jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
oxymètres indiquent des valeurs proches de 0 mg/l, l'essai proprement dit est prêt à débuter. Au cours d'une période de brassage on prélève dans le bassin un volume de boues correspondant à la capacité du pilote, et on le verse dans le pilote d'aération. On bloque les phénomènes biologiques et, en particulier, la respiration, en ajoutant un toxique bactérien, par exemple une solution de sulfamate de cuivre. Une sonde à oxygène est disposée dans ce bac et va permettre de suivre la remontée de la teneur en oxygène dissous, dès la mise en marche du petit aérateur. On relève la température O1 correspondant au début de l'essai. On note la remontée de la concentration en oxygène en fonction du temps. Lorsque l'oxymètre indique une valeur stationnaire, c'est que la concentration réelle à saturation Cs est atteinte. On effectue alors un dosage chimique d'oxygène par la méthode de Winkler. On relève la température O2 correspondant à la fin de l'essai. Simultanément s'effectue l'essai d'aération dans le bassin de boues activées. On relève la température de l'eau O1 correspondant au début de l'essai. On met en marche le dispositif d'aération. On relève à intervalles réguliers (toutes les minutes par exemple) les concentrations en oxygène aux différents points de mesure. On prolonge l'aération jusqu'à ce que les oxymètres indiquent une valeur constante qui doit être peu différente de la valeur à laquelle ils ont été réglés. On effectue alors un dosage chimique d'oxygène par la méthode de Winkler, qui nous fournit avec précision la valeur de la concentration apparente de saturation C's. On relève la température de l'eau O2 correspondant à la fin de l'essai. Au cours de l'essai d'aération, il est effectué une mesure de l'énergie consommée (E en kWh) par le dispositif d'aération, soit directement s'il existe un compteur d'énergie, soit indirectement par mesure de l'intensité, de la tension et du cos φ de l'installation. 5.5. — Exploitation des résultats 5.5.1. Éléments de calcul Dans le bassin d'aération On retient les valeurs lues sur les oxymètres, comprises entre 20 et 80 % de la concentration à saturation C's. On place sur
en oxygène aux différents points de mesure. On prolonge l'aération jusqu'à ce que les oxymètres indiquent une valeur constante qui doit être peu différente de la valeur à laquelle ils ont été réglés. On effectue alors un dosage chimique d'oxygène par la méthode de Winkler, qui nous fournit avec précision la valeur de la concentration apparente de saturation C's. On relève la température de l'eau O2 correspondant à la fin de l'essai. Au cours de l'essai d'aération, il est effectué une mesure de l'énergie consommée (E en kWh) par le dispositif d'aération, soit directement s'il existe un compteur d'énergie, soit indirectement par mesure de l'intensité, de la tension et du cos φ de l'installation. 5.5. — Exploitation des résultats 5.5.1. Éléments de calcul Dans le bassin d'aération On retient les valeurs lues sur les oxymètres, comprises entre 20 et 80 % de la concentration à saturation C's. On place sur papier semi-logarithmique à 1 module, log (C's - C) en fonction du temps, et l'on trace la droite s'ajustant le mieux sur les points. La valeur de C's retenue pour tracer cette droite est celle qui est lue sur l'oxymètre lorsque l'on a atteint une teneur en oxygène constante, et non celle que l'on mesure par dosage chimique, bien qu'elle en diffère peu. Pour chaque point de mesure, on obtient une droite de pente négative K (fig. 5); On retient comme valeur du coefficient d'oxygénation K caractérisant l'ensemble eau usée-bassin d'aération-aérateur, dans les conditions de l'essai, la moyenne arithmétique des valeurs de K trouvées aux différents points de mesure. Dans le pilote d'aération Le principe d'exploitation des résultats reste le même, mais C's est remplacé par Cs (fig. 6). 5.5.2. Performances dans les conditions de l'essai. Capacité d'oxygénation On détermine tout d'abord la valeur du coefficient d'oxygénation K dans les conditions de l'essai. Simultanément, dans le pilote d'aération, on définit avec précision par dosage chimique la concentration à saturation réelle Cs qui caractérise l'eau usée dans les conditions de l'essai. Le produit K Cs définit la capacité d'oxygène à une teneur en oxygène nulle et dans les conditions de l'essai
non celle que l'on mesure par dosage chimique, bien qu'elle en diffère peu. Pour chaque point de mesure, on obtient une droite de pente négative K (fig. 5); On retient comme valeur du coefficient d'oxygénation K caractérisant l'ensemble eau usée-bassin d'aération-aérateur, dans les conditions de l'essai, la moyenne arithmétique des valeurs de K trouvées aux différents points de mesure. Dans le pilote d'aération Le principe d'exploitation des résultats reste le même, mais C's est remplacé par Cs (fig. 6). 5.5.2. Performances dans les conditions de l'essai. Capacité d'oxygénation On détermine tout d'abord la valeur du coefficient d'oxygénation K dans les conditions de l'essai. Simultanément, dans le pilote d'aération, on définit avec précision par dosage chimique la concentration à saturation réelle Cs qui caractérise l'eau usée dans les conditions de l'essai. Le produit K Cs définit la capacité d'oxygène à une teneur en oxygène nulle et dans les conditions de l'essai (température, pression atmosphérique, qualité de l'eau usée). Le rendement d'oxygène brut s'en déduit immédiatement : Fig. 6: Remontée en oxygène dans le pilote d'aération K = 6,99 h''. Performances nominales Termes correctifs Les conditions nominales ne correspondent pas, en général, aux conditions expérimentales des essais de capacité d'oxygénation, et il est nécessaire d'appliquer des termes correctifs aux résultats expérimentaux obtenus pour revenir à ces conditions standard qui sont, rappelons-le : eau pure, température 15° C, pression atmosphérique normale, teneur en oxygène nulle. Passage de l'eau usée à l'eau pure La qualité de l'eau intervient fortement sur le coefficient de transfert d'oxygène K, et la détermination du coefficient a permettant de passer du coefficient d'oxygénation en eau usée à celui en eau pure présente une grande importance pratique. A cet effet, lors de l'essai sur le terrain, on effectue dans le pilote d'aération un essai d'oxygénation en régime non stationnaire. On en déduit un coefficient d'oxygénation K (pilote — eau usée — 15° C), qui caractérise l'eau usée en question et le pilote d'aération, à la température de l'essai. D'autre part, on connaît par des essais préalables le coefficient d'oxygénation K (pilote eau pure 15° C) qui caractérise l'eau pure et
est nécessaire d'appliquer des termes correctifs aux résultats expérimentaux obtenus pour revenir à ces conditions standard qui sont, rappelons-le : eau pure, température 15° C, pression atmosphérique normale, teneur en oxygène nulle. Passage de l'eau usée à l'eau pure La qualité de l'eau intervient fortement sur le coefficient de transfert d'oxygène K, et la détermination du coefficient a permettant de passer du coefficient d'oxygénation en eau usée à celui en eau pure présente une grande importance pratique. A cet effet, lors de l'essai sur le terrain, on effectue dans le pilote d'aération un essai d'oxygénation en régime non stationnaire. On en déduit un coefficient d'oxygénation K (pilote — eau usée — 15° C), qui caractérise l'eau usée en question et le pilote d'aération, à la température de l'essai. D'autre part, on connaît par des essais préalables le coefficient d'oxygénation K (pilote eau pure 15° C) qui caractérise l'eau pure et le pilote d'aération à la température 15°. Pour la même température 15° le rapport K (pilote boue)/K (pilote-eau pure) est le coefficient a qui permet de passer du coefficient d'oxygénation, en eau usée déterminé précédemment dans le bassin d'aération, à celui en eau claire pour le couple bassin d'aération-aérateur que l'on teste. Passage de la température 15° à la température de 10° C L'influence de la température sur le coefficient d'oxygénation K est évaluée à l'aide de la formule : avec: K1o = coefficient d'oxygénation à 10° C, Ko = coefficient d'oxygénation à 15° C. Passage de la pression atmosphérique P à la pression atmosphérique normale Po La pression atmosphérique modifie en effet la valeur de la concentration à saturation, mais dans des proportions assez faibles le plus souvent. On ne retient que les variations dues à l'altitude, en corrigeant la valeur de Cs donnée dans les tables en fonction de la température, par le rapport des pressions atmosphériques moyennes au niveau de la station et à celui de la mer, ou plus simplement par le coefficient : (1 110 x 10-6 H) où H est l'altitude du lieu en mètres. Caractéristiques nominales On connaît Cs pour l'eau pure, à
l'on teste. Passage de la température 15° à la température de 10° C L'influence de la température sur le coefficient d'oxygénation K est évaluée à l'aide de la formule : avec: K1o = coefficient d'oxygénation à 10° C, Ko = coefficient d'oxygénation à 15° C. Passage de la pression atmosphérique P à la pression atmosphérique normale Po La pression atmosphérique modifie en effet la valeur de la concentration à saturation, mais dans des proportions assez faibles le plus souvent. On ne retient que les variations dues à l'altitude, en corrigeant la valeur de Cs donnée dans les tables en fonction de la température, par le rapport des pressions atmosphériques moyennes au niveau de la station et à celui de la mer, ou plus simplement par le coefficient : (1 110 x 10-6 H) où H est l'altitude du lieu en mètres. Caractéristiques nominales On connaît Cs pour l'eau pure, à la température de référence de 10° C (Cs = 10,9 mg/l). Après application des corrections de température et d'altitude, la capacité d'oxygénation nominale du système d'aération est égale à K Cs. L'apport horaire nominal et le rendement d'oxygénation nominal sont calculés en appliquant les formules de définition. Exemple de calcul Bassin : altitude : 275 m, capacité : 220 m3, température de l'eau 18,5° C. Pilote: capacité: 100 l, température de l'eau: 18,5° C, K (pilote, eau pure, 18,5° C) = 9,61 h-1. Résultats expérimentaux Ils sont donnés par les tableaux 4 et 5. Calcul des coefficients de réaréation L'exploitation graphique des résultats (fig. 5 et 6) donne K bassin = 2,71 h-1 ; K pilote = 6,99 h-1. Calcul de a a = K (pilote, boue)/K (pilote, eau claire) = 6,99/9,26 = 0,76. Performances en boues dans les conditions de l'essai Cs (boues, 18,5° C) = 9,1 x 0,95 = 8,6 mg/l. C.O.E. = 2,71 x 8,6 = 23,3 g O2 m-3.h. A.H.E. = 10-3 x 23,3 x 220= 5,13 kg O2/h. PE = 5,13/5,28 = 0,97 kg O2/KWh. t mg/l Cs " C (val.moyen.) 0 1,4 5,8 2 2,1 5,1 4 2,55 4,65 6 3,0 4,2 8 3,35
Bassin : altitude : 275 m, capacité : 220 m3, température de l'eau 18,5° C. Pilote: capacité: 100 l, température de l'eau: 18,5° C, K (pilote, eau pure, 18,5° C) = 9,61 h-1. Résultats expérimentaux Ils sont donnés par les tableaux 4 et 5. Calcul des coefficients de réaréation L'exploitation graphique des résultats (fig. 5 et 6) donne K bassin = 2,71 h-1 ; K pilote = 6,99 h-1. Calcul de a a = K (pilote, boue)/K (pilote, eau claire) = 6,99/9,26 = 0,76. Performances en boues dans les conditions de l'essai Cs (boues, 18,5° C) = 9,1 x 0,95 = 8,6 mg/l. C.O.E. = 2,71 x 8,6 = 23,3 g O2 m-3.h. A.H.E. = 10-3 x 23,3 x 220= 5,13 kg O2/h. PE = 5,13/5,28 = 0,97 kg O2/KWh. t mg/l Cs " C (val.moyen.) 0 1,4 5,8 2 2,1 5,1 4 2,55 4,65 6 3,0 4,2 8 3,35 3,85 10 3,7 3,5 12 4,05 3,15 14 4,3 2,9 16 4,5 2,7 18 4,7 2,5 20 4,9 2,3 22 5,1 2,1 24 5,3 1,9 26 5,5 1,7 28 5,7 1,5 30 5,8 1,4 Tableau 4 Remontée en oxygène dans le bassin d'aération (Cs = 7,2 mg/l). t mg/l cs C 0 2,35 7,25 1 3,25 6,35 2 4,0 5,6 3 4,6 5,0 4 5,1 4,5 5 5,6 4,0 6 6,1 3,5 7 6,4 3,2 8 6,8 2,8 9 7,05 2,55 10 7,3 2,3 11 7,6 2,0 12 7,85 1,75 13 8,0 1,6 Tableau 5 Remontée en oxygène dans le pilote d'aération (Cs = 9,6 mg/l). Performances nominales Correction d'altitude = 1 + 10-6 x 1 10 x 275 = 1,03. Correction de température = 1,03(18,5 10)= 1,94. K (cond. norm.) = 3,57 x 1,03/1,18 = 3,11 h-1 . Cs (eau claire, 10° C) = 10,9 mg/l r. o. = K Cs = 3,11 x 10,9 = 33,9 g O2 m-3.h. A.H.E. = 10-3 x 33,9 x 220 = 7,46 kg O2/h. pN = 7,46/5,28 = 1,41 kg O2/KWh. Calcul de K (bassin, eau claire) K (bassin, eau claire) = 2,71/0,76 = 3,57 h-1. Bibliographie sommaire [1] ANDERSEN D.R. et
C 0 2,35 7,25 1 3,25 6,35 2 4,0 5,6 3 4,6 5,0 4 5,1 4,5 5 5,6 4,0 6 6,1 3,5 7 6,4 3,2 8 6,8 2,8 9 7,05 2,55 10 7,3 2,3 11 7,6 2,0 12 7,85 1,75 13 8,0 1,6 Tableau 5 Remontée en oxygène dans le pilote d'aération (Cs = 9,6 mg/l). Performances nominales Correction d'altitude = 1 + 10-6 x 1 10 x 275 = 1,03. Correction de température = 1,03(18,5 10)= 1,94. K (cond. norm.) = 3,57 x 1,03/1,18 = 3,11 h-1 . Cs (eau claire, 10° C) = 10,9 mg/l r. o. = K Cs = 3,11 x 10,9 = 33,9 g O2 m-3.h. A.H.E. = 10-3 x 33,9 x 220 = 7,46 kg O2/h. pN = 7,46/5,28 = 1,41 kg O2/KWh. Calcul de K (bassin, eau claire) K (bassin, eau claire) = 2,71/0,76 = 3,57 h-1. Bibliographie sommaire [1] ANDERSEN D.R. et HURD M. Study of a complete mixing activated sludge system — J.W.P.C.F. — 1971, 3 — pp. 422-432. [2] BALLAY D. Efficacité des aérateurs de surface. Session d'étude sur les problèmes de l'exploitation des ouvrages d'épuration. A.F.B. Seine-Normandie — 1972 — 17 pp. [3] BEBIN J. Théorie et pratique de l'aération dans le processus d'épuration par boues activées. Stage sur la conception et le fonctionnement des stations de traitement d'eaux résiduaires. E.N.S.P. Rennes — 1971 — 34 pp. [4] DOBBINS W.E. The nature of the oxygen transfer coefficient in aeration systems in II Biological Treatment of sewage and industrial wastes II. Ed. par McCABE et ECKENFELDER — Reinhold publ. corp. N.Y. 1956, pp. 141-148. [5] ECKENFELDER W.W. et FORD D.L. New concepts in oxygen transfer and aeration in II Adv. in Wat. qual. impr. II. Wat. Res. Symp. n° 1 — University of Texas Press — 1968 — pp. 215-236. [6] FEUILLADE M. La capacité d'oxygénation d'un bassin de boues activées. Techniques et sciences municipales — 1965, 3 — pp. 69-95. [7] GADEN E.L. Jr. Aeration and oxygen transport in biological systems. Basic considerations in « Biol. Tr. of Sew. and Ind. wastes II » — Ed. by McCABE and
l'aération dans le processus d'épuration par boues activées. Stage sur la conception et le fonctionnement des stations de traitement d'eaux résiduaires. E.N.S.P. Rennes — 1971 — 34 pp. [4] DOBBINS W.E. The nature of the oxygen transfer coefficient in aeration systems in II Biological Treatment of sewage and industrial wastes II. Ed. par McCABE et ECKENFELDER — Reinhold publ. corp. N.Y. 1956, pp. 141-148. [5] ECKENFELDER W.W. et FORD D.L. New concepts in oxygen transfer and aeration in II Adv. in Wat. qual. impr. II. Wat. Res. Symp. n° 1 — University of Texas Press — 1968 — pp. 215-236. [6] FEUILLADE M. La capacité d'oxygénation d'un bassin de boues activées. Techniques et sciences municipales — 1965, 3 — pp. 69-95. [7] GADEN E.L. Jr. Aeration and oxygen transport in biological systems. Basic considerations in « Biol. Tr. of Sew. and Ind. wastes II » — Ed. by McCABE and ECKENFELDER Reinhold Publ. corp. NY 1956 — pp. 172-191. [8] HARTMAN L. et LAUBENBURGER G. Influence of turbulence on the activity of activated sludge flocs. J. W.P.C. I. 1968, 4 — pp. 670-676. HORVATH I. Modelling of oxygen transfer process in aeration tanks. K Adv. in wat. poll. res. n. Proc. of the 3rd Int. conf. Munich 1966 — Perg. Press — pp. 195-225. MANCY K.H. et JAFFE Th. Analysis of dissolved oxygen in natural and waste waters. U.S. dept of Health, Educ. and Welf Rob. A. Taft San. Eng. Cent. Cincinnati (Ohio) 1966 — 94 pp. MATSUO T. Effects of suspended solids concentration on the structure of turbulence and the oxygen transfer mechanism in activated sludge. 6th I.W.P.R.C. Jerusalem — 1972 — Pergamon Press. B/8/15/15 — 15 pp. PASVEER A. Oxygen supply as the limiting factor in activated sludge purification in « Biol. tr. of Sew. and Ind. Wastes II ed. by Mc CABE and ECKENFELDER. Reinhold publ. corp. N.Y. 1956 — pp. 208-211. VACHON A. Etude de la détermination des capacités d'oxygénation dans les boues activées. Mémoire E.N.S.P. — 1973 — 159 pp. (ronéo). VAN DER KRONN (G.T.M.). The influence of suspended solids in the rate of oxygen
Proc. of the 3rd Int. conf. Munich 1966 — Perg. Press — pp. 195-225. MANCY K.H. et JAFFE Th. Analysis of dissolved oxygen in natural and waste waters. U.S. dept of Health, Educ. and Welf Rob. A. Taft San. Eng. Cent. Cincinnati (Ohio) 1966 — 94 pp. MATSUO T. Effects of suspended solids concentration on the structure of turbulence and the oxygen transfer mechanism in activated sludge. 6th I.W.P.R.C. Jerusalem — 1972 — Pergamon Press. B/8/15/15 — 15 pp. PASVEER A. Oxygen supply as the limiting factor in activated sludge purification in « Biol. tr. of Sew. and Ind. Wastes II ed. by Mc CABE and ECKENFELDER. Reinhold publ. corp. N.Y. 1956 — pp. 208-211. VACHON A. Etude de la détermination des capacités d'oxygénation dans les boues activées. Mémoire E.N.S.P. — 1973 — 159 pp. (ronéo). VAN DER KRONN (G.T.M.). The influence of suspended solids in the rate of oxygen transfer in aqueous solution. 4th I. W.P.R.C. Prague 1969 — Pergamon Press — 1/13. 11 pp. WUHRMANN K. Research developments in regard to concept and base values of the activated sludge systems — in « Advances in water quality improvement II. Water resources symposium n° 1 — ed. by GLOYNA — pp. 143-170 — University of Texas Press — Austin 1968. ZAHRADKA (V). The role of the aeration in the activated sludge process, in II Advances in water pollution research II (Proc. of the 3rd int. conf. Munich (1966) pp. 53-81 — Pergamon Press. Réunion plénière du comité de bassin Seine-Normandie A l’occasion de la réunion en séance plénière, le 29 octobre 1975, du comité de bassin Seine-Normandie, son président M. A. Bettencourt, ancien ministre, et M. L. Lanier, préfet de la région parisienne, président du conseil d’administration de l'agence, ont tenu une conférence de presse pour exposer les questions importantes traitées au cours de la réunion. Bilan des deux premiers programmes (1969-1975) Ce bilan fait apparaître les résultats suivants : 0 Lutte contre la pollution En cette matière les résultats, appréciés pour l’ensemble des rivières du bassin, sont particulièrement remarquables : a) la pollution transportée qui, jusqu’en 1969, s’accroissait
— pp. 143-170 — University of Texas Press — Austin 1968. ZAHRADKA (V). The role of the aeration in the activated sludge process, in II Advances in water pollution research II (Proc. of the 3rd int. conf. Munich (1966) pp. 53-81 — Pergamon Press. Réunion plénière du comité de bassin Seine-Normandie A l’occasion de la réunion en séance plénière, le 29 octobre 1975, du comité de bassin Seine-Normandie, son président M. A. Bettencourt, ancien ministre, et M. L. Lanier, préfet de la région parisienne, président du conseil d’administration de l'agence, ont tenu une conférence de presse pour exposer les questions importantes traitées au cours de la réunion. Bilan des deux premiers programmes (1969-1975) Ce bilan fait apparaître les résultats suivants : 0 Lutte contre la pollution En cette matière les résultats, appréciés pour l’ensemble des rivières du bassin, sont particulièrement remarquables : a) la pollution transportée qui, jusqu’en 1969, s’accroissait d’environ 3 % par an a été stoppée puis a commencé à régresser, son niveau étant actuellement inférieur de 10 % en moyenne à ce qu’il était au départ ; b) le parc des stations d’épuration est passé de 700 environ en 1969 à près de 2 000 ; leur rendement qui était en moyenne de 40 % atteint maintenant 70 % ; le rythme de construction pour les collectivités locales a atteint, en 1975, 4 stations par semaine ; c) la lutte contre les déchets liquides et toxiques a été marquée par l’ouverture du centre de traitement de Limay et la mise en chantier de celui de Sandouville en Haute-Normandie. 9 Amélioration des ressources La politique suivie, en cette matière, a visé principalement : à une meilleure mobilisation des eaux superficielles en particulier par la construction de barrages réservoirs ; à la protection des eaux souterraines et à leur réservation prioritaire ; d’une manière générale à la sécurité des approvisionnements, notamment en région parisienne, par l’étude d’un système d’interconnexion entre les principaux réseaux de distribution. 0 Bilan total Le montant des travaux pris en charge par l’agence de bassin de 1969 à 1975, a dépassé 3 milliards de francs,
rendement qui était en moyenne de 40 % atteint maintenant 70 % ; le rythme de construction pour les collectivités locales a atteint, en 1975, 4 stations par semaine ; c) la lutte contre les déchets liquides et toxiques a été marquée par l’ouverture du centre de traitement de Limay et la mise en chantier de celui de Sandouville en Haute-Normandie. 9 Amélioration des ressources La politique suivie, en cette matière, a visé principalement : à une meilleure mobilisation des eaux superficielles en particulier par la construction de barrages réservoirs ; à la protection des eaux souterraines et à leur réservation prioritaire ; d’une manière générale à la sécurité des approvisionnements, notamment en région parisienne, par l’étude d’un système d’interconnexion entre les principaux réseaux de distribution. 0 Bilan total Le montant des travaux pris en charge par l’agence de bassin de 1969 à 1975, a dépassé 3 milliards de francs, le montant des aides accordées sur ce total atteint environ 45 %, soit 1 300 MF. Programme transitoire pour l’année 1976 Sur ce deuxième point, M. Bettencourt a déclaré : « Ce programme se propose de poursuivre les efforts déjà engagés au cours du 6ème Plan au titre des programmes précédents et d'établir une liaison avec ce que devraient être les objectifs du 7ème Plan en développant ces actions et en les amplifiant considérablement, notamment dans le domaine de la lutte contre la pollution. Au niveau des redevances, il en résultera : une stabilité pour la redevance de prélèvements correspondant en réalité, si l’on calcule en francs constants, à une baisse d’environ 10 % ; une forte augmentation pour la redevance de pollution qui passe de 4,40 F par équivalent-habitant à 7,75 F, ce qui, en francs constants, représente une hausse d’environ 10% ». Programme de dépollution de la Basse-Seine Sur ce dernier point, M. Lanier a souligné que ce programme spécifique, tel qu’il vient d’être pris en compte par le comité de bassin, constitue une action considérable puisque le montant des investissements prévus, est de 1 milliard de francs. Après avoir rappelé les grandes opérations lancées ou accélérées en