jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
que si, par un moyen quelconque, on s'oppose à cette déformation, on a augmenté la rigidité de l'arc et obtenu le même résultat que si l'on avait diminué les forces qui produisent cette déformation. En appliquant aux arcs supplémentaires cd (fig. 6) les moyens servant à déterminer l'intensité de la pression exercée en d, opposée à celle qui s'exerce dans le sens sd, et qui tend à réduire la pression supportée par l'arc principal en d, on trouve que la pression maximale que supporte la fonte serait diminuée de 0k886 et réduite (note 2) à 3k 164. Action de ces
et réduite (note 2) à 3k 164. Action de ces arcs, qui s'exerce constamment dans la portion des arcs principaux sollicitée à la déformation. Nous avons fait remarqué que le point de rencontre des arcs supplémentaires avec les arcs principaux se trouvait, pour le pont dont il s'agit, placé entre le point que nous avons appelé point moyen neutre et la naissance des arcs, et que l'action des arcs supplémentaires avait lieu dans la partie des arcs principaux sollicitée à la déformation. On doit faire observer, en outre, que la flèche de 1/5 que nous avons choisie, est un maximum,
flèche de 1/5 que nous avons choisie, est un maximum, et que lorsque la flèche diminue, le point M se rapproche du sommet de l'arc, ce qui place le point de rencontre des arcs supplémentaires avec les arcs principaux plus près du centre d'action de la force qui tend à leur déformation. On peut conclure de ces résultats la possibilité de réduire la quantité de fonte employée pour les arcs. Il est évident, pour ceux qui feront attention à tous les résultats que nous venons d'indiquer, que l'on pourrait réduire dans une proportion notable la quantité de fonte qui a
dans une proportion notable la quantité de fonte qui a servi de base aux calculs, et produire, par conséquent, une économie considérable dans la construction des arcs qui supportent le pont. Résistance des poutres du tablier. Nous avons dit que le tablier reposait sur des poutres en fer à T courbées en sortant du laminoir, suivant un arc de cercle de 7m00 de corde et de 0m40 de flèche; la section de la partie courbe est de 0m500 x 16; deux tirants, de 0m05 sur 0m01, empêchent l'écartement des extrémités, et la partie courbe est liée aux tirants par des
et la partie courbe est liée aux tirants par des armatures verticales boulonnées sur les trois pièces. Les poutres étant au nombre de trois par mètre courant du tablier, chacune d'elles portera un poids total de 1,444 kilogramme au moment de l'épreuve : soit par mètre courant de la poutre, 206 kilogrammes 30. On notera aux arcs la fixité qu'il est permis de réaliser, et qu'en définitive les augmentations de résistance signalées doivent rester acquises au système Vergniais. Nous ne devons pas hésiter non plus à admettre l'augmentation de résistance, si l'on remarque que, dans la construction, des pièces de
si l'on remarque que, dans la construction, des pièces de fonte ayant plusieurs mètres de longueur, formant coins et liés aux arcs principaux et supplémentaires (fil. 6), opposent à la flexion en ces points une résistance considérable, et reportent l'effet des arcs supplémentaires sur une grande étendue de la partie des arcs principaux soumise à l'action qui tendrait à en déterminer la déformation théorique. Sous cette charge, la pression supportée par la poutre serait seulement de 2 kilogrammes 18 pour chaque millimètre carré de la section. Si l'on suppose, en outre, une charge accidentelle de 3,600 kilogrammes placée au milieu
outre, une charge accidentelle de 3,600 kilogrammes placée au milieu de la poutre, ce qui revient à concentrer un poids de 10,800 kilogrammes sur une longueur de 1 mètre au milieu du tablier, la pression serait, par millimètre carré, de 9 kilogrammes 93. Cette pression pourrait être représentée par celle qui résultaterait d'un poids de 6,500 kilogrammes réparti uniformément sur la longueur de la poutre. En ayant égard à la liaison que les armatures établissent entre la partie courbe et les tirants horizontaux, et qui accroît la résistance de tout l'ensemble, chaque poutre, suivant les calculs développés dans la note
l'ensemble, chaque poutre, suivant les calculs développés dans la note 2, pourrait supporter, en son milieu, une charge permanente de 2,709 kilogrammes, sans altérer l'élasticité du fer. Résistance des tiges de suspension. On a supposé aux tiges de suspension un diamètre de 0m03, ce qui donne pour chacune d'elles une section de 0,710 millimètre carré, en les espaçant de 1 mètre. Chaque mètre courant du tablier, pesant, comme on l'a vu, 4,332 kilogrammes, serait supporté par deux tiges ayant une section de 1,420 mm; en sorte que chaque millimètre carré ne subirait, au moment de l'épreuve, qu'une tension de 3
ne subirait, au moment de l'épreuve, qu'une tension de 3 kilogrammes 05. Si l'on suppose une charge additionnelle de 20,000 kilogrammes qui ne peut être qu'accidentelle, la tension, à ce moment, serait de 14 kilogrammes, égale seulement au tiers de la charge qui serait propre à déterminer la rupture. Résistance des maçonneries, murs en prolongement des arcs principaux. Il existe, à la naissance des arcs, une pression sur les maçonneries des culées qui peut être représentée par la composante horizontale de la pression exercée sur les arcs au moment de l'épreuve. Cette composante est, pour une des extrémités du pont,
l'épreuve. Cette composante est, pour une des extrémités du pont, égale à 238,095 kilogrammes répartis sur une longueur de parement de 4m00, ce qui donne, pour chaque mètre de parement, une force de 59,523 kilogrammes 50 agissant à une distance de 6m00 de la base, et pressée, en même temps par un massif de 4m00 de hauteur qui contribue à la résistance. En faisant abstraction de la cohésion de la maçonnerie, on trouve qu'une longueur de 6m90, pour les murs en prolongement des piliers, suffirait pour faire équilibre à la force qui tend à les renverser. Or, il est à
force qui tend à les renverser. Or, il est à remarquer que ces murs doivent, dans tous les cas, servir à soutenir les terres aux abords du pont et qu'en supposant au talus une inclinaison de 45°, on ne pourrait leur donner moins de 10m00 de longueur. On voit donc que la construction du pont n'ajoute aucune dépense en maçonnerie, et que les murs destinés à soutenir les terres suffiront, dans toutes les circonstances, pour résister à la poussée qui s'exerce dans le sens de leur longueur. Nous avons, en effet, pris pour les murs de tête un minimum d'épaisseur,
effet, pris pour les murs de tête un minimum d'épaisseur, et nous avons négligé, dans les calculs, la cohésion de la maçonnerie et la liaison entre les deux murs qui a lieu au moyen du massif du centre de la culée. Résistance des piliers. Les piliers sur lesquels s'appuient, à leur sommet, les arcs supplémentaires, auraient, dans le cas pris pour exemple, une épaisseur de 2m 00, et ils seraient rencontrés par les arcs à 9"1 00 au-dessus du tablier. Nous supposerons qu'ils s'élèvent, pour leur couronnement, à 2m 00 au-dessus de ce point. Le cas le plus défavorable est
au-dessus de ce point. Le cas le plus défavorable est celui où le pilier aurait à résister à la poussée produite par la composante horizontale résultant du poids dont est chargé l'arc supplémentaire, sans avoir égard à la pression due à la moitié du tablier comprise dans l'arc supplémentaire. On a fait abstraction ici de ce poids, et on a pris pour coefficient de cohésion de la maçonnerie 0k 75 par centimètre carré. On trouve alors, pour l'épaisseur du pilier, 3,111 29. Ainsi, une épaisseur de 31D 00, qui serait nécessaire pour établir un rapport convenable entre ses dimensions, lui
nécessaire pour établir un rapport convenable entre ses dimensions, lui donnerait toute la résistance désirable. La construction de ces piliers sera donc, dans tous les cas, fort peu dispendieuse. Il est à propos de faire remarquer que les résultats d'expérience paraissent démontrer que la poussée qui a lieu sur les piliers est inappréciable, ce qui s'accorderait avec la propriété dont jouissent les arcs supplémentaires, de créer, à leur point de rencontre sur les arcs principaux, des points fixes qui en forment, pour ainsi dire, des culées. Effet de la dilatation par les variations de température. Nous avons dû nous rendre
par les variations de température. Nous avons dû nous rendre compte aussi des effets des variations de température, par suite de la dilatation qu'elles produiraient pour les arcs principaux. Or, en supposant dans la température une élévation de 30° centigrades, il en résulterait un allongement de 0m 024 pour un arc principal, et par suite une élévation de 0m 042 pour le milieu du pont. On comprend le peu d'importance de cette surélévation; mais, en outre, elle doit être diminuée par l'excès de compression qui aura lieu sur les corps interposés entre les vouloirs, et si l'on fait attention que
interposés entre les vouloirs, et si l'on fait attention que l'arc entier se compose d'environ vingt voûtes. Observations générales. L'application que nous venons de développer dans tous ses détails, de la construction d'un pont suivant le système Vergniais, démontre que, dans chaque cas particulier, on satisferait complètement aux conditions les plus rigoureuses que l'on imposerait pour la résistance, en ne soumettant la fonte qu'à une pression permanente de moins de 4 kilogrammes, tandis qu'on pourrait en toute sécurité admettre celle de 10 kilogrammes, en ayant égard aux nervures de toutes les pièces qui composent les arcs et qui diminuent l'expression
les pièces qui composent les arcs et qui diminuent l'expression du rapport entre la longueur et la plus petite dimension, et en tenant compte de la liaison qui existe entre les divers éléments dont se compose chaque arc. On ne peut comparer l'action des poids sur un support isolé à celle qui s'exerce sur un système composé de pièces liées entre elles, et on serait porté néanmoins à attribuer à la fonte, employée dans de certaines dimensions, une résistance bien plus considérable que celle qu'on lui admet, si l'on fait attention à la pression que supportent les fléaux oscillants des
attention à la pression que supportent les fléaux oscillants des ponts construits par M. Ségui, sans qu'on connaisse d'exemple de rupture produite par l'écrasement des arêtes sur lesquelles ils reposent. Les ponts du système Vergniais présentent une rigidité qui ne permet pas de les comparer, pour la sécurité et la facilité de la circulation, aux ponts suspendus, et ils ne portent pas en eux-mêmes, comme ces derniers, des principes d'altération rapide qui motivent la réprobation dont ils sont l'objet, depuis les graves accidents qui se sont produits et qui se renouvellent tous les jours pour un certain nombre de ces
renouvellent tous les jours pour un certain nombre de ces ouvrages. Il paraît donc peu rationnel d'établir, quant aux frais d'exécution, une comparaison entre les deux systèmes, et cependant l'avantage de l'économie serait acquis au système Vergniais en admettant seulement une pression permanente de 4 kilogr., pour la fonte des arcs. On a vu en effet, que la pression permanente, sans avoir égard à l'action des arcs supplémentaires, était de 3k 11 par millimètre pour une section de om 14; mais en déduisant de cette pression la quantité de 0k 68 due à l'état permanent, à l'action des arcs supplémentaires,
68 due à l'état permanent, à l'action des arcs supplémentaires, la pression serait ramenée à 2k 43. En la portant à 4k 00, la section de la fonte pourrait approximativement être réduite à 0m 085, ou seulement à Ok 607 de la quantité de fonte employée pour les arcs. Cette quantité figurant pour un poids de 1,622k 50 par mètre courant, il serait alors de 984k 86, ou pour la longueur du pont 64,000 kil. Supposons qu'on construise un pont suspendu de même ouverture, en plaçant les points de support seulement de lm 00 en arrière des culées, la corde
seulement de lm 00 en arrière des culées, la corde de l'arc parabolique sera de 67m 00. La flèche du 1/12 étant le maximum qu'on puisse donner pour la rigidité du tablier, la longueur des câbles sera de 68m 34, et de 100m 00 environ, y compris les câbles de retenue. Si de la quantité p qui a servi à déterminer le poids de la construction de notre pont, par mètre courant, on déduit le poids de la fonte des arcs de support et arcs supplémentaires, ainsi que celui de la charge d'épreuve, il restera, pour le poids du tablier,
la charge d'épreuve, il restera, pour le poids du tablier, le chiffre de 2,975k 59. Supposant pour le poids des câbles en fil de fer, par mètre courant 264 41 On a pour la valeur de p dans l'hypothèse du pont suspendu 3,240k 00. En déterminant la tension par la formule et faisant p = 3,240 a = 33.50 f = 5.60, on trouve pour la tension T = 340,880k. Si l'on admet pour le fil de fer la tension permanente de 9k 00 par millimètre carré (t), la section des câbles devra être de 0m 0379, pesant, par mètre
des câbles devra être de 0m 0379, pesant, par mètre courant de câble, 295k 62. On emploierait donc, pour les câbles du pont suspendu, un poids de 29,562k 00. Il suffirait, pour que la dépense occasionnée par les 29,562 kil. de fil de fer fût égale à celle des 64,000k de fonte, que le prix de ces deux matières fût dans le rapport de 2,16 à 1, après l'emploi. Or, on sait que ce rapport est plus élevé. On voit que nous nous sommes placés dans les conditions qui n'exagèrent en rien les propriétés avantageuses du système Vergniais. Nous avons
en rien les propriétés avantageuses du système Vergniais. Nous avons cherché, en outre, et cherchons à comparer dans les deux cas la dépense de la matière employée pour supporter un poids donné; mais si l'on exécutait le tablier suivant un des modes adoptés dans la construction des ponts suspendus, et par conséquent plus léger, la pression supportée par les voussoirs et la quantité de fonte à employer décroîtraient dans le même rapport, sans ôter au pont l'avantage inappréciable d'une plus grande durée pour la partie la plus importante de la construction, celle qui est destinée à supporter le tablier. Constamment
construction, celle qui est destinée à supporter le tablier. Constamment à découvert dans toutes ses parties, elle peut être, avec la peinture, entretenue de manière à la prolonger pendant un temps pour ainsi dire indéfini. Il n'échappera pas, d'ailleurs, que la construction des piliers d'amarre est souvent, pour les ponts suspendus, une cause de dépense considérable qui n'existe pas, ainsi que nous l'avons vu, pour le système des Ponts-Vergniais. Enfin, on doit faire remarquer que, par leur mode de construction, on soustrait la fonte à l'action des forces vives imprimées par la circulation sur le pont, au moyen des corps
par la circulation sur le pont, au moyen des corps élastiques qui reçoivent successivement les chocs et en amortissent l'intensité. En effet, tous les efforts résultant de poids en mouvement s'exercent d'abord sur la chaussée en empierrement, et, de là, sur les arcs en fer qui supportent le tablier, puis sur les tiges, dont l'élasticité n'est altérée en aucune façon. Enfin, les corps compressibles, tels que les plaques de cuir qu'on place entre les faces extrêmes des voussoirs, diminuent encore l'action des forces vives et ont, de plus, l'avantage d'atténuer les vibrations de l'arc en les interrompant par le contact
les vibrations de l'arc en les interrompant par le contact d'une matière peu susceptible de les transmettre. Nous croyons, dans cette notice, avoir cherché constamment la vérité, et avoir en même temps démontré que le système des Ponts Vergniais pouvait, surtout dans les cas d'ouverture considérable, être substitué avec avantage, soit aux ponts suspendus, soit aux systèmes connus jusqu'à ce jour pour l'emploi de la fonte ou du fer dans la construction des ponts. (La suite à un prochain numéro.) BULLETIN. DÉCRETS CONCERNANT LE SERVICE DE LA VOIRIE. 9 juin 1855. Décret de l'Empereur, qui réduit à 75 fr. l'amende
1855. Décret de l'Empereur, qui réduit à 75 fr. l'amende de 103 fr. prononcée par le conseil de préfecture de la Seine contre le sieur Girardin pour contraventions aux règlements de voirie. 13 qui déclare d'utilité publique, dans la ville de Lyon (Rhône), le prolongement du Cours-Saint-André et de la rue de Chabrol. qui classe, au nombre des chemins vicinaux de la commune de Saint-Lattier (Isère), une portion de la route impériale no 9-2, abandonnée sur le territoire de ladite commune par suite de rectification de tracé. — qui classe, au nombre des chemins vicinaux des communes de Chinon-Ville, de
au nombre des chemins vicinaux des communes de Chinon-Ville, de Chinon-Campagne et Arleux (Nièvre), une portion de la route impériale n° 78, abandonnée par suite de rectification de tracé sur le territoire desdites communes. qui déclare d'utilité publique, en ce qui concerne le Boulevard impérial, la chaussée d'Ingouville, la rue du boulevard d'Ingouville et la rue du Débarcadère, au Havre (Seine-Inférieure), fixés par l'arrêté ministériel du 18 avril 1804. 25 qui déclare d'utilité publique l'exécution des travaux de construction d'un pont communal en charpente sur l'Aube à Baillemont (Marne). qui déclare d'utilité publique l'exécution des travaux de construction d'un pont
déclare d'utilité publique l'exécution des travaux de construction d'un pont communal fixe en maçonnerie, en fonte et en fer sur la Seine à la Tombe (Seine-et-Marne), et autorise la mise en adjudication de cette entreprise au moyen de la concession d'un péage et d'une subvention de trente-cinq mille deux cent quarante-trois francs, ainsi répartie : trente mille francs sur les fonds du trésor; deux mille francs à fournir par la commune de la Tombe et trois mille deux cent quarante-trois francs provenant de souscriptions particulières. qui déclare d'utilité publique l'exécution des travaux de construction d'un pont communal fixe sur le
des travaux de construction d'un pont communal fixe sur le Séran à Yon (Ain), et autorise la mise en adjudication des travaux au moyen de la concession d'un péage et d'une subvention de cinq mille francs, dont trois mille francs à fournir par l'Etat et deux mille francs provenant d'une souscription particulière. 27 portant nomination des membres de la commission spéciale appelée à régler le montant des indemnités de plus-value qui pourraient être dues à raison des travaux d'agrandissement de la place Saint-Vincent à Mâcon (Saône-et-Loire). 4 juillet qui classe, au nombre des chemins vicinaux de la commune de Sancenoc-Puy-de-Fourche
au nombre des chemins vicinaux de la commune de Sancenoc-Puy-de-Fourche (Dordogne), une portion de la route impériale no 159, abandonnée sur le territoire de cette commune par suite de rectification de tracé. MÉMOIRE EXPLICATIF DU SYSTÈME DES PONTS-VERGNIAIS; Par M. Vauquelin, Ingénieur en chef des ponts et chaussées, officier de la Légion d'honneur. (Suite et fin) NOTE PREMIÈRE. D'après les données fournies par les expériences de Rennie et Karsten, la fonte douce, prise en blocs cubiques de 0,5 mètre de côté, peut, avant l'écrasement, être comprimée à raison de 100 à 120 kilogrammes par millimètre carré, et le fer forgé,
à 120 kilogrammes par millimètre carré, et le fer forgé, dans les mêmes circonstances, supporterait une pression de 49 kilogrammes par millimètre carré. Les essais ont eu lieu sur des pièces de fonte ou de fer chargées verticalement, et il résulte de la même série d'expériences, que si la longueur de la pièce de métal croît dans un rapport donné avec la plus petite dimension, la résistance pour porter un certain poids diminue assez rapidement, mais en suivant sensiblement la même proportion pour la fonte et pour le fer que celle dont on vient de parler pour déterminer la résistance
celle dont on vient de parler pour déterminer la résistance à l'écrasement. Ainsi, lorsque la longueur de la pièce soumise à l'expérience est égale à soixante fois la plus petite dimension, elle ne peut supporter, pour la fonte, qu'un poids de 8 kilogrammes 33, et pour le fer forgé que 4 kilogrammes 08. Au-delà, il y a rupture pour la fonte et flexion pour le fer forgé. Cependant, il paraît résulter d'observations faites par plusieurs expérimentateurs, au nombre desquels figure M. Hodgkinson, et citées par M. Love (Mémoire sur la résistance du fer et de la fonte), que ces rapports
résistance du fer et de la fonte), que ces rapports subissent, dans la pratique, des modifications notables telles que la résistance de la fonte, en commençant par être double de celle du fer, pour des barres de 100 de longueur, décroît, par rapport à celle de ce dernier métal, d'une manière sensible, et lui serait même légèrement inférieure lorsque la longueur de la pièce soumise à l'expérience est égale à trente fois la plus petite dimension. La loi de croissance serait représentée assez approximativement par les ordonnées d'une parabole à axe vertical, dont les abscisses seraient le rapport entre la
axe vertical, dont les abscisses seraient le rapport entre la longueur de la pièce et sa plus petite dimension. En outre, dans une notice publiée sur l'emploi de la tôle et de la fonte dans les ponts, on s'est étayé, sans citer aucune expérience, de documents qui sont en contradiction avec les résultats même les plus favorables qu'on pourrait assigner à la résistance du fer et de la tôle. C'est ainsi qu'on fait varier celle résistance entre 30 et 24 kilogrammes 50 dans des circonstances où la pratique la mettrait, au maximum, entre 23 et 20 kilogrammes. Mais la discussion
au maximum, entre 23 et 20 kilogrammes. Mais la discussion qui a été soulevée depuis peu sur la prééminence que quelques personnes seraient tentées d'attribuer, pour la compression, au fer et à la tôle comparés à la fonte, peut paraître futile à ceux qui réfléchissent que, pour la facilité même de la fabrication, des constructeurs habiles se garderont bien d'adopter, pour des pièces de fonte destinées à des travaux importants, des dimensions qui les placent dans des conditions défavorables; on peut même affirmer que, dans toutes les circonstances connues et susceptibles d'être imitées, la fonte est employée de manière à
susceptibles d'être imitées, la fonte est employée de manière à lui assurer, indépendamment d'une économie certaine, une résistance à la compression, beaucoup plus élevée que celle qu'on pourrait attribuer au fer et à la tôle, qu'il est difficile de fabriquer suivant les dimensions propres à donner à ces derniers le rapport le plus favorable. On cherchait aussi à justifier la prééminence dont nous venons de parler, en faisant remarquer que, dans les travaux réputés les plus hardis, la fonte n'est chargée qu'à raison de 3 à 4 kilogrammes par millimètre carré, tandis que, dans le pont tubulaire Britannia, la tôle
carré, tandis que, dans le pont tubulaire Britannia, la tôle a résisté, lors de l'épreuve, à une charge de 9 kilogrammes par millimètre carré. On comprend le peu de fondement de toutes les conclusions qu'on pourrait tirer de pareilles assertions, car on paraît oublier que la différence considérable entre les prix des deux métaux permettait de prodiguer en quelque sorte la fonte, en réalisant encore une économie notable soit sur l'exécution, soit sur l'entretien; on ne le prouve pas que la fonte n'ait pu subir les mêmes épreuves que le fer, et comme nous ne connaissons aucun exemple de rupture
fer, et comme nous ne connaissons aucun exemple de rupture de la fonte par l'écrasement, dans les travaux exécutés jusqu'à ce jour, nous sommes autorisés à dire que l'on peut, sans inconvénient, soumettre cette matière à la même compression que cette qu'on ferait subir au fer ou à la tôle, c'est-à-dire en employer la même quantité pour résister à une pression donnée. Il y aura, en outre, dans son emploi deux avantages qu'on ne peut lui contester, savoir : une réduction considérable dans le prix du métal, et la suppression de toutes les principales causes d'altération qui résultent, soit des