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du creuset on plaçait de la chaux vive puis on ajoutait la soude caustique qu'on fondait. À l'intérieur du cylindre de fer on plaçait l'anode, consistant en un tube de charbon dans lequel on introduisait les gaz, dans le cas d'essai de combustibles gazeux. Dans le compartiment cathodique on mettait le bioxyde de manganèse, et dans le compartiment anodique la matière combustible essayée. Les résultats obtenus montrent que les hydrates de carbone, comme le sucre, le bois, le charbon de bois, sont particulièrement aptes à servir de combustibles dans ces couples. Les gaz combustibles donnent aussi des intensités de courant
couples. Les gaz combustibles donnent aussi des intensités de courant relativement élevées. L'oxyde de carbone et le gaz d'éclairage donnent une intensité triple de celle de l'électrode charbon. Dans la pile Jacques, l'addition de combustible peut donc être avantageuse, mais la vitesse de dépolarisation est encore trop faible pour donner une valeur pratique à ces éléments. La soude caustique est d'ailleurs d'un prix élevé. Couples utilisant l'acide sulfurique concentré comme électrolyte. — Des recherches dans cette voie ont été faites antérieurement par Coehn, puis par Jungner. L'acide sulfurique concentré et chaud dissout le charbon et les matières organiques en formant
chaud dissout le charbon et les matières organiques en formant de l'acide sulfureux. Des expériences préliminaires ont montré à l'auteur que l'utilisation de l'énergie de réduction des combustibles dans l'acide sulfurique devient très mauvaise au-dessus de 2500, car l'acide sulfureux perd presque complètement sa qualité de réducteur à partir de 300. Il ne faut donc pas utiliser au-dessus de 2500 les piles à combustibles ayant l'acide sulfurique comme électrolyte. L'auteur a étudié l'action des sels ferriques comme support de l'oxygène dans l'acide sulfurique; des courbes donnent la variation du potentiel en fonction de la température pour les sels ferreux et
en fonction de la température pour les sels ferreux et ferrique et leur mélange. Les électrodes polies donnent, pour la plupart, un potentiel un peu supérieur aux électrodes platinées. Le sulfate de vanadium est plus favorable. D'après Rulte, les sels pentavalents de vanadium ont, en solution hydratée à la température ordinaire, un potentiel d'environ 1,2 volt. Ayant déterminé les meilleures substances à employer comme support d'oxygène (en premier lieu les sels vanadiques) l'auteur réalisa un élément composé d'un vase de porcelaine de 12 c. de hauteur et 10 c. de diamètre, d'un vase poreux de 12 c. de hauteur et
diamètre, d'un vase poreux de 12 c. de hauteur et 5 c. de diamètre, et deux électrodes en platine. L'élément était rempli de 400 gr. d'acide sulfurique, puis placé dans un four. Dans le compartiment du sel vanadique plongeait un tube en porcelaine poreuse, par lequel arrivait l'oxygène d'un tube d'oxygène comprimé avec détendeur. Dans l'intervalle anodique on introduisait du charbon de bois, et dans l'intervalle cathodique du pentoxyde de vanadium on mesurait comment variaient la tension et l'intensité en fonction des quantités de ces matières mises en œuvre. La tension variait de 0,65 à 0,53 volt. L'auteur a fait
tension variait de 0,65 à 0,53 volt. L'auteur a fait encore des essais avec différents combustibles, il donne des courbes indiquant les résultats qu'il a obtenus. Il a cherché à remplacer les électrodes en platine par d'autres, en charbon par exemple, ce qui était d'un intérêt pratique. Dans le compartiment à combustible, ce remplacement peut se faire sans inconvénient. Pour l'électrode air, au contraire, on ne peut employer le charbon sans causer une chute de tension, car la moindre attaque fait baisser le potentiel, par suite d'une réduction, à la surface du charbon, du sel vanadique. On peut cependant tourner
surface du charbon, du sel vanadique. On peut cependant tourner la difficulté en dorant les électrodes de charbon. P. C. 2322. 3. 1. 3. T. P. 681.355.1 S. 684-38735— Procédés de formation rapide des plaques d'accumulateurs à l'aide d'acide phosphorique et de phosphates. 1910. Paris. La Revue Electrique, n°157, 15 juillet, pages 16 A 17 (800 mots environ) (nfr. 50). Ce procédé, qui s'applique aux plaques à grande surface, consiste à transformer d'abord en oxyde inférieur la surface du plomb sur une épaisseur d'environ 1 millim., puis à réduire cet oxyde en plomb spongieux. Pour les plaques positives, on transforme
oxyde en plomb spongieux. Pour les plaques positives, on transforme le plomb spongieux en peroxyde en les chargeant dans l'acide sulfurique étendu. La couche d'oxyde de plomb peut être obtenue en prenant comme électrolyte l'acide phosphorique à 1 % ou le phosphate de sodium à 1 %. Les plaques à former sont montées entre des cathodes de même surface apparente, avec écartement de 10 mm., assuré par des tubes de verre ; l'intensité est réglée pour que la tension reste au-dessous de 2 v. 6 ; elle baisse constamment, en même temps que s'accroît l'épaisseur de la couche d'oxyde mauvais
même temps que s'accroît l'épaisseur de la couche d'oxyde mauvais conducteur. La durée de formation est de 24 ou 36 heures. Après ce temps, les plaques sont recouvertes d'une couche très adhérente d'oxyde de plomb, dont la couleur varie du jaune d'ocre au saumon. L'oxyde ainsi formé se laisse facilement réduire, mais difficilement oxyder. On le réduit alors à la température ambiante en chargeant à 1 ampère par décimètre carré dans l'acide sulfurique de poids 1,18, jusqu'à abondant dégagement d'hydrogène. On lave ensuite à l'eau pendant 12 heures pour éliminer l'acide phosphorique. Pour faire les plaques positives, on charge enfin
l'acide phosphorique. Pour faire les plaques positives, on charge enfin ces plaques, comme anodes, à 1 ampère par décimètre carré, sans interruption, dans l'acide sulfurique de poids 1,09, jusqu'à complet dégagement d'oxygène. La réduction dure autant que l'oxydation ; la péroxydation dure le double. Il faut compter sur un temps total de 4 à 5 jours pour la formation. L'emploi des solutions de phosphate a, sur celui de l'acide, l'avantage de ne pas donner lieu, pendant la formation, à un dépôt de plomb spongieux sur les cathodes, car, dans ce cas, il n'y a pas de dissolution du plomb anodique.
cas, il n'y a pas de dissolution du plomb anodique. Les anions du phosphate de sodium se séparent à l'anode avec formation de phosphate de plomb. Ce sel recouvre immédiatement toute la surface de l'anode ; mais il s'hydrolyse probablement par diffusion de la solution fortement alcaline produite à la cathode et se transforme ainsi en oxyde de plomb, avec régénération du phosphate de soude. Pendant cette transformation du phosphate de plomb en oxyde, il y a diminution du volume et, par suite, augmentation de porosité de la croûte, ce qui permet une nouvelle attaque du plomb. Il est possible
qui permet une nouvelle attaque du plomb. Il est possible qu'on obtienne encore de meilleurs résultats en partant d'acides complexes, comme l'acide phosphoramide, qui donnent des sels de plomb plus volumineux encore et laissent, par conséquent, une couche d'oxyde de plomb plus poreuse, P. C. 2322. 3. 1-3. P. C. Agnew. 681.355 S. 685-84086. — L'isolement dans les accumulateurs. 1910. Chicago. Electrical Review and Western Electrician, n° 10, 3 septembre, page 466 (800 mots environ) (1 figure) (1 fr. 50). Il est important de maintenir les éléments d'une batterie d'accumulateurs parfaitement isolés du sol pour éviter les pertes d'énergie et
parfaitement isolés du sol pour éviter les pertes d'énergie et de nombreux inconvénients. Les bacs sont généralement portés sur des isolateurs en verre. La surface de ces isolateurs peut se couvrir d'humidité, de poussières, de vapeurs condensées et devenir par suite conductrice dans une certaine mesure. On évitera cet inconvénient en recouvrant les isolateurs d'une fine couche de paraffine appliquée à chaud. L'auteur rapporte qu'il a mesuré la résistance d'isolement d'un isolateur de verre ainsi recouvert d'une couche de paraffine. Cette résistance a été trouvée égale à 10.000 mégohms au début de l'expérience, elle a décru progressivement, mais au bout
début de l'expérience, elle a décru progressivement, mais au bout de quatre mois, elle était encore de plus de 300 mégohms. Une expérience comparative a été faite avec un isolateur non recouvert de paraffine, et on a constaté que la résistance d'isolement tombait à moins de 0,15 mégohm en un jour. L'auteur a vu appliquer ce procédé d'isolement à une batterie que l'on a remise en état : tous les isolateurs ont été trempés dans de la paraffine chaude. La batterie, avant la remise en état, avait un mauvais isolement qui provoquait des pertes. Quatorze mois après la remise en
qui provoquait des pertes. Quatorze mois après la remise en état, la résistance d'isolement était encore de plus de 15 mégohms. P. C. 3322. 3. 1-3. 631.314 S. 686-33095. — Instructions générales pour la fourniture et la réception des machines et transformateurs électriques. 1910. Paris. L'Industrie des Tramways et Chemins de Fer, n° 6, juin, pages 247 à 251 (9.000 mots environ) (1 tableau) (3 fr.). Ces instructions générales ont été adoptées par l'Union des Syndicats de l'Electricité, le 8 décembre 1909. Les principales spécifications sont les suivantes : ART. I. — Puissance. — La puissance doit être indiquée par
I. — Puissance. — La puissance doit être indiquée par une plaque sur la machine, en kilowatts, ou en chevaux pour les réceptrices. La plaque doit indiquer, en outre, le facteur de puissance, à la puissance normale, s'il y a lieu; la vitesse; la fréquence; la tension primaire et secondaire pour les transformateurs; les limites de la tension et du courant; enfin, pour les machines à marche intermittente, la puissance pour une durée de fonctionnement d'une heure. ART. II. — Elévation de température. — Les températures seront mesurées au thermomètre sur les parties les plus chaudes ou déduites, par le
sur les parties les plus chaudes ou déduites, par le calcul, de l'augmentation de résistance. L'augmentation de température tolérée pour les enroulements mobiles sera de 50 à 80° suivant l'isolement (au coton ou au mica ou à l'amiante); celle pour les enroulements fixes sera supérieure de 10 degrés. Pour les transformateurs, l'élévation tolérée sera de 80 à 90°. Celle des fers nus de 90°, celle des paliers de 45°. Ces conditions sont adoptées en supposant une température ambiante de 35°. La durée de l'essai variera de 2 à 10 heures, selon la puissance de la machine. ART. III. — Surcharges.
selon la puissance de la machine. ART. III. — Surcharges. — Toute machine doit pouvoir supporter sans détérioration ni étincelles nuisibles une augmentation de courant de 20 % pendant 1/10 de la durée d'essai spécifiée, et 30 % pendant 5 minutes. L'état des collecteurs ne devra pas être altéré par cet essai. Les transformateurs devront pouvoir supporter les surcharges non consécutives suivantes : 20 % pendant 1 heure, 30 % pendant 30 minutes, 50 % pendant 5 minutes. En plus de ces épreuves, les machines devront pouvoir supporter un surcroît momentané de vitesse à fixer dans chaque cas. ART. IV.
momentané de vitesse à fixer dans chaque cas. ART. IV. — Auto-régulation. — L'auto-régulation est définie par le rapport des variations maximales de tension et de vitesse, en passant de la puissance normale à la marche à vide, aux tensions et vitesses à puissance normale. On le déterminera dans chaque cas. La variation de tension, pour les génératrices à courants alternatifs et pour les transformateurs, sera spécifiée pour la puissance normale exprimée en kilovolts-ampères : a) avec un facteur de puissance égal à l'unité ; b) avec le facteur de puissance minimum prévu ou, à défaut, avec le facteur 0,8.
puissance minimum prévu ou, à défaut, avec le facteur 0,8. La variation de vitesse sera mesurée en passant de la marche à puissance normale à la marche à vide, en maintenant constantes aux bornes : la tension, pour les moteurs à courant continu, la tension et la fréquence, pour les moteurs à courant alternatif. ART. V. — Rendement. — Quand la puissance utilisable et la puissance absorbée, dont le rapport est le rendement, ne peuvent pas être mesurées directement, le rendement sera déterminé par la méthode des pertes séparées. Les pertes mécaniques sont : a) le frottement des paliers et
pertes mécaniques sont : a) le frottement des paliers et la ventilation ; b) le frottement des balais sur les collecteurs et bagues. Les pertes électriques sont : c) Hystérésis et courants de Foucault ; d) effets Joule dans les circuits. Le rendement sera indiqué pour la puissance normale et, dans le cas des alternateurs, pour Novembre 1910 M. S. I. MACHINERIE ET APPAREILLAGE ELECTRIQUES un facteur de puissance égal à l'unité et pour le facteur minimum prévu ou, à défaut, pour un facteur de puissance égal à 0,8. ART. VI. — Épreuve des isolants. — Les machines et transformateurs
VI. — Épreuve des isolants. — Les machines et transformateurs devront pouvoir supporter pendant 30 minutes l'application d'une tension d'épreuve amenée progressivement aux valeurs suivantes : jusqu'à 5.000 volts, le double de la tension normale ; de 5.000 à 10.000 volts, la tension normale plus 5.000 volts; au-delà de 10.000 volts, une fois et demie la tension normale. La tension d'épreuve sera appliquée entre les différents circuits et entre ces circuits et la masse. ART. VII. — Facteurs de puissance. — Le facteur de puissance devra avoir une valeur minimum indiquée en fonction de la puissance dans un tableau donné.
indiquée en fonction de la puissance dans un tableau donné. Ce minimum est de 0,60 pour les moteurs à courants polyphasés et de 0,55 pour les moteurs à courant alternatif simple, au-dessous de 0,5 cheval. Au-dessus de 20 chevaux, il est de 0,85 et de 0,82, ART. VIII. — Fréquences. — Les fréquences usuelles qu'il est recommandé d'employer sont les suivantes : 16 2/3, 25, 41 2/3 et 50 périodes par seconde. ART. IX. — Tolérances. — Une tolérance est accordée pour erreurs de mesure. Elle est de 30 pour l'échauffement, 20 % pour l'auto-régulation, 20 % de la somme
l'échauffement, 20 % pour l'auto-régulation, 20 % de la somme des pertes pour le rendement. Les limites à partir desquelles il y a lieu de considérer le matériel comme ne répondant pas aux conditions de sa spécification sont : 10° pour l'échauffement ; 50 % pour l'autorégulation ; 50 % des pertes pour le rendement. À la suite des instructions générales se trouve un modèle de cahier des charges relatif aux câbles sous plomb armés et à leurs accessoires, destinés à supporter des tensions supérieures à 2.000 volts, adopté également par l'Union des Syndicats de l'Électricité. P. C. 3322. 3.
par l'Union des Syndicats de l'Électricité. P. C. 3322. 3. 2. Ralph W. Davis. 631.314 S. 687-33535. — La réparation des enroulements de transformateurs. 1910. New-York. Machinery, n° 12, août, page 982 (1.000 mots environ) (2 figures) (3 fr.). Le procédé en question est le suivant : On commence par mesurer, avec soin, la bobine reçue, après quoi on la dépouille de son isollement et on répare les fils détériorés. On dispose alors l'enroulement sur une forme en bois de dimensions appropriées. L'enroulement est ordinairement fait dans un moule préparé sur un tour. Une fois la bobine reconstituée, on l'enlève
sur un tour. Une fois la bobine reconstituée, on l'enlève de la forme et on la garnit d'un ruban en coton, les extrémités des fils sont mises en place et isolées. On garnit ensuite avec soin toutes les parties métalliques de chakerton et on plonge la bobine dans un bain pour l'imprégner. Il est nécessaire de soumettre la bobine à une chaleur sèche élevée pendant six heures, à environ 1700 C. Elle est ensuite placée dans une chambre où on maintient un vide de 749 m/m. pour la débarrasser de toute humidité et la bobine sèche est replongée dans le
toute humidité et la bobine sèche est replongée dans le bain pour lui faire absorber du liquide isolant, renfermant outre les divers éléments constituant l'isolant électrique, des substances pour la protéger contre l'humidité. On peut exercer une pression sur ce liquide pour faciliter l'imprégnation qui dure huit heures. Après avoir sorti du bain la bobine, on l'égoutte. La bobine est absolument noire, mais on peut modifier cette couleur par addition de matières colorantes, si on le désire. Ce traitement est employé pour les armatures et bobines de champ exposées à l'humidité, comme c'est le cas dans les mines de fer
l'humidité, comme c'est le cas dans les mines de fer ou de charbon, par exemple. Pour les petites armatures, on les imprègne, une fois les enroulements en place; tandis que pour les grandes armatures, on traite chaque bobine séparément avant de les monter. V. N. 2213. 3. 3. S. 690-33354. — La construction des poteaux en béton armé. (Voir au chapitre suivant, Construction et Génie Civil, page 482). R. H. Fenkausen. 631.313.031.8 S. 688-33807. — Le montage des moteurs à induction. 1910. New-York. Power, n° 34, 23 août, pages 1514 à 1517 (3.300 mots environ) (9 figures) (3 fr. 50).
à 1517 (3.300 mots environ) (9 figures) (3 fr. 50). Conducteurs d'amenée du courant. — Il faut calculer avec soin la perte en ligne, car le couple développé par un moteur d'induction est proportionnel au carré du voltage, et, par suite, une très petite différence sur le voltage aux bornes du moteur entraîne une différence sensible du couple produit, surtout au démarrage. Les moteurs d'induction qu'on trouve dans le commerce doivent fonctionner sur des voltages ne variant pas de plus de 10 %. Il est bon, pour une maison importante, d'établir deux séries de moteurs, comme par exemple : 200-400
d'établir deux séries de moteurs, comme par exemple : 200-400 volts et 220-360-480 volts. Il sera alors facile de faire un choix en fonction du voltage en ligne. Quand ce voltage sera plus bas que celui pour lequel le moteur a été étudié, on calculera les conducteurs allant au moteur, de manière à réduire au minimum la perte dans ces fils; mais si le voltage est plus élevé, on pourra consentir une perte de 5 à 10 %. Le facteur de puissance d'un moteur fonctionnant au-dessous de sa charge normale est relevé par une réduction du voltage, on en tiendra
est relevé par une réduction du voltage, on en tiendra compte pour l'étude d'une installation susceptible d'être développée ultérieurement. Pour un moteur à courant triphasé dont les enroulements doivent être normalement connectés en A, on adoptera le montage en étoile, tant qu'on n'aura besoin de la pleine charge. Le couple sera réduit, mais suffisamment à faible charge. Pour un moteur au-dessous de 25 HP, on pourra employer la formule du courant continu. L'auteur donne alors deux tableaux : L'un indiquant le courant en ampères à pleine charge pour des moteurs de 2 à 300 HP, à une, deux ou trois
de 2 à 300 HP, à une, deux ou trois phases, à 110, 220, 440 et 550 volts. L'autre donnant la relation entre la longueur du conducteur, le courant qui le traverse et la perte approximative en % du voltage du moteur. Novembre 1910 CONSTRUCTION ET GÉNIE CIVIL M. S. L Protection contre les surcharges. — Les fusibles seront calculés pour un courant de 35 °/° supérieur à celui de la pleine charge, cela permettra au fusible de résister à une surcharge prolongée de 25 °/° ou à de courtes surcharges de 50 °/°, ce qui n'a pas d'inconvénients pour
surcharges de 50 °/°, ce qui n'a pas d'inconvénients pour le moteur. Pour les moteurs à cage d'écureuil, le courant de démarrage atteint plusieurs fois celui de la pleine charge, mais cette période étant très courte, il n'y a pas lieu d'augmenter les dimensions du fusible. Quand on emploie des interrupteurs automatiques, au lieu de fusibles, il vaut mieux les mettre à la place des fusibles de marche normale, plutôt que comme fusibles de démarrage. De cette sorte le courant se trouve coupé de suite en cas de surcharge du moteur, et de plus, si le moteur est mis en
moteur, et de plus, si le moteur est mis en route trop vite, et que la résistance soit supprimée avant que le moteur n'ait atteint sa pleine vitesse, il n'y a pas rupture de fusibles et l'interrupteur automatique pouvant être remis de suite en place, après avoir ramené au zéro l'appareil de démarrage, il est possible de remettre en route le moteur avant qu'il ne soit complètement arrêté. Protection des parties métalliques nues. — Il y a lieu de mettre à l'abri de tout contact accidentel les parties métalliques nues d'un moteur, qui se trouvent en communication avec le courant.
d'un moteur, qui se trouvent en communication avec le courant. Le commutateur sera de préférence du type à huile, avec disposition pour couper automatiquement en cas de surcharge ou d'interruption du courant. Les fusibles seront enfermés dans une boîte en fonte et seront maintenus par des pinces pour en opérer facilement le remplacement. Les conducteurs des auto-démarreurs et des moteurs ne doivent pas être connectés d'une façon fixe, il doit être facile de les séparer. L'auteur donne différents dessins de connecteurs. Du choix de l'emplacement du moteur. — Quand un moteur doit commander directement une machine, on peut le fixer
moteur doit commander directement une machine, on peut le fixer sur la boîte de cette machine. Avec le courant continu, on préférait isoler le moteur pour éviter toute dérivation de courant dans la machine entraînée, et faciliter l'installation d'un moteur provisoire en cas d'accident; mais l'isolement supérieur des conducteurs des moteurs actuels permet le montage direct du moteur sur le bâti de la machine. On évite ainsi l'accumulation de charges statiques sur la machine. En général l'emplacement du moteur est déterminé par des conditions locales, mais on devra toujours choisir un endroit propre, clair et bien ventilé. Parfois il peut
un endroit propre, clair et bien ventilé. Parfois il peut être commode de fixer le moteur au plafond. Il faut alors un socle spécial et un bassinet, fixé au moteur par un boulon à oeillet, pour recueillir les suintements d'huile et protéger le plancher ou les machines placées en-dessous. L'auteur indique, en l'accompagnant de figures, un moyen simple pour réaliser ce montage et intéressant surtout pour les plafonds élevés. Une petite trappe réservée dans le plancher du dessus donne accès au moteur pour sa surveillance et son entretien. V. N. 2213. 3. 6-1. Voir également page A-625 et suivantes, les
2213. 3. 6-1. Voir également page A-625 et suivantes, les références et les brevets concernant ce chapitre. CONSTRUCTION & GÉNIE CIVIL A. E. Munby. 691 S. 689-933. — La chimie et la physique des matériaux de construction. 1909. Londres. Archibald, Constable et C°, 11, Orange street, Leicester square W. C. 1 vol. in-8°, vm-345 p., cart. 7 fr. 50. Cet ouvrage comprend deux parties bien distinctes. La première, Science Elémentaire, rappelle les principes de la chimie, de la physique et de la géologie au point de vue exclusif de leur application à la production et à l'emploi des matériaux de
application à la production et à l'emploi des matériaux de construction. La seconde partie, qui comprend plus des deux tiers du volume, est consacrée à l'étude proprement dite de ces matériaux: roches (constitution, classification, essais), briques et argiles, plâtres, chaux et ciments, pierres artificielles, métaux. La question des peintures est traitée d'une façon très spéciale. B. B. 4939. 4. 1. 621.315.1 : 666.995 S. 690-33354. — La construction des poteaux en béton armé. 1910. New-York. Engineering Record, n° 26, 9 juin, page 817 (2.300 mots environ) (2 fr.). Les poteaux destinés à supporter les lignes électriques, télégraphiques ou téléphoniques sont
destinés à supporter les lignes électriques, télégraphiques ou téléphoniques sont soumis à deux efforts, l'un, créé par les charges verticales des fils et de la glace qui peut s'y accumuler, l'autre, par les charges horizontales produites par le vent sur les fils et sur les poteaux eux-mêmes. La fonction du poteau est celle d'une poutre en porte-à-faux plutôt que celle d'un pilier. Les forces verticales et horizontales agissent simultanément, mais les effets des dernières sont plus sensibles, parce que plus rapprochées du sommet. Dans le cas d'un poteau placé à l'angle d'une ligne, il faut ajouter la composante horizontale de