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substituées que j'ai préparées sont donc nouvelles. La teinture de la soie au moyen de ces matières colorantes montre nettement l'influence des substitutions dans deux des amidogènes. L'introduction d'un seul radical éthyle change absolument la nuance de la parafuchsine, qui est transformée en un violet très rouge. Deux éthyles, répartis dans deux noyaux phényliques, donnent un violet plus bleuâtre que le précédent. Mais leur influence, pour bleuir la nuance, est moindre que celle de deux éthyles ou même de deux méthyles fixés sur un même azote. Le N° V est, du reste, plus bleu que le N° IV. La nuance
du reste, plus bleu que le N° IV. La nuance continue à gagner du bleu jusqu'au dernier terme, la parafuchsine tétraéthylée. Le terme triéthylé semble plus bleu que le tétraméthylé ; ce résultat est admissible puisque, d'une part, deux éthyles, unis à un même azote, influent plus sur la nuance que deux méthyles dans les mêmes conditions, et que, d'autre part, l'action de ces derniers est supérieure à celle d'un seul éthyle. En résumé : 1° La nuance des parafuchsines mono-, di-, triet tétraalkoxylées devient d'autant plus bleue que le nombre et le poids des radicaux alcooliques, substitués dans deux
nombre et le poids des radicaux alcooliques, substitués dans deux des amidogènes, est plus élevé. 2° Il faut tenir compte aussi de la manière dont les radicaux alcooliques entrent dans l'amidogène, c'est-à-dire isolément ou par paires. Cette dernière influence peut l'emporter sur celle du poids. RAPPORT sur les titres de M. Albert Schlumberger à l'obtention du prix 41 pour l'invention d'une encre à marquer les tissus écrus, PAR M. E. KOPP. Séance du 26 février 1896 MESSIEURS, Chargé par le comité de chimie de présenter un rapport sur l'encre d'aniline proposée par M. Albert Schlumberger, qui a demandé à concourir
proposée par M. Albert Schlumberger, qui a demandé à concourir pour le prix n° 41 du programme, je vais résumer les résultats des essais que j'ai soumis au comité dans sa séance du 8 janvier. L'encre de M. Schlumberger, appliquée sur le coton, résiste à toutes les opérations du blanchiment : passage en acide, lessivage, chlorage et acidage final. Néanmoins, sur les tissus légers tels que les organdis, il se produit un affaiblissement de la fibre, mais l'inventeur espère arriver à écarter cet inconvénient. L'encre se conserve très longtemps et sèche aussitôt qu'elle a été appliquée sur le tissu. Elle
sèche aussitôt qu'elle a été appliquée sur le tissu. Elle ne répond cependant pas complètement aux conditions du prix no 41 qui demande une encre faisant réserve sous les fonds teints en nuances foncées. Cependant, comme elle constitue un progrès sur les encres à marquer généralement usitées et qu'elle a demandé à son auteur de longues années de travail, je vous propose, Messieurs, d'accueillir la demande et de décerner à M. Alb. Schlumberger une médaille d'argent. NOTE sur un procédé pour la fabrication de matières colorantes violettes et bleues, PAR MM. JEAN-ROD. GEIGY & CIE 1 PLI CACHETÉ N° 419
MM. JEAN-ROD. GEIGY & CIE 1 PLI CACHETÉ N° 419 déposé le 16 février 1885, ouvert le 25 septembre 1895. Séance du 26 février 1896. MESSIEURS, En oxydant en commun le tétraméthyldiamidodiphénylméthane (Berliner Berichte XII, 681, 812, 1169, 1689) avec des amines aromatiques basiques, d'après une méthode qui se prête à cette réaction, on reçoit d'emblée des matières colorantes violettes et bleues de la série de la rosaniline, sans que l'on puisse constater, pendant la durée de l'opération, la formation préliminaire du tétraméthyldiamidobenzhydrole ou du tétraméthyldiamidobenzophénone. C'est ainsi que l'on obtient, par exemple, en oxydant en commun le tétraméthyldiamidodiphénylméthane avec
obtient, par exemple, en oxydant en commun le tétraméthyldiamidodiphénylméthane avec : La diphenylamine, un violet bleuâtre qui se laisse facilement sulfonér ; La diméthylaniline, un violet directement cristallisable ; L'anaphthylamine, un bleu soluble à l'eau, très pur, que l'on peut aussi sulfonér. En employant des amines aromatiques basiques primaires, il est bon de se servir de celles-ci à l'état de leurs dérivés acétylés. Cette communication repose sur des travaux exécutés par M. Weinmann, chimiste de notre maison. RAPPORT sur les titres de M. le professeur W. Weiler, à Esslingen, à l'obtention du prix N° 93 de la section des Arts
l'obtention du prix N° 93 de la section des Arts mécaniques, concernant la fixation des fils d'armature au collecteur des dynamos, PAR M. A. DE MONTMOLLIN. Séance du 26 février 1896. MESSIEURS, Vous avez renvoyé au comité de mécanique un travail de M. le professeur W. Weiler qui traite de nouveaux systèmes de fixation des fils d'armature au collecteur des machines dynamo-électriques, ainsi que d'un perfectionnement dans l'assemblage de ces collecteurs. Ce travail concourt à l'obtention du prix 93 des Arts mécaniques. L'auteur, après avoir fait un rapide exposé de l'état de la question, et après avoir démontré les inconvénients
l'état de la question, et après avoir démontré les inconvénients des méthodes actuelles, propose, dans un premier travail, toute une série de systèmes de fixation des conducteurs aux lamelles des collecteurs; ces systèmes suppriment la soudure et la rivure et consistent dans l'emploi de vis de pression agissant non plus sur les fils mêmes, ce qui les détériore, mais sur des pièces métalliques de diverses formes embrassant les fils et donnant un meilleur contact sur une surface plus grande et sans déformation pour ces derniers. Bien que ces modes de fixation, dont l'auteur a exécuté des modèles, remplissent en partie
fixation, dont l'auteur a exécuté des modèles, remplissent en partie le but proposé, ils sont trop compliqués, à l'exception d'un seul qui, vu sa simplicité, a attiré plus particulièrement l'attention du comité. Dans ce système (fig. 1), le segment lui-même est fendu sur une partie de sa longueur et les logements des fils sont percés dans le plan de la fente ; une vis tend à la rétrécir et vient ainsi pincer fortement les fils. Cette construction a l'avantage de donner une surface de contact relativement grande; elle permet de serrer la vis à fond, sans risquer de couper ou
serrer la vis à fond, sans risquer de couper ou d'écraser les fils, et, par conséquent, la vis est moins sujette à se desserrer sous l'action de la force centrifuge ; l'application de ce système ne demande pas plus de travail que beaucoup de ceux qui sont employés actuellement. L'auteur propose aussi un système d'assemblage des lamelles formant le collecteur, par une juxtaposition qui permette d'enlever l'une quelconque d'entre elles sans toucher aux autres (fig. 2) ; ce résultat est obtenu par le fait que chaque segment à part est maintenu en place à sa partie antérieure par une pièce
maintenu en place à sa partie antérieure par une pièce métallique vissée sur l'arbre de la dynamo; l'une de ces pièces enlevée, on peut facilement retirer la lamelle correspondante, une fois séparée des conducteurs ; il faut naturellement interposer un isolant entre le segment et son tenon. Cette combinaison permet les réparations au collecteur ou au bobinage plus facilement que les systèmes actuels, mais semblerait ne pas présenter de grandes garanties de solidité, non plus que de bonne isolation. Sur la proposition du comité de mécanique, considérant que ce travail répond à une partie du programme tracé, il a été
répond à une partie du programme tracé, il a été demandé à l'auteur de bien vouloir communiquer à la Société industrielle un complément d'études portant sur les cas dans lesquels le système décrit n'est pas directement applicable. Il arrive notamment que, dans certaines dynamos, les lamelles sont trop étroites pour permettre d'y loger deux fils côte à côte. L'auteur a répondu à cette demande par l'envoi et la description de nouveaux échantillons, traitant de l'application du système à d'autres formes de segments. Pour les lamelles étroites mais suffisamment épaisses, la fente est tracée dans le sens de l'épaisseur, de sorte
fente est tracée dans le sens de l'épaisseur, de sorte que les deux fils se trouvent l'un sous l'autre. La vis doit être alors sur le côté de la lamelle, en un endroit inaccessible lorsque le collecteur est monté; mais en adoptant l'assemblage proposé par l'auteur, on peut, en soulevant premièrement la lamelle, arriver jusqu'à la vis et libérer ainsi les fils. Si l'épaisseur est, elle aussi, trop peu considérable, l'auteur soude au segment, obliquement et en arrière, un prolongement ayant les dimensions nécessaires. L'auteur a encore appliqué son système à d'autres formes spéciales de lamelles qui n'ont, jusqu'à présent,
à d'autres formes spéciales de lamelles qui n'ont, jusqu'à présent, que peu d'importance pratique. En résumé, étant donné que le perfectionnement proposé quant à l'emploi des vis de pression peut, dans certains cas, faciliter les mesures ou les réparations à . effectuer aux machines dynamo-électriques, que ce système est applicable aussi bien aux armatures à tambour qu'aux anneaux Gramme, qu'il ne détériore pas les fils et que les inconvénients dus à la force centrifuge semblent devoir être diminués; mais que, d'autre part, l'emploi de ce système pour des lamelles étroites est subordonné à l'adoption du système d'assemblage proposé par l'auteur,
est subordonné à l'adoption du système d'assemblage proposé par l'auteur, assemblage qui, bien qu'ingénieux, parait devoir manquer de solidité et être plus sujet que d'autres à des défauts d'isolation, le comité de mécanique vous propose, Messieurs, de remettre à M. le professeur W. Weiler, à Esslingen, une médaille de bronze. Proposition adoptée en séance le 26 février 1896. ASSOCIATION ALSACIENNE DES PROPRIÉTAIRES D'APPAREILS À VAPEUR EXERCICE 1895 RÉSUMÉ DES TRAVAUX TABLEAU A Haute Basse Total DÉSIGNATION T et Lorraine Alsace Alsace moyennes Nombre de chaudières inscrites le 31 décembre 1895 1239 576 398 2213 Visites extérieures : chiffre total 2464
1239 576 398 2213 Visites extérieures : chiffre total 2464 1183 637 4284 0,5 chaudières inscrites 190,88 205,38 160,05 193,58 au cours desquelles les chaudières furent trouvées en chômage 341 162 103 606 sans défauts 1517 493 298 2308 0,5 (sur chaudières en marche) 61,56 41,67 46,78 5387 Visites intérieures : chiffre total 568 334 258 1160 0,5 chaudières inscrites 45,84 58,64 52,41 chaudières sans défauts 256 77 71 404 Travaux ordinaires 10 7 2 19 nombre de défauts dangereux 1,5 défauts 2,64 9 11,24 6,38 Epreuves à la presse hydraulique : compléments de visites 27 23 16 66 locomotives
hydraulique : compléments de visites 27 23 16 66 locomotives après 3-6-8 ans de marche 7 13 10 30 locomotives après 3 ans de marche 7 11 4 22 pour élévation du timbre 3 1 4 Chaudières exclues du bénéfice de l'indemnité en cas d'explosion 11 6 8 25 mises hors service, rejetées 15 13 10 38 supprimées, à vendre 6 5 2 13 Consultations par correspondance 18 12 13 43 Epreuves à la presse hydraulique ; chaudières et récipients neufs ou réparés (officielles) 115 55 94 194 Visites extraordinaires; réception de tôles et de chaudières 10 9 1 20
réception de tôles et de chaudières 10 9 1 20 Essais à l'indicateur de machines à vapeur 6 111 x, 391 Travaux extraordinaires 158 96 50 304 dont par abonnement 158 96 50 304 divers : jaugeage de pompes; essais de vaporisation, au frein 11 7 18 Plans et devis exécutés au bureau central, nombre de planches (Destination) 13 1 14 Analyses chimiques 4 Travaux d'intérêt général Essais calorimétriques de combustibles 71 Accidents Chaudières, réchauffeurs et surchauffeurs 2 1 1 — 3 Machines ASSOCIATION ALSACIENNE DES PROPRIÉTAIRES D'APPAREILS À VAPEUR Tableau résumant le rendement des houilles essayées dans le rayon
Tableau résumant le rendement des houilles essayées dans le rayon de l'Association alsacienne pendant l'exercice 1895. TABLEAU C Production g RÉCHAUFFEURS SURFACE DE CHAUFFE de vapeur Rendement c Pression par 1 QUALITÉ Déchets /, SYSTÈME DE CHAUDIÈRES par heure et ml en houille brute OBSERVATIONS S moyenne de sec et latéraux Green (tubes) productrice des réchauffeurs de surface (eau à 0°) chauffe mètres carrés mètres carrés Dudweiler 18,22 1 à 3 bouilleurs 2 — 27,65 25,00 3,80 37,60 6,16 Allumage compris; surchauffeur Schwœrer. 8,19 la même. 380 39,64 6,22 Ensdorf, tout-venant 14,29 2 à 3 bouilleurs — 286 85,00 286,00
tout-venant 14,29 2 à 3 bouilleurs — 286 85,00 286,00 6,39 28,80 5,55 5,55 avec surchauffeurs Schwœrer. 15,14 les mêmes — 635 35,25 5,85 sans Griesborn III 1080 1 semi-tubulaire — — 79,30 — 5,110 5,41 5,51 Hostenbach 1 18,9 2 à 3 bouilleurs — — 75,00 — 5,850 14,118 5,31 Allumage compris. Louisenthal lavée 711,70 4 à 3 bouilleurs — 224 237,00 224,00 5, -13 19,75 6, li-6 surchauffeurs Schwœrer. 7,68 les mêmes — 5,67 19,74 6, -12 Loh 11,86 1 semi-tubulaire — — 55,00 — 61,00 8,28 6,07 Loh, tout venant 201,83 1 à 3 bouilleurs 4 —
Loh, tout venant 201,83 1 à 3 bouilleurs 4 — 32,90 40,00 3,64 8,65 5,56 Loh 22,33 1 à 3 bouilleurs... — — 60,00 — 54,5 16,91 5,35 Allumage compris. 161,00 1 Thomas-Laurens — — 22,25 — 6,35 12,77 6,84 Loh v. d. Heydt 13,11 1 à 2 foyers intérieurs — — 60,45 — 5, 56 23,147 6, 113 Loh 10,10 la même — — 5,34 23,70 6,84 Loh 8,95 la même — — 5,43 27,58 7,39 Houille triée. S 101,18 1 à 3 bouilleurs — 64 32,00 64,00 5,60 23, 47 8,00 Allumage compris. Ruhr, braisettes lavées, 8/15 7,63
23, 47 8,00 Allumage compris. Ruhr, braisettes lavées, 8/15 7,63 2 à 2 foyers intérieurs et corps supérieur tubulaire — — 286,00 — 10, 20 11, 191 8, 77 Loh PQ 7,33 les mêmes — — 5,85 12,04 8,31 Loh 7,39 5 à 3 bouilleurs — 224 299,00 224,00 5, -12 16, 92 7,24 Loh avec surchauffeurs Schwœrer. 8,14 6 à 3 bouilleurs — 350,00 5,70 16, 130 7,40 Loh sans Loh 8,52 4 semi-tubulaires — 352 600,00 352,00 11,80 14, 611 9,05 Loh 5,88 3 semi-tubulaires — 450,00 11,48 9, 20 9,49 Allumage compris, avec surchauffeur Uhler. 5, 117
9, 20 9,49 Allumage compris, avec surchauffeur Uhler. 5, 117 les mêmes — — 11,50 10,38 6,32 Loh sans 5,63 2 semi-tubulaires — — 300,00 — 11,35 13,46 6,31 22 » avec » W » » » 8k,03 4 semi-tubulaires — 352 600,00 352,00 61k,00 101k,00 9",02 » » » » » » 6k, 61 3 à 3 bouilleurs 2 224 169,50 259,00 6k,56 201k,90 7k,87 Avec surchauffeurs Schwœrer. » » » 7k,55 les mêmes » » » 6 k@50 22k 166 7k,89 Sans » » » 8/25 6 k31 4 à 3 bouilleurs — 224 243,00 224,00 5 k67
4 à 3 bouilleurs — 224 243,00 224,00 5 k67 20k,33 7k,66 Allumage compris ; surchauffeurs Schwœrer. » » » 5k,96 3 à 3 bouilleurs... — 224 186,00 224,00 5 k72 25k, 24 7k 61 » » » » noisettes 10k,50 1 Thomas-Laurens — — 51,88 — 8 k@50 6k 34 6k,36 » » morceaux 91k 1 Thomas-Laurens — — 32,60 — 7k 20 14k,02 10k,65 » » tout-venant 81k,08 2 à 2 foyers intérieurs et corps supérieur tubulaire — 286,00 — 9k,40 121k,43 8k,06 Allumage compris. » » » 8 k@38 les mêmes — — » — 9k,55 121k,20
8 k@38 les mêmes — — » — 9k,55 121k,20 8k, 116 » » » » 12k,97 4 à 3 bouilleurs — 224 243,00 224,00 5k,60 20k,09 7k.09 » avec surchauffeurs Schwœrer. » » » 12k,98 6 à 3 bouilleurs — » 350,00 » 5k,67 16k,46 6k,84 » sans » » » » 12k,49 3 à 3 bouilleurs — 256 143,00 256,00 5k,45 28k,50 7k,64 » avec » » » » 12 k@18 4 à 3 bouilleurs. •••. — » 189,50 » 5k,47 24k,22 7k 52 » sans » » » » 12k,19 1 à 2 foyers intérieurs et corps
» » 12k,19 1 à 2 foyers intérieurs et corps supérieur tubulaire — — 154,00 — 5k,50 9k,00 7k,77 » » » » 9k,07 la même — — » — 5 k53 7k,93 7k,93 » houille fraîche. H M / | Blanzy (1/4 braisettes, 3/4 menus) humide 1 Belle ville — — 125,00 — 9k,00 12k, 68 6k,25 u. » » » » la même — — » — 10k,00 9k,06 5k,58 % l Lens, tout-venant 16 k56 1 semi-tubulaire v — — 120,00 — 5k,43 5k, 67 6",24 g Maries 16 k12 1 semi-tubulaire — — 85,00 — 3k,17
Maries 16 k12 1 semi-tubulaire — — 85,00 — 3k,17 11k,60 6k,77 œ ] » morceaux.... 12k,62 1 semi-tubulaire et 1 type locomotive — — 61,00 — 5k,75 11k,95 61k,6761k,77 « I Ronchamp(1/3morceaux,2/3tout-venant) 22 k@35 3 à 3 bouilleurs. — — 141,50 — 6k,00 22k,67 6k,66 Allumage compris. ►j f » braisettes lavées 16 k 82 2 semi-tubulaires, 1 tubule à foyer amovible — — 262,65 — 11 k 55 15 k@81 » § » morceaux 19k,60 4 à 3 bouilleurs — 144 126,60 144,00 5k,85 18k,53 6k,01 Surface de grille trop grande. W Amercœur, braisettes lavées 91k,20 1 semi-tubulaire
grille trop grande. W Amercœur, braisettes lavées 91k,20 1 semi-tubulaire — — 100,00 — 5", 83 11k,13 7k 73 Allumage compris. » » » 8k 113 la même — — » — 6k,80 13 k@30 8k,10 Charleroi, braisettes lavées 12k, 89 3 à 3 bouilleurs,... — 192 180,00 192,00 8k,75 17k,39 8k,38 Surchauffeurs Schwœrer. » » » 6k,54 les mêmes — » » » 8 k@63 16k,81 8k,74 » » » » 13 k@03 2 à 3 bouilleurs — » 120,00 » 8 k@58 19k,53 9k,12 » » » » 15 k20 1 à 3 bouilleurs — » 60,00 »
15 k20 1 à 3 bouilleurs — » 60,00 » 8 k84 18k, 52 10k,31 » » » » 10k,90 2 semi-tubulaires — — 188,90 — 5 k@50 6k,91 7k,56 » » » » 14k,00 1 verticale (Field) — — 11,00 — 3 k@97 14k,40 3k,93 » » » 6 k69 5 semi-tubulaires — — 787,00 — 8k,50 11k,92 81k,84 Sans le réchauffeur Green. j» » » » ilk 71 1 semi-tubulaire — — 93,00 — 6k,32 8 k@91 8" 09 o » » » 7k,87 1 semi-tubulaire — — 110,32 — 7" 44 11k,02 71k,84 H » fines 4k@
110,32 — 7" 44 11k,02 71k,84 H » fines 4k@ 46 1 à2 bouilleurs et 2 carneaux intérieurs » — 45,00 — 5",63 23',73 5".53 Sans l'émulseur Dubiau. w » » 5 k79 la même — » — 5 k75 15k,91 7k 40 Avec » g ) » » 5 k@68 la même — — » — 5^44 29k,03 6-18 k » » ^ » » 4 k @84 la même — — » — 5 k@59 30k,62 6"46 » » g Châtelineau, braisettes lavées 10k, 59 4 semi-tubulaires — 288 480,00 288,00 61k,50 91k,07 o » » » 12k,11,
288 480,00 288,00 61k,50 91k,07 o » » » 12k,11, les mêmes — » » » 61k,50 91k,12 9" 37 M Montceau-Fontaine 17k,42 2 à 3 bouilleurs 2 — 55,40 22,00 5 k@23 17k,80 6k,79 Surface de grille trop grande. » 11k,82 1 à 3 bouilleurs » 27,70 » 5 k@40 31k,82 6k,29 » » » 93k 1 semi-tubulaire — 80,00 — 6 k50 11k,70 67k 91k,96 2 semi-tubulaires 160,00 7",00 10k,63 6 k51 » 9k,06 4 à 3 bouilleurs — 256 189,50 256,00 5",48 21 k 61 8k@11 Allumage compris, avec surchauffeurs Schwœrer. I » 13k,03 les mêmes „
compris, avec surchauffeurs Schwœrer. I » 13k,03 les mêmes „ , » 5k,47 7, gg » sans » » 3 à 3 bouilleurs 6 — 150,00 90,00 51k ' 32 22k, 74 6k,85 » avec » » 12 k 12 les mêmes » — 1200 5" 22 23 k 40 Poussier (sans désignation spéciale) .... 9k,91 5 à 3 bouilleurs — 224 299,00 224,00 51k ' , 75 16k ' 42 6k 75 sans » » » les mêmes — » » » 5k 75 15k .92 5k'97 04 » avec » Trieu-Kaisin 20k,13 91k, 96 2 semi-tubulaires — —
avec » Trieu-Kaisin 20k,13 91k, 96 2 semi-tubulaires — — 200,00 — 9-<86 749 7k00 » » » [ Aniche, grains lavés ; Sambre, braisettes lavées 6k, 11 1 à 2 bouilleurs, 3 semi-tubulaires... — — 355,35 — 5k 44 8k 49 7k 186. » 2/3 mi-gras; Douai, 1/3 gras... 8k,63 2 semi-tubulaires — — 228,40 — 5"'80 6 k@18 9k'23 Blanzy 1/3, Ronchamp 1/3, Sarrebrück 1/3 26k,36 1 à 3 et 2 à 2 bouilleurs 3 — 139,40 42,75 5k 10 12k,19 7 k 32 Brais. belge lav., Louisenthal tout-venant 15k, ,..,0 , 11 à 3 bouilleurs — 288
tout-venant 15k, ,..,0 , 11 à 3 bouilleurs — 288 430,30 288,00 41k, ' 00 17k.'90 5k 06 Charleroi, braisettes; Courrières, fines. ASSOCIATION ALSACIENNE DES PROPRIÉTAIRES D'APPAREILS A VAPEUR TRAVAUX D'INTÉRÊT GÉNÉRAL Essais de vaporisation sur deux batteries de chaudières Chaudières N° 2438 (13), 2439 (14), 2440 (15), 2441 (16), 2442 (17), 1457 (18), 1456 (19), 1455 (20), 1783 (21) TABLEAU E Date de l'essai : Du 17 avril 1895 à 1h30' au 1er mai 1895 à 3h35' Du 6 mai 1895 à 10h15' au 22 mai 1895 à 2h5' Du 4 juin 1895 à 3h au 21 juin 1895
Du 4 juin 1895 à 3h au 21 juin 1895 à 9h,30' Du 21 juin 1895 à 9h30' au 8 juillet 1895 à 3h30' Provenance de la houille Sarrebruck, tout-venant lavé Bassin de la Ruhr, tout-venant Hasard, fines Montceau-Fontaine, fines En marche les chaudières N° 13-17 18-21 13-21 13-17 18-21 13-21 13-17 18-21 13-21 13-17 18-21 13-21 Poids à l'arrivée 111217k 80783k 192000k 102790k 89780k 192570k 127346k 70944k 198290k 123068k 619k 192040k Poids brut 111537k 81015k 192552k 100566k 87838k 188405k 128533k 71606k 200139k 124461k 6874k 191040k Teneur en eau % 6",53 6",53 6",53 4",43 4",43 4",43 4",32 4",32 4k 32
6",53 6",53 6",53 4",43 4",43 4",43 4",32 4",32 4k 32 5",70 5",70 Poids de l'eau contenue dans la houille brûlée 7283k 5290k 12574k 4455k 3891k 8346k 5553k 3093k 86461k 7094k 391k Scories 6515k 4862k 11377k 7062k 6775k 13837k 13096k 8008k 21104k 10343k Gendres 2676k 2118k 4794k 3410k 3067k 6477k 4655k 2869k 7524k 3909k Poids total du déchet 9191k 6980k 16171k 10472k 9842k 20314k 17751k 10877k 28628k 14272k 8840k 23112k Scories 11/1 6,25 6,42 6,32 7,35 8,07 7,68 10,65 11,69 11,02 8,81 9,44 9,04 Soit, par rapport à la houille sèche Cendres % 2,57 2,80 2,66 3,55 3,65 3,60 3,79 4,19
Cendres % 2,57 2,80 2,66 3,55 3,65 3,60 3,79 4,19 3,93 4,35 4,19 Poids net, houille humide 102346k 74035k 176381k 90094k 77996k 168091k 110782k 60729k 171511k 110189k 59002k 110863 Poids net, houille sèche 95063k 68745k 163807k 85639k 74105k 159745k 105229k 57636k 162865k 103095k 55984k 159078k Pression aux chaudières 7,50 7,50 7,50 7,50 7,50 7,50 7,50 7,50 7,50 7,50 7,50 7,50 Température correspondante 172°,1 172°,1 172°,1 172°,1 172°,1 172°,1 172°,1 172°,1 172°,1 172°,1 179°,1 479°,1 Température de l'eau d'alimentation à t' 48°,2 47°,8 48°,1 50°,0 50°,0 50°,0 52°,5 52°,5 59°,5 59°,0 60°,0 Poids injecté à F 816585k 515764k 1332349k 823351k 701349k
60°,0 Poids injecté à F 816585k 515764k 1332349k 823351k 701349k 1524701k 1034271k 512168k 1546439k 1022824k 5187k Poids évaporé, réduit à 0° 756811 478371 1235088 760776 648046 1408824 951736 471297 1423033k 940998k 471672 1412670 Eau à 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° F 0° 0° 0° 0° 0° 0° Poids à l'arrivée 6805 7342 5922 6385 6433 6939 7401 8010 7218 7812 7316 7918 7474 8122 6643 7219 7177 7799 7646 8311 6939 7543 7395 8038 Vaporisation Poids brut, houille humide 6785 7321 5905 6366 6414 6919 7565 8187 7378 7985 7478 8093 7405 8047 6582 7153 7110 7727
7378 7985 7478 8093 7405 8047 6582 7153 7110 7727 7561 8218 6861 7458 7319 7948 Poids brut, houille sèche 7259 7833 6317 6811 6862 7403 7926 8667 7720 8355 7824 8468 7739 8430 6879 7475 7431 8076 8018 8715 7906 8910 7909 8428 par kilo de houille Poids net, houille humide 7395 7989 6461 6966 7002 7554 8444 9139 8309 8992 8381 9071 8591 9336 7761 8434 8297 9017 8540 9262 7874 8959 8305 9028 Poids net, houille sèche 7961 8590 6959 7503 7540 8134 8884 9614 8745 9460 8820 9545 9044 9828 8177 8886 8738 9495 9127 9921
8820 9545 9044 9828 8177 8886 8738 9495 9127 9921 8425 9158 8880 9653 Durée totale, heures 340,083 340,083 340,083 387,833 389,833 387,833 402,500 402,500 402,500 414,000 414000 414000 Durée effective, heures 133,083 133,083 133,083 154,833 154,833 154,833 158,500 158,500 158,500 156,000 156000 156000 Rapport de la durée totale à la durée de marche 2,55 2,55 2,55 2,50 2,50 2,50 2,54 2,54 2,54 2,65 2,65 Surface de grille, mètres carrés 12,55 8,69 21,24 10,88 10,16 21,04 13,60 7,84 21,08 13,60 7,76 21,36 Surface de chauffe productrice, mètres carrés 491,22 239,94 731,16 426,00 268,85 694,85 532,50 181,49 713,19 532,50 221,65 754,15
731,16 426,00 268,85 694,85 532,50 181,49 713,19 532,50 221,65 754,15 Surface de chauffe totale, mètres carrés 907,22 527,94 1435,16 842,00 556,85 1398,85 948,50 469,49 1417,99 948,50 509,65 1458,15 Rapport de la surface de grille à la surface de chauffe productrice 39,14 27,61 34,42 39,15 26,46 33,03 39,15 24,26 33,87 39,15 28,56 35,31 Rapport de la surface de grille à la surface de chauffe totale. Brûlé brut, par m2 de surface de grille et par heure 6.051,781 7.062,052 6.819,119 5.969,698 5.518,834 5.677,627 6.094,397 5.990,01 5.876,664 5.678,85 6.689,68 Brûlé brut, par m2 de surface de chauffe et par heure 4.106,207 4.125,537 4.179,979
de surface de chauffe et par heure 4.106,207 4.125,537 4.179,979 4.121,521 4.210,751 4.137,523 4.145,489 4.157,69 4.149,498 4.146,19 Production de vapeur par m2 de surface de chauffe et par heure 124,91 116,152 113,693 112,483 116,848 114,72 112,254 117,805 113,665 112,313 114,897 Température de l'eau à la sortie du réchauffeur 114,6 101,9 106,8 102,6 Gain de température par le réchauffeur 66,4 54,9 54,3 50,9 Température de la fumée à l'entrée du réchauffeur 268,1 226,9 269,1 255,7 Température de la fumée à la sortie du réchauffeur 169,7 152,0 164,2 165,1 Température de l'air sur le massif 50,9 49,3 48,7 53,6 Température de l'air