jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
environ 8 10 à 11 8 Poids de combustible par charge 18k, 60 19k, 40 21k, 60 Température de la vapeur à l'entrée du surchauffeur 189° 188°,6 — Température de la vapeur à la sortie du surchauffeur 251° 264°,7 — Gain de température par le surchauffeur 62° 76°,1 — Température de la vapeur à l'entrée du cylindre 228°,3 284°,4 Perte de température dans la conduite 22°,7 30°,3 — Surchauffe effective à l'entrée du cylindre 39°,3 45°,8 — Houille consommée pour surchauffer, % du total 10,9 11,46 — Surface de chauffe du surchauffeur... 152m2 152m2 — Passage de vapeur par le
du surchauffeur... 152m2 152m2 — Passage de vapeur par le surchauffeur, pr heure et m3 de surface de chauffe 29k, 125 26k, 567 — 2° MACHINE MARCHE MARCHE avec AVEC VAPEUR SURCHAUFFÉE VAPEUR SATURÉE 9-10 juillet 19 juillet 11-12 juillet Nombre de jeux de diagrammes à 50 passages 84 42 84 Nombre de tours moyen pr minute 70,237 69,498 70,453 Pression initiale au petit cylindre, avant 10k,45 — 10k,42 Pression initiale au petit cylindre, arrière 10k,45 — 10k,30 Pression initiale au moyen cylindre, avant 1 k,70 — ik,75 Pression initiale au moyen cylindre, arrière ik,60 — 1 k65 Pression initiale
au moyen cylindre, arrière ik,60 — 1 k65 Pression initiale au grand cylindre, avant Ok,31 Ok,36 Pression initiale au grand cylindre, arrière Ok,33 Ok,36 Puissance indiquée au petit cylindre, avant 365ch,45 369ch,04 333ch,74 Puissance indiquée au petit cylindre, arrière 402ch,36 401 ch,56 370ch,25 Puissance indiquée au petit cylindre, moyenne 380ch,90 385ch,30 351ch,97 Puissance indiquée au moyen cylindre, avant 127c71 118ch,48 129ch,37 Puissance indiquée au moyen cylindre, arrière 123c11,97 115c",78 126ch,11 Puissance indiquée au moyen cylindre, moyenne 125ch,84 117ch,13 127ch,74 Puissance indiquée au grand cylindre, avant 288ch,22 292ch,58 304ch,98 Puissance indiquée au grand cylindre, arrière 293ch,50 304ch,76 312ch,02 Puissance indiquée au
au grand cylindre, arrière 293ch,50 304ch,76 312ch,02 Puissance indiquée au grand cylindre, moyenne 290ch,86 298ch,67 308ch,50 Puissance indiquée totale 800ch,60 801ch,10 788ch,21 Consommation totale de vapeur.. 91830k 44622k 103988k Consommation de vapeur, par heure et force de cheval 5k,19 5k,04 5k,909 Consommation totale de houille.. 10859k,80 546720 11257k,50 Consommation de houille, par heure et force de cheval Ok,0137 Ok,6l76 Ok,6462 Economie due à la surchauffe, vapeur 13,05 % 15,56 % — Economie due à la surchauffe, houille 5,02 % 4,42 % — Poids d'eau condensée dans les enveloppes * Petit cylindre et conduite 185k 50k,50 325k,50 Moyen cylindre 1665k,50 649k
cylindre et conduite 185k 50k,50 325k,50 Moyen cylindre 1665k,50 649k 4576k,50 Grand cylindre 2829k,50 1401k 3988k,50 Total 4680k 2100k,50 8890k,50 Par cheval-heure Ok 264 Ok,237 Ok,510 En ce qui concerne la réponse aux questions proposées, nous sommes amenés aux conclusions suivantes : 1° Il y a avantage à surchauffer la vapeur, même pour une machine fonctionnant à la pression du moteur expérimenté. Nous voyons que l'économie est de 13,05 % en vapeur et de 5,02 %, seulement en houille, comparativement à la marche avec vapeur saturée. Cette forte différence tient d'abord à ce que la batterie de chaudières fonctionnait dans
d'abord à ce que la batterie de chaudières fonctionnait dans d'excellentes conditions, comme le prouvent les chiffres élevés de vaporisation, à ce que la vapeur était relativement très sèche, à cause de la faible production par heure et mètre carré de surface de chauffe et, enfin, à ce que le surchauffeur Ulster, par sa construction même, utilise mal la houille employée au chauffage direct de la vapeur. Ce résultat est constaté pour la troisième fois, avec cet appareil; nous rappelons à ce sujet nos expériences de 1892 (Société N° 54, essai N° 6) et de 1894 (Machine à triple expansion
essai N° 6) et de 1894 (Machine à triple expansion de la filature de Wittenheim). Il est probable que, si on avait pu surchauffer la vapeur à une température plus élevée — 260 à 270° — l'économie eût été supérieure, comme le prouvent nos essais de 1895 sur une machine Compound. Malheureusement le graissage des obturateurs ne permit pas de pousser au-delà de 228° en moyenne, de crainte de voir gripper ces organes et, du reste, le surchauffeur Ulster, d'après les recommandations des constructeurs eux-mêmes, ne doit pas être soumis à une température trop élevée, dans l'intérêt de la conservation
à une température trop élevée, dans l'intérêt de la conservation des tubes; 2° Pour le contrôle de consommation en marche industrielle de la machine, avec vapeur saturée, celle-ci fut chargée de manière à développer sensiblement la même puissance que lors de l'essai du 2 juillet; soit 788,21 chevaux au lieu de 788,77 chevaux. La majoration de consommation en marche industrielle est très faible, soit 5k,969, 5k,734 = Ok,2,35 ou 3,93 %, ce qui tient à la charge presque rigoureusement égale dans les deux conditions. La différence s'explique même très bien puisque, d'une part, toutes les purges sont comprises dans la
puisque, d'une part, toutes les purges sont comprises dans la consommation industrielle et que, d'autre part, pour cette dernière période, il y avait une chaudière de moins en feu que lors de l'essai de réception. 3° Marche avec deux chaudières. — Nous voyons sur le tableau que la vaporisation par kilo de houille est inférieure à celle des 9-10 juillet, avec 3 chaudières en feu. La production de vapeur, par heure et mètre carré de surface de chauffe, se rapproche de la limite de ce qu'on peut demander à une chaudière semi-tubulaire. Aussi, comme le confirment des expériences antérieures, la
chaudière semi-tubulaire. Aussi, comme le confirment des expériences antérieures, la surchauffe donne un résultat un peu plus favorable, comme économie de vapeur, que les essais des 9-10 juillet; le degré de surchauffe est plus élevé. Malgré cela, l'économie en houille est un peu inférieure à celle des précédents jours d'essai, la proportion de combustible consommé par le surchauffeur, par rapport à la consommation totale, étant supérieure à celle des 9-10 juillet. D'après ce qui précède, c'est donc la marche avec trois chaudières qui, pour la batterie en question, est la plus avantageuse. Nous avons relaté les expériences de 1895 puisqu'elles
plus avantageuse. Nous avons relaté les expériences de 1895 puisqu'elles nous permettent d'établir la comparaison entre les deux systèmes de surchauffeurs les plus répandus dans notre région, après les modifications dont nous avons fait mention plus haut. Expériences de 1896. — Le but de ces essais était la réception des surchauffeurs Schwärzer, appliqués aux chaudières précédemment décrites, en remplacement du surchauffeur Uhler. Ils furent exécutés d'après la méthode que nous suivons pour avoir des résultats industriels, c'est-à-dire en commençant dans la journée et continuant le lendemain, de manière à faire entrer en ligne de compte les refroidissements nocturnes et autres
entrer en ligne de compte les refroidissements nocturnes et autres pertes de chaleur, ainsi que la période d'allumage, pour regagner la pression de marche. Jusqu'à ces expériences, nous commencions l'essai industriel à 1 heure, allant jusqu'à l'arrêt du soir et reprenions le lendemain, à la mise en train du matin jusqu'à l'arrêt de midi. Comme, pour les essais de réception projetés, nous tenions à prévenir toute cause d'erreur et à examiner la possibilité de marche avec deux chaudières seulement, nous fîmes des expériences préliminaires, sans relevé de diagrammes, les 22, 23 et 24 avril 1896. Elles nous firent voir qu'il
23 et 24 avril 1896. Elles nous firent voir qu'il était possible de marcher avec deux chaudières en feu et, d'autre part, que l'influence du décrassage des grilles, qui avait lieu à 11 heures du matin (trop peu de temps avant l'arrêt de midi), pouvait occasionner une erreur assez sensible sur le poids du combustible, par suite d'excès ou d'insuffisance de charge après cette opération, et de la couverture des feux après la dernière charge de la matinée. Dans ce but, les essais furent commencés entre 10 heures et 10 h 30 minutes du matin, avec feux à allure normale,
h 30 minutes du matin, avec feux à allure normale, et arrêtés le surlendemain à la même heure. Au cours de ces essais préliminaires, on s'aperçut que la consommation de vapeur de la machine avait augmenté. Le constructeur avait modifié la disposition des purges des enveloppes. On recueillit l'eau de ces purges, dont le poids total fut trouvé bien moindre qu'en 1895; l'excédant de consommation était dû à ce qu'une partie de cette eau passait au condenseur. La disposition primitive fut donc rétablie. Les surchauffeurs se composent de six tuyères chacun, de 2 m, 560 de longueur entre coudes. Celui
chacun, de 2 m, 560 de longueur entre coudes. Celui de la chaudière 860 était complètement nu; au-dessous se trouvait un dallage en fonte formant sole de réverbération; ceux des autres chaudières étaient bloqués par des plaques de fonte à l'avant, sur une longueur de 1 m, 280. Le réchauffeur Green recevait exclusivement les gaz chauds des chaudières en essai. Les essais de la machine ont été scindés en deux périodes: la charge de régime, comprenant le roulement plein de l'établissement, et la charge réduite, relevée pendant l'arrêt des batteurs. Cet arrêt eut lieu tous les jours, de 7 h
Cet arrêt eut lieu tous les jours, de 7 h 30' à 8 h 50' du matin, de 11 h 30' à midi, et de 5 h 30' à 6 heures du soir; soit, pour chaque expérience de deux jours, pendant 160 minutes. La charge de régime, pour chaque essai, existait pendant une durée de 1186 minutes. La moyenne de ces charges représente la puissance développée en marche industrielle. En désignant par P1 la charge de régime, par P2 la charge réduite, et par P la charge industrielle, nous avons: P = (P1 + P2) / 2 Grâce à la
P = (P1 + P2) / 2 Grâce à la disposition de l'installation de jaugeage, nous avons pu déterminer aussi la consommation de la machine travaillant à l'état calorifique normal. Nous désignons par là, la période comprise entre les arrêts, pendant laquelle il n'y a pas les refroidissements que l'on constate toujours pendant quelque temps après la mise en train, soit du matin, soit après celle qui suit l'arrêt de midi. Ce régime calorifique normal, pour la machine qui nous occupe, peut être considéré comme existant entre 2 et 5 heures de l'après-midi. Nous verrons, par les tableaux qui suivent,
heures de l'après-midi. Nous verrons, par les tableaux qui suivent, que la différence en faveur de cette dernière marche est assez sensible; les consommations trouvées seraient celles d'une machine fonctionnant sans aucune interruption pendant une journée entière. Les tableaux qui suivent donnent les résultats des expériences. 1° CHAUDIÈRES MARCHE AVEC MARCHE AVEC VAPEUR SATURÉE VAPEUR SURCHAUFFÉE Dates 28, 30 avril 5, 6, 7 mai 8, 9 mai Durée des essais 22 h 26' = 22 h 433 22 h 26' = 22 h 433 11 h 36 = 11 h 516 Nombre de chaudières en feu 3 3 2 Houille
516 Nombre de chaudières en feu 3 3 2 Houille : Provenance : Ruhr, braisette lavée Vis Brûlé brut, allumage compris.. 12523 kg, 70 10588 kg 5268 kg, 30 Poids d'eau contenu 0/0 3 kg, 8764 3 kg, 8759 3 kg, 8723 Poids d'eau contenu total 485 kg, 468 410 kg, 380 204 kg, 004 Poids total brûlé, sec 12038232 10177 kg, 620 5064296 Scories, poids total 192 kg, 900 247 kg 112 kg, 10 Cendres, poids total 695 kg, 130 488810 288 kg, 60 Déchet, poids total 888 kg, 030 735 kg, 840 400 kg, 70 Déchet 0/0 kilos
030 735 kg, 840 400 kg, 70 Déchet 0/0 kilos sec 7 kg, 376 7 kg, 229 7 kg, 912 Poids net, humide 11635 kg, 670 9852 kg, 160 4867 kg, 60 Poids net, sec 1650 kg, 202 9441 kg, 780 4663 kg, 596 1° CHAUDIÈRES (suite). MARCHE AVEC MARCHE AVEC VAPEUR SATURÉE VAPEUR SURCHAUFFÉE Nombre de chaudières en feu.. 3 3 2 Eau : Pression moyenne de la vapeur 11 kg, 35 11 kg, 65 11 kg, 40 Température correspondante.. 188°, 4 189°, 4 188°, 5 Température de l'eau d'alimentation 10° 10° 10° Coefficient de réduction à 0°. 0,9849
d'alimentation 10° 10° 10° Coefficient de réduction à 0°. 0,9849 0,9849 0,9849 Poids total injecté 10781 kg 98750 kg 47365 kg Correction pour fuites au réchauffeur 264 kg, 90 530 kg, 60 53 kg, 30 Poids total évaporé 107545 kg, 10 98219 kg, 40 47311 kg, 70 Poids total évaporé réduit à 0°. 105921 kg, 16 96736 kg, 28 46597 kg, 30 Vaporisation par kilo de houille : Eau à 0° 10° 0° 10° 0° 10° Brute, en combustible humide. 8,457 8,587 9,136 9,276 8,845 8,980 Brute, en combustible sec 8,798 8,933 9,504 9,650 9,201 9,342 Nette, en combustible humide..
8,798 8,933 9,504 9,650 9,201 9,342 Nette, en combustible humide.. 9,103 9,242 9,818 9,969 9,572 9,719 Nette, en combustible sec 9,499 9,645 10,245 10,402 9,991 10,144 Observations diverses : Brûlé, brut, par heure et mètre carré de surface de chauffe 1 kg, 240 kg, 048 kg, 524 Brûlé, brut, par heure et mètre carré de surface de grille 57 kg, 585 48 kg, 669 77 kg, 74 Production de vapeur, par heure et mètre carré de surface de chauffe 10653 9 kg, 729 13 kg, 694 Nombre de charges par chaudière 209 238 178 Nombre de charges par heure.. 9
chaudière 209 238 178 Nombre de charges par heure.. 9 à 10 10 à 11 15 Poids de houille par charge 1997 1482 14k,79 Température de la vapeur à la sortie des chaudières 188°,4 198°,40 188°,50 Température de la vapeur à la sortie du surchauffeur — 266°,98 288° Gain de température par le surchauffeur — 77°,58 99°,50 Température de la vapeur à l'entrée de l'enveloppe...... 184°,59 253°,62 274°,19 Température de la vapeur à l'entrée du cylindre 184°,55 229°,20 253°,09 Perte de température dans la conduite 3°,81 13°,36 13°,81 Perte de température dans l'enveloppe 0°,04 24°,40 21°,10 Surchauffe effective à l'entrée
température dans l'enveloppe 0°,04 24°,40 21°,10 Surchauffe effective à l'entrée du cylindre — 39°,82 68°,59 Surface de chauffe des surchauffeurs — 255m2 170m2 Passage de vapeur par les surchauffeurs, par heure et m2 de surface de chauffe........ — 17151 215k,142 2° MACHINE MARCHE AVEC MARCHE AVEC VAPEUR SATURÉE VAPEUR SURCHAUFFÉE Nombre de chaudières en feu.. 3 3 2 Nombre de jeux de diagrammes à 100 passages de crayon: charge de régime 113 113 56 charge réduite 14 14 7 Nombre de tours par minute, charge de régime 71,095 70,777 70,422 charge réduite 71,577 71,255 71,044 Nombre de tours par minute,
charge réduite 71,577 71,255 71,044 Nombre de tours par minute, en régime calorifique normal, 1er essai 71,278 70,628 70,782 Nombre de tours par minute, en régime calorifique normal, 2e essai 71,481 71,005 — Pression initiale moyenne au petit cylindre, manomètre... 11 k,005 11k,267 10k,958 Pression initiale moyenne au moyen cylindre, manomètre. 1 k,585 1 k,378 1 k,375 Pression initiale moyenne au petit cylindre, suivant diagramme moyen, en charge de régime, avant 11k,73 11k,30 11k,68 arrière 11k,05 11k,30 11k,30 moyenne 11k,39 11k,15 11k,49 Pression initiale moyenne au moyen cylindre, suivant diagramme moyen, en charge de régime, avant 1 k,80 1 k,70
moyen, en charge de régime, avant 1 k,80 1 k,70 1 k,57 arrière 1 k,84 1 k,70 1 k,51 moyenne 1 k,82 1 k,70 1 k,54 Pression initiale moyenne au grand cylindre, suivant diagramme moyen, en charge de régime, avant 0k,46 0k,38 0k,30 arrière 0k,46 0k,40 0k,30 moyenne 0k,46 0k,39 0k,30 Puissance indiquée, charge de régime, petit cylindre 384ch,89 417c03 428ch,64 moyen cylindre 124ch,85 111ch,78 101rich,01 grand cylindre 309ch,53 290ch,44 282c42 totale 819ch,27 819ch,25 816ch,07 Puissance indiquée, charge réduite, petit cylindre 349ch,30 366ch,16 392ch,52 moyen cylindre 97ch 86ch,31 93ch,48 grand cylindre 254ch,55 244ch,48 270Ch,65 totale 700ch,85 696ch,95 756ch,65 1er essai,
cylindre 254ch,55 244ch,48 270Ch,65 totale 700ch,85 696ch,95 756ch,65 1er essai, régime calorif. normal 808ch,22 823c61 815c98 2e essai, régime calorif. normal 825ch,12 815c16 — Puissance moyenne (marche industrielle) 805ch,193 804ch,712 809ch,19 2° MACHINE (suite). MARCHE AVEC MARCHE AVEC VAPEUR SATURÉE VAPEUR SURCHAUFFÉE Nombre de chaudières en feu.. 3 3 2 Eau condensée : par heure p. cheval-heure par heure p. cheval-heure par heure p. cheval-heure Conduite et enveloppe du petit cylindre 28k,571 0k,0354 13k,506 0k,0167 10k,724 0k,0132 moyen cylindre 199k,413 0k,2476 58k,440 0k,0726 10k,580 0k, 0131 grand cylindre 163k,736 0k,2033 101k,281 0k,1259 118k,009 0k,1458 totale 391k, 720 0k,4863 173k,227 0k
101k,281 0k,1259 118k,009 0k,1458 totale 391k, 720 0k,4863 173k,227 0k 2152 139k,413 0k,1721 Consommation de vapeur, totale, marche industrielle 107527k,29 98111 68 47264k,60 Consommation de vapeur, marche industrielle, par cheval-heure 5k,9529 5k,4348 5k,072 Consommation de houille, totale, marche industrielle 12523k,70 10588k 5268k,30 Consommation de houille, marche industrielle, par cheval-heure 0k,0933 0k,865 0k,653 Consommation de vapeur, régime calorifiq., 1er essai, totale 16068k 13020k 12845k Consommation de vapeur, régime calorifiq., par cheval-heure 5k,735 5k,127 4k,676 Consommation de vapeur, régime calorifiq., 2e essai, totale 10615k 13032k — Consommation de vapeur, régime calorifique, par cheval heure, moyenne 5k,748 5k,184 4k,676 Différence en faveur de
cheval heure, moyenne 5k,748 5k,184 4k,676 Différence en faveur de la marche en régime calorifique 3k,4 % 4k,8 % 7k,8 % Economie due à la surchauffe, vapeur — 8k,7 % 14k,79 % Economie due à la surchauffe, houille 1846 % 1 C'est là, du reste, une observation faite dans des expériences antérieures et apparaissant le plus nettement dans les anciennes machines à vapeur Wolff à balancier où, toujours, le résultat obtenu par la surchauffe n'était avantageux qu'en introduisant directement la vapeur dans la boîte à tiroirs du petit cylindre, au lieu de lui faire parcourir l'enveloppe commune, comme dans la
lieu de lui faire parcourir l'enveloppe commune, comme dans la marche ordinaire. En ce qui concerne la consommation de houille, nous trouvons des différences très grandes entre les essais de 1895 et ceux de 1896, et c'est là le point le plus intéressant de nos résultats. Nous voyons, en effet, les chiffres de 5,02 et 4,42 % de 1895, s'élever à 15,4 et 18,46 % suivant le degré de surchauffe de la vapeur. Ces différences tiennent uniquement à la construction et au mode de chauffage du surchauffeur. L'appareil Uhler, composé de tubes lisses, absorbe moins facilement la chaleur à l'extérieur
de tubes lisses, absorbe moins facilement la chaleur à l'extérieur que les tuyères à ailettes du surchauffeur Schwœrer; les nervures intérieures de ce dernier transmettent aussi le calorifère à la vapeur d'une manière plus efficace que l'intérieur lisse des tubes Uhler. Comme appareil de chauffage direct, ce dernier est dans de mauvaises conditions, sans parler du refroidissement extérieur inhérent à tout foyer indépendant. La houille brûlée est très mal utilisée, fait que nous constatons dans les chaudières verticales Field et, en général, dans celles où la flamme n'est pas suffisamment chicanée par les organes à chauffer. Le surchauffeur Schwœrer, monté
chicanée par les organes à chauffer. Le surchauffeur Schwœrer, monté dans un foyer indépendant, présente les mêmes désavantages en ce qui concerne le refroidissement extérieur; pour l'intérieur, les tuyères à ailettes eux-mêmes et les chicanes qui peuvent être interposées entre les éléments détermineront une meilleure utilisation que les appareils à tubes lisses et situés dans la direction de la flamme. Nous devons faire observer encore que la surface de chauffe de l'appareil Uhler, dans toutes les conditions de marche, n'était que de 152 mètres carrés; le passage de vapeur, par heure et mètre carré de surface de chauffe, était de
heure et mètre carré de surface de chauffe, était de 29k, 25 les 9 et 10 et de 26k, 567 le 19 juillet. Pour le surchauffeur Schwœrer, on disposait de 255 mètres carrés les 5, 6 et 7 mai et de 170 mètres carrés les 8 et 9 mai 1896, correspondant respectivement à 17k, 151 et 24k, 142 passant dans l'appareil, par heure et mètre carré de surface de chauffe. Avec la faible section des tubes Uhler, la vitesse de passage de la vapeur est forcément très grande et son contact avec les parois chaudes moins long que dans les
contact avec les parois chaudes moins long que dans les tubes Schwœrer, ce qui est encore une cause d'infériorité de rendement de l'appareil Uhler, qui a dû contribuer aux faibles résultats constatés dans les expériences antérieures mentionnées plus haut. Pour la machine, les répartitions des puissances développées par les cylindres varient avec la marche à vapeur saturée et les différents degrés de surchauffe, ainsi que nous l'avons constaté en 1895 sur le moteur compound, essayé dans des conditions analogues. Nous relevons une majoration de 10,2 % pour le petit cylindre, une diminution de 15 % pour le moyen et de
une diminution de 15 % pour le moyen et de 8,75 % pour le grand cylindre. Le côté tandem fournit, dans les deux phases de fonctionnement, une puissance plus considérable que le grand cylindre; la différence s'accentue avec le degré de surchauffe. Chez les Total, en vapeur saturée, le tandem donne, pour le petit cylindre, 384.89 ; et, pour le moyen, 124.85 ; le grand cylindre donne 309.53. En surchauffée, le tandem donne, pour le petit cylindre, 428.64 et, pour le moyen, 105.01 ; le grand cylindre donne 282.42. La manivelle, côté tandem, a donc 200,21 chevaux de plus à
manivelle, côté tandem, a donc 200,21 chevaux de plus à transmettre que celle du côté grand cylindre, avec vapeur saturée, et 251,23 chevaux de plus avec vapeur surchauffée; soit une majoration, du côté tandem, de 24.43 et 30.78 %. Dans ces dernières conditions de marche, le petit cylindre seul développe plus de la moitié de la puissance totale du moteur. Ces chiffres ne sont pas rassurants au point de vue de l'égalité d'usure des organes subissant ces différences d'effort. Il est à désirer qu'une répartition plus égale de la puissance soit obtenue. Nous avons, du reste, trouvé des différences analogues
soit obtenue. Nous avons, du reste, trouvé des différences analogues pour d'autres machines à triple expansion. Une constatation intéressante, mais accessoire, est celle de la consommation de vapeur, la machine marchant en régime calorifique normal. Nous voyons que cette consommation est inférieure à celle constatée en marche industrielle de 3.4 % pour la vapeur saturée, et que la différence s'élève à 7.8 % pour marche à vapeur surchauffée de 68°,59. Durant cette dernière période, la consommation de vapeur ne s'élève qu'à 4k, 676 par heure et force de cheval indiquée, chiffre le plus bas que nous ayons trouvé au cours
chiffre le plus bas que nous ayons trouvé au cours de toutes les expériences que nous avons exécutées sur les moteurs de notre région. Les essais dont nous venons de rendre compte ont éclairci quelques points qui, jusqu'ici, restaient obscurs. Tout d'abord, nous avons acquis la certitude que la surchauffe, appliquée dans de bonnes conditions, donne toujours de l'économie; même avec les moteurs les plus perfectionnés et avec les pressions élevées dont l'emploi se généralise de plus en plus. En second lieu, il ne faut pas juger la surchauffe uniquement d'après l'économie de vapeur qui, au point de vue de
d'après l'économie de vapeur qui, au point de vue de l'exploitation industrielle et de l'économie en argent, seul point qui intéresse le propriétaire, peut conduire à des conclusions erronées. L'économie réalisable sur la machine elle-même est d'autant moindre que le moteur est meilleur; mais l'installation de la surchauffe comprend tout l'ensemble, chaudières et machines, et c'est sa disposition même, comme construction et montage, après une étude raisonnée dans chaque cas particulier, qui procure le principal avantage. Le but est de réduire le coût du cheval-vapeur, c'est-à-dire la consommation de combustible, seuls facteurs qui, pour l'industriel, constituent un bénéfice pécuniaire. Le