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labours ordinaires, et 51 francs pour des labours de défoncement de 45 à 50 centimètres. Il existe peu d'exploitations agricoles assez étendues pour justifier une installation hydroélectrique spéciale. Mais les exploitations qui utilisent des réseaux de distribution existants sont appelées à un grand développement. On rencontre en Vénétie de remarquables exemples d'exploitations utilisant l'énergie électrique : au labourage, au hersage, à l'éclairage des bâtiments, au battage, à l'égrenage, au broyage, à la compression des fourrages et de la paille, aux épuisements et aux irrigations, au séchage, aux scieries, laiteries, moulins et autres usages accessoires. AUTOMOBILES Carburateur automatique, système Piat. —
et autres usages accessoires. AUTOMOBILES Carburateur automatique, système Piat. — L'automatisme du carburateur Piat est assuré par la réaction, sur le débit du gicleur, de l'air aspiré, réaction variant suivant l'importance de l'admission et due à la présence d'une douille spéciale enveloppant le gicleur et terminée par un petit chapeau de forme spéciale (fig. 1). Au-dessus, un papillon règle l'admission du gaz ; deux hélices montées sur le même axe et à pas contraire, servent à la fois à brasser le mélange carburé et à le sécher. Les gouttelettes d'essence entraînées par le gaz viennent, en effet, rencontrer les hélices
entraînées par le gaz viennent, en effet, rencontrer les hélices tournant à grande vitesse, se déposent sur leur surface et sont projetées par la force centrifuge contre les parois du carburateur. Comme l'expose M. André WALTER dans Omnia, du 28 mars, le courant d'air aspiré se trouve divisé par le chapeau en deux courants, dont l’un continue sa marche vers le moteur, tandis que l’autre, rabattu vers le gicleur, se mêle à l’essence pour former avec elle une émulsion. Lorsque le moteur tourne à faible vitesse, l’air aspiré se mélange simplement à l’essence; mais si la vitesse de l’air augmente
simplement à l’essence; mais si la vitesse de l’air augmente dans la chambre de carburation, les filets d’air déviés, dont la vitesse augmente également, viennent frapper l’extrémité du gicleur et s’opposent à l’écoulement de l’essence. Le carburateur Piat comporte un dispositif spécial pour le ralenti. Un canal B aspirant l’essence dans la cuve annulaire du flotteur, débouche en b contre le papillon, dans le filet d’air subsistant. Ce canal cesse de fonctionner, grâce à une rentrée d’air déterminée par la rotation du papillon, quand celui-ci quitte la position du ralenti. CHEMINS DE FER La répartition des rails courts et des
CHEMINS DE FER La répartition des rails courts et des rails longs dans les courbes des voies ferrées. — La pose des voies en courbe, au moyen de rails rectilignes, exige que la file de rails intérieure soit composée de tronçons plus courts que ceux de la file extérieure. C'est pourquoi, en vue d’éviter les coupures sur les chantiers, les Compagnies établissent d'avance, pour chaque type normal de rail, quelques types correspondants de rails semblables, mais de longueurs moindres, de façon qu'on puisse choisir celui qui convient le mieux, le rayon de la courbe étant donné. Des tableaux de service
rayon de la courbe étant donné. Des tableaux de service indiquent aux conducteurs de travaux la répartition des rails longs et courts pour tous les cas usuels, mais, pour éviter d’y recourir, on peut utiliser une méthode simple indiquée par M. BOUYEH, chef de district aux Chemins de fer de l’État, dans les Travaux publics, de février. Il suffit d’appliquer trois formules élémentaires, dont l’auteur explique l’origine et l’usage. Wagon-atelier pour la mise en place du béton dans un tunnel. — L’Engineering Record, du 21 mars, décrit le wagon-atelier équipé pour la préparation et la mise en place du béton
pour la préparation et la mise en place du béton destiné au muraillement du tunnel de 305 mètres de longueur, situé entre Caspar et Bonneville (Wyoming, É.-U.), sur le Chicago, Burlington and Quincy Railroad. Le boisage de ce tunnel devait être démonté par sections de 10 mètres de longueur, et remplacé immédiatement par un muraillement en béton de 60 centimètres d’épaisseur, coulé dans des moules en acier. L’équipement de ce wagon, qui a 12 mètres de longueur, comprend deux trémies à sable et à gravier, installées sur une plate-forme d’une capacité suffisante pour préparer le béton nécessaire pour une demi-section
capacité suffisante pour préparer le béton nécessaire pour une demi-section de muraillement. Sous ces trémies, on a réservé l’emplacement pour les sacs de ciment et, entre elles, on a disposé un malaxeur desservi par un élévateur à air comprimé conduisant au récipient doseur, et alimenté en eau par un petit réservoir. La mise en place du béton fabriqué par le malaxeur s’opère au moyen d’une conduite de 20 centimètres de diamètre, passant sous la plateforme, remontant au-dessus des trémies, à 125 centimètres au-dessus du rail, et que l’on peut amener à l’entrée du moule à remplir. Le béton est refoulé
à l’entrée du moule à remplir. Le béton est refoulé dans cette conduite au moyen de l’air comprimé, à 6 kilogrammes par centimètre carré environ. Le béton est automatiquement comprimé par le choc, dans le moule où il est projeté. Le service de ce wagon-atelier est assuré par quatre hommes, dont l’un est uniquement chargé de la manœuvre des soupapes ; l’air comprimé nécessaire est fourni par une conduite courant le long de la ligne. ÉLECTRICITÉ Amplificateur à vide de courants alternatifs, système von Lieben et Reisz. — Cet amplificateur, décrit dans l’ Industrie électrique, du 10 février, constitue une
décrit dans l’ Industrie électrique, du 10 février, constitue une application des phénomènes suivants : lorsqu’on chauffe au rouge, par un courant électrique, un filament de lampe à incandescence enduit d’un oxyde terreux, et qu’on dispose au sommet de cette lampe une anode, il se produit entre le filament et l’anode un échange d’électrons d’autant plus intense que la tension entre eux et la température du filament sont plus élevées. D’autre part, si l’on interpose entre l’anode et la cathode une grille métallique, la résistance opposée au passage des électrons est considérablement augmentée et si l’on applique entre cette grille
est considérablement augmentée et si l’on applique entre cette grille et la cathode une différence de potentiel, cette résistance diminue proportionnellement à cette différence de potentiel. Dans l’amplificateur à vide du système von Lieben, représenté sur la figure i, la cathode K est un fil enduit de chaux vive et chauffé par un courant électrique de 30 volts, tandis que la batterie qui alimente le flux électrique circulant entre la cathode K et l’anode A donne une tension maximum de 220 volts. La grille H interposée entre K et A est, de son côté, intercalée dans le circuit d’un transformateur
est, de son côté, intercalée dans le circuit d’un transformateur T1 excité par le courant à amplifier, tandis que le courant amplifié excite le transformateur T2, sur le secondaire duquel sont montés les récepteurs. R est une résistance qui sert à la fois au réglage de la tension aux bornes de la cathode chaude K et, par le curseur C, de la tension entre la grille H et la cathode. Enfin, W est une résistance permettant de modifier la tension entre K et A. Cette dernière résistance est shuntée par une capacité pour ne pas gêner la transmission, au transformateur
une capacité pour ne pas gêner la transmission, au transformateur T2, des variations du courant circulant entre K et A. Ajoutons que, pour diminuer encore davantage la résistance de cet amplificateur, les inventeurs introduisent dans le tube à vide une certaine quantité de mercure dont les vapeurs augmentent sa conductibilité intérieure. Avec les tensions indiquées ci-dessus, l’amplification entre H1 et T2 est de 20 environ, en pratique, et quatre de ces amplificateurs en série permettent d’élever à environ 10 000, sans aucune déformation des ondes initiales. Cet appareil constituerait aussi un excellent relais téléphonique. Projet d’une transmission d’énergie entre Trollhättan
un excellent relais téléphonique. Projet d’une transmission d’énergie entre Trollhättan (Suède) et Copenhague. L'usine hydroélectrique de Trollhättan, actuellement d'une puissance de 80000 chevaux, va prochainement installer deux nouveaux groupes de turbines de 10000 chevaux chacun, pour fournir l'énergie électrique à Copenhague et à ses environs; la distance est de 328 kilom., dont 5 km pour la traversée du Sund. La puissance maximum nécessaire est de 10000 kilowatts pour la traction et l'éclairage et de 17000 pour la force motrice électrique, soit au total 27000 kilowatts, qu'on peut réduire à 24000, les pointes ne se produisant pas nécessairement aux mêmes heures
les pointes ne se produisant pas nécessairement aux mêmes heures dans les deux cas. Quant au prix de revient, il est estimé à 1,7 centime par kilowatt-heure. D'après un article de l'Electrotechn. Zeits., que résume la Revue électrique, du 6 février, deux solutions ont été envisagées pour la transmission électrique : le courant triphasé et le courant continu. Dans le premier cas, le courant fourni par les deux groupes turbo-alternateurs serait transmis à 100000 volts par la ligne aérienne, et la tension serait abaissée à 20000 volts pour la traversée du Sund. Avec ce projet, les dépenses dépasseraient 65000 francs
du Sund. Avec ce projet, les dépenses dépasseraient 65000 francs et les charges annuelles seraient de 113 francs environ par kilowatt. Dans le cas d'une transmission par courant continu, la puissance électrique disponible est de 13700 kilowatts environ, en maintenant l'intensité constante à 150 ampères; la tension maximum nécessaire, variable avec la charge, serait de 90000 volts. Le projet prévoit vingt dynamos couplées en série. Les charges annuelles nettement inférieures à celles de la transmission par courant alternatif, seraient comprises entre 45 et 60 francs par kilowatt, suivant le mode d'installation de la ligne. ÉTUDES ÉCONOMIQUES Prix de revient comparés
d'installation de la ligne. ÉTUDES ÉCONOMIQUES Prix de revient comparés des câbles en aluminium et en cuivre, suivant les cours des métaux. — Les câbles en aluminium satisfont à toutes les conditions de la distribution souterraine et possèdent certains avantages sur les câbles en cuivre : ils sont moins coûteux, de poids moindre et, par suite, de transport plus facile et plus économique ; leur plus grande section pour une conductance donnée permet des densités de courant plus élevées sans échauffement excessif; leur fort diamètre est un avantage dans le cas de très haute tension, puisqu'il réduit l'effort diélectrique sur
cas de très haute tension, puisqu'il réduit l'effort diélectrique sur l'isolement. M. J.-B. Sparks étudie, dans la Lumière électrique, du 14 février, l'économie que fait réaliser la substitution de l'aluminium au cuivre dans les câbles isolés, économie évidemment variable avec les fluctuations des cours. L'auteur a construit une série de graphiques permettant de déterminer rapidement, sans calcul, la différence réelle des prix de revient des câbles des deux métaux, pour tous les cours possibles. Les indications de ces diagrammes ne sont qu'approximatives, en raison des variations du prix de la main-d'œuvre et du prix de vente; mais elles sont d'une
main-d'œuvre et du prix de vente; mais elles sont d'une précision suffisante en pratique, ces variations étant à peu près identiques pour les deux types de câbles. La production économique de l'électricité dans les régions industrielles. — La récupération des gaz des hauts fourneaux et des fours à coke dans de grands moteurs à gaz, ainsi que celle de la vapeur d'échappement des machines d'extraction des charbonnages dans des turbines à basse pression, permettent la distribution économique de l'énergie électrique dans les régions industrielles. Pour remédier à ce que ce mode de production pourrait avoir d'aléatoire pour un service public,
mode de production pourrait avoir d'aléatoire pour un service public, il suffit de réunir entre elles toutes ces unités et d'y adjoindre, au besoin, des usines à vapeur. Cette disposition donne un maximum de sécurité avec un minimum de frais; leur facteur d'utilisation peut être très élevé. Ces avantages résultent de ce fait que la consommation de combustible est minimum, la récupération la plus complète possible et les risques de chômage répartis sur un grand nombre de stations. M. F. Coulonge cite, dans la Revue des Mines et de la Métallurgie, de février, divers cas où cette conception a été
Métallurgie, de février, divers cas où cette conception a été appliquée, notamment ceux du bassin de Newcastle, du bassin rhénan-westphalien et du bassin de la Sarre. Il expose ensuite un projet de marche en parallèle des stations productrices d'énergie de la région industrielle de Liège, qui grouperait à l'aide d'un réseau de 26 kilom. à haute tension, 13 centrales (5 usines sidérurgiques, 6 charbonnages, 2 usines électriques à vapeur), disposant de 83000 kilowatts installés. MATÉRIAUX DE CONSTRUCTION La fabrication du plâtre aux États-Unis. — L'Oklahoma, territoire des États-Unis, possède de riches gisements de gypse. Pour la fabrication du plâtre, ce
riches gisements de gypse. Pour la fabrication du plâtre, ce gypse, réduit en fragments de 2 centimètres cubes au plus, est calciné dans des chaudières cylindriques en acier, de 3m 50 de hauteur et de 2m 50 à 3 mètres de diamètre, renfermant un arbre vertical armé de bras qui remuent la masse pendant la calcination. Pour assurer une bonne répartition de la chaleur, les chaudières sont traversées par quelques canaux horizontaux de 30 centimètres de diamètre. Pendant le remplissage des chaudières, qui se fait lentement, en une heure ou deux, la température est maintenue à 100 degrés. Le remplissage
deux, la température est maintenue à 100 degrés. Le remplissage terminé, on la porte à 110 degrés : il se produit un bouillonnement dû à l'expulsion de l'eau de cristallisation. À 132 degrés, cette expulsion de l'eau est terminée, et, à 140 degrés, on ouvre une porte au fond de la chaudière : le plâtre s'écoule dans un réservoir, d'où une chaîne sans fin le transporte au tamisage. Ce procédé de fabrication, très simple, a fait l'objet d'un mémoire de M. L. Smdek dans l'Engineering and Mining, résumé dans le Bulletin de la Société d'Encouragement, de février. MÉTALLURGIE Les différents
Bulletin de la Société d'Encouragement, de février. MÉTALLURGIE Les différents éléments du goudron employé à la confection des revêtements basiques. — Le goudron employé pour la préparation des revêtements basiques est obtenu par le raffinage du goudron brut, sous-produit de la préparation du gaz d'éclairage ou du coke métallurgique. Le goudron de coke a une densité un peu moindre que celui du gaz d'éclairage; il contient plus d'essences et d'huiles légères, et moins de carbone libre. La qualité d'un goudron d'une même provenance est influencée par la nature du charbon et le mode de chauffage. Le rendement en goudron augmente
et le mode de chauffage. Le rendement en goudron augmente avec la teneur en O2 de la houille. Le goudron brut est un mélange complexe de corps aqueux, huileux et solides. Le premier traitement en vue de la fabrication d'un goudron métallurgique est l'élimination des eaux ammoniacales, qui auraient une influence désastreuse sur la dolomie fritée. M. Joseph, dans une note publiée par la Revue de Métallurgie, de février, classe les différents corps entrant dans la composition du goudron : au point de vue chimique, en hydrocarbures de la série CHn+1, hydrocarbures oxydés, corps sulfurés et corps azotés; au point
CHn+1, hydrocarbures oxydés, corps sulfurés et corps azotés; au point de vue de la température de distillation mesurée dans les vapeurs, en essences distillant entre 40°C et 160°C, huiles légères entre 160°C et 230°C, huiles moyennes 230°C à 255°C, huiles lourdes 255°C à 280°C, et huiles anthracéniques 280°C à 350°C. Le mélange dolomie-goudron se fait vers 80°C, température à laquelle l'ammoniaque est éliminé; mais, la température baissant rapidement pendant le malaxage, ce ne sont que les huiles les plus légères qui pénètrent dans la pierre. Dès la cuisson au four, ces éléments sont volatilisés; en même temps, les composés solides
ces éléments sont volatilisés; en même temps, les composés solides entrent en fusion, remplacent les huiles légères, et sont eux-mêmes partiellement remplacés par les huiles d'anthracène au point de fusion élevé. Cette circulation des huiles entre les éléments granuleux de la dolomie permet au brai de se diffuser à son tour à l'intérieur. Il y a finalement décomposition des huiles lourdes et cokéfaction du brai, d'autre part. Parmi les différents éléments provenant de la distillation du goudron, les uns sont utiles à la formation intime de la masse basique, ce sont : les huiles acides, les huiles anthracéniques, le brai
sont : les huiles acides, les huiles anthracéniques, le brai et les produits polymérisés; d'autres sont nuisibles, ce sont : les benzols et l'huile de naphte, la naphtaline, dont l'influence est particulièrement néfaste, le carbone libre en trop forte proportion et les bases organiques. La température critique de la séparation du graphite dans la fonte. — Lorsqu'on refroidit brusquement la fonte liquide, la totalité du carbone reste combinée et le métal se présente sous l'aspect de la fonte blanche qui est très dure; si, au contraire, on refroidit lentement la fonte liquide, on obtient la fonte grise, contenant du carbone
fonte liquide, on obtient la fonte grise, contenant du carbone libre. L'importance de la vitesse de refroidissement du métal n'est toutefois pas la même à toutes les températures par lesquelles passe ce métal, à partir de son point de fusion, essais faits à l'École royale des Mines de Clausthal, et exposés par M. Osann dans le Stahl und Eisen, du 29 janvier, il résulte que si on refroidit la fonte lentement dans le voisinage de son point de fusion et jusqu'à 30°C à 40°C au-dessous de ce dernier, on obtient toujours de la fonte grise ; la vitesse de refroidissement
toujours de la fonte grise ; la vitesse de refroidissement au-dessous de cette limite de 400 au-dessous du point de fusion n'a donc aucune influence sur la proportion de carbone non combiné qu'on trouve dans la fonte. Un des creusets contenant la fonte essayée fut laissé pendant quelques minutes dans le four resté ouvert à la suite d'une légère explosion et, bien que le refroidissement qui en résulta fût relativement très faible, que l'on réglât ensuite l'abaissement de la température comme pour tous les autres creusets, le métal contenu dans le creuset en question était de la fonte blanche rayonnée
le creuset en question était de la fonte blanche rayonnée et tellement dure qu'il était impossible de l'entamer, avec une mèche à percer ordinaire. La température critique de séparation et de cristallisation du graphite dans la fonte serait donc de 30°C à 100 au-dessous de son point de solidification. L'auteur ajoute que le culot de fonte blanche en question, qui était extrêmement résistant, présentaient seul des traces de retassure, alors que tous les culots de fonte grise étaient parfaitement sains et plutôt un peu renflés à leur partie centrale. Le réglage des câbles d'extraction sur tambours cylindro-coniques. — M. Henri
réglage des câbles d'extraction sur tambours cylindro-coniques. — M. Henri Poihet publie, dans le Bulletin de la Société de l'Industrie minérale, de février, une étude sur le réglage des câbles des machines d'extraction ayant un tambour fixe et un tambour tournant, ou deux tambours fixes. Dans la première disposition, les câbles sont enroulés sur deux tambours, dont un tournant, pour les sur deux tambours, dont un tournant, pour la facilité du réglage. Sur l'arbre de la machine sont calés trois tourteaux en série; celui du milieu est commun aux deux tambours. Les bras du tambour fixe sont encastrés dans l'un
tambours. Les bras du tambour fixe sont encastrés dans l'un des tourteaux d'extrémité et dans le tourteau commun ; ceux du tambour tournant sont encastrés dans des tourteaux qui sont fixés sur les tourteaux fixes. Le verrouillage du tambour tournant s'obtient par des boulons clavettes. Au point de vue de l'enroulement, le tambour des mines d'Azincourt, pris comme exemple, comprend : un logement cylindrique pour la réserve du câble; une partie cylindrique pouvant recevoir quatre spires, dont en général deux seulement se déroulent, les autres formant la réserve pour le coupage des pattes; une partie conique pouvant enrouler douze spires
coupage des pattes; une partie conique pouvant enrouler douze spires ; et une partie cylindrique de grand diamètre recevant jusqu'à vingt spires de câbles à section décroissante. Pour l'extraction à un seul étage, deux câbles sont réglés si, pendant la durée d'une cordée, la longueur du câble enroulé sur un tambour est égale à celle du câble déroulé sur l'autre tambour. Lorsque les câbles sont réglés, les deux enroulements sont symétriques sur le grand cylindre et l'une des cages est à la recette, quand l'autre est sur les taquets du fond. Pour le réglage des câbles en service, deux cas
fond. Pour le réglage des câbles en service, deux cas sont à distinguer : 1° les câbles sont de même longueur, mais trop courts ou trop longs : on met la cage du tambour fou à la recette du jour, on déboulonne le tambour fou et on manœuvre le tambour fixe pour que l'autre cage repose sur les taquets du fond ; 2° si les câbles sont de longueurs différentes, il faut raccourcir le plus long d'une longueur égale à la différence de position des deux cages au jour, multipliée par le coefficient d (d, diamètre final du tambour à
par le coefficient d (d, diamètre final du tambour à l'arrivée de la cage au fond, et D, diamètre d'enroulement initial au départ). Il est bon, pour faciliter le réglage, de faire choix d'un attelage permettant de confectionner la patte assez rapidement. On peut parfois faire le réglage sans décaler le tambour, en allongeant ou en raccourcissant la patte du câble. M. Poiret décrit à ce propos les attelages des mines de Drocourt et d'Aniche. Les tambours cylindro-coniques permettent de faire l'extraction à deux étages, à la condition que la différence de niveau ne soit pas trop grande, 70 mètres
différence de niveau ne soit pas trop grande, 70 mètres au plus, pour ne pas avoir un moment trop élevé au démarrage. Le réglage est encore possible pour l'extraction à un ou deux étages, dans le cas de deux tambours fixes, mais il se fait moins rapidement; il faut dételer les deux cages et tirer l'un des câbles dans l'accrochage. PHYSIQUE INDUSTRIELLE Les impuretés contenues dans la vapeur industrielle. — Lorsque les chaudières sont poussées au-delà d'une certaine limite, variable avec la construction de ces appareils, la violence du bouillonnement qui se produit aux points où la vapeur se dégage
qui se produit aux points où la vapeur se dégage avec le maximum d'intensité (sortie des bouillons ou des caisses à eau antérieures) cause des entraînements d'eau. Si celle-ci ne contient pas de matières solides en suspension ou en dissolution, il en résulte simplement que la vapeur est fortement humide ou insuffisamment surchauffée, mais si elle contient une proportion notable de matières étrangères, celles-ci se déposent dans les conduites de vapeur ou dans les tubes des surchauffeurs, ce qui peut avoir pour conséquence un encrassement, parfois suivi d'une rupture de ces tubes. Dans la Zeitschrift des Vereine deutscher Ingenieure, du
ces tubes. Dans la Zeitschrift des Vereine deutscher Ingenieure, du 7 février, M. Doiine rapporte quelques cas d'accidents de ce genre et fait ressortir que les obstructions se sont produites principalement à la sortie des surchauffeurs, aux points où la section de passage offerte à la vapeur augmente légèrement. Enfin, l'auteur indique un moyen qui a été employé pour prévenir ces dépôts. Avec les chaudières à taux d'évaporation modéré, il suffit, le plus souvent, de les munir d'un dôme de prise de vapeur. Si, au contraire, le taux de vaporisation par unité de surface de chauffe est élevé, il faut