jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
5.76 200 0.95 14.90 0.80 12.29 0.76 11.94 0.72 11.26 250 1.11 27.20 0.94 23.00 0.89 21.82 0.84 21.57 300 1.26 44.46 1.06 35.57 1.01 35.65 0.95 33.61 350 1.40 66.99 1.18 56.75 1.12 53.71 1.05 50.75 400 1.53 95.92 1.29 81.07 1.22 76.91 1.15 72.51 D 0.003 0.0025 0.002 0.0015 250 0.73 17.81 0.66 16.26 — — — 300 0.82 29.10 0.75 26.57 0.67 23.76 — — 350 0.91 43.93 0.75 26.57 0.67 23.76 — — 83 40.13 0.70 5 3 5.89 1 0.64 31.08 400 1.00 62.79 0 91 57.32 0.81 51.27 0.71 44.40 TABLEAU III. — Variation
91 57.32 0.81 51.27 0.71 44.40 TABLEAU III. — Variation du Régime DIAMÈTES 9 .06 0.02 0.01 0.007 0.005 0.004 l.p.s. Haut. Vit. Haut. Vit. Haut. Vit. Haut. Vit. Haut. Vit. Haut. Vit m/m 150 1 18 0.90 22 0.62 27 0.50 28 0.43 30 0.38 33 0.36 200 1 16 0.81 21 0.59 24 0.46 26 0.41 28 0.37 30 0.35 300 1 15 0.80 19 0.52 22 0.44 24 0.39 25 0.36 26 0.34 150 3 29 1.27 37 0.88 44 0.69 48 0.61 53 0.54 57 0.51 200 3 27 1.23 34 0.84 40 0.67 44 0.59
200 3 27 1.23 34 0.84 40 0.67 44 0.59 48 0.53 50 0.49 300 3 24 1.15 31 0.80 36 0.63 39 0.56 42 0.50 44 0.46 150 6 40 1.59 53 1.09 63 0.85 70 0.74 78 0.66 83 0.61 200 6 36 1.53 47 1.05 56 0.83 62 0.73 67 0.65 70 0.59 300 6 33 1.44 42 1.00 49 0.79 54 0.68 58 0.62 61 0.58 400 6 — — — . — — 49 0.67 54 0.60 56 0.55 500 6 — — — — — 47 0.65 51 0.58 53 0.54 le déversoir du
— 47 0.65 51 0.58 53 0.54 le déversoir du barrage Tuolumne avec des vitesses de 21 mètres par seconde et plus; il passait aussi du sable, qui produisait peu d'écoulement. 1 d) Dans les ouvrages de déversement du barrage Pathfinder (North Platte River) il n'y avait aucune érosion où l'eau coulait claire, malgré la forte vitesse de 22 à 27 mètres; mais où se produisaient des chocs d'eau et des tourbillons, l'érosion était notable, tant dans le béton que dans le rocher. Rio, le 20 septembre 1924. (S) F. SATURNINO RODRIGUES DE BRITO. Étude sur le refroidissement des eaux
SATURNINO RODRIGUES DE BRITO. Étude sur le refroidissement des eaux destinées à l'alimentation Par M. F. DIÉNERT, Chef du Service de la Surveillance des Eaux d'alimentation de la Ville de Paris. En France, la population préfère consommer des eaux fraîches. Ce désir est de moins en moins satisfait, surtout dans les grandes villes où on est de plus en plus obligé de s'adresser aux eaux superficielles pour assurer la distribution. Ces eaux sont chaudes en été et peu appréciées, après épuration, par le consommateur qui les accepterait bien plus facilement si on les refroidissait. Ce problème a déjà été abordé
si on les refroidissait. Ce problème a déjà été abordé en 1912-1913 par Dejust. Celui-ci expérimenta sur les eaux filtrées de la Seine en appliquant le principe de l'alcarazas, c'est-à-dire, l'évaporation d'un liquide à travers une paroi poreuse sous l'influence d'un courant d'air. L'évaporation exige une absorption de chaleur qui refroidit l'eau. Les résultats techniques que Dejust avait obtenus étaient intéressants. Au point de vue économique, le procédé laissait fort à désirer. Pour refroidir l'eau de 24 à 14°, la dépense était de plus de 0 fr. 15 par mètre cube, chiffre tout à fait prohibitif. Le seul procédé connu
cube, chiffre tout à fait prohibitif. Le seul procédé connu et économique pour refroidir l'eau de rivière consiste à infiltrer celle-ci à travers le sol et en particulier le sable. L'eau chaude cède sa chaleur au sable et se refroidit par conséquent. Nous distinguons l'infiltration naturelle et l'infiltration artificielle. La première s'obtient en creusant des puits dans les alluvions et en pompant l'eau de la nappe souterraine. Le plus souvent, on attire dans ces puits de l'eau de rivière infiltrée dans son lit. Certaines rivières à cours très lent ont un lit colmaté et l'eau des alluvions qu'on attire par
un lit colmaté et l'eau des alluvions qu'on attire par pompage provient à peu près uniquement du coteau. Souvent, son débit n'est pas assez abondant pour assurer l'alimentation. Aussi a-t-on recours à l'infiltration artificielle pour augmenter la puissance de la nappe. Pour cela on creuse dans le sable une galerie d'infiltration suffisamment profonde. On l'alimente avec de l'eau de rivière, généralement filtrée au préalable, pour empêcher le colmatage du lit de la galerie. Une autre galerie, dite de captage, parallèle à la première, est établie à une distance variable. Par pompage, on y attire l'eau infiltrée dans la première galerie.
pompage, on y attire l'eau infiltrée dans la première galerie. La galerie de captage peut être remplacée par une série de puits creusés le long d'une ligne parallèle à la galerie d'infiltration. La circulation, à travers le sable, de l'eau de rivière infiltrée dans la galerie dite d'infiltration contribue à son épuration et à son refroidissement. Si la distance est suffisamment grande entre ces deux galeries, on récolte une eau ayant, aux points de vue organoleptique et physique, les mêmes qualités physiques et bactériologiques qu'une très bonne eau de source. Dans un autre travail, nous avons déjà abordé le problème
Dans un autre travail, nous avons déjà abordé le problème de l'épuration des eaux par filtration horizontale (Annales des Services d'Hygiène, 1926, p. 213 et suivantes.) Aujourd'hui nous n'aborderons que le problème du refroidissement de l'eau à travers le sable, d'après les résultats expérimentaux que nous avons obtenus en filtrant, du côté de Cosne, des eaux superficielles. Comment se fait le refroidissement des eaux dans le sol. — Nous allons nous servir du principe même du calorimètre : le sable plus froid va prendre la chaleur à l'eau plus chaude et, théoriquement, nous pouvons écrire que la chaleur gagnée par
et, théoriquement, nous pouvons écrire que la chaleur gagnée par le sable est égale à la chaleur perdue par l'eau. On peut mettre en formule le réchauffement progressif du sable et le refroidissement de l'eau infiltrée. Mais on se heurte, à un moment donné, à des difficultés très grandes de calcul. Pour savoir quand le sol se réchauffe sous l'influence de l'eau infiltrée, il est préférable de s'adresser à la méthode expérimentale qui va nous fournir une formule très simple sans des calculs trop pénibles. En 1927, (Annales des Services d'Hygiène, 1926, p. 197 et suivantes), j'ai montré que la
d'Hygiène, 1926, p. 197 et suivantes), j'ai montré que la température moyenne d'une tranche de sable, parcourue par un courant d'eau à température variable, était égale, à 10 % près, à la moyenne arithmétique de l'eau à l'entrée et à la sortie du sable. Si \(t\) est la température de l'eau à l'entrée de la tranche de sable, \(t'\) la température de l'eau à la sortie, la température moyenne du sol entre ces deux lignes est égale à : \(T\). Telle est la formule expérimentale trouvée à la suite de nos expériences faites dans la région de Léré dans la
nos expériences faites dans la région de Léré dans la vallée de la Loire. C'est une formule extrêmement simple. Elle est identique à celle trouvée pour la chute de température à travers un mur quand de chaque côté de celui-ci règne une différence de température constante. Les alluvions reposent sur un sol conducteur de la chaleur. Elles vont échanger avec lui un certain nombre de calories. Je n'ai pas trouvé, dans la bibliographie, de travail me permettant d'évaluer cette perte de chaleur par conduction. Mes calculs antérieurs étant entachés d'incertitude, j'ai été amené à faire des expériences en opérant sur
j'ai été amené à faire des expériences en opérant sur une grande cuve en ciment de 40 mètres de longueur, 4 m. 50 de largeur, 3 mètres de hauteur et enfoncée dans le sol. Cette cuve était remplie de sable de la Loire et était alimentée d'une façon continue, par une dérivation du canal latéral à la Loire situé à proximité. L'eau parcourait le sable du bassin sur toute sa longueur. Pour prendre la température de l'eau dans son parcours à travers le sable, on avait enfoncé un certain nombre de puits instantanés (cinq), le long de chacune des 4
de puits instantanés (cinq), le long de chacune des 4 lignes parallèles ainsi disposées : 1° à l'entrée ; 2° à 11 m. 50 de l'entrée ; 3° à 21 mètres de l'entrée ; 4° à 30 m. 50 de l'entrée. On prenait en outre la température de l'eau à la sortie du bassin, Les prises de température avaient lieu tous les jours, quelquefois deux fois par jour et ceci pendant plus de deux ans. L'eau parcourait le bassin dans un espace de temps de cinq jours environ. Le débit était de 2 m3 2 par jour, par mètre carré
était de 2 m3 2 par jour, par mètre carré de section de sable mouillé à l'entrée. La hauteur de l'eau dans la salle était prise tous les jours le long de chaque file de puits instantanés. Pour éviter le colmatage à l'entrée du bassin, l'eau passait sur un petit filtre dégrossisseur, mais la disposition de ce dernier favorisait un peu l'évaporation de l'eau. On a constaté, en effet, des températures anormales dans les puits instantanés enfoncés à 2 mètres de l'entrée. C'est pourquoi, parmi nos résultats, nous avons été obligés de prendre, comme température initiale, celle trouvée dans les
obligés de prendre, comme température initiale, celle trouvée dans les puits instantanés enfoncés à 11 mètres de l'entrée. La quantité de chaleur (Q) emmagasinée dans le sable mouillé et sec de notre bassin était, à chaque instant, donnée par notre formule : \(t\) est la température moyenne de l'eau dans tous les puits instantanés enfoncés à 11 m. 50 de l'entrée. \(t'\) est la température moyenne de l'eau dans les puits instantanés enfoncés à 21 m. de l'entrée. \(t"\) est la température moyenne de l'eau dans tous les puits instantanés enfoncés à 30 m. 50 de l'entrée ; \(t''\) est
enfoncés à 30 m. 50 de l'entrée ; \(t''\) est la température moyenne de l'eau à la sortie du bassin. Soit R la chaleur cédée au sable par l'eau infiltrée pendant le temps \(T\). S'il n'y avait aucune perte de chaleur par conduction, on devrait avoir : \(R = Q\left(T - \frac{1}{6}\right)\). Voici ce que donne l'expérience faite pendant plus de deux années avec le bassin construit à Léré (Cher) : (Voir tableau ci-contre). En faisant la moyenne des résultats obtenus pour chaque période correspondante des années 1928, 1929 et 1930, on trouve : \(R_t\) Rapport = \(Q_o - QT\).
1930, on trouve : \(R_t\) Rapport = \(Q_o - QT\). Du 15 janvier au 15 février 2,4 — 15 février au 15 mars 4 — 15 mars au 15 avril 0,6 — 15 avril au 15 mai 1 — 15 mai au 15 juin 1 — 15 juin au 15 juillet 2,2 — 15 juillet au 15 août 2,9 — 15 août au 15 septembre 1,9 — 15 septembre au 15 octobre 0,4 — 15 octobre au 15 novembre 0,95 — 15 novembre au 15 décembre 1,6 — 15 décembre au 15 janvier 2,4 Discussion des résultats. — L'influence de
au 15 janvier 2,4 Discussion des résultats. — L'influence de la conduction calorifique par le sol est telle que tout se passe comme si, en été, la capacité de notre bassin était deux à trois fois plus grande que la réalité. Les calculs que nous avions présentés dans notre précédent travail (Annales des Services d'Hygiène, 1926, p. 205 à 207), doivent être modifiés en conséquence. 000 0,9 15/5 au 15/6 18°6 14° 1 262.500 314.000 0,8 R-c Le rapport est plus petit que un à Qo — Qc deux époques, en mars-avril et en septembre-octobre. C'est l'époque où au refroidissement
en mars-avril et en septembre-octobre. C'est l'époque où au refroidissement va succéder la période de réchauffement et réciproquement. À ce moment, le sol environnant contribue au réchauffement ou au refroidissement du sable et atténue l'effet calorifique de l'eau infiltrée. En pratique, nous considérons que pendant les mois de juillet, août et septembre, la capacité calorifique du sol est augmentée, en moyenne, de 2,5, ainsi que nous le montre nos expériences de Léré. Nous allons revenir sur ce sujet plus loin. On remarque, dans nos expériences de Léré, que les courbes de température sont des sinusoïdes suffisamment régulières pour satisfaire à
de température sont des sinusoïdes suffisamment régulières pour satisfaire à la condition y = A Sin a t, y étant la température au temps t. La conduction de la chaleur dans les alentours du bassin d'expérience a été nettement reconnue au moyen de puits instantanés enfoncés dans le terrain. Ainsi, à deux mètres à l'extérieur du bassin, la température maximum au niveau de l'entrée a été de 20° et au niveau de la sortie de 19°, la température maximum dans le bassin était respectivement de 25° à l'entrée et de 20° 5 à la sortie. La température maximum du sol,
20° 5 à la sortie. La température maximum du sol, prise assez loin du bassin ne dépassa jamais 13° 8. On constate donc bien l'influence du bassin sur la température du sol environnant, c'est-à-dire la perte de chaleur par conduction. Nos expériences de Léré avaient non seulement pour but de connaître l'influence de la conduction calorifique dans le refroidissement de l'eau, mais encore de vérifier notre loi, trouvée en 1926 et rappelée plus haut, sur la température moyenne du sol parcouru par un courant entre deux lignes parallèles. Si t et t" sont la température du sol en différents points,
et t" sont la température du sol en différents points, la température moyenne sera : t + tn Elle est égale, d'après notre loi à g = 2 Les expériences de Léré ont vérifié cette loi et donné pour valeur de 2 et f3 les chiffres suivants : DATES a fi 1930 5 mars 5,2 6,5 10 mars 6,1 7,1 15 mars 6,4 6,7 20 mars 6,8 6,8 5 mai 13,0 13,4 20 mai 14,7 14,6 10 août 18,1 18,2 15 août 18,6 18,5 20 août 18,6 18,4 25 août 19,2 18,6 5 septembre 20,7 20,7 10 septembre 20,3 20,1
19,2 18,6 5 septembre 20,7 20,7 10 septembre 20,3 20,1 15 septembre 19,8 19,0 20 septembre 19,0 18,3 Application, — On peut mettre les résultats de nos expériences sous une forme mathématique. Le calcul est surtout intéressant pour la période où il faut refroidir l'eau, c'est-à-dire pendant la saison estivale. À cette époque, d'après nos expériences de Léré, la conduction calorifique manifeste son effet comme si le volume du sol mouillé était en moyenne multiplié par 2,5. Si il est le débit de l'eau infiltrée par mètre courant de galerie, L la distance entre les deux galeries, h la hauteur
L la distance entre les deux galeries, h la hauteur de l'eau circulant dans les alluvions, fJ. le coefficient de vide, d la densité du sable, c la chaleur spécifique du sable, Nous écrirons que la température des eaux de la galerie d'infiltration et de la galerie de captage suivent la loi sinusoïdale : y = A Sin CI. t y' = B Sin (3 t' t et t' étant les temps, y et y' les températures. La formule mathématique est écrite en exprimant que la chaleur perdue par l'eau qui circule est égale à la chaleur gagnée par le
qui circule est égale à la chaleur gagnée par le sable multipliée par 2,5 pour tenir compte de la perte de chaleur par conduction, ainsi que l'ont indiqué nos expériences de Léré. Soit Q chaleur gagnée par le sol. Considérant une largeur de terrain de 1 mètre. V Volume du terrain est L x h x 1. Le sable est mouillé. Il contient L x h fJ. d'eau et L h (1 — fJ.) de sable. La chaleur spécifique du sable est L h (1 — fJ.) d c. La chaleur gagnée par le sable Q est donc : tn,
chaleur gagnée par le sable Q est donc : tn, t'n temps au bout duquel la température de l'eau à la sortie sera de 14° t0, t'a temps de départ des calculs compté à partir du moment où Sin a t0 = 0 et Sin /3 t'0 = 0. La chaleur perdue R par l'eau est : Par approximation successive, on arrive à connaître le moment où Sin a t0 = 0 et B Sin /3 t = O. Le calcul est long et pénible. On obtient un chiffre approximatif pour L suffisamment exact. Ainsi, pour avoir de l'eau à
pour L suffisamment exact. Ainsi, pour avoir de l'eau à 14° vers le 1er octobre dans la galerie de captage, le calcul montre que les deux galeries doivent être éloignées de 125 mètres environ pour un débit de 10 mètres cubes par jour et par mètre de galerie si h = 6 mètres. Mais ces calculs sont toutefois approximatifs, assez fastidieux et il est préférable d'adopter la méthode graphique. Méthode graphique. — Dans notre formule, on constatera que : A — représente la section mouillée par unité de hauteur de surface d'une tranche verticale d'alluvions. Nous désignerons ce débit par
surface d'une tranche verticale d'alluvions. Nous désignerons ce débit par e Dans nos expériences de Léré, e était égal à 2 m3 2. Les courbes des résultats de Léré peuvent être reproduites au moyen des chiffres suivants; les ordonnées sont les températures, les temps sont les abcisses : (Voir tableau ci-contre.) Commençons par tracer les courbes des températures et examinons les résultats obtenus. Prenons une température donnée, soit 14°. Comparons les abcisses qui séparent les ordonnées correspondant à la température 14° entre deux courbes successives. On constate qu'elles sont très sensiblement égales. Ceci revient à dire que l'abcisse qui sépare
sensiblement égales. Ceci revient à dire que l'abcisse qui sépare les deux ordonnées correspondant à une température donnée est proportionnelle à L, distance qui sépare les points où la température a été prise. Admettons que nous désirions obtenir de l'eau à 14° dans notre galerie de captage vers le 1er octobre, c'est-à-dire pour la fin de l'été. Je mesure, sur les courbes obtenues lors des expériences de Léré relatives aux variations de température de l'eau à l'entrée et à la sortie du bassin, l'abcisse a qui sépare les ordonnées correspondant à la température de 14°. a correspond à la longueur
à la température de 14°. a correspond à la longueur de 40 mètres que notre bassin avait. D'autre part, soit A la valeur de l'abcisse trouvée entre le moment où la température à l'entrée du bassin atteint 14° et l'ordonnée du 1er octobre. La distance L qu'on doit donner entre la galerie d'infiltration et celle du pompage pour un débit de section mouillée par unité de surface égale 2 m3 2 sera : Sans aucun calcul et en peu de temps, on trouve par ce moyen que L = 160, tandis que précédemment le calcul avait donné 153 mètres, la
tandis que précédemment le calcul avait donné 153 mètres, la correspondance est donc bonne. Si le débit g de la galerie d'infiltration est plus élevé, s'il a une valeur D, il suffira de multiplier la valeur L ainsi trouvée par pour 2,2 avoir la distance entre les deux galeries pour ce nouveau débit (1). Quand, par un pompage d'essai, on a reconnu que la nappe souterraine à température constante e peut donner un débit d, si A est le débit d'eau infiltrée, la température maximum que l'eau infiltrée devra avoir en arrivant dans la galerie pour que le 1er octobre
en arrivant dans la galerie pour que le 1er octobre la température soit voisine de 14° dans la galerie de pompage est donnée par la règle des mélanges : d + il x = (d + A) 14 Si on trouve x = 18°, on pourra se contenter d'éloigner les deux galeries seulement de 90 mètres environ. Deux galeries de 500 mètres, situées à 200 mètres de distance, peuvent souvent donner 18.500 mètres cubes d'eau à une température inférieure à 14° en été. Or, les valeurs de L ainsi obtenues ne sont pas excessives. Elles sont souvent trouvées dans beaucoup
ne sont pas excessives. Elles sont souvent trouvées dans beaucoup de vallées. Moyennant certaines précautions hygiéniques entre les deux galeries, comme la défense de construire des puisards, des puits, des habitations et en défendant les irrigations et les épandages d'eaux résiduaires d'autre part en interdisant en tout, de 25 mètres autour de la galerie de captage le pacage ou l'utilisation d'engrais animaux; (1) Si la circulation n'est pas expérimentalement reconnue uniforme sur toute la hauteur de la section mouillée, il faudra modifier D en conséquence. on peut mettre en culture toute cette bande de terrain et en tirer un bénéfice.
toute cette bande de terrain et en tirer un bénéfice. Ce procédé de refroidissement a un autre avantage : il favorise l'épuration des eaux. L'eau met, en effet, vingt-huit jours pour venir de la galerie d'infiltration ; c'est un temps plus que suffisant pour épurer une eau très polluée. Les frais de refroidissement se réduisent donc à ceux nécessaires pour l'entretien de la galerie d'infiltration et le pompage de l'eau dans la galerie de captage. Ils sont petits et nullement prohibitifs, comme ceux exigés par le procédé Dejust. A notre connaissance, c'est la première fois qu'une étude expérimentale de ce
connaissance, c'est la première fois qu'une étude expérimentale de ce genre a été faite, nous espérons qu'elle pourra rendre quelques services. Paris, le 3 novembre 1931. Il est un problème, cependant intéressant, que je n'ai pas abordé : celui du refroidissement des eaux chaudes et stériles de puits artésiens par passage à travers des tuyaux de petit diamètre, placés dans le sol. Il intervient ici un facteur : négligeable dans nos expériences de Léré, mais au contraire extrêmement important dans ce cas particulier. D'autre part, quand il s'agit du refroidissement des eaux infiltrées d'une rivière, le point de départ de
des eaux infiltrées d'une rivière, le point de départ de ces dernières n'est pas toujours la berge même du cours d'eau. Les eaux peuvent s'infiltrer en un point du lit assez éloigné des berges et l'acheminement des eaux infiltrées sous le lit de la rivière procure déjà un certain refroidissement qu'on constate très souvent en prenant la température des eaux souterraines au droit des berges. Si la rivière est étroite, le refroidissement signalé ci-dessus est faible ; si le cours d'eau est très large, l'abaissement de la température peut atteindre 2 à 3° sous le lit même de la rivière.
2 à 3° sous le lit même de la rivière. Contribution à l'étude des pans coupés par M. Jean RAYMOND, Ingénieur urbaniste D. P. L. I. U. Il n'existe pas, à notre connaissance, de traité d'urbanisme contenant une étude sérieuse de la question des pans coupés ; cette question est cependant d'importance, à tel point qu'elle a motivé tout dernièrement une séance spéciale de la Société Française des Urbanistes. L'éminent urbaniste M. A. Bérard a exposé de façon magistrale sa conception du tracé des pans coupés et a demandé à ses collègues d'approfondir cette étude. C'est pour apporter notre contribution
ses collègues d'approfondir cette étude. C'est pour apporter notre contribution à cette question que nous avons préparé l'étude présentée ci-dessous. Dans le tracé des plans de villes, le pan coupé a pour but de faciliter la circulation ; sa raison d'être n'est pas l'esthétique, mais l'utilité. Dans le tracé des villes anciennes, il n'a presque jamais été prévu de pans coupés, parce que le besoin ne s'en faisait pas sentir ; la circulation était rare et lente, il n'y avait guère à craindre de collisions. Depuis l'ère de l'automobile, le problème de la circulation a singulièrement changé et les carrefours
problème de la circulation a singulièrement changé et les carrefours sont devenus les points sensibles de la circulation ; il est bien difficile d'adapter une ville ancienne aux besoins de la circulation actuelle, et Paris nous offre un exemple frappant de la gravité de la question. Dans le tracé des villes nouvelles, le problème de la circulation conserve son importance, mais il est bien plus facile de le résoudre. Beaucoup de lotisseurs qui se sont improvisés urbanistes ont dédaigné la question des pans coupés, probablement parce qu'elle leur faisait perdre du terrain à vendre ; d'autres ont prévu des pans
du terrain à vendre ; d'autres ont prévu des pans coupés partout et de même dimension. La solution est tout autre. Le pan coupé doit permettre à des véhicules venant de deux voies différentes de se voir suffisamment à temps pour éviter la collision. Il faut tout d'abord que nous déterminions la distance utile à un véhicule automobile pour pouvoir freiner et s'arrêter normalement. Cette distance est fonction de la vitesse du véhicule au moment du freinage. Nous ne parlerons pas des règlements prescrivant dans les villes des vitesses maxima pour les automobiles ; ces règlements ne sont jamais observés.