jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
la fluctuation à 50% de l'avance moyenne. Dans ces conditions a pourrait atteindre ^r de tour. Soit c la valeur de la correction, en fraction de tour. Cette valeur dépend, pour l'appareil Baudot, du nombre de dents r de la roue-étoile, des rapports des engrenages moteurs, et est égale à T^—, en fraction de tour. Cela posé, construisons le graphique de la fig. 1, en portant en abscisse les temps à partir de l'instant de passage du balai du correcteur entre les deux contacts de la correction, et en ordonnée l'écart des balais du corrigé par rapport à ceux du
l'écart des balais du corrigé par rapport à ceux du correcteur. Si, à l'instant 0, l'écart est positif, c'est-à-dire (puisque nous sommes en local) si le balai du corrigé a dépassé le point de repère, l'électro-correcteur est actionné et la correction s'effectue entre les instants représentés sur le diagramme 1 par les points B et C, et l'écart du corrigé, aux différents moments du tour, est représenté par une ligne brisée telle que OBEF ou GHJI. Si, au contraire, à l'instant 0 l'écart est négatif, l'électro-correcteur n'est pas actionné et l'écart du corrigé aux différents moments du tour est représenté
l'écart du corrigé aux différents moments du tour est représenté par une droite telle que OA ou KJ. L'écart positif maximum, au moment du passage sur le point de repère, est donc égal à OA = a et l'écart négatif maximum est égal à OF = c-a. Ce graphique montre que la plus grande variation possible de l'écart des balais est égale à c--a. Remarquons que c ne dépend que du mécanisme correcteur et a que des régulateurs. a-c peut être appelé l'erreur mécanique de synchronisme. Pour l'appareil Baudot, réglé de façon normale, on peut estimer, en fraction de tour,
de façon normale, on peut estimer, en fraction de tour, r étant le nombre de dents de la roue-étoile. Évaluée en fraction de contact, la limite de l'erreur mécanique dépend, du nombre n de contacts du distributeur correcteur, et s'exprime par Les valeurs de m, pour différents cas usuels, sont données par le tableau I. Tableau I. Holoire Triple Quadruple Sextuple 13 1.7 19 20 22 23 24 32 35 15 0,054 0,071 0,079 0,083 0,091 0,096 0,100 0,133 0,145 12 0,001 0,079 0,089 0,093 0,103 0,108 0,112 0,150 0,164 9 0,072 0,094 0,105 0,111 0,122 0,128 0,133 2. Synchronisme
9 0,072 0,094 0,105 0,111 0,122 0,128 0,133 2. Synchronisme en ligne. Lorsque les deux distributeurs, correcteur et corrigé, sont séparés par une ligne, une certaine distorsion est apportée, par celle-ci aux courants reçus. En particulier la correction est basée sur l'instant de séparation de deux émissions de sens contraire. Alors que la tension à l'extrémité correctrice peut être représentée par une courbe à angle droit avec passage pratiquement instantané d'une valeur à l'autre (fig. 2 a), au contraire le courant dans les enroulements du relais récepteur à l'extrémité corrigée varie progressivement et d'autant plus lentement que la ligne est
varie progressivement et d'autant plus lentement que la ligne est plus longue. De plus, en raison du résidu des signaux antérieurs et des courants parasites, la courbe qui représente la variation du courant courant correction (fig. -2 b) présente une certaine incertitude entre deux courbes (c) et (c) qui délimitent une zone dite « zone d'empiétement ». Il en résulte une variation possible pour l'instant où le relais passe d'une butée à l'autre. La marge totale d'incertitude sur l'instant de fonctionnement du relais récepteur est appelée « empiétement » et représentée par d: Cette quantité a est la section de
représentée par d: Cette quantité a est la section de la zone d'empiétement par la droite d'ordonnée OJ représentant l'intensité de fonctionnement du relais récepteur. Cela posé, lorsque le synchronisme a lieu, non plus en local mais en ligne (comme c'est le cas en réalité), l'écart possible dans le mouvement des balais du corrigé se trouve augmenté d'une quantité correspondante à l'empiétement â et s'exprime par: es = 2m +- (-N) (2) où â est évalué en secondes et N représente la vitesse de transmission (en bauds). 3. Arrivée des signaux par rapport au mouvement des balais du corrigé. Considérons
signaux par rapport au mouvement des balais du corrigé. Considérons une certaine émission de courant qui doit être enregistrée par un certain contact, écourté. Prenons, comme origine, le milieu de l'intervalle qui sépare ce contact écourté du précédent, et repérons à chaque instant la position des balais par la distance entre la ligne franchie à cet instant par le balai et cette origine, distance évaluée en prenant pour unité la distance entre les milieux de deux contacts consécutifs. Comme cela a été montré au paragraphe 2, les commencements des émissions sont reçus avec une certaine incertitude égale à l'empiétement â.
sont reçus avec une certaine incertitude égale à l'empiétement â. Si le synchronisme était parfait et l'empiétement nul, les commencements des émissions seraient reçus aux instants exacts où le balai du corrigé franchit le milieu de l'intervalle des deux contacts. En raison de l'empiétement â auquel est soumise la réception d'une émission ordinaire, le balai, au lieu d'être à l'origine, sera en un point compris entre deux limites qui seraient, si le synchronisme était parfait, distantes de N â. Si on tient compte de l'écart de synchronisme es, ces limites seront distantes de K désignant une certaine quantité qui dépend
seront distantes de K désignant une certaine quantité qui dépend du réglage de l'orientation. Sur les contacts voisins. Prenons pour origine le milieu de l'intervalle précédent (fig. 3). Pour être enregistré correctement, l'élément de signal considéré doit: commencer au plus tard quand le balai passe au point De plus, pour qu'il n'y ait pas de débordement ni sur la précédente ni sur la suivante, il doit: commencer au plus tôt quand le balai passe au point Le moment d'apparition d'une alternance (concrétisé par un basculement de l'armature du relais récepteur) est, à la fois, le commencement d'un élément de signal
est, à la fois, le commencement d'un élément de signal et la fin de l'élément précédent. D'après ce qui précède, elle doit apparaître quand le balai se trouve: 4. Condition de réception correcte. Nous admettrons que les battements du relais de réception correspondent fidèlement aux variations de la tension à l'extrémité émettrice, c'est-à-dire que la condition, que nous avons appelée : « condition de fidélité » dans un travail antérieur, est satisfaite. Cela admis, pour que la réception soit correcte, il faut, en outre, que tout signal émis sur un contact déterminé soit enregistré sur le contact écourté correspondant et
contact déterminé soit enregistré sur le contact écourté correspondant et non sur les voisins (sinon il y aurait manque ou débordement). Considérons donc un contact écourté et les deux contacts voisins. Soit c sa longueur et i l'intervalle entre deux contacts. L'électro-aiguilleur, qui est relié à ce contact, n'a pas une sensibilité infinie ; malgré que ceux qui sont actuellement employés soient extrêmement rapides, ils exigent cependant un courant dont la durée est une fraction importante du temps mis par le balai pour parcourir le contact. (Un contact de quadruple écourté au quart est parcouru par le balai en —
écourté au quart est parcouru par le balai en — de seconde environ.) Soit a, la longueur minimale nécessaire pour un fonctionnement sûr de l'électro-aiguilleur et a' la longueur maximale qui est certainement insuffisante pour que l'électro soit actionné. On a évidemment a' < a. La quantité rj = a-a' est la fluctuation de fonctionnement de l'électro-aiguilleur ; elle dépend évidemment des qualités magnétiques du noyau de l'électro-aimant. Cela posé, l'élément de signal émis sur le contact correspondant doit, pour être enregistré sur le bon contact (et non sur les voisins), s'étendre d'une quantité au moins égale à a sur
voisins), s'étendre d'une quantité au moins égale à a sur le contact considéré et de à' < a au plus tôt au plus tard — s — a' -|-c — a si on la considère comme un commencement —-—c--a •---)-■«' si on la considère comme une fin. Il y a donc deux limites inférieures et deux limites supérieures. Posons c = (a + a') + s ; — correspond aux conditions moyennes de fonctionnement de l'électro-aiguilleur. Trois cas sont à distinguer au point de vue des limites inférieures et supérieures: 1° Cas où l'incertitude = 0 ———a'=-—-c+a—+c — a=—+a' (i-c):
1° Cas où l'incertitude = 0 ———a'=-—-c+a—+c — a=—+a' (i-c): — rj? 2° Cas où l'incertitude = — — — a' < î~~a' '(i + c)— + —e; 3° Cas où l'incertitude = -jr — c--a — — c — a (i-c)^ij-^é Dans tous les cas la différence entre les deux limites est: ou, évaluée en fraction de contact: I la quantité D dépendant de la constitution du distributeur et de la sensibilité des électro-aiguilleurs. Avec les aiguilleurs sensibles actuellement employés, l'expérience conduit à admettre que, avec un quadruple à 25 contacts dont les contacts de réception sont écourtés au
25 contacts dont les contacts de réception sont écourtés au quart, le fonctionnement est toujours assuré si le courant s'étend sur 1/4 de contact écourté et qu'il n'est jamais assuré si ce courant couvre moins de la moitié du contact écourté. C'est-à-dire que: n désignant, comme précédemment, le nombre de contacts du distributeur. Q étant le rapport qui exprime l'écourtement des contacts. Il est évident que cette quantité D peut varier quelque peu avec le réglage plus ou moins soigné de l'électro-aiguilleur. Nous admettrons l'expression (5) comme valable dans le cas général. Le tableau II donne les valeurs de D
cas général. Le tableau II donne les valeurs de D pour différentes valeurs du nombre des contacts et de l'écourtement. Tableau II I Double Triple Quadruple Sextuple D 13 17 19 20 22 23 24 32 35 Q 0,185 0,165 0,155 0,150 0,140 0,135 0,130 0,090 0,075 0,102 0,082 0,072 0,067 0,057 0,052 0,047 0,073 0,096 0,060 0,040 0,030 0,025 0,040 0,048 0,055 0,115 0,035 0,028 0,043 0,050 0,065 0,073 0,080 0,019 0,044 0,057 0,067 Nota. — On n'a pas calculé D quand c < a, qui entraînerait des manques, même si toutes les autres conditions étaient satisfaites. On remarquera
même si toutes les autres conditions étaient satisfaites. On remarquera que ce n'est pas toujours le plus fort écourtement des contacts qui est le plus favorable. L'écourtement optimum est Q = −1, Ce qui correspond (dans l'hypothèse faite pour les électro-aiguilleurs) à des contacts écourtés de 1/m de circonférence. Limite de l'empiétement pour une réception correcte. Nous avons trouvé, au paragraphe 3, que les battements du relais récepteur se produisaient lorsque les balais se trouvaient entre deux limites K et E K+−. Indépendant de l'orientation et E représentant le plus grand écart possible du synchronisme. D'autre part, nous avons établi,
grand écart possible du synchronisme. D'autre part, nous avons établi, au paragraphe 4 qu'il fallait, pour que la réception soit correcte, que les battements se produisent quand les balais se trouvaient entre deux positions limites que nous avons appelées L1 et L2, ces deux limites étant distantes de la quantité A = 1 − 2 D. Pour que la réception soit correcte, il faudra donc. En outre, l'orientation devra être réglée de façon que K soit compris entre les valeurs extrêmes de l'inégalité (6). Il est facile de voir que la valeur la plus favorable de K est K =
la valeur la plus favorable de K est K = 0. La condition (7) peut s'écrire: Le coefficient X ne dépend que de l'appareil télégraphique. L'appareil parfait, tant au point de vue du synchronisme (m = 0) qu'au point de vue de l'électroaiguilleur (r = 0) et de l'écourément des contacts (Q = 0), serait caractérisé par un coefficient X = 0,5. La valeur de X résultera, pour les différents appareils Baudot, des valeurs de m et de D données par les tableaux I et II. Par exemple, pour un quadruple Baudot à 24 contacts, avec roue-étoile à 12 dents
quadruple Baudot à 24 contacts, avec roue-étoile à 12 dents et contacts écourtés au quart: X = 0,333. Pour un sextuple à 35 contacts avec roue-étoile à 15 dents et contacts écourtés au quart: X = 0,258. La formule (8) donnera, pour un appareil donné, et une vitesse de transmission N donnée, le plus grand empiétement admissible, c'est-à-dire la plus grande portée possible sur une ligne de type donné. Le coefficient X étant, en pratique, de l'ordre du %, la limite de l'empiétement admissible sera de l'ordre du % de la durée d'une émission élémentaire (1/N). Mais, dans chaque cas
la durée d'une émission élémentaire (1/N). Mais, dans chaque cas particulier, il faudra préciser. Du fait que le coefficient X peut être notablement différent d'un appareil à l'autre, il résulte que, une ligne étant donnée, on ne peut pas parler d'une capacité de transmission N propre à la ligne sans spécifier en détail l'appareil télégraphique, à moins de faire une convention et de ne considérer ce nombre N, obtenu d'après cette convention, que comme une valeur de référence. Expression de l'empiétement. L'expression de l'empiétement comprend deux parties; l'une dépend des émissions antérieures, l'autre des courants parasites. Nous avons établi une
émissions antérieures, l'autre des courants parasites. Nous avons établi une expression approchée de l'empiétement, dans une note présentée au récent congrès du C. C. I. Télégraphique. Dans cette expression, la distorsion due à la ligne intervient par l'intermédiaire du temps 0 défini par la figure 4. Ce temps 0 peut être considéré comme représentant la demi-durée du phénomène transitoire. La partie de l'empiétement, résultant des résidus de courant des émissions antérieures, s'exprime par: où N est la vitesse de transmission en bauds. La partie de l'empiétement résultant des courants parasites s'exprime par: P représentant l'intensité maxima des courants parasites, I
s'exprime par: P représentant l'intensité maxima des courants parasites, I représentant l'intensité maxima du courant de ligne, F représentant l'intensité de fonctionnement du relais récepteur. En pratique les parasites seront de l'ordre de 10 % du courant maximum pour les bonnes lignes, de l'ordre de 20% pour les lignes troublées, quelquefois même, exceptionnellement, de 30 %. L'empiétement pour une émission quelconque est donc en général: L'empiétement relatif au courant de correction est le même, sauf toutefois dans certains cas où le courant de correction n'est pas affecté par les résidus d'émissions antérieures. C'est évidemment le cas pour l'appareil Baudot lorsque
d'émissions antérieures. C'est évidemment le cas pour l'appareil Baudot lorsque les contacts de correction sont précédés par les contacts de propagation, lesquels séparent les courants de correction des émissions du secteur précédent. Nous appellerons ce cas : cas de la correction isolée. Dans ce cas, l'empiétement relatif au courant de correction se réduit à 0. Dans la condition de réception correcte (formule 8) intervient la quantité −1−£−; cette quantité s'exprime différemment dans le cas de la correction isolée et dans le cas de la correction non isolée. Cas de la correction isolée (distributeur avec contacts de propagation précédant les contacts
correction isolée (distributeur avec contacts de propagation précédant les contacts de correction): Cas de la correction non isolée (distributeur pour liaison duplexée, que la correction se fasse avec ou sans courants spéciaux: quadruple à 22 contacts ou triple Baudot-Picard à 15 contacts): Le temps caractéristique de la ligne dépend de ses propriétés électriques et, aussi, le cas échéant, des différents dispositifs terminaux propres à corriger la distorsion. Ce serait sortir du cadre de cette étude que d'exprimer cette grandeur en fonction des caractéristiques électriques de la ligne dans chaque cas particulier. Cependant il est utile d'avoir une idée de l'ordre
particulier. Cependant il est utile d'avoir une idée de l'ordre de grandeur de G. Pour les câbles sous-marins non armurés, ou les câbles souterrains sous guta, pour lesquels on peut négliger toute autre donnée électrique que la résistance totale R et la capacité totale C, on a: O = 0,106 KR secondes. Par exemple, pour un câble de 100 km, ayant 5 ohms et 0,18 microfarad au km: O = 9,5 millisecondes. Pour deux lignes aériennes de 850 km environ, des mesures sur oscillogrammes ont donné: pour une ligne de cuivre de 2,5 mm O = 6,0 ms; pour une
cuivre de 2,5 mm O = 6,0 ms; pour une ligne de cuivre de 3 mm O = 4,8 ms. Dans le cas de la télégraphie harmonique, si nous admittons que la distorsion ne dépend que de la largeur de bande W = c2 − c1, des filtres, nous pouvons utiliser le résultat de Küpfmüller, suivant lequel la courbe de courant croît du 0 aux 1/4 de la valeur finale en un temps égal à −=sec. D'après cela, O serait compris entre −2 et −4. Par exemple, pour une largeur de bande de W = 1000, on aurait O =
de bande de W = 1000, on aurait O = 2. D'après les expressions (13) et (14) du paragraphe 6, la condition de réception correcte (8) s'exprime, suivant le cas, par les inégalités suivantes: 1° Correction isolée: 426 2° Correction non isolée: I La plus grande vitesse de transmission (N) que l'on puisse réaliser sur une ligne, caractérisée par le temps 0, avec un appareil télégraphique donné, caractérisé par le coefficient X, peut s'obtenir en remplaçant dans les inégalités (15) et (16) le signe < par =. Ces expressions montrent que le produit N-0 ne dépend que de X et
que le produit N-0 ne dépend que de X et de la quantité u fonction des courants parasités et de la sensibilité du relais récepteur. Donc, toutes choses égales d'ailleurs, la vitesse de transmission est inversement proportionnelle au temps (Caractéristique de la ligne. Les tableaux suivants III et IV donnent ce produit N-0 pour quelques valeurs de X et de u. Tableau-III. Cas de la correction isolée. W^| °> 25 | °30 | °> 35 ' 0 1,039 1,129 1,215 !_ ' i 0,1 0,724 0,807 0,886 0,2 0,517 0,591 0,661 0,3 0,381 0,445 0,505 Les valeurs de ce tableau
0,661 0,3 0,381 0,445 0,505 Les valeurs de ce tableau répondent, avec une erreur parfaitement négligeable (< 0,005), à l'expression suivante, facilement utilisable. Tableau IV. Cas de la correction non isolée. I""À ' : 0,25 I 0,30 I 0,35 I u ~- : I 1 0 0,776 0,835 0,890 .0,1 .0,605 0,664 0,719 | 10,2 0,470 0,528 0,581 0,3 0,365 0,419 0,469 mu n , Dans ce cas encore, nous pourrons utiliser, avec une aussi bonne approximation, une expression plus maniable : Le problème qui consiste à rechercher la portée limite d'un appareil, sur une ligne de type donné, se
limite d'un appareil, sur une ligne de type donné, se rattache strictement au précédent. Il s'agit, étant donnés N et X propres à un appareil donné, de déterminer la plus grande valeur de 0. compatible, suivant le cas, avec les inégalités (15), et (16), La réponse dépend "de même de la valeur de U, c'est-à-dire du taux de parasites, et elle peut être obtenue soit à l'aide des tableaux III et IV, soit à l'aide des formules (17) et (18). 9. Comparaison de la correction isolée et de la correction non isolée. Une des dispositions les plus caractéristiques de l'appareil
non isolée. Une des dispositions les plus caractéristiques de l'appareil Baudot est que le synchronisme est basé sur les courants émis par deux contacts spéciaux et que ces contacts sont, en général, précédés par des contacts de propagation. C'est ce que nous avons précédemment appelé le cas de la correction isolée. Il a parfois été dit que cette disposition était une infériorité, parce que, pour une même vitesse de transmission (en bauds), le nombre de lettres transmises était inférieur. Ce qui a été établi dans les paragraphes 6 et 8 montre que cette critique était insuffisamment justifiée, car le système
montre que cette critique était insuffisamment justifiée, car le système de la correction isolée permet, avec une même ligne, une vitesse de transmission (en bauds) plus élevée. Pour voir comment ces deux propriétés se compensent nous ferons, à l'aide de ce qui précède, la comparaison précise des appareils suivants: A: quadruple Baudot-Picard à 20 contacts, B: quadruple Baudot duplex à 22 contacts, C: quadruple à 23 contacts, D: quadruple à 24 contacts. Les appareils C et D permettent d'isoler la correction. Pour tous ces appareils nous admettrons que les contacts de réception sont écourtés au 1/4 et que la roue
de réception sont écourtés au 1/4 et que la roue étoilée a 12 dents. D'après les tableaux I et II les valeurs de X pour ces différents appareils sont respectivement : . 0,382 0,357 0,344 0,333 Pour ces différents appareils et pour les valeurs 0, 0,1 et 0,2 de la quantité «,, les valeurs du produit NU sont données par le tableau V ci-dessous. Tableau V. u . A B I e D 0 0,925 0,897 1,206 1,186 0,1 0,755 0,727 0,876 0,858 0,2 0,618 0,590 0,652 0,636 1 = ! : : — Les vitesses de transmission, en bauds,
! : : — Les vitesses de transmission, en bauds, de ces appareils sont respectivement (pour une vitesse des balais de 210 tours): N = 70 77 80,5 84 Nous avons porté dans le tableau VI les valeurs de 0. (en millisecondes) qui se déduisent du tableau V et des valeurs de N: Tableau VI. r u A B C D 0 13i2 11,5 15,0 14,1 0,1 10,8 9,4 10,9 10,2, 0,2 8,8 7,7 8,1 7,6 127 Puisque la portée est d'autant plus grande que la valeur limite trouvée pour 0 est plus grande, il résulte de ce tableau: 1°
0 est plus grande, il résulte de ce tableau: 1° que, sauf lorsque la ligne est très troublée (u voisin de 0,2), l'appareil à 22 contacts est inférieur aux appareils à 23 ou 24 contacts, qui permettent d'isoler la correction. 2° que, pour des lignes peu troublées (u<0,05), l'appareil à 20 contacts, lui-même, est inférieur non seulement à l'appareil à 23 contacts mais même à l'appareil à 24 contacts. Nous conclurons donc que, contrairement aux apparences, pour des liaisons longues et très stables, comme peuvent l'être les liaisons de télégraphie harmonique, il y aurait avantage à adopter un quadruple à
harmonique, il y aurait avantage à adopter un quadruple à 23 contacts permettant d'isoler les courants de correction des autres courants. De cette façon on conserverait la correction avec courants spéciaux, particulièrement simple et commode, tout en augmentant la portée de l'appareil et la marge de fonctionnement. Il est probable que la même étude, faite sur les sextuples, serait encore plus favorable au sextuple à 33 contacts (avec correction isolée) au détriment non seulement du sextuple à 32 contacts mais aussi de celui à 30 contacts (avec correction sans courants spéciaux). 9. Bibliographie. Salinger, Caractéristiques des liaisons télégraphiques. Documents de
spéciaux). 9. Bibliographie. Salinger, Caractéristiques des liaisons télégraphiques. Documents de la 11e réunion du C. C. I. T., Berlin 1926. Collet, Remarques sur la rapidité de la transmission télégraphique, Annales des P. T. T., janvier 1927. Bayard, Éléments caractéristiques d'une liaison télégraphique, Annales des P. T. T., mars 1928. Salinger, Sur les qualités de la transmission des signaux télégraphiques, E. N, T., 1927, N° 10, page 436. Salinger, Collet et Bayard, Documents de la 2e réunion du C. C. I. T. Quelques observations concernant le service télégraphique et téléphonique à Amsterdam à l'occasion des jeux olympiques en 1928. (Suite.) 9°
Amsterdam à l'occasion des jeux olympiques en 1928. (Suite.) 9° Bandes perforées Siemens. À la demande de l'Administration allemande, les journalistes pouvaient déposer au bureau du Stade des télégrammes de presse en bandes perforées Siemens au prix de 1,50 franc par mètre (1 cent par cm.) seulement pour quelques destinations en Allemagne. Huit perforateurs Siemens furent établis, à l'usage gratuit des représentants de la presse, dans un local spécial. Location de fils Dans l'intérieur des Pays-Bas, il fut possible de louer des fils téléphoniques moyennant un abonnement mensuel. Il n'a pas été donné satisfaction aux demandes de location de fils