jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
pression maximum totale dans une section considérée étant égale à la somme algébrique des pressions développées par cette section par chacun des poids P et P' agissant isolément, pour obtenir la pression maximum développée dans une section quelconque de l'arc par les poids P et P', agissant simultanément, nous chercherons d'abord celle due au poids P agissant seul, ensuite celle due au poids P' agissant seul, et en ajoutant les résultats ainsi obtenus nous aurons la valeur de la pression totale développée par ces deux poids dans la section considérée. Remarquons maintenant que le nombre des poids P, qui agissent
Remarquons maintenant que le nombre des poids P, qui agissent sur l'arc, augmente constamment jusqu'à l'infini et que leur distance diminue de plus en plus jusqu'à devenir nulle; il est évident qu'un pareil système de poids peut être regardé comme un poids uniformément réparti, par conséquent les considérations pratiques que nous venons de rappeler pour un poids isolé sont parfaitement applicables à des charges uniformément réparties par mètre courant de tablier. Donc, pour avoir la pression maximum possible à l'extrados d'une section quelconque de l'arc, il est indispensable que cette section soit placée constamment sous la surcharge. 2° Distribution la
section soit placée constamment sous la surcharge. 2° Distribution la plus défavorable des surcharges produisant les pressions maximums à l'intrados des différentes sections de l'arc (fig. 6). — Les plus grandes pressions à l'intrados s'obtiennent en distribuant sur l'arc, à droite et à gauche de la section considérée, tous les poids qui par leur position tendent à en comprimer l'intrados. En suivant la marche que nous avons adoptée pour la recherche des pressions maximums à l'extrados d'une section quelconque de l'arc, nous arriverons à la conclusion suivante : Pour qu'il y ait pression en un point quelconque de l'intrados, il
y ait pression en un point quelconque de l'intrados, il faut que l'ordonnée de la droite correspondant à cette section soit inférieure à celle de la courbe des coefficients de la partie principale de la poussée, prises l'une et l'autre au point d'application sur l'arc, du poids P. par conséquent, pour toutes les sections comprises entre il faudra prendre toutes les surcharges placées sur l'arc à droite de la section considérée et comprise entre les naissances et le point d'intersection de la droite P correspondante à l'angle α, avec la courbe des coefficients de la partie principale de la poussée.
courbe des coefficients de la partie principale de la poussée. Pour toutes les sections comprises entre il faudra prendre à gauche de chacune d'elles toutes les surcharges comprises entre l'extrémité B de l'arc et le point d'intersection de la droite P' avec la courbe des coefficients de la partie principale de la poussée, et rejeter toutes les surcharges placées à droite de ce point. Pour toutes les sections comprises entre il faudra prendre toutes les surcharges placées à gauche de chaque section considérée et l'extrémité B de l'arc. Nous voyons donc que les pressions développées à l'intrados de l'arc ne
donc que les pressions développées à l'intrados de l'arc ne sont maximums que lorsque la section considérée se trouve placée soit en dehors de la surcharge, soit à son extrémité. Détermination des points où se produisent les pressions maximums lorsque le rapport de la charge uniformément répartie à la surcharge varie entre 0,35 et 11,93. — Lorsque la charge permanente et la surcharge agissent simultanément, les pressions maximums développées dans chaque section de l'arc varient avec le rapport qui existe entre elles. En effet, soit un arc métallique dont l'angle au centre est égal à 2 α. Soit p l'intensité
au centre est égal à 2 α. Soit p l'intensité de la charge permanente pour l'unité de longueur, p' l'intensité de la surcharge pour l'unité de longueur. Lorsque le rapport de la charge permanente à la surcharge la section la plus convenable à adopter pour l'arc est la section symétrique par rapport à l'axe de flexion. Lorsque le rapport le point le plus fatigué de l'arc est situé à l'intrados de la section correspondante à l'angle Lorsque le rapport le point le plus fatigué de l'arc correspond à l'angle et se trouve à l'extrados de la section Par conséquent, lorsque
se trouve à l'extrados de la section Par conséquent, lorsque la section de l'arc est constante et symétrique par rapport à l'axe de flexion, il y a lieu de reporter vers l'intrados une partie du métal de l'extrados toutes les fois que le rapport est inférieur P' à 0,35 ; pour toutes les valeurs de ce rapport supérieures à 0,35, une partie du métal de l'intrados doit être reportée vers l'extrados et dans la région correspondante à l'angle où se produit la pression maximum ; toute disposition contraire serait tout à fait irrationnelle. Pour les sections non symétriques, la différence
à fait irrationnelle. Pour les sections non symétriques, la différence qui existe entre les deux parties de l'arc prises par rapport à l'axe de flexion doit être d'autant plus faible que le P rapport —, s'approche davantage de 0,35, et, en résumé, la section la plus convenable est celle qui donne l'égalité de travail aux deux points faibles de l'arc, le seul but que l'on puisse se proposer d'atteindre en employant des sections non symétriques. Tensions maximums. — Les tensions maximums, comme nous avons déjà dit, sont toujours inférieures aux pressions maximums, et pour la série d'arcs dont nous nous
pressions maximums, et pour la série d'arcs dont nous nous occupons, c'est-à-dire pour les arcs surbaissés entre 1/8 et 1/12, il n'y a pour ainsi dire pas lieu de s'en occuper; néanmoins nous indiquerons ici que ces tensions maximums pourront se produire à l'intrados et dans les sections correspondantes à l'angle α = 0,50° et aux environs, lorsque le rapport de la charge permanente à la surcharge sera inférieur à 1,226. Formules pratiques de la variation de flèche dans certaines circonstances. — Lorsque la charge et la surcharge qu'un arc métallique est destiné à supporter sont distribuées uniformément suivant la
métallique est destiné à supporter sont distribuées uniformément suivant la fibre moyenne de l'arc, la formule qui permet d'évaluer la variation de la flèche est la suivante dans laquelle K représente l'allongement ou le raccourcement QUATRIÈME ANNÉE. — 8 DÉCEMBRE 1872. 720 CESSATION DE LA FÊTE, les autres lettres conservant leurs significations. Lorsque la charge et la surcharge sont considérées comme étant uniformément réparties par mètre courant de corde de la fibre moyenne de l'arc, La formule qui permet d'évaluer la variation de la flèche peut s'écrire ainsi Lorsqu'un arc métallique n'est exposé qu'à l'influence de la température, la formule
métallique n'est exposé qu'à l'influence de la température, la formule qui permet d'évaluer l'allongement ou le raccourcissement de la flèche, suivant qu'il y a dilatation ou contraction de la matière composant l'arc, est donnée par l'expression suivante dans laquelle l représente comme ci-dessus l'allongement ou le raccourcissement de la flèche; les autres lettres conservant toujours leurs significations. La dernière formule, correspondante à l'influence de la température, peut s'énoncer ainsi : la variation de la flèche est équivalente au produit du nombre 1,56 par la dilatation linéaire absolue qu'éprouverait une barre entièrement libre composée avec la matière de l'arc, ayant une
entièrement libre composée avec la matière de l'arc, ayant une longueur égale au rayon et soumise à la même cause de dilatation. Les valeurs obtenues par l'application de cette dernière formule ne sont qu'approximatives, néanmoins l'erreur ainsi commise ne dépasse jamais 7,1 %. CASIMIR BRANDT. MATÉRIAUX DE CONSTRUCTION TYPES DE MOULINS À MORTIER EMPLOYÉS AUX TRAVAUX DU CANAL DE SUEZ. Planches 99 et 100. Nous empruntons les planches 99 et 100, ainsi que celle du ponton à mâture fixe de Port-Saïd (liv. du 24 novembre 1872), au magnifique ouvrage de M. Monteil. En même temps qu'elles constituent pour nos lecteurs
M. Monteil. En même temps qu'elles constituent pour nos lecteurs un document utile, elles peuvent donner une idée de la manière dont sont traités (texte et dessin), dans l'ouvrage de M. Monteil, les excellents renseignements dont il est rempli. A. C. Les moulins à mortier, désignés aussi sous le nom de broyeurs, employés aux travaux du canal de Suez, se composent d'une auge circulaire, en forme de couronne au centre de laquelle se trouve un arbre vertical armé de griffes et de roues animées d'un mouvement circulaire, qui mélangeaient et formaient la pâte avant son moulage. La figure 1, coupe
formaient la pâte avant son moulage. La figure 1, coupe longitudinale de la plate-forme suivant l'axe des broyeurs, représente deux moulins en coupe, à leurs distances respectives. A, auge ou cuve circulaire en fonte, en six pièces assemblées par des boulons et des brides extérieures B et B' ; en C se trouve un palier venu de fonte avec trois bras se boulonnant sur les bords intérieurs de l'auge ; D, arbre vertical; E, tourteau en fonte sur lequel sont montés le racloir, les griffes et les roues ; F et F' indiquent la position des roues; l'une sert à
et F' indiquent la position des roues; l'une sert à broyer la matière sur les bords extérieurs et l'autre sur les bords intérieurs. Dans l'autre moulin G est une griffe à trois branches destinée à malaxer et à mélanger la matière ; H est la position de la troisième roue, qui broie la matière au milieu de l'auge. La figure 2 est une coupe transversale, toujours suivant l'axe du broyeur ; en I et I' est indiqué le type des griffes à deux branches mélangeant la matière sur différents points de l'auge. Ces griffes en fer plat très-fort sont aciérées
de l'auge. Ces griffes en fer plat très-fort sont aciérées et taillées en biseau; la partie inférieure plongeant dans l'auge est chantournée en divers sens, afin d'obtenir pendant le broyage un mélange complet du sable et de la chaux. Les roues, comme les griffes, sont montées sur un axe carré qui peut jouer dans le sens vertical, afin de monter sur les matériaux dans l'auge, quand ils ne sont pas encore régulièrement étendus. Pour produire ce mouvement vertical, les axes des griffes et des roues ont leur extrémité en forme de douille, fixée par un boulon en a, a', a",
de douille, fixée par un boulon en a, a', a", a'"... près du centre du tourteau. Chaque axe se trouve retenu dans une sorte de cage, venue de fonte avec le tourteau, dont les bords sont relevés de manière à lui permettre de prendre une position suffisamment oblique sans le laisser échapper de la rainure. La coupe du tourteau E donne le détail de ces cages. La figure 3 indique le plan de deux manèges et le détail des bois de la plate-forme avec les enchevêtrements pour l'encastrement de l'auge. Au premier manège nous avons supposé l'arbre, le tourteau, les
Au premier manège nous avons supposé l'arbre, le tourteau, les griffes et les roues enlevés, de manière à montrer en JKL les trois bras en fonte avec le palier C recevant l'arbre vertical, en M, M', M" les joints et les assemblages des portions d'auge en fonte. Au deuxième manège, le broyeur est représenté complet. Cette figure montre les positions respectives des griffes et des roues en fer, avec un bandage très-épais et des rayons en fer rond. Le moyeu est en fonte; enfin en O est un racloir ajouté à la griffe N; ce racloir est suspendu au support
à la griffe N; ce racloir est suspendu au support P pendant l'opération du broyage ; cette opération terminée, le racloir, abandonné dans l'auge, ramasse et pousse le mortier au-dessus de la trappe Q qui, pendant le broyage, est fermée en dessous par une portière à levier représentée en R, figure 2. Le mortier ainsi amené sur la trappe tombe dans un wagonnet en tôle S. La figure 4 (plan de la plate-forme inférieure) donne le détail des enchevêtrements TT' et des longrines UU' de la plate-forme supérieure. En V est la voie ferrée longitudinale au chantier de moulage; en
est la voie ferrée longitudinale au chantier de moulage; en X le petit tronçon de voie ferrée recevant le wagonnet S pour recueillir le mortier après sa fabrication. Nous terminerons cette description en résumant l'opération du broyage. Un moulin étant vide et en marche, on jette dans l'auge la quantité de chaux en poudre exigée pour une broyée, on ajoute au moyen d'un robinet la quantité d'eau nécessaire pour produire une pâte ferme; quatre minutes suffisent à cette opération. Le wagon à sable est aussitôt amené en face du broyeur; une des caisses y vide son contenu sur la pâte
une des caisses y vide son contenu sur la pâte de chaux que les griffes commencent à reprendre et à mélanger avec le sable. Pour que le mélange soit aussi intime que possible, on ouvre de nouveau le robinet d'injection d'eau pour humecter le sable, le manège continuant toujours à tourner; 18 à 20 minutes suffisent pour obtenir le mortier qui doit être très-ferme, c'est-à-dire former boule sous la main sans adhérer. Un autre moyen de reconnaître si le mortier est terminé, consiste à s'assurer si les roues, dans leur mouvement, laissent à nu, derrière elles, le fond de l'auge;
mouvement, laissent à nu, derrière elles, le fond de l'auge; on peut alors en conclure que le mortier a la qualité voulue pour être moulé; c'est à ce moment qu'il faut abaisser le racloir, manoeuvre assez délicate pour l'ouvrier qui doit décrocher cette pièce jusque-là suspendue à un support, et sur laquelle il saute afin de ramasser le mortier et l'amener au-dessus de la trappe. Chaque fois que le racloir passe au-dessus de l'ouverture, l'ouvrier doit se suspendre après le support afin de ne plus peser sur le racloir et éviter l'entraînement du mortier au-delà de la trappe, où d'autres
éviter l'entraînement du mortier au-delà de la trappe, où d'autres ouvriers facilitent avec des pelles sa chute dans le wagonnet en tôle. L'arbre vertical fait 201 tours, 5; la vitesse des pièces en mouvement dans l'auge est donc de 19 m, 74 par seconde. La quantité d'eau nécessaire à une broyée dépend du degré d'humidité du sable, elle est d'environ 230 litres. Le temps nécessaire à une broyée étant de 15 à 20 minutes et le nombre des broyées de 30 par jour, V. produit quotidien d'un manège est donc de 37 à 40 mètres cubes; le nombre de manèges
de 37 à 40 mètres cubes; le nombre de manèges en marche variait de 7 à 8, ce qui permettait de réparer ces outils sans rien changer au rendement du chantier, condition indispensable pour obtenir une fabrication économique. Le nombre d'ouvriers nécessaire à cette manipulation était de 3 par manège, soit 24 en tout. Leur travail consistait à décharger la chaux, manoeuvrer les wagons sur la plate-forme et diriger l'opération du malaxage. La dépense de main-d'oeuvre, pour l'installation complète, était la suivante : 1 Contrôleur 500 fr. 24 Manoeuvres à 4 fr. 50 3,060 3,560 fr. Le poids et la
4 fr. 50 3,060 3,560 fr. Le poids et la valeur de ce moulin sont détaillés comme suit : Poids de la fonte 5,437 kg 10 à 0f 51. 2,772 f 92 Poids du fer 2,534 kg 937 à 0 80. 2,027 95 Transport, débarquement et montage 1,474 83 6,275 f 70 Soit pour les dix moulins, qui composaient l'installation générale, 62,757 francs. L. MONTEIL. NAVIGATION INTERIEURE LES VOIES NAVIGABLES DU BASSIN DE LA SEINE. Nous avons publié (Ann. Ind., juillet 1872, col. 37 et 71) les parties principales du rapport que M. l'Ingénieur en chef Krantz a présenté, au
rapport que M. l'Ingénieur en chef Krantz a présenté, au nom de la Commission d'enquête des chemins de fer et des moyens de transport, sur la situation générale de notre navigation intérieure. Poursuivant ses recherches, la Commission a étudié d'une manière spéciale l'état des voies navigables du bassin de la Seine, et elle vient de déposer sur le bureau de l'Assemblée nationale un rapport dans lequel sont indiquées, par l'ordre de priorité d'urgence, les améliorations dont il faut souhaiter la réalisation. C'est encore M. Krantz, dont la compétence en ces matières est incontestée, qui a présenté ce rapport au nom
matières est incontestée, qui a présenté ce rapport au nom de la Commission. Nous regrettons qu'en raison des développements donnés par M. Krantz à son remarquable travail, il ne nous soit pas possible de le reproduire en extenso; mais nous nous proposons d'en indiquer les traits les plus saillants et d'en résumer les conclusions. 723 ANNALES INDUSTRIELLES. — QUATRIÈME ANNÉE. — 8 DÉCEMBRE 1872. Nous n'avons pas besoin d'insister sur l'importance considérable des rivières et des canaux qui viennent s'embrancher sur la Seine, cette grande artère qui met la Capitale en communication avec nos contrées les plus riches et un
en communication avec nos contrées les plus riches et un de nos ports les plus actifs. Le rapporteur a divisé l'étude de ces divers cours d'eau en cinq groupes : 1° L'Oise canalisée et les canaux qui y aboutissent; 2° La Marne et les canaux qui la réunissent à l'Aisne, à la Meuse, à la Moselle et au Rhin; 3° L'Yonne et les canaux du Nivernais et de Bourgogne; 4° La haute et basse Seine et les canaux qui la réunissent à la Loire. Ces quatre groupes représentent un développement total de 2,551 kilomètres. Groupe de l'Oise. — Le groupe
total de 2,551 kilomètres. Groupe de l'Oise. — Le groupe de l'Oise, qui a un développement total de 564,718 mètres, comprend : Le canal de Saint-Quentin; La Sambre canalisée et le canal de la Sambre à l'Oise; La ligne de l'Oise à la Meuse formée par l'Aisne et le canal des Ardennes; L'Oise canalisée, le canal latéral et le canal Manicamp. Le canal Saint-Quentin prend naissance au pied des glacis des fortifications de Cambrai, où il se soude à l'Escaut. Il se termine à Chauny, sur l'Oise, où il s'embranche sur le canal Manicamp. Il reçoit, à Saint-Simon, le canal
sur le canal Manicamp. Il reçoit, à Saint-Simon, le canal de la Somme et se prolonge par un canal latéral à l'Oise, jusqu'à la Fère. Il réunit ainsi les bassins de l'Escaut, de la Sambre, de la Somme et de l'Oise; sa longueur est de 96,350 mètres. La différence de niveau à partir du bief de partage représente en tout une chute de 72 mètres, rachetée par 35 écluses qui ont les dimensions suivantes: Entre Chauny et Saint-Quentin 6m,40 à 6m,70 de largeur et 38m,80 de longueur utile; Entre Saint-Quentin et Cambrai 5m,20 de largeur et 35 mètres de longueur
et Cambrai 5m,20 de largeur et 35 mètres de longueur utile; Le canal Saint-Quentin a coûté 266,000 fr. par kilomètre; il a transporté, en 1868, 155,940,000 tonnes kilométriques, soit au parcours entier environ 1,600,000 tonnes. M. Krantz constate que l'alimentation du canal sur lequel on trouve un mouillage de 2m,20 est bonne, et se borne à indiquer, comme une amélioration désirable, l'augmentation de la longueur des écluses qui devrait être portée à 42 mètres. La Sambre a été canalisée par des entrepreneurs qui en ont obtenu la concession dont le terme expire au mois d'octobre 1890. La longueur de cette
terme expire au mois d'octobre 1890. La longueur de cette voie navigable est de 54,446 mètres; sa pente totale est de 11m, 59 rachetée par 10 écluses dont les dimensions sont de 5m. 20 de largeur sur 41 m,50 de longueur utile. Le mouillage est actuellement de 2 mètres. L'élévation des droits de péage auxquels la navigation est assujettie s'est opposée au développement du trafic; néanmoins les recettes pour la Compagnie concessionnaire ont donné un produit représentant 18 % de bénéfice proportionnellement au capital engagé. Canal de la Sambre à l'Oise. — Le canal qui réunit la Sambre à l'Oise
l'Oise. — Le canal qui réunit la Sambre à l'Oise a été construit par des particuliers et a été également concédé par voie d'adjudication; la concession expire le 30 octobre 1937. Les prix du tarif contre lequel le commerce réclame avec énergie sont en effet assez élevés, notamment pour les charbons qui sont fixés à trois centimes par tonne kilométrique. La longueur du canal entre Landrecies et la Fère est de 67,032 mètres. Le nombre des écluses destinées à racheter les dénivellations du canal est de 38; leur largeur est de 5 m,20 sur 42 mètres de longueur; M. Krantz
de 5 m,20 sur 42 mètres de longueur; M. Krantz dit qu'elles sont d'un type excellent qui devrait être généralisé. Le tirant d'eau, qui sur les voies navigables de la ligne est de 2 mètres, n'est sur le canal de la Sambre à l'Oise que de 1 m,60 ; c'est là un fait regrettable. La batellerie se plaint depuis longtemps de l'élévation des taxes onéreuses qu'elle est tenue d'acquitter sur la Sambre et le canal de jonction. Pour apprécier la question, il est nécessaire de reproduire la partie du rapport de la Commission qui présente le relevé des perceptions exigées
de la Commission qui présente le relevé des perceptions exigées d'un bateau charbonnier de 250 tonnes, venant de Charleroi à Paris : Droits perçus au profit du gouvernement sur la Sambre belge (40 kilomètres de parcours) 75f Droits perçus au profit des concessionnaires de la Sambre française et du canal de la Sambre à l'Oise (123 kilomètres de parcours) 712 50 Droits perçus au profit du gouvernement français entre la Fère et la Briche (184 kilomètres de parcours). 102 50 Droits perçus au profit des concessionnaires du canal Saint-Denis (7 kilomètre de parcours) 150 Total 1,040 » Ce qui fait
kilomètre de parcours) 150 Total 1,040 » Ce qui fait 4 fr. 16 par tonne, c'est-à-dire plus de moitié du prix courant du fret; mais, comme on peut s'en rendre compte, les droits perçus par les gouvernements belge et français pour un parcours de 224 kilomètres s'élèvent à 177 fr. 50, tandis que pour un parcours de 130 kilomètres les compagnies concessionnaires exigent 862 fr. 50. Le rapport de la Commission constate combien cette situation est onéreuse pour la batellerie et recherche le remède qu'il faudrait employer pour donner aux plaintes formulées une satisfaction possible. Dans la pensée de M.
plaintes formulées une satisfaction possible. Dans la pensée de M. Krantz, le meilleur serait la création par l'État de voies concurrentes qui forceraient les concessionnaires à baisser leurs tarifs ou permettraient, en tous cas, à la batellerie de suivre un parcours moins dispendieux. L'autre solution, celle qui est du reste la plus vivement réclamée par les intéressés, consisterait à racheter les concessions. En prenant pour bases d'évaluations les prix d'établissement des deux voies navigables, la durée des concessions restant à courir, la moyenne des recettes constatées, M. Krantz établit que le rachat de la Sambre canalisée et du canal de
le rachat de la Sambre canalisée et du canal de la Sambre à l'Oise peut se chiffrer à environ 22,100,000 fr. comme indemnité à allouer aux compagnies pour les désintéresser. L'intérêt de cette somme, plus l'entretien des ouvrages, représente une charge annuelle pour le Trésor, de 230,000 fr. De laquelle il faut retrancher l'ensemble des recettes de toute nature qu'on peut compter pour 500,000 Reste une charge annuelle de 730,000 fr. M. Krantz, tout en reconnaissant que, prise dans ces termes, l'opération serait évidemment des plus avantageuses pour les intérêts du commerce et de l'industrie, ne pense pas cependant que
du commerce et de l'industrie, ne pense pas cependant que le moment soit venu de faire un aussi lourd sacrifice et il n'indique pas le rachat de ces deux voies navigables parmi les mesures dont l'ajournement ne saurait être admis. Ligne de l'Oise à la Meuse. — Cette ligne, dont le parcours total est de 208,000 mètres, comprend : 1° L'Aisne canalisée depuis la jonction avec l'Oise aux environs de Compiègne jusqu'à Condé-sous-Vailly ; 2° Le canal latéral à l'Aisne, entre Condé-sous-Vailly et Vieux-les-Asfeld ; 3° Le canal des Ardennes, de Vieux-les-Asfeld à Pont-à-Bar. L'Aisne canalisée a 56,500 mètres de