jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
à éviter toute cause de vibration possible, pouvant résulter d'un porte à faux exagéré de la poulie de commande. La poupée motrice donne à la broche 24 vitesses différentes, dans les deux sens, échelonnées de 5 à 1000 t/m (suivant la progression géométrique Renard de raison 125) ; cette gamme étendue de vitesses permet un choix facile de celle qui sera la mieux appropriée au travail à effectuer. C'est ainsi qu'on peut percer à 31 m/m de vitesse de coupe un trou de 10 mm, et tourner à 7,75 m/m de vitesse de coupe une pièce en fonte dure de
de vitesse de coupe une pièce en fonte dure de 500 mm de diamètre. Les différentes vitesses sont obtenues au moyen de baladeurs en acier nickel-chrome coulissant sur des arbres cannelés, à baguettes prises dans la masse. La broche est forée à un diamètre de 72 mm ; elle est montée sur rouleaux coniques Timken, comme d'ailleurs tous les arbres intermédiaires. La poussée axiale est reçue sur le palier avant et la disposition du palier arrière est prévue de façon à permettre la libre dilatation de la broche. Toutes les vitesses sont transmises à la broche par un engrenage unique,
vitesses sont transmises à la broche par un engrenage unique, calé sur elle, et placé contre le palier avant, ce qui réduit au minimum les efforts de torsion. L'embrayage est effectué au moyen d'un dispositif à friction à disques multiples, et un frein agit automatiquement au moment du débrayage, de façon à obtenir l'arrêt rapide de la broche. Cette disposition évite le réchauffement qu'on rencontre avec la plupart des tours à grande vitesse, à deux embrayages à friction, sur celui de ces organes qui se trouve débrayé, par suite de frottements internes. La boîte des avances (Norton) permet d'exécuter 29
frottements internes. La boîte des avances (Norton) permet d'exécuter 29 pas métriques, 28 pas anglais, 18 pas « module » et 22 pas au « diametral pitch ». On peut obtenir des pas ou des avances rapides dans le rapport de 1 à 10 par rapport aux pas normaux pour les 12 premières vitesses de la broche. Enfin, le tour permet d'exécuter les filetages transversaux. Pour l'exécution des pas hors série, ce tour permet d'attaquer directement la vis-mère par les roues de la tête à cheval. Une attention particulière est apportée à la préparation, au filetage et à la vérification
apportée à la préparation, au filetage et à la vérification des vis-mères ; chacune d'elles est vérifiée au laboratoire, sur banc à mesurer de haute précision par visée microscopique; la courbe des erreurs en millièmes de millimètres est tracée pour toute la longueur de la pièce et jointe au dossier de chaque machine. La précision de la vis-mère et celle des organes de la boîte des avances permet aux constructeurs de garantir les tolérances indiquées, pour les tours de haute précision, par la Commission d'Usagers et de Constructeurs de Machines-Outils (0,02 par 300 mm). Le traînard porte à sa partie
(0,02 par 300 mm). Le traînard porte à sa partie supérieure des rainures en T ; il est guidé par un vé à faces dissymétriques, et des protège-glissières assurent la protection du banc contre les copeaux. L'embrayage simultané des deux mouvements du tablier est empêché par des verrouillages prévus à cet effet. La mise en marche des avances, d'une grande douceur est obtenue au moyen d'une vis sans fin oscillante. Un levier permet le renversement du sens de marche des avances. La mise en marche, l'arrêt avec freinage ou le renversement de marche générale du tour, sont commandés par un
renversement de marche générale du tour, sont commandés par un seul arbre, disposé le long du tour, lequel est actionné, soit par un levier placé sur le tablier, soit par un levier près de la poupée fixe. Des butées à réglage micrométrique assurent le débrayage automatique précis des avances longitudinales ou transversales, et contribuent à la réduction des temps morts, dans l'exécution des pièces de série. Le déplacement rapide peut être obtenu, même lorsque la broche du tour est à l'arrêt. La poupée mobile est guidée par un vé à surfaces symétriques ; elle peut être excentrée latéralement sur sa
surfaces symétriques ; elle peut être excentrée latéralement sur sa semelle et bloquée sur cette dernière par un boulon spécial, indépendant des boulons de blocage de l'ensemble de la poupée mobile, sur le banc. On évite ainsi tout déréglage de la pointe qui pourrait survenir lors du déplacement de la poupée mobile, lorsque ce sont les mêmes boulons qui assurent le blocage de cette pièce à la fois sur sa semelle et sur le banc. Un vé guide transversalement la poupée mobile sur son socle et à l'arrière, et un vernier, finement gradué, facilite sa remise à zéro, lorsqu'elle a
vernier, finement gradué, facilite sa remise à zéro, lorsqu'elle a été déplacée pour tourner conique. Le bac est suffisamment éloigné du bord inférieur du banc pour lui permettre de recevoir les copeaux; en outre il est amovible et monté sur galets pour permettre l'enlèvement rapide de ceux-ci. Ce tour a fait l'objet d'essais précis en vue de vérifier la résistance des divers organes; il a été possible, au cours de ces essais, de réaliser avec une commande appropriée, une production horaire de 900 kg de copeaux dans l'acier. Fraiseuse. — La fraiseuse F. 1 (fig. 2) est exécutée sous deux
La fraiseuse F. 1 (fig. 2) est exécutée sous deux formes : l'une F. H. V. 1 dans laquelle la tête verticale est amovible et peut être remplacée par un support de lunette spécial pour l'arbre de fraisage horizontal, l'autre F. H. 1, dans laquelle les deux broches sont toujours montées sur la machine, le support de broche verticale servant au surplus, dans la position retournée, de support de lunette, pour le mandrin horizontal. Les broches sont montées sur roulements à rouleaux coniques Timken et disposées de façon à permettre le rattrapage du jeu. La broche verticale peut tourner à
le rattrapage du jeu. La broche verticale peut tourner à 18 vitesses différentes de 40 à 2000 t/mn et la broche horizontale à 9 vitesses de 32 à 1250 t/m ; ces diverses vitesses sont étagées suivant la progression géométrique recommandée par le Comité de Normalisation. Les engrenages de la boîte de vitesses coulissent sur des arbres cannelés, en acier chrome-nickel montés sur roulements Timken; ils sont rectifiés après trempe, ce qui garantit une marche silencieuse et exempte de chocs et de trépidations aux grandes vitesses. La commande de la broche a lieu par moteur logé à l'intérieur du bâti,
broche a lieu par moteur logé à l'intérieur du bâti, attaquant la poulie par courroie Texrope. Un levier, à la partie supérieure et sur le côté de la machine, permet d'embrayer, lorsqu'il est placé à sa position haute, d'arrêter en freinant à sa position moyenne et commande les déplacements rapides lorsqu'il est à sa position basse. L'embrayage est obtenu au moyen d'une friction à disques multiples. La console, comme le chariot porte-table, est guidée sur le bâti, par une bande rectangulaire étroite, assurant un mouvement très doux et une grande précision. Une boîte d'engrenements (en acier chrome-nickel) logée dans le
précision. Une boîte d'engrenements (en acier chrome-nickel) logée dans le bâti, donne les mouvements d'avance automatique, dans les trois directions : longitudinale, transversale et verticale. Des butées de débrayage réglables assurent l'arrêt automatique des trois mouvements, et des butées micrométriques sont prévues pour les arrêts très précis, dans le travail avec commande à la main. Cette fraiseuse peut être équipée avec poste de commande double des mouvements de la table, ce qui permet à l'opérateur, de commander de devant ou de derrière la table, des mouvements à main et de l'embrayage des trois mouvements automatiques. Une pompe graisse automatiquement les
l'embrayage des trois mouvements automatiques. Une pompe graisse automatiquement les engrenements logés à l'intérieur du bâti, un indicateur permettant la vérification. D'autre part, le graissage des organes de la console est centralisé par groupe. En ce qui concerne le refroidissement des outils, celui-ci est assuré par une pompe spéciale aspirant dans un réservoir intérieur du bâti; le retour du liquide se faisant dans un bac de décantation également placé dans la semelle du bâti, par l'intermédiaire d'un tube télescopique, passant à l'intérieur de la console. Mortaiseuse. — La mortaiseuse M. O. 50 (fig. 3) est commandée par moteur électrique logé
O. 50 (fig. 3) est commandée par moteur électrique logé à l'intérieur du bâti, et attaquant par courroie la monopoulie de la machine. Ce moteur est monté sur un socle oscillant, utilisé comme tendeur de courroie. Dans le cas d'emploi de courant triphasé, on peut utiliser un moteur à double cage avec dispositif de démarrage étoile-triangle, logé dans le bâti et manœuvré par une manette extérieure. L'ensemble, machine et équipement électrique, forme un tout complet. Un embrayage à friction actionné par un levier placé sur le côté permet la mise en route rapide. Ce même levier, qui, en fin de
en route rapide. Ce même levier, qui, en fin de course, agit sur un frein, provoque l'arrêt rapide du coulisseau. L'arrêt avec freinage peut aussi être obtenu, de l'avant de la machine, au moyen de deux pédales placées de part et d'autre de celle-ci. Le déplacement automatique ou à main du plateau s'effectue dans les trois directions : longitudinale, transversale ou circulaire. Un renversement général permet d'inverser le sens de chacun de ces trois déplacements. Les avances sont au nombre de 10, et réglables au moyen d'un levier à la partie inférieure de la machine. Le déplacement longitudinal à main
partie inférieure de la machine. Le déplacement longitudinal à main du chariot, l'embrayage et le renversement du sens de marche des avances automatiques, et les déplacements rapides sont commandés à volonté, par l'un ou l'autre d'un double jeu de volants et de leviers, placés, l'un devant la table porte-pièce, l'autre derrière. Les volants de commande des mouvements transversal et circulaire, ainsi que les leviers d'embrayage de ces mêmes mouvements automatiques, étant placés à portée de l'opérateur, on dispose donc, dans les deux cas, de deux postes de commande séparés. L'opérateur peut ainsi, selon la forme de la pièce à mortaiser,
peut ainsi, selon la forme de la pièce à mortaiser, se placer devant ou derrière le plateau, à l'endroit qui permet le plus aisément la conduite de la machine et la surveillance du travail. Cette facilité de conduite est surtout avantageuse dans les travaux de profilage au tracé, très fréquents en mortaisage. La table comporte, pour ses trois mouvements : longitudinal, transversal, circulaire, un dispositif de déplacement rapide automatique. La commande de ce déplacement est effectuée par un moteur indépendant. Une friction de sécurité prévient tout accident, si on laisse par mégarde, au cours du déplacement rapide, buter le chariot.
par mégarde, au cours du déplacement rapide, buter le chariot. La vis sans fin, qui commande la rotation automatique ou à main du plateau, peut être débrayée, de façon à permettre de tourner directement à main le plateau, sans passer par la manivelle de commande et d'effectuer rapidement le centrage des pièces. La tête est orientable de 30°, de part et d'autre de la verticale. Le coulisseau est équilibré par un contrepoids latéral. Le réglage de la course rapide s'effectue au moyen d'un carré placé sur le côté du plateau manivelle ; un indicateur permettant de lire directement la longueur
manivelle ; un indicateur permettant de lire directement la longueur de la course donnée par ce réglage. Le blocage et le déblocage du maneton sur la coulisse sont effectués par un carré placé à côté du précédent et de même dimension. Les six vitesses de 14 à 64 coups à la minute sont obtenues par l'intermédiaire de roues d'engrenements en acier traité, coulissant sur arbres cannelés, à baguette prise dans la masse ; ces vitesses sont en progression géométrique. Cette mortaiseuse est équipée avec graissage centralisé pour les divers organes de commande. A. ANTONI, Ingénieur des Arts et Manufactures, RÉSISTANCE
de commande. A. ANTONI, Ingénieur des Arts et Manufactures, RÉSISTANCE DES MATÉRIAUX LES ESSAIS SUR MODÈLES EN BÉTON ARME à échelle réduite. Le coût relativement élevé des essais de rupture d'éléments en béton armé de grandeur normale conduit à les remplacer fréquemment par des essais effectués sur des modèles à échelle réduite. Pour apprécier dans quelle mesure les résultats de ces derniers essais peuvent être considérés comme applicables aux constructions elles-mêmes, il importe d'envisager deux questions principales : l'égalité des contraintes et la résistance des matériaux. ÉGALITÉ DES CONTRAINTES. — Dans les pièces fléchies de forme semblable, et à charge
Dans les pièces fléchies de forme semblable, et à charge égale par unité de surface, les moments de flexion sont proportionnels à la troisième puissance des dimensions homologues. Les quotients des moments d'inertie par la distance des fibres extrêmes à l'axe neutre étant également, les contraintes engendrées par les moments fléchissants sont égales dans les parties correspondantes des éléments réels et de leurs modèles à échelle réduite. Il en est de même sous l'action des efforts tranchants qui affectent, comme les sections qui les subissent, des valeurs proportionnelles à la deuxième puissance des dimensions homologues. Considérons, à titre d'exemple, l'une
deuxième puissance des dimensions homologues. Considérons, à titre d'exemple, l'une des travées d'une pièce fléchie à section constante, soumise à l'action d'une charge uniformément répartie. En désignant par : L, la portée de la travée considérée ; b, sa largeur sous la charge ; h, sa hauteur ; p, sa charge par unité de surface, où ni et t sont des constantes fonction du nombre, de la portée, de la répartition et de l'état de chargement des diverses travées de la poutre envisagée. Pour une poutre simple chargée sur toute sa longueur et reposant librement à ses extrémités, on aurait
sa longueur et reposant librement à ses extrémités, on aurait : ni = 8 et t = 2. Le moment résistant est donné par l'expression : = k. b. h2, où k est une constante dépendant de la forme de la section ; pour une section rectangulaire homogène, on aurait : k = -. La contrainte maximum à la flexion RI est égale à : et la contrainte au cisaillement à : kt étant une constante fonction de la forme de la section; dans le cas particulier où cette dernière serait homogène et rectangulaire, on aurait : kt = —.
serait homogène et rectangulaire, on aurait : kt = —. En remplaçant T par sa valeur, on obtient : Envisageons maintenant une seconde pièce fléchie de forme semblable, c'est-à-dire dont toutes les dimensions sont égales à celles de la première multipliées par le facteur constant n. En affectant d'un indice les notations relatives à cette seconde poutre, soit : L' = nL, b' = nb, h' = nh, les contraintes affectent les valeurs suivantes : Or, pour que les contraintes soient les mêmes dans l'élément de grandeur normale et dans celui à échelle réduite, les valeurs L L' m, t,
celui à échelle réduite, les valeurs L L' m, t, k et k 1 étant des constantes et les rapports — et — étant égaux, il suffit que soit réalisée la condition : p = p'. Le facteur n n'intervient pas. On parviendrait au même résultat dans le cas d'un arc, d'une pièce soumise au l'effort, etc., comme il est facile d'en fournir la démonstration générale. En résumé : lorsque, sous une charge uniformément répartie, constante par unité de surface, toutes les dimensions d'un élément de construction varient dans la même proportion, les contraintes demeurent également constantes. On constaterait de
même proportion, les contraintes demeurent également constantes. On constaterait de même que : s'il s'agit de charges isolées P, l'égalité des contraintes est réalisée lorsque les charges P' du modèle réduit sont égales à celles de l'élément réel multipliées par le carré du rapport de réduction n, soit : P' = Pn2. Les contraintes engendrées par le poids propre des éléments sont proportionnelles à n. ÉGALITÉ DE LA RÉSISTANCE DES MATÉRIAUX. — Aciers. — La limite apparente d'élasticité des barres, qui constitue la caractéristique proprement dite des armatures, s'élève en général lorsque le diamètre de ces barres diminue. Nous avons
général lorsque le diamètre de ces barres diminue. Nous avons obtenu, à titre d'exemple et pour une même qualité initiale d'acier, les valeurs suivantes exprimées en chiffres ronds : Barres de 25 mm : limite apparente d'élasticité : 28 kg/mm2 — 20 mm 29 kg/mm2 — 15 mm 30 kg/mm2 — 8 mm 34 kg/mm2 soit une augmentation d'environ 20 de la limite d'élasticité lorsque le diamètre des barres est passé de 25 à 8 mm, soit sensiblement de 3 à 1 en valeur absolue. Les variations de la résistance à la traction et du coefficient d'élasticité ont été pratiquement
à la traction et du coefficient d'élasticité ont été pratiquement négligeables. L'allongement de rupture a varié, dans le même sens que le diamètre, d'environ 8 En d'autres termes, lorsqu'il s'agit d'essais au cours desquels la rupture peut être la conséquence d'une défaillance des armatures, il y a lieu de choisir, pour le modèle réduit, des barres ayant, malgré la différence de diamètre, la même limite apparente d'élasticité que celles de la construction elle-même, afin d'éviter des résultats obtenus par excès. Béton. — Contrairement à ce qui se passe pour les armatures, la réduction des dimensions des éléments de l'agrégat tend
armatures, la réduction des dimensions des éléments de l'agrégat tend à diminuer, à dosage égal en ciment, la résistance à la compression ou caractéristique du béton. Pour préciser ce phénomène dans un cas concret choisi comme exemple, nous avons procédé, au laboratoire du Bureau Securitas, aux opérations résumées ci-après. Dans une première série d’essais, on a confectionné des cubes suivant deux types, le second type représentant la réduction du premier dans la proportion de 4 : 1 pour les arêtes, soit 64 : 1 en volume. Rigoureuse pour les dimensions extérieures des cubes, cette réduction fut réalisée, pour les éléments
extérieures des cubes, cette réduction fut réalisée, pour les éléments de l’agrégat, aussi bien que le permit le choix de matériaux dont on disposait. Les dosages adoptés furent les suivants : Pour les cubes de 20 cm d’arête : Gravillon de 10 à 20 mm. kg. 30 Gravillon de 5 à 10 mm. — 24 Sable gros de 2 à 5 mm. — 14,4 Sable moyen de 0,5 à 2 mm — 14,4 Sable fin de moins de 0,5 mm — 7,2 Ciment par mètre cube mis en œuvre — 300 Eau. litres. 200 Pour les cubes de 5 cm
300 Eau. litres. 200 Pour les cubes de 5 cm d’arête : Sable de 2 à5 mm. kg. 30 Sable de 0,5 à 2 mm — 30 Sable de moins de 0,5 mm 15 Ciment par mètre cube mis en œuvre — 300 Eau. litres. 200 Les résistances moyennes à l’écrasement furent les suivantes : Cubes de 20 cm d’arête : Cubes de 5 cm d’arête : A 9 jours 141 kg/cm2 95 kg/cm2 A 14 jours 170 kg/cm2 99 kg/cm2 En d’autres termes, la résistance à l’écrasement des cubes de 5 cm d’arête n’a représenté que 67 à 9
de 5 cm d’arête n’a représenté que 67 à 9 jours et 58 à 14 jours de celle des cubes de 20 cm au même dosage de ciment. Dans une deuxième série d’essais, on s’est proposé de déterminer dans quelle proportion devait être majoré le dosage en ciment des cubes de 5 cm pour que leur résistance à la compression soit sensiblement égale à celle des cubes de 20 cm d’arête. En même temps que les éléments de la première série, on avait confectionné à cet effet des cubes de 5 cm d’arête, dont la teneur en ciment était portée
5 cm d’arête, dont la teneur en ciment était portée à 400 et 500 kg par mètre cube mis en œuvre. Les résistances suivantes ont été obtenues : Avec 400 kg de ciment : Avec 500 kg de ciment : A 9 jours 144 kg/cm2 208 kg/cm2 A 14 jours 147 kg/cm2 225 kg/cm2 En d’autres termes, il aurait fallu porter le dosage en ciment des cubes de 5 cm à près de 400 et 425 kg pour obtenir respectivement, à 9 et 14 jours, des résistances à la compression voisines de celles des cubes de 20 cm d’arête ne
voisines de celles des cubes de 20 cm d’arête ne comportant que 300 kg de ciment par mètre cube mis en œuvre. Cette proportion n’est pas une constante ; elle varie notamment avec la nature des matériaux, le coefficient de réduction des modèles, l’âge que doivent avoir ceux-ci au moment des essais, etc. On pourrait évidemment, après avoir procédé à plusieurs séries d’expériences, tenter d’établir une formule tenant compte des principaux facteurs qui interviennent dans la question. Plusieurs formules de ce genre, dont la concordance avec la réalité est du reste variable suivant les cas, ont été déjà proposées pour
reste variable suivant les cas, ont été déjà proposées pour évaluer par le calcul la résistance des bétons. Nous leur préférons nettement les mesures directes qui sont, dans la plupart des cas, d’une exécution simple et d’un coût relativement minime. En résumé, les essais de rupture effectués sur des modèles dont tous les éléments sont réduits dans une même proportion risquent de conduire à des résultats erronés, soit légèrement par excès, soit plus notablement par défaut, suivant que les contraintes critiques intéressent les armatures tendues ou le béton comprimé. Aussi convient-il de toujours s’assurer, par des mesures élémentaires préalables, que
convient-il de toujours s’assurer, par des mesures élémentaires préalables, que les caractéristiques des matériaux utilisés respectivement dans l’exécution des constructions elles-mêmes et de leurs modèles sont du même ordre de grandeur, ce qui n’est pas le cas, à priori, si l’on utilise une même qualité initiale d’acier et un même dosage en ciment. Henry LOSSIER. VARIÉTÉS L’aqueduc « Metropolitan » reliant le fleuve Colorado à la région littorale du sud de l’Etat de Californie (États-Unis). L’afflux récent de plus de 1 million d’habitants dans la région sud de la Californie, réputée pour son climat, a posé un problème pressant, celui
réputée pour son climat, a posé un problème pressant, celui de l’alimentation en eau potable, dont la pénurie est telle que la ville de Los Angeles a entrepris la transformation de ses eaux-vannes en eau potable. Les installations réalisées à cet effet, et l’ensemble de la situation critique qui se présente depuis quelques années, ont été étudiés dans le Génie Civil du 19 mars 1932, p. 291. Les eaux locales sont entièrement utilisées; l’aqueduc de l’Owens River, achevé en 1913, dont la longueur est de 440 km, fonctionne maintenant à plein débit; pour trouver d’autres ressources, il fallait chercher au-delà
plein débit; pour trouver d’autres ressources, il fallait chercher au-delà de la Chaîne côtière, et dériver une partie des eaux du Colorado. Dans ces conditions, la topographie et la pente nécessaire à l’écoulement exigeaient qu’un certain nombre d’usines élévatoires fussent intercalées sur le trajet de l’aqueduc, mais cette restriction sera facile à satisfaire avec l’énergie hydro-électrique disponible au barrage de Boulder (ou Hoover), énorme ouvrage en voie d’achèvement sur le Colorado, qui a été étudié à plusieurs reprises dans le Génie Civil, notamment dans le numéro du 21 avril 1934 ; par ailleurs, la dérivation en période d’étiage d’une fraction
; par ailleurs, la dérivation en période d’étiage d’une fraction importante du débit naturel du fleuve n’aura aucune répercussion pour les riverains, par suite de l’effet régulateur dudit barrage. Le nouvel aqueduc, dont la longueur est de 385 km, part d’une retenue, créée à cet effet sur le Colorado, à 250 km en aval du barrage de Boulder ; nous nous proposons d’en donner une description succincte d’après les renseignements publiés par M. Luther dans le Compressed Air Magazine, de juin, et par MM. Ward et Merriman dans Engineering News Record, des 12 et 26 juillet. Les levés préliminaires ont