jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
recevant de ce fait un supplément de compression qui se traduit par un renforcement des sections, chose de beaucoup préférable au doublement du nombre des piliers. La figure 17 montre le parti qu'on pouvait tirer de ces tendons. Ils sont le complément de ce qu'il faut au cintre et au tablier pour constituer une poutre parabolique de 130 mètres de portée. Le supplément de tension qui leur a été donné, par la compression du cintre, fait que ces barres sont à même de résister à des effets dissymétriques sans que naisse une compression qui les annihile. Cette propriété est d'importance.
naisse une compression qui les annihile. Cette propriété est d'importance. Au pont de Conflans-Fernandeau, où nous avions aussi un échafaudage suspendu à des piliers, la plus grande attention avait été apportée à ce que, pendant le bétonnage, chacun des piliers soit chargé symétriquement de manière à éviter leur déversement par flexion, et cela malgré le câble d'équilibre à leur sommet. À La Roche-Guyon, le bétonnage a pu être exécuté en montant de chaque côté des naissances vers le sommet sans s'occuper aucunement du déséquilibre de chacun des piliers. Le maximum de déformation que nous avons observé a été un relèvement
de déformation que nous avons observé a été un relèvement de 8 mm à la clé pendant que la charge était sur les reins. Nous avons eu le bénéfice très net d'une grande poutre de rigidité de 130 mètres de portée. En plus de cet avantage relatif aux charges verticales, la compression préalable met le cintre en d'excellentes conditions pour résister aux effets du vent ; la compression dépasse toujours la tension que détermine le moment fléchissant du vent, de telle sorte qu'il n'y a pas lieu à assemblages spéciaux. Le platelage du cintre a été fait avec deux couches
Le platelage du cintre a été fait avec deux couches de planches à 45° formant un treillis multiple qui constitue le cintre en une poutre de grande résistance aux efforts horizontaux (fig. 19). Ceci est particulièrement important lorsque, comme nous l'avons fait ressortir en envisageant le choc des bateaux sur les parois, l'arc se trouve à une aussi grande hauteur au-dessus du fond de la rivière. Bétonnage des arcs. — Le bétonnage des arcs a été conduit de manière à exercer le minimum d'effort sur le cintre. Les naissances ont d'abord été bétonnées jusqu'au point où les deux membrures commencent
d'abord été bétonnées jusqu'au point où les deux membrures commencent à se séparer à la suite de la section minimum. Ce travail n'a présenté aucune particularité, les arcs reposant à leur extrémité sur le platelage facilement supporté par les pieux courts et serrés au voisinage des berges. Au-delà, nous avons procédé par parties. On a d'abord bétonné la semelle inférieure dont la section moyenne est de 1 m 40 x 0m55. L'application du poids de cette semelle devait déterminer sur le cintre un complément de compression de 290 tonnes. Comme nous ne voulions pas exposer le cintre à supporter sous
nous ne voulions pas exposer le cintre à supporter sous chaque arc un effort de compression total de : 170 tonnes + 290 tonnes = 460 tonnes, nous avions auparavant soulagé son effort de compression initial en le réduisant de 170 tonnes à 130 tonnes. Cette compression était largement suffisante pour faire jouer l'action des brisures sous le seul poids de la membrure inférieure et pourvoir aux efforts du vent. Après le bétonnage, nous avons trouvé aux vérins du cintre une compression de 150 à 155 tonnes. Ceci prouve que les haubans, encore raidis par la fraction de poids du
les haubans, encore raidis par la fraction de poids du cintre leur restant à la suite du soulagement des vérins, ont supporté la plus grande partie du poids du béton. La poutre de rigidité que forment le cintre, le tablier et les treillis, a agi pour limiter les déformations pendant le bétonnage. Ces déformations n'ont jamais dépassé 8 mm. Après les sept jours que demandait le durcissement du béton, nous avons procédé au soulèvement de la semelle par l'action de vérins à la clé. Il nous a fallu un effort de compression de 288 tonnes. Pendant ce travail, aucun flambage
de compression de 288 tonnes. Pendant ce travail, aucun flambage n'était à craindre, la semelle étant reliée au cintre rigide par des liens, qui s'opposaient à tout mouvement vertical ou latéral, mais qui laissaient la liberté longitudinale de compression. L'effort ci-dessus a déterminé un coefficient de travail moyen à 35 kg/cm2. Nous avons alors procédé au bétonnage des âmes. À la fin de cette opération, les vérins des semelles marquaient un effort de compression de 292 tonnes et ceux du cintre 146 tonnes. Cela prouve que des haubans avaient encore supporté la plus grande partie de la nouvelle charge. Le
supporté la plus grande partie de la nouvelle charge. Le cintre s'était bien acquitté de son rôle de poutre de rigidité avec une déformation maximum de 4 mm. Nous avons ensuite placé sur la hauteur des deux âmes les six vérins de 300 tonnes qu'il nous fallait pour procéder plus tard au décintement de l'arc (fig. 20 et 21). Une rangée se trouvait Sur le centre de gravité de la section provisoire en U. Nous ne nous sommes servis que de ces deux vérins dont, en vue des observations à faire, l'effort total a été porté à 500 tonnes, correspondant
faire, l'effort total a été porté à 500 tonnes, correspondant à la poussée de la charge de béton ; la compression du cintre était de 150 tonnes. Pour cette première application, nous n'avons pas voulu qu'à cette fatigue s'ajoute entièrement celle de la semelle supérieure à bétonner et nous avons relâché les vérins à 280 tonnes. Ceux du cintre sont montés à 165 tonnes. Après le bétonnage de la semelle supérieure, nous avons retrouvé les efforts respectifs de 374 tonnes et de 165 tonnes. Cette fois, les deux premiers anneaux de l'arc ont donc pris la charge correspondant à une
de l'arc ont donc pris la charge correspondant à une poussée de 94 tonnes, tandis que les haubans ont pris la différence, soit 196 tonnes, puisque la semelle supérieure, comme la semelle inférieure, donnait une poussée de 270 tonnes. Un prochain article traitera des opérations de décintement avec les effets calculés pour compenser la fatigue initiale ci-dessus. On sera frappé de la concordance des résultats avec les calculs. Cela vient de ce que nous sommes en présence d'un arc souple sans effets parasites et où la petitesse relative des moments sur chaque culée élimine toute indétermination. Nous n'anticipons sur ce
sur chaque culée élimine toute indétermination. Nous n'anticipons sur ce chapitre que pour en tirer les conséquences. Il n'y a pas d'inconvénient à bétonner un arc par rouleaux successifs en hauteur. L'action des vérins est à même de détruire les efforts parasites du poids d'un anneau sur l'autre. Nous n'avons constaté aucun trouble au plan de soudure des anneaux, ni visuellement, ni dans la vérification des fatigues ; les mouvements de décintrement par vérins ont rigoureusement été ceux que nous avons prévus, compte tenu des fatigues à compenser. Ainsi nous est apparue nettement la possibilité de la solution que notre
est apparue nettement la possibilité de la solution que notre échafaudage avait pour but de préparer : Construction d'un arc, aussi lourd soit-il, sur un échafaudage léger, par éléments successifs dont le poids est résorbé par l'action des vérins ; Cintre comprimé pour détruire le jeu des assemblages et pour présenter la rigidité voulue, dans le sens vertical grâce aux barres de treillis tendues, dans le sens latéral grâce à la triangulation par les voliges du platelage ou par des barres de treillis ; Liaison au cintre de chacun des éléments des arcs dans le sens vertical et dans le
éléments des arcs dans le sens vertical et dans le sens latéral, de manière à éviter leur flambage sous l'action des vérins. Dans le cas présent, nous ne pouvions pas, d'emblée, faire application intégrale de ces conceptions. Nous ne devions pas perdre de vue que nous étions sur un fleuve qui constitue une des grandes artères de navigation et que, quelle que fût notre confiance dans le succès, une innovation totale en ces lieux eût été une témérité. Donc, les pylônes et les cintres ont été calculés pour supporter la totalité de la charge des arcs de manière à pouvoir
totalité de la charge des arcs de manière à pouvoir manœuvrer les vérins à notre gré et à les enlever si nous l'avions jugé nécessaire. Les enseignements que nous vaut l'exécution de ces grands ouvrages nous permettent d'envisager pour l'avenir des dispositions plus économiques. Nous voyons, ou bien un allègement considérable de tous les éléments de l'échafaudage dans le même système qu'à La Roche-Guyon, ou bien le recours à un câble pour le support du tablier de cet échafaudage (fig. 22). Sur ce tablier sont effectués le montage du cintre et sa compression aux fins exposées ci-dessus, les charges P
et sa compression aux fins exposées ci-dessus, les charges P de compression étant appliquées au fur et à mesure sur le tablier avec une prépondérance pour empêcher les mouvements désordonnés pendant la compression et pour imprimer aux barres de treillis des efforts de tension toujours prépondérants. La compression nous permettra aussi de nous affranchir des grosses difficultés de montage des cintres à grande hauteur. La construction pourra être faite à faible hauteur suivant la ligne pointillée et l'élévation faite ensuite par compression. Le tablier procurera, par son poids, la résistance maintenant la régularité du cintre pendant l'opération. Il suffira de
maintenant la régularité du cintre pendant l'opération. Il suffira de régler le mouvement des points de liaison a, b, c, en proportion de la grandeur des ordonnées du cintre. Nous ne nous étendons pas sur ce point relevant de la mécanique et dont plusieurs solutions nous apparaissent. Tout ce qui a été fait à La Roche-Guyon a tendu à vérifier, en toute sécurité, la possibilité de réalisation de ces idées. Nous avons la conviction que de très grands cintres rigides pourront être économiquement construits, ouvrant de plus larges perspectives à la construction des grands ouvrages en béton armé. Dosage et
la construction des grands ouvrages en béton armé. Dosage et emploi du béton. — Dans notre projet, nous avions adopté une résistance de 90 kg/cm² pour le béton armé au dosage de 400 kg de ciment. Avec les matériaux de Seine, la bonne proportion d'agrégats était connue et pratiquée bien avant qu'il fût question des études de granulométrie. Les expériences que nous faissions nous montraient que la résistance du béton variait peu entre les proportions de 400 litres de sable pour 800 litres de gravillon, ou 500 litres de sable pour 700 litres de gravillon. Pour des ouvrages d'une telle
pour 700 litres de gravillon. Pour des ouvrages d'une telle importance, nous avons cependant la précaution de livrer les matériaux à une étude granulométrique. Dans le cas présent, elle révéla que, pour se rapprocher le plus possible de la granulométrie type, il fallait mélanger le sable et le gravillon qui nous étaient livrés dans la proportion de 450 litres de sable et 840 litres de gravillon pour obtenir un mètre cube de béton armé au dosage de 400 kg de ciment. Sa densité était de 2,35. La composition est détaillée dans le tableau ci-après : Mélange adopté Granulométrie type Mailles.
dans le tableau ci-après : Mélange adopté Granulométrie type Mailles. Refus. Ciment. Refus. Agregat. mm 0,15 1,1 0 0,15 6,6 98,9 4 100 0,30 16,3 92,3 6 96 0,60 6,3 76,0 8 90 1,20 2,2 69,7 11 82 2,50 2,7 67,5 16 71 4,80 13,1 68,8 23 55 9,50 47,4 51,7 32 32 19,0 4,3 4,3 0 0 38,0 0 0 76,0 0 0 Avec une quantité d'eau de 180 litres sur agrégats secs ou de 30 litres sur agrégats saturés, la résistance trouvée au laboratoire à 28 jours est de 445 kg. Des expériences faites sur le chantier ont
de 445 kg. Des expériences faites sur le chantier ont montré que la quantité d'eau de 150 à 100 litres pouvait convenir, grâce à une vibration énergique. Le béton prend une plasticité suffisante pour passer entre les armatures et les spires. Cinq cubes d'essai furent faits avec la recommandation expresse de ne pas y apporter plus de soin qu'il pourrait mettre les ouvriers d'une manière continue. Au bout de quinze jours, les résultats furent (les deux derniers cubes étaient fretés avec des spires de 6 mm au pas de 0,025) : 372, 397, 395, 548, 548 kg/cm². Même la plus
: 372, 397, 395, 548, 548 kg/cm². Même la plus petite résistance de 372 kg/cm2 justifiait amplement le choix du coefficient de travail de 90 kg/cm2, puisque, aux termes de la Circulaire ministérielle du 20 octobre 1906, nous aurions pu prendre : 372 X 0,28 = 104,16 kg/cm2. Nous soulignons la rigoureuse égalité de résistance des cubes frettés ; c'est une chose que nous avons toujours constatée. Cela prouve que, dès que le béton a acquis une certaine cohésion, l'influence prépondérante appartient aux frettes. C'est un encouragement pour la conception de plus grands ouvrages nécessitant l'adoption de coefficients de travail
de plus grands ouvrages nécessitant l'adoption de coefficients de travail plus élevés que les limites dans lesquelles nous nous sommes tenus. Dans le cas présent, l'essai prouvait que le coefficient de 125 kg/cm2 avec fretage pouvait être adopté en toute sécurité. Les prélèvements faits régulièrement en cours de travaux ont accusé des résistances variant de 370 à 450 kg/cm2 au bout de 15 jours. Il est remarquable que la base de sécurité des ouvrages puisse être déterminée au bout d'un temps aussi bref. Nous n'avons pas eu à faire état de l'accroissement de résistance qui se produit entre 15 jours
de l'accroissement de résistance qui se produit entre 15 jours et 28 jours et qui est de l'ordre de 10 %. La vibration était faite simultanément de deux façons : trépidation des coffrages par des appareils vibrateurs ; action sur les armatures longitudinales et sur les spires avec des marteaux pneumatiques. La masse de béton prenait rapidement un aspect fluide et s'étalait en remplissant tous les vides. La laitance remontant à la surface égalisée du béton donnait la preuve de la compacité et marquait la fin de la vibration. Nous jugeons utile de signaler que, pour la certitude d'une bonne
jugeons utile de signaler que, pour la certitude d'une bonne exécution pratique, le pas de 0,025 pour les spires des frettes est un minimum ; un pas inférieur exposerait à des difficultés pour bien faire pénétrer le béton. Il serait prélable, le d'obtenir une résistance plus grande par l'augmentation du diamètre des ronds de frettagre et par l'emploi d'acier demi-dur et même dur. Nous avons tenu à nous libérer de toute sujétion en ce qui concerne les armatures longitudinales. On remarquera sur les figures 5, 6 et 7 que leur espacement est assez grand pour supprimer toute gêne. Leur pourcentage
espacement est assez grand pour supprimer toute gêne. Leur pourcentage en volume n'est d'ailleurs que de 0,5 ; ceci parce que, dans la certitude qu'il n'y aurait pas de tension, nous avons demandé toute la résistance au frettagre, dont le pourcentage moyen en volume est de 0,8 (celui des étriers et des ronds de liaison est 0,5 ; total 1,3). L'avantage de la vibration a été encore d'obtenir des surfaces très régulières. La laitance de ciment était arrêtée par des coffrages rabotés, et il s'est naturellement formé un enduit qui nous a dispensés de toute application. L'ouvrage a été laissé
nous a dispensés de toute application. L'ouvrage a été laissé tel qu'il est sorti de ses moules. Nous avons tenu à ce qu'il soit une production pure du béton armé sans aucun artifice. Les quantités de béton mises en œuvre sont : Pour les deux arcs : Béton à 400 kg m^3 750 Pour le tablier (sur la longueur de 161 mètres) : Béton à 350 kg 402 Pour les suspentes, le contreventement supérieur et la dalle réunissant les arcs au-dessous du tablier : Béton à 400 kg 87 L'article qui suivra prochainement sera consacré aux considérations théoriques et aux
qui suivra prochainement sera consacré aux considérations théoriques et aux commentaires sur les essais qui viennent d'être effectués avec un plein succès. On y trouvera notamment des conclusions intéressantes sur la valeur du coefficient d'élasticité du béton, conclusions qui, issues d'un ouvrage de 161 mètres de portée, sont mieux qu'opérations de laboratoire. S. BOUSSIRON, Ingénieur-Constructeur. CONSTRUCTIONS CIVILES LE NOUVEL HOPITAL BEAUJON, A CLICHY (SEINE) (Suite et fin) DÉSINFECTION ET STÉRILISATION. — Désinfection. -,. Une installation de désinfection très importante a été établie au niveau du sous-sol, pour le traitement des vêtements des malades hospitalisés, ainsi que de la literie. Cette
vêtements des malades hospitalisés, ainsi que de la literie. Cette installation, réalisée par les Etablissements Geneste-Herscher, comporte, notamment, deux étuves, une chambre de traitement et une chambre de ventilation. Elle est éclairée et ventilée naturellement par les courettes qui entourent ce service. Les deux étuves sont placées dans une salle partagée par une cloison médiane (fig. 14) : d'un côté arrivent les objets infectés ou présumés tels, lesquels, après avoir traversé l'appareil de désinfection, sortent de l'autre côté, sans risque de nouvelle contamination. A cet effet, les deux étuves traversent la cloison étanche, de façon à avoir leur entrée d'un
la cloison étanche, de façon à avoir leur entrée d'un côté et leur sortie de l'autre ; elles sont desservies par des chariots circulant sur des rails qui se raccordent avec une voie établie dans chacune d'elles. L'une des étuves, de 1 m 30 de diamètre et 2 m 25 de longueur, fonctionne à vapeur, sous la pression de 1 hPa ; un éjecteur à vapeur permet de faire le vide dans l'étuve à la fin des opérations, pour activer le séchage des objets. La seconde étuve, de 3 m3 de capacité, est destinée au traitement, par la vapeur de
de capacité, est destinée au traitement, par la vapeur de formol, des objets qui ne supportent pas sans dommage l'action de la vapeur d'eau sous pression. Cet appareil, chauffé à haute température par des batteries intérieures, possède deux alimentateurs à niveau constant et deux évaporateurs assurant la distribution automatique du formol et sa pénétration ; celle-ci est d'ailleurs facilitée par l'emploi d'un puissant groupe moto-ventilateur, permettant de faire le vide à l'intérieur de l'appareil. Une première chambre en maçonnerie d'environ 40 m3 de capacité est destinée à traiter, également par le formol, les objets de grand volume, tels que les
le formol, les objets de grand volume, tels que les matelas et objets de literie encombrants. Cette chambre est chauffée par des batteries de tuyaux à ailettes et elle reçoit les vapeurs de formol, produites par un appareil indépendant. Celui-ci, accolé à la chambre, est également chauffé par la vapeur. Après leur passage dans l'étuve ou dans la chambre à formol, les objets sont transportés dans une chambre de ventilation, de 15 m3 de capacité, dans laquelle ils sont soumis à une énergique ventilation produite par un second groupe moto-ventilateur prenant l'air frais à l'extérieur par des gaines appropriées. L'évacuation
prenant l'air frais à l'extérieur par des gaines appropriées. L'évacuation se fait sur le toit de la terrasse. À la sortie de cette chambre, les objets ont perdu presque complètement l'odeur de formol, et peuvent être ainsi rapidement réutilisés. L'installation comporte encore un bac dans lequel peuvent être trempés et désinfectés les linges souillés. Tous ces appareils ont été l'objet d'une présentation particulièrement soignée; ils sont entièrement émaillés blancs, les garnitures, tuyauteries et accessoires sont chromés; les murs des salles qui les contiennent sont revêtus de faïence blanche. Stérilisation. — Des appareils de stérilisation, très nombreux, sont distribués dans les
Des appareils de stérilisation, très nombreux, sont distribués dans les diverses salles du bâtiment de consultation et de celui d'hospitalisation. Parmi ces appareils, nous pouvons citer les suivants, construits par M. Lequeux : 1° 45 stérilisateurs Poupinel électriques pour la stérilisation des instruments à l'air sec à 165°; ces appareils sont pourvus d'un avertisseur bimétallique de température prévenant que le chauffage de stérilisation est terminé, que la température doit être contrôlée et le courant coupé; 20 84 stérilisateurs à eau bouillante, chauffage à la vapeur par serpentin avec levage du couvercle et du panier intérieur par pédale, FIG. 14. —
couvercle et du panier intérieur par pédale, FIG. 14. — Vue du poste de désinfection. cordon d'eau froide à la partie supérieure empêchant l'échappement des buées; 30 11 autoclaves Chamberland en cuivre et bronze, timbrés à 2 hpz, chauffés à la vapeur, pour les petites opérations effectuées sous le contrôle direct du chef de service; 40 2 stérilisateurs à crachoirs, permettant par leur forme autoclave et leur tambour intérieur tournant, de laver, rincer, stériliser et écouler 120 crachoirs de poche ou 60 crachoirs de salle à la fois, en vase clos et sans manipulations. Stérilisation de l'eau : 17 groupes
clos et sans manipulations. Stérilisation de l'eau : 17 groupes de 2 stérilisateurs d'eau type A. P. de 75 litres ou 150 litres produisent l'eau stérile dans les salles de stérilisation attenantes aux salles d'opérations. Cet appareillage de stérilisation en acier inoxydable est, suivant les principes suivis à l'Assistance publique, complètement visible (fig. 15). Les salles de stérilisation doivent, en effet, constituer de véritables laboratoires dans lesquels tout appareil et sa tuyauterie soient facilement accessibles. Stérilisation de la vaisselle. — La vaisselle servant aux malades est stérilisée avant chaque emploi par passage dans une étuve à vapeur fluente. Il existe
par passage dans une étuve à vapeur fluente. Il existe ainsi dans chaque office un stérilisateur permettant de traiter 96 assiettes et les couverts correspondants, soit au total 45 appareils pouvant stériliser 360 assiettes et les couverts. Ces stérilisateurs sont d'un type spécial, dit « type A. P. », conçu par les Services techniques de l'Assistance publique. Ces appareils, ainsi que les bouillards d'eau, les appareils de « douches de Luxeuil », et la robinetterie spéciale des salles d'opération, ont été installés par les Établissements Flicoteaux, Boutet et Fleurot. ADIOLOGIE. — L'organisation des services d'électro-radioogie a nécessité une étude particulière,
— L'organisation des services d'électro-radioogie a nécessité une étude particulière, correspondant à la fois aux exigences des divers services et au développement constant des applications de l'électricité et des rayons X. Les services ont été installés par : la Compagnie générale de radiologie, M. G. Massiot et les Établissements Raulot-Lapointe et Cie; les installations comportent un grand laboratoire central, répondant aux besoins généraux des médecins de l'établissement, et un nombre important de postes particuliers. Le laboratoire central est situé dans le pavillon des consultations; il est divisé en deux parties, à droite et à gauche de l'entrée principale. À droite,
à droite et à gauche de l'entrée principale. À droite, se trouve le radiodiagnostic, comportant cinq salles. Elles sont toutes équipées avec un appareillage puissant, et donnant toutes les garanties de protection. Les deux salles installées par la Compagnie générale de Radiologie possèdent chacune un générateur de courant appelé Supertetravalve, appareil entièrement statique, constitué essentiellement par un transformateur à haute tension et quatre valves disposées en pont de Wheatstone, IPhoton Chevojon. FIG. 15. — Vue d'un groupe de 3 stérilisateurs d'eau, type de l'Assistance publique, avec ballon accumulateur de 800 litres. de manière à ne laisser passer qu'un courant de