jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
Record, des 12 et 26 juillet. Les levés préliminaires ont commencé en 1923 ; une centaine de tracés furent reconnus ; l’exploration géologique a été entreprise en décembre 1929, notamment en vue de déceler les failles du terrain. Le parcours adopté traverse une région en partie désertique, à climat tropical ; avant d'attaquer l'ouvrage proprement dit, il a fallu exécuter d'importants travaux préparatoires, comprenant 31 camps pour le logement du personnel, 275 km de routes à revêtement partiel, 720 km de lignes de transport d'énergie, 320 km de conduites pour l'alimentation des camps en eau potable. Ces travaux ont coûté
l'alimentation des camps en eau potable. Ces travaux ont coûté 5 millions de dollars ; les routes ainsi exécutées comme ouvrage accessoire ouvrent au trafic automobile permanent une contrée qui en était entièrement dépourvue. Les figures 1 et 2 donnent le profil en long de l'aqueduc. La construction du barrage Parker, sur le Colorado, commencera dès la mise en eau du barrage de Boulder; le barrage Parker, du type à gravité, est implanté en arc de cercle, sa hauteur à partir des fondations est de 100 mètres, la longueur en couronne est de 225 mètres; il surélève le plan d'eau
couronne est de 225 mètres; il surélève le plan d'eau du fleuve de 22 mètres, et crée une retenue de 885 millions de mètres cubes. Le devis du barrage est de 13,5 millions de dollars, non compris la station d'énergie de 80000 kW qui lui est annexée : pendant toute l'année, il est prélevé chaque jour sur le réservoir 3,73 millions de mètres cubes d'eau pour être refoulés dans l'aqueduc, prévu pour un débit de 45 m'/s, compte tenu d'interruptions occupant 7 % du temps. Le plan d'eau du réservoir Parker est à la cote (+ 137,25) ; les eaux
Parker est à la cote (+ 137,25) ; les eaux sont reprises successivement par cinq stations de pompage échelonnées sur le parcours, pour se déverser à la cote (4428,50) dans le réservoir de Cajalco, qui marque la fin de l'ouvrage principal. Suivant la topographie et la nature des terrains, la section est : un canal à ciel ouvert, une tranchée bétonnée et couverte, ou une galerie souterraine, l'écoulement étant libre dans les deux premiers cas, ou quelquefois en siphon, dans le troisième. La longueur cumulée des canaux à ciel ouvert est de 120 km ; la section (fig. 5), à
est de 120 km ; la section (fig. 5), à revêtement de béton, a 2 m 10 de largeur au plafond, 3 m 10 de tenue d'eau; les talus sont à 1 mètre de hauteur pour 1 m 50 de base. Les tranchées bétonnées (fig. 4) ont pour objet de mettre l'eau en circulation à l'abri des poussières et du gel ; la hauteur sous clef est de 4 m 88, le mouillage, de 3 m 95, la plus grande largeur, à la base, de 5 m 75, la longueur cumulée des tranchées, de 73 km. La galerie souterraine (fig.
cumulée des tranchées, de 73 km. La galerie souterraine (fig. 3), dont la section est en fer à cheval, est revêtue de béton ; si la nature du terrain l'exige, le boisage ou un cuvelage métallique reste noyé dans le revêtement. La hauteur sous clef de la section est de 4 m 88, le mouillage de 4 mètres, la plus grande largeur, aux naissances de la voûte, de 4 m 88 ; l'aqueduc comprend 29 galeries souterraines, dont la longueur cumulée est de 146 km. Les siphons renversés sont au nombre de 150 et occupent sur le tracé une longueur
nombre de 150 et occupent sur le tracé une longueur cumulée de 43 km ; la longueur de chacun des siphons varie de 90 à 8000 mètres. Pour les longueurs inférieures à 125 mètres, avec une hauteur statique plus petite que 6 mètres, le siphon est constitué par une conduite en béton armé de 6 m 88 de diamètre, ou par trois caissons carrés et parallèles en béton armé, de 2 m 95 de côté ; les siphons plus importants sont formés de deux conduites jumelles en béton armé ou en tôle d'acier. Les conduites en béton armé sont, soit
en tôle d'acier. Les conduites en béton armé sont, soit préparées à l'avance sur 3 m 65 de diamètre, soit coulées sur place sur 3 m 75 de diamètre ; les siphons métalliques ont 3 m 75 de diamètre. Aux 382 km occupés par ces diverses sections s'ajoutent les réservoirs intermédiaires, dont la longueur cumulée représente 3 km. Le plan d'eau du réservoir de prise est à la cote (+ 137,25) ; la première usine élévatoire refoule les eaux de 88 m 45 en hauteur sur le Colorado Tunnel, de 1720 mètres de longueur, qui se décharge à la cote
1720 mètres de longueur, qui se décharge à la cote (+ 224,15) dans le réservoir de Gene Wash ; l'usine élévatoire de Gene Wash refoule les eaux de 91 m 80 sur les Copper Basin Tunnels nos 1 et 2, dont la longueur cumulée est de 3 745 mètres, qui se déchargent dans le réservoir dit Copper Basin. Ce réservoir a pour exutoire le Whipple Mountain Tunnel, long de 9815 mètres, à la sortie duquel les eaux empruntent 104 km de canaux ouverts et de siphons pour aboutir à l'usine élévatoire de l'Iron Mountain; elles sont reprise à la cote
élévatoire de l'Iron Mountain; elles sont reprise à la cote (+ 274, 50) pour être refoulées à 44 m 80 de hauteur sur l'Iron Mountain Tunnel, de 12140 mètres de longueur. Le canal, la tranchée bétonnée et un siphon conduisent les eaux à l'usine élévatoire d'Eagle Mountain en traversant le Coxcomb Tunnel, de 5290 mètres de longueur; de la cote (+ 294,60), les eaux sont refoulées à 133 m 60 en hauteur sur les Eagle Mountain Tunnels nos 1 et 2, dont la longueur cumulée est de 10 910 mètres ; les deux galeries sont reliées par un canal de
; les deux galeries sont reliées par un canal de 3 km. Un canal de 16 km aboutit à la cote (+ 515,90) au réservoir de Hayfield, dont la contenance est de 111 millions de mètres cubes. L'usine élévatoire de ce réservoir, la dernière, est celle dont la hauteur de refoulement est la plus grande; cette hauteur est de 134 m 20. Les eaux empruntent un canal de 38 km 5, coupé de six galeries, traversent l'East Coachella Tunnel, de 28 km 8, auquel font suite onze tunnels dont les longueurs s'échelonnent de 230 mètres à 5 km 1 et
longueurs s'échelonnent de 230 mètres à 5 km 1 et deux siphons importants, pour arriver au San Jacinto Tunnel, de 20 km 8 ; deux autres galeries, de pm 9 et l'kina3, précèdent le réservoir de Cajalco. Sur ce dernier réservoir se branche le réseau de distribution qui dessert les treize villes, dont Los Angeles et Long Beach, groupées pour cette entreprise ; la chute sera utilisée par des stations hydro-électriques. La population du groupement est de 2,5 millions d'habitants, et atteindra vraisemblablement 7,5 millions d'habitants en 1980 ; l'adduction d'eau sera pour le moment limitée à 22,5 m3/s, le
d'eau sera pour le moment limitée à 22,5 m3/s, le débit maximum ne devant être atteint qu'à la suite de travaux d'amélioration intéressant principalement les usines élévatoires, les conduites de refoulement et les siphons. Les travaux sont activement poussés et occupent un effectif de 5000 hommes, qui sera porté ultérieurement à 15 000; il est à noter que, pour le percement des galeries, toute la section est attaquée de front. Abstraction faite du programme complémentaire, les quantités figurant au devis sont : béton, 3800000 m3; ferraillage et éléments métalliques, 145000 tonnes; excavations et fouilles, à ciel ouvert et en galerie,
tonnes; excavations et fouilles, à ciel ouvert et en galerie, 29 millions de mètres cubes; la dépense engagée est de 220 millions de dollars, souscrits à mesure des besoins par la Reconstruction Finance Corporation. La mise en eau de l'aqueduc est prévue pour 1939; les travaux complémentaires, échelonnés sur trente ans, coûteront 65 millions de dollars. L'influence du mode de chauffage sur la respiration. Le Report of the Building Research Board for the Year 1933 rend compte de recherches effectuées dans le but de savoir quel est le mode de chauffage des locaux habités qui convient le mieux au point
chauffage des locaux habités qui convient le mieux au point de vue physiologique. On sait que les Anglais attachent une grande importance à la ventilation des habitations et que, pour cette raison, ils sont en grande majorité restés fidèles aux fenêtres à guillotine, qui sont toujours entr'ouvertes, et aux cheminées à feu visible, qui assurent la ventilation naturelle. Aussi, une lettre adressée au Times par sir Leonard Hill et publiée par ce journal en août 1932, provoqua-t-elle un certain émoi dans le public; les observations et les assertions du signataire demandaient à être vérifiées, en raison de sa notoriété, car
demandaient à être vérifiées, en raison de sa notoriété, car il affirmait que la chaleur émise par une source obscure, c'est-à-dire par des radiations infra-rouges, provoque une gêne de la respiration : les muqueuses nasales se congestionneraient, gênant l'inspiration, qui, normalement, doit se faire par les fosses nasales; il en résulterait un certain malaise, qui, au bout de peu de temps, obligerait à inspirer par la bouche. Sir Léonard avait constaté, en outre, que la chaleur émise par une source lumineuse produisait un effet inverse et pouvait empêcher ou faire disparaître la congestion des muqueuses nasales provoquée par une source
disparaître la congestion des muqueuses nasales provoquée par une source obscure. Les radiations possédant cette propriété auraient une longueur d'onde comprise entre 20 000 et 30 000 angstroms. Pour vérifier le bien-fondé de ces assertions, des expériences ont été faites par le Building Research Board, avec le concours de l'Industrial Health Research Board, émanation du Medical Research Council, à l'Ecole d'Hygiène et de Médecine tropicales de Londres, qui possède une pièce où l'on étudie le conditionnement de l'air et où l'on peut faire varier à volonté les conditions atmosphériques et les maintenir constantes. On a opéré sur 85 personnes. Le
les maintenir constantes. On a opéré sur 85 personnes. Le sujet en expérience était assis dans l'obscurité, à l'abri de tout courant d'air, devant deux sources calorifiques chauffées électriquement, qui ne rayonnaient leur chaleur que sur la face du sujet. L'une des sources était lumineuse, à la température de 875°; l'autre était obscure, à la température de 730°; mais toutes deux débitaient la même quantité de chaleur, soit 1,75 calorie par décimètre carré de la face du sujet et par heure. On mesurait aussi la dépression dans la cage thoracique à l'inspiration et la surpression à l'expiration. Ces pressions sont
à l'inspiration et la surpression à l'expiration. Ces pressions sont restées à peu près les mêmes, que la source de chaleur fût lumineuse ou non. Cependant, en opérant avec d'autres sources, lumineuses ou non, mais sans s'attacher à leur faire rayonner la même quantité de chaleur par unité de temps et de surface de la face du sujet, on a constaté des faits intéressants qu'il convient de retenir. Il y a bien quelquefois congestion des muqueuses nasales et difficulté d'inspiration, mais cela s'observe aussi bien avec les sources lumineuses qu'avec les sources obscures ; cette congestion disparaît instantanément si le
les sources obscures ; cette congestion disparaît instantanément si le sujet se passe sur les mains une éponge imbibée d'eau froide; en plaçant un large récipient plein d'eau au voisinage de la source, en vue d'humidifier l'air, comme on le recommande souvent, la congestion persiste. Il y a toujours congestion quand l'air de la pièce est chauffé très rapidement ou si le sujet procède à des ablutions d'eau chaude. La conclusion est que c'est le réchauffement rapide de la peau du corps, et non pas nécessairement celle de la face, qui provoque la congestion. On a constaté d'ailleurs que l'exposition
qui provoque la congestion. On a constaté d'ailleurs que l'exposition directe et brusque aux rayons solaires provoque une très forte congestion des muqueuses nasales. Enfin, quel que soit le mode de chauffage, par conduction, convection ou radiation, il peut toujours provoquer la congestion, mais elle ne s'accompagne pas nécessairement d'une gêne de la respiration ou d'un malaise général. La seule condition à observer dans le chauffage est qu'il soit très progressif. Les personnes sensibles à la congestion doivent donc s'abstenir de passer brusquement d'un local froid dans un local chaud, ou de s'approcher trop et trop vite d'une source de
ou de s'approcher trop et trop vite d'une source de chaleur pour se réchauffer. Remise en état de chaussées bétonnées par humidification systématique du sous-sol. Les chaussées bétonnées construites sur certains terrains argileux ou argilo-sableux de l'État de Kansas (E.-U.) présentent fréquemment des dégradations d'un type spécial. Ces chaussées sont formées d'éléments de 9 m 15 de longueur, 6 m 10 de largeur et d'épaisseur variable, en béton armé d'un treillis de fil de fer; les éléments sont séparés par des joints de dilatation. Le phénomène a été étudié par MM. Harold Allen et A. W. Johnson, qui, dans l'Engineering
MM. Harold Allen et A. W. Johnson, qui, dans l'Engineering News Record du 11 octobre, en exposent la cause, le processus et le remède. Les auteurs ont reconnu, par des expériences de laboratoire, que ces terrains subissent, lorsqu'ils sont imbibés d'eau, une augmentation de volume sensiblement proportionnelle à la différence entre les quantités d'eau contenues dans l'unité de volume avant et après mouillage : cette dilatation a pour limite le point où les vides sont saturés. Si l'on construit une chaussée sur un tel terrain pendant la saison sèche, lorsqu'arrivent les pluies : les accotements se saturent, puis transmettent leur
les pluies : les accotements se saturent, puis transmettent leur eau par capillarité aux parties adjacentes du sous-sol de la chaussée, et ainsi de proche en proche, les bords sont donc plus mouillés que l'axe, et la dilatation de la masse ne pouvant se produire que vers le haut, a pour effet une diminution du bombement. De même, l'eau pénétrant, soit par les joints de dilatation, soit par des fissures accidentelles, imbibe le sous-sol de proche en proche et produit un effet analogue dans le sens longitudinal, l'axe de la chaussée devenant concave vers le haut. Le phénomène n'étant pas
chaussée devenant concave vers le haut. Le phénomène n'étant pas régulier, les déplacements des sections consécutives sont discordants et produisent des différences de hauteur entre les lèvres des joints, de nature à gêner la circulation et même à causer des accidents. Le phénomène inverse, s'il se produit au retour de la saison sèche, doit présenter moins de rapidité et d'intensité. Après avoir constaté qu'un ballast d'essai, construit sur sol d'une composition et d'un degré primitif d'humidité suffisamment homogène, se soulève parallèlement à lui-même si le sous-sol est méthodiquement saturé d'eau, les auteurs ont mis au point une méthode de remise
les auteurs ont mis au point une méthode de remise en état des sections de route ainsi détériorées. Au moyen d'un vérin, on enfonce horizontalement, de 0,20 à 0,25 m au-dessous de la face inférieure du béton et à l'écartement de 1 m 52,5, des tubes perforés terminés par une pointe (instrument employé couramment pour l'assèchement de terrains où doivent être exécutés des déblais) : le tube, enfoncé depuis le talus du remblai, a une longueur suffisante pour que la pointe atteigne le plan vertical du bord opposé de la chaussée. Les 24 tubes correspondant à quatre sections consécutives de
chaussée. Les 24 tubes correspondant à quatre sections consécutives de 9 m 15 sont réunis à une nourrice, reliée à un réservoir sur camion. Dans l'expérience décrite en détail, la pression maximale de l'eau était celle d'une colonne de 0,61 m de hauteur, et la durée de la mise en charge huit heures par jour. La quantité journalière absorbée a décru de 10,38 m³ à 2,07 m³ du 1er au 9e jour et est restée ensuite constante; la quantité totale a été de 51,38 m³. Les profils en long et en travers montrent que le bombement primitif a été sensiblement
en travers montrent que le bombement primitif a été sensiblement reconstitué, l'axe s'étant relevé plus que les bords, comme il était à prévoir ; de même, la partie médiane de l'axe s'est relevée plus que les extrémités. Le travail a été exécuté sans interrompre la circulation. Le prix total a été de 303 dollars, soit environ 4500 francs, dont plus de 50 pour l'achat de matériel : c'est dire que le prix serait sensiblement réduit si le procédé était appliqué comme méthode normale de grosse réparation. Il convient de terminer l'opération en rechargeant les accotements avec des matériaux de nature
l'opération en rechargeant les accotements avec des matériaux de nature à s'opposer à l'évaporation de l'eau contenue dans le terrain. La méthode de MM. Allen et Johnson constitue une très ingénieuse utilisation des propriétés d'un sol de fondation pour réparer les dégradations dont ces mêmes propriétés ont été la cause. Peut-être eût-il mieux valu ne pas se mettre dans le cas de devoir y recourir, en construisant la chaussée non sur le sol même, mais sur une fondation soigneusement drainée empêchant toute venue d'eau dans le terrain sous-jacent. Les perfectionnements aux amortisseurs de suspension pour automobiles. Dans le compte rendu
aux amortisseurs de suspension pour automobiles. Dans le compte rendu que le Génie Civil a consacré au XXVIIIe Salon de l'Automobile, à Paris, nous avons dû, faute de place, nous borner à des indications sommaires sur les progrès accomplis par les amortisseurs de suspension. Nous croyons utile de revenir aujourd'hui succinctement sur cette question et de donner une description de quelques dispositifs nouveaux. Rappelons que les nouvelles suspensions à ressorts hélicoïdaux ou à barres de torsion, dont les frottements intérieurs sont négligeables, à la différence des ressorts à lames, ont rendu absolument indispensable le recours à des amortisseurs. Amortisseurs hydrauliques
rendu absolument indispensable le recours à des amortisseurs. Amortisseurs hydrauliques Repusseau. — Les Établissements Repusseau ont mis au point un nouvel amortisseur hydraulique qui freine la détente des ressorts de suspension plus vigoureusement que le mouvement inverse. Il comprend essentiellement un équipage de deux pistons solidaires, dont les déplacements, dans un cylindre C (fig. 1) fermé aux deux extrémités, sont liés aux débattements de l'essieu par l'intermédiaire du levier d'équerre L. Il existe ainsi deux chambres de compression opposées A, A'. Les pistons ne refoulent pas dans une réserve d'huile contenue à l'intérieur de l'amortisseur, mais forcent l'huile à passer
contenue à l'intérieur de l'amortisseur, mais forcent l'huile à passer d'une chambre de compression dans l'autre. Les deux chambres sont reliées entre elles par trois communications placées en parallèle : l'une R. possède un orifice calibré ouvert en permanence ; une deuxième R2, commandée par un clapet St qui est chargé par un ressort rt relativement faible, s'ouvre pour le sens de transvasement (de A vers A') qui correspond à la compression des ressorts ; une troisième R3, commandée par un clapet Sa chargé par un fort ressort r3, s'ouvre pour le sens de transvasement (de A' vers A) qui
pour le sens de transvasement (de A' vers A) qui correspond à la détente du ressort. De cette disposition, il résulte que le transfert du liquide rencontre plus de résistance lors de la détente que lors de la compression des ressorts. La communication Rt, ouverte en permanence, offre au transfert du liquide une résistance qui croît avec le carré de la vitesse de passage ; donc, pour les petits débattements peu rapides, il permet les transferts en n'opposant qu'une résistance relativement faible, sans forcer l'un ou l'autre des clapets S1, S2 à se lever. Au contraire, dans les débattements brusques,
S2 à se lever. Au contraire, dans les débattements brusques, la résistance opposée par la communication Ri provoque une forte élévation de pression et oblige l'un des clapets à se lever ; la résistance au transfert est alors réglée par la communication qui vient ainsi de s'ouvrir. D'autre part, il suffit de changer le tarage des ressorts ri et ra pour modifier le freinage exercé par l'amortisseur, dans un sens ou dans les deux sens de fonctionnement de l'amortisseur. Amortisseur de Ram, type 63. — De même que pour les amortisseurs de Ram précédemment décrits dans le Génie Civil, le
amortisseurs de Ram précédemment décrits dans le Génie Civil, le fonctionnement de l'amortisseur type 63, repose essentiellement sur l'action de rondelles de friction, dont le serrage mutuel est commandé par un dispositif hydraulique agissant comme servomoteur. La pression développée par ce dernier dispositif est fonction, à la fois, de la vitesse et de l'amplitude du débattement de l'essieu. L'amortisseur comprend, d'une part, un boîtier B (fig. 2 et 3) dont l'embout s'emmanche sur un tube articulé au longeron du châssis et, d'autre part, un moyeu oscillant M, solidaire d'un levier L articulé à l'essieu. À l'intérieur du moyeu M est
L articulé à l'essieu. À l'intérieur du moyeu M est ménagé un corps de pompe, dans lequel se meut un piston D. Ce dernier est constamment repoussé par le ressort R contre un galet G, qui roule lui-même sur une rampe F solidaire du boîtier B. L'intérieur du corps de pompe est rempli d'un liquide de viscosité appropriée. Lors des débattements de l'essieu, le moyeu M oscille dans le boîtier B, ce qui provoque le glissement des disques de friction E, de rang pair, calés sur le boîtier B, par rapport aux disques E', de rang impair, calés sur le
rapport aux disques E', de rang impair, calés sur le moyeu M. Mais, d'autre part, la rampe F a un profil tel qu'elle force, par l'intermédiaire du galet G, le piston D à se déplacer dans le corps de pompe, en fonction du débattement de l'essieu par rapport au châssis, suivant une loi choisie par le constructeur de l'amortisseur. Ces déplacements du piston provoquent des transferts de liquide du corps de pompe vers la chambre L, ou vice versa, à travers un orifice de passage dont l'ouverture est contrôlée par une bille K. En fait, la pression régnant dans la
une bille K. En fait, la pression régnant dans la chambre L est sensiblement proportionnelle au carré du débit du liquide à travers l'orifice de communication, c'est-à-dire que, pour un même déplacement élémentaire, elle est proportionnelle au carré de la vitesse de déplacement de l'essieu par rapport au châssis. D'autre part, le profil de la rampe F est déterminé de manière que cette même pression soit également proportionnelle à l'élongation du débattement. La résultante des forces de pression agissant sur le bouchon J se transmet, par l'intermédiaire de la plaque N et des crochets U, à la rondelle Z et,
N et des crochets U, à la rondelle Z et, de cette façon, à l'ensemble des disques de friction E, E'. Lorsque l'essieu est au repos dans sa position normale, le serrage des disques est nul et l'amortisseur n'exerce aucune résistance. Mais, lorsque les débattements se produisent, les disques de friction, obligés de tourner les uns par rapport aux autres, sont soumis à un serrage d'autant plus énergique que le mouvement est plus ample et sa vitesse plus grande, conformément au but que s'est proposé le constructeur. Amortisseurs hydrauliques Houdaille. Les Établissements Houdaille ont créé deux nouveaux modèles d'amortisseurs hydrauliques
Les Établissements Houdaille ont créé deux nouveaux modèles d'amortisseurs hydrauliques ; l'un, type AIT, est spécialement établi pour servir d'articulation, sur le châssis, à l'un des bras du quadrilatère articulé qui guide les débattements de la roue, dans bon nombre d'essieux avant composés ; les réactions auxquelles est soumise une telle articulation, notamment du fait des efforts de freinage, exigent, en effet, une construction particulièrement renforcée. Le second modèle, type CFT, étudié pour les voitures à traction avant, a un encombrement très réduit. Les deux modèles qui viennent d'être nommés fonctionnent conformément aux principes de l'amortisseur Houdaille, que nous allons