jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
donnons, dans le tableau ci-dessous, le détail des résultats observés dans ces deux essais. Nous avons reproduit, du reste, dans le numéro précédent, la vue des différentes plaques après le tir. On peut présenter à ce sujet les observations suivantes : Les deux plaques en acier au nickel fortement carburées (nos 1 et 4) Tableau résumant les résultats des essais d’Indian Head. Plaques 1, 2, 3, essayées le 31 octobre 1891. — Plaques 4, 5, 6, essayées le 14 novembre 1891. Plaque no 1 Plaque n° 2 Plaque no 3 Plaque n° 4 Plaque no 5 Plaque n° 6 Pénétration.
Plaque n° 4 Plaque no 5 Plaque n° 6 Pénétration. Mètres. Mètres. Mètres. Meters. Mètres. Mètres. Colis 0,33 0,08 0,15 0,31 0,36 0,30 2., 0,23 0,66 0,16 0,26 0,38 0,12 3. 0,33 0,37 0,24 0,30 0,24 0,31 4. 0,26 0,33 0,26 0,30 0,51 0,13 5. 0,39 0,52 1,06 0,24 0,40 0,32 Moyenne, 0,31 0,52 0,38 0,28 0,38 0,34 Diamètre du bombement. Coup 1 0,40 0,46 0,33 0,47 0,46 0,32 2. 0,35 0,46 0,35 0,49 0,39 0,32 3. 0,40 0,42 0,42 0,48 0,42 0,46 — 3 0,40 0,42 0,42 0,48 0,42 0,46 — 4. 0,52 0,53 0,56 0,51 0,47 0,43 5.
0,46 — 4. 0,52 0,53 0,56 0,51 0,47 0,43 5. 0,52 0,53 0,56 0,51 0,47 0,43 Moyenne. 0,43 0,46 0,43 0,48 0,43 0,38 Bavures (huitième). Coup 1 Régulières 0,038 Régulières 0,038 Déchirées 0,038 Régulières 0,05 Cassante 0,038 2 — 0,038 — 0,038 — 0,038 Cassante 0,05 — 0,03 Aucune. 3. — 0,044 — 0,038 Cassante 0,04 — 0,05 Cassante 0,038 4. — 0,050 — 0,044 — 0,038 — 0,04 — 0,05 Aucune. 5. — 0,053 — 0,050 — 0,038 0,04 — 0,06 Cassante 0,02 Moyenne. — 0,046 — 0,038 0,038 0,045 — 0,05 0,02 Criques. Coup 1 2 petites radiales.
0,045 — 0,05 0,02 Criques. Coup 1 2 petites radiales. Aucune. 2. Aucune. M. 1 à l’angle de la plaque. Id. Id. Id. 3. 3 petites radiales. Id. 1 verticale irrégulière. Une petite de 0m 002. Id. à om 0,104. 2 radiales, 3 de 1 o c/m. Id. 1 crique superficielle. 2 criques de om 0,01. Id. Aucune. 5. 3 Fentes. Crique transversale de Fentes transversales. (Voir la figure.) (Voir la figure.) (Voir la figure.) de om 0,1 de largeur. Projectile. Coup 1 Rebondit entier à 15°. Enfoncé dans la plaque, l’ogive reste engagée, le Rebondit brisé. Reste dans la
plaque, l’ogive reste engagée, le Rebondit brisé. Reste dans la plaque, en Rebondit brisé. entier en apparence. culot est détaché. entier. 2. Enfoncé dans la plaque, Id. Id. Rebondit brisé. Reste dans la plaque, en L’ogive reste soudée dans culot cassé. entier. la plaque ; le culot est brisé. 3 Rebondit sans déformation. Engagé dans la plaque, Rebondit brisé, l’ogive Rebondit à 15 mètres, dé Rebondit entier à 20 mètres, intact. reste engagée. formé. 1ère. 4 Cassé, l’ogive rebondit à Cassé, l’ogive rebondit à Id. Rebondit à 14 mètres en Reste dans la plaque, en L’ogive reste soudée dans 6
Reste dans la plaque, en L’ogive reste soudée dans 6 mètres de distance. 11 mètres de distance. entier, mais fendu. entier. la plaque; le corps de l’obus est brisé. 5. Rebondit entier à 16 mètres Reste dans la plaque, le Reste dans le massif, la Rebondit à 2 mètres en Rebondit et brisé. Rebondit entier, mais Rebondit entier à 16 mètres Reste dans la plaque, le Reste dans le massif et les boulons dernière couche de matière, mais fendu. fendu. sont intacts. dures est déchirée, les boulons sont intacts. sont présenté, sous l’action du projectile de 8”, des fentes marquées,
présenté, sous l’action du projectile de 8”, des fentes marquées, témoignant que le métal était trop dur. La plaque n° 3 en acier au nickel peu carburé, traitée d’après le procédé Harvey, se montra au contraire trop douce, car les projectiles de 6” restèrent engagés dans la plaque, et celui de 8” pénétra dans la muraille en bois. La plaque de Carnegie, préparée dans les mêmes conditions, portant le n° 5, eut des pénétrations plus faibles, et présenta moins de criques. La plaque n° 2, qui n’était pas traitée d’après le procédé Harvey, Présenta une pénétration moyenne très considérable ;
le procédé Harvey, Présenta une pénétration moyenne très considérable ; le projectile de 8” y détermina des fentes graves. La plaque fortement carburée de Bethlehem, traitée d’après le procédé Harvey, donne les pénétrations moyennes, les plus faibles ; mais elle devait manquer toutefois d’homogénéité, car les pénétrations observées sur les deux impacts de gauche, atteignant 0,30, ont été beaucoup supérieures à celles de droite, limitées à 0,12. Ce résultat doit s’expliquer, comme nous l’indiquions précédemment, par les conditions défectueuses d’application du procédé. La plaque n° 1 a présenté également des pénétrations plus faibles sur les impacts de droite. La Commission
pénétrations plus faibles sur les impacts de droite. La Commission américaine propose de continuer les expériences en opérant sur deux plaques en acier au nickel de l’usine Carnegie, traitées d’après le procédé Harvey, l’une à faible teneur et l’autre à forte teneur de carbone. Procédé Harvey. — Ce procédé consiste dans une sorte de cimentation progressive, par l’effet de laquelle la plaque se trouve amenée à une teneur en carbone régulièrement décroissante depuis la face avant jusqu’à l’intérieur de la masse. On opère sur des plaques tenant 0,10 à 0,35 de carbone : la plaque est posée à plat sur
de carbone : la plaque est posée à plat sur un lit de sable ou d'argile desséchée dans une sorte de boîte en briques réfractaires installée sur la sole du four à réchauffer. La couche de sable (fig. 1) enveloppe latéralement la plaque, mais elle n'affleure pas tout à fait jusqu'à la surface supérieure, qui émerge ainsi au-dessus. La plaque est recouverte de matières carburées, charbon de cémentation, qu'on tasse soigneusement dans la boîte. On recouvre ensuite d'un lit de sable, et on pose au-dessus une couche de briques réfractaires, qui forme le couvercle de la boîte et vient comprimer
qui forme le couvercle de la boîte et vient comprimer le lit de charbon. Pour une plaque de dix pouces et demi (0,265 m) d'épaisseur, on donne huit pouces (0,20 m) au lit de charbon de cémentation et deux pouces (0,051 m) à la couche de sable qui le recouvre. Le four de réchauffement où est installée la boîte de cémentation est muni d'une voûte mobile qu'on enlève pour faciliter la mise en place de la plaque ; celle-ci est amenée en glissant sur des rails posés sur la sole et qui disparaissent dans la couche de sable inférieure. Pour
et qui disparaissent dans la couche de sable inférieure. Pour assurer la cémentation, le four est amené à une température de chauffage correspondant à peu près à celle de la fusion de la fonte, et celle-ci est maintenue d'autant plus longtemps qu'on désire obtenir une carburation plus profonde et plus prononcée. Pour une plaque de dix pouces et demi, on pousse généralement la carburation jusqu'à la profondeur de trois pouces, et on maintient la température de chauffage pendant une durée de 120 heures environ. Il faut compter, en outre, 48 heures pour le réchauffement préalable du four. Dans ces conditions,
heures pour le réchauffement préalable du four. Dans ces conditions, une plaque à 0,35 de carbone absorbe environ 1 dans la partie superficielle, et la teneur va graduellement en décroissant vers l'intérieur jusqu'à la profondeur de trois pouces environ, où on ne trouve plus de carbone absorbé. Après avoir donné un chauffage suffisant, on laisse tomber le feu, on enlève la voûte du four et on dégage la plaque pour la laisser refroidir graduellement à l'air. Toutefois, afin d'éviter une action trop brusque, on n'enlève le charbon de cémentation qui la recouvre que lorsque la plaque est revenue au rouge
la recouvre que lorsque la plaque est revenue au rouge sombre. Celle-ci est alors complètement dégagée et soumise à une trempe spéciale par aspersion d'eau froide sur la face carburée. Cette aspersion est prolongée pendant 4 heures environ pour une plaque de dix pouces et demi. On a d'ailleurs aussi réalisé dans certains cas la trempe par immersion en plongeant la plaque dans un bain d'eau courante ou d'eau salée. M. Harvey a appliqué également ce procédé à la préparation des tubes à canons dans le but de leur donner une grande dureté superficielle, tant à l'intérieur qu'à l'extérieur, sans
une grande dureté superficielle, tant à l'intérieur qu'à l'extérieur, sans atténuer la malléabilité du métal intermédiaire. Pour l'application de ce mode de traitement, le tube à traiter est rempli intérieurement de charbon de cémentation et placé ensuite dans une boîte en briques réfractaires au milieu d'un lit de poussier de charbon. Tout l'ensemble est chauffé à la température de fusion de la fonte, ainsi que nous venons de le dire pour les plaques. Une durée de chauffage de 30 heures est suffisante, paraît-il, pour un canon de quatre pouces. Si l'acier tient à l'origine 0,25 de carbure, on amène ainsi
l'acier tient à l'origine 0,25 de carbure, on amène ainsi la surface à une teneur de 1 à 1,10. La carburation s'étend jusqu'à une profondeur de 0,02 m environ à partir de la surface extérieure et de 0,01 m à partir de la surface intérieure. Le tube est ensuite refroidi progressivement et soumis à la trempe par immersion. Le métal soumis à l'application du procédé Harvey présente, dit-on, une surface tout à fait polie et complètement exempte des ampoules caractéristiques de certains aciers de cémentation. III. Comparaison des résultats rappelés précédemment avec ceux qui sont obtenus en France. — Nous
précédemment avec ceux qui sont obtenus en France. — Nous avons résumé, dans le tableau que l'on trouvera plus loin, les principaux tirages mentionnés précédemment afin de permettre au lecteur de les embrasser d'un seul coup d'oeil ; nous indiquons en même temps, à côté de la vitesse de tir, celle qui serait nécessaire pour assurer la perforation d'une plaque en fer de même épaisseur, et nous donnons le rapport de ces deux vitesses, rapport qui permet d'apprécier la rigueur de l'essai au point de vue de la perforation. Nous donnons également le rapport du diamètre du projectile à l'épaisseur
donnons également le rapport du diamètre du projectile à l'épaisseur de la plaque, qui permet d'apprécier les chances de fractures. L'examen de ce tableau montre que le rapport de perforation s'est toujours maintenu, en général, voisin de 1,26 ; et pour la comparaison avec nos essais français, il nous suffit d'observer que ces chiffres ont été fréquemment atteints et même dépassés, ces dernières années, dans les épreuves de recette de plaques d'épaisseur relativement faible. Si on établit d'autre part la comparaison avec les essais anglais antérieurs à 1888, il est facile d'ailleurs de reconnaître, ainsi que nous le remarquions plus
facile d'ailleurs de reconnaître, ainsi que nous le remarquions plus haut, que, dans ce cas, les chances de perforation de la plaque anglaise étaient beaucoup plus faibles, puisque la vitesse de tir, fixée à 408 mètres, était alors inférieure à celle de la perforation d'une simple plaque en fer qui eût atteint 429 mètres. En dehors de ce point, nous devons signaler diverses considérations qui atténuent dans une grande mesure la rigueur de l'essai anglais. D'abord l'installation elle-même de la plaque : le massif d'appui présente une épaisseur plus forte, atteignant au moins 5 pieds (1,22 m) ; la plaque
atteignant au moins 5 pieds (1,22 m) ; la plaque est solidement soutenue sur tout son contour, au lieu d'être seulement appuyée sur les côtés comme en France. D'autre part, elle est toujours préparée exprès pour l'épreuve, car elle a été désignée à l'avance, et elle est essayée plane, non cintrée. En France, au contraire, l'épreuve est pratiquée sur la plaque amenée à son état définitif pour l'emploi, gabariée et même découpée, n'ayant plus, en un mot, aucune opération métallurgique à subir ; le choix en est fait après que toutes ces opérations sont terminées ; le contrôle a suivi
toutes ces opérations sont terminées ; le contrôle a suivi minutieusement tous les détails de la fabrication, on peut être sûr qu'il prendra une plaque de qualité inférieure à la moyenne du lot. Aussi, en France, n'y a-t-il pas lieu de poser l'objection qu'on rencontre souvent dans les comptes rendus d'essais étrangers : telle plaque traitée d'après un procédé spécial, et qui a bien résisté à l'état plan, présenterait-elle la même résistance une fois gabariée ? Cette objection de principe a même été faite contre le métal mixte, mais on voit qu'elle est sans fondement pour nos plaques françaises, ainsi
voit qu'elle est sans fondement pour nos plaques françaises, ainsi que le montre la pratique journalière des essais. En ce qui concerne l'épreuve elle-même, si les chances de perforation sont devenues comparables, il n'en est pas de même des chances de fracture. La plaque anglaise est attaquée par un projectile de calibre bien inférieur à son épaisseur, le rapport ne dépassant pas en effet 0,60 ; pour une épaisseur de 0,26 m, le diamètre du projectile est seulement de 0,15 m ; en outre, les impacts sont fortement espacés sur la plaque, et il arrive rarement que les fentes déterminées
la plaque, et il arrive rarement que les fentes déterminées par un premier coup viennent affecter l'emplacement du second. En France, il n'en est pas de même, car les projectiles sont beaucoup plus gros, les diamètres atteignent ou dépassent toujours l'épaisseur, les impacts sont plus rapprochés et les fentes vont de l'un à l'autre, diminuant ainsi la résistance de la plaque aux derniers coups. Ces considérations expliquent comment une plaque qui reste indemne après l'essai anglais, peut présenter des fractures accentuées après l'essai français. Nous pouvons même donner aujourd'hui un exemple frappant à l'appui de cette observation, en invoquant les
exemple frappant à l'appui de cette observation, en invoquant les résultats de l'essai comparatif pratiqué récemment à Gavre sur deux plaques en acier du Creusot. Ces deux plaques en acier au nickel avaient été fabriquées dans les mêmes conditions, elles avaient toutes deux à peu près les dimensions de celles d'Annapolis ; l'une fut éprouvée dans les conditions américaines et l'autre dans les conditions françaises. Dans ce dernier cas, le rapport de la vitesse de tir à la perforation était même fort inférieur à celui de l'essai américain, et cependant, malgré toutes ces conditions plus favorables en apparence, les dégâts
malgré toutes ces conditions plus favorables en apparence, les dégâts furent beaucoup plus marqués sur la plaque française. Le compte rendu de cette épreuve a été publié dans le numéro du Yacht du 14 octobre 1891, et nous avons tenu à le résumer ici, car cet exposé nous paraît tout à fait décisif. La plaque soumise à l'essai américain avait 2,518 m de long sur 2,520 m de large et 0,265 m d'épaisseur. Elle fut attaquée avec le canon de 16 centimètres, tirant 5 projectiles en acier forgé à la vitesse de 658 mètres, représentant un rapport de 1,26 à
vitesse de 658 mètres, représentant un rapport de 1,26 à la perforation du fer ; elle arrêta les 5 projectiles, et elle resta entière, ne présentant que des fentes légères. Les pénétrations varièrent de 283 à 428 millimètres. La plaque soumise à l'essai français avait 2,516 m de long sur 1,1520 m de large et 0,250 m d'épaisseur. Elle fut attaquée avec le canon de 24 centimètres, tirant 3 projectiles en fonte dure à la vitesse de 409 mètres, donnant seulement le rapport de 1,10 à la perforation du fer. La plaque brisa les trois projectiles, mais elle présenta de
La plaque brisa les trois projectiles, mais elle présenta de grandes fentes transversales rejoignant les trois impacts et allant jusqu'au canon gauche et au canon supérieur ; la pénétration est indiquée 0,156 pour un coup seulement. Cette plaque fut reçue avec la seconde mention « excellente ». Ces deux tirs nous paraissent montrer avec évidence que les essais français sont en réalité beaucoup plus rigoureux que la simple considération de la perforation ne semblerait l'indiquer au premier abord, puisque une plaque qui a supporté l'épreuve américaine d'une manière exceptionnelle n'obtient ici qu'une mention, fort élevée sans doute, mais déjà obtenue
ici qu'une mention, fort élevée sans doute, mais déjà obtenue et dépassée dans d'autres essais. Cette considération témoigne donc de la qualité des produits obtenus dans nos diverses usines, elle explique la haute valeur qui s'attache aux mentions de bonne qualité de la Commission de Gavre, valeur qui est appréciée du reste, non seulement en France, mais encore à l'étranger, où tout le monde rend un hommage mérité aux précautions minutieuses et précises dont elle s'entoure, et à la haute impartialité dont elle fait preuve. Il ne nous paraît donc pas douteux que nos plaques françaises de quelques cicatrices légères.
pas douteux que nos plaques françaises de quelques cicatrices légères. Mixte Brown » » » a a a » a » 3 acier et 2 en » a » Supérieures Les projectiles en acier s'arrêtent dans la muraille en bois. Mixte Brown » juillet 1880 » » » a » » » 3 acier et 2 en » a » 0,25 à 0,30 projectile d'acier La plaque a quelques fissures fonte Palliser. brisé, 2 arrêtés. Acier Wickers. » Sept. 1888 « » » » » » » 3 acier et 2 en » » » 0,33 Les projectiles d'acier La
2 en » » » 0,33 Les projectiles d'acier La plaque a quelques fissures et févr. 89 fonte Palliser. ciment rebondissent fissures. cassés. Mixte Cammell Hood et Royal Mail -1890. » » » a » » » 3 acier et 2 en » » » » 2 projectiles arrêtés La plaque est traitée fonte Palliser. dont 1 cassé, le 3e versée. pénètre dans le massif en bois. Mixte Cammell (infanta Sept. 1890 » » » a a » a 3 acier et 2 en » » » Supérieures 2 projectiles d'acier La plaque a de l'écrou fonte Palliser. à l'épaisseur,
d'acier La plaque a de l'écrou fonte Palliser. à l'épaisseur, traversent et pénétrantes fissures. trent dans le massif en bois. Mixte Brown Essai hollandais Novem. 89 Helder. 2,75 1,83 0,28 0,28 252 409 3 acier. 340 1.20 1 » Fortes 2 projectiles brisés, Des morceaux de la pénétration, le 3e traverse. couverte sont détachés. Mixte Brown Tir d'étude Mars 1891. 1,22 1,22 0,228 0,152 45,30 558 1 acier Hadfield 445 1,25 0,66 » L'obus reste entier. La plaque est traversée. Procédé Trésidder. Tir d'étude Mars 1891. 1,22 1,22 0,228 0,152 45,36 558 1 acier Hadfield 445 1,25 0,66 » L'obus
45,36 558 1 acier Hadfield 445 1,25 0,66 » L'obus est brisé. La plaque a quelques fissures. Procédé Trésidder. Tir d'étude Mai 1891. 1,22 1,22 0,228 0,152 45,36 569 1 acier Hadfield 445 1,28 0,66 » L'obus est brisé. Procédé Trésidder. Tir d'étude 23 juill. 91 1,22 1,22 0,265 0,152 45,36 591, 3 acier Hadfield 490 1,21 0,57 » 2 projectiles se brisent La plaque est fendue. le 3° atteint le massif. Procédé Trésidder. Tir d'étude » Portsmouth. 2,44 1,83 0,265 0,152 45,36 602 3 acier Holtzer 490 1,22 0,58 Très faible. Les 3 projectiles d'acier La plaque a quelques
Très faible. Les 3 projectiles d'acier La plaque a quelques fissures Palliser. ciment sont brisés. quelques fissures. Mixte Brown Essai russe Novem. 90 Ochta. 2,45 2,45 0,254 0,152 40,54 604 2 acier forgé. 504 1,19 0,60 0,33 — 0,32 projectiles restent La plaque a quelques fissures 0,035 3 — 504 1,26 0,60 engagés, les 3 derniers une grande fente. d'autres projectiles traversent la muraille. Acier Wickers. Essai russe Novem. 90 Ochta. 2,45 2,45 0,254 0,152 40,54 604 2 acier forgé. 504 1,19 0,60 0,20 2 projectiles rebondissent, 1 rebondit, et 2 restent engagés. Acier Creusot. Essai russe Novem. 90 Ochta.
2 restent engagés. Acier Creusot. Essai russe Novem. 90 Ochta. 2,45 2,45 0,254 0,152 40,54 604 2 acier forgé. 504 1,19 0,60 0,23 Les 5 projectiles rebondissent, 2 sont brisés. Mixte Cammell Essai russe Novem. 90 Kolpino. 2,45 2,45 0,25 0,152 40,54 592 2 acier forgé. 504 1,18 0,60 0,30 4 projectiles sont arrêtés, le 5° traverse la muraille. , la muraille. Acier Creusot. Essai américain Sept. 1890 Annapolis. 2,438 1,828 0,267 0,152 45,36 632 4 acier forgé. 495 1,26 0,58 0,30 à 0,35 Les projectiles rebondissent, La plaque présente 2 grandes fissures en X. rebondit cassé. Acier nickel. Essai
2 grandes fissures en X. rebondit cassé. Acier nickel. Essai américain Sept. 1890 Annapolis. 2,438 1,828 0,267 0,152 45,36 632 4 acier forgé. 495 1,26 0,58 pénétrations 3 projectiles sont cassés, La plaque n'a que 0,203 95,25 564 1 424 1,32 0,76 plus fortes, les ogives restent dans l'empreinte. Mixte Cammell Essai américain Sept. 1890 Annapolis. 2,438 1,828 0,267 0,152 45,36 632 4 acier forgé. 495 1,26 0,58 Pénétrations 3 projectiles traversent Des morceaux de la 0,203 95,25 564 1 — 424 1,32 0,76 plus fortes. pénètrent la plaque, 2 traversent la muraille, chés. Acier forgé, proEssai américain 14 fév.
traversent la muraille, chés. Acier forgé, proEssai américain 14 fév. 91. Annapolis. 2,438 1,828 0,267 0,152 45,36 629 6 acier forgé. 492 1,24 0,58 0,10 Les 6 projectiles sont brisés. cédé Harvey. , brisés. Acier au nickel du Tir d'étude Juillet 91. Gavre. 2,518 2,520 0,265 0,16 45 658 acier forgé. 521 1,26 0,60 0,30 0,38 1 projectile est cassé, La plaque a quelques fissures Creusot en France. 0,283, 0,428, tous restent dans l'empreinte. 0,314 Acier au nickel du Tir d'étude Juillet 91. Gavre. 2,518 2,520 0,265 0,24 45 409 3 fonte dure 372 1,10 1 » 0,19 (non indicé)
3 fonte dure 372 1,10 1 » 0,19 (non indicé) Projectiles brisés en La plaque présente Creusot en France. Châtillon-Commissaire qué pour les gros fragments. deux grandes fissures à angle droit. Acier carburé au Essai américain 31 oct. 91. Indian 2,438 1,828 0,2660,152 45,36 632 4 acier Holtzer. 495 1,26 0,58 0,31 Voir le tableau préVoir le tableau pré nickel Bethlehem. head. 0,20395,25 533 1 acier Firminy 422 1,25 0,76 0,39 cédent. cèdent. Acier peu carburé Essai américain 31 oct. 91. Indian 2,438 1,828 0,266 0,152 45,36 632 4 acier Holtzer. 495 1,26 0,58 0,52 do d° au nickel Carnegie
Holtzer. 495 1,26 0,58 0,52 do d° au nickel Carnegie head. 0,203 95,25 533 1 acier Firminy 422 1,25 0,76 0,52 Acier peu carburé Essai américain 31 oct. 91. Indian 2,438 1,828 0,266 0,152 45,36 632 4 acier Holtzer. 495 1,26 0,58 0,20 do d° Bethlehem Harvey head. 0,203 95,25 533 1 acier Firminy 422 1,25 0,76 1,06 Acier carburé nickel Essai américain 14 nov. 91. Indian 2,438 1,828 0,266 0,152 45,36 632 4 acier Holtzer. 495 1,26 0,58 0,30 d° dd kel Carnegie. head. 0,203 113,40 518 1 Carnegie 389 1,33 0,76 0,24 Acier peu carburé Essai américain 14
389 1,33 0,76 0,24 Acier peu carburé Essai américain 14 nov. 91. Indian 2,438 1,828 0,266 0,152 45,36 632 4 acier Holtzer. 495 1,26 0,58 0,38 do do Carnegie Harvey head. 0,203 113, M 518 1 Carpeneter. 389 1,33 0,76 0,40 Aciercarburé Belges Essaye américain 14 nov. Hi. Indian 2,438 1,828 0,266 0,152 45,36 632 4 acier Holtzer. 495 1,16 0,58 0,22 do do lehm Harvey, head. 0,203 95,25 533 1 acier Firminy 422 1,25 0,76 0,32 fabrication compound pourraient supporter facilement la comparaison avec les meilleures plaques étrangères, comme elles le font en France avec les plaques en acier.
elles le font en France avec les plaques en acier. Nos industriels ont réalisé, en effet, dans cette fabrication, des progrès considérables depuis qu'ils l'ont empruntée à l'Angleterre. En ce qui concerne la soudure, en particulier, qui forme le point délicat de la plaque compound, on peut dire qu'elle est maintenant fort satisfaisante, et dans les essais pratiqués à Gavre, sur les plaques mixtes gabariées, il est rare qu'on observe des dessoudures un peu étendues. Les morceaux d'acier dur qui se détachent n'occupent qu'une partie de l'épaisseur de la couverte et n'affectent pas la ligne de soudure. L'aspect général se
et n'affectent pas la ligne de soudure. L'aspect général se rapproche de celui de la plaque représentée figure 2. C'est une plaque mixte provenant de la ceinture du Bouvines, essayée en mai 1891, qui a obtenu la mention la plus haute : « supérieure ». L'usine Marrel, qui l'a fabriquée, s'est acquis, on peut le dire, une habileté spéciale dans la préparation du métal mixte, et on lui doit quelques-uns des meilleurs spécimens essayés à Gavre. Nos fabricants français s'attachent d'ailleurs continuellement à retravailler tous les progrès dont la fabrication des blindages est susceptible : en ce qui concerne le