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Directeur Départemental de l'Equipement d'Eure-et-Loire à compter du 1er février 1986. — M. B. Relave, Ingénieur Divisionnaire des Travaux Publics de l'Etat, est nommé Directeur Départemental de l'Equipement de l'Ariège à compter du 1er février 1986. — M. A. Talmant, Ingénieur en Chef des Ponts et Chaussées, est nommé Directeur Régional de l'Equipement du Nord Pas-de-Calais à compter du 15 mars 1986. — Mme M. Prats, Administrateur Civil hors classe, est nommée Directeur Régional de l'Equipement de Haute-Normandie à compter du 1er février 1986. Conférence-visite organisée par l'A.G.H.T.M. Visite du chantier T.G.V. Atlantique à Sceaux Samedi 26 avril 1986 à
chantier T.G.V. Atlantique à Sceaux Samedi 26 avril 1986 à 10 heures L'A.G.H.T.M. organise le samedi 26 avril prochain, à 10 heures, une visite du chantier T.G.V. Atlantique à Sceaux (creusement de tunnels de 2 000 mètres environ). Le rendez-vous est fixé 95, rue de Houdan à Sceaux (Hauts-de-Seine), près de la Mairie et du Lycée Marie-Curie, salle de conférences des Baraquements. Nous donnons ci-après le programme de cette visite : 10 heures à 10 h 15 Accueil par M. HERZOG, Président d'honneur de l'A.G.H.T.M., premier maire adjoint de Sceaux. Exposé sur le déroulement administratif du projet et son évolution
Exposé sur le déroulement administratif du projet et son évolution dans le département des Hauts-de-Seine. 10 h 15 à 10 h 30 : Exposé par M. GRIPOIS, Ingénieur Principal à la S.N.C.F. et par M. CAZENAVE, Directeur de l'entreprise pilote sur les travaux de couvertures et tunnels. 10 h 30 à 11 heures Visite sur place du chantier (à cinq minutes à pied de la salle de conférences). 11 h 15 Retour à la salle de conférences. Il est recommandé de s'équiper de chaussures ne craignant pas la boue. Pour la bonne organisation de la visite, il est impératif de
la bonne organisation de la visite, il est impératif de s'inscrire avant le 21 avril prochain à A.G.H.T.M., 9, rue de Phalsbourg, 75017 Paris. Tél. (1) 42.27.38.91 Etat sanitaire des zones de baignade en mer Saison balnéaire 1985 Au cours d'une conférence de presse qui s'est tenue le 30 janvier dernier, Mme Huguette Bouchardeau, Ministre de l'Environnement et M. Edmond Hervé, Secrétaire d'Etat chargé de la Santé, ont fait le point sur la qualité des eaux de baignade en mer en 1985. Les résultats obtenus ont été présentés dans une brochure diffusée à cette occasion. Chaque année dès le début
brochure diffusée à cette occasion. Chaque année dès le début de l'été, le littoral français devient un lieu privilégié où plus de 20 millions de personnes viennent passer leurs vacances. La certitude de pouvoir trouver un environnement sain et agréable pendant la totalité de leur séjour est devenu un critère de choix important et quelquefois prédominant pour les estivants. La qualité des eaux dans lesquelles ils vont se baigner représente un facteur de santé mais également un élément important pour le développement touristique des zones balnéaires. Aussi la surveillance de cette qualité demeure une préoccupation constante des départements ministériels chargés
cette qualité demeure une préoccupation constante des départements ministériels chargés de la Santé et de l'Environnement. Le contrôle sanitaire des eaux de baignade a été considérablement renforcé en France ces dernières années, notamment à la suite de l'adoption, par le Conseil des Communautés Européennes, de la directive du 8 décembre 1975 relative à la qualité des eaux de baignade. Pour assurer l'application des prescriptions de cette directive, plusieurs circulaires ont été diffusées par le Ministère chargé de la Santé. Le décret n° 81-324 du 7 avril 1981 a complété ce dispositif, en particulier en définissant les normes de qualité des
dispositif, en particulier en définissant les normes de qualité des eaux. Le suivi de la qualité des eaux de baignade en mer fait partie des missions des Directions Départementales des Affaires Sanitaires et Sociales en ce qui concerne la protection de la Santé Publique et de celles des Cellules Départementales d'Intervention contre les pollutions marines pour ce qui est des tâches de police des eaux et de contrôle de la qualité des milieux récepteurs et des rejets. Le présent document rend compte de l'ensemble des contrôles effectués pour la surveillance des zones de baignade en mer pendant la saison balnéaire
des zones de baignade en mer pendant la saison balnéaire 1985. Ce sont au total 1 553 points de contrôle qui ont fait l'objet de 17 847 prélèvements concernant 564 communes littorales. Le pourcentage de plages respectant les prescriptions de la Directive Européenne a évolué très positivement de 79,5 % à 83,4 % entre les deux dernières saisons estivales. Parallèlement, le nombre de plages systématiquement polluées classées en catégorie D, a fortement diminué passant de 30 à 1984 à 13 en 1985 pour les points communs aux deux années. Par rapport à 1984 et pour les 1 437 points contrôlés
rapport à 1984 et pour les 1 437 points contrôlés les deux dernières années, la qualité s'est améliorée pour 313 points de surveillance (21,8 %), elle s'est détériorée pour 210 points (14,6 %) et elle est restée la même pour 914 points (63,6 %). Ces constatations traduisent l'effort entrepris par les communes littorales pour l'amélioration de leur environnement et en particulier pour l'assainissement des zones de baignades. En 1985, le montant des travaux d'assainissement engagés sur le littoral français par les collectivités locales a été de 366,66 MF HT. Les aides apportées par les Agences de Bassin se sont élevées
aides apportées par les Agences de Bassin se sont élevées à 132,30 MF HT. La résorption de certains points noirs traditionnels comme la baie de Somme est en cours. 1986 La Compagnie des Eaux et de l'Ozone est heureuse de vous annoncer la naissance dOPHELIE premier système expert mondial d'aide à la conduite des usines de traitement d'eau. Cette innovation, qui s'inscrit dans la nouvelle génération des systèmes informatiques "intelligents", réunit toutes les connaissances acquises à ce jour et leur utilisation dans le traitement de l'eau. Elle est le guide infaillible, sûr et rapide du diagnostic et des remèdes aux
infaillible, sûr et rapide du diagnostic et des remèdes aux incidents. Ainsi, 80 ans exactement après avoir réalisé la première installation industrielle d'ozone à Saint-Martin de Vésubie, en 1906, la CEO maintient ses usines au niveau technologique le plus performant. CEO : une entreprise à la pointe de l'innovation technologique mondiale. COMPAGNIE DES EAUX ET DE L'OZONE Les réseaux du futur Flygt Bordeaux : un assainissement grand cru contre les grandes crues. Le développement de BORDEAUX, qui forme aujourd'hui, avec 26 communes, une Communauté Urbaine de plus de 600000 habitants, a été largement facilité par la Gironde qui lui ouvre
a été largement facilité par la Gironde qui lui ouvre la voie de l'Océan. Cette situation maritime, cumulant une forte pluviométrie et l'influence des marées, a enseigné de longue date aux Bordelais l'art de se défendre contre les inondations. Le réseau d'assainissement étant en partie de type unitaire, la mise en place de stations d'épuration a conduit à équiper le réseau de stations de relèvement sélectives. L'ASSAINISSEMENT A BORDEAUX : UN GRAND CRU. De multiples ruisseaux, appelés jalles ou estuaires, convergent vers le cœur de la cité, conduisant les eaux pluviales de plusieurs milliers d'hectares vers la Garonne. L'infrastructure primitive
pluviales de plusieurs milliers d'hectares vers la Garonne. L'infrastructure primitive du réseau d'égouts est naturellement constituée de ces ruisseaux, canalisés, puis couverts. Si l'on rappelle que sur les 56000 ha de Communauté Urbaine de BORDEAUX, 13 500 ha sont établis à une cote inférieure aux plus hautes eaux de la Garonne qui atteint 5,2 m NGF au Pont de Pierre lors des marées de vive eau, on comprendra que le souci majeur a été d'évacuer les eaux de pluie durant ces périodes. STATIONS DE RELÈVEMENT SÉLECTIVES : Après une première phase, déjà ancienne, où l'on se souciait uniquement de relever
phase, déjà ancienne, où l'on se souciait uniquement de relever l'effluent vers le fleuve, est venue la nécessité d'assurer une épuration avant rejet au milieu naturel. C'est ainsi que les plus importantes stations de pompage construites dans l'agglomération sont du type sélectif. Par temps sec, l'effluent est recueilli dans une première bâche, puis évacué par pompage vers une station d'épuration. Lors des orages, l'effluent dilué est admis par surverse, grâce à un seuil de sélection judicieusement réglé, dans une seconde bâche pour être évacué vers le milieu naturel. En principe, la seconde bâche comporte un by-pass commandé par le niveau
la seconde bâche comporte un by-pass commandé par le niveau du fleuve, permettant de n'utiliser le pompage qu'en cas de crue ou forte marée. Certaines de ces stations sont enterrées afin de ne pas nuire à l'aspect des sites; cette disposition permet également de minimiser le bruit des groupes électrogènes souvent nécessaires pour la sécurité. Le coût élevé de telles stations, dont les pompes les plus puissantes peuvent ne fonctionner que quelques dizaines d'heures par an, ont amené les ingénieurs de la Communauté Urbaine à des études approfondies sur le dimensionnement des bâches de pompage. On peut avancer que l'apport
dimensionnement des bâches de pompage. On peut avancer que l'apport de FLYGT, avec ses pompes submersibles à fort débit, a constitué un facteur important de réduction de l'investissement, sans aucun compromis quant à la fiabilité. AVEC FLYGT, UNE COLLABORATION QUI PORTE SES FRUITS. La Communauté Urbaine de BORDEAUX a confié l'exploitation de l'ensemble des réseaux et installations à une société privée, la Lyonnaise des Eaux, qui assure également la maîtrise d'oeuvre de certains travaux. L'exploitant, qui assure la maintenance de près de 150 pompes FLYGT, apprécie de disposer sur place, à l'agence FLYGT de Mérignac, des interlocuteurs compétents et toujours
à l'agence FLYGT de Mérignac, des interlocuteurs compétents et toujours prêts à assurer le service FLYGT. LA STATION "SÉLECTIVE" DU LAUZUN : 12000 LITRES/SECONDE. Temps sec : 4 pompes CP 3201 LT 22 kW. Débit unitaire 175 L/min sous 8,4 m HMT. Temps d'orage: 3 pompes CP 3500 140 kW. Débit unitaire 1200 L/min sous 6,8 m. Les pompes CP 3500 fonctionnent à vitesse variable et refoulent par l'intermédiaire d'un siphon 2 pompes à hélice PL 7100 200 kW. Débit unitaire de 2000 L/min sous 6,75 m. Au Nord de BORDEAUX, sur la rive gauche de la Garonne, se situait
BORDEAUX, sur la rive gauche de la Garonne, se situait une station unitaire rejetant en Garonne 1,6 m3/s, provenant du ruisseau le Lauzun, faisant office d'égout unitaire. A la fin des années 70, l'équipement en collecteurs du bassin versant a imposé de remanier totalement cette station, pour en porter le débit de pointe à 6 m3/s, en prévoyant à terme 12 m3/s. Pour la protection de l'environnement, la Communauté Urbaine décida, dans le même temps, d'acheminer les eaux de temps sec vers la station d'épuration Nord. En 1980, la solution proposée par FLYGT est choisie, tant pour les performances et
proposée par FLYGT est choisie, tant pour les performances et la légendaire fiabilité du matériel, que pour les solutions originales du Département Assistance Ingénierie de FLYGT. A terme, cette station sera complétée pour atteindre un débit de 12 m3/s et comportera 4 pompes CP 3500 4 pompes PL 7100 Cette solution permet une réduction très importante du volume du génie civil, point décisif dans le cas d'une station souterraine. IFIL«VOIR a La garantie d'un grand nom. Flygt France S.A. 35, rue Jean-Jacques Rousseau B.P. 398 92153 SURESNES CEDEX Tél. : 47.28.38.00 Télex : 620688 FONTE UN L'ASSAINISSEMENT • Canalisations «
47.28.38.00 Télex : 620688 FONTE UN L'ASSAINISSEMENT • Canalisations « INTEGRAL » • Tés sûreté de visite ou de curage • Pièces de voirie et d'assainissement PONT A MOUSSON S.A. 4X, 54017 NANCY CEDEX TÉL. : (8) 396.81.21 Optimisation de la circulation de l'eau dans un réservoir équipé de cloisons internes J.-P. THOREAU (*) P. FOHANNO (**) C. FONADE (**) D. BERNARD (*) 1 — Présentation générale du problème Le réservoir d'eau potable des Lilas qui alimente le secteur Nord-Est de Paris a été construit entre 1961 et 1964, c'est un ouvrage enterré en béton précontraint d'une capacité totale de
un ouvrage enterré en béton précontraint d'une capacité totale de 208 000 m3. Il comporte deux cuves étanches de section rectangulaire de dimensions intérieures 125 m x 67 m, comprenant chacune deux compartiments superposés. Cet ouvrage dont le rôle essentiel est le stockage de l'eau fonctionne généralement suivant deux cycles : — un cycle journalier comportant une phase de remplissage partiel pendant la nuit et une phase de vidange partielle pendant le jour ; — un cycle hebdomadaire comportant un remplissage pendant les fins de semaine et une vidange progressive chaque jour de la semaine. Toutefois, ces phases de remplissage
chaque jour de la semaine. Toutefois, ces phases de remplissage et de vidange ne concernent qu'une partie du volume du réservoir (environ 1/3 du volume maximal du réservoir). Par ailleurs, les débits moyens respectifs d'alimentation et de vidange d'un compartiment ne sont que de 1 000 m3/h et 800 m3/h et les orifices d'alimentation et de vidange de diamètre 1000 et 1250 mm sont très petits par rapport aux dimensions de ce compartiment. En outre, ces orifices sont, dans chaque compartiment, situés à quelques mètres à peine l'un de l'autre. Aussi, des cloisons ont-elles été établies à l'intérieur des compartiments
Aussi, des cloisons ont-elles été établies à l'intérieur des compartiments pour imposer une circulation forcée de l'eau afin d'éviter toute stagnation. Ces cloisons sont constituées de voiles minces (4 cm d'épaisseur) reliant les poteaux de structure du réservoir distants de 4,50 m. Elles ont été construites en béton projeté sur une armature métallique légère du type Nerlat. La longévité de ces cloisons étant fortement compromise en raison de la fissuration généralisée du béton qui les constitue et de la corrosion de l'armature type Nerlat, la Ville de Paris s'est demandée s'il était opportun d'envisager la reconstruction de l'ensemble des cloisons.
s'il était opportun d'envisager la reconstruction de l'ensemble des cloisons. Il est en effet possible d'imaginer d'autres solutions pour éviter la formation de zones d'eau stagnante risquant d'altérer la qualité de cette eau. Les quantités marquées d'un (*) sont relatives à l'ouvrage. C (M,t) concentration en traceur au point M. Cm (t) : concentration de mélange idéal. Cmo concentration initiale, mélange homogène H : tirant d'eau dans le réservoir Qa : débit d'alimentation Qs : débit de soutirage Ts : temps de séjour théorique du réservoir V : volume d'eau contenu dans le réservoir T : retard La Ville de
contenu dans le réservoir T : retard La Ville de Paris a donc sollicité le concours de l'Institut de Mécanique des Fluides de Toulouse pour que soient examinées et comparées, à partir du modèle réduit d'un compartiment du réservoir, les conditions de circulation de l'eau dans le réservoir dans les cas où celui-ci serait pourvu ou non de cloisons. La présente étude, réalisée en collaboration avec des ingénieurs du Service des Eaux de la Ville de Paris, confirme l'utilité des cloisons dans le renouvellement de l'eau à l'intérieur du réservoir des Lilas. Elle apporte aussi la possibilité d'optimiser ce renouvellement.
des Lilas. Elle apporte aussi la possibilité d'optimiser ce renouvellement. 2 — Réalisation du modèle et méthode d'étude Sur l'ouvrage le tirant d'eau H* varie de 4 m à 6 m avec une période de l'ordre de 2 jours, qui compte tenu du débit d'alimentation moyen de 1 000 m3/h, est de l'ordre de grandeur du temps de séjour Ts* théorique du réservoir. Ce mouvement d'eau qui laisse toujours subsister un volume de l'ordre de 3/5 de la capacité maximum du réservoir, est donc trop lent et trop faible pour assurer le renouvellement correct de l'eau. Un modèle réduit du
assurer le renouvellement correct de l'eau. Un modèle réduit du compartiment supérieur du réservoir a été réalisé à l'échelle 1 /33,5, le modèle ayant alors les dimensions suivantes : longueur 3,73 m, largeur 2 m, tirant d'eau H variable entre 12 et 18 cm. La similitude de type Froude, donne alors un rapport X 3/2 pour les nombres de Reynolds pour le plus faible débit significatif, le nombre de Reynolds du jet d'alimentation est alors pour le modèle voisin de 1 000. Son comportement ne sera donc pas de type turbulent mais la transition naturelle d'un jet se produisant très
turbulent mais la transition naturelle d'un jet se produisant très près de la buse d'émission, le phénomène de base que représente le transfert de quantité de mouvement reste très correctement modélisé. Une série d'essais a ainsi été réalisée, les paramètres variables étant les débits d'alimentation Qa et de soutirage Qs, et le tirant d'eau H. Compte tenu de l'influence probable de la structure de l'écoulement dans le réservoir sur le taux de renouvellement de l'eau, une étude de type entrée-sortie n'aurait pas été suffisante. Chaque essai s'est donc déroulé selon deux étapes : une visualisation préalable de l'écoulement a permis
deux étapes : une visualisation préalable de l'écoulement a permis une observation qualitative directe de la structure de l'écoulement et de la meilleure implantation des sondes de mesure. L'étude quantitative a ensuite été réalisée par enregistrement durant quelques heures (temps de séjour du réservoir) de l'évolution de la concentration en traceur salin en divers points M du réservoir (figure 1). Ces concentrations C(M,t), rapportées à la concentration initiale Cmo, seront comparées à la valeur idéale Cm(t) de mélange homogène obtenue par les relations suivantes : Service des Eaux de la Ville de Paris. Institut de Mécanique des Fluides de Toulouse
Ville de Paris. Institut de Mécanique des Fluides de Toulouse Laboratoire associé 005 du CNRS. Fig. 1 Schéma de répartition des sondes de mesures. Fig. 2a Essai n° 3 Régime permanent. Fig. 2b Essais n° 4 et 5 Régime permanent sans parois internes. Fig. 2 : Fonctionnement sans parois internes. — en régime permanent Qa = Qs = Q : Cm(t) = Cmo.exp. [ ^-] — en régime transitoire (remplissage Qa > Qs vidange Qa < Qs) Qa Qs = cte, V(t) = Vo kt : Cm(t) Cette comparaison, associée au délai r d'apparition d'une modification de signal aux points
au délai r d'apparition d'une modification de signal aux points M permet d'apprécier le comportement du réservoir au sens du mélangeur parfait ou de l'effet piston. 3 — Etude de l'efficacité des parois internes À titre de référence, des premiers essais ont été réalisés sans parois. Ils montrent évidemment un effet de by-pass très important. La réponse impulsionnelle entrée-sortie (figure 2a) montre un retard 7 * de seulement 0,2 % de Ts*, la concentration maximale étant atteinte au soutirage au temps 0,0033 Ts*. L'intégration de la courbe C(S,t) permet d'autre part d'obtenir qu'au temps 0,02 Ts*, 70 % de la
part d'obtenir qu'au temps 0,02 Ts*, 70 % de la masse de traceur injectée a déjà été soutirée. D'autre part, la réponse indiciale (concentration homogène initiale Cmo alimentation en eau claire à l'instant 0) montre (figure 2 b) une évolution très lente et très différente en différents points du réservoir : homogénéisation dans la région proche des orifices, retard important aux extrémités (points E et L). La présence des parois permet évidemment d'éviter le bypass direct et a pour but de transformer le réservoir en un canal dans lequel l'effet piston doit alors devenir prépondérant. Obtenue à partir de photographies
piston doit alors devenir prépondérant. Obtenue à partir de photographies de l'écoulement, la figure 3 montre l'évolution en plan d'un colorant injecté par l'orifice d'alimentation. On observe nettement les zones de recirculations provoquées par les décollements aux extrémités des parois. Ces zones gardent en réalité plus d'importance qu'il n'apparaît, cela étant dû au fait que le colorant ne permet pas une appréciation quantitative. Cet essai montre d'autre part que les premières particules colorées atteignent l'orifice de soutirage après un temps de 0,41 Ts*. La vitesse apparente Um* du front dans le premier canal est par ailleurs de l'ordre de 40
le premier canal est par ailleurs de l'ordre de 40 à 45 m/h alors que la vitesse moyenne Ums* d'écoulement serait seulement de l'ordre de 12 m/h. L'ensemble de ces observations montre que si le phénomène de bypass est évité (passage de 0,002 Ts* à 0,41 Ts*), l'effet piston est toutefois mal réalisé. Cela est confirmé par l'évolution des concentrations (figure 4), que ce soit en régime permanent (Qa* = Qs*) ou en régime transitoire de vidange ou de remplissage. L'allure générale des courbes indique un effet piston par les décalages r*, par exemple 7 * 0,3 Ts* en régime
décalages r*, par exemple 7 * 0,3 Ts* en régime permanent pour la sonde S située au soutirage, mais aussi un phénomène de mélange du fait que les courbes C (M,t) ont la même allure exponentielle que Cm(t). On constate d'autre part une grande différence entre les sondes C et D situées dans la même section du premier canal mais à des cotés différentes, respectivement 2,35 m et 1,05 m du radier. La sonde D n'enregistre pratiquement aucune variation de concentration : tout l'écoulement se situe dans les tranches supérieures et ainsi C(C,t) est toujours bien inférieur à Cm(t). Ainsi
et ainsi C(C,t) est toujours bien inférieur à Cm(t). Ainsi la déficience d'effet piston au profit d'un comportement type mélangeur est due d'une part aux effets de sillage des parois et d'autre part et surtout à une mauvaise répartition de l'écoulement dans le premier canal. Pour ce dernier point, on retrouve l'influence du flux de quantité de mouvement du jet d'alimentation. Dans les configurations classiques de réservoir, l'orifice d'entrée est percé directement dans le radier et il en résulte un jet vertical dont l'énergie se transforme en entraînement du fluide ambiant vers le jet et en "impact" sur la surface
ambiant vers le jet et en "impact" sur la surface libre. L'écoulement provoqué dans le premier canal consiste alors en un long rouleau de recirculation à axe horizontal, l'eau nouvellement injectée se déplaçant vers l'aval dans la tranche supérieure. Par contre, cette structure ne se retrouve pas dans les autres canaux, le mélange s'effectuant mieux sur toute la hauteur d'eau. 4 — Optimisation du renouvellement continu Pour optimiser le renouvellement de l'eau et faire tendre ainsi le retard r* vers Ts*, on doit agir sur la structure de l'écoulement dans le premier canal et sur les zones de sillage des
le premier canal et sur les zones de sillage des parois. Pour ce dernier paramètre, et pour éviter les zones d'eaux mortes, une solution simple consiste à prévoir des orifices de passage à travers les cloisons, reliant à chaque fois le canal amont et la zone de recirculation aval (01, 02, 03 figure 1). A condition que ces orifices soient bien dimensionnés et situés, cela peut diminuer l'importance des volumes d'eaux mortes sans provoquer de bypass parasite. Cela a été confirmé par un essai de visualisation mais une étude systématique n'a pas été réalisée. Il paraît en effet plus efficace
n'a pas été réalisée. Il paraît en effet plus efficace d'agir sur l'écoulement dans le premier canal dont environ le tiers seulement de la section participe au transit réel de l'eau. La solution consiste donc à mieux utiliser le flux de quantité de mouvement du jet d'alimentation, l'objectif étant d'atteindre un écoulement parallèle amont-aval dans toute la section. Nous avons donc équipé l'orifice d'alimentation d'un injecteur à axe quasi-horizontal fournissant ainsi un flux initial de quantité de mouvement horizontal. Un premier injecteur, dit à jets multiples, s'est révélé peu efficace. En particulier, on constate encore de gros écarts dans le