jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
rochet Z par le ressort O. Les cliquets J et K sont montés sur le bras oscillant A par les petits axes W et V. Quand le renvoi de sonnette C tourne, le cliquet d'entraînement D transmet le mouvement au rochet. Le cliquet E est alors dégagé par l'action des leviers F et G. Le levier G s'écartant, le doigt L permet au cliquet d'arrêt J, sous l'action du ressort N, de venir se reposer sur le sommet d'une dent du rochet. La dent étant passée, le ressort N fait tomber le cliquet d'arrêt J dans l'entrelace suivant. Le cliquet
tomber le cliquet d'arrêt J dans l'entrelace suivant. Le cliquet de verrouillage K est soulevé par la dent du rochet et vient accrocher la dent suivante, tiré par le ressort O. Le dessin en traits pleins à droite de la figure montre les positions des cliquets D, E et J à la fin du mouvement d'avance. Le tracé en traits ponctués montre les positions des verrous et du cliquet K quand le renvoi de sonnette a complètement fini sa course de retour. Les positions du loquet H et du cliquet d'arrêt J sont indiquées en traits ponctués au moment où
d'arrêt J sont indiquées en traits ponctués au moment où J glisse sur le sommet d'une dent du rochet. Pendant la course de retour, la roue à rochet Z est tenue en place par le cliquet K qui est revenu à sa position initiale. Le cliquet D est dégagé par la dent du rochet et le cliquet E est ramené en place par le jeu des leviers F et G. Le cliquet J n'est dégagé qu'au dernier quart de la course du renvoi de sonnette C, quand le doigt L vient pousser le loquet malgré l'action du ressort N. Si
vient pousser le loquet malgré l'action du ressort N. Si l'on se reporte au tracé en traits ponctués des cliquets D, E et J sur la vue de droite, on voit : le cliquet J, à la position qu'il occupe au moment où il est dégagé du rochet ; le cliquet E, au moment où il va entrer en prise avec le rochet ; et le cliquet D, pendant qu'il glisse sur le sommet de la dent. On remarquera sur la vue centrale et sur celle de gauche que tous les points d'attache des ressorts sont sur des boutons, P,
les points d'attache des ressorts sont sur des boutons, P, S et T qui les dégagent des cliquets. Ceci est prévu pour faciliter les montages et les démontages. La principale caractéristique de ce mécanisme est la mise en action retardée du cliquet d'arrêt J. Pendant la course de retour du renvoi de sonnette C, le levier F, pendant le premier tiers de son mouvement, n'oblige le levier G à se déplacer que d'une fraction infime de sa course. Après le second tiers du déplacement du levier F, G n'en est qu'à la moitié de sa course totale. Le cliquet J
qu'à la moitié de sa course totale. Le cliquet J n'est donc dégagé qu'après les trois quarts de la course de retour du renvoi de sonnette C. MATRICES DE MONTAGE RAPIDE POUR LA FABRICATION DE PETITES SÉRIES Pour des fabrications de petites séries, il est presque toujours très désavantageux d'établir des matrices souvent onéreuses. D'autre part, faire les pièces à la main est impraticable ou d'un prix de revient trop élevé quand la série se monte à quelques centaines de pièces. Les petites pièces peuvent être exécutées sur une presse à pied qui puisse donner une force de 5 tonnes.
à pied qui puisse donner une force de 5 tonnes. Sur une presse de ce genre, les frais d'outillage sont relativement faibles. Pour établir un jeu de matrices de montage rapide, il faut d'abord avoir des porte-matrices bien conçus. Les modèles A et B de la figure 1, en fonte à grain fin, sont bons. L'alésage est prévu pour répondre à tous les besoins qui peuvent raisonnablement se présenter. Il est préférable d'avoir deux ou trois dimensions de portes-matrices pour éviter d'être gêné dans l'emploi d'un modèle trop petit ou d'être entraîné à des dépenses d'acier à outils trop importantes
d'être entraîné à des dépenses d'acier à outils trop importantes avec un modèle trop grand. Les figures 1 et 2 donnent des exemples de matrices bon marché employées dans la bijouterie de pacotille, la fabrication des boucles, boutons, scellés, etc. Pour faire un jeu de matrices de découpage à bas prix, on établit d'abord le poinçon que l'on trempe ; on voit en E (fig. 2) un exemple d'un tel poinçon. On prépare en même temps, comme en F sur la figure 1, une plaque en acier à outil trempant à l'huile, d'une épaisseur de 3 à 6 mm. que
à l'huile, d'une épaisseur de 3 à 6 mm. que l'on goupille sur un bloc de fonte ou d'acier mi-dur G ; l'ensemble est tourné à la demande du drageoir du porte-matrice. On trace le contour du dégagement de la matrice en se servant du poinçon comme calibre. La matrice est percée et ébauchée à la lime en laissant un peu à prendre, sur le poinçon qui est utilisé comme broche. Ce brochage est fait progressivement, en engageant d'abord le poinçon de 0,5 mm. 4 seulement. On lime la bavure produite. On répète ce brochage et ce limage un certain
produite. On répète ce brochage et ce limage un certain nombre de fois, en gagnant progressivement en profondeur. On donne ensuite une légère dépouille à la matrice. Elle est prête pour la trempe. Après ce traitement thermique, la fourrure sur laquelle est fixée la matrice est percée et limée pour laisser le passage des pièces découpées. Fig. 2. (D) Matrice pour poinçonner un trou dans l'embouti. (E) Poinçon de découpage. Le poinçonnage de capsules peut être effectué sur des matrices telles que celles représentées en C sur la figure i et en D sur la figure 2. Sur la matrice
et en D sur la figure 2. Sur la matrice D de la figure 2, la pièce est centrée approximativement dans le V de la pièce N, le manchon guide-poinçon S parfait le centrage en pénétrant dans la pièce quand la presse fonctionne. Quand on emboutit on étire des pièces dans des tôles minces, et qu'il faut faire des réétirages, on peut prendre des matrices comme celle représentée en D sur la figure 1, qui est prise dans une plaque d'acier trempant à l'eau de 3 à 6 mm. d'épaisseur. Le trou à travers lequel passent les pièces doit être
Le trou à travers lequel passent les pièces doit être rectifié et parfaitement poli après trempe. La pièce sur laquelle est montée la matrice est laissée non trempée. Les matrices de formage ou d'étirage sont montées sur le porte-matrices comme on le voit en A sur la figure I. Cette matrice est équipée avec un éjecteur à main K pour expulser l'embouti de la matrice. Si l'on prend un éjecteur à ressort, au lieu de l'éjecteur à main, il faut également prévoir un dévêtisseur du poinçon, qui peut être soit fixe et monté sur la matrice, soit à ressort et
fixe et monté sur la matrice, soit à ressort et monté sur le poinçon comme S sur la figure 2. Pour la trempe des matrices faites en acier trempant à l'huile, on utilise une huile légère comme l'huile de paraffine ou l'huile de trempe soluble et on opère un revenu pour obtenir la dureté de 59 à 62 sur l'échelle C Rockwell. Les matrices de matriçage qui doivent produire des arêtes vives sont prises dans des disques pleins d'un bon acier à outils au vanadium trempant à l'eau. C'est ce même acier qu'on emploie pour les matrices d'étirage. Pour l'un
même acier qu'on emploie pour les matrices d'étirage. Pour l'un comme pour l'autre travail, les surfaces travaillantes doivent être excessivement dures, au moins 65 à 67 Rockwell, et pour les matrices d'étirage, elles doivent être finement polies. Pour l'étirage des métaux non ferreux et de l'acier doux laminé à froid les matrices sont en une bonne fonte grise à grain fin de dureté moyenne. Il ne faut pas espérer étirer de l'acier inoxydable ou de l'acier à haute teneur de carbone dans des matrices faites avec autre chose que de l'acier trempé et finement poli. En un autre métal, les
l'acier trempé et finement poli. En un autre métal, les matrices s'ouvriraient. Dans bien des cas, des matrices en un métal plus mou colleraient au métal à travailler. Les matrices de formage pour les petites séries peuvent être faites en acier étiré à froid ou en acier mi-dur, mais doivent être durcies par des procédés spéciaux. MÉCANISME POUR PRODUIRE UN MOUVEMENT SPHERIQUE ELLIPTIQUE Dans la confection des vêtements, des sacs, des bâches, etc., beaucoup de machines à coudre utilisent ce que l'on peut appeler : un point double. Ces machines ont deux aiguilles qui opèrent à angle droit l'une de
ont deux aiguilles qui opèrent à angle droit l'une de l'autre. L'aiguille inférieure travaille en dessous de la table qui supporte les pièces qui doivent être piquées. Cette aiguille pourrait être appelée « boucleur » car elle ne doit pas percer le drap, mais passer à l'intérieur de la boucle de fil formée par l'autre aiguille dans son mouvement vertical. La boucle de fil est faite à l'endroit voulu en dessous de la table de travail pendant que l'aiguille remonte en permettant au fil de devenir lâche à l'instant convenable, ce qui forme une boucle. Nous allons décrire ici un
ce qui forme une boucle. Nous allons décrire ici un exemple de mécanisme donnant à l'aiguille inférieure le mouvement voulu. Le boucleur A doit passer tout près de l'aiguille en saisissant la boucle de fil. Il doit tenir cette boucle et se placer lui-même à l'opposé du chemin de l'aiguille pendant le temps que cette dernière est descendue en dessous de la table de travail pour former la prochaine piqûre. Il en résulte que le boucleur doit avoir un mouvement de va et vient perpendiculaire à la direction de l'aiguille et perpendiculaire à la direction dans laquelle se déplace la
et perpendiculaire à la direction dans laquelle se déplace la pièce en travail. D'autre part le boucleur doit avoir un mouvement de va et vient dans le sens du déplacement de l'ouvrage pour éviter toute rencontre avec l'aiguille. Le mouvement suivi par chaque point du boucleur A consiste en une courbe fermée qui ressemble à une ellipse qui serait tangente à une sphère. L'arbre principal B porte l'excentrique plat C et l'excentrique D, ce dernier commande l'arbre basculant E, monté sur le roulement sphérique F. Le bras E porte le boucleur A. L'excentrique C transmet son mouvement au bras E
boucleur A. L'excentrique C transmet son mouvement au bras E au moyen du goujon G, qui passe par le centre du roulement F dans lequel il peut coulisser. Ceci donne donc au boucleur A un mouvement oscillant dans les limites de l'angle indiqué en L sur la vue en coupe. L'excentrique D au moyen de sa relation avec la bielle H terminée par une bille et le bras J, force le bras E à osciller autour du centre du goujon G, de telle sorte que A se meut en avant et en arrière entre la position indiquée par les traits
et en arrière entre la position indiquée par les traits pleins et celle figurée en pointillé en M. On notera que les excentriques C et D donnent à A des mouvements qui sont approximativement à angle droit l'un de l'autre formant ainsi un mouvement sphérique elliptique. L'excentrique C donne à l'aiguille le mouvement d'évitement, tandis que l'excentrique D donne le mouvement qui force le boucleur à passer dans la boucle de fil qui est formée par l'aiguille passant au travers de la pièce d'étoffe à travailler. Si nous considérons l'action de l'excentrique C qui produit le mouvement d'évitement, on notera
de l'excentrique C qui produit le mouvement d'évitement, on notera qu'une partie seulement de sa rotation donne le mouvement au boueard tandis que l'autre fait coulisser le goujon G dans le joint sphérique F. En ce qui concerne l'excentrique D, il faut également noter que seulement une partie de son mouvement circulaire est transmise au boueard A au moyen des pièces H, J, K et E tandis que l'autre partie de ce mouvement lui donne un mouvement de rotation autour de son point d'attache avec la bielle H. Le mouvement qui en résulte pour A peut donc être considéré comme
qui en résulte pour A peut donc être considéré comme la résultante de deux mouvements circulaires à angle droit l'un par rapport à l'autre. Les valeurs relatives de ces deux mouvements ont été réalisées au moyen de leviers, de façon à donner à chacun la valeur désirée. Le mouvement que nous venons de considérer pourrait être obtenu avec un seul excentrique, mais il y aurait trop de difficultés pour donner à chaque élément l'amplitude voulue. La forme de ce mécanisme est bien adaptée aux grandes vitesses car elle est relativement simple, comporte peu de pièces ; les parties mobiles peuvent
simple, comporte peu de pièces ; les parties mobiles peuvent être très légères, ce qui évite l'inertie et les frottements : E. K. L. La suppression du contingentement des machines-outils Nous avons bien souvent demandé dans les colonnes de cette Revue la suppression du contingentement des machines-outils. Cette attitude, si elle a donné lieu à certaines critiques, nous a valu par contre d'innombrables lettres de félicitations de la part de nos lecteurs qui sont tous des usagers de la machine-outil. La suppression des contingents pour certaines machines-outils est aujourd'hui chose faite ; nous sommes très heureux de voir triompher notre
faite ; nous sommes très heureux de voir triompher notre point de vue, qui est celui du bon sens. Par contre les droits de douane sont augmentés, nous en donnons ci-dessous les taux. Les trois paragraphes suivants étaient auparavant bloqués en un seul (no 525 C.) et le tarif minimum correspondant était : 50.000 kgs et plus Fr. 80 25.000 kgs inclus à 50.000 kgs exclus, 95 10.000 kgs inclus à 25.000 kgs exclus. 125 5.000 kgs inclus à 10.000 kgs exclus. 150 1.000 kgs inclus à 5.000 kgs exclus. 175 250 kgs inclus à 1.000 kgsexclus. 220 100 kgs
175 250 kgs inclus à 1.000 kgsexclus. 220 100 kgs inclus à 250 kgs exclus. 280 Moins de 100 kgs 290 Nouveaux droits. Machines-outils et appareils similaires : 1° Laminoirs à froid. Machines à scier, tronçonner, sectionner, river toutes matières, à l'exclusion toutefois des machines pour le travail du bois. Ces divers appareils pesant, par unité : 50.000 kgs et plus Fr. 120 25.000 kgs inclus à 50.000 kgs exclus. 150 10.000 kgs inclus à 25.000 kgs exclus. 180 5.000 kgs inclus à 10.000 kgs exclus. 210 1.000 kgs inclus à 5.000 kgs exclus 300 250 kgs inclus à 1.000
à 5.000 kgs exclus 300 250 kgs inclus à 1.000 kgsexclus. 440 100 kgs inclus à 250 kgs excl. 600 Moins de 100 kgs. 650 2° Machines à aléser, fraiser, mortaiser, fileter, tarauder, percer, raboter les métaux et ouvrages en métaux, étaux-limeurs. Pour toutes matières ; tours à charioter, fileter, surfacer, tours verticaux. Ces divers appareils pesant, par unité : 50.000 kgs et plus Fr. 175 25.000 kgs inclus à 50.000 kgs exclus. 210 10.000 kgs inclus à 25.000 kgs exclus. 295 5.000 kgs inclus à 10.000 kgs exclus. 360 1.000 kgs inclus à 5.000 kgs exclus. 420 250 kgs
1.000 kgs inclus à 5.000 kgs exclus. 420 250 kgs inclus à 1.000 kgs excl. 525 100 kgs inclus à 250 kgs exclus. 640 Moins de 100 kgs. 665 3° Tours automatiques et semi-automatiques, machines à brocher et à rectifier toutes matières, à l'exclusion toutefois des machines pour le travail du bois. Ces divers appareils pesant, par unité : 50.000 kgs et plus Fr. 185 25.000 kgs inclus à 50.000 kgs exclus. 235 10.000 kgs inclus à 25.000 kgs exclus. 325 5.000 kgs inclus à 10.000 kgs exclus. 400 1.000 kgs inclus à 5.000 kgs exclus. 460 250 kgs inclus
kgs inclus à 5.000 kgs exclus. 460 250 kgs inclus à 1.000 kgs exclus. 625 100 kgs inclus à 250 kgs excl. 750 Moins de 100 kgs. 780 4° Machines pour la fabrication ou la réparation de l'horlogerie, ces divers appareils pesant, par unité : 30 kgs et au-dessus (Droits des positions ci-dessus, selon l'espèce). Moins de 30 kgs. Fr. 290 Rappelons que pour ces dernières années la France a importé de l'étranger les valeurs suivantes pour l'article 525 C. en question : 1929 1930 1931 1932 1933 Poids en quintaux métr. 104.224 138.805 62.285 29.966 21.930 Prix moyen au
quintaux métr. 104.224 138.805 62.285 29.966 21.930 Prix moyen au kg 19,30 14,64 14,16 11,38 13,37 Cales porte-pièces permettant un nettoyage rapide Les cales porte-pièces des montages de fraisage sont généralement du modèle indiqué sur la figure I. La grande surface plate A est à 3 ou 4 mm. au-dessous de la surface rectifiée B sur laquelle repose la pièce. Quand on a de grosses opérations d'usinage, la surface A se couvre de copeaux ; il faut la nettoyer pour éviter que les copeaux n'aillent sur la surface B. La figure 2 représente une cale dont les surfaces inclinées C
figure 2 représente une cale dont les surfaces inclinées C descendent doucement des bords de la surface B. D'un seul coup de brosse, il est généralement possible de nettoyer toute la surface. Pour un montage qui comportait six cales du modèle de la figure 2, il fallait huit secondes pour brosser les copeaux sur les surfaces A qui mesuraient chacune 600 x 750 mm. En remplaçant ces cales par celles de la figure 2, ce temps a été réduit à quatre secondes. Fig. I. Cale-support de pièces du modèle habituel. Fig. 2. Cale établie pour faciliter l'enlèvement des copeaux. La
Fig. 2. Cale établie pour faciliter l'enlèvement des copeaux. La Soudure à l'arc du cuivre par Wilmer E. STINE, Ingénieur à la Lincoln Electric Co. Le cuivre, le métal le plus ancien connu, voit le champ de ses applications industrielles s'élargir constamment, aux États-Unis en particulier, depuis l'abrogation de la prohibition a provoqué une importante demande de réservoirs et de bassins en cuivre. A l'heure actuelle, aucun métal n'a de valeur intéressante en industrie si on ne peut le souder économiquement et parfaitement. La soudure du cuivre n'est pas une chose nouvelle. Depuis de nombreuses années, on soude à l'arc
chose nouvelle. Depuis de nombreuses années, on soude à l'arc les barres et les anneaux des rotors des moteurs Lincoln. Beaucoup de soudeurs à façon ont construit depuis cinq à six ans des réservoirs et récipients soudés. Les recherches poussées continuellement pour perfectionner la soudure industrielle ont permis d'améliorer les procédés utilisés au point que tout soudeur expert sur d'autres métaux doit réussir avec le même succès constant la soudure à l'arc du cuivre. Il y a deux procédés également bons pour souder le cuivre à l'électrode en charbon. L'un emploie comme métal d'apport du cuivre pur et l'autre un
emploie comme métal d'apport du cuivre pur et l'autre un bronze phosphoreux spécial. Avec l'électrode en charbon on obtient sur le cuivre des soudures d'une grande ductilité à une vitesse comprise entre 20 cm. et 30 cm. à la minute dans des tôles de 12 mm. d'épaisseur et sur des feuilles minces, on peut atteindre jusqu'à 100 cm. par minute. Quand on prend comme métal d'apport du cuivre pur, celui-ci fond à la même température que le métal de base. Les bords du joint fondent et forment un mélange intime avec le métal d'apport en formant soudure homogène. Quand on
avec le métal d'apport en formant soudure homogène. Quand on emploie du bronze phosphoreux, le métal d'apport fond plus vite que le métal de base dont la fusion est par suite très réduite. La soudure est donc constituée presque uniquement de bronze phosphoreux qui adhère au cuivre. La manière de procéder est la même dans les deux cas, sauf que dans le cas du cuivre pur comme métal d'apport, on utilise un arc légèrement plus court. Quand le joint doit avoir une résistance électrique faible, le cuivre pur doit être employé. Le bronze phosphoreux donne un joint d'une ductilité un
employé. Le bronze phosphoreux donne un joint d'une ductilité un peu plus grande. La difficulté de la soudure du cuivre repose sur sa très haute conductibilité de la chaleur et sur ce qu'il contient, dans sa forme commerciale normale, de petites quantités d'oxygène sous forme d'oxyde cuivreux. À une température inférieure au point de fusion, ces parties oxydées donnent lieu à une ségrégation qui réduit la résistance à la rupture du métal du joint. L'emploi d'une électrode au charbon avec un arc de 10 à 25 mm. protège le métal fondu et l'empêche d'absorber l'oxygène de l'air. La vapeur de
fondu et l'empêche d'absorber l'oxygène de l'air. La vapeur de l'arc est oxydée sous forme de gaz carbonique par son contact avec l'air. Ce gaz n'est pas absorbé par le cuivre. Avec l'électrode en charbon et un très fort courant de soudure, la chaleur se développe plus vite sur la plage chauffée qu'elle ne peut s'échapper par conductibilité dans la masse du cuivre et le métal est fondu rapidement. La meilleure pratique est de faire la soudure par en-dessus et il est toujours mieux de donner un appui au joint. Cet appui peut être constitué par un bloc de cuivre,
Cet appui peut être constitué par un bloc de cuivre, de carbone ou de graphite. Pour les soudures en bout, on prévoit généralement de petites rainures sous le joint dans le bloc d'appui. Les tôles de cuivre de 5 mm. environ d'épaisseur doivent être espacées de façon à laisser un vide égal à leur épaisseur. Les tôles plus fortes doivent être chanfreinées et à la base du V que forment les chanfreins, il faut laisser un espace dans les 3 mm. Au-dessus de 10 mm. d'épaisseur, les plaques doivent être soumises à un réchauffage préalable au rouge sombre avant soudure.
soumises à un réchauffage préalable au rouge sombre avant soudure. Ce travail peut être obtenu rapidement en promenant une électrode en charbon formant un arc de 2 à 3 cm. sur la surface de la pièce. Le courant employé variera de 60 à 100 ampères pour les tôles de 1,5 mm. d'épaisseur jusqu'à 300 à 400 ampères pour les plaques de 6 mm. et plus. Le voltage aux extrémités de l'arc doit être de 35 à 50 volts. La baguette de bronze phosphoreux où de cuivre est inclinée au contact de la pièce de 5 à 10 degrés et l'électrode
de la pièce de 5 à 10 degrés et l'électrode en charbon est maintenue perpendiculaire à la baguette. Avec ce procédé on peut réaliser de très grandes vitesses de soudure. En fait, plus la soudure est rapide, meilleure elle est dans la plupart des cas. Les soudures auront une résistance à la rupture de 20 à 24 kgs par millimètre carré et une bonne ductilité. Quand il y en a, le gauchissement est peu important. Quelques usagers signalent avoir obtenu des soudures satisfaisantes avec une électrode métallique en bronze phosphoreux. Ce procédé est d'un résultat meilleur sur tôles minces que
Ce procédé est d'un résultat meilleur sur tôles minces que sur les fortes. On peut obtenir de bons résultats en renversant les polarités. La difficulté réside dans le réglage du chauffage. Quelques exemples de soudure de cuivre à l'arc. Tout un ensemble d'appareils de distillation d'alcool, que l'on voit sur la figure 1, a été réalisé dans de la tôle de cuivre de 5 mm. d'épaisseur. La soudure en a été faite par l'Electric Welding Co avec des électrodes en charbon et des baguettes de bronze phosphoreux de 6 mm. Le courant était fourni par un générateur Lincoln de 400
Le courant était fourni par un générateur Lincoln de 400 ampères. Le fabricant indique que la soudure à l'arc est beaucoup plus rapide que le rivetage, un homme ayant fait en 13 minutes le travail qui exigeait auparavant l'activité de deux hommes pendant une demi-journée de travail. Des éprouvettes d'essai ont été soumises à la traction et ont indiqué une résistance à la rupture de 22 à 24 kgs. Tout le travail a été fait sans que l'on constate de gauchissement, de brûlures du métal ou de fuites aux joints. La figure 2 donne un autre exemple de soudure du
La figure 2 donne un autre exemple de soudure du cuivre. Il s'agit de deux grandes bassines de cuisson montées pour un atelier de fabrication de peintures et vernis. Ces bassines ont, à peu de chose près, deux mètres de diamètre et un mètre de profondeur. Elles sont faites avec des tôles de 8 mm. d'épaisseur. On a laissé pour faire les joints un espace de 6 mm. et on a appuyé le joint à souder sur un fort bloc de cuivre. Avec une électrode en charbon et une baguette de bronze phosphoreux de 6 mm., la soudure a été
de bronze phosphoreux de 6 mm., la soudure a été menée rapidement. Les bavures intérieures ont été arasées à la fin du travail. Ces bassines paraissent avoir été les premières construites à l'arc électrique. Ces exemples sont caractéristiques des possibilités actuelles. Ce n'est pas seulement des soudures cuivre sur cuivre que l'on peut obtenir ainsi, mais le cuivre et ses alliages peuvent être soudés au fer à l'acier avec des joints résistants et ductiles. On remarquera que dans la soudure à l'arc du cuivre il est essentiel d'avoir un générateur d'une capacité suffisante et donnant un courant stable. Avec des