jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
à hydrogène sont munies de détendeurs et de robinets d'arrêt; l'alimentation automatique est contrôlée par le robinet D, à commande électromagnétique, branché sur l'interrupteur manométrique E du panneau de contrôle, la pression étant indiquée sur ce panneau par le manomètre F, et sur la machine même, par le manomètre G. Le gaz carbonique est distribué dans l'enveloppe du stator par la rampe H, et l'hydrogène, par la rampe I; la circulation de l'hydrogène est entretenue par les ventilateurs K, qui engendrent deux flux ayant peu de tendances à se mélanger, dont la pression dynamique est indiquée par le manomètre L;
dont la pression dynamique est indiquée par le manomètre L; à chacun des flux correspond un faisceau tubulaire, monté transversalement au-dessus du rotor, dans lequel circule l'eau de refroidissement. Par l'effet des réactions, un courant continu d'hydrogène traverse le dessiccateur M, monté en dérivation, dans lequel l'humidité est retenue par une colonne d'alumine activée; une fois par semaine, l'appareil est mis hors circuit par la manœuvre des robinets d'arrêt, puis on chauffe l'alumine en vue de la réactiver, tandis que la vapeur d'eau expulsée est emportée par un courant d'air débité par la soufflante N. Le panneau des appareils indicateurs
débité par la soufflante N. Le panneau des appareils indicateurs comprend, en outre, le thermomètre électrique P, qui donne la température de l'hydrogène, et le manomètre densimétrique Q; ce manomètre, branché à l'entrée et à la sortie de la soufflante R, indique la densité du gaz et, par suite, la pureté de l'hydrogène, par application d'un principe rappelé plus haut; ajoutons que, même sans appoint de gaz frais, la pureté de l'hydrogène reste supérieure à 95%. S'il se produit des condensations, l'eau est recueillie par les détecteurs S, dont le flotteur déclenche un signal avertisseur; le manomètre T indique la
flotteur déclenche un signal avertisseur; le manomètre T indique la pression des bouteilles d'hydrogène. Sur la figure sont également représentés quelques éléments du système de distribution, de l'huile de graissage des bagues FIG. I. — Schéma du système d'alimentation en hydrogène des alternateurs de la General Electric Co. Les lignes en traits interrompus représentent des connexions électriques. Les appareils compris dans le rectangle en traits interrompus sont montés sur un panneau auxiliaire. A, bouteilles d'hydrogène à débit automatique; B, bouteilles d'hydrogène à débit contrôlé à la main; — C, bouteilles d'acide carbonique; E, interrupteur à contrôle manométrique; — F, manomètre
d'acide carbonique; E, interrupteur à contrôle manométrique; — F, manomètre de l'alternateur; — L, manomètre donnant la pression dynamique; — P, thermomètre; — Q, indicateur de la densité (pureté); T, manomètre des bouteilles. D, étanchement. L'huile sous pression arrive par les tuyaux U, sur lesquels sont branchés les manomètres avertisseurs V; l'huile qui s'échappe du côté du rotor traverse les séparateurs W avant d'être dégazée dans le vide. Les séparateurs contiennent suffisamment d'huile pour ne pas se vider en cas d'explosion, la durée de la surpression ainsi engendrée ne dépassant pas 10 à 15 s; dans ces conditions, les gaz
pas 10 à 15 s; dans ces conditions, les gaz ne peuvent pas envahir les deux réservoirs d'huile du circuit des paliers et du circuit des bagues d'étanchement, ces deux réservoirs étant formés par la même cuve cloisonnée sur la hauteur utile seulement et contenant la même qualité d'huile. En résumé, un signal d'alarme se déclenche dans les cas suivants: quand la densité ou la pression du gaz de l'enveloppe outrepasse une limite inférieure ou une limite supérieure; quand la pression des bouteilles outrepasse une limite inférieure ou une limite supérieure; quand la température du gaz de l'enveloppe dépasse une
supérieure; quand la température du gaz de l'enveloppe dépasse une certaine limite; quand un détecteur d'eau est rempli; quand la pression de l'huile qui lubrifie les bagues d'étanchement tombe au-dessous d'une certaine limite; quand les moteurs des soufflantes et tous appareils fonctionnant au courant continu sont privés d'énergie; quand le vide de l'équipement de dégazage est insuffisant. Turbo-alternateur de 110 000 kW, ventilé à l'hydrogène, installé aux usines Ford, à Detroit. Le groupe de 110 000 kW, mis en route au mois d'octobre 1937 à la centrale des usines Ford, est l'une des réalisations les plus remarquables en matière d'alternateurs
est l'une des réalisations les plus remarquables en matière d'alternateurs ventilés à l'hydrogène. Sur la figure 1, qui donne une vue de la centrale, le turbo-alternateur ventilé à l'hydrogène se trouve au premier plan; la machine, construite par la General Electric Co, est à ce jour la seule, parmi les dixhuit groupes d'une puissance globale de 1 073 000 kVA sortant des mêmes ateliers, qui soit en service dans une centrale industrielle, toutes les autres fonctionnant dans des stations distributrices d'énergie. Comme les deux autres turbo-alternateurs de 1 375 000 kVA au facteur de puissance 0,8, montés en 1931 et
kVA au facteur de puissance 0,8, montés en 1931 et en 1936, qui équipent la centrale, la nouvelle machine est du type compound vertical; ce type de turbo-alternateur, qui comprend deux corps superposés, est conçu pour occuper le moindre encombrement en plan, selon l'idée directrice suivie par la Société Ford pour l'établissement de tous ses matériels. Le corps haute pression du bas est alimenté à 84 kg/cm2, 485°; l'échappement, à 6 kg/cm2, 200°, est dirigé sur le corps du bas. Les deux corps développent la même puissance; les rotors, tournant à 1 800 tr/min, sont attelés à deux alternateurs, également
à 1 800 tr/min, sont attelés à deux alternateurs, également superposés, dont la ventilation est étudiée ici. Les deux alternateurs sont couplés en série; la fréquence est de 60 cycles, FIG. 5. — Schéma du système de circulation d'huile d'étanchement. I, connexions avec la turbine supérieure; — K, tuyautages débouchant à l'extérieur; — L, soupapes de sûreté; — M, indicateurs de niveau; — N, robinet à commande électromagnétique. la tension aux bornes, de 13 800 volts. Les stators, à carcasse chaudronnée, comportent deux enroulements pouvant être mis en circuit indépendamment ; la marche en synchronisme des deux alternateurs peut ainsi
; la marche en synchronisme des deux alternateurs peut ainsi être réalisée sans que l'on ait à connecter les enroulements aux barres omnibus. Le rotor des alternateurs comporte des canaux dirigés radialement, qui assurent sa ventilation par effet centrifuge, l'hydrogène étant libéré dans l'entrefer. Pour la ventilation du stator, un rotor de ventilateur, d'un débit de 735 m3/mn, est monté à chacune des extrémités du rotor de la machine; un diffuseur utilisant la pression dynamique porte ce rendement à une valeur de l'ordre de 50. Chacun des deux flux traverse un échangeur tubulaire à ailettes, qu'un volet permet d'isoler en
un échangeur tubulaire à ailettes, qu'un volet permet d'isoler en vue du nettoyage sans perte sensible d'hydrogène. La figure 5 donne le schéma du système de circulation d'huile assurant l'étanchéité des quatre sorties d'arbres de l'alternateur. Seule l'une des sorties de l'arbre inférieur est représentée; les connexions avec les trois autres sorties sont amorcées. L'étanchement par bagues à surface de portage cylindrique, montées intérieurement par rapport aux paliers, fonctionne comme il a été dit précédemment ; l'huile refoulée par la pompe A traverse le refroidisseur B et rejoint les bagues a, où elle se divise en deux flux opposés ;
a, où elle se divise en deux flux opposés ; le flux qui s'échappe du côté du palier se charge d'air et rejoint le séparateur d'air C, où la fraction de l'air simplement émulsionnée se dégage et rejoint l'extérieur sous l'action de l'éjecteur à vapeur b ; le flux qui s'échappe du côté du rotor se charge d'hydrogène et rejoint le séparateur d'hydrogène D, où l'hydrogène simplement émulsionné se dégage et fait retour à l'alternateur par un tuyau qui débouche à proximité des bagues. Ainsi privée des gaz émulsionnés, l'huile rejoint l'appareil de dégazage E, où l'air et l'hydrogène dissous
rejoint l'appareil de dégazage E, où l'air et l'hydrogène dissous s'échappent par l'effet du vide entretenu par le raréfacteur F, dont le refoulement débouche à l'extérieur. Il importe que l'huile soit en légère surpression par rapport à l'hydrogène, ce gaz étant lui-même maintenu à une pression légèrement supérieure à la pression atmosphérique par l'effet d'un régulateur du système de circulation de ce gaz. L'huile est maintenue en surpression par les régulateurs différentiels à diaphragme c, branchés, d'une part sur l'atmosphère d'hydrogène, d'autre part sur le refoulement de la pompe A ; le diaphragme contrôle les robinets d, qui forment étranglement
; le diaphragme contrôle les robinets d, qui forment étranglement sur le refoulement, séparé en deux branches, dont l'une rejoint l'alternateur supérieur. En cas de défaillance de l'appareil de dégazage par le vide, les robinets à commande électromagnétique e assurent l'arrivée, aux bagues d'étanchement, d'huile prélevée sur le circuit d'huile de graissage des paliers par le tuyautage de raccordement f; l'huile non dégazée, ainsi admise dans le circuit à la pression qui convient par l'action des régulateurs à diaphragme g, a pour effet d'abaisser à mesure le degré de pureté de l'hydrogène en circulation dans les deux carcasses ; en
de l'hydrogène en circulation dans les deux carcasses ; en cas d'urgence, des dérivations permettent de contrôler l'admission de l'huile à la main. La marche de la pompe A est contrôlée par les disjoncteurs manœuvrières h. Comme pour toutes les machines de la General Electric Co, la purge des carcasses s'opère à l'acide carbonique dans des conditions déjà indiquées. Après une période de mise en train où la ventilation était pratiquée à l'air, l'alternateur a fonctionné sans incidents, étant ventilé à l'hydrogène. Tous les appareils du circuit étant automatiques, la ventilation à l'hydrogène n'introduit aucune difficulté appréciable dans la conduite
ventilation à l'hydrogène n'introduit aucune difficulté appréciable dans la conduite de la machine ; on admet que le rendement à pleine charge se trouve amélioré de 1. Les alternateurs ventilés à l'hydrogène sont sortis de la phase expérimentale ; on peut admettre que, dans l'avenir, tous les alternateurs d'une puissance supérieure à 37 500 kVA (3 600 t/mn) ou à 75 000 kVA (1 800 t/mn) seront ainsi refroidis. Les recherches actuelles ont pour objet de simplifier les auxiliaires et de perfectionner l'étanchéité, en vue de l'application du système aux alternateurs d'une puissance inférieure à 28 125 kVA (3 600
alternateurs d'une puissance inférieure à 28 125 kVA (3 600 t/mn) ou à 81 250 kVA (1 800 t/mn), limites au-dessous desquelles la ventilation à l'hydrogène n'a pas encore été mise en pratique. J. E. HYDRAULIQUE RECHERCHES SUR L'ÉCOULEMENT DE L'EAU À L'ENTRÉE D'UN CANAL DÉCOUVERT (Suite et fin). ÉTUDE DE L'AJUTAGE RENTRANT. ÉCOULEMENT AXIAL. Nous allons étudier le cas où l'extrémité amont du canal pénètre dans le bassin d'une façon telle que les vitesses d'appel puissent être considérées comme négligeables le long de toutes les parois du bassin lui-même, y compris celles qui entourent l'ouverture par laquelle passe le
y compris celles qui entourent l'ouverture par laquelle passe le canal. Ce résultat est atteint lorsque la pénétration du canal à l'intérieur du bassin est égale à la largeur du canal. L'ajutage rentrant ainsi réalisé correspond à des contractions nettement plus fortes que dans le cas du départ ordinaire sans tubulures (fig. 10 a, 10 b, 10 c, 10 d). L'intérêt de l'ajutage rentrant réside dans le fait que les considérations théoriques permettent de prévoir d'une manière plus précise l'allure des phénomènes. Considérons d'abord le cas de l'écoulement axial. Les équations [1], [2] et [5] déjà obtenues demeurent applicables; de
équations [1], [2] et [5] déjà obtenues demeurent applicables; de plus, l'existence de vitesses négligeables le long de toutes les parois du bassin permet d'écrire, en appliquant le théorème d'Euler entre S et SI : et, entre 8, et S, : Les trois relations [2], [10] et [11] ne sont d'ailleurs not différentes, comme il est facile de le voir en les comparant. En réalité, on possède trois équations qui permettent de déterminer par des considérations purement théoriques les valeurs de m, h' et z, à partir des éléments mesurés q, hx, ht, ou des éléments que l'on déduit immédiatement
q, hx, ht, ou des éléments que l'on déduit immédiatement de ces derniers. On tire de l'équation : ou : Mais la relation donne : ce qui donne finalement l'expression suivante du coefficient de contraction m, en fonction de h': Pour déterminer h' lui-même, il suffit de porter cette valeur de m dans l'équation, ce qui donne : ou : L'expression du débit q, en fonction des niveaux amont et aval, devient alors très simple ; en effet, on peut écrire l'équation sous la forme : ou, en tenant compte de h2 et de [13] : soit : d'où l'on
de h2 et de [13] : soit : d'où l'on tire : Pratiquement, pour effectuer la vérification expérimentale des théories précédentes, nous avons calculé, en fonction des valeurs expérimentales de h2 et de q, les valeurs théoriques de H1 ; puis, à partir de la valeur ainsi calculée pour Hl, nous avons évalué h' au moyen de la relation et, enfin, le coefficient de contraction m donné par la formule. D'autre part, la mesure directe donne pour h' une valeur expérimentale, qui, portée dans l'équation, fournit ce que nous appellerons la valeur expérimentale du coefficient de contraction m. On voit
la valeur expérimentale du coefficient de contraction m. On voit sur la figure la coïncidence qui existe entre les valeurs théoriques, d'une part, et expérimentales, d'autre part, de h', de m et de Hl, pour différentes valeurs du débit correspondant à deux valeurs constantes de h2 : h2 = 15cm 27 et h2 = 10 cm. ÉTUDE DE L'AJUTAGE RENTRANT. ÉCOULEMENT CRITIQUE ET ÉCOULEMENT DÉNOYÉ. — Considérons maintenant le cas de l'écoulement critique et dénoyé, lorsque le départ du canal forme ajutage rentrant. Les notations demeurant les mêmes que dans l'étude de l'écoulement critique relative au cas où il n'existe
l'étude de l'écoulement critique relative au cas où il n'existe pas d'ajutage, les relations demeurent valables pour l'écoulement critique actuel, mais la répartition hydrostatique des pressions consécutives à la faible valeur des vitesses en tous points des parois mouillées du bassin, permet d'écrire, en appliquant le théorème d'Euler entre les sections Si et So : ou : Mais l'équation donne : On a donc : H2 = n= 40 (H1 - D - Ç2), d'où l'on tire : D'autre part, la relation permet d'écrire : et en portant cette valeur dans la relation, celle-ci devient : d'où l'on tire finalement
dans la relation, celle-ci devient : d'où l'on tire finalement : Pratiquement, à partir des valeurs mesurées de Hl et q, on peut calculer D au moyen de la relation ; puis, D étant ainsi connu, la relation fournit la valeur de h2 et l'équation donne la valeur critique de h2, qui elle-même permet d'évaluer la perte de charge Ç2 au moyen de la formule. Nous avons comparé les valeurs théoriques ainsi obtenues pour D, h2 critique et Z = h2 + Ç2, aux valeurs obtenues expérimentalement en déterminant : a) Pour D, la profondeur moyenne de la section Sn
a) Pour D, la profondeur moyenne de la section Sn correspondante ; b) Pour h2 critique, la valeur observée ; c) Pour Ç, la valeur de h2 h2 déduite des mesures. La figure montre la concordance qui existe entre la théorie et les résultats expérimentaux. Sur la figure sont indiquées les variations de H1 en fonction du débit q, pour les deux valeurs constantes de h2 étudiées : h2 = 10 et h2 = 15cm 27, et pour les divers modes d'écoulement successifs : axial, noyé, dénoyé. On voit que, pour une même valeur de h2 et pour un même
pour une même valeur de h2 et pour un même débit, les pertes de charge sont notablement plus grandes dans le cas de l'ajutage rentrant que dans le cas d'un canal ordinaire. La figure donne, en fonction du débit, les valeurs limites de h2 séparant l'écoulement noyé, soit de l'écoulement axial, soit de l'écoulement dénoyé. Nous avons effectué, dans le cas de l'ajutage rentrant, un ensemble de déterminations analogues à celles que nous avons faites avec le canal ordinaire : relief de la surface libre et profils en long correspondant à un grand nombre de cas. Nous nous bornons à
à un grand nombre de cas. Nous nous bornons à signaler ce fait sans insister sur les résultats qui montrent nettement l'exagération des contractions provoquées par l'ajutage rentrant. CONCLUSIONS. — Nous avons abordé l'examen des phénomènes qui se passent en régime permanent, à l'entrée d'un canal découvert. Nous avons mis en évidence l'existence de quatre modes d'écoulement possibles (axial, noyé, critique, dénoyé), pour un niveau amont donné, suivant les valeurs de la retenue aval, du moins tant qu'il se forme des contractions notables à l'entrée du canal : si l'on supprime ces contractions au moyen d'une tubulure de forme convenable,
supprime ces contractions au moyen d'une tubulure de forme convenable, on fait disparaître les configurations précédentes, l'écoulement s'effectuant à pleine section dès l'entrée du canal. Nous avons montré comment les considérations théoriques relatives aux divers mouvements, exception faite pour l'écoulement noyé pour lequel une théorie simple semble difficile à établir, sont bien vérifiées par l'expérience. En pratique, c'est l'écoulement axial que l'on rencontre presque toujours ; nous avons établi deux relations distinctes qui permettent, dans ce cas, si l'on connaît le coefficient de contraction m, de déterminer, par exemple, le débit q ainsi que h', en fonction des niveaux amont
débit q ainsi que h', en fonction des niveaux amont et aval. Nous en avons déduit l'expression de la perte de charge à l'entrée du canal, expression dont nous avons souligné le caractère général et qui constitue, en quelque sorte, une extension de la formule de Borda aux canaux découverts. L'étude particulière du cas où l'extrémité amont du canal forme ajutage rentrant fait intervenir une équation supplémentaire, qui permet la détermination théorique du coefficient m en même temps que celle de q et de h', par exemple si l'on se donne les niveaux amont hl et aval h2. Les contractions
donne les niveaux amont hl et aval h2. Les contractions sont d'ailleurs nettement plus accentuées dans le cas de l'ajoutage rentrant. L. ESCANDE, Professeur à la Faculté des Sciences, Sous-Directeur de l'Institut électrotechnique et de l'Institut de Mécanique des Fluides de Toulouse ÉTUDES ÉCONOMIQUES LA LIMITATION DES BÉNÉFICES DES ENTREPRISES INDUSTRIELLES ET COMMERCIALES Principes de la limitation des bénéfices. — La loi du 11 juillet 1938 sur l'Organisation générale de la nation pour le temps de guerre, modifiée et complétée par un décret-loi du 10 septembre 1939, dispose qu'à la mobilisation ou, le cas échéant, dès la mise en application
mobilisation ou, le cas échéant, dès la mise en application de cette loi, la fourniture des prestations nécessaires pour assurer les besoins du pays est obtenue, en principe, au moyen d'accords amiables et, à défaut, par réquisition. En outre, la loi pose le principe que tout bénéfice sur ces prestations est exclu. Avant de poursuivre, il est bon de préciser immédiatement, à la lumière des divers textes parus postérieurement à la loi du 11 juillet 1938, le sens qu'il convient d'attribuer à certaines des expressions employées ci-dessus. Le terme d'accord amiable désigne, non pas une forme de contrat déterminée, mais
amiable désigne, non pas une forme de contrat déterminée, mais tout mode d'acquisition qui ne relève pas de la réquisition : marché de gré à gré, marché passé par adjudication, contrat de régularisation d'une commande de mobilisation, etc. On comprend aisément comment il faut entendre la notion des besoins du pays, plus générale que celle des besoins de la défense nationale à laquelle elle se substitue désormais. Elle englobe notamment tous les besoins des administrations de l'État, tant civiles que militaires, des départements, des communes, des établissements publics, des services publics personnalisés, de la Société nationale des Chemins de fer
publics personnalisés, de la Société nationale des Chemins de fer français, etc., ainsi que les fournitures faites aux administrations et services des Gouvernements des nations alliées de la France. Enfin, quand la loi stipule l'exclusion de tout bénéfice sur les prestations de l'espèce considérée, elle n'entend pas cependant méconnaître la nécessité d'assurer une rémunération normale du capital investi dans les entreprises ayant fourni lesdites prestations. A cet égard, l'expression de limitation des bénéfices doit être préférée. Les textes les plus récents sur la question dans lesquels on trouvera toutes les références antérieures utiles, sont le décret-loi du 29 novembre 1939
références antérieures utiles, sont le décret-loi du 29 novembre 1939 et le décret simple, pris pour l'application du précédent, le 30 novembre 1939 (1).Les dispositions en vigueur, et dont il sera question ci-après, s'appliquent à toutes les entreprises qui relèvent de l'impôt sur les bénéfices industriels et commerciaux. (1) Journal officiel du 1er décembre 1939, p. 13544 et 13547. Indépendamment des organismes qui sont exemptés de cet impôt, sont également exceptés : Les sociétés par actions ou à responsabilité limitée qui n'effectuent que des opérations civiles (1) et qui ne sont assujetties audit impôt qu'en raison de leur forme ;
sont assujetties audit impôt qu'en raison de leur forme ; Les artisans et assimilés. Les bénéfices provenant des affaires d'exportation (même aux colonies) sont affranchis de la limitation. La limitation des bénéfices est assurée par l'application de prélèvements progressifs en fonction des pourcentages de bénéfice par rapport au chiffre d'affaires, en distinguant : Les bénéfices provenant de l'exécution de marchés passés pour la satisfaction des besoins du pays ; Les bénéfices provenant d'opérations effectuées dans ce qu'on a appelé, par opposition, le secteur normal. Pour les marchés de la première catégorie, la limitation s'applique, non seulement aux entreprises titulaires desdits
catégorie, la limitation s'applique, non seulement aux entreprises titulaires desdits marchés, mais encore à leurs sous-traitants et aux titulaires de sous-commandes, ainsi qu'aux sociétés qui ont avec les entreprises titulaires un lien de dépendance ou de direction, lorsqu'elles leur fournissent des matières, produits ou prestations utilisés pour l'exécution des marchés considérés. Sont, au contraire, rattachées au secteur normal les fournitures ou prestations qui sont exécutées pour le compte des administrations publiques ou assimilées, sur simple facture ou sur simple mémoire. Mécanisme du prélèvement sur les bénéfices. — Le décret précité du 30 novembre 1939 indique, tant pour le secteur des
du 30 novembre 1939 indique, tant pour le secteur des besoins du pays que pour le secteur normal, les barèmes d'après lesquels sont opérés les prélèvements sur les bénéfices suivant les diverses catégories de contrats. Ces barèmes peuvent être traduits par des formules très simples. Nous donnons ci-après de telles formules qui sont valables : d'une part, dans le cas de marchés de fournitures, de travaux ou de transports conclus pour la satisfaction des besoins du pays ; d'autre part, pour les opérations effectuées dans le secteur normal par les entreprises de fabrication, d'extraction ou de vente en gros. L'établissement
entreprises de fabrication, d'extraction ou de vente en gros. L'établissement des formules correspondant aux autres cas prévus n'offrirait pas plus de difficultés. Soient : M, le montant du marché considéré; B, le bénéfice comptable inclus dans le montant du marché ; P, le prélèvement opéré par le fisc sur le bénéfice comptable ; b, le bénéfice effectif qui reste au fournisseur après le prélèvement et qui a, par conséquent, pour valeur (B — P). Les valeurs respectivement prises par P et b, en fonction de B, sont les suivantes dans les divers cas qu'il y a lieu de considérer :