jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
les coussinets de celles-ci une broche dont le filetage du nez correspond exactement à celui de la douille du mandrin. Les coussinets sont en outre très exactement ajustés d'après la broche. L'erreur de cette broche doit être connue d'avance. Les paliers doivent être en bronze et non en laminé. La pièce qui sert pour la vérification du mandrin doit être tournée lentement pendant que l'on serre petit à petit les mors. Il s'ensuit un serrage vigoureux de ceux-ci. Il faut remarquer que les valeurs du serrage sont toujours différentes pour chaque trou de la clé. Il faut choisir un trou
chaque trou de la clé. Il faut choisir un trou de la clé ayant la plus petite inexactitude, mesurer celle-ci et se servir toujours de ce trou. III Une méthode plus précise consiste à fixer sur le chariot un amplificateur avec une longue touche pour les surfaces intérieures et que l'on introduit dans les coussinets de la broche latéralement et par le haut. On déplace ensuite la poupée à droite ou à gauche, on gratte la surface d'assise de la moitié de la valeur obtenue par mesure. Ensuite on procède exactement de même qu'il était indiqué dans la deuxième méthode
exactement de même qu'il était indiqué dans la deuxième méthode : on détermine la position finale de l'axe de la broche dans les deux plans. Après avoir déterminé la position de la poupée dans les deux plans sur les glissières qui forment l'assise même de la poupée, on gratte d'abord des petites surfaces sur l'emplacement des bords sur une profondeur donnée par la lecture de l'amplificateur et ensuite on finit toute la surface d'assise de la poupée. Cela représente le travail le plus difficile, notamment s'il s'agit des changements dans le plan vertical sur les prismes longs ; c'est à
le plan vertical sur les prismes longs ; c'est à la main que ce travail est ordinairement effectué. Si on dispose d'une grande machine à rectifier les surfaces, on redresse la pièce à corriger de la valeur de l'erreur ; à l'aide des cales, en se servant d'un amplificateur et l'on élimine cette erreur par rectification. Dans le plan horizontal, le travail se borne au réglage par les vis, en cas où le banc sous la poupée ne possède pas de prismes. Ces vis doivent naturellement être pourvues d'un filetage fin. Il est à remarquer que dans ce cas les
fin. Il est à remarquer que dans ce cas les pièces en forme de plaquettes d'acier servant à protéger la fonte, matière plutôt douce, ne sont pas nécessaires. La vis appuyant sur le banc étant maintenue par l'effet de frottement. La position de l'axe de la broche doit-elle influencer le poids de la pièce à usiner, c'est-à-dire doit-elle accuser une direction ascendante seulement ? Cette question est répondue dans le chapitre : « Parallélisme de l'axe des pointes par rapport aux glissières de guidage du chariot ». L'erreur admissible dans le parallélisme de l'axe de l'alésage conique de la broche
le parallélisme de l'axe de l'alésage conique de la broche par rapport aux glissières du banc dans les deux plans, est considérée pour toutes les dimensions des machines comme : 1° ±0,02 /300 mm. pour les machines de fabrication ; 2° ±0,011300 mm. pour les travaux d'outillage. Gamme d'opérations du corps de la poupée. 1° Traçage. 2° Rabotage d'ébauches du plan joint du milieu ; 30 Rabotage de la surface d'assise (prismes) ; (monter la pièce sur le banc-gabarit) ; 40 Grattage de finition du plan joint du milieu 50 Perçage et taraudage des trous pour chapeaux des paliers ;
Perçage et taraudage des trous pour chapeaux des paliers ; 60 Dressage des deux plans, celui du milieu et celui d'assise (travail de grattage) ; 70 Monter les chapeaux de paliers ; 80 Exécution des principaux alésages ; 90 Enlever les chapeaux des paliers et vérifier l'inclinaison ; retoucher, s'il le faut (la tension de la matière étant éliminée) ; 100 Monter les chapeaux ; 110 Finir les alésages ; 120 Percer les trous de graissage ; 130 Ajuster les couvercles de protection d'huile ; 140 Ebarber et meuler extérieurement ; 150 Vernir intérieurement et enduire les surfaces extérieures ;
; 150 Vernir intérieurement et enduire les surfaces extérieures ; 160 Monter ; 170 Passer entre temps la première couche de peinture ; 180 Après le montage, peindre définitivement ; 190 Vérification. Déplacement axial de la broche. Cette question est d'une extrême importance. Pour pouvoir déterminer la valeur réelle du déplacement axial de la broche d'une façon absolue, on doit entreprendre le mesurage du voile sur le côté gauche (côté de l'outil de tournage) ainsi que sur le côté droit du nez de la broche. La question de la rotation défectueuse du nez de la broche se pose et se
défectueuse du nez de la broche se pose et se résout dans la précision des butées (à billes ou des bagues A. A.) et de la face d'appui du plateau (B., B.). Les butées à billes peuvent avoir du voile jusqu'à 0,05 mm. (entre le chemin de roulement et la face d'appui de la butée) sans que celui-ci puisse être jugé excessif ; c'est pourquoi le voile vérifié sur différents endroits de la face d'appui apparaît différent. Sur la broche montée, les erreurs des deux faces s'additionnent par ce fait qu'une des deux rondelles de butée à billes reste immobile
qu'une des deux rondelles de butée à billes reste immobile tandis que l'autre est entraînée, de sorte que, à chaque tour, tantôt ce sont les deux endroits les plus saillants qui se superposent, tantôt c'est l'endroit le plus saillant qui tombe sur le creux. Et c'est bien pour cela que le voile reste toujours le même à tous les endroits vérifiés. Ces défauts de roulements à billes sont bien connus des fabricants de roulements. Néanmoins, ils considèrent qu’il suffit de contrôler la face d’appui du plateau sur une machine déjà montée pour que celle-ci réponde à toutes les exigences. Si
montée pour que celle-ci réponde à toutes les exigences. Si le mesurage n’est effectué que du côté gauche, il y a la possibilité d’une vérification erronée. Car, à l’aide d’un outil, cette erreur peut toujours être supprimée pour le côté gauche ; de sorte que, à chaque tour de la broche l’amplificateur ne marque à cet endroit aucune saillie, donnant ainsi l’illusion d’un déplacement axial nul. Mais en réalité, par la retouche sur le côté gauche, la valeur du voile sur le côté droit est devenue deux fois plus grande. Les explications qui vont suivre, illustrées par les figures 6,
Les explications qui vont suivre, illustrées par les figures 6, 7, 8, 9 et 10, sont autant de preuves à l’appui de cette affirmation. Les figures représentent une broche du tour (vue de haut), retenue dans sa position par un écrou et une bague de butée (A). Pour le cas du parallélisme des faces de l’écrou, de la bague de butée, et de la face d’appui du palier, le voile de la broche est nul. Ces figures-là représentent pour les éléments dessinés le cas du déplacement axial maximum, résultant des deux éléments, à savoir que la bague de butée et
deux éléments, à savoir que la bague de butée et la face d’appui arrière (B) de celle-ci accusent le non parallélisme de leurs côtés, amplifiés 1.000 fois (1/150 X 1.000) où la valeur du voile des deux éléments est supposée égale, notamment = a. Que cette erreur donne le maximum de la valeur du voile le fait suivant en donne la preuve : pendant la rotation de la broche, le contact de la face d’appui arrière de la butée, avec la bague de butée passe alternativement de l’extrémité du contact en un point à celui des surfaces tout entières des
en un point à celui des surfaces tout entières des deux éléments. En vue d’une meilleure démonstration, en même temps que le voile de la face d’appui arrière et celui de la bague de butée, nous avons représenté, amplifié 1.000 fois, le déplacement axial de la broche résultant de l’absence du parallélisme bilatéral des éléments. L’examen des figures 6 et 7 où il est d’ailleurs à remarquer que les deux figures diffèrent entre elles par le fait que, dans la figure 7 la broche est tournée de 180° par rapport à sa position initiale, dans la figure 1 et que
à sa position initiale, dans la figure 1 et que par le même fait, par le battement des deux éléments non parallèles, la broche sur le palier a été déplacée de la valeur a, nous fait voir que l’amplificateur fixé au point D de la face d’appui du plateau, montre sur la figure 7 un déplacement axial +a, correspondant à la valeur du voile a. Mais si, au point D de la figure 6, à la place de l’amplificateur, on met le tranchant d’un outil, ce tranchant dessine, pendant la rotation de la broche et le mouvement du tranchant du
rotation de la broche et le mouvement du tranchant du diamètre extérieur vers le milieu de la face d’appui du plateau, une surface courbe de la hauteur a, qui, tournée de 180°, correspond à la surface courbe décrite par le voile existant à la face d’appui arrière du palier ainsi que de la butée. Par le fait que le point F qu’on vient de trouver est situé dans le même plan vertical que la face d’appui du plateau de la broche D+E avant sa révolution de 180°, il est obtenu que, par la rotation de la face d’appui du plateau
que, par la rotation de la face d’appui du plateau sur la broche, celle-ci ayant fait un tour l’amplificateur n’indique à cet endroit-là aucun déplacement axial, car, à cause du voile, le mouvement de l’aiguille de l’amplificateur est supprimé par la surface courbe de la face d’appui du plateau désormais existante. Mais si on place l’amplificateur au point E de la face d’appui du plateau, on obtient par là, comme on peut le voir des figures 8 et 9 les mêmes résultats que dans les observations faites à propos des figures 6 et 7. On peut en dire autant concernant
figures 6 et 7. On peut en dire autant concernant les résultats obtenus dans les figures 6 et 7. Les résultats qui ont été obtenus par l’application du tranchant de l’outil au point D des figures 1 et 2 restant valables aussi pour les figures 3 et 4. Par contre, si l’on considère la figure 10 qui représente une modification de la figure 8 ayant lieu après le tour complet (de 360°) de la broche, un outil étant appliqué au point D, on voit que l’amplificateur fixé au côté droit indique un déplacement axial de la valeur a, ce qui
indique un déplacement axial de la valeur a, ce qui revient à dire qu’à une révolution de la broche de 180° à 360°, la valeur mesurée absolue est 2a. On reconnaît ainsi que, malgré la possibilité d’une illusion de la rotation de la broche sans déplacement axial, d’une illusion que donne l’amplificateur posé sur le côté gauche du nez de la broche, et résultant du dressage de la face d’appui du plateau, cet amplificateur placé ensuite au côté droit, fait relever, par une mesure de contrôle, la méprise, en indiquant le voile réel double (fig. 11). C’est pourquoi le double
le voile réel double (fig. 11). C’est pourquoi le double mesurage est indispensable, si l’on veut établir exactement la valeur du déplacement axial de la broche. Il est à remarquer aussi que le déplacement axial en question sur la face d’appui du plateau n’existe plus sur les machines qui ont été en service depuis longtemps, pas moins de 5 à 6 années. Pour éviter ou atténuer ces écarts, on tiendra compte de ce qui suit : 1° Les tolérances d’une butée à bille en épaisseur du chemin de roulement des billes jusqu’à la surface d’appui de la bague doivent être
billes jusqu’à la surface d’appui de la bague doivent être conformes aux tables ci-dessous ; 2° La broche doit être retouchée sur un chariot muni de très bons paliers et jamais sur une machine se trouvant dans les locaux de contrôle ; 3° La bague de butée doit avoir la différence maximale dans l’épaisseur, 0.030 mm. 002 et à la face d'appui de la broche elle doit être exactement ajustée de façon à présenter un angle rigoureusement droit avec la face d'appui de la broche. La tolérance admise pour le déplacement axial est : 0,015 pour les machines de fabrication
déplacement axial est : 0,015 pour les machines de fabrication ; 0,005 pour les travaux d'outillage. Tolérances et procédés de vérification pour roulements à billes normalisés S. I. Précision de roulement. Pour la vérification de la précision du roulement, de l'excentricité, du voile des faces de la bague intérieure et de celui du chemin de roulement, on doit mettre le roulement sur une pièce cylindrique tournant rond entre pointes tournantes. On considère comme désirable de fixer les tolérances des roulements à rouleau cylindrique sur la même base, mais en les prenant plus larges de 20. Comme en ce domaine, on
prenant plus larges de 20. Comme en ce domaine, on ne dispose pas d'expériences en quantité suffisante, les milieux intéressés sont priés de fournir quelques résultats de mesurage. Pour ce qui est du voile des faces de la bague extérieure, les valeurs ne seront utilisables qu'en qualité de base aux investigations ultérieures, faute de résultats de mesurages suffisants. Excentricité de la bague intérieure (fig. 12). Poser la touche sur la bague extérieure. Tourner le mandrin avec la bague intérieure, la bague extérieure restant au repos. TOLERANCES EN μ. Jusqu'à au-dessus de 30 30-50 50-80 80-120 120-180 180-260 260-320 Excentricité :
de 30 30-50 50-80 80-120 120-180 180-260 260-320 Excentricité : 15 15 20 25 30 40 50 Excentricité de la bague extérieure (fig. 12). Poser la touche sur la bague extérieure. Tourner la bague extérieure, la bague intérieure étant au repos. TOLERANCES EN μ. Jusqu'à au-dessus de 30 30-50 50-80 80-120 120-180 180-260 260-360 360-500 Excentricité : 15 20 25 35 45 55 65 80 Jusqu'à au-dessus de 500-580 Excentricité. 100 Voile des faces de la bague intérieure (fig. 13). Comme voile des faces de la bague intérieure on désigne l'écart des faces d'un roulement à billes monté sur un
l'écart des faces d'un roulement à billes monté sur un mandrin de contrôle, du plan formant l'angle droit avec l'axe du mandrin. Le voile des faces de la bague se laisse mesurer de n'importe quel côté, à la condition du maintien du parallélisme des faces. Poser la touche sur la bague intérieure, la tourner. TOLERANCES EN μ. Jusqu'à au-dessus de 30 30-50 50-80 80-120 120-180 180-260 260-360 Tolérances : 20 20 25 25 30 30 35 Voile du chemin de roulement de la bague intérieure (fig.14). Poser la touche sur la bague extérieure. Tourner le mandrin avec la bague intérieure,
la bague extérieure. Tourner le mandrin avec la bague intérieure, la bague extérieure restant immobile. Voile du chemin de roulement de la bague extérieure (fig.15). Poser la touche sur la bague extérieure. Tourner la bague extérieure, laisser immobile la bague intérieure. TOLERANCES EN μ. Pour la bague intérieure : concernant l'alésage. Pour la bague extérieure : concernant le diamètre extérieur. Alésage : jusqu'à au-dessus de 30 30-50 50-80 80-120 120-180 180-260 260-360 Tolérances : 40 40 50 50 60 60 70 Tolérances et procédés de vérification pour roulements à billes normalisés S. I. Précision. Température de contrôle 20°. Diamètre et
normalisés S. I. Précision. Température de contrôle 20°. Diamètre et alésage Le diamètre moyen est la moyenne arithmétique du plus petit et du plus grand des diamètres donnés. Il doit être à l'intérieur des limites des tolérances internationales. Toutefois, dans le cas d'un faux rond, les diamètres maximum et minimum peuvent dépasser de 25 et dans les deux sens, les limites de tolérances. Pour obtenir, dans le cas douteux, au cours de la vérification du diamètre extérieur, on déterminera le diamètre entre une surface et le point à mesurer. L'instrument de contrôle doit être tel que le résultat de mesurage
de contrôle doit être tel que le résultat de mesurage ne soit influencé ni par la précision de l'instrument de contrôle ou son usure, ni par la pression de la main du contrôleur. Les calibres appropriés à cet effet sont des calibres de contrôle de la classe de précision I. Pour la même précision de la vérification de l'alésage, les instruments existants ne sont pas encore assez perfectionnés. Le cas échéant, on doit s'en tenir à la pratique des laboratoires officiels. À défaut des prescriptions spéciales, l'inexactitude des outils de mesurage ainsi que de ses procédés ne doit pas comporter
mesurage ainsi que de ses procédés ne doit pas comporter ± 10 de la tolérance. Largeur Les tolérances internationales des largeurs se trouvent après les cotes mini. Elles ne doivent pas être plus grandes que la valeur décuplée de la tolérance d'alésage. TOLERANCES EN μ. Diamètre : jusqu'à au-dessus de 30 30-50 50-80 80-120 120-180 180-260 260-360 360-500 Tolérances max. : 0 0 000000 Tolérances min. d et D : –10 -12 -15 -20 -25 -30 –35 -45. Tolérances B. max. : 0 0 0000000 Tolérances B. min. : -100 -120 –150 -200 -250 -300 -350 -450 Parallélisme des faces
-120 –150 -200 -250 -300 -350 -450 Parallélisme des faces de la bague intérieure Pour le parallélisme des faces sont en vigueur les tolérances que voici : TOLERANCES EN μ. Alésage : jusqu'à au-dessus de 30 30-50 50-80 80-120 120-180 180-260 260-360 Tolérances : 20 20 25 25 30 30 35 Le voile de la broche dans le cône intérieur de l'alésage et de la pointe vive. Le mode d'usinage de la broche dans deux montages consiste à tourner et à rectifier le diamètre extérieur dans l'un des montages, et dans l'autre à rectifier le cône intérieur ; une coïncidence
dans l'autre à rectifier le cône intérieur ; une coïncidence obtenue de deux axes est incertaine. Le degré d'ovalisation de l'alésage d'ébauche de la broche caractérise la précision des cercles dans chaque section transversale commune du cône intérieur. C'est pourquoi le tourneur doit toujours être renseigné sur la position de la broche pour être en état d'assurer le plus souvent possible la meilleure position pour la pointe vive. Chaque rotation de quelques degrés de la pointe vive donne des écarts différents. Pour cette raison, chaque fois que les pièces de précisions doivent être tournées, la pointe vive dans la broche
précisions doivent être tournées, la pointe vive dans la broche doit être rectifiée à nouveau au moyen d'un appareil à rectifier : car ce n'est que dans cette position de la pointe vive qu'une rotation exacte est assurée. Le fait que, de temps en temps, le tourneur est obligé d'affûter la pointe, montre qu'à cause de la pression de l'outil et la pesanteur de la pièce usinée, exercées sur la pointe, celle-ci change de position. Si l'on ne contrôle pas cet endroit, la détermination de la position de l'axe du cône de la broche par rapport aux glissières du banc,
cône de la broche par rapport aux glissières du banc, peut être erronée. Il peut arriver que le parallélisme de l'axe des pointes de la machine par rapport aux glissières soit maximum, tandis que le faux rond du mandrin introduit dans le cône montre les mêmes écarts aux points différents. La raison peut en être celle-ci : l'axe du cône est parallèle à l'axe de la broche, c'est-à-dire que l'excentricité est la même à l'extrémité avant et à l'extrémité arrière de la broche. Cet alésage est à vérifier à l'aide d'un appareil spécial. Au cours du mesurage de l'alésage à
d'un appareil spécial. Au cours du mesurage de l'alésage à l'aide d'un amplificateur ordinaire, il faut approcher la touche de celui-ci de très près vers la face avant de la broche et au bord de l'alésage, c'est-à-dire effectuer ledit mesurage au possible d'une façon rectangulaire à l'axe de la broche. Il serait encore mieux d'employer un montage auxiliaire actionnant la touche au moyen d'une genouillère et permettant ainsi le mesurage des trous (fig. 16). Pour qu'on réussisse à mesurer l'alésage avant à l'aide d'un amplificateur ordinaire, on devrait, en introduisant un mandrin dans le cône, interposer à l'intérieur de celui-ci
un mandrin dans le cône, interposer à l'intérieur de celui-ci d'une manière très serrée, des feuilles de papier à cigarettes en quinconce de l'épaisseur de 0,3 mm. Ce n'est qu'alors que le mandrin est vérifié par l'extérieur à l'aide d'un amplificateur, mais dans ce cas-là le procédé de contrôle dépend de l'inexactitude du mandrin. La vérification des machines de haute précision sousmentionnées a donné des résultats moyens de 0,005 mm. Pendant l'usinage du cône intérieur on tiendra compte de ce qui suit : 1° Pour la rectification des lunettes, on ne doit mettre aucune cale en cuir sous les portées
ne doit mettre aucune cale en cuir sous les portées finies de la broche, mais on se servira à cet effet du parchemin ; 2° Pour l'alésage ou la rectification, il sera mieux de se servir d'un banc spécial au lieu d'un dispositif à tourner conique. On doit avoir un double palier et des lunettes démontables au lieu de la poupée. Entre les lunettes se trouve une plaque en fonte avec les glissières inclinées correspondant à la dimension du cône Morts. Eventuellement, toute la poupée montée peut être posée sur un tel banc et la broche elle-même rectifiée définitivement. Le
un tel banc et la broche elle-même rectifiée définitivement. Le banc doit avoir un palier avant fixe tandis que le palier arrière doit être muni d'un roulement à billes avec bague intérieure libre ; 3° Pour savoir sur quelle longueur il faut pratiquer l'alésage du cône, on doit avoir un long mandrin avec un cran ; 4° Si cette opération devait s'effectuer à l'aide d'un alésoir, on observera ce qui suit : a) L'alésoir recherche lui-même les endroits doux et prend une direction en conséquence ; b) Le travail s'effectue sous un effort, où quelques-unes des dents peuvent s'émousser, car
sous un effort, où quelques-unes des dents peuvent s'émousser, car l'alésoir peut bien ne pas présenter partout une trempe régulière ; c) L'alésoir employé doit être exécuté avec des précautions minutieuses, ayant l'écart du cône de 30°. 5° La méthode la plus sûre est la retouche à la meule de l'intérieur du cône dans les machines complètement montées. Nouvelles Publications Revue de l'Association de Constructeurs Britanniques de machines-outils (en anglais). Cette revue contient dans son numéro de juillet-août une description d'une nouvelle machine automatique « Parkinson » à tailler les crémaillères à dents droites ou inclinées, de la machine à
crémaillères à dents droites ou inclinées, de la machine à percer radiale « Asquith » articulée perfectionnée, de la machine « Kendall et Gent » à fileter les tubes et les boulons, type lourd, de quelques nouvelles machines à rectifier « Churchill », d'une machine à percer horizontale double « Asquith » à 3 broches, avec broches inclinables, d'un modèle récent de tour vertical à aléser et tourner « Richards », type 5, des machines multiples universelles sensitives « Archdale » à percer et tarauder, à broches réglables et d'une machine « Asquith » à fraiser les rainures et profils,
machine « Asquith » à fraiser les rainures et profils, type HK 1. A. B. M. T. M., 169, quai de Valmy, Paris (10e). Machine à tourner, percer les extrémités de ponts arrières. Une notice sur une machine à commande électrique pour tourner et percer simultanément les extrémités de ponts-arrières type Banjo vient d'être publiée (en anglais) par MM. Craven Brothers. Représentants MM. Dufour, Père, Fils et Cie, 11, rue Neuve-de-Villiers, à Levallois (Seine). The Craven Machine-Tool gazette (en anglais). Le numéro de juillet contient une description d'une machine Craven à rectifier les manchetons extérieurs de locomotives, d'un tour vertical
à rectifier les manchetons extérieurs de locomotives, d'un tour vertical à portique, d'un tour à cylindres de laminoirs, de quelques machines employées par Rolls-Royce, d'un tour équipé pour l'usinage des paliers d'arbres à cames, une liste des commandes reçues, etc. Représentants MM. Dufour, Père, Fils et Cie, 11, rue Neuve-de-Villiers, Levallois (Seine). Traitements thermiques. Le dernier numéro de la revue « La Trempe » éditée par la Société des Produits Houghton, 12, rue Henner, contient les articles suivants : Étude d'une installation de traitement thermique; Le traitement thermique des engrenements; La cémentation dans la construction du matériel de chemins de