jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
qui a été traitée avec 5 % d’acide sulfurique monohydraté, est mélangée avec 5 % d’acide oléique, on y ajoute ensuite, graduellement, 20 % d’acide sulfurique d’une densité de 1,85. Une matière goudronneuse se précipite et on la chauffe avec de l’eau pour en réaliser les acides sulfoniques. L’huile traitée est lavée avec un alcali. Dans un autre exemple, l’huile est mélangée avec 15 % d’acide stéarique et traitée soit avec 50 % d’acide sulfurique concentré, soit avec de l’anhydride sulfurique, soit avec les deux. Le produit est ensuite lavé avec des alcalis et débarrassé de toute odeur désagréable. Le
avec des alcalis et débarrassé de toute odeur désagréable. Le terme huile minérale employé dans ce brevet désigne en outre, des huiles minérales extraites directement du sol, toutes les huiles provenant de la distillation du charbon, de la tourbe, du lignite, du goudron, etc..., ou obtenues par synthèse. Les huiles sont adoucies en les agitant avec du plombite de soude, en soufflant le mélange avec un fort courant de gaz contenant de l’oxygène, et en ajoutant, pendant cette opération, du soufre en petite quantité. De préférence 10,5 % du plombite et du soufre généralement employés est utilisé. Ainsi, un mélange
et du soufre généralement employés est utilisé. Ainsi, un mélange de 4.000 livres d’oxyde de plomb et 2.500 gallons de soude caustique à 18° Baumé, avec 0.500 barils de pétrole lampant, est soufflé avec de l’air pendant une heure environ. Le soufre est alors ajouté en masses de 288. 288. 10 et 10 livres, en soufflant pendant une heure entre chaque addition. On laisse ensuite reposer le mélange. La couche aqueuse est retirée et l’huile lavée à l’eau. L’utilisation des substances bitumineuses solides pour la fabrication des combustibles liquides Distillation des combustibles solides Un brevet pris récemment, décrit un procédé
des combustibles solides Un brevet pris récemment, décrit un procédé de distillation des matières carbonées cokéfiantes. Il suffit de soumettre la matière à traiter à l’action d’un gaz chaud, contenant un pourcentage connu d’oxygène (2 à 8 %), ou un corps oxydant, de façon à oxyder quelques-uns de leurs constituants susceptibles de se cokéfier et ainsi d’influencer leur pouvoir cokéfiant. Après carbonisation, il suffit de gazéifier le résidu solide en présence de vapeur d’eau. La carbonisation est menée à des températures ne dépassant pas 600° C., mais peut être suivie par un traitement à haute température (1.200° C.) pour réduire
par un traitement à haute température (1.200° C.) pour réduire la partie volatile de 1 à 4 %. Quelles que soient les dimensions de la matière à traiter ou l’épaisseur de la couche de combustible, la carbonisation peut être conduite de telle manière, et la période de distillation contrôlée, de façon à ce qu’une différence de température dépassant 100 à 150° C. ne puisse exister entre le centre et la périphérie de la matière à traiter. Le volume du gaz employé à la distillation doit être calculé de façon à ce que la tension de la vapeur des huiles présentes
ce que la tension de la vapeur des huiles présentes soit assez basse pour permettre à ces huiles de s’écapper à l’état gazeux, à des températures ne dépassant pas 500° C. Le gaz portant les vapeurs d’huile peut être refroidi à 100° C., sans que l’huile se condense. On obtient un résidu combustible qui n’est pas recouvert de graphite, et qui peut être facilement oxydé par l’oxygène présent dans les minerais, comme le cuivre, l’oxyde de fer, ou par la vapeur d’un appareil produisant du gaz à l’eau. Le gaz résiduel de la réaction peut être employé comme moyen de
résiduel de la réaction peut être employé comme moyen de chauffage. Hydrogénation destructive Les substances bitumineuses solides, combustibles ou autres, sont simultanément distillées et hydrogénées en maintenant la matière première en suspension dans un courant de gaz réchauffant, qui est lui-même un agent d’hydrogénation, où dans lequel l’hydrogène — ou une substance contenant de l’hydrogène — a été introduit, et en portant le mélange à une température et à une pression telles, que l’hydrogénation puisse se faire. L’hydrure de calcium (CaH2), l’hydrure de sodium (NaH), l’acide formique, l’hydrogène, la vapeur d’eau et le gaz à l’eau, sont des agents d’hydrogénation
d’eau et le gaz à l’eau, sont des agents d’hydrogénation convenables. L’hydrogénation destructive des charbons, goudrons, etc..., se fait à une pression de vingt atmosphères, au moins, mais de préférence de cinquante atmosphères, en présence d’un catalyseur constitué par du plomb, ou de l’étain, ou un de leurs composés, sur des supports de magnésie ou de magnésite. Les catalyseurs peuvent être employés seuls ou mélangés à d’autres substances. Un gaz contenant de l’hydrogène combiné, susceptible de se libérer dans la chambre de réaction, peut être employé au lieu d’hydrogène. Mais il faut veiller à ce que les parois qui viennent
il faut veiller à ce que les parois qui viennent en contact avec la matière à traiter, ne renferment pas de substances qui pourraient entraîner la formation de méthane et la séparation du carbone. L’opération peut se faire à l’état liquide ou à l’état gazeux, et le corps à traiter peut reposer sur un plateau poreux. Pour l’utilisation des semi-cokes de la carbonisation À BASSE TEMPÉRATURE Des fines de charbons anthraciteux ou non cokéfiants sont agglomérées avec 5 % environ de goudron, brai, ou asphalte, et les briquettes ainsi obtenues sont portées brusquement à une température de 700° C. au
sont portées brusquement à une température de 700° C. au minimum. On obtient ainsi un anthracite artificiel et un gaz contenant une forte proportion d’hydrogène. Les briquettes de coke peuvent être utilisées dans les gazogènes de camions. Ce procédé peut être appliqué pour la transformation en anthracite artificiel du semi-coke obtenu par la carbonisation à basse température de ces charbons. Le CRACKING, source universelle du combustible pour moteur Par Gustav EGLOFF. Conférence mondiale de l’énergie, tenue à l’Institut Impérial de Londres (Septembre-24 octobre 1928). SUITE (1) 1) Gaz de craquage. Le gaz, produit en grand volume, est un des produits
Le gaz, produit en grand volume, est un des produits secondaires importants du procédé de craquage. Le gaz est précieux, non seulement comme combustible sans fumée, idéal, mais encore parce que sa teneur en hydrocarbures non saturés, le rend utilisable en chimie par exemple, pour la production d’éthyl isopropyl et d’autres alcools et de glycols. Ces produits chimiques sont utiles comme solvants et pour empêcher les radiateurs d’automobiles de geler; le gaz de craquage est également utile pour enrichir le gaz à l'eau, et son pouvoir calorifique est élevé. En 1921, environ 200.000 millions de pieds cubes de gaz ont
1921, environ 200.000 millions de pieds cubes de gaz ont été produits par le procédé de craquage. La composition de ce gaz change avec celle de l’huile en traitement, et avec les conditions de pression et de température maintenues pendant la réaction. Tableau N° 12 RENDEMENT EN % 1 Echantillon — Huile traitée Densité Densité 1 Crude oil du Mid-Continent spécifique 8468 S A.F.I. 35.6 2 Distillat de kérosène du Mid-Continent 8326 36.4 3 Distillat de kérosène du Texas du Nord 8275 39.5 4 Fuel oil du Mid-Continent 8933 26.9 5 Pétrole brut du Mid-Continent. 8822 28.9 6 Pétrole brut
5 Pétrole brut du Mid-Continent. 8822 28.9 6 Pétrole brut du Ranger 8939 26.8 7 Pétrole brut de Healdton 8703 29.6 8 Pétrole brut de Montana 8328 25.5 9 Fuel du Kentucky 9013 25.5 10 Distillat du Mexique 8967 26.3 11 Gas oil du Mexique 9279 21.0 12 Résidu de Panuco (Mexique). 1.002 9.7 13 — — .... 1.002 9.7 14 — — 1 002 9.7 15 — — 1.002 9.7 16 Pétrole brut de Panuco (Mexique) 9820 12.6 17 — — 9820 12.6 18 Fuel du Venezuela 9765 13.4 19 — — 9765 13.4 20 Pétrole brut de Tarakan
19 — — 9765 13.4 20 Pétrole brut de Tarakan (Bornéo) 9452 18.2 21 — — 9452 18.2 (1) Egloff et Morrell. — Ind. Eng. Chem., 17 déc. 1925. Des analyses types, faisant ressortir la teneur du gaz en hydrocarbures non saturés, sont indiquées au Tableau N° 11 : Tableau N° 11 Composition des gaz de cracking % Hydrogène 1,9 5,6 3,0 1,7 Ethylène 1,9 4,7 2,7 6,3 Propylène 0,8 6,1 7,6 12,0 Butylènes 7,4 2,0 6,5 7,1 Paraffines 88,0 81,6 80,2 72,9 Le Tableau N° 11 couvre le craquage d’un certain nombre de pétroles, et montre la quantité en
d’un certain nombre de pétroles, et montre la quantité en gaz produite par chaque opération. On remarquera qu’il y a de grandes différences entre les gaz obtenus de pétroles différents, et entre ceux obtenus du même pétrole sous des conditions différentes. PÉTROLE TRAITÉ (1) Huile Pression Température à brûler Gaz de du Distillat, U.S. Motor ou Diesel Résidu Cu.Ft. marche liquide o/o Gasoline o/o o/o o/o par bl. lbs. °C. 2 A . 79.90 44.3 34.0 7.1 303 120 461 861 90.86 52.6 34.3 0.0 266 135 454 849 96.61 41.9 53.2 2.6 69 135 458 856 51.25 36.8 12.0
41.9 53.2 2.6 69 135 458 856 51.25 36.8 12.0 45.6 170 120 454 850 60.01 41.6 15.9 34.1 189 120 452 845 59.75 41.5 14.0 39.7 166 120 65.19 45.1 18.1 26.8 119 120 451 843 83.95 47.2 8.4 14.5 52 135 438 820 59.7 43.9 12.0 34.5 185 120 463 865 60.19 39.6 19.6 35.3 145 120 436 816 54.95 41.7 9.7 38.5 236 120 466 871 21.86 18.9 1.9 73.1 124 120 466 871 26.32 21.1 3.9 66.5 139 120 439 823 22.09 18.2 2.8 66.0 141 120 428 802 23.5 18.5 4.0 70.6 110 115 451
120 428 802 23.5 18.5 4.0 70.6 110 115 451 844 30.8 23.7 6.0 62.9 110 110 439 822 34.1 29.2 4.5 64.2 175 110 441 825 30.9 23.3 5.7 61.0 111 110 448 830 38.5 26.9 10.0 52.2 137 105 444 832 60.62 32.4 25.6 28.8 314 130 458 857 61.69 30.6 27.8 26.6 348 125 464 867 Tableau N° 13 Composition du gaz de cracking Echantillon — Huile traitée Densité spécifique (Air = 1) B.T.U. par eu. ft. Bioxyde de carbone et hydrogène sulfureux Olefines Oxygène Oxyde de carbone Hydrogène Hydrocarbures paraffiniques et Nitrogène 1 2 Gas oil
carbone Hydrogène Hydrocarbures paraffiniques et Nitrogène 1 2 Gas oil du Mid-Continent Distillat de kérosène du Mid-Con 0.894 1123a 0.5 12.8 0.2 0.1 3.9 82.5 3 itement Distillat de kérosène du Texas 0.851 1123a 0.5 14.0 0.3 0.2 5.4 79.6 du Nord 0.660 1395 0.0 8.7 0.6 0.4 11.1 79.2 4 Fuel oil du Mid-Continent 0.847 1702b 1.0 9.0 0.5 0.5 4.4 84.6 5 Pétrole brut du Mid-Continent.. 0.900 1680b 0.7 8.3 1.1 0.2 3.8 86.9 6 Pétrole brut du Ranger 0.850 1562 0.4 8.4 0.5 0.0 4.4 86.3 7 Pétrole brut de Healdton 0.802 1427 1.6 5.1 0.4 0.3
Pétrole brut de Healdton 0.802 1427 1.6 5.1 0.4 0.3 5.2 87.3 8 Pétrole brut de Montana 0.722 1600b 0.0 5.2 0.6 1.4 10.2 82.6 9 Fuel du Kentucky 0.806 0.61 2.21 0.61 2.24 3.06 91.27 10 Distillat du Mexique 0.807 1368 6.4 5.8 1.9 0.2 6.1 79.6 11 Gas oil du Mexique 0.827 1600b 0.1 9.9 1.4 0.3 4.3 84.0 12 Résidu de Panuco (Mexique).... 0.898 1265 13.1 4.1 1.0 0.9 5.0 75.9 13 — — .... 0.873 1238 10.5 4.6 1.3 0.5 6.6 76.5 14 — — 0.908 1326 7.2 3.7 0.4 0.5 3.4 84.8 15 — —
1326 7.2 3.7 0.4 0.5 3.4 84.8 15 — — 0.960 1284 13.9 8.3 1.1 0.6 3.4 72.7 16 Pétrole brut de Panuco (Mexique) 0.928 1302 11.82 6.32 1.02 0.63 5.58 74.63 17 — — 0.917 1326 12.15 7.47 0.92 0.61 4.56 74.29 18 Fuel du Venezuela 0.956 1264 7.34 9.10 1.92 2.04 6.60 73.00 19 — — 0.884 1300 9.32 3.74 0.93 3.01 3.11 79.89 20 Pétrole brut de Tarakan (Bornéo) 0.784 1317 0.6 5.2 0.3 0.3 4.0 89.6 21 à) — — 0.787 1388 0.4 5.8 Gaz du réservoir à distillat, b) Gaz du séparateur de gaz et
réservoir à distillat, b) Gaz du séparateur de gaz et distillat. 0.6 0.2 5.6 87.4 (1) Voir Revue Pétrolifère, N°s 291, 292. III. — Le craquage des goudrons de houille a) Ressources mondiales de houille et de goudron de houille La houille est la source la plus répandue de combustible, et aussi celle d’énormes quantités d’huile. La quantité d’huile qui peut être produite en utilisant les champs de houille connus, atteint des chiffres astronomiques. A l’aide du procédé de craquage, le goudron de houille pourrait produire plus de mille milliards de barils de gazoline. Cette production suffirait aux besoins des
de barils de gazoline. Cette production suffirait aux besoins des 29 millions et demi d’automobiles à présent en usage à travers le monde, pour plus de deux mille cinq cents ans. L’essence aurait une grande valeur antidétonante, permettant son emploi dans les moteurs à haute compression, ce qui augmenterait notablement la distance de marche d’un gallon au-delà de celle que permet d’atteindre l’essence ordinaire. Les réserves du monde en charbon bitumineux, en charbon sub-bitumineux et en lignite, sont estimées à 7 milliards de tonnes métriques. La distribution de cette énorme accumulation est indiquée au tableau suivant : Tableau N° 14
accumulation est indiquée au tableau suivant : Tableau N° 14 Ressources mondiales de charbon bitumineux et de lignite (En millions de tonnes). Charbon bitumineux 3.902.944 2.997.763 6.900.707 100,0 En comparaison avec la quantité totale de charbon disponible, la consommation mondiale annuelle, environ un milliard et demi de tonnes, paraît petite. La production mondiale de charbon en 1927, par continent et contrées, est indiquée au tableau suivant : Tableau N° 15 Production de charbon en 1927 (tonnes métriques). Amérique du Nord : Canada : Charbon 12.329.539 Lignite 3.465.830 Etats-Unis : Anthracite 73.164.000 Bitume et Lignite 471.556.000 Europe : Belgique 27.573.550 Tchécoslovaquie
73.164.000 Bitume et Lignite 471.556.000 Europe : Belgique 27.573.550 Tchécoslovaquie : Charbon 14.582.000 Lignite 19.769.000 France : Charbon 51.779.300 Lignite 1.067.400 Allemagne: Charbon 153.597.600 Lignite 150.805.711 Sarre 13.595.824 Hongrie : Charbon 784.154 Lignite 6.243.384 Hollande: Charbon 9.225.000 Pologne : Charbon 37.980.000 Lignite 77.000 Espagne : Charbon 6.023.000 Lignite 412.000 Grande-Bretagne : Charbon.... 259.516.600 Asie : Indes Anglaises : Charbon.... 21.000.000 Afrique : Rhodesie : Charbon 908.744 Union Sud-Africaine : Charbon. 12.500.000 Australie : Nouvelle-Galles du Sud : Charbon 10.700.000 Total 1.475.000.000 L’emploi du charbon dans l’avenir se fera probablement en grande mesure par carbonisation à basse température. Ce procédé a
grande mesure par carbonisation à basse température. Ce procédé a l’avantage de produire un combustible solide sans fumée, du gaz, et d’assez grandes quantités de goudron. Ce dernier peut être converti industriellement en essences, par le procédé de craquage. L’emploi de combustible sans fumée est un besoin pressant, surtout dans les grandes villes. La perte économique due à la fumée dans les superficies à population dense est énorme, car elle entraîne non seulement une perte de combustible, mais encore une accumulation nuisible de suie sur les bâtiments et les effets personnels. De plus, l’effet nuisible produit sur la santé morale
personnels. De plus, l’effet nuisible produit sur la santé morale et physique de l’individu vivant dans une atmosphère contaminée par la fumée, n’est pas négligeable. Tout ceci pourrait être éliminé en brûlant les combustibles sans fumée, coke et gaz. Le rendement possible en coke, du charbon bitumineux, semi-bitumineux, et de la lignite du monde, atteint 3.000 milliards de tonnes. En addition, le craquage des goudrons produits par carbonisation à basse température, produirait, à côté de l’essence, 350 milliards de tonnes de coke de craquage. Le gaz combustible serait également produit en quantités énormes, par la carbonisation et le craquage. La
en quantités énormes, par la carbonisation et le craquage. La production possible de ce combustible idéal est estimée à 2.300.000.000.000.000 de pieds cubes. Si les quatre mille milliards de barils de goudron qui peuvent être dérivés du traitement à basse température des ressources mondiales de charbon, étaient soumis au craquage, le combustible automobile atteindrait plus de mille milliards de barils, assez, comme il a été indiqué, pour alimenter toutes les automobiles du monde d’à présent pour plus de deux mille cinq cents ans. b) Craquage du goudron de houille à basse température. Le craquage du goudron à basse température a
basse température. Le craquage du goudron à basse température a été beaucoup étudié. Un charbon bitumineux de West Virginia, distillé à basse température, produit 25 gallons de goudron à la tonne, ce goudron ayant les qualités suivantes : Tableau N° 16 Goudron de carbonisation à basse température DE CHARBON DE LA VIRGINIE DE L’OUEST Densité spécifique Point d’éclair °C. (Cleveland creuset ouvert) ouvert) Point d’inflammation °C. (Cleveland creuset ouvert) Viscosité (Saybolt Furol), sec. à 25° C. (77° F.) Humidité pour cent Fractionnement au 1/10 (A. S. T. M.). 1.074 107 107 (225° F.) 127 (260° F.) 206 0,3 % %
107 (225° F.) 127 (260° F.) 206 0,3 % % 10 196 385 20 246 475 30 267 513 40 290 554 50 307 584 60 343 649 70 356 673 80 368 694 90 393 740 Fin à 393 740 Coke, % par poids 11,3 Ce goudron, craqué sous une pression de 100 livres sous une température moyenne de 452° C. (845° F), produisit un rendement de 30 % d’essence, contenant 25 % d’acide, soit 23 % d’essence pure. c) Craquage de goudron de carbonisation à basse température, de houille de Ohio, Indiana (1). Un goudron de houille de
houille de Ohio, Indiana (1). Un goudron de houille de Ohio, Indiana, craqué sous une pression de 100 livres par pouce carré, à une température moyenne de 427° C. (800° F), a produit 34 % d’essence brut, ou 22 % d’essence pure, libre de phénol. Les caractéristiques du goudron cru ont été données au tableau suivant : (1) Egloff et Morrell. — International Bituminous Coal Convention, 15 nov. 1926. THE WHESSOE FOUNDRY & ENGINEERING C° Ltd, DARLINGTON (England) THE MOTHERWELL BRIDGE & ENGINEERING C° Ltd, MOTHERWELL (Scotland) Les Compagnies pétrolières traitant de grandes quantités de pétrole et d’essence ont à
traitant de grandes quantités de pétrole et d’essence ont à faire face chaque année à des pertes énormes dues à l’évaporation. L’ancien modèle de réservoir à toit rigide n’empêchera jamais ces ennuis. Le toit flottant Wiggins a été créé pour éviter l’évaporation et obtient effectivement ce résultat. Le toit flottant sur la surface du liquide ne permet pas aux vapeurs de se former ou de s’échapper. Le Joint Breveté Wiggins, placé entre le toit flottant et les parois du réservoir rend parfaite l’efficacité du toit flottant. Adapté à un réservoir bien construit, le toit Wiggins ENGINEERING C° Ltd, MOTHERWELL (Scotland)
bien construit, le toit Wiggins ENGINEERING C° Ltd, MOTHERWELL (Scotland) solutionne le problème de l’évaporation. Adopté dans le monde entier, les économies qu’il permet de réaliser remboursent rapidement les premiers frais d’installation. Tous renseignements complémentaires sont envoyés sur simple demande. THE WHESSOE FOUNDRY & ENGINEERING C° LTD DARLINGTON ENGLAND OU 25 VICTORIA STREET, LONDON. S. W. 1. Tous renseignements complémentaires sont envoyés sur simple demande. THE MOTHERWELL BRIDGE & ENGINEERING C° LTD MOTHERWELL SCOTLAND OU 82 VICTORIA STREET, LONDON. S. W. 1. Les photographies ci-dessus montrent les toits Wiggins sur les chantiers des usines avant d’être expédiés. Les toits Wiggins
les chantiers des usines avant d’être expédiés. Les toits Wiggins sont d’une construction absolument parfaite, leur sécurité est permanente et leur fonctionnement très simple. Les toits Wiggins peuvent être employés pour des réservoirs de toutes dimensions. Les réservoirs d’ancien modèle peuvent être adaptés à l’emploi de nos toits flottants. La photographie ci-dessous représente un réservoir avec toit flottant Wiggins de 114'-6" de diamètre. La photographie ci-dessous montre un réservoir avec toit Wiggins de 55.000 barils. Des réservoirs avec toits Wiggins, fabriqués par usine ont été installés en : Australie, Afrique, Perse, Soudan, Indes, Et ailleurs. MÉTRÉOLOGIE ET STATISTIQUES La revue
Perse, Soudan, Indes, Et ailleurs. MÉTRÉOLOGIE ET STATISTIQUES La revue pétrolière téristiques de cette essence et un résumé de l’opération de craquage sont indiqués au tableau suivant : Tableau N° 17 Craquage de goudron de houille de Ohio, Indiana Caractéristiques du goudron. Densité spécifique 1,0794 Point d’éclair, °C. (Cleveland creuset ouvert) 54 (130° F.) Point d’inflammation, °C. (Cleveland creuset ouvert) 82 (180° F.) Viscosité (Saybolt Furol) sec. à 50° C. (122° F.) 70 Acides % 27,5 Bases % 1,55 Fractionnement au 1/10° (A. S. T. M.) Pour cent, quantité distillée °C °F 10 à : 208 406 20 à 232
°C °F 10 à : 208 406 20 à 232 450 30 à 257 495 40 à 291 555 50 à 348 658 60 à 373 702 78 à 366 690 Coke, % par poids 22,0 Résumé des résultats du craquage Rendement, % de la charge 40.8 Densité spécifique 0.9230 Densité A. P. 1 21.8 Rendement en % 33.9 Rendement, essence pure 22.0 Coke, livres par baril 193 Gaz (pieds cubes) 525 d) Craquage de goudron obtenu par carbonisation à basse température, de charbon d’Utah. Les goudrons de carbonisation à basse température, produits en distillant le charbon de l’est de
basse température, produits en distillant le charbon de l’est de l’Utah, dans une huile de schiste modifiée, sont « craqués » sous une pression de 100 livres et une température approximative de 435° C. (815° F), donnent 20 % d’essence dépourvue de goudrons acides ou basiques. Le produit présente des propriétés antidétonantes remarquables, ayant une teneur en benzol de 65 %. Un compte rendu complet de l’opération est donné par le tableau suivant : Densité spécifique 0.9831 Densité A. P. 1 12.4 Point d’éclair 82 (180° F.) Point d’inflammation 104 (220° F.) Viscosité (Saybolt Furol) sec. à 50° C. (122°
(220° F.) Viscosité (Saybolt Furol) sec. à 50° C. (122° F.) 32 Acides % 29.0 Huiles neutres % 61.0 Traitement au 1/10 : °C "F B.P. initial 183 361 Tableau N° 18 Craquage des goudrons de l’Utah Propriétés du goudron initial Pour cent, quantité distillée 10 249 481 20 281 538 30 314 597 40 349 660 50 366 691 60 378 713 70 385 725 80 390 734 90 394 741 B.P. final 394 741 Coke, % en poids 11.0 Conditions de craquage Pression par pouce carré (en lbs) 110 Température de liquéfaction 435 (815° F.) Produits à partir
110 Température de liquéfaction 435 (815° F.) Produits à partir du chargement traité Distillat Quantité % 48.4 Densité spécifique 0.8388 Densité A. P. 1 37.2 Coke (livres par baril) 018 Gaz (pieds cubes par baril) 518 Propriétés de l’essence de craquage (Sans acides ni bases) Quantités % 24.1 Densité spécifique 0.7874 Densité A. P. 1 48.2 Température initiale B.P. (°C.) 43 (110° F.) Température finale B.P. (°C) 224 (110° F.) Soufre (%) 0.15 Teneur en benzol (%) 65.0 Propriétés des huiles Diesel ou à brûler Quantité % 17.9 Densité spécifique 0.9315 Densité A. P. I 20.4 Température initiale B.P. (°C.)
0.9315 Densité A. P. I 20.4 Température initiale B.P. (°C.) 216 (420° F.) Température finale B.P 399 (750° F.) Le craquage des huiles neutres de distillat. Dans quelques opérations à basse température, les conditions industrielles rendent quelquefois nécessaire de recouvrer les prix et les goudrons acides de la matière traitée. Il reste un distillat d’huile neutre. Il constitue une excellente matière à craquer. De l’huile neutre des charbons bitumineux de la Virginie de l’Ouest craquée sous une pression de 250 tonnes et une température de 454° C. (850° F), rendit plus de 50 % de combustible à moteur. La teneur
plus de 50 % de combustible à moteur. La teneur en benzol du produit étant de plus de 50 %. Il constituait un excellent matériel antidétonant pour moteur surcompressé. Le craquage produisait environ 84 livres de coke par baril d’huile traitée. Le coke était pratiquement dépourvu de cendre et présentait un pouvoir calorifique de 16.000 B. T. U. par livre. La quantité de gaz dégagée était de 840 pieds cube par baril d’huile traitée et d’environ 1.500 B. T. U. par pied cube. L’analyse du produit initial est donnée par le tableau suivant : Tableau N° 19 PROPRIÉTÉS DE L’HUILE
le tableau suivant : Tableau N° 19 PROPRIÉTÉS DE L’HUILE NEUTRE Densité spécifique 0.9478 Densité A. P. 1 17.9 Analyse de l’opération (A.S.T.M.) °C °F Température initiale B.P 199 390 Pour cent 10 232 450 20 249 480 30 263 505 40 277 530 50 291 555 60 302 575 70 321 610 80 339 640 90 368 695 98,5 374 705 Température finale B.P 374 705 Remarques : Traces d’eau. 3 % 210° C. (410° F.) 56 % 300° C. (572° F.) Trace de coke. Cracking des huiles de lignite allemande. Des essais de cracking ont été tentés sur