jeanflop/post-ocr-correction huggingface dataset:
tirants reposent sur deux semelles d'affût de devant et de derrière ; un essieu est réuni aux montants par un demi-assemblage et deux étriers ; à son extrémité peuvent s'adapter à volonté, ou des roulettes qui servent pendant le tir, ou des roues de plus grandes dimensions pour les transports. Une fausse-flèche peut être fixée à l'affût : elle sert à réunir l'affût à l'avant-train pour les routes, ou à faciliter les mouvements de la pièce pendant le tir. Le système de pointage (V. fig. 18 et 23) se compose d'un arc denté, portant une graduation au moyen de laquelle
d'un arc denté, portant une graduation au moyen de laquelle on peut faire repérer l'inclinaison par l'intermédiaire d'un cet arc engrène avec une vis sans fin portée par l'arbre ; une manivelle est fixée sur la tête de ce dernier. L'entretoise sert de support à l'appareil. Deux réglettes de repérage servent à donner le pointage en direction. Les roulettes assurent la stabilité de l'affût pendant le tir, grâce à leur écartement, et peuvent servir à limiter le recul, en montant sur des coins placés derrière elles à distance convenable. Le tableau qui suit résume les données principales sur ces cinq
tableau qui suit résume les données principales sur ces cinq affûts. ANGLE maximum Angle minimum Longueur de la bouche de la pièce de la à feu. Employée. 15 pièce jusqu'au derrière de l'affût. à il os es mètres, mètres, kilomètres, mètres. Canon lourd de 9e. 1,831 1,53 40 10 Tôle de fer. 760 3,950 1,878 Canon lourd de 12e. 1,831 1,53 43 5 Tôle de fer. 1000 4,261 1,916 Canon court de 21e. 1,831 1,53 40 Tôle de fer. 1470 3,565 1,916 Bâti inférieur en bois, flasques en tole. 1,184 0,377 Mortier de 90. 0,500 75 bois, flasques en tole.
0,377 Mortier de 90. 0,500 75 bois, flasques en tole. 1,184 0,377 Mortier de 15e. 0,850 1 1,53 1 65 Flasques en fer. 1 614 1,856 Affût du canon-revolver. L'affût du canon-revolver de 37e, représenté figures 24 et 25, consiste en un pivot vertical, sur lequel vient s'adapter un manchon à tourillons, qui permet de faire varier l'inclinaison et la direction du tir. L'appareil de pointage en hauteur consiste en une vis double, dont le support est porté par le manchon ; une manivelle fait mouvoir cette vis. Le pointage en direction est obtenu au moyen d'une manivelle latérale, dont
en direction est obtenu au moyen d'une manivelle latérale, dont l'arbre porte une vis sans fin qui engrène avec un pignon situé sur le manchon. — Cette disposition permet, non seulement de faire varier le pointage initial, mais encore de donner au canon, pendant le tir, un mouvement latéral de va-et-vient analogue à celui qui s'obtient avec le canon à balles français, et de battre ainsi le fond du fossé. Le pivot repose sur une crapaudine, fixée à un bâti vertical ; ce bâti est maintenu contre le parement intérieur du mur de la casemate par des boulons, scellés dans
du mur de la casemate par des boulons, scellés dans la maçonnerie. On voit que les idées qui ont présidé à l'adoption de cet affût sont tout à fait différentes de celles qui ont servi de base à l'adoption du nôtre. En Allemagne, les questions de simplicité et d'économie ont été les motifs déterminants. En France, on n'a pas craint une complication plus grande, considérant comme avantageux que l'affût soit indépendant de la fortification. Un projectile de gros calibre, qui arriverait à détruire le mur intérieur de la casemate allemande, suffirait pour supprimer le flanquement du fossé ; chez nous,
suffirait pour supprimer le flanquement du fossé ; chez nous, au contraire, la mobilité de l'affût permet de le reculer à l'intérieur de la casemate pendant le bombardement, et de ne l'avancer qu'au moment où l'on peut craindre le passage du fossé. Il ne paraît pas non plus que les ingénieurs allemands aient adopté un pare-balles en tôle comme celui que porte l'affût français ; le rétrécissement de l'ouverture de la casemate leur a paru assurer une protection suffisante aux défenseurs. Étoupilles. — Les étoupilles réglementaires en Allemagne, sont : 1° L'étoupille à friction avec tube métallique, modèle 1876; 2°
1° L'étoupille à friction avec tube métallique, modèle 1876; 2° L'étoupille à friction en papier, pour les canons de côte ; 3° L'étoupille obturatrice à percussion, sorte de petite cartouche métallique sans balle, employée pour les canons de 15e long fretté, et de 21e à jaquette ; 4° L'étoupille électrique ; 5° L'étoupille obturatrice Krupp C) [V. fig.. 15 et 16]. Fusées. --,La Revue a déjà publié la description de la nouvelle fusée de campagne, dite modèle 1880. Cette fusée ayant depuis sa mise en service toujours donné de bons résultats, on a cherché à appliquer le principe sur lequel
résultats, on a cherché à appliquer le principe sur lequel elle repose à la construction d'une fusée pouvant être utilisée aussi bien pour les tirs à faibles charges que pour ceux à fortes charges de toutes les pièces de siège, de place, de côte et de marine, y compris les mortiers. Après des essais assez nombreux, tant à la commission d'expériences que dans les régiments d'artillerie à pied, on s'est arrêté au type présenté par le laboratoire de pyrotechnie qui a été rendu réglementaire sous le nom de fusée percutante, modèle 1882. Nous nous bornerons à indiquer les points par
modèle 1882. Nous nous bornerons à indiquer les points par lesquels cette fusée diffère de la fusée de campagne. 1° Les deux oreilles du porte-masselotte hh (fig. 8) ne sont pas logées, comme pour la fusée de campagne, dans le corps de fusée ee ; les cavités destinées à les recevoir sont pratiquées dans un anneau mm, qui est vissé sur le bouchon fileté aa, lequel est placé dans l'œil de l'obus. 2° Le corps de fusée n'est pas vissé dans le bouchon fileté, il y entre à frottement dur. Lorsque la fusée n'est pas armée, il existe un certain
Lorsque la fusée n'est pas armée, il existe un certain intervalle entre le fond du corps de fusée et celui du bouchon fileté; ce n'est que sous l'action de la charge que le corps de fusée s'enfonce complètement, ainsi qu'on le verra plus loin. 3° Avant le tir, la masselotte ff ne repose pas sur le disque annulaire du porte-masselotte hh ; celui-ci est placé au-dessus et au contact du fond du corps de fusée ; il supporte l'aiguille g. Il résulte de cette disposition que, dans la fusée modèle 1882, la masselotte seule empêche l'aiguille de frapper l'amorce pendant
1882, la masselotte seule empêche l'aiguille de frapper l'amorce pendant les transports et les manipulations, tandis que, dans la fusée de campagne, le porte-masselotte intervient aussi pour s'opposer au mouvement accidentel de l'aiguille. On a jugé que la sécurité était suffisamment assurée, dans la nouvelle fusée, à l'aide de la masselotte seule. Cette fusée fonctionne de la manière suivante : Au départ du projectile, ce n'est plus la masselotte seule, comme dans la fusée de campagne, qui agit par son inertie pour produire l'armement de la fusée ; l'inertie du corps de fusée e et celle du porte-amorce i y
corps de fusée e et celle du porte-amorce i y contribuent également. Dans le tir à faibles charges, dès que le projectile se met en mouvement, la masselotte, restant en arrière, dégage la pointe de l'aiguille dont les arêtes pénètrent dans l'épaulement nn; en même temps le corps de fusée s'enfonce dans le bouchon fileté et les différentes pièces de la fusée occupent les positions respectives indiquées sur la figure 9. Dans ce cas, la pression exercée par la masselotte sur le porte-masselotte n'est pas assez considérable pour déterminer l'allongement de ses bras. Il n'y a, du reste, pas à
de ses bras. Il n'y a, du reste, pas à craindre d'éclatement prématuré produit par un rebondissement de la masselotte et de l'aiguille, parce que le porte-masselotte est absolument dépourvu d'élasticité. Si l'on tire à fortes charges, la pression de la masselotte devient assez grande pour occasionner l'allongement des bras du porte-masselotte, et la fusée armée présente la disposition indiquée figure 10. Dans ce cas encore, la disposition du porte-masselotte non élastique, évite tout danger de rebondissement de la masselotte et de l'aiguille. On a pu ainsi, grâce au porte-masselotte, se dispenser de placer un ressort de sûreté entre l'aiguille
se dispenser de placer un ressort de sûreté entre l'aiguille et le porte-amorce, de sorte que rien ne s'oppose au mouvement en avant de la masselotte et de l'aiguille dès qu'un obstacle, si faible qu'il soit, ralentit brusquement la marche du projectile ; cette fusée, de même que celle de campagne, est donc très sensible et fonctionne aussi bien aux grandes distances qu'aux distances très rapprochées, lorsque l'obus ne fait qu'effleurer le sol. On est très satisfait, en Allemagne, de l'emploi de cette fusée tant avec le mortier de 9e, dont la vitesse initiale descend jusqu'à 80 mètres, qu'avec des
dont la vitesse initiale descend jusqu'à 80 mètres, qu'avec des pièces tirant à des vitesses supérieures à 500 mètres. XXII, mai 1883, p. 132, juin 1883, p. 185, août 1883, p. 411, t. XXII, octobre 1883, p. 21, novembre 1883, p. 115, janvier 1884, p. 313, et mars 1884, p. 498. Bible. Telle est la question pratique qui a conduit à l'établissement de la théorie des solides d'égale résistance, dans le cas spécial de la flexion simple. Nous connaissons la solution : donner à la pièce une forme telle que la tension maximale soit la même dans toutes les sections,
la tension maximale soit la même dans toutes les sections, telle que toutes les sections à la fois se déforment d'une façon permanente. Eh bien, pour généraliser les définitions de section dangereuse et de solide d'égale résistance, pour les rendre applicables à tous les cas possibles, quel que soit le nombre des forces principales développées, il nous suffit de remplacer l'expression de tension par celle de limite d'élasticité. Ainsi : la section dangereuse sera la plus exposée aux déformations permanentes ; un solide, sera d'égale résistance lorsqu'il n'aura pas de section dangereuse ou lorsque toutes les sections seront également dangereuses,
section dangereuse ou lorsque toutes les sections seront également dangereuses, ou enfin, lorsque, sous le genre d'efforts considéré, la limite d'élasticité sera dépassée à la fois dans toutes les sections. A ce compte, un cylindre de révolution est un solide d'égale résistance au même titre que toutes les pièces de flexion qui portent ce nom, car toutes les sections droites sont déformées de la même manière ; mais il n'en serait pas de même dans un cylindre ovale. Dans ces solides d'égale résistance, les mêmes forces sont développées aux divers points de certaines surfaces et la limite d'élasticité est dépassée,
points de certaines surfaces et la limite d'élasticité est dépassée, tout d'abord, en tous les points d'une surface particulière que nous appellerons couche dangereuse, toute différente de la section dangereuse. Des corps dans lesquels la limite d'élasticité serait atteinte à la fois en tous les points de toutes les couches, de toutes les sections, mériteraient, plus que tous les autres, le nom de solides d'égale résistance. En général, les solides d'égale résistance mériteraient d'autant mieux leur appellation et seraient d'autant mieux construits que la couche dangereuse aura plus d'étendue. Ces considérations nous conduisent à distinguer des solides simples, d'une seule
considérations nous conduisent à distinguer des solides simples, d'une seule pièce, les solides d'égale résistance composés. Ces corps, comme les ressorts à lames, les cylindres frettés, sont composés de solides simples d'égale résistance ; et de plus, la limite d'élasticité est dépassée à la fois dans tous les solides simples, à la fois dans toutes les lames du ressort, à la fois dans toutes les frettes ou tubes du cylindre. La couche dangereuse du solide composé comprend les couches dangereuses de tous les solides simples ; plus les couches sont nombreuses, plus le corps se rapproche du solide d'égale résistance
nombreuses, plus le corps se rapproche du solide d'égale résistance parfait, dans lequel la limite d'élasticité est simultanément dépassée en tous les points. § 33. — Cylindre d'égale résistance. Quels que soient le nombre et les dimensions des frettes composant un cylindre d'égale résistance, les forces élastiques maximales développées dans chacune d'elles, sous la pression limite d'élasticité, seront liées par la relation suivante : \(mp = kg\) étant la limite de simple glissement, que nous supposerons la même dans tout le cylindre. A cette condition, les déformations permanentes se produiront à la fois dans toutes les frettes. Le plus grand
à la fois dans toutes les frettes. Le plus grand nombre des frettes sera grand, plus la compression initiale et, par conséquent, la résistance élastique du cylindre de dimensions données, seront grandes. La résistance la plus grande possible sera celle d'un cylindre composé d'un nombre infini de frettes infiniment minces, et serrées de telle manière qu'en chaque point les forces principales soient liées par la relation. Dans un semblable cylindre, et d'après cette relation, la tension croît en même temps que la pression décroît, c'est-à-dire croît de l'intérieur à l'extérieur, où elle devient égale à la limite de simple traction.
où elle devient égale à la limite de simple traction. Ainsi, la courbe des pressions aura une forme telle que QB [fig. 74] C), celle des tensions une forme analogue à MN — BN = J:, AQ < J!. Pour obtenir la forme de ces courbes, c'est-à-dire calculer p et t en fonction de p, il suffit de joindre à la relation, l'équation différentielle du § 28 qui a été établie sans aucune hypothèse sur la construction du cylindre : \((1) \quad dp + 0 = p dp\), \(mp + nt = g\). De ces deux équations, on tire :
nt = g\). De ces deux équations, on tire : en posant : et ensuite : On obtiendra de même : et, en retranchant cette équation de la précédente : \((p + t) dp = H\). Les équations d'équilibre du cylindre d'égale résistance absolue sont donc : \((p + t) p = H\), \(mp + nt = g\), dans lesquelles H est une constante qui sera déterminée par les dimensions du cylindre, m, n, et k par la qualité de la matière. Pour les cylindres métalliques : La résistance élastique \(œo\) du cylindre de rayon \(Ro\) sera déterminée en introduisant
\(œo\) du cylindre de rayon \(Ro\) sera déterminée en introduisant dans les équations précédentes les conditions : \(p = Ro\), \(p = \(0\), \(p = Ef\), \(P = 0\), ce qui conduit à la relation suivante : D'après cette équation, \(e\) augmente indéfiniment avec \(R_o\) mais la compression initiale \(ho\) croît en même temps et au-delà de toute limite. Or, nous savons que \(ho\) ne peut dépasser la limite d'élasticité de compression \(Jb\) et que, pour cette raison, la résistance élastique a pour limite : En égalant les deux valeurs précédentes de \(eP0\), on obtient : Cette relation, dans laquelle
précédentes de \(eP0\), on obtient : Cette relation, dans laquelle \(détermine la valeur du rapport \(Ro = \), montre qu'il n'existe qu'un seul cylindre dans lequel, la compression initiale étant égale à la limite de compression, la limite d'élasticité est dépassée en tous les points à la fois, sous l'action d'une pression intérieure. Si \(RI < S\), le cylindre pourra être d'égale résistance, \(Ro\) mais la compression initiale sera inférieure à \(ho\) et la résistance élastique Il en sera de même, à fortiori, de tous les cylindres de mêmes dimensions construits autrement. Si l'on veut arriver, par diverses constructions, à
construits autrement. Si l'on veut arriver, par diverses constructions, à une compression initiale $b ; mais le cylindre ne sera pas d'égale résistance absolue. Pour les tubes métalliques, la différence très peu de 3, $R_i = 3R_0 ; l'épaisseur du cylindre en question est égale à un calibre : $R_i - $Ro = 2 Ro. Nous avons représenté (fig. 76) les différentes valeurs de $p_0 en fonction de $R_t. Sur l'axe des abscisses $Ro OA = R_0 représente le rayon intérieur du cylindre, et sur l'axe des ordonnées $OP_0, les longueurs $og, $o~, $o~ représentent les trois limites d'élasticité de
longueurs $og, $o~, $o~ représentent les trois limites d'élasticité de glissement, de traction et de compression simple. La courbe AA'MA représente les valeurs des résistances élastiques des cylindres frettés avec une compression initiale ($b = $Jb) égale à la limite de compression. La courbe ABMBX représente les résistances des cylindres d'égale résistance absolue. Ces deux courbes se coupent au point M dont l'abscisse $Om rapportée à la longueur $OA = $Ro détermine le coefficient : D'après ce que nous avons dit, la partie MB1 est relative aux cylindres dans lesquels la compression initiale est supérieure à $Jb ; au contraire,
la compression initiale est supérieure à $Jb ; au contraire, la partie AA'M se rapporte aux cylindres trop minces pour pouvoir être frettés avec une compression initiale $Jb. La courbe qui représente les plus grandes résistances élastiques des cylindres de rayons $Ro$Ri' se compose donc de deux branches AB'M et MAI. La courbe ACM' - M'CI représente les compressions initiales correspondantes. Nous avons représenté, à côté de ces courbes, celles des résistances des cylindres non frettés de mêmes dimensions et de même matière (AD). La figure 76, à l'échelle de 1 millimètre pour 1 kilogramme, se rapporte à un acier
1 millimètre pour 1 kilogramme, se rapporte à un acier doux, caractérisé par une limite d'élasticité de traction de 30 kilogrammes par millimètre carré : $G = 30k$ $og = 1Sk$ $OV3 = $Jb - ±5k. Le cylindre d'égale résistance absolue, avec compression initiale $Jb, a un calibre d'épaisseur : $Ara = 2. OA = 2Ro; sa résistance élastique est de 39 kilogrammes par millimètre, soit environ 3900 atmosphères; le cylindre non fretté de mêmes dimensions et de même métal n'a que 1500 atmosphères de résistance. Le cylindre de rayon extérieur $Ri = $oa = 20A, soit un demi-calibre d'épaisseur,
extérieur $Ri = $oa = 20A, soit un demi-calibre d'épaisseur, ne peut être fretté avec une compression initiale $Jb = 45 kilogrammes. La plus grande compression initiale possible est $aC = 26 kilogrammes. C'est celle du cylindre d'égale résistance absolue, pouvant résister élastiquement à une pression intérieure de 2200 atmosphères. Le cylindre non fretté de même dimension n'aurait que 1200 atmosphères de résistance. La courbe AB'M peut encore indiquer les tensions extérieures, rapportées alors aux axes $M'Cj$ et $730to$. En effet, on a : $m$0 + $rdo = g, OU Pour $R_i=Oa$ $ajb'=\frac{0}{2} ab=Jb$ $bjb'-ab-aJb=Jb—ôP_0=—10. Les ordonnées, telles que $bB'$,
Pour $R_i=Oa$ $ajb'=\frac{0}{2} ab=Jb$ $bjb'-ab-aJb=Jb—ôP_0=—10. Les ordonnées, telles que $bB'$, de la courbe AB'M, représentent donc les tensions intérieures, mais à une échelle différente (1 millimètre, 44 pour 1 kilogramme). L'industrie est arrivée empiriquement à la construction de cylindres très résistants et qui se rapprochent beaucoup du cylindre idéal d'égale résistance absolue. Le frettage du capitaine Schultz, en fils d'acier de petit diamètre enroulés sous une tension constante et très élevée, est probablement très près de la perfection. Mais il est une autre solution totalement différente de la même question, solution ayant un caractère de généralité séduisant et dont nous
solution ayant un caractère de généralité séduisant et dont nous nous occuperons longuement par la suite. Disons seulement que, dans ce procédé de construction, on emploie un métal doux et l'on donne au cylindre une légère déformation initiale au moyen d'une forte pression intérieure. § 34. — Calcul de la résistance élastique d'un cylindre composé d'un nombre donné de frettes et des éléments de la construction. D'après notre théorie, la limite d'élasticité est dépassée en un point, lorsque le maximum de $(T' \pm fN')$ est supérieur à la limite de simple glissement $g$, $T'$ et $N'$ étant les composantes tangentielle
simple glissement $g$, $T'$ et $N'$ étant les composantes tangentielle et normale qui sollicitent un élément plan quelconque passant au point considéré. D'autre part, nous avons vu que les éléments inclinés à 45° sur les forces principales sont sollicités par la composante tangentielle maxima et par une composante normale, dont les valeurs sont : $p$ et $t$ étant la pression et la tension principales au point considéré. Les éléments sollicités par la composante $T'$, $N'$ et correspondant au maximum de $(T' \pm fN)$ qui détermine la limite d'élasticité, ne se confondent jamais avec les éléments à 45° sur lesquels agit
confondent jamais avec les éléments à 45° sur lesquels agit la composante tangentielle maxima; ils sont inclinés à $(45 - L * )$ sur les forces principales. Quoi qu'il en soit, lorsque la valeur $f N'$ aura une très petite valeur relative, lorsque la différence $(p - t)$ sera assez petite relativement à la somme $(p + t)$, le maximum de $(T' \pm fN')$ différera fort peu du maximum $T$, et dans ce cas on pourra, pour faciliter la solution de certaines questions, admettre, au moins provisoirement, que la limite d'élasticité est déterminée par la condition $T = g$, sauf
d'élasticité est déterminée par la condition $T = g$, sauf à examiner ensuite la grandeur des erreurs commises. Nous allons montrer que, dans nombre de cas, qui se rencontrent souvent dans les constructions industrielles, ces erreurs sont complètement négligeables. Mais il ne faut pas oublier que ces considérations, qui vont un instant nous occuper, n'ont aucune généralité et ne s'appliquent qu'à des cas spéciaux ; l'hypothèse $T = g$, sur laquelle elles sont fondées, mal appliquée, conduirait à l'égalité des limites d'élasticité de simple traction, de simple glissement et de simple compression. Ces restrictions entendues, appliquons notre hypothèse au cas
simple compression. Ces restrictions entendues, appliquons notre hypothèse au cas d'un cylindre non fretté. Les équations du § 30 nous donnent immédiatement pour résistance élastique : Si $Si g = 18k$, Les vraies valeurs de $P_0$, représentées par $h'$, sont dans les mêmes cas, 13 kilogrammes et 16 kilogrammes; l'une diffère de 5 p. 100, et l'autre de 2 p. 100 des valeurs approchées. L'équation d'équilibre des cylindres fretés étant, ou en général, le nombre des frettes étant quelconque, la résistance élastique totale sera la somme des résistances élastiques de toutes les frettes : (RY Le produit de tous les
toutes les frettes : (RY Le produit de tous les termes q" (Rn)2 a pour valeur G0G1.Gn= R'" -- il ne dépend que des modèles d'élasticité des matériaux employés à la construction et des rayons intérieur et extérieur du cylindre total ; il ne dépend pas des dimensions des frettes. Les dimensions extrêmes du cylindre et les matériaux de construction étant donnés, ce produit est constant et, par suite, la somme ∑Gn (R. 2 est minimale lorsque tous ses termes sont égaux, lorsque les conditions suivantes sont remplies : et si flo = !/2 = !/n, R, = j/Rj Ro
si flo = !/2 = !/n, R, = j/Rj Ro R, = VR, R,, etc. -, et, dans ce cas, la résistance élastique devient (K étant le nombre des frettes), c'est-à-dire égale à la résistance d'une des frettes multipliée par leur nombre. Dans le cas d'un cylindre formé d'un tube et d'un rang de frettes : Apprécions l'approximation de ce résultat; soit, par exemple : Ç = — 18", £=15k, Rj = 3Ro. L'équation précédente donne : et la réaction de la frette de rayon R1 = VRs Ro = R0 V3 = 1,7 Ro est: La véritable valeur de
R0 V3 = 1,7 Ro est: La véritable valeur de $1 est : Pour calculer la valeur réelle de æo, il faut recourir aux équations primitives : qui donnent, par l'élimination de t : Cette équation, jointe à la condition mpo + nt0 = g, donne : Dans le cas qui nous occupe : $0 = 2,1 £ t=234. Ainsi, les valeurs approximatives diffèrent peu des vraies valeurs ; mais nous rappelons encore que cela n'a lieu que dans certains cas. On ne trouverait nullement la même concordance, si on appliquait ce mode de raisonnement à un cylindre composé d'un