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d'électrons puissent se déplacer du cuivre vers l'oxyde. Les électrons s'échappant du cuivre pour se porter sur l'oxyde, maintiennent dans l'oxyde une atmosphère électrotonique supérieure à la normale, car, en raison de la faible distance entre les électrodes, de leurs surfaces relativement grandes et probablement aussi de la constance de la caractéristique diélectrique de l'oxyde, la résistance au passage du courant électrotonique dans le sens cuivre-oxyde est très faible. Malgré la tendance que présente une force électromotrice appliquée dans le sens inverse (oxyde-cuivre) à refouler les électrons dans le cuivre, l'émission électrotonique permanente du cuivre s'oppose à ce refoulement, et
l'émission électrotonique permanente du cuivre s'oppose à ce refoulement, et les électrons restent concentrés à proximité immédiate de la surface de séparation cuivre-oxyde. Le quotient de concentration électrotonique dans l'oxyde produit un gradient de potentiel qui s'oppose alors au passage des électrons de l'oxyde dans le sens oxyde-cuivre. Pour redresser les deux alternances d'un courant monophasé (fig. 4), les rondelles sont groupées suivant les quatre branches d'un pont de Wheatstone (fig. 5). Le nombre des rondelles connectées en série ou en parallèle varie suivant le voltage et l'intensité que l'on désire obtenir. La figure 6 indique les branches du pont
désire obtenir. La figure 6 indique les branches du pont qui sont utilisées, lors du redressement de chacune des deux alternances. C. CHOUQUET, Ingénieur des Arts et Manufactures. Les avantages de la mise en pratique du système d'unités « mètre-tonne-seconde ». M. Darrieus, l'ingénieur électricien bien connu, a présenté à la Commission électrotechnique internationale une note destinée à attirer l'attention sur les inconvénients que présente l'emploi simultané de systèmes d'unités dont les unités fondamentales ne sont pas les mêmes, et sur les avantages qu'il y aurait à adopter le système dit « mètre-tonne-seconde », ou système M. T. S. Cette
dit « mètre-tonne-seconde », ou système M. T. S. Cette note est reproduite dans la Revue générale de l'électricité, du 11 février; nous en donnons ci-dessous le résumé. Le système M. T. S., promulgué en France par la loi du 2 avril 1919 et le décret du 26 juillet 1919, n'est en réalité que l'extension au domaine industriel et commercial du système centimètre-gramme-seconde (C. G. S.) employé actuellement par tous les physiciens, et dans lequel on a restitué à l'unité de masse le rôle fondamental indûment détenu dans le système métrique usuel par l'unité de poids. Ce système possède comme
métrique usuel par l'unité de poids. Ce système possède comme unités de longueur et de masse le mètre et la tonne, au lieu du centimètre et du gramme, de sorte que le passage d'un système à l'autre est très aisé. Définitions des unités du système M. T. S. — L'unité de masse M. T. S., dont le kilogramme-étalon est la millième partie, est la tonne, représentée, à l'approximation de 1/4(M)0 près, par la masse de l'unité de volume (mètre cube d'eau à 4°). L'unité de force M. T. S. est le sthène, force qui, en une seconde, communique à une
le sthène, force qui, en une seconde, communique à une masse d'une tonne un accroissement de vitesse de 1 mètre par seconde. Le sthène vaut environ 102 kilogrammes-poids. L'unité d'énergie ou de travail M. T. S., travail développé par une force de 1 sthène dont le point d'application se déplace de 1 mètre dans la direction de la force, est le kilojoule. L'unité de puissance M. T. S. est le kilojoule par seconde, ou kilowatt. La relation du joule et du watt avec les unités électriques de courant et de potentiel que sont l'ampère et le volt découle ultérieurement de
potentiel que sont l'ampère et le volt découle ultérieurement de la définition électrodynamique de ces deux grandeurs, qui sont dérivées de grandeurs purement mécaniques dont les unités ont été préalablement définies. L'unité de pression M. T. S. est le sthène par mètre carré, ou la pièce. Le kilogramme-poids par centimètre carré, unité usuelle de pression, est égal à la pression d'une colonne d'eau de 10 mètres de hauteur, c'est-à-dire correspond par mètre carré au poids de 10 tonnes, soit 10 x 9,81 sthènes dans les conditions normales d'intensité de la pesanteur : il équivaut donc à 0,98 hectopièces. Afin de
pesanteur : il équivaut donc à 0,98 hectopièces. Afin de montrer combien il est facile de passer du système M. T. S. au système C. G. S., par de simples puissances de 10 et avec le minimum de chances d'erreur, M. Darrieus donne dans sa note quelques exemples : L'énergie cinétique ou force vive d'un volant dont la masse est de 12 tonnes et la vitesse, au rayon de circonférence, de 100 m/sec, a pour valeur : 12 x 100 = 60000 kilojoules, ce qui correspond à 1000 kW pendant une minute. De même, la quantité d'énergie cédée par une
une minute. De même, la quantité d'énergie cédée par une masse m de fluide dans un étage d'une turbo-machine dont la vitesse tangentielle est u, lorsque la vitesse du fluide éprouve à la traversée de la roue mobile une variation de composante tangentielle cu, est, d'après le théorème d'Euler, mu (cu), quel que soit le rendement hydraulique de l'étage. Elle est donnée directement en kilojoules, dans le système M. T. S., si m est exprimée en tonnes, et u et eu en mètres par seconde. La puissance d'une turbine à vapeur consommant 36000 kg de vapeur à l'heure, soit 0,01
vapeur consommant 36000 kg de vapeur à l'heure, soit 0,01 tisse, est, pour chaque étage où u = 250 m/sec et eu = 350 m/sec : 0,01 x 250 x 350 = 875 kW. Ainsi, on évite avec ce système toutes les complications qui résulteraient de l'intermédiaire du facteur gravité g = 9,81. M. Darrieus termine en émettant un double vœu : 1° la mise en vigueur effective par les grandes administrations publiques, dépendant ou non de l'Etat, des dispositions contenues dans la loi du 2 avril 1919; 2° l'enseignement et la mise en pratique dans les écoles, du nouveau
et la mise en pratique dans les écoles, du nouveau système légal d'unités. Nouvelle organisation du travail dans les ateliers des dépôts de locomotives de la Compagnie d'Orléans. L'organisation des ateliers des dépôts de la Compagnie d'Orléans, basée sur les mêmes principes que celle des grands ateliers de cette Compagnie, est décrite par M. J. Pezen, Ingénieur en chef du service des machines, dans la Revue générale des Chemins de fer, de janvier. Les ateliers de dépôts sont chargés du petit et du gros entretien courant des locomotives. Ces réparations d'entretien se divisent en réparations d'entretien journalier (réfection des joints,
d'entretien se divisent en réparations d'entretien journalier (réfection des joints, visite de robinetterie, remplacement de pièces rompues) et en réparations périodiques. Les réparations périodiques sont de deux sortes : celles dites « pistons-tiroirs », qui consistent à visiter les cylindres, les tiroirs, les pistons distributeurs, et à remplacer les segments, s'il y a lieu; et les réparations « roues-pistons-tiroirs », qui consistent en une révision complète de la locomotive. Jusqu'à ces derniers temps, les travaux d'entretien journalier, indiqués par les mécaniciens à leur rentrée, étaient exécutés par une équipe commandée par un chef de brigade ; celui-ci relevait lui-même sur
par un chef de brigade ; celui-ci relevait lui-même sur un registre les travaux à faire. Les travaux d'entretien périodiques étaient dirigés par des chefs de brigade, placés sous les ordres d'un contremaître, qui assuraient la réparation des machines dans les meilleures conditions possibles, mais sans organisation spéciale. Il a paru nécessaire d'organiser ces ateliers de dépôts de manière à y séparer nettement le travail de son exécution, et à y constituer un contrôle automatique du travail. L'organisation adoptée dans ce but doit : établir des programmes précis de travail; lancer des ordres de travail écrits par unité de production
lancer des ordres de travail écrits par unité de production (avec application de la prime Rowan) ; unifier les procédés de réparation ; contrôler l'exécution du travail; créer une comptabilité de dépenses main-d'œuvre permettant d'établir des prix de revient et contrôlant les temps d'exécution. En conséquence, un atelier de dépôt comprend un bureau de mise en main, chargé de préparer et de répartir le travail et d'assurer l'approvisionnement, de faire l'étude technique des procédés de travail, d'en contrôler l'exécution, d'entretenir et de mettre au point l'outillage. L'étude technique des procédés de travail se fait dans un bureau central, placé à
de travail se fait dans un bureau central, placé à Paris et dont les principales attributions sont les suivantes : 1° Uniformiser les modes de réparations des divers organes des locomotives, en choisissant les méthodes optimales, de façon à permettre l'établissement et la tenue à jour des inventaires types ; 2° Préparer complètement certains travaux d'ordre général, comme certaines notes de modifications communes à plusieurs dépôts, de façon à obtenir de tous les dépôts un mode de travail uniforme ; 3° Donner sur place, par les soins d'agents spéciaux, les instructions concernant l'application des notes techniques ; 4° Etudier et
instructions concernant l'application des notes techniques ; 4° Etudier et préparer toutes les questions d'unification et d'amélioration de l'outillage. M. Pezen souligne, en terminant, les avantages retirés de cette organisation : « Le nombre d'heures d'ouvriers employés à la réparation des locomotives accuse, depuis 1920, pour un même parcours, une diminution de près de 40 %, avec des durées de réparation moindres et une qualité de travail plutôt supérieure, puisque le nombre d'incidents et la consommation de combustible ont diminué ». Il reconnaît qu'une partie de cette amélioration est due à un meilleur outillage, mais il remarque qu'on doit tenir
à un meilleur outillage, mais il remarque qu'on doit tenir compte, d'autre part, de l'augmentation de la puissance des machines et du tonnage des trains. Le calcul des cercles de réservoir en béton armé. Dans un article publié par le Génie Civil (1), M. Czyz a indiqué comment on peut répartir les cercles d'armature sur toute la hauteur d'un réservoir en béton armé, de façon que leur taux de travail soit constant. La méthode employée suppose que les cercles, en nombre égal à i, sont tous des fers ronds, de même section Aw, et qu'ils supportent seuls la totalité des
même section Aw, et qu'ils supportent seuls la totalité des efforts d'extension. Elle conduit à diviser la hauteur AB du réservoir (voir la figure 2 de l'article précité) par i points dont les distances à la borne supérieure A soient proportionnelles à v/i, y/2, ..., V;;, ...,0, de telle manière que le point de division correspondant à Vi coïncide avec le point B. La paroi du réservoir se trouve ainsi divisée en i anneaux; celui d'indice n a pour hauteur : et la cote du centre de gravité Gn de sa section droite au-dessous de la surface libre du liquide
sa section droite au-dessous de la surface libre du liquide est : Pour faciliter les calculs pratiques, M. Czyz a joint à son article un tableau numérique qui fournit, en fonction de n (de n = 1 à n = 30), les valeurs des expressions entre parenthèses figurant dans les formules [1] et [2]. À la suite de cet article, M. Tytgat, ingénieur à Gand, nous a communiqué plusieurs procédés graphiques destinés à faciliter l'application de la méthode de M. Czyz. Ces procédés ont été résumés dans le Génie Civil (2) ; ils ne permettent pas de déterminer directement la
(2) ; ils ne permettent pas de déterminer directement la valeur de en et l'on est ainsi conduit, soit à admettre que Gn est sensiblement à mi-hauteur de l'anneau (ce qui est suffisant dans nombre de cas de la pratique), soit à construire géométriquement Gn par l'une des méthodes classiques bien connues. M. Esnouf, ingénieur à l'île Maurice, vient de nous adresser un nomogramme qui complète les procédés graphiques dont nous venons de parler. Ce nomogramme, outre qu'il permet de (1) Voir le Génie Civil du 5 mars 1927 (t. XC, no 10, p. 242). (2) Une erreur de typographie
XC, no 10, p. 242). (2) Une erreur de typographie a fait imprimer, dans l'article précité, z au lieu de 3, au dénominateur de cette expression de en. (3) Voir le Génie Civil du 27 août 1927 (t. XCI, no 9, p. 214). Dans cet article, on a imprimé 2 au lieu de 3, au dénominateur de l'expression de en. déterminer directement en sans calculs, se prête à l'étude des réservoirs profonds, avec armatures présentant plusieurs échelons de sections. 1° Calcul direct de en. Un premier alignement A (fig. 1), déterminé par le point de cote H sur l'échelle (I)
déterminé par le point de cote H sur l'échelle (I) et par le point de cote i sur l'échelle (IV), donne, sur l'échelle-charnière (III), la valeur du paramètre un. Un deuxième alignement B, mené par le point trouvé sur l'échelle (III) et par le point de cote n sur l'échelle (II), donne, sur l'échelle (IV), la valeur cherchée de en. Fig. 1. Nomogramme pour le calcul direct de en. Si l'alignement B tombe en dehors de l'échelle de en, il suffit de multiplier par un même facteur les variables et en. Ainsi, dans l'alignement A, tracé pour H=4, i =
en. Ainsi, dans l'alignement A, tracé pour H=4, i = 25, donne, sur l'échelle(III), 11 8 L d. 1. B' H = 0,8. Le deuxième alignement B mené par n = 1 et H = 0,8 Vi Vil tombe hors de l'échelle de en; on prend alors o = 0,8 x 10 et l'alignement B' correspondant donne, sur l'échelle (IV), la valeur 5,33; on devra prendre en = ou 0,533. Calcul des réservoirs profonds, avec plusieurs échelons de sections d'armature. — Reprenons le deuxième exemple traité par M. Czyz, à la page 244 de son article. Une fois calculée la
la page 244 de son article. Une fois calculée la valeur i = 18, un premier alignement déterminé par i = 18 et H = 4 donne, sur l'échelle-charnière (III), la valeur du paramètre m, soit 0,943. Il ne reste plus qu'à faire pivoter les alignements successifs autour du point Ii ; ainsi, pour le cercle du bas, ou dix-huitième cercle, on obtient e18 = 3,945; on arrive ainsi jusqu'à e2 = 2,405. Si, à ce moment, on décide de changer la section des cercles d'armature, il faut traiter la partie supérieure restante du réservoir comme un nouveau réservoir de
partie supérieure restante du réservoir comme un nouveau réservoir de profondeur H2. Pour déterminer H2, il suffit de continuer à faire pivoter l'alignement autour de z = 0,943, pour passer par i = 6 (6 est le nombre d'armatures qu'il reste à placer); on trouve H2 = 2,31, et ainsi de suite. SOCIÉTÉS SAVANTES ET INDUSTRIELLES ACADEMIE DES SCIENCES Séance du 2 avril 1928. Présidence de M. Maurice HAMY. Chimie physique. — I. — La réversibilité d'une réaction provoquée par l'étincelle ou le courant électrique. Note de MM. Pierre JOLIBOIS, Henri LEFEBVRE et Pierre MONTAGNE, transmise par M. H. Le
Henri LEFEBVRE et Pierre MONTAGNE, transmise par M. H. Le Chatelier. Dans une série de notes précédentes, les auteurs ont montré que l'étincelle électrique provoque une décomposition limitée du gaz carbonique à basse pression. Ils ont également comparé la dissociation thermique de ce composé à sa décomposition par les étincelles. Pour voir si l'assimilation complète de ces deux phénomènes était légitime, il importait d'étudier en outre la réversibilité du second ; il fallait voir si, dans des conditions électriques identiques, la limite de décomposition du gaz carbonique était la même que la limite de combinaison d'un mélange formé de deux
que la limite de combinaison d'un mélange formé de deux molécules d'oxyde de carbone et d'une molécule d'oxygène, les pressions initiales étant choisies de manière que les pressions finales soient égales. Ils ont fait à ce sujet des expériences qu'ils exposent dans cette note. Ces expériences mettent en évidence le double rôle que peuvent jouer l'étincelle et le courant électriques dans les réactions chimiques : 1) Un rôle de catalyseur pour ramener à la stabilité les systèmes instables ; 2) Un rôle de transporteur d'énergie pour faire évoluer un système stable vers un état moins stable. Pour des conditions électriques
stable vers un état moins stable. Pour des conditions électriques données et des pressions initiales correspondantes, les deux phénomènes tendent vers une limite commune. II. — L'influence de la température sur la formation de l'onde explosive. Note de M. P. LAFFITTE, transmise par M. H. Le Chatelier. M. P. Laffitte a déjà étudié l'influence de la température sur la propagation de l'onde explosive. Dans ces recherches le mélange gazeux était enflammé, par une étincelle électrique, dans un tube à la température ordinaire, dans lequel se formait l'onde explosive. Celle-ci se propageait ensuite dans un tube chauffé. Dans les recherches rapportées
propageait ensuite dans un tube chauffé. Dans les recherches rapportées dans la présente note, le mélange gazeux était directement allumé, par une étincelle électrique, dans le tube chauffé. Les expériences ont porté sur les mélanges d'hydrogène et d'oxygène (2H2 + O2) et de méthane et d'oxygène (CH4 + O2), à la pression atmosphérique et à des températures variant depuis la température ordinaire jusqu'à 350°. Dans tous les cas, on mesurait, sur les photographies obtenues, la longueur au bout de laquelle s'établissait l'onde explosive (longueur de combustion). De ces expériences on peut conclure qu'une élévation de la température initiale d'un mélange
peut conclure qu'une élévation de la température initiale d'un mélange gazeux combustible retarde la formation de l'onde explosive. Ce résultat peut être rapproché de celui obtenu en étudiant l'influence de la pression : l'augmentation de la pression initiale facilite la formation de l'onde explosive. Quant au bruit de l'explosion, qui est relativement fort à la température ordinaire, il est très faible lorsque la température initiale est de 350°. D'une manière générale, l'élévation de la température produit les mêmes effets qu'une dilution du même mélange gazeux initial par un gaz inerte. Mécanique physique. — La détermination des efforts internes dans les
Mécanique physique. — La détermination des efforts internes dans les cylindres circulaires métalliques. Note de M. PORTEVIN, présentée par M. H. Le Chatelier. La détermination expérimentale des efforts internes longitudinaux dans les cylindres circulaires métalliques a été faite jusqu'à présent en enlevant, par tournages ou alésages successifs, des couches concentriques au cylindre et déterminant les variations de longueur correspondantes. L'effort longitudinal Xn dans la couche de rang n peut être calculé selon des formules données, l'une par MM. Heyn et Bauer, l'autre par M. Mesnager. L'auteur a comparé ces formules en les appliquant à des cylindres de laiton et d'acier,
en les appliquant à des cylindres de laiton et d'acier, pour mesurer les tensions d'étirage et les tensions de trempe. Les résultats présentent la même allure, quelle que soit la méthode de calcul employée, mais les formules de M. Mesnager donnent des efforts supérieurs d'environ 30 à ceux calculés par la formule de Heyn et Bauer. Téléphonie. — Sélection des communications de départ et d'arrivée dans les réseaux téléphoniques à batterie centrale. Note de MM. CONTI, DE LA VILLE LE ROULX et CORET, présentée par M. Râteau. Dans les réseaux téléphoniques à batterie centrale, simple ou intégrale, à commutation manuelle
téléphoniques à batterie centrale, simple ou intégrale, à commutation manuelle ou automatique, la signalisation des communications allant d'un poste particulier vers l'organe commutateur est basée sur l'existence permanente d'une différence de potentiel continue aux bornes de la ligne qui les relie, tandis que la signalisation des communications établies en sens inverse repose sur l'envoi d'un courant alternatif dans cette ligne ; l'agencement du poste récepteur suivant le système de la séparation des circuits rendant compatibles ces deux procédés. Il résulte de cette différence, qui constitue l'une des caractéristiques des systèmes à batterie centrale, que le processus des courants dans la
à batterie centrale, que le processus des courants dans la ligne n'est pas le même suivant qu'il s'agit d'une communication de départ ou d'une communication d'arrivée; d'où la possibilité, par l'utilisation d'un organe approprié, d'une sélection entre ces deux catégories de communications. Le dispositif propre à assurer cette sélection sera, d'une manière générale, un relais dont l'organe meneur obéira seulement au courant alternatif (et, par suite, ne sera mis en action que par les communications d'arrivée) et dont l'organe mené opérera une commande appropriée au but poursuivi. Un tel dispositif pourra être employé, par exemple, pour obtenir, dans les installations
pourra être employé, par exemple, pour obtenir, dans les installations dont la faible importance ne justifie pas l'emploi d'un standard, un aiguillage des appels du réseau vers un poste secondaire spécialisé dans leur réception, en en affranchissant le poste principal. Par une conception adéquate de l'organe meneur du relais limitant ses conditions de fonctionnement, il serait en outre possible d'obtenir que seules fussent reçues les communications pour lesquelles l'appel serait effectué sous une forme préalablement arrêtée : méthode de protection susceptible de recevoir des applications dans les réseaux de sécurité utilisant des systèmes à batterie centrale. Dans le domaine courant,
utilisant des systèmes à batterie centrale. Dans le domaine courant, l'application pratique d'un dispositif reposant sur le principe de sélection exposé précédemment est illustrée par la réalisation industrielle d'un appareil permettant le verrouillage unilatéral des postes téléphoniques particuliers. La plus intéressante particularité de cet appareil consiste dans l'emploi conjugué d'un relais électromagnétique, conçu pour que son introduction dans les circuits téléphoniques n'apporte aucune perturbation dans la propagation des courants qui y circulent, et d'un tube contacteur à mercure, à rupture retardée, de réalisation très simple. En résumé, il est possible, selon les auteurs, dans tous les réseaux téléphoniques à batterie
selon les auteurs, dans tous les réseaux téléphoniques à batterie centrale, d'effectuer sur les lignes desservant les postes particuliers une sélection des communications d'après le sens dans lequel elles sont établies, et parmi celles qui émanent de l'organe de commutation, d'après la forme de l'appel qui les précède. P. C. SOCIÉTÉ DES INGÉNIEURS CIVILS Séance du 23 mars 1928. Présidence de M. R. SOREAU, président. L'évolution du matériel générateur de rayons X depuis la découverte de Roentgen, en 1895, jusqu'à nos jours, par M. H. PILON. Les perfectionnements apportés aux générateurs de courant, depuis 1895, dépendent en grande partie des
générateurs de courant, depuis 1895, dépendent en grande partie des progrès qui ont été réalisés dans les ampoules à rayons X. On peut donc classer les fabrications d'appareils radiologiques en trois époques : La première est une époque d'expériences, pendant laquelle les appareils utilisés sont plutôt des instruments de laboratoire; la seconde est l'époque des ampoules à gaz, c'est-à-dire des ampoules à afflux cathodique, et la troisième est celle des ampoules à cathode incandescente. Première époque. — Les savants se sont servis d'abord de petites ampoules comme celles utilisées pour l'obtention de rayons cathodiques, c'est-à-dire sans anticathode. Ces petites ampoules
l'obtention de rayons cathodiques, c'est-à-dire sans anticathode. Ces petites ampoules étaient alimentées par des bobines à trembleur ou des machines statiques. On se rendit compte bientôt qu'il était impossible de laisser bombarder le verre de la paroi par le faisceau cathodique, et on créa les premières ampoules avec anticathode. Les expériences devenant plus prolongées, il devint nécessaire de tenir l'intérieur de l'ampoule à rayons X dans un état de pression à peu près constant, d'où l'emploi des régulateurs étudiés par Elihu Thomson, en Amérique, et par Villard, en France. Deuxième époque. — C'est à partir de ce moment que les