TCVN11823-5:2017

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 11823-5:2017 về Thiết kế cầu đường bộ - Phần 5: Kết cấu bê tông H = độ ẩm tương đối (%). Trong trường hợp không có thông tin tốt hơn, H có thể lấy từ các số liệu thống kê do Tổng cục khí tượng thủy văn Bộ tài nguyên môi trường xuất bản. k s = hệ số ảnh hưởng của tỷ lệ giữa thể tích với bề mặt cấu kiện k f = hệ số ảnh hưởng của cường độ bê tông k hc = hệ số độ ẩm cho từ biến k hd = hệ số phụ thuộc thời gian t = tuổi của bê tông (ngày), được xác định là tuổi của bê tông trong khoảng tới thời điểm đặt t ả i cho t í nh toán t ừ biến, hoặc cuối thời kỳ bảo dưỡng cho tính toán co ngót, và thời gian được xem xét để phân tích các tác động của từ biến và co ngót t i = tuổi của bê tông tại thời điểm tác dụng của tải trọng (ngày) V/S = t ỉ lệ giữa thể tích với bề mặt cấu kiện (mm) f ' ci = cường độ nén quy định của bê tông tại thời điểm căng dự ứng lực cho cấu kiện căng sau và tại thời điểm gia tải ban đầu của các cấu kiện không dự ứng lực. Nếu tuổi của bê tông tại thời điểm đặt tải ban đầu là không xác định được tại thời điểm thiết kế, thì f ci có thể lấy bằng 0.80 f ' c (MPa). Diện tích bề mặt dùng để xác định tỷ lệ thể tích trên bề mặt chỉ tính các diện tích bề mặt tiếp xúc với khí quyển. Đối với các mặt cắt hộp kín mà khả năng thông gió kém thì chỉ tính 50% diện tích bề mặt bên trong của hộp. Với cấu kiện đúc sẵn và đổ tại chỗ, tổng diện tích bề mặt bê tông đúc sẵn nên được sử dụng. Đối với các kết cấu dự ứng lực kéo trước có sườn (dầm - I, dầm - T, và dầm hộp), với bề dày trung bình sườn dầm từ 150 đến 200mm, giá trị k vs có thể lấy bằng 1,00 4.2.3.3 Co ngót Đối với bê tông, cốt liệu không co ngót, ứng biến do co ngót, ε sh , tại thời điểm t, có thể xác định như sau: ε sh =k s k hs k f k td 0,48x10 -3 (6) với: k hs =(2,00-0,014H) (7) trong đó: k hs = hệ số độ ẩm cho co ngót Nếu bê tông được để kh ô trước 5 ngày kể từ ngày đóng rắn, co ngót được xác định theo Phương trình 6 phải được tăng lên 20%. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Khi không có các số liệu đo, mô đun đàn hồi, E c , của các loại bê tông có tỷ trọng trong khoảng từ 1440 đến 2500 kg/m 3 và cường độ nén 105 MPa có thể lấy như sau: E c = 0,001 7 K 1 W c 2 (8) trong đó: K 1 = Hệ số hiệu chỉnh nguồn cốt liệu được lấy bằng 1,0 trừ khi được xác định bằng các thí nghiệm cơ lý, và được phê duyệt bởi cơ quan có thẩm quyền w c = tỷ trọng của bê tông (kg/m 3 ); theo Bảng 6 Phần 3 bột tiêu chuẩn này ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = cường độ nén quy định của bê tông (MPa) 4.2.5 Hệ số Poisson Trong trường hợp không được xác định bằng các thí nghiệm vật lý, hệ số Poisson có thể lấy bằng 0,2 cho bê tông nhẹ có cường độ chịu nén tới 70 MPa và bê tông thường có cường độ chịu nén tới 105 MPa. Đối với cấu kiện có thể xuất hiện nứt, không xét đến hiệu ứng của hệ số Poisson. 4.2.6 Mô đun phá hoại Nếu không có số liệu xác định bằng các thí nghiệm vật lý thì mô đun phá hoại (cường độ chịu kéo khi uốn) f r tính bằng MPa, của bê tông có cường độ lên tới 105 MPa có thể xác định như sau: • Đối với bê tông thường: + Trừ quy định dưới đây .................................................................................. 0,63 + Khi sử dụng đ ể tính mô men nứt của c ấ u kiện ở Điều 8.3.4.3 ........................... 0,52 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 + Đối với bê tông nhẹ cát thường .................................................................... 0,52 + Đối với b ê tông nhẹ toàn phần ...................................................................... 0, 45 Các thí nghiệm vật lý được sử dụng để xác định giới hạn bền uốn phải phù h ợ p với AASHTO T 97 và phải được thực hiện trên bê tông có cùng loại vật liệu và tỷ lệ cấp phối quy định cho kết c ấ u. 4.2.7 Cường độ chịu kéo Có thể xác định cường độ chịu kéo trực tiếp theo ASTM C900, hoặc phương pháp cường độ kéo ch ẻ theo AASHTO T198 (ASTM C 496) 4.3 CỐT THÉP 4.3.1 Tổng quát C ốt thép thanh, thép tròn, thép có gờ, thép sợi kéo nguội, lưới sợi thép tròn hàn, lưới sợi thép có gờ hàn, phải tuân th ủ theo TCVN 1651:2008, những chỉ tiêu không có quy định trong TCVN 1651: 2008, phải theo tiêu chuẩn vật liệu quy định trong Điều 9.2 của Tiêu chuẩn Kỹ thuật Thi công cầu AASHTO LRFD. Cốt thép phải là loại có gờ, trừ khi dùng các thanh thép trơn, s ợ i thép tròn trơn làm thép đai xoắn, làm móc treo, và làm lưới thép. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Khi cần cấu tạo cho kết cấu dẻo hoặc cốt thép nối hàn thì đặc tính của cốt thép phải theo quy định của ASTM A706M "thanh thép có gờ bằng thép hợp kim thấp dùng cho kết cấu bê tông cốt thép". 4.3.2 Mô đun đàn hồi Mô đun đàn hồi, E s , của cốt thép có cường độ tới 690 MPa phải lấy bằng 200 000 MPa. 4.3.3 Các ứng dụng đặc biệt Cốt thép nào phải hàn và phương pháp hàn ph ả i được chỉ rõ trong hồ sơ thiết kế. Khi có các yêu cầu cần thiết, có thể bố trí các cốt thép có giới hạn chảy xấp xỉ hoặc bằng 690 MPa trong các cấu kiện hoặc mối nối trong vùng động đất I. Vị trí nào phải dùng cốt thép sơn phủ êpoxy phải được chỉ rõ trong hồ sơ thiết kế. 4.4 THÉP DỰ ỨNG LỰC 4.4.1 Tổng quát ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • AASHTO M 203/M 203M (ASTM A 416/A 416 M) • AASHTO M 275/M 275M (ASTM A 722/A 722M) Giới hạn kéo và giới hạn chảy của các loại thép này có thể lấy trong Bảng 1 dưới đây. Bảng 1 - Tính chất của tao cáp thép và thép thanh dự ứng lực Vật liệu Cấp hoặc loại thép Đường kính (mm) Cường đ ộ chịu kéo f pu (MPa) Giới hạn ch ả y f py (MPa) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1725 MPa (Cấp 250) 1860 MPa (Cấp 270) 6.35 đến 15.24 9.53 đến 15.24 1725 1860 90% của f pu Thép thanh Loại 1, thép trơn Loại 2, thép có gờ ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 16 đến 35 1035 1035 85% của f pu 80% của f pu Nếu trong hồ sơ thiết kế có các chi tiết về dự ứng lực thì phải chỉ rõ kích thước và c ấ p hoặc loại thép và quy định lực kéo dự ứng lực. 4.4.2 Mô đun đàn hồi Nếu không có các số liệu chính xác hơn, mô đun đàn hồi của thép dự ứng lực, dựa trên diện tích mặt cắt ngang danh định của thép, có thể lấy như sau: Đối với tao cáp: E p = 197 000 MPa và ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 4.5 NEO DỰ ỨNG LỰC KÉO SAU VÀ NỐI CÁP Neo và mối nối cáp phải được cấu tạo theo các yêu cầu của Điều 10.3.2 của Tiêu chuẩn Kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD Phải tiến hành bảo vệ ch ố ng g ỉ cho cáp, neo, các đầu neo và các mối nối cáp. 4.6 ỐNG BỌC CÁP 4.6.1 Tổng quát Ố ng bọc cho cáp phải là loại cứng hoặc loại n ử a cứng bằng thép mạ kẽm hoặc bằng nhựa hoặc tạo lỗ trong bê tông bằng lõi lấy ra được. Bán kính cong của ống bọc không được nhỏ hơn 6000 mm, trừ ở vùng neo có thể cho phép nhỏ tới 3600 mm. Không được dùng ống bọc bằng nhựa khi bán kính cong nhỏ hơn 9000 mm. Khi dùng ống bọc bằng nhựa cho loại cáp có dính bám thì phải xem xét đặc tính dính bám của ống nhựa với bê tông và vữa. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Cự ly lớn nhất giữa các điểm kê cố định ống bọc trong khi thi công phải được quy định trong bản vẽ thiết kế và phù hợp với Điều 10.4.1.1 của Tiêu chuẩn Kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD 4.6.2 Kích thước của ống bọc cáp Đường kính trong của ống bọc ít nh ấ t phải lớn hơn đường kính của thanh thép dự ứng lực đơn hay bó cáp dự ứng lực 6 mm. Đối với loại thép dự ứng lực nhiều thanh và bó cáp dự ứng lực thì diện tích mặt cắt của ống bọc í t nhất phải lớn hơn 2 lần diện t í ch tịnh của mặt cắt bó thép dự ứng lực, khi lắp đặt bó cáp bằng phương pháp kéo sau thì diện tích mặt cắt của ống bọc phải gấp 2,5 lần diện t í ch mặt cắt của b ó cáp. Kích thư ớ c của ống bọc không được vư ợ t quá 0,4 lần bề dày bê tông nguyên nhỏ nhất tại vị trí đặt ống bọc. 4.6.3 Ố ng bọc tại vị trí yên chuyển hướng Ố ng bọc ở vị trí yên chuyển hướng ph ả i là ống thép mạ phù hợp với tiêu chuẩn của ASTM A53, loại E, cấp B. Độ dày danh định của thành ống không được nhỏ hơn 3 mm. 5 CÁC TRẠNG THÁI GIỚI HẠN 5.1 TỔNG QUÁT Các bộ phận kết cấu phải có cấu tạo thoả mãn các yêu cầu ở các trạng thái giới hạn sử dụng, mỏi, cường độ và các trạng thái giới hạn đặc biệt. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phải kiểm toán ứng suất tập trung gây ra do lực căng dự ứng lực hoặc do tải trọng, do biến dạng ki ề m chế hoặc cưỡng bức. 5.2 TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG Các nội dung cần phải được kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng là nứt, biến dạng và ứng suất trong bê tông như quy định tương ứng trong các Điều 7.3.4, 7.3.6 và 9.4. Ứ ng suất nứt phải được lấy với mô đun phá hoại (cường độ chịu kéo khi uốn) trong Điều 4.2.6. 5.3 TRẠNG THÁI GIỚI HẠN MỎI 5.3.1 Tổng quát Không cần kiểm toán mỏi cho bản mặt cầu bê tông trong các kết cấu nhiều dầm hoặc cống hộp bê tông cốt thép. Trong vùng chịu ứng suất nén do tải trọng thường xuyên và dự ứng lực trong các kết cấu bê tông cốt thép và bê t ô ng dự ứng lực, chỉ kiểm toán mỏi nếu ứng suất nén nhỏ hơn ứng suất kéo lớn nhất gây ra do hoạt tải tổ hợp tải trọng tính mỏi I như chỉ ra ở B ả ng 3 Phần 3 cùng với các quy định của Điều 6.1.4 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Không cần kiểm toán mỏi của cốt thép trong trường hợp cấu kiện bê tông dự ứng lực toàn phần được thiết kế đảm bảo cho ứng suất kéo ở thớ ngoài cùng theo trạng thái giới hạn sử dụng III không vượt quá giới hạn ứng suất kéo quy định trong Bảng 9. Phải kiểm toán m ỏ i các cấu kiện kết cấu có b ố trí tao cáp kết hợp với các thanh cốt thép mà cho phép ứng suất kéo trong bê tông vượt quá quy định trong Bảng 9 ở trạng thái giới hạn Sử dụng III. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (9) trong đó: = Hệ số tải trọng quy định trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này cho tổ hợp tải trọng Mỏi I (∆ f ) = Hiệu ứng lực, biên độ ứng suất hoạt tải do tải trọng mỏi tác dụng, quy định tại Điều 6.1.4 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này (MPa) (∆ F ) TH = Ngưỡng mỏi với biên độ không đổi, quy định tại Điều 5.5.3.2, 5.5.3.3, hoặc 5.5.3.4, theo điều kiện thích hợp (MPa) Đối với cấu kiện dự ứng lực hoàn toàn không thi công phân đoạn, ứng suất nén do tổ hợp tải trọng Mỏi I và một nửa của tổng ứng suất dự ứng lực và tĩnh t ả i không được quá 0,4 f c ’ khi mất mát ứng suất. Đặc trưng mặt cắt tính mỏi dựa trên mặt cắt đã bị nứt khi tổng số ứng su ấ t do tải trọng thường xuyên, lực dự ứng lực và tổ hợp tải trọng mỏi I là chịu kéo và vượt quá 0,25 . 5.3.2 Các thanh cốt thép Ngưỡng mỏi với biên độ ứng suất không đổi trong thanh cốt thép thẳng và lưới cốt thép hàn mà không có mối nối đối đầu tại đi ể m giao cắt cốt thép trong khu vực ứng suất cao được lấy như sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Ngưỡng mỏi với biên độ ứng suất không đổi trong thanh cốt thép th ẳ ng và lưới cốt thép hàn mà có mối nối đối đầu tại đ iể m giao cắt cốt thép trong khu vực ứng suất cao được lấy như sau: (∆ F ) TH = 110-0,33 f min (11) trong đó: f min = mức ứng suất nhỏ nhất do hoạt tải tổ hợp tải trọng mỏi I gây ra, kết hợp với các ứng su ấ t phát sinh do các tải trọng thường xuyên không hệ số hoặc tải trọng thường xuyên không hệ số, với nội lực gây ra do co ngót, từ biến, lấy giá trị dương khi chịu kéo, giá trị âm khi chịu nén (MPa). f y = giới hạn chảy của cốt thép không lấy nhỏ hơn 420 MPa và lớn hơn 690 MPa ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 5.3.3 Bó cáp dự ứng lực Ngưỡng mỏi biên độ không đổi (∆F) TH trong bó cáp dự ứng lực không được vượt quá: • 125 MPa đối với cáp có bán kính cong lớn hơn 9000 mm và • 70 MPa đối với cáp có bán kính cong nhỏ hơn 3600 mm. Đối với cáp có bán kính cong ở giữa các trị số 3600 mm và 9000 mm phạm vi biến thiên ứng suất có thể lấy theo trị số nội suy tuyến tính. 5.3.4 Các mối nối hàn hoặc m ối nối cơ khí của cốt thép Đối với các mối nối hàn hoặc mối nối cơ chịu tác dụng của các tải trọng lặp thì ngưỡng mỏi biên độ ứng suất không đổi (∆F) TH lấy trong Bảng 2 Trong trường hợp tổng số chu kỳ tác dụng của tải trọng, N, quy định ở Phương trình 3 Phần 6 bộ tiêu chuẩn này ít hơn 1 triệu, (∆F) TH có thể được tăng thêm một lượng 168 (6- log N cyc ) tính bằng MPa đến một giá trị không lớn hơn giá trị của (∆F) TH tính theo Phương trình 10 trong Điều 5.3.2. Các giá trị cao hơn của (∆F) TH cho tới giá trị tính theo Phương trình 10 có thể được sử dụng nếu được xác minh bằng số liệu thí nghiệm m ỏ i trên các mối nối giống như các mối nối sẽ được sử dụng trong công trình. Không được sử dụng mối nối hàn và cơ khí với cốt thép ASTM A1035/A1035M và loại tương đương. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Loại m ố i nố i (∆F) TH khi số chu kỳ lớn hơn 1.000.000 Măng sông nhồi vữa, cốt thép phủ epôxy hoặc không 126 MPa Măng sông ghép bằng cách ép nguội không có ren ở đầu, cốt thép phủ có hoặc không phủ epôxy; Bộ nối được rèn nguyên khối có ren thô (NC) chồn đầu Măng sông thép có nêm; Bộ nối với với ống tròn đều ren nối đầu vát (taper-threaded); và mối hàn đối đầu trực tiếp rãnh hình V đơn 84 MPa Các loại mối nối khác ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 CHÚ THÍCH: Mối nối cơ khí là tên gọi chung cho các loại mối nối bằng ống ren (TCVN 8163:2009) hoặc mối nối có ống nối bọc hai đầu cốt thép, nhồi kim loại giữa hai đầu thanh và loại ống nối dập kẹp cho thanh chịu kéo hoặc các cách khác như dùng ống nối và các chốt kẹp giữ hai đầu thanh ép chặt đối đầu cho thanh chịu nén. 5.4 TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ 5.4.1 Tổng quát Trạng thái giới hạn cường độ dùng đ ể kiểm toán về cường độ và ổn định. Sức kháng tính toán là tích của sức kháng danh định được xác định theo quy định ở các Điều.6, 7, 8, 9, 10, 13 và 14 trừ khi ở các trạng thái giới hạn khác được quy định đặc biệt, nhân với hệ số sức kháng được quy định ở Điều 5.4.2. 5.4.2 Hệ số sức kháng 5.4.2.1 Thi công theo phương pháp thông thường ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Hệ số sức kháng ϕ l ấ y như sau: • Với mặt cắt bê tông cốt thép khống chế kéo theo quy định trong Điều 7.2.1 …… 0,90 • Với mặt cắt bê tông cốt thép dự ứng lực khống chế kéo theo quy định trong Điều 7.2.1 1,00 • Trường hợp chịu cắt và xoắn: Bê tông thường .............................................................................................. 0,90 Bê tông nhẹ .................................................................................................... 0,80 • Với mặt cắt khống chế nén có cốt thép xoắn hoặc cốt thép đai móc theo quy định trong Điều 7.2.1, trừ quy định ở Điều 10.11.3 và 10.11.4.1.2 cho động đất vùng 2, 3 ở trạng thái giới hạn đặc biệt ...... 0,75 • Dùng cho trường hợp ép tựa trên bê tông ..................................................... 0,70 • Dùng cho trường hợp nén trong mô hình chống và giằng ............................... 0,70 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Bê tông thường .............................................................................................. 0,80 Bê tông nhẹ .................................................................................................... 0,65 • Dùng cho thép chịu kéo trong vùng neo ......................................................... 1,00 • Dùng cho sức kháng trong khi đóng cọc ....................................................... 1,00 Đối với mặt cắt trong đó ứng biến kéo thực trong cốt thép ch ị u kéo ngoài cùng ở sức kháng danh đị nh nằm trong kho ả ng giữa gi ớ i hạn ứng biến khống chế nén, ε cl và gi ớ i hạn ứng biến khống chế kéo, ε tl , gi á tr ị ϕ liên quan đến ứng biến kéo thực có thể lấy theo nội suy tuyến tính từ 0,75 tới giá t rị ứng với mặt cắt khống chế kéo. Sự thay đổi của ϕ có thể được tính cho các cấu kiện dự ứng lực như sau: ϕ (12) Và với cấu kiện không dự ứng lực như sau: ϕ (13) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ε t = ứng biến kéo thực trong cốt thép chịu kéo ngoài cùng ở sức kháng danh định (mm./mm) ε cl = giới hạn ứng biến kiểm soát nén trong thép chịu kéo ngoài cùng (mm./mm) ε t l = giới hạn ứng biến ki ể m soát kéo trong thép chịu k é o ngoài cùng (mm./mm) Khi thiết kế bố trí kết hợp các loại cốt thép thường có sức kháng khác nhau, thì phải dùng hệ số sức kháng nhỏ nhất cho từng loại cấp cốt thép. 5.4.2.2 Thi công theo phân đoạn Phải lấy các hệ số sức kháng ở trạng thái giới hạn cường độ theo quy định trong Bảng 3 cho các điều kiện đã được chỉ định và theo Điều 5.4.2.1 cho các điều kiện không quy định trong Bảng 3. Khi lựa chọn các hệ số sức kháng uốn, ϕ f , và cắt và xoắn, ɸ v , phải xem xét mức độ dính bám của hệ thống kéo sau. Đối với bó thép được xem là dính bám hoàn toàn ở một mặt cắt, cần phải bố trí kéo dài đầy đủ bó cáp đó vượt qua mặt cắt với một chiều dài triển khai không ít hơn trị số quy định trong Điều 11.4. Có thể cho phép dùng chiều dài chôn ngàm ngắn hơn, nếu được chứng minh bằng thí nghiệm theo kích thước thực t ế . Nếu cáp dự ứng lực căng kéo sau là một tổ hợp của các bó cáp dính bám hoàn toàn và bó cáp không dính bám hoặc các bó cáp dính bám một phần, thì hệ số sức kháng ở bất kỳ mặt cắt nào cũng phải dựa trên các điều kiện dính bám của các bó cáp tạo ra phần lớn lực dự ứng lực tại mặt cắt đó. Mối nối giữa các bộ phận đúc sẵn phải được đúc tại chỗ hoặc ghép khít các c ấ u kiện đúc sẵn và dán bằng epoxy. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ɸ f Uốn ɸ f C ắt Bê tông thường Các bó thép Dự ứng lực dính bám hoàn toàn 0.95 0.90 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 0.90 0.85 Bê tông nhẹ-cát thường Các bó thép Dự ứng lực dính bám hoàn toàn 0.90 0.70 Các thép Dự ứng lực không dính bám hoặc dính bám 1 phần 0.85 0.65 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với kết cấu cột trong vùng động đất 2, 3 dùng hệ số sức kháng chiết giảm như quy định trong Điều 10.11.3 và 10.11.4.1.2. 5.4.3 Ổ n định Toàn bộ kết cấu cũng như từng bộ phận của nó phải được thiết kế để chống trượt, lật, nhổ và cong oằn. Tác động của tải trọng lệch tâm phải được xét đến trong phân tích và thiết kế. Phải ki ể m toán sự cong oằn của các cấu kiện đúc sẵn trong quá trình xếp kho, vận chuyển v à lắp ráp. 5.5 TRẠNG THÁI GIỚI HẠN ĐẶC BIỆT Toàn bộ kết cấu cũng như các cấu kiện của nó phải được cấu tạo tương xứng để chống sụp đổ do các tác động đặc biệt như nêu trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này đồng thời phải phù hợp với điều kiện địa phương và điều kiện sử dụng. 6 CƠ SỞ GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 6.1 TỔNG QUÁT Các cấu kiện và mối nối ph ả i được thiết kế để chịu các tổ hợp tải trọng, như quy định ở Phần 3 bộ tiêu chuẩn này, ở tất cả các giai đoạn trong thời gian tồn tại của cầu, kể cả trong quá trình xây dựng. Các hệ số tải trọng phải theo quy định trong Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 6.2 HIỆU ỨNG CỦA BIẾN DẠNG CƯỠNG BỨC Hiệu ứng của biến dạng cưỡng bức do co ngót, thay đổi nhiệt độ, từ biến, kéo căng dự ứng lực và chuyển vị gối phải được xem xét. 6.3 MÔ HÌNH CHỐNG-VÀ-GIẰNG 6.3.1 Tổng quát Khi kiểm toán các trạng thái giới hạn cường độ và đặc biệt, có thể dùng mô hình chống và giằng đ ể xác định nội lực ở gần gối và các đi ể m có đặt lực tập trung. Mô hình chống-và-giằng cần được xem xét khi thiết kế các đế móng dày và bệ cọc hoặc các trường hợp khác mà khoảng cách giữa các đi ể m đặt lực và các ph ả n lực gối nhỏ hơn khoảng 2 lần bề dày của cấu kiện. Nếu mô hình chống và giằng được áp dụng cho việc tính toán kết cấu thì phải theo quy định của các Điều từ 6.3.2 đến Điều 6.3.6. 6.3.2 Mô hình hóa kết cấu Một kết cấu và cấu kiện hay một vùng kết c ấ u có thể được mô hình hóa như một tổ hợp của các giằng thép chịu kéo và các thanh chống bê tông chịu nén nối với nhau tại các nút để tạo thành một kết cấu giàn ảo có khả năng chịu được tất cả các lực đặt vào truyền tới các gối. Chiều rộng yêu cầu của các thanh chịu nén và chịu kéo sẽ được xem xét khi xác định yếu tố hình học của giàn ảo. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 P r = ɸP n (14) trong đó: P n = cường độ danh định của thanh chống nén hoặc thanh giằng kéo (N) ɸ = hệ số sức kháng cho trường hợp chịu kéo hoặc nén được quy định trong Điều 5.4.2. 6.3.3 Định kích thước của thanh chống chịu nén 6.3.3.1 Cường độ của thanh chịu nén không cốt thép Sức kháng danh định của thanh chịu nén không cốt thép được tính như sau: P n = f c u A cs (15) trong đó: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 f cu = ứng suất chịu nén giới hạn như quy định trong Điều 6.3.3.3 (MPa) A cs = diện tích mặt cắt ngang có hiệu của thanh chịu nén như quy định trong Điều 6.3.3.2 (mm 2 ) 6.3.3.2 Diện tích mặt cắt ngang có hiệu của thanh chịu nén. Gi á trị A cs phải được xác định với sự xem xét cả 2 khả năng là diện tích bê tông và điều kiện ở đầu thanh chống, như biểu thị trong Hình 1. Khi đầu thanh chống được neo bằng cốt thép thì phạm vi bê tông có hiệu có thể m ở rộng thêm một khoảng bằng 6 lần đường kính cốt thép tính từ thanh cốt thép neo, như biểu thị ở Hình 1(a). a) Thanh chống được neo bằng cốt thép Hình 1- Ảnh hư ở ng của điều kiện neo đến diện tích mặt cắt ngang có hiệu của thanh chống ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 c) Thanh chống được neo bằng gối và thanh chống Hình 1 (tiếp theo) - Ảnh hư ở ng của điều k i ện neo đến diện tích mặt cắt ngang có hiệu của thanh chống 6.3.3.3 Ứ ng suất nén gi ớ i hạn trong thanh chống. Ứ ng suất chịu nén giới hạn f c u phải lấy theo điều kiện sau: (16) trong đó: ε 1 = ε s + (ε s + 0,002) cotg 2 α s (17) ở đây: α s = góc nhỏ nhất giữa thanh chịu nén và thanh chịu kéo liền kề (độ) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = cường độ chịu nén quy định (MPa) 6.3.3.4 Thanh chống có cốt thép Nếu thanh nén có cốt thép bố trí song song với trục thanh và được cấu tạo để chịu nén tới giới hạn chảy thì sức kháng danh định của thanh nén được tính như sau: P n = f c u A c s + f y A ss (18) trong đó: A ss = diện tích mặt cắt cốt thép trong thanh chống (mm 2 ) 6.3.4 Định kích thước thanh giằng chịu kéo 6.3.4.1 Cường độ của thanh giằng Cốt thép kéo phải được neo vào vùng nút bằng chiều dài khai triển, móc neo quy định hoặc các neo cơ học. Lực kéo phải được phát triển ở mặt trong của vùng nút. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 P n = f y A s t + A p s [f pe + f y ] (19) ở đây: A st = tổng diện tích của cốt thép thường dọc trong thanh giằng (mm 2 ). A ps = diện tích thép dự ứng lực (mm 2 ) f y = cường độ chảy của cốt thép dọc thường (MPa) f pe = ứng suất trong thép dự ứng lực do tạo dự ứng lực, đã xét mất mát (MPa) 6.3.4.2 Neo thanh giằng Cốt thép của thanh giằng chịu kéo phải được neo để truyền lực kéo của nó đến vùng nút của giàn phù h ợ p với các yêu cầu khai triển cốt thép như quy định trong Điều 11. 6.3.5 Định kích thước vùng nút ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với vùng nút bao bởi thanh chịu nén và mặt gối: 0,85 ɸ f' c Đối với vùng nút neo thanh chịu kéo một hướng: 0,75 ɸ f' c Đối với vùng nút neo thanh chịu kéo nhiều hướng 0,65 ɸ f' c trong đó: ɸ = hệ số sức kháng chịu lực ép mặt trên bê tông như quy định ở Điều 5.4.2. Cốt thép của thanh chịu kéo phải được bố trí đều trên toàn bộ diện tích có hiệu của bê tông ít nhất bằng lực của thanh chịu kéo chia cho ứng suất giới hạn được quy định ở đây. Ngoài việc thoả mãn các tiêu chuẩn cường độ chịu lực cho thanh chịu kéo và nén, vùng nút phải được thiết kế theo ứng suất và giới hạn của vùng neo như quy định ở các Điều 6.3.4.1 và 6.3.4.2. Ứ ng suất ép mặt trên vùng nút phát sinh do lực tập trung hay phản lực phải thỏa mãn các điều kiện quy định trong Điều.7.5. 6.3.6 Cốt thép kh ố ng chế nứt ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Cốt thép theo chiều th ẳ ng đứng và nằm ngang phải thỏa mãn: (20) (21) Trong đó: A h = tổng diện tích cốt thép ngang kh ố ng chế nứt trong khoảng s h , tương ứng (mm 2 ) A v = tổng diện tích cố thép thẳng đứng khống chế nứt trong khoảng s v tương ứng (mm 2 ) b w = bề rộng của vách (mm) s v , s h = phạm vi cốt thép khống chế nứt thẳng đứng và nằm ngang (mm) Cốt thép không chế nứt bố tr í phân bố đều trong phạm vi ở vùng của thanh chịu kéo. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 MẶT CẮT A-A Hình 2 - Phân bố cốt thép khống chế nứt trong thanh chịu nén 7 THIẾT KẾ KẾT CẤU CHỊU UỐN VÀ CHỊU LỰC DỌC TRỤC 7.1 CÁC QUY ĐỊNH VỀ SỰ LÀM VIỆC CỦA VẬT LIỆU Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG VÀ TRẠNG THÁI GIỚI HẠN MỎI Các giả định sau đây có thể dùng để thiết kế kết cấu bê tông cốt thép, bê tông cốt thép dự ứng lực, bê tông dự ứ ng lực một phần đối với tất cả các cấp cường độ nén: • Bê tông dự ứng lực chịu kéo tại các mặt cắt không nứt, trừ trường hợp như quy định ở Điều 7.6. • Ứ ng biến trong bê tông thay đổi tuyến tính, trừ các c ấ u kiện và các vùng của cấu kiện mà ở đ ó cường độ chịu lực thông thường của vật liệu không thích hợp, • Tỷ lệ mô đun đàn hồi, n, được làm tròn đến s ố nguyên, • Tỷ lệ mô đun đàn hồi được tính như sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ○ E p /E c với bó cáp dự ứng lực • Đối với tĩnh tải và lực do dự ứng lực, tỷ lệ mô đun đàn hồi có hiệu lấy bằng 2n. 7.2 CÁC QUY ĐỊNH VỀ SỰ LÀM VIỆC CỦA VẬT LIỆU Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ VÀ TRẠNG THÁI GIỚI HẠN ĐẶC BIỆT Các giả định sau có thể dùng cho bê tông thường có cường độ chịu nén tớ i 105 MPa. 7.2.1 Tổng quát Sức kháng tính toán của các cấu kiện bê tông phải dựa trên các điều kiện cân bằng và tương thích về ứng biến, các hệ số sức kháng theo quy định của Điều 5.4.2, và các quy định sau: • Đối với các cấu kiện có cốt thép hoặc thép dự ứng lực dính bám hoàn toàn, hoặc trong chiều dài dính bám của các tao thép dự ứng lực không dính bám cục bộ hoặc được bọc thì ứng biến tỷ lệ thuận với khoảng cách tính từ trục trung hoà, trừ các cấu kiện có chiều cao lớn thoả mãn các yêu cầu của Điều 13.2 và trong các vùng không bình thường khác. • Đối với các cấu kiện có các bó tao cáp dự ứng lực không dính bám hoàn toàn hay không dính bám một phần nghĩa là các tao thép trong ống bọc hay mất dính bám, sự chênh lệch về ứng biến giữa bó cáp và mặt cắt bê tông cũng như ảnh hưởng của độ võng đối với yếu tố hình học của bó cáp phải đưa vào tính toán ứng suất trong bó cáp. • Nếu bê tông không bị kiềm chế, ứng biến th í ch dụng lớn nh ấ t ở thớ chịu nén ngoài cùng không được lớn quá 0,003. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Ngoại trừ mô hình chống và giằng, ứng suất trong cốt thép phải dựa trên đường cong ứng suất - ứng biến đại diện của thép hay một giá trị toán học đại diện được chấp nhận, bao gồm sự khai triển của các cốt thép hay dự ứng lực và việc truyền dự ứng lực. • Bỏ qua sức kháng kéo của bê tông, • Giả thiết b i ểu đồ ứng suất - ứng biến của bê tông chịu n é n là hình chữ nhật, parabôn hay bất cứ hình dạng nào khác đều phải dẫn đến sự dự tính về sức kháng vật liệu phù hợp về cơ b ả n với các kết quả thí nghiệm. • Phải xét đến sự khai triển của các cốt thép, và cáp dự ứng lực và việc truyền dự ứng lực. • Điều kiện cân bằng ứng bi ế n tại một mặt cắt tồn tại khi cốt thép chịu kéo đạt tới ứng biến tương ứng với cường độ chảy quy định f y cùng thời điểm với bê tông nén đạt tới ứng biến giới hạn của nó 0,003 • Mặt cắt được coi là khống chế nén khi ứng biến kéo thực trong thép chịu kéo ngoài cùng bằng hoặc nhỏ hơn giới hạn ứng biến khống chế chịu nén tại thời điểm bê tông chịu nén đạt tới giới hạn ứng biến gi ả định của nó 0.003. Giới hạn ứng biến khống chế chịu nén là ứng biến k é o thực trong cốt thép tại điều kiện cân bằng ứng biến. Với thép cấp 420, và với toàn bộ thép dự ứng lực, giới hạn ứng biến khống chế chịu nén có thể lấy bằng ε d = 0,002 Với cốt thép thường có giới hạn chảy tối thiểu bằng 690 MPa, ứng biến khống chế nén có thể lấy bằng ε d = 0,004. Đối với cốt thép thường có giới hạn ch ả y tối thiểu trong khoảng 420 MPa đến 690 MPa có thể xác định giới hạn ứng biến khống chế nén bằng phương pháp nội suy tuyến tính. Mặt cắt được coi là khống chế kéo khi ứng biến kéo thực trong cốt thép chịu kéo ngoài cùng bằng hoặc lớn hơn giới hạn ứng biến khống chế kéo, ε d , ngay khi bê tông trong vùng chịu nén đạt tới giới hạn ứng biến giả định của nó là 0,003. Các mặt cắt có ứng biến kéo thực trong cốt thép chịu kéo ngoài cùng ở giữa giá trị giới hạn ứng biến khống chế chịu nén và 0,005 tạo thành một vùng chuyển tiếp giữa các mặt cắt khống chế chịu nén và mặt cắt khống chế chịu kéo. Giới hạn ứng biến chịu kéo, , của cốt thép thường có giới hạn chảy f y ≤ 520 MPa và thép dự ứng lực lấy bằng 0,005. Giới hạn ứng biến chịu kéo, , của cốt thép thường có giới hạn chảy fy = 690 MPa lấy bằng 0,008. Giới hạn ứng biến chịu kéo, , của cốt thép thường có giới hạn chảy trong khoảng fy = 520 MPa và 690 MPa được xác định bằng nội suy tuyến tính. • Sử dụng cốt thép chịu nén kết hợp với tăng cốt thép chịu kéo để tăng sức kháng của kết cấu chịu uốn. • Trong các phương trình sức kháng uốn gần đúng của các Điều 7.3.1 và 7.3.2, f y và f ' y có thể thay thế cho f s và f ' s tương ứng, tùy thuộc vào các điều kiện sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (22) Trong đó: c = Khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hòa (mm.) d s = Khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến đến trọng tâm cốt thép thường chịu kéo (mm) ε cl = Giới hạn ứng biến khống chế chịu nén như quy định ở trên. ○ Nếu tỷ lệ c/d s vượt quá giới hạn này th ì có thể xác định ứng suất trong cốt thép thường bằng phương pháp tương thích ứng bi ế n. • ƒ ' s có thể thay bằng ƒ ' y trong tính toán theo các điều khoản trích dẫn ở trên khi và ƒ y ≤ 420 MPa. Nếu hoặc ƒ y 420, có thể xác định ứng suất trong cốt thép chịu nén bằng phương pháp tương thích ứng biến, hoặc thiên về an toàn, có thể bỏ qua cốt thép chịu nén, tức = 0 • Khi áp dụng phương pháp tương thích biến dạng, ứng suất tính toán trong cốt thép thường của các loại cốt thép có giới hạn chảy giữa 520 MPa và 690 MPa không được lấy lớn hơn giá trị giới hạn chảy của cốt thép. Phải xét gia tăng giới hạn ứng biến nén của thớ bê tông ngoài cùng có thể sử dụng được trong các cấu kiện chịu nén mặt cắt chữ nhật rỗng theo quy định của Điều 7.4.7. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Quan hệ tự nhiên giữa ứng suất bê tông và ứng biến có thể coi như một khối hình chữ nhật tương đương cạnh bằng α 1 ƒ' c phân bố trên một vùng giới hạn bởi mặt ngoài c ù ng chịu nén của mặt cắt và đường thẳng song song với trục trung hòa cách thớ chịu nén ngoài cùng một khoảng cách a = β 1 c. Khoảng cách c phải đo vuông góc với trục trung hoà. Hệ số α 1 lấy bằng 0,85 cho bê tông có cường độ chịu nén không l ớ n hơn 70 MPa, Đối với bê tông có cường độ chịu nén vượt quá 70 MPa th ì hệ số α 1 giảm đi theo mức 0.02 cho từng 7 MPa vượt quá 70 MPa, nhưng α 1 không được nhỏ hơn 0,75. Hệ số β 1 lấy bằng 0,85 đối với bê tông có cường độ không lớn hơn 28 MPa. Với bê tông có cường độ lớn hơn 28 MPa, hệ số β 1 giảm đi theo tỷ lệ 0,05 cho từng 7 MPa vượt quá 28 MPa, nhưng không lấy nhỏ hơn trị số 0,65. Phải chú ý các giới hạn cho việc sử dụng giả thiết khối ứng suất chữ nhật đối với các cấu kiện chịu nén mặt cắt chữ nhật rỗng theo quy định của Điều 7.4.7. 7.3 CẤU KIỆN CHỊU UỐN 7.3.1 Ứ ng suất trong thép dự ứng lực ở mức sức kháng uốn danh định 7.3.1.1 Các cấu kiện có cốt thép dự ứng lực dính bám Trường hợp mặt cắt hình chữ nhật và hình T chịu uốn quanh một trục, có ứng suất bê tông phân bố như quy định ở Điều 7.2.2 và f pe không nhỏ hơn 0,5 f pu , ứng suất trung b ì nh trong thép dự ứng lực, f ps , có thể lấy như sau: (23) trong đó: (24) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (25) Với mặt cắt hình chữ nhật: (26) trong đó: A ps = diện tích mặt cắt cốt thép dự ứng lực (mm 2 ) f pu = cường độ chịu k é o quy định của thép dự ứng lực (MPa) f py = giới hạn chảy của thép dự ứng lực (MPa) A s = diện tích cốt thép thường (thép Cac bon thấp) chịu kéo (mm 2 ) A' s = diện tích cốt thép thường chịu nén (mm 2 ) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 f ' y = cường độ chảy của cốt thép chịu nén (MPa) f' s = ứng suất trong cốt thép thường chịu nén tại mức sức kháng uốn danh định (MPa), được quy định trong Điều 7.2.1 f y = giới hạn chảy của cốt thép chịu kéo (MPa) b = chiều rộng của bề mặt cấu kiện chịu nén; đối với một mặt cắt bản cánh chịu nén, bề rộng có hiệu của bản cánh quy định tại Điều 6.2.6 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này (mm) b w = chiều rộng của bản bụng (mm) h f = chiều dày bản cánh chịu nén (mm) d p = khoảng cách từ thớ ngoài cùng chịu nén đến trọng tâm các bó thép dự ứng lực c = khoảng cách từ trục trung hòa đến mặt chịu nén (mm) β 1 = hệ số quy đổi hình khối ứng suất quy định ở Điều 7.2.2 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 7.3.1.2 Các cấu kiện có thép dự ứng lực không dính bám Đối với mặt cắt hình chữ nhật và mặt cắt hình T chịu uốn quanh một trục hoặc hai trục cùng với lực dọc trục như quy định ở Điều 7.4.5, có phân bố ứng suất bê tông như quy định ở Điều 7.2.2, thì ứng suất trung bình trong thép dự ứng lực không dính bám được xác định như sau: (27) Trong đó (28) Đối với mặt cắt hình T: ( 29 ) Đối với mặt cắt hình chữ nhật: ( 30 ) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 c = khoảng cách tính từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hòa với giả thiết là thép dự ứng lực của bó cáp dự ứng lực đã bị chảy, được tính theo Phương trình 29 và 30 cho trạng thái làm việc của mặt cắt chữ T và trạng thái làm việc của mặt cắt chữ nhật (mm). = chiều dài bó tao thép có hiệu (mm) = chiều dài bó tao thép giữa các neo (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = số lượng các gối đỡ mà các bó cáp đi qua nằm giữa các neo hay các đi ể m có dính bám rời rạc f py = cường độ chảy của thép dự ứng lực (MPa) f pe = ứng su ấ t có hiệu trong thép dự ứng lực ở mặt cắt đang xét sau khi đã tính mọi mất mát (MPa). 7.3.1.3 Cấu kiện có thép dự ứng lực dính bám và không dính bám với bê tông ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trừ trường hợp quy định tại Điều 7.3.1.3.2 cho cấu kiện có cả hai loại cáp dự ứng lực d í nh bám và không dính bám với bê tông sẽ được tính bằng phân tích chi tiết. Phân tích chi tiết phải xét đến sự tương thích ứng biến giữa mặt cắt và thép dự ứng lực dính bám. Ứ ng suất trong cốt thép dự ứng lực không dính bám sẽ được xét với sự tương thích chuy ể n vị tổng thể giữa các mặt cắt có dính bám của các bó cáp dự ứng lực không dính bám có trong nhịp. Các mặt cắt dính bám của cáp không dính bám có thể là các điểm neo và bất kỳ mặt cắt dính bám nào như yên chuyển hướng. Cường độ chịu u ố n danh định sẽ tính trực tiếp từ kết quả ứng suất của phân tích này. 7.3.1.3.2 Đơn giản hóa phân tích Đ ể thay thế cho việc phân tích chi tiết được quy định tại Điều 7.3.1.3.1, ứng suất trong cáp dự ứng lực không dính bám có thể lấy như ứng suất có hiệu trong thép dự ứng lực sau mất mát, f pe . Trong trường hợp này, ứng suất trong thép dự ứng lực dính bám sẽ được tính theo Phương trình 23 đến 26 với A ps f pu trong Phương trình 25 và 26 thay thế cho A psb f pu + A psu f pe . Trong đó: A psb = diện tích thép dự ứng lực dính bám (mm 2 ) A psu = diện tích thép dự ứng lực không dính bám (mm 2 ) Khi tính toán sức kháng uốn danh định theo Phương trình 32, ứng suất trung bình trong thép dự ứng lực sẽ được l ấ y bằng số bình quân của ứng suất trong th é p dự ứng lực dính b á m và không dính bám, và tổng diện tích cốt thép dự ứng lực dính bám v à không dính bám được sử dụng . 7.3.2 Sức kháng uốn 7.3.2.1 Sức kháng uốn tính toán ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 M r = ɸM n (31) trong đó: M n = sức kháng danh định (N.mm) ɸ = hệ số sức kháng quy định ở Điều.5.4.2 7.3.2.2 Mặt cắt hình T Với mặt cắt hình T chịu uốn quanh một trục và hai trục cùng với lực nén dọc trục như quy định ở Điều 7.4.5 và sự phân bố ứng suất như quy định ở Điều 7.2.2 được sử dụng và bề dày bản cánh chịu nén nhỏ hơn a = β 1 c , được xác định theo các Phương trình 25, 26, 29, hoặc 30, sức kháng uốn danh định của mặt cắt có thể xác định như sau: (32) trong đó: A ps ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 diện tích thép dự ứng lực (mm 2 ) f ps = ứng suất trung bình trong cốt thép dự ứng lực ở mức sức kháng uốn danh định, tính theo Phương trình 23 (MPa) d p = khoảng cách từ thớ nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép dự ứng lực (mm) A s = ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 f s = ứng suất trong cốt thép thường chịu kéo theo sức kháng uốn danh định (MPa), như quy định trong Điều 7.2.1 d s = khoảng cách từ thớ nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo không dự ứng lực (mm). A' s = diện tích cốt thép chịu nén (mm 2 ) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = ứng suất trong cốt thép thường chịu nén theo sức kháng uốn danh định (MPa), như quy định trong Điều 7.2.1 d' s = khoảng cách từ thớ ngoài cùng chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu nén (mm) f ' c = cường độ chịu nén quy định của bê tông ở tuổi 28 ngày (MPa) b ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 chiều rộng của bề mặt cấu kiện chịu nén; đối với mặt cắt có bản cánh chịu nén, bề rộng có hiệu của bản cánh quy định tại Điều 6.2.6 Ph ầ n 4 bộ tiêu chuẩn này (mm) b w = chiều dày của bản bụng hoặc đường kính của mặt cắt tròn (mm) β 1 = hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất quy định trong Điều 7.2.2 h f = ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 a = c β 1 ; Chiều dày của biểu đồ khối ứng suất tương đương (mm) α 1 = hệ số quy đổi hình khối ứng suất quy định ở Điều 7.2.2 7.3.2.3 Mặt cắt hình chữ nhật Đối với mặt cắt hình chữ nhật chịu uốn một trục và hai trục cùng với lực dọc trục như quy định ở Điều 7.4.5, khi công nhận sự phân bố ứng suất gần đúng như quy định ở Điều 7.2.2 và chiều dày bản cánh chịu nén không nhỏ hơn đại lượng a = β 1 c xác định theo các Phương trình 26 hoặc 30 thì sức kháng uốn danh định M n có thể xác định theo các Phương trình từ 23, đến 32, trong đó b w phải lấy bằng b. 7.3.2 .4 Các dạng mặt cắt khác ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 7.3.2.5 Phương pháp tương thích ứng biến Phương pháp tương thích ứng biến có thể được sử dụng nếu yêu cầu tính toán chính xác. Các quy định thích hợp của Điều 7.2.1 được áp dụng. Ứ ng suất và ứng biến tương ứng trong bất kỳ lớp cốt thép nào có thể l ấ y từ bất kỳ công thức hoặc biểu đồ đại diện quan hệ ứng suất-biến dạng của cốt thép thường và cáp dự ứng lực hoặc đường cong ứng suất - Biến dạng theo đặc tính riêng. Trường hợp nêu sau phải sử 7.3.2.6 Các mặt cắt dầm bê tông liên hợp với bản mặt cầu Đối với các mặt cắt dầm bê tông liên hợp với bản mặt cầu mà vị trí trục hòa nằm phía dưới bản mặt cầu, trong phạm vi chiều cao dầm bê tông cường độ cao dự ứng lực, sức kháng uốn danh định của nó, M n , có thể xác định theo Phương trình 32, tính với cường độ chịu nén của bản mặt cầu. 7.3.3 Giới hạn về lượng cốt thép tối thi ể u Trừ khi có các quy định khác, còn ở bất kỳ một mặt cắt nào đó của cấu kiện chịu uốn không khống chế nén, lượng cốt thép thường và cốt thép dự ứng lực chịu kéo phải đủ để phát triển sức kháng uốn tính toán, M r , ít nhất bằng một trong hai giá trị sau, l ấ y giá trị nhỏ hơn: • 1,33 lần mômen tính toán cần thiết dưới t ổ hợp tải trọng cường độ thích hợp quy định trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này; và • (33) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • f r = Mô đun phá hoại của bê tông như quy định ở Điều 4.2.6 • f c pe = ứng suất nén trong bê tông do lực dự ứng lực có hiệu (sau khi đã trừ các mất mát do dự ứng lực) tại th ớ ngoài cùng chịu kéo do tác dụng của tải trọng bên ngoài của mặt cắt (MPa) • M dnc = tổng mô men tĩnh t ả i chưa nhân hệ số tác d ụ ng l ê n mặt cắt liền khối hoặc mặt cắt không liên hợp (N-mm) • S c = mô đun tiết diện đối với thớ biên của mặt cắt liên hợp nơi xuất hiện ứng suất kéo do tác dụng của tải trọng ngoài (mm 3 ) • S nc = mô đun tiết diện đối với th ớ biên của mặt cắt liên khối hoặc mặt cắt không liên hợp, tại đó xuất hiện ứng suất kéo do tác dụng của tải trọng ngoài (mm 3 ) Các giá trị thích hợp cho M dnc và S nc được sử dụng cho bất kỳ mặt cắt liên hợp trung gian. Trường hợp dầm được thiết kế cho mặt cắt nguyên khối hoặc không liên hợp để kháng lại tất cả các loại tải trọng, thay thế S nc cho S c trong phương trình trên để tính toán M cr . Các hệ số sau phải dùng đ ể xét đến tính biến động sức kháng nứt do uốn của bê tông, sự biến động của dự ứng lực và tỷ lệ giữa ứng suất chảy danh định với giới hạn bền của cốt thép. = ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = 1,2 cho kết cấu đúc sẵn lắp ghép = 1,6 cho tất cả các kết cấu bê tông khác = Hệ số biến động dự ứng lực ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = 1,1 cho bó thép dính bám = 1,0 cho bó thép không dính bám = Tỷ lệ cường độ chảy danh định với cường độ bền chịu kéo của cốt thép ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 0,67 cho cốt thép A615 cấp 420 = 0,75 cho cốt thép A706 cấp 420 = 1,0 cho thép dự ứng lực Phải áp dụng các quy định của Điều 10.8. 7.3.4 Khống chế nứt bằng phân bố cốt thép ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đ ể khống chế nứt, khoảng cách cốt thép thường trong lớp gần nhất với mặt chịu kéo phải thỏa mãn điều kiện: (34) trong đó: ở đây: = hệ số phơi lộ bề mặt ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,00 ở nơi có các điều kiện phơi lộ bề mặt cấp 1 = 0,75 ở nơi có điều kiện phơi lộ bề mặt cấp 2 d c = bề dày lớp bê tông bảo vệ đo từ thớ chịu kéo ngoài cùng tới trọng tâm của cốt thép chịu u ố n gần nhất (mm) f ss = ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 h = tổng độ dày hoặc chiều sao của cấu kiện (mm) Điều kiện phơi lộ bề mặt cấp 1 là bề mặt các kết cấu bê tông trong điều kiện thông thường, cho phép nứt nhiều do ít quan tâm đến hình thức bề mặt. Điều kiện phơi lộ bề mặt cấp 2 là trường hợp bề mặt bản mặt cầu hoặc bề mặt kết cấu phần dưới ngâm trong nước; bề mặt phơi lộ cấp 2 cũng áp dụng cho thiết kế theo phương ngang của dầm hộp bê tông phân đoạn cho bất kỳ loại t ả i trọng tác dụng trước khi bê tông đạt cường độ danh định và ở các vị trí kết cấu cần quan tâm đến hình thức bề mặt bê tông và/hoặc ăn mòn. Trong các tính toán d c , độ dày thực tế của lớp bê tông bảo vệ được sử dụng. Khi tính toán ứng suất thực tế trong cốt thép, các hiệu ứng kéo dọc phải được xem xét, trong khi ảnh hưởng của hiệu ứng n é n dọc trục có thể được xem xét. Kho ả ng cách tối thiểu và tối đa của cốt thép cũng phải tuân theo quy định của Điều 10.3.1 và 10.3.2, tương ứng. Ảnh hư ở ng của thép dự ứng lực d í nh bám có thể được xem xét, trong trường hợp giá trị f ss sử dụng trong Phương tr ì nh 34, cho thép dự ứng lực dính bám, phải là ứng suất phát triển vượt quá trạng thái giải nén tính toán trên cơ sở phân tích mặt cắt bị nứt hoặc phân tích tương th í ch ứng biến. Ở các vị trí bản cánh của dầm bê tông cốt thép mặt cắt T hoặc hộp chịu kéo, ở trạng th á i giới hạn sử dụng, cốt thép chịu kéo khi uốn phải phân bố trên một phạm vi, lấy theo t rị số nhỏ hơn trong các trị số sau đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Một chiều rộng bằng 1/10 chiều dài trung bình của các nhịp lân cận. Nếu bề rộng bản cánh có hiệu lớn hơn 1/10 chiều dài nhịp th ì phải bố trí cốt thép dọc bổ sung ở phần ngoài của bản cánh với diện tích không nhỏ hơn 0,4% diện tích của bản nhô ra. Nếu chiều dày có hiệu, d c , của các cấu kiện không dự ứng lực hoặc bê tông dự ứng lực một phần lớn hơn 900 mm, thì phải bố trí cốt thép dọc tạo v ỏ phân bố đều theo dọc cả 2 mặt của cấu kiện trong một khoảng d e /2 gần cốt thép chịu kéo uốn nhất. Diện tích của cốt thép vỏ chống nứt A sk t í nh bằng mm 2 /mm theo chiều cao trên mỗi mặt: A sk ≥ 0,012( d c -760) (35) trong đó: A ps = diện tích của thép dự ứng lực (mm 2 ) A s = diện tích cốt thép thường chịu kéo (mm 2 ) Tuy nhiên, tổng diện tích cốt thép dọc bề mặt (mỗi mặt) không được vượt quá 1/4 cốt thép chịu kéo do uốn yêu cầu A s + A ps ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các cốt thép này có thể tính vào chịu lực nếu việc phân tích tương thích ứng biến được tiến hành để xác định ứng suất trong từng thanh riêng biệt. 7.3.5 Sự phân bố lại mô men Thay cho các tính toán chính xác hơn, khi cốt thép dính bám thoả mãn các quy định của Điều 11 được bố trí tại các gối giữa của dầm bê tông cốt thép liên tục, các giá trị mô men âm xác định theo lý thuyết đàn hồi ở trạng thái giới hạn cường độ có thể tăng hay giảm một lượng không vượt quá 1000 ε t phần trăm, với giá trị lớn nhất 20%. Phân bố lại mô men âm được thực hiện chỉ khi ε t bằng hoặc lớn hơn 1,5ε t tại mặt cắt mô men được giảm, trong đó ε t là giới hạn ứng biến khống chế kéo quy định ở Điều 7.2.1. Giá trị mô men dương phải được điều chỉnh theo sự thay đổi của mô men âm để đảm bảo điều kiện cân bằng giữa tải trọng và nội lực. 7.3.6 Các biến dạng 7.3.6.1 Tổng quát Phải tuân theo quy định của Điều 5.2.6 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này. Các khe co giãn và gối phải điều tiết các biến đ ổ i kích thước gây ra bởi tải trọng, từ biến, co ngót, thay đổi nhiệt độ, lún trụ và dự ứng lực. 7.3.6.2 Độ võng và độ vồng ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phải áp dụng các quy định của các Điều 5.2.1; 5.2.2 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này và Điều 9.5.5 để xác định độ võng và độ vồng. Khi không có các phân tích toàn diện hơn, có thể tính độ võng tức thời bằng phương pháp dùng các trị s ố mô đun đàn hồi của bê tông quy định ở Điều 4.2.4 và dùng mô men quán tính với giá trị nguyên, I g , hoặc mô men quán tính có hiệu, l e , tính theo Phương trình 36: (36) trong đó: (37) ở đây: M cr = mô men nứt (N.mm) f r = cường độ chịu kéo khi uốn như quy định ở Điều 4.2.6 (MPa) y t = khoảng cách từ trục trung hòa đến thớ chịu kéo ngoài cùng (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với cấu kiện có dạng lăng trụ, mô men quán tính có hiệu lấy theo kết quả tính của Phương trình 36 ở gi ữ a nhịp dầm giản đơn hoặc liên tục, và ở gối của dầm hẫng. Đối với cấu kiện liên tục không có dạng lăng trụ thì giá trị mô men qu á n tính có hiệu lấy giá trị trung bình của các giá trị tính theo Phương trình 36 ở các mặt cắt mô men âm và dương giới hạn. Nếu không tính được chính xác hơn thì độ võng lâu dài có thể được tính bằng giá trị độ võng tức thời nhân với hệ số sau đây: Nếu độ võng tức thời tính theo giá trị I g : 4,0 Nếu độ võng tức thời tính theo giá tr ị l e : 3,0 - 1,2 (A' s /A s ) ≥ 1,6. ở đây: A' s = diện tích cốt thép chịu nén (mm 2 ) A s = diện t í ch cốt thép không dự ứng lực chịu kéo (mm 2 ). Trong hồ sơ thiết kế phải nêu rõ yêu cầu phải tiến hành tính toán độ võng của các cầu xây dựng theo phân đoạn trước khi đổ bê tông các phân đoạn, dựa trên kế hoạch dự kiến về lắp ráp và đ ổ bê tông, và chúng phải được sử dụng như là một cơ sở để ki ể m tra các đo đạc về độ võng thực. 7.3.6.3 Biến dạng dọc trục ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các biến dạng co ngắn hay giãn d à i tức thời do nhiệt độ phải xác định theo các Điều 12.2, 12.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này và Điều 4.2.2. Biến dạng co ngắn dài hạn do co ngót và từ biến phải xác định theo quy định ở Điều 4.2.3. 7.4 CÁC CẤU KIỆN CHỊU NÉN 7.4.1 Tổng quát Trừ khi có những quy định khác, các cấu kiện chịu nén phải được tính toán có xét đến các hiệu ứng của các yếu tố sau: • Độ lệch tâm, • Các tải trọng dọc trục, • Sự thay đổi mô men quán tính, • Mức độ ngàm ở đầu, ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Thời gian đặt tải trọng, • Dự ứng lực. Thay cho phương pháp chính xác, các cột không dự ứng lực có tỷ lệ độ m ả nh K u /r < 100 có thể thiết kế theo phương pháp gần đúng như quy định ở Điều 7.4.3. trong đó: K = hệ số độ dài có hiệu như quy định ở Điều 6.2.5 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này. I u = chiều dài kh ô ng có thanh giằng (mm) r = bán kính quán tính (mm) Ngoài quy định của điều này, phải xét tới các yêu cầu thiết kế cho các kết cấu trong vùng động đất 2, 3 như quy định ở Điều 10.11. Các quy định ở đây nhằm để truyền các ứng lực từ các cấu kiện chịu nén được điều chỉnh với sự phát sinh mô men th ứ cấp tới các cấu kiện lân cận. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 7.4.2 Giới hạn cốt thép Các giới hạn về cốt thép bổ sung cho cấu kiện chịu nén trong vùng động đất 2, 3 phải tuân th ủ quy định trong Điều 10.11.4.1.1. Diện tích cốt thép dự ứng lực và cốt thép thường theo chiều dọc của các cấu kiện chịu nén không liên hợp nhiều nhất là như sau: (38) và ( 39 ) Diện tích thép dự ứng lực và thép thư ờ ng tối thiểu theo chiều dọc của các cấu kiện chịu nén không liên hợp là như sau: (40) Nhưng không được lớn hơn 0,015. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 A s = diện tích cốt thép thường chịu kéo (mm 2 ) A g = diện tích mặt cắt nguyên (mm 2 ) A ps = diện tích mặt cắt thép dự ứng lực (mm 2 ) f pu = cường độ chịu kéo quy định của thép dự ứng lực (MPa) f y = giới hạn chảy quy định của cốt thép thường (MPa) f ' c = cường độ chịu nén quy định của bê tông (MPa) f pe = ứng suất do dự ứng lực có hiệu (MPa) Số lượng tối thiểu cốt thép dọc trong thân cột sẽ là 6 trong mặt cắt hình tròn và 4 trong mặt cắt hình chữ nhật, đường kính tối thiểu cốt thép Ià 16mm. Đối với những cầu trong vùng động đất 1 và 2, diện tích có hiệu giảm yếu có thể được sử dụng khi mặt cắt ngang lớn hơn so với yêu cầu để chịu tải tác dụng. Tỷ lệ phần trăm tối thiểu của tổng (cốt thép dự ứng lực và không dự ứng lực) cốt thép dọc của diện tích có hiệu giảm yếu phải lớn hơn 1% hoặc giá trị có được từ Phương trình 40. C ả diện tích có hiệu gi ả m yếu và diện tích mặt cắt nguyên phải đủ khả năng chịu lực theo các tổ hợp tải trọng tác dụng quy đ ị nh trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với các kết cấu không có giằng chống bên, hiệu ứng độ mảnh có thể b ỏ qua khi mà tỷ số độ mảnh K u /r nhỏ hơn 22. Đối với kết cấu có giằng chống bên, hiệu ứng độ mảnh có th ể b ỏ qua khi K u /r nhỏ hơn 34-12(M 1 /M 2 ), trong đó M 1 , M 2 tương ứng là mô men nhỏ và lớn ở đầu và thành phần M 1 /M 2 là dương đối với đường cong uốn đơn. Các phương pháp tính gần đúng sau có thể dùng để thiết kế các cấu kiện chịu nén không dự ứng lực. Với K u /r nhỏ hơn 100: • Thiết kế dựa trên cơ sở tải trọng tính toán, P u , được xác định theo tính toán đàn hồi và mô men tính toán khuếch đại (tăng thêm) M c như quy định trong Điều 5 .3.2.2.2 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này. • Chiều dài không chống đỡ, u , của cấu kiện chịu nén lấy bằng khoảng cách tịnh giữa các bộ phận có thể tạo ra sự chống đỡ ngang cho cấu kiện chịu nén. Khi có tạo vút nách ở mối nối thì chiều dài không chống đỡ được t í nh từ phía ngoài của vút trong mặt phẳng xem xét. • Bán kính quán tính, r, được tính cho mặt cắt nguyên. • Đối với các cấu kiện có các giằng chống bên, hệ số chiều dài có hiệu, K, lấy bằng 1,0 trừ khi được chứng minh trong tính toán là trị số nhỏ hơn có thể được dùng. • Đối với các bộ phận không có các giằng chống bên, K, được xác định với sự xem xét hiệu quả của nứt và cốt thép đến độ cứng tương đối và l ấ y không nhỏ hơn 1,0 Thay cho việc tính chính xác hơn, giá trị El dùng để xác định P e , như quy định trong Phương trình 5 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này, phải lấy giá trị lớn hơn của: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (42) trong đó: E c = mô đun đàn hồi của bê tông (MPa) l g = mô men quán tính mặt cắt nguyên của bê tông xung quanh trục chính (mm 4 ) E s = mô đun đàn hồ i của thép dọc (MPa) l s = mô men quán tính của cốt thép dọc xung quanh trục chính (mm 4 ) β d = tỷ lệ giữa mô men tính toán lớn nhất do tải trọng thường xuyên với mô men tính toán lớn nhất do toàn bộ tải trọng, trị số luôn luôn dương. Đối với cấu kiện chịu dự ứng lực lệch tâm phải xem xét đến hiệu ứng độ võng nằm ngang do lực căng dự ứng lực khi xác định mô men tăng thêm. 7.4.4 Sức kháng lực dọc trục tính toán ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 P r = ɸ P n (43) trong đó: Đối với c ấ u kiện có cốt thép đai xoắn: P n = 0,85[k c f ' c (A g - A st - A ps ) + f y A s t - A ps (f pe -E p ε cu )] (44) Đối với cấu kiện có cốt thép đai thường: P n = 0,8 0 [k c f ' c (A g - A st - A ps ) + f y A s t - A ps (f pe -E p ε cu )] (4 5 ) Hệ số k c lấy bằng 0,85 khi cư ờ ng độ chịu nén bê tông không lớn hơn 70 MPa. Đối với bê tông có cường độ chịu nén lớn hơn 70 MPa thì hệ số k c giảm đ i theo mức 0,02 cho từng 7 MPa vượt quá 70 MPa, nhưng k c không được nhỏ hơn 0,75. ở đây: P r = sức kháng lực dọc trục tính toán có hoặc không có uốn (N) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 f ' c = cường độ quy định của bê tông ở tuổi 28 ngày, trừ khi có quy định ở các tuổi khác. A g = diện tích nguyên của mặt cắt (mm 2 ) A s t = giới hạn chảy quy định của cốt thép (MPa) ɸ = hệ số sức kháng quy định ở Điều 5.4.2 A ps = diện tích của thép dự ứng lực (mm 2 ) E p = mô đun đàn hồi của cốt thép dự ứng lực (MPa) f pe = ứng suất có hiệu trong thép dự ứng lực sau mất mát (MPa) ε cu = ứng biến phá hoại của bê tông trong chịu nén (mm/mm) k c = t ỷ số giữa ứng suất nén bê tông lớn nhất với cường độ chịu nén của bê tông ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các quy định sau đây có thể được áp dụng cho bê tông thường có cường độ chịu nén tới 105 MPa. Thay cho việc tính dựa trên cơ sở c â n bằng và tương thích ứng biến cho trường hợp uốn hai chiều, các kết cấu không tròn chịu u ố n hai chiều và chịu nén có thể được định kích thước theo các biểu thức gần đúng sau. Nếu lực tính toán dọc trục không nhỏ hơn 0,1 ɸ f ' c A g : (46) trong đó: P o = k c f ' c (A g - A st -A ps ) + f y A st - A p s (f pe -E p ε cu ) (47) Nếu tải trọng tính toán dọc trục nhỏ hơn 0,10ɸ f ' c A g : (48) ở đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 P rxy = sức kháng dọc trục t í nh toán khi uốn theo hai phương (N) P rx = sức kháng dọc trục tính toán được xác định trên cơ sở chỉ tồn tại độ lệch e y (N) P ry = sức kháng dọc trục tính toán được xác định trên cơ sở chỉ tồn tại độ lệch e x (N) P u = lực dọc trục t í nh toán (N) M ux = mô men tính toán tác dụng theo trục X (N.mm) M uy = mô men tính toán tác dụng theo trục Y (N.mm) e x = độ lệch tâm của lực dọc trục tính toán tác dụng theo hướng trục X nghĩa là = M uy /P u (mm) e y = độ lệch tâm của lực dọc trục t í nh toán tác dụng theo hướng trục Y nghĩa là = M ux /P u (mm). P o = sức kháng dọc trục danh định của mặt cắt với độ lệch tâm 0,0 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Sức kháng dọc trục t í nh toán P rx và P ry không được lấy lớn hơn tích số của hệ số sức kháng ɸ và sức kháng nén danh định lớn nhất tính theo các Phương trình 44 hoặc 45. 7.4.6 Thép đai xoắn và thép đ ai Các quy định sau đây có thể được áp dụng cho bê tông thư ờ ng có cường độ chịu nén tới 105 MPa. Diện tích thép đai xoắn và thép đai của kết cấu cầu trong vùng động đất 2, 3 phải tuân theo các yêu cầu quy định trong Điều 10.11. Khi diện tích cốt thép đai xoắn và cốt thép đai không bị khống chế bởi các yêu cầu: • Các yêu cầu ch ị u động đất, • Lực cắt hoặc xoắn như quy định trong Điều 8, hoặc. • Các yêu cầu tối thiểu như quy định trong Điều 10.6. Tỷ lệ của cốt thép xoắn với toàn bộ khối lượng của lõi bê tông tính đến các mép ngoài của cốt đai xoắn phải thỏa mãn: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 trong đó A g = d iện tích mặt cắt nguyên của bê tông (mm 2 ) A c = diện tích của lõi bê tông tính đến đường kính mép ngoài của cốt đai xoắn (mm 2 ) f ' c = cường độ quy định của bê tông ở tuổi 28 ngày, trừ khi có các quy định khác về tuổi (MPa) f yh = giới hạn chảy quy định của cốt thép đai xoắn (MPa) ≤ 690 MPa đối với các cấu kiện và các mối nối quy định tại Điều 4.3.3; ≤ 520 MPa đối với các trường hợp khác. Các chi tiết khác của cốt thép đai xoắn và cốt thép đai phải tuân theo các quy định của Điều 10.6 và 10.11. 7.4.7 Các cấu kiện chịu nén có mặt cắt hình chữ nhật rỗng 7.4.7.1 Tỷ số độ mảnh của vách Tỷ số độ mảnh của vách của một mặt cắt ngang hình chữ nhật rỗng phải được tính như sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 trong đó: X u = chiều dài tịnh của một đoạn có chiều dày không đổi của một vách với các vách khác hoặc giữa các mép vát góc của các vách (mm). t = bề dày của vách (mm) = ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Tỷ số độ mảnh của vách lớn hơn 35 chỉ được dùng khi có đủ tài liệu tính toán và thực nghiệm chứng minh cho sự làm việc và sức chịu của vách là chấp nhận được. 7.4.7.2 Các giới hạn dùng phương pháp khối phân bố ứng suất hình chữ nhật 7.4.7.2.1 Tổng quát Trừ trường hợp quy định trong Điều 7.4.7.2.3, phương pháp khối phân bố h ì nh ứng suất chữ nhật tương đương không được sử dụng trong việc thiết kế các cấu kiện chịu nén có mặ t cắt hình chữ nhật rỗng với t ỷ số độ mảnh của vách ≥ 15. Trong trường hợp tỷ số độ mảnh nhỏ hơn 15, phương pháp khối ứng suất hình chữ nhật có thể được sử dụng trên cơ sở giới hạn ứng biến nén là 0,003. 7.4.7.2.2 Phương pháp chính xác để hiệu chỉnh giới hạn ứng bi ế n tối đa được phép sử dụng Trong trường hợp tỷ số độ mảnh của vách bằng 15 hoặc lớn hơn, ứng biến tối đa được phép sử dụng ở thớ ngoài cùng chịu nén của bê tông lấy bằng trị số nhỏ hơn của ứng biến ổn định cục bộ tính được của b ả n cánh rộng nh ấ t của mặt cắt ngang hoặc 0,003. Ứ ng biến ổn định cục bộ của bản cánh rộng nhất có thể được tính bằng cách giả thiết điều kiện biên là bản cánh được đỡ đơn giản ở cả bốn cạnh xung quanh. Thuộc tính phi tuyến của vật liệu phải được xem xét kết hợp c ả mô đun tiếp tuyến của vật liệu bê tông và cốt thép trong tính toán ứng biến do oằn cục bộ. Trong t í nh t o án cường độ của cấu kiện, phải bỏ qua các cốt thép không liên tục, bó thép dự ứng lực không được căng sau trong các c ấ u kiện chịu nén có mặt cắt chữ nhật rỗng được thi công phân đoạn. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 7.4.7.2.3 Phương pháp gần đúng để hiệu chỉnh sức kháng tính toán Các quy định ở Điều này và phương pháp khối phân bố ứng suất chữ nhật có thể được sử dụng thay cho các quy định của các Điều 7.4.7.2.1 và 7 .4 .7.2.2 khi độ mảnh của vách ≤ 35. Sức kháng tính toán của cột rỗng được xác định bằng cách dùng ứng biến cực đại được phép sử dụng bằng 0,003 và các hệ số sức kháng được quy định trong Điều 4.2 phải được chiết giảm tiếp bằng một hệ số ɸ w như sau: • Nếu ≤ 15, thì ɸ w = 1,0 (50) • Nếu 15 < ≤ 25, th ì ɸ w = 1-0,025 ( -15) (51) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Nếu 25 < ≤ 35, th ì ɸ w = 0,75 (52) 7.5 SỨC KHÁNG ÉP MẶT Khi không có cốt thép đai trong bê tông của các bệ đỡ, sức kháng ép tính toán l ấ y như sau: P r = ɸ P n (53) trong đó: P n =0,85 f ' c A 1 m (54) ở đây: P n = sức kháng đỡ danh định (N) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 m = hệ số điều chỉnh A 2 = diện tích quy ước được định nghĩa dưới đây (mm 2 ) Hệ số điều chỉnh có thể được xác định như sau: Khi mặt tựa ở tất cả các phía đều lớn hơn diện tích chịu tải: (55) Khi diện tích chịu tải chịu sự phân bố không đều của ứng suất ép mặt: (56) Khi mặt tựa được cấu tạo dốc hoặc tạo bậc, A 2 có thể lấy bằng diện tích đáy dưới lớn nhất của một hình chóp cụt nằm toàn bộ trong vùng kết cấu đỡ bệ kê gối; hình chóp cụt này tạo thành bởi mặt trên của nó là diện tích đáy của bệ kê g ố i chịu t ả i ( A 1 ), với các mặt bên có độ dốc là 1: 2 (chiều đứng: chiều ngang). Khi tải trọng tính toán vượt quá sức kháng tính toán, như quy định ở đây, phải thực hiện các quy định cấu tạo đ ể chịu được lực xé và vỡ theo Điều 10.9. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 7.6.1 Sức kháng kéo tính toán (sức kháng nhân với hệ số) Các cấu kiện mà tải trọng tính toán gây ra ứng suất kéo trên toàn mặt cắt phải được coi là cấu kiện chịu kéo và giả thiết rằng lực kéo chỉ do cốt thép chịu. Phải áp dụng các quy định của Điều 11.5.4. Sức kháng tính toán chịu kéo đồng đều được xác định như sau: P r = ɸ P n (57) ở đây: P n = sức kháng kéo danh định quy định trong Điều 6.3.4. ɸ = hệ số sức kháng quy định trong Điều 5.4.2. 7.6.2 Sức kháng khi kéo uốn kết hợp Các cấu kiện chịu kéo lệch tâm tạo ra cả ứng lực kéo và nén trong mặt cắt phải được thiết kế theo các quy định của Điều 7.2. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 8.1 PHƯƠNG PHÁP THIẾT KẾ 8.1.1 Các vùng chịu uốn Các vùng của một cấu kiện, có thể phù hợp với giả thiết mặt cắt vẫn phẳng sau kh i đặt tải, phải được thiết kế chịu lực cắt và xoắn hoặc là theo mô hình mặt cắt thông thường như quy định của Điều 8.3 hoặc là theo mô hình chống và giằng theo quy định của Điều 6.3. Các quy định của Điều 8.2 phải được áp dụng. Dầm hộp bê tông dự ứng lực phân đoạn được thiết kế kháng cắt và xoắn theo các quy định của Điều 8.6 thay cho các quy định của Điều 8.3. Các cấu kiện mà kho ả ng cách từ đi ể m lực cắt bằng không đến mặt cắt gối nhỏ hơn 2d, hoặc các cấu kiện mà một tải trọng gây ra lớn hơn 1/2 (1/3 trong trường hợp dầm hộp phân đoạn) lực cắt ở gối, nằm gần hơn 2d tính từ mặt cắt gối thì có thể coi chúng là loại dầm cao theo quy định của Điều 6.3 và áp dụng các yêu cầu c ấ u tạo của Điều 13.2.3. 8.1.2 Các vùng gần vị trí thay đổ i kích thước đột ngột Tại các vùng mà giả thiết mặt cắt phẳng của lý thuyết uốn không thích hợp thì khi thiết kế chống cắt và xoắn phải dùng mô hình chống-và-giằng (mô hình giàn ảo) như quy định trong Điều 6.3. Phải áp dụng các quy định của Điều 13.2. 8.1.3 Các vùng mặt tiếp giáp Mặt tiếp giáp nối giữa các bộ phận phải được thiết kế để truyền lực cắt theo quy định của Điều 8.4 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các vùng dạng b ả n phải được thiết kế chịu cắt phù hợp với các quy định của Điều 13.3.6 hoặc Điều 6.3. 8.1.5 Thành hộp của dầm cầu cong mặt cắt hộp dự ứng lực kéo sau Các dầm cong dự ứng lực kéo sau mặt cắt hộp có chiều cao tịnh lớn hơn 1200 mm phải được thiết kế với các hiệu ứng lực kết hợp sau ở thời điểm trước và sau mất mát dự ứng lực: • Hiệu ứng kết hợp của lực cắt tổng thể do cắt thẳng đứng và xoắn, • Uốn ngang cục bộ của thành hộp do thành phần nằm ngang của lực dự ứng lực, và • Uốn ngang của th à nh hộp do tải trọng thẳng đứng và l ự c dự ứng lực ngang kéo sau. 8.2 CÁC YÊU CẦU CHUNG 8.2.1 Tổng quát Sức kháng xoắn tính toán, T r , phải được xác định như sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ở đây: T n = sức kháng xoắn danh định quy định trong Điều 8.3.6 (N.mm) ɸ = hệ số sức kháng quy định trong Điều 5.4.2 Sức kháng cắt tính toán, V r , phải được xác định như sau: V r = ɸ V n (59) V n = sức kháng cắt danh định như quy định trong Điều 8.3.3 (N) ɸ = hệ số sức kháng như quy định trong Điều 5.4.2 Với bê tông thường hiệu ứng xoắn phải được xem xét khi: T u > 0,25 ɸ T cr (60) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (61) ở đây: T u = mô men xoắn tính toán (N.mm) T cr = mô men nứt do xoắn (N.mm) A cp = toàn bộ diện tích bao bọc bởi chu vi ngoài của mặt cắt bê tông (mm 2 ) p c = chiều dài chu vi ngoài của mặt cắt bê tông (mm) f pc = ứng suất nén trong bê tông sau khi các tổn thất dự ứng lực đã xảy ra hoặc tại trọng tâm của mặt cắt chịu các tải trọng nhất thời hoặc tại chỗ nối giữa bản bụng và bản cánh dầm khi trọng tâm nằm ở b ả n cánh dầm (MPa). ɸ = hệ số sức kháng quy định trong Điều 5.4.2 Đối với kết cấu nhiều ngăn: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trong đó: A o = mặt cắt được bao bọc bởi dòng cắt, bao gồm cả các diện tích lỗ trong đó (mm 2 ) Lực cắt t í nh toán tương đương V u phải lấy như sau: Đối với mặt cắt đặc: (63) Đối với mặt cắt hộp: (64) Trong đó: p h = chu vi của đường trục của cốt thép đai chống xoắn khép kín (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 8.2.2 Các hiệu chỉnh đối với bê tông nhẹ Khi dùng bê tông có cốt liệu nhẹ việc xác định sức kháng xoắn và cắt phải áp dụng các hiệu chỉnh như sau: • Khi cường độ trung b ì nh chịu kéo chẻ của bê tông nhẹ f ct được quy định, thành phần trong các biểu thức của các Điều 5.8.2 và 5.8.3 phải được thay bằng 1,8 f ct ≤ • Khi f ct không được quy định, thành phần 0,75 cho tất cả các loại bê tông nhẹ và thành phần 0,85 cho bê tông cát nhẹ phải được thay cho trong các biểu thức trong các Điều 8.2 và 8.3. Có thể dùng phương pháp nội suy tuyến tính khi thay cát từng phần. 8.2.3 Chiều dài truyền lực và triển khai thép dự ứng lực Theo các quy định của Điều 11.4 8.2.4 Vùng đòi hỏ i cốt thép ngang Trừ đối với bản, đế m ó ng và cống, phải bố trí cốt thép ngang khi: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • hoặc khi phải xét đến xoắn theo điều kiện của Phương tr ì nh 60 hoặc Phương trình 105 trong đó: V u = lực cắt tính toán (N) V c = sức kháng cắt danh định của bê tông (N) V p = thành phần lực dự ứng lực theo hướng của lực cắt; V p =0 khi tính bằng phương pháp gần đúng theo Điều 8.3.4.3 (N) ɸ = hệ số sức kháng quy định trong Điều 5.4.2. Đối với cấu kiện chịu cắt do uốn không xoắn, có thể sử dụng cốt thép có giới hạn ch ẩ y tối thiểu tới 690 MPa làm cốt thép ngang cho cấu kiện và các liên kết như quy định ở Điều 4.3.3. 8.2.5 Cốt thép ngang tối thiểu Ngoại trừ cầu dầm hộp bê tông dự ứng lực phân đoạn, tại những chỗ yêu cầu có cốt thép ngang, như quy định trong Điều 8.2.4, diện tích cốt thép ngang phải thỏa mãn điều kiện: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ở đây: A v = diện tích cốt thép ngang bố trí theo cự ly s (mm 2 ) b v = chiều rộng bản bụng được xác định để đặt ống bọc như quy định trong Điều 8.2.9 (mm) s = cự ly giữa các cốt thép ngang (mm) f y = giới hạn ch ả y quy định của cốt thép ngang (MPa) ≤ 690 MPa Đối với cầu dầm hộp bê tông dự ứng lực phân đoạn, tại những chỗ cốt thép ngang được yêu cầu, như quy định trong Điều 8.6.5, diện tích cốt thép ngang phải thỏa mãn: (67) Trong đó: A v = diện tích cốt thép ngang chịu cắt trên bụng dầm trong cự ly s (mm 2 ) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 s = bước cốt thép ngang (mm) f y = cường độ chảy của cốt thép ngang (MPa) ≤ 690 MPa Đối với cầu dầm hộp bê tông dự ứng lực phân đoạn, tại nơi cốt thép ngang không được yêu cầu, như quy định trong Điều 8.6.5, diện tích tối thiểu của cốt thép ngang kháng cắt trên thành hộp sẽ không nhỏ hơn giá trị tương đương của 2 thanh cốt thép đường kính 13 mm c ấ p 420 trên 300mm chiều dài. 8.2.6 Các loại cốt thép ngang Cốt thép ngang có thể bao gồm: • Cốt đai vuông góc với trục dọc của cấu kiện. • Tấm lưới sợi thép hàn với các sợi đặt vuông góc với trục cấu kiện, miễn là các sợi ngang có chứng chỉ đảm bảo độ giãn dài tối thiểu 4%, được đo trên một định cữ chiều dài ít nhất 100 mm bao gồm ít nhất một sợi ngang, hoặc • Bó thép dự ứng lực được neo giữ, cấu tạo và lắp đặt sao cho giảm thiểu các mất mát ứng suất do tụt neo và theo thời gian, chúng được đặt một góc không nhỏ hơn 45 0 so với cốt thép dọc chịu kéo. • Kết hợp cốt thép đai, bó cáp và các thanh thép dọc được uốn ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Cốt đai đặt xiên, tạo thành một góc không nhỏ hơn 45 0 với c ố t thép dọc chịu kéo, hoặc • Trong các cấu kiện bê tông cốt thép thường, cốt thép dọc chịu kéo được uốn một phần với một góc 30 0 hoặc hơn Cốt đai xiên và và c ố t thép dọc uốn xiên phải được bố trí với kho ả ng cách sao cho cứ mỗi đường k ẻ xiên góc 45 0 hướng về ph í a có phản lực từ giữa chiều cao cấu kiện h/2 đến cốt thép dọc chịu kéo phải cắt qua ít nhất một đường cốt thép ngang. Cốt thép ngang sẽ được bố trí chi tiết đ ể lực cắt giữa các phần tử khác nhau hoặc các vùng khác nhau của cấu kiện được truyền hiệu quả. Cốt thép chịu xoắn phải bao gồm cả hai loại cốt thép ngang và dọc. C ốt thép ngang phải là các thanh hoặc bó thép, cốt thép ngang gồm có: Cốt đai vòng kín hoặc thanh giằng k í n, vuông góc với trục dọc của cấu kiện, • Một lồng kín của lưới cốt thép sợi hàn với thép ngang vuông góc với trục cấu kiện, hoặc • Thép xoắn hoặc đai vòng. 8.2.7 Cự ly tối đa của cốt thép ngang ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Nếu , thì: s = 0,8d v ≤ 600 mm (68) Nếu , thì: s = 0,4 d v ≤ 300 mm (69) ở đây: = ứng suất cắt tính theo Điều 8.2.9 (MPa) d v = chiều cao cắt có hiệu lấy theo quy định tại Điều 8.2.9 (mm). Đối với cầu dầm hộp bê tông dự ứng lực phân đoạn, bước cốt đai kín hoặc thanh giằng kín cần thiết để chịu hiệu ứng cắt do mô men xoắn phải không vượt quá 1/2 kích thước ngắn nhất của mặt cắt ngang, và cũng không vượt quá 300mm. 8.2.8 Các yêu cầu thiết kế và cấu tạo ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Với các cấu kiện và m ối nối như quy định ở Điều 4.3.3 chịu lực cắt do uốn không xoắn, cường độ chảy thiết kế của cốt thép đai không dự ứng lực, lấy bằng cường độ chảy nhỏ nhất quy định của vật liệu cốt thép nhưng không lớn hơn 690 MPa. Trong các trường hợp khác, giới hạn chảy thiết kế của cốt thép đai không dự ứng lực được lấy bằng cường độ chảy quy định không vượt quá 420 MPa. Đối với cốt thép ngang không dự ứ ng lực với cường độ chảy vượt quá 420 MPa, cường độ chảy thiết kế sẽ được lấy như ứng suất tương ứng với ứng biến 0,0035, nhưng không vượt quá 520 MPa. Giới hạn chảy thiết kế của cốt thép ngang dự ứng lực phải lấy bằng ứng suất có hiệu sau khi đã trừ mọi mất mát ứng suất cộng thêm 420 MPa, nhưng không lớn hơn f py . Khi lưới cốt thép hàn được sử dụng như cốt thép đai, chúng phải được neo ở cả 2 đầu phù hợp với Điều 11.2.6.3. Không cho phép dùng mối hàn nối khác đi như đã yêu cầu về neo. Các thành phần lực nén hoặc kéo do uốn xiên của các cấu kiện có chiều cao thay đổi phải được xem xét khi tính toán sức kháng cắt, nếu hiệu ứng của n ó gây ra bất l ợ i (làm tăng nội lực cắt) nhưng có thể bỏ qua nếu hiệu ứng của nó là có lợi (giảm nội lực cắt). 8.2.9 Ứ ng suất cắt trong bê tông Ứ ng suất cắt trong bê tông sẽ được xác định như sau: (70) trong đó: ɸ = hệ số sức kháng đối với lực cắt quy định tại Điều 5.4.2 b v = bề rộng có hiệu của bản bụng được lấy là bề rộng nhỏ nhất của bản bụng, được đo song song với đường trung hòa, trong phạm vi giữa điểm của hợp lực kéo và hợp lực nén do uốn, hoặc đối với mặt cắt tròn, là đường kính của mặt c ắ t, được hiệu chỉnh nếu có ống bọc cáp khi th í ch hợp. (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trong đó: (71) V p = thành phần lực dự ứng lực theo hướng của lực cắt (N) Khi xác định bề rộng bụng dầm tại một chiều cao cụ thể của bụng dầm, l ấ y bề rộng bụng d ầ m trừ đi 1/2 đường kính của ống bọc không ép vữa hoặc 1/4 đường kính ống bọc có ép vữa tại cao độ đó. 8.3 MÔ HÌNH THIẾT KẾ MẶT CẮT 8.3.1 Tổng quát Có thể áp dụng mô hình thiết kế mặt cắt trong thiết kế chống cắt khi phù hợp với các quy định cho phép áp dụng của Điều 8.1. Các quy định của Điều 8.3 có thể được áp dụng cho bê tông thường có cường độ chịu nén tới 105 MPa. Thay cho các phương pháp quy định ở đây, có thể xác định sức kháng của các cấu kiện chịu cắt hoặc chịu cắt kết hợp với xoắn sao cho thoả mãn các điều kiện cân bằng và tương th í ch về ứng biến và bằng cách sử dụng quan hệ ứng suất - ứng biến đã được kiểm nghiệm bằng thí nghiệm đối với cốt thép và bê tông bị nứt chéo. Nếu xem xét khả năng chống cắt đồng thời theo hướng thứ hai được đảm bảo, thì phải nghiên cứu trên cơ sở dựa trên các nguyên lý nêu trên hoặc theo mô hình chống và giằng trên không gian ba chiều. 8.3.2 Các mặt cắt cạnh gối ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Khi phản lực trên hướng lực cắt tác dụng gây nên lực nén ở vùng đầu một bộ phận kết cấu, vị trí mặt cắt nguy hiểm do cắt phải lấy cách một khoảng d v từ bề mặt giao nối với bộ phận kết cấu chống đỡ như minh họa trên Hình 3. CHÚ DẪN: * Diện tích ở giữa bề mặt giao nối với bộ phận kết cấu đỡ và mặt cắt nguy hiểm do lực cắt thiết kế. H ì nh 3 - Mặt cắt nguy hiểm đ ối với lực cắt Nếu không, mặt cắt thiết kế sẽ được lấy tại mặt giao nối với bộ phận kết cấu chống đỡ. Trường hợp các bộ phận kết cấu dạng dầm phủ trên cả hai phía của bộ phận kết cấu chống đỡ, mặt cắt thiết kế trên mỗi bên của phản lực sẽ được xác định riêng dựa trên tải trọng trên mỗi bên của phản lực và các tác động của tổng phản lực tạo ra kéo hoặc nén trong vùng đầu bộ phận kết cấu. Với các dầm kéo sau, cốt thép vùng neo phải được bố trí như quy định trong Điều 10.9. Đối với dầm kéo trước ph ả i làm một lồng thép bao các đầu tao thép như quy định trong Điều 10.10. Với các dầm không dự ứng lực tựa trên các gối truyền lực nén lên cấu kiện, chỉ cần đặt lượng cốt thép ngang tối thiểu ở giữa mép của bản hoặc bệ đỡ và đầu dầm. Nếu ứng suất cắt trong mặt cắt thiết kế được tính toán theo Điều 8.2.9 vượt qu á 0,18 f c ' và bộ phận dạng dầm không được nối cứng với bộ phận chống đỡ, vùng đầu của nó phải thiết kế theo phương pháp mô hình dàn ảo quy định tại Điều 6.3 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Sức kháng cắt danh định, V n , ph ả i được xác định bằng trị số nhỏ hơn của: V n = V c + V s + V p (72) V n = 0,25 b v d v + V p (73) trong đó: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 V c = 0,083 b v d v , nếu tính theo các phương pháp của Điều (74) V c = giá trị nhỏ hơn của V ci và V cw , nếu sử dụng các phương pháp của Điều 8.3.4.3 (75) Khi cốt thép ngang là các thanh dọc đơn hoặc một nhóm các thanh dọc song song được uốn lên cách gối cùng một khoảng cách, sức kháng cắt của các thanh này được xác định như sau: (76) ở đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 d v = chiều cao chịu cắt có hiệu được xác định theo Điều 8.2.9 (mm) s = cự ly cốt thép đai đ o theo hướng song song với cốt thép dọc (mm) p = hệ số chỉ khả năng của bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo và cắt được quy định t rong Điều 8.3.4. = góc nghiêng của ứng suất nén chéo được xác định theo Điều 8.3.4 (Độ); nếu các phương pháp của Điều 8.3.4.3 được sử dụng, cot được xác định trong đó. α = góc nghiêng của cốt thép ngang đối với trục dọc (Độ) A v = diện tích cốt thép chịu cắt trong cự ly s (mm 2 ). V p = thành phần lực dự ứng lực có hiệu trên hướng lực cắt tác dụng, là dương nếu ngược chiều lực cắt; V p được lấy bằng không nếu tính theo các phương pháp của Điều 8.3.4.3 (N) Khi uốn cốt thép dọc để cấu tạo chịu cắt, chỉ ba phần tư đoạn giữa của phần cốt thép nghiêng được coi là làm việc như cốt thép ngang. Khi có bố trí nhiều hơn một loại cốt thép ngang để kháng cắt trong cùng một phần của kết cấu, sức kháng cắt V s phải xác định bằng tổng các giá trị V s tính từ mỗi loại. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 8.3.4 Các phương pháp đ ể xác định sức kháng cắt Thiết kế chống cắt có thể sử dụng bất kỳ một trong ba phương pháp được quy định ở đây miễn là tất cả các yêu cầu điều kiện sử dụng của phương pháp được lựa chọn thỏa mãn. 8.3.4.1 Phương pháp đơn gi ả n đối với những mặt cắt không dự ứng lực Đối với móng bê tông, trong đó khoảng cách từ điểm có lực cắt bằng 0 đến bề mặt cột, trụ hoặc tường nhỏ hơn 3d y , có hoặc không có cốt thép ngang, và đối với các mặt cắt bê tông không dự ứng lực khác, không chịu kéo dọc trục và có í t nhất một lượng cốt thép ngang tối thi ể u quy định trong Điều 8.2.5, hoặc khi có tổng chiều cao thấp hơn 400 mm, có thể dùng các giá trị sau đ ây: β =2,0 =45° 8.3.4.2 Phương pháp tổng quát Khi xác định sức kháng cắt theo phương pháp tổng quát có thể thực hiện theo phương pháp (a) hay phương pháp (b) được quy định sau đây. Phương pháp tổng quát (a) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (77) Khi mặt cắt không chứa một lượng cốt thép chịu cắt tối thiểu, giá trị β được xác định theo Phương tr ì nh 78: (78) Trong c ả hai trường hợp, giá trị được xác định theo Phương trình 79: =29 + 3500 ε s (7 9 ) Trong các Phương trình từ 77 đến 79, Ɛ s là giá trị ứng biến kéo dọc thực trong mặt cắt tại trọng tâm cốt thép chịu kéo như minh họa trong các Hình 4 và Hình 5. Giá trị Ɛ s có thể xác định theo Phương trình 80: (80) Thông số khoảng cách các vết nứt, S xe , được xác định như sau: (81) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 294 mm ≤ S xe ≤ 2000 mm Trong đó: A c = diện tích bê tông phần mặt cắt chịu kéo do uốn của cấu kiện như minh họa trên Hình 4 (mm 2 ) A pc = Diện tích bó thép dự ứng lực ở phía chịu kéo do uốn của cấu kiện như mô tả trên Hình 4 (mm 2 ) A s = Diện tích cốt thếp thường ở phía chịu kéo do uốn của mặt cắt đang xem xét như miêu tả trên Hình 4 (mm 2 ) a g = kích thước lớn nhất của cốt liệu (mm) f po = thông số l ấ y bằng tích số của Mô đun đàn hồi của thép dự ứng lực với hiệu số chênh lệch ứng biến của thép dự ứng lực với bê tông xung quanh (MPa). Với mức độ tạo dự ứng lực thông thường, có thể lấy giá trị này b ằ ng 0,7 f pu cho cả thép dự ứng lực kéo trước và kéo sau N u = lực dọc trục tính toán, lấy dấu dương cho lực kéo, dấu âm cho lực nén (N) = giá trị tuyệt đối của mô men uốn, không lấy nhỏ hơn d v (N.mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 V u = Lực cắt tính toán (N) Trong phạm vi chiều dài triển khai truyền lực, f po phải được coi là tăng tuyến tính từ giá trị không tại v ị trí bắt đầu có dính bám giữa thép dự ứng lực với bê tông đến giá trị toàn phần của nó tại điểm cuối của chiều dài truyền lực. Phần chịu kéo do uốn của mặt c ắ t cấu kiện được lấy bằng một n ử a chiều cao có chứa vùng chịu kéo do uốn, như miêu tả trên Hình 4. Khi sử dụng các phương tr ì nh từ 77 đến 81, cần chú ý các điểm sau: • không nhỏ hơn d v . • Khi tính A s và A ps diện tích của các thanh cốt thép thường hoặc thép dự ứng lực có chiều dài kết thúc ngắn hơn chiều dài triển khai tính đến mặt cắt đang xét ph ả i được chiết giảm theo tỷ lệ hao hụt chiều dài triển khai. • Nếu giá trị tính toán theo Phương trình 80 là âm, thì coi giá trị bằng không hoặc tính lại với mẫu thức của Phương trình 80 được thay bằng (E s A s + E p A ps + E c A ct ). Tuy nhiên Ɛ s không nên lấy nhỏ hơn - 0,40 X 10 -3 . • Với các mặt cắt cách bề mặt của đi ể m gối đỡ một kho ả ng ngắn hơn d v , thì lấy giá trị Ɛ s của mặt cắt cách bề mặt gối một khoảng d v để xác định β và . • Nếu lực kéo dọc trục đủ lớn đến mức làm nứt bề mặt chịu nén do uốn, giá trị kết quả tính từ Phương trình 80 được tăng gấp đôi. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phương pháp tổng quát (b) Đối với các mặt cắt có số lượng cốt thép ngang tối thiểu quy định trong Điều .8.2.5, các giá trị β và phải lấy theo quy định trong Bảng 4. Khi sử dụng bảng, Ɛ x sẽ được lấy từ kết quả tính ứng biến theo chiều dọc ở giữa chiều cao cấu kiện khi mặt cắt phải chịu M u , N u và V u như được thể hiện trong Hình 4. Đối với mặt cắt có chứa cốt thép ngang ít hơn quy định ở Điều 8.2.5, giá trị được quy định trong Bảng 5. Khi sử dụng bảng, Ɛ x lấy từ kết quả tính ứng biến theo chiều dọc lớn nhất xảy ra ở bản bụng cấu kiện khi mặt cắt phải chịu N u , M u , và V u như được thể hiện trong Hình 5. Trừ khi thực hiện tính toán ch í nh xác hơn, ε x được xác định theo các điều kiện sau: • Nếu mặt cắt có chứa cốt thép ngang tối thiểu theo quy định tại Điều 8.2.5: (82) Giá trị ban đầu của ε x không nên lấy lớn hơn 0,001. • Nếu mặt cắt có chứa ít hơn cốt thép ngang tối thiểu theo quy định tại Điều 8.2.5: (83) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Nếu giá trị ε x từ Phương trình 82 hoặc 83 là âm, ứng biến sẽ được lấy bằng trị số sau: (84) trong đó: A c = diện tích bê tông ở phía chịu kéo do uốn của cấu kiện như chỉ ra trong Hình 4 (mm 2 ) A ps = diện tích thép dự ứng lực trong phía chịu kéo uốn của cấu kiện như trong Hình 4 (mm 2 ) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = diện tích cốt thép không dự ứng lực trong phía chịu kéo uốn của cấu kiện như trong Hình 4. Khi tính A s , đ ể sử dụng trong phương trình này, sẽ được bỏ qua các thanh cốt thép kết thúc tại một khoảng cách nhỏ hơn chiều dài triển khai từ mặt cắt được xem xét (mm 2 ) f po Một tham số được lấy bằng tích số giữa mô đun đàn hồi của cáp dự ứng lực với trị s ố chênh lệch ứng biến giữa cáp dự ứng lực và bê tông xung quanh tại thời điểm chốt neo (MPa). Đối với các cấp độ thông thường của dự ứng lực, giá trị 0,7 f pu thích hợp cho cả cấu kiện dự ứng lực c ă ng trước và căng sau. N u lực dọc trục tính toán, lấy là dương nếu chịu k é o và là âm nếu chịu nén (N). V u ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 lực cắt tính toán (N) M u = mô men tính toán, không lấy nhỏ hơn V u d v (N-mm) Trong khoảng chiều dài truyền lực, f po sẽ được coi là tăng tuyến tính từ 0 tại vị trí mà sự dính kết giữa các b ó cáp và bê tông bắt đầu đạt mức dính kết hoàn toàn đến giá trị f po lớn nhất tại cuối chiều dài truyền lực. Phía chịu kéo do uốn của cấu kiện cần lấy bằng một nửa chiều cao mặt cắt có ch ứ a vùng kéo uốn đó, như được chỉ ra trong Hình 4. Thông số khoảng cách vết nứt s xe , được sử dụng trong Bảng 5, sẽ được xác định như sau: (85) trong đó: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = kích thước cốt liệu lớn nhất (mm) s x = giá trị thấp hơn của d v hoặc khoảng cách lớn nhất giữa các lớp cốt thép kiểm soát nứt dọc, trong đó diện tích cốt thép trong mỗi lớp không nhỏ hơn 0,003b v s x , như thể hiện trong Hình 6 (mm) Hình 4 - Minh họa thông số lực cắt đối với mặt cắt có chứa ít nhất lượng cốt thép ngang tối thiểu V p = 0 Mặt cắt ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Lực dọc Hình 5 - Ứ ng biến dọc, ε x đối với mặt cắt có chứa ít hơn giá trị tối thi ể u cốt thép ngang (a) C ấu kiện không có cốt thép ngang và có c ố t thép dọc tập trung (b) Cấu kiện không có cốt thép ngang nhưng có cốt thép phân bố theo chiều dọc Hình 6 - Định nghĩa thông s ố khoảng cách vết nứt s x ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ε x × 1,000 ≤ -0.20 ≤ -0.10 ≤ -0.05 ≤ 0 ≤0.125 ≤0.25 ≤0.50 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ≤1.00 ≤0 .075 22.3 6.32 20.4 4.75 21.0 4.10 21.8 3.75 24.3 3.24 26.6 2.94 30.5 2.59 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 36.4 2.23 ≤0.100 18.1 3.79 20.4 3.38 21.4 3.24 22.5 3.14 24.9 2.91 27.1 2.75 30.8 2.50 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 36.7 2.18 ≤0.125 19.9 3.18 21.9 2.99 22.8 2.94 23.7 2.87 25.9 2.74 27.9 2.62 31.4 2.42 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 37.0 2.13 ≤0.150 21.6 2.88 23.3 2.79 24.2 2.78 25.0 2.72 26.9 2.60 28.8 2.52 32.1 2.36 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 37.3 2.08 ≤0.175 23.2 2.73 24.7 2.66 25.5 2.65 26.2 2.60 28.0 2.52 29.7 2.44 32.7 2.28 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 36.8 1.96 ≤0.200 24.7 2.63 26.1 2.59 26.7 2.52 27.4 2.51 29.0 2.43 30.6 2.37 32 . 8 2.14 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 36.1 1.79 ≤0.225 26.1 2.53 27.3 2.45 27.9 2.42 28.5 2.40 30.0 2.34 30.8 2.14 32.3 1.86 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 35.7 1.64 ≤0.250 27.5 2.39 28.6 2.39 29.1 2.33 29.7 2.33 30.6 2.12 31.3 1.93 32.8 1.70 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 35.8 1.50 Bảng 5 - Giá trị và β với mặt cắt có ít hơn lượng cốt thép ngang yêu cầu tối thi ể u s xe (mm) ε x × 1000 ≤-0.20 ≤-0.10 ≤-0.0 5 ≤0 ≤0.125 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ≤ 0 .50 ≤0.75 ≤1.00 ≤1.50 ≤2.00 ≤130 25.4 6 . 36 25.5 6.06 25.9 5.56 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 27.7 4.41 28.9 3.91 30.9 3.26 32.4 2.86 33.7 2.58 35.6 2.21 37.2 1.96 ≤250 27.6 5.78 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 28.3 5.38 29.3 4.89 31.6 4.05 33.5 3.52 36.3 2.88 3 . 84 2.50 40.1 2.23 42.7 1.88 44.7 1.65 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 29.5 5 . 34 29.5 5.34 29 . 7 5.27 31.1 4.73 34.1 3.82 36.5 3.28 39.9 2.64 42.4 2.26 44.4 2.01 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 49.7 1.46 ≤ 5 00 31.2 4.99 31.2 4.99 31.2 4.99 32.3 4.61 36.0 3.65 38.8 3.09 42.7 2.46 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 47.6 1.85 50.9 1.52 53.4 1.31 ≤750 34.1 4.46 34.1 4.46 34.1 4.46 34.2 4.43 38.9 3.39 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 46.9 2.19 50.1 1.84 52.6 1.60 56.3 1.30 59.0 1.10 ≤1000 36.6 4.06 36.6 4.06 36.6 4.06 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 41.2 3.20 45.0 2.62 50.2 2.00 53.7 1.66 56.3 1.43 60.2 1.14 63.0 0.95 ≤1500 40.8 3.50 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 40.8 3.50 40.8 3.50 44.5 2.92 49.2 2.32 55.1 1.72 58.9 1.40 61.8 1.18 65.8 0.92 68.6 0.75 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 44.3 3.10 44.3 3.10 44.3 3.10 44.33 3.10 47.1 2 . 71 52.3 2.11 58.7 1.52 62 . 8 1.21 65.7 1 .0 1 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 72.4 0.62 8.3.4.3 Phương pháp đơn giản hóa cho mặt cắt dự ứng lực và không dự ứng lực. Với dầm bê tông khôn g chịu lực kéo dọc trục lớn, có bố trí thép dự ứng lực, thép không dự ứng lực, và có lượng c ố t thép ngang bằng lượng cốt thép ngang tối thiểu quy định trong Điều 8.2.5, V n trong Điều 8.3.3 có thể được xác định với V p lấy bằng 0 và V c lấy bằng giá trị nhỏ hơn của V ci và V cw , trong đó: V ci = Sức kháng cắt danh định do bê tông chịu khi bị nứt nghiêng vì lực cắt và mô men kết hợp gây ra. (N) V cw = Sức kháng cắt danh định do bê tông chịu khi bị nứt nghiêng v ì kéo ch í nh trong bụng dầm vượt quá giới hạn. (N) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (86) Trong đó: V d = Lực cắ t tại mặt cắt do tĩnh tải không nhân hệ số và bao gồm cả DC và DW (N) V i = Lực cắt tính toán (đã nhân hệ số) tại mặt cắt do tải trọng bên ngoài xảy ra đồng thời với M max (N) M c re = mô men gây ra nứt do uốn tại mắt cắt do tải trọng bên ngoài tác dụng (N-mm) M max = mô men đã nhân hệ số lớn nhất tại mặt cắt do tải trọng tác dụng (N-mm) M cre sẽ được xác định như sau: (87) Trong đó: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = ứng suất nén trong bê tông chỉ do lực dự ứng lực có hiệu (sau khi trừ tất cả mất mát ứng suất) tại thớ ngoài cùng của mặt cắt tại vùng ứng suất k é o do tải trọng ngoài tác dụng (N) M dnc = Tổng mô men tĩnh tải không nhân hệ số tác dụng lên mặt cắt nguyên khối hoặc mặt cắt không liên hợp (N-mm) S c = Mô đun mặt cắt (l/y) đối với thớ ngoài cùng của mặt cắt liên hợp mà ở đó xuất hiện ứng su ấ t kéo do tải trọng ngoài tác dụng (mm 3 ) S nc ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Mô đun mặt cắt đối với thớ ngoài cùng của mặt cắt liền khối hoặc mặt cắt không liên hợp mà ở đ ó ứng suất kéo do tải trọng ngoài tác dụng (mm 3 ) Trong Phương trình 86, M max và V i phải được xác định từ tổ hợp tải trọng gây ra mô men lớn nhất trên mặt cắt. V cw được xác định như sau: (88) Trong đó: f pc = ứng suất nén trong bê tông (sau khi trừ toàn bộ mất mát dự ứng lực) tại trọng tâm của mặt cắt chịu tác dụng của tải trọng ngoài hoặc tại chỗ mối n ố i bản cánh với bản bụng khi trọng tâm nằm trong bản cánh (MPa). Trong cấu kiện liên hợp f pc là ứng suất nén tại điểm hợp lực ở trọng tâm mặt cắt liên hợp, hoặc tại vị trí m ối nối bản bụng và bản cánh, do cả dự ứng lực và mô men neo giữ cấu kiện bê tông đúc sẵn tác dụng. V s phải được xác định theo Phương trình 75 với cot được lấy như sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 cot = 1,0 khi V ci > V cw : cot = 1,0+3 (89) 8.3.5 Cốt thép dọc Tại mỗi mặt cắt, phải bố trí đủ cốt thép dọc để khả năng chịu kéo của cốt thép dọc ở phía chịu kéo do uốn của cấu kiện thỏa mãn (90) Trong đó: V s = ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = Góc nghiêng của ứng suất nén chéo sử dụng để xác định sức kháng cắt danh định của mặt cắt đang xét, xác định theo Điều 8.3.4 (Độ); Nếu dùng phương pháp của Điều 8.3.4.3 thì loại bỏ thành phần cos . ɸ f ɸ v ɸ c = Hệ số sức kháng lấy theo Điều 5.4.2 cho sức kháng mô men, lực cắt và sức kháng dọc trục tương ứng. Diện tích cốt thép dọc phía chịu kéo do uốn của cấu kiện không cần vượt quá diện tích cần thiết đ ể chịu riêng mô men lớn nhất. Quy định này áp dụng ở những nơi mà phản lực hoặc tải trọng tạo ra nén trực tiếp vào mặt chịu nén do uốn của cấu kiện. Phải kiểm tra điều kiện theo Phương trình 90 với trường hợp dầm giản đơn được nối liên tục chịu hoạt t ả i. Khi cốt thép dọc không liên tục, điều kiện theo Phương trình 90 phải được đánh gi á lại. Từ mép trong của vùng đỡ tựa của các gối đỡ nhịp giản đơn t ớ i mặt cắt chịu lực cắt nguy hiểm nhất, cốt thép dọc ở phía chịu kéo do uốn của cấu kiện phải thỏa mãn: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phải áp dụng các Phương trình 90 và 91 cho mặt cắt không chịu xoắn. Sự phát triển sức kháng kéo từ 0 đến giá trị đầy đ ủ trong chiều dài triển khai cốt thép phải được tính toán. Cốt thép dọc hay cốt thép ngang hoặc kết hợp cả hai loại đó với giới hạn ch ả y đến 690 MPa có thể được dùng cho các cấu kiện hoặc các mối nối quy định ở Điều 4.3.3. 8.3.6 Các mặt cắt chịu cắt và xoắn kết hợp 8.3.6.1 Cốt thép ngang Cốt thép ngang không được í t hơn tổng cốt thép ngang yêu cầu để chịu cắt như quy định trong điều 8.3.3, và để chịu xoắn đồng thời như quy định trong các Điều 8.2.1 và 8.3.6.2. 8.3.6.2 Sức kháng xoắn Sức kháng xoắn danh định phải đ ược lấy bằng: (92) ở đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = diện tích được bao bởi dòng cắt, bao gồm cả diện tích lỗ trong đó nếu có (mm 2 ). A t = diện tích của một nhánh của cốt thép ngang kín chịu xoắn trong cấu kiện đặc, hoặc tổng diện tích cốt thép xoắn ngang trong các thành bên ngoài của cấu kiện rỗng (mm 2 ) = góc của vết nứt được xác định theo quy định của Điều 5.8.3.4 cùng với các sửa đổi trong các biểu thức của và V u (Độ) 8.3.6.3 Cốt thép dọc ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phải b ố trí cốt thép dọc trong mặt cắt đặc sao cho thoả mãn Phương trình 93: (93) Trong mặt cắt hộp, ngoài cốt thép dọc cần thiết cho chịu uốn, phải bố trí thêm một lượng cốt thép dọc chịu xoắn không nhỏ hơn giá trị tính theo Phương trình 94: (94) Trong đó: p h = chu vi của đường tâm của cốt thép ngang chịu xoắn vòng kín (mm) N u = lực dọc trục tính toán, lấy là dương nếu chịu k é o và là âm nếu chịu nén (N). Bố trí các cốt thép dọc chống xoắn theo yêu cầu ở vòng bao ngoài của bản thành hộp cũng như b ả n nắp hộp và đáy hộp . 8.4 TRUYỀN LỰC CẮT QUA MẶT TIẾP XÚC - MA SÁT CẮT ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phải tính toán thiết kế truyền lực cắt xuất hiện giữa các mặt tiếp xúc, tại các vị trí: • Một vết nứt hiện có hoặc vết nứt có khả năng xuất hiện • Tiếp giáp giữa các vật liệu khác nhau. • Mặt tiếp giáp giữa hai kh ố i bê t ô ng đúc ở thời gian khác nhau. • Mặt tiếp giáp giữa các phần khác nhau của một mặt cắt Cốt thép chịu cắt cho mặt tiếp xúc có thể bao gồm các thanh đơn, cốt đai nhiều nhánh, hoặc lưới cốt thép hàn. Tất cả cốt thép ở vị trí truyền lực cắt tiếp xúc phải được kéo dài đ ủ trên cả hai phía của mặt tiếp gi á p bằng chiều dài chôn, móc, các biện pháp cơ học như chùn đầu hoặc hàn nối đ ể cốt thép làm việc tới ứng suất ch ả y thiết kế. Diện t í ch tối thiểu của cốt thép chịu cắt trên mặt tiếp xúc quy định tại Điều 8.4.4 phải thỏa mãn. Sức kháng cắt tính toán (nhân hệ số) của mặt phân cách, V n s ẽ được lấy như sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Và thiết kế phải thỏa mãn: V ri ≥ V ui (96) Trong đó: V ni = sức kháng cắt danh định của mặt tiếp giáp (N) V ui = lực cắt tính toán trên mặt tiếp giáp do tổng tải trọng theo các tổ hợp tải trọng cường độ hoặc tổ hợp đặc biệt quy định trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này (N) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = hệ số sức kháng cho lực cắt quy định trong Điều 4.2.1. Trong trường hợp bê tông hiện có ở hai phía của mặt tiếp xúc có trọng lượng riêng khác nhau, giá trị thấp hơn sẽ được sử dụng. Sức kháng cắt danh định của mặt cắt tiếp xúc phải được lấy bằng: V n = cA cv + μ [ A vf f y + P c ] (97) Sức kháng cắt danh định, V ni , dùng trong thiết kế không được vượt quá giá trị nhỏ hơn của: hoặc (98) (99) Trong đó: A cv = b vi L vi (100) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 A cv = diện tích mặt bê tông được huy động đ ể truyền lực cắt tiếp xúc (mm 2 ) A vf = diện tích cốt thép chịu cắt tiếp xúc đi qua mặt phẳng cắt trong khoảng diện t í ch A cv (mm 2 ) b vi = bề rộng mặt tiếp xúc được sử dụng trong truyền lực cắt (mm) L vi = chiều dài mặt tiếp xúc được sử dụng trong truyền lực (mm) f y = cường độ chảy của cốt thép nhưng giá trị thiết kế không quá 420 MPa c = hệ số dính bám quy định trong Điều 8.4.3 (MPa) P c = Lực nén thường xuyên có hiệu vuông góc với mặt tiếp xúc, nếu là lực kéo P c = 0(N) = cường độ chịu nén quy định tuổi 28 ngày của b ê tông y ế u hơn trong hai bê tông ở hai phía của mặt tiếp xúc (MPa) μ = hệ số ma sát quy định trong Điều 8.4.3 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 K 2 = Sức kháng cắt tiếp xúc giới hạn, quy định trong Điều 8.4.3 (MPa) Nếu một cấu kiện có bố trí cốt thép đai chịu cắt do uốn với loại thép có giới hạn chảy lớn hơn 420 MPa, th ì có thể dùng kết hợp chịu cắt giữa các bề mặt giao nhau bằng cách kéo dài cốt thép đai đi qua vùng giữa hai bề mặt giao nhau. Trong trường hợp này f y trong Phương trình. 97 không được lấy lớn hơn 420 MPa. 8.4.2 Lực cắt tính toán của mặt tiếp xúc, V ui , giữa dầm và bản mặt cầu Trên cơ sở xét cân bằng lực của một phân tố đoạn dầm và sử dụng giá trị đường bao của V u 1 thiên về an toàn, ứng suất cắt tính toán (nhân hệ số) trên mặt tiếp giáp giữa dầm bê tông và bản bê tông mặt cầu có thể xác định như sau: (101) ở đ â y: d v = khoảng cách giữa trọng tâm thép chịu kéo và điểm giữa bề dày bản để tính toán ứng suất cắt đã nhân hệ số của mặt tiếp giáp Lực cắt tính toán của mặt tiếp xúc tính bằng N/300 mm giữa dầm bê tông với bản mặt cầu có th ể xác định như sau: V ui = v ui A cv = v ui 300b vi (102) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (103) Đối với dầm nguyên khối và dầm tổ hợp, khoảng cách theo chiều dọc của các hàng thanh cốt thép chịu cắt tiếp xúc không vượt quá 600 mm. 8.4.3 Hệ số dính bám và ma sát Phải sử dụng hệ số dính bám, c, và hệ số ma sát, μ với các trị số sau đây: • Với bản bê tông đổ tại chỗ trên bề mặt dầm bê tông sạch, vữa xi măng đã cứng với bề mặt nhám với biên độ lồi cỡ 6mm c = 1,9 MPa μ = 1,0 K 1 = 0,3 K 2 = 12,4 MPa với bê tông thường ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Với bê tông thường đúc liền khối: c = 2,8 MPa μ = 1 , 4 K 1 = 0,25 K 2 = 10,3 MPa • Với bê tông nhẹ đúc liền khối, hoặc không liền khối, phủ lên bề mặt bê tông sạch, vữa xi măng đã cứng với bề mặt nhám lồi cỡ 6 mm c = 1,7 MPa μ = ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 K 1 = 0,25 K 2 = 6,9 MPa • Với bê tông thường đổ tại chỗ với bề mặt bê tông sạch, không váng vữa xi măng, với bề mặt nhám lồi cỡ 6mm c = 1,7 MPa μ = 1 , 0 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 0,25 K 2 = 10,3 MPa • Với bê tông đổ tại chỗ với bề mặt bê tông sạch, không váng vữa xi măng, nhưng không tạo nhám: c = 0,52 MPa μ = 0,6 K 1 = ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 K 2 = 5,5 MPa • Với bê tông được neo v à o kết cấu thép bằng đinh chùn đầu hoặc bằng cốt thép, mặt thép tiếp xúc với bê tông được làm sạch và không sơn: c = 0,17 MPa μ = 0,7 K 1 = 0,2 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 5,5 MPa Với rầm chìa, gờ, hệ số dính kết, c, sẽ được l ấ y bằng 0,0. Có thể dùng nội suy cho λ trong trường hợp thay cát một phần. 8.4.4 Diện tích cốt thép chịu cắt tối thiểu tại mặt tiếp xúc Trừ khi được quy định trong Điều này, diện tích mặt cắt ngang của cốt thép chịu cắt mặt tiếp xúc, A vf , xuyên qua mặt tiếp xúc, A cv , phải thỏa mãn: (104) Với bản bê tông đổ tại chỗ trên bề mặt dầm bê tông sạch không có vữa xi măng, các quy định sau đây sẽ được áp dụng: • Cốt thép chịu cắt tối thi ể u trên mặt tiếp xúc, A vf , cần không thấp hơn giá trị xác định theo Phương trình 104 và giá trị cần thiết để chịu được 1,33 V ui /ɸ như được xác định theo Phương trình 97. • Các quy định cốt thép tối thiểu ở đây sẽ không áp dụng cho mặt tiếp xúc giữa dầm với bản mặt cấu có bề mặt nhám lồi cỡ 6mm, có ứng suất cắt tiếp xúc đã nhân hệ số, v ui của Phương trình 101, nhỏ hơn 1,4 MPa, và tất cả cốt thép chịu cắt thẳng đứng (ngang) theo yêu cầu của quy định Điều 8.1.1 được bố trí xuyên qua mặt tiếp xúc và được neo đầy đ ủ trong bản mặt cầu. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các quy định của Điều này phải áp dụng cho tất cả các các loại cầu thi công phân đoạn với cáp dự ứng lực trong hoặc ngoài. Ứ ng suất kéo ch í nh tổng hợp từ ứng suất dọc trục dài hạn và ứng suất cắt lớn nhất và/hoặc ứng suất cắt lớn nhất kết hợp với ứng suất cắt do ứng suất xoắn tại vị trí trục trung hòa của bản bụng nguy hi ể m nhất không được vượt quá ứng suất kéo giới hạn quy định trong Bảng 9 với trạng thái giới hạn sử dụng III quy định ở Điều 4.1 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này, trong suốt vòng đời kết cấu, trừ quá trình xây dựng. Khi kiểm tra ứng suất kéo ch í nh trong giai đoạn thi công, áp dụng giới hạn ứng suất kéo trong Bảng 14. Ứ ng suất chính được xác định theo lý thuyết dầm cổ điển và các nguyên t ắ c của vòng tròn Mohr. Chiều rộng bụng dầm cho tính toán được đo vuông góc với mặt bụng dầm. Ứ ng suất nén do dự ứng lực thẳng đứng trong bụng dầm phải được xét đến trong tính toán ứng suất chính. Thành phần lực thẳng đứng của các bó cáp dự ứng lực dọc chuyển hướng được xem như làm giảm lực cắt do tải trọng tác dụng. Lực k é o cục bộ sinh ra trong bụng dầm do neo cáp được quy định trong Điều 10.9.2 cũng phải được tính khi kiểm tra ứng suất kéo chính. Ứ ng suất uốn ngang cục bộ do uốn ngoài mặt phẳng bản bụng tại mặt cắt nguy hiểm có thể được bỏ qua trong tính toán ứng suất kéo chính trong bụng dầm. 8.6 CẮT VÀ XOẮN TRONG CẦU DẦM HỘP THI CÔNG PHÂN ĐOẠN 8.6.1 Tổng quát Dựa trên giả định rằng mặt cắt phẳng giữ nguyên phẳng sau khi chịu tác dụng của tải trọng, các quy định trong Điều này dùng cho việc thiết kế cầu dầm hộp bê tông dự ứng lực kéo sau thi công phân đoạn chịu cắt và xoắn thay thế cho các quy định của Điều 8.3. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Vùng gián đoạn (vùng có kích thước thay đổi đột ngột, nơi không thích hợp với giả định mặt cắt phẳng không thay đổi của lý thuyết uốn) phải được thiết kế theo quy định của Điều 8.6.2 và mô hình giàn ảo của Điều 6.3. Phải áp dụng các quy định của Điều 13.2 đối với các khu vực gián đoạn đặc biệt như dầm cao, dầm chìa. Những ảnh hưởng của các loại lỗ hoặc ống bọc cáp trong cấu kiện phải được xem xét. Khi xác định độ dày có hiệu của thành hộp và bản mặt hộp, b e , trị số đường kính ống bọc không bơm vữa hoặc 1/2 đường kính ống bọc có bơm vữa sẽ được giảm trừ cho bề dày thành hộp hoặc mặt hộp tại vị trí những ống này. Giá trị sử dụng trong bất kỳ phần nào của Điều 8.6 không được vượt quá 8,3. Cường độ chảy thiết kế của thép chịu xoắn hoặc cắt phải theo quy định của Điều 8.2.8. 8.6.2 Tải trọng Thiết kế cắt và xoắn phải thực hiện với các t ổ hợp tải trọng trạng thái giới hạn cường độ, theo quy định của Điều 4.1 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Thành phần lực cắt do lực dự ứng lực sơ cấp tác động theo chiều dọc theo hướng tác dụng của lực cắt sẽ được kiểm tra, V p , phải cộng với các hiệu ứng tải trọng, với hệ số tải trọng bằng 1,0. Các hiệu ứng cắt thứ cấp từ dự ứng lực thuộc loại tải trọng PS như quy định tại Điều 3.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Các thành phần thẳng đứng của cáp dự ứng lực xiên chỉ được xem xét để giảm tác dụng của lực cắt lên thành hộp đối với các b ó cáp được kéo dài suốt chiều cao của sườn dầm, được c ố định vào cả vùng chịu nén và vùng chịu kéo do uốn và được neo hoặc triển khai đủ chiều dài bằng một trong các giải pháp sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • yên chuyển hướng, hoặc • ố ng bọc cáp trong nằm phía trên hoặc dưới 1/3 sườn hộp. Hiệu ứng của mômen xoắn đ ã nhân hệ số, T u , phải được xem xét trong thiết kế khi độ lớn vượt quá giá trị quy định trong Điều 8.6.3. Trong kết cấu siêu tĩnh, mô men xoắn trong cấu kiện có thể giảm đáng kể do phân bố lại nội lực do nứt, mô men xoắn tính toán (đã nhân hệ số) tác dụng tại một mặt cắt, T u , có thể giảm đến ɸT cr , với điều kiện các m ô men và các lực trong cấu kiện và cấu kiện liền kề đ ược điều chỉnh đ ể phân bố lại. ở đây: T u = mô men xoắn đã nhân hệ số (N-mm) T cr = mô men xoắn gây nứt tính toán theo Phương trình 106 (N-mm) ɸ = hệ số sức kháng cho lực cắt quy định tại Điều 5.4.2 Thay cho một phân tích chính xác hơn, tải trọng xoắn từ bản mặt cầu có thể được giả định phân bố tuyến tính dọc theo cấu kiện. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các thành phần của nén hoặc kéo xiên do uốn theo hướng lực cắt tác dụng trong cấu kiện có chiều cao thay đổi phải được xem xét khi xác định lực cắt tính toán thiết kế nếu hiệu ứng của nó gây bất lợi (làm tăng tải trọng cắt), nhưng có thể bỏ qua nếu hiệu ứng của nó có lợi (làm gi ả m tải trọng cắt). 8.6.3 Vị trí yêu cầu xem xét hiệu ứng xoắn Với bê tông thường, hiệu ứng xoắn phải được xem xét khi: T u > 1/3ɸT cr (105) trong đó: T cr = 0,166K (106) (107) ở đ â y: T u ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 mô men xoắn nhân hệ số (N-mm) T cr = mô men xoắn gây nứt (N-mm) K = biến thiên ứng suất K không được lấy lớn h ơn 1,0 cho mặt cắt bất kỳ mà ứng suất ở thớ ngoài cùng chịu kéo, được tính toán dựa trên đặc trưng mặt c ắ t nguyên, do tải trọng đã nhân hệ số và hiệu ứng dự ứng lực sau mất mát không vượt quá 0,5 khi chịu k é o. A o ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 b e = bề rộng có hiệu của dòng cắt, nhưng không vượt quá bề dày tối thiểu của thành hộp và bản cánh bao mặt cắt hộp k í n (mm). Phải được điều chỉnh khi tính toán nếu tại mặt cắt có các ống bọc cáp như quy định tại Điều 8.6.1. p c = chiều dài chu vi bên ngoài mặt cắt bê tông (mm) f p c = ứng suất nén chưa nhân hệ số trong bê tông sau mất mát dự ứng lực xảy ra tại trọng tâm mặt cắt do tải trọng nhất thời hoặc tại vị trí m ối nối giữa thành hộp và mặt hộp trường hợp trọng t â m nằm trên mặt hộp (MPa) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = hệ số sức kháng cho lực cắt quy định trong Điều 5.4.2 Thay cho một phân tích chính xác hơn, b e có thể được lấy bằng A cp /P e , ở đây A cp là diện tích được bao bởi chu vi bên ngoài của mặt cắt bê t ô ng và P c chu vi bên ngoài của mặt cắt bê tông. Khi tính toán K cho một mặt cắt chịu lực dọc trục nhân hệ số, N u , f pc được thay thế bằng f pc - N u /A g . N u sẽ được lấy giá trị dương khi lực dọc trục là kéo và âm khi lực dọc trục là nén. 8.6.4 Cốt thép chịu xoắn Khi xem xét hiệu ứng xoắn theo quy định trong Điều 8.6.3, cốt thép chịu xo ắ n sẽ được bố trí như quy định tại Điều này. C ốt thép này được bổ s ung thêm cốt thép đã bố trí chịu lực cắt đã nhân hệ số, như quy định trong Điều 8.6.5, uốn và lực dọc trục có thể tác dụng đồng thời với xoắn. Cốt thép dọc và ngang cần thiết chịu xoắn phải thỏa mãn điều kiện: T u ≤ ɸT n (108) Sức kháng xoắn danh định do cốt thép ngang chịu, dựa trên một mô hình giàn ảo với góc chéo 45° và sẽ được tính như sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 C ốt thép dọc tối thiểu bổ sung cho chịu xoắn, A ℓ phải thỏa mãn: (110) ở đây A v = diện tích cốt thép ngang chịu cắt (mm 2 ) A ℓ = tổng diện tích cốt thép dọc chịu xoắn trong thành ngoài của dầm hộp (mm 2 ) T u = mô men xoắn đã nhân hệ số (N-mm) p h = chu vi của đa giác xác định bởi trọng tâm của thanh biên dọc của giàn không gian chống xoắn. p h có thể được lấy bằng đường bao ngoài của đường tim của cốt đai bao kín ngoài cùng A o = diện tích được bao bọc bởi dòng ứng suất cắt, bao gồm cả diện tích các lỗ, nếu có (mm 2 ) f y = cường độ chảy của cốt thép dọc bổ sung (MPa) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 A ℓ phải được phân bố xung quanh đường chu vi của cốt đai bao kín theo quy định Điều 8.6.6. Theo yêu cầu cốt thép tối thi ể u của Điều 8.6.6, diện tích cốt thép dọc bố trí bổ sung chịu xoắn trong vùng chịu nén có thể giảm đến một lượng bằng: (111) ở đây: M u = mô men đã nhân hệ số tác dụng tại mặt cắt đồng thời với T u (N-mm) d e = chiều cao có hiệu từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trọng tâm hợp lực kéo trong vùng cốt thép chịu kéo (mm) f y = cường độ chảy tối thi ể u quy định của thanh cốt thép (MPa) 8.6.5 Sức kháng cắt danh định Thay cho các quy định của Điều 8.3, các quy định của Điều này được sử dụng đ ể xác định sức kháng cắt danh định của dầm hộp bê tông dự ứng lực kéo sau tại các vùng mà kết cấu của nó phù hợp với giả định mặt cắt ph ẳ ng vẫn giữ nguyên phẳng sau khi tải trọng tác dụng. Ph a i bố trí cốt thép ngang khi V u > 0,5 ɸ V c , ở đây V c được tính theo Phương trình 115. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 V n = V c + V s (112) (113) Khi tác dụng xoắn là bắt buộc phải được xem xét theo Điều 8.6.2, kích thước mặt cắt ngang phải đảm bảo th ỏ a mãn điều kiện sau: V c = 0,166K (114) trong đó: (115) (116) ở đây: b v ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 bề rộng có hiệu của bụng dầm được lấy bằng bề rộng nhỏ nh ấ t trong khoảng bề dày d v được xác định theo Điều 8.6.1 (mm) d v = 0,8h hoặc khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng tới trọng tâm của cốt thép dự ứng lực, lấy giá trị lớn hơn (mm) s = bước cốt đai (mm) K = ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 A v = diện tích cốt thép chịu cắt trong khoảng s (mm 2 ) V u = lực cắt thiết kế đã nhân hệ số bao gồm cả các thành phần danh định từ dự ứng lực sơ c ấ p (N) T u = mô men xoắn tác dụng, nhân hệ số (N-mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = diện tích được bao bọc bởi dòng ứng suất cắt, bao gồm cả diện tích lỗ, nếu có ( m m 2 ) b e = bề dày có hiệu của đường dòng cắt của bộ phận kết cấu, tạo thành mô hình giàn không gian chịu xoắn được tính theo quy định của Điều 8.6.3 (mm) ɸ = hệ số sức kháng cắt quy định tại điều 5.4.2 Sức kháng cắt danh định đã nhân hệ số ɸV n , phải lớn hơn hoặc bằng V u . ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 8.6.6 Chi tiết cốt thép Ngoài các quy định tại Điều này, các quy định của Điều 10 và 11 cũng phải áp dụng cho dầm hộp dự ứng lực kéo sau thi công phân đoạn. Ở bất kỳ vị tr í nào trên mặt cắt ngang mà ở đó lực kéo dọc trục do xoắn và uốn vượt quá lực nén dọc trục do dự ứng lực và uốn, thì phải bố trí bổ sung cáp dự ứng lực để kháng kéo hoặc bổ sung cốt thép dọc cục bộ liên tục trên các mối nối giữa các phân đoạn. Trường hợp bố trí bổ sung dự ứng lực, chúng phải được đặt sao cho tạo ra nén xung quanh chu vi mặt cắt hộp kín. Trường hợp cốt thép dọc cục bộ được bổ sung, các thanh phải được phân bố xung quanh chu vi được hình thành bởi cốt đai kín. Khoảng cách các thanh cốt đai không quá 450mm. Tại mỗi góc của cốt đai phải đặt í t nhất 1 thanh cốt thép dọc. Đường kính tối thiểu của thanh cốt thép tại góc là 1/24 bước cốt đai nhưng không nhỏ hơn 16 mm. Bước cốt thép ngang không vượt quá giá tr ị bước lớn nhất cho phép, s max , xác định như sau: Nếu , thì S max = 0,8 d v ≤ 900 mm (117) Nếu , thì ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 trong đó: = ứng suất cắt tính toán theo phương trình 116 (MPa) d v = chiều cao cắt có hiệu quy định trong Điều 5.8.6.5 (mm) Phải bố trí cốt thép ngang chịu cắt và xoắn vượt quá điểm lý thuyết yêu cầu một chiều dài ít nhất bằng h/2. Cốt thép ngang ch ị u cắt tiếp xúc trên mặt tiếp giáp được quy định trong Điều 8.4. 9 DỰ ỨNG LỰC 9.1 CƠ SỞ CỦA GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 9.1.1 Tổng quát Các quy định của Điều này phải áp dụng cho các bộ phận bê tông kết cấu có bố trí hỗn hợp cốt thép thường với thép dự ứng lực theo bất kỳ kiểu tổ hợp nào, cùng làm việc để chịu lực nói chung. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các bó cáp dự ứng lực không tạo ứng suất hoặc các thanh cốt thép có thể được dùng tổ hợp với các bó cáp dự ứng lực có tạo ứng suất, miễn là chúng cho thấy sự làm việc của kết cấu thoả mãn mọi trạng thái giới hạn và các yêu cầu của các Điều 4 và Điều 6. Các giới hạn ứng suất nén quy định trong Điều 9.4, phải được dùng để kiểm so á t sức kháng của kết cấu với các tổ hợp tải trọng sử dụng quy định trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này, trừ tổ hợp tải trọng sử dụng III, không kiểm soát chịu nén. Các giới hạn ứng suất kéo quy định trong Điều 9.4, phải được dùng đ ể kiểm so á t sức kháng của kết cấu với các t ổ hợp tải trọng sử dụng quy định trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Tổ hợp tải trọng Sử dụng III phải áp dụng khi khảo sát chịu kéo do hoạt t ả i. 9.1.2 Cường độ bê tông quy định Các cường độ quy định, f ' c , và f ' ci , phải được quy định cho từng cấu kiện trong hồ sơ thiết kế. Các giới hạn ứng suất liên quan tới các cường độ quy định phải lấy như quy định trong Điều 9.4. Cường độ bê tông tại thời điểm truyền lực dự ứng lực phải đ ủ cho các yêu cầu chịu lực cục bộ tại các neo hoặc cho việc truyền lực qua dính bám cũng như các yêu cầu về độ vồng hoặc độ võng. 9.1.3 Độ oằn Khi thiết kế, phải kiểm soát độ oằn của bộ phận giữa các điểm mà ở đó bê tông và các b ó thép tiếp xúc với nhau, độ oằn trong vận chuyển và lắp ráp, và độ oằn của các bản bụng và bản cánh m ỏ ng. 9.1.4 Các đặc trưng mặt cắt ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với cả hai kết cấu d ự ứng lực kéo trước và kéo sau, sau khi các bó thép dính bám thì các đặc trưng mặt cắt có thể tính theo mặt cắt nguyên hoặc mặt cắt tính đ ổ i. 9.1.5 Kiểm soát vết nứt Ở những nơi cho phép nứt dưới tải trọng sử dụng, bề rộng vết nứt, m ỏ i của cốt thép, độ nhạy c ả m về g ỉ cần phải được xem xét, kiểm tra phù hợp với các quy định của các Điều 5, 6 và 7. 9.1.6 Các bó cáp có tuyến hình cong hoặc gẫy khúc Phải áp dụng các quy định của Điều 4.6 về đường cong của ống bọc cáp. Phải áp dụng các quy định của Điều 10.4 đ ể khảo sát sự tập trung ứng suất do đổi hướng của bó cáp dự ứng lực. Đối với các bó cáp đặt trong ống bọc theo đường cong lượn sóng, phải xét sự khác biệt giữa trọng tâm của bó cáp và trọng tâm của ống bọc khi xác định độ lệch tâm. 9.2 ỨNG SUẤT DO BIẾN DẠNG CƯỠNG BỨC Các tác động lên các chi tiết liền kề của kết cấu bởi các bi ế n dạng đ à n hồi và phi đàn hồi do dự ứng lực phải được nghiên cứu. Các lực kiềm chế phát sinh trong các chi tiết kết cấu liền kề có thể được giảm đi do các ảnh hưởng của từ biến. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với các khung liền khối thông thường, bất kỳ sự gia tăng mô men ở cột gây ra do co ng ắ n từ biến dài hạn của kết cấu phần trên dự ứng lực, đều được coi là được bù lại bởi sự giảm đồng thời của các mô men biến dạng trong cột do từ biến bê tông cột. Sự giảm các lực cưỡng bức trong những bộ phận khác của kết cấu gây ra bởi dự ứng lực trong một bộ phận có thể lấy bằng: • Với các biến dạng g â y ra một cách đột ngột F ' =F(1 - e - ψ (t,ti) ), (119) • Với các biến dạng gây ra một cách từ từ F ' = F(1 - e - ψ (t,ti) )/ψ(t,ti) ) (120) trong đó: F = ứng lực được xác định với việc dùng mô đun đàn hồi của bê tông ở thời điểm đặt tải (N). F' = ứng lực đã chiết giảm (N) ở đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 e = cơ số logarit tự nhiên (Nepe ) 9.3 CÁC GIỚI HẠN ỨNG SUẤT CHO THÉP DỰ ỨNG LỰC Ứ ng suất thép của bó cáp dự ứng lực do kéo căng dự ứng lực, hoặc ở trạng thái giới hạn sử dụng không được vượt quá các giá trị: • Quy định ở Bảng 6, hoặc • Theo khuyến nghị của nhà sản xuất các bó thép và neo. Ứ ng suất bó cáp ở các trạng thái giới hạn cường độ và đặc biệt không được vượt quá giới hạn cường độ kéo cho trong Bảng 1. Bảng 6 - Các giới hạn ứng suất cho các bó thép dự ứng lực Điều kiện Loại bó thép ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Tao thép có độ tự chùng thấp Các thanh có gờ cường độ cao Căng trước Ngay trước khi truyền lực ( f pbt ) 0,70 f pu 0,75 f pu - ở trạng thái giới hạn sử dụng sau khi đã tính toàn bộ m ấ t mát (f pe ) 0,80 f p y ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 0,80 f p y Căng sau Trước khi chốt neo - Có thể cho phép dùng f pbt ngắn hạn 0,90 f p y 0,90 f p y 0,90 f p y Tại các neo và các bộ nối cáp ngay sau đ ó ng neo 0,70 f p u 0,70 f p u ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 đi ể m bất kỳ dọc theo cấu kiện cách xa neo và bộ nối, ngay sau đóng neo 0,70 f p u 0,74 f p u 0,70 f p u ở trạng th á i giới hạn sử dụng sau toàn bộ m ấ t mát (f pe ) 0,80 f p y 0,80 f p y 0,80 f p y 9.4 CÁC GIỚI HẠN ỨNG SUẤT ĐỐI VỚI BÊ TÔNG ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 9.4.1.1 Ứ ng suất nén Giới hạn ứng suất nén đối với các cấu kiện bê tông căng trước và căng sau, kể cả các cầu xây dựng theo phân đoạn, phải lấy bằng 0,60 (MPa). 9.4.1.2 Ứ ng suất kéo Kiểm soát ứng suất kéo tạm thời trước khi xẩy ra các mất mát theo các giới hạn quy định trong Bảng 7 Bảng 7 - Các giới hạn ứng suất kéo tạm thời trong bê tông dự ứng lực trước mất mát Loại cầu Vị trí Giới hạn ứng su ấ t Các cầu không được thi công phân đoạn ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Trong các vùng không phải là vùng ch ị u kéo của cấu kiện được nén trước và không có cốt thép dính bám. Không áp dụng 0,25 ≤ 1,38 (MPa) • Trong các vùng có cốt thép dính bám (thanh CĐC hoặc thép DƯL) đ ủ để chịu lực kéo tr o ng bê tông được t í nh toán với giả định mặt cắt không nứt, cốt thép được bố tr í cấu tạo theo mức ứng suất bằng 0,5 f y , nhưng không vượt quá 210 MPa • Để tính ứng suất c ẩ u lắp trong các cọc dự ứng lực. 0,63 (MPa) 0,415 (MPa) Các cầu được thi công phân đoạn ứng suất dọc qua các mối nối trong vùng kéo của cấu kiện được nén trước. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Các mối nối với lượng tối thiểu cốt thép có dính bám bổ sung triển khai qua mối nối, đủ đ ể chịu lực kéo tính toán ở mức ứng suất 0,5 f y ; với các bó dự ứng lực trong hoặc ngoài. 0,25 lực kéo max (MPa) • Các mối nối không có lượng tối thiểu cốt thép có d í nh bám khai triển qua các mối nối. Không cho kéo ứng suất ngang qua các mối nối. • Đối với mọi loại n ố i mối 0,25 (MPa) ứng suất trong các khu vực khác ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Đối với các vùng không có cốt thép thường dính bám. Không cho kéo • Trong các vùng có cốt thép dính bám (thanh cường độ cao hoặc thép dự ứng lực) đủ để chịu lực kéo trong bê tông, được tính với giả định mặt cắt không nứt, cốt thép được bố trí cấu tạo theo mức ứng suất bằng 0,5 f y , nhưng không vượt quá 210 MPa 0,50 (MPa) ứng suất kéo chính tại trục tr ung hòa của bản bụng • Tất cả các loại cầu bê tông phân đoạn với dự ứng lực trong hoặc ngoài, trừ khi Chủ đầu tư đặt ra tiêu chuẩn khác cho các kết cấu quan trọng 0,28 9 (MPa) 9.4.2 Ứ ng suất bê tông ở trạng thái giới hạn sử dụng sau khi xảy ra các mất mát ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phải kiểm tra ứng suất nén với tổ hợp tải trọng của trạng thái giới hạn sử dụng I quy định trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Phải sử dụng các giới hạn nêu trong Bảng 8. Các giới hạn này có thể áp dụng cho bê tông tỷ trọng thường có cường độ chịu nén tới 105 MPa. Hệ số chiết giảm, ɸ w , phải được lấy bằng 1 khi các tỷ s ố độ mảnh của bản bụng và bản cánh, t í nh theo Điều 7.4.7.1, không l ớ n hơn 15. Nếu bản bụng hoặc bản cánh có t ỷ số độ mảnh lớn hơn 15 phải tính hệ số chiết giảm ɸ w theo Điều 7.4.7.2. Bảng 8 - Giới hạn ứng suất nén của bê tông dự ứng lực ở trạng thái giới hạn sử dụng sau mất mát Vị trí Giới hạn ứng suất • Đối với các cầu không thi công phân đoạn và do tổng của lực dự ứng lực có hiệu và các tải trọng thường xuyên gây r a . 0,45 f ' c (MPa) • Đối với các cầu thi công phân đoạn, ứng suất do tổng của lực dự ứng lực có hiệu và các tải trọng thường xuyên gây ra. 0,45 f ' c (MPa) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 0,60 ɸ w f ' c (MPa) 9.4.2.2 Ứ ng suất kéo Đối với tổ hợp tải trọng sử dụng theo chiều dọc cầu, mà tải trọng xe gây ra ứng suất kéo trong bộ phận có các bó thép dự ứng lực dính bám hoặc không dính bám th ì phải kiểm tra ứng suất kéo với tổ hợp tải trọng sử dụng III quy định trong B ả ng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Tổ hợp tải trọng sử dụng I dùng đ ể kiểm tra ứng suất kéo khi tính theo phương ngang cầu của các dầm mặt cắt hộp. Các trị số giới hạn ứng suất kéo sau mất mát cho trong Bảng 9. Bảng 9 - Giới hạn ứng suất kéo trong bê tông dự ứng lực ở trạng thái giới hạn sử dụng sau mất mát Loại cầu Vị trí Giới hạn ứng suất Các c ầ u không xây dựng phân đ o ạn Các giới hạn này có thể áp dụng cho bê tông thường cường độ tới 105 MPa ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Đối với các cấu kiện có các bó thép dự ứng lực hay cốt thép được dính bám của cầu trong điều kiện môi trường không xấu hơn các điều kiện bị ăn mòn thông thường. 0,5 4,1 (MPa) • Đối với các cấu kiện có các b ó thép dự ứng lực hay cốt thép dính bám của cầu trong môi trường ăn mòn nghiêm trọng. 0,25 < 2,1 (MPa) • Đối với các cấu kiện có các bó thép dự ứng lực không dính bám Không cho kéo Các cầu thi công phân đoạn Các ứng suất dọc qua mối nối trong miền chịu kéo được nén trước. • Các mối nối với lượng tối thiểu cốt thép có dính bám đi qua các mối nối, đủ đ ể chịu lực kéo dọc t í nh toán ở mức ứng suất 0.5 f y ; với các bó cáp dự ứng lực trong hoặc bó cáp dự ứng lực ngoài. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 0.25 (MPa) Không cho kéo ứng suất ngang qua các mối nối. • Lực kéo theo hướng ngang trong vùng chịu kéo được nén trước 0,25 (MPa) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Đối với các vùng kh ô ng có cốt thép dính bám Không cho kéo • Trong các vùng có cốt thép dính bám đủ để chịu lực kéo dọc trục tính toán ở mức giả định rằng một mặt cắt không nứt ở nơi cốt thép sử dụng ứng suất 0.5 f y , không vượt quá 205 MPa 0,5 ( MPa) ứng suất k é o chính tại trục trung hòa của bản bụng • Tất cả các loại cầu bê tông phân đoạn với dự ứng lực trong hoặc ngoài, trừ khi có quy định tiêu chuẩn khác cho các kết cấu quan trọng 0,289 (MPa) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 9.5.1 Tổng mất mát dự ứng suất Giá trị mất mát dự ứng suất quy định tại Điều này cũng được áp dụng cho cường độ bê tông quy định lên tới 105 MPa trừ khi có quy định kh á c. Thay vì phân tích chi tiết hơn, các mất mát dự ứng suất trong các cấu kiện được thi công và được tạo dự ứng lực trong một giai đoạn duy nhất có thể lấy bằng: • Trong các cấu kiện dự ứng lực kéo trước: ∆ f pT = ∆ f pES + ∆ f pLT (121) • Trong các cấu kiện dự ứng lực kéo sau: ∆ f pT = ∆ f pF + ∆ f pA + ∆ f pES ∆ f pLT (122) ở đây: ∆ f pT = tổng mất mát ứng suất (MPa) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ∆ f pA = mất mát do thiết bị neo (MPa) ∆ f pES = tổng tất cả các mất mát ứng suất do co ngắn đàn hồi hoặc giãn dài ở thời điểm tác dụng dự ứng lực hoặc tải trọng ngoài (MPa) ∆ f pLT = m ấ t mát do co ngót và từ biến theo thời gian của bê tông, và sự tự chùng của thép 9.5.2 Các mất mát tức thời 9.5.2.1 Mất mát dự ứng suất do thiết bị neo Độ l ớ n của mất mát ứng suất do thiết bị neo phải là trị số lớn hơn số yêu cầu để khống chế ứng suất trong thép dự ứng lực khi truyền, hoặc số kiến nghị bởi nhà sản xuất neo. Độ lớn của mất mát do thiết bị neo giả thiết để thiết kế và dùng đ ể tính mất mát ứng suất do thiết bị phải được ghi trong hồ sơ thiết kế và kiểm chứng trong khi thi công. 9.5.2.2 Mất mát dự ứ ng suất do ma sát 9.5.2.2.1 Thi công bằng phương pháp kéo trước Đối với các bó cáp dự ứng lực bố trí theo tuyến hình trắc dọc nhấp nhô, phải xét tới những mất mát có thể x ả y ra ở các vị trí thiết bị neo giữ thay đổi tuyến hình của cáp. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Mất mát do ma sát giữa bó cáp dự ứng lực và ống bọc có thể lấy như sau ∆ f pF = f pj (1 - e -(kx+μα) ) (123) Có thể lấy giá trị mất mát ma sát gây ra giữa bó cáp dự ứng lực ngoài đi qua ống chuy ể n hướng đơn như sau: ∆ f pF = f pj (1 - e -μ(α+ 0,04 ) ) (124) ở đây: f pj = ứng suất trong cáp dự ứng lực khi kích (MPa) x = chiều dài bó cáp dự ứng lực đo từ đầu kích đến điểm bất kỳ đang xem xét (mm) K = hệ số ma sát lắc (trên mỗi mm của bó cáp) được viết là mm -1 μ = hệ số ma sát ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 e = cơ số lôgarit tự nhiên (Nepe) Các giá trị K và μ cần lấy theo số liệu thí nghiệm các vật liệu quy định và phải ghi trong hồ sơ thiết kế. Khi thiếu các số liệu này, có thể dùng các giá trị trong phạm vi của K và μ cho trong Bảng 10. Đối với các bó cáp chỉ cong trong mặt phẳng thẳng đứng α phải lấy là tổng giá trị tuyệt đối của các thay đổi góc trên chiều dài x . Đối với bó thép cong ba chiều, tổng thay đổi góc ba chiều α phải được lấy bằng phép cộng véc tơ, tức tổng thay đổi góc theo chiều đứng α v và tổng thay đổi góc theo chiều ngang α h . Bảng 10 - Hệ số ma sát cho các b ó thép k é o sau Loại thép Loại ố ng bọc K μ ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ống thép mạ cứng hay nửa cứng 6,6 x 10 -7 0,15 - 0,25 Vật liệu Polyethylene 6,6 x 10 -7 0,23 C á c ố ng chuy ể n hướng b ằ ng thép cứng cho bó cáp ngoài 6,6 x 10 -7 0,25 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ống thép mạ 6,6 x 10 -7 0,30 9.5.2.3 Mất mát dự ứng suất do co ngắn đàn hồi 9.5.2.3.1 Dự ứng lực kéo trước Mất mát do co ngắn đàn hồi trong các cấu kiện kéo trước phải lấy bằng: (125) trong đó: f cgp = tổng ứng suất bê tông ở trọng tâm của các bó thép dự ứng lực do lực dự ứng lực ngay sau khi truyền dự ứng lực và trọng lượng bản thân của cấu kiện ở mặt cắt mô men lớn nhất (MPa) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 E ct = mô đun đàn hồi của bê tông tại v ị trí truyền hoặc thời gian tác dụng tải trọng (MPa) Tổng mất mát ứng suất hoặc tăng thêm ứng suất do đàn hồi có thể được lấy bằng tổng hiệu ứng của dự ứng lực và tải trọng tác dụng. 9.5. 2. 3.2 Dự ứng lực kéo sau Mất mát do co ngắn đàn hồi trong các cấu kiện kéo sau, ngoài hệ thống bản ra, có thể lấy bằng: (126) trong đó: N = số lượng các bó thép dự ứng lực giống nhau. f c gp = tổng ứng suất bê tông ở trọng tâm các bó thép dự ứng lực do lực dự ứng lực sau khi kích và trọng lượng bản thân của cấu kiện ở các mặt cắt mô men lớn nhất (MPa). Các giá trị f c gp có thể được tính bằng ứng suất thép được giảm trị số ban đầu bởi một lượng chênh lệch phụ thuộc vào các hiệu ứng co ngắn đàn hồi, tự chùng và ma sát. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với kết cấu kéo sau với các bó thép không được dính bám, giá trị f c gp có thể được tính như ứng suất ở trọng tâm của thép dự ứng lực lấy bình quân trên suốt chiều dài của cấu kiện. Đối với kết cấu bản, giá trị của ∆f pES có thể lấy bằng 25% của giá trị tính được từ Phương trình 126. 9.5.2.3.3 Kết hợp dự ứng lực kéo t rư ớc và dự ứng lực kéo sau Khi áp dụng các quy định của Điều 9.5.2.3.1 và 9.5.2.3.2 cho các kết cấu có kết hợp dự ứng lực kéo trước với dự ứng lực kéo sau, và khi dự ứng lực kéo sau không được tăng theo một số gia đồng nhất, phải tính đến tác dụng của dự ứng lực kéo lượt sau tới co ngắn đàn hồi của cáp dự ứng lực kéo lượt trước theo trình tự. 9.5.3 Tính gần đúng mất mát dự ứng suất theo thời gian Đối với kết cấu đúc sẵn tiêu chuẩn, dự ứng lực căng trước chịu tải trọng thông thường và được khai thác ở điều kiện môi trường b ì nh thường, khi: • Được làm bằng bê tông thường, • Bê tông được bảo dưỡng bằng hơi nước hoặc bảo dưỡng ẩm ướt, • Được tạo dự ứng lực bằng thanh hoặc tao thép với thuộc tính tự chùng bình thường và thấp, và ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Mất mát dự ứng lực theo thời gian ∆f pLT , do từ biến, co ngót trong bê tông, và tự chùng của thép sẽ được tính như sau: (127) Trong đó: = 1,7 - 0,01 H (128) (129) ở đây: f pi = ứng suất cáp dự ứng lực ngay trước khi truyền lực (MPa) H = độ ẩm không khí tương đối trung bình hàng năm (%) = hệ số hiệu chỉnh độ ẩm không khí tương đối ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ∆f pR = ước tính mất mát do tự chùng lấy bằng 17 MPa cho cáp tự chùng thấp, và theo công bố của nhà sản xuất các loại cáp khác (MPa) Đối với các dầm cầu không sử dụng bản liên hợp, mất mát ứng suất theo thời gian gây ra do từ biến co ngót bê tông và tự chùng của thép xác định theo phương pháp chính xác quy định ở Điều 9.5.4. Đối với các cầu bê tông thi công phân đoạn, việc ước tính toàn bộ mất mát ứng suất chỉ có th ể được dùng cho thiết kế sơ bộ. Đối với các bộ phận kết cấu có kích thước bất thường, dự ứng lực một phần, thi công phân đoạn hoặc cấu thành bởi bê tông khác loại, phải tính mất mát ứng suất theo phương pháp chính xác quy định tại Điều 9.5.4 hoặc phương pháp tính chia đoạn thời gian bằng công cụ máy t í nh. 9.5.4 Tính chính xác các mất mát dự ứng suất theo thời gian 9.5.4.1 Tổng quát Đối với các cấu kiện dự ứng lực không phân đoạn, giá trị chính xác hơn của mất mát dự ứng suất do từ biến, co ngót, và tự chùng lớn hơn so với quy định trong Điều 9.5.3 có thể được xác định phù hợp với các quy định của Điều này. Đối với dầm đúc sẵn dự ứng lực căng trước không bản mặt cầu phía trên không liên hợp và với dầm dự ứng lực không phân đoạn đúc sẵn hoặc đúc tại chỗ căng sau, các quy định của Điều 9.5.4.4 và 9.5.4.5, tương ứng, sẽ được xem xét trước khi áp dụng quy định của Điều này. Đối với các dầm xây dựng phân đoạn và các dầm dự ứng lực đúc sẵn cắt khúc lắp ghép c ă ng sau, mất mát dự ứng suất sẽ được xác định bằng phương pháp bậc- thời gian và quy định trong Điều 9.5, bao gồm cả việc xem xét các giai đoạn thi công phụ thuộc thời gian và tiến độ thi công dự định trong thiết kế. Đối với các kết cấu có kết hợp cả dự ứng lực kéo trước và dự ứng lực kéo sau, và khi thực hiện kéo sau nhiều hơn một giai đoạn, thì ảnh hưởng của căng dự ứng lực bước sau t ớ i mất mát do từ biến của dự ứng suất của bước trước phải được xem xét. Sự thay đổi ứng suất trong thép dự ứng lực do mất mát theo thời gian, ∆ f pLT , sẽ được xác định như sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ở đây: ∆ f pSR = mất mát ứng suất do co ngót của bê tông dầm từ lúc truyền lực dự ứng lực tới khi đổ bê tông bản mặt cầu (MPa) ∆ f pCR = mất mát ứng suất do từ biến của bê tông dầm từ lúc truyền lực dự ứng lực tới khi đổ bê tông bản mặt cầu (MPa) ∆ f pR1 = mất mát ứng suất do sự từ chùng của thép dự ứng lực từ lúc truyền lực dự ứng lực tới khi đổ bê tông bản mặt cầu (MPa) ∆ f pR2 = mất mát ứng suất do sự từ chùng của thép dự ứng lực trong mặt cắt liên hợp từ thời điểm đ ổ bê tông bản tới thời điểm cuối (MPa) ∆ f pSD = mất mát dự ứng suất do co ngót của bê tông dầm từ thời đi ể m đổ bê tông bản mặt cầu tới thời điểm cuối (MPa) ∆ f pCD = mất mát ứng suất do từ biến của bê tông từ thời đi ể m đổ bê tông bản tới thời điểm cuối (MPa) ∆ f pSS = sự gia tăng ứng suất do co ngót bản trong mặt cắt liên hợp (MPa) ( ∆ f pSR + ∆ f pCR + ∆ f pR 1 ) id ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ( ∆ f pSD + ∆ f pCD + ∆ f pR 2 - ∆ f pSS ) df = tổng mất mát dự ứng suất theo thời gian sau khi đổ bê tông bản mặt cầu (MPa) Đối với bê tông có cốt liệu nhẹ, cốt liệu rất cứng, hoặc các phụ gia h ó a học, các đặc tính của vật liệu ước tính được sử dụng trong Điều này và Điều 4.2.3 có thể không chính xác, nên sử dụng kết quả th í nghiệm th ự c tế. Đối với kết cấu thi công phân đoạn, khác với thiết kế sơ bộ, mất mát ứng suất được xác định theo quy định tại Điều 9.5, bao gồm cả việc xem xét các phương pháp thi công, phụ thuộc vào th ờ i gian và tiến độ thi công quy định trong hồ sơ thiết kế. 9.5.4.2 Mất mát dự ứng suất từ thời điểm truyền lực dự ứng lực đến thời điểm đ ổ bê tông bản mặt cầu 9.5.4.2.1 Mất mát ứng suất do co ngót bê tông dầm Mất mát ứng suất do co ngót của bê tông dầm từ lúc truyền lực dự ứng lực tới khi đổ bê tông bản, ∆ f pSR , sẽ được xác định như sau: ∆ f pSR = ε bid E p K id (131) Trong đó: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ở đây: ε bid = ứng biến co ngót bê tông của dầm giữa thời điểm truyền lực dự ứng lực và đ ổ bê tông bản theo Phương trình 6 K id = hệ số chuyển đổi mặt cắt phụ thuộc vào thời gian tương tác giữa bê tông và thép li ê n kết trong mặt c ắ t được xem là khoảng thời gian gi ữ a lúc truyền lực và đổ bê t ô ng bản. e pg = độ lệch tâm của lực dự ứng lực tới trọng tâm của dầm (mm), lấy dấu dương khi lệch về bên dưới trọng tâm dầm. = hệ số điều chỉnh cường độ bê tông quy định tại thời điểm truyền dự ứng lực cho cấu kiện bê tông = hệ số từ biến của dầm tại thời điểm cuối gây ra do đặt tải vào lúc truyền dự ứng lực xác định theo Phương trình 1 t f = tuổi bê tông ở thời điểm cuối (ngày) t i = tuổi bê tông lúc truyền lực (ngày) 9.5.4.2.2 Mất mát ứng suất do từ biến của bê tông dầm ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (133) ở đây: = hệ số từ biến tại thời điểm đổ bê tông bản do tải trọng tác dụng vào lúc truyền lực theo Phương trình 1 t d = tuổi bê tông lúc đổ bê tông bản (ngày) 9.5.4.2.3 Mất mát ứng suất do tự chùng của cáp dự ứng lực Mất mát dự ứng suất do sự tự chùng của cáp dự ứng lực từ thời điểm truyền lực tới khi đổ bê tông bản, ∆f pR1 , sẽ được xác định như sau: (134) ở đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 K L = 30, với cáp có độ tự chùng thấp và 7 với thép dự ứng lực khác, trừ khi có dữ liệu chính xác hơn do nhà sản xuất cung cấp. Mất mát do tự chùng, ∆ f pR 1 , có thể được lấy bằng 8MPa cho cáp có độ tự chùng thấp. 9.5.4.3. Mất mát dự ứng suất từ lúc đ ổ bê tông bản mặt cầu cho đến thời điểm cuối 9.5.4.3.1 Mất mát ứng suất do co ngót của bê tông dầm Mất mát dự ứng suất do co ngót bê tông dầm từ lúc đổ bê tông bản đến thời đi ể m cuối, ∆ f p SD , sẽ được xác định như sau: ∆ f p SD = ε bdf E p K df (135) Trong đó: (136) ở đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 K df = hệ số chuyển đổi mặt cắt để xét đến mức độ tương tác giữa bê tông v à thép dính kết theo thời gian trong mặt cắt, được coi là khoảng thời gian giữa thời điểm đổ bê tông b ả n và thời điểm cuối. e pc = độ lệch tâm của lực dự ứng lực đến trọng tâm của dầm (mm), có trị số dương khi lực dự ứng lực nằm dưới trọng tâm mặt cắt A c = diện tích mặt cắt, tính toán sử dụng đặc trưng hình học mặt cắt bê tông liên hợp nguyên của dầm với b ả n và tỷ lệ mô đun bản-dầm (mm 2 ) l c = mô men quán tính của mặt cắt, tính toán sử dụng đặc trưng hình học của mặt cắt bê tông liên hợp nguyên của dầm và bản và tỷ lệ mô đun bản-dầm ở trạng thái sử dụng (mm 4 ) 9.5.4.3.2 Mất mát ứng suất do từ biến của bê tông dầm Sự thay đổi ứng suất nén trước (mất mát là dương, tăng thêm là âm) do từ biến của bê tông dầm giữa thời điểm đổ bê tông bản và thời điểm cuối, ∆f pCD , sẽ được xác định như sau: (137) ở đây: ∆f cd = Sự thay đổi ứng suất bê tông tại trong tâm cáp dự ứng lực do mất mát theo thời gian từ lúc đổ bê tông bản đến thời điểm cuối, do kết hợp trọng lượng bản mặt cầu và tải trọng lớp phủ mặt cầu (MPa) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 9.5.4.3.3 Mất mát ứng suất do tự chùng của cáp dự ứng l ực Mất mát ứng suất do tự chùng của cáp dự ứng lực trong mặt cắt liên hợp giữa giai đoạn đổ bê tông bản mặt cầu và thời đi ể m cuối, ∆f pR2 , sẽ được xác định như sau: ∆ f pR 2 = ∆ f pR 1 (138) 9.5 .4 .3.4 ứng suất do co ngót của bê tông bản Ứ ng suất gia tăng do co ngót của mặt cắt bản liên hợp, ∆f p SS , sẽ được xác định như sau: (139) trong đó: (140) ở đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ε ddf = ứng biến do co ngót bản bê tông từ lúc đổ bê tông bản đến thời đi ể m cuối theo Phương trình 6 A d = diện tích bê tông bản (mm 2 ) E cdeck = mô đun đàn hồi của b ê tông bản (MPa) e d = độ lệch tâm của bản với mặt cắt liên hợp, lấy dấu dương công trình thông thường trường hợp bản mặt cầu ở phía trên dầm (mm) =hệ số từ biến của bê tông bản tại thời điểm cuối do tải trọng phát sinh ngay sau khi đổ bê tông b ả n một thời gian ngắn (ví dụ lớp phủ, rào chắn, v.v) theo Phương trình 1 hệ số từ biến của dầm ở thời điểm đặt tải đổ bê tông bản theo Phương trình 1 9.5.4.4 Dầm dự ứng l ực đúc sẵn căng tr ư ớc với phần bản mặt cầu không liên hợp Có thể áp dụng các Phương trình tại Điều 9.5.4.2 và 9.5.4.3 cho dầm với bản mặt cầu hoặc lớp bản mặt phía trên dầm không liên hợp, hoặc không có lớp mặt phía trên. Giá trị cho thời điểm “đổ bê tông bản” trong Điều 9.5.4.2 có thể lấy như giá trị tại thời điểm lắp đặt các c ấ u kiện đúc sẵn không lớp bản mặt. Thời gian “đổ bê tông bản” trong Điều 9 . 5.4.3 có thể lấy như thời gian đổ bản bê tông không liên hợp hoặc giá trị tại lúc lắp đặt cấu kiện đúc s ẵ n không lớp mặt phía trên. Diện tích "bản" để tính trong các trường hợp này sẽ lấy bằng 0. 9.5.4.5 Dầm dự ứng lực căng sau không thi công phân đoạn ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 9.5.5 Các mất mát ứng suất để tính độ võng Để t í nh độ vồng và độ võng của các bộ phận dự ứng lực không thi công phân đoạn được làm bằng bê tông thường, với cường độ lớn hơn 24 MPa ở thời điểm dự ứng lực, f c gp và ∆ f cdp có th ể được tính bằng ứng suất ở trọng tâm thép dự ứng lực lấy bình quân theo chiều dài của kết cấu. 10 CÁC CHI TIẾT ĐẶT CỐT THÉP 10.1 LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ Lớp bê tông bảo vệ í t nhất phải theo quy định trong Điều 12.3. 10.2 CÁC ĐẦU THANH UỐN MÓC VÀ UỐN CONG 10.2.1 Móc tiêu chuẩn Trong Điều này, "móc tiêu chuẩn" được quy định như sau: • Với cốt thép dọc: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (b) hoặc uốn 90° cộng thêm đoạn kéo dài 12,0d b ở đầu thanh • Với cốt thép ngang: (a) thanh đường kính 16 mm hoặc nhỏ hơn: uốn 90° cộng đoạn kéo dài 6,0d b ở đầu thanh, (b) thanh đường kính 19 mm, 22 mm và 25 mm: uốn 90° cộng đoạn kéo dài 12,0 d b ở đầu thanh; và (c) thanh đường kính 25 mm và lớn hơn: uốn 135° cộng đoạn kéo dài 6,0 d b ở đầu thanh. trong đó: d b = đường kính danh định của cốt thép (mm) Chỉ uốn móc tiêu chuẩn cho các cốt thép có giới hạn chảy trong khoảng giữa 520 MPa và 690 MPa bố trí trong các cấu kiện và các mối nối quy định ở Điều 4.3.3 nếu có bố trí các đai vòng như quy định ở Điều 11.2.4 10.2.2 Các móc chống động đất ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Không cấu tạo móc chống động đất cho các loại cốt thép có giới hạn ch ả y l ớ n hơn 520 MPa. 10.2.3 Đường kính uốn cong t ố i thiểu Đường kính của đoạn thanh uốn cong, được đo ở phía bụng của thanh, không được nhỏ hơn quy định trong Bảng 11. Bảng 11 - Đường kính tối thi ể u của đoạn uốn cong Kích thước thanh và việc dùng Đường kính tối thiểu Thanh đường kính 10 mm đến 16 mm - nói chung 6,0 d b Thanh đường kính 10 mm đến 16 mm - cốt thép đai U và đai giằng ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Thanh đường kính 19 mm đến 25 mm - chung 6,0 d b Thanh đường kính 29 mm, 32 mm và 36 mm 8,0 d b Thanh đường kính 43 mm và 57 mm 10,0 d b Đường kính phía bụng của đoạn uốn cong đối với cốt đai U và giằng ở tấm lưới dây hàn trơn và có gờ không được nhỏ hơn 4,0 d b đối với dây có gờ lớn hơn D6 (38,7mm 2 ), và 2,0d b cho tất cả các loại dây có kích cỡ khác . U ốn cong với đường kính trong nhỏ hơn 8,0 d b không được đặt cách nút hàn giao chéo gần nhất ít hơn 4,0 d b . 10.3 CỰ LY CỐT THÉP 10.3.1 Cự ly tối thiểu của các thanh cốt thép ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với bê tông đúc tại chỗ, cự ly tịnh giữa các thanh song song trong một lớp không được nhỏ hơn: • 1,5 lần đường kính danh định của thanh, • 1,5 lần kích thước tối đa của cấp phối thô, hoặc • 38 mm 10.3.1.2 Bê tông đúc sẵn Đối với bê tông đúc sẵn được sản xuất trong điều kiện khống chế của nhà máy, cự ly tịnh giữa các thanh song song trong một lớp không được nhỏ hơn: • Đường kính danh định của thanh, • 1,33 lần kích thước tối đa của cấp phối thô, hoặc • 25 mm. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trừ trong các bản mặt cầu, khi có cốt thép song song được đặt thành hai hoặc nhiều l ớ p, với cự ly tịnh giữa các lớp không vượt quá 150mm, các thanh ở các lớp trên phải được đặt thẳng ngay ở phía trên những thanh của lớp dưới, và cự ly giữa các lớp không được nhỏ hơn hoặc 25 mm hoặc đường kính danh định của thanh. 10.3.1.4 Các m ố i nối Các giới hạn về cự ly tịnh giữa các thanh quy định trong các Điều 10.3.1.1 và 10.3.1.2 cũng được áp dụng cho cự ly tịnh giữa một mối nối chồng và các mối nối hoặc thanh liền kề. 10.3.1.5. Bó thanh Số lượng các thanh song song được bỏ lại để làm việc như một đơn vị không được vượt quá bốn trong mỗi bó, trong các bộ phận chịu uốn, số lượng các thanh đường kính lớn hơn 36 mm không được vượt quá hai trong mỗi b ó . Bó thanh phải được bao lại bằng thép đai hoặc giằng. Khi các thanh riêng lẻ trong bó dừng triển khai trong chiều dai nhịp của k ế t cấu, thì phải cắt thanh ở các điểm so le với khoảng cách ít nhất bằng 40 lần đường kính thanh, ở nơi cần các giới hạn về khoảng cách bố trí các bó thanh theo điều kiện kích thước thanh, một bó thanh phải được xem như một thanh có đường kính tính đổi từ tổng diện tích mặt cắt thanh tương đương. 10.3.2 Cự ly t ố i đa của các thanh cốt thép Trong các vách hộp và b ả n, trừ khi được quy định khác, cự ly các cốt thép không được vượt quá 1,5 lần chiều dày của bộ phận hoặc 450 mm. Cự ly các thép xoắn ốc, thép giằng, thép chịu nhiệt và co ngót phải theo quy định trong các Điều 10.6,10.7 và 10.8. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 10.3.3.1 Tao cáp dự ứng lực kéo t rư ớc Khoảng trống giữa các tao cáp dự ứng lực k é o trước, bao gồm cả các bó có ống bọc, ở đ ầ u cấu kiện và trong phạm vi chiều dài khai triển, được quy định trong Điều 11.4.2, không được lấy nhỏ hơn 1,33 lần kích cỡ lớn nhất của cốt liệu cấp phối và cũng không được nhỏ hơn cự ly tim đến tim được quy định trong Bảng 12. B ả ng 12- Cự ly tim đến tim tao cáp dự ứng lực Kích cỡ tao cáp (mm) Cự ly (mm) 15,24 14 , 29 Đặc biệt 14 , 29 51 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 11,11 12 , 70 Đặc biệt 44 9,53 38 Nếu chứng minh được bằng thí nghiệm theo kích thước thực nguyên mẫu thiết kế. Khoảng trống giữa các tao cáp ở đầu cấu kiện có thể được lấy giảm đi. Khoảng trống tối thiểu giữa các nhóm bó tao cáp không được nhỏ hơn hoặc 1,33 lần kích thước tối đa của cấp phối hoặc 25mm. Các tao cáp dự ứng lực căng trước trong cấu kiện có thể được nh ó m lại theo dạng chồng khít lên nhau trong một mặt phẳng thẳng đứng giữa các neo định vị. Nếu bố trí nhóm bó tao cáp theo ki ể u khác, không trên một mặt phẳng đứng th ì phải giới hạn chỉ 4 tao cáp một bó. 10.3.3.2 Các ố ng bọc kéo sau không cong trong mặt bằng ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các ống bọc có thể được b ó lại trong các nhóm không vượt quá ba, miễn là cự ly giữa các ố ng riêng rẽ được duy trì như quy định cho các bó cáp đơn trong phạm vi 900 mm ở đầu neo. Với các nhóm b ó ống bọc thi công không phải là phân đoạn, khoảng trống ngang giữa các bó liền kề không được nhỏ hơn 100 mm. Với các nhóm ống được đặt trong hai hoặc nhiều hơn mặt phẳng ngang, mỗi bó không được nhiều hơn hai ống trong cùng mặt phẳng ngang. Khoảng trống đứng tối thiểu giữa các bó không được nhỏ hơn 38 mm hoặc 1,33 lần kích thước lớn nhất của cốt liệu thô. Với thi công đúc sẵn, khoảng trống ngang tối thiểu giữa các nhóm ống có thể giảm xuống 75mm. 10.3.3.3 Các ố ng bọc c á p kéo sau cong trong mặt bằng Khoảng trống tối thiểu giữa các ống bọc cong phải giống như yêu cầu giới hạn của bó cáp quy định trong Điều 10.4.3. Cự ly đối với các ống cong không được nhỏ hơn đối với các ống thẳng. 10.3.4 Cự ly tối đa của các bó cáp và ống bọc dự ứng lực trong các bản Các b ó kéo trước của bản đúc sẵn phải đặt đối xứng, đều và không được đặt xa nhau quá hoặc 1,5 lần tổng chiều dày bản liên hợp hoặc 450 mm. Các bó kéo sau của b ả n không được đặt xa nhau, từ tim đến tim quá 4,0 lần tổng chiều dày liên hợp tối thiểu của bản. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Hồ sơ thiết kế phải quy định không được n ố i quá 50% số bó cáp dọc kéo sau được nối trong một mặt cắt và khoảng cách giữa các đầu nối cạnh nhau không được l ấ y nhỏ hơn chiều dài của phân đoạn đúc dầm hay hai lần chiều cao của đoạn dầm. Các diện tích trống xung quanh các đầu nối phải được giảm trừ khỏi diện tích nguyên của mặt cắt và mô men quán tính khi tính toán các ứng suất ở thời điểm tác dụng lực kéo sau. 10.4 KIỀM CHẾ BÓ CÁP 10.4.1 Tổng quát Phải bố trí các bó cáp thép nằm trong lòng cốt thép đai tăng cường trong bản bụng dầm, và bố trí ở vị trí khi có thể, nằm giữa các lớp cốt thép ngang trong bản cánh và bản mặt cầu. Đối với các bó cáp nằm trong bản cánh dưới (đáy hộp) của các đốt dầm có chiều cao thay đổi, phải bố trí các cốt thép kiềm chế bao xung quanh bó cáp ở từng mặt của đốt dầm. Không được bố trí ít hơn 2 hàng cốt thép thanh đường kính 13mm ki ể u kẹp tóc ở hai bên của mỗi ống bọc bó cáp với kích thước theo chiều thẳng đứng bằng chiều d ầ y của bản, trừ đi các kích thước lớp bê t ô ng bảo hộ trên và dưới. Phải xét đến ảnh hưởng của áp lực vữa phun trong ống bọc cáp. 10.4.2 Tác động lắc của bó cáp trong các kết cấu bản Theo quy định của điều này, các cáp được đặt cách nhau với cự ly tính từ tim đến tim bó cáp nhỏ hơn 300 mm ở cả hai hướng phải được coi là cáp đặt gần nhau. Ở nơi mà các bó cáp ngang và dọc được đặt gần nhau trong các bản cánh dầm mà không có các quy định để giảm thiểu sự lắc của ống bọc trong h ồ sơ thiết kế, lưới cốt thép ở đỉnh và ở đáy phải được giằng với nhau bằng các thanh kiểu kẹp tóc đường kính 13 mm. Cự ly giữa các thanh kẹp không được vượt quá hoặc 450 mm hoặc 1,5 lần chiều dày bản ở mỗi hướng. 10.4.3 Tác động của các bó cáp tuyến hình cong ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Không được tổ hợp nhóm bó cáp vượt quá ba bó trong một nhóm khi dầm cong trên mặt bằng. 10.4.3.1 Bố trí cốt thép neo giữ cáp chịu lực thứ cấp hướng tâm trong mặt phẳng tuy ế n cáp 10.4.3.1.1 Lực thứ cấp hướng tâm trong mặt ph ẳ ng Ứ ng lực hư ớ ng tâm trong mặt phẳng tuyến cáp dự ứng lực do các bó cáp đổi hướng được lấy bằng: (141) ở đây: F u-in = ứng lực hướng tâm trong mặt phẳng trên đơn vị chiều dài bó cáp (N/mm) P u = lực căng tính toán của bó cáp như quy định trong Điều 4.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này (N) R = bán kính cong của bó cáp ở v ị trí xem xét (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 10.4.3.1.2 Sức kháng cắt chống bong bật Sức kháng cắt trên chiều dài đơn vị của lớp bê tông bảo vệ chống lại lực hướng t â m đẩy ra, V r , phải lấy bằng: V r = ɸ V n (142) trong đó: (143) ở đây: V n = sức kháng cắt danh định của hai mặt phẳng cắt trên đơn vị chiều dài (N/mm) ɸ = hệ số sức kháng cắt l ấ y bằng 0,75 d ef f = một nửa chiều dài có hiệu của mặt phá hoại do cắt và kéo trên phần cong (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 a) b) Hình 7 - Định nghĩa chiều dày d eff Đối với một nhóm các bó cáp đơn hay l à s duct < d duct , thì d eff như thể hiện ở chi tiết (a) của Hình 7, sẽ l ấy bằng (144) Khi S duck ≥ d duck , d ef sẽ lấy giá trị nhỏ hơn xác định theo đường 1 hoặc 2 mô tả trên chi tiết (b) của Hình 7, viết dưới dạng biểu thức như sau: (145) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trong đó: d duct = đường kính ngoài của ống bọc cáp ( mm) d c = lớp bê tông bảo hộ bên ngoài ống bọc (mm) t w = chiều dày bụng hay thành hộp (mm) Nếu lực hướng tâm tính toán trong mặt phẳng vượt quá sức kháng cắt tính toán của lớp bảo vệ bê tông tính theo Phương trình 142 th ì phải đặt các cốt đai vòng, vòng móc phía ng oài neo giữ bó cáp bằng thép thường hoặc dự ứng lực đ ể chịu các lực hướng tâm tính toán. Hình 8 - Cấu tạo cốt đai vòng và móc chịu lực cắt, neo giữ bó cáp 10.4.3.1.3 Nứt lớp bê tông bảo vệ Khi cự ly tịnh giữa các ống bọc cáp xếp theo hàng phương thẳng đứng nhỏ hơn 40mm thì các bó cáp này được coi là trong một cụm cáp. Phải kiểm tra sức kháng nứt của bê tông bảo hộ không có cốt thép bên ngoài cụm cáp tại vị trí các đầu mép và ở giữa hàng cáp trên phương thẳng đứng như trên Hình 9. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (147) Và giá trị mô men cục bộ trên một đơn vị chiều dài xuất hiện ở giữa chiều cao lớp bê tông bảo vệ cụm cáp được xác định như sau: (14 8 ) Trong đó: H ds = chiều cao cụm cáp như mô tả trên Hình 9 B ả n bụng và các ống gen Dầm tương đương ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Ứ ng suất kéo trong lớp bê tông bảo vệ không cốt thép do lực tính theo các Phương trình 147 và 148 tổ hợp với ứng suất kéo gây ra do uốn cục bộ bản bụng xác định theo Điều 10.4.3.1.4 dùng để đánh giá khả năng nứt của lớp bê tông bảo vệ. Nếu tổng ứng suất kéo trong bê tông bảo vệ vượt quá ứng suất nứt theo Phương trình 149 th ì phải bố trí cốt đai và cốt thép vòng giữ bó cáp. f cr = ɸ f r (149) ɸ = 0,85 Trong đó: f r = Cường độ kéo (mô đun phá hoại) của bê tông (MPa) 10.4.3.1.4 Hiệu ứ ng uốn cục bộ bản bụng Hiệu ứng uốn cục bộ thành bản bụng (thành hộp) của ứng lực thứ cấp hướng tâm được tính như sau: (150) Trong đó: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 h c = Chiều cao thành hộp tính từ mặt trên của bản đáy đến mặt dưới của mặt hộp Đối với các dầm cong, các tác động uốn cục bộ và lực cắt của các lực hướng ra ngoài mặt phẳng thành hộp phải được khảo sát như quy định của Điều 10.4.3.2. Ở nơi các ống bọc cong của các bó cáp, có các bó khác giao nhau với góc xấp x ỉ 90°, phải được đặt sao cho hướng của lực hướng tâm từ bó này hướng về bó kia, phải bọc giữ các bó cáp bằng các biện pháp: • Đặt khoảng cách giữa các ống sao cho sức kháng cắt danh định đủ như quy định trong Phương trình 142 hoặc • Đặt cốt thép neo giữ để chịu lực hướng tâm, 10.4.3.2 C á c ứng lực hướng ra ngoài mặt ph ẳ ng Ứ ng lực hướng ra ngoài mặt phẳng do tác động nêm ép của các tao cáp lên vách ống bọc có thể tính như sau: (151) ở đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 P u = lực b ó cáp đã nhân hệ số như quy định trong Điều 4.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này (N). R = bán kính cong của bó cáp trong mặt phẳng đứng ở vị trí xem xét (mm) Nếu sức kháng cắt tính toán theo Phương trình 142 không đủ, phải đặt cốt thép neo giữ cục bộ suốt đoạn cong của bó cáp để chịu toàn bộ lực hướng ra ngoài mặt phẳng, tốt nhất là dùng cốt thép dạng lò xo. 10.5 CÁC BỆ NEO CHUYỂN HƯỚNG BÓ CÁP DỰ ỨNG LỰC NGOÀI Trừ khi các kết qu ả phân tích về dao động của cáp đòi h ỏ i khác đi, chiều dài tự do của các bó cáp dự ứng lực ngoài - không được vượt quá 7500 mm. Đối với các dầm bê tông hộp cong, phải bố trí vị trí neo cáp chuyển hướng cách xa thành hộp đủ lớn để đoạn bó cáp giữa các bệ neo không bị tựa vào thành hộp tại phần bụng cong. 10.6 CỐT THÉP NGANG CHO CÁC BỘ PHẬN CHỊU NÉN 10.6.1 Tổng quát Các quy định của Điều 10.11 cũng phải áp dụng để thiết kế và cấu tạo chi tiết tron g các vùng động đất 2, 3. C ốt thép ngang cho các bộ phận chịu nén cũng có thể dùng loại c ố t đại xoắn hoặc cốt giằng. Đối với các cấu kiện và mối nối quy định ở Điều 4.3.3, có thể thiết kế bố trí cốt thép đai xoắn và cốt thép giằng với cường độ chảy tới 690 MPa. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Cốt xoắn dùng cho các bộ phận chịu nén không phải là cọc, phải bao gồm một hoặc nhiều cốt xoắn liên tục đặt đều bằng cốt thép trơn hoặc cốt thép có gờ, hoặc dây thép với đường kính t ố i thi ể u là 9,5 mm. C ốt thép phải được đặt sao cho t ấ t cả các cốt thép chính dọc nằm bên trong và tiếp xúc với cốt xoắn. Khoảng trống giữa các thanh cốt đai xoắn không được nhỏ hơn hoặc 25mm hoặc 1,33 lần kích thước lớn nhất của cốt liệu đá. Cự ly tim đến tim không vượt quá 6,0 lần đường kính của cốt thép dọc hoặc 150 mm. Trừ quy định trong Điều 10.11.3 và 10.11.4.1 cho vùng động đất 3, cốt đai xoắn phải kéo dài từ chân đế hoặc bệ đỡ khác đến cao độ của lớp cốt thép ngang thấp nhất của bộ phận được đỡ. Neo của cốt đai xoắn phải được làm bằng cách kéo dài thêm mỗi đầu cốt xoắn 1,5 vòng thanh hoặc dây xoắn. Đối với vùng động đất 2, 3, việc kéo dài cốt thép ngang vào các bộ phận nối phải th ỏ a mãn các yêu cầu của Điều 10.11.4.3. N ố i cốt xoắn có thể thực hiện một trong các cách sau: • Nối chồng 48,0 lần đường kính loại thanh không có vật liệu phủ mặt chống gỉ, 72,0 lần đường kính loại thanh có ph ủ mặt chống gỉ hoặc 48,0 lần đường kính dây thép, • Các m ối nối cơ khí được chấp nhận, • Hoặc mối nối hàn được chấp nhận 10.6.3 Cốt đai ngang ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trong các bộ phận chịu nén có cốt đai ngang, tất cả các thanh dọc phải được bao quanh bởi các cốt giằng ngang có đường kính tương đương như sau: • Thanh đường kính 10 mm cho các thanh dọc đường kính 32 mm hoặc nhỏ hơn, • Thanh đường kính 15 mm cho các thanh dọc đường kính 36 mm hoặc lớn hơn, • và thanh đường kính 13 mm cho các b ó thanh. Cự ly giữa các cốt dai theo trục dọc của cấu kiện chịu nén không được vượt quá hoặc kích thước nhỏ nhất của bộ phận chịu nén hoặc 300mm. Khi hai hoặc nhiều thanh đường k í nh 35 được b ó lại, cự ly này không được vượt quá một nửa kích thước nhỏ nhất của bộ phận hoặc 150 mm. Sợi thép có gờ hoặc tấm lưới dây thép hàn có diện tích tương đương có thể được dùng thay cho thép thanh. Dọc theo chu vi cốt đai, tối đa một khoảng 610 mm, phải bố trí thêm thanh móc ngang giữ cữ cho cốt thép dọc hoặc cụm cốt thép dọc.Thanh móc ngang giữ cữ là thanh ngang móc giằng hai cốt thép dọc có vị trí giao với cốt đai một góc không quá 135°. Trường hợp thiết kế cột theo điều kiện khả năng chịu lực của khớp d ẻ o, thì cự ly nói trên không được lớn hơn 150 mm và cốt thép đai phải đáp ứng yêu cầu của các Điều từ 10.11.4.1.4 đến 10.11.4.1.6. Trường hợp các thanh thép dọc nằm trên chu vi vòng tròn, có thể bố trí cốt đai tròn hoàn chỉnh nếu các mối nối cốt đai bố trí so le. Các cốt đai phải được bố tr í theo chiều đứng từ phạm vi không lớn hơn 1/2 cự ly của chúng ở phía trên bệ móng hoặc bệ đỡ khác và không lớn hơn 1/2 cự ly của chúng ở phía dưới lớp cốt thép nằm ngang thấp nhất trong cấu kiện được đỡ. 10.7 CỐT THÉP NGANG CHO CÁC BỘ PHẬN CHỊU UỐN ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 10.8 CỐT THÉP CHỊU CO NGÓT VÀ NHIỆT ĐỘ Cốt thép để chịu các ứng suất co ngót và nhiệt độ phải được đặt gần các bề mặt bê tông phơi lộ trước các thay đổi nhiệt độ hàng ngày và trong bê tông kết cấu khối lớn. C ốt thép chịu nhiệt độ và co ngót phải được bố trí đ ể đảm b ả o tổng cốt thép ở các bề mặt phơi lộ không nhỏ hơn quy định tại Điều này. Có thể bố trí cốt thép chịu co ngót và nhiệt độ bằng loại cốt thanh, tấm lưới sợi thép hàn hoặc bó thép dự ứng lực. Với các thép thanh hoặc tấm lưới sợi thép hàn, diện tích cốt thép trên mỗi mm, trên mỗi mặt và trong mỗi hướng phải thỏa mãn: (152) 0,233 ≤ A s ≤ 1,27 (153) ở đây: A s = diện tích cốt thép trong mỗi hướng và mỗi mặt (mm 2 /mm) b = bề rộng tối thiểu mặt cắt cấu kiện (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 f y = cường độ chảy quy định của thanh cốt thép ≤ 520 MPa Trường hợp kích thước tối thiểu thay đổi dọc theo chiều dài của tường, móng, hoặc cấu kiện khác, nhiều mặt cắt nên được khảo sát để lấy đại diện cho điều kiện trung bình ở từng đoạn. Kho ả ng cách không được vượt quá: • 3,0 lần bề dày cấu kiện, hoặc 450 mm • 300 mm đối với tường và móng dày hơn 450mm • 300 mm đối với cấu kiện khác có bề dày lớn hơn 900 mm. Đối với c ấ u kiện có chiều 150 mm hoặc nhỏ hơn lượng thép tối thi ể u yêu cầu có thể được bố trí trong một lớp. Không yêu cầu bố tr í thép chịu co ngót và nhiệt độ đối với: • Mặt cuối của tường có chiều dày 450 mm hoặc nhỏ hơn • Mặt bên của móng chìm trong đất có bề dày 900 mm hoặc nhỏ hơn • Bề mặt của tất cả cấu kiện khác, có kích thước nhỏ hơn ho ặ c bằng 450 mm ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 10.9 CÁC VÙNG NEO KÉO SAU 10.9.1 Tổng quát Các neo phải được thiết kế ở trạng thái giới hạn cường độ cho các lực kích tính toán như quy định trong Điều 4.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Với các vùng neo ở đầu cấu kiện hoặc đầu mỗi phân đoạn, các kích thước ngang c ó thể lấy bằng chiều cao và chiều rộng của mặt cắt nhưng không lớn hơn kích thước dọc của cấu kiện hoặc đoạn dầm. Phạm vi kéo dài của vùng neo theo hướng bó cáp không được nhỏ hơn trị số lớn hơn của các kích thước ngang của vùng neo và cũng không được lấy lớn hơn một lần rưỡi kích thước đó. Với các neo trung gian, vùng neo phải được xem là m ở về phía đối diện với lực neo với một cự ly không nhỏ hơn giá trị lớn hơn của kích thước ngang của vùng neo. 10.9.2 Vùng chung và vùng cục bộ 10.9.2.1 Tổng quát Xét theo mục tiêu thiết kế, vùng neo phải được xem là bao gồm hai vùng: • Vùng chung, áp dụng các quy định của Điều 10.9.2.2. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 10.9.2.2 Vùng chung Phạm vi của vùng chung phải được lấy đồng nhất với phạm vi của cả vùng neo xác định trong Điều 10.9.1, bao gồm cả vùng cục bộ. Thiết kế vùng chung phải phù hợp với các quy định của Điều 10.9.3. 10.9.2.3 Vùng cục bộ Thiết kế các vùng cục bộ phải theo quy định của Điều 10.9.7 hoặc phải dựa trên các kết quả thí nghiệm theo quy định của Điều 10.9.7.3 tiêu chuẩn này và Điều 10.3.2.3 của Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu đường bộ AASHTO LRFD. Khi thiết kế vùng cục bộ, phải xét đến các tác động của áp lực ép mặt cao và việc dùng cốt thép bao kiềm chế. Các thiết bị neo dựa trên thí nghiệm được chấp nhận theo Điều 10.3.2.3 Tiêu chuẩn thi công cầu đường bộ AASHTO LRFD, phải được tham chiếu như là các thiết bị neo đặc biệt. CHÚ THÍCH: Hồ sơ thiết kế phải có bản vẽ đầy đủ chi tiết cho vùng cục bộ. Khi sử dụng các bộ neo của một nhà sản xuất cung cấp neo, phải yêu cầu nhà cung cấp thiết bị neo chịu trách nhiệm cung cấp các thiết bị neo th ỏ a mãn các yêu cầu của Điều 10.3.2 Tiêu chuẩn thi công cầu AASHTO LRFD. Nếu sử dụng các thiết bị neo đặc biệt, Nhà cung cấp còn phải chịu trách nhiệm cung cấp các thiết bị neo thoả mãn các yêu cầu về thí nghiệm để nghiệm thu theo Điều 10.9.7.3 tiêu chuẩn này v à Điều 10.3.2.3 tiêu chuẩn thi công cầu AASHTO LRFD. Thí nghiệm cho việc nghiệm thu này và thử chất lượng của neo phải do một cơ quan thí nghiệm độc lập thực hiện và phải được cấp có thẩm quyền phê duyệt. Người cung cấp thiết bị neo phải cung c ấ p các kết quả thí nghiệm nghiệm thu phù hợp với Điều 10.3.2.3.12 Tiêu chuẩn thi công cầu AASHTO LRFD cùng với quy định rõ cốt thép phụ và cốt thép để kiềm chế, cự ly mép tối thiểu, cự ly neo tối thiểu và sức kháng tối thiểu cần thiết của bê tông vào lúc kéo dự ứng lực để đảm bảo sự làm việc đúng đắn của vùng cục bộ. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 10.9.3.1 Các phương pháp thiết kế Để thiết kế các vùng chung, có thể dùng các phương pháp sau đây, phù hợp với các quy định của Điều 10.9.3.2: • Mô hình ph i đàn hồi dựa trên sự cân bằng, n ó i chung được gọi là mô hình chống-và- giằng". • Các phân tích ứng suất đàn hồi chính xác quy định trong Phần 4 bộ tiêu chuẩn này, hoặc • Các phương pháp gần đúng khác khi có thể áp dụng được. Các tác động của trình tự tạo dự ứng suất và các tác động ba chiều do tải trọng kích tập trung phải được xem xét. Các tác động ba chiều có thể được phân tích bằng các phương pháp phân tích ba chiều hoặc có thể tính gần đúng bằng xét riêng rẽ các mô hình nhánh với hai hoặc hơn hai mặt ph ẳ ng, trong trường hợp này sự tương tác của các nhánh mô hình cần được xem xét, và các tải trọng trên mô hình và các kết quả cần phải phù hợp. Cường độ chịu nén tính toán của b ê tông của vùng chung không được vượt quá 0,7 ɸ . Trong những vùng, nơi mà bê tông có thể bị nứt trầm trọng ở giới hạn do các tác động lực khác, hoặc có thể có những góc xoay phi đàn hồi lớn, cường độ nén tính toán phải được giới hạn tới 0,6 ɸ . Khi thiết kế vùng chung phải bỏ qua sức kháng kéo của bê tông. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Để an toàn trong thiết kế, có thể bỏ qua sự tham gia chịu lực của mọi cốt thép vùng cục bộ vào sức kháng của vùng chung. 10.9.3.2 Nguyên lý thiết kế Các ứng suất nén trong bê tông ở đằng trước thiết bị neo phải th ỏa mãn các quy định của Điều 10.9.7.2. Các ứng suất nén trong bê tông ở phía trước thiết bị neo phải được nghiên cứu tới một khoảng cách đo từ mặt chịu ép mặt của bê tông mà không được nhỏ hơn: • Chiều dài tính tới phần cuối của cốt thép bao kiềm chế cục bộ, hoặc • Kích thước nhỏ hơn theo phương ngang của thiết bị neo. Các ứng suất nén này có thể được xác định bằng cách dùng mô h ì nh chống và giằng của Điều 10.9.4, bằng phân tích ứng suất đàn hồi theo Điều 10.9.5 hoặc bằng phương pháp gần đúng được quy định trong Điều 10.9.6.3 Độ lớn của lực xé vỡ T burst v à khoảng cách tương ứng của nó kể từ bề mặt chịu tải d burst có thể được xác định bằng cách dùng mô hình chống và giằng quy định trong Điều 10.9.4, bằng phân tích ứng suất đàn hồi theo Điều 10.9.5 hoặc bằng phương pháp gần đúng được nêu tổng quát trong Điều 10.9.6.3. Phải xét ảnh hưởng ba chiều để xác định các yêu cầu về cốt thép chịu lực xé vỡ. Phải kiểm tra các ứng suất nén ở những chỗ có sự thay đổi kích thước hình học đột ngột hoặc thay đổi đột ngột về tải trọng trong phạm vi hoặc trước vùng neo có thể gây tập trung ứng suất. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Đặt cốt thép trên toàn bộ bề rộng của cấu kiện và neo thật sát bề mặt ngoài của cấu kiện tới chừng mực đảm bảo lớp bảo vệ đủ trị số cho phép; • Phân bố cốt thép ở phía trước của bề mặt chịu t ả i dọc theo c ả hai bên của bó cáp với khoảng cách lấy theo trị số nhỏ hơn giữa 2,5 d bur s t đối với mặt ph ẳ ng đang xét và 1,5 lần kích thước ngang tương ứng của mặt cắt, ở đây d burst được xác định theo Phương trình 161; • Trọng tâm của cốt thép chống xé vỡ trùng với khoảng cách d burst được áp dụng cho thiết kế, và • Khoảng cách giữa các cốt thép không lớn hơn 24,0 lần đường kính cốt thép hay 300 mm. Có thể xác định các lực kéo ở mép bằng cách dùng mô hình chống và giằng quy định trong Điều 10.9.4, bằng phương pháp phân tích đàn hồi theo Điều 10.9.5 hoặc bằng các phương pháp gần đúng theo Điều 10.9.6.4. Đối với chùm neo có khoảng cách từ tim đến tim nhỏ hơn 0,4 lần chiều cao mặt cắt. L ực ép vỡ không được lấy nhỏ hơn 2% toàn bộ lực t í nh toán của bó cáp. Đối với các khoảng cách lớn hơn phải xác định các lực ép vỡ bằng tính toán phân tích. Đ ể chịu các lực kéo ở mép , p hải đặt cốt thép gần sát với m é p dọc và ngang của bê tông. Bố trí cốt thép và neo cốt thép chịu kéo ở mép phải thoả mãn các điều kiện sau đây: • Cốt thép chống ép vỡ theo quy định phải được đặt trên toàn bộ chiều rộng của cấu kiện. • Cốt thép chống ép vỡ đặt giữa các thiết bị neo phải đảm b ả o giằng chắc các thiết bị neo với nhau, và ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 10.9.3.3 Các thiết bị neo đặc biệt Trong trường hợp phải sử dụng các thiết bị neo đặc biệt không thoả mãn các yêu cầu của Điều 10.9.7.2 thì ở các miền tương ứng của vùng neo ph ải đặt cốt thép giống nhau về mặt hình dạng và ít nh ấ t có tỷ lệ khối lượng tương đương với cốt thép phụ thêm ở ngoại vi theo các quy định của Điều 10.3.2.3.4 Tiêu chuẩn thi công cầu AASHTO LRFD. 10.9.3.4 Các bộ phận neo trung gian 10.9.3.4.1 Tổng quát Không được dùng các n e o trung gian ở những vùng mà ở đó phát sinh lực kéo đáng kể ở sau neo do các tải trọng khác. Trong trường hợp xét thấy hợp lý th ì cần đặt ụ neo ở góc giữa bản cánh và bản bụng dầm hoặc phải kéo suốt bề rộng bản cánh hoặc chiều cao bản bụng để tạo thành một sườn liên tục. Trường hợp phải làm vấu neo đơn lẻ ở bản cánh hoặc bản bụng thì trong thiết kế phải xem xét tới lực cắt cục bộ, uốn và ảnh hưởng của lực tác dụng trực tiếp vào nó. 10.9.3.4.2 Ki ể m soát nứt phía sau neo trung gian Trừ trường hợp có quy định khác, phải đặt cốt thép có dính bám để giằng néo ít nhất bằng 25% lực căng không nhân hệ số của neo trung gian vào mặt cắt bê tông ở phía sau bộ neo. Ứ ng suất trong phần cốt thép dính bám này không được vượt quá trị số tối đa là 0,6 f y hoặc 240MPa. Nếu ứng suất nén thường xuyên phát sinh phía sau bộ phận neo do các tải trọng khác thì lượng cốt thép để giằng neo có thể giảm đi, tính theo Phương trình 154 trong đó: T ia = 0,25P s - f cb A cb (154) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 P s = lực căng kéo chưa nhân hệ số cực đại (N) f cb = ứng suất nén do tĩnh tải chưa nhân hệ số trong vùng ở phía sau neo (MPa) A cb = diện tích của mặt cắt ngang tiếp theo trong phạm vi các phần m ở rộng của hai bên bản neo hoặc vấu neo, tức là diện tích vấu neo hoặc sườn không tham gia vào mặt cắt ngang (mm 2 ). Cốt thép để giằng néo không được b ố trí vượt quá một chiều rộng của tấm bản neo kể từ tim của bó cáp. Các cốt thép này phải được khai triển neo hoàn toàn sao cho giới hạn cháy có thể phát triển tới phía trước bộ phận neo cũng như tới đằng sau bộ phận neo một khoảng bằng bề rộng tấm bản neo hoặc một nửa chiều dài của vấu neo hoặc sườn gia cố. Nếu có thể được thì trọng tâm của cốt thép này phải trùng với trục của bó cáp. Đối với vấu neo và các sườn, phải bố trí cốt thép trong mặt cắt liên tục sát với mặt của bản cánh hoặc bản bụng có đặt vấu neo hay sườn gia cố. 10.9.3.4.3 Cốt thép của vấu neo hoặc sườn gia c ố . Cần phải đặt cốt thép suốt toàn bộ vấu neo hoặc sườn gia cố như theo yêu cầu để chịu cắt mặt tiếp xúc (ma sát cắt), chịu lực của dầm chìa, lực nở ra và các lực chuyển hướng do độ cong của bó thép. Các cốt thép này phải kéo dài càng xa càng tốt vào b ả n cánh hoặc b ả n bụng dầm và được triển khai bằng các móc tiêu chuẩn uốn xung quanh các thanh thép ngang hoặc tương đương. Khoảng cách cốt thép không được vượt quá trị số nhỏ nhất của chiều cao vấu neo hoặc chiều cao sườn gia cố tại chỗ neo hoặc chiều rộng vấu neo hoặc 150 mm. Phải đặt thép chịu uốn cục bộ trong vấu neo và sườn gia c ố do sự lệch tâm của lực bó cáp gây ra và đ ể chống uốn ngang ở sườn gia cố do các lực chuyển hướng của bó cáp. Phải đặt cốt thép để chịu các lực căng do sự truyền lực neo từ vấu neo hoặc sườn gia cố vào toàn bộ kết cấu theo Điều 10.9.3.2. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với các bó cáp được neo trong vách ngăn thì ứng suất nén của bê tông phải được giới hạn trong phạm vi vách ngăn theo quy định của Điều 10.9.3.2. Các ứng suất nén cũng phải được tính toán ở chỗ chuyển tiếp từ vách ngăn sang bản bụng và bản cánh của cấu kiện. Phải đặt cốt thép để bảo đảm truyền hoàn toàn tải trọng neo của vách ngăn tới các b ả n c á nh và bản bụng của dầm. Phải ki ể m tra các yêu cầu về cốt thép chịu ma sát cắt giữa vách ngăn và b ả n bụng dầm cũng như giữa vách ngăn và các bản cánh dầm. Cũng phải đặt cốt thép để giằng néo các lực chuyển hướng đo độ cong của bó cáp. 10.9.3.6 Nhóm nhiều neo cho bản dự ứng lực Trừ trường hợp đã được tính toán chi tiết hơn, phải đặt lượng cốt thép tối thi ể u theo quy định ở đ â y để chịu lực x é vỡ và lực k é o ở mép. Phải đặt cốt thép để chịu lực xé vỡ. Các cốt thép này phải được neo sát vào các mặt của bản bằng các móc tiêu chuẩn uốn xung quanh các cốt thép ngang hoặc tương đương. Lượng cốt thép tối thi ể u phải là hai thanh đường kính 10 mm cho mỗi điểm neo với khoảng cách bằng 1,5 lần chiều dày bản ở phía trước neo. Phải đặt cốt thép để chịu các lực kéo ở mép, T 1 , giữa các vị trí neo và các lực xé vỡ, T 2 , ở đằng trước neo. C ốt thép để chịu lực kéo ở mép phải được đặt ngay trước các neo và phải giằng một cách hữu hiệu các neo ở cạnh nhau . C ốt thép chống xé vỡ phải được phân bố trên suốt chiều dài của các vùng neo. (155) (156) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 T 1 = lực kéo ở mép (N) T 2 = lực xé vỡ (N) P u = tải trọng tính toán của bó thép trên một neo đơn lẻ (N) a = bề rộng của bản neo (mm) s = khoảng cách giữa các neo (mm) Đối với các neo bản với khoảng cách mép nhỏ hơn hai lần chiều rộng bản neo, hoặc một lần chiều rộng bản mặt cầu, cốt thép chịu k é o ở mép phải được bố trí để chịu 25% tải trọng tính toán của bó cáp. C ốt thép này phải có dạng các kẹp tóc và phải được phân bố trong phạm vi một chiều rộng bản neo ở đằng trước neo. Các nhánh của các cốt thép trên phải kéo dài từ mép bản dầm vượt qua neo liền kề nhưng không nhỏ hơn một khoảng bằng năm lần chiều rộng bản neo cộng thêm chiều dài khai triển. 10.9.3.7 Các yên chuyển hướng Cần phải dùng mô hình chống và giằng hoặc dùng các phương pháp dựa vào kết quả thí nghiệm để thiết kế các yên chuyển hướng. Lấy hệ số tải trọng 1,7 cho lực chuyển hướng lớn nhất. Nếu dùng kết quả thí nghiệm để thiết kế thì dùng hệ số sức kháng 0,9 cho kéo trực tiếp và 0,85 cho cắt. 10.9.4 Áp dụng mô hình chống-và-giằng để thiết kế vùng chung ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Dòng lực trong vùng neo có thể được mô t ả gần đúng bằng mô hình chống-và-giằng như quy định trong Điều 6.3. Tất cả các lực tác động lên vùng neo phải được xét đến bằng lựa chọn m ô hình chống-và-giằng, đi theo dòng đường lực từ neo đến cuối vùng neo. 10.9.4.2 Các nút Các vùng cục bộ thoả mãn các quy định của Điều 10.9.7 Tiêu chuẩn này hoặc Điều 10.3.2.3 của Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD có thể được coi là được cấu tạo đúng đắn và là những nút phù hợp. Các nút khác trong vùng neo có th ể được coi là phù hợp nếu các ứng suất bê tông có hiệu trong các thanh chống thoả mãn các yêu cầu của Điều 10.9.4.3 và các đai thanh chịu kéo được cấu tạo để làm việc tới giới hạn chảy của cốt thép. 10.9.4.3 Các thanh chống Ứ ng suất nén tính toán không được vượt quá các giới hạn quy định trong Điều 10.9.3.1. Trong các vùng neo, mặt cắt nguy hiểm đối với các thanh chống chịu nén thường có thể lấy ở chỗ giao cắt với nút vùng cục bộ. Nếu các thiết bị neo đặc biệt được dùng, mặt cắt nguy hiểm của thanh chống có thể được lấy tại mặt cắt mà kéo dài ra nó sẽ cắt trục của bó cáp ở vị trí cách xa mặt neo một khoảng bằng giá trị nhỏ hơn giữa trị số bề dày hình bao của cốt thép kiềm chế cục bộ và kích thước ngang của thiết bị neo. Với các bộ phận m ỏ ng, kích thước của thanh chống theo phía dày của bộ phận có thể lấy gần đúng theo giả thiết là bề rộng của thanh chống chịu nén thay đổi tuyến tính từ kích thước ngang theo chiều ngang của neo ở bề mặt bê tông đến toàn bộ bề rộng của mặt cắt tại vị trí cách bề mặt neo một khoảng bằng bề rộng mặt cắt của bộ phận. Ứ ng suất nén được coi là có chiều song song với trục của thanh chống và được phân bố đều trên mặt cắt ngang của n ó . ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các thanh giằng là cốt thép không dự ứng lực hoặc thép dự ứng lực phải chịu toàn bộ lực kéo. Các thanh giằng phải bố trí vượt qua các nút để chịu toàn bộ lực kéo ở nút. Bố trí vị trí cốt thép phải theo sát các đường lực thực tế của giằng được giả định trong mô hình chống-và- giằng. 10.9.5 Phân tích ứng suất đàn hồi Các phân tích dựa trên các tính chất vật liệu đàn hồi, cân bằng lực với tải trọng và tính tương thích của ứng biến có thể được dùng để phân tích v à thiết kế các vùng neo. Nếu các ứng suất nén trong bê tông ở phía trước của thiết bị neo được xác định từ một phân tích đàn hồi thì các ứng suất cục bộ có thể l ấ y b ì nh quân trên diện tích bằng diện tích ép mặt của thiết bị neo. 10.9.6 Các phân tích ứng suất và thiết kế gần đúng 10.9.6.1 Các giới hạn áp dụng Các ứng suất nén của bê tông ở phía trước neo, vị trí và độ lớn của lực xé vỡ và các lực kéo mép có thể được tính theo các Phương trình từ 157 đến 159 miễn là: • Bộ phận có mặt cắt ngang chữ nhật và chiều dài phát triển của nó không nhỏ hơn kích thước ngang lớn hơn của mặt cắt ngang, ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Cự ly mép nhỏ nhất của neo trong mặt phẳng ch í nh của bộ phận không nhỏ hơn 1,5 l ầ n kích thước ngang tương ứng "a" của thiết bị neo, • Chỉ có một bộ neo hoặc một nhóm các bộ neo đặt sát nhau được đặt trong vùng neo, và • Góc nghiêng của bó cáp như chỉ ra trong các Phương trình 160 và 161 là trong khoảng -5,0° và +20,0°. 10.9.6.2 Các ứng suất nén Ứ ng suất nén của bê tông ở mặt trước neo, f ca được tính theo Phương trình 157 không được vượt quá giới hạn quy định trong Điều 10.9.3.1: (157) trong đó: nếu a ≤ s < 2a aff th ì (158) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 ở đây: K = hệ số điều ch ỉ nh cho các neo đặt sát nhau a = bề rộng của bản neo (mm) a eff = kích thước ngang của diện tích ép mặt có hiệu được đo song song v ớ i kích thước lớn hơn của mặt cắt ngang (mm). b eff = kích thước ngang của diện tích ép mặt có hiệu được đo song song với kích thước nhỏ hơn của mặt cắt ngang (mm). P u = lực căng tính toán của bó cáp (N) t = chiều dày cấu kiện (mm) s = cự ly tim đến tim các neo (mm) n = số lượng neo trong hàng ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 A b = diện tích ép mặt có hiệu (mm 2 ) Diện tích ép mặt có hiệu A b trong Phương trình 157 phải lấy bằng giá trị lớn nhất trong hai giá trị diện tích bản đệm neo A p l ate hoặc diện tích ép mặt của phần bê tông bị kiềm chế trong vùng cục bộ A conf theo các giới hạn dưới đây: • Nếu là A p l ate khống chế thì l ấ y A plate không lớn hơn 4 / p A conf • Nếu A conf khống chế thì giá trị lớn nhất của A conf không được lấy quá 2 lần giá trị lớn nhất của A plate hoặc 3 lần kích thước nhỏ nhất của A plate . Nếu vi phạm bất cứ giới hạn nào trong các giới hạn này thì diện tích ép mặt có hiệu A b phải căn cứ vào A plate . • Phải khấu trừ diện tích của ống bọc khi xác định A b . Nếu nhóm neo được đặt cạnh nhau theo cả hai hướng thì phải nhân với các hệ số hiệu chỉnh K cho mỗi hướng, như quy định trong Phương trình 157. 10.9.6.3 Các l ực xé vỡ Các lực xé vỡ trong vùng neo, T burst , có thể lấy bằng: (160) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 d burst = 0,5(h-2e) + 5e sinα (161) ở đây: T bur s t = lực kéo trong vùng neo tác động ở phía trước thiết bị neo và đi ngang qua trục bó cáp (N) P u = lực căng tính toán của bó cáp (N) d burst = cự ly từ thiết bị neo đến trọng tâm của lực xé vỡ T burst (mm) a = kích thước ngang các thiết bị neo hoặc nhóm thiết bị neo trên hướng xem xét (mm). e = độ lệch tâm của thiết bị neo hoặc nhóm thiết bị neo đối với trọng tâm của mặt cắt ngang, luôn lấy là dương (mm). h = kích thước ngang của mặt cắt ngang trên hướng xem xét (mm) a = góc nghiêng của lực bó cáp so với trục của bộ phận kết cấu là dương đối với các bó thép đồng tâm hoặc lực neo hướng vào trọng tâm mặt cắt, là âm nếu lực neo hướng ra ngoài trọng tâm mặt cắt. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 H ì nh 10 - Mô hình xác định lực kéo ở mép của neo đặt lệch tâm Lực kéo ở mép dọc có thể được xác định từ việc phân tích một mặt cắt tại vị trí cách xa mặt đặt neo một n ử a chiều cao của mặt cắt đặt neo và coi mặt cắt đ ó là của một dầm chịu mô men uốn với lực dọc trục kết hợp (xem trên Hình 10 ). Lực chẻ vỡ trên bề mặt có thể lấy bằng lực kéo ở mép dọc, nhưng không được nhỏ hơn quy định trong Điều 10.9.3.2 10.9.7 Thiết kế các vùng cục bộ 10.9.7.1 Các kích thước vùng cục bộ Trong các trường hợp: • Nhà sản xuất không đưa ra các kiến nghị về cự ly mép; • Hoặc nhà sản xuất có kiến nghị về cự ly mép, nhưng chúng không được kiểm tra một cách độc lập. Các kích thước ngang của vùng cục bộ trên mỗi hướng phải lấy trị số lớn hơn của: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Kích thước bên ngoài của bất kỳ cốt thép kiềm chế được yêu cầu nào, cộng lớp bảo vệ bê tông được yêu cầu trên cốt thép kiềm chế cho việc áp dụng riêng và môi trường. Lớp bảo vệ yêu cầu đối với chống g ỉ phải lấy theo quy định trong Điều 12.3. Khi nhà sản xuất có những kiến nghị về lớp bảo vệ tối thiểu, cự ly và các cự ly mép cho thiết bị neo riêng biệt có sẵn, và khi những kích thước này đã được kiểm tra một cách độc lập, các kích thước ngang của vùng cục bộ trên mỗi hướng phải lấy tr ị số nhỏ hơn của: • Hai lần cự ly mép quy định bởi nhà cung cấp thiết bị neo, và • Cự ly tim-đến-tim các neo được quy định bởi nhà cung cấp neo. Các quy định khoảng cách và cự ly mép của các neo do nhà sản xuất cung cấp phải được xem như giá trị tối thiểu. Chiều dài vùng cục bộ dọc theo trục bó cáp không được lấy nhỏ hơn: • Chiều rộng lớn nhất của vùng cục bộ, • Chiều dài của vùng bố trí cốt thép bao kiềm chế thiết bị neo, hoặc ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Chiều dài của vùng cục bộ không được lấy lớn hơn 1,5 lần chiều rộng của vùng cục bộ. 10.9.7.2 Sức kháng ép tựa Các thiết bị neo thông thường phải phù hợp với các yêu cầu quy định trong điều này. Các thiết bị neo đặc biệt phải phù hợp với các yêu cầu quy định trong Điều 10.9.7.3. Khi cốt thép vùng chung đảm bảo thoả mãn quy định của Điều 10.9.3.2 và phạm vi phần bê tông dọc theo trục của bó cáp trước thiết bị neo ít nhất bằng 2 lần chiều dài của vùng cục bộ xác định theo Điều 10.9.7.1, sức kháng ép tựa tính toán của neo lấy như sau: P r = ɸ f n A b (162) trong đó f n là trị số nhỏ hơn của: , và (163) f n = 2,25 (164) ở đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 A = diện tích tối đa của ph ầ n bề mặt đỡ, giống với diện tích chịu tải và đồng tâm với nó và không lấn sang diện tích tương tự của thiết bị neo bên cạnh (mm 2 ) A g = tổng diện tích của bản đỡ được tính phù hợp với các yêu cầu ở đây (mm 2 ) A b = diện tích thực có hiệu của bản đỡ tựa được tính bằng diện tích A g , trừ đi diện tích các lỗ khoét trong bản đỡ tựa (mm 2 ). = cường độ danh định của bê tông ở thời điểm đặt lực căng cáp (MPa) Có thể dùng toàn bộ diện tích bản đỡ tựa cho A g và đ ể tính A b nếu vật liệu bản không chảy ở lực bó cáp tính toán và độ mảnh của bản đỡ tựa, n/t, không vượt quá: (165) ở đây: t = chiều dày bình quân của bản đỡ tựa (mm) E b = mô đun đàn hồi của vật liệu bản đỡ tựa (MPa) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 n = phần hẫng của bản đáy ở phía ngoài lỗ nêm hoặc bản nêm, khi phù hợp (mm) Với các neo có bản nêm riêng, n có thể lấy bằng cự ly l ớ n nhất từ mép ngoài của b ả n nêm đến mép ngoài của bản đỡ. Với các bản đỡ hình chữ nhật, cự ly này phải lấy song song với các mép của bản đỡ. Nếu neo không có bản nêm riêng, n có thể lấy bằng phần hẫng phía ngoài chu vi ngoài của nhóm lỗ ở hướng xem xét. Với các bản đỡ không thoả mãn độ mảnh yêu cầu quy định ở đây, tổng diện tích đỡ tựa có hiệu A g phải lấy bằng: • Đối với các neo có bản nêm riêng: Diện tích về mặt h ì nh học tương đương với bản nêm, với các kích thước được tăng thêm hai lần chiều dày bản đỡ tựa. • Đối với các neo không có bản nêm riêng: Diện tích về mặt hình học tương đương với chu vi ngoài của các lỗ nêm, với kích thước tăng thêm hai lần chiều dày bản đỡ tựa. 10.9.7.3 Các thiết bị neo đặc biệt Có thể dùng các thiết bị neo đặc biệt không thoả mãn các yêu cầu quy định trong Điều 10.9.7.2, miễn là chúng được thử bởi một cơ quan thí nghiệm độc lập và đáp ứng các tiêu chu ẩ n nghiệm thu quy định trong các Điều 10.3.2 và 10.3.2.3.10 của Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD. Cốt thép vùng neo cục bộ phải được thiết kế như một phần của hệ thống kéo sau đồng bộ và phải được thể hiện trên các bản vẽ thi công chi tiết cho công việc kéo sau. Sự điều chỉnh cốt thép chịu kéo trong vùng chung neo do cốt thép được coi như là một bộ phận của hệ thống kéo sau có thể được xem xét như là một phần của quá trình duyệt bản vẽ thi công. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 10.10 CÁC VÙNG NEO KÉO TRƯỚC 10.10.1. Sức kháng ch ẻ tách Sức kháng ch ẻ tách của vùng neo kéo trước được tạo bởi cốt thép ngang ở đầu dầm kéo trước phải được tính bằng: P r = f s .A s (166) trong đó: f s = ứng suất trong thép không quá 140 MPa. A s = diện tích tổng cộng của cốt thép thẳng đứng bố tr í ở khoảng cách h/4 tính từ đầu dầm (mm 2 ) h = chiều cao toàn bộ của cấu kiện đúc sẵn (mm) Đối với dầm căng trước mặt cắt I hoặc T, A s lấy bằng tổng diện tích cốt thép thẳng đứng bố trí trong khoảng h/4 tính từ đầu dầm,với h là chiều cao dầm. (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với dầm dự ứng lực căng trước mặt cắt hộp hoặc mặt cắt hình chậu, A s lấy bằng tổng diện tích mặt cắt cốt thép thẳng đứng hoặc nằm ngang bố trí trong khoảng h/4 tính từ đầu dầm trong đó h lấy bằng chiều rộng hoặc chiều cao dầm tùy theo kích thước nào nhỏ hơn (mm) Đối cấu kiện có nhiều nhánh bản bụng, A s lấy bằng tổng diện tích cốt thép thẳng đứng bố trí riêng trong từng bản bụng trong khoảng h/4 tính từ đầu của từng bản bụng (mm) Sức kháng không được nhỏ hơn 4% tổng lực dự ứng lực khi truyền. Phải bố trí cốt thép thẳng đứng ở đầu dầm càng sát mút dầm càng tốt trong chừng mực có thể. Cốt thép dùng đ ể thỏa mãn yêu cầu này cũng có thể được dùng để thỏa mãn các yêu cầu thiết kế khác. 10.10.2 Cốt thép bó kiềm chế Cốt thép phải được đặt để bao quanh các tao thép dự ứng lực ở bản cánh dưới dầm của loại dầm không phải dầm hộp, trong khoảng cách 1,5 d t í nh từ đầu dầm. C ốt thép là các thanh thép có gờ, đường kính không được nhỏ hơn 10 mm với cự ly không vượt quá 150 mm và được tạo hình bao k í n để bó các tao cáp dự ứng lực. Đối với dầm hộp, cốt thép ngang phải được đặt và neo bằng cách kéo dài các chân cốt đai vào thành hộp. 10.11 CÁC QUY ĐỊNH CHO THIẾT KẾ ĐỘNG ĐẤT 10.11.1 Tổng quát ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Ngoài các yêu cầu được quy định trong Điều 10, cốt thép còn phải phù hợp với các quy định về sức kháng động đất được quy định tại Điều này. Các yêu cầu về chuyển vị phải theo quy định của Điều 7.4.4 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này hoặc các yêu cầu về thiết bị cản dọc phải theo quy định trong Điều 9.9.5 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Có thể dùng các cốt thép có cường độ chảy nhỏ hơn hoặc bằng 690 MPa trong các cấu kiện và mối nối quy định ở Điều 4.3.3 theo trường hợp quy định cụ thể. Các cầu nằm trong vùng động đất 2 phải thoả mãn cả các yêu cầu quy định trong Điều 10.11.3 và các cầu nằm trong vùng động đất 3 phải th ỏ a mãn các yêu cầu quy định trong Điều 10.11.4. 10.11.2 Vùng động đất 1 Không xét lực động đất đối với việc thiết kế các cấu kiện, trừ việc thiết kế liên kết của kết cấu phần trên với kết cấu phần dưới được quy định trong Điều 9.9.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này 10.11.3 Vùng động đất 2 Các yêu cầu về cốt thép ngang ở đỉnh và chân cột phải theo quy định ở các Điều 10.11.4.1.4 và 10.11.4.1.5 10.11.4 Vùng động đất 3 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Theo quy định của điều này, một bệ đỡ đứng được coi là cột nếu tỷ lệ giữa chiều cao tịnh với kích thước mặt phẳng lớn nhất của bệ đỡ không nhỏ hơn 2,5. Đối với cột loe kích thước mặt phẳng lớn nhất phải lấy ở mặt cắt loe nhỏ nhất. Đối với bệ đỡ mà tỷ lệ trên nhỏ hơn 2,5 phải áp dụng các quy định đối với trụ của Điều 10.11.4.2. Một trụ có thể được thiết kế như một trụ ở hướng khoẻ của n ó và như một cột ở hướng yếu. 10.11.4.1.1 C ốt thép dọc Diện tích cốt thép dọc không được nhỏ hơn 0,01 hoặc lớn hơn 0,04 lần diện tích mặt cắt nguyên A g . 10.11.4.1.2 Sức kháng uốn Cường độ hai trục của cột không được nhỏ hơn trị số yêu cầu do uốn như quy định trong Điều 9.9.4 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Cột phải được khảo sát đối với cả hai trường hợp tải trọng cực hạn ở trạng thái giới hạn đặc biệt như quy định trong Điều 9.8 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Các hệ số sức kháng của Điều 5.4.2 phải được thay bằng gi á trị 0,9 cho cả hai loại cột có cốt thép xoắn và cốt thép đai ngang. 10.11.4.1.3 Lực cắt của cột và cốt thép ngang Lực cắt tính toán V c trên mỗi trục chính của mỗi cột và thân cọc trụ khung phải theo quy định trong Điều 9.9.4 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Số lượng cốt thép ngang không được ít hơn quy định trong Điều 8.3. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Phải lấy giá trị V c trong vùng đầu cột theo quy định của Điều 8.3 miễn là lực nén dọc trục tính toán nhỏ nhất vượt quá 0,01 A g . Đối với các lực nén nhỏ hơn 0,00 A g thì phải giảm giá trị V c theo tỷ lệ tuyến tính bắt đầu từ giá trị theo quy định của Điều 8.3 cho đến 0,0 ứng với lực nén bằng 0. • Vùng đầu cột phải được coi là phạm vi thân cột kéo dài từ mặt dưới của dầm hoặc dầm xà mũ ở đ ỉ nh cột, hoặc từ đỉnh móng ở chân cột, đến một khoảng có chiều dài bằng trị s ố lớn hơn của: ○ Kích thước mặt cắt ngang lớn nhất của cột. ○ 1/6 chiều cao tịnh thân cột hoặc ○ 450mm, • Vùng cuối ở đ ỉ nh thân cọc trụ khung phải lấy như quy định cho cột. Ở đáy thân cọc trụ khung, vùng đầu cột phải xét kéo dài từ 3 lần đường kính cọc ở dưới điểm tính toán mô men lớn nhất đến một lần đường kính cọc, nhưng không ít hơn 450 mm tính từ mặt đất. 10.11.4.1.4 Cốt thép ngang bó các khớp d ẻ o Lõi cột và cọc trụ khung phải được bó lại bằng cốt thép ngang ở các vùng có thể phát sinh khớp dẻo. Cốt thép bó ngang phải có giới hạn chảy không lớn hơn giới hạn chảy của cốt thép dọc với cự ly phải lấy theo quy định trong Điều 10.11.4.1.5. Đối với cột tròn, tỷ lệ thể tích của cốt thép xoắn, ρ, không được nhỏ hơn giá trị theo quy định trong Điều 7.4.6, hoặc giá trị sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 trong đó: = cường độ nén quy định của bê tông ở 28 ngày trừ khi được quy định ở tuổi khác 28 ngày (MPa) f y = cường độ chảy của các thanh cốt thép (MPa) ≤ 520 MPa Trong vùng khớp dẻo, các mối nối trong cốt xoắn phải được làm bằng các mối nối hàn hoàn toàn hoặc bằng liên kết cơ khí hoàn toàn. Đối với cột chữ nhật, tổng diện tích mặt cắt nguyên A sh của các thép đai chữ nhật phải thỏa mãn: (168) hoặc A sh ≥ 0, 12 sh c (169) ở đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 A c = diện tích lõi cột (mm 2 ) A g = diện tích nguyên của cột (mm 2 ) A sh = tổng diện tích mặt cắt ngang của cốt thép bao gồm các cốt giằng ngang phụ có cự ly đứng "s" và đi qua mặt cắt có kích thước lõi h c (mm 2 ). f y = giới hạn ch ả y của cốt giằng hoặc cốt xoắn (MPa) ≤ 520 MPa h c = kích thước lõi của cột được đai theo chiều đang xét (mm) A sh phải được xác định cho c ả hai hướng chính của cột chữ nhật và phải dùng giá trị lớn hơn. Cốt thép đai ngang có thể được làm bằng đai vòng kín hoặc đai nửa vòng nối chồng. Có thể dùng các giằng ngang có cùng kích thước thanh như đai. Mỗi đầu giằng ngang phải móc vào một thanh cốt thép dọc ngoại vi. Tất cả các giằng ngang phải có móc chịu động đất như quy định trong Điều 10.2.2. Cốt thép ngang nào thoả mãn các yêu cầu dưới đây phải xem l à cốt đai giằng - chữ thập. • Phải là thanh liên tục có móc không nhỏ hơn 135° và được triển khai không nhỏ hơn 6 lần đường kính đồng thời không được ít hơn 75 mm ở một đầu và phải có một móc không nhỏ hơn 90° và được triển khai không nhỏ hơn 6 lần đường kính ở đầu kia. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Các móc 90° của hai thanh giằng - chữ thập đặt liên tiếp mà cùng ôm vào các thanh dọc phải được bố trí xen kẽ trở đầu đuôi. Các thanh ngang nào thoả mãn các yêu cầu dưới đây phải xem là một đai kín (vòng). • Cốt thép đai kín hay đai uốn vòng liên tục • Có thể làm thành đai kín bằng một số đoạn cốt thép có các móc 135° với đoạn kéo dài bằng 6 lần đường k í nh nhưng không ít hơn 75mm ở mỗi đầu. • Một thanh đai vòng liên tục phải có ở mỗi đầu một móc 135° với đoạn kéo dài bằng 6 lần đường kính nhưng không ít hơn 75mm để ôm vào cốt thép dọc. 10.11.4.1.5 Cự ly cốt thép ngang để bó Cốt thép ngang đ ể bó phải: • Được đặt ở đ ỉ nh và chân cột trên một chiều dài không ít hơn trị số lớn nhất của các kích thước mặt cắt ngang cột lớn nhất, 1/6 chiều cao tịnh của cột hoặc 450mm, • Kéo dài vào các liên kết ở đỉnh và ở chân như quy định trong Điều 10.11.4.3. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Được đặt trong các cọc của cọc trụ khung trên chiều dài từ 3 lần kích thước mặt cắt ngang lớn nhất ở dưới điểm mô men ngàm tính toán đến một cự ly không ít hơn kích thước mặt cắt ngang lớn nhất hoặc 450 mm trên mặt bùn. • Và được bố trí cách nhau không quá 1/4 kích thước nhỏ nhất của cột, 6 lần đường kính cốt thép dọc hoặc 105 mm từ tim đến tim. 10.11.4.1.6 Mối nối Thiết kế các mối nối phải theo quy định của Điều 11.5. Không được bố trí mối nối chồng cho cốt thép dọc. Khoảng cách của các cốt thép ngang trên chiều dài mối nối không được vượt quá hoặc 100 mm hoặc 1/4 kích thước cấu kiện nhỏ nhất. Các mối nối liên kết hàn hoàn toàn hoặc cơ kh í hoàn toàn, theo quy định Điều 11.5 có thể chấp nhận được sử dụng miễn là trong mỗi lớp cốt thép dọc tại mặt cắt nối các thanh so le nhau và khoảng cách các mối nối của các thanh kề nhau lớn hơn 600 mm đo theo trục dọc của cột. 10.11.4.2 Yêu cầu đối với trụ-dạng-tường Các quy định của điều này phải được áp dụng để thiết kế trụ theo phương khoẻ. Phương yếu của trụ có th ể thiết kế theo mô hình cột theo các quy định của Điều 10.11.4.1, với hệ số đáp ứng điều chỉnh đối với cột dùng để xác định các lực thiết kế. Nếu trụ không thiết kế như một cột trong phương yếu của trụ, phải sử dụng các hạn chế đối với sức kháng cắt tính toán được quy định ở đây. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Khoảng cách cốt thép, cả theo nằm ngang lẫn theo thẳng đứng, không được vượt quá 450 mm. Cốt thép chịu cắt cần thiết phải liên tục và phải phân bố đồng đều. Sức kháng cắt tính toán, V r , ở trụ phải lấy theo số nhỏ hơn của các Phương trình sau: V r = 0,66 , (170) và V r = ɸV n (171) trong đó: V n = [0,165 + ρ h f y ] bd (172) Các lớp cốt thép thẳng đứng và nằm ngang nên bố trí trên từng mặt của trụ. Các mối nối cốt thép nằm ngang phải đặt so le và các mối nối trong trường hợp có 2 lớp cốt thép không được đặt trên cùng một vị trí. 10.11.4.3 Mối nối cột Lực thiết kế để nối cột với dầm xà mũ kết cấu phần trên, bệ cọc hoặc đế móng m ở rộng phải theo quy định trong Điều 9.9.4.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Chiều dài triển khai đối với tất cả thép dọc phải bằng 1,25 lần chiều dài triển khai cốt thép được yêu cầu để cốt thép làm việc tới giới hạn chảy hoàn toàn như quy định trong Điều 11. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Sức kháng cắt danh định do bê tông chịu ở trong mối nối khung hoặc trụ nạng chống theo phương đang xem xét phải thỏa mãn: • Đối với bê tông thường: Vn ≤ 1,0 bd và (173) • Đối với bê tông nhẹ: Vn ≤ 0 ,75 bd (174) 10.11.4.4 Các mối nối thi công ở trụ và cột Khi lực cắt được chống đ ỡ tại mối nối thi công duy nhất bằng tác động chốt và ma sát bề mặt bê tông nhám, sức kháng cắt danh định đi qua mối nối, V n , phải tính bằng: V n = (A vf f y + 0,75P u ) (175) trong đó: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 P u = tải trọng dọc trục tính toán nhỏ nhất được quy định trong Điều 9.9.4 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này cho cột và trụ (N) 10.12 BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG CÁC CẤU KIỆN CHỊU NÉN CÓ MẶT CẮT CHỮ NHẬT RỖNG 10.12.1 Tổng quát Diện tích cốt thép dọc ở mặt cắt ngang không được nhỏ hơn 0,01 lần diện tích nguyên của bê tông. Phải đặt hai lớp cốt thép cho mỗi vách của mặt cắt ngang, một lớp gần mỗi mặt của vách. Diện tích cốt thép ở hai lớp phải xấp xỉ bằng nhau. 10.12.2 Khoảng cách cốt thép Khoảng cách ngang từ tim đến tim của các thanh cốt thép dọc không được lớn hơn số nhỏ hơn của 1,5 lần bề dày vách hoặc 450 mm. Khoảng cách dọc từ tim đến tim của các thanh cốt thép ngang không được lớn hơn trị số nhỏ hơn của 1,25 lần bề dày vách hoặc 300 mm. 10.12.3 Cốt thép giằng ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với các đốt được thi công phân đoạn, cần phải đặt thêm các thanh giằng dọc theo mép trên và mép dưới của mỗi phân đoạn. Phải đặt các thanh giằng sao cho có thể nối được các đi ể m cuối của từng đôi cốt thép dọc ở mặt trong và mặt ngoài vách của mặt cắt ngang. 10.12.4 Các mối nối Các thanh cốt ngang có thể được nối ở các góc của mặt cắt ngang bằng đoạn nối chồng uốn 90°. Không cho phép dùng mối nối chồng thẳng cho các thanh cốt thép ngang trừ trường hợp các thanh nối chồng được bao bởi các móc ôm vòng của ít nhất bốn thanh giằng trên suốt chiều dài nối nằm ở các giao điểm của các thanh ngang và thanh cốt thép dọc. 10.12.5 Cốt đai vòng Trong trường hợp có thể cấu tạo được phải bố trí các đai vòng kín ôm lấy các thanh cốt dọc ở các góc của mặt cắt ngang. Nếu không đặt được các cốt đai vòng kín thì có thể dùng các cặp thanh hình chữ U có chân dài ít nhất bằng hai lần chiều dày vách và đặt vuông góc 90° với nhau. Các ống bọc cáp căng sau nằm ở các góc của mặt cắt ngang phải được neo vào trong vùng góc bằng các đai vòng k í n có đoạn cong 90° ở mỗi đầu để ôm vòng ít nhất một cốt thép dọc ở gần mặt phía ngoài của mặt cắt ngang. 11 TRIỂN KHAI CỐT THÉP VÀ MỐI NỐI CỐT THÉP 11.1. TỔNG QUÁT Các quy định ở các Điều 11.2.1, 11.2.4 và 11.5.3.1 cũng áp dụng cho các loại cốt thép đường kính 36 mm và nhỏ hơn trong bê tông có cường độ chịu nén, (f c ' ), tới 105 MPa chịu các giới hạn như quy định trong các Điều này. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các ứng lực tính toán trong cốt thép tại mỗi mặt cắt phải được triển khai về mỗi phía của mặt cắt đó bằng chiều dài ngàm, móc, các linh kiện nối cơ khí, hoặc một tổ hợp các loại này. C ó thể dùng các móc và các neo cơ khí trong việc triển khai các thanh chỉ chịu kéo. Điều này được áp dụng cho các loại cốt thép không dự ứng lực có giới hạn chảy quy định tối thiểu tới 690 MPa dùng cho các kết cấu và mối nối như quy định trong Điều 4.3.3. 11.1.2 Triển khai cốt thép chịu uốn 11.1.2.1 Tổng quát Vị trí mặt cắt khống chế cho việc triển khai cốt thép trong các cấu kiện chịu uốn phải được lấy tại các điểm có ứng suất lớn nhất và tại các đi ể m nằm bên trong khẩu độ mà ở đó cốt thép kề bên kết thúc hoặc được uốn lên. Ngoại trừ tại các điểm gối của các nhịp đơn giản và tại các mút đầu dầm hẫng, cốt thép trong kết cấu chịu uốn phải được bố trí kéo dài vượt qua điểm mà tại đó không yêu cầu cốt thép đó tham gia chịu kéo do uốn, với chiều dài không nhỏ hơn: • Chiều cao có hiệu của cấu kiện • 15 lần đường k í nh thanh danh định, hoặc • 1/20 lần nhịp tịnh. Tiếp đ ó , cốt thép phải tiếp tục được kéo dài một đoạn không nhỏ hơn chiều dài triển khai, , được quy định trong Điều 11.2. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Cốt thép chịu kéo cũng có thể triển khai bằng cách uốn lên qua bụng dầm để cốt thép nằm và kết thúc trong vùng chịu nén với chiều dài triển khai bằng tới mặt cắt thiết kế, hoặc bằng cách làm n ó liên tục với cốt thép trên mặt đối diện của cấu kiện. Phải bố trí các neo bổ sung cho cốt thép chịu kéo của cấu kiện chịu uốn ở những nơi lực trong cốt thép không tỷ lệ thuận với mô-men tính toán như sau: • Làm vát đế móng nghiêng, đánh bậc hoặc vuốt thon đầu. • Các dầm hẫng ngắn • Các cấu kiện chịu uốn chiều cao lớn, hoặc • Cốt thép chịu kéo trong cấu kiện không song song với mặt chịu nén. 11.1.2.2 Cốt thép chịu mô men dương Í t nhất một phần ba cốt thép chịu mô men dương trong các kết cấu nhịp giản đơn và 1/4 cốt thép chịu mômen dương trong các kết cấu liên tục phải kéo dài tới cùng một bề mặt của kết cấu ở bên ngoài đường tim gối. Ở các dầm, cốt thép này phải kéo qua tim gối ít nhất 150mm. 11.1.2.3 Cốt thép chịu mômen âm ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Chiều cao có hiệu của cấu kiện • 12 lần đường kính thanh danh định, và • 0,0625 lần chiều dài nhịp tịnh. 11.1.2.4 Mối nối chịu mô men Cốt thép chịu uốn trong các cấu kiện liên tục, ngàm hoặc hẫng hoặc bất kỳ cấu kiện nào của khung cứng, phải bố trí cốt thép liên tục tại các chỗ giao nhau với các cấu kiện khác sao cho phát triển được sức kháng mômen danh định của mối nối. Trong các vùng động đất 3 các mối nối phải được cấu tạo để chịu các mômen và các lực cắt do các tải trọng nằm ngang truyền qua mối nối. 11.2 TRIỂN KHAI CỐT THÉP Chiều dài triển khai cốt thép phải được tính theo cường độ chảy tối thi ể u của thanh thép. Có thể cho phép dùng các thanh cốt thép thường có giới hạn chảy tới 690 MPa trong các cấu kiện và mối nối quy định ở Điều 4.3.3 11.2.1 Các thanh thép tròn có gờ và sợi thép có gờ chịu kéo ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Với các thanh cốt thép thẳng có cường độ chảy tối thiểu quy định l ớ n hơn 520 MPa, thì phải có bố trí cốt thép ngang thỏa mãn các yêu cầu của Điều 8.2.5 cho kết cấu dầm và Điều 10.6.3 cho kết cấu cột. 11.2.1.1 Chiều dài triển khai cốt thép chịu kéo Chiều dài triển khai cốt thép kéo , phải không được nhỏ hơn t í ch số chiều dài triển khai cốt thép chịu kéo cơ bản được quy định tại đây, nhân với các hệ số điều chỉnh hoặc hệ số như được quy định trong các Điều 11.2.1.2 và 11.2.1.3. Chiều dài triển khai cốt thép chịu kéo không được nhỏ hơn 300 mm, trừ chiều dài triển khai cốt thép chống cắt theo quy định trong Điều 11.2.6. Chiều dài triển khai cốt thép chịu kéo tính bằng mm được xác định như sau (176) trong đó: (177) ở đây: = chiều dài triển khai cơ bản (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 λ cf = hệ số điều chỉnh do sơn phủ cốt thép λ lW = hệ số điều chỉnh cốt thép đặt trong bê tông nhẹ λ rc = hệ số điều chỉnh do kiềm giữ cốt thép bằng cốt thép đai λ er = hệ số điều chỉnh do bố trí thừa cốt thép f y = cường độ chảy được quy định của các thanh cốt thép (MPa) = cường độ chịu nén quy định của bê tông trong thiết kế (MPa) d b = đường kính thanh hoặc sợi (mm) Các hệ số điều chỉnh cho chiều dài triển khai cơ bản của cốt thép đ ể xét đến các hiệu ứng khác nhau được quy định tại điều này. Ngoài các quy định điều chỉnh tăng chiều dài trong Điều 11.2.1.2 và điều chỉnh giảm trong Điều 11.2.1.3, hệ số điều chỉnh được lấy bằng 1,0. 11.2.1.2 Các hệ số điều chỉnh làm tăng d ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Cốt thép nằm ngang, bê tông được đổ theo cách có trên 300 mm bê tông tươi được đổ bên dưới cốt thép, λ r l = 1,3 • Cốt thép nằm ngang, có dưới 300 mm bê tông tươi được đổ bên dưới cốt thép, bê tông có cường độ chịu n é n lớn hơn 70 MPa ............................................................................................................... λ r l =1,3 • Đối với bê tông nhẹ ...................................................................................... λ lW =1,3 • Đối với các thanh được bọc êpôxy với lớp bê tông bảo vệ nhỏ hơn 3d b hoặc với khoảng cách tịnh giữa các thanh nhỏ hơn 6d b ................................................................................................................. λ cf = 1,5 • Đối với các thanh bọc êpôxy không có điều kiện như trên .............................. λ cf = 1, 2 Tích số nhận được khi tổ hợp hệ số đối với cốt thép nằm ngang với hệ số thích hợp dùng cho các thanh bọc êpôxy ( λ rl × λ cf ) không được lớn hơn 1,7. 11.2.1.3 Hệ số điều chỉnh làm giảm d Chiều dài triển khai cơ bản, db , quy định trong Điều 11.2.1.1 được điều chỉnh theo các hệ số như quy định trong Điều 11.2.1.2 khi thích hợp, đồng thời được nhân với hệ số hoặc các hệ số sau đây: • Hệ số giảm chiều dài triển khai của cốt thép theo điều kiện được xem xét, λ rc phải thỏa mãn điều kiện sau ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trong đó: (179) C b = lấy bằng trị số nhỏ hơn giữa hai thông số khoảng cách từ tim thanh hay thép s ợ i được triển khai đến mặt b ê tông gần nhất và khoảng cách từ tim đến tim các thanh được triển khai (mm) k tr = chỉ số cốt thép đ ai A tr = tổng diện tích mặt cắt của cốt thép đai bố trí theo khoảng cách s và nó cắt ngang qua mặt cắt có khả năng nứt tách dọc theo cốt thép được triển khai (mm 2 ) s = khoảng cách lớn nhất từ tim đến tim cốt thép ngang trong phạm vi db (mm) n = số thanh hoặc sợi triển khai trong mặt phẳng nứt tách • Khi không yêu cầu neo hay triển khai cốt thép đủ dài để cốt thép làm việc tới giới hạn chảy hoặc ở nơi cốt thép trong các cấu kiện chịu uốn được bố trí nhiều hơn yêu cầu của tính toán ............................................... ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (A s cần thiết) A s bố trí) 11.2.2 Cốt thép có gờ chịu nén 11.2.2.1 Chiều dài triển khai cốt thép chịu nén Chiều dài triển khai cốt thép có gờ trong vùng chịu nén d không được nhỏ hơn tích số của chiều dài triển khai cơ bản theo quy định tại điều này với các hệ số điều chỉ nh thích hợp như được quy định trong Điều 11.2.2.2 hoặc 200 mm. Chiều dài triển khai cơ bản, db , đối với các thanh có gờ chịu nén phải thỏa mãn: hoặc (180) db = 0,044 d b f y (181) trong đó: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 = cường độ chịu nén quy định của bê tông ở tuổi 28 ngày, trừ khi có quy định về tuổi khác (MPa) d b = đường k í nh thanh (mm) 11.2.2.2 Các hệ số điều chỉnh Chiều dài triển khai cơ bản, db , có thể được nhân với các hệ số thích hợp, khi: • Không yêu cầu neo hoặc thanh cốt thép phải làm việc đến giới hạn chảy, hoặc ở những nơi cốt thép được bố trí vượt yêu cầu theo kết quả tính ............................................................................................................ (A s cần thiết) A s bố trí) • Cốt thép đ ược bao bên trong các thanh xoắn có đường kính thanh không nhỏ hơn 6 mm và bước xoắn không nhỏ hơn 100 mm ................................................................................................................................ 0,75 11.2.3 Bó thanh cốt thép ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Khi xác định các hệ số theo quy định trong các Điều 11.2.1.2 và 11.2.1.3, một bó thanh phải được coi như một thanh đơn có đường kính được xác định từ tổng diện tích tương đương. 11.2.4 Móc tiêu chuẩn chịu kéo Các quy định của điều này cũng có thể áp dụng cho cốt thép đường kính 36 mm hoặc nhỏ hơn trong bê tông có cường độ chịu nén tới 105 MPa (f c '). Với các đầu móc của cốt thép có cường độ chảy lớn hơn 520 MPa, phải bố trí cốt thép đai giằng theo các quy định của Điều 11.2.4.3. Các móc không ở vùng kích thước đột biến của cấu kiện, có thể áp dụng hệ số điều chỉnh theo Điều 11.2.4.2. 11.2.4.1 Chiều dài triển khai cơ b ả n của thanh có đầu uốn móc Chiều dài triển khai, dh , tính theo mm, đối với các thanh có gờ chịu kéo, đầu thanh có móc tiêu chuẩn như quy định trong Điều 10.2.1, phải được xác định bằng tích số của chiều dài triển khai cơ bản hb tính theo Phương trình178 với hệ số điều chỉnh thích hợp, như được quy định trong Điều 11.2.4.2 nhưng không được nhỏ hơn giá tr ị nhỏ của các trị số sau: • 8 lần đường kính thanh, hoặc • 150 mm Chiều dài triển khai cơ bản, hb , của thanh cốt thép có đầu uốn móc phải lấy bằng: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 trong đó: d b = đường kính thanh (mm) = cường độ chịu nén của bê tông được quy định dùng trong thiết kế, đối với bê tông thường không lớn hơn 105 MPa (MPa) f y = giới hạn chảy của thanh cốt thép (MPa) 11.2.4.2 Các hệ số điều chỉnh Chiều dài triển khai cơ b ả n của cốt thép có đầu móc, hb , phải được nhân với một hệ số hoặc các hệ số sau thích hợp khi: • Đối với bê tông nhẹ có cường độ chịu nén không lớn hơn 70 MPa ....................... λ cf = 1,3 • Đối với cốt thép được bọc êpôxy ........................................................................ λ cf =1,2 • Đối với thanh đường kính 36 mm và nhỏ hơn, có lớp bảo vệ mặt bên thẳng góc với mặt phẳng móc không nhỏ hơn 64 mm, uốn móc 90°, lớp bảo vệ trên đoạn thanh kéo dài quá móc không nhỏ hơn 50 mm ... λ r c = 0,8 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Đối với các thanh đường kính 36 mm và nhỏ hơn, móc uốn 180°, được bao bởi các cốt thép đai giằng hoặc cốt đai vòng vuông góc với thanh, bố trí dọc theo toàn bộ chiều dài triển khai, dh , với quãng cách không vượt quá 3d b và cốt thép đai đầu tiên được bố trí bắt đầu từ vị tr í cách phía ngoài đi ể m uốn của đầu móc 2d b ..... λ r c = 0,8 • Khi neo hay là chiều dài triển khai không yêu cầu để cốt thép làm việc đến giới hạn chảy hoặc khi cốt thép được bố tr í nhiều hơn so với yêu cầu t í nh toán ................................................................................................. = (A s cần thiết) A s bố trí) 11.2.4.3 C ấu tạo cốt thép giằng đối với thanh có đầu móc Đối với các thanh được triển khai có móc tiêu chuẩn tại các đầu mút hẫng của các cấu kiện với cả hai lớp bê tông bảo vệ bên cạnh và trên đ ỉ nh hoặc ở đáy nhỏ hơn 64 mm, thanh có móc phải được bao trong các thanh giằng hoặc cốt đai đặt dọc trên toàn chiều dài triển khai, dh , cách nhau không quá 3d b như đã chỉ ra trong Hình 11, không dùng hệ số theo quy định ở Điều 11.2.4.2 đối với cốt thép hướng ngang. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với bê tông thường có cường độ trong khoảng 70 MPa và 105 MPa, chiều dài triển khai của thanh có móc phải được bao trong các thanh giằng hoặc cốt đai đường kính 10 mm hay lớn hơn, dọc trên toàn chiều dài triển khai, dh , cách nhau không quá 3d b . Í t nhất phải có 3 thanh giằng hoặc cốt đai. 11.2.5 Tấm lưới sợi thép hàn 11.2.5.1 Lưới sợi thép có gờ Khi dùng cốt thép không phải với mục đích chống cắt thì chiều dài triển khai ℓ hd (mm) của lưới sợi hàn có gờ tính từ đi ể m mặt cắt khống chế cho đến đầu của sợi thép không được nhỏ hơn một trong hai giá trị dưới đây: • Tích số của chiều dài khai triển cơ bản và hệ số điều chỉnh hoặc các hệ số theo quy định của Điều 11.2.6, hoặc • 200mm trừ mối nối chồng theo quy định của Điều 11.2.6. Phải lấy chiều dài khai triển của cốt thép chống cắt theo quy định của Điều 11.2.6. Chiều dài triển khai cơ bản hd , đối với tấm lưới sợi thép hàn có gờ, có không ít hơn một sợi thép ngang ở trong chiều dài triển khai ít nh ấ t là 50mm tính từ điểm tại mặt cắt khống chế, phải thỏa m ã n: , và (183) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 trong đó: A w = diện tích của một sợi thép riêng lẻ được nối hoặc được triển khai (mm 2 ) s w = khoảng cách các sợi thép được nối hoặc được triển khai (mm) Chiều dài triển khai cơ bản của tấm lưới sợi thép hàn có g ờ không có các sợi thép ngang ở trong chiều dài triển khai, phải xác định như đối với sợi thép có gờ, theo Điều 11.2.1.1 11.2.5.2 Tấm lưới sợi thép trơn Để tấm lưới sợi thép trơn hàn làm việc đến giới hạn ch ả y phải ngàm 2 sợi thép ngang với một sợi thép ngang gần hơn, tối thiểu 50 mm tính từ điểm mặt cắt khống chế tính toán, nếu không thì chiều dài triển khai, d , được đo từ đi ể m mặt cắt khống chế tới sợi thép ngang ngoài cùng phải bằng: (185) Chiều dài khai triển được điều chỉnh các hệ số theo trường hợp cho các cốt thép quy định trong Điều 11.2.1.2 và với hệ số dùng cho bê tông nhẹ quy định theo Điều 11.2.1.2 khi thích hợp. Tuy nhiên không được lấy d nhỏ hơn 150 mm trừ các mối nối chồng quy định theo Điều 11.6.2 11.2.6 Cốt thép chống cắt ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Cốt thép đai trong cống bê tông phải thoả mãn các quy định của Điều 10.4.2.7 Phần 12 bộ tiêu chuẩn này và không theo các quy định của Điều này. Cốt thép chống cắt phải được đặt thật sát với bề mặt cấu kiện đến mức mà các yêu cầu về lớp bê tông bảo vệ và tương quan vị trí của cốt thép khác cho phép. Giữa các móc neo, tại chỗ uốn cong trong đoạn liền của cốt đai đơn chữ U hoặc cốt đai nhiều nhánh U phải bao một thanh dọc. Khi uốn các thanh cốt thép dọc để cấu tạo làm việc như c ố t thép ngang, nếu uốn đưa vào vùng chịu kéo thì cần nối liên tục với cốt thép dọc, nếu uốn đưa vào vùng chịu nén thì phải kéo triển khai vượt qua giữa chiều cao, h/2 dầm như theo quy định cho chiều dài triển khai để phất triển ứng suất trong cốt thép làm việc thỏa mãn Phương trình 76. 11.2.6.2 Neo cốt thép có gờ Các đầu của thanh đơn, thanh U đơn, hoặc các cốt đai U nhiều nh á nh được neo như sau: • Đối với thanh 16 mm và sợi 6 mm, và nhỏ hơn, và đối với các thanh đường kính 19 mm, đường kính 22 mm và 25 mm có f y bằng 275 MPa hoặc nhỏ hơn: neo bằng một móc tiêu chuẩn quanh cốt thép dọc, và • Đối với các cốt đai đường kính 19 mm, đường kính 22 mm và đường kính 25 mm có f y lớn hơn 275 MPa: neo bằng một móc đai tiêu chuẩn quanh một thanh dọc, cộng với một chiều dài ngàm giữa điểm giữa chiều cao của cấu kiện và đầu móc phía ngoài e phải thỏa mãn: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 11.2.6.3 Neo cốt thép tấm lưới sợi thép Mỗi chân của tấm lưới sợi thép trơn tạo thành các cốt đai U giản đơn phải được neo theo cách: • Hai sợi thép dọc đặt cách nhau 50 mm dọc theo cấu kiện tại đ ỉ nh cốt đai U, ho ặ c • Một sợi thép dọc được đặt tính từ mặt chịu nén không lớn hơn d/4 và sợi thép thứ hai đặt gần với mặt chịu nén hơn và đặt cách sợi thép thứ nhất không nhỏ hơn 50 mm. Sợi thép th ứ hai có thể đặt trên chân cốt đai ở xa điểm uốn, hoặc trên đi ể m uốn với đường kính uốn về phía trong không nhỏ hơn 8d b . Trên mỗi đầu của cốt đai chân giản đơn của tấm lưới sợi thép có gờ hoặc trơn hàn phải bố trí hai sợi thép dọc đặt cách nhau ít nhất là 50 mm và sợi ở phía trong không nhỏ hơn d/4 hoặc 50 mm từ nửa chiều cao cấu kiện. Sợi thép dọc phía ngoài tại mặt chịu kéo không được xa hơn cốt thép chủ chịu uốn sát nhất t ớ i mặt chịu kéo. 11.2.6.4 Các cốt đai bao kín Đối với các cặp cốt đai: hay các đai giằng được bố trí để tạo thành một cốt đai bao kín ph ả i được cấu tạo neo chắc chắn và được nối nếu chiều dài đoạn chồng không nhỏ hơn 1,7 d , trong đó d là chiều dài khai triển đối với các thanh chịu kéo. Với các cấu kiện có chiều cao không nhỏ hơn 450 mm, các mối nối cốt đai bao kín chịu lực kéo do các tải trọng tính toán A b f y sinh ra không vượt quá 40.000 N cho một chân có thể coi như là đủ nếu các chân cốt đai kéo dài đầy đ ủ trên chiều cao có hiệu của cấu kiện. Cốt thép xoắn ngang phải được bố tr í đầy đ ủ và liên tục và phải được neo bởi móc tiêu chuẩn uốn góc 135° xung quanh cốt thép dọc. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Bất kỳ thiết bị cơ khí nào có thể phát huy được cường độ của cốt thép mà không gây hư hại cho bê tông đều có thể dùng như là một neo. Sự làm việc của các neo cơ kh í phải được đánh giá bằng các th ử nghiệm trong phòng thí nghiệm. Sự phát triển ứng suất của cốt thép có thể là sự kết hợp của neo cơ khí và chiều dài ngàm phụ thêm của cốt thép ở giữa đi ể m ứng suất thanh lớn nhất và neo cơ khí. Phải thể hiện đầy đủ các chi tiết của các neo cơ khí trong hồ sơ thiết kế khi dùng loại neo này. 11.4 TRIỂN KHAI TAO CÁP DỰ ỨNG LỰC 11.4.1 Tổng quát Khi xác định sức kháng của các cấu kiện bê tông dự ứng lực ở vùng đầu của chúng, phải xét tới sự tích lũy dần của lực cáp trong chiều dài truyền lực và chiều dài triển khai của cáp. Ứ ng suất trong cốt thép dự ứng lực có thể được coi là thay đổi tuyến tính từ 0,0 tại điểm mà dính bám bắt đầu đến giá trị ứng suất có hiệu sau khi mất mát, f pe , tại cuối chiều dài đoạn truyền lực. Giữa điểm cuối chiều dài truyền lực và phần chiều dài triển khai, ứng suất cáp có thể được xem là tăng tuyến tính, đạt ứng suất mức sức kháng danh định, f ps , ở chiều dài triển khai của cáp. Để áp dụng điều này, chiều dài truyền có thể lấy bằng 60 lần đường kính tao thép và chiều dài triển khai phải lấy theo chỉ dẫn ở Điều 11.4.2. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các quy định của Điều 11.4 có thể áp dụng cho bê tông thường có cường độ chịu nén tới 70 MPa tại thời điểm đ ó ng neo dự ứng lực (f ci ' ) và cường độ ch ị u nén thiết kế (f c ) tới 105 MPa. 11.4.2 Tao cáp có dính bám Cáp dự ứng lực căng trước phải được dính bám vượt qua mặt cắt yêu cầu, (để phát triển truyền lực nén tới f ps ) một đoạn bằng chiều dài triển khai, , tính bằng mm, ở đây phải thỏa mãn: ≥ k (0,15f p s - 0,097 f pe ) d b (187) trong đó: d b = đường kính danh định của tao thép (mm) f ps = ứng suất bình quân trong thép dự ứng lực vào lúc đạt được sức kháng danh định cần thiết của cấu kiện (MPa) f pe = ứng suất có hiệu trong thép dự ứng lực sau mất mát (MPa) k = 1,0 đối với tấm dự ứng lực trước, cọc, và cấu kiện dự ứng l ự c trước khác có chiều dày nhỏ hơn hoặc bằng 600 mm. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Sự biến đổi của ứng suất thiết kế trong tao cáp dự ứng lực trước từ đầu tự do của cáp có thể được tính như sau: • Từ đi ể m mà dính kết bắt đầu đến điểm cuối chiều dài truyền: (188) • Từ cuối chiều dài truyền đến cuối chiều dài triển khai của cáp: (189) ở đây: = khoảng cách từ đầu tự do của cáp dự ứng lực căng trước tới mặt cắt của cấu kiện được xem xét (mm) f px = ứng suất thiết kế trong cáp dự ứng lực căng trước ở mức sức kháng uốn danh định tại mặt cắt cấu kiện được xem xét (MPa) 11.4.3 Các tao cáp mất dính bám từng phần ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Số tao cáp bị mất dính bám từng phần không được vượt quá 25% tổng số tao cáp. Số tao cáp mất dính bám trong bất kỳ hàng ngang nào đều không được vượt quá 40% số tao cáp trong hàng đó. Chiều dài mất dính bám của bất kỳ tao cáp nào đều phải đảm bảo sức kháng được phát triển đầy đủ ở mọi mặt cắt đang được nghiên cứu và tất cả các trạng thái giới hạn đều được thoả mãn. Không tạo mất dính bám lớn hơn 40% của tổng số cáp, hoặc bốn tao cáp, lấy giá trị lớn hơn, tại bất k ỳ mặt c ắ t nào. Các tao mất dính bám phải được phân b ố đối xứng theo đường tim của cấu kiện. Chiều dài mất dính bám của các đôi tao cáp đặt đối xứng với tim cấu kiện phải bằng nhau. Các cáp tao phía ngoài của mỗi hàng ngang phải được dính bám hoàn toàn. 11.5 MỐI NỐI THANH CỐT THÉP Có thể dùng các cốt thép có cường độ chảy tới 690 MPa cho các cấu kiện và các mối nối như quy định ở Điều 4.3.3. Với các thanh nối chồng có cường độ chảy lớn hơn 520 MPa, phải bố trí cốt thép ngang trên suốt chiều dài nối chồng theo quy định tại Điều 8.2.5 đối với kết cấu dầm và Điều 10.6.3 đối với kết cấu cột. 11.5.1 Chi tiết cấu tạo Các vị trí, hình loại và kích thước cho phép của các mối nối, bao gồm cả việc đặt mối nối so le đối với các thanh cốt thép phải được thể hiện trong hồ sơ thiết kế. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 11.5.2.1 Mối nối chồng Chiều dài chồng của các mối nối chồng các thanh riêng l ẽ phải theo các quy định trong các Điều 11.5.3.1 và 11.5.5.1. Mối nối chồng đặt trong các bó thanh cốt thép theo quy định của Điều 11.2.3. Các mối nối của từng thanh riêng lẻ trong một bó không được chồng lên nhau. Các bó nguyên không được nối theo kiểu nối chồng. Không được dùng các mối nối chồng đối với các thanh chịu kéo đường kính lớn hơn 36 mm. Các thanh được nối bằng các m ối nối chồng không tiếp xúc trong các cấu kiện chịu uốn không được đặt cách nhau theo chiều ngang xa hơn 1/5 chiều dài mối nối chồng yêu cầu hoặc 150mm. Đối với các cột c ó cốt thép dọc neo vào phần thân trụ có kích thước đường kính lớn hơn, cốt thép dọc của cột và thân nối chồng không tiếp xúc và cốt thép dọc của cột cách xa cốt thép dọc phần thân trụ theo chiều ngang một khoảng bằng một phần năm chiều dài nối chồng yêu cầu hay 150 mm thì cự ly cốt thép đai trong đoạn nối chồng phải đảm bảo yêu cầu theo phương trình sau: (190) Trong đó: S max = Khoảng cách cốt thép đai trong vùng nối chồng (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 f ytr = Cường độ chảy tối thiểu của cốt thép đai th â n trụ (MPa) ℓ s = chiều dài nối chồng chịu kéo của cốt thép dọc của cột (mm) A ℓ = diện tích cốt thép dọc cột (mm 2 ) f ul = cường độ chịu kéo tối thiểu của cốt thép dọc cột (MPa), 620 MPa với thép ASTM A615 và 552 MPa với thép ASTM A706 k = hệ số đại diện tỷ lệ của cốt thép chịu kéo của cột với toàn bộ cốt thép của cột theo sức kháng danh định 11.5.2.2 Mối n ố i cơ khí Sức kháng của một mối nối cơ khí đầy đ ủ phải không được nhỏ hơn 125% cường độ chảy quy định của thanh chịu kéo hoặc chịu nén, tùy yêu cầu. Tổng độ trư ợ t của thanh nằm trong ống bọc mối nối của đầu nối sau khi chất tải kéo tới 207 MPa và giảm tải tới 20 MPa không được vượt quá các chuyển vị sau đây được đo giữa các đi ể m định cỡ trống của ố ng bọc mối nối: • Với kích thước thanh tới đường kính 43 mm ........................................................... 0,25mm • Với các thanh đường kính 57 mm ........................................................................... 0,75mm ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Việc hàn các mối nối hàn phải theo b ả n hiện hành của TCVN 9392:2012. Các thanh phải được nối bằng các mối nối đối đầu hàn thấu. Sức kháng của mối nối phải được quy định là không nhỏ hơn 125% cường độ chảy quy định của thanh chịu kéo. Không được dùng mối nối hàn cốt thép của bản mặt cầu. 11.5.3 Mối nối cốt thép chịu kéo Các quy định trong Điều này cũng có thể áp dụng cho cốt thép thanh đường k í nh 36 mm hoặc nhỏ hơn trong bê tông thường có cường độ chịu nén thiết kế (f c ' ) trong khoảng 70 MPa đến 105 MPa. Khi cường độ chịu nén của bê tông lớn hơn 70 MPa, phải bố tr í các thanh giằng hoặc cốt đai có đường kính 10 mm hay lớn hơn với khoảng cách 250 mm, dọc trên toàn chiều dài triển khai ít nhất phải có 3 thanh giằng hoặc cốt đai. 11.5.3.1 Mối nối chồng chịu kéo Chiều dài chồng lấn tối thi ể u của các mối nối chồng chịu kéo phải theo yêu cầu các mối nối chồng loại A hay B như sau nhưng không nhỏ hơn 300 mm. Mối nối chồng loại A ................................................................................................. 1,0 Mối nối chồng loại B ................................................................................................ 1,3 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trừ các trường hợp được quy định sau đây, mối nối chồng của các thanh có gờ và các sợi có gờ chịu kéo là mối nối chồng loại B. Mối nối chồng loại A là loại mối nối được dùng trong các trường hợp: (a) Bố tr í cốt thép với diện tích tối thiểu g ấ p hai lần diện tích yêu cầu theo tính toán trên toàn bộ chiều dài nối chồng (b) Một nửa hoặc ít hơn một nửa số lượng cốt thép phải nối trong phạm vi chiều dài nối chồng yêu cầu. Với các mối nối chồng của cốt thép có f y > 520 MPa, phải bố trí cốt thép đai trên suốt chiều dài nối chồng yêu cầu theo quy định của Điều 8.2.5 cho kết cấu dầm và Điều 10.6.3 cho kết cấu cột. 11.5.3.2 Mối nối cơ khí hoặc mối nối hàn chịu kéo Các mối nối cơ kh í hoặc các mối nối hàn chịu kéo, được sử dụng khi diện tích cốt thép bố trí í t hơn hai lần diện tích cần thiết theo tính toán, phải đáp ứng các yêu cầu của loại mối nối cơ khí toàn phần hoặc của các mối nối hàn toàn phần. Các mối nối cơ khí hoặc các mối nối hàn tại nơi diện tích cốt thép bố trí ít nhất bằng 2 lần diện tích theo tính toán và khi các mối nối được đặt so le ít nhất là 600 mm, có thể được thiết kế để có khả năng chịu không nhỏ hơn 2 lần ứng lực kéo ở trong thanh tại mặt cắt đang xét hoặc một nửa cường độ chảy quy định của cốt thép. CHÚ THÍCH: Mối nối cơ khí toàn phần, mối nối hàn toàn phần là loại mối nối có khả năng làm việc tới giới hạn ch ả y. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các mối nối thanh cốt thép trong các cấu kiện giằng chịu kéo phải được thực hiện với các mối nối được hàn toàn phần hoặc các mối nối cơ khí toàn phần. Các mối nối trong các thanh kề bên phải đặt so le không nhỏ hơn 750 mm. CHÚ THÍCH: Cấu kiện giằng chịu kéo là loại cấu kiện có đặc điểm sau: • Toàn bộ mặt cắt ngang chịu kéo • Ứ ng suất trong cốt th é p đạt tới mức t ấ t cả cốt thép đều phát huy hiệu quả Ví dụ như thanh căng trong kết cấu vòm thanh căng, thanh treo hoặc thanh chịu kéo trong kết cấu dàn. 11.5.5 Mối nối thanh chịu nén 11.5.5.1 Mối nối chồng chịu nén Chiều dài chồng lấn , của các mối nối chồng chịu nén phải không nhỏ hơn hoặc 300 mm hoặc như sau: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Nếu f y > 420 MPa thì = m(0,13f y - 24,0) d b ............................................................ (192) trong đó: • Khi cường độ bê tông quy định, , nhỏ hơn 21 MPa ........................................ m = 1,33 • Khi các mối nối ở trong thanh giằng có diện tích có hiệu không nhỏ hơn 15% tích số của chiều dày bộ phận chịu nén với khoảng cách thanh giằng kéo ............................................................................. m = 0,83 • Khi có đai xoắn ốc ........................................................................................... m = 0,75 • Trong tất cả các trường hợp khác ..................................................................... m = 1,0 trong đó: f y = cường độ ch ả y quy định của các thanh cốt thép (MPa) d b = đường kính thanh (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 11.5.5.2 Mối nối cơ khí hoặc mối nối hàn chịu nén Các mối nối cơ khí hoặc các mối nối hàn chịu nén được dùng phải thoả mãn các yêu cầu đối với các mối nối cơ khí toàn phần hoặc các mối nối được hàn toàn phần theo quy định trong các Điều 11.5.2.2 và Điều 11.5.2.3 tương ứng. 11.5.5.3 Mối nối ép mặt đối đầu thanh Trong các thanh chỉ yêu cầu chịu nén, lực nén có thể được truyền bởi ép mặt trên các đầu cắt vuông được giữ tiếp xúc đồng tâm bằng một cơ cấu thích hợp. Các mối nối ép mặt đầu thanh chỉ được dùng trong các cấu kiện được các cốt đai ngang giằng kín, cốt đai kín hoặc đai xoắn ốc. Các mối nối ép mặt đối đầu phải đặt so le hoặc tại vị trí các mối nối phải bố tr í các thanh khác liên tục. Các thanh liên tục trong mỗi mặt của cấu kiện phải có cường độ chịu kéo tính toán không nhỏ hơn 0,25 f y lần diện tích cốt thép trong mặt cắt đ ó . 11.6 MỐI NỐI TẤM LƯỚI SỢI THÉP HÀN 11.6.1 Mối nối tấm lưới sợi thép có gờ hàn chịu kéo Chiều dài nối chồng của các mối nối chồng của tấm lưới sợi thép có gờ hàn có các sợi thép ngang nằm trong chiều dài chồng, được đo giữa các đầu của mỗi tấm lưới, phải không được nhỏ hơn hoặc 1,3 hoặc 200 mm. Đoạn chồng được đo giữa các sợi thép ngang ngoài cùng của mỗi tấm lưới không được nhỏ hơn 50 mm. Các mối nối chồng của các tấm lưới sợi thép có gờ hàn khi không có các sợi thép ngang ở trong chiều dài mối nối chồng phải được xác định như là đối với sợi thép có gờ phù hợp với các quy định của Điều 11.5.3.1. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Khi diện tích cốt thép được bố trí là nhỏ hơn hai lần diện tích yêu cầu tại vị trí mối nối, chiều dài nối chồng được đo giữa các sợi thép ngang ngoài cùng của mỗi tấm lưới phải không được nhỏ hơn: • Tổng của một khoảng cách của các sợi thép ngang cộng 50 mm, hoặc • 1,5 , hoặc • 150 mm trong đó: = chiều dài triển khai được quy định trong Điều 11.2 (mm) Khi diện tích cốt thép bố trí ít nhất bằng hai lần diện tích cốt thép yêu cầu tại vị trí nối, chiều dài chồng lên nhau được đo giữa các sợi thép ngang ngoài cùng của mỗi tấm lưới phải không nhỏ hơn hoặc 1,5 hoặc 50 mm. 12 ĐỘ BỀN 12.1 TỔNG QUÁT Phải thiết kế bảo vệ cốt thép và thép dự ứng lực của kết cấu bê tông chống lại sự ăn mòn trong suốt tuổi thọ kết cấu. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Cốt thép ph ủ bọc êpôxy hoặc được mạ • Dùng phụ gia đặc biệt trong bê tông. • Dự kiến bê tông bị phơi nhiễm trong nước muối hoặc đất nước có sun-fát. • Yêu cầu các phương pháp bảo dưỡng đặc biệt. Các biện pháp bảo vệ vì mục tiêu độ bền phải thoả mãn các yêu cầu theo quy định trong Điều 5.2.1 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này. 12.2 CỐT LIỆU CÓ PHẢN ỨNG KIỀM SILIC Phải áp dụng các quy định của Điều 8.3.4 của Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD 12.3 LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ Lớp bê tông bảo vệ đối với thép dự ứng lực và cốt thép không có lớp ph ủ bảo vệ không được nhỏ h ơ n quy định trong B ả ng 13 và được điều chỉnh theo tỷ lệ Nước/Bê tông, trừ khi có các quy định khác tại điều này hoặc trong Điều 12.4. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Lớp bê tông bảo vệ đối với tao cáp dự ứng lực kéo trước, neo và các mối nối cơ học đối với các thanh cốt thép hoặc các tao cáp dự ứng lực kéo sau phải giống như là với cốt thép. Lớp bê tông bảo vệ đối với các ống bọc kim loại của các bó tao cáp kéo sau không được nhỏ hơn: • Như quy định đối với cốt thép ch ủ • 1/2 đường kính ống bọc, hoặc • Như quy định trong Bảng 1 3. Đối với các mặt cầu bê tông đ ể phơi lộ trực tiếp xe chạy, do tác động vấu lốp xe và xích xe, phải dùng lớp phủ thêm đ ể bù đắp tổn thất dự kiến về chiều dày do sự mài mòn như được quy định trong Điều 5.2.4 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này. Các hệ số điều chỉnh đối với tỷ lệ nước- ximăng, W/C, phải lấy như sau: • Với W/C ≤ 0,40 ......................................................................................................... 0,8 • Với W/C ≤ 0,50 ......................................................................................................... 1,2 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Lớp bê t ô ng bảo vệ đối với các cốt giằng các cốt đai có thể mỏng hơn 12mm so với tr ị số quy định trong Bảng 13 đối với các thanh ch ủ , nhưng không được nhỏ hơn 25 mm. Bảng 13 - Lớp bê tông bảo vệ đố i với cốt thép chủ không lớp ph ủ bảo vệ (mm) Trạng thái Lớp bê tông bảo vệ (m m ) Phơi lộ trực tiếp trong nước muối 100 Đúc áp vào đất 75 Vùng bờ biển ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Bề mặt cầu chịu vấu lốp xe hoặc xích mài mòn 60 Bề mặt phơi lộ ngoài, khác các điều trên 50 Phơi lộ bên trong, khác các điều trên • Với thanh tới đường kính 36 mm 40 • Thanh đường kính 43 mm 57 mm ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đáy bản đúc tại chỗ • thanh tới đường kính 36 mm 25 • các thanh đường kính 43 mm 57 mm 50 Đáy panen ván khuôn đúc sẵn 20 Cọc bê tông cốt thép đúc sẵn ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Môi trường không ăn mòn 50 Môi trường ăn mòn 75 Cọc dự ứng lực đúc sẵn 50 Cọc đúc t ạ i chỗ • Môi trường không ăn mòn ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Môi trường ăn mòn 75 - Phổ biến - Được bảo vệ 75 • Giếng đứng 50 Đ ổ bê tông trong lỗ khoan bằng ống đ ổ bê tông trong nước hoặc thi công trong vữa sét 75 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Xe chạy trực ti ế p trên bản nắp hộp 60 • Đất đắp trên đ ỉ nh cống hộp nhỏ hơn 600 mm 50 • Các b ộ p h ậ n khác 25 12.4 LỚP PHỦ BẢO VỆ CỐT THÉP Bảo vệ chống Clorua ăn mòn cốt thép có thể dùng biện pháp ph ủ bọc êpôxy hoặc mạ cốt thép, ống bọc kéo sau và phần kim kh í của neo, bọc êpôxy cho tao cáp dự ứng lực. Lớp bê tông bảo vệ đối với thép được bọc ê pôxy có thể lấy theo trị số ở Bảng 13 theo trường hợp mặt phơi lộ bên trong. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Ố ng bọc cho các bó cáp kéo sau đặt bên trong, được thiết kế theo sức kháng dính bám, phải được phun vữa sau khi tạo ứng suất trước. Các bó tao cáp khác phải được thường xuyên bảo vệ chống ăn mòn và các chi tiết bảo vệ phải được quy định trong hồ sơ thiết kế. 13 CÁC CẤU KIỆN ĐẶC BIỆT 13.1 BẢN MẶT CẦU Các yêu cầu đối với bản mặt cầu, ngoài việc phải theo các quy định trong tiêu chuẩn này, còn phải theo quy định trong Phần 9 bộ tiêu chuẩn này. 13.2 VÁCH NGĂN, DẦM CAO, DẦM HẪNG NGẮN, DẦM CHÌA VÀ GỜ DẦM KHẤC 13.2.1 Tổng quát Các kết cấu vách ngăn, dầm hẫng ngắn, dầm chìa, gờ dầm khấc và các dầm bụng cao khác chủ yếu chịu cắt và xoắn và chiều cao là tương đối lớn so với nhịp của ch ú ng phải thiết kế theo quy định của Điều này. Các dầm cao phải được phân tích và thiết kế theo mô hình chống-và-giằng được quy định trong Điều 6.3. hoặc theo mô hình lý thuyết được chấp nhận. 13.2.2 Vách ngăn ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các vách ngăn trung gian có thể được bố trí giữa các dầm trong hệ dầm cong hoặc ở nơi cần thiết để t ạo sức kháng xoắn và để đỡ mặt cầu tại các điểm thây đổi kích thước hình học hoặc tại các điểm giao tạo góc trong dầm. Đối với các dầm mặt cắt ngang nhiều hộp cong, có bán kính phía trong nhỏ hơn 240 000 mm phải bố tr í cấu tạo các vách ngăn trung gian. 13.2.3 Các yêu cầu chi tiết đối với dầm cao Sức kháng kéo tính toán, N R tính theo đơn vị N, của một cặp thanh cốt thép ngang phải thoả mãn: N R = ɸ f y A s ≥ 0,83 b v s (193) trong đó: b v = bề rộng bụng dầm (mm) f y = cường độ chảy của cốt thép (MPa) A s = diện tích cốt thép trong khoảng cách s (mm 2 ) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 s = khoảng cách cốt thép (mm) Khoảng cách cốt thép ngang, s, phải không vượt quá hoặc d/4 hoặc 300 mm. Các thanh cốt thép dọc có dính bám sẽ được bố trí phân bố về mỗi mặt của bụng dầm theo từng cặp. Cường độ kháng kéo của cặp cốt thép dính bám không được nhỏ hơn trị số tính theo Phương trình 193. Khoảng cách thẳng đứng giữa mỗi cặp cốt thép, s, phải không vượt quá hoặc d/3 hoặc 300 mm. Đối với các bụng dầm có bề rộng nhỏ hơn 250 mm, có thể được đặt một thanh cốt thép đơn l ẻ đủ đảm bảo sức kháng kéo yêu cầu để thay thế cho một cặp các thanh cốt thép dọc. 13.2.4 Dầm hẫng ngắn và dầm chìa 13.2.4.1 Tổng quát Các bộ phận được coi như là dầm hẫng ngắn, hoặc dầm ch ì a khi a v nhỏ h ơn d, như đã chỉ ra trong Hình 12 dưới đây. Nếu a v lớn hơn d, bộ phận đó phải được thiết kế như một dầm hẫng. Hình 12 - Mô tả ký hiệu Mặt cắt tại mặt gối được thiết kế đ ể chịu đồng thời lực cắt tính toán V u , mô men tính toán ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 và một lực kéo nằm ngang tính toán xảy ra đồng thời N uc . Trừ khi thực hiện các biện pháp đặc biệt để ngăn ngừa lực kéo N uc không phát triển, N uc phải lấy không nhỏ hơn 0,2 V u . N uc phải được nhìn nhận như là một hoạt tải, ngay cả khi nó phát sinh do từ bi ế n, co ngót và thay đổi nhiệt độ gây ra. Tỷ số thép A s /bd tại mặt gối không được nhỏ hơn 0,04 / f y với d được đo từ mặt gối. Diện tích tổng cộng A h của các cốt đai kín hoặc các giằng phải không nhỏ hơn 50% diện tích A s của cốt thép chịu kéo chủ. Các đai hoặc giằng phải phân bổ đều trong đoạn 2/3 chiều cao có hiệu kề với cốt thép chủ. Tại mặt trước của dầm hẫng ngắn hoặc dầm chìa, cốt thép ch ủ chịu kéo phải được neo để làm việc phát triển ứng suất tới cường độ chảy được quy định, f y . Diện tích gối đỡ trên dầm ngắn hoặc dầm chìa phải không nhô ra ngoài đoạn thẳng của các thanh kéo chủ hoặc xa ra ngoài mặt bên trong của bất kỳ thanh neo ngang nào. Chiều cao tại mép ngoài của diện tích gối đỡ không được nhỏ hơn nửa chiều cao tại mặt gối. 13.2.4.2 Phương phép thiết kế theo mô hình chống-và-giằng Mặt cắt tại mặt gối các dầm hẫng ngắn và dầm chìa có thể thiết kế theo phương pháp tính mô hình chống-và-giằng được quy định trong Điều 6.3, hoặc theo các quy định của Điều 13.2.4.1, trừ khi: • Thiết kế cốt thép truyền lực cắt mặt tiếp xúc (cắt - ma sát), A vf , để chịu lực cắt tính toán V u , phải theo quy định ở Điều 8.4. ngoại trừ: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 V n = 0,2 f ' c b w d e và (195) V n = 5,5 b w d e (196) - Với loại bê tông "nhẹ toàn phần" hoặc " bê tông nhẹ-cát thường", sức kháng cắt danh định, V n tính theo đơn vị N, phải thỏa mãn điều kiện: V n = (0,2-0,07 a v /d) b w d e và ( 197) V n = (5,5-1,9 a v /d e )b w d (198) • Cốt thép A s để chịu ứng lực tính toán phải được xác định như đối với các bộ phận thông thường chịu uốn và tải trọng hướng trục. • Diện t í ch cốt thép kéo chủ , A s , phải thỏa mãn điều kiện: , và (199) • Và diện tích các cốt đai hoặc giằng k í n đặt b ê n trong khoảng cách bằng với 2 d e /3 từ cốt thép chủ phải thỏa mãn điều kiện: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 với A n ≥ N uc /ɸ f y (201) trong đó: b w = bề rộng sườn dầm (mm) d e = chiều cao trọng tâm thép (mm) A vf = diện tích thép chịu ma sát cắt (mm 2 ) 13.2.5 Đầu dầm cắt khấc 13.2.5.1 Tổng quát Đầu dầm khấc như được minh hoạ trong Hình 13, phải chịu các lực: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Các lực kéo dưới bệ kê gối tại vị trí đường nứt 2 • Lực cắt xuyên tại các điểm chịu tải trọng ở vị trí đường nứt 3 và • Lực ép mặt tại vị trí đường nứt 4. Hình 13 - Ký hiệu và các vị trí có khả năng bị nứt đối với đầu dầm cắt khấc Đầu dầm khấc có thể thiết kế theo mô hình chống và giằng hoặc theo quy định của các Điều 13.2.5.2 tới 13.2.5.5. Các thanh thể hiện trong Hình từ 14 tới 18 phải được bố trí th í ch hợp theo quy định của Điều 11.1.1. 13.2.5.2 Thiết kế chịu lực cắt Việc thiết kế các đ ầ u dầm khấc chịu cắt phải theo đúng các yêu cầu đối với cắt qua mặt tiếp xúc như được quy định trong Điều 8.4. Sức kháng cắt danh định mặt tiếp xúc phải xác định theo các Phương trình 195 đến 198 trong đó chiều rộng của mặt bê tông, b w , được giả định tham gia vào lực kh á ng cắt phải không vượt quá S, hoặc (W + 4a v ), hoặc 2c, như được minh hoạ trong H ì nh 14. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 13.2.5.3 Thiết kế chịu lực ngang và chịu uốn Diện tích toàn bộ cốt thép chịu kéo ch ủ , A s , phải thỏa mãn quy định của Điều 13.2.4.2. Cốt thép chịu k é o ch ủ được bố trí dải đều trong phạm vi vùng (W+5af) hoặc 2c như minh họa trên Hình 15, các vùng này không ch ồ ng lấn nhau. Hình 15- Thiết kế đầu dầm cắt khấc chịu lực uốn và lực nằm ngang 13.2.5.4 Thiết kế chống lực cắt xuyên Các hình lăng trụ cụt, được gi ả định như là các bề mặt phá hoại cắt xuyên, như minh hoạ trong Hình 16, phải không chồng lên nhau. Lực kháng cắt xuyên danh định, V n , tính bằng đơn vị N, phải được t í nh như sau: • Tại các bệ kê gối phía trong, hoặc bệ kê gối bên ngoài có khoảng cách đầu mút c lớn hơn S/2: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Tại các bệ kê gối phía ngoài có khoảng cách c nhỏ hơn S/2 và c- 0 , 5W nhỏ hơn d e : V n = 0,328 (W + L+ d e )d e (203) • Tại các bệ kê gối bên ngoài có khoảng cách đầu mút c nhỏ hơn S/2, nhưng c- 0,5W lớn hơn d e : V n = 0,328 ( 0,5 W + L + d e +C)d e (204) trong đó: = cường độ quy định của bê tông ở tuổi 28 ngày (MPa) W = bề rộng tấm gối hoặc đệm gối như minh họa trong Hình 16 (mm) L = chiều dài đệm gối như được minh họa trong Hình 16 (mm) d e = chiều sâu có hiệu từ thớ chịu nén ngoài cùng tới trọng tâm lực kéo (mm) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Hình 16 - Thiết kế đầu dầm khấc chịu lực cắt xuyên 13.2.5.5 Thiết kế cốt thép treo Cốt thép treo được quy định ở đây phải bố trí thêm vào vùng ít yêu cầu cốt thép chịu cắt hơn ở cả hai bên của phản lực dầm đang được đỡ. Bố trí cốt thép treo, A hr , ở các đầu dầm khấc đơn phải theo như mô tả trên Hình 17. Theo ký hiệu trên Hình 17,sức kháng cắt danh định, V n , tính bằng N, của các đầu dầm khấc đơn phải lấy như sau: • Đối với trạng thái giới hạn sử dụng: (205) • Đối với trạng thái giới hạn cường độ: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 trong đó: A hr = diện tích một chân của cốt thép treo như được minh hoạ trong Hình 17 (mm 2 ) S = khoảng cách đặt gối (mm) s = khoảng cách các cốt treo (mm) f y = cường độ chảy của cốt thép (MPa) a v = khoảng cách từ mặt tường tới tải trọng như được minh hoạ trong Hình 17 (mm) Hình 17 - Cốt thép treo đầu dầm cắt khấc đ ơ n Theo k ý hiệu trong Hình18, sức kháng cắt danh định của các gờ dầm khấc T ngược phải là số nhỏ h ơn của các số được xác định theo Phương trình 206 và Phương trình 207 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 trong đó: d f = khoảng cách từ đỉnh g ờ khấc tới cốt thép chịu nén như được minh hoạ trong Hình 18 (mm) Khoảng cách tới mép giữa bệ kê gối phía ngoài với đầu dầm T ngược không được nhỏ hơn d f . Hình 18- Cốt thép treo dầm T ngược Các dầm T ngược phải thoả m ã n các quy định về mô men xoắn như Quy định trong các Điều 8.3.6 và 8.2.1. 13.2.5.6 Thiết kế gối đỡ Phải áp dụng các quy định của Điều 7.5 để thiết kế các mặt đỡ gối của dầm khấc. 13.3 ĐẾ MÓNG ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phải áp dụng quy định này để thiết kế các đế móng đơn, các đế móng tổ hợp và các móng bè. Với các đế móng đặt nghiêng hoặc có bậc, góc nghiêng hoặc chiều cao và vị trí của các bậc phải được bố trí sao cho thoả mãn các yêu cầu thiết kế tại mọi mặt cắt. Các cột hoặc các trụ bằng bê tông có hình dạng tròn hoặc đa giác đều có thể được xử lý theo các c ấu kiện vuông có cùng diện tích với các mặt cắt nguy hiểm về mô-men, lực cắt và triển khai cốt thép trong các đế móng. 13.3.2 Tải trọng và phản lực Sức kháng của vật liệu cọc dùng cho móng phải được lấy theo quy định trong Phần 10 bộ tiêu chuẩn này. Khi một đế móng đơn đỡ một cột, trụ hoặc tường, đ ế móng phải được giả định làm việc như một dầm hẫng. Khi đế móng đỡ nhiều hơn một cột, trụ hoặc tường, đế móng phải được thiết kế theo các điều kiện thực tế về tính liên tục và tình trạng bị kiềm chế. Trừ khi có quy định về sử dụng thiết bị đặc biệt nhằm đảm bảo cho việc đóng cọc được chính xác, khi thiết kế đế móng phải giả định là các cọc đóng riêng lẽ có thể lệch ra khỏi vị trí thiết kế trong đế móng 150 mm hoặc 1/4 đường kính cọc, và tim của nhóm cọc có thể lệch khỏi vị trí thiết kế là 75 mm. Với các cọc trụ khung, có thể yêu cầu sai số vị trí cọc là 50 mm, trong trường hợp này khi thiết kế trị số đó nên được xét tới trong tính toán. 13.3.3 Hệ số sức kháng Để xác định kích thước đế móng và số lượng cọc, các hệ số sức kháng, ɸ, đối với sức kháng ép của đất và đối với sức kháng của cọc theo điều kiện của đất nền phải lấy theo quy định ở Phần 10 bộ tiêu chuẩn này. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Mặt cắt chịu uốn nguy hi ể m của đế móng phải lấy tại vị trí mặt cột, trụ hoặc tường. Trong trường hợp các cột không phải là hình chữ nhật, mặt cắt nguy hi ể m phải lấy tại vị trí cạnh hình chữ nhật đồng tâm có diện tích tương đương. Với các đế móng nằm dưới các tường nề, mặt cắt nguy hiểm phải lấy tại v ị trí giữa đoạn từ đi ể m giữa tường tới mép tường. Với các đế móng nằm dưới các đế cột kim loại, mặt cắt nguy hi ể m phải lấy ở điểm giữa đoạn từ mặt cột tới mép của đế kim loại. 13.3.5 Phân bố cốt thép chịu mômen Trong các đ ế móng vuông một chiều hoặc hai chiều, cốt thép phải được phân bố đồng đều trên toàn bộ bề rộng đế móng. Các hướng dẫn sau đây áp dụng cho việc phân bố cốt thép trong các đế móng chữ nhật 2 chiều. • Trong phương của cạnh dài, cốt thép phải phân bố đồng đều trên toàn bộ chiều rộng đế móng • Trong phương của cạnh ngắn, một phần trong toàn bộ cốt thép cho bởi Phương trình 208, phải phân bố đồng đều trên một dải chiều rộng bằng với chiều dài của cạnh ngắn và có tim nằm trên đường tim của cột hoặc trụ. Phần còn lại của cốt thép cần thiết trong phương ngắn phải phân bố đồng đều phía ngoài bề rộng dải ở giữa đế móng. Diện tích cốt thép bên trong chiều rộng dải phải tính theo Phương trình 208. A s- BW = A s-SD (208) trong đó: β = t ỷ số của cạnh dài so với cạnh ngắn của đế móng ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 A s -SD = tổng diện tích cốt thép trong phương ngắn (mm 2 ) 13.3.6 Lực cắt trong bản và đế móng 13.3.6.1 Các mặt cắt nguy hiểm về lực cắt Khi xác định sức kháng cắt của các bản và các đế móng ở vùng lân cận vị trí các tải trọng tập trung hoặc các phản lực, phải lấy điều kiện nguy hiểm nh ấ t trong số những điều kiện nêu d ưới đây làm điều kiện khống chế: • Kết cấu bản làm việc một hướng: có mặt cắt nguy hiểm là mặt ph ẳ ng cắt qua toàn bộ bề rộng của đế móng hoặc b ẻ n tại vị trí có kho ả ng cách được lấy theo quy định trong Điều 8.3.2. • Kết cấu bản làm việc hai hướng: có mặt cắt nguy hiểm thẳng góc với mặt phẳng b ả n và đặt ở vị trí sao cho chu vi của nó, b o , là nhỏ nhất, nhưng không gần hơn 0,5d v so với chu vi của tải trọng tập trung hay diện tích chịu phản lực. Trong đó d v là chiều cao chịu cắt có hiệu. • Khi bề dày bản thay đổi, các mặt cắt nguy hiểm đặt ở khoảng cách không gần hơn 0,5d v tính từ nơi c ó sự thay đổi nào đó về chiều dày bản và ở vị trí sao cho chu vi b o là nhỏ nhất. Nếu có một phần của cọc nằm trong mặt cắt nguy hiểm th ì phải xét tải trọng cọc là phân bố đều trên toàn chiều rộng hay đường kính của cọc, đồng thời phải đưa phần tải trọng nằm ngoài mặt cắt nguy hiểm vào trong tính toán lực cắt đối với mặt cắt nguy hiểm. 13.3.6.2 Sức kháng cắt theo mô hình làm việc một hướng ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 13.3.6.3 Sức kháng cắt theo mô hình làm việc hai hướng Theo mô hình làm việc hai hướng, sức kháng cắt danh định của bê tông, V n , tính bằng đơn vị N, đối với các mặt cắt không có cốt thép ngang phải tính như sau: ( 209 ) trong đó: β c = t ỷ số cạnh dài trên cạnh ngắn của hình chữ nhật mà qua đó tải trọng tập trung hoặc phản lực được truyền tới. b o = chu vi của mặt cắt nguy hiểm (mm) d v = chiều cao chịu cắt có hiệu (mm) Khi V u > ɸ V n , phải bố trí cốt thép chịu cắt với góc = 45° theo quy định của Điều 8.3.3. Sức kháng cắt danh định của các mặt cắt có cốt thép ngang, theo mô hình làm việc hai hướng, tính bằng đơn vị N, phải tính bằng: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 trong đó: V c = 0,166 b o d v , vμ (21 1 ) (212) 13.3.7 Triển khai cốt thép Phải áp dụng quy định của Điều 11 cho việc khai triển cốt thép trong các bản và các đế móng. Các mặt cắt khống chế để xác định chiều dài triển khai cốt thép phải được giả định tại cùng các vị trí như đã quy định trong Điều 13.3.4 và tại t ấ t c ả các mặt phẳng thẳng đứng khác mà có sự thay đổi về mặt cắt hoặc cốt thép. 13.3.8 Truyền lực tại chân cột Tất cả các lực và mô men tác dụng ở đáy cột hoặc trụ phải được truyền tới mặt trên của đế móng bằng cách ép lên bê t ô ng và truyền qua cốt thép. Áp lực lên bê tông tại bề mặt tiếp xúc giữa cấu kiện đỡ và cấu kiện được đỡ không được vượt quá sức kháng ép mặt của bê tông đối với mỗi bề mặt theo quy định trong Điều 7.5. Kiểm soát các lực ngang truyền từ thân trụ tới đế móng theo các quy định truyền lực cắt qua mặt tiếp xúc trong Điều 8.4, cơ b ả n theo các tiểu mục thích hợp quy định trong Điều 8.4.3. Cốt thép phải được bố trí qua mặt tiếp xúc giữa cấu kiện đỡ và cấu kiện được đỡ, hoặc bằng cách kéo dài cốt thép dọc chủ của cột hoặc tường vào trong đế móng, hoặc dùng các chốt hoặc các bu lông neo. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Cốt thép phải chịu được toàn bộ phần lực vượt qu á sức kháng ép mặt của bê tông trong thân trụ hoặc bệ móng; • Nếu các tổ hợp tải trọng dẫn tới lực nhổ, toàn bộ lực k é o phải do cốt thép chịu, và • Diện tích cốt thép không được nhỏ hơn 0,5% tổng diện tích của thân trụ, và số lượng các thanh không được ít hơn 4. Đường kính của các thanh chốt, nếu có bố trí, không được lớn hơn đường kính cốt thép dọc là 3,8 mm. Tại các đ ế móng, chỉ khi nén, cốt thép dọc chủ của cột đường kính.43 mm và đường kính 57 mm có thể được nối chồng với các thanh chốt đế móng để tạo ra diện tích thép cần c ó . Đường kính các thanh chốt không được lớn hơn 36 m m và phải kéo dài vào trong cột một đoạn không nhỏ hơn chiều dài khai triển của các thanh đường kính 43 mm và 57 mm hoặc chiều dài nối của các thanh chốt, và đi vào trong đế móng một đoạn không nhỏ hơn chiều dài khai triển của các thanh chốt. 13.4 CỌC BÊ TÔNG 13.4.1 Tổng quát Toàn bộ các tải trọng do đế móng phải chịu và trọng lượng bản thân của đế móng được coi là truyền cho các cọc ch ị u. Các cọc được hạ bằng phương pháp đóng phải được thiết kế để chịu được các lực đóng và vận chuyển. Cọc đúc sẵn nên được thiết kế với lực không nhỏ hơn 1,5 lần trọng lượng bản thân cọc khi vận chuyển và lắp dựng. Bất kỳ đoạn cọc nào khi tựa ngang đủ để chống lại sự oằn không thể xảy ra tại mọi lúc, phải được thiết kế như là cột. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các cọc bê tông phải được chôn sâu vào trong đế móng hoặc các bệ cọc theo quy định trong Điều 7.1.1 Phần 10 bộ tiêu chuẩn này. C ốt thép neo phải l à cốt thép dọc của cọc kéo dài hoặc dùng thanh chốt thép. Các lực nhổ hoặc các ứng suất do uốn gây ra phải do cốt thép chịu. Tỷ lệ cốt thép để neo không được nhỏ hơn 0,005 và số thanh neo không được nhỏ hơn 4. Cốt thép phải được triển khai kéo dài đủ để chịu một lực bằng 1,25f y A s . Ngoài các quy định trong các Điều từ 13.4.1 tới 13.4.5, các cọc sử dụng trong các vùng có động đất còn phải theo các quy định trong Điều 13.4.6 13.4.2 Các mối nối Các mối nối của các cọc bê tông phải đủ truyền sức kháng dọc trục, uốn, cắt và xoắn của cọc. Các chi tiết mối nối cọc phải được thể hiện trong hồ sơ thiết kế. 13.4.3 Cọc bê tông đúc sẵn 13.4.3.1 Kích thước cọc Các cọc bê tông đúc sẵn có thể có dạng mặt cắt đều hoặc mặt cắt thay đổi tạo dáng thon. Các cọc dạng thon không được dùng để làm giá đỡ thi công, trừ khi là đoạn đ ó nằm dưới đất hoặc ở bất kỳ vị trí nào mà các cọc làm việc như là các cột. Khi các cọc bê tông không tiếp xúc với nước chứa muối, các cọc phải có diện tích mặt cắt ngang đo ở phía trên đoạn thon không nhỏ hơn 90 000 mm 2 . Các cọc bê tông sử dụng trong nước chứa muối phải có diện tích mặt cắt ngang không nhỏ hơn 142 000 mm 2 . Các góc của mặt cắt hình chữ nhật phải được vát góc. Đường kính của các cọc dạng thon được đo tại điểm cách mũi cọc lên phía trên 600 mm không được nhỏ hơn 200 mm cho tất cả các loại mặt cắt ngang, ở đây đường kính được định nghĩa là kích thước nhỏ nhất qua tim mặt cắt ngang. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Cốt thép dọc phải có không ít hơn 4 thanh đặt theo các khoảng cách đều xung quanh chu vi cọc. Diện tích cốt thép không được nhỏ hơn 1,5% diện tích mặt cắt nguyên bê tông đo bên trên đi ể m thon. Toàn bộ chiều dài của cốt thép dọc phải được bao bằng cốt thép xoắn hoặc đai tương đương, cốt thép xoắn phải được bố trí theo như quy định trong Điều 13.4.4.3. 13.4.4 Cọc bê tông dự ứng lực đ úc sẵn 13.4.4.1 Kích thước cọc Các cọc bê tông dự ứng lực đúc sẵn có thể là hình bát giác, vuông hoặc tròn và phải tuân thủ theo các kích thước tối thiểu như quy định trong Điều 13.4.3.1. Các cọc bê tông dự ứng lực có th ể là đặc hoặc rỗng. Đối với các cọc rỗng, phải thực hiện các biện pháp phòng ngừa, như tạo lỗ bên thành đ ể thoát hơi, ngăn ngừa cọc bị vỡ do áp lực nước bên trong khi đ ó ng cọc, hoặc áp lực hơi ga do sự phân hu ỷ các vật liệu trong lỗ rỗng. Chiều dày vách cọc tròn rỗng không được nhỏ hơn 125 mm 13.4.4.2 Chất lượng bê tông Cường độ chịu nén của cọc khi đóng không được nhỏ hơn 35 MPa. Cọc cho kết cấu trong vùng môi trường biển phải dùng loại bê tông thích hợp trong vùng môi trường biển. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trừ khi có quy định khác, các tao cáp dự ứng lực nên được đặt và tạo ứng su ấ t sao cho ứng suất nén đồng đều trên mặt cắt ngang cọc, và sau tổn thất ứng suất nén không được nhỏ hơn 5 MPa. Chiều dài toàn bộ của các tao cáp dự ứng lực phải được bao bởi cốt thép xoắn như sau: Với các cọc có đường kính không lớn hơn 600 mm: • Sợi xoắn đường kính không nhỏ hơn 5,6 mm, • Cốt xoắn tại các đầu cọc có bước xoắn 75mm với xấp xỉ 16 vòng, • Đoạn đầu cọc 150mm có 5 vòng thêm với bước cốt xoắn 25mm, và • Đối với các đoạn còn lại của cọc, các tao được bao bởi cốt thép xoắn có bước xoắn không lớn hơn 150 mm. Với các cọc có đường kính lớn hơn 600 mm: • Sợi xoắn đường kính không nhỏ hơn 5,7 mm, ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Đoạn đầu cọc 150 mm có thêm 4 vòng thép xoắn với bước 38 mm, và • Đối với phần cọc còn lại, các tao cáp được bao bởi cốt thép xoắn có bước xoắn không lớn hơn 100 mm. 13.4.5 Cọc đúc tại chỗ Các cọc đúc trong lỗ khoan có thể được sử dụng khi các điều kiện về đất cho phép. Các vỏ thép dùng cho các cọc đúc tại chỗ phải có đủ độ dày và cường độ để duy trì h ình dạng cọc và không xuất hiện các cong v ê nh nghiêm trọng khi đóng hoặc sau khi vỏ thép của cọc kề bên được đóng xong hoặc lõi đóng, nếu có, được kéo lên. 13.4.5.1 Các kích thước cọc Các cọc bê tông đúc tại chỗ có th ể có mặt cắt đều đặn hoặc c ó thể có mặt cắt thay đổi tạo dạng thon trên một đoạn bất kỳ nếu đúc trong các v ỏ ống thép hoặc có m ỏ rộng ở chân nếu đúc trong các lỗ hoặc giếng khoan. Diện tích chân cọc nhỏ nhất phải là 64 500 mm 2 . Diện tích mặt cắt ngang ở mũi cọc ít nhất phải là 32300 mm 2 . Với các đoạn kéo dài phía trên chân cọc, kích thước nhỏ nhất phải lấy theo quy định đối với cọc đúc sẵn trong Điều 13.4.3. 13.4.5.2 Cốt thép ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Vỏ ống thép có chiều dày lớn hơn 3 mm, có thể được xem như là một phần của cốt thép. Trong các môi trường xâm thực, khi xác định sức kháng, chiều dày của vỏ ống phải được giảm ít nhất là 1,5 mm. Đối với cọc bê tông đúc tại chỗ, cự ly tĩnh giữa các thanh cốt thép song song theo chiều dọc và cốt thép song song theo chiều ngang không quá 5 lần giá trị kích thước trung bình của cốt liệu lớn nhất hoặc 125 mm, ngoại trừ quy định trong Điều 13.4.6 cho các yêu cầu về kháng chấn. 13.4.6 Các yêu cầu về động đất 13.4.6.1 Vùng động đất 1 Với vùng 1 không cần thiết xem xét các quy định thiết kế đặc biệt 13.4.6.2 Vùng động đất 2 13.4.6.2.1 Tổng quát Các cọc dùng trong các kết cấu tại vùng động đất 2 có thể dùng để chịu cả hai loại tải trọng dọc trục và tải trọng ngang. Chiều sâu tối thiểu về độ chôn sâu và sức kháng dọc trục và ngang của cọc yêu cầu đối với các tải trọng động đất phải được xác định theo các tiêu chuẩn thiết kế được thiết lập theo các khảo sát điều tra địa chất riêng và địa kỹ thuật tại vị trí công trình. Các cọc bê tông phải được neo vào bệ cọc hoặc mũ trụ cọc bằng cách chôn sâu cốt thép hoặc bằng các neo để chịu lực nhổ. Chiều dài chôn sâu phải không được nhỏ hơn chiều dài triển khai cần có của cốt thép quy định trong Điều 11.2. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 13.4.6.2.2 Cọc đúc tại chỗ Đối với các cọc đúc tại chỗ, cốt thép dọc phải được bố trí ở đầu trên cọc trong một đoạn dài không nhỏ hơn hoặc là một phần ba chiều dài cọc hoặc 2400 mm, với tỷ lệ thép tối thiểu là 0,005 và bằng í t nhất là 4 thanh . C ốt thép xoắn hoặc đai tương đương phải dùng các thanh đường kính không nhỏ hơn 10 mm và đặt cách khoảng không quá 225 mm, ngoại trừ trong phạm vi chiều dài bên dưới cốt thép bệ cọc một đoạn không nhỏ hơn giá trị lớn hơn của 600mm hoặc 1.5 lần đường kính cọc, bước cốt đai không vượt quá 100 mm. Theo quy định Điều 10.11.3 và 10.11.4. 13.4.6.2.3 Cọc bê tông cốt thép thường đúc sẵn Với các cọc có cốt thép thường đúc sẵn, cốt thép dọc không được nhỏ hơn 1% diện tích mặt cắt ngang, được bố trí bằng ít nhất 4 thanh . C ốt thép xoắn hoặc các cốt đai tương đương đường kính không được nhỏ hơn 10 mm, được bố tr í theo các khoảng cách không vượt quá 225 mm và khoảng cách 75 mm bố trí trong vùng bó tăng cường có chiều dài không nhỏ hơn 600 mm hoặc 1,5 lần đường kính các cọc tính từ bên dưới cốt thép bệ cọc. 13.4.6.2.4 Cọc dự ứng lực đúc sẵn Đối với các cọc dự ứng lực đúc sẵn, các cốt đai phải tuân thủ theo các yêu cầu của các cọc đúc sẵn, như được quy định trong Điều 13.4.6.2.3. 13.4.6.3 Vùng động đất 3 13.4.6.3.1 Tổng quát Ngoài việc phải tuân thủ quy định đối với vùng 2, khi thiết kế các cọc trong vùng động đất 3 phải tuân thủ theo quy định của Điều nầy. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đầu trên của mỗi cọc phải bố trí cốt thép và được b ó đai tăng cường như là vùng có kh ả năng hình thành khớp dẻo, trừ khi tại đó có thể được đảm bảo là không có khả năng xảy ra bất kỳ độ võng ngang đáng kể nào của cọc. Vùng có thể ph á t sinh khớp dẻo phải kéo dài từ mặt dưới của bệ cọc đến một chiều dài không nhỏ hơn 2 lần đường kính cọc hoặc 600mm. Nếu khi phân tích cầu và hệ cọc thấy rằng có thể hình thành khớp dẻo ở cao độ thấp hơn, chiều dài bó tăng cường với cốt thép ngang quy định và bước cốt thép gần hơn phải kéo dài tới đó, theo như quy định ở Điều 13.4.6.2. 13.4.6.3.3 Tỷ lệ thể tích đối với vùng bó tăng cường Tỷ lệ cốt đai trong chiều dài vùng bó đai tăng cường phải lấy theo các cột như quy định trong Điều 10.11.4.1.4. 13.4.6.3.4 Cọc đúc tại chỗ Đối với các cọc đúc tại chỗ, thép dọc phải được b ố trí trên suốt chiều dài cọc. Hai phần ba đầu trên của cọc, tỷ lệ thép dọc không được nhỏ hơn 0,75% và bố trí không ít hơn 4 thanh. Đối với các cọc có đường kính nhỏ hơn 610mm, cốt thép xoắn hoặc thép đai tương đương không nhỏ hơn thanh số. 10 với điều kiện là bước không vượt quá 255mm, riêng trong phạm vi từ cốt thép dưới của bệ cọc đến chiều dài không nhỏ hơn 1200mm th ì t ỉ lệ thể tích và chi tiết mối nối phải theo quy định của Điều 10.11.4.1.4, 10.11.4.1.5 và 10.11.4.1.6. 13.4.6.3.5 Cọc đúc sẵn Đối với các cọc đúc sẵn, các đai xoắn phải có đường kính không nhỏ hơn 10 mm ở các bước khoảng cách 225 mm, trừ đoạn đầu 1200 mm, ở đ ó bước khoảng cách phải l à 75 mm và tỷ lệ theo thể tích và các chi tiết mối nối phải theo quy định của Điều 10.11.4.1.4. 14 QUY ĐỊNH ĐỐI VỚI CÁC LOẠI KẾT CẤU 14.1 PHIẾN DẦM BẢN BÊ TÔNG CỐT THÉP VÀ DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phải dùng các quy định tại Điều này để thiết kế các phiến dầm bê tông cốt thép đúc tại chỗ hoặc đúc sẵn (sau đó ghép thành mặt cắt ngang cầu dạng bản) và các loại dầm bê tông cốt thép khác có mặt cắt hình chữ nhật, I, T, T có bầu, T kép, hình hộp m ở hoặc kín. Các dầm đúc sẵn có thể chịu các tải trọng nhất thời khi có hoặc không có mặt cầu đặt chồng lên trên. Khi sử dụng mặt cầu bê tông riêng biệt về kết cấu, n ó phải được làm liên hợp với các phiến d ầ m bản đúc sẵn theo quy định tại Điều 8.4. Chiều rộng bản cánh được xem là có hiệu khi chịu uốn phải lấy theo quy định trong Điều 6.2.6 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này hoặc Điều 7.3.4 tiêu chuẩn này. 14.1.2 Phiến dầm bản bê tông cốt thép đúc sẵn 14.1.2.1 Gi ới hạn các kích thước Chiều dày của bất kỳ phần nào của phiến dầm bản bê tông đúc sẵn không được nhỏ hơn: Bản cánh trên 50 mm Sườn dầm, không kéo sau ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Sườn dầm, kéo sau 165 mm B ả n cánh dưới 125 mm Kích thước lớn nhất và trọng lượng của phiến dầm bản đúc sẵn tại các bãi đúc ở công trường được quyết định tùy thuộc vào điều kiện và khả năng vận chuyển ở hiện trường. 14.1.2.2 Các chi tiết móc nâng dầm Nếu có dự kiến đặt các neo dùng làm móc c ẩ u được chôn vào phía dưới mặt cấu kiện bị phơi lộ trong tầm nhìn, hoặc l à m cho vật liệu trong kết cấu sau khi hoàn thành bị ăn mòn, thì trong hồ sơ thiết kế phải quy định các vị trí của các thiết bị được chôn sâu để cẩu, chiều sâu bê tông được đục bỏ và phương pháp nhồi các hốc sau khi đục lấy móc neo. Chiều sâu đục bỏ không được nhỏ hơn chiều dày lớp bê tông bảo vệ yêu cầu đối với cốt thép. 14.1.2.3 Thiết kế chi tiết Mọi chi tiết về cốt thép, liên kết, gối đỡ tựa, các kết cấu chèn hoặc neo đối với các vách ngăn, lớp bảo vệ bê tông, các lỗ m ở , các sai s ố về chế tạo và lắp đặt phải được thể hiện trong hồ sơ thiết kế. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với bê tông đông cứng chậm, có thể sử dụng cường độ chịu nén ở tuổi 90 ngày cho toàn bộ các t ổ hợp ứng suất xảy ra sau 90 ng à y, miễn là sự tăng cường độ được xác nhận qua việc thí nghiệm trước khi sử dụng thiết kế cấp phối bê tông. Đối với bê tông thường cường độ 90 ngày của các loại bê tông đông cứng chậm có thể đạt được 115% cường độ bê tông quy định trong hồ sơ thiết kế 14.1.3 Dầm đúc sẵn nối ghép 14.1.3.1 Tổng quát Quy định trong điều này áp dụng cho dầm đúc sẵn từng đốt trong xư ở ng, n ố i hoặc ghép theo chiều dọc để tạo thành nhịp của kết c ấ u cầu hoàn thiện. Các yêu cầu quy định ở đây bổ sung các yêu cầu của các phần khác của các Tiêu chuẩn này cho các cầu không thi công phân đoạn. Vì vậy, khi thiết kế dầm cầu đúc sẵn từng đốt ghép nối không được coi là thi công phân đoạn. Đối với trường hợp thiết kế đặc biệt, quy định bổ sung cho thi công phân đoạn có trong Điều 14.2 và các Điều khác trong Tiêu chuẩn này có thể áp dụng khi thích hợp. Phương pháp thi công được quy định trong thiết kế phải thể hiện trong hồ sơ thiết kế. Tất cả các trụ đỡ tạm dùng cho việc ghép nối dầm phải được thể hiện trong hồ sơ thiết kế, bao gồm cả cao độ và phản lực gối. Giai đoạn thi công nào dỡ bỏ gối tạm cũng phải được thể hiện trong hồ sơ thiết kế. Ứ ng suất do thay đổi sơ đồ tĩnh học, đặc biệt ảnh hưởng của việc tác dụng tải trọng lên một sơ đồ kết cấu và loại bỏ nó do một sơ đồ kết cấu khác, phải được tính toán. Phân bố lại ứng suất do từ biến và giảm ứng suất do tỷ lệ từ biến và mức độ có thể thay đổi phải được xem xét. Kết cấu phần trên dầm ghép nối theo chiều dọc đáp ứng tất cả các yêu cầu trạng thái giới hạn của điều này có thể được thiết kế như hoàn toàn liên tục ở tất cả các trạng thái giới hạn đối với tải trọng tác dụng sau khi nối các đoạn dầm phân đoạn. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Khi có yêu cầu, ả nh hư ở ng của từ biến và co ngót trong cầu dầm đúc sẵn ghép nối có thể được tính bằng cách sử dụng quy định cho cầu xây dựng không phân đoạn trong Điều 4.2.3. Đối với các các cầu có dầm bản mặt cầu đúc sẵn, với một số hoặc tất cả có bản mặt cầu đúc liền khối với dầm, sau đó ghép nối. Kết cấu ghép nối loại này có mối nối dọc bản mặt cầu giữa các dầm phải theo c ả các quy định của Điều 14.4.3. Dầm đúc sẵn ghép nối có thể làm việc như dầm liền khối liên tục với một số tải trọng thường xuyên khi sử dụng các chi tiết nhịp dầm đúc sẵn đơn giản đ ể ghép nối làm liên tục. Trong trường hợp như vậy, thiết kế phải theo quy định thích hợp của Điều 14.1.4. 14.1.3.2 Mối nối giữa các phân đoạn 14.1.3.2.1 Tổng quát M ố i nối giữa các phân đoạn dầm phải được đổ bê tông tại chỗ (mối nối ướt) hoặc mối nối đúc ghép mộng (đúc in oản) . C ấu tạo mối nối đúc ghép mộng phải theo các quy định của Điều 14.2.4.2. Trình tự đổ bê tông cho các mối ghép nối bê tông và bản mặt cầu phải quy định trong hồ sơ thiết kế. 14.1.3.2.2 Chi tiết mối nối ướt Cầu dầm bê tông đúc sẵn phân đoạn, có hoặc không bản đúc tại chỗ, có thể được nối liên tục theo chiều dọc cho cả tải trọng thường xuyên và tải trọng nhất thời bằng tổ hợp dự ứng lực căng sau và/hoặc cốt thép tại mối nối ướt. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Nếu bề rộng của mối nối ướt vượt quá 150 mm, phải bố trí thanh thép bó tăng cường ở biên chịu nén của mặt cắt. Nếu mối nối nằm trong nhịp, cốt thép sườn dầm tại đó, A s /s, phải lớn hơn so với dầm liền kề. Bề mặt cấu kiện phân đoạn đúc sẵn tại vị trí mối nối phải được quy định hoặc cố ý tạo nhám để lộ cốt liệu thô hoặc cấu tạo kh ó a chịu cắt theo Điều 14.2.4.2 14.1.3.2.3 Chi tiết của mối nối đúc ghép mộng. Cấu tạo mối nối đúc ghép mộng cho dầm cầu đúc sẵn ghép nối theo quy định trong Điều 14.2.4.2. 14.1.3.2.4 Thiết kế mối nối Giới hạn ứng suất cho ứng suất bê tông trong mối nối tức thời khi thi công, trước khi có các mất mát ứng suất theo quy định trong Điều 9.4.1 cho cầu thi công phân đoạn phải áp dụng tại mỗi giai đoạn dự ứng lực (căng trước hoặc căng sau). Giá trị cường độ bê tông tại thời điểm dự ứng lực tác dụng phải được thay thế cho f ’ ci trong biểu thức tính giới hạn ứng suất. Phải áp dụng giới hạn ứng suất cho ứng suất bê tông trong mối nối tại trạng thái giới hạn sử dụng sau khi các mất mát xảy ra được quy định trong Điều 9.4.2 cho cầu thi công phân đoạn. Các giới hạn ứng suất này cũng phải được áp dụng cho các giai đoạn tải trọng trung gian, với cường độ bê tông tại thời điểm xếp tải thay thế cho f ' c trong các biểu thức t í nh giới hạn ứng suất. Phải áp dụng Hệ số sức kháng cho mối nối quy định trong Điều 5.4.2.2 đối với thi công phân đoạn. Cường độ chịu nén của bê tông mối nối ướt ở tuổi quy định phải trong giới hạn ứng suất thiết kế. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Giới hạn ứng suất cho ứng suất bê tông tức thời khi thi công trong dầm phân đoạn trước khi có các mất mát được quy định tại Điều 9.4.1 cho cầu thi công không phân đoạn phải được áp dụng cho mỗi giai đoạn của dự ứng lực (ứng lực trước hoặc sau) có t í nh đến tất cả sự tác dụng của tải trọng trong quá trình thi công. Giá trị cường độ bê tông tại thời điểm dự ứng lực tác dụng phải thay thế cho f ’ ci trong các biểu thức tính giới hạn ứng suất. Giới hạn ứng suất cho ứng suất bê tông trong các đoạn dầm ở trạng thái giới hạn sử dụng sau mất mát được quy định trong Điều 9.4.2 cho các cầu thi công không phân đoạn phải được áp dụng. Các giới hạn ứng suất này cũng phải được áp dụng cho các giai đoạn tải trọng trung gian, với giá trị cường độ bê tông tại thời điểm tác dụng tải trọng được thay thế cho trong các biểu thức tính giới hạn ứng suất Khi dầm phân đoạn được đúc sẵn mà không cần cốt thép dự ứng lực, Phải áp dụng quy định tại Điều 7.3.4 đến khi có sự tác dụng của dự ứng lực kéo sau. Ở vị trí dầm phân đoạn có chiều cao thay đổi, ảnh hưởng của nén nghiêng phải được xem xét. Phải xem xét khả năng mất ổn định của bản bụng cao m ỏ ng. 14.1.3.4 Dự ứng lực căng sau Dự ứng lực căng sau có thể được căng trước hoặc sau khi đổ bê tông bản mặt cầu. Một phần dự ứng lực căng sau có thể được thực hiện đ ể nối dầm liên tục trước khi đổ bê tông bản, phần dự ứng lực còn lại được thực hiện khi đổ bê tông bản mặt cầu. Hồ sơ thiết kế phải quy định rõ tất cả các bó cáp dự ứng lực căng sau phải được bơm vữa đ ầ y đủ sau khi căng. Trước khi bơm vữa ống bọc cáp dự ứng lực, diện tích nguyên của mặt cắt ngang được chiết giảm bằng cách trừ diện tích ống bọc và diện tích xung quanh bộ nối cáp. Dự ứng lực căng sau được thể hiện trong hồ sơ thiết kế theo quy định của Điều 14.2.3.9. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trong trường hợp cáp dự ứng lực căng sau theo nhiều giai đoạn, các ống bọc cáp chờ của các bó cáp được căng trước khi đổ bê tông bản mặt cầu và đạt tới cường độ chịu nén tối thiểu f ci ' không được đặt trong bản mặt cầu. Khi cần có một số bó cáp hoặc tất cả cáp dự ứng lực được căng sau khi đổ bê tông bản mặt cầu, trong hồ sơ thiết kế phải quy định các điều khoản đáp ứng các quy định tại Điều 5.2.3 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này về khả năng bảo trì bản mặt cầu. 14.1.4 Cầu gồm các dầm nhịp gi ả n đơn đúc sẵn được nối liên tục bằng bê tông đổ tại chỗ 14.1.4.1 Tổng quát Quy định của Điều này áp dụng cho trạng thái giới hạn sử dụng và trạng thái giới hạn cường độ. Khi yêu cầu của Điều 14.1.4 được đáp ứng, cầu nhiều nhịp bao gồm nhiều dầm nhịp giản đơn đúc sẵn được liên tục h ó a bằng đ ổ bê tông vách ngang giữa các đầu dầm trên các trụ phía trong có thể được xem xét là làm liên tục đối với các tải trọng đặt trên c ầ u sau khi vách ngang liên tục được lắp đặt và bê tông đạt cường độ. Mối nối giữa các dầm tại vị trí các vách ngang liên tục sẽ được thiết kế để chịu tất cả các ứng lực gây mô men tại liên kết này, k ể cả mô men ngàm thứ cấp do hiệu ứng theo thời gian của từ biến và co ngót, trừ khi được cho phép theo Điều 14.1.4. Các yêu cầu quy định tại Điều 14.1.4 bổ sung các yêu cầu của các phần khác của Tiêu chuẩn thiết kế này cho cấu kiện bê tông dự ứng lực không thi công phân đoạn. Cầu nhiều nhịp bao gồm các dầm đúc sẵn với các vách ngang liên tục tại các trụ phía trong được thiết kế như một loạt nhịp đơn giản, không cần thiết phải thỏa mãn các yêu cầu của Điều 14.1.4. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Cầu phải được thiết kế với mô men cưỡng bức có thể phát sinh do hiệu ứng phụ thuộc thời gian hoặc các biến dạng khác, trừ khi cho phép theo Điều 14.1.4.4. Mô men cưỡng bức sẽ không đưa vào bất kỳ t ổ hợp lực nào nếu hiệu ứng của mô men cưỡng bức làm giảm tổng mô men. 14.1.4.3 Đặc tính của vật liệu Đặc tính từ biến và co ngót của dầm bê tông và đặc tính co ngót của bản bê tông mặt cầu được xác định từ một trong hai cách sau: • Thí nghiệm bê tông có cùng tỷ lệ cấp ph ố i sẽ được sử dụng trong dầm v à bản mặt cầu. Các phép đo bao gồm tỷ lệ thay đổi của các đặc tính này phụ thuộc thời gian. • Các quy định của Điều 4.2.3. Hiệu ứng kiềm chế của cốt thép tới sự co ngót của bê tông có thể được xem xét 14.1.4.4 Tuổi của bê tông dầm khi cơ cấu dầm liên tục được thiết lập Tuổi tối thiểu của bê tông dầm đúc sẵn khi sơ đồ liên tục của dầm được thiết lập nên được quy định trong hồ sơ thiết kế. Tu ổ i này sẽ được sử dụng để tính toán mô men cưỡng bức do từ biến và co ngót. Nếu không có tuổi được quy định, thì một ước tính thiên về an toàn của thời gian liên tục được thiết lập phải sử dụng cho tất cả tính toán mô men cưỡng bức. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Mô men cưỡng bức dương gây ra do từ biến và co ngót dầm và co ngót bản mặt cầu có thể lấy bằng 0 • Không yêu cầu tính toán mô men cưỡng bức • Phải cấu tạo mối nối chịu mô men liên kết dương trên đ ỉ nh trụ có sức kháng tính toán, φM n , không nhỏ hơn 1.2 M cr , như quy định trong Điều 14.1.4.9. Đối với các tuổi khác tại thời điểm liên tục, các thông số liên quan đến tuổi thiết kế, tư vấn thiết kế cần có tài liệu so sánh, kiến nghị, đề được quy định trong hồ sơ thiết kế. 14.1.4.5 Mức độ liên tục tại các trạng thái giới hạn khác nhau. Phải bố tr í cấu tạo liên kết chịu mô men dương và mô men âm cho tất cả vách ngang tại mối nối liên tục, như quy định trong Điều 14.1.4.8 và 14.1.4.9, bất kể mức độ liên tục theo quy định tại Điều này Liên kết giữa các dầm đúc sẵn với vách ngang tại m ố i nối liên tục sẽ được xem xét là có hiệu ứng hoàn toàn nếu hai điều sau đây được thỏa mãn: • Ứ ng suất tính toán phía dưới vách ngang liên tục do t ổ hợp tĩnh tải phần hai, biến dạng lún, từ biến, co ngót, 50% hoạt tải và gradient nhiệt độ, nếu có, là nén. • Tuổi bê tông dầm đúc sẵn ít nhất là 90 ngày từ khi tính liên tục được thiết lập và đơn gi ả n hóa thiết kế của Điều 14.1.4.4 được sử dụng. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Kết cấu phần trên với hiệu ứng liên kết hoàn toàn tại các trụ phía trong được thiết kế như kết cấu hoàn toàn liên tục dưới tác dụng tải trọng sau khi tính liên tục được thiết lập. Kết c ấ u phần trên với các liên kết có hiệu ứng một phần tại các trụ phía trong phải được thiết kế như kết cấu liên tục dưới sự tác dụng của tải trọng sau khi sự liên tục được thiết lập chỉ đối với trạng thái giới hạn cường độ. Các tính ch ấ t của mặt cắt nguyên dầm liên hợp, bỏ qua nứt b ả n mặt cầu, có thể được sử dụng đ ể phân tích theo quy định tại Điều 5.2.2 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này. Nếu sức kháng mô men uốn âm của mặt cắt tại một gối tựa phía trong nhỏ hơn tổng giá trị yêu cầu, mô men thiết kế dương trong các nhịp bên cạnh phải được tăng phù hợp cho từng trạng thái giới hạn. 14.1.4.6 Trạng thái giới hạn sử dụng Các dầm nhịp giản đơn đúc sẵn được liên tục h ó a phải được thiết kế để đáp ứng giới hạn ứng suất ở trạng thái giới hạn sử dụng quy định trong Điều 9.4. Đối với tổ hợp tải trọng sử dụng liên quan đến hoạt tải, ứng su ấ t kéo trong cấu kiện dự ứng lực phải được kiểm tra với tổ hợp tải trọng sử dụng III quy định trong Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Ở trạng thái giới hạn sử dụng sau khi mất mát, ứng su ấ t kéo phát triển ở phía trên dầm gần gối tại các trụ ph í a trong phải được khống chế theo các giới hạn ứng suất kéo cho các cầu thi công không phân đoạn quy định trong Bảng 7. Cư ờ ng độ nén quy định của bê tông dầm, f ' c , được thay thế cho f ' c i trong các phương trình giới hạn ứng suất. Tổ hợp tải trọng sử dụng III được sử dụng để tính toán ứng suất kéo cho các vị trí này. Ngoài ra, trên dầm đúc sẵn tại v ị trí gối các trụ phía trong có thể được thiết kế như cấu kiện bê tông cốt thép ở trạng thái giới hạn cường độ. Trong trườn g hợp này, các giới hạn ứng suất đối với trạng thái giới hạn sử dụng không được áp dụng với các khu vực này của dầm đúc sẵn. Bản mặt cầu liên hợp đúc tại chỗ không phải chịu các giới hạn ứng suất kéo cho cho trạng thái giới hạn sử dụng sau mất mát quy định tại Bảng 9. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Liên kết giữa dầm đúc sẵn v ới vách ngang tại m ối nối liên tục được thiết kế theo trạng thái giới hạn cường độ. Cốt thép trong bản mặt cầu phải được bố tr í đủ chịu mô men âm thiết kế theo trạng thái giới hạn cường độ. 14.1.4.8 Mối nối chịu mô men âm Cốt thép trong bản mặt cầu liên hợp đổ tại chỗ trong cầu dầm nhiều nhịp đúc sẵn tạo liên tục phải được bố trí đ ủ sức kháng chịu mô men thiết kế âm ở trạng thái giới hạn cường độ. Cốt thép dọc được sử dụng cho mối nối chịu mô men âm trên các trụ phía trong phải được neo trong vùng bản chịu nén ở trạng thái giới hạn cường độ và phải thỏa mãn yêu cầu của Điều 11.1.2.3. Điểm dừng cốt thép phải đặt so le. Tất cả cốt thép dọc trong bản mặt cầu có thể được tính để chịu mô men liên kết âm. Các mối nối cốt thép mô men âm giữa các dầm đúc sẵn vào hoặc qua vách ngang tại mối nối liên tục phải thỏa mãn yêu c ầ u của Điều 11.5. Các mối nối này được chấp thuận ở các cầu được thiết kế liên hợp với b ả n mặt cầu và phải có khi cầu thiết kế không liên hợp với bản. Các chi tiết liên kết bổ sung được chấp thuận nếu cường độ và đặc tính của các liên kết này được công nhận qua tính toán hoặc thí nghiệm. Áp dụng các quy định của Điều 7.3 cho cốt thép trong bản mặt cầu và tại vị trí m ối nối mô men âm ở vách ngang của mối nối liên tục. 14.1.4.9 Mối nối chịu mô men dương 14.1.4.9.1 Tổng quát ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Cốt thép thường được chôn vào dầm đúc s ẵ n và triển khai vào trong vách ngang liên tục. • Cáp dự ứng lực được kéo dài qu á đầu dầm và neo vào vách ngang liên tục. Các bó cáp này không được triệt dính bám ở đầu dầm. • Bất kỳ chi tiết mối nối nào có đ ủ sức kháng mô men uốn dương đã được chứng minh bằng kết quả tính, thí nghiệm. Các yêu cầu bổ sung cho các loại mối nối được thực hiện bằng cách sử dụng từng loại cốt thép được quy định trong các Điều khoản tiếp sau. Mặt cắt khống chế đối với việc tri ển khai cốt thép chịu mô men dương vào trong vách ngang liên tục được lấy tại bề mặt của dầm. Mặt cắt khống chế để triển khai cốt thép chịu mô men dương trong dầm đúc sẵn phải được xem xét các điều kiện của dầm như quy định trong Điều này đối với từng loại cốt thép được sử dụng. Các quy định của Điều 7.3, trừ Điều 7.3.3.2, được áp dụng cho cốt thép tại mối nối chịu mô men dương tại vách ngang liên tục. Phải bố trí cốt thép đ ủ sức kháng mô men ngoại lực có giá trị lớn hơn các giá trị sau đây, trừ trường hợp sử dụng đơn giản hóa thiết kế theo quy định của Điều 14.1.4.4: • Mô men cưỡng bức dương đã nhân hệ số hoặc, • 0,6 M cr Mô men gây nứt M cr được tính theo Phương trình. 37 với các đặc trưng của mặt cắt liên hợp nguyên và bề rộng có hiệu của bản mặt cầu liên hợp, nếu có, và các đặc tính vật liệu của bê tông trong vách ngang liên tục. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 14.1.4.9.2 Sử dụng cốt thép thường cho m ối nối chịu mô men dương Chiều dài triển khai hoặc móc neo của cốt thép thường bố trí tại mối nối chịu mô men dương phải thỏa mãn các yêu cầu của Điều 11 và các yêu cầu bổ sung của Điều này. Trường hợp bố trí thêm cốt thép chịu mô men dương vào giữa các cáp dự ứng lực kéo trước, phải xem xét khả năng liền khối của bê tông và khả năng dính kết của cốt thép. Mặt cắt khống chế để triển khai cốt thép chịu mô men dương vào trong dầm đúc sẵn phải xem xét các điều kiện trong dầm. C ốt thép phải được triển khai vượt qua mép trong của diện t í ch gối tựa. C ốt thép cũng phải được bố trí chi tiết sao cho, các tao cáp đã được xem xét trong việc chịu mô men dương trong khoảng đầu dầm, việc triệt dính bám các tao cáp không kết thúc trong khoảng chiều dài phát triển. Trường hợp có nhiều thanh được sử dụng cho mối nối chịu mô men dương, điểm kết thúc cốt thép phải được bố trí so le từng cặp đối xứng qua đường tim của dầm đúc sẵn. 14.1.4.9.3 Sử dụng cáp dự ứng lực cho mối nối chịu mô men dương Cáp dự ứng lực căng trước không triệt dính bám ở đầu dầm có thể được kéo dài vào trong vách ngang liên tục để làm cốt thép chịu mô men dương. Tao cáp dự ứng lực kéo dài được neo vào vách ngang bằng cách uốn tao cáp vào một đai móc 90° hoặc bằng cách triển khai chiều dài theo quy định tại Điều 11.4. Ứ ng suất trong cáp được dùng cho thiết kế, là hàm số của tổng chiều dài cáp, không được vượt quá: (213) (214) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 f psl = ứng suất trong cáp dự ứng lực ở trạng thái giới hạn sử dụng, mặt cắt nứt được giả định (MPa) f pul = ứng suất trong cáp dự ứng lực ở trạng thái giới hạn cường độ (MPa) Tuyến hình cáp được kéo dài ra ít nhất là 200 mm tính từ bề mặt dầm trước khi chúng được uốn cong. 14.1.4.9.4 Chi tiết của mối nối mô men dương Cốt thép chịu mô men dương phải được bố trí trong một mảng đối xứng, hoặc gần như đối xứng có thể qua đường tim của mặt cắt ngang. Các vấn đề chế tạo và lắp đặt phải được tính đến khi định dạng các cốt thép chịu mô men dương trong vách ngang liên tục. C ốt thép ở phần dầm đối diện phải được bố trí dạng lưới đ ể khi lắp dựng không có xung đột đáng kể. C ốt thép phải được bố tr í để có thể đặt các thanh neo và cốt thép khác trong vách ngang liên tục. 14.1.4.10 Vách ngang tạo liên tục cho dầm. Thiết kế vách ngang tạo liên tục cho dầm tại vị trí gối trên các trụ phía trong có thể dựa trên cường độ của bê tông trong dầm đúc sẵn. Dầm đúc s ẵ n có thể được chôn ngập vào vách ngang liên tục. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Trường hợp các đầu dầm không trực tiếp đối đầu nhau qua vách ngang liên tục, vách ngang phải được thiết kế đ ể truyền lực giữa các dầm. Vách ngang liên tục cũng phải được thiết kế cho các tình huống khi có xẩy ra thay đổi một góc giữa các dầm đối diện. 14.1.5 Các dầm và các phiến dầm bản mặt cắt hộp và mặt cắt chữ T đúc tại chỗ 14.1.5.1 Chiều dày b ả n cánh và sườn 14.1.5.1.1 Bản cánh trên Chiều dày các bản cánh trên dùng để làm các bản mặt cầu phải được xác định theo các điều kiện: • Được xác định theo Phần 9 bộ tiêu chuẩn này • Theo yêu cầu b ố trí neo và lớp bê tông bảo vệ khi dùng dự ứng lực hướng ngang và • Không nhỏ hơn 1/20 khoảng cách tịnh giữa các gờ vuốt, vút nách dầm hoặc khoảng cách giữa các sườn dầm, trừ khi có bố trí các sườn ngang theo cự ly bằng khoảng cách tịnh nói trên hoặc được bố trí dự ứng lực ngang. 14.1.5.1.2 Bản cánh dưới ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • 140 mm, • 1/16 khoảng cách giữa các gờ vuốt hoặc sườn dầm của dầm không dự ứng lực và dầm bản; hoặc • 1/30 khoảng cách giữa các gờ vuốt, vút nách dầm, hoặc sườn dầm đ ối với dầm dự ứng lực, trừ khi có bố trí các sườn ngang theo cự ly bằng chiều dài khoảng cách nói trên. 14.1.5.1.3 Sườn dầm Chiều dày các sườn dầm phải xác định theo các điều kiện chịu lực cắt, xoắn, lớp bê tông bảo vệ và thao tác đổ bê tông. Các thay đổi về chiều dày sườn dầm phải được vuốt thon đều trong khoảng cách tối thiểu bằng 12 lần hiệu số các bề dày sườn dầm. 14.1.5.2 Cốt thép 14.1.5.2.1 Cốt thép b ả n mặt cầu đúc tại chỗ của dầm I và dầm hộp Cốt thép bản mặt cầu của dầm T và dầm hộp đúc tại chỗ ph ả i được xác định theo các phương pháp truyền thống hoặc theo các phương pháp kinh nghiệm như quy định trong Phần 9 bộ tiêu chuẩn này. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 14.1.5.2.2 Cốt thép bản đáy trong dầm hộp đúc tại chỗ Phải bố trí cốt thép ph â n bố đều thành hai l ớp hoặc theo lớp đơn dọc theo chiều song song với nhịp dầm, có tổng diện tích bằng 0,4% của diện tích bản đáy. Khoảng cách các cốt thép này không được lớn hơn 450 mm. Theo chiều ngang của dầm, cốt thép đáy hộp phải được bố trí dải đều thành hai lớp, có tổng diện tích bằng 0,5% của diện tích mặt cắt bản, theo chiều dày nhỏ nhất của bản. Các cốt thép này phải được phân bố với khoảng cách lớn nhất là 450 mm. Tất cả cốt thép ngang trong bản đáy phải được kéo dài tới mặt ngoài của thành hộp trong mỗi nhóm và được neo bằng móc tiêu chuẩn 90°. 14.2 THIẾT KẾ KẾT CẤU CẦU THI CÔNG PHÂN ĐOẠN 14.2.1 Tổng quát Các quy định tại điều này bổ sung cho các yêu cầu của các quy định tại phần khác của Tiêu chuẩn này để thiết kế các kết cấu bê tông được thi công theo phương pháp phân đoạn. Các quy định ở điều này chỉ được áp dụng đối với việc thi công phân đoạn các kết cấu với vật liệu bê tông thường. Phương ph á p thi công được quy định trong thiết kế phải được thể hiện trong hồ sơ thiết kế. Các chống đỡ tạm thời cần có trước khi tới thời điểm mà kết cấu hoặc bộ phận của nó có khả năng đỡ bản thân nó và các tải trọng tác dụng sau đó cũng phải được thể hiện trong h ồ sơ thiết kế. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 14.2.2.1 Tổng quát Việc phân tích kết cấu các cầu thi công theo phân đoạn phải tuân thủ theo các quy định của Phần 4 bộ tiêu chuẩn này và các quy định tại điều này. 14.2.2.2 Phân tích kết cấu trong giai đoạn thi công Để phân tích kết cấu trong giai đoạn thi c ô ng, các tổ hợp tải trọng thi công, các kiểm soát về ứng suất và độ ổn định phải theo quy định trong Điều 14.2.3. 14.2.2.3 Phân tích hệ kết cấu hoàn chỉnh cuối cùng Hệ kết cấu hoàn ch ỉ nh cuối cùng để đưa vào khai thác phải được phân tích nhằm kiểm soát sự phân ph ố i lại nội lực ở giai đoạn thi công do các biến dạng bên trong và các thay đổi về các điều kiện gối đỡ và kiềm chế kể cả tác dụng lực cưỡng bức tích lũy trong quá trình thi công. Các mối nối trong các dầm phân đoạn được làm liên tục bằng cáp dự ứng lực kéo sau không dính bám phải được tính dưới tác động đồng thời của lực dọc trục, mô-men và lực cắt có thể x ả y ra tại mối nối. Các tác động lực này, khe h ở của m ối nối và diện tích tiếp xúc còn lại giữa các bộ phận phải được xác định theo sự phân tích tổng thể về ứng biến và biến dạng. Lực cắt chỉ được giả định truyền qua diện tích tiếp xúc. 14.2.3 Thiết kế 14.2.3.1 Tải trọng ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 14.2.3.2 Các tải trọng thi công Các tải trọng thi công và các điều kiện giả định trong thiết kế dùng đ ể xác định các kích thước mặt cắt, độ vồng, cốt thép, và các yêu cầu về dự ứng lực phải được ghi rõ như là trị số cho phép tối đa trong hồ sơ thiết kế. Ngoài các tải trọng lắp dựng, bất kỳ các gối đỡ tạm thời hoặc giằng buộc được yêu cầu nào phải được định theo độ lớn hoặc được coi là một phần của thiết kế. Các lực hợp long cho phép do các chỉnh lý sai lệch về định vị phải được thuyết minh trong hồ sơ. Phải chiết giảm tất cả các ứng lực của bất kỳ các thay đổi của sơ đồ kết cấu tĩnh học trong khi thi công và việc lắp đặt, di chuyển hoặc tháo rỡ các điểm đỡ tạm thời của thiết bị đặc biệt do xét đến các tác động lực tích lũy, các biến dạng và các tác động ứng biến tạo ra bất kỳ. Các tải trọng thi công sau đây phải được xem xét. DC = Trọng lượng của kết cấu được đỡ. DIFF = Tải trọng chênh lệch, chỉ áp dụng cho thi công theo phương pháp đúc hẫng cân bằng, lấy bằng 2% tải trọng tĩnh tác dụng lên một cánh hẫng (N) DW = Tĩnh tải giai đoạn II (N) hoặc (N/mm) CLL = Hoạt tải thi công phân bố: Bao gồm các phụ kiện thi công, máy móc và thiết bị khác, ngoài thiết bị lắp dựng chuyên dùng chủ yếu, được lấy bằng 4,8x1 0 -4 MPa diện tích mặt sàn. Trong thi công hẫng, tải trọng này được lấy bằng 4,8x1 0 -4 MPa trên một cánh hẫng và 2,4x1 0 -4 MPa trên cánh kia. Đối với các cầu thi công theo phương pháp đúc đ ẩ y, tải trọng chênh lệch này có thể bỏ qua (MPa). CEQ = Thiết bị thi công chuyên dùng: tải trọng của khối đúc, xe ch ở vật liệu, hoặc cả hai, bất kỳ thiết bị chuyên dùng nào, bao gồm dàn xe đúc, dầm và tời, dàn hoặc các kết cấu phụ trợ tương tự, và các tải trọng lớn nhất tác động vào kết cấu do thiết bị gây ra trong khi cẩu các khối đúc phân đoạn (N). IE = Là tải trọng động do thiết bị gây ra được xác định theo loại máy dự kiến (N) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 U = Không cân bằng phân đoạn: là tác động bất kỳ của các phân đoạn nào mất cân bằng hoặc điều kiện không bình thường khác khi phù hợp. Điều này chủ yếu áp dụng cho việc thi công hẫng cân bằng nhưng có thể được m ở rộng bao gồm bất kỳ trình tự cẩu nhấc không bình thường nào, mà trình tự này không phải là đặc điểm chủ yếu của hệ thi công chung (N) WS = Tải trọng gió nằm ngang lên các kết cấu phù hợp với quy định của Phần 3 bộ tiêu chuẩn này (MPa) WE = Tải trọng gió nằm ngang tác động lên thiết bị lấy theo 4,8 x 1 0 -4 MPa của mặt phơi lộ (MPa) WUP = Lực nâng của gió trên một cánh hẫng: 2,4x1 0 -4 MPa của diện tích mặt sàn đối với phương pháp thi công hẫng cân bằng được tác động chỉ trên một bên, trừ khi sự phân tích về các điều kiện tại chỗ hoặc hình dạng kết cấu là khác (MPa). A = Trọng lượng tĩnh của phân đoạn đúc sẵn đang cẩu (N) AI = Đáp ứng động học do sự cố tháo hoặc đặt bất ngờ tải trọng khối đúc phân đoạn, hoặc đặt đột ngột một tải trọng tĩnh khác gia tăng tĩnh tải, được lấy bằng 100% của tải trọng A (N). CR = Các tác động từ biến theo Điều 14.2.3.6. SH = Co ngót theo Điều 14.2.3.6 và T = Tác động nhiệt: Tổng các tác động do sự thay đổi nhiệt độ đồng đều (TU) và gra- đi-en nhiệt độ (TG) (Độ) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Ứ ng suất kéo do uốn và ứng suất kéo chính phải được xác định ở các trạng thái giới hạn sử dụng như được quy định trong Bảng 14. Các giới hạn ứng suất phải theo quy định Điều 9.4. Sự phân bố và áp dụng các tải trọng lắp dựng riêng biệt, thích hợp đối với giai đoạn thi công, phải được lựa chọn để tạo ra các tác động bất lợi nhất . Ứ ng suất nén của bê tông do tải trọng thi c ô ng phải không được vượt quá 0,5 , với là cường độ chịu nén tại lúc đặt tải trọng. Các ứng suất kéo trong bê tông do các t ả i trọng thi công phải không được vượt quá các trị số được quy định trong Bảng 14, trừ đối với các kết cấu mà các bó cáp dự ứng lực trong mới cung cấp ít hơn 60% khả năng của tổng số các bó cáp, trong trường hợp này, các ứng suất kéo không được vượt quá 0,25 . Bảng 14 - Các hệ số tải trọng và giới hạn ứng suất kéo đối với các tổ hợp tải trọng thi công Tổ hợp tải trọng HỆ SỐ HOẠT TẢI GIỚI HẠN ỨNG SUẤT Xem ghi chú ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Hoạt tải T ải trọng gió Các t ải trọng khác T ả i trọng đất Kéo do uốn ứng suất chính DC DIFF U ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 IE CLE WS WUP WE CR SH TU TG ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 EH EV ES Không có “các tải trọng kh á c” C ó “các tải trọng khác” Không có “các tải trọng khác” Có “các tải trọng khác" a 1,0 1,0 0,0 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,0 1,0 1,0 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,0 0,50 0,58 0,289 0,331 b 1,0 0,0 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,0 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,0 1,0 1,0 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,0 1,0 0,50 0,58 0,289 0,331 c 1,0 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 0,0 0,0 0,0 0,0 0,7 0,7 0,0 1,0 1,0 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,0 1,0 0,50 0,58 0,289 0,331 d ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,0 0,0 1,0 0,0 0,0 0,7 1,0 0,7 1,0 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,0 1,0 1,0 0,50 0,58 0,289 0,331 1 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,0 0,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,3 0,0 0,3 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,0 1,0 1,0 1,0 0,50 0,58 0,289 0,331 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 f 1,0 0,0 0,0 1,0 1,0 1,0 0,3 0,0 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,50 0,58 0,289 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 3 1- th iế t bị không làm việc 2- lắp dựng bình thư ờ ng 3-: di chuyển thiết bị Các quy định trong Bảng 14 không áp dụng cho kết cấu phần dưới dự ứng lực kéo sau thẳng dứng. Các quy định trong Bảng 14 không áp dụng cho thi công kết cấu phần dưới thi công đổ tại chỗ chống đỡ kết cấu phần trên phân đoạn. 14.2.3.4 Các t ổ hợp tải trọng thi công ở các trạng thái giới hạn cường độ Sức kháng tính toán nhỏ nhất của các bộ phận được xác định bằng cách dùng các hệ số sức kháng như được quy định trong Điều 5.4.2 và các tổ hợp tải trọng quy định trong các Điều 14.2 . 3.4.1 và 14.2 3.4.2 14.2.3.4.1 Kết cấu phần trên ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Σ Q = 1,1 (DL + DIFF) + 1.3(CEQ +CLL) + A +AI (215) • Đối với các tác động lực nhỏ nhất: Σ Q = DC+CEQ+A+AI (216) 14.2.3.4.2 Kết cấu phần dưới Áp dụng các tổ hợp tải trọng cường độ I, III, và V theo Bảng 3.Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Các tải trọng DIFF và CEQ với hệ số , tải trọng WUP với hệ số cũng bao gồm trong các tổ hợp này. Tải trọng CLL và WE phải được đưa vào ở vị tr í của tải trọng LL và WL tương ứng. Tổ hợp tải trọng cường độ thi công bao gồm các tổ hợp theo các phương trình 215 và 216. Đáp ứng động học hay gia tăng xung kích (AI) chỉ áp dụng cho các phần kết cấu phía trên cọc khoan nhồi hay là bệ móng với phần thân trụ nối vào bệ m ó ng 14.2.3.5. Các tác động nhiệt trong khi thi công Các tác động nhiệt có thể xảy ra trong khi thi công cầu phải được xem xét. Sự thay đổi nhiệt độ dùng cho các gối cầu và các khe có giãn phải được thuyết minh trong hồ sơ thiết kế. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Hệ số từ biến ѱ(t, t 1 ) phải được xác định hoặc theo Điều 4.2.3, hoặc bằng các thí nghiệm thích hợp. Các ứng suất phải được xác định theo sự phân bổ lại bởi các ứng suất cưỡng bức phát sinh do từ biến và co ngót theo trình tự thi công đã định công bố trong hồ sơ thiết kế. Để xác định các lực dự ứng lực kéo sau cuối cùng, các mất mát dự ứng lực phải được t í nh toán theo tiến trình thi công được quy định trong hồ sơ thiết kế. 14.2.3.7 Mất mát dự ứng lực Phải áp dụng các quy định của Điều 9.5. 14.2.3.8 Ố ng bọc cáp và neo kéo sau dự phòng. 14.2.3.8.1 Tổng quát Các ống bọc cáp hoặc neo dự phòng dùng để phòng khi sau khi hoàn thành căng kéo dự ứng lực toàn bộ cáp mà vẫn chưa đủ lực dự ứng lực theo thiết kế do các tổn thất dự ứng lực không dự kiến, xẩy ra trong kh i thi công sẽ luồn bó cáp bổ sung để kéo bù lực dự ứng lực bị thiếu hoặc trong khai thác phải tăng thêm lực dự ứng lực do gia tăng tải trọng tĩnh tương lai, hoặc để khống chế về nứt và độ võng. Khi thực hiện các biện pháp dự phòng như trên phải theo quy định của Điều này. 14.2.3.8.2 Các cầu có các ống bọc cáp đặt bên trong bê tông Đối với các cầu có dự ứng lực trong, lượng neo, ống bọc cáp dự phòng dùng cho các bó cáp chịu mômen âm và mô men dương được đặt đối xứng đối với tim cầu để có thể căng thêm lực dự ứng lực theo yêu cầu tính toán thiết kế khi trong quá trình thi công do sự cố tổng lực căng cáp tính toán chưa đủ. Tổng khả năng lực dự phòng của cả neo và ống bọc cáp cho mô men dương và mô men âm không được nhỏ hơn 5% tổng các lực dự ứng lực kéo sau chịu mô men dương và âm. Các neo d ù ng cho các lực dự ứng lực kéo trước dự phòng ph ả i phân bố đều đặn qua 3 phân đoạn đặt dọc theo chiều dài cầu. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Tất cả ống bọc dự phòng không sử dụng để điều chỉnh lực kéo sau phải được bơm vữa vào cùng lúc với các ống bọc khác ở trong nhịp. 14.2.3.8.3 Dự phòng cho tĩnh tải tương lai hoặc điều chỉnh độ võng Phải bố tr í dự phòng các ụ neo, các lỗ m ở người đi và các yên chuyển hướng để trong tương lai nếu cần lắp đặt bổ xung các bó cáp dự ứng lực ngoài kh ô ng dính bám được chống ăn mòn và đặt bên trong mặt cắt hộp một cách đối xứng với tim cầu có khả năng tạo lực kéo sau không nhỏ hơn 10% của lực dự ứng lực kéo sau cho mô men dương và mô men âm. 14.2.3.9 Trình bày hồ sơ bản vẽ Hồ sơ thiết kế phải có bản vẽ miêu tả một phương pháp thi công đã được dự định làm cơ sở cho tính toán thiết kế. Bản vẽ của hồ sơ thiết kế phải chi tiết theo quy định của Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công cầu AASHTO LRFD, Phần 10, “ Dự ứng lực” Mặt cắt ngang bê tông được định kích thước để bố tr í hệ thống cáp dự ứng lực, cốt thép, và tất cả các chi tiết chôn sẵn. Mặt cắt ngang bê tông cũng nên có kích thước neo tương thích cho các hệ thống dự ứng lực kéo sau, trừ khi có ghi chú khác trên bản vẽ. 14.2.3.10 Kích thước và chi tiết mặt cắt ngang dầm hộp 14.2.3.10.1 Chiều dày tối thi ể u của mặt hộp Bề dày của bản mặt trên và bản đáy hộp không được nhỏ hơn bất kỳ trị số nào dưới đây: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Bề dày của bản mặt trên không được nhỏ hơn 225 mm trong các vùng neo dùng cho việc căng sau theo phương ngang và không được nhỏ hơn 200mm ở bên ngoài vùng neo hoặc đối với các bản dự ứng lực. Phải bố trí dự ứng lực căng sau hoặc căng trước theo phương ngang khi nhịp tịnh của bản nắp hộp (khoảng cách tịnh giữa các mặt trong thành hộp) bằng hoặc lớn hơn 6500 mm. Các bó thép dùng để căng trước theo phương ngang phải có đường kính bằng 12,7mm hoặc nhỏ hơn. 14.2.3.10.2 Chiều dày tối thiểu của bản thành hộp Phải dùng các gi á trị tối thiểu sau đây trừ trường hợp được chỉ dẫn khác quy định ở đây: • Các bản thành hộp không có bó cáp căng sau theo phương dọc hoặc phương đứng: 200mm • Các bản thành hộp chỉ dùng bó thép căng sau theo phương dọc (hoặc theo phương đứng): 300mm • Các bản thành hộp có bó thép căng theo cả hai hướng dọc và thẳng đứng: 375 mm. Chiều dày tối thiểu của các bản thành hộp có sườn tăng cường có thể lấy bằng 175 mm. 14.2.3.10.3 Chiều dài của phần hẫng của b ả n mặt hộp Chiều dài của phần hẫng của bản mặt hộp đo từ tim bản thành hộp không nên vượt quá 0,5 nhịp bên trong của bản mặt hộp trên tính theo tim của các bản thành hộp. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Kích thước ph ủ bì của mặt cắt ngang của dầm hộp thường phải lấy không nhỏ hơn các kích thước theo yêu cầu để giới hạn độ võng do hoạt tải với lực xung kích gây ra là 1/1000 nhịp, tính với mô-men quán tính của mặt cắt nguyên và mô-đun đàn hồi cát tuyến. Hoạt tải phải bao gồm tất cả các làn xe được chất tải đầy và phải hiệu chỉnh số làn chất tải theo chỉ dẫn ở Điều 6.1.1.2. Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Phải coi hoạt tải là phân bố đều trên tất cả các cấu kiện chịu uốn dọc. 14.2.3.11 Thiết kế chống động đất Trong thiết kế kết cấu phần trên thi công phân đoạn có cột chịu mô-men tại các vị trí liên kết của kết cấu phần trên, phải xem xét các lực khớp d ẻ o từ các cột theo Điều 9.9.4.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này. Các kết cấu phần trên của cầu nằm trong các vùng động đất 3 có cột chịu mô-men từ các liên kết của kết cấu phần trên phải được gia cường bằng các chi tiết tăng độ d ẻ o để chịu uốn theo phương dọc và phương ngang do khớp dẻo của cột gây ra. Các mối nối phân đoạn phải đ ủ khả năng truyền được tác động của động đất. Thép dự ứng lực kết cấu phần trên phải được thiết kế để duy trì ở mức dưới giới hạn chảy dưới tác dụng của tổ hợp lực do tĩnh tải và địa chấn . Ứ ng suất trong thép dự ứng lực có thể được tính toán bằng cách phân tích chi tiết độ cong do mô men, với ứng suất trong thép dự ứng lực dính bám được tính theo ứng biến tương thích với mặt cắt và ứng suất trong thép dự ứng lực không dính bám được tính theo chuy ể n vị tổng thể tương thích giữa các mặt cắt dính bám của bó cáp trong phạm vi nhịp. 14.2.4 Các loại cầu thi công phân đoạn 14.2.4.1 Tổng quát Các cầu có các kết cấu phần trên thiết kế với dự kiến sẽ được thi công phân đoạn phải tuân thủ các yêu cầu được quy định tại Điều này, tùy theo phương pháp đổ bê tông và các phương pháp thi công. 14.2.4.2 Các cấu tạo chi tiết về thi công đúc sẵn ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các nhóm khóa chống cắt có gờ nhỏ tại các mối nối đúc đối đầu ở các sườn dầm của các cầu phân đoạn đúc sẵn phải kéo dài trên chiều cao sườn dầm chừng nào còn phù hợp với các chi tiết khác. Chi tiết của các khóa chống cắt ở sườn dầm nên là tương tự với khóa chống cắt được thể hiện ở Hình 19. Các khóa chống cắt cũng phải được bố trí trong các bản đỉnh và đáy. Các khóa trong các bản đỉnh và đáy có thể là các vấu khóa đơn lớn hơn. M ặ t chính Mặt bên Chi tiết X Hình 19 - V í dụ của khóa chống cắt có g ờ nhỏ. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Khi ép m ối nối, dự ứng lực tạm thời phải tạo ra một ứng suất chịu nén nhỏ nhất bằng 0,21 MPa và ứng suất trung bình bằng 0,28 MPa trên toàn mối nối cho tới khi êpôxy đã đông cứng. 14.2.4.3 Các c ấ u tạo chi tiết cho thi công đúc tại chỗ Phải xử lý các mối nối giữa các phân đoạn đúc tại chỗ hoặc bằng cách làm nhám gồ ghề bằng cách tạo cho bề mặt bê tông lộ ra các cốt liệu thô hoặc bằng cách sử dụng các mộng chống cắt. Chiều rộng của các mối nối hợp long phải đủ để nối các ống bọc bó cáp. Phải làm các vách ngăn ở các vị trí trên mố, trụ, các mối nối khớp, các điểm góc ở bản cánh dưới của các kết cấu có vút thẳng. Các vách ngăn phải đảm b ả o đặc chắc tại các vị trí mố trụ, có khoét lỗ cho vận chuyển thiết bị công ích hay cho người qua lại kiểm tra cầu. Các vách ngăn phải đủ dày theo yêu cầu tính toán thiết kế cộng thêm chiều rộng hẫng phủ ra ngoài gối tối thiểu 150mm. 14.2.4.4 Thiết kế kết cấu để thi công hẫng Các quy định tại Điều này dùng cho cả hai phương pháp thi công lắp hẫng đúc sẵn và thi công đúc hẫng tại chỗ. Các bó cáp đặt dọc phải được neo vào trong các sườn dầm, các b ả n hoặc các vấu đặt phía ngoài sườn dầm hoặc bản. Mỗi phân đoạn phải được neo ít nhất là 2 bó tao cáp đặt dọc. Đoạn kết cấu hẫng phải được kiểm toán chống lật trong khi thi công. Hệ số an toàn chống lật phải không được nhỏ hơn 1,5 dưới bất kỳ tổ hợp tải trọng nào, như được quy định trong Điều 14.2.3.3. Khi phân tích về ổn định trong thi công phải tính với tốc độ gió nhỏ nhất bằng 90 km/h, trừ khi xác định được tốc độ gió có thể xảy ra tại công trường trên cơ sở phân tích các số liệu thống kê của cơ quan khí tượng thủy văn. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các chiều dài phân đoạn hoạch định trong thiết kế phải được thể hiện trên các bản vẽ. Bất kỳ các thay đổi nào do Nhà thầu kiến nghị phải dựa vào kết quả tính toán lại về mặt thi công và tính toán các ứng suất cuối cùng. Trọng lượng xe đúc giả định trong tính toán ứng suất và độ vồng phải được ghi rõ trong các bản vẽ. 14.2.4.5 Thi công phân đoạn theo từng nhịp Khi thiết kế các cầu thi công theo phân đoạn từng nhịp, phải xác định các ứng suất thi công tích lũy do có thay đổi sơ đồ kết cấu theo tiến trình thi công để quy định trong hồ sơ thiết kế. Các ứng suất sinh ra do các thay đổi sơ đồ tĩnh học hệ kết cấu, đặc biệt là các tác động của việc đặt tải lên một hệ và dỡ nó khỏi hệ khác phải được tính tới. Sự phân phối lại ứng suất do từ biến và các gia số thay đổi của tỷ lệ và độ lớn từ biến phải được xem xét. 14.2.4.6 Thi công theo phương pháp đúc đẩy 14.2.4.6.1 Tổng quát Các ứng suất trong tất cả các giai đoạn lao dầm không được vượt quá các giới hạn quy định trong Điều 9.4 đối với các c ấ u kiện có cốt thép dính bám qua mối nối và các bó cáp dự ứng lực trong. Phải dự kiến sức kháng kết cấu phần dưới do lực ma sát tác dụng trong khi lao dầm và lực neo giữ kết cấu phần trên, nếu kết cấu được lao theo chiều dốc xuống. Để xác định các lực ma sát nguy hiểm, hệ số ma sát trên các gối đỡ khi lao dầm phải giả định thay đổi trong khoảng giữa 0 và 4%, lấy giá trị nào nguy hiểm hơn. Trị số cận trên c ó thể giảm đi, tới 3,5% nếu có quan trắc độ lún của các trụ và các lực kích đẩy trong khi thi công. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phải cộng tác dụng các nội lực gây ra do các tải trọng trọng lực với nội lực do các sai số thi công cho phép sau đây gây ra: • Theo phương dọc giữa 2 gối kề nhau ........................................................................... 5 mm • Theo phương ngang giữa 2 gối kề nhau ..................................................................... 2,5mm • Giữa diện t í ch chế tạo và thiết bị lao trong phương dọc và phương ngang .................. 2,5 mm • Độ lệch ngang tại phía ngoài các sườn dầm ............................................................... 2,5 mm Lực nằm ngang tác động lên các giá dẫn hướng ngang của các gối lao phải lấy không nhỏ hơn 1% của phản lực gối thẳng đứng. Để tính các ứng suất trong khi thi công, phải lấy một nửa các nội lực do các sai số thi công gây ra và một nửa các nội lực do nhiệt độ gây ra theo Điều 14.2.3, cộng tác dụng với các nội lực do các tải trọng trọng lực. Các ứng suất chịu k é o của bê tông do các mô men tổ hợp này phải không được vượt quá 0,58 . 14.2.4.6.3 Thiết kế các chi tiết Các trụ và các vách ngăn kết cấu phần trên tại các trụ phải được thiết kế đ ể cho phép kích kết cấu phần trên trong tất cả các giai đoạn lao và để lắp đặt các gối đỡ vĩnh c ử u. Các lực ma sát trong khi lao phải được xem xét trong thiết kế kết cấu phần dưới. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Các tấm đệm lao phải được đặt cách mép ngoài sườn dầm không nhỏ hơn 75 mm. • Lớp bảo vệ bê tông giữa đáy và các ống bọc cáp kéo sau phải không được nhỏ hơn 150 mm, và • Các áp lực gối đỡ tại góc sườn dầm/đáy phải được nghiên cứu và các ảnh hưởng của các ống bọc cáp không được phun vữa, và bất kỳ độ lệch tâm nào giữa chỗ giao nhau của các đường tim sườn dầm và tim bản đáy với đường tim của gối cũng phải được xem xét. Các bó cáp thẳng cần cho việc lao dầm phải được đặt trong các bản mặt và bản đáy của các dầm hộp và trong khoảng một phần ba về phía dưới của b ả n bụng dầm chữ T. Trong một mối nối thi công không được nối quá 50% số bó cáp. Các neo và các vị trí của các bó cáp thẳng phải được thiết kế theo sức kháng của bê tông ở thời điểm căng cáp dự ứng lực. Ở các mặt của các mối nối thi công phải bố trí các mộng chống cắt hay xử lý mặt ghồ ghề đảm bảo biên độ nhám tối thiểu là 6 mm. C ốt thép thường dính bám phải được bố trí theo hướng dọc và ngang tại tất cả các bề mặt bê tông, đi qua mối nối về mỗi phía một đoạn dài 2100mm. Bố trí cốt thép tối thiểu phải tương đương với các thanh đường kính 13 mm đặt cách nhau 125 mm. 14.2.4.6.4 Thiết kế thiết bị thi công Khi trong hồ sơ thiết kế có chỉ định thiết bị thi công theo phương pháp đúc đ ẩ y, thì việc lựa chọn các thiết bị đó phải dựa trên các cơ sở nhưng không giới hạn các tiêu chí nêu dưới đây: • Các dung sai trong thi công trên bề mặt trượt ở mặt đáy của mũi dẫn lao dầm phải được giới hạn theo các dung sai của kết cấu phần trên được quy định trong Điều 14.2.4.6.2. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 • Phải thiết kế các gối lao dầm sao cho ch ú ng có thể bù lại độ chệch hướng cục bộ của mặt trư ợ t tới 2mm do biến dạng đàn hồi gây ra. • Các thiết bị lao phải có kích cỡ đảm b ả o cho ma sát quy định theo Điều 14.2.4.6.1 và độ dốc thực tế của kết cấu phần trên. • Phải thiết kế các thiết bị lao dầm sao cho khi bị mất điện sẽ không dẫn đến kết cấu phần trên bị trượt không kiểm soát được. • Hệ số ma sát giữa bê tông và các bề mặt thép hình được gia cường cứng của thiết bị lao phải lấy bằng 60% ở trạng thái giới hạn sử dụng và lực ma sát không được vượt quá lực kéo là 30%. Các ván khuôn làm b ề mặt trượt phía dưới và bên ngoài bản bụng d ầ m phải chịu được mài mòn và đủ cứng để đảm bảo độ võng của chúng trong khi đúc không vượt quá 2 mm. 14.2.5 Thiết kế kết cấu phần dưới của cầu thi công phân đoạn 14.2.5.1 Tổng quát Thiết kế mố và trụ phải theo quy định ở Phần 11 bộ tiêu chuẩn này và các quy định trong tiêu chuẩn này. Khi thiết kế phải xét các tải trọng lắp ráp, mômen và lực cắt tác dụng lên mố, trụ do phương pháp xây dựng được thể hiện trong các hồ sơ thiết kế. Các trụ và giằng liên kết phụ tạm phải được thể hiện rõ ràng theo sự cần thiết. Phải thiết kế các trụ đúc sẵn phân đoạn hình chữ nhật rỗng theo Điều 7.4.7. C ó thể tính toán diện tích cốt thép thường dọc không liên tục theo quy định của Điều 14.2.5.3. 14.2.5.2 Tổ h ợ p tải trọng thi công Phải tính ứng suất kéo trong các kết cấu phần dưới dự ứng lực thẳng đứng trong quá trình thi công với các t ổ hợp tải trọng quy định trong Bảng 14 ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Diện tích tối thiểu của cốt thép thường dọc và không liên tục trong các trụ đúc sẵn phân đoạn mặt cắt hình chữ nhật rỗng phải thoả mãn các quy định về cốt thép chịu nhiệt độ và co ngót quy định trong Điều 10.8. 14.3 VÒM 14.3.1 Tổng quát H ì nh dạng của vòm phải được lựa chọn sao cho mô men uốn là nhỏ nhất dưới tác dụng của t ổ hợp các tải trọng thường xuyên và nhất thời. 14.3.2 Sườn vòm Độ ổn định trong mặt phẳng của sườn vòm (các sườn vòm) phải được nghiên cứu qua mô đun đàn hồi và mô men quán tính thích hợp đối với tổ hợp các tải trọng và mô men trong sườn vòm (các sườn vòm). Thay cho sự phân tích chính xác, chiều dài có hiệu khi bị oằn (mất ổn định khi bị uốn dọc), có thể được đ á nh giá theo tích số của nửa chiều dài nhịp vòm và hệ số quy định trong Bảng 2 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này. Các quy định của Điều 5.3.2.2 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này có thể được áp dụng để t í nh c ác sườn vòm. Khi dùng phương pháp hiệu chỉnh xấp xỉ thứ cấp đối với mô men, quy định tron g Điều 5.3.2.2.3 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này, mô đun đàn hồi ngắn hạn có thể được tính theo qu y định trong Điều 4.2.4, dựa trên cường độ 0,4 f ' c . Các sườn vòm phải được đặt cốt thép như là các cấu kiện chịu nén. C ốt thép tối thiểu, lấy bằng 1% diện tích bê tông nguyên, phải được bố trí đều trên mặt cắt sườn vòm. C ốt th é p đai phải bố trí theo như quy định đối với các cột. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các tường trên lưng vòm phải bố trí các mối nối co giãn. Phải bố trí cốt thép chống nhiệt tương ứng với khoảng cách mối nối. Tường lưng vòm phải được n ố i tại mức đường chân vòm. Phải b ố trí thoát nước nếu có đất đắp trên tường lưng vòm. Phải bố trí các bộ lọc bằng vật liệu mịn để phòng ngừa làm tắc sự tiêu nước. 14.4 KẾT CẤU BẢN 14.4.1 Kết cấu bản đ ặc đúc tại chỗ Các bản có cốt thép dọc đúc tại chỗ có thể là bản cốt thép thường hoặc dự ứng lực và có thể được sử dụng như các cầu dạng bản. Sự phân bố của hoạt tải có thể được xác định theo một phân tích chính xác hoặc theo quy định trong Điều 6.2.3 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này. Các bản và các cầu bản được thiết kế theo mô men phù hợp với Điều 6.2.3 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này có thể được xem như thoả mãn đối với lực cắt. Phải bố trí các dầm gờ mép bản theo quy định trong Điều 7.1.4 Phần 9 bộ tiêu chuẩn này. Cốt thép phân bố ngang phải được đặt ở đáy của các bản, trừ các nắp cống hoặc các bản đầu cầu (của cầu tích hợp), khi chiều cao của đất đắp bên trên bản dày hơn 600 mm. S ố lượng cốt thép ngang ở đáy bản có thể xác định hoặc theo giải tích hai hướng hoặc số lượng cốt thép phân bố có thể lấy theo phần trăm của cốt thép chủ cần thiết chịu m ô men dương được lấy bằng: ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (217) • Đối với kết cấu dự ứng lực hướng dọc (218) trong đó: L = chiều dài nhịp (m) f pe = ứng suất có hiệu trong thép dự ứng lực sau các mất mát. (MPa) Bố trí thép ch ị u co ngót ngang và cốt thép chống nhiệt ở đ ỉ nh các bản phải theo các quy định của Điều 10.8. 14. . 4.2 Kết cấu b ả n rỗng đúc tại chỗ 14.4.2.1 Các kích thước mặt cắt ng an g ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Đối với các lỗ rỗng hình tròn, khoảng cách từ tim tới tim các lỗ rỗng không nên nhỏ hơn tổng chiều cao bản, và bề dày nhỏ nhất của bê tông được lấy tại tim lỗ rỗng thẳng góc với mặt ngoài phải không nhỏ hơn 140 mm. Đối với các lỗ rỗng hình chữ nhật, chiều rộng theo hướng ngang của lỗ rỗng không vượt quá 1,5 lần chiều cao rỗng, chiều dày của sườn giữa các lỗ rỗng không nên nhỏ hơn 20% tổng chiều cao của mặt cầu và chiều dày nhỏ nhất của bê tông bên trên các lỗ rỗng phải không được nhỏ hơn 175 mm. Chiều dày bản cánh đáy phải thoả mãn các yêu cầu quy định trong Điều 14.1.5.1.2 Khi các lỗ rỗng tuân thủ theo các yêu cầu kích thước của Điều này và khi tỷ lệ rỗng của diện tích mặt cắt ngang, không vượt quá 40%, kết cấu phần trên có thể được phân tích như là bản theo quy định của Điều 6.2.3 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này hoặc theo phân tích hai hướng đối với các b ả n đẳng hướng. Nếu tỷ lệ rỗng vượt quá 40%, kết cấu phần trên phải được xử lý theo kết cấu có ngăn và được phân tích theo: • Hộp nhiều lỗ liền khối, theo quy định trong Điều 6.2.2.1 loại d Phần 4 bộ tiêu chuẩn này, hoặc • Bản trực hướng, hoặc • Môi trường liên tục (Continum) ba chiều. 14.4.2.2 C ấu tạo đặt số lượng gối ít nhất ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Chuyển vị xoay theo hướng ngang của kết cấu phần trên phải không được vượt quá 0,5% với tổ hợp lực trạng thái giới hạn sử dụng. 14.4.2.3 Cấu tạo các mặt cắt đặc đầu bản Phải b ố trí cấu tạo tại hai đầu nhịp mặt cắt đặc với một đoạn dài t ố i thiểu 900 mm, nhưng không nhỏ hơn 5% chiều dài nhịp. Các vùng neo kéo sau phải thoả mãn các yêu cầu quy định trong Điều 10.9. Khi không thể phân tích mô hình chi tiết, các mặt cắt đặc của mặt cầu có thể được phân tích như mô hình dầm ngang bằng cách phân bố các lực tới các gối cầu và tới các neo kéo sau. 14.4.2.4 Các yêu cầu thiết kế tổng quát Đối với các bản rỗng tuân thủ theo các quy định của Điều 14.4.2.1, các ứng lực tổng thể và cục bộ do các tải trọng bánh xe không cần được t ổ hợp. Bản mặt đ ỉ nh của mặt cầu có các lỗ rỗng hình chữ nhật có thể hoặc được phân tích thiết kế theo một bản khung, hoặc được thiết kế với các quy định của phương pháp kinh nghiệm như được quy định trong Điều 7.2 Phần 9 bộ tiêu chuẩn này. Phần mặt bản bên trên các lỗ rỗng hình tròn được làm với các ván khuôn thép rỗng phải được bố trí dự ứng lực kéo sau theo hướng ngang. Tại chiều dày bê tông nhỏ nhất, ứng suất nén trước bình quân sau toàn bộ các mất mát ứng suất, như được quy định trong Điều 9.5 phải không được nhỏ hơn 3,5 MPa. Khi được kéo sau theo hướng ngang, không cần thiết đặt thêm cốt thép trong bê tông ở trên các lỗ rỗng tròn. Phải bố trí thép chịu co ngót ngang và thép chống nhiệt tại đáy bản rỗng thoả mãn các yêu cầu theo quy định trong Điều 10.8. 14.4.2.5 Các khu vực chịu nén trong vùng mô men âm Tại vị tr í các trụ trung gian, một phần mặt cắt ngang, (của kết cấu bản) chịu các ứng suất nén có thể được xét như cột nằm ngang và được bố trí cốt thép phù hợp. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Phải bố trí đầy đủ cấu tạo thoát nước cho các lỗ ống rỗng trong dầm bản theo các quy định của Điều 6.6.5 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này. 14.4.3 Cầu có bản mặt cầu đúc sẵn 14.4.3.1 Tổng quát Các đơn nguyên bê tông đúc sẵn lắp đặt kề nhau theo phương dọc có thể được nối với nhau theo hướng ngang để tạo thành hệ mặt cầu. Các đơn nguyên bê tông đúc sẵn có thể là bản liên tục chỉ khi làm việc dưới tải trọng nhất thời hoặc cho cả khi làm việc dưới tác dụng cả hai loại tải trọng thường xuyên và nhất thời. Khi thực hiện nối liên tục hóa các nhịp giản đơn được lắp đặt theo trình tự từng nhịp, phải theo các quy định trong Điều 14.1.3.2 Khi không bố tr í lớp bê tông ph ủ thêm bên trên bê tông kết cấu, chiều dày nhỏ nhất của bê tông phải bằng 90 mm ở đ ỉ nh của lỗ rỗng trong b ả n rỗng và 140 mm cho tất cả các bộ phận khác. 14.4.3.2 Các mối nối tr uyền lực cắt Các bộ phận đúc sẵn hướng dọc có thể được nối với nhau theo chiều ngang bởi khóa chống cắt có chiều cao không nhỏ hơn 175 mm. Khi phân tích mô hình tính, các m ố i nối truyền lực cắt theo phương dọc phải được mô hình hóa như các chốt. Mối nối phải được lấp đầy bằng vữa không co ngót với cường độ nén í t nhất bằng 35 MPa ở tuổi 24 gìờ. 14.4.3.3 Các m ố i n ố i truyền lực cắt-uốn ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Các phiến dầm đúc sẵn theo phương dọc có thể được nối với nhau bằng dự ứng lực ngang kéo sau, bằng mối nối đúc tại chỗ, bằng lớp bê tông đổ tại chỗ phủ bên trên kết cấu hoặc tổ hợp các giải pháp đó. 14.4.3.3.2 Thiết kế Các mặt cầu có các mối nối truyền lực cắt uốn cần được tính theo mô hình các bản liên tục, trừ khi áp dụng phương pháp thiết kế theo kinh nghiệm quy định tại Điều 7.2 Phần 7 bộ tiêu chuẩn này. Các mối nối phải được thiết kế như là các bộ phận chịu uốn, theo quy định của Điều 14.4.3.3.4. 14.4.3.3.3 Dự ứng lực kéo sau Phải bố trí dự ứng lực kéo sau theo phương ngang phân bố đều dọc theo nhịp cầu. Có thể cấu tạo các khối nhô ra ngoài sử dụng để nối các ống bọc cáp kéo sau dễ dàng. Chiều cao chịu nén của mối nối phải không được nhỏ hơn 175 mm, và tạo dự ứng lực trong mối nối tới mức không được nhỏ hơn 1,7 MPa sau toàn bộ các mất mát ứng suất. 14.4.3.3.4 Các mối nối thi công theo phương dọc Mối nối thi công dọc ở giữa các cấu kiện bê tông đúc sẵn phải có khóa được nhồi vữa không co ngót đạt cường độ chịu nén 35 MPa trong vòng 24 giờ. Chiều sâu khóa không được nhỏ hơn 125 mm. Nếu các bộ phận được dự ứng lực kéo sau ghép theo phương ngang, các bản c á nh trên có thể được coi là làm việc như một bản toàn khối. Tuy nhiên không thiết kế bản bằng phương pháp kinh nghiệm như quy định trong Điều 7.2 Phần 9 bộ tiêu chuẩn này. Mức độ dự ứng lực ngang c ó thể được xác định theo phương pháp dải hoặc phân tích 2 chiều . Ứ ng suất dự ứng lực ngang tại vị trí khóa nối phải đạt tới mức lớn hơn hoặc bằng 1,7 MPa, sau tất cả mất mát. Trong đoạn cuối 900mm ở đầu tự do, lực dự ứng lực ngang yêu cầu phải lấy gấp đ ô i. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 Bê tông dùng trong mối nối đổ tại chỗ nên có cường độ tương đồng với cường độ của các bộ phận đúc sẵn. Chiều rộng của mối nối dọc phải đủ lớn để đặt được cốt thép trong mối nối, nhưng trong bất kỳ trường hợp nào chiều rộng mối nối không được nhỏ hơn 300 mm. 14.4.3.3.6 Lớp phủ mặt trên kết cấu Nếu sử dụng lớp ph ủ mặt trên kết cấu đ ể cải thiện sự phân bố tải trọng được quy định theo các Điều 6.2.2.2 và 6.2.2.3 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này, chiều dày của lớp phủ mặt bê tông kết cấu không được nhỏ hơn 115 mm. Phải bố trí một lớp lưới cốt thép đẳng hướng theo quy định của Điều 10.8. Phải xử lý nhám mặt tiếp xúc của các cấu kiện đúc sẵn. 14.5 CÁC QUY ĐỊNH BỔ SUNG CHO CỐNG 14.5.1 Tổng quát Khi thiết kế c ố ng phải xét mối quan hệ tương tác giữa đất - kết cấu theo quy định trong Phần 12 bộ tiêu chuẩn này. 14.5.2 Thiết kế chịu uốn Phải áp dụng các quy định của Điều 7. 14.5.3 Thiết kế theo lực cắt trong các bản của cống hộp ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 bd e (219) nhưng V c không được vượt quá 0,332 bd e . ở đây: A s = diện tích cốt thép (mm 2 ) d e = chiều cao có hiệu tính từ thớ chịu nén ngoài cùng tới trọng tâm lực kéo trong cốt thép chịu kéo (mm). V u = lực cắt do các tải trọng tính toán (N). M u = mômen do các tải trọng tính toán (N-mm) b = chiều rộng thiết kế (mm) Chỉ với các cống hộp một cửa, V c của các bản nối ngàm với các tường cần lấy không nhỏ hơn 0,25 bd e và V c với các bản được đỡ giản đơn lấy không nhỏ hơn 0 ,20 7 bd e Lượng V u d e / M u không được lấy lớn hơn 1,0, trong đó M u là mô men tính toán xảy ra đồng thời với V u tại mặt cắt xem xét. Với các b ả n cống hộp có lớp đất đắp trên cống mỏng hơn 600 mm và với các tường bên, phải áp dụng các quy định của các Điều 8 và Điều 13.3.6. ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 PHỤ LỤC A (tham khảo) CÁC BƯỚC CƠ BẢN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG 1 TỔNG QUÁT Các trình bày tóm lược sau đây với phương pháp minh họa giản yếu đ ể cung cấp một cách nhìn tổng quan quá trình thiết kế cầu bê tông. Không nên coi nó là toàn bộ quá trình thiết kế hay là nó có thể thay thế cho kiến thức làm việc về các Điều khoản quy định của tiêu chuẩn này. 2 CÁC QUAN HỆ TỔNG THỂ A. Triết lý thiết kế (Điều 3.1 Phần 1 bộ tiêu chuẩn này) B. Các trạng thái giới hạn (Điều 3.2 Phần 1 bộ tiêu chuẩn này) C. Các mục tiêu thiết kế và đặc điểm hiện trường (2.3 Phần 1 bộ tiêu chuẩn này) (2.5 Phần 1 bộ tiêu chuẩn này) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 A. Hoàn thiện mặt cắt chung của kết cấu cầu 1. Bề rộng phần xe chạy (theo quy định Tiêu chuẩn thiết kế đường) 2. Bố trí nhịp (Các Điều 3.2; 5.4; 5.5; 6 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này) 3. Lựa chọn loại cầu B. Hoàn thiện mặt cắt điển hình 1. Các loại dầm dự ứng lực căng trước đúc sẵn a. Cánh trên (Điều 14.1.2.2) b. Cánh dưới (Điều 14.1.2.2) c. các sườn dầm (Điều 14.1.2.2) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 e. Cốt thép tối thiểu (Điều 7.3.3.2) (Điều 7.3.4) f. các phương tiện cẩu lắp (Điều 14.1.2.3) g. Các mối nối (Điều 14.1.3.2) 2. Dầm T và các dầm hộp nhiều ngăn đổ tại chỗ (Điều 14.1.5) a. Cánh trên (Điều 14.1.5.1.1) b. C á nh dưới (Điều 14.1.5.1.2) c. các sườn dầm (Điều 14.1.5.1.3) d. Chiều cao kết cấu (Điều 5.2.6.3 Phần 2 bộ tiêu chuẩn n à y) e. Cốt thép (Điều 14.1.5.2) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 (2) Cốt thép chịu nhiệt độ và co ngót (Điều 10.8) f. Chiều rộng bản cánh có hiệu (Điều 6.2.6 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) g. Diện tích các thanh chống giằng của dàn ảo, khi cần (Điều 6.3) C . Thiết kế bản bê tông cốt thép thông thường 1. C á c bản mặt cầu (Điều 6.2.1 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) 2. Chiều dày bản mặt cầu tối thiểu (Điều 7.1.1 Phần 9 bộ tiêu chuẩn này) 3. Thiết kế theo thực nghiệm (Điều 7.2 Phần 9 bộ tiêu chuẩn này) 4. Thiết kế truyền thống (Điều 7.3 Phần 9 bộ tiêu chuẩn này) 5. Phương pháp dải (Điều 6.2.1 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 7. Cốt thép phân bố (Điều 7.3.2 Phần 9 bộ tiêu chuẩn này) 8. Thiết kế cánh hẫng (Điều 7.3.5 Phần 13 bộ tiêu chuẩn này) (Điều 6.1.3.4 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) D. Lựa chọn hệ số sức khấng Trạng thái giới hạn cường độ (thông thường) (Điều 5.4.2.1) E. Lựa chọn các hệ số điều chỉnh tải trọng 1. Tính d ẻ o (Điều 3.3 Phần 1 bộ tiêu chuẩn này) 2. Tính dư (Điều 3.4 Phần 1 bộ tiêu chuẩn này) 3. Mức độ quan trọng của cầu khi khai thác (Điều 3.5 Phần 1 bộ tiêu chuẩn này) F. Lựa chọn các t ổ hợp tải trọng và hệ số tải trọng (Điều 4.1, B ả ng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 1. Hoạt tải (Điều 6.1 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) v à số làn (Điều 6.1.1.1 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) 2. Hệ số làn (Điều 6.1.1.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) 3. Gia tăng lực do xung kích (Điều 6.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) 4. Hệ số phân bố để tính mô men (Điều 6.2.2.2 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) a. Các dầm phía trong đối với cầu có bản mặt cầu bê tông (Điều 6.2.2.2.2 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này ) b. Các dầm biên (Điều 6.2.2.2 . 2 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) c. Các cầu chéo (Điều 6.2.2.2.5 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) 5. Hệ số phân bố để tính lực cắt (Điều 6.2.2.3 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) a. Các dầm trong (Điều 6.2.2.3.1 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 c. Các cầu chéo (Điều 6.2.2.3.3, Bảng 13 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) 6. Phản lực truyền xuống kết cấu phần dưới (Điều 6 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) H. Tính nộ i lực do các tải trọng khác theo yêu cầu I. Kiểm tra theo trạng thái giới hạn sử dụng 1. Các mất mát dự ứng lực (Điều 9.5) 2. Các giới hạn ứng suất trong bó cáp dự ứng lực (Điều 9.3) 3. Các giới hạn ứng suất trong bê tông dự ứng lực (Điều 9.4) a. Trước mất mát (Điều 9.4.1) b. Sau mất mát (Điều 9.4.2) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 5. Kiểm soát nứt (Điều 7.3.4) 6. Mỏi, nếu cần (Điều 5.3) 7. Độ võng và độ vồng (Điều 5.2.6.2 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này) (Điều 6.1.3.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) (Điều 7.3.6.2) J. Kiểm tra theo tr ạ ng thái giới hạn cường độ 1. uốn a. ứng suất trong bó cáp dự ứng lực có dính bám (Điều 7.3.1.1) b. ứng suất trong bó cáp dự ứng lực không dính bám (Điều 7.3.1.2) c. Sức kháng chịu uốn (Điều 7.3.2) d. Các giới hạn đối với cốt thép thường (Điều 7.3.3) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 a. Các yêu cầu chung (Điều 8.2) b. Các mẫu thiết kế mặt cắt (Điều 8.3) (1) Sức kháng cắt danh định (Điều 8.3.3) (2) xác định β và Ө (Điều 8.3.4) (3) Cốt thép dọc (Điều 8.3.5) (4) Cốt thép ngang (Điều 8.2.4) (Điều 8.2.5) (Điều 8.2.6) (Điều 8.2.7) (5) Lực cắt nằm ngang (Điều 8.4) K. Ki ể m tra các chi tiết cấu tạo 1. Các yêu cầu về lớp bê tông bảo vệ (Điều 12.3) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 3. Chiều dài triển khai cốt thép dự ứng lực (Điều 11.4) 4. Mối nối chồng (Điều 11.5) (Điều 11.6) 5. Các vùng neo a. Neo dự ứng lực kéo sau (Điều 10.9) b. Neo dự ứng lực kéo trước (Điều 10.10) 6. Ống bọc cáp (Điều 4.6) 7. Các giới hạn bố trí trắc dọc bó cáp a. Kiềm chế bó cáp (Điều 10.4) b. Các bó cáp cong (Điều 10.4) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 8. Các giới hạn khoảng cách cốt thép thường (Điều 10.3) 9. Cốt thép thường (Điều 8.2.6) (Điều 8.2.7) (Điều 8.2.8) 10. Đầu dầm cắt khấc (Điều 13.2.5) 4 CÁC CẦU BẢN Nói chung phương pháp tiếp cận thiết kế đối với bản cũng tương tự như đối với các cầu dầm và dầm tổ hợp trừ một số điều được chỉ dẫn dưới đây A. Kiểm tra chiều cao dầm tối thi ể u được kiến nghị (Điều 5.2.6.3 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này) B. Xác định chiều rộng dải hoạt t ả i (Điều 6.2.3 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) C . Xác định khả năng đặt hoạt tải cho bản và hệ thống bản (Điều 6.1.3.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) D. Thiết kế dầm gờ đầu mút hẫng của bản (Điều 7.1.4 Phần 9 bộ tiêu chuẩn này) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 F. Ki ể m tra cốt thép phân bố (Điều 14.4.1) G. Nếu bản không đặc 1. K iểm tra khi thi công bản rỗng (Điều 14.4.2.1) 2. K iểm tra các kích thước tối thiểu và tối đa (Điều 14.4.2.1) 3. Thiết kế các vách ngăn (Điều 14.4.2.3) 4. các yêu cầu kiểm tra thiết kế (Điều 14.4.2.4) 5 THIẾT KẾ KẾT CẤU PHẦN DƯỚI A. Định bề rộng tối thiểu của bề rộng mũ trụ và bề rộng mố đỡ dầm B. gom hiệu ứng lực, không gom hiệu ứng lực tác dụng vào kết cấu phần trên ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 2. Nước (Điều 7 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) 3. Tác dụng của s ó i (Điều 6.4.4.2 Phần 2 bộ tiêu chuẩn này) 4. Động đất (Điều 9 Phần 4 bộ tiêu chu ẩ n này) (Điều 7.4 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) 6. Nhiệt độ (Điều 11.2 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) (Điều 11.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) (Điều 6.6 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) 7. Biến dạng cưỡng bức (Điều 11 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) 8. Lực va tàu thủy (Điều 13 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) (Điều 7.5 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) 9. Lực v a xe cộ (Điều 6.5 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) 10. Lực hãm (Điều 6.4 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) 11. L ực ly tâm (Điều 6.3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 C. Tính kết cấu và tổ hợp lực 1. Bảng 3 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này 2. Các tổ hợp đặc biệt động đất (Điều 9.8 Phần 3 bộ tiêu chuẩn này) D. Thiết kế các bộ phận chịu nén (Điều 7.4) 1. Sức kháng chịu lực nén tính toán (7.4.4) 2. uốn hai chiều (Điều 7.4.5) 3. Hiệu ứng độ mảnh (Điều 5.3.2.2 Phần 4 bộ tiêu chuẩn này) (Điều 7.4.3) 4. Cốt thép ngang (Điều 7.4.6) 5. Lực cắt (thông thường bao gồm tác dụng động đất và va tàu) (Điều 9.9.4.3) ... ... ... Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN. Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66 7. Gối (Điều 7.5) 8. Độ bền lâu dài (12) 9. Chi tiết cấu tạo (như ở bước 3K) và động đất (Điều 10.11) E. Th i ết kế móng (xem xét về kết cấu) 1. Sói 2. Các loại móng (Điều 13.3) 3. Mố (Phần 11 bộ tiêu chuẩn này) 4. Chi tiết cọc (Điều 13.4)