El Porvenir de la industria (1875-08-06 00:00:00), página 6

de cota máxima, contenido y defendido por medio de un gran muro llamado de la «Torre del Congost».

Con otro desmonte de 15 metros al que sigue un terraplén de 14 metros de altura, alcanzamos en el kilómetro 17 el túnel de Fontmolosa de 150 metros largo, para entrar, precedido y seguido por un gran terraplén, en el viaducto de Fontmolosa compuesto de 44 arcos de 10 met. de luz cada uno y 22 met. de cota hasta rasante.

Viene luego otros dos desmontes de 100 y 170 metros de largo respectivamente por 47 metros de altura, y con un muro de contención, después del segundo, alcanzamos el kilómetro 49 donde está situada la estación de San Martín de Centellas (Abella y Argueda).

Desde Argueda hasta el kilómetro 22+100 hay varios desmontes de 10, 12 y 20 metros de altura que llenan otros tantos terraplenes; y en este punto atraviesa el torrente Rosell con un tramo metálico de 50 metros de luz y 19'15 de cota, al que sigue otro desmonte de 10 metros que compensa el terraplén de detrás del puente y parte del siguiente, para alcanzar con otros desmontes insignificantes, la estación de Centellas.

Al salir de Centellas tenemos un desmonte de 800 metros de largo y 10'67 de cota máxima, al que sigue un gran terraplén que en su fondo tiene un pontón de 6'00 para dejar paso á la riera de Illa.

Sigue á éste otro desmonte de 900 m. y cota máxima 10'00 y con otros movimientos de tierra insignificantes ascendemos hasta la estación de Balenyá (Seva y Tona).

Saliendo de esta estación se encuentra otro desmonte de alguna consideración en 80 m. de su longitud, y luego con pocas remociones se salva la distancia hasta Vich.

Las obras más importantes de este último trozo son; el pontón de 6'00 de luz para el torrente de Armat en el kilómetro 51; otro de la misma luz para atravesarlo por segunda vez en el kilómetro 52+300; un puente con tramo metálico de 20'00 en la riera de Tona (altura 6'85; otro pontón de 4'00 en la riera de Pont Padrís con tramo metálico (cota de rasante 5'50); y el paso del río Meder por medio de un puente metálico de tres tramos, de los cuales el central tiene 25 m. de luz y los dos extremos 18'50 cada uno, siendo la altura de rasante de 4'64.

En esta descripción hemos omitido el indicar las obras de poca importancia, como son alcantarillas, tajeras y pasos á nivel, porque solo deseamos dar á conocer en globo las obras principales, al objeto de que se tenga una idea de las dificultades vencidas con la construcción de este ferro-carril.

(Continuará.)

ARTURO GUASCH.
Ingeniero.

MUROS DE SOSTENIMIENTO.

RECTIFICACION DE UNA PÁGINA DEL «CURSO DE CONSTRUCCION» DE MR. A. DEMANET. (1)

I.

Exposicion y origen del error.

Las fórmulas (B), (D) y (F) que expresan el momento activo del empuje de las tierras que tienden á volcar el muro, dan resultados solamente aproximados, entre los límites \( \frac{a}{H} = 0 \) y \( \frac{a}{H} = 0,8716 \). Á partir de este punto los valores, en vez de aumentar ó permanecer constantes, disminuyen con tal rapidez que al llegar próximamente á la relación \( \frac{a}{H} = 1,52 \) dan un momento igual al obtenido sin sobrecarga. Cuando esta es igual á dos veces la altura del muro, el valor del momento es \( 3/4 H^2 \), siendo así que si la sobrecarga es nula dá un momento \( 581^{\text{th}} \), resultado absurdo que prueba la falsedad de la fórmula y un defecto en las premisas que se fijaron para obtenerla.

Dejo á los curiosos ó desocupados el trabajo de analizarla y encontrar sus máximos y mínimos, pues al parecer tiene varios. Yo me había concretado á reducir la primera á formula aritmética para usarla en las aplicaciones sin tener que verme obligado cada vez á efectuar operaciones largas y enojosas que no son compatibles con la rapidez necesaria en la redacción de los proyectos.

La fórmula (B) tal como la escribe Mr. Demanet, es la que sigue:

\[
M = \frac{d}{\sin^2 \alpha} \left[ \frac{1 + \cos^2 \alpha}{6} (H + 3a)H^2 + \frac{\cos \alpha}{3} \left[ (a + 3H) + a \tan \theta \tan \alpha \right] a^2 / \sqrt{1 + \tan^2 \theta \tan \alpha} \right]
\]

\[
- \frac{\cos \alpha}{3} \left[ (a + H)^2 + a^2 \tan^2 \theta \tan \alpha \right] \left[ (a + H)^2 + a^2 \tan^2 \theta \tan \alpha \right]
\]

Los valores que he adoptado para las constantes, son los siguientes:
\( d \) = peso del metro cúbico de tierras — 1600 kilógs.
\( \alpha \) = ángulo del talud natural de las tierras con la vertical — 50°
\( \theta \) = ángulo del talud de la sobrecarga con la vertical — 56°19' (talud de 1,5 por 1).

Sustituyendo estos valores; suponiendo \( \frac{a}{H} \) = relación entre las alturas de la sobrecarga y del muro = n, y reduciendo, se obtiene:

(1) Véase la 2.a edición, tomo I, página 488.