Industria é invenciones (1904-09-24 00:00:00), página 12

velocidad de rotación á 1,500 vueltas, reduciendo la velocidad impulsiva.

Esto es lo que se hizo en la tercera serie de pruebas practicadas en 4 de Marzo último, con hélices de igual paso (0'762) y diámetros algo menos (0'762, 0'712, 0'635).

Las velocidades del buque fueron sensiblemente iguales á las de las segundas pruebas, para las mismas presiones del vapor en la turbina de alta presión; pero las velocidades de rotación de las turbinas aumentaron en un 16 por 100. Así, pues, el mayor rendimiento del motor vino compensado por el menor rendimiento de las hélices, cuyo retroceso se elevó á 24'6 por 100 para las de la turbina de alta presión y á 33'1 por 100 para las de la turbina de baja presión.

Parce difícil obtener mejores resultados con propulsores acoplados dos á dos sobre cada árbol. Esta disposición de dos propulsores, uno delante de otro, es defectuosa, puesto que la hélice de detrás trabaja en agua ya removida por la primera. Por consiguiente, el empleo de una sola hélice para cada árbol es lo que seguramente debe dar el rendimiento mejor. Pero para limitar el retroceso á 25 por 100, que parece ser el máximo aceptable en una buena utilización, es preciso aumentar la superficie activa y por lo mismo el diámetro. Esto puede hacerse sin inconveniente alguno cuando los ejes se hallan en posición casi horizontal. En el buque de los Sres. Yarrow y C.ª, la inclinación de los ejes es de 5'5 por 100, algo mayor de la que conviene para el empleo de hélices de diámetro mayor que el paso.

No obstante, aun se puede mejorar un poco la velocidad de 26'4 nudos ya alcanzada y llegar á la máxima velocidad fijada para las máquinas de cilindros.

En resumen: M. Rateau cree poder afirmar que las turbinas de vapor son poco más ó menos equivalentes á las máquinas de cilindros para la propulsión de los buques á gran velocidad, pero para hacerles producir todo su efecto, hay que montarlas sobre ejes horizontales ó muy poco inclinados y, si es posible, con una sola hélice en cada eje.

La condición de la horizontalidad de los ejes, conduce á modificar la forma posterior del casco por la parte de popa, pues la de los buques movidos por máquinas de cilindros, no convienen generalmente para las turbinas de vapor. Y aunque con estas últimas no pudiese obtenerse la misma velocidad en igualdad de condiciones, substituyendo pura y simplemente las máquinas por turbinas de vapor, esto no probaría de ningún modo la inferioridad de estas últimas. Un aparato propulsor nuevo exige evidentemente nuevas formas de cascos de buques.

En la marcha á poca velocidad, las turbinas no resultan económicas y apenas pueden utilizarse para la marcha hacia atrás y para las maniobras, pero este inconveniente puede remediarse combinando las turbinas con una máquina de cilindros que mueva un árbol especial y mecánicamente independiente del de las turbinas.

Con otra disposición distinta de la del buque Yarrow en la cual la máquina de cilindros desarrollase el 40 por 100 de la fuerza total, se podría obtener aún un aumento de 15 á 20 por 100 sobre el rendimiento de las máquinas de cilindros solas, además de las ventajas generales propias de las turbinas.

EMILE GUARINI.

Prescripciones para las obras de cemento armado

Los reputados Ingenieros italianos Cannavazzi y Marzo, cumpliendo la misión encomendada por las provincias de Ferrara y Rávena, han redactado un formulario de las prescripciones que deben tenerse presentes en las obras de cemento armado, y del cual da cuenta nuestro colega la Revista de Obras Públicas:

• Aparte de las de carácter técnico, figura en el una cláusula que ha de ser muy discutida, por la cual no se podrá adjudicar ninguna obra de esta clase á quien no sea especialista en la materia, acreditándolo por certificado de idoneidad, expedido por el Prefecto del Reino, en que conste que ha ejecutado ó dirigido por cuenta de la respectiva provincia trabajos públicos ó privados de importancia reconocidos como buenos. En el caso de que el autor del proyecto sea Ingeniero y contratista, bastará con que presente el proyecto de ejecución de las obras y acepte la responsabilidad que recayerá toda sobre él.

Se admite para estas instrucciones exclusivamente el cemento de fraguado lento, de volumen invariable, de densidad mínima absoluta de 3'05. En las pruebas de tensión deberá ofrecer como mínimo 12 kilogramos por cm² y 16 después de siete y veintiocho días respectivamente; en las de compresión en los mismos plazos, 12 y 150 kilogramos por cm². Las pruebas sobre invariabilidad del volumen deberán hacerse por inmersión en frío y en caliente.

La proporción mínima de cemento debe ser de 300 kilogramos y la de arena de 0'45 m³, por metro cúbico de pasta empleada en obra.

La estabilidad se calculará considerando que el hierro remite á la tensión y á la compresión, y la fábrica tan sólo á la compresión.

Para las fórmulas de elasticidad y resistencia se admitirá que entre el módulo de elasticidad del hierro y el de elasticidad por compresión de la fábrica existe una relación constante, que en los casos ordinarios se supondrá igual á 10.

La carga de rotura de la fábrica por compresión, después de veintiocho días de su empleo, será por lo menos cinco veces en el esfuerzo máximo por compresión desarrollado por ella según el cálculo; en general, será admisible la de 30 kilogramos por cm².

Las pruebas de resistencia al aplastamiento se harán con probetas cúbicas de 10 centímetros de lado después de veintiocho días de empleo, y si la carga media resulta inferior en un 10 por 100 al esfuerzo cinco veces mayor que el soportado en la obra, el material se reputará sospechoso.

El hierro debe ser con preferencia homogéneo, evitando las soldaduras, por lo menos en las armaduras principales. Las pruebas de resistencia al alargamiento se harán con probetas cilíndricas de 20 mm. de diámetro y la medida del aumento de longitud se referirá á dos puntos bastante separados de los extremos y que disten entre sí la cantidad de 11'8 \( \sqrt{A} \), siendo \( A \) el área de la sección en milímetros cuadrados.

El alargamiento proporcional después de la rotura, medido entre los dos puntos de referencia no habrá de ser inferior al 20 por 100. El coeficiente de calidad, es decir, el producto de la carga de rotura por el alargamiento proporcional, no debe ser inferior á 920.