La Energía eléctrica (1927-08-10 00:00:00), página 4

niendo en cuenta que el calor de vaporización a 212° es 450 calorías, se deduce que para vaporizar un kilogramo de agua será necesario condensar 9 kilogramos de mercurio.

De lo expuesto se deduce que en las máquinas que funcionen con los dos fluidos el peso del mercurio debe ser nueve veces mayor que el del agua. Sin embargo, en las centrales recién instaladas se admitió 10 como valor más conveniente para la mencionada relación.

Ahora bien: calculando el calor gastado y el utilizado, veremos que el rendimiento termodinámico del ciclo de Rankine, seguido por este tipo de máquinas, es 0,50.

El rendimiento del ciclo ideal de Carnot entre 500° y 45° sería 0,59. Asignando a r₁ y rₙ los valores \( r₁ = 0,60 \) y \( rₙ = 0,70 \), el rendimiento global sería con el ciclo de Rankine \( R = 0,70 \times 0,60 \times 0,50 = 0,21 \), y el consumo por cal-hora, de 285 gramos.

La central de Hartford (Estados Unidos), de 2.500 kilovatios, consume por kilovatio casi la mitad que otra de vapor de agua instalada en el mismo edificio.

El precio elevado del mercurio, la dificultad de abastecimiento y la cantidad en peso que sería precisa para el funcionamiento impiden el uso a bordo de esta sustancia, y, por tanto, debemos concluir indicando que sólo como curiosidad científica mencionamos el sistema.

El empleo de altas presiones cohibe todavía a muchos constructores por los mayores espesores, los mayores pesos y, sobre todo, por los riesgos de explosión; pero es justo confesar que a medida que aumentan las aplicaciones van desapareciendo estas preocupaciones, tanto más cuanto que la teoría demuestra y la práctica sanciona que tales preocupaciones no tienen sólido fundamento.

En cuanto a los riesgos de explosión, debe tenerse en cuenta que la técnica constructiva ha llegado a obtener remachados, soldaduras, uniones y mandrilados que con toda seguridad resisten presiones bastante más elevadas que las alcanzadas en las calderas más perfeccionadas.

Tampoco el hecho de someter los materiales a tan elevadas temperaturas puede ser una seria objeción (dentro de las aplicaciones del vapor saturado), porque el acero empieza a perder resistencia a los 350°, y esta temperatura no se alcanza ni con las presiones prácticas más elevadas. (A 105 atmósferas corresponden 320°.)

Por último, haremos observar que los efectos de una explosión consecuente a defectos constructivos o mala conducción son tan desastrosos con 10 como 100 atmósferas.

Aumentos de peso consecuentes al aumento de presión.—Estudiamos separadamente cada órgano de la caldera.

Cámaras de agua y vapor.—Dando por sentado que las cámaras de agua y vapor conservan el mismo diámetro que en las calderas actuales, su espesor y, por tanto, su peso aumentarán al aumentar la presión. Sin embargo, si se sustituyen las uniones con remaches por soldaduras autógenas, o, mejor, se construyen, como es práctica en Alemania y en los Estados Unidos, forjadas en una pieza, y si se emplea el acero de alta resistencia, puede admitirse que el paso de los 20 kilogramos por centímetro cuadrado al de 40 kilogramos por centímetro cuadrado origine un aumento de peso del 17 por 100; pero como a calderas se destina, aproximadamente, el 16 por 100 del peso total del aparato motor, resultará este último aumentado en \( 0,70 \times 0,16 = 0,11 \); es decir, en el 11 por 100.

Tubos.—Los tubos actuales soportan presiones elevadísimas. Si quisieramos provocar la explosión de un tubo de 28,6 milímetros de diámetro exterior y 2,75 milímetros de espesor, sería preciso comunicarle una presión de 500 atmósferas. Es evidente que los espesores de este material resultan exagerados; pero preciso es construirlos así para alejar el riesgo de pérdidas de resistencia por oxidaciones internas o externas. Estas consideraciones justifican que el peso de la tubería no se altere al subir la presión de régimen de 20 a 40 kilogramos por centímetro cuadrado; pero sí, a pesar de esto, se quisieran aumentar los coeficientes de seguri-