La Energía eléctrica (1928-11-10 00:00:00), página 3

Respecto a los generadores, sabido es que la impedancia ficticia monofásica a considerar es distinta para la corriente inicial de cortocircuito y para la corriente permanente de cortocircuito. Además, si el cortocircuito en una fase se produce en el momento en que la tensión pasa por un máximo, la curva de corriente dibujada en una diagrama tiempo corriente, tiene una forma simétrica con respecto al eje de tiempos, y en cambio si el cortocircuito ocurre al ser nula la tensión, la curva es asimétrica, siendo aproximadamente 1,8 la relación de las amplitudes de corriente inicial en uno y otro caso.

He tomado como base que la relación entre las amplitudes de la corriente instantánea o inicial de cortocircuito y asimétrica y la de plena carga es de 10, y la relación entre el valor eficaz de la corriente permanente de cortocircuito y la de plena carga es de 2,5. Para los transformadores he partido de una impedancia en cortocircuito del 8 por 100.

Claro es que este método de cálculo no es exacto, pero, como he dicho, es suficientemente aproximado para nuestro objeto, pues conduce a un valor por exceso de la corriente de cortocircuito para el caso de tierra en el punto que se fije, y veremos además que con el trazado de las líneas el margen de seguridad que resulta es suficiente.

Las constantes de propagación e impedancias características de las líneas antes citadas son:

    Constante kilométrica de propagación
    Impedancia característica

    Mieres-Valladolid
    1,097 × 10^3
    739,9

    Barruelo-Valladolid
    1,118 × 10^3
    387,4

    Puertollano-Madrid
    1,135 × 10^3
    405,4

    Castellote-Valencia
    Idem
    idem

Las impedancias finales a la emisión para el caso de tierra en una fase, a las distancias antes fijadas, son:

Para el caso 1.º—60
Para el caso 2.º—70
Para el caso 3.º—90
Para el caso 4.º—72

A estas impedancias añadiremos el doble de la monofásica de los generadores y la monofásica de los transformadores, referidas al lado de alta, partiendo de una carga de 45.000 kilovatios para el caso primero y de 30.000 para los demás, cargas éstas que corresponden a la capacidad de transporte de las líneas. Así tendremos valores por exceso de las corrientes de cortocircuito monofásico, que con suficiente aproximación para el efecto que estudiamos son las siguientes, con la tensión compuesta de 150.00 V.:

Caso 1.º—432 amp.
Caso 2.º—300 amp.
Caso 3.º—288 amp.
Caso 4.º—300 amp.

Con estos datos podemos determinar si las separaciones medias geométricas son admisibles en las secciones de posible exposición a que venimos refiriéndonos, que corresponden a las siguientes secciones:

1.ª Línea Mieres-Valladolid.

Consideramos dos secciones de aproximación, una entre el pueblo Villalón y León, que empieza con 5 kilómetros a la altura del pueblo de Santa Cristina, para terminar con 2,5 en León, en cuyo punto pasará la línea telefónica al Este y la de alta al Oeste.

En la otra sección, entre León y Mieres, las líneas seguirán separadas 2,8 kilómetros.

La distancia media geométrica en la primera sección es de 3,55 kilómetros, y la tensión longitudinal inducida en caso de cortocircuito, con arreglo a la ley expuesta para la variación del coeficiente de inducción mutua, será:

\[
432 \times 0.0035 \times 35 = 53 \text{ V.}
\]