La Energía eléctrica (1927-09-10 00:00:00), página 5

también el recalentamiento intermedio a la presión de 10 atmósferas y 260 grados de temperatura.

Supongamos aún que la potencia máxima desarrollada en las pruebas hubiera sido de 45.667 caballos-eje, con la presión absoluta de 20 kilogramos por centímetro cuadrado en calderas y 0,1 kilogramos en el condensador. El consumo de nafta por caballo-eje lo fijaremos en 0,469 kilogramos.

Yendo a toda fuerza podemos asignar al título del vapor el valor 0,98, con lo que la energía disponible por kilogramo de vapor sería en tales condiciones de funcionamiento 80.679 kilográmetros. El rendimiento del ciclo debía ser 0,301, y el rendimiento global, teniendo en cuenta el consumo por caballo-eje y el poder calorífico del combustible (10.500 calorías),

\[
R = \frac{632}{0.469 \times 10.500} = 0,13 \quad (\text{a})
\]

Si admitimos que el rendimiento \( r_1 \) de la caldera es 0,65, el de la máquina sería:

\[
r_s = \frac{R}{r_1 \cdot r_2} = \frac{0.13}{0.65 \times 0.301} = 0,68.
\]

Con vapor a 40 kilogramos por centímetro cuadrado y a 350 grados, más el recalentamiento intermedio a 260 grados, encontraríamos que la energía disponible por kilogramo de vapor era de 106.750 kilográmetros; el rendimiento térmico del ciclo, 0,343, y si el de la caldera desciende a 0,60 y el de la turbina sube 0,03 por cada 40 grados de recalentamiento, como se podían hacer dos de éstos, a 100 grados cada uno, el aumento de \( r_s \) sería 0,15 (a), y, por consiguiente, \( r_s = 0,76 \). Entonces, \( R = 0,60 \times 0,343 \times 0,75 = 0,169 \), y el consumo por caballo-eje \( = \frac{632}{0.169 \times 10.500} = 0,357 \).

En cuanto al aumento de potencia, si llamamos L al trabajo teóricamente disponible en el vapor, \( r_s \times L \) será el trabajo disponible en el eje motor. En los dos casos considerados tendremos:

Primer caso. Vapor saturado: Trabajo disponible en el eje por kilogramo vapor, 0,68 \( \times 80.276 = 54.587 \) kilográmetros.
Segundo caso. Vapor recalentado: Trabajo disponible en el eje por kilogramo de vapor, 0,76 \( \times 106.750 = 81.130 \) kilográmetros.

Admitiendo que la producción de vapor en una hora sea la misma en los dos casos, las potencias estarán en la misma relación que los trabajos, y, por tanto, en el segundo caso:

\[
HP_{40} = HP_{30} \times \frac{81130}{54587} = 45667 \times \frac{81130}{54587} = 67039 \text{ cab. eje}.
\]

Si no se deja más que el primer recalentamiento intermedio, tendremos:
Rendimiento térmico del ciclo, \( r_s = 0,346 \).
Rendimiento térmico de la turbina, \( r_s = 0,72 \).
Rendimiento térmico global, \( R = 0,162 \).
Consumo por caballo-hora (nafta), c = 0,371 kilogramos.
Trabajo disponible por kilogramo de vapor, 101,626 kilográmetros.
Potencia en caballos-eje, 61.193.

Examinemos ahora lo que ocurre en los tres casos con el peso destinado a la propulsión. Pero antes creemos pertinentes las siguientes observaciones:

Primera. Para utilizar la presión de 40 kilogramos por centímetro cuadrado es preciso instalar una turbina de alta, cuyo peso vamos a suponer de 14 toneladas, y que el de las de media y baja no varía.

Segunda. Con un solo recalentador por caldera, hay que sumar el peso de éste, que por término medio puede ser en total 20 toneladas.

Tercera. Con dos recalentadores se dobla el peso anterior y aumenta en el de la tubería de paso al segundo, y de éste a la turbina. El peso podemos suponerlo de 40 toneladas.