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La Energía eléctrica (1922-04-10 00:00:00), página 8

Capacidad de la instalación en conjunto.

La capacidad de las centrales de fuerza motriz fué de 103.390 kilovatios, y la de las baterías de 22.140 kilovatios para descargas en dos horas. La capacidad total sube, por consiguiente, a 125.530 kilovatios.

En 85 subcentrales se instalaron 95 transformadores, que transforman la corriente trifásica en corriente continua, de una capacidad total de 73.390 kilovatios, y 49 transformadores de corriente trifásica de una capacidad total de 38.700 kilovatios. La red de distribución era de una longitud de 4.263.078 metros, de los cuales 1.531.859 son subterráneos.

Para la transformación de la tensión media de la red de corriente trifásica en tensión de utilización, se habían previsto 234 cámaras de transformadores, de las cuales la mayor parte eran subterráneas.

El número de contadores fué de 104.114.
La generación de corriente alcanzó la cifra de 237.276.217 kilovatios hora, de los cuales se cedieron 78.449.495 a la empresa de tranvías eléctricos.

La central de fuerza motriz Dársena Sur.

Situación y disposición general.—Transporte de carbón.—La casa de calderas y de máquinas.—El agua de refrigeración.—La casa de distribución.

Situación y disposición general.

Como ya mencionamos anteriormente, se escogió un terreno junto a la Dársena Sur. La superficie de este terreno, casi cuadrado, cubre una superficie, aproximadamente, de 70.000 metros cuadrados.

Todo el terreno en forma de ángulo, entre el Riachuelo y la Dársena Sur, es pantanoso, no cruzándolo ningún camino transitable para carrajes. La parte del puerto delante del terreno de la C. A. T. E. aún no se había construido. La C. A. T. E. tuvo que empezar, por consiguiente, a instalar una línea de transporte de personas y cargas, que uniera el terreno con la orilla del Riachuelo. Esta instalación, una vía férrea eléctrica, de construcción costosa y difícil, se colocó en poco tiempo.
La Energía eléctrica (1922-04-10 00:00:00), página 9

Esta línea, en un principio solamente para el transporte de materiales de construcción y del personal, sirve ahora para el tráfico y transporte de mercancías, y ha adquirido cierta importancia por poblar rápidamente los alrededores de la central eléctrica.

Las mayores dificultades que se tuvieron que vencer fueron las de los cimientos de las construcciones, por ser el terreno pantanoso y poco resistente. Todas las construcciones, inclusive los canales del agua de refrigeración, se hicieron sobre pilotes de hormigón armado, que encontraron el terreno firme a una profundidad de 6 a 9 metros.

La disposición general de las instalaciones de la central de fuerza motriz se deduce de la proyección vertical reproducida en la figura 1.ª La disposición es tal, que, empezando por el muelle donde se transborda el carbón de los buques, se desarrolla lógicamente hasta el otro lado del terreno, donde los cables salen de la casa de distribución para conducir la corriente a la ciudad.

Instalaciones de transporte de carbón.

Dos puentes de trasbordo, suministrados por la M. A. N., con cucharas-dragas automáticas, se encargan de descargar los buques. Estos no solamente aventajan a las grúas, por ser de un servicio más barato, sino por efectuarse la descarga con mayor velocidad.

Los puentes llegan con su parte levadiza 25 metros más allá del borde del muelle. El volumen de cada cuchara es de tres toneladas y media de carbón, y se ha suspendido a un carro con garita para el conductor. Las cucharas automáticas se descargan en las tolvas de dos quebrantadores de carbón, instalados móviles sobre el puente fijo. Al salir de éstos, cae el carbón sobre una cinta sin fin de transporte, que lo conduce a una sala de lante de la parte frontal de los silos de carbón. Aquí pasa el carbón a través de un quebrantador pulverizador, y va a parar a una balanza automática, donde se pesa. Desde la balanza se reparte el carbón por un dispositivo de carga giratorio en dos transportes de cangilones que circulan a lo largo del perfil longitudinal de los silos de carbón, cediendo el carbón a uno de estos 28 compartimientos, o lo conducen, pasando por encima de éstos, a la casa de calderas.

El silo de carbón se ha construido de hormigón armado y tiene un techo de ventilación. El carbón de los diferentes compartimientos se extrae por la parte inferior, donde en un pasillo se ha instalado un transporte de cangilones que pasa por debajo de todas las salidas. Después de haber abierto la cerradura del embudo, se deja caer el carbón sobre los transportadores de cangilones, sirviéndose del dispositivo de carga.

El carbón que se envía a las casas de calderas se cede por los transportes de cangilones del silo a otros dos transportadores de cangilones, de una capacidad de 50 toneladas por hora, instalados entre el aguilon del silo y los aguilones de las casas de calderas, que
La Energía eléctrica (1922-05-25 00:00:00), página 1

La Energía Eléctrica.

REVISTA GENERAL DE ELECTRICIDAD Y SUS APLICACIONES

SE PUBLICA LOS DIAS 10 Y 25 DE CADA MES

SUMARIO
Aforos de ríos de caudal pequeño, por E. Gallego.—Los grupos turboalternadores de 40 000 kilovatios de la Central de Senevillers, por M. R.—Notas bibliográficas.—Crónica e información: Aguas.—La «Revista Siemens».—Plan de electrificación en el Japón.—La Delegación española de la Casa Emil Passburg Maschinenfabrik, de Berlín.—Memorias de Sociedades: Sociedad Hidroeléctrica Española.—La hulla blanca en Italia.—Transporte de energía bajo la nieve.—Transformadores suecos para Rusia.—Alemania: Un record de producción.—El Trust alemán de lámparas eléctricas.—Ofertas y demandas.—Las Empresas Eléctricas: Sección financiera.—Últimas cotizaciones de los valores de las Sociedades eléctricas que se negocian en la Bolsa de Madrid.

AFOROS DE RIOS DE CAUDAL PEQUEÑO

III

Vertederos.—Son orificios de grandes dimensiones, abiertos por su parte superior, o sea orificios de perímetro incompleto. Suelen ser de sección rectangular, en cuyo caso constituyen escotaduras abiertas en la cara superior de un muro o pared que cierra el paso a una corriente o contiene una masa de agua (figuras 1.a y 2.a).

Fig. 1.a

Fig. 2.a

Fig. 3.a

La base del vertedero se llama la solera, y fija el nivel de la retenida de aguas; los lados laterales son las caras. Si la solera tiene poco espesor, se dice que está abierta en pared delgada; si no ocurre esto, lo es en pared gruesa.
La Energía eléctrica (1922-05-25 00:00:00), página 2

El espesor \( h' \) de la lámina de agua sobre la solera (fig. 8.a) es siempre inferior a la altura \( h \) del nivel de agua arriba sobre dicha solera. La fórmula empírica del gasto es:

\[
Q = m l \times h \sqrt{2 g h},
\]

dependiendo el valor del coeficiente de corrección \( m \) de la velocidad de llegada del agua sobre el vertedero, del acceso del aire bajo la capa de agua que cae por aquél y de la contracción longitudinal y transversal.

El valor de \( m \) ha sido determinado experimentalmente, asignándole, para el caso de vertedero tipo de la figura 8.a (o sea cuando la cara inferior está sometida a la presión atmosférica y la contracción lateral es nula), por Poncelet y Lesbros, el valor \( m = 0,405 \); y \( 2 g \) es para Madrid \( 2 \times 9,804 = 19,608 \).

Bazin expresa el valor de \( m \) por la fórmula

\[
m = m' \left[ 1 + 0,55 \left( \frac{h}{p + h} \right)^2 \right],
\]

siendo \( h \) la carga sobre la solera, \( m' = 0,405 + \frac{0,003}{h} \) y \( p \) la altura de la solera sobre el fondo del curso del agua (figuras 4.a y 5.a); para \( p > 0,40 \) y \( h \), comprendido entre 0,05 y 0,70, los valores correspondientes de \( m \) se indican en el cuadro siguiente:

Valores de \( m \) en vertederos de capa libre, deducidos de la fórmula de Bazin

\[
m = m' \left[ 1 + 0,55 \left( \frac{h}{p + h} \right)^2 \right]
\]

    h metros
    PROPIEDAD p DEL FONDO DEL CANAL BAJO LA SOLERA

    0,40 m.
    0,50 m.
    0,60 m.
    0,80 m.
    1 m.
    1,50 m.
    2 m.
    > 2 m.

  0,05	0,451	0,450	0,449	0,449	0,449	0,448	0,448	0,448

  0,06	0,447	0,445	0,445	0,444	0,443	0,443	0,443	0,443

  0,08	0,443	0,441	0,440	0,438	0,438	0,437	0,437	0,436

  0,10	0,443	0,439	0,437	0,435	0,434	0,433	0,433	0,432

  0,12	0,442	0,438	0,436	0,433	0,432	0,430	0,430	0,429

  0,14	0,443	0,438	0,435	0,432	0,430	0,428	0,428	0,427

  0,16	0,444	0,438	0,435	0,431	0,429	0,427	0,426	0,425

  0,18	0,445	0,439	0,435	0,431	0,428	0,426	0,425	0,423

  0,20	0,447	0,440	0,436	0,431	0,428	0,425	0,423	0,421

  0,22	0,449	0,442	0,437	0,431	0,428	0,424	0,423	0,420

  0,24	0,452	0,444	0,438	0,432	0,428	0,424	0,422	0,419

  0,26	0,455	0,446	0,440	0,432	0,429	0,424	0,422	0,419

  0,28	0,457	0,448	0,441	0,433	0,429	0,424	0,422	0,418

  0,30	0,460	0,450	0,443	0,434	0,430	0,424	0,421	0,417

  0,35	0,465	0,455	0,447	0,437	0,431	0,424	0,421	0,416

  0,40	0,472	0,459	0,451	0,440	0,433	0,424	0,421	0,414

  0,45	0,477	0,464	0,455	0,442	0,435	0,425	0,421	0,413

  0,50	0,482	0,469	0,459	0,445	0,437	0,426	0,421	0,412

  0,55	0,486	0,472	0,462	0,448	0,439	0,427	0,421	0,412

  0,60	0,491	0,476	0,466	0,451	0,441	0,428	0,421	0,412

  0,65	0,494	0,480	0,469	0,453	0,443	0,429	0,422	0,412

  0,70	0,498	0,484	0,473	0,456	0,446	0,430	0,423	0,412
La Energía eléctrica (1922-05-25 00:00:00), página 20

R. WOLF
SOCIEDAD ANÓNIMA MAGDEBURG-BUCKAU
Concesionario: ESTEBAN CARRERAS PONS, Ingeniero
MADRID.—Alcalá, 52. Apartado 291.—MADRID

Semitijas de vapor recalentado

para Centrales eléctricas y toda clase de industrias, sistemas tandem, compound, con condensación, a escape libre y para contrapresión, desde 15 a 800 caballos.

Elevado efecto útil térmico y mecánico. Simultáneo servicio de fuerza y calor. Utilización práctica de toda clase de combustibles, sólidos, líquidos o gaseosos.

Igualmente apropiadas para accionamiento por correa como para acoplamiento directo con dinamos, alternadores o transmisiones.
La Energía eléctrica (1922-05-25 00:00:00), página 5

cargas \( h \) hasta de 70 cm.; tomando ésta en vez de la 0,80, y para la altura 1,50 m. de la solera sobre el fondo, se obtiene un gasto \( Q = 1.115 \) litros, y como el vertedero tiene 2 m. de anchura, en vez de uno, el verdadero gasto sería \( Q' = 2 \times Q = 2.230 \) litros, resultado algo inferior al que se viene alcanzando, debido a haberse tomado un valor de \( h \) que es un poco menor que el efectivo.

Por último, utilizando el cuadro de la página 120 buscarfamos en la columna con los valores de \( h \) (la quinta) el 0,80, encontrando a su derecha el del gasto \( Q = 1.283 \) litros, y como el vertedero tiene 2 m. de anchura, habrá que multiplicar esta cantidad por 2, obteniendo \( Q' = 1.283 \times 2 = 2.566 \) litros por segundo.

Conviene tener en cuenta al hacer estos aforos las prescripciones que siguen:

El encofrado debe formar un embalse; es decir, que el agua llegue al vertedero casi sin velocidad apreciable, y el cauce debe ser agua abajo del encofrado, recto y de pendiente pronunciada para que el pequeño salto de agua formado por el encofrado tenga salida franca.

Dentro del embalse así formado, en punto en que la velocidad no sea apreciable, colóquese una escala de milímetros para medir \( h \) y luego \( p \).

Conviene que la longitud de la escotadura sea, por lo menos, \( \frac{1}{4} \) de la longitud total del encofrado.

Léase la altura en metros de la escala por cima del fondo de la escotadura.

Para vertederos en pared gruesa, como resultan los de las presas, las fórmulas prácticas son:

\[
Q = 1,55 \, l \times h \sqrt{h}, \quad [12]
\]
\[
Q = 0,35 \, l \times h \sqrt{2 \, g \, h}, \quad [13]
\]

siendo, como siempre, \( l \) longitud del vertedero en metros, y \( h \) altura de carga sobre la base del vertedero. Aplicando la fórmula [12] al ejemplo anterior, obtendríamos un gasto

\[
Q = 1,55 \times 2 \, m. \times 0,80 \sqrt{0,80} = 2,217 \, m^3 = 2.207 \text{ litros por segundo};
\]

y utilizando la fórmula [13],

\[
Q = 0,35 \times 2 \times 0,80 \sqrt{2 \, g \times 0,80} = 0,56 \times 3,96 = 2,217 \, m^3 = 2.217 \text{ litros por segundo},
\]

algo inferiores, como debía ocurrir, a los antes hallados.

Si se desea proceder con más exactitud, hágase un bisel en el fondo de la escotadura para reducir la contracción de la vena líquida, y aplíquese la fórmula

\[
Q = \frac{2}{3} \, m \, l \, h \sqrt{2 \, g \, h}, \quad [14]
\]

en la que \( m \) es un coeficiente de contracción.

Los valores del coeficiente de contracción, son:
Para \( l = \frac{1}{4} \) de la longitud del encofrado, \( m = 0,595 \).
Para \( l = \) longitud del encofrado, \( m = 0,667 \).
Y para longitudes intermedias,

\[
m = 0,57 + \frac{L}{10 \, B},
\]

\( B = \) profundidad del bisel.

Si, por la importancia del curso de agua, no ha podido formarse balsa, y, por tanto, la escala no puede situarse en punto en que la corriente pueda suponerse nula, llamando \( v_s \) a esa velocidad,

\[
h_o = \frac{v_s^2}{2 \, g}
\]
La Energía eléctrica (1922-05-25 00:00:00), página 6

será la altura debida a \( v_s \); en este caso el gasto es la diferencia de los gastos debidos a las altura \( h + h_s \), y la altura \( h \) en un agua tranquila; la fórmula será

\[
Q = 2,95 \ m \times l \left[ (h + h_s)^2 - h_e^{\frac{3}{2}} \right],
\]

fórmula poco práctica que conduce a un gasto un poco mayor que el deducido en el caso general, por lo que puede tomarse este último.

Si la capa que cae por el vertedero no es libre; es decir, si la cara inferior no está sometida a la presión atmosférica, sino que el aire no tiene acceso libre bajo la capa (fig. 5.a), con lo que el volumen de aire aprisionado debajo de aquélla está a una presión inferior a la atmosférica, el agua de aguas abajo del vertedero se eleva bajo la capa y hay crecimiento del gasto, alcanzando el coeficiente \( m' \) el valor \( m' = 1,10 \times m \).

Para evitar este efecto y poder utilizar, sin temor de falsos resultados, las fórmulas antes indicadas, se puede adosar al vertedero un tubo horizontal, en el que se injertan otros pequeños verticales que aseguran la llegada del aire por debajo de la lámina de agua que cae, o sea en el espacio marcado con la letra \( a \) en la figura 1.a, y que aparece en blanco en las 3.a y 6.a

Si el vertedero está parcialmente anegado (fig. 4.a), no hay aire bajo la capa que cae del vertedero, y el coeficiente \( m' \) del gasto varía en valor entre \( m \) y \( 1,20 \) m. Puede en este caso ocurrir que la capa vertiente no esté influenciada por el canal de aguas abajo (fig. 5.a), o que, por el contrario, el agua en el canal de salida cubra en parte el pie de dicha capa (fig. 4.a). Los valores de \( m' \) son en ambos casos:

(fig. 5.a)

\[
m' = 0,470 + 0,0075 \frac{p^2}{h^2}
\]

(fig. 4.a)

\[
m' = m \left( 1,05 + 0,15 \frac{h_s}{h} \right).
\]

Si el vertedero queda totalmente anegado (fig. 7.a) y es de débil espesor, la fórmula práctica del gasto es

\[
Q = 1,80 \times l \times \left( h + \frac{h'}{2} \right) V h - h'
\]

que equivale a la

\[
Q = 0,41 \times l \left( h + \frac{h'}{2} \right) V 2 \ g \ (h - h'),
\]

siendo \( h \) y \( h' \) las alturas de aguas arriba y aguas abajo a pequeña distancia del vertedero (cuatro a diez veces la profundidad del agua en el embalse), tomadas con relación al nivel del borde superior del mismo.

Vertedero inclinado u oblicuo.—Si el fondo o solera del vertedero no es horizontal, sino inclinado, el gasto crece, si la inclinación es hacia aguas abajo, y se reduce en caso contrario, precisando entonces multiplicar el valor de \( m \) por el coeficiente \( m' \) dado por el cuadro siguiente:

Tabla de coeficientes \( m' \) para vertederos inclinados

    Inclinación
    Agua hacia arriba
    Agua abajo

    \( \frac{1}{4} \)
    1,13

    \( \frac{1}{2} \)
    0,93
    1,12

    \( \frac{1}{3} \)
    0,93
    1,10

    \( \frac{3}{8} \)
    0,94
    1,07

    \( \frac{1}{2} \)
    0,96
    1,04

    Vertical.
    1,00
    1,00
La Energía eléctrica (1922-05-25 00:00:00), página 7

NOTA.—Los valores del coeficiente ordinario de corrección \( m \) deben multiplicarse por los de \( m' \) que da el cuadro para obtener el gasto.

Y, por último, si el vertedero es oblicuo con corrección a la corriente, se pueden emplear los coeficientes de corrección del gasto propuestos por Levy Salvador, que figuran en el cuadro que sigue, en el que \( x \) representa el grado de oblicuidad del vertedero, y \( m' \) el coeficiente de reducción aplicable.

Vertedero oblicuo

\( \alpha \), ángulo de oblicuidad con relación a la corriente; \( m' \), coeficiente de reducción del gasto.
Valores de \( \alpha \): 0, 15°, 30°, 45°, 60° y 90°.
\( m' \): 0,80; 0,86; 0,91; 0,84; 0,95 y 1 m.
Los vertederos más frecuentemente aplicados para los aforos son los de escotadura rectangular, colocados normalmente a la dirección de la corriente, en la disposición que se indica en la figura 1.a

E. Gallego

Los grupos turboalternadores de 40.000 kilovatios de la Central de Sennevilliers

La Central eléctrica de Sennevilliers, establecida a orillas del Sena, en los alrededores de París, es una de las fábricas de electricidad más potentes que existen en el mundo, y esto explica que se la conozca actualmente con el nombre de Supercentral de Sennevilliers.

Todas las instalaciones de esta importante Central están preparadas para que puedan llegar a establecerse en ella hasta ocho grupos de 40.000 kilovatios. Actualmente el equipo es de cinco grupos, lo cual eleva el total de potencia disponible a 200.000 kilovatios, cantidad que por sí sola justifica la importancia de dicha estación generadora de energía eléctrica.

Las cinco máquinas actuales son del mismo tipo de acción, sistema Loelly, y sus diversos elementos son intercambiables, aunque los grupos no hayan sido suministrados por el mismo fabricante. Según datos que tomamos de La Revue Industrielle, tres grupos completos han sido construidos por la Société Alsacienne de Constructions mécaniques; un grupo completo, así como el alternador del quinto grupo, por Schneider et C.º; la quinta turbina, también de vapor, por la Casa Escher-Wyss et C.º

Las turbinas de vapor ya se ha indicado que son del tipo Loelly, con 10 ruedas de acción pura y 1.500 revoluciones por minuto. Funcionan con vapor a la presión de 22 kilogramos, recalentados a 375°, condición que permite el establecimiento de tubos de dimensiones relativamente pequeñas, sin engendrar dificultades particulares de construcción.

El vapor va al grifo de admisión de cada grupo, conducido por dos tubos de acero. De este grifo va a las dos válvulas de reguladores de admisión por dos tubos elásticos y así llega al tubo de admisión del cuerpo de alta presión. El vapor recorre las 10 secciones de presión, comprendiendo cada una un distribuidor fijo y un disco que soporta las aletas motrices.

Cada distribuidor es una pieza de fundición, de dos partes, que se ajustan en los semicuerpos superiores e inferiores de alta y baja presión de la turbina. Las aletas, de acero
La Energía eléctrica (1922-07-10 00:00:00), página 1

La Energía Eléctrica.

REVISTA GENERAL DE ELECTRICIDAD Y SUS APLICACIONES

SE PUBLICA LOS DIAS 10 Y 25 DE CADA MES

SUMARIO
Cojinetes de empuje fabricados por la Kingsbury thrust bearing, por E. G. V.—Proyecto de aprovechamiento de aguas del río Turia y Fábrica de electricidad de Chulilla (Valencia), por Ricardo Carsi, ingeniero.—Crónica e información: Fallecimiento.—Aguas.—Otro Metropolitano en Barcelona.—Los impuestos a la industria alemana.—Red telefónica de Guipúzcoa.—Alemania: Progresos en la electrificación de ferrocarriles.—Tarjetas postales ilustradas en servicio de la técnica.—Ofertas y demandas.—Las Empresas Eléctricas: Sección financiera.—Noticias varias.—Últimas cotizaciones de los valores de las Sociedades eléctricas que se negocian en la Bolsa de Madrid.

Cojinetes de empuje fabricados por la Kingsbury thrust bearing

Editado por la Kingsbury Machine Works, de Filadelfia (Estados Unidos), hemos recibido un precioso e interesante folleto, en el que se describen detalladamente los modernos cojinetes de empuje construidos por la citada Compañía americana y aplicados universalmente a toda clase de máquinas, en las difíciles condiciones en que, la cada vez mayor potencia de los grupos turbogeneradores ha creado prácticamente estos últimos años en la construcción de unidades de potencia tan enorme como las de 32.000 kilovatios en la ampliación de Cliff (Niagara Falls Power Co.); 41.000 HP de la Pacific Gas and Electric Co.; y las de 45.000 kilovatios adoptados por la Comisión hidroeléctrica de Ontario en la nueva Central de Queenston (aguas abajo de las cataratas), en todas las cuales se está empleando esta clase de cojinetes, resolviendo así una de las mayores dificultades con que se luchó en la construcción de estos generadores gigantes.

La circunstancia de haberse adoptado esta clase de cojinetes en alguna Central de nuestro país (1), motiva indiquemos a continuación algunas particularidades de los mismos que pueden servir de guía para su empleo.

El cojinete Kingsbury consiste sencillamente (fig. 1.a) en una serie de segmentos o «zapatas» fijas, sobre los que se apoya por intermedio de una delgada capa de aceite, un collar móvil unido invariablemente al eje del generador. Se comprende que la condición primordial para que el cojinete no se recaliente, es que las superficies en contacto de segmentos y collar estén constantemente bañadas de aceite, con el fin de que no haya contacto entre metal y metal; dicha película viscosa se forma automáticamente al ponerse

(1) La Compañía Mengemor, que tanto se distingue en dotar a sus nuevas Centrales de las más modernas disposiciones técnicas para el mejor aprovechamiento de los saltos de agua, adquirió dos cojinetes de 0,58 de diámetro para resistir un empuje de 38.600 kgs. a 214 r. p. m.
La Energía eléctrica (1922-07-10 00:00:00), página 16

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