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rriente en cuadratura con el flujo dirigido perpendicularmente a \( bb \). La circulación de esta corriente en el rotor da lugar a un flujo según \( bb \), en cuadratura, por consiguiente, en el tiempo como en el espacio con el admitido por la hipótesis en una dirección perpendicular a \( bb \). Un cálculo sencillo, que más adelante indicamos, permite deducir que este nuevo flujo alternativo que aparece con la rotación del inducido es igual al flujo perpendicular \( bb \) cuando el rotor alcanza la velocidad de sincronismo y que crece indefinidamente por encima de esta velocidad.

Expuestos los dos principios anteriores, consideraremos un rotor con colector alimentado por una corriente alternativa simple, por dos escobillas \( aa \), y establezcamos otras dos \( bb \), decaladas \( \frac{n}{2} \) con relación a la primera. La corriente alternativa, inducida por las escobillas \( aa \), da lugar a un campo dirigido según \( aa \). La rotación del inducido dará origen, conforme al segundo principio, a un segundo campo giratorio según \( bb \). Como el inducido gira igualmente bajo este último campo dirigido según \( bb \), se induce una fuerza electromotriz, que llamaremos de rotación, en las escobillas \( aa \). Se ve, pues, que la fuerza electromotriz inducida por la autoinducción del inducido entre las escobillas \( aa \) (fuerza electromotriz inducida en manera estática por el campo dirigido según \( aa \)), tiende a ser contrarrestada por la fuerza electromotriz inducida en manera dinámica entre las mismas escobillas \( aa \), por consecuencia de la rotación del inducido bajo el campo dirigido según \( bbb \). En el sincronismo, como luego demostraremos, hay equilibrio perfecto, y la tensión entre las escobillas \( aa \) viene a ser igual a la caída ohmica en el bobinaje, anulándose completamente la inductancia del inducido.

La conmutación bajo las escobillas \( aa \) es perfecta en las proximidades del sincronismo; ella es perfecta como ya hemos dicho a toda velocidad en las escobillas \( bb \). Resumiendo la colocación de las escobillas en corto circuito, ha servido: 1.º Para anular el campo del stator, cuya función la desempeña el rotor. 2.º Para la creación de un campo auxiliar que permita la conmutación.

Vemos, pues, que gracias a la inversión de papeles de stator y el rotor y a la disposición adicional de las escobillas en corto circuito, se ha podido anular la autoinducción del rotor, evitando así los inconvenientes primero y tercero. En cuanto al segundo, referente a las corrientes de Foucault, haciendo los inductores e inducidos de hojas perpendiculares a estas corrientes.

La regulación de este motor se obtiene variando la tensión, lo cual se consigue ligando el motor al secundario de un transformador, cuya relación de transformación se varía obrando sobre el número de espiras del secundario.

Resumen.—Las ventajas que este motor ha permitido obtener, además de las de empleo de corrientes alternas, son: 1.ª Trabajar sin desfasaje en régimen normal con una conmutación perfecta. 2.ª Arrancar con un gran par. 3.ª Realizar la regulación sin alterar el rendimiento.

Fig. 1.a
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SE PUBLICA LOS DIAS 10 Y 25 DE CADA MES

SUMARIO
Telefonía sin hilos, por Antonio Castilla.—Las lámparas eléctricas y las propiedades de los cuerpos a muy elevadas temperaturas, por el académico numerario D. Guillermo J. de Guillén García.—Crónica e información: Aguas.—Línea de transporte.—Contadores aprobados.—Galvanómetro indicador de las señales radiotelegráficas.—Procedimiento para conocer la naturaleza de una corriente eléctrica.—Nueva industria—Memorias de Sociedades.—La marea como fuente de energía.—Los pararrayos.—Ofertas y demandas.

TELEFONÍA SIN HILOS

Con motivo de las pruebas llevadas a cabo el 19 de marzo entre dos estaciones de telefonía sin hilos montadas en los vapores Jaime I y Lutio, de la Compañía La Isleña Marítima, de Palma de Mallorca, han publicado referencias y breves noticias de las mismas la prensa diaria de Madrid y de provincias, así como algunas revistas profesionales.

Trátase de un asunto altamente interesante para el público, y del cual podemos informar con perfecto conocimiento de causa a nuestros lectores, gracias al ilustrado director técnico de la Compañía Ibérica de Telecommunicación (C. I. T.) D. Antonio Castilla, que nos ha remitido el siguiente artículo, escrito con una claridad y competencia que fácilmente se advierten en su lectura.

La C. I. T., que ha instalado a bordo de dos barcos las primeras estaciones radiotelefónicas de la marina mercante española, tiene sus oficinas técnicas en Madrid, su domicilio social en Bilbao, y forman parte de ella, entre otros capitalistas bilbaínos, los señores Echevarrieta, Gandarias (D. J. T. y D. R.), Salazar, Abásolo y Orbe (D. R.); es gerente de la misma D. Enrique Orbe, y tiene como ingeniero consultor al Dr. Lee DeForest, cuyo nombre es sobradamente conocido en la técnica mundial de la telegrafía y telefonía sin hilos.

Produce un efecto sumamente optimista el saber que en materia de tanta importancia como las comunicaciones inalámbricas, no marcha España a la zaga de las demás naciones sino muy al contrario, pues según datos publicados en Ibérica por el culto publicista naval D. Eugenio Agacino, llegaremos a tener en el presente año de 1918 el 88 por 100 de nuestros vapores provistos de estaciones de telegrafía sin hilos, cifra que no ha alcanzado todavía ninguna marina mercante del mundo.

En cuanto a la marina de guerra, tiene instaladas estaciones de telegrafía sin hilos en todos los acorazados, y en los talleres del Centro Electrotécnico de Comunicaciones van construidas hasta hoy y prestan ya servicio, diez estaciones para torpederos y ocho para
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y práctico hasta el momento en que éste interesante aparato fué perfeccionado y convertido en un eficaz y potente generador de corrientes alternas.

Las condiciones de trabajo del audión y las aplicaciones a que se presta son muy diversas, variando según sea el circuito que se utilice y las condiciones del tubo; como dimensiones de los electrodos, distancia entre los mismos, disposición de cada uno y grado de vacío. En todos los casos, la explicación del mecanismo de funcionamiento puede obtenerse con relativa facilidad, observando la variación que experimenta la corriente establecida entre el ánodo y el catódico incandescente cuando cambia el valor de la diferencia de potencial entre el tercer electrodo o malla (interpuesto entre los otros dos y más próximo al catódico), lo que nos daría la curva característica del audión (fig 1.*), de la cual podemos deducir interesantes consecuencias.

Para demostrar de un modo claro la gran utilidad de estos tubos, nos ceñiremos a un caso práctico, estudiando el tipo de estación radiotelefónica y radiotelegráfica creado recientemente por la C. I. T. (Compañía Ibérica de Telecomunicación), de cuyas pruebas realizadas en Barcelona en Marzo último nos ocuparemos después.

La figura 2.* es un esquema teórico del transmisor. Al establecer la comunicación con el generador de corriente continua de 1.500 voltios D, y suponiendo encendidos los filamentos F o catódos incandescentes de los tubos O, pasará corriente por cada uno de éstos, desde los ánodos P a los catódos, en virtud del bien conocido fenómeno de Edisson, es decir, de la emisión de electrones negativos del cuerpo incandescente, cuyas cargas serán atraídas por el ánodo.

Fig. 2.*

Pero simultáneamente el condensador C, intercalado en el circuito de antena—supongamos por ahora cerrado el interruptor I—y la antena misma A, se cargan a través de la fuerte autoinducción Z—bobina con núcleo de hierro cebrado—, gracias a la cual esta carga será oscilatoria; como la bobina de sintonización de antena L tiene su eje común con el de la segunda bobina R, inducirá en ella una fuerza electromotriz que tendrá a establecer una corriente entre las mallas G y los filamentos F. Observemos, sin embargo, que, por
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tubos en paralelo, se necesitan de 25.000 a 80.000 ohmios; si se reduce el número de tubos y se desea transmitir con ondas más cortas, convendrá aumentar la resistencia; este ajuste, sin embargo, no es crítico, pues puede cambiarse de onda entre anchos límites sin necesidad alguna de alterar esta resistencia.

Antonio Castilla
Oficial de Telégrafos y director técnico de la C. I. T.
(Continuará.)

LAS LAMPARAS ELECTRICAS
y las propiedades de los cuerpos a muy elevadas temperaturas
(Por el académico numerario
† D. Guillermo J. de Guillen García)

(Conclusión)

En las lámparas eléctricas hemos podido estudiar bien la influencia del calor en la resistencia eléctrica de los cuerpos a elevadas temperaturas. Si bien es muy conocida la propiedad que tiene el calor de aumentar la resistencia eléctrica de los cuerpos, no son muchos los que saben o recuerdan el gran incremento que toma aumentando muchísimo la temperatura; y lo es tanto que, según el Dr. Von Bolton, jefe del laboratorio de la casa Siemens, de Berlín, el filamento de tántalo, que a la temperatura ordinaria tiene una resistibilidad o resistencia específica de 16,5 microohmios centímetros, cuando está incandescente sube a 83 microohmios centímetros, es decir, cinco veces mayor. Pero esto no es mucho; mister Ernest Coustet, hace poco, al ocuparse de la lámpara de medio vatio, dice que la resistencia eléctrica del filamento del tungsteno es diez veces mayor a 2,600 que a la temperatura ordinaria o fría (1).

La relación que existe entre la intensidad de la corriente y la temperatura y luz obtenida en los filamentos de las lámparas eléctricas está aún confusa, es difícil de apreciar, y se comprende que sea así atendido a que la energía eléctrica en las lámparas de incandescencia se transforma en calor y luz; pero como esta transformación no es igual en todos los casos, es decir, que la relación entre el calor y la luz producida no es siempre igual en todos los aparatos, de aquí no es de extrañar que sean dudosas las fórmulas establecidas, pues es diferente la relación que hay entre la intensidad de la corriente eléctrica y la temperatura de una lámpara, y la que hay entre la intensidad de la corriente y la intensidad luminica de estos focos luminosos. Hay quien ha dicho que sólo se transforma en luz el 6 por 100 de la energía inicial; pero esto por fuerza debe variar mucho, principalmente si se emplean sobre voltaje.

La mayor o menor temperatura a que se sujeta el filamento de las lámparas influye, pero mucho, en su potencia luminosa; esto es muy conocido, pero no la relación que hay entre ambas.

El poder luminoso de un cuerpo no es proporcional a la temperatura que adquiere este cuerpo; tanto es así, que la luz emitida por un cuerpo incandescente se estima en 46.000 veces más intenso a la temperatura de 1,200° que a la mitad, o sea a 600°.

(1) La Natura, 1915; II, pág. 224.
(2) Revue générale d'electricité, 1917, pág. 52.
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SUMARIO
La energía hidroeléctrica de España.—Las lámparas eléctricas y las propiedades de los cuerpos a muy elevadas temperaturas, por el académico numerario D. Guillermo J. de Guillén García.—Crónica e información; Aguas—Sindicato de Saltos de Aguas del Cantábrico.—Nueva sociedad Talleres Blanch.—Concursos—Verificadores de contadores.—La hora de verano.—Una visita al puerto de Sagunto.—Causas de la corrosión de las calderas.—Dividendos pasivos.—Pruebas de radiotelefonía—Ofertas y demandas.

La energía hidroeléctrica de España

Con este mismo título ha publicado el prestigioso ingeniero Sr. Urrutia un segundo folleto del más alto interés nacional. En tan valioso estudio analiza la actual producción hidroeléctrica de España y los desarrollos futuros, fundadamente presuntos, en las diversas regiones; dibuja las líneas principales de la red general de distribución de dicha energía, que convendría establecer en la Península, uniendo los grandes saltos; hace ver las enormes ventajas que representan las instalaciones de elevada potencia en relación con las pequeñas; comenta duramente la situación legal de la riqueza hidroeléctrica por crear, el 90 por 100 de la cual está en manos de los acaparadores por la apatía y negligencia de los que no ponen el debido celo en la recta interpretación de las leyes vigentes, y puntualiza la actuación que el Estado debiera seguir para recuperar esa riqueza abandonada, que en plazo no lejano necesitará si no quiere obstaculizar el progreso nacional.

Tomando como fundamento los antecedentes apuntados sobre los asuntos que acabamos de enumerar, y después de exponer cuantas consideraciones especiales deben tenerse en cuenta al redactar una nueva ley que regule los aprovechamientos industriales de los cursos de agua, presenta un modelo de proyecto de ley encaminado a dicho fin, que consta de 21 artículos y uno transitorio. Otros puntos tan importantes como la nacionalización de la industria hidroeléctrica y el impuesto sobre concesiones hidráulicas, se examinan también en el folleto, proponiendo soluciones para su mejor resolución.

Dado el puesto preeminente que en la industria eléctrica española ocupa, el Sr. Urrutia, a cuyo desarrollo ha contribuido y sigue contribuyendo de manera tan brillante, todas sus observaciones y juicios tienen valor indiscutible, no pudiendo menos de ejercer influencia decisiva en los centros técnicos de donde emanan las resoluciones oficiales. Aunque sólo fuese por ello, la publicación de su estudio, «La energía hidroeléctrica de España», sería digno de los mayores elogios (aun cuando creemos no resultaría ni siquiera razonable el aceptar de plano las radicales medidas que el autor propone), y en nuestro deseo
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proporcionalmente a la quinta potencia de su temperatura; difiere, pues, de la ley teórica de Stefan de los cuerpos negros.

Mr. Lummer ha aplicado el mismo procedimiento a la medición térmica de los filamentos de carbón de las lámparas de incandescencia, en cuyo caso la caja de platino se sustituye por un tubo de carbón, calentado por la electricidad. Los resultados de esta última operación demuestran que el carbón se comporta más bien como un cuerpo gris; es decir, como un cuerpo teniendo irradiación menor que en un cuerpo negro ideal; la diferencia es, no obstante, siempre la misma para todas las temperaturas y para todas las radiaciones luminosas.

Nos parece que el nuevo procedimiento Lummer y Kurlbaun puede aplicarse a todos los filamentos con sólo hacer que la caja sea construida con el mismo cuerpo que el del filamento que se quiere medir su temperatura y que sea posible tomar bien la de esta caja.

Hay una fórmula para calcular la temperatura de una lámpara eléctrica. Los señores Pirani y Meyer, en sus ensayos practicados últimamente, han dado la siguiente fórmula para las lámparas de incandescencia:

\[
W = KT^n
\]

en donde \( W \) es la potencia absorbida y \( T \) la temperatura, siendo \( K \) y \( n \) constantes. Despejando \( T \), se tiene:

\[
T = \sqrt[n]{\frac{W}{K}}
\]

o sea la temperatura del filamento. Como se ve, es sólo una fórmula práctica.

Se ha hecho un descubrimiento que es importante, y es que el color o luminosidad del filamento de carbón, que gusta cuatro vatios por bujía, que sirve actualmente de patrón luminoso, es casi exactamente igual a la luminosidad de los cuerpos negros a la temperatura de la fusión del platino, de manera que sería fácil reconstituir aquel patrón en el caso que llegase a desaparecer. Ya que nos ocupamos del patrón luminoso, diré que entre los numerosos trabajos que se han llevado a cabo para fijar un buen patrón de intensidad luminosa os recordaré que el más perfecto era el de Violle, quien propuso adoptar como unidad de cantidad de luz la que emite un centímetro cuadrado de superficie de un baño de platino en fusión.

En la práctica presenta una seria dificultad la evaluación de este patrón Violle, siendo el principal obstáculo el que proviene del estado de la superficie del platino fundido, lo cual posee un poder reflectante muy elevado; hay otra, y es la impureza, que puede tener el platino, pues la menor altera el resultado.

En vista de esto, ya sabéis que hace algunos años que Weidner y Burgess (1) creyeron perfeccionar el patrón Violle, tomando una superficie negra como manantial de luz y poniéndola a la temperatura del platino fundido. Propusieron esta definición: la unidad de cantidad de luz es la cantidad de luz (blanca o monocromática) que emite un centímetro cuadrado de un cuerpo negro a la temperatura de la solidificación del platino. Esa definición aún está sujeta a la crítica.

(Continuará.)

(1) Electrical World, 1908, pág. 625.
La Energía eléctrica (1918-03-25 00:00:00), página 1

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SUMARIO
La electrosiderurgia en España y las necesidades industriales de la defensa nacional, por Carlos Mondizábal.—Compensación del decalaje en los circuitos de corriente alterna, por Marcelino de Oreja Elósegui.—Notas bibliográficas: Anuarios y Catálogos, por Manuel Gallego.—Crónica e información: Aguas. El Instituto de Ingenieros y el primer Congreso de Ingeniería Española.—Gio, Ansaldo y Compañía.—El desarrollo de la Industria eléctrica en Italia.—Memorias de Sociedades.—La estación de telegrafía sin hilos en Nauen.—Ofertas y demandas.

La electrosiderurgia en España y las necesidades industriales de la defensa nacional

III

El autor de los presentes escritos se considera capacitado para proponer soluciones del problema industrial de que se ocupa, por haber pasado más de la mitad de sus treinta años de práctica de ingeniero dedicado a esta industria; once de esos años al servicio de la «Sociedad de Altos Hornos de Bilbao», siendo durante casi ocho años director de su fábrica de Baracaldo, la más importante de España, habiendo sido el primer ingeniero de título español que dirigió dicha fábrica.

Por ello, y por su convicción de la vital importancia de este asunto, se ha dedicado desde Julio de 1916 a estudiar el anteproyecto de una instalación de energía, producida a bocamina en las de carbón, para producir 30.000 kilovatios, equivalentes a 40.000 caballos, suficiente para, una vez transmitida a las minas de hierro, situadas a 50 kilómetros de las de lignito, reducir anualmente 250.000 toneladas de mineral, obteniendo 120.000 de arrebio, capaz de dar 110.000 de acero; del cual cabe obtener 100.000 toneladas de productos laminados, exportables hacia todos los mercados del Mediterráneo en condiciones de ventajosísima competencia con los productos similares extranjeros. Excusado es decir que esas cifras fijadas, porque es menester trazarse un marco para un estudio de esta naturaleza, son perfectamente ampliables, ya que para un larguísimo período de varias generaciones hay existencias reconocidas de materias primas. La fábrica de acero, que habría de instalarse entre Teruel y Calatayud, fácilmente enviaría sus productos a las fábricas que hubiesen de transformarlo en material de guerra, si no se prefería instalar en sus cercanías los correspondientes talleres, que se hallarían completamente garantidos de ataques procedentes del extranjero, contra lo que desgraciadamente ocurre hoy con las fábricas de Bilbao, Santander, Málaga, Sagunto y Barcelona, todas situadas a la vista de una
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COMPENSACION DEL DECALAJE EN LOS CIRCUITOS DE CORRIENTE ALTERNA

La importancia que en electricidad tienen las cuestiones prácticas, sobre todo en la técnica de las corrientes alternas, nos obliga a publicar el siguiente trabajo, en el que su autor ha resuelto en forma clara y sencilla el problema de la compensación del decalaje en un circuito de corriente alterna con resistencia e inductancia en serie.

Un alternador de tensión eficaz e (fig. 1.º) alimenta un circuito de resistencia r e inductancia L en serie. Se desea anular el retraso de fase \( \varphi \) entre la e y la I del alternador, mediante un circuito derivado, formado por una capacidad y una resistencia \( \rho \) fijada de antemano. Construcción gráfica que resuelva el problema, tomando como incógnita el decalaje angular en avance o la capacidad C.

El problema queda reducido a construir un triángulo, conocidos los dos lados y el ángulo opuesto a uno de ellos, como en seguida vamos a ver.

Supongámosle resuelto: sobre \( ab = e \) (fig. 2.º) describo una circunferencia y construyo el ángulo \( bac = \varphi \), cuya tangente es \( \frac{Lm}{r} \).

Sea \( \mu \) el ángulo cuya tangente es \( \frac{1}{\rho C \omega} \); si dividimos ac y ad por r y \( \rho \), respectivamente, tendremos las magnitudes am y an, que representarán las intensidades \( i_1 \) e \( i_2 \) de los dos circuitos derivados; la intensidad resultante ap ha de estar en fase con \( ab = e \) si ha de cumplir las condiciones del problema.

En el triángulo anp se verifica

\[
\frac{an}{np} = \frac{c \cos \mu}{\rho i_1} = \frac{\sin \varphi}{\sin \mu}, \quad \frac{\rho i_1}{e} \sin \varphi = \cos \mu \sin \mu = \frac{\sin 2\mu}{2};
\]

y por ser \( i_1 = \frac{ac}{r} \) tendremos:

\[
\sin 2\mu = \frac{2\rho}{r} \frac{ac}{r} \sin \varphi;
\]

pero

\[
\frac{ac}{e} = \cos \varphi;
\]

luego

\[
\sin 2\mu = \frac{2\rho}{r} \sin \varphi \cos \varphi = \frac{\rho}{r} \sin 2\varphi; \quad \frac{\sin 2\mu}{\sin 2\varphi} = \frac{\rho}{r}
\]
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de donde

\[
\frac{\rho}{r} = \frac{\operatorname{sen} 2\mu}{\operatorname{sen} 2\varphi}
\]

llegamos, pues, a la misma relación [1] que obtuvimos anteriormente.

Para que la intensidad resultante esté en fase con la f. m. e. es necesario que las susceptancias sean iguales, o sea que

\[
\frac{x_2}{\rho^2 + \frac{1}{\omega^2 C^2}} = \frac{x_1}{r^2 + L^2 \omega^2},
\]

siendo \( x_2 = \frac{1}{C_0} \) y \( x_1 = L_0 \); y en el caso particular en que ambas resistencias son nulas, se tiene \( L^{(0)} = \frac{1}{C_0} \), condición idéntica a la de resonancia en el caso de las impedancias en serie.

Vamos a hallar la relación que liga a \( x_1, r \) y \( \rho \) para que el problema sea posible.

Hagamos

\[
b_1 = \frac{x_1}{z_1^2} \quad \text{y} \quad b_2 = \frac{x_2}{z_2^2};
\]

decimos que en el caso que nos ocupa

\[
b_2 - b_1 = b = \frac{x_2}{z_2^2} - \frac{x_2}{\rho^2 + x_2^2}, \quad b x_2 - x_2 + b \rho^2 = 0, \quad x_2 = \frac{1 \pm \sqrt{1 - 4 b^2 \rho^2}}{2 b}.
\]

La posibilidad del problema exige que

\[
1 - 4 b^2 \rho^2 > 0, \quad 1 > \frac{4 x_1^2 \rho^2}{(x_1^2 + r^2)^2},
\]

o sea \( x_1^2 - 2 x_1 r + r^2 > 0 \), condición idéntica a la obtenida anteriormente.

Por último, vamos a indicar una construcción gráfica relacionada con el caso que estamos estudiando: Como \( b_1 = b_2 \), si hacemos variar las resistencias óhmicas, el lugar geométrico de los extremos de las admitancias serán dos rectas, y el de los extremos de las impedancias serán, en consecuencia, dos circunferencias tangentes en 0, y cuyos diámetros son precisamente los valores de \( x_1 \) y \( x_2 \) cuando \( r = \rho = 0 \), ó sea \( x_1 = x_2 = \omega L_0 = \frac{1}{\omega C_0} \) (fig. 7.º)

MARCELINO DE OREJA ELÓSEGUI