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horno. Con la tensión de 110 vatios, debemos contar casi con una cantidad doble por lo absorbido en la resistencia de lámparas. Cuesta por tanto llegar á 800°C, una peseta cuarenta y cinco céntimos por hora. No hace falta insistir en que estas cifras se refieren al gasto útil del horno; si añadimos el del reóstato, hay que duplicar las cantidades.

La resistencia de la cinta de platino varía entre los límites de 4,7 ohmios y 1,80 ohmios; cada 100 grados aumenta, por lo tanto, 0,36 ohmios.

En la segunda experiencia con este horno, figura 6, hemos aumentado el número de lámparas progresivamente, es decir, disminuido la resistencia. La forma tan irregular de

    Horas.
    Intensidad.
    Voltaje
    Temperatura.
    Potencia absorbida.

  0	22	40		880

  30	14	59,5	595	833

  1	13,8	69,5	745	821

  1,30	14,9	68,5	880	1.020

  2	14	71	885	994

  2,30	16,3	82,5	960	1.345

  3	16,2	85	1.035	1.377

  3,30	16	85,5	1.055	1.369

  4	16	87	1.090	1.392

  4,30	15,8	86,5	1.110	1.367

  5	15,4	84	1.115	1.394

  5,30	15,4	84	1.115	1.294

  6	15,4	85	1.120	1.309

  6,30	15,4	85	1.120	1.309

  7	15,2	83	1.120	1.262

  7,30	16,4	92,5	1.155	1.507

  8	16,9	92,5	1.175	1.508

  8,30	16,2	92,5	1.180	1.499

  9	16,2	93	1.185	1.607

Fig. 6.

las tres curvas superiores, se explica por las variaciones rápidas de la resistencia, debido á no disminuir ésta de un modo continuo, sino por grupos de cinco lámparas.

La intensidad media ha sido de 15,5 amperios próximamente, es decir, poco más que en el caso anterior y, sin embargo, las temperaturas obtenidas son mucho más altas y más rápidamente alcanzadas. En cambio los voltajes absorbidos por el horno son mucho mayores, por el aumento de resistencia de la cinta por las temperaturas alcanzadas. Esta resistencia ha tenido como valores extremos 1,82 y 5,74 ohmios, ó sea un aumento de 0,33 ohmios por 100°C.

La elevación de temperatura es en este caso bastante rápida, puesto que treinta minutos después de haberse encendido llega ya á 700° y antes de las tres horas á los 1.000°. En cambio, en las seis horas restantes, sólo ha aumentado 165°.

Al final de la operación, en la última hora, no subió más que á 10°, á pesar de disminuir la resistencia exterior cuanto nos era posible.

Para llegar á esta temperatura de 1.185°, hemos gastado 11,4 kilovatios hora, ó sean, al precio que venimos asignándole, tres pesetas y media. Contando la energía gastada en la resistencia adicional, tendríamos un gasto de cinco pesetas escasas.

Con objeto de poder aumentar la temperatura, suprimimos la resistencia adicional, poniendo el horno sobre la línea á 110 voltios. La cinta de platino se fundió rápidamente.

(Continuará.)

Félix González.
Ingeniero militar.
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Central hidro-eléctrica de Fully (Valais, Suiza)
El salto mayor del mundo, ó sean 1.650 metros.

Esta importante instalación que posee en la actualidad el record de la altura de salto, se halla situada en Fully, distante algunos kilómetros de Martigny, valle del Ródano (Suiza).

VISTA GENERAL.—Las turbinas de esta instalación se hallan alimentadas por una tubería de una longitud aproximada de 4.600 kilómetros y diámetro en la toma de 0,6 metros siendo en la central de 0,5 metros. Esta tubería se halla enlazada por un túnel de una longitud aproximada de 500 metros parcialmente bajo presión, á un lago alpino, el lago de Fully, que se halla situado á 2.150 metros sobre el nivel del mar. A su salida de las turbinas, el agua desagua en el Ródano á un kilómetro de la central.

Se dispone de una potencia total de 12.000 HP hidráulicos; esta potencia corresponde á un caudal máximo de 750 litros por segundo y á un salto neto de 1.650 metros siendo la misma suministrada por cuatro turbinas de 3.000 HP cada una, girando á la velocidad de 500 revoluciones por minuto.

La disposición general de la central se encuentra prevista en forma que todas las tube-

Fig. 1. Central de Fully (Suiza) cuatro grupos de 3.000 HP. Salto de 1.650 metros.
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rías bajo presión, así como las válvulas de parada, se hallen en el subsuelo, para que en el caso que por cualquier motivo hubiera alguna fuga, la sala de máquinas no fuera inundada. Por razones de seguridad y para que la salida del agua de las turbinas se efectúe independientemente, los grupos se hallan dispuestos en relación con los ejes de rotación paralelos á la longitud del edificio (fig. 1.).

INTERIOR DE LA SALA DE MÁQUINAS: TURBINAS.—Las cuatro turbinas suministradas para esta instalación son del tipo Pelton (fig. 1.) con chorro único, atacando la rueda horizontalmente y por la parte inferior del eje.

La rueda de estas turbinas Pelton (fig. 2) posee un diámetro exterior de 3,715 metros; está construida de acero forjado y sus dimensiones calculadas en forma que ninguna de las partes de su disco ó de los 54 álabes que forman cuerpo sobre este disco no sean sometidos, ni en la aceleración anormal de la maquina, á una tensión superior á 1.000 kilogramos por centímetro cuadrado.

Los álabes expuestos cada uno más de ocho veces por segundo al choque de un chorro saliendo de la tobera á la velocidad aproximada de 180 metros por segundo, han precisado el estudio de una fijación especial, que permite su intercambio, y susceptible á pesar de esto de resistir por un lado á las vibraciones producidas por el choque repetido y de otra parte al esfuerzo centrífugo aproximado de 700 toneladas que tienden á arrancar todos los álabes del disco en caso de aceleración anormal.

En esta fijación, cuya patente es de la casa Piccard Pictet, cada álabe se halla embutido en una garganta que tiene la forma de cola milana, y se encuentran dispuestos sobre la circunferencia del disco; resulta pues que, una vez introducidos en esta garganta por entallas apropiadas y sujetas
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C, la varilla de este punzón.
D, la pantalla de rebote oscilante entre la tobera y la rueda.
E, un servomotor sujeto al movimiento de un taquímetro.
F, depósito de aceite cuyo pistón se halla unido rigidamente al pistón del servo-

Fig. 3.

motor y siendo el cilindro susceptible de seguir el movimiento de este pistón, desplazándose lentamente con relación á él.

En resumen el funcionamiento de este sistema de reglaje á doble acción es el siguiente:
1) En las descargas bruscas, el pistón del servomotor impulsa la palanca a-e, y la palanca i-t por el intermedio del depósito de aceite, de manera que el punzón no se mueve cuando la palanca a-c se aleja del empuje Y, como se halla indicado en II. Por este movimiento la pantalla de rebote ha desviado el chorro bajo la rueda y el punzón tiende á cerrar la tobera, mientras que la pantalla de rebote se atrasa bajo la acción de la presión de aceite obrando sobre el depósito F.
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Todos estos dispositivos se hallan reunidos al rededor de una columna que sirve de órgano de distribución de aceite y lleva el tacómetro.

Este último, así como su árbol de maniobra y la bomba de aceite, se hallan completamente encerrados. Esta construcción simple y muy compacta que pone todos los órganos al abrigo del polvo, tiene la ventaja de reducir los gastos de entretenimiento y no necesita para su servicio, personal muy experimentado.

RESUMEN DE LOS ENSAYOS.—Los ensayos oficiales efectuados sobre las cuatro turbinas instaladas han demostrado que todas las garantías previstas en el pliego de condiciones han sido cumplidas.

RENDIMIENTO.—El rendimiento de las turbinas ha sido determinado por frenaje eléctrico; la corriente del alternador siendo absorbida por resistencias líquidas alimentadas por el agua del canal de desagüe de la central.

Para el cálculo de la potencia de las turbinas, se han admitido como exactas las cifras, muy elevadas, de rendimiento indicadas por los constructores eléctricos. Las lecturas eléctricas han sido hechas por medio de aparatos comprobados. El caudal de las turbinas ha sido aforado mediante un vertedero instalado sobre un canal hecho de cemento. La curva del caudal de este vertedero ha sido establecida por un aforo del canal mediante un molinete de precisión comprobado antes y después de los ensayos.

Los rendimientos obtenidos en los ensayos han sobrepasado con toda amplitud, las cifras, sin embargo elevadas, indicadas en el pliego de condiciones.

REGLAJE.—Los resultados de los ensayos de reglaje han sido muy notables, como se desprende de las reproducciones de tacogramas abajo indicadas (fig. 4) referente á descargas bruscas de 3.200 y 1.900 HP.

TACOGRAFÍAS DE DESCARGAS BRUSCAS.—El aumento de velocidad durante estas descargas no ha sido más que de 1 \( \frac{1}{2} \) y 3 \( \frac{1}{2} \) por 100 contra 8 y 7 por 100 garantizados, y esto con relación á la velocidad antes de la descarga, habiéndose comprobado que ésta es nula ó negativa para el movimiento estático de 3 \( \frac{1}{2} \) por 100 para el cual el regulador ha sido regulado. Las sobrepresiones durante estas descargas han sido como máximo de 6 por 10.000, ó sea menos de 10 metros mientras que en el pliego de condiciones se hallaba fijado como límite aproximado 10 por 100 del salto ó sean 160 metros.

Fig. 4
La Energía eléctrica (1916-02-25 00:00:00), página 1

La Energía Eléctrica.

REVISTA GENERAL DE ELECTRICIDAD Y SUS APLICACIONES

SE PUBLICA LOS DIAS 10 Y 25 DE CADA MES

SUMARIO
Las grandes instalaciones Hidro-eléctricas en Cataluña, por E. Rubio Sala.—Algo sobre baterías de acumuladores, por Jaime Fons Más.—Crónica e información: Baterías Edison para submarinos.—Subastas.—Nuevas Centrales.—Teléfonos.—La duración de las lámparas de incandescencia de filamento metálico.—La duración de las locomotoras.—Libros y revistas.—Ofertas y demandas.

Las grandes instalaciones Hidro-eléctricas en Cataluña.

II

Central Hidro-eléctrica de Capdellá.—Dicha central fue construida en la orilla opuesta del Flamisell á la de llegada de las tuberías forzacas, las que como se ha dicho, atraviesan el mencionado río por medio de un puente de cemento armado.

Se halla á la altura de 1.700 metros y puede alojar 8 tubos alternadores de 4.400 kilovatios cada uno, de los cuales funcionan actualmente 5.

Está formado cada grupo por una rueda Pelton de 6.600 á 7.900 HP. (según el gasto, variable entre 750 y 930 litros-segundos), acoplada directamente á un alternador trifásico. Las turbinas fueron suministradas por la «Escher Wyss» y el material eléctrico por la Sociedad Alsaciana de Belfort.

La excitación de los alternadores se verifica por medio de turbo dinamos apropiados.

Los grupos hidro-eléctricos responden á las características siguientes:

    Parámetro
    Valor

    Potencia normal de una turbina principal
    6.600 HP.

    Caída total
    836 metros.

    Velocidad
    500 revoluciones.

    Rendimiento á plena carga en por 100
    82

    Idem á media carga en idem
    77

    Potencia normal de cada alternador
    4.500 kilovatios.

    Tensión compuesta
    12.000 voltios.

    Frecuencia
    50 periodos.

    Potencia de una turbina de los excitatrices
    450 HP.

    Velocidad
    750 revoluciones.

    Rendimiento á plena carga en por 100
    78

    Idem á media carga en idem
    75

    Potencia de una excitatriz
    300 kilovatios.

    Tensión
    125 voltios.
La Energía eléctrica (1916-02-25 00:00:00), página 10

ría, y que por lo tanto será recorrido por una corriente proporcional al voltaje de la misma, y otro serie, recorrido por la corriente total del circuito general de la red.

Ahora bien, la máquina está calculada de tal modo, que en el caso que la batería no dé ni reciba ninguna corriente del circuito exterior, lo que corresponde al momento en que la corriente de la red tenga su valor medio, el efecto del arrollamiento derivación sea compensado por el efecto del arrollamiento serie. Naturalmente, en ese caso el voltaje de la máquina será nulo, y nula será también la corriente de la batería.

Supongamos ahora que hay gran demanda de energía en el circuito exterior.

La corriente en él aumentará, y el efecto de ésta sobre el arrollamiento inductor serie que lo recorre, hará que la tensión de la máquina se sume á la tensión de la batería, obligando á ésta á descargar.

Lo contrario sucede en caso que la corriente solicitada en el circuito exterior sea inferior á su valor medio, el arrollamiento derivación dominará en la máquina y hará que disminuya el voltaje de la batería, lo que tendrá por consecuencia que ésta se ponga á la carga.

En los casos de instalaciones para funiculares, montacargas, etc., en las que se aprovecha la corriente que el motor produce al funcionar como dinamo, tendremos, al aprovechar la corriente, un caso igual al último mencionado.

Como se ve, la tensión se regula automáticamente y esta condición se halla aún favorecida por la variación de tensión que sufre la batería, en cuyos extremos se halla unido el arrollamiento derivación.

Por haber demostrado la práctica ser ventajoso, se hallan provistas las máquinas de Pirani de una dinamo excitatriz, como se ve en el esquema y figura, la que suple los dos arrollamientos inductores mencionados.

Suele casi siempre que la diferencia de tensión en una batería no es la misma para valores de corriente de carga ó descarga iguales, lo que hace variar las condiciones de la máquina compensadora, si es que se desea una batería de compensación lo más perfecta posible. Para obtener una posición variable en la tensión de compensación en la carga y en la descarga, pueden emplearse varios dispositivos. Siemens Schuckert logra el efecto deseado disponiendo en el circuito de excitación de la máquina suplementaria, en derivación con una resistencia reguladora, un elemento de acumulador con placas de aluminio y hierro, que, como es sabido, sólo permiten la circulación de la corriente en el sentido del hierro al aluminio. (Fig. 3).
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Según sea la posición de los conmutadores c y c', se tendrá la tensión suplementaria ó de compensación mayor ó menor en la carga que en la descarga.

La resistencia reguladora en el circuito de excitación de la máquina, permite regular el grado de compensación de la batería haciendo que las oscilaciones de la corriente sean soportadas en mayor ó menor grado, según convenga, por las propias dinamos de la instalación.

Como se ve en el grabado se halla provista la máquina suplementaria de dos colectores, que trabajan normalmente en paralelo, pero si la batería por una causa ó por otra tuviera que descargarse completamente, los dos colectores se pueden acoplar en serie, dando la máquina en este caso un voltaje doble al normal.

Tanto la dinamo suplementaria como la excitatrix se hallan movidas por un motor de potencia apropiada. Naturalmente, éste puede ser á corriente continua ó alterna. En el primer caso se construyen hoy día los motores, casi sin excepción, con polos auxiliares, lo mismo que las máquinas suplementarias.

El cálculo de los elementos de la batería en el caso de emplearse máquinas suplementarias se hará tal como se indicó para el caso general, pero teniendo en cuenta las características de la máquina que va á emplearse.

Lo más lógico es determinar las características que deben tener las dinamos principales y la dinamo suplementaria en consideración con la carga de la batería.

La tensión dependerá naturalmente del número de elementos de acumulador, y la intensidad de la corriente, del tiempo que dure la carga de la batería. Puede darse el caso que se tenga para cargar la batería un tiempo relativamente largo, ó que sea necesario cargarla rápidamente. No obstante es conveniente que la intensidad de la corriente de carga no pase de cierto valor, (que siempre señala la casa constructora) para que las reacciones químicas que se producen en el interior del acumulador sigan su proceso normal, pues de otro modo se acorta la vida del aparato.

Si llamamos á la corriente de carga, que podemos fijar teniendo en cuenta las condiciones en que el trabajo deba verificarse, \( I_n \) y \( E_m \) la tensión máxima que debe proporcionarnos la dinamo para cargar la batería, tendremos que la potencia máxima que la dinamo debe proporcionar será:

\[
P_m = E_m \cdot I_m.
\]

Como los gases empiezan á desprenderse en los acumuladores aproximadamente alrededor de los 2,35 á 2,4 voltios, es conveniente que no se fuere la dinamo á proporcionar mayor voltaje que el correspondiente á 2,4 \( N_e \), no llegando en ningún caso á 2,75 \( N_e \).

Podemos, pues, escribir (1)

\[
E_m = 2,4 \cdot N_e.
\]

Debe tenerse mucho cuidado, como es natural, en que, á causa de fuertes sobrecargas de la batería no haya grandes desprendimientos de gases, que, aparte de disminuir el ren-

(1) (Vease E. T. Z. 1891, pág. 585, y 1892 pág. 566.)

Fig. 3.
La Energía eléctrica (1916-02-25 00:00:00), página 12

dimiento de los acumuladores, acortan de manera muy sensible la vida de la batería.

Si se tratase solamente de pequeñas instalaciones que fueran reguladas á tensión de barras constantes, como por ejemplo en el caso de no existir subestaciones de alimentación, tendríamos, como ya hemos visto

\[
V_m = V_p = 1,85 \ N_e,
\]

lo que nos dice que la dinamo generatriz necesita estar calculada para una sobretensión de

\[
\frac{2,40 - 1,85}{1,85} \cdot 100 = 30 \text{ por } 100;
\]

esta sobretensión de 30 por 100 nos sirve también para el caso de ser

\[
V_m > V_p.
\]

En algunos casos lograremos cargar una batería con máquinas que, en marcha normal no permiten la sobretensión necesaria, aumentando la velocidad de la dinamo, lo que se traduce, como es sabido por un aumento en la tensión.

Si disponemos de dinamo suplementaria bastará que la dinamo generatriz esté calculada para soportar la corriente de carga de la batería, y por lo tanto las características de la máquina serán independientes de la batería ya que será la dinamo suplementaria la que nos proporcionará el aumento de tensión necesario. La potencia será:

\[
P_s = (V_m - V'_p) \cdot I_m,
\]

siendo \( V'_p \) la tensión mínima que debe tenerse en las barras de distribución.

Para más comodidad en los cálculos, se hacen éstos suponiendo que se cumpla la condición \( V_m = V_p \). Si ahora cargamos la batería con la corriente máxima, hasta obtener 2,4 voltios por elemento, tendremos una potencia de

\[
P_s = (2,4 - 1,85) \cdot N_e \cdot I_m;
\]

en caso de sobrecarga, nos debe dar la dinamo suplementaria una tensión de

\[
2,75 \cdot N_e - 185 \ N_e,
\]

lo que significa un aumento sobre su valor normal de

\[
\frac{2,75 - 2,4}{2,4 - 1,85} \cdot 100 = 64 \text{ por } 100.
\]

La dinamo auxiliar debe pues ser calculada para una tensión bastante más elevada que la normal que deba suministrar.

Según las más recientes teorías deducidas de experimentos prácticos, debe calcularse la dinamo auxiliar para una potencia

\[
P_s = (2,6 - 1,85) \cdot N_e \cdot I_m.
\]

En estas condiciones tendremos una elevación de tensión al final de la carga de

\[
\frac{2,75 - 2,6}{2,6 - 1,85} \cdot 100 = 20 \text{ por } 100.
\]

Para el caso de ser \( V_m > V_p \) nos da la fórmula general para el cálculo de la dinamo suplementaria.

\[
P_s = (2,75 - N_e - 2,1 \times N'f) \cdot I_m
\]

si se dispone de reductor simple, y

\[
P_s = 2,75 (N_e - N'f) I_m
\]

si tenemos reductor doble.
La Energía eléctrica (1916-02-25 00:00:00), página 13

Estas fórmulas nos dan, como puede verse, un resultado obtenido para los casos más desfavorables. Como regla general la fórmula más adecuada para el cálculo de dinamo suplementaria es la ya mencionada anteriormente.

\[
P_s = (2.6 - 1.85) N e l m.
\]

En estas condiciones, se tiene que la tensión maxima normal de la dinamo suplementaria (con corriente máxima), tendrá una tensión de un 40 por 100 del valor de la dinamo principal, lo que prácticamente es muy admisible.

La figura 4 nos da el montaje de una instalación para luz y fuerza, provista de batería de compensación y dinamo suplementaria. Corresponde a la central eléctrica de Troppau, capital de la Silesia Austriaca, y fué montada por la «A. E. G.» de Berlin, (Armknecht Elektrizitätswerk und Strassenbahn der Stadt Troppau E. T. Z. 1908). Como se ve los generadores son dinamos trifilares.

Hemos escogido esta instalación como modelo, á causa de que, como puede verse en la figura, las dinamos para luz pueden ayudar a las destinadas á suministrar energía eléctrica á los tranvías, y vice versa (á pesar de que á primera vista aparece la instalación para tranvías completamente separada de la instalación para luz), puesto que la misma máquina suplementaria sirve para la carga de las dos baterías. Este caso indica claramente el montaje de las baterías en relación con las máquinas correspondientes por lo que no juzgamos necesario insistir sobre ello. Como nos habíamos propuesto solamente dar una idea del cálculo y montaje de una batería de compensación y creemos haber logrado nuestro objeto, hacemos punto final, para no alargar desmesuradamente este escrito.

JAIME FONS MAS.
Ingeniero.

Premiá de Mar, Enero de 1916.

Fig. 4.
La Energía eléctrica (1916-02-25 00:00:00), página 17

BOLETIN DE LA Unión Eléctrica Española

Año XIII. Madrid 25 de Febrero de 1916. Núm. 4.

Preguntas y respuestas.

Utilidades: Cuotas sobre el capital de las Sociedades.

Pregunta.—Una Sociedad anónima, constituida por escritura de 9 de Junio de 1914 y que comenzó la explotación de su industria en 10 del pasado mes de Enero, ¿debe tributar por capital en el corriente año? ¿En qué sentido debe interpretarse el párrafo segundo del artículo 2.º del Real decreto de 25 de Abril de 1911?

Contestación.—La Sociedad á que se refiere esta consulta, que comenzó la explotación de su industria en 10 de Enero próximo pasado, tiene que tributar en el año actual por la cuota que le corresponda por razón de su capital, cuya imposición creó la ley de 29 de Diciembre de 1910.

El párrafo segundo del artículo 2.º del Real decreto de 25 de Abril de 1911, que dice: «Las cuotas por razón del capital que se devengan el día 1.º de cada año», debe interpretarse en el sentido de que cualquiera que sea la fecha en que comience sus negocios una Sociedad, ésta se halla sujeta al pago de la cuota total del año por capital, puesto que el Estado la devenga el día 1.º de cada año, ó lo que es lo mismo, que las citadas cuotas tienen identico carácter que las llamadas irreducibles de la contribución industrial.

CONTRATOS MUNICIPALES

Transformación del alumbrado público de Zaragoza.

Creyendo es de interés para todos nuestros lectores damos á continuación el contrato celebrado entre el Ayuntamiento de Zaragoza y el Gerente de las Eléctricas Reunidas de dicha capital.

El Ayuntamiento de Zaragoza se reunió en la primera quincena del corriente mes en sesión extraordinaria para proceder al examen y aprobación definitiva del convenio concertado entre la Municipalidad y la Sociedad Eléctricas Reunidas para el suministro de fluido eléctrico con destino al alumbrado público y demás servicios municipales.

Presidió el alcalde accidental señor Laguna Azorín, asistieron casi todos los concejales y los letrados asesores señores Isabal y Comín y el Ingeniero municipal Sr. Boente.

Primeramente hubo una reunión confidencial que duró tres horas, al cabo de las cuales se celebró la sesión pública en la que se dio cuenta del acuerdo recabado, que fué de absoluta conformidad al contrato en cuestión.

Unicamente se convino, como adición á la cláusula cuarta del contrato, que el alcalde gestionara de las Eléctricas Reunidas la reducción del plazo de cinco años expresado en dicha condición.

Terminó la sesión á las siete de la tarde.

Faltan ahora ultimar otros extremos relacionados con el alumbrado público, si bien está resuelto la parte principal.