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La Energía eléctrica (1915-11-25 00:00:00), página 10

En D está instalada la disposición que permite al agua un movimiento conveniente de agitación.

Las experiencias hechas en el Instituto de Higiene de Friburgo han permitido, en conclusión, deducir que la esterilización completa de un agua inficiionada artificialmente con bacilos coli, es posible con un consumo de energía de 50 á 70 vatios-hora por metro cúbico de agua y utilizando sólo ta tercera parte de la irradiación. Todas las experiencias industriales realizadas hasta ahora, han demostrado que los experimentos hechos en los laboratorios son siempre los que menos buenos resultados han dado, comparados con los de la práctica, puesto que en este caso el agua contiene microbios de todas edades y de virulencia más ó menos atenuada. Otra causa que tendería á disminuir los resultados de laboratorios está en el mismo inficiionamiento artificial: añadiendo cultivos en brodo se forman fácilmente en el agua aglomeramientos de bacterias de las que ciertamente cualquier especie puede escapar á la acción de las irradaciones, aunque estén protegidas por las otras. Además, en todos los experimentos hechos en Friburgo el número de colonias alcanzaba hasta 500 ó 600 por centímetro cúbico, excediendo siempre el centenio por centímetro cúbico de agua. Las aguas que se tratan en la práctica, bien mediante el ozono, ó con la lámpara de vapores de mercurio, contienen raramente un número superior á 40 colonias por centímetro cúbico, toda vez que estas aguas han sido sometidas a una filtración previa. En la práctica se puede prever, mediante la acción de la chispa oscilante, una esterilización completa con un consumo de energía muy inferior á 50 vatios-hora. Así, basándose en resultados suministrados con la lámpara de mercurio en las instalaciones urbanas, Kowalsky, deduce que la esterilización con su procedimiento no requiere más de 10 á 20 vatios-hora para cada metro cúbico de agua.

(De la Rivista Tecnica d'Elettricita).

El funicular de Arehanda (Bilbao).

(CONCLUSION)

Hay en favor de un mayor movimiento de viajeros en San Sebastián, su población veraniega que es muy superior á la de Bilbao.

Pero hay en favor de un mayor movimiento de viajeros en el Funicular de Archanda:

1.º Tres veces más de población estables, pues mientras San Sebastián sólo cuenta 50.000 habitantes, Bilbao tiene 100.000 y otros 50.000 las poblaciones de la ría que, especialmente los días de fiesta, darán un contingente tan seguro como el de Bilbao mismo.

2.º También la población flotante de Bilbao, á excepción del verano, es superior á la de San Sebastián.

3.º La proximidad de este Funicular á la población, pues del puente del Arenal á
La Energía eléctrica (1915-11-25 00:00:00), página 13

Por de pronto, la energía eléctrica consumida en el Funicular de Igueldo ha costado 2.000 pesetas anuales, y esto es obvio, pues aparte de que realmente no consume un funicular más fuerza que la necesaria para arrastrar el peso útil, pues los coches están compensados, tampoco funciona más que cuando tiene viajeros, sin que sufra la imposición de un horario, que obliga á los otros móviles á funcionar frecuentemente sin carga.

En el de Archanda, por ser de doble longitud que el de Igueldo, aunque de menor pendiente, calculamos este gasto tres veces mayor que lo gastado en Igueldo, ó sea que consignamos para la fuerza una partida de 8.000 pesetas anuales.

Como personal mecánico sería suficiente un maquinista y dos conductores, por ser levisísimo, normalmente, el trabajo que realiza el personal; pero nosotros lo hemos previsto con mayor amplitud.

Para el resto de la explotación, bien combinado, es muy bastante el personal que declaramos á continuación, y los demás gastos los tenemos ya experimentados.

Gastos varios.

    Energía eléctrica para el Funicular y servicios
    Ptas.
    6.000

    Grasas para el Funicular
    Id.
    500

    Billetaje
    Id.
    500

    Gastos menudos de oficina
    Id.
    1.250

    Adquisición de plantas
    Id.
    500

    Imprevistos
    Id.
    2.000

    10.750

Personal administrativo.

    Un Gerente
    Ptas.
    4.500

    Un cajero-contable (casa habitación)
    Id.
    2.000

    Un muchacho para recados
    Id.
    500

    7.000

Personal del Funicular.

    Un maquinista (casa habitación)
    Ptas.
    2.000

    Un ayudante de máquinas
    Id.
    1.500

    Tres conductores á 1.300
    Id.
    3.900

    Un portero
    Id.
    1.000

    Una taquillera
    Id.
    750

    9.150

Otro personal de la finca.

    Un jardinero (casa habitación)
    Ptas.
    1.500

    Un caminero-guarda (casa habitación)
    Id.
    1.000

    Imprevistos
    Id.
    1.000

    3.500

TOTAL PESETAS ............................................. 30.400

Los sueldos son prudenciales, teniendo en cuenta que á muchos de ellos acompaña la habitación gratuita que ya se ha previsto para determinados empleados, al proyectar las edificaciones sociales.

RESULTADO FINANCIERO

En el capítulo de Ingresos probables hemos deducido, por la explotación total de las instalaciones, la suma anual de... Ptas. 241.250
Los gastos totales de explotación ascienden á ............... fd. 30.400
que descontando de los referidos ingresos dan ............... fd. 210.850
La Energía eléctrica (1915-11-25 00:00:00), página 20

Se reintegran á éste desde la misma fecha y en los mismos Ayuntamientos los recursos cedidos por la ley de 3 de Agosto de 1907.

Los Municipios expresados en que resulten insuficientes los recursos substitutivos creados por la ley de 12 de Junio de 1911 podrán recabar autorización del Ministerio de Hacienda para establecer arbitrios sobre especies y productos.

Se declara incompatible con el uso de ese arbitrio la exención del de inquilinato.

Se crean Juntas provinciales de arbitrios.

Y se anuncia la próxima extensión de estas medidas á los demás Municipios.

Ministerio de Marina.

Real orden disponiendo se adopte el motor de combustión interna alimentado por aceites densos para las embarcaciones destinadas á la vigilancia de la costa y al servicio de los arsenales, con excepción de los grandes remolcadores. (Gaceta 12 de Noviembre).

El estado de perfeccionamiento en que actualmente se encuentran los motores de combustión interna, aconseja su adopción con preferencia á los de vapor, en todos los casos en que sea necesario que los buques estén constantemente dispuestos para ponerse en movimiento rápidamente.

Esta sola razón bastaría para determinar dicha adopción en la Marina de guerra, para los buques destinados á la vigilancia de la costa ó á los aprovisionamientos de las escuadras y fuerzas sutiles, si no existiera además la de la conveniencia nacional de estimular la fabricación de estos motores en España y la obtención de combustible líquido, para el cual existe en nuestro país la primera materia en cantidad prácticamente ilimitada, puesto que la destilación de la hulla que hoy produce ya cantidades considerables de alquitran, puede llegar á representar un elemento importante de riqueza, no sólo por la obtención del aceite, sino por la de sustancias variadas de gran valor en la industria.

Teniendo en cuenta estas consideraciones, de acuerdo con lo propuesto por la Junta Superior de la Armada, S. M. el Rey (q. D. g.) se ha dignado ordenar:

1.º Que se adopte el motor de combustión interna alimentado por aceites densos, para las embarcaciones destinadas á la vigilancia de la costa y al servicio de los arsenales, con excepción de los grandes remolcadores, así como para las estaciones de aprovisionamiento.

2.º Que se dé conocimiento de esta resolución á los industriales que se hallen en condiciones de prestar su concurso á la realización del propósito del Gobierno, de nacionalizar las industrias relacionadas con la construcción y con los aprovisionamientos de nuestra Marina de guerra, poniendo á su disposición, en el Ministerio de Marina, los datos necesarios relativos al número de motores que han de construirse y á la cantidad probable de combustible que habrán de consumir nuestros buques.

De Real orden lo digo á V. E. para su conocimiento y efectos. Madrid, 30 de Octubre de 1915.—Miranda.—Señor Almirante Jefe del Estado Mayor Central.
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sea inferior á la del agua; y que no pueda haber tendencia al giro, aplastamiento de las fábricas ó esfuerzo de tracción en ningún punto de la sección transversal.

En la interesante obra de Bellet, Barrages en maçonnerie et murs de recevoirs, se exponen brillantemente las teorías de Levy.

En L'Houille blanche, de Pacoret, también se estudian con detenimiento los nuevos cálculos de las presas.

El Sr. Nicolau publicó en la «Revista de Obras públicas» una serie de artículos demostrando las ventajas del perfil triangular, al cual aplica las teorías de Levy, para deducir una fórmula sencilla, que da fácilmente las dimensiones de la sección del muro.

El área de este perfil supera á la de Castigliano en 35 y á veces 40 por 100, según sea el peso específico de la fábrica, y es mayor que los perfiles propuestos por algunos ingenieros; pero ha de tenerse presente que este perfil está calculado para que el material no sufra tensiones y, por tanto, evite las subpresiones. Además, se ha querido dar una forma tipo que ofrezca ventajas muy recomendables y seguridades de resistencia y estabilidad.

Vamos á concretar nuestro trabajo á la sección de un perfil triangular de paramento interior vertical y paramento exterior inclinado, que es el modelo generalmente adoptado para el estudio de las modernas presas.

Sea el perfil ABC, un triángulo rectángulo.

P, peso del muro.
F, empuje del agua.
K, densidad específica de la fábrica.
H, altura del muro.
e, base del muro.

Se supone que el nivel de las aguas coincide con el vértice A, ó sea la coronación de la presa.

Valoración de fuerzas:

\[
P = K \frac{He}{2}; \quad F = \frac{H^2}{2}.
\]

La resultante de estas fuerzas forma con la vertical el ángulo \( \alpha \):

\[
tg \alpha = \frac{F}{P} = \frac{H^2}{2} : \frac{HeK}{2} = \frac{H}{eK} = \frac{c}{\frac{1}{3} H};
\]

de donde:

\[
c = \frac{H^2}{3eK}.
\]

La distancia del paramento interior (arista) á la vertical que pasa por el centro de gravedad, es:

\[
d = \frac{e}{3}
\]

La tangente de los dos paramentos está representada por la relación:

\[
tg \beta = \frac{e}{H}.
\]
La Energía eléctrica (1915-11-25 00:00:00), página 4

Ahora podemos deducir el valor de la distancia de la resultante á la arista del paramento exterior:

\[
b = e - (c + d) = e - \frac{H^2 + e^2 K}{3eK}.
\]

En los tratados de estabilidad de construcciones se expone y se demuestra la repartición de presiones en la sección recta de un macizo.

De estos cálculos se deduce la ley del trapecio, que tiene por objeto determinar la presión en cualquier punto del perfil, cuando se conocen la forma y sección del muro, así como el valor y punto de aplicación de la resultante de todas las fuerzas actuantes.

Las fórmulas de esta ley aplicadas á la sección rectangular son:

Presión mínima en el paramento de arriba:

\[
n' = \frac{P}{e} \left(6 \frac{b}{e} - 2\right)
\]

Presión máxima en el paramento de abajo:

\[
n'' = \frac{P}{e} \left(4 - 6 \frac{b}{e}\right)
\]

Substituyendo estos valores tenemos:

\[
n' = \frac{KH}{2} \left(4 - \frac{6(H^2 + e^2 K)}{3e^2 K}\right) = 2KH - \frac{H(H^2 + e^2 K)}{e^2} - KH - \frac{H^3}{e^2} = H \left(K - \frac{1}{tg^2 \beta}\right);
\]

\[
n'' = \frac{KH}{2} \left(\frac{6(H^2 + e^2 K)}{3e^2 K} - 2\right) = \frac{H(H^2 + e^2 K)}{e^2} - KH = \frac{H^3}{e^2} = H \frac{1}{tg^2 \beta}.
\]

Para satisfacer la primera condición expresada por Levy, «que la presión mínima en el paramento interior sea, cuando menos, igual á la presión hidrostática», es preciso hacer \( n' = H \), en cuyo caso:

\[
n' = H \left(K - \frac{1}{tg^2 \beta}\right) = H; \quad K - \frac{1}{tg^2 \beta} = 1;
\]

de donde:

\[
K - 1 = \frac{1}{tg^2 \beta}; \quad tg^2 \beta = \frac{1}{K - 1}; \quad tg \beta = \frac{1}{\sqrt{K - 1}}
\]

que nos da la inclinación del paramento posterior.

El ancho de la base se deduce de

\[
tg \beta = \frac{e}{H}; \quad e = Htg \beta = H \frac{1}{\sqrt{K - 1}}
\]

En función de la altura H y del peso específico de la fábrica K, podemos hallar la distancia de la curva de presiones al paramento posterior ó de aguas abajo.

\[
b = e - \frac{H^2 + e^2 K}{3eK} = \frac{2}{3} e - \frac{H^2}{3Ke} = \frac{2H}{3 \sqrt{K - 1}} - \frac{H^2}{3K \sqrt{K - 1}} = \frac{H(K + 1)}{3K \sqrt{K - 1}}.
\]

Tanto los ingenieros Bouvier y Guillemain, como más tarde M. Levy, demostraron que la mayor presión no está dada por el valor \( n'' \) deducido de la ley del trapecio, que se refiere á un plano horizontal, sino que, por el contrario, debe relacionarse con un plano ó junta oblicua, y en este caso el cálculo arroja un aumento de presión que puede considerarse el *máximo* *maximorum* del esfuerzo soportado por la mampostería.
La Energía eléctrica (1915-11-25 00:00:00), página 5

Según M. Levy, el nuevo valor de presión se obtiene mediante la fórmula:

\[
n_1'' = n'' (1 + tg^2 \beta).
\]

Veamos las demás condiciones que exige una buena estabilidad.
Para que el muro no tienda á girar sobre su arista exterior, es preciso que el momento de empuje sea inferior al momento de estabilidad, con respecto á esa arista.
Es decir, que:

\[
P(b + c) > F \frac{H}{3}.
\]

La resistencia al resbalamiento en cualquiera de las hiladas del muro, está representada por la expresión literal:

\[
R = sd'f + ye_1.
\]

Siendo:
s, superficie del perfil situado encima de la hilada que se considera;
d', peso de la fábrica por unidad;
f, coeficiente de frotamiento;
y, fuerza de cohesión de la fábrica;
e_1, ancho de la hilada.
Como la resistencia ha de ser mayor que el empuje del agua, tenemos:

\[
sd'f + ye_1 > 1000 \frac{H^2}{2}.
\]

Esta desigualdad debe existir para todas las hiladas horizontales del muro. En el límite se reduce á

\[
2 \left( \frac{sd'f + ye_1}{1000 H^2} \right) = 1.
\]

Para aumentar la seguridad de la obra, se prescinde de la cohesión y se supone que el esfuerzo de frotamiento es suficiente para oponerse al empuje del agua.
Por tanto, su expresión será:

\[
\frac{2sd'f}{1000 H^2} > 1; \quad \text{de donde} \quad f > \frac{1000 H^2}{2sd'}.
\]

Afirma M. Delocre que el coeficiente de frotamiento puede llegar á 0,76 cuando se trata de muros de mampostería: el mismo coeficiente establece Sandrinelli. Para la misma clase de material admite Krantz, Morin y Lesbros la cifra 0,75; si las superficies son calcareras trabajadas á pico, el coeficiente puede llegar á 0,78. Perronet deduce de sus observaciones 0,82; algunos constructores llegan á fijar 0,90, y también la cifra 1 para mampostería concertada, y lo mismo la sillería después de fraguado el mortero.

Un ejemplo práctico hará ver la aplicación del anterior formulismo.
Y para mayor seguridad, tomaremos por modelo la presa del pantano de Santa María de Besué, sobre el río Flumen (Huesca), proyectada por el distinguido Ingeniero de Caminos Sr. Mantecón.
Altura total de la presa, H = 43,00 metros.
Peso de mampostería, 2.200 kgs.
Peso específico, K = 2,20.
Tangente del ángulo:

\[
\beta = \frac{1}{\sqrt{K-1}} = \frac{1}{\sqrt{1,20}} = 0,913.
\]
La Energía eléctrica (1915-11-25 00:00:00), página 6

Espesor en la base:

\[
e = H \frac{1}{\sqrt{K - 1}} = 43.00 \times 0.913 = 39.25 \text{ metros}.
\]

Espesor adoptado 39,50 metros; ó sea \( tg \beta = 0,9186 \).
Valoración de fuerzas.
Presión del muro:

\[
P = K \frac{He}{2} = 1868,35 \text{ toneladas}.
\]

Presión hidrostática:

\[
F = \frac{H^3}{2} = 924,50 \text{ toneladas}.
\]

Condiciones de estabilidad.

1.º En la presión mínima sea, cuando menos, igual á la presión hidrostática, es decir: \( n' > H \) ó bien \( n' = H \).

\[
n' = H \left( K - \frac{1}{tg^2 \beta} \right) = 43.00 \left( 2,2 - \frac{1}{0,8428} \right) = 43.60.
\]

2.º Resistencia al aplastamiento.
Presión \( n''_{\text{maximurn maximorum}} \) en el paramento posterior:

\[
n''_1 = n' (1 + tg^2 \beta) = H \frac{1}{tg^2 \beta} (1 + tg^2 \beta) = \frac{43.00}{0.8428} (1 + 0.8428) = 94.01 \text{ toneladas}.
\]

Equivalente á 94.010 kilogramos por metro cuadrado que corresponde á 9,40 kilogramos por centímetro cuadrado.
3.º Resistencia á girar sobre la arista posterior:

\[
P (b + c) > F \frac{H}{3}; \quad 1868,35 \times 26,33 > 924,50 \times 14,33; \quad 49192 > 13248.
\]

NOTA.

\[
b + c = e - d = \frac{2}{3} e.
\]

4.º Resistencia al resbalamiento:

\[
\frac{1000 \ H^2}{2sd^2} < f; \quad \frac{1000 \ H^2}{2sd^2} = \frac{1000 \times 43^2}{2 \times \frac{43 \times 39.5}{2} \times 2200} = 0,49; \quad 0,49 < f.
\]

Como se ve, aunque el valor del coeficiente de frotamiento sea muy pequeño, no llegará nunca á la cifra que se ha obtenido.
Curva de presiones.
Distancia al paramento posterior:

\[
b = \frac{H (K + 1)}{3K \sqrt{K - 1}} = \frac{3 \times 3,2}{8 \times 2,2 \sqrt{2,2 - 1}} = 19,04 \text{ metros}.
\]

En la práctica no conviene que el muro de la presa termine en arista ó ángulo agudo, muy cerca de 45 grados; es necesario darle algún espesor en la coronación, con el objeto de resistir el empuje de la masa líquida y el choque de los cuerpos que arrastra la corriente, así como también debe tener la anchura necesaria para permitir el paso y facilitar una comunicación entre las dos márgenes.
No se puede fijar una regla general para la anchura que ha de tener la coronación, ni mucho menos intentar establecer alguna relación con la altura de la presa; el muro únicamente tendrá las dimensiones indispensables para cumplir los derechos de servidumbre
La Energía eléctrica (1915-11-25 00:00:00), página 7

ó los servicios de la empresa, pues de sobra se comprende que el exceso de material es contrario á la economía de la obra.

Este plano de coronación se forma mediante un pequeño triángulo adosado al extremo del perfil, con el que coincidirá uno de los lados.

La adición del triángulo produce, naturalmente, una alteración en las condiciones de estabilidad del muro, pero, en primer lugar, es tan pequeña que apenas se hace sensible en la curva de presiones y, en último caso, tiende siempre á mejorarlas, porque los pequeños aumentos de presión que origina se suman al peso total del mismo.

ENRIQUE P. CARBALLO.
Ingeniero de la Internacional Institución Electrotécnica.

Madrid, 26 de Septiembre de 1915.

ESTERILIZACIÓN DEL AGUA

Producción económica de rayos ultravioleta mediante la chispa oscilante.

Aun cuando la propiedad de los rayos ultravioleta sea conocida hace largo tiempo, y sólo cuando la lámpara de mercurio tiene una envuelta de cuarzo, puede producirse intensiva y económicamente estos rayos, se ha pensado en las aplicaciones industriales de dicha propiedad, y especialmente en la esterilización del agua. Según una comunicación de J. de Kowalsky, profesor de la Universidad de Friburgo, leída en Mayo último á la Sociedad Internacional de Electricistas, la lámpara de vapor de mercurio tiene hoy un competidor en la chispa oscilante que, en ciertas condiciones, constituye un manantial de rayos ultravioletas más económico que la lámpara de mercurio.

Las investigaciones de Kowalsky han tenido como punto de partida el conocimiento de una contradicción entre los resultados de un trabajo de Pflüger y los de Lenard sobre las irradiaciones ultravioletas de la chispa. Mientras que este último encontró un aumento en el extremo ultraviolado á medida que aumentó la capacidad del circuito, Pflüger encontró, por el contrario, que se tiene el máximo correspondiente con una capacidad relativamente pequeña.

Toda vez que los trabajos de Hemsalech, C. Tissot, Watteville, Kowalsky y P. Joye mostraban que el número de líneas espectrales de las chispas no depende sólo de la capacidad y de la autoinducción, sino también de las otras condiciones del circuito de oscilación, Kowalsky pensó que haciendo variar estas condiciones se podrá modificar á voluntad la cantidad de energía irradiada por la chispa en las diversas regiones del ultravioleta.

Las experiencias hechas según este modo de ver han dado resultados de los cuales se pueden deducir las conclusiones prácticas siguientes:

1) A medida que se aumenta la amplitud de la corriente en el circuito oscilante, se comprueba que la región que corresponde al máximo de energía irradiada se desplaza hacia las cortas longitudes de onda.

2) Se obtiene, como correspondiente al máximo de energía irradiante, una longitud de onda tanto más pequeña cuanto mejor cebada está la chispa.

Se podría decir en otros términos que la longitud de onda correspondiente al máximo
La Energía eléctrica (1915-12-25 00:00:00), página 1

La Energía Eléctrica.

REVISTA GENERAL DE ELECTRICIDAD Y SUS APLICACIONES

SE PUBLICA LOS DIAS 10 Y 25 DE CADA MES

SUMARIO
Aplicación de las construcciones de la estática gráfica al cálculo de líneas eléctricas de tracción (conclusión), por Luis Sánchez Cuervo.—Las aguas de Madrid, por Ramón de Aguinaga.—La instalación eléctrica de los submarinos, por W. O. Horsnall.—Asociación española para el progreso de las ciencias: Congreso de Valladolid.—Notas bibliográficas, por C. B.—Crónica e información: Aguas.—Concursos.—Licencias.—Nuevas Sociedades.—El Berlin-Algeciras-Tánger-Fez.—La Sociedad Nueva Montaña.—La red telefónica de Burgos.—Central eléctrica de la Compañía de Tranvías de Lisboa.—Empleo del teléfono y el fonógrafo en los aeroplanos.—Electrificación del tranvía de Irún a Fuenterrabía—Ofertas y demandas.

Aplicación de las construcciones de la estática gráfica al cálculo de líneas eléctricas de tracción.

(CONCLUSIÓN)

De cuanto va expuesto se desprende que cualquier problema relacionado con este tema, podrá resolverse gráficamente, acudiendo á las propiedades de los polígonos funiculares. Supongamos, por ejemplo (fig. 3), que la pérdida máxima \( Md \) desde \( M \) hasta \( T_3 \) (tren más lejano) nos resultará excesiva para la tolerancia admitida y quisiéramos reducirla á un valor \( Md' \). La solución se obtendrá trazando un funicular cuyo primer lado pase por \( M \) y cuyo último lado sea \( M'e_3 \). Bastará, según se recuerda, trazar la línea de cierre diagonal \( M'e_3 \) del funicular y por \( O \) la paralela \( Ox \); el punto de encuentro \( O' \) de esta última con la paralela tirada desde \( I_3 \) á la recta \( d'e_3 \) será el nuevo polo que corresponde al funicular buscado, el cual polo puede reemplazarse por otro \( O'' \) que diste igualmente del polígono de fuerzas. Para la finalidad perseguida es innecesario dibujar el nuevo funicular, pues bastaría tomar nota del aumento que ha sufrido la distancia polar. Como debe esperarse, este aumento, que es consecuencia