La Energía eléctrica (1913-03-25 00:00:00), página 11

Este regulador está alojado en las culatas del transformador de alimentación (fig. 8) de tal modo, que prácticamente la totalidad del flujo del transformador atraviesa el regulador.

Este flujo, al atravesar el regulador en el sentido A1 E1 del arrollamiento del stator una tensión alternativa tal, que la diferencia de potenciales es la máxima entre los puntos A1 E2 del arrollamiento (fig. 7) mientras que los puntos B1-B2, C1-C2, D1-D2, están respectivamente al mismo potencial. Estos puntos equipotenciales están reunidos dos á dos por conexiones sin resistencia que no serán, pues, al asiento de ninguna corriente si el flujo del transformador es el único que atraviesa el regulador. Pero, si, por ejemplo, bajo la acción del rotor, el regulador está atravesado por un flujo transversal perpendicular al primero, las conexiones consideradas serán recorridas por corrientes tales, que al atravesar el arrollamiento del stator, estas crearán un flujo que compense al del rotor, de modo que el flujo transversal resultante en el estator sea nulo (si despreciamos la caída ohmica en el stator). Los amperios-vueltas debidos á los arrollamientos del stator y del rotor, como siguen este eje transversal, serán, pues, sensiblemente iguales.

El número de hilos del arrollamiento del stator al regulador está calculado para que la tensión A1 E2 debida al flujo del transformador, sea igual á la tensión A3 E3 del arrollamiento secundario de este último; lo que permite conectar entre sí las extremidades de estos dos arrollamientos; del mismo modo, los puntos equipotenciales B1-B2 y D1-D2 podrán estar conectados á los puntos B4 B4 y D1-D2 correspondientes del arrollamiento del transformador (fig. 8).

En cuanto al arrollamiento FG del rotor, está unido al del stator por la conexión E1F.

Entre las bornas extremas A1 del stator y G del rotor, se toma la tensión útil variable, dependiendo su valor de la posición de calado del rotor en la locomotora á que nos referimos. Esta posición se obtiene mecánicamente.

La tensión en las bornas A1E1 del stator, como quiera que es constante, hará que la tensión útil A1G dependa esencialmente de la existente en las bornas FG del rotor. Para precisar el valor de esta última para un ángulo \( \varphi \) del eje FG del rotor con relación al eje A1E1 del stator, conviene representar el arrollamiento del rotor supuesto cerrado con N espiras, como descompuesto en dos arrollamientos conectados en serie: el primero, que comprenda \( N \cos \varphi \) espiras y cuyo arrollamiento esté dirigido, según E1A1; el segundo, \( N \cos \varphi \) espiras en dirección perpendicular al primero.

El segundo de estos arrollamientos no estará atravesado por el flujo del transformador, por otra parte, si la corriente que lo recorre produce un flujo, este último es casi completamente compensado por la acción de las conexiones B1-B2, C1-C2, D1 D2, cuyo papel ya hemos examinado. Por consiguiente, si despreciamos la acción de las fugas, el flujo resultante que atraviesa el segundo arrollamiento ficticio ó aparente del rotor, y por lo tanto la tensión en sus bornas, son nulas cualquiera que sea la corriente suministrada. Resulta de aquí, que la tensión total en las bornas del rotor, se reduce á la del primer arrollamiento aparente.

Este último está atravesado únicamente por el flujo del transformador, flujo cuyo valor es sensiblemente constante. Por consecuencia, la tensión que resulta en las bornas del rotor, está

Fig. 8.