ferjorosa/bne-hemeroteca-ocr-xix huggingface dataset:
La Energía eléctrica (1909-12-10 00:00:00), página 3

Cuadro que indica las diversas posiciones de los grifos en el aparato Hahn.

A
Comunicación directa con la atmósfera.

B
Idem con el gas.

C
Idem con la cámara de combustión, 5.

D
Cerrada la bureta.

Grifo h.

A
Cerrado.

B
Comunicación con el gas.

C
Con la atmósfera.

Grifo j.

Grifos de los frascos analizadores.

Comunicación doble por b y c (fig. 24).

Comunicación capilar por c exclusiva.

Descrito el aparato, veamos ahora cómo se prepara para su empleo:
a) Se llena con agua destilada el tubo envolvente de la bureta.
b) Se llena igualmente con agua destilada el tubo envolvente de la cámara de combustión 5, de modo ya explicado.
c) Se llena con agua ligeramente acuñalada con ácido sulfúrico el frasco W.
d) Se llena con agua destilada el interior del frasco de combustión 5.
e) Se llenan los frascos analizadores 1 a 4, hasta algo más de la mitad de su altura, con los reactivos siguientes:
   1. Lejía alcalina (compuesta con 250 gramos de hidrato potásico disueltos en un litro de agua destilada). Sirve para la absorción del anhídrido carbónico.
   2. Ácido sulfúrico fumante (peso específico 1,938), para la absorción del etileno y de los hidrocarburos pesados. En vez de ácido sulfúrico fumante, que despieza vapores nocivos, puede emplearse una solución de bromo en el bromuro de potasio. En el caso de emplearse el ácido sulfúrico fumante debe cuidarse de que nunca se halle en comunicación con el tubo 1.
   3. Ácido pirogálico en solución alcalina para la absorción del oxígeno.
   Se emplea un litro de lejía potásica, de peso específico 1,66 (14 por 100) y 50 gramos de ácido pirogálico.
   4. Cloruro cuproso para la absorción del óxido de carbono. Se forma esta solución empleando 250 gramos de cloruro amónico y 200 gramos de cloruro cuproso (CuCl₂P) que se disuelven en 750 centímetros cúbicos de agua y 250 centímetros cúbicos de agua de amoníaco de peso específico 0,910 (25 por 100).
   Preparados así todos los frascos, se pone el grifo h directo á la atmósfera, se levanta el frasco W, con lo cual el agua de ésta asciende en la bureta, al propio tiempo que el aire es expulsado. Entonces se cierran las llaves f y h, se pone el grifo del frasco 1 en la posición A, y se hace descender el frasco W, con lo cual se produce la aspiración del aire que se halla en la parte alta del frasco, b, y el reactivo ocupa toda esta parte del frasco, hasta la entrada de los tubos capilares. Se cierra el grifo 1, se pone la llave h
La Energía eléctrica (1909-12-10 00:00:00), página 5

Deduciendose fácilmente

\[
H = \frac{2 \times 11,8 \times 86,8}{3 \times 12} = 56,9 \text{ por } 100.
\]

Para la determinación del metano se hace pasar el gas restante al frasco de combustión 5, en cantidad suficiente para que quede al descubierto la espiral de paladio. Entonces se cierra el circuito de la corriente, maniobrando lentamente la manecueta \( P \), con lo cual se pondrá incandescente la referida espiral de paladio y se obtendrá la combustión del metano. Se aspirará el gas hacia la bureta y se volverá á pasar al frasco de combustión, repitiendo lo mismo algunas veces, aunque siempre teniendo cuidado de que el agua del frasco no llegue á tocar la espiral que está incandescente. La mitad de la reducción de volumen que ha obtenido el gas es el volumen de metano quemado.

Por ejemplo, si la reducción de volumen \( m \) en esta operación, ha sido de 7,6 cm³ la proporción de metano será, continuando el ejemplo anterior:

\[
M = \frac{m.a}{2.b} = \frac{7,6 \times 86,8}{2 \times 12} = 27,5 \text{ por } 100.
\]

Como comprobación, puede observarse la reducción que sufra el gas haciendo pasar, después de la combustión del metano, por el frasco analizador 1, que absorberá el anhídrido carbónico. Sea \( n \) la reducción total debida á la combustión del metano y absorción del anhídrido carbónico formado. La tercera parte de \( n \) indicará el metano quemado y para obtener la proporción de metano en el gas que se ensaya se aplicará la fórmula:

\[
M = \frac{n.a}{3.b}
\]

Suponiendo \( n = 11,4 \) se tendrá:

\[
M = \frac{11,4 \times 86,8}{3 \times 12} = 27,5 \text{ por } 100,
\]

resultado que debe ser igual al precedente. Así, el gas que hemos tomado como ejemplo está compuesto del modo que sigue:

\[
\begin{array}{l}
H = 56,9 \text{ por } 100. \\
CH_4 = 27,5 \\
C_2H_4 = 3,8 \\
CO = 7,6 \\
CO_2 = 1,2 \\
O = 0,6 \\
N = 2,4 \\
\hline
100,00
\end{array}
\]

El ensayo de un gas industrial por medio del aparato que se acaba de describir exige media hora, tiempo escaso si se tiene en cuenta la importancia que tiene el conocimiento de la composición del gas en el curso de la fabricación del mismo.

Mariano Rubió y Bellvè.

LOS MOTORES PRIMARIOS

Es esencial valerse de los motores primarios para poder convertir en energía eléctrica la energía que se encuentra en la naturaleza bajo forma potencial ó calorífica; ya en los terrenos y cursos de aguas, ó en combustibles del reino vegetal y mineral. Siendo condición necesaria para convertir cualquiera de estas manifestaciones de la energía en trabajo valerse de un motor primario adecuado que produzca un movimiento de rotación directo ó indirecto.

Las funciones industriales de estos aparatos de transformación se pueden dividir en dos grupos; aquellas que tienen relación con la economía y las que la tienen sólo con la seguridad en el servicio. Bajo estos dos aspectos, la máquina eléctrica ocupa un puesto elevadísimo á cambio de representar un puesto secundario en los gastos de producción de trabajo.

El elemento importante, desde el doble punto de vista de gastos de producción y seguridad de ser-
La Energía eléctrica (1909-12-10 00:00:00), página 9

La electricidad en la moderna minería.

Ha favorecido la Providencia á España con un suelo riquísimo, que aparte del trigo, maíz y demás productos comunes con las demás naciones europeas, produce naranjas, aceites, vinos, etc. de fama universal, y sin embargo aún es tal vez mayor la riqueza de su subsuelo. El carbón, el hierro, el plomo, el cobre, el estaño, el mercurio, etc., se encuentran en cantidades extraordinarias, de aquí que la explotación de minas adquiera cada día mayor desarrollo; y que la exportación de metales y minerales constituya una de las fuentes mayores de la riqueza, tanto privada como pública.

Conviene notar, para la consecuencia que más adelante sacaremos, que no son los metales preciosos, platino, oro, plata, los que en este país guarda en sus entrañas la tierra, sino otros de menor valor in-

Fig. 1.ª Central eléctrica de la Mina Real «Bergmannsglück», Westfalia.

Fig. 3.ª Estación de transformadores con aparatos de protección contra descargas atmosféricas y sobre tensiones.
La Energía eléctrica (1909-12-25 00:00:00), página 1

La Energía Eléctrica.
REVISTA GENERAL DE ELECTRICIDAD Y SUS APLICACIONES
SE PUBLICA LOS DIAS 10 Y 25 DE CADA MES

SUMARIO
La condensación en las máquinas de vapor, (continuación) p r Modesto M. de Córdova.—Motores de explosión, por Carlos Barutell.—Observaciones sobre la explotación de una distribución á 12,000 voltios, por J. A.—Notas bibliográficas, por J. T.—Crónica e información: Telefonía sin hilos.—Pérdidas por convención de hilos de cobre de pequeño diámetro.—Comparación entre las turbinas Curtis de vapor de escape y de presión mixta.—Los progresos recientes de la Telegrafía y de la Telefonía sin hilos.—Los motores de gas de gran potencia.—Un ascensor que sube cuarenta pisos.—Aumento de capital.—Cambio de domicilio.—La casa G. Luther.—Libros y revistas.—Guía del capitalista.—Ofertas y demandas.

La condensación en las máquinas de vapor.
(Continuación) (1)

Perfeccionamientos del condensador.

Era natural tratar de substituir la bomba de aire de pistones por aparatos que no tuvieran espacio muerto y que gozaran de buen rendimiento volumétrico aspirando á muy baja presión. El eyector de vapor es uno de ellos, y ha servido á Parsons para imaginar la disposición siguiente que representamos en esquema:

En vez de la bomba de vacío seco se dispone un eyector que recibe por a vapor de la caldera y que aspira por b el aire del condensador, y este eyector tiene la propiedad de aspirar un volumen de fluido que en vez de disminuir aumenta cuando la presión disminuye, pudiendo de esta manera realizar vacíos mucho más intensos que con las bombas descritas precedentemente. La fuerza viva del fluido se transforma después en el eyector en trabajo de compresión, y un condensador auxiliar condensa el vapor del eyector á una presión compatible con el buen rendimiento volumétrico de la bomba de aire d del tipo ordinario.

Para no gastar vapor se ha intentado utilizar la tromba de agua que, á más de no tener tampoco espacio muerto, goza de propiedades parecidas á las del eyector en cuanto al rendimiento volumétrico en función de la presión. Además, como veremos más adelante, el trabajo necesario para accionar estas trombas, puede, en determinadas circunstancias, obtenerse gratuitamente.

En esencia, una tromba se compone de un convergente F, fig. 3, en el cual llega el agua con velocidad, y de un divergente ó difusor C, en el cual, como en el eyector, la fuerza viva del fluido se transforma en trabajo de compresión para vencer la presión atmosférica. Entre la extremidad del convergente y el

(1) Véase La Energía Eléctrica, número 22, de 25 de Noviembre de 1909, página 417.
La Energía eléctrica (1909-12-25 00:00:00), página 2

arranque del difusor, la vena líquida arrastra por fricción los gases aspirados por el conductor D.

La tromba puede servir por lo tanto de bomba de vacío seco de un condensador, bien sea de mezcla ó de superficie.

En la práctica la tromba de agua se ha empleado como ejecto-condensador, y una de las formas más conocidas es la que la casa Koerting ha denominado Condensadores por chorro de agua. La figura 4 representa la manera corriente de instalar estos condensadores, y la figura 5 da un corte axial de estos aparatos. El catálogo de la casa Koerting da la siguiente explicación: «El agua (que entra por r., fig. 5) aspira el vapor de escape (que entra por A), detrás del embolo lo condensa y produce así un vacío elevado. La fuerza viva del agua basta por sí para la evacuación de ella y del aire, de modo que la supresión de la bomba hace aumentar el efecto de la condensación de la fuerza que su movimiento exigiría.» Dice además el catálogo que estos condensadores «funcionan sin bomba de aire», concepto totalmente erróneo, por cuanto ya hemos visto que no son otra cosa que bombas de aire (de vacío seco) encargadas para servir al mismo tiempo de condensadores de mezcla. En cuanto al vacío elevado, el mismo catálogo se encarga de decirnos en la página siguiente, al describir la figura 4, que «bajo estas circunstancias (con una caída de agua de lo menos 4 metros) se puede obtener, con la cantidad suficiente de agua fría, hasta un vacío de 45 centímetros de mercurio, siempre que la máquina se encuentre en inmejorable estado de conservación, siendo perfectamente estancas las juntas del cilindro y de los tubos de escape, y que la máquina desarrolle su fuerza normal.»

No dice el catálogo, y es lástima, que debe entenderse por «cantidad suficiente de agua fría», pero e probable que la cantidad no baje de 10 litros por kilogramo de vapor á condensar, y que la frialdad no deba ser menor de 15° C. La temperatura de salida del agua de condensación sería entonces de 30° C, la tensión del vapor saturado 31,5 milímetros de mercurio y el vacío teórico = 760 - 31,5 = 728,5 milímetros, y el coeficiente de perfección

\[
\frac{650}{728,5} = 0,89,
\]

valor del mismo orden que el que hallamos en la página 420 para el condensador ordinario de la máquina de Logelbach que funcionaba, sin embargo, con 34 kilogramos de agua á 19,5° C por kilogramo de vapor condensado.

Respecto á la ganancia de la fuerza necesaria para mover la bomba de aire, el mismo catálogo Koerting demuestra lo contrario en los siguientes términos: «Cuando no se dispone de una caída natural de agua de cuatro
La Energía eléctrica (1909-12-25 00:00:00), página 21

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La Energía eléctrica (1909-12-25 00:00:00), página 22

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La Energía eléctrica (1909-12-25 00:00:00), página 3

metros ó más, se la tiene que elevar por medio de una bomba, para que de este modo llegue al condensador con la presión necesaria.

La imperfección que hemos hecho resaltar era de temer, dada la pequeña superficie de contacto que el agua ofrece al fluido que viene de la máquina y la velocidad insuficiente de la vena líquida en el interior de la tromba.

Además, la presencia de la válvula automática de retención R (fig. 4) delata que son de temer inundaciones en el cilindro de la máquina y los golpes consiguientes.

Por lo demás, la supresión de todos los órganos de movimiento alterno y la ausencia de válvulas que requieran vigilancia y cuidado es una incontestable ventaja desde el punto de vista mecánico.

Maurice Leblanc ha acabado la obra empezada en este sentido.

Su bomba de vacío seco (fig. 6) es una tromba perfeccionada desde dos puntos de vista principales. El primero se refiere á la presión del chorro de agua; esta presión se le comunica al agua en la bomba misma por medio de una rueda de paletas semejantes en un todo á las de las turbinas centrifugas de inyección parcial por el centro, rueda que se acciona desde el exterior por un motor de cualquier clase, haciéndola girar en sentido contrario del que tomaría la rueda funcionando como turbina, es decir, con agua en presión. En estas condiciones y una vez cebado el aparato por medio de un eyector de vapor colocado en el arranque del difusor cónico inferior, la rueda aspira el agua por su centro y la lanza tangencialmente á una velocidad resultante de 40 metros por segundo. Para lograr esta velocidad en una instalación como la de la figura 4, sería menester dejar caer el agua desde 80 metros de altura, y para elevarla previamente al depósito W, habría que gastar muy cerca de 2 caballos por litro elevado, mientras que la bomba Leblanc hace el mismo trabajo con una potencia aplicada de 1,1 á 1,3 caballos por litro de agua aspirada. Desde este primer punto de vista el perfeccionamiento es ya considerable.

Desde el segundo lo es aún mucho más. Leblanc ha logrado que el chorro tangencial de su rueda afecte la forma indicada en la figura 7, es decir, que salga dividido en verdaderas capas sucesivas, tan delgadas como las de una pompa de jabón que al entrar en el difusor hagan el oficio de verdaderos émbolos de forma la más apropiada para envolver el aire entre ellos, y que el volumen de aire envuelto sea mucho mayor que el del agua que lo envuelve, desiderátum que nadie había logrado anteriormente y que reduce la cantidad de agua necesaria para extraer un determinado volumen de aire, en una proporción enorme con relación á la tromba ordinaria.

El núm. de 30 de Abril 1908 de la Zeitschrift für das Gesante Turbinenwesen publicó los siguientes resultados obtenidos con trombas perfeccionadas tipo ordinario Koerting:

Presión del aire aspirado..................... 60 mm de mercurio.
Temperatura del agua.......................... 9°,5
La Energía eléctrica (1909-12-25 00:00:00), página 4

Presión inicial del agua en atmósferas.
Litros de aire arrastrado por cada litro de agua.

    Presión inicial del agua en atmósferas
    Litros de aire arrastrado por cada litro de agua

    0,45
    0,2

    1
    0,4

    2
    0,75

    3
    1

    4
    1,35

En el núm. 18 (1908) del Bulletin de l'Association technique maritime aparecen los siguientes resultados de ensayos hechos con bombas Leblanc de vacío seco construidas por la Société Anonyme Westinghouse del Havre. El aire se dejaba entrar en la bomba por un orificio cuidadosamente calibrado y dispuesto en forma de tubo adicional.

Fig. 7.
Bomba de 30 á 35 HP á 480 revoluciones por minuto:

Temperatura del agua......................... 8°,5 C.
Tensión del vapor............................. 8,5 mm. de mercurio.
Presión barométrica.......................... 760
Vacío teórico................................. 760 - 8,5 = 751,5

    Gasto de agua por segundo.
    Altura de aspiración en metros.
    Potencia absorbida en H.P.
    Diametro en milímetros del orificio de entrada del aire.
    Peso de aire extraído por segundo en gramos.
    Vacio en milímetros de mercurio.
    Volumen de aire aspirado en litros por segundo.
    Litros de aire extraído por litro de agua.

    16
    8,1
    22
    0
    0
    751,5
    0
    0

    27
    6,8
    28
    2
    0,75
    749
    176
    6,5

    35,5
    5,4
    36,5
    4
    3
    742
    176
    4,9

    34
    5,4
    36,5
    6
    6,75
    726
    158
    4,6

Bomba de 15 á 20 HP á 720 revoluciones por minuto:

Temperatura del agua......................... 8°,5 C.
Tensión del vapor............................. 8,5 mm. de mercurio.
Presión barométrica.......................... 760,0
Vacío teórico................................. 760 - 8,5 = 751,5

    Gasto de agua por segundo.
    Altura de aspiración en metros.
    Potencia absorbida en H.P.
    Diametro en milímetros del orificio de entrada del aire.
    Peso de aire extraído por segundo en gramos.
    Vacio en milímetros de mercurio.
    Volumen de aire aspirado en litros por segundo.
    Litros de aire extraído por litro de agua.

    11,5
    8
    11,3
    0
    0
    751,5
    0
    0

    12,4
    7,8
    11,3
    2
    0,75
    746
    74
    6

    16,8
    7,2
    15,7
    4
    3
    728
    75
    4,5

    21
    5,4
    19,6
    6
    6,75
    700
    76
    3,6

    22,5
    4
    20,5
    8
    12
    650
    71
    3,15

Estas cifras son por sí bastante elocuentes y no necesitan comentario.

Hallada la bomba de aire mucho más eficaz que la tromba, como ella desprovista de órganos en movimiento alterno y por ende universal, por cuanto lo mismo puede aplicarse á condensadores de mezcla
La Energía eléctrica (1909-12-25 00:00:00), página 5

que de superficie, Leblanc no ha tenido menos acierto y fortuna en la disposición de su condensador de mezcla que representamos en la figura 8. El vapor entra por la parte superior del condensador en la cámara A, el agua entra en la misma cámara por las toberas provistas de unas guías helicoidales que producen chorros muy divididos para ofrecer al vapor una gran superficie de contacto. La fuerza viva de ambos fluidos se aprovecha para producir en el cono C una primera compresión. Al salir del cono, sucede lo que ya indicamos en el capítulo precedente, es decir, que los fluidos se distribuyen de manera que la presión sea la misma en todos los puntos, el aire se acumula en la parte más fría bajo dicho cono, y el agua se deposita en el cuerpo inferior D, de donde lo extrae una sencilla bomba centrífuga H. La bomba de aire I kl., montada sobre el mismo eje y bajo el mismo carter que la centrifuga, aspira precisamente bajo el cono C en el punto más frío, cuya conveniencia indicamos también en el capítulo que antecede.

Esto hace que el condensador pueda acomodarse á las más severas condiciones de funcionamiento.

El aparato representado en la figura 8 funciona desde hace más de un año en el pozo Lambrecht de las húlleras de Anzin, en el Norte de Francia. Recibe la descarga de cuatro máquinas: una de extracción de 850 caballos y, por lo tanto, de marcha intermitente, otra de un compresor de 150 caballos, otra de un ventilador de 150 caballos, también, y otra de un grupo electrogénico de 90 HP. La capacidad normal del condensador es de 16,200 kilogramos de vapor por hora, pero dadala marcha intermitente de la máquina de extracción, la descarga total varía en proporciones correspondientes á 3,600 á 21,600 kilogramos de vapor por hora, y hay 25 de estas variaciones por hora, durante la descarga máxima veinticinco segundos en cada variación.

El ingeniero Ch. Dantin ha publicado en el Génie Civil, de 17 de Julio último, los siguientes resultados de ensayos contradictorios hechos sobre esta instalación.

    Agua de inyección por segundo en litros.
    Altura de aspiración de la bomba de aire en metros.
    Potencia total en caballos.
    Peso de vapor condensado por hora
    Vacio teórico en milímetros de mercurio.
    Vacio efectivo en milímetros de mercurio.
    Temperatura de salida del agua de inyección.
    Kilos de agua por kilo de vapor.
    Cocficiente de perfección.

    0
    3,80
    26
    0
    760
    760
    11

    1,000

    133
    3,80
    62
    0
    760
    756
    11

    0,995

    133
    6,80
    58
    0
    760
    756
    11

    0,995

    133
    3,80
    62
    9,000
    752
    748
    22
    53
    0,995

    133
    3,80
    62
    15,800
    739
    739
    30
    30,5
    1,000

    80
    3,80
    62
    15,808
    706
    706
    43
    18
    1,000