La Energía eléctrica (1909-05-10 00:00:00), página 10

\[
d_1 = \sqrt{\frac{2I_1 \cdot P \cdot N_1}{\pi p_4}} = 2I_1 \sqrt{\frac{P \cdot l_1 \cdot N_1}{\pi p_4}}
\]
valores todos conocidos.

Si fuese el secundario, el interior se procedería de modo análogo; no habiendo variación en el procedimiento empleado, ni dificultad en su resolución, pues el valor de la intensidad \( I_1 \) es perfectamente conocido, al saberse la energía útil transformada y la relación de transformación en las tensiones, obteniéndose la fórmula \( d_2 = 2I_2 \sqrt{\frac{P \cdot l_2 \cdot N_2}{\pi p_4}} \). Estos valores de los diámetros no son en general los definitivos, pues como el valor de la espira media, se tomó aproximado, habrá que variarlos algo en más ó en menos, hasta que sustituyéndolos en las fórmulas anteriores, corresponda el valor para la pérdida «Joule» que se deseaba.

Hay que tener en cuenta que los diámetros de los hilos obtenidos lo son de hilos desnudos y habrá que aumentarles el espesor de la capa aisladora, que es de 0,5 á 0,7 mm.

Hechos los cálculos se comprobará si las bobinas caben en las piezas de hierro ó si exceden mucho á éstas, debiendo en caso de falta de ajuste, rectificar las dimensiones del hierro y calcular nuevamente las bobinas; comprobación de la densidad (que debe ser de 1 á 1,2 amps. por mm en los arrollamientos); pérdida total y superficie total de enfriamiento, que debe ser de 20 á 30 cm por watt transformados en calor, si el transformador está al aire libre, pudiendo ser de 15 cm por watt si está sumergido.

Según el tipo de los transformadores varían las fórmulas correspondientes á la elevación de temperatura. Así, para los transformadores acorazados: \( t = \frac{200}{\sqrt{\frac{S}{P}}} \) siendo \( S \), la superficie expuesta al aire, y \( P \), la pérdida total en volts.

Conservando las mismas anotaciones para los transformadores de núcleos, \( t = \frac{280}{\sqrt{\frac{S}{P}}} \).

transformadores con ventilación: \( t = \frac{300}{v \cdot \frac{S}{P}} \) siendo \( v \) la velocidad del aire por segundo.

Para estos transformadores, la cantidad de aire necesaria para la refrigeración, tiene un valor medio de \( 9 = \frac{1,60 \times H^4}{4 \cdot 10^3} \) m³ por minuto; siendo \( H^4 \) las pérdidas en volts en el hierro y en el cobre.

La energía necesaria para el ventilador es \( E = \frac{50 \cdot 9 \cdot m}{n} H_P \), siendo \( m \) y \( n \) respectivamente la presión del aire en % y el rendimiento del ventilador.

Para finalizar daremos á continuación algunos coeficientes prácticos.

Superficie de enfriamiento en cm² por volts, para el hierro y cobre en transformadores al aire libre de 20 á 50cm². Derivaciones magnéticas á plena carga en función del flujo total, para bobinas de espiras superpuestas 0,01 = Pérdida en función de la potencia total de 3 á 6 por 100. = Valor medio del factor de potencia en vacío, para los transformadores de circuito magnético cerrado, 0,75 = Potencia perdida en cada arrollamiento en función de la potencia normal de 1 á 4 por 100= Pérdida por histeresis y corrientes «Foucault», en función de la potencia normal de 1 á 4 por 100 = Sección útil del hierro en función de la sección total, de 80 por 100. = Espesor de las planchas de hierro en %, de 0,3 á 0, 6 %. = Diámetro máximo de los hilos, 6 %.

Según el tipo, capacidad y dimensiones, convendrá dentro de las reglas generales, establecer modificaciones para amoldarse á las condiciones que se necesiten, según los casos.

José Gil de León.
Ingeniero de la I. E.