La Energía eléctrica (1907-09-10 00:00:00), página 13

parte superior del depósito, próximo á la superficie del líquido, una plancha metálica en la cual se acumula en pequeñas gotas de agua.

El aceite seco aumenta mucho su resistencia aisladora y rigidez eléctrica, lo cual se demuestra poniendo aceite en un recipiente cilíndrico de cristal, en cuyo fondo se coloca una esfera metálica de 4 milímetros de diámetro, y encima de ésta otra esfera semejante. Si el aceite está exento de humedad se requiere, para obtener una descarga, una tensión más elevada que si la contiene.

El rendimiento de las turbinas de vapor y las máquinas de vapor á pistón.—Después de un gran número de ensayos practicados por monsieur F. Langer, ha deducido interesantes consecuencias respecto al escape libre, á condensación, ya de la utilización del vapor á baja presión, ya del vapor recalentado, etc. Compara las máquinas monocilíndricas con las turbinas de un estado de presión y á las máquinas de dos ó tres cilindros con las de varios estados de presión. También distingue las máquinas que funcionan con vapor saturado y las de vapor recalentado. Para cada máquina indica el mencionado Langer la potencia media y el rendimiento termodinámico.

Las conclusiones á que llega son las siguientes:
Para el funcionamiento á escape libre y con vapor saturado, la máquina de pistón consume aproximadamente un 30 por 100 de vapor menos que la turbina de vapor. Si se recalienta el vapor es aún más notable la ventaja para la máquina de pistón. A escape libre y con recalentamiento, es ésta más económica en un 47 por 100 que la máquina de vapor.

Para las máquinas de pistón de una potencia media de 115 caballos con marcha á condensación y vapor saturado, el rendimiento termodinámico es próximamente del 43 por 100, mientras que en las turbinas de un solo estado es del 46 por 100 para una potencia media de 132 caballos. Los dos tipos de máquinas son equivalentes cuando se emplea el vapor saturado con condensación. En términos generales se puede decir que, en cuanto á las economías de aceite, entrenamiento, vigilancia y lugar ocupado, es más ventajosa la turbina que la máquina de pistón de válvulas, al menos para las potencias inferiores á 300 caballos.

La máquina de pistón á triple expansión alcanza un rendimiento del 63,8 por 100 para una potencia media de 144 caballos, y es del 7 al 8 por 100 superior en rendimiento á la turbina, funcionando ambas con vapor recalentado. Pero, teniendo en cuenta las notables propiedades de la turbina, debe preferirse ésta en la mayor parte de los casos. Para las grandes potencias son las turbinas más económicas que las máquinas de pistón: las turbinas Parsons de 10.000 caballos tienen un rendimiento termodinámico del 74 por 100.

En general, utilizando los vapores de escape, es superior la turbina en un 18 por 100 á la máquina de vapor de pistón á baja presión. Para las potencias inferiores á 300 caballos, es preferible la turbina Laval á los otros tipos. Para las potencias medias hasta 3.000 caballos convienen las turbinas de la A. E. G., ó las Rateau; y para las potencias comprendidas entre 3.000 y 10.000 caballos, las tipo Parsons, que son las que alcanzan un rendimiento termodinámico más elevado.

Resumiendo: para adquirir un elevado rendimiento es ventajoso emplear máquinas de pistón de alta presión y gran potencia.

Coeficiente de recalentamiento de las bobinas.—En el núm. 849 de L'Electricien. M. G. A. Lister estudia esta importante cuestión llegando á las conclusiones siguientes:

1.a La elevación máxima de temperatura de una bobina de inductor, no excede nunca de 2 veces su temperatura media.

2.a Es de gran importancia el efecto de las envueltas de las bobinas sobre su temperatura; estas envueltas deben reducirse á su mínimo espesor, como igualmente el aislamiento del núcleo.

3.a Una bobina grande se calienta más que una pequeña para el mismo número de vatios por centímetro cuadrado.

4.a La propiedad de un núcleo de hierro de disipar el calor difiere muy poco de la de la superficie de una bobina expuesta al aire; por lo tanto, para determinar el coeficiente de calentamiento, se tendrá en cuenta la superficie del núcleo y la de la bobina.

5.a El coeficiente de calentamiento varía de una manera considerable, según la elevación de la temperatura final.

6.a Desde el punto de vista del enfriamiento éste es ligeramente mayor, con una bobina sobre un núcleo metálico.

7.a Se debe asegurar en lo posible el enfriamiento, haciendo pasar una corriente de aire por las conexiones y el lugar en que esta colocada la máquina para aumentar el efecto de la ventilación.

Resumiendo estos ensayos y estos cálculos, M. Lister da algunas cifras que indican aproximadamente el coeficiente de calentamiento de las bobinas para una elevación de una temperatura de 50° C; se refiere á la superficie completa de la bobina.

1.º Al aire libre:
Bobinas de tamaño medio............. 1.500
aisladas con mica.................... 1.650
armadas................................. 1.750 á 2.250
sin armar enrolladas sobre un núcleo metálico............. 1.500

2.º Montadas en la máquina:
Bobinas de tamaño medio............. 1.750
enrolladas sobre un núcleo metálico.......................... 1.550

3.º Máquinas en plena carga:
Máquinas pequeñas bipolares.......... 1.000
Motores protegidos de potencia media... 2.000
semiprotegidos.......................... 2.000
con polos de conmutación.............. 3.000
descubiertos de 50 kilovatios........ 1.250
descubiertos de 500 kilovatios....... 1.500