La Energía eléctrica (1906-02-25 00:00:00), página 8

rrientes wattadas que se envían por las barras producen además de la reacción transversa una reacción directa más ó menos importante. Supongamos que el ángulo \( \delta \) de la figura 13 haya sido corregido ó sea despreciable; en el calaje normal de la excitatriz, las reacciones debidas á las corrientes \( j_d \) y \( j_a \), de ésta tienen la dirección de la figura 16 con relación á la de la f. e. m. inducida de la excitatriz y del campo inductor natural \( \varphi \). Para hacer producir un refuerzo á este campo por la corriente wattada \( j_w \) basta decalar las entradas de las corrientes polifásicas ó el inducido de la excitatriz con relación al alternador de cierto ángulo suplementario E. La corriente produciendo la reacción directa es entonces en lugar de

\[
j_d \cos \text{eno } E + j_a \text{ seno } E = \frac{dM}{dt} \quad (\text{I}_d \cos \text{eno } E + \text{I}_a \text{ seno } E)
\]

llamando á la velocidad de pulsación \( a = \frac{2\pi}{T} \). Se dispone de E y de M, y se puede, escogiéndolos convenientemente, obtener un compoundaje aproximado en determinadas condiciones. La primera condición, que es la de compensar completamente el efecto más importante debido á la corriente dewattada, determina el valor del producto M coseno E; después se determina M por la condición de realizar el voltaje pedido á plena carga en las circunstancias previstas. En todo esto se trata de las corrientes I_a é I_d wattada y dewattada con relación á la f. e. m. del alternador y no con relación á la diferencia de potencial en las bornas; así hay siempre una componente dewattada notable lo mismo en circuito de lámparas. He aquí por qué la corrección de las corrientes dewattadas juega el papel principal.

Hemos supuesto antes que la interposición del transformador daba una corriente secundaria proporcional á la corriente primaria por la constancia del coeficiente de inducción mutua M; pero este coeficiente no es del todo fijo á causa de la variación de permeabilidad del hierro, que es muy sensible entre la carga nula y la plena carga. Se puede ensayar para reducir esta variación, la introducción en el circuito magnético de un notable entre-hierro, pero es en detrimento del rendimiento y de la economía del aparato; precisa un entre-hierro mucho más grande que lo previsto para llegar á un resultado determinado. Otro procedimiento consiste en construir el transformador, con gran número de espiras para que en el circuito secundario, la resistencia y lo mismo la reactancia del inducido de la excitatriz sean despreciables ant la self-inductancia del transformador L_2. Esta siendo proporcional á la permeabilidad, como también á la inducción mutua M, la corriente que es proporcional á su relación no depende más de su permeabilidad. Se tiene en efecto llamando N_1 y N_2 el número de espiras primarias y secundarias, S la sección del núcleo, R la reluctancia del hierro, es decir, del circuito magnético del transformador;

\[
M = \frac{4\pi K N_1 N_2 S}{R} \quad (\text{C. G. S.})
\]
\[
L = \frac{4\pi K' N_2^2 S}{R}
\]

de donde la expresión j como \( \frac{2\pi}{T} = a \) y despreciando la impedimenta de la excitatriz ante la del transformador,

\[
j = \frac{\sigma MI}{aL} = 1 \frac{KN_2}{KN_1} = \frac{N_2}{N_1} \frac{1}{1 + \epsilon}
\]

designando por C un coeficiente de húmidas magnéticas. Se obtiene, pues, la proporcionalidad sensible entre j y confirmando la experiencia este hecho (fig. 17). Estas expresiones