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se empalma al polo positivo del circuito de corriente directa. El soporte del tubo es un aparato movible, montado en el frente del cuadro con muelles encorvados para colgar el tubo. El cuadro lleva, además, todos los terminales necesarios para la conexión del tubo.

El compensador de reactancia está unido directamente al generador de corriente alternativa y recontado: bien en la espalda del cuadro ó en el suelo debajo del cuadro.

Parten de este compensador conductores á un conmutador circular, montado en el frente del cuadro, y por este medio puede variarse el voltaje dentro de los límites del rectificador. Un pivote sale de la reactancia y forma el polo negativo del circuito de corriente directa. El rectificador completo ocupa un espacio de 24×18 pulgadas y lleva tres capacidades de 10, 20 y 30 amperios, pudiendo adaptarse á cualquier voltaje y frecuencia comercial, para la carga de acumuladores.

El medio de regular, medir y utilizar la energía eléctrica para la carga de automóviles eléctricos depende de las condiciones en que trabajan las Centrales: á 110, 220 ó 440 voltios con corriente alternativa ó corriente continua á 110, 220 ó 600 voltios, por ejemplo. Potenciales variables según se utilicen las corrientes para el alumbrado ó para los tranvías eléctricos, y conociendo el número de baterías que deban cargarse al mismo tiempo, el número de elementos por batería, el tipo de acumulador y todas las condiciones á que deben satisfacer los cuadros para el servicio de carga de acumuladores, la General Electric Company tiene construido una serie que en la mayoría de los casos responderá á las necesidades del servicio.

Los reóstatos para la carga se construyen teniendo en cuenta el tipo de acumulador empleado, su régimen de carga, etc., variando las divisiones de las resistencias.

El coste total del equipo completo, es relativamente muy reducido, por lo que creemos ha de interesar grandemente á los propietarios de automóviles eléctricos y á los garages donde se procede á la carga de baterías.

Fig. 3.

Un nuevo interruptor.—La determinación de la conductibilidad por el método de Kohlrausch exige un buen interruptor para obtener resultados satisfactorios. Debe ser tal que su empleo no necesite ninguna vigilancia, y pueda su frecuencia regularse á voluntad. Los interruptores provistos de un resorte de acero, movido por un electroimán, tienen el inconveniente de no responder satisfactoriamente á estas exigencias, entre otra razón, porque el acero es magnético. Konolt ha inventado un interruptor libre de estos inconvenientes, representado esquemáticamente en el adjunto grabado.

Un hilo de paladio, ó de otro metal inatacable, de 15 á 18 centímetros de longitud, se extiende
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ARMADURA

\[
f' = 0,80 \times 2,75 = 2,20 \text{ kgs. por metro}.
\]

Poniendo ocho varillas, deberá pesar cada una \( \frac{2,2}{8} = 0,3 \) kgs. el metro; se tomarán por exceso de 8 mm. diámetro.

Poste de nueve metros de altura y un metro enterrado soportando seis hilos.

Tensión de un hilo: 720 kgs.
Idem de seis hilos: 4,320 kgs.
Presión del viento sobre el poste: \( f'' = 9 \) m. \( \times 200 \times 0,6 \times 0,20 \) m. = 216 kgs.
Momentos de flexión: \( M_0 = 30,240 \) kilógrametros.
Momento total: \( M_0 = M_0' + M_0'' = 30,240 + 972 = 31,212 \) kilógrametros.

ESPESOR DEL REVESTIMIENTO

\[
\frac{31,212}{30} = \frac{\pi}{32} \times \frac{d^4 - d'^4}{d^4}, \quad d' = \sqrt[4]{48,080} = 14 \text{ cm}.
\]

\[
\text{espesor} = \frac{d - d'}{2} = \frac{20 - 14}{2} = 3 \text{ cm}.
\]

ARMADURA

Peso: \( f' = 0,80 \times 3 = 2,40 \) kgs. por metro.
Pueden colocarse ocho varillas de peso \( \frac{2,4}{8} = 0,30 \) kgs., ó por exceso de ocho milímetros.

RESUMEN

Poste de ocho metros (un metro enterrado) y tres hilos.

Espesor del revestimiento: 2,5 centímetros.
Armadura en la base: ocho varillas de siete milímetros de diámetro.
Zapata de 0,40 m. de lado.

Poste de ocho metros y seis hilos.

Espesor del revestimiento: 2,75 centímetros.
Armadura en la base: ocho varillas de ocho milímetros de diámetro.

Poste de 10 metros de altura (1,30 enterrado) y seis hilos.

Espesor del revestimiento: 3 centímetros.
Armadura de la base: ocho varillas de ocho milímetros de diámetro.

En todos se supone que el diámetro de la base del alma de madera es de 0,20 m.

CÁLCULO DE PROFUNDIDAD Á QUE DEBEN ENTERRARSE LOS POSTES

En las peores condiciones, ó sea en terrenos de consistencia casi nula, la profundidad á que debe enterrarse el poste se calcula por la fórmula

\[
h = \sqrt[3]{\frac{2M_0}{d \times 0,0025}}
\]

siendo \( h \) la profundidad en centímetros; \( M_0 \) momento de flexión en kilógrametros, y \( d \) el diámetro en centímetros del poste en la base.

Aplicándola al primer caso de los estudiados, poste de siete metros y tres hilos, se obtiene:

\[
h = \sqrt[3]{\frac{2 \times 15,708}{20 \times 0,0025}} = \sqrt[3]{6283322} = 184 \text{ centímetros}.
\]

Si el poste se uniera á una zapata que le sirviera de base de 0,40 metros de lado, por ejemplo, dicha profundidad se reduce á

\[
h' = \sqrt[3]{\frac{2 \times 15708}{40 \times 0,0025}} = 67,8 \text{ centímetros}.
\]
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va durante un largo tiempo. Para hacer las correcciones que resulten precisas después de esta observación, se hace resbalar el shunt R hacia arriba ó hacia abajo por medio de los tornillos E y D, y como 6,3 mm. de deslizamiento corresponden á una corrección del 10 por 100, se pueden regular tan aproximadamente como se quiera.

Por su construcción, el contador Wrihgt sólo presenta una fuerza contraelectromotriz que no excede de \( \frac{1}{10000} \) de voltio, y como la pérdida de carga es de un voltio en plena carga, se ve que al \( \frac{1}{100} \) de la carga el error debido á la f. c. e. m., no excede del 1 por 100.

Otra ventaja de este contador, es que la circulación se hace por el peso del mercurio y es automática. En efecto la solución pesada formada en el ánodo cae, mientras que la ligera formada en el catódico se eleva; y la gran superficie curva del ánodo facilita el cambio de solución.

La temperatura no ejerce influencia ninguna sobre este contador, porque la compensación de las resistencias se efectúa de modo que disminuye la del electrolito, mientras aumenta la del hilo de cobre para que la suma de ambas permanezca constante cuando aumente la temperatura.

Existen varios modelos de este contador.
De 3 á 5 amperios puede registrarse hasta 250 kilovatios-hora y para 10 amperios llega hasta 1.000 kilovatios-hora.

El contador Wrihgt se puede aplicar también para instalaciones de 3 hilos.

Fig. 2.º.—Esquema del montaje del contador.
Fig. 3.º.—Vista de con- junto.
Fig. 4.º.—Indicador de máxima y contador Wright, combinados.

En este caso debe divirse la instalación en dos circuitos de cargas próximamente iguales. En el extremo del hilo neutro se unen los extremos A de dos resistencias R₁ y R₂ (figura 2.º).

La pila electrolítica con su resistencia compensatriz está unida á los dos extremos C y D de las resistencias.
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La Energía Eléctrica

REVISTA GENERAL DE ELECTRICIDAD Y SUS APLICACIONES

PUBLICACIÓN QUINCENAL ILUSTRADA

SUMARIO
Líneas de transporte sobre postes de cemento armado, por E. Galligo.—La industria eléctrica española en 1905.—Cí- mometro de lectura directa para telegrafía sin hilos, por Sancho López López.—Nuevos ensayos con la lámpara de Tántalo.—Crónica e información: Sucursal de León Ornslein.—Aguas.—Pirómetro eléctrico.—G. Solá Escayola.—Peticiones de la industria metalúrgica.—Cooperativa de alumbrado en Madrid.—Monocarrel—Convocatoria.—Un nuevo contador para corriente alternativa.—Obtención del acero por la vía eléctrica empleando tierra ferruginosa.—Utilización de la electricidad atmosférica.—Lámpara de arco «Reginula».—Camino de hierro monofásico, de ensayo en París.—Nueva enfermedad de los electricistas.—Turbinas de vapor de 7.500 kilovatios.—Telegrafía sin hilos.—La ventilación del Metropolitano de Nueva York.—El teléfono en la escuela.—Una lotería con billetes de tranvía.—Auto-transmisor radiográfico.—Las invenciones nuevas en el Salón del Automóvil-Club de Francia.—Una transmisión eléctrica en un barco.—Pila de larga duración «Fulgur».—La tracción eléctrica en los cañinos de hierro italianos.—Procedimiento para hacer el vacío en la ampolla de las lámparas eléctricas de incandescencia.—«El Mundo Latino».—Libros y revistas.—Ofertas y demandas.

Líneas de transporte sobre postes de cemento armado.

(CONCLUSIÓN)

FLECHA DE LA CATENARIA Y SEPARACIÓN DE POSTES

El cálculo de los postes de cemento armado conduce á la conclusión de que conviene económicamente separar entre sí los postes cuanto permita la resistencia mecánica de los conductores.

La tensión y la flecha de la catenaria que forma el hilo entre cada dos postes, varían en sentido inverso, dentro de ciertos límites; es decir, que aceptando una flecha que nos convenga, se calcula la tensión que sufre el conductor ó reciprocamente, partiendo de una tensión determinada se calcula la flecha; para flechas máximas hasta de 1/3 de la luz, á medida que aumenta la tensión disminuye la flecha.

Las fórmulas que ligan entre sí las flechas, la luz ó separación entre postes y la tensión, son las siguientes:

\[
f = \frac{12p}{8l}; \quad t = \frac{12p}{8f}; \quad \sqrt{\frac{8df}{p}}
\]

en las que representan

\[
l_1: \text{luz en m.} \\
f_1: \text{flecha en id} \\
t_1: \text{tensión en el punto más bajo de la catenaria en kgs.} \\
p_1: \text{peso del m. de conductor en kgs.}
\]

La tensión tiene un límite del que no se puede pasar ni llegar á él y es su carga de ruptura; esta carga es para el cobre 25 kgs. por milímetro cuadrado de sección, de modo que los conductores de las líneas á que se refieren estas notas, se romperán los de la de 16 mm² de sección para una tensión de \(16 \times 25 = 400\) kgs. y los de la de 10 mm² para 250 kgs². En la práctica se suele tomar para tensiones permanentes un quinto de las de rotura, de modo que aceptando tal regla, la línea de 16 mm² no debe someterse á mayor
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ción de que la inducción mutua de los dos circuitos en cuestión sea muy débil. Si se pueden variar la autoinducción L y la capacidad C del segundo circuito, conociendo los valores de estas dos cantidades, la resonancia máxima corresponderá á la relación.

\[
\omega = \frac{2\pi}{T} = \frac{1}{\sqrt{LC}}
\]

siendo \( \frac{1}{T} \) la frecuencia en el circuito primario considerado.

Esta relación simple no subsiste, sin embargo, más que para una inducción mutua suficientemente pequeña. Mr. Fleming llama constante de oscilación del circuito á la cantidad \( \sqrt{LC} \).

Supongamos ahora un circuito que esté formado por una bobina de inducción y un condensador en serie, estando el circuito cerrado sobre sí mismo. Admitamos que una parte de este circuito, constituido por un hilo extendido ó un vástago recto, pueda colocarse cerca de un circuito cualquiera en el que se produzcan oscilaciones. Estas inducirán otras oscilaciones en el primer circuito.

Si disponemos de un medio para hacer variar á la vez la autoinducción y la capacidad del circuito cerrado, se le podrá poner en condiciones que su constante de oscilación \( \sqrt{LC} \) tenga con la frecuencia de las oscilaciones en el circuito primario una relación tal, que

\[
\frac{1}{T} = \frac{1}{2} \pi \sqrt{LC}
\]

y que entre las armaduras del condensador que completa el circuito exista la máxima diferencia de potencial. Esta condición crítica puede comprobarse uniendo á las armaduras del condensador un tubo en el que se haya hecho el vacío.

El aparato en su forma práctica más reciente, está constituido, como indica la figura, por un condensador tubular á frotamiento, formado por dos tubos de latón I y O separados por un tercer tubo de ebonita.

El tubo exterior O puede desplazarse maniobrando un mango k que arrastra un índice P que se mueve á lo largo de una escala dividida SS. Paralelamente á este condensador está montada una bobina de inducción HH formada por un hilo de cobre desnudo arrollado sobre un tubo de ebonita en el cual se ha practicado una ranura en hélice para mantenerlo. El tubo exterior metálico O del condensador está además provisto de una lengüeta l unida á un semicollar K situado sobre la bobina de inducción. El circuito del condensador y de la bobina está completado por una barra de cobre \( L_1, L_2, L_3 \) de sección cuadrada. El aparato lleva, por último, un tubo vacío V fijo á dos pequeños corchetes colocados en las extremidades de los hilos de cobre en conexión respectiva con las armaduras tubulares interior y exterior del condensador.
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mango del instrumento hasta que se obtenga el máximo de brillo en el tubo vacío. Sobre la escala se lee en metros ó en pies la longitud de onda. En general corresponden dos posiciones del mango al máximo y son las dos longitudes de onda emitidas por la antena.

Para medir una onda recibida se arrolla una bobina de algunas espiras alrededor de la larga bobina de inducción del aparato y se la intercala entre la tierra y la antena receptora. El tubo vacío se reemplaza por un detector eléctrico cualquiera, un cohesor ó detector magnético Marconi y se hace funcionar el aparato hasta que se obtenga el efecto máximo indicado por el receptor; la lectura de la escala del cimómetro da en este caso la longitud de las ondas recibidas. Conviene, no sólo en esta aplicación, sino en todas las del cimómetro colocar la barra L2, L3 lo más lejos posible del circuito que se estudie; si se ha alejado demasiado el tubo no se ilumina, pero por tanteos se encontrará siempre una posición en la que el brillo del tubo corresponderá á una indicación muy precisa de la escala.

Sancho López López.

Nuevos ensayos con la lámpara de tántalo.

En el núm. 5.º del corriente año, publicó LA ENERGÍA un estudio sobre la lámpara incandescente de tántalo en el cual se resumían el fundamento de su construcción, propiedades eléctricas de dicho metal, forma más conveniente del filamento y ventajas de la nueva lámpara, lanzada al mercado del mundo por la casa Siemens & Halske. Ensayada ya por algunas centrales de España la lámpara de tántalo, y puesta á la venta en Madrid (1), creemos muy conveniente reproducir las conclusiones deducidas de los detenidos ensayos con ellas llevados á cabo por M. E. Siedek, de Viena, y que publica Zeitschrift für Elektrotechnik en su número del 7 de Mayo, las cuales se han reunido en gráficos que marcan con claridad grande la comparación desde distintos puntos de vista de las lámparas de tántalo con las ordinarias de filamento de carbón.

Las experiencias se refieren á las variaciones de la intensidad luminosa, de la potencia absorbida y del consumo específico en función de la tensión, y han sido hechas con

Fig. 1.

Fig. 2.

lámparas de 110 voltios, tensión para la cual la intensidad luminosa de la lámpara de tántalo es la misma que la correspondiente á la de filamento de carbón, limitándolas á las ten-

(1) Establecimiento de H. Engennaut, Puerta del Sol y Alcalá, 2.
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BOLETÍN DE LA Unión Eléctrica Española.

Año II.        Madrid 10 de Octubre de 1905.        Núm. 19.

Los nuevos presupuestos y nuestra tributación.

La crisis de Junio, tercera de la serie, nos dejó á los productores de electricidad en el mayor anonadamiento.

La reforma llevada á su proyecto de ley de Presupuestos por el Sr. García Alix, era nuestra salvación.
A la vista del puerto, naufragamos.
A la campaña neurótica de más de un año, sucedió el aplanamiento, la sedación, el colapso.
El desmayo se apoderó de nosotros, dudando de nuestras fuerzas para proseguir.
¿Pero se ha de dejar en el arroyo, perdida, abandonada, tanta labor y sacrificio tanto?
De ninguna manera.
Momento oportunísimo el de la presentación de unos nuevos presupuestos, por el Gobierno liberal, hay que volver á la brecha.

LA UNIÓN ELÉCTRICA ESPAÑOLA, las Agrupaciones regionales, los productores todos, estamos en el caso de realizar un esfuerzo más.

La Agrupación aragonesa, secundando la labor de la U. E. E., ha dirigido la siguiente carta al eminente Echegaray:

«Excmo. Sr. D. José Echegaray. Madrid.

Muy respetable maestro y ministro: Huyendo de los dilatorios trámites oficiales, nos dirigimos hoy al hombre eminente y preclaro sabio, conocedor como el que más, de la industria eléctrica.
Desde su fundación, el desconocimiento de esta industria por la parte administrativa, la ha impuesto una tributación absurda. Tan absurda, que el Sr. Osma hubo de reconocerlo, rebajando ¡14 veces la cuota en lo referente á fuerza motriz!
Subsiste todavía el absurdo en lo que á la tributación por alumbrado hace referencia, las Agrupaciones de productores clamaron un día y otro, exponiendo la ninguna relación que guarda la tributación de esta industria con la del gas, y la designación de tipo único, en producción, cuyo precio de venta varía de 20 á 100.
Fruto de estas reclamaciones, fué la enmienda parlamentaria que por este correo acompañamos á V. E., tomada á su cargo por el señor conde de Romanones.
La crisis del gabinete Maura, dió al traste con todas las gestiones.
Proseguidas con el gabinete Azcárraga, el Sr. Castellano tenía preparada la reforma para llevarla al Consejo de Estado, cuando otra nueva crisis nos hizo prolongar más el calvario á los gestores.
El ministerio Villaverde recibió nuevas quejas de los productores, confirmadas por la Dirección de Contribuciones y el personal técnico de la misma, y por esta vez, vimos abierto el camino de redención: el Sr. García Alix llevó la reforma á su proyecto de ley de Presupuestos.
Una tercera crisis nos llevó á la desesperación y al anonadamiento.
Eximio maestro: Después de tanta contrariedad, apenas tenemos esperanza para gestionar nada en este desgraciado país de las crónicas crisis gubernamentales.
Como última esperanza, en nombre de los productores de esta Agrupación, é identificados con los de España entera, á V. E. acudimos.
Oiga la opinión del personal superior y técnico del Ministerio, y por Dios, lleve á su proyecto de ley de Presupuestos, la reforma intentada por el Sr. García Alix, y será llegada la hora de una, de todo punto necesaria, justicia.»
La Energía eléctrica (1905-10-10 00:00:00), página 3

y las tensiones debidas á la presión del viento suponiendo \( t = 60 \) m.

\[
t' = \frac{1^2 p'}{8f} = \frac{60 \times 0.54}{8 \times 0.70} = 343 \text{ kgs. en la línea de } 16 \text{ mm}^2
\]

\[
t' = \frac{1^2 p'}{8f} = \frac{60 \times 0.44}{8 \times 0.70} = 283 \text{ kgs. en la línea de } 10 \text{ mm}^2
\]

Sumando estas tensiones á las debidas al peso propio de los conductores, resultarán

\[
f = t + t' = 90 + 343 = 433 \text{ kgs. en la línea de } 16 \text{ mm}^2
\]
\[
f = t + t' = 51 + 283 = 334 \text{ kgs. en la línea de } 10 \text{ mm}^2
\]

con lo que resultarían unos coeficientes de trabajo respectivamente

\[
R = \frac{433}{16} = 27 \text{ kgs. por mm}^2
\]
\[
R = \frac{334}{10} = 33.4 \text{ kgs. por mm}^2
\]

superiores á la carga de ruptura.

Aplicando las mismas fórmulas que usamos para los postes al calcular la tensión del hilo, llegamos, como no podía menos de suceder, al mismo resultado. En efecto; tenemos:

Peso propio del hilo:

\[
p = 60 \text{ m.} \times 0.14 \text{ kgs.} = 8.4 \text{ kgs. en la línea de } 16 \text{ mm}^2
\]
\[
p = 60 \text{ m.} \times 0.08 = 4.8 \text{ kgs. en la línea de } 10 \text{ mm}^2
\]

Presiones del viento:

\[
p' = 60 \text{ m.} \times 0.6 \times 200 \text{ kgs.} \times 0.0045 \text{ m.} = 32 \text{ kgs. en la línea de } 16 \text{ mm}^2
\]
\[
p' = 60 \text{ m.} \times 0.6 \times 200 \times 0.0037 = 27 \text{ kgs. en la línea de } 10 \text{ mm}^2.
\]
\[
p + p' = 32 + 8.4 = 41 \text{ kgs. en la línea de } 16 \text{ mm}^2
\]
\[
p + p' = 27 + 4.8 = 32 \text{ kgs. en la línea de } 10 \text{ mm}^2
\]

y los valores de la tensión,

\[
T = \frac{Q \times t}{8f} = \frac{(p + p') t}{8f} = \frac{41 \times 6}{8 \times 0.70} = 439 \text{ kgs. en la línea de } 16 \text{ mm}^2
\]
\[
T = \frac{Q \times t}{8f} = \frac{1.920}{5.6} = 339 \text{ kgs. en la línea de } 10 \text{ mm}^2
\]

y los coeficientes de trabajo

\[
R = \frac{439}{16} = 27 \text{ kgs. por mm}^2 \text{ en la línea de } 16 \text{ mm}^2
\]
\[
R = \frac{339}{10} = 33.9 \text{ kgs. por mm}^2 \text{ en la línea de } 10 \text{ mm}^2.
\]

Estas fórmulas dan resultados algo forzados, pero de todos modos no es posible, si se quiere contar con un margen de seguridad aceptable, y no conviene aumentar la flecha emplear ni aún el tramo de 60 m.

Veamos el tramo de 50 m. de luz repitiendo los cálculos:

Primera fórmula:

\[
f = \frac{1^2 p}{8f} = \frac{50^2 \times 0.14}{8 \times 0.60} = \frac{350}{4.8} = 73 \text{ kgs. en la línea de } 16 \text{ mm}^2
\]
\[
p = \frac{1^2 p}{8f} = \frac{50^2 \times 0.08}{4.8} = \frac{200}{4.8} = 42 \text{ kgs. en la línea de } 10 \text{ mm}^2
\]
\[
73/16 = 4.50 \text{ kgs. por mm}^2
\]

y el cobre trabajará á

\[
42/10 = 4.20 \text{ kgs. por mm}^2
\]
La Energía eléctrica (1905-10-10 00:00:00), página 4

Segunda fórmula:

\( \rho = 50 \times 0.14 = 7.0 \) kgs. línea de \( 16 \) mm\(^2\)

\( \rho' = 50 \times 0.08 = 4.0 \) kgs. línea de \( 10 \) mm\(^2\)

\( \rho'' = 50 \times 0.6 \times 200 \times 0.0045 = 27 \) kgs.

\( \rho''' = 50 \times 0.6 \times 200 \times 0.0037 = 22 \) kgs.

\( Q = \rho + \rho' = 27 + 7 = 34 \) kgs. línea de \( 16 \) mm\(^2\)

\( Q = \rho + \rho' = 22 + 4 = 26 \) kgs. línea de \( 10 \) mm\(^2\),

tensiones totales

\[
T = \frac{Q \times l}{8f} = \frac{34 \times 50}{8 \times 0.69} = \frac{1700}{4.8} = 354 \text{ kgs.}
\]

\[
T = \frac{26 \times 50}{4.8} = \frac{1300}{4.8} = 270 \text{ kgs.}
\]

y los coeficientes de trabajo resultan

\[
R = \frac{354}{16} = 23 \text{ kgs. mm}^2 \text{ en la línea de } 16 \text{ mm}^2
\]

\[
R = 220 = 27 \text{ kgs. mm}^2 \text{ en la línea de } 10 \text{ mm}^2
\]

límites ambos entre los que está comprendido el de ruptura 25 kgs. por mm\(^2\).

Tramo de 40 metros:

\( \rho = 40 \times 0.14 = 5.6 \) kgs.

\( \rho' = 40 \times 0.08 = 3.20 \) kgs.

\( \rho'' = 40 \times 0.6 \times 200 \times 0.0045 = 22 \) kgs.

\( \rho''' = 40 \times 0.6 \times 200 \times 0.0037 = 18 \) kgs.

\( \rho + \rho' = 22 + 5.6 = 28 \) kgs. \( = Q \)

\( \rho + \rho' = 13 + 3.2 = 21 \) kgs. \( = Q \)

\[
T = \frac{28 \times 40}{8 \times 0.50} = \frac{1120}{4} = 280 \text{ kgs.}
\]

\[
T = \frac{21 \times 40}{4} = \frac{840}{4} = 210 \text{ kgs.}
\]

\[
R = \frac{280}{16} = 17 \text{ kgs. mm}^2
\]

\[
R = \frac{210}{10} = 21 \text{ kgs.}
\]

menores que la carga de ruptura.

Conviene hacer constar que consideramos la tensión en el punto de unión al aislador igual á la que existe en el más bajo de la catenaria, pues siendo aquélla \( t' = t + pf \) para valores de \( f \) tan pequeños, dicho término es despreciable en la práctica.

En resumen, resulta: que no debe pasarse del tramo de 40 m., si los vientos fuertes no son raros en la región donde se haya de establecer la línea, llegándose, si así no ocurre, hasta los 50 m., y por mucha excepción, á los 60, conviniendo en este último caso forzar la flecha haciéndola algo superior á 0.70 m.

FLECHA NECESARIA PARA QUE LA TENSIÓN NO EXCEDA DE LA CONVENIENTE PARA UNA SEPARACIÓN DETERMINADA DE POSTES

Si se desea no bajar de los 60 m., por ejemplo, en la separación de postes, calcularemos la flecha que se necesita dar al conductor para que la tensión no exceda de un límite prudencial, que puede ser \( 1/6 \) de la carga permanente de ruptura, ó sea \( 1/6 \times 25 = 4 \) kgs. Dicha flecha sería

\[
f = \frac{l^2 \rho}{8f} = \frac{60^2 \times 0.14}{8 \times 16 \times 4} = \frac{504}{502} = 0.98 \text{ m en la línea de } 16 \text{ mm}^2 \text{ de sección}
\]