ferjorosa/bne-hemeroteca-ocr-xix huggingface dataset:
La Energía eléctrica (1904-11-25 00:00:00), página 6

Adoptaremos un talud medio interior \( m_1 = 0,00641 \) por metro y por costado y el talud interior por costado será:

\[
0,00641 \times 39 = 0,24999.
\]

Dando á las diferentes zonas un saliente de \( 0^m,120 \), el radio medio \( \varphi_0 \) (fig. 1.a) de los retallos en la boca será:

\[
\varphi_0 = r_0 + \frac{d}{2} = 1,15 + \frac{0,120}{2} = 1^m,210.
\]

y el radio medio \( \varphi \) de los retallos en la base del fuste:

\[
\varphi = \varphi_0 + m_1 H' = 1^m,210 + 0,00641 \times 39 = 1^m,450.
\]

El volumen \( Q \) del fuste lo hallaremos por la fórmula:

\[
Q = \frac{1}{3} \pi H' [(R^2 + R_0^2 + RR_0) - (\varphi^2 + \varphi_0^2 + \varphi \varphi_0)],
\]

substituyendo los valores (fig. 1.a):

\[
\begin{align*}
R &= 2^m,400 = \text{Radio exterior al pie del fuste;} \\
R_0 &= 1^m,425 = \text{Radio exterior en la boca de la chimenea;} \\
\varphi &= 1^m,460 = \text{Radio medio de los retallos al pie del fuste;} \\
\varphi_0 &= 1^m,210 = \text{Radio medio de los retallos en la boca;} \\
H' &= 39 = \text{Altura total del fuste;}
\end{align*}
\]

y tendremos:

\[
Q = \frac{3 \cdot 142 \times 39}{3} \left[ (2,40^2 + 1,425^2 + 2,40 \times 1,425) - (1,46^2 + 1,21^2 + 1,46 \times 1,21) \right] = 238,93 \ \text{m}^3
\]

\[
Q = 239 \ \text{metros cúbicos}.
\]

ESTABILIDAD DE LA CHIMENEA.—Para que una chimenea de ladrillos, como la de que tratamos, tenga estabilidad asegurada, debe satisfacer á las dos condiciones siguientes:

1.a Tener bastante masa en la mampostería para resistir al empuje del viento que tiende á volcarla.

2.a Tener en cada hilada bastante superficie para que los ladrillos y el mortero no se aplasten por la acción combinada del peso propio de la obra y el empuje del viento.

Estas condiciones deben satisfacerse no sólo para la altura total, sino también para una porción cualquiera de la chimenea.

Consideremos una porción AA' DD' de chimenea de altura cualquiera OY = H' á partir de la boca (fig. 1.a).

Llamemos:

\[
\begin{align*}
R_0 &= OA \ \text{al radio exterior en la boca;} \\
r_0 &= OA \ \text{al radio interior en la boca;} \\
R &= YD \ \text{al radio exterior en la base considerada;} \\
r &= Yd \ \text{al radio interior en la misma base.}
\end{align*}
\]

El viento ejerce su acción sobre una superficie cónica truncada proyectada verticalmente en el trapecio AA' DD' de altura H'.

Llamando \( p \) la presión horizontal en kilogramos, producida por el viento sobre cada metro cuadrado de proyección, la fuerza F tendrá por valor:

\[
F = p (R_0 + R) H'
\]
La Energía eléctrica (1904-11-25 00:00:00), página 7

Esta fuerza obra sobre el centro de gravedad G del trapecio, y puede representarse en magnitud y dirección por una horizontal como la GF (fig. 1.).

Si la sección de la chimenea fuese cuadrada, la presión \( p \) sería de 270 kilogramos por metro cuadrado; si fuese exagonal, la presión sería de 203 kilogramos; siendo octogonal, á 176, y siendo circular, como en nuestro caso, la presión del viento:

\[
p = 135 \text{ kg. por metro cuadrado}.
\]

La distancia GY = l del centro de gravedad del trapecio á la base es:

\[
l = \frac{R + 2R_0}{3(R + R_0)} \times H'
\]

El momento \( \mu \) de la acción del viento es:

\[
\mu = Fl = \frac{pH'^2}{3}(R + 2R_0).
\]

Llamando P al peso de la mampostería para la porción de chimenea considerada que tiene por altura OY = H', como este peso obra en dirección vertical, lo representaremos por la recta GN (fig. 1.).

Las dos fuerzas F y P tendrán una resultante GR', que corta la base DD' en un punto X, cuya distancia YX al eje vertical de la chimenea llamaremos x.

Cuanto menor sea x, mayor será la estabilidad.

Para hallar la distancia x, igualaremos los momentos de las dos fuerzas P y F, y tendremos:

\[
Px = Fl
\]

\[
x = \frac{Fl}{P}
\]

y substituyendo los valores (1) y (2) de F y l:

\[
x = \frac{pH'^2}{3P}(2R_0 + R)
\]

A la relación \( \frac{R}{x} \) se la llama coeficiente de estabilidad, y su valor ha de ser, por lo menos, igual á 2 para que la chimenea sea estable; pero se procura dar á la obra las dimensiones convenientes para que resulte mayor que 2.

En nuestro caso, para el fuste completo, el valor de x (contando con que el peso del fuste es P = 1800 Q ó 430200 kilogramos) será, substituyendo valores en la fórmula (4'):

\[
x = \frac{135 \times 39^2}{3 \times 430200} \times (2 \times 1,425 + 2,40) = 0,835 \text{ metros}
\]

y

\[
\frac{R}{x} = \frac{2,40}{0,835} = 2,87.
\]

Aunque después calcularemos los coeficientes de trabajo á la compresión y á la tracción en la base de cada una de las zonas, es conveniente, antes de pasar adelante, calcularlos para los puntos D y D' de la base del fuste.

Consideraremos el fuste completo como un sólido empotrado en su base y sometido á la acción de las fuerzas P y F antes definidas.

Podemos aplicar la fórmula general de la flexión plana:

\[
S = \frac{\mu}{I} \pm \frac{P}{w}
\]

En la que:
S = Fuerza elástica, por unidad de superficie, en un punto de la sección plana situado á la distancia v del eje vertical del sólido;
\( \mu \) = Momento de flexión producido por la acción del viento;
\( \Omega = \pi (R^2 + r^2) \) = Sección plana anular de la base de empotramiento;
\( I = \frac{1}{12} \Omega (R^2 + r^2) \) = Momento de inercia de la misma sección;
P = 430200 kg., = Peso del fuste de la chimenea.
La Energía eléctrica (1904-11-25 00:00:00), página 8

Para el punto D' en que \( v = + R \) (fig. 1.), el esfuerzo de compresión \( E_1 \) es máximo, y como según las fórmulas (3) y (3')

\[
p = F_1 = P_x;
\]

sustituyendo en la fórmula general (5) tendremos:

\[
S = E_1 = \frac{P}{\Omega} \left( 1 + \frac{4Rx}{R^2 + r^2} \right)
\] (6)

Del mismo modo para el punto D en que \( v = - R \), el esfuerzo \( E_2 \) es mínimo y tiene un valor:

\[
E_2 = \frac{P}{\Omega} \left( 1 - \frac{4Rx}{R^2 + r^2} \right)
\] (7)

Así, pues, el esfuerzo de compresión en el punto D', lo hallaremos sustituyendo los valores:

\[
P = 430200 \text{ kg}; \Omega = 10,84 \text{ m}^2; R = 2,40; r = 1,52 \text{ y } x = 0,835
\]

en la fórmula (6), la que nos dará:

\[
E_1 = \frac{430200}{10,84} \left( 1 + \frac{4 \times 2,4 \times 0,835}{5,76 + 2,3^2} \right) = 79166,7 \text{ por metro cuadrado},
\]

y, con los mismos valores, el esfuerzo mínimo en el punto D será:

\[
E_2 = \frac{430200}{10,84} \left( 1 - \frac{4 \times 2,4 \times 0,835}{5,76 + 2,3^2} \right) = 266 \text{ kg por metro cuadrado},
\]

ó también:

\[
E_1 = 7,91 \text{ por centímetro cuadrado}.
\]

y

\[
E_2 = 0,0266
\]

Siendo menores estos coeficientes de trabajo que los admitidos para la mampostería de ladrillo con cemento, podemos adoptar las dimensiones de la chimenea como las hemos supuesto, con seguridad que resistirá á la acción combinada del peso y del viento en lo referente al fuste.

PEDESTAL Y CIMENTACIÓN.—Al pedestal y á la cimentación les hemos dado la forma y dimensiones indicadas en la fig. 2.

La mampostería es también de ladrillos con mortero de cemento.

No debe exceder de 4 á 5 kilogramos el esfuerzo de compresión en el punto de la base de la cimentación más distante de la línea neutra, aplicando la teoría del núcleo central.

El peso del pedestal y cimentación, á razón de 1800 kilogramos por metro cúbico de mampostería, será:

El del pedestal:

\[
P'' = \left( \frac{5,43^2 - 2,80^2}{4} \right) \times 3,142 \times 7 \times 1800 = 214200 \text{ kilogramos}.
\]

El de la cimentación:

\[
P''' = [(28,27 + 34,52 + 41,28 + 48,76 + 56,74) - (24,64 + 7,86)] \times 1800 = 318626 \text{ kilogramos}.
\]

La distancia \( x' \) del punto de aplicación de la fuerza \( P'' + P''' \) al eje vertical de la chimenea en el plano de la base de la cimentación será:

\[
x' = \frac{P'}{P'' + P''' + P'''} = 0,835 \times \frac{430200}{953126} = 0,372 \text{ metros}.
\]

El radio del núcleo central de la sección circular llena, por la que descansa la cimentación sobre el terreno, es:

\[
r' = \frac{R}{4} = \frac{4,25}{4} = 1,063 \text{ metros}.
\]
La Energía eléctrica (1904-11-25 00:00:00), página 9

Como el valor de \( x' \) es menor que el de \( r' \), el centro de presión está fuera de la circunferencia que limita el núcleo central y la línea neutra; por consiguiente, está situada fuera de la circunferencia exterior de la base de cimentación, y no es tangente á dicha circunferencia.

La abscisa \( x_1 \) de la línea neutra la hallaremos por la fórmula:

\[
x' + x_1 = \frac{5}{4} \frac{x^2}{x}
\]

sustituyendo los valores conocidos y despejando \( x_1 \), lo que nos dará:

\[
0,372 + x_1 = \frac{5}{4} \frac{x_1^2}{x_1}
\]

y

\[
x_1 = -\frac{0,372}{2} + \sqrt{\left(\frac{0,372}{2}\right)^2 + \frac{5}{4} \times 4,25^2} = 4,566.
\]

Llamando \( p_0 \) la presión por metro cuadrado en el punto de la circunferencia de la base de cimentación más próximo á la línea neutra, y \( p_1 \) la presión por metro cuadrado en el punto de la misma circunferencia más distante de la misma línea neutra, sabemos que es cierta la relación:

\[
p_0 + p_1 = \frac{2P}{\pi (R^2 - r^2)}.
\] (8)

Si substituimos en esta fórmula los valores:
\( P = 963126 \) kg. = Peso total del fuste, pedestal y cimentación;
\( R = 4,25 \) metros = Radio de la circunferencia de la base de la cimentación, y
\( r = 1,40 \) metros = Radio interior de la cimentación (fig. 2.a),
tendremos:

\[
p_0 + p_1 = \frac{2 \times 963126}{3,142 (4,25^2 - 1,40^2)} = 38679 \text{ kilogramos}.
\]

Como además se verifica también que:

\[
\frac{p_0}{p_1} = \frac{x_1 - R}{x_1 + R} = \frac{4,566 - 4,25}{4,566 + 4,25} = 0,03584,
\]

hallaremos fácilmente que el valor de la presión \( p_0 \) en el punto de la circunferencia de la base más distante de la línea neutra es:

\[
p_1 = \frac{38679}{1 + 0,03584} = 36761,4 \text{ kilogramos por metro cuadrado},
\]
ó
\( 3,6761 \) kilogramos por centímetro cuadrado.

Siendo este coeficiente de trabajo menor del admitido para carga de seguridad, podemos adoptar el pedestal y cimentación con las dimensiones indicadas en la fig. 2.a.

ESTABILIDAD DE LAS DIVERSAS ZONAS DE LA CHIMENEA BAJO LA ACCIÓN DEL VIENTO.—Aunque, según acabamos de ver, la chimenea, en conjunto, resiste con exceso la acción del viento más fuerte, conviene hallar la estabilidad de cada una de las zonas en que puede suponerse dividida la chimenea y comprobar que en ninguna sección los coeficientes de trabajo exceden de los que hemos fijado como máximos:

10 kg. por centímetro cuadrado para la compresión.
tracción ó extensión.
La Energía eléctrica (1905-01-10 00:00:00), página 1

LA ENERGIA ELÉCTRICA

REVISTA GENERAL DE Electricidad y sus aplicaciones

AÑO DE 1905

Redacción y Administración
Plaza de Isabel II, número 5.—MADRID.
1905
La Energía eléctrica (1905-01-10 00:00:00), página 10

en aceite; pero difiere de este último en que la disposición para accionarlo no es automática; pudiendo montarse en el cuadro ó para como los anteriores tipos.

Los disyuntores automáticos de ruptura en aceite son también de tipos diferentes, limitándose á describir el B (fig. 3) para tensiones de 3.300 á 22.000 voltios, bi, tri ó tetrapolar, de una sola dirección y de ruptura doble.

La capacidad máxima es de 5.000 kilovatios monofásicos, 10.000 kilovatios bifásicos ó 8.500 kilovatios trifásicos.

Todas las partes metálicas desnudas de este aparato están sumergidas en aceite, siendo imposible que permanezca cerrado cuando en la línea existe un corto-circuito.

La pesantez mantiene el disyuntor abierto después de ser puesto en marcha. Puede montarse este disyuntor en los cuadros de distribución; pero cuando se trate de cortar más de 4.000 kilovatios, es preferible montarlo independiente.

En el montaje sobre el cuadro, la palanca de maniobra y el mecanismo de funcionamiento automático están colocados en la parte exterior, y los demás órganos interiormente.

Los depósitos de aceite, guarnecidos interiormente de una capa aisladora, reducen la cantidad de aceite, previenen la formación de arcos á través del líquido y permiten el libre juego de las piezas móviles; y como son además independientes, pueden fácilmente reemplazarse sin tocar á los otros. A cada polo corresponde un depósito de aceite, en el que se sumergen las partes metálicas desnudas.

Este disyuntor funciona para una serie de valores de la corriente de un 70 á 150 por 100 de la normal: fijándose el punto de funcionamiento por medio de un tornillo de reglaje, situado en la parte inferior del electro. Este es accionado por la corriente secundaria de un transformador serie, intercalado en el circuito principal, evitándose con esta combinación la presencia de una corriente de alta tensión en la parte anterior del cuadro.

La disposición de seguridad á que antes nos hemos referido y que imposibilita en absoluto que permanezca cerrado el disyuntor cuando en una fase de la línea existe un exceso de carga ó un corto circuito, se obtiene el tipo que describimos, mediante dos palancas que resbalan, una en el interior de la otra. A la palanca exterior va unida la palanca de maniobra, y la palanca interior está unida al mecanismo de disyunción.

Fig. 3.a—Vista anterior y posterior de un disyuntor automático tipo B tripolar de una sola dirección y de ruptura doble.
La Energía eléctrica (1905-01-10 00:00:00), página 12

plo, todo ello no basta para abstenerse de recurrir á detestables combinaciones que hacen bajar el rendimiento en proporciones deplorables.

Con la nueva máquina eléctrica transmisora de movimiento, se consigue el resultado ideal en la modificación de velocidades, por lo que está llamada á prestar grandes servicios en varias aplicaciones de la mecánica, y especialmente en la locomoción moderna.

En toda máquina eléctrica basada en la inducción, se pueden distinguir dos elementos esenciales: el inductor y el inducido. En la máquina elemental, el inductor consiste sencillamente en un imán permanente, y el inducido en un cuerpo conductor de electricidad cualquiera; pero en la construcción corriente, son ambos conductores eléctricos aislados, montados sobre órganos compuestos generalmente de una parte de hierro en forma á concentrar y conducir el flujo de fuerza para obtener un campo magnético utilizable.

Para transformar con estas máquinas el trabajo mecánico en energía eléctrica, debe producirse por un movimiento mecánico, una variación de flujo de fuerza magnética sobre el elemento inducido. Se consigue esto en la práctica, aplicando el movimiento á uno de los elementos ó á una pieza de hierro que forma parte del inductor y que produce la variación de flujo de fuerza indispensable sobre el elemento inducido.

Se sabe que cuando una máquina eléctrica funciona como generadora, exige tanta más potencia mecánica cuanto se disponga de más energía eléctrica, sencillamente porque ésta es una transformación de aquélla, y se dice que toda variación de flujo de fuerza magnética, abarcado por un circuito, produce una corriente inducida de tal sentido que tiende á oponerse al movimiento.

Expuestos estos antecedentes, examinemos la disposición y funcionamiento de las nuevas máquinas eléctricas transmisoras de movimiento con variación de velocidades que están basadas en el mismo principio.

Primer modelo.—La fig. 1.ª representa un modelo de ensayo de corriente continua.

Fig. 1.ª

El órgano A, que lleva el elemento inductor, y el B, sobre el que está devanado el inducido, van montados sobre los ejes independientes p y p' soportados por los cojinetes r, q y q' r' y sobre los que van acunadas las poleas s y s' para el caso en que se adopte la correa como medio de transmisión.

La fig. 2 es el esquema de la instalación de la máquina. Designamos por A el sistema
La Energía eléctrica (1905-01-10 00:00:00), página 14

igualdad de las demás condiciones, los transformadores de aceite tienen un rendimiento mucho mayor, y al mismo tiempo una caída de tensión más reducida que la de los transformadores secos. Además, como no puede llegar el aire á los carretes, quedan éstos protegidos contra oxidaciones, roturas y otras influencias perniciosas del ambiente; permitiendo, en cambio, una elevación de temperatura bastante mayor que la admisible en los transformadores secos. La elevación de temperatura se efectúa en los transformadores de aceite muy despacio, á causa de la extraordinaria capacidad de absorción del calor que tiene el aceite, según se puede ver en las curvas (fig. 1.a). Todas estas cualidades hacen menos sensible el transformador á las sobrecargas, aunque sean de mayor duración.

El aceite ofrece también la ventaja de que neutraliza los efectos de roturas de poca importancia, como las causadas, por ejemplo, por extratensiones, descargas atmosféricas, etcétera. Esta neutralización se verifica en el mismo momento de la rotura y hace imposibles quemaduras de gran extensión en las materias aisladoras, evitando, por lo tanto, cortos circuitos ó averías mayores en el aislamiento. En transformadores secos, al producirse una rotura semejante, la corriente pasaría por la avería, ocasionando, por lo tanto, la destrucción completa del transformador.

La A. E. G. ofrece con sus tipos ADO, BDO y CDO, una completa serie de transformadores de corriente trifásica hasta de 70 kilovatios.

Se han tenido en cuenta por la A. E. G., al construir aquellos tipos, todas las experiencias hechas en el transcurso de los años,

Fig. 1.a
La Energía eléctrica (1905-01-10 00:00:00), página 15

en cuanto se refiere á construcción y servicio, de modo que, habiéndose examinado detenidamente todos los detalles, creando nuevos métodos y aparatos para la fabricación y pruebas, bien puede decirse que los transformadores que nos ocupan llenan todas las condiciones que se pueden exigir y son un modelo en su clase.

La fig. 2.ª representa una instalación para probar las bobinas, antes de su colocación, contra cortos circuitos.

Construcción. Núcleos.
—Todos estos transformadores están construidos según el tipo llamado «transformadores de núcleos», de tal manera que los tres núcleos están en el mismo plano. Esta disposición, que está patentada por la A. E. G., se ha acreditado en el transcurso de los años por su sencillez, buena ventilación y facilidad de acceso.

Los núcleos están construidos con palastros delgados, en una de cuyas superficies se ha pegado un papel. Los palastros están fabricados especialmente para este objeto y se distinguen por su reducida pérdida por histeresis. El núcleo se comprime con muy pocos pernos de sujeción y reducidas armaduras de hierro fundido, de modo que las pérdidas por corrientes «Foucault», en las partes de sujeción y en las armaduras, quedan reducidas hasta el último límite. Las repetidas pruebas que especialmente para este objeto se han hecho, han confirmado que, efectivamente, las pérdidas son originadas exclusivamente por el hierro magnético, pues las armaduras no han ocasionado absolutamente ninguna pérdida.

En los antiguos transformadores de la A. E. G. se había puesto la parte que sirve como cierre magnético, y que bien puede llamarse «Yugo», al tope con los núcleos, mientras que en las construcciones modernas se coloca esta pieza con los palastros entrelazados, después de haber puesto los carretes sobre los núcleos.

Este procedimiento ofrece las ventajas siguientes:
1) La pérdida de la marcha en vacío se reduce al mínimo.
2) Se evita el «roncar».
3) Las pérdidas llamadas adicionales se reducen considerablemente.

Además, permite esta construcción efectuar reparaciones eventuales en muy poco tiempo, porque no hay que levantar piezas pesadas, lo cual generalmente exige el empleo de trócolas; en caso de desmontaje del transformador basta quitar los pernos de sujeción y separar los distintos palastros, después de haber sacado el transformador de su caja.

La recomposición se efectúa también facilísimamente, porque los codillos de cada segundo paquete de palastros están cortados.

La armadura de hierro fundido que mencionamos más arriba, se compone de una pieza
La Energía eléctrica (1905-01-10 00:00:00), página 2

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    Media plana
    250

    270

    Un tercio de plana
    170

    150

    Un cuarto de plana
    150

    100

    Un octavo de plana
    80

    60

LOS PRECIOS EN EL EXTRANJERO SON EN FRANCOS
La Energía eléctrica (1905-01-10 00:00:00), página 26

SECCIÓN ADMINISTRATIVA

Conforme á lo acordado por el Directorio en Junta celebrada el 6 de Diciembre próximo pasado, á propuesta de la Comisión nombrada para el examen de cuentas, á continuación se da noticia de las mismas hasta fin de 1904, aprobadas en dicha Junta:

Cuenta general de ingresos y egresos hasta 31 de Diciembre de 1904.

    1904
    DEBE
    1904
    HABER

    Meses.
    Días
    Pesetas.
    Meses.
    Días
    Pesetas.

    Noviembre
    5
    A Agrupaciones Regionales.—Agrupación Asturiana, su cheque recibido núm. 1.

    645,00
    8
    Pagado á la Energía s/c de lo atrasado.
    645,00

    8
    Idem id., Aragonesa id., núm. 2.

    1.194,00

    Idem id., suministro Octubre.
    175,50

    29
    Idem id., Riojana id., núm. 3.

    207,00

    Idem A. Marzo, s/factura de imprenta, id.
    92,50

    Idem id., Barcelona id., núm. 4.

    746,66
    30
    Idem Ernesto Catalá, id. papel, id.
    32,00

    7
    Idem id., Levantina id., núm. 5.

    502,00

    Idem A. Marzo, id. Noviembre.
    91,00

    Idem id., Gallega id., núm. 6.

    500,00

    Idem Ernesto Catalá, id. id.
    35,50

    21
    Idem id.; Castilla la Nueva iden núm. 7.

    500,00

    Idem Reglamentos Francia de Legislación eléctrica.
    5,75

    Idem nómina personal.
    410,00

    Idem Gaceta corriente mes.
    2,75

    Idem Eduardo Mier, á cuenta informe contadores.
    5,00

    Idem José María Madariaga, id.
    250,00

    Idem Francisco de P. Rojas.
    250,00

    Idem Energía eléctrica de lo atrasado.
    500,00

    Idem A. Marzo, s/factura Diciembre.
    86,00

    Idem Ernesto Catalá, id. id.
    35,50

    Idem nómina personal.
    410,00

    Idem gastos correo.
    13,50

    Idem Gaceta corriente mes.
    5,00

    Efectivo existente en Caja.
    997,66

    4.292,66

Balance general practicado en 31 de Diciembre de 1904.

    ACTIVO
    Pesetas.
    PASIVO
    Pesetas.

    <b>Deudores y acreedores:</b>Antonio Marzo, sus facturas imprenta.Ernesto Catalá, id. id. papel.
    1.146,00675,30
    <b>Capital:</b>Importe del dividendo acordado en Junta del 5 de Noviembre publicado en el Boletín del 25 del mismo mes.Importe del dividendo mayor que corresponde á Castilla la Nueva por error de suma.
    1.821,3013.975,002,15

    Gastos generales:Correo.Suscripciones Gaceta.Nóminas personal.Informes técnicos (á cuenta).Energía eléctrica (suplidos).Gastos escritorio.
    123,0030,00825,75750,00281,6045,50
    <b>Deudores y acreedores:</b>La Energía eléctrica; saldo á su favor.
    14.559,30

    Agrupaciones regionales:Agrupación Levantina.Idem Gerona.Idem Castilla la Nueva.Idem Gallega.Idem Andalucía.
    1.082,0060,005.194,15762,00535,342.051,00

    Caja:
    9.684,49

    Efectivo en la misma
    997,66

    14.559,30

Madrid 31 de Diciembre de 1904.—El Presidente, Marqués de Camarines.—El Secretario general, José García Benítez.—Aprobado por el Directorio en las reuniones que dispone el Reglamento, celebradas los días 5 de Diciembre y siguientes.—El Secretario general, J. G. Benítez.