La Energía eléctrica (1901-11-25 00:00:00), página 18

que esto mismo resuelve al público la duda, que ya ha dado origen á bastantes accidentes, respecto al sentido de la marcha del vehículo.

Contra el inconveniente que á este sistema de salvavidas puede achacarse respecto al polvo que ha de levantar en su marcha, conviene hacer constar que, además de que el ramaje no necesita ir rozando el suelo, estando provistos todos los tranvías de él, llegaría un momento en que la entrevía estaría completamente limpia y no habría polvo, y respecto á lo poco estético y voluminoso que resulta su aspecto, hay que tener en cuenta que esto, como todo, sería cuestión de costumbre.

CARLOS GONZÁLEZ.

NOTA. El autor de este modesto proyecto no pretende que la víctima de accidente salga de éste sin la menor lesión; sólo aspira á salvarle la vida, aunque á costa de unas cuantas erosiones, más ó menos importantes, según las circunstancias, un susto mayúsculo y el traje destrozado.

CALCULO DE LOS POSTES DE LOS TRANVIAS ELECTRICOS

(CONTINUACIÓN)

IV

Si en lugar de sostener el conductor el hilo soporte se apoyase aquél en un brazo del poste, como representa la figura 4., que es el tipo de poste empleado por la Compañía belga de tranvías de Madrid, adquirido á la casa Samford, de esta corte, se determinarían las condiciones de resistencia como en el caso anterior, sin más que substituir el peso del hilo y la presión sobre él, del viento por la ejercida sobre dicho brazo y el peso propio de éste.

Para calcular la sección del brazo soporte del conductor, se le considera como pieza empotrada en un extremo (en el poste) y cargada en el otro con un peso igual al del tramo del conductor más la presión del viento sobre él, ó sean 35 kg. + 60 en el ejemplo anterior. Si suponemos su longitud = 1 m. el momento máximo de flexión será \( M_0 = P l = 95 \text{ kg.} \times 1 \text{ m.} = 95 \) kilogrametros (prescindiendo de la flexión producida por su propio peso). Dándole la sección tubular y diámetro exterior 6 centímetros, la presión del viento será \( 0,6 \times 200 \text{ kg.} \times 0,06 \text{ m.} = 7,20 \) kilogramos y su momento de flexión \( M_0 = 7,20 \times 0,50 \text{ m.} = 3,70 \) kilogrametros.

El momento máximo total de flexión será por lo tanto \( M_0 = M_1 + M_2 = 95 + 3,70 = 98,70 \) ó sean 100 kilogrametros en números redondos, deduciéndose el valor del diámetro interior y por lo tanto del espesor de la ecuación \( \frac{M_0}{R} = \frac{I}{v} = \frac{\pi}{32} \times \frac{d^4 - d_1^4}{d} \), que se transforma substituyendo valores, dividiendo por 3,14 y aceptando un coeficiente de trabajo R de 10 kg. por mm², ó sean 1000 por cm², (en lo que no hay inconveniente, toda vez que la presión del viento admitida no actuará más que en circunstancias extraordinarias) en \( \frac{100}{1000} = \frac{1}{10} \times \frac{6^4 - d_1^4}{6} \) de donde se deduce haciendo las operaciones indicadas \( d = \sqrt{\frac{4}{1290}} = 5,7 \) mms. de modo que el espesor teórico será 60 mm. — 57 = 3 milímetros.

Aumentando la longitud del brazo, es decir, la distancia del conductor al poste ó el peso P, crece el momento de flexión, y por lo tanto el espesor del tubo, y la reacción en el empotramiento (punto de unión al poste), que tiene por valor \( Q = P + \frac{Pl}{b} \) siendo b la longitud de pieza empotrada en la columna ó poste, y como además este empotramiento es imperfecto, cuando l pasa de 0,50 m. ó cuando el peso P es grande, por fijarse dos ó más conductores al mismo brazo, caso muy frecuente, se coloca un tornapunta que sirve de motivo de decoración y disminuye la longitud del brazo para los cálculos, ó bien se emplean uno ó dos tirantes constituidos