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formación en línea, se multiplica simplemente el tanto por ciento de impactos que corresponde al rectángulo envolvente de la primera fila, \( K \), por la relación entre los espacios llenos y huecos de dicho rectángulo, relación cuyo valor resulta ser igual á 0,4, estando los hombres de pie, por admitirse que la superficie vulnerable de cada uno de éstos en dicha actitud es equivalente á la de un rectángulo de 1,60 metros de altura y 0,26 metros de ancho, y que cada hombre ocupa en la fila un frente de 0,65 metros.

No se tiene para nada en cuenta, como vemos, la oblicuidad de los planos de las distintas trayectorias del haz; se parte del hecho, no cierto, de que todos esos planos son normales al frente del blanco, y por eso se supone que todos los proyectiles que pasen por entre los hombres de la primera fila pasarán también por los huecos de la segunda. Lo cual no es verdad.

En el mismo error se incurre al calcular los efectos probables del fuego sobre la columna de á cuatro.

Pero examinemos la fórmula que sirve para hallar la vulnerabilidad de la columna de compañía. Véase cómo se llega á obtener esta fórmula: «Supongamos—dice el comandante Ruiz Fornells (que fué quien dió á conocer entre nosotros las fórmulas en cuestión) en su folleto Determinación de la vulnerabilidad de las formaciones, que acaba de publicar—que la distancia entre las secciones sea de ocho pasos, ó lo que es lo mismo, de 5,20 metros; para un total de 180 hombres, cada sección tendrá un frente de de \( 30 \times 0,65 = 19,50 \) m.»

«Sea K, como antes (cuando habla de la formación en línea), el tanto por ciento del rectángulo envolvente de la primera fila de la primera sección; la vulnerabilidad de ésta será:

\[
K \times \frac{30 \times 0,26}{30 \times 0,65} = K \times 0,4.
\]

«La diferencia \( K - K \times 0,4 = K \times 0,6 \), será el tanto por ciento de impactos que pasarán por los huecos de la primera sección e irán á parar á la segunda, donde se aprovecharán en la misma relación de las superficies vulnerable y envolvente de ella, es decir, que esta segunda sección sólo aprovechará:

\[
K \times 0,6 \times \frac{30 \times 0,26}{30 \times 0,65} = K \times 0,6 \times 0,4 = K \times 0,24.
\]
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Esto no es exacto. Primeramente, aun admitiendo que todas las balas que pasen por los huecos de la primera fila hayan de pasar también precisamente por los huecos de la segunda, no todos esos proyectiles llegarán á la segunda sección. Pues supongamos que la distancia á que se hace fuego es de 2.000 metros; el valor de la tangente del ángulo de caída de la bala disparada hoy por nuestro fusil, á esa distancia, es 0,187. Luego \( ab \) (Fig. 16) será igual á \( 5,20 \times 0,187 = 0,97 \) m. Es decir, que en

Fig. 16.

este caso la mayor parte de las balas que pasen entre los hombres de la primera sección, no pueden alcanzar á los de la segunda, como no sea de rebote.

Pero aunque llegasen todas, esto es, que su número fuera realmente \( K \times 0,6 \), ¿se puede admitir que el de las que se aprovecharán será ese mismo número multiplicado por la relación entre los espacios llenos y huecos de la fila, por 0,4? No; porque las trayectorias de esos proyectiles no constituyen una parte continua del haz, pues faltan en medio de esas trayectorias las de las balas que han sido detenidas por los hombres de la primera sección, y no puede ya, por lo tanto, aceptarse que los impactos de esos proyectiles se repartirán entre los espacios llenos y huecos de la primera fila de la segunda sección proporcionalmente á su superficie.

¿Por qué no se supone ahora que todas las balas que pasen por los claros de la primera sección y lleguen á la segunda, han de pasar también por los huecos de ésta, como se hace con la segunda fila respecto de la primera en la formación en línea? ¿No sería ésto más lógico—dentro del error señalado—puesto que las hileras de la segunda sección están cubriendo á las de la primera? ¿Es porque la distancia entre las filas es nada más de un metro, y la que separa á las secciones, de 5,20 me-
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tros? ¿Y en la columna de á cuatro? ¿Por qué siendo mucho mayor de 5,20 metros el fondo de ésta—aunque no se trate más que de una sección—no se tienen en cuenta para calcular su vulnerabilidad más que los efectos del fuego sobre la parte de cada fila directamente expuesta á él?

Seguimos copiando. «La diferencia K × 0,6 — K × 0,24 = K × 0,36, pasará por los huecos de la segunda sección é irá á la tercera, aprovechando ésta: \( K \times 0,36 \times \frac{30 \times 0,26}{30 \times 0,65} = K \times 0,36 \times 0,4 = K \times 0,144. \)»

Siendo la distancia de 2.000 metros, como hemos supuesto, de esos proyectiles, la tercera sección no aprovechará ninguno, por la sencilla razón de que ninguno llegará á ella, pues dividiendo \( cb \) (Fig. 16), ó sea 1,60 metros, estatura media del hombre, por 0,187, tangente del ángulo de caída de la trayectoria, tenemos: \( \frac{1,60}{0,187} = 8,55 \) m.

Después dice: «La segunda sección, CD (Fig. 17), sólo expone directamente al fuego la parte D M de su altura, parte que es igual á N B = 5,20 m. × tang \( \omega \), llamando \( \omega \) al ángulo de caída.»

«Luego el tanto por ciento de impactos que corresponda á dicha parte guardará con el de A B la misma relación que las superficies respectivas, superficies que son entre sí como sus alturas; esto es, que el tanto por ciento de la segunda sección, por la parte que expone directamente al fuego, es: \( K \times \frac{5,20 \times \text{tang } \omega}{1,60} = K \times 3,25 \text{ tang } \omega. \)»

«De este tanto por ciento sólo aprovechará lo que corresponde á su frente vulnerable, por lo que la vulnerabilidad será en definitiva:

\( K \times 3,25 \text{ tang } \omega \times \frac{30 \times 0,26}{30 \times 0,65} = K \times 3,25 \text{ tang } \omega \times 0,4 = K \times 1,3 \text{ tang } \omega. \)»

«Los impactos que expresa la siguiente diferencia, \( K \times 3,25 \text{ tang } \omega — K \times 1,3 \text{ tang } \omega = K \times 1,95 \text{ tang } \omega \), pasarán por los huecos de la segunda sección, irán á parar á la tercera, y de ellos aprovechará ésta:

\( K \times 1,95 \text{ tang } \omega \times \frac{30 \times 0,26}{30 \times 0,65} = K \times 0,4 \times 1,95 \text{ tang } \omega = K \times 0,78 \text{ tang } \omega. \)»

Obsérvese que los proyectiles que pasen por los huecos de la segunda sección entre d y e (Fig. 16), de la parte que expone directamente al fuego, esos no llegan á la tercera sección. La magnitud de es, como puede verse haciendo el cálculo, de 0,35 metros.

En cuanto á la manera de determinar los que se aprovecharán de
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esos proyectiles (admitiendo que llegan todos), tendríamos que repetir aquí lo que hemos manifestado anteriormente respecto á la segunda sección.

«Análogamente veríamos—dice por último el comandante Ruiz Fornels—que la vulnerabilidad que corresponde á la parte \( F P \) (Fig. 17) que la tercera sección expone al fuego, sería: \( K \times 1,3 \) tang \( \omega \).»

«La vulnerabilidad total de la compañía será la suma de las encon-

Fig. 17.

tradas para las tres secciones, multiplicada por el coeficiente de penetración, teniendo en cuenta que esta última es constante é igual á dos para todas las distancias, por las razones que exusimos al tratar de las formaciones en línea.

«El cálculo siguiente, recapitulando lo que antes se dice, nos dará fácilmente esa suma:

Primera sección................................. \( K \times 0,4 \).
Segunda sección.
  Impactos que recibe directamente.................... \( K \times 1,3 \) tang \( \omega \).
  Impactos de los que pasan por los huecos de la primera sección.................. \( K \times 0,24 \).
Tercera sección.
  Impactos que recibe directamente.................... \( K \times 1,3 \) tang \( \omega \).
  Impactos de los que pasan por los huecos de la segunda sección y provenientes de la primera.................. \( K \times 0,144 \).
  Impactos de los que pasan por los huecos de la segunda sección, provenientes de los que ésta recibe directamente........... \( K \times 0,78 \) tang \( \omega \).

Aunque el ángulo de caída de la trayectoria fuera tal, que las balas que pasarán rasando la parte superior de la primera ó de la segunda sección fuesen á caer al pie de la sección que cada una de éstas tiene inmediatamente detrás, mientras el centro de agrupamiento de impactos
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en el terreno resultase delante de la compañía, siempre sucedería que la primera sección sufriría más daño que la segunda, y esta más que la tercera, por ser la parte del haz \( ab \) (Fig. 18) más densa que la \( bc \), y menos que ésta la parte \( cd \).

A los 2.000 metros la zona peligrosa para un hombre de pie es todavía bastante mayor que la distancia entre las secciones. Pues bien, según la fórmula de Chalons, á esa distancia, la vulnerabilidad de la segunda sección será: \( K (1,3 \times 0,187 + 0,24) = K \times 0,48 \). La de la primera sección es \( K \times 0,40 \). Luego la segunda, á pesar de tener otra delante, que algo la ha de proteger, experimenta más daño que ésta.

La vulnerabilidad de la tercera sección está expresada por:
\[
K (1,3 \tan \omega + 0,144 + 0,78 \tan \omega) = K (0,24 + 0,144 + 0,14)
= K \times 0,52.
\]
Es decir, que la tercera sección recibirá todavía más proyectiles; una cuarta parte más que la primera sección, que está toda descubierta.

Lo expuesto nos parece que es suficiente para poder apreciar la bon-

Fig. 18.

dad de estas fórmulas, que si no son exactas, de sencillas tampoco tienen nada ciertamente.

Por lo que se refiere al coeficiente de penetración que se hace intervenir en todas ellas, recuérdese lo que acerca del particular decimos al principio de este modesto trabajo.

GERMÁN GIL JUSTE,
Comandante de Infantería.
Profesor de la Escuela Central de Tiro.
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ESTUDIO CRÍTICO
DEL
CURSO ESPECIAL DE TIRO PARA PRIMEROS TENIENTES DE CABALLERÍA
OCTUBRE DE 1910

VII
SEGUNDA CLASE
Armamento y municiones.
I.—Programa. Conferencias teóricas

PRIMERA PARTE
Pólvoras
I.ª CONFERENCIA
Generalidades sobre los explosivos

Consideraciones preliminares.—Nociones de química orgánica; su fundamento.—Componentes de las materias orgánicas.—Cuerpos acíclicos y cíclicos.—Mezclas y combinaciones químicas; sus caracteres distintivos.—Nociones de Termoquímica; su fundamento.—Principio del trabajo molecular.—Definición de explosivo en general.—Explosivos químicos.—Clasificación de los explosivos químicos; según sus aplicaciones; según la naturaleza del cuerpo de su procedencia.
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Efecto de los explosivos.—Causas de que depende.—Fuerza y potencia: su diferencia.—Sus unidades de medida.—Módulo.—Determinación de la potencia.—Calor desarrollado.—Ejemplo.—Fuerzas específica y máxima.—Cebos.—Causas y medios de inflamación.—Onda explosiva.—Factor de combustión.—Sensibilidad de los explosivos.—Resumen de las características de los explosivos.

2.ª CONFERENCIA

A.—Inflamación y combustión de las distintas clases de pólvoras

Preliminares.—Dosificación.—Graneo de las pólvoras; sus causas y ventajas.—Características de las pólvoras y datos de que dependen.—Fenómenos de inflamación y combustión.—Leyes de inflamación al aire libre y en vasos cerados:—Regularidad de inflamación.—Temperatura de inflamación; sus causas.—Fenómenos de la combustión.—Experimentos de Piobert; leyes al aire libre.—Experiencias de Vielle en vasos cerrados; resultados obtenidos.—Estudios de Vielle acerca de la combustión de las pólvoras modernas.—Influencia de la presión en la combustión de las pólvoras.—Demostración de esta influencia.—Cantidad ó rendimiento de gases de una carga en un momento dado; fórmula.—Ligero análisis de ella.—Resumen de las leyes de la combustión de los granos de pólvora.

B.—Pólvoras vivas, lentas y progresivas

Densidad de la pólvora.—Densidad gravimétrica, real y absoluta; sus medidas y aparatos en que se hace.

Pólvoras vivas y lentas.—Teorema de la rapidez de combustión de las pólvoras.—Efecto de las pólvoras vivas y lentas en las armas.—Condiciones necesarias para la regularidad de los efectos de las cargas.—Variaciones del factor de combustión y límite del grosor de los granos.—Síntesis del fenómeno de combustión bajo el aspecto de la velocidad.

Pólvoras progresivas.—Sus ventajas.—Condiciones de progresividad.—Principios relativos al graneo y moldeo.—Clases de pólvoras progresivas: paralelepípedas, prismáticas y de capas concéntricas.—Pólvoras pardas ó achocolatadas.—Idea de los comprimidos ó conglomerados.—Pólvoras tubulares.—Dureza y pavonado.

3.ª CONFERENCIA

Estudio de las acciones de la pólvora en las ánimas

Definición esquemática de un arma de fuego, en general, y acciones de la carga de pólvora.—Estudio de presiones.—Desequilibrio de los
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gases en las ánimas.—Leyes fundamentales de la dilatación de los gases de la pólvora.—Curva de presiones; su análisis.—Diferencias entre las curvas de presiones.—Casos de pólvora viva y de pólvora lenta.—Observación importante.

Estudio del movimiento de traslación del proyectil en el ánima:—Valor de la fuerza variable que actúa sobre el proyectil.—Trabajo total efectuado.—Empleo de este trabajo.

Estudio del retroceso.—Relación entre el movimiento impulsivo del proyectil y el retroceso del arma.—Fórmulas.—Consecuencias.—Trabajo total teórico ó trabajo mecánico ó motor.—Términos en que se descompone el trabajo total de la carga.—Rendimiento del arma.—Diferencias de efectos, según la naturaleza de las cargas.—Resumen.

Influencia de elementos diversos sobre la velocidad inicial y la presión máxima.—Peso de la carga.—Peso del proyectil.—Relación entre el peso de la carga al peso del proyectil.—Calibre.—Longitud del ánima.—Resistencias pasivas.—Densidad de carga.—Resumen.

4.ª CONFERENCIA

Pólvoras modernas

Preliminares.—Consideraciones acerca del proceso de los modernos explosivos.—Nitrocelulosa.—Algodón-pólvora.—Diversas clases de nitrocelulosas.—Idea de la composición y propiedades del algodón pólvora.—Tentativas de empleo de éste en las armas de fuego.—Aparición de las pólvoras modernas.—Fundamento de las nuevas pólvoras.—Importante adelanto de Vielle.—Pólvoras coloideas.—Humo, presencia en las antiguas y desaparición en las modernas—Motivos de la diversidad de tipos de las pólvoras sin humo.—Clasificación general de éstas.—Propiedades generales de las pólvoras modernas.—Propiedades balísticas.—Condiciones de buena fabricación y conservación.

Pólvoras reglamentarias en España.—Pólvoras sin humo y sin llama.

SEGUNDA PARTE

Cartuchos y cargadores

5.ª CONFERENCIA

Del proyectil

Concepto exacto del proyectil.—Eficacia del tiro.—Factores de la eficacia del tiro.—Exactitud del tiro.—Tensión de la trayectoria.—Va-
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riables de la tensión.—Velocidad inicial de la bala.—Conservación de la velocidad.—Leyes de la resistencia del aire.—Coeficiente balístico y densidad de la sección.—Análisis de las expresiones anteriores.—Longitud de la bala.—Calibre.—Límite del peso.—Límite de la longitud.—Límite del calibre.—Potencia vulnerante del proyectil.—Metal empleado.—Forma del proyectil.

6.ª CONFERENCIA

Las balas de punta

Origen de la cuestión.—Enseñanza de las últimas guerras.—Grupos de las armas en servicio, según los calibres.—Necesidad de mejorar las armas del primer grupo.—Aparición de las balas de punta.—Balas D y S.—Datos de las mismas y de sus cartuchos respectivos.—Análisis de estos datos.—Dentro del cañón: 1.º, la pólvora; 2.º, el proyectil.—Fuerza del cañón: 1.º, tensión de las trayectorias; 2.º, exactitud del tiro; 3.º, efecto vulnerante; 4.º, consideraciones de servicio.—Resumen del análisis.

Actualidad española de los proyectiles de punta.—Bala D. W. M., modelo 1904.—Bala P.—Experiencias hechas en España.—Datos y análisis del cartucho D. W. M.—Características de la pólvora.—Comparación de los distintos datos balísticos fuera del cañón de las trayectorias de la bala 1893 y de la actual en estudio de punta P, en fusil y carabina.—Comparación de las trayectorias de las carabinas española con bala 1893 y D. W. M., de la alemana 1909 y turca, con balas de punta.

7.ª CONFERENCIA

A.—Organización general del cartucho

Elementos indispensables para producir el disparo.—Vainas: sus clases.—Vainas combustibles; ventajas é inconvenientes.—Vainas metálicas; ventajas de la vaina metálica,—Elección del metal de la vaina.—Forma general.—Capacidad.—Diferentes clases de vainas metálicas: de una pieza, compuestas.—Características de ambos sistemas.—Cebo: sustancias empleadas.—Condiciones del metal de la cápsula.—Colocación del cebo: periférica y central.—Ventajas é inconvenientes de cada sistema.—Utilidad del yunque.

Cargadores: sus tipos.—De caja y de lámina.—Ventajas é inconvenientes de uno y otro sistema.
Revista técnica de infantería y caballería (1911-07-01 00:00:00), página 27

TERCERA PARTE

Armamento

B.—Condiciones generales de las armas de fuego portátiles

Clasificación de las armas de fuego en general.—Composición general de un arma de fuego portátil: mecanismos principales y secundarios.—Condiciones esenciales de las armas de fuego portátiles.—Eficacia del tiro.—Rapidez del tiro.—Efecto útil.—Facilidad del empleo del arma; factores de que depende.—Peso del arma: su límite máximo en la actualidad.—Límite de la velocidad de retroceso.—Valor máximo de ambos factores.

Condiciones generales accesorias de las armas portátiles.—Funcionamiento asegurado del arma.—Calidad de las municiones.—Resumen de condiciones. Elección del arma.

Estudio de condiciones de las armas portátiles de fuego desde el punto de vista de la Caballería.

8.ª CONFERENCIA

Estudio teórico de las dimensiones del arma. Armas portátiles

Longitud del arma: elementos que la componen.—Límite de ella: ideas antiguas y modernas.—Longitud del cañón: longitud teórica; ídem práctica.—Importancia relativa de su sucesivo acortamiento.—Principios actuales, según la combustión de la carga y del rayado.

Longitud del arma desde el punto de vista de la Caballería.—Carabinas, sus cualidades balísticas y de servicio con relación á los fusiles.

Espesor del cañón.—Consideraciones desde los puntos de vista: 1.º, de las presiones que tiene que soportar; 2.º, de las flexiones y de los choques accidentales, y 3.º, del de desgaste proveniente del tiro y de limpiezas defectuosas.

El calibre según el arma: principios que lo rigen y consecuencias de éstos.—Modernos calibres.—Ventajas e inconvenientes de los pequeños calibres.

Armas automáticas.—Su fundamento.—Principios generales de automatismo: 1.º, utilización de la fuerza viva de la bala; 2.º, utilización de la fuerza viva de retroceso; 3.º, utilización directa de los gases de la pólvora.—Consideraciones.

Idea de los silenciadores y estado actual de la cuestión.
Revista técnica de infantería y caballería (1911-07-01 00:00:00), página 28

Sesiones prácticas

PRIMERA PARTE

Propiedades del armamento

PRIMERA SESIÓN

Velocidades.—Determinación de los datos de las velocidades, según los diferentes elementos de las pólvoras, proyectiles y las armas.—Análisis de estos datos.

SEGUNDA SESIÓN

Presiones.—Determinación de los datos de las presiones, según los diferentes elementos de las pólvoras, proyectiles y las armas.—Análisis de estos datos.

TERCERA SESIÓN

Tensión.—Determinación de ordenadas en fusil y carabina, empleando cartuchos de 1893 y 1904.—Análisis de los resultados.

CUARTA SESIÓN

Precisión.—Determinación de los datos de precisión en fusil y carabina con cartuchos 1893 y 1904.—Análisis de los resultados.

QUINTA SESIÓN

Penetraciones.—En madera, hierro, tierra vegetal, arena y huesos: fusil y carabina, y cartuchos 1893 y 1904.

SEGUNDA PARTE

Examen de armas

SEXTA SESIÓN

Desmontaje, remontaje y análisis de las características esenciales de los mecanismos de las carabinas.
Tipos Mauser: español, belga, alemán, sueco, turco, japonés.
Tipos Mannlicher: austriaco, suizo, portugués, holandés.
Revista técnica de infantería y caballería (1911-07-01 00:00:00), página 29

SÉPTIMA SESIÓN

Desmontaje, remontaje y análisis de las características esenciales de los mecanismos de las carabinas:
Tipos Krag: Krag-Sprienfield, Krag-Jorgaensen.
Tipos Lee: Lee-Metford, Lee-Enfield.
Tipos mixtos: Lebel-Bertier, Paravicino-Carcano, Mossine-Nagant.

OCTAVA SESIÓN

Desmontaje, remontaje y análisis de las características esenciales de los mecanismos de los
Fusil automático Porfirio-Díaz.
Fusil ametrallador Madzen.
Pistola automática Bergmann, modelo 1903.

NOVENA SESIÓN

Desmontaje, remontaje y análisis de las características esenciales de los mecanismos de las ametralladoras
Vickers.
Schwarzlose (facilitadas ambas por la Comisión de experiencias de Artillería).

DÉCIMA SESIÓN

Desmontaje, remontaje y análisis de las características esenciales de los mecanismos de la ametralladora Hotchkiss.

CUARTA PARTE

Reconocimientos

UNDÉCIMA SESIÓN
Reconocimiento reglamentario de recepción de las pólvoras

DUODÉCIMA SESIÓN
Reconocimiento reglamentario de recepción de los cartuchos.

DÉCIMATERCERA SESIÓN
Reconocimiento reglamentario del armamento Mauser.
Revista técnica de infantería y caballería (1911-07-01 00:00:00), página 3

Evolución del derecho militar en las naciones modernas

Conferencias dadas en el Centro del Ejército y de la Armada, durante el curso de 1902-903.

CONFERENCIA DÉCIMASEXTA

II

Los caballeros teutónicos eran una nobleza, sí, pero que en nada se parecía en su organización fundamental á sus contemporáneas de Francia-España, y aun del resto de Alemania. En todas estas naciones, los aristócratas no tenían entre sí de común más que las costumbres de clase; cada magnate campeaba por sí, tenía sus estados y castillos, organizaba su mesnada y procuraba crecer á costa de sus rivales. Si alguna vez se aliaban unos con otros, era para resistir al Rey ó para elegir uno de su gusto. Lo frecuente y ordinario era que se peleasen, que cada cual procurase invadir la tierra de su vecino para unirla á la suya. De aquí las guerras particulares de señor con señor, ó del Rey apoyado en unos señores contra otros, y de aquí la espantosa anarquía que asoló á todos los países de Europa en la época del feudalismo.

En Prusia no hubo nada semejante. Los Teutónicos allí representantes del elemento nobiliario, formaban no una clase propiamente dicha, sino una Orden, esto es, un organismo sólidamente constituido. Ingresaban en él no por derecho de nacimiento, sino por vocación individual y adopción del capítulo, generalmente antes de la primera juventud, pues sólo por excepción se admitían hombres ya hechos y á los que hubiera sido difícil inspirar ya el espíritu de la cofradía,