3)

El anexo III queda modificado como sigue: a) el punto 1.3.1 se sustituye por el texto siguiente: «1.3.1. Prueba ESC A lo largo de una secuencia prescrita de condiciones de funcionamiento del motor caliente, las cantidades de dichas emisiones de escape se determinarán de forma continua tomando una muestra del gas de escape diluido o sin diluir. El ciclo de pruebas consistirá en un número determinado de fases de régimen y de potencia que cubren el rango típico de las condiciones de funcionamiento de los motores diésel. Durante cada fase, se determinará la concentración de cada gas contaminante, el caudal de gas de escape y la potencia suministrada, y se ponderarán los valores medidos. Para la medición de partículas, el gas de escape se diluirá con aire ambiente acondicionado mediante un sistema de dilución de flujo parcial o total. Las partículas se recogerán en un único filtro adecuado en proporción a los factores de ponderación de cada fase. La cantidad de cada contaminante emitido en gramos por kilovatio hora se calculará según el método descrito en el presente anexo, apéndice 1. Asimismo, se medirán los NOx en tres puntos de prueba de la zona de control seleccionada por el servicio técnico y los valores determinados se compararán con los valores calculados a partir de las fases del ciclo de pruebas que abarquen los puntos de prueba seleccionados. El control de NOx garantizará la eficacia del control de emisiones del motor dentro del rango típico de las condiciones de funcionamiento del motor.» ; b) el punto 1.3.3 se sustituye por el texto siguiente: «1.3.3. Prueba ETC A lo largo de un ciclo de transición prescrito de condiciones de funcionamiento del motor caliente, basado en las circunstancias específicas de conducción en carretera de motores de gran potencia instalados en camiones y autobuses, se examinarán los contaminantes arriba mencionados tras diluir el gas de escape total con aire ambiente acondicionado (sistema CVS con dilución doble para partículas) o determinando los componentes gaseosos en el gas de escape sin diluir y las partículas con un sistema de dilución de flujo parcial. Utilizando las señales de retorno de par y de régimen del dinamómetro del motor, se integrará la potencia con respecto a la duración del ciclo, con lo que se obtendrá el trabajo producido por el motor a lo largo del ciclo. En el caso de un sistema CVS, se determinará la concentración de NOx y de HC a lo largo del ciclo integrando la señal del analizador, mientras que la concentración de CO, CO2, y NMHC podrá determinarse integrando la señal del analizador o tomando muestras con bolsas. Si se miden en el gas de escape sin diluir, todos los componentes gaseosos se determinarán a lo largo del ciclo integrando la señal del analizador. Para las partículas, se recogerá una muestra proporcional con un filtro adecuado. Se determinará el caudal de gas de escape diluido o sin diluir a lo largo del ciclo, con el fin de calcular los valores de emisión másica de los contaminantes. Dichos valores de emisión másica se compararán con el trabajo del motor, a fin de calcular la cantidad de cada contaminante emitido en gramos por kilovatio hora, según el método descrito en el presente anexo, apéndice 2.» ; c) el punto 2.1 se sustituye por el texto siguiente: «2.1. Condiciones de prueba del motor 2.1.1. Se medirá la temperatura absoluta (T a) del aire del motor en el punto de entrada, expresada en grados Kelvin, y la presión atmosférica seca (p s), expresada en kPa, y se determinará el parámetro f a con arreglo a las disposiciones siguientes. En el caso de motores de varios cilindros que posean distintos grupos de colectores, como por ejemplo motores en “V”, se tomará la temperatura media de los distintos grupos. a) Para motores de encendido por compresión: Motores atmosféricos y motores sobrealimentados mecánicamente: Motores con turbocompresor con o sin refrigeración del aire de admisión: b) Para motores de encendido por chispa: 2.1.2. Validez de la prueba Para que una prueba se considere válida, el factor fa deberá ser tal que: 0,96 ≤ f a ≤ 1,06» ; d) el punto 2.8 se sustituye por el texto siguiente: Si el motor incorpora un sistema de postratamiento de los gases de escape, las emisiones medidas en el ciclo de pruebas deberán ser representativas de las emisiones que se produzcan en condiciones reales de uso. En el caso de un motor equipado con un sistema de postratamiento que requiera el consumo de un reactivo, el reactivo utilizado para todas las pruebas se ajustará a lo dispuesto en elanexo II, apéndice 1, punto 2.2.1.13. 2.8.1. En el caso de un sistema de postratamiento basado en un proceso de regeneración continua, las emisiones se medirán en un sistema de postratamiento estabilizado. El proceso de regeneración se producirá una vez, como mínimo, durante la prueba ETC y el fabricante declarará las condiciones normales en las que dicha regeneración se realiza (carga de hollín, temperatura, contrapresión de escape, etc.). Para comprobar el proceso de regeneración, se realizará un mínimo de 5 pruebas ETC. Durante las pruebas, se registrará la presión y la temperatura de los gases de escape (temperatura antes y después del sistema de postratamiento, contrapresión de escape, etc.). El sistema de postratamiento se considerará satisfactorio si las condiciones declaradas por el fabricante se producen durante la prueba por un período de tiempo suficiente. El resultado final de la prueba será la media aritmética de los distintos resultados de la prueba ETC. Si el postratamiento de los gases de escape dispone de una fase de seguridad que cambia a una fase de regeneración periódica, se la someterá a prueba con arreglo a lo dispuesto en el punto 2.8.2. En este caso específico, se podrán superar los límites de emisión que figuran en el anexo I, cuadro 2, que no serán ponderados. 2.8.2. Para el postratamiento de los gases de escape basado en un proceso de regeneración periódica, las emisiones se medirán en un mínimo de dos pruebas ETC, una durante y otra fuera de la regeneración en un sistema de postratamiento estabilizado, y los resultados se ponderarán. El proceso de regeneración se producirá un mínimo de una vez durante la prueba ETC. El motor podrá estar equipado con un interruptor que pueda impedir o permitir la ejecución del proceso de regeneración, siempre que esta operación no repercuta en el calibrado original del motor. El fabricante declarará las condiciones correspondientes a los parámetros normales en las que se produce el proceso de regeneración (carga de hollín, temperatura, contrapresión de escape, etc.), y su duración (n2). También proporcionará todos los datos para determinar el período entre dos regeneraciones (n1). El fabricante del motor y el servicio técnico acordarán el procedimiento exacto para determinar dicho período basándose en criterios técnicos bien fundados. El fabricante proporcionará un sistema de postratamiento que haya sido cargado con el fin de conseguir la regeneración durante una prueba ETC. La regeneración no se producirá durante esta fase de acondicionamiento del motor. La media de las emisiones entre las fases de regeneración se determinará a partir de la media aritmética de varias pruebas ETC aproximadamente equidistantes. Se recomienda realizar al menos una ETC con la menor antelación posible a una prueba de regeneración y una ETC inmediatamente después de una prueba de regeneración. Como alternativa, el fabricante podrá proporcionar datos para mostrar que las emisiones permanecen constantes (± 15 %) entre fases de regeneración. En este caso, podrán utilizarse las emisiones de tan sólo una prueba ETC. Durante la prueba de regeneración, se registrarán todos los datos necesarios para detectar la regeneración (emisiones de CO y NOx, temperatura antes y después del sistema de postratamiento, contrapresión de escape, etc.). Durante el proceso de regeneración, pueden superarse los límites de emisión establecidos en el anexo I, cuadro 2. Las emisiones medidas se ponderarán con arreglo al presente anexo, apéndice 2, puntos 5.5 y 6.3, y el resultado final no superará los límites que figuran en el anexo I, cuadro 2.» ; e) el apéndice 1 se modifica como sigue: i) el punto 2.1 se sustituye por el texto siguiente: «2.1. Preparación de los filtros de muestreo Al menos una hora antes de la prueba, se introducirá cada filtro en una caja de petri, parcialmente cubierta, que esté protegida de la contaminación por polvo, y se colocará en una cámara de pesado para su estabilización. Una vez finalizado el período de estabilización, se pesará cada uno de los filtros y se registrará la tara. A continuación se guardará el filtro en una caja de petri cerrada o en un portafiltros sellado hasta que se precise para la prueba. El filtro se utilizará en el plazo de ocho horas después de que se extraiga de la cámara de pesado. Se registrará la tara.» ; ii) el punto 2.7.4 se sustituye por el texto siguiente: «2.7.4. Muestreo de partículas Se utilizará un solo filtro para todo el procedimiento de prueba. Se tendrán en cuenta los factores de ponderación modal especificados en el procedimiento del ciclo de pruebas, tomando una muestra proporcional al caudal másico de escape durante cada fase del ciclo. Para ello es preciso ajustar el caudal y el tiempo de muestreo y/o la relación de dilución, de modo que se cumpla el criterio de los factores de ponderación efectivos que se menciona en el punto 5.6. El tiempo de muestreo para cada fase será de al menos 4 segundos para un factor de ponderación de 0,01. El muestreo tendrá lugar lo más tarde posible en cada fase. El muestreo de partículas concluirá como máximo 5 segundos antes del final de cada fase.» ; iii) se inserta el punto 4 siguiente: «4. CÁLCULO DEL CAUDAL DE GAS DE ESCAPE 4.1. Determinación del caudal másico del gas de escape sin diluir Para calcular las emisiones en el gas de escape sin diluir, es preciso conocer el caudal del gas de escape. El caudal másico de escape se determinará con arreglo a lo dispuesto en el punto 4.1.1 o 4.1.2. La precisión de la determinación del caudal de gas de escape será el mayor de estos valores: el ± 2,5 % de la lectura o el ± 1,5 % del valor máximo del motor. Se podrán utilizar métodos equivalentes (por ejemplo, los descritos en el presente anexo, apéndice 2, punto 4.2). 4.1.1. Método de medición directa La medición directa del caudal de gases de escape podrá realizarse mediante sistemas como los siguientes: — dispositivos de diferencial de presión, como las toberas medidoras de caudal, — caudalímetro ultrasónico, — caudalímetro de remolino. Deberán adoptarse precauciones para evitar errores de medida que influyan en los errores de los valores de emisión. Entre ellas se incluye la instalación cuidadosa del dispositivo en el sistema de escape del motor de acuerdo con las recomendaciones del fabricante del instrumento y con las buenas prácticas técnicas. En especial, no deberán verse afectadas por la instalación del dispositivo las prestaciones del motor ni las emisiones. 4.1.2. Método de medición del aire y del combustible Implica la medición del caudal de aire y del caudal de combustible. Se utilizarán caudalímetros de aire y de combustible que cumplan el requisito de precisión total del punto 4.1. El cálculo del caudal de gases de escape se realizará como sigue: q mew = q maw + q mf 4.2. Determinación del caudal másico del gas de escape diluido Para calcular las emisiones en el gas de escape diluido mediante un sistema de dilución de flujo total, es preciso conocer el caudal del gas de escape diluido. El caudal del gas de escape diluido (q mdew) se medirá en cada fase con un PDP-CVS, CFV-CVS o SSV-CVS con arreglo a las fórmulas generales que figuran en el presente anexo, apéndice 2, punto 4.1. La precisión será del ± 2 % de la lectura o superior, y se determinará de conformidad con lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 5, punto 2.4.» ; iv) los puntos 4 y 5 se sustituyen por el texto siguiente: «5. CÁLCULO DE LAS EMISIONES DE GASES 5.1. Evaluación de datos Para la evaluación de las emisiones de gases, se promediará la lectura que indique el registrador durante los últimos 30 segundos de cada fase, y las concentraciones medias (conc) de HC, CO y NOx durante cada fase se determinarán a partir del promedio de las lecturas del registrador y a los correspondientes datos de calibrado. Podrá utilizarse un tipo distinto de registro si se garantiza una adquisición de datos equivalente. Para la medición de NOx en la zona de control, los requisitos arriba expuestos sólo serán de aplicación para los NOx. El caudal de gas de escape q mew o el caudal de gas de escape diluido q mdew, que pueden utilizarse opcionalmente, se determinarán de conformidad con lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 4, punto 2.3. 5.2. Corrección seco/húmedo La concentración medida se convertirá a condiciones húmedas mediante las fórmulas siguientes, si no se ha medido ya en condiciones húmedas. La conversión se realizará para cada fase. cwet = kw × cdry Para el gas de escape sin diluir: o donde: pr = presión del vapor de agua después de baño refrigerante, en kPa pb = presión atmosférica total, en kPa Ha = humedad del aire de admisión, en g de agua por kg de aire seco kf = 0,055584 × wALF – 0,0001083 × wBET – 0,0001562 × wGAM + 0,0079936 × wDEL + 0,0069978 × wEPS Para el gas de escape diluido: o Para el aire de dilución: KWd = 1 – KW1 Para el aire de admisión: KWa = 1 – KW2 donde: H a = humedad del aire de admisión, en g de agua por kg de aire seco H d = humedad del aire de dilución, en g de agua por kg de aire seco y podrá derivarse de la medición de la humedad relativa, del punto de rocío, de la presión de vapor o del termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas comúnmente aceptadas. 5.3. Corrección de NOx para humedad y temperatura Como la emisión de NOx depende de las condiciones del aire ambiente, la concentración de NOx deberá corregirse para la humedad y temperatura concretas del aire ambiente mediante los factores que figuran en las fórmulas siguientes. Los factores son válidos en el rango comprendido entre 0 y 25 g/kg de aire seco. a) Para motores de encendido por compresión: con: T a = temperatura del aire de admisión, en K H a = humedad del aire de admisión, en g de agua por kg de aire seco donde: H a podrá derivarse de la medición de la humedad relativa, del punto de rocío, de la presión de vapor o del termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas comúnmente aceptadas. b) Para motores de encendido por chispa: k h.G = 0,6272 + 44,030 x 10-3 x H a – 0,862 x 10-3 x H a 2 donde: H a podrá derivarse de la medición de la humedad relativa, del punto de rocío, de la presión de vapor o del termómetro seco/húmedo utilizando las fórmulas comúnmente aceptadas. 5.4. Cálculo del caudal másico de las emisiones El caudal másico de las emisiones (g/h) para cada fase se calculará de la manera que figura a continuación. Para el cálculo de NOx, se utilizará el factor de corrección de la humedad k h,D o k h,G, según corresponda, determinado con arreglo al punto 5.3. La concentración medida se convertirá a condiciones húmedas con arreglo al punto 5.2, si no se ha medido ya en condiciones húmedas. En el cuadro 6 figuran los valores de u gas para determinados componentes basados en las propiedades del gas ideal y en los combustibles correspondientes a la presente Directiva. a) Para el gas de escape sin diluir: m gas = u gas x c gas x q mew donde: u gas = relación entre la densidad del componente del gas de escape y la densidad del gas de escape c gas = concentración del respectivo componente en el gas de escape sin diluir, en ppm q mew = caudal másico del gas de escape, en kg/h. b) Para el gas diluido: m gas = u gas × c gas,c × q mdew donde: u gas = relación entre la densidad del componente del gas de escape y la densidad del aire c gas,c = concentración con corrección de fondo del respectivo componente en el gas de escape diluido, en ppm q mdew = caudal másico del gas de escape diluido, en kg/h donde: El factor de dilución D se calculará de acuerdo con lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 2, punto 5.4.1. 5.5. Cálculo de las emisiones específicas Las emisiones (g/kWh) de todos los componentes individuales se calcularán de la manera siguiente: donde: m gas es la masa del gas correspondiente P n es la potencia neta determinada con arreglo al anexo II, punto 8.2. Los factores de ponderación utilizados en el cálculo que figura arriba son conformes al punto 2.7.1. Cuadro 6 Valores de ugas en el gas de escape diluido y sin diluir correspondientes a distintos componentes del gas de escape Combustible NOx CO THC/NMHC CO2 CH4 Diésel Gas de escape sin diluir 0,001587 0,000966 0,000479 0,001518 0,000553 Gas de escape diluido 0,001588 0,000967 0,000480 0,001519 0,000553 Etanol Gas de escape sin diluir 0,001609 0,000980 0,000805 0,001539 0,000561 Gas de escape diluido 0,001588 0,000967 0,000795 0,001519 0,000553 GNC Gas de escape sin diluir 0,001622 0,000987 0,000523 0,001552 0,000565 Gas de escape diluido 0,001588 0,000967 0,000584 0,001519 0,000553 Propano Gas escape sin diluir 0,001603 0,000976 0,000511 0,001533 0,000559 Gas de escape diluido 0,001588 0,000967 0,000507 0,001519 0,000553 Butano Gas de escape sin diluir 0,001600 0,000974 0,000505 0,001530 0,000558 Gas de escape diluido 0,001588 0,000967 0,000501 0,001519 0,000553 — valores u del gas de escape sin diluir basados en las propiedades del gas ideal a λ = 2, aire seco, 273 K, 101,3 kPa — valores u del gas de escape diluido basados en la densidad del aire y las propiedades del gas ideal — valores u del GNC con una precisión situada en el 0,2 % para una composición másica de: C = 66 – 76 %; H = 22 – 25 %; N = 0 – 12 % — el valor u del GNC para HC corresponde a CH2,93 (para HC total, utilícese el valor u de CH4). 5.6. Cálculo de los valores de control de zona Para los tres puntos de control seleccionados según lo dispuesto en el punto 2.7.6, la emisión de NOx se medirá y calculará de conformidad con el punto 5.6.1, y también se determinará mediante interpolación a partir de las fases del ciclo de pruebas que más cerca estén del punto de control respectivo, de conformidad con el punto 5.6.2. A continuación, los valores medidos se compararán con los valores interpolados, de conformidad con el punto 5.6.3. 5.6.1. Cálculo de las emisiones específicas La emisión de NOx en cada uno de los puntos de control (Z) se calculará de la manera siguiente: mNOx,Z = 0,001587 x cNOx,Z x kh,D x qmew 5.6.2. Determinación de valor de emisión a partir del ciclo de pruebas La emisión de NOx para cada uno de los puntos de control se interpolará a partir de las cuatro fases más cercanas del ciclo de pruebas que abarquen el punto de control seleccionado Z, como se muestra en la figura 4. Para estas fases (R, S, T, U), serán de aplicación las definiciones siguientes: Régimen(R) = Régimen(T) = nRT Régimen(S) = Régimen(U) = nSU Porcentaje de carga(R) = Porcentaje de carga(S) Porcentaje de carga(T) = Porcentaje de carga(U). La emisión de NOx del punto de control seleccionado Z se calculará de la manera siguiente: y donde: ER, ES, ET, EU = emisión específica de NOx de las fases que incluyan ese punto de control, calculada según lo dispuesto en el punto 5.6.1 MR, MS, MT, MU = par motor de las fases que incluyan ese punto de control. 5.6.3. Comparación de los valores de emisión de NOx La medición específica de NOx medida en el punto de control Z (NOx,Z) se compara con el valor interpolado (EZ) de la manera siguiente: 6. CÁLCULO DE LAS EMISIONES DE PARTÍCULAS 6.1. Evaluación de datos En la evaluación de las partículas, se registrarán para cada fase las masas totales de las muestras (m sep) que pasan por el filtro. Los filtros se devolverán a la cámara de pesado y se acondicionarán durante un mínimo de una hora y un máximo de ochenta horas y, a continuación, se pesarán. Se registrará el peso bruto de los filtros y se les restará la tara (véase el punto 2.1) para obtener la masa de la muestra de partículas m f. Si es preciso aplicar una corrección de fondo, se registrarán la masa del aire de dilución (m d) que pasa por el filtro y la masa de partículas (m f,d). En caso de que se haya efectuado más de una medición, se calculará el cociente m f,d/m d para cada medición y se promediarán los valores. 6.2. Sistema de dilución de flujo parcial Los resultados finales de ensayo notificados de la emisión de partículas se determinarán de la manera indicada a continuación. Dado que pueden utilizarse varias modalidades de control de la tasa de dilución, es posible utilizar distintos métodos de cálculo de q medf. Todos los cálculos estarán basados en los valores medios de las fases individuales durante el período de muestreo. 6.2.1. Sistemas isocinéticos q medf = q mew × rd donde: r a corresponde a la relación entre las superficies transversales de la sonda isocinética y el tubo de escape: 6.2.2. Sistemas con medición de la concentración de CO2 o NOx qmedf = qmew × rd donde: cwE = = concentración en condiciones húmedas del gas indicador en el gas de escape sin diluir, cwD = = concentración en condiciones húmedas del gas indicador en el gas de escape diluido, cwA = = concentración en condiciones húmedas del gas indicador en el aire de dilución. Las concentraciones medidas en condiciones secas deberán convertirse en concentraciones en condiciones húmedas con arreglo a lo dispuesto en el punto 5.2 del presente apéndice. 6.2.3. Sistemas con medición de CO2 y método de balance del carbono (14) donde: c (CO2)D = concentración de CO2 del gas de escape diluido c (CO2)A = concentración de CO2 del aire de dilución (concentraciones en % del volumen en condiciones húmedas). Esta ecuación se basa en la suposición del balance de carbono (los átomos de carbono que recibe el motor se emiten como CO2) y se determina de la manera siguiente: qmedf = qmew × r d y 6.2.4. Sistemas con medición del caudal qmedf = qmew × rd 6.3. Sistema de dilución de flujo total Todos los cálculos estarán basados en los valores medios de las fases individuales durante el período de muestreo. El caudal de gas de escape diluido q mdew se determinará de conformidad con lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 2, punto 4.1. La masa total de la muestra m sep se calculará con arreglo a lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 2, punto 6.2.1. 6.4. Cálculo del caudal másico de partículas El caudal másico de partículas se calculará de la manera indicada a continuación. Si se utiliza un sistema de dilución de flujo total, q medf, determinado con arreglo a lo dispuesto en el punto 6.2, se sustituye por q mdew, determinado con arreglo a lo dispuesto en el punto 6.3. i = 1, … n Podrá aplicarse una corrección de fondo al caudal másico de partículas de la manera siguiente: donde: D se calculará de acuerdo con lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 2, punto 5.4.1. ; v) el antiguo punto 6 pasa a ser punto 7; f) el apéndice 2 se modifica como sigue: i) el punto 3 se sustituye por el texto siguiente: «3. PRUEBA DE EMISIONES A petición de los fabricantes, podrá efectuarse una prueba simulada para acondicionar el motor y el sistema de escape antes del ciclo de medición. El rodaje de los motores alimentados con GN y GLP se efectuará mediante la prueba ETC. El motor deberá funcionar durante un mínimo de dos ciclos ETC, hasta que la emisión de CO medida durante un ciclo ETC no supere en más de un 10 % la emisión de CO medida durante el ciclo ETC anterior. 3.1. Preparación de los filtros de muestreo (si procede) Al menos una hora antes de la prueba, los filtros se introducirán en una caja de petri, parcialmente cubierta, para protegerlos de la contaminación por polvo, y se colocarán en una cámara de pesado para estabilizarlos. Una vez finalizado el período de estabilización, se pesará cada filtro y, tras registrar la tara, se guardará en una caja de petri cerrada o en un portafiltros sellado hasta que se precise para la prueba. Los filtros se utilizarán en el plazo de ocho horas después de que se extraigan de la cámara de pesado. Se registrará la tara. 3.2. Instalación del equipo de medición Los instrumentos y las sondas de muestreo se instalarán según las indicaciones. El tubo de escape se conectará al sistema de dilución de flujo total, si se utiliza. 3.3. Puesta en marcha del sistema de dilución y del motor El sistema de dilución y el motor se pondrán en marcha y se calentarán hasta que todas las temperaturas y presiones se hayan estabilizado a la potencia máxima, de conformidad con las recomendaciones del fabricante y las buenas prácticas técnicas. 3.4. Puesta en marcha del sistema de muestreo de partículas (sólo para motores diésel) El sistema de muestreo de partículas se pondrá en marcha y funcionará en derivación. El nivel de fondo de partículas del aire de dilución podrá determinarse haciendo pasar el aire de dilución por los filtros de partículas. Si se utiliza aire de dilución filtrado, podrá efectuarse una medida antes o después de la prueba. Si el aire de dilución no se filtra, podrán efectuarse mediciones al principio y al final del ciclo, y promediarse los valores obtenidos. El sistema de dilución y el motor se pondrán en marcha y se calentarán hasta que todas las temperaturas y presiones se hayan estabilizado, de conformidad con las recomendaciones del fabricante y las buenas prácticas técnicas. Si se efectúa periódicamente un postratamiento regenerativo, no se efectuará la regeneración durante el calentamiento del motor. 3.5. Ajuste del sistema de dilución Los flujos del sistema de dilución (flujo total o flujo parcial) se configurarán de manera que se elimine la condensación de agua en el sistema y se obtenga una temperatura en la superficie del filtro que no supere 325 K (52 °C) (véase el anexo V, punto 2.3.1, DT). 3.6. Comprobación de los analizadores Los analizadores de emisiones se pondrán a cero y se ajustará el fondo de escala. Si se utilizan bolsas de muestreo, se evacuarán. 3.7. Procedimiento de puesta en marcha del motor El motor estabilizado se pondrá en marcha de acuerdo con el procedimiento que recomiende el fabricante en el manual de uso, utilizando bien un motor de arranque o el dinamómetro. También se puede optar por iniciar la prueba directamente desde la fase de preacondicionamiento del motor sin pararlo, después de que éste alcance el régimen de ralentí. 3.8. Ciclo de pruebas 3.8.1. Secuencia de prueba La secuencia de prueba se iniciará si el motor ha llegado al régimen de ralentí. La prueba se efectuará de conformidad con el ciclo de referencia establecido en el punto 2 del presente apéndice. Los puntos del mando del régimen y del par motor se ajustarán a una frecuencia mínima de 5 Hz (se recomienda 10 Hz). Los valores del régimen y del par del motor se registrarán al menos una vez por segundo durante el ciclo de prueba, y las señales podrán filtrarse electrónicamente. 3.8.2. Medición de las emisiones gaseosas 3.8.2.1. Sistema de dilución de flujo total Al poner en marcha el motor o iniciar la secuencia de prueba, si el ciclo comienza directamente desde la fase de preacondicionamiento, el equipo de medición se pondrá en marcha, y simultáneamente: — empezará a recoger o a analizar el aire de dilución, — empezará a recoger o a analizar el gas de escape diluido, — empezará a medir el volumen de gas de escape diluido (CVS) y las temperaturas y presiones necesarias, — empezará a registrar los valores del régimen y del par del dinamómetro. Los HC y NOx se medirán de forma continua en el túnel de dilución a una frecuencia de 2 Hz. Las concentraciones medias se determinarán integrando las señales del analizador a lo largo del ciclo de pruebas. El tiempo de respuesta del sistema no excederá de veinte segundos y, si es preciso, se coordinará con las fluctuaciones de caudal del CVS y con las desviaciones del tiempo de muestreo/ciclo de pruebas. El CO, el CO2, el NMHC y el CH4 se determinarán mediante integración o analizando las concentraciones acumuladas durante el ciclo en la bolsa de muestreo. Las concentraciones de los gases contaminantes en el aire de dilución se determinarán mediante integración o recogiendo muestras con la bolsa de fondo. Los demás valores se registrarán con una frecuencia mínima de una medición por segundo (1 Hz). 3.8.2.2. Medición del gas de escape sin diluir Al poner en marcha el motor o iniciar la secuencia de prueba, si el ciclo comienza directamente desde la fase de preacondicionamiento, el equipo de medición se pondrá en marcha, y simultáneamente: — empezará a analizar las concentraciones del gas de escape sin diluir, — empezará a medir el caudal del gas de escape o del aire de admisión y del combustible, — empezará a registrar los valores del régimen y del par del dinamómetro. Para evaluar las emisiones gaseosas, las concentraciones de las emisiones (HC, CO y NOx) y el caudal másico del gas de escape se registrarán y se almacenarán en un sistema informático con una frecuencia de al menos 2 Hz. El tiempo de respuesta del sistema no excederá de 10 segundos. Todos los demás datos podrán registrarse con una frecuencia de muestreo de al menos 1 Hz. En el caso de los analizadores analógicos, se registrará la respuesta, y los datos de calibrado podrán aplicarse en línea o fuera de línea durante la evaluación de los datos. Para el cálculo de la emisión másica de los componentes gaseosos, las curvas de las concentraciones registradas y del caudal másico del gas de escape se alinearán mediante el tiempo de transformación, definido en el anexo I, punto 2. En consecuencia, el tiempo de respuesta de cada analizador de emisiones gaseosas y del sistema del caudal másico del gas de escape se determinará de acuerdo con lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 5, puntos 4.2.1 y 1.5, y se registrará. 3.8.3. Muestreo de partículas (si es aplicable) 3.8.3.1. Sistema de dilución de flujo total Al poner en marcha el motor o iniciar la secuencia de prueba, si el ciclo comienza directamente desde la fase de preacondicionamiento, el sistema de muestreo de partículas deberá pasarse de la posición de derivación a la de recogida de partículas. Si no se aplica una compensación del caudal, las bombas de muestreo se ajustarán de manera que el caudal que pasa por la sonda de muestreo de partículas o el tubo de transferencia se mantenga a un valor de ± 5 % del caudal establecido. Si se aplica una compensación del caudal (es decir, un control proporcional del caudal de muestreo), es preciso demostrar que la relación entre el caudal del túnel principal y el caudal de muestreo de partículas no varía en más de ± 5 % respecto a su valor preestablecido (excepto durante los primeros diez segundos de muestreo). Nota: En caso de doble dilución, el caudal de muestreo es la diferencia neta entre el caudal que pasa por los filtros de muestreo y el caudal del aire de dilución secundario. Se registrarán la temperatura y la presión medias en la entrada de los caudalímetros de gas o del instrumento medidor del caudal. Si el caudal establecido no puede mantenerse durante todo el ciclo (con un margen de ± 5 %) debido a la elevada carga de partículas del filtro, se invalidará la prueba y volverá a efectuarse utilizando un caudal menor o un filtro de diámetro mayor. 3.8.3.2. Sistema de dilución de flujo parcial Al poner en marcha el motor o iniciar la secuencia de prueba, si el ciclo comienza directamente desde la fase de preacondicionamiento, el sistema de muestreo de partículas deberá pasarse de la posición de derivación a la de recogida de partículas. Para controlar el sistema de dilución de flujo parcial es necesaria una respuesta rápida del sistema. El tiempo de transformación del sistema se determinará mediante el procedimiento descrito en elanexo III, apéndice 5, punto 3.3. Si el tiempo combinado de transformación de la medición del caudal del gas de escape (véase el punto 4.2.1) y del sistema de dilución de flujo parcial es inferior a 0,3 segundos podrá utilizarse el control en línea. Si el tiempo de transformación es superior a 0,3 segundos, se utilizará un control previo basado en una prueba pregrabada. En este caso, el tiempo de subida será ≤ 1 segundo y el tiempo de retraso de la combinación ≤ 10 segundos. La respuesta de todo el sistema estará determinada de manera que se obtenga una muestra representativa de las partículas, qmp,i, proporcional al caudal másico del gas de escape. Para determinar la proporcionalidad, se realizará un análisis de regresión de qmp,i en relación con qmew,i a una frecuencia mínima de adquisición de datos de 1 Hz y se cumplirán los criterios siguientes: — el coeficiente de correlación R2 de la regresión lineal entre qmp,i y qmew,i no será inferior a 0,95, — el error típico de estimación de qmp,i sobre qmew,i no será superior al 5 % del qmp máximo, — la intersección de la línea de regresión con qmp no será superior a ± 2 % del qmp máximo. Existe la opción de realizar una prueba previa y de utilizar la señal del caudal másico de escape de dicha prueba para controlar el caudal de muestreo que penetra en el sistema de muestreo de partículas (control previo). Este procedimiento deberá aplicarse si el tiempo de transformación del sistema de muestreo de partículas, t50,P, o el tiempo de transformación de la señal del caudal másico del gas de escape, t50,F, o ambos, superan 0,3 segundos. Se consigue un control correcto del sistema de dilución de flujo parcial si la curva del tiempo de qmew,pre de la prueba previa, que controla qmp, es desplazada un tiempo anticipado de t50,P + t50,F. Para establecer la correlación entre qmp,i y qmew,i se utilizarán los datos registrados durante la prueba efectiva, con una alienación del tiempo de qmew,i de t50,F respecto a qmp,i (t50,P no contribuye a la alineación del tiempo). La diferencia de tiempo entre qmew y qmp equivale, pues, a la diferencia entre sus tiempos de transformación, determinados de acuerdo con lo dispuesto en el anexo III, apéndice 5, punto 3.3. 3.8.4. Parada del motor Si el motor se para en algún momento del ciclo de pruebas, se preacondicionará, se arrancará de nuevo y se repetirá la prueba. Si cualquiera de los equipos que se precisan para la prueba sufre un mal funcionamiento durante el ciclo de pruebas, se invalidará la prueba. 3.8.5. Operaciones después de la prueba Una vez finalizada la prueba, se detendrán la medición del volumen del gas de escape diluido o del caudal de gas de escape sin diluir, la circulación de gas hacia las bolsas de recogida y la bomba de muestreo de partículas. En el caso de un sistema de análisis integrador, el muestreo proseguirá hasta que hayan transcurrido los tiempos de respuesta del sistema. Las concentraciones de las bolsas de recogida, si se utilizan, se analizarán lo antes posible dentro de un plazo máximo de 20 minutos tras finalizar el ciclo de pruebas. Después de la prueba sobre las emisiones, se utilizará un gas de puesta a cero y el mismo gas de ajuste del fondo de escala para verificar de nuevo los analizadores. La prueba se considerará aceptable si la diferencia entre los resultados anteriores y posteriores a la prueba es inferior a un 2 % del valor del gas de ajuste del fondo de escala. 3.9. Verificación de la prueba 3.9.1. Desplazamiento de datos A fin de minimizar el efecto distorsionante del desfase temporal entre los valores obtenidos y los del ciclo de referencia, la secuencia completa de la señal del régimen y del par del motor podrá adelantarse o retrasarse en el tiempo respecto a la secuencia de referencia del régimen y del par. Si se desplazan las señales obtenidas, tanto el régimen como el par deberán desplazarse en igual medida en la misma dirección. 3.9.2. Cálculo del trabajo del ciclo El trabajo efectivo del ciclo Wact (kWh) se calculará utilizando todos los pares de valores del régimen y del par registrados. Este cálculo se hará después de cualquier desplazamiento de los valores obtenidos, en caso de que se seleccione esa opción. El trabajo efectivo del ciclo Wact se utilizará para realizar una comparación con el trabajo de referencia del ciclo Wref y para calcular las emisiones específicas del frenado (véanse los puntos 4.4 y 5.2). La misma metodología se utilizará para integrar tanto la potencia de referencia como la potencia efectiva del motor. Si es preciso determinar los valores existentes entre los valores de referencia adyacentes o los valores medidos adyacentes, se empleará la interpolación lineal. Al integrar el trabajo de referencia y el trabajo efectivo del ciclo, se igualarán a cero y se incluirán todos los valores del par negativos. Si la integración se efectúa a una frecuencia inferior a 5 Hz, y si, durante un segmento de tiempo determinado, el valor del par pasa de positivo a negativo o de negativo a positivo, se calculará la porción negativa y se igualará a cero. La porción positiva se incluirá en el valor integrado. Wact se situará entre – 15 % y + 5 % del Wref. 3.9.3. Estadísticas de validación del ciclo de pruebas Se efectuarán regresiones lineales de los valores obtenidos sobre los valores de referencia para el régimen, el par y la potencia. Este cálculo se hará después de cualquier desplazamiento de los valores obtenidos, en caso de que se seleccione esa opción. Se utilizará el método de los mínimos cuadrados, y la ecuación ideal tendrá la forma siguiente: y = mx + b donde: y = valor (efectivo) del régimen (min–1), del par (Nm) o de la potencia (kW), m = pendiente de la línea de regresión, x = valor de referencia del régimen (min–1), del par (Nm) o de la potencia (kW), b = intersección de la línea de regresión con el eje de coordenadas y Para cada línea de regresión se calculará el error típico de estimación (SE) de y sobre x y el coeficiente de determinación (r2). Se recomienda efectuar este análisis con una frecuencia de 1 Hz. Todos los valores de referencia negativos del par y los correspondientes valores obtenidos se eliminarán del cálculo de las estadísticas de validación del par y de la potencia del ciclo. Para que una prueba se considere válida, deben cumplirse los criterios indicados en el cuadro 7. Cuadro 7 Tolerancias de la línea de regresión Régimen Par Potencia Error típico de estimación (SE) de y sobre x Máx. 100 min-1 Máx. 13 % (15 %) (15) del par máximo del motor en el mapa de potencia Máx. 8 % (15 %) (15) de la potencia máxima del motor en el mapa de potencia Pendiente de la línea de regresión, m 0,95 a 1,03 0,83-1,03 0,89-1,03 (0,83-1,03) (15) Coeficiente de determinación, r2 Mín. 0,9700 (mín. 0,9500) (15) Min. 0,8800 (mín. 0,7500) (15) Min. 0,9100 (mín. 0,7500) (15) Intersección de la línea de regresión b con el eje de coordenadas y ± 50 min–1 ± 20 Nm o ± 2 % (± 20 Nm o ± 3 %) (15) del par máximo, si éste es superior ± 4 kW o ± 2 % (± 4 kW o ± 3 %) (15) de la potencia máxima, si ésta es superior Se permite borrar de los análisis de regresión los puntos especificados en el cuadro 8. Cuadro 8 Puntos que se permite borrar del análisis de regresión Condiciones Puntos que pueden borrarse Funcionamiento a plena carga y valor del par < 95 % del valor de referencia del par Par y/o potencia Funcionamiento a plena carga y valor del régimen < 95 % del valor de referencia del régimen Régimen y/o potencia Sin carga, no se trata de un punto de ralentí, y valor del par > valor de referencia del par Par y/o potencia Sin carga, valor del régimen ≤ régimen de ralentí + 50 min-1 y valor del par = par al ralentí medido/definido por el fabricante ± 2 % del valor máximo del par. Régimen y/o potencia Sin carga, valor del régimen > régimen al ralentí + 50 min–1 y valor del par > valor de referencia del par Par y/o potencia Sin carga y valor del régimen > 105 % del valor de referencia del régimen Régimen y/o potencia» ii) se inserta el punto 4 siguiente: «4. CÁLCULO DEL CAUDAL DEL GAS DE ESCAPE 4.1. Determinación del caudal del gas de escape diluido El caudal total del gas de escape diluido durante el ciclo (kg/prueba) se calculará a partir de los valores medidos durante el ciclo y de los correspondientes valores de calibrado del caudalímetro (V 0 para PDP, K V para CFV y C d para SSV), tal como se especifican en el anexo III, apéndice 5, punto 2. Se aplicarán las siguientes fórmulas, si la temperatura del gas de escape diluido se mantiene constante durante todo el ciclo utilizando un intercambiador de calor (± 6 K para un sistema PDP-CVS, ± 11 K para un sistema CFV-CVS o bien ± 11 K para un sistema SSV-CVS) (véase el anexo V, punto 2.3). Para el sistema PDP-CVS: m ed = 1,293 × V 0 × N P × (p b – p 1) × 273 / (101,3 × T) donde: V 0 = volumen de gas bombeado por revolución en condiciones de prueba, en m3/rev N P = número total de revoluciones de la bomba por prueba p b = presión atmosférica en la celda de ensayo, en kPa p 1 = presión negativa por debajo de la atmosférica en la entrada de la bomba, en kPa T = temperatura media del gas de escape diluido en la entrada de la bomba a lo largo del ciclo, en K Para el sistema CFV-CVS: m ed = 1,293 × t × K v × p p / T 0,5 donde: t = tiempo del ciclo, en s K V = coeficiente de calibrado del tubo Venturi de caudal crítico en condiciones normales p p = presión absoluta en la entrada del tubo Venturi, en kPa T = temperatura absoluta en la entrada del tubo Venturi, en K Para el sistema SSV-CVS: m ed = 1,293 × QSSV donde: con: A 0 = conjunto de constantes y conversiones de unidades = 0,006111 en unidades SI de d = diámetro de la garganta del SSV, en m C d = coeficiente de descarga del SSV p p = presión absoluta en la entrada del tubo Venturi, en kPa T = temperatura en la entrada del tubo Venturi, en K r p = relación entre la garganta del SSV y la presión estática absoluta de entrada = rD = relación entre el diámetro de la garganta del SSV, d, y el diámetro interior del tubo de entrada = Si se utiliza un sistema con compensación del caudal (es decir, sin intercambiador de calor), las emisiones másicas instantáneas se calcularán y se integrarán a lo largo del ciclo. En este caso, la masa instantánea del gas de escape diluido se calculará de la manera siguiente. Para el sistema PDP-CVS: m ed,i = 1,293 × V 0 × N P,i × (p b – p 1) × 273 / (101,3 × T) donde: N P,i = número total de revoluciones de la bomba por intervalo de tiempo Para el sistema CFV-CVS: m ed,i = 1,293 × Δt i × K V × p p / T 0,5 donde: Δt i = intervalo de tiempo, en s Para el sistema SSV-CVS: med = 1,293 × QSSV × Δti donde: Δt i = intervalo de tiempo, en s El cálculo en tiempo real se inicializará con un valor razonable para C d, por ejemplo, 0,98, o con un valor razonable para Q ssv. Si el cálculo se inicializa con Q ssv, se utilizará el valor inicial de Q ssv para evaluar Re. Durante todas las pruebas de emisiones, el número Reynolds en la garganta del SSV deberá situarse dentro del rango de números Reynolds utilizados para derivar la curva de calibrado especificada en el presente anexo, apéndice 5, punto 2.4. 4.2. Determinación del caudal másico del gas de escape sin diluir Para calcular las emisiones en el gas de escape sin diluir y controlar el sistema de dilución de flujo parcial es necesario conocer el caudal másico del gas de escape. Para determinar el caudal másico del gas de escape podrá utilizarse cualquiera de los métodos descritos en los puntos 4.2.2 a 4.2.5. 4.2.1. Tiempo de respuesta Para calcular las emisiones, el tiempo de respuesta de cualquiera de los métodos descritos a continuación será igual o inferior al tiempo de respuesta exigido para el analizador, definido en el presente anexo, apéndice 5, punto 1.5. Para controlar el sistema de dilución de flujo parcial es necesaria una respuesta más rápida. En los sistemas de dilución de flujo parcial con control en línea se exige un tiempo de respuesta ≤ 0,3 segundos. En los sistemas de dilución de flujo parcial con control previo basado en una prueba pregrabada, el tiempo de respuesta del sistema de medición del caudal del gas de escape será ≤ 5 segundos con un tiempo de subida ≤ 1 segundo. El fabricante del instrumento especificará el tiempo de respuesta del sistema. Los requisitos combinados de tiempo de respuesta para el caudal del gas de escape y el sistema de dilución de flujo parcial se indican en el punto 3.8.3.2. 4.2.2. Método de medición directa La medición directa del caudal instantáneo del gas de escape se realizará mediante un sistema del tipo: — dispositivo de diferencial de presión, como las toberas medidoras de caudal, — caudalímetro ultrasónico, — caudalímetro de remolino. Deberán adoptarse precauciones para evitar errores de medida que influyan en los errores de los valores de emisión. Entre ellas se incluye la instalación cuidadosa del dispositivo en el sistema de escape del motor de acuerdo con las recomendaciones del fabricante del instrumento y con las buenas prácticas técnicas. En especial, no deberán verse afectadas por la instalación del dispositivo las prestaciones del motor ni las emisiones. La precisión de la determinación del caudal del gas de escape será como mínimo ± 2,5 % del valor de lectura o ± 1,5 % del valor máximo del motor, si éste es superior. 4.2.3. Método de medición del aire y del combustible Este método implica la medición del caudal de aire y del caudal de combustible. Se utilizarán caudalímetros de aire y de combustible que cumplan el requisito de precisión para el caudal total del gas de escape establecido en el punto 4.2.2. El cálculo del caudal del gas de escape se realizará de la manera siguiente: qmew = qmaw + qmf 4.2.4. Método de medición con gas indicador Este método consiste en medir la concentración de gas indicador en el gas de escape. En el caudal del gas de escape se inyectará una cantidad conocida de un gas inerte (por ejemplo, helio puro) que servirá de indicador. El gas de escape mezclará y diluirá el gas indicador, pero éste no producirá una reacción en el tubo de escape. Se medirá entonces la concentración de este gas en la muestra de gas de escape. Para garantizar una mezcla total del gas indicador, la sonda de muestreo del gas de escape se colocará como mínimo un metro después del punto de inyección del gas indicador o a una distancia equivalente a treinta veces el diámetro del tubo de escape si ésta es superior a un metro. La sonda de muestreo podrá estar situada más cerca del punto de inyección si se comprueba que la mezcla es total comparando la concentración del gas indicador con la concentración de referencia cuando el gas indicador se inyecta antes del motor. El caudal del gas indicador se fijará de manera que, con el motor al ralentí, la concentración de este gas después de mezclarse sea inferior al fondo de escala del analizador del gas indicador. El cálculo del caudal del gas de escape se realizará de la manera siguiente: donde: q mew,i = caudal másico instantáneo del gas de escape, en kg/s q vt = caudal del gas indicador, en cm3/min c mix.i = concentración instantánea del gas indicador después de la mezcla, en ppm ρ e = densidad del gas de escape, en kg/m3 (véase el cuadro 3) c a = concentración de fondo del gas indicador en el aire de admisión, en ppm La concentración de fondo podrá no tenerse en cuenta si es inferior al 1 % de la concentración del gas indicador después de la mezcla (c mix.i) a un caudal de escape máximo. Todo el sistema deberá respetar las especificaciones de precisión relativas al caudal del gas de escape y estar calibrado de acuerdo con lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 5, punto 1.7. 4.2.5. Método de medición del caudal de aire y de la relación aire-combustible El caudal másico del gas de escape se calcula a partir del caudal de aire y de la relación aire-combustible. El cálculo del caudal másico instantáneo del gas de escape se realiza de la manera siguiente: con: donde: A/F st = relación estequiométrica aire-combustible, en kg/kg λ = coeficiente de exceso de aire c CO2 = concentración de CO2 en condiciones secas, en % c CO = concentración de CO en condiciones secas, en ppm c HC = concentración de HC, en ppm Nota: β puede ser 1 para combustibles que contengan carbono y 0 para combustible hidrógeno. El caudalímetro de aire cumplirá las especificaciones de precisión del presente anexo, apéndice 4, punto 2.2; el analizador de CO2 utilizado cumplirá las especificaciones del punto 3.3.2 del mismo apéndice, y todo el sistema cumplirá las especificaciones de precisión relativas al caudal del gas de escape. Existe también la opción de utilizar un equipo de medición de la relación aire-combustible — puede utilizarse, por ejemplo, un sensor del tipo Zirconio para medir el coeficiente de exceso de aire — que cumpla las especificaciones del presente anexo, apéndice 4, punto 3.3.6.» ; iii) los puntos 4 y 5 se sustituyen por el texto siguiente: «5. CÁLCULO DE LAS EMISIONES GASEOSAS 5.1. Evaluación de datos Para la evaluación de las emisiones gaseosas en el gas de escape diluido, las concentraciones de las emisiones (HC, CO y NOx) y el caudal másico del gas de escape diluido se registrarán de acuerdo con lo dispuesto en el punto 3.8.2.1 y se almacenarán en un sistema informático. En el caso de los analizadores analógicos, se registrará la respuesta y los datos de calibrado podrán aplicarse en línea o fuera de línea durante la evaluación de los datos. Para la evaluación de las emisiones gaseosas en el gas de escape sin diluir, las concentraciones de las emisiones (HC, CO y NOx) y el caudal másico del gas de escape diluido se registrarán de acuerdo con lo dispuesto en el punto 3.8.2.2 y se almacenarán en un sistema informático. En el caso de los analizadores analógicos, se registrará la respuesta y los datos de calibrado podrán aplicarse en línea o fuera de línea durante la evaluación de los datos. 5.2. Corrección en condiciones secas/en condiciones húmedas Si la concentración es medida en condiciones secas, se calculará la concentración en condiciones húmedas mediante la fórmula indicada a continuación. Para la medición continua, esta conversión se aplicará a cada medición instantánea antes de proceder a cualquier otro cálculo. cwet = kW × cdry Serán aplicables las ecuaciones de conversión del presente anexo, apéndice 1, punto 5.2. 5.3. Corrección de NOx en relación con la humedad y la temperatura Como la emisión de NOx depende de las condiciones del aire ambiente, la concentración de NOx deberá corregirse en función de la temperatura del aire ambiente y de la humedad mediante los factores que figuran en el presente anexo, apéndice 1, punto 5.3. Los factores son válidos en el rango comprendido entre 0 y 25 g/kg de aire seco. 5.4. Cálculo del caudal másico de las emisiones La masa de las emisiones durante el ciclo (g/prueba) se calculará de la manera siguiente en función del método de medición aplicado. Se calculará la concentración en condiciones húmedas, si se había medido en condiciones secas, con arreglo a lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 1, punto 5.2. Se aplicarán los valores respectivos de u gas que figuran en el presente anexo, apéndice 1, cuadro 6, para determinados componentes basados en las propiedades del gas ideal y los combustibles a los que se aplique esta Directiva. a) Para el gas de escape sin diluir: donde: u gas = relación entre la densidad del componente del gas de escape y la densidad del gas de escape del cuadro 6 c gas,i = concentración instantánea del componente respectivo del gas de escape sin diluir, en ppm q mew,i = caudal másico instantáneo del gas de escape, en kg/s f = frecuencia de muestreo de datos, en Hz n = número de mediciones b) Para el gas de escape diluido sin compensación de caudal: mgas = ugas × cgas × med donde: u gas = relación entre la densidad del componente del gas de escape y la densidad del aire del cuadro 6 c gas = concentración de fondo media corregida del componente respectivo, en ppm m ed = masa total del gas de escape diluido a lo largo del ciclo, en kg c) Para el gas de escape diluido con compensación de caudal: donde: c e,i = concentración instantánea del componente respectivo medida en el gas de escape diluido, en ppm c d = concentración del componente respectivo medida en el aire de dilución, en ppm q mdew,i = caudal másico instantáneo del gas de escape diluido, en kg/s m ed = masa total del gas de escape diluido a lo largo del ciclo, en kg u gas = relación entre la densidad del componente del gas de escape y la densidad del aire del cuadro 6 D = factor de dilución (véase el punto 5.4.1) Si es aplicable, la concentración de NMHC y CH4 se calculará de la manera siguiente por cualquiera de los métodos indicados en el presente anexo, apéndice 4, punto 3.3.4: a) Método GC (sólo con el sistema de dilución de flujo total): cNMHC = cHC – cCH4 b) Método NMC: donde: c HC(w/Cutter) = concentración de HC con el gas de muestreo pasando por el NMC c HC(w/oCutter) = concentración de HC con el gas de muestreo en derivación, sin pasar por el NMC 5.4.1. Determinación de las concentraciones con corrección de fondo (sólo con el sistema de dilución de flujo total) De las concentraciones medidas se restará la concentración de fondo media de los gases contaminantes en el aire de dilución para obtener las concentraciones netas de los contaminantes. Los valores medios de las concentraciones de fondo pueden determinarse mediante el método de las bolsas de muestreo o mediante medición continua con integración. Se empleará la fórmula siguiente: donde: c e = concentración del contaminante respectivo medida en el gas de escape diluido, en ppm c d = concentración del contaminante respectivo medida en el aire de dilución, en ppm D = factor de dilución El factor de dilución se calculará de la manera siguiente: a) para motores diésel y motores de gas alimentados con GLP b) para motores de gas alimentados con GN donde: c CO2 = concentración de CO2 en el gas de escape diluido, en % del volumen c HC = concentración de HC en el gas de escape diluido, en ppm C1 c NMHC = concentración de NMHC en el gas de escape diluido, en ppm C1 c CO = concentración de CO en el gas de escape diluido, en ppm F S = factor estequiométrico Las concentraciones medidas en condiciones secas se convertirán en concentraciones en condiciones húmedas con arreglo a lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 1, punto 5.2. El factor estequiométrico se calculará de la manera siguiente: donde: α, ε son las relaciones molares en referencia a un combustible CH α O ε Si se desconoce la composición del combustible, podrán utilizarse los siguientes factores estequiométricos: F S (diésel) = 13,4 F S (GLP) = 11,6 F S (GN) = 9,5 5.5. Cálculo de las emisiones específicas Las emisiones (g/kWh) se calcularán de la manera siguiente: a) todos los componentes, excepto los NOx: b) NOx: donde: W act = trabajo efectivo del ciclo determinado de conformidad con el punto 3.9.2. 5.5.1. Si se utiliza un sistema de postratamiento periódico del gas de escape, las emisiones se ponderarán de la manera siguiente: donde: n1 = número de pruebas ETC entre dos regeneraciones n2 = número de pruebas ETC durante una regeneración (al menos una prueba ETC) M gas,n2 = emisiones durante una regeneración M gas,n1 = emisiones después de una regeneración. 6. CÁLCULO DE LA EMISIÓN DE PARTÍCULAS (SI PROCEDE) 6.1. Evaluación de datos El filtro de partículas se volverá a introducir en la cámara de pesado a más tardar una hora después de finalizada la prueba. Se acondicionará en una caja de petri parcialmente cubierta y protegida contra la contaminación por polvo durante un tiempo mínimo de una hora y máximo de 80 horas y a continuación se procederá a su pesaje. Se registrará el peso bruto de los filtros y se le restará la tara, con lo que se obtendrá la masa de la muestra de partículas m f. Para evaluar la concentración de partículas se registrará la masa total de la muestra (m sep) que pasa por los filtros a lo largo del ciclo de pruebas. Si es preciso aplicar una corrección de fondo, se registrarán la masa de aire de dilución (m d) que pasa por los filtros y la masa de partículas (m f,d). 6.2. Cálculo del caudal másico 6.2.1. Sistema de dilución de flujo total La masa de partículas (g/prueba) se calculará de la manera siguiente: donde: m f = masa de partículas muestreada a lo largo del ciclo, en mg m sep = masa de gas de escape diluido que pasa por los filtros de recogida de partículas, en kg m ed = masa de gas de escape diluido a lo largo del ciclo, en kg Si se utiliza un sistema de doble dilución, la masa de aire de dilución secundario se restará de la masa total de gas de escape doblemente diluido muestreada a través de los filtros de partículas. msep = mset – mssd donde: m set = masa de gas de escape doblemente diluido a través del filtro de partículas, en kg m ssd = masa de aire de dilución secundario, en kg Si el nivel de fondo de partículas del aire de dilución se determina de conformidad con lo dispuesto en el punto 3.4, se podrá aplicar una corrección de fondo a la masa de partículas. En tal caso, la masa de partículas (g/prueba) se calculará de la manera siguiente: donde: mPT, msep, med = véase más arriba md = masa de aire de dilución primario recogida con el muestreador de partículas de fondo, en kg mf,d = masa de partículas de fondo recogida del aire de dilución principal, en mg D = factor de dilución determinado de conformidad con lo dispuesto en el punto 5.4.1. 6.2.2. Sistema de dilución de flujo parcial La masa de partículas (g/prueba) se calculará aplicando uno de los métodos siguientes: a) donde: m f = masa de partículas muestreada a lo largo del ciclo, en mg m sep = masa de gas de escape diluido que pasa por los filtros de recogida de partículas, en kg m edf = masa de gas de escape diluido equivalente a lo largo del ciclo, en kg La masa total de gas de escape diluido equivalente a lo largo del ciclo se determinará de la siguiente manera: donde: q medf,i = caudal másico instantáneo equivalente de gas de escape diluido, en kg/s q mew,i = caudal másico instantáneo de gas de escape, en kg/s r d,i = tasa de dilución instantánea q mdew,i = caudal másico instantáneo de gas de escape diluido a través del túnel de dilución, en kg/s q mdw,i = caudal másico instantáneo de aire de dilución, en kg/s f = frecuencia de muestreo de datos, en Hz n = número de mediciones b) donde: m f = masa de partículas muestreada a lo largo del ciclo, en mg r s = relación media de la muestra a lo largo del ciclo de pruebas con: donde: m se = masa de la muestra a lo largo del ciclo, en kg m ew = caudal másico total de gas de escape a lo largo del ciclo, en kg m sep = masa de gas de escape diluido que pasa por los filtros de recogida de partículas, en kg m sed = masa de gas de escape diluido que pasa por el túnel de dilución, en kg Nota: En el sistema de muestreo total, m sep y M sed serán idénticos. 6.3. Cálculo de las emisiones específicas La emisión de partículas (g/kWh) se calculará de la manera siguiente: donde: W act = trabajo efectivo producido durante el ciclo determinado de conformidad con lo dispuesto en el punto 3.9.2, en kWh. 6.3.1. Si se utiliza un sistema de postratamiento de regeneración periódica, las emisiones se ponderarán de la manera siguiente: donde: n1 = número de pruebas ETC entre dos regeneraciones n2 = número de pruebas ETC durante una regeneración (al menos una prueba ETC) = emisiones durante una regeneración = emisiones al margen de una regeneración.» ; g) el apéndice 4 se modifica como sigue: i) el punto 1 se sustituye por el texto siguiente: «1. INTRODUCCIÓN Los componentes gaseosos, las partículas y los humos emitidos por el motor que se presenta para ser sometido a prueba se medirán utilizando los métodos que se describen en el anexo V. En los distintos puntos de dicho anexo se describen los sistemas de análisis recomendados para las emisiones de gases (punto 1), los sistemas recomendados de dilución y muestreo de partículas (punto 2) y los opacímetros recomendados para la medición de humos (punto 3). Para la prueba ESC, los componentes gaseosos se determinarán en el gas de escape sin diluir. Otra posibilidad, en caso de que para la determinación de las partículas se utilice un sistema de dilución de flujo total, sería determinarlos en el gas de escape diluido. Las partículas se determinarán con un sistema de dilución de flujo total o de flujo parcial. Para la prueba ETC, se podrá optar por uno de los siguientes sistemas: — un sistema de dilución de CVS de flujo total para determinar las emisiones de gases y de partículas (se permitirán los sistemas de doble dilución), — una combinación de medición del gas de escape sin diluir para la emisiones de gases y un sistema de dilución de flujo parcial para las emisiones de partículas, o — cualquier combinación de ambos principios (por ejemplo, medición de los gases sin diluir y medición de las partículas de flujo total).» ; ii) el punto 2.2 se sustituye por el texto siguiente: «2.2. Otros instrumentos Se emplearán los instrumentos que se precisen para medir el consumo de combustible, el consumo de aire, la temperatura del líquido refrigerante y del lubricante, la presión del gas de escape y la depresión en el colector de admisión, la temperatura del gas de escape, la temperatura de admisión de aire, la presión atmosférica, la humedad y la temperatura del combustible. Estos instrumentos deberán cumplir los requisitos indicados en el cuadro 9: Cuadro 9 Precisión de los instrumentos de medición Instrumento de medición Precisión Consumo de combustible ± 2 % del valor máximo del motor Consumo de aire ± 2 % de la lectura o ± 1 % del valor máximo del motor, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores Caudal de gas de escape ± 2,5 % de la lectura o ± 1,5 % del valor máximo del motor, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores Temperaturas ≤ 600 K (327 °C) ± 2 K absoluta Temperaturas ≥ 600 K (327 °C) ± 1 % de la lectura Presión atmosférica ± 0,1 kPa absoluta Presión del gas de escape ± 0,2 kPa absoluta Depresión de admisión ± 0,05 kPa absoluta Otras presiones ± 0,1 kPa absoluta Humedad relativa ± 3 % absoluta Humedad absoluta ± 5 % de la lectura Caudal de aire de dilución ± 2 % de la lectura Caudal de gas de escape diluido ± 2 % de la lectura» iii) se suprimen los puntos 2.3 y 2.4; iv) los puntos 3 y 4 se sustituyen por el texto siguiente: «3. DETERMINACIÓN DE LOS COMPONENTES GASEOSOS 3.1. Especificaciones generales del analizador Los analizadores tendrán un rango de medida apropiado para la precisión que se requiere para medir las concentraciones de los componentes del gas de escape (punto 3.1.1). Se recomienda utilizar los analizadores de manera que la concentración medida se sitúe entre el 15 y el 100 % del fondo de escala. Si los sistemas de lectura (ordenadores, registradores de datos) pueden proporcionar la suficiente precisión y una resolución por debajo del 15 % del fondo de escala, también se considerarán aceptables mediciones por debajo del 15 % de dicho valor. En tal caso, deberán efectuarse calibrados adicionales en al menos cuatro puntos distintos de cero equidistantes nominalmente, a fin de garantizar la precisión de las curvas de calibrado de conformidad con lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 5, punto 1.6.4. El nivel de compatibilidad electromagnética (EMC) del equipo deberá ser capaz de minimizar cualquier error adicional. 3.1.1. Precisión El analizador no se desviará del punto de calibrado nominal en más de un ± 2 % de la lectura en todo el rango de medida excepto cero, o de un ± 0,3 % del fondo de escala, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores. La precisión se determinará con arreglo a los requisitos en materia de calibrado establecidos en el presente anexo, apéndice 5, punto 1.6. Nota: A efectos de la presente Directiva, se entenderá por precisión la desviación de la lectura del analizador de los valores nominales de calibrado utilizando un gas de calibración (= valor real). 3.1.2. Exactitud La exactitud, definida como 2,5 veces la desviación típica de diez respuestas repetitivas a un determinado gas de calibración o de ajuste del fondo de escala, no deberá ser mayor a un ± 1 % de la concentración del fondo de escala para cada rango usado por encima de 155 ppm (o ppm C) o a un ± 2 % de cualquier rango usado por debajo de 155 ppm (o ppm C). 3.1.3. Ruido La respuesta pico a pico del analizador a los gases de puesta a cero y de calibración o de ajuste del fondo de escala medida durante cualquier período de diez segundos no excederá del 2 % del fondo de escala en cada uno de los rangos usados. 3.1.4. Desviación de la respuesta al cero La respuesta al cero se define como la respuesta media, incluyendo el ruido, a un gas de puesta a cero durante un intervalo de treinta segundos. La desviación de la respuesta al cero durante un período de una hora será inferior al 2 % del fondo de escala del menor rango usado. 3.1.5. Desviación de la respuesta al fondo de escala La respuesta al fondo de escala se define como la respuesta media, incluyendo el ruido, a un gas de ajuste del fondo de escala durante un intervalo de treinta segundos. La desviación de la respuesta al fondo de escala durante un período de una hora será inferior al 2 % del fondo de escala del menor rango usado. 3.1.6. Tiempo de subida El tiempo de subida del analizador instalado en el sistema de medición no será superior a 3,5 segundos. Nota: La evaluación del tiempo de respuesta del analizador no basta por sí sola para establecer claramente la adecuación de todo el sistema para la realización de ensayos transitorios. Los volúmenes y, en especial, los volúmenes muertos a través del sistema no solo afectarán al tiempo de recorrido desde la sonda hasta el analizador, sino también al tiempo de subida. También los tiempos de recorrido por el interior de un analizador, como el convertidor o los colectores de agua interiores del analizador de NOx, serían definidos como tiempo de respuesta del analizador. La determinación del tiempo de respuesta de todo el sistema se describe en el presente anexo, apéndice 5, punto 1.5. 3.2. Secado del gas El dispositivo opcional de secado del gas deberá influir lo menos posible en la concentración de los gases medidos. Los desecadores químicos no son un método aceptable para eliminar el agua de la muestra. 3.3. Analizadores En los puntos 3.3.1 a 3.3.4 se describen los principios de medición que deberán utilizarse. En el anexo V se describen en detalle los sistemas de medición. Los gases que hayan de medirse se analizarán con los instrumentos que se indican a continuación. En el caso de analizadores no lineales se permitirá el uso de circuitos de linealización. 3.3.1. Análisis del monóxido de carbono (CO) El analizador de monóxido de carbono será del tipo NDIR, un analizador no dispersivo por absorción en los infrarrojos. 3.3.2. Análisis del dióxido de carbono (CO2) El analizador de dióxido de carbono será del tipo NDIR, un analizador no dispersivo por absorción en los infrarrojos. 3.3.3. Análisis de hidrocarburos (HC) Para los motores diésel y los motores de gas alimentados con GLP, el analizador de hidrocarburos será del tipo HFID, un detector de ionización a la llama en caliente con detector, válvulas, conductos, etc., y con un elemento calefactor para mantener el gas a una temperatura de 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C). Para los motores de gas alimentados con GN, el analizador de hidrocarburos podrá ser del tipo FID, un detector de ionización a la llama sin elemento calefactor, en función del método utilizado (véase anexo V, punto 1.3). 3.3.4. Análisis de hidrocarburos no metánicos (NMHC) (motores de gas alimentados con GN exclusivamente) Los hidrocarburos no metánicos se determinarán mediante uno de los métodos siguientes: 3.3.4.1. Método de cromatografía de gases (GC) Los hidrocarburos no metánicos se determinarán por sustracción del metano, analizado con un cromatógrafo de gases (GC) acondicionado a 423 K (150 °C), de los hidrocarburos medidos de conformidad con lo dispuesto en el punto 3.3.3. 3.3.4.2. Método del cortador no metánico (NMC) Para determinar la fracción de hidrocarburos no metánicos se utilizará un NMC en caliente junto con un FID, según se indica en el punto 3.3.3, mediante sustracción del metano de los hidrocarburos. 3.3.5. Análisis de óxidos de nitrógeno (NOx) El analizador de óxidos de nitrógeno será un detector de luminiscencia química (CLD) o bien un detector de luminiscencia química en caliente (HCLD), con un convertidor NO2/NO si se efectúa la medición en condiciones secas. Si la medición se realiza en condiciones húmedas, se utilizará un HCLD cuyo convertidor se mantendrá por encima de 328 K (55 °C), suponiendo que se realice la comprobación de la interferencia del agua (véase el presente anexo, apéndice 5, punto 1.9.2.2). 3.3.6. Medición de la relación aire/combustible El equipo de medición de la relación aire/combustible utilizado para determinar el caudal de gas de escape según se especifica en el presente anexo, apéndice 2, punto 4.2.5, será un sensor de la relación aire/combustible de amplio rango o un sensor lambda del tipo Zirconia. El sensor se instalará directamente en el tubo de escape, en un punto en el que la temperatura del gas de escape sea lo suficientemente elevada como para eliminar la condensación de agua. La precisión del sensor con dispositivos electrónicos incorporados será de: ± 3 % de la lectura λ < 2 ± 5 % de la lectura 2 ≤ λ < 5 ± 10 % de la lectura 5 ≤ λ Para alcanzar dicha precisión, se calibrará el sensor de acuerdo con las instrucciones del fabricante del instrumento. 3.4. Muestreo de emisiones de gases 3.4.1. Gas de escape sin diluir Las sondas de muestreo de emisiones de gases se introducirán a una profundidad mínima de 0,5 m o tres veces el diámetro del tubo de escape — debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores — antes del punto de salida del sistema de gases de escape, pero lo suficientemente cerca del motor como para garantizar que los gases de escape se mantienen a una temperatura de al menos 343 K (70 °C) en la sonda. En el caso de un motor de varios cilindros con un colector de escape bifurcado, la entrada de la sonda estará situada lo suficientemente lejos en la dirección del caudal de escape como para garantizar que la muestra obtenida es representativa del promedio de emisiones de escape de todos los cilindros. En los motores de varios cilindros que posean grupos de colectores separados, como, por ejemplo, los motores en “V”, se recomienda combinar los colectores antes de la sonda de muestreo. Si esta solución no fuera práctica, se permitirá tomar una muestra del grupo que presenta la mayor emisión de CO2. También podrán utilizarse otros métodos siempre que se haya demostrado que son equivalentes a los anteriores. Para calcular la emisión de gases de escape se utilizará el caudal másico total de gas de escape. Si el motor incorporara un sistema de postratamiento de gases de escape, la muestra de gas de escape se tomará después de dicho sistema. 3.4.2. Gas de escape diluido El tubo de escape situado entre el motor y el sistema de dilución de flujo total deberá ser conforme a los requisitos del anexo V, punto 2.3.1 (tubo de escape). La sonda o sondas de muestreo para emisiones de gases se instalarán en el túnel de dilución, en un punto en el que el aire de dilución y el gas de escape se mezclen perfectamente, y muy cerca de la sonda de muestreo de partículas. Por regla general, el muestreo podrá efectuarse de dos maneras: — los contaminantes se recogen en una bolsa de muestreo durante el ciclo y se miden tras finalizar la prueba, — los contaminantes se muestrean de forma continua y se integran a lo largo del ciclo; este método es obligatorio para los HC y los NOx. 4. DETERMINACIÓN DE LAS PARTÍCULAS Para la determinación de las partículas se precisa un sistema de dilución. La dilución podrá conseguirse mediante un sistema de dilución de flujo parcial o bien mediante un sistema de doble dilución de flujo total. La capacidad de caudal del sistema de dilución será lo suficientemente grande como para eliminar por completo la condensación de agua en los sistemas de dilución y de muestreo. La temperatura del gas de escape diluido será inferior a 325 K (52° C) (16) en un punto situado inmediatamente antes de los portafiltros. Se permitirá controlar la humedad del aire de dilución antes de que éste penetre en el sistema de dilución, y la deshumidificación resulta especialmente indicada cuando el aire de dilución posee un alto grado de humedad. La temperatura del aire de dilución será superior a 288 K (15 °C) cerca de la entrada del túnel de dilución. El diseño del sistema de dilución de flujo parcial deberá ser de tal manera que permita tomar una muestra proporcional de gas de escape sin diluir del caudal de escape del motor, respondiendo así a las variaciones en el caudal de escape, e introducir aire de dilución en dicha muestra para obtener una temperatura inferior a 325 K (52 °C) en el filtro de ensayo. Para ello, es esencial determinar la tasa de dilución o la relación de muestreo r dil o r s de forma que se respeten los límites en materia de precisión establecidos en el presente anexo, apéndice 5, punto 3.2.1. Podrán utilizarse diferentes métodos de extracción, dependiendo en gran medida el hardware y los procedimientos de muestreo que vayan a utilizarse del tipo de extracción empleado (anexo V, punto 2.2). Por norma general, la sonda de muestreo de partículas se instalará muy cerca de la sonda de muestreo de emisiones de gases, pero a una distancia suficiente para no provocar interferencias. Por consiguiente, también serán aplicables al muestreo de partículas las disposiciones en materia de instalación establecidas en el punto 3.4.1. El conducto de muestreo deberá cumplir los requisitos establecidos en el anexo V, punto 2. En el caso de un motor de varios cilindros con un colector de escape bifurcado, la entrada de la sonda estará situada lo suficientemente lejos en la dirección del caudal de escape como para garantizar que la muestra obtenida es representativa de la media de emisiones de escape de todos los cilindros. En los motores de varios cilindros que posean grupos de colectores separados, como, por ejemplo, los motores en “V”, se recomienda combinar los colectores antes de la sonda de muestreo. Si esta solución no fuera práctica, se permitirá tomar una muestra del grupo que presente la mayor emisión de partículas. También podrán utilizarse otros métodos si se demostrara que son equivalentes a los anteriores. Para calcular la emisión de gases de escape se utilizará el caudal másico total de gas de escape. Para determinar la masa de partículas se precisa un sistema de muestreo de partículas, filtros de muestreo de partículas, una balanza capaz de pesar microgramos y una cámara de pesado con temperatura y humedad controladas. Para el muestreo de partículas se aplicará el método del filtro único, que utiliza un solo filtro (véase el punto 4.1.3) durante todo el ciclo de pruebas. Para la prueba ESC, se deberá prestar especial atención a los tiempos y los caudales de muestreo durante la fase de muestreo de la prueba. 4.1. Filtros de muestreo de partículas El filtro utilizado para el muestreo de los gases de escape diluidos deberá cumplir, durante la secuencia de prueba, los requisitos establecidos en los puntos 4.1.1 y 4.1.2. 4.1.1. Especificaciones de los filtros Se utilizarán obligatoriamente filtros de fibra de vidrio revestidos de fluorocarburos. Todos los tipos de filtro deberán tener una capacidad de retención de 0,3 μm DOP (dioctilftalato) de al menos el 99 % a una velocidad de flujo del gas de entre 35 y 100 cm/s. 4.1.2. Tamaño de los filtros Se recomienda utilizar filtros de partículas con un diámetro de 47 mm o 70 mm. Podrán admitirse filtros con un diámetro mayor (punto 4.1.4), pero no menor. 4.1.3. Velocidad de filtración Se deberá obtener una velocidad de flujo de gas a través del filtro de 35 a 100 cm/s. El incremento de la caída de presión entre el inicio y el final de la prueba no será superior a 25 kPa. 4.1.4. Carga del filtro En el cuadro 10 se indican las cargas mínimas de los filtros requeridas para los tamaños de filtro más comunes. En el caso de filtros mayores, la carga mínima del filtro será de 0,065 mg/1 000 mm2 de la superficie filtrante. Cuadro 10 Cargas mínimas del filtro Diámetro del filtro (mm) Carga mínima (mg) 47 0,11 70 0,25 90 0,41 110 0,62 En caso de que se considere improbable, a la vista de los resultados de pruebas anteriores, que se pueda alcanzar la carga mínima del filtro exigida en un ciclo de pruebas una vez optimizados los caudales y la tasa de dilución, podrá aceptarse una carga inferior, previo acuerdo de las partes interesadas, siempre que se demuestre que se cumplen los requisitos en materia de precisión establecidos en el punto 4.2, por ejemplo, un equilibrio de 0,1 μg. 4.1.5. Portafiltros Para las pruebas de emisiones, los filtros se colocarán en un conjunto portafiltros que deberá cumplir los requisitos establecidos en el anexo V, punto 2.2. El diseño del conjunto portafiltros deberá permitir una distribución uniforme del caudal a través de la superficie filtrante. Antes o después del portafiltros se colocarán válvulas de cierre rápido. Podrá instalarse un preclasificador inercial con un punto de corte del 50 % entre 2,5 μm y 10 μm inmediatamente antes o después del portafiltros. Se recomienda encarecidamente el uso del preclasificador en caso de que se utilice, de cara a la corriente del caudal de escape, una sonda de muestreo de tubo abierto. 4.2. Especificaciones de la cámara de pesado y de la balanza de análisis 4.2.1. Condiciones de la cámara de pesado La temperatura de la cámara (o sala) en la que se acondicionan y pesan los filtros de partículas deberá mantenerse a 295 K ± 3 K (22 °C ± 3 °C) durante todo el proceso de acondicionamiento y pesado de los filtros. La humedad se mantendrá a un punto de rocío de 282,5 K ± 3 K (9,5 °C ± 3 °C) y una humedad relativa del 45 % ± 8 %. 4.2.2. Pesaje de los filtros de referencia El aire interior de la cámara (o sala) estará libre de cualquier tipo de contaminante ambiental (como el polvo) que pudiera depositarse sobre los filtros de partículas durante su estabilización. Se permitirán alteraciones de las especificaciones de la sala de pesado descritas en el punto 4.2.1 si la duración de las mismas no supera los treinta minutos. La sala de pesado debería cumplir las especificaciones requeridas antes de que el personal penetre en su interior. En las cuatro horas siguientes al pesaje del filtro de muestreo, aunque es preferible hacerlo al mismo tiempo, se pesarán al menos dos filtros de referencia sin usar. Estos filtros serán del mismo tamaño y material que los filtros de muestreo. Si el peso medio de los filtros de referencia cambia, entre distintos pesajes del filtro de muestreo, en más de 10 μg, se desecharán todos los filtros de muestreo y se repetirá la prueba de emisiones. Si no se cumplen los criterios de estabilidad de la sala de pesado incluidos en el punto 4.2.1 pero los pesajes de los filtros de referencia satisfacen los criterios arriba mencionados, el fabricante del motor podrá optar por aceptar los pesos del filtro de muestreo o anular las pruebas, reparar el sistema de control de la sala de pesado y repetir las pruebas. 4.2.3. Balanza de análisis La balanza de análisis que se use para determinar el peso de los filtros tendrá una exactitud (desviación típica) de al menos 2 μg y una resolución de al menos 1 μg (1 dígito = 1 μg) especificada por el fabricante de la misma. 4.2.4. Eliminación de los efectos de la electricidad estática Para eliminar los efectos de la electricidad estática se deberán neutralizar los filtros antes del pesaje, por ejemplo con un eliminador de polonio, una pantalla Faraday o un dispositivo de efecto análogo. 4.2.5. Especificaciones para la medición del caudal 4.2.5.1. Requisitos generales Las precisiones absolutas del caudalímetro o de los instrumentos de medición del caudal serán las especificadas en el punto 2.2. 4.2.5.2. Disposiciones especiales para los sistemas de dilución de flujo parcial Para los sistemas de dilución de flujo parcial, reviste especial importancia la precisión del caudal de la muestra q mp, si éste no se mide directamente sino que se determina mediante medición diferencial del caudal: q mp = qmdew – qmdw En tal caso, no bastará una precisión del ± 2 % para q mdew y q mdw para garantizar unas precisiones de q mp admisibles. Si el caudal de gas se determina mediante medición diferencial del caudal, el error máximo de la diferencia será tal que la precisión de q mp sea del ± 5 % cuando la tasa de dilución sea inferior a 15. Se podrá calcular sacando la raíz cuadrada de la media de los cuadrados de los errores de cada instrumento. Para obtener unas precisiones de q mp admisibles, se podrá utilizar cualquiera de los métodos siguientes: las precisiones absolutas de q mdew y q mdw son del ± 0,2 %, lo que garantiza una precisión de q mp del ≤ 5 % con una tasa de dilución de 15; sin embargo, si la tasa de dilución es superior, se producirán errores mayores; el calibrado de q mdw en relación con q mdew se realiza de manera que se obtengan para q mp las mismas precisiones que en a) (véanse los detalles de esta calibración en el anexo III, apéndice 5, punto 3.2.1); la precisión de q mp se determina indirectamente a partir de la precisión de la tasa de dilución determinada mediante un gas indicador, por ejemplo CO2; también en este caso son necesarias precisiones equivalentes a la del método a) para q mp; la precisión absoluta de q mdew y q mdw es del ± 2 % del fondo de escala, el error máximo de la diferencia entre q mdew y q mdw no supera un 0,2 % y el error de linearidad es del ± 0,2 % del q mdew más elevado observado durante la prueba. ; h) el apéndice 5 se modifica como sigue: i) se añade el punto 1.2.3 siguiente: «1.2.3. Utilización de mezcladores de precisión Los gases utilizados con fines de calibrado y ajuste del fondo de escala podrán obtenerse también mediante mezcladores de precisión (divisores de gas), diluyéndolos con N2 purificado o con aire sintético purificado. La precisión del mezclador deberá ser tal que la concentración de los gases de calibración mezclados pueda determinarse con una aproximación del ± 2 %. Esta precisión implica que los gases primarios utilizados para la mezcla deben conocerse con una precisión mínima del ± 1 %, conforme con normas nacionales o internacionales para gases. La verificación se realizará a un valor entre el 15 y el 50 % del fondo de escala para cada calibrado que incorpore un mezclador. Otra posibilidad sería verificar el mezclador con un instrumento que sea lineal por naturaleza, por ejemplo utilizando gas NO con un CLD. El valor de fondo de escala del instrumento se ajustará con el gas de ajuste del fondo de escala directamente conectado al mismo. El mezclador se verificará en las posiciones de reglaje que se hayan utilizado y el valor nominal se comparará con la concentración medida del instrumento. La diferencia en cada punto será del ± 1 % del valor nominal.» ; ii) el punto 1.4 se sustituye por el texto siguiente: «1.4. Prueba de estanquidad Se efectuará una prueba de estanquidad del sistema. Se desconectará la sonda del sistema de escape y se obturará su extremo. A continuación se pondrá en marcha la bomba del analizador. Tras un período inicial de estabilización, todos los caudalímetros deberán marcar cero. En caso contrario, se verificarán los conductos de muestreo y se corregirá el error. La máxima tasa de fuga admisible en el lado de vacío será del 0,5 % del caudal en uso en la parte del sistema que se está verificando. Para estimar los caudales en uso podrán utilizarse los caudales del analizador y los caudales en derivación. Otra posibilidad sería vaciar el sistema a una presión mínima de 20 kPa vacío (80 kPa absoluta). Tras un período de estabilización inicial, el incremento de presión Δp (kPa/min) en el sistema no deberá sobrepasar el valor: Δp = p / V s × 0,005 × q vs donde: V s = volumen del sistema, l q vs = caudal del sistema, l/min Otro método consiste en introducir una variación escalonada en la concentración al principio del conducto de muestreo, pasando de gas de puesta a cero a gas de ajuste del fondo de escala. Si, transcurrido un período de tiempo adecuado, la lectura muestra un valor inferior en aproximadamente un 1 % a la concentración introducida, lo más probable es que existan problemas de calibrado o de estanquidad.» ; iii) se inserta el punto 1.5 siguiente: «1.5. Verificación del tiempo de respuesta del sistema analítico El reglaje del sistema a fin de evaluar el tiempo de respuesta será exactamente el mismo que durante la medición de la prueba (es decir, presión, caudales, reglaje del filtro en los analizadores y todos los demás elementos que repercuten en el tiempo de respuesta). El tiempo de respuesta se determinará cambiando el gas directamente en la entrada de la sonda de muestreo. El cambio de gas se realizará en menos de 0,1 segundos. Los gases utilizados en la prueba darán lugar a un cambio de la concentración del 60 % del fondo de escala como mínimo. Se registrará la indicación de concentración de cada uno de los componentes del gas. Por tiempo de respuesta se entenderá el intervalo de tiempo que transcurre entre el cambio de gas y el cambio correspondiente de la concentración registrada. El tiempo de respuesta del sistema (t 90) consiste en el tiempo de retraso del detector de medición y en el tiempo de subida del detector. Por tiempo de retraso se entenderá el intervalo de tiempo que transcurre desde el cambio (t 0) hasta que la respuesta alcance el 10 % de la lectura final (t 10). Por tiempo de subida se entenderá el tiempo entre la respuesta al 10 % y al 90 % de la lectura final (t 90 – t 10). Para el alineamiento temporal del analizador y las señales del caudal de escape en el caso de medición sin dilución, se entenderá por tiempo de transformación el intervalo de tiempo que transcurre desde el cambio (t 0) hasta que la respuesta alcance el 50 % de la lectura final (t 50). El tiempo de respuesta del sistema será ≤ 10 segundos, con un tiempo de subida ≤ 3,5 segundos para todos los componentes limitados (CO, NOx, HC o NMHC) y todos los rangos de medida utilizados.» ; iv) el antiguo punto 1.5 se sustituye por el texto siguiente: «1.6. Calibrado 1.6.1. Instrumental Se calibrará el instrumental y se contrastarán las curvas de calibrado con los gases patrón. Se emplearán los mismos caudales de gas que se utilizan para el muestreo de los gases de escape. 1.6.2. Tiempo de calentamiento El tiempo de calentamiento será el que recomiende el fabricante. De no especificarse, se recomienda calentar los analizadores un mínimo de dos horas. 1.6.3. Analizadores NDIR y HFID Se regulará, si es preciso, el analizador NDIR y se optimizará la llama de combustión del analizador HFID (punto 1.8.1). 1.6.4. Establecimiento de la curva de calibrado — Se calibrarán todos los rangos de operación que se empleen normalmente. — Se pondrán a cero los analizadores de CO, CO2, NOx y HC utilizando aire sintético purificado (o nitrógeno). — Se introducirán en los analizadores los gases de calibración apropiados, se registrarán sus valores y se establecerá la curva de calibrado. — La curva de calibrado se establecerá mediante seis puntos de calibrado como mínimo (excluido el cero) aproximadamente equidistantes en el rango de operación. La mayor concentración nominal no deberá ser inferior al 90 % del fondo de escala. — La curva de calibrado se calculará por el método de los mínimos cuadrados. Podrá utilizarse una ecuación ideal lineal o no lineal. — Los puntos de calibrado no diferirán de la línea ideal de mínimos cuadrados en más de un ± 2 % de la lectura o de un ± 0,3 % del fondo de escala, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores. — Se verificará de nuevo la puesta a cero y, si es preciso, se repetirá el procedimiento de calibrado. 1.6.5. Otros métodos Se podrán aplicar otras tecnologías (por ejemplo, ordenador, conmutador de escalas con control electrónico, etc.), siempre que se demuestre que ofrecen resultados de precisión equivalente. 1.6.6. Calibrado del analizador de gas indicador para la medición del caudal de escape La curva de calibrado se establecerá mediante seis puntos de calibrado como mínimo (excluido el cero) aproximadamente equidistantes en el rango de operación. La mayor concentración nominal no deberá ser inferior al 90 % del fondo de escala. La curva de calibrado se calculará por el método de los mínimos cuadrados. Los puntos de calibrado no diferirán de la línea ideal de mínimos cuadrados en más de un ± 2 % de la lectura o de un ± 0,3 % del fondo de escala, debiéndose tener en cuenta el más elevado de estos valores. El analizador se pondrá a cero y se ajustará antes de la realización de la prueba utilizando un gas de puesta a cero y un gas de ajuste del fondo de escala cuyo valor nominal sea superior al 80 % del fondo de escala del analizador» ; v) el antiguo punto 1.6 pasa a ser punto 1.6.7; vi) se inserta el punto 2.4 siguiente: «2.4. Calibrado del Venturi subsónico (SSV) El calibrado del SSV se basará en la ecuación de caudal para un Venturi subsónico. El caudal de gas es una función de la presión y temperatura de entrada y de la caída de la presión entre la entrada y la garganta del SSV. 2.4.1. Análisis de datos El caudal de aire (QSSV) para cada posición del limitador (con un mínimo de dieciséis posiciones) se calculará en m3/min en condiciones estándar a partir de los datos del caudalímetro, utilizando el método prescrito por el fabricante. El coeficiente de descarga se calculará a partir de los datos de calibrado para cada reglaje, de la manera siguiente: donde: Q SSV = caudal de aire en condiciones normales (101,3 kPa, 273 K), en m3/s T = temperatura en la entrada del Venturi, en K d = diámetro de la garganta del SSV, en m r p = relación de la garganta del SSV con la presión estática absoluta de entrada = r D = relación del diámetro de la garganta del SSV, d, con el diámetro interior del tubo de entrada = Para determinar el rango del caudal subsónico, se representará gráficamente C d como una función del número Reynolds en la garganta del SSV. El Re en la garganta del SSV se calculará utilizando la fórmula siguiente: donde: A 1 = un conjunto de constantes y factores de conversión de unidades Q SSV = caudal de aire en condiciones normales (101,3 kPa, 273 K), en m3/s d = diámetro de la garganta del SSV, en m μ = viscosidad absoluta o dinámica del gas calculada mediante la fórmula siguiente: b = constante empírica = S = constante empírica = 110,4 K Como es necesario conocer el valor de Q SSV para la fórmula Re, los cálculos deben comenzar con un valor inicial supuesto de Q SSV o C d del Venturi de calibrado y repetirse hasta que Q SSV converja. El método de convergencia deberá tener una precisión mínima del 0,1 %. Para un mínimo de dieciséis puntos en la región del caudal subsónico, los valores de C d calculados a partir de la ecuación que se ajusta a la curva de calibrado resultante no variarán más del ± 0,5 % del C d medido en cada punto de calibrado.» ; vii) el antiguo punto 2.4 pasa a ser punto 2.5; viii) el punto 3 se sustituye por el texto siguiente: «3. CALIBRADO DEL SISTEMA DE MEDICIÓN DE PARTÍCULAS 3.1. Introducción El calibrado de la medición de partículas se limitará a los caudalímetros utilizados para determinar el caudal de muestra y la tasa de dilución. Cada caudalímetro se calibrará con la frecuencia necesaria para cumplir los requisitos en materia de precisión que establece la presente Directiva. El método de calibrado que deberá emplearse se describe en el punto 3.2. 3.2. Medición del caudal 3.2.1. Calibrado periódico — Para cumplir la precisión absoluta de las mediciones de caudal especificada en el presente anexo, apéndice 4, punto 2.2, el caudalímetro o los instrumentos de medición de caudal se calibrarán con un caudalímetro de precisión conforme con normas nacionales o internacionales. — Si el caudal del gas de muestra se determina mediante medición diferencial de caudal, el caudalímetro o los instrumentos de medición de caudal se calibrarán siguiendo uno de los procedimientos que se describen a continuación, de modo que el caudal de la sonda q mp en el túnel respete los requisitos en materia de precisión del presente anexo, apéndice 4, punto 4.2.5.2: a) el caudalímetro para q mdw estará conectado en serie al caudalímetro para q mdew, calibrándose la diferencia entre ambos caudalímetros en al menos cinco puntos de reglaje con valores de caudal equidistantes entre el valor q mdw más bajo utilizado durante la prueba y el valor de q mdew utilizado durante la prueba. Se podrá circunvalar el túnel de dilución; b) se conectará en serie un dispositivo calibrado de caudal másico al caudalímetro para q mdew y se verificará su precisión para el valor utilizado en la prueba. Seguidamente, el dispositivo calibrado de caudal másico se conectará en serie al caudalímetro para q mdw y se verificará su precisión en al menos cinco posiciones de reglaje correspondientes a una tasa de dilución de entre 3 y 50, relativa al q mdew utilizado durante la prueba; c) se desconectará del escape el tubo de transferencia TT y se conectará a éste un dispositivo calibrado de medición de caudal con un rango adecuado para medir q mp. A continuación se regulará q mdew al valor utilizado durante la prueba y se regulará secuencialmente q mdw a un mínimo de cinco valores correspondientes a relaciones de dilución q de entre 3 y 50. Otra posibilidad sería prever un recorrido especial del caudal de calibrado que circunvale el túnel, pero en el que el caudal de aire de dilución y el caudal de aire total pasen a través de los medidores correspondientes, como sucede en la prueba real; d) se introducirá un gas indicador en el tubo de transferencia TT. Este gas indicador podrá ser un componente del gas de escape como, por ejemplo, CO2 o NOx. Tras su dilución en el túnel se medirá el componente del gas indicador. Esta operación se realizará para cinco tasas de dilución entre 3 y 50. La precisión del caudal de la muestra se determinará a partir de la tasa de dilución r d: — Las precisiones de los analizadores de gas se tendrán en cuenta para garantizar la precisión de q mp. 3.2.2. Comprobación del caudal de carbono — Se recomienda verificar el caudal de carbono utilizando gases de escape reales para detectar posibles problemas de medición y control y para verificar el buen funcionamiento del sistema de flujo parcial. La verificación del caudal de carbono debería efectuarse al menos cada vez que se instale un motor nuevo o se introduzca un cambio significativo en la configuración de la celda de ensayo. — El motor funcionará a la carga de par y al régimen máximos o en cualquier modo estabilizado que genere al menos un 5 % de CO2. El sistema de muestreo de flujo parcial funcionará con un factor de dilución de aproximadamente 15 a 1. — Si se procede a la verificación del caudal de carbono, se aplicará el procedimiento previsto en el presente anexo, apéndice 6. Los caudales de carbono se calcularán con arreglo a lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 6, puntos 2.1 a 2.3. Los distintos caudales de carbono no deberían diferir en más de un 6 %. 3.2.3. Verificación previa a la prueba — En las dos horas anteriores a la realización de la prueba se procederá a una verificación previa de la siguiente manera: — La precisión de los caudalímetros se verificará siguiendo el mismo método utilizado para el calibrado (véase el punto 3.2.1) en al menos dos puntos, incluyendo valores de caudal de q mdw que correspondan a relaciones de dilución de entre 5 y 15 para el valor de q mdew utilizado durante la prueba. — Si pudiera demostrarse, mediante los registros del procedimiento de calibrado descrito en el punto 3.2.1, que el calibrado del caudalímetro se mantiene estable durante un período de tiempo más largo, podrá omitirse la verificación previa a la prueba. 3.3. Determinación del tiempo de transformación (únicamente para sistemas de flujo parcial conforme a la prueba ETC) — El reglaje del sistema para la evaluación del tiempo de transformación será exactamente el mismo que durante la medición de la prueba. El tiempo de transformación se determinará mediante el método siguiente: — Se conectará en serie a la sonda y estrechamente asociado a ésta un caudalímetro de referencia independiente con un rango de medida apropiado al caudal de la sonda. Este caudalímetro tendrá un tiempo de transformación inferior a 100 ms para el volumen de caudal utilizado con vistas a medir el tiempo de respuesta, con una restricción del caudal lo suficientemente baja como para no afectar a las prestaciones dinámicas del sistema de dilución de flujo parcial y conforme con las buenas prácticas técnicas. — Se efectuará un cambio escalonado del caudal de escape (o del caudal de aire si se calcula el caudal de escape) que entra en el sistema de dilución de flujo parcial partiendo de un caudal bajo hasta llegar, al menos, al 90 % del fondo de escala. El activador del cambio escalonado debería ser el mismo que el utilizado para poner en marcha el control anticipado en las pruebas reales. El estímulo escalonado del caudal de escape y la respuesta del caudalímetro se registrarán con una frecuencia de muestreo de al menos 10 Hz. — A partir de esos datos, se determinará el tiempo de transformación del sistema de dilución de flujo parcial, es decir, el intervalo que transcurre desde que se activa el estímulo escalonado hasta que se alcanza el punto correspondiente al 50 % de la respuesta del caudalímetro. De manera similar, se determinarán los tiempos de transformación de la señal q mp del sistema de dilución de flujo parcial y de la señal q mew,i del caudalímetro de escape. Estas señales se utilizarán en las verificaciones de regresión que se realizan después de cada prueba (véase el presente anexo, apéndice 2, punto 3.8.3.2). — Se repetirá el cálculo para al menos cinco estímulos de subida y bajada y se calculará la media de los resultados. Se restará de este valor el tiempo de transformación interno (< 100 msec) del caudalímetro de referencia. Éste será el valor anticipado del sistema de dilución de flujo parcial, que se aplicará de conformidad con lo dispuesto en el presente anexo, apéndice 2, punto 3.8.3.2. 3.4. Verificación de las condiciones de reducción del caudal El rango de la velocidad del gas de escape y las oscilaciones de la presión se verificarán y ajustarán, si procede, de conformidad con los requisitos del anexo V, punto 2.2.1 (tubo de escape). 3.5. Intervalos de calibrado Los instrumentos de medición del caudal se calibrarán al menos cada tres meses o siempre que se efectúe una reparación o modificación del sistema que pueda afectar al calibrado.» ; i) se añade el apéndice 6 siguiente: «Apéndice 6 VERIFICACIÓN DEL CAUDAL DE CARBONO 1. INTRODUCCIÓN Todo el carbono presente en el escape, salvo una parte mínima, procede del combustible, y la práctica totalidad del mismo se presenta en el gas de escape en forma de CO2. Por esta razón, el control de la verificación del sistema se basa en las mediciones de CO2. El caudal de carbono que entra en los sistemas de medición de los gases de escape se determinará a partir del caudal de combustible. El caudal de carbono en distintos puntos de muestreo de los sistemas de muestreo de emisiones y de partículas se determinará a partir de las concentraciones de CO2 y de los caudales de gas en dichos puntos. En este sentido, el motor constituye una fuente conocida de caudal de carbono, y la constatación de que el caudal de carbono es idéntico en el tubo de escape y en la salida del sistema de muestreo PM de flujo parcial permite confirmar la estanquidad y la precisión de la medición del caudal. Esta verificación tiene la ventaja de que los componentes actúan en condiciones de prueba del motor reales por lo que respecta a la temperatura y al caudal. La figura que se presenta a continuación muestra los puntos de m