1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 1
Estedocumentoesuninstrumentodedocumentaciónynocomprometelaresponsabilidaddelasinstituciones
►B ►M3 DIRECTIVADELCONSEJO
de3dediciembre 1987
relativa a la aproximación de las legislaciones de los Estados miembros sobre las medidas que
deben adoptarse contra la emisión de gases y partículas contaminantes procedentes de motores
deencendidoporcompresióndestinadosalapropulsióndevehículos,ycontralaemisióndegases
contaminantesprocedentesdemotoresdeencendidoporchispaalimentadoscongasnaturalogas
licuadodelpetróleo destinadosalapropulsióndevehículos ◄
(88/77/CEE)
(DO L 36 de 9.2.1988, p. 33)
Modificada por:
Diario Oficial
nopágina fecha
►M1Directiva 91/542/CEE del Consejo de 1 de octubre de 1981 L 295 1 25.10.1991
►M2Directiva 96/1/CE del Parlamento Europeo y del Consejo de 22 de enero
de 1996L 40 1 17.2.1996
►M3Directiva 1999/96/CE del Parlamento Europeo y del Consejo de 13 de
diciembre de 1999L 44 1 16.2.2000
►M4Directiva 2001/27/CE de la Comisión de 10 de abril de 2001 L 107 10 18.4.2001
Modificada por:
►A1Acta de adhesión de Austria, de Finlandia y de Suecia C 241 21 29.8.1994
(adaptada porDecisión 95/1/CE, Eur atom, CECA del Consejo) L 1 1 1.1.1995
Rectificada por:►
C1Rectificación, DO L 266 de 6.10.2001, p. 15 (2001/27/CE)
▼B
DIRECTIVADELCONSEJO
de3dediciembre 1987
relativaalaaproximacióndelaslegislacionesdelosEstadosmiem-
bros sobre las medidas que deben adoptarse contra la emisión degasesypartículascontaminantesprocedentesdemotoresdeencen-dido por compresión destinados a la propulsión de vehículos, ycontra la emisión de gases contaminantes procedentes de motores
deencendidoporchispaalimentadoscongasnaturalogaslicuado
delpetróleodestinadosalapropulsióndevehículos
(88/77/CEE)
EL CONSEJO DE LAS COMUNIDADES EUROPEAS,
Visto el Tratado constitutivo de la Comunidad Económica Europea y,
en particular, sur (SIC! su) artículo 100 A,
Vista la propuesta de la Comisión (1),
En cooperación con el Parlamento Europeo (2),
Visto el dictamen del Comité Económico y Social (3),
Considerando que es importante adoptar medidas destinadas a esta-
blecer progresivamente el mercado interior en el transcurso de unperíodo que terminará el 31 de diciembre de 1992; que el mercado
interior implicará un espacio sin fronteras interiores, en el que estará
garantizada la libre circulación de mercancías, personas, servicios ycapitales;
Considerando que el primer programa de acción de la Comunidad
Europea para la protección del medio ambiente, aprobado el 22 denoviembre de 1973 por el Consejo, invita ya a tener en cuenta losúltimos progresos científicos en la lucha contra la contaminaciónatmosférica provocada por los gases de escape procedentes de losvehículos a motory a adaptaren este sentido las Dir ectivas ya adop-
tadas; que el tercer programa de acción prevé que se emprenderán
esfuerzos suplementarios para una reducción importante del nivelactual de las emisiones de contaminantes de los vehículos a motor;
Considerando que las prescripciones técnicas que deben cumplir los
vehículos a motor en virtud de las legislaciones nacionales se refieren,entre otras, a la emisión de gases contaminantes procedentes de losmotores diésel destinados a la propulsión de vehículos;
Considerando que dichas prescripciones difieren de un Estado miembro
a otro; que tales divergencias constituyen un obstáculo a la libre circu-lación de los productos en cuestión; que, por ello es necesario quetodos los Estados miembros adopten las mismas prescripciones como
complemento o en sustitución de la normativa actual, con el fin de
permitir, en particular, la aplicación, para cada tipo de vehículo, delprocedimiento de homologación CEE establecido en la Directiva 70/156/CEE del Consejo, de 6 de febrero de 1970, relativa a la aproxima-ción de las legislaciones de los Estados miembros sobre lahomologación de vehículos a motory de sus r emolques (
4), modificada
en último término por la Directiva 87/403/CEE (5),
Considerando que, en lo que corresponde a dichas prescripciones
técnicas, resulta conveniente recoger las que han sido adoptadas por la
Comisión Económica para Europa de la Organización de las Naciones
Unidas en su Reglamento no49 («Prescripciones uniformes relativas a
la homologación de motores diésel en lo que respecta a la emisión de1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 2
(1)D O noC 193 de 31. 7. 1986, p. 3.
(2) Posición del Parlamento de 18 de noviembre de 1987 (DO noC 345 de 21.
12. 1987, p. 61).
(3)D O noC 333 de 29. 12. 1986, p. 17.
(4)D O noL 42 de 23. 2. 1970, p. 1.
(5)D O noL 220 de 8. 8. 1987, p. 44.▼M3
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▼B
gases contaminantes»), anejo al Acuerdo de 20 de marzo de 1958 rela-
tivo a la adopción de condiciones uniformes de homologación y elreconocimiento recíproco de la homologación del equipo y de las
piezas de los vehículos a motor;
Considerando que la Comisión se ha comprometido a someter al
Consejo, a más tardar al final de 1988, propuestas relativas a una nuevareducción de valores límite para los tres contaminantes que son objeto
de la presente Directiva y a la fijación de valores límite para las
emisiones de partículas,
HA ADOPTADO LA PRESENTE DIRECTIVA:
Artículo 1
A efectos de la presente Directiva se entenderá por:— «vehículo»: cualquiervehículo de los definidos en el anexo II
sección A de la Directiva 70/156/CEE, propulsado por un motor
de encendido porcompr esión o de gas, excepto los vehículos dela categoría M1 cuya masa máxima en carga térmicamente admi-sible sea inferior o igual a 3,5 toneladas;
— «motorde encendido porcompr esión o de gas»: la fuente de
propulsión de un vehículo que puede ser objeto de homologaciónen cuanto unidad técnica independiente definida en el artículo 2 dela Directiva 70/156/CEE;
— «VEM»: un vehículo ecológico mejorado, es decir un vehículo
propulsado por un motor que se ajusta a los valores límite de
emisión opcionales que figuran en la fila C de las tablas del punto
6.2.1 del anexo I.
Artículo 2
1. A partir del 1 de julio de 1988, los Estados miembros, por
motivos que se refieren a las emisiones de gases contaminantes proce-dentes del motor, no podrán:
— ni denegarla homologación CEE, la expedición del documento
previsto en el último guión del apartado 1 del artículo 10 de laDirectiva 70/156/CEE o la homologación de alcance nacional paraun tipo de vehículo, propulsado por un motor diésel,
— ni prohibir la matriculación, la venta, la puesta en servicio o el uso
de vehículos de dicho tipo,
— ni denegarla homologación CEE o la homologación de alcance
nacional para un tipo de motor diésel,
— ni prohibir la venta o el uso de nuevos motores diésel,
si se cumplen los requisitos enunciados en los Anexos de la presente
Directiva.
2. A partir del 1 de julio de 1988 los Estados miembros, por motivos
que se refieran a las emisiones de gases contaminantes procedentes delmotor, podrán:
— denegarla homologación de alcance nacional par a un tipo de motor
diésel,
o
— denegarla homologación de alcance nacional par a un tipo de motor
diésel,
si no se cumplen los requisitos enunciados en los Anexos de la presente
Directiva.
3. Hasta el 30 de septiembre de 1990, el apartado 2 no será de apli-
cación a los tipos de vehículos propulsados por un motor diésel ni a lostipos de motores diésel si dicho motor diésel se describe en el Anexode un certificado de homologación expedido antes de dicha fecha deconformidad con la Directiva 72/306/CEE.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 3
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▼B
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4. A partir del 1 de octubre de 1990, los Estados miembros, por
motivos que se refieran a las emisiones de gases contaminantes proce-dentes del motor; podrán:
— prohibir la matriculación, la venta, la entrada en servicio o el uso de
nuevos vehículos propulsados por motores diésel,
o
— prohibir la venta y el uso de nuevos motores diésel,
si no se cumplen los requisitos enunciados en los Anexos de la presente
Directiva.
Artículo 3
1. El Estado miembro que haya concedido la homologación de un
tipo de motor diésel tomará las medidas necesarias para estar infor-mado de cualquiermodificación de los elementos o de lascaracterísticas contempladas en el punto 2.3 del Anexo I. Las autori-dades competentes de dicho Estado decidirán si deben efectuarse
nuevas pruebas del motor modificado acompañadas de un nuevo
informe técnico. Si de dichas pruebas se desprende que las prescrip-ciones de la presente Directiva no se cumplen, no se autorizará lamodificación.
2. El Estado miembro que haya procedido a la homologación de un
tipo de vehículo en lo que se refiere a su motor diésel tomará las
medidas necesarias para estar informado de cualquier modificación de
dicho tipo de vehículo en lo que se refiere al motor con el que vayaequipado. Las autoridades competentes de dicho Estado miembro deci-dirán si, después de tal modificación, deben tomarse o no las medidasprevistas en la Directiva 70/156/CEE, y en particular en sus artículos 4ó6 .
Artículo 4
Las modificaciones necesarias para la adaptación de las prescripciones
de los Anexos al progreso técnico se adoptarán según el procedimiento
previsto en el artículo 13 de la Directiva 70/156/CEE.
Artículo 5
1. Los Estados miembros adoptarán las disposiciones legales, regla-
mentarias y administrativas necesarias para el cumplimiento de laDirectiva antes del 1 de julio de 1988 e informarán de ello inmediata-mente a la Comisión.
2. Además, desde la notificación de la presente Directiva, los
Estados miembros deberán informar a la Comisión con suficiente ante-lación para permitirle presentar sus observaciones, de todos los
proyectos posteriores de disposiciones esenciales de carácter legal,
reglamentario o administrativo que se propongan adoptar en el ámbitoregulado por la presente Directiva.
Artículo 6
A más tardar a finales de 1988, el Consejo examinará, basándose en
una propuesta de la Comisión, la aplicación de una nueva reducciónde los valores límite de los tres contaminantes que son objeto de lapresente Directiva y la fijación de los valores límite para emisiones de
partículas.
Artículo 7
Los destinatarios de la presente Directiva son los Estados miembros.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 4
▼M3
ANEXO I
ÁMBITODEAPLICACIÓN,DEFINICIONESYABREVIATURAS,SOLI-
CITUDD E HOMOLOGACIÓN CE, PRESCRIPCIONES Y PRUEBAS Y
CONFORMIDADDELAPRODUCCIÓN
1. ÁMBITO DE APLICACIÓN
La presente Directiva se aplicará a los gases y partículas contami-
nantes de todos los vehículos equipados con motores de encendido
porcompr esión y a los gases contaminantes de todos los vehículos
equipados con motores de encendido por chispa alimentados con gas
natural o GLP, y a los motores de encendido por compresión y
motores de encendido por chispa tal y como se definen en el artículo1, con excepción de los vehículos de las categorías N
1,N2yM2cuya
certificación ha sido expedida de conformidad con la Directiva 70/
220/CEE del Consejo (1), modificada porúltima vez porla Dir ectiva
98/77/CE de la Comisión (2).
2. DEFINICIONES Y ABREVIATURAS
A efectos de la presente Directiva se entenderá por:
2.1. «ciclo de pruebas»: una secuencia de puntos de prueba, cada uno de
los cuales posee un régimen y un par concretos que debe seguir el
motorbajo condiciones de funcionamiento de estado continuo (pr ueba
ESC) o de transición (prueba ETC, ELR);
2.2. «homologación de un motor(familia de motor es)»: la homologación
de un tipo de motor (familia de motores) en lo que se refiere a los
niveles de emisión de gases y partículas contaminantes;
2.3. «motordiésel»: un motorque funcione según el pr incipio del encen-
dido porcompr esión; y por«motorde gas»: un motoralimentado con
gas natural (GN) o gas licuado de petróleo (GLP);
2.4. «tipo de motor»: una categoría de motores que no presentan diferen-
cias entre sí en cuanto a aspectos esenciales como las características
del motor definidas en el anexo II de la presente Directiva;
2.5. «familia de motores»: un grupo de motores definido por el fabricante,
los cuales, pormotivos de su diseño, como se define en el apéndice 2
del anexo II de la presente Directiva, poseen características similares
en cuanto a emisión de gases de escape; todos los miembros de una
familia deben cumplirlos valor es límite de emisiones aplicables;
2.6. «motor de origen»: un motor seleccionado de entre una familia de
motores de tal suerte que sus características en cuanto a emisiones
sean representativas de esa familia de motores;
2.7. «gases contaminantes»: el monóxido de carbono, los hidrocarburos
[suponiendo una relación de CH1,85para el gasóleo, CH2,525para el
GLP y CH2,93para el GN (NMHC) y la molécula CH3O0,5para los
motores diesel alimentados con etanol], el metano (suponiendo una
relación de CH4para el GN) y los óxidos de nitrógeno, expresados
estos últimos en el equivalente de dióxido de nitrógeno (NO2);
«partículas contaminantes»: cualquier material que se acumule en un
medio filtrante determinado tras diluir los gases de escape con airefiltrado limpio, de modo que la temperatura no supere los 325 K
(52 ºC);
2.8. «humos»: llas partículas en suspensión de los gases de escape proce-
dentes de un motor diesel que absorben, reflejan, o refractan la luz;
2.9. «potencia neta»: la potencia en kW «CEE» obtenida en el banco de
pruebas en el extremo del cigüeñal o del órgano equivalente, medida
de acuerdo con el método de medición de potencia establecido en la
Directiva 80/1269/CEE de la Comisión (
3), modificada porúltima vez
porla Dir ectiva 97/21/CEE (4);1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 5
(1) DO L 76 6.4.1970, p. 1.
(2) DO L 286 de 23.10.1998, p. 1.
(3) DO L 375 31.12.1980, p. 46.
(4) DO L 125 de 16.5.1997, p. 31.▼M4
▼M3
▼M3
2.10. «potencia máxima declarada (Pmax)»: la potencia máxima en kW CEE
(potencia neta) que haya declarado el fabricante en la solicitud de
homologación;
2.11. «porcentaje de carga»: la proporción del par máximo disponible utili-
zado a un régimen determinado del motor;
2.12. «prueba ESC»: un ciclo de pruebas que consiste en 13 fases de estado
continuo que deben aplicarse de conformidad con el punto 6.2 del
presente anexo;
2.13. «prueba ELR»: un ciclo de pruebas que consiste en una secuencia de
fases de carga aplicadas con unos regímenes del motor constantes, de
conformidad con el punto 6.2 del presente anexo;
2.14. «prueba ETC»: un ciclo de pruebas que consiste en 1 800 fases de
transición segundo a segundo que deben aplicarse de conformidad
con el punto 6.2 del presente anexo;
2.15. «intervalo de velocidades de funcionamiento del motor»: el margen
de velocidades que el motorutiliza con más fr ecuencia en condi-
ciones reales de uso, y que se encuentra entre el régimen bajo y el
alto, como se establece en el anexo III de la presente Directiva;
2.16. «régimen bajo (nlo)»: el régimen mínimo del motor con el que se
alcanza el 50 % de la potencia máxima declarada;
2.17. «régimen alto (nhi)»: el régimen máximo del motor con el que se
alcanza el 70 % de la potencia máxima declarada;
2.18. «regímenes A, B y C»: las velocidades de prueba, dentro del intervalo
de velocidades de funcionamiento del motor, que deben utilizarse
para las pruebas ESC y ELR, como establece el apéndice 1 del anexo
III de la presente Directiva;
2.19. «zona de control»: la zona entre los regímenes del motor A y C, y
entre un porcentaje de carga del 25 al 100 %;
2.20. «régimen de referencia (nref)»: el valorde r égimen máximo que se
debe utilizar para desnormalizar los valores de régimen relativo de la
prueba ETC, como establece el apéndice 2 del anexo III de la
presente Directiva;
2.21. «opacímetro»: un instrumento diseñado para medir la opacidad de las
partículas de humos mediante el principio de extinción de la luz;
2.22. «clase de GN»: una de las dos clases de gas natural, H o L, tal como
las define la norma europea EN 437 de noviembre de 1993;
2.23. «autoadaptabilidad»: cualquierdispositivo del motorque per mita
mantener constante la relación aire/carburante;
2.24. «recalibrado»: la regulación fina de un motor de GN para conseguir el
mismo rendimiento (potencia, consumo de carburante) con una clase
distinta de gas natural;
2.25. «Índice Wobbe (Wl inferior o Wu superior)»: la relación entre el
valor calorífico correspondiente de un gas por unidad de volumen y
la raíz cuadrada de su densidad relativa en las mismas condiciones
de referencia:
W¼Hgas/C2ﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃ
ρaire =ρgasq
2.26. «factorSλde desplazamiento de λ»: una expresión que describe la
flexibilidad requerida del sistema de gestión del motor en relación
con un cambio de la relación λde aire excesivo si el motor está
alimentado con un gas de composición diferente al metano puro
(véase el anexo VII para calcular Sλ);
2.27. «VEM»: vehículo ecológico mejorado, que es un tipo de vehículo
propulsado por un motor que cumple los valores límite de emisiones
permitidas que figuran en la fila C de las tablas de la secció 6.2.1 del
presente anexo;
2.28. «dispositivo manipulador»: hace referencia a un dispositivo que mida,
sea sensible o responda a variables de funcionamiento (por ej. la velo-
cidad del vehículo, la velocidad del motor, los cambios de marcha, la
temperatura, la presión de admisión o cualquier otro parámetro) con
objeto de activar, modular, diferir o desactivar el funcionamiento de
cualquier parte o función del sistema de control de emisiones, de1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 6
▼M4
▼M4
manera que reduzca la eficacia de dicho sistema en las circunstancias
que se presentan durante la utilización normal del vehículo, a menos
que la utilización del mencionado dispositivo esté incluida sustancial-
mente en los procedimientos de prueba de certificación de las
emisiones.
Un elemento técnico de este tipo no estará considerado como un
dispositivo de desactivación cuando:
— esté justificada la necesidad del dispositivo para proteger tempo-
ralmente el motor de condiciones de funcionamiento que
pudieran ocasionar daños o parada y no sean aplicables otras
medidas para la misma finalidad que no reduzcan la eficacia del
sistema de control de emisiones,
— el dispositivo no funcione salvo para las necesidades del arranque
y/o calentamiento del motory no sean aplicables otr as medidas
para la misma finalidad que no reduzcan la eficacia del sistema
de control de emisiones.
Figura 1
Definicionesespecíficasdelosciclosdepruebas
2.29. «dispositivo de control auxiliar»: hace referencia a un sistema,
función o estrategia de control instalado en un motor o vehículo, que
se utiliza para proteger el motor y/o su equipo secundario en condi-
ciones de funcionamiento que pudieran ocasionar daños o averías, o
para facilitar el arranque del motor. Un dispositivo de control auxiliar
también puede ser una estrategia o medida que haya demostrado satis-
factoriamente no ser un dispositivo manipulador;
2.30. «estrategia irracional de control de emisiones»: cualquier estrategia o
medida que, en condiciones normales de funcionamiento del vehículo,
reduzca la eficacia del sistema de control de emisiones a un nivel
inferior al determinado en el procedimiento de prueba de emisiones
aplicable.
►M42.31.◄Símbolosyabreviaturas
►M42.31.1.◄Símbolos de los parámetros de prueba
Símbolo Unidad Término
APm2Superficie transversal de la sonda isocinética
ATm2Superficie transversal del tubo de escape
CEE— Eficacia del etano
CEM— Eficacia del metano
C1 — Hidrocarburo equivalente al carbono 1
conc ppm/Vol% Subíndice que indica la concentración1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 7
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▼M4
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▼M3
Símbolo Unidad Término
D0m3/s Intersección de una función de calibrado PDP
DF — Factorde diluciónD — Constante de la función de BesselE — Constante de la función de BesselE
Zg/kWh Emisión interpolada de NOxen el punto de control
fa— Factor atmosférico del laboratorio
fcs−1Frecuencia de corte de filtro de Bessel
FFH— Factor específico del carburante para el cálculo de la
concentración en húmedo a partir de la concentración
en seco
FS— Factorestequiométr ico
GAIRWkg/h Caudal másico del aire de admisión por vía húmeda
GAIRDkg/h Caudal másico del aire de admisión por vía seca
GDILWkg/h Caudal másico del aire de dilución por vía húmeda
GEDFWkg/h Caudal másico equivalente del gas de escape diluido
porvía húmeda
GEXHWkg/h Caudal másico de los gases de escape porvía
húmeda
GFUELkg/h Caudal másico del carburante
GTOTWkg/h Caudal másico del gas de escape diluido porvía
húmeda
H MJ/m3Valorcalor ífico
HREFg/kg Valor de referencia de la humedad absoluta (10,71 g/
kg)
Hag/kg Humedad absoluta del aire de admisión
Hdg/kg Humedad absoluta del aire de dilución
HTCRAT mol/mol Relación hidrógeno-carbonoi — Subíndice que indica una fase determinadaK — Constante de Besselkm
−1Coeficiente de absorción de la luz
KH,D— Factor de corrección de la humedad para NOxen
motores diesel
KH,G— Factor de corrección de la humedad para NOxen
motores de gas
KVFunción de calibrado del CFV
KW,a— Factor de corrección de seco a húmedo para el aire
de admisión
KW,d— Factor de corrección de seco a húmedo para el aire
de dilución
KW,e— Factor de corrección de seco a húmedo para el gas de
escape diluido
KW,r— Factor de corrección de seco a húmedo para el gas de
escape sin diluir
L % Porcentaje de par en relación al par máximo durante
la prueba
Lam Longitud efectiva del camino óptico
m Pendiente de la función de calibrado del PDPmass g/h o g Subíndice que indica el caudal másico de las
emisiones
M
DILkg Masa de la muestra de aire de dilución una vez ha
pasado por los filtros de muestreo de las partículas
Mdmg Masa de la muestra de partículas contenida en el aire
de dilución captado
Mfmg Masa de la muestra de partículas captada1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 8
▼M3
Símbolo Unidad Término
Mf,pmg Masa de la muestra de partículas captada en el filtro
principal
Mf,bmg Masa de la muestra de partículas captada en el filtro
secundario
MSAMMasa de la muestra de gases de escape diluidos una
vez han pasado por los filtros de muestreo de las
partículas
MSECkg Masa del aire de dilución secundario
MTOTWkg Masa total de CVS a lo largo del ciclo por vía
húmeda
MTOTW,ikg Masa instantánea de CVS porvía húmeda
N % OpacidadN
P—Nototal de revoluciones del PDP a lo largo del ciclo
NP,i— Revoluciones del PDP durante un intervalo de tiempo
n min−1Régimen del motor
nps−1Régimen del PDP
nhimin−1Régimen alto del motor
nlomin−1Régimen bajo del motor
nrefmin−1Régimen de referencia del motor para la prueba ETC
pakPa Presión de vapor de saturación del aire de admisión
del motor
pAkPa Presión absoluta
pBkPa Presión atmosférica total
pdkPa Presión de vapor de saturación del aire de dilución
pskPa Presión atmosférica seca
p1kPa Presión negativa en la entrada de la bomba
P(a) kW Potencia absorbida por los elementos auxiliares que
se instalan para la prueba
P(b) kW Potencia absorbida por los elementos auxiliares que
se quitan para la prueba
P(n) kW Potencia neta no corregida
P(m) kW Potencia medida en un banco de pruebas
Ω — Constante de Bessel
Qsm3/s Caudal de volumen de CVS
q — Relación de dilución
r — Relación de las superficies transversales de la sonda
isocinética y del tubo de escape
Ra% Humedad relativa del aire de admisión
Rd% Humedad relativa del aire de dilución
Rf— Factorde r espuesta del FID
ρ kg/m3densidad
S kW Valorde ajuste del dinamómetr o
Sim−1Valorinstantáneo de los humos
SλFactor«S» de desplazamiento de λ
T K Temperatura absoluta
TaK Temperatura absoluta del aire de admisión
t s Tiempo de medición
tes Tiempo de la respuesta eléctrica
tfs Tiempo de respuesta del filtro para la función de
Bessel
tps Tiempo de respuesta física1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 9
▼M3
Símbolo Unidad Término
∆t s Intervalo de tiempo entre dos mediciones sucesivas
de humos (= 1/frecuencia de muestreo)
∆tis Intervalo de tiempo para el caudal instantáneo del
CFV
τ % Transmitancia de los humos
V0m3/rev Caudal de volumen de PDP en condiciones reales
W Índice Wobbe
WactkWh Trabajo efectivo del ciclo ETC
WrefkWh Trabajo de referencia del ciclo ETC
WF — Factorde ponder ación
WFE— Factorde ponder ación efectivo
X0m3/rev Función de calibrado del caudal de volumen de PDP
Yim−1Valorde humos pr omediado en 1 s según Bessel
2.31.2. Símbolos de los componentes químicos
CH4Metano
C2H6Etano
C2H5OH Etanol
C3H8Propano
CO Monóxido de carbono
DOP Ftalato de dioctilo
CO2Dióxido de carbono
HC Hidrocarburos
NMHC Hidrocarburos no metánicos
NOx Óxidos de nitrógeno
NO Óxido nítrico
NO2Dióxido de nitrógeno
PT Partículas
►M42.31.3.◄Abreviaturas
CFV Tubo Venturi de flujo crítico
CLD Detectorde luminiscencia química
ELR Prueba europea de respuesta bajo carga
ESC Ciclo europeo de estado continuo
ETC Ciclo europeo de transición
FID Detectorde ionización de llama
GC Cromatógrafo de gas
HCLD Detectorde luminiscencia química en caliente
HFID Detectorde ionización de llama en caliente
GLP Gas licuado del petróleo
NDIR Analizador de infrarrojos no dispersivo
GN Gas natural
NMC Cortador no metánico
3. SOLICITUD DE HOMOLOGACIÓN CE
3.1SolicituddehomologaciónCEparauntipodemotorofamiliade
motoresconsideradoscomounaentidadtécnica
3.1.1. La solicitud de homologación de un tipo de motoro familia de
motores en lo que se refiere a los niveles de emisión de gases y partí-
culas contaminantes en el caso de motores diesel y en lo que se
refiere a los niveles de emisión de gases contaminantes en el caso de
motores a gas, se presentará por el constructor del motor o por un
mandatario debidamente acreditado.
3.1.2. Irá acompañada de los documentos que se mencionan a continuación,
por triplicado, y de las informaciones siguientes:
3.1.2.1. una descripción del tipo de motor o familia de motores, en su caso, en
la que se especifiquen todas las características enumeradas en el
anexo II de la presente Directiva, en aplicación de los artículos 3 y
4 de la Directiva 70/156/CEE.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 10
▼M4
▼M3
▼M3
3.1.3. Deberá presentarse al servicio técnico encargado de las pruebas de
homologación indicadas en el punto 6 un motorque se ajuste a las
características del «tipo de motor» o «motor de origen» definidas en
el anexo II.
3.2.SolicituddehomologaciónCEdeuntipodevehículoenloquese
refiere asumotor
3.2.1. La solicitud de homologación de un vehículo en lo que se refiere a la
emisión de gases y partículas contaminantes procedentes de su motor
o familia de motores diesel y en lo que se refiere a los niveles de
emisión de gases contaminantes procedentes de su motor o familia
de motores de gas, deberá presentarla el fabricante del vehículo o un
mandatario debidamente acreditado.
3.2.2. Irá acompañada de los documentos que se mencionan a continuación,
por triplicado, y de las informaciones siguientes:
3.2.2.1. una descripción del tipo de vehículo, de los elementos del vehículo
r elacionados con el motory del tipo de motoro familia de motor es,
si procede, en la que se especifiquen las características enumeradas en
el anexo II, así como la documentación exigida de conformidad con el
artículo 3 de la Directiva 70/156/CEE.
3.3.Solicitud de homologación CE de un tipo de vehículo con motor
homologado
3.3.1. La solicitud de homologación de un vehículo en lo que se refiere a la
emisión de gases y partículas contaminantes procedentes de su motor
o familia de motores diesel homologados y en lo que se refiere a los
niveles de emisión de gases contaminantes procedentes de su motor o
familia de motores de gas homologados, deberá presentarla el fabri-
cante del vehículo o un mandatario debidamente acreditado.
3.3.2. Irá acompañada de los documentos que se mencionan a continuación,
por triplicado, y de las informaciones siguientes:
3.3.2.1. una descripción del tipo de vehículo y de los elementos del vehículo
relacionados con el motor, en la que se especifiquen las características
enumeradas en el anexo II, en la medida en que sean pertinentes, y
una copia del Certificado de Homologación CE (anexo VI) expedido
para el motor o familia de motores, si procede, como entidad técnica
instalada en el tipo de vehículo, junto con la documentación exigida
de conformidad con el artículo 3 de la Directiva 70/156/CEE.
4. HOMOLOGACIÓN CE
4.1.ConcesióndeunahomologaciónCEauncombustibleuniversal
La homologación CE a un combustible universal se concederá si se
cumplen las siguientes condiciones:
4.1.1. En el caso del combustible para motores diesel, el motor de origen
cumple los requisitos de la presente Directiva con el combustible de
referencia especificado en el anexo IV.
4.1.2. En el caso del gas natural, el motor de origen debe demostrar que es
capaz de adaptarse a cualquier composición de combustible que pueda
existiren el mer cado. Básicamente existen dos tipos de combustible,
el de alto podercalor ífico (clase H) y el de bajo podercalor ífico
(clase L), aunque con una variedad significativa dentro de cada uno;
difieren considerablemente en su contenido energético expresado
mediante el índice de Wobbe y en su factor«Sλ» de desplazamiento
deλ.Las fórmulas para el cálculo del índice de Wobbe y Sλfiguran
en los puntos 2.25 y 2.26. Los gases naturales con un factor de
desplazamiento de λcomprendido entre 0,89 y 1,08
(0,89≤Sλ≤1,08) se consideran de la gama H, y los que tienen
un factorde desplazamiento de λcomprendido entre 1,08 y 1,19
(1,08≤Sλ≤1,19) se consideran de la gama L. La composición de
los combustibles de referencia refleja las variaciones extremas de Sλ.
El motor de origen deberá cumplir los requisitos de la presente Direc-
tiva con los combustibles de referencia GR(combustible 1) y G25(combustible 2), tal y como se definen en el anexo IV, sin tenerquereajustar el sistema de alimentación entre ambas pruebas. No
obstante, se permitirá una prueba de adaptación en un ciclo ETC sin
medición cuando se cambie el combustible. Previamente a la prueba,
el motor de origen se acondicionará mediante el procedimiento
descrito en el punto 3 del apéndice 2 del anexo III.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 11
▼M4
▼M4
4.1.2.1. A petición del fabricante, podrá probarse el motor con un tercer
combustible (combustible 3) si el factorSλde desplazamiento de λ
se encuentra entre 0,89 (es decir, en el margen inferior del GR)y
1,19 (es decir, en el margen superior del G25), porejemplo, cuando
el combustible 3 es un combustible comercial. Los resultados de esta
prueba podrán utilizarse como base para la evaluación de la confor-
midad de la producción.
4.1.3. En lo que respecta a los motores de gas natural que se autoadapten,
poruna par te, a la clase de gases H y, porotr a, a la clase de gases
L, y que puedan cambiarse de la clase H a la clase L mediante un
conmutador, el motor de origen se probará con el combustible de
referencia correspondiente tal y como se especifica en el anexo IV
para cada gama, en cada posición del conmutador. Los combustibles
son el GR(combustible 1) y el G23(combustible 3) para la clase H de
gases y el G25(combustible 2) y el G23(combustible 3) para la clase L
de gases. El motor de origen deberá cumplir los requisitos de la
presente Directiva para ambas posiciones del conmutador, sin
reajustar el sistema de alimentación entre las dos pruebas para cada
una de las posiciones del conmutador. No obstante, se permitirá una
prueba de adaptación en un ciclo ETC sin medición cuando se cambie
el combustible. Previamente a la prueba, el motor de origen se acon-
dicionará mediante el procedimiento descrito en el punto 3 del
apéndice 2 del anexo III.
4.1.3.1. A petición del fabricante, podrá probarse el motor con un tercer
combustible en lugardel G23(combustible 3) si el factorSλde despla-
zamiento de λse encuentra entre 0,89 (es decir, en el margen inferior
del GR) y 1,19 (es decir, en el margen superior del G25), porejemplo,
cuando el combustible 3 es un combustible comercial. Los resultados
de esta prueba podrán utilizarse como base para la evaluación de la
conformidad de la producción.
4.1.4. En el caso de los motores de gas natural, la relación de los resultados
«r» de las emisiones para cada contaminante se determinará del
siguiente modo:
4.1.5. En el caso del GLP, el motor de origen deberá demostrar que es
capaz de adaptarse a cualquier composición de combustible que pueda
existir en el mercado. En el caso del GLP hay variaciones en la
composición C3/C4que se reflejan en los combustibles de referencia.
El motor de origen deberá cumplir los requisitos en cuanto a las
emisiones de la presente Directiva con los combustibles de referencia
A y B, tal y como se definen en el anexo IV, sin tenerque r eajustarel
sistema de alimentación entre ambas pruebas. No obstante, se
permitirá una prueba de adaptación en un ciclo ETC sin medición
cuando se cambie el combustible. Previamente a la prueba, el motor
de origen se acondicionará mediante el procedimiento descrito en el
punto 3 del apéndice 2 del anexo III.
4.1.5.1. La razón de los resultados «r» de las emisiones para cada contami-
nante se determinará del siguiente modo:
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 12
▼M4
4.2.Concesión de la homologación CE a una gama restringida de
combustibles
La homologación CE a una gama restringida de combustibles se
concederá si se cumplen las siguientes condiciones:
4.2.1. Homologación de las emisiones de escape de un motorde gas natur al
diseñado para funcionar con los gases de la clase H, o bien con los
gases de la clase L.
Se probará el motor de origen con el combustible de referencia
correspondiente, tal y como se define en el anexo IV, para cada clase.
Los combustibles son el GR(combustible 1) y el G23(combustible 3)
para la clase H de gases y el G25(combustible 2) y el G23(combus-
tible 3) para la clase L de gases. El motor de origen deberá cumplir
los requisitos de la presente Directiva sin reajustar el sistema de
alimentación entre las dos pruebas. No obstante, se permitirá una
prueba de adaptación en un ciclo ETC sin medición cuando se cambie
el combustible. Previamente a la prueba, el motor de origen se acon-
dicionará mediante el procedimiento descrito en el punto 3 del
apéndice 2 del anexo III.
4.2.1.1. A petición del fabricante, podrá probarse el motor con un tercer
combustible en lugardel G23(combustible 3) si el factorSλde despla-
zamiento de λse encuentra entre 0,89 (es decir, en el margen inferior
del GR) y 1,19 (es decir, en el margen superior del G25), porejemplo,
cuando el combustible 3 es un combustible comercial. Los resultados
de esta prueba podrán utilizarse como base para la evaluación de la
conformidad de la producción.
4.2.1.2. La relación de los resultados «r» de las emisiones para cada contami-
nante se determinará del siguiente modo:
4.2.1.3. En el momento de la entrega al cliente, el motor deberá ostentar una
etiqueta (véase el punto 5.1.5) que indique la clase de gases para losque el motoresté homologado.
4.2.2. Homologación de las emisiones de escape de un motorde gas natur al
o GLP diseñado para funcionar con un combustible de composición
específica.
4.2.2.1. El motor de origen deberá cumplir los requisitos en cuanto a
emisiones con los combustibles de referencia G
RyG25en el caso del
gas natural, o los combustibles de referencia A y B en el caso del
GLP, tal y como se definen en el anexo IV. Entre las pruebas se
permite la regulación fina del sistema de alimentación, la cual
consistirá en un recalibrado de la base de datos de alimentación, sin
alterar la estrategia básica de control ni la estructura básica de la base
de datos. En caso necesario, se permite cambiar las piezas que estén
directamente relacionadas con el caudal de combustible (como las
boquillas de los inyectores).
4.2.2.2. A petición del fabricante, podrá probarse el motor con los combusti-
bles de referencia GRyG23o bien G25yG23, en cuyo caso la
homologación será válida exclusivamente para los gases de la clase
H o para los gases de la clase L, respectivamente.
4.2.2.3. En el momento de la entrega al cliente, el motor deberá ostentar una
etiqueta (véase el punto 5.1.5) que indique la clase de gases para los
que el motoresté homologado.
4.3.Homologación de las emisiones de escape de un miembro de una
familia
4.3.1. A excepción del caso mencionado en el apartado 4.3.2, la homologa-
ción de un motor de origen se hará extensiva a todos los miembros de
una familia, sin más pruebas, para cualquier composición de combus-1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 13
▼M4
tible de la clase para la que se haya homologado el motor de origen
(en lo que se refiere a los motores descritos en el punto 4.2.2) o para
la misma clase de combustibles (en lo que se refiere a los motores
descritos en los puntos 4.1 o 4.2) para la que se haya homologado el
motorde or igen.
4.3.2. Segundo motor de prueba
En caso de una solicitud de homologación de un motor, o de un
vehículo con respecto a su motor, cuando ese motor pertenezca a
una familia, si el servicio técnico determina que, en relación con el
motor de origen seleccionado, la solicitud presentada no representa
totalmente la familia de motores definida en el apéndice 1 del anexo
I, el servicio técnico podrá seleccionar para prueba un motor de refe-
rencia alternativo y, llegado el caso, un motor adicional.
4.4.Certificadodehomologación
Para una homologación concedida con arreglo a los puntos 3.1, 3.2 y
3.3 se expedirá un certificado conforme al modelo especificado en el
anexo VI.
5. MARCADO DEL MOTOR
5.1. En el motor homologado como entidad técnica deberá figurar:5.1.1. la marca de fábrica o el nombre comercial del fabricante del motor;5.1.2. la descripción comercial del fabricante;5.1.3. el número de Homologación CE precedido de la o las letras distin-
tivas del país que haya expedido la Homologación CE (
1).
5.1.4. en el caso de un motor de GN, detrás del número de homologación
CE deberá figurar una de las siguientes marcas de referencia:
— H en caso de que el motor se homologue y se calibre para los
gases de la clase H;
— L en caso de que el motor se homologue y se calibre para los
gases de la clase L;
— HL en caso de que el motor se homologue y se calibre para los
gases de la clase H y para los de la clase L;
—Hten caso de que el motor se homologue y se calibre para un gas
de composición específica de la clase H, pudiéndose configurar
para otro gas específico de la clase H mediante la regulación fina
de la alimentación del motor;
—Lten caso de que el motor se homologue y se calibre para un gas
de composición específica de la clase L, pudiéndose convertir para
otro gas específico de la clase L mediante la regulación fina de la
alimentación del motor;
—H Lten caso de que el motor se homologue y se calibre para un
gas de composición específica de la clase L o bien de la clase H,
pudiéndose convertir para otro gas específico de la clase L o bien
de la clase H mediante la regulación fina de la alimentación del
motor.
5.1.5. Placas indicadoras
Los motores alimentados con GN y GLP que hayan sido homologados
para un tipo concreto de carburante deberán incorporar las siguientes
placas indicadoras:
5.1.5.1. Contenido
Deberá figurar la siguiente información:En el caso descrito en el punto 4.2.1.3, en la placa indicadora figurará
la inscripción «PARA USO EXCLUSIVAMENTE CON GAS
NATURAL DE LA CLASE H». Si procede, se sustituye «H» por
«L».
En el caso descrito en el punto 4.2.2.3, en la placa indicadora figurará
la inscripción «PARA USO EXCLUSIVAMENTE CON GAS
NATURAL DE COMPOSICIÓN …» o «PARA USO EXCLUSIVA-1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 14
(1) 1 = Alemania, 2 = Francia, 3 = Italia, 4 = Países Bajos, 5 = Suecia, 6 = Bélgica, 9 =
España, 11 = Reino Unido, 12 = Austria, 13 = Luxemburgo, 16 = Noruega, 17 =Finlandia, 18 = Dinamarca, 21 = Portugal, 23 = Grecia, FL = Liechtenstein, IS =
Islandia, IRL = Irlanda.▼M3
▼M3
MENTE CON GAS LICUADO DEL PETRÓLEO DE COMPO-
SICIÓN …». Se indicará toda la información contenida en la o las
tablas apropiadas del anexo IV, junto con los componentes indivi-
duales y los límites especificados por el fabricante del motor.
Las letras y cifras rotuladas deberán tener una altura mínima de 4 mm.
Nota:
Si la falta de espacio impide un etiquetado de esas características,
podrá utilizarse un código simplificado. En este caso, las notas expli-
cativas que contengan la información anterior deberán ser fácilmente
accesibles para cualquier persona que llene el depósito de combustible
o realice tareas de mantenimiento o de reparación en el motor y en
sus accesorios, así como para las autoridades competentes. La locali-
zación y el contenido de dichas notas explicativas se determinará
mediante acuerdo entre el fabricante y la autoridad de homologación.
5.1.5.2. Propiedades
Las placas indicadoras deberán permanecer inalterables durante toda
la vida útil del motor. Las cifras y letras inscritas serán claramente
legibles e indelebles. Asimismo, las placas indicadoras deberán
quedar fijas de manera permanente durante toda la vida útil del
motor, y no se podrán quitar sin destruirlas o deteriorarlas.
5.1.5.3. Colocación
Las placas indicadoras deberán fijarse a una pieza del motor necesaria
para el funcionamiento normal del motor y que en circunstancias
normales no se tenga que sustituir durante la vida del motor.
Asimismo, dichas placas indicadoras se situarán de manera que sean
fácilmente visibles para cualquiera una vez se haya montado el motor
con todos los elementos necesarios para su funcionamiento.
5.2. En caso de una solicitud de homologación CE de un tipo de vehículo
en lo que se refiere a su motor, las inscripciones especificadas en el
punto 5.1.5 también se colocarán junto al orificio de llenado de carbu-
rante.
5.3. En caso de una solicitud de homologación CE de un tipo de vehículo
con motorhomologado, las inscr ipciones especificadas en el punto
5.1.5 también se colocarán junto al orificio de llenado de carburante.
6. PRESCRIPCIONES Y PRUEBAS
6.1.Generalidades
6.1.1. Equipo de control de emisiones
6.1.1.1. Los componentes que pueden afectara la emisión de gases y par tí-
culas contaminantes procedentes de motores diesel y a la emisión de
gases contaminantes procedentes de motores de gas deberán conce-
birse, fabricarse, montarse e instalarse de manera que el motor, en
condiciones normales de uso, cumpla lo dispuesto en la presente
Directiva.
6.1.2. Funciones del equipo de control de emisiones
6.1.2.1. Se prohíbe el uso de dispositivos manipuladores y/o estrategias irra-
cionales de control de emisiones.
6.1.2.2. Se podrá instalar un dispositivo de control auxiliar en un motor, o en
un vehículo, siempre que dicho dispositivo:
— funcione sólo en condiciones distintas de las especificadas en el
punto 6.1.2.4, o
— sólo se active con carácter temporal en las condiciones especifi-
cadas en el punto 6.1.2.4. con objeto de proteger de daños al
motor o al dispositivo de tratamiento de aire (1), tratar los
humos (1), arrancar en frío o calentar el motor, o
— sólo lo activen las señales de a bordo con fines relacionados con
la seguridad de funcionamiento o estrategias de seguridad y de
movilidad mínima.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 15
(1) Sujeto a una posterior evaluación de la Comisión antes del 31 de diciembre de 2001.▼M4
▼C1
▼C1
6.1.2.3. Se permitirá un dispositivo, función, sistema o medida de control del
motorque funcione en las condiciones especificadas en el punto
6.1.2.4 y que dé lugar a la utilización de una estrategia de control
del motor diferente o modificada en relación con la que se emplea
normalmente durante los correspondientes ciclos de prueba para las
emisiones si se demuestra plenamente, de conformidad con los requi-
sitos de los puntos 6.1.3 y/o 6.1.4, que la medida no reduce la eficacia
del sistema de control de emisiones. En todos los demás casos, dichos
dispositivos se considerarán un dispositivo manipulador.
6.1.2.4. A los efectos del punto 6.1.2.2, las condiciones definidas de uso en
situación estacionaria y en condiciones transitorias (1) serán:
— una altitud no superior a 1 000 metros (o presión atmosférica equi-
valente de 90 kPa),
— una temperatura ambiente comprendida entre 283 y 303 K (10-
30 ºC),
— una temperatura del líquido de refrigeración del motor compren-
dida entre 343 y 368 K (70-95 ºC).
6.1.3. Requisitos especiales para los sistemas electrónicos de control de
emisiones
6.1.3.1. Documentación exigida:
El fabricante deberá presentar un paquete documental sobre el diseño
básico del sistema y los medios mediante los cuales controla sus
variables, independientemente de que ese control sea directo o indi-
recto.
La mencionada documentación se entregará en 2 partes:
a) El paquete documental formal, que se enviará al servicio técnico
en el momento de la solicitud de homologación, incluirá una
descripción completa del sistema. Dicha documentación podrá ser
resumida siempre que demuestre que se han identificado todos los
resultados permitidos por una matriz obtenida a partir de la gama
de control de los datos individuales de cada unidad. Esta informa-
ción deberá adjuntarse a la documentación exigida en el punto 3
del anexo I.
b) Material suplementario que indique los parámetros que modifica
cualquierdispositivo de contr ol auxiliary las condiciones límite
en que funciona el dispositivo. El material suplementario incluirá
una descripción del planteamiento del sistema de control de
combustible, estrategias de temporización y puntos de conmuta-
ción durante todas las modalidades de funcionamiento.
El material suplementario incluirá también una justificación del
uso de cualquier dispositivo de control auxiliar así como material
suplementario y datos de prueba para demostrar el efecto sobre las
emisiones de escape de cualquierdispositivo de contr ol auxiliar
instalado en el motoro en el vehículo.
Este material suplementario será estrictamente confidencial y
quedará en posesión del fabricante, pero se podrá abrir para su
inspección en el momento de la homologación o en cualquier
momento durante la validez de la homologación.
6.1.4. Para comprobar si determinadas estrategias o medidas deben conside-
rarse un dispositivo manipulador o una estrategia irracional de control
de emisiones con arreglo a las definiciones contempladas en los
puntos 2.28 y 2.30, la autoridad de homologación y/o el servicio
técnico podrán solicitar una prueba adicional de detección de NOx
mediante el ETC que se llevará a cabo en combinación con la prueba
de homologación o con los procedimientos de verificación de la
conformidad de fabricación.
6.1.4.1. Como alternativa a los requisitos del apéndice 4 del anexo III de la
Directiva 88/77/CEE, para las emisiones de NOx durante la prueba
ETC de detección podrá utilizarse una muestra de gases de escape
sin diluir siguiendo las prescripciones técnicas de ISO DIS 16183,
con fecha de 15 de octubre de 2000.
6.1.4.2. Al verificar si una estrategia o medida debe considerarse un disposi-
tivo manipulador o una estrategia irracional de control de emisiones
de acuerdo con las definiciones que aparecen en los puntos 2.28 y
2.30, se aceptará un margen adicional del 10 %, en relación con el
valor límite correspondiente de NOx.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 16
(1) Sujeto a una posterior evaluación de la Comisión antes del 31 de diciembre de 2001.
▼C1
6.1.5. Disposiciones transitorias para la ampliación de la homologación
6.1.5.1. El presente apartado sólo se aplicará a los motores nuevos de encen-
dido porcompr esión y a los vehículos nuevos impulsados porun
motorde encendido porcompr esión que se hayan homologado en
relación con los requisitos de la línea A de los cuadros del punto
6.2.1 de la Directiva 88/77/CEE.
6.1.5.2. Como alternativa a los puntos 6.1.3 y 6.1.4, el fabricante podrá
presentar al servicio técnico los resultados de una prueba de detección
de NOx mediante el ETC sobre el motor de conformidad con las
características del motor de origen contempladas en el anexo II, y
teniendo en cuenta lo dispuesto en los apartados 6.1.4.1 y 6.1.4.2. El
fabricante facilitará asimismo una declaración escrita para explicar
que el motorno utiliza ningún dispositivo manipuladorni estr ategia
irracional de control de emisiones según se definen en el punto 2 del
presente anexo.
6.1.5.3. El fabricante deberá presentar asimismo una declaración escrita de
que los resultados de la prueba de detección de NOx y la declaración
relativa al motor de origen, según se contempla en el punto 6.1.4, son
aplicables también a todos los tipos de motorde la familia de motor es
descrita en el anexo II.
6.2.Prescripciones relativas a las emisiones de gases y partículas
contaminantesydehumos
Para la homologación de la fila A de las tablas del punto 6.2.1, la
medición de la emisiones deberá efectuarse conforme a las pruebas
ESC y ELR en el caso de motores diesel convencionales, inclusive
los que incorporen equipos electrónicos de inyección de carburante,
recirculación de los gases de escape (EGR), y/o catalizadores de
oxidación. Los motores diesel que incorporen sistemas avanzados de
tratamiento posterior de los gases de escape, inclusive catalizadores
para eliminar NOxy/o purgadores de partículas, deberán someterse
además a la prueba ETC.
Para las pruebas de homologación de las filas B1 o B2 o C de las
tablas del punto 6.2.1, la medición de las emisiones deberá efectuarse
conforme a las pruebas ESC, ELR y ETC.
En el caso de motores a gas, se determinarán los gases de escape
mediante la prueba ETC.
Los procedimientos de ensayo ESC y ELR se describen en el apén-
dice 1 del anexo III, y el procedimiento de prueba ETC en los
apéndices 2 y 3 del anexo III.
Las emisiones de gases contaminantes y de partículas contaminantes,
si procede, y de humos, si procede, procedentes del motor que se
somete a las pruebas se medirán mediante los métodos descritos en
el apéndice 4 del anexo III. En el anexo V se describen los sistemas
recomendados para el análisis de los gases contaminantes, los
sistemas recomendados de muestreo de partículas, y el sistema reco-
mendado de medición de humos.
El Servicio Técnico podrá aprobar otros sistemas o analizadores si se
demuestra que con ellos se obtienen resultados equivalentes en el
ciclo de pruebas respectivo. La determinación de equivalencia del
sistema se basará en un estudio correlacional de 7 pares de muestras
(o mayor) que compare el sistema que está siendo examinado con uno
de los sistemas de referencia de la presente Directiva. Para las
emisiones de partículas, el único sistema de referencia reconocido es
el sistema de dilución sin reducción del caudal. Los «resultados» se
refieren al valor de las emisiones de ese ciclo en particular. La prueba
correlacional tendrá lugar en el mismo laboratorio y celda de ensayo,
y con el mismo motor, y es preferible efectuarla simultáneamente. El
criterio de equivalencia se define como una concordancia del ± 5 %
respecto a los promedios de los pares de muestras. Para la introduc-
ción de un nuevo sistema en la Directiva, la determinación de
equivalencia se basará en el cálculo de la repetibilidad y la reproduci-
bilidad, tal y como se definen en la norma ISO 5725.
6.2.1. Valores límite
La masa específica de monóxido de carbono, del total de los hidrocar-
buros, de óxidos de nitrógeno y de partículas, determinadas en la
prueba ESC, y de humos, determinadas en la prueba ELR, no podrán
rebasar las cantidades que figuran en la tabla 1.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 17
▼M3
▼M3
Tabla 1
Valores límite para las pruebas ESC y ELR
FilaMasa de
monóxido
de carbonoMasa de
hidrocar-
burosMasa de
óxidos de
nitrógenoMasa de partículas Humos
(CO) g/
kWh(HC) g/
kWh(NOx) (PT) g/kWh m−1
A (2000) 2,1 0,66 5,0 0,10 0,13 (1) 0,8
B1(2005) 1,5 0,46 3,5 0,02 0,5
B2(2008) 1,5 0,46 2,0 0,02 0,5
C (VEM) 1,5 0,25 2,0 0,02 0,15
(1) Para motores con una cilindrada unitaria inferior a 0,75 dm3y un régimen de potencia nominal supe-
rior a 3 000 min−1.
Para los motores diesel que se someten además a la prueba ETC, y
específicamente para los motores de gas, las masas específicas de
monóxido de carbono, de hidrocarburos no metánicos, de metano, de
óxidos de nitrógeno y de partículas no podrán rebasar las cantidades
que figuran en la tabla 2.
Tabla 2
Valores límite para la prueba ETC (1)
FilaMasa de
monóxido
de carbonoMasa de
hidrocar-
buros no
metánicosMasa de
metanoMasa de
óxidos de
nitrógenoMasa de partículas
(CO) g/
kWh(HC) g/
kWh(CH4)(2)g /
kWh(NOx)g /
kWh(PT) (3) g/kWh
A (2000) 5,45 0,78 1,6 5,0 0,16 0,21 (4)
B 1 (2005) 4,0 0,55 1,1 3,5 0,03B 2 (2008) 4,0 0,55 1,1 2,0 0,03C (VEM) 3,0 0,40 0,65 2,0 0,02
(1) Las condiciones para verificar la aceptabilidad de las pruebas ETC (véase la secció 3.9 del apéndice
2 del anexo III) al medir las emisiones de los motores de gas frente a los valores límite aplicables en
la fila A se volverán a examinar y, cuando sea necesario, se modificarán de acuerdo con el procedi-
miento establecido en el artículo 13 de la Directiva 70/156/CEE.
(2) Para motores de GN exclusivamente.
(3) No aplicable a los motores de gas en las fases A y en las fases B1 y B2.
(4) Para motores con una cilindrada unitaria inferior a 0,75 dm3y un régimen de potencia nominal supe-
rior a 3 000 min−1.
6.2.2. Medición de los hidrocarburos para los motores diésel y de gas
6.2.2.1. El fabricante podrá optar por medir la masa del total de los hidrocar-
buros (THC) en la prueba ETC en lugar de medir la masa de los
hidrocarburos no metánicos. En este caso, el límite para la masa del
total de los hidrocarburos es el mismo que el que figura en la tabla 2
para la masa del total de los hidrocarburos no metánicos.
6.2.3. Requisitos específicos para los motores diésel
6.2.3.1. La masa específica de los óxidos de nitrógeno medidos en los puntos
de control aleatorios dentro de la zona de control de la prueba ESC
no deberá rebasar en más del 10 por ciento los valores interpolados
a partir de las fases de prueba anterior y posterior (véanse las
secciones 4.6.2 y 4.6.3 del apéndice 1 del anexo III).
6.2.3.2. El valor de humos medido con el régimen seleccionado aleatoria-
mente para la prueba ELR no deberá rebasar el valor máximo de
humos medido con los regímenes de prueba anterior y posterior en1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 18
▼M3
más del 20 porciento, o en más del 5 porciento del valorlímite, lo
que sea mayor.
7. MONTAJE EN EL VEHÍCULO
7.1. El montaje del motor en el vehículo deberá satisfacer las caracterís-
ticas siguientes en lo que se refiere a la homologación del motor:
7.1.1. el vacío de admisión no deberá sobrepasar el especificado en el anexo
VI para el motor homologado;
7.1.2. la contrapresión de los gases de escape no deberá sobrepasar la espe-
cificada en el anexo VI para el motor homologado;
7.1.3. el volumen del sistema de escape no deberá diferir en más del 40 %
del especificado en el anexo VI para el motor homologado;
7.1.4. la potencia absorbida por los elementos auxiliares que se precisan
para el funcionamiento del motor no deberá sobrepasar la especificada
en el anexo VI para el motor homologado.
8. FAMILIA DE MOTORES
8.1.Parámetrosquedefinenlafamiliademotores
La familia de motores, determinada por el fabricante del motor, puede
definirse mediante las características que deben tener en común todos
los motores de la familia. En ciertos casos puede producirse la inte-
racción de parámetros. Estos efectos también deben tenerse en
cuenta para garantizar que en una familia de motores sólo se incluyen
motores que poseen características similares en cuanto a emisión de
gases de escape.
Para poder afirmar que dos motores pertenecen a la misma familia de
motores, deberán tener en común los parámetros básicos que se rela-
cionan a continuación:
8.1.1. Ciclo de combustión:
— ciclo de 2 tiempos
— ciclo de 4 tiempos.
8.1.2. Agente refrigerante:
— aire
— agua
— aceite.
8.1.3. Para motores de gas y motores que dispongan de tratamiento posterior
de los gases de escape
— número de cilindros
(otros motores diesel con menos cilindros que el motor original se
podrán considerar de la misma familia de motores siempre y cuando
el sistema de alimentación mida el combustible para cada cilindro).
8.1.4. Cilindrada unitaria:
— la diferencia máxima entre motores no deberá exceder del 15 %.
8.1.5. Método de aspiración del aire:
— aspiración natural
— porcompr esión
— por compresión con turborrefrigerador.
8.1.6. Tipo/diseño de la precámara:
— precámara
— cámara de turbulencia
— precámara abierta.
8.1.7. Válvulas y orificios — configuración, tamaño y número:
— culata
— pared interior del cilindro
— cárter.
8.1.8. Sistema de inyección de carburante (motores diésel):
— bomba-conducto-inyector
— bomba instalada en canalización1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 19
▼M3
— bomba de distribución
— elemento simple— inyectorunitar io.
8.1.9. Sistema de alimentación (motores de gas):
— mezclador
— inyección/inducción de gas (monopunto, multipunto)— inyección de líquido (monopunto, multipunto).
8.1.10. Sistema de encendido (motores de gas).
8.1.11. Características diversas:
— recirculación de los gases de escape
— inyección/emulsión de agua— inyección de aire secundaria— turborrefrigeración.
8.1.12. Tratamiento posterior de los gases de escape:
— catalizadorde 3 vías
— catalizadorde oxidación— catalizadorde r educción— reactor térmico— purgador de partículas.
8.2.Seleccióndelmotordeorigen
8.2.1. Motores diésel
El criterio principal de selección del motor de origen de la familia
será el de la máxima salida de carburante por carrera del pistón al
régimen de par máximo declarado. En caso de que dos o más motores
compartan este criterio principal, se seleccionará el motor de origen
utilizando el criterio secundario de la máxima salida de carburante
por carrera del pistón al régimen nominal. Bajo ciertas circunstancias,
la autoridad que concede la homologación podrá decidir que la mejor
manera de caracterizar el caso más desfavorable de la familia en
cuanto a nivel de emisiones es probar un segundo motor. Así pues,
dicha autoridad podrá seleccionar otro motor para someterlo a ensayo
en base a determinadas características que indiquen que quizá posea
el nivel de emisiones más elevado de todos los motores de esa
familia.
Si algunos motores de la familia poseen otras características variables
que podrían influir en las emisiones de escape, también deberán deter-
minarse y tenerse en cuenta dichas características al seleccionar el
motorde or igen.
8.2.2. Motores de gas
El criterio principal de selección del motor de origen de la familia
será el de la mayor cilindrada. En caso de que dos o más motores
compartan este criterio principal, se seleccionará el motor de origen
utilizando uno de los siguientes criterios secundarios, en este orden:
— la máxima salida de carburante por carrera del pistón al régimen
de la potencia nominal declarada;
— el máximo avance de chispa;— el mínimo caudal de recirculación de los gases de escape;— la ausencia de bomba de aire o la bomba con el menor caudal de
aire efectivo.
Bajo ciertas circunstancias, la autoridad que concede la homologación
podrá decidir que la mejor manera de caracterizar el caso más desfa-
vorable de la familia en cuanto a nivel de emisiones es probar un
segundo motor. Así pues, dicha autoridad podrá seleccionar otro
motor para someterlo a ensayo en base a determinadas características
que indiquen que quizá posea el nivel de emisiones más elevado de
todos los motores de esa familia.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 20
▼M3
9. CONFORMIDAD DE LA PRODUCCIÓN
9.1. Deberán adoptarse medidas al objeto de garantizar la conformidad de
la producción, de acuerdo con lo dispuesto en el artículo 10 de la
Directiva 70/156/CEE. La conformidad de la producción se verifica
en base a la descripción que incluyen los certificados de homologa-
ción establecidos en el anexo VI de la presente Directiva.
Los puntos 2.4.2 y 2.4.3 del anexo X de la Directiva 70/156/CEE
serán de aplicación cuando las autoridades competentes no estén satis-
fechas con el procedimiento de auditoría del fabricante.
9.1.1. Si es preciso medir las emisiones de contaminantes y ha habido una o
más ampliaciones de la homologación del tipo de motor, las pruebas
se efectuarán en el motor o los motores descritos en el paquete infor-
mativo referido a la ampliación correspondiente.
9.1.1.1. Conformidad del motor sujeta a una prueba de contaminación:
Una vez haya presentado el motor a las autoridades, el fabricante no
realizará ningún ajuste en los motores seleccionados.
9.1.1.1.1. Se eligen al azar tres motores de la serie. Los motores que estén
sujetos sólo a las pruebas ESC y ELR o sólo a la prueba ETC para
la homologación de la fila A de las tablas que figuran en el punto
6.2.1 estarán sujetos a las pruebas aplicables para la verificación de
la conformidad de producción. Con el consentimiento de la autoridad,
todos los demás tipos de motores homologados de las filas A, B1,B2o
C de las tablas del punto 6.2.1 estarán sujetos a las pruebas de los
ciclos ESC y ELR o del ciclo ETC para la verificación de la confor-
midad de producción. Los valores límite figuran en el punto 6.2.1 del
presente anexo.
9.1.1.1.2. Las pruebas se efectúan de conformidad con el apéndice 1 del
presente anexo, en caso de que la autoridad competente esté satis-
fecha con la desviación normal de la producción indicada por el
fabricante, de acuerdo con el anexo X de la Directiva 70/156/CEE,
que se refiere a los vehículos a motor y sus remolques.
Las pruebas se efectúan de conformidad con el apéndice 2 del
presente anexo, en caso de que la autoridad competente no esté satis-
fecha con la desviación normal de la producción indicada por el
fabricante, de acuerdo con el anexo X de la Directiva 70/156/CEE,
que se refiere a los vehículos a motor y sus remolques.
A petición del fabricante, se podrán efectuar las pruebas con arreglo a
lo dispuesto en el apéndice 3 del presente anexo.
9.1.1.1.3. Tomando como base la prueba efectuada a un motor mediante mues-
treo, se considera que la producción de una serie es conforme si se
adopta una decisión de aprobación para todos los contaminantes, y
no es conforme si se adopta una decisión de rechazo para un contami-
nante, de acuerdo con los criterios de prueba aplicados en el apéndice
apropiado.
Si se ha adoptado una decisión de aprobación para un contaminante,
dicha decisión no podrá ser modificada por ninguna prueba suplemen-
taria que pueda efectuarse para tomar una decisión respecto al resto
de contaminantes.
Si no se adopta una decisión de aprobación para todos los contami-
nantes y no se adopta una decisión de rechazo para un contaminante,
se efectúa una prueba con otro motor (véase la figura 2).
Si no se toma ninguna decisión, en cualquiermomento el fabr icante
podrá decidir interrumpir las pruebas, en cuyo caso se registra una
decisión de rechazo.
9.1.1.2. Las pruebas se efectuarán con motores recién fabricados. Los motores
alimentados con gas se acondicionarán mediante el procedimiento
definido en el apartado 3 del apéndice 2 del anexo III.
9.1.1.2.1. No obstante, a petición del fabricante, las pruebas se podrán efectuar
con motores diesel o de gas que hayan estado en rodaje durante más
tiempo que el mencionado en el punto 9.1.1.2, hasta un máximo de
100 horas. En este caso, será el fabricante quien se encargue del
rodaje, comprometiéndose a no realizar ningún ajuste a esos motores.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 21
▼M3
9.1.1.2.2. Si el fabricante solicita realizar el rodaje de acuerdo con el procedi-
miento previsto en el punto 9.1.1.2.1, podrá hacerlo:
— con todos los motores que se someten a prueba,
o bien
— con el primer motor probado, determinando un coeficiente de
evolución de la manera siguiente:
— las emisiones contaminantes se medirán transcurridas cero y
«x» horas en el primer motor probado,
— se calculará para cada contaminante el coeficiente de evolu-
ción de las emisiones entre cero y «x» horas:
Emisiones «x» horas
Emisiones cero horas
El resultado puede ser menor que uno.
El resto de motores que se someten a prueba no estarán sujetos al
procedimiento de rodaje, pero sus emisiones a las cero horas se
verán modificadas por el coeficiente de evolución.
En este caso se adoptarán los valores siguientes:
— para el primer motor, los valores a las «x» horas,
— para el resto de motores, los valores a la hora cero multiplicados
porel coeficiente de evolución.
9.1.1.2.3. Para los motores diesel y motores alimentados con GLP, todas estas
pruebas podrán realizarse con carburante comercial. No obstante, a
petición del fabricante, podrán utilizarse los carburantes de referencia
descritos en el anexo IV. Ello implica la realización de las pruebas
descritas en el apartado 4 del presente anexo con al menos dos de
los combustibles de referencia para cada motor de gas.
9.1.1.2.4. En lo que respecta a los motores alimentados con GN, todas estas
pruebas podrán efectuarse con combustible comercial del siguiente
modo:
— en lo que respecta a los motores con la marca H, con un combus-
tible comercial dentro del intervalo de la clase H
(0,89≤Sλ≤1,00),
— en lo que respecta a los motores con la marca L, con un combus-
tible comercial dentro del intervalo de la clase L
(1,00≤Sλ≤1,19),
— en lo que respecta a los motores con la marca HL, con un
combustible comercial dentro del intervalo extremo del factor de
desplazamiento de λ (0,89≤Sλ≤1,19).
No obstante, a petición del fabricante podrán utilizarse los combusti-
bles de referencia mencionados en el anexo VI, lo que implica la
realización de las pruebas descritas en el punto 4 del presente anexo.
9.1.1.2.5. En caso de conflicto derivado de la no conformidad de los motores
alimentados con gas cuando se utilizan combustibles comerciales, las
pruebas se efectuarán con un combustible de referencia con el que se
haya probado el motor de origen, o bien con el combustible 3
adicional al que se hace referencia en los puntos 4.1.3.1 y 4.2.1.1
con el que se haya podido probar el motor de origen. Seguidamente,
habrá que convertir el resultado mediante un cálculo que aplique los
factores «r», «ra»o« rb» correspondientes conforme a lo descrito en
los puntos 4.1.4, 4.1.5.1 y 4.2.1.2. Si r, ra o rb son inferiores a uno,
no será necesaria ninguna corrección. Los resultados medidos y los
calculados deben demostrar que el motor cumple los valores límite
con todos los combustibles correspondientes (combustibles 1, 2 y,
llegado el caso, 3 en lo que respecta a los motores de gas natural y
combustibles A y B en lo que respecta a los motores de GLP).
9.1.1.2.6. Las pruebas de conformidad de la producción de un motor alimentado
con gas preparado para funcionar con un carburante de composición
específica se efectuarán con el carburante para el que se haya cali-
brado el motor.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 22
▼M4
▼M3
▼M3
Figura 2
Esquemadelaspruebasdeconformidaddelaproducción
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 23
▼M3
Apéndice 1
PROCEDIMIENTO PARA VERIFICAR LA CONFORMIDAD DE LA
PRODUCCIÓN CUANDO LA DESVIACIÓN NORMAL ES SATISFAC-
TORIA
1. El presente apéndice describe el procedimiento a utilizar para verificar la
conformidad de la producción en cuanto a las emisiones de contaminantes
cuando la desviación normal de la producción del fabricante es satisfactoria.
2. Con un tamaño de muestra mínimo de tres motores, el procedimiento de
muestreo se configura de manera que la probabilidad de que un lote de fabri-
cación pase la prueba con un 40 % de los motores defectuosos sea de 0,95
(riesgo del fabricante = 5 %) mientras que la probabilidad de que se acepte
un lote de fabricación con el 65 % de los motores defectuosos sea de 0,10
(riesgo del consumidor = 10 %).
3. Se utiliza el procedimiento siguiente para cada uno de los contaminantes
mencionados en el punto 6.2.1. del anexo I (véase la figura 2):
Sea:
L = el logaritmo natural del valor límite del contaminante;
χi= el logaritmo natural del valor de medición del motor número i de la
muestra;
s = una estimación de la desviación normal de la producción (después de
tomar el logaritmo natural de las medidas);
n = el tamaño de muestra actual.
4. Para cada muestra, la suma de las desviaciones normales respecto al límite se
calcula mediante la siguiente fórmula:
1
SXn
i¼1L/C0χi ðÞ
5. A continuación:
— si el resultado de la estadística de prueba es mayor que el número de
decisión de aprobación que figura en la tabla 3 para el correspondiente
tamaño de muestra, se aprueba el nivel de emisiones de ese contami-
nante;
— si el resultado de la estadística de prueba es menor que el número de
decisión de rechazo que figura en la tabla 3 para el correspondiente
tamaño de muestra, no se aprueba el nivel de emisiones de ese contami-
nante;
— en otro caso, se prueba otro motor de acuerdo con el punto 9.1.1.1 del
anexo I y se aplica el procedimiento de cálculo a la muestra aumentada
en una unidad.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 24
▼M3
Tabla 3
Números de decisión de aprobación y rechazo del plan de muestreo del apén-
dice 1
Tamaño mínimo de muestra: 3
Número acumulado de
motores que se someten a
prueba (tamaño de
muestra)Número de decisión de
aprobación AnNúmero de decisión de
rechazo Bn
3 3,327 − 4,724
4 3,261 − 4,790
5 3,195 − 4,856
6 3,129 − 4,922
7 3,063 − 4,988
8 2,997 − 5,054
9 2,931 − 5,120
10 2,865 − 5,185
11 2,799 − 5,251
12 2,733 − 5,317
13 2,667 − 5,383
14 2,601 − 5,449
15 2,535 − 5,515
16 2,469 − 5,58117 2,403 − 5,647
18 2,337 − 5,713
19 2,271 − 5,779
20 2,205 − 5,845
21 2,139 − 5,911
22 2,073 − 5,977
23 2,007 − 6,043
24 1,941 − 6,109
25 1,875 − 6,175
26 1,809 − 6,241
27 1,743 − 6,307
28 1,677 − 6,373
29 1,611 − 6,439
30 1,545 − 6,505
31 1,479 − 6,571
32 − 2,112 − 2,1121988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 25
▼M3
Apéndice 2
PROCEDIMIENTO PARA VERIFICAR LA CONFORMIDAD DE LA
PRODUCCIÓN CUANDO LA DESVIACIÓN NORMAL NO ES SATISFAC-
TORIA O NO ESTÁ DISPONIBLE
1. El presente apéndice describe el procedimiento a utilizar para verificar la
conformidad de la producción en cuanto a las emisiones de contaminantes
cuando la desviación normal de la producción del fabricante no es satisfac-
toria o no está disponible.
2. Con un tamaño de muestra mínimo de tres motores, el procedimiento de
muestreo se configura de manera que la probabilidad de que un lote de fabri-
cación pase la prueba con un 40 % de los motores defectuosos sea de 0,95
(riesgo del fabricante = 5 %) mientras que la probabilidad de que se acepte
un lote de fabricación con el 65 % de los motores defectuosos sea de 0,10
(riesgo del consumidor = 10 %).
3. Se considera que los valores de los contaminantes indicados en el punto 6.2.1
del anexo I poseen una distribución logaritmiconormal y deben transformarse
tomando sus logaritmos naturales, siendo m0y m el tamaño mínimo y
máximo de muestra respectivamente (m0= 3 y m = 32), y n el tamaño de
muestra actual.
4. Si χ1,χ2,…,χison los logaritmos naturales de los valores medidos en la
serie y L es el logaritmo natural del valor límite del contaminante, entonces
di=χi−L
y
dn¼1
nXn
i¼1di
V2
n¼1
nXn
i¼1di/C0dn/C0/C1 2
5. En la tabla 4 figuran los valores de los números de decisión de aprobación
(An) y rechazo (Bn) con respecto al tamaño de muestra correspondiente. El
resultado de la estadística de prueba es la relación dn=Vn;que se utilizará
para determinar si la serie se aprueba o no, con arreglo a lo siguiente:
Para m0≤n<m :
— se aprueba la serie sidn
Vn/C20An
— se rechaza la serie sidn
Vn/C21Bn
— se adopta otra medida si A n/C20dn
Vn/C21Bn
6. Observaciones
Las siguientes fórmulas recursivas resultan útiles para calcular valores suce-
sivos de la estadística de prueba:
dn¼1/C01
n/C18/C19
dn/C01þ1
ndn
V2
n¼1/C01
n/C18/C19
V2
n/C01þdn/C0dn/C0/C1 2
n/C01
n¼2;3;...;d1¼d1;V1¼0/C0/C11988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 26
▼M3
Tabla 4
Números de decisión de aprobación y rechazo del plan de muestreo del apéndice
2
Tamaño mínimo de muestra: 3
Número acumulado de
motores que se someten a
prueba (tamaño de
muestra)Número de decisión de
aprobación AnNúmero de decisión de
rechazo Bn
3 − 0,80381 16,64743
4 − 0,76339 7,68627
5 − 0,72982 4,67136
6 − 0,69962 3,25573
7 − 0,67129 2,45431
8 − 0,64406 1,94369
9 − 0,61750 1,59105
10 − 0,59135 1,33295
11 − 0,56542 1,13566
12 − 0,53960 0,97970
13 − 0,51379 0,85307
14 − 0,48791 0,74801
15 − 0,46191 0,65928
16 − 0,43573 0,5832117 − 0,40933 0,51718
18 − 0,38266 0,45922
19 − 0,35570 0,40788
20 − 0,32840 0,36203
21 − 0,30072 0,32078
22 − 0,27263 0,28343
23 − 0,24410 0,24943
24 − 0,21509 0,21831
25 − 0,18557 0,18970
26 − 0,15550 0,16328
27 − 0,12483 0,13880
28 − 0,09354 0,11603
29 − 0,06159 0,09480
30 − 0,02892 0,07493
31 − 0,00449 0,05629
32 0,03876 0,038761988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 27
▼M3
Apéndice 3
PROCEDIMIENTO PARA VERIFICAR LA CONFORMIDAD DE LA
PRODUCCIÓN A PETICIÓN DEL FABRICANTE
1. El presente apéndice describe el procedimiento a utilizar para verificar, a
petición del fabricante, la conformidad de la producción en cuanto a las
emisiones de contaminantes.
2. Con un tamaño de muestra mínimo de tres motores, el procedimiento de
muestreo se configura de manera que la probabilidad de que un lote de fabri-
cación pase la prueba con un 30 % de los motores defectuosos sea de 0,90
(riesgo del fabricante = 10 %) mientras que la probabilidad de que se acepte
un lote de fabricación con el 65 % de los motores defectuosos sea de 0,10
(riesgo del consumidor = 10 %).
3. Se utiliza el procedimiento siguiente para cada uno de los contaminantes
mencionados en el punto 6.2.1 del anexo I (véase la figura 2):
Sea:
L = el valorlímite del contaminante,
xi= el valor de medición del motor número i de la muestra,
n = el tamaño de muestra actual.
4. Se calcula para la muestra la estadística de prueba que cuantifica el número
de motores que no son conformes, es decir, xi≥L.
5. A continuación:
— si la estadística de prueba es menor o igual que el número de decisión de
aprobación que figura en la tabla 5 para el correspondiente tamaño de
muestra, se aprueba el nivel de emisiones de ese contaminante;
— si la estadística de prueba es mayor o igual que el número de decisión de
rechazo que figura en la tabla 5 para el correspondiente tamaño de
muestra, no se aprueba el nivel de emisiones de ese contaminante;
— si no, se prueba otro motor de acuerdo con el punto 9.1.1.1 del anexo I y
se aplica el procedimiento de cálculo a la muestra aumentada en una
unidad.
En la tabla 5 los números de decisión de aprobación y rechazo se calculan
mediante la Norma Internacional ISO 8422/1991.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 28
▼M3
Tabla 5
Números de decisión de aprobación y rechazo del plan de muestreo del apéndice
3
Tamaño mínimo de muestra: 3
Número acumulado de
motores que se someten a
prueba (tamaño de
muestra)Número de decisión de
aprobaciónNúmero de decisión de
rechazo
3— 3
404
504
615
715
826
926
10 3 7
11 3 7
12 4 8
13 4 8
14 5 9
15 5 9
16 6 1017 6 10
18 7 11
19 8 91988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 29
▼M3
ANEXO II
►(1)M41988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 30
▼M3
Apéndice 1
►(1)M41988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 31
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 32
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 33
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 34
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 35
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 36
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 37
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 38
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 39
▼M3
Apéndice 2
CARACTERÍSTICAS ESENCIALES DE LA FAMILIA DE MOTORES
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 40
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 41
▼M3
Apéndice 3
►(1)M41988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 42
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 43
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 44
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 45
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 46
▼M3
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 47
▼M3
Apéndice 4
CARACTERÍSTICAS DE LAS PIEZAS DEL VEHÍCULO RELACIONADAS CON EL MOTOR
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 48
▼M3
ANEXO III
PROCEDIMIENTODEPRUEBA
1. INTRODUCCIÓN
1.1. El presente anexo describe los métodos que deberán aplicarse para deter-
minarlas emisiones de gases contaminantes, par tículas y humos de los
motores sometidos a prueba. Se describen tres ciclos de pruebas que
deberán aplicarse de conformidad con el punto 6.2. del anexo I:
— el ciclo ESC, que consiste en un ciclo de estado continuo de 13 fases,
— el ciclo ELR, que consiste en fases de carga transitorias a diferentes
regímenes del motor, que forman parte de un mismo procedimiento
de prueba y tienen lugar simultáneamente;
— el ciclo ETC, que consiste en una secuencia segundo a segundo de
fases transitorias.
1.2. La prueba se efectuará con el motor instalado en un banco de pruebas y
acoplado a un dinamómetro.
1.3.Principio demedición
Las emisiones a mediren los gases de escape de un motorincluyen los
gases contaminantes (hidrocarburos en el caso de motores diesel y
motores de gas alimentados con GLP, e hidrocarburos no metánicos en
el caso de motores de gas alimentados con GN, monóxido de carbono,
óxidos de nitrógeno), las partículas (exclusivamente los motores diesel),
y los humos (motores diesel en la prueba ELR exclusivamente).
Asimismo, a menudo se utiliza el dióxido de carbono como gas indicador
para determinar la relación de dilución de sistemas de dilución con y sin
reducción del caudal. La buena práctica recomienda la medición general
de dióxido de carbono como una herramienta excelente para la detección
de problemas de medición durante la prueba de funcionamiento continuo.
1.3.1. Prueba ESC
A lo largo de un ciclo prescrito de condiciones de funcionamiento del
motorcaliente, las cantidades de dichos gases contaminantes se deter mi-
narán de forma continua tomando una muestra del gas de escape sin
diluir. El ciclo de pruebas consiste en un número determinado de fases
de régimen y de potencia que cubren la gama típica de las condiciones
de funcionamiento de los motores diesel. Durante cada fase, se determina
la concentración de cada contaminante, el caudal de gas de escape y la
potencia suministrada, y se ponderan los valores determinados. La
muestra de partículas deberá diluirse con aire ambiente acondicionado.
Se tomará una muestra a lo largo de todo el procedimiento de prueba,
mediante los filtros adecuados. La cantidad de cada contaminante emitido
en gramos por kilovatio hora se calculará según el método descrito en el
apéndice 1 del presente anexo. Asimismo, se medirán los NOxen tres
puntos de prueba de la zona de control seleccionada por el Servicio
técnico (1) y los valores determinados se compararán con los valores
calculados a partir de las fases del ciclo de prueba que abarquen los
puntos de prueba seleccionados. El control de NOxgarantiza la eficacia
del control de emisiones del motor dentro de la gama típica de las condi-
ciones de funcionamiento del motor.
1.3.2. Prueba ELR
A lo largo de una prueba prescrita de respuesta bajo carga, los humos de
un motor caliente se determinarán por medio de un opacímetro. La
prueba consiste en cargar el motor a un régimen constante de un 10 % a
un 100 % de carga a tres regímenes del motor distintos. Asimismo, se
probará el motor con una cuarta fase de carga seleccionada por el
Servicio técnico (1). El valor de esta cuarta fase de carga se comparará
con los valores de las anteriores fases de carga. El pico de emisión de
humos se determinará por medio de un algoritmo promediador, como se
describe en el apéndice 1 del presente anexo.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 49
(1) Los puntos de prueba deben seleccionarse utilizando métodos estadísticos de distribu-
ción aleatoria homologados.
▼M3
1.3.3. Prueba ETC
A lo largo de un ciclo de transición prescrito de condiciones de funciona-
miento del motorcaliente, basado en las cir cunstancias específicas de
conducción en carretera de motores de gran potencia instalados en
camiones y autobuses, se examinarán los contaminantes arriba mencio-
nados tras diluir el gas de escape total con aire ambiente acondicionado.
Utilizando las señales de retorno de par y de régimen del dinamómetro
del motor, se integrará la potencia con respecto a la duración del ciclo,
con lo que se obtendrá el trabajo producido por el motor a lo largo del
ciclo. Se determinará la concentración de NOxy de HC a lo largo del
ciclo, integrando la señal del analizador. Las concentraciones de CO,
CO2, y de NMHC pueden determinarse integrando la señal del analizador
o tomando muestras con bolsas. Para las partículas, se recogerá una
muestra proporcional con filtros adecuados. Se determinará el caudal de
gas de escape diluido a lo largo del ciclo, a fin de calcular los valores de
emisión másica de los contaminantes. Dichos valores de emisión másica
se compararán con el trabajo del motor, a fin de calcular la cantidad de
cada contaminante emitido en gramos por kilovatio hora, según el método
descrito en el apéndice 2 del presente anexo.
2. CONDICIONES DE PRUEBA2.1.Condicionesdepruebadelmotor
2.1.1. Se medirá la temperatura absoluta (T
a) del aire del motor en el punto de
entrada, expresada en grados Kelvin, y la presión atmosférica seca (ps),
expresada en kPa, y se determinará el parámetro F de la manera
siguiente:
a) para motores diésel:
Motores atmosféricos y motores sobrealimentados mecánicamente:
F¼99
ps/C18/C19
/C3Ta
298/C18/C190;7
Motores con turbocompresor con o sin refrigeración del aire de admi-
sión:
F¼99
ps/C18/C190;7
/C3Ta
298/C18/C191;5
b) para motores de gas:
F¼99
ps/C18/C191;2
/C3Ta
298/C18/C190;6
2.1.2. Validez de la prueba
Para que una prueba se reconozca como válida, el parámetro F deberá
cumplirla siguiente condición:
0,96≤F≤1,06
2.2.Motoresturborrefrigerados
Se registrará la temperatura del aire del turbocompresor, el cual deberá
estar, al régimen de la potencia máxima declarada y a plena carga, a
± 5 K de la temperatura máxima del aire del turbocompresor especificada
en el punto 1.16.3. del apéndice 1 del anexo II. La temperatura mínima
del agente refrigerante será de 293 K (20 ºC).
Si se utiliza un sistema de control en taller o un ventilador externo, la
temperatura del aire del turbocompresor deberá estar a ± 5 K de la
temperatura máxima del aire del turbocompresor especificada en el punto
1.16.3 del apéndice 1 del anexo II, al régimen de la potencia máxima
declarada y a plena carga. El valor de configuración del turborrefrige-
rador para cumplir las condiciones arriba expuestas no se controlará y se
utilizará durante todo el ciclo de prueba.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 50
▼M3
2.3.Sistemadeadmisióndeaire delmotor
Se utilizará un sistema de admisión de aire del motor que presente una
restricción de la admisión de aire de ± 100 Pa respecto al límite superior
del motor funcionando al régimen de la potencia máxima declarada y a
plena carga.
2.4.Sistemadeescapedelmotor
Se utilizará un sistema de escape con una contrapresión de escape de
± 1 000 Pa respecto al límite superior del motor funcionando al régimen
de la potencia máxima declarada y a plena carga, y con un volumen de
± 40 % del especificado por el fabricante. Podrá utilizarse un sistema de
control en taller, siempre que represente las condiciones reales de funcio-
namiento del motor. El sistema de escape será conforme a los requisitos
de muestreo del gas de escape, establecidos en el punto 3.4 del apéndice
4 del anexo III y en los puntos 2.2.1, EP y 2.3.1 EP del anexo V.
Si el motor incorpora un dispositivo de tratamiento posterior de los gases
de escape, el tubo de escape deberá tener el mismo diámetro que el exis-
tente en un punto situado a una distancia de al menos 4 diámetros de tubo
más arriba, en dirección a la entrada del comienzo de la sección de
expansión donde se encuentra el dispositivo de tratamiento posterior de
los gases de escape. La distancia entre la brida del colector de escape o
salida del turbocompresor y el dispositivo será la misma que la indicada
en la configuración del vehículo o en las especificaciones de distancia del
fabricante. La contrapresión o limitación de caudal de los gases de escape
se regirá por estos mismos criterios y podrá regularse con una válvula. El
contenedor de tratamiento posterior podrá retirarse durante las pruebas
simuladas y el análisis gráfico del motor, para sustituirse con un conte-
nedor equivalente que incorpore un portacatalizador inactivo.
2.5.Sistemaderefrigeración
Se utilizará un sistema de refrigeración del motor que posea la suficiente
capacidad para mantener el motor a las temperaturas normales de funcio-
namiento prescritas por el fabricante.
2.6.Aceitelubricante
Las especificaciones del aceite lubricante utilizado para la prueba se
registrarán y se presentarán junto con los resultados de la prueba, tal y
como se especifica en el punto 7.1 del apéndice 1 del anexo II.
2.7.Carburante
Se utilizará el carburante de referencia especificado en el anexo IV.El fabricante especificará la temperatura y el punto de medición del
carburante dentro de los límites indicados en el punto 1.16.5 del apéndice
1 del anexo II. La temperatura del carburante no será inferior a 306 K
(33 ºC). A menos que se especifique un valor concreto, será de 311 K
± 5 K (38 ºC ± 5 ºC) en la entrada de la alimentación de carburante.
Para los motores alimentados con GN y GLP, la temperatura del carbu-
rante y el punto de medición se situarán entre los límites indicados en elpunto 1.16.5 del apéndice 1 del anexo II o en el punto 1.16.5 del apén-
dice 3 del anexo II en los casos en que el motorno sea un motorde
origen.
2.8.Verificación de los sistemas de tratamiento posterior de los gases de
escape
Si el motor incorpora un sistema de tratamiento posterior de los gases de
escape, las emisiones medidas en el o en los ciclos de prueba deberán ser
representativas de las emisiones que se produzcan en condiciones reales
de uso. Si ello es imposible de conseguircon un solo ciclo de pr ueba
(por ejemplo, para filtros de partículas con regeneración periódica),
deberán efectuarse varios ciclos de prueba y calcular el promedio y/o
ponderar los resultados. El fabricante del motor y el Servicio técnico
acordarán el procedimiento exacto en base a las normas de buena
práctica.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 51
▼M3
Apéndice 1
CICLOS DE PRUEBA ESC Y ELR
1. VALORES DE AJUSTE DEL MOTOR Y DEL DINAMÓMETRO
1.1Determinación delosregímenesdelmotorA,ByC
El fabricante declarará los regímenes del motor A, B y C de conformidad
con lo siguiente:
El régimen alto nhise determinará calculando el 70 % de la potencia neta
máxima declarada P(n), tal y como se define en el punto 8.2. del apén-
dice 1 del anexo II. El régimen más alto del motor con el que se
obtiene este valorde potencia en la cur va de potencia se define como nhi.
El régimen bajo nlose determinará calculando el 50 % de la potencia neta
máxima declarada P(n), tal y como se define en el punto 8.2. del apén-
dice 1 del anexo II. El régimen más bajo del motor con el que se
obtiene este valorde potencia en la cur va de potencia se define como nlo.
Los regímenes del motor A, B y C se calcularán de la manera siguiente:
Régimen A = nlo+2 5%( nhi−nlo)
Régimen B = nlo+5 0%( nhi−nlo)
Régimen C = nlo+7 5%( nhi−nlo)
Los regímenes del motor A, B y C pueden verificarse mediante cualquier
de los métodos siguientes:
a) De conformidad con la Directiva 80/1269/CEE se medirán puntos de
prueba adicionales durante la homologación de la potencia del motor,
a fin de determinar con precisión nhiynlo. La potencia máxima, nhiy
nlose determinarán a partir de la curva de potencia, y los regímenes
del motor A, B y C se calcularán de conformidad con lo arriba
expuesto.
b) Se analizará gráficamente el motor por toda la curva de plena carga,
desde el régimen máximo sin carga hasta el régimen de ralentí, utili-
zando al menos 5 puntos de medición en intervalos de 1000 rpm y
puntos de medición a ± 50 rpm del régimen a la potencia máxima
declarada. La potencia máxima, nhiynlose determinarán a partir de
esta curva de representación gráfica, y los regímenes del motor A, B
y C se calcularán de conformidad con lo arriba expuesto.
Si los regímenes del motor medidos A, B y C presentan una desviación
no superior al ± 3 % de los regímenes del motor declarados por el fabri-
cante, serán estos regímenes del motor declarados los que se utilicen para
la prueba de emisiones. Si se rebasa el límite de tolerancia de cualquiera
de los regímenes del motor, serán los regímenes del motor medidos los
que se utilicen para la prueba de emisiones.
1.2.Determinación delosvaloresdeajustedeldinamómetro
La curva de par de giro a plena carga se determinará mediante experi-
mentación para calcular los valores de par para las fases de prueba
especificadas en condiciones netas, tal y como se especifica en el punto
8.2. del apéndice 1 del anexo II. Se tendrá en cuenta la potencia absor-
bida porla instalación accionada porel motor , si pr ocede. El valorde
ajuste del dinamómetro para cada una de las fases de prueba se calculará
mediante la fórmula:
s¼PnðÞ/C3L
100si la prueba se efectúa en condiciones netas
s¼PnðÞ/C3L
100þPaðÞ /C0PbðÞ ðÞ si la prueba no se efectúa en condi-
ciones netas
donde
s = valorde ajuste del dinamómetr o, en kW
P(n) = potencia neta del motor, indicada en el punto 8.2 del apéndice 1
del anexo II, en kW
L = porcentaje de carga, indicado en el punto 2.7.1, en %,P(a) = potencia absorbida por los dispositivos auxiliares que es preciso
instalar, como se indica en el punto 6.1 del apéndice 1 del anexo
II.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 52
▼M3
P(b) = potencia absorbida por los dispositivos auxiliares que es preciso
retirar, como se indica en el punto 6.2 del apéndice 1 del anexo
II.
2. PRUEBA DE FUNCIONAMIENTO CONTINUO ESC
A petición del fabricante, podrá efectuarse una prueba simulada para
acondicionarel motory el sistema de escape antes del ciclo de medición.
2.1.Preparacióndelosfiltrosdemuestreo
Al menos una hora antes de la prueba, se introducirá cada filtro (o par de
filtros) en una caja de petri cerrada pero sin sellar, y se colocará en una
cámara de pesado para su estabilización. Una vez finalizado el período de
estabilización, se pesará cada uno de los filtros (o pares de filtros) y se
registrará la tara. A continuación se guardará el filtro (o par de filtros)
en una caja de petri cerrada o en un portafiltros sellado hasta que se
precise para la prueba. Si el filtro (o par de filtros) no se utiliza antes de
ocho horas después de haberlo sacado de la cámara de pesado, es preciso
volverlo a acondicionar y pesar antes de utilizarlo.
2.2.Instalacióndelequipodemedición
Los instrumentos y sondas de muestreo se instalarán según sea necesario.
Cuando se utilice un sistema de dilución sin reducción del caudal para la
dilución del gas de escape, se conectará el tubo de escape al sistema.
2.3.Puestaenmarchadelsistemadediluciónydelmotor
El sistema de dilución y el motor se pondrán en marcha y se calentarán
hasta que todas las temperaturas y presiones se hayan estabilizado a la
potencia máxima, de conformidad con las recomendaciones del fabricante
y las normas de buena práctica.
2.4.Puestaenmarchadelsistemademuestreodepartículas
Inicialmente, el sistema de muestreo de partículas se podrá en marcha en
derivación. El nivel de fondo de partículas del aire de dilución podrá
determinarse haciendo pasar el aire de dilución por los filtros de partí-
culas. Si se utiliza aire de dilución filtrado, podrá efectuarse una
medición antes o después de la prueba. Si el aire de dilución no se filtra,
podrán efectuarse mediciones al principio y al final del ciclo, y calcular
el promedio de los valores obtenidos.
2.5.Ajustedelarelación dedilución
El aire de dilución se configurará de manera que la temperatura del gas
de escape diluido, medida justo antes del filtro principal, no rebase los
325 K (52 ºC) en ninguna fase. La relación de dilución (q) no será infe-
rior a 4.
Para los sistemas que utilicen la medición de la concentración de CO2o
de NOxpara controlar la relación de dilución, es preciso medir el conte-
nido de CO2od eN Oxen el aire de dilución al principio y al final de
cada prueba. La diferencia máxima entre las mediciones de la concentra-
ción de fondo de CO2oN Oxen el aire de dilución, efectuadas antes y
después de la prueba, será igual o inferior a 100 ppm o 5 ppm, respecti-
vamente.
2.6.Verificación delosanalizadores
Los analizadores de emisiones se pondrán a cero y se calibrarán.
2.7.Ciclodeprueba
2.7.1. Se seguirá el siguiente ciclo de 13 fases para el funcionamiento del dina-
mómetro en el motor de prueba:
Número de
faseRégimen del
motorPorcentaje de
cargaFactorde
ponderaciónDuración de
la fase
1 ralentí — 0,15 4 minutos
2 A 100 0,08 2 minutos
3 B 50 0,10 2 minutos
4 B 75 0,10 2 minutos1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 53
▼M3
Número de
faseRégimen del
motorPorcentaje de
cargaFactorde
ponderaciónDuración de
la fase
5 A 50 0,05 2 minutos
6 A 75 0,05 2 minutos
7 A 25 0,05 2 minutos
8 B 100 0,09 2 minutos
9 B 25 0,10 2 minutos
10 C 100 0,08 2 minutos
11 C 25 0,05 2 minutos
12 C 75 0,05 2 minutos
13 C 50 0,05 2 minutos
2.7.2. Secuencia de prueba
Se iniciará la secuencia de prueba. Las diferentes fases de la prueba
seguirán el orden establecido en el punto 2.7.1.
Se hará funcionar el motor durante el tiempo prescrito para cada fase,
debiéndose alcanzar el régimen del motor y efectuar los cambios de carga
en los primeros 20 segundos. El régimen especificado se mantendrá con
una desviación máxima de ± 50 rpm y el par especificado se mantendrá a
± 2 % del parmáximo al r égimen de ensayo.
A petición del fabricante, la secuencia de prueba podrá repetirse un
número suficiente de veces para tomar muestras de más cantidad de
masa de partículas en el filtro. El fabricante facilitará una descripción
detallada de los procedimientos de cálculo y evaluación de datos. Las
emisiones de gases sólo se determinarán en el primer ciclo.
2.7.3. Respuesta de los analizadores
La información de salida de los analizadores se registrará en un regis-
trador de banda o se medirá con un sistema equivalente de adquisición
de datos, mientras el gas de escape circula a través de los analizadores
durante el ciclo de prueba.
2.7.4. Muestreo de partículas
Se utilizará un par de filtros (filtros primario y secundario, véase el apén-
dice 4 del anexo III) para todo el procedimiento de prueba. Se tendrán en
cuenta los factores de ponderación modal especificados en el procedi-
miento del ciclo de prueba, tomando una muestra proporcional al caudal
másico de escape durante cada fase individual del ciclo. Para ello es
preciso ajustar el caudal y el tiempo de muestreo y/o la relación de dilu-
ción, de modo que se cumpla el criterio de los factores de ponderación
efectivos que se menciona en el punto 5.6.
El tiempo de muestreo para cada fase será de al menos 4 segundos para
un factor de ponderación de 0,01. El muestreo tendrá lugar lo más tarde
posible en cada fase. El muestreo de partículas concluirá como máximo 5
segundos antes del final de cada fase, o con menorantelación.
2.7.5. Condiciones del motor
A lo largo de cada fase se registrará el régimen y la carga del motor, la
temperatura y presión negativa del aire de admisión, la temperatura y
contrapresión de los gases de escape, el caudal de carburante y el caudal
de aire o gas de escape, la temperatura del aire del turbocompresor, y la
temperatura y la humedad del carburante. Los requisitos de régimen y de
carga (véase el punto 2.7.2) se cumplirán durante el muestreo de partí-
culas, y en todo caso durante el último minuto de cada fase.
Se registrará cualquier dato adicional que se precise para el cálculo
(véase puntos 4 y 5).
2.7.6. Medición de NOxen la zona de control
La medición de NOxen la zona de control se efectuará nada más finalizar
la fase 13. El motor se acondicionará en la fase 13 durante tres minutos
antes de iniciar las mediciones. Se realizarán tres mediciones en dife-
rentes lugares de la zona de control, seleccionados por el Servicio
técnico. Cada medición tendrá una duración de 2 minutos.
El procedimiento de medición es idéntico al de medición de NOxen el
ciclo de 13 fases, y se efectuará de conformidad con los puntos 2.7.3,1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 54
▼M3
2.7.5, y 4.1 del presente apéndice, y con el punto 3 del apéndice 4 del
anexo III.
Los cálculos se efectuarán según lo indicado en el punto 4.
2.7.7. Segunda verificación de los analizadores
Una vez finalizada la prueba de emisiones se utilizarán un gas de puesta
a cero y el mismo gas de ajuste de la sensibilidad para efectuar una
segunda verificación. Se considerará que la prueba es aceptable si la dife-
rencia entre los resultados obtenidos antes y después de la prueba es
inferior al 2 % del valor del gas de ajuste de la sensibilidad.
3. PRUEBA DE FUNCIONAMIENTO CONTINUO ELR3.1.Instalacióndelequipodemedición
El opacímetro y las sondas de muestreo, si procede, se instalarán después
del silenciador o de cualquier dispositivo de tratamiento posterior de los
gases de escape, en caso de que haya alguno instalado, de conformidad
con los procedimientos generales de instalación especificados por el
fabricante del instrumento. Asimismo, se cumplirán, en su caso, los requi-
sitos del punto 10 de la norma ISO IDS 11614.
Antes de proceder a la comprobación del cero y del valor límite de
escala, se calentará y estabilizará el opacímetro de acuerdo con las
instrucciones del fabricante del instrumento. Si el opacímetro incorpora
un sistema de barrido por aire para impedir las deposiciones de hollín
en los componentes ópticos de medición, este sistema se activará y se
ajustará también según las recomendaciones del fabricante.
3.2.Verificación delopacímetro
La comprobación del cero y del valor límite de escala se efectuarán en el
modo de lectura de opacidad, ya que la escala de opacidad ofrece dospuntos de calibrado realmente definibles, que son el 0 % de opacidad y
el 100 % de opacidad. A continuación se calcula correctamente el coefi-
ciente de absorción de la luz en base a la opacidad medida y a la L
A,
facilitada por el fabricante del opacímetro, cuando el instrumento se
pone de nuevo en el modo de lectura k para realizar la prueba.
Si no se bloquea el haz luminoso del opacímetro, se ajustará la lectura al
0,0 % ± 1,0 % de opacidad. Si la luz no llega al receptor, la lectura seajustará al 100,0 % ± 1,0 % de opacidad.
3.3.Ciclodeprueba
3.3.1. Acondicionamiento del motor
El motory el sistema se calentar án a la máxima potencia a fin de estabi-
lizar los parámetros del motor de conformidad con las recomendaciones
del fabricante. Con esta fase de preacondicionamiento se pretende
también proteger la medición real de la influencia de los depósitos que
puedan haberse acumulado en el sistema de escape durante una prueba
anterior.
Una vez estabilizado el motor, se iniciará el ciclo 20 ± 2 s después de la
fase de preacondicionamiento. A petición del fabricante, podrá efectuarse
una prueba simulada para acondicionar mejor el motor antes del ciclo de
medición.
3.3.2. Secuencia de prueba
La prueba consiste en una secuencia de tres fases de carga en cada uno
de los regímenes del motor A (ciclo 1), B (ciclo 2) y C (ciclo 3), deter-
minados en el punto 1.1 del anexo III, seguidas del ciclo 4 a un régimen
dentro de la zona de control y con un carga de entre el 10 % y el 100 %,
seleccionada porel Ser vicio técnico (
1). Se seguirá la siguiente secuencia
de funcionamiento del dinamómetro en el motor que se somete a la
prueba, como se muestra en la figura 3.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 55
(1) Los puntos de prueba deben seleccionarse utilizando métodos estadísticos de distribu-
ción aleatoria homologados.
▼M3
Figura 3
SecuenciadelapruebaELR
a) El motor se hará funcionar al régimen A del motor y a una carga del
10 por ciento durante 20 ± 2 s. No se rebasará un margen de ± 20 rpm
respecto al régimen especificado y de ± 2 % del par máximo al
régimen de la prueba.
b) Al finalizar el segmento anterior, la palanca de control de régimen se
llevará rápidamente a la posición de apertura máxima y se mantendrá
así durante 10 ± 1 s. Se aplicará al dinamómetro la carga necesaria
para mantener el régimen del motor a + 150 rpm durante los primeros
3 s, y a ± 20 rpm durante el resto del segmento.
c) La secuencia descrita en los apartados a) y b) se repetirá dos veces.
d) Tras finalizar la tercera fase de carga, y antes de que transcurran
20 ± 2 s, se ajustará el motor al régimen de revoluciones B y a una
carga del 10 por ciento.
e) Se seguirá la secuencia descrita en los apartados a) a c) con el motor
funcionando al régimen de revoluciones B.
f) Tras finalizar la tercera fase de carga, y antes de que transcurran
20 ± 2 s, se ajustará el motor al régimen de revoluciones C y a una
carga del 10 por ciento.
g) Se seguirá la secuencia descrita en los apartados a) a c) con el motor
funcionando al régimen de revoluciones C.
h) Tras finalizar la tercera fase de carga, y antes de que transcurran
20 ± 2 s, se ajustará el motor al régimen seleccionado y a cualquier
carga superior al 10 por ciento.
i) Se seguirá la secuencia descrita en los apartados a) a c) con el motor
funcionando al régimen de revoluciones seleccionado.
3.4.Validacióndelciclo
Las desviaciones normales relativas con respecto a los valores medios de
humos para cada uno de los regímenes de la prueba (A, B, C) deberán ser
inferiores al 15 % del valor medio (SVA,S VB,S VC, calculados según se
indica en el punto 6.3.3 a partir de las tres fases de carga sucesivas, a
cada uno de los regímenes de la prueba), o al 10 % del valor límite indi-
cado en la tabla 1 del anexo I, lo que sea mayor. Si la diferencia es
mayor, se repetirá la secuencia hasta que 3 fases de carga sucesivas
cumplan el criterio de validación.
3.5.Segundaverificación delopacímetro
El valor de deriva del cero que se observa en el opacímetro después de la
prueba no deberá rebasar el ± 5,0 % del valor límite indicado en la tabla
1.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 56
▼M3
4. CÁLCULO DE LAS EMISIONES DE GASES
4.1.Evaluacióndelosdatos
Para la evaluación de las emisiones de gases, se promediará la lectura que
indique el registrador durante los últimos 30 segundos de cada fase, y las
concentraciones medias (conc) de HC, CO y NOxdurante cada fase se
determinarán en base al promedio de las lecturas del registrador y a los
correspondientes datos de calibrado. Podrá utilizarse un tipo distinto de
registro si se garantiza una adquisición de datos equivalente.
Para la medición de NOxen la zona de control, los requisitos arriba
expuestos sólo son válidos para el NOx.
El caudal de gas de escape GEXHWo el caudal de gas de escape diluido
GTOTW, que pueden utilizarse opcionalmente, se determinarán de confor-
midad con lo dispuesto en el punto 2.3. del apéndice 4 del anexo III.
4.2.Corrección enseco/enhúmedo
La concentración medida se convertirá a vía húmeda mediante las
fórmulas siguientes, si no se ha medido ya por vía húmeda.
conc(en húmedo) = Kw* conc(en seco)
Para el gas de escape sin diluir:
KW;r¼1/C0FFH/C3GFUEL
GAIRD/C18/C19
/C0KW2
y
FFH¼1;969
1þGFUEL
GAIRW/C18/C19
Para el gas de escape diluido:
KW;e;1¼1/C0HTCRAT /C3CO2%h´umedoðÞ
200/C18/C19
/C0KW1
o bien
KW;e;2¼1/C0KW1 ðÞ
1þHTCRAT /C3CO2% secoðÞ
2000
BB@1
CCA
Para el aire de dilución Para el aire de admisión (si es
distinto del aire de dilución)
KW;d¼1/C0KW1 KW;a¼1/C0KW2
KW1¼1;608/C3Hd
1000 þ1;608/C3Hd ðÞKW2¼1;608/C3Ha
1000 þ1;608/C3Ha ðÞ
Hd¼6;220/C3Rd/C3pd
pB/C0pd/C3Rd/C310/C02Ha¼6;220/C3Ra/C3pa
pB/C0pa/C3Ra/C310/C02
donde
Ha,Hd: g de agua porkg de air e seco
Rd,Ra= humedad relativa del aire de dilución/admisión, en %
pd,pa= presión de vapor de saturación del aire de dilución/admisión,
en kPa
pB= presión barométrica total, en kPa1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 57
▼M3
4.3.Corrección deNOxparahumedadytemperatura
Como la emisión de NOxdepende de las condiciones del aire ambiente, la
concentración de NOxdeberá corregirse para la humedad y temperatura
concretas del aire ambiente, mediante los factores que incluyen las
fórmulas siguientes.
KH;D¼1
1þA/C3Ha/C010;71 ðÞ þ B/C3Ta/C0298 ðÞ
donde:
A = 0,309 GFUEL/GAIRD− 0,0266,
B = − 0,209 GFUEL/GAIRD+ 0,00954,
Ta= temperatura del aire de admisión, K (la temperatura y la humedad
deben medirse en la misma posición
Ha= humedad del aire de admisión, en gramos de agua por kg de aire
seco
Ha¼6;220/C3Ra/C3pa
pB/C0pa/C3Ra/C310/C02
y
Ra= humedad relativa del aire de admisión, en %
pa= presión de vapor de saturación del aire de admisión, en kPa
pB= presión barométrica total, en kPa
4.4.Cálculodelcaudalmásicodelasemisiones
El caudal másico de las emisiones (g/h) para cada fase se calculará de la
manera siguiente, suponiendo que el gas de escape tiene una densidad de
1,293 kg/m3a 273 K (0 ºC) y 101,3 kPa:
(1) NOx mass= 0,001587 * NOx conc*KH,D*GEXHW
(2) COx mass= 0,000966 * COconc*GEXHW
(3) HCmass= 0,000479 * HCconc*GEXHW
donde NOx conc,C Oconc,H Cconc(1) son las concentraciones medias (ppm) en
el gas de escape sin diluir, como se indica en el punto 4.1.
En caso de que se haya optado pordeter minarlas emisiones de gases con
un sistema de dilución sin reducción del caudal, se aplicarán las
siguientes fórmulas:
(1) NOx mass= 0,001587 * NOx conc*KH,D*GTOTW
(2) COx mass= 0,000966 * COconc*GTOTW
(3) HCmass= 0,000479 * HCconc*GTOTW
donde NOx conc,C Oconc,H Cconcson las concentraciones medias con correc-
ción de fondo (ppm) para cada fase en el gas de escape diluido, como se
indica en el punto 4.3.1.1 del apéndice 2 del anexo III.
4.5.Cálculodelasemisionesespecíficas
Las emisiones (g/kWh) de todos los componentes individuales se calcu-
larán de la manera siguiente:
NOx¼X
NOx;mass/C3WFiX
PnðÞi/C3WFi
CO¼X
COmass/C3WFiX
PnðÞi/C3WFi1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 58
(1) Basado en equivalente C1.
▼M3
HC¼X
HCmass/C3WFiX
PnðÞi/C3WFi
Los factores de ponderación (WF) utilizados en estas fórmulas de cálculo
son conformes al punto 2.7.1.
4.6.Cálculodelosvaloresdecontroldezona
Para los tres puntos de control seleccionados según lo dispuesto en el
punto 2.7.6, la emisión de NOxse medirá y calculará de conformidad
con el punto 4.6.1, y también se determinará mediante interpolación a
partir de las fases del ciclo de prueba que más cerca estén del punto de
control respectivo, de conformidad con el punto 4.6.2. A continuación,
los valores medidos se compararán con los valores interpolados, de
conformidad con el punto 4.6.3.
4.6.1. Cálculo de la emisión específica
La emisión de NOxen cada uno de los puntos de control (Z) se calculará
de la manera siguiente:
NOx mass,Z= 0,001587 * NOx conc,Z*KH,D*GEXHW
NOx,Z=N Ox mass,Z/P(n)Z
4.6.2. Determinación de valor de emisión a partir del ciclo de prueba
La emisión de NOxpara cada uno de los puntos de control se interpolará
a partir de las cuatro fases más cercanas del ciclo de prueba que abarquen
el punto de control seleccionado Z, como se muestra en la figura 4. Para
estas fases (R, S, T, U), son válidas las definiciones siguientes:
Régimen(R) = Régimen(T) = nRT
Régimen(S) = Régimen(U) = nSU
Porcentaje de carga(R) = Porcentaje de carga(S)
Porcentaje de carga(T) = Porcentaje de carga(U)
La emisión de NOxdel punto de control seleccionado Z se calculará de la
manera siguiente:
EZ=ERS+( ETU−ERS)·( MZ−MRS)/( MTU−MRS)
y:
ETU=ET+( EU−ET)·( nZ−nRT)/( nSU−nRT)
ERS=ER+( ES−ER)·( nZ−nRT)/( nSU−nRT)
MTU=MT+( MU−MT)·( nZ−nRT)/( nSU−nRT)
MRS=MR+( MS−MR)·( nZ−nRT)/( nSU−nRT)
donde:
ER,ES,ET,EU= emisión específica de NOxde las fases que
incluyan ese punto de control, calculada según lo
dispuesto en el punto 4.6.1.
MR,MS,MT,MU= parmotorde las fases que incluyan ese punto de
control1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 59
▼M3
Figura 4
InterpolacióndelpuntodecontroldeNOx
4.6.3. Comparación de los valores de emisión de NOx
La medición específica de NOxmedida en el punto de control Z (NOx,Z)
se compara con el valor interpolado (EZ) de la manera siguiente:
NOx,diff= 100 * (NOx,z−Ez)/Ez
5. CÁLCULO DE LA EMISIÓN DE PARTÍCULAS
5.1.Evaluacióndedatos
Para la evaluación de las partículas, se registrarán para cada fase las
masas totales de muestreo (MSAM,i) que pasan a través de los filtros.
Los filtros se introducirán de nuevo en la cámara de pesado y se acondi-
cionarán durante un mínimo de una hora y un máximo de 80 horas, tras
lo cual se pesarán. Se registrará el peso bruto de los filtros y se le restará
la tara (véase el punto 2.1 del presente apéndice). La masa de partículas
Mfes la suma de las masas de partículas captadas en el filtro primario y
en el secundario.
Si es preciso aplicar una corrección de fondo, se registrará la masa del
aire de dilución (MDIL) que pasa por los filtros y la masa de partículas
(Md). En caso de que se haya efectuado más de una medición, se
calculará el cociente Md/MDILpara cada una de las mediciones y se
promediarán los valores.
5.2.Sistemadediluciónconreduccióndelcaudal
Los resultados finales de ensayo en cuanto a emisión de partículas se
determinarán de la manera siguiente. Como pueden utilizarse varias
modalidades de control de la relación de dilución, también existen
distintos métodos de cálculo de GEDFW. Todos los cálculos se basarán en
los valores medios de las fases individuales durante el período de mues-
treo.
5.2.1. Sistemas isocinéticos
GEDFW,i=GEXHW,i*qi
qi¼GDILW ;1þGEXHW ;i/C3r/C0/C1
GEXHW ;i/C3r/C0/C11988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 60
▼M3
donde r corresponde a la relación entre las superficies transversales de la
sonda isocinética y del tubo de escape:
R¼Ap
AT
5.2.2. Sistemas con medición de la concentración de CO2od eN Ox
GEDFW,i=GEXHW,i*qi
qi¼conc E;i/C0conc A;i
conc D;i/C0conc A;i
donde
concE= concentración en húmedo del gas indicador en el gas de
escape sin diluir
concD= concentración en húmedo del gas indicador en el gas de
escape diluido
concA= concentración en húmedo del gas indicador en el aire de dilu-
ción
Las concentraciones medidas por vía seca deberán convertirse a vía
húmeda según se indica en el punto 4.2 del presente apéndice.
5.2.3. Sistemas con medición de CO2y método de equilibrado de carbono (1)
GEDFW ;i¼206 ;5/C3GFUEL ;i
CO2D;i/C0CO2A;i
donde
CO2D= concentración de CO2en el gas de escape diluido
CO2A= concentración de CO2en el aire de dilución
(concentraciones en % Vol en húmedo)
Esta ecuación se basa en la suposición del equilibrado de carbono (los
átomos de carbono que recibe el motor se emiten como CO2) y se deter-
mina de la manera siguiente:
GEDFW,i=GEXHW,i*qi
y
qi¼206 ;5/C3GFUEL ;i
GEXHW ;i/C3CO2D;i/C0CO2A;i/C0/C1
5.2.4. Sistemas con medición de caudal
GEDFW,i=GEXHW,i*qi
qi¼GTOTW ;i
GTOTW ;i/C0GDILW ;i/C0/C1
5.3.Sistemasdediluciónsinreduccióndelcaudal
Los resultados finales de ensayo en cuanto a emisión de partículas se
determinarán de la manera siguiente. Todos los cálculos se basarán en
los valores medios de las fases individuales durante el período de mues-
treo.
GEDFW,i=GTOTW,i1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 61
(1) El valor sólo es válido para el combustible de referencia especificado en el anexo IV.
▼M3
5.4.Cálculodelcaudalmásicodepartículas
El caudal másico de partículas se calculará de la manera siguiente:
PTmass¼Mf
MSAM/C3GEDFW
1 000
donde
GEDFW=Xi¼n
i¼1GEDFW ;i/C3WFi
MSAM=Xi¼n
i¼1MSAM ;i
i =1, … n
determinado a lo largo del ciclo de prueba calculando el sumatorio de los
valores medios de las fases individuales durante el periodo de muestreo.
Al caudal másico de partículas se le aplicará la corrección de fondo,
como sigue:
PTmass¼Mf
MSAM/C0Md
MDIL/C3Xi¼n
i¼11/C01
DFi/C18/C19
/C3WFi ! !"#
/C3GEDFW
1 000
Si se efectúa más de una medición, la expresión (Md/MDIL) se sustituirá
porMd=MDIL ðÞ :
DFi= 13,4/[concCO2+ (concCO + concHC)*10-4] para las fases indivi-
duales,
o bienDF
i= 13,4/concCO2para las fases individuales.
5.5.Cálculodelaemisiónespecífica
La emisión de partículas se calculará de la manera siguiente:
PT¼PTmassPPnðÞi/C3WFi
5.6.Factordeponderaciónefectivo
El factorde ponder ación efectivo WFE,ipara cada fase se calculará de la
manera siguiente:
WFE;i¼MSAM ;i/C3GEDFW
MSAM/C3GEDFW ;i
El valor de los factores de ponderación efectivos no diferirá en más de
± 0,003 (± 0,005 para la fase de ralentí) respecto a los factores de ponde-
ración enumerados en el punto 2.7.1.
6. CÁLCULO DE LOS VALORES DE HUMOS
6.1.AlgoritmodeBessel
Se utilizará el algoritmo de Bessel para calcular los valores promediados
en un 1 s a partir de las lecturas de humos instantáneas, convertidas
según lo expuesto en el punto 6.3.1. Este algoritmo emula un filtro de
paso bajo de segundo orden, y su utilización precisa cálculos iterativos
para determinar los coeficientes. Estos coeficientes son una función del
tiempo de respuesta del sistema del opacímetro y de la frecuencia de
muestreo. Por consiguiente, es preciso repetir el punto 6.1.1 siempre que
cambie el tiempo de respuesta y/o la frecuencia de muestreo del sistema.
6.1.1. Cálculo del tiempo de respuesta del filtro y de las constantes de Bessel
El tiempo de respuesta de Bessel (tF) que se precisa es una función de los
tiempos de respuesta física y eléctrica del sistema del opacímetro, como
se indica en el punto 5.2.4 del apéndice 4 del anexo III, y se calculará1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 62
▼M3
mediante la ecuación siguiente:
tF¼ﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃ
1/C0t2
pþt2
e/C16/C17r
donde:
tp= tiempo de respuesta física, en segundos
te= tiempo de respuesta eléctrica, en segundos
Los cálculos para estimar la frecuencia de corte del filtro (fc) se basan en
una entrada escalonada de 0 a 1 en < 0,01s (véase anexo VII). El tiempo
de respuesta se define como el tiempo transcurrido desde que la salida de
Bessel alcanza el 10 % (t10) hasta que alcanza el 90 % (t90) de esta
función escalonada. Ello se obtiene iterando fchasta que t90−t10≈tF.
La primera iteración de fcviene dada porla siguiente fór mula:
fc=π/ (10 * tF)
Las constantes de Bessel E y K se calcularán mediante las ecuaciones
siguientes:
E¼1
1þΩ/C3ﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃ
3/C3Dp
þD/C3Ω2
K = 2 * E * (D * Ω2−1 )−1
donde:D = 0,618034,
∆t = 1/frecuencia de muestreo,
Ω= 1/[tan( π*∆t*f
c)].
6.1.2. Cálculo del algoritmo de Bessel
Utilizando los valores de E y K, la respuesta, promediada en 1 s según
Bessel, a una entrada escalonada Sise calculará de la manera siguiente:
Yi=Yi−1+E*( Si+2*Si−1+Si−2−4*Yi−2)+K*( Yi−1−Yi−2)
dondeS
i-2=Si-1=0 ,
Si=1 ,
Yi-2=Yi-1=0 .
Los tiempos t10yt90se interpolarán. La diferencia de tiempo entre t90yt10define el tiempo de respuesta tFpara ese valor de fc. Si este tiempo de
respuesta no se acerca lo bastante al tiempo de respuesta que se precisa,
se seguirá iterando hasta que el tiempo de respuesta efectivo sea el ± 1 %
del tiempo de respuesta que se precisa, es decir:
|(t90−t10)−tF|≤0,01 * tF
6.2.Evaluacióndedatos
Los valores de medición de humos se muestrearán con una frecuencia
mínima de 20 Hz.
6.3.Determinación deloshumos
6.3.1. Conversión de datos
Como la unidad básica de medida de todos los opacímetros es la transmi-
tancia, los valores de humos se convertirán de transmitancia ( τ)al
coeficiente de absorción de la luz (k) de la manera siguiente:
k¼/C01
LA/C3In 1 /C0N
100/C18/C19
y
N = 100 − τ1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 63
▼M3
donde
k = coeficiente de absorción de la luz, en m−1
LA= longitud efectiva del camino óptico, especificada porel fabr i-
cante del instrumento, en m
N = opacidad, en %
τ= transmitancia, en %
Se aplicará la conversión antes de procesar ningún otro dato.
6.3.2. Cálculo del valor de humos promediado según Bessel
La frecuencia de corte adecuada fces la que produce el tiempo de
respuesta deseado del filtro tF. Una vez se ha determinado esta frecuencia
mediante el proceso iterativo descrito en el punto 6.1.1, se calcularán las
constantes adecuadas E y K del algoritmo de Bessel. A continuación se
aplicará el algoritmo de Bessel al vestigio instantáneo de humos (valor
k), como se indica en el punto 6.1.2:
Yi=Yi−1+E*( Si+2*Si−1+Si−2−4*Yi−2)+K*( Yi−1−Yi−2)
El algoritmo de Bessel es de naturaleza recursiva. Por tanto, se precisan
unos valores iniciales de entrada, Si− 1ySi− 2, y unos valores iniciales de
salida, Yi− 1yYi− 2, para poder iniciar el algoritmo. Se puede asumir que
estos valores son cero.
Para cada fase de carga de los tres regímenes A, B y C, se seleccionará el
valormáximo Ymaxen 1 s de cada uno de los valores Yide cada vestigio
de humos.
6.3.3. Resultado final
Los valores medios de humos (SV) de cada ciclo (régimen de prueba) se
calcularán de la manera siguiente:
Para el régimen de prueba A:
SVA=( Ymax1,A+Ymax2,A+Ymax3,A)/3
Para el régimen de prueba B:
SVB=( Ymax1,B+Ymax2,B+Ymax3,B)/3
Para el régimen de prueba C:
SVC=( Ymax1,C+Ymax2,C+Ymax3,C)/3
donde
Ymax1,Ymax2,Ymax3= valorde humos máximo pr omediado en 1 s según
Bessel para cada una de las tres fases de carga
El valor final se calculará de la manera siguiente:
SV = (0,43 * SVA) + (0,56 * SVB) + (0,01 * SVC)1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 64
▼M3
Apéndice 2
CICLO DE PRUEBA ETC
1. PROCEDIMIENTO DE ANÁLISIS GRÁFICO DEL MOTOR
1.1.Determinación de los regímenes máximo y mínimo para el análisis
gráficodelmotor
Para generar el ETC en la celda de ensayo, es preciso analizar gráfica-
mente el motor antes que el ciclo de prueba para determinar el régimen
en función de la curva de par de giro. Los regímenes máximo y mínimo
de análisis gráfico del motor se definen de la manera siguiente:
Régimen mínimo de análisis gráfico = régimen de ralentí,
Régimen máximo de análisis gráfico= nhi* 1,02 o el régimen al que el
par a plena carga es cero,
lo que sea menor.
1.2.Determinacióndelagráfica delapotenciadelmotor
Es preciso calentar el motor a la máxima potencia a fin de estabilizar
los parámetros del motor según las recomendaciones del fabricante y
las normas de buena práctica. Una vez estabilizado el motor, se deter-
minará la gráfica del motor de la manera siguiente:
a) Se pondrá en funcionamiento el motor sin carga y al régimen de
ralentí.
b) Se hará funcionar el motor en condiciones de plena carga/a todo gas
al régimen mínimo de análisis gráfico.
c) Se irá aumentando el régimen del motor a un ritmo medio de
8 ± 1 min−1/s del mínimo al máximo régimen de análisis gráfico.
Se registrarán los puntos de régimen y de par con una frecuencia
de al menos un punto porsegundo.
1.3.Generacióndelacurvadeanálisisgráfico
Todos los puntos de datos registrados de conformidad con el punto 1.2
se relacionarán entre sí mediante la interpolación lineal entre puntos. La
curva de par de giro resultante es la curva de análisis gráfico, que se
utilizará para convertir los valores de par normalizados del ciclo del
motor en valores de par efectivos para el ciclo de prueba, como se
describe en el punto 2.
1.4.Otrosprocedimientosdeanálisisgráfico
Si un fabricante opina que las técnicas de análisis gráfico arriba
descritas no son seguras o no son representativas de un motor en
concreto, podrán utilizarse otras técnicas. Estas otras técnicas deberán
tener la misma finalidad que los procedimientos de análisis gráfico
especificados, que consisten en determinar el par máximo disponible
en todos los regímenes del motor que se dan durante los ciclos de
prueba. Las desviaciones que, por motivos de seguridad o representati-
vidad, se produzcan respecto a las técnicas de análisis gráfico
especificadas en el presente punto se someterán a la aprobación del
Servicio técnico, junto con la justificación de su empleo. No obstante,
bajo ningún concepto se utilizarán barridos continuos descendentes del
régimen del motor parar motores de velocidad regulada o motores con
turbocompresor.
1.5.Repeticióndelaspruebas
No es preciso analizar gráficamente un motor antes de todos y cada uno
de los ciclos de prueba. Sólo se volverá a analizar gráficamente un
motorantes de un ciclo de pr ueba si:
— según los técnicos, ha transcurrido un intervalo de tiempo excesivo
desde que se efectuara el último análisis gráfico,
o bien
— se han efectuado cambios físicos o recalibrados del motor que
pueden influirpotencialmente en su r endimiento.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 65
▼M3
2. GENERACIÓN DEL CICLO DE PRUEBAS DE REFERENCIA
El ciclo de transición se describe en el apéndice 3 del presente anexo.
Los valores normalizados de par y de régimen deberán cambiarse por
los valores efectivos que se obtengan en el ciclo de referencia.
2.1.Régimenefectivo
El régimen se desnormalizará mediante la siguiente ecuación:
R´egimen efectivo ¼%r´egimen r´ egimen de referencia /C0r´egimen de ralent´ ı ðÞ
100þr´egimen de ralent´ ı
El régimen de referencia (nref) corresponde a los valores de régimen al
100 % especificados en el plan de servicio del dinamómetro del motor,
en el apéndice 3. Se define como sigue (véase la figura 1 del anexo I):
nref=nlo+9 5%*( nhi−nlo)
donde nhiynlose especifican de conformidad con el punto 2 del anexo
I, o bien se determinan con arreglo al punto 1.1 del apéndice 1 del
anexo III.
2.2.Parefectivo
El par se normaliza al par máximo al régimen correspondiente. Es
preciso desnormalizar los valores de par del ciclo de referencia, utili-
zando la curva de análisis gráfico determinada según el punto 1.3, de
la manera siguiente:
Parefectivo ¼% par /C3parm´aximo
100
para el régimen efectivo correspondiente, determinado según el punto
2.1.
Los valor es de parnegativos de los puntos de par(«m») adoptar án, a
efectos de la generación del ciclo de referencia, valores desnormali-
zados determinados de una de las maneras siguientes:
— 40 % negativo del parpositivo disponible en el punto de r égimen
asociado;
— análisis gráfico del par negativo que se precisa para llevar el motor
del régimen mínimo de análisis gráfico al máximo,
— determinación del par negativo que se precisa para llevar el motor
al régimen de ralentí y al régimen de referencia, e interpolación
lineal entre estos dos puntos.
2.3.Ejemplodelprocedimiento dedesnormalización
A modo de ejemplo, desnormalizaremos el siguiente punto de prueba:% régimen = 43,
% par= 82.
Dados los valores siguientes:régimen de referencia = 2 200 min
−1
régimen de ralentí = 600 min−1
resulta que:
r´egimen efectivo ¼43/C32 200 /C0600 ðÞ
100þ600¼1 288 min/C01
parefectivo ¼82/C3700
100¼574 Nm
donde el par máximo observado en la curva de análisis gráfico a
1 288 min-1es de 700 Nm.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 66
▼M3
3. PRUEBA DE FUNCIONAMIENTO CONTINUO PARA EMISIONES
A petición del fabricante, podrá efectuarse una prueba simulada para
acondicionarel motory el sistema de escape antes del ciclo de medi-
ción.
El rodaje de los motores de GN y GLP se efectuará mediante la prueba
ETC. El motor se hará funcionar durante un mínimo de dos ciclos ETC
y hasta que la emisión de CO medida durante un ciclo ETC no supere
en más de un 25 % la emisión de CO medida durante el ciclo ETC
anterior.
3.1.Preparación de los filtros de muestreo (motores diesel exclusiva-
mente)
Al menos una hora antes de la prueba, se introducirá cada filtro (o par
de filtros) en una caja de petri cerrada pero sin sellar, y se colocará en
una cámara de pesado para su estabilización. Una vez finalizado el
período de estabilización, se pesará cada uno de los filtros (o pares de
filtros) y se registrará la tara. A continuación se guardará el filtro (o par
de filtros) en una caja de petri cerrada o en una portafiltros sellado
hasta que se precise para la prueba. Si el filtro (o par de filtros) no se
utiliza antes de ocho horas después de haberlo sacado de la cámara de
pesado, es preciso volverlo a acondicionar y pesar antes de utilizarlo.
3.2.Instalacióndelequipodemedición
Los instrumentos y las sondas de muestreo se instalarán según sea nece-
sario. Se conectará el tubo de escape al sistema de dilución sin
reducción del caudal.
3.3.Puestaenmarchadelsistemadediluciónydelmotor
El sistema de dilución y el motor se pondrán en marcha y se calentarán
hasta que todas las temperaturas y presiones se hayan estabilizado a la
potencia máxima, de conformidad con las recomendaciones del fabri-
cante y las normas de buena práctica.
3.4.Puesta en marcha del sistema de muestreo de partículas (motores
dieselexclusivamente)
Inicialmente, el sistema de muestreo de partículas se pondrá en marcha
en derivación. El nivel de fondo de partículas del aire de dilución podrá
determinarse haciendo pasar el aire de dilución por los filtros de partí-
culas. Si se utiliza aire de dilución filtrado, podrá efectuarse una
medición antes o después de la prueba. Si el aire de dilución no se
filtra, podrán efectuarse mediciones al principio y al final del ciclo, y
calcular el promedio de los valores obtenidos.
3.5.Ajustedelsistemadediluciónsinreduccióndelcaudal
El caudal total de gas de escape diluido se configurará de manera que
se elimine la condensación de agua en el sistema, y se obtenga una
temperatura máxima de 325 K (52 ºC) en la cara del filtro (véase anexo
V, punto 2.3.1, DT).
3.6.Verificación delosanalizadores
Los analizadores de emisiones se pondrán a cero y se ajustará su sensi-
bilidad. Si se utilizan bolsas de muestreo, habrá que evacuarlas.
3.7.Procedimiento dearranquedelmotor
Estando el motor estabilizado, se arrancará conforme al procedimiento
de arranque que recomiende el fabricante en el manual de usuario, utili-
zando un motor de arranque o el dinamómetro. También se puede optar
por iniciar la prueba directamente desde la fase de preacondiciona-
miento del motor, no apagándolo cuando alcanza el régimen de ralentí.
3.8.Ciclodeprueba
3.8.1. Secuencia de prueba
Se iniciará la secuencia de prueba si el motor ha llegado al régimen de
ralentí. La prueba se efectuará de conformidad con el ciclo de refe-
rencia establecido en el punto 2 del presente apéndice. Los valores de
consigna del régimen del motor y del mando del par se configurarán a
una frecuencia de 5 Hz o mayor (se recomienda a 10 Hz). El par y el1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 67
▼M3
régimen de retorno del motor se registrarán al menos una vez por
segundo durante el ciclo de prueba, y las señales podrán filtrarse elec-
trónicamente.
3.8.2. Respuesta de los analizadores
Al poner en marcha el motor o iniciar la secuencia de prueba, si el ciclo
comienza directamente desde la fase de preacondicionamiento, el
equipo de medición se pondrá en marcha y simultáneamente:
— se empezará a recoger o analizar el aire de dilución;
— se empezará a recoger o analizar el gas de escape diluido;
— se empezará a medir el volumen de gas de escape diluido (CVS) y
las temperaturas y presiones necesarias;
— se empezará a registrar los datos de retorno del régimen y del par
del dinamómetro;
Los HC y NOxse medirán de forma continua en el túnel de dilución
con una frecuencia de 2 Hz. Las concentraciones medias se determi-
narán integrando las señales del analizador a lo largo del ciclo de
prueba. El tiempo de respuesta del sistema no será mayor que 20 s, y
estará coordinado con las fluctuaciones de caudal de CVS y con las
desviaciones del tiempo de muestreo/ciclo de prueba, si es preciso. El
CO, CO2, NMHC y CH4se determinarán mediante integración o anali-
zando las concentraciones de la bolsa de muestreo, recogidas a lo largo
del ciclo. Las concentraciones de los gases contaminantes en el aire de
dilución se determinarán mediante integración o recogiendo muestras
con la bolsa de fondo. El resto de valores se registrará con una
frecuencia mínima de una medición por segundo (1 Hz).
3.8.3. Muestreo de partículas (motores diesel exclusivamente)
Al poner en marcha el motor o iniciar la secuencia de prueba, si el ciclo
comienza directamente desde la fase de preacondicionamiento, el
sistema de muestreo de partículas se pasará de la posición de derivación
a la de recogida de partículas.
Si no se utiliza compensación del caudal, la o las bombas de muestreo
se ajustarán de manera que el caudal a través de la sonda o tubo de
transferencia para muestreo de partículas se mantenga a un valor del
± 5 % del caudal preestablecido. En caso de utilizar compensación del
caudal (es decir, un control proporcional del caudal de muestreo), es
preciso demostrar que la relación entre el caudal que circula por el
túnel principal y el caudal de muestreo de partículas no varía en más
de un ± 5 % respecto a su valor preestablecido (excepto durante los
primeros 10 segundos de muestreo).
Nota: Para funcionamiento con doble dilución, el caudal de muestreo
es la diferencia neta entre el caudal que pasa por los filtros de
muestreo y el caudal del aire de dilución secundario.
Se registrará la temperatura media y la presión en la entrada del o de
los medidores de gas o instrumentos indicadores de caudal. Si el caudal
preestablecido no se puede mantener durante todo el ciclo (con una
desviación máxima del ± 5 %) debido a la elevada carga de partículasdel filtro, se invalidará la prueba, que deberá volver a efectuarse utili-
zando un caudal menor y/o un diámetro mayor.
3.8.4. Paro del motor
Si el motor se para en algún momento del ciclo de prueba, se preacon-
dicionará y se arrancará de nuevo, y se repetirá la prueba. Si cualquiera
de los equipos que se precisan para la prueba sufre una avería durante
el ciclo de prueba, se invalidará la prueba.
3.8.5. Operaciones después de la prueba
Una vez finalizada la prueba se detendrá la medición del volumen del
gas de escape diluido, la circulación de gas hacia el interior de las
bolsas de recogida y la bomba de muestreo de partículas. En el caso
de un sistema de análisis por integración, el muestreo proseguirá hasta
que hayan transcurrido los tiempos de respuesta del sistema.
Las concentraciones de las bolsas de recogida, en caso de que se
utilicen, se analizarán lo antes posible y en cualquier caso antes de
que transcurran 20 minutos tras finalizar el ciclo de prueba.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 68
▼M3
Después de la prueba de emisiones, se utilizará un gas de puesta a cero
y el mismo gas de ajuste de sensibilidad para verificar de nuevo los
analizadores. La prueba se considerará aceptable si la diferencia entre
los resultados anteriores y posteriores a la prueba es inferior al 2 %
del valordel gas de ajuste de sensibilidad.
Para motores diesel exclusivamente, los filtros de partículas se introdu-
cirán de nuevo en la cámara de pesado antes de que transcurra una hora
tras finalizar la prueba, y se acondicionarán en una caja de petri cerrada
pero sin sellar durante una hora como mínimo, pero no más de 80 horas
antes del pesaje.
3.9.Verificación delapruebadefuncionamientocontinuo
3.9.1. Desplazamiento de datos
A fin de minimizar la influencia que pueda ejercer el desfase temporal
entre el valor de retorno y el del ciclo de referencia, la secuencia
completa de la señal de retorno de par y de régimen del motor se puede
adelantar o retrasar en el tiempo con respecto al régimen de referencia
y a la secuencia de par. Si las señales de retorno se desplazan, tanto el
régimen como el par se tendrán que desplazar en igual medida en la
misma dirección.
3.9.2. Cálculo del trabajo producido durante el ciclo
El trabajo efectivo producido durante el ciclo Wact(kWh) se calculará
utilizando todos los pares de valores registrados de retorno de régimen
y de par. Ello tendrá lugar después del desplazamiento de los datos de
retorno, en caso de que se seleccione esta opción. El trabajo efectivo
producido durante el ciclo Wactse utiliza para realizar una comparación
con el trabajo de referencia producido durante el ciclo Wrefy para
calcularlas emisiones específicas de fr enado (véanse los puntos 4.4 y
5.2). La misma metodología se utilizará para integrar la potencia de
referencia y la potencia efectiva del motor. Si es preciso determinar
los valores existentes entre valores de referencia adyacentes o valores
medidos adyacentes, se empleará la interpolación lineal.
Al integrar el trabajo de referencia y el trabajo efectivo producido
durante el ciclo, todos los valores de par negativos se igualarán a cero
y se incluirán. Si se realiza la integración a una frecuencia inferior a 5
Hz, y si, durante un segmento temporal dado, el valor del par pasa de
positivo a negativo o de negativo a positivo, la porción negativa se
calculará y se igualará a cero. La porción positiva se incluirá en el valor
integrado.
Wactestará entre el − 15 % y el + 5 % del Wref.
3.9.3. Estadísticas de validación del ciclo de prueba
Se efectuarán regresiones lineales de los valores de retorno sobre los
valores de referencia para el régimen, el par y la potencia. Ello tendrá
lugar después de cualquier desplazamiento de datos de retorno, en caso
de que se seleccione esa opción. Se utilizará el método de los mínimos
cuadrados, y la ecuación ideal tendrá la forma:
y=m x+b
donde:y = valor (efectivo) de retorno de régimen (min
−1), par(Nm), o
potencia (kW)
m = pendiente de la línea de regresión
x = valor de referencia de régimen (min−1), par(Nm) o potencia
(kW)
b = intersección de la línea de regresión con el eje de coordenadas
Para cada línea de regresión se calculará el error típico de estimación
(SE) de y en x y el coeficiente de determinación (r2).
Se recomienda efectuar este análisis a una frecuencia de 1 Hertzio.
Todos los valores negativos de referencia de par y los correspondientes
valores de retorno se eliminarán del cálculo de las estadísticas de vali-
dación del par y de la potencia del ciclo. Para que una prueba se
considere válida, debe cumplirse el criterio de la tabla 6.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 69
▼M4
Cuadro 6
Tolerancias de la línea de regresión
Régimen ParPotencia
Error típico de esti-
mación (SE) de Y en
Xmáx 100 min–1máx 13 %
(15 %) (*) del par
máximo del motor
en la gráfica de
potenciamáx 8 % (15 %) (*) de
la potencia máxima
del motoren la
gráfica de potencia
Pendiente de la línea
de regresión, m0,95 a 1,03 0,830-1,03 0,89-1,03 (0,83-
1,03) (*)
Coeficiente de deter-
minación, r2mín 0,9700 (mín0,9500) (*)mín 0,8800 (mín
0,7500) (*)mín 0,9100 (mín
0,7500) (*)
Intersección de la
línea de regresión
con el eje de orde-
nadas, b± 50 min
–1±2 0N mo±2%
(± 20 Nm o
± 3 %) (*) del par
máximo, lo que sea
mayor±4k Wo±2%
(± 4 kW o
± 3 %) (*) de la
potencia máxima, lo
que sea mayor
(*) Hasta el 1 de octubre de 2005, los valores indicados entre paréntesis pueden utilizarse para la prueba
de homologación de los motores de gas. (Antes del 1 de octubre de 2004, la Comisión informará sobreel desarrollo de la tecnología de los motores de gas para confirmar o modificar las tolerancias de lalínea de regresión aplicables a los motores de gas que aparecen en este cuadro).
Se permite borrar de los análisis de regresión los puntos especificados
en la tabla 7.
Tabla 7
Puntos que se permite borrar del análisis de regresión
Estado Puntos a borrar
A plena carga/todo gas y el
retorno de par ≠referencia de
parPary/o potencia
Sin carga, no se trata de un punto
de ralentí, y el retorno de par <
referencia de parPary/o potencia
Sin carga/regulador de gases
cerrado, punto de ralentí y
régimen > régimen de referencia
de ralentíRégimen y/o potencia
4. CÁLCULO DE LAS EMISIONES DE GASES
4.1.Determinacióndelcaudaldegasdeescapediluido
El caudal total de gas de escape diluido durante el ciclo (kg/prueba) se
calculará a partir de los valores medidos a lo largo del ciclo y de los
correspondientes datos de calibrado del caudalómetro (V0para PDP o
bien KVpara CFV, tal y como se especifica en el punto 2 del apéndice
5 del anexo III). Se aplicarán las siguientes fórmulas, si la temperatura
del gas de escape diluido se mantiene constante durante todo el ciclo
utilizando un intercambiador de calor (± 6 K para un sistema PDP-
CVS, ± 11 K para un sistema CFV-CVS, véase el punto 2.3 del anexo
V).
Para el sistema PDP-CVS:
MTOTW= 1,293 * V0*Np*( pB−p1) * 273 / (101,3 * T)
dondeM
TOTW= masa del gas de escape diluido porvía húmeda a lo lar go
del ciclo, en kg1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 70
▼M3
▼M3
V0= volumen de gas bombeado porr evolución en condiciones
de ensayo, en m3/rev
NP= número total de revoluciones de la bomba en toda la
prueba
pB= presión atmosférica en la celda de ensayo, en kPa
p1= presión negativa por debajo de la atmosférica en la
entrada de la bomba, en kPa
T = temperatura media del gas de escape diluido en la entrada
de la bomba a lo largo del ciclo, en K
Para el sistema CFV-CVS:
MTOTW= 1,293 * t * Kv*pA/T0,5
donde
MTOTW= masa del gas de escape diluido porvía húmeda a lo lar go
del ciclo, en kg
t = duración del ciclo, en s
Kv= coeficiente de calibrado del tubo Venturi de flujo crítico
en condiciones normales,
pA= presión absoluta en la entrada del tubo Venturi, en kPa
T = temperatura absoluta en la entrada del tubo Venturi, en K
En caso de utilizarun sistema con compensación del caudal (es decir ,
sin intercambiador de calor), las emisiones instantáneas de masa se
calcularán e integrarán a lo largo del ciclo. En este caso, la masa
instantánea del gas de escape diluido se calculará de la manera
siguiente.
Para el sistema PDP-CVS:
MTOTW,i= 1,293 * V0*Np,i*( pB−p1) * 273 / (101,3 · T)
donde
MTOTW,i= masa instantánea del gas de escape diluido porvía
húmeda, en kg
Np,i= número total de revoluciones de la bomba por intervalo
de tiempo
Para el sistema CFV-CVS:
MTOTW,i= 1,293 * ∆ti*Kv*pA/T0,5
donde:
MTOTW,i= masa instantánea del gas de escape diluido porvía
húmeda, en kg
∆ti= intervalo de tiempo, en s
Si la masa total de la muestra de partículas (MSAM) y gases contami-
nantes supera el 0,5 % del caudal total de CVS (MTOTW), el caudal de
CVS se corregirá para MSAM o bien el caudal de muestreo de partí-
culas se dirigirá de nuevo al CVS antes de pasar por el caudalómetro
(PDP o CFV).
4.2.Corrección deNOxenfuncióndelahumedad
Como la emisión de NOxdepende de las condiciones del aire ambiente,
la concentración de NOxse corregirá en función de la humedad del aire
ambiente, con los factores indicados en las siguientes fórmulas.
a) para motores diésel:
KH;D¼1
1/C00;0182 /C3Ha/C010;71 ðÞ
b) para motores de gas:
KH;G¼1
1/C00;0329 /C3Ha/C010;71 ðÞ1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 71
▼M3
donde
Ha= humedad del aire de admisión, g en volumen de agua por kg de
aire seco
y
Ha¼6;220/C3Ra/C3pa
pB/C0pa/C3Ra/C310/C02
Ra= humedad relativa del aire de admisión, en %
pa= presión de vapor de saturación del aire de admisión, en kPa
pB= presión barométrica total, en kPa
4.3.Cálculodelcaudalmásicodeemisiones
4.3.1. Sistemas con caudal másico constante
Para sistemas con intercambiador de calor, la masa de los contami-
nantes (g/prueba) se determinará en base a las ecuaciones siguientes:
(1) NOx mass= 0,001587 * NOx conc*KH,D*MTOTW(motores diésel)
(2) NOx mass= 0,001587 * NOx conc*KH,G*MTOTW(motores de gas)
(3) COmass= 0,000966 * COconc*MTOTW
(4) HCmass= 0,000479 * HCconc*MTOTW′(motores diésel)
(5) HCmass= 0,000502 * HCconc*MTOTW′(motores alimentados con GLP)
(6) NMHCmass= 0,000516 * NMHCconc*MTOTW′(motores alimentados con GN)
(7) CH4 mass= 0,000552 * CH4 conc*MTOTW′(motores alimentados GN)
donde
NOx conc,C Oconc,H Cconc(1), NMHCconc= concentraciones medias con
corrección de fondo a lo
largo del ciclo, obtenidas
mediante integración (obliga-
torio para NOxy HC) o
medición con bolsas, en ppm
MTOTW= masa total de gas de escape diluido a lo largo del ciclo,
como se indica en el punto 4.1, en kg
KH,D= factor de corrección de humedad para motores diésel,
como se indica en el punto 4.2
KH,G= factor de corrección de humedad para motores de gas,
como se indica en el punto 4.2
Las concentraciones medidas en seco se convertirán a húmedo de
conformidad con el punto 4.2 del apéndice 1 del anexo III.
La determinación de NMHCconcdepende del método empleado (véase el
punto 3.3.4 del apéndice 4 del anexo III). En ambos casos se deter-
minará la concentración de CH4y se restará de la concentración de
HC de la manera siguiente:
a) Método GC
NMHCconc=H Cconc−C H4 conc
b) Método NMC
NMHC conc¼HC sin cortadorðÞ /C3 1/C0CEM ðÞ /C0 HC con cortadorðÞ
CEE/C0CEM
donde
HC(sin cortador) = concentración de HC con el gas de muestreo
pasando a través del NMC
HC(con cortador) = concentración de HC con el gas de muestreo en
derivación, sin pasar por el NMC1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 72
(1) Basado en equivalente C1.
▼M3
CEM= eficacia del metano, determinada según lo dispu-
esto en el punto 1.8.4.1 del apéndice 5 del anexo
III
CEE= eficacia del etano, determinada según lo dispu-
esto en el punto 1.8.4.2 del apéndice 5 del
anexo III.
4.3.1.1. Determinación de las concentraciones con corrección de
fondo
La concentración media de fondo de los gases contaminantes en el aire
de dilución se restará de las concentraciones medidas al objeto de
obtener las concentraciones netas de los contaminantes. Los valores
medios de las concentraciones de fondo se pueden determinar mediante
el método de las bolsas de muestreo o mediante medición continua con
integración. Se empleará la fórmula siguiente.
conc = conce− concd* (1 − (1/DF))
dondeconc = concentración del respectivo contaminante en el gas de
escape diluido, corregida por la cantidad del respectivo
contaminante contenida en el aire de dilución, en ppm
conc
e= concentración del respectivo contaminante en el gas de
escape diluido, en ppm
concd= concentración del respectivo contaminante medida en el aire
de dilución, en ppm
DF = factorde dilución
El factor de dilución se calculará de la manera siguiente:
(1) para motores diésel y motores de gas alimentados con GLP
DF¼FS
CO2;conceþHCconceþCOconce ðÞ /C3 10/C04
(2) para motores de gas alimentados con GN
DF¼FS
CO2;conceþNMHC conceþCOconce ðÞ /C3 10/C04
donde
CO2, conce= concentración de CO2en el gas de escape diluido,
en % vol,
HCconce= concentración de HC en el gas de escape diluido, en
ppm C1
NMHCconce= concentración de NMHC en el gas de escape diluido,
en ppm C1
COconce= concentración de CO en el gas de escape diluido, en
ppm
FS= factorestequiométr ico
Las concentraciones medidas en seco se convertirán a húmedo de
conformidad con lo dispuesto en el punto 4.2 del apéndice 1 del anexo
III.
El factor estequiométrico se calculará de la manera siguiente:
FS¼100/C3x
xþy
2þ3;76/C3xþy
4/C16/C17
donde
x, y = composición del carburante CxHy.
Si se desconoce la composición del carburante, podrán utilizarse los
siguientes factores estequiométricos:
FS(diésel) = 13,4
FS(LPG) = 11,6
FS(GN) = 9,51988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 73
▼M3
4.3.2. Sistemas con compensación del caudal
Para los sistemas sin intercambiador de calor, la masa de los contami-
nantes (g/prueba) se determinará calculando las emisiones instantáneas
de masa e integrando los valores instantáneos a lo largo del ciclo.
Asimismo, la corrección de fondo se aplicará directamente al valor de
concentración instantáneo. Se aplicarán las fórmulas siguientes:
(1) NO x mass ¼Xn
i¼1MTOTW ;i/C3NOx conce ;i/C30;001587 /C3KH;D/C0/C1
/C0MTOTW /C3NOx concd /C31/C01=DF ðÞ /C3 0;001587 /C3KH;D/C0/C1
motores di´ esel ðÞ
(2) NO x mass ¼Xn
i¼1MTOTW ;i/C3NOx conce ;i/C30;001587 /C3KH;G/C0/C1
/C0MTOTW /C3NOx concd /C31/C01=DF ðÞ /C3 0;001587 /C3KH;G/C0/C1
motores de gasðÞ
(3) CO mass¼Xn
i¼1MTOTW ;i/C3COconce ;i/C30;000966/C0/C1
/C0MTOTW /C3COconcd /C31/C01=DF ðÞ /C3 0;000966 ðÞ
(4) HC mass¼Xn
i¼1MTOTW ;i/C3HCconce ;i/C30;000479/C0/C1
/C0MTOTW /C3HCconcd /C31/C01=DF ðÞ /C3 0;000479 ðÞ motores di´ esel ðÞ
(5) HC mass¼Xn
i¼1MTOTW ;i/C3HCconce ;i/C30;000502/C0/C1
/C0MTOTW /C3HCconcd /C31/C01=DF ðÞ /C3 0;000502 ðÞ motores de GLPðÞ
(6) NMHC mass¼Xn
i¼1MTOTW ;i/C3NMHC conce ;i/C30;000516/C0/C1
/C0MTOTW /C3NMHC concd /C31/C01=DF ðÞ /C3 0;000516 ðÞ motores de GNðÞ
(7) CH 4 mass ¼Xn
i¼1MTOTW ;i/C3CH4 conce ;i/C30;000552/C0/C1
/C0MTOTW /C3CH4 concd /C31/C01=DF ðÞ /C3 0;000552 ðÞ motores de GNðÞ
donde
conce= concentración del respectivo contaminante medida en el
gas de escape diluido, en ppm
concd= concentración del respectivo contaminante medida en el
aire de dilución, en ppm
MTOTW,i= masa instantánea del gas de escape diluido (véase punto
4.1), en kg
MTOTW= masa total de gas de escape diluido a lo largo del ciclo
(véase punto 4.1), en kg
KH,D= factor de corrección de humedad para motores diesel,
según se indica en el punto 4.2
KH,G= factor de corrección de humedad para motores de gas,
según se indica en el punto 4.2
DF = factorde dilución, según se indica en el punto 4.3.1.1
4.4.Cálculodelasemisionesespecíficas
Se calcularán las emisiones (g/kWh) de todos los componentes indivi-
duales, de la manera siguiente:
NOx¼NOx mass =Wactmotores di´ esel y a gas ðÞ
CO¼COmass =Wactmotores di´ esel y a gas ðÞ
HC¼HCmass =Wactmotores di´ esel y motores de gas alimentados con GLP ðÞ
NMHC ¼NMHC mass =Wactmotores de gas alimentados con GNðÞ
CH4¼CH4 mass =Wactmotores de gas alimentados con GNðÞ
donde
Wact= trabajo efectivo producido durante el ciclo, como se indica en
el punto 3.9.2, en kWh1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 74
▼M3
5. CÁLCULO DE LA EMISIÓN DE PARTÍCULAS (MOTORES
DIÉSEL EXCLUSIVAMENTE)
5.1.Cálculodelcaudalmásico
La masa de partículas (g/prueba) se calculará de la manera siguiente:
PTmass¼Mf
MSAM/C3MTOTW
1000
donde
Mf= masa de partículas muestreada a lo largo del ciclo, en mg
MTOTW= masa total de gas de escape diluido a lo largo del ciclo,
como se indica en el punto 4.1, en kg
MSAM= masa de gas de escape diluido tomada en el túnel de dilu-
ción para recoger partículas, en kg
y
Mf=Mf,p+Mf,b, si se pesan porsepar ado, en mg
Mf,p= masa de partículas recogida en el filtro principal, en mg
Mf,b= masa de partículas recogida en el filtro secundario, en mg
Si se utiliza un sistema de doble dilución, la masa del aire de dilución
secundario se restará de la masa total del doble gas de escape diluido,
cuyas muestras se han tomado mediante los filtros de partículas.
MSAM=MTOT−MSEC
dondeM
TOT= masa de doble gas de escape diluido que ha pasado porel
filtro de partículas, en kg
MSEC= masa del aire de dilución secundario, en kg
Si el nivel de fondo de partículas del aire de dilución se determina de
conformidad con el punto 3.4, se podrá aplicar la corrección de fondo a
la masa de partículas. En este caso, la masa de partículas (g/prueba) se
calculará de la manera siguiente:
PTmass¼Mf
MSAM/C0Md
MDIL/C31/C01
DF/C18/C19/C18/C19/C20/C21
/C3MTOTW
1000
donde
Mf,MSAM,MTOTW= véase arriba
MDIL= masa del aire de dilución principal recogido con el mues-
treador de partículas de fondo, en kg
Md= masas de las partículas de fondo recogidas en el aire de dilu-
ción principal, en mg
DF = factorde dilución, como se indica en el punto 4.3.1.1
5.2.Cálculodelaemisiónespecífica
La emisión de partículas (g/kWh) se calculará de la manera siguiente:
PT¼PTmass =Wact
donde
Wact= trabajo efectivo producido durante el ciclo, como se indica en
el punto 3.9.2, en kWh1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 75
▼M3
Apéndice 3
PLAN DE SERVICIO DEL DINAMÓMETRO DEL MOTOR DURANTE UNA
PRUEBA ETC
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
100
200
300
400
500600
700
800
900
10 0 0
11 0 0
12 0 0
13 0 0
14 0 0
15 0 0
16 0,1 1,5
17 23,1 21,5
18 12,6 28,5
19 21,8 71
20 19,7 76,8
21 54,6 80,9
22 71,3 4,9
23 55,9 18,1
24 72 85,4
25 86,7 61,8
26 51,7 0
27 53,4 48,9
28 34,2 87,6
29 45,5 92,7
30 54,6 99,5
31 64,5 96,8
32 71,7 85,4
33 79,4 54,8
34 89,7 99,4
35 57,4 0
36 59,7 30,6
37 90,1 «m»
38 82,9 «m»
39 51,3 «m»
40 28,5 «m»
41 29,3 «m»
42 26,7 «m»
43 20,4 «m»
44 14,1 0
45 6,5 0
46 0 0
47 0 0
48 0 0
49 0 0
50 0 0
51 0 0
52 0 0
53 0 0
54 0 0
55 0 0
56 0 0
57 0 0
58 0 0
59 0 0
60 0 0
61 0 0
62 25,5 11,1
63 28,5 20,9
64 32 73,9
65 4 82,3
66 34,5 80,4
67 64,1 86
68 58 0
69 50,3 83,4
70 66,4 99,11988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 76
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
71 81,4 99,6
72 88,7 73,4
73 52,5 0
74 46,4 58,5
75 48,6 90,9
76 55,2 99,4
77 62,3 99
78 68,4 91,5
79 74,5 73,7
80 38 0
81 41,8 89,6
82 47,1 99,2
83 52,5 99,8
84 56,9 80,8
85 58,3 11,8
86 56,2 «m»
87 52 «m»
88 43,3 «m»
89 36,1 «m»
90 27,6 «m»
91 21,1 «m»
92 8 0
93 0 0
94 0 0
95 0 0
96 0 0
97 0 0
98 0 0
99 0 0
100 0 0
101 0 0
102 0 0
103 0 0
104 0 0
105 0 0
106 0 0
107 0 0
108 11,6 14,8
109 0 0
110 27,2 74,8
111 17 76,9
112 36 78
113 59,7 86
114 80,8 17,9
115 49,7 0
116 65,6 86
117 78,6 72,2
118 64,9 «m»
119 44,3 «m»
120 51,4 83,4
121 58,1 97
122 69,3 99,3
123 72 20,8
124 72,1 «m»
125 65,3 «m»
126 64 «m»
127 59,7 «m»
128 52,8 «m»
129 45,9 «m»
130 38,7 «m»
131 32,4 «m»
132 27 «m»
133 21,7 «m»
134 19,1 0,4
135 34,7 14
136 16,4 48,6
137 0 11,2
138 1,2 2,1
139 30,1 19,3
140 30 73,9141 54,4 74,4
142 77,2 55,6
143 58,1 0
144 45 82,1
145 68,7 98,11988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 77
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
146 85,7 67,2
147 60,2 0
148 59,4 98
149 72,7 99,6
150 79,9 45
151 44,3 0
152 41,5 84,4
153 56,2 98,2
154 65,7 99,1
155 74,4 84,7
156 54,4 0
157 47,9 89,7
158 54,5 99,5
159 62,7 96,8
160 62,3 0
161 46,2 54,2
162 44,3 83,2
163 48,2 13,3
164 51 «m»
165 50 «m»
166 49,2 «m»
167 49,3 «m»
168 49,9 «m»
169 51,6 «m»
170 49,7 «m»
171 48,5 «m»
172 50,3 72,5
173 51,1 84,5
174 54,6 64,8
175 56,6 76,5
176 58 «m»
177 53,6 «m»
178 40,8 «m»
179 32,9 «m»
180 26,3 «m»
181 20,9 «m»
182 10 0
183 0 0
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219 0 0
220 0 01988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 78
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
221 0 0
222 0 0
223 0 0
224 0 0
225 21,2 62,7
226 30,8 75,1
227 5,9 82,7
228 34,6 80,3
229 59,9 87
230 84,3 86,2
231 68,7 «m»
232 43,6 «m»
233 41,5 85,4
234 49,9 94,3
235 60,8 99
236 70,2 99,4
237 81,1 92,4
238 49,2 0
239 56 86,2
240 56,2 99,3
241 61,7 99
242 69,2 99,3
243 74,1 99,8
244 72,4 8,4
245 71,3 0
246 71,2 9,1
247 67,1 «m»
248 65,5 «m»
249 64,4 «m»
250 62,9 25,6
251 62,2 35,6
252 62,9 24,4
253 58,8 «m»
254 56,9 «m»
255 54,5 «m»
256 51,7 17
257 56,2 78,7
258 59,5 94,7
259 65,5 99,1
260 71,2 99,5
261 76,6 99,9
262 79 0
263 52,9 97,5
264 53,1 99,7
265 59 99,1
266 62,2 99
267 65 99,1
268 69 83,1
269 69,9 28,4
270 70,6 12,5
271 68,9 8,4
272 69,8 9,1
273 69,6 7
274 65,7 «m»
275 67,1 «m»
276 66,7 «m»
277 65,6 «m»
278 64,5 «m»
279 62,9 «m»
280 59,3 «m»
281 54,1 «m»
282 51,3 «m»
283 47,9 «m»
284 43,6 «m»
285 39,4 «m»
286 34,7 «m»
287 29,8 «m»
288 20,9 73,4
289 36,9 «m»
290 35,5 «m»291 20,9 «m»
292 49,7 11,9
293 42,5 «m»
294 32 «m»
295 23,6 «m»1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 79
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
296 19,1 0
297 15,7 73,5
298 25,1 76,8
299 34,5 81,4
300 44,1 87,4
301 52,8 98,6
302 63,6 99
303 73,6 99,7
304 62,2 «m»
305 29,2 «m»
306 46,4 22
307 47,3 13,8
308 47,2 12,5
309 47,9 11,5
310 47,8 35,5
311 49,2 83,3
312 52,7 96,4
313 57,4 99,2
314 61,8 99
315 66,4 60,9
316 65,8 «m»
317 59 «m»
318 50,7 «m»
319 41,8 «m»
320 34,7 «m»
321 28,7 «m»
322 25,2 «m»
323 43 24,8
324 38,7 0
325 48,1 31,9
326 40,3 61
327 42,4 52,1
328 46,4 47,7
329 46,9 30,7
330 46,1 23,1
331 45,7 23,2
332 45,5 31,9
333 46,4 73,6
334 51,3 60,7
335 51,3 51,1
336 53,2 46,8
337 53,9 50
338 53,4 52,1
339 53,8 45,7
340 50,6 22,1
341 47,8 26
342 41,6 17,8
343 38,7 29,8
344 35,9 71,6
345 34,6 47,3
346 34,8 80,3
347 35,9 87,2
348 38,8 90,8
349 41,5 94,7
350 47,1 99,2
351 53,1 99,7
352 46,4 0
353 42,5 0,7
354 43,6 58,6
355 47,1 87,5
356 54,1 99,5
357 62,9 99
358 72,6 99,6
359 82,4 99,5
360 88 99,4
361 46,4 0
362 53,4 95,2
363 58,4 99,2
364 61,5 99
365 64,8 99366 68,1 99,2
367 73,4 99,7
368 73,3 29,8
369 73,5 14,6
370 68,3 01988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 80
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
371 45,4 49,9
372 47,2 75,7
373 44,5 9
374 47,8 10,3
375 46,8 15,9
376 46,9 12,7
377 46,8 8,9
378 46,1 6,2
379 46,1 «m»
380 45,5 «m»
381 44,7 «m»
382 43,8 «m»
383 41 «m»
384 41,1 6,4
385 38 6,3
386 35,9 0,3
387 33,5 0
388 53,1 48,9
389 48,3 «m»
390 49,9 «m»
391 48 «m»
392 45,3 «m»
393 41,6 3,1
394 44,3 79
395 44,3 89,5
396 43,4 98,8
397 44,3 98,9
398 43 98,8
399 42,2 98,8
400 42,7 98,8
401 45 99
402 43,6 98,9
403 42,2 98,8
404 44,8 99
405 43,4 98,8
406 45 99
407 42,2 54,3
408 61,2 31,9
409 56,3 72,3
410 59,7 99,1
411 62,3 99
412 67,9 99,2
413 69,5 99,3
414 73,1 99,7
415 77,7 99,8
416 79,7 99,7
417 82,5 99,5
418 85,3 99,4
419 86,6 99,4
420 89,4 99,4
421 62,2 0
422 52,7 96,4
423 50,2 99,8
424 49,3 99,6
425 52,2 99,8
426 51,3 100
427 51,3 100
428 51,1 100
429 51,1 100
430 51,8 99,9
431 51,3 100
432 51,1 100
433 51,3 100
434 52,3 99,8
435 52,9 99,7
436 53,8 99,6
437 51,7 99,9
438 53,5 99,6
439 52 99,8
440 51,7 99,9441 53,2 99,7
442 54,2 99,5
443 55,2 99,4
444 53,8 99,6
445 53,1 99,71988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 81
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
446 55 99,4
447 57 99,2
448 61,5 99
449 59,4 5,7
450 59 0
451 57,3 59,8
452 64,1 99
453 70,9 90,5
454 58 0
455 41,5 59,8
456 44,1 92,6
457 46,8 99,2
458 47,2 99,3
459 51 100
460 53,2 99,7
461 53,1 99,7
462 55,9 53,1
463 53,9 13,9
464 52,5 «m»
465 51,7 «m»
466 51,5 52,2
467 52,8 80
468 54,9 95
469 57,3 99,2
470 60,7 99,1
471 62,4 «m»
472 60,1 «m»
473 53,2 «m»
474 44 «m»
475 35,2 «m»
476 30,5 «m»
477 26,5 «m»
478 22,5 «m»
479 20,4 «m»
480 19,1 «m»
481 19,1 «m»
482 13,4 «m»
483 6,7 «m»
484 3,2 «m»
485 14,3 63,8
486 34,1 0
487 23,9 75,7
488 31,7 79,2
489 32,1 19,4
490 35,9 5,8
491 36,6 0,8
492 38,7 «m»
493 38,4 «m»
494 39,4 «m»
495 39,7 «m»
496 40,5 «m»
497 40,8 «m»
498 39,7 «m»
499 39,2 «m»
500 38,7 «m»
501 32,7 «m»
502 30,1 «m»
503 21,9 «m»
504 12,8 0
505 0 0
506 0 0
507 0 0
508 0 0
509 0 0
510 0 0
511 0 0
512 0 0
513 0 0
514 30,5 25,6
515 19,7 56,9516 16,3 45,1
517 27,2 4,6
518 21,7 1,3
519 29,7 28,6
520 36,6 73,71988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 82
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
521 61,3 59,5
522 40,8 0
523 36,6 27,8
524 39,4 80,4
525 51,3 88,9
526 58,5 11,1
527 60,7 «m»
528 54,5 «m»
529 51,3 «m»
530 45,5 «m»
531 40,8 «m»
532 38,9 «m»
533 36,6 «m»
534 36,1 72,7
535 44,8 78,9
536 51,6 91,1
537 59,1 99,1
538 66 99,1
539 75,1 99,9
540 81 8
541 39,1 0
542 53,8 89,7
543 59,7 99,1
544 64,8 99
545 70,6 96,1
546 72,6 19,6
547 72 6,3
548 68,9 0,1
549 67,7 «m»
550 66,8 «m»
551 64,3 16,9
552 64,9 7
553 63,6 12,5
554 63 7,7
555 64,4 38,2
556 63 11,8
557 63,6 0
558 63,3 5
559 60,1 9,1
560 61 8,4
561 59,7 0,9
562 58,7 «m»
563 56 «m»
564 53,9 «m»
565 52,1 «m»
566 49,9 «m»
567 46,4 «m»
568 43,6 «m»
569 40,8 «m»
570 37,5 «m»
571 27,8 «m»
572 17,1 0,6
573 12,2 0,9
574 11,5 1,1
575 8,7 0,5
576 8 0,9
577 5,3 0,2
578 4 0
579 3,9 0
580 0 0
581 0 0
582 0 0
583 0 0
584 0 0
585 0 0
586 0 0
587 8,7 22,8
588 16,2 49,4
589 23,6 56
590 21,1 56,1591 23,6 56
592 46,2 68,8
593 68,4 61,2
594 58,7 «m»
595 31,6 «m»1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 83
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
596 19,9 8,8
597 32,9 70,2
598 43 79
599 57,4 98,9
600 72,1 73,8
601 53 0
602 48,1 86
603 56,2 99
604 65,4 98,9
605 72,9 99,7
606 67,5 «m»
607 39 «m»
608 41,9 38,1
609 44,1 80,4
610 46,8 99,4
611 48,7 99,9
612 50,5 99,7
613 52,5 90,3
614 51 1,8
615 50 «m»
616 49,1 «m»
617 47 «m»
618 43,1 «m»
619 39,2 «m»
620 40,6 0,5
621 41,8 53,4
622 44,4 65,1
623 48,1 67,8
624 53,8 99,2
625 58,6 98,9
626 63,6 98,8
627 68,5 99,2
628 72,2 89,4
629 77,1 0
630 57,8 79,1
631 60,3 98,8
632 61,9 98,8
633 63,8 98,8
634 64,7 98,9
635 65,4 46,5
636 65,7 44,5
637 65,6 3,5
638 49,1 0
639 50,4 73,1
640 50,5 «m»
641 51 «m»
642 49,4 «m»
643 49,2 «m»
644 48,6 «m»
645 47,5 «m»
646 46,5 «m»
647 46 11,3
648 45,6 42,8
649 47,1 83
650 46,2 99,3
651 47,9 99,7
652 49,5 99,9
653 50,6 99,7
654 51 99,6
655 53 99,3
656 54,9 99,1
657 55,7 99
658 56 99
659 56,1 9,3
660 55,6 «m»
661 55,4 «m»
662 54,9 51,3
663 54,9 59,8
664 54 39,3
665 53,8 «m»666 52 «m»
667 50,4 «m»
668 50,6 0
669 49,3 41,7
670 50 73,21988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 84
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
671 50,4 99,7
672 51,9 99,5
673 53,6 99,3
674 54,6 99,1
675 56 99
676 55,8 99
677 58,4 98,9
678 59,9 98,8
679 60,9 98,8
680 63 98,8
681 64,3 98,9
682 64,8 64
683 65,9 46,5
684 66,2 28,7
685 65,2 1,8
686 65 6,8
687 63,6 53,6
688 62,4 82,5
689 61,8 98,8
690 59,8 98,8
691 59,2 98,8
692 59,7 98,8
693 61,2 98,8
694 62,2 49,4
695 62,8 37,2
696 63,5 46,3
697 64,7 72,3
698 64,7 72,3
699 65,4 77,4
700 66,1 69,3
701 64,3 «m»
702 64,3 «m»
703 63 «m»
704 62,2 «m»
705 61,6 «m»
706 62,4 «m»
707 62,2 «m»
708 61 «m»
709 58,7 «m»
710 55,5 «m»
711 51,7 «m»
712 49,2 «m»
713 48,8 40,4
714 47,9 «m»
715 46,2 «m»
716 45,6 9,8
717 45,6 34,5
718 45,5 37,1
719 43,8 «m»
720 41,9 «m»
721 41,3 «m»
722 41,4 «m»
723 41,2 «m»
724 41,8 «m»
725 41,8 «m»
726 43,2 17,4
727 45 29
728 44,2 «m»
729 43,9 «m»
730 38 10,7
731 56,8 «m»
732 57,1 «m»
733 52 «m»
734 44,4 «m»
735 40,2 «m»
736 39,2 16,5
737 38,9 73,2
738 39,9 89,8
739 42,3 98,6
740 43,7 98,8741 45,5 99,1
742 45,6 99,2
743 48,1 99,7
744 49 100
745 49,8 99,91988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 85
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
746 49,8 99,9
747 51,9 99,5
748 52,3 99,4
749 53,3 99,3
750 52,9 99,3
751 54,3 99,2
752 55,5 99,1
753 56,7 99
754 61,7 98,8
755 64,3 47,4
756 64,7 1,8
757 66,2 «m»
758 49,1 «m»
759 52,1 46
760 52,6 61
761 52,9 0
762 52,3 20,4
763 54,2 56,7
764 55,4 59,8
765 56,1 49,2
766 56,8 33,7
767 57,2 96
768 58,6 98,9
769 59,5 98,8
770 61,2 98,8
771 62,1 98,8
772 62,7 98,8
773 62,8 98,8
774 64 98,9
775 63,2 46,3
776 62,4 «m»
777 60,3 «m»
778 58,7 «m»
779 57,2 «m»
780 56,1 «m»
781 56 9,3
782 55,2 26,3
783 54,8 42,8
784 55,7 47,1
785 56,6 52,4
786 58 50,3
787 58,6 20,6
788 58,7 «m»
789 59,3 «m»
790 58,6 «m»
791 60,5 9,7
792 59,2 9,6
793 59,9 9,6
794 59,6 9,6
795 59,9 6,2
796 59,9 9,6
797 60,5 13,1
798 60,3 20,7
799 59,9 31
800 60,5 42
801 61,5 52,5
802 60,9 51,4
803 61,2 57,7
804 62,8 98,8
805 63,4 96,1
806 64,6 45,4
807 64,1 5
808 63 3,2
809 62,7 14,9
810 63,5 35,8
811 64,1 73,3
812 64,3 37,4
813 64,1 21
814 63,7 21
815 62,9 18816 62,4 32,7
817 61,7 46,2
818 59,8 45,1
819 57,4 43,9
820 54,8 42,81988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 86
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
821 54,3 65,2
822 52,9 62,1
823 52,4 30,6
824 50,4 «m»
825 48,6 «m»
826 47,9 «m»
827 46,8 «m»
828 46,9 9,4
829 49,5 41,7
830 50,5 37,8
831 52,3 20,4
832 54,1 30,7
833 56,3 41,8
834 58,7 26,5
835 57,3 «m»
836 59 «m»
837 59,8 «m»
838 60,3 «m»
839 61,2 «m»
840 61,8 «m»
841 62,5 «m»
842 62,4 «m»
843 61,5 «m»
844 63,7 «m»
845 61,9 «m»
846 61,6 29,7
847 60,3 «m»
848 59,2 «m»
849 57,3 «m»
850 52,3 «m»
851 49,3 «m»
852 47,3 «m»
853 46,3 38,8
854 46,8 35,1
855 46,6 «m»
856 44,3 «m»
857 43,1 «m»
858 42,4 2,1
859 41,8 2,4
860 43,8 68,8
861 44,6 89,2
862 46 99,2
863 46,9 99,4
864 47,9 99,7
865 50,2 99,8
866 51,2 99,6
867 52,3 99,4
868 53 99,3
869 54,2 99,2
870 55,5 99,1
871 56,7 99
872 57,3 98,9
873 58 98,9
874 60,5 31,1
875 60,2 «m»
876 60,3 «m»
877 60,5 6,3
878 61,4 19,3
879 60,3 1,2
880 60,5 2,9
881 61,2 34,1
882 61,6 13,2
883 61,5 16,4
884 61,2 16,4
885 61,3 «m»
886 63,1 «m»
887 63,2 4,8
888 62,3 22,3
889 62 38,5
890 61,6 29,6891 61,6 26,6
892 61,8 28,1
893 62 29,6
894 62 16,3
895 61,1 «m»1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 87
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
896 61,2 «m»
897 60,7 19,2
898 60,7 32,5
899 60,9 17,8
900 60,1 19,2
901 59,3 38,2
902 59,9 45
903 59,4 32,4
904 59,2 23,5
905 59,5 40,8
906 58,3 «m»
907 58,2 «m»
908 57,6 «m»
909 57,1 «m»
910 57 0,6
911 57 26,3
912 56,5 29,2
913 56,3 20,5
914 56,1 «m»
915 55,2 «m»
916 54,7 17,5
917 55,2 29,2
918 55,2 29,2
919 55,9 16
920 55,9 26,3
921 56,1 36,5
922 55,8 19
923 55,9 9,2
924 55,8 21,9
925 56,4 42,8
926 56,4 38
927 56,4 11
928 56,4 35,1
929 54 7,3
930 53,4 5,4
931 52,3 27,6
932 52,1 32
933 52,3 33,4
934 52,2 34,9
935 52,8 60,1
936 53,7 69,7
937 54 70,7
938 55,1 71,7
939 55,2 46
940 54,7 12,6
941 52,5 0
942 51,8 24,7
943 51,4 43,9
944 50,9 71,1
945 51,2 76,8
946 50,3 87,5
947 50,2 99,8
948 50,9 100
949 49,9 99,7
950 50,9 100
951 49,8 99,7
952 50,4 99,8
953 50,4 99,8
954 49,7 99,7
955 51 100
956 50,3 99,8
957 50,2 99,8
958 49,9 99,7
959 50,9 100
960 50 99,7
961 50,2 99,8
962 50,2 99,8
963 49,9 99,7
964 50,4 99,8
965 50,2 99,8966 50,3 99,8
967 49,9 99,7
968 51,1 100
969 50,6 99,9
970 49,9 99,71988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 88
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
971 49,6 99,6
972 49,4 99,6
973 49 99,5
974 49,8 99,7
975 50,9 100
976 50,4 99,8
977 49,8 99,7
978 49,1 99,5
979 50,4 99,8
980 49,8 99,7
981 49,3 99,5
982 49,1 99,5
983 49,9 99,7
984 49,1 99,5
985 50,4 99,8
986 50,9 100
987 51,4 99,9
988 51,5 99,9
989 52,2 99,7
990 52,8 74,1
991 53,3 46
992 53,6 36,4
993 53,4 33,5
994 53,9 58,9
995 55,2 73,8
996 55,8 52,4
997 55,7 9,2
998 55,8 2,2
999 56,4 33,6
1 000 55,4 «m»
1 001 55,2 «m»
1 002 55,8 26,3
1 003 55,8 23,3
1 004 56,4 50,2
1 005 57,6 68,3
1 006 58,8 90,2
1 007 59,9 98,9
1 008 62,3 98,8
1 009 63,1 74,4
1 010 63,7 49,4
1 011 63,3 9,8
1 012 48 0
1 013 47,9 73,5
1 014 49,9 99,7
1 015 49,9 48,8
1 016 49,6 2,3
1 017 49,9 «m»
1 018 49,3 «m»
1 019 49,7 47,5
1 020 49,1 «m»
1 021 49,4 «m»
1 022 48,3 «m»
1 023 49,4 «m»
1 024 48,5 «m»
1 025 48,7 «m»
1 026 48,7 «m»
1 027 49,1 «m»
1 028 49 «m»
1 029 49,8 «m»
1 030 48,7 «m»
1 031 48,5 «m»
1 032 49,3 31,3
1 033 49,7 45,3
1 034 48,3 44,5
1 035 49,8 61
1 036 49,4 64,3
1 037 49,8 64,4
1 038 50,5 65,6
1 039 50,3 64,5
1 040 51,2 82,91 041 50,5 86
1 042 50,6 89
1 043 50,4 81,4
1 044 49,9 49,9
1 045 49,1 20,11988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 89
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 046 47,9 24
1 047 48,1 36,2
1 048 47,5 34,5
1 049 46,9 30,3
1 050 47,7 53,5
1 051 46,9 61,6
1 052 46,5 73,6
1 053 48 84,6
1 054 47,2 87,7
1 055 48,7 80
1 056 48,7 50,4
1 057 47,8 38,6
1 058 48,8 63,1
1 059 47,4 5
1 060 47,3 47,4
1 061 47,3 49,8
1 062 46,9 23,9
1 063 46,7 44,6
1 064 46,8 65,2
1 065 46,9 60,4
1 066 46,7 61,5
1 067 45,5 «m»
1 068 45,5 «m»
1 069 44,2 «m»
1 070 43 «m»
1 071 42,5 «m»
1 072 41 «m»
1 073 39,9 «m»
1 074 39,9 38,2
1 075 40,1 48,1
1 076 39,9 48
1 077 39,4 59,3
1 078 43,8 19,8
1 079 52,9 0
1 080 52,8 88,9
1 081 53,4 99,5
1 082 54,7 99,3
1 083 56,3 99,1
1 084 57,5 99
1 085 59 98,9
1 086 59,8 98,9
1 087 60,1 98,9
1 088 61,8 48,3
1 089 61,8 55,6
1 090 61,7 59,8
1 091 62 55,6
1 092 62,3 29,6
1 093 62 19,3
1 094 61,3 7,9
1 095 61,1 19,2
1 096 61,2 43
1 097 61,1 59,7
1 098 61,1 98,8
1 099 61,3 98,8
1 100 61,3 26,6
1 101 60,4 «m»
1 102 58,8 «m»
1 103 57,7 «m»
1 104 56 «m»
1 105 54,7 «m»
1 106 53,3 «m»
1 107 52,6 23,2
1 108 53,4 84,2
1 109 53,9 99,4
1 110 54,9 99,3
1 111 55,8 99,2
1 112 57,1 99
1 113 56,5 99,1
1 114 58,9 98,9
1 115 58,7 98,91 116 59,8 98,9
1 117 61 98,8
1 118 60,7 19,2
1 119 59,4 «m»
1 120 57,9 «m»1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 90
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 121 57,6 «m»
1 122 56,3 «m»
1 123 55 «m»
1 124 53,7 «m»
1 125 52,1 «m»
1 126 51,1 «m»
1 127 49,7 25,8
1 128 49,1 46,1
1 129 48,7 46,9
1 130 48,2 46,7
1 131 48 70
1 132 48 70
1 133 47,2 67,6
1 134 47,3 67,6
1 135 46,6 74,7
1 136 47,4 13
1 137 46,3 «m»
1 138 45,4 «m»
1 139 45,5 24,8
1 140 44,8 73,8
1 141 46,6 99
1 142 46,3 98,9
1 143 48,5 99,4
1 144 49,9 99,7
1 145 49,1 99,5
1 146 49,1 99,5
1 147 51 100
1 148 51,5 99,9
1 149 50,9 100
1 150 51,6 99,9
1 151 52,1 99,7
1 152 50,9 100
1 153 52,2 99,7
1 154 51,5 98,3
1 155 51,5 47,2
1 156 50,8 78,4
1 157 50,3 83
1 158 50,3 31,7
1 159 49,3 31,3
1 160 48,8 21,5
1 161 47,8 59,4
1 162 48,1 77,1
1 163 48,4 87,6
1 164 49,6 87,5
1 165 51 81,4
1 166 51,6 66,7
1 167 53,3 63,2
1 168 55,2 62
1 169 55,7 43,9
1 170 56,4 30,7
1 171 56,8 23,4
1 172 57 «m»
1 173 57,6 «m»
1 174 56,9 «m»
1 175 56,4 4
1 176 57 23,4
1 177 56,4 41,7
1 178 57 49,2
1 179 57,7 56,6
1 180 58,6 56,6
1 181 58,9 64
1 182 59,4 68,2
1 183 58,8 71,4
1 184 60,1 71,3
1 185 60,6 79,1
1 186 60,7 83,3
1 187 60,7 77,1
1 188 60 73,5
1 189 60,2 55,5
1 190 59,7 54,41 191 59,8 73,3
1 192 59,8 77,9
1 193 59,8 73,9
1 194 60 76,5
1 195 59,5 82,31988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 91
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 196 59,9 82,8
1 197 59,8 65,8
1 198 59 48,6
1 199 58,9 62,2
1 200 59,1 70,4
1 201 58,9 62,1
1 202 58,4 67,4
1 203 58,7 58,9
1 204 58,3 57,7
1 205 57,5 57,8
1 206 57,2 57,6
1 207 57,1 42,6
1 208 57 70,1
1 209 56,4 59,6
1 210 56,7 39
1 211 55,9 68,1
1 212 56,3 79,1
1 213 56,7 89,7
1 214 56 89,4
1 215 56 93,1
1 216 56,4 93,1
1 217 56,7 94,4
1 218 56,9 94,8
1 219 57 94,1
1 220 57,7 94,3
1 221 57,5 93,7
1 222 58,4 93,2
1 223 58,7 93,2
1 224 58,2 93,7
1 225 58,5 93,1
1 226 58,8 86,2
1 227 59 72,9
1 228 58,2 59,9
1 229 57,6 8,5
1 230 57,1 47,6
1 231 57,2 74,4
1 232 57 79,1
1 233 56,7 67,2
1 234 56,8 69,1
1 235 56,9 71,3
1 236 57 77,3
1 237 57,4 78,2
1 238 57,3 70,6
1 239 57,7 64
1 240 57,5 55,6
1 241 58,6 49,6
1 242 58,2 41,1
1 243 58,8 40,6
1 244 58,3 21,1
1 245 58,7 24,9
1 246 59,1 24,8
1 247 58,6 «m»
1 248 58,8 «m»
1 249 58,8 «m»
1 250 58,7 «m»
1 251 59,1 «m»
1 252 59,1 «m»
1 253 59,4 «m»
1 254 60,6 2,6
1 255 59,6 «m»
1 256 60,1 «m»
1 257 60,6 «m»
1 258 59,6 4,1
1 259 60,7 7,1
1 260 60,5 «m»
1 261 59,7 «m»
1 262 59,6 «m»
1 263 59,8 «m»
1 264 59,6 4,9
1 265 60,1 5,91 266 59,9 6,1
1 267 59,7 «m»
1 268 59,6 «m»
1 269 59,7 22
1 270 59,8 10,31988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 92
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 271 59,9 10
1 272 60,6 6,2
1 273 60,5 7,3
1 274 60,2 14,8
1 275 60,6 8,2
1 276 60,6 5,5
1 277 61 14,3
1 278 61 12
1 279 61,3 34,2
1 280 61,2 17,1
1 281 61,5 15,7
1 282 61 9,5
1 283 61,1 9,2
1 284 60,5 4,3
1 285 60,2 7,8
1 286 60,2 5,9
1 287 60,2 5,3
1 288 59,9 4,6
1 289 59,4 21,5
1 290 59,6 15,8
1 291 59,3 10,1
1 292 58,9 9,4
1 293 58,8 9
1 294 58,9 35,4
1 295 58,9 30,7
1 296 58,9 25,9
1 297 58,7 22,9
1 298 58,7 24,4
1 299 59,3 61
1 300 60,1 56
1 301 60,5 50,6
1 302 59,5 16,2
1 303 59,7 50
1 304 59,7 31,4
1 305 60,1 43,1
1 306 60,8 38,4
1 307 60,9 40,2
1 308 61,3 49,7
1 309 61,8 45,9
1 310 62 45,9
1 311 62,2 45,8
1 312 62,6 46,8
1 313 62,7 44,3
1 314 62,9 44,4
1 315 63,1 43,7
1 316 63,5 46,1
1 317 63,6 40,7
1 318 64,3 49,5
1 319 63,7 27
1 320 63,8 15
1 321 63,6 18,7
1 322 63,4 8,4
1 323 63,2 8,7
1 324 63,3 21,6
1 325 62,9 19,7
1 326 63 22,1
1 327 63,1 20,3
1 328 61,8 19,1
1 329 61,6 17,1
1 330 61 0
1 331 61,2 22
1 332 60,8 40,3
1 333 61,1 34,3
1 334 60,7 16,1
1 335 60,6 16,6
1 336 60,5 18,5
1 337 60,6 29,8
1 338 60,9 19,5
1 339 60,9 22,3
1 340 61,4 35,81 341 61,3 42,9
1 342 61,5 31
1 343 61,3 19,2
1 344 61 9,3
1 345 60,8 44,21988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 93
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 346 60,9 55,3
1 347 61,2 56
1 348 60,9 60,1
1 349 60,7 59,1
1 350 60,9 56,8
1 351 60,7 58,1
1 352 59,6 78,4
1 353 59,6 84,6
1 354 59,4 66,6
1 355 59,3 75,5
1 356 58,9 49,6
1 357 59,1 75,8
1 358 59 77,6
1 359 59 67,8
1 360 59 56,7
1 361 58,8 54,2
1 362 58,9 59,6
1 363 58,9 60,8
1 364 59,3 56,1
1 365 58,9 48,5
1 366 59,3 42,9
1 367 59,4 41,4
1 368 59,6 38,9
1 369 59,4 32,9
1 370 59,3 30,6
1 371 59,4 30
1 372 59,4 25,3
1 373 58,8 18,6
1 374 59,1 18
1 375 58,5 10,6
1 376 58,8 10,5
1 377 58,5 8,2
1 378 58,7 13,7
1 379 59,1 7,8
1 380 59,1 6
1 381 59,1 6
1 382 59,4 13,1
1 383 59,7 22,3
1 384 60,7 10,5
1 385 59,8 9,8
1 386 60,2 8,8
1 387 59,9 8,7
1 388 61 9,1
1 389 60,6 28,2
1 390 60,6 22
1 391 59,6 23,2
1 392 59,6 19
1 393 60,6 38,4
1 394 59,8 41,6
1 395 60 47,3
1 396 60,5 55,4
1 397 60,9 58,7
1 398 61,3 37,9
1 399 61,2 38,3
1 400 61,4 58,7
1 401 61,3 51,3
1 402 61,4 71,1
1 403 61,1 51
1 404 61,5 56,6
1 405 61 60,6
1 406 61,1 75,4
1 407 61,4 69,4
1 408 61,6 69,9
1 409 61,7 59,6
1 410 61,8 54,8
1 411 61,6 53,6
1 412 61,3 53,5
1 413 61,3 52,9
1 414 61,2 54,1
1 415 61,3 53,21 416 61,2 52,2
1 417 61,2 52,3
1 418 61 48
1 419 60,9 41,5
1 420 61 32,21988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 94
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 421 60,7 22
1 422 60,7 23,3
1 423 60,8 38,8
1 424 61 40,7
1 425 61 30,6
1 426 61,3 62,6
1 427 61,7 55,9
1 428 62,3 43,4
1 429 62,3 37,4
1 430 62,3 35,7
1 431 62,8 34,4
1 432 62,8 31,5
1 433 62,9 31,7
1 434 62,9 29,9
1 435 62,8 29,4
1 436 62,7 28,7
1 437 61,5 14,7
1 438 61,9 17,2
1 439 61,5 6,1
1 440 61 9,9
1 441 60,9 4,8
1 442 60,6 11,1
1 443 60,3 6,9
1 444 60,8 7
1 445 60,2 9,2
1 446 60,5 21,7
1 447 60,2 22,4
1 448 60,7 31,6
1 449 60,9 28,9
1 450 59,6 21,7
1 451 60,2 18
1 452 59,5 16,7
1 453 59,8 15,7
1 454 59,6 15,7
1 455 59,3 15,7
1 456 59 7,5
1 457 58,8 7,1
1 458 58,7 16,5
1 459 59,2 50,7
1 460 59,7 60,2
1 461 60,4 44
1 462 60,2 35,3
1 463 60,4 17,1
1 464 59,9 13,5
1 465 59,9 12,8
1 466 59,6 14,8
1 467 59,4 15,9
1 468 59,4 22
1 469 60,4 38,4
1 470 59,5 38,8
1 471 59,3 31,9
1 472 60,9 40,8
1 473 60,7 39
1 474 60,9 30,1
1 475 61 29,3
1 476 60,6 28,4
1 477 60,9 36,3
1 478 60,8 30,5
1 479 60,7 26,7
1 480 60,1 4,7
1 481 59,9 0
1 482 60,4 36,2
1 483 60,7 32,5
1 484 59,9 3,1
1 485 59,7 «m»
1 486 59,5 «m»
1 487 59,2 «m»
1 488 58,8 0,6
1 489 58,7 «m»
1 490 58,7 «m»1 491 57,9 «m»
1 492 58,2 «m»
1 493 57,6 «m»
1 494 58,3 9,5
1 495 57,2 61988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 95
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 496 57,4 27,3
1 497 58,3 59,9
1 498 58,3 7,3
1 499 58,8 21,7
1 500 58,8 38,9
1 501 59,4 26,2
1 502 59,1 25,5
1 503 59,1 26
1 504 59 39,1
1 505 59,5 52,3
1 506 59,4 31
1 507 59,4 27
1 508 59,4 29,8
1 509 59,4 23,1
1 510 58,9 16
1 511 59 31,5
1 512 58,8 25,9
1 513 58,9 40,2
1 514 58,8 28,4
1 515 58,9 38,9
1 516 59,1 35,3
1 517 58,8 30,3
1 518 59 19
1 519 58,7 3
1 520 57,9 0
1 521 58 2,4
1 522 57,1 «m»
1 523 56,7 «m»
1 524 56,7 5,3
1 525 56,6 2,1
1 526 56,8 «m»
1 527 56,3 «m»
1 528 56,3 «m»
1 529 56 «m»
1 530 56,7 «m»
1 531 56,6 3,8
1 532 56,9 «m»
1 533 56,9 «m»
1 534 57,4 «m»
1 535 57,4 «m»
1 536 58,3 13,9
1 537 58,5 «m»
1 538 59,1 «m»
1 539 59,4 «m»
1 540 59,6 «m»
1 541 59,5 «m»
1 542 59,6 0,5
1 543 59,3 9,2
1 544 59,4 11,2
1 545 59,1 26,8
1 546 59 11,7
1 547 58,8 6,4
1 548 58,7 5
1 549 57,5 «m»
1 550 57,4 «m»
1 551 57,1 1,1
1 552 57,1 0
1 553 57 4,5
1 554 57,1 3,7
1 555 57,3 3,3
1 556 57,3 16,8
1 557 58,2 29,3
1 558 58,7 12,5
1 559 58,3 12,2
1 560 58,6 12,7
1 561 59 13,6
1 562 59,8 21,9
1 563 59,3 20,9
1 564 59,7 19,2
1 565 60,1 15,91 566 60,7 16,7
1 567 60,7 18,1
1 568 60,7 40,6
1 569 60,7 59,7
1 570 61,1 66,81988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 96
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 571 61,1 58,8
1 572 60,8 64,7
1 573 60,1 63,6
1 574 60,7 83,2
1 575 60,4 82,2
1 576 60 80,5
1 577 59,9 78,7
1 578 60,8 67,9
1 579 60,4 57,7
1 580 60,2 60,6
1 581 59,6 72,7
1 582 59,9 73,6
1 583 59,8 74,1
1 584 59,6 84,6
1 585 59,4 76,1
1 586 60,1 76,9
1 587 59,5 84,6
1 588 59,8 77,5
1 589 60,6 67,9
1 590 59,3 47,3
1 591 59,3 43,1
1 592 59,4 38,3
1 593 58,7 38,2
1 594 58,8 39,2
1 595 59,1 67,9
1 596 59,7 60,5
1 597 59,5 32,9
1 598 59,6 20
1 599 59,6 34,4
1 600 59,4 23,9
1 601 59,6 15,7
1 602 59,9 41
1 603 60,5 26,3
1 604 59,6 14
1 605 59,7 21,2
1 606 60,9 19,6
1 607 60,1 34,3
1 608 59,9 27
1 609 60,8 25,6
1 610 60,6 26,3
1 611 60,9 26,1
1 612 61,1 38
1 613 61,2 31,6
1 614 61,4 30,6
1 615 61,7 29,6
1 616 61,5 28,8
1 617 61,7 27,8
1 618 62,2 20,3
1 619 61,4 19,6
1 620 61,8 19,7
1 621 61,8 18,7
1 622 61,6 17,7
1 623 61,7 8,7
1 624 61,7 1,4
1 625 61,7 5,9
1 626 61,2 8,1
1 627 61,9 45,8
1 628 61,4 31,5
1 629 61,7 22,3
1 630 62,4 21,7
1 631 62,8 21,9
1 632 62,2 22,2
1 633 62,5 31
1 634 62,3 31,3
1 635 62,6 31,7
1 636 62,3 22,8
1 637 62,7 12,6
1 638 62,2 15,2
1 639 61,9 32,6
1 640 62,5 23,11 641 61,7 19,4
1 642 61,7 10,8
1 643 61,6 10,2
1 644 61,4 «m»
1 645 60,8 «m»1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 97
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 646 60,7 «m»
1 647 61 12,4
1 648 60,4 5,3
1 649 61 13,1
1 650 60,7 29,6
1 651 60,5 28,9
1 652 60,8 27,1
1 653 61,2 27,3
1 654 60,9 20,6
1 655 61,1 13,9
1 656 60,7 13,4
1 657 61,3 26,1
1 658 60,9 23,7
1 659 61,4 32,1
1 660 61,7 33,5
1 661 61,8 34,1
1 662 61,7 17
1 663 61,7 2,5
1 664 61,5 5,9
1 665 61,3 14,9
1 666 61,5 17,2
1 667 61,1 «m»
1 668 61,4 «m»
1 669 61,4 8,8
1 670 61,3 8,8
1 671 61 18
1 672 61,5 13
1 673 61 3,7
1 674 60,9 3,1
1 675 60,9 4,7
1 676 60,6 4,1
1 677 60,6 6,7
1 678 60,6 12,8
1 679 60,7 11,9
1 680 60,6 12,4
1 681 60,1 12,4
1 682 60,5 12
1 683 60,4 11,8
1 684 59,9 12,4
1 685 59,6 12,4
1 686 59,6 9,1
1 687 59,9 0
1 688 59,9 20,4
1 689 59,8 4,4
1 690 59,4 3,1
1 691 59,5 26,3
1 692 59,6 20,1
1 693 59,4 35
1 694 60,9 22,1
1 695 60,5 12,2
1 696 60,1 11
1 697 60,1 8,2
1 698 60,5 6,7
1 699 60 5,1
1 700 60 5,1
1 701 60 9
1 702 60,1 5,7
1 703 59,9 8,5
1 704 59,4 6
1 705 59,5 5,5
1 706 59,5 14,2
1 707 59,5 6,2
1 708 59,4 10,3
1 709 59,6 13,8
1 710 59,5 13,9
1 711 60,1 18,9
1 712 59,4 13,1
1 713 59,8 5,4
1 714 59,9 2,9
1 715 60,1 7,11 716 59,6 12
1 717 59,6 4,9
1 718 59,4 22,7
1 719 59,6 22
1 720 60,1 17,41988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 98
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 721 60,2 16,6
1 722 59,4 28,6
1 723 60,3 22,4
1 724 59,9 20
1 725 60,2 18,6
1 726 60,3 11,9
1 727 60,4 11,6
1 728 60,6 10,6
1 729 60,8 16
1 730 60,9 17
1 731 60,9 16,1
1 732 60,7 11,4
1 733 60,9 11,3
1 734 61,1 11,2
1 735 61,1 25,6
1 736 61 14,6
1 737 61 10,4
1 738 60,6 «m»
1 739 60,9 «m»
1 740 60,8 4,8
1 741 59,9 «m»
1 742 59,8 «m»
1 743 59,1 «m»
1 744 58,8 «m»
1 745 58,8 «m»
1 746 58,2 «m»
1 747 58,5 14,3
1 748 57,5 4,4
1 749 57,9 0
1 750 57,8 20,9
1 751 58,3 9,2
1 752 57,8 8,2
1 753 57,5 15,3
1 754 58,4 38
1 755 58,1 15,4
1 756 58,8 11,8
1 757 58,3 8,1
1 758 58,3 5,5
1 759 59 4,1
1 760 58,2 4,9
1 761 57,9 10,1
1 762 58,5 7,5
1 763 57,4 7
1 764 58,2 6,7
1 765 58,2 6,6
1 766 57,3 17,3
1 767 58 11,4
1 768 57,5 47,4
1 769 57,4 28,8
1 770 58,8 24,3
1 771 57,7 25,5
1 772 58,4 35,5
1 773 58,4 29,3
1 774 59 33,8
1 775 59 18,7
1 776 58,8 9,8
1 777 58,8 23,9
1 778 59,1 48,2
1 779 59,4 37,2
1 780 59,6 29,1
1 781 50 25
1 782 40 20
1 783 30 15
1 784 20 10
1 785 10 5
1 786 0 0
1 787 0 0
1 788 0 0
1 789 0 0
1 790 0 01 791 0 0
1 792 0 0
1 793 0 0
1 794 0 0
1 795 0 01988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 99
▼M3
Tiempo
(s)Régimen normal
(%)Parnor mal
(%)
1 796 0 0
1 797 0 0
1 798 0 0
1 799 0 0
1 800 0 0
«m» = parmotor .1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 100
▼M3
La figura 5 muestra una gráfico del plan de servicio del dinamómetro durante una prueba ETC
Figura 5
PlandeserviciodeldinamómetroduranteunapruebaETC
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 101
▼M3
Apéndice 4
PROCEDIMIENTOS DE MEDICIÓN Y DE MUESTREO
1. INTRODUCCIÓN
Los gases contaminantes, las partículas y los humos emitidos por el
motor que se presenta para ser sometido a ensayo se medirán mediante
los métodos descritos en el anexo V. Los distintos puntos del anexo V
describen los sistemas de análisis recomendados para las emisiones de
gases (punto 1), los sistemas recomendados de dilución de partículas y
de muestreo (punto 2), y los opacímetros recomendados para la medi-
ción de humos (punto 3).
Para la prueba ESC, los gases contaminantes se determinarán en el gas
de escape sin diluir. También se puede optar por determinarlos en el
gas de escape diluido, en caso de que se utilice un sistema de dilución
sin reducción del caudal para la determinación de partículas. Las partí-
culas se determinarán con un sistema de dilución con o sin reducción
del caudal.
Para la prueba ETC, se empleará exclusivamente un sistema de dilución
sin reducción del caudal para determinar las emisiones de gases y de
partículas, y éste se considera el sistema de referencia. No obstante, el
Servicio técnico podrá aprobar varios sistemas de dilución con reduc-
ción del caudal, si se demuestra que son equivalentes al especificado
en el punto 6.2 del anexo I, y si se le presenta una descripción detallada
de los procedimientos de evaluación de datos y de cálculo.
2. DINAMÓMETRO Y EQUIPAMIENTO DE LA CELDA DE PRUEBA
En las pruebas de emisión de motores en dinamómetros se empleará el
equipamiento siguiente.
2.1.Dinamómetroparamotores
Se utilizará un dinamómetro para motores que posea las características
adecuadas para efectuar los ciclos de prueba descritos en los apéndices
1 y 2 del presente anexo. El sistema de medición de régimen tendrá una
precisión del ± 2 % de la lectura. El sistema de medición de par tendrá
una precisión del ± 3 % de la lectura en el margen > 20 % del valor
máximo de la escala, y una precisión del ± 0,6 % del valor máximo
de la escala en el margen ≤20 % del valormáximo de la escala.
2.2.Otrosinstrumentos
Se emplearán los instrumentos que se precisen para medir el consumo
de carburante, consumo de aire, temperatura del refrigerante y del lubri-
cante, presión del gas de escape y presión negativa del colector de
admisión, temperatura de los gases de escape, temperatura de admisión
de aire, presión atmosférica, humedad y temperatura del carburante.
Estos instrumentos deberán cumplir los requisitos indicados en la tabla
8:
Tabla 8
Precisión de los instrumentos de medición
Instrumento de medición Precisión
Consumo de carburante ± 2 % del valor máximo del motor
Consumo de aire ± 2 % del valor máximo del motor
Temperaturas ≤600 K (327 ºC) ± 2 K absoluto
Temperaturas > 600 K (327 ºC) ± 1 % de la lectura
Presión atmosférica ± 0,1 kPa absoluto
Presión del gas de escape ± 0,2 kPa absoluto
Presión negativa de admisión ± 0,05 kPa absoluto
Otras presiones ± 0,1 kPa absoluto
Humedad relativa ± 3 % absoluto
Humedad absoluta ± 5 % de la lectura1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 102
▼M3
2.3.Caudaldegasdeescape
Para calcular las emisiones en el gas de escape sin diluir, es preciso
conocerel caudal de gas de escape (véase el punto 4.4 del apéndice
1). Dicho caudal podrá determinarse por cualquiera de los métodos
siguientes:
a) medición directa del caudal de gas de escape con un caudalómetro o
un sistema de medición equivalente;
b) medición del caudal de aire y del caudal de carburante con sistemas
de medición apropiados y cálculo del caudal de gas de escape
mediante la ecuación siguiente:
GEXHW=GAIRW+GFUEL(para masa de escape húmeda)
La precisión de la determinación del caudal de gas de escape será del
± 2,5 % de la lectura o mejor.
Se podrán utilizar otros métodos equivalentes.
2.4.Caudaldegasdeescapediluido
Para calcular las emisiones en el gas de escape diluido, si se emplea un
sistema de dilución sin reducción del caudal (obligatorio para el ETC),
es preciso conocer el caudal de gas de escape diluido (véase punto 4.3
del apéndice 2). El caudal másico total del gas de escape diluido
(GTOTW) o la masa total del gas de escape diluido a lo largo del ciclo
(MTOTW) se medirán con un PDP o un CFV (anexo V, punto 2.3.1). La
precisión será del ± 2 % de la lectura o mejor, y se determinará de
conformidad con los dispuesto en el punto 2.4 del apéndice 5 del anexo
III.
3. DETERMINACIÓN DE LOS GASES CONTAMINANTES3.1.Especificaciones generalesdelanalizador
Los analizadores tendrán una gama de medida apropiada para la preci-
sión que se requiere para medir las concentraciones de los componentes
del gas de escape (punto 3.1.1). Se recomienda utilizar los analizadores
de manera que la concentración medida esté entre el 15 % y el 100 %
del valormáximo de la escala.
Si los sistemas de lectura (ordenadores, registradores de datos) propor-
cionan la suficiente precisión y una resolución por debajo del 15 % del
valor máximo de la escala, también se considerarán aceptables medi-
ciones pordebajo del 15 % del valormáximo de la escala. En este
caso, deberán efectuarse calibraciones adicionales en al menos 4 puntos
distintos de cero equidistantes nominalmente, a fin de garantizar la
precisión de las curvas de calibrado de conformidad con el punto
1.5.5.2 del apéndice 5 del anexo III.
El nivel de compatibilidad electromagnética (EMC) del equipo deberá
ser capaz de minimizar cualquier error adicional.
3.1.1. Error de medición
El error total de medición, incluyendo la sensibilidad cruzada respecto a
otros gases (véase el punto 1.9 del apéndice 5 del anexo III), no
superará el ± 5 % de la lectura o bien el ± 3,5 % del valor máximo
de la escala, lo que sea menor. Para concentraciones de menos de 100
ppm, el error de medición no deberá superar ± 4 ppm.
3.1.2. Repetibilidad
La repetibilidad, definida como 2,5 veces la desviación normal de 10
respuestas repetitivas a un determinado gas de calibrado o de ajuste de
sensibilidad, no puede sermayorque ± 1 % de la concentr ación del
valor máximo de la escala para un margen de medición por encima de
155 ppm (o ppm C) o bien ± 2 % de cualquiermar gen utilizado por
debajo de 155 ppm (o ppm C).
3.1.3. Ruido
La respuesta a cero de pico a pico del analizador y los gases de cali-
brado o de ajuste de sensibilidad, medidos durante un lapso cualquiera
de 10 segundos, no rebasarán el 2 % del valor máximo de la escala en
todos los márgenes de medición empleados.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 103
▼M3
3.1.4. Deriva del cero
La deriva del cero durante un período de una hora será inferior al 2 %
del valormáximo de la escala en el mar gen de medición más bajo que
se utilice. La respuesta a cero se define como la respuesta media, inclu-
yendo el ruido, al gas de puesta a cero durante un intervalo de tiempo
de 30 segundos.
3.1.5. Deriva de la sensibilidad
La deriva de la sensibilidad durante un período de una hora será infe-
rior al 2 % del valor máximo de la escala en el margen de medición
más bajo que se utilice. La sensibilidad se define como la diferencia
entre la respuesta de sensibilidad y la respuesta a cero. La respuesta
de sensibilidad se define como la respuesta media, incluyendo el ruido,
a un gas de ajuste de sensibilidad durante un intervalo de tiempo de 30
segundos.
3.2.Secadodelgas
El dispositivo opcional de secado del gas deberá influir lo menos
posible en la concentración de los gases medidos. Los secadores
químicos no son un método aceptable de eliminación del contenido enagua de la muestra.
3.3.Analizadores
Los puntos 3.3.1. a 3.3.4 describen los principios de medición a utilizar.
En el anexo V figura una descripción detallada de los sistemas de medi-
ción. Los gases a medir se analizarán con los siguientes instrumentos.
Para analizadores no lineales, está permitido el uso de circuitos lineali-
zantes.
3.3.1. Análisis del monóxido de carbono (CO)
El analizador de monóxido de carbono será del tipo NDIR, un anali-
zador no dispersivo por absorción en los infrarrojos.
3.3.2. Análisis del dióxido de carbono (CO
2)
El analizador de dióxido de carbono será del tipo NDIR, un analizador
no dispersivo por absorción en los infrarrojos.
3.3.3. Análisis de hidrocarburos (HC)
Para motores diesel, el analizador de hidrocarburos será del tipo HFID,
un detectorde ionización a la llama en caliente con detector , válvulas,
conductos, etc., y con un elemento calefactorpar a mantenerel gas a
una temperatura de 463 K ± 10 K (190 ± 10 ºC). Para los motores de
gas alimentados con GN y con GLP, el analizador de hidrocarburos
podrá ser del tipo FID, un detector de ionización a la llama sin
elemento calefactor, en función del método utilizado (véase el punto
1.3 del anexo V).
3.3.4. Análisis de hidrocarburos no metánicos (NMHC) (motores de gas
alimentados con GN exclusivamente)
Los hidrocarburos no metánicos se determinarán mediante uno de los
métodos siguientes:
3.3.4.1. Método de cromatografía de gases (GC)
Los hidrocarburos no metánicos se determinarán por sustracción del
metano, analizado con un Cromatógrafo de Gases (GC) acondicionado
a 423 K (150 ºC), de los hidrocarburos medidos de conformidad con el
punto 3.3.3.
3.3.4.2. Método del cortador no metánico (NMC)
Para determinar la fracción de hidrocarburos no metánicos se utilizará
un NMC en caliente junto con un FID, según se indica en el punto
3.3.3, mediante sustracción del metano de los hidrocarburos.
3.3.5. Análisis de óxidos de nitrógeno (NOx)
El analizador de óxidos de nitrógeno será un detector de luminiscencia
química (CLD) o bien un detectorde luminiscencia química en caliente
(HCLD), con un convertidor NO2/NO si se efectúa la medición porvía
seca. Si la medición es porvía húmeda, se utilizar á un HCLD cuyo
convertidor se mantendrá por encima de 328 K (55 ºC), suponiendo
que se realice la comprobación por enfriamiento en agua (véase el
punto 1.9.2.2 del apéndice 5 del anexo III).1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 104
▼M3
3.4.Muestrodeemisionesdegases
3.4.1. Gas de escape sin diluir (ESC exclusivamente)
En lo posible, las sondas de muestreo de emisiones de gases se introdu-
cirán a una profundidad mínima de 0,5 m o 3 veces el diámetro del
tubo de escape —lo que sea mayor— del punto de salida del sistema
de gases de escape, y lo suficientemente cerca del motor como para
garantizar que los gases de escape están a una temperatura de al menos
343 K (70 ºC) en la sonda.
En el caso de un motor de varios cilindros con un colector de escape
bifurcado, la entrada de la sonda estará situada lo suficientemente lejos
en la dirección del caudal de escape como para garantizar que la
muestra obtenida es representativa del promedio de emisiones de escape
de todos los cilindros. En el caso de motores de varios cilindros que
posean distintos grupos de colectores, como por ejemplo motores en
«V», se permite tomar una muestra de cada grupo por separado y
calcular el promedio de emisiones de escape. También podrán utilizarse
otros métodos si se ha demostrado que son equivalentes a los anteriores.
Para calcular la emisión de gases de escape se utilizará necesariamente
el caudal másico total de escape.
Si el motor incorpora un sistema de tratamiento posterior de los gases
de escape, la muestra de gases de escape se hará pasar por dicho
sistema de tratamiento posterior de los gases de escape.
3.4.2. Gas de escape diluido (obligatorio para la prueba ETC, opcional para
la prueba ESC)
El tubo de escape situado entre el motor y el sistema de dilución sin
reducción del caudal deberá ser conforme a los requisitos del anexo V,
punto 2.3.1, EP.
La o las sondas de muestreo para emisiones de gases se instalarán en el
túnel de dilución en un punto donde el aire de dilución y el gas de
escape se mezclen perfectamente, y cerca de la sonda de muestreo de
partículas.
Para la prueba ETC, por regla general el muestreo puede efectuarse de
dos maneras:
— los contaminantes se recogen en una bolsa de muestreo durante el
ciclo y se miden tras finalizar la prueba;
— los contaminantes se muestrean continuamente y se integran a lo
largo del ciclo; este método es obligatorio para los HC y NOx.
4. DETERMINACIÓN DE LAS PARTÍCULAS
Para determinar las partículas se precisa un sistema de dilución. La
dilución se consigue mediante un sistema de dilución con reducción
del caudal (para la prueba ESC exclusivamente) o bien mediante un
sistema de dilución sin reducción del caudal (obligatorio para la prueba
ETC). La capacidad de caudal del sistema de dilución será lo suficien-
temente grande como para eliminar por completo la condensación de
agua en el sistema de dilución y en el sistema de muestreo, y mantener
el gas de escape diluido a una temperatura igual o inferior a 325 K
(52 ºC) en un punto situado inmediatamente por encima del portafiltros
en dirección contraria al caudal. Se permite la deshumidificación del
aire de dilución antes de que penetre en el sistema de dilución, lo que
resulta especialmente útil si el aire de dilución posee un alto grado de
humedad. La temperatura del aire de dilución será de 298 K ± 5 K
(25 ºC ± 5 ºC). Si la temperatura ambiente es inferior a 293 K (20 ºC),
se recomienda precalentar el aire de dilución por encima del límite
superior de temperatura de 303 K (30 ºC). No obstante, la temperatura
del aire de dilución no superará 325 K (52 ºC) antes de la introducción
de los gases de escape en el túnel de dilución.
El diseño del sistema de dilución con reducción del caudal debe
permitir la división del caudal de escape en dos fracciones, la menor
de las cuales se diluye con aire y se emplea posteriormente para la
medición de partículas. Para ello es esencial que la relación de dilución
se determine con gran precisión. Se pueden aplicar diferentes métodos
de división, teniendo en cuenta que el tipo de división utilizado deter-
mina en gran medida el instrumental de muestreo y los procedimientos
a emplear (punto 2.2 del anexo V). La sonda de muestreo de partículas
se instalará a muy poca distancia de la sonda de muestreo de emisiones
de gases, y la instalación será conforme a lo dispuesto en el punto
3.4.1.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 105
▼M3
Para determinar la masa de las partículas se precisa un sistema de
muestreo de partículas, filtros de muestreo de partículas, una balanza
capaz de pesar microgramos y una cámara de pesado con control de
temperatura y humedad.
Para el muestreo de partículas, se aplicará el método del filtro único,
que utiliza un par de filtros (véase punto 4.1.3) durante todo el ciclo
de prueba. Para la prueba ESC, es preciso tener muy en cuenta los
tiempos y los caudales de muestreo durante la fase de muestreo de la
prueba.
4.1.Filtrosdemuestreodepartículas
4.1.1. Especificaciones del filtro
Se precisan filtros de fibra de vidrio revestidos de fluorocarburos o bien
filtros de membrana con base de fluorocarburos. Todos los tipos de
filtro deberán tener un rendimiento de toma de 0,3 µm DOP (dioctilfta-
lato) de al menos el 95 %, para una velocidad de flujo del gas de entre
35 y 80 cm/s.
4.1.2. Tamaño de los filtros
Los filtros de partículas deberán tener un diámetro mínimo de 47 mm
(37 mm de diámetro de la superficie filtrante). También se permiten
filtros con un diámetro mayor (punto 4.1.5).
4.1.3. Filtros primario y secundario
Para muestrear el gas de escape diluido se empleará un par de filtros
colocados en serie (un filtro primario y uno secundario) durante la
secuencia de prueba. El filtro secundario estará a una distancia máxima
de 100 mm en la dirección del flujo respecto al filtro principal, con el
que no deberá estar en contacto. Los filtros podrán pesarse por separado
o conjuntamente, debiéndose colocaren este último caso las dos car as
filtrantes una contra la otra.
4.1.4. Velocidad de filtración
Se precisa una velocidad de flujo del gas a través del filtro de 35 a
80 cm/s. La caída de presión entre el inicio y el final de la prueba no
será superior a 25 kPa.
4.1.5. Carga del filtro
La carga del filtro mínima recomendada será de 0,5 mg/1 075 mm2de
superficie filtrante. En la tabla 9 figuran los valores preceptivos para los
tamaños de filtro más frecuentes.
Tabla 9
Cargas del filtro recomendadas
Diámetro del filtro
(mm)Diámetro recomendado
de la superficie filtrante
(mm)Carga mínima recomen-
dada
(mg)
47 37 0,5
70 60 1,3
90 80 2,3
110 100 3,6
4.2.Cámaradepesadoyespecificaciones delabalanzadeanálisis
4.2.1. Condiciones de la cámara de pesado
La cámara (o sala) donde se acondicionan y se pesan los filtros de
partículas se mantendrá a una temperatura de 295 K ± 3 K (22 ºC
± 3 ºC) durante todo el proceso de acondicionamiento y pesado del
filtro. La humedad se mantendrá a un punto de rocío de 282,5 K ± 3 K
(9,5 ºC ± 3 ºC) y una humedad relativa del 45 % ± 8 %.
4.2.2. Pesaje del filtro de referencia
El aire interior de la cámara (o sala) estará libre de cualquier tipo de
contaminante ambiental (como el polvo) que pueda depositarse sobre
los filtros de partículas durante su estabilización. Se permitirán altera-
ciones de las especificaciones de la sala de pesado, descritas en el1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 106
▼M3
punto 4.2.1, si la duración de dichas alteraciones no supera los
30 minutos. La sala de pesado deberá cumplir las especificaciones nece-
sarias antes de que nadie pueda penetrar en su interior. Al menos dos
filtros de referencia o pares de filtros de referencia sin usar se pesarán
antes de 4 horas tras el pesaje del filtro o par de filtros de muestreo,
aunque es preferible hacerlo al mismo tiempo. Estos filtros de refe-
rencia deberán ser del mismo tamaño y material que los filtros de
muestreo.
Si el peso medio de los filtros de referencia (pares de filtros de refe-
rencia) varía, entre las distintas pesadas de los filtros de muestreo, en
más del ± 5 % (± 7,5 % para el par de filtros respectivamente) de la
carga del filtro mínima recomendada (punto 4.1.5), se desecharán todos
los filtros de muestreo y se repetirá la prueba de emisiones.
Si no se cumplen los criterios de estabilidad de la sala de pesado,
enumerados en el punto 4.2.1, pero las pesadas de los (pares de) filtros
de referencia sí cumplen dichos criterios, el fabricante del motor podrá
optar por aceptar los pesos de los filtros de muestreo o bien invalidarlas pruebas, modificar el sistema de control de la sala de pesado y
volvera efectuarla pr ueba.
4.2.3. Balanza de análisis
La balanza de análisis que se emplea para determinar los pesos de todos
los filtros tendrá una precisión (desviación normal) de 20 µg y una
resolución de 10 µg (1 dígito = 10 µg). Para los filtros con un diámetro
inferior a 70 mm, la precisión y la resolución serán de 2 µgy1 µg,
respectivamente.
4.3.Especificaciones suplementariasparalamedicióndepartículas
Todos los elementos del sistema de dilución y del sistema de muestreo,
desde el tubo de escape hasta el portafiltros, que están en contacto con
gas de escape diluido y sin diluir, deben estar diseñados de tal modo
que se minimice la deposición o alteración de las partículas. Todos los
elementos estarán fabricados con materiales conductores de la electri-
cidad que no reaccionen con los componentes del gas de escape, y se
conectarán a tierra para evitar efectos electrostáticos.
5. DETERMINACIÓN DE LOS HUMOS
En este punto figuran las especificaciones relativas a los equipos, tanto
preceptivos como opcionales, a utilizar durante la prueba ELR. Los
humos se medirán con un opacímetro capaz de leer la opacidad y el
coeficiente de absorción de la luz. El modo de lectura de la opacidad
se utilizará exclusivamente para el calibrado y comprobación del opací-
metro. Los valores de humos del ciclo de prueba se medirán con el
modo de lectura del coeficiente de absorción de la luz.
5.1.Requisitosgenerales
Para la prueba ELR es preciso utilizar un sistema de medición de
humos y proceso de datos que incluya tres unidades funcionales. Dichas
unidades podrán estar integradas en un único componente o suminis-
trarse como un sistema de componentes interconectados. Las tres
unidades funcionales son:
— Un opacímetro que cumpla las especificaciones enumeradas en el
punto 3 del anexo V.
— Una unidad de proceso de datos capaz de desempeñar las funciones
descritas en los punto 6 del apéndice 1 del anexo III.
— Una impresora y/o un soporte electrónico de datos para registrar e
imprimir los valores de humos que se precisan, especificados en
los punto 6.3 del apéndice 1 del anexo III.
5.2.Requisitosespecíficos
5.2.1. Linealidad
La linealidad será del ± 2 % de la opacidad.
5.2.2. Deriva del cero
La deriva del cero durante un período de una hora no superará el ± 1 %
de la opacidad.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 107
▼M3
5.2.3. Pantalla de visualización y escala del opacímetro
Para la pantalla de visualización de la opacidad, la escala irá del 0 al
100 % de opacidad, y la legibilidad será del 0,1 % de opacidad. Para
la pantalla de visualización del coeficiente de absorción de la luz, la
escala irá de 0 a 30 m−1de coeficiente de absorción de la luz, y la legi-
bilidad será de 0,01 m−1de coeficiente de absorción de la luz.
5.2.4. Tiempo de respuesta del instrumento
El tiempo de respuesta física del opacímetro no superará 0,2 s. El
tiempo de respuesta física es la diferencia entre los momentos en que
la salida de un receptor de respuesta rápida señala el 10 y el 90 % de
la desviación máxima cuando la opacidad del gas que se mide cambia
en menos de 0,1 s.
El tiempo de respuesta eléctrica del opacímetro no superará 0,05 s. El
tiempo de respuesta eléctrica es la diferencia entre los momentos en
que la salida del opacímetro señala el 10 y el 90 % del valor máximo
de la escala cuando la fuente de luz se interrumpe o se extingue por
completo en menos de 0,01 s.
5.2.5. Filtros neutros
El valor conocido de todo filtro neutro que se utilice en operaciones de
calibrado del opacímetro, mediciones de linealidad o ajuste de la sensi-
bilidad deberá tener una precisión mínima del 1,0 % de opacidad. Al
menos una vez al año es preciso comprobar la precisión del valor
nominal del filtro, para lo cual se utilizará una referencia atribuible a
una norma nacional o internacional.
Los filtros neutros son dispositivos de precisión y se pueden estropear
fácilmente durante su uso. Se manipularán lo menos posible y, cuando
ello sea necesario, se hará con sumo cuidado para evitar arañar o ensu-
ciarel filtr o.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 108
▼M3
Apéndice 5
PROCEDIMIENTO DE CALIBRADO
1. CALIBRADO DE LOS INSTRUMENTOS ANALÍTICOS
1.1.Introducción
Cada analizador se calibrará con la frecuencia que sea necesaria para
cumplir los requisitos de precisión de la presente Directiva. En este
punto se describe el método de calibrado a emplear para los analiza-
dores enumerados en el punto 3 del apéndice 4 del anexo III, y en el
punto 1 del anexo V.
1.2.Gasesdecalibrado
Se respetará la vida útil de todos los gases de calibrado.Se registrará la fecha de caducidad que indique el fabricante para los
gases de calibrado.
1.2.1. Gases puros
La pureza que deben tener los gases viene definida por los límites de
contaminación abajo indicados. Se precisarán los siguientes gases:
Nitrógeno purificado
(Contaminación ≤1 ppm C1, ≤1 ppm CO, ≤400 ppm CO
2,
≤0,1 ppm NO)
Oxígeno purificado
(Pureza > 99,5 % vol O2)
Mezcla hidrógeno-helio
(40 ± 2 % hidrógeno, helio equilibrado)
(Contaminación ≤1 ppm C1, ≤400 ppm CO2)
Aire sintético purificado
(Contaminación ≤1 ppm C1, ≤1 ppm CO, ≤400 ppm CO2,
≤0,1 ppm NO)
(Contenido en oxígeno entre 18 y 21 % vol)
Propano purificado o CO para la verificación del CVS
1.2.2. Gases de calibrado y de ajuste de sensibilidad
Se dispondrá de mezclas de gases que posean las siguientes composi-
ciones químicas:
C3H8y aire sintético purificado (véase el punto 1.2.1),
CO y nitrógeno purificado,
NOxy nitrógeno purificado (la cantidad de NO2contenida en este gas
de calibrado no deberá superar el 5 % del contenido en NO),
CO2y nitrógeno purificado,
CH4y aire sintético purificado,
C2H6y aire sintético purificado.
Nota: Se admiten otras combinaciones de gases siempre que dichos
gases no reaccionen entre sí.
La concentración real de un gas de calibrado y ajuste de sensibilidad
debe estar dentro del ± 2 % del valor nominal. Todas las concentra-
ciones de gas de calibrado se indicarán en base al volumen (porcentaje
en volumen o ppm porvolumen).
Los gases empleados para calibrado y ajuste de la sensibilidad también
podrán obtenerse mediante un divisor de gases, en dilución con N2puri-
ficado o con aire sintético purificado. La precisión del mezclador será
tal que permita determinar la concentración de los gases de calibrado
diluidos con un error del ± 2 %.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 109
▼M3
1.3.Procedimiento que debe seguirse para la utilización de los analiza-
doresydelsistemademuestreo
El procedimiento seguido para la utilización de los analizadores deberá
ajustarse a las instrucciones de puesta en marcha y de utilización facili-
tadas por el fabricante de los aparatos. Deberán incluirse los requisitos
mínimos indicados en los puntos 1.4 a 1.9.
1.4.Pruebadeestanquidad
Debe efectuarse una prueba de estanquidad del sistema. Se desconectará
la sonda del sistema de escape y se obturará su extremo. La bomba del
analizador se pondrá entonces en marcha. Tras un período inicial de
estabilización, todos los caudalómetros deberán marcar cero. En caso
contrario, se revisarán los tubos de toma de muestras y se corregirá la
anomalía.
El caudal de fuga máximo admisible en el lado de vacío será del 0,5 %
del caudal en uso en la parte del sistema que se está comprobando. Los
caudales del analizador y de derivación podrán utilizarse para estimar
los caudales en uso.
Otro método consiste en introducir una variación brusca en la concen-
tración al principio del conducto de muestreo, pasando de gas de puesta
a cero a gas de ajuste de la sensibilidad. Si, transcurrido un período de
tiempo adecuado, la lectura muestra una concentración más baja en
comparación con la concentración introducida, significa que hay
problemas de calibrado o de estanquidad.
1.5.Procedimiento decalibrado
1.5.1. Conjunto de instrumentos
Se calibrará el conjunto de instrumentos y las curvas de calibrado se
compararán con gases normalizados. Se emplearán los mismos caudales
de gas que para tomar muestras de los gases de escape.
1.5.2. Tiempo de calentamiento
El tiempo de calentamiento será el que recomiende el fabricante. De no
especificarse, se recomienda calentar los analizadores un mínimo de dos
horas.
1.5.3. Analizador NDIR y HFID
Deberá regularse, en su caso, el analizador NDIR, y optimizar la llama
de combustión del analizadorHFID (punto 1.8.1).
1.5.4. Calibrado
Se calibrarán todas las escalas de funcionamiento que se empleen
normalmente.
Utilizando aire sintético purificado (o nitrógeno), se pondrán a cero los
analizadores de CO, CO2,N Oxy HC.
Se introducirán en los analizadores los gases de calibrado apropiados,
se registrarán los valores y se establecerá la curva de calibrado de
conformidad con el punto 1.5.5.
Se verificará de nuevo la puesta a cero y, si es preciso, se repetirá el
procedimiento de calibrado.
1.5.5. Determinación de la curva de calibrado
1.5.5.1. Directrices generales
La curva de calibrado del analizador se determinará mediante cinco
puntos de calibrado como mínimo (excluyendo el cero) espaciados lo
más uniformemente posible. La mayor concentración nominal no
deberá ser inferior al 90 % del valor máximo de la escala.
La curva de calibrado se calculará por el método de los mínimos
cuadrados. Si el grado polinómico resultante es superior a 3, el número
de puntos de calibrado (cero incluido) deberá ser al menos igual a dicho
grado polinómico más 2.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 110
▼M3
La curva de calibrado no deberá presentar una diferencia mayor al ± 2 %
con respecto al valor nominal de cada punto de calibrado y mayor al
± 1 % del valormáximo de la escala a cer o.
A partir de la curva de calibrado y de los puntos de calibrado, se podrá
verificar si el calibrado se ha efectuado correctamente. Deberán indi-
carse los diversos parámetros característicos del analizador y en
particular los siguientes:
— la escala de medición,
— la sensibilidad,
— la fecha en que se efectuó el calibrado.
1.5.5.2. Calibr ado pordebajo del 15 % del valormáximo de la
escala
La curva de calibrado del analizador se establecerá mediante al menos
4 puntos de calibrado suplementarios (excluyendo el cero) equidistantes
nominalmente, que estén pordebajo del 15 % del valormáximo de la
escala.
La curva de calibrado se calculará por el método de los mínimos
cuadrados.
La curva de calibrado no deberá presentar una diferencia mayor al ± 4 %
con respecto al valor nominal de cada punto de calibrado y al ± 1 % del
valormáximo de la escala a cer o.
Estas disposiciones no se aplicarán cuando el valor máximo de la escala
sea menoro igual que 155 ppm.
1.5.5.3. Otros mét odos
Si se pudiere demostrar que otras técnicas (por ejemplo, ordenador,
conmutador de escalas con control electrónico, etc.) ofrecen resultados
de precisión equivalente, se podrán aplicar dichas técnicas.
1.6.Verificación delcalibrado
Antes de proceder al análisis, se verificará cada una de las escalas de
funcionamiento normalmente empleadas, según el procedimiento
siguiente.
Se verificará el calibrado utilizando un gas de puesta a cero y un gas de
ajuste de la sensibilidad cuyo valornominal sea super ioral 80 % del
valormáximo de la escala de medición.
En caso de que, para los dos puntos que se consideran, el valor hallado
no presente una diferencia mayor al ± 4 % del valor máximo de la
escala con respecto al valor de referencia declarado, podrán modificarse
los parámetros de ajuste. En caso contrario, se establecerá una nueva
curva de calibrado de conformidad con el punto 1.5.5.
1.7.Pruebadeeficacia delconvertidordeNOx
La eficacia del convertidor que se utilice para la conversión de NO2en
NO deberá comprobarse como se indica en los puntos 1.7.1 a 1.7.8
(figura 6).
1.7.1. Montaje de ensayo
Utilizando el montaje de ensayo indicado en la figura 6 (véase también
el punto 3.3.5 del apéndice 4 del anexo III) y según el procedimiento
descrito a continuación, se puede comprobar la eficacia de los converti-
dores mediante un ozonizador.
1.7.2. Calibrado
Se calibrarán el CLD y el HCLD en la escala de funcionamiento más
corriente siguiendo las indicaciones del fabricante, utilizando gas de
puesta a cero y gas de ajuste de la sensibilidad (cuyo contenido en NO
deberá ser aproximadamente el 80 % de la escala de funcionamiento, y
la concentración de NO2de la mezcla de gases será inferior al 5 % de
la concentración de NO). El analizador de NOxdeberá encontrarse en la
fase NO, de modo que el gas de ajuste de la sensibilidad no pase porel
convertidor. Se registrará la concentración indicada.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 111
▼M3
1.7.3. Cálculo
La eficacia del convertidor de NOxse calculará de la manera siguiente:
Eficacia % ðÞ ¼ 1þa/C0b
c/C0d/C18/C19
/C3100
donde:
a = la concentración de NOxsegún el punto 1.7.6,
b = la concentración de NOxsegún el punto 1.7.7,
c = la concentración de NO según el punto 1.7.4,d = la concentración de NO según el punto 1.7.5.
1.7.4. Adición de oxígeno
Mediante un conector en T, se añadirá oxígeno o aire de puesta a cero
de manera continua al caudal de gas hasta que la concentración indi-cada sea aproximadamente un 20 % inferior a la concentración de
calibrado indicada, tal como figura en el punto 1.7.2 (El analizador se
encuentra en la fase NO) . Deberá registrarse la concentración indicada
c. El ozonizador se mantendrá fuera de funcionamiento durante todo el
proceso.
1.7.5. Activación del ozonizador
A continuación se activará el ozonizador a fin de generar suficiente
ozono para reducir la concentración de NO al 20 % (mínimo 10 %) de
la concentración de calibrado indicada en el punto 1.7.2. Deberá regis-
trarse la concentración indicada d. (El analizador se encuentra en la
fase NO) .
1.7.6. Fase NO
x
El analizadorde NO se conmutar á luego a la fase NOx, con lo cual la
mezcla de gases (constituida porNO, NO2,O2yN2) pasará a través del
convertidor. Deberá registrarse la concentración indicada. (El anali-
zador se encuentra en la fase NOx).
1.7.7. Desactivación del ozonizador
A continuación se pondrá fuera de funcionamiento el ozonizador. La
mezcla de gases descrita en el punto 1.7.6 pasará a través del conver-
tidor al detector. Deberá registrarse la concentración indicada b. (El
analizador se encuentra en la fase NOx).
1.7.8. Fase NO
Al estaren la fase NO con el ozonizadorfuer a de funcionamiento,
también queda interrumpido el flujo de oxígeno o de aire sintético. La
medida de NOxindicada por el analizador no deberá diferir en más del
± 5 % del valormedido según el punto 1.7.2. (El analizador se
encuentra en la fase NO) .
1.7.9. Intervalo de prueba
La eficacia del convertidor deberá verificarse antes de cada calibrado
del analizadorde NOx.
1.7.10. Eficacia mínima
La eficacia del convertidor no será inferior al 90 %, aunque se reco-
mienda que sea del 95 %.
Nota: Si, estando el analizadoren la escala más habitual, el ozonizador
no es capaz de conseguiruna r educción del 80 % al 20 % según
lo indicado en el punto 1.7.5, entonces se utilizará la mayor
escala con que se pueda conseguiresa r educción.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 112
▼M3
Figura 6
Esquemadeldispositivorecuperador delconvertidordeNOx
1.8.AjustedelFID
1.8.1. Optimización de la respuesta del detector
El FID se ajustará de acuerdo con las especificaciones del fabricante del
instrumento. Para optimizar la respuesta en la escala de funcionamiento
más habitual, conviene utilizarun gas de ajuste de la sensibilidad
compuesto de propano disuelto en aire.
Tras seleccionar el caudal de carburante y de aire que recomiende el
fabricante, se introducirá en el analizador un gas de ajuste de la sensi-
bilidad de 350 ± 75 ppm C. La respuesta con un determinado caudal de
carburante se determinará a partir de la diferencia entre la respuesta del
gas de ajuste de la sensibilidad y la respuesta del gas de puesta a cero.
El caudal de carburante se ajustará de manera progresiva por encima y
por debajo del valor especificado por el fabricante. Se registrará la
respuesta de sensibilidad y la respuesta a cero para estos caudales de
carburante. La diferencia entre la respuesta de sensibilidad y la
respuesta a cero se representará gráficamente y el caudal de carburante
se ajustará a la mitad rica de la curva.
1.8.2. Factores de respuesta de hidrocarburos
El analizador se calibrará utilizando propano disuelto en aire y aire
sintético purificado, tal y como se indica en el punto 1.5.
Los factores de respuesta se determinarán cuando se ponga un anali-
zador en servicio y después de un largo intervalo de servicio. El factor
de respuesta (Rf) para una determinada clase de hidrocarburo es la rela-
ción entre la lectura de C1 del FID y la concentración de gas en el
cilindro, expresada en ppm de C1.
La concentración del gas de prueba será tal que proporcione una
respuesta de aproximadamente el 80 % del valor máximo de la escala.
Es preciso conocer la concentración con una precisión del ± 2 % en
referencia a una norma gravimétrica expresada en volumen. Asimismo,
el cilindro de gas se acondicionará previamente durante 24 horas a una
temperatura de 298 K ± 5 K (25 ºC ± 5 ºC).
A continuación se indican los gases de prueba a utilizar y los corres-
pondientes intervalos recomendados de los factores de respuesta:
Metano y aire sintético purificado: 1,00 ≤Rf≤1,15
Propileno y aire sintético purificado: 0,90 ≤Rf≤1,10
Tolueno y aire sintético purificado: 0,90 ≤Rf≤1,10
Estos valores se refieren al factor de respuesta (Rf) de 1,00 para
propano y aire sintético purificado.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 113
▼M3
1.8.3. Prueba de interferencia de oxígeno
La prueba de interferencia de oxígeno se efectuará cuando se ponga en
servicio un analizador y tras un largo intervalo de servicio.
Se define el factor de respuesta, el cual se determinará según lo indi-
cado en el punto 1.8.2. A continuación se indica el gas de prueba a
utilizar y el correspondiente intervalo recomendado del factor de
respuesta:
Propano y nitrógeno 0,95 ≤Rf≤1,05
Este valor se refiere al factor de respuesta (Rf) de 1,00 para propano y
aire sintético purificado.
La concentración de oxígeno en el aire del quemador del FID
presentará una diferencia máxima de ± 1 mol % respecto a la concen-
tración de oxígeno en el aire del quemador utilizado en la última prueba
de interferencia de oxígeno. Si la diferencia es mayor, es preciso
comprobar la interferencia de oxígeno y ajustar el analizador, en su
caso.
1.8.4. Eficacia del cortador no metánico (NMC, exclusivamente para motores
de gas alimentados con GN)
El NMC se emplea para eliminar los hidrocarburos no metánicos del
gas de muestreo, para lo cual se oxidan todos los hidrocarburos excepto
el metano. Idealmente, la conversión es del 0 % para el metano, y del
100 % para el resto de hidrocarburos representados por el etano. Al
objeto de medir con precisión los NMHC, se determinarán las dos
eficacias, las cuales se utilizarán para calcular el caudal másico de la
emisión de NMHC (véase el punto 4.3 del Apéndice 2 del Anexo III).
1.8.4.1. Eficacia del metano
Se hará circular el metano, como gas de calibrado, por el FID, en deri-
vación y a través del NMC; y se registrarán las dos concentraciones. La
eficacia se determinará de la manera siguiente:
CEM¼1/C0conc w
conc w=o
donde:
concw= Concentración de HC con el CH4circulando por el NMC,
concw/o= Concentración de HC con el CH4en derivación, sin pasar
porel NMC.
1.8.4.2. Eficacia del etano
Se hará circular el etano, como gas de calibrado, por el FID, en deriva-
ción y a través del NMC, y se registrarán las dos concentraciones. La
eficacia se determinará de la manera siguiente:
CEE¼1/C0conc w
conc w=o
donde:
concw= Concentración de HC con el C2H6circulando por el NMC.
concw/o= Concentración de HC con el C2H6en derivación, sin pasar
porel NMC.
1.9.EfectosinterferentesconlosanalizadoresdeCO,CO2yNOx
Los gases de escape, aparte del que se analiza, pueden interferir en la
lectura de distintas formas. En los analizadores NDIR se produce una
interferencia positiva cuando el gas interferente provoca el mismo
efecto que el gas que se está midiendo, pero en menor grado. En los
analizadores NDIR se produce una interferencia negativa cuando el
gas interferente aumenta la banda de absorción del gas medido, y en
los detectores CLD, cuando el gas interferente reduce la radiación. Las
pruebas de interferencia descritas en los puntos 1.9.1. y 1.9.2. se efec-
tuarán antes de utilizar por primera vez un analizador y tras un largo
período de servicio.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 114
▼M3
1.9.1. Prueba de interferencia del analizador de CO
El agua y el CO2pueden interferir con el rendimiento del analizador de
CO. Porconsiguiente, se tomar á CO2, como gas de ajuste de la sensibi-
lidad, con una concentración del 80 al 100 % del valor máximo de la
escala máxima de funcionamiento utilizada durante la prueba, y se le
hará borbotear en agua a la temperatura ambiente, registrándose la
respuesta del analizador. Dicha respuesta no superará el 1 % del valor
máximo de las escalas iguales o porencima de 300 ppm, o bien el valor
de 3 ppm en las escalas pordebajo de 300 ppm.
1.9.2. Comprobaciones del efecto interferente en el analizador de NOx
Los dos gases que pueden interferir en los analizadores CLD (y HCLD)
son el CO2y el vapor de agua. Las respuestas interferentes a estos gases
son proporcionales a sus concentraciones, de modo que se precisan
técnicas de prueba para determinar el grado de interferencia a las
concentraciones máximas que se espera alcanzar durante la prueba.
1.9.2.1. Comprobación del efecto interferente del CO2
Se tomará CO2,como gas de ajuste de la sensibilidad, con una concen-
tración del 80 al 100 % del valor máximo de la escala máxima de
funcionamiento, y se le hará pasar por el analizador NDIR, registrando
el valorde CO2como valor A. A continuación se diluirá aproximada-
mente al 50 % con NO, como gas de ajuste de la sensibilidad, y se le
hará pasar por los analizadores NDIR y (H)CLD, registrándose los
valores de CO2y de NO como valores B y C, respectivamente. A conti-
nuación se interrumpirá el paso del CO2, con lo que únicamente el NO
seguirá circulando a través del (H)CLD, registrándose el valor de NO
como valorD.
El efecto interferente, que no debe superar el 3 % del valor máximo de
la escala, se calculará de la manera siguiente:
Interferencia del CO 2%ðÞ ¼ 1/C0C/C3A ðÞ
D/C3A ðÞ /C0 D/C3B ðÞ/C18/C19/C20/C21
/C3100
donde:
A = es la concentración de CO2no diluido medida con el NDIR,
en %,
B = es la concentración de CO2diluido medida con el NDIR, en %,
C = es la concentración de NO diluido medida con el (H)CLD, en
ppm,
D = es la concentración de NO no diluido medida con el (H)CLD, en
ppm.
También podrán utilizarse otros métodos para diluir y cuantificar los
valores de CO2y de NO, como gases de ajuste de la sensibilidad,
como porejemplo el mezclado dinámico.
1.9.2.2. Comprobación del efecto interferente del agua
Esta comprobación se aplica exclusivamente a las mediciones de
concentraciones de gas húmedo. El cálculo del efecto interferente del
agua debe teneren cuenta la dilución del NO en vaporde agua y la
diferente proporción de la concentración de vapor de agua de la mezcla
en relación con la concentración que se espera alcanzar durante la
prueba.
Se tomará NO, como gas de ajuste de la sensibilidad, con una concen-
tración del 80 al 100 % del valor máximo de la escala normal de
funcionamiento, y se le hará pasar por el analizador (H)CLD, regis-
trando el valor de NO como valor D. A continuación se hará borbotear
el NO en agua a la temperatura ambiente y se hará pasar por el
(H)CLD, registrando el valor de NO como valor C. La presión absoluta
de funcionamiento del analizador y la temperatura del agua se determi-
narán y registrarán como valores E y F, respectivamente. Se
determinará y registrará como valor G la presión de vapor de saturación
de la mezcla correspondiente a la temperatura F del agua borboteante.
La concentración de vapor de agua (H, en %) de la mezcla se calculará
de la manera siguiente:
H= 100 * (G/E)
La concentración ( De) que se espera alcanzar de NO diluido (en vapor
de agua) se calculará de la manera siguiente:1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 115
▼M3
De=D*( 1− H/100)
Para los gases de escape de un motor diesel, se estimará la concentra-
ción máxima de vaporde agua (Hm, en %) que se esper a obtener
durante la prueba, suponiendo una relación atómica H/C en el carbu-
rante de 1,8:1, en base a la concentración de CO2no diluido (A,
medido según el punto 1.9.2.1), de la manera siguiente:
Hm= 0,9 * A
El efecto interferente del agua, que no debe superar el 3 %, se calculará
de la manera siguiente:
Interferencia del agua (%) = 100 * ((De− C)/De)*( He/H)
donde:
De= es la concentración esperada de NO diluido, en ppm,
C= es la concentración de NO diluido, en ppm,
Hm= es la concentración máxima de vapor de agua, en %,
H= es la concentración efectiva de vapor de agua, en %.
Nota: Es importante que el NO, como gas de ajuste de la sensibilidad,
contenga una concentración mínima de NO2para esta comproba-
ción, ya que la absorción de NO2en el agua no se ha tenido en
cuenta en los cálculos del efecto interferente.
1.10.Intervalosdecalibrado
Los analizadores se calibrarán de acuerdo con el punto 1.5 al menos
cada 3 meses o siempre que se realice una reparación o modificación
en el sistema que pueda influiren el calibr ado.
2. CALIBRADO DEL SISTEMA CVS2.1.Aspectosgenerales
El sistema CVS se calibrará con un caudalómetro de precisión prescrito
por una norma nacional o internacional y con un limitador de caudal.
Se medirá el caudal que circula por el sistema para distintas posiciones
del limitador. Asimismo, los parámetros de control del sistema se
medirán y se relacionarán con el caudal.
Pueden utilizarse distintos tipos de caudalómetros, por ejemplo un tubo
Venturi calibrado, un caudalómetro laminar calibrado, o un turbinímetro
calibrado.
2.2.Calibradodelabombadedesplazamientopositivo(PDP)
Todos los parámetros relacionados con la bomba se medirán simultá-
neamente con los parámetros relacionados con el caudalómetro que
está conectado en serie con la bomba. El caudal calculado (en m
3/min
en la entrada de la bomba, para una presión y temperatura absolutas) se
representará gráficamente en relación con una función correlacional que
represente el valor de una combinación específica de parámetros de la
bomba. A continuación se determinará la ecuación lineal que relaciona
el caudal de la bomba y la función correlacional. Si un sistema CVS
posee un accionamiento de varias velocidades, se efectuará el calibrado
para cada una de las escalas utilizadas. La temperatura se mantendrá
estable durante el calibrado.
2.2.1. Análisis de datos
El caudal de aire (Qs) para cada posición del limitador (mínimo 6 posi-
ciones) se calculará en m3estándar/min a partir de los datos del
caudalómetro, utilizando el método prescrito por el fabricante. A conti-
nuación se convertirá el caudal de aire a caudal de la bomba (V0)e n
m3/rev a una temperatura y presión absolutas en la entrada de la bomba,
de la manera siguiente:
V0¼Qs
n/C3T
273/C3101 ;3
pA
donde:
Qs= caudal de aire en condiciones normales (101,3 kPa, 273 K), en
m3/s,1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 116
▼M3
T= temperatura en la entrada de la bomba, en K,
pA= presión absoluta en la entrada de la bomba (pa−p1), en kPa,
n= régimen de la bomba, en rev/s.
Para tener en cuenta la interacción de las variaciones de presión en la
bomba la pérdida de la bomba, se calculará la función correlacional
(X0) entre el régimen de la bomba, la diferencia de presión entre la
entrada y la salida de la bomba y la presión absoluta en la salida de la
bomba, de la manera siguiente:
X0¼1
n/C3ﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃ
∆pp
pAs
donde:
∆pp= diferencia de presión entre la entrada y la salida de la bomba,
en kPa,
pA= presión absoluta en la salida de la bomba, en kPa.
Se realizará un ajuste lineal por el método de los mínimos cuadrados a
fin de generar la ecuación de calibrado, como sigue:
V0=D0−m*( X0)
D0ymson las constantes de intersección y de pendiente, respectiva-
mente, que describen las líneas de regresión.
Para un sistema CVS que disponga de varias velocidades, las curvas de
calibrado generadas para los distintos caudales de la bomba serán apro-
ximadamente paralelas, y los valores de intersección (D0) aumentarán
de manera inversamente proporcional al caudal de la bomba.
Los valores calculados con la ecuación presentarán una diferencia
máxima del ± 0,5 % respecto al valor medido de V0. Los valores de m
variarán de una bomba a otra. El flujo de partículas acabará por
provocar un descenso de la pérdida de la bomba, que se refleja en que
los valores de m son menores. Así pues, el calibrado tendrá lugar a la
puesta en servicio de la bomba, después de una reparación importante,
y si la verificación total del sistema (punto 2.4) indica que se ha produ-
cido una variación de la pérdida.
2.3.CalibradodeltuboVenturideflujocrítico (CFV)
El calibrado del CFV se basa en la ecuación de caudal para un tubo
Venturi. El caudal de gas es una función de la presión y la temperatura
de entrada, como se indica a continuación:
Qs¼Kv/C3pAﬃﬃﬃﬃ
Tp
donde:
Kv= coeficiente de calibrado,
pA= presión absoluta en la entrada del tubo Venturi, en kPa,
T= temperatura en la entrada del tubo Venturi, en K.
2.3.1. Análisis de datos
El caudal de aire (Qs) para cada posición del limitador (mínimo 8 posi-
ciones) se calculará en m3estándar/min a partir de los datos del
caudalómetro, utilizando el método prescrito por el fabricante. El coefi-
ciente de calibrado se calculará a partir de los datos de calibrado para
cada posición, de la manera siguiente:
Kv¼Qs/C3ﬃﬃﬃﬃ
Tp
pA
donde:
Qs= caudal de aire en condiciones normales (101,3 kPa, 273 K), en
m3/s,
T= temperatura en la entrada del tubo Venturi, en K,
pA= presión absoluta en la entrada del tubo Venturi, en kPa.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 117
▼M3
Para determinar el margen de caudal crítico, Kvse representará gráfica-
mente como una función de la presión en la entrada del tubo Venturi.
Para el caudal crítico (de estrangulación), Kvtendrá un valor relativa-
mente constante. A medida que disminuye la presión (aumenta el
vacío), el tubo Venturi queda menos estrangulado y Kvdisminuye, lo
que indica que el CFV funciona fuera del margen admisible.
Para un mínimo de ocho puntos en la región de caudal crítico, se
calculará el Kvmedio y la desviación normal. La desviación normal
no superará el ± 0,3 % del KVmedio.
2.4.Verificación totaldelsistema
La precisión total del sistema de muestro CVS y del sistema analítico
se determinará introduciendo una masa conocida de un gas contami-
nante en el sistema mientras éste funciona normalmente. El
contaminante se analiza y la masa se calcula de conformidad con el
punto 4.3 del Apéndice 2 del Anexo III, excepto en el caso del propano,
para el que se utiliza un factor de 0,000472 en lugar de 0,000479 para
HC. Se utilizará cualquiera de las dos técnicas siguientes.
2.4.1. Medición con un orificio de flujo crítico
Se introducirá una cantidad conocida de gas puro (monóxido de
carbono o propano) en el sistema CVS a través de un orificio de flujo
crítico calibrado. Si la presión de entrada es lo suficientemente alta, el
caudal, que se regula mediante el orificio de flujo crítico, es indepen-
diente de la presión de salida del orificio ( ≡flujo crítico). El sistema
CVS funcionará como en una prueba normal de medición de gases de
escape por espacio de 5 a 10 minutos aproximadamente. Se analizará
una muestra de gas con el equipo habitual (bolsa de muestreo o método
de integración), y se calculará la masa del gas. La masa así determinada
no diferirá en más del ± 3 % de la masa conocida del gas inyectado.
2.4.2. Medición por medio de una técnica gravimétrica
El peso de un pequeño cilindro lleno de monóxido de carbono o
propano se determinará con una precisión de ± 0,01 gramos. Por
espacio de 5 a 10 minutos aproximadamente, el sistema CVS
funcionará como en una prueba normal de medición de gases de escape,
mientras se inyecta monóxido de carbono o propano en el sistema. La
cantidad de gas puro introducido se determinará por medio del pesaje
diferencial. Se analizará una muestra de gas con el equipo habitual
(bolsa de muestreo o método de integración), y se calculará la masa
del gas. La masa así determinada no diferirá en más del ± 3 % de la
masa conocida del gas inyectado.
3. CALIBRADO DEL SISTEMA DE MEDICIÓN DE PARTÍCULAS
3.1.Introducción
Cada componente se calibrará con la frecuencia necesaria para cumplir
los requisitos de precisión que establece la presente Directiva. En este
punto se describe el método de calibrado a utilizar para los compo-
nentes indicados en el punto 4 del Apéndice 4 del Anexo III y en el
punto 2 del Anexo V.
3.2.Medicióndecaudal
El calibrado de los caudalómetros de gases o de los instrumentos de
medición de caudal deberá ser conforme a normas internacionales y/o
nacionales. El error máximo del valor medido no diferirá en más del
± 2 % de la lectura.
Si el caudal de gas se determina mediante medición diferencial de
caudal, el error máximo de la diferencia será tal que la precisión de
GEDFno supere el ± 4 % (véase también el Anexo V, punto 2.2.1,
EGA). Se puede calcular mediante la raíz cuadrada de la media de los
cuadrados de los errores de cada instrumento.
3.3.Comprobacióndelareduccióndelcaudal
El margen de velocidades de los gases de escape y las oscilaciones de
presión se comprobarán y ajustarán de conformidad con los requisitos
del Anexo V, punto 2.2.1, EP, si procede.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 118
▼M3
3.4.Intervalosdecalibrado
Los instrumentos de medición de caudal se calibrarán al menos cada 3
meses o siempre que se efectúe una reparación o modificación del
sistema que pueda afectaral calibr ado.
4. CALIBRADO DEL EQUIPO DE MEDICIÓN DE HUMOS4.1.Introducción
El opacímetro se calibrará con la frecuencia necesaria para cumplir los
requisitos de precisión que establece la presente Directiva. En este
punto se describe el método de calibrado utilizar para los componentes
enumerados en el punto 5 del Apéndice 4 del Anexo III y en el punto 3
del Anexo V.
4.2.Procedimiento decalibrado
4.2.1. Tiempo de calentamiento
El opacímetro se calentará y estabilizará según las recomendaciones del
fabricante. Si el opacímetro dispone de un sistema de purga de aire para
evitarque se ensucie la óptica del instr umento, este sistema también
deberá activarse ajustarse de acuerdo con las recomendaciones del
fabricante.
4.2.2. Establecimiento de la respuesta de linealidad
La linealidad del opacímetro se verificará con el aparato en el modo de
lectura de opacidad, según las recomendaciones del fabricante. Se intro-
ducirán en el opacímetro tres filtros neutros de transmitancia conocida,
que deberán cumplir los requisitos enumerados en el punto 5.2.5 del
Apéndice 4 del Anexo III, y se registrará el valor. Las opacidades
nominales de dichos filtros neutros serán aproximadamente del 10 %,
20 % y 40 %.
La linealidad no deberá presentar una diferencia mayor al ± 2 % de
opacidad con respecto al valor nominal del filtro neutro. Todo defecto
de linealidad que supere este valor deberá corregirse antes de la prueba.
4.3.Intervalosdecalibrado
El opacímetro se calibrará de conformidad con el punto 4.2.2 al menos
cada 3 meses o siempre que se efectúe una reparación o modificación
en el sistema que puedan afectaral calibr ado.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 119
▼M3
ANEXO IV
CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DEL CARBURANTE DE REFE-
RENCIA A UTILIZAR PARA LAS PRUEBAS DE HOMOLOGACIÓN Y
ELCONTROLDELACONFORMIDADDELAPRODUCCIÓN
►M41.1.◄GASÓLEO (1)
Parámetro UnidadLímites (2)Método de prue-
baPublicación
Mínimo Máximo
Índice de cetano (3) 52 54 EN-ISO 5165 1 998 (4)
Densidad a 15 ºC kg/m3833 837 EN-ISO 3675 1 995
Destilación
— al 50 % ºC 245 — EN-ISO 3405 1 998
— al 95 % ºC 345 350 EN-ISO 3405 1 998
— punto final de ebulli-
ción ºC — 370 EN-ISO 3405 1 998
Punto de inflamación ºC 55 — EN 27719 1 993
límite de filtrabilidad en
frío ºC — − 5 EN 116 1 981
Viscosidad a 40 ºC mm2/s 2,5 3,5 EN-ISO 3104 1 996
Hidrocarburos aromáti-
cos policíclicos % m/m 3,0 6,0 IP 391 (*) 1 995
Contenido en azufre (5)
% m/m — 300pr. EN-ISO/DIS
14596 1 998 (4)
Corrosión del cobre — 1 EN-ISO 2160 1 995
Índice de Conradson
(10 % DR) % m/m — 0,2 EN-ISO 10370
Contenido en cenizas % m/m — 0,01 EN-ISO 6245 1 995
Contenido en agua % m/m — 0,05 EN-ISO 12937 1 995
Índice de neutralización
(ácido fuerte) KOH/g — 0,02ASTM D 974-
95 1 998 (4)
Estabilidad a la oxida-
ción (6) mg/100 ml — 0,025 EN-ISO 12205 1 996
(*) Nuevo y mejormé-
todo de policílicos
aromáticos % m/m — — EN 12916 [1 997] (4)
(1) Si es preciso calcular el rendimiento térmico de un motor o de un vehículo, el poder calorífico del carburante
se puede calcularmediante la siguiente ecuación:Energía específica (poder calorífico) (neta) en MJ/kg = (46,423 − 8,792 d
2+ 3,170 d)[ 1−( x+y+s)] +
9,420s− 2,499 x
donde
d= densidad a 15 ºC,
x= proporción por masa de agua (porcentaje dividido por 100)
y= proporción por masa de cenzais (porcentaje dividido por 100)
s= proporción por masa de azufre (porcentaje dividido por 100).
(2) Los valores indicados en la especificación son «valores reales». Para determinar los valores límite, se ha
recurrido a los términos de la norma ISO 4259, Productos del petróleo — Determinación y aplicación dedatos de precisión en relación a métodos de prueba. Para determinar un valor mínimo, se ha tenido en cuenta
una diferencia mínima de 2R por encima de cero; y para determinar un valor máximo y un valor mínimo, la
diferencia mínima es de 4R (R-reproducibilidad). A pesar de que se trate de una medida necesaria porrazones estadísticas, el fabricante del carburante deberá procurar obtener un valor cero cuando el valormáximo estipulado sea de 2R y obtenerel valormedio cuando exista un máximo y un mínimo. Si fuer anecesario aclarar si un carburante cumple las prescripciones de la especificación, se aplicarán los términos
de la norma ISO 4259.
(
3) El índice de cetano no se ajusta al margen mínimo exigido de 4R. NO obstante, en caso de disputa entre el
proveedor y el usuario de carburante, podrán aplicarse los términos de la norma ISO 4259 para resolverdicha disputa siempre que se efectúen varias mediciones, en número suficiente para conseguir la precisiónnecesaria, antes que determinaciones individuales.
(
4) El mes de la publicación se incluirá a su debido tiempo.
(5) Se comunicará el contenido real de azufre en el combustible que deberá utilizarse para la prueba. Además, el
contenido real de azufre del combustible de referencia utilizado para homologar un vehículo o motor enfunción de los valores límite establecidos en la fila B de la tabla que figura en el punto 6.2.1 del Anexo Ide la presente Directiva deberá tener un contenido máximo de azufre de 50 ppm. La Comisión presentará lo
antes posible y en cualquier caso el 31 de diciembre de 1999 a más tardar, una modificación del presente1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 120
▼M3
Anexo en la que se refleje la media en el mercado del contenido de azufre en los combustibles con respecto
al combustible definido en el anexo IV de la Directiva 98/70/CE.
(6) A pesar de que la estabilidad a la oxidación esté controlada, es probable que la vida útil del carburante sea
limitada. Es conveniente consultar al proveedor sobre las condiciones de conservación y la duración enalmacén.
1.2.Etanolparamotoresdiesel (1)
Parámetro UnidadLímites (2)
Método de prueba (3)
Mínimo Máximo
Alcohol, masa % m/m 92,4 — ASTM D 5501
Alcohol distinto del eta-
nol contenido en el al-
cohol total, masa% m/m — 2 ADTM D 5501
Densidad a 15 ºC kg/m3795 815 ASTM D 4052
Contenido de cenizas % m/m 0,001 ISO 6245
Punto de ignición ºC 10 ISO 2719
Acidez, calculada como
ácido acético% m/m — 0,0025 ISO 1388-2
Índice de neutralización
(ácido fuerte)mg de
KOH/1—1
ColorSegún la
escala— 10 ASTM D 1209
Residuo seco a 100 ºC mg/kg 15 ISO 759
Contenido de agua % m/m 6,5 ISO 760
Aldehídos, calculados
como ácido acético% m/m 0,0025 ISO 1388-4
Contenido de azufure mg/kg — 10 ASTM D 5453
Ésteres, calculados
como acetato de etilo% m/m — 0,1 ASTM D 1617
(1) Se puede utilizar un aditivo para mejorar el índice de cetano del etanol, de acuerdo con las especifica-
ciones del fabricante del motor. La cantidad máxima permitida es 10 % m/m.
(2) Los valores indicados en la especificación son «valores reales». Para determinar los valores límite, se ha
recurrido a los términos de la norma ISO 4259, Productos del petróleo —Determinación y aplicación de
datos de precisión en relación a métodos de prueba . Para fijar un valor mínimo, se ha tenido en cuenta
una diferencia mínima de 2R por encima de cero; y para determinar un valor máximo y un valor mínimo,la diferencia mínima es de 4R (R — reproducibilidad). A pesar de que se trate de una medida necesariapor razones estadísticas, el fabricante del combustibile deberá procurar obtener un valor cero cuando elvalormáximo estipulado sea de 2R y obtenerel valormedio cuando se indique un máximo y un mínimo.
Si fuera necesario aclarar si un combustibile cumple las prescripciones de la especificación, se aplicarán
los términos de la norma ISO 4259.
(
3) Se adoptarán métodos ISO equivalentes una vez que se publiquen para todas las características arriba
mencionadas.
2. GAS NATURAL (GN)
En el mercado europeo existen dos clases de combustibles:
— la clase H, cuyos combustibles de referencia extremos son el GRye l
G23,
— la clase L, cuyos combustibles de referencia extremos son el G23ye l
G25.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 121
▼M4
▼M4
A continuación se resumen las características de los combustibles de refe-
rencia GR,G23yG25:
Combustibledereferencia GR
Características Unidades BaseLímites
Método de prueba
Mínimo Máximo
Composición:
Metano 87 84 89
Etano 13 11 15
Otros compo-
nentes (*)% mol — — 1 ISO 6974
Contenido de azufre mg/m3(**) — — 10 ISO 6326-5
(*) Gases inertes +C2+.
(**) Valor a determinar en condiciones normales [293,2 K (20 ºC) y 101,3 kPa].
Combustibledereferencia G23
Características Unidades BaseLímites
Método de prueba
Mínimo Máximo
Composición:
Metano 92,5 91,5 93,5Otros compo-
nentes (*)% mol — — 1 ISO 6974
N
27,5 6,5 8,5
Contenido de azufre mg/m3(**) — — 10 ISO 6326-5
(*) Gases inertes (diferentes del N2)+C2+C2+.
(**) Valor a determinar en condiciones normales (293,2 K (20 ºC) y 101,3 kPa).
Combustibledereferencia G25
Características Unidades BaseLímites
Método de prueba
Mínimo Máximo
Composición:
Metano 86 84 88Otros compo-
nentes (*)% mol — — 1 ISO 6974
N
214 12 16
Contenido de azufre mg/m3(**) — — 10 ISO 6326-5
(*) Gases inertes (diferentes del N2)+C2+C2+.
(**) Valor a determinar en condiciones normales (293,2 K (20 ºC) y 101,3 kPa).1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 122
▼M4
3. GAS LICUADO DEL PETROLÉO (GLP)
Parámetro UnidadLímites de combustible A Límites de combustible BMétodo de
pruebaMínimo Máximo Mínimo Máximo
Número de
octano motor92,5 (1) 92,5 EN 589 Anexo
B
Composición
Contenido de
C3% vol 48 52 83 87
Contenido de
C4% vol 48 52 13 17 ISO 7941
Olefinas % vol 12 14
Residuo de
evaporaciónmg/kg 50 50 NFM 41-015
Contenido
total de azufreppm (en
peso) (1)50 50 EN 24260
Sulfuro de
hidrógeno— Nada Nada ISO 8819
Corrosión en
lámina de
cobreClasifica-
ciónClase 1 Clase 1 ISO 6251 (2)
Agua a 0 ºC Exento Exento Inspección
visual
(1) Valor a determinar en condiciones normales 293,2 K (20 ºC) y 101,3 kPa.
(2) Este método puede no deternimar con precisión la presencia de materiales corrosivos si la muestra contiene
inhibidores de corrosión u otros productos químicos que disminuyan la agresividad de la muestra a la
lámina de cobre. Por consiguiente, se prohíbe la adición de dichos compuestos con la única finalidad desesgarel método de la pr ueba.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 123
▼M3
ANEXO V
SISTEMASDEANÁLISISYMUESTREO
1. DETERMINACIÓN DE LAS EMISIONES DE GASES
1.1.Introducción
En el punto 1.2 y las figuras 7 y 8 hallará descripciones detalladas de los
sistemas de análisis y muestreo recomendados. Dado que es posible
obtener resultados equivalentes con configuraciones distintas, no es
preciso seguir exactamente los sistemas descritos en las figuras 7 y 8.
Podrán utilizarse elementos suplementarios, como instrumentos, válvulas,
electroimanes, bombas e interruptores, para obtener información suple-
mentaria y coordinar las funciones de los sistemas integrantes. Podrán
excluirse otros elementos que no sean necesarios para mantener la preci-
sión en determinados sistemas, siempre que dicha exclusión se base en la
buena práctica.
Figura 7
Organigrama del sistema de análisis de gasde escape sindiluir para
CO,CO2,NOxyHCPruebaESCexclusivamente
1.2.Descripcióndelsistemadeanálisis
Se describe un sistema de análisis para la determinación de las emisiones
de gases sin diluir (figura 7, prueba ESC exclusivamente) o diluidos
(figura 8, pruebas ETC y ESC) basado en la utilización de:
— un analizador HFID para la medición de los hidrocarburos;
— analizadores NDIR para la medición del monóxido y el dióxido de
carbono;
— un analizadorHCLD o equivalente par a la medición de los óxidos de
nitrógeno;
La muestra para todos los componentes se tomará con una o con dos
sondas de muestreo situadas una cerca de otra y divididas internamente
en los diferentes analizadores. Hay que procurar que los componentes de
los gases de escape (incluyendo el agua y el ácido sulfúrico) no se
condensen en ningún punto del sistema de análisis.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 124
▼M3
Figura 8
Organigrama del sistema de análisis de gas de escape diluido para
CO,CO2,NOxyHCPruebaETC,opcionalparalapruebaESC
1.2.1. Componentes de las figuras 7 y 8
EPTubodeescapeSP1Sondademuestreodegasesdeescape(figura7exclusivamente)Se recomienda utilizar una sonda recta de acero inoxidable, de varios
agujeros y cerrado en su extremo. El diámetro interior no será mayor
que el diámetro interior del conducto de muestreo. La pared de la sonda
tendrá un espesor máximo de 1 mm. Habrá un mínimo de 3 orificios en 3
planos radiales diferentes dimensionados para que pase por todos ellos
aproximadamente el mismo caudal de muestra. La sonda se extenderá a
través de un 80 % como mínimo del diámetro del tubo de escape. Podrán
utilizarse una o dos sondas de muestreo.
SP2 Sonda de muestreo de gas de escape diluido para HC (figura 8
exclusivamente)
La sonda:
— se definirá como los primeros 254 mm a 762 mm del conducto de
muestreo calentado HSL1;
— tendrá un diámetro interior mínimo de 5 mm;
— se instalará en el túnel de dilución DT (véase el punto 2.3, figura 20)
en un punto donde el aire de dilución y el gas de escape se mezclen
perfectamente (es decir, aproximadamente a una profundidad de 10diámetros de túnel desde el punto en donde los gases de escape
penetran en el túnel de dilución);
— se encontrará a suficiente distancia (radialmente) del resto de sondas y
de la pared del túnel, de modo que no se vea influida por ningún flujo
o reflujo;
— se calentará a fin de aumentar la temperatura del flujo de gas hasta
463 K ± 10 K (190 ºC ± 10 ºC) a la salida de la sonda.
SP3SondademuestreodegasdeescapediluidoparaCO,CO
2yNOx(figura8exclusivamente)La sonda:
— estará en el mismo plano que la sonda SP 2;
— se encontrará a suficiente distancia (radialmente) del resto de sondas y
de la pared del túnel, de modo que no se vea influida por ningún flujo
o reflujo;1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 125
▼M3
— estará calentada y aislada en toda su longitud, debiéndose mantener a
una temperatura mínima de 328 K (55 ºC) para evitar la condensación
de agua.
HSL1ConductodemuestreocalentadoEl conducto de muestreo permite transportar una muestra de gas desde
una única sonda hasta el o los puntos de separación y el analizador de
HC.
El conducto de muestreo:
— tendrá un diámetro interior de 5 mm como mínimo y 13,5 mm como
máximo;
— deberá ser de acero inoxidable o de PTFE;— mantendrá una temperatura de pared de 463 K ± 10 K (190 ºC ± 10 ºC)
medida en cada sección calentada y controlada por separado, si la
temperatura del gas de escape en la sonda de muestreo es igual o
inferior a 463 K (190 ºC);
— mantendrá una temperatura de pared mayor que 453 K (180 ºC), si la
temperatura del gas de escape en la sonda de muestreo es superior a
463 K (190 ºC);
— mantendrá una temperatura del gas de 463 K ± 10 K (190 ºC ± 10 ºC),
medida inmediatamente antes del filtro calentado F2 y del HFID.
HSL2ConductodemuestreocalentadoparaNO
x
El conducto de muestreo:
— mantendrá una temperatura de pared de 328 K a 473 K (55 ºC a
200 ºC), en todo el tramo que va hasta el convertidor C cuando se
utilice un baño refrigerante B, y hasta el analizador cuando no se
utilice un baño refrigerante B;
— deberá ser de acero inoxidable o de PTFE.
SLConductodemuestreoparaCOyCO2
Deberá ser de PTFE o de acero inoxidable. Podrá incorporar o no un
sistema de calefacción.
BKBolsadefondo(opcional;figura8exclusivamente)
Para tomar muestras de las concentraciones de fondo.BG Bolsa de muestreo (opcional; figura 8 para CO y CO
2exclusiva-
mente)
Para tomar las concentraciones de muestra.
F1Prefiltro calentado(opcional)
Deberá mantenerse a la misma temperatura que el HSL1.
F2Filtro calentado
Mediante este filtro se extraerán las partículas sólidas que contenga la
muestra de gas antes de entrar en el analizador. Deberá mantenerse a la
misma temperatura que el HSL1 y se cambiará cuando sea necesario.
PBombademuestreocalentada
La bomba se calentará a la misma temperatura que el HSL1.
HC
Detector de ionización a la llama calentado (HFID) para determinar los
hidrocarburos. La temperatura se mantendrá entre 453 K y 473 K
(180 ºC a 200 ºC).
COyCO2
Analizadores NDIR para determinar el monóxido de carbono y el dióxido
de carbono (opcionalmente para determinar la relación de dilución para la
medición de PT).
NO
Analizador CLD o HCLD para determinar los óxidos de nitrógeno. Si se
utiliza un analizador HCLD, se mantendrá a una temperatura de 328 K a
473 K (55 ºC a 200 ºC).
CConvertidor
Se utilizará un convertidor para la reducción catalítica de NO2aN O
previa al análisis en el CLD o el HCLD.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 126
▼M3
BBañorefrigerante (opcional)
Para refrigerar y condensar el agua contenida en la muestra de gases de
escape. El baño se mantendrá a una temperatura de 273 K a 277 K (0 ºC
a 4 ºC) mediante hielo u otro sistema de refrigeración. Es opcional si el
analizador no se ve afectado por interferencias motivadas por el vapor de
agua, descritas en los puntos 1.9.1 y 1.9.2 del Apéndice 5 del Anexo III.
Si se elimina el agua por condensación, se controlará la temperatura o
punto de rocío de la muestra de gas, ya sea en el interior del colector de
agua o más abajo en la dirección de la corriente. La temperatura o el
punto de rocío de la muestra de gas no deberá superar 280 K (7 ºC). No
se permite la utilización de secantes químicos para eliminar el agua de la
muestra.
T1,T2,T3SensoresdetemperaturaPara controlar la temperatura del flujo de gas.T4SensordetemperaturaPara controlar la temperatura del convertidor NO
2-NO.
T5Sensordetemperatura
Para controlar la temperatura del baño refrigerante.
G1,G2,G3ManómetroPara medir la presión en los conductos de muestreo.R1,R2ReguladoresdepresiónPara controlar la presión del aire y del combustible, respectivamente, en
el HFID.
R3,R4,R5ReguladoresdepresiónPara controlar la presión en los conductos de muestreo y el caudal que
llega a los analizadores.
FL1,FL2,FL3Caudalómetros
Para controlar el caudal de derivación de la muestra de gases.
FL4,aFL6Caudalómetros(opcionales)Para controlar el caudal que circula por los analizadores.V1aV5VálvulasselectorasSistema de válvulas que permita dirigir a los analizadores el caudal de
gases de muestra, de gas de calibrado o de aire.
V6,V7Válvulaselectromagnéticas
Para situar en derivación el convertidor NO
2-NO.
V8VálvuladeagujaPara equilibrar el caudal que pasa por el convertidor NO
2-NO C y el
caudal de derivación.
V9,V10Válvulasdeaguja
Para regular los caudales que llegan a los analizadores.V11,V12Válvulaspurgadoras(opcionales)Para purgar el condensado del baño B.
1.3.AnálisisdeNMHC(exclusivamente paramotores degasalimentados
conGN)
1.3.1. Método de cromatografía de gas (GC, figura 9)
Al utilizarel método GC, se inyecta un pequeño volumen medido de
muestra en una columna de análisis, por la que se hace circular un gas
portador inerte. La columna separa los distintos componentes en funciónde sus puntos de ebullición, ya que eluyen de la columna en momentos
diferentes. A continuación pasan por un detector que emite una señal
eléctrica que depende de su concentración. Como no se trata de una
técnica de análisis continuo, sólo puede utilizarse junto con el método
de muestreo con bolsas descrito en el punto 3.4.2 del Apéndice 4 del
Anexo III.
Para los NMHC se utilizará un GC automático con un FID. Se tomará
una muestra de gas de escape con una bolsa de muestreo. Se tomará una1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 127
▼M3
parte de dicha muestra y se inyectará en el GC. La muestra se separa en
dos partes (CH4/Aire/CO y NMHC/CO2/H2O) en la columna de Porapak.
La columna de tamiz molecularsepar a el CH4del aire y el CO antes de
dirigirlo al FID, donde se mide su concentración. Un ciclo completo, que
va desde que se inyecta una muestra hasta que se inyecta la siguiente,
puede efectuarse durante 30 s. A fin de determinar el contenido en
NMHC, se restará la concentración de CH4de la concentración total de
HC (véase el punto 4.3.1 del Apéndice 2 del Anexo III).
La figura 9 muestra un GC típico montado para la determinación rutinaria
de CH4. También pueden utilizarse otros métodos GC basados en la
buena práctica.
Figura 9
Organigrama delanálisisdelmetano(métodoGC)
Componentes de la figura 9
PCColumnadePorapakSe utilizará una columna de Porapak N, de 180/300 µm (malla de 50/80),
con unas dimensiones de 610 mm long. × 2,16 mm de diámetro interior.
La columna se acondicionará durante un mínimo de 12 horas a 423 K
(150 ºC) con un gas portador antes de utilizarla por primera vez.
MSCColumnadetamizmolecular
Se utilizará una columna del tipo 13X, de 250/350 µm (malla de 45/60),
con unas dimensiones de 1 220 mm longitud × 2,16 mm diámetro inte-rior. La columna se acondicionará durante un mínimo de 12 horas a 423
K (150 ºC) con un gas portador antes de utilizarla por primera vez.
OVHornoPara mantener las columnas y las válvulas a una temperatura estable para
el funcionamiento de los analizadores, y para acondicionar las columnas a
423 K (150 ºC).
SLPBucledemuestraUn tubo de acero inoxidable de longitud suficiente para albergar un
volumen de 1 cm
3aproximadamente.
PBombaPara transportar la muestra al cromatógrafo de gas.DSecadorSe utilizará un secador que contenga un tamiz molecular para eliminar el
agua y otros contaminantes que pueda haber en el gas portador.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 128
▼M3
HC
Detector de ionización a la llama (FID) para medir la concentración de
metano.
V1Válvuladeinyeccióndelamuestra
Para inyectar la muestra que se ha tomado de la bolsa de muestreo
mediante el SL de la figura 8. Deberá tener un pequeño volumen muerto,
serestanca al gas y poder se calentara 423 K (150 ºC).
V3Válvulaselectora
Para seleccionar el caudal de gas de calibrado, el caudal de muestra, o
ausencia de caudal.
V2,V4,V5,V6,V7,V8Válvuladeaguja
Para regular los caudales del sistema.
R1,R2,R3ReguladordepresiónPara controlar los caudales del carburante (= gas portador), de la muestra
y del aire, respectivamente.
FCTubocapilar decontroldecaudal
Para controlar el caudal de aire que llega al FID.
G1,G2,G3Manómetro
Para controlar los caudales del carburante (= gas portador), de la muestra
y del aire, respectivamente.
F1,F2,F3,F4,F5Filtro
Filtros de metal sinterizado para prevenir la penetración de arenilla en la
bomba o en el instrumento.
FL1
Para medir el caudal de derivación de la muestra.
1.3.2. Método del cortador no metánico (NMC, Figura 10)
El cortador oxida todos los hidrocarburos excepto del CH
4al CO2ye l
H2O, de manera que al hacer pasar la muestra por el NMC, el FID detecta
exclusivamente el CH4. Si se utilizan bolsas de muestreo, se instalará un
sistema de división de caudal en el SL (véase el punto 1.2, figura 8) que
permita hacer pasar el caudal por el cortador o bien hacerlo circular en
derivación, según indica la parte superior de la figura 10. Para la medi-
ción de NMHC, se observarán y registrarán ambos valores (HC y CH4)
con el FID. Si se emplea el método de integración, se instalará un NMC
con un segundo FID en paralelo al FID normal en el HSL1 (véase el
punto 1.2, figura 8), según indica la parte inferior de la figura 10. Para
la medición de NMHC, se observarán y registrarán los valores de los
dos FIDs (HC y CH4).
Antes de utilizarlo en la prueba, el cortador se caracterizará a una tempe-
ratura igual o superior a 600 K (327 ºC) con respecto a su efecto
catalítico sobre el CH4ye lC2H6a unos valores de H2O representativos
de las condiciones de flujo de los gases de escape. Deberán conocerse el
punto de rocío y el nivel de O2del flujo de gases de escape tomados
como muestra. Se registrará la respuesta relativa del FID al CH4(véase
el punto 1.8.2 del Apéndice 5 del Anexo III).1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 129
▼M3
Figura 10
Organigramaparaelanálisisdelmetanoconelcortadornometánico
(NMC)
Componentes de la figura 10
NMCCortadornometánicoPara oxidar todos los hidrocarburos excepto el metano.
HC
Detectorde ionización a la llama calentado (HFID) par a medirlas
concentraciones de HC y de CH
4. La temperatura se mantendrá entre
453 K y 473 K (180 ºC a 200 ºC).
V1Válvulaselectora
Para seleccionar la muestra, el gas de puesta a cero y el gas de calibrado.
La válvula V1 es idéntica a la válvula V2 de la figura 8.
V2,V3Válvulaelectromagnética
Para derivar el caudal y que no circule por el NMC.
V4Válvuladeaguja
Para equilibrar el caudal que pasa por el NMC y el caudal de derivación.R1Reguladordepresión
Para controlar la presión en el conducto de muestreo y el caudal que llega
al HFID. El regulador R1 es idéntico al regulador R3 de la figura 8.
FL1Caudalómetro
Para medir el caudal de derivación de la muestra de gases. El caudaló-
metro FL1 es idéntico al caudalómetro FL1 de la figura 8.
2. DILUCIÓN DE LOS GASES DE ESCAPE Y DETERMINACIÓN DE
LAS PARTÍCULAS
2.1.Introducción
En los puntos 2.2, 2.3 y 2.4 y en las figuras 11 a 22 hallará descripciones
detalladas de los sistemas de análisis y muestreo recomendados. Dado1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 130
▼M3
que es posible obtener resultados equivalentes con configuraciones
distintas, no es preciso seguir exactamente los sistemas descritos en
dichas figuras. Podrán utilizarse elementos suplementarios, como instru-
mentos, válvulas, electroimanes, bombas e interruptores, para obtener
información suplementaria y coordinar las funciones de los sistemas inte-
grantes. Podrán excluirse otros elementos que no sean necesarios para
mantener la precisión en determinados sistemas, siempre que dicha exclu-
sión se base en la buena práctica.
2.2.Sistemadediluciónconreduccióndelcaudal
En las figuras 11 a 19 se describe un sistema de dilución basado en la
dilución de una parte del caudal de gases de escape. La separación del
caudal de gases de escape y el proceso de dilución posterior pueden efec-
tuarse con distintos tipos de sistemas de dilución. Para la subsiguiente
recogida de las partículas, la totalidad o bien tan sólo una parte del gas
de escape diluido se pasa al sistema de muestreo de partículas (punto 2.4,
figura 21). El primer método se denomina «muestreo conjunto», y el
segundo, «muestreo fraccionado».
El cálculo de la relación de dilución depende del tipo de sistema utili-
zado. Se recomiendan los tipos siguientes:
Sistemas isocinéticos (figuras 11, 12)Con estos sistemas, el caudal del tubo de transferencia se equipara con el
caudal volumétrico de escape en lo que se refiere a velocidad y/o presión
del gas, de modo que por la sonda de muestreo tiene que circular un
caudal de gases de escape invariable y uniforme. Para tal fin se suele
emplear un resonador y un tubo de aproximación directa situado más
arriba del punto de muestreo. A continuación se calcula la relación de
separación a partir de valores fácilmente mensurables, como los diáme-
tros de los tubos. Conviene señalar que la isocinética se utiliza
exclusivamente para equiparar las condiciones de flujo, y no para equi-
parar la distribución dimensional. Normalmente ésta última no se
precisa, ya que las partículas son lo suficientemente pequeñas como para
seguir las líneas de corriente del fluido.
Sistemas de caudal controlado con medición de la concentración (figuras
13 a 17)
Con estos sistemas se toma una muestra del caudal volumétrico de escape
ajustando el caudal del aire de dilución y el caudal total de gas de escape
diluido. La relación de dilución se determina a partir de las concentra-
ciones de gases indicadores, como CO
2oN ox,que aparecen de manera
natural en los gases de escape del motor. Se miden las concentraciones
en el gas de escape diluido y en el aire de dilución, mientras que la
concentración en el gas de escape sin diluir se puede medir directamente
o bien se puede determinar a partir del caudal de carburante y de la ecua-
ción de equilibrado de carbono, si se conoce la composición del
carburante. Los sistemas pueden controlarse mediante la relación de dilu-
ción calculada (figur as 13 y 14) o porel caudal que pasa porel tubo de
transferencia (figuras 12,13 y 14).
Sistemas de caudal controlado con medición del caudal (figuras 18 y 19)
Con estos sistemas se toma una muestra del caudal volumétrico de escape
configurando el caudal de aire de dilución y el caudal total de gas de
escape diluido. La relación de dilución se determina a partir de la dife-
rencia entre ambos caudales. Es preciso calibrar los caudalómetros con
suma precisión el uno respecto del otro, ya que la magnitud relativa de
ambos caudales puede dar lugar a errores significativos para relaciones
de dilución altas (de 15 en adelante). El caudal se controla muy fácil-
mente manteniendo constante el caudal de gas de escape diluido y
variando el caudal del aire de dilución, si es preciso.
Al emplear sistemas de dilución con reducción del caudal, es preciso
evitar los problemas potenciales ocasionados por la posible pérdida de
partículas en el tubo de transferencia, y garantizar que se toma una
muestra representativa de los gases de escape del motor, además de deter-
minar la relación de separación. Los sistemas descritos tienen en cuenta
estas áreas críticas.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 131
▼M3
Figura 11
Sistema de dilución con reducción del caudal con sondaisocinética y
muestreofraccionado(controlporSB)
El gas de escape sin diluir se transfiere desde el tubo de escape EP hasta
el túnel de dilución DT a través del tubo de transferencia TT, mediante la
sonda de muestreo isocinética ISP. La diferencia de presión del gas de
escape entre el tubo de escape y la entrada de la sonda se mide con el
transductor de presión DPT. Esta señal se transmite al regulador de
caudal FC1 que controla el aspirador SB para mantener una diferencia
de presión igual a cero en el extremo de la sonda. En estas condiciones,
el gas de escape se desplaza a la misma velocidad en el EP y en la ISP, y
el caudal que circula por la ISP y el TT es una fracción constante (divi-
sión) del caudal de gas de escape. La relación de separación se determina
a partir de las superficies de corte transversal del EP y la ISP. El caudal
del aire de dilución se mide con el dispositivo de medición de caudal
FM1. La relación de dilución se calcula a partir del caudal de aire de
dilución y de la relación de separación.
Figura 12
Sistema de dilución con reducción del caudal con sondaisocinética y
muestreofraccionado(controlporPB)
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 132
▼M3
El gas de escape sin diluir se transfiere desde el tubo de escape EP hasta
el túnel de dilución DT a través del tubo de transferencia TT, mediante la
sonda de muestreo isocinética ISP. La diferencia de presión del gas de
escape entre el tubo de escape y la entrada de la sonda se mide con el
transductor de presión DPT. Esta señal se transmite al regulador de
caudal FC1 que controla el ventilador centrífugo PB con objeto de
mantener una diferencia de presión igual a cero en el extremo de la
sonda. Para ello se toma una pequeña fracción del aire de dilución, cuyo
caudal ya se ha medido con el dispositivo de medición de caudal FM1, y
se introduce en el TT mediante un orificio neumático. En estas condi-
ciones el gas de escape se desplaza a la misma velocidad en el EP y en
la ISP, y el caudal que circula por la ISP y el TT es una fracción cons-
tante (división) del caudal de gas de escape. La relación de separación se
determina a partir de las superficies de corte transversal del EP y la ISP.
El aspirador SB succiona el aire de dilución a través del DT, y el caudal
se mide con el FM1 en la entrada del DT. La relación de dilución se
calcula a partir del caudal del aire de dilución y de la relación de separa-
ción.
Figura 13
Sistema de dilución con reducción del caudal con medición de la
concentración deCO2odeNOxymuestreofraccionado
El gas de escape sin diluir se transfiere desde el tubo de escape EP hastael túnel de dilución DT a través de la sonda de muestreo SP y el tubo de
transferencia TT. Con el o los analizadores de gas de escape EGA se
miden las concentraciones de un gas indicador (CO
2oN Ox) en el gas de
escape diluido y sin diluir, y en el aire de dilución. Estas señales se trans-
miten al regulador de caudal FC2 que controla el ventilador centrífugo
PB o bien el aspirador SB, al objeto de mantener la separación deseada
del gas de escape y la relación de dilución en el DT. La relación de dilu-
ción se calcula a partir de las concentraciones de gas indicador presentes
en el gas de escape sin diluir, en el gas de escape diluido y en el aire de
dilución.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 133
▼M3
Figura 14
Sistema de dilución con reducción del caudal con medición de la
concentracióndeCO2,equilibradodecarbonoymuestreoconjunto
El gas de escape sin diluir se transfiere desde el tubo de escape EP hastael túnel de dilución DT a través de la sonda de muestreo SP y el tubo de
transferencia TT. Se miden las concentraciones de CO
2en el gas de
escape diluido y en el aire de dilución con el o los analizadores de gas
de escape EGA. Las señales de caudal de CO2y de carburante GFUELse
transmiten al regulador de caudal FC2, o bien al regulador de caudal FC3
del sistema de muestreo de partículas (véase la figura 21). El FC2
controla el ventilador centrífugo PB, y el FC3 controla la bomba de
muestreo P (véase la figura 21), con lo que se regulan los caudales de
entrada y salida del sistema a fin de mantener la separación deseada del
gas de escape y la relación de dilución en el DT. La relación de dilución
se calcula partir de las concentraciones de CO2y del caudal de carburante
GFUEL, utilizando la hipótesis de equilibrado de carbono.
Figura 15
Sistema de dilución con reducción del caudal con un solo tubo
Venturi,medicióndelaconcentración ymuestreofraccionado
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 134
▼M3
El gas de escape sin diluir se transfiere desde el tubo de escape EP hasta
el túnel de dilución DT a través de la sonda de muestreo SP y del tubo de
transferencia TT, debido a la presión negativa que origina el tubo Venturi
VN en el DT. El caudal de gas que pasa porel TT depende de la tr ansfe-
rencia de cantidades de movimiento en la zona del tubo Venturi y, por
tanto, se ve afectada por la temperatura absoluta del gas a la salida del
TT. Por consiguiente, la separación del gas de escape para un determi-
nado caudal del túnel no es constante, y la relación de dilución con
poca carga es ligeramente inferior que con mucha carga. Se miden las
concentraciones del gas indicador (CO2oN Ox) en el gas de escape sin
diluir, en el gas de escape diluido y en el aire de dilución con el o los
analizadores de gas de escape EGA, y la relación de dilución se calcula
a partir de los valores así medidos.
Figura 16
SistemadediluciónconreduccióndelcaudalcondobletuboVenturi
odobleorificio,medicióndelaconcentraciónymuestreofraccionado
El gas de escape sin diluir se transfiere desde el tubo de escape EP hasta
el túnel de dilución DT a través de la sonda de muestreo SP y del tubo de
transferencia TT, mediante un divisor del caudal que contiene varios
orificios o tubos Venturi. El primer divisor del caudal (FD1) se encuentra
en el EP, y el segundo (FD2) en el TT. Además de ello se precisan dos
válvulas reguladoras de presión (PCV1 y PCV2) para mantener una sepa-
ración constante del gas de escape, controlando la contrapresión en el EP
y la presión en el DT. La válvula PCV1 se encuentra más abajo de la SP
en la dirección del caudal, en el EP. La válvula PCV2 está entre el venti-
lador centrífugo PB y el DT. Se miden las concentraciones del gas
indicador(CO2oN Ox) en el gas de escape sin diluir, en el gas de escape
diluido y en el aire de dilución con el o los analizadores de gas de escape
EGA. Dichos analizadores son necesarios para comprobar la separación
del gas de escape, y pueden utilizarse para ajustar las válvulas PCV1 y
PCV2 para un control preciso de dicha separación. La relación de dilu-
ción se calcula a partir de las concentraciones del gas indicador.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 135
▼M3
Figura 17
Sistema de dilución con reducción del caudal con división por múlti-
plestubos,medicióndelaconcentraciónymuestreofraccionado
El gas de escape sin diluir se transfiere desde el tubo de escape EP hasta
el túnel de dilución DT a través del tubo de transferencia TT, gracias al
divisordel caudal FD3, que consiste en var ios tubos de las mismas
dimensiones (mismo diámetro, longitud y radio de curvatura) instalados
en el EP. El gas de escape que pasa poruno de los tubos se conduce
hasta el DT, y el gas de escape que pasa porel r esto de los tubos se
dirige a través de la cámara de amortiguamiento DC. Así, la separación
del gas de escape se determina por el número total de tubos. Para
mantener un control constante de dicha separación es preciso que la dife-
rencia de presión entre el DC y la salida del TT sea igual a cero. Dicha
diferencia de presión se mide con el transductor de presión diferencial
DPT. Para conseguir que dicha diferencia de presión sea igual a cero, se
inyecta aire fresco en el DT a la salida del TT. Se miden las concentra-
ciones del gas indicador(CO2oN Ox) en el gas de escape sin diluir, en el
gas de escape diluido y en el aire de dilución con el o los analizadores de
gas de escape EGA. Dichos analizadores son necesarios para comprobar
la separación del gas de escape y pueden utilizarse para controlar el
caudal de aire inyectado, a fin de controlar con precisión dicha separa-
ción. La relación de dilución se calcula a partir de las concentraciones
del gas indicador.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 136
▼M3
Figura 18
Sistemadediluciónconreduccióndelcaudalconcontroldelcaudaly
muestreoconjunto
El gas de escape sin diluir se transfiere desde el tubo de escape EP hastael túnel de dilución DT a través de la sonda de muestreo SP y del tubo de
transferencia TT. El caudal total que circula por el túnel se regula con el
regulador de caudal FC3 y la bomba de muestreo P del sistema de mues-
treo de partículas (véase la figura 18). El caudal del aire de dilución se
controla mediante el regulador de caudal FC2, que puede utilizar G
EXHW,
GAIRW, o bien GFUELcomo señales de mando, para conseguir la separación
deseada del gas de escape. El caudal de muestreo que entra en el DT es
la diferencia entre el caudal total y el caudal del aire de dilución. El
caudal del aire de dilución se mide con el dispositivo de medición de
caudal FM1, y el caudal total se mide con el dispositivo de medición de
caudal FM3 del sistema de muestreo de partículas (véase la figura 21). La
relación de dilución se calcula a partir de estos dos caudales.
Figura 19
Sistemadediluciónconreduccióndelcaudalconcontroldelcaudaly
muestreofraccionado
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 137
▼M3
El gas de escape sin diluir se transfiere desde el tubo de escape EP hasta
el túnel de dilución DT a través de la sonda de muestreo SP y del tubo de
transferencia TT. La separación del gas de escape y el caudal que entra
en el DT se controlan mediante el regulador de caudal FC2, el cual regula
en consecuencia los caudales (o velocidades) del ventiladorcentr ífugo PB
y del aspirador SB. Ello es posible gracias a que la muestra que se toma
con el sistema de muestreo de partículas se devuelve al DT. GEXHW,GAIRW,
o bien GFUELpueden utilizarse como señales de mando para el FC2. El
caudal del aire de dilución se mide con el dispositivo de medición de
caudal FM1, y el caudal total con el dispositivo de medición de caudal
FM2. La relación de dilución se calcula a partir de estos dos caudales.
2.2.1. Componentes de las figuras 11 a 19
EPTubodeescapeEl tubo de escape podrá estar aislado. A fin de reducir la inercia térmica
del tubo de escape, se recomienda que su relación grosor/diámetro sea de
0,015 o menos. El uso de secciones flexibles se limitará a una relación
longitud/diámetro de 12 o menos. Se minimizará el número de curvas a
fin de reducir la precipitación inercial. Si el sistema incluye un silen-
ciador de banco de pruebas, también podrá aislarse.
Para un sistema isocinético, en el tubo de escape no deberá haber codos,
curvas y cambios bruscos de diámetro en una distancia mínima igual a 6
diámetros corriente arriba y 3 diámetros corriente abajo, con respecto al
extremo de la sonda. La velocidad del gas en la zona de muestreo será
mayorque 10 m/s excepto en la fase de r alentí. Las oscilaciones de
presión del gas de escape no rebasarán ± 500 Pa de promedio. Cualquier
medida que se adopte para reducir las oscilaciones de presión, aparte de
emplearun sistema de escape tipo chasis (incluyendo silenciadory dispo-
sitivos de tratamiento posterior de los gases de escape), no deberá alterar
el rendimiento del motor ni provocar la deposición de partículas.
Para los sistemas sin sonda isocinética, se recomienda utilizar un tubo
recto situado 6 diámetros corriente arriba y 3 diámetros corriente abajo
respecto al extremo de la sonda.
SPSondademuestreo(figuras10,14,15,16,18,19)El diámetro interior mínimo será de 4 mm. La relación diametral mínima
entre el tubo de escape y la sonda será de 4. La sonda consistirá en un
tubo abierto situado de cara a la corriente en la línea central del tubo de
escape, o bien una sonda con múltiples orificios, descrita como SP1 en el
punto 1.2.1, figura 5.
ISPSondademuestreoisocinética (figuras11,12)La sonda de muestreo isocinética se situará de cara a la corriente en la
línea central del tubo de escape, en un punto donde se cumplan las condi-
ciones de caudal especificadas en el punto EP, y estará diseñada para
obtener una muestra proporcional del gas de escape sin diluir. El
diámetro interior mínimo será de 12 mm.
Se precisa un sistema de control para la separación isocinética del gas de
escape, debiéndose mantener una diferencia de presión igual a cero entre
el EP y la ISP. En estas condiciones, el gas de escape pasa a la misma
velocidad porel EP y la ISP, y el caudal másico que cir cula porla ISP
es una fracción constante del caudal de gas de escape. Es preciso
conectar la ISP a un transductor de presión diferencial DPT. El regulador
de caudal FC1 permite mantener una diferencia de presión igual a cero
entre el EP y la ISP.
FD1,FD2Divisordelcaudal(figura16)Se instalan varios tubos Venturi u orificios en el tubo de escape EP y en
el tubo de transferencia TT, respectivamente, a fin de obtener una
muestra proporcional del gas de escape sin diluir. Se precisa un sistema
de control, consistente en dos válvulas reguladoras de presión PCV1 y
PCV2, para efectuar la separación proporcional regulando las presiones
en el EP y el DT.
FD3Divisordelcaudal(figura17)Se instalan varios tubos (una unidad de múltiples tubos) en el tubo de
escape EP a fin de obtener una muestra proporcional del gas de escape
sin diluir. Uno de los tubos transporta gas de escape al túnel de dilución
DT, mientras que el resto de tubos dirigen el gas de escape a una cámara
de amortiguamiento DC. Todos los tubos deberán tener las mismas
dimensiones (mismo diámetro, longitud, radio de curvatura), de manera
que la separación del gas de escape dependa del número total de tubos.
Se precisa un sistema de control para efectuar la separación proporcional,1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 138
▼M3
debiéndose mantener una diferencia de presión igual a cero entre la salida
de la unidad de múltiples tubos que conduce a la DC y la salida del TT.
En estas condiciones, el gas de escape pasa a la misma velocidad porel
EP y el FD3, y el caudal que circula por el TT es una fracción constante
del caudal de gas de escape. Ambos puntos deberán estar conectados a un
transductor de presión diferencial DPT. El regulador de caudal FC1
permite mantener a cero la diferencia de presión.
EGAAnalizadordegasdeescape(figuras13,14,15,16y17)Podrán utilizarse analizadores de CO
2od eN Ox(si se utiliza el método de
equilibrado de carbono, tan sólo los de CO2). Los analizadores se cali-
brarán como los analizadores que se emplean para la medición de las
emisiones de gases. Podrán utilizarse uno o varios analizadores para
determinar las diferencias de concentración. La precisión de los sistemas
de medición deberá permitir una precisión del ± 4 % en la lectura del
GEDFW,i.
TTTubodetransferencia (figuras11a19)El tubo de transferencia:
— será lo más corto posible, no debiendo rebasar los 5 m de longitud.
— tendrá un diámetro igual o mayor que el de la sonda, pero nunca
superior a 25 mm.
— tendrá su salida en la línea central del túnel de dilución y en la direc-
ción de la corriente.
Si el tubo posee una longitud igual o inferior a 1 metro, deberá aislarse
con un material que posea una conductividad térmica máxima de 0,05 W/
m*K, con un grosor de aislamiento radial igual al diámetro de la sonda.
Si la longitud del tubo es superior a 1 metro, deberá aislarse y calentarse
hasta alcanzar una temperatura de pared mínima de 523 K (250 ºC).
DPTTransductordepresióndiferencial (figuras11,12,17)El transductor de presión diferencial abarcará un margen de ± 500 Pa o
menos.
FC1Reguladordecaudal(figuras11,12,17)
En los «sistemas isocinéticos (figuras 11,12)», se precisa un regulador de
caudal para mantener a cero la diferencia de presión entre el EP y la ISP.
La regulación puede efectuarse
a) controlando la velocidad o el caudal del aspirador SB y manteniendo
constante la velocidad o el caudal del ventiladorcentr ífugo PB
durante cada fase (figura 11), o bien
b) ajustando el aspirador SB para que circule un caudal másico constante
de gas de escape diluido y controlando el caudal del ventilador centrí-
fugo PB, con lo que se controla también el caudal de muestreo de
gases de escape en una zona situada en el extremo del tubo de trans-
ferencia TT (figura 12).
En el caso de un sistema con control de presión, el error remanente en el
bucle de control no deberá rebasar ± 3 Pa. Las oscilaciones de presión en
el túnel de dilución no deberán rebasar ± 250 Pa de promedio.
En un «sistema de múltiples tubos (figura 17)», se precisa un regulador
de caudal para la separación proporcional del gas de escape, a fin de
mantener a cero la diferencia de presión entre la salida de la unidad de
múltiples tubos y la salida del TT. La regulación tiene lugar controlando
el caudal de aire inyectado en el DT a la salida del TT.
PCV1,PCV2Válvulareguladoradepresión(figura16)Se precisan dos válvulas reguladoras de presión para el «sistema de doble
tubo Venturi/doble orificio», a fin de efectuar la separación proporcional
del caudal controlando la contrapresión del EP y la presión en el DT. Una
válvula estará situada en el EP, más abajo de la SP en la dirección de la
corriente, y la otra entre el PB y el DT.
DCCámaradeamortiguamiento(figura17)Se instalará una cámara de amortiguamiento a la salida de la unidad de
múltiples tubos al objeto de minimizarlas oscilaciones de pr esión en el
tubo de escape EP.
VNVenturi(figura15)
Se instala un tubo Venturi en el túnel de dilución DT al objeto de generar
una presión negativa en la zona de la salida del tubo de transferencia TT.
El caudal de gas que pasa por el TT se determina mediante la transfe-1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 139
▼M3
rencia de cantidades de movimiento en la zona del tubo Venturi, y
básicamente es proporcional al caudal del ventilador centrífugo PB, lo
que provoca una relación de dilución constante. Como la transferencia
de cantidades de movimiento se ve influida por la temperatura a la salida
del TT y por la diferencia de presión entre el EP y el DT, la relación de
dilución efectiva es ligeramente inferior con poca carga que con una gran
carga.
FC2Reguladordecaudal(figuras13,14,18,19,opcional)Podrá utilizarse un regulador de caudal para controlar el caudal del venti-
lador centrífugo PB y/o del aspirador SB. Dicho regulador podrá estar
conectado a la señal de caudal de gases de escape, aire de admisión o
carburante y/o a la señal diferencial de CO
2od eN Ox.
Si se utiliza un sistema de suministro de aire a presión (figura 18), el
caudal de aire se controla directamente con el FC2.
FM1Dispositivodemedicióndecaudal(figuras11,12,18,19)
Un caudalómetro de gases u otro instrumento para medir el caudal del
aire de dilución. FM1 es opcional si el ventilador centrífugo PB se calibra
para medir el caudal.
FM2Dispositivodemedicióndecaudal(figura19)Un caudalómetro de gases u otro instrumento para medir el caudal de gas
de escape diluido. El FM2 es opcional si el aspirador SB se ha calibrado
para medir el caudal.
PBVentiladorcentrífugo(figuras11,12,13,14,15,16,19)
Para controlar el caudal del aire de dilución, podrá conectarse un PB a los
reguladores de caudal FC1 o FC2. El PB no es necesario si se utiliza una
válvula de mariposa, aunque podrá utilizarse para medir el caudal del aire
de dilución, si está calibrado.
SBAspirador(figuras11,12,13,16,17,19)Exclusivamente para sistema de muestreo fraccionado. El SB podrá utili-
zarse para medir el caudal de gas de escape diluido, si está calibrado.
DAFFiltro deairededilución(figuras11a19)
Se recomienda filtrar y lavar con carbón vegetal el aire de dilución al
objeto de eliminar los hidrocarburos de fondo. A petición del fabricante
del motor, se tomarán muestras del aire de dilución según los procedi-
mientos de buena práctica, a fin de determinar los niveles de partículas
de fondo, los cuales pueden restarse posteriormente de los valores
medidos en el gas de escape diluido.
DTTúneldedilución(figuras11a19)
El túnel de dilución:
— tendrá la longitud suficiente para que los gases de escape y el aire de
dilución se mezclen porcompleto aunque existan tur bulencias en el
caudal;
— será de acero inoxidable con:
— una relación grosor/diámetro de 0,025 o menos para los túneles de
dilución con un diámetro interior mayor que 75 mm;
— un grosor nominal no inferior a 1,5 mm para los túneles de dilu-
ción con un diámetro interior igual o inferior a 75 mm;
— tendrá un diámetro mínimo de 75 mm para el método de muestreo
fraccionado;
— se recomienda que tenga un diámetro mínimo de 25 mm para el
método de muestreo conjunto;
— podrá calentarse hasta alcanzar una temperatura de pared no superior
a 325 K (52 ºC) mediante calentamiento directo o bien precalentando
el aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no supere los
325 K (52 ºC) antes de que el gas de escape sea introducido en el
túnel de dilución;
— podrá estar aislado.
Los gases de escape del motor se mezclarán completamente con el aire
de dilución. En los sistemas de muestreo fraccionado, se comprobará la
calidad de la mezcla después de la puesta en servicio determinando el
perfil de CO
2del túnel con el motor en funcionamiento (se considerarán
al menos cuatro puntos de medición equidistantes). Si es preciso, podrá
utilizarse un orificio de mezclado.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 140
▼M3
Nota: Si la temperatura ambiente en la proximidad del túnel de dilución
(DT) es inferior a 293K (20 ºC), deberán adoptarse las precau-
ciones necesarias para evitar pérdidas de partículas debido a la
baja temperatura de las paredes del túnel de dilución. Así pues,
se recomienda calentar y/o aislar el túnel dentro de los límites
arriba indicados.
Cuando se utilice el motor con una carga elevada, podrá refrige-
rarse el túnel mediante un sistema no agresivo, como un
ventilador de circulación, hasta que la temperatura del medio refri-
gerante esté por debajo de 293K (20 ºC).
HEIntercambiadordecalor(figuras16,17)El intercambiador de calor deberá tener la capacidad suficiente para
mantener la temperatura en la entrada del aspirador SB dentro de un
margen de ± 11K respecto a la temperatura media de funcionamiento
observada durante la prueba.
2.3Sistemadediluciónsinreduccióndelcaudal
En la figura 20 se describe un sistema de dilución basado en la dilución
de la totalidad de los gases de escape empleando el concepto CVS (toma
de muestras a volumen constante). Es preciso medir el volumen total de
la mezcla de gases de escape y aire de dilución. Podrá utilizarse un PDP
o bien un sistema CFV.
Para la posterior recogida de partículas, se transfiere una muestra del gas
de escape diluido al sistema de muestreo de partículas (punto 2.4, figuras
21 y 22). Si esta operación se realiza directamente, se denomina dilución
simple . Si la muestra se diluye una vez más en el túnel de dilución secun-
dario, se denomina dilución doble . Este último tipo de dilución resulta
útil cuando con una dilución simple es imposible alcanzar la temperatura
preceptiva en la superficie del filtro. A pesar de tratarse en parte de un
sistema de dilución, el sistema de dilución doble se describe en el punto
2.4, figura 22 como una modificación de un sistema de muestreo de partí-
culas, ya que la mayoría de sus componentes son comunes a los de un
sistema típico de muestreo de partículas.
Figura 20
Sistemadediluciónsinreduccióndelcaudal
La cantidad total de gas de escape sin diluirse mezcla en el túnel de dilu-
ción DT con el aire de dilución. El caudal de gas de escape diluido se
mide con una bomba de desplazamiento positivo PDP o con un tubo
Venturi de flujo crítico CFV. Podrá utilizarse un intercambiador de calorHE o un sistema electrónico de compensación de caudal EFC para el
muestreo proporcional de partículas y para la determinación del caudal.
Dado que la determinación de la masa de las partículas se basa en el
caudal total de gas de escape diluido, no es preciso calcular la relación
de dilución.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 141
▼M3
2.3.1. Componentes de la figura 20
EPTubodeescape
La longitud del tubo de escape desde la salida del colectorde escape del
motor, la salida del turbocompresor o el dispositivo de tratamiento poste-
rior hasta el túnel de dilución no deberá superar los 10 m. Si el tubo de
escape se pasa 4 m de la longitud que debería tener más abajo del
colector de escape, del turbocompresor o del dispositivo de tratamiento
posterior, deberán aislarse todos los tubos con una longitud superior a 4
m, excepto un medidorde humos instalado en canalización, en su caso.
El aislamiento deberá tener un grosor radial mínimo de 25 mm. La
conductividad térmica del material aislante no será mayor que 0,1 W/
mK medida a 673 K. A fin de reducir la inercia térmica del tubo de
escape, se recomienda una relación grosor/diámetro de 0,015 o menos.
El empleo de secciones flexibles se limitará a una relación longitud/
diámetro de 12 o menos.
PDPBombadedesplazamientopositivoLa PDP mide el caudal total de gas de escape diluido a partir del número
de revoluciones y del desplazamiento de la bomba. La contrapresión del
sistema de escape no deberá reducirse artificialmente mediante la PDP o
el sistema de admisión de aire de dilución. La contrapresión estática de
los gases de escape medida con el sistema PDP en funcionamiento
permanecerá dentro de un margen de ± 1,5 kPa respecto a la presión
estática medida sin conectarla PDP y con el motorfuncionando al mismo
régimen y con la misma carga. La temperatura de la mezcla de gases
inmediatamente después de la PDP será de ± 6 K respecto a la tempera-
tura media de funcionamiento observada durante la prueba, si no se
utiliza un sistema de compensación de caudal. Dicho sistema de compen-
sación de caudal sólo podrá utilizarse si la temperatura en la entrada de la
PDP no supera los 323K (50 ºC)
CFVTuboVenturideflujocrítico
El CFV mide el caudal total de gas de escape diluido estrangulando el
caudal (flujo crítico). La contrapresión estática de los gases de escape
medida con el sistema CFV en funcionamiento permanecerá dentro de
un margen de ± 1,5 kPa respecto a la presión estática medida sin conectar
el CFV y con el motorfuncionando al mismo r égimen y con la misma
carga. La temperatura de la mezcla de gases inmediatamente después del
CFV será de ± 11 K respecto a la temperatura media de funcionamiento
observada durante la prueba, si no se utiliza un sistema de compensación
de caudal.
HEIntercambiadordecalor(opcional,siseutiliza EFC)El intercambiador de calor deberá tener la capacidad suficiente para
mantener la temperatura dentro de los límites arriba indicados.
EFC Sistema electrónico de compensación de caudal (opcional si se
utilizaHE)
Si la temperatura en la entrada de la PDP o del CFV no se mantiene
dentro de los límites arriba indicados, se precisará un sistema de compen-
sación de caudal para la medición continua del caudal y para controlar el
muestreo proporcional en el sistema de partículas. Para tal fin, las señales
de caudal medidas continuamente se utilizan para corregir, en este
sentido, el caudal de muestreo que pasa por los filtros de partículas del
sistema de muestreo de partículas (véanse el punto 2.4, figuras 21, 22).
DTTúneldediluciónEl túnel de dilución:
— tendrá un diámetro lo suficientemente pequeño como para provocar
turbulencias en el caudal (el número de Reynolds será mayor que
4 000) y tendrá una longitud suficiente como para que los gases de
escape y el aire de dilución se mezclen completamente; pudiéndose
utilizarun or ificio de mezclado;
— tendrá un diámetro mínimo de 460 mm con un sistema de dilución
simple;
— tendrá un diámetro mínimo de 210 mm con un sistema de dilución
doble;
— podrá estar aislado.
Los gases de salida del motor se dirigirán al punto por donde se intro-
ducen en el túnel de dilución, y se mezclarán a fondo.
Si se emplea la «dilución simple», se transfiere una muestra del túnel de
dilución al sistema de muestreo de partículas (punto 2.4, figura 21). La1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 142
▼M3
capacidad de caudal de la PDP o del CFV deberá ser suficiente para
mantener el gas de escape diluido a una temperatura igual o inferior a
325 K (52 ºC) en un punto situado justo antes del filtro de partículas prin-
cipal.
Si se emplea la «dilución doble», se transfiere una muestra del túnel de
dilución al túnel de dilución secundario, donde se vuelve a diluir, para
pasar a continuación por los filtros de muestreo (punto 2.4, figura 22).
La capacidad de caudal de la PDP o del CFV deberá ser suficiente para
mantener el caudal de gas de escape diluido en el DT a una temperatura
igual o inferior a 464 K (191 ºC) en la zona de muestreo. El sistema de
dilución secundario deberá proporcionar aire de dilución secundario en
cantidad suficiente como para mantener el caudal de gas de escape doble-
mente diluido a una temperatura igual o inferior a 325 K (52 ºC) en un
punto situado justo antes del filtro de partículas principal.
DAFFiltro deairededilución
Se recomienda filtrar y lavar con carbón vegetal el aire de dilución, a fin
de eliminar los hidrocarburos de fondo. A petición del fabricante, se
tomará una muestra del aire de dilución según los procedimientos de
buena práctica, a fin de determinar los niveles de partículas de fondo,
que posteriormente pueden restarse de los valores medidos en el gas de
escape diluido.
PSPSondademuestreodepartículasLa sonda constituye la parte delantera del PTT y:
— se situará de cara a la corriente, en un punto donde el aire de dilución
y el gas de escape se mezclen perfectamente, es decir, en la línea
central del túnel de dilución (DT), aproximadamente a una distancia
de 10 diámetros de túnel más abajo del punto donde el gas de escape
penetra en el túnel de dilución;
— tendrá un diámetro interior mínimo de 12 mm,— podrá calentarse hasta alcanzar una temperatura de pared no superior
a 325 K (52 ºC) mediante calefacción o directa o precalentando el
aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no supere 325
K (52 ºC) antes de que el gas de escape sea introducido en el túnel
de dilución;
— podrá estar aislado.
2.4.Sistemademuestreodepartículas
Se precisa un sistema de muestreo de partículas para recoger las partí-
culas en el filtro de partículas. En el caso del sistema de dilución con
muestreo conjunto y con reducción del caudal, que consiste en hacer
pasar por los filtros la totalidad de la muestra de gas de escape diluido,
el sistema de dilución (punto 2.2, figuras 14,18) y el de muestreo suelen
formar una misma unidad. En el caso del sistema de dilución con mues-
treo fraccionado y con reducción del caudal o bien sin reducción del
caudal, que consiste en hacer pasar por los filtros tan solo una parte del
gas de escape diluido, el sistema de dilución (punto 2.2, figuras
11,12,13,15,16,17,19; punto 2.3, figura 20) y el de análisis suelen ser
dos unidades diferentes.
En la presente Directiva, el sistema de dilución doble (figura 22) de un
sistema de dilución sin reducción del caudal se considera una modifica-
ción específica de un sistema típico de muestreo de partículas, como se
puede apreciar en la figura 21. El sistema de dilución doble incluye todas
las partes importantes del sistema de muestreo de partículas, como los
portafiltros y la bomba de muestreo, y además incorpora características
de dilución, como un suministro de aire de dilución y un túnel de dilu-
ción secundario.
A fin de evitar todo impacto sobre los bucles de control, se recomienda
que la bomba de muestreo se mantenga en funcionamiento durante todo
el procedimiento de prueba. Para el método de filtro simple, se utilizará
un sistema de derivación para hacer que la muestra pase por los filtros de
muestreo en el momento que se desee. Es preciso minimizar las interfe-
rencias originadas por el procedimiento de conmutación de los bucles de
control.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 143
▼M3
Figura 21
Sistemademuestreodepartículas
Mediante la bomba de muestreo P y a través de la sonda de muestreo de
partículas PSP y del tubo de transferencia de partículas PTT, se toma una
muestra del gas de escape diluido del túnel de dilución DT de un sistema
de dilución con o sin reducción del caudal. Se hace pasar la muestra a
través del o de los portafiltros FH que contienen los filtros de muestreo
de partículas. El caudal de la muestra se regula con el regulador de
caudal FC3. Si se utiliza un sistema electrónico de compensación de
caudal EFC (véase la figura 20), el caudal de gas de escape diluido se
utiliza como señal de mando para el FC3.
Figura 22
Sistema de dilución doble (exclusivamente para sistemas sin reduc-
cióndelcaudal)
A través de la sonda de muestreo de partículas PSP y del tubo de transfe-rencia de partículas PTT, una muestra del gas de escape diluido se
transfiere desde el túnel de dilución DT de un sistema de dilución sin
reducción del caudal hasta el túnel de dilución secundario SDT, donde
se vuelve a diluir. A continuación se hace pasar la muestra por el o los
portafiltros FH que contienen los filtros de muestreo de partículas. Elcaudal del aire de dilución suele ser constante, mientras que el caudal
de muestreo se regula con el regulador de caudal FC3. Si se utiliza un
sistema electrónico de compensación de caudal EFC (véase la figura
20), el caudal total de gas de escape diluido se utiliza como señal de
mando para el FC3.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 144
▼M3
2.4.1. Componentes de las figuras 21 y 22
PTTTubodetransferenciadepartículas(figuras21,22)
El tubo de transferencia de partículas tendrá una longitud máxima de
1 020 mm, aunque siempre deberá ser lo más corto posible. En su caso
(es decir, para sistemas de muestreo fraccionado y dilución con reducción
del caudal, y para sistemas de dilución sin reducción del caudal), se
incluirá la longitud de las sondas de muestreo (SP, ISP, PSP, respectiva-
mente, véanse los puntos 2.2 y 2.3).
Las dimensiones son válidas para:
—e l sistema de muestreo fraccionado y dilución con reducción del
caudal y para el sistema de dilución simple sin reducción del caudal
desde el extremo de la sonda (SP, ISP, PSP, respectivamente) hasta el
portafiltros,
— el método de muestreo conjunto y dilución con reducción del caudal
desde el final del túnel de dilución hasta el portafiltros,
— el sistema de dilución doble sin reducción del caudal desde el
extremo de la sonda (PSP) hasta el túnel de dilución secundario.
El tubo de transferencia:
— podrá calentarse hasta alcanzar una temperatura de pared no superior
a 325 K (52 ºC) mediante calefacción o directa o precalentando el
aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no supere 325
K (52 ºC) antes de que el gas de escape sea introducido en el túnel
de dilución;
— podrá estar aislado.
SDTTúneldediluciónsecundario(figura22)El túnel de dilución secundario deberá tener un diámetro mínimo de
75 mm, y la longitud suficiente como para que el tiempo de residencia
de la muestra doblemente diluida sea de al menos 0,25 segundos. El
portafiltros principal FH estará situado a una distancia máxima de
300 mm de la salida del SDT.
El túnel de dilución secundario:
— podrá calentarse hasta alcanzar una temperatura de pared no superior
a 325 K (52 ºC) mediante calefacción o directa o precalentando el
aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no supere 325
K (52 ºC) antes de que el gas de escape sea introducido en el túnel
de dilución;
— podrá estar aislado.
FHPortafiltros (figuras21,22)
Los filtros principales y secundarios irán alojados en una única caja
protectora o en varias separadas. Deberán cumplirse los requisitos del
punto 4.1.3 del apéndice 4 del anexo III.
El o los portafiltros:
— podrán calentarse hasta alcanzar una temperatura de pared no superior
a 325 K (52 ºC) mediante calefacción o directa o precalentando el
aire de dilución, siempre que la temperatura del aire no supere 325
K (52 ºC) antes de que el gas de escape sea introducido en el túnel
de dilución;
— podrán estar aislados.
PBombademuestreo(figuras21,22)
La bomba de muestreo de partículas se situará a una distancia suficiente
del túnel, de manera que la temperatura del gas de admisión se mantenga
constante (± 3 K), si no se corrige el caudal mediante el FC3.
DPBombadeaire dedilución(figura22)La bomba de aire de dilución se situará de manera que el aire de dilución
secundario se suministre a una temperatura de 298 K ± 5 K (25 ºC ± 5 ºC),
si el aire de dilución no se calienta previamente.
FC3Reguladordecaudal(figuras21,22)Se utilizará un regulador de caudal para compensar las variaciones de
temperatura y de contrapresión que pueda experimentar el caudal de
muestreo de partículas en su recorrido, si no se dispone de otro medio.
Se precisará un regulador de caudal si se utiliza un sistema electrónico
de compensación de caudal EFC (véase la figura 20).1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 145
▼M3
FM3Dispositivodemedicióndecaudal(figuras21,22)
El caudalómetro de gases o instrumento para medir el caudal de muestreo
de partículas estará situado a suficiente distancia de la bomba de mues-
treo P, de manera que la temperatura del gas de admisión permanezca
constante (± 3 K), si no se corrige el caudal mediante el FC3.
FM4Dispositivodemedicióndecaudal(figura22)El caudalómetro de gases o instrumento para medir el caudal del aire de
dilución se situará de manera que el gas de admisión permanezca a una
temperatura de 298 K ± 5 K (25 ºC ± 5 ºC).
BVVálvuladebola(opcional)
La válvula de bola deberá tener un diámetro interior no inferior al
diámetro interior del tubo de transferencia de partículas PTT, y un tiempo
de conmutación de menos de 0,5 segundos.
Nota: Si la temperatura ambiente en la proximidad de la PSP, PTT, SDT
y FH es inferior a 293K (20 ºC), deberán adoptarse las precau-
ciones necesarias para evitar pérdidas de partículas debido a la
baja temperatura de las paredes de estos componentes. Así pues,
se recomienda calentar y/o aislar dichos componentes dentro delos límites indicados en las respectivas descripciones. También se
recomienda que la temperatura de la superficie del filtro durante el
muestreo no sea inferior a 293K (20 ºC).
Cuando se utilice el motorcon una car ga elevada, los componentes
arriba enumerados podrán enfriarse mediante un sistema no agre-
sivo, como un ventilador de circulación, hasta que la temperatura
del medio refrigerante esté por debajo de 293K (20 ºC).
3. DETERMINACIÓN DE LOS HUMOS3.1.Introducción
En los puntos 3.2 y 3.3 y en las figuras 23 y 24 hallará descripciones
detalladas de los sistemas de opacímetro recomendados. Dado que es
posible obtener resultados equivalentes con configuraciones distintas, no
es preciso seguir exactamente los sistemas descritos en dichas figuras.
Podrán utilizarse elementos suplementarios, como instrumentos, válvulas,
electroimanes, bombas e interruptores, para obtener información suple-
mentaria y coordinar las funciones de los sistemas integrantes. Podrán
excluirse otros elementos que no sean necesarios para mantener la preci-
sión en determinados sistemas, siempre que dicha exclusión se base en la
buena práctica.
El principio de medición consiste en que la luz recorre una longitud
específica del humo a medir, y la proporción de luz incidente que llega
a un receptor se utiliza para evaluar las propiedades de ocultación de la
luz que posee el medio. La medición de los humos depende del diseño
del aparato, y puede tener lugar en el tubo de escape (opacímetro de
paso sin reducción del caudal), al final del tubo de escape (opacímetro
al final del conducto sin reducción del caudal) o tomando una muestra
del tubo de escape (opacímetro con reducción del caudal). Para deter-
minar el coeficiente de absorción de la luz a partir de la señal de
opacidad, el fabricante del instrumento deberá facilitar la longitud del
camino óptico del instrumento.
3.2.Opacímetrosinreduccióndelcaudal
Podrán utilizarse dos tipos generales de opacímetros sin reducción del
caudal (figura 23). Con el opacímetro de paso se mide la opacidad de
todo el penacho de escape en el interior del tubo de escape. Con este
tipo de opacímetro, la longitud efectiva del camino óptico depende del
diseño del opacímetro.
Con un opacímetro situado al final del conducto, se mide la opacidad de
todo el penacho de escape al salirdel tubo de escape. Con este tipo de
opacímetro, la longitud efectiva del camino óptico depende del diseño
del tubo de escape y de la distancia entre el final del tubo de escape y
el opacímetro.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 146
▼M3
Figura 23
Opacímetrosinreduccióndelcaudal
3.2.1. Componentes de la figura 23
EPTubodeescape
Si se instala un opacímetro de paso, el diámetro del tubo de escape no
deberá variar en una distancia de 3 diámetros del tubo de escape contados
antes y después de la zona de medición. Si el diámetro de la zona de
medición es mayor que el diámetro del tubo de escape, se recomienda
utilizar un conducto que converja gradualmente antes de la zona de medi-
ción.
Si se instala un opacímetro al final del conducto, en los últimos 0,6 m del
tubo de escape la sección transversal será circular y no habrá codos ni
curvas. El final del tubo de escape estará cortado en ángulo recto. El
opacímetro se montará en el centro del penacho a una distancia máxima
de 25 ± 5 mm del final del tubo de escape.
OPLLongituddelcaminoóptico
La longitud del camino óptico ocultado porel humo, que va desde la
fuente luminosa del opacímetro hasta el receptor. Si es preciso, se
corrigen los defectos de uniformidad de dicha longitud, debidos a los
gradientes de densidad y al efecto marginal. El fabricante del instrumento
deberá facilitar la longitud del camino óptico, teniendo en cuenta cual-
quier medida introducida para evitar las deposiciones de hollín (por
ejemplo, aire de purga). Si se desconoce la longitud del camino óptico,
deberá determinarse de conformidad con el punto 11.6.5 de la norma
ISO IDS 11614. A fin de determinar correctamente la longitud del
camino óptico, el gas de escape deberá circular a una velocidad mínima
de 20 m/s.
LSFuenteluminosaLa fuente luminosa será una lámpara incandescente con una temperatura
de colorentr e 2 800 y 3 250 K, o bien un diodo emisorde luz (LED)
verde con un pico espectral entre 550 y 570 nm. La fuente luminosa
estará protegida contra las deposiciones de hollín por algún sistema que
no influya en la longitud del camino óptico especificada porel fabr icante.
LDDetectordeluz
El detector será una célula fotoeléctrica o un fotodiodo (con un filtro, si
es preciso). En el caso de una fuente luminosa incandescente, la respuesta
espectral pico del receptor será similar a la curva fototópica del ojohumano (respuesta máxima) en la gama que va de 550 a 570 nm, e infe-
rior al 4 % de dicha respuesta máxima por debajo de 430 nm y por
encima de 680 nm. El detector de luz estará protegido contra las deposi-
ciones de hollín poralgún sistema que no influya en la longitud del
camino óptico especificada porel fabr icante.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 147
▼M3
CLLentecolimadora
El flujo luminoso se colimará en un haz que posea un diámetro máximo
de 30 mm. Los rayos del haz de luz serán paralelos, con una tolerancia de
3 º respecto al eje óptico.
T1Sensordetemperatura(opcional)
Podrá controlarse la temperatura del gas de escape a lo largo de la
prueba.
3.3.Opacímetroconreduccióndelcaudal
Si se utiliza un opacímetro con reducción del caudal (figura 24), se toma
una muestra representativa de gas de escape en el tubo de escape, y se
hace pasar dicha muestra por un conducto de transferencia hasta la
cámara de medición. Con este tipo de opacímetro, la longitud efectiva
del camino óptico depende del diseño del opacímetro. Los tiempos de
respuesta que se mencionan en el punto siguiente son válidos para el
caudal mínimo del opacímetro, especificado por el fabricante del instru-
mento.
Figura 24
Opacímetroconreduccióndelcaudal
3.3.1. Componentes de la figura 24
EPTubodeescape
El tubo de escape será un conducto recto con una longitud mínima de
6 diámetros y 3 diámetros contados corriente arriba y corriente abajo,
respectivamente, respecto al extremo de la sonda.
SPSondademuestreoLa sonda de muestreo será un tubo abierto situado de cara a la corriente
en la línea central del tubo de escape o cerca de ella. Habrá una distancia
mínima de 5 mm entre la sonda y la pared del tubo de escape. El
diámetro de la sonda será tal que garantice un muestreo representativo y
un caudal suficiente porel opacímetr o.
TTTubodetransferencia
El tubo de transferencia:
— será lo más corto posible y deberá garantizar que el gas de escape
esté a una temperatura de 373 ± 30 K (100 ºC ± 30 ºC) en la entrada
a la cámara de medición,
— tendrá una temperatura de pared suficientemente por encima del punto
de rocío del gas de escape como para evitar la condensación,1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 148
▼M3
— tendrá, en toda su longitud, un diámetro igual que el de la sonda de
muestreo,
— tendrá un tiempo de respuesta de menos de 0,05 s con el caudal
mínimo del instrumento, determinado según el punto 5.2.4 del apén-
dice 4 del anexo III;
— no tendrá ninguna repercusión significativa en el pico de humos.
FMDispositivodemedicióndecaudal
Se trata de un aparato para detectar que entra el caudal adecuado en la
cámara de medición. El fabricante del instrumento especificará los
caudales máximo y mínimo, cuyo valor permitirá cumplir el requisito de
tiempo de respuesta del TT y las especificaciones de longitud del camino
óptico. El dispositivo de medición de caudal podrá estar cerca de la
bomba de muestreo, P, en su caso.
MCCámarademedición
La cámara de medición tendrá una superficie interna no reflectante o un
entorno óptico equivalente. Se reducirá al mínimo la incidencia de luz
parásita en el detector, debida a reflejos internos de efectos de difusión.
La presión del gas en la cámara de medición no diferirá de la presión
atmosférica en más de 0,75 kPa. Si ello no es posible por motivos de
diseño, la lectura del opacímetro se convertirá a presión atmosférica.
La temperatura de pared de la cámara de medición deberá estar entre
343 K (70 ºC) y 373 K (100 ºC), con un margen de ± 5 K, pero en cual-
quier caso, estará lo suficientemente por encima del punto de rocío del
gas de escape como para evitar la condensación. La cámara de medición
incorporará dispositivos apropiados para medir la temperatura.
OPLLongituddelcaminoóptico
La longitud del camino óptico ocultado porel humo, que va desde la
fuente luminosa del opacímetro hasta el receptor. Si es preciso, se
corrigen los defectos de uniformidad de dicha longitud, debidos a los
gradientes de densidad y al efecto marginal. El fabricante del instrumento
deberá facilitar la longitud del camino óptico, teniendo en cuenta cual-
quier medida introducida para evitar las deposiciones de hollín (por
ejemplo, aire de purga). Si se desconoce la longitud del camino óptico,
deberá determinarse de conformidad con el punto 11.6.5 de la norma
ISO IDS 11614.
LSFuenteluminosa
La fuente luminosa será una lámpara incandescente con una temperatura
de colorentr e 2 800 y 3 250 K, o bien un diodo emisorde luz (LED)
verde con un pico espectral entre 550 y 570 nm. La fuente luminosa
estará protegida contra las deposiciones de hollín por algún sistema que
no influya en la longitud del camino óptico especificada porel fabr icante.
LDDetectordeluzEl detector será una célula fotoeléctrica o un fotodiodo (con un filtro, si
es preciso). En el caso de una fuente luminosa incandescente, la respuesta
espectral pico del receptor será similar a la curva fototópica del ojo
humano (respuesta máxima) en la gama que va de 550 a 570 nm, e infe-
rior al 4 % de dicha respuesta máxima por debajo de 430 nm y por
encima de 680 nm. El detector de luz estará protegido contra las deposi-
ciones de hollín poralgún sistema que no influya en la longitud del
camino óptico especificada porel fabr icante.
CLLentecolimadora
El flujo luminoso se colimará en un haz que posea un diámetro máximo
de 30 mm. Los rayos del haz de luz serán paralelos, con una tolerancia de3 º respecto al eje óptico.
T1Sensordetemperatura
Para controlar la temperatura del gas de escape en la entrada de la cámara
de medición.
PBombademuestreo(opcional)Podrá utilizarse una bomba de muestreo, situada más abajo de la cámara
de medición en la dirección de la corriente, para transferir la muestra de
gas a través de la cámara de medición.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 149
▼M3
ANEXO VI
CERTIFICADODEHOMOLOGACIÓNCE
►(1)M41988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 150
▼M3
Apéndice
►(1)M4
►(2)C11988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 151
▼M3
ANEXO VII
EJEMPLODEPROCEDIMIENTODECÁLCULO
1. PRUEBA ESC
1.1.Emisionesdegases
A continuación se muestran los datos de medición para el cálculo de los
resultados de cada fase. En el presente ejemplo, el CO y NOxse miden
porvía seca, y los HC porvía húmeda. La concentr ación de HC se indica
mediante su equivalente en propano (C3) y debe multiplicarse por 3 para
obtener el equivalente C1. El procedimiento de cálculo es idéntico para el
resto de fases.
PTaHaGEXHGAIRWGFUELHC CO NOx
(kW) (K) (g/kg) (kg) (kg) (kg) (ppm) (ppm) (ppm)
82,9 294,8 7,81 563,38 545,29 18,09 6,3 41,2 495
Cálculo del factor de corrección de seco a húmedo KW,r(punto 4.2 del
apéndice 1 del anexo III):
FFH¼1;969
1þ18;09
545 ;29/C18/C19 ¼1;9058 y K W2¼1;608/C37;81
1000 þ1;608/C37;81 ðÞ¼0;0124
KW;r¼1/C01;9058 /C318;09
541 ;06/C18/C19
/C00;0124 ¼0;9239
Cálculo de las concentraciones en húmedo:
CO = 41,2 * 0,9239 = 38,1 ppm
NOx= 495 * 0,9239 = 457 ppm
Cálculo del factor de corrección KH,Dde la humedad de NOx(punto 4.3 del
apéndice 1 del anexo III):
A = 0,309 * 18,09/541,06 − 0,0266 = −0,0163
B = − 0,209 * 18,09/541,06 + 0,00954 = 0,0026
KH;D¼1
1/C00;0163 /C37;81/C010;71 ðÞ þ 0;0026 /C3294 ;8/C0298 ðÞ¼0;9625
Cálculo de los caudales másicos de emisión (punto 4.4 del apéndice 1 del
anexo III):
NOx= 0,001587 * 457 = 0,9625 * 563,38 = 393,27 g/h
CO = 0,000966 * 38,1 * 563,38 = 20,735 g/h
HC = 0,000479 * 6,3 * 3 * 563,38 = 5,100 g/h
Cálculo de las emisiones específicas (punto 4.5 del apéndice 1 del anexo
III):
El siguiente ejemplo de cálculo se refiere al CO; el procedimiento de
cálculo es idéntico para el resto de componentes.
Los caudales másicos de emisión de cada fase se multiplican porlos
respectivos factores de ponderación, indicados en el punto 2.7.1 del apén-
dice 1 del anexo III, y se suman para obtener el promedio del caudal
másico de emisión a lo largo del ciclo:
CO = (6,7 * 0,15) + (24,6 * 0,08) + (20,5 * 0,10) + (20,7 * 0,10) + (20,6 *
0,05) + (15,0 * 0,05) + (19,7 * 0,05) + (74,5 * 0,09) + (31,5 * 0,10)
+ (81,9 * 0,08) + (34,8 * 0,05) + (30,8 * 0,05) + (27,3 * 0,05)
= 30,91 g/h1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 152
▼M3
La potencia del motoren cada fase se multiplica porlos r espectivos
factores de ponderación, indicados en el punto 2.7.1 del apéndice 1 del
anexo III, y se suma para obtener la potencia media del ciclo:
P(n) = (0,1 * 0,15) + (96,8 * 0,08) + (55,2 * 0,10) + (82,9 * 0,10) + (46,8 *
0,05) + (70,1 * 0,05) + (23,0 * 0,05) + (114,3 * 0,09) + (27,0 *
0,10) + (122,0 * 0,08) + (28,6 * 0,05) + (87,4 * 0,05) + (57,9 *
0,05)
= 60,006 kW
CO¼30;91
60;006¼0;0515 g =kWh
Cálculo de la emisión específica de NOxen un punto aleatorio (punto 4.6.1
del apéndice 1 del anexo III):
Supongamos que se han determinado los siguientes valores en el punto
aleatorio:
nZ= 1 600 min−1
MZ= 495 Nm
NOx mass.Z= 487,9 g/h (calculado según la fórmula anterior)
P(n)Z=8 3k W
NOx,Z= 487,9/83 = 5,878 g/kWh
Determinación del valor de emisiones del ciclo de pruebas (punto 4.6.2 del
apéndice 1 del anexo III):
Supongamos que las cuatro fases de la prueba ESC poseen los siguientes
valores:
nRTnSUERESETEUMRMSMTMU
1 368 1 785 5,943 5,565 5,889 4,973 515 460 681 610
ETU= 5,889 + (4,973 − 5,889) * (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 5,377 g/kWh
ERS= 5,943 + (5,565 − 5,943) * (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 5,732 g/kWh
MTU= 681 + (601 − 681) * (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 641,3 Nm
MRS= 515 + (460 − 515) * (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 484,3 Nm
EZ= 5,732 + (5,377 − 5,732) * (495 − 484,3) / (641,3 − 484,3) = 5,708 g/kWh
Comparación de los valores de emisión de NOx(punto 4.6.3 del apéndice 1
del anexo III):
NOx diff= 100 * (5,878 − 5,708) / 5,708 = 2,98 %
1.2.Emisionesdepartículas
La medición de partículas se basa en el principio de muestrear las partí-
culas durante todo el ciclo, pero determinar la frecuencia de muestreo y el
caudal (MSAMyGEDF) durante cada fase. El cálculo de GEDFdepende del
sistema que se utilice. En los ejemplos siguientes se utiliza un sistema con
medición de CO2y método de equilibrado de carbono y otro sistema con
medición del caudal. Cuando se utilice un sistema de dilución sin reducción
del caudal, el caudal GEDFse mide directamente con el equipo CVS.
Cálculo del caudal GEDF(puntos 5.2.3 y 5.2.4 del apéndice 1 del anexo III):
Supongamos que la fase 4 posee los siguientes datos de medición. El
procedimiento de cálculo es idéntico para el resto de fases.
GEXHGFUELGDILWGTOTWCO2DCO2A
(kg/h) (kg/h) (kg/h) (kg/h) (%) (%)
334,02 10,76 5,4435 6,0 0,657 0,0401988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 153
▼M3
a) método de equilibrado de carbono
GEDFW ¼206 ;5/C310;76
0;657/C00;040¼3601 ;2k g =h
b) método de medición del caudal
q¼6;0
6;0/C05;4435 ðÞ¼10;78
GEDFW= 334,02 * 10,78 = 3 600,7 kg/h
Cálculo del caudal másico (punto 5.4 del apéndice 1 del anexo III):
Los caudales GEDFWde cada fase se multiplican por los respectivos factores
de ponderación, indicados en el punto 2.7.1 del apéndice 1 del anexo III, y
se suman para obtener el caudal medio GEDFa lo largo del ciclo. La
frecuencia total de muestreo MSAMse obtiene sumando las frecuencias de
muestreo de cada fase.
GEDFW = (3 567 * 0,15) + (3 592 * 0,08) + (3 611 * 0,10) + (3 600 * 0,10)
+ (3 618 * 0,05) + (3 600 * 0,05) + (3 640 * 0,05) + (3 614 *
0,09) + (3 620 * 0,10) + (3 601 * 0,08) + (3 639 * 0,05) +
(3 582 * 0,05) + (3 635 * 0,05)
= 3 604,6 kg/h
MSAM= 0,226 + 0,122 + 0,151 + 0,152 + 0,076 + 0,076 + 0,076 + 0,136 +
0,151 + 0,121 + 0,076 + 0,076 + 0,075
= 1,515 kg
Supongamos que la masa de partículas en los filtros es de 2,5 mg, entonces
PTmass=2;5
1;515*3 604 ;6
1000= 5,948 g/h
Corrección de fondo (opcional)
Supongamos una medición de fondo que posea los valores siguientes. El
procedimiento de cálculo del factor de dilución DF es idéntico al que se
describe en el punto 3.1 del presente anexo, por lo que no se explica aquí.
Md= 0,1 mg; MDIL= 1,5 kg
Suma de DF = [(1 - 1/119,15) * 0,15] + [(1 - 1/8,89) * 0,08] + [(1 - 1/
14,75) * 0,10] + [(1 - 1/10,10) * 0,10] + [(1 - 1/18,02) *
0,05] + [(1 - 1/12,33) * 0,05] + [(1 - 1/32,18) * 0,05] + [(1
- 1/6,94) * 0,09] + [(1 - 1/25,19) * 0,10] + [(1 - 1/6,12) *
0,08] + [(1 - 1/20,87) * 0,05] + [(1 - 1/8,77) * 0,05] + [(1 -
1/12,59) * 0,05]
= 0,923
PTmass¼2;5
1;515/C00;1
1;5/C30;923/C18/C19
/C33 604 ;6
1000¼5;726 g =h
Cálculo de la emisión específica (punto 5.5 del apéndice 1 del anexo III):
P(n) = (0,1 * 0,15) + (96,8 * 0,08) + (55,2 * 0,10) + (82,9 * 0,10) + (46,8 *
0,05) + (70,1 * 0,05) + (23,0 * 0,05) + (114,3 * 0,09) + (27,0* 0,10)
+ (122,0 * 0,08) + (28,6 * 0,05) + (87,4 * 0,05) + (57,9 * 0,05)
= 60,006 kW
PT¼5;948
60;006¼0;099 g =kWh
si se ha efectuado correci´ on de fondo PT¼5;726
60;006¼0;095 g =kWh1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 154
▼M3
Cálculo del factor de ponderación específico (punto 5.6 del apéndice 1 del
anexo III):
Supongamos que la fase 4 posee los valores antes calculados, entonces
WFE;i¼0;152/C33 604 ;6
1;515/C33 600 ;7¼0;1004
Este valor se encuentra dentro del límite especificado de 0,10 ± 0,003.
2. PRUEBA ELR
Dado que el filtrado según Bessel es un proceso de promediación total-
mente nuevo en la normativa europea sobre gases de escape, a
continuación se ofrece una explicación del filtro de Bessel, un ejemplo del
diseño de un algoritmo de Bessel y un ejemplo de cálculo del valor final de
humos. Las constantes del algoritmo de Bessel dependen exclusivamente
del diseño del opacímetro y de la frecuencia de muestreo del sistema de
adquisición de datos. Se recomienda que el fabricante del opacímetro faci-
lite las constantes finales del filtro de Bessel para diferentes frecuencias de
muestreo y que el cliente utilice dichas constantes para diseñar el algoritmo
de Bessel y para calcular los valores de humos.
2.1.Observacionesgenerales sobreelfiltrodeBessel
Debido a la existencia de distorsiones de alta frecuencia, la señal de
opacidad en bruto suele mostrar un trazo muy discontinuo. Para eliminar
dichas distorsiones de alta frecuencia es preciso utilizar un filtro de Bessel
durante la prueba ELR. El filtro de Bessel es un filtro recursivo de paso
bajo y de segundo orden que garantiza un mínimo tiempo de subida de
señal sin que se produzca una respuesta excesiva.
Supongamos un penacho de escape sin diluiren tiempo r eal en el tubo de
escape, y que cada opacímetro indica una línea de representación de la
opacidad con retardo y con diferencias de medición. El retardo y la
magnitud de la línea de representación de opacidad medida depende princi-
palmente de la geometría de la cámara de medición del opacímetro,
incluyendo los conductos de muestreo de gas de escape, y del tiempo nece-
sario para procesar la señal en los componentes electrónicos del
opacímetro. Los valores que caracterizan estos dos efectos se denominan
el tiempo de respuesta física y eléctrica, y representan a un filtro individual
para cada tipo de opacímetro.
El propósito de aplicar un filtro de Bessel es garantizar que todo el sistema
del opacímetro posea una característica global de filtrado uniforme, la cual
consiste en:
— el tiempo de respuesta física del opacímetro (tp),
— el tiempo de respuesta eléctrica del opacímetro (te),
— el tiempo de respuesta del filtro de Bessel aplicado (tF).
El tiempo de respuesta global del sistema tAver, viene dado porla ecuación:
tAver¼ﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃ
tF2þtp2þte2q
y deberá ser igual para todos los tipos de opacímetros, al objeto de indicar
el mismo valor de humos. Por consiguiente, es preciso crear un filtro de
Bessel de manera que el tiempo de respuesta del filtro (tF) junto con el
tiempo de respuesta física (tp) y eléctrica (te) del opacímetro individual
permitan obtener el tiempo de respuesta global (tAver) que se precisa.
Como tpyteson valores dados para cada opacímetro individual, y la
presente Directiva define que tAveres igual a 1,0 s, tFse puede calcularde
la manera siguiente:
tF¼ﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃ
tAver2/C0tp2/C0te2q
Por definición, el tiempo de respuesta del filtro tFes el tiempo de subida de
una señal de salida filtrada desde el 10 % hasta el 90 % en una señal de
entrada escalonada. Así pues, la frecuencia de corte del filtro de Bessel
deberá iterarse de manera que el tiempo de respuesta del filtro de Bessel
se ajuste al tiempo de subida que se precisa.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 155
▼M3
Figura a
Línea de representación de una señal de entrada escalonada y de la
señaldesalidafiltrada
En la figura a se muestran las líneas de representación de una señal deentrada escalonada y de una señal de salida filtrada con un filtro de Bessel,
además del tiempo de respuesta del filtro de Bessel (t
F).1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 156
▼M3
El diseño del algoritmo final del filtro de Bessel es un proceso escalonado
que precisa varios ciclos de iteración. A continuación se representa el
esquema del procedimiento de iteración.
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 157
▼M3
2.2.CálculodelalgoritmodeBessel
El presente ejemplo describe los pasos a seguir para el diseño de un algo-
ritmo de Bessel, con arreglo al procedimiento de iteración arriba
representado, el cual se basa en el punto 6.1 del apéndice 1 del anexo III.
Para el opacímetro y el sistema de adquisición de datos, se suponen las
características siguientes:
— tiempo de respuesta física tp: 0,15 s,
— tiempo de respuesta eléctrica te: 0,05 s,
— tiempo de respuesta global tAver: 1,00 s (pordefinición de la pr esente
Directiva),
— frecuencia de muestreo: 150 Hz.
Paso 1 Tiempo de respuesta preceptivo del filtro de Bessel tF:
tF¼ﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃ
12/C00;152þ0;052/C0/C1q
¼0;987421 s
Paso 2 Estimación de la frecuencia de corte y cálculo de las cons-
tantes de Bessel E, K para la primera iteración:
fc= 3,1415/(10 * 0,987421) = 0,318152 Hz
∆t = 1/150 = 0,006667 s
Ω= 1/[tan (3,1415 * 0,006667 * 0,318152)] = 150,076644
E=1
1þ150 ;076644 /C3ﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃﬃ
3/C30;618034p
þ0;618034 /C3150 ;0766442¼7;07948 E /C05
K = 2 * 7,07948 E − 5 * (0,618034 * 150,0766442− 1) − 1 = 0,970783
Así se obtiene el algoritmo de Bessel:Y
i=Yi−1+ 7,07948 E − 5 * (Si+2*Si−1+Si−2−4*Yi−2) + 0,970783 *
(Yi−1−Yi−2)
donde Sirepresenta los valores de la señal de entrada escalonada (que
pueden ser«0» o «1») e Yirepresenta los valores filtrados de la señal de
salida.
Paso 3 Aplicación del filtro de Bessel sobre la entrada escalonada:El tiempo de respuesta del filtro de Bessel t
Fse define como el tiempo de
subida de la señal de salida filtrada desde el 10 % hasta el 90 % en una
señal de entrada escalonada. Para determinar los tiempos del 10 % (t10)y
del 90 % (t90) de la señal de salida, es preciso aplicar un filtro de Bessel a
una entrada escalonada utilizando los valores arriba indicados de fc,EyK .
En la tabla B figuran los números de índice, el tiempo y los valores de una
señal de entrada escalonada y los valores resultantes de la señal de salida
filtrada para la primera y la segunda iteración. Los puntos adyacentes a t10yt90se destacan con las cifras en negrita.
En la primera iteración de la tabla B, se observa que el valor del 10 %
aparece entre los números de índice 30 y 31, y el valor del 90 % aparece
entre los números de índice 191 y 192. Para el cálculo de tF,iterlos valores
exactos de t10yt90se determinan mediante interpolación lineal entre los
puntos de medición adyacentes, de la manera siguiente:
t10=tlower+∆t * (0,1 − outlower)/(outupper− outlower)
t90=tlower+∆t * (0,9 − outlower)/(outupper− outlower)
donde outuppery outlowerrespectivamente, son los puntos adyacentes de la
señal de salida filtrada con un filtro de Bessel, y tloweres el tiempo del punto
temporal adyacente, indicado en la tabla B.
t10= 0,200000 + 0,006667 * (0,1 − 0,099208)/(0,104794 − 0,099208) =
0,200945 s
t90= 0,273333 + 0,006667 * (0,9 − 0,899147)/(0,901168 − 0,899147) =
1,276147 s1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 158
▼M3
Paso 4 Tiempo de respuesta del filtro en el primer ciclo de itera-
ción:
tF,iter= 1,276147 − 0,200945 = 1,075202 s
Paso 5 Desviación entre el valor obtenido y el que se precisa para
el tiempo de respuesta del filtro en el primer ciclo de itera-
ción:
∆= (1,075202 − 0,987421)/0,987421 = 0,081641
Paso 6 Comprobación del criterio de iteración:
Se precisa que | ∆|≤0,01. Como 0,081641 > 0,01, no se cumple el criterio
de iteración, por lo que es preciso iniciar otro ciclo de iteración, para el
cual se calcula una nueva frecuencia de corte a partir de fcy∆,de la
manera siguiente:
fc,new= 0,318152 * (1 + 0,081641) = 0,344126 Hz
Esta nueva frecuencia de corte se utiliza en el segundo ciclo de iteración,
que vuelve a comenzar en el paso 2. La iteración se repetirá hasta que se
cumpla el criterio de iteración. En la tabla A se resumen los valores resul-
tantes de la primera y la segunda iteración.
Tabla A
Valoresdelaprimeraysegundaiteración
Parámetro 1aIteración 2aIteración
fc(Hz) 0,318152 0,344126
E (−) 7,07948 E-5 8,272777 E-5
K (−) 0,970783 0,968410
t10(s) 0,200945 0,185523
t90(s) 1,276147 1,179562
tF,iter(s) 1,075202 0,994039
∆ (−) 0,081641 0,006657
fc,new(Hz) 0,344126 0,346417
Paso 7 Algoritmo final de Bessel:
En cuanto se haya cumplido el criterio de iteración, se calcularán las cons-
tantes finales del filtro de Bessel y el algoritmo final de Bessel de
conformidad con el paso 2. En el presente ejemplo, el criterio de iteración
se ha cumplido después de la segunda iteración ( ∆= 0,006657 ≤0,01). El
algoritmo final se utilizará para determinar los valores de humos prome-
diados (véase el punto 2.3).
Yi=Yi−1+ 8,272777 E − 5 * (Si+2*Si−1+Si−2−4*Yi−2) + 0,968410
*( Yi−1−Yi−2)1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 159
▼M3
Tabla B
Valores de la señal de entrada escalonada y de la de salida filtrada con un
filtrodeBesselparaelprimer yelsegundociclo deiteración
Índice i TiempoSeñal de
entrada escalo-
nada SiSeñal de salida filtrada Yi
[-] [s] [-][-]
1aIteración 2aIteración
− 2 − 0,013333 0 0,000000 0,000000
− 1 − 0,006667 0 0,000000 0,000000
0 0,000000 1 0,000071 0,000083
1 0,006667 1 0,000352 0,000411
2 0,013333 1 0,000908 0,0010603 0,020000 1 0,001731 0,002019
4 0,026667 1 0,002813 0,003278
5 0,033333 1 0,004145 0,004828
== == =
24 0,160000 1 0,067877 0,077876
25 0,166667 1 0,072816 0,083476
26 0,173333 1 0,077874 0,08920527 0,180000 1 0,083047 0,095056
28 0,186667 1 0,088331 0,101024
29 0,193333 1 0,093719 0,107102
30 0,200000 1 0,099208 0,113286
31 0,206667 1 0,104794 0,119570
32 0,213333 1 0,110471 0,125949
33 0,220000 1 0,116236 0,132418
34 0,226667 1 0,122085 0,138972
35 0,233333 1 0,128013 0,145605
36 0,240000 1 0,134016 0,15231437 0,246667 1 0,140091 0,159094
== == =
175 1,166667 1 0,862416 0,895701
176 1,173333 1 0,864968 0,897941
177 1,180000 1 0,867484 0,900145
178 1,186667 1 0,869964 0,902312
179 1,193333 1 0,872410 0,904445
180 1,200000 1 0,874821 0,906542
181 1,206667 1 0,877197 0,908605
182 1,213333 1 0,879540 0,910633183 1,220000 1 0,881849 0,912628
184 1,226667 1 0,884125 0,914589
185 1,233333 1 0,886367 0,916517
186 1,240000 1 0,888577 0,918412
187 1,246667 1 0,890755 0,920276188 1,253333 1 0,892900 0,922107
189 1,260000 1 0,895014 0,923907
190 1,266667 1 0,897096 0,925676
191 1,273333 1 0,899147 0,927414
192 1,280000 1 0,901168 0,9291211988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 160
▼M3
Índice i TiempoSeñal de
entrada escalo-
nada SiSeñal de salida filtrada Yi
[-] [s] [-][-]
1aIteración 2aIteración
193 1,286667 1 0,903158 0,930799
194 1,293333 1 0,905117 0,932448
195 1,300000 1 0,907047 0,934067
== == =1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 161
▼M3
2.3.Cálculodelosvaloresdehumos
El siguiente esquema describe el procedimiento general a seguir para deter-
minarel valorfinal de humos.
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 162
▼M3
En la figura b se muestran la líneas de representación de la señal de
opacidad medida en bruto, y de los coeficientes de absorción de la luz
filtrada y no filtrada (valor k) de la primera fase de carga de una prueba
ELR, y además se indica el valormáximo Ymax1,A(pico) de la línea de
representación del valor k filtrado. Asimismo, en la tabla C figuran los
valores numéricos del índice i, el tiempo (a una frecuencia de muestreo de
150 Hz), la opacidad en bruto, y el valor K filtrado y sin filtrar. Para el
filtrado se emplearon las constantes del algoritmo de Bessel diseñado en
el punto 2.2 del presente anexo. Debido a la gran cantidad de datos, única-
mente se representan las partes de la línea de representación de humos que
están cerca del principio y del pico.
Figura b
Líneas de representación de la opacidad medida N, de los humos no
filtradoskydeloshumosfiltradosk
El valorpico (i = 272) se calcula suponiendo los datos siguientes que
figuran en la tabla C. El resto de valores individuales de humos se calculan
de igual modo. Para iniciar el algoritmo, S−1,S−2,Y−1eY−2se ponen a cero.
LA(m) 0,430
Índice i 272
N ( %) 16,783
S271(m−1) 0,427392
S270(m−1) 0,427532
Y271(m−1) 0,542383
Y270(m−1) 0,542337
Cálculo del valor k (punto 6.3.1 del Apéndice 1 del Anexo III):
k¼/C01
0;430/C3ln 1 /C016;783
100/C18/C19
¼0;427252 m/C01
Este valor corresponde a S272en la siguiente ecuación.
Cálculo del valor de humos promediado según Bessel (punto 6.3.2 del
Apéndice 1 del Anexo III):
En la siguiente ecuación se utilizan las constantes de Bessel que aparecen
en el punto anterior 2.2. El valor k no filtrado efectivo, calculado según el
procedimiento anterior, corresponde a S272(Si). S271(Si−1)yS270(Si−2) son los
dos valores k no filtrados precedentes e Y271(Yi−1)eY270(Yi−2) son los dos
valores k filtrados precedentes.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 163
▼M3
Y272= 0,542383 + 8,272777 E − 5 * (0,427252 + 2 * 0,427392 + 0,427532
− 4 * 0,542337) + 0,968410 * (0,542383 − 0,542337)
= 0,542389 m−1
Este valor corresponde a Ymax1,Aen la siguiente ecuación.
Cálculo del valor final de humos (punto 6.3.3 del Apéndice 1 del Anexo
III):
De cada línea de representación de humos, se toma el valor k filtrado
máximo para proseguir el cálculo. Supongamos los valores siguientes:
RégimenXmax(m−1)
Ciclo 1 Ciclo 2 Ciclo 3
A 0,5424 0,5435 0,5587
B 0,5596 0,5400 0,5389
C 0,4912 0,5207 0,5177
SVA= (0,5424 + 0,5435 + 0,5587) / 3 = 0,5482 m−1
SVB= (0,5596 + 0,5400 + 0,5389) / 3 = 0,5462 m−1
SVC= (0,4912 + 0,5207 + 0,5177) / 3 = 0,5099 m−1
SV = (0,43 * 0,5482) + (0,56 * 0,5462) + (0,01 * 0,5099) = 0,5467 m−1
Validación del ciclo (punto 3.4 del Apéndice 1 del Anexo III):
Antes de calcularel valormedio de humos SV, es pr eciso validarel ciclo,
para lo cual se calcularán las desviaciones normales relativas de los humos
de los tres ciclos para cada régimen de motor.
RégimenValormedio de
humas SV (m−1)Desviación
normal absoluta
(m−1)Desviación normal
relativa
(%)
A 0,5482 0,0091 1,7
B 0,5462 0,0116 2,1
C 0,5099 0,0162 3,2
En el presente ejemplo, el criterio de validación del 15 % se cumple para
todos los regímenes.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 164
▼M3
Tabla C
Valores de la opacidad N, valor k filtrado y no filtrado al inicio de la fase
decarga
Índice i Tiempo Opacidad NValork no
filtradoValork filtr ado
[-] [s] [%] [m−1][ m−1]
− 2 0,000000 0,000000 0,000000 0,000000
− 1 0,000000 0,000000 0,000000 0,000000
0 0,000000 0,000000 0,000000 0,000000
1 0,006667 0,020000 0,000465 0,000000
2 0,013333 0,020000 0,000465 0,000000
3 0,020000 0,020000 0,000465 0,000000
4 0,026667 0,020000 0,000465 0,000001
5 0,033333 0,020000 0,000465 0,000002
6 0,040000 0,020000 0,000465 0,000002
7 0,046667 0,020000 0,000465 0,000003
8 0,053333 0,020000 0,000465 0,000004
9 0,060000 0,020000 0,000465 0,000005
10 0,066667 0,020000 0,000465 0,000006
11 0,073333 0,020000 0,000465 0,000008
12 0,080000 0,020000 0,000465 0,000009
13 0,086667 0,020000 0,000465 0,000011
14 0,093333 0,020000 0,000465 0,000012
15 0,100000 0,192000 0,004469 0,000014
16 0,106667 0,212000 0,004935 0,000018
17 0,113333 0,212000 0,004935 0,000022
18 0,120000 0,212000 0,004935 0,000028
19 0,126667 0,343000 0,007990 0,000036
20 0,133333 0,566000 0,013200 0,000047
21 0,140000 0,889000 0,020767 0,000061
22 0,146667 0,929000 0,021706 0,000082
23 0,153333 0,929000 0,021706 0,000109
24 0,160000 1,263000 0,029559 0,000143
25 0,166667 1,455000 0,034086 0,000185
26 0,173333 1,697000 0,039804 0,000237
27 0,180000 2,030000 0,047695 0,000301
28 0,186667 2,081000 0,048906 0,000378
29 0,193333 2,081000 0,048906 0,000469
30 0,200000 2,424000 0,057067 0,000573
31 0,206667 2,475000 0,058282 0,000693
32 0,213333 2,475000 0,058282 0,000827
33 0,220000 2,808000 0,066237 0,000977
34 0,226667 3,010000 0,071075 0,001144
35 0,233333 3,253000 0,076909 0,001328
36 0,240000 3,606000 0,085410 0,001533
37 0,246667 3,960000 0,093966 0,001758
38 0,253333 4,455000 0,105983 0,002007
39 0,260000 4,818000 0,114836 0,002283
40 0,266667 5,020000 0,119776 0,0025871988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 165
▼M3
Índice i Tiempo Opacidad NValork no
filtradoValork filtr ado
[-] [s] [%] [m−1][ m−1]
== = = =1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 166
▼M3
ValoresdelaopacidadN,valorkfiltradoynofiltradoalrededordeYmax1,A(≡valorpico,indicadoconlascifrasennegrita)
Índice i Tiempo Opacidad NValork no
filtradoValork filtr ado
[-] [s] [%] [m−1][ m−1]
== = = =
259 1,726667 17,182000 0,438429 0,538856260 1,733333 16,949000 0,431896 0,539423261 1,740000 16,788000 0,427392 0,539936262 1,746667 16,798000 0,427671 0,540396263 1,753333 16,788000 0,427392 0,540805264 1,760000 16,798000 0,427671 0,541163265 1,766667 16,798000 0,427671 0,541473266 1,773333 16,788000 0,427392 0,541735267 1,780000 16,788000 0,427392 0,541951268 1,786667 16,798000 0,427671 0,542123269 1,793333 16,798000 0,427671 0,542251270 1,800000 16,793000 0,427532 0,542337271 1,806667 16,788000 0,427392 0,542383272 1,813333 16,783000 0,427252 0,542389
273 1,820000 16,780000 0,427168 0,542357274 1,826667 16,798000 0,427671 0,542288275 1,833333 16,778000 0,427112 0,542183276 1,840000 16,808000 0,427951 0,542043277 1,846667 16,768000 0,426833 0,541870278 1,853333 16,010000 0,405750 0,541662279 1,860000 16,010000 0,405750 0,541418280 1,866667 16,000000 0,405473 0,541136281 1,873333 16,010000 0,405750 0,540819282 1,880000 16,000000 0,405473 0,540466283 1,886667 16,010000 0,405750 0,540080284 1,893333 16,394000 0,416406 0,539663285 1,900000 16,394000 0,416406 0,539216286 1,906667 16,404000 0,416685 0,538744287 1,913333 16,394000 0,416406 0,538245288 1,920000 16,394000 0,416406 0,537722289 1,926667 16,384000 0,416128 0,537175290 1,933333 16,010000 0,405750 0,536604291 1,940000 16,010000 0,405750 0,536009292 1,946667 16,000000 0,405473 0,535389293 1,953333 16,010000 0,405750 0,534745294 1,960000 16,212000 0,411349 0,534079295 1,966667 16,394000 0,416406 0,533394
296 1,973333 16,394000 0,416406 0,532691
297 1,980000 16,192000 0,410794 0,531971298 1,986667 16,000000 0,405473 0,531233299 1,993333 16,000000 0,405473 0,530477300 2,000000 16,000000 0,405473 0,529704
== = = =1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 167
▼M3
3. PRUEBA ETC
3.1.Emisionesdegases(motordiésel)
Supongamos que tras someter a ensayo un sistema PDP-CVS se obtienen
los resultados siguientes:
V0(m3/rev) 0,1776
Np(rev) 23 073
pB(kPa) 98,0
p1(kPa) 2,3
T (K) 322,5
Ha(g/kg) 12,8
NOx conce(ppm) 53,7
NOx concd(ppm) 0,4
COconce(ppm) 38,9
COconcd(ppm) 1,0
HCconce(ppm) 9,00
HCconcd(ppm) 3,02
CO2,conce( %) 0,723
Wact(kWh) 62,72
Cálculo del caudal de gas de escape diluido (punto 4.1 del Apéndice 2 del
Anexo III):
MTOTW= 1,293 * 0,1776 * 23 073 * (98,0 − 2,3) * 273 / (101,3 * 322,5)
= 4 237,2 kg
Cálculo del factor de corrección de NOx(punto 4.2 del apéndice 2 del
anexo III)
KH;D¼1
1/C00;0182 /C312;8/C010;71 ðÞ¼1;039
Cálculo de las concentraciones con corrección de fondo (punto 4.3.1.1 del
Apéndice 2 del Anexo III):
Tomemos como ejemplo un gasóleo de composición C1H1,8
FS¼100/C31
1þ1;8=2 ðÞ þ f 3;76/C31þ1;8=4 ðÞ½/C138 g¼13;6
DF¼13;6
0;723þ9;00þ38;9 ðÞ /C3 10/C04¼18;69
NOx conc= 53,7 − 0,4 * [1 − (1/18,69)] = 53,3 ppm
COconc= 38,9 − 1,0 * [1 − (1/18,69)] = 37,9 ppm
HCconc= 9,00 − 3,02 * [1 − (1/18,69)] = 6,14 ppm1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 168
▼M3
Cálculo del caudal másico de emisiones (punto 4.3.1 del Apéndice 2 del
Anexo III):
NOx mass= 0,001587 * 53,3 * 1,039 * 4 237,2 = 372,391 g
COmass= 0,000966 * 37,9 * 4 237,2 = 155,129 g
HCmass= 0,000479 * 6,14 * 4 237,2 = 12,462 g
Cálculo de las emisiones específicas (punto 4.4 del apéndice 2 del anexo
III)
NOx¼372 ;391 =62;72¼5;94 g =kWh
CO¼155 ;129 =62;72¼2;47 g =kWh
HC¼12;462 =62;72¼0;199 g =kWh
3.2.Emisionesdepartículas(motordiésel)
Supongamos que tras someter a ensayo un sistema PDP-CVS con dilución
doble se obtienen los resultados siguientes:
MTOTW(kg) 4 237,2
Mf,p(mg) 3,030
Mf,b(mg) 0,044
MTOT(kg) 2,159
MSEC(kg) 0,909
Md(mg) 0,341
MDIL(kg) 1,245
DF 18,69
Wact(kWh) 62,72
Cálculo de la emisión másica (punto 5.1 del Apéndice 2 del Anexo III)
Mf= 3,030 + 0,044 = 3,074 mg
MSAM= 2,159 − 0,909 = 1,250 kg
PTmass¼3;074
1;250/C34237 ;2
1000¼10;42 g
Cálculo de la emisión másica con corrección de fondo (punto 5.1 del Apén-
dice 2 del Anexo III):
PTmass¼3;074
1;250/C00;341
1;245/C31/C01
18;69/C18/C19/C20/C21/C26/C27
/C34237 ;2
1000¼9;32 g
Cálculo de la emisión específica (punto 5.2 del Apéndice 2 del Anexo III):
PT¼10;42=62;72¼0;166 g =kWh
PT¼9;32=62;72¼0;149 g =kWh ;si se ha efectuado la correcci´ on de fondo1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 169
▼M3
3.3.Emisionesdegases(motorCNG)
Supongamos que tras someter a ensayo un sistema PDP-CVS con dilución
doble se obtienen los resultados siguientes:
MTOTW(kg) 4 237,2
Ha(g/kg) 12,8
NOx conce(ppm) 17,2
NOx concd(ppm) 0,4
COconce(ppm) 44,3
COconcd(ppm) 1,0
HCconce(ppm) 27,0
HCconcd(ppm) 3,02
CH4 conce(ppm) 18,0
CH4 concd(ppm) 1,7
CO2,conce( %) 0,723
Wact(kWh) 62,72
Cálculo del factor de corrección de NOx(punto 4.2 del Apéndice 2 del
Anexo III):
KH;G¼1
1/C00;0329 /C312;8/C010;71 ðÞ¼1;074
Cálculo de la concentración de NMHC (punto 4.3.1. del Apéndice 2 del
Anexo III):
a) método GC
NMHCconce= 27,0 − 18,0 = 9,0 ppm
b) método NMC
Supongamos una eficacia del metano de 0,04 y una eficacia del etano de
0,98 (véase el punto 1.8.4 del apéndice 5 del anexo III)
NMHC conce¼27;0/C31/C00;04 ðÞ /C0 18;0
0;98/C00;04¼8;4 ppm
Cálculo de las concentraciones con corrección de fondo (punto 4.3.1.1 del
Apéndice 2 del Anexo III)
Supongamos que se emplea un carburante de referencia G20 (100 %
metano) de composición C1H4
FS¼100/C31
1þ4=2ðÞ þ 3;76/C31þ4=4ðÞðÞ ½/C138¼9;5
DF¼9;5
0;723þ27;0þ44;3 ðÞ /C3 10/C04¼13;01
Para los NMHC, la concentración de fondo es la diferencia entre HCconcdy
CH4 concd.
NOx conc= 17,2 − 0,4 * [1 − (1/13,01)] = 16,8 ppm
COconc= 44,3 − 1,0 * [1 − (1/13,01)] = 43,4 ppm1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 170
▼M3
NMHCconc= 8,4 − 1,32 * [1 − (1/13,01)] = 7,2 ppm
CH4 conc= 18,0 − 1,7 * [1 − (1/13,01)] = 16,4 ppm
Cálculo del caudal másico de emisiones (punto 4.3.1 del Apéndice 2 del
Anexo III)
NOx mass= 0,001587 * 16,8 * 1,074 * 4 237,2 = 121,330 g
COmass= 0,000966 * 43,4 * 4 237,2 = 177,642 g
NMHCmass= 0,000502 * 7,2 * 4 237,2 = 15,315 g
CH4 mass= 0,000554 * 16,4 * 4 237,2 = 38,498 g
Cálculo de las emisiones específicas (punto 4.4 del Apéndice 2 del Anexo
III)
NOx¼121 ;330 =62;72¼1;93 g =kWh
CO¼177 ;642 =62;72¼2;83 g =kWh
NMHC ¼15;315 =62;72¼0;244 g =kWh
CH4¼38;498 =62;72¼0;614 g =kWh
4. FACTOR «S» DE DESPLAZAMIENTO DE λ(Sλ)
4.1.CálculodelfactorSλdedesplazamientode λ(1):
Sλ¼2
1/C0inerte %
100/C18/C19
nþm
4/C16/C17
/C0O2/C3
100
donde:
Sλ: factorde desplazamiento de λ;
% inerte: % en volumen de gases inertes en el carburante (N2,C O2, He,
etc.),
O2*: % en volumen de oxígeno original en el carburante;
n y m: se refieren al promedio de CnHmque representan los hidrocar-
buros del carburante, es decir:
n¼1/C2CH4%
100/C20/C21
þ2/C2C2%
100/C20/C21
þ3/C2C3%
100/C20/C21
þ4/C2C4%
100/C20/C21
þ5/C2C5%
100/C20/C21
þ::
1/C0diluente %
100
m¼4/C2CH4%
100/C20/C21
þ4/C2C2H4%
100/C20/C21
þ6/C2C2H6%
100/C20/C21
þ...8/C2C3H8%
100/C20/C21
þ::
1/C0diluente %
100
donde:
CH4= % en volumen de metano en el carburante,
C2= % en volumen de todos los hidrocarburos de C2(porejemplo:
C2H6,C2H4, etc.) en el carburante,
C3= % en volumen de todos los hidrocarburos de C3(porejemplo:
C3H8,C3H6, etc.) en el carburante,
C4= % en volumen de todos los hidrocarburos de C4(porejemplo:
C4H10,C4H8, etc.) en el carburante,
C5= % en volumen de todos los hidrocarburos de C5(porejemplo:
C5H12,C5H10, etc.) en el carburante,1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 171
(1) Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels — SAE J1829, junio de 1987. John
B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, capítulo
3.4 «Combustion stoichiometry» (páginas 68 a 72).
▼M3
diluente = % en volumen de los gases de dilución en el carburante (es
decir, O2*, N2,C O2, He, etc.).
4.2.EjemplosparaelcálculodelfactorSλdedesplazamientode λ:
Ejemplo 1: G25: CH4=8 6% ,N2= 14 % (en vol)
n¼1/C2CH4%
100/C20/C21
þ2/C2C2%
100/C20/C21
þ::
1/C0diluente %
100¼1/C20;86
1/C014
100¼0;86
0;86¼1
m¼4/C2CH4%
100/C20/C21
þ4/C2C2H4%
100/C20/C21
þ::
1/C0diluente %
100¼4/C20;86
0;86¼4
Sλ¼2
1/C0inerte %
100/C18/C19
nþm
4/C16/C17
/C0O2/C3
100¼2
1/C014
100/C18/C19
/C21þ4
4/C18/C19 ¼1;16
Ejemplo 2: GR: CH4=8 7% ,C2H6= 13 % (en vol)
n¼1/C2CH4%
100/C20/C21
þ2/C2C2%
100/C20/C21
þ::
1/C0diluente %
100¼1/C20;87þ2/C20;13
1/C00
100¼1;13
1¼1;13
m¼4/C2CH4%
100/C20/C21
þ6/C2C2H6%
100/C20/C21
þ::
1/C0diluente %
100¼4/C20;87þ6/C20;13
1¼4;26
Sλ¼2
1/C0inerte %
100/C18/C19
nþm
4/C16/C17
/C0O2/C3
100¼2
1/C00
100/C18/C19
/C21;13þ4;26
4/C18/C19 ¼0;911
Ejemplo 3: USA: CH4=8 9% ,C2H6= 4,5 %, C3H8= 2,3 %, C6H14= 0,2 %, O2= 0,6 %, N2=4%
n¼1/C2CH4%
100/C20/C21
þ2/C2C2%
100/C20/C21
þ::
1/C0diluente %
100¼1/C20;89þ2/C20;045þ3/C20;023þ4/C20;002
1/C00;64þ4 ðÞ
100¼1;11
m¼4/C2CH4%
100/C20/C21
þ4/C2C2H4%
100/C20/C21
þ6/C2C2H6%
100/C20/C21
þ::þ8/C2C3H8%
100/C20/C21
1/C0diluente %
100
¼4/C20;89þ4/C20;045þ8/C20;023þ14/C20;002
1/C00;6þ4
100¼4;24
Sλ¼2
1/C0inerte %
100/C18/C19
nþm
4/C16/C17
/C0O2/C3
100¼2
1/C04
100/C18/C19
/C21;11þ4;24
4/C18/C19
/C00;6
100¼0;961988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 172
▼M4
▼M3
▼M4
ANEXO VIII
REQUISITOS TÉCNICOS ESPECÍFICOS RELATIVOS A LOS
MOTORESDIESELALIMENTADOSCONETANOL
En el caso de los motores diesel alimentados con etanol, las siguientes modifi-
caciones específicas de los correspondientes párrafos, las ecuaciones y los
factores serán aplicables a los métodos de prueba definidos en el anexo III de
la presente Directiva.
Enelapéndice1delanexoIII4.2. Corrección en seco/en húmedo
4.3. Corrección de NOx para humedad y temperatura
donde,A = 0,181 G
FUEL/GAIRD– 0,0266
B = – 0,123 GFUEL/GAIRD+ 0,00954
Ta= temperatura del aire, K
Ha= humedad del aire de admisión, en gramos de agua por kg de
aire seco.
4.4. Cálculo del caudal másico de las emisiones
El caudal másico de las emisiones (g/h) para cada fase se calculará de
la manera siguiente, suponiendo que el gas de escape tiene una
densidad de 1,272 kg/m3a 273 K (0 ºC) y 101,3 kPa:
donde
NOx conc,C Oconc,H Cconc(1) son las concentraciones medias (ppm) en el
gas de escape sin diluir, como se indica en el punto 4.1.
En caso de que se haya optado pordeter minarlas emisiones de gases
con un sistema de dilución sin reducción del caudal, se aplicarán las
siguientes fórmulas:
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 173
▼M4
donde:
NOx conc,C Oconc,H Cconc(1) son las concentraciones medias con corrección
de fondo (ppm) de cada fase en el gas de escape diluido, como se
indica en el punto 4.3.1.1 del apéndice 2 del anexo III.
(1) Calculado como equivalente C1.
Enelapéndice2delanexoIIILos puntos 3.1, 3.4, 3.8.3 y 5 del apéndice 2 relativos a los motores diesel son
también aplicables a los motores diesel alimentados con etanol.
4.2. Las condiciones de la prueba se prepararán de forma que la temperatura
y la humedad del aire medidas en la admisión del motor estén reguladas
para las condiciones normales durante la realización de la prueba. El
valor normal deberá ser 6 ± 0,5 g de agua por kg de aire seco a un
intervalo de temperatura de 298 ± 3 K. Dentro de estos límites, no se
efectuará ninguna otra corrección del NO
x. Si estas condiciones no se
cumplen, el resultado de la prueba se considerará nulo.
4.3. Cálculo del caudal másico de las emisiones4.3.1. Sistemas con caudal másico constante
Para sistemas con intercambiador de calor, la masa de los contami-
nantes (g/prueba) se determinará mediante las ecuaciones siguientes:
donde:
NOx conc,C Oconc,H Cconc(1), NMHCconc= concentraciones medias con
corrección de fondo a lo largo del ciclo, obtenidas mediante integración
(obligatorio para NOxy HC) o medición con bolsas, en ppm;
MTOTW= masa total de gas de escape diluido a lo largo del ciclo, como
se indica en el punto 4.1, en kg.
4.3.1.1. Determinación de las concentraciones con corrección de fondo
La concentración media de fondo de los gases contaminantes en el aire
de dilución se restará de las concentraciones medidas al objeto de
obtener las concentraciones netas de los contaminantes. Los valores
medios de las concentraciones de fondo se pueden determinar mediante
el método de las bolsas de muestreo o mediante medición continua con
integración. Se empleará la fórmula siguiente:
donde:
conc = concentración del respectivo contaminante en el gas de
escape diluido, corregida por la cantidad del respectivo
contaminante contenida en el aire de dilución, en ppm;
conce= concentración del respectivo contaminante medida en el gas
de escape diluido, en ppm;
concd= concentración del respectivo contaminante medida en el aire
de dilución, en ppm;
DF = factorde dilución,
El factor de dilución se calculará de la manera siguiente:
1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 174
▼M4
donde:
CO2,conce= concentración de CO2en el gas de escape diluido, en %
de volumen
HCconce= concentración de HC en el gas de escape diluido, en
ppm C1
COconce= concentración del CO en el gas de escape diluido, en
ppm
FS= factorestequiométr ico
Las concentraciones medidas en seco se convertirán a húmedo de
conformidad con lo dispuesto en el punto 4.2 del apéndice 1 del anexo
III.
El factor estequiométrico, para la composición del combustible general
CHαOβNγ, se calculará de la manera siguiente:
Si se desconoce la composición del combustible, podrán utilizarse los
siguientes factores estequiométricos:
FS (etanol) = 12,3
4.3.2. Sistemas con compensación del caudal
Para los sistemas sin intercambiador de calor, la masa de los contami-
nantes (g/prueba) se determinará calculando las emisiones instantáneas
de masa e integrando los valores instantáneos a lo largo del ciclo.
Asimismo, la corrección de fondo se aplicará directamente al valor de
concentración instantáneo. Se aplicarán las fórmulas siguientes:
donde:
conce= concentración del respectivo contaminante medida en el
gas de escape diluido, en ppm;
concd= concentración del respectivo contaminante medida en el
aire de dilución, en ppm;
MTOTW,i= masa instantánea del gas de escape diluido a lo largo del
ciclo (véase el apartado 4.1), en kg;
MTOTW= masa total de gas de escape diluido a lo largo del ciclo
(véase el apartado 4.1), en kg;
DF = factorde dilución, según se indica en el punto 4.3.1.1.
4.4. Cálculo de las emisiones específicas
Se calcularán las emisiones (g/kWh) de todos los componentes indivi-
duales de la manera siguiente:1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 175
▼M4
donde:
Wact= trabajo efectivo producido durante el ciclo, como se indica en
el punto 3.9.2, en kWh.1988L0077 — ES — 21.04.2001 — 003.001 — 176