PROCESS FOR THE TREATMENT OF EXHAUST GASES CONTAINING HYDROGEN CHLORIDE

Abstract: 1. Process for the treatment of exhaust gases containing chlorosilanes and hydrogen chloride by hydrolysis, using hydrochloric acid, characterized in that the exhaust gases are hydrolyzed in an absorption station in aqueous and at least azeotropic hydrochlorid acid taken at a temperature of less than 60 degrees C, the hydrogen chloride formed being absorbed and the solid hydrolysis products being suspended in the liquid phase, whilst the residual gases which remain in the gas phase are separated off, in that the solid hydrolysis products are removed from the liquid phase in a filtering station, and in that the hydrogen chloride absorbed in the liquid phase is liberated in a desorption station to form azeotropic aqueous hydrochloric acid.

Description: Verfahren zur Aufarbeitung von chlorsilan- und chlorwasserstoff haltigen Abgasen Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Aufarbeitung von chlorsilan- und chlorwasserstoffhaltigen Abgasen durch Hydrolyse Bei der Herstellung von Reinstsilicium fallen bei einer Reihe von Teilprozessen wie etwa der Siliciumabscheidung durch Zersetzung von Trichlorsilan, der Konvertierung von Siliciumtetrachlorid zu Trichlorsilan oder der Herstellung von Trichlorsilan aus elementarem Silicium Abgase an, welche, zumeist neben Wasserstoff, einen Restanteil an Chlorwasserstoff und Chlorsilanen aufweisen. Dieser enthaltene bzw. aus dem Chlorsilanen freisetzbare Chlorwasserstoff stellt jedoch an sich eine wertvolle und vielseitig einsetzbare Verbindung dar, sodass nicht nur aus Gründen des Umweltschutzes seine möglichst vollständige Rückgewinnung aus den Abgasen anzustreben ist. Zur Lösung dieses Problems sind bisher zwei Verfahren bekannt geworden. Gemäss der DE-PS 11 85 593 wird der Abgasstrom mit Wasser behandelt, wobei die Chlorsilane hydrolysiert und der Chlorwasserstoff in dem Wasser gelöst werden. Für die dabei entstehende verdünnte, wässrige Salzsäure gibt es jedoch kaum Verwendungsmöglichkeiten, so dass sie erst mit hohem Energieaufwand aufkonzentriert werden muss. Gemäss der Europäischen Patentanmeldung 114 226 wird das Abgasgemisch mit konzentrierter Salzsäure behandelt. In dieser werden die entstehenden Hydrolyseprodukte der Chlorsilane suspendiert und können durch Filtration entfernt werden. Der Chlorwasserstoff verbleibt im Gemisch mit den weiteren gasförmigen Komponenten in der Gasphase. Zu seiner Abtrennung und Rückgewinnung ist danach noch ein weiterer Verfahrensschritt erforderlich. Aufgabe der Erfindung war es, ein Verfahren anzugeben, nach dem in einfacherer Weise der in den genannten Abgasen enthaltene freie oder in Chlorsilanen gebundene Chlorwasserstoff in Gasform zurückgewonnen werden kann. Gelöst wird die Aufgabe durch ein Verfahren, welches dadurch gekennzeichnet ist, dass in einer Absorptionsstation die Abgase in wässriger, mindestens azeotroper, mit einer Temperatur von weniger als 60 0C vorgelegter Salzsäure hydrolysiert werden, wobei in der flüssigen Phase der entstandene Chlorwasserstoff absorbiert und die festen Hydrolyseprodukte suspendiert werden, während die in der Gasphase verbliebenen Restgase abgetrennt werden, dass in einer Filtrierstation die festen Hydrolyseprodukte aus der flüssigen Phase entfernt werden, und dass in einer Desorptionsstation der in der flüssigen Phase absorbierte Chlorwasserstoff unter Bildung von azeotroper wässriger Salzsäure freigesetzt wird. Als Absorptionsstation einen sich Anordnungen, in denen ein inniger Kontakt zwischen Abgas und Salzsäure hergestellt werden kann und die die Entnahme der in der Gasphase verbleibenden Restgase sowie der mit den Hydrolyseprodukten angereicherten flüssigen Phase gestatten. Bevorzugt werden als Abgaswäscher bezeichnete Kolonnen eingesetzt, in denen das Abgas und die zumeist über Düsen eingespeiste, vorteilhaft eingesprühte Flüssigkeit vielfach im Gegenstrom geführt und miteinander vermischt werden. Bei dem Hydrolyseschritt zersetzen sich die im Abgas enthaltenen Chlorsilane unter Bildung von festen Kieselsäureprodukten und Chlorwasserstoff. Letzterer wird, ebenso wie der bereits ursprünglich in dem Abgas vorhandene Chlorwasserstoff, in der eingespeisten Salzsäure absorbiert, wobei der Vorgang zweckmässig adiabatisch durchgeführt wird. Die entstandenen festen Hydrolyseprodukte bleiben zunächst in der Salzsäure suspendiert. Auch in dem Abgas etwa vorhandene flüchtige Dotierstoffverbindungen wie etwa Bortrichlorid oder Phosphoroxichlorid werden hydrolysiert und gehen mit den Hydrolyseprodukten in die salzsaure flüssige Phase über, so dass in der Gasphase lediglich die unter den vorliegenden Bedingungen inerten Gase wie z.B. Wasserstoff, Stickstoff oder Edelgase verbleiben. Um eine möglichst weitgehende Absorption des Chlorwasserstoffgases zu erhalten, wird die wässrige, mindestens azeotrope Salzsäure zweckmässig möglichst kühl, d.h. mit einer Temperatur von weniger als 60 C, vorteilhaft von 10 - 35 0C vorgelegt. Grundsätzlich ist zwar auch der Einsatz höherer Temperaturen bis knapp unterhalb des Siedepunktes des azeotropen Gemisches möglich; dann erhöht sich jedoch wegen der geringer werdenden Absorptionskapazität die zur Absorption des anfallenden Chlorwasserstoffes erforderliche Salzsäuremenge weit über das witschaftlich vertretbare Mass hinaus. Gegebenenfalls kann auch bei erhöhtem Druck gearbeitet werden, um die Absorption des Chlorwasserstoffes in der Salzsäure zu verbessern. Die mögliche Druckobergrenze ist dabei grundsätzlich durch den Wert vorgegeben, für den die jeweils vorliegende Anlage ausgelegt ist, also gemeinhin bei vertretbarem apperativem und energetischem Aufwand bei etwa 3 bar. In den meisten Fällen wird man jedoch bei Atmosphärendruck arbeiten, um den apparativen Aufwand gering zu halten. Da der von der Salzsäure aufgenommene Chlorwasserstoff danach bei der Desorption in der Regel durch einen Destillationsschritt wieder freigesetzt wird, entspricht die Zusammensetzung der dabei anfallenden Salzsäure der des unter den Desorptionsbedingungen azeotropen Chlorwasserstoff/Wasser Gemisches. So enthält z.B. bei Atmosphärendruck die azeotrope wässrige Salzsäure ca. 20 Gew.-% Chlorwasserstoff (20,17 Gew.-% bei 1 bar .,bs.), bei einem Druck von 3 bar jedoch ca 17 Gew.-X. Grundsätzlich ist es zu Beginn des Prozesses auch möglich, wässrige Salzsäuren anderer Konzentrationen vorzulegen, sofern diese die Absorption von Chlorwasserstoff gestatten. Bei der bevorzugten Ausgestaltung des Verfahrens als Kreisprozess fällt jedoch auch in diesen Fällen nach dem ersten Durchlaufen der Desorptionsstation die Salzsäure in azeotroper Zusammensetzung an und kann in dieser Form erneut in die Absorptionsstation eingespeist werden. Selbstverständlich ist jedoch eine Entnahme und anderweitige Verwendung, z.B. zur Herstellung von Chloriden, nicht ausgeschlossen. Auch höher konzentrierte Salzsäuren lassen sich einsetzen, sofern sie noch gasförmigen Chlorwasserstoff aufnehmen können. Dadurch wird es auch möglich, den Salzsäurestrom vor dem Einleiten in die Desorptionsstation mehrmals die Absorptionsstation durchlaufen zu lassen, oder ihn in zwei oder mehrere Teilströme aufzuteilen, von denen z.B. einer in die Absorptionsstation, einer in die Desorptionsstation eingeleitet wird. Die als "konzentrierte Salzsäure" be zeichnet Lösung (ca. 38 gewichts-%ig) eignet sich naturgemäss nicht zur Absolption, da sie keinen Chl < rwasserstoff meni aufzunehmen vermag. Die in der Absorptionsstation sich bildende und diese verlasserbe Gasphase enthält neben den ohnehin nicht in die flüssige Phase übergehenden gasförmigen Bestandteilen der Abgase auch einen bestimmten Chlorwasserstoffrestanteil, der dem über der jeweils vorliegenden Salzsäure sich einstellenden Chlorwasserstoffpartialdruck entspricht. Um diesen Anteil gering zu halten, wird der die Absorptionsstation verlassende Gasstrom zweckmässig einer Nachbehandlung, vorteilhaft einer Wäsche mit vorzugsweise chlorwasserstofffreiem, insbesondere voll entsalztem Wasser unterzogen. Günstig wird die Wasserzugabe so geregelt, dass vor dem endgültigen Austritt des Gasstroms der vom Wasser aufzunehmende Chlorwasserstoffanteil eine höchstens 2 gewichts Xige Salzsäure ergibt. Aufgrund des über dieser Lösung sich einstellenden Chlorwasserstoffpartialdruckes liegt der HCl-Gehalt des Restgases dann unterhalb von 10 ppm und erfüllt damit auch strenge Reinheits- und Sicherheitsanforderungen. Durch weiteren Wasserzusatz kann dieser Wert nötigenfalls weiter gesenkt werden. Gemäss einer bevorzugten Ausführungsform wird die Wäsche des Gasstromes in einer sich unmittelbar an die Absorptionsstation anschliessenden, günstig oberhalb dieser angeordneten, vorteilhaft als Glockenbodenkolonne gestalteten Waschstation durchgeführt. Bei dieser Anordnung kann das zugegebene, mit dem restlichen Chlorwasserstoff angereicherte Wasser direkt der Salzsäure in der Absorptionsstation zugeschlagen werden und somit, bei geeigneter Einstellung der zugeführten Menge, beispielsweise etwaige Flüssigkeitsverluste ausgleichen. Gleichzeitig werden durch den Waschvorgang im Gasstrom noch enthaltene, bei der Hydrolyse entstandene Kieselsäureaerosolteilchen abgeschieden, so dass auch deren Anteil im austretenden Restgas strengen Massstäben gerecht wird. Der Chlorwasserstoffgehalt, der im obersten Glockenboden gebildeten, verdünnten Salzsäure kann z.B. mittels Leitfähigkeitsmessung ständig überwacht werden. Nach Bedarf kann dann die zugegebene Wassermenge gesteigert oder verringert werden, um die gewünschte Konzentration, wie etwa die genannten zwei Gewichts-%, einzustellen. Das verbleibende Restgas kann, je nach Zusammensetzung einer weiteren Verwendung zugeführt werden. Beispielsweise lässt sich ein im wesentlichen aus Wasserstoff bestehender Gasstrom als Brenngas einsetzen. Gegebenenfalls kann jedoch auch, wie etwa im Falle unschädlicher Gase wie Stickstoff oder Kohlendioxid, das Restgas an die Aussenatmosphäre abgegeben werden, wobei der geringe Chlorwasserstoff- und Kieselsäureaerosolgehalt auch strengen Anforderungen des Umweltschutzes gerecht wird. Beim Absorptions- und Hydrolysevorgang fällt im Sumpf der Absorptionsstation eine Salzsäurelösung an, welche eine gegenüber der vorgelegten Salzsäure erhöhte Chlorwasserstoffkonzentration aufweist und zusätzlich die in Form von Kieselsäure ausgefallenen festen Hydrolyseprodukte des Chlorsilananteiles des Abgasstromes enthält. Diese Mischung, deren Temperatur wegen der Exothermie der Hydrolysereaktion sowie der freiwerdenden Absorptionswärme gegenüber der vorgelegten Salzsäure in der Regel erhöht ist, wird kontinuierlich oder portionsweise abgezogen und in eine Filtrierstation übergeführt, um den Anteil an Feststoffen zu entfernen. Dafür eignen sich übliche Filtriervorrichtungen, beispielsweise Filterpressen wie Bandfilterpressen oder auch Anschwemmfilter.Das abgetrennte Filtergut-kann dann entnommen werden und lässt sich, ggf. nach Auswaschen der Salzsäure, beispielsweise durch Behandlung mit Natronlauge zu den als "Wasserglas" bezeichneten Natriumsilicaten weiterverarbei en. Diese Vorgehensweise empfiehlt sich insbesondere bei An schwemmfiltern, bei 3enen zwischen den Filterschritten das Filtergut durch Rückspülen mit Natronlauge umgesetzt werden kann. Nach dem Durchgang durch die Filtrierstation kann die nunmehr feststofffreie Salzsäure entweder, sofern sie den angestrebten Chlorwasserstoffgehalt von in der Regel mindestens 25 Gewichts-% noch nicht erreicht hat, wieder in die Absorptions station zur weiteren Aufnahme von Chlorwasserstoff eingeleitet werden. Ansonsten kann sie zur Freisetzung des absorbierten Chlorwasserstoffes in die Desorptionsstation überführt werden. Bisweilen hat es sich auch bewährt, den Gesamtstrom der Salzsäure nach dem Durchgang durch die Filtrierstation in zwei Teilströme aufzuteilen, von denen einer, günstig etwa ein Drittel der Gesamtmenge in die Desorptionsstation eingeleitet wird, während der restliche wieder zurück in die Absorptionsstation fliesst. Als Desorptionsstation wird günstig eine Glockenbodenkolonne eingesetzt, in der die eingespeiste Salzsäure zum Sieden erhitzt wird und dabei den absorbierten Chlorwasserstoff wieder freisetzt. Letzterer kann am Kopf der Kolonne abgezogen werden und lässt sich beispielsweise nach Trocknung mittels Schwefelsäure bei der Trichlorsilanherstellung durch Umsetzung mit elementarem Silicium einsetzen. Günstig wird bei der Desorption bei einem Uberdruck von ca. 2 bis 3 bar und einer Temperatur von etwa 130 bisl400Cgearbeitet, insbesondere, wenn zur Weiterverwendung Chlorwasserstoff unter erhöhtem Druck benötigt wird. Im Sumpf der Kolonne sammelt sich die entsprechend-den eingestellten Druck- und Temperaturbedingungen zusammengesetzte azeotrope wässrige Salzsäure, welche bei der bevorzugten Ausgestaltung des vorliegenden Verfahrens als Kreisprozess wieder in die Absorptionsstation eingespeist werden kann. Vorteilhaft wird die die Desorptionsstation verlassende, auf hoher Temperatur befindliche Salzsäure über einen Gegenstromwärme tascher geführt, in dem die jilt t niedriger Temperatur an- kommende zu desorbierende Salzsäure auf höhere Temperatur vorgewärmt wird. Gleichzeitig wird dadurch erreicht, dass die abfliessende Salzsäure möglichst stark abgekühlt wird, wodurch in der Absorptionsstation der Chlorwasserstoffdampfdruck niedrig gehalten und letztendlich auch in der Waschstation die zuzuführende Wassermenge verringert wird. Anhand des in der Figur 1 schematisch dargestellten Fliessbildes wird das erfindungsgemässe Verfahren in seiner Ausgestaltung als Kreisprozess näher erläutert: In eine die Absorptionsstation 1 und die Waschstation 2 zusammengefasst enthaltene Kolonne wird ein beispielsweise aus Chlorsi- lanen, Chlorwasserstoff und Wasserstoff bestehender Abgasstrom 3 eingeleitet. Dieser wird zunächst in der Absorptionsstation 1 im Gegenstrom mit über Düsen 4 eingesprühter, mindestens azeotroper wässriger Salzsäure 5 in Kontakt gebracht. Dabei werden die Chlorsilane hydrolysiert und der als Gas vorhandene sowie entstehende Chlorwasserstoff adiabatisch absorbiert. Der verbleibende Wasserstoff gelangt dann in die Waschstation 2, wo in den Glockenböden 6 mit Hilfe des eingespeisten Waschwassers 7 der aus der Absorptionsstation 1 verbliebene Chlorwasserstoffrestanteil sowie gegebenenfalls mitgerissene Kieselsäureaerosolpartikeln abgetrennt werden. Während das Waschwasser nach unten in die Absorptionsstation 1 abfliesst, verlässt ein nunmehr nahezu verunreinigungsfreier Wasserstoffstrom 8 die Waschstation. Günstig wird am obersten Glockenboden 6 eine Messeinrichtung für den dort noch vorhandenen Chiorwasserstoffgehalt des Waschwassers vorgesehen, um gegebenenfalls durch Variation der zugegebenen Waschwassermenge eine Überschreitung des zulässigen Grenzwertes des Chlorwasserstoffanteils im Wasserstoffstrom 8 zu verhindern. Die im Sumpf der Absorptionsstation sich ansammelnde, aus Waschwasser, den absorbierten Chlorwasserstoff enthaltender Salzsäure sowie darin suspendierten Hydrolyseprodukten bestehende Flüssigkeit wlrd abgezogen und gelangt In die Fi1triersta- tion 9, wo der Feststoffanteil 10, d.h. im wesentlichen Kieselsäure, abgetrennt und entfernt wird. Der danach verbleibende Flüssigkeitsstrom wird aufgeteilt; während ein Teilstrom 11 wieder zurück zur Absorptionsstation 1 geleitet wird, gelangt der 2. Teilstrom 12 über einen Wärmetauscher 13 in die Desorptionsstation 14. In dieser, einer z.B. mit Dampf 15 beheizten Glockenbodenkolonne, wird durch Destillation der überschüssige Chlorwasserstoffanteil 16 freigesetzt und abgetrennt. Im Sumpf der Kolonne verbleibt die den Druck- und Temperaturbedingungen in der Desorptionsstation 14 entsprechend zusammengesetzte, bei hoher Temperatur vorliegende azeotrope Salzsäure. Sie fliesst zurück in den Wärmetauscher 13, wo sie unter Abkühlung den Teilstrom 12 vorwärmt und wird schliesslich erneut in den Kreislauf des zur Absorptionsstation 1 führenden Teilstromes 11 eingespeist. Das System stellt somit einen geschlcssenen Kreislauf zur Aufarbeitung von chlorsilan- und chlorwasserstoffhaltigen Abgasen dar. Als Endprodukte fallen Kieselsäure sowie, als voneinander getrennte Gase, Chlorwasserstoff und z.B. Wasserstoff an. In den nachstehenden Beispielen wird das erfindungsgemässe Verfahren näher erläutert: Beispiel 1: In einer entsprechend dem in der Figur 1 dargestellten Fliessschema aufgebauten Anlage war als kombinierte Absorptions- und Waschstation eine Kolonne von 5 m Länge und 200 mm Durchmesser vorgesehen, die in ihrem unteren Teil mit 5 Sprühdüsen, im oberen mit 4 Glockenböden versehen war. Als Filtrierstation diente eine handelsübliche Druckfilteranlage, als Desorptionsstation eine dampfbeheizte Destillierkolonne von 3 m Länge und 100 mm Durchmesser mit 10 Glockenböden, der ein Wärmetauscher vorgeschaltet war. Die aufzuarbeitende Abgasmischung bestand hauptsächlich aus Wasserstoff mit ca. 3 Volumen-% Trichlorsilan und ca. 10 Volumen-% Chlorwasserstoff als Nebenbestandteil und wurde mit einer bei Normalbedingungen ( 25 C,1 bar abs.) ca. 100 m /Stunde entsprechenden Durchflussrate in die Absorptionsstation eingeleitet. Dort kam der Gasstrom zunächst mit der über die Düsen eingesprühten, ca. 21 gewichts-%igen Salzsäure, welche in einer Menge von ca. 440 kg/Stunde und mit einer Temperatur von ca. 30 0C zugegeben wurde, in Kontakt. Dabei wurde das enthaltene Trichlorsilan hydrolysiert, die entstandene Kieselsäure in der Salzsäure suspendiert und der Chlorwasserstoff adiabatisch absorbiert. In der Gasphase verblieb der Wasserstoff sowie ein geringer Anteil von Chlorwasserstoff und Kieselsäureaerosolpartikeln. Dieser Gasstrom trat nun in die Waschstation ein und durchlief deren 4 Glockenböden, die von oben her mit ca. 35 1/Stunde vollentsalztem Wasser beaufschlagt wurden. Mittels Leitfähigkeitsmessung wurde im obersten Glockenboden überwacht, ob dort durch die Wassermenge die Einhaltung des angestrebten Grenzwertes von höchstens -2 Gew.-% Chlorwasserstoff gewährleistet war. Am Kopf der Kolonne 3 konnte ein Wasserstoffstrom (ca. 90 m /Stunde bei Normalbe- dingungen) abgenommen werden, dessen Chlorwasserstoffgehalt unter 10 ppm lag, während der Kieselsäureaerosolanteil weniger als 30 ppm betrug. Diese Werte lagen damit deutlich unterhalb den derzeit in der BRD vorgeschriebenen Grenzwerten von 30mg/m3 bzw. 50 mg/m3. Die im Sumpf der Kolonne anfallende, die entstehende Kieselsäure enthaltende, mit Chlorwasserstoff angereicherte Salzsäure wurde abgezogen und durchlief dann die Druckfilteranlage. Dabei wurden ca. 38 kg/Stunde Kieselsäureschlamm (Zusammensetzung ca. 18,5 Gewichts-% Kieselsaure, ca. 73,5 Gewichts-% Wasser, ca. 8 Gewichts-% Chlorwasserstoff) abgetrennt. Die verbleibende, ca. 28 gewichts-%ige Salzsäure wurde in die Desoi rt 1 onsstation eingeleitet und dort sestillatlv aufge- arbeitet. Dabei konnte am Kopf der Kolonne eine Chlorwasserstoffmenge von 14 m /Stunde bei Normalbedingungen abgenommen werden. Am Sumpf der Kolonne fiel eine Menge von 440 kg/Stunde azeotroper Salzsäure (ca. 21 gewichts-%ig) an, welche abgezogen und erneut in die Absorptionsstation eingeleitet wurde. Beispiel 2: Dieselbe Anlage wurde, bei ansonsten gleicher Verfahrensweise und gleicher Abgaszusammensetzung, mit der Variante betrieben, dass der Salzsäurestrom nach Durchlaufen der Filtrierstation in zwei Teilströme aufgeteilt und die Desorptionskolonne unter 3 bar Überdruck betrieben wurde. Ein Teilstrom von ca. 165 kg/Stunde wurde abgezweigt, in die Desorptionsstation eingespeist und dort destillilativ aufgearbeitet. Dabei konnte am Kopf der Kolonne eine Chlorwasser 3 stoffmenge von bei Normalbedingungen ca. 14 m /Stunde abge- nommen werden. Die im Sumpf der Kolonne anfallende, 17 gewichts-%ige azeotrope Salzsäure (ca. 145 kg/Stunde) wurde abgezogen und dem zweiten abgezweigten Teilstrom zugeschlagen, welcher die restliche Salzsäure (ca. 320 kg/Stunde) umfasste. Somit wurden schliesslich in die Absorptionsstation insgesamt ca. 460 kg/Stunde einer ca. 24.5 gew.-%igen Salzsäure eingesprüht. Nach Durchlaufen der Absorptions- und der Filtrierstation hatte sich der Chlorwasserstoffgehalt auf 28,5 Gewichts-; erhöht. Die bei dieser Prozessführung erhaltenen Wasserstoff- und Kieselsäuremengen entsprachen den in Beispiel 1 genannten Werten.

Claims: Patentansprüche 1. Verfahren zur Aufarbeitung von chlorsilan- und chlor wasserstoffhaltigen Abgasen durch Hydrolyse, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass in einer Absorptionsstation die Abgase in wässriger, min destens azeotroper, mit einer Temperatur von weniger als 60 0C vorgelegter Salzsäure hydrolysiert werden, wobei in der flüssigen Phase der entstandene Chlor wasserstoff absorbiert und die festen Hydrolyseprodukte suspendiert werden, während die in der Gasphase verbliebe nen Restgase abgetrennt werden, dass in einer Filtriersta tion die festen Hydrolyseprodukte aus der flüssigen Phase entfernt werden, und dass in einer Desorptionsstation der in der flüssigen Phase absorbierte Chlorwasserstoff unter Bildung von azeotroper wässriger Salzsäure freigesetzt wird. 2. Verfahren nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die in der Desorptionsstation an fallende, wässrige azeotrope Salzsäure im Kreislauf erneut in die Absorptionsstation eingespeist wird. 3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die in der Absorptions station abgetrennten Restgase mit dhlorwasserstofffreiem Wasser in Kontakt gebracht werden, welches danach der wässrigen, mindestens azeotropen Salzsäure zugeschlagen wird. 4. Verfahren nach Anspruch 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die Wasserzugabe so geregelt wird, dass or dem endgültigen Austr@tt der westgase der wom Wasser aufzur,enmende Chlorwasserstoff eine höchstens 2 gew.-%'ige Salzsäure ergibt. 5. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die die Desorptionsstation verlassende Salzsäure über einen Wärmetauscher geleitet wird, in welchem die der Desorp tionsstation zugeführte Salzsäure vorgewärmt wird. 6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass nach Abtrennung der festen Hydrolyseprodukte die flüssige Phase in zwei Teil ströme aufgeteilt wird, von denen einer in die Absorp tionsstation, der andere in die Desorptionsstation einge leitet wird.

Inventors: LANG, WINFRIED, DR. DIPL.-CHEM., SCHWAB, MICHAEL, DR. DIPL.-CHEM.
Applicants: WACKER-CHEMITRONIC GESELLSCHAFT FUR ELEKTRONIK-GRUNDSTOFFE MBH
Application year: 1986
Main classification: C01B33
IPC codes: B01D53, C01B33, C01B7