METHOD FOR MAKING OPTICAL FIBRES

Abstract: 1. A method of manufacturing light-conducting fibres, in which layers of glass are deposited on the inner wall of a glass tube heated at a temperature between 1 100 and 1 300 degrees C by passing a reactive gas mixture from a gas inlet side through the glass tube at a pressure between 1 and 20 hPa while in the interior of the glass tube a plasma is reciprocated strokewise between two reversal points, the glass tube being collapsed to form a solid preform from which optical fibres are drawn after a quantity of glass has been deposited corresponding to the intended optical fibre construction, characterized in that the reciprocating movement of the plasma is interrupted at the reversal point on the gas inlet side, the duration of said interruption being proportioned so as to be sufficient for an effective reduction of entrance taper losses.

Description: Verfahren zur Herstellung von Lichtleitfasern Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Lichtleitfasern, bei dem auf der Innenwandung eines auf eine Temperatur zwischen 1100 und 13000C erwärmten Glasrohres schichtweise Glas abgeschieden wird, indem ein reaktives Gasgemisch bei einem Druck zwischen 1 und 30 hPa von einer Gaseintrittsseite aus durch das Glasrohr geleitet wird, während im Innern des Glasrohres ein Plasma zwischen zwei Umkehrpunkten hubweise hin- und herbewegt wird, wonach das Glasrohr, nachdem eine dem beabsichtigten Lichtleitfaseraufbau entsprechende Menge Glas abgeschieden worden ist, zum Kollabieren gebracht wird, um eine massive Vorform zu bilden, von der Lichtleitfasern gezogen werden. Unter Glasrohr" ist in diesem Zusammenhang ein Substratrohr oder Beschichtungsrohr zu verstehen, das entweder aus synthetisch hergestelltem oder aus aus Quarzkristallen durch Schmelzen hergestelltem amorphem Quarz (Schmelzkieselsbure, Quarzglas) der gegebenenfalls dotiert ist, besteht, oder das sowohl aus synthetisch hergestelltem als auch aus aus Quarzkristallen durch Schmelzen hergestelltem amorphem Quarz (Schmelzkieselsäure, Quarzglas), der gegebenenfalls dotiert ist, besteht. Mit dem zuvor angegebenen Verfahren sind sowohl Gradientenindexfasern als auch Stufenindeifasern herstellbar, wobei dem jeweiligen Faseraufbau entsprechende Mengen Glas abgeschieden werden. Die Herstellung von Lichtleitfasern bzw. optischen Wellenleitern nach dem zuvor angegebenen Verfahren ist u.a. aus US-E-30 635 und US-A-4 314 833 bekannt. Diese Herstellungsweise wird in der Praxis als "nichtisothermes Plasma-CVD-Verfahren" (nichtisothermes PCVD-Verfahren, wobei P = Plasma und CVD = Chemical Vapour Deposition = reaktive Abscheidung aus der Gasphase) bezeichnet. Bei diesem Verfahren werden aus der Gasphase Glasschichten direkt auf der Innenwandung des Glasrohres abgeschieden (heterogene Reaktion). Hierbei wird die Bildung von Glasruss in der Gasphase vermieden; dies ist insbesondere in US-A-4 314 833 näher beschrieben. Der wesentliche Unterschied zwischen dem PCVD-Verfahren und dem ebenfalls zur Herstellung von Lichtleitfasern durch Innenbeschichtung eines Rohres angewendeten MCVD-Verfahren liegt in der Art und Weise, wie die für die Abscheidung der Glaskomponenten notwendigen chemischen Reaktionen angeregt werden: Während das MCVD-Verfahren von thermischen Anregungen durch einen Brenner ausgeht, nutzt das PCVD-Verfahren Elektronenstossanregungen aus. Beim MCVD-Verfahren entstehen im wesentlichen primär feine Staubteilchen (Glasruss), deren Abscheidung im Temperaturund Schwereteld entlang des Rohres über einem ausgedehnten Bereich, und über dem Rohrumfang nur dann gleichmässig erfolgt, wenn das Rohr rotiert wird; zur Erzielung kompakter Schichten muss das abgeschiedene Material nachträglich gesintert werden. Im Gegensatz hierzu tritt bei der Elektronenstossanregung des PCVD-Verfahrens die Bildung feiner Staubteilchen nicht ein; vielmehr liegen die gasförmigen Reaktionsprodukte in molekularer Form vor und können über relativ schnelle Diffusion zur Innenwand des normalerweise benutzten SiO2-Rohres gelangen und dort auch kondensieren. Demzufolge ist die Abscheidung eng lokalisiert und über dem Rohrumfang gleichmässig; eine nachträgliche Sinterung ist nicht nötig. Das ist auch der Grund dafür, dass beim PCVD-Verfahren in beiden Bewegungsrichtungen des Plasmas Glas abgeschieden werden kann, während beim MCVD-Verfahren nur in einer Richtung, und zwar in der Strömungsrichtung der reaktiven Gase, Glasteilchen abgeschieden werden können. Die Wirtschaftlichkeit beider technologischer Verfahren zur Herstellung von Vorformen für optische Lichtleitfasern wird entscheidend durch die verfahrensspezifisch erreichbaren Ausbeuten bestimmt. Wesentliche Parameter sind in diesem Zusammenhang die Reproduzierbarkeit der Verfahrensführung, die chemische Reaktionsausbeute, die Abscheidungsgeschwindigkeit und die optische und geometrische Homogenität des abgeschiedenen Materials über der Vorformlänge. Aufgrund der speziellen Reaktions- und Abscheidungsmechanismen erlaubt das PCVD-Verfahren die Herstellung optisch hochwertiger Vorformen mit hoher Reproduzierbarkeit, Reaktionsausbeuten nahe 100 % und im Vergleich zu anderen Verfahren geringen Anfangstaperverlusten. Unter einem Anfangstaper ist ein Abscheidungsbereich mit nicht ausreichend konstanten optischen und geometrischen Eigenschaften am Vorformanfang, d.h. an der Gaseintrittsseite, zu verstehen. Der homogene Bereich zwischen dem Anfangstaper und einem entsprechenden Bereich am Vorformende wird im folgenden als Plateaubereich bezeichnet. Da der Transport zur Rohrwand beim PCVD-Verfahren durch schnelle, molekulare Diffusionsmechanismen bestimmt wird, ist die Ausdehnung der Abscheidung in Längsrichtung des Substratrohres naturgemäss eng begrenzt; homogene Plateaubereiche ergeben sich dadurch, dass die Reaktionszone mit konstanter Geschwindigkeit in Längsrichtung des Rohres hin- und herbewegt wird und die für die Hubumkehr notwen digen Bereiche nichtkonstanter Geschwindigkeit an den Vor formenden so klein wie möglich gewählt werden. Diese Bedingungen führen beim PCVD-Verfahren bei Abscheideraten von etwa 0,5 g/min und Vorformlängen von etwa 70 cm zu niedrigen relativen Ausbeuteverlusten durch Taper von etwa 15 %, d.h. zu einer Taperlänge von etwa 10 cm. Die Taperlänge wird dabei aus praktischen Gründen als der Abstand zwischen den Orten, an denen die lokale Belegung mit abgeschiedenem Glas 10 % und 90 % des Maximalwertes im Plateaubereich beträgt, definiert. Aufgrund der unterschiedlichen Reaktions- und Transportmechanismen liegen beim MCVD-Verfahren völlig andere Verhältnisse vor, die - insbesondere wegen der Bildung von Glasruss durch eine homogene Gasphasenreaktion - zu in Längsrichtung des Rohres ausgedehnten Abscheidungsverteilungen führen und damit zusätzliche Massnahmen zur Reaktion von Taperverlusten erforderlich machen. Aus GB-A-2 118 165 ist als Massnahme zur Taperreduktion beim MCVD-Verfahren eine variable Geschwindigkeit des Brenners entlang des Rohres, d.h. eine nichtlineare Bewegung auf mechanische Weise bekannt. Die Art der Bewegung wird dabei in Abhängigkeit von der jeweiligen spezifischen Abscheidungsfunktion vorgegeben, die beim MCVD-Verfahren komplex von allen Abscheidungsparametern abhängt und mit einem Iterationsverfahren experimentell für die speziell vorliegenden Abscheidungsbedingungen ermittelt werden muss. In allen Fällen ist eine spezielle nichtlineare Bewegungsform über der gesamten Hublänge erforderlich. Unter "Hublänge" ist die Strecke zwischen den Umkehrpunkten des Brenners zu verstehen. Andere Möglichkeiten der Taperreduktion, z.B. Flussänderungen oder lineare mechanische Rampen, worunter eine Verlangsamung der Brennergeschwindigkeit an der Gaseintrittsseite zu verstehen ist, werden zwar diskutiert, aber für kaum durchführbar bzw. in ihrer Wirkung nicht ausreichend beurteilt. Der Grund dafür - und demzufolge für die obengenannten speziellen Massnahmen - ist im MCVD-Verfahren selbst zu finden, und zwar wegen folgender spezifischer Eigenschaften dieses Verfahrens: - Die Partikelgrössenverteilung und das Einbauverhalten für Silo2 und Dotierungen hängen beim MCVD-Verfahren wegen des thermischen Reaktionsablaufs mit Glasrussbildung in ausserordentlich komplexer Weise von sämtlichen Verfahrensparametern ab; demzufolge kann die Abscheidungsfunktion hier nur experimentell bestimmt nicht aber quantitativ theoretisch berechnet - werden. - Die Glasrussbildung, die mit Abscheidungsausbeuten für SiO2 verbunden ist, die unter 100 % liegen, führt dazu, dass die Ausdehnung der Abscheidung beim MCVD-Verfahren grösser als die Hublänge längs des Rohres ist, d.h. Glasruss tritt in grösserem Umfang auch noch aus dem Rohrende aus. Als Konsequenz daraus muss zur Erzielung einigermassen konstanter Schichtdicken der Brenner über der gesamten Hublänge nichtlinear bewegt werden; ein homogener Plateaubereich im eigentlichen Sinne existiert beim MCVD-Verfahren nicht. - Eine Variation anderer Verfahrensparameter als der Brennergeschwindigkeit zur Taperreduktion ändert wiederum infolge des komplexen Einbau-, Ausbeute- und Staubteilchengrössenverhaltens - direkt das Abscheidungs profil bzw. die Abscheidungsfunktion, den Dotierungs einbau und die Ausbeuten - und zwar gleichzeitig. Derar tige Variationen sind demzufolge beim MCVD-Verfahren schwer kontrollierbar und nicht ohne negative Auswirkun gen auf die optische Qualität und Homogenität durch führbar. Wie den vorangehenden Ausführungen über den Stand der Technik entnommen werden kann, bietet das PCVD-Verfahren bezüglich der Taperverluste verfahrensintrinsische Vorteile, die die beim MCVD-Verfahren angewendeten aufwendigen und problematischen Massnahmen zur Taperreduktion und zur Erzielung homogener Plateaubereiche in den Vorformen nicht erforderlich machen. Dennoch ist es auch beim PCVD-Verfahren wünschenswert, die Taperverluste weiter zu reduzieren und damit die Verfahrensausbeuten weiter zu erhöhen. Insbesondere ist anzustreben, dass auch bei einer Erhöhung der Abscheidungsraten auf Werte oberhalb 0,5 g/min unter den dann vorliegenden Verfahrensbedingungen die relativen Taperverluste möglichst klein (d.h. typischerweise < 10 % der Vorformlänge) gehalten werden können. Aufgabe der Erfindung ist es daher, Massnahmen anzugeben, mit denen bei der Herstellung optischer Vorformen nach dem PCVD-Verfahren die Bereiche nichtkonstanter Abscheidungsgeometrie am Vorformanfang (Geometrietaper) möglichst effektiv reduziert werden, die aber keine negativen Auswirkungen auf die optische Qualität der Vorformen und auf die hohen Reaktionsausbeuten haben. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass die Hin- und Herbewegung des Plasmas am Umkehrpunkt auf der Gaseintrittsseite unterbrochen wird, wobei die Dauer dieser Unterbrechung für eine effektive Reduktion von Anfangstaperverlusten ausreichend bemessen wird. Die Erfindung beruht auf dem experimentellen Befund, dass eine Unterbrechung der Bewegung der Reaktionszone nach der Abbremsung und vor der Beschleunigung in umgekehrter Richtung am vorderen Umkehrpunkt, d.h. an der Gaseintrittsseite, in überraschender Weise und im Gegensatz zu der bisherigen Annahme, dass eine sofortige Umkehr notwendig sei, dazu führt, dass der Anfangstaperbereich deutlich verkürzt wird. Voraussetzung dafür ist allerdings, dass die Dauer der Unterbrechung unter den jeweiligen Abscheidebedingungen ausreichend bemessen wird. Beim PCVD-Verfahren nimmt die Ausdehnung des lokalen Abscheidungsprofils und damit die Länge des Anfangstapers linear mit dem totalen Gas fluss durch das zu beschichtende Rohr zu. Unter "lokalem Abscheidungsprofil" ist in diesem Zusammenhang die Verteilung des abgeschiedenen Glases längs des Glasrohres zu verstehen, die sich bei festgehaltener Position des Plasmas ausbilden würde. Da es sich experimentell herausgestellt hat, dass auch die optimale Unterbrechungsdauer linear mit dem totalen Gasfluss steigt, ist es vorteilhaft, mit möglichst niedrigen totalen Gasflüssen zu beschichten, wenn die Unterbrechungsdauern so kurz wie möglich sein sollen. Bei einer vorgegebenen Abscheiderate darf der totale Gas fluss einen bestimmten, durch die Reaktionsmechanismen vorgegebenen Wert natürlich nicht unterschreiten. Die Dauer der Unterbrechung beträgt vorzugsweise mindestens 0,1 Sekunde. Dies hängt damit zusammen, dass bei kürzeren Unterbrechungszeiten die erfindungsgemässe Wirkung einer Taperreduktion gering ist und demzufolge die Anwendung der erfindungsgemässen Massnahme beim PCVD-Verfahren keine wesentlichen Verbesserungen bewirkt. Die Dauer der Unterbrechung von vorzugsweise mindestens O,ls ist damit langer zu bemessen als die Zeiten, die von den Vorrichtungsteilen, die das Hin- und Herbewegen des Plasmas bewerkstelligen, für das Umschalten von einer Bewegungsrichtung in die andere benötigt werden. Diese Zeiten betragen in der Praxis weniger als 0,1 Sekunde. Eine bevorzugte Ausführungsform des erfindungsgemässen Verfahrens besteht darin, dass zur Erzeugung des Plasmas ein Mikrowellenresonator verwendet wird, dessen Bewegung am vorderen Umkehrpunkt für ein Zeitintervall a to entsprechend der Beziehung EMI8.1 unterbrochen wird, wobei der totale Gas fluss in sccm (Kubikzentimeter pro Minute, bezogen auf Standardbedingungen von 273 K und 1013 hPa) und V0 die Resonatorgeschwindigkeit im Plateaubereich in Zentimeter pro Sekunde bedeuten. Nach einer weiteren bevorzugten Ausführungsform wird das erfindungsgemässe Verfahren mit einem Verfahren kombiniert, das in der EP-A2-0 187 405 vorgefichlagen worden ist. Bei diesem Verfahren wird das Plasma im Bereich mindestens eines Umkehrpunkts zeitlich nichtlinear bewegt und/oder in seiner Ausdehnung in Längsrichtung des Glasrohrs zeitlich verändert. Der Bereich, in dem das Plasma nichtlinear bewegt wird, entspricht vorzugsweise weniger als 2% der gesamten Hublänge, wobei unter "Hublänge" die Strecke zwischen den Umkehrpunkten des Plasmas zu verstehen ist. Zusatzlich werden bei einer vorgegebenen Bublange für das Plasma die Gasflüsse vorzugsweise entsprechend der Beziehung EMI9.1 eingestellt, wobei QT und QSiC14 den totalen Gasfluss und den Gasfluss von Sio2-bildenden Chloriden in sccm, msiO2 die Abscheiderate von SiO2 in Gramm pro Minute und zp die Hublänge in m bedeuten und QT im Gultigkeitsbereich der Beziehung (2) einen möglichst niedrigen Wert haben sollte. QT/QSicl4 ist dabei vorzugsweiser # 3 zu wahlen, um eine quantitative Reaktionsausbeute zu gewShrleisten. Die Wahl das Gasflusse entsprechend Beziehung (2) stellt sicher, dass in jedem Fall die relativen Taperverluste kleiner als 20% der Vorformlange bleiben (obere Grenze) und die Flussbedingungen Abscheideraten entsprechen, die eine Taperreduzierung aus Grunden der Verfahrensökonomie notwendig machen. Ferner ist es zweckmassig, den totalen Gasfluss auf QT a 1000 sccm und den Chloridgasfluss auf QSiC14 > = 185 sccm (entsprechend einer Abscheiderate msio2 = 0,5 g/min) einzustellen, da bei niedrigeren Fluss- bzw. Abscheideraten in der Regel die Taperverluste auch ohne Anwendung der erfindungsgemasen Massnahme ausreichend klein sind. Die Hublänge des Plasmas ist vorzugsweise kleiner als oder gleich 300 cm. Grössere Hublängen sind aus technischen Gründen (Rohrdeformationen beim Beschichten und Kollabieren, Abmessungen der Beschichtungsapparaturen, Hantierbarkeit der Vorformen) nur mit grossen Schwierigkeiten anwendbar. Die Erfindung wird im nachfolgenden anhand einer Zeichnung und einiger Beispiele näher erläutert. Die einzige Figur der Zeichnung zeigt ein Diagramm, das optische Vermessungsergebnisse an Vorformen darstellt. Bei allen Ausführungsformen wurden mit dem PCVD-Verfahren Vorformen mit einem Stufenindexprofil im Kernbereich hergestellt; alle Abscheidungsbedingungen bis auf die Unterbrechungsdauer wurden konstant gehalten. Im einzelnen wurden Ouarzglasrohre (23 x 20 mm) verwendet; die Resonatorgeschwindigkeit betrug im konstanten Bereich über einer Hublänge von 70 cm 11,7 cm s-l und wurde an den Endpunkten über einer Rampenlänge von jeweils 1,2 cm auf Null verzögert und in Rückrichtung in gleicher Form auf den Sollwert beschleunigt. Die Gasflüsse blieben während der gesamten Abscheidungsdauer mit Q 2 = 1795 sccm, OSiC14 = 323secm und OGeC14 = 36 sccm konstant, was einer Abscheiderate von etwa 1,0 g.min'l entsprach. Die übrigen PCVD-Parameter wurden ebenfalls auf für diese Abscheiderate optimierten Werten konstant gehalten; die Substrattemperatur betrug 12200C, der Abscheidungsdruck etwa 16 hPa und die eingekoppelte Mikrowellenleistung etwa 2,0 kW. Die totale Zahl der abgeschiedenen Lagen von etwa 470 entsprach dabei einer effektiven totalen Abscheidungsdauer zwischen 45 und 70 min je nach Unterbrechungsdauer. Die Glasrohre wurden nach der Abscheidung kollabiert und anschliessend mit einem P101-Preformanalyser (Fa. Yorck Technology) bezüglich der Kerngeometrie (Radius rCO) und der optischen Brechungsindexdifferenz zwischen abgeschiedenem Kernmaterial und SiO2-Substratrohr als Funktion der Hublänge zp vermessen. Die Vermessungsergebnisse sind in der Zeichnung graphisch dargestellt. Bei dieser Art der Messung können simultan die Lage der Abscheidung mit Bezug auf das Resonatorzentrum (bzw. die Umkehrpunkte), die geometrische Massenbelegung und der optische Brechungsindex langs der Vorform bestimmt werden. Die folgenden Resultate und Ausfuhrungsbeispiele zeigen im wesentlichen nur den geometrischen Anfangstaper bzw. die Wirkung des erfindungsgemässen Verfahrens auf die Reduktion des Taperbereichs. Die Ubereinstimmung der berechneten Werte für den Kernradius mit den experimentell gemessenen Kernradien bestätigte, dass die Verfahrensausbeute in allen Ausführungsbeispielen quantitativ war. Ausführungsbeispiele Die PCVD-Abscheidung lieferte unter den oben angegebenen Bedingungen ohne Anwendung einer Unterbrechung einen geometrischen Anfangstaper mit einer Länge von etwa 17 bis 18 cm ( to = 0,0 s, Fig., Kurve 1). Bei Anwendung einer Unterbrechung von 0,8 s im vorderen Umkehrpunkt ergab sich eine Verminderung des geometrischen Anfangstapers auf etwa 14 cm ( to t 0,8 s, Fig., Kurve 2). Bei Anwendung einer Unterbrechung von 1,6 s war der Anfangstaper auf eine Länge von weniger als 2 cm vermindert ( desto ¯ 1,6 5, Fig., Kurve 3). Aus Beziehung (1) ergibt sich fur die angegebenen PCVD-Bedingungen ein Wert von EMI11.1 Bei Anwendung einer Unterbrechung von 1,7 s ist das Scflichtdickendefizit, das ohne Unterbrechung im Anfangsbereich auftritt, bereits überkompensiert. Ein Wert von 110% der Plateauschichtdicke (Schichtdicke im Plateaubereich) wird bei einem Abstand vom vorderen Umkehrpunkt von 4 cm erreicht ( # to = 1,7 s, Fig., Kurve 4). Dieser Wert von 4 cm kann analog zum Fall bei Schichtdickendefizit als Anfangstaper bezeichnet werden, dessen Länge gegenüber dem unkompensierten Wert von 17 bis 18 cm noch deutlich vermindert ist. Bei noch längeren Unterbrechungen von 2,1 und 3,1 s ( a5 to = 2,1 s und 3,1 s, Fig., Kurven 5 und 6) tritt die Überkompensation entsprechend stärker auf, was zu weiter ansteigenden Anfangstaperlängen von 12 cm bzw. 16 cm führt.

Claims: PATENTANSPRÜCHE 1. Verfahren zur Herstellung von Lichtleitfasern, bei dem auf der Innenwandung eines auf eine Temperatur zwischen 1100 und 1300'C erwarmten Glasrohrs schichtweise Glas abgeschieden wird, indem ein reaktives Gasgemisch bei einem Druck zwischen 1 und 30 hPa von einer Gaseintrittsseite aus durch das Glasrohr geleitet wird, wahrend im Innern des Glasrohrs ein Plasma zwischen zwei Umkehrpunkten hubweise hin- und her bewegt wird, wonach das Glasrohr, nachdem eine dem beabsichtigten Lichtleitfaseraufbau entsprechende Menge Glas abgeschieden worden ist, zum Kollabieren gebracht wird, um eine massive Vorform zu bilden, von der Lichtleitfasern gezogen werden, dadurch gekennzeichnet, dass die Hin- und Herbewegung des Plasmas am Umkehrpunkt auf der Gaseintrittsseite unterbrochen wird, wobei die Dauer dieser Unterbrechung fur eine effektive Reduktion von Anfangstaperverlusten ausreichend bemessen wird. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Dauer der Unterbrechung mindestens 0,1 s beträgt. 3. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem zur Erzeugung des Plasmas ein Mikrowellenresonator verwendet wird, dadurch gekennzeichnet, dass die Bewegung des Mikrowellenresonators am Umkehrpunkt auf der Gaseintrittsseite fur ein Zeitinvervall to entsprechend der Beziehung EMI13.1 unterbrochen wird, wobei der totale Gasfluss in sccm (Kubikzentimeter pro Minute, bezogen auf Standardbedingungen von 273 K und 1013 hPa) und V0 die Resonatorgeschwindigkeit im Plateaubereich in Zentimeter pro Sekunde bedeuten. 4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Plasma im Bereich des Umkehrpunkts zeitlich nichtlinear und/oder in seiner Ausdehnung in Längsrichtung des Glasrohrs zeitlich verändert wird. 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Bereich, in dem das Plasma nichtlinear bewegt wird, weniger als 2% der gesamten Hublange entspricht, wobei unter Hublänge die Strecke zwischen den Umkehrpunkten des Plasmas zu verstehen ist. 6. Verfahren nach Anspruch 1 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass bei einer vorgegebenen Hublänge für das Plasma die Gasflüsse entsprechend der Beziehung EMI14.1 eingestellt werden, wobei 6T und QSiCl4 den totalen Gasfluss und den Gasfluss von Sio2-bildenden Chloriden in sccm, msio2 die Abscheiderate von SiO2 in Gramm pro Minute und die Hublänge in m bedeuten und QT im Gültigkeitsbereich der Beziehung (2) so niedrig wie möglich gewählt wird. 7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der totale Gasfluss QT # 1000 sccm ist. 8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Gasfluss QSiC14 # 185 sccm (entsprechend einer Abscheiderate msiO2 # 0,5 g/min) ist. 9. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Hublänge zp des Plasmas kleiner als oder gleich 300 cm ist.

Inventors: GEITTNER, PETER, DR., HAGEMANN, HANS-JURGEN, DR., WARNIER, JACQUES, Hagemann, Hans-Jürgen, Dr.
Applicants: N.V. PHILIPS' GLOEILAMPENFABRIEKEN, PHILIPS PATENTVERWALTUNG GMBH
Application year: 1986
Main classification: C03B37
IPC codes: G02B6, C03B37