TRANSFORMERLESS SUPPLY CIRCUIT

Abstract: 1. A transformerless power supply including a first transistor (T1) whose main circuit path is connected to a source of AC input voltage (UE) through a rectifier arrangement (GL) and whose control electrode is driven by the output voltage (UA) applied to a load (RL) and to a capacitor (C2) connected in parallel thereto, characterized in that the control electrode of the first transistor (T1) is driven by the output of a Schmitt Trigger having the output voltage (UA) applied to its one input while its other input is connected to a reference voltage (Ur), that a capacitive reactor (C1) limiting the current is arranged between the rectifier arrangement (GL) and the input voltage source (UE), and that a decoupling diode (D) is provided between the main circuit path of the first transistor (T1) and the load (RL).

Description: Beschreibung Die Erfindung bezieht sich auf ein transformatorloses Netzgerät mit einem ersten Transistor, dessen Hauptstromstrecke über eine Gleichrichtereinrichtung mit einer Eingangswechselspannungsquelle in Verbindung steht und dessen Steuerelektrode von der an einer Last und einem dazu parallel geschalteten Kondensator anliegenden Ausgangsspannung angesteuert ist. Aus der Valvo Broschüre "Eigenschaften und Anwendungen von Silizium-Z-Dioden", Ausgabe September 1968, ist aus Bild 19 auf Seite 36 ein Spannungsstabilisator mit Paralleltransistor bekannt. Die Basis des parallel zur Last liegenden Transistors ist hierbei mit dem Verbindungspunkt eines Widerstandes und einer Zenerdiode, die ebenfalls parallel zur Last liegen, verbunden. Die Eingangsspannung, die allerdings hier eine Gleichspannung ist, wird über einen Vorwiderstand RV zugeführt. Wie auf Seite 39 der genannten Broschüre ausgeführt wird, ist bei dieser Schaltung die Kurzschlussfestigkeit bei genügend stark dimensioniertem Vorwiderstand RV zwar gegeben, nachteilig ist jedoch, dass bei Leerlauf der Transistor den gesamten Ladestrom übernimmt und daher für eine verhältnismässig hohe Verlustleistung ausgelegt sein muss und ausserdem ein ständiger Stromverbrauch in Höhe des Nennstromes auftritt. Aufgabe der Erfindung ist es, ein transformatorloses Netzteil der eingangs genannten Art so auszubilden, dass es sowohl kurzschlussfest ist als auch eine geringe Verlustleistung bei Leerlauf aufweist. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass die Steuerelektrode des ersten Transistors vom Ausgang eines Schmitt-Triggers, dessen einer Eingang von der Ausgangsspannung beaufschlagt ist und dessen anderer Eingang an einer Referenzspannung liegt, angesteuert ist, dass zwischen der Gleichrichtereinrichtung und der Eingangsspannungsquelle ein als Stromquelle wirkender kapazitiver Blindwiderstand angeordnet ist und dass zwischen der Hauptstromstrecke des ersten Transistors und der Last eine Entkopplungsdiode liegt. Diese erfindungsgemässe Lösung weist den Vorteil auf, dass sie kurzschlussfest ist und im Leerlauf praktisch keine Wirkleistung verbraucht. Darüberhinaus hat das erfindungsgemässe transformatorlose Netzteil ein kleines Volumen und weist einen geringen Aufwand an Bauelementen auf. Es erfolgt eine gute Stabilisierung der Ausgangsspannung und eignet sich generell für elektrische Geräte mit bis zu einigen Watt Ausgangsleistung. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind den Unteransprüchen entnehmbar. Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung an Hand der Zeichnung näher beschrieben. Es zeigen: Fig. 1 ein Blockschaltbild einer Ausführungsform, Fig. 2 eine detailliertere Darstellung der in Fig. 1 ge zeigten Ausführungsform und Fig. 3 ein Ausgangskennlinienfeld als Beispiel bei einer bestimmten Dimensionierung. In dem in Fig. 1 dargestellten Blockschaltbild eines Ausführungsbeispiels der Erfindung wird die Eingangswechselspannung UE, die beispielsweise eine Netzspannung von 220 Volt darstellt, über einen Vorwiderstand R10 und einen den kapazitiven Blindwiderstand darstellenden Kondensator C1 einem Brückengleichrichter G1 zugeführt. Der das Pluspotential bildende Ausgang des Brückengleichrichters G1 liegt am Kollektor eines ersten Transistors T1, der den Schalttransistor darstellt, und über eine Entkopplungsdiode D an dem einen Anschluss einer Last RL und eines dazu parallel geschalteten Glättungskondentors C2. Der das Bezugspotential bildende Ausgang des Brückengleichrichters G1 liegt am Emitter des Schalttransistors T1 und am anderen Anschluss der Last RL. Parallel zur Last RL und dem Kondensator C2 liegt ein Spannungstei ler R1/R2, dessen oberer Anschlusspunkt mit der Kathode der zwischen diesem Anschlusspunkt und dem Kollektor des Transistors T1 liegenden Entkopplungsdiode D verbunden ist und dessen Verbindungspunkt an den nicht invertierenden Eingang (+) eines Operationsverstärkers OP geführt ist. An den invertierenden Eingang (-) des Operationsverstärkers OP ist eine Referenzspannung Ur gelegt, dessen Grösse von der gewünschten Ausgangsspannung UA und dem Spannungsteilerverhältnis R1/R2 abhängt. Der Ausgang des Operationsverstärkers ist über einen Gegenkopplungswiderstand Rll mit dem nicht invertierenden Eingang und über einen Widerstand R8 mit der Basis des Transistors T1 verbunden. Der Ausgang des Schmitt-Triggers schaltet den Transistor T1 leitend wenn die am nicht invertierenden Eingang liegende Spannung, die der Ausgangsspannung UA proportional ist, seine Einschaltschwelle überschreitet. Dadurch fliesst der durch den kapazitiven Blindwiderstand C1 bestimmte Strom nicht in die Last RL sondern über die Kollektor-Emitter-Strecke des Transistors T7 an der Last vorbei zum Bezugspotential. Wenn die Ausgangsspannung UA soweit abgesunken ist, dass die am Eingang des Schmitt-Triggers anliegende Teilspannung die Ausschaltschwelle erreicht, wird der Schalttransistor T1 gesperrt und der Strom fliesst über die Entkopplungsdiode D wieder in die Last RL bzw. den Kondensator C2. Da der Strom im Leerlauf im wesentlichen durch den Schalttransistor T1 an der Last RL vorbeifliesst und dadurch fast ein reiner Blindstrom ist, ist die aufgenommene Wirkleistung im Leerlauf gering. Da bei Kurzschluss der Strom wegen Fehlens des Lastwiderstands ebenfalls praktisch ein reiner Blindstrom ist, ist auch in diesem Fall die aufgenommene Wirkleistung gering. Die Welligkeit der Ausgangsspannung hängt von der Hysterese des Schmitt-Triggers ab. Die Schaltfrequenz bzw. die Ein- oder Ausschaltdauer des Schmitt-Triggers und damit des Transsitors T1 hängt von der aufgenommenen Wirkleistung der Last RL ab. In Fig. 2 ist eine detaillierte Ausführungsform des Schmitt-Triggers nach Fig. 1 dargestellt, die sich, trotz ihrer Einfachheit und der Verwendung billiger Bauteile, durch eine gute Stabilisierung der Ausgangsspannung UA sowohl bei sich änderndem Laststrom IA als auch bei schwankender Eingangsspannung UE auszeichnet. Der hier dargestellte Schmitt-Trigger besteht im wesentlichen aus den beiden Transistoren T2 und T3, wobei der Kollektor des Transistors T2 über den Widerstand R4 mit Pluspotential und über den Widerstand R5 mit der Basis des Transistors T3 verbunden ist. Der den invertierenden Eingang des Schmitt-Triggers bildende Emitter des Transistors T2 ist über den Widerstand R3 mit Pluspotential und über die Zenerdiode Z, die hier die Referenzspannung liefert, mit Bezugspotential verbunden. Die Basis des Transistors T2 stellt den nicht invertierenden Eingang des Schmitt-Triggers dar und ist an den Verbindungspunkt des Spannungsteilers R1/R2 gelegt. Der Fusspunkt des Spannungsteilers R1/R2 liegt am Verbindungspunkt des ebenfalls als Spannungsteiler R6/R7 ausgebildeten Kollektorwiderstandes des Transistors T3. Der Kollektor des Transistors T3, dessen Emitter an Pluspotential angeschlossen ist, stellt den Ausgang des Schmitt-Triggers dar und ist über den Widerstand R8 mit der Basis des Schalttransistors Tl verbunden. Der die Konstantstromquelle bildende Kondensator C1 ist mit einem Widerstand R9 überbrückt, um bei Ziehen des Netzsteckers den Kondensator C1 zu entladen. Der Vorwiderstand R10 dient lediglich dazu, den Strom bei Anlegen der Netzspannung UE im ersten Augenblick zu begrenzen. Da das Netzgerät im Leerlauf praktisch keine Leistung verbraucht, kann der Schalter S zum Ein- und Ausschalten des Netzgeräts in Serie zur Last geschaltet werden, so dass nicht die Netzspannung UE sondern lediglich die niedrigere Ausgangsspannung UA geschaltet werden muss. Die Last kann beispielsweise ein 24 Volt Motor sein, der Bestandteil eines Gerätes ist, das nur eine verhältnismässig geringe Leistung (z.B. einige Watt) benötigt. In Fig. 3 ist als Beipiel für eine zu stabilisierende Ausgangsspannung von 24 Volt bei einem Kondensator C1 von 1,5 ou F das Ausgangskennlinienfeld dargestellt. Wie hieraus ersichtlich ist, bleibt die Ausgangsspannung UA bei unterschiedlichem Laststrom IA bis zu einem bestimmten maximalen Laststrom, der lediglich von der Höhe der Eingangsspannung UE abhängig ist, konstant. Z.B. bleibt die Ausgangsspannung UA konstant auf 24 Volt bis zu einem Ausgangsstrom von 76 mA bei UE = 195 Volt, von 88 mA bei UE = 220 Volt und von 96 mA bei UE = 245 Volt. Bei Kurzschluss oder Leerlauf des Netzgeräts fliesst praktisch nur ein reiner Blindstrom, dessen Höhe durch die Kapazität von Cl bestimmt wird. Er entspricht den Werten in Fig. 3, in denen die dargestellten Kurven die Abszisse schneiden. Bei dem Beispiel einer Ausgangsspannung von UA = 24 Volt kann man in Fig. 2 eine Zenerdiode Z mit einer Zenerspannung von 12 Volt vorsehen, die Widerstände R1 und R2 gleich dimensionieren und den Widerstand R7 so, dass an ihm die Basis-Emitter-Spannung des Transistors T2 abfällt. Steigt nun die Ausgangsspannung UA auf über 24 Volt, wird T2 leitend, wodurch das Basispotential von T3 auf ca. plus 12 Volt heruntergezogen wird und somit T3 ebenfalls leitend wird. Hierdurch erhöht sich auch das Basispotential des Schalttransistors T1 und dieser schaltet ebenfalls durch. Sinkt nun die Ausgangsspannung auf unter 24 Volt, sperrt der Transistor T2 und damit auch die Transistoren T3 und T1 und es kann über die Entkopplungsdiode D wieder Strom in den Lastkreis fliessen. Da also der Schalttransistor Tl entweder ganz gesperrt ist oder in der Sättigung betrieben wird und der von dem Kondensator C1 begrenzte Strom ein fast reiner Blindstrom ist, treten in dem Netzgerät nur sehr geringe Verlustleistungen auf. Es können auch billige Bauteile verwendet werden, da an den Transistoren und an den Dioden nur verhältnismässig geringe Sperrspannungen auftreten. An den Transistoren T2 und T3 des Schmitt-Triggers und an der Entkopplungsdiode D sind die Sperrspannungen gleich der Summe der Ausgangsspannung und der überlagerten Wechselspannung. Die Sperrspannung des Schalttransistors T1 ist gleich der Summe von Ausgangsgleichspannung, überlagerter Wechselspannung und Durchlassspannung der Entkopplungsdiode D. Die Sperrspannung der Gleichrichterbrücke G1 ist gleich der Summe von Ausgangsgleichspannung, überlagerter Wechselspannung, Durchlassspannung der Entkopplungsdiode und zweimal der Durchlassspannung einer Gleichrichterdiode.

Claims: Patentansprüche 1. Transformatorloses Netzgerät mit einem ersten Transistor (T1), dessen Hauptstromstrecke über eine Gleichrichterein richtung (G1) mit einer Eingangswechselspannungsquelle (UE) in Verbindung steht und dessen Steuerelektrode von der an einer Last (RL) und einem dazu parallel geschalteten Konden sator (C2) anliegenden Ausgangsspannung (UA) angesteuert ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuerelektrode des ersten Transistors (T1) vom Ausgang eines Schmitt-Triggers, dessen einer Eingang von der Ausgangsspannung (UA) beaufschlagt ist und dessen anderer Eingang an einer Referenzspannung (Ur) liegt, angesteuert ist, dass zwischen der Gleichrichterein richtung (G1) und der Eingangsspannungsquelle (UE) ein als Stromquelle wirkender kapazitiver Blindwiderstand (C1) an geordnet ist und dass zwischen der Hauptstromstrecke des ersten Transistors (T1) und der Last (RL) eine Entkopplungs diode (D) liegt. 2. Transformatorloses Netzgerät nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, dass der nicht inventierende Eingang (+) des Schmitt-Triggers (OP, Rll) mit dem Verbindungspunkt eines ersten Spannungsteilers (R1, R2), der parallel zur Last (RL) liegt, verbunden ist und dass der invertierende Eingang (-) des Schmitt-Triggers über eine Zenerdiode (Z) mit dem einen Anschluss der Last in Verbindung steht. 3. Transformatorloses Netzgerät nach Anspruch 2, dadurch gekenn zeichnet, dass der Schmitt-Trigger aus einem zweiten und einem dritten Transistor (T2, T3) besteht, wobei a) die Basis des zweiten Transistors (T2) den nicht invertie renden Eingang (+) bildet und der Emitter, der zusätzlich über einen ersten Widerstand (R3) mit dem anderen Anschluss der Last (RL) verbunden ist, den invertierenden Eingang (-) bildet, b) der Kollektor des dritten Transistors (T3) mit der Basis des ersten Transistors (T1) und über einen zweiten Wider stand (R6, R7) mit dem einen Anschluss der Last (RL) in Verbindung steht, und c) der Kollektor des zweiten Transistors (T2) über einen dritten Widerstand (R4) mit dem anderen Anschluss der Last (RL) und über einen vierten Widerstand (R5) mit der Basis des dritten Transistors (T3) verbunden ist. 4. Transformatorloses Netzgerät nach Anspruch 3, dadurch gekenn zeichnet, dass der zweite Widerstand als zweiter Spannungstei ler (R6, R7) ausgebildet ist, an dessen Verbindungspunkt das eine Ende des ersten Spannungsteilers (R1, R2) geführt ist. 5. Transformatorloses Netzgerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass parallel zu dem kapa zitiven Blindwiderstand (C1) ein fünfter Widerstand (R9) ge schaltet ist. 6. Transformatorloses Netzgerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in Reihe zu dem kapa zitiven Blindwiderstand (C1) ein Vorwiderstand (R10) ge schaltet ist. 7. Transformatorloses Netzgerät nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Last (RL) ein Gleichstrommotor ist.

Inventors: SCHWARZ, GERHARD
Applicants: BRAUN AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1986
Main classification: H02M3
IPC codes: H02M7, H02M3