PROCESS AND APPARATUS FOR THE BIOLOGICAL DENITRIFICATION OF WATER

Abstract: The biological denitrification of water is improved by, on the one hand, reducing the oxygen content of the water before it is passed through the denitrification stage, and, on the other hand, contacting the water with the denitrification bacteria in a fluidised bed which is composed of sand whose particles have been specifically colonised with denitrification bacteria of the species Pseudomonas fluorescens. The apparatus for carrying out the process accordingly has a stage (51) for removal of oxygen upstream of the denitrification reactor (52). If this stage is designed as vacuum degasification stage, there is advantageously a decarbonisation stage (81) downstream of the reactor (52). <IMAGE>

Description: Verfahren zur biologischen Denitrifizierung von Wasser und Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur biologischen Denitrifizierung von Wasser, insbesondere zur Aufbereitung von Trinkwasser, unter Verwendung einer ein Trägermaterial mit darauf angesiedelten Denitrifikationsbakterien enthal tenden Denitrifikationsstufe, bei dem das aufzubereitende Wasser mit Nährstoffen für die Denitrifikationsbakterien versetzt und dann durch die Denitrifikationsstufe hindurchgeleitet wird. Im Hinblick auf die zunehmende Verunreinigung von Grund- und Oberflächenwässern mit Nitraten kommt der Denitrifizierung von Trinkwasser eine zunehmende Bedeutung zu. Neben Ionenaustausch und Umkehrosmose kommt hierfür auch die biologische Denitrifizierung in Frage. Sie wurde ursprünglich für die Abwasseraufbereitung entwickelt, jedoch ist sie auch für die Aufbereitung von Trinkwasser geeignet. Die Erfindung geht dabei von einem Verfahren zur biologischen Denitrifizierung von Wasser aus, wie es von Haberer in der DVGW-Schriftenreihe "Wasser" Nr. 31 , Eschborn 1982, Seiten 147 bis 162, insbesondere Seite 152 ff., beschrieben ist. Bei der Wasseraufbereitung spielen die Verfahrenskosten eine erhebliche Rolle, da stets sehr grosse Wassermengen zu denitrifizieren sind und weder die Aufbereitung von Abwasser grosse Kosten verursachen noch die Aufbereitung von Trinkwasser dessen Kosten wesentlich erhöhen soll. Bei den Denitrifizierungsverfahren fallen u.a. die Kosten für die zur Ernährung der Bakterien einzusetzenden Nährstoffe ins Gewicht. Als Nährstoffe finden beispielsweise Alkohole, Melasse u. dgl. Verwendung. Darüber hinaus spielt auch die Zeit eine Rolle, die benötigt wird, bis eine Denitrifikationsstufe nach Start des Verfahrens ihre volle Wirksamkeit erreicht. Diese Zeit ist insbesondere dann von Bedeutung, wenn die Denitrifikationsstufe in kürzeren Zeitabständen stillge legt werden muss, um durch das ständige Wachstum der Biomasse verstopfte Kanäle für den Wasserdurchtritt wieder freizumachen. Demgemäss liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannte Art so zu verbessern, dass sowohl ein verminderter Einsatz an Nährstoffen für die Bakterien ausreicht als auch die Verfahrensbedingungen im Sinne einer Absenkung der Betriebskosten verbessert werden. Diese Aufgabe wird nach der Erfindung dadurch gelöst, dass der Sauerstoffgehalt des Wassers vor dessen Hindurchleiten durch die Denitrifikationsstufe reduziert wird. Die Denitrifikationsbakterien verbrauchen zunächst den im Wasser gelösten Sauerstoff, bevor sie das im Wasser enthaltene Nitrat aufspalten, um den an dem Stickstoff gebundenen Sauerstoff zu verbrauchen. Es mussten daher stets zusätzlich so viel Nährstoffe zugeführt werden, wie erforderlich waren, um den im Wasser gelösten Sauerstoff zu verbrauchen. Diese Menge an Nährstoffen wird bei dem erfindungsgemässen Verfahren eingespart, und es wird eine entsprechende Senkung der Betriebskosten erzielt. Darüber hinaus ergeben sich durch die erfindungsgemässe Reduzierung des Sauerstoffgehaltes des Rohwassers noch erhebliche weitere Vorteile. Durch den Verbrauch des im Wasser gelösten Sauerstoffes findet eine Vermehrung der Bakterien statt, die zu einem übermässigen Anwachsen der Biomasse führt, ohne dass dadurch die Denitrifizierung verbessert wird, und zwar gerade auch von Bakterien, die zu einer Nitratspaltung nicht fähig sind und daher die Wirk samkeit der Biomasse beeinträchtigen. Daher kommt es beim Anfahren eines Reaktors nur sehr langsam zur Ausbildung einer ausreichenden Menge an Denitrifikationsbakterien und infolgedessen nur sehr langsam zur vollen Aktivität des Reaktors. Weiterhin verursacht die für die Denitrifizierung unwirksame Biomasse ein vorschnelles Verstopfen der in der Denitrifikationsstufe vorhandenen engen Zwischenräume, so dass eine häufige Betriebsunterbrechung zum Zweck der Reinigung mit anschliessender längerer Anfahrzeit erforderlich ist. Die Häufigkeit und die Dauer der Betriebsunterbrechungen wird durch die erfindungsgemässe Reduzierung des Sauerstoffgehaltes des Rohwassers vermindert, was ebenfalls zur Wirtschaftlichkeit des Verfahrens beiträgt. Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemässen Verfahrens besteht darin, dass die Bildung von unerwünschtem Nitrit vermindert wird, das sich sonst leicht bei Vorliegen von im Wasser gelöstem Sauerstoff bildet. Endlich erzeugen die Bakterien aus dem zugeführten Nährstoff und dem im Wasser vorliegenden Sauerstoff Kohlensäure, die ebenfalls die Wirksamkeit der Denitrifizierung beeinträchtigt. Ein weiterer Vorteil besteht darin, dass durch Zuführen von Wasser mit geringem Sauerstoffgehalt in der Denitrifikationsstufe keine Zone entsteht, in welcher zunächst der im Wasser vorhandene Sauerstoff verbraucht wird, so dass die Grösse der Denitrifikationsstufe um das Ausmass dieser sonst benötigten Zone vermindert werden kann. Auch hierdurch wird die Wirtschaftlichkeit des Verfahrens erhöht. Die Reduzierung des Sauerstoffgehaltes im Wasser kann auf verschiedene Weise erfolgen. So sieht eine Variante des erfindungsgemässen Verfahrens vor, dass in das Wasser in Gegenwart eines Katalysators Wasserstoff eingeleitet wird. Eine solche Massnahme ist in einfacher Weise durchführbar und führt zur Erzeugung von Wasser aus dem im Wasser enthaltenen Sauerstoff und dem eingeleiteten Wasserstoff. Eine andere, ebenfalls sehr einfache Methode zur Reduzierung des Sauerstoffgehaltes besteht darin, das Wasser einer Vakuumentgasung zu unterwerfen. Auch eine solche Massnahme ist ohne grossen apparativen Aufwand und auch ohne übermässigen Energieeinsatz möglich. Endlich kann die Reduzierung des Sauerstoffgehaltes auch dadurch erfolgen, dass in das Wasser vor dessen Hindurchleiten durch die Denitrifikationsstufe Stickstoff eingeleitet und dadurch im Wasser gelöster Sauerstoff ausgetrieben und durch Stickstoff ersetzt wird. Der für die Durchführung dieser Ausführungsform des erfindungsgemässen Verfahrens benötigte Stickstoff ist billig und kann einfach unter Druck in das Wasser eingeleitet werden. Es entstehen also ausser dem laufenden Verbrauch an Stickstoff keine nennenswerten Installations- oder Betriebskosten. In jedem Fall lässt sich eine Reduktion des Sauerstoffgehaltes des Wassers bis auf einen Wert von etwa 0,3 mg 02/l erreichen. Bei einer Vakuumentgasung wird der pH-Wert des Wassers und unter Umständen auch dessen Temperatur etwas erhöht, was sich beides ebenfalls günstig auf die Vermehrung der Biomasse und damit auf die Wirtschaftlichkeit des Verfahrens auswirkt. In weiterer Ausgestaltung der Erfindung werden als Denitrifikationsbakterien die Stämme Pseudomonas fluorescens DSM 3477 oder DSM 3478 eingesetzt und es wird dem Wasser zusätzlich Phosphat P03 zugesetzt. Der Zusatz von Phosphat ist notwendig, weil es sich dabei um einen unentbehrlichen Bestandteil der Bakterienzellen handelt. Bei den genannten Stämmen handelt es sich um Denitrifikationsbakterien guter Wirksamkeit, die unter leicht einzuhaltenden Bedingungen auf dem Trägermaterial einer Denitrifikationsstufe besonders gut gedeihen und die darüber hinaus den besonderen Vorteil haben, dass sie nicht pathogen sind. Als besonders vorteilhaft für die Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens hat es sich erwiesen, wenn dem Wasser als Nährstoff Ethylalkohol zugesetzt wird. Mit Ethanol wird insbesondere bei Verwendung der vorstehend genannten Bakterienstämme eine besonders gute Denitrifizierung erhalten, die nach der folgenden Gleichung abläuft: 7 NO, 3,25 C2EjOFt o 3,5 N2 + 6,5 C02 + 8,25 H2O + 3 0F1 3. Gleichzeitig hat die Verwendung von Ethylalkohol als Nährstoff den Vorteil, dass er nicht toxisch ist und eine zuverlässigere Nachreinigung ermöglicht. Bei der Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens wird als Trägermaterial für die Denitrifikationsbakterien vorteilhaft Sand mit einer Körnung im Bereich von 0,3 bis 1 mm verwendet und das Trägermaterial in der Denitrifikationsstufe von dem Wasser von unten nach oben mit einer Geschwindigkeit durchströmt, bei der das Trägermaterial ein Schwebeoder Wirbelbett bildet. Bei dem Sand kann es sich vorzugsweise um SiO2 oder um Granat handeln. Je nach der Korngrösse und dem spezifischen Gewicht des Sandes, aber auch nach dem Grad der Bewachsung mit Biomasse, kann die Strö mangsgeschwindigkeit des Wassers 8 bis 30 m/h betragen. Die Verwendung von Sand als Trägermaterial und die Erzeugung eines Schwebe- oder Wirbelbettes hat den besonderen Vorteil, dass für das Aufwachsen der Bakterien eine sehr grosse Oberfläche zur Verfügung steht und im Betrieb gewährleistet ist, dass das zu behandelnde Wasser mit den auf der Oberfläche der Sandkörnchen aufgewachsenen Bakterien in innige Berührung kommt. Hierdurch wird die Wirksamkeit des erfindungsgemässen Verfahrens bedeutend gefördert. Dabei kann die Gefahr eines Zusammenbackens der Sandkörnchen nach einem Abschalten des das Wirbelbett enthaltenden Reaktors oder auch durch übermässiges Wachstum der Biomasse dadurch vermindert werden, dass das Trägermaterial, insbesondere vor dem Anfahren des Verfahrens, ggf. aber auch während des laufenden Betriebes, durch kurzzeitiges Hindurchleiten von Luft aufgelockert wird. Darüber hinaus ist es auch möglich, das Trägermaterial während des Betriebes des Reaktors zu rühren. Die Kontaktzeit zwischen dem zu denitrifizierenden Wasser und den Denitrifikationsbakterien ist durch die Grösse der Denitrifikationszone und der für einen einwandfreien Betrieb erforderlichen Strömungsgeschwindigkeit des Wassers bestimmt. Wenn diese Kontaktzeit nicht ausreicht, um einen gewünschten Grad der Denitrifikation zu erreichen, besteht nicht nur die Möglichkeit, das Wasser nacheinander durch mehrere hintereinander geschaltete Denitrifikationsstufen hindurchzuleiten, sondern es kann das Wasser vom Ausgang der Denitrifikationsstufe an deren Eingang zurückgeführt werden, so dass es die gleiche Denitrifikationsstufe mehrfach durchläuft. Durch Bemessen des Anteiles des zurückgeführten Wassers zum zugeführten Rohwasser lässt sich praktisch jeder beliebige Denitrifikationsgrad einstellen. Eine hohe Rück führrate kann insbesondere beim Anfahren des Verfahrens von Vorteil sein, wenn die Biomasse und demgemäss die bei einem Durchgang durch die Denitrifikationsstufe erreichbare Denitrifikation noch gering ist. Um die Einlaufphase des Verfahrens zu verkürzen, kann weiterhin beim Anfahren des Verfahrens die Wassertemperatur auf 15 bis 20 0C erhöht werden. Gegenstand der Erfindung ist auch eine Vorrichtung zur Durchführung des vorstehend behandelten Verfahrens. Bekannte Vorrichtungen dieser Art, wie sie in der eingangs genannten Literaturstelle beschrieben sind, weisen einen ein Trägermaterial mit darauf angesiedelten Denitrifikationsbakterien enthaltenden Reaktor, Einrichtungen zum Hindurchleiten von Wasser durch den Reaktor und zum Beimengen von Nährstoffen zum Wasser auf. Nach der Erfindung ist dem Reaktor eine Einrichtung zum Eliminieren des im Wasser gelösten Sauerstoffes vorgeschaltet. Bei dieser Einrichtung kann es sich beispielsweise um eine Vakuum-Entgas ungsstufet eine Hydrogenierungsstufe oder aber eine Stufe zum Einleiten von gasförmigem Stickstoff handeln. Die Verwendung einer Vakuum-Entgasungsstufe hat den besonderen Vorteil, dass sie einen sehr einfachen Aufbau hat und geringe Betriebskosten verursacht. Darüber hinaus bewirkt sie nicht nur eine Reduzierung des Sauerstoffgehaltes, sondern auch des C02-Gehaltes mit einer Anhebung des pH-Wertes. Endlich findet in der Vakuum Entgasungsstufe auch eine gewisse Erwärmung des Wassers statt. Sowohl die Erhöhung des pH-Wertes als auch die Erwärmung wirken sich günstig für das Denitrifikationsverfahren aus. Eine Stufe zum Einleiten von Stickstoff weist vorteilhaft ein vertikales Reaktionsgefäss auf, das am oberen Ende mit einem Wasser zulauf und einer Entlüftungseinrichtung und am unteren Ende mit einem Wasserablauf und einem Verteilersystem zum Einleiten von gasförmigem Stickstoff versehen ist. Eine solche Vorrichtung hat einen äusserst einfachen Aufbau und benötigt keinerlei Betriebsmittel ausser dem zuzuführenden, sehr billigen Stickstoff, der unmittelbar unter dem in den handelsüblichen Stickstoffflaschen herrschenden Druck durch das Reaktionsgefäss hindurchgeleitet werden kann. Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist der Reaktor ein Schwebe- oder Wirbelbett-Reaktor in Form eines stehenden Behälters, der über einem Siebboden eine Füllung aus Sand mit einer Körnung im Bereich von 0,3 bis 1 mm enthält und an den unterhalb des Siebbodens eine Zulaufleitung und am oberen Ende eine Ablaufleitung für das behandelte Wasser angeschlossen ist. Ein solcher Reaktor hat einen einfachen Aufbau und erlaubt zugleich eine sehr wirksame Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens. Obwohl es möglich ist, die Nährstoffe dem zu behandelnden Wasser im Bereich der zum Reaktor führenden Leitung beizumengen, ist es besonders vorteilhaft, den sich unterhalb des Siebbodens befindenden Raum des Behälters als Mischkammer zu verwenden und von der Zulaufleitung für das Wasser getrennte Leitungen zum Zuführen von Nährstoffen vorzusehen, welche in diesen Raum münden. Dabei ist es zweckmässig, wenn die Leitungen für das Wasser und/oder die Nährstoffe jeweils in den Siebboden durchsetzenden Düsen enden, die eine gleichmässige Verteilung der zugeführten Flüssigkeit auf den Behälterquerschnitt gewährleisten. So kann beispielsweise der Siebboden eine Vielzahl die Düsen bildende Bohrungen aufweisen, deren Länge ein Vielfaches ihres Durchmessers beträgt und deren Durchmesser in Strömungsrichtung im Bereich ihrer Mitte vermindert ist. Es können aber auch die Düsen dazu ausgebildet sein, das zu denitrifizierende Wasser und die Nährstoffe getrennt voneinander in einem Winkel von 700 bis 90 zur Achse des Behälters einzuspritzen. Bei einer besonders bevorzugten Ausführungsform der Erfindung sind die mit Nährstofçleitungen verbundenen Düsen oberhalb der mit der Wasserleitung verbundenen Düsen angeordnet, so dass das in sehr viel grösserer Menge zugeführte Wasser die Nährstoffe aufnimmt und über den gesamten Behälter verteilt. So können beispielsweise die Wasserdüsen sternförmig angeordnete Spritzöffnungen aufweisen und die Nährstoffdüsen in der Mitte zwischen den Spritzöffnungen der Wasserdüsen angeordnet sein. Für die Zuführung des Wassers und der Nährstoffe ist es besonders zweckmässig, wenn der unterhalb des Siebbodens liegende Raum durch eine zum Siebboden parallele Wand in zwei Kammern unterteilt ist und die Wasser- und Nährstoffleitungen sowie die entsprechenden Düsen an je eine dieser Kammern angeschlossen sind. Besonders dann, wenn der Reaktor eine beträchtliche Höhe aufweist und die Nitratbelastung des Wassers relativ hoch ist, so dass eine einwandfreie Denitrifizierung eine relativ geringe Strömungsgeschwindigkeit des Wassers erfordert, kann es vorkommen, dass die sich im Reaktor bildende Biomasse so stark ist, dass eine Zusammenballung der Teilchen des Trägermaterials und damit ein Verstopfen der Wege für den Wasserdurchtritt stattfindet. In solchen Fällen kann eine Auflockerung des Wirbelbettes durch das Einblasen von Luft erfolgen. Daher sieht eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung vor, dass an das untere Ende des Behälters eine Luftleitung angeschlossen ist. Durch kurzzeitiges Zuführen von Luft kann auch beim Anfahren eines Reaktors das Aufwirbeln des Trägermaterials unterstützt werden. Ebenso ist es zweckmässig, wenn in dem Behälter ein Rührwerk angeordnet ist, um das Austragen abgelöster Biomasse, aber auch der im Verlauf des Verfahrens freigesetzten Gase, insbesondere Stickstoff (N2) und Kohlensäure (CO2), aus dem Reaktor zu fördern. Die Erfindung wird im folgenden anhand der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiele näher beschrieben und erläutert. Es zeigen Fig. 1a, lb eine schematische Darstellung einer ersten Vorrichtung nach der Erfindung Fig. 2 ein Diagramm zur Erläuterung der Arbeitsweise eines Schwebe/Wirbelbett-Reaktors, Fig. 3 eine Draufsicht auf einen Abschnitt des Siebbodens des Reaktors der Vorrichtung nach Fig. 1a, Fig. 4 einen Teilschnitt längs der Linie IV-IV durch den Siebboden nach Fig. 3, Fig. 5 einen Querschnitt ähnlich Fig. 4 durch eine weitere Ausführungsform eines Siebbodens. Fig. 6a, 6b eine schematische Darstellung einer weiteren Ausführungsform einer Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens, Fig. 7 einen Querschnitt durch den unteren Abschnitt des Reaktors der Vorrichtung nach Fig. 6a, Fig. 8 eine weitere Ausführungsform des unteren Abschnit tes eines Reaktors ähnlich Fig. 7, Fig. 9 eine schematische Darstellung einer weiteren Vorrichtung nach der Erfindung und Fig. 10 einen Schnitt längs der Linie X-X durch das Reaktionsgefäss der Vorrichtung nach Fig. 9. Hauptbestandteil der in den Fig. 1a, 1b dargestellten Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens ist ein Reaktor 1 in Form eines zylindrischen, stehenden Behälters, der über einem Siebboden 2 eine nicht näher dargestellte Sandfüllung mit einer Körnung von 0,3 bis 0,5 mm enthält. Die Sandkörner sind mit Denitrifikationsbakterien der Stämme "Pseudomonas fluorescens DSM 3477 und DSM 3478 besiedelt. In den Raum 3 unterhalb des Siebbodens 2 mündet eine Wasserleitung 4, die von einer Hydrogenierungsstufe 5 kommt. Diese Hydrogenierungsstufe umfasst einen Kessel 6, dem Rohwasser über eine Leitung 7 zugeführt wird und in den Wasserstoff aus einem Behälter 8 über eine Leitung 9, in der sich eine gesteuerte Dosierpumpe 10 befindet, in einer zu dem im Rohwasser gelösten Sauerstoff stöchiometrischen Menge eingeleitet wird. In dem Behälter 6 befindet sich ein Katalysator, der bewirkt, dass sich der im Wasser gelöste Sauerstoff mit dem zugeführten Wasserstoff zu Wasser verbindet. Das die Hydrogenierungsstufe 5 verlassende und auf der Leitung 4 dem Reaktor 1 zugeführte Wasser ist demnach im wesentlichen frei von gelöstem Sauerstoff. An die Leitung 4 sind Behälter 11, 12, 13 angeschlossen, die es gestatten, dem dem Reaktor 1 zugeführten Wasser für den Verfahrensablauf benötigte Reagenzien beizumengen, insbesondere Nährstoffe für die im Reaktor 1 angesiedelten Bakterien. So kann der Behälter 11 Ethylalkohol und der Behälter 12 Phosphat enthalten. Die dem Wasser in der Leitung 4 zugemischten Mengen werden von einer Steuereinheit 14 bestimmt. An den Ausgang des Reaktors 1 ist über eine Leitung 21 ein Absetzbecken 22 angeschlossen, das von einer Waschanlage 23 gefolgt wird. Von der Waschanlage 23 führt eine Leitung 24 zurück zu einer dicht über dem Siebboden 2 liegenden Stelle des Reaktors 1. Weiterhin umfasst die Vorrichtung nach den Fig. 1a, 1b eine der Waschanlage folgende Be- und Entgasungskammer 25, an die sich ein Mehrschichtfilter 26 und eine Entkeimungsstufe 30 anschliessen. Die die Be- und Entgasungskammer 25 und den Mehrschichtfilter 26 verbindende Leitung 27 ist durch eine Leitung 28 mit der das Rohwasser zuführenden Leitung 7 verbunden. Bei dem Reaktor 1 handelt es sich um einen Schwebe/Wirbelbett-Reaktor, d.h., dass das über die Leitung 4 zugeführte Wasser durch den Siebboden 2 hindurch die im Behälter 1 enthaltene Sandmenge mit einer solchen Geschwindigkeit durchströmt, dass eine Fluidisierung eintritt. Fig. 2 zeigt ein Diagramm, das die von der Wasserstromgeschwindigkeit abhängigen Zustände in einem solchen Reaktor veranschaulicht. Auf der Abszisse ist die Wasserstromgeschwindigkeit V und auf der Ordinate der Drucks P über dem vom im Behälter 1 enthaltenen Sand gebildeten Bett jeweils logarithmisch aufgetragen. Bei kleinen Geschwindigkeiten des Wasserstromes bildet der im Behälter 1 vorhandene Sand ein Festebett, d.h., dass die Sandkörner eine feste Lage haben. Mit zunehmender Wasserstromgeschwindigkeit V nimmt der Druck ss P über dem Sandbett zu, wie es der Abschnitt 31 der Kurve in Fig. 2 zeigt. Bei Erreichen einer bestimmten Geschwindigkeit Vt geht das Festbett in ein fluidisiertes Bett über, d.h., dass die Sandkörnchen vom Wasserstrom mitgenommen werden, dabei aber lediglich eine Auflockerung des Festbettes stattfindet, ohne dass die Wasserstromgeschwindigkeit gross genug ist, um die Sandkörnchen mitzureissen und aus dem Reaktor auszutragen. Im Zustand des fluidisierten Bettes bleibt der Druck 2 P über dem Bett konstant, wie es der Kurvenabschnitt 32 in Fig. 2 zeigt. Bei Erreichen einer bestimmten Wasserstromgeschwindigkeit Vh werden dann die Sandkörner des Bettes nicht nur aufgewirbelt, sondern von dem Wasserstrom mitgenommen. Es findet dann eine hydraulische Austragung statt, die von einem weiteren Anstieg des Druckes A P be- gleitet ist, wie es der Kurvenabschnitt 33 in Fig. 2 zeigt. Der Reaktor 1 wird in dem durch den Kurvenabschnitt 32 gekennzeichneten Betriebszustand des fluidisierten Bettes betrieben. Die Wasserstromgeschwindigkeit ist dabei von der Korngrösse und dem spezifischen Gewicht des im Behälter vorhandenen Sandes abhängig. Bei der dargestellten Vorrichtung kann Quarzsand mit einer Körnung von 0,3 bis 1 mm Verwendung finden, und es hat der Wasserstrom eine Geschwin digkeit von 8 bis 30 m/h. Statt Quarzsand könnte beispielsweise auch Granat-Sand Verwendung finden. Die Reaktorhöhe kann 3,5 bis 5 m betragen. Für die Korngrösse des Sandes ist massgebend, dass grosse Körner eine geringere Oberfläche besitzen und daher eine geringere Ansiedlungsfläche für die Denitrifikationsbakterien bieten. Die Wirksamkeit des besie delten Wirbelbettes nimmt daher mit wachsender Korngrösse ab. Zugleich sind höhere Wassergeschwindigkeiten zulässig und auch notwendig, um den Zustand der Fluidisierung zu erreichen und nicht zu überschreiten. Es wird daher je nach der Nitratbelastung des Wassers und dem gewünschten Durchsatz bei vorgegebener Baugrösse des Reaktor-Behälters eine optimale Korngrösse geben. Bevorzugte Korngrössen sind 0,3 bis 0,5 mm, 0,4 bis 0,6 mm und 0,5 bis 0,8 mm. Der in Fig. 1a dargestellte Reaktor 1 ist an seinem oberen Ende mit einem Abscheider 15 für Biomasse versehen, der verhindert, dass grosse Mengen von aus dem Wirbelbett ausgetragener Biomasse über die Leitung 21 zum Absetzbecken 14 gelangen. Eine Rückführleitung 16 verbindet den Abscheider 15 mit einer dicht über dem Siebboden 2 liegenden Stelle des Behälters. Weiterhin ist in dem Reaktor 1 ein Rührer 17 angeordnet, und es mündet in den sich unter dem Siebboden 2 befindenden Raum 3 eine Luftleitung 18. Für einen einwandfreien Betrieb des Reaktors 1 ist es wichtig, dass das über die Leitung 4 zugeführte und mit Nährstoffen für die Bakterien versetzte Wasser gleichmässig auf den gesamten Behälterquerschnitt verteilt wird, damit eine gleichmässige Durchströmung und Aufwirbelung des Sandbettes stattfindet und der gesamte Wasserstrom gleichmässig mit den Denitrifikationsbakterien in Kontakt kommt. Es muss vermieden werden, dass im Betrieb Durchbrüche in Form von Kanälen stattfinden, durch welche hindurch das Wasser das Sandbett in einem konzentrierten Strom schnell durchströmt, ohne dass die gewünschten Reaktionen stattfinden können. Daher hat der Siebboden 2 des in Fig. 1a dargestellten Reaktors 1 die in den Fig. 3 und 4 veranschaulichte Ausbildung als Lochplatte, deren Dicke so gross ist, dass die die Lochplatte durchdringenden Bohrungen 41 eine Länge haben, die ein Vielfaches ihres Durchmessers beträgt. Zudem weisen die Bohrungen 41 im Bereich ihrer Mitte jeweils eine Verjüngung 42 auf, derart, dass der Durchmesser der Bohrungen 41 an der oben liegenden Austrittsseite geringer ist als an der unten liegenden Eintrittsseite. Auf diese Weise wird eine Art Düsen gebildet, aus denen das Wasser in einer Vielzahl von auf den gesamten Querschnitt des Behälters 1 verteilten Strahlen austritt, die gewährleisten, dass bei ausreichend hoher Strömungsgeschwindigkeit des Wassers eine einwandfreie Aufwirbelung des Sandbettes erfolgt. Bei dem Ausführungsbeispiel nach den Fig. 3 und 4 hat die den Siebboden 2 bildende Platte eine Dicke von 30 mm, während die Bohrungen 41 einen Durchmesser von 6 bzw. 4 mm haben. Ihr Abstand beträgt im Schnitt der Fig. 4 25 mm. Beim Betrieb der in den Fig. 1a, 1b dargestellten Vorrichtung wird das Rohwasser über die Leitung 7 der Hydrogenierungsstufe zugeführt, in der der im Wasser gelöste Sauerstoff mit dem aus dem Behälter 8 zugeführten Wasserstoff zu Wasser umgesetzt wird. Auf diese Weise ist es möglich, den normalen Sauerstoffgehalt von Wasser, der etwa 10 mg 02/1 Wasser beträgt, auf einen Wert von etwa 0,3 mg/l zu vermindern. Das auf diese Weise praktisch sauerstoffrei gemachte Wasser wird über die Leitung 4 der sich unter dem Siebboden 2 befindenden Kammer 3 des Reaktors zugeführt. Dabei wird das Wasser aus den Behältern 11 und 12 mit Nährstoffen für die im Reaktor enthaltenen Denitrifikationsbakterien versetzt, nämlich mit Ethylalkohol und mit Phosphat in der von der Steuereinheit 14 bestimmten Menge. Das Wasser strömt dann in dem Reaktor 1 durch den Siebboden 2 nach oben und A gerät mit den auf den im Wirbelbett gehaltenen Sandkörnchen angesiedelten Denitrifikationsbakterien in Kontakt. Da das Wasser keinen Sauerstoff mehr enthält, entnehmen die Bakterien den zum Atmen benötigten Sauerstoff dem im Wasser enthaltenen Nitrat und bauen dabei das Nitrat bis zu gasförmigem Stickstoff ab, der nach oben aus dem Reaktor 1 entweichen kann. Dabei werden der zugeführte Ethylalkohol und das Phosphat verbraucht. Es tritt daher aus dem Reaktor 1 über die Leitung 21 im wesentlichen nitratfreies Wasser auf, das auch keinen störenden Gehalt an Ethylalkohol und an Phosphat mehr besitzt. In einer Versuchsanlage wurde Rohwasser mit einem Gehalt zwischen 55 und 70 mg N03 /l Wasser mit einer Geschwindigkeit von etwa 15 bis 20 m/h durch den Reaktor geleitet. Dabei wurde der Nitratgehalt bis auf Werte von weniger als 1 mg/l vermindert. Die Durchsatzgeschwindigkeit hängt von der Grösse der Sandkörner und dem Ausmass des Bewuchses der Sandkörnchen mit Biomasse ab. Bei stärkerem Bewuchs der Sandkörnchen genügt eine geringere Strömungsgeschwindigkeit des Wassers zur Fluidisierung. Ein Rührer 17 dient dazu, die Sandkörnchen in zusätzliche Bewegung zu versetzen und bewirkt ein Ablösen von Biomasse von den Sandkörnern, Spuren von Biomasse mit Sandanteilen werden über die Leitung 21 aus dem Reaktor ausgetragen und dem Absetzbecken 22 und anschliessend der Waschanlage 23 zugeführt. Hier findet eine Trennung des Wassers von dem Sand und der Biomasse statt. Der gewaschene Sand kann über die Leitung 24 in den Reaktor 1 zurückgeführt werden, während die abgetrennte Biomasse als Schlamm über die Leitung 29 aus der Waschanlage 23 abgeführt wird. Die anschliessende Be- und Entgasungskammer 25 und der Mehrschichtfilter 26 bilden Stufen, wie sie in der Trinkwasseraufbereitung üblich sind und den Zweck haben, die geforderte Trinkwasserqualität zu gewährleisten. Die mit der beschriebenen Anlage erreichbare Denitrifizierung auf einen Nitratgehalt bis weniger als 1 mg/l ist sehr viel weitergehend als es die Richtlinien fordern. Nach der EG-Norm darf der Grenzwert für Trinkwasser bis zu 50 mg/l Nitrat betragen. Der Guidewert sieht einen Nitratgehalt von ca. 25 mg/l vor. Daher ist es möglich, das nach der Erfindung fast vollständig denitrifizierte Wasser mit Rohwasser zu verschneiden, um auf einen Wert zwischen beispielsweise 20 und 25 mg Nitrat/l Wasser zu kommen. Wird die in den Fig. 1a und 1b dargestellte Vorrichtung in Betrieb genommen, so wird der Behälter des Reaktors 1 mit der erforderlichen Sandmenge gefüllt, die dann noch nicht mit Bakterien besiedelt ist. Anstatt auf eine Besiedelung mit den im Wasser natürlicherweise vorkommenden Denitrifikanten zu vertrauen, wird erfindungsgemäss in das Sandbett eine Lösung mit Denitrifikationsbakterien der Art "Pseudomo- nas fluorescens1? DSM 3477 und/oder DSM 3478 gegeben. Unter der Wirkung der mit dem dann eingeleiteten Wasser zugeführten Nährstoffe vermehren sich die bereits in grosser Menge vorliegenden Bakterien der genannten Stämme sehr rasch, so dass die Vorrichtung sehr schnell zu voller Wirkung kommt. Dabei kann es nützlich sein, das Wasser zunächst über die Leitung 16 im Kreislauf zu führen und ggf. sogar über den Behälter 13 mit Natriumnitrat anzureichern, jedoch wird ein sehr schnelles Anfahren der Vorrichtung auch dann erzielt, wenn das Wasser zunächst nur mit der zur Bildung eines Schwebe/Wirbelbettes erforderlichen Mindestgeschwindigkeit in den Reaktor eingeleitet wird. Die Ausbildung eines Schwebe/Wirbelbettes kann gerade bei geringen Strömungsgeschwindigkeiten durch Einleiten von Pressluft über die Leitung 18 begünstigt werden, da die Pressluft den das Wirbelbett bildenden Sand auflockert. Da infolge der Entziehung von Sauerstoff die Bakterien ausschliesslich vom Sauerstoff des im Wasser enthaltenen Nitrates leben, findet von Anbeginn an eine wirksame Denitrifizierung statt, und es stellen sich die Bakterien ebenfalls von Anfang an auf das Aufspalten des Nitrates zur Gewinnung des für sie lebensnotwendigen Sauerstoffes ein. Unter Beobachtung des Restnitratgehaltes in dem den Reaktor verlassenden Wasser kann dabei die Strömungsgeschwindigkeit des Wassers langsam erhöht werden, bis der vorgesehene Betriebswert erreicht ist. Unter den hier beschriebenen Verhältnissen dauert das Anfahren eines Reaktors der beschriebenen Vorrichtung nur wenige Tage. Von besonderem Vorteil ist, dass der Reaktor ohne Unterbrechung in Betrieb gehalten werden kann, weil bei einem Austragen von Biomasse mit Sandkörnern für ein Rückführen des aktivierten, gereinigten Sandes in den Reaktor Sorge getragen ist. Daraus ergibt sich, dass das in der erfindungsgemässen Vorrichtung betriebene Verfahren nach der Erfindung eine zuverlässige Möglichkeit zur kostengünstigen Denitrifizierung von Trinkwasser bietet. Fig. 5 zeigt eine Variante eines Siebbodens 43, der anstelle des Siebbodens 2 in dem den Reaktor 1 bildenden Behälter der Vorrichtung nach den Fig. la, lb Anwendung finden könnte. Der Siebboden 43 besteht wieder aus einer Platte, die jedoch nicht eine Vielzahl unmittelbar als Düsen wirkender Bohrungen aufweist, sondern die mit einer geringeren Anzahl grösse rer Bohrungen versehen ist, in welche Verteilerdüsen 44 eingesetzt sind. Diese Verteilerdüsen 44 besitzen rohrförmige Abschnitte 45, welche die den Siebboden 43 bildende Platte durchsetzen und deren offene Enden in den Raum 3 des Reaktors 1 münden. An der mit der Sandschicht bedeckten Oberseite der Siebplatte 43 weisen die Verteilerdüsen 44 Köpfe auf, die von radialen Bohrungen 46, 47 durchsetzt sind, die bis zu dem Inneren der Rohre a5 reichen und dadurch eine Verbindung zu dem Raum 3 des Reaktors herstellen, dem das zu denitrifizierende und mit Nährstoffen versetzte Wasser zugeführt wird. Die Bohrungen 46, 47 sind sternförmig auf den Umfang der Düsenköpfe verteilt und gewährleisten eine feine Verteilung des zugeführten Wassers auf den gesamten Querschnitt des Reaktors. Die Ausführungsform nach den Fig. 6a und 6b weist wiederum eine Stufe 51 zum Eliminieren von Sauerstoff, einen Reaktor 52, der ein mit Denitrifizierungsbakterien besiedel tesf Sandbett enthält, ein dem Reaktor 52 nachgeschaltetes Absetzbecken oder Feststoffabscheider 53, eine Waschanlage 54, eine Be- und Entgasungskammer 55, einen Mehrschichtfilter 56 und eine Entkeimungsstufe 57 auf. Insoweit stimmt diese Vorrichtung mit der Vorrichtung nach den Fig. 1a und 1b überein. Im Unterschied zu der vorstehend beschriebenen Vorrichtung ist jedoch hier die Einrichtung zum Eliminieren des Sauerstoffes als zweistufige Vakuum-Entgasungsanlage ausgebildet. Dabei wird das Wasser in der ersten Stufe 61 verdüst und in der zweiten Stufe 62 über Einbauten verrieselt. In beiden Stufen herrscht Unterdruck, wodurch eine fast vollständige Entgasung des Wassers erzielt wird. Auch hier sinkt wieder der Sauerstoffgehalt von dem etwa 10 mg 02/1 betragenden Sättigungswert auf etwa 0,3 mg 02/1 ab. Gleichzeitig wird auch die freie Kohlensäure entfernt, wodurch sich der pH-Wert des Wassers erhöht. Darüber hinaus wird auch eine Erhöhung der Temperatur des Wassers beobachtet, die für die nachfolgende Denitrifizierung günstig ist. Ein weiterer Unterschied zu der Vorrichtung nach den Fig. 1a, 1b besteht darin, dass der unterhab des Siebbodens 63 befindliche Raum durch eine zum Siebboden parallele Wand 64 in zwei Kammern 65, 66 unterteilt ist. Das die Vakuum-Entgasungsstufe 51 verlassende Wasser wird über die Leitung 67 unmittelbar der oberen Kammer 65 des Reaktors 52 zugeführt, von der es über in den Siebboden 63 eingesetzte Düsen 68 in den mit Sand gefüllten Raum des Reaktors gelangt. Die Düsen 68 weisen Kanäle 69 auf, deren Enden parallel zum Siebboden 63 im Reaktor 52 münden und dadurch eine gleichmässige, sternförmige Verteilung des Wassers bewirken. Von dem die Entgasungsstufe 51 verlassenden Wasser wird ein Teilstrom über eine Leitung 70 abgezweigt und der unteren Kammer 66 des Reaktors 52 zugeführt. Dieser vergleichsweise geringen Wassermenge werden aus Behältern 71, 72, 73 von einer Steuereinrichtung 74 bestimmte Mengen an Ethylalkohol und Phosphat als Nahrungsmittel für die Bakterien, sowie ggf. während des Anfahrens der Vorrichtung auch eine gewisse Menge Natriumnitrat, beigemischt. Aus der unteren Kammer 66 gelangt die über die Leitung 70 zugeführte Nährstofflösung dann über weitere Düsen 75 ebenfalls in den Arbeitsraum des Reaktors 52. Die weiteren Düsen 75 werden im wesentlichen von Rohren gebildet, welche mit ihren offenen Enden bis in die Kammer 66 reichen und deren mit Sprühöffnungen 76 versehene Enden die Düsen 68 durchsetzen. Demgemäss befinden sich die mit den Nährstoffleitungen verbundenen Düsen 75 oberhalb der mit der Wasserleitung verbundenen Düsen 68, welche sternförmig angeordnete Spritzdüsen aufweisen, in deren Mitte die ährstoffdüsen 75 angeordnet sind. Eine bemerkenswerte Besonderheit der Vorrichtung nach den Fig. 6a und 6b besteht noch darin, dass zwischen dem Reaktor 52 und dem Absetzbecken 53 ein Entkarbonisierungsreaktor 81 angeordnet ist. Wie bereits oben erwähnt, wurde das Wasser entgast und dadurch nicht nur von gelöstem Sauerstoff, sondern auch von C02 befreit. Das Ausgasen der Kohlensäure hat eine Erhöhung des pH-Wertes zur Folge, was nicht nur für die Denitrifizierung günstig ist, sondern auch für eine Entkarbonisierung. Diese Entkarbonisierung erfolgt durch die Zufuhr eines basischen Stoffes über einen am unteren Ende des Reaktors 81 vorgesehenen Einlass 82. Dabei kann es sich vornehmlich um Kalkmilch, Soda oder Natronlauge handeln. Zwar ist bei harten und sehr harten Wässern die Herabsetzung der Karbonathärte des Wassers von erheblicher Bedeutung, jedoch ist die dabei verursachte Belastung des Wassers mit Kalkmilch oder Natrium ebenfalls ungünstig, so dass bei Zusatz von Kalkmilch in der Regel auch hierfür wiederum eine Nachbehandlung erforderlich ist, die umso kostspieliger ist, je höher die Belastung des Wassers mit diesem Stoff ist. Ausserdem verursachen diese Stoffe selbst erhebliche Kosten. Durch die bei dem erfindungsgemässen Verfahren erzielte Anhebung des pH-Wertes des Wassers können die einzusetzende Menge an basischen Stoffen und die mit dem Einsatz dieser Stoffe verbundenen Schwierigkeiten bedeutend reduziert werden. Daher ist die Anordnung des Entkarbonisie- rungsreaktors 81 hinter dem Denitrifizierungsreaktor 52, wo der hohe pH-Wert des Wassers noch erhalten ist, besonders vorteilhaft. Endlich ist bei der Vorrichtung nach den Fig. 6a, 6b der Beund Entgasungskammer auch noch eine Ozonisierungsstufe 83 zugeordnet, von der aus in die die Waschanlage 54 und die Be- und Entgasungskammer 55 verbindende Leitung 84 Ozon und in die Be- und Entgasungskammer 55 Luft eingeführt wird. Die zu Beginn des Verfahrens vorgenommene, praktisch vollständige Entgasung des Wassers macht eine besonders sorgfältige Begasung und Anreicherung des Wassers mit Sauerstoff notwendig, um ihm Trinkwasserqualität zu verleihen. Fig. 8 zeigt eine Variante der Ausbildung des unteren Abschnittes des Denitrifikations-Reaktors 52. Auch hier ist zwar wieder der sich unterhalb des Siebbodens 91 befindende Raum durch eine dazu parallele Wand 92 in zwei Kammern 93, 94 unterteilt, jedoch ist hier die untere Kammer 94 die Wasserkammer, von der aus die Wand 92 und den Siebboden 91 durchdringende Düsen 95 in den Arbeitsraum 96 des Reaktors reichen, während von der oberen Kammer 93 ausgehende Nährstoffdüsen 97 den Siebboden 91 durchdringen. Die Wasserdüsen 95 und Nährstoffdüsen 97 sind in diesem Fall in einem vorgegebenen Raster abwechselnd angeordnet. Die Nährstoffdüsen 97 ragen weiter über den Siebboden 91 hinaus als die Wasserdüsen 95. Die Ausgangsöffnungen beider Düsen sind horizontal, so dass also das zu denitrifizierende Wasser in einer tieferen Ebene über den Querschnitt des Arbeitsraumes 96 verteilt wird als die Nährstoffmenge von den Düsen 97. Das aufsteigende Wasser nimmt daher die in der höheren Ebene verteilten Nahrungsstoffe mit, so dass eine sehr gute Vermischung der Nahrungsstoffe in dem Wasser stattfindet. Wie bereits erwähnt, finden als Denitrifikationsbakterien bei dem erfindungsgemässen Verfahren Bakterien der Stämme Pseudomonas fluorescens DSM 3477 und/oder DSM 3478 Verwendung. Diese Bakterienstämme zeichnen sich durch eine besonders hohe Effektivität bei der Denitrifikation, gute Beständigkeit und gutes Wachstum aus. Dazu ist von besonderer Bedeutung, dass diese Bakterienstämme keine pathogenen Eigenschaften haben. Ihre Verwendung im Trinkwasser ist daher unproblematisch. Die genannten Bakterien wurden gewonnen, indem Grundwasser unter Zusatz von Nahrungsstoffen im Kreislauf und bei steigender Temperatur durch den Reaktor geleitet wurde. Dabei siedelten sich im Wasser enthaltene Bakterien an, und es trat langsam eine Denitrifizierung ein. Das Verfahren wurde dann unter Zusatz immer grösserer Anteile von frischem, mit Nahrungsstoffen versetztem Rohwasser fortgesetzt, bis eine dichte Besiedelung des Sandbettes mit Biomasse und eine im wesentlichen konstante Denitrifizierung zu beobachten war. Die Untersuchung der Biomasse liess unterschiedliche Stämme erkennen, die alle der Art pseudomonas fluorescens zugeordnet werden konnten. Es wurden aus der in der beschriebenen Weise erhaltenen Bakterienflora zwei Stämme isoliert und bei der deutschen Sammlung von Mikroorganismen hinterlegt; sie erhielten die Nummer DSM 3477 und DSM 3478. Bei dem erfindungsgemässen Verfahren wird es nun nicht mehr dem Zufall überlassen, welche Bakterien sich auf den Trägerstoffen des Denitrifizierungs-Reaktors ansiedeln, sondern es werden die Trägerstoffe mit den Denitrifikationsbakterien der Stämme Pseudomonas fluorescens DSM 3477 und/oder DSM 3478 geimpft, und zwar vorzugsweise mit einer Mischung dieser Stämme, so dass von vornherein eine grosse Menge wirksamer Denitrifikationsbakterien vorliegt, die sich unter den bei der Trinkwasser-Denitrifikation herrschenden Bedingungen optimal entwickeln und daher der Entwicklung anderer Bakterien keinen nennenswerten Raum mehr lassen. Dadurch werden mit dem erfindungsgemässen Verfahren unter optimalen Bedingungen bestmögliche Ergebnisse erzielt. Die in den Fig. 9 und 10 dargestellte Ausführungsform unterscheidet sich von den zuvor behandelten Ausführungsformen nur durch die Ausbildung der zum Reduzieren des im Wasser gelösten Sauerstoffes dienenden Einrichtung 65. Diese Einrichtung umfasst ein Reaktionsgefäss 106, dem am oberen Ende Rohwasser über eine Leitung 107 zugeführt wird und in den Stickstoff (N2) aus einem Behälter 108 über eine Leitung 109 und über ein gesteuertes Ventil 110 eingeleitet wird. Das am oberen Ende des Reaktionsgefässes 106 zugeführte Wasser verlässt das Reaktionsgefäss am unteren Ende über die Leitung 104. Das Wasser durchströmt demnach den Behälter 106 von oben nach unten, wogegen der in den Behälter 106 unten eintretende Stickstoff das Wasser im Gegenstrom von unten nach oben durchströmt. Ein im Behälter 106 angeordnetes, an die Leitung 109 angeschlossenes Verteilersystem 119 gewährleistet eine gleichmässige Verteilung des Stickstoffes über den Querschnitt des das Reaktionsgefäss 106 durchfliessenden Wassers. Der unter Druck zugeführte Stickstoff treibt den unter geringerem Partialdruck gelösten Sauerstoff aus dem Wasser aus. Der ausgetriebene Sauerstoff kann das Reaktionsgefäss 106 am oberen Ende über eine Entlüftung 120 verlassen. Ein Überlauf 122 gewährleistet das Einhalten eines maximalen Wasserstandes im Reaktionsgefäss 106. Im übrigen entspricht der Aufbau der Vorrichtung den vorher beschriebenen Vorrichtungen. Dies gilt sowohl für die an die Wasserleitung 104 angeschlossenen Behälter 11, 12, 13 und die zugeordnete Steuereinheit 14 für die Zugabe von Nährstoffen zum Wasser als auch für die über die Leitungen 21 und 24 angeschlossenen, dem Denitrifikations-Reaktor 1 nachgeschalteten Einrichtungen und nicht zuletzt für die Ausbildung des Denirifikations-Reaktors 1 selbst. Es versteht sich, dass die Erfindung nicht auf die dargestellten und als Beispiele behandelten Ausführungsformen des Verfahrens und der Vorrichtung beschränkt ist, sondern dass Abweichungen davon möglich sind, ohne den Rahmen der Erfindung zu verlassen. Insbesondere können die Verfahrensparameter und die Einzelheiten der Vorrichtung zur optimalen Anpassung an die Beschaffenheit des zu behandelnden Rohwassers, an die geforderte Qualität des behandelten Wassers sowie auch an den geforderten Durchsatz abgeändert werden. In allen Fällen ist jedoch die Eliminierung des Sauerstoffes aus dem zu behandelnden Wasser vor der Kontaktierung mit den Denitrifikationsbakterien von grundlegender Bedeutung. Darüber hinaus ist die Verwendung von Denitrifikationsbakterien der Stämme "Pseudomonas fluorescens DSM 3477 und/oder DSM 3478 für die Wirksamkeit des erfindungsgemässen Verfahrens, und dabei insbesondere die Besiedelung eines frischen Schwebe/Wirbelbettes mit gezüchteten Bakterien dieser Art, für den hohen Wirkungsgrad des Verfahrens von hervorragender Bedeutung.

Claims: Patentansprüche t. Verfahren zur biologischen Denitrifizierung von Was ser, insbesondere zur Aufbereitung von Trinkwasser, unter Verwendung einer ein Trägermaterial mit darauf angesiedelten Denitrifikationsbakterien enthaltenden Denitrifikationsstufe, bei dem das aufzubereitende Wasser mit Nährstoffen für die Denitrifikationsbakte rien versetzt und dann durch die Denitrifikationsstufe hindurchgeleitet wird, dadurch gekennzeichnet, dass der Sauerstoffgehalt des Wassers vor dessen Hin durchleiten durch die Denitrifikationsstufe reduziert wird. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in das Wasser in Gegenwart eines Katalysators Wasser stoff eingeleitet wird. 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Wasser einer Vakuumentgasung unterworfen wird. 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in das Wasser Stickstoff eingeleitet und dadurch im Wasser gelöster Sauerstoff ausgetrieben und durch Stickstoff ersetzt wird. 5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Reduktion des Sauerstoff gehaltes des Wassers bis auf einen Wert von etwa 0,3 mg 02/1 erfolgt. 6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass man als Denitrifikations bakterien die Stämme Pseudomonas fluorescens DSM 3477 oder DSM 3478 einsetzt und dem Wasser zusätzlich Phosphat (P04 ) zusetzt. 7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass dem Wasser als Nährstoff Ethylalkohol zugesetzt wird. 8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass als Trägermaterial für die Denitrifikationsbakterien Sand mit einer Körnung im Bereich von 0,3 bis 1 mm verwendet wird und das Trä germaterial in der Denitrifikationsstufe vom Wasser von unten nach oben mit einer Geschwindigkeit durch strömt wird, bei der das Trägermaterial ein Schwebe oder Wirbelbett bildet. 9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Strömungsgeschwindigkeit des Wassers 8 bis 30 m/h beträgt. 10. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekenn zeichnet, dass das Trägermaterial, insbesondere vor dem Anfahren des Verfahrens, durch kurzzeitiges Hindurch leiten von Luft aufgelockert wird. 11. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass das Trägermaterial gerührt wird. 12. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 11, mit einem ein Trägermaterial mit darauf angesiedelten Denitrifikationsbakterien enthaltenden Reaktor und Einrichtungen zum Hindurch leiten von Wasser durch den Reaktor und zum Beimengen von Nährstoffen zum Wasser, dadurch gekennzeichnet, dass dem Reaktor (1; 52) eine Einrichtung (5; 51) zum Reduzieren des im Wasser gelösten Sauerstoffes vorge schaltet ist. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung (51) zum Reduzieren des Sauer stoffgehaltes eine Vakuum-Entgasungsstufe ist. 14. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung (5) zum Reduzieren des Sauerstoff gehaltes eine Hydrogenierungsstufe ist. 15. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Einrichtung (5) zum Reduzieren des Sauerstof fes ein vertikales Reaktionsgefäss (6) aufweist, das am oberen Ende mit einem Wasserzulauf (7) und einer Entlüftungseinrichtung (20) und am unteren Ende mit einem Wasserablauf (4) und einem Verteilersystem (19) zum Einleiten von gasförmigem Stickstoff versehen ist. 16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 12 bis 15, da durch gekennzeichnet, dass der Reaktor (1; 52) ein Schwebe- oder Wirbelbett-Reaktor in Form eines stehen den Behälters ist, der über einem Siebboden (2; 63) eine Füllung aus Sand mit einer Körnung im Bereich von 0,3 bis 1 mm enthält und an den unterhalb des Siebbo dens (2; 63) eine Zulaufleitung (4; 67) und am oberen Ende eine Ablaufleitung (21, 85) für das behandelte Wasser angeschlossen ist. 17. Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass in den sich unterhalb des Siebbodens (63) befin denden Raum des Behälters voneinander und von der Zufuhrleitung (67) für das Wasser getrennte Leitungen (70) zum Zuführen von Nährstoffen münden. 18. Vorrichtung nach Anspruch 16 oder 17, dadurch gekenn zeichnet, dass die Leitungen (4; 67, 70) für das Wasser und/oder die Nährstoffe jeweils in den Siebboden (2; 63) durchsetzenden Düsen enden, die eine gleichmässige Verteilung der zugeführten Flüssigkeit auf den Behäl terquerschnitt gewährleisten. 19. Vorrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass der Siebboden (2) eine Vielzahl die Düsen bildende Bohrungen (41) aufweist, deren Länge ein Vielfaches ihres Durchmessers beträgt und deren Durchmesser in Strömungsrichtung im Bereich ihrer Mitte vermindert ist. 20. Vorrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass die Düsen dazu ausgebildet sind, das zu denitrifi- zierende Wasser und die Nährstoffe getrennt vonein ander in einem Winkel von 700 bis 900 zur Achse des Behälters einzuspritzen. 21. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 18 bis 20, da durch gekennzeichnet, dass die mit Nährstoffleitungen (70) in Verbindung stehenden Düsen (75) oberhalb der mit der Wasserleitung (67) in Verbindung stehenden Düsen (68) angeordnet sind. 22. Vorrichtung nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, dass die Wasserdüsen (68) sternförmig angeordnete Spritzöffnungen (69) aufweisen und die Nährstoffdüsen (75, 76) in der Mitte zwischen den Spritzöffnungen (69) der Wasserdüsen angeordnet sind. 23. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 17 bis 22, da durch gekennzeichnet, dass der unterhalb des Siebbodens (63) liegende Raum durch eine zum Siebboden parallele Wand (64) in zwei Kammern (65, 66) unterteilt ist und die Wasser- und Nährstoffleitungen (67, 70) sowie die entsprechenden Düsen (68, 75) an je eine dieser Kam mern angeschlossen sind. 24. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 17 bis 23, da durch gekennzeichnet, dass an das untere Ende des Reaktors (1) eine Luftleitung (18) angeschlossen ist. 25. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 16 bis 24, da durch gekennzeichnet, dass in dem Reaktor (1) ein Rührwerk (17) angeordnet ist.

Inventors: EPPLER, ALWIN, EPPLER, DIETER
Applicants: EPPLER, ALWIN, EPPLER, DIETER
Application year: 1986
Main classification: C02F3
IPC codes: C02F3, C02F1, C12N1