HOUSING WITH A BEARING WITH ROLLING ELEMENTS FOR A HORIZONTAL SHAFT

Abstract: 1. Bearing housing having a rolling bearing (4) which surrounds a horizontal shaft (2) and is separated from an oil sump area (14), which is at least 3 cm deep, by a baffle plate (21), the upper edge (23) of which at its lowest point lies above the oil level (15, 16) in the oil sump area, a connection (25, 38) between the rolling bearing and the oil sump area being provided below the upper edge and the connection comprising a line which reaches down into the lower half of the oil sump area, characterised in that the oil level (15, 16) is at a higher level than the lowest surface of a rolling body (18) of the rolling bearing (4), which serves as a pump for an oil flow running via the bearing (4) and in that the connection (25, 38) forms the suction line of the oil flow and has a throttling cross section (25).

Description: Lagergehäuse mit einem eine horizontale Welle umschliessenden Wälzlager Die Erfindung betrifft ein Lagergehäuse mit einem eine horizontale Welle umschliessenden Wälzlager, das von einem Ölsumpfraum durch eine Stauwand getrennt ist, deren Oberkante an ihrer tiefsten Stelle über dem öl spiegel im ölsumpfraum und höher als die tiefste Oberfläche eines Wälzkörpers des Wälzlagers liegt, wobei unter der Oberkante eine Verbindung zwischen dem Wälzlager und dem ölsumpfraum mit einem Drosselquerschnitt vorgesehen ist. Zu einem solchen Lagergehäuse, das in dem Buch Die Wälzlagerpraxis, Seite 230, Bild 277, dargestellt ist, heisst es auf Seite 229, dass mit dieser sogenannten Tauchschmierung das Lager auch gekühlt werden soll. Dabei wird mit der Stauwand vermieden, dass der ganze Ölvorrat im Lagergehäuse herumgewirbelt wird und sich dabei stark erwärmt. Andererseits ist dort auch gesagt, dass eine grössere Oberfläche eine bessere Wärmeabfuhr ermöglicht. Die Erfindung geht daher von der Aufgabe aus, eine gute Wärmeabfuhr über eine grosse Gehäuseoberfläche auch ohne starke Ölverwirbelung zu erreichen, die mit einer solchen Stauwand beeinflusst werden kann. Bei der Erfindung wird die Wärmeabfuhr dadurch verbessert, dass der Ölsumpf mit seinem ganzen Volumen als Kühlmedium und zur Wärmeableitung an eine grosse Gehäuseoberfläche verwendet wird. Mit Hilfe einer Verbindungsleitung, die zwischen der unteren Hälfte des Öl- sumpfraumes und dem Wälzlagerraum verläuft und als Ansaugleitung dient, wird eine ölströmung in Gang gesetzt, die es bei bekannten Lagern mit einem ölsumpf nicht ohne weiteres gibt, weil das Öl praktisch nur an der Oberfläche abgesaugt wird und dorthin auch wieder zurückfliesst. Die erfindungsgemässe Ölströmung sorgt für einen Temperaturausgleich über das gesamte Ölvolumen im Öl sumpf und verringert damit die Ölaufheizung. Gleichzeitig wird die Wärmableitung an das Lagergehäuse im Ölsumpfbereich verbessert, weil auch die unteren Partien des Lagergehäuses stärker erwärmt werden und damit mehr zur Wärmeabgabe beitragen. Die Anwendung von aus dem vorgenannten Buch, Seite 232ff bekannten Förderringen oder Schleuderscheiben würde zwar ebenfalls zu der gewünschten Vergleichmässigung der Temperaturverteilung im Ölsumpf führen, aber um den Preis zusätzlich entstehender Wärmeentwicklung und zusätzlicher Verwirbelung sowie Schaumbildung, die die Alterung des Öls beschleunigen würde. Diese Nachteile treten bei der erfindungsgemässen Ausführung nicht ein. Die Erfindung kann so ausgebildet werden, dass die Leitung eine Bohrung im Lagergehäuse ist. Alternativ verwendet man als Leitung ein zusätzliches Rohr, das dann leicht zu beliebigen Stellen am Boden des Lagergehäuses geführt werden kann, damit eine intensive Wärmeabfuhr gelingt. Eine besonders vorteilhafte Ausführungsform der Erfindung besteht darin, dass eine Fördereinrichtung, die Öl in den Ölsumpfraum zurückfördert, in Form eines engen Spaltes in einem Teil des Wälzlagerraums vorgesehen ist, in dem der bewegliche Teil des Wälzlagers nach oben verläuft, und dass der Spalt über die tiefste Stelle der Oberkante hinaus zu einer Auslass öffnung reicht, die aus dem Bereich des Wälzlagers in den Ölsumpfraum führt. Dabei kann der Spalt von der Stauwand begrenzt werden. Er führt vorteilhaft zu mehreren, in der Höhenlage verschiedenen Auslass öffnungen, mit denen der Ölstand im Lager bestimmt werden kann. Er wirkt seinerseits auf die Förderwirkung des Lagers ein und bestimmt über den Rückfluss des Öls aus dem Lager auch in Grenzen die mit dem öl bewirkte Wärmeabfuhr. Die Auslassöffnung kann mit ihrem dem Wälzlager zugekehrten Ende einen gegen die Bewegungsrichtung des Wälzlagers gerichteten Keil bilden. Ein solcher Keil ergibt besonders dann, wenn seine Spitze am Wälzlager dicht anliegt, eine Schneidenwirkung, mit der das mit dem Wälzlager mitlaufende Öl vom Wälzlager abgeschält wird. Diese Wirkung ergibt sich auch dann, wenn eine vom Ölsumpfraum zum Wälzlager führende Bohrung an ihrem dem Wälzlager zugekehrten Ende konisch verjüngt ist. Der Spalt zwischen der Stauwand und dem Wälzlager kann vorteilhaft von einer Ringscheibe begrenzt werden, die an einer Stirnseite des Wälzlagers angeordnet ist und auf der dem Wälzlager abgekehrten Seite ein Rohr aufweist, das die Verbindungsleitung zwischen dem Ölsumpf- raum und dem Wälzlagerraum bildet. Das Rohr kann zu praktisch beliebigen Stellen des bl- sumpfraumes geführt werden, so dass die gewünschte Strömung im Ölsumpfraum angeregt wird. Vorteilhaft ist es, wenn das Rohr in eine Vertiefung in der dem Wälzlager zugekehrten Seite der Ringscheibe führt, die einen mehrfach grösseren Querschnitt als das Rohr aufweist. Mit dieser Vertiefung wird eine Verteilertasche geschaffen, die eine gleichmässige Öl strömung durch die Verbindungsleitung ergibt. Das der Scheibe abgekehrte Ende des Rohres kann durch eine Bohrung im Lagergehäuse zugänglich gemacht werden. Dies ergibt eine Reinigungsmöglichkeit für den Fall, dass der Eingang des Rohres als Engstelle durch Verunreinigungen verstopft wird. Die mit der Erfindung erreichte Verstärkung der bl- strömung im Öl sumpf kann schon dadurch erreicht werden, dass der Spalt nur an einer Stirnseite des Wälzlagers vorgesehen und die andere Seite des Wälzlagers abgedichtet ist. Darüber hinaus ist es bei einem Lagergehäuse mit mehr als einem Wälzlager oft schon ausreichend, wenn nur eines dieser Wälzlager mit der bei der Erfindung vorgesehenen, zum Boden des Ölsumpfes führenden Leitung versehen ist. Die Anwendung eines bekannten Lüfterrads auf der Pumpenwelle könnte die Wärmeabfuhr von der Oberfläche des Lagergehäuses um ein Vielfaches steigern im Vergleich zur Kühlung in ruhender Umgebungsluft. Das bekannte Lüfterrad hat aber den Nachteil, dass es eine Sogwirkung auf die Dichtung der Welle zum Lagergehäuse aus übt und dass dadurch ein Luftzug durch das Lagergehäuse entsteht. Dies kann bei langzeitigem Betrieb ohne Wartungsmöglichkeit, wie er beispielsweise in Kernkraftwerken gefordert wird, zu unzulässigem Ölverlust führen. Um diesen zu verhindern, kann man zwar anstelle einer berührungslosen Dichtung eine Berührungsdichtung einsetzen; man wird dann aber abhängig von deren verschleissbedingter Unzuverlässigkeit. Ausserdem erzeugt eine Berührungsdichtung ihrerseits neue Reibungswärme. Es ist daher vorteilhaft, die Luftbewegung um das Lagergehäuse, wenn überhaupt, dann nur schwach anzuregen etwa mit Hilfe der ohnehin vorhandenen Wellenkupplung. Die Verbesserung der Gehäusekühlung ist dann zwar geringer, jedoch immer noch deutlich, dagegen sind Ölverluste und Dichtungsreibung ausgeschlossen. Zur näheren Erläuterung der Erfindung werden anhand der beiliegenden Zeichnung zwei Ausführungsbeispiele beschrieben. Dabei sind den Fig. 1, 2 und 3, 4 in jeweils zwei zueinander senkrechten Schnitten die Lagergehäuse von Pumpen dargestellt, die in Hilf sanlagen von Kernkraftwerken, zum Beispiel als Sicherheitseinspeisepumpen, eingesetzt werden und deshalb zuverlässig und störungsfrei arbeiten müssen. In den Fig. 1 und 2 ist in zwei zueinander senkrechten Vertikalschnitten das aus Gusseisen bestehende Lagergehäuse 1 einer einstufigen Pumpe mit einer Drehzahl von 980 Upm, einer Förderleistung von 1000 m3/h und einer Förderhöhe von 90 m gezeichnet, das eine horizontalliegende Welle 2 mit einem Durchmesser von 140 mm umschliesst. Die Welle ist mit zwei Wälzlagern 3 und 4 zu beiden Seiten eines verdickten Bereiches 5 gehalten, an dem die Wälzlager anliegen. Die Aussenseiten der Wälzlager 3, 4 sind in Ausdrehungen 6, 7 des Lagergehäuses 1 eingesetzt und mit Deckeln 8 und 9 gehalten, die mit Schrauben 10 befestigt sind. Die Fig. 1 und 2 zeigen deutlich, dass das Lagergehäuse 1 unter der Welle 2 einen grossvolumigen ölsumpf- raum 14 bildet, der einen im wesentlichen quadratischen Querschnitt von mehr als 10 cm Kantenlänge hat. Der Öl stand im Ölsumpfraum 14 hat bei dem maximalen Ölspiegel 15 eine Höhe von 10,5 und bei dem minimalen Ölspiegel 16 eine Höhe von 10,0 cm. Damit liegt er über der tiefsten Oberfläche des jeweils untersten Wälzkörpers, der für das Lager 4 durch die Kugel 18 und das Lager 3 durch die Walze 19 dargestellt ist. Bei beiden Wälzlagern 3 und 4 ist als Stauwand gegen Uber dem Ölsumpfraum 14 in die für die Aufnahme der Wälzlager vorgesehene Eindrehung 7, 8 eine Ringscheibe 21 eingesetzt. Ihre der Welle 2 zugekehrte Oberkante 22 liegt an der tiefsten Stelle 23, wie man sieht, über dem höchsten Ölspiegel 15 des ölsumpfrau- mes, so dass die Stauwand den Ölsumpfraum vom Wälzlagerraum trennt. Die Räume sind nur durch Bohrungen 24 in den Ringscheiben 21 verbunden, die oberhalb des Ölspiegels 15, 16 liegen, und durch jeweils eine Bohrung 25 kommt eine Verbindung zustande, die unterhalb des Ölspiegels 15, 16 liegt. Die Bohrungen 25 haben mit 8 mm Durchmesser einen Querschnitt von etwa 50 mm2 und üben deshalb eine Drosselwirkung auf Öl aus, das beim Laufen der Pumpe durch die Drehbewegung der Wälzlager 3 und 4 aus dem Öl- sumpfraum 14 angesaugt und nach oben gefördert wird. Das Öl läuft in einem Spalt 28 zwischen der dem Ölsumpfraum 14 zugekehrten Seite 29 der Wälzlager 3, 4 und der Ringscheibe 21, die an der den Wälzlagern 3 und 4 zugekehrten Seite mit einer den Spalt 28 bildenden Vertiefung 29 versehen ist. Die für den Rücklauf des mitgerissenen Öls in der Ringscheibe 21 vorgesehenen Bohrungen 24 mit 20 mm Durchmesser liegen symmetrisch auf unterschiedlicher Höhe. Die Bohrungen 24 haben an ihren den Wälzlagern 3 und 4 zugekehrten Enden eine konische Verengung 36. Sie bildet eine Schneidenkante 37, die an den Spalt 28 heranreicht und aus dem mit dem Wälzlager 3, 4 mitgerissenen Ölstrom einen bestimmten Teilstrom abschneidet. Damit ergibt sich eine durch die Grösse der Bohrungen 24 und Verengungen 36 bestimmte Ölmenge mit einer durch die Lage der Bohrungen 24 bestimmten Verteilung über die Höhe der Wälzlager 3, 4 als ständiger Durchsatz ab einer unter der Nenndrehzahl der Pumpe gelegenen Drehzahl, zum Beispiel bei 80% der Nenndrehzahl. Diese gleichmässige und vor allem zerstäubungsfreie Öl strömung sorgt für eine gleichmässige Schmierung und Kühlung der Wälzlager. An die Bohrung 25 des Lagers 4 ist eine Rohrleitung 38 mit 12 mm Durchmesser und zum Beispiel 1 mm Wandstärke angeschlossen, die zum unteren Ende des Ölsumpfraumes 14 führt. Die Mündung 39 des Rohres 38 liegt nämlich nur wenige Millimeter über dem Boden 40 des öl sumpf- raumes 14. Damit ergibt sich eine Strömung im ölsumpf- raum, die dafür sorgt, dass das beim Umlauf durch die Lager 3, 4 erwärmte öl über das ganze Volumen des Ölsumpfraumes 14 verteilt wird. Das Öl kann somit seine Wärme über die gesamte Fläche des Lagergehäuses 1 abgeben, die den Ölsumpfraum 14 einschliesst. Wie die Fig. 1 zeigt, ist an dem der Mündung 39 gegen überliegenden Teil des Bodens 40 des Ölsumpfraumes 14 eine Ölablass-Bohrung 41 mit einer Verschlussschraube 42 angebracht. Dies macht es möglich, die Mündung 39 nach dem Ablassen des Öls zu inspizieren und zu reinigen, wenn dort in einem verengten Bereich Ablagerungen vorkommen sollten, der zur Erzeugung der gewünschten Drosselwirkung durch Quetschen des Rohres 38 erzeugt ist. Aus der Fig. 2 ist ersichtlich, dass die mit dem Rohr 38 beschickte Bohrung 25 der Ringscheibe 21 in eine in die Scheibe 21 eingelassene Verteilertasche 46 führt. Die Verteilertasche 46, die zum Beispiel 6 mm tief ist, hat, wie aus der Fig. 2 ersichtlich, im wesentlichen horizontale Ausdehnung. Sie sorgt dafür, dass das aus dem Ölsumpfraum 14 durch das Rohr 38 angesaugte Öl gleichmässig an das Wälzlager 4 herangeführt wird. Eine entsprechende Verteilertasche kann aber auch in der Scheibe des Wälzlagers 3 vorgesehen sein, bei der auf ein in die Tiefe des Ölsumpfraumes 14 führendes Rohr verzichtet werden kann, weil schon mit dem dem Wälzlager 4 zugeordneten Rohr 38 eine ausreichend gleichmässige Durchwärmung des Ölsumpf- raumes 14 sichergestellt ist. In der Fig. 1 ist weiterhin eine Kupplungshälfte 81 am Ende der Welle 2 befestigt, die gegenüber dem Lagergehäuse 1 durch einen berührungslosen Labyrinthring 82 mit ölrücklaufbohuung 83 abgedichtet ist. Ein Schutzblech 84 verhindert die unbeabsichtigte Berührung der laufenden Kupplung und die damit verbundene Unfallgefahr. Dieses Schutzblech 84 kann so geformt sein, dass es die von der Kupplung erzeugte Luftbewegung in Richtung zum Lagergehäuse 1 hin umlenkt und dadurch die Kühlung durch die Umgebungsluft unterstützt. Der die Kupplung 81 antreibende, nicht dargestellte Elektromotor ist wassergekühlt, sorgt also nicht seinerseits für einen kühlenden Luftzug um das Lagergehäuse 1. Das Ausführungsbeispiel nach den Fig. 3 und 4 stellt das kombinierte Axial- und Radiallager einer mehrstufigen Pumpe mit einer Drehzahl von 2950 Upm, einem Förderstrom von 220 m3/h und einer Förderhöhe von 1100m dar. Die Welle 50 ist mit einem Doppellager 51, 52 mit konischen Wälzkörpern 53, 54 ausgerüstet (Kegelrollenlager). Hierbei ist in der Seitenwand 55 des Lagergehäuses 56 eine Bohrung 58 vorgesehen, die von der Unterseite 60 des ölsumpfraumes 61 zur Welle 50 führt. Im Zuge der Bohrung 58 liegt im Bereich einer Horizontalbohrung 63, in die die Lager 51, 52 eingesetzt sind, ein Ring 64 mit einer Drosselbohrung 65, die wiederum einen Querschnitt von etwa 50 mm2 haben kann. Diese Bohrung 65 regelt den Ölzufluss zum Lager 52. Zwischen den Wälzlagern 51, 52 sitzt an der Aussenseite ein mit einer Schraube 66 fixiertes Rohrstück 67, das, wie die Fig. 4 zeigt, um den Umfang verteilte Bohrungen 68, 69 und 70 mit je 15 mm Durchmesser aufweist. Die unterste Bohrung 68 liegt um 10 mm über dem normalen zulässigen Ölspiegel 74 im Ölsumpfraum. Auf der nicht dargestellten Gegenseite sind die Bohrungen symmetrisch angeordnet. Diese Bohrungen bilden in beiden Drehrichtungen der Pumpe einen Auslass für das von den Wälzlagern 51, 52 angesaugte und mitgeführte Öl, das damit zügig aus dem Wälzlagerbereich entfernt wird. In dem auf der Aussenseite des Rohrstückes 67 gelegenen Ringraum 72 sammelt sich das öl und fliesst dann, wie der Pfeil 73 andeutet, in den Ölsumpfraum 61 zurück. Auch bei dem Ausführungsbeispiel nach den Fig. 3 und 4 ist durch die zum Boden 60 des Ölsumpfraumes 61 hindurchführende Leitung 58 für eine Durchmischung des gesamten Ölvorrates im ölsumpfraum 61 gesorgt, dessen Öl spiegel bei 74 für den Maximalstand und bei 75 für den Minimalstand angedeutet ist. In Fig. 3 ist noch zu sehen, dass in dem Flansch 77, mit dem die Wälzlager 51, 52 in der Bohrung 63 festgelegt sind und der die Stauwand zwischen den Wälzlagern 51, 52 und dem Ölsumpfraum 61 bildet, eine Ent lüftungsbohrung 78 vorgesehen sein kann, die sich durch eine Bohrung 79 im Lagergehäuse 56 bis zur Oberseite des Ringraumes 72 erstreckt. In dem Flansch 77 kann ferner eine Drosselbohrung 80 vorgesehen sein, die den Zutritt von öl für das Lager 51 ermöglicht. 14 Patentansprüche 4 Figuren

Claims: Patentansprüche 1. Lagergehäuse mit einem eine horizontale Welle umschliessenden Wälzlager, das von einem Ölsumpfraum durch eine Stauwand getrennt ist, deren Oberkante an ihrer tiefsten Stelle über dem Ölspiegel im Öl- sumpfraum und höher als die tiefste Oberfläche eines Wälzkörpers des Wälzlagers liegt, wobei unter der Oberkante eine Verbindung zwischen dem Wälzlager und dem Ölsumpfraum mit einem Drosselquerschnitt vorgesehen ist, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Verbindung (24, 38) eine Leitung (38) umfasst, die in die untere Hälfte des mindestens 3 cm tiefen Ölsumpfraumes (14) hinunterreicht. 2. Lagergehäuse nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Leitung (58) eine Bohrung im Lagergehäuse (56) ist (Fig. 3). 3. Lagergehäuse nach Anspruch 1 oder 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass zum Rückfluss des Öls vom Wälzlagerbereich zum Ölsumpfraum (61) Öffnungen (68, 69,70) vorgesehen sind, deren Niveau zwischen der Wellenmitte und dem maximal zulässigen Ölspiegel (74) im Ölsumpfraum (61) liegt. 4. Lagergehäuse nach Anspruch 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass oberhalb der Wellenmitte eine Öffnung (78, 79) vorhanden ist, die der Entlüftung zum Ölsumpfraum (61) hin dient. 5. Lagergehäuse nach einem der Ansprüche 1 bis 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass eine Fördereinrichtung, die Öl in den Ölsumpfraum zurückfördert, in Form eines engen Spaltes (28) in einem Teil des Wälzlagerraums vorgesehen ist, in dem der bewegliche Teil des Wälzlagers (4) nach oben verläuft, und dass der Spalt (28) über die tiefste Stelle (23) der Oberkante (22) hinaus zu einer Auslassöffnung (24) reicht,die aus dem Bereich des Wälzlagers (4) in den Ölsumpfraum (14) führt. 6. Lagergehäuse nach Anspruch 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c hn e t, dass der Spalt (28) von der Stauwand (22) begrenzt wird. 7. Lagergehäuse nach Anspruch 5 oder 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Spalt (28) zu mehreren in der Höhenlage verschiedenen Auslassöffnungen (24) führt. 8. Lagergehäuse nach Anspruch 5, 6 oder 7, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Auslassöffnung (24) mit ihrem dem Wälzlager (4) zugekehrten Ende (36) einen gegen die Bewegungsrichtung des Wälzlagers (4) gerichteten Keil bildet. 9. Lagergehäuse nach Anspruch 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Spitze des Keils (36) am Wälzlager anliegt. 10. Lagergehäuse nach einem der Ansprüche 5 bis 9, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Spalt (28) von einer Ringscheibe (21) begrenzt wird, die an einer Stirnseite des Wälzlagers (4) angeordnet ist und auf der dem Wälzlager (4) abgekehrten Seite ein Rohr (38) aufweist, das die Verbindungsleitung zwischen dem Ölsumpfraum (14) und dem Wälzlagerraum (4) bildet. 11. Lagergehäuse nach Anspruch 10, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das Rohr (38) in eine Vertiefung (46) in der dem Wälzlager (4) zugekehrten Seite der Ringscheibe (21) führt, die einen mehrfach grösseren Querschnitt als das Rohr (38) aufweist. 12. Lagergehäuse nach Anspruch 10 oder 11, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass das der Scheibe (21) abgekehrte Ende (39) des Rohres (38) durch eine Bohrung (41) im Lagergehäuse zugänglich ist. 13. Lagergehäuse nach einem der Ansprüche 1 bis 12, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Spalt (28) nur an einer Stirnseite des Wälzlagers (4) vorgesehen und die andere Seite des Wälzlagers (4) abgedichtet ist. 14. Lagergehäuse nach einem der Ansprüche 1 bis 13, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Welle (2) mit einer berührungslosen Dichtung (82) zum Lagergehäuse (1) hin abgedichtet ist und dass eine Kupplung (81) ausserhalb des Lagergehäuses (1) mit einer Abdeckhaube (84) vorgesehen ist, die die von der Kupplung (81) erzeugte Luftbewegung in Richtung zum Lagergehäuse (1) umlenkt.

Inventors: SCHABERT, HANS-PETER, DIPL.-ING., ZACH, KLAUS, DIPL.-ING. (FH)
Applicants: SIEMENS AKTIENGESELLSCHAFT BERLIN UND MUNCHEN
Application year: 1986
Main classification: F16C33
IPC codes: F16C33