Process and apparatus for the final elimination of harmful substances contained in waste gases of incinerators

Abstract: For a more effective elimination of gaseous, aerosol-like and/or dusty contaminants and pollutants from the waste gases of refuse incinerators, a process is proposed in which the temperature of the water-containing residual scrubbing gas which, if appropriate, has already been treated according to the wet process, dry process or semi-dry process, is reduced to such an extent that at least the main part of the water vapour still contained in the gas condenses out in the heat exchanger (13), pollutant contents also being precipitated with the water vapour or themselves being caused to condense, to be absorbed, to be adsorbed or to be bound in another way. The precipitated condensate is aftertreated chemically-physically in a suitable manner. The process is also distinguished by a favourable energy balance, since less water evaporates and has to be discharged via the stacks. In addition, apparatus particularly suitable for carrying out the process is proposed (see Figures 2-4, 6 and 8). Figure 6 shows a design of the apparatus, by means of which the process can be monitored and controlled via pollutant concentration measurements. <IMAGE>

Description: Beschreibung Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Anlage zur möglichst weitgehenden Restentfernung von Schadstoffen aus Abgasen (Rauchgasen) von Verbrennungsanlagen und insbesondere von Müll- und Sondermüllverbrennungsanlagen. Diese Schadstoffe liegen in Gas-, Aerosol- und/oder Staubform vor und können je nach dem sehr heterogen @n Verbrennungsgut in nennenswertem Umfang mit dem Rauchgas ausgetragen werden. Die Müllverbrennung als Methode zur ökonomischen Abfallverwertung und -beseitigung ist im Grundsatz unbestritten. Für die Umweltfreundlichkeit dieser thermischen Abfallbehandlung ist die Steuerung und Kontrolle der mit den Verbrennungsabgasen verbundenen Emissionen von entscheidender Bedeutung, da auch sehr geringe Mengen aufgrund des hohen Mengen- bzw. Massedurchsatzes belastend wirken können. Die Leistungsfähigkeit der bisherigen Verfahren und Anlagen wurde weitgehend an den vom Gesetzgeber vorgegebenen Konzentrationsgrenzwerten orientiert (TA Luft, 1974). Die Technische Anleitung Luft (1974) bezieht die jeweiligen Grenzwerte auf ein feuchtes Abgas mit 11 % Sauerstoff (02) und belässt es somit beim Be trog be einer Anlage, etwa auftretende höhere Schadstoffkonzentrationen durch eine Art "VerdUnnungsprinzip" noch immer unterhalb zulässiger Grenzwerte zu halten, obwohl in der Summenbilanz erhebliche Mengen an Schadstoffen emittiert werden. Bisher unberücksichtigt blieb die Tatsache, dass in Rauchgasen aus Verbrennungsanlagen enthalten. e Schadstoffe, die unter Normalbedingungen Feststoffe darstellen, als Schweb oder Staubaggregate mitgeführt werden; derjenige Anteil der Schadstoffe, der sich aus dem Dampfanteil (vgl. Dampfdruckkurve) ergibt, ist bisher nicht berücksichtigt worden. Es ist aber beispielsweise allgemein bekannt, dass das Schwermetall Quecksilber anteilig mit Wasserdampf destilliert werden kann, wobei der Partialdampfdruck des Quecksilbers die Menge des über die dampf förmige Phase übergehenden Metalls bestimmt. Ähnlich liegen die Verhältnisse bei zahlreichen organischen Schadstoffverbindungen, die beispielweise durch Wasserdampfdestillation gasifiziert werden können. Wegen des hohen Massedurchsatzes muss deshalb auch bei sehr wenig flüchtigen Verbindungen mit einem nicht unbeachtlichen Verflüchtigungsgrad gerechnet werden. Mit den bisher verwendeten Abgasreinigungssystemen, die in der Regel Elektrofilter in Verbindung mit Nasswäschern, Zyklonen und alkalischen Nachbehandlungen umfassten, konnten zwar die derzeit gesetzten Grenzwerte sowohl bezüglich der Schadgasanteile wie CO, NO, NO2 und SO2 als auch der Anteile an Schwermetallstäuben, wie Pb, Zn, Cu, Cr, Ni, Cd, Hg und Fe, eingehalten werden. Ob dies bei zukünftigen schärferen Regelunge wie sie im Novellierungsentwurf für die TA Luft (II) vorgesehen sind, gleichfalls zutrifft, muss zumindest in Frage gestellt werden. Die bisher angewendeten Verfahren der Rauchgasreinigung sind an besondere Situationen schlecht anpassbar, 'zS bei Inkrafttreten der Novellierung TA Luft mit zu erwartender Verschärfung der zulässigen Belastungsgrenzen im schlimmsten Fall sogar zur Ausserbetriebsetzung einer Anlage, beispielsweise einer Müliverbrennungsanlage führen würde. Aber auch ohne vom Gesetzgeber vorgegebene Grenzwerte sollte die Emission von Schadstoffen im Interesse der öffentlichkeit absolut, d.h. unabhängig von Verdünnungs- und Verdampfungseffekten, so niedrig wie möglich gehalten werden. Die Abgase von Verbrennungsanlagen enthalten Wasserdampf: das mit diesen Abgasen transportierte System ist ziemlich komplex aufgebaut, da die einzelnen Komponenten tatsächlich sowohl in Gas7 aber auch in Aerosol- und Staubform vorliegen können. Die bisherigen Methoden zur Entfernung von Schwermetallgehalten aus den Abgasen beruhen vereinfacht auf der Annahme, dass diese Gehalte entweder selbst staubförmig sind oder sich aber vorwiegend an mitgeführten Staubteilchen anlagern und deshalb über deren messung und Aussonderung, z.B. die Elektrofilter, aus dem Abgas abgetrennt werden können. Mittlerweile hat sich jedoch die Erkenntnis durchgesetzt, dass Schwermetalle auch in Form von flüchtigen Verbindungen oder gebunden in Aerosolen mit dem wasserdampfhaltigen Abgas ausgetragen werden. Da die Abregnungsfläche um den Kamin einer Verbrennungsanlage konstant und unveränderlich bleibt, kommt es im Laufe der Zeit zu notwendigerweise ansteigengen Aufkonzentrierungen nicht nur in der Umgebungsluft bei Windstille, sondern auch im Boden. Die Folgen sind augenscheinlich. Es konnte festgestellt werden, dass aus dem Kamin von Sondermüllverbrennungsanlagen noch messbare Mengen an Schwermetallen emittiert werden. Bei Anlagen, die über einen Nasswäscher verfügen, ist dabei überraschenderwelse festgestellt worden, dass sich entgegen allen Erwartungen für bestimmte Schwermetalle zwar der Anteil der staubförmigen Schwermetallkomponenten meistens deutlich herabsetzen lässt (ausgenommen Queckilber und in geringerem Ausmasse auch Nickel und Chrom); dagegen bei Schwermetallen wie Blei, Cadmium, Chrom und Nickel derjenige Anteil der Schwermetalle in Gas- und/oder Aerosolform ansteigt, so dass mit dem wasserdampfhaltigen Restwaschgas weiterhin Schwermetallbelastungen ausgetragen werden. Folgende Tabelle I fasst die Situation an einer Sondermüll- verbrennungsanlage mit Nasswäsche zusammen. Der Aufkonzentrierung der Schwermetallgehalte ist bisher kaum Aufmerksamkeit geschenkt worden. Tabelle I EMI5.1 <SEP> . <SEP> Massenstrom <SEP> (g/h) <SEP> vor <SEP> dem <SEP> Wäscher <SEP> Massenstrom <SEP> nach <SEP> dem <SEP> Wäscher <tb> <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb> Rauchgas- <SEP> an <SEP> Staub <SEP> gasförmig <SEP> Summe <SEP> aus <SEP> an <SEP> Staub <SEP> gasförmig <SEP> Summe <SEP> aus <tb> komponente <SEP> gebunden <SEP> ungebunden <SEP> (1) <SEP> u. <SEP> (2) <SEP> gebunden <SEP> ungebunden <SEP> (1) <SEP> u. <SEP> (2) <tb> <SEP> (1) <SEP> (2) <SEP> (1) <SEP> (2) <tb> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb> Gesamtstaub <SEP> 100.000 <SEP> - <SEP> 100.000 <SEP> 7.535,0 <SEP> - <SEP> 7.535,0 <tb> Blei <SEP> 3.075,6 <SEP> 10,4 <SEP> 3.085,6 <SEP> 347,0 <SEP> 7.535,0 <SEP> 385,0 <tb> Cadmium <SEP> 98,6 <SEP> 11,7 <SEP> 110,3 <SEP> 9,6 <SEP> 385,0 <SEP> 22,2 <tb> Chrom <SEP> 149,4 <SEP> 178,1 <SEP> 327,5 <SEP> 51,7 <SEP> 22,2 <SEP> 318,4 <tb> Nickel <SEP> 108,2 <SEP> 537,7 <SEP> 646,3 <SEP> 95,6 <SEP> 318,4 <SEP> 622,4 <tb> Quecksilber <SEP> 4,3 <SEP> 298,4 <SEP> 302,7 <SEP> 10,0 <SEP> 131,6 <SEP> 141,2 <tb> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb> Fluorid <SEP> (F-) <SEP> - <SEP> 9.059,2 <SEP> 9.059,2 <SEP> - <SEP> 130,3 <SEP> Chlorid <SEP> (C1-) <SEP> - <SEP> 99.839,3 <SEP> 99.839,3 <SEP> - <SEP> 12.954,0 <SEP> 12.954,0 <tb> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb> Sauerstoff <SEP> in <SEP> % <SEP> 9,4 <SEP> 12,3 <tb> kohlendioxid <SEP> (CO2) <tb> in <SEP> % <SEP> 8,3 <SEP> 4,9 <tb> Schwefeldioxid <tb> (mg/Nm3) <SEP> nicht <SEP> gemessen <SEP> 0,17 <tb> Wassergehalt <SEP> (kg/Nm3) <SEP> 0,022 <SEP> 0,206 <SEP> @ <tb> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb> Abgastemperatur <SEP> ( C) <SEP> 268,1 <SEP> 92,3 <SEP> @ <tb> Abgas-Volumenstrom <tb> (Nm3/h) <SEP> 233,067 <SEP> 219 <SEP> 869 <SEP> @ <tb> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb> Fussnoten zu Tab. 1 x Zusatz von Heissluft zur Wiederaufheizung des Gasstromes nach dem Wäscher Die Messungen erfolgten an einer Sonderabfallverbrennungsanlage, bei der hinter einem Elektrofilter ein zweistufiger, mit Natronlauge betriebener Venturiwäscher mit Tröpfchenabscheider angeordnet war. Die Messungen erstreckten sich über 1 Woche, wobei im einzelnen 16 Messungen vorgenommen wurden. Die Werte stellen die Mittelwerte dieser 16 Messungen dar. Sämtliche Werte wurden auf einen durchschnittlichen Massenstrom von loo.ooo g/h Gesamtstaub vor dem Wäscher und nach dem Elektrofilter umgerechnet, um die Vergleichbarkeit herzustellen. Die praktisch gefundenen Resultate bestätigen die vorstehende Aussage. Es besteht somit ein dringlicher Bedarf an einem wesentlich flexibler als bisher durchführbaren Verfahren, mit dem die Restmengen von Schadstoffen in Abgasen, sowohl organischer als auch anorganischer Natur und insgesamt einer Verbrennung mit sehr stark schwankenden Zusammensetzungen des Brenngutes, entfernt werden können. Insbesondere ergibt sich ein besonders dringlicher Bedarf an einem Verfahren, mit dem gerade die in sehr niedrigen Konzentrationen in Rauchgasen und Waschrestgasen auftretenden Gehalte an gesundheitsschädlichen organischen Verbindungen und speziell an polyhalogenierten (z.B. polychlorierten) aromatischen Kohlenwasserstoffen (Dioxine, Benzofurane und dergl.), aber auch die Gehalte an Schwermetallen und Schwermetallverbindungen, wie sie beispielsweise in Tab. I genannt sind, insbesondere Ver bindungen des Quecksilbers, Nickels, Bleis, Cadmiums, Chroms und dergl., gleich in welcher Form diese Metalle bei der Müllverbrennung in die Rauchgase und in die Waschgase bzw. Behandlungsgase des Nass-, Halbtrocken- und Trockenverfahrens gelangen bzw. in diesen vorliegen, auf sichere und reproduzierbare Weise entsorgt werden können, so dass eine nicht mehr steuerbare und beherrschbare Verunreinigung der Luft auch im Umgebungsbereich einer Müllverbrennungsanlage mit einiger Verlässlichkeit ausgeschlossen werden kann. Die Müllverbrennungsanlagen, die sich teilweise unmittelbar in der Umgebung - von Wohngebieten befinden, werden zur Zeit insbesondere nach dem sogenannten Trocken- bzw. Halbtrockenverfahren bezüglich der Rauchgasbehandlung betrieben. Beim Nassverfahren werden die Schadstoffe mit alkalischen Lösungen (Alkalihydroxide, Erdalkalihydroxide, insbesondere Natronlauge oder Kalkmilch) umgesetzt und in Form von Salzlösungen oder Dünnschlämmen ausgeschleust. Beim halbtrockenen Verfahren werden die Rauchgase mit im allgemeinen alkalischen Lösungen oder Suspensionen (gelöschtem Kalk, Kalkstein, Ammoniak, Natriumhydroxid) in Sprühtrocknern behandelt. Beim Trock erfahren werden die Rauchgase im Gegenstrombetrieb mit festen al elischen Produkten (Kalk, Kalkstein usw.) in Kontakt gebracht und im allgemeinen mehrmals im Kreislauf geführte Reaktionsprodukte erhalten. Diese Reaktionsprodukte werden dann kontinuierlich aus dem Kreislauf als Trockenprodukte ausgeschleust. Die Abgase, die hinter den Abgasreinigern anfallen, sind aufgrund der unterschiedlichen Verfahren zwei Typen zuzu ordnet: 1) Abgase aus Nasswäsche und/oder Quenschen, die zumindest in der letzten Stufe alkalisch gefahren werden, um saure Be standteile zu neutralisieren und auszuwaschen. Die Abgase weisen nach Verlassen des Nasswäschers meistens Temperaturen Unter looOC auf (z.B. 7o0C) und sind mit Wasserdampf gesättigt. Je nach Wirkungsgrad nachgeschalteter Tröpfchenabscheider ent halten diese Abgase neben mitgerissenen Wassertröpfchen noch Aerosole und/oder gasförmige organische und anorganische Schad stoffe. 2) Abgase aus den Trocken- bzw. Halbtrockenverfahren. Sie werden nac4 der Behandlung mit Alkalien einer Entstaubung durch Zyklone, Elektrofilter oder Gewebefilter Zugeführt und weisen in der Regel Temperaturen um ca. 200 C auf. Sie enthalten Reststäube und Aero sole oder Gase der unterschiedlichsten Zusammensetzung organischer und anorganischer Natur sowie Wasserdampf. Beim Quasitrocken- und Trockenverfahren entstehen durch das Ein blasen von Kalk in das Rauchgas ziemlich hohe Filterstaubmengen, die ungefähr das Zweifache der Se ubmengen beim Nassverfahren ausmachen und mit Schwermetallen und anderen an den Staubteilchen absorbierten Müllverbrennungsprodukten angereichert sind. Deswegen sind an die Entstaubung besonders hohe Leistungsanforderungen zu stellen. In der Praxis werden daher statt der üblicherweise verwendeten Elektrofilter Gewebefilter eingesetzt, die jedoch nur dann zufriedenstellend und sicher arbeiten, wenn der Säuretaupunkt von ca. 130-1400C nicht unterschritten wird und partikelgeschosse vermieden werden. Bei Unterschreiten dieses S & retaupunkeea würde es zum Verkleben des Gewebenetzes und ausserdem zu erheblichen Xorroalonsproblemen kommen. Bei 13o0-14o0C gelingt aber die Bindung des der Gefahrenklasse I zugeordneten Quecksilbers höchstens teilweise, so dass Emissionswerte von o,2 mg/Nm3 trotz'gezielter Verdünnungen nicht eingehalten werden können. Für andere Schwermetalle der Gefahrenklasse I wie Pb, Cr, Cd, Ni, Te, As, Be, Se, Tl und V ergeben sich ähnliche Probleme, wenngleich je nach Müllgutbelastung graduelle Unterschiede bestehen mögen. Auf jeden Fall nimmt bei allen Schwermetallverbindungen mit steigender Temperatur die Sättigungskonzentration zu, so dass eine höhere Konzentrationsbelastung der Gasphase stattfindet. Bei einer unter Zufeuerung von Klärschlamm gefahrenen Müllverbrennung sind die Emissionen an unverbrannten organischen Kohlenstoffverbindungen und , je nach der Schwermetallbelastung des Klärschlamms, die Schwermetallgehalte erhöht, vgl. Mtill und Abfall, 1984, loc. cit. Es ist bekannt, dass heteroatomhaltige Kohlenwasserstoffe und insbesondere die thermisch schwer zersetzbaren Organochlorverbindungen bei Müllverbrennungsanlagen auftreten und selbst bei Temperaturen bis zu 1,2000C nur unvollständig verbrannt werden. Die Sedimatanalysen von Sondermüllverbrennungsanlagen zeigten keine nennenswerten Konzentrationen an PCB- und HCH-Verbindungen, s. K.v.Beckerat Beschaffenheit flüssiger Abgänge bei der Rauchgaswäsche", 3. Müll- technisches Seminar, Abgasreinigung und Gewässerschutz bei der thermischen Abfallbehandlung, Nr. 26, Berichte aus Wassergüte- wirtschaft und Gesundsheitsingenieurwesen, Institut für Bauingenieur wesen V, TU München, 1980,S. 72-89. Nach Chem. Ind. XXXVI, Nov. 1984, S. wesen V, TU München, Nach Chem. Ind. XXXVI, Nov. 1984, 5. 701, können Dioxine als unerwünschte Nebenprodukte bei thermischen und chemischen und photochemischen Prozessen entstehen; Dioxinspure fallen vermutlich bei der Herstellung bestimmter Chlorphenole, aber auch in der Flugasche von Müllverbrennungsanlagen an, desgleichen scheinenDioxine in Elektrofiltern von Feuerungsanlagen vorzukommen. Angesichts der Sublimierbarkeit und Wasserdampfflüchtigkeit dieser Verbindungen dürften diese polyhalogenierten aromatischen polycyclischen Verbindungen auch in den Rauchgasen präsenz sein und teilweise sogar in dampfförmiger Phase vorliegen. In den Müliverbrennungsanlagen ist es heute üblich, dass das gereinigte wasserdampfhaltige Abgas vor dem Austrag an die Atmosphäre wieder erwärmt wird, um ein Abregnen in unmittelbarer Umgebung der Anlage, insbesondere bei kaltem Wetter und in der kalten Jahreszeit zu vermeiden und um die Kaminabgase möglichst gut zu verteilen. Die Wiederaufheizung erfordert einen beträchtlichen Energieeintrag und führt letztlich dennoch zu mehr oder weniger gestreckten Imissionen der Umluft und des Bodens in Nähe der Anlagen. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine zur Durchführung dieses Verfahrens besonders geeignete Anlage zur möglichst weitgehenden Restentfernung von Schaden, von Schadstoffaerosolen und schadstoffhaltigen Stäuben aus den herkömmlich gereinigten Rauchgasen und Restwaschgasen bereitzustellen, mit dem die Gehalte dieser Restgase an Schwermetallen und Schwermetallverbindungen sowie anderer Schadstoffe, wie zum Beispiel der polyhalogenierten aromatischen polycyclischen und sonstigen polyhalogenierten cyclischen Kohlenwasserstoffe, weitgehend aus dem Abgas eliminiert bzw. soweit herabgesetzt werden, dass die Emissionen wfi t unterhalb der heute üblichen und nach den gesetz- lichen Bestimmungungen noch zulässigen Werte gehalten werden. Der Gesetzgeber hat diesbezüglich in der TA Luft 1974 klare Limite gesetzt, die von Müllverbrennungsanlagenbetreibern einzuhalten sind Die Erfindung schlägt hierzu das Verfahren nach Anspruch 1 mit bevorzugten Ausgestaltungen dieses Verfahrens nach den Ansprüchen 2 bis 23 und die Anlage zur Durchführung dieses Verfahrens nach Anspruch 24 vor. Eine bevorzugte Ausbildung dieser Anlage ist schliesslich Gegenstand des Anspruchs 25. Der Ereindung liegt zugrunde, dass sich die Gegenwart von Wasserdampf in den Abgasen aus Reinigungsanlagen mit Nasswäschern hervorragend als Kontroll- und Steuerungsmittel für die Schadstoffentfernung nutzen lässt, indem durch Kondensation eines Hauptwasseranteils dieser Abgase gleichzeitig eine Abscheidung von Schadstoffen zusammen mit dem Kondensat erreicht wird. Bei den Abgasen bei Anlagen , die nach dem Quasitrockenverfahren oder TroCkenverfahren arbeiten, kann dieser Wasserdampfgehalt beispielsweise durch Einspritzwasser erzeugt werden. Das erfindungsgemässe Verfahren ermöglicht darber hinaus auch eine ökonomische Nutzung der Kondensationswärme. Durch Kondensieren des Hauptwasseranteils wird ausserdem eine Verringerung des über den Kamin der Verbrennungsanlage abzulassenden Dampfvolumens erreicht. Auf eine Wiedererwärmung kann bei genügender Abkühlung verzichtet werden, da der Wassergehalt mit sinkender Temperatur stark verringert wird. Die mit der Wasserdampfkondensation einhergehenden Schadstoffabscheidungen sind zumindest teilweise damit erklärbar, dass grundsätzlich jede flüchtige chemische Verbindung über das Dampfdruck-Temperatur-Gleichgewicht kontrolliert wird und mit Erniedrigen der Temperatur Taupunktsunterschreitungen und Desublimationen für Schadstoffkomponenten stattfinden, so dass es zu einer gleichzeitigen Kondensation mit Wasserdampf kommt. Es scheint jedoch noch zusätzlich zu einer bevorzugten Anlagerung von Schadstoffkomponenten an den Kondensationskeimen wie Nebeltröpfchen zu kommen, so dass sich das System aus sich heraus selbst wäscht und reinigt (Autoscrubbing-Effekt). Der Kondensationsvorgang wird dabei in sehr einfacher und reproduzierbarer Weise über eine Temperaturabsenkung (Kühlung) geregelt, wobei eine Einstellung auf unterschiedliches Verbrennungsgut bereits über den Temperaturparameter beherrschbar werden Hilfsmittel wie das Zudosieren von chemischen Reagenzien, Absorbentien und Adsor'bentien und das Zuleiten von Kondensationskeimen können den Abscheidungs- und Abtrennungsvorgang zusätzlich fördern. Das erfindungsgemässe Verfahren ist bei Verbrennungsanlagen mit Nachreinigung nach dem Nassverfahren, Halbtrockenverfahren und Trockenverfahren geeignet, wobei im letzteren Falle die wesentlich höhere Staubfracht und Schadgasfracht auf elegante Weise entsorgt werden kann. Ueber die erfindungsgemässe Kühlkondensation werden auch die noch enthaltenden sauren Gase wie HCl und HF entfernt. Da die Kondensation zwangsläufig zu Taupunktsunterschreitungen führt, sind an die Beständigkeit des Materials der Abscheidevorrichtungen erhebliche Anforderungen zu stellen. Geeignete Materialien, die mit den Gasen und Kondensaten in Berührung kommen, sind Graphit, Keramik, Glas, Kunststoffe und korrosionsfeste Metalle t ihre Verwendung wird bevorzugt. Die Temperaturabsenkung sollte eine T-Differenz (x) von mindestens 100C und vorzugsweise von mindestens 150C vorsehen. Es hat sich jedoch herausgestellt, dass die Temperatur so niedrig wie möglich eingestellt werden soll, da hierdurch auch flüchtigere Komponenten miterfasst und abgeschieden werden. Temperaturabsenkungen von 200, 30 C und manchmal von bis zu 500C (jeweils T-Differenz) sind deshalb besonders günstig. Wenn das wasserdampfhaltige Restwaschgas nach dem Nasswäscher mit einer Eintrittstemperatur in den Kühler von ca. 60 bis 700C gelangt, wird deshalb vorzugsweise bis auf 500C oder darunter gekühlt, um mindestens einen Hauptanteil des Wasserdampfes auszukondensieren und damit gleichzeitig Restgehalte an Schadstoffen abzuscheiden. Wie erwähnt, wird im erfindungsgemässen Verfahren die Temperatur des Abgases, d.h. des wasserhaltigen Restwaschgases und/oder des Rauchgases, dessen Wasserdampfgehalt gegebenenfalls durch Wasserzusatz angehoben worden ist, vor oder nach der üblichen Behandlung mit Alkalien und/oder Erdalkalien gemäss dem Trocken-, Halbtrocken- oder Nassverfahren so weit abgekühlt, dass mindestens ein Hauptanteil von etwa 50 % des im Abgas enthaltenen Wasserdampf im Kühlersystem auskondensiert. Das Abgas sollte zu diesem Zeitpunkt mit Wasserdampf gesättigt oder gegebenenfalls übersättigt sein. Beim Trockenverfahren wird deshalb die bevorzugte Gassättigung durch gesonderte Zuführung von Wasser bzw. Wasserdampf bewirkt, das vorzugsweise aus dem Kreislauf des Verfahrens stammt. Der Wasserdampfgehalt von gesättigter Luft ergibt sich nach folgender Gleichung: fHO2 = Masse Wasserdampf (g) Masse Trockenluft (kg) Aus der Wasserdampfsättigungstabelle lassen sich folgende Werte entnehmen (Grundlage Normaldruck): Tabelle II T ( C) /H > O/ (g/kg) 30 28,1 4o 50,6 45 67,4 So 89,5 55 118,9 60 158,5 65 212,9 70 289,7 75 4o3,o 8o 58ovo Bei der erfindungsgemäss durchgeführten Temperaturabsenkung um L T, die vorzugsweise mindestens 150C betragen sollte, wird jeweils mindestens die Hauptmenge des Wasserdampfes (also mehr als 50 %) im Kühlersystem auskondensiert. Das Verfahren ist zwar auch bei einem geringeren Kondensationsgrad, d.h. weniger als So 8, noch ausführbar; die Trennergebnisse sind in diesem Fall jedoch weitaus schlechter. Parallel hierzu verhalten sich auch viele der Schwermetallverbindungen, wobei nicht ausgeschlossen werden soll, dass die Schwermetalle in Form solcher Verbindungen vorliegen, die innerhalb des in Tab. II umrissenen Bereiches einen Siede- oder Sublimationspunkt aufweisen. Anhand der nachfolgenden Berechnungsbeispiele, die ihrerseits bevorzugte T-Betriebsparameter darstellen, wird das Prinzip der erfindungsgemässen T-Absenkung veranschaulicht: 80 C 580 g/kg AT @ 15 kondensatanfall 57,5 %, bezogen auf den Ausgangswert auf 212 g/kg Ausgangswert 0 C 289 g/kg #T = 15 , Kondensatanfall 58,7 %, bezogen 55 C 119 g/kg auf den Ausgangswert 60 C 159 g/kg #T = 15 kondensatanfall 57,5 %, bezogen 45 C den g/kg auf den Ausgangswert Die erfindungsgemäss erzielbare Abscheidungsleistung ist anhand der folgenden Übersicht von Messungen an einer technischen Müllverbrennungsanlage (indirekte Kühlung mit Kühler aus V2A-Stahl) erkennbar. Die Schwermetallgehalte wurden dabei im Rauchgas vor der Kühlung und im Rauchgas nach der Kühlung gemessen. Wegen des Edelstahlkühlermaterials wurde von Schwermetallmessungen im Kondensat abgesehen, da hierdurch Verfälschungen eintreten können. Tabelle III prozentuale Abscheidungsleistung (%) #1 durch Abkühlung und Wasserdampfkondensation des Rauchgases einer Müllverbrennungsanlage Temperatur 8 T Fe Cu As Zn Hg Cr Ni Pb C) ( C) Werte im Rohgas vor o,1-1 Kühlen3 o,1-6 1o 2 < mg/Nm ) - ca.loo 65 - 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 60 5 30% 55 10 60% So 15 89,5 92,75 93,5 91,5 70% 95 97 95,25 xl Die Messwerte sind Mittelwerte aus 4 Messungen(Messreihen), der Wort für Arsen resultiert aus dem Mittel aus 6 Messwerten. Eine Messreihe fiel bezüglich Fe (66%), As (78%) und Cr(83%) stark aus der Reihe, was uU mit der Aufgabe eines speziell belasteten Verbrennungsgutes erklärt werden kann. Aus Tab. III erkennt man, dass die Abscheidungsleistung bei @ aT= 150C für Hg am schlechtesten ist. Dies ist aufgrund des Quecksilberdampfdrucks auch ohne weiteres verständlich; im Restgas war Hg demgemäss noch messbar. Stark Quecksilber-belastete Verbrennungsgüter sind deshalb strengeren Bedingungen hinsichtlich Behandlung des Rauchgases zu unterwerfen, was nach dem erfindungsgemässen Verfahren zweckmässigerweise durch grössere Temperaturabsenkungen von ssT = 300C oder mehr erreicht werden kann. Eine induzierte Nebelbildung, beispielsweise durch Zuführung von zusätzlichem Wasser bzw. Ubersättigtem Wasserdampf fördert nicht nur bei Hg die erwünschte Erhöhung der Abscheidungsleistung. Im Kondensat des Versuchs zu Tab. III waren mehr als 9o % der Swnmengehalte an Säuren I, HCl, HF) aus dem Rohgas als Abscheidung nachweisbar. Gegebenenfalls kann dem Kühlsystem auch ein Mitte)(zudosiert werden, dass die Alkalität des System gezielt verändert, bestimmte Umsetzungen mit den Schwermetallverbindungen bewirkt oder Schadstoffkomponenten in Verbindungen überführt, z.B. durch Komplexbildung usw., die eine geänderteund vorzugsweise geringere Flüchtigkeit und Löslichkeit aufweisen. So kann man im Falle des Quecksilbers Na2S-Zusätze vornehmen, um das Hg in das schwerlösliche HgS zu überführen; Quecksilberkomplexe erzeugende Reagentien wie TMT 15 oder SEVAR 2.ooo sind andere geeignete Mittel zur Verstärkung des Abscheidungseffektes für das Problemmetall Hg im erfindungsgemässen Verfahren. Eine andere M p hode der zusätzlichen Abscheidungsverstärkung besteht in der Zugabe von Mitteln, die mit Schadstoffkomponenten adsorptiv oder absorptiv reagieren und diese so binden, dass sie aus dem Kühlersystem in Form se ierbarer Komponenten ausgetragen werden können. Im Falle der hochchlorierten aromatischen polycyclischen Kohlenwasserstoffe (wie Dioxine) und der polychlorierten cyclischen Kohlenwasserstoffe wie HCH sind Molekularsiebverbindungen wie Tone, Tonerden, Kieselgele und Adsorptivkohlen geeignete Bindungsreagentien. Die Dichte der trockenen Luft ist 1,2928 kg/Nm3; 1 kg Trockenluft nimmt somit ein Volumen von o,7735 Nm3 ein. Hieraus und mit der Wasserdampfsättigungskurve (Fig. 1) lässt sich ohne weites das Volumeninkrement errechnen, das von H20 im gesättigten Rauchgas bzw. Restwaschgas eingenommen wird,sowie die 4 nergie- ersparnis abschätzen, die mit dem erfindungsgemässen Verfahren verbunden ist. Selbstverständlich lässt sich aus der bekannten Beziehung der physikalischen Chemie auch die Volumenverminderung und damit die Verminderung der Belastung der Umgebungsluft ermitteln. Es ist bekannt, dass zwar auch nach den heutigen Techniken gewisse Grenzkonzentrationen für Schadstoffe im Abgas aus Verbrennungsanlagen eingehalten werden können. Allerdings kann dies auch durch Emissionsstreckung oder Volumenvergrösserung erreicht werden, ohne dass der Massenstrom bezüglich einzelner Schadstoffkomponenten in g/d herabgesetzt wird. Bezüglich der derzeitigen Situation vgl. auch Chr. Korn und B.FUrmaier "Ergebnisse von Emissionsmessungen an Abfallverbrennungsanlagen, Zeitschrift: Müll und Abfall, S. 29-36, 1984. Diese Literaturstelle wird bezüglich der Rahmenbedingungen des erfindungsgemässen Verfahrens und der Analysentechnik zum Gegenstand vorliegender Beschreibung gemacht. Als Orientierungsstandard für zulässige Höchstkonzentrationen gilt zur Zeit die Technische Anleitung Luft (TAL) 1974. Ob jedoch die derzeit angewendeten Techniken noch strengeren Auflagen, wie sie die vorgesehene Novellierung TA Luft II anstrebt, genügen können bzw. ob auch streckenweise bei stark belasteten Verbrennungsgütern die Konditionen erfüllt werden können, ist angesichts der ungewissen zukünftigen Entwicklung des Müllanfall- und Müllent- sorgungsproblems völlig ungewiss und muss bezweifelt werden. Das erfindungsgemässen verfahren ist demgegenüber 50 ausgelegt, dass auch bei periodisch stark belastetem Füllgut eine einfache und verlässliche Anpassung an solche Sondersituationen möglich ist und ohne weiteres bestimmte Höchstkonzentrationen, aber auch Höchstabsolutmengen nicht überschritten werden brauchen. Dabei ist von besonderem Vorteil, dass eine stärkere Abkühlung nicht nur zu einem höheren Energienutzungsgrad aufgrund der Kondensatonswärme führt, sondern auch unnötige Energien zur Wiederaufheizung des aus dem Restwaschgas entfernten Wasserdampfes überflüssig werden, da der Saugzug für das Kaminabgas wesentlich niedriger gehalten werden kann als bisher. Ein besonderer Vorzug des erfindungsgemässen Verfahrens ist seine Automatisierbarkeit, indem bestimmte Schadstoffkonzentrationen einzelner Schadstoffkomponenten an bestimmten Stellen, z.B. vor der.Wäsche bzw. vor der Kalkbehandlung(trocken) und danach kontinuierlich oder intermittierend messanalytisch verfolgt werden und bei Überschreiten vorgegebener Schwellwerte bzw. Schwellwertdifferenzen zusätzliche schärfere Bedingungen zugeschaltet werden, wie eine stärkere Temperaturabsenkung, Behandlung mit chemischen Reagentien, Rückführung von Teilströmen und dergl.. Als besonders geeignete Indikatoren, die kontinuierlich gemessen werden können, dienen die Halogenide wie Cl oder F im Rauchgas und/oder im Restwaschgas, aber auch die Cl und F-Konzentrationen, die im Rauchgaswaschwasser gemessen werden, können für diese Zwecke herangezogen werden. Im letzteren Fall ist von Vorteil, dass im Waschwasser relativ konstante Chloridkonzentrationen von ca. 40-60 g/l vorliegen, während die F -Konzentrationen erfahrungs gemäss im Bereich von 150 - 9oo mg/l liegen. Diese bevorzugte Ausgestaltung des erfindungsgemässen Verfahrens bietet zusätzliche Vorteile dann, wenn in dem Rauchgassystem bestimmte Relationen und Proportionalitäten zwischen solchen Indikatoranionen wie Chlorid und Fluorid und bestimmten Schwermetallkationen gegeben sind. Ähnlich verhält es sich bei der Registrierung und Messung von Kohlenmonoxid (CO) als Indikator für bestimmte Schwermetalle. Bezüglich der Analysenmethoden s. Müll und Abfall, 2/84, S. 30 lk. Spalte. Erfindungsgegenstand ist auch eine Vorrichtung zur Durchführung des beanspruchten Verfahrens. Müllverbrennungsanlagen werden nach dem Nassverfahren, Halbtrockenverfahren oder Trockenverfahren betrieben. Bei Verfahren mit Nasswäsche (Nassverfahren) besteht die Anlage aus einem Verbrennungsofen (1), Dampfkessel (2), Feststoffabscheider (12), d.i. meistens ein Elektrofilter, Rauchgaswäscher (3), der meistens mehrstufig ausgelegt ist und häufig eine vorgeschaltete Quensche aufweist, Tröpfchenabscheider (6), Rauchgaswiedererwärmung (20), was meistens durch Zumischen von Heissluft erreicht wird, Saugzuggebläse (7) und dem Kamin (8). In den Wäscherkreislauf sind eingegliedert das Sedima{4zum Absetzen von Schlamm ein Auffang behälter (5) für das den Wäscher verlassende Waschwasser mit Verteilungseinrichtung für die Kreisläufe, Dosiereinrichtungen (9 und lo) für Chemikalienzusatz und die üblichen Hilfsmittel zum Transport der Verfahrensströme. Die erfindungsgemässe Vorrichtung zur weitgehenden Restentfernung von Schadstoffen kann in eine wie oben skizzierte Müllverbrennungs- anlage mit Nasswäscher in mehreren Möglichkeiten integriert werden. Zwei derartige Möglichkeiten, die bevorzugt sind, werden in den anliegenden Blockschemata der Fig. 2 und 3 wiedergegeben. Fig. 2 zeigt eine Vorrichtung mit dem Verfahrensweg hinter der Verbrennungsanlage, die über einen Nasswäscher verfügt; dem Wäscher ist ein Wärmetauscher nachgeordnet. In Fig. 2 befindet sich die Kondensationsstufe (des erfindungsgemässen Verfahrens) hinter dem Tröpfchenabscheider des Wäschers. Die im Wärmetauscher (13) aus den Rauchgasen entzogene Wärme kann in (14) einer Wärmenutzung zugeführt werden oder sie muss abgeführt werden. Das entstehende Kondensat enthält die Restschadstoffe des Restwaschgases. Es wird dem Wäscherkreislauf wieder zugeführt, um einerseits den Verdunstungsverlust auszugleichen und andererseits das Kondensat mit in die nasschemische Behandlung des Rauchgaswaschwassers einzubeziehen. Die in vielen Fällen hinter Nasswäschen geforderte Wiederaufheizung der Restwaschgase dient einerseits zur Verhinderung des Abregnens der gesättigten Restwaschgase bei niedrigen Aussentemperaturen und andererseits zur Kaminüberhöhung, um eine bessere Verteilung der Restschadstoffe in der Umgebung zu erreichen. Aus der Energiebilanz einer Sonderabfallverbrennungsanlage geht hervor, dass von der bei der Verbrennung erzielten Energie von insgesamt ca. 27 MW etwa 1,13 MW zur Stromerzeugung und etwa 1,97 MW für die Wiederaufheizung der Rauchgase von etwa 700C auf ?ooOC benötigt werden. Bei Anwendung des erfindungsgemässen Verfahrens kann auf die Wiederaufheizung der Abgase gänzlich verzichtet werden, da die Hauptmenge des Wassers entfernt wird und aufgrund der weitgehenden Entfernung der Restschadstoffe eine wesentlich bessere Verteilung durch Kaminüberhöhung nicht mehr angezeigt ist. Durch den Wegfall der Wiederaufheizung, die in der Regel durch Zumischung von erhitzter Luft erfolgt, wird das Abgasvolumen weiter verringert, so dass die Leistung des Saugzuggebläses erheblich vermindert werden kann. Anstelle eines indirekten Kühlers (13) kann in der in Fig. 2 gezeigten Vorrichtung auch ein Kühlturm mit entsprechenden Einbauten (Füllkörper) verwendet werden, der gegebenenfalls im Gegenstrom mit Kaltwasser beaufschlagt wird. In Fig. 3 ist eine zweite und bevorzugte Möglichkeit zur Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens mit einem Verfahrensweg hinter einer Verbrennungsanlage , einschliesslich Nasswäscher mit vor dem Wäscher angeordnetem Wärmetauscher und Verdampfungskühler, gezeigt. Bei im wesentlichen gleicher Anordnung der Hauptbestandteile einer Müllverbrennungsanlage mit Nasswäscher kann die erfindungsgemässe Kondensations-Kühl-Stufe auch in das Wäschersystem vor dem Wäscher liegend integriert sein. Da die Rauchgase hinter dem Feststoffabscheider (12) Temperaturen von ca. 250 - 3000C aufweisen, muss zunächst z.B. mit einem Verdamp- fungskühler durch Wasserinjektion die Temperatur abgesenkt werden. Diese Absenkung sollte in einer solchen Weise erfolgen, dass das Material des Wärmetauschers (13) für die jeweilige Temperaturund Korrosionsbeständigkeit ausreicht. Im Regelfall kommen bei derartigen Wärmetauschern nur hochkorrosionsfeste Materialien wie z.B. Graphit, Glas oder Keramik in Betracht. Die aus dem Wärmetauscher gewonnene Energie kann entweder einer gezielten Wärmenutzung (Eindampfung von Rauchgaswaschwasser) oder der Rückkühlung zugeführt werden. Durch die Abkühlung des Rauchgases vor Eintritt in den Nasswäscher wird bewirkt, dass das Waschwasser im Wäscherkreislauf niedrige Temperaturen annimmt, so dass das resultierende Restwaschgas mit niedrigen Temperaturen den Tröpfchenabscheider verlässt. Bei Müllverbrennungsanlagen mit Abscheidungsmethoden nach dem Halbtrockenverfahren oder nach dem trockenen Verfahren besteht die Gesamtanlage im allgemeinen aus einem Verbrennungsofen (1), Dampfkessel (2), einem Reaktor für die Einspeisung der alkalischen Suspension oder der alkalischen Feststoffe (11), einem Feststoffabscheider (12), im allgemeinen Zyklone und/oder Gewebefilter bzw. E-Filter; einem Verdampfungskühler (19), wobei dessen Funktion so dirigiert ist, dass im Falle der nachgeschalteten Gewebefilter eine Temperaturerniedrigung auf diejenige Temperatur bewirkt wird, die das Gewebe des Filters nicht schädigt, jedoch andererseits auch nicht zur Taupunktsunterschreitung führt, damit Verbackungen des Reaktionsmediums am Filter nicht eintreten können. Ferner sind enthalten das Saugzuggebläse (7) und der Kamin (8). Bei solchen Anlagen besteht die Möglichkeit, die Gase nach dem Feststoffabscheider der Kondensation zu unterwerfen und gegebenenfalls einer Nachwäsche zu unterziehen. Eine solche erfindungsgemässe Ausgestaltung der beanspruchten Vorrichtung wird in Fig. 4 dargestellt. Nach Fig. 4 werden die hinter dem Feststoffabscheider austretenden Heissgase zunächst im Verdampfungskühler (15) durch Wasserinjektion so weit abgekühlt, dass das Material des nachfolgenden indirekten Kühlers (13) den thermischen und korrosiven Ansprüchen standhält. Die Kondensationswärme kann entweder genutzt werden (über 14) oder durch Rückkühlung abgeführt werden. Das abgeschiedene Kondensat wird im Falle einer notwendigen Nachwäsche der abgekühlten Gase aus Wärmetauscher 13 dem Waschwasser des Wäschers (3) zugeschlagen oder - wenn die Nachwäsche nicht erforderlich ist- direkt zur nasschemischen Behandlung abgeleitet. Fig. 4 gibt somit eine bevorzugte Ausbildung der beanspruchten Vorrichtung wieder, mit einem Verfahrensweg hinter der Verbrennungsanlage für das Halbtrocken- oder Trockenverfahren zur Restentfernung von Schadstoffen. Fig. 5 veranschaulicht eine Möglichkeit der Nachbehandlung der vereinigten Rauchgas-Waschwässer + Kondensat bzw. des reinen Kondensats (mitkondensierte Schadstoffkomponenten enthaltend), welche gemäss dem in Vorrichtung von Fig. 4 gezeigten Verfahren erhalten werden. Hierbei ist hinter der Kondensation kein Wäscher nachgeschaltet. Wegen des oft beachtlichen Gehaltes der Rauchgase an Fluoridionen und des Gehaltes an F in Rauchgaswaschwasser und Kondensat neben den Sulfationen wird das Rauchgaswaschwasser oder das vereinigte Rauchgaswaschwasser + Kondensat oder das Kondensat zunächst in einem Reaktionsgefäss (1') mit Calciumchloridlösung versetzt, um das Fluorid und das Sulfation weitgehend durch Fällen im Abscheidebecken (2') zu entfernen. Der abgesetzte Schrnin wird in einer Filterpresse abgepresst, wobei das Filtrat wieder dem Becken (2') zugeführt wird. Zur Fällung der Schwermetallionen wird in das Becken (2') eine Lösung eines sulfidischen Fällungsmittels, wie z.B. Na2S, zudosiert. Der Überschuss des sulfidischen Fällungsmittels wird, gesteuert über eine Redoxpotentialmessung mit Feo im Reaktionsgefäss (5')gefällt. Das so behandelte Abwasser wird von den gefällten Metallsulfiden im Filter (6') befreit. Das Filtrat kann entweder abgeleitet oder ggf. nach Eindampfung als Sole oder kristallin weiterverarbeitet und/oder weiterverwendet werden. Zu Fig. 5 gelten die folgenden Legenden: 1' - Reaktionsgefäss 1 2' - Abscheidebecken 31 - Vorratstank für Sulfidlösung 4' - Vorratstank für Fe -Lösung 5' - Reaktionsgefäss II 6' - Filter zur Metallsulfidabscheidung 7' - Redoxpotentialsonde 8' - Dosierpumpen Zu den Fig. 2, 3 und 4 gelten die folgenden Legenden, wobei jedoch eine gleichlautende Bezifferung nicht notwendigerweise identische Bauteile bzw. Vorrichtungskomponenten bezeichnen müssen, sondern lediglich auf gleiche oder ähnliche Funktionen derselben hinweisen. 1 - Verbrennungsofen 2 - Kessel 3 - Wäscher 4 - Sedimatgefäss 5 - Wäscherablaufsammel- und Verteilungsgefäss 6 - Tröpfchenabscheider 7 - Saugzug 8 - Kamin 9 - Vorratstank für alkalisches Zusatzmittel Io - Dosierpumpen 11 - Reaktor für Halbtrocken- bzw. Trockenabscheidung 12 - Feststoffabscheider (Zyklon, E-Filter, Gewebefilter usw.) 13 - Kühler (indirekte Kühlung und Kondensatabscheidung) 14 - Wärmenutzung 15 - Verdampfungskühler (Direktkühlung durch Wasserin jektion) 16 - Förderpumpen 17 - Vorratstank für Zudosierungschemikalien 18 - Eindosiervorrichtung für Chemikalien oder übersättig- ten Wasserdampf 19 - Kühlstrecke zum Schutz von Gewebefiltern 20 - Abgaswiedererwärmung (meistens durch Zugabe von Heissluft) Im erfindungsgemässen Verfahren wird das im Kühler ausgeschiedene Kondensat im allgemeinen einer chemischen, chemisch-physikalischen oder physikalischen Nachbehandlung unterzogen, da mit auskondensiertem Wasserdampf zielgemäss gleichzeitig Restgehalte an Schadstoffkomponenten mitkondensieren oder in anderer Weise abgeschie den werden. Diese Nachbehandlung kann in einer Neutralisation oder in einer Fällungareaktion und Abscheidung der Fällungs- produktioder in einer anderen Reinigungsbehandlung bestehen, so dass möglichst reine und inheitliche Wasserphasen erhalten werden. Die gereinigten Lösungen sind meistens Salzlösungen, wie NaCl-Lösungen, die gegebenenfalls nach Eindampfen eines bestimmten Wasseranteils als Sole oder als kristalline Salze einer Wiederverwertung, z.B. in einer Chloralkalielektrolyse, und/oder anderen Zwecken zugeführt werden können. So ist es möglich und bevorzugt, das Kondensat - dessen Kondensationswärme verfahransnässig genutzt wird - aus dem Kühler abzuziehen, einer chemisch-physikalischen Behandlung zu unterwerfen und ggf. wieder dem Wäscher eislauf des Rauchgaswäschers zuzuführen. Bei Rückführung des Kondensats kann uU im Zuge eines mehrzyklischen Umlaufes anfangs auch eine direkte Zuleitung in den Wäscherkreislauf in Betracht kommen. Anderweitige Verwertungen des geklärten und gereinigten Wassers sind für den Fachmann ohne weiteres absehbar. Wenn die erfindungsgemässe SUhlungskondeSation unter gleichzeitigem Zusatz von Chemikalien (Reagentien) oder Absorbentien erfolgt, wobei zum Beispiel die den Nasswäscher oder Behandlungseinheit (Trockenverfahren) verlassenden Restwaschgase an mit Füllkörpern gefüllten Türmen vorbeistreichen und dabei abgekühlt werden, während die Füllkörper im Gegenstrom mit dem Kühlwasser und ggf. mit den Zusätzen an chemischen Reagentien beaufschlagt werden, ist nach chemisch-physikalischer Behandlung des Kondensats und des ggf. zusätzlich anfallenden Spülwassers ebenfalls eine Rückleitung in den Wäscherkreislauf möglich; durch derartige geschlossene Wasserkreisläufe ist das Verfahren der Erfindung auch hinsichtlich der Wassernutzung besonders wirtschaftlich durchführbar. Bei der Ausgestaltung des erfindungsgemässen Verfahrens, die zunächst thne Nasswäsche innerhalb der Rauchgasgesamtbehandlung arbeitet, werden die Rauchgase vor der herkömmlichen Behandlung erst durch thermische Volumenreduktion mengenmässig vermindert und durch Kühlungskondensation wird dabei Wasserdampf zusammen mit Schadstoffrestgehalten, wie Säuren, Stäuben und Aerosolen, die aus der Verbrennung resultieren, abgeschieden, so dass das Restwaschgas weitgehend entgiftet wird. Die abgeschiedenen Kondensate werden dann abgezogen und chemischphysikalisch behandelt; das Klarfiltrat wird entweder abgeleitet oder vorzugsweise in den Wäscherkreislauf zurückgeführt. Die abgekühlten Gase gelangen dann mit einer niedrigeren Temperatur und in ihrem Volumen entsprechend verringert in die Behandlungseinheit, in der sie einer Alkali- bzw. Erdalkalibehandlung und ggf. unter Zusatz weiterer Chemikalien unterzogen werden. Falls in diesem nachgeschalteten Stadium der konventionellen alkalischen Behandlung eine Nasswäsche vorgesehen ist, sollte die Waschtemperatur vorzugsweise nur Temperaturen bis höchstens 300C aufweisen. Die wassrigen Abgänge aus der Kondensation oder aus dem Wäscher kreislauf können nach dem erfindungsgemässen Verfahren durch Fällen mit Calciumchlorid von dem Fluorid und Sulfat weitgehend befreit werden und anschliessend kann, gegebenenfalls nach vorheriger Eindampfung unter Verdampfen eines Teils des wässrigen Lösungsmittels, eine Ausfällung der Schwermetalle durch Fällungsmittel wie z.B. Natriumsulfid vorgenommen werden, so dass nach Entfernen der Fällungsprodukte vorwiegend Natriumchloridlösung resultiert, die weiterverarbeitbar und verwertbar ist. Dabei wird im vorstehenden Fall bevorzugt, die wässrigen Lösungen in einer geeigneten Eindampfanlage aus korrosionsfestem Material, z.B. aus Kunststoff, Glas, Keramik oder Graphit bis zur Sättigung oder noch stärker einzuengen. Eine besonders geeignete Nachbehandlung innerhalb des erfindungsgemässen Verfahrens besteht deshalb darin, dass das im Kühlersystem gebildete Kondensat, mit dem ein wesentlicher Teil der Schadstoffgehalte aus dem Restwaschgas, Rauchgas oder nachbehandelten Abgas abgeschieden worden ist, neutralisiert wird und der wässrige Abgang mit CaCl2 behandelt wird, um Fluorid und Sulfat zu fällen, das Filtrat dann gegebenenfalls eingeengt und mit einem Fällungsmittel für die Schwermetallgehalte, wie Na2S, behandelt wird, so dass eine vorwiegend aus NaCl bestehende Lösung resultiert. In Fig. 6 ist ein weiteres Flussschema für eine erfindungsgemässe und bevorzugte Ausgestaltung des Verfahrens dargestellt. Diese Arbeitsweise entspricht derjenigen von Beispiel 2, bei dem die Verbrennungsprodukte aus einer Sondermüllverbrennungsanlage der erfindungsgemässen Kühlungskondensation unterworfen werden. Die Anlage von Fig. 6 umfasst einen Kühler (613), einen Kondensator (621), ein Elektrofilter (612) und den Kamin (608). Nicht gezeigt ist die herkömmliche Behandlung mittels alkalischer Zusätze, die vor oder nach der Kondensationskühlung liegt oder gegebenenfalls auch in die Kilhlstufe oder in die Wasserinjetionsstufe integriert sein kann bzw. umgekehrt. Die in Fig. 6 mit A, D, F, G und H bezeichneten Stellen enthalten eine Messeinrichtung, mit der die Konzentration bzw. der Massenstrom eines typischen Schadstoffes messend verfolgt werden kann. Bei (A) wird der Massenstrom einer Schadstoffkomponente, die im Rohgas enthalten ist, z.B. des Quecksilbers in g Hg/h gemessen; bei (D) misst man den Massenstrom dieser Komponente im Gas nach dem Kühler;bei (G) wird die Schadstoffmenge in dem Kondensat des E-Filters und bei (F) die Schadstoffmenge im Kondensat des Kühlers gemessen; (H) misst den Massenstrom (z.B. mg Hg/h) im Reingas nach Verlassen des E-Filters und vor Ablassen über den Kamin. Bei (E) wird Wasser eingedüst. (B) und (C) sollen die 4T-Messstrecke andeuten, wobei einerseits die Temperaturabsenkung im Kühler/Kondensator-Syem und andererseits die leitungsbezogene zusätzliche Abkühlung bis zum E-Filter erfasst werden. Es ist zulässig, die Kondensationskühlung auch mehrstufig, z.B. zweistufig auszulegen, was nach Fig. 6 durch die beiden AT-Strecken (B) und (C) angedeutet wird. Wie bereits bemerkt, wird das erfindungsgemässe Verfahren in ein herkömmliches Verbrennungs- und Behandlungsverfahren für Müll und Sondermüll integriert, wobei die Nachbehandlung im allgemeinen eine Entstaubung und eine Alkalienbehandlung einschliesst. Beim Trockenverfahren folgt die Entstaubung zweckmässigerweise nach der Alkalien 4 dlung. Bei einem derartigen Verfahren werden die aus der Verbrennungszone der Müll- bzw. Sondermlltgebrennungsanlage abströmenden und Schadstoffe enthaltenden heissen Rauchgase entstaubt und das entstaubte Rauchgas wird in einer Nachbehandlung nach dem Nassverfahren, dem Halbtrockenverfahren oder dem Trockenverfahren behandelt, so dass sich ein Wasserdampf enthaltendes Restwaschgas ergibt. Fig. 7 gibt im Blockdiagramm das Fliessschema für ein allgemeines Verfahren dieser Art wieder. Das Verbrennungsgut wird in der Verbrennungsanlage (701), zum Beispiel in einem Verbrennungsofen meistens unter Wärmenutzung verbrannt, wobei die Verbrennungsprodukte Schlacke und Rauchgase sind. Beim Trocken- bzw. Halbtrockenverfahren durchläuft das noch zahlreiche Laststoffe und Wasserdampf mitführende Rauchgas eine Reaktionszone 711, in der es unter Zusatz von alkalischen und/oder erdalkalischen Feststoffen oder Suspensionen behandelt wird, ohne dass sich ein Abwasser ergibt. Dann folgt meistens erst die Enstaubung (712). Beim sogenannten Nassverfahren wird in der Regel zunächst entstaubt (712a) und anschliessend unter Zusatz alkalischer Reagentien nass gewaschen. Das aus diesen herkömmlichen Behandlungen resultierende Restwaschgas (der Begriff ist in vorliegender Benutzung nicht auf das Nassverfahren beschränkt) wird dann einer erfindungsgemässen Kühlbehandlung unterworfen. Diese Kühlbehandlung gemäss der Erfindung kann jedoch auch an anderen Stellen des in Fig. 7 dargestellten Verfahrens eingreifen, wie z.B. vor (711) oder vor (703) und/oder vor (712) bzw. vor (703). Sie kann sogar direkt in die Nasswäsche (703) integriert werden, was zuweilen bevorzugt wird. Das erfindungsgemässe Verfahren ist so variabel und anpassbar, dass das Verbrennungsgut, wie Müll oder Sondermüll mit sehr heterogenen Stoffen von nicht bzw. nur schwer definierbarer und im allgemeinen sehr stark schwankender Zusammensetzung, in reproduzierbarer und kontrollierbarer Weise unter Energieeinsparung verbrannt werden kann. Bekannte Techniken sind unter Umständen zusammen mit dem erfindungsgemässen Verfahren anwendbar. Eine bevorzugte Ausgestaltung des Verfahrens der Erfindung besteht darin, dass das aus dem Kühlersystem mit einer Temperatur von höchstens T-x austretende Restgas vor Abga e an die Atmosphäre an einem Elektroabscheider vorbeigeführt wird, um eventuelle Restschadstoffe noch weiter abzusenken. Ein hierfür geeigneter Elektroabscheider wird in der DE-AS 27 43 292 beschrieben. Es ist für die Funktionzsfähigkeit dieses Elektroabscheiders wesentlich, dass die Temperatur des Restgases nur wenige Grade und auf jeden Fall um nicht mehr als 8-9 0C absinkt. Die folgenden Beispiele dienen der weiteren Erläuterung des erfindungsgemässen Verfahrens und bevorzugter Vorrichtungen zu dessen Ausführung. Sofern innerhalb der Beispiele Testreihen mit Minimum- und Maximumwerten wiedergegeben sind, sind diese Angaben nicht nur Ausdruck für die Leistungsfähigkeit des Verfahrens, sondern sie definieren im Hinblick auf die verfahrenswesentlichen Parameter wie sT gleichzeitig einen bevorzugten Arbeitsbereich zur Erzielung bestimmter Schadstoffentfernungen. Beispiel 1 Zur Durchführung des Beispiels diente eine Vorrichtung, wie sie in Abb. 8 gezeigt ist. Abb. 8 zeigt schematisch eine Vorrichtung gemäss der Erfindung, mit einem Verbrennungsofen (801) der u.a. ein Drehrohr (830) und eine Nachbrennkammer (831) enthält, mit einem Kessel (802), einem E-Filter (812a), einem Wäscher (803) mit Tröpfchenabscheider (806), mit einer Rauchgasaufheizung (832) und einem Saugzug (807). Das gewaschene Rauchgas wird in einen Aerosolabscheider (833) abgezogen, der vorzugsweise als Kolonne ausgebildet ist, und gelangt dann in einen Kühler (813). Das Kondensat aus 813 sammelt sich in dem Kondensatsammelgefäss (834). Dem Kühler (813) nachgeschaltet sind hier gemäss bevorzugter Ausgestaltungen der erfindungsgemässen Vorrichtung ein Absorptionsgefäss (835) ftir eine saure Absorptionslösung, ein Trockenturm (836), eine Gasuhr (837) und eine Pumpe (838), die das gereinigte und von Schadstoffeb < 'freito Restwaschgas zum Kamin (nicht gezeigt) befördert. Die Rauchgasaufheizung erfolgt mittels Heiln2- luftzufuhr (839)rund über die beheizte Leitung 840 wird das aufgeheizte Restwaschgas isokinetisch abgesaugt. Im Aerosolabscheider (833) ist eine im BedarfsfaLl von oben nach gerichtete Spülung vorgesehen, die zum Beispiel bei 841 in die beheizbare Füllkörperkolonne (833 > geleitet wird. Mit Öl, C2, Q3 und 04 sind in Fig. 8 Mess- bzw. Probeentnahme stellen bezeichnet. 841 bezeichnet das Aerosolsammelgefäss, in dem der Ablauf des abgeschiedenen Aerosols gesammelt wird. Bei 0 erfolgte Probenahme aus dem Ablauf des abgeschiedenen Aerosols, bei &commat; die Entnahme des aerosolfreien Abgases (Rein gas), bei 3 wurden Proben aus dem Kondensat nach dem Kühler entnommen, das den kondensationsfähigen Anteil des Abgases enthält. Bei werden Proben entnommen, die durch Absorption des Restgehaltes in einer sauren Absorptionslösung zugänglich gemacht werden. Es versteht sich, dass sowohl die Einrichtungen zur isokinetischen Absaugung , d.h. die Rauchgasaufheizung, die Beheizung der Leitung 840 sowie die der erfindungsgemässen Kühlung nachgeschalteten Einrichtungen wie saure Absorption (835) nicht zwingend notwendige Teile der Vorrichtung sind, um das Verfahren der Erfindung auszuführen. Nachfolgend werden die einzelnen Züge der Vorrichtung gemäss Fig. 8 im einzelnen erläutert. Zur Entnahme des Abgases für die Aerosolabscheiderkolonne Die Abgasabzweigstelle befand sich nach dem Aerosolabscheider (806) und vor dem Saugzuggebläse (807), d.h. im Unterdruckteil des Wäschers der Müllverbrennungsanlage (801). Sie lag vor der Warmluftzumischung (832). Die Abgasprobenahme erfolgte über einen 2"-Stutzen, in den ein Stahlrohr von 1o mm Durchmesser eingebracht war. Das Probegas wurde über einen Heraeus-Heizschlauch aus Teflon von 1o mm Innendurchmesser in den Aerosolabscheider (Kolonne 833) gesaugt. Als Ansaugvorrichtung diente ein Gebläse der Fa. Gothe nebst Gasuhr mit Unterdruckmesser und Temperaturanzeige. Zu den Probenahmestellen und den durchgeführten Untersuchungen An folgenden Stellen wurden zur Bestimmung von Schwermetallgehalten des Abgases Proben gezogen: Qerosolgebundener Anteil des Schwermetallgehaltes des Abgases. Hierzu wurde das in der Kolonne (833) abgeschiedene Aerosol als Kondensat I am Fuss der Kolonne (841) gesammelt und untersucht. Die Angabe der Werte erfolgte in Xum/m3, um die Messergebnisse untereinander vergleichen zu können. &commat; Reingas am Kopf der beheizten Kolonne (833), hier handelt es sich definitionsgemäss um das aerosolfreie Abgas. Q3 Kondensationsfähiger Anteil des Schwermetallgehaltes des Abgases. Das Reingas wurde im Rahmen der Untersuchungen nach dem Verlassen der Kolonne (833) auf ca. 200C abgekühlt und das anfallende Kondensat (mit II bezeichnet) wurde auf Menge und Schwermetallgehalte untersucht. Die Wiedergabe der Werte erfolgt wiederum in /ug/m3. Sie geben den Anteil der Schwermetalle wieder, der beim Abkühlen des Abgases zusammen mit Wasser ausgeschieden wird (Sammelgefäss 834). Restgehalt an Schwermetallen: Der nach der Aerosolabscheidung und Abkühlung gemäss dem erfindungsgemässen Verfahren noch verbleibende Schwermetallgehalt des Abgases wurde auf bekannte Weise bestimmt. Hierzu wurde das Reingas aus dem Aerosolabscheider (833) nach der Abkühlung in 813 durch eine Absorptionslösung aus lo % Salpetersäure/10 % Schwefelsäure geleitet. Die anfallende Lösung wurde als Kondensat III be 3 zeichnet. Die Angabe der Werte erfolgte wieder in Alle Konzentrationsangaben beziehen sich auf Abgas-trocken unter Normalzustand. Der Quecksilbergehalt der Probelösungen wurde nach DEV E12 mittels flammenloser Atomabsorption bestimmt. Die Blei-, Kupfer- und Nickelgehalte wurden mittels Atomabsorption ermittelt. Zu den Kenndaten der Betriebsweise des Aerosolabscheider Der Abscheider wurde unter folgenden Bedingungen während der nachfolgenden Versuche Nr. 1 bis 36 betrieben: Temperatur 720C (630C bis 830C Unterdruck 115 mbsr (65 mbar - 152 mbar) durchgesetzte Gasmenge 1,2 m /h. Zu den Ergebnissen (A) Quecksilber-, Blei-, Kupfer- und Nickelgehalte des Rein gases nach dem Aerosolabscheider (806) Die Messwerte sind den folgenden Tabellen IV bis VI zu ent nehmen. Es ergeben sich bei den Versuchen Nr. 1 bis 36 folgende Mittelwerte mit einer Schwankungsbreite von"x min" bis "x max". Quecksilber (Hg) 167 + 143 ug/m3 - x min bis x max 9 bis @@@ @@@, 3 Blei (Pb) 333 # 252 /ug/m3 - x min bis x max 53 bis 1.012 /ug/m3 Kupfer (Cu) 65 + 47 ug/m3 - x min bis x max 15 bis 243 /ug/m Nickel (Ni) 76 + 45 ug/m3 - x min bis x max 34 bis 242 /ug/m (B) Quecksilber-, Blei-, Kupfer- und Nickelgehalte des Aerosols Der als Kondensat I bezeichnete Aerosolanteil des Abgases wurde am Fuss des Aerosolabscheiders abgezogen. Die Aerosol mengen betrugen bei den Versuchen Nr. 1 bis 36 im Mittel 42 ml + 16 ml je Absaugung mit einer Schwankungsbreite von 20 bis 74 ml. Sie sind für die Erfindung ohne Bedeutung. (C) Kondensationsfähiger Quecksilber-, Blei-, Kupfer- und Nickelgehalt des Abgases: Die über das Kondensat II bestimm ten kondensationsfähigen Quecksilber-, Blei-, Kupfer- und Nickelgehalte des Abgases, d.h. des Reingases, sind in den folgenden Tabellen IV bis VI zusammengestellt. Die durchschnittliche Menge an Kondensat betrug bei den Absau gungen Nr. 4 bis 36 im Mittel 173 ml + 52 ml mit einer Schwan kungsbreite von loo bis 320 ml. Die gemessenen Mittelwerte und Schwankungsbreiten sind nachfolgend für die Versuche Nr. 4 bis 36 aufgeführt. Quecksilber (Hg) 187 + 343 ugim3 - x min bis x max 5 bis 1.612 /ug/m3 Blei (Pb) 143 # 148 /ug/m3 - x min bis x max 13 bis 677 jug/m Kupfer (Cu) 36 + 37 /ug/m3 - x min bis x max 5 bis t39 1ug/m3 Nickel (Ni) 19 + 11 /ug/m3 - x min bis x max 4 bis 69 @@@@@3 (D) Quecksilber-, Blei-, Kupfer- und Nickelrestgehalte des Abgases Die aus dem Kondensat III bestimmten Restgehalte des Abgases, d.h. des Reingases hinter der Kolonne, an Quecksilber, Blei, Kupfer und Nickel sind in den Tabellen IV bis VI wiedergegeben. Die Untersuchungen begannen ab Versuch Nr. 21. Die Durchschnitts werte der Messungen Nr. 21 bis 36 sind mit den zugehörigen Schwan kungsbreiten nachfolgend wiedergegeben. Quecksilber (Hg) 25 + 24 lug/m3 - x min bis x max 4 bis 97 1ug/m3 Blei (Pb) 147 + 215 /ug/m3 - x min bis x max 1 bis 855 /ug/m Kupfer (Cu) 19 + 14 /ug/m3 - x min bis x max 3 bis 49 1ug/m3 Nickel (Ni) 19 + 6 /ug/m3 - x min bis x max 8 bis 33 1ug/m3 (E) Sonderversuche ohne Beheizung der Kolonne. Diese Versuche simulieren die Verhältnisse, wie sie bei direkter Kühlung in einem mit Füllkörpern gefüllten Kühlturm auftreten. Für die Versuche Nr. 36 bis 42 wurde die Kolonne ohne Beheizung betrieben. Es stellte sich im Reingas am Kopf der Kolonne eine Gastemperatur von durchschnittlich 360C ein. Während der Versuche Nr. 40 und 41 wurde noch zusätzlich Wasser in die Kolonne dosiert und zwar pro Absaugung von etwa 1 1/2 h 2 Liter. Zu den Ergebnissen Es wird nachfolgend zwischen Versuchsgruppe A (Versuche Nr. 36 bis 39 sowie 42) und Versuchsgruppe B (Versuche Nr. 40 und 41) unterschieden. (A) Quecksilber-, Blei-, Kupfer- und Nickelgehalte des Reingases des Aerosolabschelders Die Messwerte sind in den Tabellen IV bis VI wiedergegeben. Die Mittelwerte der Versuchsgruppe A sind nachfolgend zusammen gefasst: Quecksilber (Hg) 130 /ug/m3 - x min bis x max 72 bis 193 /ug/m3 Blei (Pb) 101 3 - x min bis x max 45 bis 177 1ug/m3 Kupfer (Cu) 24 /ug/m3 - x min bis x max 15 bis 41 /ug/m3 Nickel (Ni) 39 /ug/m 3 - x min bis x max 29 bis 51 1ug/m3 Die Versuchsgruppe Blieferte folgende Messwerte: : Quecksilber (Hg) 107 und 72 /ug/m3 Blei (Pb) 153 und 334 1ug/m Kupfer (Cu) 34 und 78 3 Nickel (Ni) 37 und 41 /ug/m3 (8) Quecksllber-, Blei-, Kupfer- und Nickelgehalte des Aerosols sowie Gehalte an kondensationsfähigen Schwermetallen Bei unbeheizter Kolonne scheidet sich neben Aerosol auch noch Kondensat ab, das Schwermetalle enthält. Die Umrechnung der Ge halte auf die Konzentration im Abgas ergab bei der Versuchs gruppe A folgende Werte, die in den Tabellen IV bis VI in der Spalte "Aerosol" angegeben sind. Die Schwankungen sind so gross, dass auf Mittelwertbildung verzichtet wurde und alle Messwerte angegeben wurden. Quecksilber (Hg) 14. 486, 2.609, 266 und 118 /ug/m3 Blei (Pb) 5, 1.834, 2.203, 1.373 und 594 /ug/m3 Kupfer (Cu) 1, 7.230, 21.193, 3.735 und 71o1ug/m3 Nickel (Ni) 10.898. 5.006. 8.950 und 1.798 ug/m3 Die Interpretation dieser Werte findet sich unter dem Abschnitt Zusammenfassung. Bei der Versuchsgruppe B wurden folgende Werte ermittelt: Quecksilber (Hg) 12.140 und 973 /ug/m3 Blei (Pb) 592 und 546 /@@/m3 Kupfer (Cu) 26.601 und 2.091 /ug/m3 Nickel (Ni) 6.427 und 1.321 1ug/m3 Auch diese Werte werden im Abschnitt "Zusammenfassung" unter pretiert. Kondensationsfähiger Quecksilber-, Blei-, Kupfer- und Nickelgehalt des Abgases nach der Kolonne Auch bei den Sonderversuchen wurde das Reingas nach der Kolonne auf ca. 200C abgekühlt. Die über das anfallende Kondensat 11 bestimmten Schwermetaligehalte des Reingases sind in den Tab. IV bis VI zusammengestellt. Für die Versuchsgruppe A sind folgende Werte kennzeichnend: Quecksilber (Hg) 28 /ug/m3 - x min bis x max 11 bis 68 1ug/m3 Blei (Pb) 18 /ug/m3 - x min bis x max 9 bis 40 /ug/m3 Kupfer (Cu) 13 1ug/m3 x min bis x max 3 bis 46 /ug/m3 Nickel (Ni) 11 1ug7m3 - x min bis x max 3 bis 19 1ug/m3 Die Versuchsgruppe B ist durch folgende Werte gekennzeichnet: Quecksilber (Hg) 8 und 6 ugim3 Blei (Pb) 8 und 14 1ug/m3 Kupfer (Cu) 2 und 8 3 Nickel (Ni) 3 und 6 /ug/m3 Durch die vorherige Abkühlung des Abgases in der Kolonne scheiden sich bei der weiteren Abkühlung ausserhalb der Kolonne nur noch geringe, aber dennoch nachweisbare Mengen ab. Zusammenfassung und Interpretation der Messergebnisse In Tab. VI sind die Mittelwerte der Messergebnisse ohne Berück sichtigung der Sonderversuche zusammengestellt. Ein Vergleich von Spalte 1 und Spalte 2 zeigt, dass über das Aerosol nur eine geringe Schwermetallmenge emittiert wird. Der Schwermetallgehalt des aerosolfreien Abgases, d.h. des Reingases, kann beträchtlich gesenkt werden, wenn das Abgas auf ca. 200C abgekühlt wird. Mit dem Kondensat wird ein erheblicher Teil der Schwermetallfracht des Reingases aus dem Abgasstrom abgetrennt. So verbleiben bei Hg nur noch 25 /ug/m3 im Abgas, das sind 15 X des aerosolfreien Gases. Bei Blei verblieben 147 1ug/m3 (44 %), bei Kupfer 3 bei Kupfer 19 1ug/m (29 X) und bei Nickel 19 1ug/m (25 X). Die Messergebnisse zeigen, dass mit der Abkühlung des Reingases der Schwermetallgehalt weiter verringert werden kann. Spalte 5 in Tab. VI gibt den abscheidbaren Anteil an Schwermetallen wieder. Dieser Summenwert setzt sich aus dem Aerosolanteil und dem Kondensationsfähigen Anteil zusammen. Spalte 6 enthält die Summe der Messwerte der Sp. 1 und 2.Es handelt sich um die Gesamtbelastung des aerosolhaltigen Abgases mit Schwermetallen. Wie ersichtlich, sind Quecksilber mit 183 1ug/m3 und Blei mit 367 /ug/m3 die mengenmässig bedeutendsten Schwermetalle. Es muss allerdings aufgrund der Sonderversuche angenommen werden, dass der Schwermetallgehalt des Aerosols höher als gemessen ist. Der höhere Kondensatanfall, insbesondere in Kombination mit zusätzlich eingebrachtem Wasser, führt zu beachtlichen Schwermetallgehalten im abfliessenden Kondensat. Es sei z.B. auf den Quecksilbergehalt von 12.140 /ug/m3 bei den Sonderversuchen mit Spülung. verwiesen. Entsprechendes gilt für Kupfer und Nickel. Die Erklärung ist darin zu sehen, dass auf den Raschigringen (Füllkörper) Aerosole unter Ausscheidung von Schwermetallsalzen verdampfen. Die abgeschiedenen Salze gehen dann bei erhöhtem Kondensatanfall in Lösung. Die Versuche, zwischen Aerosolanteil und kondensationsfähigem Anteil zu unterscheiden, zeigen, dass die benutzte Füllkörper- kolonne offenbar nur grobdisperse Aerosole abscheidet, während feindisperse und dampfförmige Stoffe, insbesondere die Schwermetalle, erst bei der Kondensation zu einem erheblichen Anteil (zu ca. 60-86 X gemäss Tab.VI ) ausgeschieden werden. Das erfindungsgemässe "Auskondensieren" von Schwermetallen bereits in der Kolonne (833) führt zu einer geringeren Schwermetallkonzentration im Reingas, was durch die Versuche auch bestätigt wurde, siehe Tab. VII . Dementsprechend ist auch der Gehalt an kondensationsfähigen Anteilen im Reingas nach der Kolonne eindeutig niedriger. Die Restgehalte an Schwermetallen stimmen in beiden Versuchsreihen innerhalb der Fehlergrenze überein. Tabelle IV: Quecksilbergehalt des Reingases, des Aerosols sowie kondensationsfähiger Anteil des Reingases und Restgehalt (jeweils in 1ug/m3) kondensationsfähiger Probe Nr. Reingas Aerosol Anteil - Restgehalt 1 458 25 2 60 4 3 28 1 4 695 14 508 5 196 6 364 6 96 5 62 7 117 4 122 8 35 4 43 9 98 6 50 lo 234 6 68 11 59 6 18 12 190 16 51 13 145 6 59 14 9 4 88 15 347 8 1.239 16 227 23 158 17 204 28 149 18 -148 16 1.612 19 22 8 132 20 147 9 47 21 203 14 104 54 22 116 15 134 34 23 66 31 66 9 24 46 17 22 5 25 49 18 21 5 26 35 1o 14 4 27. 137 3 5 14 28 91 14 30 8 29 421 30 280 97 30 308 15 75 32 31 32 187 76 72 25 33 245 47 99 20 34 254 32 92 22 35 196 28 76 26 36 176 14 68 25 37 98 486 15 63 38 193 2.609 26 78 39 111 266 13 66 40 75 12.140 8 4 41 107 973 6 45 42 72 118 11 35 abelle V: Bleigehalt des Reingases des Aerosols sowie kondensationsfähiger Anteil des Reingases und Restgehalt (jeweils g/m ) kondensationsfähiger probe Nr. Reingas Aerosol Anteil Restgehalt 1 214 23 2 294 9 3 469 8 4 1.042 114 392 5 658 29 155 6 416 31 69 7 275 2 65 8 708 34 77 9 514 127 119 1o 439 48 79 11 353 50 55 12 437 56 197 13 1.o12 38 677 14 172 20 365 15 347 16 273 16 383 19 202 17 259 14 176 18 240 16 249 19 91 13 157 20 344 19 403 21 273 9 93 147 22 69 6 15 11 @@ @@@ @@ 23 233 35 209 157 24 316 33 50 338 25 181 187 19 72 26 313 29 38 222 27 208 21 73 69 28 91 50 41 68 @@ @@@ @@ 29 198 37 68 102 30 841 61 1o8 855 31 - 32 1o6 17 68 51 33 104 6 28 57 34 52 6 13 27 35 56 4 16 16 36 45 5 15 15 37 79 1.834 17 53 38 177 2.203 40 74 39 91 1.373 9 59 40 153 592 8 89 41 334 546 14 286 42 112 594 9 48 Tabelle VI: : Kupfer- und Nickelgehalt des Reingas, Aerosols sowie dondensationsfähiger Anteil de Reingases und Restgehalt (jeweils g/m ) Probe Reingas Aerosol kondens.fähiger Anteil Wr. Cu Ni Cu Ni Cu Ni 1 115 . 292 5 3 2 68 76 2 3 3 111 69 1 1 4 139 104 10 9 70 69 5 89 89 4 5 29 32 6 72 88 4 .4 11 20 7 42 133 4 5 13 22 140 105 5 5 17 13 9 44 133 389 239 17 23 1o 63 91 51 27 11 12 11 39 65 32 17 8 14 12 70 70 11 56 33 23 13 233 76 7 4 129 18 14 23 46 4 2 63 15 15 87 58 5 3 70 26 16 90 78 18 3 75 24 17 87 68 9 3 72 20 18 65 34 6 3 107 31 19 18 58 4 3 46 22 20 71 56 5 4 64 16 21 32 64 3 1 38 10 22 23 46 4 - 5 4 23 33 67 13 6 139 30 24 52 57 6 2 10 9 25 25 49 4 3 6 12 26 25 90 3 3 5 11 27 42 59 4 13 18 9 28 50 46 11 11 13 16 29 54 90 9 25 37 14 30 152 42 11 7 22 14 31 - - - - 32 25 51 4 13 11 18 33 24 47 2 7 7 15 34 26 52 1 4 6 13 35 28 67 2 3 6 12 36 15 29 1 2 7 15 37 19 32 7.230 10.898 4 16 38 41 41 21.193 5.006 46 19 39 20 40 3.735 8.950 4 4 40 34 37 26.601 6.427 2 3 41 78 41 2.o91 1.321 8 6 42 26 51 710 1.798 3 3 Tabelle VII: Schwermetallgehalte des Reingases. Aerosois sowie kondensationsfähiger Anteil des Reingases und Restgehalt (jewils /ug/m3) ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ Schwermetallgehalte d. untersuchten Reingas Reingases Restgehalt abscheidbarer Rohgas 2 nach Anteil Schwermetall Reingas ohne Aerosol kondens. fähiger kondensation Summe 2 + 3 Summe A kondensation Anteil 1+2 C - 1 - - 2 - - 3 - - 4 - - 5 - - 6 ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯ Quecksilber 167 (16)*1 187 25 203 183 8 Blei 333 (34)*1 143 147 177 367 6 Kupfer 55 (19)*1 36 19 55 84 7 Nickel 76 (15)*1 19 19 4 91 8 ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ *1 Die werte dürften höher sein. da sich in der kolonne Schwermetallsalze aus verdampftem Aerosol abgeschieden haben. *2 abscheidbare Schwermetallanteile aus dem Rohgas (Sp. -6-). errechnet gemäss A (%) = too - Spalte 4/Spalte 5. 100 (%) Tabelle VIII: Schwermetallgehalte des Reingases, Aerosols sowie kondensationsfähige Schwermetalle. Kondensations fähige Schwermetalle nach der Kolonne und Restgehalt (Sonderversuche ohne Kolonnenbeheizung). jeweils /ug/m3 ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ Schwermetall Schwermetallgehalted. untersuchten Abgases Reingas Aerosol + kondensations- Kondensationsfähige fähige Schwermetalle Schwermetalle nach Restgehalt der Kolonne ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ Quecksilber 130 14 bis 2.609 27 54 Blei 101 5 bis 2.203 18 50 Kupfer 24 1 bis 21.193 13 13 Nickel 39 1.798 bis 10.898 11 18 ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ bei zusätzlicher Spülung der Kolonne Quecksilber 72 u. 107 973 u. 12.140 8 u. 6 4 u. 45 Blei 153 u. 334 546 u. 592 8 u. 14 89 u. 286 Kupfer 34 u. 78 2.091 u. 26.601 2 u. 8 16 u. 136 Nickel 37 u. 41 1.321 u. 6.427 3 u. 6 19 u. 74 ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ Beispiel 2 In einer Versuchsanlage gemass Fig. 6 wurde die Wirkungsweise des erfindungsgem & en Verfahrens anhand der Quecksilbermessungen getestet und bewertet. Die Ergebnisse sind in nachfolgender Tab. IX zusammengefasst, wobei die in Fig. 6 angedeuteten Messstellen bzw. Messstrecken durch Hinzusetzen der entsprechenden A, B, C etc. -Kodierungen zugeordnet werden. Die T-Absenkung setzt sich zusam men aus dem AT im Kühler (B) und dem # T auf dem Weg zwischen Kühleraustritt und E-Filtereintritt. Gemessen wurde die Hg-Massenstromkonzentration im Rohgas (A), die Hg-Menge nach dem Kühler und vor Eintritt in das E-Filter (Messstelle D) sowie die Menge im Reingas nach dem E-Filter (H). Neben den Gasmessungen erfolgten Quecksilbermessungen in den Kondensaten des Kühlers (F) und des E-Filters (G). Die Bedeutung einer hinreichenden T-Absenkung wird nahand der Abscheidungs- bzw. Kondensationsgrade eindrucksvoll durch die Datenübersicht demonstriert. Tabelle IX: Kondensationswirkung des erfindungsgemässen Verfahrens anhand der Quecksilberkonzentrationen, ermittelt und durchgeführt mit Vorrichtung gemäss fig. 6 EMI50.1 versuch <SEP> Menge <SEP> Hg/h <SEP> #T <SEP> im <SEP> Kühler- <SEP> #T-Strecke <SEP> zw. <SEP> #T, <SEP> Summe <SEP> aus <SEP> @p <SEP> Menge <SEP> Hg/h <SEP> im <SEP> Eindüsen <SEP> von <tb> Nr. <SEP> im <SEP> Rohgas <SEP> bereich, <SEP> aus <SEP> Kühleraustritt <SEP> 3 <SEP> + <SEP> 4, <SEP> zw. <SEP> Gas <SEP> nach <SEP> dem <SEP> Wasser <SEP> bei <SEP> [E] <tb> Mess- <SEP> [A] <SEP> Gastemperatur <SEP> u. <SEP> E-Filterein- <SEP> Kühlereintritt <SEP> Kühler <SEP> [D] <tb> punkt <SEP> mg/h <SEP> % <SEP> T( C) <SEP> vor <SEP> u. <SEP> nach <SEP> tritt <SEP> ( C) <SEP> u. <SEP> E-Filterein- <SEP> Zusatzwasser <tb> <SEP> dem <SEP> Kühler <SEP> ( C) <SEP> tritt <SEP> ( C) <SEP> mg/h <SEP> %# <SEP> %# <SEP> 1/h <SEP> 1/100Nm3 <tb> <SEP> [B] <SEP> [C] <SEP> *1) <SEP> Gas <tb> ¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb> <SEP> 2 <SEP> 16.4 <SEP> 100 <SEP> 68 <SEP> 26 <SEP> 3 <SEP> 29 <SEP> 7.4 <SEP> 54.9 <SEP> 45.1 <SEP> 0.86 <SEP> - <SEP> <SEP> 3 <SEP> 19.8 <SEP> 100 <SEP> 68 <SEP> 27 <SEP> 3 <SEP> 30 <SEP> 8.8 <SEP> 55.6 <SEP> 44.4 <SEP> 1.07 <SEP> - <SEP> <SEP> 5 <SEP> 34.7 <SEP> 100 <SEP> 68 <SEP> 27 <SEP> 4 <SEP> 31 <SEP> 16.8 <SEP> 51.6 <SEP> 48.4 <SEP> 1.15 <SEP> - <SEP> <SEP> 6 <SEP> 27.9 <SEP> 100 <SEP> 65 <SEP> 27 <SEP> 3 <SEP> 30 <SEP> 26.6 <SEP> 4,7 <SEP> 95.3 <SEP> 1.01 <SEP> - <SEP> <SEP> 7 <SEP> 89.1 <SEP> 100 <SEP> 65 <SEP> 27 <SEP> 3 <SEP> 30 <SEP> 52.7 <SEP> 40.9 <SEP> 59.1 <SEP> 1.01 <SEP> - <SEP> <SEP> 8 <SEP> 12.4 <SEP> 100 <SEP> 64/59 <SEP> 5 <SEP> 2 <SEP> 7 <SEP> 14.6 <SEP> x <SEP> 118.0 <SEP> 0.02 <SEP> - <SEP> <SEP> 9 <SEP> 14.9 <SEP> 100 <SEP> 64/59 <SEP> 5 <SEP> 3 <SEP> 8 <SEP> 12.5 <SEP> 16.1 <SEP> 83.9 <SEP> 0.025 <SEP> - <SEP> 10 <SEP> 21.2 <SEP> 100 <SEP> 66/60 <SEP> 6 <SEP> 2 <SEP> 8 <SEP> 23,6 <SEP> x <SEP> 111.3 <SEP> 0.02 <SEP> - <SEP> 11 <SEP> 6.3 <SEP> 100 <SEP> 65/60 <SEP> 5 <SEP> 2 <SEP> 7 <SEP> 7.0 <SEP> x <SEP> 111.1 <SEP> 0.03 <SEP> - <SEP> 12 <SEP> 9.0 <SEP> 100 <SEP> 65/60 <SEP> 5 <SEP> 2 <SEP> 7 <SEP> 6.6 <SEP> 26.7 <SEP> 73.3 <SEP> 0.022 <SEP> - <SEP> 13 <SEP> 20.5 <SEP> 100 <SEP> 66/61 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 9 <SEP> 19.6 <SEP> 4.4 <SEP> 95.6 <SEP> 0.055 <SEP> 29 <SEP> 27 <tb> 14 <SEP> 6.1 <SEP> 100 <SEP> 67/62 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 9 <SEP> 6.75 <SEP> x <SEP> 110.7 <SEP> 0.054 <SEP> 29 <SEP> 23 <tb> 15 <SEP> 9.9 <SEP> 100 <SEP> 60/57 <SEP> 8 <SEP> 5 <SEP> 13 <SEP> 7.4 <SEP> 25.3 <SEP> 74.7 <SEP> 0.24 <SEP> 40 <SEP> 31 <tb> 16 <SEP> 29.6 <SEP> 100 <SEP> 65/56 <SEP> 9 <SEP> 4 <SEP> 13 <SEP> 39.1 <SEP> 11.4 <SEP> 88.6 <SEP> 0.25 <SEP> 30 <SEP> 24.2 <tb> 17 <SEP> 25.7 <SEP> 100 <SEP> 67/58 <SEP> 9 <SEP> 5 <SEP> 14 <SEP> 23.8 <SEP> 7.4 <SEP> 92.6 <SEP> 0.26 <SEP> 37 <SEP> 28.9 <tb> 18 <SEP> 48.8 <SEP> 100 <SEP> 65/56 <SEP> 9 <SEP> 6 <SEP> 15 <SEP> 23.0 <SEP> 52.9 <SEP> 47.1 <SEP> 0.41 <SEP> 36 <SEP> 27.3 <tb> 19 <SEP> 15.0 <SEP> 100 <SEP> 67/57 <SEP> 10 <SEP> 5 <SEP> 15 <SEP> 12.5 <SEP> 16.7 <SEP> 83.3 <SEP> 0.34 <SEP> 37 <SEP> 28.7 <tb> 20 <SEP> 12.6 <SEP> 100 <SEP> 67/58 <SEP> 9 <SEP> 5 <SEP> 14 <SEP> 14.1 <SEP> x <SEP> 112.0 <SEP> 0.33 <SEP> 25 <SEP> 19.3 <tb> 21 <SEP> 31.4 <SEP> 100 <SEP> 62/53 <SEP> 9 <SEP> 5 <SEP> 14 <SEP> 28.2 <SEP> 10.2 <SEP> 89.8 <SEP> 0.29 <SEP> 25 <SEP> 18.3 <tb> 22 <SEP> 70.0 <SEP> 100 <SEP> 62/42 <SEP> 20 <SEP> 6 <SEP> 26 <SEP> 48,6 <SEP> 30.6 <SEP> 69.4 <SEP> 0.62 <SEP> 41 <SEP> 29.3 <tb> 23 <SEP> 12.6 <SEP> 100 <SEP> 64/43 <SEP> 21 <SEP> 7 <SEP> 27 <SEP> 14.9 <SEP> x <SEP> 118.2 <SEP> 0.56 <SEP> 39 <SEP> 30.7 <tb> 24 <SEP> 32.0 <SEP> 100 <SEP> 65/53 <SEP> 12 <SEP> 4 <SEP> 16 <SEP> 28.7 <SEP> 10.3 <SEP> 89.7 <SEP> 0.67 <SEP> 38 <SEP> 25 <SEP> 23.0 <SEP> 100 <SEP> 66/53 <SEP> 13 <SEP> 4 <SEP> 17 <SEP> 15.7 <SEP> 31.7 <SEP> 68.3 <SEP> 0.70 <SEP> 37 <SEP> 26 <SEP> 9.7 <SEP> 100 <SEP> 64/49 <SEP> 15 <SEP> 2 <SEP> 17 <SEP> 10.8 <SEP> x <SEP> 111.3 <SEP> 0.30 <SEP> x <SEP> 27 <SEP> 9.0 <SEP> 100 <SEP> 64/48 <SEP> 16 <SEP> 6 <SEP> 22 <SEP> 7.9 <SEP> 12.2 <SEP> 87.8 <SEP> 0.33 <SEP> 43 <SEP> 28 <SEP> 74.7 <SEP> 100 <SEP> 62/47 <SEP> 15 <SEP> 6 <SEP> 21 <SEP> 22.4 <SEP> 70.0 <SEP> 30.0 <SEP> 0.33 <SEP> 43 <SEP> 29 <SEP> 23.0 <SEP> 100 <SEP> 67/51 <SEP> 16 <SEP> 4 <SEP> 20 <SEP> 19.8 <SEP> 13.9 <SEP> 86.1 <SEP> 0.41 <SEP> 21 <SEP> Tabelle IX: Kondensationswirkung des erfindungsgemässen Verfahrens a@hand der Quecksilberkonzentrationen. ermittelt und d@rchgeführt mit Vorrichtung gemäss Fig. 6 EMI51.1 Versuch <SEP> Menge <SEP> Hg/h <SEP> #T <SEP> im <SEP> Kühler- <SEP> #T-Strecke <SEP> zw. <SEP> #T, <SEP> Summe <SEP> aus <SEP> Menge <SEP> Hg/h <SEP> im <SEP> Eindüsen <SEP> von <tb> Nr. <SEP> im <SEP> Rohgas <SEP> bereich, <SEP> aus <SEP> Kühleraustritt <SEP> 3 <SEP> + <SEP> 4, <SEP> zw. <SEP> Gas <SEP> nach <SEP> dem <SEP> Wasser <SEP> bei <SEP> [E] <tb> Mess <SEP> [A] <SEP> Gastemperatur <SEP> u. <SEP> E-Filterein- <SEP> Kühlereintritt <SEP> Kühler <SEP> [D] <tb> punkt <SEP> mg/h <SEP> % <SEP> T( C) <SEP> vor <SEP> u. <SEP> nach <SEP> tritt <SEP> ( C) <SEP> u. <SEP> E-Filterein- <SEP> Zusatzwasser <tb> <SEP> dem <SEP> Kühler <SEP> ( C) <SEP> tritt <SEP> ( C) <SEP> mg/h <SEP> %# <SEP> %# <SEP> 1/h <SEP> 1/100Nm3 <tb> <SEP> [B] <SEP> [C] <SEP> *1) <SEP> Gas <tb> ¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb> 30 <SEP> 93.9 <SEP> 100 <SEP> 67/52 <SEP> 15 <SEP> 4 <SEP> 19 <SEP> 59.6 <SEP> 36.5 <SEP> 63.5 <SEP> 0.40 <SEP> 23 <SEP> 31 <SEP> 23.9 <SEP> 100 <SEP> 63/52 <SEP> 11 <SEP> 5 <SEP> 16 <SEP> 12.7 <SEP> 46.9 <SEP> 53.1 <SEP> 0.21 <SEP> 25 <SEP> 32 <SEP> 58.8 <SEP> 100 <SEP> 65/53 <SEP> 12 <SEP> 5 <SEP> 17 <SEP> 73.2 <SEP> x <SEP> 124.5 <SEP> 0.24 <SEP> 25 <SEP> 33 <SEP> 94.1 <SEP> 100 <SEP> 63/43 <SEP> 20 <SEP> 5 <SEP> 25 <SEP> 25.2 <SEP> 73.2 <SEP> 26.8 <SEP> 0.67 <SEP> 25 <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb> *1) kühlwasserverbrauch (m3/h) zu Tab. IX: geschätzte Wassermenge (da Wasseruhr defekt) Messung Nr. Rohgas-Wasseranteil Reingas-Wasseranteil Abscheide (mg/Nm3) nach E-Fillter (mg/Nm3) grad (%) #T( C) ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯ a 81,82 3.18 96.11 33 b 17,7 0.9 94.9 34 c 10,1 0.57 94.3 34 d 153,3 6.4 95.8 32 ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ #T setzt sich zusammen aus T-Absenkung im Kühler (#T ca. 15 C), zusätzlich wurden jedoch 30 1/h Waser eingespritzt vor dem E-Filter. so dass das Gesamt-#T ca. 30 C beträgt. Tabelle IX : Fortsetzg. EMI52.1 Versuch <SEP> Menge <SEP> Hg/h <SEP> im <SEP> Menge <SEP> Hg/h <SEP> in <SEP> den <tb> Nr. <SEP> Reingas <SEP> nach <SEP> Kondensaten <tb> <SEP> E-Filter <SEP> [F] <SEP> [G] <tb> Mess- <SEP> [H] <SEP> d. <SEP> Kühlers <SEP> d. <SEP> E-Filters <tb> punkt <SEP> mg/h <SEP> %# <SEP> %# <SEP> mg/h <SEP> %# <SEP> mg/h <SEP> %# <SEP> Bemerkungen <tb> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb> <SEP> 2 <SEP> 5,7 <SEP> 65,85 <SEP> 34,75 <SEP> 2,2 <SEP> 13,4 <SEP> 0,2 <SEP> 1,2 <SEP> 30 C-Absenkung <SEP> ohne <SEP> Zusatz <SEP> 3 <SEP> 3,0 <SEP> 84,85 <SEP> 15,15 <SEP> 2,8 <SEP> 14,1 <SEP> 0,8 <SEP> 4,0 <SEP> wasser <SEP> " <tb> <SEP> 5 <SEP> 9,4 <SEP> 72,80 <SEP> 27,20 <SEP> 3,2 <SEP> 9,2 <SEP> 0,5 <SEP> 1,4 <SEP> " <tb> <SEP> 6 <SEP> 14,8 <SEP> 46,95 <SEP> 53,05 <SEP> 2,8 <SEP> 10,0 <SEP> 1,2 <SEP> 4,3 <SEP> " <tb> <SEP> 7 <SEP> 29,1 <SEP> 67,34 <SEP> 32,66 <SEP> 4,6 <SEP> 5,2 <SEP> 3,7 <SEP> 4,2 <SEP> " <tb> <SEP> 8 <SEP> 7,6 <SEP> 38.7 <SEP> 61,3 <SEP> 18,2 <SEP> 146,8 <SEP> 0,4 <SEP> 3,2 <SEP> 5 C-Absenkung <SEP> ohne <SEP> Zusatz <SEP> 9 <SEP> 10,4 <SEP> 30,2 <SEP> 69,8 <SEP> 2,2 <SEP> 14,8 <SEP> 0,8 <SEP> 5,4 <SEP> wasser <SEP> " <tb> 10 <SEP> 36,3 <SEP> x <SEP> 171,2 <SEP> 5,3 <SEP> 25,0 <SEP> 2,8 <SEP> 13,2 <SEP> " <tb> 11 <SEP> 11,4 <SEP> x <SEP> 180,9 <SEP> 9,0 <SEP> 142,9 <SEP> 0,8 <SEP> 12,7 <SEP> " <tb> 12 <SEP> 7,9 <SEP> 12,2 <SEP> 87,8 <SEP> 3,2 <SEP> 24,4 <SEP> 14,4 <SEP> 160,0 <SEP> " <tb> 13 <SEP> 9,5 <SEP> 53,7 <SEP> 46,3 <SEP> 8,2 <SEP> 40,0 <SEP> 5,5 <SEP> 26,8 <SEP> 5 C <SEP> Absenkung <SEP> + <SEP> Zusatz <SEP> an <tb> 14 <SEP> 4,6 <SEP> 24,6 <SEP> 75,4 <SEP> 9,8 <SEP> 160,7 <SEP> 3,6 <SEP> 59,0 <SEP> Salzwasser <SEP> " <tb> 15 <SEP> 5,0 <SEP> 49,5 <SEP> 50,5 <SEP> 3,3 <SEP> 33,3 <SEP> 1,9 <SEP> 19,2 <SEP> 10 C <SEP> Absenkung <SEP> + <SEP> Zusatz <SEP> an <tb> 16 <SEP> 18,1 <SEP> 54,3 <SEP> 45,7 <SEP> 7,3 <SEP> 18,4 <SEP> 9,0 <SEP> 22,7 <SEP> Salzwasser <SEP> " <tb> 17 <SEP> 14,2 <SEP> 44,7 <SEP> 55,3 <SEP> 7,8 <SEP> 30,35 <SEP> 10,4 <SEP> 40,5 <SEP> Zusatz <SEP> von <SEP> log/h <SEP> Ozon, <SEP> 10 C <tb> 18 <SEP> 16,5 <SEP> 66,2 <SEP> 33,8 <SEP> 14,1 <SEP> 28,9 <SEP> 7,0 <SEP> 14,3 <SEP> Temperaturabsenkung <SEP> im <SEP> Kühler <tb> 19 <SEP> 6,7 <SEP> 55,8 <SEP> 44,7 <SEP> 12,0 <SEP> 80,0 <SEP> 7,0 <SEP> 46,7 <SEP> *2 <SEP> Einspritzen <SEP> v. <SEP> Wasser <SEP> " <tb> 20 <SEP> 9,2 <SEP> 27,0 <SEP> 73,0 <SEP> 18,1 <SEP> 144,0 <SEP> 4,0 <SEP> 31,7 <SEP> 10 C <SEP> T-Absenkung. <SEP> Eindüsen <SEP> v. <tb> 21 <SEP> 8,6 <SEP> 72,6 <SEP> 27,4 <SEP> 10,7 <SEP> 34,1 <SEP> 4,5 <SEP> 14,3 <SEP> Säure <SEP> vor <SEP> Filter <SEP> " <tb> 22 <SEP> 26,2 <SEP> 64,0 <SEP> 36,0 <SEP> 6,9 <SEP> 9,8 <SEP> 5,6 <SEP> 8,0 <SEP> vorsch. <SEP> T-Absenkungen <SEP> im <SEP> Kühler <tb> 23 <SEP> 4,7 <SEP> 62,7 <SEP> 37,3 <SEP> 11,2 <SEP> 88,9 <SEP> 4,9 <SEP> 39,0 <SEP> u. <SEP> Eindüsen <SEP> v. <SEP> kaltem <SEP> wasser <tb> 24 <SEP> 13,2 <SEP> 58,7 <SEP> 41,3 <SEP> 8,8 <SEP> 27,5 <SEP> 4,6 <SEP> 14,4 <SEP> " <tb> 25 <SEP> 8,8 <SEP> 61,7 <SEP> 38,3 <SEP> 12,3 <SEP> 53,5 <SEP> 11,6 <SEP> 50,4 <SEP> " <tb> 26 <SEP> 6,5 <SEP> 32,0 <SEP> 68,0 <SEP> 10,2 <SEP> 105,1 <SEP> 0,2 <SEP> 2,1 <SEP> " <tb> 27 <SEP> 3,9 <SEP> 56,7 <SEP> 43,3 <SEP> 4,0 <SEP> 44,4 <SEP> 5,4 <SEP> 60,0 <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> " <tb> 28 <SEP> 14,7 <SEP> 80,3 <SEP> 19,7 <SEP> 12,0 <SEP> 16,1 <SEP> 2,1 <SEP> 2,8 <SEP> *2 <tb> 29 <SEP> 10,4 <SEP> 54,8 <SEP> 45,2 <SEP> 11,5 <SEP> 50,0 <SEP> 1,4 <SEP> 6,1 <SEP> bei <SEP> Versuch <SEP> Nr. <SEP> 19 <SEP> Zusatz <tb> 30 <SEP> 40,4 <SEP> 57,0 <SEP> 43,0 <SEP> 18,3 <SEP> 19,5 <SEP> 9,6 <SEP> 10,2 <SEP> von <SEP> 20 <SEP> g/h <SEP> Ozon <tb> 31 <SEP> 10,0 <SEP> 58,2 <SEP> 41,8 <SEP> 10,2 <SEP> 42,7 <SEP> 3,6 <SEP> 15,1 <tb> 32 <SEP> 26,5 <SEP> 55,0 <SEP> 45,0 <SEP> 17,4 <SEP> 29,6 <SEP> 6,4 <SEP> 10,9 <tb> 33 <SEP> 18,8 <SEP> 80,0 <SEP> 20,0 <SEP> 27,1 <SEP> 28,8 <SEP> 1,9 <SEP> 2,0 <tb> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ <tb>

Claims: A method of substantially removing residues of gaseous, aerosol-like and/or dust-form pollutants from waste gases from refuse and special refuse incineration plants, the hot flue gas emanating form the combustion zone of the plant and containing pollutants being cleansed of dust and the dust-free flue gas being treated in a flue gas post-treatment by the wet method, semi-dry method or dry method and producing a steam-containing residual washing gas, wherein the steam-containing residual washing gas having a temperatur T is cooled by indirect colling using a cooling medium in condensation apparatus made of glass, graphite, corrosion-resistant metal, ceramic or synthetic plastics material to the extent that the temperature is reduced to a value T-x, the temperature difference being so chosen that more than 50% of the steam contained in the gas condenses out in the condensation apparatus, with solid dusts and aerosols acting as condensation nuclei being separated together with the condensing steam and gaseous pollutants being absorbed at the surface of the mists (water drops) so formed and being thus separated together with the condensate, and in wherein the separated condensate is withdrawn and subjected to chemico-physical post-treatment. The method of claim 1, characterized by effecting the cooling of the the residual washing gas behind washer-scrubbers. The method according to one of claims 1 and 2, characterized in that there is additionally added to the condensation apparatus an agent which reacts with pollutant components in the residual washing gas, altering their alkalinity or converting them to compounds of reduced volatility and/or solubility. The method according to one of claims 1 to 3, characterized in that there is additionally added to the condensation apparatus an agent which adsorbtively or absorbtively chemically-physically bonds the pollutive components. The method according to claim 4, characterized in that the added agent is a molecular screen such as clay, chemically modified clay, alumina, chemically modified alumina, silica gel, silicic acid, zeoliths and activated charcoal. The method according to one of claims 1 to 5, characterized in that the residual washing gas is additionally exposed to a condensation aid which promotes the formation of condensation nuclei. The method according to claim 5, characterized in that supersaturated steam is used as the condensation aid. The method according to one of claims 1 to 7, characterized in that the temperature difference x amounts to at least 15°C. The method according to claim 8, characterized in that the temperature difference x amounts to at least 30°C. The method according to claim 8, characterized in that the temperature difference x amounts to at least 50°C. The method according to one of claims 1 to 10, characterized in that the gas in the condensation apparatus is cooled to at least 50°C. The method according to claim 11, characterized in that the gas in the condensation apparatus is cooled to at least 30°C. The method according to claim 11, characterized in that the gas in the condensation apparatus is cooled to at least 20°C. The method according to claim 1, characterized in that the temperature difference x is so adjusted that the residual washing gas is cooled at least to the outside or chimney environment temperature of the incineration plant. The method according to one of claims 1 to 14, characterized in that residual washing gases are treated which contain mercury, lead, cadmium, chromium and/or nickel-bearing pollutants in the form of dust and/or gases. The method according to one of claims 1 to 15, characterized in that the condensate formed in the condensation apparatus is treated by neutralisation and/or precipitation and separation of the products of precipitation, the cleansed solutions, particularly the salt solutions (brine) being reused. The method according to one of claims 1 to 16, characterized in that the condensate formed in the condensation apparatus is added to the wet washer circuit possibly after a chemical-physical treatment, the condensed volatile components like mercury or acids being converted by precipitation or neutralisation and thus, being not reintroduced in their volatile form into the wet washer circuit from which they are stripped out. The method according to one of claims 1 to 17, characterized in that the residual gas emerging from the condensation apparaturs at a temperature of not more than T-x is passed over an electro-separator prior to being emitted into the atmosphere, in order to reduce still further the residual content of harmful pollutants. The method according to one of claims 1 to 18, characterized in that in the flue gas and/or residual washing gas at least one pollutant component is continuously tracked as an indicator and measured in regard to its concentration in order to monitor and control the incineration and waste gas cleansing processes. The process according to one of claims 1 to 19, characterized in that an electrofilter is arranged behind the condensation cooler and in that the condensation cooling is carried out in such a manner that there is also a condensation cooling on the way to the electrofilter. The method according to claim 19 or 20, characterized in that the concentration of a halide is measured as a pollutant component. The method according to claim 21, characterized in that the halide is fluoride. The method according to one of claim 19 to 22, characterized in that the concentration is measured prior to the wet wash, possibly prior to cooling under condensation, after the condensation cooling and possibly before and after passing through the electrofilter, the process being automated via differential measurement and adjustment to a threshold value. A plant for carrying out the method according to one of claims 1 to 23, having in an arrangement one after another an incineration plant (1), a dust removal plant (12) and a wet washing plant (3), characterized by a condensation apparatus (13, 413, 613) being arranged behind the wet washing stage (3, 503, 603) with means for the indirect cooling of the residual washing gas, with means for recycling the condensate to the wet washing stage and with means for measuring the concentration of individual pollutant components and an apparatus for secondary treating the condensate with an evaporation plant wherein the neutralised condensate can be concentrated and which is made of a corrosion-resistant material like a synthetic plastics material, glass, ceramic and/or graphite. A plant for carrying out the method according to one of claims 19 to 23 having in an arrangement one after another an incineration plant (1), a dust removal plant (12) and a wet washing plant (3), characterized by a condensation cooler (413), which is arranged behind the wet washing stage, with means for direct or indirect cooling of the residual washing gas, and by an electrofilter (412) to which condensate comes with means for recycling the condensate to the wet washing stage and with means for measuring the concentration of individual pollutant components.

Inventors: LUXENBURG PETER OTTO BRUNO DR, VON BECKERATH KURT DR RER NAT, LUXENBURG, PETER OTTO BRUNO, DR. DIPL.-CHEM., VON BECKERATH, KURT, DR.RER.NAT.DIPL.-CHEM.
Applicants: BECKERATH KURT DR VON, VON BECKERATH, KURT, DR.RER.NAT.,DIPL.-CHEM.
Application year: 1986
Main classification: B01D53
IPC codes: B01D53, F23J15, B01D5