PROCESS FOR THE PRODUCTION OF UNSATURATED HYDROCARBONS

Abstract: 1. A process for the production of an unsaturated hydrocarbon by elimination of water from methanol and/or dimethyl ether, wherein the methanol and/or dimethyl ether are converted in a high boiling mineral oil fraction in the presence of phosphoric acid at from 300 to 450 degrees C.

Description: Verfahren zur Herstellung von ungesättigten Kohlenwasserstoffen Es ist bekannt, dass man aus Methanol bei Temperaturen zwischen 300 und 600in durch Wasserabspaltung Kohlenwasserstoffe herstellen kann. Ein technisches Verfahren dieser Art zur Herstellung von aromatenhaltigen Kraftstoffen ist z.B. aus DE-OS 29 35 863 bekannt. Bei diesem bekannten Verfahren wird Methanol an einem Zeolith-Katalysator bei 3700C umgesetzt. Es sind auch Verfahren bekannt, bei denen vorwiegend olefinhaltige Kohlenwasserstoffe aus Methanol erzeugt werden. Man verwendet bei allen diesen Verfahren feste Katalysatoren wie Zeolithe, Aluminiumsilikate und anorg. Ionenaustauscher. Die Katalysatorsysteme belegen sich unter Umständen nach kurzen Standzeiten mit Russ und müssen deshalb häufig regeneriert werden. In vielen Fällen bedeutet auch die notwendige Vorbehandlung der Katalysatoren besondere Aufwendungen. Schwierigkeiten kann auch die Wärmeabführung bei der stark exothermen Reaktion über die Gasphase mit sich bringen. Die Folge davon ist eine Überhitzung an der Katalysatoroberfläche, die die Ursache für eine Russbeladung und Desaktivierung nach kurzer Zeit sein kann. Es wurde nun gefunden, dass man diese Nachteile weitgehend ausschalten kann, wenn man das Methanol und/oder Dimethylether in hochsiedenden Mineralölfraktionen in Gegenwart von Phosphorsäure bei Temperaturen von 300 bis 450C umsetzt. Die Arbeitsweise im flüssigen Medium hat gegenüber den bekannten Verfahren Vorteile. So wird z.B. der Stoffübergang und der Wärmeübergang verbessert, da sich eine technisch einfache und wirkungsvolle Form der Wärmeabführung durch Siedekühlung ergibt. Die Katalysatorherstellung und die Regenerierung entfallen und das gebrauchte Mineralöl kann in Kraftwerken unter Energiegewinnung verbrannt werden. Die Wasserabspaltung wird bei Temperaturen von 300 bis 450"C, bevorzugt bei 320 bis 380in durchgeführt. Als Mineralölfraktionen kann man Raffi nerieprodukte mit einem Kp760 > 300 C wie Vakutimgasöl, Heizöl S oder Vakuumrückstand verwenden. Die Konzentration an Phosphorsäure, die feinverteilt vorliegt, soll 1 bis 10 Ges.%, bevorzugt 3 bis 7 Gew.Z, bezogen auf Mineralöl betragen. Die Umsetzung kann man in Rührkesseln, Blasensäulen oder Reaktionskolonnen durchführen. Die Einsatzstoffe Methanol und/oder Dimethylether kann man flüssig oder gasförmig in den Reaktor eingeben. Eine Verdünnung mit Wasserdampf und Inertgasen wie Stickstoff oder CO ist möglich. 2 Die Reaktionswärme wird zweckmässigerweise durch Siedekühlung abgeführt, indem man eine Mineralölfraktion verwendet, die bei der Spalttemperatur siedet. Diese Ausführungsform bietet einen besonderen Vorteil. Der Umsatz an Methanol kann je nach Belastung und Reaktorgeometrie bei 40 bis 100 Z liegen. Unumgesetztes Methanol und Dimethylether können in die Reaktion zurückgeführt werden. Anstelle von Methanol kann man auch Dimethylether einsetzen. Als Reaktionsprodukt erhält man Ethylen, Propylen und Butylen neben Methan etwas Äthan, Propan und Butan neben einer geringen Menge C KW. 5 Ein gewisser Anteil an Kohlenwasserstoffen von C -C entsteht bei der 15 thermischen Behandlung des Systems .Mineralöl/Phosphorsäure unter den o.g. Reaktionsbedingungen, ohne dass dem System Methanol zugeführt wird. Diese Bildung von C - bis C Kohlenwasserstoffen verbessert die Ausbeuten -1 5 des Verfahrens da ein Teil der minderwertigen Mineralölfraktion in höherwertige flüchtige Kohlenwasserstoffe umgesetzt wird die teilweise mit den aus Methanol gebildeten Kohlenwasserstoffen identisch sind. Die Trennung der Wertprodukte beider Provenienz kann in derselben Anlage durchgeführt werden. Man kann einen Teil des phosphorsäurehaltigen Mineralöls ggf. kontinuierlich ausschleusen und durch frisches o1 mit Phosphorsäure ergänzen. Das gebrauchte öl kann nach Entfernung der Phosphorsäure durch Wasserwäsche im Kraftwerk unter Energiegewinnung verbrannt werden. Beispiel 1 20 g Methanol werden stündlich aus einem Vorratsgefäss über eine Dosier 3 pumpe nach Zufuhr von 2000 Ncm Stickstoff in einen auf 1200C erhitzten Verdampfer dosiert und gasförmig in einen 2-l-Rührkolben aus Quarzglas, ist, unter Rühren eingeleitet. Der Vakuumrückstand enthält 5 Ges.4 H PO (85 Gew.%) als Katalysator, die 34 durch kräftiges Rühren fein verteilt sind. Die Reaktionsgase werden über Kopf abgezogen und bei 00C teilkondensiert. Man erhält sündlich 15,4 g Kondensat, das aus 67,5 Ges.% Methanol und 32,5 Gew.Z Wasser besteht. Daneben erhält man 4,95 1 Abgas mit folgender Zusammensetzung: Vol-Z Mol.% bezogen auf umgesetztes CH OH 3 CH 13,7 10,1 4 CH 7,8 11,5 24 C2H6 4,8 7,1 C3H6 20,0 44,2 36 C H 4,1 9,1 38 OH 5,9 17,4 48 O H 2,5 7,4 4 10 C + C 1,0 3,7 5 5 (CEI)O 2,3 3,4 32 Der Umsatz beträgt 48 Z. Als Olefine C -C erhält man 67,7 % des umge 24 setzten Methanols. Die Gesamtausbeute an Kohlenwasserstoffen bezogen auf umgesetztes Methanol beträgt 100 Z, die Differenz zur gefundenen Gesamt summe ist auf gebildete Kohlenwasserstoffe aus dem Mineralöl zurückzuführen. Erhitzt man in der gleichen Apparatur 1200 g Vakuumrückstand mit 5 Gew.% H3PO4 (85 Gew.%) auf 350 C ohne Zusätze von Methanol, so erhält man stündlich 0,7 1 Spaltgas mit folgender Zusammensetzung: CH4 17,6 Vol-% 4 C2H4 9,4 Vol-% C2H6 3,5 Vol-% C3H6 32,8 Vol-% C3H8 8,2 Vol-% C B 20,5 Vol-Z 48 C H 3,5 Vol-% 4 10 C+C 5,0 Vol-% 5 5 Beispiel 2 Man verfährt wie in Beispiel 1 beschrieben, setzt aber 48 g eines Gemisches aus 25 Gew.% Methanol und 75 Gew.% Wasser ein. Man erhält stündlich 43 g Kondensat mit 98,6 Gew.% Wasser und 1,4 Gew.% Methanol neben 4,8 1 Abgas mit folgender Zusammensetzung: Vol-Z Mol.% bezogen auf umgesetztes OH OH 3 CH 13,1 7,9 4 CH 9,9 12,9 24 C2H6 3,7 4,8 C3H6 17,1 30,9 3 6 CH 7,6 13,8 3 8 CH 10,9 26,4 4 8 CH 5,0 12,1 4 10 C5 + C5 0,8 2,4 111,6 Man erhält 70,2 % des eingesetzten Methanols als C2-C4 Olefine. Die Ge 24 samtausbeute an Kohlenwasserstoffen bezogen auf umgesetztes Methanol beträgt 100 %, die Differenz zur gefundenen Gesamtsumme ist auf gebildete Kohlenwasserstoffe aus dem Mineralöl zurückzuführen. Beispiel 3 Man verfährt wie in Beispiel 1 beschrieben, setzt aber 1200 g Vakuumgasöl Kp 350 C mit 5 Gew.% H3PO4 (85 Gew.%) ein. Man erhält stündlich 16,2 g Kondensat, das aus 69,3 Gew.% Methanol und 30,7 Gew.% Wasser besteht. Daneben erhält man 4,5 1 Abgas mit folgender Zusammensetzung Vol-% Mol.% bezogen auf umgesetztes Methanol CH4 13,3 9,2 o H 6,8 10,0 24 o H 4,2 6,2 26 C3H6 19,2 42,0 CB 3,9 8,5 38 o u 5,8 17,0 48 C4H10 2,4 7,1 4 10 o + o 0,8 3,0 5 5 (CH3)2O 2,0 3,0 Der Umsatz beträgt 44 Z. Als Olefine C -C erhält man 69 Z des umge 24 setzten Methanols. Beispiel 4 Man verfährt wie in Beispiel 1 beschrieben, setzt aber stündlich 28,.75 g Dimethylether ein. Man erhält stündlich 5,7 g Kondensat mit 98,6 % m/m Wasser. Daneben erhält man 13,7 1 Abgas mit folgender Zusammensetzung: Vol-Z Mol.Z bezogen auf umgesetzten Dimethylether CH4 2,3 9,0 C2H4 5,6 11,0 24 CH 3,0 6,0 26 o H 14,1 41,6 36 C3H8 2,7 8,0 C4H8 4,2 16,4 48 C4H10 1,8 7,0 C5 + C5 0,8 4,2 5 5 0,8 (CH3 )2O 51,1 32 Der Umsatz beträgt 50 %. Als Olefin C2-C4 erhält man 69 % des umgesetzten Dimethylethers.

Claims: Patentansprüche 1. Verfahren zur Herstellung von ungesättigten Kohlenwasserstoffen durch Wasserabspaltung aus Methanol und/oder Dimethylether, dadurch gekennzeichnet, dass man das Methanol und/oder Dimethyl ether in hochsiedenden Mineralölfraktionen in Gegenwart von Phosphor säure bei Temperaturen von 300 bis 450 C umsetzt. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass man die Wasserabspaltung in Mineralölfraktionen mit Kp760 > 300 C bei errperaturen von 320 bis 38000. in Gegenwart von Phos.Dhorsäure vornimmt, wobei die Konzentration der Phosphorsäure 1 bis 10 Gew.%, bezogen auf die Mineralölfraktion, beträgt.

Inventors: DOCKNER, TONI, DR., KRUG, HERBERT
Applicants: BASF AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1985
Main classification: C07C1
IPC codes: C07C1