PROCESS FOR ANNEALING ELASTOMERIC AND PLASTOMERIC PRODUCTS BY SIMULTANEOUS APPLICATION OF HEAT AND VACUUM IN THE ABSENCE OF OXYGEN, AND PRODUCTS OBTAINED

Abstract: 1. A secondary heating process for products made from elastomers possessing a network of plastomers resistant to heat, by the action of heat and vacuum, characterized in that the following stages are performed in succession : introduction of the products into an evacuated enclosure insulated against loss of heat, pumping out the air in the enclosure until a pressure between 0.01 and 200 millibars preferably between 0.1 and 1 millibar, is obtained, introduction of an inert gas into the enclosure until a pressure of the order of atmospheric pressure, for example between 0.8 and 1.2 bars is obtained, heating the products, or articles made of the said products, in the enclosure and in the inert atmosphere, to a temperature between 140 and 260 degrees C, pumping out the gas to obtain a pressure between 0.01 and 200 millibars, preferably between 0.1 and 1 millibar, in the enclosure and to maintain it particularly for a period between 10 and 60 minutes, introduction of inert gas into the enclosure to a pressure of the order of atmospheric pressure, for example between 0.8 and 1.2 bars, cooling of the enclosure, removal of the products from the enclosure.

Description: PROCEDE DE RECUISSON DES PRODUITS EN ELASTOMERES ET PLASTOMERES PAR APPLICATION SIMULTANEE DE LA CHALEUR ET DU VIDE EN L'ABSENCE D'OXYGENE ET ELASTOMERES ET PLASTOMERES OBTENUS La présente invention concerne un procédé de recuisson des produits en élastomères et plastomères par application simultanée de la chaleur et du vide, en l'absence d'oxygène ainsi que les élastomères et plastomères obtenus. On sait que la rétification des mélanges à base d'élastomères permettant d'obtenir un réseau stable et doué d'élasticité est obtenue par une réaction chimique créant des ponts, des liaisons entre les macromolécules. Ces liaisons sont relativement courtes par rapport à la longueur développée des macromolécules de polymère, copolymère ou terpolymère ; il s'agit de liaisons entre des groupements chimiques situés le long des chaînes principales adjacentes ou bien, dans des cas particuliers, d'une liaison entre bouts de chaînes. Cette opération de rétification est réalisée en moule chauffé, ou pour les profilés, tubes et tissus enduits, dans des fours-tunnels chauffés par tout moyen classique : rayonnements infra-rouges, air chaud, bain de sels fondus, bain d'huile, rayonnements en ultra-haute fréquence, lit fluidisé, etc... Cette opération de cuisson est également parfois effectuée en autoclave à vapeur. Dans certains cas de catalyse spéciale, notamment dans le cas des mastics ou des produits bicomposants de coulée, cette rétification peut également être effectuée à température ordinaire. Il est de plus indispensable, et notamment quand il s'agit d'élastomères doués d'une bonne stabilité thermique, tels que les élastomères polysiloxaniques ou les élastomères fluorocarbonés, de procéder à l'élimination par volatilisation de nombreux éléments dont les principaux sont rappelés ci-après - restes ou produits de décomposition des agents de rétification, des inhibiteurs, des stabilisants, des retardateurs. des accélérateurs ou des produits les véhiculant. Certains de ces produits, s'ils subsistaient dans les objets, pourraient avoir une action néfaste sur le vieillissement à chaud ou sur certaines propriétés physiques ou mécaniques des objets comme on le verra plus loin ; d'autre part, des composés formés pendant la rétification sont insolubles dans les vulcanisats et migrent à la surface des objets sous forme d'efflorescences indésirables, - produits chimiques nouveaux formés par réaction entre des composants de la formule du mélange, - adjuvants ayant servi à faciliter la mise en oeuvre des mélanges non vulcanisés, par exemple plastifiants, mais dont la présence n'est plus nécessaire dans les vulcanisats ou exercent même un effet adverse sur les propriétés physiques et mécaniques, tels que abaissement de la résilience et augmentation de la déformation rémanente à la compression, - unités polymériques à bas poids moléculaires ; elles jouent en quelque sorte le rôle de plastifiants avec les mêmes inconvénients que ceux mentionnés dans le paragraphe ci-dessus, - humidité, radicaux hydroxylés ou radicaux organiques présents à la surface des charges. Dans le cas où il est nécessaire d'obtenir des objets utilisables en médecine ou en chirurgie, ou pouvant sans inconvénient être au contact avec des produits pharmaceutiques injectables ou des produits alimentaires, cet enlèvement des matières volatiles est également indispensable. La purification des pièces en élastomères s'est avérée de pre mière importance dans le cas de leur implantation dans le corps humain, ceci afin d'éliminer la toxicité vis-à-vis des tissus et d'obtenir une parfaite tolérance cytologique et biologique. Cette élimination est effectuée au moyen d'une deuxième cuisson, appelée recuisson ou stabilisation, réalisée généralement dans des fours à air ventilé, avec renouvellement d'atmosphère et ceci pendant des durées longues (par exemple de 4 à 36 heures) et à des températures élevées (par exemple de 175 à 280 C). Ce chauffage prolongé doit, bien entendu, être effectué à une température compatible avec la nature et la stabilité thermique des produits à traiter. Par exemple, les élastomères organiques des types : NBR, IIR, EPR, EPDM, polyacrylates... ne peuvent être chauffés sans dommage notable qu'à des températures maximales de 150 à l.750C. Or, de tels produits seraient avantageusement purifiés et dévolatilisés lorsque la destination des objets concerne le domaine médical ou alimentaire, ou encore dans le cas de pièces pour engins spatiaux. Il en est de même de pièces composites comprenant des matériaux ayant des stabilités thermiques différentes, ou sans pouvoir atteindre une dévolatilisation suffisante ou une stabilisation satisfaisante de tous les consti tuants, il faudra limiter la température de traitement à celle supportée par la matière la plus fragile. Par contre, les élastomères polysiloxaniques et fluorocarbonés supportent pendant 8 à 96 heures des températures allant de 200 à 275 C. La durée du traitement thermique est relativement longue, ne serait-ce que pour obtenir la diffusion des matières volatiles ou volatilisak' s du coeur vers l'extérieur de la pièce. Pendant cette recuisson, il se développe également des liaisons entre les chaînes de polymères et les sites actifs de la surface des particules de charge renforçante (silice pyrogénée, noir de carbone...). Ce phénomène participe au renforcement et il y a donc lieu de rechercher l'obtention de cette amélioration. En quelque sorte l'obtention de ces liaisons, ajoutée à l'enlèvement des produits mentionnés ci-dessus, participe à la stabilisation des propriétés physiques, chimiques et mécaniques des vulcanisats et des polycondensats. On a, d'autre part, constaté qu'au cours du traitement thermique prolongé en four à air, on amorce le vieillissement des mélanges élastomériques par oxydation ou par cracking thermique. Il en résulte que la dévolatilisation pourrait se poursuivre jusqu'à une dégradation totale des produits. Par conséquent, même après la recuisson, réalisée suivant le procédé classique en four à air ventilé, le produit contient des traces non négligeables de matières volatiles déjà formées par oxydation, cracking ou en voie de formation. Or, dans certaines utilisations, il est nécessaire de fournir des pièces pratiquement exemptes de matières volatiles, ceci afin d'éviter, qu'en service, ces matières volatiles se dégagent, conduisant ainsi à une modification des caractéristiques physiques et mécaniques des pièces et surtout que ces produits puissent migrer et aller se condenser sur d'autres pièces adjacentes ou proches. C'est, par exemple, le cas de pièces telles que câbles électriques, joints, éléments isolants électriques, tubulures, amortisseurs... utilisés dans les engins lancés dans l'espace (fusées, satellites, stations orbitales). Dans le même ordre d'idées. on rencontre tous#'#1es jours des problèmes avec les joints de hublots des projecteurs à Perte puissance tels que ceux utilisés dans les stades sportifs ouverts Qu "indoor", les aérodromes, les installations ferroviaires. Les matières volatiles subsistant dans le joint sont distillées, migrent et se déposent sur la paroi arrière réfléchissante, voire sur la vitre, entraînant ainsi une opacification et une perte du pouvoir réfléchissant ou transmetteur des éléments concernés. Le même inconvénient a pu être observé sur les fours industriels, les cuisinières où des matières volatiles émanant des joints en élastomères silicones sont venues se déposer sous forme de dépôt blanchâtre sur les parois internes des doubles vitres : or, ces parois ne sont pas accessibles pour le nettoyage. Des problèmes de ce type se posent également lors de l'emploi de plastomères et plus spécialement de matières plastiques résistant à la chaleur. C'est ainsi que des condensats de matières volatiles peuvent se déposer sur des contacts électriques à la surface desquels ils viennent constituer des films isolants dont la haute résistivité superficielle entraîne une mauvaise conduction. On a même constaté une attaque par corrosion du cuivre constitutif du matériel en question. Pour tenter de remédier à ces inconvénients, on a proposé soit de prolonger la durée de recuisson, soit d'augmenter la température du traitement thermique. On a parfois constaté des améliorations, mais généralement, il se forme progressivement et régulièrement de nouvelles matières volatiles dont la diffusion du coeur vers l'extérieur ne s'opère pas complètement. La présente invention s'est donnée pour objet de pallier ces inconvénients en proposant un nouveau procédé de recuisson permettant une élimination pratiquement totale des matières volatiles sans pour autant faciliter la production par cracking thermique ou par cracking avec oxydation de petites molécules distillables. C'est ainsi que l'invention a pour objet un procédé de recuisson de produits élastomériques rétifiés et de plastomères résistant à la chaleur. qui consiste à effectuer l'enlèvement des matières volatiles à chaud, sous vide et en l'absence d'oxygène. Ces opérations se déroulent de préférence en présence d'un gaz inerte. Celui-ci aura un triple but - remplacer l'air et donc l'oxygène, lequel pourrait réagir ou dégrader le polymère, ou bien les adjuvants tels que ceux cités précédemment. - éviter la formation d'un mélange gazeux détonant avec les matières volatilisées pendant le chaulfage, - constituer le gaz caloporteur permettant les opérations de chauffage puis de refroidissement des pièces en élastomère et en plastomerle. Le vide que l'on applique pendant l'opération de dévolatilisation est avantageusement compris entre 0,01 millibar et 200 millibars, et est de préférence voisin de 0,1 à 1 millibar (pression absolue). Cependant, cet intervalle n'est pas restrictif ; un vide plus poussé, mais plus long et plus difficile à obtenir pourrait légèrement raccourcir la durée du traitement ; de même, l'emploi d'un vide moins poussé nécessitera une prolongation du temps de traitement. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le gaz inerte doit être peu coûteux, d'un emploi aisé et non dangereux. L'azote. le dioxyde de carbone et l'hélium répondent par exemple à ces exigences. Le procédé de recuisson selon l'invention comporte avantageusement la succession des étapes suivantes - introduction des objets en élastomères vulcanisés ou rétifiés ou des plastomères résistant à la chaleur, dans une enceinte calorifugée conçue pour être mise sous un vide poussé, éventuellement sous une pression modérée, et comportant des moyens de chauffage et de refroidissement. Ces moyens de chauffage et de refroidissement agiront de préférence par convection, ce qui nécessite la présence d'une atmosphère suffisante du point de vue pression absolue. Un chauffage par ravonnement ne paraît pas présenter d'intérêt car il faudrait adjoindre un dispositif de refroidissement par convection, - utilisation de la pompe à vide, ou de plusieurs pompes étagées, pour l'obtention du vide désiré. Plus le vide initial sera poussé, moindres seront les traces d'oxygène subsistant ultérieurement dans l'enceinte, - injection du gaz inerte jusqu'a une pression voisine de la pression atmosphérique ; par exemple une pression absolue comprise entre 0.S bar et 1,2 bar permettra un fonctionnement efficace des équipements de chauffage et de refroidissement. Au-dessous de 0.8 bar, le phénomène de convection ne se irait plus à une allure satisfaisante. Une éléx atlon de la pression au-dessus de 1.2 bar est également possible, - chauffage en atmosphère inerte jusqu'à la température désirée. par exemple entre 140 et 260"C. et maintien de cette température maxi male afin d'assurer le chauffage des objets en elastoméres. - application d'un vide compris enTre 0.01 et I millibar pendant une durée comprise entre 10 et 60 minutes. Cependant, ces valeurs ne constituent pas des limites restrictives car en fonction du résultat recherché (dévolatilisation normale comme dans le procédé à air chaud ou bien extrêmement poussée) ou de la géométrie des pièces à traiter (épaisseur, distance entre le coeur de l'objet et la surface), il peut être nécessaire de jouer sur la vitesse de progression du vide, sur sa valeur finale et sur la durée du traitement. Au cours de cette étape, la température chute notablement en raison du caractère endothermique de toute volatilisation. - injection de gaz inerte jusqu'à une pression voisine de la pression atmosphérique, - refroidissement aussi rapide que possible de l'enceinte à une température moyenne ou bien à la température ambiante afin de pouvoir sortir les pièces ou le chariot porte-claies contenant les pièces, - retour à la pression atmosphérique lorsque l'opération précédente a été effectuée soit sous vide léger, soit sous une légère pression, - ouverture de l'enceinte et enlèvement des pièces traitées. La présente invention sera mieux comprise et ses avantages ressortiront bien des exemples suivants qui l'illustrent sans la limiter. EXES1PLE I Un joint profilé de double vitre de cuisinière domestique réalisé avec de l'élastomère silicone RHODORSIL RP 60 THT (agent rétifiant : 1,25 96 de peroxyde de dichloro2-4-benzoyle flegmatisé à 50 % avec de l'huile diméthyl-polysiloxanique de viscosité 300 centistokes) de la Société RHONE POULENC est extrudé et rétifié pendant 32 secondes à 2650C dans un tunnel à air chaud circulant. On le divise en cinq échantillons: - échantillon 1A: ne subit pas de traitement, - échantillon 1B : ayant subi une recuisson en four à air ventilé avec montée en quatre heures à 2000C + palier de huit heures à 2000C + abaissement de la température en deux heures jusqu'à 250C (durée du cycle : 14 heures). - échantillon 1C : ayant subi une recuisson en four à air ventilé avec montée en six heures à 2500C + palier de huit heures à 2500C + abaissement de la température en 2 H 30 mn jusqu'à 250C (durée du cycle : 16 H 30 mn), - échantillon I D : ayant subi une recuisson en four à air ventilé avec montée en huit heures à 2750C + nalier de huit heures à 2750C + abaissement de la température en trois heures jusqu'à 25 C (durée totale du cycle : 19 heures), - échantillon 1E : ayant subi une recuisson sous vide suivant le cycle ci-dessous application du vide jusqu'à 0,1 millibar, puis injection d'azote dans l'enceinte contenant l'échantillon (durée totale : 6 mn), chauffage en atmosphère d'azote avec léger vide (850 millibars) de 25 à 2500C en 16 mn, chauffage pour maintien de la température de 2500C pendant 6 mn, application d'un vide de 0,1 millibar pendant 20 mn à une température comprise entre 250 et 235 C, injection d'azote dans l'enceinte jusqu'à une pression de 850 millibars en 1 mn refroidissement rapide de l'enceinte de 2350C à 75 C (en IS mn). soit un cycle total de 1 H <RTI ID=7.15> 07 mn. Sur les cinq échantillons. il a été effectué avant et après traitement thermique les mesures dont les résultats sont rassemblés dans le tableau 1 ci-après : TABLEAU I EMI7.1 <tb> <SEP> N <SEP> des <SEP> échantillons <SEP> 1A <SEP> <SEP> 1B <SEP> <SEP> 1C <SEP> <SEP> ID <SEP> 1E <SEP> <tb> mesures <SEP> <SEP> effectuées <tb> Dureté <SEP> IRHD <SEP> <SEP> avant <SEP> traitement <SEP> 51 <SEP> 52 <SEP> 52 <SEP> 51 <SEP> 51 <tb> Dureté <SEP> IRHD <SEP> après <SEP> traitement <SEP> - <SEP> 59 <SEP> 62 <SEP> 61 <SEP> 64 <tb> Perte <SEP> de <SEP> poids <SEP> en <SEP> % <SEP> I <tb> pendant <SEP> le <SEP> traitement <SEP> - <SEP> 2,39 <SEP> <SEP> 2,87 <SEP> 3,80 <SEP> 1,96 <tb> En ce qui concerne la perte de poids, on est surpris de constater que la valeur la plus faible a été obtenue dans le traitement E (sous vide). Il y a eu. dans ce cas. départ des seules matières volatiles et non production de petites molécules distillables par cracking thermique ou cracking par oxydation. Les différents échantillons ont été montés successivement comme joint de double vitre de porte de cuisinière. On effectue un essai de chauffage de 8 H à 2700C (thermocouple placé dans le moufle) et on observe après refroidissement l'opacité des vitres, le dépôt blanchâtre se déposant sur ces vitres. Les résultats sont les suivants - échantillon IA : la paroi intérieure de la vitre extérieure se recouvre de petits cristaux blancs légèrement huileux rendant l'ensemble double vitre opaque, - échantillon IB : on observe le même phénomène, mais à un degré moindre, - échantillons IC et ID : il apparait des traces non négligeables de cristaux blancs, - échantillon lE les vitres restent parfaitement claires. Les cristaux déposés recueillis sont solubles dans les solvants usuels tels que le toluène et le trichloréthylène. A l'examen en spectrographie IR et UV des cristaux issus de l'échantillon IA, il a été noté essentiellement et en quantités importantes des unités diméthylsiloxane et de l'acide dichloro-2-4-benzoïque. Les hydrocarbures dégagés tels que méthane, éthane... ne sont évidemment pas dans les résidus. EXE.##PLE 2: Un tube 6 X 9 mm (épaisseur de paroi : 1,5 mm) a été extrudé et rétifié par défilement en continu pendant 63 secondes à 2450C dans un tunnel à air chaud muni d'une bande transporteuse en acier inoxydable. Le tube était réalisé en un élastomère transparent de référence R. 402/60 de WACKER CHEMISE contenant 1,30 oo de peroxyde de dichlo ro-2-4-benzoyle flegmatisé comme dans l'exemple N l. Le tube obtenu a été divisé en trois parties - échantillon 2A : tel que transformé ci-dessus et non recuit. Ce produit devient blanchâtre et opaque au bout de quatre jours de stockage à température ordinaire. - échantillon 2B : a subi un traitement de recuisson dans un four à air ventilé avec montée en 6 heures à 2050C + palier de 16 heures à cette température - abaissement de la température en trois heures jusqu'à ZC)"C. Le tube devienl IransDarem au cours de cette opération. - échantillon 2C : a subi une recuisson sous vide suivant un cycle identique à celui de l'échantillon IE ; cependant, la température maximale a été de 2000C et la véritable dévolatilisation sous vide poussé (également 10-1 millibar) s'est opérée entre 184 et 1820C pendant 20 mn. Le tube est également devenu transparent. Sur les trois échantillons 2A, 2B et 2C, on a effectué les n > n- sures dont les résultats sont rassemblés dans le tableau Il ci-après TABLEAU Il EMI9.1 <tb> <SEP> N0 <SEP> <SEP> des <SEP> échantillons <SEP> 2A <SEP> 2B <SEP> <SEP> 2C <tb> Mesures <SEP> <SEP> effectuées <tb> Dureté <SEP> IRHD <SEP> avant <SEP> traitement <tb> thermique <SEP> 50 <SEP> 51 <SEP> 50 <tb> Dureté <SEP> après <SEP> traitement <SEP> - <SEP> <SEP> 57 <SEP> 61 <tb> Perte <SEP> de <SEP> poids <SEP> en <SEP> % <SEP> pendant <SEP> le <tb> traitement <SEP> - <SEP> <SEP> 2.6S <SEP> 1.29 <tb> Perte <SEP> de <SEP> poids <SEP> en <SEP> % <SEP> - <SEP> 4 <SEP> h <SEP> à <SEP> 2000C <tb> en <SEP> étuve <SEP> sur <SEP> une <SEP> partie <SEP> de <SEP> l'échantillon <SEP> 1,99 <SEP> 0,36 <SEP> 0,06 <tb> Extrait <SEP> au <SEP> n-hexane <SEP> - <SEP> 4 <SEP> h <SEP> à <SEP> reflux <tb> sur <SEP> une <SEP> 2ème <SEP> partie <SEP> de <SEP> l'échantillon <SEP> 6,8 <SEP> 2,1 <SEP> 1,07 <tb> Les deux derniers essais du bas du tableau constituent des tests de contrôle des différentes Pharmacopées, notamment française (monographie Octobre 1976). Les valeurs maximales admises sont respectivement de - 0,5 % maximum pour la perte de poids à 200 C, - 3 j maximum pour l'extrait au n-hexane. Il apparaît que le traitement sous vide permet d'obtenir aisément des valeurs nettement inférieures aux seuils maxima fixés par la Pharmacopée française. Le produit obtenu peut être considéré comme plus pur. c'est-à-dire qu'il contient nettement moins d'unités de faible poids moléculaires susceptibles de passer par migration dans un liquide pharmaceutique ou le sang, ou encore d'entraîner une irritation tissulaire. Les résultats du deuxième exemple confirment bien que le traitement thermique s'opère beaucoup mieux sous vide et à une température modérée en ce sens que l'on obtient une efficacité très grande dans le sens recherché et ceci en un temps très court. Le faible résultat de l'extrait à l'hexane est bien démonstratif de l'absence de dégradation induite. Ces essais laissent bien apparaître tous les avantages du procédé de recuisson selon la présente invention auxquels s'ajoute un gain de temps important correspondant à de nettes économies d'énergie. EXEMPLE 3: Un tube 6 X 10 mm (épaisseur de paroi : 2 mm) de la composition ci-dessous a été extrudé et vulcanisé en autoclave vapeur pendant 15 mn à 151 C (pression absolue de la vapeur :5,0 bar). Composition . TECNOFLON, grade FOR LHF 100 parties en poids . MAGLITE D (magnésie) 5 " I' . Hydroxyde de calcium 2 " . Noir de carbone N 770 (ex. S.R.F.) 5 1 . Tétrastéarate de Pentaérythrol I " * Il s'agit d'un élastomère organique fluoré à basse viscosité MOONEY contenant de l'accélérateur bisphénol commercialisé par la Société MON TEFLUOS. Le tube extrudé et vulcanisé obtenu a été divisé en quatre échantillons : 3A, 3B, 3C, 3D. - échantillon 3A : ne subit aucun traitement, - échantillon 313 subit une recuisson de 24 heures en étuve ventilée à 200 C, - échantillon 3C : a subi une recuisson de 24 heures en étuve ventilée à 250 C, - échantillon 3D : a subi une recuisson sous vide suivant le même cycle que l'échantillon IE (voir exemple 1 précédent). Sur ces échantillons, il a été effectué les mesures suivantes: dureté Shore A et perte de poids quatre heures à 250 C. Les résultats sont donnés dans le tableau III ci-après TABLEAU III EMI11.1 <tb> <SEP> N0 <SEP> <SEP> des <SEP> échantillons <SEP> 3A <SEP> 3B <SEP> 3C <SEP> 3D <tb> Mesures <tb> effectuées <tb> Dureté <SEP> Shore <SEP> A <SEP> avant <tb> traitement <SEP> thermique <SEP> 65 <SEP> 65 <SEP> 65 <SEP> 65 <tb> Dureté <SEP> Shore <SEP> A <SEP> après <tb> traitement <SEP> thermique <SEP> - <SEP> <SEP> 71 <SEP> 75 <SEP> 67 <tb> Perte <SEP> de <SEP> poids <SEP> en <SEP> % <tb> pendant <SEP> le <SEP> traitement <SEP> - <SEP> 3,91 <SEP> 8,52 <SEP> 2,04 <tb> Perte <SEP> de <SEP> poids <SEP> en <SEP> % <SEP> <tb> 4 <SEP> h <SEP> à <SEP> 2500C <SEP> <SEP> en <SEP> étuve <SEP> sur <tb> une <SEP> partie <SEP> de <SEP> l'échantillon <SEP> 3,24 <SEP> 1,24 <SEP> 0,81 <SEP> 0,93 <tb> La recuisson 24 heures à 2500C conduit à une perte de poids considérable et à une augmentation notable de la dureté Shore A. Au contraire, les recuissons à 2000C (échantillon 3B) et sous vide entre 235 et 2500C (échantillon 3D) paraissent plus douces et n'ont pas entraîné une modification trop importante des propriétés des vulcanisats. Cependant, l'échantillon 3D est resté nettement plus souple et plus nerveux que l'échantillon 3B. A nouveau, on peut constater l'efficacité et la rapidité de la recuisson sous vide sans que la dégradation du produit ait été notablement initiée. Des résultats semblables ont été obtenus avec plusieurs compositions à base d'élastomères fluorés d'autres provenances tels que le VITON de la Sté DU PONT de Nemours ou le FLUOREL de la Sté 3M. EXE & PLE 4 Un tube 4 X 6 mm (paroi I mm) realisé avec la composition ci-après . MM 50 THT (RHONE POULENC) 100,00 parties en poids . Peroxyde de dichloro-2-4-benzoyle flegmatisé (50 %) 1,30 " . Silice Millisil E 600 10,00 " " " . Pigment Bleu Outremer 0,30 " " " a été extrudé et rétifié en continu comme dans l'exemple N0 2 en 22 secondes à 2950C. On a divisé l'échantillon obtenu en quatre parties 4A, 4B, 4C, 4D. Elles ont subi les premiers traitements suivants avant passage à la recuisson sous vide 4A : aucun traitement (appelé non recuit). 413 :recuisson en four à air S h à 2000C avec montée et descente progressives de la température. 4C : recuisson en four à air 8 h à 2500C avec montée et descente progressives de la température. 4D : recuisson en four à air S h à 2750C avec montée et descente progressives de la température. Le traitement sous vide et en atmosphère inerte appliqué ensuite sur tous les échantillons a eu lieu dans les conditions suivantes et ceci, après des recuissons classiques pour les échantillons 4B, 4C et 4D en four à air ventilé comme indiqué ci-dessus. - pompage jusqu'à obtention d'un vide poussé à 0,03 millibar (10 mn), - injection du gaz inerte (azote) jusqu'à une pression absolue de 1,20 bar - Durée : 0,5 mn, - chauffage de 20 à 2760C en raison de 16 C/mn, soit une durée totale de 16 mn, - chauffage à 2760C pendant 6 mn, - pompage jusqu'à obtention d'un vide également poussé à 0,03 millibar (14 mn). Malgré un calorifugeage poussé de la chambre, la température tombe à 256 C, - injection d'azote pour retour à la pression de 1,20 bar et refroidissement de l'enceinte (durée : 10 mn), - abaissement de la pression absolue à I bar et ouverture de l'enceinte. soit un cycle total de 57 mn. Les résultats sont rassemblés dans le Tableau IV ci-après: TABLEAU IV TAUX DE VOLATILS 4 h à 2500C APRES TRAITEMENTS EMI13.1 <tb> <SEP> ECHANTILLONS <SEP> <SEP> 4A <SEP> 4B <SEP> 4C <SEP> 4D <tb> TRAITEMENTS <tb> Non <SEP> recuit <SEP> (aucun <SEP> traitement) <SEP> 2,84 <tb> Recuisson <SEP> sous <SEP> vide <SEP> seulement <SEP> 0,12 <tb> Recuisson <SEP> à <SEP> 2000C <SEP> <SEP> 0,89 <tb> Recuit <SEP> à <SEP> 2000C <SEP> <SEP> puis <SEP> sous <SEP> vide <SEP> 0,09 <tb> Recuit <SEP> à <SEP> 250 C <SEP> 0,27 <tb> Recuit <SEP> à <SEP> 2500C <SEP> <SEP> puis <SEP> sous <SEP> vide <SEP> 0,06 <tb> Recuit <SEP> à <SEP> 2750C <SEP> <SEP> 0,19 <tb> Recuit <SEP> à <SEP> 2750C <SEP> <SEP> puis <SEP> sous <SEP> vide <SEP> 0,02 <tb> Dans le cas du traitement poussé et prolongé sous vide, il a été obtenu des taux de matières volatiles extrêmement bas. Les valeurs sont nettement plus faibles (0,12 ó) que celles que l'on obtient par des recuissons classiques en air à 2500C (0,27 %) ou à 2750C (0,19 %). On peut également noter qu'un traitement sous vide à la suite d'une recuisson classique à 250 ou 2750C permet une plus grande dévolatilisation et une plus grande purification du produit car on y note des résultats aussi bas que 0,06 et 0,02 oo. Cette double recuisson peut être envisagée dans des cas particuliers où l'on recherche. quels que soient les moyens, des teneurs en matières volatiles excessivement basses et un degré de pureté impossibles à atteindre jusqu présent. EXEMPLE 5 Il a été réalisé par moulage par compression - 12 mn à l500C, pression sur le matériau : 25 bar - une plaque composite d'épaisseur totale de 4,5 mm comportant - une planche de mat de verre enrobé de résine polyester déjà pressée à chaud à une épaisseur de 1,5 mm, - une feuille de mélange silicone cru calandrée à une épaisseur de 3 mm (agent de rétification:0,8 96 de peroxyde de dicumyle), - un tissu de verre désensimé à chaud comportant 8 fils/cm aussi bien en chaîne que dans le sens de la trame. Un tel matériau composite est utilisé comme amortisseur des balais en graphite dans certains moteurs électriques, classes F ou H. Il est nécessaire, comme cela a été exposé précédemment, d'obtenir une bonne dévolatilisation de l'élastomère silicone. Ceci a été possible sous vide à une température aussi basse que 140 C sans altérer les propriétés mécaniques du "mat verre - polyester" dont la dégradation est notable par exposition à l'air chaud au-dessus de 150-160 C. Dans la plaque de matériau composite réalisée comme indiqué ci-dessus, il a été découpé à la meule diamantée de petits échantillons carrés de 25 X 25 mm que l'on a repéré comme suit en fonction des traitements thermiques prévus SA : sans traitement thermique, 513 :traitement en étuve 4 h à 150 C avec montée progressive de la température de 24 à 1500C en 3 h. 5C : traitement en étuve 4 h à 175 C avec montée progressive de la température de 24 à 175 C en 4 h. 5D : traitement en étuve 4 h à 2000C avec montée progressive de la température de 24 à 2000C en 5 h. SE : traitement sous vide dans les conditions ci-dessous chargement des échantillons dans l'enceinte et application du vide jusqu'à 5 millibars (durée : 3 mn), injection de gaz inerte (dioxyde de carbone) jusqu'à I bar (pression absolue), chauffage de 23 à l480C (4 mn) et maintien de cette température pendant 10 mn, . application du vide jusqu'à 5 millibars (durée : 4 mn), . maintien du vide pendant 15 mn, la température dans l'enceinte descendant progressivement de 148 à 143 C, injection de dioxyde de carbone jusqu'à la pression de 1 bar, refroidissement de l'enceinte de 1430C à 450C (durée 5 mn), soit un cycle total de 42 mn. Sur les cinq séries échantillons, il a été séparé à l'aide d'une lame bien affutée (cutter) la partie rigide "mat de verre - polyester" de la feuille d'élastomère silicone dans laquelle reste emprisonnéée en surface le tissu de verre. Sur cet ensemble silicone et tissu de verre (masse relative négligeable, teneur en volatils nulle), il a été mesuré la perte de poids par étuvage 2 h à 150 C. Les résultats obtenus sont les suivants ; y a été ajoutée une appréciation sur la tenue mécanique du "mat de verre - polyester" séparé comme indiqué ci-dessus. TABLEAU V EMI15.1 <tb> <SEP> N <SEP> <SEP> des <SEP> échantillons <SEP> N <SEP> 5A <SEP> 5B <SEP> 5C <SEP> 5D <SEP> 5C <SEP> 5E <tb> Essais <tb> Teneur <SEP> en <SEP> matières <SEP> volatiles <SEP> 96 <tb> (essai <SEP> en <SEP> étuve <SEP> 2 <SEP> h <SEP> à <SEP> 150 C) <SEP> <SEP> 1,40 <SEP> 0,83 <SEP> 0,35 <SEP> Q,12 <SEP> 0,15 <tb> Tenue <SEP> mécanique <SEP> du <SEP> "mat <SEP> de <tb> verre <SEP> - <SEP> polyester <SEP> ' <SEP> bonne <SEP> bonne <SEP> assez <SEP> fra- <SEP> bonne <tb> <SEP> bonne <SEP> gille; ; <tb> <SEP> début <tb> <SEP> de <tb> <SEP> décom <tb> <SEP> posi <tb> <SEP> tion <tb> Dans ce cas le traitement sous vide a permis d'obtenir une teneur en matières volatiles basse sans altération du suport rigide "mat de verre - résine polyester", avec élimination simultanée des matières volatiles de cette résine. Un autre avantage très important du procédé selon l'invention réside dans la facilité de recueillir ou de séparer les impuretés partant sous forme de gaz ou de fumée. En effet, avant d'être rejeté dans l'atmosphère, l'air chaud pollué sortant du four classique en quantités abondantes, par exemple 200 m3/h pour 100 kg de pièces vulcanisées placées dans un four de 2 m3, conduit à un volume de 2400 m3 pendant un cycle de 12 h. Ces 2400 m3 devront être purifiés, traités dans une tour de lavage, dans un caisson muni de filtres ou par tout autre procédé. Dans le cas de la recuisson sous vide, la quantité de gaz à traiter dans les conditions quantitatives identiques (100 kg de pièces dans une enceinte de 2 m3 et avec un cycle de 1 h 30 mn) ne sera plus que de l'ordre de 6 m3. L'unité de purification du gaz pollué sera évidemment beaucoup moins coûteuse et plus efficace dans le cas du nouveau procédé. En outre, dans le cas des articles en élastomères pour lesquels est exigée une propreté absolue (domaines: Médical, Electronique ou Spatial par exemple), l'introduction de gaz pur et extrêmement propre constitue un autre avantage indéniable. Il a été également indiqué que le traitement sous vide en l'absence d'oxygène n'induisait plus la formation de matières volatiles nouvelles laquelle aurait évidemment entraîné une pollution supplémentaire de l'air ou du gaz. D'autre part, puisqu'il n'est plus nécessaire de renouveler l'air et d'assurer une circulation directionnelle dans le four, les pièces en élastomères (couronnes de tubes ou de profilés, pièces moulées...) peuvent être entassées ou disposées sans laisser de volume libre excessif. On a pu évaluer que tous ces facteurs conduisaient à une économie d'énergie considérable, de l'ordre de 80 à 90 % suivant les cas. Le fait d'assurer le chauffage en atmosphère inerte ou bien sous vide, c'est-à-dire en l'absence pratiquement totale d'oxygène, sup prime les risques d'incendies ou d'explosions que l'on a rencontrés dans le procédé usuel de recuisson en air chaud, les polysiloxanes cycliques ou linéaires dégagés ou formés pendant la recuisson des élastomères organosilîciques étant aisément inflammables en présence du comburant "oxygène". Ce phénomène a lieu dans la réalité malgré que le copolymère siloxane ait été lui même dévolatilisé en continu au moment de sa production. Il en est de même avec les élastomères ou les plastomères organiques contenant généralement des teneurs notables de plastifiants. Un autre avantage de 11 invention réside dans ie fait qu'il est très aisé, quand on le désire, d'effectuer ainsi le traitement thermique en l'absence de traces d'humidité; or, celles-ci ont tendance à accélérer la dégradation à chaud de certains élastomères et Surtout de plastomères tels que les polyuréthanes. L'invention concerne également les élastomères et plastomères ayant été soumis au procédé de recuisson selon invention et qui se caractérisent en ce qu'ils sont pratiquement dégourv us de matières volatiles à température élevée.

Claims: REVENDICATIONS 1- Procédé de recuisson de produits en élastomères rétifiés, et en plastomères, caractérisé en ce qu'il consiste à effectuer l'enlèvement des matières volatiles à chaud, sous vide, et en l'absence d'oxygene. 2- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que toutes les étapes de l'opération se déroulent en présence d'un gaz inerte. 3- Procédé selon la revendication 1 et la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte la succession des étapes suivantes introduction des produits en élastomères vulcanisés ou rétifiés ou en plastomères résistant à la chaleur dans une enceinte à vide calori- fugée, . pompage de l'air jusqu'à obtention d'un vide poussé, . introduction dans l'enceinte de gaz inerte jusqu'à une pression voisine de la pression atmosphérique. chauffage en atmosphère inerte afin de porter l'ensemble : enceinte et pièces s'y trouvant, à la température désirée, entre 140 et 260 C, pompage pour obtention et maintien d'un vide poussé pendant une durée comprise entre 10 et 60 minutes, injection de gaz inerte jusqu'à une pression voisine de la pression atmosphérique. . refroidissement de l'enceinte, . injection ou échappement du gaz inerte pour obtention de la pression atmosphérique et ouverture de l'enceinte. 4- Procédé selon l'une quelconque des revendications I à 3, caractérisé en ce que la durée totale de l'opération est inférieure à 3 heures. 5- Elastomeres et plastomères ayant été soumis au procédé de recuisson selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisés en ce qu'ils sont pratiquement dépourvus de matières volatiles à température élevée.

Inventors: TOULLEC, LUCIEN
Applicants: GERLAND S.A.
Application year: 1985
Main classification: B29C71
IPC codes: B29C35