PROBE FOR COOLING BY THE JOULE-THOMSON EFFECT

Abstract: 1. Probe for cooling by Joule-Thomson expansion of the type comprising two concentric tubular jackets (1, 2) each provided with an outlet orifice (11, 13) and with an end wall (12, 14) ; a mandrel (3) situated within the inner jacket (1) ; a first heat exchanger coil (4) wound on the mandrel, intended to be connected to a source (8) of a first gas under high pressure and terminating in a first expansion orifice (16) situated within the inner jacket ; and a second coil (5) intended to be connected to a source (9) of a second gas under high pressure and terminating in a second expansion orifice (18) situated in the space separating the two jackets (1, 2), characterized in that the said space is practically free of any obstacle to the flow of the second gas up to the outflow orifice (13) of the outer jacket (2), and in that the two coils (4, 5) are wound together on the mandrel, the second coil (5) being terminated by a section (17) which passes through the end wall of the inner jacket (1) and at its extremity has the said second expansion orifice (18).

Description: La présente invention est relative à la technique de refroidis semant par détente Joule-Thamson de gaz. Elle s'applique notamment au refroidissement des détecteurs à infra-rouge. L'invention a pour but de permettre d'obtenir en des temps extremement courts des températures inférieures à 90 K. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de refroisissement par detente Joule-Thamson, caractérisé en ce que : on détend dans une première enceinte un premier gaz contenant un premier constituant à effet Joule-Thcmson relativement fort, et on utilise ce premier gaz détendu pour pré re froidir à contre-courant, suivant un circuit à relativement forte perte de charge, un second gaz contenant un deuxième constituant à effet Joule-Thomson relativement faible mais plus volatil que ledit premier constituant ; et on détend ledit second gaz dans une deuxième enceinte, puis on le laisse s'échapper suivant un trajet à relativement faible perte de charge. Dans un premier mode de mise en oeuvre, le second gaz est indépendant du premier. Dans ce cas, de préférence, le premier gaz est de l'argon tandis que le second gaz est de l'azote. Dans un second mode de mise en oeuvre, plus éconanique mais permettant d'atteindre des teppératures moins basses, le second gaz est constitué par une partie du premier gaz détendu. Dans ce cas, les premier et second gaz sont de préférence constitués par un mélange argon-azote. L'invention a également pour objet une sonde de refroidissement destinée slotamment au premier mode de mise en oeuvre du procédé tel que défini cidessus. Cette sonde, du type comprenant deux circuits haute pression séparés et deux circuits basse pression séparés conduisant chacun à un orifice d'échappement, est caractérisée en ce que le premier circuit basse pression est un circuit à relativement forte perte de charge dispose en relation d' échange thermique avec les deux circuits haute pression, tandis que le second circuit basse pression est un circuit à relativement faible perte de charge pratiquement libre de tout obstacle jusqu'à son orifice d'échappeent. Suivant un autre mode de réalisation, qui convient notamment pour la mise en oeuvre d'un procédé tel que défini plus haut, la sonde de refroidissement suivant 1' invention, du type comprenant deux enveloppes tubulaires concentriques pourvues chacune d'un orifice d'échappement et d'une paroi d'extremite ; un mandrin dlsposé dans l'enveloppe intérieure; un serpentin d'échange de chaleur bobiné sur le mandrin, destiné à être relié à une source d'un premier gaz sous haute pression et se terminant par un premier orifice de détente situé dans l'enveloppe intérieure ; et des moyens pour alimenter 1 espace separant les deux enveloppes avec un second gaz à travers un second orifice de détente, est caractérisée en ce que ledit espace est pratiquement libre de tout obstacle vis-à-vis de l'écoulement du second gaz jusqu'à l'orifice d' échappement de l'enveloppe ettérieure. Une telle sonde peut comporter deux serpentins, le second serpentin étant destine à être relié à une source dudit second gaz sous haute pression et se terminant par un tronçon qui traverse la paroi d'extrémité de l'enveloppe intérieure et presente à son extrémité ledit second orifice de détente. En variante, elle peut comporter un seul serpentin ; dans ce dernier cas, il est avantageux que ledit deuxième orifice de détente soit percé dans la paroi d' extrémité de l'enveloppe intérieure Deux exemples de réalisation de l'invention vont maintenant être décrits en regard du dessin annexé, sur lequel - la figure 1 est une vue schEmatique en coupe longitudinale d'une sonde de refroidissement conforme à l'invention ; et - la figure 2 est une vue analogue d'une autre scinde de refroidissement coOfOIIr à l'invention. la sonde de refroidissement représentée à la figure 1 comprend essentiellement deux enveloppes tubulaires concentriques 1 et 2 et un mandrin 3 coaxiaux, d'axe X-X supposé vertical, et deux serpentins ailetés 4 et 5. Les deux serpentins 4 et 5 comportent chacun une extrémité d ' entrée, 6 et 7 respectivement, destinées à être reliées respectivement à une capacité 8 de stockage d'argon sous une haute pression par exemple supérieure à 500 bars et à une capacité 9 de stockage d'azote sous une haute pression par exemple de l'ordre de 150 à 200 bars. Comme on le sait, l'argon est un gaz à fort eftet Joule-Thanson, et donc à puissance frigorifique élevée pour un débit et une détente donnés, tandis que 1' azote présente un effet Joule-Thomson nettement plus faible mais est beaucoup plus volatil. Les deux serpentins sont bobinés ensemble en hélice sur le mandrin 3, les parties bobinées étant représentée schematiquement par une zone hachurée 10. L'enveloppe intérieure 1 est enfilée sans jeu sur ce bobinage, un fil hellcoldal assurant l'etancheite comme il est bien connu dans la technique. Cette enveloppe 1 comporte à son extrémité supérieure un orifice d'échappement 11 qui débouche sur l'atmopshère environnante, et à son extrémité inférieure un fond horizontal 12. L'enveloppe extérieure 2 entoure l'enveloppe 1 avec un jeu radial notable et est ferme à son extrémité supérieure. Près de cette dernière, elle colporte un orifice d' échappement 13 qui debouche sur l'atmosphère environante, et elle est obturée à son extrémité inférieure par un fond horizontal 14 sur lequel peut être fixé un objet 15 à réfrigérer, par exemple un détecteur à infra-rouge. Le serpentin 4 se termine, à son extrémité inférieure, par un orifice de détente calibré 16, de très petit diamètre (par exemple de l'ordre de 0,1 mm) situé dans l'enveloppe 1, legeremalt au-dessous de l 'extrémité inférieure du mandrin 3. Le serpentin 5 se prolonge par un tronçon d'extrémité inférieur 17 qui traverse à joint étanche le fond 12 et se termine par un orifice de détente calibré 18 analogue à l'orifice 16 mais de diamètre plus petit (par exemple de l'ordre de 0,05 mm) et situé entre les fonds 12 et 14 des deux enveloppes. En fonctionnement, on envoie simultanement dans les deux serpentins 4 et 5 de l'argon sous haute pression et de l'azote sous haute pression, respectivement. Le débit d'argon est très supérieur au débit d'azote du fait de la différence de haute pression précitée et de la différence de diamètre entre les orifices 16 et 18. L'argon se détend au passage de l'orifice 16 et remonte suivant un trajet très sinueux, et donc à forte perte de charge, en suivant les spires du double bobinage 10, et s'échappe à l'atmosphère par l'orifice 11. Ce faisant, l'argon détendu prérefroidit d'une part l'argon sous haute pression et d'autre part l'azote sous haute pression ; la température de ces deux gaz descend ainsi Jusqu'à obtention d'argon liquide sur le fond 12 ; la température à cet emplacement est alors la température d ' ébullition de l'argon à la pression moyenne régnant dans la partie inférieure de l'enveloppe 1. L'azote haute pression ainsi prérefroidi parvient à l'orifice 18 et s'y détend, et il se foutu de l'azote liquide sur le fond 14. L'azote gazeux détendu remonte par l'espace annulaire, dépourvu de tout obstacle à l 'écoulement, existant entre les enveloppes 1 et 2, et s 'échappe à l' atmosphère par l'orifice 13. La perte de charge dans ce circuit basse pression étant très faible, la pression qui règne dans la partie inférieure de l'enveloppe 2 est voisine de la pression atmosphérique. Ainsi, on obtient sur le fond 14 une température très basse, de l'ordre de 80 K, qui est la température d'ebullition de l'azote sous la pression légèrement supérieure à la pression atmosphérique qui règne dans la partie inférieure de l'enveloppe 2. De plus, grâce au prérefroidissement de azote assuré par détente d'un fort débit d'argon, qui est un gaz à fort effet Jcu1e-Thomson et donc à forte puissance frigorifique, fourni sous très haute pression, cette basse température est obtenue très rapidement. En d'autres terses, on a réalisé dans la sonde de refroidis- sement d'une part un circuit de puissance fonctionnant à l'argon et ayant comme caractéristiques un excellent transfert de chaleur (au prix d'une forte perte de charge) et une forte puissance frigorifique, et d'autre part un circuit de refroidissement poussé ayant comme caractéristiques de médiocres performances d'échange de chaleur (entre l'azote détendu et les deux gaz haute pression) et une faible puissance frigorifique (du fait de l'effet Joule-Thomson relativement faible de l'azote et du faible dudit de oe gaz), mais une très faible perte de charge ; on obtient ainsi à la fois une tres basse température et un temps de mise en froid très réduit. On comprend guril est possible de choisir les valeurs des deux hautes pressions et des deux débits ainsi que la nature des deux gaz détendus de manière à obtenir une température basse donnée dans un temps danne'. Par ailleurs, le volume des capacites de stockage 8 et 9 des deux gaz conditionne la durée de fonctionnement de la sonde. A titre d'exemple numérique, on peut choisir les paramètres suivants: Haute pression d'argon : 600 à 700 bars Perte de charge du circuit basse pression d' argon : quelques bars Haute pression d'azote : 150 à 200 bars Perte de charge du circuit basse pression d'azote : inférieure à 1 bar, et obtenir ainsi les performances suivantes Température sur le fond 14 : environ 80 K Temps d'obtention de cette température ; inférieur à 2 sectes. I1 est à noter que l'effet technique indiqué ci-dessus seralt encore obtenu en alimentant les deux serpentins 4 et 5 avec un même gaz, avec un choix judicieux des deux hautes presslons et des deux débits. La sonde de refroidissement représentée à la figure 2 est dans l'ensemble analogue à celle de la tigure 1. Elle en diffère par le fait que le serpentin 5 est supprimé et que le fond 12 de l'enveloppe intérieure 1 est pourvu d'un orifice calibre 18A de détente analogue à l'orifice 18 de la figure 1. L' entrée 6 de l'unique serpentin 4 est reliée à une capacité 8A de stockage d'un mélange argon-azote sous une haute pression par exemple supérieure à 500 bars. Ce gaz se détend à travers l'orifice 16, et une partie du gaz détendu remonte suivant un trajet très sinueux le long des spires du bobinage 10A du serpentin, en prérefroidissant le gaz haute pression, et s'échappe à l'atmosphère par l'orifice 11. On obtient ainsi au bout d'un certain temps sur le fond 12 la température de rosée du mélange à la pression moyenne régnant dans la partie inférieure de l'enveloppe 1. Le reste du gaz détendu se détend de nouveau à travers l'orifice 18A, remonte dans l'espace annulaire qui sépare les deux enveloppes, sans exercer d'effet frigorifique notable sur l'enveloppe 1, et s'échappe à l'atmosphère par l'orifice 13. Comme précedemment, lapression qui règne dans la partie inférieure de l'enveloppe est voisine de la pression atmosphérique, et la température sur le fond 14 descend donc jusqu'au point de rosée du mélange à cette pression. Ainsi, on utilise d'une part, dans le circuit moyenne pression de l'enveloppe 1, la forte puissance frigorifique de l'argon, pour obtenir un prérefroidissement rapide du mélange, et d'autre part, dans l'enveloppe 2, la volatilité élevée de l'azote pour obtenir une température finale suffisamment basse. Ch peut donc considérer que la sonde de la figure 2 fonctionne de la mAme façon que celle de la figure 1, mais après intégration des deux circuits de gaz haute pression. Il est clair que l'agencement de la figure 2 est plus économique que celui de la figure 1, mais, en revanche, les performances obtenues sont moins bonnes : la présence d'azote dans le mélange diminue la puissance frigorifique de prerefroidissement, et la présence d'argon dans le mélange détendu par 1 'orifice 18A fait remonter le point de rosée. Par sulte, la sonde de la figure 2 est plus appropriée pour les applications où l'on désire obtenir une température un peu moins basse que précédemment, par exemple de l'ordre de 90 K. A titre d'exemple numérique, avec une haute pression de l 'ordre de 600 à 700 bars comme precedemment, on peut obtenir sur le fond 14 des températures de l'ordre de 90 K en moins de deux secondes. Il est à noter que, en variante, on peut remplacer l'argon par un autre gaz à fort effet Joule-Thanson, par exemple par du "Fréon 14" ou du méthane. Dans le cas de la figure 1, cet autre gaz peut être utilisé dans une première phase puis être remplace par de l'argon, dont le point d'ébullition est plus bas. On remarque par ailleurs que le large espace libre existant entre les deux enveloppes 1 et 2 rend la construction de la sonde bien plus facile et plus éconanique que dans le cas des sondes classiques comportant un premier bobinage dans l'enveloppe intérieure et un second bohinipe dans l'enveloppe extérieures car les tolérances de fabrication et de montage de l'enveloppe 2 peuvent être très larges. Cet avantage important subsisterait, dans le cas de la figure 2, si la sonde était alimentez par un gaz pur et noue par un mélange de gaz.

Claims: REVENDICATIONS 1. - Procécé de refroidissement par détente Joule-Thamson, caracterisé en ce que : on détend dans une première enceinte (1) un premier gaz contenant un premier constituant à effet Joule-Thomson relativement fort, et on utilise ce premier gaz détendu pour prérefroidir à contre-courant, suivant un circuit à relativement forte perte de charge, un second gaz contenant un deuxième constituant à effet Joule-Thanson relativement faible mais plus volatil que ledit premier constituant ; et on detend ledit second gaz dans une deuxième enceinte (2), puis on le laisse s'échapper suivant un trajet à relativement faible perte de charge. 2. - Procécé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que ledit second gaz est indépendant du premier. 3. - Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que ledit premier gaz est de l'argon et ledit second gaz de l'azote. 4. - pu Proc suivant 1 'une des revendications 2 et 3, caracté- risé en ce que ledit premier gaz est fourni à une pression et/ou à un dit supérieurs à ceux dudit second gaz. 5. - Procédé suivant la revendication 1, caractérise en ce que ledit second gaz est constitue par une partie du premier gaz détendu. 6. - Proc suivant la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits premier et second gaz sont constitués par un mélange argon-azote. 7. - Sonde de refroidissement par détente Joule-Thamson, du type comprenant deux circuits haute pression séparés (4, 5) et deux circuits basse pression séparés conduisant chacun à un orifice d'échappement (11, 13), caractérisée en ce que le premier circuit basse pression est un circuit à relativement forte perte de charge disposé en relation d'échange thermique avec les deux circuits haute pression (4, 5), tandis que le second circuit basse pression est un circuit à relativement faible perte de charge pratiquement libre de tout obstacle jusqu'à son orifice d'échappement (13). 8. - Sonde de refroidissement par détente Joule-Thanson, du type comprenant deux enveloppes tubulaires concentriques (1, 2) pourvues chacune d'un orifice d'dchapFement (11, 13) et d'une paroi d'extrémité (12, '4) ; un mandrin (3) disposé dans l'enveloppe intérieure (1) ; un serpentin d'echange de chaleur (4) bobiné sur le mandrin, destiné à être relie à une souroe (8) d'un premier gaz sous haute pression et se terminant par un premier orifice de détente (16) situé dans l'enveloppe intérieure ; et des moyens (5, 9 ; 4, 8A) pour alimenter l'espace séparant les deux enveloppes (1, 2) avec un second gaz à travers un second orifice de détente (18 ; 18A), caractérisée en ce que ledit espace est pratiquement libre de tout obstacle vis-à-vis de 1 'écoulement du second gaz jusqu'à l'orifice d'échappement (13) de l'enveloppe extérieure (2). 9. - Sonde suivant la revendication 8, caractérisée en ce que sur le mandrin sont bobinés ensemble deux serpentins (4, 5), le second serpentin (5) étant destiné à être relié à une source (9) dudit second gaz sous haute pression et se terminant par un tronçon (17) qui traverse la paroi d'extrémité de l'enveloppe intérieure (1) et présente à son extrémité ledit second orifice de detente (18). 10. - Sonde suivant la revendication 8, comportant un serpentin unique (4), caractérisée en ce que ledit second orifice de détente (18) est percé dans la paroi d'extrémité (12) de l'enveloppe intérieure (1).

Inventors: MINGRET, DOMINIQUE, REALE, SERGE
Applicants: L'AIR LIQUIDE, SOCIETE ANONYME POUR L'ETUDE ET L'EXPLOITATION DES PROCEDES GEORGES CLAUDE
Application year: 1985
Main classification: F25B9
IPC codes: F25B9