PROCESS AND APPARATUS FOR THE SEPARATION OF A COMPLEXLY COMPOSED LOAD FROM LIQUID WASTES SUCH AS INDUSTRIAL WASTE WATERS AND SANITARY LANDFILL LEACHATES

Abstract: The process entails distillation, in particular, for removal of polyhalogenated aromatic and other cyclic compounds, such as HCH, PCB, PCDF, PCDD, in which the waste water, after adjustment of the pH to an acidic or alkaline range, is fractionated in at least one vaporiser stage into vapours and a distillation residue so that at least a part of the volatile load is removed by distillation with the vapours, and the distillation residue is supersaturated in at least one of the constituents; the vapours are condensed and after-treated in a condenser and/or in subsequent vaporiser stages, and the supersaturated distillation residue is drawn off at least in part from the vaporiser stage and subjected to a separation-out of solids, and the clear liquid from which solids have been removed is returned to the vaporiser stage. <IMAGE>

Description: Verfahren und Vorrichtung zum Abtrennen der komplex zusammengesetzten Fracht aus flüssigen Abfällen, wie Industrie abwässern und Deponiesickerwässern Beschreibung Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine zu dessen Durchführung besonders geeignete Vorrichtung zum Reinigen von-komplex zusammengesetzten, organisch und/oder anorganisch belasteten flüssigen Abfällen, insbesondere von derartig belasteten Industrieabwässern und Deponiesickerwässern, durch ein- oder mehrstufige destillative Behandlung im sauren oder alkalischen Bereich mit anschliessender Nachbehandlung der t)estillationsfolgeprodukte. Insbesondere bezieht sich die Erfindung auch auf die Behandlung der stark belasteten problematischen Abfälle und Abwässer, die Gehalte an polychlorierten organischen aromatischen und anderen cyclischen organischen Verbindungen enthalten, und deren Beseitigung unter ökologisch und gesund heitsrelevant annehmbaren Bedingungen, was bisher zu erheblichen Schwierigkeiten geführt hat. Diese Problematik hat mit Begriffen wie "Dioxin", "Lindan" in der Öffentlichkeit eine hohe Aufmerksamkeit erlangt. Flüssige Abfälle, die bei der Industrie-, Kommunal- und Haushaltsentsorgung anfallen, speziell jedoch flüssige Sonderabfälle, enthalten sehr unterschiedliche Belastungen von organischen und/oder anorganischen Frachten, die teilweise nur schwer oder überhaupt nicht biologisch abbaubar sind und auch auf andere Weise nicht unschädlich gemacht oder entfernt werden können. Zu solchen stark belastenden F-ra-chten gehören Phenole, naphthenische Verbindungen, Mineralölkomponenten und Komplexbildner sowie andere Inhaltsstoffe. Noch schwerwiegender gestaltet sich das Problem bei Deponiesickerwässern, speziell von Sondermülldeponien, weil hier eine bevorzugte Auslaugung von löslichen Stoffkomponenten vorangeht. Derartige Wässer können aufgrund ihrer starken Belastung weder direkt noch nach herkömmlicher Behandlung in einen Vorfluter oder in die Klärwerkstufe eingeleitet werden. Die bisher angewendeten Methoden zur Behandlung von flüssigen Abfällen führen bei vertretbarem Aufwand nicht zu dem gewünschten Erfolg der Herabsetzung der Schadstoffkonzentration auf einen Gehalt, der nicht mehr als schädlich betrachtet wird. Die bekannten Verfahren wie Entgiften, Neutralisieren, Oxidieren erfordern zudem einen erhöhten Chemikalienaufwand und vergrössern vielfach in unannehmbarer Weise die Abwassersalzfracht. Besonders extrem liegen die Verhältnisse bei Schadstoffen wie polychlorierten aromatischen Kohlenwasserstoffen, die schon in äusserst niedrigen Konzentrationen und bestimmten Derivatisierungen ganz erhebliche Umweltbelastungen verursachen und deren Beseitigung bis heute-noch nicht befriedigend gelöst ist. Es ist bekannt, Abwässer aus der Industrie und gwerblicnen Wirtschaft je nach ihrer Herkunft, z.B. aus dem Bereich der Oberflächenveredlung von Metallen und Kunststoffen, aus Reinigungs- und Entfettungsvorgängen, aus chemischen und petrochemischen Prozessen und dergl., durch spezielle Be handlungsverfahren, wie Fällung bestimmter Inhaltsstoffe, Umwandlung giftiger Inhaltsstoffe in ungiftige Verbindungen, Spaltung von Emulsionen usw. aufzuarbeiten. Derartige Abwasse##rbehandlungsprozesse geschehen in der Regel in Anlagen mit Stand- oder Durchlaufprozessführung. Die bei diesen Verfahren entstehenden Fällungsprodukte, Niederschläge, abtrennbaren Phasen werden durch mechanische Trennung und/oder durch Absorption an geeigneten Absorptionsmitteln aus den Abwässern entfernt. Wegen der Komplexität und der unterschiedlichen Zusammensetzung werden vielfach Verfahrenskombinationen angewendet. Eine Übersicht über den aktuellen Stand der Abwasserentsorgung in der metallverarbeitenden Industrie findet sich in L.Hartinger, Taschenbuch der Abwasserbehandlung für die metallverarbeitende Industrie, Band 1: Chemie, Carl Hanser Verlag München-Wien, 1976. In dem Aufsatz "Vorbehandlung durch Dekantieren, Entgiften und Neutralisieren", Abfallwirtschaft in Forschung und Praxis, S. 78 - 96, 5 (1978) fasst R. Meixlsperger die Ziele der Vorbehandlung von Sonderabfällen dahingehend zusammen, dass ihre chemischen, physikali schen und toxikologischen Eigenschaften so zu verändern sind, dass sie anschliessend wiederverwertet, verbrannt oder deponiert werden können. Diese Vorbehandlung läuft prinzipiell auf eine möglichst weitgehende Auftrennung des flüssigen Abfalls in eine Wasserphase und in eine b und & hlamm- phase hinaus, die dann neutralisiert wird. Demgegenüber ist eine gewollte zusätzliche Belastung oder Befrachtung der Wasserphase mit Schadstoffkomponenten ebenso wenig in Betracht gezoge-n worden wie eine gezielte Az-i-dïfizie- rung oder Alkalisierung des Abwassers vor dieser Auftrennung. In den meisten Fällen stellen die bisher bekannten Verfahren lediglich unzureichende Kompronisslösungen dar. Andere Abwasserbehandlungsverfahren beruhen darauf, dass das Abwasser aus Industrie und gewerblicher Wirtschaft, oft nach Vorbehandlung bspw. durch Flockungs- und Fällungs prozesse, einer biologischen Kläranlage zugeführt werden. Hierbei entstehen Klärschlämme, in denen die verschiedensten Schadstoffe des Abwassers angereichert werden können, so dass die Verwertung des Klärschlamms z.B. a#s¯Bodenver- besserer oft nicht mehr gewährleistet ist. Dennoch wird der biologischen Sickerwasserbehandlung wegen der technischen Beherrschbarkeit und der relativ guten Reinigungsergebnisse ein hoher Stellenwert eingeräumt, vgl. R. Stegmann, "Reini- gung und Verregnen von Müllsickerwasser unter Betriebsbedingungen", Veröffentlichungen des Instituts für Stadtbauwesen, TU Braunschweig, 1979. Alle bisher bekannten nasschemischen und physikalischen Verfahren, aber auch die biologischen Abwasserbehandlungsverfahren haben den Nachteil, dass sie stets nur spezielle Inhaltsstoffe oder ggf. gruppenspezifische Inhaltsstoffe zu behandeln vermögen. Die Gesamtmenge des Abwassers wird hierbei in der Regel kaum vermindert, sondern durch Zugabe der Chemikalien und Lösungen meistens noch beträchtlich erhöht. Durch den Chemikalienzusatz erfährt das Abwasser zusätzlich eine hohe Salzfracht, die bei der Einleitung in ein kommu nalns Klärwerk nicht abgebaut werden kann, sondern voll auf den Vorfluter durchschlägt. Es fallen deshalb nicht unerhebliche Mengen an Schlämmen an, die deponiert oder verbrannt werden müssen. Ausserdem können die nasschemischen und biologischen Abwasserreinigungsverfahren einige Schadstoffe oder Schadstoffgruppen überhaupt nicht entfernen. Ammoniumionen und Amine lassen sich durch Fällungsreaktionen nicht aus dem Abwasser entfernen. Diese Verbindungen sind jedoch äusserst bedenklich, da sie z.B. eine erhebliche Fischtoxizität besitzen. Auch die restlose Beseitigung von Schwermetallen und biologisch nichtabbaubaren organischen Verbindungen ist mit den derzeit durchgeführten Abwasserreinigungsverfahren nicht möglich. Besonders bedeutsam ist dies, wenn die Sickerwässer von Deponien nicht nur aus reinen Hausmülldeponien2 sondern aus Hausmüll-plus Industriemülldeponien oder aus Sonderabfalldeponlen stammen. Ein Verfahren, bei dem das ¯Lösemittel Wasser", das den /man grössten Teil aller Abwässer ausmacht, von den anhaftenden Gesamtfrachten so weitgehend abtrennt, dass nur kleinere Mengen an Fracht zurückbleiben und beseitigt werden können oder dass der im behandelten Wasser verbleibende Schadstoffanteil mit wirtschaftlich vertretbarem Aufwand entfernt und beseitigt werden kann, würde zu einer bedeutsamen Bereicherung der Technik führen. Bei der Beseitigung von hoch belasteten Abwässern ist es erforderlich, die in ihrer Zusammensetzung stark schwankenden und unterschiedlich aufgebauten Abwässer so zu reinigen und aufzuarbeiten, dass die Inhaltsstoffe vollständig bzw. so weitgehend entfernt werden, dass das Wasser dem Vorfluter oder der Kläranlage zugeführt werden kann, andererseits die abgetrennten Inhaltsstoffe in einer deponiefähigen und transportfähigen Form sondiert werden, um eine Beeinträchtigung von Mensch und Tier auszuschliessen. Der Erfindung liegt als Aufgabe zu Grunde, die komplex zusammengesetzte Fracht mit organischen und/oder anorganischen Inhaltsstoffen aus den flüssigen Abfällen so abzutrennen, dass gleichzeitig eine weitgehende Reinigung des Abwassers und überführung der Fracht in bedenkenlos deponierbare Endprodukte erreicht wird. Zur Lösung dieser Aufgabe dient das im Anspruch 1 angegebene Verfahren, mit bevorzugten Ausgestaltungen nach den Ansprüchen 2 bis 19. Ein weiterer Erfindungsgegenstand ist eine zur Durchführung dieser Verfahren geeignete Vorrichtung gemäss Anspruch 20 mit bevorzugten Ausführungsformen nach den Ansprüchen 21 bis 28. Erfindunasgemäss wird das aufzubereitende Abwasser, das je nach Herkunft eine unterschiedliche Zusamlnensetzung und Belastung aufweisen kann, zunächst mit Säure oder Alkali auf einen sauren bzw. alkalischen Bereich eingestellt und vorzugsweise auch während des Auftrennprozesses bei diesem pH-Wert , ggf. durch Nachdosierung von Säure bzw. Lauge in dem Fall, wo sich die Azidität/Alkalinität des Abwassers ändert, gehalten. Als Säuren kommen die üblichen und nach Möglichkeit nichtflüchtige Säuren Betracht, wie Schwefelsäure; geeignete Alkalien sind die Alkalihydroxidlösungen, wie Natrium- und Waliumhydroxid, ggf. auch Alkalicarbonate. Die bevorzugt einzustellenden pH-Wertbereiche liegen bei einer sauren Destillation bei pH 2,5 bis 4,5 und besonders bevorzugt bei pH 3,0 bis 3,5; die bevorzugt eingestellten pH-Werte für die alkalische Destillation belaufen sich auf Werte grösser als pH 11 und vorzugsweise auf einen pH-Wert von etwa 12,o bis 12,5. Die. Wahl des Mittels zur pH-Werteinstellung hängt u.a. auch von der speziellen Zusammensetzung des Abwassers ab, da über das Säureanion zusätzlich ein das Lösungsprodukt von anorganischen Frachtanteilen steuernder Faktor eingeführt wird (Fällen von schwerlöslichen Metallsulfaten oder Metallcarbonate# Die Destillation von Wässern mit organischen und/oder anorganis-chen Inhaltsstoffen führt grundsätzlich dazu, dass die unter den angewendeten estillationsbedingungen nichtflüchtigen Stoffe im destillationsrückstand verbleiben und dass zusammen mit dem Wasserdampf verschiedene Stoffe , z.T. azeotrop, in die Destillatphase gelangen. Dabei kommt es aufgrund des sehr komplexen Systems allerdings auch zu einer wechselseitigen Beeinflussung, so dass es möglich wird, auch Stoffe mit geringer Flüchtigkeit ab- bzw. aufzutrennen, so dass unter bestimmten dedingungen eine gezielte Herabsetzung der Sonzentration eines bestimmten Einzelstoffes im Destillationsrückstand erreicht und eine Wasserphase erhalten wird mit reziprok angereicherter Konzentration des Inhaltsstoffes bzw. seiner Umsetzungsprodukte. Die Destillation bei sauren oder alkalischen pH-Werten modifiziert das Destillationsverhalten sehr vieler Schadstoffe in der Abwasserfracht ganz erheblich. Je nach den pH-Wertbedingungen können einige Stoffe nämlich so verändert werden, dass sie flüchtig werden oder zumindest als azeotropsiedende Stoffe mit dem Wasserdampf überdestillieren. So kann bei einer alkalischen Destillationsführung im Bereich von etwa pH 12 erreicht werden, dass Ammoniumionen als Ammoniak flüchtig werden und als Gase entweichen. Weiterhin wird durch alkalische Destillation erreicht, dass leichtflüchtige Amine freigesetzt werden und/oder dass durch Verseifung Ester gespalten werden und Alkohole und dergl. entstehen, die ganz oder teilweise azeotrop mit übergehen. Andererseits werden bei einer Durchführung der Erfindung mittels einer Prozessführung im alkalischen Milieu Säuren in Form ihrer Alkali- oder Erdalkalisalze im Destillationsrückstand zurückgehalten. Alkali- einstellung führt aber auch zu einer Spaltung von Komplexsalzen wie beispielsweise von Schwermetallkomplexsalzen, insbesondere von Kupfersalzkomplexen mit Ammoniak oder Aminen. Bei einer sauren Prozessführung , beispielsweise bei einem pH von 3,o, werden Amine und/oder Ammoniumverbindungen als Salze der zugesetzten Säure schwerer flüchtig und dadurch im Destillationsrückstand angereichert, während z.ss. organische Säuren wie Fettsäuren und Phenole, aber auch flüchtige anorganische Säuren freigesetzt werden und in die Destillatphase übertreten können. Weitere Parameter zur Steuerung der Destillation, der Zusammensetzung der Destillationsprodukte und der Destillationsausbeute sind die üblichen Destillationsparameter, wie Temperatur und Druck. Wird bei Normaldruck destilliert, kann die Temperatur bis ca. 1250C reichen, was mit der komplexen Zusammensetzung des Abwassers zusammenhängt. Günstiger ist jedoch eine Destillation unter vermindertem Druck, wobei ein Vakuum von etwa 120 mbar oder weniger, vorzugsweise von 80 bis loo mbar, vorteilhaft ist, da dann Temperaturen von höchstens loo0C oder noch tiefer liegende Destillationstemperaturen angewendet werden können. Durch Einstellen der Destillationszeit ist ein weiterer Parameter gegeben. Die Destillationsausbeute, d.i. der Uestillatanteil aus dem Abwasser, beläuft sich bei den meisten Abwässern auf mindestens 90 %, vorzugsweise sogar auf 95 % bei der Primär dest#ilation. Bei der Sekundärdestillation liegt der Destillationsgrad wegen der Vorfraktionierung noch höher. Allgemein gilt, dass mindestens So % des Abwassers destillativ abgetrennt werden. Erfindungsgemäss lassen sich erhebliche Einflüsse auf die Art der Rückstände und der im Destillat befindlichen Inhaltsstoffe bewirken, was durch Anwendung einer zweimaligen Destillation, also sauer/alkalisch oder alkalisch/sauer (bezogen auf die Reihenfolge der ersten und der zweiten Verdampfereinrichtung in Stromflussweise) noch beträchtlich verstärkt werden kann und ein ganzes Modulationsspektrum der Destilaltionsauftrennungsmöglichkeiten eröffnet. Die Destillate,- die nur noch einen Teil der ursprünglich vorhandenen organischen Fracht und im wesentlichen keine rein anorganische Fracht mehr enthalten, lassen sich nunmehr im Gegensatz zum komplexen Ausgangsprodukt durch verschiedene Nachbehandlungsverfahren (Aktivkohlebehandlung, biologischen Abbau, Umkehrosmose, Behandeln mit Absorberharzen) so behandeln, dass eine Ableitung des geklärten und gereinigten Wassers ohne Nachteile für die Umwelt möglich ist. Das Klarwasser kann der Klärstufe oder dem Vorfluter derselben zugeführt werden. Die Destillationsrückstände, die aus dem Verdampferkreislauf zumindest teilweise herausgeschleust werden, werden von ihrer flüssigen Phase getrennt, wobei die flüssige Phase (Klarlauf) wieder in den Umlaufverdampfer zurückgeführt wird, während die abgeschiedenen Feststoffe beseitigt oder nachbehandelt werden (Deponierung oder Verbrennung). Ein besonders wirksames und beherrschbares Verfahren der Nachbehandlung ist das Erschmelzen des Rückstandes, ggf. nach einer noch weitergehenden Trocknung mittels einer Vakuumanlage, wobei die Schadstoffe endgültig zersetzt und als Schmelzgut , ggf. deponiert in einem abgeschlossenen Behälter, abgelagert werden. Die destillative Auftrennung sollte aus energetischen Gründen bei unteratmosphärischem Druck erfolgen. Zusätzlich wird hierdurch erreicht, dass eventuell entstehende Gase und Dämpfe zentral erfasst und behandelt werden können und nicht unbehandelt in die Atmosphäre gelangen. Auch die Entwässerung des ausgekreisten Feststoffanteils wird vorzugsweise unter Vakuum vorgenommen, um eine weitgehende Entfernung der anhaftenden Wasserphase zu erreichen und eine Emission zu vermeiden. Bei alkalischer Prozessführung können die Destillationsrückstände anschliessend sogar direkt in einer Ajkalischmelze behandelt werden. In einer alkalischen Schmelze werden dabei insbesondere Organohalogenverbindungen zersetzt, so dass ungiftige Reaktionsprodukte entstehen, die unbedenklich deponiert werden können. Die Schmelzaufbereitung des Destillationsrückstandes hat den weiteren Vorteil, dass die endgültige Schadstoffvernichtung bereits vor Ort innerhalb der Anlage möglich ist, so dass bei der Ausführung in einem geschlossenen System der Transport eines völlig schadstofffreien Gutes gewährleistet wird, das keine Gefahren wie beim Transport hocngiftiger Produkte mehr verursachen kann. Die Destillatphase kann gegebenenfalls über geeignete Absorptionsmittel, wie z.B. Aktivkohle geleitet werden, wodurch die in der Destillatphase befindlichen organischen Restfrachten entfernt werden. Die Abluft des Vakuumdestillationsprozesses kann ebenfalls über geeignete Absorptionsanlagen, z.B. mit Aktivkohle, geleitet werden, oder kann einer Verbrennungsanlage zugeführt werden, wenn sie schädliche Belastungen enthält. Um Stoffe, die leichtflüchtig sind, oder die durch die alkalische bzw. saure Einstellung des Abwassers in leichtflüchtige Stoffe umgewandelt werden, aus dem Abwasser vor der eigentlichen Destillation zu entfernen, kann das Abwasser vorzugsweise in einer der Destillation vorgeschalteten Strippkolonne von diesen flüchtigen Verbindungen befreit werden. Dies ist oft deshalb von Bedeutung, weil die Vakuumanlage durch diese flüchtigen Stoffe überlastet würde und die Gasbildung während der Destillation zu Schaumproblemen führen kann. Die an der Strippkolonne austretenden Dämpfe können nachbehandelt oder beispielsweise durch Verbrennung schadlos beseitigt werden. So kann z.B. gebildetes Ammoniak ausgewaschen und in Ammoniumsalze überführt werden. Erfindungsgemäss wird die Prozessführung so gewählt, dass in der ersten Verdampferstufe das Abwasser aufkonzentriert wird, wobei die Verdampfungsbrüden zur Aufheizung des nachgeschalteten zweiten Verdampfers benutzt werden. Wie bereits erwähnt, ist es vorteilhaft, die Destillation zunächst im Sauren oder im Alkalischen zu beginnen und die aus dieser Destillation resultierenden Destillate nochmals unter Einstellung des entgegengesetzt gerichteten pH-Wertes erneut zu destillieren. Für die Nachbehandlung des Destillats ist ggf. eine pH-Werteinstellung auf einen neutralen pH, vorzugsweise etwa 6 bis 8, günstig. Es kann in dieser Form beispielsweise gut mit Aktivkohle nachbehandelt werden. Insbesondere führt die Behandlung von Abwässern mit Anteilen an polyhalogenierten ein- oder mehrkernigen aromatischen und/oder anderen cyclischen Verbindungen zu einer Trennung dieser Stoffe in die drei möglichen Fraktionen (Destillationsrückstand, Destillat, Abluft), aus denen sie dann gezielt entweder entfernt oder zusammen mit dem vom Wasser abgetrennten Rückstand deponiert, verbrannt oder durch Schmelze beseitigt werden. Das erfindungsgemässe Verfahren ermöglicht somit gerade im Hinblick auf die hochbelastenden und biologisch nicht abbaubaren Schadstoffe einen Weg, bestimmte Höchstkonzentrationen zu unterschreiten bzw. Msin- destanforderungen an gesetzte Limite bei weitem zu unterbieten. Die Erfindung findet besondere Anwendung bei Abwässern, die polychlorierte# Verbindungen wie Hexachlorcyclohexan, polychlorierte Biphenyle, polychlorierte Dibenzofurane, polychlorierte Dibenzodioxine oder Chlorphenolderivate enthalten. Durch die Erfindung wird erreicht, dass problematische Abwässer durch einen einfachen thermischen Trennprozess in einem geschlossenen Apparat bzw. System in drei Fraktionen zerlegt werden können , wobei die Frachten des Abwassers so aufgetrennt werden und sich in diesen Fraktionen so verteilen, dass 1) der vom Volumen her stark verminderte Destillationsrück stand in eine feste Phase überführt wird, deren Handhabung (Abfüllung in Gebinde; Transport und dergl.) wesentlich erleichtert wird und die in dieser Form sowohl in geeigneten Deponien abgelagert, in dafür zugelassenen Verbrennungs anlagen verbrannt oder aber durch alkalische Schmelze - diese Nachbehandlung wird bevorzugt - unter Zersetzung der Organohalogenverbindungen entgiftet werden kann. 2) die Destillate befreit sind von der Hauptmenge der Fracht und somit keine festen Schmutzstoffe und nichtverdampf- bare Verbindungen mehr enthalten. Lediglich leichtflüch tige und wasserdampf-flüchtige organische Substanzen ver bleiben im Destillat und je nach pH-Werteinstellung in anderem Verhältnisanteil, auf jeden Fall meistens jedoch in einer gegenüber der menge in der Ausgangsfracht stark verringerten Menge; aus dem Destillat können sie durch gezielte Nachbehandlung, wie z.B. durch Aktivkohlebehandlung, entfernt werden (die Behandlung des eingesetzten Abwassers direkt mit Aktivkohle ist in -der Regel bei komplex zusammen gesetzten, verschmutzten Abwässern wirtschaftlich und technisch nicht durchführbar); 3) eventuell entstehende Abgase aus der Vakuumanlage oder hinter der Strippkolonne ebenfalls so behandelt werden können, dass sie wiaderverwertet, verbrannt oder an einem geeigneten Absorptionsmittel abgeschieden werden. Die Erfindung bewährt sich besonders bei den hochbelasteten und polyhalogenierte Aromaten enthaltenden Abwässern. Die Abwasserbehandlung bei Anteilen an polychlorierten Verbindungen führt demgegenüber bei der konventionellen nasschemischen und biologischen Abwasserbehandlung oder bei einer Kombination derartiger Verfahren zu dem Nachteil, dass die Organohalogenverbindungen dann in grossen Mengen wasserhaltiger Schlämme, in den Absorptionsmitteln oder in dem Klärschlamm in geringer Konzentration, aber meistens in hohen Volumenmengen, angereichert sind, deren Beseitigung nur durch Deponierung in Spezialdeponien oder durch Sondermüllverbrennung erfolgen kann. Bevorzugte Ausgestaltungen der Erfindung werden im folgenden anhand der beigefügten Zeichnungen, Figuren 1 bis 5, erläutert. Im einzelnen zeigt Fig. 5 ein allgemeines Prinzipschema des Verfahrens gemäss der Erfindung, wobei in diesem Schema alle wichtigen Kombinationsmöglichkeiten, wie sie auch Gegenstand der die bevorzugten Ausführungsformen betreffenden Unteransprüche sind, dargestellt sind. Selbstverständlich sind auch andere, nicht dargestellte Ausgestaltungen möglich, soweit sie unter den Schutzbereich der Ansprüche fallen. Fig. 1 ist ein Fliessbild einer Ausführungsform des Verfahrens gemäss der Erfindung, mit zunächst saurer Primär Eindampfung des Abwassers und anschliessend alkalischer Sekundär-Eindampfung des in der Primär-Eindampfung erhaltenen Destillats. Die Bezeichnungen "Primär"-Eindampfung bzw. Sekundär-Eindampfung stehen synonym für die erste und weitere Verdampfungseinrichtung. Fig. 2 ist ein Fliessbild einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemässen Verfahrens, mit alkalischer Monodestillation und vorgeschalteter Strippung. Fig. 3 ist ein Fliessbild einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemässen Verfahrens mit alkalischer Monodestillation nach vorgeschalteter Strippung, welche insbesondere bei Abwässern mit Gehalten an polycyclischen aromatischen und anderen cyclischen organischen Verbindungen angewendet wird. Fig. 4 ist ein Fliessbild einer Ausführungsform des erfindungsgemässen Verfahrens mit saurer Monodestillation, wobei in diesem Fall als Beispiel eine zweistufige Eindampfung als eine der möglichen Varianten zwischen ein- und x-stufiger Eindampfung dargestellt ist. Auch diese Ausführungsform wird speziell bei Abwässern mit Gehalten an polycyel'i-jchen aromatischen und anderen-cyclischen organischen Verb--indungen angewendet. Bei der in Fig. 1 dargestellten Ausführungsform des erfindundungsgemässen Verfahrens wird das Abwasser über die Abwasser Zuleitung 102 einer Einrichtung zur pH-Werteinstellung 101 zugeführt, in der durch Zugabe von Säure (104) , unter Einsatz eines Mischorgans 105 der pH-Wert auf einen sauren Bereich und vorzugsweise auf etwa 3-4 gesenkt wird. Mit Hilfe der Abwasserpumpe 103 wird das vorbehandelte Abwasser der Verdampfereinrichtung 107 zugeführt. Die Verdampfereinrichtung 107 besteht im wesentlichen aus dem Dampfseparator lo, dem Wärmetauscher 109 und der Umwälzpumpe silo. Durch den dem Wärmetauscher 109 über die Leitung 133 zugeführten Brüden¯ dampf von der Se#kundär-Verdampfereinrichtung 129 erfolgt die Aufheizung und teilweise Verdampfung des Abwassers bei gleichzeitiger Erhöhung der Konzentration über die Sättigungsgrenze, bezogen auf mindestens einen der Inhaltsstoffe. Die Verdampfungsbrüden werden über den Tropfenabscheider lii dem Oberflächenkondensator 114 zugeführt und hier kondensiert. Im Tropfenabscheider 111 abgeschiedene Tröpfchen werden über die Rückführleitung 112 wieder der Verdampfereinrichtung 107 zugeführt. Steigt die Menge stark an, z.B. beim Überschäumen des Dampfseparators, wird durch eine Messsonde lila automatisch ein Signal ausgelöst und dadurch über die Leitung 113 Entschäumer zur Zerstörung des Schaumes zudosiert. Ein Teilstrom der übersättigten und teilweise auskristallisierte Feststoffe enthaltenden Umlaufflüssigkeit wird kontinuierlich einem Feststoffabscheider 116 zugeführt, aus dem das Filtrat nach Abgabe der Feststoffe über die Leitung 117 wieder in die Verdampfereinrichtung zurückgelangt. Die ausgetragenen Feststoffe werden in geeigneten Behältnissen auf Deponie gelagert oder in anderer Weise in deponiefähige Endgüter überführt, wobei ggf. eine Nachbehandlung vorgesehen wird. Die im Oberflächenkondensator 114 nichtkondensierbaren Gase werden von einer Vakuumpumpe 127 abgesaugt und gegebenenfalls einer Reinigungsstufe oder der Verbrennung zugeführt. Das Destillat aus dem Oberflächenkondensator 114 fliesst in einen Behälter zur pH-Wert-Einstellung 128, in dem durch Zugabe von Lauge der pH-Wert angehoben wird auf einen alkalischen Bereich, vorzugsweise auf etwa 12 - 12,5. Mit diesem alkalischen pH-Wert (vorzugsweise mit pH 12-12,5) fliesst das Primärdestillat der Sekundär-Verdampfungseinrichtung 129 zu, die wiederum aus einem Dampfseparator 130 mit Heizkörper 131 und Umwälzleitung 132 besteht. Auf eine Umwälzpumpe analog lio wird in vielen Fällen wegen der relativ grossen Reinheit des Destillats verzichtet. Die Brüden werden ebenfalls über einen Tropfenabscheider 135 geleitet und durch die Verbindungsleitung 133 dem Heizkörper 109 der Primär Verdampfereinrichtung zugeführt, wo sie unter Abgabe ihrer Verdampfungswärme kondensieren. Das so erhaltene Destillat II fliesst einem weiteren Behälter 134 zur DH-Einstellung zu, in dem durch Zugabe von Säure der pH-Wert beispielsweise auf einen Wert von 6,5 bis 8 abgesenkt wird. Von hier kann das Destillat dem Vorfluter oder einer Wiederverwendung als Betriebswasser zugeführt werden, wobei je nach Anforderung an die Qualität gegebenenfalls noch eine Reinigungsstufe, z.B. ein A-Kohlefilter nachgeschaltet werden kann. Letzteres ist bei Abwässern notwendig, die Verunreinigungen mit toxischen Verbindungen, insbesondere den polyhalogenierten aromatischen cyclischen Verbindungen enthalten. Bei der in Fig. 2 dargestellten bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemässen Verfahrens wird das Abwasser über die Abwasserzuleitung 202 einem Behälter zur pH-Werteinstellung 201 zugeführt, in dem durch Zugabe von Lauge über 204, unter Einsatz eines Mischorgans 205, der pH-Wert auf einen alkalischen Bereich, bevorzugt einen pH-Wertbereich von etwa 12 bis 12,5, angehoben wird. Mit Hilfe der Abwasserpumpe 203 wird das vorbehandelte Abwasser der Strippkolonne 236a zugeführt, in der durch Zugabe von Dampf über 237 flüchtige Bestandteile, wie insbesondere Ammoniak, ausgetrieben werden. ueber die Verbindungsleitung 238 wird der ausgetriebene Dampf zusammen mit der Abluft 206 aus dem Behälter zur pH-Wert-Einstellung einer Verbrennung oder Nachbehandlung zugeführt Es ist möglich, je nach Anteil des NH3 eine gezielte Weiterverarbeitung anzuschlie ssen. Das gestrippte Abwasser gelangt über die Verbindungsleitung 239 zur Verdampfereinrichtung 207, die aus dem Dampfseparator 208, dem Wärmeaustauscher 209 und der Umwälzpumpe 210 besteht. Die durch indirekte Beheizung erzeugten Verdampfungsbrüden werden über den Tropfenabscheider 211 dem Oberflächenkondensator 214 zugeführt und hier kondensiert. Im Tropfenabscheider 211 abgeschiedene Tröpfchen werden über die Rückführleitung 212 wieder der Verdampfereinrichtung 207 zugeführt. Steigt die Menge stark an, z.B. beim Überschäumen des Dampfseparators 208, wird durch die Messsonde 211a ein Signal ausgelöst und dadurch über die Leitung 213 automatisch Entschäumer zur Zerstörung des Schaums zudosiert. Ein Teilstrom der übersättigten und ggf. auskristallisierten, Feststoffe enthaltenden Umlaufflüssigkeit wird kontinuierlich dem Feststoffabscheider 216 zugeführt, aus dem das Filtrat nach Abgabe des Feststoffs über die Leitung 217 wieder in die Verdampfereinrichtung 207 zurückgeleitet wird. Die ausgetragenen Feststoffe werden in geeigneten Behältnissen auf Deponie gelagert und/oder nachbehandelt und in ein deponiefähiges Gut überführt. Die im Oberflächenkondensator 214 nichtkondensierten Gase werden von einer Vakuumpumpe 227 abgesaugt und gegebenenfalls einer Reinigungsstufe oder Verbrennung zugeführt. Das Destillat aus dem Oberflächenkondensator 214 fliesst in einen Behälter zur pH-Wert-Einstellung 228, in dem durch Zugabe von Säure der pH-Wert auf einen neutralen Bereich, vorzugsweise auf etwa 6,5 bis 8 abgesenkt wird. Von hier kann das Destillatdem Vorfluter oder einer Wiederverwendung als Betriebswasser zugeführt werden, wobei je nach Anfordernng an die Qualitä-t gegebenenfalls noch eine Reinigungsstufe, beispielsweise mit einem A-Kohlefilter nachgeschaltet werden kann. Bei der in Fig. 3 dargestellten bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemässen Verfahrens wird das mit polychlorierten Inhaltsstoffen belastete Abwasser über eine Zuführleitung 302 einem Behälter zur pH-Wert-Einstellung zugeführt, in dem durch Zugabe von Lauge 304 unter Einsatz eines Mischorgans 305 der pH-Wert angehoben wird auf einen alkalischen Bereich, vorzugsweise auf etwa 12 bis 12,5. Mit Hilfe der Abwasserpumpe 303 wird das vorbehandelte Abwasser der Strippkolonne 336a zugeführt, in der durch Zugabe von Dampf über Leitung 337 mitgeführte flüchtige Bestandteile ausgetrieben werden. Diese werden über die Leitung 338 gemeinsam mit der Abluft aus dem Behälter zur pH-Wert-Einstellung über Leitung 306 einer Verbrennung oder Nachbehandlung oder beidem zugeführt. Über die Verbindungsleitung 339 gelangt das gestrippte Abwasser anschliessend in die Verdampfereinrichtung 307, die aus dem Dampfseparator 308, dem Wärmetauscher 309 und der Umwälzpumpe 310 besteht. Die durch indirekte Beheizung erzeugten Verdampfungsbrüden werden über den Tropfenabscheider 311 geleitet und dem Oberflächenkondensator 314 zuqeführt, in dem die Kondensation erfolgt. Im Tropfenabscheider 311 abgeschiedene Tröpfchen werden über die Rückführleitung 312 wieder der Verdampfereinrichtung 307 zugeführt. Steigt die Rückführmenge, z.B. infolge Überschäumens des Dampfseparators 308, stark an, wird durch die Messsonde 311a ein Signal ausgelöst und dadurch über die Leitung 313 automatisch Entschäumer zur Zerstörung des Schaums zudosiert. Aus der Verdampfereinrichtung 307 wird ein Teilstrom der übersättigten und meistens feststoff-haltigen Umlaufflüssigkeit kontinuierlich dem Feststoffabscheider 316 zugeführt, aus dem das Filtrat nach Abgabe des Feststoffs über die Leitung 317 wieder in die Verdampfereinrichtung zurückgelangt. Der ausgetragene Feststoff wird entweder einer Sondermüllverbrennung oder Untertagedeponie zugeführt, vorzugsweise aber in geeigneten Autoklaven in eine Schmelze überführt, wobei sich infolge des alkalischen Milieus die enthaltenen Schadstoffe, wie polychlorierte Verbindungen, zersetzen. Die im Oberflächenkondensator 314 nichtkondensierten Gase werden von einer Vakuumpumpe 327 abgesaugt und gemeinsam mit dem Stripperabdampf 338 und der Abluft vom Behälter zur pH-Wert-Einstellung 3o6 einem Aktivkohlefilter oder einer Verbrennungsanlage zugeführt. Das Destillat aus dem Oberflächenkondensator 214 fliesst in einen Behälter zur pH-Wert-Einstellung 328, in dem durch Zugabe von Säure der pH-Wert abgesenkt wird auf einen neutralen Bereich, vorzugsweise auf etwa 6,5 bis 8,o. In einem nachgeschalteten Aktivkohlefilter 348 werden eventuell noch im Destillat enthaltene Spuren von Schadstoffen entfernt, bevor das gereinigte Destillat die Anlage verlässt. Die verbrauchte Aktivkohle von der Abluft und der Destillatreinigung kann vorzugsweise in einer Sondermüllverbrennung problemlos verbrannt oder aber auf Deponie gelagert oder chemisch-physikalisch behandelt werden. Bei der in Fig. 4 dargestellten Ausführungsform des erfindungsgemässen Verfahrens wird das mit polychlorierten Inhaltsstoffen belastete Abwasser über die Zuführleitung 402 dem Behälter zur pH-Wert-Einstellung 401 zugeführt, in dem durch Zugabe von Säure über 404 unter Einsatz eines Mischorgans 405 der pH-Wert auf einen sauren Bereich, vorzugsweise auf etwa 3 bis 4, abgesenkt wird. Mit Hilfe der Abwasserpumpe 403 wird das vorbehandelte Abwasser der ersten Verdampferstufe 418 von einer im vorliegenden Beispiel zweistufigen Verdampfereinrichtung zugeführt. Die Verdampferstufe 418 besteht aus dem Dampfseparator 419, dem Wärmeaustauscher 420 und der Umwälzpumpe 421. Durch indirekte Beheizung über den Wärmtauscher 420 erfolgt die Verdampfung eines Teils des im Abwasser enthaltenen Wassers und die gebildeten Verdampfungsbrüden werden über den Tropfenabscheider 422 und die Leitung 424 dem Wärmetauscher 409 der nachgeschalteten Verdampferstufe -407 zugeführt. In der Rückführleitung 423 vom Tropfenabscheider 422 zur Verdampferstufe 418 ist wiederum eine Messsonde 411a installiert, die bei übermässigem Flüssigkeitsabtluss, wie es i Überschäumen des Dampfseparators 419 verursacht wird, ein Signal auslöst, durch welches über die Leitung 413 Entschäumer zur Zerstörung des Schaums automatisch zudosiert wird. Aus der ersten Verdampferstufe 418 gelangt das vorkonzentrierte Abwasser über die Leitung 425 in die zweite Verdampferstufe 407, die analog der ersten Stufe aus Dampfseparator 408, Wärmetauscher 409 und Umwälzpumpe 410 besteht. Durch die mit den Brüden von der ersten Verdampferstufe 418 zugeführte Wärme wird das Abwasser in dieser Stufe über die Sättigungsgrenze mindestens eines oder mehrerer Inhaltsstoffe bzw. einer Gruppe von Inhaltsstoffen weiter eingedampft, so dass Feststoffe auskristallisieren können. Die Verdampfungsbrüden werden über den Tropfenabscheider 411 dem Oberflächenkondensator 414 zugeleitet und dort kondensiert. Mit Hilfe der in der Rückführleitung 412 vom Tropfenabscheider zur Verdampferstufe angeordneten Messsonde 411a wird analog Stufe I im Bedarfsfall eine automatische Schaumzerstörung bewirkt. Aus der Umlaufflüssigkeit der zweiten Verdampferstufe 407 wird ein Teilstrom kontinuierlich abgezogen und dem Feststoffabscheider 416 zugeführt, durch welchen die Feststoffe ausgeschleust werden. Das Filtrat gelangt über die Leitung 417 in die Verdampferstufe zurück. Der abgeschiedene Feststoff wird entweder einer Untertage Deponie, einer Sondermüllverbrennung oder -vorzugsweise- nach Zumischung von Alkalisalzen zur Einstellung eines alkalischen Milieus in alkalischer Schmelze aufgeschlossen. Die nichtkondensierten Gase von dem Oberflächenkondensator sowie vom brüdenbeheizten Wärmetauscher 409 der zweiten Stufe werden mitHilfe von Vakuumpumpe 427 abgesaugt und gemeinsam mit der Abluft 406 aus dem Behälter zur pH-Wert-Einstellung 401 einem Aktivkohlefilter oder einer Verbrennungsanlage zugeführt. Im Behälter zur pH-Wert-Einstellung 446 werden die Brüdenkondensate vom Wärmeaustauscher 409 und von dem Oberflächenkondensator 414 gemeinsam durch Laugezugabe auf einen pH-Wert im neutralen Bereich, vorzugsweise auf einen pH-Wert von etwa 6,5 bis 8,o eingestellt. Anschliessend wird das Brüdenkondensat in einem Aktivkohlefilter 448 nachgereinigt, bevor es die Anlage verlässt. Die in dem in Fig. 4 gezeigten Beispiel beschriebene zweistufige Ausführung kann entsprechend auch für die in den Fig. 1 bis 3 beschriebenen Ausführungsformen angewendet werden bzw. auch noch jeweils um weitere Stufen ergänzt werden, wenn dies aus wärmewirtschaftlichen Gründen sinnvoll ist. In den Fig. 1 bis 4 sind Teile gleicher Funktion, die nicht notwendigerweise auch von identischer Bauart sein brauchen, durch übereinstimmende Endziffern kleiner 10Q gekennzeichnet. So bezeichnet beispielsweise 107 die Verdampfereinrichtung der Fig. 1 und 307 die Verdampfereinrichtung von Fig.. 3. Die folgende Bezugszeichenliste erläutert die einzelnen Teile der Vorrichtung. Diese Liste ist Teil der vorliegenden Beschreibung. Bezugszeichen-Liste If. Nr. Komponente 1 Einrichtung zur pH-Werteinstellung 2 Abwasser-Zuleitung 3 Abwasser-Pumpe 4 Säure- bzw. Laugenzuleitung 5 Mischorgan zur pH-Werteinstellung 6 Tankentlüftungsleitung 7 Verdampfereinrichtung 8 Dampfseparator von (7) 9 Wärmetauscher von (7j 10 Umwälzpumpe von (7) 11 Tröpfchenabscheider zu (7) 11a Messsonde 12 Rückführleitung für Tröpfchen in die Verdampfereinrichtung (7) 13 Leitung zum Zudosieren von Entschäumer 14 Kondensatoreinrichtung 16 Feststoffabscheider 17 Klarlaufrückführleitung 18 Vorkonzentriereinrichtung 19 Vorkonzentrierdestillator, Dampfseparator von (18) 20 Vorkonzentrier-Wärmetauscfrer von (18) 21 Umwälzpumpe von (18) 22 Tröpfchenabscheider von (18) 23 Rückführleitung für Tröpfchen in (18) 24 Transportleitung für Verdampfungsbrüden in den Wärmetauscher (9) 25 Transportleitung für vorkonzentriertes Abwasser in Verdampfereinrichtung (7) Komponente 27 Mittel zum Anlegen eines Vakuums an Verdampfereinrichtung (7) 28 Einrichtung zur pH-Werteinstellung des Brüdenkondensats 29 Sekundär-Verdampfereinrichtung 30 Dampfseparator von (29) 31 Wärmetauscher von (29) 32 Umwälzsystem von (29) 33 Verbindungsleitung zwischen (29) und (9) zum Transport der Verdampfungsbrüden aus (29) 34 Einrichtung zur Nachbehandlung des Wärme tauscherkondensats 35 Tröpfchenabscheider von (29) 36 Einrichtung zum Abstrippen 36a Strippkolonne 37 Dampfzuführleitung am Boden der Stripp kolonne 38 Stripperabdampfentnahmeleitung 39 Transportleitung für abgestripptes Abwasser zur Verdampfereinrichtung (7) 41 Vakuumentwässerungseinrichtung 42 Rückführleitung für das Entwässerungs filtrat nach (7) 43 Schmelzeinrichtung 44 Mittel zum Schmelzen der Feststoffabscheidung 45 Mittel zum Zuführen der Schmelzhilfsstoffe wie Alkalisalze 46 Sammelbehälter für Brüdenkondensat und Wärmetauscherkondensat 47 Mittel zur pH-Werteinstellung in (46) bzw. (28) 48 Aktivkohlefilter zur Absorption von organischer Fracht aus Brüdenkondensat

Claims: A process of separating the complexly composed load made up of organic and inorganic component materials from liquid wastes containing dissolved solids, such as industrial waste waters and sanitary landfill leachates, by distillation treatment, characterized by adjusting the waste water pH level to an acid or alkali range and then separating the waste water by distillation in a primary evaporator stage into evaporation vapours and a distillation residue such that at least a portion of said volatile load is distilled off together with the vapours and the distillation residue is supersaturated with respect to at least one of said component materials; by condensing and post-treating the evaporation vapours in a condenser so as to separate the dragged-along load to the point where the water phase may be passed on to a drainage canal or to a clarification system; and by optionally adjusting the primary evaporation condensate to another pH range prior to post-treatment and passing it on to a secondary evaporator; by withdrawing at least part of the supersaturated distillation residue from the evaporator stage and subjecting it to a solids separation treatment; and by returning the liquid cleared of the solids to the primary evaporator stage. A process as in claim 1, characterized in that the liquid wastes to be treated are hazardous wastes or parts thereof which contain amounts of polychlorinated mono- or polycyclic aromatic and/or other cyclic compounds. A process as in claim 1 or 2, characterized in that the liquid wastes contain organic compounds from the group comprising hexachlorocyclohexanes, polychlorinated biphenyls, polychlorinated dibenzofurans, polychlorinated dibenzodioxines and/or chlorophenol derivatives. A process as in any one of claims 1 to 3, characterized by performing the distillative separation under application of subatmospheric pressure, preferably of less than approx. 120 mbar. A process as in any one of claims 1 to 4, characterized by maintaining the waste to be separated by distillation at a pH level in the range of approx. 3.0 to 3.5. A process as in any one of claims 1 to 4, characterized by maintaining the waste to be separated by distillation at a pH level in the range of approx. 12.0 to 12.5. A process as in any one of claims 1 to 6, characterized by passing the vapour condensate over an active coal filter and clearing it at leastly partly of its organic load. A process as in any one of claims 1 to 7, characterized by adjusting the pH level of the vapour condensate to a range of approx. 6 to 8 prior to the post-treatment thereof. A process as in any one of claims 1 to 8, characterized by adjusting the pH level of the primary evaporation vapour condensate to a range of approx. 12.0 to 12.5 and post-treating it. A process as in any one of claims 1 to 9, characterized by performing the primary and secondary evaporations one after the other in respect to thermal flow. A process as in any one of claims 1 to 10, characterized by adjusting the pH level of the secondary evaporation condensate to approx. 6 to 8 and post-treating it. A process as in any one of claims 1 to 11, characterized by metering an antifoaming oil into the evaporator stage, particularly the primary evaporator stage, and by optionally separating and preferably returning to the evaporator stage the product going over by overfoaming. A process as in any one of claims 1 to 12, characterized by alkali stripping the waste water in a stripper column prior to its entry in the evaporator stage. A process as in claim 13, characterized by post-treating the vapours discharged at the head of the stripper column. A process as in any one of claims 1 to 14, characterized by pre-concentrating the waste water fed to the evaporator stage in at least one pre-concentrating stage and by using the vapours obtained in the pre-concentrating stage for heating the subsequent stage. A process as in any one of claims 1 to 15, characterized by further dehydrating the separated solid material, preferably in vacuum, and by returning the dehydration filtrate to the evaporator stage. A process as in any one of claims 1 to 16, characterized by melting the separated solid material together with alkali salts, decomposing it and thus converting it into a disposable and transportable final product. A process as in any one of claims 4 to 17, characterized by post-treating the air exhausted from the vacuum equipment in the distillative separation at subatmospheric pressure. Apparatus for practicing the process of claim 1, comprising pH adjusting means (1); evaporator means, comprising a primary evaporator stage (7) and one or several optional secondary evaporator stages, each with a recycling system containing a steam separator, a heat exchanger and a pump for recirculating the waste to be evaporated; condensing means (14) for condensing the primary evaporation vapours; means for post-treating the evaporator vapour condensate; solids separation means (16) for separating the distillation residue into solids and cleared liquid; and means (17) for returning the cleared liquid to primary evaporator (7). Apparatus as in claim 19, characterized by evaporator means (7) being connected to a vacuum system (27). Apparatus as in claim 19 or 20, characterized by the vapour condensate post-treating means comprising a container (46) for collecting the vapour condensates from the individual stages of the evaporator means, optional pH adjusting means (47), and an active coal filter (48). Apparatus as in any one of claims 19 to 21, characterized by the vapour condensate post-treating means including means (28) for adjusting the pH level of the condensate and by second evaporator means (29) comprising at least one evaporator stage, consisting of a vapour separator (30), a heat exchanger (31) and a recirculating system (32), said second evaporator means (29) being connected to heat exchanger (9) of first evaporator means (7) through a line (33) for conducting the evaporator vapours into the heat exchanger, and means (34) for post-treating the condensate from said second evaporator means (29). Apparatus as in any one of claims 19 to 22, characterized by stripping means (36) disposed between pH adjusting means (1) and evaporator means (7), said stripping means comprising a stripping column (36a), vapour feedline (37), and stripper vapour discharge (38) and a transport line (39) for conducting stripped waste water to evaporator means (7). Apparatus as in any one of claims 19 to 23, characterized by said vapour condensate post-treating means comprising pH adjusting means (34) and an active coal filter (40). Apparatus as in any one of claims 19 to 24, characterized by solid separating means (16) being connected to vacuum dehydrating means (41), and by a line (42) being provided for returning the dehydration filtrate to primary evaporator (7). Apparatus as in any one of claims 20 to 26, characterized by solids separating means (16) being connected with melting means (43) comprising means (44) for melting said solids and means (45) for feeding in melt-promoting materials such as alkali salts. Apparatus as in any one of claims 19 to 27, characterized by the individual evaporator stages of evaporating means (7, 29) being equipped with drop separators (11, 35) coupled to measuring means (11a, 35a) in such a manner that the discharge formed at the drop separator in the case of overfoaming causes a signal to be generated which triggers the automatic feeding of antifoaming oil to the evaporator stage through a line (13).

Inventors: VON BECKERATH, KURT, DR.RER.NAT.,DIPL.-CHEM.
Applicants: VON BECKERATH, KURT, DR.RER.NAT.,DIPL.-CHEM.
Application year: 1985
Main classification: C02F1
IPC codes: C02F1, C02F9