DEVICE FOR DETERMINING STATE OF STRAIN

Abstract: 1. Device for determining state of strain in closed formations by pressure measuring means, wherein a) a pressure pad is provided, having two lateral walls (2, 3) which are tightly joined together at their lateral edges, the spacing between said walls being variable ; b) a medium (11) is compressible at known pressure (Pi) between the two lateral walls (2, 3) ; and c) the electrical resistance value between each respective point of contact (9, 10) on one of the two lateral walls (2, 3) is continuously recordable.

Description: Vorrichtung zur Bestimmung eines Spannunaszustandes Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Bestimmung eines Spannungszustandes geschlossener Formationen mittels einer Druckmessung. Die Kenntnis des mechanischen Zustandes z.B. eines Gebirges, insbesondere seines Spannungszustandes, ist für die Belange des Berg- -und Tunnelbaues sowie für die Bodenmechanik von besonderer Bedeutung. Über die Möglichkeit seiner in situ-Bestimmung wird daher in diversen Veröffentlichungen ausführlich berichtet (W.Dreyer, 1974, Ferdinand Enke Verlag, Stuttgart). Zum Problem der weitgehend isothermen Beanspruchung des Gebirges im Berg- und Tunnelbau sowie in der Bodenmechanik erlangte insbesondere im Rahmen der Endlagerung hochradioaktiver Stoffe die thermomechanische Belastung des Gebirges eine besondere Bedeutung (Albers und Ehlert, 1982, ISRM Symposium, Aachen). Für die insitu-Spannungsermittlung ergeben sich im aufgeheizten Gebiet des Gebirges besondere Probleme, da die Messungen in einem relativ schnell zeitlich veränderlichen Temperatur- und Spannungsfeld durchgeführt werden müssen (bis 2000C). Trotz dieser relativ schnellen zeitlichen Änderungen wird von allen Messverfahren eine hohe Nullpunktkonstanz verlangt.Vorausgesetzt wird dabei, dass nicht nur sehr kurzfristige Spannungsänderungen des thermisch induzierten Spannungsfeldes von Interesse sind, sondern dass auch der Absolutwert der Spannung ermittelt werden soll. Besondere Probleme ergeben sich insbesondere bei den hohen Temperaturen bei allen Messverfahren, die Druckbzw. Kraftmessungen an Materialien mit bekannten elastischen Parametern durch DMS-Applikation vornehmen. Hier zeigt sich, dass selbst bei ausgesucht thermisch stabilen DMS eine grosse zeitliche Korrektur des Nullpunktdr-i#ts angebracht werden muss. Unabhängig von diesen Kriechen des DMS auf dem- Druckstem- pel ist für das Gesamtsystem eine genaue Eichung der ¯Temperaturabhängigkeit vorzunehmen Dies gilt in gleicher Weise für die Durchführung von Messungen nach dem Prinzip einer schwingenden Saite und auch bei Messungen, Glötzl-Dosen geführt werden geht eine zeitlich veränderliche Temperatur in die Messung ein. Ursache hierfür ist der unterschiedliche thermische Ausdehnungkoeffizient zwischen dem Gebirge und den Teilen der Glötzlzelle. Hier wirkt sich aus, dass der Druck nicht direkt, sondern indirekt über die Volumenkonstanthaltung einer bestimmten (z.B. Quecksilber) Menge erfolgt. Spannungsmessungen, die mit Flat Jacks durchgeführt werden (Hoskins, 1966, Inst. J.Rock Mech.Min. Sci., Vol. 3, -Pergamon Press) eignen sich nur für den stossnahen Bereich des Gebirges. Bei den in den letzten Jahren insbesondere in Tiefbohrungen durchgeführten Hydraulic-Facturing-Messungen besteht ein besonderes Problem in der Erkennung der Frac-Orientierung und darin, dass zur Ermittlung des gesamten Spannungstensors bekanntlich sechs voneinander linear unabhängige Frac-Orientierungen erzeugt werden müssen. Neben diesen Problemen wird der Einsatz zur Erfassung schnell veränderlicher Spannungsfelder unpraktikabel, da eine Dauerregistrierung der Spannung kaum möglich ist. Das Überbohrverfahren (G.Herget, Inst. J.Rock Mech. Min. Sci and Geomech. Abstract, Vol. 10, Pergamon Press ,1973) lässt nur zeitlich sehr stark diskontinuierliche Spannungsmessungen zu. Der Hauptnachteil dieses Verfahrens ist aber, dass zur Umrechnung der beim Überbohren auftretenden Verformungen in Spannungen die elastischen Parameter des in situ anstehenden Gebirges bekannt sein müssen. Ihre besondere Bedeutung haben die beiden letztgenannten Messverfahren in der Anwendung zur Absolutspannungsbestimmung im kriechfähjgen oder nicht krie^h1ähigen (z.B. Granit) Gebirge. Die der Erfindung gestellte Aufgabe besteht darin, eine Vorrichtung der e.g. Art derart auszubilden, dass mit ihr Absolutspannungsmessungen auch bei hohen Temperaturen und rasch veränderlichen Spannungs zu- ständen durchgeführt werden können. Die Lösung ist in den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruches 1 beschrieben. Die übrigen Ansprüche geben vorteilhafte Weiterbildungen bzw. Ausführungsformen der Erfindung wieder. Das erfindungsgemässe Druckkissen arbeitet demnach nach einem Kompensationsverfahren mit einer direkten Druckmessung, d.h. in die Messung gehen keinerlei Materialparameter ein, so dass am Druckkissen auch bei stark variabler Temperatur (wie anhand von Messungen gezeigt wird) keine Eichung vorgenommen werden muss. Gemessen wird der Zeitpunkt des Abhebens zweier dünner Bleche voneinander, wenn zwischen diesen Blechen der aussen anliegende Druck erreicht ist. Als Indikator für dieses Abheben wird die Änderung des elektrischen Widerstandes zwischen beiden Blechen gemessen. Ein ähnliches Verfahren wurde zwar von Natau (2.Kon- gress der Internationalen Gesellschaft für Felsmechanik, Belgrad, 1970, Bd.4) vorgeschlagen und erprobt. Erverwandte allerdings nicht den elektrischen Widerstand sondern einen aufgeklebten DMS als Signalgeber. Die Ermittlung des Abhebesignals durch eine Wider- standsmessung lässt es zu, dass trotz der relativ dünnen Blechdicken das Kissen sehr robust ist. Auch ist die Messung wenig störanfällig, da der Stahl des Druckkissens selbst für angefeuchteten Salzgrussein so guter Leiter ist, dass sich der Widers tands sprung deutlich abzeichnet. Ein weiterer Vorteil des Druckkissens ist, dass das Kissen mit seiner Gesamtdicke von nur ca. 0,5 mm bei einem zeitlich veränderlichen Spannungsfeld aufgrund des unterschiedlichen Kompressionsmoduls zwischen Kissenmaterial und Gebirge kein nennenswertes Eigenspannungsfeld in der direkten Umgebung des Kissens erzeugt, wie dies bei relativ dicken Kissen oder Druckmessdosen möglich ist. Im folgenden wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels mittels der Figuren 1 - 4 näher erläutert. Das Druckkissen ist in seinem Aufbau in den Fig. 1 - 2 im Schnitt dargestellt. Es besteht aus einem Rohr 1 das zur Zuführung einer Flüssigkeit oder eines Gases, insbesondere von z.B. Hydrauliköl 11 dient, und zwei dünnen Blechen 2 und 3 mit einem für Metalle hohen spezifischen elektrischen Widerstand (Chrom-Nickel, VA-Stahl), die beide miteinander an den Rändern druckdicht verbunden, z.B. verlötet, sind. Über das Rohr 1 und eine Bohrung 4 im oberen Blech 2 kann Hydrauliköl 11 zwischen beide Bleche 2 und 3 gepumpt werden. In der Mitte beider Bleche 2 und 3 von z.B. rechteckiger Form (oder Kreisscheiben) sind elektrische Kontaktstellen 5 und 6 als Stromzuführung und Spannungsabgriff angebracht bzw. aufgelötet. Mit dem Druckkissen wird die auf die Kissenoberfläche (äussere Oberfläche der beiden Bleche 2 und 3) wirkende Normalkomponente des Spannungsvektors 5n Sn =( ¯ n) ¯ n a = Spannungstensor n = Flächennormalvektor bestimmt (im hydraulischen Zustand entspricht dies dem Druck). Entsprechend wird von aussen anliegendem Druck Pa gesprochen. Ziel einer Messung ist es nun, diesen Druck Pa zu bestimmen. Es besteht die Möglich- keit, mit 6 linear unabhängig angeordneten Kissen den Spannungstensor zu bestimmen. Das Messprinzip wird aus dem zeitlichen Ablauf einer Messung deutlich. 1. Zu Beginn der Messung (Fig. 1) bleibt das in das Gebirge eingebaute Druckkissen durch den aussen anliegenden Druck Pa zusammengedrückt. Durch die Kontakte 7 und 8 wird ein Gleichstrom geschickt. Dieser erzeugt einen Spannungsabfall, der über den Spannungsabgriff 9 und 10 gemessen wird. Der zwischen den Spannungsabgriff 9, 10 vorhandene elektrische Widerstand wird im wesentlichen durch die Dicken der Chromnickelbleche 2 und 3 bestimmt. Der Widerstand der Kontaktstellen 5, 6 bzw. Löt stellen ist zu vernachlässigen. Der Strom fliesst, entsprechend dem kürzesten Weg von 7 nach 8 und nicht über die Lötstellen, mit denen die beiden Bleche 2 und 3 am Rand verlötet sind. 2. Nun wird der Öldruck Pi im Hydraulikrohr 1 erhöht. Solange dieser Öldruck Pi kleiner als der aussen anliegende Druck Pa ist, bleibt der Übergangs widerstand im Idealfall konstant. Bei einem Über schreiten des aussen anliegenden Druckes Pa wird sich dann der Übergangswiderstand sprunghaft er höhen, da dann beide Bleche 2 und 3 voneinander getrennt werden (Fig. 2) und der Strom einen grossen Weg im relativ schlecht leitfähigen Chromnickel stahl über die Randlötstellen zurückzulegen hat. Der gemessene Druck Pi zum Zeitpunkt des Sprunges im Widerstand entspricht dem am Druckkissen aussen anliegende Druck Pa. Da nur der Widerstands sprung ausgewertet wird und die Materialparameter sowohl des Druckkissens als auch des umgebenden Materials nur einen Einfluss auf die Höhe des Sprunges haben, ist die auswertbare Messung eine Absolutmessung. Dass auch ungünstige Bedingungen im umgebenden Gebirge keine Auswirkung auf die Auswertbarkeit einer Messung haben' wurde experimentell überprüft, indem das Druckkissen in einem stark angefeuchteten Salz eingesetzt wurde. Im Vergleich zu Messungen im trockenen Salz konnte eine markante Änderung der Höhe des Widerstandssprunges nicht festgestellt werden. Dies ist leicht dadurch zu erklären, dass der Widerstand des Chromnickelstahles immer noch wesentlich kleiner als der Widerstand einer Salzlauge ist. D.h. auch das mit Salz lauge gesättigte Salz ist für das Druckkissen noch als Isolator anzusehen. Das erfindungsgemässe Druckkissen wurde unter einer einaxialen Presse erprobt, Hierzu wurde ein Rohr mit Salzgrussgefüllt und in das Rohr das beschriebene Druckkissen eingebaut. Die Rohrwandung wurde stark mit Öl benetzt, damit die Messung nicht durch Reibungseffekt zwischen Salzgruss und Rohrwandung verfälscht wurde. Der Salzgruss wurde mit einer Kraft belastet, von der aus dann auf den Druck Pa in Fig. 3 umgerechnet wurde. Der Spannungsabfall U zwischen den Kontakten 9 und 10 ist in -Fig. 3 auf der Ordinate eingetragen. Die Messungen wurden mit einem XY-Schreiber durchgeführt. Die Messergebnisse von 0 bis 400 bar sind dort aufgezeichnet und geben einen Eindruck über -die Messgenauigkeit des Druckkissens. Ungünstige Voraussetzungen durch Reibungseffekte und nicht exakt homogenen Salzgrusses bleiben unberücksichtigt. Die folgende Tabelle gibt die entsprechenden Werte und ihre Differenz wieder. eingestellte Druck Abweichung (bar) Messung (bar) (bar) 50 60 10 100 105 5 150 150 0 200 195 -5 250 240 -10 300 295 -5 400 402 -2 Man erhält für diesen Druckbereich, der einem mittleren Druck von 207 bar entspricht, eine Standardabweichung von 6,3 bar. Dies entspricht einem relativen Fehler von 3,0 %. Dieser Fehler ist durch weitere Experimente und hieraus folgende Verbesserungen noch zu reduzieren. Dies gilt insbesondere für die Randbedingungen, die durch den Pressenversuch gegeben sind bzw. für seine Störungen. Der Messfehler, den das Druckkissen allein hervorruft, wurde durch eine Messung im Hochdruckautoklaven demonstriert. Der Fehler lag hier in der Ablesegenauigkeit der Messgeräte bei 0,5 bar. Dies entspricht einem relativen Fehler von 0,3 % bei 150 bar. Die Aufzeichnung der Messungen (Spannung U an den Kontakten 9, 10 gegen Pi für verschiedene Pa) ist in Fig. 4 dargestellt.

Claims: Patentansprüche: 1. Vorrichtung zur Bestimmung eines Spannungszustandes geschlossener Formationen mittels einer Druckmessung, dadurch gekennzeichnet, dass a) ein Druckkissen mit mindestens zwei Seitenwänden (2, 3) vorgesehen ist, deren Abstand zueinander veränderbar ist, b) ein Medium (11) mit bekanntem Druck (Pi) zwischen die beiden Seitenwände (2, 3) einpressbar ist, und c) der elektrische Widerstandswert zwischen je einer Kontaktstelle (9, 10) auf einer der beiden Sei tenwände (2, 3) fortlaufend registrierbar ist. 2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Druckkissen aus zwei Seitenwänden (2, 3) besteht, die an den Seiten rändern miteinander dicht zusammengefügt sind und dass das Medium (11) über eine Rohrleitung (1) in den Raum zwischen den beiden Seitenwänden (2, 3) her angeführt ist. 3. Vorrichtung zur Bestimmung eines Spannungszustandes nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Seitenwände (2, 3) aus zwei Blechen von rechteckiger Form oder Kreisscheiben bestehen. 4. Vorrichtung zur Bestimmung eines Spannungszustandes nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, dass das Medium (11) eine Flüssigkeit oderGas ist (insbesondere ist Öl geeignet). 5. Vorrichtung zur Bestimmung eines Spannungszustandes nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, dadurch gekennzeichnet, dass die Seitenwände (2, 3) zumindest im Bereich der beiden Kontaktstellen (5, 6) aus elektrisch leitfähigem Material bestehen. 6. Vorrichtung zur Bestimmung eines Spannungszustandes nach Anspruch 1 oder einem der folgenden, gekenn zeichnet durch die Verwendung zur in-situ-Absolut spannungsbestimmung in kriechfähigem oder nic'lt kriech fähigem Materíl, insbesondere im Gebirge oier Salz formationen ünter wechselnden Spannungs- und Tempera turzuständen.

Inventors: FLENTGE, INGO., KESSELS, WINFRIED. DR., KOLDITZ, HELMUT.
Applicants: GESELLSCHAFT FUR STRAHLEN- UND UMWELTFORSCHUNG M.B.H.
Application year: 1985
Main classification: G01L1
IPC codes: E02D1, G01L1, E21B49