PROCESS FOR PREPARING TRI(M-SULFOPHENYL)PHOSPHINE BY HYDROLYSIS AND CONTROLLED DILUTION OF THE SULFONATION MIXTURE

Abstract: 1. Process for the preparation of tri(m-sulphophenyl)phosphine (TPPTS) comprising a) a sulphonation of triphenylphosphine (TPP) by means of a H2 SO4 -SO3 mixture containing an excess of SO3 , b) a hydrolysis of the excess SO3 present in the sulphonate obtained under (a) in order to stop the sulphonation reaction and c) a dilution of the hydrolysate obtained under (b) in order to attain a H2 SO4 normality compatible with d) the final step of extraction of TPPTS, the said process being characterized in that the hydrolysis step (b) and at least a part of the dilution step (c) are carried out simultaneously by incorporating the sulphonate in an acid aqueous hydrolysis solution while maintaining the H2 SO4 normality during the hydrolysis at a value above 9 N and removing at least partly the heat produced, the temperature being below 20 degrees C.

Description: PERFECTIONEMENT AU PROCEDE DE PREPRATION DE LA TRI(M-SULFONPHENYL)PHOSPHINE PAR HYDROLYSE ET DILUTION CONTROLEES DU SULFONAT La présente invention concerne un perfectionnement au procédé de préparation de la tri-(m-sulfophènyl)phosphine par hydrolyse et dilution contrôlées du sulfonat. La tri (m-sulfop?hényl)phosphine (dénommée ci-après TPPTS) est un produit connu, essentiellement utilisé ccmme ligand hydrosoluble permettant de former des complexes avec des métaux de transition, par exemple le rhodium, dans l'eau et ces solutions peuvent être employées notamment comme catalyseur pour la synthèse de composés aldéhydiques par hydroforation d'oléfines ccamne cela est écrit dans les brevets français 2.314.910, 2.478.078 et le brevet européen 44771. Une synthèse en est décrite dans le brevet français 2.314.910. A l'exemple 1 de ce brevet, on prépare ce produit sous la forme de son sel de sodium par sulfonation de la triphénylphosphine (dénommée ci-après TPP) par l'oléum à 20 % en poids d'anhydride sulfurique (S03). On obtient ainsi la triphénylphosphine mono-, di- et trisulfonée (respectivement dénommées ci-après TPPMS, TPPDS et TPPTS) en mélange avec les oxydes de ces trois produits (oxydes respectivement dénommes ci-après OTPPMS, OTPPDS et OTPPTS). On arrête ensuite la réaction de sulfonation par hydrolyse du 803 en excès présent dans le milieu réactionnel, avec de l'eau On obtient ainsi un hydrolysat riche en acide sulfurique et comprenant la triphénylphosphine sulfonée sous forme acide. Pour isoler ce dernier composé sous forme de sel neutre, on peut neutraliser l'hydrolysat, par exemple à la soude, de façon à diminuer par cristallisations successives les anions sulfates sous forme de sulfate de sodium en milieu aqueux, puis on cristallise la triphénylphosphine sulfonée sous forme de son sel de sodium par addition de méthanol et d'éthanol, puis évaporation du solvant. Si la sulfonation de la triphénylphosphine est effectuée à 30 C pendant une vingtaine heures, il se forme nécessairement de la TPPMS et de la TPPDS qu'il faut par la suite éliminer. Pour ce faire on effectue diverses cristallisations successives, qui conduisent à un mélange contenant 80 8 en poids de sel de sodium de la tri(sulfophényl)phosphine et 20 % en poids de sel de sodium de l'oxide de la tri(sulfophényl)phosphine. Par ailleurs, il a été montré à l'exemple 2 du certificat d'addition 2.349.562 au brevet français 2.314.910 que Four la TPPTS obtenue à l'exemple 2 du brevet principal, la substitution sulfonate est situe en position seta. Une telle méthode de synthèse de la TPPTS présente toutefois des inconvénients Tout d'abord la neutralisation s'effectue avec une oxydation partielle de la phosphine et cet oxyde est genant en ce sens qu'il augumente ainsi les quantités de diluant inerte lors de la réaction d'hydroformylation En outre, la quantité de soude nécessaire à la neutralisation est importante, compte-tenu de la richesse de l'hydrolysat en H2SO4. Par conséquent, la quantité d'impuretés apportées par la soude est grande. Or, ces impuretés qui se retrouvent ensuite dans le produit final peut être gênantes pour la catalyse. Enfin, lors de la réaction de sulfonation, on obtient un mélange de TPPTS, TPPDS et TPPMS très difficiles à séparer Dans la demande de brevet français 82/14/862 déposée le 31 août 1982 et publiée le 2 mars 1484 sous le numéro 2.532.318, on décrit un procédé de fabrication de TPPTS similaire à celui décrit dans le brevet français 2.314.910 sauf que l'on extrait, avant neutralisation par la soude, les diverses triphénylphosphines sulfonées de l'hydrolysat obtenu après arret de la réaction de sulfonation au moyen d'un extractant choisi notamment parmi les esters phosphoniques comme, par example, le dibutyl butyl phosphonate ou les esters phosphoriques commm, par exemple, le tributyl phosphonate. Ainsi, à l'exemple 2 de cette demande de brevet, après avoir effectue la sulfonation de la TPP par de l'oléum à 20 % 503 en poids dans H2So4, on hydrolyse le SO3 en excés par coulée d'une quantité stoechiométrique d'eau distillée, plis on dilue et on obtient, après traitement par l'extractant, d'après l'example 4, un mélange de 72,9% de TPPTS, 17,1 % de TPPDS et 10 % d'oxydes de triphényl phosphines sulfonées. On voit donc que, lors de l'étape de sulfonation, on forme de la TPPDS, ce qui signifie que la sulfonation est incomplète. Il apparaît à l'heure actuelle que, parmi les diverses triarylphosphines sulfonées décrites dans le brevet français 2 214 910 et son certificat d'addition 2 349 562, la TPPTS est le meilleur des ligands pour former un complexe avec le rodhium et que la TPPTS est alors supérieure à la TPPMS et à la TPPDS. Toutefois, pour que dans son application comme ligand la TPPTS donne les meilleurs résultats, il est nécessaire qu'elle présente une excellente pureté et, en particulier, qu'elle soit exempte de TPPMS, TPPDS (degré d'oxydation du phosphore plil) et de OTPPMS, OTPPDS et OTPPTS (degré d'oxydation du phosphore pV) Un autre procedé décrit par la demanderesse dans la demande de brevet français n 83.12776 déposée le 3 août 1983 a permis de faire un progrès très important en ce sens qu'il a permis d'obtenir un sulfonat pratiquement exempt de TPPDS et TPPMS. le procédé décrit dans cette demande vise en effet un procedé de préparation de TPPTS comprenant une sulfonation de la TPP au moyen d'un mélange H2S04-S03, puis une hydrolyse du mélange réactionnel pour arreter la réaction de sulfonation, ledit procédé étant caractérisé en ce que, en vue d'obtenir un hydrolysat sulfurique très riche en TPPTS, on effectue l'étape de la sulfonation dans les conditions suivantes : - la température est comprise entre 15 et 25 C, - le rapport molaire SO3/TPP est supérieur ou égal à 8, - la teneur globale en poids de SO3 dans le mélange (S03 + TPP + H2S04) en début de réaction est supérieure ou égale à 33 %. Pour arreter la sulfonation on coule de l'eau dans le mélange pour hydrolyser le So3 en excès en vue d'obtenir un hydrolysat sulfurique très riche en TPPTS, c'est-à-dire contenant, d'une part une très forte teneur, 85 8 environ et plus (en % molaire de phosphore) de triphénylphosphine sulfonée (PIII), dont 99 % (en % molaire de phosphore) au moins est la TPPTS et, d'autre part, une faible teneur, 15 % au plus (en % molaire de phosphore) d'oxydes de triphénylphosphine sulfonée (pV) dont le canstituant prépondérant est l'OTPPTS. Il est nécessaire, en outre, que la température soit comprise entre 15 et 25 C, de préférence entre 20 et 22 C. Si la teupèrature est inférieure à 15 C la cinétique de la réaction de sulfonation est trop faible. Si la temperature est supérieure à 25 C environ, on obtient une augumentation très importante de la teneur en oxydes des produits sulfonées. Il est nécesaire que le rapport molaire SO3/TPP soit égal au moins à 8 et de préférence compris entre 10 et 14, de préfédence entre 10 et 12. Un rapport molaire inférieur à 8 n'entrante pas la disparition de la TPPMS et de la La teneur globale en poids de 903 dans le mélange (SO3 + TPP + H2SO4) appelé ci-après mélange ternaire, doit être au itoins égale à 33 % en début de réaction. Une teneur inférieure à 33 %, par exemple 30 8 conduirait à des teneurs en TPPMS et TPPDS élevées ou bien necessiterait un temps de réaction entêment long. la réaction de sulfonation se déroule dans l'acide sulfurique comme solvant et la teneur pondérale d'H2SO4 dans le mélange ternaire est avantageusement supérieure ou égale à 15 % en début de réaction (soit un rapport molaire H2SO4/TPP supérieur ou égal à 2,7) de telle sorte que la viscosité du milieu ne soit pas trop élevée pour que celui-ci reste manipulable Selon un mode de mise en oeuvre préféré de ce procédé, on dissout au préalable la TPP dans de l'acide sulfurique à raison d'au soins 2,7 moles H2SO4 par mole de TPP puis on atteint la teneur en poids requise en SO3 par rapport au mélange ternaire en ajoutant de l'oléum ayant une teneur élevée en SO3 et/ou du SO3 liquide fraîchement distillé. L'addition d'oléum concentré et/ou de 503 liquide dans la solution sulfurique s' effectue de préférence à une température voisine de 15 C puis on porte de préférence le mélange à une teupèrature de 16-22 C. TA durée de la réaction de sulfonation doit etre suffisante pour que la totalité de la TPP de départ soit transformée en TPP Cette durée dépend essentiellement de la température du mélange réationnel, de la teneur en SO dans le mélange ternaire ; cette durée est d'autant plus longue que la température est moins élevée et la teneur en S03 plus faible. L'homme de l'art est à même de choisir cette durée en fonction de ces paramètres. Ainsi, pour une température de 22 C et une teneur globale en S03 dans le mélange ternaire de 50 %, une durée de 46 heures environ est suffisante pour obtenir plus de 99 % en mole de pIII de TPPTS. En général, il est souhaitable d'avoir une durée de réaction supérieure à 30 heures, de préférence 40 heures. Toutefois, si la teneur en S03 est faible et proche de la limite de 33 % environ, cette durée doit être de l'ordre de 75 heures. Par conséquent, on utilise de préférence une teneur pondérale de SO3 dans le mélange ternaire supérieure à 40 % qui ne nécessite que des temps de réaction plus courts, de l'ordre de 45 heures et moins. On s'est aperçu toutefois que la TPPTS extraite des solutions diluees par les différents procédés d'extraction connus, coetoe par exemple par le proce'é décrit dans le brevet français 2.314.910 ou dans les demandes de brevets français 2.523.318 et 83.12776, présentait des teneurs en différentes impuretés assez elevées, ces impuretés étant de structure chimique connue ou inconnue, dont l'influence est toujours néfaste sur le role de ligand de la TPPTS , notamment pour les réactions d'hydroformylation des oléfines telles que décrites dans le brevet français 2.314.910. Par ailleurs, on s'est aperçu que les solutions de TPPTS obtenues après hydrolyse, puis dilution des sulfonats préparés selon les différents procédés décrits ci-dessus pouvaient presenter des teneurs élevées en oxydes et, en particulier1 en CIPITS, dont la présence diminue le rendement de réaction et surtout rend roins efficace l'étape subséquente d'extraction. Ces inconvénients apparaissent, meme si l'on part de sulfonats préparés conformement au procédé décrit dans la demande de brevet français 83.12776, lequel a cependant permis par ailleurs de faire un progrès important, par 1' obtention d'un sulfonat exempt de TPPDS et TPPMS, mais comportant toutefois généralement des quantités plus importantes d'oléum résiduel à hydrolyser que dans les autres procédés connus. En outre dans son application industrielle comme ligand du rhodium dans les procédés d'hydroformylation des oléfines décrits dans le brevet français 2.314.910 précité, il est nécessaire pour Charger des réacteurs de très grandes capacités de pouvoir disposer au dérrage d'un réacteur de plusieurs tonnes, voir plusieurs dizaines de tonnes de TPPTS de grande pureté. La présente invention a précisément pour but de proposer un procédé de préparation de TPPTS qui soit exempte d'impuretés néfastes à son rôle ultérieur de ligand. me a également pour but de proposer un procédé d'hydrolyse et de dilution contolées d'un sulfonat contenant de la TPPTS permettant d'obtenir un hydrolysat dont la normalité en H2SO4 soit adaptée ou adaptable au procédé d'extraction choisi, ledit hydrolysat ne contenant pas d'impuretés néfasts à l'efficacité du procédé d'extraction ou qui subsisteraient après ladite extraction. La présente invention a également pour but de proposer un procédé industriel d'hydrolyse et de dilution contrôlées d'un sulfonat contenant de la TPPTS qui puisse être mis en oeuvre de façon industrielle, en continu ou en discontinu et qui permette d'aboutir à un produit final de très grande pureté et en quantité importante. Ces buts et d'autres sont atteints par la présente invention qui concerne en effet un procédé de préparation de tri(m-sulfophényl)phosphine (TPPTS) comprenant : (a)- une sulfonation de la triphénylphosphine (TPP) au moyen d'un mélange H2SO4-SO3 présentant unexcès de SO3, (b)- une hydrolyse de SO3 en exces contenu dans le sulfonat sous (a) en vue d'arrêter la réaction de sulfonation et (c)- une dilution de 1'hydrolysat obtenu sous (b) en vue d'atteindre une normalité en H2SO4 compatible avec (d)- l'étape finale d'extraction de TPPTS, ledit procédé étant caractérisé en ce que l'étape d'hydrolyse (b) et au moins en partie l'étape de dilution (c) sont effectuées par incorporation dudit sulfonat dans une solution aqueuse acide d'hydrolyse tout en maintenant la normalité en H2SO4 au cours de l'hydrolyse à une valeur supérieure à environ 9 N, de préférence supérieure à environ 12 N et pratiquement inférieure à 36 N (solution à presque 100 % de H2S04), de préférence inférieure à 25 N et en évacuant au moins en partie les calories formées. On entend par normalité en H2SO4 la normalité découlant de l'acide sulfurique introduit au départ et de celui formé dans le milieu réacticnnel par hydrolyse de S03, à l'exclusion des acides sulfoniques. Cette normalité peut être déterminée par des méthodes connues, par exemple par potentiométrie. Par normalité en H2SO4 compatible avec l'étape finale d'extraction, on entend une normalité directement adaptée au procédé d'extraction choisi ou adaptable par simple incorporation d'eau ou d'acide sulfurique selon le cas, sans précaution particulière autre que l'évacuation des calories et de préférence sous atmosphère inerte. On a en effet découvert, conformément à la présente invention, que les impuretés connues ou inconnues indiquées s ci-dessus apparaissent principalement durant l'étape d'hydrolyse et de dilution. En effet, l'hydrolyse de 803 en H2SOo sous l'action de l'eau n'est pas instantanée et le 803 oxyde de la TPPTS du sulfonat suivant les réactions chimiques schématiques suivantes SO3 + TPPTS # OTPPTS + SO2 SO2 + 3 TPPTS ) 2 OIPPIS + STPPTS Il se forme donc notamment de l'oxyde (OTPPTS) et du sulfure (STPPTS) de TPPPTS et d'autres impuretés de structure inconnue. La teneur en PV augmente donc durant cete étape d'hydrolyse et de dilution. L'apparition de ces impuretés est de plus favorisée par les quantités très importantes de calories dégagées par l'hydrolyse du SO3 et la dilution dlH2SO4. On a en outre découvert conformément à la présente invention que si le phosphore de la TPPTS se trouve sous une forme protonée, cette forme protonee protège le phosphore PIII d ' une oxydation ultérieure en pV en présence de S03 ou d'autres oxydants, dans la mesure où la normalité en H2SO4 de la solution est supérieure à 9 N, de préférence supérieure à 12 N. En effet, la forme protonée donc protégée de P se trouve en équilibre avec la forme non protonée de P , laquelle est facilement oxydable en présence de SO3 ou d'autres oxydants suivant la réaction d'équilibre, en présence de H2SO4 : H - P+ # EMI8.1 P E + Si la normalité en H2SO4 est inférieure à 9 N, la réaction se déplace dans le sens de la flèche 1 et le phosphore PIII se trouve à plus de 30 % molaire environ à température ambiante sous une forme protonée qui s'oxyde facilement. En effet pour une normalité supérieure à 20 N, 100 % molaire de phosphore PIII se trouve sous la forme protonée. Cette teneur molaire à température ambiante s'abaisse à environ 90 % à 12 N, puis à 70 % environ à 9 N. En dessous de 9 N, l'hydrolyse de 903 et la dilution de l'Hydrolysat en présence de SO3 provoquent nécessairement l'apparition d'impuretés aisnsi qu'un fort taux d'OTPPTS. Il est donc nécessaire d'effectuer l'hydrolyse et la dilution au moins partielle du sulfonat au sein d'une solution aqueuse d'hydrolyse dont la normalité en H2SO4 est supérieure à 9 N, de préférence à 12 N. On a également découvert que l'hydrolysat partiallement dilué présente une stabilité dans le temps médiocre, même s'il est conservé sous atmosphère inerte, en particulier quand sa normalité est inférieure à 9 N. On préconise donc, conformément à l'invention, d'effectuer immédiatement l'étape d'extraction sur l'hydrolysat dilué obtenu par le procédé de I 'invention en reglant éventuellement la normalité en H2SO4 en fonction du procédé d'extraction choisi, par addition d'eau ou d'H2SO4. On peut par exemple opérer comme décrit à l'exemple 1 du brevet français 2.314.910, c'est-à-dire neutraliser l'hydrolysat par une base, de préférence la soude, puis élimier les anions sulfates par cristallisations successives et cristalliser la TPPTS sous forme de son sel de sodium par addition de méthanol et d'éthanol, puis évaporation du solvant. le procédé préféré est toutefois le procédé d'extraction liquide-liquide décrit dans la demande de brevet n 2.532.318 précité dont le contenu est incorporé comme référence dans la description de la présente demande. Selon ce dernier procédé, on met en contact l'hydrolysat ayant une normalité en acide sulfurique comprise entre 3 et 10 N, de préférence entre 7 et 8 N, et l'extractant (phase organique), on sépare d'une part, une phase organique qui contient la TPPTS et une petite quantité d'acide sulfurique co-extrait et d'autre part, une phase aqueuse ou raffinat qui contient de l'acide sulfurique. Parmi les extractants préférés, on utilise des alkylphosphates, comme par exemple le tributylpoosphate ou les phosphonates comme le dibutyl butylphosphonate. Cette méthode de purification est particulièrement avantageuse, car l'impureté principale présente, quand on arrête l'étape de sulfonation mise en oeuvre conformément à invention, est essentiellement l'OTPPTS. Or, on a pu constater que la majeure partie de l'oxyde de triphénylphosphine sulfonée (OTPPTS) présents dans l'hydrolysat n'est pas extraite par l'extractant organique et reste dans la phase aqueuse. Il reste ensuite à séparer la TPPTS de la phase organique. Cette séparation peut se faire par la mise en contact de la phase organique avec de l'eau, si l'on veut obtenir la TPPTS sous forme d'acide libre, ou avec une solution aqueuse contenant un cation d'origine minérale ou organique, si l'on veut obtenir la TPPTS sous une forme salifiée, par exemple au moyen d'une solution de soude. En mettant en oeuvre le procédé d'hydrolyse et de dilution controlées selon l'invention, on voit que l'on peut obtenir un hydrolysat dilué au moins en partie dont la normalité en H2 504 peut varier d'environ 36 N (près de 100 % en H2S04) de préférence 25 N, jusqu'a 9 N, de préférence 12 N. Pour amener cette normalité entre 7 et BN, pour mettre en oeuvre le procédé d'extraction ci-dessus, il suffit d'incorporer de l'eau en ne controlant que l'évacuation au moins partielle des calories. Pour mettre en oeuvre le procédé de l'invention d'hydrolyse et de dilution contrôlées, on peut opérer suivant diverses méthodes en continu, ou en discontinu, la seule contrainte e > étant que toutes ces méthodes doivent prévoir l'incorporation du sulfonat dans la solution aqueuse acide d'hydrolyse et non l'inverse, l'-évacuation au moins partielle des calories formées et le maintient de la normalité en H2SO4 en cours d'hydralyse supérieure à 9 N. Ch peut ainsi prévoir d'incorporer en continu ou en discontinu le sulfonat dans une solution aqueuse d'hydrolyse présentant une normalité supérieure à 9 N, de préférence supérieure à 12 N, contenue dans un récipient convenablement réfrigéré de façon à évacuer au moins en partie les calories dégagées par la réaction d'hydrolyse de SO3 et de dilution de H2SO4 en vue d'éviter de trop augmenter la température du mélange réactionnel et donc faciliter l'apparition d'impuretés. Il est souhaitable de maintenir cette température la plus faible possible. Une température comprise entre -5 et +5 C, de préférence entre O et 10C ccrwient parfaitement, elle doit de préférence ne pas dépasser 20 C. Eh cours d'opération, on peut maintenir le mélange reactionnel à la normalité souhaitée par addition d'eau ou d'eau acidifiée présentant de préférence une normalité supérieure ou égale à 9 N. En outre, de façon à maintenir la température du mélange réactionnel entre 0 et 5 C, il est souhaitable d'injecter le sulfonat dans le milieu d#Hydrolyse sous forme très divisée et d'agiter très fortement le málnge réactionnel de façon à hydrolyser le plus rapidement possible le SO3 présent. La présente invention propose un moyen préféré particulièrement ccmocde permettant de respecter les conditions optimum d'hydrolyse et de dilution contrôlées indiquées ci-dessus. Ce moyen préféré est constitué par un dispositif dénommé ci-après "boucle" qui est constitué d'une boucle formée d'une canalisation de faible volume (quelques litres ou dizaines de litres) comportant une pompe dont la puissance et le débit sont suffisants pour maintenir un régime turbulent d'écoulement du liquide a l'intérieur de la boucle et un réfrigérant adapté pour évacuer les calories et maintenir le liquide à l'intérieur de la boucle à une température comprise de préférence entre -5 et +5 C et inférieure à 20 C. Cette boucle comporte une canalisation d'entrée du sulfonat et une canalisation d'entrée d'une solution aqueuse acide d'hydrolyse présentant de préférance une mortalité en H2SO4 supérieure à environ 9 N, le sulfonat et la solution aqueuse d'acide d'hydrolyse entant injectés dans la boucle par ces canalisations munies de moyens de contrôle de débit, par exemple au moyen de pompes volumétriques. L'entrée du sulfonat se présente de préférence en amont de la pompe de la boucle et l'entrée d'une solution d'hydrolyse se trouve en aval de cette même pompe, mais de préférence en amont du réfrigérant. La boucle est également munie, de préférence en aval du réfrigérant et en amont de l'entrée du sulfonat, d'une sortie d'hydrolysat dont la normalité est donc supérieure ou égale à 9 N. le débit d'hydrolysat sortant est égal au débit de solution aqueuse acide d'hydrolyse et de sulfonat pénétrant à l'intérieur de la boucle. I1 est soWhaitable que le rapport du debit de liquide en circulation dans la boucle sur le débit d'effluent pénétrant (ou sortant) dans la boucle soit d'au moins 100, de préférence d'au moins 300 et que le liquide dans la boucle soit maintenu sous une pression de quelques bars. le fonctionnement de la boucle est le suivant : au démarrage, on remplit la boucle par la solution aqueuse acide d'hydrolyse dont la normalité est supérieure à environ 9 N, puis en régime stationnaire on introduit par la canalisation d'introduction de solution aqueuse acide d'hydrlyse soit de l'eau soit de l'eau acidifiée dont la normalité est supérieure à environ 9 N. En effet, si la boucle fonctionne dans les condition otptimales indiquées ci-dessus, le 803 est entièrement hydrolysé au niveau de la canalisation d'introduction de solution d'hydrolyse et il n'y alors aucun inconvénient à ajouter de l'eau pure. Dans le cas contraire et pour être certain de ne pas faire apparaître d'impuretés, il est souhaitable d'introduire une solution aqueuse acide dont la normalité est supérieure à environ 9 N. D'autres avantages et caractéristiques apparaîtront à la lecture des exmples suivants de réalisation, données à titre illustratif nullement limitatif, référence sera faite au dessin annexé sur lequel la figure unique représente schématiquement un circuit en "boucle" conforme à l'invention. EXEMPLE 1 Dans un réacteur en verre d'un litre, à double enveloppe équipé d'une agitation mécanique. d'un thermomètre et perinettant d'opérer sous atmosphère inerte, on introduit 230 g d'acide sulfurique à 100 % de pureté (PROLABO). On refroidit à + 16 C avec un bain d'eau et de glace et sous agitation. On charge lentement à 20 C 100g de TPP en 1 h par fraction de 10 g (TPP Fluka purum 98 % minimum). On obtient alors une solution homogène de TPP dans l'acide sulfurique. Puis, à la température znaxiiiaie de 20 C, on coule en 2 heures 560 g d'oléum à 65 % sous bonne agitation. On maintient le mélange réactionnel entre 16 et 18 C pendant 60 h. in fin de réaction, la teneur en poids de sO3 par rapport au poids du mélange réactionnel est de 30,6 %. La teneur en poids de H2SO4 par rapport au poids du mélange réactionnel est de 47,8 % et la normalité en H2SO4 est de 37 N environ, (H2SO4 100%). Par ailleurs, l'analyse des spectres de résonnance magnétique nucléaire du hosphore 31P (RMN 31P) sur spectromètre JEOL SX 100 MHZ à la fréquence de 40,26 MHZ donne un rapport molaire pIII/pV de 91,2/8,8. EXEMPLE 2 On part du sulfonat obtenu conformément au mode opératoire décrit à l'exemple 1. Ce sulfonat va etre traité par une boucle telle que représentée sur la figure du dessin annexe. Sur cette figure, on voit que la boucle 1 formée d'un tubulure 2 en alliage inoxydable calorifugée de section 4,40 cm pressente un volume total d'environ 3 1. Elle est munie d'une pompe (2) (SALMSON 31. BAG 1 Bis GM d'un débit de 3 m /h à 1 500 tours/mn pour une puissance de 1,2 à 1,5 KW). Cette pompe est suffisante pour faire circuler le liquide dans la boucle en régime turbulent suivant les flèches (3) avec un nombre de Reynolds d'au moins 21 000. le liquide sortant de la pompe (2) passe à travers le condenseur ou réfrigérant (4) qui est un condansateur à plaque Alpha Laval d'un volume de 0,45 1 et qui permet de maintenir la température du liquide entre 1 et 3 C. La boucle (1) est munie en amont de la pompe (2) d'une eanalisation d'entrée (5) de sulforiat injecté dans la boucle en (6) au moyen d'une pompe volumétrique (7). Juste en aval Au point d'injection (6), la boucle est munie d'un dispositif (8) permettant d'améliorer la dispersion du sulfonat dans le liquide circulant dans la boucle tel un diaphragme (8). En aval de la pompe (2), mais en amont du réfrigérant (4), la boucle (1) est munie d'une canalisation d'entrée (9) de solution aqueuse d'hydrolyse, c'est à dire d'eau ou d'eau acidifiée présentant une normalité en H2S04 supérieure à 9 N, cette solution étant injectée au moyen d'une poupe volumétrique (10). En aval du condenseur (4) la boucle (1) est munie d'une sortie (11) d'effluant, cette sortie s'effectuant autamatiquement au moyen d'un clapet taré à deux bars (12) situé sur la sortie (11). le fonctionnement est le suivant : on remplit la boucle avec une solution aqueuse acide d'hydrolyse qui présente de préférence la normalité visée pour 1 'hydrolysat final. On actionne la poee (2) et le condenseur (4) de telle sorte que la température du liquide soit comprise entre 1 et 20C, le débit de recirculation de la boucle est de 3m3/h, le nombre de REynolds d'environ 21 000. Une fois le régime stationnaire atteint, on injecte le sulfonat et la solution d'hydrolyse au moyen des pompes volumétriques (7) et (10) en quantité telles que l'hydrolysat présente la normalité désirée, le temps de séjour du liquide étant compris entre 12 et 16 mm. EXEMPLES 3 ET 4 - EXEMPLE COMPARATIF 5 En utilisant le dispositif et la méthode décrits à l'exemple 2 et en partant du sulfonat obtenu comme à l'exemple 1, on a obtenu les résultats suivants qui sont rassemblés dans le tableau I ci-dessous TABLEAU I EMI14.1 <tb> I <SEP> I <SEP> I <tb> EXEMPLES <tb> I <SEP> 1 <SEP> 3 <SEP> 14 <SEP> 15 <tb> | <SEP> | <SEP> | <SEP> | <SEP> | <tb> |Débit <SEP> de <SEP> sulfonat <SEP> kg/h <SEP> t <SEP> 10,2 <SEP> 1 <SEP> 12,17 <SEP> 1 <SEP> 4,57 <SEP> 1 <SEP> <tb> Débit <SEP> de <SEP> solution <SEP> d'hydrolyse <tb> |kg/h <SEP> (eau <SEP> pure) <SEP> 1 <SEP> 8,95 <SEP> 1 <SEP> 3,1 <SEP> 1 <SEP> 9,11 <SEP> 1 <tb> Durée <SEP> de <SEP> l'essai <SEP> en <SEP> régime <tb> stationnaire <SEP> 1 <SEP> h <SEP> 30 <SEP> 1 <SEP> h <SEP> 30 <SEP> 2 <SEP> h <SEP> 30 <SEP> <tb> Normalité <SEP> en <SEP> H2SO4 <tb> |à <SEP> la <SEP> sortie <SEP> de <SEP> la <SEP> boucle <SEP> 1 <SEP> 11,8 <SEP> 1 <SEP> 20,7 <SEP> 1 <SEP> 7,11 <SEP> | <SEP> <tb> Rpaport <SEP> molaire <tb> PIII/PV <tb> | <SEP> (RMN-31P) <SEP> 1 <SEP> 89,1 <SEP> 1 <SEP> <SEP> 89,3 <SEP> 1 <SEP> 63 <SEP> l <SEP> <tb> lau <SEP> bout <SEP> de <SEP> 1 <SEP> h <SEP> 30 <SEP> im <SEP> 1 <SEP> 10,9 <SEP> t <SEP> 10,7 <SEP> 1 <SEP> 37 <tb> Impuretés <SEP> autres <SEP> que <SEP> OPTPTS <SEP> quasi <SEP> nulles <SEP> décelables <tb> L'exemple comparatif 5 montre que pour une hydrolyse effectuée à une normalité en H2SO4 inférieure à 9 N, il apparaît un fort taux d'OTPPTS ainsi que d'autres impuretés. EXEMPLE 6 On coule 1 kg de sulfonat obtenu en suivant le mode opératoire de l'exemple 1 dans un réacteur contenant 250 g de solution aqueuse d'hydrolyse maintenue sous agitation de normalité 9 N, refroidie à 3 C par un bain eau + glace et on maintient la température en cours d'hydrolyse à une valeur inférieure à 9 C. la durée e de la coulée est de 4 h 20 mn. On obtient une solution d'hydrolysat dont la normalité en H SQ est de 25 N ; le rapport molaire pIII/PV est de 86/14. I1 n'y a sensiblement pas d'impuretés autres que l'OTPPTS, décelables. EXEMPLE 7 On part d'hydrolysate de différentes normalités en H2SO4 obtenus par la méthode de la boucle à l'exemple 2. On mesure par RMN. 31P le déplacement chimique (delta en ppm) de la TPPTS dans chacune des solutions. Comme il existe une relation linéaire connue entre la forme protonée de P et le déplacement chimique, on en déduit très facilement le pourcentage molaire de r P+ - H. las résultats obtenus sont rassemblés dans le tableau II ci-après TABLEAU II EMI16.1 <tb> Normalité <SEP> Température <SEP> Température <SEP> 0 C <tb> ambiante <tb> I <SEP> |- <SEP> I <SEP> I <SEP> I <tb> HYDROLYSAT <SEP> H2SO4 <SEP> HSO3 <SEP> delta <SEP> (*) <tb> <SEP> ppm <SEP> ppm <tb> I <SEP> I <SEP> I <SEP> I <SEP> I <SEP> I <SEP> I <SEP> I <tb> i <SEP> 1 <SEP> I <SEP> 21,48 <SEP> i <SEP> 1,74 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 6,3 <SEP> l <SEP> 100 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 6,3 <SEP> l <SEP> 100 <SEP> | <SEP> <tb> 2 <SEP> 2 <SEP> | <SEP> 18,47 <SEP> í <SEP> 1,45 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 6,0 <SEP> í <SEP> 97,5 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 5,9 <SEP> 1 <SEP> 97 <SEP> | <SEP> <tb> 3 <SEP> 3 <SEP> | <SEP> 15,85 <SEP> 1 <SEP> 1,16 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 5,6 <SEP> 1 <SEP> 94,5 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 5,67 <SEP> I <SEP> 93 <SEP> | <SEP> <tb> 4 <SEP> 4 <SEP> | <SEP> 12,51 <SEP> 1 <SEP> 0,96 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 5,4 <SEP> 1 <SEP> 93 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 5,25 <SEP> 1 <SEP> 90 <SEP> | <SEP> <tb> 5 <SEP> 5 <SEP> | <SEP> 10,97 <SEP> 1 <SEP> 0,88 <SEP> t <SEP> + <SEP> 4,3 <SEP> 1 <SEP> 88 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 4,75 <SEP> 1 <SEP> 86 <SEP> | <SEP> <tb> i <SEP> 6 <SEP> 1 <SEP> 9,06 <SEP> 1 <SEP> 0,68 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 3,5 <SEP> 1 <SEP> 78 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 3,3 <SEP> 1 <SEP> 75 <SEP> | <SEP> <tb> r <SEP> 7 <SEP> | <SEP> 8,95 <SEP> 1 <SEP> 0,67 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 1,6 <SEP> 1 <SEP> 62,5 <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 1,2 <SEP> 1 <SEP> 58,5 <SEP> | <SEP> <tb> 1 <SEP> 8 <SEP> 1 <SEP> 8,34 <SEP> 1 <SEP> 0,64 <SEP> 1 <SEP> - <SEP> 0,2 <SEP> 1 <SEP> 48,5 <SEP> 1 <SEP> - <SEP> 1,1 <SEP> 1 <SEP> 40,5 <SEP> | <SEP> <tb> i <SEP> 9 <SEP> 1 <SEP> 6,9 <SEP> 1 <SEP> 0,46 <SEP> 1 <SEP> - <SEP> 3,5 <SEP> 1 <SEP> 22 <SEP> 1 <SEP> - <SEP> | <SEP> | <SEP> - <SEP> | <SEP> <tb> 10 <SEP> 4,5 <SEP> - <SEP> - <SEP> 5,5 <SEP> 8 <SEP> - <SEP> <tb> 11 <SEP> 3,5 <SEP> - <SEP> - <SEP> 5,6 <SEP> 6 <SEP> - <SEP> <tb> 12(**) <SEP> 0 <SEP> - <SEP> - <SEP> 6,3 <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 6,7 <SEP> (*) = % molaire # P+-H c'est à dire nombre de moles (#P+-H)/nombre de moles total de PIII (#P+-H + #P) (**) = solutiai de sel de sodium de la TPPTS à pH = 6. Du tableau II, il résulte que pour conserver pIII sous une forme protonée à au moins 70 % molaire, il est nécessaire d'effectuer l'hydrolyse avec une normalité supérieure à environ 9 N. EXEMPLE 8 On part de 1'hydrolysat obtenu à l'exemple 3 cidessus, on le dilue pour arriver à une normalité en H2SO4 de 7 N, puis on extrait la TPPS en suivant le mode opératoire de l'exemple 3 de la demande de brevet français 2.532.318. On effectue alors l'hydroformylation du propylène en suivant le mode opératoire de l'exemple 1 du brevet français 2.478.078. Dans un autoclave en acier inoxydable de 125 cm , on introduit successivement sous argon 0,96 ml de solution toluénique d'éthyl-2-hexanoate de rhodium (II) à 10,4 gl-1 en rhodium (0,097 matg de Kh) 10,95 g d'une solution aqueuse de TPPTS sous forme de son sel de Na, contenant 4,10 g de TPPTSNa, soit 6,79 matg de P+3 13,20 cm3 d'eau distillée et 12,0 g de propène (285,7 mmoles). On introduit alors un mélange gazeux H2 + CO (1 + 1 molaire) pour avoir une pression totale de 20 bars à 20 C et on amène l'autoclave à 1200C sous agitation. Quand la température de 1200C est atteinte, on augmente la pression totale jusqu'à 75 bars au moyen du mélange H2 + CO et on maintient cette pression de 75 bars durant toute l'opération. L'avanvement de la réaction est suivi par la chute de pression dans la réserve du mélange H2 + CO. Après 2 heures de réaction, l'autoclave est refroidi à 20 C et après dégazage on coule la masse réactionnelle dans une ampoule à décanter où s'opère la séparation de la phase catalytique inférieure de couleur jaune et la phase organique supérieure incolore (5,3 g). La sélectivité en aldéhyde est égale à 100 % et le taux de linéarité en butanal exprimé en : n-tutanal/(n + iso)butanals est égale à 93 %. L'activité du catalyseur exprimé en moles d'aldéhyde par at.g de rhodium et par heure est égale à 294 et la productivité exprimé en kg d'aldéhyde par litre de solution catalytique et par heure est égale à 0,1. La solution catalytique a été recyclée dans les memes conditions L7g de propène (186,7 mmoles( ; pression totale 50 bars ; H2 +CO (1 + 1 molaire) ; 1200C : 2 heures). las résultats sont . Sélectivité : 100 % Taux de linearité : 94,4 % . Acticité : 433 . Productivité : 0,15 . Masse organique superieure décantée : 6,4 g. EXEMPLE 9 On utilise le même sel de sodium qu'à l'exemple 8 et on fait réagir du myrcène sur de l'acétyl acétate de méthyle conformément à l'exemple 26 de la demande de brevet européen 44771. Dans unréateur en acier inoxydable de 125 cm , on introduit succesivement sous argon 0,029 g de [RhCl (cyclooctadiène - 1.5)]2. (0,117matg de Rh, 0,0534 g de carbonate de sodium, 8,5 cm d'eau distillée, 3,67g d'une solution aqueuse de TPPTS (2,27 matg de 4 cm de méthanol, 10,12 d'acétylacétate de méthyle (86,3 mmoles) et 8,18 g de myrcècne à 73 % (43,9 mmoles). Le mélange est agité à 90 C perdant 3 heures. Après refroidissement, on coule la masse réactionnelle dans une ampoule à à décanter ou' s'opère la séparation de la paase catalytique inférieure rouge (16,41 g) et de la phase organique supérieure (15,51 g). La phase organique contient 9,49 g de produit réactionnel se présentant sous la forme d'un mélange 45/55 de ces 2 isomères (55 pour l'isomère présentant une double liaison éthlènique à l'extérieur de la chaîne). Les exemples 7 et 8 mettent en évidence que la TPPTS obtenue par le procédé de l'invention, du fait de l'absence quasi-totale d'impuretés autres que l'OTPPTS, donne des résultats remarquables comme ligand hydrosoluble de rhodium.

Claims: REVENDICATIONS 1 ) Procédé de préparation de tri(m-sulfophényl)phosphine (TPPTS) comprenant a) une sulfonation de la triphénylphosphine (TPP) au moyen d'un mélange H2SO4-SO3 présentant un excès de SO3 b) une hydrolyse du SO3 en excès contenu dans le sulfonat obtenu sous (a) en vue d'arrêter la réaction de sulfonation et c) une dilution de 1 'hydrolysat obtenu sous (b) en vue d'atteindre une normalite en H2904 compatible avec d) l'étape finale de TPPTS, ledit procédé étant caractérisé en ce que l'étape d'hydrolyse (b) et au moins en partie l'étape de dilution (c) sont effectuées simultanément par incorporation du sulfonat dans une solution aqueuse acide d'hydrolyse tout en maintenant la normalité en H2SO4 au cours de l'hydrolyse à une valeur supérieure à environ 9 N et en évacuant au moins en partie les calories formées. 2 ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite normalité en H2SO4 est comprise entre environ 25 N et environ 12 N. 3 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la température au cours de l'hydrolyse ou de la dilution est inférieure à 20 C, de préférence comprise entre -5 et +5 C. 4 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on incorpore le sulfonat sous une forme très divisée dans une solution aqueuse d'hydrolyse présentant une normalité supérieure à 9 N et réfrigérée en continu de façon à maintenir une température inférieure à 200C environ, de préférence comprise entre -5 et +5 C. 5 ) Procédé selon d'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'hydrolyse et la dilution au moins partielle, sont réalisées en continu dans une boucle (1) formee d'une canalisatioe colportant une pompe (2) dont la puissance et le débit sont suffisants pour maintenir un régime turbulent d'écoulement de liquide à l'intérieur de la boucle, une réfrigérant (4) adapté pour maintenir le liquide à l'intérieur de la boucle à une température inférieure à +20 C, une canalisation (5) d'entre de sulfonat et une canalisation (9) d'entrée de solution aqueuse d'hydrolyse, toutes deux munies de moyens de contrôle de débit, respectivement (7) et (10), ainsi que d'une canalisation (li) de sortie du sulfonat hydrolysé et au moins partiellement dilué. 6 ) Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le liquide en circulation dans la boucle est maintenu sous pression et en ce que le rapport du doit de liquide en circulation dans la boucle sur le débit d'effluent pénétrant (ou sortant) dans la boucle est d'au moins 100, de préférence au Moins 300. 7 ) Procédé selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que l'entrée du sulfonat est située en amont de la pompe (2) de la boucle, l'entrée de solution aqueuse d'hydrolyse est située en aval de la pompe (2), mais en amont du réfrigérant (4) et de la sortie (11) de l'hydrolysat est située en aval du réfrigérant (4), mais en amont de l'entrée (5) du sulfonat. 8 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, caratérisé en ce qu'au départ on remplit la boucle par la solution aqueuse d'hydrolyse dont la normalité est supérieure à environ 9 N. 9 ) procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 8, caractérisé en ce que, en régime stationnaire on introduit dans la canalisation (9) de l'eau ou de préférence de l'eau acidifiée dont la normalité est supérieure à environ 9 N. 10 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on règle la normalité en acide sulfurique de 1 'hydrolysat dilué entre 3 et 10 N, de préférence entre 7 et 8 N, puis on met en contact 1'hydrolysat avec un extractant choisi par les esters phosphoniques et les esters phosphoriques. 11 ) Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on effectue l'étape de sulfonation dans les conditions suivantes - température : 15-25 C - rapport molaire : SO3/TPP superieur ou égal à 8 - teneur globale en poids de SO3 en début de réaction par rapport au poids du mélange réactionnel supérieure ou égale à 33 %.

Inventors: BARRE, CHARLES, DESBOIS, MICHEL, NOUVEL, JACQUES
Applicants: RHONE-POULENC RECHERCHES
Application year: 1985
Main classification: C07F9
IPC codes: C07F9