NATURAL DRAUGHT COOLING TOWER

Abstract: 1. A very high natural-draught cooling tower whose jacket narrows upwardly from a base diameter (DO ), to an exit opening, the height (Hn ) being greated thant the exit diameter (Dn ) of the jacket, furniture elements (24, 25) being arranged to some extent in the jacket base (26) and being grouped to some extend around the outside thereof, the inner elements (24) being flowed through in countercurrent, characterized in that the jacket (20) has a ratio (Hn /Dn ) of height (Hn ) to exit diameter (Dn ) of from 3, 5 and 7, the jacket is slender over the entire height (Hn ), lateral performations giving on the atmosphere are present in the jacket obove the perforations (24, 25) around the periphery of the jacket (20), a roofing (29) covers the space (28) above the outside furniture elements (25) to above the height of the perforations (21), and the outer furniture elements (24, 25) are also flowed through in countercurrent.

Description: Naturzugkühlturm Die Erfindung betrifft einen Naturzugkühlturm grosser Höhe, dessen Mantel sich ausgehend von einem Basisdurchmesser nach oben zu einer Austritts öffnung hin verjüngt, wobei die Höhe grösser als der Austrittsdurchmesser des Mantels ist. Eine übliche Bauform eines Kühlturms dieser Art hat einen Mantel etwa in Form eines Hypberboloids, wobei das Verhältnis zwischen Höhe und Austrittsdurchmesser etwa bei dem Wert 2 liegt (vgl. Dr. Berliner in DE-Z Wärme, Band 80, Heft 3, 1974, S. 25-26, Bild 1.1). Die Höhe der heute üblichen Kühltürme ist also im Vergleich zum Austrittsdurchmesser klein. Ein soeben fertiggestellter Naturzugkühlturm mit einer Leistung von 2500 MW Abwärme hat beispielsweise eine Höhe von etwa 165 m, einen Basisdurchmesser von etwa 145 m und einen Austrittsdurchmesser von etwa 85 m. Es ist bekannt, zur Vermeidung von Kaltlufteinbrüchen die Krone des Kühlturms zu verjüngen (DE-PS 24 14 172). Wenn sich hierbei auch das Verhältnis zwischen Höhe und Austrittsdurchmesser des Kühlturms vergrössert, bleiben jedoch die Abmessungen, welche die Gesamtform des Kühlturms prägen, nämlich Höhe und durchschnittlicher Durch,es- ser über die Höhe, mit anderen Worten der Schlanke heitsgrad", unverändert. Der aus Kühltürmen austretende Schwaden enthält Partikel, die sich in Form von Immissionen in näherer und fernerer Umgebung des Kühlturmes niederschlagen können. Die Maximalwerte dieser Immissionen können insbesondere in der näheren Umgebung (5 km Umkreis) eines Kühlturms herkömmlicher Bauart Anlass zu Besorgnis sein. Dies gilt insbesondere dann, wenn entschwefelte Rauchgase bei mit fossilen Brennstoffen geheizten Kraftwerken in den Kühlturmschwaden eingemischt werden. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Naturzugkühlturm der eingangs beschriebenen Art so auszubilden, dass die Immission in näherer und fernerer Umgebung des Kühlturms vermindert werden soll. Zur Lösung dieser Aufgabe ist gemäss der Erfindung vorgesehen, dass der Mantel ein Verhältnis von Höhe zu Austrittsdurchmesser im Bereich zwischen 3,5 und 7 aufweist. Es ist zwar schon ein bautechnischer Vorschlag zur Konstruktion von Türmen aller Art, darunter auch Kühltürmen gemacht worden, die eine relativ schlanke Form aufweisen. Strömungstechnische oder thermodynamische Gesichtspunkte, wie das Verhältnis von Höhe zu Austrittsdurchmesser sind dort jedoch nicht angesprochen (DE-OS 28 42 191). Mit der Erfindung wird ein Kühlturm geschaffen, dessen Mantel wesentlich höher ist und einen wesentlich kleineren durchschnittlichen Querschnitt hat, d.h. ein wesentlich schlankerer Kühlturm. Der Kühlturm nach der Erfindung ist so gestaltet, dass seine Austrittsgeschwindigkeit anstatt bisher zwischen 4 und 6 m/s nun bei 8 bis 15 m/s liegt. Aufgrund dieser wesentlich erhöhten Austrittsgeschwindigkeit des Schwadens in Verbindung mit der grösseren Höhe der Austrittsöffnung werden die mit dem Schwaden austretenden Emissionen in grössere Höhe gebracht. Der aufgrund des verringerten Austrittsdurchmesser kleinere Strahldurchmesser hat eine geringere Einmischung von Umgebungsluft in den Strahl zur Folge. Dies bewirkt, dass der Auftrieb des Strahles länger erhalten bleibt, so dass der Strahl auch dadurch höher aufsteigt. Aufgrund der grösseren Aufstiegshöhe der Emissionen werden die Maxima der Immissionswerte vermindert. Dies wirkt sich vor allem vorteilhaft in näherer Umgebung (5-10 km Umkreis) des Kühlturms bzw. des damit ausgerüsteten Kraftwerks aus. Ein weiterer wesentlicher Vorteil des Naturzugkühlturms nach der Erfindung ist, dass durch den Wind verursachte Wirbelgebiete auf der Leeseite anderer Gebäude von dem hohen Mantel des neuen Kühlturms soweit überragt werden, dass der emittierte Schwaden nicht mehr durch die Leewirbel zum Boden transportiert werden kann. Dadurch wird eine in der Nähe des Kühlturms mögliche Erhöhung der Immissionswerte vermieden. Das Wirbelgebiet auf der Leeseite des schlanken Kühlturms nach der Erfindung ist horizontal weniger ausgedehnt, so dass Schwaden durch die Leewirbel des Mantels in geringerem Masse nach unten transportiert werden. Bei der neuen Bauform des Naturzugkühlturms nach der Erfindung wird Kaltlufteinbrüchen durch die höhere Strömungsgeschwindigkeit des Schwadens im Austritt entgegengewirkt. Der für die grössere Mantelhöhe erforderliche Mehraufwand an Baustoff wird weitgehend durch die Einsparungen kompensiert, die sich aus der Verminderung des Durchmessers ergeben. Baustatisch ist die Lösung nach der Erfindung wegen der im Horizontalquerschnitt stärkeren Krümmung der Mantelfläche günstiger, so dass insgesamt eine Baustoffersparnis gegenüber einem Kühlturm gleicher Leistung in herkömmlicher Bauweise zu erwarten ist. Dies steht im Gegensatz zur Auffassung der Fachwelt (s. Aufsatz Dr. Berliner in DE-Z Wärme, Band 80, Heft 3, 1974, S. 25-26, Bild 1.4). Eine Verringerung des Basisdurchmessers und damit eine erhebliche Verminderung des Bauaufwandes wird durch eine höhere Luftgeschwindigkeit in den Einbauten ermöglicht, die andererseits einen höheren Druckverlust in den Einbauten zur Folge hat. Diese Erhöhung des Druckverlustes muss durch eine zusätzliche Erhöhung des Mantels kompensiert werden, die bei einem schlanken Mantel mit geringerem Aufwand als bei einem Mantel konventioneller Dimensionierung realisierbar ist. Ausserdem ist bei hoher Luftgeschwindigkeit eine Optimierung und dabei Verringerung der Einbauten ermöglicht. Eine besonders vorteilhafte Bauform des Kühlturmes nach der Erfindung zeichnet sich dadurch aus, dass die Einbauten teilweise innerhalb des MantelfuBes angeordnet, jedoch überwiegend aussen um diesen herum gruppiert sind, wobei dann zweckmässigerweise oberhalb der Einbauten seitliche Durchbrüche um den Umfang des Mantels vorgesehen sind und eine Überdachung den Raum oberhalb der äusseren Einbauten bis über die Höhe der Durchbrüche abdeckt. Diese Bauform sieht getrennte Gebäudeteile für die Rieseleinbauten und für die Zugerzeugung vor. Diese Funktionstrennung ermöglicht, dass nicht die gesamten, wenig intensiv wirkenden und deshalb ausgedehnten Rieseleinbauten mit einer massiven Stahlbetonwand umgeben werden müssen, wie sie für den Mantel des Kühlturmkamins üblicherweise notwendig ist. Vielmehr können die ausserhalb des Mantels liegenden Rieseleinbauten durch leichtere Wände umbaut werden. So können Baustoffe in erheblichem Masse eingespart werden. Bei einem hohen und schlanken Mantel, wie ihn die Erfindung vorsieht, sind im mittleren Bereich der Mantelhöhe eine Verengung und damit weitere bauliche Einsparungen möglich, weil der Diffusorteil einen geringen Öffnungswinkel haben kann und bei hoher Schwadengeschwindigkeit im Kamin thermische Instabilitäten (Kaltlufteinbrüche) kaum auftreten können. Die mit einem Naturzugkühlturm nach der Erfindung erzielbare Verminderung der Immissionen ist besonders dann wichtig, wenn der Kühlturmschwaden mit eingemischten, entschwefelten Rauchgasen emittiert werden soll. Hierzu mündet gemäss einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung eine Abgasleitung, insbesondere eine Rauchgasleitung, in den Mantel. Dabei ist von Vorteil, wenn diese Abgasleitung sich von unten vertikal in den Mantel erstreckt, die innerhalb des Mantels angeordneten Rieseleinbauten durchsetzt und oberhalb davon, jedoch in der unteren Kühlturmhälfte, mindestens eine Mündung für in den Schwaden austretendes Abgas aufweist. Da die Strömungsgeschwindigkeiten in dem Mantel hoch sind, ist eine gute Vermischung von Teilströmen, hier von entschwefelten Rauchgasen und Kühlturmschwaden, mit geringem zusätzlichen Aufwand, z. B. an Leitflächen, Verwirblern o. dgl. erzielbar. Zusätzlich wird die Vermischung durch die grössere Lauflänge im Kamin begünstigt. Das gleiche gilt auch bei Hybrid-Kühltürmen für die Vermischung von trockenem und nassem Schwaden. Zu diesen Vorteilen kommt hinzu, dass der neue Kühlturm einerseits optisch weniger massiv als ein konventioneller Kühlturm wirken dürfte und andererseits von Luftfahrzeugen aus wegen seiner grösseren Breite früher und leichter zu erkennen ist als ein Schornstein gleicher Höhe, wie er üblich zum Ableiten von Rauchgasen benutzt wird. Bei Teilabschaltung der Kühlturmeinbauten, wie sie bei Hybrid-Kühltürmen, bei Verwendung eines Kühlturmes für mehrere Blöcke und bei Teillastbetrieb wünschenswert ist, ist die Schwadenströmung im Kamin weniger gestört. Absperrung von Teilbereichen ist leicher möglich, ohne die Kaminströmung durch Asymmetrien zu beeinträchtigen, beispielsweise durch Schliessen von erfindungsgemäss vorgesehenen Durchbrüchen in der Kaminwand. In der Fachwelt wurde eine hohe, schlanke Form eines Kühlturmmantels bisher auch deshalb als nachteilig angesehen, weil man der Auffassung war bzw. noch ist, dass vermeidbare Beschleunigungen von derart groBen Luftmassen sowie unnötig grosse Strömungswiderstände vermieden, d.h. die Austrittsgeschwindigkeit und damit die Austrittsverluste so klein wie möglich gehalten werden müssen (vgl. Aufsatz Dr. Berliner, S. 26, r. Sp. unten). Dass diese Auffassung in der Fachwelt gefestigt ist, zeigt, dass auch heute noch Naturzugkühltürme mit Verhältnissen von Höhe zu Austrittsdurchmesser von etwa 2 gebaut werden (1983 in Betrieb genommener Kühlturm des Blockes B und noch nicht in Betrieb genommener Kühlturm des Blockes C des Kraftwerks Grundremmingen mit jeweils einer Höhe von 160 m und einem Austrittsdurchmesser von 90 m). Die erfinderische Leistung liegt darin, unter Überwindung der genannten Vorurteile eine Form vorzuschlagen, die nach dem ersten Anschein jedenfalls hinsichtlich des zum Ausbringen des Schwadens erforderlichen Energieaufwandes nicht optimal erscheint. Die oben beschriebenen Vorteile wiegen dies aber bei weitem auf. Die Erfindung ist im folgenden anhand schematischer Zeichnungen von Ausführungsbeispielen mit weiteren Einzelheiten näher erläutert. Es zeigen Fig. 1 jeweils die Kontur des Mantels eines Naturzug kühlturmes nach der Erfindung durchgezogen bzw. die Kontur eines konventionellen Naturzugkühlturms gestrichelt dargestellt; Fig. 2 einen Schnitt durch eine besonders vorteil hafte Ausführung eines Naturzugkühlturms nach der Erfindung; Fig. 3 einen Schnitt wie in Fig. 2 durch eine Abwandlung der Ausführung nach Fig. 2. Die in der Figur 1 dargestellten beiden Kühltürme haben einen gemeinsamen Basisdurchmesser Dg, der durch die Kühlturmeinbauten vorgegeben ist. Der Mantel 2 des konventionellen Kühlturms konvergiert zunächst stark und dann nach oben hin immer weniger, um schliesslich zur Austrittsöffnung 3 mit dem Durchmesser Da hin zu divergieren. Das Verhältnis der Gesamthöhe Ha zum Austrittsdurchmesser Da liegt etwas unter dem Wert 2. Im Gegensatz dazu konvergiert ausgehend von dem Basisdurchmesser Dg der Mantel 10 des Kühlturms nach der Erfindung in einem unteren Abschnitt 12 der Höhe H12 noch stärker als der konventionelle Kühlturm, wobei sich jedoch auch hier die Konvergenz kontinuierlich vermindert, um in einem oberen Abschnitt H11 dann zur Austrittsöffnung 13 hin bis auf einen Wert Null abzunehmen. Im oberen Abschnitt 11, dessen Höhe H11 etwas mehr als 50 % der Gesamthöhe Hn des neuen Kühlturms ausmacht, vermindert sich der Querschnitt nach oben hin nur noch geringfügig. Wie für eine Betonkonstruktion vorteilhaft und auch beim konventionellen Kühlturm 2 realisiert, gibt es über die Gesamthöhe keine abrupten Krümmungs änderungen bzw. Knicke. Der Kühlturm nach der Erfindung ist jedoch, wie die Zeichnung zeigt, erheblich schlanker und höher als der konventionelle Kühlturm. Das Verhältnis zwischen der Gesamthöhe Hn und dem Austrittsdurchmesser Dn der Austritts öffnung 13 liegt etwa bei 4,3. Bei einer nicht gezeigten Abwandlung ist der obere Abschnitt 11 durch einen völlig zylindrischen Abschnitt ersetzt und beispielsweise in Blechkonstruktion ausgebildet. Dieser obere Abschnitt sitzt auf einem unteren Abschnitt mit sich nach oben vermindernder und am Ubergang in dem oberen Abschnitt bei Null liegender Konvergenz. Fig. 2 zeigt eine weitere vorteilhafte Ausführung. Der in Fig. 2 dargestellte Kühlturm hat einen Mantel 20, der über seine ganze Höhe schlank mit leichter Konvergenz zur Austrittsöffnung 23 hin ausgebildet ist. Der kleinere Teil 24 der Kühleinbauten im Fussteil 26 des Mantels 20 ist innen im Mantel angeordnet, während der grössere Teil 25 der Einbauten ringförmig um den Fussteil 26 herumgruppiert und auf Stützen 27 abgestützt ist. Der Raum 28 oberhalb der äusseren Einbauten ist durch eine zeltartige, kegelstumpfförmige Überdachung 29 abgedeckt, die über seitliche Durchbrüche 21 im Fussteil 26 des Mantels hinausreicht. Die Durchbrüche können zwischen Stützen 22 ausgebildet sein, auf denen der gesamte Mantel 20 abgestützt ist. Zwischen den Stützen 27 wird Luft in Pfeilrichtung radial nach innen gesaugt und teils durch die äusseren Einbauten 25 und teils durch die inneren Einbauten 24 nach oben umgelenkt. Sowohl die inneren als auch die äusseren Einbauten werden im Gegenstrom durchströmt. In den Raum 28 oberhalb der äusseren Einbauten 25 strömender Schwaden gelangt über die Durchbrüche 21 in das Mantel innere und von dort wie üblich zur Austrittsöffnung 23, aus welcher der Schwaden mit hoher Geschwindigkeit (zwischen 8 und 15 m/s) austritt. Die Ausführung nach Fig. 2 ist baustatisch besonders einfach und ermöglicht eine Einsparung an Baustoffen in grossem Ausmass, weil die bei Fig. 1 erforderliche tragende Erweiterung im unteren Bereich des Mantels entfällt. Bei der Ausführung nach Fig. 2 sind die Funktionen getrennt: Der Mantel 20 ist getrennt von dem Gehäuse zur Aufnahme der Einbauten im Hinblick allein auf die Auftriebserzeugung gestaltet. Dies ermöglicht die Minimierung des Bauaufwandes. Die Vermischung von trockenem und nassem Schwaden bei Hybridkühltürmen oder von Rauchgasen mit Kühlturmschwaden ist bei geringerem Kamindurchmesser mit Leitvorrichtungen geringeren Ausmasses möglich. Die Vermischung wird ausserdem durch höhere Strömungsgeschwindigkeit und grössere Lauflänge der Strömung im höheren Kamin begünstigt. Selbstverständlich sind auch andere Abwandlungen denkbar. Kennzeichnend für alle Ausführungsformen ist, dass im Vergleich zum konventionellen Kühlturm die Austrittsgeschwindigkeit auf das 2- bis 3-fache der konventionellen Austrittsgeschwindigkeit (4 bis 6 m/s) gesteigert ist. Ein Naturzugkühlturm der neuen Bauform mit einer Abwärmeleistung von ca. 2500 MW hat beispielsweise einen Mantel mit folgenden Abmessungen: H n = 225 m Dn = 50 bis 60 m Dg = 145 m. Der Einfachheit halber sind bei der Ausführung nach Fig. 3 gleiche Bezugszeichen für gleiche oder funktionsgleiche Teile verwendet. Solche Teile sind nicht nochmals beschrieben. Der Naturzugkühlturm nach Fig. 3 unterscheidet sich zunächst äusserlich von demjenigen nach Fig. 2 dadurch, dass der Mantel hier nicht geradlinige sondern vielmehr leicht hyperbolisch gekrümmte Mantellinien aufweist, welche eine Verengung im mittleren Bereich 31 und eine diffusorartige Erweiterung 32 mit ungewöhnlich kleinen Öffnungswinkel zur Austrittsöffnung 23 hin aufweist. Zum Vergleich ist die Mantelkonfiguration eines konventionellen Kühlturmes 33 gestrichelt eingezeichnet. Die diffusorartige Erweiterung 32 verzögert die Schwadenströmung zum Austritt hin und ermöglicht somit einen Rückgewinn an Energie, ohne dass dies der schlanken, baustoffsparenden Form wesentlichen Abbruch tut. In den Innenraum des Kamins mündet von unten eine Rauchgasleitung 36, die vertikal nach oben die inneren Rieseleinbauten 24 zentral durchsetzt und oberhalb davon und von den Durchbrüchen 21 in Mündungen 37,38 endet. Uber diese vorteilhaft quer oder schrag in den nach oben strömenden Schwaden gerichteten Mündungen 37,38 wird das entschwefelte Rauchgas in den Schwaden eingemischt.

Claims: Naturzugkühlturm Ansprüche 1. Naturzugkühlturm grosser Höhe, dessen Mantel sich ausgehend von einem Basisdurchmesser (Dg) nach oben zu einer Austrittsöffnung hin verjüngt, wobei die Höhe (Hn) grösser als der Austrittsdurchmesser (Dn) des Mantels ist, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass der Mantel (10,20) ein Verhältnis (H /D ) von n n Höhe (H ) zu Austrittsdurchmesser (D ) im n n Bereich zwischen 3,5 und 7 aufweist. 2. Naturzugkühlturm nach Anspruch 1, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass das Verhältnis (Hn/Dn) ungefähr bei 4,5 liegt. 3. Naturzugkühlturm nach Anspruch 1 oder 2, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass die Einbauten (24,25) teilweise innerhalb des Mantelfusses (26) angeordnet, jedoch überwiegend aussen um diesen herum gruppiert sind. 4. Naturzugkühlturm nach Anspruch 3, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass oberhalb der Einbauten (24,25) seitliche Durchbrüche (21) um den Umfang des Mantels (20) vorgesehen sind und dass eine Uberdachung (29) den Raum (28) oberhalb der äusseren Einbauten (25) bis über die Höhe der Durchbrüche (21) abdeckt. 5. Naturzugkühlturm nach Anspruch 3 oder 4, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass der überwiegende Teil der Einbauten (25) ausserhalb des Mantels (20) angeordnet ist. 6. Naturzugkühlturm nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass die Einbauten (24,25) im Gegenstrom durch strömt werden. 7. Naturzugkühlturm nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass der Mantel (20 ) im mittleren Bereich seiner Höhe eine Verengung aufweist zur Aus trittsöffnung hin diffusorartig mit kleinem Öffnungswinkel erweitert ist. 8. Naturzugkühlturm nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass eine Abgasleitung (36 ) in den Mantel (20 mündet. 9. Naturzugkühlturm nach Anspruch 8, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass die Abgas leitung ( 36 ) sich von unten vertikal in den Mantel erstreckt, die innerhalb des Mantels angeordneten Rieseleinbauten (24 ) durchsetzt und oberhalb davon, jedoch in der unteren Kühlturmhälfte, mindestens eine Mündung (37,38) für in den Schwaden austretendes Abgas aufweist.

Inventors: ERNST, GUNTER, PROF. DR.-ING., Ernst, Günter, Prof. Dr.-Ing.
Applicants: ERNST GUENTER PROF DR ING
Application year: 1985
Main classification: E04H5
IPC codes: F28C1, F28F25, E04H5