PRESSURELOSS FLOW METER AND APPARATUS FOR FLOW CONTROL USING SUCH A FLOW METER

Abstract: 1. Device for measuring a gaseous fluid flow, of the type using a hollow cylindrical element (93, 93_d) placed in a housing body (11_c, 11_d, 11_e) which is also cylindrical, defining between them an annular channel (20_c, 20_d, 20_e) of small radial dimension for the said gaseous fluid which flows in a laminar pattern, and comprising means for working out a flow rate measurement value which is proportional to the product P_m x DELTA P of the said pressure differential DELTA P between the upstream and downstream ends of the annular channel (20_c, 20_d, 20_e) and the absolute pressure P_m sampled across the housing body (11_c, 11_d, 11_e), characterized in that the cylindrical element (93, 93_d) defining the inside of the annular channel (20_c, 20_d, 20_e) is fixed and completely immobilised in its housing body (11_c, 11_d, 11_e) and in that the means for measuring pressure, in particular differential pressure, samples the pressure at the ends of the channel (20_c, 20_d, 20_e) through upstream (90, 90_d, 90_e) and downstream (100, 100_d, 100_e) perforations in one of the elements defining the annular channel.

Description: L'invention concerne un débitmètre à perte de charge destiné à tre utilisé soit en appareil de mesure, soit dans un circuit de régulation du débit d'un fluide gazeux ou liquide. En particulier, la présente invention vise un débitmètre à perte de charge comportant au moins un trajet de mesure pour une fraction au moins du fluide dont on mesure le débit avec deux zones de mesure ménagées sur ce trajet, l'une étant dite amont et l'autre aval, le trajet comportant, sur une partie au moins de son étendue, un conduit de mesure, le débitmètre comportant des moyens adaptés à mesurer la différence de pression entre les zones amont et aval, ainsi qu'une prise de pression ménagée sur le trajet de mesure. Des débitmètres à perte de charge sont déjà utilisés dans les diverses industries concernées. Dans une première catégorie de ces types d'appareils, le fluide dont on doit mesurer le débit passe au travers d'une enceinte à l'intérieur de laquelle on dispose un organe déprimogène qui se présente le plus souvent sous la forme d'un diaphragme ou d'un venturi créant une perte de charge. Le débit du fluide est déterminé par calcul après la mesure de la pression en amont et en aval de l'organe déprimogène ou plus souvent, par la mesure de la pression, soit en amont1 soit en aval, dudit organe et la mesure directe de la différence de pression gccasionnée par cet organe. On sait que le débit du fluide est alors proportionnel à la racine carrée de la différence de pression, le débit étant alors déterminé de manière absolue1 en faisant intervenir le résultat de la mesure de pression, soit en amont, soit en aval. Ce genre de débitmètre présente, par sa nature même, trois types d'inconvénients. Tout d'abord, il convient de noter que l'on doit effectuer deux mesures de pression, ce qui entraine l'emploi de deux capteurs de pression indépendants. Si l'on veut faire une mesure assez précise, il faut utiliser un capteur différentiel, particulièrement coûteux jusqu'à un passé récent, ou un capteur à l'amont et un capteur à l'aval de grande précision - de l'ordre du 1/1000e -, donc coûteux. On observera aussi que la gamme de mesures du débitmè- tre appartenant à la première catégorie, n'est pas très étendue, cela découlant de l'utilisation des capteurs différentiels utilises jusqu'à présent ayant eux-mêmes une gamme restreinte0 Cet inconvénient est renforcé par le fait que, comme la loi débit-pression est quadratique, la dynamique de mesure du débit est de l'ordre de la racine carrée de celle du capteur de pression différentielle utilise. Un autre inconvénient est lie au fait que le traitement électronique des deux mesures de pression n'est pas simple: extraction d'une racine carrée, etc.. On trouve sur le marché une seconde catégorie de débitmètres, appelés rotamètres, à perte de charge et qui n'utilisent pas un capteur de pression différentielle. Le fluide dont on désire mesurer le débit est admis par le bas dans une enceinte dont la forme intérieure est celle d'un tronc de cône ayant la tête en bas. A l'intérieur de ce cône, on dispose un obstacle se présentant sous forme d'un bouchonflotteur qui s'élève sous la vitesse du fluide, et la détermination du débit est fonction de la position du bouchonflotteur et de la pression dans l'enceinte. Un tel rotamôtre présente lui aussi plusieurs inconvénients: Tout drabord la mesure du'déplacement vertical du bouchon n'est pas très aisée. De plus, le traitement élec tronque du résultat de cette mesure n'est pas simple puisqu'il ne s'agit pas d'une fonction linéaire. L'emploi d'un tel rotamètre est parfois rendu difficile puisqu'il faut le maintenir constamment en position verticale pour que ltéqui- libre poids du bouchon-pression, puisse s'établir. I1 faut souligner aussi que le prix de revient de ces rotamètres est particulièrement élevé. On notera aussi que les débitmètres appartenant aux deux catégories ci-dessus ne permettent en général pas leur adaptation de manière facile dans un circuit de régulation automatique d'un débit de fluide. On connaît aussi un débitmètre, commercialisé par la Demanderesse sous la marque "ALPHAGAZ", présentant un conduit primaire dans lequel le débit à mesurer est admis et s'écoule en régime laminaire ; une faible fraction de ce débit y est prélevée et s'écoula, en régime laminaire dans un conduit secondaire de mesure. Le conduit de mesure se présente sous forme d'un tube capillaire à écoulement laminaire comportant deux enroulements électriques dont la résistance varie avec la tempéra turne. Ces enroulements sont séparés par une portion de tube et associés à une électronique appropriée, permettant la mesure du débit, par la mesure du transfert de calories dans ladite portion du conduit de mesure. Le conduit primaire se présente sous forme d'une fente annulaire permettant un écoulement laminaire du gaz entre les bornes du conduit de mesure, et, par conséquent, à l'intérieur de ce dernier. Bien que donnant globalement satisfaction, l'appareil rappelé ci-dessus n'en présente pas moins, à l'usage, dans certaines circonstances, quelques inconvénients. Tout d'abord, on observera que-la mesure du débit par transfert de calories dans le conduit de mesure est assez lente. En effet, le temps de réponse pour obtenir 99 so de la valeur mesurée est de l'ordre de quelques secondas. Dans certaines applications, notamment s'agissant d'un régulateur de débit soumis à de brusques variations, ce temps de réponse s'avère trop long. Dans certaines circonstances, cet appareil de mesure est sujet à des dérives dans le temps. En fait, il s'avère que, sous certaines conditions, la cellule thermique constituée par le tube capillaire et les éléments électriques est moins fiable que les capteurs de pression utilisés dans la première catégorie d'appareils de l'art antérieur rappelé plus haut. Ainsi par exemple, convient-il de protéger la cellule thermique des courants d'air: ces derniersaffec- tent la fiabilité de la mesure et peuvent aller jusqu'à causer une erreur de l'ordre de 10 ,-o si aucune protection n'est prévue. La nature même de la cellule thermique utilisée fait que l'appareil est limité en température d'utilisation. Enfin, les conditions de fonctionnement de la cellule thermique liées à sa structure (tube capillaire à écoulement laminaire de longueur forcément limitée) font que celle-ci ne peut mesurer que des débits de l'ordre de 10 cm3/mn. Comme par ailleurs, les exigences en friabilité font le rapport entre le débit admis et le débit mesuré, ne peut excé- 44 der une valeur limite (2.10 en pratique) la capacité de l'appareil de mesure de débit se trouve de ce fait limitée à 200 l/=n. Cet ensemble d'inconvénients fait que l'appareil rappel lé ci-dessus ne peut donner entière satisfaction dès lors que l'on veut mesurer de forts débits (plusieurs centaines de m3/h) avec un temps de réponse suffisamment court et sans avoir à prendre de précautions d'emploi particulières. Dans l'art antérieur, on peut également citer le brevet US NO 3 247 499 qui décrit un indicateur de débit par tout ou rien. Un noyau magnétique cylindrique est monté à coulissement entre deux positions dans un conduit dans lequel est admis le débit. Un bobinage est monté autour du conduit et alimenté en courant alternatif en sorte que le noyau magnétique est maintenu par le jeu des forces électromagnétiaues dans une première position tant que le débit ne dépasse pas une valeur prédéterminée. Dès que le débit dépassa ladite valeur, le noyau est repoussé vers la seconde position. Le dispositif décrit dans ce brevet US n'est, et ne peut être, qu'un indicateur de débit permettant de savoir si le débit admis dans le conduit dépassa ou non une valeur prédéterminée. La présente invention a pour objet, d'une manière générale, un débitmètre précis palliant tous les inconvénients des appareils rappelés ci-dessus. Plus précisément, l'un des buts de la présente invention est de proposer un débitmètre comportant des moyens adaptés à mesurer la différence de pression entre les zones amont et aval, avec une gamme de mesure de débit particuliè- rement étendue. Un but corollaire est de réaliser un débitmètre dont la dynamique-de mesure est du même crdre- que celle desdits moyens adaptés à mesurer la différence de pression entre las zones de mesure amont et aval et en conséquence, de s'affranchir ainsi des inconvénients liés à la loi quadratique rappelée plus haut. Un autre objet de la présente invention, en partie lié au précédent, est de réaliser un débitmètre dans lequel le traitement du signal issu des moyens adaptés à mesurer la différence de pression est particulièrement aisé. D'une manière générale, la présente invention a pour objet un débitmètre particulièrement simple, s'agissant notamment desdits moyens adaptés à mesurer la différence de pression, et dont le prix de revient est en conséquence peu élevé. D'autres objets généraux de la présente invention consistent en facilité d'emploi du débitmètre, facilité d'intégration de celui-ci dans un circuit de réglage automatique d'un débit de fluide, etc.. La présente invention vise un débitmètre à perte de charge comportant au oins un trajet de mesure pour une fraction au moins du fluide dont on mesure le débit avec deux zones de mesure ménagées sur ce trajet, l'une étant dite "amont" et l'autre 'avalT', le trajet comportant, sur une partie au moins de son étendue un conduit de mesure à écoulement laminaire présentant une section de passage sous forme d'une fente, le débitmètre comportant des moyens adaptés à mesurer la diffé- rence de pression entre la zone amont et aval, ainsi qu'une pièce de pression ménagée sur le trajet de mesure en partie matérialisé par un conduit cylindrique dit "principal",tandis que la perte de charge est créée par un obstacle dit par commodité de mesure" disposé dans ce conduit, et s'opposant à la circulation de ladite fraction de fluide, caractérisé en ce que le conduit de mesure est constitué par un espace ménagé entre l'obstacle et la paroi interne du conduit. Grâce à cette disposition, la présente invention pallie les inconvénients rappelés ci-dessus et réalise tous les objets qu'elle se propose. En effet, en imposant un écoulement en régime laminaire dans le conduit de mesure, le débit dans ce conduit est proportionnel au produit de lapression moyenne par la différence des pressions entre les zones de mesure amont et aval.Cet- te loi est rigoureuse alors que la loi quadratiquc évoquée plus haut ne l'est pas toujours, en régime turbulent, car le coefficient en perte de charge peut alors être une fonction complexe du nombre de Reynolds. La structure du conduit de mesure selon la présente invention permet de créer les conditions où il est possible de mesurer en écoulement laminaire, par une mesure de perte de charge, des débits dans des gammes qui ont un intérét pratique (de quelques cm3/h à plusieurs centaines de m3/h). A cause de la linéarité intrinsèque liée bru régime laminaire, la dynamique de mesure du débitmètre selon la présente invention est du même ordre que celle desdits moyens adaptés à mesurer la différence de pression entre les zones de mesure amont et aval. De plus, on exploite au mieux la sensibilité des moyens, ce qui contribue encore plus à l'obtention d'une grande dynamique de mesure de débit. On notera également que le traitement électronique des signaux de mesure de pression et de différence de pression est relativement aisé puisqu'en fait, il ne consiste qu'en une simple multiplication des signaux représentant la pression mesurée en un endroit du trajet de mesure et représentant la différence de pression entre les zones de mesure amont et aval. I1 y a donc là économie sérieuse de moyens de traitement électronique, ce qui augmente de façon remarquable le rapport performance/coût déjà amélioré par rapport à l'art antérieur du fait de la dynamique élevée de mesure. Suivant une autre caractéristique, le conduit principal et l'obstacle de mesure présentent une section semblable en sorte que la section du conduit de mesure est une fente annulaire. On peut ainsi réaliser toutes sortes de débitmètres répondant à différents critères, en agissant notamment sur les caractéristiques dimensionnelles du conduit principal et de l'obstacle de mesure. Ces dispositions, et notamment celles où la section de conduit de mesure est une fente annulaire, sont particulièrement avantageuses notamment en ce que - il est possible, en réalisant des obstacles de mesure démontables de différentes tailles, de faire varier la largeur de ladite fente en sorte qu'avec une mEme structure de base (conduit principal) on réalise ainsi plusieurs débitmètres de capacités différentes. - S'agissant de fentes annulaires, la Demanderesse a constaté que la sensibilité du débitmètre est multipliée par 1000 quand la largeur de la fente est divisée par 10 : ici encore avec une seule pièce interchangeable, il est possible de couvrir une grande gamme de débits. Dans une famille de réalisations, le débitmètre est notamment caractérisé en ce que l'obstacle de mesure est un piston cylindrique axialement mobile, disposé coaxialement audit conduit principal, et en ce qu'il comporte en outre, au moins un moyen élastique de rappel du piston dans une position de repos et un capteur de déplacement du piston. Ainsi qu'on le voit, la structure du débitmètre, appartenant à cette famille de modes de réalisation de la présente invention, est particulièrement simple et peut être réalisée avec des éléments (conduit cylindrique, piston, ressorts) présentant de très bonnes qualités de robustesse et dont le prix de revient n'est pas très élevé. De plus, le débitmètre présente, par sa structure même, de grandes possibilités d'adaptation à larges gammes de débits avec des possibilités de surcharges importantes grâce à des butées mécaniques qui peuvent avantageusement être disposées pour limiter la course du piston. La structure du débitmètre selon la présente invention est très facilement adaptable à toutes sortes de fluides: gaz, liquides de viscosité variable. I1 faut souligner aussi l'excellent temps de réponse du débitmètre selon l'invention grâce à un effet d'amortisseur fluide lié également a la structure de l'appareil. Avantageusement, et selon l'une des variantes de réalisation, le débitmètre comporte au moins un noyau magnétique plongeur dans au moins un corps d'au moins une bobine électrique, ce noyau étant solidaire du piston. Suivant une autre variante de ce mode de réalisation, la bobine comporte au moins deux enroulements couplés en transformateur. Ces dispositions rendent particulièrement aisée la traduction en un signal électrique de la perte de charge occasionnée par le piston, le ou les enroulements pouvant facilement s'intégrer, soit dans un circuit de mesure, soit dans un circuit de régulation. Suivant une autre disposition avantageuse, le débitmè- tre comporte un capteur de pression du type à "jauges de contrainte" raccordé sur ladite prise de pression, les jauges étant agencées en pont de résistance dont l'entrée est raccordée à une source alternative et dont la sortie est raccordée sur le primaire du transformateur formé par les deux enroulements. Le capteur de pression permet une mesure absolue de la pression, sur le trajet de mesure par exemple, à l'entrée, à la sortie, ou en un endroit quelconque du trajet. Le débit, fonction linéaire du produit de la pression absolue par le déplacement du piston (perte de charge) est obtenu de manière extrêmement simple par le couplage de la sortie du pont de résistance (signal proportionnel à la pression) au primaire du transformateur formé par les deux bobines du noyau. Le secondaire de ce transformateur donne un signal proportionnel au produit (pression absolue) (perte-de char se), Un traitement électrique particulièrement simple permet de transformer ce signal en une mesure précise du débit ou d'utiliser ce dernier dans un circuit de régulation. Il convient de rappeler ici que l'indicateur de débit décrit dans le brevet US NO 3 247 499 comporte lui aussi un noyau cylindrique monté dans un conduit. Un espace radial est prévu de telle sorte que le fluide puisse s'écouler autour de l'obstacle constitué par ce noyau. Cet indicateur de débit est fondamentalement différent du débitmètre selon la présente invention, et notamment des débitmètres appartenant à la première famille dsappareils. Tout d'abord on notera que le noyau n'a que deux positions stables, ce qui limite les possibilités de mesure de l'appa reil à la détermination d'une seule valeur seuil. De plus, il n'est absolument pas suggéré que l'écoulement de fluide puisse se faire en régime laminaire dans l'espace radial. De même, il n'est ni décrit,- ni suggéré de possibilités de mesure du débit ou tout au moins de la différence de pression entre l'amont et l'aval, par exemple au moyen d'une variation de courant dans la bobine. Enfin, aucun moyen de rappel élastique du noyau dans une position neutre n'est prévu, ni en tout cas, suggéré. De cette brève analyse, il ressort que pour arriver au débitmètre appartenant à la première famille d'appareils selon la présente invention, il faudrait modifier de façon importante l'indicateur de débit décrit dans ce brevet US, notamment en prévoyant les dimensions de l'espace radial de telle sorte que le régime d'écoulement soit laminaire, en munissant le noyau d'un moyen de rappel élastique dans une position neutre et en adjoignant'à l'indicateur de débit un capteur des déplacements du-noyau magnétique, ainsi qu'une prise pour la mesure de la pression sur le trajet du débit de fluide. Aucun de ces moyens n'est prévu dans ce brevet US. Dans une autre famille de réalisations, le débitmètre comporte un conduit principal cylindrique et est notamment caractérisé en ce que l'obstacle cylindrique de mesure est axialement fixe et disposé coaxialement audit conduit principal. Ces dispositions sont particulièrement avantageuses. En effet, ell-es permettent déjà la réalisation des débit mètres susceptibles de mesurer des débits particulièrement importants, de l'ordre de plusieurs centaines de mètres cubes par heure. De plus, elles permettent la réalisation de débitmètrès devant être soumis à de fortes et brusques variations de pression puisqu'on peut prévoir un nombre tout a fait restreint de pièces mobiles. Ainsi, dans une première variante de réalisation, les moyens adaptés à déterminer la différence de pression entre les zones amont et aval, comportent une enceinte élastiquement extensible axialement disposée à l'intérieur d'une enceinte rigide, le volume intérieur de l'enceinte élastique ment extensible étant en communication avec la zone aval, tandis que le volume intérieur de l'enceinte rigide est en communication avec la zone amont, le débitmètre comporte en outre des moyens de mesure de l'extension axiale de l'en- ceinte élastiquement extensible axialement. Ces dispositions permettent la réalisation d'un débitmètre particulièrement simple et fiable, notamment pour ce qui est de la structure des moyens adaptés à déterminer des différences de pression entre les zones amont et aval. Dans une autre variante de réalisation, les moyens adaptés à déterminer la différence de pression comportent une membrane disposée dans une enceinte de mesure dont elle divise le volume intérieur en deux parties1 une première de celles-ci étant en communication avec la zone amont1 tandis que la seconde est en communication avec la zone aval l'enceinte comporte des moyens de butée pour la membrane et le débitmètre comporte des moyens de mesure de la déformation de la membrane sous l'effet de la différence de pression entre les zones amont et aval. Grâce à ces dispositions, il est possible de réaliser un débitmètre particulièrement simple et fiable et susceptible d'être soumis, par à-coups, à des surcharges importantes. En effet, les moyens de butée disposés dans l'enceinte de mesure permettent de protéger celle-ci d'une déformation plastique en cas de surcharge avec, par exemple, un débit admis à l'intérieur du débitmètre, momentanément supérieur au débit maximum théoriquement admissible. Dans les deux réalisation5 exposées succinctement cidessus, la membrane de mesure ou une partie de l'enceinte élastiquement extensible axialement peuvent être solidaires d'au moins un noyau magnétique plongeur dans au moins un corps d'au moins une bobine électrique, cette dernière comportant éventuellement deux enrouLementa couplés en transformateur, tandis que le capteur da pression raccordé sur la prise de pression peut, éventuellement, être du type à jauge de contrainte. On retrouve alors tous les arantagos déjà exposés plus haut à propos de l'agencement similaire cuactérisant cer taines des variantes de la première famille de débitmètres. Suivant une autre variante de réalisation, intéressant notamment l'une ou l'autre des deux familles de modes de réalisation succinctement exposés ci-dessus, le débitmètre est caractérisé en ce qu'il comporte au moins un conduit de dérivation adapté à imposer un écoulement en régime laminaire à au moins une seconde fraction de fluide dont on mesure le débit. Suivant deux autres caractéristiques particulièrement avantageuses, ledit conduit de dérivation a une section sensiblement annulaire et est concentrique audit conduit de mesure. Grâce à ces dispositions, il est possible de mesurer des débits particulièrement importants. Le rapport entre le débit mesure et le débit dérivé restant constant1 puisque ces deux débits s'écoulent en régime laminaire. Les deux autres caractéristiques permettent une réalisation particulièrement simple et peu coûteuse, d'un tel débitmètre muni de telles dérivations. Dans une autre variante de réalisation intéressant no notamment l'une et l'autre des deux familles de débitmètres, ceux-ci comportent au moins un trajet de mesure et au moins un trajet de dérivation entre lesquels le débit de fluide est partagé, et sont notamment caractérisés en ce que chacun de ces trajets comporte au moins un obstacle dit "à forte perte" créant une perte de charge1 en ce que l'obstacle à forte perte utilisé sur le trajet de mesure et celui utilisé sur le trajet de dérivation créent une perte de charge en fonction du débit semblable sur ces deux trajets, en sorte que le rapport entre le débit du trajet de mesure et celui du trajet de dérivation reste constant et en ce que la perte de charge créée par l'obstacle à forte perte sur le trajet de mesure est grande devant la perte de charge créée par le conduit de mesure. Suivant une réalisation particulièrement simple de cette variante les obstacles à forte perte disposés sur les trajets de mesure et de dérivation comportent au moins un orifice de diamètre identique, l'un au moins des trajets comportant une pluralité de tels orifices agencés en paral pèle, Il devient ainsi possible de mesurer des débits très importants, en régime turbulent, le partage des débits restant constant, égal au rapport des orifices disposés sur les trajets de mesure et de dérivation dans le cas où de tels obstacles non linéaires sont utilisés. Comme la perte de charge du conduit de mesure est petite devant la perte de charge non linéaire disposée sur le trajet de mesure, par exemple, de l1 ordre de l/lOOe, le débit mesuré dans le conduit de mesure adapté à imposer alors un écoulement laminaire, est représentatif, à l'erreur mentionnée ci-dessus près, du débit total admis dans le débitmètre. La présente invention vise également un appareil de réglage de débit caractérisé en ce qu'il comporte un débitmètre tel qu'exposé dans la présente demande. Un tel appareil présente dans l'ensemble les avantages rappelés ci-dessus à propos du débitmètre. Les caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va sui vire, X en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue en élévation-coupe d'un mode de réalisation d1un débitmètre selon la présente invention appartenant à la première famille de modes de réalisation la figure 2 est une vue en plan de l'un des ressorts suivant ce mode de réalisation ; ; la figure 3 est une représentation schématique d'un exemple de circuit de mesure pouvant être, dune manière générale1 intégré aux débitmètres selon la présente invention la figure 4 est un schéma simplifié du circuit de réglage d'un appareil de réglage suivant l'invention mettant en oeuvre un débitmètre conforme à l'invention associé au circuit de mesure de la figure 3 la figure 5 est une vue correspondant à la figure 1 et représentant un autre mode de réalisation d'un débitmètre appartenant à la première famille la figure 6 est une vue schématique illustrant l'emploi dans un débitmètre selon la présente invention, d'obstacles de nature non linéaire la figure 7 est un diagramme illustrant un aspect du fonctionnement du dispositif représenté en figure 6 la figure 8 est une vue correspondant à la figure 1 d'un autre mode de réalisation d'un débitmètre appartenant à la première famille de modes de réalisation ; les figures 9, 10 et 11 sont des vues en élévation, correspondant à la figure 1 et représentant trois modes de réalisation de débitmètres appartenant à la seconde famille de modes de réalisation la figure 12 est une vue en coupe suivant la ligne XII XII de la figure 11 du débitmètre représenté sur cette figure. On va maintenant décrire à l'appui des figures 1 à 4 un mode de réalisation d'un débitmètre appartenant à la première famille de modes de réalisation. En figure 1, le débitmètre représenté comporte un capteur 10 formé dans un corps 11. Le corps 11 comporte une chambre d'entrée 12 dite aussi "zone de mesure amont" et une chambre de sortie 13 dite aussi "zone de mesure aval" qui communiquent avec l'extérieur du débitmètre par un orifice taraudé d'entrée 14 et un orifice taraudé de sortie 15 adaptés à recevoir des conduites d'entrée et de sortie représentées schématiquement par les flèches 16 et 17. Un trajet de mesure est constitué, dans ce mode de réalisation, par la chambre d'entrée, la chambre de sortie et un conduit de mesure 20. Selon l'invention, le conduit de mesure po présente une section de passage sous forme d'une fente. Les dimen- sions du conduit de mesure sont déterminées pour imposer au fluide, qui le traverse, un écoulement en régime laminaire. Dans le mode de réalisation représenté, un conduit cylindrique 18, dit "principal", matérialise en partie le trajet de mesure et réunit1 ici, lesdites chambres d'entrée 12 et de sortie 13, tandis qu'un obstacle cylindrique 19 dit "de mesure" est disposé à l'intérieur dudit conduit principal et coaxialement à ce dernier. Ainsi, suivant un autre aspect avantageux de linven- tion, le conduit de mesure 20 est constitué par l'espace étroit, ici radial, ménage entre l'obstacle 19 et la paroi interne du conduit principal 18. Le conduit de mesure présente donc, suivant cet aspect de l'invention1 une section de passage sous forme d'une fente annulaire. Pour un débit maximum donné, un écoulement en régime laminaire est imposé dans le conduit de mesure en connaissant la viscosité moyenne des fluides dont on désire mesurer le débit et en déterminant en conséquence les caractéristiques dimensionnelles de la fente annulaire, dans le cas présent, les diamètres respectifs du conduit principal 18 et de l'obstacle de mesure 19. Selon une autre caractéristique de l'invention, deux moyens élastiques de rappel dans une position de repos (ressorts plats 21 et 21' fixés au corps 11 par les vis 28) maintiennent axialement le piston 19 et centrent ce dernier dans le conduit cylindrique 18. A cet effet, le piston 19 est alésé en 23 et 24 pour permettre le passage d'un axe 25. Les faces 26, 26' du piston sont munies chacune d'un épaulement 27, 27' qui est centré sur lesdites faces et également alésées pour permettre le passage de l'axe 25. L'axe 25 est fileté à chacune de ses extrémités. Les ressorts plats 21, 21' (figure 2) sont découpés dans une pièce métallique circulaire représentée par le trait mixte 31. Ils comportent, suivant la forme de réalisation choisie et représentée, chacun trais branches fixes 32, 32', 32" disposées en étoile régulière et trois branches libres 33, 33', 33" disposées en étoile régulière et formant avec les branches 32, 32', 32" une étoile régulière à six branches. Les branches 32, 32l 32" sont alésées en 34, 34r, 34" permettant la fixation des ressorts 21, 21' dans le corps 11 du débitmètre au moyen des vis 28. Des bossages 35 alésés et taraudés sont pF6VUs à cet effet dans les chambres 12, 13 (figure 1). Les ressorts 21, 21' comportent un plateau central 36 alésé en 37 qui est porte par des bras 38, 38', 38" décou pés dans les branches libres 33, 33', 33". Trois fentes 39, 39', 39", découpées de manière appropriée, permettent de libérer ensemble plateau 36-bras 38, 38', 38". La fente 39 s'étend au voisinage de l'extrémité de la branche 33, radialement le long de cette dernière, délimite le plateau 36 sur son bord adjacent à la branche 32 et s'étend radialement le long de la branche 33, jusqu'au voisinage de ltex- trémité de celle-ci. La fente 39' s'étend de manière équivalente entre la branche 33' et la branche 33". La fente 39" s'étend également de manière équivalente entre la branche 33" et la branche 33. Le piston 19 est centré dans le conduit cylindrique 18 par sa fixation sur les ressorts 21, 21'. Le ressort 21' est serré entre un boulon 40 vissé à l'extrémité filetée 41 de l'axe 25 et l'épaulement 27' du piston. Le ressort 21 est serré entre l'épaulement 27 du piston et une entretoise amagnétique cylindrique 42 au travers de laquelle passe l'axe 25. Un noyau magnétique cylindrique 43 est vissé à l'extrémité 44 dans l'axe 25 maintenant ainsi l'ensemble, piston 19-entretoise amagnétique 42-axe 25, en place. Le piston 19 est ainsi parfaitement centré dans le conduit 18 et libre d'avoir des déplacements dans le sens axial. Un plateau d'étanchéité amagnétioue 45 portant en son centre un axe creux amagnétique 49 délimite la partie supérieure de la chambre 12 et coiffe la partie de l'axe 25 munie de l'entretoise amagnétique 42 et du noyau magnétique 43. Le plateau 45 est vissé sur le corps Il par des vis 46. Un joint circulaire 47 permet d'assurer une étanchéité de la chambre 12. Une bobine 48 comportant, suivant les différents modes de réalisation, un ou plusieurs enroulements et un corps 50, est montée autour de l'axe creux amagnétique 49. Le corps 50 est maintenu axialement à son extrémité inférieure par une rondelle élastique 51 et à son extrémité supérieure par un plateau 52 portant une vis de tarage 53 qui est vissée dans un alésage taraudé 54 de l'axe creux 49. Un plateau d'étanchéité 55 délimite, dans ce mode de réalisation, la partie inférieure de la chambre de sortie 13 et est vissé dans le corps 11 au moyen de vis 56. Un joint d'étanchéité 57 est également disposé à cet endroit pour assurer une étanchéité de ladite chambre. Une prise de pression 58 se présentant sous forme d'un petit alésage radial est ménagée sur le trajet de mesure, ici dans le corps 11 et débouche dans le conduit 18. Suivant la forme de réalisation représentée à la figure 1 la prise de pression se fait dans le conduit 18 au voisinage du milieu, dans le sens axial de ce conduit, mais rien n'empêche qu'elle se fasse dans la chambre 12 ou la chambre 13. Un capteur de pression, représenté schématiquement en 59, est, dans ce mode de réalisation, raccordé à la prise 58 par un conduit représenté schématiquement en 60 et dont une de ses extrémités se visse dans un alésage taraudé 61 communiquant avec la prise 5S. La pression mesurée est, ici, la pression moyenne dans le conduit de mesure 20 puisque la prise 58 est ménagée au milieu de ce conduit. En fonctionnement, on raccorde l'orifice d'entrée 14 et l'orifice de sortie 15 à un circuit de fluide dont on veut mesurer le débit. Ce circuit est représenté à la figure 1 par les flèches 16 170 Le fluide s'écoule de la chambre 12 (zone de mesure amont) à la chambre 13 (zone de mesure aval) au travers du conduit annulaire 20 composant un écoulement laminaire. Sous la pression dudit fluide le piston 19 se déplace axialement vers le base Comme llécoule- ment dans le conduit de mesure 20 est laminaire, ce déplace- ment est proportionnel à la perte de charge entre l'orifice d'entrée 14 et l'orifice de sortie 15 et donc proportionnel à la différence de pression entre les deux zones de mesure (chambres 12 et 13)o Le déplacement du piston 19 engendre un déplacement équivalent du noyau 43. Le déplacement du noyau 43 permet de faire varier en proportion certaines caractéristiques électriques du ou des enroulements 48 et en particulier du rapport de transformation Si les enroulements 48, comme représenté à la figure 1, sont agencés en transformateur différentiel dont l'entrée du primaire est représentée schéma tiquement en Pr et celle des secondaires en Sr sur cette figure. Un schéma utilisant un tel transformateur va être décrit plus loin, en regard de la figure 3. La variation des caractéristiques électriques des enroulements 48 (mesure de la perte de charged P) et la mesure de la pression P en 59, permet de déterminer très exactement le débit de fluide s'écoulant entre les orifices 14 et 15, ce débit étant proportionnel au produit P xBP. On remarquera que l'écoulement peut avoir lieu de lto- rifice 14 vers l'orifice 15 mais aussi de l'orifice 15 vers l'orifice 14, le sens de l'écoulement pouvant être déterminé par le déplacement correspondant du noyau 43. Le conduit de mesure 20 créé par le jeu radial existant entre le piston cylindrique 19 et le conduit cylindrique 18 détermine les conditions d'écoulement du fluide entre les chambres 12 et 13. Comme exposé plus haut, le jeu radial est déterminé par calcul avec soin, pour que cet écoulement soit laminaire, afin que le déplacement axial du piston 19 soit proportionnel à la différence de pression entre l'orifice 14 et l'orifice 15. L'expérience montre que la gamme de mesure obtenue (débit maximal et débit minimal) est particulièrement étendue, que le débitmètre selon la présente invention ait été réalisé pour un fluide gazeux ou pour du liquide. On va maintenant décrire à l'appui de la figure 3, une représentation schématique dtun circuit de mesure pouvant être associé ou intégré au débitmètre et réalisant de manière particulièrement sinple le produit P x P. Dans cette figure, le capteur de pression 59, le noyau magnétique plongeur 43, le corps 50 dans le bobinage et le bobinage 48 sont représentés respectivement en 59', 43', 50', 48P/48S. Dans ce mode de réalisation, le capteur de pression 59' choisi est du type à jauge de contrainte, les jauges (représentées par leurs résistances R) étant agencées en pont de lflheatstone. L'entrée de ce pont, représentée par la flèche de tension Ue est raccordée à un oscillateur OSC dont la sortie donne un signal alternatif triangulaire, comme représenté dans le diagramme Ue,t sur la figure 3. Sous l'effet de la pression, la membrane du capteur sur laquelle sont disposées les jauges R se déforme et les résistances varient en conséquence. La sortie du pont1 représentée par la flèche de tension Us est un signal en tension triangulaire dont l'amplitude est proportionnelle à la pression. Un convertisseur tension-courant U/I transforme ce signal en tension en signal triangulaire en courant qui attaque le primaire 48P des bobinages 48 qui sont agencés, dans cet exemple, en transformateur différentiel. Le signal tension à la sortie des secondaires 48S est rectangulaire (voir diagramme Ud,t). Ce signal est en fait proportionnel à la dérivée, par rapport au temps, du signal courant triangulaire Is au primaire 48P du transformateur. L'amplitude de la tension Ud dépend, d?une part1 de l'amplitude du signal courant Is, et d'autre part, du déplacement, représenté par D, du noyau 43 dans le corps 50. La variation du déplacement D engendre une variation en proportion du rapport de transformation. L'amplitude du signal Is au primaire du transformateur 48P est proportionnelle à la pression dans le capteur 59' et l'amplitude de la tension Ud aux secondaires du transformateur est proportionnelle, d'une part1 à la pression, et d'autre part, au rapport de transformation du transformateur 48, ce rapport étant proportionnel au déplacement De Le signal Ud est par conséquent proportionnel au produit du déplacement axial du piston 19 (figure 1) par la pression mesurée par le capteur 59 et en fait proportionnel au produit perte de charge-pression absolue (P x A p) Le signal Ud entre dans un démodulateur synchrone DEM. L'oscillateur OSC comporte une sortie de référence dont le signal en tension est rectangulaire et en phase avec la tension Ue, cette sortie de référence est raccordée au démodulateur synchrone DEM. Le signal Um à la sortie du démodulateur DEM est une tension continue prqportionnelle au produit pression-perte de charge (P x t P) dans le debitmètra. En figure 3, cette tension est mesurée par un voltmètre Vo étalonné en unité de débit, mais ce signal peut bien entendu être utilisé à d'autres fins (réglage, etc..). Ainsi, en figure 4, un circuit de réglage automatique d'un débit D de fluide a été schématiquement représenté. Le débit doit être réglé au moyen d'une vanne V dont l'ouver- ture est commandée par un moteur M. Un débitmètre DBM selon la présente invention est placé en série avec la vanne V et raccordé au circuit décrit en figure 3 et représenté symboliquement par CDBM en figure 4. Une consigne C de débit est raccordée à l'entrée positive d'un sommateur So, l'entrée négative de ce sommateur So étant raccordée à la sortie Um du démodulateur DEM du circuit CDBM. Le signal d'erreur issu du sommateur So est utilisé par le circuit CCM de commande du moteur M pour régler l'ouverture de la vanne V de ma nière que le débit D se rapproche de la valeur de consigne C et s'y maintienne. On va maintenant décrire à l'appui des figures 5 à 12 d'autres modes de réalisation d'un débitmètre selon la présente invention. Sur ces figures, les organes semblables ou identiques sur plusieurs dessins, portent les mêmes références numériques auxquelles un suffixe sous forme dune lettre minuscule a été adjoint. Ces éléments communs ne sont d'ailleurs pas décrits à nouveau à l'appui de ces figures. De même, dans un but de simplification, certains de ces éléments communs n'ont été que succinctement représentés, et éventuellement non référencés lorsque cela ne s'avère pas utile pour la compréhension de la partie concernée de la description. Ainsi, par exemple, l'ensemble bobine 48-noyau plongeur 43 utilisé dans tous les modes de réalisation décrits ciaprès, mais représenté succinctement sur les figures n'est pas décrit à nouveau. I1 en va de même pour d'autres caractéristiques ou organes communs à plusieurs figures0 En figure 5 on a représenté une variante de réalisation d'un débitmètre appartenant à la première famille de modes de réalisation. On rappelle à cet égard que la première famille est celle dans laquelle le conduit de mesure est matérialisé par l'espace radial existant entre un obstacle, en général un piston en forme de cylindre à directrice circu laire, disposé dans un conduit de forme semblable, le pis ton étant mobile axialement dans ce conduit et muni de moyens de rappel élastique dans une position de repos. Ainsi, en figure 5, le conduit de mesure 20a présente une section sous forme d'une fente annulaire par l'espace radial existant entre le piston 19a monté coaxialement dans le conduit principal 18a au moyen de deux ressorts plats 21a et 21'a. L'ensemble de la structure décrite à l'appui de la figure 1 peut facilement être reconnu sur la figure 5. Toutefois, selon une caractéristique de la présente invention, pour permettre la mesure de débits plus importants le débitmètre représenté en figure 5 comporte un conduit 72, dit par commodité de dérivation" adapté à imposer à une fraction de fluide dérivé un écoulement en régime laminaire. Dans cette forme de réalisation, particulièrement commode à réaliser, le conduit de dérivation 72 est concentrique au conduit de mesure 20a. Le débit de fluide est admis dans un orifice d'entrée 14a puis dans une chambre annulaire de réception 73. Le conduit de dérivation 72 communique avec la chambre 73 et s'étend entre celle-ci et une série d'orifices 71 dits "de réunion", disposés à intervalles réguliers sir la périphérie de la base de ce conduit de dérivation 72 et mettant en communication ce dernier avec la chambre e sortie ou zone de mesure aval 13a. Le fluide est admis dans la chambre ou zone de mesure amont 12a par une série d'orifices 70 dits fTde répartition" mettant en communication cette dernière avec le conduit de dérivation 72 et répartis à intervalles réguliers sur la périphérie de ce dernier On notera que la pression dans la zone de mesure 12a est sensijlement égale à celle existant dans le conduit de dérivation 72 au niveau des orifices de répartition 70 tandis que 1 pression dans la zone aval 13a est sensiblement égale à celle existant dans le conduit de dérivation 72 au niveau des orifices de réunion 71. Il s'ensuit que la perte de charge dans le conduit de dérivation 72 entre les orifices 70 et 71 est égale à celle créée par le piston l9a. En conséquence, le rapport des débits circulant dans les conduits de dérivation /0 et de mesure 20a reste constant au moins dans la gamme de mesure de débit du débitmè- tre pour autant que les conduits de dérivation 72 et de mesure 20a soient adaptés, ctest-à-dire dimensionnés pour les débits considérés, pour imposer un écoulement de fluide en régime laminaire. Le rapport entre les débits présents dans ces deux conduit s peut être déterminé par calcul au moment de la conception du débitmètre. Le déplacement axial du piston permet, comme dans le mode de réalisation précédent, de déterminer la différence de pression existant entre les zones de mesure amont et aval, tandis que la mesure absolue de la pression est effectuée par un capteur de pression 59a. Le dbit dans le conduit de mesure 20a est donc déterminé de manière identique à celle exposée précédemment, le débit total étant alors facilement déterminé en connaissant le rapport entre les débits présents dans les canalisations de dérivation et de mesure. Le mode de réalisation représenté en figure 5 permet d'illustrer un autre aspect de la présente invention Dans le mode de réalisation illustré en figure 1, la prise de pression 58 est ménagée au milieu du conduit de mesure 20. La pression mesurée est, par conséquent, la pression moyenne dans ce conduit de mesure. En effet, dans un débitmètre selon la présente invention, le débit de fluide traversant le conduit de mesure, adapté à imposer un écoulement en régime laminaire, est proportionnel au produit de la pression moyenne par la perte de charge créée par le conduit de mesure. En réalité, pour les applications courantes l'ordre de grandeur de la pression du fluide dont on mesure le débit est compris entre un qemi bar et quelques bars, tandis que la perte de charge occasionnée par le conduit de mesure est de l'ordre de quelques mbars ou quelques dizaines de mbars I1 y a donc un rapport compris entre 1 à 100 et 1 à 1000 entre Tordre de grandeur de la pression moyenne et celui de la perte de charge. Aussi, selon un aspect de la présente invention, la mesure de la pression ne se fait-elle pas toujours nécessairement au milieu du conduit de mesure mais peut se faire en amont ou en aval de ce dernier. Dans le mode de réalisation représenté en figure 5, la prise de pression 58a est ménagée sur la conduite d'entrée 16a raccordée à l'orifice d'entrée 14a : dans ce mode de réalisation, c'est en fait l'orifice d'entrée 14a qui joue le rôle de prise de pression, la perte de charge dans une conduite correctement dimensionnée étant considérée comme négligeable. A cet égard, il est du ressort de l'utilisateur du débitmètre illustré de s'arranger pour prévoir une conduite d'entrée dont le point de prise de pression 58a et celui de raccord à l'entrée 14a soient espacés de manière que cette perte de charge soit effectivement négligeable. L'erreur, dans la mesure du débit causée par la prise de pression au niveau de l'orifice d'entrée 14a ou de sortie 15a au lieu de la prise de pression en milieu de conduit de mesure est, elle aussi négligeable, puisqu'elle est, dans les applications courantes mentionnées plus haut, de l'ordre du millième. Dans certaines applications, on pourra d'ailleurs prévoir un circuit de correction d'erreurs au niveau du traitement électronique des mesures de pression et de perte de charge. On notera également, qu'au sens de la présente invention, le trajet de mesure est celui suivi depuis l'orifice d'entrée jusqu'à celui de sortie par la fraction de fluide admise dans le conduit de mesure. Le trajet de dérivation est par contre, le plus souvent, celui suivi en dérivation du trajet de mesure, par exemple en figure 5, entre les orifices de répartition 70 et les orifices de réunion 71. On va maintenant décrire, à l'appui des figures 6 et 7, un autre aspect de la présente invention. Pour la mesure de débits de fluide particulièrement importante, il se peut, dans certaines applications, qu'il y ait difficulté à réaliser un trajet de dérivation dans lequel l'écoulement de la fraction de fluide dérivé est laminaire. Pour pallier cette difficulté, selon un aspect parti culièrement avantageux de la présente invention, un débitmètre comportant au moins un trajet de mesure et au moins un trajet de dérivation présente, d'une manière générale, les caractéristiques suivantes - chacun de ces trajets comporte au moins un obstacle déprimogène dit à forte perte créant une perte de charge; ; - l'obstacle à forte perte utilisé sur le trajet de mesure et celui utilisé sur le trajet de dérivation créent une perte de charge en fonction du débit semblable sur ces deux trajets en sorte que le rapport entre le débit du trajet de mesure et celui du trajet de dérivation reste constant - la perte de charge créée par l'obstacle à forte perte sur le trajet de mesure est grande devant la perte de charge créée par le conduit de mesure. Ces dispositions particulièrement avantageuses vont autre explicitées à l'appui des figures 6 et 7. Le débitmètre représenté en figure 6 comporte un trajet de mesure TRtl, un trajet de dérivation TRD. En obstacle OBS disposé dans un conduit principal PR détermine avec ce dernier un conduit de mesure CX adapté à imposer un écoulement en régime laminaire à la fraction de débit de fluide admise dans le conduit principal PR. Un obstacle à forte perte OM est disposé sur le trajet de mesure tandis qu'un obstacle à forte perte OD est disposé sur le trajet de dérivation. Dans cet exemple les obstacles OM et OD sont des diaphragmes créant une perte de charge importante de nature non linéaire puisque la perte de charge est proportionnelle au carré du débit, la constante de proportionalité étant fonction des caractéristiques dimensionnelles du diaphragirle. Suivant une des caractéristiques énoncées plus haut, la perte de charge importante, ici de nature non linéaire, sur les trajets de mesure et de dérivation, doit être semblable en sorte que le rapport des débits sur ces trajets reste constant. Dans le cas présent, les obstacles étant constitués chacun par un diaphragrne, ces derniers doivent avoir une forme et des dimensions identiques. Ils peuvent, par exemple, être constitués par une plaque ajourée d'un orifice circulaire, ce qui est le cas dans cet exemple, aussi le rapport est-il de I. Pour des débits assez importants, par exemple de l'ordre de quelques centaines de mètres cubes par heure, on peut prévoir un obstacle à forte perte de trajet de dérivation OD comportant plusieurs de ces diaphragmes montés en "parallèle" sur le trajet du débit de fluide déri- vé (par exemple une paroi ajourée de 50 à 1000 orifices identiques). Si les orifices ainsi montés sur le trajet dérivé TRD et celui monté sur le trajet de mesure TRSI ont les mêmes caractéristiques dimensionnelles, le rapport entre les débits dérivé et mesuré reste constant et égal au nombre d'orifices disposés sur le trajet dérivé TRD. On notera que sur le trajet de mesure TREI deux obstacles se trouvent en fait montés en "série" : l'obstacle à forte perte OX et l'obstacle OBS monté dans le conduit principal PR créant le conduit de mesure CM. Le conduit de mesure CM crée, par définition, une perte de charge supplémentaire venant s'ajouter à la perte de charge créée par l'obs- tacle OM ce qui fait1 qu'en fait, le-rapport entre les débits mesurés et dérivés n'est pas constant, lorsque le débit varie. Pour pallier cet inconvénient, on s'arrange pour que la perte de charge du conduit de mesure soit petite devant la perte de charge créée par Obstacle à forte perte ON disposé sur le trajet de mesure, par exemple de tordre du centième. Ainsi, l'erreur faite en considérant que le rapport entre les débits mesurés et dérivés est constant se trouve minimisez Ainsi, en figure 7, on a représenté deux courbes, l'une cm représentant la perte de charge P du conduit CM en fonc- tion du débit Q et l'autre, om, représentant la perte de charge de l'obstacle à forte perte ON en fonction du débit. Pour une pression moyenne donnée, la perte de charge du conduit de mesure CK, adapté à imposer un écoulement en régime laminaire, est, de ce fait, linéaire. Aussi, la courbe cm est-elle une droite. A l'inverse, la perte de charge créée par l'orifice ON est, par nature, quadratique en fonction du débit. Aussi la courbe om est-elle une parabole. Pour un débit Qo donné, les pertes de charge du conduit de mesure CN et de l'obstacle OM sont représentées, en figure re 7, respectivement par les segments a et b. Pour que l'er- reur de mesure occasionnée par la mise en série d'un obstacle de nature non linéaire avec un obstacle de nature linéaire soit faible, il faut donc que le rapport entre les segments a et b soit très petit, par exemple de l'ordre du centime. Pour ce faire, il suffit de dimensionner l'orifice OM, de telle sorte que pour le débit minimum QO admis dans le débitmètre le rapport a/b soit égal à l'erreur de mesure maximum tolérée, 1/100 dans les applications courantes. En figure 6, l'obstacle OM a été disposé en amont du conduit de mesure CM par rapport au débit Q. Il va de soi que cet obstacle OM peut être disposé en aval du conduit de mesure CM dans d'autres modes de réalisation. En figure 8, une variante de réalisation d'un débitmètre appartenant à la première famille de modes de réalisation a été représent.Ainsi, tout comme en figure 1, le débitmètre comporte un piston Igb'monté coaxialement dans un conduit cylindrique 18b au moyen de ressorts plats 21b et 21'b. Un conduit 20b de mesure est constitué par l'espace radial ménagé entre le piston 19b et le conduit 18b. Ce piston est associé à des moyens é.lectromagnétiques de détection de position constitués, notamment, par le noyau plongeur 43b et la bobine 48bo Dans cette variante d-e réalisation, le débitmètre est pourvu de moyens de protection des ressorts plats contre les risques de surcharge0 Ici, ces moyens de protection sont constitués par une barrette 78 solidarisée à l'axe porteur 25b disposé en regard de surfaces de butée 79, 79' ménagées dans une échancrure annulaire interne de l'axe amagnétique creux 49b. Dans ce mode de réalisation, suivant un autre aspect de la présente invention, un filtre dit "de tranquillisa- tion" 80 est disposé sur le trajet du fluide, en amont du conduit de mesure 20b. Dans le forme de réalisation représentée, ce filtre de tranquillisation 80 est disposé dans la chambre amont 12b qu'elle partage en deux parties. Le rôle de ce filtre est d'atténuer autant que possible les turbulences présentes dans le débit de fluide à l'entrée du débitmètre. Dans le mode de réalisation représenté en figure 8, ce filtre de tranquillisation est constitué par un disque de matériau fritté ou poreux. Le débitmètre représenté en figure 8 comporte un trajet de dérivation constitué sur cette figure par un conduit annulaire 81 dont la section n'a pas à être déterminée en sorte que l'écoulement y soit laminaire. Bien au contraire, le débitmètre représenté en figure 8 étant destiné à la mesure de débits particulièrement importants, le conduit annulaire 81 doit avoir une section suffisamment importante pour - laisser passer un débit dérivé particulièrement important, l'écoulement se faisant en régime sensiblement turbulent. Une plaque à orifices 82 est disposée en aval de la zone aval de mesure 13b et du conduit de dérivation 81. La plaque 82 comporte, dans sa portion disposée en aval du conduit annulaire 81 une pluralité d'o- rifices circulaires 82 de diamètre donné et comporte, dans sa portion en aval de la zone aval 13b un orifice 84 de diamètre identique à l'orifice 83. La portion de plaque 82 comportant les orifices 83 est en fait un obstacle à forte perte du type de l'obstacle OD schématisé en figure 6-tandis que la portion de la plaque 82 comportant l'orifice 84 est en fait un obstacle à forte perte du type de l'obstacle ON schématisé en figure 6. Le rapport débit dérivé dans le conduit de dérivation 81-débit mesuré dans le conduit de mesure 20b est égal au nombre de l'orifice 83. Le nombre de ces derniers et les caractéristiques dimensionnelles du conduit de mesure 20b sont déterminés par le débit maximum admissible dans l'entrée 14b. Le diamètre des orifices est déterminé, comme exposé a l'appui de la figure 6, par le débit minimum que l'on souhaite admettre dans le débitmètre. On va maintenant décrire à 1'appui de la figure 9 un débitmètre appartenant à la seconde famille de modes de réalisation. D'une manière générale, les débitmètres appartenant à cette famille comportent un obstacle cylindrique de mesure disposé dans un conduit principal cylindrique et sont notamment caractérisés en ce que l'obstacle cylindrique de mesure est axialement fixe et disposé coaxialement audit conduit principal, en sorte que le conduit de mesure, qui est constitué par l'espace radial ménagé entre le cylindre de mesure et la paroi interne du conduit principal, a une section de passage sous forme d'une fente annulaire0 Selon la forme de réalisation choisie et représentée en figure 9, le débitmètre comporte essentiellement un corps cylindrique lic comportant un orifice d'entrée 14c et un orifice de sortie 15c adaptés à recevoir des conduites entrée et de sortie représentées schématiquement par les flèches 16c et 17c. Les orifices d'entrée et de sortie sont réunis par un conduit principal 18c de forme cylindrique. Un obstacle cylindrique 93 est disposé à l'intérieur du conduit 18c et coaxialement à ce dernier, déterminant ainsi, dans l'espace radial ménagé entre l'obstacle cylindrique 93 et la paroi interne du conduit principal 18c un conduit de mesure 20c adapté à imposer un écoulement en régime laminaire au fluide le parcourant. Selon un autre aspect de la présente invention, l'obstacle cylindrique 93 est surmonté, à son extrémité amont d' un anneau dit "de garde'l 92. L'anneau de garde 92 est constitué d'une pièce cylindrique, ici de même diamètre que l'obstacle cylindrique 93 dont l'extrémité amont présente un arrondi annulaire 101. Dans la forme de réalisation représentée, l'anneau de garde 92 et l'obstacle cylindrique 93 sont constitués par une seule et même pièce 91 en forme de cloche présentant un volume intérieur 97 creux. La séparation entre l'anneau de garde 92 et l'obstacle cylindrique 93 est mat-érialisée par des perçages radiaux 90 uniformément répartis sur la périphérie de la pièce 91. Ces perçages 90 mettent en communication le volume interne 97 de la pièce 91 avec le conduit de mesure 20c. La pièce 91 repos-e sur un socle 102 sur lequel repose également le conduit principal 18c. Le socle 102 comporte un perçage axial constituant l'orifice de sortie 15c et quatre perçages radiaux 94 disposés en aval de la pièce en forme de cloche 91 et mettant en communication le conduit de mesure 20c avec l'orifice de sortie 15c, ces perçages 94 constituant la zone de mesure aval 13c. La partie supérieure 103 du socle 102 constitue un support pour une enceinte élastiquement extensible axialement 95 comportant un soufflet élastique 98 fixé à sa base sur la partie 103 du socle 102. A l'extrémité opposée un plateau 99 clôt ainsi le volume 96 intérieur à l'enceinte élastiquement extensible axialement 95. Le soufflet 98 est ici réali sé en une matière élastique conformée en ondulations annulaires disposées de la base du soufflet jusqu'à son extrémité opposée portant le plateau 99 en sorte que le soufflet 98 présente ainsi une élasticité dans le sens axial. Le plateau 99 est solidaire d'une tige 25c portant un noyau plongeur 43c dans le corps d'une bobine 48c. A son extrémité opposée, à l'intérieur du soufflet 98 la tige 25c est guidée par deux anneaux de guidage 104 disposés dans une protubérance axiale creuse de la partie 103 du socle 102. L'enceinte élastiquement extensible axialement 95 se trouve ainsi disposée à l'intérieur d'une enceinte rigide constituée ici par le volume intérieur 97 de la pièce en forme de cloche 91, le volume intérieur de cette pièce en forme de cloche étant en communication avec la zone amont de mesure 12c au moyen des perçages 90. Suivant une autre caractéristique de ce mode de réalisation, la zone aval de mesure 13c est en communication avec le volume intérieur 96 de l'enceinte élastiquement rigide axialement 95, au moyen d'un perçage 100 mettant en communication l'un des perçages 94 avec ce volume intérieur 96. On notera enfin que l'ensemble tige 25c-noyau 43c-bobine 38c constitue ici aussi un moyen de mesure de l'extension axiale de l'enceinte élastiquement extensible axialement 95. En fonctionnement, le fluide dont on mésur-e- le débit est admis par l'orifice d'entrée 14c dans une chambre annulaire de réception 73c disposée au-dessus de 1-'anneau de garde 92. D'-ne manière générale, le régime d'écoulement du fluide dans la canalisation en amont du débitmètre est turbulent. Le rôle de l'anneau de garde 92 est d'atténuer-les turbulences en sorte qu'au niveau de la zone de mesure amont 12c le régime établi est déjà laminaire. L'obstacle créant la perte de charge mesurée, le corps cylindrique 93, s'étend entre les perçages 90, constituant la zone de mesure amont 12c, et les perçages 94 constituant la zone de mesure aval 13c. La pression au niveau des perçages 90 est admise par ces derniers à l'intérieur de l'enceinte élastiquement extensible axialement 95, tandis que la pression au niveau de la zone de mesure aval 13c est admise à l'intérieur de cette enceinte élastique. Le plateau 99 prend alors une position correspondant à la différence de pression existant entre l'intérieur et l'extérieur de l'enceinte élastiquement extensible axialement 950 Les moyens électromagnétiques constitués par le noyau plongeur 43c, solidaire du plateau 99 par l'intermédiaire de la tige 25c, et la bobine 48c permet de créer, comme exposé plus haut, un signal électrique représentatif de la position du plateau 99 et, par suite, de la différence de pression entre les zones amont 12c et aval 13c. On notera que dans ce mode de réalisation, la prise de mesure de pression absolue 58c est disposée sur le conduit de mesure 20c à mi-chemin entre les zones de mesure amont 12c et aval 13c. On va maintenant décrire à l'appui de la figure 10 un autre mode de réalisation d'un débitmètre appartenant à la seconde famille de modes de réalisation et mettant en oeuvre d'une part un trajet de mesure et d'autre part un trajet de dérivation. Sur cette figure, le débitmètre comporte un conduit principal 18d, dans lequel est montée une pièce globalement cylindrique 110. Le diamètre interne du conduit cylindrique 18d et celui externe, de la majeure partie de la pièce 110 sont tels qu'un espace présentant une section sous forme d'une fente annulaire, formant conduit de mesure 20d est ménagé entre la pièce 110 et la paroi interne du conduit 18d. Tout comme dans les modes de réalisation précédents, le débitmètre comporte un orifice entrée 14d et un orifice de sortie 15de Ici l'orifice d'entrée 14d débouche dans une chambre de réception 118. La chambre 118 est de forme cylindrique et son extrémité aval est obturée par un filtre de tranquillisation 80d semblable à celui décrit à l'appui de la figure 8. La pièce cylindrique 110 est creuse, son volume intérieur, de forme globalement cylindrique, étant référencé en 122. Le filtre de tranquillisation 80d obture le volume 122 à son extrémité amont. Au voisinage du filtre de tranquillisation la pièce cylindrique 110 comporte une série d'orifices ici aussi appelés, par commodité, orifices de répartition, référencés en 120. Ces orifices sont répartis régulièrement sur la périphérie de la pièce cylindrique 110 et mettent en communication le volume interne 122 de celle-ci avec le conduit de mesure 20d. Le volume intérieur 122 de la pièce cylindrique 110 constitue, ici, un trajet de dérivation sur lequel un obstacle à forte perte, constitué par un cylindre ajouré 112, est disposé. Le cylindre 112 est ajouré par une pluralité d'orifices 113. Son extrémité supérieure est obturée au moyen d'un socle circulaire 116 tandis que son extrémité inférieure est ouverte, une barrette de maintien étroite 115 y étant montée. L'ensemble cylindre ajouré 112-socle 116-barrette 115 est monté au moyen d'une vis de maintien 121, la barrette 115 présentant une échancrure 125 comportant une surface d'appui venant en butée sur une surface d'appui annulaire 126 de la pièce cylindrique 110, en sorte que l'obstacle à forte perte constitué par le cylindre ajouré 112 est maintenu en place, coaxialement au volume intérieur 122 de la pièce cylindrique 110. Deux prises de pression, constituées par des perçages 90d et lOOd mettent le conduit de mesure 20d en communication avec les moyens 192 de mesure de différence de pression ici extérieurs au corps 11d. Ici ler perFage 90d corres pond à la zone de mesure amont 12d tandis que le perçage lOOd correspond à la zone de mesure aval 13d, la portion de cylindre 93d du corps cylindrique 110 comprise entre les zones amont et aval de mesure constituant le cylindre de ^ mesure proprement dit, tandis que la zone 92d comprise entre les orifices de répartition 120 et la zone de mesure amont 12d constitue un anneau de garde comportant un arrondi annulaire lord. A l'aval de la zone de mesure aval 13d, le conduit de mesure 20d débouche dans une chambre concentrique 117 comportant un orifice 114, de même diamètre et profondeur que les orifices 113 du cylindre ajouré 112, mettant en co=muni- cation la chambre concentrique 117 avec la chambre d'évacuation 119. L'orifice 114 constitue ici un obstacle à forte perte de charge disposé en aval du conduit de mesure et créant une perte de charge quadratique égale à celle créée par chacun des orifices 113 : le débit admis dans la chambre d'évacuation 119 par l'orifice 114 est proportionnel au débit admis dans cette chambre d'évacuation 119, à l'aval du cylindre ajouré 112, la constante de proportionnalité étant le nombre d'orifices i13 que comporte ce cylindre ajouré, cent dans exemple représenté à la figure 10. L'orifice 90d débouche dans le volume intérieur 97d d'une enceinte rigide 111 des moyens 192 de mesure de différence de pression. L'orifice 100d débouche par l'interne diaire de conduites 128 et 129 dans le volume intérieur 96 dune enceinte élastiquement extensible =également 95d semblable à celle décrite à l'appui de la figure 9 et disposé à l'intérieur de l'enceinte 111. L'enceinte 95d comporte un plateau 99d solidaire, par l'imtermédiaire d'une tige 25d d'un noyau plongeur 43d dans une bobine 48d. Dans ce mode de réalisation, la prise de mesure de pression absolue 58d débouche dans le volume intérieur 96d de l'enceinte élastiquement extensible axialement 95d, en sorte que la pression mesurée est celle présente au niveau de la zone de mesure aval 13d. En fonctionnement, le débit de fluide est admis par l'orifice d'entrée 14d dans la chambre de réception 118. I1 traverse tout d'abord le filtre de tranquillisation 80d en sorte que les turbulences présentes en amont du débitmètre sont fortement atténuées Le débit pénètre alors dans le volume intérieur 122 de la pièce cylindrique 110 et une fraction de ce débit (le l/lOlè) est admise, par les orifices de répartition 120 dans le conduit de mesure 20d. La fraction de débit admise par les orifices de répartition 120 passe tout d'abord le long de l'anneau de garde 92d, les turbulences résiduelles étant alors éliminées en sorte que le régime d'écoulement du fluide est déjà sensiblement laminaire en amont de la zone amont de mesure 12d. Le fluide s'écoule dans le conduit de mesure 20d et la perte de charge créée par l'obstacle cylindrique constitué par la portion 93d de la pièce cylindrique 110, disposée entre les zones de mesure amont 12d et de mesure aval 13d est mesurée au moyen du déplacement du plateau 99d de l'enceinte élastiquement extensible axialement 95d. La fraction de fluide admise dans le conduit de mesure 20d est évacuée dans la chambre d'évacuation par l'orifice 114. La fraction de fluide dérivée (les l0O/lOlè du débit admis par l'orifice d'entrée 14d) traverse les cent orifices 113 du cylindre ajouré 112 et est évacuée vers la chambre d'évacuation par les ouvertures présentes de part et d'autre de la barrette 115. La structure décrite à l'appui de la figure 10 est avantageuse en ce que l'espace interne du corps lld est utilisé de manière particulièrement rationnelle pour constituer un trajet de mesure et un trajet de dérivation. De plus, on observera que les orifices d'entrée et de sortie 14d, 15d sont disposés coaxialement au corps lld, ce qui permet de placer ce débitmètre dans une conduite linéaire en évitant d'avoir à imposer un coude à cette dernières On va maintenant décrire a l'appui des figures 11 et 12 un autre mode de réalisation appartenant à la seconde famille de modes de réalisation. Sur ces figures l'ensemble intégré dans le corps llepièce cylindrique 110e-cylindre ajouré 112e-filtre de tran quillisation 80e est identique à celui décrit à l'appui de la figure 10. On ne va donc décrire ci-après que les moyens adaptés à mesurer la différence de pression entre la zone amont de mesure 12e et la zone de mesure aval 13e, ces zones étant matérialisées par les perçages 90e et 100e mettant ces zones respectivement en communication atec les moyens adaptés à mesurer ces différences de pression. Ces moyens, référencés de manière générale en 130, comportent deux pièces 131, 132,'une entretoise annulaire 134 disposée entre ces deux pièces enserrée par des joints annulaires de même diamètre 135, 136 disposés dans des logements appropriés des pièces 131, 132. Une enceinte de mesure 140 est ainsi ménagée dans le volume constitué par les parois internes 141, 142 des pièces 131, 132 et par la surface cylindrique intérieure 144 de l'entretoise 134. Les moyens adaptés à mesurer les différences de pression entre les zones amont et aval comportent également une membrane circulaire 137, montée sur l'entretoise annulaire 134. La membrane 137 est métallique, de faible épaisseur (5/100 dans l'exemple de réalisation représenté sur les figures ll et 12), ondulée avec des ondulations concentriques de section rectangulaire. Elle est montée sur l'entre toise 134 par son ondulation externe dans laquelle vient se loger ladite entretoise. Les deux pièces 131, 132, les joints 135, 136, l'entretoise 134 et la membrane 137 sont axialement serrés de manière appropriée, par les dispositifs non représentés sur ces figures, en sorte que les bords périphériques de l'enceinte de mesure 140 soient étanches. On observera que la membrane 137 divise le volume intérieur de l'enceinte de mesure 140 en deux parties 147,148, une première de celles-ci, dite "amont', étant raccordée au passage 90e par une conduite interne 151 que comporte la pièce i31, et la seconde, dite "aval" étant raccordée au passage 100e par une conduite 152 que comporte la piece 132. Une pression égale à celle de la zone de mesure amont 12e est donc présente dans la partie amont 148 de l'enceinte de mesure 140, tandis qu'une pression égale à celle de la zone de mesure aval 13e est présente dans la partie aval 147 de l'enceinte de mesure 140. Un noyau plongeur 43e dans une bobine 48e est rendu solidaire du centre de la membrane 137 au moyen d'un axe 25e. On observera que la pièce 132 présente à cet effet un alésage axial 152 et des échancrures annulaires 153, 154 propres au logement de la bobine 48e et d'un joint annulaire 155. Cet ensemble est maintenu dans la pièce 132 au moyen d'une plaque 1)6, de vis 157 ainsi que d'une pièce de maintien annulaire 158. La pièce 131 présente également un alésage axial 171 permettant le passage des moyens 161 de fixation de l'axe 25e sur la membrane 137. On observera que l'enceinte rie mesure 140 présente-une section axiale particulièrement étroite, les faces internes 141, 142 des pièces 131, 132 ayant une forme sensiblement tronconique en sorte qu'elles convergent des alésages 171, 172 aux logements des joints 135, 136. Cet agencement permet de donner pour fonction aux faces internes 141, 142 celle de moyen de butée pour la membrane en cas de surcharge momentanée. La pièce 13.1 présente un logement axial circulaire 180 propre à l'encastrement d'un capteur de pression 181 de forme identique. Ce capteur de pression, qui est du type à jauges de contrainte, décrit plus haut à l'appui de la figure 3, est monté dans le logement 180 au moyen de deux vis 182, deux rondelles de maintien 183 avc interposition d'un joint annulaire 184. On observera que l'alésage 171 met en communication la partie amont 148 de l'enceinte de mesure 140 avec le lose- ment 180, et par conséquent, avec le capteur de pression 181. En fonctionnement, le flwXdo est admis par l'orifice 14e dans le débitmètre, les lQQ/lOlè étant dérivés à l'in- térieur de la pièce cylindrique llOe, tandis que le l/lOlè est admis dans la conduite de mesure 20a, comme déjà décrit à l'appui de la figure 10. La pression dan s la zone de mesu re 12e se trouve admise dans la partie amont 148 de l'encein- te de mesure 140, tandis que la pression dans la zone de mesure aval 13e se trouve admise dans la partie aval 147 de l'enceinte 140. La membrane 137 se déforme sous l'effet de la différence de pression existant de part et d'autre, cette déformation engendrant un déplacement du noyau 43e. Un signal électrique est généré par la bobine 48e donnant ainsi une mesure de la différence de pression.. La pression dans la zone de mesure amont 12e est directement mesurée au moyen du capteur de pression 181. En cas de surcharge momentanée du débitmètre, la membrane 137 vient en appui contre les surfaces de butée 141 ou 142, les ondulations rectangulaires que comporte la membrane 137 permettant de plaquer cette dernière contre l'une ou l'autre des surfaces de butée, limitant ainsi encore mieux les risques de déformation de ladite membrane 1370 L'exemple de réalisation décrit à l'appui des figures Il et 12 est particulièrement avantageux en ce qu'il intègre, dans un volume de faibles dimensions (ici 12xl2x6cm) un débitmètre pouvant mesurer des débits importants (plus de 100 m3/h) comportant des moyens, parti & lièrement sensibles, de mesure de différence de pression entre les zones de mesure amont et aval, un capteur de pression pour la me- sure de la pression absolue, amont sur ces figures, des moyens permettant de dériver, en régime turbulent, une fraction importante du débit de fluide admis dans le débitmètre et des moyens de protection desdits moyens adaptés à mesurer la différence de pression entre les zones amont et aval. Bien entendu, l'invention ne se limite pas aux formes de réalisation décrites et représentées, mais englobe toutes variantes d'exécution et/ou de réalisation. Il va de soi que de nombreuses variantes d'exécution peuvent être réalisées, non seulement à partir des éléments décrits à l'appui des figures 1 à 12, mais encore à partir de variantes de réalisation de ces derniers0 Ainsi par exemple, le circuit représenté schématiquement en figure 3 ou une variante à la portée de l'homme de l'art de ce dernier, peut être non seulement utilisé àvec le débitmètre décrit à l'appui de la figure 1, mais aussi avec ceux décrits à l'appui des figures 5 à 12 ou d'autres débitmètres reprenant les enseignements contenus dans la présente demande de brevet d'invention. On notera aussi que dans certaines applications un dispositif autre que l'ensemble bobine 48-noyau plongeur 43 peut être utilisé pour mesurer le déplacement axial du piston 19 (ou du plateau 99 de l'enceinte élastiquement extensible axialement 95, ou de la membrane 137). De même, s'agissant de débitmètres appartenant à la première famille, les moyens élastiques maintenant le piston dans une position neutre, ne sont, dans certaines applications, pas nécessairement constitués par des ressorts tels que, par exemple les ressorts 2;, 21' Dans les modes de réalisation représentés aux figures 9, 10 et 11, un anneau de garde 92 est disposé en amont du conduit de mesure 2a, Un tel anneau de garde peut très bien être disposé en amont d'un conduit de dérivation adapté à imposer à la fraction de fluide dérivé, un écoulement en régime laminaire. Ceci est illustré en figure 5 où un anneau de garde est constitué par la portion de cylindre 190 comportant un arrondi annulaire 191 disposé au-dessus de la série d'orifices de répartition 70 mettant en communication le conduit annulaire 72 avec la zone de mesure amont 12a. On observera que le partage des débits entre les conduits de mesure et de dérivation se fait1 dans ce cas, en aval de l'anneau de garde. En outre, il a été décrit Åa l'appui des figures 5, 6, 8, 10 à 12, des modes de réalisation de débitmètres comportant un trajet de mesure et un trajet de dérivation, le trajet de dérivation étant intégré Åa l'intérieur du débitmètre. I1 va de soi que le trajet de dérivation peut être ménagé à l'extérieur du débitmètre, ce dernier erant par exemple placé en dérivation de la canalisation principale dont on mesu- re le débit. Dans un tel cas, il convient, bien entendu, de veiller à ce que le partage des débits reste constant, soit en appliquant les enseignements donnée à 1'appui de la figure 6, soit en s'arrangeant pour que l'écoulement dans la canalisation dont on mesure le débit soit laminaire entre les bornes de la dérivation sur laquelle est placé le débitmètre. A l'appui de la figure 4, il a été décrit un appareil de réglage mettant en oeuvre le débitmètre illustré en figure 1 et le circuit électrique schématisé en figure 3. Il va de soi que l'homme de l'art pourra réaliser un appareil de réglage de débit conforme à l'invention mettant en oeuvre, d'une part l'un quelconque des débitmètres illustrés dans les figures 1, 2, 5 à 12 ou des variantes de réalisation de ces derniers et, d'autre part, un ensemble de circuits tels que ceux illustrés aux figures 3 et 4 ou une variante de ces derniers.

Claims: REVENDICATIONS 1. Débitmètre à perte de charge comportant au moins un trajet de mesure pour une fraction au moins du fluide dont on mesure le débit avec deux zones de mesure ménagées sur ce trajet, l'une étant dite "amont" et l'autre "aval", le trajet comportant, sur une partie au moins de son étendue un conduit de mesure à écoulement laminaire présentant une section de passage sous forme d'une fente, le débitmètre comportant des moyens adaptés d mesurer la différence de pression entre les zones amont et aval, ainsi qu'une prise de pression ménagée sur le trajet de mesure en partie matérialisé par un conduit cylindrique dit "principal" tel8) tandis que la perte de charge est créée par un obstacle (19) dit, par commodité "de mesure" disposé dans ce conduit, et s'opposant à la circulation de ladite fraction de fluide, caractérisé en ce que le conduit de mesure est constitué par un espace (20) ménagé entre l'obs- tacle et la paroi interne du conduit (18). 2. Débitmètre selon la revendication 1, caractérisé en ce que le conduit principal (18) et l'obstacle de mesure (19) présentent une section semblable en sorte que la section du conduit de mesure (20) est une fente annulaire. 3. Débitmètre selon la revendication 2, caractérisé en ce que le conduit principal et l'obstacle de mesure sont tous deux cylindriques, de section circulaire, ledit obstacle de mesure (93) étant axialement fixe et disposé coaxialement au dit conduit principal (18c). 4. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 2, 3, caractérisé en ce que ledit obstacle est un piston cylindrique (19), axialement mobile, disposé coaxialement audit conduit principal (18), et en ce qu'il comporte en outre au moins un moyen élastique de rappel (21,21') du piston dans une position de repos et un capteur (43,48) du déplacement du piston. 5. Débitmètre selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un noyau magnétique plongeur (43) dans au moins un corps (50) d'au moins une bobine électrique (48), ce noyau étant associé audit piston. 6. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 4, 5, caractérisé en ce que le moyen élastique de rappel (21, 21') est un ressort plat adapté à centrer et à maintenir axialement ledit piston dans ledit conduit cylindrique tout en permettant un déplacement axial du piston proportionnel à l'effort exercé par le fluide sur le piston. 7. Débitmètre selon la revendication 6, caractérisé en ce que le ressort (21) comporte au moins deux branches fixes (32,32',32") disposées en étoile régulière et au moins deux branches libres (33,33',33") disposées en étoile régulière et formant avec les branches fixes une étoile régulière d'au moins quatre branches. 8. Débitmètre selon la revendication 7, caractérisé en ce que le ressort comporte un plateau central (36) alésé porté par des bras (38,38',38") découpés dans les branches libres. 9. Débitmètre selon la revendication 3, caractérisé en ce que lesdits moyens adaptés à déterminer la différence de pression entre les zones d'entrée et de sortie comportent une enceinte élastiquement extensible axialement (95) disposée à l'intérieur d'une enceinte rigide de mesure (81), en ce que le volume intérieur (96) de l'enceinte élastiquement extensible est en communication avec la zone de mesure aval (13c), tandis que le volume intérieur (97) de l'enceinte rigide est en communication avec la zone de mesure amont (12c) et en ce qu'il comporte des moyens de mesure (43c,48c) de l'extension axiale de l'enceinte élastiquement extensible axialement comprenant au moins un noyau magnétique plongeur (43c) dans au moins un corps d'au moins une bobine électrique (48c), ce noyau étant solidaire d'une partie mobile (99)constituee d'un plateau rigide de ladite enceinte élastiquement extensible axialement (95). 10. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un conduit de dérivation (72) adapté à imposer un écoulement en régime laminaire à au moins une seconde fraction du fluide dont on mesure le débit. 11. Débitmètre selon la revendication 10, caractérisé en ce que ledit conduit de dérivation (72) a une section sensiblement annulaire. 12. Débitmètre selon la revendication 11, caractérisé en ce que lesdits conduits de mesure (20a) et de dérivation (72) sont concentriques. 13. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 4 à 12, caractérisé cn ce que l'un au moins des conduits annulaires présente, a' son extrémité amont, un anneau dit "de garde" (92,190). 14. Débitmètre selon la revendication 13, comportant plusicurs conduits, caractérisé en ce que le partage du débit entre les divers conduits est effectué en aval dudit anneau de garde (190). 15. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 1 a' 14, du genre comportant au moins un trajet de mesure et au moins un trajet dit "de dérivation" entre lesquels le débit de fluide est partagé, caractérisé en ce que chacun de ces trajets comporte au moins un obstacle déprimogène dit "à forte perte" créant une perte de charge, en ce que l'obstacle à forte perte (OM) utilisé sur le trajet de mesure (TAM) et celui (OD) utilisé sur le trajet de dérivation (TRD) créent une perte de charge en fonction du débit semblable sur ces deux trajets en sorte que le rapport entre le débit du trajet de mesure et celui du trajet de dérivation reste constant, en ce que la perte de charge créée par l'obstacle à forte perte(OM) sur le trajet de mesure est grande devant la perte de charge créée par le conduit de mesure (cl). 16. Débitmètre selon la revendication 15, caractérisé en ce que les obstacles à forte perte disposés sur les trajets de mesure et de dérivation comportent au moins un orifice(83, 84) de diamètre identique. 17. Débitmètre selon la revendication 16, caractérisé en ce que l'un au moins desdits trajets comporte une pluralité d'orifices (83,113) agencés en parallèle, en sorte que le rapport des débits entre les trajets de mesure et de dérivation est tagal au rapport des orifices disposés sur ces trajets. 18. Débitmètre selon la revendication 17, caractérisé en ce que le trajet de dérivation est au moins partiellement disposé à l'intérieur dudit obstacle de mesure (93d), en ce qu'un cylindre ajouré (112) comportant une pluralité d'orifices (113) est disposé à l'intérieur de l'obstacle de mesure et en ce que la fraction de débit dérivé est admise de l'extérieur du cylindre ajoure vers l'intérieur de celui-ci. 19. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 3, 10 à 18, caractérisé-en ce que les moyens adaptés à mesurer la différence de pression entre lesdites zones amont et aval comportent une membrane (137) disposée dans une enceinte de mesure (140) dont elle divise le volume intérieur en deux parties (147,148), une première (148) de celles-ci étant en communication avec la zone de mesure amont (12e) tandis que la seconde (147) est en communication avec la zone de mesure aval (13e), et en ce que le débitmètre comporte des moyens de mesure (43e,48e) de la déformation de la membrane sous l'effet de la différence de pression entre les zones de mesure amont et aval. 20. Débitmètre selon la revendication 19, caractérisé en ce que ladite enceinte de mesure (140) comporte des moyens de protection (141,142) pour ladite membrane (137) en cas de surcharge. 21. Débitmètre selon la revendication 20, caractérisé en ce que lesdits moyens de protection comportent des surfaces de butées (141,142). 22. Débitmètre selon la revendication 21, caractérisé en ce que la membrane (137) comporte des ondulations concentriques de section radiale sensiblement rectangulaire. 23. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 19 à 22, caractérisé en ce que la membrane (137) est solidaire d'au moins un noyau magnétique plongeur (43e) dans au moins un corps d'au moins une bobine électrique (48e). 24. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 19 à 23, caractérisé en ce qu'il comporte un logement (180) pour un capteur de pression (181), ce logement communiquant avec l'une des deux parties (147,148) du volume intérieur de l'enceinte de mesure (140). 25. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, caractérisé en ce qu'au moins un filtre (80) dit,par commodité, "de tranquillisation" est disposé au moins à l'a mont du trajet de mesure. 26. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, caractérisé en ce que ladite bobine (48) comporte au moins deux enroulements couplés en transformateur. 27. Débitmètre selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, caractérisé en ce que la bobine (48) comporte au moins trois enroulements couplés en transformateur différentiel. 28. Débitmètre selon l'une quelconque des. revendications 1 à 26, caractérisé en ce que le capteur de pression raccordé à ladite prise de pression est du type à jauges de contrainte agencées en pont de résistances (R). 29. Débitmètre selon la revendication 26, et la revendication 28, caractérisé en ce que l'entrée du pont de résistances est raccordée à une source alternative et la sortie sur le primaire du transformateur formé par les deux enroulements de ladite bobine (48). 30. Débitmètre selon la revendication 29, caractérisé en ce que le secondaire du transformateur est raccordé à un circuit de mesure. 31. Appareil de réglage comportant un débitmètre selon la revendication 29, caractérisé en ce que le secondaire du transformateur est raccordé à un circuit de réglage d'un débit de fluide. 32. Débitmètre selon la revendication 27, et la revendication 28, caractérisé en ce que l'entrée du pont de résistances est raccordée à une source alternative (OSC) et la sortie sur le primaire (48P) du transformateur différentiel formé par les trois enroulements de ladite bobine. 33. Débitmètre selon la revendication 32, caractérisé en ce que la sortie des secondaires (48S) du transformateur différentiel est raccordée à un circuit de mesure. 34. Appareil de réglage comportant un débitmètre selon la revendication 32, caractérise' en ce que la sortie des secondaires (48S) du transformateur différentiel est raccordée à un circuit de réglage d'un débit de fluide. 35. Appareil de réglage comportant un débitmètre selon l'une quelconque des revendications 1 à 28.

Inventors: ARNAULT, JEAN, DANEL, FRANCOIS, MOLOZAY, MAURICE, VERMEILLE, HUGUES, Danel, François
Applicants: L'AIR LIQUIDE, SOCIETE ANONYME POUR L'ETUDE ET L'EXPLOITATION DES PROCEDES GEORGES CLAUDE
Application year: 1985
Main classification: G01F1
IPC codes: G01F15, G01F1, G01F5