ROTATING DOPPLER RADIO BEACON

Abstract: In a Doppler VOR, it is necessary to guarantee the continuity of the radiation of the 9.960 Hz sideband signals from the aerials (1) arranged on a circle. In order to monitor this continuity, a part of the carrier signal received from the sideband aerials (1) is fed to mixers (14, 15) which respectively receive as further input signal a part of the upper or lower sideband signal. The mixer output signals are fed to a summing stage (300). Its output signal is analysed in an evaluation circuit of the monitoring device (301). As a result, the 30 Hz harmonic is evaluated. The monitoring device can be supplemented such that even if the monitoring dipole (102) of the monitoring device is arranged very near the sideband aerials the frequency modulation of the sideband signals can be monitored. <IMAGE>

Description: Doppler-Drehfunkfeuer Die Erfindung geht aus von einem Doppler-Drehfunkfeuer wie im Oberbegriff des Anspruchs 1 angegeben. Ein solches Doppler-Drehfunkfeuer ist aus der DE-OS 31 08 980 bekannt. Aus dieser Offenlegungsschrift ist bekannt, welche Massnahmen ergriffen werden mussen, damit eine korrekte über wachung der abgestrahlten Signale möglich ist. Von einem Doppler-Drehfunkfeuer werden Träger- und Seitenbandsignale abgestrahlt. Die Frequenzen der Seitenbandsignale unterscheiden sich von der Frequenz des Trager- signals um + 9.960 Hz. Fur eine korrekte Signalabstrahlung ist besonders wichtig, dass die Phase des Trägersignals symmetrisch zu den Phasen der Seitenbandsignale ist. Weiterhin ist es wichtig, entsprechend der einzuhaltenden Spezifikation die Kontinuierlichkeit der Abstrahlung der 9.960-Hz-Seitenbandsignale zu überwachen. Bei dem neuen Doppler-Drehfunkfeuer kann bereits mit den Sendeantennen geprüft werden, ob die KontlJierlichkeit der Abstrahlung gewährleistet ist, d.h. es slrd keine zu sätzlichen Antennen notwendig. Keine weiteren Antennen sind auch für den Fall notwendig, wenn mit der neuen LÏ- sung die vorgeschriebene Phasenbeziehungen zwischen den Sendesignalen überwacht wird. Gemäss der Ausgestaltung nach Anspruch 3 ist eine Phasenregelung in den Sendern möglich. Der hierzu zusätzlich notwendige technische Aufwand ist gering. Mit den Ausgestaltungen nach den Ansprüchen 10 und 11 ist es möglich, die Frequenzmodulation der Seitenbandsignale auch dann zu überwachen, wenn der überwachungsdipol sehr nahe bei den Sendeantennen angeordnet ist. Die Erfindung wird anhand der Zeichnungen beispielhaft näher erläutert. Es zeigt: Fig. 1 ein Blockschaltbild des neuen Doppler-Drehfunk feuers, Fig. 2 ein Blockschaltbild eines weiteren Ausf3hrungs- beispiels, und Fig. 3 ein weiteres Ausführungsbeispiel für einen Teil des Doppler-Drehfunkfeuers nach Fig. 2. Ein in einer Tr gersignalquelle 11 erzeugtes "Tr ger- signal" (CSB), welches Tr ger- und Seitenbandsignale enthält (nachfolgend als Trägersignal bezeichnet), wird von einer Trägerantenne 2 und die in Seitenbandsignalquellen 8, 9 erzeugten Seitenbandsignale (USB, LSB) werden von Seitenbandantennen 1 abgestrahlt. Die Seitenbandantennen sind kreisförmig angeordnet und die Trägerantenne befindet sich im Kreismittelpunkt. Bei einem ZweiseStenband-DVOR werden die Seitenbandsignale (oberes Seitenband: USB; unteres Seitenband: LSB) den Seitenbandantennen so zugeführt, dass die Bewegungen von zwei Strahlungsquellen, die sich auf dem Kreis gegenuber- liegen, simuliert werden. Die eine Seitenbandantenne strahlt das obere und die andere das untere Seitenband ab. Um zu gewährleisten, dass eine möglichst kontinuierliche Strahlungsquellenbewegung simuliert wird, erfolgt von einer Seitenbandantenne zu ihrer benachbarten Seitenbandantenne keine harte Umschaltung, wobei unter harter Umschaltung verstanden wird, dass zunächst die eine und anschliessend die andere Antenne wirksam geschaltet ist. Eine weiche Umschaltung erreicht man dadurch, dass die Seitenbandsignale-jeweils zwei benachbarten Antennen zugeführt und die seitenbandsignale geeignet amplitudenmoduliert werden. Zur Amplitudenmodulation der beiden Seitenbandsignale sind jeweils zwei Amplitudenmodulatoren 4,41 und 5,51 vorgesehen. Das Weiterschalten der Seitenbandsignale von Antenne zu Antenne wird durch ein Antennenschaltgerät 3 bewirkt. Bei Navigationssendeeinrichtungen ist es besonders wichtig, dass die abgestrahlten Signale ihre vorgeschriebenen Werte einhalten und dass die Signalabstrahlung kontinuierlich erfolgt. Deshalb sind überwachungseinrichtungen vorgesehen, die dies kontinuierlich überwachen. Bei dem von einem DVOR abgestrahlten Navigationssignal muss die Phase der Trägerschwingung des von der Trägerantenne 2 abgestrahlten Signals symmetrisch zwischen den Phasen der Trägerschwingungen der von auf dem Kreis einander gegen uberliegend angeordneten Seitenbandantennen abgestrahlten Signale liegen. Um dies zu überwachen, wird wie nachfolgend beschrieben vorgegangen. Koppler koppeln jeweils einen geringen Teil USB', LSB' der von den Seitenbandsignalquellen erzeugten Seitenbandsignale aus und fuhren diese Teile Mischern 14 und 15 zu. Die Seitenbandantennen 1 strahlen nicht nur die Seitenbandsignale ab, sondern empfangen auch das von der Trägerantenne 2 abgestrahlte Trägersignal. Dieses Trägersignal durchläuft die Speiseleitungen 100, 200 der Seitenbandsignale von den Signalquellen zu den Antennen in umgekehrter Richtung. Entsteht auf dem Weg eines Seitenbandsignals von Signalquelle zur Antenne eine Phasenverschiebung der Trägerschwingung des Seitenbandsignals, dann wird auch das von der Seitenbandantenne empfangene und weitergeleitete Signal um den gleichen Betrag phasenverschoben. Weitere Koppler koppeln aus den Speiseleitungen 100, 200 jeweils einen Teil T' des Trägersignals, das von den Seitenbandantennen empfangen wurde, aus und fuhren diese Teile als jeweils zweites Eingangssignal den Mischern 14 und 15 zu. Anstelle zur Auskopplung von Tr ger- und Seitenbandanteilen jeweils zwei Koppler zu verwenden können auch bidirektionale Koppler 600 und 700 verwendet werden. Die Ausgänge des Kopplers 600 sind mit 6 (Auskopplung eines Teils T' des Trägersignals) und 61 (Auskopplung eines Teiles USB' des Seitenbandsingals) bezeichnet; die Ausgänge des Koppler 700 mit 7 und 71. Zur elektrischen Anpassung der Bauelement an die Seitenbandsignalquellen 8, 9 sind in den Speiseleitungen 100 und 200 Zirkulatoren 302 und 303 vorgesehen. Die Ausgangssignale der Mischer 14, 15 sind Signale, deren Frequenz gleich der Frequenzdifferenz von Trägersignal und Seitenbandsignal ist; bei einem DVOR ist diese Frequenz 9.960 Hz. Die jeweilige Phasendifferenz zwischen Trägersignal und einem Seitenbandsignal wird (wie sich aus einem Zeigerdiagramm ergibt) auf das Ausgangssignal des betroffenen Mischers abgebildet. Die abgebildete Phasendifferenz ist die Phasendifferenz im Strahlungsfeld, weil das zum Mischen verwendete Trägersignal das von der Tragerantenne abgestrahlte Signal und nicht ein direkt vom Trägersender ausgekoppeltes Signal ist und weil das von den Seitenbandantennen empfangene Trägersignal auf dem Weg von der Antenne zum Koppler denselben Weg durchläuft wie das Seitenbandsignal. Die Ausgangssignale der Mischer 14, 15 werden über Filter 141, 151 einer Phasenmesseinrichtung 16 zugeführt. Haben die Trägerschwingungen zueinander die vorgeschriebenen Phasenbeziehungen, dann wird in der Phasenmesseinrichtung 16 die Phasendifferenz null oder 180 gemessen (oder, falls die Kabellängen nicht alle gleich sind, bekannte Abweichungen hiervon). Das Ausgangssignal der .iasenmessein- richtung wird einem Mikroprozessor 301 in einer überwachungseinrichtung zugeführt, in dem das Messergebnis der Phasenmesseinrichtung mit dem Sollwert, der der Phasendifferenz null oder 1800 entspricht, verglichen wird. Weicht das Messergebnis so weit vom Sollwert ab, dass es nicht mehr innerhalb der zugelassenen Grenzen liegt, dann erfolgt eine Alarmmeldung in einer nicht dargestellten Anzeigeeinrichtung. Der Mikroprozessor ist weiterhin mit einer nicht dargestellten Bedienungseinrichtung verbunden. Bei der Inbetriebnahme der Anlage kann die Anzeige, dass die Phasendifferenz vom Sollwert abweicht, zur Einstellung der oben erwähnten vorgeschriebenen Phasenbeziehungen ausgenutzt werden. Weiterhin werden die ausgekoppelten Seitenbandsignale USB' und LSB' weiteren Mischern 14' und 15' zugeführt. Diese Mischer erhalten als jeweils zweites Eingangssignal von einem Richtkoppler 10, der zwischen die Signalquelle 11 für das CSB-Signal und die Mittelantenne 2 eingefügt ist, einen Teil T'' des Trägersignals T. Die Mischerausgangssignale werden über Bandpässe 141' und 151', deren Durchlassbereiche bei 9.960 Hz liegen, der Phasenmesseinrichtung 16 zugeführt. Der Mikroprozessor 301 steuert die Phasenmessung im der Phasenmesseinrichtung 16 so, dass im Zeitmultiplex die Phasendifferenz zwischen den Ausgangssignalen der Mischer 14 und 15 oder zwischen den Ausgangssignalen der weiteren Mischer 14' und 15' gemessen wird. Die Phasendifferenzmessung zwischen den Ausgangssignalen der Mischer 14 und 15 erfolgt ungefähr 10 mal so häufig wie die Messung der anderen Phasendifferenz. Abhängig von der Abweichung der gemessenen Phasendifferenz zwischen den Ausgangssignalen der weiteren Mischer 14' und 15' von ihrem Sollwert erfolgt in den Seitenbandsignalquellen 8 und 9 eine Phasenregelung. Damit wird gewährleistet, dass die Sendesignale die vorgeschriebene Phasenrelation aufweisen. Die Ausgangssignale der Mischer 14 und 15 werden über die Filter 141 und 151 einer Summierstufe 300 zugeführt, deren Ausgangssignal zu einer Multiplexeinrichtung 306 geleitet wird. Die Multiplexeinrichtung 306 wird von dem Mikroprozessor 301 gesteuert. Das Ausgangssignal der Multiplexeinrichtung 306 wird dem Mikroprozessor 301 über einen A/D-Wandler 307 zugeführt. Dessen Abtastrate beträgt z. B. 960 Hz. Zur überwachung der abgestrahlten Signale ist weiterhin ein überwachungsdipol 102 vorgesehen, dem eine Baugruppe 400 (Fig. 1) oder 400' (Fig. 2), die nachfolgend näher er lautet werden, nachgeschaltet ist. Die Ausgangssignale der Baugruppe 400 oder 400' werden der Multiplexeinrichtung 306 zugeführt. Zunächst wird im Zusammenhang mit der Fig. 1 die Baugruppe 400 näher erläutert. Die von dem überwachungsdipol 102 empfangenen Signale werden in nicht dargestellten Einrichtungen gefiltert und verstärkt und danach in einem Präzisionsdemodulator 13 gleichgerichtet. Das Ausgangssignal des Präzisionsdemodulators, das dem kompletten von dem Doppler-Drehfunkfeuer abgestrahlten Signal entspricht, wird mittels Filter 304 und 17 in die Anteile "30 Hz AM" und "9.960-Hz-Signal" aufgeteilt. Das 9.960-Hz-Signal wird einerseits einem FM-Diskriminator 18, der die 30 Hz Fm wiedergewinnt, und andererseits einem Demodulator 305, zugeführt. Die so erzeugten drei Signale, nämlich das 30-Hz-AM-Signal, das 30-Hz-FM-Signal und das gleichgerichtete 9.960-Hz-Signal werden der Multiplexein- richtung 306 zugeführt. Diese Signale sind die bei dem Doppler-Drehfunkfeuer DVOR und auch bei dem Drehfunkfeuer VOR zu überwachenden Signale. Der Mikroprozessor in der Auswerteschaltung führt für alle ihm im Zeitmultiplex zugeführten Signale eine diskrete Fourieranalyse (DFT) durch. Für jedes Signal werden die Ausgänge des DFT-Algorithmus für Gleichanteil, 30 Hz, 60 Hz, 90 Hz, 120 Hz und 150 Hz gebildet. Der 30 Hz-Anteil bezogen auf den Gleichanteil des 30-Hz-AM-Signals ist der Modulationsgrad für dieses SignaL. Der Gleichanteil dieser Analyse entpricht dem Feldstärkepeget des über den Dipol 102 empfangenen Signals. Die Analyse des 30-Hz-FM-Signals ergibt an dem 30-Hz-Ausgang den Hub auf dem 9.960-Hz Hilfsträgersignal. Weiterhin ist es möglich, zusätzlich die Oberwellen des 30-Hz-FM-Signals auszuwerten. Der Gleichanteil des gleichgerichteten 9.960-Hz-Signals ist ein Mass für den Pegel der Seitenbandsignale. Die 30-Hz Harmonischen dieser Analyse sind ein Mass für die Störmodulation auf diesem Signal. Nach ICAO Annex 10 sind bei DVOR hierfür 40 % zugelassen. Ändert sich der Betrag der Störmodulation, dann weiss man, dass sich an der Seitenbandsignalabstrahlung etwas verändert hat, z.B. Ausfall von einer oder mehreren Antennen. Die Summe der 30-Hz-Harmonischen des Ausgangssignals der Summierstufe 300 bildet ein Mass für die kontinuierliche Seitenbandabstrahlung. Ändert sich die Summe, dann weiss man, dass die Abstrahlung gestört ist. Gesteuert durch den Mikroprozessor 301 wird die Störung angezeigt, auf einen Reservesender umgeschaltet, oder, falls erforderlich, die Anlage abgeschaltet. Im Mikroprozessor sind für die einzelnen zu überwachenden Parameter Alarmgrenzen vorgegeben. Beim überschreiten dieser Alarmgrenzen werden Alarmanzeigen wirksam und es wird gegebenenfalls auf den Reservesender umgeschaltet oder die gesamte Anlage abgeschaltet. Die Alarmgrenzen werden bei der Inbetriebnahme der Anlage eingestellt. In der Baugruppe 400' wird das von dem überwachungsdipol 102 empfangene Signal einem 3dB-Hybrid 401 zugeführt. Dem 3dB-Hybrid wird ausserdem ein Teil des von dem Richtkoppler 10 ausgekoppelten Trägersignals T" über weitere Leistungsteiler 411 und 412 zugeführt. Der Leistungsteiler 411 ist zwischen den Richtkoppler 10 und die weiteren Mischer 14', 15' eingefügt. Die Leistungsteiler 411 und 412 können jeweils ein 3dB-Hybrid sein. Das Ausgangssignal des 3dB-Hybrids 401 wird in einem Leistungsteiler 403, der ebenfalls als 3dB-Hybrid realisiert werden kann, auf zwei Mischer 402 und 404 aufgeteilt. Den beiden Mischern wird jeweils ein Teil des oberen und ein Teil des unteren Seitenbandsignals zugeführt. Diese Anteile werden mittels Leistungsteiler 409, 410 aus den Ausgangssignalen der Richtkoppler 600 und 700 abgezweigt. Diese Leistungsteiler können ebenfalls als 3dB-Hybride realisiert sein. Die Mischerausgangssignale werden über jeweils einen Bandpass 405, 406 Frequenzdiskriminatoren 407, 408 zugeführt. Die Mittenfrequenzen der Bandpässe sind jeweils ungefähr gleich dem Doppelten des Betrags, um den sich die Frequenzen der Seitenbandsignale von der Frequenz des Trägersignals unterscheiden, d.h. ungefähr gleich 20 kHz. Die überlagerung im ersten 3dB-Hybrid 401 erfolgt vorzugsweise so, dass das Trägersignal kompensiert wird und somit enthält das Ausgangssignal nur noch Seitenbandsignale. Die Ausgangssignale der FM-Diskriminatoren sind Abbilder des oberen und unteren Seitenbands und daher geeignet, die Frequenzmodulation des oberen und des unteren Seitenbands zu überwachen. Die überwachung erfolgt in dem M;kroprozes- sor der Auswerteschaltung 301. Wie bereits erwähnt ist der Richtkoppler 10 ein Bidirektionaler Richtkoppler. Über seinen einen Ausgang 501 wird der ebenfalls bereits erwähnte Teil T" des Trägersignals ausgekoppelt. Über seinen anderen Ausgang 502 werden die von der Trägerantenne 2 empfangenen Seitenbandsignale ausgekoppelt. Zur überwachung der 30-Hz-Amplitudenmodulation wird ein Teil des von dem Richtkoppler 10 ausgekoppelten Trägersignals T" über die Leistungsteiler 411 und 412 einem Gleichrichter 13' und einem Tiefpass 304 zugeführt. Das Ausgangssignal des Tiefpasses gelangt über den Multiplexer 306 zu dem Mikroprozessor 301. Der Leistungsteiler 412, der Gleichrichter 13' und der Tiefpass 304 gehören zu der Baugruppe 400'. Die von dem Richtkoppler 10 über den Ausgang 502 ausgekoppelten Seitenbandsignale werden über einen Gleichrichter 503, einen Bandpass 504 (Mittenfrequenz 9.960 Hz) und einen weiteren Gleichrichter 505 ebenfalls über die Multiplexeinrichtung 306 der Auswerteschaltung 301 zugeführt. Dieses Signal dient zur überwachung der Pegel der Seiten bandsigna le. Der Mikroprozessor in der Auswerteschaltung führt wieder für alle ihm im Zeitmultiplex zugeführten Signale eine diskrete Fourieranalyse (DFT) durch. Für jedes Signal werden die Ausgänge des DFT-Algorithmus für Gleichanteil, 30 Hz, 60 Hz, 90 Hz, 120 Hz und 150 Hz gebildet. Der 3O-Hz-Anteil bezogen auf den Gleichanteil des 30-Hz-AM Signals ist der Modulationsgrad für dieses Signal. Der Gleichanteil dieser Analyse entpricht dem Feldstärkepegel des über den Dipol 102 empfangenen Signals. Dies gilt für den Fall, dass das Trägersignal dem vom überwachungsdipol empfangenen Signal entnommen wird. Wird der erforderliche Teil des Trägersignals unmittelbar dem von der Trägersignalquelle abgegebenen Signal entnommen, dann gilt dies sinngemäss. Die Analyse des 30-Hz-FM-Signals ergibt an dem 30-Hz-Ausgang den Hub auf dem 9.960-Hz-Hilfsträgersignal (Ausführungsbeispiel nach Fig. 3; beim Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 ist das diesem Signal entsprechende FM-Signal zwei mal vorhanden). Weiterhin ist es möglich, zusätzlich die Oberwellen des 30-Hz-FM-Signals auszuwerten. Der Gleichanteil des gleichgerichteten 9.960-Hz-Signals ist ein Mass für den Pegel der Seitenbandsignale. Die 30-Hz Harmonischen dieser Analyse sind ein Mass für die Störmodulation auf diesem Signal. Anstelle die Ausgangssignale der Frequenzdiskriminatoren 407, 408 direkt über den Multiplexer dem Mikroprozessor 301 zuzuführen ist es auch möglich, die Ausgangssignale einem Differenzverstärker 413 zuzuführen. In diesem Fall wird das Ausgangssignal des Differenzverstärkers 413 über den Multiplexer dem Mikroprozessor zugeführt und dort überwacht. Diese Variante ist in der Fig. 2 dargestellt. In der Fig. 3 ist in der Baugruppe 4,00" auch eine Variante zur Amplitudenmodulationsüberwachunc dargestellt. Dem Leistungsteiler 412, dem wiederum der Gleichrichter 13' und der Tiefpass 304 nachgeschaltet sind, wird in diesem Fall das von dem überwachungsdipol 102 empfangene Signal zugeführt. Es ist weiterhin möglich, der Baugruppe 400' oder 400'' einen weiteren Multiplexer vorzuschai.ten, an den mehrere an räumlich unterschiedlichen Steller angeordnete über wachungsdipole anschliessbar sind. Dann ist es möglich, im Zeitmultiplex die abgestrahlten Signale in unterschiedlichen Raumrichtungen zu überwachen.

Claims: Doppler very high frequency omnidirectional range (DV0R) comprising a plurality of sideband antennas (1) arranged about the perimeter of a circle and a carrier antenna (2) located at the center of said circle wherein sideband-signal sources (8, 9) and an antenna switching unit (3) interposed between said sideband-signal sources and the sideband antennas (1) are provided for applying an upper sideband signal (USB) and a lower sideband signal (LSB) to the sideband antennas, wherein a monitoring facility is provided for monitoring the radiated signals, said monitoring facility including an evaluating circuit (301), two or more directional couplers, and two or more mixers, namely a first directional coupler which couples out a small portion (USB') of the upper sideband signal (USB) and feeds it to a first one (14) of the mixers, a second directional coupler which couples out a small portion (LSB') of the lower sideband signal (LSB) and feeds it to a second one (15) of the mixers, and a third directional coupler which couples a first portion (T') of the carrier signal received by a sideband antenna (1) out of a first feeder (100) over which the carrier signal is transferred from the antenna, and feeds it to said first one (14) of the two mixers, wherein the monitoring facility further includes a phase comparator (16) to which the mixer output signals are applied and in which the phase difference between the mixer output signals is determined, and wherein the evaluating circuit is arranged to determine the deviations of the measured phase difference from a desired value, characterized in that the monitoring facility includes at least a fourth directional coupler which couples a second portion (T') of the carrier signal received by a sideband antenna (1) out of a second feeder (200) for the second one of the two sideband signals, and feeds said second portion (T') to the second one of the two mixers, that the monitoring facility further includes a summing stage (300) connected to the outputs of the two mixers, and that the evaluating circuit is arranged to perform a Fourier analysis of the output signal from the summing stage (300), so that in the event of a failure of one or more sideband antennas (1), said signal analysis changes, whereby the failure is indicated. A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in claim 1, characterized by an additional pair of mixers (14', 15') consisting of a mixer (14') fed with a portion of the carrier signal and a portion of the upper sideband signal and a mixer (15') fed with a portion of the carrier signal and a portion of the lower sideband signal, by an additional coupler (10) which is contained in the feeder for the carrier antenna (2) located at the center of the circle and extracts a portion (T2'') of the carrier signal, which portion is fed to the additional pair of mixers, and by a phase-measuring device (16) which measures the phase difference between the output signals from said mixers (14', 15'). A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in claim 2, characterized by control of the phases of the sideband signals in the sideband-signal sources (8, 9) if the measured phase difference deviates from a desired value. A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in any one of claims 1 to 3, characterized by monitoring of the amplitude modulation of the carrier signal, monitoring of the frequency deviation of the FM signal, and monitoring of the modulation factor of the 9960-Hz subcarrier signal, in addition to the Fourier analysis of the output signal from the summing stage. A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in claim 4, characterized in that the monitoring is performed on a time-division multiplex basis. A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in any one of claims 1 to 5, characterized by a threshold for the absolute value of the sum of the harmonics of the rectified 9960-Hz subcarrier, the transgression of which threshold indicates a failure of one or more antennas. A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in any one of claims 1 to 6, characterized in that the directional couplers (6, 61, 7, 71) are bidirectional couplers (10, 600, 700). A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in any one of claims 2 to 7, characterized in that the measurements of the phase differences between the output signals from the first mixers (14, 15) and between the output signals from the additional mixers (14', 15') are made using time-division multiplexing, such that the measurement of the phase difference between the output signals from the first mixers is performed more frequently than the measurement of the phase difference between the output signals from the additional mixers. Doppler very high frequency omnidirectional range (DVOR) comprising a plurality of sideband antennas (1) arranged about the perimeter of a circle and a carrier antenna (2) located at the center of said circle wherein sideband-signal sources (8, 9) and an antenna switching unit (3) interposed between said sideband-signal sources and the sideband antennas (1) are provided for applying an upper sideband signal (USB) and a lower sideband signal (LSB) to the sideband antennas, wherein a monitoring facility is provided for monitoring the radiated signals, said monitoring facility including an evaluating circuit (301), two or more directional couplers, and two or more mixers, namely a first directional coupler which couples out a small portion (USB') of the upper sideband signal (USB) and feeds it to a first one (14) of the mixers, a second directional coupler which couples out a small portion (LSB') of the lower sideband signal (LSB) and feeds it to a second one (15) of the mixers, and at least a third directional coupler which couples a first portion (T') of the carrier signal received by a sideband antenna (1) out of a first feeder (100) over which the carrier signal is transferred from the antenna, and feeds it to said first one (14) of the two mixers, wherein the monitoring facility further includes a monitoring dipole (102) and a phase comparator (16) to which the mixer output signals are applied and in which the phase difference between the mixer output signals is determined, and wherein the evaluating circuit is arranged to determine the deviations of the measured phase difference from a desired value, characterized in that the monitoring facility includes a 3-dB hybrid, a third (402) and a fourth (404) mixer, two bandpass filter (405, 406), and two frequency discriminators (407, 408), that the signal received by the monitoring dipole (102) is applied to a first input of the 3-dB hybrid (401), that the second input of the 3-dB hybrid is supplied with a portion of the carrier signal, that the output of the 3-dB hybrid is applied to the first inputs of the third and fourth mixers (402, 404), that the second input of the third mixer (402) is supplied with the small portion of the lower sideband signal, while the second input of the fourth mixer (404) is supplied with the small portion of the upper sideband signal, that the outputs of the third and fourth mixers are each applied to one of the bandpass filters (405, 406), that the center frequencies of the bandpass filters are approximately equal to twice the value by which the frequencies of the sideband signals differ from the frequency of the carrier signal, that the output of each of the bandpass filters is applied to one of the two frequency discriminators (407, 408), and that the evaluating circuit is arranged to perform a Fourier analysis of the output signals from the frequency discriminators. A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in claim 9, characterized by a differential amplifier (413) having its inputs connected to the outputs of the frequency discriminators (407, 408) and having its output coupled to the evaluating circuit. A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in claim 9 or 10, characterized by extraction of only a portion of the carrier signal for monitoring the parameters RF level of the carrier signal, 30-Hz amplitude modulation of the carrier signal, and presence of station identification, with the evaluating circuit evaluating the rectified carrier signal. A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in claim 1, characterized in that the monitoring dipole (102) delivers the carrier signal. A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in claim 11, characterized in that the feeder (500) between the carrier-signal source (11) and the carrier antenna (2) delivers said portion (T'') of the carrier signal. A Doppler very high frequency omnidirectional range as claimed in any one of claims 9 to 13, characterized in that, to monitor the level of the radiated upper and lower sideband signals received by the carrier antenna (2), the evaluating circuit evaluates the signals coupled out of the feeder (500) between the carrier-signal source (11) and the carrier antenna (2) and rectified in a rectifier (503).

Inventors: KAUTZ, WERNER, KLEIBER, HERBERT
Applicants: STANDARD ELEKTRIK LORENZ AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1985
Main classification: G01S1
IPC codes: G01S1