TRANSFORMATION INTO STORABLE FORM OF ION-EXCHANGE RESINS, IN PARTICULAR THOSE CONTAINING NOXIOUS SUBSTANCES

Abstract: The invention relates to a method and a device for transformation of anion-exchanger resins containing in particular noxious substances, or of mixtures containing said resins, by making use of heat treatment in an environmentally friendly, storable condition, it being the case that for the purpose of achieving a highly stable final stored form the resins or mixtures are heated in the presence of, or in contact with, water and an alkaline substance at least as far as incipient decomposition of the anion exchangers, and the essentially dry compound formed in the process is filled into a container which is provided for intermediate and/or final storage and preferably contains an embedding compound, and an embedding compound for anion exchanger resins and mixtures containing the latter, which has bitumen and/or paraffin and/or tall-oil pitch as basic compound, and is mixed with at least 0.5% by weight of reactive amine-binding additives. <IMAGE>

Description: Überführung von, insbesondere Schadstoffs enthaltenden, Ionenaustauscherharzen in lagerfähige Form Die Erfindung betrifft die Überführung vor insbesondere Schadstoffe enthaltenden Anionenaustauscherharzen bzw. Kiese enthaltenden Gemischen unter Wärmebehandlung in einen, insbesondere umweltfreundlich und langzeit-lagerbaren Zustand. Ein grosser Teil aller radioaktiven und/coer toxischen Abfälle in Kernkraftwerken, Kernbrennstoffaufbereitungsanlagen, chemisch-technischen Betrieben, USW. fällt in Form von wässrigen Lösungen an. Es ergibt sich daher stets die Notwendigkeit, die relativ kleinen Mengen an Schadstoffen von den grossen Anteile Wasser so abzutrennen, dass dieses gefahrlos in dem Ökologischen Kreislauf rückceführt werden kann. Dafr ist @ sich der Ionen austauschprozess in ganz hervorragender ..e se an. Aus grossen Volumina verdünnter Lösungen können durch einen einfachen Arbeitsschritt die gelösten Schadstoffe @eitestgehend ent fernt und im Verhältnis von Grössen@@@@@ngen im Ionenaus- tauscherharz aufkonzentrier werden. rT einen mehrmaligen Einsatz eines Ionenaustauscherharzes ich dieses nach jeden Beladen regeneriert werden, wobei die gebundenen Ionen wieder gelöst und damit wieder verdünnt werden. Besonders bei der Bindung von Schadstoffen wird daher auf den Mehr- fach-Einsatz des Ionenaustauscherharzes, das dem Prinzip der Konzentrierung entgegenwirkt und damit den Arbeits- aufwand unökonomisch steigert, zumeist verzichtet. Zum Einsatz gelangen hier vorwiegend sonennte Einwegionen- austauscherharze, das sind gemahlene lonansustauscher- harze init einer Korngrösse von ca. 4 m. Sie werden in dünnen Schichten - einige Millimeter bis einige Zentimeter - auf geeigneten Filterelementen angeschwemmt, bei relativ hohen Strömungsgeschwindigkeiten beladen und vor den Durchbruch der Schadstoffe durch die Schichten durch Rückspulen aus dem Anschwemmfilter wieder entfernt. Die so beladenen, in erheblichen Mengen anfallenden Pulverharze oder auch die in Säulen beladenen erschöpften Kugelharze werden zumeist vom anhaftenden Wasser abzentrifugiert und uber Abfüllbehälter in loser Form in Lagerbehälter überführt und zwischengelagert. Da bei einer La gerung in loser Form eine mögliche Belastung der Umwelt, z B. durch Aussct emmung der Behälter undZoder Auslaugung der Ionenaustauscher bei Wassereinbrüchen in Katastrophenfällen nicht mit Sicherheit ausgeschlossen werden kann, ist man bemüht, die mit Schadstoffen beladenen Ionenaustauscherharze, insbesondere die Anionenaustauscherharze, in eine stabile, endlagerbare Form zu überführen. Die verschiedenen Verfahren, die in diesem Zusammenhang vorgeschlagen wurden, sind stets mit erheblichen Nachteilen behaftet: Direktes Verbrennen von Ionenaustauscherharzen führt zu einer starken Belastung der Verbrennungsanlage und widerspricht dem Grundsatz der Konzentrierung von Schadstoffen, weil erhebliche Anteile der Schadstoffe in Form vo, Flugasche und -staub freigesetzt werden Die Standzeit der für den Betrieb derartiger Verbrennungsöfen notwendigen grossvolumigen Filter wird dabei erheblich verkürzt. Die verbrauchten Filter müssen ebenfalls entsorgt werden, so dass in Endeffekt nur eine unwesentliche Volurnsreduktion erzielt wird. nasses Verbrennen, z.B. gemäss GB-PS 1 413 330, mit flüssigen Oxidationsinitteln, wie z.B. Gemischen von konzentrierter Schwefelsäure mit starken Oxidationsmitteln, wie Salpetersäure oder Stickstoffdioxid usw., liefert gleichfalls grosse Mengen schadstoffhältiger Lösungen mit hohem Säure- bz:J. Salzgehalt. Die notwendige Weiterverarbeitung derartiger Lösungen ist auf wenig. Direktes Einbetten von nach dem Zentrifugieren noch feuchten Ionenaustauscherharz in Matrixmaterialien wie Zement, Bitumen oder Kunstharz, wie dies derzeit zumeist praktiziert wird, ist aus mehreren Gründen problematisch. Zuerst wegen des bei Wasserzutritt zum verfestigten Material vom Austauscherharz verursachten Quelldruckes auf die Matrix, der zur Zerstörung jeder Matrix führen kann und Wegen folgender bei den angeführten Verfestigungsmitteln individuell unterschiedliche Probleme: Schlechtes Einbinden von Ionenaustascherharzen im zementtierten Produkt führt bei Austrocknung ces Harzes zur Lockerung der Matrix sowie zur Freisetzung von niedermolekularen Aminen in die AtmosphCre. Das Freisetzen von gasförmigen Verbindungen aus dem Harz gerüst des Anionenaustauschers beim Einbringen in eine erhitzte Bitumenschmelze führt durch Schaumbildung zu inhomogenen Produkten und durch die Toxizität einzelner Gase, z.B. der Amine, zu einer erhchten Arbeitsplatzund Lagerraumbelastung. Das Einbetten grösserer Mengen feuchter Austauscherharze in eine Kunstharzmatrix führt besonders durch Freisetzung von Wasserdampf durch die Reaktionswärme, wobei es bei radioaktiven Materialien zusätzlich zu einem vermehrten radiolytischen Angriff auf das Restwasser, das Harzgerüst des Ionenaustauschers und das Matrixmaterial kommt, zu Homogenitätsproblemen. Als besonderer Nachteil muss dabei der wesentlich höhere Anteil an Materialkosten gegenüber der Verfestigung mit Zement oder Bitumen in Rechnung gestellt werden. Eine tJeiterent.licKlung gegenüber den bisher angeführten Methoden stellt das Verfahren nach der AT-PS 338.388 dar, bei dem Ionenaustauscherharze in einem eine Verbrennung nicht unterhaltendem Medium thermisch zersetzt werden Die therrnische Zersetzung von Anionenaustauscherharzen setzt her einer Temperatur von oberhalb 2800C ein. Demzufolge werden gemäss dieser AT-PS für.die Zersetzung Temperaturen von weniger als 500 C, vorzugsweise zwischen 280 und 500 C gewählt. Damit werden die Harze in eine auch gegen radiolytische Zersetzung ausreichend stabile und lagerfähige Form überführt. Dieses Produkt kann in der erhaltenen Forn, oder zusätzlich in Beton oder Bitumen eingebettet und gegen eine mögliche Auslaugung geschützt, auf entsprechenden Deponien gelagert werden, da die Harze oberhalb ihrer Zersetzungstemperatur erhitzt wurden. Überlegungen, wie die energieaufwendigen Zersetzungstemperaturen von 280 bis 5000C sowie die chargenweise Verarbeitung des eingesetzten Materials, die Belastung des Arbeitsplatzes mit toxischen Abgasen, insbesondere mit freigesetzten Aminen, vermieden werden können, führten zur Entwicklung des erfindungsgegenständlichen Verfahrens der eingangs genannten Art, das dadurch gekennzeichnet ist, dass die Anionenaustauscherharze bzw. diese enthaltende Gemische in Gegenwart von bzw. im Kontakt mit Wasser und einer alkalisch reagierenden Substanz, vorzugsweise bei pH-: :Ierten von mindestens 9, und berorzugt in dunner Schicht, z.-'ndest bis zu beginnender Zersetzung der Anionenaustauscher erhitzt werden und die dabei ge bildete, im wesentlichen trockene Masse in einen für Zwischen- und/oder Endlagerung vorgesehenen, vor zugs- weise eine Einbettungsmasse enthaltenden, Behälter abgefüllt erden. Besonders günstig ist die Verfahrensführung, wenn auf eine Temperatur bis zu 280 C, vorzugsweise zwischen 110 und 270 C, bevorzugt zwischen 140 und 250 C, besonders vorteilhaft auf etwa 210 C, erhitzt wird, wobei es zur Effektivität vorteilhaft beitragen kann, wenn die Gemische rasch, vorzugsweise in weniger als 5 min, bevorzugt in weniger als 2 min, insbesondere in wenioer als 40 s auf diese Temperaturen erhitzt werden. Im Hinblick auf die Schadstoffe ist es vorteilhaft, enn die Erhitzung der Harze bz:. Gemische, und gegebenenfalls auch die danach folgende Abfüllung und die Einbettung bei unterhalb des Umnebungsgasdruckes liegendem Druck, vorzuasweise bei 50 - 300 mb, insbesondere bei 120 180 mb, absolut vorgenommen wird. Überraschenderweise stunde gefunden, dass bei Erhitzen der genannten Harze bzw. von diese enthaltenden Gemischen, z.B. bei Drücken von 50 - 300 mb absolut und Temperaturen unterhalb von 280 C, z.B. im Dünnschichttrockner, die Harze so weit abgebaut werden, dass sie ihre Quellfähigkeit und die damit verbundenen Nachteile für eine sichere Lagerung, lose oder eingebettet in einer Matrix, weitestgehend verlieren. Mit dem Abbau der Quell fähigkeit wird auch die Austauschbarkeit der gebundenen Ionen, meist von Schadstoffen, minimiert. Mit dem erfindungsgemässen Verfahren wird somit eine rasche, energiegünstige Entsorgung bzw. Endlagerungs forn von freie reaktionsfähige Amine enthaltenden Anionenaustauscherharzen bzw. von diese enthaltenden Gemischen möglich. Unter Gemische erden alle Arten von Materialien, z.B. Schlämme, Suspensionen, usw. verstanden, die derartige Anionenaustauscherharze enthalten wobei die Harze wiederum nit beliebigen Stoffen, insbesondere Schadstoffen, z.B. toxischen und/oder radioaktiven Substanzen u.Dg., beladen sein können. Bevorzugt ist es, wenn die nach dem Erhitzen unter alkalischen Bedingungen erhaltene Masse in eine ver f' ;ssigte hochmolekulare organische Einbettungsmasse mit mindestens eine) aminhärtendes Polymer und/oder andere aminbindende organische Verbindung enthaltenden Bitumen und/oder Tallölpech und/oder Paraffinen und/oder im wesentlichen nichtaminhärtendem Polymer eingebracht, vorzugsweise unter Wirkung ihres Eigengewichtes sdi- mentativ einsinken gelassen, wird. Das Bitumen kann teilweise oder ganz durch Montanwachs, Erdpech, Ozokerit od. dgl. substituiert sein. Im folgenden wird dafür meist nur der Ausdruck Bitumen verwendet. Damit wird eine feste und dichte Matrix fjr die eingebetteten Harz-Abbauprodukte erreicht. Dabei kann es z.B. zur Hintanhaltung von weiterer Aminfreisetzung vorteilhaft sein, wenn die erhaltene Masse in eine verflüssigte Einbettungsmasse, vorzugsweise eine Bitumenschmelze, eingebracht wird, deren Temperatur geringer als jene bei Erhitzung der ionenaustauscher bzw diese enthaltender Gemische , insbesondere auf 120 bis 2100C , vorzugsweise auf 160 bis 190C gehalten wird. Um weitere Restamin-Bindung zu sichern, kann man so vorgehen, dass nach erfolgter Einbettung die Einbettungsmasse auf eine Temperatur gebracht wird, cie höher ist als die Einbettungstemperatur. Gemäss einer weiteren besonders bevorzugten Verfahrensvariante ist vorgesehen, dass die bei der Erhitzung der Anionenaustauscherharze bzw. der diese enthaltenden Ge mische freiwerdenden Amine bzw. die diese enthaltenden Brüden, vorzugsweise bei unterhalb des L gebungsgas- druckes liegendem Druck mit einer, vorzugsweise einen pH-W!ert von höchstens 4, aufweisenden, wässrigen Lösung mindestens einer Säure, die gegebenenfalls zumindest teilweise eine Säure ist,- deren Aminsalze biologisch abbaubar sind, vorzugsweise mit Zitronensäure und/oder Weinsäure und/oder Essigsäure, in Kontakt gebracht, vorzugsweise durch diese durchgeleltet, werden, wodurch Gefährdung und Umweltverschmutzung durch die Brüden des Erhitzungsprozesses vermieden werden kann. Ebenfalls, insbesondere zur Senkung der Umweltbelastung ist es günstig, wenn die nach Inkontaktbringen der Amine bzw. der diese enthaltenden Brüden mit der Lösung zumindest einer Säure anfallenden Gase und/oder Dämpfe anschliessend mit einer Olkalischen Lösung in Kontakt gebracht werden. Eine besonders bevorzugte Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens weist eine Erhitzungseinrichtung und eine Linrichtung zur bei unterhalb des Umgebungsgasdruckes liegendem Druck erfolgenden Absaugung von Gasen und/oder Dämpfen aus der Erhitzungseinrichtung auf, wobei die Erhitzungseinrichtung mit mindestens einer Einricntung zur Abscheidung von dort gebildeten Gasen und/c er Dämpfen verbunden isi und ist durch gekennzeichnet, dass zwischen Erhitzungseinrichtung und Absaugeinrichtung ein von bei Erhitzung von Anionenaustauschern bzw. diese enthaltenden Gemischen freigesetzte Amine enthaltenden Gasen bzw. Dämpfen -durchs trömbar er Reaktor, mit einer, bevorzugt wässrigen, Lösung einer, vorzugsweise biologisch abbaubaren, Säure angeordnet ist. Der Reaktor kann, z.B. ein Absorptionsgefäss, Brüden Wäscher, Mischreaktor od.dgl. sein, der die Lösung der Säure enthält, in welche die Amine bz. Brüden im Zuge ihrer Absaugung mit der Evakuiereinrichtung, z.B. einer Saugstrahlpumpe, eingeleitet werden. Als Erhitzungsvor- richtung besonders geeignet haben sich Dünnschichttroc er erwiesen, die ebenso wie die Evakuiereinrichtungen beispielsweise in den AT-PS 336.739 und 336.145 beschrieben sind. Bei der beschriebenen Vorrichtung wird ein Austreten von aus den Austauscherharzen freigesetzten toxischen Stoffen, insbesondere von Aminen, in die umgebende Atmosphäre völlig vermieden, da sie in dem in die Anlage integrierten Reaktor von der Säure gebunden werden. Ebenfalls aus umwelttechnischen Gründen vorteilhaft kann es sein, wenn dem genannten Reaktor ein .eiterer Reaktor nachgeschaltet ist, der ein alkalisches Medium zur Bindung der aus dem Säurereaktor kommenden sauren Gase und/oder Dämpfe enthält, wobei günstigerweise vorgesehen wird, dass die Absaugeinrichtung bevorzugt eine nit einem Strahl von dem zweiten Reaktor entnommenem Medium beschickte Ejektorpumpe ist. Zur Verfahrensüberwachung sind günstiger preise Kontroll- und Steuer-Einrichtungen für die pH-Werte in den Reaktoren vorgesehen, ebenso für die Eintrag 3r- richtung für die Anionenaustauscherharze und die Erhitzungseinrichtung. Die erfindungsgemäss in alkalischem Milieu thermisch abgebauten Austauscher können, z.B. kontinuierlich, durch einen Vertikal-Dünnschichttrockner als Erhitzungseinrichtung über ein Schleusensystem bei Unterdruck in den in einen Rezipienten eingesetzten Lagerbehälter ausge bracht werden. Die : rund des Abfüllbehälterwechsel anfallenden getrockneten Substanzen werden in der Schleuse gesammelt und dann n den den, Betriebsbedingungen ange- passten Behälter abgelassen. Insbesondere für eine Endlagerung enthält cer Lagerbehälter vorteilhaft ein Ma- trixmaterial. Den Lagerbehälter kann über eine Zufuhrleitung die fertige verflüssigte Einbettungsmasse mit den aminbindenden Zusätzen zugeführt werden. Vorteilhaft ist eine in die Zufuhrleitung zum Lagerbehälter oder in einen Einbettungsmasse-Vorratsbehälter mündende Zufuhreinrichtung für die Zusatze vorgesehen. Die so eingebetteten Substanzen setzen keine Gase mehr frei, sind daher homogen ohne Gasblasen und Schau-bildung in der Matrix verteilt und für eine gegenüber Auslaugung sichere Lagerung besonders geeignet. Die Zusätze, insbesondere bitumenlösliche Epoxidverbindungen und/oder Säureanhynride und/oder Phenolharze zur vorgelegten Einbettungsschmelze bewirken gerade bei Bitumina nach Einbau der Amine in die Kunstharze sig nifikante Verfestigung. Dabei werden Penetration und Er Weichungspunkt de erstarrten Matrix deutlich zu höheren werten hin verlagert, wodurch auch die thermische Belastbarkeit der Endmasse erheblich verbessert ird. An sich ist es möglich, die Materialien nach Verlassen der Erhitzungs- einrichtung zwischenzulâgern. Derartige z*Jischengelagerte Produkte können erforderlichenfalls zu einem späteren Zeitpunkt unter Bedingungen, wie oben beschrieben, vorteilhafterweise nach Wiedererhitzen, in das Matrixmaterial eingebettet erden. Die Erfindung betrifft weitere eine verflüssigbare Einbettungsmasse mit Bitumen und/oder Paraffin und/oder Tallölpech als Grundmasse sowie gegebenenfalls Zuschlagstoffen, zur Einbettung von insbesondere Schadstoffe, enthaltenden, aminhältigen, vorzugsweise freie reaktionsfähige Amine enthaltenden, und/oder frei setzenden Anionenautauscherharzen bzw. diese und/oder deren Zerset zungsprodukte enthaltenden Gemischen, die ins- sondere zur Verwendung im vorher beschriebenen neuen Verfahren und in der beschriebenen Vor richtung geeignet ist Die neue Einbettungsmasse ist dadurch gekennzeichnet, dass in der Bitumen und/oder Pe .ffin und/oder Tallölpech, bevorzugt Bitumen, enthaltenden Grundmasse der Einbettungsmasse, mindestens 0,5 Gew.-%, vorzugsweise mindestens 2 Gew.-% reaktive, aminbindende Zusatzstoffe, vorzugsweise Epoxidverbindungen, insbesondere Glycide und/oder Epoxidharze, und/oder, vorzugseise organische, Säurenanhydride, insbesondere Dodecenylbernsteinsäureanhydrid, und/oder reaktive Phenolharze, vorzugsweise gelöst, enthalten sind. Die neue Masse enthält also in der organischen Matrix, vcrzugsweise lösliche, reaktive Verbindungen, die mit den freien Aninen bzw Amingruppen unter Bildung stabiler Verbindungen reagieren können. Die neue Masse eignet sich, wie gefunden wurde, auch bestens für thermisch nicht vorbehandelte oder lediglich getrocknete Anionenaustauscherharze bzw. diese enthaltende Gemische. Obwohl sich in dieser Fall Verbindungen mit kleineren Molekülen bilden und die Menge der anzujendenden reaktiven Verbindungen grösser ist, sind die erhaltenen Produkte stabiler als sc che, die in eine Matrix ohne reaktive Zusätze'eingebettet werden. Unter Anionenaustauscherharze enthaltende Gemische sind z.B. Anionen Kationenaustauscherharz enge, Anionenaustauscherharze enthaltende Schlämme, Gemische von Anionenaustauscherharzen mit Schadstoffen u. dgl. zu verstehen, insbesondere in wässriger, alkalischer Suspension vorliegende Anionenaustausher-harze bzw. diese enthaltende Gemische. Wird als Grundmasse -er Einbettungsmasse Bitumen gewählt, ergibt sich der Vorteil, dass sie enthaltenen Produkte plastieren bleiben und bei mechanischer Beansprunnung entstehende Risse von selbst ausheilen. Weitere Vorteile derartiger Einbettungsmassen sirn hche Beständigkeit gegen radiolytische Zersetzung, die wasserabweisenden Eigenschaften sowie hohe Beständigkeit gegen Auslagung und thermische Zersetzung. Im Gegensatz dazu weisen nur in Kunstharz eingebettete Ionenaustauscherharze lediglich höhere mechanische Festigkeit auf. Ais Grundmasse eignen sich insbesondere Erdölbitumen, aber auch na-türliche Bitumina, wie Naturasphalt, Montanwachse, Erdpech, Ozokerit uno/oder dgl. Die Auswahl der Anteile der einzelnen in der Grundmasse enthaltenen Stoffe hängt unter anderem auch vom Grad der thermischen Vorbehandlung der Anionenaustauscherharze ab. Es ist vorteilhaft, wenn Anionenaustauscherharze nach einer bei höherer Temperatur vorgenommenen Vorbehandlung eingesetzt werden, als sie für das Einbringen in die Bitumenschmeize angewendet wird, un ein n Aufschäumen bzw. Ausgasen der Schmelze zu vermeiden. Sinngemäss sollen. die aminreaktiven Verbindungen so ausgewählt werden, dass bei den gewählten Temperaturen eine Reakticn im erforderlichen Umfang stattfindet. Der Zusatz von bitumenlöslichen Epoxidverbindungen und/oder Säureânhydriden und/oder reaktiven Phenolharzen als aminbindende Substanz zu Bitumen bewirkt, dass die Einbettungsmasse nach Amineinbau in das jeweilige Kunstharzgerüst deutlich verfestigt wird. Dabei werden Penetration und Erweichungs- punkt der Matrix zu deutlich höheren zarten hin verlagert, wodurch die thermische Belastbarkeit des verfestigen Produktes erheblich verbessert wird. Eine weitere Strukturstärkung der Matrix kann durch Zusatz von faserigen Zuschlägen erfolgen. Vorteilhafterweise werden hiefür mineralische Fasern, wie z.B. Asbest-, Steinwolle-, oder Glasfasern, oder organische Fasern, wie z.B. Fasern mit Zellulose sowie deren Derivaten, oder Kunststoffasern, wie z.B. mit Polyester Polyamiden oder dgl. oder Kohlenstoffasern verwendet. Insbesondere lassen sich für diesen Zweck auch Abfall fasern oder Abfälle aus der Faserproduktion einsetzen. Die aminreaktiven Zusatzstoffe werden vorteilshaft in solchen Mengen der Grundmasse beigesetzt, dass deren gegebenenfalls negative Eigenschaften die Eigenschaften der Grundmasse nicht verschlechtern. Deren Menge wird ferner vorteilhaft etwas grösser gewählt als sie zur Aminbindung notwendig ist. Hinsichtlich ihrer Eigenschaften für Verlagerung besonders bevorzugt sind Einbettungsmassen, bei welchen die reaktiven aminbindenden Zusatzstoffe in Gesamt Mengen von höchstens 50 Gew.-%, vorzugsweise von höchstens 30 Gew.-% jeweils bezogen auf Grundmasse enthalten sind. Hohe Festigkeit- der Massen lässt sich besonders günstig erzielen, wenn,je.seils bezogen auf die Grundmasse1 2 bis 30 Gew.-%, vorzugsweise 5 bis 20 Gew.-% Epoxidharze bzw. 0,5 bis 30 Gew.-%, vorzugsaeise 1 bis 20 Gew.-%, niedrigmolekulare Epoxidverbindungen, vorzugsweise Glycide, bevorzugt Butylenglykoldiglycidäther, enthalten sind. Weiters hat es sich als wirtschaftlich vorteilhaft erwiesen, wenn,jeweils bezogen auf die Grundmasse, 0,5 bis 20 Gew.-%, vorzugsweise 1 bis 15 Gew.-%, Säureanhydrid, bevorzugt Dodecenylbernsteinsäurehydrid, bzw. 2 bis 50 Gew.-%, vorzugsweise 5 bis 30 Gez.-aG, Phenolharz enthalten sind. Die Grundmasse enthält besonders bevorzugt zumindest 50 Ge.-, insbesondr 75 Gew.-% Bitumen. Auch Bitumen Basis-Massen mit bis 30 Gew.-%, insbesondere bis 10 Gew.-% Tallölpech,bezogen auf Bitumen haben sich bewährt. Vorteilhaft kann es sein, wenn zumindest ein aminreaktiver Zusatzstoff erst in der, gegebenenfalls bereits nit anderen reaktiven Zuschlagstoffen versetzten, gescholzenen Grundmasse aus dieser zugesetzten Aus gang Stoffen gebildet wird. Bei Einbetten selbst geht man bevorzugt so vor, dass man in die mit höhermolekularen Stoffen bzw. deren Gemischen, insbesondere Bitumen und/oder Montanwachs und/ oder Ozokerit und/oder Paraffin und/oder Tallölpech, gebildete Grundmasse vor und/oder während und/oder nach der Zugabe des einzubettenden, gegebenenfalls wie weiter oben beschrieben, in alkalischer Form thermisch vorbehandelten, Materials reaktive , insbesondere die vorher beschriebenen aminbindenden Zusatzstoffe und gegegebenenfalls die, wie ebenfalls schon genannten, die mechanische Struktur der Matrix verstärkenden Zuschlagsstoffe zusetzt. Vorteilhafte Einbettungstemperaturen lien - unter 280 C, insbesondere bei 120 bis 220 C, be- vo@z@gt bei 160 bis 220 C. Für die Sedimentation ist es vorteilhaft, wenn die Zumischung der Zusatzstoffe und/oder das Einbringen der Anionenaustauscherharze bzw. deren Abbauprodukte bzw. der Acbauprodukte der diese enthaltenden Gemische, die in raster Form vorliegen, bei vermindertem Druck, vor zugsweise bei 50 - 300 mb, insbesondere 120 - 180 mb, absolut, erfolgt. Eine weitere vorteilhafte Verfahrensausführung besteht darin, die gegebenenf lls thermisch abgebauten lonenaus- tauscherharze bzw. die diese enthaltenden Gemische mit der Grundmasse und den reaktiven Zusätzen, gegebenenfalls unter Zusatz der Zuschläge, vorzuns.Jeise mittels Schneckenextruder, zu extrudieren. Im folgenden wird die Erfindung an Hand der Zeichnung beispielhaft beschrieben. Die dort gezeigte Anlage geht von einer bekannten Anlage aus, wie sie für Vakuum Sedimentation zur Einbettung von getrockneten, bioschädlichen Abfallprodukten gemäss AT-PS 336.739 und 336.146 eingesetzt wird. Einem Vertikal-Dünnschichttrockner 2 werden aus einem Behälter 1, gegebenenfalls gemahlene, Anionenaustauscherharze bzw. diese enthaltende Gemische in basischer, wässriger Form, z.B. als Suspension, zugeführt. Die Austauscher bzw. Gemische sind vorzugsweise mit NaOH versetzt, wobei der pH-9Jert mittels einer Uberwachungsein- richtung 12 auf 9 - 11 geregelt wird. Ferner mündet eine Zufuhreinrichtung 13 für alkalisches Medium, z.B. NACH, in den Behälter 1. Die Austauscher bzw. Gemische werden mit einer Pumpe 14 od. dgl.dem Behälter 1 zugeführt. Über eine Pumpe 15 wird die Suspension in den Trockner 2, vorzugsweise kontinuierlich, eingebracht. Die eingetragenen Substanzen bilden an der Innenwand des Dünnschichttrockners 2 einen dünnen Film, der sehr rasch getrocknet wird. Von ei nem Motor 18 über eine Welle 17 angetriebene Blätter 16 schaben die getrockneten Masse , die die festen Abbauprodukte der Austauscherharze bzw. der eingesetzten Gemische enthält und diese fallen in eine Schleuse 3 mit Sperrmechanismus 19. Beim Öffnen der Schleuse 3 gelangt die getrocknete Masse in einen Behälter 6, der in einen Rezipienten 5 angeoronet ist, so da3 Behälter 6 ebenfalls unter der Wirkung einer Evakuiereinrichtung 11 steht und eine gute Sedimentation der Trocken-Masse in der im Be hälter 6 befindlichen Schmelze der Einbettungsmasse erzielt wird. Auch ein Einführen der getrockneten Sut,- stanzen ist möglich. Die verflüss gte Einbettungsma-¯e wird dem Behälter 6 von einem Vorratsbehälter 4 über eine Pumpe 20 und eine Mengenmesseinrichtung zugeführt. Ferner ist ein Behälter 22 vorhanden, von dem über eine Pumpe bzw. Dosiereinrichtung 23 der Grundmasse aminbindenden Zusätze zuführbar sind. Im Behälter kann der getrocknete und abgebaute Aus tauscher-Rückstand samt enthaltenden Schadstoffen an sich auch lose gesammelt oder in eine erfindungsgemäss vorgesehene Matrix, insbesondere auf Basis von Bitumen mit den Zusätzen, eingebracht werden. Damit ist wahlweise der thermische Abbau, oder der thermische Abbau mit nachfolgender Einbettung in eine entsprechende Matrix, vorteilhafterweise Bitumenmatrix, durchführbar. Die während der Erhitzung im Trockner 2 aus den Harzen freiwerdenden Amine werden mittels Evakuiereinrichtung 11 aus diesen abgesaugt. Im Absaugeg ist ein Staubanscheider 7, aus den die Rückführung von abgeschiedenem Staub in den Behälter 1 über eine Schleuse 21 möglich ist. Nach dem Staubabscheider 7 gelangen die die Amine enthaltenden Gase und/oder Brüden in einen Reaktor 8, der eine wässrige Säurelösung zur Bindung der Amine enthält, deren pH-Wert mit Überwachungs-Einrichtung 28 kontrolliert wird. Reaktor 8 wird vorteilhaft gekühlt. Die gebildeten Reaktionsprodukte können über eine Leitung 24 abgeführt werden. Das Säure-Medium im Reaktor 8 kann z.B. mittels gesteuerter Dosierpumpe auf konstantem Niveau gehalten werden. Die Lösung kann mit Mineralsäuren, z.B. Schwefel- säure, Salpetersaure, Phosphorsä.re, usw. und/oder bin- logisch abbaubaren organischen Säuren, z.B. Essigsäure, Zitronensdure und/oder Weinsäure beschickt werden und auf pH-Werte zwischen 0 und 4 mit.eis pH-4eter 28 und Dosiervorrichtung 29 eingeregelt werden. Für den Reaktor 9 ist in analoger Weise eine Dosiervorrichtung 35, die über ein pH-Meter 30 gesteuert wird, vorgesehen. Aus Reaktor 8 mit Pumpe 11 abgesaugte s.Jre Dämpfe und/ oder Gase werden in den weiteren Reaktor 9 geleitet, der, vorzugsweise gekühlt ist und alkalisches Medium enthält. Die Reaktionsprodukte werden über eine Leitung 25 aus dem Reaktor 9 abgeführt. Von Reaktor.9 geht reiters ein zur Pumpe 11 führender Ast einer Umlauf-Leitung 33 aus, über die Medium aus dem Reaktor 9 als Strahlmedium in die nach dem Ejektroprinzip arbeitende Pumpe 11 gefördert wird. Ausgangsseitig von Pumpe 11 erfolgt eine innige Hischung des Reaktormediums mit den Gasen im zweiten Ast der Leitung 33. Wie in Reaktor 8 wird der pH-Wert des Mediums des Reaktors 9 nit einer Kontroll Einrichtung 30 überwacht udn entsp.echend alkalisches Medium nachgeliefert. Aus dem Reaktor 9 können schliesslich die gereinigten Gase über einen Filter 10 in die Atmosphäre gelangen. Auf diese Weise werden die bei der Erhitzung entstandenen und von der Saugstrahlpumpe 11 abgesaugten Amine in Gasen und/oder Brüden unschädlich gemacht. Die dargestellte Anlage ist im wesentlichen ein geschlossens System, das während des Betriebes unter Grobvakuum steht Dünnschichttrockner 2, Schleuse 3, Vor ratshehälter 4, Lagerbehälter 6 bz. Rezipient 5 sowie die zugehörigen Leitungen 31 für Einbettungsmasse und gegebenenfalls für die Zusätze sind mittels Heizung 32 beheizbar. Die Energiezufuhr kann elektrisch durch Heissdampf oder ein Wärmeträgermedium, das mittels Erhitzer auf die erforderliche Temperatur gebracht und im Kreislauf gepumpt wird, erfolgen. Die übrigen Anlagenteile sind bevorzugt unbeheizt und ermöglichen so die restlose Kondensation wässriger Anteile und Bindung von Aminschadstoffen aus den Dämpfen und/ocer Gasen. Reaktor 8 und/oder Reaktor 9 können mittels Kühl einrichtungen 34 kühlbar sein. Die Reaktoren 8 und/oder 9 klonen weiters zweistufig ausgebildet sein und jeweils einen vorgeschalteten Kondensator aufweisen, aus dem das Kondensat in das jeweils Reaktorgefäss mit Säure bzw. Lauge geführt werden kann. Im folgenden wird die Erfindung weiters an Hand von Ausführungs-Beispielen näher erläutert; wobei sich die Gew.-% Angaben auf Einbettungsmasse ohne Zuschläge, wie Fasern od. dgl. beziehen. Unter "Gemisch" werden im folgenden auch Anionen-Kationenharzgemische mit oder ohne Schadstoffbeladung mit anhaftenden Schlämme usw. verstanden. Beispiel 1: 303 kg beladenes kugelförmiges Eineg-Ionenaustauscher- harz ni t annähernd gleichen Anteile. Kationenaustauscher, Lewatit SP 120, und Anionenaustauscnar, Lewatit MP 500, werden nach Suspendierung in 1000 1 Wasser in einer Durch lauf-EIühle für Nassmahlung vermahlen, wobei eine Suspension mit Partikeln mit etwa 50 /jm gebildet werden. Diese Suspension wird mit 20 - 50 kg konz.techn. Natronlauge versetzt und die stark alkalische Suspension wird bei einer Durchflussrate von 60 l/h aus einem Sammelbehälter in einen Dünnschichtvertikaltrockner eingefördert. Die Heizzone des Trockners wird auf 210 - 220 C erhitzt, das Anlagenvakuum auf 130 - 150 mb eingestellt. Vor Beginn des thermischen A.'. Anbauprozesses wird in den Abfall behälter-Rezipienten ein 200 1 1-Stahlblechfass eingebracht, in den rund 100 1 verflüssigte Einbettungsmasse gemäss Erfindung mit 170 C vorgelegt sind. Die Schmelze enthält 85 kg Normbitur.en 815, 10 kg Tallölpech und 5 kg Epoxidharz mit einem Epoxidäquivalentgewicht von 190 (z.B. Epotuf 37 - 140 der Reichold Cherle AG). Das im Trockner erhitzte, thermisch abgebaut Austauscherharz bz.M. Gemisch gelangt in die Schmelze der Einbettungsmasse und sedimentiert unter Wirkur. der Gravitation, des verminderten Druckes und der Oberflächenkräfte in die Schmelze, die zum Ausreagieren 0,5 h lang auf 1700C gehalten wird, wobei jedes einzelne Korn mit einem dichten Belag aus Matrixmaterial überzogen wird. Bei dieser Einbettung werden alle reaktionsfähige Restamine vom Epoxidharz der Einbettungsmasse chemisch geSunden und die entstehenden Molekülkomplexe tragen zur zusätzlichen Verfestigung der Bitumenmatrix Sei. Bei den angegebenen Arbeitsbedingungen fallen je nach Beladung des Harzgemisches, rund 100 kg abgebaut Harz an, die in 100 kg Einbettungsmasse vorliegen. Mit der Schleuse am Trockner ist ein kontinuierlicher Ablauf des Gesa.m.tprozesses auch bei Behälterwechsel gewährleistet. Nach Erkalten der beladenen Masse kann diese, da optimal uslaugsicher, einer Langzeitlagerung in einer Deponie zugeführt werden, wobei weder eine Zerstörung der Matrix durch Quellung bei Wassereinbruch noch eine Beeinträchtigung der Deponie-Umluft durch giftige und explosive Amindämpfe auch bei Langzeitlagerung befürchtet werden muss. Beispiel 2: Eine wässrige Suspension mit 20 - 30 Gew.-% gemischten, gebrauchten Ionenaustauscherharzen in Pulverform, z.B: Powdex-Harz aus gleichen Teilen Kationenaustauscherharz PCH und Anionenaustauscherharz PAO, ird entsprechend Beispiel 1 mit kon trieb teer Natron- oder Kalilauge auf einen pH-Wert von 9 - 11 eingestellt. Anschliessend wird die vorbereitete Suspension mit der Dosierpumpe in einen Dünnschichtrotations-Verdampfer, wie bereits in Beispiel 1 beschrieben, entsprechend der Leistungsfähigkeit des Verdampfers, z.B. in Mengen von 55 - 60 l/h, eingefördert. De in den Verdampfer eingebrachte Suspension ird bei 190 0C und 100 mb absolut getrocknet und dabei werden die Austauscher thermisch abgebaut. Die flüchtigen Abbauprodukte werden mittels Gaswäsche ge mä Beispiel 1 gebunden, Brüden gegebenenfals in einem eigenen Kondensator kondensiert. Die getrockneten, erhitzten Harzabbauprodukte samt weiteren festen Substanzen werden in Behältern gesammelt und cecebenenfalls nach einer Zwischenlagerung, in eine Einbettungsschmelze mit 92 Gew.-% Normbitumen B40 und 8 Gew.-% Dodecenylbernsteisäureanhydrid bei 170 C eingebettet. Dabei werden im Harzabbauprodukt enthaltene reaktive Restamine vom Säureanhydrid in der matrix gebunden. Der reaktionsfähige Zusatzstoff, in diesem Fall das Dodecenylbernsteinsäureanhydrid, kann auch direkt in der Einbettung aus dieser zugesetzten Ausgangsstoffen gebildet werden. So kann man z.B. der Grundmasse oder auch einer Einbettungsmasse eine entsprechende Menge von Dodecenylbernsteinsäure zusetzen und durch Erhitzen und gegebenenfalls Anwendung von Unterdruck Dodecenylbern stelnsäureanhydrid durch Wasserentzug in der Schmelze bilden. Beispiel 3: Gebrauchtes Ionenaustauscherharz wird aus einer kommerziellen Filteranlage mit Wasser rückseitig und gemeinsam mit der Rückspüllösung mit Lauce in ein stark alkalisches Gemisch überführt. Nach Abtrennen der Hauptmenge des Wassers, z.B. durch Zentrifugieren, wird das nasse ionenaustauscherharz mit dem anhaftenden Hydroxidschlamm in einen Drehrohrofens beispieFsweise mit einem Unterdruckförderer, eindosiert. unc entsprechend Beispiel 1 bei 2600C und 150 mb absolut abgebaut. Die flüchtigen Abbauprodukte, insbesondere die Amine, erden in sauer und alkalisch beschickten Wascheinrichtungen festgehalten. a) Das abgebaut Ionenaustauscherharz sant weiteren Re aktionsprodukten wird in ein vorgelegtes, aufgeschmolzenes Gemisch mit 91,5 Gew.-% Normbitumen B43, 8 Ge.-% Epoxidharz (Epoxid-Aquivalentge'aicht ca. 353, z.B. Shell Epon 864) und 0,5 Gew.-% Dodecenylbernsteinsäureanhydrid bei 190 C und 180 mb absolut einsedimentiert; reaktive Rest Amine erden von den Zusätzen gebunden. b) Wenn keine nennenswerten Anteile Kondensat bei Erhitzung mehr anfallen, lässt man bis unterhalb 1900C abkühlen und überführt anschliessend die thermisch abgebaute Masse der Harze, in eine Bitumenschmelze mit 96 Gew.-% Normbitumen B15 und 4 Gew.-% Dodecenylbernsteinsäureanhydrid. Die Einbringung kann mittels langsam laufendem Rührwerk erfolgen. Nach erfolgter Einbringung lässt man bei etwa 1900 C das Gemisch bei 180 mb absolut etwa eine Stunde reagieren, wobei die Restamine gebunden werden. Fasern können dem Austauscherharz vor dessen Einsatz in den Drehtrockner und/oder nach dessen Abbau im Trockner und/oder der Bitumengrundmasse und/ oder der Einbettmasse vor oder nach der Einbringung der Ionenaustauscherharze zugesetzt werden. Die Menge der zu esetzten Fasern beträgt bis zu etwa 15 Gew.-%. Beispiel 4: 420 1 eines Verdampferkonzentrates, ähnlich dem, wie es nach der Abwasserdestillation bei Druckwasser-Kernkraft- werken anfällt, mit 40 kg Natriumborate, 6 kg Trinatriumphosphat, 19 kg rJatriumsulfat, 3 kg Eisen-III-Hydroxid, 6 kg Kieselgur und 52 kg gebrauchtem lonenaustauscher- gemisch in Kugel- und Pulverform werden mit Baustoff-Kalk auf eine Basizität vor, ca. pH = 10 eingestellt. Anschliessend wird das Gemisch in einer Durchlaufmühle so behandelt, dass insbesondere die Ionenaustauscherteilchen auf Korngrössen von unter 50/Jm zerkleinert werden. Die dickflüssige Suspension wird mit einer Dosierpumpe entsprechend der Verdamperleistung mit 60 l/h einem Dünnschicht-Trockner mit 210 C bei 160 mb absolut zudosiert. Dabei werden die Feststoffe getrocknet, das Ionenaustauscherharz wird abgebaut und die flüchtigen Abbauprodukte werden in er Anlage entsprechend Beispiel 1 festgehalten. Das getrocknete, mit dem abgebauten Ionenaustauscherharz vermischte Produkt wird direkt in eine vorgelegte Einbettungsschmelze mit 89 Gew.-% Normbitumen B80, 9 % bitumenlöslichem Epoxidharz (Epoxid-Äquivalentgewicht von etwa 190, Epon 828, Shell AG) und 2 Gew.-% Butylen lykoldiglycidäther mit 120 0C eingebracht, wobei restliche reaktive Amine fixiert werden. Beispiel 5: Entsprechend den Beispielen 1 und 2 wird ein Pulverharzgemenge mit Kationen- und Anionenaustauscherharz (Powdex PCH und Powdex PAO) thermisch abgebaut und zwischengelagert. 45 kg dieses abgebauten Harzgemen-es werden kontinuierlich über eine Dosiervorrichtung in eine in einem 100 1-Stahlfass vorgelegete Einbettungsmasse mit aus 45 kg bei 70 - 80 C aufgeschmolzenem Phenolharz (Viaphen PA 101, Fa. Vianova) und 10 kg Epoxidharz (Epotuf 37 - 140) erhaltenem Kunstharz eingerührt, wonach zur Ausreaktion Erhitzung der Masse auf eta 100 - 110 C für 1 h erfolgt. Die reaktiven Restamine des Austauscherharzes werden in der Matrix fixiert, die nach Abkühlung und Aushärtung äusserst formbeständig, thermisch belastbar und auslaugbeständig ist. Beispiel 6: Ein Gemenge. aus verbrauchten kugelförmigen lonenaus- tauscherharzen (Lewatit SP 120, Lewatit MP 500), das entsprechend Beispiel 1 abgebaut und danach entsprechend Beispiel 2 zwischengelagert wurde, wird in eine Bitumen Kunstharzmatrix folgendermassen eingebettet In einem 200 l-Stahlfass werden 50 kg 4ornbitumen B 200 (Erweichungspunkt: ca. 40 C) auf 80 C erwärmt. In die Schmelze werden 50 kg bitumenlösliches Pnenolharz (Viaphen PA LO1 Fa. Vianova) in Portionen eingebracht und aufgeschmolzen bzw. gelöst. 78 kg des thermisch abgebauten Ionenaustauscherharzmenges werden mit 10 kg Epoxid-Pulver (Araldlt AT 1, ìba/Geigy) innig vermischt. Die Mischung wird in die Bitumen-Phenolharz-Schmelze unter Rühren zudosiert, die bei 1100C 2 h lang erwärmt wird und dabei ausreagiert, wobei restliche reaktive Amine des Austauscherharzes durch das Epoxidharz in der Matrix abgebunden werden. Nach dem Erkalten hat das Produkt ähnliche Eigenschaften wie das gemäss Beispiel 5 erhaltene; die Belastbarkeit gegen Bruch ist infolge gesteigerter Zähigkeit der Matrix erhöht. Beispiel 7: 200 kg verbrauchtes Ionenaustauscherharz in Pulverform (Powdex PCH und Powdex PAO) werden entsprechend Beispiel 1 bzw. 2 thermisch abgebaut und, ohne dass das Abbauprodukt der Anlage entnommen wird, wird dieses bei herrschendem Anlagen-Druck von etwa 160 mb absolut bei 170 - 180 C in eine in einem 200 Behälter vorgelegte Matrixschmeize unter Sedimentation eingebettet, wobei die reaktiven Amine gebunden werden. Die Matrixschmeize enthält ein Gemisch mit 60 kg Rohrmontanwachs und 60 kg Paraffin (Er starrungspunkt 54 - 560C), dem als aminbindende Substanz 10 kg Dodecenylbernsteinsäureanhydrir zugemischt sind. Nachdem die eingebrachten etwa 70 kg Abbauprodukte im Lagerbehälter einsedimentiert sind, wird nach Fluten des Rezipienten auf Normaldruck der Behälter mit dem Ein bettungs-Produkt der Anlage entnommen. Nach dem Erstarren ist die Masse ebenfalls homogen, auslaugbeständig und formstatil. Beispiel 8: Ein Pulverharzgemenge aus Kationenaustauscherharz und Anionenaustauscherharz (Powdex PCH und Powdex PAO) wird in einer Trockenkammer bei 1200C getrocknet und zwischengelagert. 90 kg dieses abgebauten Harzgemenges erden kontinuierlich über eine Dosiervorrichtung in eine in einem 200 l-Blechfass vorgelegte Einbettungsmasse mit 90 kg Normbitumen B200, 10 kg Phenolharz (Viaphen PA101 der Fa. Vianova) und 5 kg Epoxidharz (Epotuf 37-140 der Reichhold Chemie AG) und einer Temperatur von 80 bis 90 C eingerührt. Danach wird das Gemisch 1 h lang auf 100 - 110 C erhitzt. Die enthaltene Masse ist ebenfalls sehr formbeständic, thermisch belastbar und islaugbeständig. Beispiel 9: Ein Ionenaustauscherharzgemisch unbekannter Provenienz, beladen mit teilweise flüchtigen Scr.adstoffen, wie Hgund Se-Ionen, wird in einen Schaufelmischer bei 800C behandelt. Sodann wird eine Einbettungsmasse von 700C mit 57 Gew.-% Normbitumen 880, 30 Gew.-% Rohmontanwachs, 11 Gew.-X Epoxidharz (Shell Epon 828) und 2 Gew.-% Butylenglykoldiglycidäther, zugesetzt, wobei eine dickflüssige breiige Masse gebildet wird. Es wird 1 h lang bei 700c weiter genischt, wobei flücntige reaktionsfähige Amine gebunden werden, wonach das.Gemisch in Fässer abgefüllt wird. Zur Verbesserung der mechanischen Eigenschaften können, Zuschlagstoffe, ie in Beispiel 3 angeführt, zugesetzt werden Die gemäss Beispielen 1 bis 4 und 7 bIs 9 hergestellten Produkte können nach Belüftung de ?lage entnommen werden, und stellen nach Abkühlung genau so wie die durch Einrühren, Beispiel 5 und 6, hergestellten Produkte einen stabilen weitgehend auslaugbeständigen, nicht gasenden, homogenen Block dar. Wird ein derartiger Block mechanisch gespalten, so zeigt die Bruchfläche ein vollkommen homogenes Bild und es ist keinerlei Geruchsbelästigung durch flüchtige Amine feststellbar. Die derartig erhaltenen Produkte bz... Massen sind für eine Langzeitlagerung hervorragend geeignet und können auch zu einem späteren Zeitpunkt, bei Bedarf, einer Wiedergewinnung darin enthaltener Schadstoffe zugeführt werden.

Claims: A process for the transformation of mixtures, in particular those containing toxic substances, containing anion exchange resins containing amines, preferably free reactive amines and/or anion exchange resins emitting such amines, into a state suitable for intermediate storage or final storage by means of thermal treatment, characterized in that the anion exchange resins or the mixtures containing them are heated in the presence or in contact with water and a substance of alkaline reaction at least up to the onset of decomposition of the anion exchange resins and release of the amines and that the substantially dry mass formed in the process is filled into a container for intermediate or final storage. The process according to claim 1, wherein the medium in which the anion exchange resins or the mixtures containing them are present is adjusted to a pH value of at least 9. The process according to claim 1 or 2, wherein the anion exchange resins or the mixtures containing them are heated in thin layers. The process according to any one of the claims 1 to 3, wherein an embedding substance is introduced into the container intended for filling. The process according to any one of the claims 1 to 4, wherein the anion exchange resins or the mixtures containing them are heated quickly, preferably in less than five minutes, preferred in less than two minutes, in particular in less than fourty seconds, to a temperature of less than 280°C, preferably between 110°C and 270°C, preferred between 140°C and 250°C, in particular to about 210°C. The process according to any one of the claims 1 to 5,wherein the heating and optionally the filling into the container and the embedding are effected at a pressure below ambient pressure, preferably at 50 to 300 mb, in particular at 120 to 180 mb, absolute. The process according to any one of the claims 1 to 6, wherein the substantially dry mass formed is introduced into, and allowed to settle sedimentatively, preferably under the action of its own weight, into a liquefied, high-molecular organic embedding mass with at least one bitumen containing an amine-hardening polymer or other amine-binding organic compound and/or tall oil pitch and/or substantially non-amine-hardening polymer. The process according to any one of the claims 1 to 7, wherein the substantially dry mass formed is introduced into a liquefied embedding mass, preferably a bitumen melt, whose temperature is maintained lower than the temperature on heating the anion exchange resins or mixtures containing them, in particular at 120 to 210°C, preferably at 160 to 190°C and that optionally, the temperature of the embedding mass is raised after completion of the embedding operation to a temperature which is higher than the embedding temperature. The process according to any one of the claims 1 to 8, wherein the amines or the vapors containing them released on heating the anion exchange resins or the mixtures containing them are brought into contact with, preferably made to pass through, an aqueous solution of at least one acid which is optionally at least partially an acid whose amine salts are biodegradable, preferably citric acid and/or tartaric acid and/or acetic acid, preferably at a pressure of less than ambient gas pressure and a pH value of at most 4. The process according to any one of the claims 1 to 9, wherein the gases and/or vapors formed by contacting the amines or the vapors containing them with the solution of at least one acid are subsequently brought into contact with an alkaline solution. The process according to any one of the claims 4 to 10, wherein the substantially dry mass formed is introduced into an embedding mass whose basic mass contains bitumen and/or paraffin and/or tall oil pitch, preferably bitumen, at least 0.5 percent by weight, preferably at least 2 percent by weight, of reactive, amine-binding additives, preferably epoxide compounds, in particular glycide and/or epoxide resins, and/or preferably organic acid anhydrides,in particular dodecenyl succinic acid anhydride, and/or reactive phenolic resins, preferably in dissolved form. The process according to claim 11, wherein the reactive amine-binding additives are contained in total amounts of at most 50 percent by weight, preferably at most 30 percent by weight, each in relation to the basic mass. The process according to claim 11 or 12, wherein the embedding mass contains, each in relation to the basic mass, 2 to 30 percent by weight, preferably 5 to 20 percent by weight, of epoxide resins or 0.5 to 30 percent by weight, preferably 1 to 20 percent by weight, of low-molecular epoxide compounds, preferably glycides, preferred butyleneglycol diglycide ether. The process according to any one of the claims 11 to 13, wherein the embedding mass contains, each in relation to the basic mass, 0.5 to 20 percent by weight, preferably 1 to 15 percent by weight, of acid anhydride, preferably dodecenyl succinic acid anhydride. The process according to any one of the claims 11 to 14, wherein the embedding mass contains, each in relation to the basic mass, 2 to 50 percent by weight, preferably 5 to 30 percent by weight, of phenolic resin. An apparatus for carrying out the process according to any one of the claims 1 to 15, having a heating and drying means and a means for aspiring of gases and/or vapors from the heating and drying means at a pressure below ambient gas pressure, the heating and drying means being connected to at least one means for evacuating gases and/or vapors formed therein, characterized in that a reactor (8) with a preferably aqueous solution of a preferably biodegradable acid and accessible for flow of the gases and vapors containing amines released on heating anion exchange resins or mixtures containing them is arranged between the heating and drying means (2) for the anion exchange resins of alkaline adjustment and the aspiration means (11) and that the heating and drying means (2) is provided with an outlet lock (3) leading to a container (6). The apparatus according to claim 16, wherein a further reactor (9) with a liquid medium of alkaline reaction is arranged upstream or downstream of the aspiration means (11), the aspiration means (11) preferably being an ejector pump charged with a jet of medium taken from the reactor (9).

Inventors: KNOTIK, KARL, DR., LEICHTER, PETER, WINKELHOFER, WALTER, DIPL.-ING.
Applicants: OESTERREICHISCHES FORSCHUNGSZENTRUM SEIBERSDORF GES.M.B.H.
Application year: 1984
Main classification: G21F9
IPC codes: G21F9