SINTERED IRON-BASE ALLOY

Abstract: 1. Sintered iron-base alloy with carbon, chromium, niobium, molybdenum, vanadium, tungsten, and optionally boron and/or tantalum, more particularly for cold-working tools, characterised in that it comprises the following percentages by weight : carbon 2.3 to 4.4, more particularly 3.5 to 4.4, chromium 11.0 to 15.0 molybdenum 0.2 to 2.0 vanadium 3.5 to 6.5 tungsten 0.2 to 3.0 niobium 0.1 to 2.5 preferably 0.02 to 0.5 silicon, preferably 0.4 to 0.7 manganese, preferably 0.05 to 2.0 tantalum, preferably 0.02 to 2.0 boron, the remainer being iron and impurities resulting from manufacture.

Description: Sinter legierung auf Eisenbasis Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine Sinterlegierung auf Eisenbasis, insbesondere für Kaltarbeitswerkzeuge. Aus der DE-OS 22 04 886 wird eine Legierung mit etwa 5 Gew.-S Molybdän, 6 Gew.-% Wolfram, 4 Gew.-% Chrom, 2Gew.-% Vanadium, 1 Gew.-S Kohlenstoff und Rest Eisen bekannt, die durch Mischung einer Legierung aus 24 Gew.-S Wolfram, 17 Gcw.-% Chrom, 8 Gew.-% Vanadium, 19 Gew.-% Molybdän, 2 Gew.-% Silizium und 4 Gew.-% Kohlenstoff und einem duktilen Eisenpulver mit nachfolgendem Verpressen und Sintern erhalten wird. Aus der DE-OS 30 15 897 wird eine Sinterlegierung für Verbrennungsmotoren bekannt, die neben Kohlenstoff, Chrom, Niob, Molybdän und Nickel einen Mindestgehalt von 0,1 Gew.-% Phosphor ausweist, wodurch ein Flüssigphasensintern bei Temperaturen unterhalb von 1250 OC erreicht werden soll. Eine derartige Legierung ist für Ventilsitze, Kolbenringe und dgl. vorgesehen. 12 % Chrom aufweisende ledeburitische Stähle mit einem Kohlenstoff-Gehalt von etwa 3 %, weisen einen besonders hohen Carbidanteil von ca. 30 Vol.-% auf. Damit lässt sich eine Härte von ca. 66 bis 70 HRc erreichen. Diese Stähle zeichnen sich durch hohe Härtbarkeit und ausgezeichnete Verschleissbeständigkeit sowie geringe Massänderungen beim Härten aus. Die mechanische Festigkeit sowie die Warmverformbarkeit ist relativ gering. Um die Warmverformbarkeit zu erhöhen, wurde bereits vorgeschlagen, derartige Legierungen mit dem Elektroschlackeumschmelzverfahren umzu schmelzen. Dadurch kann zwar eine leichte Steigerung der mechanischen Festigkeit erreicht werden, wobei gleichzeitig eine Verbesserung der Warnverformbarkeit auf ca. den doppelten Wert eintritt. Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht nun darin, eine Sinterlegierung auf Eisenbasis zu schaffen, die einen erhöhten Gehalt an Carbiden aufweist, gesteigerte Werte in der mechanischen Festigkeit gegenüber einer entsprechenden schmelzmetallurgisch gewonnenen Legierung besitzt, die auf Grund des erhöhten Carbid-Gehaltes eine höhere Standzeit aufweist, und die bezogen auf den Carbid-Gehalt eine hohe Warmverformbarkeit aufweist. Die erfindungsgemässe Sinterlegierung auf Eisenbasis, insbesondere für Kaltarbeitswerkzeuge, weist in Gew.-t einen Gehalt an Kohlenstoff 2,3 bis 4,4, insbesondere 3,5 bis 4,4, Chrom 11,0 bis 15,0 Molybdän 0,2 bis 2,0 Vanadin 3,5 bis 6,5 Wolfram 0,2 bis 3,0 Niob 0,1 bis 2,5 Rest Eisen und herstellungsbedingte Verunreinigungen auf. Durch den hohen Anteil an Kohlenstoff und an Carbidbildnern kann ein Werkzeug, z.B. Pressstempel, Schneidwerkzeuge, Gesteinsbearbeitungswerkzeuge, Stanzwerkzeuge u. dgl., erhalten werden, das eine hohe Härte und damit Formbeständigkeit aufweist. Durch die gleichzeitige Anwesenheit von Vanadium und Wolfram wird eine bessere Einhärttiefe erreicht, wobei über den Niob-Gehalt eine höhere Härte bedinot wird. Völlig überraschend war, dass bei Zusatz von zwischen 0,2 und 0,5 Gew.-% Silizium eine Steigerung der mechanischen Festigkeit zu erreichen ist. Dieser Effekt könnte darauf zurückzuführen sein, dass bei der Herstellung des Metallpulvers sich der Silizium-Gehalt günstiger auf die sphärische Ausgestaltung der einzelnen Partikelchen auswirkt, wodurch ein günstigeres Sinterverhalten eintritt. Ein zusätzlicher Gehalt von 0,4 bis 0,7 Gew.-% Mangan bewirkt ebenfalls eine bessere Sinter fähigkeit der Legierung. Um die Standzeit des Werkzeuges zu erhöhen, kann zusätzlich die Legierung einen Gehalt zwischen 0,05 bis 2,0 Gew.-% Tantal aufweisen. Weist die Legierung einen Gehalt zwischen 0,02 und 2,0 Gew.-% Bor auf, so zeigt sich völlig überraschend, dass die Warmverformbarkeit voll erhalten bleibt, wobei gleichzeitig über den Borid-Gehalt eine Erhöhung der Standzeit eintreten kann. Im folgenden wird die Erfindung anhand der Beispiele näher erläutert. Die in der Tabelle 1 angegebenen Legierungen wurden schmelzmetallurgisch hergestellt, wobei ein Teil der Schmelze direkt abgegossen wurde, und ein weiterer Teil zur Gewinnung des gewünschten Pulvers im Stickstoff-Verdüsungsverfahren gehalten wurde. Dieses Pulver wurde durch heissisostatisches Verpressen bei einer Temperatur von ca. 1050 OC bei 1000 Bar und Einwirkungszeit 3 Stunden, verarbeitet. Aus den so gewonnenen Presskörpern bzw. Gussblöcken wurden Proben hergestellt, die sodann den Untersuchungen unter worfen wurden. Zur Bestimmung der Verdrehzahl bei 1100 OC wurden die Proben auf 1100 OC erhitzt und 15 min auf dieser Temperatur gehalten und sodann in einer Warmtorsionseinrichtung bis zum Bruch verdreht. Zur Bestimmung der Biegebruchfestigkeit (6-bB) wurde die Probe durch Vergüten auf eine Härte von 63 HRc eingestellt. In der Tabelle 2 sind die Härte, die Biegebruchfestigkeit sowie die Anzahl der Verdrehung bis zum Bruch bei 1100 OC von den gegossenen Proben, denjenigen, die auf sintermetallurgischem Wege gewonnen wurden, gegenübergestellt. Dieser Gegenüberstellung kann man einerseits entnehmen, dass die Härtewerte der sintermetallurgisch gewonnenen Legierungen gleich bzw. geringfügig höher als der Vergleichslegierung liegen. Demgegenüber liegt die Biegebruchfestigkeit der pulvermetallurgischen Legierungen jedenfalls höher. Die Verdrehzahl liegt bei den sintermetallurgischen Legierungen wesentlich höher als bei den gegossenen Proben. Die Legierung 2 weist trotz des erhöhten Kohlenstoffgehaltes gute Warmverformbarkeit auf. Wie bei Legierung 3 zu entnehmen, beeinträchtigt Tantal nicht die Festigkeit und eine entsprechende Verformbarkeit bleibt weiterhin erhalten. Bei den Legierungen 4, 5 und 6 kann durch den erhöhten Tantal- und Niobgehalt eine Absenkung der Biegefestigkeit und der Verformbarkeit festgestellt werden, was unmittelbar auf den erhöhten Anteil von Carbiden zurückzuführen ist. Allerdings wird dadurch die Verschleissfestigkeit angehoben. Ein Zusatz von Niob erhöht, wie bei Legierung 7 zu entnehmen, die Verschleissbeständigkeit, wobei sowohl die Biegebruchfestigkeit als auch die Warmtorsionsbeständigkeit erniedrigt wird. Bei den Legierungen 8 und 10 ist die Warmverformbarkeit bei den Gusslegierungen ausserordent lich schlecht, wohingegen diese bei der pulvermetallurgischen Legierung erhalten geblieben ist. Silizium erhöht, wie den Werten zu den Legierungen 9 und 10 zu entnehmen, die Festigkeit. Die Eigenschaften der Legierung 11 entsprechen im wesentlichen jenen der Legierung 7, wobei der Zusatz von Mangan die Sinterbarkeit erhöht. Auf Grund des hohen Kohlenstoffgehaltes der Legierung 12 weist die Gusslegierung ausserordentlich niedrige Werte auf, wohingegen die pulvermetallurgischen Werte durchaus noch entsprechen. Die Aussagen für die Legierung 13 entsprechen jenen für die Legierung 12. Die Legierung 14 weist auf Grund des erhöhten Siliziumgehaltes eine höhere Festigkeit auf, wobei die Verformbarkeit noch voll gegeben ist. Tabelle 1 EMI6.1 Legierung <SEP> C <SEP> Mn <SEP> Cr <SEP> Mo <SEP> V <SEP> W <SEP> Nb <SEP> Ta <SEP> Si <SEP> B <tb> <SEP> 1 <SEP> 2,3 <SEP> - <SEP> 12,0 <SEP> 0,5 <SEP> 4 <SEP> 0,6 <SEP> 0,2 <SEP> - <SEP> - <SEP> <SEP> 2 <SEP> 3,2 <SEP> 0,6 <SEP> 12,8 <SEP> 0,3 <SEP> 5,1 <SEP> 0,4 <SEP> 0,5 <SEP> - <SEP> - <SEP> <SEP> 3 <SEP> 2,4 <SEP> - <SEP> 12,1 <SEP> 0,5 <SEP> 3,8 <SEP> 0,7 <SEP> 0,2 <SEP> 1,9 <tb> <SEP> 4 <SEP> 3,2 <SEP> 0,5 <SEP> 14,1 <SEP> 1,0 <SEP> 6,1 <SEP> 2,8 <SEP> 1,9 <SEP> 1,5 <SEP> - <SEP> <SEP> 5 <SEP> 4,2 <SEP> 0,4 <SEP> 11,5 <SEP> 1,5 <SEP> 6,3 <SEP> 2,7 <SEP> 2,1 <SEP> 1,8 <SEP> - <SEP> <SEP> 6 <SEP> 4,3 <SEP> 0,7 <SEP> 11,5 <SEP> 1,9 <SEP> 6,0 <SEP> 2,8 <SEP> 2,2 <SEP> 1,9 <SEP> - <SEP> <SEP> 7 <SEP> 3,6 <SEP> - <SEP> 12,0 <SEP> 0,8 <SEP> 5,5 <SEP> 2,9 <SEP> 2,4 <SEP> - <SEP> - <SEP> <SEP> 8 <SEP> 2,3 <SEP> 11,8 <SEP> 0,5 <SEP> 3,9 <SEP> 0,6 <SEP> 0,2 <SEP> - <SEP> - <SEP> 1,8 <tb> <SEP> 9 <SEP> 2,3 <SEP> - <SEP> 12,0 <SEP> 0,5 <SEP> 4,0 <SEP> 0,6 <SEP> 0,7 <SEP> 0,5 <tb> <SEP> 10 <SEP> 2,3 <SEP> 11,8 <SEP> 0,5 <SEP> 3,9 <SEP> 0,6 <SEP> 0,2 <SEP> 0,5 <SEP> 2,0 <tb> <SEP> 11 <SEP> 3,5 <SEP> 0,7 <SEP> 14,9 <SEP> 0,7 <SEP> 5,9 <SEP> 2,4 <SEP> 2,3 <SEP> <SEP> 12 <SEP> 4,0 <SEP> 0,4 <SEP> 13,6 <SEP> 1,9 <SEP> 6,2 <SEP> 2,9 <SEP> 2,4 <SEP> - <SEP> - <SEP> <SEP> 13 <SEP> 4,0 <SEP> 0,4 <SEP> 13,6 <SEP> 1,9 <SEP> 6,2 <SEP> 2,9 <SEP> 2,4 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,05 <tb> <SEP> 14 <SEP> 4,0 <SEP> 0,4 <SEP> 3,4 <SEP> 1,9 <SEP> 6,1 <SEP> 2,9 <SEP> 2,4 <SEP> - <SEP> 0,3 <SEP> 1,9 <tb> Tabelle 2 EMI7.1 <SEP> Schmelzmetallurgisch <SEP> sintermetallurgisch <tb> Legierung <SEP> HRc <SEP> # <SEP> bB <SEP> bei <SEP> 63HRc <SEP> Verdrehzahl <SEP> HRc <SEP> #bB <SEP> bel <SEP> 63 <SEP> HRc <SEP> Verdrehzahl <tb> <SEP> N/mmê <SEP> bel <SEP> 900 C <SEP> N/mmê <SEP> bei <SEP> 900 C <tb> <SEP> 1 <SEP> 66 <SEP> - <SEP> 67 <SEP> 3350 <SEP> 3 <SEP> 67 <SEP> 3430 <SEP> 8 <tb> <SEP> 2 <SEP> 67 <SEP> - <SEP> 68 <SEP> 2200 <SEP> 2 <SEP> - <SEP> 3 <SEP> 68 <SEP> 3040 <SEP> 7 <tb> <SEP> 3 <SEP> 66 <SEP> - <SEP> 67 <SEP> 3350 <SEP> 3 <SEP> 67 <SEP> 3430 <SEP> 8 <tb> <SEP> 4 <SEP> 68 <SEP> - <SEP> 69 <SEP> 2010 <SEP> 2 <SEP> 69 <SEP> 2700 <SEP> 5 <tb> <SEP> 5 <SEP> 70 <SEP> 1400 <SEP> < <SEP> 1 <SEP> 70 <SEP> - <SEP> 71 <SEP> 1900 <SEP> 3 <SEP> - <SEP> 4 <tb> <SEP> 6 <SEP> 70 <SEP> 1420 <SEP> < <SEP> 1 <SEP> 70 <SEP> - <SEP> 71 <SEP> 1950 <SEP> 3 <SEP> - <SEP> 4 <tb> <SEP> 7 <SEP> 68 <SEP> - <SEP> 69 <SEP> 1670 <SEP> 1,5 <SEP> 69 <SEP> 2200 <SEP> 4 <SEP> - <SEP> 5 <tb> <SEP> 8 <SEP> 67 <SEP> - <SEP> 68 <SEP> 3300 <SEP> < <SEP> 1 <SEP> 67 <SEP> - <SEP> 68 <SEP> 3400 <SEP> 7 <SEP> - <SEP> 8 <tb> <SEP> 9 <SEP> 66 <SEP> - <SEP> 67 <SEP> 3350 <SEP> 3 <SEP> 67 <SEP> 3570 <SEP> 8 <tb> <SEP> 10 <SEP> 67 <SEP> - <SEP> 68 <SEP> 3300 <SEP> < <SEP> 1 <SEP> 68 <SEP> 3500 <SEP> 7 <SEP> - <SEP> 8 <tb> <SEP> 11 <SEP> 68 <SEP> - <SEP> 69 <SEP> 1700 <SEP> 2 <SEP> 69 <SEP> - <SEP> 70 <SEP> 2250 <SEP> 5 <tb> <SEP> 12 <SEP> 69 <SEP> - <SEP> 70 <SEP> 1450 <SEP> < <SEP> 1 <SEP> 70 <SEP> - <SEP> 71 <SEP> 1960 <SEP> 3 <SEP> - <SEP> 4 <tb> <SEP> 13 <SEP> 69 <SEP> - <SEP> 70 <SEP> 1440 <SEP> < <SEP> 1 <SEP> 70 <SEP> - <SEP> 71 <SEP> 1960 <SEP> 3 <SEP> - <SEP> 4 <tb> <SEP> 14 <SEP> 70 <SEP> 1470 <SEP> < <SEP> 1 <SEP> 70 <SEP> - <SEP> 71 <SEP> 2000 <SEP> 3 <tb>

Claims: Patentansprüche: 1. Sinterlegierung auf Eisenbasis mit Kohlenstoff, Chrom, Niob, Molybdän, Vanadin, Wolfram und gegebenenfalls Bor und/oder Tantal, insbesondere für Kaltarbeitswerkezuge, dadurch gekennzeichnet, dass sie einen Gehalt an Gew.-% Kohlenstoff 2,3 bis 4,4, insbesondere 3,5 bis 4,4, Chrom 11,0 bis 15,0 Molybdän 0,2 bis 2,0 Vanadin 3,5 bis 6,5 Wolfram 0,2 bis 3,0 Niob 0,1 bis 2,5, vorzugsweise 0,02 bis 0,5 Silizium, vorzugsweise 0,4 bis 0,7 Mangan, vorzugsweise 0,05 bis 2,0 Tantal, vorzugswei se 0,02 bis 2,0 Bor, Rest Eisen und herstellungsbedingte Verunreinigungen aufweist. 2. Verwendung der Sinterlegierung nach Anspruch 1 für Kalt arbeitswerkzeuge.

Inventors: KULMBURG, ALFRED, DR.
Applicants: VEREINIGTE EDELSTAHLWERKE AKTIENGESELLSCHAFT (VEW)
Application year: 1984
Main classification: C22C33
IPC codes: C22C33