GUN AMMUNITION

Abstract: 1. Segmental sabot (20) with a front air compartment, the forward part of the sabot being secured in a propulsive charge casing, the sabot interlockingly surrounding the middle zone of an arrow-stabilized projectile (10) of high length-to-diameter ratio from a position starting immediately behind the nose (12') of the projectile, the sabot being provided at the rear with a gas pressure receiving surface (22), which extends to form a profile which falls away from an outer edge of the sabot and located immediately behind the point at which the sabot is secured in the mouth of the casing, as far as a point at the rear of the sabot close to the peripheral zone of the projectile, characterized by the fact that in the central transmission part (16) of the projectile surrounded by the sabot (20), and between the nose (12') of the projectile and the main core (14'), the latter is extended towards the front by a transition cone (15), which is followed to the front by preliminary cores (19.1 to 19.4) formed by incisions (16.1 to 16.5) which define preset breaking points and of which the diameter (de) is smaller than the maximum diameter (da) of the transition cone, the said incisions (16.1 to 16.5) also constituting the only form-closure means between the sabot (20) and the projectile.

Description: Munition-Einheit für Rohrwaffen Die Erfindung betrifft eine Munition-Einheit für Rohrwaffen nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1. Bei Geschossen der vorerwähnten Art steht eine Steigerung der endballistischen Leistung im Vordergrund. Sie zu verwirklichen, müssen innerballistische Faktoren, Rohrstruktur und Ausbildung des Fluggeschosses unter Berücksichtigung ihrer gegenseitigen Wechselwirkung optimiert werden. Unter anderem sollte in diesem Zusammenhang dem Treibkäfig nur ein möglichst geringer Anteil an der Gesamtmasse des Geschosses zugebilligt werden. Bestrebungen der letztgenannten Art sind bekannt aus der US-PS 3 148 472. Sie beschreibt bei einem Fluggeschoss hohen Länge/Durchmesser-Verhältnisses einen Treibkäfig welcher zum Verringern des Masseanteils aus Plastik gefertigt ist. Aus dem hierdurch bedingten grossen Dichteunterschied zwischen Treibkäfig und Fluggeschosswerkstoff resultiert ein grosser Unterschied der betreffenden Masseträgheiten beim Abschuss. Zum Vermeiden einer axialen Relativbewegung (Schlupf) zwischen Treibkäfig und Fluggeschoss im Rohr muss zwischen den betreffenden Teilen ein zuverlässiger Formschluss gewährleistet sein. Dieser soll nach der US-PS 3 148 472 durch einen einstückigen Treibkäfig verwirklicht werden, welcher im Giessverfahren bei gelenkter Abkühlung auf das Fluggeschoss aufgebracht wird. Der Treibkäfigwerkstoff greift dabei in einem Übertragungsbereich, in welchem hohe Scherkräfte auftreten, zwischen Vorsprünge auf oder in Ausnehmungen in der Oberfläche des Fluggeschosses. Zum sicheren Aufnehmen der Scherkräfte muss sich der Übertragungsbereich über eine ausreichende Kontaktfläche zwischen den beiden unterschiedlichen Werkstoffen ausdehnen. Da sich der Treibkäfig aber auch beim Verlassen des Rohres rasch und vollständig von dem Fluggeschoss trennen soll, ergeben sich aus seiner beschriebenen Ausbildung Schwierigkeiten. Ihnen zu begegnen, wird in der US-PS 3 148 472 unter anderem vorgeschlagen, über die Länge des Abschussrohres Bereiche erweiterten, zwischen solchen normalen Kalibers anzuordnen. Hierdurch sollen im Treibkäfigwerkstoff seinen anschliessenden Zerfall begünstigende Pulsation-Spannungen erzeugt werden. Die vorbeschriebenen, auf eine endballistische Leistungssteigerung abzielenden Massnahmen sind nachteiligerweise sehr aufwendig. Dies trifft für die Gestaltung des Rohres sogar in doppelter Hinsicht zu, da durch sie zusätzlich dessen Verschleissanfälligkeit drastisch erhöht wird Da Rohrverschleiss aber zu einem ballistischen Abgangs fehler mit ungenügender Treffgenauigkeit führt, bleibt eine beabsichtigte endballistische Leistungssteigerung wirkungslos. Schliesslich bleibt aus der US-PS 3 148 472 eine endballistische Leistungssteigerung durch Verstärken einer Treibladung unbe rücksichtigt. Als Unterbringungsmöglichkeit böte sich nur eine Vergrösserung des konventionellen Ladungsraumes an. Diese setzte aber neben einer nachteiligen Verlängerung der betreffenden Munition-Einheit oder einer Vergrösserung des Durchmessers der Treibladungshülse weitere bauliche Veränderungen an der Rohrwaffe voraus. Ferner führte eine verstärkte Treibladung zu einem zusätzlichen Verschleiss des ohnehin bereits aufwendig gestalteten Rohres. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einer Munition Einheit der eingangs beschriebenen Art unter Vermeidung der beschriebenen Nachteile und Schwierigkeiten eine zuverlässige Steigerung der endballistischen Leistung zu erzielen. Diese Aufgabe wird durch die im Kennzeichen des Patentanspruchs 1 angegebene Erfindung gelöst. Mit dem Vorverlegen der Aussenkante der Gasdruckaufnahmefläche in nahe axiale Nachbarschaft der hinteren Kante der Anströmfläche sind vorteilhafterweise ein Gewinn an zusätzlichem Raum für die Treibladung ohne wesentliche Änderung des waffenseitigen Ladungsraumes und/oder Vergrösserung der Gesamtlänge der Munition Einheit und ein zum Zentrieren im Rohr weit vor den Schwerpunkt des Fluggeschosses verlegter Angriff des axialen Treibgasdrucks verbunden. Ferner ergibt sich aus dem auf die Gasdruckaufnahmefläche auch radial wirkenden Treibgasdruck im Rohr ein zuverlässiger Formschluss im Übertragungsbereich zwischen Treibspiegel und Fluggeschoss. Die Erfindung wird nachstehend anhand in der Zeichnung dargestellter Ausführungsbeispiele des näheren erläutert. Es zeigt, jeweils im seitlichen Aufriss nach einem Längsachsenschnitt, Fig. 1 ein erstes Ausführungsbeispiel mit einer sich bis über eine Aussenkante einer Gasdruckaufnahmefläche hinaus erstreckenden Treibladungshülse, radialen Vorsprüngen im Bereich einer Innenkante der Gasdruck aufnahmefläche, einem Dichtüberzug und einem unter kalibrigen Stabilisierungsleitwerk, Fig. 2 das Ausfuhrungsbeispiesl nach Fig. 1 aus schnittweise mit einer modifizierten Dichtung, Fig. 3 das Ausführungsbeispiels nach Fig. 1 aus schnittweise mit einer weiteren modifizierten Dichtung, Fig. 4 ein zweites Ausführungsbeispiel ausschnitt weise unter Weglassung einer Treibladungs hulse und mit einem Treibkäfig ohne radiale Vorsprünge im Bereich der Innenkante der Gasdruckaufnahmefläche, Fig. 5 ein drittes Ausführungsbeipeisl mit einem sich über die Gasdruckaufnahmefläche axial erstrek kenden Treibladungspressling und einem unterka librigen Stabilisierungsleitwerk, Fig. 6 ein viertes Ausführungsbeispiel mit einer sich axial bis zur Endkante einer Anstromfläche erstreckenden Treibladungshülse und mit einem kalibergleichen Stabilisierungsleitwerk, Fig. 7 ein fünftes Ausführungsbeispiel mit sich axial über die Länge der Gasdruckaufnahmefläche er streckenden, radial über letztere vorspringen den Rippen, Fig. 8 das fünfte Ausführungsbeispiel in einem Schnitt quer zur Längsachse nach der Linie VIII - VIII in Fig. 7 und Fig. 9 ein sechstes Ausführungsbeispiel. In säntlichen-wiguren sind gleiche Teile durchgehend mit den nämlichen Bezugszeichen versehen. Aus Gründen der Einfachheit und besseren übersichtlichkeit sind verschiedene Einzelheiten nur im Zusammenhang mit dem ersten und dem zweiten Ausführungsbeispiel dargestellt und beschrieben. In Fig. 1 weist ein Fluggeschoss 10 grossen Länge/Durchmesser Verhältnisses mit einer Längsachse 11 an einem Penetrator 14 vorderseitig eine Spitze 12 und rückseitig ein Stabilisierungsleitwerk 15 auf. Ein im wesentlichen vor dem Schwerpunkt 17 des Fluggeschosses 1o befindlicher Teil des letzteren wird von einem Treibkäfig 20 umschlossen, welcher aus einer vorgebbaren Anzahl von Segmenten 21 gebildet wird. Der Treibkäfig 20 weist einen im wesentlichen kalibergleichen Teil mit einer kreiszylindrischen Umfangsfläche 33, einer vorderseitigen Anströmfläche 25 und einer rückseitigen Gasdruckaufnahmefläche 22 auf. Letztere erstreckt sich von einer vorderen Aussenkante 23 bis zu einer hinteren Innenkante 24 und weist ein durchhängendes Profil auf. Die Anströmfläche 25 erstreckt sich von einer vorderen Endkante 26, welche die Spitze 12 (oder in Fig. 4 einen Umfangsbereich 18) des Fluggeschosses 10 mit radialem Abstand umgreift, bis zu einer hinteren Kante 27, welche den Flugkörper 1o eng umschliesst. Die Anströmfläche 25 bildet eine Stautasche, wobei sich eine rückwärtige Zone 27a entgegen einem Pfeil 13, welcher die Schussrichtung bezeichnet, über die hintere Kante 27 hinaus erstreckt. In einem Über- tragungsbereich 16 zwischen dem Treibspiegel 20 und dem Fluggeschoss 1o, welcher sich zwischen den Kanten 27 und 24 erstreckt, sind nicht dargestellte, miteinander korrespondierende Unebenheiten, beispielsweise ein in das Fluggeschoss 10 eingeschnittenes Gewinde oder dergleichen, zum längsaxial wirkenden Formschluss zwischen dem Treibkäfig 20 und dem Fluggeschoss lo angeordnet. In der Nachbarschaft der Innenkante 24 weist der Treibkäfig 20 radial über die Gasdruckaufnahmefläche 22 vorstehende Vorsprünge 29 auf, deren freie Enden (s. Fig. 8) auf einem kalibergleichen Kreisbogen 32 liegen. Eine Treibladungshülse 40 weist einen hinteren Bereich 41 eines einem Ladungsraum angepassten Durchmessers und einen vorderen Teil 42 im wesentlichen rohrkalibergleichen Aussendurchmessers auf. Der vordere Teil 42 erstreckt sich aus einem Bereich mit den Vorsprüngen 29 bis in die Nachbarschaft der Aussenkante 23 der Gasdruckaufnahmefläche 22. In der Nähe eines Hülsenbodens 44 ist ein das Stabilisierungsleitwerk 15 radial abstützendes Zentrierelement 43 angeordnet. Der hintere Teil 41 der Treibladungshülse 40 dient der Aufnahme einer Treibladung 50, während ein Raum 28, welcher sich über der Gasdruckaufnahmefläche 22 bis zu einer nicht näher bezeichneten Innenfläche des vorderen Teils 42 der Treibladungshülse 40 ausdehnt, einer Treibladungspartie 51 vorbehalten ist. Letztere dient über eine Erhöhung der Abschussenergie der Steigerung der endballistischen Leistung. Gemäss Fig. 1 weist die Gasdruckaufnahmefläche 22 einen Dichtüberzug 35 mit einer Dichtlippe 35' in der Nachbarschaft der Aussenkante 23 auf. In Fig. 2 sind im Bereich einer Stossfuge 36 (s. Fig. 8) zwischen den Segmenten 21 des Treibkäfigs 2o in einer Nut 37, welche sich im wesentlichen von der Aussenkante 23 bis zur Innenkante 24 erstreckt, der Nut 37 angepasste Dichtelemente 38 angeordnet. Gemäss Fig. 3 weist der Treibkäfig 20 nur in einem nicht näher bezeichneten vorderen Stossfugenbereich Dichtelemente 38 auf, welche sich im wesentlichen aus dem übertragungsbereich 16 bis zur Umfangsfläche 33 erstrecken. Das vorbeschriebene erste Ausführungsbeispiel setzt voraus, dass eine zum Verschiessen vorgesehene Rohrwaffe zwischen einem Ladungsraum und dem Kaliberteil des Rohres einen Ubertragungs- bereich aufweist, dessen lichter Durchmesser im wesentlichen mit dem Aussendurchmesser des Teils 42 der Treibladungshülse 40 übereinstimmt. In diesem Fall übernimmt eine nicht näher bezeichnete Innenfläche des Teils 42 über die Länge des letzteren die Abstützung der radialen Vorsprünge 29, um vom Beginn der Schussentwicklung an eine zusätzliche Sicherung des Formschlusses zwischen dem Fluggeschoss lo und dem Treibspiegel 20 im Übertragungsbereich 16 zu gewährleisten. Bei einem in Fig. 4 ausschnittweise dargestellten zweiten Ausführungsbeispiel weist der Treibkäfig 20 im Bereich der Innenkante 24 der Gasdruckaufnahmefläche 22 keine radialen Vorsprünge auf. Im Bereich der Kante 27 (24) umschliesst er den Umfangsbereich des Penetrators 14 mit einer Passfläche 36' (36"). Die in der Stossfuge angeordnete Nut 37 zur Aufnahme des Dichtelements 38 erstreckt sich aus dem Bereich der Umfangs fläche 33 bis in die Nachbarschaft der Passfläche 36". An letztere angrenzend ist ein Dichtring 39' angeordnet. Das Dichtelement 38 kann aus einem in die Nut 37 einzulegenden, aber auch in letztere eingiess- oder-spritzbaren Werkstoff bestehen. Der Endbereich der Nut 37 ist mit einem teilweise über die Umfangs fläche 33 vorstehenden O-Ring 39 verschlossen. Im Gegensatz zum ersten Ausführungsbeispiel weist die Anströmfläche 25 keinen sich nach hinten über die Kante 27 hinaus erstreckenden Bereich 27a auf. Auch kann der Penetrator 14 mit seiner hier nicht dargestellten Spitze 12 eine von der Endkante 26 aufgespannte Kreisebene 26e durchstossen. Fig. 5 zeigt ein drittes Ausführungsbeispiel der Munitioa- Einheit für eine Rohrwaffe mit einem axial erweiterten Ladungsraum, dessen konische Übergangsfläche mit einer Konusfläche 46' der Hülse 40 korrespondiert. Die Umfangsfläche 33 des Treibkäfigs 20 ist beim Laden von einer nicht dargestellten Innenfläche der Rohrwandung umschlossen Zum Abstützen der freien Enden 30 der radialen Vorsprünge 29 schon zu Beginn der Schussentwicklung ist ein kreiszylindrischer Ausgleichkörper vorgesehen, dessen Innendurchmesser kalibergleich ist. Er besteht vorteilhafterweise aus einem Treibladungspressling 52 eines gegenüber der Treibladung 50 und 51 geringfügig trägeren Abbrandverhaltens, so dass er in der ersten Phase der SchuBent- wicklung die ihm zugewiesene Abstützaufgabe erfüllen kann. Bei einem nicht dargestellten Ausführungsbeispiel kann jedem der radialen Vorsprünge 29 jeweils ein schienenförmig gestalteter Treibladungspressling entsprechend trägen Abbrandverhaltens zugeordnet sein. Bei einem vierten Ausführungsbeispiel nach Fig. 6 erstreckt sich eine Treibladungshülse 40 soweit axial über den Treibkäfig 20, dass ein Hülsenmund 45 die Kante 34 umschliesst Sie bietet damit dem Fluggeschoss lo und dem Treibkäfig 20 bei Lagerung, Transport und beim Laden bzw. Zuführen einen optimalen Schutz vor Beschädigung. Ihr Innendurchmesser ist kalibergleich und sie setzt bei der Rohrwaffe einen entsprechenden Ladungsraum voraus. Die Aussenkanten 15l des Stabilisierungsleitwerks 15 werden von einem kalibergleichen Rreiszylinder umschrieben. Dieses Ausführungsbeispiel eignet sich insbesondene für automatische Rohrwaffen. Bei einer nicht dargestellten Modifikation des vierten Ausführungsbeispiels weist der Treibkäfig 2o keine radialen Vorsprünge 29 auf. Ein fünftes Ausführungsbeispiel (Fig. 7 und Fig. 8) unterscheidet sich von dem ersten, dritten und vierten im wesentlichen durch eine axiale Erstreckung der radialen Vorsprünge zu Rippen 31 von der Innenkante 24 über die gesamte Gasdruckaufnahmefläche 22 bis zu deren Aussenkante 23. Wenn der Treibladungspressling 52 aus Fertigungsgründen mehrteilig ausgebildet ist und mithin Stossfugen 53 aufweist, empfiehlt es sich, letztere gegenüber den Stossfugen 36 zwischen den Treibkäfigsegmenten 21 versetzt anzuordnen, wie dies in Fig. 8 dargestellt ist. Bei dem sechsten Ausführungsbeispiels nach Fig. 9 sind weitere Massnahmen getroffen, die Durchschlagsleistung des Fluggeschosses gegen Mehrplattenziele - auch unter erschwerenden Bedingungen - zuverbessern. Zu diesem Zweck ist das Fluggeschoss 10 im Ubertragungsbereich 16 auf gezielte Weise abbrechbar gestaltet. Dabei sind als Formschlussmittel vorgesehene Unebenheiten 16.1, ...16.5 gleichzeitig als Sollbruchstellen ausgebildet. Durch einen Ubergangskonus 15 lässt sich über eine Heckverlängerung ein schlanker Hauptpenetrator 14 verwirklichen. Der Ubergangskonus 15 ist in den Übertragungsbereich 16 einbezogen. Den Unebenheiten 16.1,... ist ein jeweiliger kleinster Durchmesser d zugeordnet. Sie trennen von e einem Spitzenkörper 12 Penetratorabschnitte 19.1, ... 19.4 und einen sich anschliessenden Vorderteil 14 des Hauptpenetrators 14 voneinander, wobei den betreffenden Elementen ein grösster Durchmesser d zugeordnet ist. Durch die Gestaltung des Ausführungsbeispiels nach Fig. 9 lässt sich neben der gesteigerten Leistung durch eine vergrösserte Ladung die bereits erwähnte Heckverlängerung realisieren, welche mit einem für günstig gefundenen hohen Schlankheitsgrad des Hauptpenetrators 14 die Vorteile gezielter Abbrechbarkeit und jeweils grösstmög- lichlicher, beim Durchschlagen von Mehrplattenzielen zusammenhängend verfügbarer Masse vereinigen. Ferner wird durch das vorgebbare Einbeziehen des Ubergangskonus 15 in den Übertragungsbereich 16 vorteilhafterweise eine erhöhte Abschussfestigkeit des Penetrators erzielt. Bei sämtlichen dargestellten und beschriebenen Ausführungsbeispielen der Munition-Einheit nach der Erfindung kann die Treibladungshülse 40, wenigstens teilweise, verbrennbar ausgebildet sein. In geschlossenen Kampfräumen, beispielsweise im Innern eines Panzerturms, erweist sich ein hiermit verbundener Fortfall an raumbeanspruchendem Leergut als vorteilhaft. Wie im Zusammenhang mit dem zweiten und vierten Ausführungsbeispiel dargestellt und/oder beschrieben, kann der jeweilige Treibkäfig . 20 ohne radiale Vorsprünge 29 oder Rippen 31 gestaltet sein, da infolge des auch radial auf die Gasdruckaufnahmefläche 22 wirkenden Treibgasdrucks ein erforderlicher Formschluss zwischen Fluggeschoss 1o und Treibkäfig 20 im gemeinschaftlichen Ubertragungsbereich 16 gewährleistet ist. Vorteilhafterweise vereinfacht sich damit nicht nur eine jeweilige Fertigung, sondern es verringert sich auch der Masseanteil des Treibkäfig an der Masse des Geschosses, was zudem durch einen Raumgewinn zum Vergrössern des Raumes 28 für die zusätzliche Partie 51 bzw. 52 der Treibladung einer höheren Abschussenergie zur Steigerung der endballistischen Leistung des jeweiligen Fluggeschosses 1o zugute kommt.

Claims: Patentansprüche 1. Munition-Einheit für Rohrwaffe, welche eine Treib ladung ein unterkalibriges, zur Pfeilstabilisierung ausgebildetes Fluggeschoss grossen Länge/Durchmesser Verhältnisses und einen abwerfbaren Treibkäfig umfasst, welcher einen Ubertragungsbereich zum Form schluss mit dem Fluggeschoss bis zum Abwurf nach dem Austritt aus dem Rohr und eine rückseitige Gasdruck aufnahmefläche mit einer in Schussrichtung vor dem Schwerpunkt des Fluggeschosses angeordneten, im wesentlichen kaliberg leichen, kreisringförmigen Aussenkante und einer Innenkante zur umschliessenden Berührung mit einem Umfangsbereich des Fluggeschosses und eine vorerseitige Anströmfläche mit einer vorderen Endkante aufweist, welche die Umfangsfläche des Fluggeschosses mit radialem Abstand umgreift und wobei sich der Ubertragungsbereich mit wechselsei tig korespondierenden Formschlussmitteln im wesent lichen aus einer eng vorgebbaren Nachbarschaft einer die Umfangsfläche des Fluggeschosses eng umschlie ssenden hinteren Kante der Anströmfläche bis in eine eng vorgebbare Nachbarschaft der Innenkante der Gasdruckaufnahmefläche erstreckt, g e k e n n z e i c h n e t d u r c h folgende Merkmale: a) der Treibkäfig (20) weist, mit Stossfugen (36) angeordnet, eine vorgebbare Anzahl von Segmenten (21) auf, in welche er sich zum Abwurf zerlegt, b) im Bereich der Stossfugen (36) sind Dichtungsmittel (35, 38, 39) 39 ) angeordnet, c) die Aussenkante (23) der Gasdruckaufnahmefläche (22) ist in naher axialer Nachbarschaft der hinteren Kante (27) der Anströmfläche (26) ange ordnet, d) die Gasdruckaufnahmeflache (22) weist ein durch hängendes, sich von der Aussenkante (23) dem Um fangsbereich (18) des Fluggeschosses (10) an näherndes Profil auf und e) ein Raum (28) über der Gasdruckaufnahmefläche (22) ist wenigstens teilweise für eine Partie (51) der Treibladung (50) vorgesehen. 2. Munition-Einheit nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Treibkäfig (20) in der Nachbarschaft der Innenkante (24) radiale Vorsprünge (29) aufweist, deren frei Enden (30) auf einem im wesentlichen kalibergleichen Kreisbogen (32) liegen. 3. Munition-Einheit nach Anspruch 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h e t, dass die radialen Vor sprünge (29) als Rippen (31) ausgebildet sind, welche sich axial bis in den Bereich der Aussenkante (23) erstrecken. 4. Munition-Eionheit nach Anspruch 1, 2 oder 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Anströmfläche (25) eine Stautasche bildet und sich mit einer rückwärtigen Zone (27a) in axialer Richtung bis hinter die Kante (27) erstreckt. 5. Munition-Einheit nach einem der Ansprüche 1 bis 4, g e k e n n z e i c h n e t d u r c h eine Treibladungshülse (40), welche sich axial wenig stens bis in die Nachbarschaft der Aussenkante (23) erstreckt. 6. Munition-Einheit nach Anspruch 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass sich die Treibladungshülse (40) bis in die Nachbarschaft der vorderen Endkante (26) der Anströmfläche (25) erstreckt. 7. Munition-Einheit nach Anspruch 5 oder 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass die Treibladungshülse (40) wenigstens teilweise verbrennbar ist. 8. Munition-Einheit nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Partie (51) der Treibladung (50) wenig stens teilweise als Pressling (52) ausgebildet ist. 9. Munition-Einheit nach Anspruch 8, g e k e n n z e i c h n e t d u r c h die Ausbildung des Presslings (52) als Kreiszylinder im wesentlichen kalibergleichen Innendurchmessers. 10.Munition-Einheit nach einem der Ansprüche 1 bis 9, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass eine vorgebbare Menge der umfangsseitig als Form schlussmittel vorgesehenen Unebenheiten (16.1...) gleichzeitig als Sollbruchstellen zum Gewährleisten einer gezielten Abbrechbarkeit des Penetrators im gegebenen Bereich ausgebildet und im vorgebbaren axialen Abstand hinter der von einer Spitze (12) weitest entfernten umfangsseitigen Unebenheit (16.5) ein Übergangskonus (15) zum Verbinden des spitzen seitigen Bereichs mit einem rückseitigen Hauptpene trator (14 ) angeordnet ist. 1l.Munition-Einheit nach Anspruch 10, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass der Übergangskonus (15) vorgebbarermassen in den Übertragungsbereich (16) einbezogen ist.

Inventors: BISPING, BERNHARD, GERSBACH, KLAUS, JANSEN, HERMAN, ROMER, RUDOLF, WALLOW, PETER
Applicants: RHEINMETALL GMBH
Application year: 1984
Main classification: F42B13
IPC codes: F42B12, F42B14, F42B5