METHOD AND DEVICE FOR STARTING UP A HIGH-VOLTAGE DIRECT CURRENT TRANSMISSION SYSTEM FOR NORMAL OPERATION

Abstract: 1. A method of starting-up the normal operation of an EHT d. c. link for the transmission of power between two a. c. voltage networks (NA, NB), where, in normal operation, in a first station (station A) a network-clock-controlled first converter (1A) operates as a rectifier to impress onto the EHT d.c. link a predetermined d. c. current (idA ), withdrawn from the first a. c. voltage network (NA), and in a second station (station B) a network-clock-controlled second converter (1B) which leads into the second a. c. voltage network (NB) and operates as an inverter determines the d. c. voltage (UdB ) of the EHT d. c. link, and the production of a leading release signal (QA = 1 or QB = 1) in one of the two stations (station A or station B) whilst the first a. c. voltage network (NA or NB) connected to this one station is in the undisturbed state, causes normal operation to be started up in this station, characterised in that a) the leading release signal triggers the start of the network-clock-controlled normal operation of the one converter (1A or 1B) arranged in this first station, where a voltage surge is impressed upon the EHT d. c. link and the control angle (alpha A or alpha B ) of the first converter is increased to the control angle provided for normal operation ; and b) that in the other station (B or A) connected to the other a. c. voltage network, monitoring of the d. c. voltage-side electrical variables (dUdB /dt, didB /dt or dUdA /dt, didA /dt), when the influences of the voltage surge impressed by the first station occur causing a derived release signal (QB = 1 or QA = 1) to be formed which, in this other station, triggers the start-up of network-clock-controlled normal operation, where the control angle of the other converter arranged in this other station (B or A) is increased from a control angle of approximately 90 degrees to the control angle provided for stationary normal operation, in accordance with a ramp function adapted to the increase of the control angle of the first converter. (Fig. 16, Fig. 23 to 27).

Description: Verfahren und Vorrichtung zur Aufnahme des Normalbetriebes einer Hochspannungsgleichstromübertragungsstrecke Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Aufnahme des Normalbetriebes einer Hochspannungsgleichstromübertragungsstrecke (HGÜ) zur Leistungsübertragung zwischen zwei Wechselspannungsnetzen entsprechend dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Die Erfindung betrifft ferner eine Vorrichtung hierzu. Im Normalbetrieb prägt ein an das erste Wechselspannungsnetz angeschlossener erster Stromrichter in einer ersten Station der HGÜ einen Gleichstrom ein (Gleichrichterbetrieb), während ein an das zweite Wechselspannungsnetz angeschlossener Stromrichter in einer zweiten Station den Gleichstrom aus der HGÜ entnimmt und in das zweite Netz einspeist und dabei den Gleichspannungspegel der HGÜ festlegt (Wechselrichterbetrieb). Die die beiden Stromrichter verkoppelnde Induktivität der HGÜ bewirkt dabei, dass sich jede Spannungsänderung in der zweiten Station mit einer durch die Laufzeit der HGÜ gegebenen Totzeit als Störspannung für die Stromeinprägung der ersten Station auswirkt, während jede Stromänderung in der zweiten Station mit dieser Totzeit eine Änderung der Kommutierungsdauern des zweiten Strom rio..ers hervorruft. So kommt es insbesondere zum Wechselrichterkippen des zweiten Stromrichters, wenn (z.B. bei der Aufnahme der Leistungsübertragung) durch Hochlaufen des Steuerwinkels in der ersten Station der HGÜ Strom rasch hochgefahren wird und die Aussteuerung des Wechselrichters nicht entsprechend zurückgenommen wird. Zum Wechselrichterkippen mit einem Kurzschluss der HGÜ Spannung kommt es in der zweiten Station auch bei einem Wechselspannungseinbruch. Dadurch wird die Leistungs- übertragung unterbrochen. Eine Störung des Normalbetriebes mit Unterbrechung des HGÜ-Stromes tritt auch in der ersten Station bei einem Kurzschluss im Netz oder im Stromrichter auf. Es ist jedoch von wirtschaftlicher Bedeutung, dass nach jeder derartigen Störung, bei denen beide Stationen abgeschaltet oder auf einen Notbetrieb umgeschaltet werden müssen, möglichst rasch wieder in den Normalbetrieb übergegangen wird. Dies erfordert, dass die gestörte Station durch ein Freigabesignal das Ende der Störung möglichst rasch an die gesunde Station meldet. Beide Stationen müssen dann den Normalbetrieb in einer Weise wieder aufnehmen, die wegen der gegenseitigen Verkopplung über die HGÜ unter Berücksichtigung der Ubertragungs- und Verarbeitungszeit aufeinander abgestimmt sein müssen. Daher muss die Aufnahme des Normalbetriebes in beiden Stationen mit einer Totzeit aufeinander synchronisiert werden und erst nach einer verhältnismässig langen Anlaufzeit kann die normale Leistungsübertragung ungefähr wieder erreicht werden. Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren für eine rasche Aufnahme der normalen Leitungsübertragung anzugeben. Diese Aufgabe wird gelöst durch ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1. In den Unteransprüchen sind vorteilhafte Weiterbildungen des Verfahrens, insbesondere unter Berücksichtigung der verschiedenen Störfälle, sowie eine Vorrichtung hierzu samt vorteilhafter Weiterbildungen angegeben. Anhand von mehreren Ausführungsbeispielen und Figuren wird die Erfindung näher erläutert. Dabei zeigen: Fig. 1 den Aufbau einer HGÜ-Anlage, Fig. 2 den Zusammenhang zwischen Zündwinkel i, Löschwin kel Er, dem induktiven Cleichspannungsabfall, der Gleichspannung und der Wechselspannung beim Be trieb eines netzgetakteten Stromrichters, Fig. 3 den schematischen Aufbau einer HGÜ-Kurzkupplung mit Vorsteuerung der Steuerwinkel für den unge störten Normalbetrieb, Fig. 4 die Struktur des Aufbaus nach Fig. 3, Fig. 5 einen abgewandelten Aufbau einer HGÜ-Anlage mit Vorsteuerung, Fig. 6 eine andere schematische Ausführungsform der Sta tion B mit Vorsteuerung, Fig. 7 einen gegenüber Fig. 3 abgewandelten Aufbau, Fig. 8 und 9 gegenüber Fig. 6 abgewandelte Ausführungs form der Station B, Fig. 10 eine andere schematische Ausführungsform der Station A mit Vorsteuerung, Fig. 11 eine Ausführungsform einer Uberwachungseinrich tung für die Station A oder B, Fig. 12 und 28 Signalverläufe und Aufbau einer Ausfüh rungsform einer Grenzwertmeldeeinrichtung für die Uberwachungseinrichtung nach Fig. 11, Fig. 13 die Verwendung eines Netzmodelles in einer Sta tion bei einer HGÜ-Fernleitung, Fig. 14 den Aufbau des Netzmodells von Fig. 13, Fig. 15 den detaillierten Aufbau einer Station am Bei spiel der Station B, Fig. 16 Signalverläufe für den Betrieb der Station B nach Fig. 1, bei Aufnahme des netzgetakteten Betriebs nach einer Stillsetzung der HGÜ, Fig. 17 das Schaltbild einer Blockierschaltung für die Anordnung nach Fig. 1, Fig. 18 und 19 Verlauf von Spannungen und Strömen sowie Stromführungsdauern für die Stromrichterventile beim Betrieb nach Fig. 16, Fig. 20 Signalverläufe für den Betrieb der Station B nach Fig. 1 bei einer vorübergehenden Störung (Ubergang aus dem Normalbetrieb und in den Normalbetrieb), Fig. 21 das Schaltbild einer Auswahlschaltung beim Aufbau nach Fig. 15, Fig. 22 den Verlauf einer nach einer Netz störung wieder kehrenden Wechselspannung und die netzgetakteten Zündimpulse der Station nach Fig. 15, Fig. 23 den Verlauf der Steuerwinkel, Spannungen und Ströme bei einem bevorzugten Beispiel, Fig. 24 und 25 den Verlauf von Spannungen, Strömen und Signalen beim Betrieb einer HGÜ mit einer während einer Störung der Station B bzw. der Station A entregten Strecke, Fig. 26 und 27 die gleichen Verläufe für den Fall eines Notbetriebs mit Bypass während einer Störung der Station A bzw. B. Aufbau einer HGÜ-Anlage Nach Fig. 1 ist eine Hochspannungsgleichstrom-Übertragungsstrecke (HGÜ) über die Stationen A und B, die jeweils einen Stromrichter enthalten, an zwei Wechselspannungsnetze NA und NB angeschlossen. Soll mit dieser Anlage ein Gleichstrom von der ersten Station A zur zweiten Statin B übertragen werden, so wird der über die HGÜ fliessende Strom dadurch vorgegeben, dass in der Station A der erste Stromrichter als Gleichrichter betrieben wird, um dem ersten Netz NA (Spannung UA) einen Strom zu entnehmen, der als Ausgangsgleichstrom idA des Stromrichters von der Station A der HGÜ eingeprägt wird. Der zweite Stromrichter (Station B) wird bei dieser Betriebsart als Wechselrichter betrieben, um den über seine Gleichstromanschlüsse fliessenden Eingangsgleichstrom idB in das zweite Netz NB einzuspeisen, wobei der für die Stromeinspeisung verwendete Wechselrichter Steuerwinkel die Eingangsgleichspannung UdB der Station B und somit das Spannungsniveau der HGÜ bestimmt. Meist wird ein oberwellenarmer Betrieb der Stromrichter angestrebt, weshalb die Stromrichter als 12- und mehrpulsige Stromrichter aufgebaut sind und mehrere, z.B. gleichstromseitig in Reihe geschaltete Teil-Stromrichter enthalten, die über Stromrichterdrosseln LA bzw. LB und/oder Filterkreise (CFA, LFA bzw. CFB, LFB) an die HGÜ und über unterschiedlich geschaltete Stromrichtertransformatoren, die mit ihrem Übertragungsverhältnis ü bezeichnet sind (z.B. ü = 1), an das jeweilige Wechselspannungsnetz NA bzw. NB angeschlossen sind. Insbesondere bei Kurzkupplungen, die zur Verkopplung zweier räumlich nahe benachbarter Netze dienen und häufig lediglich eine Hochspannungs-Glättungsdrossel enthalten, kann die Verwendung der Filterelemente LFA, CFA bzw. LFB, CFB u.U. auch ganz entfallen. Der nach den Filterelementen auftretende Strom ("HGÜ-Strom") wird mit idLA (bzw. die entsprechende "HGÜ- Spannung" mit UdLA) bezeichnet, während die Grössen vor den Filter-Elementen mit idA und UdA bezeichnet sind. Für die Regelung benötigte Ist-Werte werden dabei meist vorteilhaft möglichst nahe am HGÜ-Anschluss der jeweiligen Station, also gegebenenfalls hinter den Filter Elementen, abgegriffen; in anderen Fällen (z.B. zur Überwachung des störungsfreien HGÜ-Betriebes) kann es gleichgültig sein, wo die zur Erfassung der Istwerte nötigen (nicht dargestellten) Messglieder angeordnet sind. Die Teilstromrichter lA' , lA" sind gleichstromseitig zur Verbindung der Pole 2, 3 der HGÜ in Reihe geschaltet und enthalten jeweils einer Ausgangsphase R,S,T ihrer Transformatoren zugeordnete Ventilgruppen, die mit ¯+¯ bzw. "-" gekennzeichnet sind, wenn ihre Anoden bzw. Kathoden an den Transformator angeschlossen sind. Z.B. liegt die Ventilgruppe R+ in Stromflussrichtung zwischen Transformator und Pol 2. Ein Steuersatz liefert für den Teilstromrichter lA' die Zündbefehlsfolge S'# , die aus einzelnen Zündbefehlen R## , ..., T-' < besteht und in einer Blockierschaltung (Schaltersymbol BS') entweder gesperrt oder zu einer Zündimpulsfolge Z's verstärkt als Einzelimpulse R+ , ..., T an die mit dem gleichen Symbol bezeichneten Ventile gelegt werden. Der Steuersatz STA erhält ein Referenzspannungssystem Ubsyn von einem an den Wechselspannungseingang des Teilstromrichters angeschlossenen Referenzspannungsgenerators RGA, der die Zündbefehle S' < durch Vergleich von UAsyn mit einer Stellgrösse (z.B. einer Steuerspannung USTA oder einem Steuerwinkel xA) bildet ("netzgetakteter Betrieb mit dem Steuerwinkel NA") Die Stellgrösse (z.B. Steuerwinkel b(A) wird dabei von einer Steuer- und Regeleinrichtung 4A geliefert und ist im Stand der Technik in der Regel allen Teilumrichtern der Station gemeinsam. Der Teilstromrichter lA" (Ventil gruppen R+",..., T-") und seine Stelleinrichtungen (RGA", STA", BS") sind wie der Teilstromrichter lA' aufgebaut; gleichartige Grössen sind entsprechend bezeichnet. Da es in den meisten Fällen für den Fachmann selbstverständlich ist, wie mit der Stellgrösse der Station A die Steuerung der vorhandenen Teilumrichter vorzunehmen ist, wird im folgenden der Gesamtstromrichter häufig mit 1A bezeichnet und die Unterscheidung der dem jeweiligen Teilstromrichter zugeordneten Grössen unterdrückt. Auch die Station B ist möglichst gleichartig analog aufgebaut; die Teilumrichter lB' und lB" werden z.B. häufig wie ein einheitlicher Stromrichter 1B behandelt. Da viele Bauteile und Massnahmen für die beiden Stationen identisch sind, wird in diesen Fällen auch die Unterscheidung durch die Buchstaben A und B weggelassen. Im als Gleichrichter betriebenen Stromrichter 1A wird der Steuerwinkel nahe der Vollaussteuerung 1 ¯CA z 0#) vorgegeben und bestimmt zunächst die Ausgangsgleichspannung UdA . Der Ausgangsgleichstrom idA ist dann durch den Spannungsabfall UdLA UdA an der nachgeordneten Drossel LA bestimmt gemäss EMI7.1 Wird daher der Steuer- und Regeleinrichtung 4A eine Führungsgrösse i*dA als Sollwert für eine den Steuerwinkel sA liefernde Stromregelung eingegeben, so bewirkt ein Einbruch der Spannung UB oder UdB, wie er z.B. von einem Wechselrichterkippen in der Station B hervorgerufen wird, oder jede andere Änderung im Betrieb der Station B nach der Laufzeit der HGÜ eine Änderung von UdLA, die sich in eine Stromänderung bemerkbar macht und den Stromregler anstösst. Für die Stromregelung der Station A wirkt also UdLA bzw. - mit der durch die HGU'#-Laufzeit bedingten Totzeit UdB als Störgrösse. Ähnlich ist es, wenn als Führungsgrösse der Station A die zu übertragende Wirkleistung verwendet wird. In diesem Fall liefert ein Wirkleistungsregler z.B. den Sollwert idA entsprechend dem auf die Energiebilanz des Netzes NA abgestimmten Wirkleistungssollwert PA. Auch der Stromrichter 4B der Station B bestimmt durch seinen Steuerwinkel O < B die Ausgangsgleichspannung UdB. Da der Gleichstrom idB, der als Wirk- und Blindstrom in das Netz NB eingespeist wird, von der Station A aus eingeprägt ist, kann die Steuer- und Regeleinrichtung 4B die Blindleistungsabgabe in das Netz NB entsprechend einem Blindleistungssollwert QB regeln, der als Führungsgrösse zur Netzspannungsstabilisierung verwendet werden kann. Dadurch bestimmt die Station B, welcher Spannungs pegel sich in der HGÜ einstellt. Der Strom # idB und der im Netz NB fliessende Strom stellt sich dabei frei ein; er entspricht (bis auf geringe Stromverluste der Leitung) dem vor der Streckenlaufzeit eingeprägten Strom idA. Da - insbesondere für einen hohen Wirkstromanteil der Leistungsübertragung - im Normalfall ein Steuerwinkel nahe der Wechselrichtervollaussteuerung ( MB nahe 180 ) angestrebt wird, ist bei einer Kommutierung die Dauer von einer Zündung des Folgeventils (Zündwinkel NB) bis zur vollständigen Stromlosigkeit des abkommutierenden Ventils (d.h. bis zum Löschwinkel WB# verhältnismässig lange und nimmt mit zunehmendem Strom idB zu. Während der Kommutierungszeit bricht die Spannung UdB um den sogenannten induktiven Gleichspannungsabfall" ein. Der vom Gleichstrom idB (bzw. dem eingeprägten Strom idA) bewirkte induktive Gleichspannungsabfall wirkt also als Störgrösse für den Stromrichter 4B. Dies ist vor allem wichtig, da der Löschwinkel einen von der Freiwerdezeit der Stromrichterventile athängigen Maximalwert ("Wechselrichtertrittgrenze") nicht iiberschreiten darf, damit es nicht zum Wechselrichte ] kippen mit einem Kurzschluss der Spannung UdB kommt. Eir Anstieg des eingeprägten Stromes idA bewirkt - naci der HGÜ-Laufzeit - in der Station B einen Anstieg der Kommutierungsdauer und des induktiven Gleichspannungsabfalls, auf den mit einer Vorverlegung des Zündzeitpnktes der Station B (Verkleinerung von o(,) geantwortet werden muss, wenn der maximale Löschwinkel oder ein als Führungsgrösse der Station B vorgegebener Löschwinkel eingehalten werden soll. Wegen dieser gegenseitigen Störgrössen müssen also die Regelungen der über die HGÜ miteinander verkoppelten Stromrichter in ihrem Betrieb aufeinander abgestimmt werden. In der Regel werden dabei Informationen über den Betriebszustand des einen Stromrichters (z.B. ein aus der jeweiligen Führungsgrösse abgeleitetes Marginalstrom-Signal oder ein Störungssignal) mittels Fernwirkleitungen zur anderen Station übertragen. Wegen der Totzeit der HGÜ sowie der Verarbeitungszeit dieser Informationsübertragung kann dabei ein stabiler Betrieb der HGÜ nur erreicht werden, wenn die Regler beider Stationen relativ träge eingestellt sind (An- und Ausregelzeiten von z.B. 200 ms). Die HGÜ kann somit bei schnellen Störungen die jeweiligen Wechselspannungsnetze nur beschränkt stabilisieren. Ausserdem ist insbesondere ein schnelles Anfahren der HGU, z.B. bei einer vorübergehenden Störung in einer Station und daher einem vorübergehenden Ausfall der HGÜ, nicht möglich. Z.B. durch einen ausreichenden Sicherheitsabstand von der Wechselrichtertrittgrenze sollte auf Kosten der Wirkleistungsübertragung vorrangig ein Wechselrichterkippen vermieden werden. Das im folgenden beschriebene Betriebsverfahren verringert diese Schwierigkeiten. Es ermöglicht bei ausreichendem Schutz vor Wechselrichterkippen eine hochdynamische Regelung und ein schnelles Anfahren nach Störungen. So wird zunächst die Bildung und Übertragung der erwähnten Informationen vereinfacht und durch geeigneten Eingriff - nämlich eine Vorsteuerung des Steuerwinkels einer Station mit der jeweils zu bercksichtigenden Störgrösse bzw. einem Modellwert - eine wesentliche Verkürzung der Anregeizeiten erreicht. Soweit es sich um eine Kurzkupplung handelt, bei der wegen der räumlichen Nähe beider Stationen die Informationen über den Betriebszustand der gegenseitigen Station ohne grössere Ubertragungszeiten vorhanden sind, kann dabei auf einen Gleichspannungsdetektor für die HGU-Spannung verzichtet werden. Bei einer HGU-Fernübertragung werden in der einen Station die nötigen Informationen über die andere Station praktisch nur aus Betriebsgrössen (insbesondere Ist- und Sollwerten) der einen Station gebildet. Dadurch entfallen Fernwirkleitungen und die Information steht zum frühest möglichen Zeitpunkt zur Verfügung, nämlich sobald sich die Zustandsänderung der anderen Station in der einen Station bemerkbar macht. Die Vorsteuerung führt dabei zu sehr schnellen Regelkreisen, wobei Anregelzeiten unter 50 ms (z.B. 20 ms) möglich werden. Sollte eine durch die verwendete Modell-Strössgrösse bedingte Betriebsunsicherheit gelegentlich zu einem Wechselrichterkippen oder zu einer anderen Stromrichterstörung führen, so können die wirtschaftlichen Folgen einer derartigen Störung klein gehalten werden, da die verwendete Vorsteuerung ein rasches Wiederanfahren der HGÜ nach einer Störung erlaubt. So kann das Betriebsverfahren vorrangig auf eine optimale Ausnutzung der HGU abgestimmt werden. Insbesondere kann die HGU auch zum Ausregeln dynamischer Vorgänge (z.B. Ausgleichsvorgängen in den Netzen) vorrangig im Hinblick auf eine Stabilisierung der Netzspannung ausgelegt werden. Besondere Massnahmen ermöglichen diese Ausnutzung der HGÜ sogar in dem Fall, dass wegen einer Gleichrichteroder Wechselrichterstörung die Wirkleistungsübertragung unterbrochen ist. Der induktive Gleichspannungsabfall als Störgrösse Das erfindungsgemässe Verfahren geht aus von einer Untersuchung des Einflusses, den die Gleichspannungsgrössen eines Stromrichters auf dessen Betrieb ausüben. InCigur 2 ist gestrichelt der Verlauf der Spannungen an den einzelnen Phasen eines Wechselspannungsnetzes (Netz spannung U, ) gezeigt. -Unter der Annahme, dass der Strom im Stromrichter bei einer Ventilzündung sofort und vollständig kommutiert wird, entsteht an den Gleichspannungsanschlüssen die vom Zündwinkel i abhängige Spannung udid (t), die als Augenblickswerte der ideellen ungeglätteten Leerlaufgleichspannung" bezeichnet wird. Die idealisierende Annahme, dass der Strom sofort kommutiert (die Kommutierungsdauer also Null ist), liegt nur im Leerlauf vor, bei dem der Gleichstrom selbst zu Null wird. Bei Vollaussteuerung ergibt sich unter diesen idealisierenden Voraussetzungen für den Mittelwert der ideellen Leerlaufgleichspannung die Spannung Udi, die über einen für den jeweiligen Stromrichtertyp durch einen reinen Zahlenwert angebbaren Proportionalitätsfaktor proportional der momentanen Netzspannungsamplitude U bzw. der effektiven Netzspannung ist: Udi = const . Ue (2) d.h.: UdiA= const . UA, UdiB = - const ¯ UB. Der Vorzeichenwechsel für die Station B berücksichtigt dabei die gegenüber der Zählrichtung der Spannung UdB umgekehrte Stromführungsrichtung der Ventile des Stromrichters 1B . Udi entspricht der Spannungszeitfläche der gleichgerichteten Netzspannung. Zu zwei Zündwinkeln o < und 6 gehören die jeweiligen ideellen ungeglätteten Leerlaufgleichspannung udii (t) und ud(t), deren schraffiert dargestellte Spannungszeitflächen als "geglättete ideelle Leerlaufgleichspan- nungen" durch Udii = Udi cos , Udi s = Udi cos6 (3) gegeben sind. Um nun zu realen Verhältnissen zu gelangen, sei angenommen, dass der Stromrichter mit dem Zündwinkel &alpha; gezündet wird und der tatsächlich über die Ventile in die Gleich spannungsanschlüsse fliessende Strom # ; zum Abkommutieren von dem zuvor gezündeten Ventil eine bestimmte Kommutierungszeit (entsprechend einem Überlappungswinkel u, indem beide Ventile stromführend sind) benötigt. Das Ende der Kommutierungszeit sei durch den Winkel # , d.h. den Löschwinkel t= l80# - # gegeben, so dass gilt: 180 - &gamma; = + u, (4) wobei die Lage des Löschwinkels , d.h. die Grösse des Überlappungswinkels u, von der Höhe des kommutierenden Stromes id abhängt. Die beim Zündwinkel tatsächlich auftretende ungeglättete Gleichspannung UdK (t) ist in Figur 2 ebenfalls dargestellt. Sie ist praktisch der Mittelwert 1/2 (udis (t) + udi# (t)), der die rechts schraffiert dargestellte "Spannungs-Kommutierungszeit Fläche" in zwei Hälften teilt. Somit ergibt sich für den tatsächlichen Mittelwert Ud&alpha; der Gleichspannung 1 1 di = 2 (Udi&alpha; + Udi#) =Udi (Udi- Udi¯), (5) d.h. die tatsächliche Gleichspannung weicht von der zum Zündwinkel &alpha; gehörenden ideellen Leerlaufgleichspannung Udi&alpha; = Udi . cos &alpha; um eine Spannungsdifferenz ab. Dieser sogenannte "induktive Gleichspannungsabfall" ist über einen stromrichterspezifischen Parameter dx proportional zum tatsächlichen Gleichstrom i d 1 2 Udi&alpha; - Udiz ) = dx . id =2 Udi (coso( + cos ) (6) so dass daraus die Beziehungen folgen: Udi = const . U# cosoc - dx . id, d.h. bei geeigneten normierten Messwerten UA und UB für die Wechselspannungsamplituden beider Stationen folgt für die HGÜ-Spannungen UdA und UdA = UA . cos &alpha;A - dXA . idA (7) UdB U - UB . cos d8 - dXB . idB Da sich wegen der vorhandenen Induktivitäten der Gleichstrom während einer Kommutierung praktisch nicht ändert, gestatten die Beziehungen (4), (6) somit, zu jedem Zündzeitpunkt aus dem Zündwinkel und den Messwerten für die Wechselspannung und den Gleichstrom bereits im voraus zu berechnen, welche Werte der Uberlappungswinkel, der Löschwinkel und Gleichspannung bei der Zündung annehmen wird. Der vorgesteuerte Normalbetrieb Eine erste Anwendung dieser Zusammenhänge ist in Figur 3 dargestellt für den Fall einer Kurzkupplung - d.h. die HGU besteht in diesem Fall nur aus einer Induktivität L = LA + LB, die ohne Filterkreise zwischen den beiden Stromrichtern 1 und 2 angeordnet ist. Figur 4 zeigt die Struktur dieser Anordnung, wobei die Induktivität L der HGU analog zur Gleichung 1 durch einen Integrator (Integrationskonstante L) mit der Eingangsgrösse UdA - UdB und der Ausgangsgrösse id ¯ idA ¯ idB dargestellt ist. Die Wirkung des Stromrichters 1A des Steuersatzes STA und des Referenzspannungsgenerators RGA, die als stromeinprägende Baugruppe SRA dargestellt sind, ergibt sich dabei dadurch, dass der eingestellte Zündwinkel MA bei unvollkommener Synchronisation des Referenzspannungsgenerators auf die tatsächliche Phase der Wechselspannung NA bis auf einen Fehlwinkel & A die Spannung Udii A/UA = cos ( jO(A) bestimmt (cos-Bildner 410 im Struktur- oild). Daraus folgt unter Renormierung (Multiplizierer 411) und Berücksichtigung des induktiven Spannungsabfalles dxA . id dieses Stromrichters (Proportionalglied 413, Subtraktionsglied 412) schliesslich UdA = Udii id dx;. Die Totzeit der Stromeinprägung ist durch ein Totzeitglied 414 symbolisiert, während ein Dynamikglied 415 die Glättung des Steuerwinkels im Steuersatz bzw. in einer in der Regel vorteilhaften eigenen Steuersatzglättung darstellt. Daraus ergibt sich, dass der induktive Spannungsabfall des Stromrichters 1A nach dem Prinzip der Vorsteuerung durch Addition einer entsprechenden Modell-Störspannung dXA . d auf die Steuergrösse für UA (in diesem Fall den von einem Stromregler 41A gelieferten Signal UA . cos kompensiert werden kann. In vielen Fällen, z.B. wenn dem Regler 41A ein auf UA normierter arcos-Geber 40a zur Linearisierung der Steuerkennlinie nachgeschaltet ist, ist nicht einmal eine der Normierung der Steuergrösse entsprechende Normierung der Vorsteuerspannung (Modell Störgrösse) notwendig, so dass eine Rechenschaltung 43A z.B. lediglich ein Proportionalglied 431' zu enthalten braucht, um aus dem vorliegenden Strom-Messwert idA (in diesem Fall idA w idwidB) also einer am Ort der Station A verfügbaren Grösse, die Modell-Störgrösse idA . dxA als Vorsteuerspannung zu bilden. Schaltet man an der Vorsteuereinrichtung (Additionsglied 42A) zusätzlich oder alternativ die Spannung UdB auf, so wird auch der vom Stromrichter 1B ausgehende Einfluss auf die Stromregelung kompensiert. Die Station A gleicht also Sprünge in der von der Station B ausgehenden Störgrösse praktisch verzögerungsfrei aus und der Regler kann schneller eingestellt werden, da dadurch der verzögernde Einfluss der HGÜ-Induktivität wegfällt. Entsprechend kann der Regler ohne Rücksicht auf die Zeitkonstanten, die der Übertragungsleitung und dem Betrieb der Station B zuzuordnen sind, allein auf das Zeitverhalten der Stromeinprägung (Istwert- und Sollwertbildung sowie Glättung und Verzögerung des Stromrichters) optimiert werden. Der dafür an sich erforderliche Hochspannungs-Gleichstromwandler kann aber gemäss der Erfindung entfallen, wenn der Istwert UdB für die Vorsteuerung durch eine Modell-Störgrösse U dB ersetzt wird, die eine Rechenschaltung 44 aus dem Messwert ids d.h. dem HGÜ-Strom bzw. dem Eingangsgleichstrom des Stromrichters 1B gemäss der Beziehung (7): #dB = UB . cos B - dx B 1dB aus dem Istwert idB, der Netzspannung UB und dem Zündwinkel (Steuerwinkel) c < B berechnet. Dazu dienen z.B. nach dem Schaltsymbol (Fig. 3) ein Proportionalglied 442, ein Multiplizierer 441 und ein Summationsglied 443. Dabei ist aber das Zeitverhalten der beiden Umrichter mit ihren Steuersätzen und der HGÜ selbst zu berücksichtigen. Dies geschieht durch ein Dynamikglied 440, das vorteihafterweise als Hintereinanderschaltung mehrerer Glättungsglieder ausgebildet ist und daher insbesondere auch die auftretenden Totzeiten ausreichen zu berücksichtigen gestattet. Der Stromrichter 1A wird also letztlich mit einem Steuerwinkel nA betrieben, der zu einer Steuerspannung USTA = UA . cos #A* + UdAv gehört, wobei die Vorsteuerspannung UdAv den induktiven Gleichspannungsabfall # xAv = idA dx# berücksichtigen kann, vor allem aber die aus Gleichung (1) folgende Störspannung UdLA (bei Kurzkupplung: UdB bzw. UdB) enthält. In der Station B ist ebenfalls zu berücksichtigen, dass auf die durch den Steuerwinkel MB bestimmte Spannung Ud ebenfalls (neben einer durch eine Fehlsynchronisation dd Bbedingten Störspannung) der induktive Gleichspannungsabfall als Störgrösse wirkt, die von dem Führungsgrössenregler ausgeregelt werden muss. Die Station B enthält die gleichen Strukturelemente für den Block SRB mit einer (gegebenenfalls als eigenes Glättungsglied ausgebildeten) Steuersatzglättung 415B und einer Vorsteuereinrichtung, die aus einem Additionsglied 42B und - je nach der Natur des Signals 42B #xB und des Vorsteuersignals #xBv - einem Linearisierungsglied 40B besteht. Wie Figur 8 zeigt, kann dabei zunächst ein Signal, das über einen Vorgabewinkel MB einen Sollwert der HGU-Spannung Ud*B = - UB . cos &alpha;B* bestimmt, einer Steuereinrichtung entnommen werden, die diesen Spannungssollwert aus einer Führungsgrösse oder anderen Betriebsgrössen der Station B rechnerisch bestimmt (gesteuerter Betrieb). Insbesondere kann aber iB (oder cos#B, falls noch ein Linearisierungsglied 4DB nachgeschaltet ist) auch als Ausgangssignal eines Führungsgrössenreglers abgegriffen werden. Die entsprechende Modell-Störgrösse wird dann an der Vorsteuereinrichtung (Additionsstelle 59, Fig. 8) als induktiver Gleichspannungsabfall dxB . idB (bzw. als entspr echender nVefsteuerwinkel't) diesem Vorgabewinkel so aufgeschaltet, dass der Steuerwinkel & gegeben ist durch dg = iB + iBv mit EMI17.1 Im Schaltungsblock SRB wird der Steuerbefehl für die Wechselrichterventile dann bei einem Referenzwinkel &gamma;(t) der vom Referenzspannungsgenerator RGB erzeugten Referenzspannung erzeugt, der durch die Bedingung EMI17.2 bzw. iB + iBv - &gamma;(t) = 0 gegeben ist. Dadurch kann ein Sprung in der Störgrösse weitgehend und praktisch verzögerungsfrei kompensiert werden, selbst wenn der die Störgrösse erzeugende Führungsgrössenregler 41A sehr schnell (Zeitkonstante unter 50 ms, insbesondere etwa 10 ms oder weniger) eingestellt ist. Auch hier gilt, dass der Regler allein auf das Zeitverhalten der eigenen Station ohne Berücksichtigung der Zeitkonstanten, die der HGU und der anderen Station zuzuordnen sind, optimiert werden kann. Dies ermöglicht zwar einen stabilen stationären Betrieb mit schnellen Regelungen, stellt aber die Einhaltung eines der Wechselrichtertrittgrenze entsprechenden minimalen Löschwinkels ("Schonwinkel") nicht sicher. Um aber ein Wechselrichterkippen zu vermeiden, muss die Kommutierung jeweils bei einem bestimmten (minimalen) Löschwinkel &gamma;* beendet sein. Daher müssen die Ventile jeweils bei einer Phasenlage y(t) des Wechselrichters gezündet werden, die durch #(t) = 180' - &gamma;* -u gegeben ist. Im Idealfall, dass die Ventilzündung ohne Schaltverzug und bei idealer Synchronisation mit der Phasenlage (t) = B erfolgt und der induktive Spannungsabfall durch den Modellwert EMI18.1 exakt erfasst ist, muss also der Steuerwinkel &alpha; B auf max = 180 - g * - u = arcos (- cosg* EMI18.2 begrenzt werden. In den Betriebszuständen, in denen eine derartige Zündwinkelbegrenzung eingreift, gilt im Steuersatz demnach die Zündbedingung t(t) = 180' - &gamma;* - u, d.h. 180' - [ * -u - (t) = arccos(-cos#* EMI18.3 EMI19.1 wobei y* bzw. cos&gamma;* ein Wert für den Löschwinkel ist, der vorgegeben wird. Diese Vorgabe des maximalen Steuerwinkels iBmax kann über eine Begrenzungseinrichtung 58 (Fig. 8) am Eingangskanal für den Steuerwinkel &alpha;B des Steuersatzes erfolgen, wobei &alpha;B gesteuert oder geregelt vorgegeben wird und, wie soeben erläutert wurde, vorgesteuert sein kann. Die Begrenzung wirkt dabei ebenfalls wie eine Vorsteuerung mit einem aus &gamma;* errechneten Vorsteuerwinkel &alpha;Bv = (&alpha;B)max. Gilt Formel (7) streng und wird aus einem Spannungssollwert Ud*B nachUB cos &gamma;* = - UdB + dxg . idB ein Soll-Winkel [ * ausgerechnet und auf &gamma;min begrenzt, so liefert der in der Rechenstufe 43B' (Fig. 8) gebildete Winkel #Bv = arccos (- cos [ * - 2 dxg idB/UB) oder - falls keine Linearisierung vorgenommen wird - die entsprechende Spannung UdBv = - UB ¯ cos r - 2dXB ¯ idB einen Grenzwert für den auf beliebige Weise (z.B. durch einen Blindleistungsregler oder einen anderen "Führungsgrössenregler") vorgebbaren Winkel g*B bzw. eine entsprechende Steuerspannung. Ein derartiger Führungsgrössenregler kann dann lediglich bewirken, dass gegenüber dem ¯Vorsteuerwinkel" &alpha;Bv der Steuerwinkel &alpha;B und damit die Spannung UdB zurückgenommen wird, während bei gegebenem UB und idB die Werte Ud*B und nicht überschritten werden. Ist aus dem Führungsgrössen-Sollwert der Winkel * errechenbar, wie dies im Rechenelement 47 der Fig. 6 oder 7 erfolgt, so kann in einer gesteuerten Anordnung der Winkel dgv = 180' - u auch ohne weitere Regelung direkt dem Steuersatz aufgeschaltet werden. Im Steuersatz gilt dabei stets: &alpha;Bmax = 180* - g* - u, wobei u der aus r und dem in- duktiven Gleichspannungsabfall (Modell-Störgrösse) berechnete Uberlappungswinkel ist. Der Modellwert EMI20.1 kann dabei bei jeder Phasen lage des Netzes aus M#mentanwerten für # d und UB bestimmt werden. Das bedeutet, dass zu jeder momentanen Phasenlage des Netzes bereits der zugehörige induktive Spannungsabfall und damit der Uberlappungswinkel vorausberechnet wird. Durch Uberwachung der genannten Zündbedingung wird also dann eine Ventilzündung vorgenommen, wenn gemäss dem vorausberechneten Uberlappungswinkel die bis zum (durch &gamma;* vorgegebenen) Soll-Zeitpunkt einer Ventillöschung noch verbleibende Zeitspanne zur Vollendung der Kommutierung ausreicht. Im realen Stromrichterbetrieb bewirkt ein den Steuerwinkel steuerndes Signal &alpha;Bv, das aus einem Soll-Lösch winkel Y * gemäss 180' - g * = MBv + u berechnet wird, beim Referenzwinkel y(t) eine Ventilzündung, die aber bei der realen Phasenlage #O(t) = #(t) + yz des Wechselspannungsnetzes erfolgt und wegen einer möglichen Ungenauigkeit du des errechneten Uberlappungswinkels zum Istwert 180 - y = #(t) + ##B + u + #u führt. Es ergibt sich also eine Soll-/Istwert-Differenz d# # Bv - ç (t) - du - ##B. Daher wird die Differenz g vorteilhaft unter Verwendung eines Löschwinkelreglers 41B (Fig. 8) ausgeregelt, zu dessen Ausgangssignal #xB der vorausberechnete Vorsteuerwinkel" iBv addiert wird, so dass sich für den Steuersatz die Bedingung ¯ + iBv = t(t) mit #Bv= arccos (-cos&gamma;* EMI20.2 ergibt. Es kann aber auch ein Regler für eine andere Führungsgrösse verwendet werden, wobei dann der Soll Löschwinkel * zur Berechnung von iBv aus denlFührungs- grössensollwert bestimmt wird (vgl. Position 47 in Fig. 5 oder 6) und das Reglerausgangssignal AxB zur Einhaltung des Führungsgrössensollwertes den Löschwinkel korrigiert. Auch hier wird der zu g* gehörende Uberlappungswinkel bzw. der induktive Gleichspannungsabfall aus Momentanwerten für idB und UB bei jeder Phasenlage 9(t) im voraus berechnet. Man gelangt so zu einer geregelten Vorgabe des Löschwinkels, die in Fig. 8 zur Begrenzung des - geregelt oder gesteuert vorgegebenen - Vorgabewinkels KB verwendet ist. Im bevorzugten Ausführungsbeispiel der Fig. 3 und Fig. 4 wird der geregelt vorgegebene Vorsteuersteuerwinkel iBv als Modell-Störgrösse hxBv direkt dem Ausgang des Führungsgrössenreglers 41B aufgeschaltet, dessen Ausgangsgrösse SxB dazu dient, den als Führungsgrösse vorgegebenen Löschwinkel auf cos y* - cos = O zu regeln. Der Vorsteuereinrichtung 42B, 40B ist in diesem Fall also zur Bildung von #B = 180' - g* - u + AxB die Vorsteuer spannung iBV - cost * - 2 . idb dxB/UB aufgeschaltet. Diese Vorsteuerspannung dient somit zur Berücksichtigung des induktiven Gleichspannungsabfalls und wird von der Rechenschaltung 43B berechnet, wozu z.B. die in deren Schaltsymbol dargestellten Rechenbausteine mit der dargestellten Rechenverknüpfung dienen können. Die Berücksichtigung der hier angegebenen Zusammenhänge kann selbstverständlich auch nach daraus abgeleiteten Beziehungen in veränderten Rechenschaltungen erfolgen, die der Fachmann je nach Bedarf zusammenstellen kann. Man gelangt daher im Fall einer Kurzkupplung zu einer auf ein rasches Ausregeln von Betriebszustandsänderungen beider Stromrichter abgestimmten Anordnung, die mit einfachen Mitteln auskommt und insbesondere im Hochspannungsteil als Detektor nur einen Stromwandler benötigt. In Figur 5 sind die Beziehungen auf eine Anlage angewendet, bei der die Stromrichter jeweils über Stromrichterdrosseln LA und LB und Filterkreise LFA, CFA sowie LFB, CFB an die HGU (Kurzkupplung oder Fernübertragungsleitung) angeschlossen ist. Dabei ist auf eine Kompensation der geringen Steuerwinkelverschiebung, die von dem induktiven Gleichspannungsabfall des Stromrichters 1A hervorgerufen wird, verzichtet. Ferner ist zur Berücksichtigung der von der Station B ausgehenden Störung anstelle der Modell-Störgrösse UdB die HGU-Eingangsspannung UdLA als Vorsteuerspannung UdAv in der Station A verwendet. Die Station A bedarf im Normalbetrieb keiner Fernwirksignale, die in ihren Betrieb als über Fernwirkleitungen übertragene Information über den Zustand der Station B eingreifen. Vielmehr stehen in der Station A alle für den Normalbetrieb benötigten Grössen als Ist- oder Sollwerte zur Verfügung. Das gleiche gilt für die Station B. Die Vorsteuerung beider Stationen berücksichtigt #dabei die gegenseitige Verkopplung beider Stationen derart, dass ein stabiler Betrieb mit kurzen Regelzeiten erreicht wird. Bei der Ausführungsform nach Figur 5 ist das Linearisierungsglied 40B in die Rechenschaltung 43B integriert, da als Führungsgrössenregler 41B ein Löschwinkelregler verwendet ist, dessen Ausgangssignal ssxB bereits einen Winkel darstellt. Der in der Rechenschaltung 43B dann benötigte cos t * wird mittels eines Funktionsgebers 40B' gebildet. Ferner ist vorgesehen, bei sprunghaften Änderungen der jeweiligen Führungsgrössen in den beiden Stationen die jeweilige Änderungsgeschwindigkeit des Führungsgrössensollwerts mittels eines Hochlaufgebers 45A bzw. 45B zu begrenzen. Die weiteren, bereits auf früheren Figuren bekannten Bauteile tragen die alten Bezugszeichen. In der Station B kann wahlweise der Löschwinkel g #, die Blindleistung Q oder eine andere, zur Spannungskonstanthaltung, zur Dämpfung von Ausgleichsvorgängen oder zu anderen dynamischen Regelungen geeignete Führungsgrössen vorgesehen sein. Dies ist durch den Umschalter 46 angedeutet, durch den der Eingang der Vorsteuereinrichtung 42B zwischen dem Löschwinkelregler 41B und anderen Führungsgrössenreglern 41B', 41B" umgeschaltet werden kann. Für diese Umschaltung ist vorgesehen, dass eine Hilfsrechenschaltung 47 aus den jeweils in Eingriff gebrachten Führungsgröaen-Sollwerten den zugehörigen Löschwinkel Sollwert t* bzw. dessen am Funktionsgeber 40B abgreifbaren cos t* liefert. Der für die Bildung der Modell-Störgrösse benötigte, dem induktiven Spannungsabfall des Stromrichters entsprechende Stromrichterparameter dxA bzw. dxB kann in den jeweiligen Rechenschaltungen selbsttätig nachgestellt werden, in dem jeweils bei jeder Ventillöschung aus dem gemessenen Zünd- und Löschwinkel der tatsächlich aufgetretene induktive Spannungsabfall bestimmt und mit dem errechneten Wert verglichen wird, entsprechend der Beziehung: UB (cos## B +cos [ ) =2 dx8 . idB. Entsprechend diesem Vergleichsergebnis kann dann der Parameter 2dxB nachgeregelt werden, wie dies durch die Parameter-Nachführungseinrichtung 48 in Figur 6 angedeutet ist. Ferner ist in Figur 6 symbolisch angedeutet, dass der Steuersatz STB die Steuersignale Sy durch Uberwachung der oben aufgeführten Zündbedingung bildet. Die Vorausberechnung des Uberlappungswinkels, der jeweils bei der momentanen Phasenlage (t) des Netzes zum Soll Löschwinkel g * sowie den Momentanwerten von idB und UB gehört, kann z.B. im Millisekundentakt in einem Mikrocomputer 43B geschehen, wie für den Fall einer Kurzkupplung (Induktivität L) in Figur 7 dargetellt ist. Auch hier ist von der Modell-Störgrösse UdB als Vorsteuerspannung UdAv der Station A Gebrauch gemacht, wobei sich die Rechenschaltung 44 noch wesentlich vereinfachen lässt, wenn nicht vom Steuerwinkel B selbst, sondern vom vor- gegebenen Löschwinkel g * oder verwandten, z.B. im Mikrocomputer selbst gebildeten Grössen ausgegangen wird. Insbesondere kann z.B. anstelle von UdB auch die Grösse UB cos g * - dx# . idB über ein Dynamikglied, das das Ubertragungsverhalten von Stromrichtern und HGÜ nachbildet, der Vorsteuereinrichtung 42A aufgeschaltet werden. Ferner zeigt Figur 7, dass als Führungsgrösse der Station A vorteilhaft die Wirkleistung P der HGU verwendet wird. Aus der Regeldifferenz P* - P bildet dabei ein überlagerter Wirkleistungsregler 51 den Sollwert iä des Stromreglers 41A. Auch dieser Sollwert i*d kann vorteilhaft mit einer Störgrösse id am Additionsglied 52 vorgesteuert werden, wobei id = P* /UdB vom Dividierer 53 bereitgestellt wird. Figur 8 zeigt eine Ausführungsform der Station B, bei der der Hochlaufgeber 66B zunächst eine Steuergrösse liefert, die (gegebenenfalls über ein Steuersatz-Glättungs glied 415B) den Steuerwinkel #B des Stromrichters ge- steuert vorgibt. Die Grösse X B kann von einem nicht dargestellten Führungsgrössenregler (z.B. einem Wirkleistungs regler oder einem Regler für die HGU-Spannung UdB) vorgegeben oder entsprechend dem bereits geschilderten gesteuerten Betrieb rechnerisch vorgegeben sein. Mit 59 ist dabei eine Vorsteuereinrichtung angedeutet, die den auf den Soll-Winkel B wirkenden induktiven Gleichspannungsabfall kompensiert, der von einem Rechenzusatz 43B" bereitsgestellt wird. Der bereits in Figur 7 enthaltene Mikrocomputer 43B' ermittelt ferner den Cosinus eines Vorsteuerwinkels iBv der sowohl die vom induktiven Cleichspannungsabfall hervorgerufene Spannungsdifferenz zwischen der ideellen zu y gehörenden ideellen, Leerlaufgleichspannung und der Spannung UB wie auch die ebenfalls vom induktiven Gleichspannungsabfall hervorgerufene Winkelverschiebung berücksichtigt, die zwischen den Win kel d B und dem zur Spannung UB gehörenden ideellen Zünd- winkel besteht. Das Linearisierungsglied 40B' stellt dabei für eine Begrenzungsschaltung 58 einen maximalen Löschwinkel Mmax bereit, der sich aus 180' - (#* - U + dxB ergibt), wobei XB als Ausgangssignal eines Löschwinkelreglers 67B bereitgestellt ist. Solange die Begrenzungsschaltung 58 also nicht in Betrieb ist, ist der Stromrichter durch Vorgabe von &alpha; B* gesteuert betrieben. Wenn jedoch der kompensierte Winkel XB den vorgegebenen Grenzwinkel # max erreicht, greift die Lösch- winkelregelung ein und der Stromrichter wird mit geregeltem Löschwinkel betrieben. Ist der Löschwinkelregler 41B inaktiviert (z.B. durch einen Kurzschlussschalter 67B), so bestimmt allein der Vorsteuerwinkel ds, den Grenz winkel # max Durch den Eingriff der Winkelbegrenzung 58 wird dann die Station A mit einem gesteuerten Löschwinkel betrieben. In der Regel sorgt die beschriebene Berücksichtigung des induktiven Gleichspannungsabfalls dafür, dass die Wechsel richtertrittgrenze eingehalten wird, solange sich i idBund UB während eines Kommutierungsvorgangs nicht allzusehr ändern und daher der vorausberechnete Ubertragungswinkel u mit dem tatsächlichen Uberlappungswinkel hinreichend übereinstimmt. Dadurch ist ein Betrieb mit maximalem Zündwinkel (maximaler Wirkleistungsübertragung bzw. minimaler Blindleistung) möglich. Ein grösserer Sicherheitsabstand zur Wechselrichtertrittgrenze ist dabei nicht erforderlich, solange sichergestellt ist, dass auch im Extremfall, in dem plötzliche Änderungen von id oder Ub zum Kippen des Wechselrichters führen, der Stromrichter auf einen Störungsbetrieb umgeschaltet wird nach Beendigung einer Störung rasch wieder den Normalbetrieb aufnehmen kann. Hierzu ist in der bevorzugten Ausführungsform der Steuerund Regeleinrichtung 4B nach Figur 9 eine Uberwachungs- und Programmschaltung 62B vorgesehen, die eine Speicherschaltung 63B (z.B. einen programmierten Mikroprozessor) und eine Überwachungseinrichtung 64B enthält und noch besprochen werden wird. Die Einrichtung 62B betätigt zwei Umschalter 60B und 61B, deren in Figur 9 gezeigte Schalterstellung dem Normalbetrieb entspricht. In diesem Normalbetrieb wird also die vom Mikrocomputer 4DB' bereitgestellte Vorsteuerspannung (Vorsteuerwinkel BV) über die Schalterstellung P1 der Vorsteuereinrichtung 42B zugeführt und zur Steuergrösse #x B des Zündwinkels iB addiert, die von einem Führungsgrössenregler, insbesondere einem Löschwinkelreg ler 41B bereitgestellt wird. Eine im einzelnen nicht dargestellte Regeleinrichtung 68B kann dabei durch Umlegen des Schalters 60B auf die Vorsteuereinrichtung so umgeschaltet werden, dass z.B. bei einem Notbetrieb der Steuerwinkel entsprechend den Bedürfnissen des Netzes NB, (z.B. entsprechend einem zur näherungsweisen Spannungskonstanthaltung erforderlichen Blindleistungssollwert QB) bereitgestellt wird. In der Schalterstellung P2 wird dem Eingang der Vorsteuereinrichtung 42B anstelle des Modellwertes für die Modell Störgrösse BV ein anderer Modellwert zugeführt, der von einem Hochlaufgeber 66B geliefert wird. Der Endwert dieses Hochlaufgebers ist durch Werte bestimmt, die für die normale Leistungsübertragung der HGU im störungsfreien Betrieb vorgegeben sind, z.B. entsprechend einem Normalwert UB für die HGU-Spannung, der von einem Dividierer 67B als Quotient der Nenn-Wirkleistung P* und des Nenn-HGÜ-Stromes idB für den Normalbetrieb errechnet wird. Die Schalterstellung P3 ist dem Fall vorbehalten, dass (z.B. zur Stillsetzung der HGU oder zum Ubergang in den Normalbetrieb) der Steuerwinkel o < B durch pulsartige Aufschaltung eines Zusatzsollwertes vorübergehend verschoben werden muss. Die Station A ist weitgehend gleichartig aufgebaut, gleiche Bauteile tragen daher die gleichen, jetzt mit dem Buchstaben A versehenen Ziffern (Fig. 10). Abgesehen von einer möglicherweise etwas anderen Funktion des Linearisierungsgliedes 40A ist in der Station A vorgesehen, dass der Umschalter 60A den für den Normalbetrieb vorgesehenen Stromsollwert idA für den Stromregler 41A auf einen Stromsollwert umschaltet, der von einer übergeordneten Regeleinrichtung 68A entsprechend den Bedürfnissen des Netzes NA im Störungsfall geliefert wird. Ferner ist in der Position P1 des Umschatlers 61A als Modell-Störgrösse UdAv im Normalbetrieb die Spannung UdLA, also die bei Verwendung von Filterkreisen zwischen den Filterkreisen und dem HGU-Anschluss der Station A abgegriffene Gleichspannung, der Vorsteuereinrichtung 42A aufgeschaltet. In beiden Stationen können ferner die Hochlaufgeber 66A, 66B sowie die Führungsgrössenregler 41A und 41B von der Steuer- und Programmschaltung inaktiviert werden. Ausserdem ist vorgesehen, dass im Störungsfall die Einrichtungen 62A und 62B entsprechende Störungssignale zur Stillsetzung der Stromrichter, z.B. durch Ansteuern der Blockierschaltungen BS aus Figur 1, abgeben. Uberwachung von Störfällen Bei dem geschilderten Normalbetrieb entstehen keine Komplikationen, die von den Totzeiten und Verarbeitungszeiten von Fernwirksignalen herrühren und häufig eine träge Regelung des HGU-Betriebes erzwingen. Der normale Betrieb der Stationen ist aber nur dann möglich, wenn beide Netze NA und NB und beide Stromrichter intakt sind. Bei einem Ausfall eines Netzes oder eines Stromrichters muss in einen Notbetrieb übergegangen werden. Daher ist in beiden Stationen jeweils eine Überwa- chungsvorrichtung nötig, die den ordnungsgemässen Betrieb in beiden Stationen überwacht. Eine derartige Überwa- chungseinrichtung ist in Figur 11 dargestellt und sei zunächst für den Stromrichter A erläutert. Diese Uberwachung und der wechselweise Übergang zwischen Normalbetrieb und Notbetrieb bei Störung soll ebenfalls möglichst ohne Fernwirksignale auskommen. Vielmehr sollen nach einem weiteren Grundgedanken der Erfindung jeweils die nötigen Informationen über den in der fremden Station unterbrochenen oder wieder aufgenommenen Normalbetrieb an den Auswirkungen dieses Betriebes in der eigenen Station erkannt werden. Dabei kann es zum Erzeugen eindeutig erkennbarer Signale vorteilhaft sein, dass der Ubergang in der fremden Station in einer bestimmten Weise vorgenommen wird. Während diese Massnahmen zum Ubergang vom und in den Normalbetrieb später besprochen wird, sei anhand der Figuren 11 bis 14 zunächst der Aufbau der Uberwachungseinrichtung erläutert. In diesen Figuren ist jeweils nur der Aufbau der Überwachungseinrichtung einer Station dargestellt. Die andere Station enthält eine identische Einrichtung und die in einer derartigen Einrichtung erzeugten Signale Fde, Fefs ... sind, wenn nötig, durch den Buchstaben derjenigen Station zu ergänzen, in der sie gebildet werden ( ¯BS FdeAX FdfAS ... in der Station A). Der Vorteil dieser Uberwachungseinrichtung wird in dem Verzicht auf Fernwirksignal-Leitungen gesehen. Ein Beginn oder Ende einer Störung der fremden Station wird an den gleichstromseitigen Eingängen der eigenen Station zum frühest möglichen Zeitpunkt erkannt. Sollten aus Sicherheitsgründen trotzdem eigene Signalleitungen die beiden Stationen verbinden, so lösen die damit übertragenen Signale normalerweise nicht unmittelbar Massnahmen zum Stillsetzen oder Anfahren der eigenen Station aus. Vielmehr werden diese Massnahmen---letztlich von den HGU-Strömen (z.B. in der Station A vor Messwerten idA und/ oder idLA) und den HGÜ-Spannungen (z.B. UdA bzw. UdLA) und Verknüpfungen der Messgrössen (insbesondere Verknüpfungen mit Messwerten für Amplitude und gegebenenfalls Phasenlage des eigenen Wechselspannungsnetzes) ausgelöst. Die Uberwachungseinrichtung ist darüber hinaus auch in der Lage, den störungsfreien bzw. gestörten Zustand der eigenen Station zu melden und die jeweilige Meldung zu speichern. Die Netzspannungsamplitude U # (im Fall der Station A also die Spannung UA) wird mittels eines Grenzwertmelders 711 darauf überwacht, ob ein gewisser für den ungestörten Betrieb vorgegebener Minimalwert überschritten ist; das Ausgangssignal G711 = "1" zeigt somit ein intaktes Wechselspannungsnetz an. Das Überwachungssignal G711 kann insbesondere dazu verwendet werden, um das Ausgangssignal Q eines Störungsgedächtnisses 700 auf das zum ungestörten Normalbetrieb gehörende Signal Q = 1 zu setzen. Das Gedächtnis ist z.B. als ein Flip-Flop ausgebildet, dessen Setzeingang über ein ODER-Gatter 701 durch ein den Normalbetrieb freigebendes Freigabesignal Ff gesetzt wird. Dieses Freigabesignal wird zunächst bei Beendigung einer Störung des eigenen Netzes dadurch erzeugt, dass das Wiedererreichen des Grenzwertes U grenz über ein Verzögerungsglied 712 (Zeitkonstante T5y#) eine Zeitstufe 713 anstösst, die somit nach einer durch die Verzögerungszeit Tsyn vorgegebenen Verzögerung einen Impuls ("Selbstfreigabeimpuls" Ffe) vorgegebener Länge bildet. Die Verzögerungszeit Tsyn berücksichtigt, dass nach Wiederkehr der eigenen Netzspannung noch eine bestimmte Zeit erforderlich ist, bis der eigene Referenzspannungsgenerator aus der wiederkehrenden Netzspannung eine für den Normalbetrieb des eigenen Stromrichters erforderliche netzsynchrone Referenzspannung erzeugt. Unterschreitet jedoch bei einer Netzstörung die eigene Netzspannung den Grenzwert, so wird aus G711 = O über eine Baugruppe 74, die als wichtigstes Element eine weitere Zeitstufe 741 enthält, ein Impuls Fde ("Selbststö- rungs-Meldeimpuls") gebildet, der über ein ODER-Gatter 702 den Rücksetzeingang des Störungsgedächtnisses 700 mit dem entsprechenden Störungssignal Fd = 1 beaufschlagt. Die ODER-Gatter 701 und 702 können über weitere Eingänge auch andere, geeignete Störungs- bzw. Freigabemeldungen erhalten, wobei auch andere kritische Grössen des eigenen Wechselspannungsnetzes (z.B. unzulässige Änderungen von Frequenz oder Phase) überwacht werden. Der Grenzwertmelder 711 und die anderen Uberwachungsglieder zur Erfassung und Uberwachung der eigenen Wechselspannung können dabei insbesondere im Referenzspannungsgenerator unter Ausnutzung der dort ohnehin erzeugten Signale untergebracht sein. Z.B. kann auch der störungsfreie Betrieb des eigenen Stromrichters überwacht oder mittels eines Startbe fehls die Inbetriebnahme aus dem Stillstand ermöglicht werden. Der Signalzustand Q = 1, der durch das Freigabesignal Ff gesetzt ist, zeigt nicht nur den störungsfreien Zustand der eigenen Station, sondern der gesamten Anlage an. Entsprechend zeigt der Signalzustand Q = 1 eine Störung an und wird durch das Störungssignal ("Defektsignal") Fd gesetzt. Hierzu werden die Ausgänge der Baugruppen 71 und 74, die die eigene Station überwachen, mit einem ¯Fremdfreigabe- impuls" Fff bzw. einem Fremdstörungs-Meldeimpuls Fdf über die ODER-Gatter 701 und 702 zum Freigabesignal Ff bzw. zum Störungssignal Fd verknüpft. Diese Impulse Fff und Fdf werden von den in der eigenen Station angeordneten Baugruppen 73 bzw. 72 erzeugt und melden durch Uberwachung der elektrischen Grössen an den Gleichspannungsanschlüssen der eigenen Station, dass die jeweils andere ("fremde") Station den Normalbetrieb bzw. einen störungsbedingten Notbetrieb aufgenommen hat. Sofern das eigene Netz ungestört ist, lösen die Impulse Fff und Fdf also einen dem jeweiligen - ungestörten oder gestörten Zustand der anderen Station entsprechenden Betrieb der eigenen Station aus. Eine Fremdstörung liegt z.B. immer dann vor, wenn in der fremden Station ein Kurzschluss des Netzes oder des Stromrichters auftritt und daher der Gleichstrom als Fehlerstrom über diesen Kurzschluss fliesst. Ein derartiger Fehlerstrom macht sich mit einer durch die Laufzeit der HGU bedingten Verzögerung in der eigenen Station dadurch be merkbar, dass der Gleichstrom # id erheblich vom für den Normalbetrieb vorgesehenen Stromsollwert abweicht: Die Abweichung i*d - id übersteigt kritische Werte. Dies tritt auch dann auf, wenn bei längerdauernder Störung die Leitung stromlos ist und daher der Strom an den gleichspannungsseitigen Anschlüssen der eigenen Station nicht mehr auf die Regelung reagiert. Daher ist in der die Fremdstörung erfassenden Baugruppe 72 ein Subtraktionsglied 721 zur Bildung der Differenz d d id in der eigenen Station und ein nachgeschalteter d Gleichrichter 722 vorgesehen. Ein nachgeschaltetes Bandpassfilter sorgt dafür, dass kurzzeitige, insbesondere während der Kommutierungszeiten des eigenen Stromrichters auftretende Stromabweichungen ebenso unterdrückt werden, wie ständige oder verhältnismässig langdauernde Abweichungen. Solche anhaltenden Abweichungen entstehen z.B. beim Hochfahren auf den Normalbetrieb, bevor die HGU nach einer Störung den vollen Gleichstrom i*d übertragen kann. Ein plötzlich einsetzendes und einige Millisekunden dauerndes Ansteigen oder Absinken des Gleichstromes wird am Ausgang des Filters 723 gemeldet und mittels eines Grenzwertmelders 734 erfasst. Da eine derartige Störung aber auch au. tritt, wenn die eigene Station gestört ist, wird das Ausgangssignal des Grenzwertmelders 724 an einem UND Gatter 725 nur dann freigegeben, wenn (z.B. mittels des Grenzwertmelders 711) der ordnungsgemässe Zustand der eigenen Station gemeldet ist. Hat dagegen die fremde Station aen Normalbetrieb nach Beseitigung einer Fremdstörung wieder aufgenommen, so macht sich dies in der eigenen Station - wiederum nach einer durch die Laufzeit der HGU bedingten Verzögerung - in einer sprunghaften Änderung von Spannung und/oder Strom an den Gleichstromanschlüssen bemerkbar. Daher wird z.B. die Eingangsgleichspannung Ud bzw. UdL (z.B. Ud = UdA, UdL = UdLA für Station A) mittels eines Differenziergliedes 730 differenziert, um anschliessend in einer Grenzwertmeldestufe 731 einen Fremdfreigabe-Meldeimpuls zu erzeugen, sobald-die Änderung der Spannung einen bestimmten Grenzwert überschreitet. Das Ausgangssignal dieser Grenzwertmeldestufe 731 kann wiederum an einem UND-Gatter 732 verriegelt werden, wenn die Baugruppe 71 eine Störung des eigenen Netzes meldet. Es kann dabei vorteilhaft sein, den entsprechenden Fremdfreigabe-Meldeimpls Fff auch durch entsprechende Überwa- chung des Stromes zu bilden (Elemente 733, 734, 735). Die Grenzwertmeldestufe 731 kann zur Erhöhung der Sicherheit für die Erkennung des wiederaufgenommenen Betriebes in der Fremdstation entsprechend Figur 12 aufgebaut sein. Die von der fremden Station (im Beispiel der Figur 12: Station A) bei der Wiederaufnahme des Normalbetriebes hervorgerufenen Änderungen der elektrischen Grössen (z.B. UdB) an den Gleichspannungsanschlüssen der eigenen Station (Station B) weisen einen typischen Kurvenverlauf auf, aus dem der Impuls Fff abgeleitet wird. -In Figur 12 ist angenommen, dass die Strecke während einer Störung stromlos ist und der Stromrichter 1A daher gesperrt oder auf die Gleichspannung Null ( O < A = 90') gesteuert ist. Um in Station B den in der Station A gestarteten Normalbetrieb zu erkennen, wird die Aufnahme des Gleichrichterbetriebes durch eine impulsartige Verschiebung vom Steuerwinkel oc A zum Zeitpunkt t eingeleitet. Zum Zeitpunkt t2 wird ein rampenförmiger Hochlauf des Steuerwinkels auf einen betriebsmässigen Wert nahe Vollaussteuerung vorgenommen. Dies führt zum dargestellten Verlauf von UdA und idA, wobei t2 insbesondere so vorgegeben werden kann, dass idA > 0 erhalten bleibt. Mit einer durch die Streckenlaufzeit bedingten Verzöge rung ergibt sich ein typischer Spannungsverlauf # UdB in der Station B, dessen Differential in der Uberwachungs- einrichtung der Station B auf Überschreiten eines positiven und eines negativen Grenzwertes überwacht wird. Die hierzu vorgesehenen Grenzwertmelder 731.1 und 731.2 setzen daher für die Dauer tTH ein Flip-Flop 731.3, das seit dem Beginn der Störung (Störungssignal FdB) rückgesetzt ist. Im Glied 731.4 wird die Dauer tTH auf ihre Signifikanz überwacht, z.B. indem man das Ausgangssignal des Flip-Flops in ein Schieberegister eingibt, das einen Fremd-Freigabeimpuls Fff erzeugt, wenn das Ausgangssignal QD die eingespeicherte typische Dauer #TH zeigt. Die Station B nimmt dann nach einer vorgegebenen Verzögerungszeit ebenfalls mit einem rampenförmigen Hochlauf des Steuerwinkels i B ihrerseits zum Zeitpuntk t2 den Normal- betrieb wieder auf. Ebenso können auch weitere Uberwachungen und Verriegelungen der jeweiligen Freigabesignale bzw. Störungssignale vorgesehen sein, um speziell auftretende Betriebs fälle eindeutig zu erfassen. Einsatz und Aufbau derartiger Verriegelungen kann der Fachmann jederzeit selbständig bei der Schaltung nach Figur 11 ergänzend anbringen, sobald er bei der Untersuchung der möglichen Betriebszustände und Betriebsausfälle mögliche Unklarheiten bei der Erzeugung des Fremdfreigabesignals, des Fremdstörungssignals, des Selbstfreigabesignals und Selbststörungssignals erkennt. Die in Fig. 11 gezeigte, besonders einfache Uberwachungs einrichtung kann durch weitere Uberwachungselemente erweitert oder ergänzt werden, die eine genauere Erkennung der Betriebszustände der fremden Station zulassen, wobei die an den HGU-Anschlüssen abgegriffene Information über die Betriebsgrössen der fremden Station auch zur Regelung der eigenen Station im Normal- oder Notbetrieb verwendet werden können. Dies ist anhand der Station A in Figur 13 bei einer HGÜ erläutert, deren Stromrichter 1A und 1B jeweils über Stromrichterdrosseln und Filterkreise gemäss Fig. 1 an die HGÜ angeschlossen sind. Die HGÜ selbst ist im Ersatzschaltbild als Hintereinanderschaltung von Längsinduktivitäten Ll, ..., LN und Querkapazitäten CO, ... CN dargestellt. In der Station A ist wieder die Vorsteuereinrichtung mit Additionsglied 42A und Linearisierungseinrichtung 40A erkennbar, der neben dem Ausgangssignal des Führungsgrössenreglers 41A' über einen Umschalter 61A' als Vorsteuerspannung UdAv die Störspannung (HGU-Spannung UdLA) oder ein Modellwert UdB für die Störspannung aufschaltbar ist. Die Rechenschaltung zur Erzeugung des Modellwertes UdB ist hier in die Uberwachungs- und Programmschaltung 62A' als ein zusätzlicher Rechenbaustein 43A eingebaut, der teilweise auch Uberwachungsfunktion hat, wie Fig. 14 erläutern wird. Er liefert gleichzeitig auch einen Modellwert ldB für den HGU-Strom idB der fremden Station, der als Ersatz-Istwert für den Führungsgrössenregler 41A' dient. Der zugehörige Sollwert idB ist vom Hochlaufgeber 66A geliefert, dem wahlweise (Umschalter 60A) das Ausgangssignal eines für den Notbetrieb vorgesehenen übergeordneten Reglers 68A (z.B. für die Amplitude UA des Wechselspannungsnetzes NA) oder das Ausgangssignal eines für den Normalbetrieb vorgesehenen übergeordneten Reglers 51 aufgeschaltet ist. Für den Regler 51 kann insbesondere die gleiche Vorsteuerung vorgesehen sein wie nach Figur 7. Im Rechenbaustein 43A" ist die Struktur der HGÜ z.B. auf die in Fig. 14 angegebene Weise nachgebildet. Am Block SRA ist hierfür der Istwert des Stromrichter-Ausgangsgleichstroms idA abgegriffen und der die HGU nachbildenden Schaltung zugeführt. Die Filterkreise der beiden Stationen sind durch die Schaltungen FA und FB nachgebildet. Mit den Bezeichnungen der Figuren 1 und 13 werden dadurch Modellwerte UdLA und UCN = zdL8 für die elektrischen Grössen if, UdLA und UdLB der HGU gebildet. Vom Filterkreis der Station B braucht nur die Stromrichterdrossel LB als Integrator nachgebildet zu werden, die aus UdLB und einem Modellwert UdB den Modell-Strom ldB liefert. Zur Bildung von UdB kann zunächst mittels das Subtraktionsgliedes 75 vom Modellwert UdLA der ohmsche Spannungs abfall r . idA (entsprechend dem Widerstand rH der HGÜ) subtrahiert werden. Ferner muss aber berücksichtigt werden, dass der fremde Stromrichter seine HGU-Spannung UdB durch Stromentnahme aus der HGÜ regelt. Dieser Strom # idB ist aber durch den - vor der HGÜ-Laufzeit eingeprägten Strom idA bestimmt. Deshalb kann die Regeldifferenz # idA - idB durch einen Nachführregler 76 ausgeregelt werden, dessen Ausgangssignal korrigierend auf UdB wirkt und letztlich dafür sorgt, dass der Modellstrom 1dB im Normalbetrieb dem tatsächlichen Strom idB der fremden Station entspricht. An der Differenz UdLA - UdLA oder der Regeldifferenz idA 1 1dB kann nun ebensogut wie am Vergleichsglied 721 der Überwachungseinrichtung der Figur 11 ein Kippen des fremden Stromrichters erkannt werden. Bei einer derartigen Störung ist nämlich die Gleichspannung UdB kurzgeschlossen und die HGÜ entlädt sich über den Kuzrschluss. Bei zunächst unverändertem Steuerwinkel XA in der eigenen Station steigt daher der Strom idA nach einer durch die HGÜ-Laufzeit bedingten Verzögerung. Da die Nachbildung nach Fig. 14 aber diesen Kurzschluss noch nicht be rücksichtigt, nimmt die Differenz # idA - dB hohe Werte an. Wird in der Modeilschaltung der Fig. 14 nach einer derartigen Störungsmeldung über den Umschalter 77 jetzt die Spannung UdB kurzgeschlossen, so wird auch der Störfall der kurzgeschlossenen fremden Station (gekippter Wechselrichter) nachgebildet. In diesem Zustand ist die Modellschaltung in der Lage, an einer erneuten plötzlichen Än derung von i idA1 1dB zu erkennen, wenn der fremde Strom- richter seinen Normalbetrieb wieder aufnimmt und der HGÜ eine Spannung UdB + 0 einprägt. Der Umschalter 77 wird dann erneut umgelegt und es erfolgt die Simulierung des wiederaufgenommenen Normalbetriebes. Es handelt sich bei der Modellschaltung nach Fig. 14 demnach um eine erste Form eines ¯Netzbeobachters", der simulierte Werte für die elektrischen Grössen der fremden Station allein sus den in seiner eigenen Station vorhandenen elektrischen Grössen ermittelt. Fernwirksignal Leitungen werden auch hierbei nicht benötigt und die Information über den Betriebszustand der fremden Station steht mit der kürzestmöglichsten Verzögerung, nämlich der Laufzeit der HGU selbst, zur Verfügung. Selbstverständlich kann dieses Prinzip, wonach die fremde Station durch Nachbildung der HGU und einiger Schaltungsteile der fremden Station in der eigenen Station überwacht wird, noch verbessert und abgeändert werden, wenn es der Bedarf erfordert. Vorteilhaft ist dabei, dass mit dB und #dB Modellwerte für elektrische Grössen der anderen Station sowohl für den gestörten wie den ungestörten Betrieb zur Verfügung stehen. So kann insbesondere, wie bereits dargestellt, der Modell Strom idB als Ersatz-Istwert für den Stromregler 41A' in Fig. 13 verwendet werden, der es damit möglich macht, auch im Störungsfall den über die kurzgeschlossene fremde Station fliessenden Strom zu regeln. Dieses Prinzip der Netzüberwachung ermöglicht auch, nach einem Störfall das Ende der Störung zu erkennen und - je nach der Art der Störung - innerhalb weniger Millisekunden (z.B. etwa 10 ms) in einen Normalbetrieb mit hoher Leistungsübertragung überzugehen. Ubergang in den Normalbetrieb: Ventilauswahl und netzgetaktete Zündung Bei dem geschilderten Normalbetrieb kann die HGÜ wegen der Möglichkeit einer schnellen Regelung der Leistungs übertragung auch zur Dämpfung von Ausgleichsvorgängen, zur Blindlaststellung der Netze und zu anderen Aufgaben herangezogen werden. Daher ist es für die Benutzer derartiger Anlagen vorteilhaft, wenn nach einem Ausfall der HGU der Normalbetrieb möglichst rasch wieder aufgenommen wird. Hierbei sind verschiedene Störfälle zu unterscheiden. Tritt in der als Gleichrichter betriebenen ersten Station ein Zusammenbruch des Netzes NA oder ein Stromrichterfeh ler auf, so kommt es zu einem Kurschluss der Gleichspannung UdA Hat sich die HGU während der ersten Station über einen Kurzschlusspfad oder z.B. auch über den Stromrichter der zweiten Station vollkommen entladen und ist die zweite Station zur Vermeidung einer Energiefluss-Umkehr abgeschaltet, ohne dass aber in der zweiten Station eine Störung im Wechselspannungsnetz oder im Stromrichter vorliegt (11gesunde" Station B), so liegt nach Ende der Störung die Aufgabe darin, bei Wiederkehr der Netzspannung UA von der nunmehr wieder gesundeten" Station A aus die stromlose HGU hochzufahren. Die gleiche Aufgabe liegt auch vor, wenn nach der Erstinstallation oder nach Wartungsarbeiten die HGÜ in Betrieb genommen wird. Die Erfindung sieht auch den Fall vor, dass nach einer Gleichrichterstörung die HGU nicht vollständig entladen ist. Z.B. kann der Gleichrichterbetrieb nur sehr kurz unterbrochen sein oder es kann der Stromrichter 1A auch durch einen Bypass-Pfad überbrückt sein, ohne dass der Stromrichter 1B stillgesetzt ist. Bei diesem Bypass-Betrieb wirkt die HGÜ dann nur als Blindlast für das Netz NB und bleibt geladen. Der über den Bypasspfad fliessende Strom wirkt dann als Blindstrom für die gesunde Station. Ein derartiger Bypass-Betrieb hat den Vorteil, dass die HGÜ nicht vom entladenen Zustand aus hochgefahren werden muss, vielmehr muss der Strom nur auf den für den normalen Energietransport vorgesehenen Wert erhöht werden, wodurch sich die Anlaufzeit verkürzt. Ausserdem kann die HGU auch während der Störung noch zur Stabilisierung des Netzes in der gesunden Station ausgenutzt werden. Der Bypass-Pfad- kann dabei über einen eigenen Bypass Schalter (Schalter 80A in Fig. 13) der Station A geschlossen werden; vorteilhaft ist aber der Bypasspfad über in Reihe liegende Ventile des Stromrichters 1A (z.B. die Ventile R+', R-', R+", R " der Figur 1) geführt. In beiden Fällen gilt zwar UdA = 0, jedoch bewirkt der Bypass idA I 0, UdLA # 0 und Uds # 0. In diesem Fall muss also berücksichtigt werden, dass die gesunde Station B stromführend ist und dass der bei der Wiederaufnahme des Normalbetriebes anwachsende HGU-Strom dort nicht zu einem Wechselrichterkippen führen darf. In der Station B führt ein Einbruch der Wechselspannung UB dazu, dass der ins Netz NB fliessende Strom plötzlich ansteigt und dessen Kommutierung über den für die Wechselrichtertrittgrenze massgebenden maximalen Löschwinkel (Schonwinkel) andauert. Der Wechselrichter kippt daher und schliesst die Spannung UdA kurz. Auch hier kann vorgesehen sein, durch eine Störungsmeldung den Stromrichter 1A der gesunden Station abzuschalten, so dass sich die HGÜ über die kurzgeschlcssene Station B entlädt. Vorteilhaft ist aber auch hier, die Station A weiterzubetreiben und die HGU nachzuladen, wobei die Station B durch einen Bypasspfad kurzgeschlossen wird. Auch für diesen Bypass-Pfad können ein Bypass-Schalter (8DB nach Figur 13) oder bestimmte, durch Vorprogrammierung ausge wählte, in Reihe liegende Ventile des Stromrichters 1B verwendet werden, oder gleich die Ventile des Stromrichters 1B, die entsprechend der Phasenlage des Wechselspannungsnetzes NB ("Wechselrichtertakt") bei der Störung zufällig Strom führen und das Kippen auslösen. Wegen der bereits geschilderten Vorteile des Bypass-Betriebes kann ein Bypass-Pfad in der Station B selbst dann erwünscht sein, wenn an sich je nach Art der auftretenden Störung kein zwangsläufiges Wechselrichterkippen auftritt oder die Benutzer auch ein rechtzeitiges Stillsetzen des Stromrichters 1B zulassen. Vor allem in dem Fall, dass der Bypasspfad der Station B über die beim Kippen zufällig stromführenden Ventile geführt wird, müssen die Ventile, mit denen der Normalbetrieb netzgetaktet wieder aufgenommen werden soll, einerseits in Abhängigkeit vom Netztakt, d.h. von der Phasenlage der wiederkehrenden Wechselspannung UB, und andererseits in Abhängigkeit von den im Bypass-Betrieb bereits stromführenden Ventilen vorgenommen werden. Die für den netzgetakteten Anlauf erforderliche Phasenlage der in der ftwiedergesundetenll Station wiederkehrenden Wechselspannung kann aber vom Referenzspannungsgenerator zunächst nur unvollkommen erfasst werden, da diese Wechselspannung in der Regel von einem Gegenspannungs- und Oberschwingungs-System überlagert ist, das erst allmählich abklingt. Die Erfindung lässt Synchronisationsfehler bis zu 30 zu und ermöglicht, bereits nach wenigen Millisekunden den Normalbetrieb in der wiedergesundeten Station so aufzunehmen, dass die gesunde Station diesen Betriebszustand rasch erkennen und ihrerseits mit der Aufnahme des Normalbetriebes beantworten kann. Für die erfindungsgemässe Aufnahme des Normalbetriebes ist es wesentlich, dass die wiedergesundete Station bei Wegfall der Störung über die HGU ein Signal schickt, das in der gesunden Station eindeutig erkennbar ist. Vorteilhaft prägt die wiedergesundete Station der HGÜ einen Spannungsimpuls ein. Da diese Einprägung des Spannungsimpulses besonders nach einer Störung im Wechselrichter Schwierigkeiten macht, sei zunächst die Einprägung des Spannungsimpulses in der Station B anhand der Figuren 15 bis 22 beschrieben, wobei sich dann die in der Station A nötigen Vorrichtungsteile lediglich als Vereinfachung der für die Station B bereits beschriebenen Vorrichtung ergibt. Im linken Teil der Figur 15 ist zunächst die bereits bekannte Konfiguration aus der Steuer- und Regeleinrichtung 4B, der Uberwachungseinrichtung 64B und der Speicherschaltung 63B dargestellt. Da sich diese Figur auf einen aus Teilstromrichtern aufgebauten Stromrichter 1B entsprechend Figur 1 bezieht, ist vorgesehen, bei der aus Figur 8 bekannten Struktur der Einrichtung 4B den Hochlaufgeber 66B mit zwei Hochlaufgeber 66B' und 66B" aufzubauen, die zu getrennten Zeiten gestartet werden können (Zündimpuls-Freigabesignale QIZ) gestartet und mit einer Zeitversetzung, die mittels eines Verzögerungsglieder ZS eingestellt wird auf die Vorsteuereinrichtungen 42B geschaltet werden können. Die Uberwachungseinrichtung 64B ist nur durch das Stö rungsg & ächtnis 700 und die Gatter 701 und 725 symbolisiert, wobei das Gatter 701 das Freigabesignal FfB auch dann auf das Störungsgedächtnis 700 gibt, wenn ein (z.B. an der Speicherschaltung 63B abgegriffener) Startimpuls "Start" eingegeben wird. Die Erläuterung der Schaltung sei mit dem Fall begonnen, dass mit einem derartigen Startbefehl die HGÜ aus dem stromlosen Zustand, bei dem über die Blockierschaltungen alle Ventile gesperrt gehalten werden, angefahren wird. In Figur 16 ist im linken Teil dieser gesperrte Zustand dargestellt. Für To sind die Steuerwinkel @B' = &alpha;B" = 90#, entsprechend der Ausgangsspannung Nu3' des Stromrichters, vorgegeben. Der Steuersatz STB' liefert dann z.B. einen entsprechend o < B = 90 netzsynchronen Zündbefehl R&alpha;+' ,derzusammenmit dem Startba ehl einem UND-Gatter GUl (Figur 15) zugeführt ist uid dort erst zum Zeitpunkt T6 ein Ausgangssignal FSo erzeugt. Der Zündbefehl Rs ist aus dem Zündbefehls-Sitz S' entsprechend der für diesen Fall fest vorprogrotnierten Betriebsart ausgewählt, da der netzgetaktete Zün:7yklus des Stromrichters lA' mit den Ventilen R+ und S-' beginnen soll. Das Signal FSo wird über ein ODER-Gatter @01 als synchrones Anlauf-Freigabe-Signal FS auf da dynamischen Eingang eines dynamischen Flip-Flops IZ geben. Er erzeugt dort das Zündimpuls-Freigabesignal QIZ = 1, mit dem der Hochlaufgeber angestossen wird, wenn keine Netzstörung vorliegt (QB = 0). In Figur 16 sind ferner die vom Steuersatz STB' gebilde ten Zündbefehle R+ , ... S- &alpha;' für den Teilstromrichter lB' sowie auch die von STB" gebildeten Befehle R+ , Dc ... S &alpha;-" für den Teilstromrichter lB" gezeigt, wobei zur Vereinfachung &alpha;B' = &alpha;B" T6 gesperrt und daher nur gestrichelt gezeich- net. Diese Sperrung geschieht in der von QIZ angesteuerten Blockierschaltung BS', BS" durch UND-Gatter GU2 gemäss Figur 17. Durch die Koinzidenz des Startsignals und des Zündbefehls R an GU1 wird also letztlich QIZ = 1 gesetzt und die Sperrung der Zündbefehle aufgehoben, so dass nunmehr die Zündbefehle auf den entsprechenden Verstärker VR+, ... VS durchgeschaltet werden, also in den Teilstromrichtern jeweils die Ventile R+ und 5 zünden. Diese Ventilzündungen erfolgen zuverlässig, da das Signal FSo gleichzeitig auch über einen ¯Impulsbildner IT einen Impuls FZO bildet, der über ODER-Gatter G03R+, GO3S die Verstärker VR+ und VS ansteuert. Dies führt dazu, dass der Zündimpuls R+' gegenüber dem vom Steuersatz abgegebenen Zündbefehl R+ um die in Figur 16 schraffiert dargestellte Fläche verlängert wird, während die schraffierten Flächen für die Zündimpulse S#, R+ & und S&alpha;-" die über G03R+ und G035 eingekoppelten Impulse FZO darstellen. Wird dem jeweiligen Teilstromrichter ein Steuerwinkel &alpha; # 90 vorgegeben, so zünden daher die Ventile R+, 5 und legen an die HGU-Pole 2, 3 eine Spannung (Station A: UdA ss O, Station B: UdB < 0 entsprechend dem festgelegten Vorzeichen), die anschliessend durch eine Steuerwinkel änderung auf den für den Normalbetrieb vorgesehenen Betriebswert hochgefahren wird, im Beispiel der Figur 16 durch Hochlauf des Steuerwinkels auf #B = 1500 in der Station B. Dies gilt selbst dann, wenn dem gegenüber der Referenzspannung des Referenzspannungsgenerators vorgegebenen Steuerwinkel 0 < wegen eines Fehlwinkels JA < 30 des Referenzspannungsgenerators gegenüber der tatsächlichen Phasenlage des Netzes ein tatsächlicher Zündwinkel von maximal 120 entspricht. Denn erst bei diesem Grenzwinkel wird die durch R+, 5 einzukoppelnde verkettete Netz spannung URS negativ und d die eingekoppelten Zündimpulse R+, 5 bleiben wirkungslos. Dies ändert sich auch dann nicht, wenn zum Zeitpunkt To die Ventilkombination R+, R und/oder S+, 5 bereits stromführend ist, wie dies z.B. für einen Bypass-Betrieb bei Netzstörung vorgesehen sein kann. Denn auch dann führen R+ und 5 dazu, dass der Strom auf die Ventilkombination R+, S kommutiert. Enthält die Kombination der Bypass-Ventile auch die Ventile T+, T-, so führt der Zündimpuls zu einem Strom über R+, T- und der eingekoppelte Impuls 5 bleibt ebenso wirkungslos, wie der nächste Impuls T , der in dem vom Zündimpuls-Freigabe-Signal QIZ = 1 zum Zeitpunkt T6 freigegebenen normalen Zündzyklus auf den Impuls R+ folgt. Erst der übernächste Zündimpuls des Zündzyklus, d.h. S+, bewirkt dann die normale Stromführung über S+, T . Die bis dahin durch die Aufnahme des netzgetakteten Normalbetriebes an die HGU angelegte Spannung stellt daher einen Spannungsimpuls dar, der einem vorübergehenden Gleichrichterbetrieb mit UdA O bzw. UdB# 0 entspricht. Der bisher beschriebene Teil der Schaltung kann daher nicht nur für die Inbetriebnahme der stromlosen HGU mittels des Startbefehls verwendet werden, sondern auch für die Aufnahme des netzgetakteten Stromrichterbetriebes bei anderen Betriebszuständen. Ist z.B. nach einer Selbststörung durch ein entsprechendes Ausgangssignal QB = 1 des Störungsgedächtnisses 700 über den Rücksetzeingang des dynamischen Flip-Flops IZ auf das Ausgangssignal QIZ = 0 gesetzt, so ist der Stromrichter gesperrt. Ist bei länger dauernder Störung die HGU-Spannung abgeklungen, so kann ein Freigabesignal Ffe nunmehr den Signalzustand VB = 0 hervorrufen, so dass das dynamische Flip Flop IZ' erneut mit einem Startbefehl und einem daraus abgeleiteten Impuls FSo = 1 anlaufen kann. Es kann aber bei einer Selbststörung auch vorgesehen sein, bei abgeklungenem Strom idB in der Station B einen Bypasspfad zu schliessen, in dem z.B. die Ventile T + und T- gezündet werden. Diese Ventilzündung erfolgt, wenn das durch die Selbststörung gesetzte Signal QB die Speicher SBT- und SBT+, die bei dieser Bypass-Ventil-Kombination auf "1" gesetzt sind, mittels eines von einem Impulsformer IF gebildeten Bypass-Zusatzimpulses BZ über die UND-Gatter GU3Tund GU3T+ ein Zündimpuls auf VT-und VT+ eingekoppelt wird. Wird nun der Bypass-Betrieb durch einen Befehl Start beendet, so gibt wiederum beim Auftreten des +1 Zündbefehls R+ das Gatter GU1 ein Signal FSo ab, das über das Flip-Flop IZ die Zündbefehlssperre in der Blockierschaltung BS der Figur 17 aufhebt und ausserdem über den Impulsbildner IF0 entsprechende Zündimpulse auf VR+ und VS- einkoppelt. Figur 18 zeigt den Verlauf der Ventilströme iR+, . iT-, wobei während des Bypass-Betriebes zunächst iT+ und iT- fliessen, bis durch die beschriebene, von F7 ausgelöste normale Zündimpulsfolge R+, T , S+, R-, .... die oben beschriebenen Stromkommutierungen ablaufen. Figur 19 zeigt am Beispiel eines bei Netzwiederkehr stark oberwellenhaltigen und unsymmetrischen Netzes, dessen Verlauf in Fig. 22 im einzelnen dargestellt ist, die dabei auftretenden Ventilspannungen UT + und US+ für die Ventile T+, S+ und die resultierende HGU-Spannung und die Stromführungsdauern, die durch Pfeile angegeben sind. Dabei ist der eingeprägte Spannungsimpuls schraffiert dargestellt, der bei der gewählten Vorzeichenwahl negativ ist entsprechend einem vorübergehenden Gleichrichterbetrieb der Station B. Soll der vorübergehende Spannungsimpuls ausgeprägter sein, so kann dies leicht dadurch erreicht werden, dass in der jeweiligen Station der Steuerwinkel vorübergehend in den Gleichrichterbetrieb verschoben wird, wobei diese Verschiebung dem z.B. in Figur 16 gezeigten Hochlauf des Steuerwinkels vorgelagert oder dem Start des Hochlaufs überlagert sein kann. Für die Ansteuerung des zweiten Teilstromrichters 18 gilt das gleiche, wobei lediglich durch ein Verzögeru#gsglied ZS erreicht wird, dass durch QB das entsprechende dynamische Flip-Flop IZ mit einer gewissen Zeitverzöcerung angesteuert, also der Anlauf der zweiten Teilst:om- richters mit einer gewissen Zeitverzögerung erfolgt. Der Aufbau der weiteren, durch einen Doppelstrich gekenr- zeichneten Bauteile ist identisch mit dem für den Teil- stromrichter lB' erläuterten Vorrichtungsteil, so d < '3 im folgenden beide Teilstromrichter weitgehend als ein einziger Stromrichter aufgefasst und erläutert wurden. Bei dieser Variante ist für Ubergang vom Bypass-Betrieb in den Normalbetrieb vorausgesetzt, dass der HGU-Strom id vor Schliessen des Bypass-Pfades abgeklungen war und der Bypass-Pfad über eine vorprogrammierte Auswahl von in Reihe liegenden Ventilen geschlossen wurde. Die Speicher SBT+, SBT können dabei in der Speicherschaltung enthalten sein. Bei einem Wechselrichterkippen sind ebenfalls in Reihe liegende Ventile stromführend, jedoch hängt es von der zufälligen Phasenlage des Netzes während des Kippens ab, welche dieser Ventile diesen Kurzschlusspfad bilden. Um nun rasch in den Bypass-Betrieb übergehen zu können, können diese Ventile als Bypass-Ventile beibehalten werden, sofern ihre Kombination festgestellt wird und dann unter den Ventilen des Stromrichters entsprechend dieser Kombination diejenigen Ventile ausgewählt werden, die für den Wiederanlauf des Normalbetriebes geeignet sind. Hierzu dienen die in Figur 17 dargestellten Speicher SBR+, ... SBS-, die ebenfalls von den Zündbefehlen Si angesteuert werden und bei jeder Phasenlage des Netzes, also zu jedem Zeitpunkt innerhalb des Zyklusses der Steuerbefehle Si feststellen, über welche Stromrichterventile jeweils ein Wechselrichterkippen erfolgen könnte. Es ist dies zumindest jeweils die Ventilgruppe, die infolge Überschreitung des maximalen Löschwinkels im Gegensatz zur normalen Kommutierungsfolge noch stromführend ist, und die dazu in Reihe liegenden Ventilgruppen. In Figur 20 ist angenommen, dass der vom Kippen ausgelöste Selbststörungs-Meldeimpuls auftritt, bevor der Steuersatz den nächsten Zündbefehls SK abgibt (Zeitpunkt T1), , also bei leitendem Ventil R+ zuletzt das Ventil T angesteuert wurde. Daher ist ein durch Sk rücksetzbarer Speicher SBR mit dem Befehl Tz auf den Wert 1 gesetzt und gibt an, dass das Ventil R+ am Wechselrichter-Kurzschluss beteiligt ist. Während durch QIZ = 0 an GU2 der reguläre Befehl S+, der vom Steuersatz erzeugt wird, gesperrt ist, wird an GU3R über den Speicher SBR und den Befehl BZ der in Figur 20 schraffiert Bypass-Zusatz impuls auf das Ventil R gegeben, das zusammen mit dem jetzt nicht gelöschten Ventil R + ein sicheres Schliessen des Bypass-Pfades R+, R bewirkt. Tritt das Kippen nach einem anderen Zündbefehl auf, so bewirken die Speicher SBR+, ... und Gatter GU3R+ ... eine entsprechende Auswahl, Speicherung und Ansteuerung der möglichen Bypass-Ventil-Kombination. Es kann aber auch - insbesondere in der Station A - vorgesehen sein, die Auswahl der Bypass-Ventile nicht derart betriebsabhängig vorzugeben, sondern stets eine vorprogrammierte Kombination (gegebenenfalls auch mehrere oder alle in Reihe liegende Stromrichter-Ventilgruppen) in der Speicherschaltung vorzugeben und über eine Ansteuerung der Gatter GU3 bzw. G02 im Kurzschlussfall einzukoppeln. Zur Erzeugung des gewünschten Spannungsimpulses beim Vorgehen nach Figur 16 ist es aber erforderlich, den für die Aufnahme des netzgetakteten Betriebes erforderlichen Anfangstakt entsprechend der betriebsabhängig vorgegebenen Bypass-Ventil-Kombination zu wählen. Für die Bypass Ventile R+, R soll die netzgetaktete Zündung also jetzt mit einer Kommutierung auf die Ventile S+ oder 5 beginnen, wozu die Auswahlschaltung AS der Figur 15 vorgesehen ist. Daher werden nach Figur 21 in der Folge SZ der hinter den Verriegelungen G02 abgegriffenen, unabhängig vom Normaloder Bypass-Betrieb abgegebenen Zündimpulse jeweils ein Impuls (z.B. der Impuls S+ + S-) gebildet, der zwei in Reihe liegenden und ein potentielles Bypass-Paar bilden den Ventilen zugeordnet ist (ODER-Gatter G04R, G04S, G04T). Diese potentielle Bypass-Kombination wird an UND Gattern GU4R, ... gesperrt, bis im Störfall über den Bypass-Zusatzimpuls BZ die Bypass-Ventilzündungen tatsächlich vorgenommen werden und die Bypass-Kombination in den Speichern SQR, ..., die jeweils am Ende einer Störung mit dem Zündimpuls-Freigabe-Signal QIZ rücksetzbar sind, gespeichert wird. Während also die Speicher SBR+, ... der Blockierschaltung aus der Zündbefehlsfolge des Steuersatzes jeweils die möglichen Bypass-Ventile bestimmen und im Störungsfall deren Zündung bewirken, wählen die Gatter G04 aus den tatsächlich abgegebenen Zündimpulsen die möglichen Bypass-Ventile, die nur im Störungsfall gespeichert werden. Weitere ODER-Gatter G05S, G05R, GOST vereinigen die in der Zündbefehlsfolge S# s enthaltenen, jeweils zum Abkom- mutieren des Stromes von einem der ausgewählten Bypass Ventile benötigten Zündbefehle (für die Bypass-Kombination R+, R , also die Zündbefehlakombination C+ + Satz die dann bei Koinzidenz mit der gespeicherten Kombination, die durch Gatter GUSS, GU5R, GUST und G06 festgestellt wird, zu einem Synchronsignal FSi führen. Das Gatter GOl gibt dann als Anlauf-Freigabe-Signal das Synchronsignal FS anstelle des früher besprochenen Startsignals Start, das am Flip-Flop IZ das Zündimpuls Freigabe-Signal QIZ erzeugt, wenn IZ nach Beendigung der Netzstörung (QB = 0) freigegeben wird. Dadurch startet dann der gewünschte Anlauf des netzgetakteten Normalbetriebes selbsttätig nach Ende der Netzstörung. Zusammengefasst zeigt Figur 20 also: Im Normalbetrieb geben die Signale QR+, ... QS jeweils ein Ventil an, das im Falle einer Kommutierungsstörung bei der nächsten Zündung als Bypass-Ventil in Frage kommt und durch den Bypass-Zusatzimpuls FZo gezündet werden sollte, um den Bypass zu schliessen. Die Netzstörung führt dazu, dass die Netzspannung UB zum Zeitpunkt T1 unter einen vorgegebenen Grenzwert absinkt und über QIZ = 0 zur Sperrung der normalen Zündbefehle S# bzw. ZX und zur Einkopplung des schraffierten Bypass-Zusatzimpulses auf R- führt. Während der Störung ist dann nur die Ventilkombination R+ + R- stromführend und diese Ventilkombination ist in der Auswahlschaltung gespeichert. Nach Wiedereinsetzen der Netzspannung (Zeitpunkt T2) und Auftreten des Freigabesignals (Zeitpunkt T2, Setzen des Störungsgedächtnisses auf QB = 1) wählen die Speicher SQR, SQS, SQT der Auswahl schaltung ein Ventil für die Aufnahme des Normalbetriebes aus und die Auswahlschaltung erzeugt dann das Anlauf-Freigabesignal, wenn der mit dem Steuerwinkel betriebene netzgetaktete Stromrichter den zu diesem ausgewählten Ventil gehörenden Zündbefehl abgibt. Mit dem Anlauf-Freigabesignal FS wird dann der normale Zündzyklts freigegeben, der mit der Zündung dieses Ventiles beginnt und zum Abkommutieren des Stromes von einem der Bypass Ventile führt. Das Wechselspannungsnetz setzt, wie Figur 20 für die Phasenspannung (UB)R und die Spannungsamplitude UB zeigt, sehr unregelmässig ein. Das Störungsgedächtnis liefert das Signal QB = 1 erst nach einer bestimmten Zeit, die der Referenzspannungsgenerator zur Ermittlung einer einigermassen zuverlässigen Phasenlage des Netzes benötigt. Ein rasch arbeitender Referenzspannungsgenerator ist in der deutschen Patentanmeldung P 33 46 291.7 beschrieben und stellt sicher, dass dann die Phasenlage des Netzes bis auf weniger als 30 genau bestimmt ist. Ein im Impulsbildner 713 in Figur 11 enthaltenes Verzögerungsglied kann sicherstellen, dass in Station B der Selbstfreigabeimpuls Ffe und damit das Freigabesignal und QB = 1 erst nach der für die Synchronisierung erforderlichen Mindestzeit erzeugt wird. In Fig. 22 ist für einen typischen Verlauf der wiederkehrenden verketteten Phasenspannungen USR, UTS, URT des Wechselspannungsnetzes die Überlagerung der sinusförmigen Grundschwingung mit einem Gegenspannungssystem und mit Oberschwingungssystemen dargestellt. Mit S* ist ein hypothetischer Satz von Zündimpulsen dargestellt, der zum Aussteuerungsgrad O (Steuerwinkel B = 90 ) und zur Grundschwingung des wiederkehrenden Netzes gehört. Dieser Satz S zuist hypothetisch, d.h. nicht realisier- bar, da die Grundschwingung zum Zeitpunkt T2 noch nicht erfassbar ist. Vielmehr bildet der Referenzspannungsgenerator eine Referenzspannung UBsyn, zu der bei einem hypothetischen Steuerwinkel#B = 90 die ebenfalls hypothetische Zündimpulsfolge S+G, R G, ... gehört. Diese ImpLlsfolge ist ebenfalls nur hypothetisch, da im Steuersatz zur Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens kein konstanter Steuerwinkel iB = 90 vorgegeben wird. Jedoch zeigt der Vergleich der beiden hypothetischen Impulse +# und S+G, dass zum Zeitpunkt T3 die Referenzspannung UBsyn von der (nicht erfassbaren) Grundschwingung um eine Phasendifferenz abweichen kann, die bis zu 30 beträgt. Erst zum Zeitpunkt T4 (typisch: T4 - T3 8 msec) ist der Referenzspannungsgenerator so weit ein gesc #wungen, dass die Referenzspannung UBsyn praktisch synchron mit der Grundschwingung des (noch immer von Oberschwingungen überlagerten) Netzes ist und Rz = R-G gilt. Um den Normalbetrieb möglichst umgehend nach Netzwiderkehr aufzunehmen, ist nicht vorgesehen, mit der Freigabe der Zündimpulse bis zum Zeitpunkt T4 zu warten. Vielmehr genügt es bereits, wenn die Fehlsynchronisierung der Referenzspannung weniger als 30 beträgt, d. h. die Zyndimpulse werden bereits zum Zeitpunkt T3 freigegeben. In Fig. 22 ist angenommen, dass für den Anlauf des Nor malbetriebes mit dem Steuerwinkel = 90 (d. h. Aus- steuerung 0, entsprechend einem Gleichspannungssollwert UdB+ begonnen und innerhalb von etwa zwei Netzperioden auf einen Maximalwert B = &alpha;max hochgefahren wird, der einem für den Normalbetrieb vorgesehenen Nennwert entspricht. Entsprechend wird also das Ventil S+ zum Zeitpunkt T3 mit dem Zündimpuls Satz SSG gezündet, während etwa beim Zeitpunkt T4 der tatsächliche Zündbefehl Rz gegenüber dem hypothetischen, zu xB = 90 ge hörenden R G bereits um (# max - 90 )/2 verschoben ist. Zum Zeitpunkt T5 ist amax # 150 erreicht. max Ubergang in den Normalbetrieb: Vorgabe des Steuerwinkels Entsprechend den bisherigen Erläuterungen ist es also möglich, dass die eine Station nach Wegfall einer Störung auf die HGU einen Impuls gibt, insbesondere einen Spannungsimpuls, der auf der anderen Seite erfassbar ist und einen Selbstfreigabeimpuls auslöst, mit dem dort die Aufnahme des Normalbetriebs ebenfalls eingeleitet wird. Die in Fig. 15 als Hardware gezeigte Anordnung kann teilweise auch in Software ausgeführt und mit der Speicherschaltung 63B vereinigt werden. Die Speicherschaltung 638 hat im wesentlichen nur festzulegen, welche der für den Störungsfall möglichen Notbetriebe (z.B. Bypass Betrieb oder Stillsetzung der Strecke) ausgewählt werden. Die im folgenden für die einzelnen Notbetriebe beschriebenen Massnahmen für die Aufnahme des Normalbetriebes geben dem Fachmann ausreichende Hinweise, wie die einzelne Signale der Uberwachungseinrichtung in der Speicherschaltung für den Einzelfall zu verknüpfen sind, um das jeweilige Anfahrprogramm im Zusammenwirken mit dem Aufbau der Stationen nach den Fig. 8, 9, 10 und 13 durchzuführen. Im folgenden wird stets diejenige Station, deren Störung die Unterbrechung des Normalbetriebes verursacht hat, als "die eine Station" bezeichnet. Im Fall einer Gleichrichterstörung ist dies die Station A und im Fall einer Wechselrichterstörung die Station B. Dabei kann - je nach Wahl der Energieflussrichtung für den Normalbetrieb - auch vorgesehen sein, dass eine am einen Ende der HGU angeordnete Station einmal die Rolle der Station A und ein anderesmal die Rolle der Station B übernimmt, da die Aufgaben und der Aufbau der Uberwachungseinrichtung und der Speicherschaltung sowohl für den Gleichrichterbetrieb wie für den Wechselrichterbetrieb weitgehend gleich sind und beide Stationen daher möglichst identisch aufgebaut sind. Nach Wegfall der Störung in der einen Station erzeugt dort die zugehörige Uberwachungsstation (als "die eine Uberwachungsstation" bezeichnet) den Selbst freigabe- Impuls, der in dieser einen Station zum (als "führendes Freigabesignal" bezeichneten) Freigabesignal führt, mit dem der Anlauf ausgelöst wird. Dieser Anlauf wird nach der HGU-Laufzeit an den gleichspannungsseitigen Anschlüssen der anderen (ungestörten) Station bzw. des anderen Stromrichters erfasst und löst somit in der anderen Uberwachungseinrichtung einen Fremdfreigabe-Impuls aus, der zum "abgeleiteten" Freigabesignal führt. Grundgedanke für den Anlauf ist also, dass bei ungestörtem (tlwiedergesundetemt) Zustand der vorher gestörten einen¯Station dort ein führendes Freigabesignal erzeugt und die Aufnahme des netzgetakteten Normalbetriebes des einen Stromrichters ausgelöst wird. In der anderen Station dagegen werden an den gleichspannungsseitigen Anschlüssen die dadurch hervorgerufenen Auswirkungen in ein abgeleitetes Freigabesignal umgesetzt, das dort ebenfalls den netzgetakteten Normalbetriebs auslöst, die somit mit der kürzestmöglichen Verzögerung nach Wie Åaergesundung der einen Station erfolgt. Fernwirksignal Leitungen sind nicht erforderlich. Dies setzt einerseits voraus, dass die von der einen Station hervorgerufenen elektrischen Vorgänge in der anderen Station eindeutig erkannt werden, andererseits müssen die Vorgänge in beiden Stationen aufeinander abgestimmt sein. Beide Voraussetzungen werden dadurch erfüllt, dass in der einen Station zunächst der HGU ein Spannungsstoss eingeprägt wird und der Steuerwinkel des einen Stromrichters nach einer vorprogrammierten Hochlauffunktion etwa auf den für den Normalbetrieb vorgesehen Wert hochgefahren wird, wobei, wie Fig. 22 zeigt, der Spannungsstoss zwangs läL;ig durch das Hochlaufen des Steuerwinkels erzeugt oder im Bedarfsfall durch eine gesonderte und vorübergehende pulsartige Verschiebung des Steuerwinkels erzeugt werden kann. In der anderen Station wird der Steuerwinkel dann - von einem ungefähr dem Aussteuerungsgrad Null entsprechenden Winkel nahe 900 ausgehend - ebenfalls nach einer vorprogrammierten Hochlauffunktion auf den für den Normalbetrieb vorgesehen Wert hochgefahren. Die beiden Hochlauffunktionen sind dabei aufeinander abgestimmt. Vorteilhaft beträgt ihre Hochlaufzeit etwa zwei Wechselspannungsperioden. Während der Störung ist der gestörte eine Stromrichter entweder ganz abgeschaltet oder über den Bypass-Pfad kurzgeschlossen. Daher erübrigt sich während oes Notbetriebes zumindest die Aufschaltung der Modell-Störspannung an der Vorsteuereinrichtung im Steuerkanal des einen Steuersatzes. Andererseits muss der während der Aufnahme des Normalbetriebes hochlaufende Steuerwinkel am Ende des Anlaufvorgangs den für den stationären Betrieb vorgesehen Wert des Steuerwinkels erreichen bzw. möglichst ohne grössere Sprünge in diesen stationären Wert übergehen. Würde daher der rampenförmige Hochlauf durch einen Hochlaufgeber am Eingang für den Vorgabewinkel erzeugt werden, so müsste dieser Vorgabewinkel, der in der Regel von einem überlagerten Führungsgrössenregler (z.B. dem Stromregler 41A bzw. dem Löschwinkelregler 4lB) gebildet wird, in dem Masse zurückgenommen werden, in dem nunmehr die vorsteuernde Modell-Störgrösse den Steuerwinkel bestimmt. Deshalb ist vorteilhaft vorgesehen, den die Hochlauffunktion erzeugenden Hochlaufgeber 66A zumindest in der Station A (Fig. 10) am Eingang für die Vorsteuerspannung der Vorsteuereinrichtung anzuordnen und mittels des Umschalters 61A während des Störbetriebes und des Hochlaufvorgangs als Ersatzwert der Modell-Störgrösse das Ausgangssignal des Hochlaufgebers aufzuschalten. Erst nach Erreichen des Hochlauf-Endwertes wird dann durch Umlegen des Umschalters 61A auf den Messwert UdLA (bzw. die entsprechende Modeligrösse tdB) umgeschaltet. Spätestens wenn damit der stationäre Normalbetrieb erreicht ist, wird auch der Vorgabewinkel wieder am für den Normalbetrieb vorgesehenen Stromregler 41A abgegriffen, der während der Störung inaktiviert sein kann. In der Station B dient die Modell-Störgrösse zur Vorgabe des Löschwinkels und zur Einhaltung der Wechselrichtertrittgrenze. Ist während des Störbetriebs auf die Vorsteuerung mit dem entsprechenden Vorsteuerwinkel Y Bv verzichtet, so entsteht trotzdem keine Gefahr eines Wechselrichterkippens, da selbst im Falle eines Beipassbetriebes der Steuerwinkel weit von der Wechselrichtertrittgrenze entfernt ist. Dies gilt auch noch, wenn nach einer Gleichrichterstörung die Station A den Strom zu erhöhen beginnt. Nimmt daher nach einem abgeleiteten Freigabesignal die Station B den Wechselrichterbetrieb wieder auf, so bildet die dort vorgegebene Hochlauffunktion einen gesteuerten Modell-Ersatzwert für die Modell Störgrösse, der ebenfalls die aus dem tatsächlichen induktiven Gleichspannungsabfall ermittelte Modell-Störgrösse ersetzen kann und zur Begrenzung des Löschwinkels führt. Deshalb kann auch hier der Hochlaufgeber am Vorsteuerwinkel-Eingang der Vorsteuereinrichtung angeordnet werden und mittels eines Umschalters zwischen dem durch dem Hochlaufgeber gesteuert vorgegebenen Modellwert und dem aus dem induktiven Gleichspannungsabfall errechneten Wert der Modell-Störgrösse umgeschaltet werden, wenn oder nachdem ungefähr der Hochlaufendwert erreicht ist. Die beiden Hochlauffunktionen stellen somit Ersatzwerte für die jeweiligen Vorsteuergrössen dar. Es erscheint daher zunächst notwendig, dass beide Hochlauffunktionen gleichlaufend d. h. bezüglich ihrer Kurvenform und ihres Plateaus identisch sind. Eine derartig starre Abstimmung der beiden Hochlauffunktionen ist jedoch nicht erforderlich. Z. B. kann der Hochlaufendwert des Hochlaufgebers der Station A durchaus etwas höher liegen und zu einem HGÜ-Strom führen, der im Hinblick auf den von der Hochlauffunktion in der Station B vorgegebenen Steuerwinkel zu einem jenseits der Wechselrichtertrittgrenze liegenden Löschwinkel führen könnte. Der Löschwinkelregler der Station B ist nämlich in der Lage, den Steuer winkel o < B entsprechend de r der Wechselrichtertrittgrenze zurückzunehmen. Für die verschiedenen Arten des Notbetriebes ergeben sich verschiedene mögliche Varianten. a) Anlauf aus stromloser Strecke In diesem Fall sind nach Eintritt der Störung beide Stromrichter gesperrt, wobei die Entladung der Strecke z.B. während eines Kurzschlusses der Spannung UdB über den Kurzschluss in dieser einen Station erfolgt sein kann oder auch, z.B. bei einer Gleichrichterstörung in der Station A, durch eine vorübergehende Zündwinkelverschiebung in der anderen, gesunden Station erzwungen werden kann. Bei Wiederkehr des gestörten Netzes löst dann der entsprechende Selbstfreigabe-Impuls in der einen Uberwachungsstation das führende Freigabesignal aus. Der in der einen Station wieder aufgenommene Normalbetrieb löst in der anderen Station das abgeleitete Freigabesignal aus, das auch dort den Anlauf nach der vorprogrammierten Hochlauffunktion anstösst. Beide Hochlauffunktionen beginnen etwa beim Aussteuerungsgrad Null (Steuerwinkel ungefähr 90e). Ergänzend kann vorgesehen sein, dass der Steuerwinkel der einen Station aus der Hochlauffunktion und einer vorübergehenden Zusatzverschiebung in Richtung der Gleichrichter Vollaussteuerung bestimmt ist, wobei diese Zusatzverschiebung dem Start der Hochlauffunktion vorgelagert oder überlagert sein kann. Bei einer Störung des Wechselrichterbetriebes in der Station B bedeutet das, dass der bereits beschriebene negative Spannungsimpuls, der bei der Aufnahme des Normalbetriebes eingeprägt wird, verstärkt ist. Dies erleichtert sowohl die Bildung des abgeleiteten Freigabeimpulses wie den Start des Gleichrichterbetriebes in der Station A. Auch nach einer Störung des Gleichrichterbetriebes in der Station A ist ein derartiger Impuls vor teilhaft, der dazu führt, dass Strom i idAund Spannung UdA schnell ansteigen und die HGU aufladen, so dass sowohl der Hochlauf der Leistungsübertragung in den für den stationären Normalbetrieb vorgesehenen Wert schneller erfolgen wie das abgeleitete Freigabesignal der Station B leichter gebildet werden kann. b) Notbetrieb mit Bypass-Pfad Bei längerer Störung ist ein Betrieb mit Bypass-Pfad vor gesehen, bei dem in der gestörten einen Station beim Auftreten des Selbststörungs-Meldeimpulses die netzgetakteten Zündbefehle des einen Stromrichters- gesperrt und der Beipasspfad geschlossen wird. Wie bereits erläutert, kann dieser Bypass-Pfad vorteilhaft durch Zündung ausge wählter, in Reihe liegender Stromrichterventile geschlossen werden. In der anderen Station wird mittels des Fremdstörungs-Meldeimpulses der Steuerwinkel so weit in den Gleichrichterbetrieb verschoben, wie es zur Einspeisung eines den Bedürfnissen des anderen Netzes erforderlichen Bypass-Stromes in die HGU erforderlich ist. Der Ubergang von diesem Bypass-Betrieb in den Normalbetrieb erfolgt nun, wenn das Netz dieser einen Station wieder gesundet ist und das führende Freigabesignal erzeugt, das die Aufnahme des netzgetakteten Stromrichterbetriebes mit dem auf dem betriebsmässigen Aussteuerungsgrad hochlaufenden Steuerwinkel auslöst. Gleichzeitig wird der Bypass-Pfad gelöscht, wozu es in der Regel dann keiner eigenen Massnahme bedarf, wenn als Bypass-Pfad kein eigener Bypass-Schalter oder kein eigenes Bypass-Ventil, sondern in Reihe liegende, für den Normalbetrieb erforderliche Stromrichterventile verwendet werden. In der anderen Station löst dann das abgeleitete Freigabesignal die Wiederaufnahme des Normalbetriebes aus, wobei der Steuerwinkel von dem vom Bypass-Strom bestimmten Steuerwinkel ausgehend nach der Hochlauffunktion auf den stationären Wert des Steuerwinkels hochläuft. Handelt es sich dabei um einen Bypass-Betrieb nach einer Störung der Station A, so ist es nicht erforderlich hierbei eine eigene impulsförmige Verschiebung des Steuerwinkels zu Beginn des Hochlaufvorgangs vorzunehmen und die netzgetaktete Zündung zu Beginn des Anlaufvorgangs, d. h. die Einleitung des normalen Gleichrichterbetriebes, bereitet keine Schwierigkeiten. Vielmehr kann entsprechend Fig. 16 der Gleichrichterbetrieb mit der Taktung bestimmter, hierfür fest vorprogrammierter Ventile beginnen. Auch die Auswahl der Bypass-Ventile ist vorzugsweise vorprogrammiert, wobei der Bypass-Strom nicht nur über einen einzigen, aus in Reihe liegenden Ventilen gebildeten Bypass-Pfad, sondern auch über mehrere oder sogar alle Stromrichterventile geführt werden kann. Dies ist möglich und u.U. vorteilhaft, wenn z.B. in Station A durch geeignete Massnahmen verhindert wird, dass sich nach einer Störung das wiederkehrende Netz NA sofort wieder über den Bypass-Pfad entlädt. Während eines Beipassbetriebes, bei dem der Bypass-Pfad über in Reihe liegende Ventile des Stromrichters der Station B geschlossen ist, ist die Auswahl der Bypassventile für die Dauer der Störung gespeichert. Entsprechend dieser gespeicherten Ventilkombination wird für die Wiederaufnahme des netzgetakteten Normalbetriebes auf die im Zusammenhang mit der Auswahlschaltung in Fig. 15 beschriebene Weise eines der Ventile ausgewählt, die im Zyklus der netzgetakteten Zündbefehle der Abkommutierung des Stromes von einem der Bypass-Ventile entsprechen. Wechselspiel zwischen Normalbetrieb und Notbetrieb Der geschilderte Normalbetrieb ermöglicht nach dem Prinzip der Vorsteuerung eine schnelle Regelung der HGU, ohne allerdings eine Störung vollkommen ausschliessen zu können. Das Prinzip des ohne Verwendung von Fernwirksignalen angestossenen, programmierten Hochlaufes ermöglicht den Ubergang in den Normalbetrieb sowohl bei stromloser HGÜ wie bei einem Bypass-Betrieb innerhalb sehr kurzer Anlaufzeiten. Das im folgenden beschriebene Prinzip des Bypass-Betriebes ermöglicht nun, bei einer Störung eines der beiden Stationen die HGU auch während der Dauer der Störung als Blindlast für das Wechselspannungsnetz der ungestörten Station zu betreiben und entsprechend den Bedürfnissen dieses ungestörten Netzes zu steuern oder regeln. Jedes dieser drei Prinzipien kann im Zusammenhang mit anderen Betriebsver-fahren einer HGÜ einzeln oder in Verbindung mit einem anderen dieser Prinzipien vorteilhaft verwendet werden. Die im folgenden beschriebene Kombination aller drei Prinzipien ermöglichtz es, die HGU sowohl im Normalbetrieb wie im Notbetrieb schnell zu regeln, um damit z.B. subsynchrone Resonanzerscheinungen oder andere dynamische Ausgleichsvorgänge in den Netzen zu dämpfen, die wirtschaftlichen Folgen einer Störung, insbesondere eines Spannungseinbruchs in einem der Wechselspannungsnetze gering zu halten und jeweils den Ubergang zwischen Normalbetrieb, Bypass-Betrieb und gegebenenfalls unvermeidlichem) Betrieb mit Entregung der HGÜ in äusserst kurzer Zeit zu vollziehen. Das Prinzip des Bypass-Betriebes einschliesslich des Ubergangs in den Bypass-Betrieb beim Auftreten einer Störung ist anhand der Signalverläufe in den Fig. 26 bis und 27 und der in den Fig. 9 und 10 gezeigten Ausführungsbeispiele der beiden Stationen näher erläutert. Neben diesem Bypass-Betrieb kann es - je nach Art der Störung auch erforderlich sein, während der Störung die HGÜ stromlos zu halten; dieser Notbetrieb ist in den Fig. 24 und 25 gezeigt. Für die Aufnahme des Normalbetriebes kann es dabei, wie bereits erwähnt wurde, sowohl bei einer HGÜ-Fernübertragung wie auch bei einer Kurzkupplung wünschenwert sein, dass z.B. der Übergang vom Bypass-Betrieb in den Normalbetrieb so gestaltet wird, dass das gestörte Netz bei Wiederkehr der Spannung vorwiegend mit Blindstrom belastet wird. Dieser Übergang kann nicht nur von dem hochzusteuernden Gleichstrom selbst, sondern auch von der Anzahl der zur Verfügung stehenden und gleichzeitig am Übergang beteiligten Teilstromrichter beeinflusst werden. Dadurch ergibt sich die Möglichkeit, den angestrebten Gradienten in der Zunahme des Gleichstroms von der Zunahme des Netzblindstroms in diskreten Stufen zu entkoppeln und dadurch die Anforderungen, die an das Netz und an die Stromregelung gestellt werden, in gewissem Umfang entsprechend der Anzahl der getrennt geschalteten Teilstromrichter getrennt voneinander zu erfüllen. Dies ist in Fig. 15 dadurch ermöglicht, dass das Zeitglied ZS, das am Rücksetzeingang des dynamsichen Flip Flops die Bildung des Zündimpuls-Freigabesignals zur Entriegelung der Blockierschaltung BS" des Teilstromrichters lB " freigibt, die Aufnahme des netzsynchron getakteten Stromrichterbetriebes gegenüber dem Teilstromrichter 18' verzögert. Die ausgewählte, von der Kombination der Bypass-Ventile abhängige Impuls freigabe der einzelnen Teilstromrichter erfolgt also in Stufen (zeitlich versetzt), wodurch auch die Zunahme der Netzblindleistung ebenfalls in Stufen erfolgt. Im folgenden ist für den Anstieg des Steuerwinkels im allgemeinen eine Hochlauffunktion gewählt, die den Steuerwinkel von einem gegebenenfalls etwas von 90 abweichenden Wert linear bis in den stationären Zustand fährt. Obwohl es zunächst zwingend erscheint, dass die beiden Hochlauffunktionen, die ja als gesteuerte Werte den betriebsmässig vorgegebenen Modellwert der Modell-Störspannung beim Ubergang in den Normalbetrieb ersetzen, praktisch identisch sind, ist eine derart enge Abstimmung beider Hochlauffunktionen nicht zwingend. Es kann sogar vorteilhaft sein, die beiden Hochlauffunktionen insofern gegenläufig vorzugeben, als z.B. nach einer Störung in Station B der Steuerwinkel des Gleichrichters mit einer zunächst grösseren und später abnehmenden Steigung hochgefahren werden kann, während der Wechselrichter-Steuerwinkel zunächst langsam und später schneller anwächst. Dadurch soll die gesunde Station möglichst schnell mit Wirkstrom belastet werden, wobei die HGU schnell aufgeladen wird. Für die anfangs gestörte Station, deren wiederkehrende Spannung häufig starke Einschaltspitzen aufweist, wirkt die HGU dagegen zunächst als spannungssenkrechte Blindlast, wobei gleichzeitig ein sicheres Kommutieren erreicht wird. a) Beispiel mit unterschiedlichen Hochlauffunktionen Fig. 23 zeigt diese Variante des Anlaufs am Beispiel eines Netzkurzschlusses in NB und eines Bypass-Betriebes während der Störung. Zum Zeitpunkt t10 bricht die Spannung UB zusammen und das Grenzwertmelde-Ausgangssignal G7llB zeigt das Unterschreiten der Grenzspannung UBgrenz an und setzt das führende Störungssignal QB = O. Dies löst in der Blockiereinrichtung des Stromrichters 1B eine Kommutierungssperre aus, indem alle regulären Zündbefehle des Steuersatzes unterdrückt und gleichzeitig über einen Bypass-Zusatzimpuls der Bypass-Pfad gezündet wird; dieser Zustand ist durch einen Steuerwinkel #B = 90 entsprechend der Ausgangsgleichspannung UdB = 0 symbolisiert. Uber den Bypass-Pfad wird die HGU und das Filter der Station B umgeladen, was durch einen Stromfluss idB (der den in Fig. 23 übertrieben lang dargestellten Zustand idB = 0 häufig gar nicht erreicht) und die Schwingung der Spannung UdLB an dem dem Stromrichter abgewandten Ende der Stromrichterdrossel LB erkennbar ist. Die während des Normalbetriebes z.B. auf einem Betriebswert U*dBo gehaltene und während des Stromstosses kurzgeschlossene Spannung UdB nimmt einen negativen Wert an, wenn der Strom # idB infolge der Umladung Null wird und die Bypass-Ventile erlöschen. Der durch die Kommutierungssperre ohnehin bereits wirkungslose Führungsgrössenregler 41B (Fig. 9), der während der Störung der Station B nur irreguläre Werte zeigen würde, wird inaktiviert, um nach Beendigung der Störung von einem definierten Wert AxB = 0 wieder anlaufen zu können. Ebenso kann der Schalter 61B mit oder nach dem Auftreten des Störungssignals QB = 0 von der die Modellstörgrösse aus Istwerten i idBund UB errechnenden Schaltung 43B' auf den vorläufig inaktiven Hochlaufgeber 66 B umgeschaltet werden. Der während des Normalbetriebes auf den betriebsmässigen Sollwert i*dAo (Nennwert) geregelte Strom # idA der Station A zeigt nach der Streckenlaufzeit ebenfalls einen Anstieg, bei dem die Differenz i*d A idA einen Grenzwert erreicht, der zum abgeleiteten Störungssignal QA = 0 führt (tio). Dadurch wird nunmehr der Steuerwinkel nicht mehr auf die normale Weise vorgegeben, bei der vom auf id*AOregelnde Stromregler 41A (Fig. 10) der entsprechende Nennwert yAo (z.B. yAo ¯ 150s) bzw. dxA und von einem Messglied die Störspannung UdLA als Vorsteuergrösse UdAv gebildet werden. Vielmehr wird durch Umlegen des Schalters 60A zum Zeitpunkt tio vom Sollwert für den betriebsmässigen Strom auf einen Sollwert umgeschaltet, den ein Bypass Regler, z.B. ein Regler für die Spannung UA, liefert. Da im betrachteten Fall als Bypass-Pfad nur ein Brückenzweig aus in Reihe liegenden Ventilgruppen des Stromrichters ausgewählt und gezündet wird und einen Dauer strom führen muss, ist dessen thermische Belastbarkeit geringer als beim normalen netzgetakteten Betrieb. Daher ist der vom Bypass-Regler gelieferte Bypass-Strom-Sollwert gegen über dem Nennwert idAo zurückgenommen. Der im wesentlichen vom Bypass-Regler 68A gelieferte Steuerwinkel ist in Fig. 23 symbolisch als konstant angenommen. Er kann bis zum Ende des Bypass-Betriebes von der gemessenen Spannung UdLA oder auch von dem nach Fig. 14 gebildeten Ersatz WLA oder ciiv vorgesteuert werden; nach Fig. 23 wird zum Zeitpunkt t12 die Vorsteuerung auf den (zunächst inaktiven) Hochlaufgeber 66A umgeschaltet, um auf den Normal-Start vorzubereiten. Der von der gesunden Station A jetzt nachgelieferte Gleichstrom i dbypass fliesst nach dem Nulldurchgang (Zeitpunkt teil) der Spannung UdB über die Bypass-Ventile, bis zum Zeitpunkt t20 die Spannung UB wiederkehrt, ge gebenenfalls mit erheblichen Spannungsspitzen. Das Grenzwertmelde-Signal G7llB liefert mit einer auf die Synchronisierzeit des Referenzspannungsgenerators abgestimmten Verzögerung Tsyn das führende Freigabesignal QB = 1, mit dem der Teilstromrichter lB' mit dem Steuerwinkel ¯B # 909 gestartet wird und zunächst mit einer niedrigen Steigung um z.B. 10 in den Wechselrichterbetrieb verschoben wird. Mit einer Verzögerung TzS, die vom Zeitglied ZS (Fig. 15) geliefert wird, wird auch der Teilstromrichter lB" freigegeben. Dabei kommt es zunächst, wie bereits besprochen wurde, zu einer negativen Spannungs-Zeit-Fläche in UdB und das Netz NB wird mit Blindstrom belastet, was zu einer erwünschten Spannungsabsenkung und Reduzierung von Spannungsspitzen in UB führt. Da die Teilstromrichter versetzt zugeschaltet werden, nimmt also auch die Blindlast in Stufen zu. Vorteilhaft wird dabei der Steuerwinkel #B' des zuerst gestarteten Teilstromrichters in dem Bereich nahe 90' belassen, in dem der HGÜ-Strom vorwiegend als Blindlast wirkt, und wird erst dann auf die betriebniässige Wechselrichteraussteuerung hochgefahren, wenn alle anderen Teilstromrichter voll kommutieren. Dabei kann, wie Fig. 15 vorsieht, für jeden Teilstromrichter eine eigene Hochlauffunktion gewählt werden. Nach Fig. 23 genügt aber meistens ein einziger Hochlaufgeber für SBs wobei der Hochlauf von ZB zunächst nur auf lB' wirkt und mit einer geringen Steigung beginnt, um erst nach dem Zeitpunkt t20 + Tzs, nachdem der letzte Teilstromrichter mit = = B gestartet ist, mit einer erhöhten Steigung auf den Nennwert b(Bo zu fahren. Der von Station B eingeprägte Spannungsimpuls führt nach der Streckenlaufzeit Tts zu einer Bewegung von UdA (bzw. UdLA) und idA (bzw. idLA), die in Station A detektiert wird und das abgeleitete Freigabesignal QA = 1 auslöst (t210). Dort wird nun der Steuerwinkel auf auf d,,- 0' hochgefahren, wobei vorteilhaft die Steigung zunächst gross ist und später zurückgenommen wird. Da auf die Station A zunächst nur die durch die anfänglich geringe Steigung von in eingeprägte Störspannung UdB (bzw. UdLA) wirkt, steigt idA rasch auf den Nennwert idAo an und der Stromrichter 1A gerät bald in einen Bereich, in dem der das Netz NA belastende Strom idA vorwiegend einen Wirkstrom darstellt. Während des Hochlaufs ist durch Umlegen des Schalters 60A auf den betriebsmässigen Sollwert i*dA umgeschaltet, wobei der Bypass-Regler ausser Kraft ist. Nach dem Start der Hochlauffunktion, in Fig. 23 zum Zeitpunkt t21 ist der Führungsgrössenregler 41B aktiviert und etwa am Ende der Hochlauffunktion (vom Verzögerungsglied VZ vorgegebene Zeiten t22, t22) ist auch jeweils das betriebsmässige Vorsteuersignal aufgeschaltet, so dass der Normalbetrieb wieder hergestellt ist. Im Normalbetrieb sind also beide Stationen durch die Freigabesignale QA = 1, QB = 1 freigegeben, während die Schalter 61A und 61B jeweils durch das zuletzt abgegebene Zündimpuls-Freigabesignal QIZ = 1 so geschaltet sind, dass die Steuerwinkel xA und MB in der Vorsteuereinrichtung durch Addition der jeweils für den Normalbetrieb vorgesehene Modell-Störgrösse und des jeweiligen Vorgabewinkels (d.h. dem durch die Grössen AxB und bestimmten Winkel in Fig. 9 und 10) bestimmt sind. Ebenso sind auch die Umschalter 60A und 60B in einer Position gehalten, in der der Vorgabewinkel #A* bzw. von der für den Normalbetrieb vorgesehenen Führungsgrössenregelung bestimmt wird. Z.B. wird entsprechend Fig. 7 zur Bildung von AxA der Sollwert i*dA des Stromreglers 41A in der Station A von einem überlagerten Regler (Wirkleistungsregler 51, Fig. 7) entsprechend der Wirkleistungsbilanz oder anderen Bedürfnissen des ungestör ten Netzes NA geliefert. In der Station B wird ssxB ent * sprechend dem einen Sollwert g von einem Löschwinkelregler (41B, Fig. 5) oder von einem Blindleistungsregler (41B') oder Spannungsregler < 41B") geliefert, wobei im Rechenzusatz 47 aus der Forderung des Netzes nach Blindleistung oder Spannungskonstanz abgeleitet sein kann. Da es für Wartungsarbeiten an der HGU selbst erforderlich sein kann, nach einer Störung die HGU strom- und spannungslos zu halten, also keinen Bypass-Betrieb vorzunehmen, sei zunächst dieser Fall betrachtet. b) Beispiele mit Entregung der Strecke In einem typischen Ablauf nach Fig. 24 ist zunächst der Fall betrachtet, dass in der einen Station B zum Zeitpunkt T10 ein Kurzschluss des Netzes NB, d.h. ein Zusammenbruch der Spannung UB auftritt. In der Uberwachungsstation meldet der Grenzwertmelder 711 das entsprechende Signal G711B. Die HGU, die Stromrichterdrossel LB sowie die Filterelemente CFB und LFB entladen sich über den Kurz schluss, so dass die Ströme # idB bzw. idLB zunächst anstei- gen und zu einem Wechselrichterkippen führen. Gleichzeitig wird das Störungssignal QB = 0 gesetzt und die Zündimpulse des Stromrichters 1B werden gesperrt, was in Fig. 24 durch den Steuerwinkel i B = 90 angedeutet ist. Dabei bricht die Spannung UdB ein und der HGÜ-Strom erlischt. In der Station A kommt es nach der durch die HGÜ Laufzeit bedingten Totzeit Tts ebenfalls zu einem Anstieg des HGÜ-Stroms idA bzw. idLA, der über den Fremdstörungs-Meldeimpuls zu einem Störungssignal und zu QA = 0 führt (Zeitpunkt t101). Dadurch wird auch die andere Station A stillgelegt (#A A = 90"). In Fig. 24 ist angenommen, dass sich durch den B-seitigen Kurzschluss die HGU bis auf geringe Oszillation in der nunmehr beidseitig gesperrten HGU praktisch vollkommen entladen hat. Dabei kann es insbesondere von Vorteil sein, wenn mit QA = 0 der andere Stromrichter 1A nicht sofort gesperrt wird, sondern der HGU-Strom und die HGU-Spannung über den Regler dieser Station A vollständig auf den Wert 0 abgebaut werden. Ein derartiges Vorgehen ist vor allem dann vorteilhaft, wenn z.B. nach einer Kurzunterbrechung die HGU möglichst rasch aus dem stromlosen Zustand angefahren werden soll. Bei diesem Wiederanlauf wird, sobald die Spannung UB einen bestimmten Grenzwert wieder erreicht hat (Zeitpunkt t20) und in der einen Station B der Grenzwertmelder 711 angesprochen hat, nach einer gewissen Verzögerungszeit Tsyn, die zum Synchronisieren des Referenzspannungsgenerators sowie zur Bildung des Zündimpuls Freigabesignals QIZ erforderlich ist, der Hochlaufgeber 66B angestossen und der Steuerwinkel NB rampenförmig hochgefahren. Um hierbei der HGÜ einen definierten Spannungsimpuls einzuprägen, der in der anderen Station A einen Fremdfreigabe-Impuls auslösen kann, ist vorteilhaft vorgesehen, dem rampenförmigen Hochlauf des Steuerwinkels NB einen Zusatzimpuls bb( vorzuschalten oder zu überlagern, durch den der Stromrichter 1B vorübergehend im Gleichrichterbetrieb betrieben wird. Fig. 24 zeigt, dass dadurch der HGÜ-Strom idB schnell angeregt und die HGÜ Spannung UdB vorübergehend negativ wird. Folglich kommt es zum wiederum durch die HGU-Laufzeit bestimmten Zeitpunkt t20, auch in der bis dahin gesperrten Station A zu einer negativen Spannungszeitfläche und zum Signal QA = 1, mit dem auch dort der während der Störung inaktivierte Hochlaufgeber aktiviert und der Steuerwinkel NA rampenförmig hochgefahren wird. In beiden Stationen liefern die während der Störung inaktivierten Hochlaufgeber während des Hochlaufs zunächst einen Ersatzwert für die Modell-Störgrösse, wobei aber am Verlauf der Steuerwinkel ¯A und # B erkennbar ist, dass der während des Hochlaufs durch die Hochlauffunktion glatt vorgegebene Wert durch die wellige Modell Störgrösse ersetzt wird, sobald die Umschalter 61A und 61B und auch die Schalter 60A und 60B umgelegt werden und der ungestörte Normalbetrieb wieder erreicht ist. In Fig. 25 ist der Fall einer Störung in der Station A dargestellt. Dabei ist angenommen, dass im Netz NA zum Zeitpunkt t10 nur eine der Phasenspannungen ausfällt, so dass die Spannungsamplitude UA dieses Netzes einen gepulsten Verlauf aufweist. In diesem Fall liefert der Grenzwertmelder 711 der einen Überwachungseinrichtung ebenfalls ein gepulstes Signal, das jedoch in Fig. 25 nur gestrichelt dargestellt ist, da z. B. die Zeitkonstante des Impulsformers 713 so eingestellt sein kann, dass ein diese Oszillationen unterdrückende Dauersignal erzeugt wird. In dem bereits erwähnten Fall, dass zur Bildung des Signals G7llB kein eigener Grenzwertmelder vorgesehen ist, sondern die Impulsbildung vom Referenzspannungsgeneratur vorgenommen wird, der ohnehin alle Schwankungen des Wechselspannungsnetzes erfasst, kann dort zwanglos ein entsprechendes Dauersignal für die Dauer der Störung erzeugt werden. Im allgemeinen wird für einen derartigen Störfall ein anderer Notbetrieb vorgesehen, der nicht Gegenstand der Erfindung ist. Die für eine Störung des Gleichrichters mit Entregung der HGÜ vorgesehene Strategie sei jedoch auch für diesen Fall erläutert. Das über QA = 0 erzeugte Sperren der Zündimpulse des Stromrichters 1A bewirkt das Erlöschen des HGÜ-Stroms idA, wobei es allerdings zunächst nicht zwangsläufig zu einer Entladung der HGÜ kommt. Eine solche Entladung kann, wie im Zusammenhang mit Fig. 24 bereits erläutert wurde, durch eine vorübergehende Zündwinkelverschiebung in der ungestörten anderen Station B erzwungen werden, worauf aber im Beispiel der Fig. 25 verzichtet ist. Vielmehr wird in der anderen Station B nach der Totzeit Tts von dem einbrechenden HGÜ-Strom idB bzw. der HGU-Spannung UdB die Zündimpulse des Stromrichters 1B gesperrt, so dass auch dort der Strom ausgeht und der Stromrichter stillgesetzt ist. Die HGÜ führt dann zwar keinen Strom, aber noch Spannung. In diesem Fall ist es häufig nicht erforderlich, nach Wiederkehr des Netzes NA (Zeitpunkt T20) den Übergang in den Normalbetrieb mit einem vorübergehenden Zusatzimpuls As auf den Steuerwinkel zu beginnen. Dies gilt insbesondere, wenn die HGU noch eine positive Restspannung, wie in Fig. 25 gezeigt ist, enthält, die bei der Ventilzündung in 1B einen Stromfluss erzeugt. Der Steuerwinkel kann dann rampenförmig von etwa XA= 90 hochgefahren werden. Bei den Fällen der Fig. 24 und 25 ist demnach als Notbetrieb bei einer Störung eine Stillsetzung (Entregung) der HGU zumindest so weit vorgesehen, dass der HGÜ-Strom gleich Null ist, was dadurch erreicht wird, dass während der Störung, also vor Aufnahme des Normalbetriebes, durch eine Sperre beider Stromrichter die HGU von den Wechselspannungsnetzen getrennt ist. Der dann vorgesehene Ubergang in den Normalbetrieb ist daher auch zur Erst-Betriebnahme der HGU nach Installation oder nach einer grundlegenden Wartung geeignet. Die zum Zeitpunkt t20 durch die Aufnahme des Normalbetriebes sprunghaft geänderte HGU-Spannung wird zum Zeitpunkt t'20 in der anderen Station B detektiert, wo es daher zum abgeleiteten Freigabesignal QB = 1 und ebenfalls zur Aufnahme des Normalbetriebes kommt. Während der Störung sind die Schalter 60, 61 und 67 der Stationen nach Figur 9 und 10 in einer Stellung, bei der die desaktivierten Regler 41 und Hochlaufgeber 66 den Steuerwinkel 90 entsprechend dem Aussteuerungsgrad Null vorgeben. Das Hochlaufen des Steuerwinkels wird zum Zeitpunkt t20 bzw. t'20 durch Aktivieren der Hochlaufgeber erreicht, wobei die Position P3 der Schalter 61 ermöglichen, den Zusatzimpuls hoc beim netzgetakteten Start dem Steuersatz vorübergehend aufzuschalten. Werden die Regler 41 gleichzeitig mit den Hochlaufgebern 66 aktiviert, so ist der Hochlauf von Einschwingungsvorgängen des Reglers überlagert, während zu den Zeitpunkten t21 und t'21 aus dem welligen Verlauf der Vorsteuerspannung erkennbar ist, dass nunmehr der Steuerwinkel von der Vorsteuergrösse UdLA bzw. MBv bestimmt wird, die als Mess wert der Störgrösse den vom Hochlaufgeber gebildeten, gesteuerten Modellwert ablöst. c. Beispiele mit Bypass-Betrieb Ist für den Fall einer Störung in der einen Station bei ungestörter anderer Station wegen der bereits erwähnten Vorteile ein Bypass-Betrieb vorgeschrieben, so werden in der gestörten Station bei Beginn der Störung mittels des Selbststörungs-Meldeimpulses Fde die für den Bypass-Pfad ausgewählten Bypass-Ventile gezündet und die HGÜ-Anschlüsse dieser Station kurzgeschlossen. In der anderen Station löst der Fremdstörungs-Meldeimpuls Fdf bei dieser Betriebsart einen Gleichrichterbetrieb aus, durch den ein gewünschter Bypass-Strom in die HGÜ eingespeist wird. Dieser Bypass-Strom wird vorteilhaft entsprechend den Bedürfnissen der anderen Station, d.h. aus dort vorliegenden Messwerten des Wechselspannungsnetzes abgeleitet. Nach Beendigung der Störung wird in der "wieder gesundeten" Station mittels des Selbstfreigabe-Impulses Ffe der Bypass-Pfad wieder unterbrochen und der netzgetaktete Normalbetrieb aufgenommen. Dies führt in der ungestörten anderen Station zu einem Fremdfreigabe-Impuls Fff, durch den die Bypass-Stromeinspeisung beendet und ebenfalls der netzgetaktete Normalbetrieb aufgenommen wird. Die Figuren 26 und 27 zeigen vorteilhafte Ausführungsformen dieses Störbetriebes mit Bypass-Strom. In Figur 26 ist eine Störung des Gleichrichterbetriebes (Station A) angenommen. Die einbrechende Spannung UA des zum Zeitpunkt t10 zu sammenbrechenden Netzes NA wird in der Station A wieder durch den Selbststörungs-Meldeimpuls Fde erfasst und löst QA = aus. Der Stromrichter 1 wird gesperrt. Dabei geht der Strom # idA aus und die Spannung UdA bzw. UdLA gerät in eine Schwingung, die gestrichelt dargestellt ist und von den weiteren Vorgängen in der Station B abhängt. Nach der Streckentotzeit Tts (Zeitpunkt T'10) kommt es zu einem entsprechenden Einbruch in der Spannung UdB (bzw. UdLB) und im Strom # idB an den Gleichspannungs- anschlüssen der Station B. Dort wird daher z.B. durch Uberwachung des Stromes idB ein Fremdstörungs-Meldeimpuls Fdf erzeugt, der zu QB = 0 führt. Ist nun für einen derartigen Störungsfall der Bypass Betrieb vorgesehen, so wird mit dem Fremdstörungs-Meldeimpuls in der ungestörten Station B auf Gleichrichterbetrieb übergegangen, wobei der Steuerwinkel von einem übergeordneten Regler bereitgestellt wird. Soll z.B. der Bypass-Betrieb der Konstanthaltung der Spannung UB oder der Regelung der Blindlast dienen, so ist als übergeordneter Regler für den Bypass-Betrieb ein Spannungsregler oder Blindleistungsregler vorgesehen. Das Ausgangssignal dieses Bypass-Reglers 68B (Fig. 9) bildet die Grösse 8 XB, die dem Sollwert i*dB für den dem ungestörten Netz zu entnehmenden Strom entspricht und dem Steuersatz als Steuerwinkel o < B im Bypass-Betrieb über den Schalter 60B aufgeschaltet wird. Die Rechenstufe 43B' ist dabei abgetrennt, z.B. indem der Schalter 615 auf den Ausgang des (während der Störung inaktivierten) Hochlaufgebers 66B geschaltet ist. Dabei werden mit QB = 0 zum Zeitpunkt t'10 bei einer Variante zunächst die Zündbefehle des Stromrichters gesperrt. Es hängt dann von der Phasenlage des Netzes NB ab, ob und wann der Strom # idB erlischt. Anschliessend wird in der Station B ein Gleichrichter-Betrieb aufgenommen, der entsprechend der Polarität der Stromrichterventile zu einer Spannungsumkehr in der HGÜ führt. Der Zeitpunkt t'll zur Aufnahme dieses Gleichrichterbetriebes (ggf. unter Abgabe des Impulses ) ist praktisch frei wählbar. Der Vorsteuerwinkel #Bv wird dabei auf den (während der Störung inaktivierten) Hochlaufgeber umgeschaltet, so dass der Steuerwinkel UB allein vom jetzt aufgeschalteten Bypass-Regler bestimmt wird. Der nunmehr von der Station B aufgenommene Bypass-Betrieb führt dazu, dass in der gestörten Station A zum Zeitpunkt til ein Anstieg der Spannung UdA an den Gleichspannungsanschlüssen auftritt, wobei die Speicherschaltung 63A aus dem gleichzeitigen Auftreten des Signals G711A bzw. des Selbststörungs-Meldeimpulses Fde und des aus der Spannungsbewegung abgeleiteten Fremdfreigabesignals Fff den von der ungestörten Station aufgenommenen Bypass Betrieb erkennen kann. Da zu diesem Zeitpunkt idA = 0 vorliegt, ist es gleichgültig, welche in Reihe liegenden Stromrichter-Ventile der Station A als Bypass-Pfad gezündet werden. So können z.B. mehrere parallele Bypass Pfade geschlossen werden. Im vorliegenden Fall ist die Auswahl der als Bypass-Pfad dienenden Bypass-Ventile unter den für den Normalbetrieb erforderlichen Ventilen des Stromrichters 1A vorprogrammiert und nur ein einziger Bypass-Pfad vorgesehen. Die Zündbefehle für diesen Bypass-Pfad können gleich beim oder kurz nach Auftreten des Selbststörungs-Meldeimpulses gebildet werden; zur Zündung kommt es aber erst, wenn die Spannung UdA (infolge der Spannungseinprägung durch den Bypass-Gleichrichterbetrieb der Station B) die Polarität gewechselt hat. Dann fliesst über den Stromrichter 1A und die HGÜ ein Strom idA, der jedoch von dem defekten Netz NA getrennt ist. Das zum Zeitpunkt t20 wiederkehrende Netz NA erreicht zum Zeitpunkt t21 den vorgegebenen Grenzwert, bei dem der Selbstfreigabeimpuls ausgelöst wird. Nach der für die Bildung der netz synchronen Referenzspannung des Steuersatzes benötigten Zeit Tsyn meldet das Störungsgedächtnis QA = 1 und der Stromrichter 1A wird mit dem Steuerwinkel dA rampenförmig hochg#efahren. Um zu vermeiden, dass über den im Bypass-Betrieb zunächst noch als Gleichrichter arbeitenden Stromrichter 1B und den bereits in den normalen Gleichrichterbetrieb übergegangenen Stromrichter 1A ein Kurzschlussstrom fliesst, kann der Hochlauf des Steuerwinkels A gegenüber einem anfänglich eingeprägten Spannungsstoss verzögert werden, damit Station B nach Erkennen dieses Spannungsstosses rechtzeitig in den Wechselrichterbetrieb übergehen kann. Zum Zeitpunkt t20 ist ferner der Schalter 61A so umgelegt, dass das Hochlaufgeber-Ausgangssignal das Vorsteuersignal UdAv bildet. Da dieser Hochlaufgeber während der Störung inaktiviert und erst bei Netzwiederkehr freigegeben wird, wird, ergibt sich für die Spannung UdAv der dargestellte Verlauf, bei dem nach Auftreten des führenden Freigabesignals QA = 1 ein rampenförmiger Anstieg auftritt. Zu einem, z.B. von der Programmschaltung vorgegebenen Zeitpunkt t22 wird durch Umlegen des Schalters 61A wieder die Spannung UdLA als Vorsteuerspannung verwendet. Der Steuerwinkel aA ist daher im Normalbetrieb prak tisch durch UdAv UdLA (bzw. UdLB) gegeben und durch die Tätigkeit des Stromreglers nur gering modifiziert. Da die Blockierschaltung die aus O(A abgeleiteten Zündbefehle des Steuersatzes STA während des Bypass-Betriebes sperrt, ist es unerheblich, wann im Intervall zwischen t10 und t20 die Speicherschaltung von UdAv = UdLA auf die durch den Hochlaufgeber vorgegebene Vorsteuer 5p,- ¯ring umschaltet. Vorzugsweise ist innerhalb dieser Zeit der Stromregler inaktiv und wird über die Programmschaltung erst nach Wiederkehr des Netzes, vorzugsweise am Ende des rampenförmigen Hochlaufs aktiviert bzw. bei Auftreten (Zeitpunkt t21,) der Auswirkungen des von der anderen Station gestarteten Normalbetriebes. In der Station B bewirkt der von der Station A rampenförmig wiederaufgenommene Gleichrichterbetrieb zum Zeit punkt t' einen Anstieg in der Spannung UdB (bzw. UdLB) 20 und im Strom i Dies löst dort das abgeleitete Freigabesignal QB = 1 aus, mit dem nunmehr von der Bypass Stromsteuerung auf die normale Regelung, d.h. vom Bypass Regler 68B auf den Löschwinkelregler 41B in Fig. 9, umgeschaltet wird (Umschalter 6DB). Gleichzeitig wird mit diesem Fremdfreigabesignal der Station B dort der Hochlaufgeber aktiviert, der nunmehr anstelle des Elementes 43B' den Vorsteuerwinkel #Bv für die Station B liefert. Folglich wächst auch der Steuerwinkel o < B rampenförmig wieder auf den zum normalen Wechselrichterbetrieb gehörenden Winkel an, bis zum Zeitpnkt t'22 der Schalter 61B wieder vom Hochlaufgeber zurück auf die Rechenschaltung 43B' geschaltet wird. Das gleiche Prinzip lässt sich auch durchführen, wenn in der Station B eine Störung vorliegt; wie für Fig. 27 angenommen ist. Der Stromrichter 1B in der Station B wird bei Normalbe trieb als Wechselrichter mit einem Steuerwinkel G B nahe der Wechselrichtertrittgrenze betrieben, der vom Löschwinkelregler (oder einem Regler für die Blindleistung oder eine andere Führungsgrösse) gebildet und mit dem aus dem induktiven Spannungsabfall berechneten Vorsteuerwinkel vorgesteuert wird. Zum Zeitpunkt tio bricht nun die Spannung UB des Netzes NB zusammen und bewirkt über ein entsprechendes Signal G7llB in der Uberwachungseinrichtung der Station B, dass dort die normalen Zündimpulse gesperrt werden. Dieser Kurzschluss führt auch zum Zusammenbruch der Gleichspannung UdB und zu einem stark anwachsenden, i den Kurzschluss fliessenden Gleichstrom i so dass de Wechselrichter 1B kippt. Die Kapazitäten der HGU am Anschluss der Station B werden dabei in den Kurzschluss entladen, so dass sich eine Umkehrung der Spannung UdLB und schliesslich ein Erlöschen des Gleichstroms idB ergibt. Unterdessen hat auch das Grenzwertmeldesignal über den Selbststörungs-Meldeimpuls den Zustand QB = 0 ausgelöst, mit dem die normale Kommutierung des Stromrichters 1B gesperrt und die Zündung der Bypass-Ventile eingeleitet wird. In der Station A tritt mit der Streckentotzeit ebenfalls ein Anwachsen des Gleichstroms idA und ein entsprechender Abfall der Gleichspannungen UdA und UdLA auf. Dies führt über den Fremdstörungs-Meldeimpuls der Station A zum Zustand QA = 0, bei dem von dem betriebsmässigen Strom-Sollwert idA auf einen niedrigen Sollwert umgeschaltet wird, der von einem überlagerten Bypass-Regler geliefert wird, z.B. vom Blindleistungsregler 68A oder einem Spannungsregler für die Spannung UA (Umschalter 60A in Fig. 10). Der Stromrichter 1A speist daher nur noch den für den möglichst kontinuierlichen Betrieb des Netzes NA erforderlichen Blindstrom in die HGU ein. Ausserdem wird vom Signal QA = 0 das Umschalten der Vorsteuerspannung UdAv von dem Messwertausgang für UdLA auf den Ausgang des Hochlaufreglers ausgelöst (Schalter 61A), das z.B. zu einem vorgegebenen späteren Zeitpunkt t12 erfolgt. Da die Station A weiterhin Strom in die HGÜ einspeist, wird in Station B das über den Netzkurzschluss entladene Ende der HGÜ wieder aufgeladen. Die Spannung UdA nimmt somit wieder positive Werte an (Zeitpunkt t12), so dass in der Station B bei Erreichen eines vorgegebenen positiven Grenzwertes bestimmte Ventile zünden, die zur Bildung des Bypass-Pfades ausgewählt werden und an denen dann zum Zeitpunkt t12 entsprechende Zündspannungen anstehen. Dadurch ist nun der Bypass-Pfad geschlossen und der Bypass-Betrieb in Gang gesetzt, bei dem die HGÜ als Blindwiderstand für das Netz NA betrieben wird. Bei dem in Figur 27 gezeigten Fall ist zum Zeitpunkt tio in der gestörten Station B mit QB = 0 die Sperrung der normalen, vom Steuersatz gelieferten Zündbefehle erfolgt, wobei der Strom idB zunächst über die am Wechselrichterkippen beteiligten Ventile des Stromrichters 1B noch weiterfliesst. Erst wenn nach Erlöschen dieser Ventile die unterdessen von der in den Bypass-Betrieb übergegangenen Station A die HGÜ mit einem Strom nachgeladen ist, der zum Zeitpunkt t12 zu einem positiven Ansprechwert von UdB führt, liegt an den für den Bypass-Betrieb ausgewählten Ventilen die Spannung an, die zum Zündung der Bypass-Ventile und damit zu einem wiederkehrenden Strom idB führt. In diesem Fall können die Bypass-Ventile unabhängig von den am Wechselrichterkippen beteiligten Ventilen ausgewählt werden. Da aber in der Station B die am Kippen beteiligten Ventile als Bypass-Ventile betriebsabhängig ausgewählt werden können, braucht ein - häufig unerwünschtes - vollkommenes Erlöschen des Stromes i idBnicht abgewartet zu werden. Insbesondere kann es bei dem in Figur 27 gezeigten Fall im Zeitintervall zwischen t10 und t12 zu erheblichen negativen Werten von UdB kommen, was für den Betrieb einer HGÜ in vielen Fällen von den Anwendern ausgeschlossen werden soll. Dies kann erreicht werden, wenn der Steuerwinkel YA der Station A bei Auftreten des abgeleiteten Störungssignals QA = 0 nicht sofort auf den zum Bypass-Betrieb gehörenden Wert nahe Null zurückgeführt wird, sondern auf einen Steuerwinkel, der zunächst in Richtung der Gleichrichter Vollaussteuerung verschoben ist, um die HGU möglichst schnell nachzuladen. Dieser Wert kann von der Speicherschaltung 63A über die Position P3 des Schalters 61A nach Figur 10 vorgegeben werden. Ist jedoch ein Netzbeobachter 43A" vorhanden, wie er in den Figuren 13 und 14 erläutert ist, so ist es möglch, den Strom idB ungefähr konstant zu halten, indem der vom Netzbeobachter errechnete Ersatz-Istwert vdB des Stromreglers 41A' auf einen vom Spannungsregler 68A gelieferten, der Einhaltung einer konstanten Spannung UA dienenden Sollwert eingeregelt wird. Ist für den Normalbetrieb z.B. ein überlagerter Wirkleistungsregler 51 vorgesehen, so wird durch QA = 0 von diesem überlagerten Regler auf den Bypass Regler (Spannungsregler 68A) umgeschaltet, während im Beobachter das Wechselrichterkippen der gestörten Station B durch Schliessen des Schalters 77 simuliert wird. Um nun aus dem Bypass-Betrieb bei Wiederkehr des Netzes NB (Zeitpunkt t20 in Figur 7) mit Auftreten des führenden Freigabesignals QB = 1 in den netzgetakteten Normalbetrieb überzugehen, werden auf die bereits beschriebene Weise diejenigen Ventile gezündet, die bei einer vorprogrammierten Bypass-Ventil-Kombination vorprogrammiert sind, um den netzgetakteten Betrieb unter Einprägung eines Spannungsstosses einzuleiten, oder es werden entsprechend den betriebsabhängig gezündeten Bypass-Ventilen die von -der Auswahlschaltung betriebsabhängig ausgewählten Ventile gezündet. Figur 27 lässt die nach der zur Synchronisierung des Referenzspannungsgenerators nötige Zeit Tsyn auftretende Spannung UdB erkennen, die durch den Hochlauf von R B bedingt ist. Zum Zeitpunkt t'20 kommt es dann zum abgeleiteten Freigabesignal QA = 1 und zum entsprechenden Hochlauf des Winkels XA auf die für den normalen Betrieb vorgesehene Gleichrichter-Aussteuerung und zu einem entsprechenden Verlauf der Spannung UdA, wobei in der ungestörten Station A nunmehr die Bypass-Regelung aufgehoben und wieder die normale Regelung über den Stromregler aufgeschaltet ist. Zu den Zeitpunkten t22 und t22 wird auch wieder von der durch die Hochlauffunktion gesteuert vorgegebenen Vorsteuergrösse auf die gemessene Störgrösse als Vorsteuergrösse umgeschaltet. Bei diesem Konzept ist inbesondere vorteilhaft, dass im normalen Betrieb die beiden Stationen unabhängig voneinander arbeiten, d.h. dass für die Steuerung der beiden Stromrichter keine über Fernwirkleitungen zu übertragende Informationen aus der jeweils anderen Station benötigt werden. Beide Stromrichter können daher durch entsprechende Vorsteuerung sehr schnell geregelt werden, ohne dass durch die Totzeit von Fernwirk-Signalübertragungen ein träges Regelverhalten erzwungen würde. Auch im Störungsfall geschieht die Übertragung entsprechender Störungssignale nicht über Fernwirkleitungen, sondern über die HGÜ selbst, so dass beim Auftreten einer Störung in der einen Station jeweils nach der überhaupt kürzestmöglichen Zeit die nötige Information über den Störungsfall auch in der anderen Station vorliegt. Auch die Wiederaufnahme des ungestörten Normalbetriebs in der einen Station wird auf die gleiche Weise in der kürzestmöglichen Zeit mitgeteilt, so dass sich sehr kurze Anregelzeiten für die Aufnahme des Normalbetriebes ergeben. Darüber hinaus ist es durch diese schnelle Regelung möglich, die HGÜ selbst auch zur Steuerung oder Regelung der elektrischen Grössen der jeweiligen Netze zu verwenden, z.B. zur Blindstromsteuerung oder während des Bypass-Betriebes zur Konstanthaltung des ungestörten Netzes oder zur Dämpfung anderer Vorgänge, z.B. Ausgleichsvorgängen in den Netzen. 26 Patentansprüche 28 Figuren

Claims: Patentansprüche 1. Verfahren zur Aufnahme des Normalbetriebes einer Hochspannungsgleichstromübertragungsstrecke (HGU) zur Leistungsübertragung zwischen zwei Wechselspannungsnetzen (NA, NB), wobei im Normalbetrieb in einer ersten Station (Station A) ein netzgetakteter, als Gleichrichter betriebener erster Stromrichter (1A) einen vorgegebenen, dem ersten Wechselspannungsnetz (NA) entnommenen Gleichstrom (idA) der HGÜ einprägt und in einer zweiten Station (Station B) ein in das zweite Wechselspannungsnetz (NB) einspeisender netzgetakteter, als Wechselrichter betriebener zweiter Stromrichter (2) die Gleichspannung (UdB) der HGÜ bestimmt, und bei einem führenden Freigabesignal (QA = 1 bzw. QB = 1) in einer der beiden Stationen (Station A bzw. Station B) bei ungestörtem Zustand des an diese eine Station angeschlossenen einen Wechselspannungsnetzes (NA bzw. NB) in dieser Station der Normalbetrieb aufgenommen wird, d a d u r c h gekennzeichnet, a) dass das führende Freigabesignal den Start des netz getakteten Normalbetriebes des in der einen Station angeordneten einen Stromrichters (1A bzw. lB) auslöst, bei dem der HGÜ ein Spannungsstoss eingeprägt und der Steuerwinkel < o(A bzw B) des einen Stromrichters auf den für den Normalbetrieb vorgesehenen Steuerwinkel hochgefahren wird, und b) dass in der an das andere Wechselspannungsnetz ange schlossenen anderen Station (B bzw. A) durch Überwa- chung der gleichspannungsseitigen elektrischen Grössen EMI81.1 bzw. EMI81.2 beim Auftreten der Auswirkungen des von der einen Station eingeprägten Spannungsstosses ein abgeleitetes Freigabesignal (QB = 1 bzw. QA = 1) gebildet wird, das in dieser anderen Station die Aufnahme des netzgetakteten Nor malbetriebes auslöst, wobei der Steuerwinkel des in dieser anderen Station (B bzw. A) angeordneten ande ren Stromrichters von einem Steuerwinkel ungefähr 90 auf den für den stationären Normalbetrieb vorgesehe nen Steuerwinkel hochgefahren wird (Fig. 16, Fig. 23 bis Fig. 27). 2. Verfahren nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass das Hochfahren des Steuerwinkels nach etwa 2 Perioden der Wechselspannung beendet wird. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, d a d u r c h g.e k e n n z e i c h n e t , dass das abgeleitete Freigabesignal nur freigegeben wird, wenn ein ungestörter Zustand des anderen Wechselspannungsnetzes vorliegt. 4. Verfahren nach Ansprüche 1 bis 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass das führende Freigabesignal in der einen Station durch Erfassung des ungestörten Zustandes des an die erste Station angeschlossenen Wechselspannungsnetzes (NA bzw. NB) gebildet wird, und dass der Hochlauf beider Steuerwinkel ungefähr vom Steuerwinkel 90 beginnt, wobei dem Start des Hochlaufs eine vorübergehende Zusatzverschiebung (hoc) in Richtung der Gleichrichter-Vollaussteuerung vorgelagert oder überlagert werden kann (Fig. 23 bis 27). 5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass für den Hochlauf beider Steuerwinkel aufeinander abgestimmte Hochlauffunktion vorprogrammiert vorgegeben werden. 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass vor dem Start des Normalbetriebes ein Erlöschen des HGU Stromes durch Sperrung der Zündimpulse beider Stromrichter erzwungen wird (Fig. 25). 7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass vor dem Start des Normalbetriebes ein Stromrichter gesperrt und durch Verstellen des Zündwinkels für den anderen Stromrichter der HGU-Strom und die HGU-Spannung abgebaut werden (Fig. 24). 8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass vor dem Start des Normalbetriebes ein Notbetrieb aufrechterhalten wird, bei dem in der einen Station Bypass-Ventile stromführend sind und in der anderen Station ein Gleichrichterbetrieb aufrechterhalten wird (Fig. 23, 26, 27). 9. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Start des Normalbetriebes dadurch aufgenommen wird, dass aus einer netzsynchronen Referenzspannung und dem Steuerwinkel ein Zyklus netzgetakteter Zündbefehle gebildet wird und der Zündbefehls-Zyklus erst beim Auftreten eines Zündbefehls für ein Ventil freigegeben wird, das in einer für den Start vorprogrammierten Auswahl von Stromrichterventilen enthalten ist. 10. Verfahren nach Anspruch 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Start des Normalbetriebes dadurch aufgenommen wird, dass aus einer netzsynchronen Referenzspannung und dem Steuerwinkel ein Zyklus netzgetakteter Zündbefehle gebildet wird und der Zündbefehlszyklus erst beim Auftreten eines Zündbefehls für ein Ventil freigegeben wird, das in einer aus der Zündung der Bypass-Ventile abgeleiteten Auswahl von Stromrichterventilen enthalten ist. 11. Verfahren nach Anspruch 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass als Bypass-Ventile eine Kombination aus beim netzgetakteten Normalbetrieb des Stromrichters angesteuerten Ventilen gezündet werden. 12. Verfahren nach Anspruch 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass zum Start des Normalbetriebes nach einer Störung des einen Wechselspannungsnetzes ein Zündimpulszyklus, der aus dem Steuerwinkel und einer auf das Wechselspannungsnetz synchronisierten Referenzspannung abgeleitet wird, freigegeben wird, sobald nach der Störung der Referenzspannung mit einem Phasenfehler unter 30' netzsynchronisiert ist. 13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, a) dass in jeder Station der Beginn und das Ende einer Störung des an diese Station angeschlossenen eigenen Wechselspannungsnetzes (NA bzw. NB) durch Überwachung elektrischer Grössen (UA bzw. UB) erfasst werden und beim Auftreten einer Netzstörung (UA < Ugrenz bzw. UB c < U ) durch einen Selbststörungs-Meldeimpuls grenz (Fde) ein führendes Störungssignal (QA = 0 bzw. QB = 0) und nach dem Ende der Netzstörung durch einen Selbst freigabe impuls (Ffe) das führende Freigabesignal (QA = 1 bzw. QB = 1) ausgelöst wird, b) dass in jeder Station der Beginn und das Ende einer den Normalbetrieb in der fremden Station unterbrechen den Störung durch Uberwachung der gleichspannungssei tigen elektrischen Grössen der eigenen Station erfasst werden und beim Auftreten von Auswirkungen einer Unterbrechung durch einen Fremdstörungs-Meldeimpuls (Fdf) ein abgeleitetes Störungssignal (QB = 0 bzw. QA = 0) und beim Auftreten von Auswirkungen der be endeten Unterbrechung durch einen Fremdfreigabeimpuls (Fff) ein abgeleitetes Freigabesignal ausgelöst wird, c) dass in jeder Station der Normalbetrieb beendet und auf einen Notbetrieb umgeschaltet wird, sobald in dieser Station ein Störungssignal ausgelöst wird, und der Notbetrieb beendet und der Normalbetrieb gestar tet wird, sobald in dieser Station ein Freigabesignal auftritt (Fig. 11). 14. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 13, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Steuerwinkel zumindest nach Aufnahme des Normalbetriebes und Erreichen des Endwertes von einem Führungsgrössen Regler bestimmt wird. 15. Verfahren nach Anspruch 14, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass in der ersten Station als Regler ein Stromregler für den HGÜ-Strom und in der zweiten Station als Regler ein Blindleistungsregler oder ein Spannungsregler oder insbesondere ein Löschwinkelregler verwendet wird. 15. Verfahren nach Anspruch 14 oder 15, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass das abgeleitete Freigabesignal und die für die Regler beider Stationen benötigten Grössen aus den in der jeweils eigenen Station ohne Verwendung von Fernwirksignalen vorhandenen Information gebildet werden. 17. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 16, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass jeweils zumindest nach Erreichen des für den Normalbetrieb vorgesehenen Steuerwinkels die Steuerwinkel vom Ausgangssignal des jeweiligen Reglers und einem aus der HGU Spannung (UdLA) der ersten Station (A) bzw. dem HGU-Strom (idB) der zweiten Station gebildeten Vorsteuersignal (UdLA bzw. Bv) bestimmt werden (Fig. 5). 18. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 16, d a d u r c h gekennzeichnet, dass nach Erreichen des für den Normalbetrieb vorgesehenen Steuerwinkels die Steuerwinkel vom Ausgangssignal des jeweiligen Reglers und von einem aus dem HGÜ-Strom dB = 1d# und der Spannung des zweiten Wechselspannungsnetzes abgeleiteten Vorsteuersignal (UdB bzw. ax8v) bestimmt werden (Fig. 3). 19. Vorrichtung zur Hochspannungsgleichstromübertragung mit einer Hochspannungsgleichstromübertragungsstrecke (HGÜ), die in einer ersten Station (A) über einen ersten, im Normalbetrieb als Gleichrichter betriebenen Stromrichter (1) an ein erstes Wechselspannungsnetz (NA) und in einer zweiten Station (B) über einen zweiten, im Normalbetrieb als Wechselrichter betriebenen Stromrichter (2) an ein zweites Wechselspannungsnetz angeschlossen ist, wobei im Normalbetrieb in jeder Station (A, B) ein mittels eines Referenzspannungsgenerators synchron mit dem jeweiligen Wechselspannungsnetz betriebener und von einer Steuer- und Regeleinrichtung mit einem Steuerwinkel angesteuerter Steuersatz einen Zyklus netzgetakteter Zündbefehle für den jeweiligen Stromrichter bildet und mittels eines in einer Überwachungseinrichtung gebildeten führenden Freigabesignals die Zündbefehle in einer Blockierschaltung sperrbar oder in Zündbefehle für die Stromrichterventile umsetzbar sind (Fig. 1), d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass a) die Überwachungseinrichtung (Fig. 11) der einen Sta tion erste Uberwachungsmittel (71) enthält, die das führende Freigabesignal durch Uberwachung des stö rungsfreien Zustandes des an diese eine Station ange schlossenen einen Wechselspannungsnetzes bilden, b) die Uberwachungseinrichtung der anderen Station zweite Uberwachungsmittel (73) enthält, die ein abgeleitetes Freigabesignal durch Uberwachung der gleichspannungs seitigen elektrischen Grössen bilden, sobald die Auf nahme des Normalbetriebes der einen Station in dieser anderen Station erfassbar ist, c) in der Blockierschaltung (BS) jeder Station die Zünd impulse bei einem Störungssignal sperrbar und durch ein führendes oder ein abgeleitetes Freigabesignal freigebbar sind und d) von dem jeweiligen Freigabesignal in jeder Station ein Hochlaufgeber (66A, 66B; Fig. 9, 10) mit einer vorprogrammierten, nach einer vorgegebenen Hochlauf zeit ungefähr in den betriebsmässigen Aussteuerungs grad des jeweiligen Stromrichters einmündenden Hoch lauffunktion zur Vorgabe des Steuerwinkels bei der Aufnahme des Normalbetriebes angestossen wird. 20. Vorrichtung nach Anspruch 19, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die Überwachungseinrichtung jeder Station die ersten und zweiten Uberwachungsmittel sowie dritte und vierte Uberwachungsmittel aufweist, wobei durch Überwachung des jeweils an diese Station angeschlossenen Wechselspannungsnetzes und der gleichspannungsseitigen elektrischen Grössen dieser Station - die ersten Mittel (71) beim Ubergang des eigenen Wech selspannungsnetzes von einem gestörten Zustand in den störungsfreien Zustand oder bei einem Startbefehl einen Selbstfreigabeimpuls (Ffe) als führendes Freigabesignal, - die zweiten Mittel (73) beim Auftreten von Auswirkungen eines durch Freigabe der Zündimpulse der fremden Sta tion erzeugten HGU-Spannungsstosses eines Fremdfreigabe impuls (Fff) als abgeleitetes Freigabesignal, - die dritten Mittel (72) bei einer durch eine Störung in der fremden Station oder der HGU verursachten Unter brechung des Normalbetriebes einen Fremdstörungs-Melde impuls (Fdf) erzeugen, und - die vierten Mittel (74) beim Übergang des eigenen Wechselspannungsnetzes in den gestörten Zustand einen Selbststörungs-Meldeimpuls (Fde) erzeugen, - dass die Uberwachungsmittel ein Störungsgedächtnis (700) ansteuern, das bei einem führenden oder abgeleiteten Freigabesignal den Hochlaufgeber aktiviert und bei einem Selbststörungs- oder Fremdstörungsmeldeimpuls ein Störungssignal abgibt. 21. Vorrichtung nach Anspruch 19 oder 20, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass nach einem Ausfall des Wechselspannungsnetzes in einer Station und anschlie ssender Wiederkehr der Wechselspannung die Bildung des Freigabesignals in dieser Station verzögert wird, bis (vorzugsweise nach einer vorgegebenen Zeit) der Referenzspannungsgenerator eine gegenüber der Spannungsgrundschwingung des wiedergekehrten Netzes um hächstens 30 phasenverschobene Referenzspannung erzeugt. 22. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 21, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass im Hochlaufgeber eine ungefähr vom Aussteuerungsgrad Null beginnende Rampen funktion gespeichert ist und dass Mittel vorgesehen sind, um den Steuerwinkel vor oder mit dem Start der Hochlauffunktion vorübergehend in Richtung auf Gleichrichterbetrieb zu verschieben. 23. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 22, g e k e n n z e i c h n e t durch eine dem Steuersatz vorgeschaltete Vorsteuereinrichtung zur Eingabe des Steuerwinkels ( NAs < #A' EB) und Umschaltmittel, durch die der Vorsteuereinrichtung das Ausgangssignal des Hochlaufgebers oder eine Störgrösse aufschaltbar ist, insbesondere die Spannung (UdLA) an dem dem ersten Stromrichter (1A) abgewandten Seite einer nachgeschalteten Drossel (LA) in der ersten Station bzw. eine aus HGU-Strom (idB), Netzwechselspannung (UB) und einem vorgegebenen Soll-Löschwinkel berechnete Modell-Störspannung in der zweiten Station. 24. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 bis 23, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Steuerwinkel während des Hochlaufs vom Hochlaufgeber und nach dem Hochlauf von der Störgrösse bestimmt und mit dem Ausgangssignal eines Führungsgrössen-Reglers korrigierbar ist. 25. Vorrichtung nach Anspruch 24, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Führungsgrössen Regler vor Aufnahme des Normalbetriebes stillsetzbar und mit oder nach dem Start des Hochlaufgebers aktivierbar ist. 26. Vorrichtung nach einen der Ansprüche 19 bis 25, g e k e n n z e i c h n e t durch eine Speicher- und Programmschaltung, die derart mit dem Hochlaufgeber und der Blockierschaltung verbunden ist, dass bei einem führenden Freigabesignal die Zündimpulse des einen Stromrichters unter Einprägung eines in der Stromführungsrichtung des anderen Stromrichters positiven Spannungsimpulses erfolgt.

Inventors: NEUPAUER, HELMUT, DR.
Applicants: SIEMENS AKTIENGESELLSCHAFT BERLIN UND MUNCHEN
Application year: 1984
Main classification: H02M7
IPC codes: H02J3, H02M7