CIRCUIT DEVICE FOR THE AUTOMATIC CLOSING OF A REMOTE SUPPLY LOOP

Abstract: 1. A circuit arrangement for the automatic closure of an interrupted remote-supply loop prior to an interruption point for remote-supply devices which supply electrical loads by series d.c. feed, where the ongoing part of one of the remote-supply paths contains an energizing winding of a relay (1), and a shunt arm contains a series arrangement comprising a rest contact (10) of the relay, a resistor (2), and the conductively-poled anode-cathode path, relative to the remote-supply current (IF ), of a thyristor (3) whose control terminal is preceded by a delay circuit (9) which leads to the remote-supply loop via the rest contact, characterized in that a choke (4) is arranged in series with the anode-cathode path of the thyristor, that a series RC-circuit (63, 64) is arranged in parallel with the anode-cathode path of the thyristor (3), and that a diode (40), poled in the non-conducting direction with respect to the remote-supply current (IF ) is arranged parallel to the choke (4), and that the anode-cathode path of the thyristor (3) is arranged in parallel with a further resistor (62) which is contrived to be such that in the case of interference currents whose polarity is opposed to the direction of the remote-supply current (IF ), both the magnitude and the rate of build-up of the voltage occurring between the anode and cathode of the thyristor (3) remain below the limit values which govern the thyristor, and that a diode (61) that is poled in the non-conducting direction with respect to the remote-supply current (IF ) is arranged in series with the further resistor (62).

Description: Schaltungsanordnung zum selbsttätigen Schliessen einer Fernspeiseschleife Die Erfindung bezieht sich auf eine Schaltungsanordnung zum selbsttätigen Schliessen einer unterbrochenen Fernspeiseschleife vor einer Unterbrechungsstelle, für Fernspeiseeinrichtungen, die elektrische Verbraucher mittels Gleichstrom-Reihenspeisung speisen, wobei im weiterführenden Teil eines der Fernspeisepfade eine Erregerwicklung eines Relais liegt und in einem Querzweig eine Serienschaltung mit einem Ruhekontakt des Relais, einem Widerstand und der bezogen auf den Fernspeisestrom in Durchlassrichtun.g gepolten Anoden-Kathodenstrecke eines Thyristors angeordnet ist und das Relais bei Strömen oberhalb eines vorgegebenen Bruchteils vom Nennwert des Fernspeisestromes erregt und bei Strömen unter einem vorgegebenen Bruchteil vom Nennwert des Fernspeisestromes abgefallen ist, wobei der Steueranschluss des Thyristors bei einer Unterbrechung im weiterführenden Teil der Fernspeiseschleife erst nach Ablauf der Prelizeit des Relaiskontaktes mit der zur Zündung des Thyristors erforderlichen Spannung beaufschlagt ist. Unter der Durchlassrichtung des Thyristors ist in diesem Zusammenhang die Richtung von der Anode zur Kathode zu verstehen. Eine derartige Schaltungsanordnung ist bereits aus der DE-PS 1 267 267 bekannt. Bei der bekannten Schaltungsanordnung handelt es sich um einen Schaltzusatz, der als Hauptschaltelement ein Relais und einen Thyristor enthält. Der Thyristor hat die Aufgabe, den Stromfluss über den sich schliessenden Kontakt zu verhindern und erst dann leitend zu werden, wenn der Kontakt endgültig geschlossen ist. Auf diese Weise wird erreicht, dass der Relaiskontakt den Fernspeisestrom nicht zu schalten braucht. Untersuchungen im Rahmen- der Erfindung haben jedoch ergeben, dass beim Schalten des Relais und des Thyristors unzulässig grosse Beanspruchungen der Thyristoren auftreten können, insbesondere bei atmosphärischen Beeinflussungen der Fernspeisestrecke. Aufgabe der Erfindung ist es, eine Schaltungsanordnung der eingangs genannten Art derart auszubiIden, dass der Thyristor seinerseits wirksam gegen unerwünschte Beanspruchungen geschützt ist. Gemäss der Erfindung wird die Schaltungsanordnung zur Lösung dieser Aufgabe derart ausgebildet, dass in Serie zur Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors eine Drossel angeordnet ist und dass parallel zur Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors eine RC-Serienschaltung liegt. Durch diese Massnahmen ergibt sich der Vorteil, dass der den Relaiskontakt schützende Thyristor seinerseits wirksam gegen schäd-liche Beeinflussungen geschützt ist. In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist parallel zur Drossel eine für den Fernspeisestrom in Sperrichtung gepolte Diode angeordnet, die als Abmagnetisierungsdiode wirkt und in vorteilhafter Weise dafür sorgt, dass sich die Spannung an der Drossel nicht umpolen kann. Gegebenenfalls kann zur Beschleunigung der Abmagnetisierung in Serie zur Diode eine entgegengesetzt gepolte Z-Diode angeordnet sein. Die Induktivität der Drossel wird zweckmässigerweise derart bemessen, dass für den Thyristor die Anstiegsgeschwindigkeit des Anodenstromes und die Anstiegsgeschwindigkeit der Anoden-Kathoden-Spannung kleiner als die für den Thyristor vorgegebenen Grenzwerte sind. In Weiterbildung der Erfindung sind die Anoden-Kathoden Strecke des Thyristors und die Drossel unmittelbar in Serie geschaltet und parallel zu der Serienschaltung aus der Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors und der Drossel ein Varistor angeordnet. Auf diese Weise wird die Anstiegsgeschwindigkeit der Spannung, die bei Unterbrechung der Fernspeiseschleife an den Thyristor gelangt, im Zusammenwirken mit der Drossel und der parallel zum Thyristor liegenden RC-Serienschaltung wirksam begrenzt. Zwischen der Anode und der Steuerelektrode des Thyristors liegt zweckmässigerweise ein Zweipol mit einer Z-Diodenanordnung, de.ren Zenerspannung derart bemessen ist, dass zwischen der Anode und der Steuerelektrode des Thyristors ein. Zweipol mit einer Z-Diodenanordnung liegt, deren Zenerspannung derart bemessen ist, dass der Thyristor etwa beim l,2-fachen des Maximalwertes der am Ausgang der Speiseeinrichtung auftretenden Fernspeisespannung über den Zweipol gezündet wird. Der Maximalwert tritt dann auf, wenn die Speiseeinrichtung in den Zustand der Spannungsbegrenzung übergeht. Die Induktivität der Drossel ist vorzugsweise derart bemessen, dass die Anstiegsgeschwindigkeit des Anodenstromes nach einem Zünden des Thyristors über die Z-Diodenanordnung unterhalb des für den Thyristor vorgegebenen Grenzwertes liegt. Die Nennspannung des Varistors wird zweckmässigerweise grösser bemessen als die Spannung, die bei Unterbrechung der sich in Betrieb befindlichen Fernspeiseschleife und dem dadurch hervorgerufenen Schliessen des Ruhekontaktes am Varistor maximal auftritt. Parallel zur Anoden-Kathoden-Strecke ist ein derart bemessener weiterer Widerstand angeordnet, dass bei Beeinflussungsströmen, deren Polarität entgegengesetzt zur Richtung des Fernspeisestromes ist, sowohl die Grösse als auch die Anstiegsgeschwindigkeit der zwischen Anode und Kathode des Thyristors auftretenden Spannung unterhalb der für den Thyristor vorgegebenen Grenzwerte bleibt. Ordnet man in Weiterbildung der Erfindung in Serie zu dem weiteren Widerstand eine für den Fernspeisestrom in Sperrrichtung gepolte Diode an, so wird in vorteilhafter Weise verhindert, dass bei Unterbrechung einer sich in Betrieb befindlichen Fernspeisestrecke und Schliessen des Relaiskontaktes Einschaltströme entstehen. Legt man in Serie zur Z-Diodenanordnung eine Diode, deren Polung zu der der Z-Diodenanordnung entgegengesetzt ist, so ergibt sich der Vorteil, dass bei Strömen, die durch Blitzschlag entstehen und in Sperrichtung des Thyristors fliessen, die Steuerelektrode des Thyristors nicht in Sperrichtung überbeanspruch,t werden kann. Die Erfindung wird -anhand des in Fig. 1 gezeigten Ausführungsbeispiels und des in Fig. 2 dargestellten Spannungsdiagramms näher erläutert. Es zeigen Fig. 1 einen Schaltzusatz, bei dem ein zum Schutz eines Relaiskontaktes vorgesehener Thyristor seiner seits gegen unerwünschte Beanspruchung geschützt ist und Fig 2. den zeitlichen Verlauf der am Thyristor wirksamen Spannung. Bei dem in Fig. 1 gezeigten Fernspeisekreis werden Zwi- schenverstärkerstellen über eine mittels des Gleichstrom umrichters 10 einseitig gespeiste Fernspeiseschleife mit konstantem Gleichstrom JF fern.gespeist. Von den Zwischenstellen der Nachrichtenübertragungseinrichtung ist in der Figur nur eine dargestellt. Jede Zwischenstelle enthält zwei Verstärker bzw. Regeneratoren 100 und 101, von denen der eine mit seinem Speiseeingang in die eine Ader und der andere mit seinem Speiseeingang in die andere Ader der Fernspeiseleitung eingeschleift ist. Die Adern der Fernspeiseleitung bzw. die Strompfade der Fernspeiseschleife können z.B. die Innenleiter von Koaxialkabeln einer Vierdraht.-Nachrichtenübertragungseinrichtung oder Adern eines eigenen Fernspeisekabels sein. Gegebenenfalls kann einer der Verstärker bzw. Regeneratoren entfallen oder es können mehrere Verstärker bzw. Regeneratoren an ein und dieselbe Fernspeiseleitung angeschlossen sein. Anstelle von Verstärkern bzw. Regeneratoren können andere elektrische Verbraucher ferngespeist werden. Jede Zwischenstelle ist mit einem Schaltzusatz versehen, der im Zuge der Fernspeiseleitung auf der dem Gleichstromumrichter 10 abgewandten Seite der Verstärker 5t und 52 angeordnet ist. Der Schaltzusatz bildet einen Vierpol in Form eines Kalbgliedes. Im Querzweig des Halbgliedes liegt der Ruhekontakt 10 des Relais 1 Der Längszweig ist durch die Wicklung des Relais 1 gebildet. Wird die Fernspeiseeinrichtung in Betrieb genommen, so ist die Fernspeiseschleife zunächst über den Querzweig des Schaltzusatzes geschlossen. Bei intakter Fernspeiseschleife teilt sich der Fernspeisestrom, welcher ein Konstantstrom ist, entsprechend dem Widerstand des Querzweiges und dem Schleifenwiderstand des nachfolgenden Teiles der Fernspeiseschleife auf den Querzweig und den nachfolgenden Teil der betriebsmässig vorgesehenen Fernspeiseschleife auf. Der durch das Relais 1 fliessende Strom erzeugt eine Ourchflutung, die das Relais 1 bei intakter Fernspeiseschleife zum Ansprechen bringt. Der Ruhekontakt 10 öffnet, so dass der Querzweig stromlos wird und der gesamte Fernspeisestrom über den Längszweig mit dem Relais 1 fliesst. Bei einer Unterbrechung der Fernspeiseschleife fallen die Relais der Schaltzusatze ab, so dass die Querzweige der Schaltzusatze geschlossen werden. Ausgehend von der Spei gestelle spricht ein Relais nach dem anderen an, bis eine ersatzweise Fernspeiseschleife aufgebaut ist, die bis zu dem unmittelbar vor der Unterbrechungsstelle e gelegenen Schaltzusatz reicht. Im weiterführenden Teil des einen Fernspeisepfades liegt die Erregerwicklung des Relais 1. In einem Querzweig ist eine Serienschaltung mit dem Ruhekontakt 10 des Relais 1, dem Widerstand 2 und der bezogen auf den Fernspeisestrom in Durchlassrichtung gepolten Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors 3 und der Drossel 4 angeordnet. Das Relais 1 ist bei Strömen oberhalb eines vorgegebenen Bruchteiles vom Nennwert des Fernspeisestromes erregt und bei Strömen unter einem vorgegebenen Bruchteil vom Nennwert des Fernspeisestromes abgefallen. Dem Steueranschluss des Thyristors 3 ist eine uber den Ruhekontakt 10 des Relais 1 an die Fernspeiseschleife geführte Verzögerungsschaltung vorgeschaltet. Diese Verzögerungsschaltung ist derart bemessen, dass der Steueranschluss des Thyristors bei einer Unterbrechung im weiterführenden Teil der Fernspeiseschleife erst nach Ablauf der Prellzeit des Relaiskontaktes mit der zur Zündung des Thyristors. erforderlichen Spannung beaufschlagt wird. Parallel zur Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors 3 liegt die RC-Serienschaltung, bestehend aus dem Kondensator 63 und dem Widerstand 64. Parallel zur Drossel 4 ist die für den Fernspeisestrom in Sperrichtung gepolte Diode 40 angeordnet. Die Anoden Kathoden-Strecke des Thyristors 3 und die Drossel 4 sind unmittelbar in Serie geschaltet. Parallel zu dieser Serienschaltung ist der Varistor 5 angeordnet. Zwischen der Anode und der Steuerelektrode des Thyristors 3 liegt der Zweipol 7, der aus den mit gleicher Polung in Serie geschalteten Z-Dioden 5 und 6, der zu den Z-Dioden entgegengesetzt gepolten Diode 73 und dem Widerstand 74 besteht. Parallel zur Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors 3 ist eine Serienschaltung aus dem Widerstand 62 und der für den Fernspeisestrom in Sperrichtung gepolten Diode 61 angeordnet. Nach Schliessen des Ruhekontaktes 10 und Leitendwerden des Thyristors 3 entladen sich die Kabelkapazitäten der Fernspeiseschleife über den Kontakt 10 des Relais l und den Thyristor 3. Die Anstiegsgeschwindigkeit des im Querzweig fliessenden Stromes wird durch die als Drosselspule ausgebildete Drossel 1 begrenzt. Unmittelbar nach Schliessen des Kontaktes 10 übernimmt der Thyristor 3 die gesamte zwischen den Strompfaden a - c und b - d der Fernspeiseschleife bzw. den zur Fernspeisung dienenden Adern liegende Spannung bzw. Kabel spannung Uk. Zur Begrenzung der Anstiegsgeschwindigkeit der Spannung sind der Kondensator 63 und der Widerstand 64 vorgesehen. Diese zwei Komponenten wirken jedoch nur dann im gewünschten Sinne, wenn die Drosselspule 1 eine genügend hohe Induktivität hat. Die Schaltmittel 4, 63 und 64 bilden einen Reihenschwingkreis, auf den die Kabelspannung Uk als Rechteckspannung aufgeschaltet wird. Die Kabel spannung Uk wird durch Schliessen des Kontaktes 10 auf den Schwingkreis 4, 63, 64 aufgeschaltet. In Fig 2 ist die am Widerstand 3 abfallende Spannung Ur und die sich am Kondensator 2 aufbauende Spannung Uc dargestellt. Die Summe dieser beiden Spannungen ist die Spannung UT, welche am Thyristor anliegt. Durch geeignete Dimensionierung des Widerstandes 64, des Kondensators 63 und der Drossel 4 kann die Anstiegsflanke der Spannung UT in den zulässigen Grenzen gehalten werden. Die Spannung UT kann nicht grösser werden als die Spannung Uk, da sich die Spannung an der Drossel 4 wegen der als Abmagnetisierungsdiode wirkenden Diode 40 nicht umpolen kann. Die Drossel 4 ist daher nicht nur hinsichtlich der Anstiegsgeschwindigkeit des Stromes, sondern auch hinsichtlich der Anstiegsgeschwindigkeit der Spannung dimensioniert. Die kritischere Anstiegsgeschwindigkeit der am Thyristor liegenden Spannung tritt jedoch bei Blitzschlägen auf Dabei können die Adern der Fernspeisekabef gegen Erde kurzzeitig eine hohe Spannung annehmen. Diese Adern sind zweckmässigerweise über Ableiter mit dem Aussenleiter des Koaxialkabels verbunden und schützen daher die Isolation des Kabels. Wenn die Aussenleiter geerdet sind, können bei Auftreten der genannten Spannungen die Ableiter zünden. Durch die Streuung der Zündspannungen der Ableiter zünden die Ableiter nicht gleichzeitig. Dadurch kann auch zwischen den Adern der Fernspeisekabel kurzzeitig eine hohe Spannung, die in der Folge Stossspannung genannt wird, auftreten. Tritt bei der bekannten Schaltungsanordnung eine solche Beeinflussung bei einer nicht eingeschalteten Strecke, also bei einer Strecke, deren Relaiskontakte geschlossen sind, auf, so liegt am Thyristor die gesamte Stossspannung an. Diese Stossspannung kann bei 3 kV-Ableitern bis zu 5 kV betragen. Thyristoren in dieser Spannungsklasse sind jedoch sehr gross und aufwendig. Durch den Varistor 5 wird die genannte Stossspannung wesentlich heruntergesetzt. Da der Varistor 5 jedoch im Verhältnis zu Z-Dioden einen erheblichen inneren Widerstand besitzt, tritt am Varistor 5 bei einer Beeinflussung durch Blitzschlag immer noch etwa eine Spannung in der Grösse des l, bis 2-fachen der Fernspeisespannung auf. Dies bedeutet für die Anstiegsgeschwindigkeit der Spannung ebenfalls höhere Werte. Das R-C-L-Glied 4, 63, 64 ist zweckmässigerweise so dimensioniert, dass bei Anlegen der Varistorspannung als Rechteckspannung, die das 1,5bis 2-fache der Fernspeisespannung beträgt, noch keine zu hohen Anstiegsgeschwindigkeiten der am Thyristor auftretenden Spannung entstehen. Diese Varistorspannung würde in voller Höhe auch am Thyristor 3 anstehen, wenn die Z-Dioden 71, 72 nicht vorhanden wären. Diese Z-Dioden sorgen dafür, dass der Thyristor 3 etwa bei dem 1,2-fachen der Fernspeisespannung verzögerungsfrei durchzündet. D.h. am Thyristor 3 kann nie eine höhere Spannung als die von den Z-Dioden vorgegebene Spannung anliegen. An die Drossel 4 wird die zusätzliche Forderung gestellt, dass die Anstiegsgeschwindigkeit des Stromes, nach Zünden des Thyristors 3 durch die Z-Dioden, nicht zu hoch wird. Der Varistor 5 ist so dimensioniert, dass bei Unterbrechung einer sich in Betrieb befindlichen Fernspeisestrecke und Schliessen des Relaiskontaktes 10 die Spannung am Varistor 5 nicht über die Nennspannung des Varistors ansteigt, um vom Relaiskontakt 10 zu grosse Einschaltströme fernzuhalten. Bei den vorstehenden Betrachtungen wurde angenommen, dass der durch Blitz bedingte Strom im Thyristor 3 in Durchlassrichtung fliesst. Wenn jedoch bei Beeinflussung durch Blitzschlag - abgeschaltete Fernspeisestrecke vorausgesetzt - der Strom in entgegengesetzter Richtung fliesst, dann ist die Drossel 4 wegen der Diode 40 unwirksam und damit auch der Widerstand 64 ud der Kondensator 63. Die Spannung am Varistor 5- würde sofort in voller Grösse und annähernd in voller Steilheit am Thyristor 3 anstehen. Dies verhindert der Widerstand 62, der parallel zum Thyristor 3¯ geschaltet ist. Der Widerstand 62 bildet zusammen mit dem Widerstand 2 einen Spannungsteiler und wird so niederohmig gemacht, dass weder die Höhe der Spannu.ng, noch die Anstiegsgeschwindigkeit der am Thyristor auftretenden Spannung zu hoch wird. Die Diode 61 verhindert, dass bei Unterbrechung einer sich im Betrieb befindlichen Fernspeisestrecke und Schliessen- des Relaiskontaktes 10 Einschaltströme entstehen. Die Diode 73 verhindert, dass bei Strömen, die durch Blitzschlag entstehen und in Sperrichtung des Thyristors 3 fliessen, die Steuerelektrode des Thyristors 3 in Sperrichtung überbeansprucht wird. tO Patentansprüche 2 Figuren

Claims: Patentansprüche 1. Schaltungsanordnung zum selbsttätigen Schliessen einer unterbrochenen Fernspeiseschleife vor einer Unterbrechungsstelle, für Fernspeiseeinrichtungen, die elektrische Verbraucher mittels Gleichstrom-Reihenspeisung speisen, wobei im weiterführenden Teil eines der Fernspeisepfade eine Erregerwicklung eines Relais liegt und in einem Querzweig eine Serienschaltung mit einem Ruhekontakt des Relais, einem Widerstand und der bezogen auf den Fernspeisestrom in Durchlassrichtung gepolten Anoden-Kathoden-Strecke eines Thyristors angeordnet ist, wobei dem Steueranschluss des Thyristors eine über den Ruhekontakt an die Fernspeiseschleife geführte Verzögerungsschaltung vorgeschaltet ist, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, dass in Serie zur Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors (3) eine Drossel (4) angeordnet ist und dass parallel zur Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors (3) eine RC-Serienschaltung (63, 64) liegt. 2. Schaltungsanord.nung nach Anspruch 1, da dur c h g e k e n n z e i c h n e t, dass parallel zur Drossel (4) eine für den Fernspeise strom (IF) F) in Sperrichtung gepolte Diode (40) angeord- net ist. 3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Induktivität der Drossel (4) derart bemessen ist, dass für den mit der RC-Serienschaltung beschalteten Thyristor (3) die Anstiegsgeschwindigkeit des Anodenstromes und die Anstiegsgeschwindigkeit der Anoden-Kathoden Spannung jeweils kleiner als der für den Thyristor (3) vorgegebene Grenzwert sind. 4. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors (3) und die Drossel (4) unmittelbar in Serie geschaltet sind rund dass parallel zu der Serienschaltung aus der Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors (3) und der Drossel (4) ein Varistor (5) angeordnet ist. 5. Schaltungsanordnung-nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass zwischen der Anode und der Steuerelektrode des Thyristors (3) ein Zweipol (7) mit einer Z-Diodenanordnung (5, 6) liegt, deren Zenerspannung derart bemessen ist* dass der Thyristor (3) etwa beim 1,2-fachen des Maximalwertes der am Ausgang der Speiseeinrichtung auftretenden Fernspeisespannung über den Zweipol (7) gezündet wird. 6. Schaltungsanordnung nach Anspruch 5, dadurch g e k e n n z e i c h n e t, dass die Induktivität der Drossel (4) derart bemessen ist, dass die Anstiegsgeschwindigkeit des Anodenstromes nach einem Zünden des Thyristors (3) über die Z-Diodenanordnung (5, 6) unterhalb des für den Thyristor (3) vorgegebenen Grenzwertes liegt. 7. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Nennspannung des Varistors (5) grösser bemessen ist als die Spannung, die bei Unterbrechung der sich in Betrieb befindlichen Fernspeiseschleife und dem dadurch hervorgerufenen Schliessen des Ruhekontaktes am Varistor (5) maximal auftritt. 8. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass parallel zur Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors (3) ein derart bemessener weiterer Widerstand (62) ange ordnet ist, dass bei Beeinflussungsströmen, deren Polarität entgegengesetzt zur Richtung des Fernspeisestromes (IF) ist, sowohl die Grösse als auch die Anstiegsgeschwindigkeit der zwischen Anode und Kathode des Thyristors (3) auftretenden Spannung unterhalb der für den Thyristor vorgegebenen Grenzwerte bleibt. 9. Schaltungsanordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass in Serie zu dem weiteren Widerstand (62) eine für den Fernspeisestrom (IF) in Sperrichtung gepolte Diode (61) angeordnet ist. 10. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 5 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass in Serie zu der Z-Diodenanordnung (71, 72) eine Diode (73) liegt, deren Polung zu der der Z-Diodenanordnung (71, 72) entgegengesetzt ist.

Inventors: KRAICAR, HEINZ, DIPL.-ING.
Applicants: SIEMENS AKTIENGESELLSCHAFT BERLIN UND MUNCHEN
Application year: 1984
Main classification: H04B3
IPC codes: H04B3, H03K17