MEASURING DEVICE FOR PHYSICAL PROPERTIES OF FLUIDS

Abstract: 1. An arrangement for the continuous determination of physical properties of fluids, especially of the flow rate thereof, comprising a heatable temperature sensor (2, 15) which is exposed to the fluid, and consists of an electrical heating resistor and of an oscillating crystal coupled thermally to the heating resistor and having a temperature-dependent natural frequency, and a digitally operating evaluating device to which, as an essential input variable, a digital signal derived from the oscillating frequency of the oscillating crystal is fed, wherein the difference in the oscillating frequencies is a direct measurement of the property to be measured, especially the flow velocity, which is a function of the heat output of the heatable oscillating crystal to the fluid, characterized in that the heating resistor and the oscillating crystal are coupled thermally in such a manner that both have essentially the same temperature, a second oscillating crystal (1, 13) with a temperature-dependent natural frequency serving as a reference sensor for compensation of the fluid temperature is provided, and is also exposed to the fluid, the difference between the oscillating frequencies of the two oscillating crystals and a digital signal representing the heat output fed to the heating resistor in each case are applied as essential input variables to the evaluating facility (6-10, 8-20), the heat output is regulated to a constant value and the oscillating crystals have the same temperature-dependent frequency response.

Description: Einrichtunq zum Messen physikalischer Eigenschaften von Fluiden Die Erfindung bezieht sich auf eine Einrichtung zum Messen physikalischer Eigenschaften von Fluiden, bei der ein aufheizbarer Temperaturfühler und ein die Fluidtemperatur kompensierender Referenzfühler zur laufenden Ermittlung der Messgrösse vorgesehen ist, die sich aus dem Wärmetransport des Fühlers an das Medium ableitet, und geht von einer Einrichtung zur Messung der Geschwindigkeit strömender Fluiden nach dem Prinzip des Hitzdraht Anemometers aus, bei dem die strömungsbedingte Abkühlung des Temperaturfühlers eine Funktion der Strömungsgeschwindigkeit ist. Nach diesem Prinzip kann nicht nur die Geschwindigkeit strömender Fluide gemessen werden, sondern jede physikalische Eigenschaft von Fluiden, bei welchen sich der Wärmetransport mit den in Frage stehenden Eigenschaften ändert, beispielsweise Dichte oder Viskosität. Die Erfindung beruht auf dem Gedanken, die bei Quarzthermometern eingesetzten Schwingquarze derart zu verwenden, dass die Differenzfrequenz der beiden erforderlichen Quarze direkt für eine digitale Auswertung herangezogen wird. Die Erfindung besteht daher im wesentlichen darin, dass der aufheizbare Temperaturfühler einen elektrischen Heizwiderstand aufweist, der einerseits dem Fluidbereich ausgesetzt, anderseits mit einem temperaturabhängige Eigenfrequenz aufweisenden Schwingquarz thermisch gekoppelt ist, und dass zur Temperatur#kompensation ein zweiter derartiger Quarz im Fluidbereich vorgesehen ist, wobei die sich aus den Unterschieden in den Frequenzen der beiden Quarze jeweils ergebende Differenzfrequenz zusammen mit der jeweiligen Heizleistung die wesentlichen Eingangsgrössen für eine digitale Auswerteinrichtung bilden. Dabei kann die Heizleistung konstant bleibend geregelt sein und die beiden Quarze können eine gleiche Frequenz/Temperaturkennlinie aufweisen. Die sich jeweils ergebende Differenzfrequenz ist dann direkt ein Mass für die physikalische Eigenschaft, insbesondere die Fluidgeschwindigkeit. Anderseits ist es auch möglich, dass beide Quarze mindestens eine Frequenz/Temperaturkennlinie gleicher Steigung aufweisen und die Differenz frequenz auf einen festgelegten konstanten Wert geregelt ist, indem die jeweilige Abweichung von dem festgelegten Wert den zeitlichen Abstand konstanter Heizimpulse steuert, deren Frequenz dann ein Mass für die physikalische Eigenschaft ist, wodurch wieder ein digitales Signal zur Auswertung zur Verfügung steht. Um gegebenenfalls auf den Fühlern auftretende Ablagerungen od.dgl.berück vorzugsweise sichtigen zu können, sind bei der erfindungsgemässen MesseinrichE die Eingangsgrössen für mindestens einen Normalzustand des Fluids, z.B.ruhende Strömung bei Geschwindigkeitsmessung, speicherbar und mit späteren Eingangsgrössen des gleichen Normalzustandes zur Kompensation vergleichbar. Der Temperaturfühler ist vorteilhaft mit einem Stimmgabelquarz als Schwingquarz ausgerüstet, an dessen Gehäuse der Heizwiderstand ausseriflächig anliegt, so dass die erforderliche thermische Kopplung optimal gegeben ist, weil ja der Schwingquarz jede Xnderung der Temperatur des Heizwiderstandes sofort anzeigen sqll, damit Ansprechgeschwindigkeit und Genauigkeit der erf indung sgemässen Einrichtung gesichert ist. Dabei kann der Heizwiderstand als Film auf der Aussenfläche des Gehäuses, insbesondere auf der Abdeckplatte, angebracht sein, wobei er vorteilhaft durch Aufdampfen aufgebracht sein kann. Ausserdem ist es möglich, dass im Gehäuse des Schwingquarzes integrierte Schaltkreise für die Auswerteinrichtung angeordnet sind. Die Erfindung wird nun anhand einiger Beispiele näher erläutert: Die'Fig und 2 zeigen den Messvorgang mit Schwingquarzen mit gleichen bzw.parallelen Kennlinien in Diagramm-Form; in den Fig.3-6 sind Schaltbilder erfindungsgemässer Messeinrichtungen dargestellt, in Fig.7 eine Schaltqpg zur Kompensation von Änderuncren der Fühleroberflächen; schliesslich zeigen die Fig.8 und 9 eine Ausführung des erfindungsgemässen Temperaturfühlers im Grundriss und im Aufrissschnitt. Fig.1 zeigt die Arbeitsweise einer erfindungsgemässen Messeinrichtung anhand eines Diagramms, in dem die Abhängigkeit der Eigenfrequenzen der beiden Schwingquarze von der Temperatur dargestellt ist. Da die beiden Schwingquarze identisch sind, weisen sie die gleichen f/T-Kennlinien I,II auf, die infolge geeigneter Schnittführung bei der Herstellung durch eine weitgehend linear temperaturabhängige Eigenfrequenz gekennzeichnet sind. Der zur Temperaturkompensation bestimmte Quarz (Kennlinie I) weist eine der Fluidtemperatur Tm entsprechende Frequenz fm auf. Der beheizte Quarz (Kennlinie II) weist bei Konstanthalten aller den Wärmetransport beeinflussenden Eigenschaften des Fluids eine infolge einer konstanten Heizleistung vergleichsweise erhöhte Eigentemperatur TH1 und entsprechende Eigenfrequenz fH1 auf, die vom Wärmetransport an das Fluid abhängen. Ändert sich nun eine Eigenschaft des Fluids, welche den Wärmetransport des beheizten Fühlers an das Fluid beeinflusst, ändert sich bei konstant bleibender Heizleistung auch die Eigentemperatur auf TH2 und damit die Eigenfrequenz auf fH2 des beheizten Schwingquarzes. Die Änderung der Differenz frequenz Lf im Vergleich zum ursprünglichen Zustand ist damit ein Mass für die Änderung der in Frage stehenden physikalischen Eigenschaft, z.B.der#Geschwindigkeit oder der Dichte, unter der Voraussetzung, dass alle übrigen phyiskalischen Eigenschaften unverändert geblieben sind. Die Frequenzdifferenz ist somit direkt ein in digitaler Form vorliegendes Mass für die Eigenschaftsänderung. Fig.2 zeigt in einem fJT-Diagramm die Arbeitsweise einer er findungsgemässen Messeinrichtung mit zwei Schwingquarzen, die zwar eine möglichst lineare Frequenz/Temperaturkennlinie gleicher Steigung aufweisen, wobei jedoch der unbeheizte Schwingquarz im Vergleich zum beheizten (Kennlinie 2f um einen konstanten Frequenzwert#fQ nach oben verschobene Kennlinie 1 aufweist. Die beiden Quarze weisen ohne Aufbringen einer Heizleistung bei einer bestimmten Fluidtemperatur Tm unterschiedliche Frequenzen fznl und fm2 auf, wobei gemäss der erfindungsgemässen Messeinrichtung die Heizleistung so geregelt ist, dass die Differenz der Eigenfrequenzen (#f = fm1 - f2 )der beiden Quarze möglichst klein ist. Sofern sich nun eine physikalische Eigenschaft des die Fühler umspülenden Fluids und damit der Wärmetransport des beheizten Fühlers ändert, variiert auch die erforderliche Heizleistung, um die Frequenzdifferenz ±möglichst klein zu halten. Da die Heizleistung mit konstanten Impulsen unterschiedlicher Frequenz aufgebracht wird, ändert sich diese Frequenz mit der jeweils variierenden physikalischen, den Wärmetransport beeinflussenden Eigenschaft. Beim Ausführungsbeispiel nach Fig.3 in der Arbeitsweise nach Fig.2 dient der im Fluidbereich angeordneteschwingquarz Q1 (1) zur Kompensation der Mediumstemperatur. Schwingquarz Q2(2) ist elektrisch beheizt und wird bei Strömungsmessung strömungsbedingt abgekühlt. Den Schwingquarzen Q1 und Q2 (1,2) sind die elektronischen Oszillatoren Osz1 < 3) und Osz2 (5) zugeonetV welche dem digitalen Differenzbildner 6 aufgeschaltet werden. Die Fühler weisen gemäss Fig.2 eine um einen konstanten Frequenz wert zu Q zueinander verschobene Kennlinie gleicher Steigung auf. Das Differenzfrequenzsignal Af f aus fm1 - f2, welches vom Phasendetektorsystem 6 abgegeben wird, weist Nadelimpulse auf, welche nach entsprechender Impulsformung 7 einer logischen Signalerkennung in 8 zugeführt wird. Dabei werden immer, wenn fmi höher als f2 liegt, Triggerimpulse auf die monostabile Kippstufe 9 (Blockerstufe) abgegeben. Diese monostabile Kippstufe 9 liefert am Ausgang Steuerimpulse mit konstanter Impulshöhe (einjustiert mit Einstellregler P 11) und konstanter Impulsweite (über R,C). Diese Steuerimpulse wirken auf einen Stromgenerator V (12), welcher Heizstromimpulse gleicher Stromhöhe und Länge dem elektrischen Heizer am Tempera turfühler Q2 (2) abgibt. Demnach wird das geschlossene Schleifensystem die Tendenz zeigen, sich selbst abzugleichen (thermische Koppelung). Für diesen Anwendungsfall ist aber ein charakteristisches Merkmal, dass das Fühlersystem Q2 (2) hinsichtlich der Heizimpulshöhe und Länge mit Energieüberschuss betrieben wird. Überschreitet nun während der Aufheizphase der Wert von f2 den Wert von fm, bewirkt die logische Signalerkennung in 8 (Umkehr der Phasenlage) eine Unterdrückung der Heizerimpulse zum elektrisch beheizten Quarzthermometerfühlerelement Qz (4). Es tritt strömungsbedingt eine Abkühlung des beheizten Fühlerelementes auf, bis zu jenem Temperaturdifferenzwert, wo wiederum bei Erreichen fml > f2 die Heizphase einsetzt. Dies ergibt nun einen zyklischen Schwingungsvorgang hinsichtlich der Temperatur überhitzung des Fühlerelementes Q2 (2) zum Fluid. Als Ursache dafür ist die Übergangs funktion höherer Ordnung mit Totzeit des beheizten Quarzes anzusehen. Mit dem in 8 enthaltenen Fehlimpulsdetektor werden Rücksetzmarken für den Binärzähler 10 abgeleitet. Demnach stellt die Anzahl der Heizimpulse während eines Zyklus eine Funktion der Strömungsgeschwindigkeit dar. Cp (14) dient für den Feinabgleich. Vorteilhaft ist bei diesem Konzept das sehr rasche Ansprechen des Messsystems auf Schwankungen des Fluiddurchsatzes anzusehen. Die erfindungsgemässe Messeinrichtung nach Fig.4 hat wieder die Arbeitsweise nach Fig.2. Die Quarze Q1 (13) Q2 (15) haben eine um einen konstanten Frequenzwert #fQ zueinander verschobene Kennlinie (mit gleicher Steigung), das gekoppelte System wird jedoch nicht mit Energieüberschuss betrieben. Die vom digitalen Differenzbildner 18 abgegebenen Nadelimpulse werden mit der Impulsformenstufe 19 in Triggerimpulse umgesetzt, welche über die monostabile Kippstufe (20)sowie über den Einstellregler P2 (21) dem Stromgenerator 23 als Steuersignal aufgeschaltet werden und Heizstromimpulse mit definierter Impulshöhe und Länge dem elektrischen Heizer am Schwingquarz Q2 (15) zuführen. Aufgrund der gleichen Temperaturcharakteristik von Q1 (13) und Q2 (15) wird sich das geschlossene Schleifensystem abgleichen, so dass sich eine Restfrequenz einstellt bleibende Regelabweichung als Frequenz der Heizerimpulse), welche als Funktion der physikalischen Eigenschaft z.B.der Fluidgeschwindigkeit zu verstehen ist. Es stellt sich somit zu jeder Fluidgeschwindigkeit eine zugeordnete Schleifenfrequenz ein, welche die Messgrösse darstellt. Das System arbeitet selbstkompensierend. Cp (14) dient für den Feinabgleich. Beim Beispiel nach Fig.5 haben der unbeheizte Schwingquarz Q1 (23) und der elektrisch beheizte Schwingquarz Q2 (26) gleiche Frequenz/ Temperaturkennlinie, es erfolgt jedoch eine Differenzfrequenzregelung auf einen festgelegten konstanten Sollwert. Mit der Messschaltung wird über einen digitalen Differenzbildner 28 dem Impulsformer 29 und den Zählern 30 über den Speicher 31 die binäre Grösse den digitalen Kompensatorsystemen 32 aufgeschaltet (Differenzfrequenz). Mit dem binären Einstellschalter SCH (43) wird eine gewünschte Frequenzverstimmung vorgegeben (Temperaturüberhöhung). Über eine Torstufe 33 werden unter Zuhilfenahme externer Steuerimpulse über Osz4 (39) oder Osz5 (40) (geteilte Quarzfrequenz) oder unmittelbar aus der Netzfrequenz abgeleitet so lange Steuerimpulse dem Konstantstromgenerator 38 zugeführt, bis durch Aufheizen des Schwingquarzes Q2 (26) die gewünschte konstante Differenzfrequenz und damit die vorgegebene konstante Temperatur überhöhung des Fühlers Qz (26) zum Fluid bewerkstelligt wird. Das System zeigt Zweipunkt-Reglerverhaltentund eine durch Fluidströmung bedingte Abkühlung von Q2 (26) bewirkt ein Nachführen von Heizimpulsen vom kompensatorgesteuerten Tor 33. Die zeitliche Anzahl der jeweils nachgeführten Heizimpulse stellt eine Funktion der physikalischen Eigenschaft dar (Messgrösse). Fig.6 zeigt die Erweiterung der Einrichtung nach Fig.5 zu einem Wärmemengenmesser für Heizanlagen. Dabei wird dem Tor 33 keine Konstantfrequenz, wie in Fig.5 dargestellt, aufgeschaltet, sondern die sich aus der Differenztemperatur zwischen Vorlauf und Rücklauf des Heizstranges (TV - TR) ergebende Differenzfrequenz zwischen Quarz 3 (72) im Vorlauf und Quarz 1 (23) im Rücklauf. Mit dem Differenzbildner (Phasendetektorsystem) 43 wird die Messgrösse der Differenztemperatur zwischen Vorlauf und Rücklauf erzeugt und nach erfolgter Impuls formung mit 44 ein PLL-Schleifensystem angesteuert, um eine Frequenzvervielfachung (um den Faktor "n") zu erreichen. Dies könnte, um eine hohe Auflösung zu erreichen, notwendig sein (Quantisierungsfehler bei kleinen Werten TV - TR).Q1 (23) Q2 (26) (Fig.5) befinden sich im Wärmeträgerrücklaufstrang. Während der Öffnungszeiten des Tores 33 wird demnach die Differenztemperatur zwischen Vorlauf und Rücklauf unmittelbar verknüpft. Der Volumsteil nach Fig.5 kann, wenn nach dem Speicher 31, dessen Inhalt als Adresse aufzufassen ist, einem EPROM aufgeschaltet werden, dessen Ausgangsleitungen mit den Kompensatoren K1, K2 (32) verschaltet stehen. Damit kann erfindungsgemäss erreicht werden, dass im höheren strömungsbereich eine absichtliche funktionelle Aufhebung der Temperaturüberhöhung des Fühlers Q2 (26) erreicht wird und auf diese Weise eine Linearisierung der Messgrösse über einen hohen Strömungsbereich durchgeführt werden kann. Die notwendige Linearisierungscharakteristik ist im EPROM eingespeichert. Um bei Eigenkonvektion (Strömungsstillstand) keine Zählimpulse zu erlangen, kann über einen Ruhestrom im Heizerkreis eine diesbezügliche Kompensation realisiert werden. Fig.7 zeigt eine Zusatzeinrichtung für die Ausführungsform naCh Fig.4 zur Kontrolle eventueller Ablagerungen. Dabei wird im Falle Strömungsmessung als Normalzustand das ruhende Medium angenommen und die Eingangsgrössen auf der ablagerungsfreien Sonde ermittelt, so dass zu späteren Zeitpunkten, nachdem die Messeinrichtung bereits betriebsmässig eingesetzt war, die Abweichungen der Eingangsgrössen im gleichen Zustand ermittelbar sind. Dies ist eine aussagekräftige Information (Differenz beider Zustände) über etwaige am beheizten Sondensystem stattgefundene Mediumsabscheidungen. Der somit ermittelte ¯Korrektur- faktor" wird in der Messelektronik digital abgespeichert und die jeweilige Korrekturgrösse stellt das Produkt dieses Korrekturfaktors zum jeweiligen Messergebnis dar. Erfindungsgemäss kann der Korrektureingriff über die "Höhe" oder Zeitdauer der Heizerimpulse realisiert werden, da ja das kleinste, dem elektrischen Heizer zuqefiihrtr Energiepaket als Zeitfläche eines Heizimpulses angesehen werden kann. Beim Beispiel nach Fig.7 ist von der Ausführungsform nach Fig.4 ausgegangen. Erfindungsgemäss bildet sich in der Messschleife ein Gleichgewichtszustand hinsichtlich der Frequenz des Schleifensignales und der durch Strömung oder Eigenkonvektion abgeführten Wärmeenergie. Mittels Potentiometer 61 wird an der Blockerstufe 62 (monostabile Kippstufe) die Länge der Heizerimpulse eingestellt. Die Höhe der Heizerimpulse ist direktproportional dem Signal am nichtinvertierten Eingang des Operationsverstärkers 63, der als Konstantstromgenerator verschaltet ist. Die Impulsanpassungsstufe 64 stellt den Einsatz eines Operationsverstärkers als Komparator dar und liefert demnach infolge einstellbedingter variabler Eingangsimpulssignale am Stromgenerator 63 konstante Ausgangsimpulse, deren Länge von der Blockerstufe 62 vorgegeben sind. Das Ausgangssignal von 64 wird einem Integrator 65 aufgeschaltet, der entsprechend der zeitlichen Anzahl der Heizerimpulse eine steigende analoge Ausgangsgrösse abgibt. Dieses Ausgangssignal wird über einen entsprechenden Einstellregler P4 (66) dem multiplizierenden Analog/Digitalumsetzer 67 aufgeschaltet. Dieses erwähnte Ausgangssignal der Impulsanpassungsstufe 64 wird nun über eine UND-Verknüpfungsstufe 68 dem Clockeingang der Zähler 69 zugeleitet. Wird nun ein binäres Schaltelement ¯Sw z.B.an einer Strömungsarmatur betätigt, wird die Blockerstufe 70 angesteuert und liefert einen etwas längeren Zeitimpuls, damit sich das komplette Messsystem eventuell thermisch ausgleichen kann. Blocker 1 (70) stellt aber keine unbedingte Notwendigkeit dar. Die negative Impulsflanke des von 70 abgegebenen Si#gnales bewirkt die Ansteuerung des Blockers 2 (71), welcher die beiden Binär- zähler 69 auf Null setzt. Mit der negativen Flanke wiederum wird die Blockerstufe 3 (71) angeregt und liefert an der UND Verknüpfung 68 eine logische "1 n (Torzeit). Der ursprünglich der Ersteichung in den Zählern Z1, Z2 (69) gespeicherte Wert wird also z.B.nach einer Heizperiode einer Korrektur unterzogen. Diese Korrekturgrösse wird nun mit einem der Schleifenfrequenz analogisierten Wert (über 64, 65) multipliziert und wirkt über den Funktionsbildner 68 auf die Höhe des Steuersignales für den Stromgenerator 63. Zwangsläufig wird die dem Heizersystem des beheizten Fühlerelementes Q2 zugeführte Energie infolge Verkleinerung der Aus steuerhöhe der Impulse kleiner und die Frequenz der Schleife stelltsteiit stelltsteiit sich auf den ursprünglichen Eichwert ein. Der in Fig.8 und 9 dargestellte erfindungsgemässe Temperatur fühler weist ein keramisches Gehäuse 46 auf, welches den Schwingquarz 47 in Form eines Stimmgabelquarzes enthält. Die Oberseite des Gehäuses 46 ist mittels einer gasdichten Abdeck platte 51 aus Glas, unter Zwischenschaltung einer Dichtung 50, verschlossen. Das Heizelement ist auf der Abdeckplatte in Form eines Films 48, z.B.aus Gold, durch Aufdampfen od.dgl.aufgebracht. Über die elektrischen Anschlüsse zum Quarz 57 und über die Anschlussverbindungen 54 des Heizelementes 48 sind DurchfUhrrohreS5,56 aufgeschoben. Das komplette Gehäuse 46 ist mit einer elektrisch isolierenden Schutzschichte 52 versehen, die eine gute Wärme leitfähigkeit aufweisen muss. Die Durchführrohre 55, 56 sind mittels eines elektrisch isolierenden Klebers mit dem Gehäuse 46 verbunden. Diese Durchführungsrohre 55, 56 können auch die mechanische Halterung des Fühlers bilden. Die elektrisch isolierende Beschichtung 52 kann auch mit einer weiteren Abdeck schichte 53 versehen sein, die aus Metall oder anderen Materialien guter Wärmeleitfähigkeit stehen kann. Im Gehäuse 49 können Elemente der Auswert einrichtung, vorzugsweise in Form eines "Chips" 58, enthalten sein, wobei aber Sorge zu tragen ist, dass das im Gehäuse ent haltene Schutzgas nicht wesentlich erwärmt wird. Zur Realisierung der notwendigen Zeitbasis für die Messwert verarbeitung im Quarzthermometergehäuse 46 ist es zweckmässig, in derselben Schutzgasatmosphäre einen Quarzoszillator (z.B. Uhrenquarz mit temperaturunabhängigem Schnitt) vorzusehen.

Claims: Patentansprüche 1. Einrichtung zum Messen physikalischer Eigenschaften von Fluiden, bei der ein aufheizbarer Temperaturfühler und ein die Fluidtemperatur kompensierender Referenzfühler zur laufen den Ermittlung der Messgrösse vorgesehen ist, die sich aus dem Wärmetransport des Fühlers an das Fluid ableitet, insbesondere Einrichtung zur Messung der Geschwindigkeit strömender Fluide, wobei die strömungsbedingte Abkühlung des Temperaturfühlers eine Funktion der Strömungsgeschwindigkeit ist, dadurch gekenn zeichnet, dass der aufheizbare Temperaturfühler einen elektri schen Heizwiderstand aufweist, der einerseits dem Fluidbereich ausgesetzt, anderseits mit einem temperaturabhängige Eigen frequenz aufweisenden Schwingquarz thermisch gekoppelt ist, und dass zur Temperaturkompensation ein zweiter derartiger Quarz im Fluidbereich vorgesehen ist, wobei die sich aus den Unterschieden in den Frequenzen der beiden Quarze jeweils ergebende Differenzfrequenz zusammen mit der jeweiligen Heiz leistung die wesentlichen Eingangsgrössen für eine digitale Auswerteinrichtung bilden. 2. Messeinrichtun#nach Anspruch #, dadurch gekennzeichnet, dass die Heizleistung konstant bleibend geregelt ist und dass die beiden Quarze eine gleiche Frequenz/Temperaturkennlinie auf weisen, wobei die sich jeweils ergebende Differenzfrequenz direkt ein Mass für die physikalische Eigenschaft, insbesondere die Fluidgeschwindigkeit, ist. 3. Messeinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass .beide Quarze eine Frequenz/Temperaturkennlinie gleicher Steigung aufweisen und die Differenzfrequenz auf einen festgelegten konstanten Wert geregelt ist, indem die je weilige Abweichung von dem festgelegten Wert den zeitlichen Abstand konstanter Heizimpulse steuert, deren Frequenz ein Mass für die physikalische Eigenschaft ist. 4. Messeinrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Quarze eine um einen konstanten Frequenzwert zu einander verschobene Kennlinie aufweisen und die Differenz frequenz auf Null geregelt ist. 5. Messeinrichtung nach einem der Ansprüche 1-4, dadurch gekenn zeichnet, dass die Eingangsgrössen für mindestens einen Normal zustand des Fluids, z.B.ruhende Strömung bei Geschwindigkeits messung, speicherbar und mit späteren Eingangsgrössen des gleichen Normalzustandes zur Kompensation vergleichbar sind. 6. Temperaturfühler für eine Messeinrichtung nach einem der vorher gehenden Ansprüche,dadurch gekennzeichnet, dass sie als Schwing quarz einen Stimmgabelquarz aufweist, an dessen Gehäuse der Widerstand aussen flächig anliegt. 7. Temperaturfühler nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Widerstand als Film auf einer Aussenfläche des Gehäuses, insbesondere der Abdeckplatte, vorgesehen, insbesondere aufgedampft ist. 8. Temperaturfühler nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass im Gehäuse des Schwingquarzes integrierte Schaltkreise für die Auswerteinrichtung angeordnet sind.

Inventors: KOPERA, ADALBERT
Applicants: KLINGER AG
Application year: 1984
Main classification: G01P5
IPC codes: G01P5, G01F1