PROTECTIVE DEVICE FOR AN ELECTRICAL MOTOR

Abstract: 1. A protective device for an electrical AC motor provided with a principal winding (3) and an auxiliary winding (4), characterized in that it comprises means (18) for measuring the current passing through the principal winding (3), a shaping circuit (12) for the generation of a signal proportional to the fundamental wave of the current passing through the principal winding (3), a comparator (13), one input of which is connected to the output of the shaping circuit (12), whereas the other input receives a set signal, that the output of the comparator (13) supplies an error signal (vepsiln) applied to the input of control means (10) of an interruptor (2) connected in series with the principal winding, and that the control means (10) render the interruptor conductive during a time period depending upon the error (vepsiln), so that the current passing through the principal winding of the motor is permanently limited to a predetermined value.

Description: DISPOSITIF DE PROTECTION D'UN MOTEUR ELECTRIQUE. L'invention est relative à un dispositif de protection d'un moteur électrique. Elle peut être mise en oeuvre pour différents moteurs, mais plus particulièrement sur les moteurs asynchrones d'entraînement monophasés ou triphasés. De tels moteurs sont utilisés, par exemple, pour l'entraînement des groupes compresseurs des systèmes de pompes à chaleur. Il est connu, avec de tels moteurs, que le courant d'alimentation est d'autant plus élevé que la vitesse de rotation réelle est réduite par rapport à la vitesse de rotation nominale. C'est le cas, particulièrement, lors du démarrage du moteur où l'on observe couramment que le courant de démarrage atteint une valeur supérieure de trois à cinq fois à la valeur nominale. Un tel phénomène présente des inconvénients 11 est possible que le moteur puisse résister à une surcharge temporaire, mais dans le cas d'une surcharge de durée prolongée, une détérioration des bobinages du moteur survient. Le réseau d'alimentation peut également être détérioré par une telle surcharge. Il est possible également que, bien que la phase de démarrage soit achevée, le moteur ne soit pas à sa vitesse de rotation nominale; un tel phénomène peut arriver lorsque la charge entraînée par le moteur varie au cours du fonctionnement du moteur : si cette charge varie dans un sens croissant, le couple résistant augmente, la vitesse de rotation diminue et le courant augmente. Dans l'art antérieur, on a proposé des dispositifs de protection des moteurs électriques. Ces différents dispositifs ne fonctionnent que pendant la phase de démarrage. Dans un premier type, la vitesse de rotation est mesurée, et tant qu'elle n'atteint pas la valeur nominale, on dispose, dans le circuit électrique d'alimentation, des moyens de réduction du courant d'alimentation du moteur. Lorsque la phase de démarrage est terminée, les moyens de limitation du courant sont mis hors circuit. Dans un exemple particulier de dispositif de protection de ce type, pendant la phase de démarrage, une résistance supplémentaire est introduite en série avec l'enroulement de phase principale et est court-circuitée lorsque cette phase est terminée. Dans un second dispositif de protection, une résistance supplémentaire est mise en série avec l'enroulement de phase principale pendant une durée donnée, grâce à un relais temporisé. A la fin de la temporisation, dont la durée correspond à une durée calculée de la phase de démarrage, la résistance supplémentaire est mise hors circuit. Mais l'inconvénient majeur est que ces dispositifs ne fonctionnent que pendant la phase de démarrage. Lorsque la fin du démarrage a été détectée, dans le premier exemple des dispositifs limiteurs, le dispositif de limitation est mis hors circuit et ne pourra être remis en circuit que lors d'un nouveau démarrage. Ceci signifie que si pendant la phase de fonctionnement la vitesse se réduit, le courant d'alimentation augmente, et il peut survenir une surcharge temporaire risquant de détériorer le moteur ou bien encore de déclencher les systèmes de disjonction du réseau d'alimentation. Le dispositif à temporisation présente un inconvénient supplé mentaire: si la phase de démarrage se prolonge au-delà de la durée de temporisation préréglée, c'est-à-dire si le moteur n'a pas atteint sa vitesse nominale de rotation, une surcharge survient, et le moteur est détérioré. Le dispositif de protection du moteur selon l'invention ne présente pas ces inconvénients. I1 est caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de mesure du courant traversant le moteur et des moyens de commande d'un moyen de limitation du courant afin qu'en permanence la valeur efficace du courant délivré au moteur n'excède pas une valeur prédéterminée, quelle que soit la phase de fonctionnement du moteur. Un tel dispositif est donc particulièrement avantageux par rapport à ceux précédemment décrits, car il agit pendant toute la durée de fonctionnement du moteur, en limitant le courant d'alimentation. I1 évite donc la disjonction ou la détérioration du réseau d'alimentation, et la détérioration des bobinages du moteur. Selon une autre caractéristique de l'invention, le dispositif comporte des moyens de mesure du courant traversant l'enroulement principal et la limitation s'effectue sur la valeur efficace de ce courant. Selon une autre caractéristique, I'enroulement principal du moteur est en série avec un interrupteur commandé de façon qu'à chaque alternance le temps de conduction de l'interrupteur soit tel que la valeur efficace du courant traversant l'enroulement principal soit inférieure à ladite valeur prédéterminée et en ce que les moyens de mesure du courant comportent un filtre permettant d'extraire la fondamentale du courant traversant l'enroulement principal. D'autres avantages de la présente invention apparaîtront avec la description d'un mode de réalisation d'un dispositif de protection selon l'invention faite en regard des figures 1 à 5 ci-annexées dans lesquelles: - la figure 1 est un schéma général du dispositif de protection mis en oeuvre sur un moteur, - la figure 2 est un synoptique d'un mode particulier de réalisation du dispositif, - la figure 3 est un schéma plus détaillé du mode de réalisation du dispositif de la figure 2, - la figure 4 représente d'une partie du mode particulier de réalisation de l'invention, - la figure 5 montre les courbes de différents signaux engendrés et/ou utilisés par divers éléments du dispositif selon l'invention. Selon l'invention, un dispositif de protection d'un moteur comporte un ensemble 1 destiné à mesurer le courant d'alimentation et à commander au moins un moyen 2 de limitation du courant, afin que ce courant ne dépasse pas une certaine valeur, quelle que soit la phase de fonctionnement du moteur. Dans un mode de réalisation préféré de l'invention dont le principe est représenté à la figure 1, l'ensemble 1 mesure le courant traversant l'enroulement 3 principal du moteur, et commande le moyen 2 de limitation du courant traversant cet enroulement principal. L'enroulement 3 principal est en série avec le moyen de limitation 2, et cet ensemble 2, 3 est relié au réseau d'alimentation par deux bornes A et B. Un enroulement 4 auxiliaire est, d'autre part, en série avec un condensateur 5. Cette série 4 , 5 est reliée aux bornes A et B du réseau et est donc en parallèle avec l'enroulement 3 principal et le moyen 2 de limitation. Egalement, le condensateur 5 peut être mis, de manière temporaire, en parallèle avec un condensateur 6, notamment lors des démarrages du moteur grâce à l'ouverture ou à la fermeture d'un contact 7 mis en série avec le condensateur 6. Un moteur du type de celui utilisé avec le dispositif de limitation du courant selon l'invention est alimenté en courant alternatif, et est sensible à la valeur efficace de ce courant. L'invention découle de cette observation et la protection du moteur s'effectue par une limitation de la valeur efficace du courant. Il est possible de limiter la valeur efficace du courant de différentes façons : on peut écrêter le courant, ou bien encore ne le laisser passer que pendant des intervalles de temps donnés. Dans un mode particulier de réalisation de l'invention, le dispositif réalise un découpage du courant. Pour cela, le moyen 2 de limitation utilisé est un interrupteur commandé. Le rôle de l'ensemble 1 est donc de fermer l'interrupteur 2 de manière telle que la valeur efficace du courant distribué à l'enroulement 3 principal ne dépasse pas une valeur prédéterminée. Les figures 2 et 3 montrent d'une manière plus précise un mode de réalisation du dispositif selon l'invention. L'interrupteur 2 commandé par le dispositif 1 est placé en série avec l'enroulement 3 principal de manière que sa fermeture ou son ouverture permette le passage du courant d'alimentation ou non. Une fraction du courant passant dans l'enroulement 3 principal est prélevée grâce à un shunt 18. Le courant est prélevé aux bornes d'une résistance 181 de faible valeur (de l'ordre de quelques centièmes d'ohms). La mesure est faite à partir de ce courant prélevé qui est proportionnel au courant réel passant dans l'enroulement 3 principal. Cette fraction de courant est transmise à un circuit 12 de mise en forme dont le but est d'évaluer la valeur efficace du courant qui traverserait l'enroulement principal s'il n'y avait pas découpage. Le circuit 12 de mise en forme possède un filtre 121 passe-bande qui permet d'extraire la fondamentale du courant prélevé (figure 3). En effet, la fondamentale du courant prélevé et injecté dans le filtre 121 est proportionnelle à la fondamentale du courant passant dans l'enroulement 3 principal. Or la fondamentale du courant dans l'enroulement 3 principal est le signal qui parcourerait cet enroulement sans limitation : la valeur efficace de la fondamentale dans l'enroulement 3 principal est donc la valeur efficace du courant qui passerait s'il n'y avait pas l'interrupteur commandé. La fondamentale du courant prélevé extraite du filtre 121 est donc proportionnelle à la valeur efficace du courant qui passerait dans l'enroulement 3 principal sans limitation. I1 en est de même de la valeur crête de ce signal extrait du filtre 121. Le circuit 12 de mise en forme comporte en outre, en sortie du filtre 121, un circuit 122 détecteur de crête qui engendre une tension continue proportionnelle à la valeur crête du signal de sortie du filtre 121. Le dispositif 1 commande le moyen 2 de limitation du courant afin que la valeur efficace du courant traversant l'enroulement 3 principal ne dépasse pas une valeur donnée : le courant doit être découpé quand la valeur efficace du fondamental dans l'enroulement 3 dépasse la valeur limite. Le dispositif 1 comprend, pour cela, un moyen 13 de comparaison de la tension issue du détecteur 122 de crête et d'une valeur de consigne donnée par un moyen 14 (figure 2). Dans un mode particulier de réalisation la consigne est donnée, de façon connue, par le curseur d'un potentiomètre 14 (figure 3). Le comparateur 13 émet un signal C d'erreur (différente entre la consigne et la mesure). Ce signal e est injecté dans un circuit 15 de régulation qui fournit une tension continue proportionnelle à l'erreur pendant tout le fonctionnement du moteur, et également de permettre le démarrage du moteur comme il est expliqué ultérieurem ent. En outre, ce circuit 15 de régulation permet par une action dérivée, de rattraper les retards entraînés par la présence du circuit 12 de mise en forme. Ce circuit 15 de régulation permet encore la suppression des oscillations crées par le circuit 122 détecteur de crête. L'ensemble formé par le circuit 13 comparateur et le circuit 15 de régulation forme un circuit 151 appelé correcteur (figure 3). Le circuit 12 de mise en forme utilise chaque demi-alternance du courant traversant l'enroulement 3 principal. Afin que le moyen 2 de limitation du courant soit commandé à chaque demi-alternance, le dispositif de mesure et de commande comporte également un circuit 9 de synchronisation avec le réseau d'alimentation, destiné à produire des impulsions à chaque passage à zéro du courant du réseau d'alimentation. le circuit 9 de synchronisation (figure 3) comporte des moyens 95 , 96 pour prélever une partie du signal émis par le réseau. Ces moyens 95 , 96 sont par exemple des résistances formant un pont diviseur entre une phase du réseau et la masse. Le signal utilisé pour engendrer les impulsions de synchronisation est pris au point milieu entre ces résistances. Le signal prélevé est tout d'abord filtré à l'aide d'un filtre 91 dont le but est de supprimer les impulsions parasites pouvant circuler sur le réseau. Le signal alors issu du filtre 91 est, dans le mode particulier de réalisation de l'invention, transmis à deux détecteurs 92 et 93 de zéro. L'un de ces détecteurs, par exemple le 92, a pour but de détecter les passages à zéro à la suite d'une alternance positive; le second détecteur 93 a dans ce cas, pour but de détecter le passage à zéro à la suite d'une alternance négative. Les signaux émis par ces détecteurs sont transmis ensuite à un circuit différentiateur 94 dont le rôle est d'engendrer une impulsion de synchronisation à chaque passage par zéro du signal issu du réseau. Sur la figure 5, on a représenté divers signaux ou impulsions émis par des éléments du dispositif selon l'invention. La courbe a représente le signal d'alimentation. La courbe b représente les impulsions telles émises à la sortie du différentiateur 94, en synchronisme avec les passages par zéro du signal a. Ces impulsions sont ensuite transmises à un générateur 10 de créneaux (figure 2) comportant un générateur 101 de rampe et un comparateur 102 (figure 3) dont le schéma complet est représenté à la figure 4. Le générateur 101 de rampe a pour rôle d'engendrer la rampe représentée en trait plein sur la partie c de la figure 5. Cette rampe est transmise sur une entrée du comparateur 102. Le comparateur 102 reçoit d'autre part le signal, représenté en trait interrompu sur la partie c de la figure 5, émis par le correcteur 151, ce signal étant directement proportionnel au résultat de la mesure effectuée par le circuit 12 de mise en forme, et il engendre alors les impulsions représentées à la partie d de la figure 5. La durée de ces impulsions détermine la durée de conduction à travers l'enroulement 3 principal. On constate que le résultat souhaité est atteint puisque le temps de conduction est d'autant plus faible que la valeur efficace du fondamental du courant est élevée. Dans un mode préféré de réalisation du dispositif de limitation du courant selon l'invention, les différents circuits précédemment étudiés sont réalisés d'une manière classique à l'aide d'amplificateurs opérationnels. I1 en est de même du circuit générateur 10 de créneaux. Le moyen 2 de limitation nécessite une certaine puissance pour son pilotage, et il est donc nécessaire de prévoir un circuit 11 d'interface en sortie du comparateur 102 du générateur 10 de créneaux. Dans un mode de réalisation de l'invention, le correcteur 151 délivre une tension pouvant être négative ou positive (partie c en trait interrompu de la figure 5). Cette tension est d'autant moins négative que la valeur efficace du fondamental du courant passant par l'enroulement 3 diminue. Le différentiateur 94 du circuit 9 de synchronisation produit à chaque passage à zéro de la tension d'alimentation issue du réseau une impulsion du type de celles représentées sur la partie b de la figure 5. Ces impulsions sont, dans le mode de réalisation décrit, négatives. Ces impulsions servent à engendrer une rampe en dents de scie (figure 5, partie c, trait plein). Pour cela, la sortie du différentiateur est reliée à l'entrée I du générateur 101 de rampe (figure 4). Ce générateur est constitué d'un transistor T 101 du type PNP dont la base constitue l'entrée I. L'émetteur est relié à la masse et le collecteur est relié à une source de tension négative par l'intermédiaire d'une résistance R 101- Un condensateur C 101 est branché entre l'émetteur et le collecteur. Lorsqu'aucune tension n'est appliquée sur la base du transistor T 101' celui-ci est bloqué, et, le condensateur C 101 se charge par l'intermédiaire de la résistance R 101- I1 apparaît donc une tension négative sur le collecteur. Lorsqu'une impulsion négative apparaît en I, le transistor conduit et le condensateur se décharge brusquement, car le collecteur se trouve alors relié à la masse. Si un train d'impulsions est fourni à la base, une tension négative en dents de scie est engendrée sur le collecteur (figure 5, partie c, trait plein). Le collecteur est également relié à l'entrée F d'un circuit 102 comparateur comportant notamment, dans le mode de réalisation décrit, un amplificateur K 102 opérationnel. L'entrée F est directement connectée à l'entrée + non inverseuse de l'amplificateur opérationnel. Donc, c'est le signal en dents de scie qui est transmis à cette entrée. L'entrée inverseuse de l'amplificateur K 102 opérationnel est reliée à la sortie du correcteur 151. La sortie de l'amplificateur opérationnel est reliée au potentiel + VCC positif d'alimentation, par l'intermédiaire d'une résistance R 102 La sortie est également reliée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur C 102 Cette sortie est en outre reliée à l'anode d'une diode D 102 La cathode de la diode D 102 est reliée, par l'intermédiaire du circuit 11 interface au moyen 2 de limitation. Ceci permet d'adapter la puissance de sortie de l'amplificateur opérationnel à l'entrée de ce moyen 2. Une résistance R 11 du circuit 11 interface est reliée par une borne à la cathode de la diode D 102 Son autre borne est reliée à la base d'un transistor T 11 du type NPN, ainsi qu'à une borne d'une résistance R 12. La seconde borne de la résistance R 12 est reliée à la masse. Ces deux résistances forment un pont diviseur entre la tension de cathode et la masse. Dans un mode de réalisation préféré, le moyen 2 de limitation est un triac ; dans ce cas l'émetteur du transistor est relié à la masse. Le collecteur est relié à un potentiel + Vcc positif par l'intermédiaire d'une résistance R 13. II est, d'autre part, relié à l'anode d'une diode D 11 dont la cathode est reliée à la gachette du triac 2. La cathode est également reliée à la masse par l'intermédiaire d'une résistance R 14 qui permet une limitation du courant de gachette. Le fonctionnement de cette partie du dispositif est le suivant: lorsqu'aucune tension n'est appliquée à la base du transistor T celui-ci est bloqué, et un courant s'établit alors dans la diode D puisque son anode se trouve à un potentiel supérieur à celui de sa cathode. Le triac est alors mis en conduction par un courant positif appliqué sur sa gachette. Lorsqu'une tension est appliquée sur la base du transistor T celui-ci conduit et le collecteur est alors mis à la masse. La diode D 11 empêche tout passage de courant sur la gachette du triac et celui-ci ne conduit donc pas. D'une manière classique, le triac est protégé contre les variations de tension à l'aide d'un condensateur C 4 en série avec une résistance R 7, la série étant mise en parallèle sur le triac 2 (figure 3). Le triac 2 doit avoir une conduction permanente si la valeur efficace du courant ne dépasse pas la valeur souhaitée et doit découper le courant si la valeur efficace du fondamental est supérieure à la valeur souhaitée, de façon à ce que le courant réellement distribué ait une valeur efficace au plus égale à la valeur maximum souhaitée. Or le correcteur 152 délivre une tension continue proportionnelle à la valeur efficace du fondamental du courant distribué. Plus ce fondamental est élevé, plus le temps de conduction doit être restreint. Le mode de réalisation décrit permet d'aboutir à ce résultat. Le triac est mis en conduction lorsqu'aucune tension n'est appliquée à la base du transistor T 11 de l'interface 11. C'est le cas lorsque la tension de sortie de l'amplificateur K 102 opérationnel est négative ou nulle, car dans ce cas, la diode D 102 ne conduit pas. Lorsque la tension de sortie dudit amplificateur K 102 opérationnel est positive, la diode D 102 conduit, et à la base du transistor T 11 est appliquée une tension positive dont la valeur est fonction du pont diviseur réalisé par les résistances R Il et R 12 et de la tension de la cathode de la diode D 102 La tension de sortie de l'amplificateur opérationnel est négative lorsque la tension appliquée sur sont entrée - inverseuse est supérieure à la tension appliquée sur son entrée + non inverseuse; elle est donc positive dans le cas contraire. Dans le montage tel que réalisé, la tension de sortie est négative lorsque la tension issue du correcteur est supérieure à la tension issue du générateur de dents de scie. Les parties c et d de la figure 5 montrent respectivement une possibilité de positions relatives de la tension issue du correcteur (trait interrompu) par rapport à la dent de scie et la sortie de l'amplificateur opérationnel dans ce cas. Les impulsions négatives de la courbe d correspondent dans ce cas, aux temps de conduction du triac 2. Le triac est en conduction lorsque la tension issue du correcteur est supérieure à la tension en dents de scie ; dès lors que la tension issue du correcteur devient inférieure à la tension du générateur de dents de scie, il n'y a plus de conduction et, si la tension issue du correcteur est comprise dans les limites de la tension en dents de scie, la conduction est partielle. Ainsi, dans le mode de réalisation, il suffit de dimensionner le correcteur pour que sa tension de sortie soit d'autant plus négative que la valeur efficace du fondamental du courant traversant l'enroulement 3 principal est élevée, pour que cette tension de sortie devienne nulle ou positive lorsque la valeur efficace du courant total devienne égale ou inférieure à la valeur maximale souhaitée, afin de permettre une conduction totale du triac. Un tel dispositif permet donc une régulation du courant traversant l'enroulement principal à partir de la mesure effectuée sur le fondamental du courant. Le mode de réalisation décrit présente un dispositif dont certains composants tels que amplificateurs opérationnels, transistors nécessitent une alimentation en courant continu. Le dispositif comporte en outre, dans ce but, une alimentation 8 (figure 2) délivrant des tensions + Vcc et - Vcc continues positive et négative, à partir d'une transformation de la tension alternative distribuée par le réseau. Sur les figures 2 et 3, on a représenté les contacts d'un relais R d. Le relais R d est activé lesdits contacts ferment à la suite d'une action sur l'interrupteur 17 de mise en route, ce qui entraîne l'arrivée du courant du réseau sur le dispositif de limitation et aux bornes du moteur. En outre, l'action sur l'interrupteur 17 a pour effet de fermer le contact 7 de mise en circuit du condensateur 6 de démarrage précédemment décrit. Le contact 7 est ouvert, et le condensateur 6 est mis hors circuit quand la fin de la phase de démarrage est détectée, lorsque le moteur a atteint sa vitesse nominale. Cette détection se fait de façon classique par mesure de la vitesse ou par mesure de la vitesse ou par mesure de la force centre-électromotrice du moteur. Egalement selon l'invention, le dispositif de limitation comporte un moyen 16 permettant le démarrage avec un courant faible. Ce moyen est mis en oeuvre au moment de la fermeture de l'interrupteur 17 de mise en route de l'ensemble moteur, le correcteur 151 ne délivre une tension telle que le triac 2 soit en conductions permanente et qu'ainsi le courant soit trop élevé. Dans le mode de réalisation décrit, le moyen 16 est un générateur de rampe croissante qui, dès l'action sur l'interrupteur 17, délivre une tension inférieure à la tension minimum de la dent de scie du premier générateur 101 de rampe (figure 5, partie c). Ainsi le triac ne conduit pas. La rampe croît d'une façon telle que le premier temps de conduction soit très faible. Ensuite, le circuit 12 de mise en forme intervient comme précédemment décrit, et le reste du dispositif entre en fonctionnement. Dans un mode préféré de réalisation, la rampe est engendrée par un circuit intégrateur dont la constante du temps est telle que l'intersection avec la courbe en dents de scie se fasse à une valeur supérieure mais proche de la valeur minimum de cette dent de scie. Le dispositif permet donc une limitation du courant d'alimentation pendant toute la durée du fonctionnement du moteur, et permet un démarrage avec un courant ne dépassant pas la valeur maximum souhaitée. I1 permet donc une protecton permanente du moteur, et évite également la détérioration du réseau d'alimentation.

Claims: REVENDICATIONS 1. Dispositif de protection d'un moteur électrique alimenté en courant alternatif, possédant un enroulement principal (3) et un enroulement auxiliaire (4), caractérisé en ce qu'il comporte un ensemble (1) destiné à commander en permanence un moyen de limitation de la valeur efficace du courant traversant l'enroulement principal, afin que ladite valeur efficace n'excède pas une valeur prédéterminée quelle que soit la phase de fonctionnement du moteur. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qutil comporte des moyens (12) de mesure du courant traversant l'enroulement principal (3) du moteur afin que la limitation s'effectue sur la valeur efficace du courant traversant cet enroulement. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'un shunt (18) constitué d'une résistance (181) placée en série avec ltenroulement principal (3) permet de dériver une fraction du courant traversant l'enroulement principal (3), proportionnelle audit courant et en ce que les moyens de mesure (12) détectent cette fraction de courant. 4. Dispositif selon l'une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que les moyens (12) de mesure comportent un filtre (121) permettant d'extraire un signal proportionnel à la fondamentale du courant traversant l'enroulement principal (3) du moteur et sont reliés à des moyens de commande (10) d'un interrupteur (2) placé en série avec l'enroulement principal (3), de sorte que, lorsque la fondamentale excède une valeur donnée, l'interrupteur (2) est commandé pour qu'à chaque demie alternance du courant d'alimentation, son temps de conduction soit tel que la valeur efficace du courant traversant l'enroulement principal (3) soit inférieure à ladite valeur prédéterminée. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend, à la sortie du filtre (121), un circuit détecteur de crête (122) délivrant une tension continue proportionnelle à la valeur crête du signal extrait du filtre et en ce qu'il comprend un comparateur (l3) d'une valeur de consigne et de ladite tension continue, ledit comparateur (13) délivrant à sa sortie un signal d'erreur () proportionnel à l'écart entre la valeur de consigne et ladite tension continue, et en ce que la sortie du comparateur (13) est reliée aux moyens de commande (10) de l'interrupteur (2) afin que le temps de conduction dudit interrupteur (2) soit fonction de l'erreur ( e). 6. Dispositif selon l'une des revendications 4 ou 5 précédentes, caractérisé en ce que l'interrupteur commandé (2) en série avec l'enroulement principal (3) est un triac dont la gâchette est reliée à la sortie des moyens de commande (10). 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que les moyens de commande (10) de l'interrupteur (2) sont reliés à un circuit (9) de synchronisation comportant des circuits (92 , 93) de détection du passage par zéro du courant du réseau, afin qu'un signal de commande soit fourni à l'interrupteur à chaque demie alternance du courant d'alimentation. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un circuit (16) permettant au circuit de commande (10) de délivrer au démarrage un ordre de conduction limitée de l'interrupteur (2) afin que dès le début de la phase de démarrage, la valeur efficace du courant ne dépasse pas la valeur maximum prédéterminée.

Inventors: CAPOLINO, GABRIEL, CHAMPIER, BERNARD, LAFORE, DOMINIQUE
Applicants: L'UNITE HERMETIQUE S.A.
Application year: 1984
Main classification: H02H7
IPC codes: H02P25, H02H7