PROCESS FOR THE PRODUCTION OF A HYDROCARBON CONVERSION CATALYST

Abstract: 1. A process for manufacturing a catalyst comprising (a) a matrix or a carrier whose base consists of alumina powder and (b) an active phase comprising at least one noble metal of the platinum family, at least one metal promoter and one halogen, the process being characterized in that the alumina powder is subjected to peptization with an aqueous solution or an acidified aqueous solution, to confer it a peptization rate of at least 10%, and in that simultaneously, in the course of the peptization, at least a portion of the active phase comprising at least a portion of the metal promoter, is introduced into the alumina.

Description: PROCEDE DE FABRICATION D'UN CATALYSEUR DE CONVERSION D'HYDROCARBURES La présente invention concerne des procédés de fabrication de catalyseurs pouvant être utilisés pour les réactions de conversions d' hydrocarbures et notamment d 'hydroconversiorsd 'hydrocarbures. On citera, en particulier les procédés de reformage (ou reformings catalytique ainsi que les procédés catalytiques de fabrication d'hydrocarbures aromatiques, procédés effectués par exemple à une température comprise entre 430 et 6000C, sous une pression absolue comprise entre 0,1 et 5 MPa, (0,1 MPa'-1 kg/cm2) avec une vitesse horaire comprise entre 0,1 et 10 volumes de charge liquide par volume de catalyseur, le rapport molaire hydrogène/hydrocarbures étant compris entre 1 et 20. Les catalyseurs préparés selon l'invention conviennent aussi pour les réactions d'hydrocraquage qui sont généralement effectuées à une température comprise entre environ 260 et 5300C et sous une pression comprise entre environ 0,8 et 25 MPa. Les conditions de conversion comprennent une vitesse spatiale horaire du liquide, ou VSRL, ou volume par heure de charge liquide à 15"C par volume de catalyseur, d'environ 0,1 d 10,0, ayant de préférence une limite supérieure de 4,0 environ et un débit de circulation d'hydrogène d'environ 1 à 20 moles/mole de charge. Les catalyseurs de 1 'invention conviennent également pour les réactions d'isomérisation d'hydrocarbures aromatiques (xylènes par exemple) réactions qui sont généralement effectuées à une température comprise entre environ 200 et 6000C, sous une pression comprise entre environ 0,005 et 7 MPa, le débit volumétrique horaire étant compris entre 0,1 et 10 fois le volume de catalyseur. Les catalyseurs de l'invention conviennent encore pour les isomérisations en atmosphère d 'hydrogène des hydrocarbures saturés comportant 4 à 7 atomes de carbone, a une température comprise entre 50 et 2500C, par exemple 100-2000C. On opère de préférence, sous une pression de 0,5 à 10 MPa, avec une vitesse spatiale de 0,2 à 10 litres de charge par litre de catalyseur et par heure. Le rapport molaire H2/hydrocarbu- res est compris, par exemple, entre 0,'01 : 1 et 10 : 1. Les catalyseurs de l'invention conviennent également pour les réactions dthydrodéalkulation d'hydrocarbures aromatiques ou de déalky lation à la vapeur d'eau d'hydrocarbures aromatiques, ces réactions é tant effectuées dans les conditions opératoires connues, généralement entre 300 et 6000C, pour fabriquer par exemple du benzène à partir de toluène ou à partir d 'autres alkylbenzènes. Les catalyseurs utilisés dans les réactions énumérées ci-dessus sont constitues d'une matrice ou d'un support a base alumine sur le quel a été introduite une phase dite active à base d'au moins un métal noble du groupe VIII (famille du platine) et dtun métal additionnel ou promoteur appartenant à la famille du platine ou appartenant à un autre groupe de la classification périodique des éléments. Ainsi, les catalyseurs spécifiques appropriés au procédé selon l'invention, sont les catalyseurs renfermant un support d'alumine et des teneurs critique de divers éléments métalliques adéquats (métaux ou composés de métaux. Ainsi les catalyseurs spécifiques de reforming ou de production d'hydrocarbures aromatiques ou des autres réactions mentionnées plus haut, renferment généralement en poids par rapport à la matrice ou au support dalumine : (par la suite on utilisera le terme général "support") a) 0,02 A 1 t d'au moins un premier métal choisi parmi le platine, le palladium, l'iridium, le ruthénium, le rhodium et 1 'osmiure (et de préférence le platine, l'iridium, le ruthénium et le rhodium), et éven- tuellement b) 0,01 à 2 % d'au moins un métal additionnel ou promoteur choisi par exemple, parmi un métal noble de la famille du platine et parmi le titane, le rhénium, l'étain, le germanium, l'indium, le thal lium, le manganèse, le nickel, le fer, le cobalt, le zinc, le cuivre, 1 'argent, fluor, le niobium, le lanthane, le cérium, le samarium, le zirconium, le thorium, l'hafnium, le plomb, le sélénium, le gallium, le varadium, le technétium et l'uranium et éventuellement, encore d > 0,1 à 10t d'au moins un halogène, par exemple le chlore ou le fluor, pour des réactions telles que reformage, production d'hydrocarbures aromatiques, certaines isomérisations etc... Comme catalyseurs préférés pour la présente invention, on citera plus particulièrement les catalyseurs renfermant - du platine et de 1 'iridium, - du platine et au choix au moins l'un des métaux choisi dans le groupe constitué par le titane, le rhénium, l'étain, le germanium, l'in dium, le thallium, le manganèse, le nickel, le fer, le cobalt, le zinc, le cuivre, l'or, l'argent, le niobium, le lanthane, le cérium, le sa marium, le zirconium, le thorium, lthafnium, le plomb, le gallium, le vanadium, le technetium , l'uranium et le sélénium - du platine, de l'iridium et de l'étain, - du platine, de l'iridium et du germanium, - du platine, de l'iridium et du sélénium, - du platine, de l'iridium et du thallium, - du platine, de l'iridium et de l'indium, - du platine, de l'iridium et du titane, - du platine, de l'iridium et du ruthénium, - du platine, de l'iridium et du manganèse, - du platine, de l'iridium et du cuivre ou de l'or ou de l'argent, - du platine, du rhénium et au moins l'un des divers métaux énumé rés ci-dessus (par exemple le sélénium ou tout autre promoteur), - du platine, du germanium et au moins l'un des divers métaux é numérés précédemment, - du platine, de l'étain et au moins l'un des divers métaux énu mérés précédemment, - du platine, de l'indium ou du thallium et au moins l'un des divers métaux énumérés précédemment. Dans l'art antérieur, les méthodes de préparation consistent à introduire la phase active sur le support prêt à l'emploi, acheté dans le commerce. Le support a été préparé par toute méthode adéquate Par exemple, comme supports de catalyseurs, on peut utiliser des agglomérés d'alumine spécialement résistants et poreux. On part d'une alumine telle que l'hydroargíllite et l'on procède à une activation par déshydratation rapide et partielle de cet hydrate. On confère ainsi à l'alumine obtenue la possibilité d'être agglomérée, par exemple sous forme de billes, après avoir été humectée d'eau. On procède ensuite A un murissement destiné à augmenter la dureté et on termine par une réactivation par chauffage, l'ensemble de ces opérations conduit selon les conditions, à des agglomérés de diverses caractéristiques. On a également proposé d'obtenir des agglomérés poreux d'alumine active à partir de gels d'alumine. Dans le brevet français nO 1 438 497, le procédé consiste A sécher très rapidement une bouillie d'alumine hydratée amorphe dans des conditions telles que l'étant amorphe de la poudre fine ainsi obtenue soit maintenu, à humecter d'eau cette alumine en poudre, ou préférentiellement d'une solution ammoniacale, à l'agglomérer, à faire mûrir les agglomérés obtenus en atmosphère confinée à température peu élevée, comprise préférentiellement entre 60 et 100 C, à sécher ces agglomérés puis à les calciner à une température en relation avec la surface active et la porosité désirées. D'une façon générale, lorsqu'on utilise un support d'alumine, celui ci peut être préparé synthétiquement ou être une matière naturelle. Quel que soit le type d'alumine utilisé, il doit etre activé avant l'utilisation par un ou plusieurs traitements, tels que séchage, calcination, traitement à la vapeur, et il peut se présenter généralement sous la forme d'agglomeres d'alumine de transition connue sous le nom d'alumines active, d'alumine poreuse ou de gel d'alumine activée. Ainsi,par exemple, le support d'alumine peut être préparé en ajoutant un réactif alcalin convenable, tel que l' e hydroxyde d'ammonium, d un sel d'aluminium, tel que le chlorure d'aluminium ou le nitrate d'aluminium pour former un gel d'hydroxyde d'aluminium qui, par séchage et calcination, est transformé en alumine. Le support d'alumine peut être mis sous toutes formes désirées, telles que sphères, pilules, gâteaux, extrudats, poudres ou grains, et utilisé A toutes tailles désirées. On préfère en général des sphères d'alumine. Celles-ci peuvent être fabriquées en continu par la méthode connue de la goutte dans l'huile, qui consiste à former un hydrosol d'alumine, à associer 1 'hydrosol avec un agent gélifiant convenable, et A faire tomber le mélange obtenu dans un bain d'huile maintenu à température élevée. Les gouttelettes restent dans le bain d'huile jusgu'à ce qu'elles forment des sphères d'hydrogel. On lave ensuite les sphères, les sèche et calcine. Les sphères finales sont de 1 'alumine gamma cristalline. Cette méthode est décrite dans USP nO 2 620 314. L'alumine que l'on préfère le plus souvent utiliser dans les catalyseurs de ré forma ge est la gamma-alumine. Il existe divers procédés d'obtention de la gamma-alumine. Bien qu'il existe divers modes de préparation d'alumine hydratée à partir de laquelle la gamma-alumine peut être préparée à son tour, l'alumine hydratée est formée le plus fréquemment comme indiqué plus haut, par préparation d'un égal" d'alumine. On rappelle que le nom de "gel" est appliqué à des préparations d'alumines qui sont des formes hydroxylées ou oxyhydroxylées ou au moins partiellement hydratées (ayant des structures amorphes ou cristallisées) obtenues 9 partir de solutions de sels d'aluminium ou d'aluminates alcalins. (Le terme "sol" étant habituellement le terme applique à des solutions liquides colloidales qui donnent des gels solides par déshydratation partielle). Ainsi, le brevet USP n" 3 280 041 mentionne deux procédés généraux de préparation d'alumine hydratée. L'un de ces procédés donne des "alumines précipitées", c'est-a-dire que les alumines sont formées par addition-d'un acide ou d'un sel d'acide, par exemple l'acide sulfurique, l'acide chlorhydrique, sur ou à un aluminate de métal alcalin. Un autre type d'alumine hydratée est appelé "sol d'alumine du type Heard", et consiste en sols d'alumine préparés par digestion d'aluminium métallique par l'action d'acide acétique ou d'un acide équivalent. Ces sols et leurs procédés de préparation sont décrits par exemple dans les brevets USP nO 2 258 099 et nO 2 274 634. Un autre procédé connu de préparation de 1 'alumine consiste d dissoudre de l'aluminium dans un alcool pour former un alcoolate ou alkoxyde d'aluminium, lequel est hydrolysé pour former un alcool et un hudroxyde ou l'oxyhydroxyde d'aluminium. On obtient alors une pâte d'alumine hydratée. L'eau est éliminée de l'hydroxyde d'aluminium pour former de l'alumine. Le brevet français nO 2 204 676 concerne un procédé dans lequel l'alumine est produite par réaction d'aluminium avec un alcool pour former un alcoolate d'aluminium. L'alumine utilisée est un sous-produit des réactions de synthèse de Ziegler pour la formation d 'alcools supérieurs (Les réactions de synthèse d'alcools de Ziegler sont décrites, par exemple, dans le brevet USP nO 2 892 858). Selon l'art antérieur, on peut utiliser plusieurs méthodes pour ajouter ensuite la phase active du catalyseur dans le support d'une façon générale on peut incorporer dans le support chaque métal individuellement ou tous les métaux ensemble, par toute méthode adéguate d savoir par coprécipitation ou cogélation avec le support poreux ou échange ionique avec le support gélifié ou encore imprégnation avec le support, soit avant,soit après le séchage et la calcination de ce support. Les méthodes préférées consistent à imprégner le support au moyen de solutions de composés des métaux, que I 'on désire introduire. On utilise soit une solution commune de ces métaux, soit des solutions distinctes pour chaque métal ou chaque groupe de métaux. Quand on utilise plusieurs solutions, on peut procéder à des séchages et/ou calcinations intermédiaires. On termine habituellement par une calcination par exemple entre environ 500 et 100oOC, de préférence en présence d'oxygène libre, par exemple en effectuant un balayage d'air. Conme exemples de composés de métaux autres que ceux des métaux nobles du groupe VIII {famille du platinez, on peut mentionner, par exemple, les nitrates, les chlorures, les bromures, les fluorures, les acétates de ces métaux ou encore tout autre sel ou oxyde de ces métaux soluble dans 1 'eau ou 1 'acide chlorydrique (chlore platinate par exemple. On peut encore mentionner des complexes organiques contenant ces métaux. Les métaux nobles du groupe VIII et en particulier le platine peuvent être utilisés sous 1 'une quelconque de leurs formes connues, par exemple pour le platine, 1 'acide hexachloroplatinique, le chloroplatina te d'ammonium, le sulfure, le sulfate ou le chlorure de platine. Le ruthénium, à titre d'exemple, peut être utilisé sous une forme connue, quelconque, par exemple sous forme de chlorure, bromure, sulfate, ou sulfure ou encore sous forme,par exemple,d'acétylacétonate, etc... L'halogène,lorsque le catalyseur en comporte un ,peut provenir de l'un des halogénures ci-dessus ou être introduit sous forme d'acide chlorhydrique ou d'acide fluorhydrique, de chlorure d'ammonium, de fluorure d'ammonium, de chlore gazeux, ou d'halogénure d'hydrocarbure, par exemple CC14, CH C13, ou CH3 C1. Une première méthode de préparation consiste par exemple d imprégner le support au moyen d'une solution aqueuse de nitrate ou autre composé d'un métal autre qu'un métal de la famille du platine, sécher vers 90 A1500C et calciner sous air quelques heures â une température comprise entre 400 et 1200 C ; ensuite suivra une deuxième imprégnation au moyen d'une solution renfermant au moins un métal de la famille du platine (par exemple au moyen d'une solution d'acide hexachloroplatini que). Une autre méthode consiste par exemple à imprégner le support au moyen d'une solution renfermant A la fois 1/ le ou les métaux de la famille du platine (acide hexachloroplatinique par exemple, 2/ Le ou les métaux autres que ceux de la famille du platine (par exemple un chlorure, un bromure, un:fluorure, un sulfate ou un acétate du métal choisi ou encore tout autre sel du métal choisi soluble dans l'eau ou l'acide chlorhydrique ou autre solvant approprié (chloroplati- nate, acétylacétonate par exemple) et 3/ éventuellement, du chlore ou du fluor. Une autre méthode encore, consiste à introduire les éléments métal liques en effectuant autant d'imprégnations successives qu'il y a d'éléments métalligues dans le catalyseur ; par exemple, on introduit - d'abord un métal de la famille du platine au moyen d'une solution le contenant, cette étape est suivie ou non d'un séchage et d'une calcination, - puis le ou les autres métaux de la famille du platine < si le catalyseur en comporte plusieurs au moyen d'une solution le ou les contenant ; - et enfin le ou les autres métaux non nobles, cette dernière imprégnation étant suivie de séchage et calcination à une température comprise par exemple entre environ 400 et 12000C. Il est bien entendu que l'ordre des imprégnations donné ci-dessus ntest pas obligatoire et peut être différent. Les catalyseurs ainsi obtenus dans l'art antérieur, qui sont peu A peu perfectionnés les uns par rapport aux autres par l'utilisation de tel ou tel métal promoteur utilisé avec telle ou telle concentration critique, ont permis d'obtenir des résultats souvent remarquables dans les réactions de conversion d'hydrocarbures pour ce qui concerne en particulier les rendements et la sélectivité de la réaction ainsi que la stabilité, donc la durée de vie, du catalyseur. Mais on a maintenant constaté que l'on peut encore augmenter d'une part le rendement et la sélectivité de la réaction pour laquelle il est conçu et d'autre part la stabilité et durée de vie de ce catalyseur. Ces améliorations sont dues à une méthode particulière de préparation des catalyseurs. Cette méthode permet en particulier d'utiliser les catalyseurs dans des conditions opératoires sévères. Ainsi, plus particulièrement, l'utilisation des catalyseurs préparés con formément la presente invention s'applique, 8 titre d'exemples aux réactions de reformage en vue d'obtenir une essence d'indice d' octane clair élevé supérieur ou égal a 100, par exemple,ou d'obtenir des hydrocarbures aromatiques. Les conditions severes des réactions d'hydroreforming ou d'hydroreformage catalytique sont plus particu lièrement les suivantes : la température moyenne est comprise entre, environ 480 et 580 C, la pression est comprise entre, environ 0,5 et 1,8 MPa, (5 et 18 kg/cm2) de préférence 0,6 et 1,3 MPa, la vitesse horaire est comprise entre 1 et 10 volumes de charge liquide par volume de catalyseur et le taux de recyclage est compris entre 4 et 10 moles d'hydrogène par mole de charge. La charge est généralement un naphta distillant entre environ 600C et environ 2000C, en particulier un naphta de distillation directe. La présente invention concerne un procédé de fabrication de catalyseur. Le procédé consiste a préparer le support du catalyseur soit par une méthode d'extrusion, soit par une méthode incluant l'utilisation d'un drageoir tournant ou équipement équivalent, et est caractérisé en ce que l'on confère a la poudre d'alumine utilisée un certain taux de peptisation et en ce que simultanément une partie au moins de la phase active du catalyseur est introduite au cours de la peptisation d'au moins une partie de la poudre d'alumine. L'invention est limitée à des catalyseurs à support d'alumine. Toutes les alumines ne conviennent pas. Celles qui conviennent doivent posséder un taux de peptisation (dispersion) qui doit etre de l'ordre d'au moins lOt. Conformément à l'invention, on peptisecette alumine jusqu' un taux de peptisation qui sera compris de préférence entre 10 et 30%. Cela signifie que sur 100 grammes de la poudre utilisée, 10 grammes au moins de ce support sont dispersables dans une solution aqueuse ou acide dont le pH est inférieur ou égal à 4 environ (On entend par alumine dispersable une alumine qui peut former une solution colloldale stable. Dans une mise en oeuvre préférée de la présente invention, 1 'alu- mine utilisée est produite par réaction entre de l'aluminium et un alcool en vue de former un alcoolate d'aluminium. L'alumine ainsi utilisée est un sous-produit des réactions de synthèse de Ziegler pour la formation d'alcools supérieurs. Les réactions de synthèse d'alcools de Ziegler sont connues et décrites notamment dans USP nO 2 892 858 et nO 2 276 278 ; la dernière étape du procédé est une étape d'hydrolyse des alcoolates d'aluminium au cours de laquelle on obtient des alcools. Par élimination de l'eau de la pâte d'hydroxyde d'aluminium, on récupère une alumine de grande pureté. Le brevet USP nO 3 852 190 enseigne de calciner cette alumine et d'y introduire, soit après, soit avant la calcination, un métal noble de la famille du platine et éventuellement un promoteur tel que le rhénium et d'utiliser le catalyseur ainsi obtenu dans des réactions d'hydroconversion d'hydrocarbures, par exemple le reformage. Conformément à la présente invention, on a découvert qu'on obtenait des résultats améliorés dans les réactions d'hydroconversion d'hydrocarbures en procédant à une peptisation de l'alumine au moyen d'une lacueuse acide solution aqueuse ou d'une solution' Une partie de la phase active F'est-d-dire le ou les métaux ou composés de métaux que l'on se propose d'introduire sur le support d'alumine) est ajoutée pendant la peptisation de 1 'alumine, cette partie de phase active étant ajoutée sous forme soluble soit dans l'alumine à traiter par la solution aqueuse, soit dans la solution aqueuse, soit à la fois dans l'alumine et dans la solution aqueuse. Lorsque la phase active renferme à la fois au moins un métal précieux tel qu'un métal noble de la famille du platine (présent dans le catalyseur final prêt à l'emploi sous forme métallique) et au boses un métal promoteur (tel que le rhénium, l'indium, l'étain, le germanium, le zinc, le cuivre, l'or, l'argent, le manganèse, le thallium, le titane, le niobium, etc, présent généralement sous forme d'oxyde, il peut être avantageux d'introduire uniquement le sures mb**ux promoteurs danor * la solution aqueuse de peptisation ou dans l'alumine ou à la fois dans la solution aqueuse et dans l'alumine, tandis que le ou les métaux nobles seront introduits ultérieurement avant ou après la calcination de l'alumine, par toute méthode conventionnelle adéquate, telle qu'une im; ;- prégnation, par exemple. Pour certains promoteurs (pour l'étain par exemple), il est avantageux d'introduire ensemble le métal précieux et le promoteur) Lorsque la solution aqueuse de peptisation est acide, on utilise tout acide convenable, par exemple l'acide nitrique, l'acide chlorhydrique et l'acide acétique ou tout autre acide adéquat. De préférence, conformément à la présente invention, la préparation du catalyseur est effectuée comme suit - Eventuellement, la poudre d'alumine utilisée comme support est lavée puis séchée par toute méthode adéquate comme, par exemple à 1 'é- tuve, de façon à obtenir une poudre caractérisée par une perte au feu de l'ordre de 2 à 40%. - Eventuellement encore, il est, à ce stade, possible de calciner au moins partiellement la poudre séchée. Ainsi on peut soumettre, à une température comprise entre environ 300et 800 C, 20 à 80% (en poids) de la poudre d'alumine et mélange la poudre calcine à la poudre non calcinée. Ensuite on pratique la mise en forme de la poudre conformément à l'invention, soit par extrusion, soit au moyen d'un drageoir tournant ou d'un moyen équivalent, cette mise en forme étant caractérisée par l'ajout simultané d'une partie au moins de la phase active. Si l'on opère par extrusion, on procède de la façon suivante : pendant une durée comprise entre environ cinq minutes et cinq heures, on malaxe la poudre en présence d'eau ou d'eau acidulée, l'eau ou l'eau acidulée renfermant au moins en partie la phase active du catalyseur (c'est-à-dire les oxydes de métaux et/ou les métaux précieux). On utilise une quantité d'eau, ou une quantité d'eau acidulée qui neut par exemPle représenteren poidsl3 t à 60 t par rapport à la masse de la poudre. La pâte obtenue est extrudée par toute méthode adéquate, par exemple sur extrudeuse mono vis ou double vis ou de toute autre conception, au travers d'une filière. et eventuellement calcinés les extrudés obtenus sont séchés à une température généralement voire 550 C, inférieure à 350 C, de façon à ce que la perte au feu des solides obtenus soit de l'ordre de 2 à 405. C'est à ce stade qu'on introduit éventuellement et conventionnellement la partie de la phase active qui n'a pas encore été mélanqée au ou calcination support et l'on peut terminer par un séchagelpar exemple à une température inférieure à 550 C, voire 35O0C. Eventuellement ensuite, les extrudés sont soumis à un traitement (vapeur d'eau --- hydrothermal efl milieu neutre ou acide ou basique à une température comprise entre 80 et 500 C, en vue de faire évoluer les structures amorphes en structure boehmite ou pseudt > boehmite et d'améliorer les proprié tés mécaniques. (Ce traitement peut d'ailleurs être effectué à la fin de la calcination décrite ci-après). On procède à la calcination des extrudés obtenus, à une température généralement comprise entre 350 à 10000C. Un traitement final conventionnel à l'hydrogène est possible. Si l'on opère par la méthode du granulateur tournant ou similaire (drageoir ou autre : assiette tournante, bol tournant, cylindre tournant, etc... on procède conne suit : d'une part on fait couler la poudre sur le granulateur et d'autre part, on introduit simultanément sur le granulateur, soit en la versant soit en la vaporisant, une solution aqueuse ou une solution aqueuse acidulée qui renferme au moins en partie la phase active du catalyseur (c'est-à-dire les oxydes de métaux et/ou les métaux précieux). Généralement, on mouille le drageoir ou le granulateur, pendant que la poudre tourne. La poudre grossit par collage des particules de poudre qui sont présentes.On enlève les particules selon les méthodes habituelles, par exemple en les ejectant d'un drageoir par centrifugation puis on les sèche et on les calcine comme expliqué plus haut pour la méthode dite d'extrusion (avec introduction éventuelle, comme expliqué ci-dessus,de la partie de la phase active qui n a pas encore été introduite sur le support). Un perfectionnement de la méthode consisterait à envoyer sur le granulateur, une partie de la poudre (environ 0 à 40t de cette poudre) déjà diluée dans la solution aqueuse ou mieux dans la solution aqueuse acidulée. (On peut ainsi diluer unepartie de la poudre dans l'acide à l'aide duquel on propose ladite solution aqueuse acidulée). D'une façon générale, que la méthode de fabrication du catalyseur soit celle de l'extrusion ou du granulateur, les métaux de la phase active sont introduits dans l'eau ou l'eau acidulée sous une forme soluble telle que décrite précédemment dans cette demande de brevet. EXEMPLE 1 (comparatif) On prépare plusieurs catalyseurs non conformes à l'invention. On a utilisé un support d'alumine préparé par réaction de synthèse se d'alcools de Ziegler conformément aux techniques connues décrites dans USP 2 892 858 et dans un article de R.J. Butler et a.("Production of high purity Alumina by the Hydrolysis of Aluminum Alkoxides", extrait 8 - D, 16-20 mars, 1969). On utilise ainsi une alumine du même type que l'alumine commerciale SCatapal SB" dont la surface spéfi ci que, après calcination est de l'ordre de 250 m2/g. Cette alumine est extrudée après sa mise en pâte avec de l'eau et de l'acide nitrique : on prépare ainsi une pâte homogène avec 500g d'alumine, 480cm d'eau distillée et 20cm d' acide nitrique O,OO1M. La pâte est alors extrudée à travers une filiè re de 1,5mm, sur une extrudeuse type à piston. Les extrudés sont sé chés vers 3000C jusqu't poids constant, puis calcinés 3 heures dans de l'air sec à 6500C. A l'aide du support d'alumine ainsi obtenu, on prépare 6 cataly seurs A1 à F1 renfermant, en poids, chacun 0,2t de platine et 1,18t de chlore et renfermant en outre pour le catalyseur A1 0,5S de rhénium pour le catalyseur B1 0,5S d'étain pour le catalyseur C1 0,5% de thallium pour le catalyseur D1 0,St d'indium pour le catalyseur E1 0,5% de titane pour le catalyseur F1 0,04S d'iridium Le catalyseur A1 est préparé en ajoutant à 100 grammes d'alumine - d'une part, 65cm3 d'une solution aqueuse renfermant 1,90g d'acide chlorhydrique concentré (densité 1,19) 10 g de solution aqueuse d'acide chloroplatinique à 25 en poids de platine d'autre part, 3 51 cm3 d'une solution d'acide perrhénique Åa 0,98S en poids de rhénium. On laisse en contact 10 heures puis on sèche à l'étuve à 1000C pen dant 6 heures, puis on calcine sous courant d'air sec pendant 2 heures à 3800C puis pendant 2 heures à 5300C. Puis on réduit sous courant d' hydrogène sec (alumine activée) pendant 2 heures à 4500C. F1 Les catalyseurs B1, C1, D1,E1 et ont été préparés en ajoutant à 100g d'alumine d'une part, 65 cm3 d'une solution aqueuse renfermant 1,90g d'acide chlorhydrique concentré (densité 1,19) 10 g de solution aqueuse d'acide chloroplatinique à 2% en poids de platine - d'autre part, 100 cm3 d'une solution aqueuse renfermant 2,5g de solution d'acétate d'étain à 20t d'étain, pour le catalyseur B1, 2,5g de solution d'acétate de thallium contenant 20% en poids de thallium pour le catalyseur C1, 10,75g de solution de trichlorure de titane à 15% en poids de trichlorure de titane pour le catalyseur E1 et, 1,87g de nitrate d'indium pour le catalyseur D1. 1,74 cm3 d'une solution aqueuse d'acide chloroiridique à 2,3% en poids pour le catalyseur F1. On sèche, calcine et réduit les catalyseurs obtenus comme indiqué pour le catalyseur A1. Ces catalyseurs ont une surface spécifique de 230m2/g EXEMPLE 2 (comparatif) On prépare encore plusieurs catalyseurs A2 à F2 non conformes à 1 'invention. On utilise, à titre de support, une alumine préparée, comme indi qué dans l'exemple 1, par réaction de synthèse d'alcools de Ziegler. Cette alumine, ensuite n'est pas extrudée comme dans l'exemple 1 mais elle est agglomérée à l'aide d'un granula teur tournant en utilisant comme liquide une solution d'acide nitrique a pH2,2. Les billes obtenues sont muries en atmosphère confinée pendant 24 heures à 80"C. Elles sont ensuite séchées vers 300"C et calcinées à l'air sec à 5700C. A l'aide de ce support d'alumine ainsi obtenu, on procède à la pré paration des catalyseurs A2 à F2 exactement comme il a été expliqué pour l'exemple 1. Les catalyseurs A2 à F2 renfermant donc respectivement les mêmes teneurs en platine, en chlore et en métal additionnel que les cataly seurs A1 à F1. Ces catalyseurs ont une surface spécifique de 235m2/g. EXEMPLE 3 On prépare des catalyseurs A3 à F3 ayant respectivement les mêmes teneurs en platine, en chlore et en métal additionnel que les catalyseurs A1 à F1. On utilise l'alumine de type Catapal SB préparée à l'exemple 1. Cette alumine est séchée à l'étuve de façon à posséder à l'issue du séchage, une perte au feu de 255. Le matériel poudreux est lavé puis séché. puis on calcine, 5500C, 70t de la poudre et on mélange ensuite la poudre calcinée et la poudre non calcinée. La poudre obtenue est extrudée après sa mise en pâte avec de l'eau et de 1 'acide nitrique : on prépare ainsi une pâte homogène après mélange pendant 30 mn de 500 grammes d'alumine et d'une solution qui contiens - d'une part 250 cm3 d'eau distillée et 20 cm3 d'acide nitrique 0,001 M et. - d'autre part soit 260 cm3 d'une solution d'acide perrhénique à 0,98% en poids de rhénium pour le catalyseur A3, soit 500 cm3 d'une solution aqueuse renfermant 12,5 g de solution d'acétate d'étain à 20% d'étain pour le catalyseur B3, 12,5 g de solution d'acétate de thallium contenant 20% en poids de thallium pour le catalyseur C3, 53,75g de solution de trichlorure de titane à 15% en poids de tri chlorure de titane pour le cataly seur E3 et 9,35 g de nitrate d'indium pour le catalyseur D3. 8,7 cm3 d'une solution aqueuse d'acide chloroiridique à 2,3S en poids pour le catalyseur F3. (Le taux de peptisation de l'alumine était de l'ordre de 15 % avec formation d'une solution colloldale stable). La pâte est extrudée à travers une filière de 1,5mm sur la même extrudeuse que dans l'exemple 1. Les extrudés sont séchés à 300 C de façon à ce que la perte au feu des solides obtenus soit d'environ 20%. A la masse catalytique ainsi obtenue, on ajoute alors 235 cm3 d' une solution aqueuse contenant 9,5 g d'acide chlorhydrique concentré (densité 1,19) et 50 g de solution aqueuse d'acide chloroplatinique à 2t en poids de platine. On laisse en contact 10 heures puis on sèche à l'étuve à 1000C pendant 6 heures, puis on calcine sans courant d'air sec pendant 2 heures à 3800C puis pendant 2 heures à 530"C. Enfin on réduit sous courant d'hydrogène sec (alumine activée) pendant deux heures à 4500C. Ces catalyseurs ont une surface spécifique de 232 m2/g. EXEMPLE 4 On prépare des catalyseurs A4 à F4 renfermant respectivement les mêmes teneurs en platine, en chlore et en métal additionnel que les catalyseurs A1 à E1. On utilise toujours l'alumine de type Catapal SB préparée à l'e- xemple 1. Cette alumine est séchée à 1 'étuve de fa çon à possèder à l'issue du séchage, une perte au feu de 25%. Le matériel poudreux est lavé puis séché. La poudre obtenue est agglomérée a l'aide d'un granulateur tournant : on fait couler progressivement 5000 grammes de la poudre sur le granulateur et pendant cette opération on introduit simultanément et progressivement sur le granulateur, en la vaporisant, une solution aqueuse renfermant - 2500cm3 d'eau distillée - 200cm3 d'acide nitrique O, 1 M et soit : 255 cm3 d'une solution d'acide perrhénique à 98% en poids de rhénium, pour le ca talyseur A4, soit : 255 cm3 d'une solution aqueuse renfermant 12,5 g de solution d'acétate d'étain à 20% d'étain pour le cataly seur B4, ou 12,5 g de solution d'acétate de thal lium contenant 20% en poids de thallium, pour le catalyseur c4, ou 53,15g de solution de trichlorure de titane à 15% en poids de tri chlorure de titane pour le ca talyseur Eq, ou 9,35g de nitrate d'indium pour le ca talyseur D4. ou 8,7 cm3 d'une solution aqueuse d'acide chloroiridique à 2,3% en poids pour le catalyseur F4. On mouille ainsi le drageoir ou le granulateur pendant qu'une partie de la poudre tourne. La poudre grossit par collage des particules de poudre qui sont présentes. On enlève les particules en les éjectant du drageoir par centrifugation puis on les sèche à 3000C de façon à ce que la perte au feu des solides obtenus soit d'environ 20%. Le taux de peptisation de l'alumine était de l'ordre de 15 % avec formation d'une solution colloidale stable. 500 orales de A la masse catalytique ainsi obtenue, on ajoute alors 235 cm3 d' une solution aqueuse contenant 9,5 g d'acide chlorhydrique concentré (densité 1,19) et 50g de solution aqueuse d'acide chloroplatinique à 2% en poids de platine. On poursuit la fabrication du catalyseur comme dans l'exemple 3. Ces catalyseurs ont une surface spécifique de 228 m2/g. EXEMPLE 5 En vue d'obtenir une essence ayant un nombre d'octane clear (ou clair égal à 103, on se propose de traiter un naphta ayant les carac téristiques suivantes - distillation ASTM 80 - 1600C - composition : hydrocarbures aromatiques 7% en poids hydrocarbures naphténiques 27% en poids hydrocarbures paraffiniques 66% en poids - nombre d'octane "clear research" environ 37 - poids moléculaire moyen 110 - densité à 200C 0,782 Ce naphta passe avec de 1 'hydrogène recyclé sur les catalyseurs A1 A t A2 A E2, A3 à E3, A4 à E4 et F1 à F4. On opère en continu dans un réacteur à lit mobile. Les conditions opératoires sont les suivantes : - pression 1 M Pa - température 5300C - rapport molaire H2/hydrocarbures 8 - volume de naphta/volume de catalyseur/heure 1,65 Le tableau I suivant indique, au bout de 200 heures, le rendement ob tenu en C5+ et le pourcentage d'hydrogène contenu dans le gaz de recy clage. On note un gain significatif en rendement et en hydrogène de re cyclage lorsque le catalyseur est préparé conformément à l'invention. TABLEAU I EMI20.1 <tb> CATALYSEUR <SEP> METAL <SEP> PRECIEUX <SEP> MENTAL <SEP> PROMOTEUR <SEP> RENDEMENT <SEP> GAZ <SEP> RECYCLAGE <tb> <SEP> c5+(poids) <SEP> t <SEP> H2 <tb> <SEP> (molaire) <tb> <SEP> A1 <SEP> platine <SEP> rhénium <SEP> 74,9 <SEP> 75,3 <tb> <SEP> A2 <SEP> n <SEP> rhénium <SEP> 75,0 <SEP> 75,4 <tb> <SEP> A3 <SEP> n <SEP> rhénium <SEP> 75,7 <SEP> 76,2 <tb> <SEP> A4 <SEP> n <SEP> <SEP> rhénium <SEP> 75,8 <SEP> 76,4 <tb> <SEP> B1 <SEP> n <SEP> étain <SEP> 76,6 <SEP> 76,2 <tb> <SEP> B2 <SEP> n <SEP> étain <SEP> 76,5 <SEP> 76,1 <tb> <SEP> 3 <SEP> n <SEP> <SEP> étain <SEP> 77,4 <SEP> 77,2 <tb> <SEP> B4 <SEP> n <SEP> étain <SEP> 77,4 <SEP> 77,2 <tb> <SEP> C1 <SEP> n <SEP> thallium <SEP> 74,9 <SEP> 75,0 <tb> <SEP> C2 <SEP> n <SEP> thallium <SEP> 74,8 <SEP> 75,0 <tb> <SEP> C3 <SEP> n <SEP> thallium <SEP> 75,8 <SEP> 76,0 <tb> <SEP> C4 <SEP> n <SEP> <SEP> thallium <SEP> 75,8 <SEP> 76,0 <tb> <SEP> D1 <SEP> " <SEP> indium <SEP> 75,5 <SEP> 75,2 <tb> <SEP> D2 <SEP> " <SEP> indium <SEP> 75,4 <SEP> 75,2 <tb> <SEP> D3 <SEP> n <SEP> indium <SEP> 76,3 <SEP> 76,0 <tb> <SEP> D4 <SEP> " <SEP> indium <SEP> 76,4 <SEP> 76,1 <tb> <SEP> Ej <SEP> n <SEP> titane <SEP> 76,7 <SEP> 76,2 <tb> <SEP> E2 <SEP> " <SEP> titane <SEP> 76,7 <SEP> 76,1 <tb> <SEP> E3 <SEP> n <SEP> <SEP> titane <SEP> 77,8 <SEP> 77,1 <tb> <SEP> E4 <SEP> n <SEP> titane <SEP> 77,9 <SEP> 77,2 <tb> <SEP> Platine <SEP> et <SEP> 75,2 <SEP> 74,9 <tb> <SEP> P2 <SEP> et <SEP> 75,3 <SEP> 75,0 <tb> <SEP> F3 <SEP> iridium <SEP> 76,2 <SEP> 75,8 <tb> <SEP> F4 <SEP> 76,4 <SEP> 75,9 <tb> EXEMPLE 6 Pour le catalyseur au platine et à l'étain, on répète les exemples 3 et 4 en ajoutant les 325 cm3 de la solution aqueuse contenant le platine avec la solution contenant l'étain. Dans cette méthode donc, le métal du. groupe VIII et le métal additionnel sont ajoutés ensemble dans la poudre d'alumine avant 1 'extrusion de l'alumine (catalyseur B5) ou avant le passage de l'alumine dans le granulateur (catalyseur B6). On obtient (dans les conditions de 1 'exemple 5) avec ces catalyseurs B5 et B6 des résultats légèrement supérieurs à ceux obtenus respectivement avec les catalyseurs B3 et B4 (Tableau IIJ. T A B L E A U II EMI21.1 <tb> CATALYSEUR <SEP> METAL <SEP> .YTAL <SEP> RENDEMENT <SEP> GAZ <SEP> DE <SEP> RECYCLAGE <tb> <SEP> PRECIEUX <SEP> PROMOTEUR <SEP> C5+ <SEP> % <SEP> H2 <tb> <SEP> (poids <SEP> J <SEP> (molaire) <tb> <SEP> B5 <SEP> Platine <SEP> Etain <SEP> 77,6 <SEP> 77,5 <tb> <SEP> B6 <SEP> Platine <SEP> Etain <SEP> 77,8 <SEP> 77,8 <SEP> <tb>

Claims: REVENDICATIONS 1. - Procédé de fabrication d'un catalyseur renfermant (a) une matrice ou un support à base de poudre d'alumine et (b) une phase active renfermant au moins un métal noble de la famille du platine et au moins un métal promoteur, le procédé étant caractérisé en ce que la poudre d'alumine est soumise a une peptisation au moyen d'une solution aqueuse ou d'une solution aqueuse acidulée en vue de lui conférer un taux de peptisation d'au moins 10 % et en ce que simultanément, au cours de la peptisation, une partie au moins de la phase active, renfermant au moins une partie du métal promoteur, est introduite dans l'alumine. 2.- Procédé selon la revendication 1 dans lequel la poudre d'alumine utilisée comme support est agglomérée en présence d'une solution aqueuse ou d'une solution aqueuse acide, avec ajout simultané d'une partie au moins de la phase active, soit par extrusion soit par la méthode dite du granulateur tournant, ladite partie de phase active étant introduite sous forme soluble soit dans la solution aqueuse, soit dans la poudre, soit à la fois en partie dans la solution aqueuse et en partie dans la poudre. 3.- Procédé selon la revendication 2 dans lequel la poudre d'alumine est agglomérée par extrusion, le procédé se caractérisant ainsi en ce que [ ail pendant une durée comprise entre environ cinq minutes et cinq - - J11n'.'eJ heures, on malaxe la poudreU-enpresence d'eau ou d'eau acidulée, l eau ou l'eau acidulée renfermant au moins en partie la phase active, la quantité d'eau ou d'eau acidulée représentant en poids 3 à 60 % par rapport à la masse de la poudre, la la pâte obtenue est extrudée, LY] les extrudés obtenus sont séchés à une température inférieure à 350"C de façon à ce que la perte au feu des solides obtenus soit de l'ordre de 2 à 40%, [J les extrudés obtenus sont calcinés entre 350 et 10000C environ 4.- Procédé selon la revendication 2 dans lequel la poudre d'alu mine est agglomérée par la méthode dite du granulateur tournant, le procédé se caractérisant ainsi en ce que, - d'une part on fait couler la poudre sur le granulateur et si wultanément d'autre part on introduit sur le granulateur, soit en la versant soit en la-vaporisant, une solution aqueuse ou une solution aqueuse acidulée qui renferme au moins en partie la phase active du catalyseur, [y] on enlève les particules qui se sont formées, [] lesdites particules sont séchées à une température inférieure à 350"C de façon à ce que la perte au feu des produits obtenus soit de 1 'ordre de 15 à 40% [s] on calcine les particules obtenues à une température comprise entre 350 et 10000C. 5.- Procédé selon l'une des revendications 2 à 4 dans lequel on utilise une alumine que l'on peptise jusqu'à un taux de peptisation compris entre 10 et 30%. 6.- Procédé selon la revendication 4 dans lequel,en cours de l'étape (O() > une partie au moins de la poudre, représentant 0 à 40% en poids de la totalité de la poudre utilisée, est préalabletnent diluée dans la solution aqueuse ou dans la solution aqueuse acidulée. 7.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel on utilise un support à base d'une poudre d'alumine de haute pureté, laquelle alumine est un sous produit des réactions de synthèse de Ziegler pour la formation d'alcools supérieurs. 8.- Procédé selon l'une des revendications 2 à 6 caractérisé en ce que la poudre d'alumine, avant d'être agglomérée en présence d'une solution aqueuse ou aqueuse acidulée, est d'abord calcinée au moins partiellement et en ce que la poudre ainsi calcinée est mélangée avec la fraction de poudre non calcinée. en poids 9. - Procédé selon la revendication 8 dans lequel on calcine 20 s 80t de la poudre d'alumine et on mélange la poudre calcinée à la poudre non calcinée de façon à obtenir, après mélange, une poudre qui se caractérise par des grains possédant un diamètre de particules de I 'or- dre de 1 à 50 microns. 10.- Procédé selon l'une des revendications 3 et 4 dans lequel, avant de calciner les extrudés ou particules (étape YJ, on procède à un traitement à l'hydrogène de ces extrudés ou particules. 11.- Catalgseurs obtenus selon l'une des revendications 1 à 10 et ren \a la matrice oui fermant en poids par rapportssau support d'alumine 0,02 à 1% de platine, 0,02 à 1% d'iridium , à titre de promoteur,et 0,1 à 10 X d'au moins un halogène. 12.- Catalyseurs obtenus selon l'une des revendications 1 à 10 et ren à la matrice ou fermant en poids par rapport\au support d'alumine raz 0,02 à 1% d'au zou noble, moins un métal précieuxXde la famille du platine, 0,01 à 2% d'au moins un métal additionnel et (c) 0,1 à 10% d'au moins un halogène. 13.- Catalyseurs selon la revendication 12 dans lequel le ou les métaux sont± additionnels/choisis dans le groupe constitué, par le titane, le rhénium, l'étain, le germanium, l'indium, le thallium, le manganèse, le nickel, le fer, le cobalt, le zinc, le cuivre, l'or, l'argent, le niobium, le lanthane, le cérium, le samarium, le zirconium, le thorium, l'hafnium, le plomb, le gallium, le vanadium, le téchnétiurn, l'uranium et le sé rhénium. 14.- Utilisation des catalyseurs selon les revendications il à13 ou préparés selon l'une des revendications 1 à 11, dans les réactions de réformage catalytique,de production d'hydrocarbures aromatiques, d'isomérisation des hydrocarbures paraffiniques et aromatiques, d'hydrocra- quage, d'hydrodéalkylation et de déalkylation à la vapeur d'eau des hydrocarbures aromatiques.

Inventors: BLANCHARD, GILBERT, DUPIN, THIERRY, FRANCK, JEAN-PIERRE
Applicants: SOCIETE FRANCAISE DES PRODUITS POUR CATALYSE PRO-CATALYSE
Application year: 1983
Main classification: B01J21
IPC codes: B01J23, C07C4, C07C6, B01J27, C10G35, C07B61, B01J37, C07C67, C07C15, C07C9, B01J21, C07C1, C10G47, C10G49, C07C5