PROCESS FOR THE CATALYTIC REARRANGEMENT OF ISO-ALKENES WITH SIMULTANEOUS SUBSTANTIAL REMOVAL BY HYDROGENATION OF ACETYLENE COMPOUNDS AND OPTIONALLY DIOLEFINES

Abstract: 1. Process for the catalytic reaction of i-alkenes and for the extensive removal of acetylene compounds and, if appropriate, diolefines by catalytic hydrogenation in hydrocarbon streams which contain i-alkenes, acetylene compounds and possibly diolefines, characterised in that the catalytic reaction and the catalytic hydrogenation are carried out simultaneously on a macroporous or gel-like cation exchanger in the H**+ form, which contains 0.001 to 10 g of one or more metals of the VIth and/or VIIth and/or VIIIth sub-group of the periodic system of the elements in an elementary form per litre of dry cation exchanger and which has a degree of crosslinking of 2 to 65% and a specific surface area of 5 to 750 m**2 /g of dry exchanger resin, in the liquid phase at 20 to 140 degrees C.

Description: Verfahren zur katalytischen Umsetzung von i-Alkenen unter gleichzeitiger weitgehender Entfernung von Acetylen-Verbindungen und gegebenenfalls Diolefinen durch Hydrierung Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur katalytischen Umsetzung von i-Alkenen unter gleichzeitiger hydrierender Entfernung von stark ungesättigten Rohlenwasserstoffen durch Umsetzung von Kohlenwasserstoffströmen, die die genannten Bestandteile enthalten, mit Wasserstoff an einem metalldotierten Rationenaustauscher. Es ist bekannt, dass Alkyl-tert.-alkylether durch Umsetzung eines primären Alkanols mit Olefinen, die an einem tertiären Rohlenstoffatom eine Doppelbindung aufweisen, hergestellt werden können. So lässt sich beispielsweise Methanol mit Isobutylen oder Isoamylen (2-Methyl-buten-(1) bzw. -(2)) zu Methyl-tert.-butylether (MTBE) bzw. Tert.-amyl-methylether (TAME) umsetzen. Die Veretherungsreaktion ist so selektiv, dass sie sich zum Abtrennen der tert.-Olefine aus Stoffströmen, die sogar Diolefine, wie beispielsweise Butadien, enthalten, eignet (DE-OS 25 21 673, US 4 161 496). Die stärker ungesättigten Kohlenwasserstoffe, wie die C3- und C4 -Acetylene und die Carbonyl Verbindungen werden bei der Veretherunosreaktion nicht angegriffen. Ihre Entfernung erfolgt wahlweise durch eine separate Hydrierung oder Extraktion. So enthalten die Spaltgase der Pyrolyseprozesse in der C4-Fraktion bis über 50 * Butadien neben acetylenischen Verbindungen, die nach der Tieftemperaturzerlegung der Gase überwiegend bei den Olefinen mit gleicher C-Zahl verbleiben. Zur Herstellung von polymerisationsgerechtem Butadien müssen die genannten stark ungesättigten Kohlenwasserstoffe entfernt werden. Dies geschieht beispielsweise durch katalytische Hydrierung oder Extraktion der Acetylen-Verbindungen mit geeigneten Lösungsmitteln (F. Asinger, Die petrolchemische Industrie, Akademie- Verlag, Berlin 1971, Seite 363 bis 369). Die Entfernung kleiner Mengen von Ethylacetylen und Vinylacetylen aus der C-Fraktion kann beispielsweise mit Hilfe des Bayer-Prozesses geschehen (DE-AS 10 95 808; DE-AS 11 31 658; Erdöl und Kohle/Erdgas/Petrochemie 16, 520 bis 523 (1963)). Diese sogenannte "Kalthydrierung" wird in einem separaten Reaktor in flüssiger Phase bei einer Temperatur von 10 bis 200C über fest angeordneten Palladium-Katalysatoren in der Rieselphase ausgeführt. Bei einer C4-Fraktion aus der pyrolytischen Crackung lässt sich so der Vinylacetylen Gehalt von 1300 ppm auf etwa 50 ppm in Gegenwart von bis zu 30 Gew.-% Butadien herabsetzen. Eine andere Möglichkeit, Acetylen-Verbindungen aus Olefinen zu entfernen, ist ihre Umsetzung zu höhersiedenden Verbindungen in Gegenwart von Kupfer-(I)und Kupfer- (11) -Salzlösungen (Chemie Ing.-Techn. 34, 120 (1962)). Die Isolierung des Butadiens aus einem Gemisch der C4-Kohlenwasserstoffe ist durch einfache Destillation nicht möglich, da alle darin enthaltenen Komponenten in einem sehr engen Temperaturbereich sieden und teilweise Azeotrope bilden. Es existieren zwei in der chemischen Technik geläufige Butadien-Isolierverfahren, die auf einem chemischen und physikalischen Trenneffekt beruhen. Ein von der Fa. Esso entwickeltes Extraktionsverfahren zur Aufarbeitung von C4-Schnitten nutzt die Komplexbildung von Butadien mit Kupferammonacetat aus. Die eingesetzten C4-Schnitte sollten zur Verminderung der acetylenischen Kohlenwasserstoffe vorhydriert sein, da sonst der Extraktionsprozess durch Schaumbildung gestört wird. Die sich trotzdem anreichernden C4-Acetylene in diesem Prozess stellen eine laufende Detonationsgefahr dar. Eine aufwendige Regenerierung der Extraktionslösung wirkt sich auf das Verfahren in wirtschaftlicher Hinsicht negativ aus (Oil and Gas J. 55 (35), 113 (1957)). Alle modernen Verfahren der Butadiengewinnung wenden das Prinzip der Extraktivdestillation mit selektiven organischen Lösungsmitteln an. Je nach Anwendung dieser verschiedenen Extraktionsverfahren ist eine vor herige Acetylen-Entfernung notwendig oder mindestens zweckmässig. Die älteren Verfahren, die Aceton, Furfurol oder Acetonitril verwenden, benutzen eine partielle C4-Alkinhydrierung, um eine störende Harzbildung zu vermeiden. Die neueren Verfahren setzen als Lösungsmittel N-Methyl-pyrrolidon (BASF) bzw. Dimethylformamid (Nippon Zeon) ein. Sie verarbeiten die heute anfallenden butadienreichen Roh-C4-Schnitte mit relativ hohen Anteilen an Alkinen, wie beispielsweise Methyl-, Ethyl- und Vinylacetylen, in Teilschritten des Verfahrensablaufes. Der grösste Butadienverlust wird durch den Butadiengehalt von etwa 40 % in dem C4-Acetylenstrom, der meist verbrannt wird, verursacht. Mit zunehmender Verschärfung der Butadienspezifikation und mit höher werdenden Gehalten an Acetylenen im Roh C-Schnitt haben sich als die am besten geeigneten Verfahren die von BASF und Nippon Zeon herausgestellt. Bei dem BASF-Verfahren wird eine Extraktivdestillation in mehreren Kolonnen mit N-Methyl-pyrrolidon als Losungsmittel durchgeführt. Dabei werden die Butene über Kopf der Hauptwäsche abgezogen, das Butadien mit Vinylacetylen und anderen ungesättigten störenden Kom- ponenten in der Mitte der Destillationseinheit. Es folgt anschliessend eine weitere aufwendige Extraktivdestillation mit N-Methyl-pyrrolidon zur Trennung von Butadien und den C4-Acetylen-Verbindungen. Bei die 4 sen C4-Acetylen-Verbindungen in reiner bzw. hochkonzentrierter Form besteht unter erhöhtem Druck die Gefahr der Selbstzersetzung. Der Butadiengehalt kann deshalb im Abfallstrom nicht auf unter 40 % abgesenkt werden, wenn man nicht das Risiko der Selbst zersetzung im Falle einer Betriebsstörung eingehen will. Eine mögliche Aufeinanderfolge der beschriebenen Einzelverfahren im Zusammenhang mit der Behandlung von Destillationsschnitten aus der thermischen oder katalytischeR i Crackung von Kohlenwasserstoffgemischen sei am Beispiel ; der C4-Fraktion dargestellt. Bei der Aufarbeitung von C4-Fraktionen, wie sie beispielsweise bei Crack-Prozessen anfallen, wird im allgemeinen zunächst das vorhandene Butadien ganz oder weitgehend entfernt. Es hinterbleibt dann ein Gemisch, das im wesentlichen Buten-(l), Buten-(2), Isobuten und gesättigte C4-Kohlenwasserstoffe enthält. Diese als Raffinat I bezeichneten Gemische werden im allgemeinen aufgearbeitet, indem man in solchen Gemischen das Isobuten zu technisch interessanten Produkten umsetzt und diese abtrennt. Das dann verbleibende, im wesentliehen Buten-(l), Buten-(2) und gesättigte C4-Kohlenwasserstoffe enthaltende Gemisch, das als Raffinat II geläufig ist, kann beispielsweise zur Herstellung von reinem Buten-(l), einem hochwertigen Comonomeren bzw. Homomonomeren, verwendet werden oder weiter nach dem Umsatz mit Isobuten als Alkylatbenzin verwendet werden. Die genannte Umsetzung von Isobuten zu technisch interessanten Folgeprodukten kann beispielsweise darin bestehen, dass man das Isobuten mit Alkanolen unter Bildung von Alkyl-tert.-butylethern umsetzt. Insbesondere ist hier die Veretherung mit Methanol unter Bildung von Methyl-tert.-butylether (MTBE) von Inter esse. Als Ratalysator für diese Veretherungsreaktion verwendet man im allgemeinen saure Rationenaustauscher. Die gebildeten Ether, insbesondere MTBE, werden von den verbleibenden C4-Kohlenwasserstoffen und gegebenenfalls von überschüssigem Alkohol abgetrennt (Rydr. PROC. 1977 (11), 185; Hydr. PROC. 1977 (12), 98-102; Oil and Gas J. 1976 (1), 76-77). MTBE und Ethyl-tert.-butylether werden als octanzahlerhöhende Zusätze zu Kraftstoffen für Ottomotoren verwendet (Hydr. PROC. 1980 (2), 57-59). Höhere Alkyltert.-butylether finden als Lösungs- und Verdü.nnungs- mittel Verwendung (NL-Patentanmeldung 74/10872; DE-OS 26 20 011). Es sind aber auch Verfahren bekannt, bei denen die Veretherung des i-Butens mit Alkanolen im Roh-C4 - Schnitt in Gegenwart von Butadien und in Gegenwart der C4-Acetylen-Verbindungen durchgeführt wird. So beschreibt DE-OS 25 21 673 ein Verfahren, bei dem eine selektive Veretherung von i-Buten in Anwesenheit grösserer Mengen Butadien so durchgeführt wird, dass der Verlust an Butadien weniger als 2 % beträgt. Die Arbeitsbedingungen werden hierbei so gewählt (60 bis 1200C, liquid hourly space velocity 5 bis 35 bzw. 0,5 bis 25), dass die Sekundärreaktionen kinetisch gesteuert werden können. Geschieht dies nicht, so treten Butadienverluste von 20 bis 30 % auf. US 4 161 496 beschreibt die Veretherung des i-Buten im Roh-C4-Schnitt in Gegenwart von Butadien in zwei aufein anderfolgenden Reaktoren, wobei im zweiten Reaktor ein mit Natriumchlorid-Lösung abgestumpfter saurer Kationen- austauscher eingesetzt wird. Die DE-AS 25 21 963 beschreibt ein Verfahren in zwei Stufen, wobei zur Erzielung einer hohen Selektivität und Ausbeute an MTBE in der ersten Stufe Methanol im Uberschuss und in der zweiten Stufe i-Buten im Überschuss und somit insgesamt stöchiometrisch gleichwertig gearbeitet wird. Dabei wird in einer LHSV (liquid hourly space velocity) von 20 bis 50 gearbeitet, um Nebenreaktionen des i-Butens zu vermeiden. Eine technisch interessante Umsetzung des i-Butens besteht darin, dass man das i-Buten an sauren Kontakten, beispielsweise in Gegenwart von Mineralsäuren oder sauren Xationenaustauschern zu Dimeren, Trimeren und höheren Oligomeren umsetzt und diese Oligomeren abtrennt. Diese Umsetzung wird vielfach in Schlaufenreaktoren durchgeführt (Erdöl und Kohle/Erdgas/Petrochemie 19 17), 497 bis 500 (1966)). Diese Oligomeren können Ausgangsprodukte für die Oxosynthese sein, beispielsweise als Grundlage für Weichmacherprodukte (Erdöl und Kohle 27 (2), 77 bis 82 (1974)) oder finden, auch in hydrierter Form, als Oktanzahl-erhöhende Zusätze zu Rraftstoffen (Hydr. PROC. 1973 (4), 171 bis 173) und als aromatenfreie Lösungs- und Verdünnungsmittel grosstechnische Anwendung. Für alle Umsetzungen des im Raffinat II enthaltenen Buten-(1) ist es vorteilhaft, wenn nach der Umsetzung des i-Butens und der Abtrennung der daraus hervorgehenden Reaktionsprodukte dieses Raffinat II einen niedrigen Anteil an diolefinischen, acetylenischen und sauerstoffhaltigen Verbindungen aufweist, da diese Verbindungen bei den genannten Weiterverarbeitungen eine Ratalysatordesaktivierung verursachen oder Polymerisate und schwer abtrennbare Azeotrope bilden. Diese beispielhaft für den C4-Schnitt angegebenen Einzelreaktionen und zusammenhängenden Reaktionsfolgen können in analoger Weise für einen C5-Schnitt oder für andere Destillationsschnitte, beispielsweise im C3-C8-Bereich, beschrieben werden. Bisher ist kein Verfahren bekannt geworden, gemäss dem man bei der Umsetzung von tertiären Olefinen gleichzeitig die acetylenischen und diolefinischen Rohlenwasserstoffe sowie die Carbonyl-Verbindungen entfernen kann. Hierzu sind bisher separate Verfahrensschritte notwendig. Es wurde nun ein Verfahren zur katalytischen Umsetzung von i-Alkenen und zur weitgehenden Entfernung von Acetylen-Verbindungen und gegebenenfalls von Diolefinen durch katalytische Hydrierung in Rohlenwasserstoffströmen, die i-Alkene, Acetylen-Verbindungen und gegebenenfalls Diolefine enthalten, gefunden, das dadurch gekennzeichnet ist, dass man die katalytische Umsetzung und die katalytische Hydrierung an einem makroporösen oder gelförmigen Kationenaustauscher in der H -Form, der 0,001 bis 10 g eines oder mehrerer Metalle der VI. und/ oder VII. und/oder VIII. Nebengruppe des Periodensystems der Elemente in elementarer Form pro Liter trockenen Kati- onenaustauschers enthält und einen Vernetzungsgrad von 2 bis 65 % sowie eine spezifische Oberfläche von 5 bis 750 m2/g trockenes Austauscherharz aufweist, in flAssi- ger Phase bei 20 bis 140"C gleichzeitig durchführt. Ein wesentliches Merkmal des erfindungsgemässen Verfahrens ist die Umsetzung in Gegenwart eines makroporösen oder gelförmigen sauren Kationenaustauschers in der H+-Form, der 0,001 bis 10 g eines oder mehrerer Metalle der VI. und/oder VII. und/oder VIII. Nebengruppe des Periodensystems der Elemente in elementarer Form pro Liter trockenen Kationenaustauschers enthält, wobei der Kationenaustauscher einen Vernetzungsgrad von 2 bis 65 % und eine spezifische Ober 2 fläche von 5 bis 750 m /g trockenes Austauscherharz aufweist. Erfindungsgemäss einzusetzende Kationenaustauscher sind beispielsweise durch Copolymerisation von Vinylmonomeren und Divinylvernetzern in Gegenwart von Lösungsmitteln herstellbar, wobei gegebenenfalls die Lösungsmittel die Monomeren zu lösen vermögen, aber keine Quellwirkung für die entstehenden Polymeren zeigen (DE-AS 11 13 570, US 3 586 646). Als Vinylmonomere können beispielsweise Styrol oder Acrylsäureester eingesetzt werden. Als Divinylvernetzer kommt beispielsweise Divinylbenzol in Frage. Der Vernetzungsgrad ist abhängig von der Menge des Divinylvernetzers und liegt im Bereich von 2 bis 65 %, vorzugsweise von 8 bis 25 %. Als Vernetzungsgrad wird hier die Menge des Divinylvernetzers, bezogen auf die Gesamtmenge an Comonomeren, verstanden. Jedoch sind auch andere Kationenaustauscherharze, beispielsweise auf der Basis Phenol-Formaldehyd, erfin dungsgemäss einsetzbar. Als saure Gruppen können solche Kationenaustauscher beispielsweise Carboxylgruppen, Phosphonsäuregruppen oder Sulfonsäuregruppen enthalten. Carboxylgruppen können beispielsweise durch Verseifung von Acrylester Gruppen, Sulfonsäuregruppen beispielsweise durch nachträgliche Sulfonierung eingeführt werden. Bevorzugt werden stark saure, Sulfonsäuregruppen enthaltenae S.yrol-Divinylbenzol-Polymerisate eingesetzt. Solche Kationenaustauscher sind unter verschiedenen Bezeichnungen im Handel erhältlich. Vorzugsweise weisen die erfindungsgemäss einzusetzenden Kationenaustauscher eine spezifische Oberfläche 2 von 50 bis 250 m ig auf. Der mittlere Porenradius der Kationenaustauscher kann beispielsweise in Grenzen von 50 bis 1200 i, vorzugsweise 70 bis 500 i, variieren. Wenn die Kationenaustauscher als Perlpolymerisate eingesetzt werden, können sie beispielsweise Korngrössen von 0,1 bis 2 mm aufweisen. Wenn sie als Pulverharz zum Einsatz gelangen, können sie beispielsweise Korngrössen von 10 bis 100ssm aufweisen. In das erfindungsgemässe Verfahren werden die Kationenaustauscher in der H+-Form eingesetzt, nachdem sie mit 0,001 bis 10 g, bezogen auf l 1 trockenen Kationenaustauscher, eines oder mehrerer Metalle der VI. und/ oder VII. und/oder VIII. Nebengruppe des Periodensystems der Elemente, wie beispielsweise im CRC-Handbook of Chemistry and Physics, 60. Auflage, 1979/1980, herausgegeben von R.C. Weast, CRC-Press, Bota Raton, Florida, USA enthalten, in elementarer Form belegt worden sind. Als Metalle der genannten Nebengruppen des Periodensystems kommen beispielsweise in Frage: Chrom, Molybdän, Wolfram, Mangan, Rhenium, Eisen, Robalt, Nickel, Ruthenium, Rhodium, Palladium, Osmium, Iridium und/ oder Platin. Bevorzugt seien genannt: Palladium, Platin, Rhenium, Molybdän oder Nickel. Ganz besonders bevorzugt sind Palladium, Platin und Nickel. Diese Metalle können einzeln oder als Gemisch mehrerer von ihnen auf dem Kationenaustauscher angebracht sein. Bevorzugt ist der Einsatz von jeweils nur einem der genannten Metalle. Für den Fall der Verwendung von Edelmetallen aus den genannten Gruppen, beispielsweise Palladium oder Platin, kann dessen Menge im unteren Teil des allgemeinen Bereichs gewählt werden; für den Fall der Verwendung von Nicht-Edelmetallen kommt der obere Teil des allgemeinen Bereichs in Frage. Vorzugsweise ist der Kationen- austauscher mit 0,2 bis 3 g Platin oder Palladium oder mit 1 bis 10 g Nickel pro Liter trockenen Austauschers belegt. Die Belegung der Kationenaustauscher mit dem oder den Metallen kann beispielsweise so erfolgen, dass man zunächst das oder die gewünschten Metalle in Form einer Lösung, beispielsweise in Wasser, von nicht-komplexen, kationischen Salzen ansatzweise mit dem Kationenaustauscher in der H+-Form in an sich bekannter Weise zusammenbringt. Solche Metallsalze können beispielsweise die Chloride, Bromide, Nitrate, Sulfate und/ oder Acetate sein. Die Menge des Salzes wird so gewählt, dass sich nach der weiteren Behandlung, insbesondere nach der Reduzierung, die gewünschte Menge Metall auf dem Kationenaustauscher befindet. Die einzusetzende Salzmenge kann gegebenenfalls durch einfaches Probieren ermittelt werden. Es kann vorteilhaft sein, die beim Zusammenbringen des oder der Metallsalze mit dem Kationenaustauscher freiwerdende Säure zu neutralisieren. Diese Neutralisation kann während oder nach dem Zusammenbringen des oder der Metallsalze mit dem Kationenaustauscher erfolgen. Für diese Neutralisation sind alkalisch reagierende Verbindungen, gegebenenfalls in Form einer wässrigen Lösung, geeignet, wie Natriumhydroxid, Raliumhydroxid, Ammoniak, Natriumcarbonat, Kaliumcarbonat und/oder Ammoniumcarbonat. Nach dem Zusammenbringen von Metallsalz(en) und Kationenaustauscher und gegebenenfalls nach der Neutralisation wird der Kationenaustauscher im allgemeinen neutral gewaschen und anschlie ssend getrocknet, beispielsweise bei erhöhter Temperatur und gegebenenfalls bei vermindertem Druck. Geeignete Trocknungsbedingungen sind beispielsweise 80 bis 100 C und Wasserstrahlpumpenvakuum während etwa 24 Stunden. Zur Überführung der aufgebrachten Metalle in den elementaren Zustand kann der so vorbehandelte Kationenaustauscher mit Wasserstoff behandelt werden. Diese Behandlung kann beispielsweise bei 2 bis 50 bar, vorzugsweise bei 20 bis 30 bar, und bei einer Temperatur im Bereich von etwa 50 bis 1400C, vorzugsweise 80 bis 120 C, durchgeführt werden. Der erfindungsgemäss einzusetzende Kationenaustauscher kann bei diskontinuierlicher Arbeitsweise beispielsweise in Mengen von 1 bis 50 Gew.-Teilen Reaktionsgemisch, bezogen auf 1 Gew.-Teil Kationenaustauscher, eingesetzt werden. Bevorzugt werden 5 bis 50, besonders bevorzugt 10 bis 30 Gew.-Teile Reaktionsgemisch, bezogen auf 1 Gew.-Teil Kationenaustauscher. Bei kontinuierlicher Arbeitsweise kann der Kationenaustauscher beispielsweise in solchen Mengen eingesetzt werden, dass sich eine Belastung a = 0,1 bis 100, vorzugsweise 0,5 bis 20, besonders bevorzugt 1 bis 10, ergibt. a bedeutet dabei kg Kohlenwasserstoffe im Einsatz/kg Kationenaustauscher pro Stunde. Die in das erfindungsgemässe Verfahren einsetzbaren Gemische mit den genannten Bestandteilen können von verschiedenster Herkunft sein, ohne dass dies die Durchführbarkeit des erfindungsgemässen Verfahrens beeinflusst. Beispielsweise seien solche Stoffgemische genannt, die tertiäre C4- bis Cg-Olefine und C3-Cg- Kohlenwasserstoffe enthalten, die in Raffinerien oder petrochemischen Anlagen anfallen, beispiels weise nach der thermischen oder katalytischen Crakkung von Gasöl, Naphtha, LNG (liquid natural gas) oder Butanen anfallen. Hierbei können diese Stoffströme die rohen Stoffströme aus der Crackung oder die verschiedensten Raffinate sein, die nach dem weitgehenden Entzug von gewünschten Wertstoffen, wie-Diolefinen oder tert.-Olefinen entstehen. Alle Stoffströme sind jedoch durch einen Gehalt an i-Alkenen, Acetylen-Verbindungen und Diolefinen ausgezeichnet. Als i-Alkene seinen tertiäre olefinische Kohlenwasserstoffe mit 4 - 9, wie i-Buten, i-Amylen, i-Nonen, bevorzugt mit 4 - 6 C-Atomen genannt. Besonders bevorzugt ist i-Buten. Als Acetylene seien C3-C5-Alkine genannt, wie Methylacetylen, Ethylacetylen, 1,2-Dimethylacetylen, Vinylacetylen und Propylacetylen. Als Diolefine seien solche mit 4 - 6, bevorzugt 4 - 5 C-Atomen genannt, wie Butadien-1,2, Butadien-1,3, Pentadien-1,3 und Isopren. Diese genannten Verbindungen sind zumindest in Restmengen in den erfindungsgemäss einzusetzenden Stoffströmen vorhanden Für den Fall, dass als Diolefin Butadien vorliegt, sei für dieses ein Gehalt von 0,001 70 Vol.-%, bezogen auf das Volumen des Gesamtstroms, genannt. Die einsetzbaren Stoffgemische enthalten ferner Monoolefine und Alkane mit 3 - 9, bevorzugt 3 - 6 C Atomen. In besonders bevorzugter Weise haben in den eingesetzten Gemischen alle genannten Stoffe überwiegend die gleiche Anzahl von C-Atomen mit nur untergeordneten Anteilen an Stoffen mit den jeweils benachbarten Zahlen an C-Atomen, wie sie in Raffinerien und petrochemischen Anlagen anfallen. Die vorgenannten Stoffgemische können ferner Carbonyl-Verbindungen, also Aldehyde und/oder Ketone enthalten, wie Aceton oder Methylethylketon. Am Beispiel von C4-Stoffströmen aus der Crackung seien typische Gehalte bzw. Zusammensetzungen genannt: a) Gehalte an Stoffen im Roh-C4-Crackerschnitt in Gew.-%. C3-Kt 0,3-0,16 Butadien-(1,3) 26-70 i-Buten 20-9 Methylacetylen 0,06-0,1 Vinylacetylen 0,15-3,0 Ethylacetylen 0,04-0,55 Carbonyle /ppm/ 150-200 n-Butan, i-Butan 3-6 n-Buten-(1), -(2) 20-30 b) C4-Raffinat I nach weitgehender Entfernung des Buta diens, getrennt nach seiner Herkunft aus einem ther mischen oder katalytischen Crackverfahren. aus Steam-Cracker aus Cat-Cracker Gew.-% Gew.-% n-Butan 6 - 8 ca. 10 i-Butan 2 - 3 ca. 34 i-Buten 40 - 50 15-22 Buten-(1) 24 - 28 ca. 13 Buten- (2) 19 - 21 ca. 28 Butadien ca. 0,15 ca. 0,5 Acetylene 0,01 ca. 0,01 Carbonyle 0,02 0,02 Völlig überraschend bei dem neuen Verfahren ist die Tatsache, dass sich die Acetylen-Verbindungen weitgehend hydrieren lassen, während die katalytische Umsetzung der i-Alkene bis zu kleinsten Gehalten an i-Alken weiterläuft. Als weiterhin sehr vorteilhaft erweist es sich, dass erfindungsgemäss die Acetylen-Verbindungen unter dem Einfluss wechselnder Wasserstoffmengen in ihrem Gehalt wahlweise vermindert werden können, ohne die Diolefine, beispielsweise das Butadien, wesentlich anzugreifen. Der gewünschte Umwandlungsgrad durch Hydrierung kann beispielsweise durch die Rontaktbelastung, die Wasserstoffmenge bzw. den Wasserstoffdruck oder die Temperatur eingestellt werden. Durch einfaches Ausprobieren kann für verschieden zusammengesetzte Gemische die Summe der günstigsten Bedingungen gefunden werden. Bei nur noch geringen Gehalten an Diolefinen, beispielsweise an Butadien im Raffinat I oder im Raffinat II, können jedoch auch diese Diolefine durch Hydrierung weitgehend entfernt werden. Bei einem Gehalt an carbonyl-Verbindungen werden diese in den meisten Fällen ebenfalls weitgehend entfernt. Als Wasserstoffmenge sei beispielsweise 0,001 bis 1 Mol Wasserstoff, bevorzugt 0,02 bis 0,5 Mol, besonders bevorzugt 0,05 bis 0,2 Mol, pro Mol des umzusetzenden Eingangsgemisches genannt. Als Molzahl für das Eingangsgemisch sei hierbei die Misch-Molzahl aller im Eingangsstrom enthaltenen Stoffe verstanden. Der in das erfindungsgemässe Verfahren einsetzbare Wasserstoff kann sowohl reiner Wasserstoff, technisch reiner Wasserstoff mit den üblichen Verunreinigungen oder ein stärker verunreinigter, technischer roher Wasserstoff sein. Die Wasserstoffmenge in einem solchen Was serstoff enthaltenden Gas beträgt beispielsweise 40 bis 100 Vol.-%, bevorzugt 85 bis 99 Vol.-%, besonders bevorzugt huber 95 Vol.-%. Bezogen auf den Kontakt sei eine zugeführte Wasserstoffmenge von 0,001 bis 100, bevorzugt 0,01 bis 50, besonders bevorzugt 0,1 bis 20 1 Wasserstoff pro 1 Kontakt genannt. Als katalytische Umsetzung der i-Alkene sei beispielsweise ihre Veretherung mit niederen Alkanolen und/oder ihre katalytische Oligomerisierung zu Dimeren, Trimeren, Tetrameren oder zu höheren Oligomeren genannt. Für den Fall, dass als katalytische Umsetzung der i Alkene ihre Veretherung verstanden wird, sei als niederer Alkohol ein solcher mit 1 bis 8, bevorzugt 1 bis 4, besonders bevorzugt 1 oder 2, C-Atomen genannt, wie Methanol, Ethanol, Propanol, Butanol, Hexanol, Octanol. In ganz besonders bevorzugter Weise wird mit Methanol verethert. Das Molverhältnis von Alkanol zu dem i-Alken beträgt beispielsweise 0,1-4:1, bevorzugt 0,8-1,2:1, besonders bevorzugt 0,95-1,1:1. Das Alkanol und das i-Alken werden hierbei zu dem zugehörigen Alkyl-tert.-isoalkylether umgesetzt, beispielsweise entsteht aus Methanol und i-Buten Methyltert.-butylether (MTBE). Bei der katalytischen Umsetzung der i-Alkene in Gegenwart eines Alkanols wird der unerwünschte Umsatz der linearen Monoolefine sehr stark zurückgedrängt. Das erfindungsgemässe Verfahren wird in flüssiger Phase bei einer Temperatur von 20 bis 140"C, bevorzugt 20 bis 1200C, besonders bevorzugt 25 bis 100 C, und in ganz besonders bevorzugter Weise 30 bis 800C, durchgeführt. Der Druck wird so gewählt, dass bei gegebener Temperatur zumindest ein Teil der Ausgangsstoffe in flüssiger Phase vorliegt. Dies kann im allgemeinen erreicht werden, wenn man Drucke im Bereich von 2 bis 100 bar, bevorzugt 3 bis 30 bar, anwendet. Nach Beendigung der Reaktion kann man das Reaktionsgemisch in an sich bekannter Weise aufarbeiten. Vorzugsweise trennt man im Falle einer diskontinuierlichen Arbeitsweise zunächst den Kationenaustauscher ab, beispielsweise durch Dekantieren und Zentrifugieren. Der Kationenaustauscher kann dann mindestens 20 mal wieder verwendet werden, ohne eine nennenswerte Abnahme der Aktivität zu zeigen. Aus dem entnommenen Reaktionsprodukt kann man für den Fall, dass in Gegenwart eines Alkanols gearbeitet wurde, den gebildeten Alkyl-tert.alkylether und gegebenenfalls vorhandenes nicht-umgesetztes Alkanol abtrennen, beispielsweise durch Destillation. Das entnommene Reaktionsprodukt kann beispielsweise nach Durchlaufen eines Debutanizers als Vergaserkraftstoff verwendet werden. Sofern das Reaktionsprodukt nicht-umgesetztes Alkanol enthält, ist es bevorzugt, dieses Alkanol abzutrennen und erneut in das erfindungsgemässe Verfahren einzusetzen. In einer diskontinuierlichen Variante kann das erfindungsgemässe Verfahren unter Zusatz von Alkanolen beispielsweise wie folgt durchgeführt werden: In einem geschlossenen Reaktor wird das zu verethernde i-Alken, das sich im Gemisch mit einem oder mehreren weiteren Mono- oder Diolefinen, Acetylen-Verbindungen und Carbonyl-Verbindungen und/oder weiteren inerten Rohlenwasserstoffen befindet, mit dem Alkanol im vorgewählten molaren Verhältnis und mit gasförmigem Wasserstoff in Gegenwart eines der oben beschriebenen Kationenaustauscher im Verhältnis von beispielsweise 10 bis 30 Gew.-Teilen Reaktionsgemisch pro Gew.-Teil Kationenaustauscher versetzt und etwa 0,1 bis 5 Stunden unter dem o.g. Druck und bei der o.g. Temperatur gerührt oder geschüttelt, bis die Veretherung und Umsetzung der Acetylen- und Carbonyl-Verbindungen abgeschlossen ist. Danach wird das Reaktionsgemisch entspannt und der Kationenaustauscher abgetrennt. In einer kontinuierlichen Variante des erfindungsgemässen Verfahrens kann unter Zusatz von Alkanolen beispielsweise wie folgt verfahren werden: Einer der oben beschriebenen Kationenaustauscher wird in einen temperierbaren Reaktor, beispielsweise in ein oder mehrere temperierbare Reaktionsrohre, eingefüllt. Das oben beschriebene, das i-Alken enthaltende Gemisch, Wasserstoff und das Alkanol werden einzeln oder als Gemisch von unten nach oben oder von oben nach unten, beispielsweise in der Rieselphase, durch das Austauscherbrett geführt. Vorzugsweise arbeitet man hier mit einer konstanten Fliessgeschwindigkeit. Der den Reaktor verlassende Produktstrom wird gesammelt, und der Gehalt an nicht-umgesetzten Acetylen-Kohlenwasserstoffen und Carbonyl-Verbindungen und Ethern kann darin beispielsweise durch gaschromatographische Analyse bestimmtwerden. Die erhaltenen Produkte können, wie zuvor beschrieben, aufgearbeitet und verwendet werden. Als katalytische Umsetzung kommt weiterhin die Oligomerisierung der i-Alkene in Frage, beispielsweise die Dimerisierung, Trimerisierung usw. Wird die katalytische Umsetzung in Gegenwart eines Alkanols durchgeführt, findet neben der Oligomerisierung immer eine Veretherung statt. Bei höheren Mengen Alkanol, insbesondere bei mindestens stöchiometrischen Mengen Alkanol, wird die Oligomerisierung weitgehend zurückgedrängt. Die Veretherung als katalytische Umsetzung hat Bedeutung für Roh-Crackschnitte und für Raffinate im Anschluss an die Entfernung der Diolefine, beispielsweise für Roh-C4-Schnitte und C4-Raffinate 1. Die Oligomerisierung als katalytische Umsetzung hat Bedeutung besonders für Raffinate nach der Entfernung der Diolefine, insbesondere für C4-Raffinat I und C4-Raffinat II. Das erfindungsgemässe Verfahren weist eine Reihe von überraschenden Vorteilen auf, von denen die wichtigsten im folgenden aufgezählt sind: 1. Für den Fall, dass unter Zusatz eines Alkanols ge arbeitet wird, lassen sich in i-Alkene enthalten den Kohlenwasserstoffmischungen auch in Gegenwart grosser Mengen Butadien die in den nachfolgenden Trennoperationen und Prozessen störenden Acetylen Verbindungen und Carbonyl-Verbindungen bei gleich zeitiger Herstellung des entsprechenden Alkyl tert.-alkylethers entfernen. Der Grad dieser Ent fernung lässt sich mengenmässig den jeweiligen Be dürfnissen anpassen. 2. Damit ergibt sich nach der Entfernung der Acety len-Verbindungen und gegebenenfalls der Carbonyl Verbindungen sowie der Umsetzung des i-Alkens mit einem Alkanol für die nachfolgende Butadien Abtrennung der Wegfall eines technisch und ener getisch aufwendigen Verfahrensteils der verschie denartigen Butadien-Extraktionsverfahren. 3. Die Entfernung der Acetylen- und gegebenenfalls der Carbonyl-Verbindungen vermeidet störende Harzbildungen in den Butadien-Extraktionsanlagen, gewährleistet längere Laufzeiten der Produktions anlagen und spart kostenintensive Reinigungsoper ationen der Kolonnen und Apparate. 4. Eine besondere Vorhydrierung von Roh-C4-Schnitten in extra dafür einzusetzenden Hydrierreaktoren entfällt. 5. Ebenso entfällt eine besondere Vorbehandlung zur Entfernung von stärker ungesättigten Verbindungen und gegebenenfalls Carbonylverbindungen aus dem Raffinat II vor dessen Einsatz in eine Buten-(1)- Gewinnung, in Alkylierungen mit Buten-(1) oder dessen Verwendung als Buten-(l)-Comonomer mit Ethylen zu LLDPE (linear low density polyethylene) 6. Die erfindungsgemäss eingesetzten metallbeladenen Kationenaustauscher bewirken aufgrund der gleich mässigen Metallverteilung eine gute Wärmeabfuhr und eine hohe Selektivität in ihrer katalytischen Wirkung. Dadurch kommt es im Kationenaustauscher bett zu keinen nennenswerten Temperaturspitzen, die zu Kontaktschädigungen führen können. Liter hin kann das erfindungsgemässe Verfahren bei rela tiv niedrigen Temperaturen durchgeführt werden. Die relativ niedrige Reaktionstemperatur macht das Anfahren und Abfahren der Reaktoren problem los. 7. Bereits in der chemischen Technik in Betrieb be findliche Veretherungsreaktoren können nach Ein bau einer Wasserstoffzudosierung und Befüllung mit metalldotierten Rationenaustauschern auf die Vorteile des erfindungsgemässen Verfahrens leicht umgerüstet werden. Im erfindungsgemässen Verfahren werden beispielsweise in einem C4-Schnitt nach der Abtrennung der Umsetzungsprodukte der katalytischen Umsetzung des i-Butens (zu den Ethern oder zu den Oligomeren) und gegebenenfalls nach der Abtrennung des Butadien Kohlenwasserstoffströme erhalten, die weitgehend von i-Buten und den Acetylen- und Carbonyl-Verbindungen befreit sind. Hierbei wird die Umsetzung von Buten-(1) zu Buten-(2), zu ihren Copolymeren oder zu Butanen weitgehend zurückgedrängt. Dieses Kohlenwasserstoff-Gemisch hat im allgemeinen einen Gehalt an i-Alken von 0,1 bis 1 Gew.-%, von Butadien von weniger als 100 ppm, an Acetylen-Verbindungen von kleiner als 50 ppm und von Carbonyl-Verbindungen unter 10 ppm. Ein solches Kohlenwasserstoffgemisch kann ohne weitere Reinigung in die Buten-(1)-Gewinnung, in Alkylierungsreaktionen mit dem Buten-(1) oder in die Oligomerisierung dieses Buten-(1) eingesetzt werden. Beispiel 1 (Herstellung eines erfindungsgemäss zu verwendenden Kationenaustauschers) Entsprechend der DE-AS 1 113 570, Beispiel 3, wurde ein makroporöser Kationenaustauscher hergestellt. Der wasserfeuchten H -Form dieses Kationenaustauschers wurde im Batch so viel Palladiumacetat angeboten, dass 1 g Palladium pro Liter trockenes Harz nach Reduktion mit Wasserstoff auf dem Kationenaustauscher vorhanden waren. Die bei der Behandlung mit Palladiumacetat freigesetzte Säure wurde mit 1 gew.-%iger Natronlauge neutralisiert. Anschliessend wurde der neutral gewaschene Kationenaustauscher 24 Stunden bei 1000C im Vakuum einer Wasserstrahlpumpe getrocknet. Das auf dem Kationenaustauscher befindlIche Palladium wurde dann zwischen 90 und 100 C mit Wasserstoff bei einem Druck von 20 bis-25 bar innerhalb von 48 Stunden zum Metall reduziert. Beispiel 2 Als Hydrier- und Veretherungsapparatur fand ein temperierbarer Durchlaufreaktor mit einem lichten Reaktordurchmesser von 20 mm Anwendung. Es wurde so viel des gemäss Beispiel 1 hergestellten Kationenaustauschers eingefüllt, dass sich in Relation zu der eingesetzten Flüssigkeitsmenge eine Belastung des Kationenaustauschers von a = 5,6 ergab. Der Wert a bedeutet hierbei kg Einsatz-Kohlenwasserstoffgemisch pro kg Kationen- austauscher pro Stunde. Zur Temperaturkontrolle ist der Reaktor mit mehreren Temperaturmessstellen in Abständen von jeweils 100 mm ausgerüstet. Die Reaktion temperatur wurde bei 600C gehalten. Der Reaktor war über eine Druckhaltung druckgeregelt. Der Druck wurde auf 8 bar gehalten. Das eingesetzte Kohlenwasserstoff- gemisch wurde mit Methanol in einer Mischkammer vor dem Reaktor vermischt. Gasförmiger reiner Wasserstoff wurde dem Reaktor mengengeregelt separat eingegeben. Das den Reaktor verlassende Reaktionsprodukt wurde in einem gekühlten Abscheider zwischengelagert, bevor es anschliessend destillativ aufgearbeitet werden konnte. Dabei wurde nach der Wasserstoffabtrennung in einer Destillationskolonne am Kopf ein isobutenarmes, alkinarmes C4-Kohlenwasserstoffgemisch und am Sumpf Methyl tert. -butylether entnommen. Aus diesem Sumpfprodukt wurde in einer nachgeschalteten Destillation reinster Methyl-tert. -butylether gewonnen. Die Analysen sind gaschromatographisch ausgeführt worden. Die Probenentnahme zur gaschromatographischen Bestimmung der Endprodukte erfolgte nach einer Reaktionszeit von 6 Stunden bei konstanter Kationenaustauscherbelastung. Die Zusammensetzung des Einsatzund Endproduktes und sonstige Renndaten der Reaktion sind aus Tabelle I ersichtlich. Beispiel 3 (Vergleichsbeispiel) Entsprechend der DE-PS 1 113 570, Beispiel 3, wurde ein makroporöser Kationenaustauscher hergestellt. Das so erhaltene wasserfeuchte Ionenaustauscherharz wurde zur Entfernung des Wassers im Trockenschrank bei 80 bis 100 C und 15 Torr über Nacht getrocknet. Der so erhaltene trockene Kationenaustauscher, der kein Metall der VI., VII. und/oder VIII. Nebengruppe des Periodensystems enthielt, wurde in eine Beispiel 2 entsprechende Umsetzung eingesetzt. Die Zusammensetzung des Einsatz- und Endproduktes und sonstige Kenndaten der Reaktion sind aus Tabelle 1 ersichtlich. Beispiel 4 und 5 Die Versuche wurden wie in Beispiel 2 beschrieben durchgeführt, jedoch wurde der handelsübliche Bayer Kationenaustauscher LEWATIT SPC 118, (Styrol-Divinyl Copolymer mit Sulfonsäuregruppen), nach Beispiel 1 mit Palladium dotiert, eingesetzt. Die zugegebene Wasserstoffmenge ist jeweils auf ca. 15 bzw. 18 l/h erhöht. Als Ergebnis dargestellt in Tabelle 1 nimmt der C3- und C-Acetylen-Umsatz von 95,5 % in Beispiel 2 auf 96,6 % bzw. 99 % in den angeführten Beispielen 4 und 5 zu. Mit zunehmendem C3-, C4-Acetylen-Emsatz nimmt der Butadienverlust zu, der durch die Buten (1)-Zunahme wieder kompensiert wird. Beispiel 6 Der Versuch wurde wie in Beispiel 4 beschrieben, jedoch mit einem butadienarmen C-Schnitt, sogenanntem Raffinat durchgeführt. Reaktionsbedingungen, die Zusammensetzung der Einsatz- und Endprodukte der Umsetzung sind aus Tabelle 2 ersichtlich. Es tritt die beabsichtigte Isobutenveretherung und Verminderung des Butadiengehaltes ein. Beispiel 7 (Vergleichsbeispiel) Der Versuch wurde, wie in Beispiel 3 beschrieben, durchgeführt, jedoch mit dem Einsatzprodukt wie in Beispiel 6. Aus Tabelle 2 sind alle Versuchsparameter und Stoffzusammensetzungen ersichtlich. Tabelle 1 Roh-C4-Verethung in Gegenwart von Wasserstoff an metallodierten Kationenaustauschern Kontaktmenge: 120 ml 2 55,2 g Versuchsbedingungen:p = 8 bar; T = 600C; WHSV = 5,6; Beispiel 2 3 4 5 (Vergle ich) Zusammensetzung Einsatz KAT KAT SPC 118 SPC 118 H /Pd H -Form H /Pd H /Pd i-Buten. (Gew.-%) 19,0 3,6 1,8 2,8 4,2 Buten-(1) " 12,2 13,7 12,4 1.,8 16,5 cis-/tr- " 7,5 8,1 7,4 9,5 10,3 Buten-(2) Butadien-(1,2) 0,29 0,2 0,3 0,2 0,1 (Gew.-%) Butadien-(1,3) 37,8 36,6 37,4 33,0 31,6 (Gew.-%) #C1-Acetylene 0,89 0,04 0,75 0,02 0,01 (Gew.-%) Carbonyle (ppm) 180 20 160 20 20 Methanol (Gew.-%) 12,7 3,9 2,9 3,5 4,2 MTBE 0,1 24,2 27,1 25,7 23,3 Umsatz: i-Buten - 81,0 90,5 85,3 77,9 (%) Butadien.Ausb. (%) - 96,8 98,9 87,3 83,6 Buten-(1)-Zunahme - 12,3 1,6 29,5 35,2 (%) Buten-(2)-Zunahme - 8,0 - 26,7 37,3 (%) Carboxyl-Unsatz - ca.90 11,1 ca.90 ca.90 (%) #C4-Acetylen-Umsatz 95,5 15,7 96,6 99 Wasserstoffzugabe/l.h 17 Tabelle 2 Raffinat-I-Veretherung in Gegenwart von Wasserstoff an metalldotierten Kationenaustauschern Kontaktmenge: 120 ml a 55,8 g Versuchsbedingungen: p = 8 bar; T = 600C; WHSV = H2 = 1,2 1.h-1 Beispiel 6 7 (Vergleich) Zusammensetzung Einsatz SPC 118 SPC 118 H+/Pd Butane {Gew.-%) 14,0 15,1 16,6 i-Buten " 32,5 4,2 4,3 Buten-(1) " 22,7 14,9 21,0 cis-/tr.-Buten-(2) " 13,9 20,9 13,6 Butadien-(1,3) r 0,23 0,05 0,23 Carbonyl-Verb. (ppm) 200 20 180 Acetylen-Verb. " 10 10 10 Methanol (Gew.-%) 16,6 0,4 0,5 MTBE " 0,1 44,5 44,3 Umsatz: i-Buten (%) - 87,1 86,7 Umsatz: Butadien-(1,3) (%) - 78,3 Umsatz: Carbonyle (%) - 90 10 Beispiel 8 Der Versuch wurde, wie in Beispiel 6 beschrieben, jedoch mit dem Unterschied durchgeführt, dass in Abwesenheit von Methanol mit Wasserstoff umgesetzt wurde. Reaktionsbedingungen, die Zusammensetzung der Einsatzund Endprodukte der Umsetzung sind in Tabelle 3 dargestellt. Den Versuchsergebnissen ist zu entnehmen, dass bei einem hälftigen Isobutenumsatz bereits ca. 95 % des anwesenden Butadien-(1,3) hydriert sind. Beispiel 9 (Vergleichsbeispiel) Der Versuch wurde, wie in Beispiel 7 beschrieben, durchgeführt, nur mit dem Unterschied, dass ohne Methanol gearbeitet wurde. Aus Tabelle 3 sind alle Versuchsbedingungen und Stoffzusammensetzungen ersichtlich. Tabelle 3 Oligomerisierung von Raffinat I in Gegenwart von Wasserstoff an metalldotierten Kationenaustauschern Kontaktmenge: 120 ml - 55,8 g Versuchsbddingungen: p = 8 bar; T = 50-60 C; WHSV =; 5,6; H2 = ca. 10 1.h 1 Beispiel 8 9 (Vergleich) Zusammensetzung Einsatz SPC 118 SPC 118 /Pd H+ / i-Butan (Gew.-%) 3,56 3,5 3,8 n-Butan w 10,25 15,0 11,4 i-Buten n 48,30 21,7 0,1 n-Buten-(1) n 27,40 6,0 12,2 tr.-, cis-Buten-(2) " 16,00 30,3 30,0 Butadien-(1,3) " 0,40 0,02 0,14 C8-Kohlenwasserstoffe 0,1 20,2 27,1 (Gew.-%) C12-Kohlenwasserstoffe 0,1 2,5 12,2 (Gew.-%) C16-Kohlenwasserstoffe 0,1 0,7 1,7 (Gew.-%) Umsatz: i-Buten (%) - 48,7 99,8 Umsatz: Butadien-(1,3) (%) - 95,0 65,0 Beispiel 10 Die Versuche wurden, wie in Beispiel 7 beschrieben,durchgeführt, jedoch wurde als Kohlenwasserstoffgemisch ein i-Buten-armes Raffinat II eingesetzt. Ausserdem wurde dem Reaktionsgemisch kein Methanol zugeführt. Versuchsbedingungen und Analysenergebnisse s. Tabelle 4. Beispiel 11 Die Versuche wurden, wie in Beispiel 6 beschrieben, durchgeführt, jedoch wurde als Kohlenwasserstoffgemisch ein i-Buten-armes Raffinat II eingesetzt. Ausserdem wurde dem Reaktionsgemisch kein Methanol zugeführt. Versuchsbedingungen und Analysenergebnisse s. Tabelle 4. Tabelle 4 Oligomerisierung von Raffinat II in Gegenwart von Wasserstoff an metalldotierten Kationenaustauschern Kontaktmenge: 120 ml - 55,8 g Versuchsbedingungen: p = 15 bar; T = 500C; WHSV = 3; H2 = 0,2 1.h-1 Beispiel 10 11 Zusammensetzung Einsatz SPC 118 SPC 118 H+/Pd Butane (Gew.-%) 24,5 24,9 25,2 i-Buten 1 3,1 0,1 0,1 n-Buten-1 1 12,6 10,8 9,9 Buten-(2) 1 59,7 59,7 59,7 Butadien-(1,3) (ppm) 400 400 50 Acetylene n 10 10 10 C8-Rohlenwasserstoffe 0,02 4,5 5,1 und höhere (Gew.-%) Umsatz: i-Buten (%) - 96,8 99 Umsatz: Butadien-(1,3) (%) - 0 87

Claims: Patentansprüche 1. Verfahren zur katalytischen Umsetzung von i-Al kenen und zur weitgehenden Entfernung von Ace tylen-Verbindungen und gegebenenfalls von Diole finen durch katalytische Hydrierung in Kohlen wasserstoffströmen, die i-Alkene, Acetylen-Ver bindungen und gegebenenfalls Diolefine enthalten, dadurch gekennzeichnet, dass man die katalytische Umsetzung und die katalytische Hydrierung an ei nem makroporösen oder gelförmigen Kationenaus tauscher in der H -Form, der 0,001 bis 10 g eines oder mehrerer Metalle der VI. und/oder VII. und/ oder VIII. Nebengruppe des Periodensystems der Elemente in elementarer Form pro Liter trockenen Rationenaustauschers enthält und einen Ver netzungsgrad von 2 bis 65 % sowie eine spezifi 2 sche Oberfläche von 5 bis 750 m /g trockenes Aus- tauscherharz aufweist, in flüssiger Phase bei 20 bis 140"C gleichzeitig durchführt. 2) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich net, dass der Kationenaustauscher als Metall Palla dium, Platin, Rhenium, Molybdän oder Nickel je weils für sich allein enthält. 3) Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekenn zeichnet, dass man die Umsetzung bei einer Bela stung des Kationenaustauschers von 0,1 bis 100 kg Kohlenwasserstoff-Strom pro kg Kationenaustau scher pro Stunde durchführt. 4) Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekenn zeichnet, dass Wasserstoff in einer Menge von 0,001 bis 1 Mol pro Mol des Kohlenwasserstoffstroms ein gesetzt wird. 5) Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekenn zeichnet, dass der Reaktionsdruck so eingestellt wird, dass bei der gewählten Arbeitstemperatur min destens ein Teil der Einsatz- und Umsetzungspro dukte in flüssiger Phase vorliegt. 6) Verfahren nach Anspruch 1 bis 5, dadurch gekenn zeichnet, dass man i-Alkene enthaltende Kohle wasserstoffströme einsetzt, die beim thermischen oder katalytischen Cracken von Erdölfraktionen oder bei der Aufarbeitung bzw. Weiterverarbeitung solcher Crack-Kohlenwasserstoffströme anfallen. 7) Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeich net, dass die Kohlenwasserstoffströme neben i Alkenen 0,001 bis 70 Vol-%, bezogen auf das Vo lumen des Gesamtstroms, an Butadien enthalten. 8) Verfahren nach Anspruch 1 bis 7, dadurch gekenn zeichnet, dass als katalytische Umsetzung von i Alkenen ihre Veretherung in Gegenwart von 0,1 bis 4 Mol Alkanol pro Mol i-Alkenen durchgeführt wird. 9) Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass als Alkanol Methanol eingesetzt wird. 10) Verfahren nach Anspruch 1 bis 7, dadurch gekenn zeichnet, dass als katalytische Umsetzung von i Alkenen die Oligomerisierung von i-Buten durchge führt wird.

Inventors: KOHLER, HANS-DIETER, DR., SCHEEF, HANS-VOLKER, SCHLEPPINGHOFF, BERNHARD, DR., SCHULWITZ, BRUNO, DR., Köhler, Hans-Dieter, Dr.
Applicants: EC ERDOLCHEMIE GMBH
Application year: 1983
Main classification: C07C2
IPC codes: C07C67, B01J31, C07C41, C07B61, C07C7, C07C2, C07C11, C07C43, C07C1