PROCESS FOR THE PREPARATION OF AN ENAMELLED ELECTRICAL CONDUCTOR WITH A LOW FRICTION COEFFICIENT, AND ITS USE

Abstract: 1. Process for the preparation of an enamelled conductor of low friction coefficient having a metallic core (2), at least one coating of electrically insulating enamel with an inner permanent lubricant being incorporated therein, not resulting in a depression of the initial temperature coefficient of the insulator, and a pellicle of an external lubricant, characterized in that it comprises : at least - in a stage of preparation of a coating of final enamel (4) of the enamelled conductor of a usual electrically insulating material such as a polyester, a polyester imide, a polyvinyl-formaldehyde, a polyamide imide, polyurethane, an epoxy resin, an acrylic resin, a polyimide, incorporating into said coating of a solid permanent inner lubricant in particulated or granulated form (6) consisting of a wax selected from a wax of the family of polyethylenes, a wax of polyvinylether, a wax of fluoropolymer, a wax of polyamide of low molecular weight, and - realizing of a rise of particles or granules of said solid inner lubricant (6) to the surface of said coating of final enamel (4) by a thermal treatment at a temperature above 600 degrees C, preferably between 600 degrees C and 700 degrees C, - applying onto the coating of final enamel (4) provided with inner lubricant in the form of granule or particle, of a pellicle of an external lubricant selected from the lubricating oils, the waxes of natural or synthetical origin.

Description: PROCEDE DE FABRICATION D'UN CONDUCTEUR ELECTRIQUE EMAILLE A FAIBLE COEFFICIENT DE FROTTEMENT, ET MOYENS DE MISE EN OEUVRE. La présente invention concerne un procédé de fabrication d'un conducteur électrique émaillé à faible coefficient de frottement, un conducteur issu de ce procédé et des moyens de mise en oeuvre de ce procédé. Un conducteur émaillé est habituellement utilisé dans la fabrication des bobinages pour machines électriques ou tous autres composants électriques. La réalisation de ces bobinages se fait souvent à des vitesses relativement élevées, sur des machines à bobiner automatiques ou semi-automatiques. Durant l'opération d'enroulement, le conducteur électrique émaillé est soumis à des frottements élevés. Si le conducteur émaillé est pourvu d'un coefficient de frottement relativement grand, il risque de se produire un mauvais rangement, une usure prononcée de la couche d'émail ou une rupture de ce conducteur, créant non seulement des perturbations dans le fonctionnement des machines à bobiner mais également un changement dans la qualité ou les caractéristiques électriques et mécaniques des bobinages réalisés. Plusieurs solutions ont été proposées pour diminuer le coefficient de frottement des conducteurs électriques émaillés mais ces solutions connues ne donnent jusqu'à présent que des résultats médiocres et irréguliers. La qualité et les caractéristiques électriques et mécaniques des bobinages réalisés en subissent désavantageusement les conséquences. La première de ces solutions consiste à rendre glissant le conducteur électrique émaillé en l'enduisant d'un film de lubrifiant tel que la paraffine, une cire ou de l'huile mais le résultat enregistré s'avère insuffisant et très irrégulier. Une autre solution consiste soit à remplacer dans le conducteur l'émail ou le revêtement en matière isolante habituelle par un revêtement en polyhexaméthylène adipamide connu sous la dénomination commerciale de Nylon qui a une meilleure aptitude au glissement que celle de beaucoup de matières isolantes habituelles soit à ajouter une surcouche de Nylon à un conducteur à émail en matière isolante habituelle. Les résultats obtenus montrent que cette solution apporte une amélioration par rapport à la première solution mais ces résultats restent irréguliers. On a essayé de pallier cet inconvénient, en lubrifiant le conducteur émaillé à surcouche en Nylon. Une amélioration supplémentaire a été ainsi enregistrée mais les résultats restent médiocres et irréguliers. Une autre solution consiste à revêtir le conducteur d'un émail dont les constituants des couches externes sont modifiés par l'adjonction d'une résine silicone lesqueIs forment un mélange homogène. Selon une telle structure de ces couches externes de l'émail, une amélioration est apportée au coefficient de frottement du conducteur. Cependant cette amélioration se révèle insuffisante. La présente invention, ayant pour but d'éviter ces inconvénients, permet de réaliser un conducteur électrique émaillé à faible coefficient de frottement et lubrifié présentant sur toute sa longueur un bon et homogène pouvoir de glissement qui le rend excellemment adapté à la réalisation, sur des machines à bobiner automatiques ou semi-automatiques fonctionnant à grande vitesse, de bobinages présentant une excellente qualité et une grande constance dans leurs caractéristiques électriques et mécaniques. Ce conducteur électrique émaillé lubrifié permet d'obtenir dans cette fabrications de bons résultats excellemment réguliers. Cette régularité est plusieurs fois supérieure à celle d'une combinaison connue d'un émail à bon coefficient de glissement telle que du polyhexaméthylène adipamide ou nylon et d'un lubrifiant externe. Un autre avantage très important est que l'invention permet de conserver intégralement la classe de température de l'émail auquel elle est appliquée tel n'est pas le cas dans l'application d'une surcouche en nylon par exemple. L'invention est particulièrement applicable aux conducteurs émaillés monocouches de classe de température élevée telle que les classes de température égale ou supérieure à 18O0C. Elle a pour objet un procédé de réalisation de ce conducteur électrique émaillé lubrifié, et des moyens de mise en oeuvre de ce procédé. Selon l'invention un conducteur émaillé à faible coefficient de frottement ayant une âme métallique, au moins un revêtement d'émail électriquement isolant dans lequel est incorporé un lubrifiant interne n'entratnant pas un abaissement de l'indice initial de température de l'isolant, et une pellicule de lubrifiant interne, caractérisé en ce qu'il comprend -une préparation et une mise en place, d'un revêtement d'émail de finition en une ou plusieurs couches en une matière électriquement isolante habituelle telle qu'un polyester, un polyesterimide, un polyvinyl-formal, un polyamide-imide, polyuréthane, une résine époxy, une résine acrylique, un polyamide dans laquelle est incorporé un lubrifiant interne solide sous forme particulaire ou granulaire, - une réalisation d'une remontée uniforme et concentrée de particules ou granules de lubrifiant solide interne à la surface de ce revêtement d'émail de finition par un traitement thermique à une température supérieure à 6000 C de préférence entre 6000 C et 700" C, et - une application sur le revêtement d'émail de finition muni de lubrifiant interne sous forme de granule ou particule, d'une pellicule d'un lubrifiant externe choisi parmi les huiles lubrifiantes, les cires d'origine naturelle ou synthétique. Pour mieux faire comprendre l'invention on en décrit ci-après un exemple de réalisation illustré par un dessin ci-annexé qui représente une vue en coupe transversale d'un conducteur électrique émaillé à faible coefficient de frottement et lubrifié, les différentes parties du conducteur n'étant pas illustrées suivant une même celle. Le conducteur électrique émaillé lubrifié illustré 1 comprend une âme métallique 2, un revêtement d'émail isolant de base 3 et selon une caractéristique importante de l'invention, un revêtement d'émail isolant de finition à lubrifiant solide interne 4, combiné avec un lubrifiant externe sous forme d'une pellicule 5. Le revêtement d'émail isolant de base 3 est constitué par une ou plusieurs couches en une matière synthétique habituelle électriquement isolante telle qu'un polyester, un polyesterimide, un poly- vinylformal, un polyamide-imide polyuréthane, une résine époxy, une résine acrylique, un polyimide ou tout autre émail ayant un bon pouvoir d'isolation électrique et une bonne résistance à une température qui est habituellement exigée pour le cas des conducteurs électriques émaillés. Le revêtement d'émail isolant de finition 4 est constitué par une ou plusieurs couches en une matière synthétique électriquement isolante habituelle ayant une bonne résistance chimique et mécanique dans la masse de laquelle est incorporé un lubrifiant solide sous forme particulaire ou granulaire de manière que la surface de la couche extérieure soit uniformément remplie de granules 6 de ce lubrifiant solide. Autrement dit la totalité de la surface de la couche extérieure du revêtement d'émail de finition 4 est pourvue d'une manière relativement uniforme d'une forte concentration de granules 6 de lubrifiant solide. Ce lubrifiant solide interne est constitué par une substance lubrifiante telle qu'une cire de la famille des polyéthylènes englobant polyéthylène homopolymère, polyéthylène oxydé, polyéthylène à groupement acide carboxylique, polyéthylène à groupement ester, polyéthylène à groupement amide, une cire de polyvinyléther, une cire polymère fluoré,¯ une cire polyamide de bas poids moléculaire. La pellicule de lubrifiant externe liquide 5 est constituée par un film d'un lubrifiant choisi parmi les huiles lubrifiantes, les paraffines, les cires d'origine naturelle ou synthétique. L'aptitude au glissement d'un conducteur électrique émaillé peut être évaluée selon une méthode connue sous le nom de méthode de la torsade, publiée par exemple, dans la Revue "Cuivre Laiton et Alliage" NO 126 de 1973 pages 13- 18. Dans cette méthode, une torsade est formée avec deux brins du conducteur dont l'aptitude au glissement est à évaluer. A un bout de cette torsade, I'extrémité de l'un des brins de la torsade est attachée à un point fixe, et au bout opposé de cette torsade, l'extrémité de l'autre brin de la torsade est reliée à un dynamomètre. L'aptitude au glissement du conducteur est mesurée par l'effort nécessaire pour obtenir un déplacement uniforme de l'un des brins par rapport à l'autre. Une régularité de l'aptitude au glissement du conducteur est évaluée par une comparaison des résultats de plusieurs mesures identiques effectués sur des torsades formées avec d'autres tronçons de ce même conducteur. Pour mieux illustrer les résultats de mesure, des mesures analogues sont effectuées sur des torsades formes avec des tronçons d'autres types de conducteurs, ce qui permet de faire une comparaison entre les résultats de mesures obtenues. TABLEAU I EMI6.1 <tb> <SEP> Conducteur <SEP> émaillé <SEP> Methade <SEP> "tarsade" <tb> <SEP> a <SEP> aine <SEP> metallique <SEP> de <SEP> Lubrification <SEP> Effort <SEP> de <SEP> glissement <SEP> Ecart <SEP> type <tb> <SEP> diamètre <SEP> 0,58 <SEP> m <SEP> m <SEP> <SEP> externe <SEP> évalué <SEP> en <SEP> grammes <SEP> - <SEP> <tb> <SEP> moyenne <SEP> de <SEP> dix <SEP> mesures <tb> Email <SEP> de <SEP> base <SEP> polyestéri <tb> <SEP> sans <SEP> 3 <SEP> 980 <SEP> 157 <tb> <SEP> mide <SEP> de <SEP> ciasse <SEP> H <SEP> et <SEP> une <SEP> --- <tb> <SEP> surcouche <SEP> amide-imide <SEP> paraffine <SEP> 3 <SEP> 360 <SEP> 374 <tb> <SEP> sans <SEP> 1800 <SEP> 210 <tb> <SEP> Email <SEP> de <SEP> base <SEP> poiyesteri- <SEP> sans <SEP> 1800 <SEP> 210 <tb> <SEP> surcouche <SEP> en <SEP> Nylon <SEP> paraffine <tb> <SEP> Email <SEP> de <SEP> base <SEP> polyesteri <tb> <SEP> mide <SEP> de <SEP> classe <SEP> H <SEP> et <SEP> une <tb> <SEP> surcouche <SEP> amide-imide <SEP> paraffine <SEP> 640 <SEP> 30 <tb> - <SEP> contenant <SEP> 0,5% <SEP> en <SEP> poids <SEP> de <SEP> <tb> <SEP> cire <SEP> de <SEP> polyéthylène <tb> Dans ces mesures de glissement, la torsade est réalisée avec un nombre de tours égal à 14, selon la norme française NF C 26310. Dans le tableau I, à partir de la gauche, la première colonne indique la nature du conducteur émaillé, la deuxième colonne donne des indications sur une combinaison du revêtement d'émail du conducteur émaillé de la première colonne et d'un lubrifiant constitué par exemple par un dépôt de paraffine, la troisième colonne indique l'effort évalué en grammes, nécessaire pour obtenir un déplacement uniforme de l'un des brins d'une torsade à deux brins par rapport à l'autre brin dans la méthode "de la torsade", et la quatrième colonne indique les écarts types en grammes relevés dans une comparaison des résultats d'une dizaine de mesures. D'après le tableau I, un conducteur émaillé à émail de base de classe H en polyesterimide et une surcouche amide imide présente une très mauvaise aptitude au glissement et exige un effort de 3980 grammes appliqué à son extrémité pour obtenir son déplacement uniforme dans la mesure selon la méthode de la torsade. Un écart type de 187 grammes provenant d'une comparaison des résultats d'une dizaine d'opérations de mesures indique l'importance de l'irrégularité de l'aptitude au glissement du conducteur émaillé. Quand cette irrégularité est grande, le conducteur émaillé n'est pas ou très mal adapté à la réalisation de bobinages sur des machines à bobiner automatiques ou semi-automatiques fonctionnant à grande vitesse, car cette irrégularité crée dans le fonctionnement de ces machines des perturbations qui se traduisent par des ruptures du conducteur par exemple. Cette irrégularité se traduit également par des irrégularités de rangement du conducteur dans les bobinages réalisés et entraine par conséquent des variations dommageables dans la qualité et les caractéristiques mécaniques et électriques de ces bobinages. Une combinaison connue dans un conducteur émaillé entre un émail constitué par un émail de base de classe H en polyester imide et une surcouche amide imide à mauvais coefficient de glissement et un lubrifiant liquide externe permet d'abaisser l'effort appliqué à son extrémité à 3360 grammes dans une mesure selon la méthode de la torsade. Cependant l'irrégularité dans l'aptitude au glissement du conducteur lubrifié est par contre passée à 374 grammes. Cette grande irrégularité entraine des graves conséquences déjà rappelées dans un paragraphe précédent. La solution connue qui consiste à ajouter une surcouche en Nylon à un conducteur émaillé à émail de base de classe H en polyesterimide permet de baisser l'effort appliqué à son extrémité dans une mesure selon la méthode de la torsade, jusqu'à 1800 grammes, mais ne permet pas de résoudre le problème d'irrégularité dans l'aptitude au glissement du conducteur car cette irrégularité se situe à un niveau nettement trop élevé qui est de 210 grammes. En outre, cette surcouche de nylon appliquée sur l'émail de base abaisse systèmatiquement la classe initiale de température de cet émail de base. Une combinaison connue dans un conducteur émaillé entre une surcouche en matière isolante à bon coefficient de glissement et un lubrifiant externe permet dans le cas d'une surcouche en Nylon de faire descendre l'effort dans la mesure selon la méthode de la torsade, à 920 grammes. Par contre l'irrégularité dans l'aptitude au glissement du conducteur reste à un niveau élevé de 120 grammes. Un conducteur émaillé à émail en Nylon et lubrifié tout en constituant une amélioration certaine reste insuffisamment adapté à la réalisation de bobinages sur machines à bobiner fonctionnant à grande vitesse. Une combinaison nouvelle apportée par la présente invention, entre un émail de base en une matière électriquement isolante habituelle renfermant dans sa masse et notamment dans sa surface, des particules ou granules 6 d'un lubrifiant solide appelé lubrifiant interne, et un lubrifiant externe donne d'après le tableau I des résultats surprenants. L'effort appliqué à l'extrémité du conducteur dans les mesures selon la méthode de la torsade se réduit à 640 grammes tandis que l'écart type qui mesure l'irrégularité de l'aptitude au glissement du conducteur tombe à 30. L'aptitude au glissement du conducteur émaillé lubrifié selon l'invention est pratiquement régulière ou constante. La régularité est ainsi quatre fois supérieure à celle d'une combinaison connue d'un émail en matière isolante à bon coefficient de glissement telle que du polyhexaméthylène adipamide ou Nylon et d'un lubrifiant externe. En outre cette combinaison apportée par l'invention n'entraîne pas un abaissement de la classe ou indice initiale de température de l'émail de base. Un procédé de réalisation du conducteur émaillé à émail renfermant des particules de lubrifiant interne solide et combiné avec un lubrifiant externe comprend une mise en place sur une âme métallique 2, d'un revêtement d'émail 3 en une matière isolante habituelle, en une ou plusieurs couches, d'un revêtement d'émail 4 en une matière isolante habituelle dans la masse de laquelle sont incorporées des particules ou granules 6 d'un lubrifiant solide, et d'une pellicule d'un lubrifiant 5. Dans ce procédé les particules ou granules 6 d'un lubrifiant solide tel qu'une cire de polyéthylène sont obtenues avec une solution chaude de ce lubrifiant dans un solvant tel que du xylène, porté à une température supérieure à celle du point de trouble, et additionnée, sous forte agitation, avec un liquide froid tel que le xylène ou tout autre solvant, compatible avec la matière isolante de base de I'émail sous forme de liquide ou vernis, pour obtenir dans cette solution une précipitation de granules ou particules 6 de l'ordre de 0,1 à 50 microns. La mise en place sur l'âme métallique 2 des revêtements d'émail 3 et 4 comprend une enduction de vernis correspondant en une ou plusieurs couches suivie d'un traitement thermique pour éliminer les solvants et réticuler les résines. Selon une caractéristique importante, ce traitement thermique du revêtement d'émail de finition 4 est réalisé à une température supérieure à 600" C et de préférence à une température située entre 6000 C et 700" C. Le traitement thermique à cette température relativement élevée permet d'obtenir positivement non seulement une forte remontée des particules ou granules 6 à la surface de la couche extérieure du revêtement d'émail de finition 4, mais également une remontée uniforme de ces particules sur la totalité de la surface de ce revêtement 4. Il en résulte que dans le conducteur émaillé réalisé, existe sur l'ensemble de sa surface, une concentration uniforme et forte de granules ou particules de lubrifiant solide 6. Dans un premier exemple type, de préparation d'un vernis constituant le revêtement d'émail 4 contenant un lubrifiant interne, 441 grammes d'une cire de polyvinyl éther, dont la température de fusion est de 45" à 50"C, est dissoute à 1200C dans 2800 cm3 de xylène. A cette solution limpide et chaude sont ajoutés sous forte agitation, 5600 cm3 de xylène froid pour obtenir une suspension de cire de vinyléther dont l'agitation est maintenue jusqu'à ce que la température tombe à 25"C. Une suspension de polyvinyl éther est obtenue ; la taille des particules de la dispersion s'échelonne de 0,1 à 100 microns. Elle est en moyenne de l'ordre de 15 microns. Cette dispersion est ensuite mélangée au vernis constituant l'émail à raison de 0,1 à 1 % de cire en poids par rapport au poids de la matière isolante de base de ce vernis et ce mélange est maintenu en agitation continue jusqu'à son dépôt sur le conducteur muni de son revêtement de base 3. Dans un deuxième exemple de préparation d'un vernis constituant le revêtement d'émail 4 en deux couches contenant un lubrifiant interne et appliqué par exemple sur un conducteur de cuivre 0,58 mm muni d'un revêtement d'émail de base 3 formé en 6 couches d'un vernis constitué d'une résine polyester imide de classe ou d'indice de température 180, fabriquée à partir d'un diacide aromatique, d'un anhydride acide, d'une diamine aromatique et de polyols dont I'un est le trishydroxy éthyl 2 isocyanurate, au vernis polyester imide est incorporée sous agitation constante, une suspension de cire de polyvinyl éther du premier exemple dans une proportion telle que la concentration de cire soit de 1 % en poids par rapport au poids de la matière isolante de ce vernis. A la sortie du four d'émaillage est appliqué sur ce conducteur émaillé et sans cuisson, un film lubrifiant à base de cire d'abeille. Le conducteur émaillé ainsi obtenu, possède une classe ou indice de température inchangée (180). Dans un troisième exemple de préparation d'un vernis constituant le revêtement 4 d'émail de finition, 441 grammes d'une cire de 3 polyéthylène oxydé est dissoute à 1200 C dans 2800 cm de xylène, A cette solution limpide et chaude sont ajoutés sous forte agitation, 5600 cm3 de xylène froid pour obtenir une suspension de cire de polyéthylène dont l'agitation est maintenue jusqu'à ce que la température tombe à 25 C. Une suspension de polyéthylène oxyde stable est obtenue, la taille moyenne des particules de la dispersion est de l'ordre de 15 microns. Cette dispersion est ensuite mélangée au vernis constituant l'émail de finition 4 à raison de 0,1 à 1% de cire en poids par rapport au poids de la matière isolante de base de ce vernis et ce mélange est maintenu en agitation continue jusqu'à son dépôt sur le conducteur muni de son revêtement de base 3. Dans un quatrième exemple de préparation d'un vernis constituant le revêtement d'émail 4 en deux couches contenant un lubrifiant interne et appliqué par exemple sur un conducteur de cuivre de 0,58 mm muni d'un revêtement d'émail de base 3 formé en 6 couches d'un- vernis constitué d'une résine polyester imide d'indice de température 200 analogue à celui de l'exemple 2, à un vernis constitué d'une résine polyamide imide fabriquée à partir d'un diacide aromatique, d'un dianhydride et d'un diisocyanate aromatique ou d'une diamine aromatique, est incorporée sous agitation constante, une suspension de cire de polyéthylène oxydé possédant une température de fusion de 1400C et un indice d'acide de 28 et qui est préparée d'une manière analogue à celle du troisième exemple dans une proportion telle que la concentration de cire soit de 0,25 % en poids par rapport au poids de la matière isolante de ce vernis. A la sortie du four d'émaillage est appliqué sur ce conducteur émaillé et sans cuisson un film lubrifiant de paraffine. Le conducteur émaillé ainsi obtenu est de classe ou d'indice de température 200. Dans un cinquième exemple de préparation d'un vernis constituant le revêtement d'émail 4 en deux couches contenant un lubrifiant interne et appliqué par exemple sur un conducteur de cuivre de 0,58 mm muni d'un revêtement de base 3 formé en 6 couches d'un vernis constitué d'une résine polyamide imide d'un indice de température 210 fabriqué à partir d'un diacide aromatique, d'un dianhydride et d'un diisocyanate aromatique ou d'une diamine aromatique, au vernis polyamide imide est incorporée sous agitation. constante une suspension de cire de polyéthylène comportant sur sa chaîne hydrocarbonée des groupements acides carboxyliques, d'un indice d'acide de 140 et une température de fusion de 800 C, préparée d'une manière analogue à celle du premier exemple par dissolution à 1200C dans du xylène puis précipitation à froid, dans une proportion telle que la concentration de cire soit de 0,5 % en poids par rapport au poids de la matière isolante de ce vernis. A la sortie du four d'émaillage est appliqué sur ce conducteur émaillé et sans cuisson un film lubrifiant de cire de polyéthylène. Le conducteur émaillé ainsi obtenu possède une classe ou indice de température 210. Dans un sixième exemple de préparation d'un vernis consituant le revêtement d'émail 4 en deux couches contenant un lubrifiant interne et appliqué par exemple sur un conducteur de cuivre de 0,58 mm on applique de façon connue par exemple en 6 couches un émail de base d'indice de température 200 obtenu à partir d'un vernis constitué d'une résine polyester fabriquée à partir de diacide aromatique et de polyols dont l'un est le tris hydroxy éthyl 2 isocyanurate, à un vernis polyamide imide analogue à celui du quatrième exemple, est incorporée sous agitation constante, une suspension de cire de polyéthylène homopolymère possédant une température de fusion de 1150C et préparée d'une manière analogue à celle du premier exemple dans une proportion telle que la concentration de cire soit de 0,25 96 en poids par rapport au poids de la matière isolante de ce vernis. A la sortie du four d'émaillage est appliqué sur ce conducteur émaillé et sans cuisson, un film lubrifiant d'huile minérale. Le conducteur émaillé ainsi obtenu est de classe ou indice de température 200. Les moyens de mise en oeuvre du procédé ci-dessus comprennent en-dehors des machines de type connu qui ne sont pas décrites en détail, au moins dans le traitement thermique des revêtements d'émail de base 3 et de finition 4, un four de type à convection fonctionnant à une température supérieure à 600" C, qui permet de porter rapidement le conducteur émaillé traité à une température élevée. Une remontée rapide de la température de traitement dans le conducteur soumis au chauffage permet de favoriser une remontée uniforme et positive des particules ou granules de lubrifiant solide à la surface du revêtement de finition 4. Les moyens de mise en oeuvre du procédé ci-dessus peuvent comprendre d'autres types connus de fours à émailler. Une combinaison nouvelle entre un émail en matière isolante habituelle renfermant des particules ou granules d'un lubrifiant solide interne 6 et un lubrifiant externe permet améliorer 5UaS- tantiellement l'aptitude au glissement du conducteur réalisé par rapport au conducteur émaillé connu et d'obtenir une grande constance ou une bonne régularité de cette aptitude au glissement, surtout le long du conducteur émaillé lubrifié de l'invention, décrit dans les paragraphes précédents. Le lubrifiant interne solide sous forme de particules ou granules 6 qui ne s'évapore pas donne une lubrification permanente au conducteur émaillé en présence ou en absence de sa pellicule e lubrifiant externe liquide 5. Dans un bobinage soumis aux vibrations mécaniques ou aux forces électromagnétiques qui tendent à déplacer les conducteurs entre eux, cette lubrification permanente par des particules solides de lubrifiant interne 6 du revêtement d'émail contribue à diminuer voire éliminer l'usure prématurée de l'émail isolant de ces conducteurs.

Claims: REVENDICATIONS I. Procédé de fabrication d'un conducteur émaillé à faible coefficient de frottement ayant une âme métallique (2), au moins un revêtement d'émail électriquement isolant dans lequel est incorporé un lubrifiant interne, n'entrainant pas un abaissement de l'indice initial de température de l'isolant, et une pellicule d'un lubrifiant externe, caractérisé en ce qu'il comprend: : - une préparation et une mise en place, d'un revêtement d'émail de finition (4) en une ou plusieurs couches en une matière électriquement isolante habituelle telle qu'un polyester, un polyesterimide, un polyvinyl-formal, un polyam ide-im ide, polyuréthane, une résine époxy, une résine acrylique, un polyimide dans laquelle est incorporé un lubrifiant interne solide sous forme particulaire ou granulaire (6), - une réalisation d'une remontée uniforme et concentrée de particules ou granules de lubrifiant solide interne (6) à la surface de ce revêtement d'émail de finition (4) par un traitement thermique à une température supérieure à 600" C de préférence entre 600" C et 7000 C, et - une application sur le revêtement d'émail de finition (4) muni de lubrifiant interne sous forme de granule ou particule, d'une pellicule d'un lubrifiant externe choisi parmi les huiles lubrifiantes, les cires d'origine naturelle ou synthétique. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend dans la préparation d'un revêtement d'émail de finition (4) du conducteur émaillé, une incorporation dans la solution ou vernis formant le revêtement d'émail de finition (4), d'un lubrifiant interne solide constitué par une substance lubrifiante choisie parmi une cire de la famille des polyéthylènes englobant polyéthylène homopolymère, polyéthylène oxydé, polyéthylène à groupement acide carboxylique, polyéthylène à groupement ester, polyéthylène à groupement amide, -une cire de polyvinyléther, -une cire polymère fluoré, une cire polyamide de bas poids moléculaire. 3. Procédé selon l'une des revendications l et 2, caractérisé en ce qu'il comprend dans la préparation d'un revêtement d'émail de finition (4) muni d'un lubrifiant interne solide - une dissolution de 441 grammes d'une cire polyvinyl éther, à température de fusion de 450 C à 50 C, dans 2800 cm3 de xylène à 1200 C, - une addition de 5600 cm3 de xylène froid dans cette solution chaude, sous une forte agitation maintenue jusqu'à ce que la température de cette solution tombe à 250 C, pour obtenir une suspension de particules ou granules de cire polyvinyléther de taille de 0,1 à 100 microns, et - un mélange avec une solution ou vernis constituant le revêtement d'émail de finition (4), de cette dispersion de particules ou granules de cire polyvinyléther à raison de 0,1 à 1 % de cire en poids par rapport au poids de la matière isolante de base de ce vernis, ce mélange étant maintenu en agitation continue jusqu'à son dépôt comme revêtement d'émail de finition (4). 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend dans la préparation et la mise en place d'un revêtement d'émail de finition (4) muni d'un lubrifiant interne solide, du conducteur émaillé, - un mélange sous une agitation constante avec une solution ou vernis polyester imide, d'une dispersion de particules ou granules de cire de polyvinyléther à raison de 1 96 de cire en poids par rapport au poids de polyester imide de ce vernis, et - une application en deux couches de ce mélange sur un conducteur muni d'un revêtement d'émail de base (3) formé en six couches d'un vernis constitué par une résine polyester imide fabriquée à partir d'un diacide aromatique, d'un anhydride acide, d'une diamine aromatique et de polyols dont l'un est le trishydroxy-éthyl 2-isocyanurate, pour constituer un revêtement d'émail de finition (4) de ce conducteur. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comprend dans la préparation d'un revêtement d'émail de finition (4) muni d'un lubrifiant interne solide du conducteur émaillé, - une dissolution de 441 grammes de cire polyéthylène oxydé dans 2800cm3 de xylène à 1200 C, - une addition de 5600 cm3 de xylène froid dans cette solution chaude, sous une forte agitation, maintenue jusqu'à de quo la température de cette solution tombe à 25" C, pour obtenir une suspension stable de particules ou granules de cire de polyéthlène oxydé, de taille de l'ordre de 15 microns, et - un mélange avec une solution ou vernis constituant le revêtement d'émail de finition (4), de cette dispersion de particules ou granules de cire polyéthylène oxydé à raison de 0,1 à 1 % de cire en poids par rapport au poids de la matière isolante de base de ce vernis, ce mélange étant maintenu en agitation continue jusqu'à son dépôt comme revêtement d'émail de finition (4). 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend dans la préparation et Ia mise en place d'un revêtement d'émail de finition (4) muni d'un lubrifiant interne solide, du conducteur émaillé, - un mélange sous une agitation constante avec une solution ou vernis polyamide imide, d'une dispersion de particules ou granules de cire de polyéthylène oxydé possédant une température de fusion de 1400 C et un indice d'acide de 28, à raison de 0,25 % de cire en poids par rapport au poids de polyamide imide de ce vernis, et - une application en deux couches de ce mélange sur un conducteur muni d'un revêtement de base (3) formé de six couches d'un vernis constitué par une résine polyester imide, pour constituer un revêtement d'émail de finition (4) de ce conducteur. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comprend dans la préparation d'un revêtement d'émail de finition (4) muni d'un lubrifiant interne solide, du conducteur émail le, - une dissolution de 441 grammes d'une cire de polyéthylène comportant sur sa chaîne hydrocarbonée des groupements acides carboxyliques, dans 2800 cm3 de xylène à 120 C, - une addition de 5600 cm3 de xylène froid dans cette solution chaude, sous une forte agitation maitenue jusqu'à ce que la température de cette solution tombe à 25 C, pour obtenir une suspension de particules ou granules de cire de polyéthylène à groupements acides carboxyliques, - un mélange avec une solution ou vernis constituant le revêtement émail de finition (4), de cette dispersion de particules ou granules de cire de polyéthylène à groupements acides carboxyliques à raison de 0,5 % de cire en poids par rapport au poids de la matière isolante de base de ce vernis, ce mélange étant maintenu en agitation continue jusqu'à son dépôt comme revêtement d'émail de finition (4). 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend dans la préparation et la mise en place d'un revêtement d'émail de finition (4) muni dun lubrifiant interne solide, du conducteur émaillé, - un mélange sous une agitation constante avec une solution ou vernis polyamide imide, d'une dispersion de particules ou granules de cire de polyéthylène à groupements acides carboxyliques d'un indice d'acide de 140 et d'une température de fusion de 80" C à raison de 0,5 % de cire en poids par rapport au poids de polyamide imide de ce vernis, et - une application en deux couches de ce mélange sur un conducteur muni d'un revêtement d'émail de base (3)formé en six couches d'un vernis constitué par une résine polyamide imide fabri qué à partir d'un diamide aromatique, d'un dianhydride et d'un diisocyanate aromatique ou d'une diamine aromatique pour consti tuer un revêtement d'émail de finition (4) de ce conducteur. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comprend dans la préparation d'un revêtement d'émail de finition (4) muni d'un lubrifiant interne solide, du conducteur émail lé, - une dissolution de 441 grammes d'une cire de polyéthylène homopolymère, dans 2800 cm3 de xylène à 1200 C, - une addition de 5600 cm3 de xylène froid dans cette solution chaude, sous une forte agitation maintenue jusqu'à ce que la température de cette solution tombe à 250 C pour obtenir une suspension de particules ou granules de cire de polyéthylène homopolymère, et - un mélange avec une solution ou vernis constituant le revêtement d'émail de finition (4), de cette dispersion de particules ou granules de cire de polyéthylène homopolymère à raison de 0,25 96 de cire en poids par rapport au poids de la matière isolante de base de ce vernis, ce mélange étant maintenu en agitation continue jusqu'à son dépôt comme revêtement d'émail de finition (4). 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comprend dans la préparation et la mise en place d'un revêtement d'émail de finition (4) muni d'un lubrifiant interne solide du conducteur émaillé, - un mélange sous une agitation constante avec une solution ou vernis polyamide imide, d'une dispersion de particules ou granules de cire de polyéthylène homopolymère possédant une température de fusion de 115 C, à raison de 0,25 % de cire en poids par rapport au poids de polyamide imide de ce vernis, et - une application en deux couches de ce mélange sur un conducteur muni d'un revêtement d'émail de base (3) formé en six couches d'un vernis constitué par une résine polyester fabriquée à partir de diamide aromatique et de polyols dont l'un est le trishydro xyéthyl-2-isocyanurate pour constituer un revêtement d'émail de finition (4) de ce conducteur. il. Moyens de mise en oeuvre du procédé de l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'ils comprennent, pour le traitement thermique de revêtement d'émail de finition (4) muni de particules ou granules (6) d'un lubrifiant solide interne du conducteur émaillé un four à convection fontionnant à une température supérieure à 6004 C.

Inventors: ANDRE, RAYMOND, BINDER, GERMAINE, LE TIEC, PIERRE YVES, MAISSEU, JEAN-JACQUES
Applicants: THOMSON-BRANDT
Application year: 1983
Main classification: H01B3
IPC codes: H01B3