IGNITION RETARDING TIMING SYSTEM FOR AN INTERNAL-COMBUSTION ENGINE DURING THE STARTING PHASE

Abstract: 1. Process for obtaining an ignition delay in an internal-combustion engine during the starting phase, characterized in that the angular difference between the maximum positive value V1 and the zero value V0 of the signals coming from the armature winding of an alternating-signal genrator is determined, and this angular difference multiplied by a predetermined co-efficient k produces a constant angle alpha corresponding to the desired ignition delay.

Description: PROCEDE ET DISPOSITIF D'OBTENTION D'UN RETARD A L'ALLUMAGE D'UN MOTEUR A COMBUSTION INTERNE PENDANT LA PHASE DE DéMARRAGE L'invention concerne un procédé et un dispositif d'obtention d'un retard à l'allumage, pendant la phase de démarrage d'un moteur à combustion interne, notamment pour véhicules automobiles, procédé et dispositif dans lesquels on détermine l'écart angulaire entre la valeur maximale positive V1 et la valeur nulle Vo des signaux issus de l'enroulement induit, d'un générateur de signaux alternatifs, lequel écart angulaire multiplié par un coefficient W prédé terminé procure un angleoCconstant correspondant au retard à l'ai- lumage désiré. La nécessité d'économie de carburant et également d'antipollution fait qu'il apparait souhaitable de faire fonctionner les moteurs à combustion interne avec des mélanges les plus pauvres possible, lais à ce fonctionnement s'associe des avances à l'allumage plus importantes, que celles nécessaires avec des mélanges riches, en raison du fait que le délai de propagation de la flamme est plus long avec un mélange pauvre qu'avec un mélange riche. Dans les installations d'allumage, du type de l'invention, qui utilisent un générateur de signaux alternatifs de déclenchement de l'allumage, ce générateur est logé dans le boitier du distributeur d'allumage. Le décalage angulaire du point d'allumage est obtenu par un dispositif mécanique d'avance à l'allumage utilisant la force centrifuge, ce genre de mécanisme qui est bien connu de l'homme de l'art, ne sera pas en conséquence décrit dans la présente invention. Ce dispositif mécanique qui produit soit une avance nulle, soit une très légère avance pendant la phase de fonctionnement au ralenti du moteur, à combustion interne, procure en conséquence, la même avance pendant la phase de démarrage, le dispositif mécanique d'avance à l'allumage étant totalement inopérant pendant cette phase. Pour faciliter le démarrage du moteur, particulièrement aux basses températures, il est souhaitable de retarder l'instant de dUclenche- ment de l'allumage, de façon que la force des explosions dans les cylindres ne vienne s'opposer à la force d'entrainementoen rotation du moteur, produite par le démarreur électrique dont sont munis les véhicules automobiles. On connait, notamment par le brevet français : 1 455 810 un système d'allumage, utilisant un générateur de signaux alternatifs de déclenchement de l'instant d'allumage, dans lequel la repolarisation à lieu pendant la phase de démarrage de manière à retarder le déclenchement des étincelles d'allumage. Le retard à l'allumage est obtenu, pendant la phase de démarrage, lorsqu'il y a coincidence d'une tension de valeur fixe, avec la partie négative de la tension délivrée par le générateur de signaux alternatifs. . La demanderesse a constaté que l'écart angulaire, entre le point de tension nulle Vo, et la valeur maximale V1 des signaux alternatifs délivrés, par de tels générateurs, est égal au dixième de la période T des signaux alternatifs, le point de tension nulle Vo correspondant au point de déclenchement des étincelles d'allumage pendant la phase de fonctionnement au ralenti du moteur0 En conséquence, pour une application à l'allumage d'un moteur à quatre cylindres, l'écart angulaire correspond à 9 degrés, de part et d'autre du point de tension nulle Vo, cette valeur correspond à 18 degrés de rotation du vilebrequin, le distributeur d'allumage dans lequel est logé le générateur de signaux étant entrainé à la moitié de la vitesse du moteur. On conçoit bien que le dispositif décrit dans le brevet français : 1 455 810 ne peut procurer qu'un retard égal au maximum à 18 degrés moteur, en réglant la valeur de coincidence des deux tensions sur la valeur maximale de l'alternance négative, lequel retard peut être insuffisant sur certains moteurs en cours de développement. La présente invention a pour but de remédier à cet inconvénient et concerne cet effet un procédé et un dispositif d'obtention d'un retard à l'allumage d'un moteur à combustion interne, pendant la phase de démarrage, caractérisé en ce que l'on détermine l'écart angulaire entre i:a valeur maximale positive V1 et la valeur nulle Vo des signaux issus d'un générateur de signaux alternatifs, lequel écart angulaire multiplié par un coefficient k prédéterminé procure un angleconstant correspondant au retard à l'allumage désiré. Le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention comprend : un générateur de signaux alternatifs i un circuit pour retarder l'allumage d'un moteur à combustion pendant la phase de démarrage, circuit comportant une première entrée reliée au généra- teur de signaux alternatifs, une deuxième entrée connectée à une position "allumage1, d'une clé de contact, une troisième entrée reliée à une position "démarrage" de ladite clé et une sortie connectée à l'entrée d'un circuit de commande d'un interrupteur semiconducteur connecté en série avec l'enroulement primaire d'une bobine élévatrice de tension dont l'enroulement secondaire est relié consécutivement aux bougies d'allumage par un distributeur. Le circuit pour retarder l'allumage comprend des premiers moyens de mise en forme de la partie positive des signaux alternatifs issus de l'enroulement induit du générateur entre un seuil si et leur valeur nulle Vo ; des moyens dérivateurs qui génèrent des signaux indicateurs de la valeur maximale positive V1 des signaux alternatifs issus de l'enroulement induit, du générateur, les si- gnaux générés par les premiers moyens de mise en forme et par les moyens dérivateurs étant appliqués à l'entrée de deuxièmes moyens de mise en forme dont la sortie délivre des signaux, de durée correspondante à l'écart angulaire entre la valeur maximale VI et la valeur nulle Vo des signaux issus de l'enroulement induit du gêné rateur, à un transistor relié à des moyens d'intégration qui, commandés par le transistor, assurent la charge et la décharge d'un condensateur, la sortie des moyens d'intégration étant reliée à l'entrée de moyens de comparaison qui délivrent à leur sortie des signaux de durée équivalente aux durées de charge et de décharge du condensateur, lesquels signaux ajoutés aux signaux issus du générateur retardent d'un angleocconstant, l'allumage du moteur à combustion interne. L'avantage obtenu par cette invention consiste dans le fait que l'angle ma *mum du retard désiré n'est pas tributaire de la valeur maximale négative de la tension délivrée par le générateur de signaux, pendant la phase de démarrage du moteur à combustion interne. La description qui va suivre en regard des dessins annexés fera mieux comprendre comment l'invention peut être réalisée. La figure 1 est la ruprésentation schématique du dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. La figure 2 représente un mode préféré de réalisation du circuit pour retarder l'allumage du moteur à combustion interne. La figure 3 représente l'allure des signaux en divers points du circuit représenté par la figure 2. Le dispositif représenté schématiquement par la figure 1, comporte un générateur 1 de signaux alternatifs de déclenchement des étincelles d'allumage, du genre tel celui décrit dans le brevet fran çais 1 455 810, mais adapté à l'allumage d'un moteur à quatre cylindres. Ce générateur 1, logé dans le boitier d'un distributeur d'allumage 4 comporte, outre le dispositif d'avance centrifuge non représenté, un rotor 2 et un enroulement induit 3 qui délivre ùn signal de forme représentée par la figure 3, ligne A lorsque ce générateur est entrainé en rotation, par le moteur à combustion interne, non représenté. De façon connue, notamment par le brevet français : 1 455 810, le circuit 5 pour retarder l'allumage du moteur, pendant la phase de démarrage, comporte : une première entrée El reliée à la sortie 3a de l'enroulement induit 3 du générateur de signaux 1 et une deuxième entrée E2 connectée à une position 6a correspondante à la fonction allumage de la clé de contact 6 d'un véhicule automobile, laquelle clé de contact 6 est reliée à la borne positive 7a de la batterie 7 du véhicule. Une troisième entrée E3 est reliée à la position 6b de la clé de contact 6, position correspondante à la fonction démarrage, fonction pendant laquelle le démarreur est alimenté par l'intermédiaire d'un contacteur électromagnétique, non représenté. La sortie s du circuit 5 est connectée à l'entrée 8a d'un circuit 8, dont la sortie 8b commande un interrupteur semiconducteur 9 connecté en série avec l'enroulexent primaire 10 d'une bobine élévatrice de tension 11 dont l'enroulement secondaire 12 est relié consécutivement aux bougies d'allumage par le distributeur 4. Le circuit de commande 8 et l'interrupteur semiconducteur 9 qui délivrent une étincelle d'allumage d'énergie constante aux électrodes des bougies d'allumage 13 à 16 peuvent astre du type connu notamment par le brevet français numéro de publication : 2 416 357 L'entrée 8a du circuit de commande 8 est reliée à la sortie 3a de l'enroulement induit 3 par un réseau de résistances 17,18 et 19 d'atténuation des signaux alternatifs issus de l'enroulement induit 3 du générateur 1. Pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, le circuit 5, représenté par la figure 2, comporte des premiers moyens 100 de mise en forme de la partie positive des signaux issus de l'enroule- ment induit 3 entre on seuil s1 et leur valeur nulle Vo, figure 3 lignes A et C ; des moyens dérivateurs 150 qui génèrent des signaux indicateurs de la valeur maximale positive V1 des signaux issus del'enroulement induit 3, figure 3 -ligne B, les signaux générés par les premiers moyens 100 de mise en forme et les moyens dérivateurs 150 étant appliqués à l'entrée 207 de deuxièmes moyens 200 de mise en forme dont la sortie 205 délivre des signaux de durée correspondante à l'écart angulaire entre la valeur maximale V1 et la valeur nulle Vo des signaux du générateur 1, figure 3 -ligne D à un transistor 250 relié à des moyens d'intégration 300 qui commandés par le transistor 250 assurent la charge et la décharge d'un condensateur 308, figure 3 -ligne E, la sortie 305 des moyens d'intégration 300 étant reliée à l'entrée 352 de moyens de comparaison 350 qui délivrent à leur sortie 356 des signaux de durée équivalente aux durées de charge et de décharge du condensateur 308, figure 3 -ligne F, lesquels signaux ajoutés, par l'intermédiaire d'un mélangeur 400 aux signaux issus du générateur 1 retardent d'un angleotconstantRfigure 3 -ligne G, par l'intermédiaire du circuit de commande 8 et de l'interrupteur semiconducteur 9 l'allumage du moteur à combustion interne, pendant la phase de démarrage. L'entrée E2 du circuit 5, connectée à la position 6a, position allumage de la clé de contact 6, figure 1, alimente les premiers moyens 100 et les deuxièmes moyens 200 de mise en forme , les moyens d'intégration 300 et les moyens de comparaison 350 par un circuit 450 d'alimentation stobilisée, figure 2. Ce circuit 450 comprend, de façon connue, une résistance limitatri ce de courant 451 alimentant une diode Zener 452 qui, dans cet exemple de réalisation, fixe la tension d'alimentation à 6,8 volts. Le circuit 450 comprend, également de façon connue, un condensateur 453 de filtrage des surtensions provenant des consommateurs selfiques dont est muni le véhicule automobile, tel, par exemple, que le contacteur électromagnétique du démarreur. L'entrée E3 du circuit 5 connectée à la position 6b, position de démarrage de la clé de contact 6, figure 1, est reliée par l'intermédiaire d'une résistance 501 et d'une résistance 502 à la base d'un transistor 503 dont l'émetteur est alimenté par l'alimentation stabilisée 450, figure 2, le collecteur du transistor 503 étant relié par une résistance 505 à l'entrée 306 de l'amplificateur opra tionnel 301 des moyens d'intégration 300. Une diode Zener 504 dont la cathode est connectée au point commun des résistances 501 et 502, et dont l'anode est reliée directement au pole négatif du circuit 5, protège le transistor 503 contre les surtensions prodvites par le contacteur électromagnétique du dSmQr- rieur. La résistance 501 a pour fonction de limiter le courant dans la diode zener 504 lorsque celle-ci conduit sous l'effet des surtensions provoquées par le contacteur électromagnétique lors de l'arret de l'alimentation de celui-ci, c'est à dire lorsque la phase de démarrage est terminée, le moteur tournant par ses propres moyens et que en conséquence la clé de contact 6 est ramenée sur la position 6a, position allumage. Dans un mode préféré de réalisation, figure 2, les premiers moyens 100 de mise en forme qui effectuent la mise en forme, figure 3ligne C, de la partie positive des signaux issus de l'enroulement induit 3 du générateur 1 entre un seuil sl et leur valeur nulle Vo, figure 3 -ligne A, sont constitués d'un amplificateur opérationnel 101, monté en comparateur. L'entrée inverseuse 102 de l'amplificateur opérationnel 101 est connectée par l'intermédiaire d'une résistance limitatrice de courant 1Q3 à la cathode d'une diode 104d'élimination des composantes négatives des signaux du générateur 1, lesquelles composantes importantes aux grandes vitesses de rotation du rotor 2 perturberaient le fonctionnement de l'amplificateur opérationnel 101. La cathode de la diode 104 est reliée à une des extrémités d'une résistance 105, qui limite le courant traversant la diode 104, lors de l'élimination des composantes négatives, l'autre extrémité de la résistance 104 est connectée à l'entrée El connectée à la sortie 3a de l'enroulement induit 3, figure 1. L'entrée positive 106 de l'amplificateur opérationnel 101 est reliée au point commun de résistances 107 et 108, l'une des extrémités de la résistance 107 étant connectée au p8le négatif, l'une des extrémités de la résistance 108 étant reliée à la sortie 109 de l'amplificateur opérationnel 101. Le point commun des résistances 107 et 108 fixe à un niveau de 68 millivolts la tension appliquée à l'entrée positive 106 de l'amplificateur opérationnel 101, le niveau de 68 millivolts correspondant au seuil sl, la valeur nulle Vo étant appliquée a' l'entrée inverseuse 102. La sortie 109 de l'amplificateur opérationnel 101 délivre des signaux mis en forme rectangulaire, figure 3-ligne C, pour la partie positive des signaux issus de l'enroulement induit 3, du générateur 1, partie positive comprise entre le seuil s1 et leur valeur nulle Vo, figure 3-ligne A. Ces signaux ainsi mis en forme sont appliqués, par l'intermédiaire d'une résistance 110 à l'entrée 207 des deuxièmes moyens 200 de mise en forme. Dans un mode préféré de réalisation, les moyens dérivateurs 150 figure 2, qui génèrent des signaux indicateurs de la valeur maximale positive V1 des signaux issus de l'enroulement induit 3, figure 3-ligne A, sont constitués d'un condensateur 151 relié par une de ses extrémités au point commun de la résistance 105 et de diode 104 des premiers moyens 100 de mise en forme, l'autre extrémité du condensateur 151 étant reliée au pale négatif du circuit5 par l'intermédiaire d'une résistance 152 et d'autre part, à la cathode d'une diode 153 dont l'anode est reliée au pale négatif du circuit 5. Les valeurs de la tension présente aux bornes du condensateur 151 sont la dérivée, ftgur 3 ligne B, des signaux issus de l'enrou liement induit 3. Les valeurs négatives trop importantes de la tension présente aux bornes du condensateur 151, sont limitées à -0,6 volt par la diode 153 qui en dessous de cette valeur devient conductrice et élimine lesdites valeurs négatives par le pale négatif auquel est reliée l'anode de la diode 153, figure 2. La valeur moyenne de la dérivée est fixée à O volt, figure 3 ligne B, par la résistance 152, figure 2, laquelle valeur de O volt est indicatrice de la valeur maximale positive V1, figure 3-ligne A, des signaux issus de l'enroulement induit 3. Dans un mode préféré de réalisation les deuxièmes moyens 200 de mise en forme dont la sortie 205 délivrent des signaux, de durée correspondante à l'écart angulaire entre la valeur maximale positive ve VI et la valeur nulle Vo des signaux issus de l'enroulement induit 3,au transistor 250, figure 3-ligne D, sont constitués d'un amplificateur opérationnel 201, , figure 2, monté en comparateur, dont l'entrée positive 202 est connectée ou point commun de résistances 203 et 204, l'une des extrémités de la résistance 203 étant connectée au pale négatif du circuit 5, l'une des extrémités de la résistance 204 étant reliée à la sortie 205 de l'amplificateur opérationnel 201. Le point commun des résistances 203 et 204 fixe à un niveau de 30 millivolts la tension appliquée à l'entrée positive 202 de l'amplificateur opérationnel 201. La sortie 205, de l'amplificateur opérationnel 201, est reliée à la base du transistor 250, par l'intermédiaire d'une résistance limitatrice de courant 206. L'entrée inverseuse 207 de l'amplificateur opérationnel 201 est connectée, par l'intermédiaire d'une résistance 208 au point commun de la cathode de la diode 153, de la résistance 152 et du con densateur 151 qui constituent les moyens dérivateurs 150. Dans un mode préféré de réalisation, les moyens d'intégration 300, figure 2, qui commandés par le transistor 250, assurent la charge et la décharge du condensateur 308, figure 3-ligne E, sont constitués d'un amplificateur opérationnel 301 dont l'entrée positive 302 est connectée au point commun de résistances 303 et 304, l'une des extrémités de la résistance 303 étant reliée au circuit d'alimentation stabilisée 450, l'une des extrémités de la résistance 304 étant connectée au pôle négatif du circuit 5. Le point commun des résistances 303 et 304 fixe à un niveau de 200 millivolts la tension appliquée à l'entrée positive 302 de l'amplificateur opérationnel 301. La sortie 305 de l'a plificateur opérationnel 301 est reliée à l'entrée positive 352 des moyens de comparaison 350, l'entrée inverseuse 306 de l'amplificateur opérationnel 301 étant connectée dzdWe part au collecteur du transistor 250, par l'intereé- diaire d'une résistance 307, limitant le courant de charge du con densateur 308, et, d'autre part, à la sortie 356 des moyens de comparaison 350, par l'intermédiaire d'un réseau de résistances 309 et 310 qui en association avec la résistance 307 limite le courant de décharge du condensateur 308, à un coefficient k prédéterminé par la valeur ohmique desdites résistances. Le fonctionnement des moyens d'intégration 300 et de comparaison 350 est stabilisé par un condensateur 311 qui évite l'oscillation de ces moyens aux fréquences élevées. Une résistance 312 connectée entre le pCle négatif du circuit 5 et la sortie 305 de l'amplificateur opérationnel 301 fixe la valeur de la tension de sortie de cet amplificateur à une valeur infé- rieure à la tension d'alimentation de cet amplificateur. Une résistance 313 connectée aux bornes du condensateur 308 linga¯ rise la charge et la décharge de ce condensateur. Dans un mode préféré de réalisation, les moyens de comparaison 350 figure 2, qui délivrent à leur sortie 356, figure 3 ligne F, des signaux de durée équivalente aux durées de charge et de décharge du condensateur 308, sont constitués d'un amplificateur opération- nel 351 dont l'entrée positive 352 est reliée à la sortie 305 des moyens d'intégration 300, l'entrée inverseuse 353 de l'amplificateur opérationnel 351 étant connectée au point commun de résistan- ces 354 et 355, l'une des extrémités de la résistance 354 étant reliée au circuit d'alimentation stabilisée 450, l'une des extrémités de la résistance 355 étant connectée au pale négatif du circuit 5. Le point commun des résistances 354 et 355 fixe à un niveau de 200 millivolts la tension appliquée à l'entrée inverseuse 353 de l'amplificateur opérotionnel 351. Dans un mode préféré de réalisation, le mélangeur 400, figure 2, est constitué d'une résistance 401 et d'une diode 402. Le mélongeur 400 ajoute aux signaux issus du générateur 1, les signaux provenant de la sortie 356 des moyens de comparaison 350, de manière telle que la sortie S du circuit 5 retarde d'un angle oK constant, figure 3, ligne G, par l'intermédiaire du circuit de commande 8, figure 1, et de l'interrupteur semiconducteur 9, l'allumage du moteur à combustion interne, pendant sa phase de démarrage. La résistance 401 atténue la valeur de la tension du signal délai vré par la sortie 356, de manière à ne pas perturber l'entrée 8a du circuit 8, entrée 8a à laquelle sont appliqués, d'une part, les signaux de retard, à l'allumage, délivrés par la sortie 356, et, d'autre part, les signaux de déclenchement de l'allumage délivrés par l'enroulement induit 3 du générateur 1, lesquels signaux de déclenchement sont atténués par le réseau de résistances 17,18,19 figures 1 et 2. La diode 402 dont l'anode est connectée à l'une des extrémités de la résistance 401 et dont la cathode constitue la sortie S du circuit 5, évite que les signaux délivrés par l'enroulement induit 3, du générateur 1, soient appliqués à la sortie 356. Le fonctionnement du dispositif est le suivant : Lorsque le moteur à combustion interne est entrainé en rotation par le démarreur électrique, la sortie 3a de l'enroulement induit 3 du générateur 1, délivre des signaux alternatifs à l'entrée El du circuit 5, lesquels signaux, figure 3-ligne A, sont mis en forme rectongulaire, figure 3-ligne C, par les premiers moyens 100, entre le seuil sl de valeur 68 millivolts et leur valeur nulle Vo,figure 3-ligne A. Simultanément les signaux alternatifs délivrés par la sortie 3a de l'enroulement induit 3, sont dérivés par les moyens dérivateurs 150, de manière à génèrer des signaux, figure 3-ligne B, indicateurs de la valeur maximale positive V1, figure 3-ligne A, des signaux délivrés par la sortie 3a de l'enroulement induit 3. Les signaux délivrés par la sortie 109 des premiers moyens 100, de mise en forme rectangulaire, et les signaux générés par les moyens dérivateurs 150 sont appliqués à l'entrée 207, des deuxièmes moyens 200 de mise en forme, dont la sortie 205, figure 2, délivre des signaux de forme rectangulaire, figure 3 ligne D, de durée correspondante à la valeur axirale positive V1 et la valeur nulle Vo, figure 3 ligne A, des signaux issus de l'enroulement induit 3 du générateur 1. Pour le dispositif de l'invention, plus particulièrement adapté à l'allumage d'un moteur à quatre cylindres, cette durée qui correspond à 1/lOe de la période T des signaux alternatifs issus de l'enroulement 3 du générateur 1, vaut en conséquence 9 degrés de part et d'autre du point de tension nulle Vo, figure 3-ligne A. Ces 9 degrés correspondent à une rotation de 18 degrés du vile brequin-3u moteur, le générateur 1, logé dans le boitier du dis tributeur4, étant entrainé à la moitié de la vitesse du moteur. Le transistor 250 dont la base est reliée, par l'intermédiaire de la résistance 206, à la sortie 205 des deuxièmes moyens 200 de mise en forme, est en conséquence rendu conducteur pendant la durée correspondante à la valeur maximale positive V1 et la valeur nulle Vo des signaux délivrés par l'enroulement induit 3. Lorsque le transistor 250 est non conducteur, la sortie 356 de l'amplificateur opérationnel 351 des moyens de comparaison 350, est à un niveau de tension de 200 mi lli volts, correspondant au niveau de tension appliqué à l'entrée inversevse 353, et la sortie 305 de l'amplificateur opérationnel 301, des moyens d'intégration 300, est à un niveau de tension de 150 millivolts correspondant au niveau de tension appliqué à l'entrée inverseuse 306. Lorsque le transistor 250, devient conducteur, c'est à dire pendant la durée correspondante à la valeur maximale V1 et la valeur nulle Vo des signaux délivrés par l'enroulement induit 3, le condensateur 308 se charge, figure 3-ligne E, avec une valeur de courant correspondante au rapport entre le niveau de tension appliqué à l'entrée positive 302 de l'amplificateur opérationnel 301 et la valeur ohmique de la résistance 307 connectée à l'entrée inver série 306 de l'amplificateur opérationnel 301. La charge du condensateur 308 entraine une élévation du niveau de la tension présente à la sortie 305 de l'amplificateur 301 et dès que ce niveau est supérieur à 150 millivolts, la sortie 356 de l'amplificateur 351, des moyens de comparaison 350, atteint le niveau de tension de 6,8 volts, la polarité relative de ses entrées 352 et 353 s'étant inversée du fait de la charge du condensateur 308. A la fin du signal généré par la sortie 205, de l'amplificateur opérationnel 201, des deuxièmes moyens 200, de mise en forme, figure 3-ligneD, le transistor 250 devient non conducteur. La sortie 356 de l'amplificateur opérationnel 351 des moyens de comparaison 350, conserve son niveau de tension de 6,8 volts, figure 3ligne F, et le condensateur 308 se décharge, figure 3ligne E selon un coëfficient @ prédéterminé par la valeur ohmique des résjsrtances 307, 309,310. Lorsque, du fait de la décharge du condensateur 308, la tension à la sortie 305, de l'amplificateur opérationnel 301 des moyens d'intégration 300, atteint le niveau de 200 millivolts correspondant au niveau de l'entrée inversante 353, de l'oiplificateur opérationnel 351, des moyens de comparaison 350, la sortie 356 dudit amplificateur revient à son niveau initial de 200 millivolts et le condensateur 308 est prêt à se charger de nouveau. En résumé, la sortie 356, des moyens de comparaison 350, délivre des signaux, figure 3-ligne F, de durée équivalente aux durées de charge et de décharge du condensateur 308. Cette durée résulte, d'une part, de la charge du condensateur 308 pendant la durée correspondante à l'écart angulaire entre la valeur maximale positive Vi et la valeur nulle Vo des signaux délivrés par l'enroulement induit 3 et, d'autre part de la décharge du condensateur 308 suivant le coefficientk prédéterminé par le choix des valeurs ohmique des résistances 307, 309 et 310. En conséquence la sortie S du circuit 5, figure 3 -ligne G, procure un signal retardé d'un angleocconstant à l'entrée 8a du circuit de commande 8 de l'interrupteur semiconducteur 9, lequel circuit de commande 8, lorsqu'il provoque, de façon connue par le brevet français numéro de publication 2 416 357, l'état de non conduction de l'interrupteur semiconducteur 9 fait jaillir consécutivement, par l'intermédiaire du distributeur 4, des étincelles d'énergie constante aux électrodes des bougies d'allumage 13 à 16. Lorsque la phase de démarrage du moteur est terminée, c'est à dire que le moteur est entrainé en rotation par ses propres moyens, la clé de contact 6, voir figure 1, est ramenée de la position 6b de démarrage à la position 6a correspondante à l'allumage. En conséquence le transistor 503, de type PNP, dont la base est alimentée par la batterie 7 au travers des résistances 501, 502 et de la position 6iy démarrage, de la clé de contact 6, et qui était de ce fait non conducteur, devient conducteur. Dans cet exemple de réalisation, la conduction du transistor 503 fait apparaître à l'entrée inverseuse 306, de l'amplificateur opérationnel 301, une tension de valeur égale à 6,6 volts lorsque le transistor 250 conduit et une tension de valeur égale à 3,3 volts lorsque le transistor 250 est non conducteur. Ces tensions dont la valeur est plus élevée que la valeur de 150 millivoîts appliquée à l'entrée inverseuse 306 au début de la charge du condensateur 308 provoque la non conduction de la sortie 305 de l'amplificateur opérationnel 301 et en conséquence la non conduction de la sortie 356 de l'amplificateur opérationnel 351. De ce fait la sortie S du circuit 5 ne délivre plus de signal de retard, d'angleccconstant, à l'entrée 8a du circuit de commande 8 de l'interrupteur semiconducteur 9, dès que la phase de démarrage du moteur est terminée. Dans l'exemple de réalisation ci-dessus décrit, les valeurs ohmi- ques des résistances 307, 309,310, qui déterminent le coefficient k de décharge du condensateur 308, sont choisis de manière telle que le retard à l'allumage, pendant la phase de démarrage, est de 10 degrés au niveau du distributeur 4, c'est à dire 20 degs au niveau du vilebrequin du moteur, valeur pouvant être augmentée ou diminvée par le choix d'autres valeurs ohmiques. Selon le mode préféré de réalisation, les composants du circuit 5 sont les suivants : Repères 105, 206,307 L Résistances : 27 K# # 1/4 W 103, 108, 208 = 100 K # 1/4 W 152 = 1 M # 1/4 W 203 = 10 K # 1/4 W 204, 401 = 220 K # 1/4 W 110 = 820 K # 1/4 W 107,304,355 = 1 K # 1/4 W 501, 502 - 4,7 K # 1/4 W 303, 354, 505 = 33 K # 1/4 W 309 = 470 K # 1/4 W 310 = 680 K # 1/4 W 312 = 820 # 1/4 W 313 = 3,3 M # 1/4 W 451 = 220 # 1/2 W 151 = condensateur polyester 5 22 anofarads 308 = condensateur polyester o 0,22 nicrofarad 311 = condensateur céramique = 470 picofarads 453 = condensateur chimique = 220 microfarads 250 = Transistor BC 170 404 = Transistor BC 327 104, 153, 402 = Diode 1N 4148 452 = Diode Zener DZ1-PL 6,8 504 = Diode Zener DZ2-33 V 101, 201, 301, 351 = quadramplificateur - LM 324 Société National Semiconducteurs.

Claims: REVENDICATIONS 1. Procédé d'obtention d'un retord à l'allumage d'un moteur à combustion interne, pendant la phase de démarrage, caractérisé en ce que l'on détermine l'écart angulaire entre la valeur maximale positive V1 et la valeur nulle Vo des signaux issus de l'enroulement induit d'un générateur de signaux alternatifs, lequel écart angulaire multiplié par un coefficient k prédéterminé procure un angleoCconstant correspondant au retard à l'allumage désiré. 2. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, comprenant un générateur (1) de signaux alternatifs ; un circuit pour retarder l'allumage du moteur à combustion interne, pendant la phase de démarrage, circuit (5) comportant une première entrée (El) reliée à la sortie 3a de l'enroulement induit 3 du générateur de signaux (1), une deuxième entrée(E2) connectée à une position(6a), allumage, d'une clé de contact (6), une troisième entrée (E3) reliée à une position (6b) démarrage, de ladite clé (6) et une sortie S connectée à l'entrée (8a) d'un circuit de com- mande (8) d'un interrupteur semiconducteur (9) connecté en série avec l'enroulement primaire (10) d'une bobine élévatrice de tension (11) dont l'enroulement secondaire (12) est relié consécutivexent aux bougies d'allumage (13 à 16) par un distributeur (4) caractérisé en ce que le circuit (5) pour retarder l'allumage du moteur à combustion interne, comporte des premiers moyens (100) de mise en forme de la partie positive des signaux issus de l'enroulement induit (3) du générateur (1) entre un seuil sl et leur valeur nulle Vo ; des moyens dérivateurs (150) qui génèrent des signaux indicateurs de la valeur maximale positive V1 des signaux issus de l'enroulement induit (3), les signaux générés par les moyens (100 et 150) étant appliqués à l'entrée (207) de deuxièmes moyens (200) de mise en forme dont la sortie (205) délivre des signaux, de durée correspondante à l'écart angulaire entre la valeur maximale VI et la valeur nulle Vo des signaux issus de l'enroulement induit (3) à un transistor (250) relié à des moyens d'intégration (300) qui commandés par le transistor (250) assurent la charge et la décharge d' un condensateur (308), la sortie (305) des moyens intégration étant reliée à l'entrée (352) de moyens de comparaison (350) qui délivrent à leur sortie (356) des signaux de durée équivalente aux durées de charge et de décharge du condensa teur (308)lesquels signaux ajoutés par l'intermédiaire d'un élan- geur (400) aux signaux issus de l'enroulement induit (3) du géné- rateur (1) retardent d'un angleocconstant, par l'intermédiaire du circuit de commande (8) et de l'interrupteur semiconducteur (9) l'allumage du moteur à combustion interne. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les premiers moyens (100) de mise en forme qui effectuent la mise en forme de la partie positive des signaux issus de l'enroulement induit (3) du générateur (1) entre un seuil sl et leur valeur nulle Vo, sont constitués d'un amplificateur opérationnel (101) monté en comparateur, dont l'entrée inverseuse (102) est connectée par l'intermédiaire d'une résistance (103) au point commun de la cathode d'une diode (104) et d'une résistance (105), l'entrée positive (106) dudit amplificateur étant reliée au point commun de résistances (107,108) lequel amplificateur à sa sortie (109) connectée à l'entrée inverseuse (207), des deuxièmes moyens (200) de mise en forme, par l'intermédiaire d'une résistance (110). 4. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens dérivateurs (150) qui génèrent des signaux indicoteurs de la valeur maximale positive V1 des signaux issus de l'enroulement induit (3) du générateur (1) sont constitués d'un condensateur (151) relié par une de ses extrémités au point commun de la résistance (105) et de la diode (104) des premiers moyens (100) de mise en forme, l'autre extrémité du condensateur (151) étant reliée au p8le négatif par l'intermédiaire d'une résistance (152) et, d'autre part, à la cathode d'une diode (153) dont l'anode est reliée au pÏle négatif. 5. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les deuxièmes moyens (200) de mise en forme dont la sortie (205) délivre des signaux de durée correspondante à l'écart angulaire entre la valeur maximale VI et la valeur nulle Vo, des signaux issus de l'enroulement induit (3) du générateur (i) au transistor (250) sont constitués d'un amplificateur opérationnel (201), monté en comparateur, dont l'entrée positive (202) est connectée au point commun de résistances (203,204) lequel amplificateur à sa sortie (205) reliée, par l'intermédiaire d'une résistance (206) à la base du transistor (250) et son entrée inverseuse (207) connectée, par l'intermédiaire d'une résistance (208) au point cowun de la cathode de la diode (153),de la résistance (152) et du condensateur (151) 6. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens d'intégration (300) commandés par le transistor (250) sont constitués d'un amplificateur opérationnel (301) dont l'entrée positive (302) est connectée au point commun de résistances (303, 304) lequel amplificateur à sa sortie (305) reliée à l'entrée positive (352) des moyens de comparaison (350), l'entrée inverseuse (306) de amplificateur (301) étant connectée d'une part, au collecteur du transistor (250) par l'intermédiaire d'une résistance (307) limitant le courant de charge du condensateur (308) et, d'autre part, à la sortie (356) des moyens de comparaison (350) par l'intermédiaire d'un réseau de résistances (309,310) qui en association avec la résistance (307) limite le courant de décharge du condensateur (308) le fonctionnement des moyens d'intégration (300) et de comparaison (350) étant stabilisé par un condensateur (311). 7. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de comparaison (350) sont constitués d'un amplificateur opérationnel (351), dont l'entrée positive (352) est reliée à la sorti (305) des moyens d'intégration (300), l'entrée inverseuse (353) dudit amplificateur (351) étant connectée au point commun de résistances (354,355) la sortie (356) de l'amplificateur (351) étant connectée à l'extrémité d'une résistance (401) dont l'autre extrémité est reliée à l'anode d'une diode (402) dont la cathode constitue la sortie S du circuit (5).

Inventors: ROSEMONT, AURELIEN, VERMILLET, BERNARD, Rosemont, Aurélien
Applicants: DUCELLIER & CIE
Application year: 1983
Main classification: F02P5
IPC codes: F02P5