PROCESS AND APPARATUS FOR THE PRESSURE-GASIFICATION OF COAL

Abstract: 1. An installation for gasifying coal in a pair of chambers in communication with each other at their upper parts to allow gas to pass from one chamber into the other and comprising a device for supplying coal from above, at least one source of reactive gases, an exhaust pipe for the gases of reaction, as well as means for injecting the reactive gases and evacuating the gases of reaction in turns in each of the chambers, characterized in that it comprises an even number of heater-recuperators (16, 16') arranged symmetrically either side of the set of two chambers (1, 1'), each heater-recuperator (16, 16') being connected on the one hand to means (15, 15') of injecting the reactive gases and to means (20, 20') of evacuating the gases of reaction from a gas generator by a common pipe system (21, 21'; 23, 23') and on the other hand to the source of the reagents by the pipes (34, 34', 40, 40', 42, 42') in which there are mounted inversion valves (36, 36', 41, 41', 43, 43'), as well as to the reaction gas exhaust pipe (37, 37') also equipped with inversion valves (39, 39'), so as to allow the reactive gases and the gases of reaction to circulate at a pressure of between 200 and 3 000 kPa (2 and 30 bar) alternately in one direction and then in the other in the heater-recuperators (16, 16') in the course of successive cycles of predetermined duration.

Description: La présente invention est relative à un procédé et à une installation de gazéification sous pression de charbon de toute nature et de toutes formes à lit fixe, mettant en oeuvre une paire d'enceintes communiquant entre elles à leur partie supérieure et comprenant un dispositif d'alimentation en charbon par le haut. On inJecte, au cours de cycles successifs de durée prédéterminée, des gaz réactifs alternativement par le bas et le haut d'une des enceintes, puis par le bas et le haut de l'autre enceinte, pendant qu'on évacue des gaz de réaction de enceinte située en aval de celle dans laquelle sont injectés les gaz réactifs. On connaît par ailleur un procédé autothermique de gazéification de charbon mettant en oeuvre un nombre pair de gazogènes connectés deux à deux alternativement en parallèle et en série suivant un cycle de fonctionnement à quatre phases. Dans ce procédé, mis au point par les firmes BASF-Flesch-Demag, le gaz produits dans l'un des gazogènes traversent, pendant une des quatre phases, la zone de haute température régnant Åa ce moment dans l'autre gazogène, en vue de transformer par craquage les goudrons et autres produits secondaires. Le lit de charbon est régulièrement remué par un mélange d'air et de vapeur inJecté par la base de chacun des gazogènes. Le procédé connu est applicable pour la gazéification du charbon ou de la lignite aussi bien à l'air qu'à l'oxygène. Les gaz de réaction sortent à température modérée et contiennent peu de méthane, ce qui est intéressant pour la synthèse. Un des inconvénients maJeurs de ce procédé est qu'on prévoit quatre vannes à inversion pour séparer les circuits d'oxygène et les circuits des gaz de réaction dans des zones de températures élevées. Une telle disposition des vannes est inacceptable car une inétanchéité de celles-ci entrainerait des risques graves d'explosion dans les circuits susdits. La présente invention vise à améliorer les procédés connus en vue de réduire les besoins en gaz réactifs, à savoir en air ou en oxygène comprimé et vapeur d'eau, en vue d'augmenter le rendement de conversion du charbon en gaz utile, en vue de réduire la consommation d'énergie et en vue de limiter les coûts de l'installation. Le procédé et l'installation suivant l'invention peuvent être utilisés pour produire, au départ de charbon brut, de toutes formes, présentant des granulométries inférieures, par exemple, à 50 millimètres et contenant 3usqu'à 50 ,' de fines inférieures à 4 mm, un gaz à pouvoir calorifique moyen sous pression élevée, destiné au réseau de distribution ou un gaz de synthèse à faible teneur en méthane ou un gaz pauvre à usage industriel sous pression moyenne, par exemple 2 à 5 bars, ou encore un gaz utilisable dans une centrale électrique Suivant une autre particularité du procédé suivant l'invention, à chaque changement de cycle, on inverse simultanément le sens de circulation des gaz dans les enceintes et dans les réchauffeursrécupérateurs associés à ces enceintes. L'installation suivant l'invention, qui comprend deux enceintes ou gazogènes communiquant entre eux à leur partie supérieure pour permettre le passage de gaz d'un gazogène dans l'autre, au moins une source de gaz réactifs, un conduit d'leva cuation des gaz de réaction, ainsi que des moyens pour inJecter les gaz réactifs et évacuer les gaz de réaction tour à tour dans chacune des enceintes, est essentiellement caractérisée en ce qu'elle comporte deux réchauffeurs-récupérateurs disposés symétriquement de part et d'autre de l'ensemble des deux enceintes, chaque réchauffeur-récupérateur étant relié, d'une part, à des moyens d'inJection des gaz réactifs et à des moyens d'évacuation des gaz de réaction d'une enceinte et, d'autre part, à la source de gaz réactifs par une tuyauterie commune dans laquelle sont montées des vannes à inversion, ainsi qutau conduit d'évacuation des gaz de réaction également muni de vannes à inversion de manière à permettre aux gaz réactifs et aux gaz de réaction de circuler alternativement dans un sens puis dans l'autre dans les réchauffeursrécupérateurs au cours de cycles successifs de durée prédéterminée. Dans une forme de réalisation particulière de l'installation suivant l'invention, on prévoit des moyens de commande agissant sur les vannes susdites, de façon à permettre l'admission des gaz réactifs dans un réchauffeur-récupérateur, tout en isolant en cycles combinés dans des turbines à gaz et/ou des chaudières, sous pression adéquate, par exemple de 10 à 20 bars. Le procédé suivant l'invention, qui utilise une paire d'enceintes communiquant entre elles à leur partie supérieure et comprenant un dispositif d'alimentation en charbon par le haut et dans lequel, au cours de cycles successifs de durée prédéterminée, on inJecte des gaz réactifs alternativement par le bas et le haut d'une des enceintes, puis par le b et le haut de l'autre enceinte, pendant qu'on évacue des gaz de réaction de l'enceinte située en aval de celle-ci dans laquelle sont inJectés les gaz réactifs, est essentiellement caractérisé en ce qu'au cours de chacun des cycles précités, on réchauffe les gaz réactifs destinés à autre inJectés dans une enceinte en les faisant passer dans un réchauffeur-récupérateur qui est relié à cette enceinte en amont de celle-ci et dans lequel a été récupérée, au cours du cycle précédent, la chaleur sensible des gaz de réaction évacués de cette enceinte, tandis qu'on récupère la chaleur sensible des gaz de réaction évacués de l'autre enceinte, en faisant passer ces gaz de réaction dans un réchauffeur-récupérateur qui est relié à cette autre enceinte en aval de cette dernière, chaque réchauffeur-récupérateur agissant alternativement comme récupérateur de la chaleur sensible des gaz de réaction et comme réchauffeur des gaz réactifs, pendant les cycles successifs susdits. Suivant une particularité du procédé suivant l'invention, on fait circuler tour à tour les gaz réactifs dans un sens et les gaz de réaction dans un sens opposé. ce réchauffeur-récupérateur du conduit d'évacuation des gaz de réaction et de façon à interdire simulta nément l'admission des gaz réactifs dans l'autre réchauffeur-récupérateur > tout en permettant léva- cuation des gaz de réaction de cet autre réchauffeurrécupérateur par la conduite d'évacuation des gaz de réaction au cours des cycles successifs. D'autres particularités et détails de l'invention ressortiront de la description suivante des dessins schématiques ci-annexés qui représentent à titre illustratif une forme de réalisation de l'invention. Dans ces dessins - les figures 1 et 2 sont des schémas d'ensemble d'une première forme de réalisation d'une instal lation de gazéification de charbon suivant l'in vention, au cours de deux cycles successifs de fonctionnement de cette installation - la figure 3 est une coupe longitudinale d'une tuyère destinée à inJecter les gaz réactifs dans un gazogne ; - la figure 4 est une coupe longitudinale d'une tuyère montée à la base d'un gazogène et destinée à inJecter les gaz réactifs dans celui-ci et à assurer l'évacuation des gaz de réaction - la figure 5 est une coupe transversale de la tuyère montrée à la figure 4, le long de la ligne IV-IV; - la figure 6 est une coupe verticale d'un réchauffeur récupérateur. Dans des différentes figures, les mêmes nota tions de référence désignent des éléments identiques. L'installation de gazéification de charbon, montrée aux figures 1 et 2, comporte deux enceintes désignées dans leur ensemble par les notations de référence 1,1', constituées de deux cylindres verticaux. Les parois latérales de ces enceintes 1,1', peuvent être garnies intérieurement d'un revêtement réfractaire 2 et/ou d'une enveloppe 3 à circulation d'eau en vue de produire de la vapeur en 5. Dans la forme de réalisation illustrée à titre d'exemple aux figures 1 et 2, les enceintes sont munies à leur partie supérieure d'un dispositif 5 et 5' d'alimentation en charbon brut et d'inJection d'une partie contrôlée du gaz réactif, assurant la gazéification des particules fines de charbon -ce dispositif est représenté plus en détail dans la figure 3. Le charbon est issu d'un réservoir étanche et sous pression 6, muni d'une paire d'obturateurs 7,7', permettant d'alimenter les dispositifs 5 et 5' tout en maintenant l'installation de gazéification de charbon sous pression. A la partie inférieure 8,8' de chacune des enceintes 1,1', est prévu un collecteur de cendres 9,9' dans lequel les cendres sont refroidies par inJection de vapeur d'eau ou d'air en 12,12'. A sa partie inférieure, chaque collecteur de cendres 9,9' comporte un dispositif 11,11' transférant les cendres vers le sas d'évacuation étanche 10 constitué d'un récipient 13 et de vannes d'obturation 14,14'. Les enceintes 1,1', communiquent entre elles à leur partie supérieure pour permettre aux gaz produits de passer d'une enceinte à l'autre. Dans la partie inférieure des enceintes 1,1' débouchent, à des niveaux différents, des moyens d'injection 15,15', de gaz réactifs, en l'occurrence del'air ou de l'oxygène comprimé et de la vapeur d'eau. Les gaz de réaction sont évacués par les mêmes moyens d'injection ou éventuellement par des moyens d'évacuation séparés 20,20'. Les moyens d'injection 15,15', les moyens d'évacuation 20,20' et les dispositifs 5,5' sont reliés par des conduits 21,21' à un conduit commun 23,23'. Dans les conduits 21,21' sont montés des vannes de régulation 24,24'. Un dispositif diffuseur constitué d'un bras 25 distribue uniformément le charbon dans chaque réacteur. De part et d'autre des enceintes 1,1' sont montés des réchauffeurs-récupérateurs désignés dans leur ensemble par des notations 26,26'. Chacun des réchauffeurs-récupérateurs 26,26' est constitué par au moins une tour. A la partie supérieure de chaque réchauffeurrécupérateur 26,26' aboutit une tuyauterie 34,34' d'alimentation en gaz réactifs, air ou oxygène, à partir d'un compresseur 35. L'alimentation en gaz réactifs des réchauffeursrécupérateurs 16,16' est commandée par des vannes à inversion 36,36'. La partie supérieure des rdchauffeurs-récupé- rateurs 16, 16' est également reliée par des tuyauteries 37,37' à un conduit 38 d'évacuation des gaz de réaction et une tour de lavage 38. Dans les tuyauteries 37,37' sont montées des vannes à inversion 39,39'. Les réchauffeurs-récupérateurs 16,16' sont alimentés en eau par des conduits 40,40' munis de vannes à inversion 41,41', ils sont également alimentés en vapeur d'eau par des conduits 42,42' équipés de vannes à inversion 43,43'. Les réchauffeurs-récupérateurs 16, 16,sont disposés symétriquement par rapport aux enceintes 1,1'. Ils contiennent des garnissages servant à récupérer la chaleur sensible des gaz de réaction et à réchauffer les gaz réactifs. Les garnissages des réchauffeurs-récupérateurs peuvent être constitués de matériau de nature différente, par exemple éléments en alumine 45 pour la partie exposée aux températures élevées et billes de fonte 44 pour la partie soumise à des températures modérées. Les vannes à inversion 39, 39', 41, 41', 43 et 43' sont actionnées par des moyens de commande, tels qu'un programmateur 40. La gazéification de charbon dans l'installation selon les figures 1 et 2 s'opère selon les cycles successifs suivants Dans un premier cycle, les gaz réactifs (air ou oxygène) venant du compresseur 35 sont admis dans le réchauffeur-récupérateur 16 par ouverture de la vanne 36. Dans ce même réchauffeur-récupérateur 16, sont amenées de l'eau et de la vapeur d'eau par ouverture des vannes 41 et 43. Pendant la durée de ce cycle, c'est-à-dire pendant le temps d'ouverture des vannes 36, 39, 41 et 43, les vannes 36', 39, 41', 46 et 50 sont fermées. Le mélange de gaz réactifs en traversant le réchauffeur-récupérateur 16 absorbe la chaleur sensible accumulée dans les garnissages lors d'un cycle précédent et l'eau injectée sly vaporise et l'ensemble des gaz réactifs est porté à très haute température. Le mélange de gaz réactifs très chaud est alors amené par le conduit 23 d'une part vers les tuyères d'injection 15 localisées à la base de l'enceinte et d'autre part vers le dispositif d'alimentation en charbon 5 localisé au sommet de l'enceinte 1. Cette partie de gaz réactifs dirigée vers l'effluent gazeux qui se forme à la base de l'enceinte 1 au contact du charbon et qui se déplace à contre-courant de l'écoulement du charbon est amené par la partie supérieure dans l'enceinte 1', dans laquelle cet effluent circule à co-courant avec le charbon introduit dans cette enceinte 1'. De même, la part de gaz réactif dirigé vers le haut de l'enceinte i', contrblée par la vanne 24' entre en réaction avec le charbon frais introduit par le dispositif d'alimentation 5', les fines particules de charbon s'y gazéifient et le gaz ainsi formé se mélange avec le gaz'issu du bas de l'enceinte 1' et la masse de gaz ainsi formée, ainsi que les fines particules de charbon entrainées sont transférées à la partie supérieure de l'enceinte 1 grâce au conduit de connection 18. Les gaz de réaction circulent ensuite dans l'enceinte 1 vers le bas, à co-courant avec le charbon introduit dans cette enceinte. A la base de l'enceinte 1, les gaz de réaction sont extraits de l'enceinte 1 grâce aux tuyères 15 vers le réchauffeur-récupérateur 16. Au cours de cette phase, la vanne de réglage 24 est fermée. Pendant leur passage dans le réchauffeurrécupérateur 16, les gaz de réaction cèdent leur chaleur sensible aux garnissages réfractaires 45 et 44. Les gaz de réaction sont évacués du réchauffeurrécupérateur 16 par les conduites 37 et 38 en passant par la vanne 39 en position ouverte. Le cycle de fonctionnement de l'installation illustrée à la figure 2 est ainsi terminé. On remarquera que le sens de circulation des gaz dans les enceintes 1, 11 et dans les réchauffeursrécupérateurs 16,16' est inversez dans des cycles consécutifs comme montré par les flèches des figures 1 et 2. La description donnée plus haut révèle que, dans le procédé suivant l'invention, au cours de cycles successifs de durée prédéterminée, par exemple de 3 à 30 minutes, on injecte des gaz réactifs alternativement par le bas et par le haut de l'enceinte 1, puis par le bas et par le haut de l'autre enceinte 1', pendant que l'on évacue des gaz de réaction au bas de l'enceinte située en aval de celle dans laquelle sont injectés les gaz réactifs, ceux-ci étant préchauffés en les faisant passer dans le réchauffeur-récupérateur 16 qui est relié à l'enceinte alimentée en gaz réactifs en amont de cette enceinte. La chaleur sensible des gaz de réaction évacués de cette enceinte 1 au cours du cycle pré cédent, est accumulée dans le réchauffeur-récupé- rateur 16, tandis que la chaleur sensible des gaz de réaction évacués de l'autre enceinte 1' est récupérée dans l'autre réchauffeur-récupérateur 16' relié à cette autre enceinte en aval de cette dernière. Chacun des réchauffeurs-récupérateurs 16,16' agissant respectivement comme accumulateur de la chaleur sensible de réaction et comme réchauffeur des gaz réactifs pendant les cycles successifs du procédé. Comme montré plus haut, à chaque changement de cycle, on inverse simultanément le sens de circulation des gaz dans les enceintes 1,1' et dans les réchauffeurs-récupérateurs 16,16', associés à ces enceintes. Malgré les moyens prévus aux tuyères 15 et 15', les gaz de réaction, en quittant les enceintes I et 1', entralnent une certaine quantité de poussières qui sont retenues sur les filtres 60 dont sont pourvut ces tuyères. Lors de l'inversion des flux gazeux, les poussières sont libérées de ces filtres et entrainée vers l'intérieur des enceintes 1,1'. Ce dépoussièrement des filtres insérés dans les tuyères 15 et 15' est notamment assuré grâce à un accroissement important et de peu de durée de gaz réactifs dès l'inversion du cycle. Ce phénomène est favorisé par le débit élevé de vapeur de balayage au moment de l'inversion. On empêche ainsi préventivement lobstruction progressive des conduits, tuyères et réchauffeurs-récupérateurs. Les effluents indésirables, tels que goudron, huiles, phénols, ammoniac, hydrocarbures lourds, et qui résultent de la dévolatilisation rapide du charbon au sommet des enceintes 1 et 1' sont détruits thermiquement par contact avec les nappes de charbon portées à haute température dans le centre et le bas de ces enceintes et transformés en gaz utile. Il en résulte que le gaz de réaction quittant le bas des enceintes est pratiquement exempt de ces effluents. Une partie de la chaleur sensible des gaz de réaction, accumulée alternativement dans les réchauffeurs-récupérateurs 16,16' est utilisée pour former la vapeur d'eau qui constitue un composant des gaz réactifs par évaporation de l'eau introduite par les conduits 40,40'. L'installation suivant l'invention comporte un nombre pair de réchauffeurs-récupérateurs 16,16', disposés symétriquement de part et d'autre de l'ensemble des deux enceintes 1,1', chacun des réchauffeurs-récupérateurs 16,16' étant relié, d'une part, au moyen d'injection 15,15' de gaz réactifs et au moyen d'évacuation 20,20' des gaz de réaction d'une des enceintes 1,1' et, d'autre part, à la source de gaz réactifs (compresseur 35) par une tuyauterie commune 34,34' dans laquelle sont montées des vannes à inversion 36,36', ainsi qu'au conduit d'évacuation 37,37', également muni de vannes à inversion 39,39' de manière à permettre aux gaz réactifs et aux gaz de réaction de circuler alternativement dans des sens opposés au cours des cycles successifs de fonctionnement de l'installation. il est à noter que les vannes à inversion 36, 36', 39, 39t, 41, 41', 43 et 43' sont situées dans des parties'due l'installation où elles ne sont jamais traversées par des gaz portés à haute température. Ceci constitue un avantage important par rapport aux systèmes connus dans lesquels les vannes à inversion sont situées dans des zones où circulent des gaz portés à haute température. La figure 3 des dessins ci-annexés montre à plus grande échelle le dispositif en alimentation en charbon placé au sommet des enceintes 1 et 1'. Ce dispositif comporte un moyen d'injection d'une quantité contrôlée de charbon, par exemple une vis sans fin 50 à vitesse réglable par un moteur 51 et un diffuseur de gaz réactifs 52 destiné à disperser le charbon par entrainement en rotation, grâce à l'impulsion fournie par le gaz réactif incorporé dans l'espace annulaire 53 et aux inclinaisons des aubes du diffuseur 52. Les fines particules de charbon sont directement gazéifiées à la sortie du diffuseur, ce qui provoque un échauffement rapide du charbon et empêche celui-ci de s'agglutiner, quelles que soient ses caractéristiques propres. La figure 4 montre également à plus grande échelle une tuyère d'injection 15 des gaz réactifs et de récupération des gaz de réaction, et située dans un logement pratiqué à la base des enceintes 1,1'. La tuyère est constitué d'un tube 55 en acier réfractaire posée sur son logement semi-criculaire 56, creusé sur la sole des enceintes 1 et 2. Ces tubes sont pourvus d'orifices d'éjection ou de captation de gaz 56. Ces orifices situés sur la moitié inférieure des tubes 55 en face de chenaux d'écoulement de gaz 57 creusé dans la sole. Ces chenaux sont protégés par une plaque en matériaux réfractaires 58 destinée à empêcher les cendres de charbon d'obstruer les orifices 56. De plus, ces orifices 56 sont équipés de grille de rétention des particules de cendres 59. Le tube 55 constituant la tuyère 15 amovible est garni intérieurement d'un filtre réfractaire 60 destiné à capter les fines poussières de cendre et empêcher celles-ci de se transférer vers les réchauffeurs-récupérateurs. Comme indiqué précédemment, les poussières accumulées sur. le filtre 60 pendant la phase dextraction de gaz de réaction issu de l'enceinte du gazogène, sont rejetées dans cette même enceinte lors de la phase suivante d'injection de gaz réactif dans le -réacteur. Cette action de dépoussièrement est accentuée au moment de l'inversion par un débit accéléré. Les tuyères 15 sont raccordées à un collecteur annulaire 23 garni de matériaux réfractaires et isolant qui encercle la base des enceintes des gazogènes 1,1'. La figure 5 montre également à grande échelle un réchauffeur-récupérateur 26 constitué d'un cylindre vertical, garni de matériaux réfractaires et isolants appropriés et rempli de masses de garnissage 45 et 44. Le procédé suivant l'invention présente des avantages importants par rapport aux procédés connus. il est de conception plus simple que les procédés cycliques connus, puisque son cycle de fonctionnement ne comprend que deux phases. Ces deux phases sont séparées par une brève période de balayage par la vapeur pour éviter la formation d'un mélange explosible et éviter également la présence de gaz oxydant dans le gaz de réaction produit dans le gazogène. Le procédé permet une conversion pratiquement complète du charbon en gaz combustible disponible. Cette conversion s'effectue sensiblement en l'absence de sous-produits à traiter et à valoriser, tels que goudrons, phénols, hydrocarbures et ammoniac. Il permet de traiter simultanément et valoriser des résidus pétroliers, ou des cokes de pétrole et des fines de charbon. Ce procédé permet des gains substantiels sur le plan des besoins en oxygène ou en air comprimé. La consommation d'eau est également inférieure à celle des procédés conventionnels. L'installation elle-mtme offre de nombreux avantages. Les vannes à inversion 36, 36', 39, 39' sont montées dans des zones de température faible; ceci réduit considérablement le danger d'inétanchéité des vannes et en particulier le danger que présenterait le passage d'une certaine quantité d'air ou d'oxygène dans le gaz produit. De plus, le système permet le fonctionnement sous pression élevée. Les réchauffeurs-récupérateurs permettent une récupération de la chaleur emportée par les gaz de réaction produits avec un rendement thermique élevé voisin de 90 '6. Le fonctionnement cyclique du procédé permet de réduire sensiblement la tendance à la fusion permanente des cendres; ceci permet de réduire sensiblement les besoins en vapeur sans risque d'écoulement en phase liquide des cendres, ce gain en vapeur conduit à une amélioration du rendement. D'autre part, les cendres de forme vitrifiée sont utilibables comme matériaux de charge. Enfin, les investissements nécessaires pour la construction de l'installation susdite sont nettement inférieurs à ceux d'autres installations connues en raison de la moindre importance des installations auxiliaires, par exemple pour la production d'oxygène et le traitement d'eau de chaudière. Les investissements diminuent également en raison du fait qutil n'est plus nécessaire d'éliminer et de valoriser éventuellement des sous-produits de gaz de réaction. En outre, le procédé et l'installation suivant l'invention peuvent être conçus pour la fabrication de gaz utilisables à diverses fins. Le tableau I rassemble d'ailleurs les caractéristiques de fonctionnement théoriques de ce procédé sous diverses conditions opératoires. Le tableau II compare le procédé suivant l'invention utilisé à diverses fins, numérotées de 1 à 5 et le compare chaque fois avec un procédé connu, approprié pour chacun des usages susdits. TABLEAU I Caractéristiques de fonctionnement du gazogène suivant l'invention EMI17.1 <tb> Type <SEP> de <SEP> gaz <SEP> Gazéification <SEP> à <SEP> Gazéification <SEP> à <tb> <SEP> l'oxygène <SEP> l'air <tb> Utilisation <SEP> Gaz <SEP> à <SEP> Gaz <SEP> Usage <SEP> Turbine <SEP> à <tb> <SEP> moyen <SEP> PC <SEP> synthèse <SEP> indus- <SEP> gaz-cycle <tb> <SEP> ou <SEP> SN6 <SEP> triel <SEP> combiné <tb> Pression <SEP> 30 <SEP> 30 <SEP> 3 <SEP> bars <SEP> 18 <SEP> bars <tb> Pour <SEP> 1 <SEP> kg <SEP> charbon <tb> (moles) <tb> Oxygène <SEP> 20,60 <SEP> 24,6 <tb> Air <SEP> - <SEP> <SEP> - <SEP> <SEP> 116,6 <SEP> 102,3 <tb> Vapeur <SEP> réaction <SEP> 36,7 <SEP> 120 <SEP> 19,1 <SEP> 37,2 <tb> Gaz <SEP> fabriqué <SEP> 109,8 <SEP> 221,8 <SEP> 212,2 <SEP> 207,7 <tb> Composition <SEP> gaz <SEP> % <tb> CH4 <SEP> 8,7 <SEP> 0,5 <SEP> 0,5 <SEP> 3,2 <tb> H20 <SEP> 8,3 <SEP> 33,7 <SEP> 0,5 <SEP> 4,9 <tb> CO <SEP> 43,9 <SEP> 20,3 <SEP> 33,3 <SEP> 27,0 <tb> CO2 <SEP> 8,0 <SEP> 11,9 <SEP> 0 > 5 <SEP> 4,7 <tb> H2 <SEP> 29,5 <SEP> 32,6 <SEP> 21,4 <SEP> 20,8 <tb> N2 <SEP> 1,4 <SEP> 0,9 <SEP> 43,8 <SEP> 39,3 <tb> H2S <SEP> + <SEP> COS <SEP> 0,2 <SEP> 0,1 <SEP> 0,1 <SEP> 0,1 <tb> Contenu <SEP> énergé <tb> tique,gaz <SEP> fabri- <SEP> 31,871 <SEP> 31.260 <SEP> 31.878 <SEP> 31.788 <tb> qué <SEP> en <SEP> kg <tb> Rendement <SEP> brut <SEP> 0,916 <SEP> 0,899 <SEP> 0,917 <SEP> <SEP> 0,91 <SEP> <tb> gazéification <tb> Energie <SEP> d'appoint <tb> en <SEP> kg <tb> Vapeur <SEP> 136 <SEP> 4.000 <SEP> - <SEP> <tb> Energie <SEP> en <SEP> kJ <SEP> 1200 <SEP> 1.490 <SEP> 600 <SEP> <tb> Rendement <SEP> net <tb> Gazéification <SEP> 0,90 <SEP> 0,82 <SEP> 0,917 <SEP> 0,91 <tb> <SEP> + <SEP> vapeur <tb> Energie <SEP> élec- <SEP> rendement <SEP> <tb> trique <SEP> 0,04 <SEP> 0,048 <SEP> 0,019 <SEP> cycle <tb> (compress,oxygène) <SEP> combiné <tb> <SEP> 0,39 <SEP> à <tb> <SEP> 0,425 <tb> TABLEAU II Comparaison des performances du gazogène à charbon suivant l'invention d'autres procédés industriels EMI18.1 Usage <SEP> Gaz <SEP> Gaz <SEP> Gaz <SEP> in- <SEP> Cycle <tb> <SEP> moyen <SEP> PC <SEP> synthèse <SEP> dustriel <SEP> combiné <tb> Pression <SEP> bars <SEP> 30 <SEP> 30 <SEP> 3 <SEP> 18 <tb> Procédé <SEP> de <SEP> référe <SEP> Lurgi <SEP> Texaco <SEP> Gaz <SEP> inté- <SEP> Texaco <tb> <SEP> BCG-Lurg <SEP> gral <SEP> + <tb> <SEP> compres <tb> <SEP> sion <SEP> <tb> Oxygène <SEP> mole/6J <tb> Consom.électricité <SEP> <tb> pour <SEP> compres. <SEP> <SEP> 620 <SEP> 780 <SEP> 5,IKwh/6 <SEP> - <SEP> <tb> Nouveau <tb> Référence <SEP> 730 <SEP> 1200 <SEP> 17 <SEP> Kwh/6J <SEP> <tb> <SEP> 15 <SEP> '6 <SEP> 35 <SEP> <tb> Rendement <SEP> net <SEP> xx <tb> Nouveau <SEP> 0,90 <SEP> 0,82 <SEP> 0,91 <SEP> 0,90 <SEP> <tb> Référence <SEP> 0,80 <SEP> 0,73 <SEP> 0,82 <SEP> <SEP> O,76 <SEP> <tb> Gain <SEP> 13 <SEP> % <SEP> 12 <SEP> 96 <SEP> 13 <SEP> 96 <SEP> 10 <SEP> '6 <SEP> <tb> Besoin <SEP> en <SEP> eau <tb> Rapport <SEP> nouveau <tb> référencréférence <SEP> 0,5 <SEP> 0,5 <SEP> 0,5 <SEP> 0,3 <tb> Investissement <tb> Rapport <SEP> nouveau <SEP> 0,80 <SEP> <SEP> 0,80 <SEP> 0,85 <SEP> 0,75 <tb> <SEP> référence <tb> Calories contenue dans le gaz xx : rendement net = et résidus combustibles Calories charbon de gazéification et vapeur Il est évident que l'invention n'est pas limitde aux détails décrits plus haut, relatifs à une forme de réalisation particulière de l'installation de gazéification et que de nombreuses modifications peuvent être apportées à ces détails sans sortir du cadre dé l'invention. Ainsi, le gazogène peut se composer d'une enceinte unique dans laquelle on injecte des gaz réactifs horizontalement alternativement d'un cbté d'une des enceintes, puis de l'autre côté, pendant qu'on évacue des gaz de réaction de l'enceinte du côté opposé à celui où sont injectés les gaz réactifs.

Claims: REVENDICATIONS 1. Procédé de gazéification sous pression de charbon de toute nature et toutes formes dans une paire d'enceintes communiquant entre elles à leur partie supérieure et comprenant un dispositif d'alimentation -en charbon par le haut, procédé dans lequel, au cours de cycles successifs de durée prédéterminée, on injecte des gaz réactifs alternativement par le bas et le haut d'une des enceintes, puis par le bas et le haut de l'autre enceinte, pendant qu'on évacue des gaz de réaction de l'enceinte située en aval de celle dans laquelle sont injectés les gaz réactifs, caractérisé en ce qu'au cours de chacun des cycles précités, on réchauffe les gaz réactifs destinés à autre injectés dans une des enceintes (i) en les faisant passer dans un réchauf feur-rdcupérateur (16) qui est relié à cette enceinte (i) en amont de celle-ci et dans lequel a été récupérée, au cours du cycle précédent, la chaleur sensible des gaz de réaction évacués de cette enceinte (1), tandis qu'on récupère la chaleur sensible des gaz de réaction évacués de l'autre enceinte 1', en faisant passer ces gaz de réaction dans un réchauffeurrécupérateur (76'), qui est relié à cette autre enceinte (i') en aval de cette dernière, chaque réchauffeur-récupérateur (16,16') agissant alternativement comme récupérateur de la chaleur sensible des gaz de réaction et comme réchauffeur des gaz réactifs, pendant les cycles successifs susdits. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que dans chacun des réchauffeursrécupérateurs (in,16'), on fait circuler, tour à tour, les gaz réactifs dans un sens et les gaz de réaction dans un sens opposé. 3. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé én ce qu'à chaque changement de cycle, on inverse simultanément le sens de circulation des gaz dans les enceintes (1,1') et dans les réchauffeurs-récupérateurs (16,16') associés à ces enceintes.(7,1'), 4. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'à partir d'une source commune (35), on envoie de l'air ou de l'oxygène comprimé alternativement à l'un et à l'autre des réchauffeurs-récupérateurs (16,16') associés aux enceintes (7,1'). 5. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on prévoit dans les enceintes (i,1') susdites des moyens (60) pour limiter l'entraSnement de poussières par les gaz de réaction vers les réchauffeurs-récupérateurs (16,16Z). 6. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on utilise une partie de la chaleur sensible des gaz de réaction récupérée dans les réchauffeurs- récupérateurs (16,16') , en introduisant de l'eau pour former de la vapeur d'eau qui constitue un composant des gaz réactifs. 7. Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on soumet les enceintes (i,i') et les réchauffeursrécupérateurs (16,16') y associés à un balayage au moyen de vapeur d'eau, à chaque changement de cycle. 8. Installation de gazéification de charbon par le procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant deux enceintes qui communiquent entre elles à leur partie supérieure pour permettre le passage de gaz d'une enceinte dans l'autre, au moins une source de gaz réactifs, un conduit d'évacuation des gaz de réaction, ainsi que des moyens pour injecter les gaz réactifs et évacuer les gaz de réaction tour à tour dans chacune des enceintes, caractérisé en ce qu'elle comporte un nombre pair de réchauffeurs-récupérateurs (16,16') disposés symétriquement de part et d'autre de l'ensemble des deux enceintes (1,1'), chaque réchauffeur'-récupérateur (16,16') étant relié d'une part, à des moyens (15,ils') d'injection des gaz réactifs et à des moyens (20,20') d'évacuation des gaz de réaction d'un gazogène et, d'autre part, à la source de gaz réactifs par une tuyauterie (21, 21', 23, 23', 34, 34') commune, dans laquelle sont montées des vannes à inversion (36, 36', 41, 41', 43, 43'), ainsi qu'au conduit d'évacuation (37, 37') des gaz de réaction également muni de vannes à inversion (39,39'), de manière à permettre aux gaz réactifs et aux gaz de réaction de circuler alternativement dans un sens puis dans l'autre dans les réchauffeurs-récupérateurs (16,16'), au cours de cycles successifs de durée prédéterminée. 9. Installation suivant la revendication 10 ou 11, caractérisée en ce qu'elle comporte des moyens de commande (46) agissant sur les vannes susdites, de façon à permettre l'admission des gaz réactifs dans un réchauffeur-récupérateur (16), tout en isolant ce réchauffeur-récupérateur (16) du conduit s'évacuation (37) des gaz de réaction et de façon à interdire simultanément l'admission des gaz réactifs dans l'autre réchauffeur-récupérateur (16'), tout en permettant l'évacuation des gaz de réaction de cet autre réchauffeur-récupérateur, par la conduite d'évacuation (37') des gaz de réaction et de façon à interdire simultanément l'admission des gaz réactifs dans l'autre réchauffeur-récupérateur (16'), tout en permettant l'évacuation des gaz de réaction de cet autre réchauf feur-récupérateur, par la conduite d'évacuation (37') des gaz de réaction, au cours des cycles successifs. 10. Installation suivant l'une ou l'autre des revendications 8 et 9 caractérisée en ce que chaque réchauffeur-récupérateur contient un garnissage (18) destiné à récupérer la chaleur sensible des gaz de réaction au cours d'un cycle et à réchauffer les gaz réactifs au cours du cycle suivant. 11. Installation suivant l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisée en ce qu'elle comporte des moyens (40, 42, 40', 42') pour introduire, dans l'un puis dans 1 'autre réchauffeurrécupérateur (16,16') de l'eau destinée à y être transformée en vapeur d'eau en utilisant une partie de la chaleur sensible des gaz de réaction recupérée dans ces réchauffeurs-récupérateurs (16,16'), cette vapeur d'eau constituant un des composants des gaz réactifs. 12. Installation suivant l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que les moyens d'injection de gaz réactifs et d'évacuation des gaz de réaction, placés sur les gazogènes sont constitués par des tuyères (15,15') uniformément réparties à la base des enceintes (1,1'). 13. Installation suivant l'une quelconque des revendications 8 à 12, dans laquelle le charbon à gazéifier, de granulométrie quelconque est inJecté dans la partie supérieure (4,4') des enceintes au moyen d'un dispositif (5,5') constitué d'une vis sans fin (50) et de déflecteur (25).

Inventors: RIBESSE, JACQUES
Applicants: SOCIETE DISTRIGAZ
Application year: 1983
Main classification: C10J3
IPC codes: C10J3