DEVICE AND PROCESS FOR THE DRY PURIFICATION OF FLUE GAS

Abstract: 1. Apparatus for the dry cleaning of flue gases which are fouled with gaseous noxious substances, especially sulphur compounds, and which emanate from the burning of fossil fuels especially in boiler plants and ovens, with a section (13) of a regenerative heat exchanger (8) which cools the flue gas and which is arranged in the flue gas duct (18) and with a further section (14) of heat exchanger (8) which is interposed in the combustion air duct (19, 20), the association of the joint solid storage material of the heat exchanger (8) with the two sections (13, 14) thereof varying continuously and periodically, and also with a flue gas duct section which is situated downstream of the cooling section (13) of the heat exchanger (8) and which comprises a bottom grate (15) and contains absorbents, characterized in that in the flue gas duct section which is downstream of the heat exchanger (8) a fluidised bed operated by the flue gas is arranged which has a granular carrier material and has a feed duct (17) for the absorbents, and that a filter (22) is arranged in the flue gas duct (18) after the fluidised bed (16).

Description: Einrichtung und Verfahren zur trockenen Rauchgasreinigung Die Erfindung bezieht sich auf eine Einrichtung zur trockenen Reinigung von mit gasförmigen Schadstoffe, insbesondere Schwefelverbindungen verunreinigten Rauchgasen aus der Verbrennung fossiler Brennstoffe, vornehmlich in Kesselanlagen und Ufen, mit einem im Rauchgaskanal angeordneten Wirbelbett aus einer Absorbentien enthaltenden Wirbelschicht über einem Bodenrost und mit einem Vorwärmer für die Verbren nungsluft und auf ein Reinigungsverfahren im Wirbelbett. Für die Abscheidung von gasförmigen Bestandteilen, wie SO2, Cl, F, NO und dergleichen, aus Rauchgasen hat man bisher nahezu ausschliesslich Nassverfahren eingesetzt. Dabei werden die abzuscheidenden Bestandteile mit Hilfe von in Wasser gelösten Absorbentien aus dem Gasstrom ausgewaschen. Infolge der für die Auswaschung erforderlichen grossen Wassermengen ergeben sich hohe Betriebskosten. Die Rauchgase müssen dabei mindestens bis zur Sättigungstemperatur (ca. 550 C) abgekühlt und nach der Reinigung zwecks Ablassens über einen Kamin wieder aufgeheizt werden (ca. 1000 C). Ausserdem müssen wegen Unterschreitung des Schwefelsäure- und des Wassertaupunktes hochwertige Materialien, insbesondere hochwertige Edelstähle bzw. gurnmi-/kunststoffbeschichtete Stahlwerkstoffe, eingesetzt werden. Um diese Nachteile zu vermeiden, wurden auch schon Trockenverfahren vorgeschlagen, die jedoch aus verschiedenen Gründen bisher nicht zum Einsatz gekommen sind. Für die trockene Rauchgasreinigung ist eine Einrichtung der eingangs beschriebenen Gattung bekanntgeworden (DE-OS 30 09 366), bei der die Rauchgase mit hoher Temperatur von ca. 700 bis 900 Grad Celsius durch ein Wirbelbett geleitet werden, das die Absorbentien, z.B. Calciumund/oder Magnesiumverbindungen, enthält. Aus dem Wirbelbett werden ständig verbrauchte Absorbentien abgezogen,-die durch frische Absorbentien ersetzt werden. Das Wirbelbett füllt den Querschnitt des Rauchgaskanals vollständig aus. Der Bodenrost des Wirbelbettes ist gekUhit.- Als Kühlmittel kann Luft verwendet-werden, die anschliessend als vorgewärmte Verbrennungsluft dem Kessel zugeführt wird. Diese Einrichtung ist in verschiedener Hinsicht nachteilig. Damit das Rauchgas, wie vorgesehen, über einen Kamin abgelassen werden kann, muss die Abscheidung der gasförmigen Schadstoffe, insbesondere der Schwefelverbindungen, im Wirbelbett praktisch vollständig erfolgen. Das aber erfordert entsprechend lange Verweilzeiten des Rauchgases im Bereich des Wirbelbettes mit entweder entsprechend geringer Durchsatzleistung oder aber grosser Wirbelbetthöhe mit erheblichem Druckverlust des Rauchgases. Die hohe Gastemperatur bedingt grosse Volumendurchsatzraten. Um ein Austragen der verbrauchten Absorbentien mit dem Rauchgas zu vermeiden, dürfen diese eine Mindestkorngrösse nicht unterschreiten. Das hat zur Folge, dass sie nur unvollständig mit den Schadstoffen reagieren können und nur teilweise verbrauchtes Absorptionsmaterial aus dem Wirbelbett abgezogen wird. Infolge der geringen Kühiluftmenge leistet die Luftvorwärmung im Wirbelbett-Bodenrost keinen nennenswerten Beitrag zur Energiebilanz. Aufgabe der Erfindung ist es demgegenüber, die Energiebilanz einer Einrichtung der eingangs beschriebenen Art zu verbessern, somit die Betriebs- und Investitionskosten zu senken und dabei Abscheidegrade für die Schadstoffe zu erzielen, die denen von Nassverfahren gleichwertig sind und im Wirbelbett bei einer optimalen Betriebstemperatur zu arbeiten. Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass im Rauchgaskanal vor dem Wirbelbett ein das Rauchgas abkühlender Abschnitt eines regenerativen Wärmetauschers angeordnet ist, dass ein weiterer-Abschnitt des Wärmetauschers in den Verbrennungsluftkanal geschaltet ist, wobei die Zuordnung der gemeinsamen festen Speichermasse des Wärmetauschers zu dessen beiden Abschnitten sich kontinuierlich und periodisch verändert, und dass im Rauchgaskanal nach dem Wirbelbett ein Filter folgt. Bei der erfindungsgemassen Einrichtung werden die zu reinigenden Rauchgase durch den kalten Abschnitt des Wärmetauschers geleitet, wodurch die Rauchgase stark abgekühlt werden und die Reaktionstemperatur im Wirbelbett niedrig ist. Andererseits wird die Verbrennungsluft stärker aufgeheizt, so dass der Kesselwirkungsgrad sich erhöht. Es versteht sich, dass dem Wirbelbett stets neue Absorbentien nach Massgabe dessen Verbrauchs zugeführt werden. Die Wirbelschicht selbst kann beispielsweise aus einem feinkörnigen Quarz, Korngrösse kleiner 2 mm, bestehen. Zweckmässig besteht nämlich der Trägerwerkstoff des Wirbelbettes aus einem genügend harten Material, das am Absorbentienmaterial austragfähigen Abrieb erzeugt, so dass eine ständige Aktivierung erfolgt. Gegebenenfalls kann es vorteilhaft sein, in die Wirbelschicht Dampf einzublasen, um die Reaktionen zu verbessern. Die das Wirbelbett verlassenden Rauchgase werden anschliessend In einem Filter von den mitgeführten staubförmigen Partikeln, vorrangig feinkörnige ausreagierte Absorbentien, befreit. Das Filter bildet eine zweite reaktive Absorptionsschicht, in der eine Nachabscheidung gasförmiger Schadstoffreste stattfindet. Es hat sich überraschend gezeigt, dass eine niedrige Rauchgastemperatur im Wirbelbett schon dort hohe Abscheidegrade begünstigt und insbesondere die Abscheidung des Schwefeldioxids als Absorbentiensulfat fördert. Demzufolge ist der Filteraustrag vielfach ohne weitere Nachbehandlung als Baustoff verwendbar. Weitere vorteilhafte Ausbildungen der erfindungsgemässen Einrichtung sind den Unteransprüchen 2-15 zu entnehmen. Eine zweckmässige Arbeitsweise ist Inhalt der Patentansprüche 16 und 17. Zweckmässig sind das Wirbelbett mit Bodenrost und der regenerative Wärmetauscher in einem gemeinsamen Gehäuse angeordnet, und ein erster sektorieller (segmentartiger) Abschnitt des Gehäuses ist eingangsseitig und ausgangsseitig mit dem Rauchgaskanal verbunden, während ein zweiter Für die trockene Rauchgasreinigung ist eine Einrichtung der eingangs beschriebenen Gattung bekanntgeworden (DE-OS 30 09 366), bei der die Rauchgase mit hoher Temperatur von ca. 700 bis 900 Grad Celsius durch ein Wirbelbett geleitet werden, das die Absorbentien, z.B. Calciumund/oder Magnesiumverbindungen, enthält. Aus dem Wirbelbett werden ständig verbrauchte Absorbentien abgezogen, die durch frische Absorbentien ersetzt werden. Das Wirbelbett füllt den Querschnitt des Rauchgaskanals vollständig aus. Der Bodenrost des Wirbelbettes ist gekühlt, Als Kühlmittel kann Luft verwendet werden, die anschliessend als vorgewärmte Verbrennungsluft dem Kessel zugeführt wird. Diese Einrichtung ist in verschiedener Hinsicht nachteilig. Damit das Rauchgas, wie vorgesehen, über einen Kamin abgelassen werden kann, muss die Abscheidung der gasförmigen Schadstoffe, insbesondere der Schwefelverbindungen, im Wirbelbett praktisch vollständig erfolgen. Das aber erfordert entsprechend lange Verweilzeiten des Rauchgases im Bereich des Wirbelbettes mit entweder entsprechend geringer Durchsatzleistung oder aber grosser Wirbelbetthöhe mit erheblichem Druckverlust des Rauchgases. Die hohe Gastemperatur bedingt grosse Volumendurchsatzraten. Um ein Austragen der verbrauchten Absorbentien mit dem Rauchgas zu vermeiden, dürfen diese eine Mindestkorngrösse nicht unterschreiten. Das hat zur Folge, dass sie nur unvollständig mit den Schadstoffen reagieren können und nur teilweise verbrauchtes Absorptionsmaterial aus dem Wirbelbett abgezogen wird. Infolge der geringen Kühlluftmenge leistet die Luftvorwärmung im Wirbelbett-Bodenrost keinen nennenswerten Beitrag zur Energiebilanz. Aufgabe der Erfindung ist es demgegenüber, die Energiebilanz einer Einrichtung der eingangs beschriebenen Art zu verbessern, somit die Betriebs- und Investitionskosten zu senken und dabei Abscheidegrade für die Schadstoffe zu erzielen, die denen von Nassverfahren gleichwertig sind und im Wirbelbett bei einer optimalen Betriebstemperatur zu arbeiten. Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass im Rauchgaskanal vor dem Wirbelbett ein das Rauchgas abkühlender Abschnitt eines regenerativen Wärmetauschers angeordnet ist, dass ein weiterer-Abschnitt des Wärmetauschers in den Verbrennungsluftkanal geschaltet ist, wobei die umgekehrt. Auf diese Weise können für den jeweiligen Anwendungsfall optimierte Reinigungseinrichtungen verwirklicht werden, die mit angemessenem apparativem Aufwand bei hohen Abscheidegraden der Schadstoffe die Rauchgaswarme weitgehend in die Verbrennungsluft zurückführen und somit die Energiegesamtbilanz der Ofen- bzw. Kesselanlage erheblich verbessern. Da mit den für SO, und dergleichen geeigneten Absorbentien Schadstoffe wie NOx nur in geringem Masse abgeschieden werden, kann das Wirbelbett so ausgebildet sein, dass es gesonderte Abscheideschichten für einerseits S02, S03, C1 und F sowie andererseits NOx aufweist. Die verschiedenen Abscheideschichten werden zweckmässig übereinander angeordnet. Um ein möglichst sauberes Gipsmaterial zu erhalten, empfiehlt es sich, im Rauchgaskanal vor dem Wirbelbett ein Staubfilter mit hohem Abscheidegrad anzuordnen, in dem die vom Rauchgas mitgeführten Feststoffanteile abgeschieden werden. Im Wirbelbett werden dann lediglich die gasförmigen Schadstoffe an die festen Absorbentien gebunden und als feine Partikel bis zum nachgeschalteten Filter mitgeführt, in dem sie ggf. nachreagieren und ausgeschieden werden. Das aus dem Filter abgezogene Material besteht weitgehend aus Gips. Für Verwendungszwecke, bei denen Chlorid- und/oder Sulfitanteile des Materials unerwünscht sind, kann eine übliche Nachbehandlung, beispielsweise durch Auswaschen des Calciumchlorids und Oxidation des Sulfits zu Calciumsulfat durchgeführt werden. Eine überraschend wirkungsvolle Massnahme bei der Schadstoffbeseitigung aus Rauchgasen mittels eines Wirbelbettes besteht nach Anspruch 16 darin, dass das zu reinigende Rauchgas vor seinem Eintritt in das Wirbelbett auf eine Temperatur im Bereich von 140 bis 3500C abgekühlt wird, so dass vorzugsweise nach Anspruch 17, entsprechend dem Wärmeenergiebedarf des jeweiligen Wirbelbettes die Rauchgaseintrittstempe ratur angemessen oberhalb 1200C (= Taupunkt von schwefliger Säure und von Schwefelsäure) und die Rauchgasaustrittstemperatur unter 1200C liegt. Das gewährleistet einen hohen Abscheidegrad und verhindert Säureabscheidung in nachfolgenden Anlageteilen, die demzu sektorieller (segmentartiger) Abschnitt des Gehäuses in den Verbrennungsluftkanal geschaltet ist und der regenerative Speichermassenkörper unterhalb des Wirbelbettes angeordnet ist. Das ermöglicht eine sehr kompakte Bauweise der Gesamtanlage, weil die jeweils nur Sektoren bzw. Kreissegmente überdeckenden Anschlüsse von Rauchgaskanal und Verbrennungsluftkanal bei maximaler Ausnutzung der zur Verfügung stehenden Querschnittsfläche im Kesselhaus nur wenig Platz beanspruchen. Hinzu kommt, dass Hilfseinrichtungen für den Teillastbetrieb in dem gemeinsamen Gehäuse einfacher und wirksamer auszubilden sind. Bei der einfachsten Ausführungsform ist das Wirbelbett mit Bodenrost im Gehäuse feststehend ausgebildet, während der regenerative Speicher¯ massenkörper des Wärmetauschers um eine koaxiale Achse rotiert. Vorzugsweise besteht der Speichermassenkörper des Wärmetauschers aus in Umfangsrichtung mit Abstand radial angeordneten Blechpaketen, so dass Rauchgas und Verbrennungsluft in diesem Bereich vertikal strömend geführt werden. Wenn in die Reinigungseinrichtung staubhaltiges Rauchgas einströmt, das vorher nicht genügend gefiltert worden ist, empfiehlt es sich gemäss Anspruch 6 das Gehäuse mit einem dritten annähernd sektoriellen Abschnitt für im kreislauf geführte Reinigungsluft auszurüsten, damit keine Stäube in die Verbrennungsluft verschleppt werden. Die Anordnung der genannten Bauteile in einem Gehäuse ermöglicht es, das Wirbelbett mit Bodenrost und den regenerativen Speichermassenkörper koaxial übereinanderliegend als ein miteinander festverbundenes Bauteil auszubilden, so dass gemäss Anspruch 7 einerseits das Wirbelbett mit Bodenrost und der regenerative Speichermassenkörper und andererseits die sektoriellen bzw. segmentartigen Abschnitte des Gehäuses für das Rauchgas und den mindestens einen Luftkanal gegeneinander relativbeweglich rotierend angetrieben sein können. Das ermöglicht im einzelnen Ausführungsformen gemäss den Ansprüchen 8,9 und 10, wonach entweder Wirbelbett und Speichermassenkörper feststehend ausgebildet und sektorielle bzw. segmentartige Teile des Gehäuses rotieren oder Bei der Ausführungsform der Einrichtung 6 nach den Figuren 2 und 3 ist in dem feststehenden Gehäuse 7 im unteren Bereich ein regenerativer, im horizontalen Querschnitt kreisförmiger Wärmetauscher 8 angeordnet, der über den Antrieb 9 um die Welle io rotierend ausgebildet ist. Der an sich bekannte Wärmetauscher besteht aus in Umfangsrichtung mit Abstand radial angeordneten, vertikalen Blechpaketen 11 (Fig. 3). Das unten im Querschnitt kreisförmige Gehäuse 7 ist durch zwei innereTrennwände 12 in zwei segmentartige Abschnitte 13,14 aufgeteilt, die sich nach oben jeweils turmartig fortsetzen. Fig. 6 verdeutlicht schematisch die feststehenden Gehäusesegmente 13 und 14 des Querschnitts gemäss der Linie VI-VI in Fig. 2. Ober dem ersten segmentartigen Abschnitt 13 des Gehäuses 7, in dem sich das Rauchgas abkühlt, ist oberhalb des Bodenrostes 15 ein Wirbelbett 16 angeordnet, das über die Lanze 17 mit Absorbentien beschickt wird. Ober den Rauchgaskanalabschnitt 18 wird das behandelte Rauchgas weitergeführt. Der zweite segmentartige Abschnitt 14 des Gehäuses 7 ist an die Kanalabschnitte 19,20 für Verbrennungsluft angeschlossen. Die Verbrennungs luft wird dort aufgewärmt, indem die heissen Blechpakete 11 ihren Wärmeinhalt an die Verbrennungsluft abgeben. Die Wirbelschicht 16 wird durch das Rauchgas betrieben. Sie besteht aus feinkörnigem Quarz mit einer Korngrösse kleiner 2 mm und einem Absorptionsmittei in feiner Form, vorzugsweise mit einer handelsüblichen Korngrösse von unter etwa 2OO#, aus einer oder mehreren Calciumverbindungen. Diese Verbindungen reagieren mit von den Rauchgasen mitgeführten gasförmigen Schadstoffen, wie SO2, Cl, F und dergleichen. Die aus Quarz bestehende Grundmasse des Wirbelbettes ist wesentlich härter als die Absorptionsmittel, so dass letztere im Betrieb infolge Mahlens zunehmend feinkörniger werden und daher sehr lange hoch reaktionsfähig bleiben, wobei der Abrieb und schliesslich auch das Restkorn mit dem Rauchgas ausgetragen werden. Zur Anpassung an Teillastbetrieb, wie er bei Kesselanlagen vielfach vorkommt, sind zwischen Wirbelbett 16 und Wärmetauscher 8 drehbare Klappen 21 angeordnet, die in Sperrstellung den Durchschnittsquerschnitt für das Rauchgas in angemessener Stufung zu reduzieren gestatten zwecks Anpassung an variable Rauchgas mengenraten. Die Absaugleitung 40 führt zwischen die Trennwände 12 gelangendes Rauchgas unter die Wirbel schicht 16 zurück. folge aus Materialien ohne besondere Korrosionsbeständigkeit, z.B. aus Normalstahl bzw. Kesselblechb hergestellt sein können. Im folgenden werden in der Zeichnung dargestellte Ausführungsbei# spiele der Erfindung erläutert; es zeigen: Fig. 1 in schematischer Darstellung eine Kesselanlage mit einer Einrichtung für die trockene Rauchgasreinigung und einer nachgeschalteten Anlage zur Gipsbehandlung. Fig. 2 im Ausschnitt von Fig. 1 die Einrichtung für die trockene Rauchgasreinigung mit feststehendem Wirbelbett und rotieren dem regenerativem Wärmetauscher. Fig. 3 den Querschnitt längs der Linie 111-111 aus Fig. 2, Fig. 4 eine andere Ausführungsform der Einrichtung nach Fig. 2 mit rotierendem Wirbelbett. Fig. 5 den Querschnitt längs der Linie V-V in Fig. 4, Fig. 6 schematisch den Querschnitt längs der Linie VI - VI in den Figuren 2 und 4 mit zwei segmentartigen Gehäuseabschnitten. Fig. 7 drei sektorielle bzw. segmentartige Gehäuseabschnitte einer im einzelnen nicht dargestellten Ausführungsform. Fig. 8 im Ausschnitt aus Fig. 1 eine weitere Ausführungsform, Fig. 9 schematisch die sektoriellen Gehäuseabschnitte gemäss dem Querschnitt längs der Linie IX-IX in Fig. 8. Bei der in Figur 1 dargestellten Anlage gelangt das Rauchgas aus einem Kessel 1 über einen Rauchgaskanal 2 zunächst in einen Staubabscheider 3, aus dem der sich ansammelnde Staub in bekannter Weise in Richtung des Pfeils 4 abgeführt wird. Entsprechend den Anforderungen des bei der nachfolgenden Rauchgasreinigung erhaltenen Gipsmaterials kann der Staubabscheider 3 beispielsweise ein Zentrifugalabscheider sein oder bei gebotenem hohem Abscheidegrad für Rauchgasstaub als Heissgasfilter ausgebildet sein. An den Staubabscheider 3 schliesst ein Rauchgaskanalabschnitt 5 an, der unter einer Einrichtung 6 zur trockenen Rauchgasreinigung endet, die in einem gemeinsamen Gehäuse 1 untergebracht ist. tauscher zum Wirbelbett; die Verbrennungsluft strömt in ihrem Gehäuse segment 14 zunächst durch das Wirbelbett und nach dem äusseren Kanalab schnitt 19 durch den Wärmetauscher. Figur 6 zeigt schematisch ver deutlicht die Aufteilung des Gehäuses 7 in ein feststehendes Rauch gas-Segment 13 und ein feststehendes Yerbrennungsluft-Segment 14, denengegenüber der regenerative Speicherma#senkörper 8 und das Wirbel bett 16 mit Bodenrost 15 kontinuierlich rotierend ausgebildet sind. Bei einer- eiteren Ausführungsform hat die Einrichtung 6 noch einen weiteren Luftkanal, in dem Reinigungsluft im Kreislauf geführt wird. Dementsprechend hat das feststehende Gehäuse 7 drei sektorielle bzw. segmentartige Abschnitte, wie es in Fig. 7 schematisch dargestellt ist. In Drehrichtung des Wirbelbettes 16 und des regenerativen Wärme tauschers 8 schliesst an das Rauchgassegment 13 ein kleinerer Sektor 34 an, der etwa i/8 der Kreisfläche einnimmt. Im Bereich dieses Sektors 34, der durch die Trennwand 33 vom Verbrennungsluft-Sektor i4 abgeteilt ist, schliessen an die Einrichtung 6 oben und unten nicht dargestellte Kanalabschnitte für heisse Reinigungsluft an, so dass die im Wirbel bett und am Bodenrost abgelagerten Staubteilchen ausgetragen werden und nicht in die Verbrennungsluft gelangen. Das ist vorteilhaft, wenn der Staubabscheider 3 (Fig. i) mit einem niedrigen Abscheidegrad ar beitet, beispielsweise bei Zentrifugalabscheidern. Im übrigen ent spricht die Einrichtung 6 in den wesentlichen Bauteilen der Ausführun nach den Figuren 2 oder 4. In Fig. 8 ist die Reinigungseinrichtung 6 dargestellt in einer Ausfüh rungsform mit einem im ruhenden Gehäuse 7 feststehenden Wirbelbett mit Bodenrost 15 und feststehendem Wärmetauscher 8, die im Querschnitt kreis- bzw. kreisringförmig ausgebildet und koaxial Ubereinanderlle- gend angeordnet sind. Unmittelbar oberhalb und unterhalb des Wärme tauschers 8 ist im Innern des Gehäuses 7 je eine doppelflügelige Dreh haube 35, von Drehlagern 45 getragen, mittels Welle 10 und Antrieb 9 synchron rotierend ausgebildet. Ober die beiden Hauben 35 ist die Verbrennungsluft zwischen den zentralen Kanalabschnitten 36, 37 geführt Das Wirbelbett 16 befindet sich ausschliesslich im Rauchgaskanal mit einem vorteilhaft grossen Strömungsquerschnitt. Fig. 9 zeigt schematisch An die Oberseite der Einrichtung 6 schliesst ein Rauchgaskanalabschnitt 18 an (Fig. 1), durch den die behandelten Rauchgase zu einem Filter 22 gelangen, der beispielsweise ein Gewebefilter oder ein Elektrofilter sein kann. Die von den Rauchgasen mitgeführten feinkörnigen Partikel beinhalten im wesentlichen das ausreagierte Absorptionsmittel. Sie setzen sich an dem Filtergewebe ab und bild#en dort eine weitere Absorp tionsschicht aus vorrangig Calciumsulfat und Calciumsulfit. Die gereinigten Rauchgase gelangen über einen Saugzug 23 in den Kamin 24. Das aus dem Filter 22 ausgetragene Sulfat-/Sulfitgemisch kann in der vorliegenden Form, z.B. als Zuschlag zu Zement, verwendet werden und wird hierfür am Abzug 41 ausgetragen. Eine Rückführleitung 42 ermöglicht im Bedarfsfall eine wiederholte Gutbehandlung- in der Wirbelschicht 16. Für Verwendungszwecke mit hohen Reinheitsanforderungen, z.B. bei Putzgipsen, bei denen Sulfit und Chloridbestandteile störend sind, kann eine übliche Nachbehandlung des Materials durchgeführt werden. Dazu wird es einem Behälter 25 mit Rührwerk 26 zugeleitet und dort mit Wasser vermischt. In den Behälter 25 werden gegebenenfalls auch solche verbrauchten Absorbentien übergeführt (Leitung 29), die nicht aus dem Wirbelbett 16 ausgetragen werden. Mittels einer Pumpe 27 wird das Gemisch aus dem Behälter 25 in einen Oxidationsbehälter 28 gefördert, dem bei 43 Schwefelsäure zugeführt wird und der mit von unten bei 44 zugeführter Luft durchspült wird. Dabei bildet sich Reingips, der in einem dem Oxidationsbehälter 28 nachgeschalteten Absetzbecken 30 ausfällt, in einer Zentrifuge 31 entwässert und einer Lagerung 32 zugeführt wird. Bei der Ausführungsform der Reinigungseinrichtung 6 nach den Figuren 4 bis 6 ist das Rauchgas über die Kanalabschnitte 5, 18 und die Verbrennungsluft über die Kanalabschnitte 19, 20 an das feststehende Gehäuse 7 angeschlossen, das durch die beiden inneren Trennwände 12 in zwei segmentartige Abschnitte 13, 14 (Fig. 5) aufgeteilt ist. Das Wirbelbett 16 mit Bodenrost 15 und der regenerative Speichermassenkörper 8 sind im Querschnitt kreisförmig gestaltet, koaxial übereinanderliegend angeordnet und über die drehbar gelagerte Welle 10 fest miteinander verbunden; sie werden von dem Antrieb 9 in Drehbewegung gehalten Das Rauchgas strömt in seinem Gehäusesegment 13 vom Wärme Schwefelsäure flüssig abscheiden, die zusammen mit dem vorhandenen Staub und Chlorgas hochaggressiv sind. Die grosse Wärmeenergieüber nahme vom Rauchgas In die Verbrennungsluft macht den Betrieb des Kessels 1 wirtschaftlicher. die zur Ausführungsform nach Fig. 8 gehörigen zwei Paare einander gegenüberliegender Sektoren 13 für Rauchgas bzw. 14 für Verbrennungsluft, die von den beiden synchron laufenden Drehhauben 35 ausgebildet werden. Entsprechend rotieren die genannten Sektoren gegenüber dem Gehäuse 7, insbesondere dem feststehenden Wärmetauscher 8 und dem feststehenden Wirbelbett 16. Gips mit hoher Fremdkörperreinheit erhält man bei den Ausführungsformen, die - wie schon erwähnt - als Staubabscheider 3 einen Heissgasfilter aufweisen. Ist der Abscheider 3 z.B. ein Zentrifugalabscheider, dann gelangen Feinstaubteilchen in das Filter 22 und werden in den Anlagenteilen 25 - 32 mitverarbeitet, so dass zwar kein Reingips entsteht, aber ein gleichwohl brauchbarer, billiger hydraulisch abbindender Bauwerk stoff erhalten wird. Bei den geschilderten Einrichtungen wird ein sehr hoher Anteil des Schwefelgehaltes des Rauchgases schon im Wirbelbett als Feststoff ausgeschieden. Nach dem Gewebefilter ergibt sich meist ein Abscheidegrad von über 85 X, so dass Nassreinigungsanlagen nicht mehr überlegen sind. Insbesondere besteht das aus dem Filter 22 abgezogene Produkt weitgehend aus Calciumsulfat mit vielfach nicht mehr störenden Calciumsulfit und -chloridanteilen, so dass eine waschende und oxidierende Nachbehandlung ggf. auch entfallen kann. Die Rauchgasaustrittstemperatur am Wirbelbett 16 kann sehr niedrig nämlich unter 1200C liegen und ggf. bis auf ca. 800C abgesenkt werden. Bei dem dadurch erzielten hohen Abscheidegrad wird der Schwefelsäure-Taupunkt (ca. 1200 C) unkritisch, so dass nur noch der Wasser-Taupunkt (400 - 500 C) beachtet werden muss. Die Rauchgaseintrittstemperatur am Wirbelbett 16 kann beispielsweise ca. 1600 C betragen. Durch die Massnahme, den Säure-Taupunkt in die Wirbelschicht zu legen, wird eine flüssige-Phase der schwefeligen-Säure an den Korn-Oberflächen des Wirbel bettes erreicht und damit hervorragende Voraussetzungen für die S02-Absorption geschaffen. Darüber hinaus wird vermieden, dass in den dem Wirbelbett nachgeschalteten Anlagenteilen infolge Rauchgasabkühlung unter den Säuretaupunkt sich schweflige Säure und 34 sektorieller Abschnitt 35 Drehhaube 36 Kanal abschnitt 37 Kanalabschnitt 40 Absaugleitung 41 Abzug 42 Rückführleitung 43 Schwefelsäurezugabe 44 Luftzuführung 45 Drehlager 46 Dampfeinführungslanze Bezugszeichenliste 1 Kessel 2 Rauchgaskanal 3 Staubabscheider 4 Pfeil 5 Rauchgaskanal abschnitt 6 Reinigungseinrichtung 7 Gehäuse 8 regenerativer Wärmetauscher 9 Antrieb 10 Welle 11 Blechpakete von 8 12 Trennwand 13 sektorieller (segmentartiger) Abschnitt von 7 (Rauchgas) 14 sektorieller (segmentartiger) Abschnitt von 7 (Verbrennungsluft) 15 Bodenrost 16 Wirbelbett 17 Beschickungslanze 18 Rauchgaskanalabschnitt 19 Kanalabschnitt für Verbrennungsluft 20 Kanalabschnitt für Verbrennungsluft 21 Klappen 22 Filter 23 Saugzug 24 Kamin 25 Behälter 26 Rührwerk 27 Pumpe 28 Oxydationsbehälter 29 Leitung 30 Absetzbecken 31 Zentrifuge 32 Lagerstelle 33 Trennwand

Claims: Patentansprüche: 1. Einrichtung zur trockenen Reinigung von mit gasförmigen Schad stoffen, insbesondere Schwefelverbindungen verunreinigten Rauch gasen aus der Verbrennung fossiler Brennstoffe, vornehmlich in Kesselanlagen und offen, mit einem im Rauchgaskanal angeordneten Wirbelbett aus einer Absorbentien enthaltenden Wirbelschicht über einem Bodenrost und mit einem Vorwärmer für die Verbrennungsluft, dadurch gekennzeichnet, dass im Rauchgaskanal (2,5,18) vor dem Wirbelbett (16) ein das Rauchgas abkühlender Abschnitt (13) eines regenerativen Wärmetauschers (8) angeordnet ist, dass ein weiterer Abschnitt (i4) des Wärmetauschers (8) in den Verbrennungsluftkanal (19,20) geschaltet ist, wobei die Zuordnung der gemeinsamen festen Speichermasse des Wärmetauschers zu dessen beiden Abschnit ten sich kontinuierlich und periodisch verändert, und dass im Rauchgaskanal (18) nach dem Wirbelbett (16) ein Filter (22) folgt. 2. Einrichtung nach Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass das Wirbelbett (ins) mit Bodenrost (15) und der regenerative Wär metauscher (8) in einem gemeinsamen Gehäuse (7) angeordnet sind, dass ein erster sektorieller (segmentartiger) Abschnitt (13) des Gehäuses eingangs- und ausgangsseitig mit dem Rauchgaskanal (5,i8) verbunden ist und ein zweiter sektorieller (segmentartiger) Abschnitt (14) des Gehäuses in den Verbrennungsluftkanal (19,20) geschaltet ist und dass die regenerative Speichermasse (8) unter halb des Wirbelbettes (16) angeordnet ist. 3. Einrichtung nach Anspruch 2, dadurch oekennzeichnet, dass das Wirbelbett (16) mit Bodenrost (15) im Gehäuse (7) feststehend ausgebildet ist und der regenerative Speichermassenkörper des Wärmetauschers (8) um eine koaxiale Achse (iO) rotiert. 4. Einrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Wirbelbett (16) mit Bodenrost (15) und der regenerative Speicher massenkörper (8) übereinanderliegend koaxial angeordnet sind und ein miteinander fest verbundenes Bauteil bilden. 5. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekenn zeichnet, dass der Speichermassenkörper (8) aus in Umfangsrichtung mit Abstand radial angeordneten vertikalen Blechpaketen (11) besteht. 6. Einrichtung nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch aekenn zeichnet, dass das Gehäuse (7) einen weiteren sektoriellen Ab schnitt (34) aufweist, der an einen im Kreislauf mit Filter geführten Reinigungsluftkanal angeschlossen ist und zwischen den sektoriellen Gehäuseabschnitten (13;14) für das Rauchgas und die Verbrennungsluft angeordnet ist. 7. Einrichtung nach Anspruch 4, 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass einerseits das Wirbelbett (16) mit Bodenrost (15) und der regenerative Speichermassenkörper (8) und andererseits sekto rielle (segmentartige) Abschnitte (13,14;35) des Gehäuses (7) für das Rauchgas und den mindestens einen Luftkanal gegeneinander relativbeweglich rotierend ausgebildet sind. 8. Einrichtung nach einem der bisherigen Ansprüche, insbesondere den nach Ansprüchen 4, 5 und 7, dadurch qekennzeichneti dass das Wirbelbett (16) mit Bodenrost (15) und der regenerative Spei chermassenkörper (8) um eine vertikale Achse (10)'drehbar aus gebildet sind, dass die sektoriellen (segmentartigen) Abschnitte (13;14) des Gehäuses (7) für das Rauchgas und für die Verbren nungs- bzw. Reinigungsluft feststehend ausgebildet und mit dem Rauchgaskanal (2,5,18) und dem mindestens einen Luftkanal (19,20) fest verbunden sind. 9. Einrichtung nach einem der bisherigen Ansprüche, insbesondere nach den Ansprüchen 5 und 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Wirbelbett (16) mit Bodenrost (15) und der regenerative Speicher körper (8) im Gehäuse (7) koaxial übereinanderliegend ortsfest angeordnet sind und dass im Gehäuse sektorielle, rotierende Gehäuseabschnitte (13,14) für Rauchgas oder für Verbrennungsluft ausgebildet sind. 10. Einrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die sektoriellen, rotierenden inneren Abschnitte des Gehäuses (7) von je einer den Speichermassenkörper (8) unten und oben sekto riell abdeckenden, doppelflügeligen Drehhaube (35) gebildet werden, die an einen zentrisch angeordneten Verbrennungsluft kanal (36,37) angeschlossen ist. 11. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekenn zeichnet, dass das Wirbelbett (16) gesonderte Abscheideschich ten für einerseits S02, Cl und F sowie andererseits für NOx aufweist. 12. Einrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die verschiedenen Abscheideschichten übereinander angeordnet sind. 13. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekenn zeichnet, dass in das Wirbelbett (16) eine DampfeinfUhrungslan- ze (46) mündet. 14. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekenn zeichnet, dass im Rauchgaskanal (2,5,18) vor dem Wirbelbett (16) ein Staubfilter (3) mit hohem Abscheidegrad angeordnet ist. 15. Einrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass sie einen Rauchgaskanal (2,5,18) und einen Verbrennungsiuftkanal (19,20) hat, die den Querschnitt des regenerativen Wärmetau schers (8) und des Wirbelbetts (16) mit Bodenrost (15) in zwei Kreissegmente (13,14) aufteilen. 16. Verfahren zur trockenen Reinigung von mit gasförmigen Schad stoffen, insbesondere Schwefelverbindungen verunreinigten Rauch gasen aus der Verbrennung fossiler Brennstoffe, in einem Ab sorbentien enthaltenden Wirbelbett, dadurch gekennzeichnet, dass das zu reinigende Rauchgas vor seinem Eintritt in das Wir belbett auf eine Temperatur im Bereich von 140 bis 3500C abge kühlt wird. 17. Verfahren nach Anspruch 16 zum Betreiben der Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass der durch die Rauchgas-Eintrittstemperatur und die -Austrittstem peratur am Wirbelbett (16) definierte Temperaturbereich so ein gestellt wird, dass er den Taupunkt von 1200C der Schwefelsäure (schweflige Säure) umfasst.

Inventors: REMMERS, KARL
Applicants: THYSSEN INDUSTRIE AG
Application year: 1983
Main classification: B01D53
IPC codes: F23J15, B01D53