PROCESS FOR SEPARATING NON FERROUS METALS FROM RESIDUES CONTAINING IRON OXIDE

Abstract: 1. A method for separating nonferrous metals from ironoxide-containing residues by chlorination of the residues by means of elementary chlorine at an elevated temperature and cooling of the reaction gases with the sublimation of the sublimable chloride formed, characterized by the combination of the following measures : a) that converter dust from flue gases of the steel production or fine flue dust from blast furnaces is used as starting material ; b) that the technically pure chlorine gas in an excess of at least 2: 1 relative to the stoichiometric amount necessary for the chlorination of the nonferrous metals to be separated, if desired mixed with inert gas, is used as reaction gas ; c) that the reaction temperature during chlorination is maintained at between 600 and 800 degress C, wherein, for the separation of nonferrous metals that do not form sublimable chlorides, such as calcium and magnesium, either the starting material is processed by treatment with acid, the solution obtained is separated and the residue is dried before being supplied to chlorination, or the starting material residues occuring after chlorination and separation of the sublimate are slurried in water and the slurry is filtered.

Description: Verfahren zur Abtrennung von Nichteisenmetallen aus eisenoxidhältigen Rückständen Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Abtrennung von Nichteisenmetallen aus eisenoxidhältigen Rückständen durch thermische Chlorierung der Rückstände mittels elementaren Chlors bei erhöhter Temperatur und Abkühlung der Reaktionsgase unter Sublimation der gebildeten sublimierbaren Chloride. Verfahren dieser Art sind bereits bekannt und beispielsweise in der FR-PS 1 242 939 und in der DE-PS 1 180 946 beschrieben. Danach werden oxidische Materialien, wie hüttenmnnische Zwischen- und Abfallprodukte in stückiger Form, u.zw. in Form von Pellets, Briketts u.dgl., in einem Schachtofen mit chlorhältigen Gasen umgesetzt, wobei eine Temperatur über 800 C angewendet wird. Das Reaktionsgas, welches gemäss der DE-PS 1 180 946 am Kopf des Schachtofens abgezogen wird, besteht aus den von der Heizzone des Schachtofens stammenden CO-, CO2- und H20-hältigen Gasen, aus den bei der Chlorierung anfallenden Gasen und den Metallchloriden. Das Chlorierungsgas wird in den unteren Teil des Schachtofens eingeführt und nach oben geleitet. Die eingesetzte Chlormenge entspricht dem stöchiometrischen Verhältnis, bezogen auf die sublimierbaren Nichteisenmetalle. Dieses Verfahren ist insofern nachteilig, als bei der angewendeten hohen Temperatur neben den zu entfernenden Nichteisenmetallen auch eine erhebliche Menge an Eisen chloriert wird und die gebildeten flüchtigen Chloride gemeinsam während der Abkühlung des Reaktionsgases niedergeschlagen werden. Eine saubere Abtrennung der Nichteisenmetalle ist nicht erzielbar. Ausserdem werden bei der hohen Temperatur die Anlagenwerkstoffe bzw. Rohrleitungen nicht unerheblich angegriffen. Bei der bekannten Technik muss auch ein Chlorüberschuss über das stöchiometrische Verhältnis hinaus vermieden werden, weil die Wiedergewinnung des Chlorüberschusses technisch-wirtschaftlich nicht möglich ist. Die Erfindung bezweckt die Vermeidung der aufgezeigten Nachteile und Schwierigkeiten und stellt sich die Aufgabe, unter Vermeidung von Chlorverlusten eine exakte Trennung der sublimierbaren Chloride bildenden Nichteisenmetalle von den eisenoxidhältigen Rückständen zu gewährleisten, wobei die Reaktionsgeschwindigkeit gegenüber der bekannten Arbeitsweise erhöht ist und die Anlagenteile geschont werden. Weiters soll das erfindungsgemässe Verfahren in einfacher Weise auch die Möglichkeit schaffen, chlorierbare, jedoch nicht sublimierbare Nichteisenmetalle, wie Magnesium und Calcium, von den eisenoxidhältigen Rückständen abzutrennen. Diese Aufgabe wird bei einem Verfahren der eingangs definierten Art erfindungsgemäss durch die Kombination folgender Massnahmen gelöst: a) dass als Ausgangsmaterial Konverterstaub aus den Abgasen der Stahlerzeugung oder Hochofenfeingicht staub, eingesetzt wird; b) dass als Reaktionsgas technisch reines Chlorgas in einem Überschuss von mindestens 2 : 1 gegenüber der stöchiometrisch zur Chlorierung der abzutrennenden Nichteisenmetalle notwendigen Menge, gegebenenfalls in Mischung mit Inertgas, verwendet wird; c) dass die Reaktionstemperatur bei der Chlorierung zwischen 600 und 8000C gehalten wird. Die erste Massnahme, nämlich feinteilige Ausgangsmaterialien einzusetzen, wobei Korngrössen von weniger als 100 pin bevorzugt sind, jedoch auch solche bis etwa 3 mm Korngrösse verarbeitet werden können, ist einer der Gründe für die hohe Reaktionsgeschwindigkeit, weil Einsatzstoffe mit dieser Partikelgrösse eine grosse Oberfläche aufweisen. Sie eignen sich auch in besonderer Weise dazu, im Wirbelbett- bzw. Fliessbettverfahren aufgearbeitet zu werden, weil sie mit den üblichen Strömungsgeschwindigkeiten des Reaktionsgases in Schwebe gehalten werden können. Die zweite Massnahme, nämlich die Verwendung eines stöchiometrisqhen Uberschusses an Chlorgas, bezogen auf die zu entfernenden Nichteisenmetalle, bewirkt ebenfalls eine Reaktionsbeschleunigung, wobei das Chlorgas, welches auch ein in bezug auf die Reaktion inertes Gas, wie Stickstoff oder ein Edelgas, enthalten kann, als Trägergas in der Chlorierungsphase und auch in der Sublimationsphase dient. Nach Abscheidung der sublimierbaren Produkte wird das nicht verbrauchte Chlorgas zum Chlorierungsreaktor rück- und im weiteren Verlauf des Prozesses bei kontinuierlicher Arbeitsweise im Kreislauf geführt. Da bei der Umsetzung der Nichteisenmetallverbindungen mit Chlor gasförmige Reaktionsprodukte, wie Sauerstoff, gebildet werden, ist es vorteilhaft, diese aus dem Reaktionsgas zu entfernen und das Chlor sowie gegebenenfalls Inertgas in den Chlorierungsreaktor rückzuführen; dies kann beispielsweise dadurch geschehen, dass das Reaktionsgas vor der Wiedereinführung in den Chlorierungsreaktor unter die kritische Temperatur von Chlor abgekühlt, das Chlorgas durch Druckanwendung verflüssigt und auf diese Weise von den unerwünschten gasförmigen Bestandteilen getrennt wird. Anschliessend wird das gereinigte Chlor wieder dem Reaktor zugeführt. Der als dritte Massnahme des erfindungsgemässen Verfahrens einzuhaltende Temperaturbereich liegt unterhalb der bisher angewendeten Temperaturen, was den Vorteil hat, dass die Anlagenteile geschont werden und dennoch die Reaktionsgeschwindigkeit grösser ist als bei den einleitend erwähnten bekannten Verfahren. Gleichzeitig sind damit Vorteile hinsichtlich des Energieaufwandes verbunden und als weiterer gravierender Vorteil ist anzuführen, dass sich bei dieser Temperatur Eisenchlorid nur in vernachlässigbar geringen Mengen bildet. Schliesslich ist ein weiterer Vorteil der erfindungsw gemäss eingestellten niedrigeren Temperatur darir. zu sehen, dass in einem Bereich gearbeitet wird, in dem das geschmolzene ZnCl2 hohen Dampfdruck aufweist, jedoch andererseits noch keine aufwendige Abkühlung vor der Sublimationskammer erforderlich ist. Zink ist jenes Element, das der Rückführung der eisenoxidhältigen Rückstände in den Eisen- bzw. Stahlerzeugungsprozess am meisten im Wege steht, da es insbesondere auf verschiedene Ofenbauteile zerstörend wirkt. Sind Calcium- und Magnesiumverbindungen in den Einsatzstoffen enthalten, werden die aus diesen Elementen gebildeten Chloride bei entsprechender Temperaturführung nicht bis zum Schmelzpunkt erhitzt. Bei geschmolzenen Bestandteilen besteht die Gefahr, dass sie einen Über zug auf den Partikeln der Einsatz stoffe bilden, wodurch die Bildung von Agglomeraten gefördert wird. Das Innere solcher Agglomerate ist für das Reaktionsgas nur schwer zugänglich; der Reaktionsablauf würde zumindest verzögert werden. Die Beheizung des Chlorierungsreaktors kann dadurch erfolgen, dass eine indirekte Aussenheizung des Chlorierungsreaktors vorgesehen wird, oder dadurch, dass vor dem Ein bringen der feinteiligen Einsatzstoffe und des Reaktionsgases die umzusetzenden Reaktionspartner auf Reaktionstemperatur erhitzt werden Wie bereits erwähnt, wird das überschüssige Reaktionsgas vorzugsweise im Kreislauf geführt, wobei jeweils unerwünschte gasförmige Reaktionsprodukte, wie Sauerstoff, teilweise oder zur Gänze aus dem Reaktionsgas entfernt werden. Nach einer vorteilhaften Ausführungsform wird die Chlorierung der feinteiligen Einsatzstoffe in einem Fliessbett bzw. in einer Wirbelschicht durchgeführt. Auf diese Weise wird die Abtrennung besonders schnell und gründlich bewerkstelligt. Zweckmässig wird als Reaktionsgas im Ausgangszustand ein Gemisch von Chlorgas und Stickstoff verwendet. Infolge der höheren Gesamtdurchsatzmenge an Reaktionsgas werden die flüchtigen Nichteisenmetallchloride schneller abgeführt. Stickstoff ist leicht und in grossen Mengen verfügbar und nimmt im erfindungsgemässen Bereich der Chlorierungstemperaturen an keinen Reaktionen teil. In manchen Fällen ist es zur Erzielung einer noch besseren Trennschärfe unter Ausnützung der Druckabhängigkeit des Phasenüberganges der Chloride von Vorteil, dass die Chlorierung unter erhöhtem Druck durchgeführt wird. Darüber hinaus wird dadurch die Chloridbildungsgeschwindigkeit erhöht. Erfindungsgemäss ist weiters vorgesehen, dass chlorierbare, jedoch nicht sublimierbare Nichteisenmetalle, wie Calcium und Magnesium, nach der Abtrennung des Sublimates durch Aufschlämmen der Ausgangsmaterialrückstände in Wasser und Filtrieren entfernt werden. Diese Vorgangsweise empfiehlt sich eher bei relativ niedrigen Gehalten der Einsatz stoffe an Erdalkalimetallen, wohingegen bei höheren Erdalkalicarbonat-, -oxid- bzw. -hydroxidanteilen zweckmässig die feinteiligen Ausgangsmaterielien vor der Chlorierung zur Abtrennung von Nichteisenmetallen, welche keine sublimierbaren Chloride bilden, durch Behandeln mit Säure aufbereitet werden, die erhaltene Lösung abgetrennt und der Rückstand getrocknet wird, bevor er der Chlorierungsstufe zugeführt wird. Zum Entfernen grösserer Mengen an Erdalkalimetallen ist Herauslösen mit Säure vor der Chlorierung wirtschaftlicher, da erhebliche Mengen an Chlorgas eingespart werden und weiters eine Freisetzung von Kohlendioxid bei der Chlorierung weitgehend Der mieden wird. Die Erfindung wird im folgenden anhand zweier Verfahrensschemata und Beispiele näher erläutert. Nach Fig. 1 wird über die Leitung 1 beispielsweise Schlamm von der Nassentstaubung einer LD-Anlage einem Filteraggregat bzw. einer Zentrifugiereinrichtung 2 zugeführt. Der eisenoxidhältige feste Rückstand gelangt in einen Trockner 3 und das Abwasser wird einer Sammelleitung 4 zugeleitet. Der trockene Rückstand wird in den Chlorierungsreaktor 5 gebracht, in welchen durch die Leitung 6 auch trockene Einsatzstoffe, beispielsweise Hüttenstäube, ohne Vorbehandlung chargiert werden können. Das Reaktionsgas tritt durch die Leitung 7 in den Reaktor ein. Im Reaktor werden die in den Einsatzstoffen enthaltenen chlorierbaren Nichteisenmetallverbindungen, das sind insbesondere Verbindungen des :Zinks und des Bleis, aber auch - sofern vorhanden - Ca-, Mg- und Alkalimetallverbindungen, in ihre Chloride übergeführt. Sublimierbare Chloride, vor allem ZnCl2 und entsprechend der Prozessführung auch Bleichlorid, eventuell NaCl und KCl sowie allenfalls minimale Mengen von FeCl3 werden mit dem überschüssigen Reaktionsgas ausgetragen und gelangen in eine Sublimationsvorlage 8, in welcher sich dle Gasphase abkühlt und die sublimierbaren Chloride in fester Form anfallen. In den meisten Fällen werden die Temperaturverluste aus der Anlagenkonzeption genügen, um Sublimation in der Vorlage 8 zu bewirken. Das über schlüssige Reaktionsgas wird durch die Leitung 9 wieder in den Reaktor 5 rückgeführt. Unerwünschte gasförmige Reaktionsprodukte, wie Sauerstoff, können teilweise oder zur Gänze in einer nicht dargestellten Trennanlage entfernt werden. Durch die Leitung 7 werden die durch Chloridbildung auftretenden Chlorverluste in der Weise ergänzt, dass das Reaktionsgas oder Reaktionsgasgemisch in seiner Zusammensetzung weitgehend konstant gehalten wird. Verluste an gegebenenfalls im Reaktionsgas enthaltenen Inertgas treten in sehr geringfügigem Mass auf, so dass eine Ergänzung des kreislaufgeführten Inertgases nur in grossen Zeitabständen notwendig ist. Die sublimierten Nichteisenmetallchloride fallen in sehr reinem Zustand an, sie werden durch den Austrag 10 abgezogen und können in weiteren Verfahrensschritten voneinander getrennt oder direkt weiterverwendet werden. Die mit Chlor behandelten Einsatzstoffrückstände werden in einer Waschstufe 11 mit Wasser aufgeschlämmt, wodurch die nicht sublimierbaren Nichteisenmetallchloride in Lösung gehen. Die festen Schlammanteile werden in einer Separationsstufe 12 von der Lösung, welche der Sammelleitung 4 zugeführt wird, abgetrennt und die gereinigten eisenoxidhältigen Rückstände werden durch die Abführung 13 abgezogen und wieder zur Verhüttung eingesetzt. Die feinteiligen Einsatzstoffe können auch gemäss Fig. 2 vor der Chlorierung aufbereitet werden. Feinteilige Einsatz stoffe werden durch die Leitung 1 analog dem in Fig. 1 dargestellten Verfahrensschema zunächst einer Abtrenneinrichtung 2 zugeführt. Der abgetrennte feste Rückstand wird in einer Laugungsstufe 14 mit Säure behandelt, wobei insbesondere die Ca- und Mg-Anteile, welche grösstenteils als Hydroxide oder Carbonate vorliegen, herausgelöst werden. In dieser Stufe werden starke wässerige Mineralsäuren eingesetzt, vorzugsweise Salz- oder Schwefelsäure. In einer weiteren Abtrenneinrichtung 2' werden die Feststoffe von der sauren Lösung separiert. Die saure Lösung wird in einer Neutralisationsstation 15 zweckmässig mit der basischen Lösung aus der ersten Abtrenneinrichtung 2 versetzt nd neutralisiert, wobei ein Schlamm ausfallt, welcher auch Anteile von Zn und Pb enthält. Dieser Schlamm wird über die Leitung 16 wieder in die Abtrenneinrichtung 2' rückgeführt oder gesondert weiter verarbeitet. Der wässerige Überstand wird aus der Station 15 durch den Auslass 17 dem Abwassersystem zugeführt. Die Feststoffe aus der Einrichtung 2' werden in einer Trocknungsanlage 3 möglichst weitgehend getrocknet, was besonders wesentlich ist, um die Bildung von Salzsäuregas im Chlorierungsreaktor zu vermeiden. Der getrocknete Rückstand wird in den Chlorierungsreaktor 5 gebracht, welchem durch die Leitung 6 auch trockene, unbehandelte Einsatzstoffe, wie Hüttenstäube, zugesetzt werden können. In weiterer Folge wird analog zu Fig. 1 das Reaktionsgas durch die Leitung 7 in den Reaktor eingeführt, das überschüssige Reaktionsgas strömt durch die Sublimationsvorlage 8 und wird durch die Leitung 9 in den Reaktor rückgeführt. Unerwünschte gasförmige Reaktionsprodukte können, wie bereits erläutert, aus dem kreis laufgeführten Reaktionsgas entfernt werden. Die sublimierten Chloride werden durch den Austrag 10 abgezogen. Bei der in Fig. 2 veranschaulichten Verfahrensvariante erübrigt sich eine weitere Waschstufe für die mit Chlor behandelten Einsatzstoffrückstände, die eisenoxidhältigen Rückstände können direkt durch die Abführung 13 aus dem Reaktor abgezogen und der Verhüttung zugeführt werden. Beispiel 1: LD-Schiamm, dessen Trockenrückstand folgende Zusdmmexl- setzung aufwies: SiO2 1,5 % MnO 1,5 % Fe203 64,9 % CaO 16,1 % FeO 3,0 % MgO 3,0 % Al203 03 % Na2O 0t3 % ZnO 4,9 % K20 0,2 % PbO 1,0 % CO2 3,0 % wurde filtriert. Der Filterkuchen wurde in Säure aufgeschlämmt, wobei soviel Säure eingesetzt wurde, dass ein pH-Wert zwischen 3 und 4 erreicht wurde. Für diesen Zweck wurden entweder 661 g 36 %ige HCl/kg Filterrückstand oder 342 g 96 %ige H2S04/kg Filterrückstand benötigt. Der nach Filtration der Aufschlämmung erhaltene feste Rückstand wies im trockenen Zustand folgende Zusammensetzung auf: SiO2 2,0 % MnO 1,7 % Fe2O3 84,5 % CaO 2,6 % FeO 1,0 % MgO 0,6 % Al203 0,3 % Na20 0,3 % ZnO 5,4 % K20 0,2 % PbO 1,0 % CO2 0,2 % Cle 0,08 % Durch die Säurebehandlung werden durchschnittlich folgende Oxidmengen aus dem LD-Schlamm herausgelöst: ZnO 10 bis 18 % (je nach ZnO-Gehalt) Fe203 ca. 1 % CaO 74 bis 80 % MgO 82 bis 86 % Der erhaltene Rückstand wurde getrocknet und in einen Chlorierungsreaktor gebracht. Der Chlorgasdurchsatz betrug 144 1 (bei Normalbedinrg3i/kg Einsatzstoff.h. Bei 700 C wurden nach 50 min 103,3 g Sublimat/kg Einsatzstoff erhalten, bei 8000C nach der gleichen Reaktionszeit 136,7 g Sublimat/kg Einsatzstoff. Zusammensetzung des Sublimates: Reaktionstemperatur 7000C 8000C ZnCl2 78,0 % 58,9 % FeCl3 19,6 % 29,9 % PbCl2 2,0 % 8,1 % NaCl 0,1 % 1,5 % KCl 0,1 % 1,6 % Zusammensetzung der gereinigten eisenoxidhältigen Rückstände: Reaktionstemperatur 7000C 8000C SiO2 2,1 % n.b. Fe2O3 86,4 % 87,6 % FeO 0,8 % 1,2 % Al203 0,3 % n.b. ZnO 0,49 % 0,38 % PbO 0'47 % 0,04 % MnO 1,80 % n.b. CaO 2,40 % 2,10 % MgO 0,50 % 0,40 % Na2O 0,40 % n.b. K20 0,20 % n.b. 01e 1) 3,40 % 3,4 % 1) 1 liegt vorwiegend an Erdalkalien und Alkalien ge bunden vor. Der Entzinkungsgrad beträgt somit unter den angeführten Reaktionsbedingungen 91,0 % (700 C) bzw. 92,6 % (800 C). Beispiel 2: Der Feststoffanteil von LD-Schlamm wurde durch Zentrifugieren abgetrennt. Nach Trocknung wies der Rückstand folgende Zusammensetzung auf: SiO2 2,2 % Fe203 72,6 % = 50,77 % Fe Al203 0,7 % = 0,37 % Al PbO 0,6 % = 0,52 % nb ZnO 1,9 % = 1,52 % Zn TiO2 0,15 % CaO 13,07 % MgO 1 , 1 7 % Na2O 0,5 % K20 0,4 % CO2 4,4 % Die Durchsatzmenge an Chlorgas bei der anschliessenden Chlorierung des erhaltenen feinteiligen Einsatzstoffes betrug 156,7 1 (bei Normalbedingungen)/kg Trockenrück stand. Die Temperatur während der Chlorierungsreaktion wurde zwischen 6800C und 7100C gehalten. Nach 50 min hatten sich in der Vorlage 53,3 g Sublimat/kg Einsatzstoff angesammelt, welches aus 54,10 % ZnCl2; 42,75 % FeCl3; 1,94 % PbCl2; 0,52 % NaCl und 0,69 % KCl bestand. Der Rückstand im Chlorierungsreaktor hatte folgende Zusammensetzung: SiO2 2,4 % Fe203 64,4 % Al203 0,43 % CaO 13,30 % MgO 1,25 % PbO 0,14 % ZnO 0,17 % Cis 16,2 % Der wasserlösliche Anteil des Rückstandes betrug 24,8 %. Nach Aufschlämmen in Wasser und Wiederabtrennen der Feststoffe bestand der feste, trockene Rückstand aus SiO2 3,2 % Fe2O3 85,8 % Al203 0,6 % PbO 0,18 % ZnO 0,21 % TiO2 0,20 % CaO 2,0 % MgO 1,4 % Na2O 0,4 % K20 0,3 % In der wässerigen Phase waren folgende Verbindungen gelöst enthalten: ZnC12 0,01 % FeCl3 0,26 % CaCl2 23,30 % MgCl2 0,50 % Der erzielte Entzinkungsgrad von 89 % ist als sehr befriedigend anzusehen.

Claims: Patentansprüche: 1. Verfahren zur Abtrennung von Nichteisenmetallen aus eisenoxidhältigen Rückständen durch thermische Chlo rierung der Rückstände mittels elementaren Chlors bei erhöhter Temperatur und Abkühlung der Reaktions gase unter Sublimation der gebildeten sublimierbaren Chloride, gekennzeichnet durch die Kombination der folgenden Massnahmen: a) dass als Ausgangsmaterial Konverterstaub aus den Ab gasen der Stahlerzeugung oder Hochofenfeingicht staub, eingesetzt wird; b) dass als Reaktionsgas technisch reines Chlorgas in einem Überschuss von mindestens 2 : 1 gegenüber der stöchiometrisch zur Chlorierung der abzu trennenden Nichteisenmetalle notwendigen Menge, gegebenenfalls in Mischung mit Inertgas, ver wendet wird; c) dass die Reaktionstemperatur bei der Chlorierung zwischen 600 und 8000C gehalten wird. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das überschüssige Reaktionsgas im Kreislauf ge führt wird, wobei jeweils unerwünschte gasförmige Reaktionsprodukte, wie Sauerstoff, teilweise oder zur Gänze aus dem Reaktionsgas entfernt werden. 3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch ge kennzeichnet, dass die Chlorierung der Ausgangs materialien in einem Fliessbett bzw. in einer Wir belschicht durchgeführt wird. 4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch ge kennzeichnet, dass als Reaktionsgas im Ausgangszustand ein Gemisch von Chlorgas und Stickstoff verwendet wird. 5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch ge kennzeichnet, dass die Chlorierung unter erhöhtem Druck durchgeführt wird. 6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch ge kennzeichnet, dass nicht sublimierbare, jedoch chlorierbare Nichteisenmetalle, wie Calcium und Magnesium, nach der Abtrennung des Sublimates durch Auf schlämmen der Ausgangsmaterialrückstände in Wasser und Filtrieren entfernt werden. 7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch ge kennzeichnet, dass die Ausgangsmaterialien vor der Chlorierung zur Abtrennung von Nichteisen metallen, welche keine sublimierbaren Chloride bil den, durch Behandeln mit Säure aufbereitet werden, die erhaltene Lösung abgetrennt und der Rückstand getrocknet wird, bevor er der Chlorierungsstufe zugeführt wird.

Inventors: HOHENEDER, ADOLF, KANDLER, WILHELM, DR., MITTER, GERHARD, DIPL.-ING.
Applicants: VOEST-ALPINE AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1983
Main classification: C22B1
IPC codes: C22B13, C22B1, C22B7, C22B19