CONSTANT FALSE ALARM RATE (CFAR) GAIN CONTROL DEVICE FOR A RADAR RECEIVER

Abstract: 1. Gain control device of a radar reception chain which is constituted, on the input side, by a hyperfrequency amplifier circuit (5) for the signals received by the associated radar antenna (2) and, on the output side, by a filter circuit (15) for these signals, and which further comprises a mixer (10), an intermediate frequency stage and a radar signal processing chain, said device comprising a variable attenuation circuit (8) and a noise source (12) the noise level of which is adjusted by an auxiliary attenuation circuit (13), said device being characterized in that it comprises, as an attenuation circuit (8), a variable controlled reactance circuit placed on the output of the hyperfrequency amplifier circuit (5), an insulating input circuit (6) having a first path connected to the hyperfrequency amplifier (5), a second path closed by a load (7) and a third path connected to the input of the variable controlled reactance attenuation circuit (8) the output of which is connected to a first path of an output insulation circuit (9) which has a second path connected to the mixer (10) arriving at the intermediate frequency stage of the radar reception chain, and which has a third path connected to the auxiliary attenuation circuit (13).

Description: DISPOSITIF DE COMMANDE DE GAIN A TAUX DE FAUSSE ALARME CONSTANT DANS UNE CHAINE DE RECEPTION RADAR. La présente invention concerne un dispositif de commande de gain à taux de fausse alarme constant dans une chaîne de réception radar. Il permet d'obtenir pour la chaîne de réception radar un gain variable en hyperfréquence, tout en conservant un niveau de bruit constant en sortie. Le récepteur est l'élément le plus complexe du radar. II lui incombe l'amplification et le traitement du signal radar, et sa sensibilité doit être très grande Il doit amplifier ce signal radar reçu dans de très grandes proportions mais sans le déformer. En outre il effectue le filtrage du signal et tous les autres traitements adaptés à l'information à obtenir. Sa réalisation doit donc être soignée pour réduire au minimum les perturbations dues au bruit accompagnant le signal et dont une partie naît précisément dans les circuits de réception. Etant donné les problèmes de non-linéarité ou d'intermodulation liés à la dynamique des récepteurs, il est conseillé d'éviter de saturer la chaîne de réception, notamment en cas de signaux forts, comme des échos proches par exemple. Généralement, une solution à ce risque de saturation est l'atténuation du signal en hyperfréquence. Selon une premiere méthode, on p]ace un atténuateur devant le dispositif amplificateur hyperfréquence de la chaîne de réception. Vue de ce dispositif, l'impédance d'entrée ne varie pas et le gain de la chaîne reste donc constant mais l'inconvénient de cette méthode réside dans la dégradation du facteur de bruit entraînant une perte de la sensibilité du récepteur. Selon une seconde méthode, on fait varier le gain de l'étage hyperfréquence de la chaîne de réception, en utilisant par exemple un transistor a' effet de charnu double grille ; ceci présente également un inconvénient, le niveau de bruit varie en sortie de la chaîne de réception entraînant une variation du taux de fausse alarme. Le but de la présente invention est de pallier les inconvénients précités et son objet est un dispositif de commande de gain à taux de fausse alarme constant d'une chaîne de réception radar constituée en entrée par un circuit amplificateur hyperfréquence des signaux reçus par l'antenne radar associée et en sortie par un circuit de filtrage de ces signaux, ce dispositif comportant un circuit atténuateur variable réactif commandable placé en sortie du circuit amplificateur hyperfréquence, associé à une source de bruit dont le niveau de bruit est ajusté à partir d'un circuit atténuateur d'appoint, de sorte que le dispositif de commande de gain a une puissance de bruit en sortie constante et égale à la puissance de bruit en entrée. L'avantage que présente ce dispositif est d'éviter toute saturation du récepteur radar en faisant varier le gain de la chaîne de réception, tout en conservant un taux de fausse alarme constant, c'est-à-dire en maintenant la puissance du bruit en sortie de la chaîne de réception constante, indépendante de la puissance de bruit à entrée. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront dans la description suivante illustrée par les différentes figures représentant: - la figure 1: une chaîne de réception radar comprenant un dispositif de commande de gain selon l'invention. - la figure 2: le schéma équivalent d'une diode. La figure 1 représente une chaîne de réception radar comprenant un dispositif 1 de commande de gain de la chaîne hyperfréquence, selon l'invention. Cette chaîne comporte tout d'abord une antenne radar d'cmission-réception 2 reliée à un duplexeur 3 orientant le signal érnis par l'émetteur 4 vers l'antenne et le signal reçu par celle-ci vers la chaîne de réception hyperfréquence. Cette chaîne est constituée par un circuit amplificateur hyperfréquence 5, perrnettant de fixer les caractéristiques de bruit interne du récep- teur. Le dispositif 1, objet de l'invention est relié à la sortie de cet amplificateur 5. II comprend tout d'abord un circuit isolateur 6, dont une première voie est connectée à l'amplificateur 5 hyperfréquence, dont une deuxième voie est fermée par une charge 7 et dont la troisième voie est reliée à l'entrée d'un atténuateur 8 variable réactif, à diodes par exemple, commandé généralement à partir d'un circuit programmé dans la chaîne de traitement du signal radar. Cet atténuateur 8 peut être commandé également par une boucle, représentée en pointillés sur la figure 1, insérée dans la chaîne de réception et qui, associée à un détecteur, assure une limitation du niveau de sortie. Cette boucle comprend tout d'abord un coupleur directif 90 qui prélève une fraction du signal circulant dans la chaîne hyperfréquence. Lorsque le niveau de ce signal qui est détecté dans un circuit détecteur 91, une diode par exemple, est supérieur à un certain seuil, it passe dans un circuit amplificateur 92 et il commande alors l'atténuateur 8. Si le niveau du signal est inférieur à ce seuil déterminé, il n'y a pas de commande d'atténuation. Cet atténuateur 8 doit avoir une réactance variable commandable et peut être réalisé de façon connue à partir de diodes montées en shunt ou en série dans une ligne hyperfréquence. Il est relié en sortie à une première voie d'un circuit isolateur de sortie 9, dont une seconde voie aboutit à un dispositif mélangeur 10 qui sépare l'étage hyperfréquence déjà décrit de la chaîne de réception de l'étage moyenne fréquence, travaillant à la fréquence intermédiaire délivrée par l'oscillateur local Il relié à l'émetteur 4. La troisième voie du circulateur de sortie 9 est connectée à une source de bruit 12, qui peut être une diode avalanche par exemple, et dont le niveau de bruit est ajusté à partir d'un circuit atténuateur d'appoint 13. Cet ajustement du niveau de bruit généré par la source de bruit 12 est nécessaire pour les deux raisons suivantes. Tout d'abord le roI e du circulateur 9 étant d'éviter toute perturbation due à une réflexion de signal venant du mélangeur 10 et passant dans la troisième voie du circulateur, celle-ci doit être connectée à une source 12 se comportant comme une charge adaptée absorbant un tel signal réfléchi. Ensuite, la source de bruit 12, réalisée notamment par une diode avalanche, ne génère généralement pas la puissance de bruit voulue, mais souvent une puissance supérieure, aussi doit-elle être atténuée par un atténuateur ajustable. Pour compléter la chaîne de réception au delà du circuit mélangeur 10, ce dernier est connecté à un circuit amplificateur 14 à fréquence intermédiaire F.I. suivi d'un filtre 15 avant détection du signal dans un circuit 16 qui opére le passage du signal F.I au signal vidéo-fréquence. Le fonctionnement du dispositif de commande de gain 1 selon l'invention est le suivant. En l'absence de signal de commande sur l'atténuateur à diodes 8, la puissance de bruit PS engendré par la source de bruit 12 est dirigée, au moyen du circulateur de sortie 9, vers le circuit circulateur d'entrée 6 puis est absorbée par la charge 7 placée sur la seconde voie du circulateur 6 comme cela a été déjà décrit. Dans ce cas, le bruit transmis en sortie du dispositif de commande 1 est seulement le bruit, de puissance PE;, existant à l'entrée de ce dispositif 1. Par contre, en présence d'un signal de commande sur l'atténuateur à diodes 8 en vue d'une limitation, cet atténuateur réactif présente un coefficient de réflexion , correspondant à une atténuation de coefficient (. Dans ce cas-là, le bruit de puissance PB à l'entrée du dispositif 1 est transmis et atténué par l'atténuateur 8 avec le coefficient d'atténuation Dc, de sorte que la puissance de bruit ainsi transmise est A = PB Dc2 et le bruit généré par la source 12 est renvoyé par cet atténuateur 8 avec le coefficient de réflexion r de sorte que la puissance de bruit ainsi r2 réfléchie est PR = P5 Ainsi, la puissance de bruit en sortie du dispositif de commande 1 selon l'invention est la somme de la puissance de bruit transmise PA et de la puissance de bruit réfléchie PR par l'atténuateur à diodes 8: A + PR = PBÉ2 + Ps 8 2 Or, les diodes constituant l'atténuateur réactif 8 se compor tent comme des susceptances S, la figure 2 représentant schématiquement le circuit équivalent d'une telle diode. Ainsi, si al est la puissance d'un signal traversant une diode dans le sens direct, b2 celle du signal transmis par elle, bl celle du signal réfléchi et a2 celle d'un signal la traversant dans le sens inverse, on peut écrire les puissances al et b1 en fonction des puissances a2 et b2, sous forme matricielle suivante: EMI5.1 .2 avec j = nombre complexe tel que j2 = - 1 et S étant la susceptance représentant la diode. Si on admet qu'une diode placée dans une ligne est équivalente à une susceptance perturbant peu la ligne, on peut écrire que l'onde subit un déphasage introduit par ladite susceptance S, et relié S entre eux par la relation 2 = tg. On a ainsi introduit artificiellement la longueur électrique de la diode. S En posant S2 = tgY, on obtient: EMI5.2 Sachant que le coefficient d'atténuation out représente le rapport entre la puissance du signal transmis b2 et celle du signal incident al en sens direct : EMI5.3 et que le coefficient de réflexion ° représente le rapport entre la puissance du - signal transmis b2 et celle du signal incident a2 en sens inverse: EMI6.1 on en déduit: EMI6.2 flans cette dernière expression de la puissance de bruit en sortie du dispositif de commande 1, on voit que si le bruit généré par la source 12 est ajusté de sorte qu'il a un niveau et une distribution spectrale identiques à ceux du bruit appliqué à l'entrée de l'atténuateur 8, soit : pus = PB la puissance de bruit PR + PA devient: EMI6.3 Autrement dit, pour une atténuation quelconque de coefficient < , réalisée par l'atténuateur à diodes 8, la puissance de bruit en sortie du dispositif I reste constante et égale à la puissance de bruit en entrée. Dans un exemple particulier de réalisation, la source de bruit 12 est réalisée par une diode avalanche, dont la puissance de bruit est ajustée au moyen d'un atténuateur d'appoint pour qu'elle soit égale à la puissance de bruit de l'amplificateur hyperfréquence 5, de sorte que le niveau de bruit à l'entrée du mélangeur 10 est indépendant du gain de la chaîne de réception. Ainsi, vient d'être décrit un dispositif de commande de gain d'une chaîne de réception radar à taux de fausse alarme constant, c'est-à-dire conservant un niveau de bruit constant en sortie.

Claims: REVENDICATiONS 1. Dispositif de commande de gain d'une chaîne de réception radar constituée en entrée par un circuit amplificateur hyperfréquence (5) des signaux reçus par l'antenne radar associée (2) et en sortie par un circuit de filtrage (15) de ces signaux, caractérisé en ce que la puissance de bruit appliquée à l'entrée du dispositif subit une atténuation variable compensée par l'apport d'une puissance de bruit auxiliaire éventuellement atténuée, réglée de façon telle que la puissance de bruit à la sortie dudit dispositif de commande de gain est constante et égale à la puissance de bruit en entrée. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un circuit atténuateur (8) variable réactif commandable placé en sortie du circuit amplificateur hyperfréquence (5), associé à une source de bruit (12) dont le niveau de bruit est ajusté à partir d'un circuit atténuateur d'appoint (13). 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce qutil comporte un premier circuit isolateur (6) d'entrée placé entre l'amplificateur hyperfréquence (5) et le circuit atténuateur réactif (8), lui-même relié à un second circuit isolateur (9) de sortie connecté d'une part au circuit atténuateur d'appoint (13) et d'autre part à l'étage moyenne fréquence de la chaîne de réception radar. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit isolateur (6) d'entrée a une première voie connectée à l'amplificateur hyperfréquence (5), une seconde voie fermée par une charge (7) et une troisième voie reliée à entrée du circuit atténuateur réactif (8), dont la sortie est reliée à une première voie du circuit isolateur de sortie (9), qui a une seconde voie reliée à un dispositif mélangeur (10) aboutissant à l'étage moyenne fréquence de la chaîne de réception radar et, qui a une troisième voie connectée au circuit atténuateur d'appoint (13). 5. Dispositif selon ]a revendication 4, caractérisé en ce que le circuit atténuateur (8) variable ri-astif est commandé à partir d'un circuit programmé dans la chaîne dc traitement du signal radar. 6. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le circuit atténuateur (8) est commandé par une boucle insérée dans la chaîne de réception, et comprenant un coupleur directif (90) prélevant une fraction du signal circulant dans la chaîne pour l'envoyer dans un circuit détecteur (91), lui-même connecté à un circuit amplificateur (92) commandant directement le circuit atténuateur (8). 7. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le circuit atténuateur (8) est à diodes. 8. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que la source de bruit (12) est constituée par une diode avalanche. 9. Utilisation du dispositif de commande de gain dans un récepteur radar.

Inventors: BARIL, MICHEL, MOREAU, ANDRE, Moreau, André
Applicants: THOMSON-CSF
Application year: 1983
Main classification: G01S7
IPC codes: G01S7