DEVICE FOR MEASURING THE LOCAL POWER PRODUCTION IN A NUCLEAR REACTOR, AND METHOD TO CALIBRATE THE DEVICE

Abstract: 1. A device for measuring local power generation within a nuclear reactor, comprising a gamma radiation absorbing body (34) of heat conductive and electrically conductive material of elongated shape along an axis, having an external surface which constitutes a heat sink in direct contact with the reactor coolant, said body being formed with a central passage (44) in which differential temperature sensing junctions (40, 42) of thermocouple means are located at a plurality of local measuring zones distributed along the axis, the body having, in each of the measuring zones, a reduced diameter portion (46) of the elongated body (34) for generating a deviation of the thermal and electrical resistance of the body which is reflected by a radial thermal flow in the zone of said means and by a differential temperature which is in relation with the local power between the junctions (40, 42), the cold junction (42) being aligned with the reduced diameter portion (46) and the hot junction (40) confronting a portion of the body (34) which is located close to the deviation, that is to the reduced cross-section portion, characterized in that it comprises strengthening fins (50) of high thermal conductivity material extending radially from the portions (46) of reduced diameter.

Description: Dispositif de mesure de génération locale de puissance dans un réacteur nucléaire et procédé de calibrage d'un tel dispositif. La présente invention a pour objet un dispositif insérable dans le coeur d'un réacteur sensible à la chaleur dis sipée par le rayonnement y, de façon à mesurer localement la puissance locale dans le coeur. Le document FR-A-2 427 827 décrit divers modes de réalisation d'un tel dispositif comportant un corps mo nobloc de forme allongée en matériau absorbant les rayon nements y. Ce corps loge des thermocouples de mesure des différentes températures produites à l'intérieur du corps allongé, en plusieurs zones de mesure espacées dans le sens axial. La différence de température est une fonction directe du débit thermique volumétrique moyen dans la zone de mesure et ce débit présente, à son tour, une relation directe avec la puissance générée localement. On trouvera une description complète de ces dispositifs, dits thermomètres y , dans le document FR-A- 2 420 827 déjà mentionné ainsi que dans les documents ultérieurs FR-A-2 458 877 et 2 458 878. Dans le dispositif de mesure décrit dans le document FR-A-2 420 827, le trajet du flux thermique dans le corps est axial, de façon que les mesures de différences de température dans chaque zone de mesure puissent être faites dans un corps de faible diamètre externe. Un tel dispositif est adapté à un réacteur à eau sous pression dans lequel la dimension disponible pour insérer le dis positif ne dépasse pas 7,5 mm. Ces différences de tempéra ture sont produites dans chaque zone de mesure par une région présentant une résistance thermique ou une brèche dans le corps, qui est enfermée dans un tube externe formant puits de chaleur, tube qui est en contact ther mique avec la partie de diamètre externe constant du corps allongé. Dans une telle disposition, le trajet d'écoulement thermique provoqué est axial, de sorte que chaque jonction de thermocouple dans la région à résis tance thermique élevée est chaude, tandis que la jonc tion qui en est espacée, dans la même zone, est froide. La brèche à résistance thermique élevée a une longueur axiale qui est en relation directe avec le signal de sortie de différence de température du dispositif, si l'on néglige les pertes thermiques de la brèche et si l'on suppose que la température de puits de chaleur est uniforme. De plus, le diamètre externe du corps n'a pas d'effet direct sur le niveau de sortie du signal. On pouvait donc penser qu'on ne pouvait obtenir un signal de sortie de niveau approprié qu'avec un dispositif de ce type, à écoulement thermique axial, en dépit des limitations sur l'encombrement, en choisissant de façon appropriée la longueur de brèche axiale. Mais les dispositifs a' écoulement thermique axial présentent des problèmes de fiabilité du signal par suite des pertes thermiques de la brèche, provoquées par la détérioration de la résistance thermique élevée dans la brèche et des écarts de température de puits de chaleur dus à un mauvais contact entre le corps et le tube formant puits de chaleur externe. La présente invention vise, notamment, à fournir un dispositif de mesure de la puissance générée localement dans un réacteur nucléaire présentant un signal de fiabilité accrue et dont le niveau de sortie de signal reste suffisant, et ce en conservant la résistance physique nécessaire dans l'environnement d'utilisation. L'invention vise également à fournir un détecteur y qui reste susceptible de calibrage direct par voie électrique. Dans ce but, l'invention propose notamment un dispositif de mesure de génération locale de puissance dans un réacteur nucléaire, du type comprenant un corps matériau conducteur de la chaleur et de 1 'électricité et absorbant le rayonnement y, de forme allongée suivant un axe, ayant une surface externe formant puits de chaleur et des moyens à thermocouple comportant des jonctions de mesure de différence de température en plusieurs zones de mesure locale réparties le long de l'axe, caractérisé en ce que le corps est réalisé de façon à présenter, dans chacune des zones de mesure, des moyens ayant un développement axial pour créer une perturbation de la résistance thermique et électrique du corps se traduisant par un écoulement thermique radial dans la région desdits moyens et par une différence de température fonction de la puissance locale entre les jonctions placées dans la zone. suivant un autre aspect de l'invention, le dispositif de mesure est réalisé de façon à créer des écoulements thermiques dans le sens radial à l'intérieur du corps chauffé par absorption du rayonnement en exposant directement la totalité de la surface externe du corps à un réfrigérant, ce qui se traduit par une température de puits de chaleur uniforme sur cette surface externe aussi bien lelong des portions de diamètre courant que de portions de section droite réduite. Dans chaque zone de mesure, l'écoulement thermique radial est tel que les parties de petit diamètre sont plus froides que les parties du corps de diamètre courant qui leur sont adjacentes. En réponse à cette différence de température, le thermocouple associé fournit un signal qui est une fonction directe du diamètre externe courant du corps. Etant donné que l'espace disponible pour le détecteur dans un réacteur à eau bouillante est plus important que dans un réacteur à eau sous pression, on peut obtenir des différences de température allant jusqu'à 220C en utilisant des corps de diamètre accru Par comparaison, la différence de température que l'on obtient dans les détecteurs à écoulement thermique radial adaptables à l'espace réduit disponible dans un réacteur à eau sous pression est d'environ 40C. Bien que le détecteur à flux thermique radial suivant la présente invention ait une constitution similaire au détecteur à écoulement thermique axial mentionné plus haut, il écarte certaines caractéristiques défavorables du type axial, en ce qui concerne notamment la détérioration de la résistance thermique de la brèche axiale enfermée et l'apparition de mauvais contacts entre le corps chauffant et le tube externe formant puits de chaleur. Pour rendre robuste la structure du détecteur à flux thermique radial, qui ne comporte pas de tube externe formant puits de chaleur, on peut munir le corps d'ailettes métalliques tout le long de l'espace annulaire délimité par les parties de diamètre réduit. On peut choisir le matériau constitutif de ces ailettes et leur dimension de façon que leur effet sur le signal de différence de température soit négligeable. L'un des avantages des détecteurs de mesure à absorption de rayonnement y mentionnés dans les documents antérieurs cités plus haut réside dans leur aptitude à etre électriquement calibrés ou étalonnés en faisant passer un courant électrique tout le long du corps monobloc allongé du détecteur de façon à dégager dans sa masse de la chaleur qui simule la chaleur dissipée par le rayonnement y lors du fonctionnement du détecteur. Etant donné que les parties de diamètre réduit du corps de détecteur ont une résistance électrique accrue, et que donc la dissipation de chaleur y est plus importante que dans les parties de grand diamètre, l'effet de chauffage électrique serait inverse de l'effet de chauffage par rayonnement y. Pour conserver la possibilité d'étalonnage électrique direct dans le cas d'un détecteur à flux thermique radial, l'invention propose un processus qui rend la dissipation thermique par voie électrique sensiblement constante dans toute la masse du corps. L'une de ces mesures consiste à remplir partiellement les espaces annulaires délimités par les parties de diamètre réduit du corps, au cours de l'étalonnage, en utilisant une quantité déterminée de charge à bas point de fusion, présentant une conductivité thermique et électrique élevée. On choisit la masse de charge de façon à égaliser la chute de tension par unité de longueur dans les parties de diamètre réduit et de diamètre courant du corps. Il est nécessaire d'utiliser une charge en matériau ayant une conductivité thermique élevée de façon à rendre négligeable toute chute de température additionnelle le long de trajets radiaux au cours de la génération thermique d'étalonnage. Une fois l'étalon- nage terminé, on fait fondre la charge. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit de dispositifs qui en constituent des modes particuliers de réalisation, donnés à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent, dans lesquels La figure 1 est une vue en élévation et en coupe partielle montrant une installation de dispositif de mesure suivant l'invention dans un réacteur à eau bouillante La figure 2 est une vue à grande échelle en coupe suivant le plan 2-2 de la figure 1 ; ; La figure 3 est une coupe axiale suivant le plan 3-3 de la figure 2 La figure 4 est une représentation graphique du gradient de température dans une fraction du détecteur de la figure 3 La figure 5 est une vue en coupe longitudinale partielle d'un détecteur équipé en vue d'un calibrage électrique avant installation La figure 6 est une représentation graphique de la chute de tension le long du corps du détecteur lors du calibrage électrique La figure 7 est une représentation graphique des courbes de calibrage obtenues par calibrage suivant l'invention. L'installation 10 pour réacteur à eau bouillante montrée en figure 1 utilise un détecteur du type thermomètre y , désigné dans son ensemble par la référence 12. Le détecteur 12 est inséré dans le réacteur à partir du haut à l'aide d'un cône d'accrochage 14, de façon déjà connue par le technicien. Lorsque le détecteur est en place, sa partie basse traverse le fond 16 du caisson du réacteur à travers un joint haute pression 18 et elle est reliée par un connecteur embrochable 20 à un câble de signal qui s'étend jusqu'à l'emplacement de l'instrumentation du réacteur. On voit que le détecteur 12 est placé verticalement entre des assemblages de combustible adjacent 24 délimitant des canaux verticaux 26 contenant des faisceaux de crayons de combustible 28. Ces assemblages de combus tible s'étendent verticalement dans le caisson du réacteur entre une structure guide de te te 30 et une grille basse 32 d'où le détecteur déborde vers le bas. Certains des produits de fission provenant des crayons de combustible au cours de la génération de puissance, sous forme de rayonnement y, sont détectés par le détecteur 12 en plusieurs zones de mesure écartées dans le sens vertical. En pratique, on prévoit entre quatre et dix zones de mesure à partir desquelles on effectue des mesures de génération de puissance locale à l'aide de chaque détecteur. Le diamètre externe du détecteur est aussi grand que cela est pratiquement possible dans l'espace disponible entre les assemblages de combustible adjacents. L'extérieur du détecteur est exposé à la masse de réfrigérant dans le caisson du réacteur de façon à lui donner une température uniforme de puits de chaleur. Les figures 2 et 3, qui montrent une fraction du détecteur y 12 à grande échelle, font apparaitre qu'un corps monolithique absorbant le rayonnement y 34 est prévu. Ce corps est en un matériau tel que l'acier inoxydable 316 ou l'alliage de zirconium connu sous le nom de " zircaloy", dans lequel de la chaleur est générée par le rayonnement y sans modification de propriétés. La chaleur ainsi générée s'écoule radialement vers la surface externe 36 du corps 34 maintenue à une température de puits de chaleur par le réfrigérant, tel que de l'eau, en contact direct avec tout le corps. Plusieurs cables de thermocouple à deux jonctions 38 sont montés à l'intérieur du corps 34 et reliés aux cables de signal 22, de façon à mesurer les températures différentielles en des zones de mesure réparties axialement et dont l'une est montrée en figures 2 et 3. Le détecteur est donc associé à des jonctions 40 et 42 de thermocouple différentiel dans chaque zone de mesure, comme le montre la figure 3. Les câbles de thermocouple sont disposés dans un trou central 44 pratiqué dans le corps allongé 34, suivant l'axe. Le corps a une forme générale cylindrique de diamètre constant sur la majeure partie de sa longueur. Ce caractère cylindrique est interrompu en des parties de section réduite 46 placées à l'intérieur de chaque zone de mesure. Les interruptions axiales du corps dans l'ensemble de diamètre constant, constituées par les parties 46 de diamètre réduit , constituent des régions froides dans lesquelles sont placées les jonctions 42 de thermocouple. Cette configuration se traduit par une courbe de température dans la zone de mesure du genre montré en 48 sur la figure 4. Les figures 3 et 4 montrent que la jonction froide 42 est placée à peu près à mi-longueur de la région froide entourant la partie de diamètre réduit 46. La jonction chaude 40 placée à proximité du bout du câble de thermocouple 38 est dans la partie de diamètre constant du corps 34, à proximité de la partie 46 de diamètre réduit et à distance de la jonction froide 42. Ainsi, les mesures de température effectuées à l'aide du câble de thermocouple sont influencées par l'écoulement thermique radial et unidimensionnel dans le corps 34,au cours du fonctionnement du réacteur, aux emplacements axiaux des jonctions de thermocouple 40 et 42. La différence de température AT entre l'intérieur du corps 34 et la surface formant puits thermique pour une telle disposition à écoulement thermique radial est approximative 2 ment < St= 9r /4k, alors que l'équation applicable dans le 2 cas d'un écoulement thermique axial est gt = qL /8k. Dans les équations cï-dessus, q est le débit thermique provoqué par l'absorption du rayonnement y, r est le rayon de lapartie de grand diamètre du corps, k est sa conductivité thermique et L est la longueur axiale de la partie de diamètre réduit du corps. Ainsi, pour des réacteurs à eau sous pression comme à eau bouillante, le signal de différence de température obtenue fourni par un détecteur à écoulement thermique axial est une fonction de la longueur axiale de la partie de diamètre réduit du corps chauffant du détecteur. Lorsqu'on utilise un détecteur à écoulement thermique radial suivant la présente invention, le signal de différence de température obtenu est fonction uniquement du diamètre externe du corps du détecteur. En consilcluence, l'utilisa- tion d'un diamètre de détecteur accru,rendu possible par l'espace plus important disponible dans un réacteur à eau bouillante (par comparaison avec un réacteur à eau sous pression), rend possible théoriquement d'obtenir un signal de sortie différentiel plus important. En fait, la mesure de différence de température à l'aide du détecteur à écoulement thermique radial atteint 40C dans un réacteur à eau sous pression et 220C dans un réacteur à eau bouillante. Les équations ci-dessus ne sont qu'approximatives, étant donné qu'elles omettent un facteur négligeable qui dépend du rayon de la partie de diamètre réduit du corps du détecteur et ne prennent pas en considération les pertes thermiques qui ne sont minimales que pour le détecteur à écoulement thermique radial. Ces pertes thermiques sont évitées car la totalité de la surface externe du corps 34 est en contact thermique direct avec le réfrigérant, ce qui crée une température de puits de chaleur uniforme. On obtient ainsi une mesure de signal différentiel représentatif de la génération locale de puissance qui est plus précise et plus fiable. Le seul inconvénient peut etre constitué par la limitation apportée à la valeur de la différence de température par l'espace plus restreint disponible pour le détecteur dans un réacteur à eau sous pression. L'importance de cet inconvénient dépend du niveau de bruit rencontré. On a montré ci-dessus que les dimensions de la partie de diamètre réduit 46 du détecteur 12 sont sans effet notable en ce qui concerne le niveau de signal. Par contre, ces dimensions affectent la résistance mécanique du détecteur. Pour renforcer le détecteur et contrebalancer lafaiblissement du aux parties de diamètre réduit , on peut prévoir des ailettes radiales 50, du genre montré en figure 2. Ces ailettes sont en un matériau de résistance mécanique élevée et de conductivité thermique élevée de façon à avoir un effet négligeable sur la température de puits thermique et l'écoulement radial de cha leur. La précision des mesures effectuées à l'aide des détecteurs 12 dépend du calibrage avant mis en place. Le calibrage est effectué en faisant passer un courant électrique dans le sens longitudinal dans le corps 34 du détecteur en le reliant à une source d'énergie électrique 52 (figure 5), ce qui provoque un échauffement électrique interne du corps. La chute de tension le long du corps du détecteur n'est normalement pas uniforme, comme le montre la courbe 54 sur la figure .6, du fait de la résistance électrique accrue des parties de diamètre réduit 46. Ce problème est écarté et la chute de tension est rendue uniforme, comme l'indique la courbe 56, en créant des trajets de courant en parallèle avec les parties de diamètre réduit 46 du corps lors du chauffage électrique en vue du calibrage. On peut notamment placer un anneau de remplissage annulaire 58 autour des parties de diamètre réduit du corps, comme le montre la figure 5. La charge est en un matériau de conductivité thermique électrique élevée, ayant un point de fusion bas. On peut notamment utiliser la soudure à l'argent. La quantité de charge utilisée est choisie pour rendre la chute de tension par unité de longueur de la partie de diamètre réduit 46 égale à celle le long des parties de grands diamètres, afin d'obtenir la courbe de chute de tension régulière montrée en figure 6. La conductivité élevée de la charge évite tout effet de chauffage additionnel du corps 34. Du fait du bas point de fusion de la charge, on l'enlève aisément par fusion une fois le calibrage terminé. Le corps 34 étant chauffé électriquement après avoir été préparé comme on l'a indiqué plus haut, on obtient un signal de différence de température AT entre les jonctions de thermo-couple 40 et 42, comme le montre la figure 5. On fait varier le courant de chauffage de façon à tracer la variation du signal AT en fonction du chauffage par le courant, comme indiqué par les courbes de calibrage 60 de la figure 7. La pente de ces courbes, déterminée pour chaque détecteur individuellement, représente un coefficient de sensibilité en OC par watt et par gramme. En pratique, le coefficient de sensibilité pour les détecteurs à écoulement thermique radial est compris entre 4 et 400C par watt par gramme.

Claims: REVENDICATIONS 1. Dispositif de mesure de génération locale de puissance dans un réacteur nucléaire, comprenant un corps (34) en matériau conducteur de la chaleur et de ltélec- tricité, absorbant un rayonnement Y, de forme allongée suivant un axe, ayant une surface externe formant puits de chaleur et des moyens à thermocouple comportant des jonctions (40, 42) de mesure de différence de tempéra ture en plusieurs zones de mesure locale réparties le long de l'axe, caractérisé en ce que le corps est réali sé de façon à présenter, dans chacune des zones de mesure, des moyens ayant un développement axial pour créer une perturbation de la résistance thermique électrique du corps se traduisant par un écoulement thermique radial dans la région desdits moyens et par une différence de température fonction de la puissance locale entre les jonctions -(40, 42) placées dans la zone. 2. Dispositif suivant la revendication 1, carac térisé en ce que lesdits moyens à développement axial comprennent des parties (46) de diamètre réduit du corps allongé (34). - 3. Dispositif suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la surface externe du corps, formant puits de chaleur, est en contact avec le réfrigérant du réacteur. 4. Dispositif de mesure de génération locale de puissance dans un réacteur nucléaire, du type comprenant un corps (34) en matériau conducteur de la chaleur et de l'électricité, absorbant le rayonnement y, de forme allongée suivant un axe, ayant une surface externe formant puits de chaleur et des moyens à thoemocouple comportant des jonctions de mesure de différence de température en plusieurs zones de mesure locale réparties le long de l'axe, caractérisé en ce que les écoulements thermiques dans le sens radial à l'intérieur du corps chauffé sont réalisés en exposant directement la totalité de la surface externe du corps à un réfrigérant et en prévoyant, dans les zones de mesure, des portions de section droite ré- duite 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendicaitons précédentes, caractérisé en ce que le corps allongé est percé d'un trou central (44) dans lequel sont placées les jonctions de mesure de différence de température. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens à thermocouple comprennent un thermocouple ayant une jonction froide (42) alignée avec la perturbation ou la partie de section réduite et une jonction chaude à proximité de la perturbation ou de la région à section réduite. 7. Dispositif selon la revendication 4 ou l'une quelconque des revendications qui en dépendent, caractérisé en ce qu'il comprend des ailettes de renforcement (50) en matériau à conductivité thermique élevée, s'étendant radialement à partir des portions de section droite réduite. 8. Procédé de calibrage d'un dispositif suivant la revendication 4 ou l'une quelconque des revendications qui en dépendent, caractérisé en ce que l'on fait passer un courant électrique de chauffage le long du corps pour le chauffer, en ce qu'on mesure la différence de température entre les deux jonctions et en ce qu'on fait varier le courant de chauffage pour déterminer la relation entre la chaleur générée dans le corps et la différence de température mesurée. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'on ajoute une charge de matériau électriquement conducteur (58) dans la partie de diamètre réduit du corps avant de faire passer le courant électrique de chauffage dans le corps (34) de façon à rendre uniforme la chute de tension par unité de longueur et en ce qu'on retire la charge du corps une fois le calibrage terminé. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la charge (58) est en matériau à bas point de fusion de façon à pouvoir l'enlever par fusion.

Inventors: ROLSTAD, ERIC, SMITH, ROBERT D.
Applicants: ELECTRICITE DE FRANCE SERVICE NATIONAL
Application year: 1982
Main classification: G21C17
IPC codes: G21C17, G01K3