METHOD AND DEVICE FOR MEASURING THE SLIP OF A MOTOR

Abstract: 1. A method for determining the slip of an asynchronous motor (1) fed from a multiphase source having a variable pulsation (2) without using a tachometric detector, by means of impedance measurements effected at its stator terminals, characterized in that it comprises the preliminary determination, starting from measurements effected on the stopped motor, of the stator resistance r1 and, on the off-load motor, of the reactance X0 for the different pulsations omega of the source which feeds the motor ; the preliminary determination of the resistance Rc and the reactance Xc of the motor, with locked rotor, for the different pulsations omega of the source feeding the motor ; measuring of the resistance R and of the reactance X of the motor in operation fed at a pulsation omega, and calculating the slip from the results of the preliminary determinations and the measurement of R and X, using a formula of the form : see diagramm : EP0101773,P11,F1 with : see diagramm : EP0101773,P11,F2

Description: Procédé et dispositif de mesure de glissement d'un moteur. La présente invention concerne un perfectionnement de la demande de brevet français déposée par la demandresse, le 6 Octobre 1981 sous le numéro 81 19 124 et intitulée "Procédé et dispositif de mesure du glissement d'un moteur L'invention précédente résultait d'une approximation valable tant que la fréquence était suffisante dans le but de simplifier la méthode et les mesures et d'aboutir à une solution réalisable techniquement. Toutefois cette méthode ne présente pas une précision satisfaisante aux très basses fréquences compte-tenu des approximations faites . Il en résultait que la méthode était mal adaptée aux moteurs utilisés pour des entraînements où la fréquence peut descendre à des valeurs très faibles, ainsi qu'aux moteurs dont la résistance et l'inductance rotorique sont fonction de la pulsation du rotor. Enfin la méthode précédente, une fois la phase d'acquisition des mesures effectuée, nécessitait une phase de calcul assez longue par une formule complexe. Un premier but du présent perfectionnement est de définir un procédé et un dispositif de mesure et de détermination du glissement d'un moteur donnant des résultats d'une plus grande précision par une meilleure reconnaissance du moteur et qui soit utilisable pour des moteurs asynchrones à bagues et à cage. Un deuxième but vise à fournir un procédé et un dispositif plus simples de détermination du glissement d'un moteur. Un dernier but est la création d'un procédé et d'un dispositif qui puisse être utilisé pour la commande d'un moteur alimenté par un gradateur ou un convertisseur. Selon l'invention, le procédé de détermination du glissement d'un moteur asynchrone, alimenté par une source polyphasée à pulsation variable sans utilisation d'un détecteur tachymétrique, à l'aide de mesures d'impédances effectuées à ses bornes statoriques, est caractérisé en ce qu'il comporte la détermination préliminaire, à partir de mesures effectuées sur le moteur à l'arrêt de la résistance statorique rl et sur le moteur à vide, de la réactance XO pour les diverses pulsations w de la source alimentant le moteur ; la détermination préliminaire de la résistance Rc et de la réactance Xc du moteur, rotor bloqué, pour les diverses pulsations w de la source alimentant le moteur ; la mesure de la résistance R et de la réactance X du moteur en fonctionnement alimenté à la pulsation w et le calcul du glissement à partir des résultats des déterminations préliminaires et de la mesure de R et X. Selon une autre caractéristique, l'invention concerne un dispositif permettant la mise en oeuvre du procédé, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de mesure de l'impédance d'un moteur alimenté à fréquence variable et des moyens de traitement et de calcul, branchés à la sortie des moyens de mesure, pour déterminer le glissement du moteur. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels la figure 1 est un dispositif de détermination du glissement la figure 2 est un mode de réalisation du circuit de mesure associé à la figure 1 ; la figure 3 est un mode de réalisation d'un circuit de calcul du glissement pour un moteur alimenté par gra dateur et la figure 4 est un mode de réalisation d'un circuit de calcul du glissement pour un moteur alimenté par convertisseur. La figure 1 représente une vue schématique du dispositif, dans lequel 1 représente un moteur électrique asynchrone polyphasé alimenté par un dispositif 2 connu pouvant être un convertisseur ou, éventuellement, un gradateur. Le gradateur délivre une tension variable à une fréquence constante, tandis que le convertisseur délivre une tension et une fréquence variables. La tension délivrée par le gradateur ou le convertisseur 2 est mesurée par un circuit 3 analogique dont chacune de ses entrées 31, 32, 33 sont branchées sur une phase et délivrant, sur la sortie 34, un signal représentant la tension instantanée u, tandis que, sur la sortie 35, on obtient un signal représentant la tension efficace. Le courant alimentant le moteur 1 est mesuré par des moyens connus et le signal représentant le courant est introduit sur les entrées 41, 42 d'un circuit analogique 4 délivrant, sur sa sortie 43, la valeur instantanée du courant et, sur sa sortie 44, la valeur efficace : les sorties 34, 35, 43, 44 sont branchées aux entrées 51, 52, 53, 54 d'un circuit analogique 5 délivrant sur sa sortie 55 un signal représentatif de la valeur de la résistance apparente du moteur vu du stator, tandis que sa sortie 56 délivre un signal représentatif de la réactance apparente du moteur vu du stator. Ces signaux sont envoyés aux entrées 61, 62 d'un multiplexeur 6 dont la sortie 63 est branchée à l'entrée 71 d'un convertisseur analogique-numérique 7 ; cette partie pourrait également être réalisée numériquement. La sortie 72 est reliée à une entrée 81 d'un ensemble micro-processeur 8. Le multiplexeur 6 est adressé en 64, 65 par les signaux délivrés aux sorties 82, 83 du micro-processeur. Les signaux issus respectivement de 80, 88, 89 sont pour chaque valeur de X adressés à des mémoires vives 101, 102, 103. Le micro-processeur effectue l'adressage en fonction de la valeur de U reçue en 8. Ces mémoires vives 101, 102, 103 servent à mettre en mémoire les signaux représentant les valeurs respectives de a (a > ) pour 101 ; Rx, ou Ro et R1 pour 102 et X0, Xc pour 103, comme on l'expliquera par la suite. D'autre part, suivant le système, le micro-processeur, reçoit en 81 par l'intermédiaire de 7 un signal représentatif de la pulsation w , de l'organe 2 d'alimentation du moteur, le micro-processeur utilisant ses résultats sur la détermination de g pour commander le moteur, mais une première solution consiste en ce que le micro-processeur 8 a seulement pour tâche de calculer le glissement sans commander d'autres organes. Pour calculer le glissement, le micro-processeur utilise la formule suivante EMI4.1 dans laquelle : rl représente la résistance statorique du moteur non alimenté Xo représente la réactance apparente du moteur, vu du stator, lorsque celui-ci est à vide et alimenté par un signal de pulsation w ; Rc et Xc représentent respectivement la résistance apparente et la réactance apparente du moteur calé alimenté par un signal de pulsation w R et X représentent respectivement la résistance apparente et la réactance apparente du moteur en fonctionnement normal, alimenté par un signal de pulsation U . Pour mettre en oeuvre ce calcul on procède en deux phases une phase de reconnaissance du moteur et une deuxième phase de fonctionnement normal, pendant laquelle on détermine le glissement. Dans la première phase de reconnaissance, le moteur étant à l'arrêt, on mesure la résistance statorique rl du moteur alimenté en courant continu par l'organe 2 ; le micro-pro cesseur, par adressage du multiplexeur 6 et de la mémoire 102, range dans la mémoire 102 le signal numérique représentant la valeur de rl. Ensuite, on alimente par un signal de pulsation a > , le moteur chargé à vide et le micro-processeur, par adressage du multiplexeur 6 et de la mémoire 103 range dans la mémoire vive (RAM 103), à l'adresse correspondante à la pulsation U , le signal représentatif de la valeur XO. On effectue un balayage de toutes les pulsations U auxquelles le moteur devra fonctionner et on range en 103 les différentes valeurs. Enfin le moteur étant calé (c'est-à-dire rotor bloqué), on alimente ce dernier avec un signal de pulsation w et, pour chaque valeur de la pulsation, le micro-processeur, en commandant le multiplexeur 6, fait entrer dans deux registres internes, l'information numérique représentant les valeurs R c et Xc représentatives de la résistance et de la réactance du moteur vu du stator. Puis, après être allé chercher dans la mémoire 103 la valeur Xo correspondant à la pulsation w et dans la mémoire 102 la valeur rl, le micro-processeur 8 détermine par calcul un terme a ( a > ) EMI5.1 qu'il va ranger dans la mémoire 101 à l'adresse correspondant à la pulsation ¯ . Cette phase de reconnaissance étant achevée, on a donc, en mémoire 103, une série de ri valeurs de XO (U ) ; dans la mémoire 102, la valeur rl et dans la mémoire 101, les fl valeurs de a (¯), w),calculées aux différentes pulsations. On passe ensuite à la phase de détermination du glissement, dans laquelle le moteur est alimenté avec un signal de pulsation # et ce moteur entraine une charge. On mesure en fonctionnement les valeurs X et R et le micro-processeur, par adressage du multiplexeur 6, fait entrer successivement dans ses registres internes, les valeurs R et X. Ensuite, le micro-processeur va extraire de la mémoire 103 la valeur X (w) ; de la mémoire 102, la valeur rl et, de la mémoire 101, la valeur a (a > ),pour calculer le glissement g au moyen de la formule EMI6.1 Une autre méthode pourrait consister, au cours de la deuxième phase, à calculer, pour une pulsation w de fonctionnement donnée, le terme EMI6.2 et de regarder, dans la table constituée par les valeurs a (a > )enregistrées dans la mémoire 101, à quelle valeur de pulsation a > K correspond cette valeur K telle que K = a ( K) Ensuite ayant déduit U K et connaissant U , on détermine le glissement par la formule EMI6.3 Cette dernière méthode est plus précise que la première, car l'erreur de détermination de a (w) n'est pas multipliée par une constante comme dans la première méthode. La figure 2 représente un mode de réalisation particulier des circuits 3, 4 et 5 de la figure 1 dans lequel le circuit 3 est constitué par une série de trois amplificateurs différentiels 36, 37 et 38, branchés : respectivement aux résistances 361 et 364, 372, 383 à la phase 1 ; respectivement aux résistances 362, 371 et 374, 382 à la phase 2 ; respectivement aux résistances 363, 373, 381 et 384 à la phase 3. La résistance 361 est reliée d'une part à l'entrée négative de l'amplificateur 36 et d'autre part au moyen d'une résistance 365 à la sortie de l'amplificateur. La résistance 364 est reliée d'une part à l'entrée positive de 36 et d'autre part aux résistances 362, 363 et 366, l'autre extrémité de 366 étant reliée à la masse. La sortie de 36 délivre un signal qui représente - V1, (V1 étant la tension simple instantanée de la phase 1). Le branchement des amplificateurs 37 et 38 se déduit de celui de 36 par permutation circulaire des résistances 371 à 376 et 381 à 386. La sortie de chaque amplificateur 36 à 38 est branchée, d'une part à l'anode de la diode respective 368, 378, 388 et, d'autre part, à la cathode de la diode respective 367, 377, 387, dont les cathodes, respectivement les anodes, sont branchées respectivement aux points communs A, B, de façon à constituer un pont de redressement. Les points A et B sont reliés à l'entrée négative de l'amplificateur 39 par les résis tances respectives 391, 392. L'entrée positive de l'amplificateur 39 est reliée à la masse. La sortie de l'amplificateur 39 est reliée, d'une part, par une diode 394 montée dans le sens inverse, au point commun B et, d'autre part, à son entrée négative, par une diode 393 branchée par son anode à la sortie. Le point B constitue la sortie notée 35 de la figure 1, tandis que la sortie de l'amplificateur 37 constitue la sortie notée 34 de la figure 1. Le circuit 4 est constitué par un capteur de courant relié à un amplificateur différentiel 46. L'entrée négative est reliée, d'une part au capteur par une résistance 461, d'autre part à la sortie de l'amplificateur 46 par une deuxième résistance 462. L'entrée positive de l'amplificateur 46 est reliée d'une part à la masse par une résistance 464 et d'autre part au capteur par une résistance 463. La sortie de l'amplificateur 46 constitue la sortie 43 du circuit 4 et est reliée à l'entrée d'un convertisseur alternatif-continu 45 dont la sortie constitue la sortie 44. Ce convertisseur pourra être réalisé par un pont de redressement à double alternance ou par un convertisseur intégré fournissant une tension continue proportionnelle à la valeur efficace vraie du signal. Le circuit 5 est constitué par un multiplicateur 501 dont les entrées 51, 53 reçoivent les signaux des sorties 34 et 43 représentant respectivement la tension et le courant instantané. La sortie du circuit 501, exprimant la puissance instantanée, est branchée à un filtre de Butterworth 502, de façon à obtenir en sortie la puissance moyenne. Le signal sortant de 502 est branché à la première entrée 504 d'un circuit diviseur dont la deuxième entrée reçoit un signal représentant la puissance apparente issue d'un circuit 503 recevant en entrée la tension et l'intensité efficace 35 et 44. La sortie du diviseur 504, qui représente cos ç , est branchée à la première entrée d'un circuit multiplicateur 505, dont la deuxième entrée reçoit le signal représentant l'impédance Z, issu d'un circuit diviseur 506 recevant en entrée l'intensité et la tension efficace issues de 44 et 35. Le signal en sortie de 505 représente Z cos y , c'est-à-dire la résistance R. Les signaux issus de 505 et de 506 sont chacun introduits dans un circuit respectif, élévateur au carré 507, 508. La sortie de 507 représentant R2 est branchée à l'entrée négative d'un circuit différenciateur 509, tandis que l'entrée positive de ce circuit 509 reçoit la sortie de 508 représentant 22. La sortie de 509, représentant Z2 2 R2, est introduite dans le circuit 500 calculant la racine carrée et dont la sortie 56 représente la réactance X. La figure 3 représente un mode de réalisation dlun circuit de calcul du glissement lorsque le moteur est alimenté par un gradateur et, par conséquent, travaille à fréquence fixe et tension variable. Dans ce type d'utilisation, on a intérêt à dissocier la phase de reconnaissance du moteur de la phase de détermination du glissement. Comme l'on fonctionne à pulsation fixe, il suffit, dans la première phase, de mesurer, au moyen du circuit de la figure 2 par exemple, les valeurs b = XO ; d = Rc obtenues pour la pulsation c = r1 ; e = Xc de fonctionnement et de calculer EMI8.1 Le circuit de la figure 3 permet, à partir de a, b, c, de déterminer le glissement et la vitesse de rotation du moteur. L'entrée négative d'un amplificateur différentiel 110 reçoit le signal issu de la borne 56 du circuit (figure 2) représentant la réactance. L'entrée positive de l'amplificateur 110 est reliée au curseur d'un potentiomètre 115 branché, d'une part à la masse et, d'autre part, à un potentiel de + 15 V. Le curseur du potentiomètre sera réglé de façon que le signal présent à l'entrée positive représente la valeur XO. Un deuxième amplificateur différentiel 111 reçoit sur son entrée positive le signal sortant en 55 du circuit 5 et représentant la résistance, tandis que l'entrée négative est branchée au curseur d'un potentiomètre 116 branché, d'une part à la masse et, d'autre part, à un potentiel de + 15 V. Le curseur du potentiomètre sera réglé de façon que le signal présent à l'entrée négative représente la valeur rl. Les sorties respectives des amplificateurs 110, 111 représentant respectivement les valeurs Xo - X et R - rl sont branchées aux entrées d'un diviseur 112 dont la sortie est reliée à un amplificateur de gain EMI9.1 La sortie de cet amplificateur représente donc le glissement g. Le signal représentant le glissement pourra être relié à l'entrée négative d'un amplificateur différentiel 114, dont l'entrée positive est reliée à un potentiel représentant la valeur 1. En sortie de l'amplificateur 114, on obtient un signal représentant la vitesse angulaire du rotor Q r. La figure 4 représente un circuit de calcul qui pourrait être utilisé dans le cas d'une application à un moteur alimenté par un convertisseur. Les éléments de la figure 4 identiques à ceux de la figure 3 gardent les mêmes références. Le potentiomètre 115 est remplacé par une mémoire 115' adressée par la pulsation U et dont le signal de sortie est fourni à l'amplificateur 110 après être passé dans un convertisseur analogique-numérique 119. L'amplificateur de gain 113 est remplacé par un circuit multiplicateur 113' dont la deuxième entrée est fournie par le signal de sortie d'une mémoire 117, après son passage dans un convertisseur numérique analogique 118. Cette mémoire 117 est également adressée par un signal représentant la pulsation U . Le signal représentant la pulsation U pourra être élaboré de façon connue en déterminant le nombre de coups d'une horloge séparant deux fronts de montée du signal. Le contenu de la mémoire 117 pourra être rempli, dans la première phase, en utilisant la sortie du diviseur 112 que l'on branche, par l'intermédiaire d'un convertisseur analogique-numérique 120, à l'entrée de la mémoire 117, comme représenté en pointillé sur la figure 4. Il est bien évident que toute modification à la portée de l'homme de l'art, fait également partie de l'esprit de l'invention. Il est évident que la détermination de a (#) ) n'est pas indispensable et qu'elle n'est effectuée que dans le but de diminuer le nombre de mémoires à utiliser. Au lieu de calculer a (a > ), on pourrait appliquer la même méthode en utilisant plusieurs mémoires Xo' Xc, Rc et rl et en ne calculant le glissement que pendant le fonctionnement.

Claims: Revendications de brevet 1. Procédé de détermination du glissement d'un moteur asynchrone, alimenté par une source polyphasée à pulsation variable sans utilisation d'un détecteur tachymétrique, à l'aide de mesures d'impédances effectuées à ses bornes statoriques, caractérisé en ce qu il comporte la détermination préliminaire, à partir de mesures effectuées sur le moteur à l'arrêt de la résistance statorique r1 et sur le moteur à vide de la réactance Xo pour les diverses pulsations X de la source alimentant le moteur ; la détermination préliminaire de la résistance R c et de la réactance Xc du moteur, rotor bloqué, pour les diverses pulsations w de la source alimentant le moteur ; la mesure de la résistance R et de la réactance X du moteur en fonctionnement alimenté à la pulsation w et le calcul du glissement à partir des résultats des déterminations préliminaires et de la mesure de R et X. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les mesures de la résistance rl et de la réactance Xo, lors de la détermination préliminaire, sont rangées dans un bloc de mémoire 102, 103, à des adresses correspondant à la pulsation du courant, et des coefficients a (w) déduits des essais préliminaires sont rangés dans un bloc de mémoire 101, à des adresses correspondant à la pulsation du courant, les coefficients a (a > ) étant déterminés par la relation a EMI11.1 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le glissement est calculé, à partir de la résistance R et de la réactance X et des grandeurs mises en mémoire pour la pulsation w de fonctionnement, en utilisant une formule de la forme EMI11.2 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que, après avoir mesuré la résistance R et la réactance X du moteur en fonctionnement à la pulsation w , on détermine une constante K - dans la mémoire 101 à quelle valeur EMI12.1 on détermine dans la mémoire 101 à quelle valeur de pulsation #k correspond le terme K, tel que K = a (#K) et ensuite on détermine le glissement par le rapport des pulsations a > K # = g. 5. Dispositif permettant la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de mesure de l'impédance d'un moteur alimenté à fréquence variable et des moyens de traitement et de calcul, branchés à la sortie des moyens de mesure, pour déterminer le glissement du moteur. 6. Dispositif permettant la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens de mesure comportent des moyens déterminant, à partir d'une mesure de la tension et du courant, le déphasage et le module de l'impédance et calculant la réactance et la résistance. Revendications de brevet 1. Procédé de détermination du glissement d'un moteur asynchrone, alimenté par une source polyphasée à pulsation variable sans utilisation d'un détecteur tachymétrique, à l'aide de mesures d'impédances effectuées à ses bornes statoriques, caractérisé en ce qu'il comporte la détermination préliminaire, à partir de mesures effectuées sur le moteur à l'arrêt de la résistance statorique rl et sur le moteur à vide de la réactance XO pour les diverses pulsations U de la source alimentant le moteur ; la détermination préliminaire de la résistance R c et de la réactance Xc du moteur, rotor bloqué, pour les diverses pulsations w de la source alimentant le moteur ; la mesure de la résistance R et de la réactance X du moteur en fonctionnement alimenté à la pulsation U et le calcul du glissement à partir des résultats des déterminations préliminaires et de la mesure de R et X. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les mesures de la résistance rl et de la réactance X0, lors de la détermination préliminaire, sont rangées dans un bloc de mémoire 102, 103, à des adresses correspondant à la pulsation du courant, et des coefficients a (a > ) déduits des essais préliminaires sont rangés dans un bloc de mémoire 101, à des adresses correspondant à la pulsation du courant, les coefficients a (w) étant déterminés par la relation EMI13.1 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le glissement est calculé, à partir de la résistance R et de la réactance X et des grandeurs mises en mémoire pour la pulsation U de fonctionnement, en utilisant une formule de la forme EMI13.2 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que, après avoir mesuré la résistance R et la réactance X du moteur en fonctionnement à la pulsation w, , on détermine une constante EMI14.1 on détermine dans la mémoire (101) à quelle valeur de pulsation X K correspond le terme K, tel que K = a (a > K > et ensuite on détermine le glissement par le rapport des pulsations wK = g. 5. Dispositif permettant la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de mesure de l'impédance d'un moteur alimenté à fréquence variable et des moyens de traitement et de calcul, branchés à la sortie des moyens de mesure, pour déterminer le glissement du moteur. 6. Dispositif permettant la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens de mesure comportent des moyens déterminant, à partir d'une mesure de la tension et du courant, le déphasage et le module de l'impédance et calculant la réactance et la résistance. 7. Dispositif selon l'une des revendications 5 et 6 caractérisé en ce qu'il comprend - des premiers moyens permettant de mesurer la résistance statorique rl du moteur alimenté à l'arrêt par un courant continu, et de ranger dans une première mémoire (102) le signal numérique représentant la valeur de r1 - des seconds moyens pour déterminer la réactance X0 du moteur chargé à vide et alimenté par un courant de pulsation w, et pour ranger dans une seconde mémoire (103) une adresse correspondant à la pulsation w, le signal représentatif de la réactance XO ; ; - de troisièmes moyens pour déterminer les valeurs R c et Xc représentatives de la résistance et de la réactance du moteur, rotor bloqué mécaniquement, alimenté par un signal de pulsation w, pour déterminer, pour chaque valeur de la pulsation w, un terme a(U) ayant pour valeur EMI15.1 et pour ranger dans une troisième mémoire (101) la valeur a(X) à l'adresse correspondant à la pulsation w - des quatrièmes moyens pour mesurer la résistance R et la réactance X du moteur alimenté avec un signal de pulsation U et entraînant une charge, pour extraire desdites première, seconde et troisième mémoires les valeurs XO' rl et a(X) correspondantes et pour calculer le glissement g au moyen d'une formule du type EMI15.2 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que les susdits quatrièmes moyens comprennent des moyens permettant de calculer, pour une pulsation w de fonctionnement donnée un terme EMI15.3 de déterminer à quelle valeur de pulsation ¯K correspond cette valeur K telle que K = a(K) et de déterminer ensuite le glissement par la formule g = uK. ss 9. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend - une source de tension (2) à tension et/ou à fréquence variables alimentant le moteur - un circuit (3) délivrant des signaux représentatifs de la tension instantanée u et de la tension efficace v de ladite source de tension ; ; - un dispositif pour la mesure de la valeur instantanée et de la valeur efficace du courant délivré par ladite source - un circuit (5) permettant de délivrer, à partir desdites mesures de tension et de courant, des signaux numériques représentatifs de la résistance et de la réactance apparente du moteur, vu du stator - un ensemble à microprocesseur (8) recevant sur une entrée (81) les susdits signaux numériques, cet ensemble comprenant des moyens pour la mémorisation de la valeur de la résistance statorique rl du moteur à l'arrêt alimenté en courant continu, des moyens pour la mémorisation, à des adresses correspondant à la pulsation U de la valeur de la réactance apparente XO du moteur, lorsque celui-ci est à vide et est alimenté par un signal de pulsation w, et de la valeur de la résistance apparente Rc et de la réactance apparente Xc du moteur, rotor mécaniquement bloqué, et alimenté avec un signal de pulsation w, et des moyens pour calculer le glissement g à l'aide des valeurs mesurées de la résistance apparente R et de la réactance apparente X du moteur alimenté avec un signal de pulsation w et entraînant une charge, et des valeurs rl, , X@' Rc précédemment mémorisées. 10. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 9, caractérisé en ce que le moteur (1) est alimenté par un convertisseur (2) permettant de délivrer des signaux électriques dont les grandeurs électriques (courant, tension, fréquence ou pulsation) sont ajustables selon une séquence appropriée en vue de déterminer les susdites valeurs rl, Rc, Xc, X0, R et X.

Inventors: NOTELET, FRANCIS, PILLAIS, JACKY
Applicants: LA TELEMECANIQUE ELECTRIQUE
Application year: 1982
Main classification: H02P5
IPC codes: H02P23, G01R31