CIRCUIT FOR THE SUPPRESSION OF SIGNALS ON LINE SECTIONS

Abstract: 1. A circuit for the suppression of signals on line sections (I1; I2), wherein a series induction coil (L1) is inserted at the junction between a line section (I1) on which the signals occur and a line section (I2) on which the signals are to be suppressed, characterised in that an electrical compensation device (B, V1) is provided, which supplies a correction signal compensating the signals at the junction of the induction coil (L1) and the line section (I1), on which the signals are to be suppressed.

Description: Schaltungsanordnung zur Unterdrückung von Signalen auf Leitunsabschnitten Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zur Unterdrückung von Signalen auf Leitungsabschnitten, wobei an der Verbindungsstelle der Leitungsabschnitte eine Induktionsspule seriell eingefügt ist. Bei elektrischen Leitungen tritt häufig das Problem auf, dass auf einem Teil oder Abschnitt dieser Leitung beabsichtigt oder unbeabsichtigt Signale vorhanden sind, die jedoch aus technischen Gründen in ihrer Ausbreitung auf diesen Leitungsabschnitt beschränkt bleiben sollen, da sie auf weiteren Abschnitten dieser Leitung zu unerwünschten oder störenden Wirkungen PJilass geben. Solche Signale können beispielsweise reine Störsignale sein, die durch das Schalten von Lasten in dem damit signalbehafteten Leitungsabschnitt entstehen. Solche Signale können aber auch beispielsweise frequenz- oder amplitudenmodulierte Signale sein, die in diesem Leitungsabschnitt im weitesten Sinn für Kommunikationszwecke, also beispielsweise im Rahmen von an diesen Leitungsabschnitt gebundenen Wechselsprechanlagen oder auch Fernschaltanlagen zur Beeinflussung von Lasten, vorhanden sind. Unter elektrischen Leitungen werden alle Arten von elektrischen Leitungen verstanden, insbesondere auch Stromversorgungsleitungen, die beispielsweise ausser ihrer reinen Energieübertragungsfunktion für Zwecke der Kommunikation und damit Informationsübertragung genutzt werden. Um nun solche Signale auf den Leitungsabschnitt ihrer Entstehung und gegebenenfalls Verwendung zu beschränken und damit verbundene weitere Leitungsabschnitte von diesen Signalen möglichst freizuhalten, ist es üblich, zwischen den signalbehafteten Leitungsabschnitt und den von Signalen freizuhaltenden Leitungsabschnitt eine Induktionsspule in Form einer Drossel einzufügen, die als induktiver Widerstand den Übertritt der Signale aus dem signalbehafteten Leitungsabschnitt in einen weiteren Leitungsabschnitt weitgehend verhinaern. Darüber hinaus ist es auch bekannt, zur Beschränkung von amplituden- modulierten Trägerfrequenzsignalen auf einen Leitungsabschnitt frequenzselektive Trägerfre quenzsperren unter Verwendung einer Induktionsspule einzusetzen. Solche In duktionsapulen sind verhältnismässig teuer, da sie zur Erreichung eines hinreichend hohen induktiven Widerstandes eine hohe Induktivität haben müssen. Besonders gravierend wird dieses Problem, wenn als elektrische Leitungen die Leitungen des elektrischen Stromversorgungsnetzes benutzt werden, da in diesem Fall der Fluss der elektrischen Energie über die Induktionsspule in den Leitungsabschnitt möglichst ungehindert erfolgen soll, damit der Wirkleistungsverbrauch in zumutbaren Grenzen bleibt. Dies ist nur erreichbar, wenn für die Induktionsspule Drähte erheblichen Leitungsquerschnittes eingesetzt werden0 Dies führt dazu, dass die verwendbaren Induktionsspulen voluminös, schwer und teuer werden. Trägerfrequenzsperren lassen sich zwar kleiner halten, sind aber nur über einen sehr engen Frequenzbereich wirksam. Zudem lässt sich mit den vorbekannten Massnahmen keine vollständige Abschirmung der vom Signal freizuhaltenden Leitungsabschnitte gegen die im Rahmen von Kommunikationszwecken und bei Schaltvorgängen auftretenden Signale des signalbehafteten Leitungsabschnittes erreichen. Als solcher signalbehafteter Leitungsabschnitt kommen beispielsweise alle in einer Wohnung, in einem Gebäude oder einer Gruppe von Gebäuden verlegten, der Stromversorgung dieser Einheiten dienenden Netzleitungen infrage. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Schaltungsanordnung der eingangs genannten Art anzugeben, die den Ubertritt von Signalen aus einem Leitungsabschnitt auf einen anderen Leitungsabschnitt zuverlässig unterbindet, wobei Induktionsspulen geringerer Induktivität eingesetzt werden können und eine breitbandigere Abschirmwirkung erreichbar ist. Die Aufgabe wird erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass eine elektrische Kompensationseinrichtung vorgesehen ist, die an der Verbindungsstelle der Induktionsspule mit dem Leitungsabschnitt, auf dem die Signale zu unterdrücken sind, ein die Signale kompensierendes Kompensationssignal einspeist. Das in einem Leitungsabschnitt vorhandene Signal wird damit beim Durchgang durch die Induktionsspule bereits abgeschwächt. Der verbleibende Signalrest wird anschliessend beim Erreichen des von den Signalen freizuhaltenden Leitungsabschnittes durch ein von der elektrischen Kompensationseinrichtung eingespeistes Kompensationssignal vollends auf den Wert Null reduziert. Das Kompensationssignal wird demzufolge gegenphasig zum Restsignal verlaufen. Dieses Kompensationssignal wird durch die Kompensationseinrichtung aus dem an der Verbindungsstelle von Induktionsspule und signalführendem Leitungsabschnitt anstehenden Signal ermittelt. Da die Induktionsspule nunmehr lediglich das Signal soweit abzuschwächen hat, dass die Kompensationseinrichtung das Restsignal zu unterdrücken vermag, kann die IndUktionsspule gegenüber dem Stand der Technik eine kleinere Induktivität aufweisen. Ferner ist damit eine sehr breitbandige Unterdrückung der Signale ermöglicht, so dass auch die Eliminierung von breitbandigen Signalen erfolgreich möglich ist. Eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung besteht darin, dass die Kompensationseinrichtung eine breitbandig abgleichbare Wheatstone'sche Brückenschaltung enthält, in deren erstem Brückenzweig die Induktionsspule und in deren zweitem, dazu parallelen Brückenzweig ein Kondensator angeordnet ist, wobei der die Störsignale aufweisende Leitungsabschnitt über einen dritten Brückenzweig mit dem einen Anschluss des Konden- sators und der von den Signalen freizuhaltende Leitungsabschnitt über einen vierten Brückenzweig mit dem anderen Anschluss des Kondensators verbunden ist, dass die Kompensationseinrichtung ferner einen Differenzverstar- ker aufweist, dessen erster Eingang an das durch den Verknüpfungspunkt des zweiten und dritten Brückenzweigs gebildet eine Ende der Brückendiagonale und dessen Ausgang an den Verknüpfungspunkt des zweiten und vierten Brückenzweiges angeschlossen ist, und dass der zweite Eingang des Differenzverstärkers an eine Referenzspannung angeschlossen ist, die im Frequenzbereich der Signale den Wert Null aufweist. Die Anordnung der Induktionsspule sowie des Kondensators in zueinander parallelen Brückenzweigen führt dazu, dass eine breitbandig abgeglichene Brückenschaltung entsteht, das heisst, dass die für eine bestimmte Frequenz abgeglichene Brückenschaltung auch dann im abgeglichenen Zustand verbleibt, wenn Signale mit abweichender Frequenz auftreten. Der Differenzverstärker, für den vorzugsweise ein Operationsverstärker Einsatz finaet, ist durch die breitbandkompensierte 3ruckenschaltung gegengekoppelt und hat die Leistung aufzubringen, die zur Kompensation des bereits durch die Induktionsspule abgeschwächten Signals noch erforderlich ist. Damit besteht eine Wechselbeziehung zwischen der Induktivität der Induktionsspule under Ausgangsleistung des Differenzverstärkers derart, dass mit Verkleinerung der Induktivität der Induktionsspule eine Vergrösserung der Ausgangsleistung des Differenzverstärkers erforderlich wird. Die für die Kompensationseinrichtung notwendigen Bauelemente sind handelsüblich und mit geringem Kostenaufwand erhältlich. Der dritte und vierte Brückenzweig kann jeweils zumindest einen ohmschen Widerstand enthalten. In diesem Fall erhält man eine Brückenschaltung, deren Abgleichzustand völlig unabhängig von den Signalfrequenzen erhalten bleibt. Damit werden im wesentlichen alle Signale, unabhängig von ihrer Frequenz eliminierbar. Wenn alle Leitungsabschnitte Netzleitungsabschnitte darstellen, besteht eine vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung darin, dass der zweite Eingang über einen auf die Netzfrequenz abgestimmten Parallelschwingkreis und einen ohmschen Widerstand an den die Signale aufweisenden Netzleitungsabschnitt angeschlossen ist und dass der dritte und vierte Brückenzweig ausschliesslich ohmsche Widerstände aufweist. In diesem Fall erfolgt eine. sehr breitbandige Kompensation der Signale, beginnend bei erheblich unterhalb der Netzfrequenz liegenden Signalen bis zu sehr hochfrequenten Signalen, wobei auch in der Umgebung der Netzfrequenz liegende Signale kompensiert werden. Da dem ersten Eingang des Differenzverstärkers das aus einer Uberlagerung der Netzfrequenz sowie der im signalbehafteten Netzleitungsabschnitt auftretenden Signale zugeführt ist, dagegen dem zweiten Eingang des Differenzverstärkers über den auf die Netzfrequenz abgestimmten Parallelschwingkereis ein ideal sinusförmiges Signal von Netzfrequenz, erzwingt der Differenzverstärker im Verbindungspunkt der Induktionsspule mit dem von den Signalen freizuhaltenden Netzleitungsabschnitt ebenfalls ein ideal sinusförmiges Signal, das heisst, dass dieser Netzleitungsabschnitt nichts von dem im anderen Netzleitungsabschnitt vorhandenen Signalen mehr flspürtll Um die benötigte Ausgangsleistung des Differenzverstärkers niedrig halten zu können, ist es in vielen Fällen tragbar, bewusst auf die Kompensation von niederfrequenten Signalen, die den grössten Leitungsanteil haben, zu verzichten. Dies geschieht in einer Weiterbildung der Erfindung dadurch, dass parallel zum Kondensator ein ohmscher Widerstand angeordnet ist, so dass die Abgleichbedingung der Brückenschaltung für niedrige Frequenzen nicht mehr erfüllbar ist. Damit unterbleibt,' die Kompensation der niederfrequenten Signale. Da bei einem über einen Parallelschwingkreis an den einen Netzleitungsabschnitt angeschlossenen Differenzverstärker an diesem zweiten Eingang die volle Netzspannung auftritt, muss ein Differenzverstärker mit entsprechend spannungsfesten Eingängen eingesetzt werden. Dies kann in einer weiteren Ausführungsform der erfindungsgemässen Schaltungsanordnung dadurch vermieden werden, dass der Differenzverstärker mit einer auf die Netzspannung bezogenen Versorgungspannung gespeist ist. Eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung für den Fall, dass als Leitung die Netzleitung dient, besteht darin, dass durch Einfügen von weiteren passiven Bauele inenten in den dritten und vierten Brückenzweig die Brückenschaltung nur noch für erheblich über der Netzfrequenz liegende Signale abgeglichen ist und dass der zweite Eingang des Differenzverstärkers an den Nulleiter des Netzes als Referenzspannungsquelle angeschlossen ist. Hierbei können als weitere passive Bauelemente Rondensatoren in Reihenschaltung zu den ohmschen Widerständen angeordnet sein. Durch die damit entstehenden RC-Glieder ist die breitbandig abgeglichene Brückenschaltung für niedrige Signalfrequenzen nicht mehr im abgeglichenen Zustand, so dass die Kompensation von Signalen niedriger Frequenz unterdrückt ist und auch zur Unterdrückung der Kompensation der Netzfrequenz kein Parallelresonanzkreis mehr erforderlich ist. Stattdessen kann der zweite Eingang des Differenzverstärkers direkt an den Nulleiter des Netzes angeschlossen sein. Gegenüber einer Schaltungsanordnung, bei der auch Signale niedriger Frequenzen kompensiert werden, kann nunmehr ein Differenzver stärker niedrigerer Ausgangsleistung eingesetzt werden. Ferner kann der Differenzverstärker nunmehr mit niedrigeren, auf den Nulleiter bezogenen Versorgungsspannungen betrieben werden, was die Schaltung vereinfacht bzw. den Einsatz eines lediglich auf niedrige Spannung ausgelegten Differenzverstärkers möglich macht. Der vorzugweise als Operationsverstärker ausgebildete Differenzverstärker kann auch durch einen Transistor ersetzt werden. Eine solche Anordnung verhält sich wie ein Tiefpassfilter dritter Ordnung. Bei den bisher erörterten Ausführungsformen der erfindungsgemässen Schaltungsanordnung wurde der Übergang von Signalen aus dem mit diesen Signalen behafteten Netzleitungsabschnitt in einen anschliessenden Netzleitungsabschnitt unterdrückt. Nicht unterdrückt wurde nach den bisherigen Ausführungsformen der Übergang von Signalen aus dem anschliessenden Netzleitungsabschnitt, der auch mit Signalen behaftet sein kann und der für diesen Patentanspruch aus Gründen einer einheitlichen Nomenklatur als "an sich von den Signalen freizuhaltender Netzleitungsabschnitt bezeichnet ist, in den bereits mit Signalen behafteten Netzleitungsabschnitt, der aus Nomenklaturgründen für diesen Patentanspruch als "signalbehafteter Netzleitungsabschnitt" gelten soll. Dies kann jedoch gemäss einer weiteren Ausführungsform der Schaltungsanordnung dadurch bewerkstelligt werden, dass in dem an sich von den Signalen freizuhaltenden Netzleitungsabschnitt in Serie zu der Induktionsspule eine weitere Induktionsspule angeordnet ist, deren der Induktionsspule abgewandter Anschluss über die Reihenschaltung eines Kondensators und eines ohmschen Widerstandes ebenfalls mit dem ersten Eingang des Differnzverstärkers verbunden ist. Damit wird die Passage von hochfrequenten Signalen in beiden Richtungen unterdrückt. Diese Schaltungsanordnung besteht somit aus zwei ineinander verschachtelten Brückenschaltungen, wobei die eine bei den vorstehenden Ausführungsbeispielen an den ersten Eingang des Differenzverstärkers angeschlossene Brückenhälfte, bestehend aus Induktionsspule sowie der Serienschaltung aus Kondensator und ohmschen Widerstand ein zweitesmal vorgesehen und der Induktionsspule vorgeschaltet ist. Damit wird beispielsweise das Abhören von netzleitungsgebundenen Wechselsprechanlagen von Nachbarn und das Eindringen von hochfrequenten Netz störungen zuverlässig verhindert. Wenn die auf dem signalführenden oder signalbehafteten Netzleitungsabschnitt vorhandenen Signale beispielsweise zu Koiiuiiunikationszwecken genutzt werden, besteht beim Einsatz einer Induktionsspule von zu kleiner Induktivitat die Gefahr einer zu starken Belastung der Signalquelle, so dass in diesem Netzleitungsabschnitt die er wmnschten Signale in ihrer Amplitude zu stark absinken oder überhaupt zusammenbrechen. Dies kann gemäss einer weiteren Aus führungs form der Erfindung dadurch ausgeschlossen werden, dass dem die Signale aufweisende Netzleitungsabschnitt das Ausgangssignal des Differenzverstärkers gegenphasig zugeführt ist. Damit wird die Belas tung der im signalführenden Netzleitungs abschnitt angeordneten Signalouelle vermindert, so dass in diesem Netzleitungsabschnitt überall ein Signal ausreichender Amplitude zur Verfügung steht. Dies kann in einer bevorzugten Ausfuhrungsform dadurch geschehen, dass an den Ausgang des Differenzverstärkers über einen Widerstand ein Umkehrverstärker angeschlossen ist, dessen Ausgangssignal über die Reihenschaltung eines Kondensators und eines Widerstandes an den die Signale aufweisenden Netzleitungsabschnitt geführt ist. Wenn bei einem mehrphasigen Netz die Signale auf mindestens einem Netzleitungsabschnitt nur einer Phase vorhanden sind, besteht bei einem für Zwecke der Kommuni- kation genützten solchen Netz das Problem, diese Signale auch auf Netzleitwngsabschnitte der anderen Phasen zu übertragen. Unterstellt wird hierbei, dass der signalführende Netzleitungsabschnitt der einen Phase durch eine Schaltungsanordnung der im vorstehenden Absatz genannten Art mit dem von diesen Signalen freizuhaltenden weiteren Netzleitungsabschnitt der gleichen Phase verbunden ist. Hierbei kann zur Uberkopplung der Signale auf einen Netzleitungsabschnitt mindestens einer weiteren Phase auch für diese Phase eine weitere solche Schaltungsanordnung vorgesehen sein, wobei das Ausgangssignal des Differenzverstärkers der der einen Phase zugehörigen Schaltungsanordnung über eine Verbindungsleitung an den Differenzeingang des Umkehrverstärkers der der weiteren Phase zugeordneten Schaltungsanordnung geführt ist. Hierbei kann die Verbindungsleitung ein Hoch passfilter enthalten. Die Erfindung wird im folgenden anhand von in den Figuren 1 bis 5 dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Dabei zeigt: Fig. 1 ein erstes Ausführungsbeispiel der erfindungs gemässen Schaltungsanordnung zur Unterdrückung des Signalflusses aus einem signalbehafteten Netzleitungsabschnitt auf einen von diesem Signal freizuhaltenden Netzleitungsabschnitt, wobei auch Signale niedriger Frequenz unter drückt werden, Fig. 2 ein zweites Ausführungsbeispiel der erfindungs gemässen Schaltungsanordnung, bei der der Übergang von Signalen niedriger Frequenz nicht unterdrückt ist, Fig. 3 ein drittes Ausführungsbeispiel der Erfindung, bei dem der Signalübergang von Signalen nicht zu niedriger Frequenz in beiden Richtungen unter drückt ist, Fig. 4 eine Weiterbildung des in Fig. 2 dargestellten Ausführungsbeispiels, bei dem eine zu hohe Be- lastung des in dem signalführenden Netzleitungs abschnitt untergebrachten Signalgebers durch eine Induktionsspule sehr kleiner Induktivität durch weitere schaltungstechnische Massnahmen ausge schlossen ist und Fig. 5 ein auf der Fig. 4 basierendes AusführuLngsbei- spiel, bei dem die in einem signalführenden Netz leitungsabschnitt einer Phase vorhandenen Signale unter Nutzung von zwei Schaltungsanoranungen nach dem in Fig. 4 dargestellten Ausführungsbei- spiel auf einen Netzleitungsabschnitt einer weite ren Netzphase eines mehrphasigen Netzes überge koppelt werden. Bei dem in Fig. 1 dargestellten Ausführungsbeispiel ist mit Ii ein erster Leitungsabschnitt bezeichnet, der die Gesamtheit der in einer Wohnung installierten Netzleitungen, beispielsweise der Phase R, darstellt. Mit 12 ist ein zweiter Leitungsabschnitt bezeichnet, der die ausserhalb der Wohnung befindlichen, dem EW zuzurechnenden Netzleitungen der gleichen Phase bezeichnet. Die Netzleitungsimpedanz der Wohnung ist mit Z1, die Netzleitungsimpedanz des ausserhalb der Wohnung befindlichen Leitungsabschnittes mit Z2 bezeichnet. In der Wohnung ist ein Kommunikationssystem zur Verteilung von Informationen vorhanden, bei dem ein Sender T mit einer Frequenz von mehr als 30 kHz verschlüsselte Informationen als amplitudenmodulierte Signale in den ersten Leitungsabschnitt 11 einspeist, so dass diese an beliebiger Stelle aus dem wohnungseigenen Stromversorgungsnetz der Phase R entnommen werden können und über einen Empfänger F, beispielsweise zur Schaltung von Beleuchtungskörpern L, zur Verfügung stehen. Anstelle einer solchen Fernschaltanlage kann natürlich auch an den ersten Leitungsabschnitt 11 eine mit frequenzmodulierten Signalen arbeitende WTechsel- sprechanlage angeschlossen sein. Um nun die Störung gleicharitger Anlagen in Nachbarwohnungen auszuschliessen, ist es erforderlich, die im ersten Netzleitungsabschnitt 11 vorhandenen Signale auf diesen Netzleitungsabschnitt 11 zu begrenzen und damit den zweiten Netzleitungsabschnitt 12 von solchen Signalen freizuhalten. Zu diesem Zweck ist die gestrichelt umrandete Schaltungsanordnung S vorgesehen. Im Rahmen dieser Schaltungsanordnung sind die beiden Netzleitungsabschnitte 11 und 12 durch eine mit einem Kern versehene Induktionsspule L1 miteinander verbunden. Die Induktionsspule L1 liegt im ersten Zweig 1 einer Wheatstone'schen Brückenschaltung 3, in deren zweitem, dazu parallel angeordneten Brückenzweig 2 ein Kondensator C7 angeordnet ist. Der dem signalführenden Netzleitungszweig 11 zugewandte Anschluss al des Brückenzweiges 1 ist über den einen ohmschen Widerstand Rl enthaltenden dritten Brückenzweig 3 mit dem dem signalführenden Netzleitungszweig 11 zugewandten Anschluss a2 des zweiten Brückenzweiges verbunden. Der mit dem von den Signalen freizuhaltenden Netzleitungsabschnitt 12 verbundene Anschluss a3 der Induktionsspule Li ist über den vierten, einen ohmschen Widerstand R2 enthaltenden Brückenzweig 4 mit dem dem Netzleitungsabschnitt L2 zugewandten Anschluss a4 des Brückenzweiges 2 verbunden. Diese Brückenschaltung B, bestehend aus den Elementen Li, Cl, Rl und R2 stellt eine breitbandig abgleichbare oder breitbandkompensierte Brückenschaltung dar. Die Abgleichbedingung für die Brückenschaltung, bei der die zwischen den Anschlüssen a2 und a3 auftretende Diagonalspannung VD zu Null wird, lautet nämlich: L1/R2 = Rl/(l/jw(l). Hieraus ergibt sich für L1: L1 = R1 R2 ' Cl Damit ist ersichtlich, dass die Abgleichbedingung völlig frequenzunabhängig ist, so dass die einmal abgeglichene Brückenschaltung bei allen an den Anschlüssen al und a4 auftretenden Frequenzen in diesem angeglichenen Zustand verbleibt, bei dem die Dlagonalspannung VD den Wert Null aufweist. Der dem einen Anschluss der Brückenaiagonale entsprechen ae Anschluss a2 ist an den invertierenden Eingang eines als Differenzverstärker eingesetzten Operationsversiärkers V1 geführt. Der Ausgang dieses Operationsverstärkers V1 ist mit Anschluss a4 der Brückenschaltung 3 verbunden. Der nichtinvertierende Anschluss des Operationsverstärkers V1 ist an den einen Anschluss des aus dem Kondensator C2 und der Induktionsspule L2 bestehenden Parallelresonanzkreises P angeschlossen, dessen zweiter Anschluss mit dem Nulleiter des Netzes verbunden ist. Darüber hinaus ist der nichtinvertierende Eingang des Operationsverstärkers V1 über den ohmschen Widerstand R4 mit dem Netzleitungsabschnitt 11 verbunden. Dieser Widerstand R4 legt die Güte des Parallelresonanzkreises P fest. Der Operationsverstärker V1 stellt somit einen gegengekoppelten Netzverstärker dar, wobei der Gegenkopplungszweig durch die Brückenschaltung B gebildet ist. Der Parallelresonanzkreis P ist auf die Netzfrequenz von 50 Hz abgestimmt. Falls die beiden Netzleitungsabschnit- te 11 und 12 nicht zur Übertragung elektrischer Energie, sondern zur Übertragung eines anderen Wechselspannungssignals dienen, ist der Prallelresonanzkreis auf die Frequenz dieses Wechselspannungssignals abzustimmen. Im folgenden soll die Wirkungsweise dieser aus der Bruk- kenschaltung 3, dem Operationsverstärker V1, dem Parallelresonanzkreis P sowie dem Widerstand R4 bestehenden Kompensationsschaltung erläutert werden. Hierbei sei zu nächst angenommen, die auf dem Netzleitungsabschnitt 11 vorhandenen Signale lägen in einem Frequenzbereich von etwa 100 kHz. Für diese Signalfrequenz stellt der Kondensator C2 des Parallelresonanzkreises P praktisch einen Kurzschluss dar, so dass am nichtinvertierenden Eingang des Operationsverstärkers Vi eine ideal sinusförmige Spannung mit Netzfrequenz ansteht. An invertierenden Eingang des Operationsverstärkers V1 steht zunächst (bei fiktiver Unwirksamkeit von V1) die durch die im Netzleitungsabschnitt 11 vorhandenen Signale deformierte und damit nicht mehr ideale sinusförmige Netzspannung an. Der gegengekoppelte Operationsverstärker V1 liefert nun ausgangsseitig einen solchen Strom, dass die Differenz der an seinen beiden Eingängen anstehenden Spannungen zu Null wird. Dies ist dann der Fall, wenn auch das am Anschluss a2 der Brückenschaltung B anstehende Signal exakt dem idealen sinusförmigen Signal am nichtinvertierenden Eingang entspricht. Da die Brükkenschaltung B sich im abgeglichenen Zustand befindet, bei dem die an der Brückendiagonale zwischen den Anschlüssen a2 und a3 auftretende Diagonalspannung VD zu Null wird, muss auch an dem Anschluss a3 eine ideale, von den im ersten Netzleitungsabschnitt 11 vorhandenen Signalen befreite sinusförmige Spannung vorhanden sein. Damit werden also unter der Wirkung des gegengekoppel- ten Operationsverstärkers V1 die die Induktionsspule Ll nur abgeschwächt passierenden Signale des Netzleitungsabschnittes 11 vollständig kompensiert. Für niederfrequente Signale des Netzleitungsabschnittes 11 gilt eine analoge Überlegung, da sie durch die Induktionsspule L2 des Parallelresonanzkreises P kurzgeschlossen werden. Allerdings tritt an den Eingängen des Operationsverstärkers V1 die volle Netzspannung auf, so dass entweder ein Operationsverstärker mit entsprechend spannungsfesten Eingängen zu verwenden ist, oder der Operationsverstärker durch eine auf. die Netzspannung bezogene Versorgungs spannung zu speisen ist. Die Induktionsspt7e L1 kann damit eine sehr kleine Induktivität, beispielsweise einige Ji aufweisen, wobei die Grenze nur durch die Leistung gegeben ist, die der Operationsverstärker zur Verfügung stellen kann und die auch direkt abhängig von der Leistung der zu kompensierenden Signale ist. Um einen Operationsverstärker V1 relativ niedriger Leistung einsetzen zu können, kann bewusst auf die Kompensation von niederfrequenten Signalen verzichtet werden, die den grössten Leistungsanteil haben. Dies kann dadurch geschehen, dass der Kondensator C1 im zweiten Brückenzweig durch einen ohmschen Widerstand überbrückt wird. Die Kompensationswirkung tritt dann erst ab einer unteren Grenzfrequenz fg ein, wobei fg = 1/(2 ' R3 C1) ist. Der ohmsche Widerstand R3 ist in Fig. 1 gestrichelt eingezeichnet. Ebenfalls gestrichelt eingezeichnet ist in Fig. 1 im Netzleitungsabschnitt 12 der Elektrizitätszähler Z, der vom EVU der Wohnung zugeordnet ist. Bei den in den Figuren 2 bis 4 dargestellten Ausfuhrungs- beispielen sind für die mit Fig. 1 übereinstimmenden Bauelemente und Baueinheiten übereinstimmende Bezugszeichen gewählt. Es sei betont, dass die erfindungsge mässe Schaltungsanordnung, die im folgenden in Verbindung mit Netzleitungen beschrieben ist, auch in Verbindung mit beliebigen elektrischen Leitungen, selbst solchen die a priori kein Signal führen, verwendbar ist. Bei dem in Fig. 2 dargestellten Ausführungsbeispiel ist die erfindungsgemässe Schaltungsanordnung gestrichelt umrandet und mit dem Bezugszeichen S' bezeichnet. In diesem Ausführungsbeispiel ist die Kompensation der niedrigen Frequenzen unterdrückt. Dies geschieht dadurch, dass zusätzlich zu dem RC-Glied C1R1 im zweiten Brückenzweig durch Einfügen des Kondensators C3 in den dritten Brücken Zweig und des Kondensators C4 in den vierten Brücken- zweig der Brückenschaltung 3 zwei zusätzliche RC-Glieder R1C1 und R2C4 gebildet sind. Damit entfällt die Notwendigkeit für den in Fig. 1 noch vorhandenen, aus dem Kondensator C2 und der Induktionsspule L2 bestehenden Parallelresonanzkreis sowie dessen Anbindung durch den die Güte dieses Parallelresonanzkreises P bestimmenden ohmschen Widerstand R4 an den signalbehafteten Leitungsabschnitt 11. Stattdessen wird der nichtinvertierende Eingang des Operationsverstärkers V1 direkt an den Nullleiter N des elektrischen Netzes angeschlossen, da nunmehr die Unterdrückung der Kompensation der Netzfrequenz durch den Parallelresonanzkreis P verzichtbar ist. Damit kann der Operationsverstärker V1 nunmehr mit einer niedrigen, auf den Nulleiter N des Netzes bezogenen Versorgungsspannung betrieben werden. In diesem Fall kann der Operationsverstärker V1 auch durch einen Transistor ersetzt werden. Es liegt ein Verhalten wie bei einem Tief passfilter dritter Ordnung vor. Der Operationsverstärker V1 erzwingt - was hochfrequente Signale im kHz-Bereich anlagt - im Anschluss a3, in dem die Induktionsspule L7 mit dem von diesen Signalen freizuhaltenden Netzleitungsabschnitt 12 verbunden ist, die Amplitude Null dieser hochfrequenten Signale, da an seinem nichtinvertierenden Eingang ebenfalls die Spannung Null ansteht, und da die Brückenschaltung B zwarbreitbandig, aber nur für den genannten Bereich hoher Frequenzen abgeglichen ist. Im Bereich niedriger Frequenzen und damit auch im Frequenzbereich der Netzspannung ist die Kompensationswirkung unterdrückt. Bei den in den Fig. 1 und 2 beschriebenen Ausführungsbeispielen ist eine volle Wirksamkeit lediglich für die Unterdrückung des Übergangs von Signalen aus dem signalbehafteten Leitungsabschnitt 11 in den von den Signalen freizuhaltenden Netzleitungsabschnitt 12 gegeben. Von aussen kommende, auf dem Ise,tzleitungsabschnitt 12 vorhandene Signale können jedoch unter der Wirkung der Inauktionsspule L1 abgeschwächt in den Netzleitungsab- schnitt 11 übergehen und dort unter ungunstigen UmstÅan- den zur Störung des aort wirksamen Kommunikationssystems führen. Dies k an ausgeschlossen werden, wenn das in Fig. 2 dargestellte Ausführwngsbeispiel durch weitere schaltungstechnische Massnahmen ergänzt wird. Dies ist in Fig. 3 dargestellt. Die Schaltungsanordnung S'', die gestrichelt umrandet ist,weist in diesem Fall zusätzlich eine weitere Induktionsspule L11 auf, die der Induktionsspule L1 im Hinblick auf den Netzleitungsabschnitt 12 seriell vorgeschaltet ist. Der Pn- schluss a5, in dem die Zusatzinduktionsspule L11 mit dem Netzleitungsabschnitt 12 verbunden ist, ist über den ohmschen Widerstand R11 und den wahlweise in Serie dazu angeordneten Kondensator C31 an den Anschluss a2 und damit an den invertierenden Eingang des Operationsverstarkers V1 angeschlossen. Damit entstehen zwei ineinander verschachtelte Brückenschaltungen, wobei die aus der Induktionsspule L1 sowie dem ohmschen Widerstand RI und dem Kondensator C3 bestehende Brückenhälfte der Brückenschaltung B ein zweitesmal vorgesehen ist und zwar dieses Mal in Richtung auf den Netzleitungsabschnitt 12 hin. In diesem Fall sieht der invertierende Eingang des Operationsverstärkers V1 auch die aus dem Netzleitungsabschnitt 12 einlaufenden hochfrequenten Signale, so dass unter der Gegenkopplungswirkung des Operationsverstärkers V1 im Punkt a3 auch diese Signale unterdrückt werden. Damit ist die Passage dieser Signale durch die Induktionsspule L7 in den Netzleitungsabschnitt 11 wirksam unterdrückt. Somit können beispielsweise die Signale von an den Leitungsabschnitt 12 gebundenen Wechselsprechanlagen im Netzleitungsabschnitt 11 nicht mehr abgehört werden. Wenn es sich bei den im Netzleitungsabschnitt 11 vorhandenen Signalen um Signale handelt, die im Rahmen eines an den Netzleitungsabschnitt li gebundenen Kommunikationssystems - sei es eine Wechselsprechanlage oder eine Fernschaltanlage - genutzt werden, besteht bei der Wahl einer Induktionsspule L1 sehr kleiner m duktivi- tät die Gefahr, dass die Signalquelle T zu stark belastet wird, so dass erhebliche Intensitätseinbussen im Signalpegel auftreten, die die einwandfreie Funktion dieser Kommunikationssysteme beeinträchtigen können. Bei dem in Fig. 4 dargestellten Ausführungsbeispiel ist diese Gefahr ausgeschlossen. Die Schaltungsanordnung S"' umfasst die in Fig. 2 dargestellte Schaltungsanordnung S', die jedoch hier durch weitere schaltungsrechnische Massnahmen ergänzt ist. Zu diesem Zweck ist ein Umkehrverstärker U vorgesehen, der über den ohmschen Widerstand R5 an den Ausgang des Operationsverstärkers V1 angeschlossen ist. Der Umkehrverstärker U umfasst einen Operationsverstärker V2, dessen nichtinvertierender Eingang an den Nulleiter des elektrischen Netzes gelegt ist, wohingegen der invertierende Eingang mit dem ohmschen Widerstand R5 verbunden ist. Im tfberbrückungszweig des Operationsverstärkers V2 ist der ohmsche Widerstand R6 angeordnet. Das Ausgangssignal des Umkehrverstärkers U ist über die Serienschaltung eines ohmschen Widerstandes R7 und eines Kondensators C5 an den Anschluss a6, der mit dem Anschluss al gleichwertig ist, des signalführenden Leitungsabschnittes 11 geführt. Damit wird der dem Anschluss a3 zugeführte Kompensationsstrom gegenphasig dem Anschluss a6 zugeführt, so dass die an den Leitungsabschnitt 11 im Rahmen eines Kommunikationssystems angekoppelte Signal quelle T nur im minderen Umfang belastet wird. Wird bei der Dimensionierung der Widerstände die Beziehung R7/R2 = R6/R5 beachtet, dann wird die Signalquelle T nur durch den Widerstand RI belastet, der hochohmig wählbar ist Bei aen im Vorstehenden erörterten Ausführungsbeispielen wurde davon ausgegangen, dass der signalführende Leitungsabschnitt 11 sowie der von diesen Signalen freizuhaltende Leitungsabschnitt 12 der Netzphase R zugehörig ist. Für ein in einer Wohnung oder einem Gebäude installiertes Kommunikationssystem ist es jedoch erforderlich, dass die die Information tragenden Signale nicht nur von einer Netzphase, sondern von allen Netzphasen abgreifbar sind. Die Übertragung der im Leitungsabschnitt 11 der Netzphase R vorhandenen Signale auf den Netzleitungsabschnitt liT der beispielhaft gewählten Phase S ist in Fig. 5 veranschaulicht. Die beiden Netzleitungsabschnitte 11 und 12 der Netzphase R sind hierbei jeweils durch eine in Fig. 4 veranschaulichte Schaltungsanordnung miteinander verbunden. Die beiden Leitungsabschnitte 11' und 12' der Netzphase S sind durch eine baugleiche Schaltungsanordnung miteinander verbunden, wobei die mit der vorgenannten Schaltungsanordnung übereinstimmen- den Elemente lediglich mit einem durch einen Apostroph ergänzten Bezugszeichen versehen sind. Zur Ubertragung der im Netzleitungsabschnitt 11 der Phase R vorhandenen Signale auf den Netzleitungsabschnitt 11, der Phase S ist hierbei das Ausgangssignal des Operationsverstärkers V1, welcher der der Phase R zugeordneten Schaltungsanordnung zugehörig ist, über die Verbindungsleitung 5 dem invertierenden Eingang des als Umkehrverstärker U' beschalteten Operationsverstärkers V2", welcher der der Phase S zugeordneten Schaltungsanordnung zugehörig ist, zugeführt. In der Verbindungsleitung 5 sind als Hochpassfilter in Reihenschaltung der Kondensator C6 und der ohmsche Widerstand R9 angeordnet. Das mit den Signalen im signalführenden Leitungsabschnitt 11 der Phase R korrelierte und der Kompensation des die Induktionsspule L1 passierenden Restsignals dienende Ausgangssignal des Operationsverstärkers V1 wird damit nach Invertierung im Umkehrverstärker V2' 7über ohmschen Widerstand R7' und den nachgeschalteten Koppelkondensator C5' im Anschluss a6' auf den Leitungsabschnitt 11' der Phase S übertragen, so dass es in diesem Leitungsabschnitt ebenfalls für Kommunikationszwecke zur Verfügung steht. 12 Patentansprüche 5 Figuren

Claims: Patentanstrüche 1. Schaltungsanordnung zur Unterdrückung von Signalen auf Leitungsabschnitten, wobei an der Verbindungsstelle der Leitungsabschnitte eine Induktionsspule seriell eingefügt ist, d a d u r c h g e k e'n n z e i c h n e t, dass eine elektrische Kompensationseinrichtung (B, Vi) vorgesehen ist, die an der Verbindungsstelle der Induktionsspule (L1) mit dem Leitungsabschnitt (lauf dem die Signale zu unterdrücken sind, ein die Signale kompensierendes Kompensationssignal einspeist. 2. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die Kompensationseinrichtung eine breitbandig abgleichbare Wheatstone'sche Brückenschaltung (B) enthält, in deren erstem Brückenzweig (1) die Induktionsspule (L1) und in derem zweitem, dazu parallelen Brückenzweig (2) ein Kondensator (ci) angeordnet ist, wobei der die Signale aufweisende Lei tungsabschnitt (11) über einen dritten Brückenzweig (3) mit den einen Anschluss (a2) des Kondensators (C2) und der von den Signalen freizuhaltende Leitungsabschnitt (12) über einen vierten Brückenzweig (4) mit dem anderen Anschluss (a4) des Kondensators (ci) verbunden ist, dass die Kompensationseinrichtung ferner einen Differenzverstärker (V1) aufweist, dessen erster Eingang (-) an das durch den Verknüpfungspunkt (a2) des zweiten (2) und dritten Brückenzweigs (3) gebildete eine Ende der Brückendiagonale (a2-a3) und dessen Ausgang an den Verknüpfungspunkt (a4) des zweiten (2) und vierten Brückenzweiges (4) angeschlossen ist, und dass der zweite Eingang (s) des Differenzverstärkers (vi) an eine Referenzspannung (N) angeschlossen ist, die im Frequenzbereich der Signale den Wert Null aufweist. 3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der dritte und vierte Brückenzweig (3,4) jeweils zumindes einen ohmschen Widerstand (R1, R2) enthält. 4. Schaltungsanordnung nach Anspruch 3, wobei die Leitungsabschnitte Netzleitungsabschnitte darstellen, d a d u r c h g e k e n n z e i c h"n e t , dass der zweite Eingang (+) des Differenzverstärkers (V1) über einen auf die Netzfrequenz abgestimmten Parallelschwingkreis (P) und einen ohmschen Widerstand (R4) an den die Signale aufweisenden Netzleitungsabschnitt (11) angeschlossen ist und dass der dritte und vierte Brückenzweig (3, 4) ausschliesslich ohmsche Widerstände (R7, R2) aufweist. 5. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass parallel zum Kondensator (ci) ein ohmscher Widerstand (R3) angeordnet ist. 6. Schaltungsanordnung nach Anspruch 3 oder 4, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Differenzverstärker (vi) mit einer auf die Netzspannung bezogenen Versorgungsspannung gespeist ist. 7. Schaltungsanordnung nach Anspruch 3 oder 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass durch Einfügen von weiteren passiven Bauelementen (C3, C4) in den dritten und vierten Brückenzweig (3, 4) die Brückenschaltung (B) nur noch für erheblich über der Netzfrequenz liegende Signale abgeglichen ist und dass der zweite Eingang (+) des Differenzverstärkers (V1) an den Nullleiter (N) des Netzes als Referenzspannungsquelle angeschlossen ist. 8. Schaltungsanordnung nach Anspruch 7, d a d u r c h g e k e n n z e i ch n e t , dass als weitere passive Bauelemente Kondensatoren (CD, C4) in Reihenschaltung zu den ohmschen Widerständen (R1, R2) angeordnet sind. 9. Schaltungsanordnung nach Anspruch 7 oder 8, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass in dem an sich von den Signalen freizuhaltenden Netzleitungsabschnitt (12) in Serie zu der Induktionsspule (L1) eine weitere Induktionsspule (L11) angeordnet ist, deren der Induktionsspule (L1) abgewandter Anschluss (a5) über die Reihenschaltung eines Kondensators (C31) und eines ohmschen Widerstandes (oil) ebenfalls mit dem ersten Eingang (-) des Differenzverstärkers (V1) verbunden ist (Fig. 3). 10. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 7 bis 9, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass dem die Signale aufweisenden Netzleitungsabschnitt (11) das Ausgangssignal des Differenzverstärkers (vi) gegenphasig zugeführt (a6) ist (Fig. 4). ii. Schaltungsanordnung nach Anspruch 10, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass an den Ausgang des Differenzverstärkers (V1) über einen Widerstand (R5) ein Umkehrverstärker (U) angeschlossen ist, dessen Ausgangssignal über die Reihenschaltung eines Kondensators (C5) und eines Widerstandes (R7) an den die Signale aufweisenden Netzleitungsabschnitt (11) ) geführt (a6) ist (Fig. 4). 12. Schaltungsanordnung nach einem der Patentansprüche 10 oder 11, wobei bei einem mehrphasigen Netz die Signale auf mindestens einem Netzleitungsabschnitt nur einer Phase vorhanden sind, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass zur Uberkopplung der Signale auf einen Netzleitungsabschnitt (11') mindestens einer weiteren Phase (S) auch für diese Phase eine weitere solche Schaltungsanordnung (B', V1', U', C5', R7') vorgesehen ist, wobei das Ausgangssignal des Differenzverstärkers (V1) der der einen Phase (R) zugehörigen Schaltungsanordnung (B, -Vi, U, C5, R7) über eine Ver bindungsleitung (5) den den Differenzeingang (-) des Umkehrverstärkers (U') der der weiteren Phase (S) zugeordneten Schaltungsanordnung geführt ist (Fig. 5).

Inventors: FRUHAUF, WALDEMAR, DR. DIPL.-ING., Frühauf, Waldemar, Dr. Dipl.-Ing.
Applicants: SIEMENS AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1982
Main classification: H04B15
IPC codes: H04B3