PROCESS FOR THE PREPARATION OF 1,2-DICHLOROETHANE

Abstract: 1. A process for the manufacture of 1,2-dichloroethane from ethylene by reaction with hydrogen chloride and inert gases containing oxygen, at 180 to 300 degrees C and a pressure of 0.1 to 1.1 MPa, and by reaction with chlorine in the gas phase in the presence of a solid catalyst containing copper salts or copper and iron salts, with subsequent cooling and separation by distillation of the reaction mixture, both chlorination reactions being carried out successively in a common reaction space containing fluidised catalyst particles, and the heat formed in the whole reaction space being removed by indirect cooling with a liquid and/or gaseous heat transfer medium, characterised by introducing, into the zone of the reaction space in which the first chlorination reaction takes place, 98 to 40% of the total quantity of the volume of ethylene introduced into the common reaction space, and introducing, into the zone of the reaction space, in which the second chlorination reaction takes place, the remaining 2 to 60% of the total quantity of the volume of ethylene introduced into the common reaction space.

Description: Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan, wobei Ethylen mit Chlorwasserstoff, Sauerstoff enthaltenden Inertgasen und Chlor in einem gemeinsamen Reaktionsraum in Gegenwart eines Katalysators umgesetzt wird. 1,2-Dichlorethan wird bereits set einer Reihe von Jahren in grossem Masse industriell hergestellt. Es wird haupt sächlich'durch thermische Spaltung zu Vinylchlorid umgesetzt, welches wiederum die Grundlage für den Massenkunststoff Polyvinylchlorid ist. Diese Verwendung hat 1,2-Dichlorethan zu einem der am meisten produzierten aliphatischen, chlorierten Kohlenwasserstoffe gemacht. Zu seiner Herstellung sind eine Reihe verschiedener Verfahren bekannt, von denen die meisten von Ethylen ausgehen. Im allgemeinen wird an Ethylen direkt elementares Chlor angelagert, wobei man bei Temperaturen von 40 bis etwa 120 OC in flüssiger Phase häufig in 1,2-Dichlorethan arbeitet. In einer viel gebrauchten Form dieses Verfahrens wird die bei der Chloranlagerung entstehende beträchtliche Wärmemenge durch siedendes 1,2-Dichlorethan abgeführt. Da der Siedepunkt des 1,2 Dichlorethans bei normalem Atmosphärendruck bei etwa 84 bC liegt, reicht das Temperaturniveau, bei dem die Wärmemenge abgeführt wird, entweder nicht aus, um Wasserdampf zu erzeugen oder es kann Wasserdampf nur bei niedriger Temperatur und damit niedrigem Druckniveau erhalten werden, der zur Wiederverwendung der in ihm enthaltenen Energie nur beschränkt einsatzfähig ist. Zur besseren Ausnutzung der Reaktionswärme der direkten Chloranlagerung an Ethylen ist es bekannt, die Umsetzung in der Gasphase in Gegenwart eines aufgewirbelten Katalysators durchzuführen und unmittelbar anschliessend das gebildete 1,2-Dichlorethan zu Vinylchlorid zu spalten. Die Katalysatorteilchen wirken hierbei als Wärmeüberträger, es wird bei Temperaturen von 370 bis 540 "C und Drücken bis 2,2 MPa, vorzugsweise bei 0,45 bis 1,85 MPa, gearbeitet. Der bei der Spaltung von 1,2-Dichlorethan entstehende Chlorwasserstoff wird in einem getrennten Apparat für die Oxychlorierung von Ethylen verwendet. Das hieraus gewonnene 1,2-Dichlorethan wird in den Wirbelbctt-Spaltreaktor zu rückgeleitet. Nachteile des Verfahrens, wie die Bildung beträchtlicher Mengen Ethylenchlorid, verhältnismässig grosse Anteile an nichtumgesetztem 1,2-Dichlorethan in den Spaltprodukten, Schwierigkeiten bei der Regelung und Steuerung des Prozesses, Tendenz zur Bildung unerwünschter polychlorierter Kohlenwasserstoffe und zur Verharzung und Verkokung des Spaltreaktors, sollen vermindert werden, wenn anstelle von beispielsweise Dehydrochlorierungskatalysatoren fluidisierte, nichtkatalytische Feststoffe in dem Reaktor verwendet werden. Ferner muss das Chlor in der Chlorierungsreaktionszone an einer Anzahl verschiedener Stellen kontrolliert eingeführt werden, um die Verkokungsgefahr herabzusetzen. Hierzu ist ein besonderer, relativ aufwendiger Einbau in den Wirbelbett-Spaltreaktor erforderlich. Es besteht ferner die Schwierigkeit, die heissen Spaltgase vom aufgewirbelten, feinteiligen, festen Wärme übertragungsmedium möglichst vollständig zu trennen, und der Nachteil, dass bei diesen Verfahren nicht der industriell bevorzugte Röhrenspaltofen für flüssiges oder gasförmiges 1,2-Dichlorethan verwendet werden kann, der hohe Durchsatzleistungen ermöglicht. Es ist ferner ein Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan bekannt, wobei in einer ersten Stufe überschüssiges Ethylen, Chlorwasserstoff und überschüssiger Sauerstoff in Form von Luft in Gegenwart eines bekannten Oxychlorierungskatalysators durch entsprechende Einstellung der Mengenverhältnisse der Ausgangsstoffe unter mehr als 90 tigem Umsatz an Chlorwasserstoff bei 180 bis 350 OC zur Reaktion gebracht werden und die Restgase aus dieser Stufe nach Auswaschen des nichtumgesetzten Chlorwasserstoffs und der dadurch bedingten Kondensation eines Grossteils des entstandenen 1,2-Dichlorethans in einer zweiten Stufe mit 80 bis 120 Mol-% Chlor, bezogen auf das in dieser Stufe eingesetzte Ethylen, in Gegenwart eines eisenhaltigen Katalysators bei 80 bis 250 OC umgesetzt werden. Ein ähnliches Verfahren arbeitet ebenfalls in zwei getrennten Stufen, zwischen denen 1,2-Dichlorethan und Wasser aus dem Reaktionsprodukt abgeschieden werden, wobei in der zweiten Stufe das überschüssige Ethylen aus der Oxychlorierung mit Chlor bei einer Temperatur von 80 bis 320 OC in Gegenwart eines aktivierten Aluminiumoxid-Katalysators umgesetzt wird. Neuerdings wurde bekannt, die bei der Nachchlorierung des überschüssigen Ethylens aus der Oxychlorierung gebildeten erheblichen Mengen an 2-Chlorethanol dadurch herabzusetzen, dass man die Umsetzung in Gegenwart von zugesetztem Chlorwasserstoff durchführt. Schliesslich ist ein Verfahren bekannt, die Nebenprodukte bei der Chlorierung von ethylenhaltigen Gasen, die nach der Oxychlorierung und Abtrennung der Hauptmenge der gebildeten organischen Produkte durch Abschrecken mit Wasser anfallen, dadurch zu vermindern, dass man die Chlorierung in Gegenwart von Kupfer(II)-chlorid und/oder Eisen (111)-chlorid auf einem Träger als Katalysator durchführt. Alle diese letztgenannten Verfahren haben den Nachteil, dass ein zusätzlicher Reaktor mit Produktabscheider und weiteren Einrichtungen benötigt wird, um die Ausbeute an 1,2-Dichlorethan, bezogen auf das eingesetzte Ethylen, bei der Oxychlorierung zu verbessern. Es wurde nun ein Verfahren gefunden, mit dem man sowohl die Oxychlorierung wie auch die direkte Chloranlagerung an Ethylen in einem gemeinsamen Reaktionsraum mit guten Ausbeuten an 1,2-Dichlorethan ausführen kann, wobei das Temperaturniveau der Reaktion eine wesentlich bessere Ausnutzung der abgeführten Reakti9nswärme der Chloranlagerung an Ethylen ermöglicht als nach dem bisher viel verwendeten Verfahren der Chlorierung in siedendem 1,2-Dichlorethan. Das neue Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan aus Ethylen durch Umsetzung mit Chlorwasserstoff und Sauerstoff enthaltenden Inertgasen bei 180 bis 300 OC und 0,1 bis 1,1 MPa sowie durch Umsetzung mit Chlor in der Gasphase in Gegenwart eines kupfer- oder kupfer- und eisensalzhaltigen, festen Katalysators mit anschliessender Abkühlung und destillativer Auftrennung des Reaktionsgemisches, wobei beide Chlorierungsreaktionen in einem gemeinsamen Reaktionsraum, der aufgewirbelte Katalysatorteilchen enthält, nacheinander durchgeführt werden, und die im gesamten Reaktionsraum gebildete Wärme durch indirekte Kühlung mit einem flüssigen und/oder gasförmigen Wärmeübertragungsmedium abgeführt wird ist dadurch gekennzeichnet, dass 98 bis 40 % der Gesamtmenge des in den gemeinsamen Reaktionsraum eingeleiteten Ethylen Volumens in die Zone des Reaktionsraumes eingeleitet wird, in der die erste Chlorierungs-Reaktion stattf in- det, und die restlichen 2 bis 60 % der Gesamtmenge des in den gemeinsamen Reaktionsraum eingeleiteten Ethylen-Volumens in die Zone des Reaktionsraumes eingeleitet wird, in der die zweite Chlorierungs-Reaktion stattfindet. Die beiden Chlorierungs-Reaktionen können in beliebiger Reihenfolge nacheinander durchgeführt werden, wobei ein qualitativ hochwertiges 1,2-Dichlorethan in guten Ausbeuten auch dann erhalten wird, wenn die umgesetzte Menge Ethylen bei jeder Chlorierungsreaktion etwa gleich gross ist. Letzteres Verfahren ist eine bevorzugte Variante des erfindungsgemässen Verfahrens, wenn das erzeugte 1,2-Dichlorethan anschliessend wie üblich durch thermische Spaltung zu Vinylchlorid umgesetzt wird, da auf diese Weise die Gesamtmenge des zu spaltenden 1,2-Dichlorethans in einer Reaktionseinheit unter guter Wärmeausnutzung erzeugt werden kann, wobei der durch den Spaltprozess erzeugte Chlorwasserstoff in die 1,2 Dichlorethan-Herstellung zurückgeführt und zur Chlorierung von etwa der Hälfte des insgesamt eingesetzten Ethylens verwendet wird. Als Wärmeübertragungsmedium für die Abführung der im gesamten Reaktionsraum gebildeten Wärme durch indirekte Kühlung eignen sich beispielsweise hochsiedende Mineral öle und Silikonöle. Bevorzugt wird Wasser eingesetzt, das durch Wärmeaufnahme in Mitteldruckdampf verwandelt wird. In einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemässen Verfahrens wird in den Reaktionsraum zuerst das Sauerstoff enthaltende Inertgas, eine erste Teilmenge des Ethylens und der Chlorwasserstoff sowie danach die zweite Teilmenge des Ethylens und Chlor in folgenden Molverhältnissen eingeführt: 2 mol HCl; 1,01 bis 3 mol C2H4 (Gesamtmenge); mindestens 0,5, im allgemeinen 0,5 bis 1 mol O2 und 0,009 bis 2 mol Cl2, wobei die Chlormenge so bemessen wird, dass im Endprodukt der Reaktion, das heisst im Gasgemisch, das den Reaktionsraum verlässt, weniger als 0,001 Gew.-% freies, elementares Chlor gefunden werden. Die im vorhergehenden Absatz angegebene Gesamtmenge des Ethylens von 1,01 bis 3 mol wird so aufgeteilt, dass 98 bis 40 % dieser Gesamtmenge, vorzugsweise 95 bis 60 % dieser Gesamtmenge, zusammen mit dem Chlorwasserstoff oder in dessen unmittelbarer Nähe in den Reaktionsraum eingeleitet werden. Die restlichen 2 bis 60 %, vorzugsweise 5 bis 40 % der Gesamtmenge des Ethylens werden in der Nähe, zweckmässig kurz vor der Stelle, an der Chlor in den Reaktionsraum eingeführt wird, in den Reaktionsraum eingeleitet. Wenn beispielsweise die Gesamtmenge des in einer bestimmten Zeit in den Reaktionsraum eingegebenen Ethylens 2 mol beträgt, so werden davon 98 bis 40 %, das sind 1,96 bis 0,8 mol, vorzugsweise 95 bis 60 %, das sind 1,9 bis 1,2 mol, Ethylen zusammen mit dem Chlorwasserstoff eingeleitet und 2 bis 60 %, das sind 0,04 bis 1,2 mol, vorzugsweise 5 bis 40 %, das sind 0,1 bis 0,8 fflol, Ethylen kurz vor der Chlor-Einführung in den Reaktionsraum eingeleitet. Wenn weniger als 40 % der Gesamtmenge des Ethylens zusammen mit dem Chlorwasserstoff oder in dessen unmittelbarer Nähe eingeleitet werden, wird eine Abnahme der Ausbeute an 1,2-Dichlorethan und Zunahme der Bildung von unerwünschten Nebenprodukten beobachtet. Unter Inertgas sind solche Stoffe zu verstehen, die unter den Reaktionsbedingungen gasförmig sind und an der Reaktion entweder überhaupt nicht oder in ganz untergeordnetem Masse teilnehmen. Beispiele für Inertgase sind Stickstoff, Kohlendioxid und 1,2-Dichlorethan Dampf. Bevorzugt wird Stickstoff als Inertgas eingesetzt. Die Inertgas-Menge wird zweckmässig so bemessen, dass eine ausreichende Aufwirbelung der festen Katalysatorteilchen erreicht wird, ohne das Reaktionsgemisch zu weitgehend zu verdünnen. Bevorzugt wird der Sauerstoff zu mindestens 50 bis 100 %, insbesondere zu 90 bis 100 %, seiner Gesamtmenge als Luft in den Reaktionsraum eingeleitet. Alle Gase werden möglichst mit geringer relativer Feuchte in die Reaktionszone gegeben. Das Chlorwasserstoffgas stammt bevorzugt aus der thermischen Spaltung von 1,2-Dichlorethan zur Herstellung von Vinylchlorid. Vor Eingabe in den Reaktionsraum können die Gase beispielsweise auf Temperaturen von 60 bis 180 OC vorgeheizt werden. Alle Gase können einzeln, das Ethylen in mindestens zwei Teilmengen in den Reaktionsraum eingeführt werden, bevorzugt werden jedoch Chlorwasserstoff und eine erste Teilmenge des Ethylens einerseits sowie Sauerstoff und Inertgas, beispielsweise als Luft, andererseits, jeweils in Mischung miteinander, eingeführt. Das Chlor kann bei diskontinuierlicher Fahrweise zeitlich, bei der bevorzugten kontinuierlichen Fahrweise räumlich nach der Eingabe der anderen Gase in den Reaktionsraum eingeführt werden. Zweckmässig kurz vor der Chloreinführung wird die zweite Teilmenge des Ethylens in den Reaktionsraum eingespeist. Der Reaktionsraum kann beispielsweise kugelige, ellipsoi- dische oder zylindrische Gestalt haben, er sollte so ausgebildet sein, dass er keine toten Ecken und Winkel aufweist, in denen sich der aufgewirbelte Katalysator absetzen kann. Vorzugsweise wird ein langgestreckt zylindrischer Reaktionsraum mit kreisförmigem Querschnitt und senkrecht stehender Zylinderachse, beispielsweise ein Rohr, verwendet. Der Reaktionsraum ist zweckmässig mit einem Doppelmantel sowie Einbauten ausgerüstet, durch die das Wärmeübertragungsmedium fliesst. Geeignete Einbauten sind beispielsweise Schlangen- oder Rohrregister-Kühler. Diese Einbauten können in mehreren, voneinander getrennten Einheiten angeordnet sein, die von verschiedenen Medien mit unterschiedlichen Strömungsgeschwindigkeiten durchflossen werden können, um eine optimale Wärmeausnutzung und einen optimalen Temperaturverlauf im Reaktionsraum zu ermöglichen. Die verschiedenen Gase können durch einfache Rohre in den Reaktionsraum geleitet werden, die zweckmässig an ihren Enden Einrichtungen zur besseren Verteilung über die Fläche enthalten. Solche geeigneten Einrichtungen sind beispielsweise gelochte Platten oder Kugeln, Fritten oder ein beziehungsweise mehrere Rohre mit einer Vielzahl von Gasausström-öffnungen. Der Reaktionsraum enthält zweckmässig in seiner obersten Zone eine Öffnung mit regelbarem Querschnitt, durch die die Reaktionsprodukte abgeführt werden. Nach Verlassen des Reaktionsraumes passieren die Reaktionsprodukte zweckmässig einen Abscheider für feinteilige, feste Katalysatorteilchen, beispielsweise einen Zyklon oder ähnlichen Apparat. Die abgeschiedenen Teilchen werden in den Reaktor zurückgeführt. Nach Verlassen des Abscheiders werden die Gase gegebenenfalls gewaschen und teilweise kondensiert, die bei Normaldruck bei ca. 10 QC nicht kondensierbaren Gasanteile werden1 gegebenenfalls nach Abtrennung schädlicher oder störender Stoffe, in die Atmosphäre geleitet. Zumindest ein Teil der nicht-kondensierbaren Gase kann auch im Kreis in den Reaktionsraum zurückgeführt werden. Die kondensierten Reaktionsprodukte werden zwecks Gewinnung von reinem 1,2-Dichlorethan destillativ aufgetrennt, wie üblich. In einer besonders bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung werden die umzusetzenden Stoffe in den Reaktionsraum in folgenden Mengenverhältnissen eingeführt: 2 mol HCl; 1,8 bis 2,2 mol C2H4 (Gesamtmenge); 0,5 bis 0,6 mol 2 und 0,79 bis 1,2 mol Cl2,wobei die Chlormenge so bemssen wird, dass im Gasgemisch, welches den Reaktionsraum verlässt, weniger als 0,001 Gew.-% freies, elementares Chlor gefunden werden. Bei Anwendung dieser Molverhältnisse kann 1,2-Dichlorethan für die nachfolgende Spaltung zu Vinylchlorid unter optimaler Ausnutzung des aus dem Spaltprozess zurückgeführten Chlorwasserstoffes sowie der Einsatzstoffe Ethylen und Chlor in einer einzigen Reaktionseinheit hergestellt werden. Wie vorstehend beschrieben wird die Gesamtmenge des Ethylens von 1,8 bis 2,2 mol so aufgeteilt, dass 98 bis 40 % dieser Gesamtmenge, vorzugsweise 95 bis 60 % dieser Gesamtmenge, zusammen mit dem Chlorwasserstoff oder in dessen unmittelbarer Nähe in den Reaktionsraum eingeleitet werden. Die restlichen 2 bis 60 %, vorzugsweise 5 bis 40 -%, der Gesamtmenge des Ethylens werden in der Nähe, zweckmässig kurz vor der Stelle, an der Chlor in den Reaktionsraum eingeführt wird, in den Reaktionsraum eingespeist. Das in den beiden vorangegangenen Absätzen beschriebene Verfahren wird insbesondere so ausgeführt, dass an einem Ende eines rohrförmigen Reaktors, zweckmässig am unteren Ende eines senkrecht oder nahezu senkrecht stehenden rohrförmigen Reaktors eine erste Teilmenge des Ethylens, Chlorwasserstoff und sauerstoffhaltiges Inertgas getrennt oder zumindest teilweise getrennt voneinander eingeleitet werden. Es können beispielsweise die erste Teilmenge des Ethylens und Chlorwasserstoff gemeinsam, jedoch getrennt vom sauerstoffhaltigen Inertgas eingeführt werden. In einem bestimmten Abstand von der in Gasströmungsrichtung letzten der obengenannten Gaseinleitungen entfernt wird Chlor und zweckmässig kurz davor die zweite Teilmenge des Ethylens in den Reaktionsraum eingeleitet. Die Lage der Chloreinleitung wird so gewählt, dass zwischen ihr und der vorhergehenden Chlorwasserstoffeinleitung ein Reaktionsraum liegt, der 40 bis 85 %, vorzugsweise 55 bis 75 %, des gesamten zur Verfügung stehenden Reaktionsraumes im Reaktor beträgt. Am anderen Ende des Reaktors, zweckmässig am oberen Ende eines senkrechten oder nahezu senkrecht stehenden rohrförmigen Reaktors, werden die Reaktionsprodukte abgeführt. Ein solches Verfahren ist insbesondere für den technisch wichtigen kontinuierlichen Betrieb geeignet. Für diesen kontinuierlichen Betrieb mit in Strömungsrichtung der Gase zuerst eingeleitetem Chlorwasserstoff und nachfolgend eingeleitetem Chlor wird vorzugsweise das Wärmeübertragungsmedium in der indirekten Kühlung des Reaktionsraums im Gegenstrom zu den im Reaktionsraum befindlichen Gasen geführt. Hierdurch wird eine bessere Wärmeabführung und ein günstigerer Temperaturverlauf im Reaktionsraum erreicht. Nach einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemässen Verfahrens werden in den Reaktionsraum zuerst Inertgas, das gegebenenfalls Sauerstoff enthalten kann, sowie eine erste Teilmenge des Ethylens und getrennt davon Chlor sowie nachfolgend Chlorwasserstoff, die zweite Teilmenge des Ethylens und gegebenenfalls Sauerstoff und Inertgas in folgenden Molverhältnissen eingeführt: 2 mol C2H4 (Gesamtmenge); 0,9 bis 1,2 mol C12; 1,6 bis 2,3 mol HCl und 0,35 bis 1,3 mol Gesamt-O2, wobei die Sauerstoff- oder die Chlorwasserstoffmenge so bemessen wird, dass im Endprodukt, das heisst im Gasgemisch, das den Reaktionsraum verlässt, weniger als 0,001 Gew.-% freies, elementares Chlor gefunden werden. Die insgesamt 2 mol in einer bestimmten Zeit eingesetztes Ethylen werden so aufgeteilt, dass 98 bis 40 % dieser Gesamtmenge in unmittelbarer Nähe der Chloreinführung in den Reaktionsraum eingeleitet werden. Die restlichen 2 bis 60 % der Ethylen-Gesamtmenge werden entweder zusammen mit dem Chlorwasserstoff oder in dessen unmittelbarer Nähe in den Reaktionsraum eingespeist. Diese Ausführungsform des Verfahrens wird insbesondere angewendet, wenn, beispielsweise zur Verminderung des Anteils an 2-Chlorethanol in den Reaktionsprodukten, mit einem geringen Überschuss an Chlorwasserstoff gefahren werden soll. Wie bereits oben beschrieben, ist auch diese Ausführungsform geeignet, 1,2-Dichlorethan für die thermische Spaltung zu Vinylchlorid zu erzeugen, unter optimaler Ausnutzung des bei dieser Spaltung erzeugten Chlorwasserstoffs, wobei die gesamte 1,2-Dichlorethanerzeugung in einem einzigen Reaktionsraum stattfindet. Als Inertgas sind wiederum, wie oben beschrieben, beispielsweise Stickstoff, Kohlendioxid und/oder 1,2-Dichlorethan-Dampf geeignet, wobei bevorzugt Stickstoff eingesetzt wird. Die Hauptmenge des benötigten Sauerstoffs wird zweckmässig an der Stelle zugeführt, an der auch der Chlorwasserstoff eingeleitet wird, jedoch ist auch die Zuführung beträchtlicher Mengen Sauerstoff bereits an der Stelle, an der eine erste Teilmenge des Ethylens und Chlor eingeleitet werden, möglich. Diese Verfahrensweise wird insbesondere dann angewendet, wenn als kostengünstiges Wirbelgas Luft eingesetzt werden soll. Das in den vier vorangegangenen Absätzen beschriebene Verfahren wird insbesondere so ausgeführt, dass an einem Ende eines rohrförmigen Reaktors, zweckmässig am unteren Ende eines senkrecht oder nahezu senkrecht stehenden rohrförmigen Reaktors eine erste Teilmenge des Ethylens, Chlor und Inertgas, das gegebenenfalls Sauerstoff enthalten kann, zumindest teilweise getrennt voneinander eingeleitet werden. Das Inertgas kann beispielsweise auch in Mischung mit Chlor, jedoch die erste Teilmenge des Ethylens getrennt hiervon,einge- führt werden. In einem bestimmten Abstand von der in Gasströmungsrichtung letzten der obengenannten Gase in leitungen entfernt wird Chlorwasserstoff -und gegebenenfalls Sauerstoff und Inertgas getrennt oder zumindest teilweise getrennt in den Reaktionsraum eingeleitet. Die Lage der Chlorwasserstoffeinleitung wird so gewählt, dass zwischen ihr und der vorhergehenden Chloreinleitung ein Reaktionsraum liegt, der 10 bis 40 %, vorzugweise 15 bis 30 %, des gesamten zur Verfügung stehenden Reaktionsraumes im Reaktor beträgt. Die zweite Teilmenge des Ethylens wird zusammen mit dem Chlorwasserstoff oder in dessen unmittelbarer Nähe in den Reaktionsraum eingeführt. Am anderen Ende des Reaktors, zweckmässig am oberen'Ende eines senkrechten oder nahezu senkrecht stehenden rohrförmigen Reaktors werden die Reaktionsprodukte abgeführt. Bei der soeben beschriebenen Ausführungsform des neuen Verfahrens wird das Wärmeübertragungsmedium in der indirekten Kühlung des Reaktionsraums vorteilhaft im Gleichstrom zu den Gasen geführt. Das erfindungsgemässe Verfahren wird vorteilhaft bei Temperaturen des Reaktionsgemisches im Reaktionsraum von 190 bis 250 C, insbesondere bei 200 bis 230 OC, durchgeführt. Hierbei kann, insbesondere bei kontinuierlichen Verfahren ein räumlicher Temperaturgradient angewendet werden. Beispielsweise kann an der Einführungsstelle der Gase in den Reaktionsraum eine niedrigere Temperatur herrschen als an der Entnahmestelle der Reaktionsprodukte. Die Temperatur kann auch in Strömungsrichtung der Gase gesehen im ersten Drittel des Reaktionsraumes oder in der Mitte oder im zweiten Drittel höher sein als in den restlichen Bereichen des Reaktionsraumes. Zweckmässig werden die Gase vor Einführung in den Reaktionsraum auf Temperaturen von 50 bis etwa 180 "C erwärmt. Das neue Verfahren kann bei normalem Atmosphärendruck (0,09 bis 0,1 MPa) durchgeführt werden. Im allgemeinen wird man zur Erhöhung der Raum-Zeit-Ausbeute erhöhten Druck bis etwa 1,1 MPa anwenden. Vorzugsweise wird bei Drücken von 0,3 bis 0,6 MPa gearbeitet. Der feste Katalysator wird vorteilhaft in feinteiliger Form mit einer mittleren Teilchengrösse von 20 bis 400 ssm angewendet. Besonders gute Ergebnisse werden mit einem Katalysator mit einer mittleren Teilchengrösse von 30 bis 70 ssm erhalten. Der Katalysator besteht zweckmässig aus einer Trägersubstanz, die eine grosse Oberfläche je Gewichtseinheit, beispielsweise 70 bis 200 m2/g und mehr, aufweist, bei hohen Temperaturen, beispielsweise bis mindestens 500 C, mechanisch stabil ist und aus der Gasreaktion unverändert hervorgeht. Geeignete Trägermaterialien sind wärmebeständige Oxide, beispielsweise Siliciumdioxid oder Aluminiumoxid sowie Diatomeenerde oder silikatische Materialien. Vorzugsweise wird Aluminiumoxid eingesetzt. Auf diesem Trägermaterial ist zweckmässig etwa 0,5 bis 15 Gew.-%, bezogen auf den gesamten Katalysator, Kupfer als Salz oder Oxid aufgebracht-. Diese Kupfersalze bzw. -oxide verwandeln sich in der Regel während des Gebrauchs durch den anwesenden Chlorwasserstoff und das Chlor in Kupfer(II)-chlorid,sofern sie nicht schon von Anfang an als dieses Chlorid aufgebracht wurden. Neben Kupfer kann der Katalysator mit Vorteil noch kleinere Mengen von Lewis-Säuren, insbesondere etwa 0,01 bis 0,5 Gew.-%, bezogen auf den gesamten Katalysator, Eisen, das als Oxid oder als Salz aufgebracht wurde und sich während der Reaktion in die Lewis-Säure Eisen(III)-chlorid umwandelt, enthalten. Die obengenannten Prozentangaben beziehen sich jeweils auf das Metallion, nicht auf das Chlorid bzw. sonstige Metallsalz- oder -oxid. Neben den genannten Zusätzen kann der Katalysator noch weitere Zusätze enthalten, die die Flüchtigkeit insbesondere des Kupfer(II)-chlorids herabsetzen, beispielsweise Alkalimetallchloride wie Kaliumchlorid oder Erdalkalimetallchloride wie Calcium- oder Magnesiumchlorid sowie Zusätze weiterer metallischer Verbindungen, die die Wirksamkeit und/oder Selektivität des Katalysators in bezug auf die Gewinnung von 1,2-Dichlorethan verbessern. Als Beispiele seien genannt Silber, Zink, Chrom, Mangan, seltene Erdmetalle wie Cer, Lanthan, Ytterbium und Neodym; Platinmetalle wie Rhodium, Platin. Es können auch Mischungen verschiedener Katalysator- und Katalysatorträger-Teilchen verwendet werden, zum Beispiel mit Kupfersalzen behandeltes Trägermaterial, gemischt mit Teilchen des unbehandelten oder eines anders, beispielsweise mit Eisen(III)-chlorid oder einer anderen Lewis Säure behandelten Trägermaterials. Das Verhältnis des Gesamtreaktionsraumes vor Einfüllen des Katalysators zum Schüttvolumen des eingefüllten Katalysators beträgt zweckmässig etwa 1,1 bis 3, vorzugsweise 1,2 bis 1,7. Die Strömungsgeschwindigkeit der Gase im Reaktionsraum ist zweckmässig so hoch, dass mindestens 95 Gew.-%, vorzugsweise 100 Gew.-%, Katalysatorteilchen aufgewirbelt werden. Entsprechend ist die Einspeisung des gegebenenfalls im Kreis geführten Inertgases unter Berücksichtigung der in den Reaktionsraum eingespeisten, an der Reaktion beteiligten Gase zu wählen. Die mittlere Verweilzeit der in Reaktion befindlichen Gase im Reaktionsraum hängt von der gewählten Reaktionstemperatur ab, wobei im allgemeinen die Verweilzeit umso kürzer sein soll, je höher die Reaktionstemperatur eingestellt wird. Die mittlere Verweilzeit beträgt im allgemeinen 10 bis 100, vorzugsweise 20 bis 70 s, und insbesondere 30 bis 60 s. Sie wird beim kontinuierlichen Betrieb ermittelt aus dem in den Reaktionsraum in einer Sekunde eingespeisten Volumen der Gase bei dem Druck und der Temperatur, die im Reaktionsraum herrschen, in bezug auf das Volumen des gesamten Reaktionsraumes, abzüglich des Eigenvolumens des darin enthaltenden Katalysators und der Einbauten (Kühlrohre; Temperatur-Messfühler). Das Eigenvolumen der Katalysatorteilchen wird beispielsweise nach der Flüssigkeitsverdrängungs-Methode (siehe weiter unten) ermittelt. Bevorzugt wird bei dem erfindungsgemässen Verfahren soviel Sauerstoff beziehungsweise Sauerstoff enthaltendes Inertgas in den Reaktionsraum eingeführt, dass im Gasgemisch, das den Reaktionsraum verlässt, nach Kondensation der leicht kondensierbaren Reaktionsprodukte (z.B. Wasser und 1,2-Dichlorethan) bei +10 OC und Abtrennung des Chlorwasserstoffs durch übliche wäsche noch 2 bis 9, insbesondere 4 bis 7 Vol.-% Sauerstoff enthalten sind. Es ist beispielsweise im Hinblick auf eine Wäsche der Abgase mit organischen, brennbaren Lösungsmitteln zur Abtrennung von Restmengen an 1,2-Dichlorethan von Vorteil, wenn der O2-Gehalt des wie soeben beschrieben vorbehandelten Abgases nicht zu hoch, beispielsweise unter 9 Vol.-%, liegt. Ist eine solche Nachreinigung nicht vorgesehen, kann der Sauerstoffgehalt auch noch höher, beispielsweise bei 10 bis 13 Vol.-% liegen, wobei immer noch sehr gute Ausbeuten an 1,2-Dichlorethan erzielbar sind. Die Auftrennung und Reinigung des den Reaktionsraum verlassenden Gasgemisches erfolgt, wie weiter oben bereits beschrieben, nach bekannten Verfahren. Wie gleichfalls oben bereits angedeutet, ermöglicht es das erfindungsgemässe Verfahren einerseits in einer einzigen Reaktionseinheit Ethylen mit besonders guter Ausbeute durch Oxychlorierung der Hauptmenge und Nachchlorierung der Restmenge des Ethylens zu 1,2-Dichlorethan von guter Qualität umzusetzen. Andererseits ermöglicht das neue Verfahren, durch Verwendung nur einer Reaktionseinheit die Gesamtmenge 1,2-Dichlorethan in guter Qualität und Ausbeute für die weitere thermische Zersetzung zur Herstellung von Vinylchlorid bereitzustellen, unter weitgehend vollständiger Wiederverwendung des bei der thermischen Zersetzung anfallenden Chlorwasserstoffs. In der Reaktionseinheit entsteht eine beträchtliche Wärmemenge auf einem Temperaturniveau, das eine günstige Weiterverwendung dieser Wärme, beispielsweise als Mitteldruckdampf, ermöglicht. Das Verfahren benötigt keine komplizierten, kostenintensiven oder störanfälligen apparativen Einrichtungen, es kann in Apparaten durchgeführt werden, die leicht zu reinigen und instandzuhalten sind. Die Aufteilung der Ethylen-Einleitung in den Reaktionsraum ermöglicht eine gleichmässigere Temperaturführung und damit verbesserte Beherrschung des Reaktionsablaufes. Nachfolgende Beispiele sollen die Erfindung näher erläutern: Beispiele 1 bis 7 Es wird folgende Apparatur verwendet: Zur Ausführung der Umsetzung von Ethylen zu 1,2-Dichlorethan dient ein senkrecht stehendes Glasrohr mit 80 mm innerem Durchmesser, das unten und oben zu je einer Gaseinström- bzw. Gasausströmöffnung verjüngt ist. Dieses senkrecht stehende Reaktionsrohr enthält unmittelbar über der unteren Einströmöffnung eine Glasfritte, die über den gesamten inneren Querschnitt des Reaktionsrohrs verläuft. In kurzem Abstand über dieser ersten Fritte ist eine zweite Fritte angebracht, deren Fläche etwa den halben Querschnitt des Reaktionsrohrs ausmacht und die in ihrem unteren Teil mit einem Glasrohr verhunden ist, das seitlich durch den Mantel des Reaktionsrohres geführt ist. Zur Temperierung enthält das Reaktionsrohr eine Glasrohrschlange; deren Anschlüsse ebenfalls seitlich durch den Mantel des Reaktionsrohres geführt sind und die kurz oberhalb der zweiten Fritte beginnt und im Reaktionsrohr soweit nach oben reicht, dass etwa 1/10 der gesamten Länge des Reaktionsrohres im oberen Teil freibleiben. Zwischen der zweiten Fritte und dem oberen Ende des Reaktionsrohres sind über den Mantel des Rohres gleichmässig verteilt 4 Stutzen angebracht, durch die Temperatur-Messfühler in das Innere des Reaktionsrohres reichen. In bestimmten Abständen oberhalb der Fritte 2 enthält der Mantel des Reaktionsrohres drei weitere Stutzen, durch die Gaseinleitungsrohre geführt werden können, die bis in die Mitte des Reaktionsrohres reichen, dort senkrecht nach unten gebogen sind und in einer gelochten Kugel enden. Sofern ein Gaseinleitungsrohr durch den Stutzen (A) geführt ist, der in der grössten Entfernung von der zweiten Fritte angebracht ist, beträgt der Abstand zwischen der gelochten Kugel und der zweiten Fritte 69 % der gesamten inneren Länge des Reaktionsraumes in dem Reaktionsrohr. Der Reaktionsraum wird gemessen von der Oberfläche der ersten Fritte bis zur Verjüngungsstelle im obersten Teil des Reaktionsrohres. Sofern ein Gaseinleitungsrohr durch den Stutzen (C) geführt ist, der am nächsten an der zweiten Fritte liegt, beträgt der Abstand von der gelochten Kugel des Gaseinleitungsrohrs bis zur zweiten Fritte 17 % der gesamten Länge des Reaktionsraumes im Reaktionsrohr. Wenn ein Gaseinleitungsrohr durch den Stutzen (B) geführt ist, der zwischen den beiden zuletzt beschriebenen Stutzen liegt, beträgt der Abstand von der gelochten Kugel des Gaseinleitungsrohres bis zur zweiten Fritte 53 % der gesamten Länge des Reaktionsraumes im Reaktionsrohr. Der gesamte Mantel des Reaktionsrohres ist mit einer Wärmeisolierschicht versehen. Oberhalb des Reaktionsrohres ist eine Glaskugel angebracht zwecks Abscheidung von Katalysatorteilchen, die vom Gasstrom mitgerissen werden. Diese Glaskugel wiederum ist über eine absteigende Leitung mit einem Wasserkühler verbunden, an dessen unterem Ende ein Kondensatsammelgefäss mit Ablasshahn angebracht ist. Das Kondensatsammelgefäss enthält in seinem Oberteil ein Gasabführungsrohr, das wiederum in einen aufsteigenden Solekühler mündet. Die hier kondensierten Bestandteile des Gases fliessen in ein zweites Kondensatsammelgefäss mit Ablasshahn. Die den oberen Teil des Solekühlers verlassenden nichtkondensierbaren Abgase werden durch Waschflaschen geleitet, zur Abscheidung des darin enthaltenen Chlorwasserstoffs. Von dem gewaschenen Abgas werden Proben für eine gaschromatographische Analyse entnommen. Die Kondensate, die sich in den beiden unterhalb der Kühler angebrachten Gefässen sammeln, werden. vereinigt und ebenfalls gaschromatographisch analysiert. Die Glaskugel, in der die mitgerissenen Katalysatorteilchen abgeschieden werden, sowie das von ihr ausgehende Überleitungsrohr zum Wasserkühler sind mit elektrischen Heizmanschetten versehen. Diese Apparateteile werden während des Betriebes des Reaktors soweit geheizt, dass hier keine Kondensatbildung auftritt. Das Volumen des Reaktionsraumes im Reaktionsrohr abzüglich der darin enthaltenen Einbauten (Temperierschlange, zweite Fritte, Gaseinleitungskugel sowie Temperaturmess- fühler) beträgt 4700 cm3. Zur Durchführung des ersten Beispiels wird das Reaktionsrohr mit 2,8 dm3 (Schüttvolumen) eines Katalysators gefüllt, der aus einem Aluminiumoxidträger besteht und 3,7 Gew.-%, bezogen auf den Katalysator, Kupfer in Form eines Salzes und Spuren Eisen enthält. Der Katalysator hat folgende Siebanalyse: Teilchen < 20 ss 25 Gew.-% Teilchen > 20 , jedoch < 70 65 Gew.-% Teilchen > 70 ji 10 Gew.-%. Das Eigenvolumen des Katalysators wird nach der Wasserverdrängungsmethode bestimmt: 1 Messzylinder mit 2 dm3 Inhalt wird zunächst mit 1 dm3 Katalysatorteilchen gefüllt und dazu 1 dm3 Wasser von 20 C gegeben. Die Mischung wird etwas geschüttelt und einige Zeit stehengelassen bis keine Gasblasen mehr aufsteigen. Das Volumen der Mischung beträgt nun 1300 cm3. 1 dm3 (Schüttvolumen) des Katalysators besitzt demnach ein Eigenvolumen der Katalysatorteilchen von 300 cm3. Die gesamte Katalysatorfüllung von 2,8 din3 hat ein Eigenvolumen von 840 cm3. Der freie Gasraum im Reaktionsrohr beträgt nach Einfüllung des Katalysators noch 3,86 dm3. Nun wird über das untere Gaseinleitungsrohr durch die erste Fritte Luft in einer Menge von 60 Normal-dm3 pro Stunde geblasen und die Temperierschlange im Reaktionsrohr mit einer Heizflüssigkeit geheizt. Nach etwa 25 Minuten wird im Reaktionsrohr eine Lufttemperatur von 185 C gemessen, die sich innerhalb der nächsten 5 Minuten nicht mehr ändert. Nun wird die eingeblasene Luftmenge auf 90 Ndm3 h 1 erhöht und gleichzeitig über die zweite Fritte ein Gemisch von Ethylen in der weiter unten angegebenen Menge und 44 Ndm . h-1 Chlorwasserstoffgas eingeleitet. Unmittelbar danach wird auch mit der Einleitung von 22 Ndm3 h 1 Chlorgas über das mit der Kugel versehene Gaseinleitungsrohr, das in dem von der zweiten Fritte am weitesten entfernten Stutzen (A) angebracht ist, begonnen, gleichzeitig wird Ethylen in der weiter unten angegebenen Menge durch das mit Kugel versehene Gaseinleitungsrohr, das in dem mittleren Stutzen (B) angebracht ist, in das Reaktionsrohr eingespeist.(Der Stutzen, welcher der zweiten Fritte am nächsten liegt, wird nicht benützt, er ist mit einem Stopfen verschlossen). Alle dem Reaktionsrohr zugeführten Gase sind auf 60 C vorgeheizt. Bei den einzelnen Beispielen werden insgesamt jeweils 44,5 Ndm3. -1 Ethylen in folgenden Teilmengen durch die beiden EirSeitungsstellen (zweite Fritte und Stutzen B) dem Reaktionsrohr zugeführt: Bei- Ethylen über: % von der gesamten Ethylenmenge spiel zweite Stutzen erste Teilmenge zweite Teilmenge (Rest) Nr. Fritte B über uber Ndm3 h-l Ndm3 h' zweite Fritte Stutzen B 1 43,4 1,1 97,5 2,5 2 38,9 5,6 87,4 12,6 3 33,4 11,1 75,0 25,0 4 27,8 16,7 62,5 37,5 5 24,5 20,0 55,0 45,0 6 22,3 22,2 50,1 49,9 7 20,0 24,5 45,0 55,0 Zusammen mit der Einleitung der Reaktionsgase wird der Wasserkühler mit Wasser von +14 C und der Solekühler mit Kühlsole von -15 C beschickt. Die Abgaswaschflaschen enthalten Wasser als Waschflüssigkeit. Nach kurzer Zeit ist die Temperatur im Reaktionsrohr auf 223 C gestiegen. Sie wird im weiteren Verlauf des Versuches durch Beschickung der Temperierschlange mit Kühlflüssigkeit auf dieser Temperatur gehalten. Das den Solekühler Verlassende Abgas hat eine Temperatur von +10 OC. Der Versuch wird während 3 Stunden fortgeführt und nach 1/3 und 2/3 dieser Zeit je einmal -die Abgaszusammensetzung des gewaschenen Abgases gaschromatographisch ermittelt. Für die Gase Sauerstoff, Kohlenoxid, Kohlendioxid und Ethylen wird ein Wärmeleitfähigkeitsdetektor, für alle anderen nachstehend angegebenen Gase ein Flammionisationsdetektor verwendet. Die Mittelwerte aus beiden Analysen sind für die Beispiele 1 bis 7 in der weiter unten stehenden Tabelle II zusammengefasst, wobei vom Sauerstoffwert der über die verwendete Luft mitgebrachte Edelgasanteil bereits abgerechnet ist. Nach Ablauf der Versuchsdauer wird die Gaszufuhr zum Reaktionsrohr beendet und der Katalysator mit Luft (etwa Zimmertemperatur) kaltgeblasen. Das vom Wasser und Solekühler gebildete Kondensat wird vereinigt, gewogen und ebenfalls gaschromatographisch mit einem Flammionisationsdetektor analysiert. Die für die Beispiele 1 bis 7 ermittelten Werte sind in der weiter unten stehenden Tabelle I aufgeführt. Für die Beispiele 1 bis 7 werden folgende Werte gefunden: Molverhältnis HCL : C2H4 : Cl2 : 2 = 2 : 2,05 : 1 : 0,86. Mittlere Verweilzeit der Gase im Reaktionsraum: 40 s. Raum-Zeit-Ausbeute in g Roh-1,2-Dichlorethan h-1 dm , bezogen auf 3,86 dm3 Reaktionsraum. EMI22.1 <tb> Beispiel- <SEP> Nr. <SEP> 1 <SEP> 2 <SEP> 3 <SEP> 4 <SEP> 5 <SEP> 6 <SEP> 7 <tb> Raum-Zeit-Aubeute <SEP> 48,7 <SEP> 48,4 <SEP> 48,3 <SEP> 1 <SEP> <SEP> 48,0 <SEP> 147,8 <SEP> 47,6 <SEP> 47,4 <tb> T A B E L L E I Gaschromatograpische Analyse des kondensiert Roh-1,2-Dichlorethans K o m p o n e n t e n Beispiel Beispiel Beispiel Beispiel Beispiel Beispiel Beispiel Nr. 1 Nr. 2 Nr. 3 Nr. 4 Nr. 5 Nr. 6 Nr. 7 Gew.-% Gew.-% Gew.-% Gew.-% Gew.-% Gew.-% Gew.-% 1,2-Dichlorethan 98,211 98,122 98,026 97,835 97,748 97,592 97,394 Summe C2H2; C2H4; C2H6 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,002 Vinylchlorid 0,001 0,002 0,001 0,001 0,002 0,001 0,001 C2H5Cl 0,025 0,024 0,030 0,030 0,024 0,025 0,028 1,2-Dichlorethylen (trans.) 0,012 0,013 0,015 0,013 0,014 0,012 0,013 1,1-Dichlorethan 0,008 0,009 0,008 0,008 0,009 0,008 0,009 CCl4 0,047 0,030 0,042 0,032 0,047 0,029 0,035 1,2-Dichlorethylen 0,075 0,078 0,074 0,083 0,084 0,085 0,089 CHCl3 0,020 0,022 0,023 0,025 0,022 0,023 0,024 1,1,2-Trichlorethylen 0,004 0,005 0,004 0,007 0,006 0,007 0,006 1,1,2-Trichlorethan 0,951 1,042 1,105 1,298 1,293 1,448 1,612 2-Chlorethanol 0,005 0,006 0,004 0,003 0,006 0,005 0,003 1,1,2,2-Tetrachlorethan 0,412 0,408 0,422 0,434 0,485 0,499 0,412 Chloral 0,255 0,234 0,240 0,225 0,225 0,258 0,265 T A B E L L E I Gaschromatograpische Analyse des kondensiert Roh-1,2-Dichlorethans K o m p o n e n t e n Beispiel Beispiel Beispiel Beispiel Beispiel Beispiel Beispiel Nr. 1 Nr. 2 Nr. 3 Nr. 4 Nr. 5 Nr. 6 Nr. 7 Gew.-% Gew.-% Gew.-% Gew.-% Gew.-% Gew.-% Gew.-% O2 5,30 5,35 5,45 5,65 5,85 6,10 6,30 CO 1,65 1,70 1,70 1,65 1,60 1,60 1,58 CO2 1,95 1,95 2,00 1,95 1,90 1,85 1,80 C2H4 0,95 1,00 0,98 1,05 1,10 1,25 1,50 Vinylchlorid 0,001 0,002 0,001 0,001 0,001 0,001 0,002 C2H5Cl 0,011 0,012 0,012 0,013 0,014 0,015 0,016 Leichsieder 0,010 0,008 0,009 0,011 0,010 0,012 0,013 1,2-Dichlorethan 2,20 2,35 2,40 2,25 2,45 2,20 2,30 Hochsieder 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,002 1,1,2-Trichlorethan 0,009 0,008 0,009 0,012 0,013 0,013 0,015 Cl2 im Abgas frei frei frei frei frei frei frei Cl2 im Wasser frei frei frei frei frei frei frei Cl2 im Roh-1,2-Dichlorethan frei frei frei frei frei frei frei Umsatz, bezogen auf: (in %) HCl 97 96 96 95 93 91 90 C2H4 96 96 95 94 94 93 93 Cl2 100 100 100 100 100 100 100 Beispiele 8 bis 11 Es wird die gleiche Apparatur und nach Art und Menge der gleiche Katalysator verwendet wie in Beispielen 1 bis 7, jedoch mit dem Unterschied, dass ein Gaseinleitungsrohr mit kugelförmigem Ende in dem Stutzen(C) am Reaktionsrohr angeordnet ist, der am nächsten an der zweiten Fritte liegt, so dassi wie oben bereits erwähnt, die Kugel des Gaseinleitungsrohres von der zweiten Fritte in einer Entfernung von 17 % der gesamten Länge des Reaktionsraumes liegt. Der am weitesten entfernt von der zweiten Fritte gelegene Stutzen und der in 53 % der Höhe des Reaktionsraumes von der zweiten Fritte entfernt gelegene Stutzen werden nicht benützt. Sie sind mit Stopfen verschlossen. Durch die untere Öffnung des Reaktionsrohres wird ein Gemisch von 90 Ndm . h-1 Luft und 22 Ndm3 h 1 Chlor eingeleitet, das über die erste Fritte in den Reaktionsraum eintritt. Über die zweite Fritte wird ein Teil des Ethylens und über das Rohr mit dem kugelförmigen Ende 44 Ndmê . h-1 Chlorwasserstoffgas und der Rest des Ethylens eingeleitet. Bei den einzelnen Beispielen werden insgesamt jeweils 45 Ndm3 h 1 Ethylen in folgenden Teilmengen durch die beiden Einleitungsstellen (zweite Fritte und Stutzen C) dem Reaktionsrohr zugeführt: Bei- Ethylen über % von der gesamten Eiylenmenge spiel zweite Stutzen erste Teilmenge zweite Teilmenge Nr. Fritte C über (Rest) über Ndm3h¯1 Ndm3h-1 zweite Fritte Stutzen C 8 43,9 1,1 97,6 2,4 9 33,7 11,3 74,9 25,1 10 22,5. 22,5 50,0 50,0 11 20,3 24,7 45,1 54,9 Die Temperatur im Reaktionsraum wird auf 222 C konstant gehalten, die Versuchsdauer beträgt 3 Stunden. Im übrigen wird weiterverfahren, wie in Beispiel 1 beschrieben. Für die Beispiele 8 bis 11 werden folgende Werte gefunden: Molverhältnis: C2H4 : HCl : Cl2 : O2 = 2 : 1,95 : 0,98 0,84. Mittlere Verweilzeit der Gase im Reaktionsraum: 40 s. Raum-Zeit-Ausbeute in g Roh-1,2-Dichlorethan h-1 . dm3, bezogen auf 3,86 dm3 Reaktionsraum: Beispiel-Nr. 8 9 10 11 Raum-Zeit-Ausbeute 48,7 48,5 48,4 48,6 Roh-1,2-Dichlorethan- und Abgas-Analysen siehe untenstehende Tabellen III und IV. Bei allen beschriebenen Beispielen (Nr. 1 bis 11) wird bei normalem Atmosphärendruck von 97,3 kPa gearbeitet. T A B E L L E III Gaschromatographische Analyse des kondensierten Roh-1,2-Dichlorethans Beispiel Beispiel Beispiel Beispiel Komponenten Nr. 8 Nr. 9 Nr. 10 Nr. 11 Gew.-% Gew.-% Gew Gew.-% 1,2-Dichlorethan 98,327 98,264 98,258 98,207 Summe C2H2; C2H4; ; c2H6 0,002 0,001 0,001 0,002 Vinylchlorid 0,003 0,003 0,002 0,003 C2HsCl 0,011 0,020 0,020 0,022 1,2-Dichlorethylen (trans.) 0,018 0,020 0,018 0,017 1,1-Dichlorethan 0,009 0,009 0,009 0,010 CCl4 0,082 0,089 0,094 0,088 1,2-Dichlorethylen (cis) 0,084 0,088 0,095 0,099 CHCl3 0,054 0,055 0,056 0,063 1,1,2-Trichlorethylen 0,005 0,005 0,006 0,006 1,1,2-Trichlorethan 0,709 0,729 0,749 0,766 2-Chlorethanol 0,003 0,003 0,003 0,003 1,1,2,2"Tetrachlorethan 0,340 0,355 0,351 0,369 Chloral 0,350 0,354 0,335 0,340 T A B E L L E IV Gaschromatographische Analyse des Abgases nach der Chlorwasserstoff-Wäsche Beispiel Beispiel Beispiel Beispiel K o m p o n e n t e n Nr. 8 Nr. 9 Nr. 10 Nr. 11 Vol.-% Vol.-% Vol.-% Vol.-t O2 1,50 1,50 1,40 1,50 CO 2,50 2,60 2,60 2,55 CO2 3,20 3,30 3,35 3,30 c2H4 0,54 0,48 0,44 0,48 Vinylchlorid 0,002 0,002 0,001 0,002 C2H5Cl 0,012 0,013 0,014 0,011 Leichtsieder 0,008 0,007 0,009 0,008 1,2-Dichlorethan 2,40 2,35 2,45 2,40 Hochsieder < 0,001 < 0,001 < 0,001 < 0,001 1,1,2-Trichlorethan 0,004 0,003 0,005 0,004 Cl2 im Abgas frei frei frei frei Cl2 im Wasser frei frei frei frei Cl2 im Roh-1,2-Dichlorethan frei frei frei frei Umsatz, bezogen auf (in %): : HCl 97 97 97 97 C2H4 95 95 95 95 c12 100 100 100 100 Beispiele 12 und 13 Die hierfür verwendete Apparatur ist analog der bei den Beispielen 1 bis 7 verwendeten aufgebaut, jedoch mit dem Unterschied, dass als Reaktionsraum ein senkrecht stehendes Nickelrohr mit 50 mm innerem Durchmesser verwendet wird, das ähnlich dem Glasrohr der für Beispiele 1 bis 7 verwendeten Apparatur ausgestattet ist, mit folgenden Unterschieden: Es sind nur drei Temperatur-Messstellen über den Mantel des Reaktionsrohres gleichmässig verteilt vorhanden. Von unten nach oben gesehen sind die ersten beiden Fritten angebracht, wie in der Apparatur für Beispiele 1 bis 7 beschrieben. Dann folgt eine dritte Fritte und darüber eine vierte. Der Abstand von der zweiten Fritte beträgt bei der dritten Fritte 41 %, bei der vierten Fritte 47 % der gesamten inneren Länge des Reaktionsraumes. Auch am Kopf des Rohres, unmittelbar vor der Verjüngung, ist eine fünfte Fritte eingebaut, die zur Druckminderung und zum Zurückhalten mitgerissener Katalysatorteilchen verwendet wird, die in der Glasapparatur hierfür vorgesehene Kugel entfällt. Am Reaktorausgang ist ein Druckininderungsventil angebracht. Das Gaseinleitungsrohr mit kugelförmigem Kopf ist in den Reaktor fest eingebaut, wobei der Abstand von der Kugel bis zurzweiten Fritte (von unten) 56 % der Länge des gesamten Reaktionsraumes, gemessen zwischen der untersten und der obersten Fritte im Rohr, beträgt. Im oberen Teil des Rohres ist eine Druckmessvorrichtung angebracht. Der Inhalt des Reaktionsraumes abzüglich dem Volumen der darin befindlichen Einbauten (Temperierschlange, Gaseinleitungsrohre mit Fritte bzw. Kugelkopf, Temperaturmessfühler) beträgt 1500 cm3. Am Reaktorausgang nach dem Druckminderventil sind Wasser- und Solekühler sowie Chlorwasserstoff-Wäscher angeschlossen, wie bei den Beispielen 1 bis 7 beschrieben. Das Nickelrohr wird mit 1 dm (Schüttvolumen) eines Katalysators gefüllt, der Kupferchlorid auf Aluminiumoxid enthält und einen Kupfergehalt von 4,5 Gew.-%, bezogen auf den Katalysator, aufweist. Der Katalysator enthält kein Eisen und hat folgende Siebanalyse: Teilchen < 20 22 Gew.-% Teilchen > 20 jedoch < 70 67 Gew.-% Teilchen < 70 11 Gew.-% Das Eigenvolumen des Katalysators wird, wie oben beschrieben, nach der Wasserverdrängungsmethode zu 310 cm3 ermittelt. Der für die Gasreaktion zur Verfügung stehende freie Raum beträgt 1190 cm3. Durch die unterste Gaszuführungsleitung werden zunächst 60 Ndm3 . h-1 Luft durch die erste (unterste) Fritte unter Druck geblasen und der Reaktor mittels der Temperierschlange auf 240 C aufgeheizt. Durch Regulierung des Druckminderventils am Kopf des Reaktors wird im Reaktor ein Druck von 500 kPa eingestellt. Nach einer halben Stunde ist Temperatur und Druckkonstanz im Reaktionsrohr erreicht. Nun wird die eingeblasene Luftmenge auf 90 Ndm . h-1 erhöht und durch die zweite, dritte und vierte Fritte fol gende Gasmengen eingeblasen: EMI30.1 <tb> Beisp. <SEP> über <SEP> 2. <SEP> Fritte <SEP> über <SEP> 3. <SEP> Fritte <SEP> über <SEP> 4. <SEP> Fritt <SEP> % <SEP> von <SEP> der <SEP> gesamten <tb> <SEP> Nr. <SEP> Ndm h-1 <SEP> Ndm h-1C2H4 <SEP> Ndm h-1Cl2 <SEP> Ethylenmenge <tb> <SEP> C2H4 <SEP> + <SEP> HCl <SEP> erste <SEP> Teil- <SEP> zweite <SEP> Teil <tb> <SEP> enge <SEP> über <SEP> menge <SEP> über <tb> <SEP> 2. <SEP> Fritte <SEP> 3. <SEP> Fritte <tb> <SEP> 12 <SEP> 26 <SEP> 50 <SEP> 25 <SEP> 25 <SEP> 51 <SEP> 49 <SEP> <tb> <SEP> 13 <SEP> 38 <SEP> 50 <SEP> 13 <SEP> 25 <SEP> 74.5 <SEP> 25,5 <tb> Die Temperatur im Reaktionsraum steigt an und wird durch Einführung eines Kühlmediums in die Temperierschlange bei Beispiel 12 auf 280 CC, bei Beispiel 13 auf 265 C eingestellt -und während weiterer 3 Stunden konstant gehalten. Die in den Reaktionsraum eingeführten Gase werden auf 60 C vorgeheizt. Nach Ablauf der 3 Stunden wird die Gaszufuhr unterbrochen und der Katalysator im Reaktionsrohr mit Luft (etwa Zimmertemperatur) kaltgeblasen. Während der gesamten Versuchsdauer ist der Wasserkühler mit Wasser von +12 C und der Solekühler mit Kühlsole von -20 C durchflossen. Das Abgas, das den Solekühler verlässt, hat eine Temperatur von +11 CC. Während und nach dem jeweiligen Versuch erfolgt die Probenahme und Probe-Auswertung wie unter Beispiel 1 bis 7 beschrieben. Die ermittelten Werte sind in nachfolgenden Tabellen V und VI aufgeführt: Für die Beispiele 12 und 13 werden folgende Werte gefunden: Molverhältnis: HCl : C2H4 (gesamt) : Cl2 : O2 = 2 : 2,04 : 1 : 0,75 Mittlere Verweilzeit der Gase im Reaktionsraum: Beispiel 12: 55 s; Beispiel 13: 58 s. Raum-Zeit-Ausbeute in g Roh-1,2-Dichlorethan: .h-1 . dm-3, bezogen auf 1,19 dm3 Reaktionsraum. Beispiel 12: 181; Beispiel 13: 182. TABELLE V Gaschromatographische Analyse des kondensierten Roh-1, 2-Dichlorethans Beispiel Beispiel K o m p o n e n t e n Nr. 12 Nr. 13 Gew.-% Gew.-% 1,2-Dichlorethan 97,083 97,779 Summe C2H2; C2H4; C2H6 0,001 0,001 Vinylchlorid 0,028 0,022 C2H5Cl 0,068 0,064 1,2-Dichlorethylen (trans) 0,016 0,011 I,l-Dichlorethan 0,006 0,006 CCl4 0,048 0,054 1,2-Dichlorethylen (cis) 0,042 0,038 CHCl3 0,015 0,017 1,1,2-Trichlorethylen 0,003 0,005 1,1,2-Trichlorethan 1,567 1,012 2-Chlorethanol 0,038 0,042 1,1,2,2-Tetrachlorethan 0,756 0,643 Chloral 0,310 0,290 T A B E L L E VI Gaschromatographische Analyse des Abgases nach der Chlorwasserstoff Wäsche Beispiel Beispiel K o m p o n e n t e n Nr. 12 Nr. 13 Vol.-% Vol.-% O2 1,0 2,4 CO 2,7 2,1 CO2 3,1 2,8 C2H4 0,12 0,18 Vinylchlorid 0,040 0,025 C2H5Cl 0,056 0,048 Leichtsieder 0,035 0,036 1,2-Dichlorethan 2,65 2,25 Hochsieder 0,01 0,005 1,1,2-Trichlorethan 0,005 0,004 C12 im Abgas frei frei Cl2 im Wasser frei frei C12 im Roh-1,2-Dichlorethan frei frei Umsatz bezogen auf (in %) HCl 99 99 C12 100 100 C2H4 95,3 96,4

Claims: Patentansprüche 1. Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan aus Ethylen durch Umsetzung mit Chlorwasserstoff und Sauer stoff enthaltenden Inertgasen bei 180 bis 300 C und 0,1 bis 1,1 MPa sowie durch Umsetzung mit Chlor in der Gasphase in Gegenwart eines kupfer- oder kupfer- und eisensalzhaltigen festen Katalysators mit anschliessen der Abkühlung und destillativer Auftrennung des Reak tionsgemisches, wobei beide Chlorierungsreaktionen in einem gemeinsamen Reaktionsraum, der aufgewirbelte Katalysatorteilchen enthält, nacheinander durchgeführt werden, und die im gesamten Reaktionsraum gebildete Wärme durch indirekte Kühlung mit einem flüssigen und/ oder gasförmigen Wärmeübertragungsmedium abgeführt wird, dadurch gekennzeichnet, dass 98.bis 40 % der Ge samtmenge des in den gemeinsamen Reaktionsraum einge leiteten Ethylen-Volumens in die Zone des Reaktions raumes eingeleitet wird, in der die erste Chlorierungs reaktion stattfindet, und die restlichen 2 bis 60 % der Gesamtmenge des in den gemeinsamen Reaktionsraum eingeleiteten Ethylen-Volumens in die Zone des Reak tionsraumes eingeleitet wird, in der die zweite Chlo rierungsreaktion stattfindet. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass -95 bis 60 % der Gesamtmenge des in den gemeinsamen Reaktionsraum eingeleiteten Ethylenvolumens in die Zone des Reaktionsraumes eingeleitet wird, in der die erste Chlorierungsreaktion stattfindet und die rest lichen 5 bis 40 % der Gesamtmenge des in den gemein samen Reaktionsraum eingeleiteten Ethylenvolumens in die Zone des Reaktionsraumes eingeleitet wird, in der die zweite Chlorierungsreaktion stattfindet. 3. Verfahren nach Anspruch 1, oder 2, dadurch gekenn zeichnet, dass der Reaktionsraum kontinuierlich von den umzusetzenden Gasen durchströmt wird, wobei in eine in Strömungsrichtung der Gase zuerst gelegene Zone des Reaktionsraumes getrennt oder teilweise getrennt voneinander eingeleitet werden: Chlorwasser stoff, eine Teilmenge des Ethylens und Sauerstoff enthaltendes Inertgas und in eine in Strömungrichtung nachfolgende Zone des Reaktionsraumes getrennt von einander die restliche Teilmenge des Ethylens und Chlor in folgenden Mengenverhältnissen: 2 mol HCl, 1,8 bis 2,2 mol Gesamtmenge des C2H41 0,5 bis 0,6 mol 02 und 0,79 bis 1,2 mol Cl2, wobei die Chlormenge so bemessen wird, dass im Gasgemisch, das den Reak tionsraum verlässt, weniger als 0,001 Gew.-% freies, elementares Chlor gefunden werden. 4. Verfahren nach Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekenn zeichnet, dass der Reaktionsraum kontinuierlich von den umzusetzenden Gasen durchströmt wird, wobei in eine in Strömungsrichtung der Gase zuerst gelegene Zone des Reaktionsraumes eingeleitet werden: Sauerstoff enthaltendes Inertgas und Chlor sowie getrennt davon eine Teilmenge des Ethylens und in eine in Strömungsrichtung nachfolgende Zone des Reaktionsraumes Chlorwasserstoff und die restliche Teilmenge des Ethylens in folgenden Mengenverhält nissen: 2 mol Gesamtmenge des C2H4, 0,9 bis 1,2 mol Cl2, 1,6 bis 2,3 mol HCl und 0,35 bis 1,3 mol 02, wobei die Sauerstoff- oder Chlorwasserstoff-Menge so bemessen werden, dass im Gasgemisch, das den Reak tionsraum verlässt, weniger als 0,001 Gew.-% freies, elementares Chlor gefunden werden.

Inventors: KUHN, WENZEL, DR., WIDMANN, PETER, Kühn, Wenzel, Dr.
Applicants: HOECHST AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1982
Main classification: C07C19
IPC codes: C07C19, B01J27, C07C67, C07C17, C07B61