SEGMENT FOR A HYDRODYNAMIC SLIDING BEARING

Abstract: 1. Bearing segment for a hydrodynamic sliding bearing with a transverse groove (13) which is provided on the inlet side of the rotating element in the bearing surface and serves to distribute lubricating oil over the axial width of the bearing and supplies a hydrodynamic lubricating wedge, characterised in that two longitudinal grooves (17, 18) which define the bearing surface (12) in the axial direction are each connected via a throttle (15, 16) to the two ends of the transverse groove (13).

Description: Lagerseginent für ein hydrodynamisches Radial-Gleitlager Die Erfindung betrifft ein Lagersegment für ein hydrodynamisches Radial-Gleitlager, mit einer in der Lagerfläche auf der Zulaufseite des drehenden Elementes vorgesehenen, zur Verteilung von Schmieröl über die axiale Lagerbreite dienenden und einen hydrodynamischen Schmierkeil speisenden Quernut. Bekannt sind--sowohl hydrostatisch als auch hydrodynamisch betriebene Lager. Beide Lagersysteme sind mit gewissen Vor- und Nachteilen behaftet. So ist bei einem hydrostatischen Lager in der Regel die ölversorgung und Überwachung recht aufwendig, und die Notlaufeigenschaften sind schlecht. Anderersetis kann man ein hydrostatisches Lager mit hohen Flächenbelastungen betreiben, wobei sich auf der gesamten Lagerfläche eine annähernd gleichmässige Flächenbelastung ergibt. Die mittlere spezifische Flächenbelastung entspricht also etwa dem maximalen Druck auf der Lagerlfäche. Demgegenüber ist beim hydrodynamischen Lager die Ol- versorgung und Überwachung wesentlich einfacher. Seine Notlaufeigenschaften, d.h. sein Verhalten bei plötzlichem Ausfall der ölversorgung, sind infolge der glatten, durchlaufenden Lagerfläche weitaus besser als beim hydrostatischen Lager. Andererseits entstehen bei hydrodynamischen Lagern bzw. deren tragenden Lagersegmenten - bedingt durch die Art des Druckaufbaues im hydrodynamischen Schmierkeil - enorme Spitzendrücke im sog. Druckberg. Die mittlere spezifische Flächenbelastung eines hydrodynamischen Lagers liegt weit unter diesem Spitzendruck. Ein hydrodynamisches Lager baut infolgedessen bei gleicher Belastung grösser als ein hydrostatisches Lager. Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, ein Lagersegment für ein hydrodynamisches Radial-Gleitlager der eingangs genannten Art zu schaffen, das sich im Vergleich zu bekannten Ausführungen durch eine höhere mittlere spezifische Flächenbelastung auszeichnet und eine besonders schmale Lagerbauweise gestattet. Dieser Aufgabe wird erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass an die beiden Enden der zur Verteilung des Schmieröles über die axiale Lagerbreite dienende Quernut über je eine Drossel zwei Längsnuten angeschlossen sind, die die Lagerfläche in axialer Richtung begrenzen. Die DE-Z "VDI-BERICHTE", Nr. 111, 1966, Seiten 15 19, befasst sich mit der schmierungsgerechten Konstruktion von Radial-Gleitlagern, wobei insbesondere auf Seite 19, Bild 15 IV, eine Ausführungsform veranschaulicht ist, bei der über den ganzen Umfang eines Radial-Gleitlagers mehrere axial verlaufende Quernuten vergesehen sein können, die an ihren axialen Enden in Umfangs-Ringnuten direkt übergehen. Dies bedeutet also, dass - ganz abgesehen davon, dass es sich hier nicht um die Beschreibung eines Lagersegmentes für ein solches Radial-Gleitlager handelt die Quernuten mit den an den axialen Lagerenden vorgesehenen Ringnuten in der Weise verbunden sind, dass das öl von den Quernuten ohne irgendwelche Druckänderungen in die Ringnuten übertritt. Durch diese bekannte Ausführung kann mehr öl durch das Lager fliessen, um eine bessere Kühlung zu erzielen, eine Verbesserung der Tragfähigkeit und somit der Wirtschaftlichkeit eines hydrodynamischen Radial Gleitlagers kann auf diese Weise jedoch nicht erzielt werden. Zur näheren Erläuterung der Erfindung und der hierdurch erzielten Vorteile sei zunächst auf die Figuren 1 bis 5 Bezug genommen, die den allgemein bekannten Stand der Technik veranschaulichen. Fig. 1. zeigt eine Aufsicht auf ein Segment eines hydrodynamischen Radial-Gleitlagers und Fig. 2 einen Schnitt längs der Linie II der Fig. 1. Dieses Lagersegment 1 enthält in seiner Lagerfläche 2 auf der Zulaufseite des (nicht dargestellten) drehenden Elements eine Quernut 3, die an eine Schmieröl Zuführleitung 4 angeschlossen ist und zur Verteilung des Schmieröles über die axiale Lagerbreite dient. Diese Quernut 3 speist in bekannter Weise den hydrodynamischen Schmierkeil, der sich im Betrieb zwischen der Lagerfläche 2 und dem drehenden Element ausbildet. Fig. 3 veranschaulicht die Druckverteilung längs des Umfanges des Lagersegmentes 1, und zwar in der Schnittebene II-II(d.h. in der Lagermitte). Die Fig.4 und 5 zeigen Querschnitte durch diesen Druckberg (längs der Linien IV-IV bzw. V-V der Fig. 3). In der Quernut 3 baut sich - je nach den Spaltvex hältnissen, der mechanischen Stabilität von Lagersegment 1 und drehendem Element sowie je nach der zugeführten Ölmenge - ein mehr oder weniger grosser statischer Druck auf. Das drehende Element zieht von dieser in der Quernut 3 vorhandenen ölmenge so viel in den Spalt ein, wie zum Aufbau des hydrodynamischen Schmierkeiles erforderlich ist. Dieses "Einziehen" wird vom statischen Druck in der Quernut 3 unterstützt. Das in den Spalt zwischen dem Lagersegment 1 und dem drehenden Element eingezogene öl fliesst nun teilweise im Bereich der Längskanten 2a, 2b der Lagerfläche seitlich ab. Dieser sog. "Seitenfluss" ist unerwünscht, da er der Lagermitte ül entzieht, wodurch der Druckaufbau "spitzer", d.h. ungleichmässiger und die Spalthöhe des Ölfilmes reduziert wird. Es leuchtet ein, dass-schmale Lager, d.h. Lager mit einer geringen axialen Breite B, gegen einen solchen Seitenfluss besonders empfindlich sind. Die Fig. 6 bis 10 veranschaulichen demgegenüber die erfindungsgemässe Lösung. Hierbei zeigt Fig.6 eine Aufsicht auf ein erfindungsgemässes Lager segment, Fig. 7 einen Schnitt längs der Linie VII VII der Fig. 6, während die Fig. 8, 9 und 10 Schnitte durch den Druckaufbau längs der Linien VIII-VIII,IX-IX bzw. X-X zeigen. Das Lagersegment 11 enthält in seiner Lagerfläche 12 eine Quernut 13, die an eine Schmieröl-Zuführ leitung 14 angeschlossen ist. Die beiden Enden dieser Quernut 13 sind über je eine Drossel 15,16 an Längsnuten 17, 18 angeschlossen, die die Lager fläche 12 in axialer Richtung, d.h. nahe der Längskanten 12a, 12b, begrenzen. Die Fig. 8 bis 10 zeigen - im Vergleich zu den Fig. 3 bis 5 - , wie sich der Druckaufbau durch das Vorhandensein der beiden Längsnuten 17, 18 ändert. Bei dem der Darstellung zugrundegelegten Beispiel beträgt der Öldruck in der Quernut 3 ca. 24 bar und in den Längsnuten 17, 18 ca. 20 bar. Der sich in dem Spalt zwischen dem Lagersegment 11 und dem drehenden Element im Betrieb ausbildende hydrodynamische Schmierkeil stützt sich infolge dessen an seinen beiden Flanken (d.h. im Bereich der Längsnuten 17, 18) gegen ein höheres Druckniveau als Atmosphäre ab. Dadurch wird der Seitenfluss wesentlich verringert und das Volumen des Druckberges etwa um die in den Fig. 8 bis 10 quergestreifte Basis vergrössert. Dieser Vergrösserung des Volumens des Druckberges entspricht eine proportionale Vergrösserung der Tragkraft des Lagersegmentes. Die erfindungsgemässe Lösung gestattet somit, entweder die Tragkraft des Lagers zu vergrössern und/ oder das Lager schmaler zu bauen. Die Fig. 11 und 12 zeigen ein weiteres Ausführungsbei spiel de Erfindung. Das Lagersegment 31 enthält in seiner Lagerfläche 32 ausser der auf der Zulaufseite des drehenden Elementes vorgesehenen Quernut 33 und den beiden über Drosseln 35, 36 angeschlossenen Längsnuten 37, 38 noch eine auf der Ablauf seite des drehenden Elementes vorgesehene Quernut 39, die über Drosseln 40, 41 an die Längsnuten 37, 38 angeschlossen ist. Die Bemessung erfolgt zweckmässig so, dass die Drosseln 35, 36 im Normalbetrieb einen Druckabfall von 5 bis 30 %, vorzugsweise von 10 bis 20 %, bewirken, während die Drosseln 40, 41 einen Druckabfall von 70 bis 95 %, vorzugsweise von 80 bis 90 %, bewirken. Die Ausführung gemäss den Fig. 11 und 12 ist besonders dann zweckmässig, wenn das drehende Element (beispiels weise eine Rohrmühle) zwar nur in einer Drehrichtung betrieben wird, beim Abstellen jedoch in der anderen Drehrichtung auspendelt. Für diesen Auspendelvorgang stellt dann die Quernut 39 das Ölreservoir dar, aus dem der hydrodynamische Schmierkeil gespeist wird. Der Anschluss dieser Quernut 39 an die Längsnuten 37, 38 über die Drosseln 40, 41 gewährleistet, dass sich in der Quernut 39 in jeder räumlichen Lage des Lagersegmentes 31 ein kleines Ölreservoir bildet, das beim Wechseln der Drehrichtung ein Trockenlaufen des Lagers für eine befristete Zeit verhindert. An die Quernut 33 ist schliesslich noch ein Hydrospeicher 42 angeschlossen, der auch bei Ausfall der Hauptölversorgung einen gewissen Öldruck aufrecht erhält. segment Die bei dem erfindungsgemässen Lage als Verbindung zwischen der Quernut und den beiden Längsnuten vorgesehenen Drosseln bilden Sicherheitsorgane, die im Falle ungünstiger Spaltverhältnisse einen unkontrollierten Abfluss des Schmieröles über die beiden Längsnuten verhindern. Zu beachten ist nämlich, dass insbesondere bei grossen Abmessungen des drehenden Elementes (etwa bei der Lagerung grosser Rohrmühlen) keineswegs immer mit idealen Spaltverhältnissen gerechnet werden kann, sondern dass Bearbeitungstoleranzen, mechanische Verformungen und temperaturbedingte Verformungen in Betracht gezogen werden müssen. Der Speisedruck in der Quernut auf der Zulaufseite des drehenden Elementes sollte für grosse Lagersegmente, wie sie für die Lagerung von Rohrmühlen, Trommeln und dgl. verwendet werden, zwischen 3 und 30 bar liegen. Die zu den Längsnuten führenden Drosseln werden so dimensioniert, dass der darin auftretende Druckverlust vorzugsweise zwischen 10 und 20 % liegt. Ausser den bereits genannten Vorteilen der erfindungsgemässen Lösung besteht ein weiterer Vorzug darin, dass auf die üblicherweise bei hydrodynamischen Lagern eingesetzte Anfahrhilfe verzichtet werden kann (eine solche Anfahrhilfe besteht bei grossen hydrodynamischen Lagern üblicherweise aus einer Mittelhohrun9 im Lagersegment, durch die vor dem Drehen durch Hochdrucköl die metallische Berührung zwischen Zapfen und Lager aufgehoben wird). Vorteilhaft ist ferner, dass bei der erfindungsge- mässen Lösung durch die wesentliche Verringerung des Seitenflusses mehr Öl gezielt durch das Lager gefördert werden kann, wodurch das Temperaturniveau im Lager gesenkt wird. Dadurch bleibt auch das Öl kälter und somit seine Viskosität und Tragfähigkeit höher, was das Gesamttragverhalten des Lagers begünstigt.

Claims: Patentansprüche: 1. Lagersegment für ein hydrodynamisches Radial Gleitlager, mit einer in der Lagerfläche auf der Zulaufseite des drehenden Elementes vorge sehenen, zur Verteilung von Schmieröl über die axiale Lagerbreite dienenden und einen hydro dynamischen Schmierkeil speisenden Quernut, da durch gekennzeichnet, dass an die beiden Enden der Quernut (13) über je eine Drossel (15, 16) zwei Längsnuten (17, 18) angeschlossen sind, die die Lagerfläche (12) in axialer Richtung be grenzen. 2. Lagersegement nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, dass die Lagerfläche (32) auch auf der Ablaufseite des drehenden Elementes eine Quer nut (39) aufweist, deren Enden über je eine Dros sel (40, 41) an die beiden Längsnuten (37, 38) angeschlossen sind. 3. Lagersegement nach Anspruch 1, dadurch gekenn zeichnet, dass die Drosseln (15, 16) so dimensi oniert sind, dass darin im Normalbetrieb ein Druck abfall von 5 bis 30 %, vorzugsweise von 10 bis 20 %, auftritt. 4. Lagersegment nach Anspruch 2,dadurch gekennzeich net, dass die Drosseln (40, 41) so dimensioniert sind, dass darin im Normalbetrieb ein Druckabfall von 70 bis 95 %, vorzugsweise von 80 bis 90 %, auftritt. 5. Lager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass an die Quernut (33) ein Hydrospeicher (42) unmittelbar angeschlossen ist. 6. Lager nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Lagerelement eben ausge führt ist und damit als Axiallagerelement einsetz bar ist.

Inventors: GROTHAUS, HUBERT, ING. GRAD., HEINEMANN, OTTO, ING. GRAD., HEIRINGHOFF, BURKHARD, ING. GRAD., KRUMME, HELMUT, LINZEL, LEONHARD, ING. GRAD., LUCKE, HELMUT, ING. GRAD., SCHOSSLER, WERNER, ING. GRAD., Lücke, Helmut, Ing. grad., Schössler, Werner, Ing. grad.
Applicants: KRUPP POLYSIUS AG
Application year: 1982
Main classification: F16C33
IPC codes: F16C33, F16C17