DEVICE FOR MEASURING HEAT OUTPUT AND SKIN TEMPERATURE

Abstract: 1. A system for measuring the heat dissipation and the skin temperature of a person to be examined, characterized in that a) a temperature-measuring sensor (4) is adapted to be contacted with the torso of the person (1) to be examined and an optional heat flux sensor (4') are provided for respectively measuring the skin temperature on and the heat flux from a skin portion on the torso, b) at least one additional temperature-measuring sensor (5) and an optional additional heat flux sensor (5') are provided and are adapted to be contacted with at least one additional part of the body, preferably a leg or an arm, and are respectively used to measure the skin temperature on and the heat flux from the respective skin portion, c) if only the temperature-measuring sensors (4, 5) are provided, at least one measuring sensor (3) is provided for a simultaneous and preferably continuous measurement of the ambient temperature and in combination with additional measuring sensors (3a, 3b) determines the effective ambient temperature, d) the signal difference between the signal(s) representing the temperatures of the skin portion of the torso and the skin portion(s) of the other part(s) of the body and the signals representing the effective ambient temperature ist adapted to be determined in a subtracting circuit (10) of an evaluating unit (7) from the signals of the temperature-measuring sensors (4, 5) and the signal representing the effective ambient temperature, and the output signal values of said substracting circuit (10), as values which are proportional to the heat dissipation from the torso and from the respective part of the body, and optionally the output signal values of the heat flux sensors (4', 5') are delivered to a recording and/or indicating unit (8).

Description: Anordnung zur Diagnose Die Erfindung betrifft eine Anordnung zur Diagnose, bei welcher die Wärmeabgabe einer zu untersuchenden Person mittels Messfühlern messbar ist. Aus den USPSen 4100542, 4055166, 3940752 und 3877463 sind Diagnoseeinrichtungen bekannt, mit denen die Temperatur der Haut bzw. des Gewebes gemessen wird und auf Grund dieser Messergebnisse Aussagen über den Zustand des Gewebes getroffen werden. Die Wärmeabgabe des Gewebes wird jedoch nicht zur Diagnose herangezogen. Im menschlichen Organismus ist jedes Umsetzen von Sauerstoff eng an eine bestimmte Wärmeproduktion gekoppelt. Das Umsetzen eines ml 02 erzeugt eine Wärmemenge von 19,7 - 21,4 J. Die entstehende Wärme ist die erste, unmittelbare Grösse, welche nach dem Umsetzen des Sauerstoffes bestimmt werden kann. Im Unterschied zu vielen anderen klinischen Messgrössen, welche das Angebot von Sauerstoff an den Körper angeben, ist die Wärmeproduktion ein Mass dafür, was tatsächlich an Sauerstoff verwerten worden ist. Die Verteilung der Wärme im menschlichen Organismus erfolgt durch die Wärmeleitung des Gewebes (Gewebeleitung) und durch die Wärmekonvektion der Blutzirkulation. Für die Wärmeverteilung im Körper spielt die Konvektion durch die Blutzirkulation eine wesentlich grössere Rolle als die Gewebeleitung; dies gilt sowohl für das absolute Ausmass als auch für die Geschwindigkeit der Änderungen. Ziel der Erfindung ist es, eine Anordnung zur Diagnose zu entwickeln, welche auf einem thermodynamischen Modell des menschlichen Organismus beruht und es erlaubt, aus der Wärmedynamik heraus die klinisch wichtigen Messgrössen, wie Sauerstoffverbrauch, peripherer Blutfluss, Hautblutfluss und Wärmeleitungseigenschaft des Gewebes, Gefässwiderstand und einige mehr zu bestimmen. Dabei soll jedoch berücksichtigt werden, dass die Belastbarkeit der zu untersuchenden Personen durch Messgeräte begrenzt ist. Eine Vielzahl von Elektroden und Geräten werden von Erwachsenen aus psychischen und von Kindern und Neugeborenen aus geometrischen Gründen (Platzmangel) nicht zugelassen. Es sollen deshalb einige bedeutende Messdaten ermittelt und optimal ausgewertet werden. Diese Ziele werden bei einer Anordnung zur Diagnose der eingangs genannten Art dadurch erreicht, dass ein an den Rumpf der zu untersuchenden Person anlegbarer Tempera turmessfühler zur Messung der Hauttemperatur einer Hautstelle am Rumpf vorgesehen ist, dass zumindest ein weiterer Temperaturmessfühler vorgesehen ist, der (die) an zumindest einem weiteren Körperteil, vorzugsweise an einem Bein und/oder einem Arm und/oder dem Kopf anlegbar ist (sind) und der (die) die Hauttemperatur der jeweiligen Hautstellen misst (messen), dass zumindest ein Messfühler für die Messung gleichzeitig und vorzugsweise kontinuierlich erfolgende Messung der Umgebungstemperatur vorgesehen ist, und dass aus den Signalen der Temperaturmessfühler und der Messfühler in einer Subtraktionsschaltung die Signaldifferenz zwischen den der Temperatur der jeweiligen Hautstelle des Rumpfes und der Hautstelle(n) des (der) weiteren Körperteile(s) entsprechenden Signalen und den der wirksamen Umgebungstemperatur entsprechenden Signalen ermittelbar ist, wobei die Ausgangssignalwerte dieser Subtraktionsschaltung als der jeweiligen Wärmeabgabe des Rumpfes bzw. des jeweiligen Körperteiles proportionale Werte einer Aufzeichnungs- bzw. Anzeigeeinheit zugeführt sind. Zur Erhöhung der Messgenauigkeit ist erfindungsgemäss vorgesehen, dass für die Person ein thermostabiler Raum, z. B. ein kalorimeterähnlicher Behälter oder Inkubator vorgesehen ist, und dass zur Messung seiner Wand- und Aussentemperatur Messfühler vorgesehen sind, deren Messwerte mit dem Messwert der Umgebungstemperatur in einer Schalteinheit verknüpfbar sind. Um sämtliche Daten jederzeit greifbar zu haben, ist es vorteilhaft, wenn die Auswerteeinheit einen Speicher für die Person betreffende Daten, z. B. Gewicht, Länge, Volumen, Oberfläche des Rumpfes, Kopfes, der Arme und Beine und Rechenkonstante, Faktoren und Proportionali tätsfaktoren aufweist, wobei die Schalteinheit der Auswerteeinrichtungen bzw. die in sie eingehenden Signalwerte mit den Speicherdaten verknüpfbar sind bzw. die einzelnen Schaltungen mit dem Speicher verbunden sind. Einfach handhabbar und aufgebaut ist die Anordnung, wenn die Temperaturmessfühler für die Hauttemperatur und die Messfühler für die Umgebungslufttemperatur und die Subtraktionsschaltung von heat-flux-discs bzw. Wärme flussfühlern gebildet sind, deren Ausgangssignale an die Auswerteeinheiten geführt sind, wobei gegebenenfalls zur Messung der Hauttemperatur mindestens ein weiterer Temperaturmessfühler vorgesehen ist. Zur Anpassung der Messwerte an die untersuchte Person ist vorgesehen, dass die Auswerteeinheit Korrekturschaltungen aufweist, in die gegebenenfalls vom Speicher abgerufene oder von Hand aus eingegebene, die Geometrie der Person betreffende Daten mit den den gemessenen Temperaturdifferenzen entsprechenden Signalen verknüpfbar sind, wobei über die eine Korrekturschaltung die Differenzsignale der Subtraktionsschaltung und über weitere die Korrekturschaltung die Differenzsignale der Messfühler an die weiteren Schalteinheiten der Auswerteeinheit geführt sind. Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, dass an die Ausgänge der Temperaturmessfühler und der Messeinrichtungen jeweils ein Multiplikator geschaltet ist, in dem die einzelnen Messwerte jeweils für sich mit einem Faktor multiplizierbar sind, dass den Multiplikatoren jeweils ein Addierer nachgeschaltet ist, der sowohl die jeweilige berichtigte Körperkerntemperatur und Hauttemperatur des Rumpfes als auch die berichtigte Beininnentemperatur und Hauttemperatur des Beines summiert, welche Signale jeweils einer Differenzierschaltung zugeführt sind, an die eine dritte, gegebenenfalls mit dem Speicher verbundene Korrekturschaltung zur Korrektur der Werte in Abhängigkeit von der Geometrie der Person angeschlossen ist, an deren Ausgängen die zeitliche Anderungsrate der der Wärmespeicherung im Rumpf oder Bein entsprechenden Signale anliegen. Eine weitere erfindungsgemässe Ausführungsform ist dadurch gekennzeichnet, dass die Auswerteeinheit einen ersten Differenzbildner zur Differenzbildung zwischen einem der Wärmeabgabe des Beines entsprechenden Signalwert und einem ihr zugeführten oder in ihr gebildeten, einem Teil, vorzugsweise den zehnten Teil der vom Rumpf und Bein abgegebenen, gegebenenfalls im Hinblick auf gespeicherte Wärme korrigierte Gesamtwärmemenge entsprechenden Signalwert aufweist, dass an den Differenzbildner eine erste Divisionsschaltung für die Division des Wertes des Ausgangssignales des ersten Differenzbildners durch den Signalwert der in einem zweiten Differenzbildner ermittelten Differenz zwischen Körperkerntemperatur und der Beininnentemperatur angeschlossen ist, und dass das Ausgangssignal der Divisionsschaltung an die Anzeigevorrichtung als den peripheren Blutfluss vom Rumpf in das Bein proportionaler Wert geführt ist. Ferner kann erfindungsgemäss vorgeschrieben sein, dass die Auswerteeinrichtung einen zweiten Differenzbildner aufweist, in dem von den jeweils der vom Rumpf bzw. dem Bein abgegebenen Wärmemenge entsprechenden Signalwerten die der Gewebeleitung im Rumpf oder Bein entsprechenden und der Differenz zwischen Körperkerntemperatur und Hauttemperatur des Körpers bzw. Beininnentemperatur und Hauttemperatur des Beines proportionaler, in der Schalteinheit errechneten Werte abziehbar sind, welchem Differenzbildner eine weite Divisionsschaltung nachgeschaltet ist, in der die Werte des Differenzbildners durch die in einem dritten Differenzbildner gebildete Differenz der Signalwerte der Körperkerntemperatur und Hauttemperatur des Rumpfes bzw. der Beininnentemperatur und der Hauttemperatur des Beines teilbar sind und als dem jeweiligen Hautblutfluss im Rumpf und Bein proportionale Signalwerte der Auswerteeinrichtung zugeführt sind. Die erfindungsgemässe Anordnung ist durch die Verknüpfung der einzelnen Messwerte vielfältig einsetzbar und liefert eine grosse Anzahl von der Diagnose dienlichen Anzeigen bzw. Ergebnissen. Die erfindungsgemässe Anordnung wird anhand eines Ausführungsbeispieles im folgenden anhand der Zeichnung näher erläutert. Es zeigen: Fig. 1 ein Schaltschema der erfindungsgemässen Anordnung bzw. Vorrichtung, Fig. 2 ein Schema einer Temperaturmessung, und Fig. 3 eine vereinfachte Darstellung des der Erfindung zugrundeliegenden Wärmeflussmodelles. Die zu untersuchende Person 1 befindet sich in einem thermostabilen Raum 2, Neugeborene vorzugsweise in einem Inkubator (Brutkasten). Die Temperatur des Raumes 2 wird mit einem Messfühler 3 und die Temperatur der Wand mit einem Messfühler 3a gemessen. Im Sonderfall eines Inkubators kann sich ein weiterer Messfühler 3b ausserhalb des Inkubators befinden. Aus den Messwerten dieser Messfühler 3, 3a, 3b wird die wirksame Umgebungstemperatur errechnet. An der minimal gekleideten Person 1 sind zwei Temperatur- messfühler 4, 5 an besonders ausgesuchten Hautstellen angebracht. Der eine Temperaturmessfühler 4 ist in der Mitte zwischen dem unteren Ende des Brustbeines (Xyphoid) und der linken Brustwarze (linke Mamilla) und der andere Temperaturmessfühler 5 an einer Wade in der Mitte zwischen Fersenbein und Knie an der ventrolateralen Seite befestigt. Ausserdem befindet sich ein weiterer Temperaturmessfühler 6 entweder in der Speiseröhre in Herzhöhe oder einer bestimmten Tiefe im After, wobei die Position in der Speiseröhre vor allem beim Neugeborenen, wo der Messfühler in die Fütterungssonde integriert werden kann, und bei Schwerkranken der Vorzug gegeben wird. Die Wahl der Stellen, an denen die Temperaturmessfühler 4, 5, 6 angebracht werden, ist deshalb von Bedeutung, da an den ausgewählten Stellen erfahrungsgemäss für den Rumpf bzw. das Bein charakteristische Mittelwerte der zu messenden Temperaturen herrschen. Im beschriebenen Fall wurde der menschliche Körper in zwei Teile unterteilt. Der eine Teil umfasst den Rumpf und den Kopf und wurde als "Rumpf" bezeichnet, der andere Teil umfasst die Arme und Beine und wurde als "Bein" bezeichnet. Die Temperaturmessung auf der Brust wird als charakteristisch für den Rumpf mit dem Kopf, die Temperaturmessung an einem Bein als charakteristisch für alle vier Gliedmassen angesehen. Im folgenden werden die Messungen anhand des vorstehend beschriebenen Unterteilungsmodells des gesamten Körpers beschrieben. Es ist jedoch auch möglich, einerseits am Rumpf und andrerseits an mehreren Gliedmassen und auch dem Kopf getrennt die Temperatur- bzw. Wärmeabgabemessungen durchzuführen; die Auswertung derartiger Messungen wird jedoch komplizierter, ohne die Genauigkeit sonderlich zu erhöhen, und ist erfahrungsgemäss nur in Spezialfällen erforderlich, da bereits durch Messung der Temperaturen am Rumpf und nur einem Bein die wesentlichen charakteristischen Messergebnisse erhalten werden. Unter Wärmeabgabe ist immer auch eine negative Abgabe, d. h. eine Wärmeaufnahme, zu verstehen (z. B. bei Messungen an unterkühlten.Personen). Mit der vorliegenden Vorrichtung kann auch die Wärmeverteilung im Rumpf bzw. den Armen und Beinen bestimmt werden. Zur Ermittlung der Wärmeabgabe des Rumpfes (Kopf und Rumpf) bzw. des Beines (beide Beine und beide Arme) wird von den an den jeweiligen Hautstellen gemessenen Temperaturwert en die wirksame Umgebungstemperatur in einer Subtraktionsschaltung 10 abgezogen, sodass die einer Temperaturdifferenz entsprechenden Ausgangssignale der Subtraktionsschaltung 10 der Wärmeabgabe des Rumpfes bzw. Beines proportionale Messwerte darstellen. Der Proportionalitätsfaktor ist bekannt, in einem Speicher 9 enthalten und wird im Zuge der Berechnung entsprechend eingesetzt. Sodann werden in einer Korrekturschaltung 26 die Signale in Abhängigkeit von die Person 1 betreffenden Daten, wie z. B. Länge, Gewicht, Volumen usw. korrigiert. Als Temperaturmessfühler 4, 5 und gegebenenfalls auch als Messfühler 3 werden vorzugsweise plattenförmige Thermistoren eingesetzt. Anstelle der Temperaturmessfühler 4, 5 und des Messfühlers 3 für die Umgebungstemperatur und der zuvor beschriebenen Auswertung in der Subtraktionsschaltung 10 kann auch derart vorgegangen werden, dass "heft flux disc" bzw. Wärmeflussfühler 4', 5' an den zuvor bezeichneten speziellen Haut stellen eingesetzt werden. In Fig. 2 ist ein Wärmeflussfühler 30 schematisch gezeigt. Im Prinzip besteht der Wärmeflussfühler 30 aus zwei gegeneinander geschalteten Thermoelementen z. B. aus Kupfer und Konstantan, deren Lötstellen jeweils an einer Fläche der Platte angeordnet sind. Eine Plattenfläche wird mit der Haut in Berührung gebracht und nimmt Hauttemperatur an, die andere Plattenseite nimmt Umgebungstemperatur an. Die durch die Temperaturdifferenz in dem Thermokreis entstehende Spannung ist ein Mass für die vom Rumpf bzw. dem Bein abgegebene Wärmemenge. Die Signale der Wärme flussfühler 4', 5' werden in der Auswerteeinheit 7 über die Korrekturschaltung 26' geführt; die Subtraktionsschaltung 10 ist durch die spezielle Schaltung der Thermoelemente bereits im Wärmeflussfühler selbst enthalten. Eine Korrektur dieser Messwerte durch die Korrekturschaltung 26' erfolgt jedoch, um die Werte an die Person 1 anzupassen. Es ist vorteilhaft, zusätzlich zu den Wärmeflussfühlern 4', 5' noch Temperaturmessfühler zu verwenden, jedoch nicht für die Feststellung der Wärmeabgabe, sondern für die Messung der Hauttemperatur bzw. Körperkern- oder Beininnentemperatur, wie in Fig. 2 beschrieben. In Fig. 2 ist ein Wärmeflussfühler 30 dargestellt, der einen derartigen Temperaturmessfühler 5 enthält und von aussen mit einer plattenförmigen Heizeinrichtung 31 abgedeckt ist. Diese Anordnung dient zur Messung der Körperkerntemperatur oder der Beininnentemperatur. Dabei wird die Wärmeleistung der Heizplatte 31 solange erhöht, bis das Ausgangssignal des Wärmeflussfühlers 30 Null ist. Zu diesem Zeitpunkt wird der Hautoberfläche vom Rumpfbzw. Beininneren keine Wärme mehr zugeführt, da durch die Wärmezufuhr der Heizeinrichtung die Hautoberfläche auf eine Temperatur gebracht wurde, die der Körperkernbzw. Beininnentemperatur entspricht; es besteht kein Temperaturgefälle zwischen der Hautoberfläche und dem Körperkern bzw. dem Beininneren, sodass die mit dem Temperaturmessfuhler 5" gemessene Temperatur der Körperkerntemperatur (wenn am Rumpf gemessen wird) oder Beininnentemperatur (wenn am Bein gemessen wird) entspricht. Die Körperkerntemperatur oder Beininnentemperatur kann auch mittels einer Mikrowellensonde bzw. -antenne gemessen werden. Auch eine empirische, jedoch nicht sonderlich genaue Berechnung ist möglich, indem der jeweiligen Hauttemperatur des Rumpfes oder Beines ein Wert von vorzugsweise 0,80 G hinzugefügt wird. Zur Speicherung von Parametern, Konstanten und Rechen faktoren die bekannt sind oder sich im Zuge der Berechnung ergeben und weiterverwendet werden, und von Daten betreffend die zu untersuchende Person, wie z. B. Länge, Gewicht, Körperoberfläche, Volumen des Körpers, der Gliedmassen usw. ist in der Auswerteeinrichtung 7 der Speicher 9 vorgesehen, der nach Bedarf mit den einzelnen, vorzugsweise allen Rechenstufen der Auswerteeinheit 7 entsprechend verbunden ist, und von ihm sind bei Bedarf entsprechende Werte abrufbar. Der Speicher 9 ergänzt die Korrekturschaltung 26 bzw. 26' bzw. 26", die mit von Hand aus eingegebenen oder vom Speicher abgerufenen Werten, die Wärmeabgabesignale bzw. die entsprechenden Temperaturen bzw. Temperaturdifferenzen unter Berücksichtigung der Form bzw. Abmessungen der Person 1 anpasst. Mit den Messeinrichtungen werden den tatsächlichen Werten der Person proportionale Werte ermittelt, die bei entsprechender Eichung der Vorrichtung und entsprechender Verknüpfung mit den Daten des Speichers 9 bzw. Daten der Korrekturschaltung 26 die absoluten Werte der zu messenden Grössen darstellen. Die erfindungsgemässe Vorrichtung kann als analog oder digital rechnende Vorrichtung aufgebaut sein; bevorzugt ist es, wenn ein digitaler Rechner eingesetzt wird, wozu eine entsprechende Analog-Digital-Umsetzung der Messwerte an entsprechenden Stellen vorgesehen ist. Die Auswerteeinheit 7 enthält entsprechende Rechenelemente, welche die beschriebenen Rechenoperationen ausführen. An die Auswerteeinheit 7 schliesst eine Registrieroder Anzeigeeinrichtung 8 an, an der die einzelnen gemessenen und berechneten Werte auf scheinen bzw. ablesbar sind. Es ist verständlich, dass die erhaltenen Werte auch weiterverarbeitet werden können. Durch die Messung der Wärmeabgabe des Rumpfes und des Beines werden Rückschlüsse auf die Wärmeproduktion des Rumpfes (Rumpf und Kopf) und des Beines (beide Arme und Beine) bzw. durch die Messung der Kerntemperaturen Rückschlüsse auf die Wärmeverteilung gezogen. Da die Wärme bzw. -produktion direkt proportional dem Sauerstoffverbrauch ist, kann durch Beobachtung der Wärmeabgabe der Verbrauch an Sauerstoff bzw. die chemische Oxidation der Nahrung verfolgt werden. Es kann eine Energiebilanz erstellt werden, da die Energiezufuhr gleich ist dem Energieverlust durch die Wärmeabgabe (und der geleisteten Arbeit + Evaporation + insensibler Wasserverlust) zuzüglich der Energiespeicherung im Körper (Gewebeaufbau + Wärmespeicherung). Da bei zu niedriger und zu hoher wirksamer Umgebungstemperatur die Wärmeabgabe aufgrund vermehrten Energiebedarfs (Sauerstoffverbrennung) ansteigt, ist eine Regeleinrichtung 16 vorgesehen, mit der in Abhängigkeit von der Wärmeabgabe, vorzugsweise der Summe der Wärmeab- gabe von Rumpf und Bein, die Umgebungstemperatur des thermisch stabilen Raumes 2 auf einen optimalen Wert eingeregelt werden kann, bei dem die Wärmeabgabe ein Minimum erreicht hat. Der Regler 16 ist hiezu an die Messfühler 3, 3a, 3b und bzw. die Subtraktionsschaltung 10 gegebenenfalls an die Korrekturschaltung 26 und/ oder an die ärmeflussfühler 4', 5' angeschlossen. Bei der Messung der Umgebungstemperatur mit den Messfühlern 3, 3a und 3b ist zu berücksichtigen, dass der Körper und das Bein durch Abstrahlung und Konvektion Wärme verlieren. Die operante bzw. wirksame Umgebungstemperatur wird demzufolge berechnet, bzw. werden die Messwerte des Messfühlers 3 einer Subtrahier- bzw. Multiplizier- bnw. Addierschaltung 25 zugeführt, in der die Differenz der Messwerte und der Wand- oder Aussentemperatur gebildet und diese Differenz mit einem Faktor, vorzugsweise mit 1/7 multipliziert wird. Der resultierende Wert wird als Korrekturwert von der mit dem Messfühler 3 gemessenen Lufttemperatur abgezogen und als Wert für die wirksame Umgebungstemperatur der Auswerteeinheit 7 bzw. Korrekturschaltung 26 zur Verfügung gestellt. Es ist auch möglich, die wirksame Umgebungsluft zu berechnen, indem in der Schalteinheit die Wandtemperatur mit einem Faktor, vorzugsweise 0,6, und die Lufttemperatur mit einem Faktor, vorzugsweise 0,4, multipliziert werden und sodann die Werte summiert werden. Zur Berechnung des peripheren Blutflusses, d. h. des Blutflusses vom Rumpf in die Beine und Arme, wird folgendermassen vorgegangen: Die vom Bein abgegebene Wärmemenge entspricht der dem Bein durch die Blutzirkulation zugeführten Wärmeflusses zuzüglich der im Bein produzierten Wärme. Die zirkulierte Wärme bzw. der Wärmefluss ins Bein ist dem Produkt aus dem peripheren Blutfluss und der Temperaturdifferenz zwischen arteriellem und venösem Blut proportional, die wiederum der Temperaturdifferenz zwischen dem Körperkern und dem Beininneren proportional ist. Der letztere Proportionalitätsfaktor beträgt vorzugsweise 0,25. Wenn man die vom Bein produzierte Wärmemenge als vorzugsweise 1/10 der gesamten von Rumpf und Bein abgegebenen Wärmemenge setzt und die Körperkerntemperatur bzw. die Beininnentemperatur entweder mittels Mikrowellenantenne oder auf die in Fig. 2 gezeigte Art misst oder als 0,8 C über der Hauttemperatur liegend festsetzt, so kann der periphere Blutfluss bestimmt werden. Der Faktor 0,25, der Wert 0,8 C und der Wert 1/10, die spezifische Wärme des Blutes usw. sind im Speicher 9 enthalten und zu gegebener Zeit den Recheneinheiten zuführbar. In- der Auswerteeinheit 7 ist hiefür eine erste Divisionsschaltung 12 vorgesehen, deren einem Eingang ein Differenzbildner 13 für die Werte der Körperkerntemperatur (vom Messfühler 6) und die Beininnentemperatur (gemessen z. B. auf die in Fig. 2 dargestellte Art) vorgeschaltet ist. Dem anderen Eingang ist ein Differenzbildner 11 vorgeschaltet, dem die Werte der Wärmeabgabe von Rumpf und Bein zugeführt sind. Die Werte der Wärmeabgabe können mit Werten für die im Körper oder Bein gespeicherte Wärme aus später beschriebenen Addierschaltungen 24, 24' korrigiert werden. Der Differenzbildner 11 berechnet unter Verwendung des im Speicher 9 gespeicherten Proportionalitätsfaktors (1/10) für das Verhältnis der vom Bein produzierten Wärmemenge zu der gesamten von Rumpf und Bein abgegebenen Wärmemenge die Differenz zwischen der vom Bein abgegebenen und produzierten Wärmemenge. Diese Differenz entspricht der dem Bein durch die Blutzirkulation zugeführten Wärmemenge. In der Divisionsschaltung 12 wird das vom Differnzbildner 11 zugeführte W ärmedifferenz signal durch die Temperaturdifferenz des Differenzbildners 13 dividiert, und am Ausgang der Divisionsschaltung liegt der Wert des peripheren Blutflusses an. Zur Berechnung des Hautblutflusses bzw. des Blutflusses vom Rumpf- bzw. Beininneren zur jeweiligen Hautoberfläche wird von der vom Rumpf oder Bein abgegebenen Wärmemenge die durch die Gewebeleitung transportierte Wärme abgezogen. Diese Wärmemenge wird aus der Temperaturdifferenz zwischen dem Körperkern- bzw. Beininneren und den jeweiligen Haut oberflächen in der Schalteinheit 20 errechnet. Einer zweiten Divisionsschaltung 14 ist ein dritter Differenzbildner 15 vorgeschaltet, in dem die Differenz zwischen der Körperkern- bzw. Beininnentemperatur und den jeweiligen Hauttemperaturen gebildet wird. In der zweiten Divisionsschaltung 14 werden die um die Werte der Gewebswärmeleitung verminderten ernte der Wärmeabgabe durch die Temperaturdifferenzen geteilt. Am Ausgang der zweiten Divisionsschaltung 14 liegen die dem Hautblutfluss im Körper oder im Bein entsprechenden Werte an. Da der Gefässwiderstand dem Verhältnis von Blutdruck und Blutfluss proportional ist, kann bei Bekanntsein des Wertes des Blutflusses und des Blutdruckes ein Wert für den Gefässwiderstand erhalten werden. Dazu werden die Signale eines Blutdruckmessgerätes 17 einer dritten Divisionsschaltung 18 zugeführt, an dessen anderem Eingang die dem peripheren Blutfluss bzw. dem Hautblutfluss im Rumpf oder Bein entsprechenden Signale anliegen. Am Ausgang der dritten Divisionsschaltung 18 liegen die dem jeweiligen Gefässwiderstand proportionalen oder direkt entsprechenden Werte an. Der von der Person 1 verbrauchte Sauerstoff ist dem Pumpvolumen des Herzens und der Sauerstoffdistanz im arteriellen und venösen Blut proportional. Bekannterweise ist diese Sauerstoffdifferenz der irörperkerntem peratur proportional; der verbrauchte Sauerstoff ist, wie eingangs erwähnt, der gesamten abgegebenen und gespeicherten Wärmemenge proportional. Es ist eine vierte Divisionsschaltung 19 vorgesehen, in der die gesamte von Rumpf und Bein abgegebene Wärmemenge, gegebenenfalls zuzüglich einer Wärmemenge entsprechend den Signalen der Addierer 24, 24' durch die Körperkerntemperatur teilbar ist. Am Ausgang der vierten Divisionsschaltung 19 liegt ein dem Herzminutenvolumen entsprechender Wert an. Es ist auch möglich, der Auswerteeinheit 7 Differenzierglieder hinzuzufügen, denen die Ausgangssignale der einzelnen Schalteinheiten zugeführt sind, um die zeitliche Änderung der Werte verfolgen zu können bzw. Werte für die Signaländerung an sich zu erhalten. Zur Ermittlung der vom Körper oder dem Bein gespeicherten Wärme wird die Körperkerntemperatur bzw. Beininnentemperatur jeweils in Multiplikatoren 23, 23' mit einem Faktor, vorzugsweise 0,6, multipliziert. In den Multi- plikatoren 23, 23' wird ferner die Hauttemperatur des Rumpfes bzw. Beines jeweils mit einem Faktor, vorzugsweise 0,4, multipliziert. In nachfolgendem Addieren 24, 24' wird die Summe der korrigierten Körperkerntemperatur und Hauttemperatur des Rumpfes bzw. der Beininnentemperatur und der Hauttemperatur des Beines gebildet. Aus diesen Werten werden in nachfolgenden Differenziergliedern 32, 32' die zeitlichen änderung raten ermittelt; diese Werte werden in einer an den Speicher 9 angeschlossenen Korrekturschaltung 26", unter Berücksichtigung der Geometrie des Körpers und entsprechender physikalischer Konstanten korrigiert und gelten als Mass für den zeitlichen Wärmeverlust oder die zeitliche Wärmespeicherung im Rumpf oder Bein. Diese Werte werden auch der vierten Divisionsschaltung 19 bzw. dem ersten Differenzbildner 11 zugeführt, um bei dynamischen Messungen den Messwert für die abgegebene Wärme, der weiterverarbeitet wird, vor der Weiterverarbeitung entsprechend korrigieren. Diese Messmethode wird insbesondere dann angewandt, wenn eine dynamische Untersuchung vorgenommen wird und Jülderungen der Wärmemengen von Bedeutung sind. Im folgenden wird die Erfindung noch genauer unter Bezugnahme auf die verwendeten Formeln und Näherungen bzw. gewählten Proportionalitätsfaktoren erläutert: Die Geometrie der Person wurde durch Zylinder approximiert; es wurden zwei Zylinder (Körper, Bein) eingeführt, sodass der periphere Blutfluss errechnet werden kann. Rumpf und Kopf wurden durch einen Zylinder (Körper bzw. zentraler Zylinder) und die Extremitäten durch einen zweiten Zylinder (Bein bzw. peripherer Zylinder) dargestellt. Der Wärmefluss innerhalb jedes Zylinders und zwischen den beiden Zylindern ist in Fig. 3 dargestellt. Die Wärmemenge im zentralen Zylinder, welche der Metabolismus Droduziert, wird a) durch Induktion und Konvektion an seine Oberfläche und b) durch Konvektion mittels des peripheren Blutflusses in den peripheren Zylinder transportiert. Die Wärmemenge im peripheren Zylinder, welche teils vom Metabolismus produziert und teils vom zentralen Zylinder importiert wird, wird ebenso durch Konduktion und Konvektion an die Oberfläche des peripheren Zylinders transportiert. Der Wärmeverlust von der Oberfläche jedes Zylinders erfolgt durch Konvektion und Radiation. Die Messgrössen, welche für die Eingabe notwendig sind und welche für die Ausgabe errechnet werden, sind in tabelle 1 zusammengefasst. Nur einige Eingabengrössen müssen direkt gemessen werden, die übrigen können von Tabellen abgelesen werden. Tabelle 1 Ein- und Ausgabegrössen des thermodynamischen Modelles EINGABE AUSGABE V Körpergewicht i.e M Gesamte Wärmeproduktion Körpervolumen (ml) (Watt oder Watt/kg) +VA, V3 Volumen des Armes, V02 Sauerstoffverbrauch Beines (ml) (ml/min oder ml/min.kg) L Körperlänge Mcp Peripherer Wärmefluss cp (cm) (Watt oder Watt/100 ml Gewebe des zentralen +LA, LB Länge des Armes, oder peripheren Zylin Beines (cm) ders) Gesamte Körperober fläche (cm2) Vcp Perlpherer Blutfluss (ml/min. (cmê) (ml/min. 100 ml Gewebe ga Temperatur der Inku- des zentralen oder batorluft (00) peripheren Zylinders) & Temperatur der Inku w batorwand ( C) &T Raumtemperatur ( C) r T zentrale Kerntemperatur cc Tcs zentrale Hauttemperatur Tps periphere Hauttempera tur (00) + Alle diese Grössen können aus einem Nomogramm abgelesen werden. & Nur eine von den zwei Grössen muss gemessen werden. Die Bezeichnungen in Fig. 3 bedeuten: Mc = Metabolismus im zentralen Zylinder, MP = Metabolismus im peripheren Zylinder, GL = Wärmekonduktion des Gewebes, GK = Wärmekonvektion durch den Blutfluss. Von den Eingabegrössen (Körpergewicht und länge) werden die Volumina und Oberflächen der Zylinder abgeleitet. Das Körpergewicht wird dem Körpervolumen gleichgesetzt, indem ein spezifisches Gewicht von 1 g/cm3 angenommen wird. Das Volumen des zentralen Zylinders entspricht dann dem Körpervolumen minus dem Extremitätenvolumen (2 Arm- und 2 Beinvolumina). Die Oberfläche der beiden Zylinder erhält man in zwei Schritten. Im ersten Schritt werden die Mantelflächen des zentralen und peripheren Zylinders aus deren Volumina und Längen ermittelt (Gleichungen 1a und 1b): EMI16.1 In einem zweiten Schritt werden dann die für den Wärmeverlust effektiven Oberflächen errechnet. Die gesamte Körperoberfläche, aus einem Nomogramm abgelesen, wird entsprechend dem Verhältnis der beiden Zylindermantelflächen aufgeteilt, und der Proportionalitätsfaktor q EMI16.2 ergibt die Oberfläche (a) des p peripheren Zylinders (siehe Gleichung 2b). Von der gesamten Körperoberfläche wird daraufhin die Oberfläche des peripheren Zylinders (A ) und des Rückens (Ab = p 9 ¯%¯ der gesamten Körperoberfläche) abgezogen, und man erhält so die Oberfläche des zentralen Zylinders (Ac) (Gleichung 2b): Ac = (1 - b - q) . A (2a), Ap =q.A (2b). Diese Berechnungen erfolgen so weit als möglich in der Korrekturschaltung 26, gegebenenfalls in Verbindung mit dem Speicher 9. Unter Gleichgewichtsbedingungen ist die Wärmeproduktion gleich dem Wärmeverlust. Der Wärmeaustausch zwischen dem Organismus und der Umgebung kann durch die Gleichung 3 beschrieben werden: M - W = hr . A (T5 - Tw) + hc . A (T5 - Ta) + E (3) und wenn man die Arbeit (W) und die Evaporation (E) vernachlässigt, erhält man die Gleichung 4: M = hr . A (Ts -Tw) + hc ¯ A (Ts - Ta) (4). Diese Gleichung besagt, dass der Wärmeaustausch durch Radiation und Konvektion zustandekommt. Radiation und Konvektion sind proportional der Oberfläche und der Temperaturdifferenz zwischen mittlerer Hauttemperatur (Ts) (gemessen mit den Temperaturmessfühlern 4, 5, 5) und der Temperatur der Wand (Tw) bzw. der Luft (Ta) (gemessen mit Messfühler 3a bzw. 3) hr und hc sind die Wärmeleitungskoeffizienten. Formt man die Gleichung 4 um, indem man die Klammern auflöst und die zwei Glieder des Polynoms, hr A Tw und hc A Tas durch hr + + hc / (hr + hc) erweitert, erhält man die Gleichung 5: M = c) (hr i hc) (T5 - (hrTw + hcTa) / (hr + hc)) (5). Wenn ein kombinierter Wärmeleitungskoeffizient h (h = hr + hc) und eine operante Umgebungstemperatur To (To =(hrTw + hCTa) / (hr + hc)) eingeführt wird, erhält man die vereinfachte Gleichung 6: M = A . h (T5 - To) (6). Diese Berechnung erfolgt in der Schalteinheit 25, der Korrekturschaltung 26 und der Subtraktionsschaltung 10 (oder durch die Verwendung von Wärmeflussfühlern). Der kombinierte Wärmeleitungskoeffizient h wurde entsprechend 2 o den Angaben mit 6,973 . 10-4 W/cmê . C festgelegt. Die operante Umgebungstemperatur wurde durch zwei Näherungsformeln, Gleichung 7a und 7b, approximiert (in der Schalteinheit 25) To = 0,6 Tw + 0,arc Ta (7a), To = Ta - (a r Tr) / 7 (7b). Wenn nun die Gleichung 6 auf das Zwei-Zylinder Modell angewendet wird, erhält man die Gleichung 8: M Mc + Mp = h (Ac (Tcs - To) + Ap (Tps - To)) (8). Diese Gleichung enthält den kombinierten Wärmeleitungskoeffizienten h, die für den Wärmeaustausch wirksamen Oberflächen (siehe Gleichungen 2a und 2b), die operante Umgebungstemperatur und die mittlere Hauttemperatur des zentralen (Tcs) und peripheren (Tos) Zylinders. Die mittlere Hauttemperatur des zentralen Zylinders wird durch die thorakale Hauttemperatur zwischen Xyphoid und linker ìiamilla und die mittlere Hauttemperatur des peripheren Zylinders durch die Waden-Hauttemperatur zwischen Knie und Ferse repräsentiert. Eine Grundsatzstudie hatte gezeigt, dass diese beiden Temperaturen eine gute Annäherung darstellen. Löst man die Gleichung 8 getrennt bzw. durch Subtraktion der Temperaturen, erhält man die gesamte Wärmemenge, welche vom Neuge- borenen produziert (und abgegeben) wird. Diese Wärmeproduktion wird in einen Sauerstoffverbrauch umgewandelt, indem man annimmt, dass jeder ml Sauerstoff, der verbrannt wird, etwa 5 cal liefert. Einer thermochemischen Kalorie entsprechen 4,1840 Joule, einer Kalorie/min 4,1840 joule/60 bzw. O,o6973 Watt, und folglich entsprechen 1 ml Sauerstoffverbrauch/min 5 . 0,06973 Watt. Daher gilt Gleichung 9: Sauerstoffverbrauch V02 ml/min = M (Watt) / 5 . 0,06973 (9). Bei der Kalkulation des peripheren Blutflusses (Vcp) wird angenommen, dass der Metabolismus des peripheren Zylinders die Wärmemenge Np produziert, und es wurde angenommen, dass Mp ein Zehntel des Gesamtmetabolismus ausmacht (Gleichung 10): Mp = @ . M(10), wobei@ 1/10 ist. Der periphere Blutfluss bringt die wärmemenge Mcp vom zentralen in den peripheren Zylinder. Die vom Metabolis mus produzierte Wärmemenge Mp und die vom peripheren Blutfluss importierte Wärmemenge Mcp wird an der Ober fläche des peripheren Zylinders abgegeben, entspricht also dem Wärmeverlust von dessen Oberfläche an die Um gebung, daher gilt Gleichung 11: @M + Mcp = h. Ap (Tps - To) bzw. Mcp = h . Ap (Tps - T0) @ M (11). ps Löst man die Gleichung 11, erhält man die Wärmemenge Mcp, welche der Blutfluss vom zentralen in den peripheren Zylinder transportiert. Die Wärmemenge Mcp in Watt er gibt entsprechend der zuvor festgelegten Proportionali tät, 1 Kalorie/min = 0,06973 Watt, die Wärmemenge Qcp in cal/min. Diese konvektierte Wärme ist proportional der spezifischen Wärme des Blutes, der Blutflussmenge und der Temperaturdifferenz zwischen arteriellem (Tart) und venösen Tven) Blut. Diesen Zusammenhang be schreibt die Gleichung 12: Qcp = Cbl . Vcp (Tart - Tven) (12). cp - bl cp art ven Die spezifiE he Wärme des Blutes cbl wurde mit 0,92 cal/ml. C arlgenommen. Ausserdem wurde festgelegt, dass die Bluttemperaturdifferenz der Differenz der Kerntemperaturen von zentralem und peripherem Zylinder proportional ist, daher gilt Gleichung 13: Tart - Tven = (Tcc - Tpc) (13). Als Proportionalitätsfaktor o < wurde auf Grund tierexperimenteller Studien vorzugsweise 0,25 eingeführt. Die Kerntemperatur des zentralen und peripheren Zylinders wird wie beschrieben gemessen. Wenn die Gleichung 12 nach Vcp aufgelöst und für Qcp und die arterio-venöse cp Temperaturdifferenz eingesetzt wird, erhält man die Gleichung 14 für den peripheren Blutfluss Peripherer Blutfluss ml/min = cp Mcp Watt/0,92 . 0,25 . 0,06973 (Tcc - (T + E,5)) (14). PS Im Rahmen der Erfindung sind neben den bereits erwähnten Abänderungen auch noch weitere möglich.

Claims: Patentansprüche 1. Anordnung zur Diagnose, bei welcher die Wärmeabgabe einer zu untersuchenden Person mittels Messfühlern messbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass ein an den Rumpf der zu untersuchenden Person (1) anlegbarer Temperaturmessfühler (4) zur Messung der Hauttemperatur einer Hautstelle am Rumpf vorgesehen ist, dass zumindest ein weiterer Temperaturmessfühler (5) vorgesehen ist, der (die) an zumindest einem weiteren Körperteil, vorzugsweise an einem Bein und/oder einem Arm und/oder dem Kopf anlegbar ist (sind), und der (die) die Hauttemperatur der jeweiligen Hautstellen misst (messen), dass zumindest ein Messfühler (3) für die gleichzeitig und vorzugsweise kontinuierlich erfolgende Messung der Umgebungstemperatur vorgesehen ist, und dass aus den Signalen der Temperaturmessfühler (4, 5) und der Messfühler (3) in einer Subtraktionsschaltung die Signaldifferenz zwischen den der Temperatur der jeweiligen Hautstelle des Rumpfes und der Hautstelle(n) des (der) weiteren Körperteile(s) entsprechenden Signalen und den der wirksamen Umgebungstemperatur entsprechenden Signalen ermittelbar ist, wobei die Ausgangssignalwerte dieser Subtraktionsschaltung als der jeweiligen Wärmeabgabe des Rumpfes bzw. des jeweiligen Körperteiles proportionale Werte einer Aufzeichnungs- bzw. Anzeigeeinheit (8) zugeführt sind. 2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein weiterer Temperaturmessfühler (6) zur Messung der Körperkerntemperatur vorgesehen ist, der z. B. in die Speiseröhre in die Höhe des Herzens oder in den After einführbar ist, und dass sein Ausgangssignal der Auswerteeinheit (7) zugeführt ist. 3. Anordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine Messeinrichtung zur Messung der Beininnentemperatur, vorzugsweise an der Wade vorgesehen ist. 4. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass für die Person (1) ein thermostabiler Raum (2), z. B. ein kalorimeterähnlicher Behälter oder ein Inkubator vorgesehen ist, und dass zur Messung seiner Wand- und Aussentemperatur Messfühler (3a, 3b) vorgesehen sind, deren Messwerte mit dem Messwert der Umgebungstemperatur in einer Schalteinheit (25) verknüpfbar sind. 5. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Auswerteeinheit (7) einen Speicher (9) für die Person (1) betreffende Daten, z. B. Gewicht, Länge, Volumen, Oberfläche des Rumpfes, Kopfes, der Arme und Beine und Rechenkonstante, Faktoren und Proportionalitätsfaktoren aufweist, wobei die Schalteinheiten der Auswerteeinrichtung (7) bzw. die in sie eingehenden Signalwerte mit den Speicherdaten verknüpfbar sind, bzw. die einzelnen Schaltungen mit dem Speicher (9) verbunden sind. 6. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 5, dadurch gekennzeichnet, dass als Temperaturmessfühler (4, #) und als Messfühler (3) Thermistoren vorgesehen sind. 7. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Messfühler für die Umgebungslufttemperatur in unmittelbarer Nähe der Temperaturmessfühler für die Hauttemperatur anbringbar sind. 8. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperaturmessfühler für die Hauttemperatur und die Messfühler für die Umgebungslufttempe- ratur und die Subtraktionsschaltung von heat-flux-discs bzw. Wärmeflussfühlern (4', 5') gebildet sind, deren Ausgangssignale an die Auswerteeinheit (7) geführt sind, wobei gegebenenfalls zur Messung der Hauttemperatur mindestens ein weiterer Temperaturmessfühler (5") vorgesehen ist. 9. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Auswerteeinheit (7) Korrekturschaltungen (26, 26') aufweist, in die gegebenenfalls vom Speicher (9) abgerufene oder von Hand aus eingegebene, die Geometrie der Person (1) betreffende Daten mit den den gemessenen Temperaturdifferenzen entsprechenden Signalen verknüpfbar sind, wobei über die eine Korrekturschaltung (26) die Differenzsignale der Subtraktionsschaltung (10) und über weitere die Korrekturschaltung (26') die Differenzsignale der Messfühler (5', 6') an die weiteren Schalteinheiten der Auswerteeinheit (7) geführt sind. 10. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 9, dadurch gekennzeichnet, dass an die Ausgänge der Temperaturmess fühler (4, 5) und der Messeinrichtung (6, 5") jeweils ein Itsultiplikator (23, 23') geschaltet ist, in dem die einzelnen Messwerte jeweils für sich mit einem Faktor multiplizierbar ist, dass den Multiplikatoren (23, 23') jeweils ein Addierer (24, 24') nachgeschaltet ist, der sowohl die jeweilige berichtigte Nörperkerntemperatur und Hauttemperatur des Rumpfes als auch die berichtigte Beininnentemperatur und Hauttemperatur des Beines summiert, welche Signale jeweils einer Differenzierschaltung (32, 32') zugeführt sind, an die eine dritte, gegebenenfalls mit dem Speicher (9) verbundene Korrektur schaltung (261!) zur Korrektur der Werte in Abhängigkeit von der Geometrie der Person angeschlossen ist, an deren Ausgänge die zeitliche Anderungsrate der der Wärmespeicherung im Rumpf oder Bein entsprechenden Signale anliegen. 11. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 10, dadurch gekennzeichnet, dass als Messeinrichtung (6, 5") zur Messung der Körperkerntemperatur bzw. Beininnentemperatur ein Mikrowellenmessgerät vorgesehen ist. 12. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 11, dadurch gekennzeichnet, dass als Messeinrichtung (6, 5") zur Messung der Körperkerntemperatur bzw. Beininnentemperatur ein Wärmeflussfühler (30) vorgesehen ist, der mit einer Heizeinrichtung (31) versehen ist, dass die Heizleistung der Heizeinrichtung (31 ) auf eine Wärmeabgabe einregelbar ist, bei der das Ausgangssignal des Wärmeflussfühlers (30) Null ist, und dass der gleichzeitig mit einem Temperaturmessfühler (5tut) gemessene Hauttemperaturwert als Wert für die Körperkerntemperatur bzw. Beininnentemperatur vorgesehen ist. 13. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Auswerteeinheit (7) einen ersten Differenzbildner (11) zur Differenzbildung zwischen einem der Wärmeabgabe des Beines entsprechenden Signalwert und einem ihr zugeführten oder in ihr gebildeten, einem Teil, vorzugsweise den zehnten Teil der von Rumpf und Bein abgegebenen, gegebenenfalls in Hinblick auf gespeicherte Wärme korrigierte Gesamtwärmemenge entsprechenden Signalwert aufweist, dass an den Differenzbildner (11) eine erste Divisionsschaltung (12) für die Division des Wertes des Ausgangssignales des ersten Differenzbildners (11) durch den Signalwert der in einem zweiten Differenzbildner (13) ermittelten Differenz zwischen Körperkerntemperatur und der Beininnentemperatur angeschlossen ist, und dass das Ausgangssignal der Divisionsschaltung (12) an die Anzeigevorrichtung (8) als dem peripheren Blutfluss vom Rumpf in das Bein proportionaler Wert geführt ist. 14. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Auswerteeinrichtung (7) einen zweiten Differenzbildner aufweist, in dem von den jeweils der vom Rumpf bzw. dem Bein abgegebenen Wärmemenge entsprechenden Signalwerten die der Gewebeleitung im Rumpf oder Bein entsprechenden und der Differenz zwischen Körperkerntemperatur und Hauttemperatur des Körpers bzw. Beininnen- und Hauttemperatur des Beines proportionalen, in der Schalteinheit (20) errechneten Werte abziehbar sind, welchem Differenzbildner (22) eine weite Divisionsschaltung (14) nachgeschaltet ist, in der die Werte des Differenzbildners (22) durch die in einem dritten Differenzbildner (15) gebildete Differenz der Signalwerte der Körperkerntemperatur und Hauttemperatur des Rumpfes bzw. der Beininnentemperatur und der Hauttemperatur des Beines teilbar sind und als dem jeweiligen Hautblutfluss im Rumpf und Bein proportionale Signalwerte der Auswerteeinrichtung (7) zugeführt sind. 15. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Auswerteeinrichtung (7) eine Regeleinrichtung (16) für die Umgebungstemperatur aufweist, mit der die Umgebungstemperatur auf eine Temperatur einregelbar ist, bei der die Wärmeabgabe der Person (1) bei einem Minimum liegt. 16. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 15, dadurch gekennzeichnet, dass an die Auswerteeinrichtung (7) ein Blutdruckmessgerät (17) angeschlossen ist, dessen Signale an eine dritte Divisionsschaltung (18) der Auswerteeinrichtung (7) geführt sind, in der diese Signalwerte durch die Signalwerte des peripheren Blutflusses oder jeweiligen Hautblutflusses teilbar sind, dass vom Ausgang der dritten Divisionsschaltung (18) dem jeweiligen und dem gesamten Gefässwiderstand proportionale Signalwerte an die Anzeigevorrichtung (8) geführt sind. 17. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Auswerteeinrichtung (7) eine vierte Divisionsschaltung (19) aufweist, in der die der vom Rumpf und Bein gemeinsam abgegebenen, gegebenenfalls mit einem Korrekturwert im Hinblick auf eine Wärme speicherung versehene Wärmemenge proportionalen Signalwerte durch der arteriovenösen Sauerstoffdifferenz entsprechende Werte, d. h. der Körperkerntemperatur entsprechende.Signalwerte teilbar sind, und dass am Ausgang der vierten Divisionsschaltung (19) dem Herzminutenvolumen proportionale Werte anliegen. 18. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 17, dadurch gekennzeichnet, dass zur Ermittlung der wirsamen Umgebungstemperatur die Messfühler (3, 3a, 3b) an eine Schalteinheit (25) zur Bildung der Differenz zwischen der Umgebungstemperatur und Wand- oder Aussentemperatur und Multiplikation der Differenz mit einem Faktor, vorzugsweise 1/7, geführt sind, wobei der berechnete Wert von dem Wert der Umgebungstemperatur abziehbar ist, und die Differenz als Wert der wirksamem Umgebungstem peratur der Subtraktionsschaltung (10) zugeführt ist. 19. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 - 18, dadurch gekennzeichnet, dass zur Ermittlung eines der wirksamen Umgebungstemperatur entsprechenden Wertes in der Schalteinheit (25) die Wandtemperatur des Raumes (2) mit einem Faktor, vorzugsweise 0,6 und die gemessene Lufttemperatur mit einem Faktor, vorzugsweise 0,4 multiplizierbar und sodann summierbar sind.

Inventors: SIMBRUNER, GEORG, DR.
Applicants: INNOVA WIENER INNOVATIONSGESELLSCHAFT M.B.H.
Application year: 1982
Main classification: A61B5
IPC codes: A61B5