PROCESS AND APPARATUS FOR THE TREATMENT OF NITROGEN COMPOUNDS CONTAINING WASTE WATER

Abstract: 1. Process for purifying waste waters containing nitrogenous organic products, said process comprising after grit removal and primary clarification a treatment for biological oxidizing and flocculation followed by a secondary clarification, enabling to reduce their residual content in nitrogenous products, characterized in that the biological treatment is carried out on a trickling bacterial aerobic bed with a percentage of vacuum superior to 90% but with a specific surface superior to 80 m**2 /m**3 , interrupting the biological treatment before complete transformation of carbonaceous matters, the consecutive increase in pH being achieved via a strong alkaline-earth base and inducing the flocculation which is followed by an air-driven degasification.

Description: PROCEDE ET DISPOSITIF DE TRAITEMENT D 'EAUX RESIDUAIRES AZOTEES La présente invention se rapporte à ltépuration des eaux siduaires d'origine essentiellement organique et vise plus particulièrement un procédé qui, parallèlement à ltélimination de l'essentiel des matières carbonées sous forme de gaz carbonique et de boues, permet de réduire les teneurs résiduelles des eaux clarifiées en produits azotés. Ce procédé opère par floculation a pH élevé avec entrainement a l'air ("stripping ) de l'ammoniac, après un traitement de mise en forme des composés azotes sur un lit bactérien aérobie à ruissellement ayant un garnissage de maille et de passage libre levés mais de grande surface spécifique utile. Il réduit aussi les rejets en phosphore, consomme peu d'énergie et se prête à une mise en régime rapide. Les garnissages de lits bactériens sont constitués de matériaux ordonnés régulièrement ou empilés aléatoirement de façon à pr- senter à ltécoulement une taux de passage libre moyen sensiblement uniforme, dont l'importance peut se chiffrer par le pourcentage de vide. L'emploi de matériaux artificiels, en particulier d'assemblages de plaques ondulées ou d'anneaux en matières plastiques permet aussi d'obtenir, avec une maille de l'ordre du centimètre au moins, un pourcentage de vide supérieur à 90 % et cependant une surface spécifique utile au support des boues supérieure a 80 ui2/3. La rugosité modérée de cette surface conduit à une adhérence des boues suffisante mais limitée, ce qui réduit la tendance au colmatage. Ce sont ces lits particuliers qui permettent de mettre en oeuvre l'invention. Si l'on examine les traitements d'oxydation biologique couramment employés, après une clarification primaire, pour l'épuration des pollutions d'origine organique, on remarque que les eaux clarifiées sortant du séparateur secondaire rerferment, indépendamment d'une faible quantité de matières organiques solubles, des teneurs plus ou moins importantes en ions divers, notamment des proportions variables mais non négligeables de N02 , N03 , NH4+. Divers travaux se sont proposé d'éliminer ces résidus azotés ils ont jusqu a présent principalement tendu à compléter les schémas d'épuration classiques, initialement afin d'obtenir l'oxydation pure et simple en nitrates, désormais afin d'éliminer réellement une part im portante de ces déchets en faisant suivre cette oxydation, et ltélimination des boues secondaires, d'une etape tertiaire de réduc- tion effectuée sur les eaux clarifiées, qui libère de l'azote gazeux ceci exige d'ailleurs une nouvelle introduction de matières carbonées, par exemple sous forme d'une addition dosée de méthanol. C'est l'objet des divers schémas biologiques dits de nitrification-dénitrification. Leur mise en régime est lente du fait de la nécessité de constituer et de maintenir la flore bactérienne convenable. D'autre part, dans toutes les variantes de ce procédé, en raison de l'importante demande en oxygène correspondant à l'oxydation de l'azote, la nitrification exige un fort brassage qui entraîne une consommation d'énergie importante. Il est possible dtintégrer au schéma une réutilisation des nitrates, en effectuant un recyclage vers une zone anoxique placée en tête du traitement, mais la consommation d'énergie reste importante du fait du taux de recirculation élevé qu'il faut alors adopter. Enfin, la mise en oeuvre s'effectue dans des bassins à boues activées car elle serait difficile sur des lits bactériens fixes traditionnels, en raison de leur passage libre insuffisant eu regard aux taux de circulation élevés nécessaires et s'est révélée peu efficace sur les lits bactériens modernes à forte surface spécifique, constitués par exemple d'anneaux en matières plastiques : en raison de la difficulté d'y implanter une flore nitrifiante suffisante, on ne parvient pas à y effectuer une transformation complète de l'azote ammoniacal en nitrates. On sait qu'il existe d'autre part des procédés physicochimiques très divers, intéressants quant à la rapidité de mise en gime et dont certains permettent d'éliminer tour à tour les diverses formes d'azote, comme le passage sur des résines échangeuses d'ions, ou tout au moins l'azote présent sous forme ammoniacale, comme l'oxydation chimique par le chlore. Il s'agit cependant de procédez coûteux et qui, principalement pour cette raison, sont surtout adaptés au traitement d'effluents spéciaux, généralement d'origine industrielle. On a toutefois constat , dans les traitements d'épuration physico-chimiques utilisant la floculation d'un effluent brut par la chaux et opérant ainsi à pH élevé, la possibilité d'éli'miner par stripping sous forme d'ammoniac une fraction de l'azote qui, après décantation, subsiste dans les effluents clarifiés, fraction généralement faible puisqu'il s'agit de celle présente dès le depart sous forme am- moniacale (GB A 2 014 978). Ceci a conduit à envisager d'appliquer un traitement tertiaire analogue aux effluents clarifiés de certaines unités de traitement biologique puisque ces effluents renferment aussi une fraction plus ou moil:s grande d'azote ammoniacal. Après séparation des boues dans le dé- canteur secondaire du traitement biologique, on ajoute donc une unStE de traitement tertiaire par augmentation du pH, élimination de l'ammoniac s'effectuant alors par entraînement à l'air. Ce procédé a fait l'objet de travaux assez nombreux et de certaines réalisations. La présente invention a pour objet un procédé bio-physicochimique de type analogue, destiné à permettre d'éliminer quasi totalement des eaux de rejet finales les résidus azotés. Elle se fonde, sur l'observation que non seulement les lits bactériens du type précité, en raison peut-etre de l'adhérence limitée des boues, sont inaptes à permettre la nitrification totale de l'azote ammoniacal, mais encore ont la propriété particulière d'effectuer sans nitrification appréciable la transformation des différentes formes d'azote organique jusqu'à l'azote ammoniacal, pendant les phases initiales de la digestion des matières organiques. Elle se propose d'éviter en pratique toute nitrification des composés azotés au cours de ltétape biologique de traitement des matières carbonées ou à sa sortie, afin d'obtenir après floculation à pH élevé une élimination poussée de l'azote par dégazage sous forme d'ammoniac, comme exposé ci-dessus, en interrompant le traitement biologique avant transformation complète des matières carbonées, dont l'épuration totale résultera de la floculation. Selon l'invention, il y a donc lieu d'effectuer tout d'abord sur un tel lit un traitement biologique à charge élevée, le volume de ce lit en regard de la charge appliquée en demande biologique d'oxygène (DBO) conduisant à un taux d'épuration de l'ordre de 80 % et en tout cas compris entre 70 et 85 % environ dans le but d'obtenir la mise en forme de l'azote en vue du stripping : la surface active du lit ne sera pas supérieure à 125 m2 par kg/jour de DBO5 à traiter. On fait suivre ce traitement biologique d'un traitement physico-chimique de floculation par une base forte alcalinoterreuse, la chaux de préférence, puis d'un entraînement à l'air ou stripping . La floculation permet d'obtenir, après clarification, ltépuration complémentaire nécessaire pour atteindre finalement les normes de rejet relatives aux matières oxydables ou plus précisément à la "DB05", mais aussi bloque la nitrification ; poussé jusqu'a un pH au moins égal à 10, elle permet enfin de déplacer l'ammoniac. Le dégazage provoqué ensuite par le stripping élimine ainsi la majeure partie des composés azotés puisque ceux-ci ont été mis sous forme ammoniacale. Une très bonne épuration des composés du phosphore est également obtenue au niveau de la flçculation. Il est bien entendu avantageux de faire précéder le traitement biologique sur le lit bactérien d'un traitement primaire de tamisage fin ou de décantation. Dans ces conditions, du moins pour les effluents urbains, mixtes ou pour un grand nombre d'effluents industriels, le fonctionnement du lit bactérien considéré ne réclamant pas de recyclage des boues, il est avantageux de supprimer toute clarification, décantation ou flottation entre celui-ci et le traitement à la chaux (ou à la magnésie), ce qui jette un pont vers certains schémas bio-physicochimiques connus d'épuration des matières carbonées (US A 3 546 111), et même d'intégrer entièrement le stripping dans le schéma d'épuration des matières carbonées : on n'installe donc pas de décanteur (ou de flottateur) secondaire entre le lit bactérien et la tour de stripping, mais on fait passer les boues sur la tour et on reporte leur rEcupéra- tion au niveau de la décantation tertiaire, ce qui simplifie la mise en oeuvre du procédé et permet en outre de recycler ces boues vers le dE- canteur primaire, après destruction de leur flore nitrifiante, pour y augmenter la concentration, sans risque de faire apparaître des rejets de nitrates, comme dans certains procédés classiques antérieurs (US A 2 065 123). Ceci ne serait bien entendu pas possible si l'on utilisait un système à boues activées exigeant un recyclage à partir d'un décanteur secondaire, voire un lit bactérien à garnissage en matériaux naturels, même exempt de recyclage, car leur important taux de rétention des boues conduit à une nitrification partielle, même aux charges élevées envisages > dans la mesure ou l'on veut que ces charges permettent encore d'obtenir ensuite l'épuration voulue de la pollution carbonée. Lorsque la nature du milieu récepteur n'autorise pas le rejet de l'effluent traité du fait de son pH élevé, on complètera le traitement à l'aide d'une neutralisation par l'anhydride carbonique. De façon connue en soi (US A 3 546 111), cette carbonatation peut être obtenue à partir de fumées d'origine extérieure ou, mieux encore, à partir des fumées d'un four d'incinération calcinant les boues, dont les cendres seront avantageusement réutilisées pour diminuer l'apport de chaux fraîche au stade de la floculation ; conduisant à une précipitation complémentaire de carbonate de calcium, elle sera avantageusement ef fecruée en amont de la décantation finale du liquide, ce qui favorise le dépôt des boues et abaisse leur pH, améliorant ainsi l'épuration. Enfin, si une fraction de l'azote de lteffluent.brut se présente sous forme de nitrates, on installera avantageusement, entête du processus, une cuve anoxique permettant de réduire ces derniers en azote ammoniacal. Une mise en oeuvre du procédé objet de l'invention est schématisée sur la figure dans le cas du traitement d'un effluent urbain classique et les données chiffrées correspondantes, débits et charges horaires pour l'effluent (4 stades) et pour les boues (2 stades) en DCO demande chimique en oxygène DB05 demande biologique en oxygène à 5 heures MES matières en suspension dont : BBP boues biologiques primaires BBS boues biologiques secondaires et sels minéraux COT carbone organique total soluble ou en suspension NNTK azote total, ammoniacal ou en suspension dosé par la méthode KJELDAHL POT phosphore organique total 3 sont portées dans le tableau annexé pour un débit à traiter de 50 m /h. L'effluent brut (E) préalablement dégrillé-, dont la composition est donnée dans la colonne de gauche du tableau, est reçu dans un décanteur primaire 1 vers lequel, de préférence, seront aussi recyclées, comme on le verra, les boues secondaires du procédé ; ce décanteur a la double fonction de protéger le lit bactérien aval contre les encrassements et de réduire la charge organique à traiter. L'effluent I décanté, dont la composition est donnée dans la colonne correspondante I du tableau, alimente le lit bactérien à ruissellement 2, constitué d'anneaux en matière plastique annelés d'une surface spécifique de 230 m2/m3 (marque FLOCOR R), équipé d'une pompe d'arrosage 21 et calculé pour fournir sur la DB05 un taux d'épuration voisin de 80 Z , c'est à dire sur la base de 2 kg/j de DB05 par m3 > de façon à obtenir la transformation de l'azote organique en azote ammoniacal, mise à part une faible quantité, exportée par les boues biologiques en excès qui seront séparées en aval. La lenteur de développement des bactéries nitrifiantes permet d'absorber sans inconvnient les variations diurnes, de sorte que, sous réserve d'un éventuel stockage de régularisation en tête de l'installation, la capacité ci-dessus peut se calculer sur la charge moyenne. S'il faut absorber des variations saisonnières notables, il pourra devenir nécessaire de concevoir le lit bactérien sous forme d'une batterie d'éléments distincts alimentés en parallèle et ainsi susceptibles d'être connectés séparément. L'effluent Il traité sur le lit bactérien a la composition donnée en colonne Il du tableau. Il est reçu dans un bac de floculation 3, équipé d'un agitateur 31 et d'une régulation de pH 32, où son pH est relevé jusqu'à la valeur de 10,5 environ par un apport de chaux fraîche ou en partie au moins recyclée sous la forme des cendres en provenance d'un four d'incinération de boues calcaires, comme on le verra ulté- rieurement. L'effluent chaulé alimente une tour de stripping 4, équipée d'un système de ventilation forcée 41, capable de fournir un débit d'environ 100 000 m3/h : l'ammoniac est ainsi rejeté à l'atmosphère à à une concentration inférieure à 30 mg/m3. L'effluent débarrassé du gaz ammoniac est reçu dans un décanteur secondaire 5 où sont séparées les boues biologiques en excès produites par le lit bactérien et divers précipités de calcium et de phosphore. Dans une variante du procédé, l'air chargé d'ammoniac peut être traité dans une seconde tour d'absorption 6, sur laquelle par exemple on fera circuler une solution d'acide phosphorique, avec pour avantage de produire une solution à valeur d'engrais, de supprimer le rejet d'ammoniac à l'atmosphère et de pouvoir faire travailler l'air en circuit fermé, évitant l'apport de gaz carbonique atmosphérique, ce qui supprime les risques d'encroûtage. Dans le cas du stripping en circuit ouvert, la possibilité de rinçage périodique de la tour par une solution acide, par exemple une solution d'acide chlorhydrique, doit être prévue ; un b-pass 7 permet alors d'alimenter directement le décanteur secondaire à partir du lit bactérien. Lorsque le rejet d'effluents basiques ne peut être toléré, il sera installé, en amont du décanteur, un bassin de carbonatation 8 ou la neutralisation de l'effluent chaulé et strippé sera effectuée par injection de gaz carbonique contenu dans des fumées : cette neutralisation précipite des boues de carbonate de calcium également séparées dans le décanteur 5. C'est l'hypothèse ici retenue. A la sortie du décanteur, l'eau épurée III, aux normes de rejet souhaitées, a la composition donnée dans la colonne III du tableau. Les boues S du décanteur secondaire 5 sont recyclées au dé ca-teur primaire comme il a été dit précédemment et les boues P du procédé sont extraites en totalité du décanteur primaire. Les unes et les autres ont la composition donnée respectivement dans les colonnes correspondantes S et P du tableau. Elles sont déshydratées jusqu'à une valeur convenable pour être mises en décharge ou bien, dans une variante du procédé déjà évoquée, pour être incinérées et calcinées dans un incinérateur 9. Dans ce cas, les fumées de l'incinérateur seront avantageusement utilisées pour effectuer la carbonatation de la chaux, et les cendres basiques résultant de la décomposition du carbonate de calcium pour diminuer considérablement l'apport de chaux fraîche dans le procédé ; une partie des cendres doit être toutefois éliminée de la boucle du procédé afin d'éviter l'accroissement excessif des teneurs en phosphore et en suies de carbone comme on le verra ultérieurement. L'effluent chaulé alimente une tour de stripping 4, équipée d'un système de ventilation forcée 41 capable d'un débit d'environ 3 100 000 m /h : l'ammoniac est ainsi rejeté à l'atmosphère à une concen 3 tration inférieure à 30 mg/m . L'effluent débarrassé du gaz ammoniac est reçu dans un décanteur secondaire 5 ou sont séparées les boues biologiques en excès produite par le lit bactérien et divers précipités de calcium et de phosphore. Dans une variante du procédé, l'air chargé d'ammoniac peut être traité dans une seconde tour d'absorption 6, sur laquelle par exemple on fera circuler une solution d'acide phosphorique, avec pour avantage de produire une solution à valeur d'engrais, de supprimer le rejet d'ammoniac à l'atmosphère et de pouvoir faire travailler l'air en circuit fermé évitant l'apport de gaz carbonique atmosphérique, de qui supprime les risques d'encroûtage. Dans le cas du stripping en circuit ouvert, la possibilité de rinçage périodique de la tour par une solution acide, par exemple une solution d'acide chlorhydrique, soit être prévenue ; un by-pass 7 permet alors d'alimenter directement le décanteur secondaire à partir du lit bactérien. Lorsque le rejet d'effluents basiques ne peut être toléré, il sera installé, en amont du décanteur, un bassin de carbonatation 8 où la neutralisation de l'effluent chaulé et strippé sera effectuée par injection de gaz carbonique contenu dans des fumées : cette neutralisa tion précipite des boues de carbonate de calcium également séparées dans le décanteur 5. A la sortie du décanteur, l'eau épurée III aux normes de rejet souhaitées, a la composition donnée dans la colonne III du tableau. Les boues S du décanteur secondaire 5 sont recyclées au décanteur primaire comme il a été dit précédemment et les boues P du procédé sont extraites en totalité du décanteur primaire. Les unes et les autres ont la composition donnée respectivement dans les colonnes correspondantes S et P du tableau. Elles sont déshydratées jusqu'à une valeur convenable pour être mises en décharge ou bien, dans une variante du procédé déjà évoquée, pour être incinérées et calcinées dans un incinérateur 9. Dans ce cas, les fumées de l'incinérateur seront avantageusement utilisées pour effectuer la carbonatation de la chaux, et les cendres basiques résultant de la décomposition du carbonate de calcium pour diminuer considérablement l'apport de chaux fraîche dans le procédé ; une partie des cendres doit être toutefois éliminée de la boucle du procédé afin d'éviter l'accroissement excessif des teneurs en phosphore et en suies de carbone. TABLEAU EMI9.1 <SEP> E <SEP> I <SEP> II <SEP> III <SEP> S <SEP> P <tb> DEBIT <SEP> m /h <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 0,5 <SEP> 0,5 <tb> CHARGES <SEP> mg/l <SEP> kg/h <SEP> mg/l <SEP> kg/h <SEP> mg/l <SEP> kg/h <SEP> mg/l <SEP> kg/h <SEP> mg/l <SEP> kg/h <SEP> mg/l <SEP> kg/h <tb> DCC <SEP> 700 <SEP> 35 <SEP> 420 <SEP> 21 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> DEO5 <SEP> 360 <SEP> 18 <SEP> 220 <SEP> 11 <SEP> 50 <SEP> 2,5 <SEP> 25 <SEP> 1,25 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> <tb> MES <SEP> 410 <SEP> 20,5 <SEP> 100 <SEP> 5 <SEP> 150 <SEP> 7,5 <SEP> 30 <SEP> 1,5 <SEP> 64 <SEP> 32 <SEP> 95 <SEP> 47,5 <tb> dont <tb> - <SEP> EEF <SEP> 410 <SEP> 20,5 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 34 <SEP> 25,5 <tb> - <SEP> EES <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 16 <SEP> 8 <SEP> 16 <SEP> 8 <tb> - <SEP> CO3Ca <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 47 <SEP> 23,5 <SEP> 47 <SEP> 23,5 <tb> - <SEP> (PO4)2Ca3 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,16 <SEP> 0,8 <SEP> 0,16 <SEP> 0,8 <tb> renformant <tb> COT <SEP> 220 <SEP> 11 <SEP> 130 <SEP> 6,5 <SEP> 74 <SEP> 3,7 <SEP> 16 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> dont <tb> Csoluble <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 44 <SEP> 2,2 <SEP> 14 <SEP> 0,7 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> Cen <SEP> suspension <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 30 <SEP> 1,5 <SEP> 2 <SEP> 0,1 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> <tb> NNTK <SEP> 70 <SEP> 3,5 <SEP> 60 <SEP> 3 <SEP> 60 <SEP> 3 <SEP> 10 <SEP> 0,5 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> dont <tb> NH3 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 47 <SEP> 2,35 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> Nsuspension <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 13 <SEP> 0,65 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> <tb> Porganique <SEP> 20 <SEP> 1 <SEP> 18 <SEP> 0,9 <SEP> 18 <SEP> 0,9 <SEP> 0,2 <SEP> 0,01 <SEP> 0,2 <SEP> 0,1 <SEP> 0,2 <SEP> 0,1 <tb>

Claims: REVENDICATIONS 1. Procédé d'épuration d'eaux résiduaires qui renferment des produits organiques azotés, comprenant après dégrillage et clarification primaire un traitement d'oxydation biologique suivi d'une clarification secondaire et un dégazage par entrainement à l'air après augmentation du pH, permettant de réduire leur teneur résiduelle en produits azotés, caractérisé en ce que le traitement biologique s'effectue à charge élevée sur un lit bactérien aérobie à ruissellement à pourcentage de vide élevé mais de grande surface spécifique, l'augmentation consécutive de pH s'effectuant par une base forte alcalinoterreuse, interrompant le traitement biologique avant transformation complète des matières carbonées et provoquant de façon connue en soi une floculation que l'on fait suivre d'une clarification finale du liquide. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le volume du lit en regard de la charge appliquée conduit à un taux d'épuration moyen compris entre 70 et 85 Z. 3. Procédé selon l'une de revendications précédentes, caractérisé en ce que l'ensemble de la floculation et de l'entraînement à l'air s'effectuent immédiatement après le traitement biologique, la totalité des boues engendrées par le processus étant séparées en aval, au cours de l'étape de clarification finale du liquide. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que les eaux traitées sont neutralisées de façon connue en soi par l'anhydride carbonique, mais ceci avant clarification. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que les boues de décantation sont calcinées, les fumées produites utilisées de façon connue en soi pour carbonater les eaux traitées, et les cendres pour diminuer l'apport de chaux fraîche au stade de la floculation. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes > caractérisée en ce que les boues de clarification obtenues sont recyclées vers le traitement primaire de décantation placé en tête, pour y augmenter la concentration des boues correspondantes avec lesquelles elles sont définitivement séparées. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que, de façon connue en soi, l'air chargé d'entraîner l'ammoniac circule en circuit fermé, subissant un lavage acide après la phase d'entraînement. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, appliqué à un effluent brut riche en nitrates et caractérisé en ce qu'une zone anoxique est prévue en tête du traitement biologique. 9. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé d'épuration des eaux résiduaires selon les revendications précédentes, comprenant, en aval d'un étage primaire de clarification (1), un étage secondaire de traitement biologique sur un lit bactérien (3) suivi d'un décanteur secondaire, et un étage tertiaire comprenant un bac d'augmentation de pH associé à une tour d'entraînement à l'air (4), caractérisé en ce que le lit bactérien utilisé est un lit à ruissellement (2) à garnissage de grande surface spécifique et en ce que le bac d'augmentation de pH est un bac de floculation alimenté en chaux, placé en amont d'un décanteur final (5). 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'étage de traitement biologique est formé d'une batterie de lits 2 bactériens d'une surface de garnissage inférieure à 125 m par kg/jour de charge moyenne à traiter exprimée en DBO. 11. Dispositif selon l'une des revendications 9 et 10, carac térisé en ce que le décanteur secondaire est placé en aval de l'ensemble des étages de floculation (3) et d'entraînement à l'air (4) et constitue ainsi le décanteur final (5) d'épuration du liquide. 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé par un incinérateur de boues (9) dont un transporteur renvoie les cendres vers les trémies d'alimentation du bac de floculation et dont les conduits de fumées alimentent un bassin de carbonatation (8), de façon connue en soi, ce bassin étant de plus placé entre la tour d'entraînement à l'air (4) et le décanteur secondaire (5). 13, Dispositif selon la revendication 11, caractérisé par une installation de recyclage des boues (S) du décanteur secondaire vers l'étage primaire (1), de décantation, à partir duquel l'ensemble des boues (P) sont définitivement éliminées. 14. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 13, carac térisé, de façon connue en soi, par une tour de lavage acide (6) fermant le circuit de circulation d'air (41) de la tour d'dentrainement. 15. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 14, équipé d'une cuve anoxique en tête de l'étage de traitement biologique à ruissellement.

Inventors: VIGREUX, BERNARD
Applicants: SOCIETE GENERALE POUR LES TECHNIQUES NOUVELLES S.G.N. SOCIETE ANONYME DITE:
Application year: 1981
Main classification: C02F3
IPC codes: C05F7, C02F1, C02F3