PROCESS AND APPARATUS FOR THE ANAEROBIC PURIFICATION OF LIQUIDS CONTAINING ORGANIC SUBSTANCES

Abstract: 1. A process for the anaerobic purification of liquids laden with organic substances, the organic substances being at least partially degraded in a reaction chamber by means of anaerobic microorganisms, so that a multi-phase reaction mixture consisting of at least biologically active sludge and the purified liquid is produced, and in which in addition the purified liquid is withdrawn from the reaction chamber, characterised in that suspended matter entrained in the withdrawn liquid is already retained at the end of the reaction chamber (3) free of porous carrier material for biomass, by means of a layer (5) of smooth-surface packings held beneath the surface of the liquid.

Description: Verfahren zur anaeroben Reinigung von mit organischen Stoffen belasteten Flüssigkeiten und Anlage zur Durchführung des Verfahrens Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur anaeroben Reinigung von mit organischen Stoffen belasteten Flüssigkeiten, insbesondere von Abwässern, wobei die organischen Stoffe mindestens teilweise mit Hilfe anaeroben Mikroorganismen in einem Reaktionsraum abgebaut werden, wodurch ein Mehrphasen-Reaktionsgemisch aus mindestens biologisch aktivem Schlamm und der gereinigten Flüssigkeit erzeugt wird, und wobei-ferner die gereinigte Flüssigkeit aus dem Reaktionsraum abgezogen wird; weiterhin betrifft die Erfindung eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens. Der anaerobe mikrobielle Abbau von organischen Stoffen in Flüssigkeiten und/oder Flüssigkeits-Feststoff-Gemischen wird in sogenannten Faulanlagen vorgenommen; er erfolgt durch fakultativ anaerobe und/oder streng anaerobe Mikroorganismen in einer oder mehreren Stufen oder Reaktionsräumen, wobei als Endprodukte im allgemeinen Wasser, Faulgas und sogenannte Biomasse, d.h. die Mikroorganismen enthaltender Schlamm, entstehen. Wegen der sehr geringen Wachstumsgeschwindigkeiten der für einen ananeroben Abbau benötigten Mikroorganismen ist man bestrebt, diese soweit wie möglich in ihrem aktiven Zustand im Reaktionsraum zurückzuhalten. Ein wesentlicher Schritt jedes anaeroben Reinigungsverfahrens ist daher die unter Wahrung des anaeroben Zustandes durchzuführende Trennung der entstehenden Endprodukte, wobei sowohl die gereinigte Flüssigkeit von der Biomasse als auch beide von den Reaktionsgasen möglichst vollständig getrennt werden sollen. Für die Trennung Flüssigkeit / Biomasse werden bisher konventionelle Sedimentationseinrichtungen verwendet, die in den Faulbehälter integriert oder ausserhalb der eigentlichen Faul#nlage aufgestellt sein können. Besondere Probleme entstehen dabei bei der Abtrennung der Gasphase, bei der Aufrechterhaltung und der Rückführung aktiver Biomasse in der bzw. aus der Sedimentationseinrichtung, die darüberhinaus bei tragbaren Verweilzeiten schlechte Wirkungsgrade hat und störanfällig ist. In der Zeitschrift Biotechnology and Bioengineering" Vol. 12, (1980), Seite 699-734, ist daher eine sogenannte UASB-Versuchsanlage beschrieben worden, bei der in einem den Reaktionsraum bildenden Stahlbehälter nach oben ein bezüglich der biologischen Reaktionen weitgehend inaktiver Trennraum anschliesst, der haubenartig angeordnete Schikanen enthält; durch diese Schikanen wird die gereinigte, mit Gas und Biomasse beladene Flüssigkeit zunächst in einen zentral angeordneten Auffangbecher für das Gas geleitet. Aus dessen peripherem Bereich fliesst die entgaste Flüssigkeit dann nach einer Umlenkung 0 um 180 in ein Absetzabteil, das den Auffangbecher aussen ringförmig umgibt. Durch die Beruhigung der Strömung und das Verweilen im Absetzabteil sowie die vorausgehende Umlenkung wird aus der entgasten Flüssigkeit die Biomasse separiert, die von den schräg abwärts gerichteten Schikanen in den Reaktionsraum zurückgeführt wird; die Schikanen bilden dabei eine Sperre gegen das Eindringen gasbeladenen Reaktionsgemisches in das Sedimentationsabteil und-bewirken gleichzeitig eine Trennung der abwärts fliessenden, separierten Biomasse von dem im Inneren aufsteigenden Gemisch. Diese Anlage, die besonders bei starker Gasentwicklung nur eine geringe Belastbarkeit - das ist das Produkt aus Durchsatzmenge und Belastung pro Mengeneinheit - hat, erfordert nicht nur einen hohen anlagemässigen Aufwand, sondern neigt auch zum VersstSpfen; darüberhinaus ist ihre Trennwirkung relativ gering, da in der gereinigten Flüssigkeit dabei immer noch einige Hundert mg/l Biomasse verbleiben, was eine kostspielige Nachreinigung notwendig macht und zu er heblichen Verlusten an Biomasse führt. Aufgabe der Erfindung ist es, die bei den bisherigen Verfahren für die Trennung der Reaktionsprodukte auftretenden Verluste an aktiver Biomasse möglichst zu reduzieren und den für die Durchführung der Trennuna notwendiaen apparativen oder anlageseitigen Aufwand zu verringern. Der Verlust an aktiver lebendiger Biomasse wird dabei erfindunasgemäss dadurch verrinaert, dass in der abgezogenen Flüssigkeit mitaeführte Schwebstoffe bereits amEnde des Reaktionsraumes zurückqehalten werden: dabei ist es vorteilhaft, wenn zum Zurückhalten der Schwebstoffe eine Schicht aus unter der Flüssigkeitsoberfläche gehaltenen Füllkörpern eingesetzt wird. Infolgedessen ist eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens dadurch gekennzeichnet, dass der Ausaang des Reaktionsraumes für die gereinigte Flüssigkeit durch eine Schicht aus Füllkörpern abgeschlossen ist. Bei dem neuen Verfahren verlässt die Biomasse den biolo#ischen Reaktionsraum praktisch nicht. so dass sie für die biologischen Prozesse dauernd zur Verfügung steht. Als besonders zweckmässig hat sich eine Führung des Verfahrens erwiesen, bei der die Schwebstoffe und gegebenenfalls daran haftende Gasblasen in der Schicht voneinander separiert werden, und die gereinigte Flüssigkeit mindestens teilweise -erst nach der am Ende des Reaktionsraumes vorgenommenen Abtrennung von Schwebstoffen entgast wird. Andererseits besteht bei heftiger Gasentwicklung die Gefahr, dass Schwebstoffe von den Gasblasen durch die Füllkörper schicht hindurch mitgerissen werden und so in die ge reiniate Flüssiakeit gelangen; dies kann verhindert werden. wenn ein Abtrennen von in der Flüssiakeit enthaltenen Gasen vor der Abscheidung der Schwebstoffe durchgeführt wird. Das neue Verfahren kann darüberhinaus verbessert werden, wenn die Füllkörperschicht periodisch gereinigt wird. Verwendet man schwimmfähige Füllkorpar, die in der Flüssigkeit unteraetaucht behalten sind, so bringt dies den Vorteil, dass für sie keine bodenartige, gas- und flüssigkeitsdurchlässige Auflagefläche erforderlich ist, die - weil sie unterhalb der Füllkörperschicht liegen müsste - besonders leicht, beispielsweise durch in den Durchtritten für Gas und Flüssigkeit wachsende Organismen, verstopfen würde. Untergetaucht können die schwimmfähigen Füllkörper, die mit Vorteil Korngrössen bzw. Durchmesser von 0,5 bis 50 mm haben, durch ein unterhalb des Flüssigkeitsspiegels ausgespanntes Netz, durch ein dort angebrachtes Gitter oder durch ein Lochblech fixiert werden. Um Netze, Gitter oder Lochbleche mit einer relativ grossen Maschenweite versehen zu können, die ein Verstopfen oder Zuwachsen erschwert, ist es vorteilhaft, wenn die Schicht aus Füllkörpern mit unterschiedlichen Körnungen besteht. wobei die Körnung entgegen der Strömungsrichtung der Flüssigkeit abnimmt. Weitere Vorteile der Erfindung sind: - Durch die bessere Retentionsleistung wird der Schw-eb- stoffaehalt in der abgezogenen Flüssigkeit um mindestens eine Grössenordnung reduziert; die dadurch erreichte Anreicherung an aktiver Biomasse ermöglicht einen kon trollierten Schlammabzug, beispielsweise über ein Ab laufventil; - die durch die höhere Retentionsleistung erzielte er spielsweise bei der Hefefabrikation entsteht; dieses der gezeigten Anlage zufliessende Abwasser ist bereits einer Vorklärung unterworfen worden, beispielsweise durch ein Sedimentationsbecken oder durch Trennsiebe geflossen, um nicht abbaubare, feste Schmutzstoffe sowie grobe Verunreinigungen zu entfernen. 9 Der beispielsweise aus Stahlblech hergestellte zylindrische Reaktionsbehälter 1 (Fig. 1) ist durch einen Rohrstutzen 31, der in der Nähe des Behälterbodens in der Behälterwand angeordnet ist, mit der Rohwasserzuleitung 32 verbunden, in der ein Absperrorgan 16 vorgesehen ist. Auf der Innenseite der Behälterwand schliesst an den Rohrstutzen 31 ein Gleichverteilungssystem für das Rohwasser an; dieses besteht aus der bis zur Mitte 36 führenden Zuführleitung 33, von der aus Verteilleitungen 34 strahlenförmig nach allen Seiten verlaufen. Die Leitungen 33 und 34 sind beispielsweise mit Rohrschellen am Boden des Behälters 1 befestigt. Die Aufgabe des Gleichverteilungssystems ist es, dafür zu sorgen, dass der ganze Querschnitt des Reaktionsbehälters 1 über die ganze Höhe als Reaktionsraum 3 bestmöglich ausgenützt wird. Zu diesem Zweck dient zum einen die Anordnung des Gleichverteilungssystems unmittelbar über dem Boden 2 des Behälters 1; zum zweiten sind die Rohre der Leitungen 33 und 34 deshalb mit kalibrierten Austritten für das Rohwasser, beispielsweise mit Düsen 35, und/oder mit Austritten in kalibrierten Abständen versehen. Der für die anaeroben biologischen Prozesse zur Verfügung stehende Reaktionsraum 3 erstreckt sich auf diese Weise praktisch vom Boden 2 des Behälters 1 zu einer erfindungs gemässnahe seinem Deckelangeordneten Füllkörperschicht 5. Im vorliegenden Beispiel besteht die Füllkörperschicht 5 aus Kugeln aus thermoplastischem Kunststoff, z.B. aus handels üblichen Polypropylen-Kugeln mit einem Durchmesser von 10 bis 20 mm, die beispielsweise eine Schichtstärke von etwa 10 cm haben. Als ergänzende Füllkörper findet weiter hin ein geschäumtes Kunststoffgranulat, z.B. aus Polyurethan, mit einem Durchmesser von 0,5 bis 4 mm Anwendung, das den erwähnten Kugeln im wesentlichen unterlagert ist und eben falls eine Schichtdicke von einigen cm hat. Die Oberflächen der Füllkörper sind vorteilhafterweise entweder glatt oder, beispielsweise durch eine gewisse Porosität, das Wachstum der Mikroorganismen fördernd ausgebildet. Die Füllkörperschicht 5 bildet erfindungsgemäss das Ende des Reaktionsraums 3; der darüber liegende Rest des Behälter volumens ist durch einen Bereich 7 ausgefüllt, in dem durch eine in ein Abzugssystem 10 führende Ueberlaufkante 11 für die gereinigte Flüssigkeit ein Flüssigkeitsspiegel 39 gehal ten wird. Der Flüssigkeitsspiegel 39 grenzt an einen Gas raum 8, in den hinein die Trennung der Reaktionsgase von der gereinigten Flüssigkeit stattfindet. Die Gase werden über eine Leitung 9 im Deckel 40 des Behälters 1 einer weite ren Verwendung zugeführt, während die Flüssigkeit den Be hälter über die ringförmige Abzugsrinne 10 und eine Leitung 23 verlässt. Weiterhin zweigt aus dem Reaktionsraum 3 wenig unterhalb der Füllkörperschicht 5 eine mit einem Absperrorgan 18 ver sehene Leitung 17 ab, die in einen Stapelbehälter 19 führt. Dieser ist gleichzeitig über eine Druckausgleichsleitung 20 mit dem Gasraum 8 verbunden. Aus seinem Boden führt eine mit einem Absperrorgan 22 und einer Pumpe 24 versehene Leitung 21 vor dem Absperrorgan 16 in die Rohwasserleitung 32. Vor der Einmündung der Leitung 17 in den Behälter 1 ist ein Siebkorb 25 angebracht, dessen Maschenweite so gewählt ist, dass Füllkörper der Schicht 5 nicht durch diesen hin durch treten können. höhte Konzentration an Biomasse erlaubt darüberhinaus für qleiche Durchsatzmengen und Belastunqen die Anlage kompakter zu bauen; - weiterhin bringt der gerinae Suspensagehalt in der aboezosenen Flüssigkeit für das nachgeschaltete Reini gungsverfahrdn. wie z.B. eine aerobe Belebtschlamman laqe, verfahrensmässiqe und/oder anlageseitiqe Vorteile, wie z.B. Wegfall einer Zwischenreinigung und/oder geringeren Sauerstoffbedarf sowie kleinere Volumina der nachfolaenden Anlage; - wesentlich einfacherer Aufbau der Faulanlacre durch Wegfall der konventionellen Sedimentationseinrichtuna; - durch den Wegfall der Sedimentationseinrichtung, deren Volumen nicht zur biologischen aktiven Reaktionszone gehört, erhöht sich der Raumausnützungscrrad des biolo gisch aktiven Reaktionsvolumens am gesamten Flüssigkeits volumen der Faulanlage; - für die Rückführung der Biomasse sind keine für dio Organismen möglicherweise schädlichen Pumpen erforder lich; - das neue Verfahren erlaubt - abgesehen von Zeiten einer unter Umständen notwendigen Reinigung der Füllkörper schicht - einen kontinuierlichen Betrieb der Anlage. Im folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen im Zusammenhang mit der Zeichnung näher erläutert. Fig. 1 zeigt im Längsschnitt schematisch einen Reaktions behälter, der erfindungsgemäss ausgerüstet ist, sowie symbolisch weitere, für die Durchführung des Verfahrens benötiate Anlageteile; Fiq. 2 ist eine Aufsicht auf den leeren Behälter nach Fig. 1. Fig. 3a und 3b geben in gleicher Darstellung wie Fiq. 1 zwei weitere Ausführungsformen eines Reaktionsbehälters wieder, wobei Fig. 4a und 4b wiederum die Aufsicht auf die Behälter nach Fiq. 3 darstellen. Das erfindungssemässe Verfahren sei an einer anaeroben Reinigung Von melassehaltigem Abwasser erläutert, wie es bei Die Funktion des Rückführsystems 17, 19, 21 wird, später beschrieben. Da erfindungsgemäss die Füllkörperschicht 5 leichter als das aufströmende Wasser ist, wird sie durch ein Drahtnetz 6, mit beispielsweise einer Maschenweite von 5 mm, zwangsweise unter dem Flüssigkeitsspiegel 39 fixiert. Unter Umständen muss das in dem Reaktionsraum 3 zu behandelnde Rohwasser mit Nährstoffen, insbesondere mit Phosphor und Stickstoff, angereichert werden, um den biologischen Prozess unbegrenzt betreiben zu können; die Zugabe dieser Nährstoffe kann beispielsweise über eine in die Roh- oder Abwasserzuleitung 32 mündende Dosierleitung 13 erfolgen. Die für die Dosierung der Nährstoffe notwendigen Dosiereinrichtungen sind nicht dargestellt. Das, wie beschrieben, vorbehandelte Rohwasser tritt aus den Düsen 35 in den Reaktionsraum 3 aus, der mit Biomasse 37 gefüllt ist. Diese besteht aus Faulschlamm, der mindestens methanogene und azetogene Mikroorganismen enthält. Aufgrund ihrer Dichte ist die Biomasse 37 klassiert, d.h. im unteren Teil des Reaktionsraumes 3 konzentrierter als im oberen Teil. Daher kommt das Rohwasser sofort mit einer grossen Menge 37 in innigen Kontakt - der Prozess kann somit schneller ablaufen als bei einer gleichmässig verteilten Biomasse 37; im oberen Bereich des Reaktionsraumes 3 steht eine geringere Menge 37 zur Verfügung, ist aber auch ein geringerer Anteil abbaubarer Substanzen vorhanden, da bereits ein Teil der abbaubaren Stoffe des Rohwassers vor diesem Bereich abgebaut worden ist. Falls zur Beschleunigung der Abbauprozesse erforderlich, kann die Temperatur des Rohwassers angehoben werden; dazu dient ein Wärmetauscher 14 in der Rohwasserzuleitung 32, der beispielsweise durch ein Heizmedium beschickt wird, das in einem gas befeuerten Heizkessel 15 aufgeheizt wird. Die Temperatur des in den Behälter 1 eintretenden Rohwassers wird dadurch z.B. auf 350 C erhöht. Im Reaktionsraum 3 erfolgt eine erste Durchmischung der dort befindlichen Biomasse 37 mit dem Rohwasser durch dessen aufwärts gerichtete Strömung und die dadurch erzeugten Bewegungen; weiterhin findet eine innige Mischung durch das entstehende Reaktions- oder Faulgas statt, das zum Teil als Gasblasen 4 mit relativ grosser Geschwindigkeit nach oben aufsteigt und dabei einen Flotationseffekt bewirkt. Die so in der Flüssigkeit mitgeführten Schwebstoffe,--die praktisch ein Teil der Biomasse 37 sind, werden von der aufwärts gerichteten Flüssigkeitsströmung in den oberen Teil des Reaktionsraumes 3 bis in die Füllkörperschicht 5 hinein mitgeführt. Diese Füllkörperschicht 5 hat, wie mehr fach geschildert, die Aufgabe, die Biomasse 37 von der Flüssigkeit und dem Reaktionsgas zu trennen, so dass sie im Reaktionsraum 3 zurückgehalten wird. Das von der Biomasse 37 weitestgehend befreite Flüssigkeits Gasgemisch trennt sich - nach teilweiser Trennung bereits in der Füllkörperschicht 5 - im wesentlichen im Bereich 7 oberhalb der Füllkörperfixierung 6, wobei sich das Gas im Gasraum 8 sammelt und durch die Rohrleitung 9 einer weiteren Verwendung, beispielsweise einer Verbrennung im Heizkessel 15, zugeführt wird. Die Flüssigkeit verlässt den Behälter 1 über das Abzugssystem 10 und die Rohrleitung 23. Es hat sich als vorteilhaft erwiesen, in periodischen Zeit abständen eine Reinigung der Füllkörper 5 durchzuführen; hierfür ist beispielsweise das folgende Vorgehen wirksam: Sobald eine Reinigung der Füllkörperschicht 5 erforderlich ist, wird der Rohwasserzufluss unterbrochen und das Absperr organ 16 geschlossen; anschliessend öffnet man das Organ 18 wodurch ein kleiner Teil des Inhaltes des Reaktionsraumes 3 über die Rohrleitung 17 in den Stapelbehälter 19 abfliesst. Als Druckausgleich dient die Rohrleitung 20 zwischen dem Gasraum 8 und dem Stapelbehälter 19. Durch den absinkenden Wasserspiegel 39 und den Wegfall des Auftriebs sinkt die Füllkörperschicht 5 ab. Sie wird dabei aufgelockert, so dass in ihr festgehaltene Biomasse 37 in den unteren Teil des Reaktionsraums 3 zurückfällt. Ein Verlust an Füllkörpern wird durch den vor der Rohrleitung 17 angebrachten Siebkorb 25 vermieden. Nach der Reinigung der Füllkörperschicht 5 durch das Ablösen und Absinken der Biomasse 37 wird das-- Ventil 18 wieder qeschlossen und das Ventil 22 geöffnet. Nach Oeffnen des Ventils 16 und des Rohwasserzuflusses in der Leitung 1 wird dann die Rückführpumpe 24, die das gespeicherte Volumen des Speicherbehälters- 19 durch die Rohrleitung 21 in den Reaktionsraum 3 fördert, in Betrieb gesetzt. Sobald der Stapelbehälter 19 leer ist, werden die Rückführpumpe 24 abgeschaltet und das Ventil 22 geschlossen; damit ist die Reinigungsphase für die Füllkörperschicht 5 beendet und die Anlage arbeitet wieder im Normalbetrieb. Eventuell erzeugter Ueberschussschlamm kann aus dem Reaktionsraum 3 über eine mit einem Ablaufventil 38 versehene Leitung erfolgen. Bekanntlich sind in anaeroben Rsaktionsgefässen die Fliessgeschwindigkeit der schwebstoffbeladenen Flüssigkeit und die Aufstiegsgeschwindigkeit von Gasen sehr stark verschieden; das Aufsteigen der Gasblasen erfolgt beispielsweise 3000 bis 4000 mal schneller als das Aufsteiqen der Flüssiqkeit. Bei einer Anlaae gemäss Fig. 1 und 2 können daher von den aufsteigenden Gasen unter Umständen Schwebstoffe durch die Füllkörperschicht 5 hindurch mitgerissen werden und so in die gereinigte Flüssigkeit gelangen. Diese Gefahr ist bei den Ausführungsbeispielen nach Fig. 3 bzw. 4a und 4b beseitigt; in diesen Beispielen, die hinsichtlich der Rohwasserzuführung und -verteilung sowie in anderen Details mit dem ersten Beispiel übereinstimmen t.; - was dllrch weitgehende Verwenduna gleicher Bezugszeichen verdeutlicht wird -, erfolgt die Separierung der Gase zumindest weitestgehend vor der Flüssigkeits/Schwebstoff Trennung. Die Gase entweichen dabei aus der schwebstoffhaltigen Flüssigkeit an der freien Niveaufläche 39. Die für die Flüssigkeits/Schwebstoff-Trennung eingesetzte Füllkörperschicht 5 befindet sich bei diesen Ausführungs- formen unmittelbar am Flüssigkeitsaustritt aus dem Reaktionsgefäss 41; die Wand des Gefässes 41 kann dabei - wie in Fig. 3a und 4a gezeigt - über einen gewissen Höhenabschnitt längs ihres Umfangs als Netz 46 ausgebildet sein, hinter dem die Füllkörper 5 in einen Ringraum 42 eingelagert sind. Von diesem führen Abflussleitungen 23, vor denen wieder ein Siebkorb 25 als Schutz gegen das Wegfliessen von Für körpern 5 angeordnet ist, die gereinigte Flüssigkeit über ein Absperrorgan 44 (Fig. 4a) in einen Reinwassertank 43. Für die Rückspülung der Füllkörperschicht 5 zweigt aus dem Tank 43 eine Leitung 45 ab, die über eine Rückspülpumpe 47 und ein weiteres Absperrorgan 54 wieder in eine der Leitungen 23 mündet, die gleichzeitig der Zufuhr der Rückspülflüssigkeit zur Füllkörperschicht 5 dienen; die Rückspülung der Füllkörperschicht 5 erfolgt nach einem der in der Wassertechnik üblichen Rückspülverfahren. Sind die Füllkörper 5 spezifisch schwerer als Wasser, so ist der Ringraum 42 nach unter durch einen für die abgeschiedenen Schwebstoffe, aber nicht für die Füllkörper 5, durchlässigen Boden 48 abgeschlossen. Von ihm führt ein schräges Blech 49 zu Oeffnungen 50 in der Wand des Behälters 41, durch die die zurückgehaltenen Schwebstoffe wieder in den Behälter 41 gelangen. Unterhalb dar Oeffnungen 50 sind Strömungsleitschikanen 51 vorgesehen, durch die im Reaktionsraum 3 aufsteigende Gase an einem Durchtritt durch die Oeffnungen 50 gehindert werden. Die Ausführungsform nach Fig. 3b bzw-. 4b unterscheidet sich von dem vorstehend beschriebenen Beispiel lediglich im Detail; so ist der Ringraum 42 durch einzelne,' an drei Seiten wiederum von Netzen 46 umschlossene Ausflussabschnitte 52 (Fig. 4b) ersetzt. Weiterhin sind wie im ersten Beispiel schwimmfähige Füllkörper 5 eingesetzt, so dass der Boden 48 entfallen kann. Den Oeffnungen 50 in der Behälterwand entsprechen Spalte 53, die zwischen den Schrägwänden 49 und den Schikanen 51 vorhanden sind. Diese letzte Ausführungsform hat gegenüber der vorher beschriebenen den Vorteil, dass pro Volumeneinheit an Füllkörperschicht die Einströmoberfläche für die schwebstoffhaltige Flüssigkeit vergrössert ist. Selbstverständlich ist die Erfindung nicht auf die gezeigten Anlagen und die beschriebenen Ausführungsbeispiele, sowie die benutzten Füllkörper - hinsichtlich Material und Grösse sowie die dadurch bedingte Verfahrensführung - auch bezüglich der ansewendeten Reinigung der Füllkörperschicht beschränkt. So ist es beispielsweise möglich, -für die Trennung mit Hilfe der Füllkörperschicht in dem wegführenden Strömungsweg vergrösserte, gefässartige Erweiterungen vorzusehen, um beispielsweise die Fliessgeschwindigkeit im Bereich der Füllkörperschicht zu verringern.

Claims: P a te n tan r; ¯:cfle 1. Verfahren zur anaeroben Reinigung von mit organischen Stoffen belasteten Flüssigkeiten, wobei die organischen Stoffe mindestens teilweise mit Hilfe anaerober Mikro Organismen in einem Reaktionsraum abgebaut werden, wodurch ein Mehrphasen-Reaktionsgemisch aus mindestens biologisch aktivem Schlamm und der gereinigten Flüssigkeit erzeugt wird, und wobei ferner die gereinigte Flüssigkeit aus dem Reaktionsraum abgezogen wird, dadurch gekennzeichnet, dass in der abgezogenen Flüssigkeit mitgeführte Schwebstoffe bereits am Ende des Reaktionsraumes (3) zurückgehalten werden. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zum Zurückhalten der Schwebstoffe eine Schicht (5) aus unter der Flüssigkeitsoberfläche gehaltenen Füllkörpern eingesetzt wird. 3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Schwebstoffe und gegebenenfalls daran haftende Gaspartikel in der Schicht (5) voneinander separiert werden. 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein*Abtrennen von in der Flüssigkeit enthaltenen Gasen vor der Abscheidung der Schwebstoffe durchgeführt wird. 5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die gereinigte Flüssigkeit teilweise erst nach der am Ende des Reaktionsraums (3) vorgenommenen Abtrennung von Schwebstoffen entgast wird. 6. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Schicht (5) periodisch gereinigt wird. 7. Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Ausgang des Reaktionsraums (3) für die gereinigte Flüssigkeit durch eine Schicht (5) aus Füllkörpern abgeschlossen ist. 8. Anlage nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Füllkörper der Schicht (5) schwimmfähig, jedoch in der Flüssigkeit untergetaucht gehalten sind. 9. Anlage nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Schicht (5) aus Füllkörpern mit unterschiedlichen Körnungen besteht. 10. Anlage nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Füllkörper unterschiedlicher Körnung in voneinander getrennten Lagen gehalten sind. 11. Anlage nach einem der Ansprüche 7 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Korngrössen der Füllkörper 0,5 bis 50 mm betragen.

Inventors: HASENBOHLER, ANTON, DR. DIPL.-ING., TREUTLER, KURT, Hasenböhler, Anton, Dr. Dipl.-Ing.
Applicants: GEBRUDER SULZER AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1981
Main classification: C02F3
IPC codes: C02F3, C02F11