PROCESS AND APPARATUS FOR PROTECTING THE TUYERES AND THE LINING OF A VESSEL FOR REFINING MOLTEN METAL

Abstract: To protect the nozzles and the refractory lining of a container for the upgrading treatment of liquid metal, a blowing device is used comprising at least three concentric pipes (11, 12, 13) forming annular channels (18, 19) through which a protection fluid is blown in. This fluid is formed by a hydroxyl compound, particularly a mixture of alcohol and water, which is atomized by means of a carrier gas, before entering the respective annular channel or within the latter.

Description: Verfahren und Vorrichtung zum Schutz der Düsen und der feuerfesten Auskleidung eines Gefässes zum Frischen einer Metallschmelze Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung gemäss den Oberbegriffen der Patentansprüche 1 und 11. Beim Frischen von Metallschmelzen, insbesondere von flüssigem Roheisen, in einem Siemens-Martin-Ofen, in einem Lichtbogenofen oder in einem Konverter mittels eines unterhalb der Badoberfläche eingeleiteten sauerstoffhaltigen Gases besteht das Problem, die Düse und diese Düse umgebende feuerfeste Auskleidung des Gefässes vor einer allzu schnellen Abnutzung zu schützen. Für diesen Zweck werden als Schutzfluid im allgemeinen gasförmige oder flüssige Kohlenwasserstoffverbindungen verwendet. Aufgabe der Erfindung ist es, bei einem Verfahren der im Oberbegriff genannten Art den Düsenverbrauch und den Verbrauch an feuerfester Auskleidung zu verringern und damit eine höhere Standzeit der Einblasvorrichtung für das sauerstoffhaltige Gas zu erzielen, sowie eine einfache Vorrichtung für dieses Verfahren zu schaffen. Das erfindungsgemässe Verfahren ist durch die Merkmale des Anspruchs 1 gekennzeichnet. Vorteilhafte Ausgestaltungen dieses Verfahrens sind den Unteransprüchen 2 bis 10 zu entnehmen. Die erfindungsgemässe Vorrichtung ist durch die Merkmale des Anspruches 11 gekennzeichnet. Durch die erfindungsgemässen Massnahmen ist es möglich geworden, eine Standzeit der Düsen und der die Düsen umgebenden feuerfesten Auskleidung von 400 Betriebsstunden zu erzielen. Die im Vergleich zu bekannten Verfahren vergrösserte Haltbarkeit der Düsen wird auf die vergrösserte Dissoziationswärme von Hydroxylverbindungen und Wasser im Vergleich zu Kohlenwasserstoffverbindungen sowie auf die verstärkte Kühlung des Düsenhalses beim Erwärmen und Verdampfen des zerstäubten Schutzfluids innerhalb der Düse zurückgeführt. Vorzugsweise liegt der Anteil an Wasser im Gemisch Hydroxylverbindungen und Wasser zwischen 40 und 95 Gewichtsprozenten. Als Hydroxylverbindungen eignen sich insbesondere flüssige Hydroxylverbindungen, die mit Wasser mischbar sind und durch eine endotherme Dissoziationsreaktion der Umgebung eine möglichst grosse Wärmemenge entziehen. Insbesondere sind hierfür einwertige oder mehrwertige aliphatische oder aromatische Alkohole geeignet. Vorzugsweise werden die Durchflussmengen der durch die Ringkanäle eingeblasenen Schutzfluide voneinander unabhängig über den Druck geregelt. Die Erfindung wird durch Ausführungsbeispiele anhand von 2 Figuren näher erläutert. Es zeigen: Fig. 1 eine Einblasvorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens bei einem im Schnitt dargestellten Herdofen Fig. 2 den die Einblasvorrichtung enthaltenden Ab schnitt aus Fig. 1 in vergrössertem Massstab. Fig. 1 stellt im Schnitt einen Herdofen 1, wie einen Siemens-Martin-Ofen, dar, durch dessen Seitenwand an wenigstens einer Stelle waagrecht eine Einblasvorrichtung 2 geführt ist, die unterhalb des Badspiegels 3 in das Gefäss mündet. Oberhalb des Badspiegels münden ferner zwei Brenner 4. Wie Fig. 2 erkennen lässt, enthält die Manteldüse drei konzentrische, durch Abstandhalter (nicht dargestellt) im Abstand voneinander gehaltene Rohre 11, 12, 13,-die Einlässe 14, 15a, 16a für Gase bzw. Gasgemische und Einlässe 15b und 16b für Flüssigkeiten enthalten. Durch diese Rohre wird ein zentraler Kanal 17 und es werden ein erster Ringkanal 18 und ein zweiter Ringkanal 19 gebildet. Die Mündung der Rohre in das Ofeninnere kann, wie dargestellt, in Form der Ringkanäle oder aber auch durch die Ringkanäle abdeckende Ringscheiben mit Austrittsöffnungen längs des Umfangs ausgebildet sein. Das äussere Rohr 13 ist im Mauerwerk verankert. Es ist ferner im äusseren Bereich der Ofenwand von einem geschlossenen Rohrabschnitt 20 umgeben, der einen Einlass 21 für ein gasförmiges Medium sowie an dem der Düsenmündung zugekehrten Ende längs seines Umfangs verteilte Gasaustrittsöffnungen 22 aufweist. Ferner sind an der Aussenfläche dieses Rohrabschnittes 20 zwei konzentrische Scheiben 23 aufgebracht. Der Rohrabschnitt 20 dient einschliesslich der Scheiben 23 dazu, die zwischen der Feuerfestmasse und dem äusseren Mantelrohr 13 zurückströmenden brennbaren Gase daran zu hindern, bis nach aussen zu gelangen. Während des Frischprozesses werden durch den zentralen Kanal 17 Sauerstoff oder sauerstoffhaltige Gase, wie CO2, eingeblasen. Durch den ersten Ringkanal 18 und durch den zweiten Ringkanal 19 werden jeweils eine mittels eines Trägergases zerstäubte Flüssigkeit eingeblasen. Als Flüssigkeit werden hierbei Gemische aus Hydroxylverbindungen und Wasser, vorzugsweise aus Alkohol und Wasser, oder Wasser alleine verwendet. Als Trägergas eignen sich inerte Gase wie Stickstoff und Argon oder sauerstoffhaltige Gase wie CO, CO2, Luft, 02. Die Zerstäubung der Flüssigkeit mittels des Trägergases kann bereits vor dem Eintritt in den betreffenden Ringkanal erfolgen, vorzugsweise wird die Flüssigkeit jedoch innerhalb der Düse mittels des Trägergases zerstäubt. Zu diesem Zweck sind bei der Düse nach Fig. 2 für die Ringkanäle 18 und 19 jeweils zwei Einlässe vorgesehen, nämlich ein Gaseinlass 15a bzw. 16a für das Trägergas und ein Flüssigkeitseinlass 15b bzw. 16b für die Flüssigkeit. Das Trägergas wird hierbei jeweils über einen Ringspalt 24 bzw. 25 in den Ringkanal 18 bzw. 19 eingeführt und nimmt die über die Einlässe 15b und 16b zugeführte Flüssigkeit in feinverteilter Form mit. Da die Flüssigkeit bereits eine ausreichende Strecke vor dem Düsenkopf, d.h. der Mündung der Düse im Schmelzbad, zerstäubt wird, kann sie sich selbst bei hohen Strömungsgeschwindigkeiten unter Wärmeentzug der Umgebung ausreichend erwärmen und bereits innerhalb der Düse verdampfen, wodurch eine gute Kühlung des Düsenhalses erzielt wird. Das Schutzfluid dissoziiert im unmittelbaren Bereich des Düsenkopfes aufgrund der dort herrschenden hohen Temperaturen, wobei der dem Schmelzbad zugewandte Teil der Einblasvorrichtung gekühlt und vor Verschleiss und Abbrand geschützt wird. Wird als Flüssigkeit ein Gemisch aus Hydroxylen und Wasser verwendet, so lässt sich der Siedepunkt im Vergleich zur Verwendung von Wasser erniedrigen und die damit verbundene früher einsetzende Verdampfung verstärkt zur Kühlung des noch im Feuerfestmaterial liegenden Teils der Düse nutzen, so dass auch das Feuerfestmaterial stärker gekühlt wird und dadurch einen noch geringeren Verschleiss zeigt.- Je nach Art der Hydroxyle genügen hierbei bereits wenige Gewichtsprozente, um die gewünschte Herabsetzung des Siedepunktes der Flüssigkeit zu erzielen. Dem Rohrabschnitt 20 wird Stickstoff zugeführt, und zwar nur so viel, dass gerade durch das aus den Austrittsöffnungen 22 austretende Stickstoffgas ein Zurückströmen der brennbaren Gase zwischen der Feuerfestmasse und dem äusseren Mantelrohr 13 verhindert wird. Es werden im folgenden die Verfahrensbedingungen zweier bevorzugter Ausführungsbeispiele angegeben. Beispiel 1: Die konzentrisch angeordneten Rohre der Einblasvorrichtung hatten die folgenden Abmessungen: Innenrohr 11 Innendurchmesser 13 mm Aussendurchmesser 16 mm erstes Mantelrohr 12 Innendurchmesser 20 mm Aussendurchmesser 26 mm zweites Mantelrohr 13 Innendurchmesser 32 mm Aussendurchmesser 48 mm Rohrabschnitt 20 Innendurchmesser 60 mm Aussendurchmesser 72 mm konzentrische Scheiben 23 Aussendurchmesser 150 mm Druck und Durchflussmengen des Gases bzw. der Gasgemische gemessen in den Zuleitungen zu den einzelnen Rohren 11, 12, 13: Rohr 11 bzw. zentraler Kanal 17 3,5 bar 3 m3/min. erstes Mantelrohr 12 bzw. erster Ringkanal 18 2,5 bar 0,3 m3/min zweites Mantelrohr 13 bzw. zweiter Ringkanal 19 2,5 bar 0,3 m3/min. Die angegebenen Werte gelten für einen Siemens-Martin Ofen von 25 to. Bei grösseren öfen und bei einer Anwendung der Einblasvorrichtung in einem Konverter erhöhen sich die angegebenen Werte des Gasdrucks um etwa 0,5 bis 1 bar. Wird durch den ersten Ringkanal 18 anstelle von reinem Alkohol ein Gemisch aus Alkohol und Wasser zugeführt, so ist hier ebenfalls der Druck zu erhöhen. Mit einem Gemisch aus 60 % Alkohol und 40 % Wasser hat sich ein Druck von 3,5 bar als geeignet erwiesen. Beispiel 2: Innenrohr 11 Innendurchmesser 14 mm Aussendurchmesser 16 mm erstes Mantelrohr 12 Innendurchmesser 18 mm Aussendurchmesser' 20 mm zweites Mantelrohr 13 Innendurchmesser 22 mm Aussendurchmesser 32 mm Druck und Durchflussmengen der Gase, Gasgemische bzw. Flüssigkeiten, gemessen in den Zuleitungen zu den Kanälen 17, 18 und 19, d.h. vor den Gaseinlässen 14, 15a und 16a sowie den Flüssigkeitseinlässen 15b und 16b: EMI7.1 <tb> <SEP> Medium <SEP> Druck <SEP> Durchflussmenge <tb> <SEP> (bar) <tb> zentraler <SEP> sauerstoffhaltiges <SEP> ca. <SEP> 3,5 <SEP> ca. <SEP> 4 <SEP> Nm3/min <tb> Kanal <SEP> Gas <SEP> ( 2) <SEP> <tb> 1. <SEP> Ring- <SEP> Trägergas <SEP> (N2) <SEP> ca. <SEP> 2,5 <SEP> ca. <SEP> 0,3 <SEP> Nm3/min <tb> kanal <SEP> 18 <SEP> Flüssigkeit <SEP> ) <SEP> <SEP> ca. <SEP> 2,5 <SEP> <tb> <SEP> ca. <SEP> 0,4 <SEP> I/min <tb> 2. <SEP> Ring- <SEP> Trägergas <SEP> (N2) <SEP> ca. <SEP> 2,5 <SEP> ca. <SEP> 0,3 <SEP> Nm3/min <SEP> <tb> kanal <SEP> 19 <SEP> Flüssigkeit <SEP> <tb> <SEP> (Hydroxyle <SEP> + <SEP> H <SEP> ca. <SEP> 2,5 <tb> Versuche haben ergeben, dass die Werte innerhalb der folgenden Bereiche liegen können: EMI7.2 <tb> <SEP> Medium <SEP> Druck <SEP> Durchflussmenge <tb> <SEP> (bar) <tb> zentraler <SEP> sauerstoffhaltiges <SEP> 2,5 <SEP> bis <SEP> 4,5 <SEP> 2 <SEP> bis <SEP> 5 <SEP> Nm3/min <SEP> <tb> Kanal <SEP> 17 <SEP> Gas <SEP> ( 2) <SEP> <tb> 1. <SEP> Ring- <SEP> Trägergas <SEP> (N2) <SEP> 2 <SEP> bis <SEP> 3,5 <SEP> 0,2 <SEP> bis <SEP> 0,6 <SEP> Rm3/min <SEP> <tb> kanal <SEP> 18 <SEP> Flüssigkeit <SEP> 4 <SEP> bis <SEP> 6,0 <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 0,7 <SEP> l/min <SEP> <tb> <SEP> (Hydroxyle <SEP> + <SEP> H,O)# <SEP> 4 <SEP> bis <SEP> 6,0 <SEP> 013 <SEP> 0,7 <SEP> l/min <tb> 2. <SEP> Ring- <SEP> Trägergas <SEP> (N2) <SEP> 2 <SEP> bis <SEP> 3,5 <SEP> 0,2 <SEP> - <SEP> p,6Nrn/min <SEP> <tb> kanal <SEP> 19 <SEP> Flüssigkeit <SEP> H2O)# <SEP> <SEP> 4 <SEP> bis <SEP> 6,0 <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 0,7 <SEP> 1/min <SEP> <tb> <SEP> (Hydroxyle <SEP> + <SEP> H2O <SEP> )J <tb> Besonders gute Ergebnisse im Hinblick auf die Haltbarkeit wurden erzielt, wenn die folgenden Bereiche eingehalten wurden: EMI8.1 <tb> <SEP> Medium <SEP> Druck <SEP> Durchflussmenge <tb> <SEP> (bar) <tb> zentraler <SEP> sauerstoffhaltiges <SEP> 3,0 <SEP> bis <SEP> 4,0 <SEP> 3,0 <SEP> bis <SEP> 4,0 <SEP> Nm /min <SEP> <tb> Kanal <SEP> 17 <SEP> { <SEP> Gas <SEP> ( 2)- <SEP> <tb> 1. <SEP> Ring- <SEP> Trägergas <SEP> (N2) <SEP> 3,0 <SEP> bis <SEP> 3,5 <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> Nm /min <SEP> <tb> kanal <SEP> 18 <SEP> Flüssigkeit <SEP> # <SEP> <SEP> 45 <SEP> bis <SEP> 5,5 <SEP> 0,4 <SEP> - <SEP> 0,6 <SEP> /min <SEP> <tb> <SEP> (Hydroxyle <SEP> + <SEP> H20) <SEP> , <SEP> , <SEP> 0, <SEP> mIn <tb> 2. <SEP> Ring- <SEP> Trägergasi(N2) <SEP> 3,0 <SEP> bis <SEP> 3,5 <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> Nm3/min <SEP> <tb> kanal <SEP> 19 <SEP> Flüssigkeit <SEP> <SEP> 45 <SEP> 4,5 <SEP> bis <SEP> 5,5 <SEP> 0,4 <SEP> <tb> <SEP> (Hydroxyle <SEP> + <SEP> H2O)} <SEP> 4,5 <SEP> bis <SEP> bis <SEP> 5,5 <SEP> 0,4 <SEP> - <SEP> 0,6 <SEP> 1/min <tb> Bei den genannten Verfahrensbedingungen konnten auch gute Ergebnisse erzielt werden, wenn anstelle eines Gemisches aus Hydroxylen und Wasser nur Wasser mittels eines Trägergases zerstäubt und durch die Ringkanäle 18 und 19 eingeblasen wurde. Die beschriebene Einblasvorrichtung gemäss Fig. 2 weist Einlässe 15b und 16b für das flüssige Medium sowie Einlässe 15a und 16a für das Trägergas auf, mit dem das flüssige Medium zerstäubt wird. Die Einlässe für das Trägergas sind jeweils über einen Ringraum durch Ringspalte 24 bzw. 25 mit dem zugehörigen Ringkanal 18 bzw. 19 verbunden, und zwar an einer Stelle, die in Strömungsrichtung hinter der Einspeisestelle des flüssigen Mediums in den betreffenden Ringkanal liegt. Die Ringspalte 24 bzw. 25 sind hierbei schräg in Strömungsrichtung geneigt. Die Ringspaltbreite kann einstellbar ausgebildet sein, um den Grad der Zerstäubung ver ändern und auf das Optimum einstellen zu können.

Claims: Patentansprüche 1. Verfahren zum Schutz der Düsen und der feuerfesten Auskleidung eines metallurgischen Gefässes zum Fri schen einer Metallschmelze, insbesondere von Roheisen, im Bereich einer unterhalb der Badoberfläche ange ordneten Einblasvorrichtung mit einer Düse aus wenig stens drei konzentrischen Rohren, durch deren zentra len Kanal ein sauerstoffhaltiges Gas und durch deren Ringkanäle zwischen dem Innenrohr und dem äusseren Rohr jeweils ein Schutz fluid zugeführt wird, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass eine Flüssigkeit aus wenigstens einer Hydroxylverbindung und Wasser oder nur Wasser mittels eines Trägergases innerhalb der Ringkanäle (18, 19) oder vor Eintritt in diese Ringkanäle zerstäubt und in diesem oder in verdampf tem Zustand in die Metallschmelze eingeblasen wird. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass das Gemisch aus Hydroxylver bindungen und Wasser wenigstens 40 Gewichtsprozente Wasser enthält. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass das Gemisch aus Hydroxyl verbindungen und Wasser wenigstens 5 Gewichtsprozente Hydroxylverbindungen enthält. 4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Hydroxylver bindungen aus der Gruppe der flüssigen Alkohole ausgewählt sind. 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Hydroxylverbindungen aus der Gruppe der aliphatischen Aikohole Methanol, Äthanol, Propanol und Butanol ausgewählt sind. 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass das Trägergas ein inertes Gas ist. 7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass das Trägergas ein sauerstoffhaltiges Gas (CO, CO2, Luft) ist. 8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Durchflussmengen der durch die Ringkanäle (18, 19) eingeblasenen Schutzfluide unabhängig voneinander über den Druck geregelt werden. 9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass bei einer aus drei Rohren (11, 12, 13) bestehenden Düse Druck und Durch flussmenge der Medien, gemessen in den Zuleitungen zu den Kanälen (17, 18, 19) der Düse wie folgt gewählt sind: EMI10.1 <tb> <SEP> Medium <SEP> Druck <SEP> Durchflussmenge <tb> <SEP> (bar) <tb> zentraler <SEP> sauerstoffhaltiges <SEP> 2,5 <SEP> bis <SEP> 4,5 <SEP> 2 <SEP> bis <SEP> 5 <SEP> Em3/min <SEP> <tb> Kanal <SEP> 17 <SEP> Gas <SEP> (02) <tb> 1. <SEP> Ring- <SEP> Trägergas <SEP> (N2) <SEP> 2 <SEP> bis <SEP> 3,5 <SEP> 0,2 <SEP> bis <SEP> 0,6 <SEP> Nm /mun <SEP> <tb> kanal <SEP> 18 <SEP> Flüssigkeit <SEP> " <SEP> 4 <SEP> bis <SEP> 6,0 <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 0,7 <SEP> 1/min <SEP> <tb> <SEP> (Hydroxyle <SEP> + <SEP> H2O <SEP> 4 <SEP> <SEP> bis <SEP> H2Oy <SEP> <tb> 2. <SEP> Ring- <SEP> Trägergas <SEP> (N2) <SEP> 2 <SEP> bis <SEP> 3,5 <SEP> 0,2 <SEP> -- <SEP> 0,6 <SEP> Nm3/mm <SEP> <tb> kanal <SEP> 19 <SEP> Flüssigkeit+ <SEP> " <SEP> 4 <SEP> bis <SEP> 6,0 <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 0,7 <SEP> 1/min <SEP> <tb> 10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass Druck und Durchsatz der Medien wie folgt gewählt sind: EMI11.1 <tb> <SEP> Medium <SEP> Druck <SEP> Durchflussmenge <tb> <SEP> (bar) <SEP> <tb> zentraler <SEP> sauerstoffhaltiges <SEP> 3,0 <SEP> bis <SEP> 4,0 <SEP> 3,0 <SEP> bis <SEP> 4,0 <SEP> Nm3/mun <SEP> <tb> Kanal <SEP> 17 <SEP> Gas <tb> 1. <SEP> Ring- <SEP> Trägergas <SEP> (N2) <SEP> <SEP> 3,0 <SEP> bis <SEP> 3,5 <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> Rm3/mun <SEP> <tb> kanal <SEP> 18 <SEP> Flüssigkeit <SEP> 45 <SEP> bis <SEP> 55 <SEP> 0,4 <SEP> - <SEP> 06 <SEP> l' <SEP> <tb> <SEP> (Hydroxyle <SEP> + <SEP> H2O)J <SEP> 1 <SEP> , <SEP> mit <SEP> <tb> 2. <SEP> Ring- <SEP> Trägergas <SEP> (N2) <SEP> 3,0 <SEP> bis <SEP> 3,5 <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> Nm3/mun <SEP> <tb> kanal <SEP> 19 <SEP> Flüssigkeit <SEP> 45 <SEP> bis <SEP> 5,5 <SEP> 0,4 <SEP> - <SEP> 0,6 <SEP> lmin <SEP> <tb> <SEP> (Hydroxyle <SEP> + <SEP> H2O) <SEP> 1 <tb> 11. Einblasvorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 10, mit einer Düse aus we nigstens drei radial im Abstand voneinander angeordne ten konzentrischen Rohren (11, 12, 13), durch die ein zentraler Kanal (17) und Ringkanäle (18, 19) gebildet werden, sowie mit Einlässen (14, 15a, 15b, 16a, 16b) zum Einspeisen gasförmiger und flüssiger Medien in die Kanäle, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass wenigstens einem der Ringkanäle (18, 19) ein Einlass (15b, 16b) für das flüssige Medium und ein Einlass (15a, 16a) für ein Trägergas zugeordnet ist und der letztere über einen Ringraum durch einen Ringspalt (24, 25) mit dem zugehörigen Ringkanal (18, 19) verbunden ist, und dass diese Verbindungsstelle in Strömungsrichtung hin ter der Einspeisestelle des flüssigen Mediums in den betreffenden Ringkanal (18, 19) liegt. 12. Einblasvorrichtung nach Anspruch 11, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Ringspalt (24, 25) bezogen auf die Strömungsrichtung der Medien unter spitzem Winkel in den zugehörigen Ringkanal (18, 19) mündet. 13. Einblasvorrichtung nach Anspruch 11 oder 12, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass die Breite des Ringspalts (24, 25) einstellbar ist.

Inventors: NOSE, DALTON, DIPL.-ING., WELLS, WILLIAM, DIPL.-ING., Nosé, Dalton, Dipl.-Ing.
Applicants: KORTEC AG
Application year: 1981
Main classification: C21C5
IPC codes: C21C5