HIGH-FREQUENCY MULTIPLE-DISTRIBUTION CIRCUIT ARRANGEMENT

Abstract: 1. High-frequency multiple-distribution circuit arrangement for signals in the VHF-UHF range (5-860 MHz), particularly for use in community antenna systems, comprising at least two cascade-connected directional couplers for the broad-band direction-dependent coupling of a part of the signal energy conducted via a trunk line onto a distribution connection (AB), said directional couplers being of different design such that - coupled in alternating sequence - they consecutively transform the respective input impedance up and down, wherein each directional coupler exhibits two separate transformers (Ü1 , Ü2 ) whereby the primary winding of the first (current) transformer (Ü1 ) is between the input (E) and the output (A), that of the second (voltage) transformer (Ü2 ) being between input (E) or output (A) and ground, and the secondary winding of the current transformer (Ü1 ) is connected firstly to ground and secondly to the secondary winding of the voltage transformer (Ü2 ) whereby in the case of the step-down directional couplers (type A) the distribution connection (AB) is between the two secondary windings and the other end of the secondary winding of the voltage transformer (Ü2 ) is connected via an ohmic resistor (R1 ) to ground while in the case of the step-up directional couplers (type B) the resistor (R2 ) is connected between the connecting point of the secondary windings and ground and the other end of the secondary winding of the voltage transformer (Ü2 ) forms the distribution connection (AB).

Description: Wehrfach-Abzweigeinrichtung Für Hochfrequenzsignale Die Erfindung betrifft eine Mehrfach-Abzweigeinrichtung für Hochfrequenzsignale im VHF/UHF-Bereich (5¯860-MHz),insbesonders zur Verwendung in Gemeinschafts-Antennenanlagen,bestehend aus wenigstens zwei in Kette geschalteten Richtkopplern zum breitbandig richtungsabhängigen Auskoppeln eines Teils der über eine Stammleitung geführten Signalenergie auf jeweils einen Abzweig anschluss, die derart ausgebildet sind, daB sie - in alternierender Reihenfolge zusammengeschaltet - nacheinander die-je weilige Eingangsimpedanz herab- bzw. herauftransformieren. Solche Abzweigeinrichtungen werden beispielsweise in Gemein schafts- und Kabelfernsehanlagen dazu benutzt, Signale mit be stimmten, gleichen oder unterschiedlichen Dämpfungen aus einer Hauptleitung auf weiterführende Leitungen, Verteileinrichtungen oder auch direkt auf AntennenanschluBdosen auszukoppeln. Dabei soll schon im Teilnehmernetz, erst recht aber bei Verwendung in übergeordneten Ebenen (Linien- bzw. Streckennetz) für den ge samten Betriebsfrequenzbereich gewährleistet sein, dass die Ab zweigeinrichtung bei beliebigen Auskoppeldämpfungen allseitig an den Wellenwiderstand der angeschlossenen Leitungen angepasst und eine möglichst groBe Koppeldämpfung zwischen allen Ausgängen erzielt ist. Eine Mehrfach-Abzweigeinrichtung der eingangs genannten Art ist aus der DE-AS 24 25 722 bekannt. Bei ihr sind die genannten An forderungen zwar angestrebt, aber nur in unzureichendem Masse erfüllt, sodaB sie für viele angegebene Einsatzfälle praktisch unbrauchbar ist. Gegenüber den seither gebräuchlichen und praktisch ausschliess lich benutzten Mehrfach-Abzweigeinrichtungen, wie sie bei spielsweise aus den DE-OS 23 43 403 und 27 o3 258, sowie den DE-AS 24 48 737 und 26 o6 449 bekannt sind, bei denen wegen der Serienschaltung gleicher Richtkoppler, die alle den Eingangswiderstand in gleichem Sinne, in den angeführten Beispielen zu niedrigeren Werten hin, transformieren und dadurch eine schon bei geringer Anzahl von Abzweigern untragbar schlechte Anpassung und damit auch Entkopplung aufweisen, ist bei dieser Einrichtung zwar eine Kompensation durch Hintereinanderschalten von aufwärts und abwärts transformierenden Richtkopplern vorgesehen (siehe Spalte 4, Zeilen 4 - 8 der DE-AS 24 25 7223, die jedoch insbesondere bei einer gröBeren Anzahl von Abzweigern ungenügend ist. Schon bei einem Zweifach-Abzweiger mit 14 dB Auskoppel dämpfung gemäss Fig. 5 der Auslegeschrift wird die Eingangsimpedanz von 75 Ohm in eine Ausgangsimpedanz von höchstens (frequenzabhängig) etwa 60 Ohm transformiert. Diese Abweichung wird noch erheblich grösser bei Abzweigern mit geringerer Auskoppeldämpfung.-Die Anpassung am ersten Abzweig mag mit etwa 80% der Eingangsimpedanz noch für manche Fälle ausreichen (wobei mit der Wahl des Widerstandes R ein Kompromiss zwischen Entkopplung und Anpassung getroffen ist3, die des zweiten Abzweigs ist jedoch mit typisch 50% der Ein gangsimpedanz ohne Anpassungsübertrager oder den in der Vorveröffentlichung vorgesehenen zusätzlichen AnpaBwiderstand RA nicht tragbar. Dieser stellt indessen nicht nur einen zusätzlichen Aufwand dar, sondern erhöht zusätzlich die Auskoppeldämpfung, sodass der eigentliche Richtkoppler für eine kleinere Auskoppeldämpfung zu bemessen ist. Dadurch steigen die Durchgangsdämpfungen, die Kettenschaltung wird unsymmetrisch, die erwünschten entgegengesetzt gleichen Transformationsverhältnisse stimmen noch weniger und die Entkopplung wird schlechter. In der Praxis ist es meist wünschenswert, alle Teilnehmer einer Gemeinschaftsantennenanlage mit Signalen etwa gleichen Pegels zu versorgen. Dazu muss am Anfang einer Stamm leitung die Auskoppeldämpfung höher sein als am Ende. Bei längeren Stammleitungen sind dabei auch verhältnismBig niedere Auskoppeldämpfungen notwendig, im Extremfall bis zu 3 dB (Verteiler). Abzweiger, deren Auskoppeldämpfung kleiner ist als lo dB sind seither nicht mit ausreichenden RückfludämpfungEn realisierbar. Bei dem speziellen Fall des aus der DE-AS 24 25 722 bekannten Mehrfach-Ab zweigers werden die genannten Mängel für kleinere Aus koppeldempfungen noch schlimmer, weil dabei der Anpassungswiderstand RA mit den bereits beschriebenen Folgen noch grösser bemessen werden meute. Insgesamt sind also bei dieser bekannten Mehrfach-Abzweigeinrichtung weder gröBere Kettenschaltungen noch Abzweiger mit Auskoppeldämpfungen unter lo dB mit ausreichend guten elektrischen Daten er reichbar SchlieBlich sind bei dieser Einrichtung noch zusätzlich besondere Massnahmen zur Erweiterung des UHF-Frequenzbereiches bis 660 MHz (siehe kennzeichnenden Teil des Anspruches 1) notwendig, welche den Bauteile- und Her stellungsaufwand und damit auch die Kosten weiter erhöhen. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Mehrfach Abzweigeinrichtung nach dem Oberbegriff des Anspruches 1 zu schaffen, die über den gesamten Betriebsfrequenzbereich unabhängig von der Anzahl der hintereinander geschalteten Richtkoppler eine hohe Entkopplung zwischen allen Ausgängen, sowie tatsächlich allseitige Anpassung gewährleistet und auch kleine Auskoppeldämpfungen ermöglicht. Diese Aufgabe ist erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass jeder Richtkoppler zwei voneinander getrennte Übertrager aufweist, wobei die Primärwicklung des ersten (Strom-Übertragers) zwischen dem Eingang und dem Ausgang, diejenige des zweiten (Spannungsübertragers) zwischen Eingang oder Ausgang und Masse liegt und die Sekundärwicklung des Strom übertragers einerseits mit Masse und andererseits mit der Sekundärwicklung des Spannung. su; bertragers verbunden ist, und dass bei den herabtransformierenden Richtkopplern der Abzweig-Anschlun zwischen den beiden Sekundärwicklungen und das andere Ende der Sekundärwicklung des Spannungs übertragers über einen ohmschen Widerstand an Masse liegt, während bei den aufwärts transformierenden Richtkopplern der Widerstand zwischen dem Verbindungspunkt der Sekundärwicklungen und Masse ein ge schaltet ist und das andere Ende der Sekundärwicklung des Spannungsübertragers den Abzweiganschluss bildet. Derartige Richtkoppler gibt es in zwei unterschiedlichen Grundausführungen und deren dualen Schaltungen, die in den Fig. 1 und 3 bzw. 2 und 4 dargestellt sind. Die Schaltungen nach Fig. 1 und 2 (Typ A) transformieren die Eingangsimpedanz zu niedrigeren, diejenigen nach Fig. 3 und 4 (Typ B) zu höheren Werten. Damit ist eine Kompensation durch alterniere des Hintereinanderschalten von Richtkopplern des Typs A und B möglich. Optimal ist diese Aufwärts- und Abwärts Transformation, wenn Richtkoppler gemäss den Fig. 1 und 3 bzw. den Fig. 2 und 4 abwechselnd aufeinander folgen. Für den ersten Fall ergeben sich bei idealer Entkopplung (unendlich grosse Koppeldämpfung zwischen Abzweig und Ausgang) und Abschluss der jeweils freien Anschlüsse mit dem Wellenwiderstand der angeschlossenen Leitungen folgende Werte: EMI4.1 <tb> <SEP> Schaltung <SEP> nach <SEP> Fig.l <SEP> Schaltung <SEP> nach <SEP> Fig. <SEP> 3 <tb> Zg <SEP> zu <SEP> zu <SEP> (4sSZL) <SEP> Z 2+ <SEP> nl <SEP> ¯2 <SEP> .z <SEP> (d <SEP> Zj <tb> Za <SEP> 14 <SEP> n > )s7L <SEP> (49Zi) <SEP> a <SEP> ZL <SEP> (49 <SEP> ZL) <tb> ZAB <SEP> Z <SEP> ( <SEP> Z <SEP> 3 <SEP> ZL <SEP> (ZL) <tb> <SEP> n <SEP> clo- <SEP> 204 <SEP> r <SEP> ors) <tb> ad <SEP> 201Wr <SEP> (ssd8) <SEP> 2 <SEP> 9 <SEP> 2{ <SEP> (a,dss) <tb> <SEP> R <SEP> t <SEP> n) ZL <SEP> (9Zi) <SEP> 5 <SEP> ZL <SEP> ( <SEP> dos) <tb> Dabei bedeutet n das indungszahlenverhältnis beider ber- trager der Richtkoppler, ZL den Wellenwiderstand der angeschlossenen Leitungen, ZEf ZA und ZAB die Impedanzen an Eingang, Ausgang und Abzweig, aA die Auskoppeldämpfung und ad die Stammdurchgangsdämpfung. Aus den rechnerisch ermittelten Formeln ist ohne weiteres erkennbar, dass bei einer Hintereinanderschaltung der beiden Richtkoppler, bei der also der Eingang des zweiten nicht mit ZL, sondern mit der Ausgangsimpedanz ZA des ersten Richtkopplers abgeschlossen ist, alle Impedanzen frequenzunabhängig gleich dem Wellenwiderstand ZL sind, sodass also bei idealer Entkopplung sowohl der Abzweige vom Ausgang, als auch der Ab zweige untereinander allseitige Anpassung erreicht ist, wenn der Widerstand R1 bzw. R2 den angegebenen Entkopplungsbedingungen entsprechend bemessen ist. Als Beispiel sind die für einen Zweifachabzweiger mit einer Auskoppeldämpfung von lo dB cd2=10) berechneten Werte in der obigen Tabelle in Klammern aufgeführt. Diese rechnerischen Werte werden natürlich in der Praxis nicht ganz erreicht0 Die Abweichungen von den theoretischen Idealwerten sind hauptsächlich darauf zurückzuführen, dass 1. die erhältlichen Widerstände in der Regel nicht genau den berechneten Werten entsprechen und im übrigen wie alle anderen Bauteile Toleranzen aufweisen, 2. die Windungszahlverhältnisse bei vertretbaren Windungs zahlen oftmals nicht exakt realisierbar sind bzw. zum Erreichen bestimmter geforderter Werte der Auskoppel dämpfung für die beiden Übertrager unterschiedlich ge wählt sind, wobei für den Widerstand R ein Wert zu wähl en ist, der einen Kompromiss zwischen guter Anpassung des Abzweigs und hoher Entkopplung ergibt, 3. im Falle festgelegter konstanter aus der Stammleitung auszukoppelnder Signalenergie von der Auskoppeldämpfung des n-ten Richtkopplers der ert (n-i) ad abzuziehen ist. Diese Abweichungen sind jedoch insgesamt verhältnismässig gering, sodaB die gemessenen Werte die Rechenwerte gut bestätigen und jedenfalls erheblich besser sind, als diejenigen der bekannten Abzweigeinrichtungen. So weist z.B. ein Zweifach-Abzweiger mit jeweils 14 dB Auskoppeldämpfung nach der Erfindung, der mit der entsprechenden Einrichtung in Fig. 5 der DE-AS 24 25 722 direkt vergleichbar ist, folgende Werte auf: EMI6.1 <tb> <SEP> VHF <SEP> UHF <tb> Rückflussdämpfungen <SEP> arE <SEP> > <SEP> 30 <SEP> dB <tb> <SEP> arA <tb> <SEP> arAB1 <tb> <SEP> > 25 <SEP> dB <SEP> > <SEP> 20 <SEP> dB <tb> <SEP> arAB2 <tb> Stamm-Durchgangs- <SEP> ad <SEP> < 1 <SEP> dB <SEP> < <SEP> 2 <SEP> dB <tb> dämpfung <tb> Koppeldämpfungen <SEP> AB1-A <SEP> <tb> <SEP> aAB2A <SEP> 30 <SEP> dE <SEP> <tb> Insgesamt ist durch die erfindungsgemässe Mehrfach-Abzweigeinrichtung also eine Schaltung geschaffen, welche gegen über dem Stand der Technik mit äusserst geringem Aufwand über den gesamten angegebenen Frequenzbereich Höchstwerte für die Anpassung aller Anschlüsse, die Entkopplungen und die übertragene Leistung bietet und auch für relativ kleine Auskoppeldämpfungen geeignet ist. In den Unteransprüchen sind vorteilhafte Ausgestaltungen bzw. Ausbildungen des Gegenstandes nach Anspruch 1 angegeben. Durch eine Schaltungsmassnahme nach Anspruch 2 ist auf einfache und kostengünstige Weise der Betriebsfrequenzbereich zu tieferen Frequenzen hin erweiterbar. Die Kettenschaltung wird im Aufwand noch günstiger durch einen Aufbau gemäss Anspruch 3. Das Einsparen von Material (Kerne und Spulen) und Herstellkosten macht sich besonders günstig bei Einrichtungen mit einer hohen Zahl von Abzweigern bemerkbar. Ausserdem sinkt die resultierende Induktivität weniger stark ab als wenn für jeden Spannungsübertrager eine eigene Primärspule vorgesehen ist, so dass z.B.bei einem Vierfach-Abzweiger noch etwa die halbe anstatt nur ca. einem Viertel der Induktivität der Einzelwicklung wirksam ist, was eine demgegenüber weitere Absenkung der unteren Grenzfrequenz zur Folge hat. Schliesslich ist durch diese Ausbildung eine geringere Durchgangsdämpfung erreicht (z B. um bis zu 1 dB bei einem Zweifach- und 2 dB bei einem Vierfach-Abzweiger mit jeweils 14 dB Auskoppeldämpfung). Theoretisch ist der Aufbau einer Abzweigeinrichtung mit beliebig vielen Abzweigen und nur einer einzigen Primärwicklung für alle Spannungsübertrager möglich. Praktisch stöBt man jedoch bei der Zusammenfassung von etwa 8 Richtkopplern an fertigungstechnische Grenzen, die insbesondere bei höheren Frequenzen hauptsächlich durch die räumlichen Abmessungen und - sofern die Sekundärwicklungen nicht nur eine halbe, die Kernbohrung jeweils nur einmal durchsetzende, sondern eine ganze Windung oder mehr aufweist - durch das schwierige Wickeln des Übertragers bedingt sind. Die Auskopplung von Teilfrequenzbereichen gemäss Anspruch 4 ist in bestimmten praktischen Füllen, bei denen es besonders auf hohe Entkopplung ankommt, z.Bw als VHF/UHF-Weiche oder für MeBzwecke mit Vorteil anwendbar Eine Verwendung der erfindungsgemässen Zweifachabzweiger nach Anspruch 5 als Antennensteckdosen ist insbesondere im Hinblick auf die damit ohne Filter erreichbaren hohen Entkopplungswerte besonders günstig ( > 50d8 zwischen verschiedenen Dosen) Dabei sind grundsätzlich keine Selektions mittel zum Auftrennen in RF- und FS-Frequenzbereiche nötig, weil diese bereits in den betreffenden Empfängereingangsschaltungen enthalten sind. Derartige Antennensteckdosen zeichnen sich also auch durch einen äusserst geringen Schal- tungsaufwand aus. Schliesslich sind beide Abzweiganschlüsse wahlweise für RF oder FS benutzbar. Damit sind diese An tennensteckdosen insgesamt nicht nur solchen ohne Richt koppler überlegen (die einen hohen Filteraufwand benötigen), sondern auch Richtkopplerdosen, wie sie beispielsweise aus der DE-OS 23 o91 51 bekannt sind. Bei diesen ist zwar die Entkopplung für Normalfälle ausreichend, bei Übertragung von Fernsehen in den unteren Sonderkanälen und Rundfunk im oberen UKW-Bereich in Störungsfällen Cz.B bei KurzschluR oder Leerlauf eines Empfängeranschlukabels3 jedoch nicht ohne zusätzlichen Filteraufwand ausreichend. AuBerdem ist durch den Differentialübertrager ein Verlust von ca. 3 dB unvermeidbar, wodurch bei einer bestimmten Auskoppeldämpf ung der Empfängeranschlüsse diejenige der Richtkoppler geringer sein muss, was wiederum eine Erhöhung der Durchgangsdämpfung bewirkt. Demgegenüber benötigt die erfindungsgemäBe Schaltung bei trotz der Zusammenschaltung zweier Richtkoppler nur etwa gleich grosser Durchgangs dämpfung einen erheblich geringeren Schaltungsaufwand (insbesondere bei einer Ausgestaltung nach Anspruch 3). Darin ist der Verlust eines geringen Teiles der Signalenergie des Fernsehbereiches im Rundfunkzweig und umgekehrt (z.B. etwa o,2 dB bei einem 14 dE-Abzweiger) bereits enthalten. Dieser Verlust steigt allerdings bei Richtkopplern mit geringerer Auskoppeldämp5- ung an. Für solche Anwendungsfälle ist es, insbesondere bei Verwendung einer grösseren Anzahl von Antennensteckdosen, vorteilhaft, eine Ausführung gemass Anspruch 6 zu verwenden, bei der an jedem Abzweiganschluss die maximal mögliche Signal¯ energie zur Verfügung steht, wobei die Auskoppeldämpfung bei phasenrichtiger Zusammenschaltung der beiden Richtkopp ler um etwa 3 dB niedriger ist als beim Einzelrichtkoppler. Allerdings sind bei diesen selektiven Abzweigern nicht nur die Aufwendungen höher, sondern auch die Werte für die Rückt fluBdämpfungen an den Empfängeranschlüssen und die Koppel dämpfung zwischen diesen nicht mehr so günstig. Dieser Nachteil ist jedoch bei Antennensteckdosen in aller Regel von ebenso untergeordneter Bedeutung wie die Tatsache, dass jeder der beiden Anschlüsse einem Teilfrequenzbereich (RF oder FS) fest zugeordnet und nicht für beide verwendbar ist. Zur weiteren Verbesserung der Durchgangsdämpfung, sowie der RückSluRdämpfung für alle Anschlüsse ist es zweck mässig, die aus der DE-OS 27 o3 258 an sich bekannten Mass- nahmen gemäss Anspruch 7 anzuwenden. Durch die in Anspruch 8 angegebenen Merkmale ist eine wesentliche fertigungstechnische Vereinfachung des Schaltungsaufbaus und damit eine beträchtliche Reduzierung der Her stellkosten erreicht. Dies gilt insbesondere für Vielfachabzweiger mit Spannungsübertragern, deren Sekundärwicklungen nur eine halbe, als durch die Kernbohrungen geführter gestreckter Draht ausgebildete Windung aufweisen. In den Fig. 5 - 8 sind die Schaltbilder dreier Ausführungsbeispiele der erfindungsgemässen Mehrfach-Abzweigeinrichtung, sowie das Wickelschema eines weiteren Ausführungsbeispiels dargestellt. Fig. 5 zeigt einen Zweifach-Abzweiger aus zwei hintereinandergeschalteten Richtkopplern der Typen 8 und A mit einem Koppelkondensator C zur Erweiterung des Betriebsfrequenz bereiches zu tiefen Frequenzen hin Diese Ausführung weist bereits alle zum Anspruch 1 beschriebenen Vorteile auf, da bei idealer Entkopplung eine exakte Kompensation durch die beiden gegenläufigen Impedanz-Transformationen und damit eine gute Anpassung und minimale Durchgangsdämpfung er reicht ist. Die Schaltung arbeitet praktisch ohne besondere Massnahmen von 5 - 860 MHz mit diesen guten elektrischen Daten. Bei der in Fig. 6 dargestellten Vierfach-Abzweigeinrichtung ist nur eine einzige Primärwicklung und ein einziger Kern für den Spannungsübertrager verwendet. Diese Ausführung bringt gegenüber der mit je einer Primär¯ wicklung für jeden Spannungsübertrager nicht nur eine wesentliche Einsparung von Material und Herstellkosten mit sich, sondern eine geringere Absenkung der resultierenden Induktivität der Primärspulen der Spannungsübertrager und damit eine kleinere Erhöhung der unteren Grenzfrequenz. Ausserdem ist im Vergleich zu einem entsprechend Fig. 5 aufgebauten Vierfach-Abzweiger wegen der geringeren Kernund Streuverluste eine wesentliche Verringerung der Durch gangsdämpfung (bis zu 2 dB bei Verwendung von 14 dS-Richt- kopplern) erreichbar. Schliesslich ist bei dieser Schaltung ein sternförmiger Aufbau möglich, der in vielen Fallen eine räumlich kleinere und bezüglich der Anschlüsse günstigere Anordnung ergibt. In Fig. 7 ist eine Abzweigeinrichtung für Antennensteck dosen gezeigt, bei der der Doppelabzweiger nach Anspruch 3 durch die in Anspruch 7 angegebenen Selektionsmittel ergänzt ist. Damit ist eine Antennensteckdose geschaffen, die sich bei maximaler Energieübertragung auf die Empfang eranschlüsse und verhältnismässig geringem Schaltungsaufwand durch eine geringe Durchgangsdämpfung auszeichnet. Die dadurch erreichte gute Kaskadierbarkeit ist gerade bei Antennensteckdosen besonders wichtig, weil dafür in der Praxis ein grosser Anwendungsbereich besteht. Aus dem in Fig. 8 gezeigten Wickelschema eines Zweifach Abzweigers mit einer Auskoppeldämpfung von etwa 14 dB, auf- gebaut aus je einem Richtkoppler nach Fig. 3 und Fig. 1 unter Berücksichtigung der in Anspruch 3 beschriebenen Vereinfachung, ist die dabei mögliche einfache und übersichtliche Ausführung erkennbar. In Verbindung mit der Verwendung der AnschluBdrähte der Widerstände R1 und R als Sekundärwicklungen des Spannunys- übertragers U2 ist somit eine zuerst kostengünstige Herstellung ermöglicht.

Claims: Patentansprüche 1. Mehrfach-Abzweigeinrichtung für Hochfrequenzsignale im VHF-UHF-Bereich (5-860 MHz), insbesondere zur Verwendung in Gemeinschaftsantennenanlagen, bestehend aus wenigstens zwei in Kette geschalteten Richtkopplern zum breitbandig richtungsabhängigen Auskoppeln eines Teils der über eine Stammleitung geführten Signalenergie auf jeweils einen Ab zweiganschluss, die derart unterschiedlich ausgebildet sind, dass sie-in alternierender Reihenfolge zusammengeschaltetnacheinander die jeweilige Eingangsimpedanz herab- bzw. herauftransformieren, dadurch gekennzeichnet, dass jeder Richtkoppler zwei voneinander getrennte übertrager (Ü1,Ü2) aufweist, wobei die Primärwicklung des ersten (Strom-) Übertragers (Ü1) zwischen dem Eingang (E) und dem Ausgang (A), diejenige des zweiten (Spannungs-3Übertragers (Ü23 zwischen Eingang (E) oder Ausgang (A) und Masse liegt und die Sekundärwicklung des Strom-Übertragers (Ü1) einerseits mit Masse und zum anderen mit der Sekundärwicklung des Spannungsübertragers (Ü2) verbunden ist, und dass bei den herabtransformierenden Richtkopplern (Typ A3 der Abzweigan schluss (AB) zwischen den beiden Sekundärwicklungen und das andere Ende der Sekundärwicklung des Spannungsübertragers (Ü2) über einen ohm'schen Widerstand (R1) an Masse liegt, während bei den aufwärtstransformierenden Richtkopplern (Typ B der Widerstand (R23 zwischen dem Verbindungspunkt der Sekundärwicklungen und Masse eingeschaltet ist und das andere Ende der Sekundärwicklung des Spannungsübertragers cüz3 den Abzweiganschluss (AB) bildet. 2. Mehrfach-Abzweigeinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass je zwei aufeinanderfolgende Richtkoppler durch einen in die Stammleitungen eingeschalteten Kondensator (c) zur Tiefpasskompensation verbunden sind. 3. Mehrfach-Abzweigeinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass für die Spannungsübertrager (Ü2) wenigstens zweier Richtkoppler nur eine einzige Primär wicklung vorgesehen ist. 4. Mehrfach-Abzweigeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass jeweils zwei benachbarte Richtkoppler zu Zweifach-Abzweigern zusammengefasst und den beiden Abzweiganschlüssen (AB1, A82) Selektionsmittel nachgeschaltet sind, über die jeweils ein Teil des Betriebs frequenzbereiches auskoppelbar ist. 5. Mehrfach-Abzweigeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass jeweils zu Zweifach-Abzweigern zusammengefasste benachbarte Richtkoppler als Antennensteckdosen verwendet sind. 6. Mehrfach-Abzweigeinrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Zweifachabzweiger als Antennensteckdosen verwendet sind und zur Selektion die beiden Ab zwei anschlüsse (ABl, AB2) über je einen als UKW-Sperre dienenden Parallelresonanzkreis (p) mit dem FS-Empfangeranschlufi (FS), sowie über je einen auf UKW abgestimmten Serien resonanzkreis (s) mit dem UKW-EmpfängeranschlulB (UKW) verbunden sind. 7. Mehrfach-Abzweigeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass bei jedem Richtkoppler für die Übertrager Rohrkerne verwendet sind, wobei das Volumen und/oder die relative Permeabilitt des Stromübertragerkernes kleiner ist als diejenige des Spannungsüber tragerkerns, dass die Windungen der Sekundärwicklung des Stromübertragers tÜ1) gleichmässig am Umfang des Kerns verteilt sind und die der Sekundärwicklung des Spannungsübertragers (Ü2) nahe beieinander liegen, und dass innerhalb der Kernbohrung des Stromübertragers (Ü1) die Primärwicklung einen konstanten Abstand von der Sekundärwickung aufweist. 8. Mehrfach-Abzweigeinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass als Sekundärwicklung des Spannungsübertragers (U23 der eine Anschlussdraht des Widerstandes (R1, R2) verwendet ist.

Inventors: WENDEL, WOLFGANG, DIPL.-ING.
Applicants: RICHARD HIRSCHMANN RADIOTECHNISCHES WERK
Application year: 1981
Main classification: H03H7
IPC codes: H03H7