PROCESS FOR FINELY DISPERSING A FLUID IN A STREAM OF A HIGH-DENSITY FLUID, ESPECIALLY OF A GAS IN A LIQUID, AND APPARATUS THEREFOR

Abstract: 1. A method for finely dispersing a fluid in a jet of fluid of higher density in which the fluid of higher density is circulated in the form of a high speed jet of fluid and said jet is made to follow a curved flow path creating in the jet a pressure gradient perpendicular to the wall resulting from the centrifugal force, characterized in that the liquid is circulated in a passageway having a curvature of constant direction at least on a certain distance and the gas under pressure is introduced directly in the liquid through at least one opening formed in the wall of the passageway curved section having the largest radius of curvature, that is the wall along which the pressure in the fluid is, due to the pressure gradient, the highest, said opening being situated at least at a certain distance at the downstream end of said curved portion in a region where prevails the pressure gradient.

Description: Procédé de dispersion d'un fluide dans une veine fluide de densité supérieure, notamment d'un gaz dans un liquide et dispositif pour sa mise en oeuvre. La présente invention a pour but d'assurer la dispersion homogène d'un gaz dans un liquide sous forme de bulles fines et plus généralement de disperser dans un fluide primaire un fluide secondaire de densité très inférieure sous forme de bulles ou de gouttelettes fines. Jusqu'ici pour introduire un gaz dans un liquide dans un état aussi subdivisé que possible, on a utilisé des dispositifs mettant en oeuvre un laminage d'un ou des deux fluides, l'effet de choc entre les deux fluides, le filtrage ou le battage. mécanique du mélange après sa formation. Les inconvénients de ces dispositifs sont les pertes énergé- tiques qui résultent de leur mise en oeuvre, la complexité des dispositifs mécaniques à mettre en oeuvre et leur tendance à se colmater rapidement. De plus, la recoalescence des bulles formées est une limitation à la finesse du mélange. La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients. Sans vouloir être limités en aucune manière par cette théorie, les inventeurs expliquent le procédé de l'invention par la mise en oeuvre d'un phénomène de rupture de la stabilité géométrique de l'interface entre deux fluides de densités différentes lorsque l'ensemble est soumis à une variation du champ d'accélération. Sous l'effet des forces volumiques induites par le champ d'accélération, les gradients de pression au voisinage de l'interface entre les deux fluides rompent l'équilibre géométrique de cet interface en faisant évoluer localement le rayon de courbure jusqu'à ce que les forces de capillarité d'interface correspondantes rétablissent l'équilibre. Dans le cas de la dispersion d'un fluide léger dans un fluide de densité supérieure, cette évolution va dans le sens d'une diminution des rayons de courbure des éléments du fluide léger, c'est-à-dire d'une diminution du volume moyen de ces éléments. Cette décomposition vers une granulométrie fine se réalise par rupture à la fin d'une déformation géométrique continue Ce phénomène ne peut se réaliser que par un déplacement relatif des deux fluides, le fluide lourd se déplaçant dans le sens du champ d'accélération créé et le fluide léger dans le sens contraire. La configuration initiale des deux fluides doit donc permettre cette évolution sans aboutir prématurément à un nouvel état d'équilibre. Le phénomène physique ci-dessus à la différence des procédés antérieurs n'induit pas quasi intrinsèquement la recoalescence de l'élément le plus léger immédiatement après la dispersion. L'application de ce principe de dispersion au mélange et à la dispersion de quantités importantes de fluides nécessite l'utilisation d'un procédé continu, c'est-à-dire s'appliquant localement à un courant de deux fluides, ces fluides présentant dans ce courant un interface commun. Le procédé conforme à l'invention est caractérisé en ce que l'on impose à un courant à vitesse élevée de deux fluides de densités différentes, mis en présence avec un interface, une trajectoire courbe, cette trajectoire courbe étant maintenue sur une certaine longueur de parcours. Dans la pratique, on fait circuler le fluide de densité supérieure sous forme d'une veine fluide à grande vitésse, on fait suivre à cette veine une trajectoire courbe créant dans la veine un gradient de pression et on introduit, dans ladite veine du fluide de densité supérieure, à travers la paroi de la veine ayant le plus grand rayon de courbure, c'està-dire où la pression est la plus élevée, le fluide de densité inférieure. Le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé comporte une canalisation présentant une partie courbe, l'orifice d'introduction du fluide léger dans le courant rapide du fluide lourd débouchant dans la paroi ayant le plus grand rayon de courbure de la conduite réalisant la trajectoire courbe nécessaire au phénomène et à l'amont d'au moins une portion de cette partie courbe. Sous l'effet du gradient de pression réalisé par la forme incurvée des lignes de courant, les particules de fluide léger tendent à se déplacer vers le centre de courbure, c'est-à-dire vers la paroi opposée de la veine. On obtient donc une dispersion naturelle du fluide léger dans le fluide lourd sous forme de bulles dont le diamètre est fonction de l'intensité du champ d'accélération. Pour la mise en pratique du procédé conforme à l'invention et dans le cas de la dispersion d'un pourcentage relativement faible de fluide léger, on utilise un dispositif comportant une tuyère, la fibre moyenne du passage de la tuyère présentant une courbure de sens constant au moins sur une certaine distance en aval du débouché, sur la paroi de la tuyère ayant le rayon le plus grand, de la conduite d'amenée du fluide à disperser. En d'autres termes, le débouché de la conduite d'amenée du fluide de densité la plus faible est situé à l'amont de la surface de courbure concave de la tuyère sur laquelle la pression résultant de la force centrifuge s'exerçant sur le fluide de la veine est la plus élevée. La section de la tuyère perpendiculairement à l'écoulement peut être rectiligne, courbe ou de révolution. Selon une autre caractéristique de l'invention applicable notamment à la dispersion d'un gaz dans un liquide, la tuyère est un Venturi à noyau axial dont la fibre moyenne du passage en aval du col est concave vers l'extérieur, le canal d'amenée du gaz débouchant sur la surface du noyau axial sensiblement au droit du col du Venturi. Du fait de la dépression régnant au col du Venturi, l'injection du gaz dans la veine liquide peut être assurée par l'effet d'aspiration résultant de cette seule dépression. Selon un mode de réalisation préférentiel de la tuyère Venturi à noyau central ci-dessus, le débouché du canal d'amenée du gaz est constitué par une fente à la périphérie du noyau axial. Ce mode de réalisation de l'injection du gaz permet, pour un même débit, de réduire l'encombrement et de laminer plus fortement, ce qui rend la granulométrie des bulles primaires plus fine. Selon une autre caractéristique, la fente est réalisée par le jeu existant entre une partie amont fixe et une partie aval mobile du noyau central, la partie aval étant sollicitée élastiquement vers la partie amont. On obtient ainsi un dispositif automatique d'ouverture et de fermeture du canal d'amenée du gaz. En raison de ses faibles dimensions, la tuyère conforme à l'invention peut être montée sur une pale d'hélice assurant le déplacement du milieu fluide de haute densité, en général de l'eau et par exemple une eau résiduaire à aérer, pour faire circuler ce fluide à travers la tuyère, l'air étant aspiré aut-omatiquement en fonction du débit de la tuyère et dispersé sous forme de bulles finesdans le liquide. Dans le cas de la mise en pratique du procédé pour l'introduction de quantités importantes du fluide léger, on fait décrire à la veine du fluide le plus dense une trajectoire circulaire par circulation dans une conduite courbe et on introduit sous pression le fluide le plus léger à travers la paroi de cette conduite ayant le rayon maximal. La conduite peut être une conduite de longueur réduite constituée par un simple coude mais, pour lui donner un développement longitudinal suffisant pour pouvoir réaliser dans la paroi externe des orifices de section suffisante pour l'introduction du volume fixé du fluide à disperser ayant la densité la plus faible, elle--peut être constituée par une conduite de section quadrangulaire, notamment rectangulaire, enroulée en hélice ou par une enceinte cylindrique avec introduction tangentielle du fluide de densité supérieure ou centrifugation du fluide de densité supérieure traversant cette enceinte par des moyens mécaniques. Ces moyens mécaniques peuvent être constitués par la paroi intérieure de la conduite entraînée positivemnt en rotation autour de l'axe, cette paroi pouvant être lisse ou munie de pales ou par la conduite elle-même qui constitue alors une centrifugeuse avec introduction du fluide ayant la densité la plus faible à travers la paroi périphérique de la centrifugeuse. L'introduction du fluide ayant la densité la plus faible est réalisée de préférence par l'intermédiaire de fentes étroites parallèles à l'axe de courbure de la conduite courbe. Le fluide ayant la densité la plus faible peut être un gaz, une vapeur ou un liquide. Dans l'application plus spécialement envisagée à la stérilisation du lait par condensation de vapeur d'eau saturée, le fluide de densité la plus faible est de la vapeur d'eau à environ 170 C. On décrira ci-après divers exemples de réalisation de l'invention avec référence aux dessins ci-annexés dans lesquels : La figure 1 est un schéma explicatif du procédé de l'invention; la figure 2 est une vue en coupe longitudinale d'une tuyère susceptible d'être montée sur une pale d'hélice pour aérer, par dispersion d'air dans ce liquide, le liquide brassé par cette pale; la figure 3 est une vue en perspective schématique d'un dispositif pour l'introduction d'une grande quantité d'un fluide léger dans une veine de liquide et la figure 4 est une vue en coupe par un plan horizontal de la figure 3 d'une variante de ce mode de réati- sation. Comme illustré dans le suc: ma de la figure 1, le 2..:,positif pour la mise en oeuvre du procédé comporte une canalisation (1) pour la circulation du fluide ayant la plus grande densité, par exemple un liquide, qui est introduit en A. Cette canalisation est par exemple de section rectangulaire et comporte, de l'amont vers l'aval, une longueur rectiligne (la), une partie courbe (lb) et une partie aval rectiligne (lc). Conformément au procédé de l'invention, on introduit à travers des fentes (2) situées immédiatement en amont de la partie courbe (lb) et réalisées dans la paroi de la canalisation qui forme la paroi ayant le plus grand rayon de courbure de ladite partie courbe, le fluide le plus léger, notamment le gaz, à disperser dans la veine de fluide ayant la densité la plus élevée. Le gaz peut être introduit sous pression à travers les fentes (2) en étant comprimé dans la chambre (3). La dispersion stable avec dés bulles de gaz extrèmement fines est évacuée par la canalisation en B. Dans le mode de réalisation de la figure 2, (4) désigne le tube d'amenée de l'air lequel constitue également l'organe de solidarisation entre la pale d'hélice (non représentée) et le dispositif conforme à l'invention. Ce tube (4) aboutit à un corps ovolde (5) dans lequel est réalisée une chambre cylindrique ouverte (6) avec, dans l'axe de cette chambre, une tige (7) qui est taraudée à son extrémité libre, son autre extrémité étant vissée dans un taraudage axial au fond de la chambre (6). Dans le taraudage de la tige (7) se visse le filetage d'une vis (8) sur laquelle est enfilé un manchon formant butée (9) et un ressort héli cotidal (10)'. Le manchon (9) et le ressort hélicoldal (10) forment respectivement une butée de fin de course et un rappel élastique pour la tuyère proprement dite. Celle-ci est constituée par un noyau central (11) qui est monté coulissant, par son extrémité tubulaire (12), sur la tige (7) et qui vient s'emboîter, par une portée tronconique (13) entourant cette extrémité tubulaire (12), sur la portée tronconique (14) entourant l'orifice de la chambre (6), cette portée tronconique (13) se prolongeant par une surface de révolution concave (15) dont la génératrice est sensiblement un arc de cercle et dont la section la plus faible se trouve près de l'extrémité libre du noyau central. Dans la partie de gauche de la figure, on a représenté en (13a) une variante de réalisation selon laquelle la partie tronconique (13) a une largeur réduite de manière que son bord externe se trouve en retrait par rapport aux filets fluides quittant la surface du corps ovoïde (2) au droit de l'arête de la portée (14). Avec cette variante il se forme un interface partant de ladite arête et le débit gazeux est amélioré. Au droit de l'extrémité libre du noyau central qui coopère avec le ressort (10) et éventuellement le manchon (9) sont fixées des ailettes radiales (16) qui portent la buse (17) ou chemise périphérique de la tuyère. La surface extérieure de cette buse est cylindricoconvexe tandis que sa surface de révolution interne (18) présente une génératrice telle qu'entre cette surface et le corps ovoïde (5), respectivement le noyau central (11), est ménagé un passage dont la section décroît sénsiblement jusqu'au droit de l'arête de la portée tronconique (14) pour croltre ensuite progressivement jusqu'à l'orifice de sortie (19). La tuyère ainsi réalisée fonctionne en Venturi avec une dépression au col au droit des portées coniques (14-13) et ensuite une recompression avec établissement d'un gradient de pression sur la section, la pression au contact de la surface (15) étant plus élevée qu'au contact de la paroi (18) du fait de l'incurvation des filets fluides. Il se produit une force de trainée longitudinale sur la buse (17), ce qui se traduit par un décollement de la surface (13) de la surface (14) avec compression du ressort (10), l'air étant aspiré par le tube (4), la chambre (6) et la fente entre les portées (13) et (14). Le flux d'air ainsi introduit est soumis à une striction par les filets fluides à écoulement non tour billonna ire en même temps que les bulles les plus grosses se déplacent vers la paroi (18) en étant subdivisées par le phénomène de rupture de stabilité de l'interface ci-dessus décrit. On obtient finalement une dispersion homogène et fine de l'air dans le flux liquide évacué par la sortie (19). Les dispositifs illustrés dans les figure 3 et 4 sont constitués par un cylindre périphérique (21) aux extrémités supérieure et inférieure duquel sont raccordées deux conduites de section rectangulaire (22a et 22b). Ces conduites (22a et 22b) débouchent tangentiellement à la paroi du cylindre (21) et sont orientées en opposition de manière que le fluide introduit en A par la conduite (22a) prenne, au contact de la paroi, un mouvement hélicoldal ascendant et sorte en B par la conduite (22b). Des fentes fines (23), parallèles à l'axe du cylindre (21), sont réalisées dans la paroi de celui-ci (seules quelques unes d'entre elles sont représentées dans la figure 4). Les extrémités du cylindre sont fermées par des parois (24) qui peuvent être complètes ou annulaires. Lorsqu'elles sont annulaires, il peut être prévu une paroi cylindrique intérieure (25) mais cette paroi n'est pas indispensable, le liquide introduit en A circulant en étant plaqué contre la paroi (21) et sortant en B. Une enveloppe périphérique (26) est prévue à l'extérieur de la paroi (21) pour former avec cette paroi une chambre de pression. Cette enveloppe périphérique (26) peut être de forme quelconque. Cette chambre périphérique est reliée à une source d'alimentation sous pression du fluide de plus faible densité à disperser dans le liquide introduit en A. Cette chambre peut être isolée thermiquement et comporter éventuellement des moyens d'échange thermique pour surchauffer la vapeur lorsque le fluide de faible densité est une vapeur surchauffée. Dans la variante de réalisation de la figure 4, la paroi (25) est susceptible d'être entralnée en rotation par un arbre (27) et sa paroi périphérique est munie de pales radiales (28) de sorte que le dispositif entretient le mouvement de centrifugation du fluide le plus lourd et de la dispersion. A titre d'exemple d'un appareil pour stériliser du lait par condensation de vapeur d'eau, le cylindre (21) a un diamètre d'environ 40 millimètres et une hauteur de 80 millimètres, les raccords (22a et 22b) ayant une section d'environ 50 millimètres carrés et les fentes (23) au nombre d'environ vingt cinq ayant une largeur de 0,3 mm. Le lait est introduit avec une vitesse de 5 à 10 mètres par seconde, de préférence 7 mètres/seconde, soit un débit de 0,35 litre par seconde. La vapeur saturée est à une température de 1700C sous une pression d'environ 8 bars. La pression dans la Veine de lait est légèrement inférieure à la pression de la vapeur afin de permettre l'introduction de celle-ci. La vapeur qui pénètre par les fentes (23) avec un débit d'environ 25 litres par seconde est dispersée sous forme de bulles très fines qui se condensent très rapidement en traversant la masse de lait sous l'effet de la centrifugation. Dans son parcours hélicoldal, la température du lait augmente donc très rapidement de manière homogène, ce qui assure une stérilisation efficace. L'invention est susceptible également de nombreuses autres applications comportant la dispersion de gaz dans des liquides.

Claims: Revendications 1. Un procédé de dispersion d'un fluide dans une veine fluide de densité supérieure, caractérisé en ce que l'on impose à un courant à vitesse élevée de deux fluides de densités différentes, mis en présence avec un interface, une trajectoire courbe, cette trajectoire courbe étant maintenue sur une certaine longueur de parcours. 2. Un procédé de dispersion d'un fluide dans une veine fluide de densité supérieure selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on fait circuler le fluide densité supérieure sous forme d'une veine fluide à grande vitesse, on fait suivre à cette veine une trajectoire courbe créant dans la veine un gradient de pression et on introduit, dans ladite veine du fluide de densité supérieure, à travers la paroi de la veine ayant le plus grand rayon de courbure, c'est-à-dire où la pression est la plus élevée, le fluide de densité inférieure. 3. Un procédé de dispersion d'un fluide dans une veine fluide de densité supérieure selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le fluide de densité inférieure est introduit sous pression. 4. Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 ci-dessus comportant une canalisation (1) pour la circulation, dans sa partie amont, du fluide de densité supérieure et, dans sa partie aval, de la dispersion du fluide de densité inférieure dans le fluide de densité supérieure avec au moins un orifice. (2) d'introduction du fluide de densité inférieure, caractérisé en ce que ladite canalisation comporte entre ses parties amont (la) et aval (lc) une partie courbe (lob), l'orifice (2) d'introduction du fluide de densité inférieure débouchant dans la paroi de plus grand rayon. de cette partie courbe de la canalisation et en amont d'au moins une portion de cette partie courbe. 5. Un dispositif selon la revendication 4 pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2 ci-dessus dans le cas de la dispersion d'un pourcentage relativement faible de fluide léger, caractérisé en ce qu'il comporte une tuyère (11-17), la fibre moyenne du passage de la tuyère présentant une courbure de sens constant au moins sur une certaine distance en aval du débouché (13-14), sur la paroi (15) de la tuyère ayant le rayon le plus grand, de la conduite d'amenée (4) du fluide léger à disperser. 6. Un dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que la section perpendiculaire à l'écoulement de la tuyère est rectiligne, courbe ou de révolution. 7. Un dispositif selon la revendication 5, applicable notamment à la dispersion d'un gaz dans un liquide, caractérisé en ce que la tuyère est un Venturi à noyau axial (11) dont la fibre moyenne du passage en aval du col est concave vers l'extérieur, le canal d'amenée (4) du gaz débouchant sur la surface du noyau axial (11) sensiblement au droit du col (13, 14) du Venturi. 8. Un dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le débouché du canal d'amenée (4) du gaz est constitué par une fente (13, 14) à la périphérie du noyau axial (11). 9. Un dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que la fente est réalisée par le jeu existant entre une partie amont fixe (14) et une partie aval mobile (13) du noyau central (11), la partie aval étant sollicitée élastiquement (10, 9) vers la partie amont. 10. Un dispositif selon la revendication 4 pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 ci-dessus dans le cas de la dispersion d'un pourcentage relativement important de fluide léger, caractérisé en ce qu'il comporte une conduite de section quadrangulaire, notamment rectangulaire, enroulée en hélice avec des fentes étroites (23) d'introduction du fluide de densité la plus faible réalisées dans la paroi extérieure (1). 11. Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comporte une enceinte cylindrique (21 ) avec introduction tangentielle (22a) du fluide de densité supérieure, des fentes longitudinales étroites (23) étant réalisées dans la paroi extérieure cylindrique pour l'introduction du fluide de densité la plus faible. 12. Un dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'un cylindre intérieur (25) muni de pales (28) est monté à l'intérieur de l'enceinte cylindrique (2) et entraîné en rotation.

Inventors: ARBEILLE, YVES, LUCAS, JEAN
Applicants: CENTRE NATIONAL DU MACHINISME AGRICOLE, DU GENIE RURAL, DES EAUX ET DES FORETS  (CEMAGREF)
Application year: 1981
Main classification: B01F5
IPC codes: B01F5, B04C3, A23C3, B01F3, B04C1, B04C7