FLOTATION PROCESS FOR THE CONTINUOUS RECOVERY OF SILVER OR SILVER COMPOUNDS FROM SOLUTIONS OR DISPERSIONS

Abstract: 1. Flotation process for the continuous recovery of silver or silver compounds from dispersions, in particular of silver and silver halides, characterised in that in the presence of proteins finely divided inert gas bubbles are blown into the dispersions of silver or silver compounds, the pH value of the medium being kept approximately at the isoelectric point of the protein.

Description: Flotationsverfahren zur kontinuierlichen Wiedergewinnung von Silber oder Silberverbindungen aus Lösungen oder Dispersionen Die Erfindung betrifft ein Flotationsverfahren zur kontinuierlichen Wiedergewinnung von Silber oder Sil berverbindungen aus Dispersionen, insbesondere von Silber und Silberhalogeniden. Bei der Herstellung und der Verarbeitung fotografischer Materialien entstehen Abwässer, die Silber oder Silberverbindungen enthalten. Aus diesen oder auch anderen silberhaltigen Abwässern muss das Silber aus ökonomischen Gründen und wegen seiner toxischen Wirkung so vollständig wie möglich entfernt und wiedergewonnen werden. Wegen der antibakteriösen Wirkung silberhaltiger Abwässer ist eine Einleitung in die Kanalisation nicht statthaft (Der behördlich vorgeschriebene Grenzwert beträgt zur Zeit 2 mg/l Silber im Abwasser). Es sind eine Vielzahl von Verfahren zur Entsilberung von Abwässern, die Silber, Silberhalogenide, organi sche und anorganische Substanzen, sowie Gelatine im wässrigen Gemisch beinhalten, bekannt. So kann beispielsweise aus Abwässern, die bei der Herstellung und der Verarbeitung fotografischer Materialien entstehen, das Silber dadurch zurückgewonnen werden, dass die Gelatine chemisch, thermisch oder biologisch abgebaut wird. Die silberhaltigen Teilchen werden durch Filtration, Ultrafiltration, Sedimentation oder Zentrifugieren separiert Ohne oder mit einem Abbau der Gelatine arbeiten Verfahren, bei denen den Abwässern Flockmittel organischer oder anorganischer Art zugegeben werden, die Flocken bilden, in denen die Silber- oder Silberhalogenidteilchen eingeschlossen sind. Die Flocken werden durch Filtration, Ultrafiltration, Sedimentation oder Zentrifugieren isoliert und aus der Masse das Silber zurückgewonnen. Soll die Gelatine abgebaut werden, so geschieht dies vor dem Flocken auf chemische, thermische oder biologische Weise. Bekannt ist auch ein physikalisches Verfahren, bei welchem die Silber- oder Silberhalogenidteilchen von den übrigen Stoffen im Abwasser durch Zentrifugieren oder durch eine Reversosmose getrennt oder aufkonzentriert werden Für kleinere Abwassermengen werden elektrolytische Verfahren angewendet, wobei das Abwasser zuvor mit Silber angereichert wird. Auch sind Verfahren bekannt, bei welchen zur Entfernung von Silber aus silberkomplexhaltigen Lösungen die Lösung mit einem stark basischen Ionenaustauscherharz in Berührung gebracht wird, das Ionenaustauscherharz mit einer Salzlösung desorbiert und das Silber dann elektrolytisch aus der Lösung gewonnen wird. Aus der GB-PS 860 542 ist ein Verfahren zur Abscheidung von Silberhalogeniden aus wässrigen Dispersionen, insbesondere aus Abwässern, die bei der Herstellung und dem Giessen fotografischer Silberhalogenid-Emulsionen entstehen, bekannt. Bei diesem Verfahren wird das Abwasser unter Druck mit Luft gemischt und ein aktiviertes Natriumsilikat zugesetzt. Kurz vor oder nach der Entspannung des Abwassers durch Reduzierung des Druckes wird Natronlauge zugeführt, so dass siliziumhaltige Flocken entstehen, die von den Luftblasen an die Oberfläche getragen werden. Die Flocken umschliessen die Silberhalogenide, welche mit den Flocken an der Oberfläche abgenommen werden. Dieses Verfahren hat den erheblichen Nachteil, dass dem Abwasser zur Aufbereitung eine grosse Menge Chemikalien zugeführt werden muss, wobei die Abwassermenge vergrössert wird, das Abwasser zusätzlich mit Chemikalien belastet wird und das ausgeflockte Natriumsilikat von dem mit ausgeflockten Silber getrennt werden muss. Eine weitere Abwasserentsilberung durch Elektroflotation ist aus der Zeitschrift Chemische Industrie (29, März 1979, Seite 151) bekannt. Das Abwasser wird mit Eisenchlorid und Natronlauge sowie einem Flockhilfsmittel versetzt. Es bilden sich Eisenhydroxidflocken, die die Silberhalogenide umschlieBen. Die Flocken steigen durch Gasbläschen, die durch Wasserelektrolyse erzeugt werden, an die Oberfläche des Beckens und werden abgesaugt. Der Eisenhydroxidschlaznrn wird mit Säure versetzt und 8 bis 9 Stunden auf 900C erhitzt, wobei der silberhaltige Schlamm ausfällt. Das angegebene Verfahren ist sehr aufwendig, da auch hier dem Abwasser Chemikalien (Eisenchlorid) und Flockhilfsmittel und Natronlauge zugeführt werden müssen. Der entstehende Eisenhydroxidschlamm wird mit erheblichem Energieaufwand zur Ausfällung des silberhaltigen Schlammes erhitzt. Die Erzeugung von Gasbläschen durch Wasserelektrolyse ist wegen des erheblichen Energieverbrauches sehr aufwendig. Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art zu schaffen, mit dem es auf einfache und kostensparende Weise möglich ist, aus wässrigen Gemischen von verschiedenen organischen und anorganischen Substanzen Silber- und Silberverbindungen möglichst weitgehend zurückzugewinnen. Der Restgehalt des Abwassers soll vorzugsweise weniger als 1 mg Silber pro Liter betragen. Die Aufgabe wird erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass in Gegenwart von Proteinen fein verteilte inerte Gasblasen in Dispersionen von Silber oder Silberverbindungen eingeblasen werden, wobei der pH-Wert des Mediums etwa bei dem isoelektrischen Punkt des Proteins gehalten wird. Es war überraschend und nicht zu erwarten, dass in Gegenwart von Proteinen und bei einem pH-Wert, der nahe dem isoelektrischen Punkt des Proteins liest, durch Einblasen von fein verteilten inerten Gasblasen in die Lösung oder Dispersion ein Flotat erzeugt werden kann, welches bis auf geringe Spuren in dem Abwasser alle heterodispersverteilten Silber- und Silberverbindungen enthält. An das zugefügt Protein lagern sich die Partikel von Silber- oder Silberverbindungen, insbesondere Silberhalogenide, und Luftbläschen an und steigen zur Oberfläche auf, wo sie als Schaum abgeführt werden. In einem bevorzugten Verfahren wird den Abwässern, die in heterodisperser Verteilung Silber- und Silberverbindungen sowie anderen Chemikalien enthalten, als Protein Gelatine zugeführt. Wird bei der Verwendung von Gelatine der pH-Wert auf einen Wert nahe dem isoelektrischen Punkt der Gelatine eingestellt, so entstehen Gelatineflocken. Der pH-Wert liegt für die fotografisch verwendeten Gelatinen je nach Herstellungsart bei pH-Werten zwischen 3 und 9, bei den meist verwendeten alkalisch geäscherten bei pH-Werten zwischen 3 und 5, meistens bei einem Wert von etwa 4. Beispielsweise stellen fotografische Abwässer häufig ein wässriges Gemisch dar, welches unter anderem 30 bis 1200 mg Silber pro Liter und 100 bis 1200 ppm Gelatine enthält, und einen pH-Wert um 7 aufweist. Zur Einstellung des wässrigen Gemisches auf den isoelektrischen Punkt der Gelatine von pH 4 wird eine Säure dem Gemisch zugegeben, z.B. anorganische Säuren wie Schwefel-, oder Salzsäure. In einer sehr vorteilhaften Durchführung des Verfahrens wird der Lösung oder Dispersion ein Tensid, insbesondere ein kationisches Tensid, je nach Beschaffenheit des Wassers zum Beispiel in einer Menge von 5 bis 30 ppm zugegeben. Durch das Tensid wird die Flotationszeit stark reduziert oder es kann mit der gleichen Flotationszelle eine grössere Menge Abwasser entsilbert werden. Els zationische Tenside sind kationische Polyelektrolyte bevorzugt, die in einer Menge von etwa 20 ppm dem Abwasser zugegeben werden. Das Verfahren lässt sich in überraschend einfacher Weise bei Temperaturen zwischen 150 und 500C durchführen. Optimale Ergebnisse zeigen sich bei einer Temperatur von 200C und kleiner, also bei normaler Raumtemperatur. Fallen die Abwasser mit höheren Temperaturen, z.B. mit 400C an, so kann über Wärmeaustauscher und Wärmepumpen Energie gewonnen und gleichzeitig das Flotationsverfahren optimiert werden. Für die Durchführung des Flotationsverfahrens ist eine feine Verteilung der Gasblasen in der Flotationszelle von Vorteil. Hierzu sind in der Industrie eine Vielzahl von Vorrichtungen bekannt. Da als Gas normale Luft verwendet werden kann, ist es vorteilhaft, dass zur feinen und intensiven Gasverteilung in dem Medium beispielsweise eine Trichterdüse verwendet wird, die die Lösung oder Dispersion in eine Flotationszelle verteilt und das Gas selbst ansaugt. Derartige Flotationszellen mit Trichterdüsen sind aus der DE-A 3 008 476 bekannt und zeigen ausser einer guten Verteilung des Abwassers und der Luftbläschen in der Flotationszelle den Vorteil, dass die Luft durch die Abwasserdüse ohne zusätzlichen Energieaufwand aus der Raumluft angesaugt und durch den Düsenstrahl in kleinste Luftbläschen zerlegt wird, die in der Flotationszelle aufsteigen und an der Oberfläche mit dem Flotat einen Schaum bilden. Die Schaummenge beträgt mit der Trichterdüse maximal 2 %, in der Regel aber weniger als 1 % der behandelten Abwassermenge. Die Biowasser, die in den Abwasserkanal abgegeben werden, betragen 98 bis 99 % der eingesetzten Abwassermenge und enthalten weniger als 1 mg Silber pro Liter Abwasser und bei optimalen Bedingungen weniger als 0,1 mg Silber pro Liter. Um ein möglichst konzentriertes Flotat zu erhalten wird ein Verfahren angewendet, welches sich dadurch auszeichnet, dass zur feinen und intensiven Gasvertei lung in dem Medium eine Gasverteilungseinrichtung verwendet wird, die gesondert mit Druck zugeführtes Gas in der Flotationszelle gleichmässig verteilt. Derartige Gasverteilungseinrichtungen, wie Gasverteilungssiebe, Fritten, luftdurchlässige poröse Stof fe, wie Sintermetalle, gesinterte Kunststoffe und andere haben den Vorteil, dass sehr kleine Luftbläschen auf einer grossen Fläche am Boden einer Flotationszelle erzeugt werden können. Allerdings ist hierzu Pressluft erforderlich. Die Luftverteilung wird aber sehr fein bewerkstelligt, was beim Flotieren der kleinen Partikel, die in der Grössenordnung von o bis 3 Fm liegen, eine Intensivierung des Flotationsvorganges bewirkt Eine Hintereinanderschaltung mehrerer Flotationszellen zu einer Kaskade, wodurch die Flotation des Abwassers in mehreren Schritten erfolgt, hat sich als vorteilhaft gezeigt, da bei geringerem Volumen der Flotationszellen die gleiche Abwassermenge verarbeitet werden kann. Eine Steigerung der Stufenzahl von eins auf drei oder von drei auf fünf reduziert das Gesamtvolumen einer Anlage jeweils auf die Hälfte und ist wirtschaftlich vorteilhaft. Eine weitere Erhöhung der Stufenzahl verkleinert das Volumen nicht mehr wesentlich, führt aber zu einer wesentlichen Reduzierung des Flüssigkeitskreislaufes je Stufe und kann somit zur Senkung der investitions- und Betriebskosten führen. So ergibt eine Erhöhung der Stufenzahl von fünf auf acht Stufen eine Verminderung der Pumpenleistung um 30 %. Das Verfahren kann in vorteilhafter Weise auch bei Abwässern verwendet werden, die bei der Herstellung und der Verarbeitung fotographische Materialien, wie Film und Fotopapiere, anfallen, da diese bereits Gelatine enthalten. Der Dispersion muss hierbei zur Wiedergewinnung von Silber und Silberhalogeniden kein Protein bzw. keine Gelatineemulsion zugeführt werden. Sind die Abwässer auf den pH-Wert eingestellt, der dem isoelektrischen Punkt der Gelatine entspricht, so reicht bereits das Einblasen von fein verteilter Luft unter Umwälzung des Wassers, um die Gelatine und die Silber- oder Silberhalogenidpartikel als Schaum an der Oberflächen abzuscheiden. Beschleunigt wird die Abscheidung durch Zufügen eines kationisch wirksamen Polyelektrolytes. Für die Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens geeignete Vorrichtungen werden nachstehend anhand von Zeichnungen näher erläutert. Es zeigt: Fig. 1 eine schemtische Darstellung einer Flotations zelle zur Durchführung des Verfahrens Fig. 2 eine Flotationszelle mit einer Gasverteilungs einrichtung Fig. 3 eine Einrichtung zur Durchführung des Verfah rens mit drei Flotationsstufen nach Fig. 1 Fig. 4 die Abhängigkeit der Flotation von dem iso elektrischen Punkt am Beispiel fotografischer Gelatine Fig. 5 die Temperaturabhängigkeit des Flotationsver fahrens. In Fig. 1 ist eine einfache und zweckmässige Flotationszelle dargestellt. Sie besteht aus einem vorzugsweise rechteckigen oder auch runden Behälter 1 in dem ein festes oder auf- und abbewegbares Dachteil 2 eingelassen ist. Der Boden des Behälters 1 besitzt einen Flanschanschluss mit dem eine Trichterdüse 3 angeflanscht ist. Die Trichterdüse 3 besitzt eine Düse 4 durch die das Abwasser 5 in den Behälter 1 unter Druck mit einer Pumpe 9 eingepumpt wird, so dass der Düsenstrahl durch den Stutzen 6 Luft 7 ansaugt und mit dem Abwasser 5 in dem Behälter 1 fein verteilt. Mit einem Beipass 10 und einem Ventil 11 kann die einzubringende und umzuwälzende Abwassermenge 5 geregelt werden. Das aus der Trichterdüse 3 austretende Abwasser mit den fein verteilten Luftblasen 7 verteilt sich gleichmässig in dem Behälter, wobei sich an die Luftbläschen Gelatine mit den an- oder eingelagerten Silber- oder Silberhalogenidteilchen infolge der Affinität ansetzen und durch den Auftrieb von Luft in Wasser an die Oberfläche ge langen, und als Schaum 12 aus dem Abwasser austreten. Durch die Neigung des Dachteiles 2 unter einem Winkel 4 von 5 - 20 , vorzugsweise 100 und der Einstellbarkeit des Dachteiles 2 in seiner Höhe zur Abwasseroberfläche wird der Schaum 12 einerseits komprimiert und gleichzeitig zu einem Auslass 13 gedrückt und abgeleitet. Die Flotationszelle kann durch Verbindungskanäle 14 mit weiteren Flotationszellen verbunden werden. In einer vorteilhaften Ausführungsform kann die Trichterdüse 3 auch so angeordnet sein, dass das Abwasser von oben nach unten in den Behälter 1 strömt und der Boden des Behälters 1 ebenfalls bespült wird. (nicht dargestellt). In Fig. 2 ist eine Flotationszelle dargestellt, bei der die Luft 7 als Pressluft durch einen Stutzen 6 in den unteren Raum des Behälters 1 gepresst wird und, durch ein für die Luftverteilung geeignetes Material 15 gleichmässig über die Bodenfläche des Behälters 1 verteilt, als Luftbläschen in das#Abwasser 5 geblasen wird. Als Luftverteiler 15 können Siebe, Fritten aus Glas, Kunststoff oder poröse Materialien, wie Sinterplatten aus Edelstahl, Kunststoff oder dergleichen verwendet werden. Die Porengrösse oder die Sieblochgrösse richtet sich nach der Art des zu verarbeitenden Abwassers, nach der Behälterhöhe, nach der Durchsatzmenge an Abwasser und der Zahl der Flotationszellen. Natürlich ist auch eine Kombination der Luftinjektion nach Fig. 1 und 2 mit der Tricherdüse 3 und dem Einblasen von Druckluft 7 und der Luftverteilung mit einem Luftverteiler 15 möglich und von Vorteil. Die Wirkungsweise der Flotationszelle entspricht der wie in Fig. 1. Die Entnahme des Schaumes von der Oberfläche des Abwassers in dem Behälter 1 kann auch durch Absaugen oder durch mechanische Schaumzerstörer z.B. nach der DE-A 3 088 589 erfolgen, wobei der Schaum in einen rotierenden Kopf hineingesaugt und durch Zentrifugalkraft komprimiert und ausgestossen wird (nicht dÅarge- stellt). Fig. 3 zeigt eine Einrichtung zur Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens mit 3 Flotationszellen 1, 1', 1 n Die zugeleiteten Abwässer 5, z.B. von der Herstellung und der Verarbeitung von fotografischen Materialien, enthalten ausser anorganischen und organischen ChemiZa- lien sowohl Gelatine als auch Silber und Silberhalogenide, wie Bromsilber, Jodsilber, Chlorsilber heterodispers verteilt oder die unterschiedlichsten Mischungen davon. Die Abwässer 5 haben einen pH-Wert von 7 bis 8 und müssen daher sauer gestellt werden, um den isoelektrischen Punkt zu erreichen, der bei fotografischen Gelatinen im allgemeinen bei einem pH-Wert von etwa 4 liegt. Hierzu wird dem Abwasser 5 vor dem Einlauf in die Pumpe 9 aus einem Säurebehälter 16 über ein Ventil 17 Säure, z.B. Schwefelsäure, zudosiert. Das Ventil 17 wird über ein pH-Wert Messgerät 18, welches an einer geeigneten Stelle in der ersten Flotationszelle 1 eingebaut ist, gesteuert. Aus einem zweiten Behälter 19 wird über eine Dosierpumpe 20 ein Tensid, z.B. ein kationisch wirksames Polyelektrolyt, in einer Menge von etwa 20 ppm dem Abwasser zugesetzt. Das Gemisch wird von der Pumpe 9 unter Druck durch die Trichterdüse 3 unter Ansaugen von Luft 7 in die Flotationszelle eingespritzt. Die Luftmenge kann über ein Ventil 20 einstellt oder mit Reglern 24 geregelt werden. Die Menge des Gemisches wird durch das Bypassventil 11 eingestellt oder geregelt, wodurch ein für die Optimierung der Flotation erforderliches Wasser-Luft-Gemisch wählbar ist. Durch die aufsteigenden Luftblasen wird das Flotat im Dachteil 2 ausgeschieden und verlässt über eine Sammelleitung den Prozess. Der Schaum des Flotates wird durch die dachförmige Konstruktion komprimiert, wobei die grossen Blasen zerplatzen und der Schaum Flüssigkeit verliert, so dass er weniger als 1 % der verarbeitenden Abwassermenge ausmacht. Das bereits im ersten Behälter teilweise entsilberte Abwasser gelangt nach einem oder mehreren Kreisläufen in dem Behälter 1 durch den Verbindungskanal 14 in die zweite Flotationszelle 1' und nach einer weiteren Behandlung in die dritte Flotationszelle 1" zur letzten Behandlung. Wie dargestellt, wird in allen drei Stufen der Kaskade Luft 7 zugeführt und das Abwasser mit Pumpen 9 umgewälzt. Das entsilberte Abwasser 23 ver lässt durch ein Rohr 22 auf dem Flüssigkeitsniveau der Kaskade das Flotationsverfahren und wird einem Biowasserkanal zugeleitet. Da alle Behälter 1, 1', 1" kommunizierend miteinander verbunden sind, ist das Niveau der Abwasseroberfläche durch die Höhe der Ausflussöffnung des Rohres 22 wählbar. Fig. 4 zeigt die Abhängigkeit der Flotationsgeschwindigkeit von dem isoelektrischen Punkt am Beispiel einer Gelatine. Über den pH-Wert ist die Grösse der Flotations geschwindigkeitskonstanten K / min 1 in logarith mischem Massstab aufgetragen. Die Kurve zeigt, dass die Flotation am isoelektrischen Punkt der Gelatine in diesem Falle bei einem pH-Wert von etwa 4, am schnellsten verläuft und für das beschriebene Flotationsverfahren ein pH-3ereich von 3 bis 5 brauchbar ist, wobei der pH-Wert bei niedrigeren Temperaturen etwas höher liegt als bei höheren Temperaturen. Fig. 5 zeigt die Abhängigkeit der Flotationsgeschwindigkeit von der Temperatur t des Abwassers. Über der Temperatur t ist in logarithmischem Massstab die Grösse der Flotationsgeschwindigkeitskonstanten K / min 1 7 aufgetragen. Vorteilhaft ist demnach eine Temperatur bei 200C oder geringer. Da der Bereich unter 200c eine Kühlung der Abwässer erfordert, ist dieser Bereich wirtschaftlich weniger interessant. Bei anfallenden Abwässern von 400C ist jedoch eine Kühlung auf 200C wirtschaftlich, da aus dem warmen Wasser mittels Wärme zusätzlich Energie gewonnen werden kann. Die optimale Temperatur t liegt demnach bei der Raumtemperatur von 160 bis 200C. Bei 200C zeigt sich die maximale Flotationsgeschwindigkeit bei einem pH-Wert von 4. Beispiel Eine Versuchsflotationsanlage zur kontinuierlichen Wiedergewinnung von Silber aus Abwässern hatte folgende Daten: - Kaskade mit 3 Behältern (wie in Fig. 3 schematisch dargestellt) - Kaskadenvolumen 6,3 m3 - Umpumpvolumen 75 m#/h - Motorleistung (Pumpen) 3,75 kW - entsilberte Abwassermenge 9,5 m3/h - Verbrauch Luft 11 m3/h - Verbrauch Schwefelsäure (48 %) 1,5 l/h - Verbrauch Polyelektrolyt 0,2 lih (Praestaminol(R) RO, Fa. Stockhausen) - Silber im entsilberten Abwasser 1 mg Ag/l Die Arbeitsweise der Anlage war folgende: Das silberhaltige Abwasser (5) wurde aus einem Sammelbehälter mit einer Pumpe (9) entnommen und in die Kaskade (1, 1 4") gepumpt. Die Füllhöhe der Kaskade (1, ', 1") war über ein höhenverstellbares Auslaufrohr (22) am Ausgang der Kaskade eingestellt, so dass ein ttberlauf von Abwasser über die Schaumaustragtrichter (13, Fig. 13) nicht stattfinden konnte. Bei einem Uberlauf von Abwasser am Ausgang der Kaskade mit einem Silbergehalt grösser als 1 mg/l wurde die Punpe (9) ausgeschaltet. Das Dachteil 2 der ersten Kaskade (1-) war entsprechend dem Schaumanfall eingestellt, so dass der Austrag von möglichst trockenem Schaum (12) erfolgte. Da in der ersten Kammer (1) der Kaskade etwa 60 bis 90 % des Schaumes (12) ausgetragen wurden, war diese Kammer mit einem Schaumzerstörer versehen. Nach der Füllung der Kaskade mit silberhaltigem Abwasser (5) wurden die Pumpen (9) eingeschaltet und das Abwasser über Trichterdüsen (3) umgepumpt. Durch die Injektorwirkung der Trichterdüsen (3) wurden 11 m#/h Raumluft eingesaugt und in dem Abwasser der jeweiligen Kaskadenkammer (1, 1', 1") feinstverteilt. Beim Einpumpen des Abwassers (5) in die Kaskade wurde bei halber Füllung der Kaskade die Dosierung der Schwefelsäure aus dem Behälter (16) eingeschaltet und das Abwasser 5 über einen voreingestellten Sollwert auf einen pH-Wert 4 abgesenkt und die Dosierung des kationisch wirksamen Polyelektrolyten aus dem Behälter (19) zugeschaltet. Zur guten Verteilung der Säure und des Polyelektrolyten erfolgte die Zudosierung saugseitig in der Bypassleitung vor der ersten Umwälzpumpe (9) (siehe Fig. 3). Nach einer Anlaufzeit von ca. 30 Minuten, nach Klärung des Abwassers in der Florationsanlage wurde der Zulauf aus dem Abwasservorratsbehälter zugeschaltet und die kontinuierliche Flotation eingeleitet. Dieser Zulauf wurde in Abhängigkeit des Silberwertes am Auslauf geregelt und bei einem Silberdurchbruch (# zu 1 mg Ag/l) der Zulauf automatisch unterbrochen. Bei der kontinuierlichen Fahrweise wurde der das Silber und die Gelatine enthaltende Schaum (12) auf ein Volumen konzentriert, das weniger als 2 % der eingesetzten Abwassermenge be trug. Der Schaum (12) wurde in einer Kochbütte weiter konzentriert und zur Feinsilberrückgewinnung weitergeleitet. Statt der Kochhütte hätte der Schaum (12) auch mit einer Kammerfilterpresse zu einem Schlammkuchen gepresst werden können. Das entsilberte Abwasser (Silbergehalt kleine1 mg/l) wurde in den Abwasserkanal abgeleitet. Bei der kontinuierlichen Flotation wurde der Silbergehalt in den Kammern (1, 1', 1") der Kaskade ungefähr wie folgt abgebaut 1. Kammer (1) 80 %, 2. Kammer (t') 19 %, 3. Kammer (1") 1 %.

Claims: Patentansprüche 1. Flotationsverfahren zur kontinuierlichen Wiederge winnung von Silber oder Silberverbindungen aus Dispersionen, insbesondere von Silber- und Silberhalogeniden, dadurch gekennzeichnet, dass in Gegenwart von Proteinen fein verteilte inerte Gas blasen in die Dispersionen von Silber oder Silber verbindungen eingeblasen werden, wobei der pH-Wert des Mediums etwa bei dem isoelektrischen Punkt des Proteins gehalten wird. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zur Wiedergewinnung von Silber und Silberhalo geniden aus Dispersionen, die wenig oder keine Proteine enthalten, Proteine oder Proteinlösungen zugefügt und diese mit dem Medium gemischt werden. 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Proteine Gelatinen sind: 4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der pH-Wert des Mediums auf 3 bis 5 eingestellt wird. 5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekenn zeichnet, dass der Lösung oder Dispersion ein Tensid in einer Menge von 5 bis 30 ppm zugesetzt wird. 6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Tensid ein kationisch wirksamer Poly elektrolyt ist. 7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Dispersion bei einer Temperatur von 150 bis 500C, flotiert wird. 8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zur feinen und intensiven Gasverteilung in dem Medium eine Trichterdüse verwendet wird, die die Lösung oder Dispersion in eine Flotationszelle ver teilt und das Gas selbst ansaugt. 9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zur feinen und intensiven Gasverteilung in dem Medium eine Gasverteilungseinrichtung verwendet wird, die gesondert zugeführtes Gas in der Flota tionszelle gleichmässig verteilt. 10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet; dass die Flotation in mehreren Schritten in hinter einandergeschalteten Flotationszellen erfolgt.

Inventors: KOEPKE, GUNTHER, DR., SCHINDLER, GEORG, DIPL.-ING., STRACKE, WERNER, DR., ZLOKARNIK, MARKO, PROF. DR., Koepke, Günther, Dr.
Applicants: AGFA-GEVAERT AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1981
Main classification: B03D1
IPC codes: G03C5, C01G5, C22B3, C02F1, B03D1