PROCESS FOR REMOVING AMMONIA AND HYDROGEN SULFIDE FROM GASES, IN PARTICULAR COAL DISTILLATION GASES

Abstract: 1. A process for the separation of ammonia and hydrogen sulphide from gases, in particular coal distillation gases by the absorption of the ammonia with water and of the hydrogen sulphide in at least two desulphurisation steps in which it is desulphurised in one step with ammonia solutions and in another step with an alkali metal hydroxide solution, characterised in that the washings from the desulphurisation step with ammonia (1, 2, 3) and also from the desulphurisation step with alkali metal hydroxide (31) are separated together in at least one deacidification column (10, 11) from hydrogen sulphide and hydrogen cyanide, such that up to 60 to 70% acidified NH3 -water is drawn off from the deacidification column (10) and is returned as circulating water (5) into the absorber (1), while the NH3 -water removed from the deacidification column (11) is decomposed in a post-deacidification column (12) into pure ammonia and other components and the ammonia (6) is returned into the absorber (2).

Description: Verfahren zum Entfernen von Ammoniak und Schwefel- wasserstoff aus Gasen, insbesondere Kohlendestilla tionsoasen Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Entfernen von Ammoniak und Schwefelwasserstoff aus Gasen, insbesondere Kxohlendestil- lationsgasen durch Absorption des Ammoniaks mittels Wasser und des Schwefelwasserstoffs in mindestens zwei Entschwefe lungsstufen, wobei in einer Stufe mit Anoniaklösungen und in einer anderen Stufe durch Alkalihydroxidlösung entschwefelt wird. Es ist bekannt, Schwefelwasserstoff durch Natron- oder Kalilauge aus Gasen zu entfernen und die sich hierbei gebildete Ablauge zum Freisetzen von gebundenem Ammoniak zu benutzen. Das erfolgt zusammen mit dem Ablaufwasser aus der Ammoniakwäsche in sogenannten Ammoniakabtreibern. In den Ammoni2kab- treibern wird das Wasser von allen flüchtigen Sestandtailen befreit und anschliessend in die Vorfluter entlassen. Bei derartigen Verfahren fallen grosse mengen Natriumsulfitablauge an. Das ist insbesondere der Fall, wenn nach dem in der deutschen Patentschrift 2505959 beschriebenen Verfahren gearbeitet wird. Danach wird der im Koksofengas enthaltene Schwefelwasserstoff vorwiegend durch Alkalikarbostlösungen ausgewaschen. In der Praxis ist das aber unwirtschaftlich, weil Natron- und Kalilauge besonders teure Einsatznittel sind. Ausserdem erfordert die bei diesem Verfahren gewählte Kreislaufführung des Waschmittels infolge der grossen Verweilzeit und der dadurch bedingten Nebenreaktionen einen erhöhten Waschmittelbedarf. Der Erfindung liegt daher die AuFgabe zugrunde, die Wirtschaftlichkeit der bekannten Verfahren zur Gasentschwefelung mit Ammoniak und Alkalilauge zu verbessern. Dabei geht die Erfindung von dem Gedanken aus, nur soweit Alkalilauge für die Reinigung von Gasen einzusetzen, wie es wirtschaftlich optimal ist. Das wird dadurch erreicht, dass die Waschlösungen aus der Entschwefelungsstufe mit Ammoniak wie auch aus der Entschwefelungsstufe mit Alkalihydroxid gemeinsam in einer Entsäuerungskolonne von Schwefelwasserstoff und Cyanwasserstoff befreit werden. Ferner wird die Entschwefelung mit besonderem Vorteil in zwei Schritten durchgeführt. Der erste Schritt ist an sich bekannt und besteht darin, dass zunächst. nur soweit regeneriertes Ammoniakwasser verwendet wird, dass eine gewisse Vorentschwefelung, vorzugsweise von 40 bis 50w bewirkt wird und danach schwefelwasserstofffreies Ammoniakgas zugeführt und das so behandelte Gas anschliessend einer Ammoniakwaschstufe zugeführt wird. Im zweiten Schritt ist hinter der Ammoniakwäsche eine zusätzliche Entschwefelungsstufe vorgesehen, die mit Natron- oder Kalilauge beaufschlagt wird. Dieses Verfahren erlaubt eine selektive Entschwefelung des Gases mit Alkalilauge und kurzen Verweilzeiten. Infolge der kurzen Verweilzeiten werden schädliche Nebenreaktionen, wie beispielsweise die Natriumkarbonatbildung durch Absorption von Kohlendioxyd vermieden. Gebundenes Ammoniak wird nur soweit freigesetzt, wie es für die Gewinnung von Zusatzammoniak zur Gasentschuefelung wirtschaftlich ist und soweit es zur Erzielung vorgegebener Abwasserqualitäten notwendig wird. Für den Gewässerschutz ist nicht nur ein geringer Anteil von gebundenem Ammoniak nützlich, sondern auch ein PH-Wert im Bereich zwischen 7 und 8. Demgegenüber werden bei üblichen Verfahren häufig PH-Werte zwischen 9,5 und 11,5 gemessen. Gegenüber den Nachteilen eines solchen PH-Wertes ist die mit dem erfindungsgemässen Verfahren verbundene Gewässerbelastung durch Ammoniaksalze vergleichsweise vernachlässigbar gering. Im übrigen hat die erfindungsgemässe Freisetzung des Ammoniaks in der vorgeschalteten Entsäuerungskolonne gegen über der Freisetzung von Ammoniak nach den bekannten Verfahren im Ammoniakabtreiber drei wesentliche Vorteile. Es wird der Gehalt an freiem Ammoniak in der Waschlösung erheblich erhöht. Ferner wird der Schwefelwasserstoffabtrieb aus der Waschlösung durch Einwirkung des Kohlendioxyds, das auch bei einer selektiven Entschwefelung in gewisser Menge beim Waschprozess absorbiert und bei der Desorption frei gesetzt wird, wesentlich verbessert. Darüber hinaus wird es möglich, den Schwefelwasserstoff konzentriert aus dem Entsäurer einer direkten WeIterverarbeitung zu Schwefelsäure oder Schwefel, ohne Umweg über den Ammoniumsulfatsättiger zuzuführen und dem Ammoniakabtreiber fern zu halten. Dieses ist besonders wichtig für die Gewinnung schwefelfreien Ammoniaks. In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt. Das von einem Gassauger oder einem Gasnachkühler kommende Gas (Kohlendestillationsgas) wird mit beispielsweise 8 g H2S/Nm3 und 6 g NH3/Nm3 über eine Leitung 4 einem Absorber 1 einer ersten Waschstufe zugeführt, der zur Vorentschwefelung dient. Das Gas wird in dieser Stufe mit entsauertem NH3 - Kreislaufwasser und einer NH3-Waschlösung aus einem AbsorbEr 2 einer nachfolgenden Entschwefelungsstufe gewaschen und dadurch auf 30 bis 50 vorentschwefelt. Das Kreislaufwasser gelangt über eine Leitung 5 (im oberen Bereich) in den Absorber 1. Dort entspricht die Flüssigkeitszusammensetzung der Anreicherung des Kreislaufwassers. Die NH3-Waschlösung des Absorbers 2 fliesst über eine Leitung 18 dem Absorber 1 zu. Die Anreicherung der Waschlösung im Absorber 1 wird von der Gaszusammensetzung und der Temperatur beeinflusst. Während der Verweilzeit in dem Absorber 1 erhöht sich der H25-Gehalt in der Waschlösung von 2,3 auf 7 g H2S/1. Durch Be 3 aufschlagung mit 0,6 l/Nm3 Kreislaufwasser aus der Leitung 5 wird 35% des im Rohgas enthaltenen Schwefelwasserstoffs ausgewaschen. Von dem H2S-Vorwäscher bzw. Absorber 1 gelangt das Gas über eine Leitung 15 in den Absorber 2. Im Absorber 2 wird mit dem Ablaufwasser eines eine dritte Stufe bildenden Absorbers 3 bei gleichzeitiger Zugabe von weitgehend schwefelwasserstofffreiem Ammoniak gewaschen. Das Ammoniak wird dosiert durch Leitungen 6 an mehreren Stellen in den unteren und mittleren Bereich des Absorbers 2 eingeblasen. In dem der Nachentschwefelung dienenden Absorber 2 kann das Gas bei ausreichender Zugabe reinen Ammoniaks und Anwendung relativ grosser Wassermengen für die Rückwaschung des Zusatzammoniaks weitgehend von Schwefelwasserstoff befreit werden. Aus ökonomischen Gründen und wegen grösserer Betriebssicher- heit wird nach dem Vorschlag der Erfindung die Gasentschware- lung in dem Absorber 2 nicht so weit wie technisch möglich betrieben, sondern es wird die Feinentschwefelung in einer weiteren Stufe 31 durchgeführt. Das Ablaufwasser das Absorbers 3 gelangt über eine Leitung 15 in den Absorber 2. Das Gas tritt durch eine Leitung 17 in den Absorber 3 ein. Dort wird es mit Frischwasser aus einer Leitung 7 beaufschlagt. Ein Teil des Frischwassers kann durch schwach angereicherte NH3-Wässer, beispielsweise Kohlewasser als Gaskondensat, ersetzt werden. Diese Wässer werden durch eine Leitung 8 in den Absorber 3 gepumpt. In der Beladung mit NH3 und H2 5 entsprechen die Wässer in etwa der Konzentration des Waschwassers. Alle in den Prozess gegebenen Waschlösungen werden im Gegenstrom zum Gas geführt. Sie gelangen über eine Leitung 9 in einen Sumpf 22 der ersten Entschwefelungsstufe (Absorber 1), aus dem sie über eine Leitung 19 entnommen wird. Das im Kreislauf strömende, über die Leitung 5 dem Absorber 1 zugeführte NH3-Wasser wird über die Leitung 19 und die Leitung 20 einer Kolonne 10 zugeführt und hier in bekannter Weise durch thermische Zersetzung etwa zu 60 bis 70n entsäuert. Es gelangt dann durch die Leitung 5 in den Absorber 1 zurück. Das überige Waschwasser, welches in der menge etwa dem Frisch- und Kohlewasser entspricht, muss für die Herstellung schwefelwasserstofffreier Ammoniakdämpfe stärker als das Kreislaufwasser entsäuert werden. Das erfolgt in bekannter Weise nach den in den deutschen Patenten 11 55 426 und 11 75 381 offenbarten Verfahren unter Erzeugung reiner Ammoniakdämpfe und gleichzeitiger Erzeugung von etwa 20%igem Ammoniakstarkwasser. Das aus dem Sumpf 22 über Leitungen 19 und 21 abgezogene Ammoniak-Pohwasser wird in einer Kolonne 11 entschwefelt und über eine Leitung 23 einer Kolonne 12 zugeführt, in der es von allen flüchtigen Bestandteilen befreit wird. Danach gelangt das Wasser durch eine Leitung 14 ins Abwasser. In der Kolonne 12 erfolgt eine direkte Kühlung und Nachentsäuerung der aufsteigenden Dämpfe, so dass aus dem Kopf der Kolonne reines Ammoniakgas entnommen und über die Leitung 6 in den Absorber 2 geblasen werden kann. Für die Ammoniak Produktion wird Ammoniak-Starkwasser aus dem Kühlkreislauf 13 oder Ammoniak-Dampf aus dem Kopf der Kolonne 12 entnommen. Bei Gasentschwefelungen bis zu 80% erübrigt sich ggf. die Entsäuerungskolonne 11. Es genügt dann, das gesamte Ammoniak Rohwasser in der Kolonne 10 auf etwa 70 < zu entsäuern und eine Teilmenge hiervon in der Kolonne 12 zur Gewinnung von Ammoniak-Gas zu verarbeiten. Das im Absorber 3 mit Frischwasser und Kohlewasser behandelte Gas tritt durch eine Leitung 30 in einen Wäscher 31. In dem Wäscher 31 wird das Gas mit einer Alkalihydroxid-Lösung behandelt. Die Alkalihydroxid-Lösung ist eine 2 bis 10%-ige Lösung. mit der Alkalihydroxid-Lösung wird der Schwefelwasserstoff je nach Notwendigkeit bis auf Stadtgasreinheit aus dem Gas ausgewaschen. Das entstandene Reingas wird durch eine Leitung 32 beliebiger Verwendung zugeführt. Die im letzten Wäscher 31 anfallende Waschlösung wird am Wäscherfuss abge zogen und durch eine Leitung 33 sowohl der Kolonne 10 als auch der Kolonne 11 zugeführt. Die Leitung 33 mündet in Abzweigungen sowohl in der Leitung 19 als auch in der Leitung 21, so dass eine Vermischung der aus dem Wäscher 31 abgazogenen Waschlösung mit der aus dem Sumpf 22 abgezogenen Waschlösung eintritt. Infolgedessen wird die Waschlösung aus den Entschwefelungsstufe mit Ammoniak gemeinsam mit der Waschlösung aus der Entschwefelungsstufe mit Alkalihydroxid in der Entsäuerungskolonne von Schwefelwasserstoff und ggf. Gyan-Wasserstoff befreit. Im unteren Drittel der Entsäuerungskolonne werden die im Wasser gelösten Gase, die vorwiegend als Ammoniumhydrosulfid und Ammoniumcarbonat vorliegen, durch Wärmeeinwirkung frsigemacht. Die in der Kolonne aufsteigenden Dämpfe werden im oberen Drittel durch direkte Berieselung mit konzentrierter wässriger Ammoniaklösung so gekühlt, dass ein Rücklauf entsteht. Die hierdurch erzielten langen Verweilzeiten ermöglichen dem C02 in Lösung zu gehen und dadurch den Abtrieb des Schuefelwasserstoffs und die Bindung des Ammoniaks zu fördern. Aus Ammoniak und Kohlendioxid bildet sich zunächst Ammoniumcarbonat, dass in der Rektifiziersäule zu Ammoniumcar bonat bzw. -bicarbonat umgewandelt wird. Durch diese Verfahrensweise wird es möglich, den Schwefel- wasserstoff selektiv aus der Waschlösung zu entfernen und in Konzentrationen mit über 80% aus dem Kopf der Kolonne zu gewinnen. Das den Sumpf der Entsäuerungskolonne vsrlzssende NH Wasser enthält nur noch wenIg H25 (ca. 0,5 - 3,0 g/l), aber erheblich C02 (ca. 4% g/l) und ist deshalb als Waschlösung für eine Gasentschwefelung nicht besonders geeignet. C02 bildet Ammoniumcarbonat und reduziert den Gehalt an freiem NH3 in der Lösung und damit das Absorptionsvermögen für H Dieser Nachteil wird durch gemeinsame Entsäuerung der Waschlösungen aus den Entschwefelunosstufen mit Ammoniaklösungen und der Stufe mit Alkalihydroxidlösung dadurch ausgeglichen, dass durch Spaltung der fixen Ammoniumverbindungen zusätz liches NH3 frei wird und dadurch das Verhältnis NH : C02 in der Waschlösung verbessert wird. Eine unerwünscht hohe Anreicherung der Waschlösung an Mlkalisalzen wird dadurch verhindert, dass kontinuierlich ein Teil der entsäuerten Waschlösung über den Ammoniakabtreiber ausgeschleust wird. Im dem Ammoniakabtreiber 12 werden durch Erwärmung auf 105 1080 G alle flüchtigen Bestandteile aus dem Wasser entfernt. Die in der Kolonne aufsteigenden Dämpfe, vorwiegend NH3, G02, Wasserdampf und geringe mengen H25 werden mit einer konzentrierten Mmmoniaklösung direkt gekühlt. Hierbei reichert sich die im Kreislauf geführte Kühllösung sehr stark mit NH3, C02 und H2S an. Dadurch wird es möglich, die mit dem Aufgabewasser in die Kolonne gebrachten sauren Komponenten in einer relativ kleinen Flüssigkeitsmenge zu binden und durch kontinuierliche Abnahme aus dem Kühlkreislauf zu entfernen. Aus dem Kopf der Kolonne entweicht ein reines Ammoniakgas, das als Zusatzammoniak zur Bindung des H25 bei der Gasreinigung sehr gut geeignet ist. Nachfolgend ist ein Betriebsfall der erfindungsgemässen Anlage im einzelnen beschrieben. Beispiel 3 Rechnung für 1000 m Gasih 3 1000 m Koksofengas entstehen bei der Verkokung von 2,86 t Kohle. Durch Kohlefeuchtigkeit von ca. 10 % und Bildungswasser, etwa 4 #, entsteht ein Kohlewasser, das neben anderen Stoffen etwa 3 g freies und etwa 3 g gebundenes Ammoniak/l enthält. Freies Ammoniak liegt überwiegend in Form von Ammoniumcarbonat und Ammoniumsulfid vor und kann ohne Basenzusatz durch Destillation abgetrieben werden. Fixe Ammoniakverbindungen können nur durch starke Basen, wie Kalziumhydroxyd und Alkalilaugen aufgeschlossen werden. Beispiel für Zusammensetzung fixer NH3-Verbindungen im Kohlewasser: Ammoniumsulfat (NH4) 2S04 9,5 % Ammoniumthiosulfat (NH4)2S203 25,0 % Ammoniumchlorid (NH4) Cl 55,5 % Ammoniumrhodanid (NH4) CNS 11,0 z Wegen der Schädlichkeit der Inhaltsstoffe kann das Kohlewasser in der anfallenden Form nicht in öffentliche Gewässer geleitet werden. Es muss zumindest von allen Flüchtigen Bestandteilen befreit sein und nach den künftigen indestanforderungen an Abwässer, entsprechend dem Wasserhaushaltsgesetz, zu einem wesentlichen Teil auch von den fixen Ammoniakverbindungen befreit werden. Die notwendige Aufarbeitung des Kohlewassers wird mit einem besonderen Nutzeffekt verbunden. Zunächst wird das Kohlewasser als Absorptionsmittel bei der Gasreinigung eingesetzt und mit Ammoniak und Schwefelwasserstoff angereichert. Danach lässt es sich besonders wirtschaftlich mit anderen Absorptionslösungen aus der Ammoniak- und H2S-Wäsche aufarbeiten. In dem Beispiel wird das Kohlewasser in einer Menge von 0,4 m3/ 3 1000 m Gas in die untere Zone des H3-Waschers 3 gegeben und durchfliesst nacheinander die H2S-Absorber 2 und 1 und reichert sich dabei an mit beispielsweise: 20 g NH/l, 7 g H2S/l, 7 g C02/l und mit geringen Mengen HGN Das Kohlewasser enthält vor der Aufgabe in den Absorber etwa 0,5 H2S/l und bewirkt durch die Anreicherung auf 7 g H2S/1 und durch Zugabe von gasförmigem Ammoniak eine etwa 30 ziege H2S Entfernung aus dem Gas. Die Aufarbeitung des Kohlewassers geschieht gemeinsam mit den anderen Waschlösungen in der Entsäuerungskolonne10, bzw. 11 und dem Ammoniakabtreiber 12. Der Unterschied zwischen den Enbsauerungskolonnen 10 und 11 besteht darin, dass in der Entsäuerungskolonne10 nur das Ammoniakwasser entsäuert wird, däs als Waschlösung durch die Leitung 5 in denA#bsorber 1 zurückgeführt wird. Hier wird mit einem geringeren Wärmebedarf als in der Kolonne 11 eine nur etwa 60 - 70 ziege Schwefelwasserstoffentfernung aus dem Ammoniakwasser erreicht, die aber für eine Vorentschwafelung des Gases auf etwa 50 % ausreichend ist. In der Entsäuerungskolonneii kann ohne Ammoniakverluete der Schwefelwasserstoff weitgehend aus der Lösung entfernt werden und durch Abtrennung des Kohlendioxyds in der Verstärkersäule des Ammoniakabtreibers 12 wird es möglich, einerseits reines Ammoniakgas zu erzeugen und andererseits die Ammoniakproduktion in Form eines Ammoniakstarkwassers zu gewinnen. Bei einem Aufgabewasser mit 20 g freiem NH3/ 1, 7 g H2S/l und 7 9 CO2/1 verlässt das Wasser die Entsäuerungskolonne NJ mit 17 9 NH3/l, 2,3 9 H2S/l und 4 g G02/l und die Entsäuerungskolonne 11 mit 20 9 NH3/l, 0,5 9 H2S/l und 6,5 g G02/l. Der geringere NH3-Gehalt bei der Kolonne 10 ist auf die Ammoniakverluste zurückzuführen, die mit den sauren Bestandteilen den Kopf der Kolonne verlassen. Bei Bindung des H2S zu Ammoniumsulfid und des CO zu Ammoniumcarbonat verbleiben im Ablauf des Entsäurers 10 nur 11,6 9 nicht an Säuren gebundenes Ammoniak, d. h. maximal 68 % des als frei bezeichneten Ammoniaks sind für eine H2S-Absorption aus dem Gas nutzbar. Im Ablauf der Kolonne 11 verbleiben 14,5 g/l freies Ammoniak, entsprechend 72,5 z. Die Cyanverbindungen sind hier der Einfachheit halber vernachlässigt worden. Erfindungsgemäss wird der Gehalt an freiem Ammoniak im Ablauf der Entsäuerungskolonne dadurch erhöht, dass die Waschlösung aus der Absorptionsstufe 31, die vorwiegend aus pa2 5 besteht, dem gesamten Waschwasser vor der Entsäuerung zugesetzt wird, und damit die fixen Ammoniakverbindungen gleichzeitig mit dem Entsäuerungsvorgang gespalten und dabei das Ammoniak freigesetzt wird. Je MoNekül NH3 wird zur Freisetzung ein Noi NaOH benötigt, das entspricht einem Gewichtsverhältnis tJaOH zu NH3 = 2,35. Wird die Natronlauge zuvor für die H2S-Entfernung aus dem Gas verwendet, so sind stochiometrisch je Mol H25 2 Mol NaOH bei Bildung von Na2S notwendig. Das entspricht 2,35 kg NaOH/kg H2S. Das bedeutet, dass für die Bindung von 1 kg H2S die gleiche Menge t#aOH benötigt wird, die auch für die Freisetzung von 1 kg fixem Ammoniak erforderlich ist. Hierbei ist berücksichtigt, dass sich nicht nur Na2S, sondern auch NaHS, NaCN und Na2C03 bildet. In dem Beispiel werden durch Alkalilaugen in der Entschwefelungsstufe 31 1,2 kg H25/1000 3 Gas entsprechend 15 % des im Rohgas enthaltenen Schwefelwasserstoffs ausgewaschen. Durch die Aufarbeitung dieser Alkaliwaschlösung in den NH3-!ilasserentsäurern werden 1,2 kg fixes Ammoniak freigesetzt, mit dem stochiometrisch weitere 15 z des im Gas enthaltenen Schwefelwasserstoffs entfernt werden können. Durch die vorgeschlagene Verfahrensweise lässt sich mit einem relativ geringem Einsatz von Akalilauge der Entschwefelungseffekt des Gases steigern,und durch Spaltung der fixen Ammoniakverbindung in der Entsäuerungskolonne die Betriebskosten dadurch senken, dass die Kreislaufwaschlösung für die Vorentschwefelung und die Erzeugung des für die H2S-Bindung notwendigen Ammoniaks wesentlich reduziert werden können.

Claims: Patentansprüche 1. Verfahren zum Entfernen von Ammoniak und Schwefelwasser stoff aus Gasen, insbesondere Kohlendestillationsgasen durch Absorption des Ammoniaks mittels Wasser und des Schwefelwasserstoffs in mindestens zwei E ntschwefelungs- stufen, wobei in einer Stufe mit Ammoniaklösungen und in. einer anderen Stufe mit einer Alkalihydroxid-Lösung entachwefelt wird, dadurch gekennzeichnet, dass die Wasch lösungen aus der Entschwefelungsstufe mit Ammoniak (3) wie auch aus der Entschwefelungsstufe mit Alkalihydroxid (31) gemeinsam in mindestens einer Entsäuerungskolonne (10,11) von Schwefelwasserstoff und Cyanwasserstoff befreit werden 2. Verfahren nach Anspruch i, dadurch gekennzeichnet, dass die Alkalihydroxidwäsche (31) hinter der Ammoniakwäsche angeordnet ist. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch eine an sich bekannte Vorentschwefelung (1,2) mit Ammoniak Kreislauflösung. 4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, gekennzeichnet durch a) eine Vcrentschwefelung auf 30 bis 60% b) eine Entschwefelung in der Zwischenstufe mit schwefel wasserstofffreiem Ammoniak auf 30 bis 80% c) eine Restentschwefelung mit Alkalilauge 5. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass im unteren Bereich der Ent säuerungskolonne (11) die sauren Bestandteile der Wzsch- lösung freigesetzt werden und im oberen Teil der Kolonne (11) durch direkte Kühlung der aufsteigenden Dämpfe mit einer im Kreislauf geführten Ammoniumsulfidlösung das Kohlendyoxid durch Rektifikation in die untere Hälfte zurückgeführt wird. 6. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Waschlösung in der Ent säuerungskolonne (10,11) mit Ammoniumhydroxid durch Frei setzen des gebundenen Ammoniaks angereichert wird. 7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6 dadurch gekennzeichnet, dass die aus dem Entsäurer (11) ablaufende Waschlösung in einer Ammoniakkolonne (12) derart weiterbehandelt wird, dass durch Erwärmung alle flüchtigen Bestandteile aus dem Wasser entfernt und durch direkte Kühlung aus dem Kopf der Kolonne weitgehend H2S-freie Ammoniakdämpfe entnommen werden. 8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, aO die Restentsäuerung des Ammoniaks in. der Ammoniakkolonne durch direkte Kühlung der Dämpfe mit einer im Kreislauf geführten sich bildenden Ammoniumcarbonatlösung bewirkt wird, aus der kontinuierlich oder in Abständen der sich bildende Überschuss abgezogen wird.

Inventors: VOLMARI, JOSEF
Applicants: RUHRKOHLE AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1981
Main classification: C10K1
IPC codes: C10K1, B01D53