DEVICE FOR MEASURING PRESSURE AT HARDLY ACCESSIBLE PLACES

Abstract: 1. Device for measuring physiological pressures in places difficult of access, which comprises a probe, notably a pressure catheter probe, for transmitting the pressure to be measured, said probe comprising at least one pneumatic circuit (3, 4, 5, 6, 7; 14, 15, 16, 17, 22, 23, 24, 25, 15; 14, 16, 28, 27) of the air-flow or other gas-flow type, said circuit comprising a filiform input tube (3-4; 14), a sensor (10; 38; 41) for transposing said pressure to be measured, and a discharge manifold (6, 7; 15; 27; 42; 34), said sensor being provided with at least one valve comprising an elastic diaphragm (11; 26), a pavillon (4; 18; 19) and a drain (6; 22, 23), said valve determining a sealing line (5) on top of said pavillon, said sealing line generating a pressure gradient in said flow, such that the pressure in said pavillon be maintained at a value consistent with said pressure to be measured, the device further comprising a propeller (1) for circulating said flow, a member (8) for adjusting the output of said flow, and a pressure gauge (12), characterized by the fact that while supplying said sensor with said flow, said filiform tube is also effective to transmit said pressure to be measured upstream (3) of said probe where it is measured by said pressure gage, in order to dispense with a specific measuring pipe and reduce accordingly the diameter of said probe.

Description: Dispositif de mesure de pressions en des endroits peu accessibles. La mesure d'une pression est particulièrement simple lorsqu'il s'agit d'un milieu fluide, pouvant pénétrer directement dans le circuit manométrique. Les pressions physiologiques sont, de ce fait, souvent mesurées par l'intermédiaire d'un -fluide. Les gaz présentent l'avantage de ne pas accuser d'effet de pesanteur mais les procédés connus (brevet US 3 099 262) ne permettent pas, en raison d'un diamètre trop élevé, d'operer par cathétérisme, notamment : dans les voies urinaires, l'oesophage, ou le coeur. La présente invention a précisément pour objet un dispositif de mesure de pressions en des endroits peut accessibles, comprenant une sonde, notamment de manocathétérisme, pour transmettre une pression à mesurer mal accessible cette sonde comprenant au moins un circuit pneumatique à flux d'air ou autre gaz, ledit circuit comprenant, un tube filiforme d'entrée, un capteur de transposition de ladite pression à mesurer, et un collecteur d'évacuation, ledit capteur étant pourvu d'au moins une valve comprenant, une membrane élastique, un pavillon, et un drain, ladite valve déterminant une ligne d'obturation sur le sommet dudit pavillon, ladite ligne d'obturation engendrant un gradient de pression dudit flux, tel que la pression dans ledit pavillon soit maintenue adaptée à ladite pression à mesurer, lesdits moyens de mise en oeuvre comprenant un propulseur qui assure la circulation dudit flux, un organe d'ajustage du débit dudit flux, et un manomètre, c'est-à-dire du type décrit dans le brevet US 3 099 262. Le dispositif selon l'invention est caractérisé par le fait que, tout en alimentant ledit capteur par ledit flux, ledit tube filiforme joue également le rôle de transmetteur de ladite pression à mesurer jusqu'en amont de ladite sonde, où elle sera mesurée par ledit manomètre, de manière à éviter une tubulure spécifique et réduire d'autant le diamètre de ladite sonde, dans la perspective de son application à la mesure de pressions physiologiques, notamment par cathétérisme. Le dessin annexé représente, à titre d'exemple, quelques formes d'exécution de l'invention. La figure 1 schématise le principe général d'un dispositif selon l'invention, et les moyens de mise en oeuvre, la membrane dudit capteur étant ici à surface active plane. La figure 2 donne une coupe longitudinale d'un dit capteur pourvu d'une membrane à surface active cylindrique. La figure 3 donne une coupe transversale du capteur selon figure 2. La figure 4 donne une coupe longitudinale du corps d'une variante du capteur selon figure 2. La figure 5 donne la coupe transversale, au niveau de l'axe A-A, du corps selon figure 4. La figure 6 représente une pièce figurant en deux exemplaires sur le corps selon figure 5. La figure 7 est une vue en bout de la pièce selon figure 6. La figure 8 donne une vue d'ensemble de la variante de capteur obtenue par assemblage des composants selon figures 4 à 7. La figure 9 donne la coupe transversale, au niveau de l'axe B-B, du capteur selon figure 8. La figure 10 montre l'assemblage des tubes plastiques adaptés au capteur selon figures 2 ou 8. La figure 11 schématise l'adaptation d'un dispositif selon l'invention à une sonde pour la mesure de la pression des varices oesophagiennes, à travers un endoscope. La figure 12 schématise l'adaptation d'un dispositif selon l'invention à la mesure de la pression intracrânienne des prématurés, par l'intermédiaire de la fontanelle. En se référant à la figure 1, le principe de fonctionnement d'un dispositif selon l'invention, se comprend comme suit Un flux d'air - propulsé par le mini-compresseur 1, et dont le débit est ajustable par le robinet 8 - circule dans le circuit pneumatique d'une sonde comprenant, le tube filiforme d'entrée 3-4, le capteur 10, et le collecteur d'évacuation 6-7, avant de retourner, éventuellement, au propulseur 1. Le capteur 10 est pourvu d'une valve chargée d'équilibrer la pression extérieur Pe à mesurer, par la pression intérieure dudit flux, ladite valve comportant, un pavillon 4, un drain 6, et une membrane élastique 11, agencée de manière à intercepter ledit flux au niveau d'une ligne d'obturation 5 (ici un cercle) aussi longtemps que la pression dudit flux dans le pavillon 4, est inférieure à la pression extérieure Pe. En appelant, de manière générale, débit "d'alimenta- tion" celui détermimé par le robinet 8, et débit "d'échappement" celui qui passe sous la ligne d'obturation 5, ce dernier sera inférieur au premier lorsque la pression Pe est en augmentation, mais il lui sera supérieur lorsque Pe est en diminution... jusqu'à que la pression Pe soit équilibrée par la pression interne. Désignons, de manière générale, par Px la pression au point "x" dudit circuit pneumatique. Une solution connue (brevet US 3 099 262) consiste à mesurer, par un manomètre extérieur, la pression P4, telle qu'elle est transposée au point 4 par le jeu de la membrane 11... ce qui implique une jonction supplémentaire dans le pavillon 4, et un tube spécifique de mesure, d'où un diamètre total de la sonde incompatible avec les applications physiologiques envisagées, par mano-cathétérisme. Dans le dispositif de la présente invention, le tube filiforme 3-4, tout en alimentant la valve du capteur 10 avec ledit flux, joue également le rôle de "transmetteur" de la pression, depuis le cercle d'obturation 5 jusqu'au point 3 situé en amont de ladite sonde, ou sa valeur est mesurée par le manomètre 12, après correction des "distorsions" de transfert. Il faut signaler en effet un gradient de pression positif, dans le sens Pe-P5-P4-P3, à raison d'une composante indépendante de Pe, et une autre proportionnelle à Pe. La composante indépendante de Pe, sous réserve d'un débit constant qui implique P2 beaucoup plus grand que Pe, procède de la perte de charge P3-P4... et peut être résorbée par une simple "mise à zéro" du manomètre 12. La composante proportionnelle à Pe procède, en revanche, de ce que, la pression P6 étant nécessairement plus faible que Pe, la pression P4 doit être plus grande que Pe pour compenser l'équilibre... d'autant qu'il s'y ajoute, au niveau du cercle d'obturation 5, un effet Venturi et une perte de charge spécifique, également proportionnels à Pe. Ajoutons que l'effet de la pression P6 est d'autant plus faible que la largeur du drain 6 est plus petite. La composante proportionnelle à Pe peut être compensée, soit en diminuant la "sensibilité" du manomètre - par exemple au moyen d'un atténuateur sur le circuit d'un transducteur électronique, solution recommandée pour cette application - soit par l'adaptation de P2, pour que la réduction du débit et de la perte de charge P3-P4, consécutives à une hausse de Pe, compense 11 effet en cause sur le domaine utile. Dans un tout autre ordre d'idée, il est évident que la pression P6 doit être toujours inférieure à Pe, ce qui implique souvent qu'elle soit négative par rapport à la pression atmosphérique, ne fût-ce que pour la "mise à zéro" objective du manonètre 12. A cet effet, la pression P2 est limitée par une soupape 9 alors que la pression sortie-entrée P2-P7 du propulseur 1, est stabilisée par un système connu, non repré sente... de telle manière que P7 puisse être réglée à une valeur négative quelconque. Pour fixer les idées, dans une sonde selon l'invention destinée à mesurer la pression des varices oesophagiennes, à travers un endoscope, la perte de charge dans le collecteur d'évacuation est telle que la pression P7 doit être inférieure à la pression atmosphé- rique d'environ 150 cm d'eau. Cette valeur numérique sera obtenue, par exemple, en réglant la soupape 9 à 350 cm d'eau, et la pression P2-P7 à 500 cm d'eau. s'agissant du "temps de réponse" d'une sonde selon l'invention, on remarquera qu'un saut positif de la pression Pe, grand par rapport à la perte de charge P3-P5, entraîne le blocage du flux au niveau du cercle d'obturation 5... jusqu a ce que la pression P5 atteigne environ Pe, sous l'effet du débit D, et compte tenu du "volume mort" Vm compris entre le robinet 8 et la ligne d'obturation 5. En appelant Pr la pression absolue, à mi-hauteur d'un saut sPe de la pression Pe, le temps de réponse Tr du dispositif aura en première approximation la forme Tr = Vm.sPe/Pr.D. Expression qui néglige, tant la dilatation éventuelle du volume mort Vm sous l'effet de la pression, que la progressivité d'une réouverture dudit débit "d'échappement" sous la ligne d'obturation. Le temps de réponse à un saut de pression sPe négatif, dépendra de l'augmentation consécutive dudit débit "d'échappement", donc notamment de la-compliance de la membrane élastique 11, mais il est facile d'obtenir une réponse négative au moins aussi rapide que la réponse positive. Il reste que le temps de réponse, à un saut de pression, grand par rapport à P3-P5, est approximativement porportionnel à sPe, et au "volume mort" Vm, compris entre le robinet 8 et le cercle d'obturation 5 - donc notamment à la longueur du tube filiforme 3-4 tandis qu'il est inversement proportionnel au débit dudit flux, partant, à la perte de charge P3-P5. Il y a donc intérêt à tenir le volume mort Vm aussi taible que possible, également en ce qui concerne la liaison avec le manomètre, laquelle sera notamment fait part l'intermédiaire d'un transducteur électronique dont on citera les types 142 PC OS Q de Honeywell et LX 1601 DF de National. L'écoulement étant laminaire, lé temps de réponse relatif à une perte de charge P3-P5 donnée, est donc sensiblement proportionnel au carré de la longueur du tube filiforme 3-4. Un tube de nylon de 0,75 mm de diamètre intérieur par exemple, donne, sous perte de charge de 10 cm d'eau par mètre, un débit d'air de 0,09 ml/s, et présente un volume mort de 0,44 ml/m. Une sonde équipée de la sorte, pour déterminer la motilité oesophagienne, d'une longueur de l mètre toutes liaisons annexes comprises, donne, pour une perte de charge de 10 cm d'eau, un temps de réponse d'environ 0,1 seconde. On peut évidemment réduire ce temps de réponse en augmentant le débit, donc la perte de charge, mais il est encore possible de relever les performances générales en remplaçant le flux d'air par un gaz de viscosite plus faible, tel qu'un hydrocarbure volatile, ou l'ammoniac. On placera, pour cela, une ampoule contenant le gaz choisi, à l'état liquide (propane) ou dissout (ammoniaque), à l'entrée 13 du propulseur 1, en commençant par un "rinçage" du circuit pneumatique. Une telle ampoule, mais de forme et structure appropriée, peut encore remplir le rôle de propulseur, par un chauffage asservi, tandis que la pression négative d'aspiration sera obtenu par refroidissement de l'hydrocarbure, ou dissolution de l'ammoniac dans de l'eau plus froide. La figure 2 est relative à un capteur destiné plus particulièrement à mesurer une pression s'exerçant radialement, par exemple telle qu'elle se présente dans l'urètre. Ledit flux est introduit dans ledit capteur par un microtube 14 soudé à un corps tubulaire 15, puis il traverse une ouverture latérale 16, se propage dans une gorge circulaire 17 concentrique au corps 15, atteint le pavillon formé des bagues 18 et 19, parvient au drain constitué par les gorges circulaires 22 et 23 également concentriques au corps 15 et reliées par des lumières latérales 24 et 25 au collecteur, lequel commence à l'intérieur du corps 15. Lesdites bagues sont couvertes par la membrane élastique 26, en forme de gaine cylindrique - par exemple en latex - placée sans jeu ni contrainte... qui détermine une ligne d'obturation répartie en deux cercles périphériques situés sur les bords des bagues 18 et 19, à la limite des gorges 22 et 23. Ces cercles d'obturation délimitent la bande annulaire sur laquelle s'opère la mesure, à savoir une distance qui peut varier de 0,5 à 2 mm, selon la définition requise. La compliance utile de la membrane 26 s'exerçant dans le sens d'une dilatation cylindrique, est relativement faible, mais il est possible de l'améliorer en donnant au manteau extérieur du capteur une forme prismatique donc à section polygonale, singulièrement hexagonale, les mouvements de la membrane étant facilités en regard des faces planes qui sont ménagées de la sorte. La figure 3 montre l'aspect d'un brasage du microtube 14 dans le corps 15 d'un capteur selon figure 2, et illustre la possibilité d'y loger d'autres tubes filiformes en transit, - destinés à alimenter autant de capteurs postérieurs indépendants d'une sonde dite "multiple". signalons que le diamètre total d'une sonde à trois voies selons figures 2 et 3 - comme celui de chacun de ses capteurs - ne doit, dans certaines applications médicales, pas excéder 3,3 mm, voir moins. Il arrive que la composante radiale de la pression exercée sur la bande annulaire active d'un tel capteur a membrane élastique cylindrique, ne soit pas isotrope... et une solution selon la figure 2 ne retiendrait alors que sa valeur minimum, comme il résulte de son principe. Les figures 4 à 9 sont relatives à une variante qui, en revanche, retiendra la valeur quasi-maximum de cette composante radiale, non isotrope. Les figures 4 et 5 sont des coupes longitudinale, et transversale selon l'axe A-A, représentant le corps tubulaire 27, homologue du corps 15 de la figure 2, et le microtube d'entrée 14 semblable dans les deux cas. Le corps 27 porte, en revanche, des dents largement espacées 29 à 31, entre lesquelles viennent s'intercaler les semelles 33 de deux pièces selon figure 6 (vue en long) et 7 (vue en bout) ajustées en tête-bêche, comme le montrent les figures 8 (vue en long), et 9 (vue transversale selon l'axe B-B), tandis que la membrane 26 recouvre le tout comme dans le cas de la figure 2. Ledit flux, introduit par le microtube 14, traverse l'ouverture latérale 16 (fiv.9) et suit dès lors le profil transversal extérieur du corps 27, notamment des dents 29 à 31, par un espace ménagé sous les semelles 33 (fig.7) limité latéralement par le bord intérieur de la partie 32, pour atteindre le collecteur 27 par la lumière latérale 28 (fig.9). Le sommet de chacune des dents 29 à 31 détermine ainsi la ligne d'obturation d'autant de valves placées "en série" sur le cours dudit flux, et qui ne retiendront que la valeur quasi-maximum de la pression radiale a mesurer, pour la transmettre au manomètre 12 (fiv.1). S'agissant de connaître la répartition de cette pression radiale non isotrope, on peut, à partir d'un capteur selon figures 8 et 9, comprenant 2 n dents, obtenir n valves indépendantes qui transmettront leur information à autant de manomètres. A cet effet, en se référant aux figures 4 et 9, un microtube tel que 14 débouchera par une ouverture latérale telle que 16, dans chaque entre-dent pair, tandis qu'une lumière latérale telle que 28 reliera chaque entre-dent impair au collecteur 27. Ledit flux relatif à un microtube donné se divisera de la sorte pour suivre le profil de chacune des deux dents adjacentes, et rejoindre le collecteur par les deux lumières latérales des entre-dents adjacents. En variante, les pièces selon figures 6 et 7 peuvent être décalées lors du montage, de manière à obstruer le passage, une dent sur deux, ledit flux ne suivant alors que le profil de la dent non obstruée, ce qui conduit à une mesure mieux localisée. La figure 10 montre le mode d'assemblage des tubes plastiques 34 et 35 sur un capteur à membrane cylindrique 26, appliqué notamment en mesure de pression dans les voies urinaires... et pour déterminer la motilité oesophagienne. Dans la première de ces applications, la sonde comporte deux capteurs et un cathéter en transit, tel que 36, pour injection, tandis que dans la seconde la sonde comporte trois capteurs.. sous un diamètre total qui ne doit pas dépasser 3,3 mm. La figure 11 est relative à l'application de la sonde selon l'invention à la mesure de la pression des varices oesophagiennes, à travers un endoscope. La sonde 39, longue de 2,5 m pour un diamètre de 2 mm, comporte un capteur 38, de forme appropriée, fixé à l'endoscope 37 par une tige rigide et un mécanisme de verrouillage 40... de telle manière que le profil de la membrane latérale plane 11 soit visible à travers l'optique de l'endoscope, pour la positionner contre les varices. La figure 12 concerne la mesure de la pression intracrânienne des bébés prématurés, par fontanelle interposée. La sonde 42 se termine par un capteur 41 en forme de galette ou cylindre très court, à membrane latérale plane 11, qui s'appuie sur la fontanelle du prématuré, un simple bonnet de bébé fixant le tout. Il est bien entendu qu'un même propulseur, tel que 1 est est en mesure d'alimenter plusieurs sondes de ce type, pour la surveillance simultanée continue d'autant de prématurés. Un autre type de capteur selon la présente invention, a été développé pour mesurer, dans cet ordre d'idée, la pression intracrânienne des adultes, par dure-mère interposée. Sa structure est celle représentée à la figure 1, mais en y ajoutant un dispositif de fixation dans une épaisseur de boîte crânienne, de préférence par l'interme- diaire d'une bague pré-fixée qui permet l'interchangeabilité de ce capteur pneumatique, et d'un capteur magnétique (brevet CH 579 899). Ces deux types de capteurs se complètent, en effet, le premier étant utilisé durant les deux jours suivant une opération, tandis que le second est alors implanté, si nécessaire, pour longtemps. Les capteurs selon l'invention peuvent naturellement être envisagés pour bien d'autres applications, médicales ou non, telles que les examens cardiologiques, par exemple. Précisons enfin que toutes ces sondes sont embrochables par des connecteurs pneumatiques ad-hoc, qui permettent leur montage en quelques secondes.

Claims: Revendications de brevet 1. Dispositif de mesure de pressions en des endroits peu accessibles, comprenant une sonde, notamment de mano-cathétérisme, pour transmettre la pression à mesurer, cette sonde comprenant au moins un circuit pneumatique (3-4-5-6-7) à flux d'air ou autre gaz, ledit circuit comprenant, un tube - filiforme (3-4) d'entrée, un capteur (10) de transposition de ladite pression à mesurer, et un collecteur d'évacuation (6-7), ledit capteur étant pourvu d'au moins une valve comprenant, une membrane élastique (11), un pavillon (4), et un drain (6), ladite valve déterminant une ligne d'obturation (5) sur le sommet dudit pavillon, ladite ligne d'obturation engendrant un gradient de pression dudit flux, tel que la pression dans ledit pavillon soit maintenue adaptée à ladite pression à mesurer, le dispositif comprenant en outre un propulseur (1) assurant la circulation dudit flux, un organe (8) d'ajustage du débit dudit flux, et un manomètre (12), caractérisé par le fait que, tout en alimentant ledit capteur par ledit flux, ledit tube filiforme joue également le rôle de transmetteur de ladite pression à mesurer jusqu'en amont (3) de ladite sonde, où elle est mesurée par ledit manomètre, de manière à éviter une tubulure spécifique et réduire d'autant le diamètre de ladite sonde. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit collecteur d'évacuation est agencé de manière à pouvoir transmettre une pression négative d'aspiration depuis un équipement comprenant lesdits moyens de mise en oeuvre, auquel ledit collecteur est reliable. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit tube filiforme est disposé à l'inté- rieur dudit collecteur d'évacuation. 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite sonde est équipée d'un connecteur pneumatique, embrochable. 5. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'aire de la section de passage dudit flux, jusqu'à ladite ligne d'obturation, est au plus égale à l'aire de la section dudit tube filiforme. 6. Dispositif selon la revendication 1 (fig.1, 11 et 12), caractérisé par le fait que la surface active de ladite membrane (11) est plane. 7. Dispositif selon la revendication 1 (fig.2, 8 et 10), caractérisé par le fait que la surface active de ladite membrane (26) est cylindrique. 8. Dispositif selon les revendications 1 et 7 (fig.2), caractérisé par le fait que ledit flux passe dans ladite valve par un microtube (14) fixé à l'intérieur d'un corps tubulaire (15), puis traverse une ouverture latérale (16) pour pénétrer entre le manteau extérieur dudit corps (15) et ladite membrane (26). 9. Dispositif selon les revendications 1 et 8, adapté à la mesure de la composante radiale de ladite pression à mesurer, exercée sur une étroite bande annulaire de ladite sonde (fig.2), caractérisé par le fait que le flux passe de ladite ouverture latérale (16) dans une gorge de distribution (17) aménagée entre deux bagues (18 et 19) qui constituent ledit pavillon, ledit drain étant formé de deux gorges (22 et 23) situées de part et d'autre de la première, reliées audit collecteur par des lumières latérales (24 et 25). 10. Dispositif selon les revendications 1 et 8, carac térisé par le fait que ladite sonde comporte au moins deux dits capteurs comprenant chacun une dite valve et un dit tube filiforme, ledit tube filiforme d'alimentation en dit flux d'un capteur postérieur, transitant à travers ledit corps tubulaire (15) desdits capteurs antérieurs, tandis que ledit collecteur d'évacuation leur est commun. 11. Dispositif selon les revendications 1 à 6 agencé pour mesurer la pression des varices oesophagiennes à travers un endoscope (fig.11), caractérisé par le fait que ladite sonde (39) peut s'introduire dans une voie libre dudit endoscope (37), ledit capteur (38) étant fixé audit endoscope par un mécanisme de verrouillage (40). 12. Dispositif selon les revendications 1 et 6 agencé pour mesurer la pression intracrânienne des bébés prématurés par fontanelle interposée (fig.12), caractérisé par le fait que ledit capteur est en forme d'une galette (41), ladite membrane (11) étant disposée sur l'une de ses faces, ledit collecteur (42) sortant, par exemple, latéralement, de manière à faciliter la fixation dudit capteur sur la fontanelle, par un simple bonnet de bébé. 13. Dispositif selon les revendications 1 et 6, agencé pour mesurer la pression intracrânienne par interposition de la dure-mère (fig.1), caractérisé par le fait que ledit capteur est de forme cylindrique (10), ladite membrane à surface active plane (11) étant fixée à l'extrémité dudit capteur, selon un plan transversal, ledit capteur étant agencé de manière à permettre sa fixation dans l'épaisseur de la boîte crânienne du patient, ladite membrane (11) affleurant ladite duremère. 14. Dispositif selon les revendications 1 et 10 agencé pour mesurer la coordination des pressions entre l'urètre et la vessie, caractérisé par le fait que ladite sonde est pourvue de deux dits capteurs, un cathéter d'injection pouvant être logé dans le dit collecteur. 15. Dispositif selon les revendications 1 et 10 agencé pour mesurer la motilité oesophagienne, caractérisé par le fait que ladite sonde est pourvue de trois dits capteurs indépendants et également répartis à raison d'un intervalle d'environ cinq centimètres entre eux. 16. Dispositif selon la revendication 1, comprenant (fig.1) notamment, un propulseur (1) qui assure la circulation dudit flux, un organe (8) pour l'ajustage du débit dudit flux, et un manomètre (12), caractérisé par le fait que ledit manomètre rend compte de ladite pression à mesurer, telle qu'elle est transmise à ladite sonde, en amont (3) de celle-ci, lesdits moyens comportant des artifices de correction des distorsions de transfert. 17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé par le fait que ledit propulseur consiste en un minicompresseur spécifique (1). 18. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé par le fait que ledit propulseur consiste en un réseau de distribution d'air comprimé, et un mano-détendeur, ladite pression négative d'aspiration étant obtenue à partir dudit réseau et d'un Venturi. 19. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé par le fait que lesdits artifices de correction des distorsions de transfert comprennent, la mise à zéro dudit manomètre, et/ou l'adaptation de sa sensibilité, et/ou l'adaptation de la pression de sortie (2) dudit propulseur.

Inventors: FAVRE, ROBERT
Applicants: METABO S.A. CONSTRUCTION D'APPAREILS SCIENTIFIQUES ET MEDICAUX
Application year: 1981
Main classification: G01L11
IPC codes: A61B5, G01L11