METHOD AND ANTIJAMMING DEVICE FOR A RADAR WITH AN ANTENNA FOR ELECTRONIC SCANNING, AND RADAR COMPRISING SUCH A DEVICE

Abstract: 1. Antijamming process for deviation measurement meter radar associated to an electronic scanning plane antenna (1) comprising, a network, having a symmetry center (o), elementary sources with their address dephaser-attenuator i, j with respect to two orthogonal directions OX and OY of the antenna plane, consisting in making a calculation intended for the determination of an equiphase plane Z corresponding to the target direction vector (OP) of the antenna, the said antenna emitting signals at wavelength lambda and receiving in a direction (cation) with respect to its axis of symmetry (OZ) the signals emitted by a jamming source (Bi ), characterized in that the procedure occurs according to the following steps : - an antenna scanning allowing the radar deviation measurement receiver (66) to log the directions of the different jamming sources (Bi) ; - calculation of a periodic phase disturbance law (3) in the equiphase plane 2 corresponding to the target direction vector OP of the antenna of spatial period lambda/sin (cation) defined parallelwise to the plane intersection (lambda) of the antenna and of the plane OZ, OBi and of which the equiphase points form in the plane of the antenna (1) lines that are approximately straight and parallel between them to the directions vector OX and vector OY ; - calculation and selection of the number of address dephasers-attenuators i, j and modification of the phase and/or the amplitude by these dephaser-attenuator in order to obtain this disturbance law, determining a gain reduction of the antenna in the direction (cation) of the jammer involved, for the target direction vector OP of the antenna.

Description: PROCEDE ET DISPOSITIF D'ANTIBROISILLAGE POUR RADAR ASSOCIE A UNE ANTENNE A BALAYAGE ELECTRONIQUE ET RADAR COMPRENANT UN TEL DISPOSITIF L'invention concerne un procédé et un dispositif d'antibrouillage pour radar associé à une antenne à balayage électronique; elle concerne également un radar comprenant un tel dispositif. Les avions modernes sont généralement pourvus de dispositifs de brouillage qui émettent des ondes modulées dans le domaine de fréquence des radars susceptibles de détecter leur présence. Les radars recevant les ondes de forte puissance ainsi émises par les dispositifs de brouillage sont saturés et rendus quasiment aveugles ceci reste vrai même si l'onde émise par le dispositif de brouillage n'arrive que dans la direction d'un lobe secondaire du diagramme de rayonnement de l'antenne radar, compte tenu du haut niveau de puissance émise par le brouilleur. Pour remédier à cet inconvénient, les dispositifs de l'art antérieur utilisent des antennes auxiliaires chargées de recevoir les signaux émis par ces brouilleurs ; le nombre de ces antennes doit être au moins égal à celui des sources de brouillage. Les signaux issus de ces antennes auxiliaires sont ajoutés aux signaux de l'antenne principale après traitement en phase et en amplitude de telle sorte que la somme totale présente une énergie de brouillage nulle ou du moins fortement atténuée. Cette solution toutefois présente des inconvénients : l'un d'entre eux est directement lié au nombre d'antenne auxiliaires à utiliser. Ces inconvénients font que la mise en oeuvre pratique d'un tel dispositif d'antibrouillage est délicate. Selon l'art antérieur, certains types d'antennes à déflexion électronique réalisent la déflexion du faisceau en commandant aux déphaseurs reliés aux sources élémentaires placées par exemple dans un plan une valeur de phase Tii définie par EMI1.1 où i et j sont des nombres entiers définissant la position de la source considérée par rapport à deux directions orthogonales OX et OY du plan de l'antenne, t(Px et lipy sont les écarts de phase entre deux y sources consécutives selon les directions OX et OY définissant le plan de phase perpendiculaire à la direction de pointage, wij est un déphasage constant indépendant de la direction de pointage. Selon l'art antérieur, d'une façon plus générale, la déflexion électronique du faisceau est obtenue en imposant à chaque source élémentaire d'indice i, j un déphasage- f ij tel que toutes les sources - élémentaires rayonnent en phase dans la direction choisie, compte tenu de leur position dans l'espace et de leur phase d'alimentation ; on constitue ainsi une surface d'onde perpendiculaire à la direction choisie. La présente invention vise à assurer l'antibrouillage par l'utilisation d'une unique antenne à balayage électronique dont on modifie la loi d'illumination en phase et/ou en amplitude en agissant sur les déphaseurs et/ou atténuateurs reliés à certaines sources élémentaires, afin que dans la direction supposée d'une source de brouillage le gain de l'antenne soit nul ou très faible. Une des caractéristiques de l'invention consiste à mettre en oeuvre des moyens qui ajoutent des termes correctifs à la valeur tp définie ci-dessus. Selon l'invention, le procédé d'antibrouillage consiste à modifier pour chaque source de brouillage donnée certains déphaseurs et/ou atténuateurs associés aux sources élémentaires (qui consti- tuent l'antenne à balayage électronique) de telle façon qu'à la loi linéaire de phase correspondant à la direction désirée du pointage de l'antenne, soit superposée une loi de perturbation se rapprochant d'une loi périodique dont la période mesuré#e dans le plan de l'antenne (ou de l'ouverture de celle-ci) parallèlement au plan défini par la direction du brouilleur et la normale à l'antenne (ou à son ouverture), loi dont la période spatiale (longueur d'onde) est donnée par EMI2.1 où h est la longueur d'onde utilisée par - le- radar et o l'angle entre la direction du brouilleur et la normale définie ci-dessus. Selon une autre caractéristique de ce procédé, on modifie l'amplitude de la loi de perturbation et sa position en effectuant pour sa position une translation parallèle à la direction selon laquelle est mesurée la longueur d'onde EMI3.1 ces modifications étant faites de manière à obtenir une minimisation du gain de l'antenne dans la direction du dispositif de brouillage considéré. Une autre caractéristique de l'invention consiste à modifier pour chaque source de brouillage certains déphaseurs et/ou atténuateurs associés aux sources élémentaires de telle façon que la loi de perturbation définie plus haut soit telle que les perturbations considérées seules aient un diagramme de rayonnement possédant un maximum sensiblement dans la direction de la source de brouillage considérée et une valeur aussi faible que possible dans les autres directions, l'obtention de cette dernière caractéristique étant facilitée par l'emploi simultané de perturbations de phase et d'amplitude qui permet de diminuer fortement la valeur du diagramme de rayonnement dans la direction symétrique de celle de la source de brouillage considérée par rapport à la normale définie ci-dessus. Une autre caractéristique de l'invention consiste à faire subir à la loi de perturbation en phase et/ou en amplitude une translation telle qu'elle modifie la phase du diagramme de rayonnement des perturbations considérées seules de manière à minimiser le diagramme de rayonnement global de l'antenne dans la direction de la source de brouillage considérée en opposant sensiblement le diagramme de rayonnement des perturbations à celui de l'antenne non perturbée, ceci pour la direction de la source de brouillage considérée. Selon une caractéristique de l'invention, les moyens mettant en oeuvre ce procédé, dans le cas d'une antenne plane, comportent un ensemble de N dispositifs de commande associés aux N déphaseurs-atténuateurs des sources élémentaires composant l'antenne, chacun de ces dispositifs étant connecté à un calculateur et au récepteur d'écartométrie radar, P dispositifs de commande parmi ces N délivrant aux déphaseurs auxquels ils sont associés une valeur de phase IPI. définie par EMI4.1 avec # = O ou T/2 où i et j (comme plus haut) sont des nombres entiers définissant la position de la source élémentaire associée par rapport à deux directions orthogonales OX et OY du plan de l'antenne, Dcp et sont, conformément à l'art antérieur, les écarts de phase entre deux sources consécutives (selon les directions OX et OY) définissant par leur valeur le plan de phase perpendiculaire à la direction de pointage, tp ## est un terme constant indépendant du pointage dû à la position géographique sur l'antenne du #déphaseur considéré, mais où, selon l'invention le terme correctif EMI4.2 est défini comme suit: : A#xbn et A fybn sont les écarts de phase entre deux sources consécutives (selon les directions OX et OY) définissant par leur valeur un plan de phase perpendiculaire à la direction du lième dispositif de brouillage bns An et < bn sont deux paramètres réglables dont la valeur est commandée par un calculateur, le terme cos (j A#x + i t #y) provient de la nécessité d'appliquer une perturbation quasi périodique, l'élaboration de la perturbation devant prendre en compte les valeurs algébriques des phases principales appliquées aux sources élémentaires afin d'obtenir un pointage du lobe principal de rayonnement de l'antenne dans une direction donnée. Selon une autre caractéristique de l'invention, on réalise sur l'antenne une perturbation amplitude représentée par le terme EMI4.3 avec g ' = O ou T/2 en choisissant de préférence EMI5.1 les C n étant tels que l'amplitude de la perturbation soit toujours négative pour chacun des brouilleurs supposé isolé. Selon une autre caractéristique de l'invention, on réalise sur l'antenne une double perturbation en amplitude et en phase correspondant à la combinaison de deux perturbations précédemment définies. D'autres avantages et caractéristiques de la présente invention ressortiront de la description qui suit, donnée à l'aide des figures qui représentent: - les figures la et lb, un schéma montrant les lois de phase appliquées aux déphaseurs de l'antenne à balayage électronique; - la figure 2, un bloc diagramme général montrant un exemple de réalisation du dispositif selon l'invention. Comme il a été dit, le procédé suivant l'invention consiste à jouer sur certains déphaseurs associés aux sources élémentaires constituant l'antenne à balayage électronique. La figure la montre les lois de phase appliquées aux déphaseurs de l'antenne à balayage électronique. L'antenne à balayage électronique 1 est supposée dans un plan (OX, OY); OZ représente la normale à ce plan par rapport à 0, point d'intersection du plan de l'antenne 1 avec l'axe de symétrie de cette antenne EMI5.2 représente la direction de la source de brouillage de rang i, g l'angle (OZ, OBi) et OP la direction de pointage de l'antenne à balayage électronique 1. Le plan 2 représente un plan équiphase passant par 0 et correspondant à la direction de pointage OP. La courbe 3 représente un exemple de loi de modulation de phase supposée sinusoïdale qui est superposée à la loi linéaire donnée par la droite 2. Elle suppose donc une variation algébrique convenable des angles de phase de certains déphaseurs selon une loi de répartition sur la surface de l'antenne approximativement sinu soidale. La projection de cette loi de perturbation périodique de phase sur la droite formée par l'intersection du plan de l'antenne 1, et du plan formé par l'axe mécanique OZ de cette antenne et la direction OBi du brouilleur considéré, définit des longueurs AB et CD correspondant à une période de cette loi périodique de perturbation de phase appliquée aux déphaseurs de l'antenne; chacun de ces segments AB ou CD a pour longueur EMI6.1 étant la longueur d'onde utilisée par le radar. A représente l'amplitude de cette loi de modulation de phase. Les calculs et les expérimentations faits montrent, qu'une modification de l'angle de phase de certains déphaseurs, permettant d'obtenir cette loi de perturbation de phase périodique, entraîne notamment dans une direction donnée 1- lobes secondaires du diagramme de rayonnement de l'antenne à balayage électronique; de plus les expérimentations ont montré qu'il existe toujours une translation selon la direction du vecteur u parallèle au plan de la phase 2 de c#ette perturbation de phase permettant d'obtenir dans la direction du dispositif de brouillage Bi un minimum de gain de l'antenne, ce minimum pouvant dans certains cas être un zéro de gain. Il faut noter que la direction OBi du dispositif de brouillage de rang i est a priori quelconque. Par conséquent l'annulation ou la minimisation du gain dans la direction du dispositif de brouillage nécessite en fait deux perturbations quasi-périodiques de la loi de phase, selon les deux directions < et O# et que la loi de perturbation résultante de longueur d'onde spatiale arsin @ est définie parallèlement à l'intersection du plan de l'antenne et du plan (OZ,OBi) ¯ pour obtenir cette loi de perturbation, on réalise des perturbations parallèles à l'axe OX et à l'axe OY qui correspondent aux termes EMI6.2 En pratique, les déphaseurs sont quantifiés et commandés par des mots binaires. De ce fait les courbes 2 et 3 de la figure la caractérisant respectivement la loi linéaire de phase définissant la direction de pointage OP et la loi de modulation de phase, proche d'une sinusoïde, permettant la diminution du gain dans la direction ne nepeuvent être qu'approchées. La figure lb montre un exemple de l'approximation de ces courbes. Pour la loi de modulation périodique de phase représentée par la courbe 3 cela revient à un échantillonnage, et de ce fait les quantums 4 et 5 sont les quantums qui sont nécessaires au minimum pour définir une loi périodique. Soit n le nombre de déphaseurs se trouvant dans un volume limité par deux plans perpendiculaires à la droite d'intersection du plan de l'antenne et du plan (t, t) et distants d'un écart, du, faible devant la période h La modifie cation des valeurs des angles de déphasage de ces n déphaseurs d'une même quantité + An risque de donner une contribution trop importante par rapport au gain de l'antenne dans la direction OBi que l'on cherche à minimiser. On est donc conduit à limiter le choix à p déphaseurs (p 4 n). Ils peuvent être, notamment, répartis uniformément dans une direction perpendiculaire à OX, ce qui revient à dire que, parmi les n déphaseurs, on modifie le réglage d'un déphaseur sur q, q étant le nombre défini par n = p . q. Par exemple, la loi de perturbation ne sera pas appliquée aux déphaseurs ayant une erreur de quantification inférieure à une valeur donnée pour la loi de phase définissant la direction de pointage# OP de l'antenne. Le procédé selon l'invention permettant la réduction du gain de l'antenne à balayage électronique I dans une direction OB. d'un dispositif de brouillage comporte donc les étapes suivantes, la direction de pointage OPde l'antenne 1 étant fixe: - détermination de la direction des brouilleurs; - calcul de la période sln; directement ou projeté sur des axes sin @ déterminés; - modification de l'angle de phase de certains déphaseurs de l'antenne pour donner une loi de perturbation de phase 3, approximativement sinusoïdale ; le nombre de déphaseurs sur lequel on joue étant choisi en fonction du gain de l'antenne à minimiser dans la direction du dispositif de brouillage; - translation de cette loi de perturbation de phase parallèlement à la droite d'intersection du plan de l'antenne et du plan < O#, OBi) de façonàobtenirdansladirection#ungainminimaldel'antenneà balayage électronique 1 ; - répétition de l'ensemble de ces opérations pour chaque direction OBi correspondant à une source de brouillage. Cette séquence d'opération est refaite à chaque nouvelle direction# OPde pointage de l'antenne, car lorsque cette direction de pointage change, tout le diagramme de rayonnement de l'antenne se modifie et les minimisations précédentes ne sont plus valables. La figure 2 donne un exemple de dispositif mettant en oeuvre le procédé décrit précédemment. Le dispositif comporte un récepteur d'écartométrie radar 66 recevant les signaux de l'antenne à balayage électronique par l'intermédiaire d'une borne 65. Ce récepteur d'écartométrie radar 66 est connecté à un calculateur 110 et à un ensemble de N circuits identiques de commande de déphaseurs 40, chacun creux étant relié à un déphaseur d'une source élémentaire par l'intermédiaire d'une borne 30. Sur la figure 2 un seul circuit de commande de déphaseur 40 est représenté afin de faciliter la compréhension. Le calculateur 110 est connecté-aux N circuits de commande de déphaseurs-40, et à un circuit de comparaison 50 permettant de comparer pour une même direction de pointage de l'antenne à balayage électronique les différentes valeurs du signal somme r issu du récepteur d'écarto métrie radar 66 pour différents réglages des déphaseurs associés aux sources élémentaires constituant l'antenne du radar. Le circuit de comparaison 50 comporte un interrupteur com mandé 62 recevant le signal somme E du récepteur d'écartométrie radar 66 et connecté en sortie à un comparateur 64 et à une mémoire 63 ; la commande de cet interrupteur 62. est reliée au calculateur 110 et à un ensemble de circuits ET logiques -32 par l'intermédiaire d'un circuit de comptage 31. Cet ensemble de circuits ET logiques 32 est relié au calculateur 110, à un compa rateur 64 et à une mémoire 63, cette mémoire 63 étant également connectée au comparateur 64. Chaque circuit de commande 40 comporte deux couples de mémoire 9, 10 et 7, 8 chaque couple étant connecté à un circuit d'addition 18 par l'intermédiaire d'un interrupteur commandé 16, 23 et d'un circuit de multiplication 17, 22 recevant la sortie d'une mémoire 12, 13. Chacune des mémoires 7, 8, 9, 10 est connectée au récepteur d'écartométrie radar 66. Le circuit d'addition 18 est connecté à deux mémoires 14 et 15 par l'intermédiaire d'un interrupteur commandé 19. La sortie du circuit d'addition 18 est connectée à un interrupteur commandé 20 ; une première sortie de cet interrupteur commandé 20 est reliée à un circuit de multiplication 25 par l'intermédiaire d'un circuit 21 calculant la fonction cos x, x étant le signal appliqué à son entrée. Le circuit de multiplication 25 reçoit également le contenu d'une mémoire 26 et le contenu de mémoires 24 par l'intermédiaire d'un circuit 200 calculant le cosinus des valeurs issues des mémoires 24. Sa sortie est connectée à un circuit d'addition 28 par l'intermédiaire de mémoires 29. La seconde sortie de l'interrupteur commandé 20 est également reliée à ce circuit d'addition 28 par l'intermédiaire des circuits mémoires 24.-La sortie du circuit d'addition 28 est connectée à une borne 30 reliée au déphaseur de la source élémentaire sur laquelle ce circuit de commande 40 va agir, par l'intermédiaire d'un circuit 27 effectuant l'arrondi du nombre issu du circuit d'addition 28. Les deux ensembles de mémoires 15 et 26 sont directement commandés par le calculateur 110. De façon préférentielle, les circuits précédents sont du type logique à l'exception du récepteur d'écartométrie radar. La description du fonctionnement qui suit est faite en supposant l'ensemble des circuits composant le circuit de comparaison 50 et les circuits de commande 40 réalisés avec des circuits logiques. Pendant un premier balayage d'antenne, le récepteur d'écartométrie radar 66 repère les directions des différentes sources de brouillage. Chacune de ces directions est repérée par un plan de phase perpendiculaire à la direction du dispositif de- brouillage. La connaissance de la direction OB d'un brouilleur particulier détermine les écarts de phase EMI10.1 entre deux déphaseurs associés à deux sources élémentaires consécutives selon les directions OX et OY de l'antenne. Ces couples de valeurs EMI10.2 sont mémorisés dans une mémoire interne au récepteur d'écartométrie radar 66 pendant un premier balayage d'antenne. Ces informations sont renouvelées tous les p balayages d'antenne. Une direction de pointage quelconque de l'antenne à balayage électronique est également défini par un couple de déphasage #ill ye Pour cette direction de pointage les valeurs itepx et tpy sont transmises respectivement à deux mémoires 8 et 100, les valeurs EMI10.3 au nième associées au nième dispositif de brouillage, respec tivement aux mémoires 7 et 9. Parallèlement le calculateur 110 reçoit du récepteur d'écartométrie radar 66 la valeur du gain de l'antenne à balayage électronique dans la direction de la source de brouillage considérée par rapport à la direction de pointage, permettant ainsi au calculateur 110 d'estimer le nombre et la répartition des déphaseurs associés aux sources élémentaires qu'il va modifier. Le calculateur 110 positionne ensuite tous les interrupteurs commandés 16, 23, 19 et 20 de chaque circuit de commande 40 associé à -un déphaseur d'une source élémentaire sur une position notée 1 sur la figure 2. De même ce calculateur transmet aux mémoires 12 et 13 par des liaisons non décrites sur la figure 2 les valeurs i et j correspondant au numéro j de la colonne parallèle à OX dans laquelle se trouve le déphaseur considéré et le rang i dans cette colonne. Cette opération est donc équivalente à un matriçage de l'antenne à balayage électronique selon les directions- et définies par la direction du dispositif de brouillage. Dans la mémoire 14 se trouve de façon permanente un terme de déphasage 4) ij associé à chaque déphaseur et qui compense un éventuel déphasage provenant par exemple de la position géogra-- phique de la source élémentaire qui lui est associée par rapport à l'alimentation hyperfréquence de cette antenne. Le positionnement des interrupteurs commandés étant effectué, le circuit d'addition 28 délivre alors un signal équivalent à: EMI11.1 qui a été stocké dans l'ensemble de mémoires 24 et qui correspond exclusivement au pointage de l'antenne à balayage électronique dans la direction choisie. Puis le calculateur 110 bascule dans la position 2, les interrupteurs commandés 16, 19, 20 et 23 de certains circuits de commande 40, associés aux sources élémentaires. Le circuit d'addition 28 délivre alors la somme du terme de phase précédent contenu dans la mémoire 24 et du terme de correction contenu dans la mémoire 29 correspondant au produit des termes en cosinus issus des circuits 21 et 200, puis factorisés, avec l'amplitude A, dans le circuit de multiplication 25. Si l'on note (p ij la phase totale appliquée à ce déphaseur pour un brouilleur donné: EMI11.2 la valeur de t étant stockée dans une mémoire incluse dans le circuit 200 calculant le cosinus et où A et b sont les valeurs correspondant au nième brouilleur, issues respectivement des mémoires 15 et 16. Un circuit 27 opère ensuite l'arrondi de ce nombre; en effet les déphaseurs étant généralement commandés par des mots binaires de K bits, le mot binaire représentant tfij doit être arrondi au mot binaire de K bits le plus proche avant d'être appliqué sur la commande du déphaseur par l'intermédiaire de la borne 30. Les valeurs A et 3) pouvant respectivement varier de 0 à An et de 0 à 2X par valeurs discrètes successives, le calculateur 110 répète cette opération de calcul de kp #ij pour toutes les valeurs possibles du couple (A, +). Parallèlement, à chaque valeur du couple (A, i;), le calculateur 110 ouvre l'interrupteur 62 permettant l'application de la valeur, préalablement échantillonnée et codée en binaire, du signal somme E issu du récepteur d'écartométrie radar 66. Cette ouverture de l'interrupteur commandé 62 provoque également l'incrémentation d'une unité d'un circuit de comptage 31. La valeur du signal somme z est comparée à l'aide d'un comparateur 64 à la valeur précédente de ce même- signal somme E associé au couple (A, i;) précédent et stocké dans une mémoire 63. Si le signal sommer appliqué au comparateur 64 est plus petit que le signal précédent stpcké #dans la mémoire 63, le comparateur 64 délivre un signal qui d'une part provoque la mise en mémoire 63 du plus petit des signaux somme 2, et d'autre part autorise le transfert au calculateur 110 du nombre binaire existant sur les sorties du circuit de comptage 31 par l'intermédiaire d'un ensemble de circuits ET logiques 32. Lorsque l'ensemble des couples (A, a a été essayé, le calculateur 110 reçoit du circuit de comptage 31 le numéro du couple (A, mi, correspondant à une valeur minimale du signal somme: . Le calculateur 110 remet alors dans les mémoires 15 et 26 les valeurs de A et ; correspondantes. On dispose ainsi d'une réduction maximale, dans cette direction de pointage de l'antenne, du bruit de la nieme source de brouillage. Le calculateur renouvelle ces opérations pour les n sources de brouillage agissant sur des circuits de commande 40 différents pour chaque source de brouillage. A la fin de ces opérations formant une séquence, on dispose dans la direction de pointage choisie d'un signal reçu pour lequel le bruit des sources de brouillage est minimisé. Afin d'optimiser la réduction des brouilleurs, cette¯ séquence est répétée plusieurs fois, ce qui permet de tenir compte des interactions faibles entre les minimisations. Une variante de ce procédé de minimisation est obtenue par une loi de perturbation d'amplitude appliquée suivant la même séquence que précédemment décrit, les déphaseurs étant remplacés par des atténuateurs, les mémoires 8 et 10 correspondant aux termes lSlpx et l\y étant alors inutiles. Dans le cas de l'utilisation d'une antenne non plane, la loi de perturbation de phase et/ou d'amplitude appliquée aux déphaseurs et/ou aux atténuateurs des antennes élémentaires doit être telle que, mesurée dans le plan de phase du pointage de l'antenne, celle-ci soit périodique. On a ainsi décrit un procédé d'antibrouillage pour antenne à balayage électronique et un radar muni d'une antenne à balayage électronique utilisant ce procédé.

Claims: REVENDICATION S 1. Procédé d'antibrouillage pour une antenne à balayage élec tronique (1) émettant des signaux à la longueur d'onde A et recevant dans une direction O par rapport à l'axe mécanique de l'antenne à balayage électronique les signaux émis par une source de brouillage (bu), caractérisé en ce qu'il est procédé aux étapes suivantes: : - détermination dela direction d'un brouilleur - détermination d'un plan equiphase (2) correspondant à la direction de pointage (OP) de l'antenne; - - détermination d'une loi de perturbation (3) approximativement périodique dans ce plan équiphase, de période # /sin g et dont les points équiphases forment des lignes approximativement droites et parallèles entre elles; - choix d'un nombre de déphaseurs, ou d'atténuateurs associés aux sources élémentaires dé l'antenne; - modification de la phase de ces déphaseurs pour obtenir cette loi de perturbation, déterminant une réduction du gain de l'antenne dans la direction du brouilleur considéré. 2. Procédé d'antibrouillage selon la revendication 1, caracté risé en ce qe la loi de perturbation approximativement périodique (3) est proche d'une sinusoïde. 3. Procédé d'antibrouillage selon la revendication 2, caracté risé en ce que la loi de perturbation quasi-sinusoldale est repré sentée par au moins deux échantillons correspondant approximati vement au maximum de cette sinusoïde, l'amplitude de chaque échantillon traduisant une modification de phase et/ou d'amplitude algébrique des déphaseurs et/ou des atténuateurs concernés de l'antenne. 4. Procédé d'antibrouillage selon la revendication 1, caracté risé en ce que pour chaque dispositif de brouillage deux lois de perturbation de phase et/ou d'amplitude dont le résultat correspond à une perturbation approximativement pério#dique (3) et de même période sont générées, les droites équiphases et parallèles d'une de ces lois étant orthogonales aux droites équiphases de l'autre loi et la projection de la direction du dispositif de brouillage sur le plan de l'antenne (1) étant parallèle à un des deux ensembles de droites équiphases. 5. Procédé d'antibrouillage selon la revendication 1, caractérisé en ce que la loi de perturbation subit une translation dans le plan de phase associé à la direction de pointage de l'antenne, de façon à obtenir dans la direction de la source de brouillage un gain minimum. 6. Procédé d'antibrouillage selon la revendication 1, caractérisé en ce que le nombre de déphaseurs et/ou d'atténuateurs servant à générer la loi de perturbation de phase et/ou d'amplitude est proportionnel au gain de l'antenne dans la direction du dispositif de brouillage considéré. 7. Procédé d'antibrouillage selon la revendication 6, caractérisé en ce que les déphaseurs et/ou les atténuateurs concernés par la loi de perturbation de phase et/ou d'amplitude sont répartis uniformément à la surface de l'antenne. 8. Dispositif d'antibrouillage plus particulièrement utilisé dans les radars utilisant une antenne à balayage électronique et utilisant un procédé d'antibrouillage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un ensemble de N circuits de commande (40) associés aux N déphaseurs des sources élémentaires composant l'antenne à balayage électronique, chacun de ces N circuits de commande (40) étant connecté à un calculateur (110) et au récepteur d'écartométrie radar (66), p circuits de commande (40) parmi ces N délivrant aux déphaseurs auxquels ils sont associés une valeur de phase (P ij définie par: : EMI15.1 où t = 0 ou tut/2 et où i et j sont des nombres entiers définissant la position du déphaseur considéré par rapport à deux directions orthogonales OX et OY du plan de l'antenne, l'une de ces directions étant parallèle à la projection orthogonale sur ce même plan d'antenne de la direction de la source de brouillage que l'on cherche à éliminer, tePX et # y les écarts de phase entre deux déphaseurs consécutifs selon les directions g et OY définissant le plan de phase perpendiculaire à la direction de pointage, *bnx et Oqbnx les écarts de phase entre deux déphaseurs consécutifs selon les direc tions OX et OY définissant le plan de phase perpendiculaire à la - direction dela nième source de brouillage, An et n deux para- mètres réglables dont la valeur pour chaque brouilleur est com mandée par le calculateur (110), les N-P circuits de commande (40) restant, délivrant aux déphaseurs auxquels ils sont associés une valeur de phase (p 'i i définie par: EMI16.1 où kj) ij est Un terme constant tenant compte du déphage dû à la position géographique du déphaseur considéré. 9. Dispositif d'antibrouillage selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte un circuit de comparaison (50) connecté au calculateur (110) et au récepteur d'écartométrie radar (66), cecircuit de comparaison comparant les valeurs successives du signal somme ± issu du récepteur d'écartométrie radar (66) associées à chaque couple de valeurs A et O transmises par le calculateur (110) aux circuits de commande (40), et ne retenant que l'adresse du couple de valeurs (A, ) donnant la plus petite valeur du signal somme 10. Dispositif d'antibrouillage selon la revendication 8, caractérisé en ce que chaque circuit de commande (40) comporte des interrupteurs commandés à deux positions tels que restant dans la première position, le signal de sortie de ce circuit de commande (40) représente la phase T #'ij et étant mis successivement dans les deux positions, le signal de sortie de ce circuit de commande (40) représente la phase 11. Dispositif d'antibrouillage selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'une loi de perturbation d'amplitude est appliquée sur chaque atténuateur de rang i, j de l'antenne (1) seule ou en combinaison avec la loi de perturbation de phase appliquée aux déphaseurs de cette même antenne (1), cette loi de perturbation d'amplitude étant définie par: EMI17.1 où Bn = An' #'n #'n = Xn + b avec b = O ou Tr, et C une constante telle n n n que l'amplitude de la perturbation soit négative pour chacun des brouilleurs supposé isolé et #' une constante égaie à O ou #/2.

Inventors: GUILHEM, ROBERT, LETERRIER, GUY
Applicants: THOMSON-CSF
Application year: 1981
Main classification: G01S7
IPC codes: H01Q3