APPARATUS FOR THE REGENERATION OF SPENT SOLVENTS AND USE OF THE SAID APPARATUS

Abstract: 1. Installation for regeneration of waste solvents, of the type comprising an evaporator (1) heated and cooled by heat-transfer fluid (45, 46) with device for adjusting the temperature and pressure, comprising the combination of the following elements : a) a heat-exchange wall (2) supplied with the heat-transfer fluid, wall of conical shape with the point directed downwardly and disposed at least in the lower part of the evaporator (1) ; b) a stirrer (6) with variable speed and two directions of rotation, said stirrer being disposed in the evaporator (1) and being equipped with arms bearing garlands of chains (7) of which the links are provided with cutting edges with acute angles and made of anti-spark metal, said chains being suspended from two adjacent arms of the stirrer (6) and at different heights and being convergent towards the centre of the bottom of the evaporator and thus allowing a movement of centripetal force for the products for one direction of rotation of the stirrer ; c) a condensation circuit (9, 10) formed by cooling columns ; d) a foam-breaker device, particularly of the comb type (68, 69) disposed in the evaporator ; e) a device (41) for injection of gases into the evaporator with reservoir (14) for recycling the gases ; f) a device (62, 63) for injection of waste solvent to be treated within the liquid mass (30), by passage in an exchanger (66), such as a pipe coil immersed in said liquid mass (30) and of which the level is stabilized by regulator (64, 65).

Description: Procédé et installation de répénération de solvants usés par distillatior. a températures et pressions variables Domaine technique. La présente invention concerne un procédé de régénération de solvants usés par distillation à températures et pressions variables. Elle concerne aussi l'installation permettant de mettre en oeuvre ledit procédé par distillation à , aide d'un évaporateur chauffé par fluide caloporteur et avec un dispositif de réglage de la température, de la pression, ainsi qu'avec des colonnes réfrigérantes verticales et inclinées vers le bas. Problème pose. La régénération ces solvants usés est un problème posé dans le cadre des économies d'énergie, de matières premières et à'élimination de déchets permettant leur récupération. Les solvants usés proviennent d'utilisations diverses, d'une part, chez les fabricants, d'autre part, chez les utilisateurs de produits industriels divers, G savoir dans les industries - ces peintures et encres ; chez les producteurs (nettoyage des appareils de fabrication), chez les utilisateurs (nettoyage des appareils d'pplication) - des plastiques, résines et vernis, caoutchouc, cuirs, colles et adhésifs, - pharmaceutique, parfumerie, - phytosanitaire, - mécanique pour le dégraissage, - textile, - pétrolière, - des corps gras, pour l'extraction, ou autre... Les solvants usés peuvent contenir, outre les solvants mis en oeuvre initialement - de l'eau comportant éventuellement des matières solubles (solides ou liquides à l'état naturel) ou des matières en émulsion (corps gras par exemple). - d'autres solvants, - des composés résineux plus ou moins polymérisables, - des corps gras d'origine minérale ou végétale, - des matières solides en suspension ou en solution, (ex. pigments de peinture, organiques ou minéraux métalliques). - des composés chimiques, solides ou liquides (réactants ou adjuvants) par exemple de l'anhydriae phtalique, de l'acide rléÏ,que, du glycérol, etc... pour les solvants provenant d'un procédé chimique ou physique. Etat de la technique antérieure et inconvénients. La régénération des solvants usés se pratique généralement par distillation. Celle-ci s'opére soit par procédé direct avec mise en ébullition sous pression atmosphérique ou réduite, soit par procédé dit azéotropique procédant par entraîne- ment mécanique des vapeurs de solvant à l'aide de vapeur d'eau injectée dans le solvant usé. Les rendements en solvant régénéré varient sensiblement selon les procédés. En effet, le rendement dépend surtout de l'extraction de la partie retenue dans les résidus. La distillation est généralement arrêtée avant épuisement du résidu de manière à maintenir le résidu liquide et à viscosité suffisamment faible pour en permettre la vidange, soit par gravité, soit par pompe. Dans l'industrie des peintures, la présence de peinture séchée insoluble, sous forme de peaux, en lambeaux dans le solvant sale, avant rérénération et la polymérisation des résines sur les parois d'échange, obligent à maintenir une part importante de solvant non récupéré dans le résidu, de manière à le maintenir à l'état liquide et en permettre son extraction, ce qui provoque une perte de produit. D'autre part, la proportion de liquides à vapeurs inflammables résiduelle n'autorise pas le rejet aux décharges publiques. La présence de matières chimiques solubles ou émulsionnables ou non-biodégradables oblige à confier ces résidus à des usines de destruction par incinération, agréées par le service des btablissements classés, moyennant paiement. Par ailleurs, la transmission de chaleur aux produits à traiter pose des problèmes. En effet, les matières solides inertes peuvent sédimenter sur les parois d'échange et freiner, voire empêcher l'échange thermique. Les composés résineux polymérisables peuvent se polymériser sur les parois formant un véritable revêtement avec les autres composés solides, qui par accumulation et par inertie, empêche l'échange thermique. La polymérisation de certains produits contenus dans les solvants a zénéralement lieu avant d'atteindre la température d'ébullition finale, les résines employées ayant des température s de polymérisation de plus en plus basses et des temps de polymérisation de plus en plus courts. I1 peut résulter également une polymérisation en raison de la durée ce l'opération. La quantité de solvant résiduelle doit etre maintenue importante dans ces cas pour obtenir l'écoulement du résidu. L'élévation de température engendre une décomposition des composés résineux soit par cracking, soit par oxydation ou encore par réaction chimique. Il se produit généralement des émissions de vapeurs irritantes condensables ou incondensables lesquelles peuvent altérer la couleur ou l'odeur du solvant régénéré, voire acidifier celui-ci. En outre les phénomènes de polymérisation entraident obligation - de récurer les parois d'échange après chaque opération ce qui n'est pas sans difficultés. Certains composés peuvent être plus ou oins calcinés sur les parois et les produits adhérents peuvent encore contenir des vapeurs inflammables susceptibles de provoquer des explosions lors d'emploi d'outils mécaniques pour procéder au nettoyage. On a pensé alors utiliser des produits de décapas mais ils ne revent pas le problème, les produits polymérisés étant généralement insolubles voire infusibles, insaponifiables, donc inertes aux traitements chimiques. Dans le procédé azéotropique, la température limitée à 100 C au stade final ne resoud pas le problème de manière satisfaisante. En effet, la polymérisation des resines peut avoir lieu dans la masse. Les composés residuels après extraction des solvants en tou- OU partie, passent de l'état liquide à solide (ou prennent une consistance élevée) si l'on n'a pas atteint la température de fusion et vont former à l'intérieur du corps de traitement un magma spongieux adhérent aux parois. L'extraction ne sera possible que par solubillsation, ce qui n'est généralement pas possible avec les produits poly mérisé s D'autre part, les résidus présentent généralement une forte rétention de solvant en raison ce la viscosité élevée ou de floculation du résidu par l'eau condensée présente. L'extraction totale du solvant est généralement impossible. Dans ce procédé, s'il y a présence de solvants miscibles à l'eau tels les alcools, les cétones, les esters, les glycols, etc. ., il y a formation d'azéotropes dans le distillat avec ou sans séparation en deux phases liquides. Pour les solvants totalement miscibles, il n'y a qu'une phase. Pour les autres, il y a deux phases dont le titre en eau varie selon la température d'ébullition et la chaleur de vaporisation, rui ont engendré une quantité de vapeur d'autant plus grande que celles-ci sont élevées. Lorsqutil y a séparation en deux phases, il peut y avoir dissolution de l'eau dans les deux parties - l'une généralement riche en solvant, - l'autre généralement pauvre en solvant. Dans ce cas, la phase riche perd de son pouvoir solvant, donc nettoyant par perte de solvants solubles à l'eau qui sont généralement ceux à pouvoir solvant fort et du prix le plus élevé. La phase pauvre qui n'est pas constituée que par de l'eau et contient des solvants à forte odeur et goût ne peut ni être recyclée en raison de sa concentration en solvant miscible, ni être rejetée à l'égout ou en décharge en raisc de son aspect polluant. Le coût de rectification en raison du coût de plus en plus élevé de la calorie rend celle-ci inapplicable. D'autre part, ce procédé requiert beaucoup plus d'énergie que le procédé et le dispositif objet du présent brevet comme on le verra ci-après. La quantité de calories nécessaire pour vaporiser un kg d'eau est de l'ordre de 550 calories. La chaleur nécessaire pour distiller un solvant par chauffage direct est de l'ordre de 80 à 250 calories par kg. Ce procédé azéotropique nécessite de 200 à 1000 calories par k. D'autre part, la quantité d'eau entraînée sous forme de vapeur doit être recondensée et nécessite à nouveau 550 calories par kg d'eau en équivalent eau de refroidissement ce qui représente une consommation d'énergie supplémen taire. Enfin le résidu contenant d'autant plus d'eau qu'il aura fallu de vapeur pour épuiser le solvant et que le résidu est visqueux il faudra dépenser beaucoup d'énergie pour éliminer les déchets et le distillat pauvre en solvant. On ne pourra extraire et nettoyer les parois que par une intervention manuelle à l'aide de moyens mécaniques. Dans le procédé décrit. la mise 303 vide profond durant la distillation, oye qui abaisse sensiblement les températures d'ébullition et pourrait obvier à la polymérisation et à la consommation d'énergie, entraîne généralement la formation brutale de rousses entraînant les composés solides dans le distillat qui se trouve pollué à nouveau par ceux-ci obligeant à un nouveau traitement, ce qui rend difficile ce procédé. D'autre part, l'abaissement important des températures de distillation par un vide poussé conduit à des résidus pâteux ou solides par abaissement de la température généralement en dessous des seuils de fusion. Exposé de l'invention. Le procédé de l'invention consiste à chauffer l'évaporateur à une température rizoureusement adaptée à la nature du ou des solvants, des matières qu'ils contiennent et de débit du liquide concerne. I1 consiste en outre en une élimination des produits polymérisés et sédimentés ainsi que des matières solides par un raclage énergique des parois de l'évaporateur en particulier à l'endroit où celles-ci sont chauffées ; on broie les matières solides jusqu'à pulvé- risation de celles-ci ; on élimine enfin ces matières, lorsque l'opération est presque termInée, par soutirage. Il consiste par ailleurs en la possibilité de présence d'un waz inerte dans l'évaporateur notamment pendant l'opération de raclage. Il concerne aussi l'injection de solvant usé à traiter au sein de la masse liquide d > une température proche de celle-ci provoquée par échange de chaleur dans ladite masse liquide et abattre des mousses dans l'évaporateur. L'invention concerne aussi 1'4nstallation permettant de mettre en oeuvre ce procédé et qui consiste en la combinaison d'une forme particulière de la partie inférieure de l'évaporateur, de la présence d'un agitateur spécial avec dispositif de raclage du fond, d'un dispositif d'injection de gaz inerte par l'évaporateur, et par conséquent dans l'lnstallati et enfin dans une régulation rigoureuse de la température de chauffage de l'évaporateur avec servocommande d'après le débit de liquide. Pour obtenir une proportionalité de la surface chauffante de l'évaporateur par fluide caloporteur au volume du liquide situé dans celui-ci, il suffirai- de prévoir de chauffer les parois latérales de la cuve de î1évaporateur ; toutefois, le niveau de liquide s'abaissan dans celui-ci, les parties supérieures seraient chauffées inutilement en provoquant les polymérisations et les carbonisations inutiles ; c'est pourquoi, on limite le chauffage à la partie inférieure de l'évaporateur et, pour concentrer les produits de sédimentation la où il faut, on donne au fond de l'évaporateur une forme conique à pointe en bas. Cependant une forme de calotte sphérique ou d'ellipsoide pourrait aussi convenir à condition de réguler le chauffage. n fonction de cette forme conique ou autre, on prévoit un agitateur à vitesse variable et à deux sens de rotation avec des bras rasant la surface d'échange, qui est évidemment de révolution. Les bras des agitateurs comportent des racles qui sont disposées obliquement, toute dans le même sens, de manière à racler les parois du fond de l'évaporateur en ramenant les produits vers le centre et le fond dudit évaporateur dans un sens de rotation. Evidemment, dans l'autre sens de rotation, les produits sont raclés pour être écartés de l'axe de l'évaporateur. Le fond de celui-ci comporte une trappe d'évacuation qui permet d'éliminer tous les produits indésirables. On prévoit aussi un dispositif d'abattage de mousse sous forme de peigne constitué d'un bras horizontal calé en haut de l'arbre de commande de l'azitateur auquel sont suspendues des tires verticales. Le dispositif d'injection de gaz inerte dans l'installation consiste en un tube plongeur, parallèle à l'axe de l'agitateur, permettant de faire barboter ledit gaz dans le liquide que contient l'évaporateur. On prévoit un dispositif de récupération du gaz dans un réservoir où on le comprime et d'où on peut l'extraire et le réintroduire dans l'ins- tallation pour une opération ultérieure. Outre le fonctionnement continu, on prévoit un fraction nement discontinu avec injectioei de solvant usé à traiter au sein de la masse liquide à l'intérieur de ltévaporateur. Il faut cependant que le solvant introduit soit amené à la température du solvant traité. Pour cela on prévoit, à la partie inférieure de l'évaporateur, un serpentin d'amenée du solvant à traiter, serpentin qui est plongé dans la masse de liquide dont le niveau est stabilisé par un régulateur agissant sur le dispositif d'admission de solvant usé dans l'appareil. Llagitateur avec des bras parallèles au fond est fixé obliquement sur un arbre vertical axial, comportant, de préférence, des guirlandes de chaînes suspendues, en haut, à un bras et, en bas, t un autre bras décalé dans le même sens de rotation ce qui provoque l'effet de raclage désiré. Les guirlandes de chaires sont donc suspendues de manière à former une courbe en chaînette". Dans chaque maillon de la chaîne, on fait passer d'autres maillons qui pendent et viennent améliorer l'effet de raclage. L'agitateur comporte ainsi au moins quatre bras, et généralement six. Les guirlandes de channes qui viennent d'être décrites sont attachées, en haut, à un bras et, en bas, au bras adjacent. Pour améliorer l'effet de raclage, on utilise des chaînes présentant des arêtes tranchantes et dont les maillons sont fabriqués, par exemple, c partir de profilés à section polygonale torsadés. Le dispositif de chauffe de l'évaporateur comporte essentiellement des jaquettes ou doubles parois dans lesquelles circule un fluide caloporteur qui peut etre non seulement chauffé, mais aussi refroidi par deux échangeurs distincts afin d'adapter avec précision la température suivant les exigences du traitement, en fonction, notamment, de la nature des solvants que l'on veut évaporer. Pour réguler la température du fluide caloporteur on agit non seulement sur la température de l'échangeur de chauffage et sur la température de l'échangeur de refroidissement mais encore sur le débit dudit fluide caloporteur. Solution au problème, avataes et résultat industriel. Le procédé et le dispositif de l'invention permettent d'obtenir - d'une part, des solvants rézénérés de bonne qualité, - d'autre part, des résidus solides, insolubles à liteau, non polluants, - enfin, un rendement optimal en solvant régénéré. La régénération des solvants est obtenue avec un rendement optimum permettant d'obtenir le maximum de solvants régénérés et d'éliminer de manière effIcace les déchets, deux conditions qui sont exigées par les conditions économiques actuelles. En effet, il n'est plus nécessaire d'arrêter la distillation en maintenant une certaine proportion de résidus liquides : les résidus solides sont éliminés pratiquement secs. I1 faut observer, du point de vue écologique, que les résidus polymérisés, voire carbonisés donc solidifiés, peuvent être rejetés aux décharges publiques dans la mesure où ils répondent de manière positive aux tests de LIXIVIATION (contrôle de l'insolubilité à l'eau). En effet, en polymérisant les résines liquides qui imprègnent les composés chimiques solubles, on rend celles-ci insolubles à l'eau, et par conséquence, les composés solubles de même manière que cela se produit dans les feuils de peinture après séchage. Ces résidus peuvent encore être utilisés comme combustible solide ; ils peuvent encore être recyclés dans certains produits : mastics étanchéité, peinture de marquage, utilisation comme scories etc... L'invention sera mieux comprise h l'aide de la description ci-après qui en donne quelques exemples non, limitatifs de réalisation pratique et qui sont illustrés par les dessins joints. Brève description des figures. Dans ces dessins La figure 1 est un schéma synoptique d'ensemble de l'ins- lallation. La figure 2 est une coupe horizontale schématique de l'évaporateur suivant I-I de la figure 1. La figure 3 est une vue en perspective d'une première version d'un anneau de channe coupé suivant un plan perpendiculaire à son grand axe. La figure 4 est une vue en perspective d'une deuxième version d'un anneau de chaine coupé suivant le plan perpendiculaire au grand axe. La figure 5 est une demi-coupe verticale de la partie inférieure de l'évaporateur lorsque l'azoitateur tourne à grande vitesse et, la figure 6 est une demi-coupe verticale de la partie inférieure de l'évaporateur lorsque l'agitateur tourne à faible vitesse ou est arrêté. Description de quelques modes de réalisation. L'évaporateur (1) a un fond (2) chauffé ou refroidi à l'aide d'une double paroi ou jaquette (3) dans laquelle circule à bonne vitesse un fluide caloporteur (4) capable d'atteindre des températures élevées (de l'ordre de 3500C). Le fond comporte une trappe de vidange (8). L'évaporateur est à jupe (30) cylindrique, à toit (5) de forme élliptique. Le fond (2) est avantageusement de forme conique de révolution a pointe en bas de manière à faciliter l'écoulement des résidus et A conférer une proportionnalité constante de surface d'échange au volume de matière chauffée. En effet, le rapport v du cône est propor S tionnel à R est le rayon de la base. 3 L'évaporateur est équipé en son axe vertical d'un agitateur social (h). L'agitateur (6) a des bras ayant une forme épousant celle des parois de la partie inférieure. Il comporte plusieurs ensembles de chaînes à arêtes tranchantes (7) réalisées en métal non susceptible de former des étincelles soit par chocs entre elles-mêmes soit avec la paroi (2) soit avec des corps étrangers métalliques et d'une dureté inférieure à celle des parois de manière à réduire l'usure de celles-ci. Les maillons de ces channes sont représentés aux figures 3 et 4 où on voit qu'on les réalise à section polygonale et meme polygonale et torsadée (figure 4). Elles forment des guirlandes dans les anneaux desquelles on passe d'autres anneaux à même section, comme les clefs d'un trousseau passant dans un anneau. Les éléments de chaîne (7) suspendus à l'agitateur (6) sont placés de manière à pousser les résidus solides vers le centre du fond où se trouve une vanne de vidange dans un sens de rotation. Les chaînes suspendues (7) peuvent avantageusement être placées en forme de secteurs conférant ainsi un mouvement de force centripète aux produits (flèches 31) quand l'agitateur tourne dans le sens des flèches (32). Pour cela on les attache à deux bras adjacents de l'agita teur (6) à des hauteurs différentes (figures 2, 5, 6). Le moyen pour abattre les mousses est un peigne (67) brisemousse constitué d'un bras horizontal (68) calé en haut de l'arbre de commande de l'agitateur auquel sont suspendues des tiges verticales (69). L'évaporateur (1) comporte encore une trappe de remplissage (36), un hublot (37) avec un projecteur (38) combiné avec un hublot d'observation (39). il est calorifugé par un isolant (25). La tèmpérature est contrôlée par un thermomètre (40). L'agitateur (6) est entraîné en rotation par un moteur (51) et un variateur (27). il est prévu un tube (41) d'injection de gaz inerte (44) au sein du liquide (42) contenu dans l'évaporateur (1). La quantité de gaz est réglée par la vanne (13) et contrôlée par le débimètre (43). Le fluide caloporteur est amené dans la double paroi (3) par la conduite (45). il en ressort par la conduite (46) pour être réchauffé par la chaudière (47) qui le renvoie par la conduite (43) vers la conduite (45) en passant par la pompe de circulation (49), le réfrigérant (50) (qui fonctionne occasionnellement) et la vanne à trois voies (28) qui peut diriger le fluide vers le by-pass (53) suivant l'action du dispositif de pilotage (18) micrométrique qui est relié à la vanne pneumatique proportionnelle (17) par la conduite (52) comme on le verra plus loin. il est prévu un vase d'expansion (54) relié au circuit de chauffage par la conduite (55). L'appareillage comprend encore des cloisons de réfrigération et condensltion ce vapeur soit verticales (9) pour concentration n vue de distillation fractionnée des solvants, soit inclinée (10) vers la sortie pour la condensation des vapeurs en phase liquide par refroidissement à l'eau ou à l'air. L'eau froide entre en (32) et (33) et ressort en (34) et (35). La colonne (10) est isolée en (56). Un receveur (11) destiné à recueillir le distillat reçoit celui-ci par la conduite (57). Un voyant (58) est prévu sur cette conduite (57). L'ensemble de l'installation peut être mise sous pression réduite à l'aide d'une pompe à vide (12), de préférence à membrane pour les produits agressifs, qui est reliée à la colonne (10) par la conduite (59) comportant une vanne (60). L'ensemble de l'installation peut etre mise sous gaz inerte (flèche 44) pour éliminer les risques d'inflammation tant des vapeurs inflammables que des résidus solides au cours du traitement. Ce gaz est introduit par ouverture de la vanne (13) et mesuré par le débitmètre (43). Un tel équipement permet de réaliser les distillations sous pression atmosphérique ou réduite. On peut également procéder à la distillation directe par ébullition à pression atmosphérique, sous atmosphère de gaz inerte. Lorsque l'on arrive d l'épuisement de la distillation, on peut mettre l'installation sous pression réduite et soit élever la température de manière à polymériser et carboniser les résidus de manière à les rendre solides et insolubles (de 150 à 300 et plus) soit à les solidifier en abaissant la température au-dessous du point Ce fusion. Durant cette phase, les gaz extraits de l'installation par la pompe à vide sont avantageusement comprimés dans un réservoir de stockage (14). Le vide assure l'extraction quasi totale des composés volatils. Ceux-ci sont soit condensés et recueillis dans le receveur (11) ou un autre receveur séparément non représenté, soit rejetés à l'atmosphère s'ils sont incondensables (CO2 etc....) à l'aide d'un évent (15) et de la vanne (61) soit condensés par un piège frigorifique, soit solubilisés dans l'eau dans un autre piège, soit encore absorbés sur un piège à matière absorbante, ceci pour éliminer ou diminuer l'odeur polluante. Le solvant recueill dans la phase de distillation initiale jusqu'à épuisement observé par l'arrêt de la condensation liquide ou avant une température qui correspond à une dégradation soit des solvants eux-mêmes soit des autres composés est recueilli et éventuellement remélangé pour servir à nouveau. Dans le cas où il se produit des composés dégradant celui-ci soit par la couleur, soit par l'acidification ou encore par la dissolution de matières impropres non facilement séparables, on recueille la fraction séparée, généralement mélangée à celle qui proviendra encore dans la phase finale opérée sous vide optimal. Cette phase généralement très réduite voire inexistante dans certains cas peut être recycl dans l'opération suivante ou éliminée par incinération. Dans certains cas par recyclage on obtient soit une polymé risation des résidus indésirables, soit un cracking produisant des gaz incondensables ou condensables qui se trouvent séparés dans les pièges. L'agitateur à chaîne (6) provoque le décollement des résidus solides au fur et à mesure de leur formation et le broyage de ceux-ci dans la partie inférieure. Après retour en pression atmosphérique, de préférence sous atmosphère inerte de manière à éviter l'inflammation des résidus solides, ceux-ci sont extraits par la vanne de vidange (8) et par l'agitateur (6) dont la vitesse peut être élevée ou réduite à l'aide d'un variateur (27) de la vitesse et linversement du sens de marche de l'agi tateur (6). Après épuisement de la vidange et fermeture de la vanne, on peut introduire une nouvelle charge de produit à traiter généralement très fluide. On vient de décrire un fonctionnement discontinu de l'appa- reil. On peut en prévoir un fonctionnement continu par admission de solvant usé au moyen de la conduite (62) et de la pompe (63) dont le débit est régulé par un détecteur de niveau (64) relié à la pompe (63) par un conducteur (65). La conduite de refoulement (k6) entoure en serpentin l'axe de l'agitateur (6) pour déboucher à la base de l'évaporateur (1). L'agitateur porté à différentes vitesses de la plage de variation dans les deux sens dagitation procède alors au nettoyage des parois. Les chaines produisant tantot des balayages centrifuges, tantôt des effets centripètes suivant leur sens de rotation balayent les parois d'échange encrassées. Après retour à vitesse normale de l'agitateur (6) les résidus demeurent en suspension. On peut procéder à une nouvelle opération de distillation, les parois d'échange nettoyées autorisant à nouveau le transfert de chaleur dans de bonnes conditions. Une autre particularité du procédé consiste à réguler la puissance de chauffe à l'aide d'un contrôle du débit de distillat au lieu de le faire à l'aide de la température du distillat. Ce contrôle est avantageusement réalisé à l'aide d'un flotteur à pointeau (16) dans le receveur (11) qui commande une pression d'air comprimé variable sur la vanne pneumatique proportionnelle (17) et la conduite (52) aboutissant à la vanne micrométrique (13) du circuit de fluide chauffant. Cette vanne micrométrique (18) permet le réglage du débit de liquide distillé à l'aide du débimètre (19) en agissant sur le débit et la température du fluide caloporteur dans la conduite (45). Lorsque le niveau s'élève au-dessus du niveau normal dans le receveur (in), c'est que le débit est trop élevé, en conséquence le pointeau du flotteur (1g) réduit la pression d'air dans la conduite (52) qui provoque la fermeture de la vanne de chauffage (23). Inversement lorsque le niveau s'abaisse au-dessous du niveau ormal. le pointeau du flotteur (16) provoque l'ouverture de la vanne de chauffage (28) rétablissant le débit de condensation de liquide. Dans certain cas, on peut contrôler le débit de distillation à l'aide de la température du fluide caloporteur ou encore en proportionnant la quantité de chaleur mise en oeuvre. En effet, les solvants traités peuvent présenter des cha-leurs spécifiques différentes mais surtout des chaleurs de vaporisation très différentes (ex. de 60 a 200 kcal par kg) et des températures d'ébullition très différentes (ex. 40 a 220 C). Les mélanges 5 traiter pouvant couvrir toutes ces valeurs simultanément. Le solvant réçtenere s'écoule enfin dans un receveur (21) d'où une pompe d'extraction (22) dirige le solvant régénéré vers des décanteurs ou d'autres appareils de traitement ou de stockage. La pompe d'extraction (22) est asservie avantageusement par des contacts de niveau haut et bas (23) disposés dans le receveur (21). Une première décantation et séparation d'eau éventuelle peut être opérée dans ce receveur a l'aide d'une vanne (24). On peut aussi recycler le gaz inerte utilisé dans l'installation en le comprimant dans un réservoir (14) placé en sortie de la pompe à vide (i2) de manière à économiser celui-ci. Le gaz comprimé dans le réservoir (14) peut être réintrodu dans l'installation à l'aide d'un by-pass (29) équipé d'un robinet (26). Le procédé est applicable éralemen- a toutes compositions liquides et solides séparables par distillation. Par exemple les mélanges eau/huile solubles etc. ainsi qu'aux concentrations de déchets à base aqueuse avec solidification de ces déchets. Une autre particularité du procédé consiste en vue de solidifier le résidu et de le rendre soit insoluble à l'eau et inattaquable par les bactéries rencontrées dans le sol, à ajouter à un moment quelconque de l'opération, soit une résine polymérisable par la chaleur de préférence ou autre procédé qui solidifiera le résidu et enrobera le déchet polluant de matière insoluble et inattaquable par les bactéries en particulier les résines du type formo-phénoliques réputées pour leur qualité dite alimentaire soit encore une poudre à fort pouvoir absorbant ou gélifiant tel l'argil les Bentonites, les silices microscopiques, etc... Un autre avantage du procédé consiste en vue de liquéfier le résidu à introduire ou non dans le résidu traité un composé, et d'élever ou d'abaisser la température pour obtenir par réaction chimique ou par dissolution la liquefac du résidu. Tel est le cas entre autre de certaines résines gélifiées qui par transestérification avec des acides gras ou des huiles à faible degré de polymérisation et conduisent à de nouveaux composés stables liquides ou solubles et récupérables comme sous produit. Cette opération étant possible en raison de l'existence de l'agitation et de sa forme spéciale qui permet de réduire la dimension des particules à traiter.

Claims: Revendicationadu brevet 1. Procédé de régénération de solvants usés par distillation à température et pression variables, c a r a c t é r i s é par - une température rigoureusement adaptée à la nature du ou des solvants, des matières qu'ils contiennent et du débit de liquide condensé, - une élimination du produit polymérisé et sédimenté ainsi que des matières solides, par raclage des parois de l'éva- porateur, notamment les parois chauffantesv et broyage des matières solides jusqu a pulvérisation, puis par soutirage - la présence de gaz inerte, notamment pendant ltopération de raclage - l'injection de solvant usé à traiter au sein de la masse liquide à une température proche de celle-ci provoquée par échange de chaleur dans ladite masse liquide - l'abattage des mousses dans l'évaporateur. 2. Installation de régénération de solvants usés par distillation à l'aide d'un évaporateur (1) chauffé par fluide caloporteur (45), (46) et avec dispositif de réglage de la température (28) et de la pression (12), de colonnes réfrigérantes verticales (9) et inclinées (10) vers le bas susceptible de mettre en oeuvre le procédé défini à la revendication i, c a r a c t é r i s é e par la combinaison a) au moins à la partie Inférieure de l'évaporateur (1), d'une paroi chauffante (2) par fluide caloporteur; b) dans l'évaporateur (1), d'un agitateur (6) à vitesse variable et deux sens de rotation, avec dispositif de raclage (7) de ladite paroi chauffante inférieure conçu pour ramener les produits raclés dans le centre et le fond qui comporte une trappe d'évacuation (8) c) d'n dispositif d'injection de gaz inerte (13), (41), (43), (44) dans l'installation et de récupération de ce gaz dans un réservoir (14) où on le comprime et d'où on peut l'extraire et le réintroduire dans l'installation d) d'une régulation (13), (28), (11), (16), (17) de la température de chauffage de ltévaporateur avec servocommande d'après le débit de liquide condensé e) d'un dispositif d'injection de solvant usé à traiter au sein de la masse liquide à la partie inférieure de l'éva- poration par passage dans un échangeur, tel qu'un serpentin, plongé dans ladite masse liquide dont le niveau est stabilisé par un régulateur. f) d'un moyen d'abattage de mousses dans l'évaporateur. 3. Installation, telle que définie dans la revendication 2, c a r a c t é r i s é e par le fait que la paroi chauffante de l'évaporateur a une surface proportionnelle au volume du restant de liquide contenu à ce niveau et, à cet effet, elle est conique avec pointe en bas à sa partie inférieure 4. Installation, telle que définie dans la revendication 2, c a r a c t é r i s é e par le fait que le moyen pour abattre les mousses est un peigne (67) brise-mousse constitué d'un bras horizontal () calé en haut de l'arbre de commande de l'agitateur auquel sont suspendues des tiges verticales (69 5. Installation, telle que définie dans la revendication 2 c a r a c t é r i s é e par le fait que le gaz inerte est injecté dans l'évaporateur, au sein du liquide. 6. Installation, telle que définie dans la revendication 2, c a r a c t é r i s e e par le fait que le fond (2) de l'évaporateur est conique avec pointe en bas et que l'agitateur racleur ( ) comporte des bras parallèles au fond et fixés obliquement sur un arbre vertical axial, ledit agitateur comportant des guirlandes de channes t7) suspendues, en haut, à un bras et, en bas, à un autre bras décalé dans le même sens de rotation. 7. Installation, telle que définie dans la revendication 6, c a r a c t é r 4 s e e par le fait que l'agitateur (6) comporte au moins quatre bras et que les guirlandes (7) de chaînes sont attachées, en haut, à un bras et, en bas, au bras adjacent. 8. Installation, telle que définie dans la revendication 6, c a r a c t é r i s é e par le fait que les chaînes présentent des arêtes tranchantes. 9. Installation, telle que définie dans la revendication d, c a r a c t é r i s é e par le fait que les channes ont des maillons fabriqués à partir de profilé à section polygonale torsadée. 10. Installation, telle que définie dans la revendication 1, c a r a c t é r i s é e par le fait que la régulation (18), (28 de température de chauffage de l'évaporateur s'effectue par quantité de chaleur apportée par le dispositif de chauffe, c'es à-dire en agissant sur la température et/ou le débit du fluide caloporteur.

Inventors: CAILLIEREZ, FRANCOIS, Caillierez, François
Applicants: CAILLIEREZ, FRANCOIS, LOTIGIE S.A.
Application year: 1980
Main classification: B01D3
IPC codes: B01D3, B01D1, B01D19