PROCESS FOR SQUEEZING SEWAGE SLUDGES BY MEANS OF A CHAMBER FILTER PRESS

Abstract: 1. A method for draining sludges by means of a chamber filter press wherein the initial phase, i.e. the first active period of a delivery pump provided for charging the chamber filter press with wet sludge which is mixed with a precipitant, is terminated when the pressure in the press chambers has reached a predetermined upper threshold value, and wherein recharging press phases are provided for charging the press with further wet sludge, which recharging phases are divided into a number of repeated press cycles during which the delivery pump operates until a presettable controlled upper threshold value characteristic of the respective press phase is reached whereupon the pump is stopped until the pressure in the chamber has again dropped to a lower value defined by a lower threshold value, each of the recharging press phases, which are indicated by i=1 to n, being defined by at least one lower threshold value gi and one upper threshold value Gi of the chamber pressure, which values increase for the individual press phases, characterised in that at least the first press cycle of each of the recharging press phases is started, relative to the time when the upper threshold value Gi was reached during the preceding press phase, with a time lag DELTA ti the value of which is to be found between the value typical of the period of time required during the preceding press phase for the drop of the chamber pressure from the upper threshold value Gi to the lower threshold value gi , and twice the value of the said period of time.

Description: VERFAHREN ZUM AUSPRESSEN VON KLARSCHLÄ±MMEN MITTELS EINER KAMMERFILTERPRESSE UND VORRICHTUNG ZUR DURCHFÜHRUNG DES VERFAHRENS. Die Erfindung betrifft zunächst ein Verfahren zum Auspressen von Klärschlämmen mittels einer Kammerfilterpresse,wonach eine Anlaufphase bzw.die erste Aktivperiode einer Förderpumpe,mit der die Beschickung der Kammerfilterpresse mit Nassschlamm,der mit Kalk(CaO)oder Kalkmilch(Ca(OH)2)und gegebenenfalls weiteren Fällungsmitteln(FeC12)versetzt ist, erfolgt,beendet wird,sobald der Druck in den Pressenkammern auf einen vorgegebenen oberen Grenzwert angestiegen ist, und zur weiteren Beschickung der Presse mit Nassschlamm Nachbeschickungs-Pressphasen vorgesehen sind,die in eine Anzahl wiederholter Presszyklen unterteilt sind,in deren Verlauf die Förderpumpe arbeitet,bis ein vorgebbarergür die jeweilige Pressphase charkakteristischer überwachter oberer Grenzwert erreicht ist,und danach stillgesetzt wird, bis der Kammerdruck wieder auf einen niedrigeren und durch einen unteren Grenzwert beschränkten Wert abgesunken ist, wobei jede Nachbeschickungspressphase durch mindestens einen unteren Grenzwert (gi, i = 1.... n) und einen oberen Grenzwert (Gi, i = 1.... n) des Kammerdruckes charakterisiert ist. Ein solches Verfahren ist aus der DE-OS 27 50 028 bekannt. Bei dem bekannten Verfahren lässt man den Kammerdruck zwischen den einzelnen Pressphasen, innerhalb welcher der Kanunerdruck zwischen einem unteren Grenzwert gi und einem oberen Grenzwert Gi pendelt, auf einen sehr niedrigen Wert (weniger als 0,5 bar) absinken, um eine weitgehende Entspannung des sich in den Kammern der Presse aufbauenden Filterkuchens zu erzielen, bevor die jeweils nächste Pressphase eingeleitet wird, in der dann der Kammerdruck zwischen erhöhten oberen und unteren Grenzwerten pendelt. Durch die mit der nahezu vollständigen Entspannung des Filterkuchens verbundene Auflockerung desselben zwischen den einzelnen Pressphasen wird zwar im Ergebnis ein optimal hoher Trockensubstanz- (TS-)-Gehalt im letztendlich resultierenden Filterkuchen erreicht (558 und mehr), was insbesondere für die Deponierfähigkeit der Filterkuchen und/oder deren weitere Verarbeitung zu Dünger günstig ist; nachteilig an diesem bekannten Verfahren sind jedoch die in Kauf zu nehmenden langen Filtrationszeiten, die dadurch zustande kommen, dass mit zunehmendem Füllungsgrad der Pressenkammern auch die Abfallzeiten zunehmen, in denen der Kammerdruck nach dem letztmaligen Erreichen des oberen Druckgrenzwertes G am Ende einer Pressphase auf den Minimalwert von ca. 0,2 - 0,5 bar absinkt, bevor die nächste Pressphase eingeleitet werden kann. Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein mit wechselndem Kammerdruck arbeitendes Verfahren der eingangs genannten Art anzugeben, das insgesamt mit deutlich verminderten Filtrationszeiten auskommt und trotzdem zu Schlammkuchen mit einem TS-Gehalt führt, der allenfalls geringfügig d.h. um allenfalls 2 - 5 % niedriger ist als ein optimaler Wert von ca. 55%. Diese Aufgabe wird hinsichtlich des Verfahrens durch die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 genannten Merkmale auf einfache Weise gelöst. Der wesentliche Vorteil des erfindungsgemässen Verfahrens besteht darin, dass geringfügigen Einbussen von maximal 5% im TS-Gehalt des erzielten Schlammkuchens, die dessen Transport- und Lagerfähigkeit nicht nennenswert beeinträchtigen, drastische Einsparungen an Filtrationszeit gegenüberstehen, die, wie systematische Versuche ergeben haben, ca 30 % betragen und in extremen Fällen sogar noch deutlich höher sein können. Im Ergebnis wird daher bei Anwendung des erfindungsgemässen Verfahrens, bezogen auf die Zeiteinheit, ein um ca. 25 % höherer Schlammdurchsatz erzielt, was für den wirtschaftlichen Einsatz einer Kammerfilterpresse beispielsweise zur Schlammentwässerung im Rahmen einer kommunalen Kläranlage von erheblicher Bedeutung ist. Die gemäss Anspruch 2 vorgesehene Zeitverzögerung t t, deren Wert im Verlauf der jeweiligen Pressphasen er mittelt werden kann, wirkt sich dahingehend aus, dass der Kammerdruck nach dem letztmaligen Erreichen seines für die vorhergehende Pressphase charakteristischen oberen Grenzwertes im allgemeinen nicht mehr bis auf den für diese vorgesehenen unteren Grenzwert gi absinkt; sie sollte jedoch ausreichend gross gewählt werden, dass dieser untere Grenzwert gi wenigstens annähernd erreicht wird, bevor die nächste Pressphase, die auf einem anderen mittleren Druckniveau gefahren wird, eingeleitet wird. Dies gilt sinngemäss auch für die durch die Merkmale des Ansp#ruchs 3 umrissene Durchführungsart des erfindungsgemässen Verfahrens, die ebenfalls vorab eine experimentelle Ermittlung der geeigneten Verzögerungs zeitdt. voraussetzt. Sie hat unter dem Gesichtspunkt einer automatischen Steuerung des Verfahrensablaufs den Vorzug, dass eine hierzu vorgesehene Druck-Sensor Einrichtung lediglich auf die für die einzelnen Pressphasen charakteristischen oberen Druckgrenzwerte Gi ansprechen muss und daher mit einfachen Druckschaltern als Druckwächter auskomint. Auch die durch die Merkmale des Anspruchs 4 angegebene Durchführungsart des erfindungsgemässen Verfahrens ist mit einfachen Mitteln einer automatischen Durchführung mittels einer einfachen Steuerungsvorrichtung zugänglich, wobei der besondere Vorteil dieser Durch führungsart unter dem Gesichtspunkt des günstigstens Verfahrensablaufs darin liegt, dass sich die je nach Schlammbeschaffenheit erforderliche Presszyklenzahl innerhalb der einzelnen Pressphasen automatisch einstellt und - im Zusammenhang damit - eine geeignete Steuerungsvorrichtung ohne teure Zyklenzähler auskommt. Wie die eingangs erwähnten, umfangreichen Testversuche ergeben haben, kann es unter dem Gesichtspunkt der Erzielung eines besonders hohen TS-Endgehalts im Filterkuchen vorteilhaft sein, wenn, - in der zeitlichen Reihenfolge der einzelnen Pressphasen gesehen zwischen solchen mit relativ niedrigem oberen Druck Grenzwert Gi eine Pressphase vorgesehen ist, bei der der Kammerdruck im Verlauf der einzelnen Presszyklen auf einen deutlich höheren oberen Grenzwert ansteigt und gegebenenfalls der untere Grenzwert des Kammerdruckes noch etwas niedriger gewählt ist als in der nachfolgenden Pressphase. Die nach dieser letztgenannten Durchführungsart des erfindungsgemässen Verfahrens erzielten End-TS-Gehalte im Filterkuchen stimmten bei Schlämmen mit relativ hohem Ausgangs TS-Gehalt (ca. 5 - 6 t) innerhalb der Fehlergrenzen von ca. 2 % mit nach dem bekannten Verfahren erzielten End-TS-Werten überein, wobei jedoch die Filtrationszeit um ca. 40 % niedriger lag als bei Anwendung des bekannten Verfahrens. Schliesslich sind durch die Merkmale der Vorrichtungsansprüche 6 - 9 alternativ oder in Kombination benutzbare zur automatischen Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens geeignete Steuerungsvorrichtungen angegeben, die mit handelsüblichen Bauelementen auf einfache Weise realisierbar sind. Weitere Einzelheiten und Merkmale des erfindungsgemässen Verfahrens und einer zu seiner Durchführung geeigneten Vorrichtung ergeben sich aus der nachfol genden Beschreibung von Uurchführungs- und Ausführungsbeispielen des Verfahrens bzw. der Vorrichtung. Es zeigen: Fig. 1 ein Schaubild einer Schlammentwässe rungsanlage mit einer nach dem erfin dungsgemässen Verfahren betreibbaren Kammerfilterpresse, in schematischer Darstellung, Fig.2-5 die Zeitabhängigkeit des Kammerdruckes in der Kammerfilterpresse gemäss Figur 1 bei einzelnen Durchführungsarten des er findungsgemässen Verfahrens und Fig.6-9 Stromlaufpläne als Relais-Schaltungen realisierter Ausführungsformen einer Steuerungsvorrichtung zur automatischen Durchführung des anhand der Figuren 2 - 5 veranschaulichten erfindungsgemässen Verfahrens. Die in Figur 1 dargestellte Schlammentwässerungsanlage 10 eignet sich insbesondere zur Konditionierung und Entwässerung in üblichen kommunalen Kläranlagen anfallender Klärschlämme, die für die Endablage auf einer Deponie oder zur Weiterverarbeitung zu Kunstdünger auf einen TS-Gehalt von mindestens ca. 50 % entwässert werden sollen. Zentraler Bestandteil der Schlammentwässerungsanlage 10 ist eine übliche Kammerfilterpresse 11, deren gestrichelt angedeutete Presskammern 12 durch je zwei Kammerplatten 13 und 14 bzw. 16 begrenzt sind, die in der aus der Figur 1, auf deren diesbezügliche und weitere Einzelheiten ausdrücklich verwiesen sei, ersichtlichen Anordnung zwischen einem feststehenden Pressentisch 17 und einem beweglichen Pressenkopf 18 in einem Stapel angeordnet sind. Zur Beschickung der Kammerfilterpresse 11 mit Nassschlamm, der in einer Konditioniereinrichtung 20 mit geeigneten Fällungsmitteln zur Ausfällung gelöster, insbesondere anorganischer Schadstoffe vorbehandelt ist, ist eine Förderpumpe 21 vorgesehen, die beim dargestellten Ausführungsbeispiel als Exzenter-Schneckenpumpe ausgebildet ist; es könnte aber auch eine Kolbenmembranpumpe vorgesehen sein. In der von der Förderpumpe 21 zur Kammerfilterpresse 11 führenden Schlamm-Förderleitung 22 ist ein Rückschlagventil 23 und stromab von diesem ein Schieber 24 vorgesehen. Von dem zwischen dem Rückschlagventil 23 und dem Schieber 24 verlaufenden Förderleitungsabschnitt 26 führt eine Stichleitung 27 zu einem Druckwindkessel 28, der zur überwachung des Kammerdruckes in den Presskammern 12 mit einer Anzahl von Druckwächtern bestückt ist, die ihrerseits Teil einer Steuerungsvorrichtung 29 sind, die in Abhängigkeit von den überwachten Kammerdruck-Werten eine automatische Steuerung der Aktiv- bzw. Stillstandsphasen der Förderpumpe 21 im Sinne des im folgenden noch näher zu erläuternden Verfahrens vermittelt, nach dem die Kammerfilterpresse betrieben wird. Das Rückschlagventil 23 verhindert einen Rückfluss des Nassschlammes aus der Kammerfilterpresse 11 bzw. dem Druckwindkessel 28 zur Förderpumpe 21. Der Schieber 24 ist vorgesehen, um die Kammerfilterpresse 11 im Zuge gegebenenfalls erforderlicher Wartungsarbeiten gegenüber dem Druckwindkessel 28 bzw. der Förder- pumpe 21 absperren zu können. Die Konditionierung des aus dem Eindicker oder dem Faulraum der im übrigen nicht dargestellten Kläranlage entnommenen Nassschlammes erfolgt, je nach Beschaffenheit dieses Schlammes durch Zugabe von ungelöschtem Kalk (CaO) in einer Menge von ca. 5 - 10 kg/m3 Nassschlam oder einer äquivalenten Kalkhydrat (Ca(OH)2)-Menge oder/und durch Zugabe von Fällungsmitteln wie Eisenchlorid, Aluminiumsulfat und/oder handelsüblicher Flockungsmittel, die mit im Rahmen der Konditioniereinrichtung 20 vorgesehener Dosier Vorrichtungen 30 bzw. 31 dem über eine Eingangsleitung 32 anfallenden Nassschlamm in der erforderlichen Menge zugegeben werden, wobei ein ebenfalls im Rahmen der Konditioniereinrichtung 20 vorgesehener, als Schneckenförderpumpe ausgebildeter Mischer 19 für die homogene Verteilung der dem Schlamm zugegebenen Stoffe sorgt. Für diese in Pulverform oder in gelöster Form vorliegende Fällungs- und Konditionie rungsmittel vorgesehene Vorrats-Silos bzw. Aufbereitungsbehälter sind mit 25 bzw. 35 bezeichnet. Wenn allein mit Kalk oder Kalkhydrat gearbeitet wird und/ oder der Nassschlamm einen besonders hohen Feststoffgehalt hat, kann es erforderlich sein, dass auch 3 grössere Kalkmengen (bis zu 15 kg/m3) dem Nassschlamm zugesetzt werden. Im folgenden werden anhand der Figuren 2 - 5 spezielle Durchführungsarten des erfindungsgemässen Verfahrens erläutert, nach dem die Schlanimentwässe- rungsanlage 10 mit Vorteil betrieben werden kann. Dargestellt ist jeweils der zeitliche Verlauf des Kammerdruckes P, wobei die einzelnen P/t-Diagramme 33, 34, 36 und 37 gemäss den Figuren 2 - 5 jeweils nur charakteristische Phasen des Entwässerungsvorganges repräsentieren. Zur Einleitung des Entwässerungsvorganges werde die Förderpumpe 21 im Zeitpunkt t0 eingeschaltet, worauf das Rückschlagventil 23 öffnet und Nass schlamm sowohl in die Kammerfilterpresse 21 als auch in den Druckwindkessel 28 gefördert wird. In dem Masse, wie sich die strömungsmässig parallel geschalteten Pressenkammern 12 zunehmend mit dem praktisch quantitativ zurückgehaltenen Feststoffanteil des Schlammes füllen, nimmt der Strömungswiderstand der Pressenkammern 12 zu und damit auch der Kammerdruck, gegen die Förderpumpe 21 arbeiten muss. In demselben Mass nimmt der im Gasraum des Druckwindkessels 28 herrschende Druck zu, so dass durch dessen überwachung auch der Druck in den pressenkammern 12 genau überwacht werden kann. In der durch den ersten ansteigenden Ast 38 des P/t Diagramms 33 repräsentierten Anlauf-Pressphase nimmt der Strömungswiderstand der Pressenkammern 12 nur lang sam zu,solange die Kammern 12 nicht kompakt mit Feststoff angefüllt sind und die sich an den Innenseiten der nicht dargestellten Filtertücher aufbauenden Randschichten noch relativ locker sind und sich noch nicht gegenseitig abstützen.Sobald der Gegendruck einen oberen Grenzwert Go von ca.3-4 bar erreicht,was bei einer Förderleistung der Förderpumpe 21 von ca.30 1/minund einem Kanunervolumen von insgesamt 90 1 und bei einem TS-Gehalt des Nassschlajunes von ca.3% nach etwa 10-20 Minuten der Fall ist,wird die Förderpumpe 21 abge schaltet,worauf das unmittelbar stromab von der Förderpumpe 21 angeordnete Rückschlagventil 23 schliesst. Vom Zeitpunkt t1 an,in dem die Förderpumpe 21 abgeschaltet worden ist,strömt unter dem Einfluss des nunmehr absinkenden Kammerdruckes weiterhin Filtrat aus der Kammerfilterpresse 11.Es kann davon ausgegangen werden,dass hierdurch eine Auflockerung an den Filtertüchern haftender Feststoffschichten eintritt,die eine nachfolgende Schlammaufnahme begünstigt. Während des Absinkens des Kammerdruckes findet,abgesehen von einer geringfügigen,den Druckausgleich vermittelnden Nachlieferung von Nassschlamm aus dem Druckwindkessel 28 keine Schlammbeschickung der Kammerfilterpresse statt. Sobald der Kammerdruck auf einen unteren Grenzwert go, der ca.50 des oberen Druckgrenzwertes Go beträgt, abgesunken ist,was im Zeitpunkt t2 der Fall sein möge, wird durch erneutes Einschalten der Förderpumpe 21 die erste Nachbeschickungs-Pressphase eingeleitet.Es ist auch möglich,diese Nachbeschickungs-Pressphase zeitgesteuert mit einer auf den Zeitpunkt t1 des Erreichens des für die Anlauf-Pressphase 38 massgeblichen Druck-Grenzwertes Go bezogenen Zeitverzögerung tsto einzuleiten,deren Dauer experimentell so bestimmt ist dass der Kammerdruck auf etwa den gewünschten niedrigen Grenzwert g0 absinkt.Di± erste Nachbeschickungs Pressphase umfasst eine vorgegebene Anzahl von Press zyklen,innerhalb welcher der Kammerdruck,während die Förderpumpe 21 aktiviert ist,bis auf einen oberen Grenzwert G1 ansteigt und hierauf bei abgeschalteter Pumpe bis auf einen unteren Grenzwert g1 abfällt,bei dessen Erreichen bzw.Unterschreiten der nächste Presszyklus eingeleitet wird.Beim dargestellten Durchführungsbeispiel gemäss Fig.2 pendelt der Kammerdruck im Verlauf der ersten Nachbeschickungspressphase zwischen 6 bar als oberem Grenzwert G1 und 3 bar als unterem Grenzwert g1 Wenn im Rahmen einer Pressphase der Kammerdruck zwischen fest vorgegebenen Grenzwerten G. und gi pendelt,so nehmen im allgemeinen mit steigender Zyklenzahl die Anstiegszeiten ab,während die für das Abfallen des Kammerdruckes vom oberen auf den unteren Grenzwert benötigten Zeitspannen zunehmen,wobei im Mittel eine Vergrösserung der sich aus Anstiegszeit und Abfallzeit zusammensetzenden Zykluszeit eintritt. In der auf die erste folgenden zweiten Nachbeschikkungs-Pressphase,die wiederum eine vorgegebene Anzahl von Presszyklen umfasst,die denjenigen der ersten Nachbeschickungs-Pressphase analog sind,pendelt der Kammerdruck nunmehr zwischen einem höheren oberen Grenzwert G2 von ca.8 bar und einem im Vergleich zumGrenzwert g1 ebenfalls erhöhtem unteren Grenzwert g2 von ca.4 bar,der jedoch niedriger ist als der für die erste Nachbeschickungs-Pressphase massgebliche obere Grenzwert G1.Die Einleitung des ersten Presszyklus der zweiten Nachbeschickungs-Pressphase erfolgt bezüglich des Zeitpunktes t3,zu dem im Rahmen der vorhergehenden Pressphase deren oberer Druck-Grenzwert G1 letztmalig erreicht wird,wiederum mit einer Zeitverzögerung ort die so bemessen ist,dass der Kammerdruck bis zur Aktivierung der nächsten Prnhc im Zeitpunkt t4 im Normalfall auf- etwa den für die erste Nachbeschikkungs-Pressphase charakteristischen unteren Grenzwert g1 abfallen würde.Hierzu kann die Zeitverzöge rung,t1 zwischen einem Mittelwert der im Verlauf der vorhergehenden Pressphase beobachteten Abfallzeiten oder der letzten Abfallzeit und dem 1,5-2fachen dieser Zeitspanne gewählt werden.Je nach Wahl der Ver zögerungszeitspanne Jtl wird dann der untere Druckgrenzwert vor dem Einleiten der nächsten Pressphase nicht mehr ganz erreicht oder gegebenenfalls noch etwas unterschritten. Die Einleitung und Beendigung der weiter vorgesehenen Nachbeschickungs-Pressphasen und der abschliessenden End-Pressphase erfolgt ganz analog,wobei für diese Pressphasen lediglich andere Druck-Grenzwerte G. und und gegebenenfalls andere Werte der sinngenäss ermittelten Verzögerungszeitenliti massgeblich sind.Die Beendigung der End-Pressphase,in der der Kammerdruck zwischen dem absolut höchsten Druck-Grenzwert GE von ca.12 bar und einem unteren Grenzwert gE von ca.8 bar pendelt,kann entweder -wie bei den vorhergehenden Pressphasen - nach Ablauf einer erfahrungsgemäss ausreichenden Anzahl von Presszyklen erfolgen,oder nach Ablauf einer für den Entwässerungsvorgang insgesamt vorgesehenen Zeitspanne,falls innerhalb dieser Zeitspanne eine als ausreichend erkannte Anzahl von Presszyklen der End-Pressphase bereits abgelaufen sind. In einem mit kommunalem Klärschlamm -Faulschlamm mit einem siegen Feststoffanteil - durchgeführten Test 3 versuch wurde dem Klärschlamm 12 kg CaO/m3 zugesetzt. Der obere Grenzwert Go des Kammerdruckes betrug in der Anlauf-Pressphase 1,5 bar.Die erste Nachbeschickungs Pressphase wurde eingeleitet,nachdem der Kammerdruck wieder auf 0,5 bar abgefallen war.Es wurden insgesamt sieben Nachbeschickungs-Pressphasen durchgeführt, in denen die oberen und die unteren Grenzwerte G. und gi i der für diese Nachbeschickungs-Pressphasen charakteristischen Kaminerdrücke schrittweise erhöht wurden. Die auf eine vorausgegangene Nachbeschickungs-Pressphase folgende wurde jeweils eingeleitet,nachdem die für die vorhergegangene Pressphase vorgewählte Zyklenzahl erreicht,das heisst nach dem der Kammerdruck nach der letzten Aktivphase der Förderpumpe 21 wieder auf den unteren Grenzwert gi der abgelaufenen Nachbeschikkungs-Pressphase abgefallen war. In den sieben Nachbeschickungs-Pressphasen betrugen die oberen Grenzwerte G1,G2 ,G7 des Kammerdruckes 2,5bar 5 bar,7 bar,9 bar,11 bar und 12 bar;die zugeordneten unteren Grenzwerte gl bis g7 betrugen jeweils 1 bar, 2 bar,3 bar,5 bar,6 bar,7 bar und 9 bar.Die ersten drei Nachbeschickungs-Pressphasen umfassten jeweils 10 Presszyklen,die vierte und die fünfte Nachbeschikkungs-Pressphasen umfassten je fünf Presszyklen und die sechste Nachbeschickungs-Pressphase und die siebte die End-Pressphase - umfassten wieder 10 Presszyklen. Bei diesem Testversuch ergab sich nach einer Filtrations-Zeit von nur 1,5 Stunden ein Feststoffgehalt im Filterkuchen von 55. Die durch das P/t-Diagramm 34 der Figur 3 veranschaulichte Durchführungsart des erfindungsgemässen Verfahrens unterscheidet sich von derjenigen gemäss Fig.2 im wesentlichen dadurch,dass die zeitliche Folge der für die einzelnen Nachbeschickungs-Pressphasen mass geblichen Druck-Grenzwerte G und g. nicht monoton an 1 1 steigt,sondern dass für eine "frühe"Nachbeschickungsphase,beispielsweise die zweite Nachbeschickungs Pressphase ein oberer Grenzwert G2 des Kammerdruckes gewählt ist,der wesentlich höher ist als der für die vorausgegangene erste Nachbeschickungs-Pressphase massgebliche obere Grenzwert G1 und auch deutlich höher als der für die nachfolgende dritte Nachbeschickungs Pressphase massgebliche obere Grenzwert G3,wobei der für die zweite Nachbeschickungs-Pressphase gewählte untere Grenzwert g2 des Kammerdruckes etwas niedriger gewählt ist als der für die erste Nachbeschikkungs-Pressphase massgebliche obere Grenzwert G1 und damit deutlich niedriger als der für die nachfolgende dritte Nachbeschickungs-Pressphase massgebliche obere Grenzwert G3 des Kammerdruckes.Beim dargestellten Durchführungsbeispiel beträgt der obere Grenzwert G2 <RTI ID=14.2> ca.11 bar und ist damit nur um 1 bar niedriger als der für die End-Pressphase gewählte Grenzwert GE von ca.12 bar.Der untere Druckgrenzwert g2 beträgt ca.5,5 bar.Die entsprechenden Werte für die erste bzw.dritte Nachbeschickungs-Pressphase sind 6 und 3 bzw.8 und 5 bar.Wenn mit derartigen Unterschieden zwischen den oberen Druck-Grenzwerten G1 ,G2 und G3 und entsprechend gewählten unteren Grenzwerten g1, g2 und g3 gearbeitet wird'können die Nachbeschickungs Pressphasen mit relativ kurzer Verzögerungszeitss t1 bzw.4t2 gegenüber der jeweils vorhergehenden Pressphase eingeleitet werden,wobei diese Verzögerungszeiten etwa dem Mittelwert der Abfallzeiten der jeweils abgeschlossenen Pressphase entsprechen können. Bei der durch das P/t-Diagramm 36 der Fig.4 repräsentierten Durchführungsart des erfindungsgemässen Verfahrens werden auch die einzelnen Presszyklen der verschiedenen,aufeinander folgenden Nachbeschickungs Pressphasen mit einer auf den Zeitpunkt des vorhergehenden Erreichens des für die jeweilige Pressphase charakteristischen oberen Druck-Grenzwertes G. bezogenen und innerhalb der Pressphase konstanten Zeit verzögerung@ti eingeleitet.Bei dieser Verfahrensweise steigen die jeweils nach Ablauf der Verzögerungs zeit tti erreichten niedrigen Druckwerte innerhalb der einzelnen Nachbeschickungs-Pressphasen allmählich an,weil der Strömungswiderstand der Pressenkammern 12 mit zunehmender Feststoffanreicherung zunimmt.Die für die jeweiligen Pressphasen geltenden Verzögerungszei ten @ti werden dann zweckmässigerweise so gewählt,dass der Mittelwert der Druckdifferenz zwischen dem jeweiligen oberen Grenzwert G. und den nach Ablauf der Ver zögerungszeit@ti erreichten niedrigeren Kammerdruck gi1,gi2, gin etwa der Druckdifferenz zwi g in schen dem oberen Druck-Grenzwert G. und dem unteren Druck-Grenzwert gi entspricht,wenn nach der anhand der Figuren 2 und 3 erläuterten Verfahrensweise vorgegangen würde. Bei den anhand der Figuren 2-4 geschilderten Verfahrensweisen wird die jeweils nächste Nachbeschickungs Pressphase eingeleitet,nachdem eine vorbestimmte Zahl von Presszyklen innerhalb der vorhergehenden Pressphase durchgeführt sind.Im Unterschied dazu wird bei der durch das P/t-Diagramm 37 der Fig.5 veranschaulichten Verfahrensweise,bei der sich die einzelnen Presszyklen einer Pressphase wieder zwischen fest vorgegebenen oberen und unteren Druck-Grenzwerten G und gi vollziehen,die jeweils nächste Pressphase dann eingeleitet,sobald die Abfallzeit d¯t,die typischerweise von Presszyklus zu Presszyklus zunimint,grösser wird als ein für die jeweilige Pressphase vorgegebenes Vergleichszeitintervall <RTI ID=15.19> bti- Die anhand der Fig.2-5 geschilderten Verfahrensab läufe können mittels einer erfindungsgemässen Vorrichtung automatisch gesteuert werden,die im folgenden anhand der Stromlaufpläne 6-9,auf deren Einzelheiten ausdrücklich verwiesen sei,näher erläutert wird.Die Steuerungsvorrichtung ist beim speziell dargestellten Ausführungsbeispiel als Relaisschaltung ausgebildet, wobei in den Fig.6-9 jeweils die Ruhestellungen der Relais-Kontakte und der weiteren Schaltelemente dargestellt sind.Die durch den ersten ansteigenden Ast 38 der P/t-Diagramme gemäss den Fig.2 und 4 repräsentierte Anlauf-Pressphase wird durch Betätigung eines Handtasters 40 eingeleitet,durch dessen Ausschaltimpuls ein Ausschalt-Wischrelais 41 einen Impuls abgibt,durch den ein Remanenzschütz 42 gesetzt wird.Der den Setzimpuls übertragende Kontakt des Wischrelais 41 ist mit 90 bezeichnet. Über einen darauf schliessenden,in die gestrichelt eingezeichnete Lage übergehenden Arbeitskontakt 43 des Remanenzschützes 42 wird die Anlauf-Pressphase eingeleitet.In dieser Anlauf-Pressphase steht die Förderpumpe 21 über ein Relais 44 unter Strom,der ausserdem über den in Ruhestellung befindlichen Schaltkontakt 46 eines Differenzdruckwächters 47 und über einen Verriegelungskontakt 48 eines weiteren Remanenzschützes 49 fliesst.Der Differenzdruckwächter 47 arbeitet zwischen einem unteren Druck-Grenzwert g0 und einem oberen Druck-Grenzwert G0. Sobald im Verlauf der Anlauf-Pressphase der obere Druck-Grenzwert Go erreicht wird,geht der Schaltkontakt 46 des Differenzdruckschalters 47 in seine gestrichelt eingezeichnete Arbeitsstellung,worauf nun über einen weiteren Verriegelungskontakt 50 des weiteren Remanenzschützes 49 ein zweites Ausschalt-Wischrelais 51angesteuert ist.Nach dem Erreichen des oberen Druck Grenzwertes Go fällt nach kurzer Zeit der Schaltkontakt 46 des Differenzdruckächalters 47 wieder in seine Ruhestellung zurück.Hierauf gibt das weitere Ausschalt-Wischrelais 51 einen Wischimpuls ab,durch den nunmehr der weitere Remanenzschütz 49 gesetzt wird.Der den Setzimpuls übertragende Kontakt des weiteren Wischrelais 51 ist mit 91 bezeichnet.Im gesetzten Zustand des weiteren Remanenzschützes 49 sind dessen Verriegelungskontakte 48 und 50 offen'wodurch nunmehr die Anlauf-Pressphase "gesperrt" ist und nicht mehr wiederholt werden kann (Fig.6). Ober einen Schliesskontakt 52(Fig.7)des weiteren Remanenzschützes 49(Fig.6)wird nunmehr die erste Nachbeschickungs-Pressphase aktiviert.Dabei fliesst der Steuerstrom eines Schützes 53,über den die Förderpumpe 21 gesteuert wird,über den in Ruhestellung befindlichen Schaltkontakt 54 eines weiteren als Druckwächter eingesetzten Differenzdruckschalters 56,der auf die für die erste Nachbeschickungs-Pressphase charakteristischen unteren und oberen Druckgrenzwerte g1 bzw.G1 eingestellt ist.Sobald der obere Grenzwert G1 des Kammerdruckes erreicht ist'und der Schaltkontakt 54 des Differenzdruckschalters 56 in seine gestrichelt eingezeichete Arbeitsstellung übergeht,wird ein Einschalt-Wischrelais 57 angesteuert,das seinerseits einen Zählimpuls für einen Zyklenzähler 58 abgibt.Der den Zählimpuls übertragende Kontakt des <RTI ID=17.5> ischalt- Wischrelais 57 ist mit 93 bezeichnet.Dieser Zyklenzähler 58 ist ein subtrahierender Zähler,der auf eine vorgegebene Anzahl von Presszyklen eingestellt werden kann'beispielsweise 12 Presszykleii. Die Wirkungsweise der insoweit beschriebenen Steu erungsvorrichtung besteht darin,dass die Förderpumpe 21 aktiviert wird,sobald der untere Grenzwert g1 des Kammerdruckes erreicht bzw.unterschritten wird und dass die Förderpumpe 21 abgeschaltet wird'sobald der obere Grenzwert G1 des Kammerdruckes erreicht wird. Die Einleitung der nächsten Nachbeschickungs-Pressphase,in der der Kammerdruck zwischen anderen Druck Grenzwerten g2 bzw.G2 "pendelt",kann nun auf zwei verschiedene Weisen erfolgen: 1. Sobald der Zyklenzähler 58 nach Ablauf der vorge sehenen Anzahl von Presszyklen der ersten Nachbe schickungs-Pressphase den O-Zählerstand erreicht, geht ein Schaltkontakt 59 (Fig.8)des Zyklenzäh- lers 58 in seine gestrichtelt eingezeichnete Schliessstellung über.Dadurch wird wiederum ein Remanenzschütz 60(Fig.8)gesetzt,in dessen gesetz tem Zustand ein Öffner 61 (Fig.7)dieses Remanenz schützes 60 offen ist.Dadurch ist die erste Nach beschickungs-Pressphase "verriegelt" und kann nicht mehr wiederholt werden. Sobald der Remanenzschütz 60(Fig.8)gesetzt ist, ist über einen Arbeitskontakt 65 des Remanenz schützes 60 ein Zeitrelais 62 aktiviert,das eine vorgebbare Zeitverzögerung vermittelt und nach dieser Zeitverzögerung über einen Schliesskontakt 63 einen zweiten Remanenzschütz 64 setzt,der einer seits über seinen Öffner 66 den Steuerstrom des Zeitrelais 62- unterbricht und andererseits über seinen Schlicsskontakt 67 die zweite Nachbeschik kungs-Prcssphase einleitet,in der der Steuerstro für den die Förderpumpe 21 steuernden Schütz 68 wiederum über den der zweiten Nachbeschickungs Pressphase zugeordneten Differenzdruckschalter 70 fliesst. Diese Art der Steuerung entspricht dem anhand der Fig.2 und 3 ersichtlichen Verfahrensablauf. 2. Jedesmal wenn in der vorhergehenden Pressphase der Differenzdruckschalter 56 bzw.70(Fig.7 bzw.8)b#i Erreichen des oberen Druck-Grenzwertes G1 bzw. G2 das Wischrelais 57 ansteuert,wird gleichzeitig auch ein Zeitrelais 71 angesteuert'das auf eine vorgebbare Zeitverzögerung Ati einstellbar ist. Ist nun die Zeit,die verstreichen würde,bis der Differenzdruckschalter 56 bzw.70 bei Erreichen des niedrigeren Druck-Grenzwertes g1 bzw.g2 wieder in seine Ruhestellung zurückfallen würde'grösser als die vorgegebene Zeitverzögerungi ,ti,so wird über das Zeitrelais 71 ein Einschaltsignal abgegeben, das den Remanenzschütz 60(Fig.8)setzt und dadurch die nächste Nachbeschickungs-Pressphase zeitver zögert einleitet,wobei der Bezugszeitpunkt für die Zeitverzögerung das letztmalige Erreichen des obe ren Druck-Grenzwertes G1 bzw.G2 im Verlauf der vor hergehenden Pressphase ist.Der das Einschaltsig nal übertragende Schliesskontakt des Zeitrelais 71 ist mit 94 bezeichnet. Wenn die Einleitung der jeweils folgenden Nach beschickungs-Pressphase über das Zeitrelais 71 erfolgt,so ist die durch das Zeitrelais 62 ver mittelte Zeitverzögerung ausgeschaltet,weil dann der Schaltkontakt 63 dieses Zeitrelais 62 durch einen entsprechenden Arbeitskontakt 72 des Zeit relais 71 überbrückt#ist(Fig.8). Die solchermassen arbeitende Steuerungsvorrichtung vermittelt eine automatische Steuerung des Verfahrensablaufs gemäss Fig.5. Die Einleitung weiterer Nachbeschickungs-Pressphasen in der einen oder anderen Weise erfolgt ganz analog, wobei für jede dieser Pressphasen die vorgenannten Baueinheiten (Differenzdruckschalter ,Remanenzschütze, Zeitrelais,Zyklenzähler und Schütze für die Steuerung der Förderpumpe) gesondert vorgesehen sind. Der Verfahrensablauf wird automatisch beendet,sobald der "letzte" Zyklenzähler 73(Fig.9)seinen 0 Zählerstand erreicht hat.Dadurch wird über einen Arbeitskontakt 75 des Zyklenzählers 73 ein Rema nenzschütz74 gesetzt,durch dessen Öffner 76 die vorausgegangene End-Pressphase,zu deren Überwachung der Differenz-Druckschalter 77 vorgesehen ist,abschliessend verriegelt wird. Beim erstmaligen Einschalten der Vorrichtung mittels des Handtasters 4O(Fig.6)wird ein Einschalt Wischrelais 78 betätigt,über dessen Arbeitskontakt 79 ein Iiilfsschütz 80 angesteuert wird,über dessen Kontakte 96(Fig.6) r97(Fig.7),98 und 99(Fig.8)sowie 100 und 101 (Fig.9)sämtliche Remanenzschütze in Ruhestellung zurückgesetzt werden und die Zyklenzähler 58 (Fig.7),81 (Fig.8) und 73(Fig.7)auf die für den Verfahrcnsablauf charakteristischen voreingestellten Ausgangswerte gesetzt werden. Schliesslich ist in der Fig.8 gestrichelt eine Abwandlung der Steuerungsvorrichtung eingezeichnet, die eine automatische Steuerung der durch das P/t Diagramm 36 gemäss Fig.4 veranschaulichten Verfahrensweise ermöglicht: Hierzu ist ein abfallverzögertes Zeitrelais 81 vorgesehen'das jeweils bei Erreichen des Druck-Grenzwertes G. angesteuert wird.Dieses abfallverzögerte Zeitrelais 81 hat einen selbsthaltenden Schliesskontakt 82,der sofort anspricht,und einen nach der vorgegebenen Zeitverzögerung ansprechenden Öffnungskontakt 83,der mit der vorgegebenen Zeitverzöge rung zti in seine gestrichelt dargestellte Ruhelage zurückfällt.Die Wirkungsweise dieser Schaltungsvariante besteht darin,dass jeweils nach Ablauf der Zeitverzögerung bti die Förderpumpe 21 aktiviert wird,unabhängig davon,ob zuvor ein unterer Grenzwert gi des Kammerdrucks erreicht worden ist oder nicht,und dass die Einleitung der nächsten Nachbeschickungs-Pressphase ausschliesslich über den zugeordneten Zyklenzähler eingeleitet wird.Als Druckwächter können hierbei einfache'auf den jeweils oberen Druck-Grenzwert G. einstellbare Druckschalter eingesetzt werden.Eine' insoweit vereinfachte Steuerungsvorrichtung bietet jedenfalls dann die erforderliche Sicherheit,wenn durch eine definierte Beschaffenheit des auszupressenden Schlammes gewährleistet ist,dass der Kammerdruck'nachdem zuvor der obere Druck-Grenzwert erreicht ist'auch wieder auf hinreichend niedrige Werte in der Grössenordnung der genannten unteren Grenzwerte gi abfallen kann. In den Fig.6-9 sind,abgesehcn von den Druckwächtern und den Zyklenzählcrn,für funktionsgleiche Bauelemente und Teile jeweils dieselben Bezugszeichen angegeben. Über die in Fig.7 eingezeichneten Relaiskontakte 102107 ist der Motor der Förderpumpe 21 in den einzelnen Pressphasen eingeschaltet.

Claims: PATENTANSPRÜCHE 1. Verfahren zur Entwässerung von Schlämmen mittels einer Kammerfilterpresse'wonach eine Anlaufphase bzw.die erste Aktivperiode einer Förderpumpe'mit der die Be schickung der Kammerfilterpresse mit Nassschlanun,der mit Kalk(CaO)oder Kalkmilch (Ca (011) 2)und gegebenenfalls weiteren Fällungslnitteln(FeCl2)versetzt ist,erfolgt, beendet wird,sobald der Druck in den Pressenkanullern auf einen vorgegebenen oberen Grenzwert angestiegen ist,und zur weiteren Beschickung der Presse mit Nass schlamm Nachbeschickungs-Pressphasen vorgesehen sind, die in eine Anzahl wiederholter Presszyklen unterteilt sind,in deren Verlauf die Förderpumpe arbeitet,bis ein vorgebbarer,für die jeweilige Pressphase charak teristischer überwachter oberer Grenzwert erreicht ist,und danach stillgesetzt wird,bis der Kammerdruck wieder auf einen niedrigeren und durch einen unteren Grenzwert beschränkten Wert abgesunken ist,wobei jede Nachbeschickungspressphase durch mindestens einen un teren Grenzwert(gi,i = 1 n)und einen oberen Grenz wert(G#1i = 1 n)des Kammerdruckes charakterisiert ist, dadurch gekennzeichnet,dass mindestens der jeweils erste Presszyklus der Nachbeschickungs-Pressphasen gegenüber dem Zeitpunkt des letztmaligen Erreichens des oberen Druckgrenzwertes(Gi)in der vorhergehenden Pressphase mit einer Zeitverzögerungssti eingeleitet wird,die zwi schen einem typischen Wert der innerhalb der vorher gehenden Pressphase für ein Absinken des Kammerdruckes von dem benötigten oberen Grenzwert Gi auf den unte ren Grenzwert gi benötigten Zeitspanne und etwa dem doppelten Wert dieser Zeitspanne liegt. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,dass die Zeitverzögerung@ti etwa gleich dem mittleren Wert der im Rahmen der vor hergehenden Pressphase für den Druckabfall vom oberen Druckgrenzwert Gi auf den unteren Grenzwert gi benö tigte Zeitspanne gewählt ist. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,dass auch die einzelnen Press zyklen der aufeinanderfolgenden Pressphasen mit einer auf den Zeitpunkt des Erreichend des oberen Druckgrenz wertes G. im vorhergehenden Presszyklus bezogenen Zeit verzögerungttieingeleitet werden,deren Dauer etwa dem Mittelwert der aus einer Anzahl aufeinanderfolgenden Presszyklen,bei denen der Kammerdruck jeweils vom obe ren auf den unteren Druckgrenzwert absinkt,er#itittelten Abfallzeiten entspricht,und dass die nächste Pressphase nach einer flir die vorhergehende l'rcssphlsc vorgegebe- nen Zyklenzahl eingeleitet wird. 4. Verfahren nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, wobei innerhalb einer Nachbeschickungs-Pressphase der jeweils folgende Presszyklus eingeleitet wird'sobald der untere Druckgrenzwert gi erreicht bzw.unterschrit ten wird, dadurch gekennzeichnet,dass die für den Abfall des Kam merdruckes vom oberen Grenzwert (Gi) auf den unteren Grenzwert(gi)benötigte Abfallzeit Wt mit der fest vorgegebenen Verzögerungszeitspannessti verglichen wird und die nächste Pressphase eingeleitet wird,so bald die Abfallzeit dit grösser ist als die Verzöge rungszeit t ti 5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,dass im Anschluss an eine Nach beschickungs-Pressphase mit relativ niedrigem oberem Druck-Grenzwert G. eine solche mit einem wesentlich höheren oberen Druck-Grenzwert Gi/l und auf diese wie der eine Pressphase mit einem niedrigeren oberen Druck Grenzwert Gi+2 folgt. 6. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der vorhergehenden Ansprüche,insbesondere einem der Ansprüche 1-3,ggf.in Verbindung mit Anspruch 5,mit den aufeinanderfolgenden Pressphasen einzeln zugeordne ten Druckwächtern und Impulsgebern,die ein Impulssig nal erzeugen,wenn während des ablaufenden Presszyklus ein für die Pressphase charakteristischer Grenzwert des Kammerdruckes erreicht wird'und mit die Impuls signale je eines der Impulsgeber als Zähl-Eingangs signale empfangenden Zyklenzähler,die nach einer der vorgesehenen Zyklenzahl entsprechenden Anzahl von Impulssignalen ein die Einleitung der nächsten Press phase vorbereitendes Ausgangssignal erzeugen,und mit einer Anzahl von Zeitgliedern mit denen eine Zeit spanne tti definiert einstellbar ist,um die der Beginn der jeweils nachfolgenden Pressphase gegenüber einem Zeitpunkt vergrössert ist,zu dem der Kammerdruck im Rahmen der vorhergehenden Pressphase letztmalig einen vorgegebenen Druck-Grenzwert erreicht, dadurch gekennzeichnet,dass die Zyklenzähler(59,73 und 81)als Zähl-Eingangssignale von den Druckwächtern und Impulsgebern(47.70.77 und 57)bei Erreichen der oberen Druck-Grenzwerte G. erzeugte Impulse empfangen, und dass die einzelnen Zeitglieder(62)als den Beginn der Verzögerungszeitspannen markierende Steuersignale jeweils die bei Erreichen des Endzählerstandes von den Zyklenzählern(58,73 und 81)abgegebenen Ausgangssignale empfangen. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet,dass als Druckwächter für die n Nachbeschickungs-Pressphasen die zwischen den unte ren Druck-Grenzwerten g1,..,gi,..,gn und den oberen 1 n Druck-Grenzwerten G1,..,Gi,..,Gn durchgeführt werden, zwischen den Grenzwertpaaren gi,Gi arbeitende Differenzdruckschalter(70,77)vorgesehen sind,deren Schaltkontakt(54)bei Erreichen des oberen Druckgrenzwertes G. in seine Arbeitsstellung übergeht,in der das Einschalt-Wischrelais (57)angesteuert ist,das den Zählimpuls für den zugeordneten Zyklenzähler(58;81; ; 73)abgibt,der bei Erreichen seines einer vorgegebe nen Presszyklenzahl entsprechenden End-Zählerstandes L"nd-Zäjjlers tandes ein Ausgangssignal erzeugt,das einen Remanenzschütz(60) setzt,der einen Ruhekontakt (61 )hat,über den(bei nicht gesetztem Schütz(60))der die Aktivphase der Förderpumpe(21)vermittelnde Steuerstrom fliesst,und dass bei gesetztem Remanenzschütz(60)ein auf die vorgegebene Zeitverzögerungtti eingestelltes Zeitrelais(62)akti viert ist,dessen nach Ablauf der Verzögerungszeittbt erzeugtes Ausga#ngssignal einen weiteren Remanenz schütz(64)setzt,der einen im Steuerstrompfad des Zeit relais(62)liegenden Öffner(66)und einen im Steuer strompfad des die Aktiv-und Stillstandsphasen der För derpumpe(21)in der folgenden Pressphase steuernden Re lais(68)liegenden Schliesskontakt(67)hat. 8. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach An spruch 4,wobei zur Überwachung des Kammerdruckes für jede der Pressphasen ein Differenz-Druckschalter vor gesehen ist,der bei Erreichen des oberen Druck-Grenz wertes G. ein die Abschaltung der Förderpumpe und bei i Erreichen des unteren Druck-Grenzwertes gi ein die Aktivierung der Förderpumpe vermittelndes Ausgangs signal erzeugt, dadurch gekennzeichnet,dass die jeweils eine Pressphase steuernde und die nächste Pressphase einleitende Un tereinheit(Fig.8)der Steu#rungsvorrichtung(29)ein durch das bei Erreichen des oberen Druck-Grenzwertes G. er zeugtes Ausgangssignai des Differenz-Druckschalters(70) aktiviertes Zeitrelais (71)mit einstellbarer Verzöge rungszeit ati @ti aufweist,das nach Ablauf dieser Verzö gerungszeit ein die Einleitung der nächsten Pressphase vermittelndes Steuersignal angibt,und dass der Steuer strom dieses Zeitrelais(71)über einen Öffner des durch seinen Schaltzustand die Aktiv- bzw.Stillstandsphasen der Förderpunpe(21)steuernden Relais(68)fliesst. 9. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach An spruch 3,ggf.in Verbindung mit Anspruch 5,wobei eine zur Steuerung der einzelnen Zyklen einer Nachbeschik kungs-Pressphase und die Einleitung der nächsten Press phase vorgesehene Untereinheit der Steuerungsvorrich tung einen Druckwächter hat,der bei Erreichen des für die ablaufende Pressphase charakteristischen oberen Druck-Grenzwertes G. ein Ausgangssignal abgibt,sowie mit einem auf eine vorgegebene Anzahl innerhalb der jeweiligen Pressphase vorgesehener Presszyklen einstell barer Zyklenzähler versehen ist,dernachAblauf dieser Anzahl von Presszyklen ein die Einleitung der nächsten Pressphase vermittelndes Steuersignal abgibt, dadurch gekennzeichnet,dass die Untereinheit der Steue rungsvorrichtung(29)ein durch das Ausgangssignal des Druckwächters (70)aktivierbares und auf eine vorgebba re Zeitverzögerung Ati einstellbares Zeitrelais (81) aufweist,das einen sofort ansprechenden Selbsthalte kontakt(82)und einen im Steuerstrompfad des die Aktiv und Stillstandsphasen der Förderpumpe (21) vermitteln- den Relais(68)liegenden Öffner(83)hat,der nach der Verzögerungszeit ti in seine die Aktiv-Phase der Förderpumpe (21) vermittelnde Ruhelage zurückfälltlFig.8).

Inventors: KUEBLER, HANS, Kübler, Hans
Applicants: KUEBLER, HANS
Application year: 1980
Main classification: C02F11
IPC codes: B01D25, C02F11