VESSEL PROTECTED AGAINST INTERNAL CORROSION

Abstract: 1. Container, protected from internal corrosion, comprising layers of differing conductivity in the contents of the container, particularly a filter container, characterized in that one or more inert anodes (A), supplied by parasitic current, are situated in the container (B), these anodes having longitudinal sections (E, F, G) of differing electrical surface conductivity and the electrical surface resistance of any longitudinal section being the higher, the greater the electrical conductivity of the contents of the container, associated with that longitudinal section.

Description: Gegen Innenkorrosion geschützter Behälter Die Erfindung bezieht sich auf einen gegen Innenkorrosion geschützten Behälter mit unterschiedlichen Leitfähigkeitsschichten des Behälterinhalts, insbesondere Filterbehälter. In Industrie, Gewerbe und Haushalt ist eine Vielzahl von Einrichtungen dem Korrosionsangriff durch wässrige Elektrolyte ausgesetzt. Die laufende Beseitigung der dadurch verursachten Schäden ist oft mit erheblichen Kosten verbunden. Aufgabe der Korrosionsschutztechnik ist es, derartige Schäden von vornherein auszuschliessen oder auf ein technisch und wirtschaftlich vertretbares Mindestmass zu beschränken. Die elektrochemische Korrosion von Metallen und die zu ihrer Verhinderung angewendeten Schutzmassnahmen spielen sich an der Grenzfläche zwischen der festen Phase eines Metalls und der flüssigen Phase eines Elektrolyten ab. Fliesst ein Strom sowohl durch einen metallischen als auch einen elektrolytischen Leiter, so müssen an der Phasengrenze Metall/Elektrolyt freie Elektronen entstehen oder verbraucht werden. Da die Abgabe von Elektronen eine Oxydation, die Aufnahme eine Reduktion bedeutet, ist der Uebergang eines Stroms über die Phasengrenze immer mit einer chemischen Reaktion verbunden. Dieser Vorgang wird als Elektrolyse bezeichnet, wenn die Reaktionen durch eine von aussen angelegte Spannung hervorgerufen werden. Verlaufen sie an räumlich getrennten Elektroden (aufgrund einer inneren EMK) freiwillig, so spricht man von einem galvanischen Element. Treten sie an einer Metalloberfläche gleichzeitig auf, so handelt es sich um Korrosion. Die Metalle haben das Bestreben, in Lösung zu gehen. Aus dem Atomgitter der Metalle diffundieren positiv geladene Ionen, während die negativ geladenen Elektronen im Gitterverband bleiben. Das Metall lädt sich negativ auf. Hierdurch kommt es zu einer Potentialdifferenz gegenüber dem Elektrolyten. Das Metall geht an den unedleren Metallflächen (Anoden) in Lösung; der angreifende Elektrolyt nimmt an den edleren Metall flächen (Kathoden) Elektronen auf. Die anodischen und kathodischen Teilreaktionen können in einer gleichen Zone der Metalloberfläche ablaufen. Im praktischen Korrosionsgeschehen ist es jedoch häufiger, dass anodische und kathodische Bezirke geometrisch getrennt auf der Metalloberfläche verteilt sind. Es bilden sich Lokal- oder Korrosionselemente mit entsprechenden Lokalanoden und Lokalkathoden, die gegenüber dem Elektrolyten ein unterschiedliches Potential aufweisen. Hierdurch kommt es zu einem Materialabtrag auf der unedleren Elektrode. Beim p a s s i v e n Korrosionsschutz trennt man durch Beschichtung die zu schützende Oberfläche von dem angreifenden Elektrolyten, beim a k t i v e n Korrosionsschutz greift man direkt in die Korrosionsvorgänge ein. Als passiver Korrosionsschutz werden Ueberzüge aller Art eingesetzt: Anstrich- und Kunststoffüberzüge mit Schichtdicken von einigen bis zu einigen Millimetern, metallische Ueberzüge, Glasemail, Zementmörtel und dergl.. Aktiver Korrosionsschutz erfolgt in der Hauptsache auf chemischem oder physikalischem Weg durch Zugabe von Korrosionsinhibitoren oder auf elektrochemischem Weg durch anodischen oder kathodischen Schutz, wobei bei letztgenanntem zwischen Schutzverfahren mit galvanischen (Opfer)-Anoden und solchen mit Fremdstrom zu unterscheiden ist. Zum Innenschutz von Behältern hat sich seit einer Reihe von Jahren der kathodische Schutz mit fremdstromgespeisten, in den Behälter isoliert eingebauten Elektroden bewährt. Die Elektroden werden mit dem Pluspol einer Gleichstromquelle, der Behälter mit deren Minuspol verbunden. Durch die äussere Stromzufuhr werden die bei den kathodischen Teilreaktionen verbrauchten Elektronen ergänzt, wodurch die anodischen Teilreaktionen, d.h. die Metallauflösung der Behälter wandungen und -einbauten, verringert werden. Die Korrosion wird dann praktisch vollständig unterdrückt, wenn der von der Fremdstromquelle über die in den Behälter eingebaute (anodisch geschaltete) Elektrode in die Behälterwandungen bzw. Einbauten fliessende Strom seiner Grösse nach mindestens der kathodischen Teilstromstärke entspricht. Diese Stromstärke wird daher als Mindestbetriebsstromstärke des kathodischen Korrosionsschutzes Ik bezeichnet. In der Praxis des kathodischen Korrosionsschutzes wird weniger der absolute Wert der Mindestbetriebsstromstärke Ik, vielmehr die sogenannte Mindestbetriebsstromdichte der Kathodisierung ik als Betriebsgrösse verwendet, welche den Quotienten aus Ik, gemessen in mA, und der Behälteroberfläche F einschliesslich seiner Einbauten, gemessen in m , darstellt. Die Grösse ik ist von einer ganzen Reihe von Variablen abhängig, beispielsweise von der Konzentration an gelöstem Sauerstoff, der Konzentration an eventuell enthaltenen Oxydationsmitteln, der elektrolytischen Leitfähigkeit, der Temperatur, dem pH-Wert, der Strömungsgeschwindigkeit und dergl.. Sie weist dementsprechend ein beträchtliches Spektrum auf, besitzt Jedoch für einen ganz bestimmten Fall auch einen ganz bestimmten Wert. Dieser lässt sich labormässig bestimmen und in der Praxis durch Untersuchung des geöffneten Behälters in gewissen Zeitabständen mit beliebiger Genauigkeit ermitteln. Für Wässer mittlerer Härte und üblicher Konzentration an gelöstem Sauerstoff liegen die ik-Werte zwischen 80 mA/m2 und 250 mA/m2. Bei konventionellen Behältern der Sanitär- und Heizungstechnik, z.B. bei Warmwasserbereitern, Boilern und dergl. bietet der kathodische Korrosionsschutz mit fremdstrombeaufschlagten Elektroden keine grundsätzlichen Probleme. Andere Verhältnisse ergeben sich Jedoch bei Behältern, die neben dem wässrigen Elektrolyten weitere, gegenüber dem Elektrolyten besserleitende Stoffe, Materialien enthalten. Ein typischer Vertreter dieser Behältergattung ist beispielsweise ein Filterbehälter mit einer oder mehreren Aktivkohle-Filterschichten. Bei Filterbehältern mit Kiesschichten unterschiedlicher Körnung und einer oder mehreren Aktivkohleschichten hat man sich in der Vergangenheit darauf beschränkt, lediglich passive Korrosionsschutzmassnahmen durchzuführen oder, falls es die jeweiligen betrieblichen Verhältnisse zuliessen, dem wässrigen Elektrolyten Korrosionsinhibitoren beizufügen. So wurden die Behälter entweder aus einem korro sionsbeständigen Material, z.B. Edelstahl, Beton, gefertigt, oder es wurden die Behälterinnenflächen mit -# Kunststoff-Schutzüberzügen versehen. Die Vorgehensweisen haben sich Jedoch als wenig wirtschaftlich und z.T. unwirksam erwiesen: Hohe Investitionskosten bei Edel stahlbehältern, periodische Entleerung der Behälter und Erneuerung der Kunststoff-Schutzüberzüge, die infolge Wasserdampfdiffusion Fehlstellen aufweisen und ihrerseits zu Lochfrass in den Behälterwandungen führen. Es ist Aufgabe der Erfindung, einen gegen Innenkorrosion geschützten Behälter der eingangs genannten Gattung zu schaffen, der durch fremdstromgespeiste Elektroden kathodisch geschützt ist. Zur Lösung dieser Aufgabe ist erfindungsgemäss vorgesehen, dass im Behälter eine oder mehrere fremdstromgespeiste Inertanoden angeordnet sind, die Längsabschnitte unterschiedlicher elektrischer Oberflächenleitfähigkeit aufweisen, wobei der elektrische Oberflächenwiderstand eines Längsabschnittes umso höher ist, je grösser die elektrische Leitfähigkeit des diesem Längsabschnitt zugeordneten Behälterinhalts ist. Eingehende theoretische Untersuchungen und praxisnah durchgeführte Versuche haben ergeben, dass weder in den Behältern vorhandene Füllmassen den Schutzstrom zu den kathodisch polarisierten Behälterinnenwandungen abschirmen, noch dass beim Betrieb und bei der Wartung der Behälter mechanische oder sonstige Beschädigungen der Inertanodenoberflächen auftreten. Passive Korrosionsschutzmassnahmen sind prinzipiell entbehrlich. Falls aus betrieblichen Gründen auf eine Beschichtung der Behälterinnenflächen nicht verzichtet werden kann, ermöglicht die Erfindung eine beträchtliche Verlängerung der Wartungs- und Inspektionszeiträume. Auch durch die Beschickung und den Betrieb der Behälter möglicherweise auftretende Beschädigungen der Beschichtungen führen nicht zu Korrosionsfolgeerscheinungen wie Lochfrass und dergl,, Die vorstehend aufgeführten vorteilhaften Wirkungen des Erfindungsgegenstandes kommen gerade bei Filterbehältern, die neben einer oder mehreren Kiesschichten eine oder mehrere Aktivkohleschichten als Filtermaterial enthalten, in besonderer Weise zur Geltung, da derartige Filter vergleichsweise häufig rückgespült werden müssen und/oder die Beschickung ausgetauscht wird. Aufgrund der gegenüber dem restlichen Behälterinhalt hohen elektrischen Leitfähigkeit der Aktivkohleschicht(en) sind die Inertanoden an den diesen Schichten zugeordneten Längsabschnitten derart ausgebildet, dass praktisch kein bzw. nur ein sehr geringer Schutzstrom aus der Anode austritt. Während man bei Behältern mit einem Innendurchmesser kleiner oder gleich 1000 mm mit einer einzigen, sich im wesentlichen über die gesamte Behälterhöhe bzw. -länge erstreckenden zentralen Anode auskommt, sind bei grösseren Behältern eine Mehrzahl von im Behälter verteilter, untereinander elektrisch und gegebenenfalls mechanisch verbundener Anoden vorzusehen, die sich gleichfalls im wesentlichen über die gesamte Behälterhöhe bzw. -länge erstrecken. Gemäss einer Weiterbildung des Erfindungsgegenstandes sind die Anodenlängsabschnitte unterschiedlicher elektrischer Oberflächenleitfähigkeit durch abschnittsweise Beschichtung von ansonsten gut leitenden Anoden mit Widerstandsmaterial und/oder Isoliermaterial gebildet. Eine andere Möglichkeit der Schaffung unterschiedlich elektrisch leitender Anodenabschnitte besteht darin, das Anodengrundmaterial abschnittsweise mit elektrisch gut leitenden Belägen oder Schichten zu versehen. Dies führt insbesondere bei Titananoden zu äusserst günstigen technischen und wirtschaftlichen Ergebnissen, wenn gemäss einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung das Anodengrundmaterial Titan abschnittsweise mit einer 2,5 bis 10 pm dicken Platinschicht überzogen wird. Die von der Platinierung ausgesparten Anodenabschnitte überziehen sich unmittelbar nach dem Inbetriebsetzen der Anoden mit einem dünnen Oxydfilm mit vergleichsweise hohem Oberflächenwiderstand. Bei Filterbehältern mit Aktivkohleschichten, deren Leitfähigkeit diejenige des übrigen Behälterinhalts bei weitem Ubertrifft, wird somit ein übermässiger Stromaustritt aus den Anoden zuverlässig unterbunden. Es hat sich ferner als besonders vorteilhaft erwiesen, bei Filterbehältern mit Aktivkohleschichten die diesen Schichten zugeordneten Anodenlängsabschnitte 100 bis 200 mm länger auszuführen als die Schichtdicke der Aktivkohle, wobei die Anodenlängsabschnitte die Aktivkohleschicht beidseitig überragen. Dieses beidseitige Ueberstehen der Anodenlängsabschnitte gewährleistet einen einwandfreien Betrieb auch während und nach den erforderlichen Rückspülungen der Filter, bei denen das Filtermaterial mehr oder weniger stark aufgewirbelt wird. Insbesondere beim Einsatz von platinierten Titananoden mit platinfreien, mit Titanoxyd bedeckten Anoden längsabschnitten konnten keine Beschädigungen der platinierten und nicht platinierten Anoden während oder nach den Rückspülungen festgestellt werden. Es hat sich darüber hinaus gezeigt, dass derartige Anoden ohne Schaden zu nehmen nachträglich in bereits mit Filterschichten (Kies/Aktivkohle) beschickte Be hälter eingerammt werden können. Hierbei können die Enden der Anoden pfahlförmig angespitzt werden. Bei Behältern mit Innendurchmessern über 1000 mm werden eine Mehrzahl von Inertanoden im Behälter verteilt angeordnet. Um eine optimale Stromverteilung bei minimaler Anzahl von Anoden zu erreichen, werden gemäss einer Weiterbildung des Erfindungsgegenstandes die Inertanoden derart im Behälter eingebaut, dass zwischen einer ersten Strecke a, die der Senkrechten von der Anode zur Behälterwand entspricht, und einer zweiten Strecke b, gemessen zwischen Anode und jedem Behälterpunkt, der zu zwei benachbarten Anoden gleich grosse, geradlinige Abstände aufweist, die Beziehung b = (1,15 ... 1,5) . a besteht. Diese Vorschrift gilt sowohl für Behälter mit kreisrundem oder ovalem Querschnitt als auch für solche mit Rechteckquerschnitt. Diese Anodenkonfiguration ist insbesondere bei fremdstromgespeisten platinierten Titananoden von grosser Bedeutung, da diese Anoden nur mit bestiimten, maximalen Betriebsspannungen beaufschlagt werden dürfen. Darüber hinausgehende Spannungen führen wegen Ueberschreitung des Durchbruchspotentials zur raschen Zerstörung des Elektrodenmaterials (vgl. Zeitschrift "Galvanotechnik 59(1968), Nr.8, S.659-666, insb. s.660). Bei Behältern, die mit wässrigen Elektrolyten gefüllt sind, deren elektrolytische Leitfähigkeit unter 15 pS/cm liegt, darf der Abstand der Anoden von dem genannten Behälterpunkt bis zu 50% grösser sein als der senkrechte Abstand der Anoden von der Behälterwand. Bei Behältern mit Flüssigkeiten, deren elektrolytische Leitfähigkeit grösser oder gleich 150 SS/cm beträgt, haben eingehende praktische und theoretische Untersuchungen ergeben, dass dieser Abstand zwischen 15 und 30%, vorzugsweise 20%, grösser sein sollte als der senkrechte Abstand der Anode von der Behälterwand. Grundsätzlich sollten jedoch senkrechte Anodenabstände von der Behälterwandung von 700 mm bei Leitfähigkeiten grösser oder gleich 150 pS/cm und 400 mm bei kleineren Leitfähigkeiten nicht überschritten werden. Bei Behältern mit einer Gesamthöhe von 8 m und mehr und entsprechenden Anodenlängen führt der Spannungsabfall innerhalb der Anoden, insbesondere bei platinierten Titananoden, zu einer ungleichmässigen Stromverteilung. Da aus den oben angeführten Gründen einer Steigerung der Betriebsspannung Grenzen gesetzt sind, werden gemäss einer Weiterbildung des Erfindungsgegenstandes in Anodenlängsrichtungen mehrere Stromzuführungen zu den Anoden vorgesehen. Zu diesem Zweck sind in der unteren und oberen Kümpelung entsprechend ausgebildete Stromdurchführungen vorgesehen. Gleichzeitig sind an der Behälterwand befestigte Mittel zum Halten undloder Verspannen der Anodenstäbe bzw. -drähte vorgesehen. Zur Vermeidung einer übermässigen Stromabsaugung an den Stromdurchführungen sind die Anoden in einem Bereich von 200 - 300 mm, gemessen ab Stromdurchführung, mit einer hochohmigen Schicht versehen. Bei Verwendung platinierter Titananoden sind diese Bereiche nicht platiniert. Die Erfindung wird nachstehend anhand der Zeichnung, in der Ausführungsbeispiele des Erfindungsgegenstandes vereinfacht wiedergegeben sind, näher erläutert. In der Zeichnung zeigt Fig.l einen Längsschnitt durch einen Filterbehälter mit einer zentralen Anode, Fig.2 einen Längsschnitt durch eine platinierte Titan anode, Fig.3 einen Horizontalschnitt durch einen Behälter mit rechteckförmigem Querschnitt, Fig.4 einen Horizontalschnitt durch einen Behälter mit kreisrundem Querschnitt, Fig.5 einen Längsschnitt durch einen stehenden Behäl ter, Fig.6 eine beispielsweise Ausführungsform einer Halte und/oder Verspannvorrichtung für Drahtanoden, Fig.7 eine beispielsweise Ausführungsform einer Halte und/oder Verspanneinrichtung für Stabanoden, Fig.8 einen Längsschnitt durch einen Tragbolzen einer Stromdurchführung. Im Filterbehälter B gemäss Fig.l liegen auf einem Düsenboden R Filterkiesschichten S1,S2 unterschiedlicher Körnung. Ueber der Schicht S2 ist eine Aktivkohleschicht S3 angeordnet. Die zu filtrierende Flüssigkeit wird am Stutzen W1 in der oberen Kümpelung C1 zugeführt und verlässt den Behälter durch den Stutzen W2 in der unteren Kümpelung C2. Eine zentral angeordnete Inertanode A ist mittels Halterungen H von den Behälterwandungen isoliert befestigt. Die Stromzufuhr der Anode erfolgt am oberen Anodenende, was durch den dort eingezeichneten Pfeil Ik symbolisiert ist. Die Anode A hat Kreisquerschnitt mit einem Durchmesser von 10 mm und besteht, wie aus Fig.2 hervorgeht, aus einem Titankern K, der in den Längsabschnitten E, G mit einer 2,5 bis 10 tun dikken Platinbeschichtung Pt versehen ist. In einem Längsabschnitt F, nämlich dort, wo die Anode im einge bauten Zustand die Aktivkohleschicht S3 durchdringt, ist die Platinierung ausgespart. Im eingebauten Zustand und praktisch unmittelbar nach Inbetriebsetzung des kathodischen Schutzes bildet sich im Längsabschnitt F eine gegen chemische und physikalische Angriffe stabile Titanoxydschicht Q aus, deren Oberflächenwiderstand den Stromaustritt in diesem Bereich praktisch gänzlich verwehrt. Bei üblichen Schichtdicken der Aktivkohle von ca. 200 mm ist es vorteilhaft, die Länge des von der Platinierung ausgesparten Bereiches der Anode um 100 bis 200 mm länger zu gestalten als die Dicke der Aktivkohleschicht. Die Anode A ist am unteren Ende pfahlförmig angespitzt. Auf diese Weise lässt sie sich ohne besonderen Aufwand in bereits mit Filtermaterial beschickte Filterbehälter einrammen. Dies ist insbesondere beim nachträglichen Einbau des kathodischen Korrosionsschutzes von Vorteil, Jedoch auch dann, wenn die Anode und ihre Befestigungsund Stromzuführungsteile bei der Auswechslung der Filterschichten hinderlich sein sollten. Bei Filterbehältern mit mehreren Aktivkohleschichten sind selbstverständlich an den entsprechenden Orten der Anoden die oben beschriebenen Platinierungen fortzulassen. Bei Filterbehältern mit einem Innendurchmesser kleiner oder gleich 1000 mm und einem Filtermedium mit einer elektrolytischen Leitfähigkeit zwischen 200 pS/cm und 700 rS/cm lässt sich der kathodische Korrosionsschutz mit einer zentral angeordneten Inertanode erreichen. Bei darüber hinausgehenden Behälterdurchmessern wird der elektrische Widerstand des Elektrolyten so gross, dass eine zentral angeordnete und nur mit beschränkter Betriebsspannung beaufschlagte Anode zum optimalen kathodischen Korrosionsschutz der Behälterinnenwandungen nicht ausreicht. Für Filterbehälter mit einem Innendurchmesser grösser als 1000 mm werden daher mehrere Anoden gleichmässig im Behälter verteilt. Mögliche Anodenkonfigurationen bzw. Anordnungen sind in den Figuren 3 und 4 schematisch dargestellt. In Fig.3 sind in einen Behälter B mit rechteckförmigem Querschnitt eine Vielzahl von über den Umfang gleichmässig verteilter, platinierter Titananoden A von den Behälterwandungen isoliert eingebaut. Sämtliche Anoden sind an eine (nicht dargestellte) Gleichstromquelle angeschlossen. Der senkrechte Abstand der Anoden A von der Behälterwand ist mit a bezeichnet. Mit P sind Behälterpunkte bezeichnet, die von den beiden unmittelbar benachbarten Anoden A gleich grosse Abstände b auf weisen. Zur Erzielung einer optimalen Stromverteilung für den kathodischen Schutz der Behälterwandungen bei minimaler Anzahl von Anoden gilt zwischen den beiden Strecken a und b folgende Beziehung: 1,15a < b # l,5a Aus diesen beiden Ungleichungen ergeben sich Anodenabstände d zwischen 1,14a und 2,24a. Bei Behältern mit kreisrundem Querschnitt, wie sie in Fig.4 schematisch dargestellt sind und wo gleiche Teile mit denselben Bezugszeichen versehen sind, gilt zwischen dem Abstand a der Anoden von der Behälterwand und dem Abstand b der Behälterpunkte P von den Jeweils benachbarten Anoden A dieselbe Beziehung. Auch hier lassen sich die entsprechenden Anodenabstände d bestimmen, was am einfachsten auf zeichnerisch/geometrischem Weg erfolgen kann. Bei Flüssigkeiten mit elektrolytischen Leitfähigkeiten kleiner oder gleich 150 HS/cm kann der vorstehend definierte Bereich b = 1,15a...1,5a voll ausgeschöpft werden. Weisen die im Behälter befindlichen Flüssigkeiten elektrolytische Leitfähigkeiten grösser oder gleich 150 pS/cm auf, so sollte die Strecke b zwischen 15 und 30%, vorzugsweise 20%, länger sein als der Anodenabstand a. Generell - und das gilt für alle Behälterarten und Leitfähigkeiten - sollte der Abstand zwischen Anode und Behälterwand 700 mm nicht übersteigen. Bei dem in Fig.5 dargestellten stehenden Behälter sind ebenfalls platinierte Titananoden A mit einer Anodenkonfiguration gemäss Fig.4 eingebaut. Zusätzliche Anoden A' am oberen und unteren Behälterende dienen dem kathodischen Schutz der oberen und unteren Kümpelung C1 bzw. C2. Bei Behälterhöhen grösser als 8 m und dementsprechenden Anodenlängen kann bei konventionellem Anodenaufbau (Kern aus Titan, 2,5 bis 10 pm dicke Platinbeschichtung) der Spannungsabfall in Anodenlängsrichtung derart grosse Werte annehmen, dass in dem der Anodenanspeiseseite abgewandten Behälterteil das erforderliche Anodenpotential für einen vollständigen kathodischen Schutz nicht mehr ausreicht. Bei derartigen Behältern wird der Schutzstrom den Anoden an einer Mehrzahl von räumlich getrennten Stellen zugeführt. Dies ist in Fig.5 schematisch dargestellt. In der oberen und unteren Kümpelung des Behälters sind Stromdurchführungen D vorgesehen, die sämtlich parallelgeschaltet und mit dem Pluspol der Gleichstromquelle G verbunden sind. Der Minuspol der Gleichstromquelle G ist mit dem Behälter B verbunden. Die Anoden A sind im mittigen Bereich des Behälters unterteilt und dort mit einer kombinierten Halte- und Verspannvorrichtung V gehalten bzw. verspannt. Wie aus Fig.5 bzw. 6 hervorgeht, ist in der Höhe der Trennungsstelle ein radial nach innen weisendes Trageisen T an der Behälterwand B befestigt. Am freien Ende des Trageisens T ist eine Muffe M befestigt. In die Muffe M ist ein Kunststoffstopfen St eingesetzt. Dieser weist eine durchgehende, in Anodenlängsrichtung verlaufende Gewindebohrung auf. Bei Verwendung von Anoden in Drahtform ist, wie Fig.6 zeigt, in diese Gewindebohrung ein mit abgesetztem Gewinde versehener Titan-Spannbolzen Sp eingeschraubt, der an seinem freien Ende mit einer horizontalachsigen Bohrung versehen ist. Die Länge des Aussengewindes ist kleiner als die halbe Muffen- bzw. Stopfenlänge. Bei beidseitig eingeschraubten Anoden besteht somit keine elektrische Verbindung zwischen den Anodenteilen. Im Zuge der Montage der Anoden wird das zuvor rechtwinklig abgebogene Anodenende in die genannte Bohrung eingesetzt und mit einer Madenschraube Ms gesichert. Zwischen den Stromdurchführungen D und den vorbeschriebenen Halte- und Verspannvorrichtungen V sind ferner eine ader mehrere Anodendistanzierungselemente V' ange ordnet. Diese bestehen aus ebenfalls an den Behälter wandungen befestigten Trageisen T' (Fig.5)# deren freie Enden mit einer Isolierhülse I versehen sind, durch deren in Anodenlängsrichtung verlaufende Bohrung die Drahtanoden A gezogen sind. Bei Stabanoden unterscheidet sich die in Behältermitte angeordnete Haltevorrichtung von der oben beschriebenen im wesentlichen durch die Ausbildung des Titanspannbolzens. Wie aus Fig.7 hervorgeht, weist der Spannbolzen Sp' am muffenseitigen Ende ein Aussengewinde auf, während das andere Ende mit einer Sacklochgewindebohrung versehen ist. In diese Gewindebohrung werden mit Aussengewinde versehene Anoden eingeschraubt und durch eine radial wirkende Madenschraube Ms gesichert. Auch beim Einbau von Stabanoden können zusätzliche Distanzierungselemente für die Anoden zwischen den Stromdurchführungen D und Haltevorrichtungen verwendet werden, die im wesentlichen aus einem Trageisen und Isolierhülse zur Aufnahme der Anode bestehen. Die Stromdurchführungen D sind ähnlich aufgebaut, wie sie in Fig.2 des deutschen Gebrauchsmusters 1998 364 beschrieben und dargestellt sind. Der dort mit der Bezugsziffer 2 bezeichnete Tragbolzen wird jedoch er setzt durch einen Titantragbolzen gemäss der vorliegenden Fig.8. Der Bolzen Bt ist im mittleren Abschnitt mit einem Bund Bb versehen. Der zum Behälterinnern weisende linke Bolzenteil trägt ein Aussengewinde, auf das eine mit einem Innengewinde versehene Porzellankappe Bk aufgeschraubt ist. Die Porzellankappe weist eine axial verlaufende Bohrung auf, deren Durchmesser geringfügig grösser ist als der Aussendurchmesser der Titanspannbolzen Sp und Sp' gemäss Fig. 6 bzw. 7. In einer am besagten Bolzenende eingebrachten Sacklochgewindebohrung werden bei Drahtanoden Titanspannbolzen Sp gemäss Fig.6 eingeschraubt, an denen die Draht- bzw. Stabanoden ihrerseits befestigt werden. Stabanoden können direkt in die Sacklochgewindebohrung eingeschraubt werden. Mit Hilfe des anderen Bolzenteils, das teilweise mit einem Aussengewinde versehen ist, wird die Stromdurchführung an der Behälterwand bzw. der Kümpelung isoliert befestigt, wie es im vorgenannten Gebrauchsmuster beschrieben ist. In Abweichung zu dieser bekannten Stromdurchführung erfolgt jedoch der Kabelanschluss mit Hilfe einer Gewindesacklochbohrung am nach aussen weisenden Bolzenende, das zusätzlich mit einer Abflachung Bf zum Gegenhalten versehen ist. Die Halte- bzw. Verspannvorrichtungen für Draht- und Stabanoden und die zugehörigen Stromdurchführungen sind einfach im Aufbau und werden den Gegebenheiten bei Einbau der kathodischen Schutzanlage am Herstellungs- oder Montageort in optimaler Weise gerecht.

Claims: Patentansprüche 1. Gegen Innenkorrosion geschützter Behälter mit unter schiedlichen Leitfähigkeitsschichten des Behälterin halts, insbesondere Filterbehälter, dadurch gekenn zeichnet, dass im Behälter (B) eine oder mehrere fremdstromgespeiste Inertanoden (A) angeordnet sind, die Längsabschnitte (E,F,G) unterschiedlicher elek trischer Oberflächenleitfähigkeit aufweisen, wobei der elektrische Oberflächenwiderstand eines Längs abschnitts umso höher ist, je grösser die elektri sche Leitfähigkeit des diesem Längsabschnitt zuge ordneten Behälterinhalts ist. 2. Behälter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass bei Behältern mit einem Innendurchmesser kleiner oder gleich 1000 mm eine sich im wesentlichen über die gesamte Behälterhöhe bzw. Behälterlänge erstrek kende zentrale Anode (A) vorgesehen ist (Fig.l). 3. Behälter nach Anspruch l, dadurch gekennzeichnet, dass bei Behältern mit einem Innendurchmesser grös ser als 1000 mm eine Mehrzahl von im Behälter ver teilten Anoden (A) vorgesehen ist, die sich im we sentlichen über die gesamte Behälterhöhe bzw. Behäl terlänge erstrecken. 4. Behälter nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Anodenlängsabschnitte (E,F,G) unterschiedlicher elektrischer Oberflächenleitfähig keit durch abschnittsweise Beschichtung von ansonsten elektrisch gutleitenden Anoden (A) mit Widerstands material und/oder Isoliermaterial gebildet sind. 5. Behälter nach einem der Ansprüche 1 bis j, dadurch gekennzeichnet, dass die Anodenlängsabschnitte (E,F,G) unterschiedlicher elektrischer Oberflächenleitfähig keit durch chemische und/oder elektrochemische Be handlung der jeweiligen Abschnitte gebildet sind. 6. Behälter nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Anoden (A) im wesentlichen aus Titan, Niob oder Tantal bestehen und abschnittsweise mit einer 2,5 Fm bis lOJum dicken Platinschicht (Pt) über zogen sind. 7. Behälter nach einem der vorangegangenen Ansprüche 1 bis Ó, dadurch gekennzeichnet, dass bei Filter behältern, die eine Aktivkohleschicht (S3) enthal ten, der dieser Schicht zugeordnete Anodenlängs abschnitt (F) eine Schicht (Q) hohen elektrischen Oberflächenwiderstandes aufweist. 8. Behälter nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der der Aktivkohleschicht (S) zugeordnete Anodenlängsabschnitt 100 bis 200 mm länger ist als die Dicke der Aktivkohleschicht und diese beidseitig überragt. 9. Behälter nach einem der vorangegangenen Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Anoden (A) pfahlförmig ausgebildet sind und von der Beschickungs seite des Behälters in die Beschickung eingerahmt sind. 10. Behälter nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen einer ersten Strecke a, die der Senkrechte von der Anode (A) zur Behälterwand (B) entspricht, und einer zwei ten Strecke b, gemessen zwischen Anode (A) und je dem Behälterpunkt (P), der zu zwei benachbarten Anoden (A) gleich grosse, geradlinige Abstände auf weist, die Beziehung b = (1,15.. .l,5).a bei elektro lytischen Leitfähigkeiten unter 150 FS/cm besteht. 11. Behälter nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass bei elektrolytischen Leitfähigkeiten grösser als oder gleich 150 #S/cm zwischen der ersten Strecke a und der zweiten Strecke b die Beziehung b = (1,15...1,3).a, vorzugsweise b = l,2.a, besteht. 12. Behälter nach einem oder mehreren der vorangegangenen Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand (a) zwischen Anode (A) und Behälterwand (B) bei Leitfähigkeiten grösser oder gleich 150 pS/cm maximal 700 mm, sonst 400 mm beträgt. 13. Behälter nach einem oder mehreren der vorangegange nen Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Stromzufuhr zu den Anoden (A) mit Hilfe von in der Behälterwand (B) oder den Kümpelungen (C1,C2) eingebauter Stromdurchführungen (D) erfolgt, wobei die Anoden (A) in einem Bereich von 200 bis 300 mm, gemessen ab Stromdurchführung (D), mit einer hoch ohmigen Schicht überzogen sind. 14. Behälter nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass bei Verwendung von platinierten Titananoden in dem genannten Bereich die Anoden (A) frei von Platinierung sind. 15. Behälter nach einem oder mehreren der vorangegange nen Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens an einem Behälterende eine Stromdurch führung (D) vorgesehen ist. 16. Behälter nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Stromdurchführung einen in der Behälterwand oder Behälterkümpelung isoliert befestigten, vor zugsweise aus Titan bestehenden Tragbolzen (Bt) um fasst, an dessem nach dem Behälterinneren weisendem Ende bei Drahtanoden ein ebenfalls vorzugsweise aus Titan bestehender Spannbolzen (Sp) befestigt ist, an dem seinerseits die Anoden (A) angebracht sind, wäh rend Stabanoden direkt im Tragbolzen befestigt sind. 17. Behälter nach einem oder mehreren der vorangegange nen Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Anoden (A) zusätzlich durch Halte- und/oder Ver spannvorrichtungen (V) und/oder Anodendistanzierungs- elemente (V') im Behälter (B) gehalten sind. 18. Behälter nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Halte- und/oder Verspannvorrichtung einen an der Behälterwand befestigten Tragarm (T) um fasst, an dessem freien Ende ein vorzugsweise aus Titan bestehender Spannbolzen (Sp) isoliert befestigt ist, an dem seinerseits die Anode (A) angebracht ist. 19. Behälter nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass das besagte Tragarmende eine Muffe (M) trägt, in die Bohrung der Muffe ein Stopfen (St) aus Iso liermaterial eingesetzt ist und der Stopfen mit einer in Anoden1ängsrichtung#verlaufenden Bohrung zur Auf nahme des Spannbolzens (Sp) versehen ist. 20. Behälter nach einem der Ansprüche 16 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass Mittel (Ms) zur Sicherung der Anode (A) am anodenseitigen Ende der Spannbolzen (Sp) vorgesehen sind. 21. Behälter nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Anodendistanzierungselemente (V') einen an der Behälterwand befestigten Tragarm (T') umfassen, dessen freies Ende eine Isolierhülse (I) trägt, durch deren in Anodenlängsrichtung verlaufende Bohrung die Anode (A) durchgeführt ist. 22. Behälter nach einem oder mehreren der vorangegange nen Ansprüche 15 bis 21, dadurch gekennzeichnet, dass bei Behältern, deren Anodenlängen 7500 mm überschrei ten, in Längsrichtung der Anoden (A) mehrere Stromdurch führungen (D) vorgesehen sind. 23. Behälter nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, dass die Stromdurchführungen in den Behälterkümpelungen (C1, C2) angeordnet sind, die Anoden an den Halte und/oder Verspannvorrichtungen (V) elektrisch vonein ander isoliert sind und der Schutzstrom (T ) den so gebildeten Teilanoden getrennt zugeführt wird. 24. Behälter nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, dass die Teilanoden bezüglich der Gleichstromquelle (G) elektrisch parallelgeschaltet sind.

Inventors: HEINZELMANN, ULRICH, DIPL.-CHEM., EHLERT, HANS
Applicants: GULDAGER ELECTROLYSE GMBH & CO KG
Application year: 1980
Main classification: C23F13
IPC codes: C23F13, B01D35