PROCESS FOR CARRYING OFF THE REACTION HEAT FROM EXOTHERMAL CHEMICAL REACTIONS AND APPARATUS FOR CARRYING OUT THE PROCESS

Abstract: 1. A method of removing the heat of reaction from continuous exothermic chemical reactions conducted in the liquid phase, which method comprises introducing a fluid which is inert to the reactants and in which reactants and reaction products are preferably insoluble or almost insoluble, and which is immiscible with the reaction medium or with parts thereof, into a reactor containing the reaction medium and wherein a homogeneous mixing is effected, separating the emulsion thereby obtained into the phase containing the reaction products and that consisting of the heated inert fluid, cooling said inert fluid and recycling it to the reactor, such that the inert fluid is able to pass through this circuit as often as desired.

Description: Verfahren zur Abführung der Reaktionswärme von exothermen chemischen Reaktionen Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Abführung der Reaktionswärme von in flüssiger Phase ablaufenden kontinuierlich geführten exothermen chemischen Reaktionen sowie eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens. Die Abführung der Reaktionswärme von exothermen chemischen Reaktionen ist ein sehr wichtiges Problem in der chemischen Verfahrenstechnik. Im Falle von Reaktionen, die in flüssiger Phase ablaufen, d.h. bei denen im Reaktionsraum mindestens eine flüssige Phase vorhanden ist, sind verschiedene Lösungen dieses Problems bekannt. So kann in der Labortechnik beispielsweise der Reaktionsraum (das Reaktionsgefass) in ein Kühlbad eingebracht werden, in dem sich ein flüssiges (z.B. Wasser, Oel, organische Kühlflüssigkeiten) oder festes (Eis, Trockeneis, Kältemischungen, z.B. aus Eis und Salzen) Kühlmittel befindet. Diese Art der Kühlung hat oft den Nachteil, dass sie schwer regulierbar ist, für kontinuierliche Prozesse häufig ungeeignet, zu wenig wirkungsvoll und unwirtschaftlich (z.B. Trockeneis) ist. Weiterhin ist es im Betriebsmassstab möglich, den Reaktionsraum mit Rohrschlangen oder einem Mantel zu umgeben, durch die eine Kühlflüssigkeit geleitet wird, z.3. Wasser, Kühlsole (Wasser mit Salzen, wie z.B. atriumchlorid, Calciumchlorid, Magnesiumchlorid), organische Kühlflüssigkeiten, verflüssigte Gase, gegebenenfalls auch geschmolzene Feststoffe, wie flüssige Salze und Metalle. Wenn eine sehr intensive Kühlung erforderlich ist, können auch Kühlschlangen in das Innere des Reaktionsraumes geführt werden, die dann mit dem Kühlmittel beschickt werden. Als spezielle Kühlsysteme seien auch noch Verdunstungskühler und Rieselkühler erwähnt. Alle vorgenannten Kühlsysteme errordern ver hältnismässig aufwendige apparative Konstruktion, sind nicht für alle Zwecke wirksam genug oder sind im Betrieb unwirtschaftlich. Es ist auch bekannt, zur Kühlung einer exothermen Reaktion ein verflüssigtes Inertgas (z.B. Stickstoff) direkt in das Reaktionsmedium einzuleiten. Diese Methode ist jedoch aufwendig und wenig wirtschaftlich, da das Gas nicht zurückgewonnen werden kann. Eine Kühlung kann auch einfach durch Zugabe von Eis oder Trockeneis direkt in das Reaktionsgemisch erreicht werden, doch ist in diesem Fall eine Regulierung der Temperatur schwierig. Ausserdem erfolgt bei Verwendung von Eis eine Verdünnung des Reaktionsmediums, was in vielen Fällen unerwünscht ist. Ziel der vorliegenden Erfindung ist es nun, ein einfaches und wirtschaftliches Verfahren zur Abführung der Reaktionswärme von in flüssiger Phase ablaufenden kontinuierlich geführten exothermen chemischen Reaktionen zu finden, das die Nachteile der bekannten Verfahren nicht aufweist, das es erlaubt, das Volumen der Reaktionsapparatur möglichst klein zu halten und das vom Standpunkt der Betriebssicherheit Vorteile bringt. Diese Ziele können überraschenderweise durch das erfindungsgemässe Verfahren erreicht werden, das dadurch gekennzeichnet ist, dass man eine gegenüber den Reaktionspartnern inerte, diese und die Reaktionsprodukte nicht lösende, mit dem Reaktionsmedium bzw. mit Teilen des Reaktionsmediums nicht mischbare Flüssigkeit in einen das Reaktionsmedium enthaltenden Reaktor einleitet, worin eine innige Durchmischung von Reaktionsmedium und Inertflüssigkeit, die die Reaktionswärme aufnimmt, gewährleistet sein muss, die entstandene Emulsion in die die Reaktionsprodukte enthaltende Phase und die erwärmte Inertflüssigkeit auftrennt, letztere abkühlt und wieder dem Reaktor zuführt, in dem sie neuerlich Reaktionswärme aufnehmen kann, wobei die Inertflüssigkeit diesen Kreislauf beliebig oft durchlaufen kann und wobei sich im Reaktor eine ger*ünschte stationäre Temperatur einstellt. Das erfindungsgemässe Verfahren ist zur Kühlung aller exothermen Reaktionen geeignet, die in flüssiger Phase ablaufen. Unter solchen Reaktionen sind selbstverständlich nicht nur Reaktionen in homogener flüssiger Phase zu verstehen, sondern alle Reaktionen, an denen mindestens eine flüssige Phase beteiligt ist. Dazu gehören auch Reaktionen in einem fest/flüssigen sowie in einem flüssig/gasförmigen System. Auch Reaktionen, an denen zwei flüssige Phasen beteiligt sind, können mit dem erfindungsgemässen Verfahren gekühlt werden, jedoch nur dann, wenn keine der beiden beteiligten Phasen mit der zur Kühlung verwendeten Inertflüssigkeit mischbar ist. Alle exothermen Reaktionen der vorstehend definierten Art können mit Hilfe des erfindungsgemässen Verfahrens gekühlt werden, sofern die eingesetzte Inertflüssigkeit nicht an der Reaktion teilnimmt, vorzugsweise Ausgangsprodukte und Reaktionsprodukte nicht oder nur wenig löst und nicht mit der Reaktionsphase bzw. mit einer der Reaktionsphasen mischbar ist. Als Beispiele für Reaktionen, die auf diese Weise gekühlt werden können, seien exotherme Substitutions-, Oxidations-, Reduktions-, Additions-, Eliminierungs- oder Polymerisationsreaktionen genannt. Sehr gut eignet sich das erfindungsgemässe Verfahren zur Kühlung von exothermen Nitrierungen, Sulfonierungen, Diazotierungen, Hydrierungen und anderen Reduktionsreaktionen. Besonders bevorzugt wird das erfindungsgemässe Verfahren zur Wärmeabführung bei der Nitrierung von aromatischen Systemen eingesetzt. Wie bereits erwähnt, kann als Inertflüssigkeit jede Flüssigkeit eingesetzt werden, die an der jeweiligen Reaktion nicht teilnimmt und die mit dem Reaktionsmedium (oder Teilen des Reaktionsmediums) nicht mischbar ist und in der die Ausgangsstoffe und Endprodukte vorzugsweise nicht oder nur wenig löslich sind. Je nach Intensität der Wä=etnung der zu kühlenden Reaktion bzw. je nach der Temperatur, bei der die Reaktion ablaufen soll, müssen Flüssigkeiten gewählt werden, deren Siedepunkt über jener Temperatur liegt, um zu verhindern, dass die Flüssigkeit zu sieden beginnt. Vor dem Eintritt in den Reaktor wird die vom vorhergehenden Durchgang durch den Reaktor erwärmte Inertflüssigkeit gekühlt. Dies geschieht in einer üblichen Kühlvorrichtung, z.B. in einem üblichen Wärmeaustauscher. Die Temperatur, auf die die Flüssigkeit abgekühlt wird, richtet sich nach der Reaktion, die gekühlt werden soll und der Temperatur, die im Reaktor aufrechterhalten werden soll, sowie nach der Natur der Flüssigkeit selbst. Zu tiefe Temperaturen sind aus wirtschaftlichen Ueberlegungen nicht vorteilhaft (hohe Energiekosten). Die Temperaturen des Kühlmittels können daher in weiten Grenzen schwanken, etwa zwischen -500 und +500 C, insbesondere zwischen -200 und +200 C. Eine weitere Möglichkeit, die gewünschte Temperatur im Reaktor zu beeinflussen, ist die Veränderung der Verweilzeit im Reaktor durch Variieren der Geschwindigkeit, mit der die Inertflüssigkeit durch den Kühlkreislauf zirkuliert. Soll bei einer gegebenen Temperatur der Inertflüssigkeit stärker gekühlt werden, kann die Menge derselben, die in den Reaktor eindosiert wird, erhöht werden. Auf diese Weise lässt sich im Reaktor die gewünschte Temperatur leicht einstellen. Für Reaktionen in wässriger Phase kommen als Inertflüssigkeiten vorzugsweise mit Wasser nicht mischbare organische Flüssigkeiten, z.B. übliche mit Wasser nicht mischbare organische Lösungsmittel in Betracht. Dazu gehören u.a. aliphatische, cycloaliphatische oder aromatische Kohlenwasserstoffe, halogenierte aliphatische oder aromatische Kohlenwasserstoffe, mit Wasser nicht mischbare Alkohole, Ketone, Ester und Aether. Von den aliphatischen Kohlenwasserstoffen seien vor allem Benzine verschiedenster Siedebereiche (Testbenzin, Lackbenzin, Naphtha usw.) und Paraffinkohlenwasserstoffe genannt. Die einzelnen flüssigen Kohlenwasserstoffe können natürlich auch in reiner Form eingesetzt werden. Von den cycloaliphatischen Kohlenwasserstoffen eignen sich z.B. Cyclohexan, Cyclopentan, Methylcyclohexan, Tetralin, Dekalin und andere. Auch gewisse Terpenkohlenwasserstoffe und Terpenoide können, sofern sie nicht mit Wasser mischbar sind, eingesetzt werden. Als aromatische Kohlenwasserstoffe seien beispielsweise erwähnt: Benzol, Toluol, Xylol, Cumol, Cymol, Styrol sowie Mischungen davon. Unter den halogenierten Kohlenwasserstoffen sind vor allem chlorierte Kohlenwasserstoffe zu erwähnen: Methylenchlorid, Chloroform, Tetrachlorkohlenstoff, 1,2-Dichloräthan, 1, 1,2,2-Tetrachlor- äthan, l,l,l-Trichloräthan, 1,1,2-Trichloräthan, Perchloräthylen, Propylenchlorid sowie Mischungen davon, ferner Mono-, Di- oder Trichlor- und -brombenzole. Wasserunlösliche Alkohole, die als Kühlflüssigkeiten verwendet werden können, sind z.B. Cyclohexanol, Methylcyclohexanol sowie Fettalkohole mit längerer Kohlenwasserstoffkette. Als wasserunlösliche Ketone seien z.B. erwähnt: Methyl-nbutylketon, Methylisobutylketon, Methyl-n(i)-amylketon, Aethylamylketon, Di-n-propylketon, Diisopropyl- und -butylketon, Mesityloxid, Cyclohexanon, Methylcyclohexanon, Dimethylcyclohexanon, Isophoron. Als wasserunlösliche Ester seien beispielsweise erwähnt: n-Butylformiat, n-Propylacetat, n-Butylacetat, Isobutylacetat, n-Amylacetat, Isoamylacetat, Hexylacetat, Cyclohexylacetat, Benzylacetat sowie die entsprechenden Propionsäure- und Buttersäureester; Butylglycolacetat, Aethyldiglycolacetat, Butyldigfycolacetat. Von den wasserunlöslichen Aethern können beispielsweise verwendet werden: Diisopropyläther, Dibutyläther, Methyl-tert . -butyläther. Darüberhinaus kann natürlich eine grosse Zahl von weiteren, mit Wasser nicht mischbaren Flüssigkeiten verwendet werden, soweit sie die oben angegebenen Bedingungen erfüllen. Läuft umgekehrt eine Reaktion in einem organischen Lösungsmittel ab, so kann einerseits als Inertflüssigkeit eine organische Flüssigkeit, die mit dem Lösungsmittel der Reaktion nicht mischbar ist, oder andererseits Wasser verwendet werden, sofern das Lösungsmittel im Reaktor mit Wasser nicht mischbar ist. Statt Wasser können natürlich auch Salzlösungen verwendet werden, sofern sie auf die Reaktion keinen Einfluss nehmen. Für die Funktionsfähigkeit des Verfahrens ist es erforderlich, dass zwischen dem Reaktionsmedium und der zur Kühlung dienenden Inertflüssigkeit eine innige Durchmischung stattfindet. Auf diese Weise wird die Fläche, durch die der Wärmeaustausch vonstatten geht, gross und der Wärmedurchgang findet durch ausserordentlich dünne Schichten statt. Dadurch wird auch eine möglichst kurze Austauschzeit erreicht. Aus dieser Forderung ergibt sich, dass ein Reaktionsgefäss (Reaktor) verwendet werden muss, das eine derart innige Durchmischung gewährleisten kann. Im einfachsten Fall kann dazu ein üblicher Reaktionskessel mit Schnellrührer dienen. Bevorzugt sind aber Reaktoren, die eine noch bessere und innigere Durchmischung ermöglichen. Als derartige Reaktoren seien beispielsweise erwähnt: ein Zentrifugalpumpenreaktor, ein On-line-Mischer mit Förderpumpe, ein statischer Mischer mit Förderpumpe, eine Mischturbine oder ein Strahldüsenreaktor. Die im Reaktor gebildete Emulsion von Reaktionsmedium und Inertflüssigkeit wird danach in einen Abscheider geführt, in dem die beiden Phasen getrennt werden, am einfachsten durch Absetzen der schwereren Phase. Es können natürlich auch andere Phasentrennapparaturen eingesetzt werden, z.B. ein Fliehkraftabscheider. Die die Reaktionsprodukte bzw. restlichen Ausgangsstoffe enthaltende Phase (Reak tionsgemisch) wird zur weiteren Aufarbeitung kontinuierlich abgezogen. Die Inertflüssigkeit wird durch einen Kühler (Wärmeaustauscher) geführt, in dem sie auf die gewünschte Temperatur abgekühlt wird und anschliessend in den Reaktor zurückgeführt, in dem sie wieder Reaktionswärme aufnehmen kann. Durch die beschriebene erfindungsgemässe Verfahrensführung wird also eine Kühlschlaufe mit einer weit gespannten Wärmeaufnahmekapazität geschaffen. Falls es aufgrund der Gegebenheiten (z.B. Reaktionsgeschwindigkeit, Verweilzeit im Reaktor, optimale Reaktionstemperatur usw.) bei der jeweils durchgeführten Reaktion wünschenswert oder erforderlich ist, kann nach dem eigentlichen Reaktor und vor der Trennung der Emulsion eine Nachreaktionszone vorgesehen werden, um ein vollständiges Ausreagieren und damit eine Erhöhung der Ausbeute zu erreichen. Dies kann bei langsamer ablaufenden Reaktionen oder/und bei kurzen Verweilzeiten im eigentlichen Reaktor angebracht sein. Die Nachreaktionszone ist vorzugsweise als Reaktionsrohr ausgebildet, das bei Bedarf auch gekühlt werden kann,also mit einem Wärmeaustauscher versehen sein kann, falls die jeweilige Reaktion es erfordert oder dadurch die Ausbeute und Qualität des Endproduktes günstig beeinflusst wird. Die Vorteile des erfindungsgemässen Kühlverfahrens gegenüber bekannten Verfahren bestehen vor allem darin, dass das Volumen der verwendeten Reaktionsapparatur klein gehalten werden kann, dass die Betriebssicherheit erheblich erhöht wird (intensive Kühlung direkt im Reaktionsgefäss, keine Gefahr der Ueberhitzung) und dass die Wirtschaftlichkeit durch Verringerung des Energieaufwandes erheblich erhöht werden kann. Die vorliegende Erfindung betrifft auch eine Vorrichtung zur Durchführung des beschriebenen Verfahrens, gekennzeichnet durch a) einen Reaktor mit Zuleitungen für die Ausgangsprodukte und gegebenenfalls für das (die) Lösungsmittel, in dem (denen) die Reaktion abläuft, wobei ein oder mehrere Ausgangsprodukte im (in den) Lösungsmittel(n) gelöst sein kann (können) und mit einer Zuleitung für eine gegenüber den Reaktionsteilnehmern inerte, mit dem Reaktionsmedium oder Teilen des Reaktionsmediums nicht mischbare Flüssigkeit, welcher Reaktor eine innige Durchmischung des Reaktionsmediums und der inerten Flüssigkeit gewährleisten muss, b) einen Abscheider, der durch eine Leitung mit dem Reaktor verbunden ist und in dem die Produkte lösung von der inerten Flüssigkeit getrennt wird und c) eine mit einem Wärmeaustauscher versehene Rückführungsleitung, die den Abscheider mit dem Reaktor verbindet und durch die die inerte Flüssigkeit unter Abkühlung durch den Wärmeaustauscher in den Reaktor zurückgeführt wird. Zwischen dem Reaktor und dem Abscheider kann noch eine Nachreaktionszone eingeschaltet sein. Vorzugsweise ist die Leitung zwischen Reaktor und Abscheider als Nachreaktionsrohr ausgebildet. Gegebenenfalls kann letzteres noch mit einem Wärmeaustauscher versehen sein. Als Reaktor kann in der erfindungsgemässen Vorrichtung ein üblicher Reaktionskessel mit Schnellrührer dienen. Vorzugsweise wird als Reaktor jedoch eine Zentrifugalpumpe, ein On-line-Mischer mit Förderpumpe, ein statischer Mischer mit Förderpumpe, eine Mischturbine oder ein Strahldüsenreaktor verwendet. Besonders vorteilhaft ist die Verwendung einer Zentrifugalpumpe als Reaktor. Als Abscheider'wird vorteilhaft ein solcher eingesetzt, in dem sich die beiden Phasen aufgrund der Schwerkraft trennen. Es können natürlich auch andere Phasentrennapparaturen eingesetzt werden, z.B. ein Fliehkraftabscheider. Die allgemeine Funktionsweise der erfindungsgemässen Vorrichtung ist der vorgängigen Beschreibung des erfindungsgemässen Verfahrens leicht zu entnehmen. Die Zeichnungsfigur zeigt eine besondere Ausführungsform der erfindungsgemässen Vorrichtung in schematischer Darstellung. Darin bedeuten die einzelnen Positionsziffern folgendes: Pos. 1 und 3 Vorratsgefässe für Ausgangsprodukte, Lösungen von Ausgangs produkten bzw. Lösungsmittel 2 und 4 Dosierpumpen 5 Reaktor, vorzugsweise Zentrifugalpumpenreaktor 6 Reaktionsrohr für Nachr Machreaktion 7 Abscheider 8 Vorlage für die die Reaktionsprodukte enthaltende Phase 9, 9a Wärmeaustauscher 10 Leitung für Reaktionsmischung/Inertflüssigkeits-Suspension 11 Ableitung für die die Reaktionsprodukte enthaltende Phase 12 Rückführungsleitung für die Inertflüssigkeit 13 Dosierventil für Inertflüssigkeit Zur Durchführung des Verfahrens mit Hilfe der in der Zeichnungsfigur gezeigten Vorrichtung wird die zur Kühlung benutzte Inertflüssigkeit von der Leitung 12 über den Reaktor 5, die Leitung 10 und den Abscheider 7 zurück in die Leitung 12 im Kreislauf geführt ("Xühlschlaufe"). Aus den Vorratsgefässen 1 und 3 werden über die Dosierpumpen 2 und 4 die Reaktionspartner und das Lösungsmittel, in dem die Reaktion stattfindet, in den Reaktor eindosiert. Beispielsweise enthält, wenn eine Nitrierung durchgerührt werden soll, das Vorratsgefäss 1 Salpetersäure, das Vorratsgefäss 2 die zu nitrierende Verbindung, z.B. eine aromatische carbocyclische Verbindung, gegebenenfalls gelöst in Schwefelsäure. Im Reaktor 5, der in dieser Ausführungsform vorzugsweise eine Zentrifugalpumpe ist, und in dem die Reaktion abläuft, wird das Reaktionsmedium innig mit der in den Reaktor einströmenden Inertflüssigkeit vermischt, welche die entstehende Reaktionswärme aufnimmt. Nach der Verweilzeit im Reaktor (z.B. eine bis einige Sekunden) wird die gebildete Emulsion aus Reaktionslösung und Inertflüssigkeit in das Reaktionsrohr 6 gedrückt, in dem die Reaktion (z.B. die Nitrierung) zu Ende geführt wird. Das Reaktionsrohr 6 kann, falls aus irgend einem Grund erforderlich, auch gekühlt werden. Durch das Verbindungsrohr 10 strömt die Emulsion in den Abscheider 7, worin sich die Phasen trennen. Die sich absetzende Phase, welche die Endprodukte enthält (z.B. Nitriersäure, in der dienjtrierten Produkte gelöst sind), wird durch die Leitung 11 in eine Vorlage 8 abgelassen. Die überstehende Inertflüssigkeit (es wird hier eine Inertflüssigkeit verwendet, deren spezifisches Gewicht kleiner ist als das der bevorzugt wässrigen Reaktionslösung) gelangt an seinem oberen Ende in das Rohr 12, welches von einem Kühler (Wärmeaustauscher) umgeben ist. Die Inertflüssigkeit wird durch diesen Kühler auf die gewünschte Temperatur abgekühlt und gelangt, gegebenenfalls nach Regulierung der Durchflussmenge durch das Ventil 13 zurück in den Reaktor. Die Inertflüssigkeit strömt auf diese Weise kontinuierlich durch den Reaktor und nimmt so die Reaktionswärme auf und gibt sie an den Wärmeaustauscher 9 ab. Die nachfolgenden Beispiele dienen der weiteren Erläuterung des erfindungsgemässen Verfahrens. Beispiel 1: Nitrierung von 4-icetamidoanisol- mit Hilfe der in der Zeichnungsfigur dargestellten Vorrichtung Im Vorratsgefäss 1 werden 1900 ml einer 1,579 molaren Lösung von 4-Acetamidoanisol in 93%einer Schwefelsäure vorgelegt. Im Vorratsgefäss 3 legt man 220 ml 62,58%-ige Salpetersäure vor. Die Kühlschlaufe wird mit 2200 ml Benzin mit einem Siedebereich von 110Q-140 C gefüllt. Man setzt die Zentrifugalpumpe 5 in Betrieb und bringt die Rühlmedium- temperaturen der Wärmeaustauscher auf folgende Werte: Wärmeaustauscher 9: -5" C, Wärmeaustauscher 9a: -150 C. Sobald das Benzin in der Schlaufe eine Temperatur von -20 C erreicht hat, werden die beiden Reaktanden mit den Dosierpumpen 2 und 4 in den Reaktor eindosiert. Der Durchsatz an Salpetersäure beträgt 11 ml (0,15 Mol)/Min., jener an 4-Acetamidoanisol in Schwefelsäure 95 ml (0,15 Mol)/Sin.. Nach ca. 4 Minuten stellen sich stationäre Bedingungen ein. Eine erwünschte Reaktoraustrittstemperatur von 250 C ist dann erreicht. Zu hohe oder zu tiefe Reaktionstemperatur lässt sich problemlos über die Kühlung des Wärme- austauschers 9 regulieren. Der Versuch dauert 20 Minuten. Die erhaltene wässrige Produktelösung, die aus demAbschneider 7 abgezogen wird, wird her- nach auf Eiswasser ausgetragen und das ausgefallene Produkt filtriert. Ausbeute: 558 g mit einem Gehalt von 98,7% 4-Acetamido-2-nitroanisol. Dies entspricht einer Ausbeute von 87,42 der Theorie. Beispiel 2: Die Nitrierung von Beispiel 1 wird wiederholt, jedoch wird die Kühlschlaufe mit 2200 ml Dichlorbenzol gefüllt. Der Durchsatz an Salpetersäure beträgt 12,8 ml/Min., jener der Acetamidoanisollösung in Schwefelsäure 97,5 ml/Min., der totale Durchsatz an Flüssigkeit durch die Schlaufe beträgt ca. 1300 ml/Min., das Reaktionsvolumen in der Pumpe beträgt 37 ml, jenes im Nachreaktionsrohr 14 ml. Die Verweilzeit in der Pumpe beträgt 1,7 Sekunden, jene im Nachreaktionsrohr 0,7 Sekunden, stationäre Bedingungen stellen sich nach 4-6 Minuten ein. Die Aufarbeitung des Reaktionsproduktes erfolgt wie im Beispiel 1. Man erhält auf diese Weise pro Minute 28,S g 4-9cet- amido-2-nitroanisol mit einem Gehalt von 98 %, entsprechend einer Ausbeute von 88,4 % der Theorie. Beispiel 3: Nach den beiden in den Beispielen 1 und 2 beschriebenen Verfahren wird 4-Propionamidoanisol nitriert. Man erhält auf diese Weise 4-propionsmido-2-nitroanisol in einer Ausbeute von ca. 90 % der Theorie. Beispiel 4: Nach den beiden in den Beispielen 1 und 2 beschriebenen Verfahren wird 4-Acetamido-äthoxybenzol nitriert. Man erhält auf diese Weise 4-Acetamido-2-nitro-äthoxybenzol in einer Ausbeute von ca. 90 % der Theorie. Beispiel 5: Nach den beiden in den Beispielen 1 und 2 beschriebenen Verfahren wird 2, 5-Dichlor-aeetanilid nitriert. Man erhält auf diese Weise 2,5-Dichlor-4-nitro-acetanilid in einer Ausbeute von ca. 90 % der Theorie. Beispiel 6: Nach den beiden in den Beispielen 1 und 2 beschriebenen Verfahren wird 4-Chlorbenzoesäure nitriert. Man erhält auf diese Weise 4-Chlor-3-nitrobenzoesäure in einer Ausbeute von ca. 97 % der Theorie. Beispiel 7: Nach den beiden in den Beispielen 1 und 2 beschriebenen Verfahren wird Benzoesäure nitriert. Man erhält auf diese Weise 3 Nitrobenzoesäure in einer Ausbeute von ca. 76 % der Theorie. Beispiel 8: Im Vorratsgefäss 1 werden 986 ml einer 1,5 molaren Lösung von m-Toluidin in 98 %-iger Schwefelsäure vorgelegt. Im Vorratsgefäss 3 legt man 251 ml 40 %-ige Nitrosylschwefelsäure vor. Die Kühlschlaufe wird mit 2200 ml Benzin mit einem Siedebereich von 1100- 140"C gefüllt. Man setzt die Zentrifugalpumpe 5 in Betrieb und bringt die Kühlmediumtemperaturen der Wärmeaustauscher auf folgende Werte: Wärmeaustauscher 9: 10 C, Wärmeaustauscher 9a: Raumtemperatur. Sobald das Benzin in der Schlaufe eine Temperatur von 180C erreicht hat, werden beide Reaktanden mit den Dosierpumpen 2 und 4 in den Reaktor eindosiert. Der Durchsatz an Nitrosylschwefelsäure beträgt 12,6 ml (0,075 Mol)/Min.,jener an m-Toluidin in Schwefelsäure 49,3 ml (0,075 Mol)/Min. Nach ca. 2 Minuten stellen sich stationäre Bedingungen ein. Eine erwünschte Reaktionstemperatur von 20"C ist dann erreicht. Eine zu hohe oder zu tiefe Reaktionstemperatur lässt sich problemlos über die Kühlung des Wärmeaustauschers 9 regulieren. Der Versuch dauert 20 Minuten. Den erhaltenen Diazokörper, der aus dem Abscheider 7 abgezogen wird, kuppelt man auf Phenol und filtriert den erhaltenen Farbstoff. Ausbeute an Farbstoff: 270 g, entsprechend 85 % der Theorie. Beispiel 9: Im Vorratsgefäss 1 werden 2080 ml einer 1,5 molaren Lösung von l-Amino-2-sulfo-4-(4'-aminophenyl)aminoanthrachinon in 100 %-iger Schwefelsäure vorgelegt. Im Vorratsgefäss 3 legt man 277,6 ml 66 %-iges Oleum vor. Die Kühlschlaufe wird mit 2200 ml Benzin mit einem Siedebereich von 110 - 140"C gefüllt. Man setzt die Zentrifugalpumpe 5 in Betrieb und bringt die Kühlmediumtemperaturen der Wärmeaustauscher auf folgende Werte. Uärmeaustauscher 9: lC C, Wärtneaustau- scher 9a: Raumtemperatur. Dann werden die beiden Reaktanden sofort mit den Dosierpumpen 2 und 4 in den Reaktor eindosiert. Der Durchsatz an 66%-igem Oleum beträgt 13,88 ml (=0,075 Mol)/Min., jener an l-Anino-2sulfo-4-(4'-aminophenyl)aminoanthrachinon in Schwefelsäure 104 ml (=0,075 Mol) < fin.Nach ca. 2 Minuten stellen sich stationäre Bedingungen ein. Eine erwünschte Reaktionstemperatur von 30 C ist dann erreicht. Eine zu hohe oder zu tiefe Reaktionstemperatur lässt sich problemlos über die Kühlung des Wärmeaustauschers 9 regulieren. Der Versuch dauert 20 Minuten. Die erhaltene wässrige Sulfiermasse wird aus dem Abscheider 7 abgezogen und auf Eis/Wasser ausgetragen. Der ausgefallene Feststoff wird filtriert. Man erhält so 660,2 g l-Amino-2-sulfo-4-(2' sulfo-4' -aminophenyl) aminoanthrachinon, entsprechend einer Ausbeute von 90 Z der Theorie.

Claims: Patentansprüche 1. Verfahren zur Abführung der Reaktionswärme von in flüssiger Phase ablaufenden kontinuierlich geführten exothermen chemischen Reaktionen, dadurch gekennzeichnet, dass man eine gegenüber den Reaktionspartnern inerte, diese und die Reaktionsprodukte vorzugsweise nicht oder nur wenig lösende, mit dem Reaktionsmedium bzw. Teilen des Reaktionsmediums nicht mischbare Flüssigkeit in einen das Reaktionsmedium enthaltenden Reaktor einleitet, worin eine innige Durchmischung von Reaktionsmedium und Inertflüssigkeit, die die Reaktionswärme aufnimmt, gewährleistet sein muss, die entstandene Emulsion in die die Reaktionsprodukte enthaltende Phase und die erwärmte Inertflüssigkeit auftrennt, letztere abkühlt und wieder dem Reaktor zuführt, in dem sie neuerlich Reaktionswärme aufnehmen kann, wobei die Inertflüssigkeit diesen Kreislauf beliebig oft durchlaufen kann und wobei sich im Reaktor eine gewünschte stationäre Temperatur einstellt. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass man als Reaktor, der eine innige Durchmischung zwischen Reaktionsmedium und Inertflüssigkeit gewährleistet, eine Zentrifugalpumpe, einen Online-Mischer mit Förderpumpe, einen statischen Mischer mit Förderpumpe, eine Mischturbine oder einen Strahldüsenreaktor einsetzt. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass man die aus dem Reaktor austretende Emulsion in ein gegebenenfalls mit einem Wärmeaustauscher versehenes Reaktionsrohr einbringt, bevor die Entmischung stattfindet, um eine Vervollständigung der Reaktion zu ermöglichen. 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass man als Inertflüssigkeit im Falle von rein wässrigen Reaktionsmedien aliphatische, cycloaliphatische oder aromatische Kohlenwasserstoffe, halogenierte aliphatische oder aromatische Kohlenwasserstoffe, nicht mit Wasser mischbare Alkohole, Ketone, Ester oder Aether einsetzt. 5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmeabführung aus exothermen Substitutions-, Oxidations-, Reduktions-, Additions-, Eliminierungs- oder Polymerisationsreaktionen erfolgt. 6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmeabführung aus Nitrierungs-, Sulfonierungs-, Diazotierungs-, Hydrierungs- und anderen Reduktionsreaktionen erfolgt. 7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmeabführung bei der Nitrierung aromatischer Systeme erfolgt. 8. Vorrichtung zur Durchführung des in den Ansprüchen 1 bis 7 beschriebenen Verfahrens, gekennzeichnet durch a) einen Reaktor mit Zuleitungen für die Ausgangsprodukte und gegebenenfalls für das (die) Lösungsmittel, in dem (denen) die Reaktion abläuft, wobei ein oder mehrere Ausgangsprodukt(e) im (in den) Lösungsmittel(n) gelöst sein kann (können) und mit einer Zuleitung für eine gegenüber den Reaktionsteilnehmern inerte, mit dem Reaktionsmedium oder Teilen des Reaktionsmediums nicht mischbare Flüssigkeit, welcher Reaktor eine innige Durchmischung des Reaktionsmediums und der inerten Flüssigkeit gewährleisten muss, b) einen Abscheider, der durch eine Leitung mit dem Reaktor verbunden ist und in den die Produkte lösung von der inerten Flüssigkeit abgetrennt wird und c) einer mit einem Wärmeaustauscher versehenen Rückführungsleitung, die den Abscheider mit dem Reaktor verbindet und durch die die inerte Flüssigkeit unter Abkühlung durch den Wärmeaustauscher in den Reaktor zurückgeführt wird. 9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Reaktor eine Zentrifugalpumpe, ein On-line-Mischer mit Förderpumpe, ein statischer Mischer mit Förderpumpe, eine Mischturbine oder ein Strahldüsenreaktor ist. lO. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem Reaktor und dem Abscheider eine Nachreaktionszone eingeschaltet ist. 11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass ein Teil der Leitung zwischen dem Reaktor und dem Abscheider als Nachreaktionsrohr ausgebildet ist. 12. Vorrichtung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass das Nachreaktionsrohr mit einem Wärmeaustauscher versehen ist. 13. Vorrichtung nach Anspruch 8, wie sie in der Zeichnungsfigur dargestellt ist.

Inventors: ALTORFER, FRITZ
Applicants: CIBA-GEIGY AG
Application year: 1980
Main classification: B01J14
IPC codes: B01J19, C09B41, C07B61, C07C245, C07C241, C07B31, C07C67, B01J14, C07B43, C07C205, C07B45