DRIVE WITH POWER BRANCHING FOR A MULTICOLOUR ROTARY PRINTING MACHINE

Abstract: 1. Driving system for multi-colour rotary printing machines having printing units (1 to 6) disposed in tandem arrangement, said printing units being connected to one another via a gear train (22) and being driven via two power input locations (21, 36), each of which is fed via a supplying path (8, 9) by a common motor (7) with a variable, speed-dependent power, and whereby a supplying path is provided with a coupling (12), wherein the coupling (12) is designed as a hydrodynamic coupling and connected to the supplying path (9) having a power increasing with the cube of the speed and feeding the second power input location (36, 38), in such a way that the coupling primary part (11) assigned to the driving motor (7) revolves more rapidly than does the coupling secondary part (30) assigned to the second power input location (36, 38), whereby a constant rotary speed ratio is maintained therebetween and the power increase of the supplying path (9) feeding the second power input location (36, 38) is proportional to the power decrease of the supplying path (8) feeding the first power input location (21, 37).

Description: Die Erfindung betrifft einen Antrieb mit Leistungsverzweigung für Mehrfarben- Rotationsdruckmaschinen mit Reihenanordnung der Druckwerke, die über einen Räderzug untereinander verbunden und über zwei Krafteingabestellen angetrieben sind, welche über je einen Versorgungsstrang von einem gemeinsamen Motor aus gehend mit Leistung gespeist werden. Es ist bekannt, Mehrfarben-Offsetdruckmaschinen, deren Druck werke miteinander in Antriebsverbindung stehen, an einer oder mehreren Stellen mit der erforderlichen Antriebsleistung zu spei sen. Wird z. B. eine Sechsfarbenmaschine von der Mitte aus ange trieben, so muss über die der Krafteingabestelle am nächsten ge legenen Kraftübertragungsglieder mehr Leistung übertragen werden, als über die an den Enden der Maschine angeordneten. Dies führt dazu, dass unterschiedliche Phasenlagen der Druckwerke infolge der unterschiedlichen Deformationen der an der Kraftübertragung teilnehmenden Antriebsglieder auftreten. Diese unterschiedlichen Deformationen können zu Druckschwierigkeiten, wie z. B. Versatz bei unterschiedlichen Geschwindigkeiten, führen und haben somit eine verminderte Druckqualität zur Folge. Um diesem Nachteil zu entgehen, ist vorgeschlagen worden, eine Mehrfarben-Offsetdruckmaschine von mehreren Stellen aus mit Antriebsleistung zu versorgen, wodurch sich eine günstigere Last verteilung ergibt. So ist es z. B. denkbar, dass bei einer Sechs farbenmaschine die Antriebsleistung zwischen den Druckwerken 2 und 3 und den Druckwerken 4 und 5 zugeführt wird. In diesen Fällen ist die Belastung der den Einspeisungsstellen nächstgelegenen Druckwerke nicht so hoch als im zuvor abgehandelten Antrieb. Die Deformationen sind geringer, wodurch sich eine bessere Druck qualität ergibt. Diese Art der Leistungseinspeisung setzt jedoch voraus, dass die Dosierung der Leistungsanteile entsprechend der Belastung der einzelnen Druckwerke der Maschine gezielt vorgenommen wird. Es ist unzulässig, dass ein den Bogentransfer sicherstellender Zahneingriff z. B. zwischen den Druckwerken 3 und 4 von Antriebskräften völlig entlastet oder wechselnd belastet wird, so dass sich ein instabiler Zustand einstellt. Hierdurch tritt Flankenwechsel der Zahnräder des Räderzuges mit den damit verbundenen bekannten Nachteilen, z. B. Dublieren auf. Aus der DE-PS 1 237 140 ist es bekannt, durch Verwendung von leistungsteilenden Differentialen vor den Einspeisungsstellen den Leistungsfluss durch die gesamte Maschine auf die einzelnen Antriebsgruppen in einem bestimmten Verhältnis zueinander aufzuteilen, so dass die Flankenanlage aller Stirnräder des Räderzuges gesichert ist. Diese Art der Leistungsverzweigung setzt jedoch voraus, dass der Leistungsbedarf der einzelnen Druckwerke stets bekannt ist, unabhängig davon, welche Druckgeschwindigkeit gefahren wird und welcher Art die Druckarbeit ist Sobald sich jedoch der Leistungsbedarf der einzelnen Druckwerke in ihrem Verhältnis zueinander verändert, ist ebenfalls ein Wechsel in der Richtung des Leistungsflusses zwischen den einzelnen Druckwerken und somit ein nachteiliger Flankenwechsel möglich, da die durch die Differentiale bewirkte Leistungsteilung konstant bleibt. Aufgabe der Erfindung ist es, mit einem Minimum an Aufwand sowohl hinsichtliche der Mittel als auch der Kosten, eine Überbe- stimmung des Antriebes vollkommen auszuschliessen und die Leistungseinspeisung in die beiden Krafteingabestellen des Räderzuges fortlaufend dem mit wechselnden Druckverhältnissen variierenden Leistungsbedarf der einzelnen Druckwerke stufenlos anzupassen, um einen Flankenwechsel der Zahnräder des Räderzuges zu ver meiden. Zur erfindungsgemässen Lösung der Aufgabe führt zunächst die Erkenntnis, dass die Belastung der Druckmaschine stark abhängig ist von ihrer Geschwindigkeit. Die an einer Bogen-Ofssetdruckmaschine zahlreich vorhandenen ungleichförmig übersetzenden Getriebe, kurvengesteuerten Greiferantriebe usw., belasten den Hauptantrieb mit einem quadratisch zur Geschwindigkeit ansteigendem Drehmoment. Diese dynamischen Zusatzkräfte sind bei der Geschwindigkeit 0 naturgemäss nicht vorhanden. Beim Anfahren, bzw. bei sehr kleinen Druckgeschwindigkeiten hat der Antrieb lediglich die Reibungsverluste zu decken. Dies bedeutet, dass bei kleinen Geschwindigkeiten der bei den Antrieben des Standes der Technik auftretende Nachteil der zu starken Belastung der der Einspeisungsstelle am mächsten gelegenen Druckwerke nicht so stark ins Gewicht fällt. Erst bei höheren Druckgeschwindigkeiten macht sich dieser Nachteil auch in der Druckqualität bemerkbar, zumal auch die Farbwerke mit wachsender Geschwindigkeit steigend mehr Leistung erfordern. Die Erfindung macht sich diese Erkenntnis, ausgehend von der Drehmomenten- Bedarfscharakteristik der Druckmaschine, bei der Erfüllung ihrer Aufgabe zunutze, deren Lösung darin besteht, dass der die zweite Krafteingabestelle speisende Versorgungsstrang mit der Drehzahl kubisch zunehmende Leistung führt. Durch diese einfach durchzuführende Massnahme ist sichergestellt, dass der Leistungsanteil des die zweite Krafteingabestelle speisenden Versorgungsstranges im gleichen Masse ansteigt wie der Anteil der Leistung des der ersten Krafteingabestelle zugeordneten Versorgungsstranges fällt, wodurch eine möglichst gleichmässige Leistungsversorgung der einzelnen Druckwerke und daraus resul tierend eine gleichbleibende Druckqualität sichergestellt wird. In vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung ist eine hydrodynamische Kupplung in den die zweite Krafteingabestelle speisenden Versorgungsstrang eingeschaltet. Durch entsprechende Wahl der Kupplung hinsichtlich Dimensionierung, Drehzahl und Schlupf gelingt es, dafür Sorge zu tragen, dass die Belastung der Druckwerke über den gesamten Drehzahlbereich hinweg annähernd konstant bleibt, so dass eine zu starke Belastung einzelner Druckwerke nicht auftreten kann und schädlicher Flankenwechsel vermieden wird oder stattdessen sogar einzelne Druckwerke überdimensioniert ausgelegt werden müssten. Damit der Leistungsfluss eindeutig ist, stehen in Weiterbildung des Erfindungsgedankens Primärteil und Sekundärteil der hydrodynamischen Kupplung derart miteinander in Antriebsverbindung, dass ein konstantes Drehzahlverhältnis zwischen beiden besteht, wobei das Primärteil schneller umläuft als das der Krafteingabestelle zugewandte Sekundärteil. Zwecks Variation des Kupplungsschlupfes von positiven Werten über Null bis hin zu negativen Werten ist zwischen hydrodynami scher Kupplung und zweiter Krafteingabestelle ein stufenloses Getriebe in den zweiten Versorgungsstrang eingeschaltet. Dadurch kann der Leistungsanteil, der durch die Kupplung fliesst, derart verändert werden, dass zahlreiche Variationen zwischen Leistungsteilung und Blindleistung (Verspannung) möglich sind. Die Erfindung ist nachfolgend anhand von drei in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispielen näher beschrieben. Es zeigt: Fig. 1 eine schematische Darstellung einer ersten Ausführungs- form eines leistungsverzweigten Antriebes nach der Er findung mit eingeschalteter hydrodynamischer Kupplung für eine Sechsfarb en-Bogenrotationsdruckmaschine mit Krafteingabe zwischen dem zweiten und dritten sowie dem vierten und fünften Druckwerk, Fig. 2 eine schematische Draufsicht auf den Antrieb gemäss Fig. 1 auszugsweise über den Bereich der beiden Kraft eingab estellen, Fig. 3 ein Diagramm, das den Leistungsbedarf der beiden Ver sorgungsstränge einer mit einem Antrieb nach der Er findung ausgestatteten Mehrfarben- Rotations druckmaschine bei steigender Maschinendrehzahl aufzeigt, Fig. 4 ein Diagramm, das den Drehmomentenbedarf der einzel nen Druckwerke in einem Antrieb gemäss Fig. 1 bei stei gender Maschinendrehzahl aufzeigt, Fig. 5 die gleiche Ansicht wie in Fig. 1 mit schematischer dar gestellter Aufteilung der Gesamtantriebsleistung und Be lastung der einzelnen Druckwerke, Fig. 6 die gleiche Ansicht wie in Fig. 1 jedoch mit Krafteingabe vor dem ersten und zwischen dem dritten und vierten Druckwerk, Fig. 7 dasselbe Diagramm wie in Fig. 4 jedoch für einen Antrieb gemäss Fig. 6, Fig. 8 eine schematische Darstellung eines Antriebes gemäss Fig. 1 mit einem in den zweiten Versorgungsstrang ein geschalteten stufenlosen Getriebe. Die Figuren 1, 2, 4 und 6 zeigen eine Sechsfarb en -Bogenrotations - druckmaschine, deren sechs Druckwerke 1 - 6 hintereinander in Reihe angeordnet sind. Die für die sechs Druckwerke 1 - 6 erforderliche Antriebsleistung wird von einem Antriebsmotor 7 aufgebracht, der beispielsweise als Elektromotor ausgebildet ist. Die Leistungsversorgung der sechs Druckwerke 1 - 6 erfolgt dabei über zwei getrennte Versorgungsstränge 8 und 9, die von dem gemeinsamen Antriebsmotor 7 gleichzeitig mit Leistung gespeist werden. Bei einem ersten Ausführungsbeispiel der Erfindung gemäss den Figuren 1 und 2 ist auf dem Ende einer Antriebswelle 10 des An triebsmotors 7 ein Kupplungsprimärteil 11 einer hydrodynamischen Kupplung 12 angeordnet. Vor dem Kupplungsprimärteil 11 zweigt der erste Versorgungsstrang 8 ab, in dem der grössere Anteil der vom Antriebsmotor 7 erzeugten Antriebsleistung zunächst auf einen Riementrieb 14 übertragen wird. Eine Keilriemenscheibe 1 5 des Riementriebes 14 treibt über eine Welle 16 ein Stirnradzahnpaar 17 an, dessen eines Stirnzahnrad auf dem freien Ende eines Achszapfens 19 eines zwischen dem zweiten und dritten Druckwerk angeordneten, nicht dargestellten und näher beschriebenen übergabezylinders befestigt ist. Der erste Versorgungsstrang 8 mündet bei einem auf dem o. g. Achszapfen 19 befestigten Antriebszahnrad 20, in eine erste Krafteingabestelle 21 eines Räderzuges 22. Die weiteren Stirnzahnräder des in Fig. 2 auszugsweise dar gestell ten Räderzuges 22 sind von rechts nach links her gesehen mit den Bezugsziffern 24 - 29 gekennzeichnet. Der nicht im ersten Versorgungsstrang 8 übertragene kleinere Restanteil der vom gemeinsamen Antriebsmotor 7 aufgebrachten Antriebsleistung wird in den zweiten Versorgungsstrang 9 eingespeist. In diesen zweiten Versorgungsstrang 9 ist die bereits oben erwähnte hydrodynamische Kupplung 12 eingeschaltet, derart, dass ein konstantes Drehzahlverhältnis zwischen dem motorseitig angeordneten Kupplungsprimärteil 11 und einem diesem nachgeschalteten Kupplungssekundärteil 30 besteht. Das Kupplungsprimärteil 11 weist dabei eine geringfügig höhere Drehzahl auf als das Kupplungssekundärteil 30, so dass stets ein konstante, Schlupf zwischen diesen beiden Kupplungsteilen 11 und 30 vc sanden ist. Das Kupplungssekundärteil 30 überträgt die Antriebsleistung auf einen Riementrieb 31, dessen Keilriemenscheibe 32 über eine Welle 33 ein Stirnradzahnpaar 34 antreibt, wobei eines der Stirnzahnräder 34 endseitig auf einem Achszapfen 35 eines nicht näher dargestellten und beschriebenen Übergabezylinders befestigt ist. Der zweite Versorgungsstrang 9 mündet zwischen Druckwerk 4 und 5 bei dem Antriebszahnrad 29 für den zuvor erwähnten Übergabezylinder in eine zweite Krafteingabestelle 36 in den Räderzug 22. Das Antriebszahnrad 29 ist ebenfalls auf dem Achszapfen 35 befestigt und steht im Räderzug 22 mit dem benachbarten Antriebszahnrad 28 des nicht dargestellten näher beschriebenen Druckzylinders des vierten Druckwerkes 4 in Eingriff. Die Wirkungsweise des zuvor beschriebenen Antriebs ist folgende: Der Antriebsmotor 7 treibt über die beiden Versorgungsstränge 8 und 9 die Druckmaschine an. In den zweiten Versorgungsstrang 9 ist die hydrodynamische Kupplung 12 eingeschaltet. Hierbei ist das Kupplungsprimärteil 11 der Antriebsseite, das Kupplungssekundärteil 30 der Maschinenseite zugewandt. Zwischen dem Kupplungssekundärteil 30 der hydrodynamischen Kupplung 12 und deren Kup#ungsprimärteil 11 besteht eine starre Verbindung über die Knoten 21 und 36, welche als erste und zweite Krafteingabestellen fungieren und über den Verbindungsstrang 40 zwischen diesen beiden. Die Stirnräderpaare 17 bzw. 34 oder die Riementriebe 14 bzw. 31 sind so bemessen, dass zwischen dem Kupplungssekundärteil 30 und dem Kupplungsprimärteil 11 ein konstantes Drehzahlverhältnis besteht ¯derart, dass ein Zwangs schlupf der hydrodynamischen Kupplung 12 vorliegt. Hierbei ist die Drehzahl des Kupplungssekundärteils 30 kleiner als die des Kupplungspri märteils 11. Das Übersetzungsverhältnis im Verbindungsstrang 40 beträgt 1:1 entsprechend seiner Aufgabe der drehwinkelgetreuen Kupplung der Druckwerke untereinander. Die von der Druckmaschine benötigte Gesamtleistung ist in ihrer Abhängigkeit von der Maschinendrehzahl n im Diagramm der Fig. 3 durch die Kurve "a" in normierter Darstellung wiedergegeben. Die Leistung P steigt mit zunehmender Maschinendrehzahl n an. Die Abszisse dieses Diagramms stellt dabei das Drehzahlverhältnis #D/#Dmax bezogen auf die Maschinendrehzahl "Dmaxl die Ordinate das Leistungsverhältnis P1Pmax bezogen auf die Maximal leistung Pmax dar. Die Kurve "a" repräsentiert die Gesamtleistung der Maschine und damit auch die vom Antriebsmotor 7 aufzubringen de Leistung. Die Kurve "b" gibt den Anteil des Leistungsverhältnisses Phydr/ Pmax an, der über den zweiten Versorgungsstrang 9 der Maschine zugeführt wird. Entsprechend der kubischen Abhängigkeit der Leistung von der Drehzahl bei Strömungsmaschinen, denen auch die hydrodynamische Kupplung 12 zuzuordnen ist, ist die Kurve "b" eine kubische Parabel. Die Fig. 4 gibt den Drehmomentenbedarf der einzelnen Druckwerke 1 - 6 einer Sechsfarben-Bogenrotationsdruckmaschine in Abhängigkeit von der Drehzahl n bei Anwendung eines Antriebes gemäss dem ersten Ausführungsbeispiel wieder; auch hier ist die normierte Darstellung angewandt. Es wird davon ausgegangen, dass bereits beim Anfahren der Maschine mit der Drehzahl 0 Reibungswiderstände zu überwinden sind unter der Annahme, dass das Startmoment z. B. die Hälfte des Maximalmoments bei maximaler Maschinendrehzahl beträgt. Die Kurve "c" gibt somit den Gesamtbedarf an Drehmomenten an der Maschine wieder. Die Kurve "d" entspricht dem Drehmoment, das vom Antriebsmotor 7 über die hydrodynamische Kupplung 12 geliefert wird. Sie ist eine quadratische Parabel. Das Diagramm zeigt ausserdem den Drehmomentenbedarf EMI9.1 bis EMI9.2 für die einzelnen Druckwerke 1 - 6. Es ist zu erkennen, dass bei kleinen Drehzahlen der Drehmomenten- bedarf der ganzen Maschine in erster Linie über den ersten Versorgungsstrang 8 gedeckt wird (MmeCh)J während mit steigender Maschinendrehzahl der zweite Versorgungsstrang 9 zunehmend mehr Drehmoment führt < Mhydr) Durch entsprechende in Ordinatenrichtung im Diagramm der Fig. 4 aufgetragene Pfeile ist der mechanische Anteil Mmech und der hydraulische Anteil Mhydr des Drehmomentes hervorgehoben. Bei der maximalen Drehzahl der Maschine entsprechend dem Abszissenwert 1 ist aus der Fig. 4 erkennbar, dass der Drehmomentenbedarf des Druckwerkes 6 vollständig und der des Druckwerkes 5 bis zur Hälfte über den zweiten Versorgungsstrang 9 (M ) gedeckt wird. hydr Unter der Annahme, dass jedes Druckwerk gleichen Momentenbedarf hat, wobei der Einfachheit halber bei dieser prinzipiellen Betrachtung der Anleger sowie der Ausleger als leistungslos ange nommen werden, ergibt sich die in Fig. 5 zahlenmässig angegebene Momentenverteilung bei der maximalen Drehzahl der Maschine. Der Momentenbedarf für ein einzelnes Druckwerk ist hierbei zahlenmässig gleich 1 gesetzt, so dass der Antriebsmotor 7 das Gesamtmoment 6 aufzubringen hat. Da alle Druckwerke 1 - 6 gleiche Drehzahl fahren, entspricht die Momentenaufteilung auch der Leistungsaufteilung. Es ist erkennbar, dass an den kritischen Knoten der Fig. 4, der ersten Krafteingabestelle 21 sowie der zweiten Krafteingabestelle 36, immer eindeutige Kraftflussrichtungen vorliegen. So wird der rechts der Krafteingabestelle 36 zum Druckwerk 4 führende Getriebestrang immer in der nach links gerichteten Pfeilrichtung durchflossen, auch bei den Drehzahlverhältnissen < 1. Bei der Anordnung einer in Fig. 6 dargestellten zweiten Ausführungs¯ form erfolgt die Leistungseinspeisung vom ersten Versorgungsstrang 8 in den Räderzug 22 über eine erste, vor dem ersten Druckwerk gelegene Krafteingabestelle 37 und vom zweiten Versorgungsstrang 9 über eine zweite Krafteingabestelle 38, die zwischen dem dritten und vierten Druckwerk liegt. Hierbei ergibt sich zweckmässigerweise eine Momentenaufsplittung zwischen hydraulischem und mechanischen Drehmoment, welche im nachfolgenden Diagramm der Fig. 7 anschaulich dargestellt ist. In diesem Falle wird bei der Maximaldrehzahl der Maschine die Leistung der Druckwerke 5 und 6 völlig, die Leistung für das Druckwerk 4 zur Hälfte über den zw ei- ten Versorgungsstrang 9 gedeckt. Auch hier gilt, dass bei allen Drehzahlverhältnissen unter 1 eindeutige Kraftflussrichtungen vorliegen. So wird aus den Drehmomentenbedarfsdiagrammen der Fig. 4 und 7 deutlich, dass durch die Hinzunahme des zweiten Versorgungsstranges 9 eine Entlastung der die Kraftübertragung führenden Getriebestränge zwischen, den Druckwerken stattfindet. Wenn man davon ausgeht, dass für eine eindeutige Richtungsbestimmung für den Kraftfluss der Zentralantrieb, d. h. der Antrieb zwischen den Druckwerken 4 und 3 erforderlich ist, um Flankenwechsel zu vermeiden, wird der Vorteil der vorgeschlagenen Massnahme besonders deutlich. Die Kurve "b" bzw. 1d < kann in einfacher Weise in ihrer Progression dadurch geändert werden, dass entweder der Füllungsgrad der hydrodynamischen Kupplung 12 (mehr oder weniger Ölinhalt) oder der Schlupf zwischen dem Kupplungsprimärteil 11 und dem Kupplungssekundärteil 30 geändert werden. Eine Änderung des an sich konstanten Schlupfes, der in der Normalausführung durch entsprechend starre Ubersetzungsverhältnisse zwischen dem Kupplungsprimär- und Sekundärteil 11 und 30 herbeigeführt ist, kann dadurch bewirkt werden dass ein stufenloses Getriebe 39 zusätzlich in einen der beiden Versorgungsstränge 8 oder 9 eingeschaltet wird. Mit Hilfe eines gemäss der Abbildung in Fig. 8 im zweiten Versorgungsstrang 9 angeordneten stufenlosen Getriebes 39 ist es möglich, den Leistungsfluss im zweiten Versorgungsstrang 9 umzukehren und zwar derart, dass das Kupplungssekundärteil 30 schneller umläuft als das Kupplungsprimärteil 11. In diesem Halle fliesst über den zweiten Versorgungsstrang 9 Leistung zurück, so dass eine Blindleistung über den ersten Versorgungsstrang 8, die erste Krafteingabestelle 21, den Verbindungsstrang 40 und den zweiten Versorgungsstrang 9 fliesst. Auf diese Weise kann der Zahneingriff in den betroffenen Getriebeteilen im beschriebenen Kreis bei Bedarf zusätzlich belastet werden. Letztere Anwendung zeigt wie vorteilhaft die Einschaltung einer hydrodynamischen Kupplung 12 in einen zweiten Versorgungsstrang 9 zum Erzielen mehrerer Effekte ausgenützt werden kann, insbesondere dann, wenn als zusätzliches Variationsglied ein stufenloses Getriebe 12, das nur einen geringen Verstellbreich aufweisen muss, angewandt wird. TEILE LISTE 1 - 6 Druckwerk 7 Antriebsmotor 8 erster Versorgungsstrang 9 zweiter Versorgungsstrang 10 Antriebswelle 11 Kupplungsprimärteil 12 hydrodynamische Kupplung 13 14 Riementrieb 15 Keilriemenscheibe 16 Welle 17 Stirnradzahnpaar 18 19 Achszapfen 20 Antriebsrad 21 erste Krafteingabestelle 22 Räderzug 23 24-29 Stirnzahnrad 30 Kupplungssekundärteil 31 Riementrieb 32 Keilriemenscheibe 33 Welle 34 Stirnradzahnpaar 35 Achszapfen 36 zweite Krafteingabestelle 37 erste Krafteingabestelle 38 zweite Krafteingabestelle 39 stufenloses Getriebe 40 Verbindungsstrang

Claims: Titel: Antrieb mit Leistungsverzweigung für Mehrfarben Rotationsdruckmaschinen PATE NTA NSPRÜ CHE 1. Antrieb mit Leistungsverzweigung für Mehrfarben-Rotations druckmaschinen mit Reihenanordnung der Druckwerke, die über einen Räderzug untereinander verbunden und über zwei Kraft eingabestellen angetrieben sind, welche über je einen Versor gungsstrang von einem gemeinsamen Motor ausgehend mit Leistung gespeist werden, dadurch gekennzeichnet, dass der die zweite Krafteingabestelle (36, 38) speisende Ver sorgungsstrang (9) mit der Drehzahl kubisch zunehmende Leistung führt. 2. Antrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass eine hydrodynamische Kupplung ( ] 2) in den die zweite Kraft eingabestelle (36, 38) speisenden Versorgungsstrang (9) einge schaltet ist. 3. Antrieb nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Kupplungsprimärteil (13)und das Kupplungssekundär teil (30) der hydrodynamischen Kupplung (12) derart miteinander in Antriebsverbindung stehen, dass ein konstantes Drehzahlver hältnis zwischen beiden besteht, wobei das Kupplungsprimärteil (11) schneller umläuft als das der zweiten Krafteingabestelle (36, 38) zugewandte Kupplungssekundärteil (30). 4. Antrieb nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen hydrodynamischer Kupplung (12)und zweiter Kraft eingabestelle (36, 38) ein stufenloses Getriebe (39) in den zwei ten Versorgungsstrang (9) eingeschaltet ist.

Inventors: RAMBAUSEK, HUGO
Applicants: HEIDELBERGER DRUCKMASCHINEN AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1980
Main classification: B41F13
IPC codes: B41F33, B41F13