PRESSURE SWING ADSORPTION PROCESS FOR THE DECOMPOSITION OR PURIFICATION OF GAS MIXTURES

Abstract: 1. A pressure alternating adsorption process for separating or purifying gas mixtures using a plurality of cyclically-switchable adsorbers in which, in the course of one switching cycle, at least one adsorption phase, pressure-release phase, desorption phase and pressure build-up phase are passed through, and desorption takes place at lower pressure than adsorption, characterised in that a plurality of identical adsorbers are used each of which participates in an identical switching cycle ; that the desorption pressures are produced with the aid of jet devices, gases or gas mixtures which have pressures higher than the desorption pressure and which are formed in the course of the process, are used as drive means for the jet devices.

Description: Dnickwechseladsorptionsverfahren zur Zerlegung oder Reinigung von Gasgemischen Die Erfindung betrifft ein Druckwechseladsorptionsverfahren zur Zerlegung oder Reinigung von Gasgemischen gemäss dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1. Ejn derartiges Verfahren ist aus der DE-PS 1 272 891 vorbekannt. Im Ausführungsbeispiel gemäss Figur 3 sind dort drei gleichberechtigte, zyklisch umschaltbare Hauptadsorber A, B, C sowie ein diesen zugeordneter Hilfsadsorber D vorgesehen. Ein Adsorptionszyklus besteht demnach aus einer Adsorptionsphase, zwei Gleichstromentspannungsphasen, einer Desorptionsphase soee drei Druckaufbauphasen. Die zeitliche Gliederung ist dabei derart, dass zur gleichen Zeit jeweils einer der Hauptadsorber die Druckaufbauphasen, ein anderer die Gleichstromentspannungsphasen sowie die Desorptionsphase und ein dritter die Adsorptionsphase durchläuSt. Während der ersten Gleichstromentspannungsphase, die jeweils mit der ersten Druckaufbauphase eines anderen Adsorbers identisch ist, wird zwischen die dabei im Druckausgleich stehenden beiden Hauptadsorber der einzige Hilfsadsorber geschaltet, um während der Entspannung desorbierende Kompo nenten zurückzuhalten. Während der zweiten Gleietstromert- spannungs phase wird diesem Hilfsadsorber zusätzll & ein Speicherbehälter nachgeschaltet. Ausserdem wird dieses zweite Entspannungsgas mit Hilfe eines Strahlapparates abgesaugt, der mit abgezweigtem Rohgas als Treibmittel betrieben wird. Der so mit dem zweiten Entspannungsgas vermischte Rohgasanteil wird dem entsprechenden Adsorber während der zweiten Druckaufbauphase zugeführt. Während der anschliessenden dritten Druckaufbauphase wird der Speicherbehälter mit Hilfe des erwähnten Strahlapparates unter erneuter Verwendung vor abgezweigtem Rohgas als Treibmittel evakuiert. GleichzeitIg wird der nunmehr von der Anlage isolierte ilfsadsorber bis auf etwa Atmosphärendruck abgeblasen. Während der nun folgenden Desorptionsphase wird der Druck im jeweiligen Hauptadsorber bis auf etwa Atmosphärendruck gesenkt. Das dabei abströmende Desorptionsgas dient als Treibmittel für einen weiteren Strahlapparat, mit dessen Hilfe gleichzeitig der Hilfsadsorber evakuiert wird. Der Hauptad- sorber kann während dieses ersten Abschnitts der Desorp/--ons- phase lediglich auf einen etwffl über Atmosphärendruck liegenden Druck gebracht werden, da der zuletzt genannte Strahlapparat sonst in einen instabilen Betriebs bereich geraten würde. Soll der in der Desorptionsphase befindliche Hauptad- sorber auf unteratmosphärischen Druck gebracht werden, so sind offensichtlich weitere Vorkehrungen erforderlich, die in dem hier diskutierten Ausführungsbeispiel allerdings nicht näher bezeichnet sind. Der übrige Inhalt der DE-PS 1 272 891 würde es nahelegen, dem Strahlapparat zu diesem Zweck während eines zweiten Teils der Desorptionsphase einen Saugkompressor nachzuschalten, um den entsprechenden Hauptadsorber durch den Strahlapparat hindurch auf unteratmosphärischen Druck abzusaugen. Ein derartiger Kompressor ist dort nei- spielsweise In Figur 2 dargestellt, wo er die entsprechende Funktion während der Desorptionsphase ausübt. Damit sind Desorptionsdrücke von ca. 50 Torr erzielbar. Bei dem Verfahren gemäss Ausführungsbeispiel 2, dessen Systemaufbau dem der Figur 3 ähnelt, liegt der niedrigste in den Hauptadsorbern erzielbare Druck dagegen bei einer Atmosphäre. Demnach bietet das vorbekannte Verfahren in allen seinen Varianten nur die Alternativen, während der Desorptionsphasen entweder Saugkar#resso# bzw. Vakuumpumpen zu verwenden oder auf das Erreichen unteratmosphärischen Druckes zu verzichten. Ein solcher Verzicht ist Jedoch nicht ohne Rückwirkung auf das Ergebnis des Verfahrens. Je weniger tief nämlich der Desorptionsdruck gesenkt werden kann, desto niedriger müssen die Reinheitsanförderungen bezüglich des während der Adsorptionsphase abströmenden Produktgases angesetzt werden. Ausserdem wird durch einen relai#r hohen Desorptionsdruck die Ausbeute an den durch Adsorption abzutrennenden Komponenten, deren Gewinnung oft beabsichtigt ist, in negativer Weise beeinflusst. Aus diesen Gründen ist es wünschenswert, den Desorptionsdruck soweit wie möglich abzusenken. Dies ist zwar bei Verwendung von Vakuumpumpen oder Saugkompressoren ohne weiteres möglich, jedoch sind damit erhebliche Nachteile verbunden. Zu den mit der Anschaffung dieser Anlagenteile verbundenen Investitionskosten kommen ständige Betriebs- und Wartungskosten. Ein hoher Energieverbrauch sowie ein unvermeidbarer Verschleiss der sich bewegenden Teile müssen in Kauf genommen werden. Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art bereitzustellen, das es erlaubt, mit möglichst geringem Aufwand möglichst niedrige Desorptionsdrücke zu erzielen,-und das somit insgesamt besonders wirtschaftlich ist. D e;ie Aufgabe wird mit Hilfe der im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 genannten Massnahmen gelöst. Diese Massnahmen ermöglichen es, unteratmosphärische De sorptionsdrücke zu erreichen, und zwar ohne Verwendung von Vakuumpumpen oder Saugkompressoren. Damit entfällt der zum Betreiben dieser Apparate erforderliche Energieaufwand, während die in den sowieso bereits komprimierten Verfahrensströmen enthaltene Kompressionsenergie optimal genutzt wird. Die erfindungsgemässen Massnahmen haben gleichzeitig günstige Auswirkungen auf Produktreinheit und -ausbeute. Zwar lat die Verwendung von Strahlapparaten, die mit im Verfahren selbst auftretenden Gasströmen betrieben werden, aus der vorgenannten DE-OS 1 272 891 an sich bereits bekannt. Die Strahlapparate werden dort jedoch nicht zum Erzeugen niedriger Desorptionsdrücke der gleichberechtigten, zyklisch umschaltbaren Hauptadsorber verwendet. Der eine, mit Rohgas betriebene Strahlapparat dient vielmehr zum Absaugen und Verdichten von Entspannungsgasen zum Zwecke des Druckaufbaus. Die Entspannungsgase befinden sich dabei offensichtlich auf überatmosphärischem Druck. Der andere Strahlapparat, durch den während der Desorptionsphasen Desorptionsgase aus den entsprechenden Hauptadsorbern abströmen, dient ersichtlich auch nicht dem Zweck, unteratmosphärische Desorptionsdrücke in den Hauptadsorbern zu erzeugen. Die Verwendung dieses Strahlapparates ist vielmehr ausschliesslich durch die gleichzeitige Verwendung des Hilfsadsorbers bedingt, und beide Apparate würden beim übergang zu einem Verfahren gemäss dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 entfallen, da bei einem deratigen Verfahren keine Hilfsadsorber, sondern nur gleichberechtigte, zyklisch umschaltbare, jeweils glerw.e Schaltzyklen durchlaufende Adsorber vorgesehen sind. Zudem dient der beim vorbekannten Verfahren während der Desorptionsphase eIngesetzte Strahlapparat nicht zum Erzeugen der Desorptionsdrücke in dem entsprechenden Hauptadsorber, diese stellensich vielmehr aufgrund des noch herrschenden überatmosphärischen Druckes durch einfaches Ausströmen von selbst ein, wobei das Desorptionsgas im Gegensatz zur Erfindung als Treibmittel dient. Für die Erzeugung niedriger, d.h. insbesondere unteratmosphärischer Desorptionsdrücke bei einem Verfahren der eingangs genannten Art gibt die DE-PS 1 272 891 demnach keine Lehre. Für die Auswahl des aus dem Verfahren selbst stammenden Treibmittels stehen verschiedene Alternativen zur Verfügung: Einmal können als Treibmittel Teilmengen des während der Ad sorptionsphasen abströmenden Produktgases bzw. Produktgasgemisches verwendet werden. Dieser Fall wird dann zur Anwendung kommen, wenn weniger die möglichst vollständige Gewinnung des während der Adsorptionsphase abströmenden Produktgases, sondern mehr die Gewinnung bzw. Anreicherung der adsorptiv abgetrennten Komponenten beabsichtigt ist. Denn bekanntlich wird bei Anwendung eines Strahlapparates das Treibmittel mit dem zu fördernden Fluid, im vorliegenden Falle also den desorbierenden Komponenten, vermischt. Als weitere Möglichkeit zur Bereitstellung des Treibmittels ist vorgesehen, Teilmengen des adsorptiv zu zerlegenden bzw. zu reinigenden Gasgemisches selbst zu verwenden. Dies kann gegenüber dem vorstehend erwähnten Fall sogar von Vorteil sein, nämlich insofern, als der als Treibmittel zu verwenden de Anteil gar nicht erst durch den Adsorber geschickt werden muss, und dieser einschliesslich der Adsorptionsmittelschüttung somit entsprechend kleiner dimensioniert werden kann. Kommt es dagegen bei der Durchführung des Adsorptionsverfahrens auf möglichst vollständige Gewinnung der nicht adsorbierten Komponenten, d.h. also des während der Adsorptionsphase abströmenden Produktgases, an, so werden als Treibmittel zweckmässig während der Entspannungsphasen abströmende Gase oder Gasgemische verwendet. Diese Verfahrenavariante ist bei Druckwechselverfahren mit besonderem Vorteil anwendbar, da diese im allgemeinen mehrere Entspannungsphasen aufwei sein, woraus ein besonders hohes Mass an Anpassungsfähigkeit bezüglich der jeweils gegebenen Umstände resultiert. Dabei wird es oft zweckmässig sein, dass jeweils während der letzten Ents pannungs phasen abströmende Gase bzw. Gasgemische als Treibmittel verwendet werden. Diese letzten Entspannungsgase weisen nämlich, in Abhängigkeit von dem jeweils erreichten Enddruck, bereits einen mehr oder weniger grossen Anteil an desorbierten Komponenten auf und bieten sich damit als Treibmittel in besonderer Weise an, da sich so eine optimale Ausbeute an den zunächst adsorbierten und dann wieder desorbierten Komponenten ergibt. Die Anwendung des erfindungsgemässen Verfahrens verlangt, dass während jeder Desorptionsphase immer ein Treibmittel zur Verfügung steht. Es kann jedoch nicht in jedem Falle damit gerechnet werden, dass während der Desorptionsphasen jederzeit ein als Treibmittel geeigneter Gasstrom anfällt. Bei einem Druckwechselverfahren kann es vorkommen, dass nicht während der gesamten Dauer der Desorptionsphasen gleichzeitig als Treibmittel geeignete Gasströme gewonnen werden. Für diesen F111 ist gemäss einer Weiterbildung der Erfindung vorgesehen, dass die als Treibmittel zu verwendenden Gase oder Gasströme zunächst in Pufferbehältern gesammelt und erst während später ablaufender Desorptionsphasen zum Betreiben der Strahlapparate eingesetzt werden. Die Treibmittel werden demgemäss erst nach Zwischenspeicherung mit entsprechender zeitlicher Verschiebung zur Unterstützung der Desorption eingesetzt. Es ist auch nicht immer erforderlich, dass ein Strahlapparat mit seiner Saugseite unmittelbar an einen zu desorbierenden Adsorber angeschlossen wird. Die evakuierende Wirkung kann auch durch ausreichend grosse, auf entsprechend nIedrigem Druck befindliche Pufferbehälter ausgeübt werden, die während der Desorptionsphase mit dem zu desorbierenden Adsorber verbunden werden. Demgemäss ist vorgesehen, dass-zunächst die mwf- ferbehälter mit Hilfe der Strahlapparate evakuiert werden, und anschliessend aus in der Desorptionsphase befindlichen Adsorbern abströmende Gase oder Gasgemische aufzunehmen. Je grösser diese Pufferbehälter sind, desto weniger tief muss der in ihnen herrschende Druck durch Evakuierung mit Hilfe des Treibmittels abgesenkt werden, um noch eine ausreichende Saugwirkung während der Desorption zu behalten. Das erfindungsgemässe Verfahren ist bei einer Vielzahl unterschiedlich strukturierter Druckwechselverfahren anwendbar. Als Treibmittel geeignete Gasströme fallen dort meist ohne weiteres an, und die Variationsmöglichkeiten in der Ver fahrensfUhfung sind ausserordentlich gross. Es ist die Möglichkeit zugelassen, dass während der Desorptionsphasen Spülgasströme eingesetzt werden, die dann ebenfalls mit Hilfe von Strahlapparaten abgesaugt werden. Eine ähnliche Anwendungsbreite besitzt das erfindungsgemässe Verfahren hinsichtlich der zu verwendenden Adsorptionsmittel. Grundsätzlich ist jedes Adsorptionsmittel zugelassen, wenn es nur in der Lage ist, aus dem zu behandelnden Gasgemisch mindestens eine Komponente, deren Abtrennung gewünscht wird, mit ausreichender Selektivität zu adsorbieren. So kommen als Adsorptionsmittel beispielsweise zeolithische Molekularsiebe, Kohlenstoffmolekularsiebe, Silikagel; Aktivkohle oder aktiviertes Aluminiumoxid in Frage. Hinsichtlich der zu behandelnden Gasgemische unterliegt die Anwendbarkeit des Verfahrens gemäss der Erfindung ebenfalls keinerlei grundsätzlichen Beschränkungen. Als mögliche Anwendungsbeispiele seien hier nur die Sauerstoffanreicherung aus Luft, die Reinigung von Erdgas, die Abtrennung von Wasserdampf und Kohlendioxid aus Luft vor deren Zerlegung durch Tieftemperaturrektifikation, die Feinreinigung von Synthese gasen bezüglich saurer Gase oder die Gewinnung von Reinwasserstoff aus Rohwasserstoff genannt. Die aus einer Druckwechselaosorptionsanlage abzuführenden Gasströme werden, falls sie nicht in die Atmosphäre abgeblasen werden, zumeist einer besonderen Verwendung zugeführt. Oft sollen beispielsweise während der Regenerierung anfallende Restgase zum Zwecke der Energieerzeugung verbrannt werden. Dazu sind einerseits bestimmte Mindestdrücke erforderlich, andererseits fallen die Restgase, insbesondere die Desorptionsgase, beim vorliegenden Verfahren oft unter relativ niedrigen Drücken an. Die zu verbrennenden Gase müssen daher vor der Einführung in den Brenner auf die erforderlichen Mindestdrücke verdichtet werden. In diesem Zusammenhang ist in Weiterbildung der Erfindung vorgesehen, dass Strahlapparate dazu verwendet werden, aus den Adsorbern abströmende und abzuführende Gasströme auf den bei ihrer beabsichtigten Verwendung benötigten Druck zu verdichten. Gemäss der Erfindung bereits vorhandene Strahlapparate sind demnach so auszulegen, dass die angesaugten Gasströme auf die erwünschten Drücke verdichtet werden können. Damit kann auf die Verwendung eines Gebläses zu dem vorgenannten Zweck entweder ganz verzichtet oder dieses kann kleiner dimensioniert werden. Diese Verfahrensmöglichket wird bevorzugt dann zur Anwendung kommen, wenn als Treibmittel geeignete Gasströme bei konstantem und gleichzeitig ausreichend hohem Druck zur VerfUglmg stehen. Konstanter Treibmitteldruck liegt gewöhnlich dann vor, wenn abgezweigte Rohgasanteile oder während der Adsorptionsphase abströmende Gase als Treibmittel verwendet werden. Werden Entspannungsgase als Treibmittel eingesetzt, so ist einmal kein konstanter Druck gegeben, und zum anderen dürfte für die meisten Anwendungsfäre die zur Verfügung stehende Druckhöhe nicht ausreichen, um die abgesaugten Gase auf den gewürschten Enddruck zu verdichten. Dann wird es erforderlich sein, dem Strahlapparat zusätzlich ein Gebläse nachzuschalten. Immerhin kann letzteres auch dann noch kleiner dimensioniert werden. Unter Umständen wird es erforderlich sein, zusätzliche Strahlapparate einzusetzen. Dieser Fall kann beispielsweise eintreten, wenn bereits auf dem höchsten Verfahrens druck befindliche Gasströme weiter zu verdichten sind. Findet die Adsorption etwa bei relativ niedrigen Drücken statt, und soll das während der Adsorptionsphasen abströmende Gas einer Verwendung bei höheren: : Druck, etwa einer Verbrennung, zugeführt werden so müssen zusatzllche Strahlapparate verwendet werden, die mit inerten Fremdgasen als Treibmittel zu betreiben sind Als Strahlapparate im Sonne der Erfindung gelten die beispielsweise auch unter den Namen Strahlpumpe oder E-jektor bekannten Vorrichtungen, die nach dem folgenden Prinzip arbeIten: Ein unter erhöhtem Druck stehender Trehmittelstrom wirÅa in elner Duse entspannt bzw. teilentspannt, wobei die Treibmittelmoleküle eine Geschwindigkeits- und damit Impuls - erhöhung erfahren. Die so beschleunigten Trelbmittelmoleküle nehmen Innerhalb eines Mischraumes Moleküle des anzusaugenden Mediums durch Immulsübertragung mit. Anschliessend wird in einem Diffusor die kinetische Energie teilweise wieder in Druckenergle umgesetzt, so dass ein Mischstrom resultiert, dessen Druck zwischen den ursprünglichen Drücken des Treibmittels und des anzusaugenden mediums liegt. Im folgenden wird die Erfindung anhand von in Abbildungen schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert: Figur 1 zeigt in schematischer Weise ein mit neun Adsorbern betriebenes Verfahren zur Reinigung von Rohwasser stoff, Figur 2 zeigt ein zu diesem Verfahren gehörendes Zeitablauf diagramm, Figur 3 zeigt schematisch ein mit zwei Gruppen zu je vier Adsorbern betriebenes Verfahren zur Reinigung eines methanhaltigen Gases, Figur 4 zeigt ein zu diesem Verfahren gehörendes Zeitablauf diagramm, Figur 5 zeigt in schematischer Weise ein mit drei Adsorbern betriebenes Verfahren zur Sauerstoffgewlnnung aus Luft, Figur 6 zeigt ein zu diesem Verfahren gehörendes Zeitablauf diagramm. In Figur 1 sind neun gleichberechtigte, zyklisch umschaltbare und jeweils mit entsprechender Phasenverschiebung gleiche Schaltzyklen durchlaufende Adsorber 1 bis 9 dargestellt. Die Einlassseiten dieser Adsorber sind über Ventile 13 bis 93 mit einer das Rohgas, in diesem Falle ein stark wasserstoffhaltl- ges Gasgemisch, heranführenden Zufuhrleitung 10 verbunden. Die AuslaBseiten der Adsorber stehen über Ventile 12 bis 92 mit einer den gereinigten Wasserstoff abführenden Produktgasleitung 20 in Verbindung. WeiterhIn sind Druckausgleichslei- tungen 50 und 60 für im Gleichstrom betriebene Druckausgleichsphasen vorgesehen, die mit den AuJa#ssseiten der Adsorber über Ventile 14 bis 94 bzw. 15 bis 95 verbunden sind. Zwei weitere Leitungen 30 und 40 stehen einerseits über Ventile 16 bis 96 bzw. 11 bis 91 mit den Einlassseiten der Adsorber und andererseits einmal mit der Druckseite 87 und zum anderen mit der Saugseite 58 eines Ejektors 80 in Verbindung. Die Leitung 30 führt Entspannungsgas aus einem jeweils in einer Gegenstrom Entspannungsphase befindlichen Adsorber ab, das dann als Treibmittel für den Ejektor 80 dient. Durch Leitung 40 wIrd dabei Desorptionsgas aus einem in der Desorptionsphase befindlichen Adsorber abgesaugt. Im Zeitlaufdiagramm der Figur 2 ist jeder der insgesamt neun übereinander angeordneten waagerechten Balken einem der Adsorber l bis 9 zugeordnet. Die in Figur 1 stark ausgezogenen Linien und Pfeile entsprechen dem im Zeitablaufdiagramm ganz links dargestellten Zeitabschnitt, der insgesamt ein Neuntel des gesamten Adsorptionzyklus ausmacht. Dieser ZeItabschnitt ist bereits repräsentativ für die in allen neun Adsorbern mit entsprechender zeitlicher Verschiebung ablaufenden Phasen. Innerhalb des so in Figur 1 hervorgehobenen Zeitabschnitts befindet sich der Adsorber 1 im ersten Drittel, der Adsorber 9 im mittleren Drittel und der Adsorber 8 im letzten Drittel der Adsorptionsphase ADS. Alle drei Adsorber werden über Leitung 10 sowie die geöffneten Ventile 13, 93 bzw. 83 mit dem wasserstoffreichen Gasgemisch beaufschlagt. Die zu entSernen- den Bestandteile werden innerhalb der Adsorptionsmittelbetten zurückgehalten, so dass durch die geöffneten Ventile 12, 92 und 82 sowie Produktgasleitung 20 hochreiner Wasserstoff abströmt. Währenddessen wird der Adsorber 7, der die Adsorptionsphase gerade durchlaufen hat, in einer ersten Entspannungsphase El auf einen ersten Zwischendruck entlastet, wobei vom Austrittsende dieses Adsorbers her über das geöffnete Ventil 74, die Druckausgleichsleitung 50 sowie das geöffnete Ventil 24 der in der zweiten Hälfte seiner Druckaufbauphase D befindliche Adsorber 2 wieder aufgedrückt wird. Der nach Abschluss der Druckaufbauphase erreichte Enddruck entspricht noch nicht dem Adsorptionsdruck, dieser wird vielmehr erst im Laufe der Adsorptionsphase durch Beaufschlagen mit dem wasserstoffreichen Gasgemisch erreicht. Während desselben Zeitabschnittes durch läuft der Adsorber 6 die zweite Hälfte seiner ersten Ent spannungs phase El im Druckausgleich mit dem in der ersten Hälfte seiner Druckaufbauphase D befindlIchen Adsorber 3. Der Druckausgleich erfolgt über das geöffnete Ventil 65, d-e Druckausgleichsleitung 60 sowie das geöffnete Ventil 35. Die gesamte erste Entspannungsphase El wird bezüglich der während der Adsorptionsphase ADS herrschenden Strömungsrichtung im Gleichstrom, die gesamte Druckaufbauphase D dagegen im Gegenstrom vorgenommen. Der Adsorber 5, der seine erste Entspannungsphase El gerade beendet hat, befindet sich währenddessen in der zweiten Entspannungsphase E2 und ist dabei von seiner Einlassseite her über das geöffnete Ventil 56 sowie die Leitung 30 mit der Druckseite 87 des Ejektors 80 verbunden. Die Saugseite 88 des Ejektors steht gleichzeitig über die Leitung 40 und das geöffrete Ventil 41 mit der Einlassseite des Adsorbers 4 in Verbindung, der seine Entspannungsstufe E2 gerade abgeschlossen hat und sich nun in reiner Desorptionsphase DES befindet. Es besteht-somit eine Druckdifferenz zwischen den Adsorbern 5 und 4, die es erlaubt, das dem Adsorber 5 entströmende zweite Entspannungsgas als Treibmittel für den Ejektor 8C unter gleichzeitiger Ansaugung des aus dem Adsorber 4 abströmenden Desorptionsgases zu benutzen. Der am Ende der zweiten Entspannungsphase E2 erreichte zweite Zwischendruck entspricht demnach dem zu Beginn der Desorptionsphase DES vorliegenden Druck, der sich dann im Verlauf der Desorptionsphase noch erheblich verringert. Das während der Desorptlonsphase abgesaugte Desorptionsgas besteht nahezu vollständig aus den während der Adsorptionsphase festgehaltenen Komponenten, während das zweite Entspannungsgas in seiner Zusammensetzung mehr dem zu reinigenden wasserstoffreichen Gasgemisch entspricht, im Vergleich zu diesem allerdings bereits mit desorbierten Komponenten angereichert ist. Dem Ejektor entströmt somit durch Leitung 70 ein stark mit den abzutrennenden Komponenten angereichertes, allerdings immer noch einen gewissen Prozentsatz an Wasserstoff enthaltendes Gas. Die beschriebene Verwendung des Ejektors während der Desorptionsphase ermöglicht es, otme weitere Hilfsmittel unteratmosphärische Desorptionsdrücke zu erzielen. Dies kommt der Produktreinheit und -ausbeute zugute. Ausserdem können wegen der mit der weitergehenden Regenerierung verbundenen höheren spezifischen Beladbarkeit die Adsorber entsprechend kleiner dimensioniert werden. Als abzutrennende Komponenten aus einem wasserstoffreichen Gasgemisch kommen beispielsweise Methan sowie Kohlenmonoxidreste in Frage. Ein derart zusammengesetztes Gasgemisch resultiert beispielsweise aus einem Kohlevergasungsgas oder einem durch partielle Oxidation von Kohlenwasserstoffen erzeugten Gas nach Konvertierung des Kohlenmonoxids zu Kohlendioxid sowie Auswaschen des letzteren sowie eventuell vorhandener Schwefelverbindungen sowie restlicher Kohlenwasserstoffe mit organischen Lösungsmitteln. Figur 3 stellt auf schematische Weise eine mit zwei Adsorbergruppen zu Je vier Adsorbern - ausgestattete Adsorptionsanlage dar. Mit Hilfe dieser Anlage soll ein methanreiches Gas, vorzugsweise Erdgas, gereinigt werden. Als Produktgas ist hierbei hochreines, gegebenenfalls geringe Kohlenwasserstoffanteile enthaltendes Methan anzusehen, das gleichzeitig die adsorbierte Komponente darstellt. Als Restgas, das in diesem Fall durch die nicht adsorbierte Komponente gebildet wird, strömt im wesentlb#hen Stickstoff ab. Zum Heranführen des auf den Adsorptionsdruck verdichteten, methanreichen Gases dient eine Zuführleitung 210, die über Ventile 211, 221 bis 281 mit den Einlassseiten der Adsorber 201 bis 2C8 verbunden ist. Das nichtadsorbierte Restgas wird über eine Restgasleitung 220 abgeführt, die über Ventile 212, 222 bis 282 mit den AuslaBseler der Adsorber in Verbindung steht. Jeder der beiden Adsorbergruppen 201 bis 204 bzw. 205 bis 208 ist je eine Druckausgleichsleitung 270 bzw. 280 sowie eine Produktgasleitung 250 bis 260 zugeordnet. Die Druckausgleichsleitungen 270 bzw. 280 sind über Ventile 215 bis 285 jeweils mit den Auslassseiten der Adsorber verbunden. Die Produktgasleitungen 250 bzw. 260 sind einerseits über Ventile 213 bis 283 mit den Einlassseiten der Adsorber und andererseits über Dreiwegventile 293 bzw. 294 entweder mit der Druckseite 291 oder mit der Saugseite 292 eines Ejektors 290 verbunden. Eine Leitung 230 dient schliesslich zum Abführen der Produktgase. Weiterhin ist eine Verdrängungsgasleitung 240 vorgesehen, über die den einzelnen Adsorbern während bestimmter Zeitabschnitte Produktgas zugeführt wird. Über Ventile 2i6, 236, 256, 276 sowie 217 bis 287 können die Einlassselten der Adsorber jeweils mit den Druckausgleichsleitungen 270 bzw. 280 verbunden werden. Im Zeitablaufdiagramm der Figur 4 ist jedem der einzelnen Adsorber 201 bis 208 einer der acht waagerecht übereinander angeordneten Bälken zugeordnet. Die Adsorber 201 bis 2G4 bilden die eine, die Adsorber 205 bis 208 die andere Adsorbern gruppe. Das im Zeitablaufdiagramm ganz links dargestellte Achtel eines Adsorptionszyklus ist in Figur 3 durch stark ausgezogene Linien hervorgehoben. Dieser Zeitabschnitt ist bereits repräsentativ für den gesamten Verfahrens ablauf. Zu Beginn dieses Zeitabschnitts hat der Adsorber 204 gerade seine Adsorptionsphasen durchlaufen und befindet sich somit auf dem höchsten Verfahrens druck. Er tritt nunmehr in seine erste Entspannungsphase El ein und wird dabei auf einen ersten Zwischendruck entladen. Diese erste Entspannung erfolgt bezüglich der während der Adsorptionsphasen herrschenden Strömungsrichtung im Gleichstrom. Das abströmende erste Entspannungsgas, das im wesentlichen die Zusammensetzung des zu reinigenden, methanreichen Gasgemisches aufweist und gegegenüber diesem mit Stickstoff angereichert ist, gelangt über das geöffnete Ventil 245, die Druckausgleichsleitung 270 sowie das geöffnete Ventil 235 in den Adsorber 203, der gerade seine Desorptionsphase DES abgeschlossen hat und sich somit auf dem niedrigsten Verf ahrens druck befindet. Der seine Druckaufbauphase D durchlaufende Adsorber 203 ird demnach im Gegenstrom und im Druckausgleich mit dem Adsorber 204 wieder aufgedrückt, wobei sich auch im Adsorber 203, nahezu der bereits erwähnte erste Zwischendruck einstellt; Während dessen durchläuft der Adsorber 206, der gerade seine erste Entspannungsphase El abgeschlossen hat, seine Verdrängungsphase V. Er wird dabei über Leitung 240 sowie das geöffnete Ventil 264 von seiner Einlassseite her mit Produktgas, d.h. hochreinem Methan, beaufschlagt, wobei im tückenvolumen befindliches verbleibendes Restgas verdrängt wird. Dieses gelangt über das geöffnete Ventil 265, die Druckausgleichsleitung 280 sowie die geöffneten Ventile 256 und 257 in den Adsorber 205, der nach Abschluss seiner DruckauSbau- phase D nunmehr seine erste Adsorptionsphase ADS1 durchläuft. Hierbei werden alle im verdrängten Restgas enthaltenen Anteile an wieder desorbierten Kohlenwasserstoffen einschliesslich Methan sowie eventuell durchbrechende Mengen an Verdrängungsgas adsorbiert. Die Adsorber 205 und 206 beeinner sich während der geschilderten Phase auf dem ersten Zwischen- druck. Die Adsorber 205 und 206 werden noch einmal während des fünften Achtels des Desorptlonszyklus hintereinandergeschaltet, jedoch in umgekehrter Reihenfolge. Dann befindet sich nämlich der Adsorber 205 in seiner Verdrängungsphase V und der -Adsorber 206 in seiner ersten Adsorptionsphase ADS1. Der Strom des Verdrängungsgases bzw. des verdrängten Restgases erfolgt dann über Leitung 24G, das geöffnete Ventil 254, durch den Adsorber 205, das geöffnete Ventil 2555 die Druckausgleichsleitung 280, die geöffneten Ventil 256 sowie 257 sowie den Adsorber 206. Die verdrängten Restgase, im wesentlichen aus Stickstoff bestehend, strömen während des fünften Achtels durch das geöffnete Ventil 262, während des ersten Achtels durch das geöffnete Ventil 252 in die Restgasleitung 220 ab. Während des ersten Achtels des Adsorptionszyklus befindet sich der Adsorber 202 in seiner zweiten Entspannungsphase E2, nachdem er zuvor seine Verdrängungsphase V durchlaufen hatte. Zu Beginn dieser zweiten Entspannungsphase ist der Adsorber 202, abgesehen von vernachlässigbar geringen Mengen adsorbierten und damit in der Gasphase im Gleichgewicht stehenden Stickstofçsausschliesslich mit Methan und geringen Anteilen anderer Kohlenwasserstoffe gefüllt. Nunmehr wird dieser Adsorber von seiner einlassseite her über das geöffnete Ventil 223 sowie die Produktgasleitung 250 auf einen zweiten, niedrigeren Zwischendruck entlastet. Die Produktgasleitung 250 ist dabei über das Dreiwegeventil 293 mit der Druckseite 291 aes Ejektors 290 verbunden. Das Produktgas dient somit als Treibmittel für den Ejektor 290, dessen Saugseite 292 gleichzeitig über das Drelwegeventil 294, die Produktgasleitung 260 sowie das geöffnete Ventil 27j mit der Einlassseite des Adsorbers 207 in Verbindung steht der sich in seiner Desorptionsphase DES befindet und zuvor seine zweite dntspannungsphase E2 durchlaufen hatte. Es besteht somit ein Druckdifferenz zwischen den Adsorbern 202 und 207; während ersterer nämlich während seiner zweiten Entspannungsphase E2 vom ersten auf den niedrigeren zweiten Zwischendruck entlastet wird, wird letzterer gleichzeitig von dem erwähnten zweiten Zwischendruck auf einen noch niedrigeren Desorptionsenddruck gebracht, Die aus dem in der Desorptionsphase befindlichen Adsorber abgesaugten Gase haben im wesentlichen dieselbe Zu sammensetzung wie das als Treibmittel verwendete Gas. Beide werden im ¯vektor miteInander vermischt und über Leitung 30 als Produktgas abgezogen. D der Druck dIeses Produktgases im Laufe eines jeden Achtels des Adsorptlonszyklus von einem gewissen, relativ höheren Anfangsdruck, der unterhalb des ersten Zwlschendruckes liegt, auf einen gewissen, relativ niearigeren Enddruck, der zwischen dem erwähnten zweiten Zwischendruck und dem Desorptionsenddruck liegt, absinkt, ist zweckmässig ein Pufferbehälter vorzusehen, der dem zeitlichen Ausgleich dieser Druckschwankungen dient. Aus diesem Pufferbehälter kann auch das Verdrängungsgas abgezogen werden, das dann auf den ersten Zwischendruck rückzuverdichten ist. Während des hier diskutierten Zeitabschnittes befindet sich der Adsorber 201 in der ersten und der Adsorber 208 in der zweiten Hälfte der jeweiligen zweiten Adsorptionsphase ADS2. Während dieser zweiten Adsorptionsphase tritt ein Druckanstieg von dem erwähnten ersten Zwischendruck auf den Adsorptionsenddruck ein. Die beiden Adsorber weden dabei gleichzeitig über die Zuführleitung 210 sowie die geöffneten Ven teile 211 bzw. 281 mit methanreichem Gas beaufschlagt, das zuvor auf den Adsorptionsenddruck verdichtet wurde. Das von den Adsorberenden abströmende Restgas, vorwiegend aus Stickstoff bestehend, wird über aie geöffneten Ventile 212 bzw. 282 sowie die Restgasleitung 220 abgezogen. Auch bei dieser Verfahrensführung ist es ohne weiteres möglich, durch Einsatz von Ejektoren unteratmosphärische Desorptionsdrücke zu erzielen. In den Figuren 5 und 6 ist ein unter Anwendung der Erfindung betriebenes Verfahren zur adsorptiven Luftzerlegung mit dem Zel der Gewinnung hochreinen Sauerstoffs dargestellt. Der Stickstoff und die übrigen in der Luft enthaltenen Gaskompcnenten sollen in die Atmosphäre abgegeben werden. Das Verfahren arbeitet mit drei gleichberechtigten, zyklisch umschaltbaren und mic entsprechenden Phasenverschiebungen jeweils gleiche Schaltzyklen durchlaufenden Adsorbern 101, 102 und 103. Diese sind mit ihren Einlassenden über Ventile 111, 121 und 131 mit einer Zuführleitung 104 verbunden, durch die auf den Adsorptionsdruck verdichtete, zu zerlegende Luft herangeführt wird. Die Auslassenden der Adsorber stehen über Ventile 112, 122 und 132 mit einer Produktgasleitung 105 in Verbindung, über die hochreiner Sauerstoff abgeführt wird. Weiterhin ist eine Druckausgleichsleitung 106 vorgesehen, die über Ventile 114, i24 und 134 jeweils mit den Auslassenden der Adsorber verbunden ist. Ein Ejektor 120 ist über eine Leitung 143, die durch ein Ventil 145 absperrbar ist, mit einem Speicherbehälter 110 verbunden. Ejektor und Speicherbehälter stehen über Ventile 141 bzw. 142, eine Leitung 109 und Ventile 113, 123 sowie 133 jeweils mit den Einlassseiten der Adsorber in Verbindung. Dem Speicherbehälter 110 direkt nachgeschaltet ist eine Vakuumpumpe 145, die bei entsprechender Dimensionierung der Anlage jedoch auch entfallen kann. Die Vakuumpumpe liegt in einer Leitung 149, die durch Ventile 147 und 148 zu beiden Seiten geschlossen werden kann. Im Zeitabla#fdiagramm der Figur 6 ist jedem der drei Adsorber 101, 102 und 103 einer der drei waagerecht übereinander angeordneten Balken zugeordnet. Mit entsprechender Phasenverschiebung sind Jeweils identische Schaltzyklen dargestellt. Beginnt demnach die Adsorptionsphase ADS des Adsorbers 101, so treten die Adsorber 102 und 103 gleichzeitig in ihre erste Druckaufbauphase Dl bzw. erste Entspannungsphase El ein. Der Adsorber 101 ist dann über geöffnete Ventile 111 und 112 sowohl von liner Einlassseite her mit der Zuführlei- tung 104 als auch von seiner Auslassseite her mit der Produktgasleitung 105 verbunden. Gleichzeitig findet Druckausgleich zwischen den Adsorbern 102 und 103 statt, und zwar über die Druckausgleichsleitung 106 und die geöffneten Ventile 124 sowie 134. Der Adsorber 103 wird dabei vom zu Beginn herrschenden Adsorptionsdruck auf einen ersten Zwlschendruck entlastet. Dies geschieht bezüglich der während der Adsorptionsphase ADS herrschenden Strömungsrichtung im Gleichstrom. Gleichzeitig wird der Adsorber 102 im Gegenstrom auf annähernd den erwähnten ersten Zwischendruck aufgedrückt. Ist dieser Druckausgleichsvorgang beendet, tritt der Adsorber 102 in seine zweite Druckaufbauphase D2 ein, während beim Adsorber 103 eine zweite Entspannungsphase E2 beginnt. Der Adsorber 102 ist jetzt über das geöffnete Ventil 124, die Druckausgleichsleitung 106, das geöffnete Ventil 108 sowie eine Leitung 107 mit der Produktgasleitung 105 verbunden, während das Ventil 134 nunmehr geschlossen ist. Der Adsorber 102 wird demnach durch im Gegenstrom zugeführtes Produktgas, d.h. im vorliegenden Fall hochreinen Sauerstoff, weiter aufgedrückt. Gleichzeitig wird der Adsorber 103 durch offenen des Ventils 133 im Gegenstrom weiter entspannt, wobei mit Stickstoff angereicherte Luft abströmt. Diese wird über Leitung 109, das geöffnete Ventil 141 sowie eine Leitung 140 der Druckseite des Ejektors 120 zugeführt, wo sie als Treibmittel dient. Die Saugseite 144 des Ejektors 120 ist währenddessen über Leitung 143 sowie das geöffnete Ventil 145 mit dem Speicherbehälter 110 verbunden. In diesem befindliches Desorptionsgas, das während einer vorausgehenden Desorptionsphase DES aufgenommen wurde, wird abgesaugt, vereinigt sich mit dem als Treibmittel dienenden zweiten Entspannungsgas und verlässt die Anlage über Leitung 130. Es besteht die Möglichkeit, zum Absaugen des Speicherbehälters 110 zusätzlich die VakuuMpumpe 146 einzusetzen, wozu die Ventile 147 und 148 zu öffnen sind. Die zuletzt geschilderten Massnahmen dienen dem Zweck, den Speicherbehäer 110 auf einen Druck zu evakuieren, der niedriger ist als der gewünschte Desorptionsdruck. Nach Abschluss der zweiten Entspannungsphase E2 werden die Ventile 141, 145 sowie gegebenenfalls 147 und 14e geschlossen und das Ventil 142 geöffnet. Der nunmehr auf sehr niedrigem Druck befIndliche Speicherbehälter 110 übt eine Saugwirkung auf die im Adsorber 103 weiter desorbleren- den Komponenten aus,so dass dieser unter Wiederauffüllung des Speicherbehälters während der nunmehr stattfindenden Desorptionsphase DES auf einen sehr niedrigen Desorptionsdruck gebracht werden kann. Das so abgesaugte Desorptionsgas besteht nahezu ausschliesstich aus den während der Adsorptionsphase ADS adsorbierten Komponenten, d.h. vorwiegend aus Stickstoff. Das über LeItung 130 während der zweiten Ent- spannungsphase E2 abströmende Gasgemisch stellt somit sehr stark mit Stickstoff angereicherte Luft dar. Die in Figur 5 start aus gezogenen Inien stellen den Zeit- abschnitt dar, in dem sich der Adsorber 1 im mittel Drittel seiner Adsorptlonsphase ADS} der Adsorber IG der ersten Hälfte seiner zweiten Druckaufbauphase D2 und der Adsorber 103 In seiner zweiten Entspannungsphase E2 befindet

Claims: Patentansprüche 1. Druckwechseladsorptionsverfahren zur Zerlegung oder Reini gung von Gasgemischen, unter Verwendung mehrerer zyklisch umschaltbarer, jeweils gleiche Schaltzyklen durchlauSen- der Adsorber, wobei im Zuge eines Schaltzyklus mindestens je eine Adsorptions-, Entspannungs-, Desorptions- und Druckaufbauphase durchlaufen werden und die Desorption bei niedrigeren Drücken als die Adsorption stattfindet, dadurch gekennzeichnet, dass die Desorptionsdrücke mit Hilfe von Strahlapparaten erzeugt und als Treibmittel für die Strahlapparate auf höheren als den Desorptionsdrücken befindliche, im Zuge des Verfahrens selbst auftretende Gase oder Gasgemische verwendet werden. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass als Treibmittel Teilmengen des während der Adsorptionsphasen abströmenden Produktgas es bzw. Produktgasgemisches verwen det werden. ). Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass als Treibmittel Teilmengen des adsorptiv zu zerlegenden bzw. zu reinigenden Gas gemisches selbst verwendet werden. 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass als Treibmittel während der Entspannungsphasen abströmen de Gase oder Gasgemische verwendet werden. 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass jeweils während der letzten Entspannungsphasen abströmen de Gase bzw0 Gasgemische als Treibmittel verwendet werden. 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch ge kennzeichnet, dass die als Treibmittel zu verwendenden Gase oder Gasgemische zunächst in Pufferbehältern ge sammelt und erst während später ablaufender Desorptions phasen zum Betreiben der Strahlapparate eingesetzt werden. 7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch ge kennzeichnet, dass mit Hilfe der Strahlapparate zunächst Pufferbehälter evakuiert werden, die anschliessend aus in der Desorptionsphase befindlichen Adsorbern abströmende Gase oder Gasgemische aufnehmen. 9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass Strahlapparate dazu verwendet werden, aus den Adsorbern abströmende und abzuführende Gasströme auf den bei Ihrer beabsichtigten Verwendung benötigter. Druck zu verdichten.

Inventors: BALDUS, WOLFGANG, DR.
Applicants: LINDE AKTIENGESELLSCHAFT
Application year: 1980
Main classification: B01D53
IPC codes: B01D53