BURNER DEVICE FOR COMBUSTION OF LIQUID FUEL

Abstract: 1. A burner device for combustion of liquid fuels, with a cylindrical vortex chamber (43), said chamber being closed at one side by a rear wall, said chamber opening at the other side into a combustion chamber with an aperture or apertures (44, 44') in the shell of the vortex chamber (43) for the supply of combustion air, the combustion air being introduced into the apertures (44, 44') and producing a vortex depression stream (cyclone), and with a cylindrical shell tube (63) positioned after the vortex chamber (43) and being open towards the furnace side, characterized by that the input aperture (30) for the fuel is positioned centrically in the rear wall of the vortex chamber (43), the fuel leaving the input aperture (30) as a compact jet, and that a baffle sleeve (76) is concentrically built into the shell tube (63), said baffle sleeve (76) comprising peripherically distributed suction ports (79), said suction ports being positioned within the range of the vortex chamber.

Description: Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Betrieb eines Brenners im Bereiche stöchiometrischer Verbrennung, bei dem flüssiger Brennstoff und Verbrennungsluft in einem im wesentlichen konstanten Verhältnis in einer Misch- und Zerstäubungskammer zusammengeführt werden, wobei aufgrund der Luftführung und -dosierung dort ein Unterdruck herstellbar ist, mit dessen Hilfe Brennstoff in die genannte Kammer eingesaugt wird. Die Erfindung bezieht sich ferner auf eine Brenneranordnung zur Durchführung des Verfahrens. Es ist eine Brennerkonstruktion bekannt (Niepenberg, Industrie-Olfeuerungen, Verlag Gustav Kopf & Co., Stuttgart, 2. Aufl.; 1973), bei dem eine zweistufige Luftzufuhr zum 51 angewandt ist. Das 51 gelangt durch Anwendung einer Injektorkonstruktion an einer Stelle mit Unterdruck in den zentralen Luftstrom, wird also durch die Luft angesaugt. Mit der zeitlich zugeführten Luftmenge kann gleichzeitig dielzahgesaugte oelmenge variiert werden. Nach der genahten-Literaturangabe lässt sich auch über einen bestimmten Brennerregelbereich das Verhältnis von öl zu-Luft konstant halten. Bei dem bekannten Brenner wird nach dem Venturi-System durch die Luftführung ein Unterdruck erzeugt, in dessen Bereich der angesaugte Brennstoff eingelassen wird. Soweit aus der Literatur ersichtlich, muss der Brennstoff über eine Injektorkonstruktion herangeführt werden. Durch die hohe Luftgeschwindigkeit im Bereich der Düsenmündung erstreckt sich die Verbrennungsstrecke relativ lang, während in vielen Fällen die Flamme relativ kurz sein soll. Es stellt sich demnach die Aufgabe, einen Brenner der eingangs beschriebenen Art dahingehend zu verbessern, dass von der Konstruktion her keine Zerstäubungsdüse für den Brennstoff erforderlich ist, wobei trotzdem eine im wesentlichen stöchiometrische Verbrennung möglich ist. Die Verbrennung soll auf einer relativ kleinen Strecke stattfinden. Vernebelung und Vergasung müssen deshalb unter weitgehender Zerschlagung der Brennstoffteilchen in einem begrenzbaren Volumen stattfinden, so dass sich möglichst eine blaue Flamme ausbildet. Die dazu erforderliche Energie soll möglichst gering sein. Ausserdem sollen Regelungsmöglichkeiten für den Betrieb des Brenners gegeben sein. Diese Aufgaben werden bei Anwendung eines Verfahrens zum Betrieb eines Brenners gelöst, bei dem die Luft so geführt ist, dass sie innerhalb der Misch- und Zerstäubungskammer einen Zyklon ausbildet und bei dem der Brennstoff im Bereich der Achse des Zyklons eingeleitet wird. Unter"Zyklon" soll hierbei eine Luftbewegung verstanden werden, die kreisförmig ist, wobei aufgrund der Fliehkräfte eine geringfügige Luftverdichtung zum Rand der Mischkammer hin erfolgt. Aufgrund dieser Luftführung ergibt sich überraschenderweise ein Unterdruck im Inneren des Zyklons, der dazu benutzt werden kann, den Brennstoff anzusaugen. Der Brenner benötigt demnach keine Brennstoffpumpe. Dazu ist lediglich erforderlich, dass der Brennstoff im Bereich der Achse des Zyklons eingeleitet wird, da hier der Unterdruck erfahrungsgemäss seinen Höchstwert erreicht. Der eingeführte Brennstoff, der vorzugsweise in einem kompakten Strahl, jedoch auch leicht zerstäubt zugeführt werden kann, wird durch die Turbulenzen innerhalb der Luftbewegung sofort zerrissen und in feinste Teilchen aufgeteilt und bei entsprechenden Temperaturverhältnissen russfrei verbrannt. Vorteilhaft ist dabei, wenn der Brennstoff im wesentlichen als kompakter Strahl mit einem Strahldurchmesser von 0,5 bis 2,0 mm zugeleitet wird. Dabei sei der in der Misch- und Zerstäubungskammer erzeugbare Unterdruck im Bereich des Düseneinlasses zwischen - 0,03 und - 0,15 bar gelegen. Ferner hat sich als vorteilhaft erwiesen, wenn die Geschwindigkeitskomponente senkrecht zur Brennstoffstrahlachse der Relativgeschwindigkeit des Luftstromes bei Eintritt in die Mischkammer etwa zwischen 40 und 250 m/sec. beträgt. Dabei wird diese Geschwindigkeit allerdings nicht direkt gemessen, sondern aufgrund von Messungen der Grössen Q, A aus der nachfolgenden Gleichung ermittelt: A v = Geschwindigkeit Q = Menge an Luft in der Zeiteinheit; A = Querschnittsfläche Unter einer "stöchiometrischen Verbrennng" im Sinne der Erfindung wird eine solche verstanden,-bei der weder Russ (gemessen nach BACHARRACH: Russzahl 0), noch ein nennenswerter Sauerstoffanteil der Verbrennungsgase auftritt (Sauerstoffgehalt in der Grössenordnung 0,01 bis 0,1 %). Je nach den Erfordernissen kann das Brennverfahren auch unter- oder überstöchiometrisch durchgeführt werden, ohne dass es zur Russbildung kommt. Unter "flüssigen Brennstoffen" werden insbesondere Heizöle verstanden. Hierbei kann es sich um Heizöle EL, L oder S handeln. Die entsprechenden Viskositätswerte sind gemäss DIN festgelegt. Bei den ölen sinkt die Viskosität mit Erwärmung stark ab, so dass u. U. aus einem schweren Heizöl durch Erwärmung ein solches mit Viskositätseigenschaften eines mittelschweren Heiz öles werden kann. Es eignen sich zur Verbrennung jedoch auch andere Stoffe, wie Alkohole, niedrig siedende Aliphate oder Aromate. Vorzugsweise wird bei der Durchführung des Verfahrens die gesamte Verbrennungsluft auch als Zerstäubungsmedium eingesetzt, um deren Energiegehalt möglichst vollständig zu nutzen. Damit lässt sich auch erreichen, dass nur ein relativ geringer Luftdruck für die einströmende Verbrennungsluft eingehalten werden muss. Als weiterer, bedeutender Vorteil ist anzusehen, dass die Brennstoffteilchen mit der Luft völlig homogen durchmischt sind und damit eine sehr kurze Ausbrennzeit erreicht wird. Das erfindungsgemässe Verfahren ermöglicht weiterhin, dass über weite Lastbereiche stöchiometrisch eine Verbrennung durchgeführt werden kann. Die Steuerung der Leistung kann dabei einfach dadurch durchgeführt werden, dass die zeitlich zugeführte Verbrennungsluftmenge durch Steuerung der AntriebsleiFung des zugehörigen Ventilators verändert wird. Damit kann dem Verfahren eine sehr einfache Regelmöglichkeit zugrundegelegt werden. Die Brenneranordnung zur Durchführung des Verfahrens besitzt eine Eintrittsöffnung, der eine von einem Mantel umschlossene Misch- und Zerstäubungskammer nachgeordnet ist, in die der Brennstoffstrahl gelangt. Sie besitzt weiterhin wenigstens eine Öffnung, durch die die Verbrennungsluft der Misch- und Zerstäubungskammer zuführbar ist. Diese Merkmale finden sich auch bei dem eingangs genannten Stand der Technik. Die Brenneranordnung gemäss Erfindung unterscheidet sich von dem Stand der Technik dahingehend, dass die Öffnung bzw. die Öffnungen zur Zuführung der Verbrennungsluft in den Mantel der Misch- und Zerstäubungskammer eingearbeitet sind und eine Luftführung gestatten, bei der ein Zyklon innerhalb der Misch- und Zerstäubungskammer ausgebildet wird, und dass die Eintrittsöffnung für den Brennstoff zentrisch an der Stirnseite der Kammer angeordnet ist. Ublicherweise wird die Luftführung zur Erzeugung eines Zyklons dadurch ermöglicht, dass die Zuführungsöffnungen schräg eingeschnitten sind, so dass ein Zuluftstrom tangential zu einem imaginären Kreis innerhalb der Mischkammer erfolgt und den Mischkammer-Inhalt in eine Drehung versetzt. Es ist jedoch auch möglich, entsprechend gestaltete Luftleitbleche oder Prallkörper zu verwenden, die den gleichen Effekt hervorrufen. Die Eintrittsöffnung für den Brennstoff ist "zentrisch" angeordnet; diese Wortwahl beinhaltet auch, dass von der exakten Zentrums lage abgewichen werden kann oder dass auch mehrere Öffnungen vorzusehen sind. Wesentlich ist, dass der Brennstoff im Bereich des stärksten Unterdruckes zugeführt wird, um eine möglichst exakte hohe Fliessgeschwindigkeit einhalten zu können. Vorzugsweise besitzt der Mantel der Misch- und Zerstäubungskammer eine zylindrische Innenwand, bei der über Umfang und Länge verteilt einzelne Bohrungen oder Schlitze als Öffnungen vorgesehen sind, wobei über den Umfang des Mantels verteilt in rotationssymmetrischer Anordnung drei bis zwanzig, vorzugsweise zwölf Bohrungen oder Schlitze verteilt sind. Die Misch- und Zerstäubungskammer mündet entweder direkt in den zu erwärmenden Raum eines Heizkessels oder in einen von einem Brennermantel umgebenen Raum. In beiden Fällen hat es sich als vorteilhaft erwiesen, wenn die lichte Weite der Misch- und Zerstäubungskammer von den Brennstoffdüsen bzw. von der Brennstoffdüse bis zum Übergang in die Verbrennungskammer querschnittsgleich ist. Da der Brennstoff nicht zerstäubt, sondern vorzugsweise in einem kompakten Strahl zugeleitet wird, steht er unter nicht allzu hohem Druck. Er kann in einfacher Weise ein- und ausgeschaltet werden durch eine die Eintrittsöffnung schliessende und öffnende, elektrisch zu betätigende Ventilnadel. Die beschriebene Brenneranordnung eignet sich vornehmlich dazu, für Haushaltsbrenner eingesetzt zu werden, die nur einen geringen Heizölverbrauch haben. Beispielsweise werden für Einfamilienhäuser sogenannten Kleinstbrenner gefordert, die einen Ölverbrauch in der Grössenordnung 1 - 3 kg Öl pro Stunde aufweisen. Bei entsprechender Verkleinerung der Düse und Anpassung der übrigen Masse ist ein Brenner nach dem Prinzip der Stammanmeldung zu bauen, der funktioniert. Es zeigt sich jedoch, dass das Gemisch aus zerstäubtem Öl und Verbrennungsluft im Bereich des stöchiometrischen Verhältnis relativ schwer zu zünden ist. Erst wenn das Gemisch angereichert ist mit einem erhöhten Anteil an Öl ist eine Zündung des Gemisches durch eine Zündkerze, bei der sich zwischen zwei Elektroden ein Funken ausbildet, möglich. Die Schwierigkeit, sogenannte Blaubrenner zu zünden, die im Betrieb mit einem stöchiometrischen Verhältnis von Brennstoff und Luft arbeiten, werden bei bekannten Brennern dadurch gelöst, dass durch eine Klappensteuerung mit Hilfe eines Stellmotors zunächst die Luftzufuhr gedrosselt wird, so dass ein "fetteres" Brennstoff-Luft-Gemisch an der Zündvorrichtung vorbeistreichen kann (DE-OS 2.700.671). Die Brenneranlage wird jedoch verteuert, der Betrieb komplizierter und insbesondere das Wiederanzünden nach einem misslungenen Startversuch schwieriger, wenn ein Brenner mit einer derartigen Anordnung für die Regelung der Startluft versehen ist. Ein weiterer Nachteil ist, dass bei einem misslungenen Startversuch dann, wenn dieser nicht auf einem Fehlen von Brennstoff beruht, auch eine grosse Menge von Russ und gecrackten Produkten freigesetzt wird, die die Brennkammer stark verschmutzen können. Es stellt sich daher die weitere Aufgabe, die Zündung zuverlässig einzuleiten, wobei von Anfang an das Brennstoff-Luft-Gemisch praktisch stöchiometrisch sein soll, ohne dass komplizierte Zusatzeinrichtungen erforderlich sind. Misslungene Startversuche bei vorhandem Öl sollen praktisch ausgeschlossen sein, da hierdurch eine erhebliche Verschmutzungsgefahr hervorgerufen wird. Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass im Bereich der MZK ein beheizbarer Glühkörper im Strom des unverbrannten Brennstoff-Luft-Gemisches liegt. Überraschenderweise hat es sich gezeigt, dass bekannte Elektrodenzündkerzen, auch solche mit Lyra-Elektroden, offensichtlich wegen zu kurzer Zündzeiten, wegen geringer Energieübertragung oder wegen eines zu kleinen örtlichen Zündbereiches ein brennstoffarmes Gemisch nicht oder nur sehr unzuverlässig zünden können. Wird dagegen ein Glühkörper eingesetzt, der vorzugsweise als Drahtwendel oder Zündspirale ausgeführt ist, so kann das Gemisch an einem solchen Körper vorbeistreichen, wobei die Verbrennungsreaktion sofort einsetzt, wenn Brennstoff der Luft zugemischt wird. Fehlzündungen werden praktisch überhaupt nicht beobachtet. Offensichtlich sind Glühkörper als Zünder besonders gut geeignet, da sie auf einer relativ kleinen Fläche eine grosse Menge an Wärme an das Brennstoff-Luft-Gemisch örtlich übertragen können, so dass die Verbrennung z- verlässig eingeleitet wird. Der Einschaltvorgang des Brenners vollzieht sich in mehreren Schritten: a) Die Luftzufuhr wird eingeschaltet und die Brenn kammer vorgespült. Anschliessend wird der Glüh körper erwärmt, wobei die Luftzufuhr eingeschaltet bleibt. Die Brennstoffzufuhr ist noch unterbrochen. b) Nach Ablauf einer Aufheizzeit, bei der die Abküh lungsrate des Glühkörpers durch die Luft berück sichtigt ist, wird ein Brennstoffventil geöffnet und der Brennstoff der Luft - im endgültigen Ver hältnis - zugemischt. Es kommt unmittelbar darauf zur Zündung, wenn die Oberflächentemperatur des Glühkörpers zu diesem Zeitpunkt reichlich über der Zündtemperatur liegt, d. h. etwa die Temperatur von 8000 C erreicht hat. Die Einleitung des Zünd vorganges ist ein sehr komplexer Vorgang. Offen sichtlich muss örtlich eine Energieübertragung konti nuierlich über längere Zeit auf das Brennstoff Luft-Gemisch einwirken, damit es zur Einleitung der Brenn-Reaktion kommt. Öltröpfchen, die auf die Oberfläche des Glühkörpers treffen, verdampfen dort und ergeben im Bereich der heissen Oberfläche ein besonders zündwilliges Gemisch. c) Sobald die Zündung erfolgt ist, wird über einen Zündüberwacher, beispielsweise einen Ionisationsfüh ler, der Brennzustand angezeigt und der Zündstrom ausgeschaltet. Der Glühkdrper kühlt ab, Bei der Brennerkonstruktion der Stammanmeldung wird vorzugsweise die MZK so konstruiert, dass sie querschnittsgleich von Anfang bis Ende ist. Die eine Stirn seite wird von der Stirnwand begrenzt, in der sich auch der oder die Eintrittsöffnungen für den Brennstoffstrahl befinden. Es hat sich als vorteilhaft erwiesen, die Zündwendel oder den Glühdraht in Form eines Bogensegmentes mit einem Öffnungswinkel zwischen 30 und 3300 in kurzem Abstand von der Öffnung der MZK anzubringen. Dabei wird die Öffnung der MZK teilweise eingerahmt von dem Glühkörper. Weiterhin hat es sich als vorteilhaft erwiesen, den Glühkörper oder die Zündwendel in einem Abstand von zwischen 5 und 30 mm von der Stirnseite der Brennkammer entfernt anzuordnen. Der Glühkörper wird allgemein so angebracht, dass er von dem turbulent aus der MZK austretenden Gemisch Strahl möglichst intensiv durchsetzt wird, ohne voll im Kern oder in der Achse dieses Strahls zu liegen. Vorteilhaft ist es, ihn benachbart zu der'Öffnungs- kante der MZK anzubringen, da bekannt ist, dass sich an der Kante Abrisswirbel bilden. Wird die Kante abgerundet, damit aufgrund des Coanda-Effektes der Weg der Strömung aus der Achsenrichtung herausgetragen wird, so ist dieser Strömungsausbildung ebenfalls leicht die Anbringung des Glühkörpers anzupassen. Bei einer solchen Kantenabrundung bildet sich ein Flammenkegel mit einem Öffnungswinkel zwischen 90 und 1800 aus. Es wird vorgeschlagen, dass sich derGlühkörper in diesem Falle an die Stirnwand anschmiegt bzw. in eine Nut eingepasst liegt. Üblicherweise liegt der Glühkörper bzw. die Zündspirale in dem zwischen MZK und Flammenfront liegenden, relativ kühlen Bereich der im Betrieb befindlichen Brenneranordnung. Hierdurch wird einmal gewährleistet, dass vor Beginn der Verbrennung das aus der MZK tretende Gemisch gut mit dem an der Öffnung liegendenGlühkörper in Kontakt kommt. Nach Einleiten des Zündvorganges und Abschalten des Heizstromes liegt der Glühkörper dann praktisch ausserhalb der Flammenfront und wird nur mässig erwärmt, so dass er eine lange Lebensdauer hat. Der Glühkörper besteht vorzugsweise aus Keramik oder aus einer verzünderungsarmen Legierung, so dass er nicht oder kaum verzundern kann. Die Form des Glühkörpers kann sehr verschieden sein. Er soll schnell zu erwärmen sein und eine gut wärmeabgebende Oberfläche besitzen. Es können keramische, kegelförmige Glühkörper mit innenliegender Heizspirale, elektrisch beheizbare Bänder oder Wendel oder auch Plättchen verwendet werden. Eigenartigerweise reicht schon eine relativ kleine Fläche aus, wenn sie während des Zündvorganges kontinuierlich auf eine Temperatur von ca. 8000 C gehalten werden kann. Die Beheizung kann selbstverständlich auch durch Induktion, HF-Erhitzung oder verwandte Verfahren geschehen. Bei dem Betrieb der eingangs beschriebenen Brenneranordnung wird die für die Zerschlagung der Öltröpfchen erforderliche Energie im wesentlichen nicht mehr über eine gesonderte Ölpumpe umgesetzt, sondern einzig und allein durch die Strömungenergie der in die MZK einströmenden Verbrennungsluft. Bei üblichen Abmessungen für Öl- und Luftzuführungsöffnungen sind beispielsweise Luftdrücke von 0,04 - 0,1 bar erforderlich. Diese Luftdrücke erfordern relativ gross dimensionierte Ventilatoren, um den benötigten Luftdruck aufrecht zu erhalten. Es stellt sich daher zur weiteren Verbesserung der Vorrichtung die Aufgabe, den Bedarf an Luftdruck herabzusetzen, um kleiner dimensionierte Ventilatoren verwenden zu können. Überraschenderweise kann diese Aufgabe dadurch gelöst werden, dass in das Mantelrohr strömungslenkende Elemente eingebaut werden, die eine aus der Achse gerichtete zirkulierende Umwälzung des brennenden Gemischstromes hervorrufen. Derartige Einbauten, die eine Zwangsrezirkulation eines Teiles des brennenden Gemisches hervorrufen, sind an sich bekannt. Überraschend ist, dass ein grosser Teil der in den Ventilatoren aufzuwendenden Energie offensichtlich gar nicht dazu verwendet wird, die Zirkulation und die Zerschlagung der Öltröpfchen aufrecht zu erhalten, sondern dazu, gegen den sich in dem Mantelrohr aufbauenden Stau entgegenzuarbeiten. Damit wird eine erhebliche Energie nutzlos verschwendet. Es hat sich nämlich gezeigt, dass dann, wenn gemäss Erfindung Einbauten vorgesehen werden, beispielsweise eine konzentrisch im Mantelrohr liegende, zylindrische Leithülse, die an ihrer im Bereich der MZK liegenden Seite mit peripher verteilten Ansaugöffnungen versehen ist, der aufzuwendende Luftdruck erheblich verringert werden kann. Typisches Beispiel: ohne Einbauten 600 mm Wassersäule - mit Einbauten 250 mm Wassersäule. Damit kann der Ventilatordruck wesentlich verringert werden, wodurch sich neben der Energieaufnahme auch wesentlich die Lärmbelästigung durch das Luftstromgeräusch verringert. Eine solch starke Verminderung des Aufwandes durch relativ einfache Einbauten ist für den vorliegenden Fall nicht zu erwarten. Vielmehr kann von einer Plausibilitätsbetrachtung her nur erwartet werden, dass die Hauptenergie des Luftstromes verwendet wird für die Erzeugung des Zyklons und die Überwindung der Luftreibung in den Zuleitungen und in den Öffnungen, die in die MZK führen. Ein weiterer Effekt, der erreicht wird, ist, dass grössere Öltröpfchen, die aufgrund der Zentrifugalkraft sich mehr im äusseren Bereich der wirbelnden Strombewegung befinden, nochmals zurückgeführt werden und damit eine längere Strecke zurücklegen, so dass sie voll ständiger verdampfen können. Um die Leithülse an verschiedene Brennerbedingungen, Wärmebedarfszahlen und dergleichen anpassen zu können, wird sie gegenüber der Stirnwand der Brennkammer verstellbar angeordnet, wobei mit der Verstellung auch die lichte Weise der Ansaugöffnungen veränderbar ist. Konstruktiv kann dies einfach dadurch geschehen, dass die Leithülse an mehreren Trägern verschieblich befestigt ist. Eine Erhöhung des Umwälzeffektes kann weiterhin dadurch hervorgerufen werden, dass das Mantelrohr des Brenners die Leithülse überragt und im Überstandsbereich eine Verengung aufweist. Bei dem Betrieb des beschriebenen Brenners zeigt sich das Phänomen, dass durch das Mantelrohr eine relativ grosse Wärmemenge an die Umgebung der MZK übertragen wird. Offensichtlich aufgrund dieser Erwärmung kann sich der Brennstoffstrom durch die Eintritts öffnung nach längerem Betrieb verringern, so dass die Leistung der Brenneranordnung sinkt. Auch der Sauerstoffgehalt kann sich von anfangs beispielsweise 1 % auf 5 % verringern. Es stellt sich damit die weitere Aufgabe, diese Erscheinung zu unterbinden und eine Vergleichmässigung des Brennstoffstroms auch bei längerem Betrieb der Brenneranordnung sicherzustellen. Diese Aufgabe wird gelöst, indem in das Mantelrohr der Brenneranordnung Perforationen eingelassen werden, die den Wärmestrom vom freien Ende des Mantelrohres zur Stirnwand des Brenners herabsetzed. Einzelheiten der Gestaltung der Perforationen, die vorzugsweise als Schlitze ausgebildet sind, gehen aus den Unteransprüchen hervor und werden in der Beschreibung der Figuren erläutert. Im folgenden wird anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispieles die Erfindung näher erläutert. Die Figuren der Zeichnung zeigen: Figur 1 eine Brenneranordnung gemäss Erfindung; Figur 2 einen Schnitt entlang der Linie II ... II; Figur 3 in vergrösserter Darstellung die eigentliche Mischkammer mit dem Verschluss; Figur 4 ein Detail der Brenneranordnung ähnlich Figur 1, jedoch in einer anderen Ausführungs form, nämlich mit einer Glühspirale; Figur 5 eine Schnittansicht gemäss Linie V ... V der Figur 4; Figur 6 eine Ubersichtszeichnung, die weitgehend der Figur 1 entspricht, jedoch ein anderes Mantel rohr aufweist; Figur 7 eine Abwicklung des geschlitzten Mantelrohres gemäss Figur 6; Figur 8 ein Detail einer anderen Ausführungsform (Mantelrohr mit Leithülse). In der Figur 1 ist eine Ausführungsform einer Brenneranordnung dargestellt. Der Brennstoff. üblicherweise Heizöl EL mit einer Viskosität von etwa 5 cSt bei 200 C, wird von einem Vorratsbehälter 31 über eine Leitung 32 dem eigentlichen Brenner zugeführt. Zwischen Vorratsbehälter und Brenner ist ein Schwimmerregler 33 eingebaut, der für einen stets gleichen Druck zwischen Brenner-Brennstoffeintritt und Niveau des Schwimmerreglers 33 sorgt. Damit ist für die Proportionalität zwischen Unterdruck und Menge an Brennstoff in der Zeiteinheit gesorgt. Die Leitung 32 endet in einer Bohrung 34, die in einem Ankergehäuse 54 endet. In dem Ankergehäuse ist beweglich gelagert ein Weicheisenanker 55, der von der Spule 56 in das Ankergehäuse 54 entgegen der Kraft einer Feder 57 hineingezogen werden kann. Der Anker 55 besitzt einen Kragen 58, der die Bewegung des Ankers in das Gehäuse 54 hinein begrenzt. Der Anker läuft auf der der Spule 56 abgewandten Seite in eine Ventilnadel 60 aus, die eine weitere Bohrung 30 öffnet und verschliesst. Die Anker-Spulen-Anordnung ist enthalten in einer Gehäuse-Büchse 61, die mit einem zylindrischen Gehäuse 35 verschraubt ist, das von den beiden Grundseiten des Zylinders her zwei unterschiedlich grosse, zylindrische Bohrungen aufweist, die über die Bohrung 30 miteinander in Verbindung stehen. In der einen dieser Bohrungen im Inneren des Ankergehäuses 54 bewegt sich der Weicheisenkern 55; die andere ist die Misch- und Zerstäubungskammer 43 (MZK). Das Gehäuse 35 ist eingebettet in eine Stirnwand 51, die Teil des Brennergehäuses ist. Um einen möglichst gleichmässigen Fluss des Brennstoffes durch Vergleichmässigung der Viskosität zu erreichen, ist in den Vorratsbehälter 31 eine Tankheizung 50 eingebaut. Diese kann entweder über einen gesonderten Stromkreis oder über einen Wärmeaustausch mit dem Zentralheizkessel-Austauscher beheizt werden. Selbstverständlich kann eine solche zusätzliche Heizung bei Vorliegen entsprechender Betriebsbedingungen auch entfallen. Uber einen in die Stirnwand 51 eingearbeiteten ringförmigen Luftkanal 36 mit Anschlussstutzen 37 wird über eine Luftleitung Luft herangeführt. Der Kanal besitzt ferner ein gewichtsbelastetes Ventil 38, mit dessen Hilfe verhindert wird, dass bei ausgeschalteter Brenneranordnung Luft durch dieLaitung in die Brennkammer eintritt und diese abkühlt. Die Zuluftleitung besitzt ferner ein Regelventil 39, über das die von einem Luftverdichter 40 angesaugte Luft mit einem Druck von etwa zwischen 0,03 bis 0,3 bar in den Luftkanal 36 eingedrückt wird. Der Luftkanal 36 endet in den Luftkanälen 44, die zur Zuführung der Verbrennungsluft zur Misch- und Zerstäubungskammer 43 in den Mantel dieser Kammer eingearbeitet sind. Sie gestatten eine Luftzuführung, bei der eine wirbelförmige Luftbewegung (Zyklon) innerhalb der Kammer 43 ausgebildet ist. Zu diesem in der Kammer sich ausbildenden Zyklon ist die Eintrittsöffnung für den Brennstoff, d. h. die Bohrung 30, zentrisch an der Stirnseite der Kammer angeordnet. Der Mantel der Kammer 43 besitzt eine zylindrische Innenwandung, wobei insgesamt 12 rotationssymmetrisch verteilte Luftkanäle (Bohrungen) 44 vorhanden sind. Die Luft kanalsmündungen sind etwa a = 5 mm von der Austritts öffnung der Bohrung 30 entfernt, gemessen von einer Projektion des Zentrums der Bohrungen 44 auf die Achse der Kammer 43. Wesentlich ist, dass die Luftkanäle 44 so liegen, dass die Luft bei Eintritt in die Mischkammer in einem Winkel von 10 bis 600 in Abweichung von der Normalen Richtung geführt ist. Die Luft wird demnach tangential an die Peripherie eines innerhalb der Mischkammer 43 gedachten Kreises geblasen, wie dies aus der Figur 3 hervorgeht. Es ist ausserdem möglich, die Anblasrichtung der Luftkanäle 44 schräg zur Achse der Kammer 43 zu stellen, so dass die Richtung des Strahles etwas auf die Düsenmündung hin oder von dieser weggerichtet ist. Vorzugsweise ist die Mischkammer 43 so ausgelegt, dass sie querschnittsgleich von der Düse bis zur Mündung ist. Ferner ist möglich, statt eines Düsenkranzes auch mehrere in Achsenrichtung hintereinander liegende Düsenkränze (gestrichelt angedeutet mit Bezugszahl 49; vgl. Figur 3) vorzusehen. Die Stirnwand 51 bildet den Abschluss eines üblichen Heizkessels, der mit den üblichen Austauscherrohren (nicht dargestellt) und Seitenwänden 52 ausgestattet ist. Aufgrund der guten Zerstäubung, Vermischung und Vergasung und anschliessender Verbrennung mit kurzer Flamme kann darauf verzichtet werden, im Heizkessel eine Ausmauerung anzubringen; die Kesselwandflächen können gekühlt sein. Es ist allerdings vielfach nützlich, einen Kühlmantel vorzusehen, in dem das zu erhitzende Kesselwasser vorgeheizt wird. Vorzugsweise wird weiterhin vorgesehen, dass an der Innenseite der Stirnwand ein Brennermantel 63 angeordnet ist, der gegenüber dem Durchmesser der Misch- und Zerstäubungskammer einen wesentlich grösseren Durchmesser hat und deren Öffnung konzentrisch umgibt. Der Brennermantel 63 kann beispielsweise zylindrisch geformt oder kegelstumpf artig sich öffnend oder verjüngend ausgebildet sein. Andere Formen sind ebenfalls möglich. .Difistarke Wirbelbewegung (Zyklon), die innerhalb der Mischkammer durch das Einblasen der Verbrennungs- und Zerstäubungsluft hervorgerufen wird, setzt sich demnach in Richtung Brennermantel 63 fort und sorgt für die Festlegung einer stabilen, konzentrierten Flamme. Der Brennstoffstrahl 45 (vgl. Fig. 3) 'tritt aus der Auslassöffnung 30 nicht in Tröpfchenform, d. h. zer sprüht heraus, sondern anfangs in einem kompakten Strahl mit z.B. 1 mm Durchmesser. Der Ölverbrauch liegt bei einer solchen Anordnung, die unter 75 8 Vollast gefahren wird, etwa bei 3 bis 4 kg Öl pro Stunde. Aufgrund der Turbulenz und Zentrifugalkräfte, die innerhalb des Zyklons wirken, wird der Strahl innerhalb und ausserhalb der Mischkammer voll erfasst, in feine Tröpfchen zerteilt und anschliessend im Bereich des Brennermantels verbrannt. Dabei ist festzustellen, dass die Tröpfchengrösse so weit herabgesetzt ist, dass'eine russfreie, im wesentlichen mit blauer Flamme ausgestattete Verbrennung stattfindet. Zur Auslösung der Verbrennung in der ersten Ausführungsform ist eine an sich bekannte Zündvorrichtung 47 vorgesehen, die einen Hochspannungs-Zündfunken zwischen zwei Elektroden erzeugt. Durch eine entsprechende Bohrung innerhalb der Stirnwand 51 sind die Elektroden Hälse durchgeführt. Weiterhin ist zur Überwachung der Flamme ein Flammendetektor 46 vorgesehen, über den bei Ausbleiben der Flamme eine Abschaltung erfolgen kann. Dadurch, dass die Bohrung 30, durch die das Öl einfliesst, einen Durchmesser von 1 - 2 mm hat (je nach Ausführungsform auch Über- und Unterschreitung dieser Werte), führen geringfügige, üblicherweise im Brennstoff enthaltene Verschmutzungen nicht zu einer Verstopfung der Einlassöffnung, so dass die Betriebsanfälligkeit wesentlich herabgesetzt ist. Versuchsläufe haben gezeigt, dass bei Durchmesser der Bohrung 30 zwischen 1 und 2 mm und einem Druck der Zerstäubungsluft von 0,03 und 0,15 bar vor dem Eintritt in die Luftkanäle innerhalb der Mischkammer 43 ein Unterdruck erzeugt werden kann, der ausreicht, den Brennstoff - Heizöl EL - ohne zusätzliche Pumpen innerhalb der Leitung 32 anzusaugen und einen kompakten Strahl ausreichendem Durchsatzes (d. h. 2 - 3 kg bl pro Stunde) zu erzeugen. Eine weitere Regelmöglichkeit erhält die Brenneran ordnung dadurch, dass der Schwimmregler 33 verschieden einstellbar ist, so dass die Brennstoffzufuhr reguliert werden kann. Es zeigt sich, dass die Durchmesser der Luftkanäle 44 bzw. 49 und der Durchmesser der Bohrung 30 aufeinander abgestimmt werden müssen. Beispielsweise hat sich erwiesen, dass zwölf Luftkanäle 44 mit je 3 mm Durchmesser, vor denen ein Luftdruck zwischen 0,03 und 0,3 bar ansteht, kompatibel sind mit einem Durchmesser der Bohrung 30 von 1 mm Durchmesser, wobei 2 - 3 kg Öl pro Stunde (je nach Unterdruck) bei mittlerer Leistung einfliessen. Dabei ist auch noch von Bedeutung, dass der durch den Niveauunterschied Schwimmerregler - Brennstoffeinlass hervorgerufene Druckunterschied einer Brennstoffsäule zwischen 0 und 30 mm entspricht. Beobachtet wurde, dass beispielsweise bei Verkleinerung der Öleinlassbohrung 30 bei den genannten Bedingungen auf 0,5 mm keine stabile Flamme mehr herstellbar ist. Da die Bedingungen für alle vorkommenden Betriebsbedingungen jedoch einzeln experimentell ermittelt werden müssen, was im fachmännischen Ermessen liegt, sei es bei diesen kurzen Hinweisen belassen. Die Regelung der Brennerleistung kann durch Verstellung der Luftzufuhr durch den Verdichter 40 erfolgen, wodurch der Unterdruck in der Mischkammer variabel eingestellt wird und damit die Brennstoff-Zufuhr durch Leitung 32 und Bohrung 30 gesteuert ist. Dabei sind zwischen den Stufen Vollast und Null zahlreiche Stufen möglich. Ausserdem können die Bohrungen 44 bzw. 49 auch durch Schieber, Blenden und dergleichen regelbar ge öffnet und geschlossen werden. Der Brenner wird einfach dadurch abgestellt, dass die Bohrung 30 durch die Nadel 60 verschlossen wird. Es índ demnach keine komplizierten Lösch- und Aus auf regelungen, wie bei Zerstäubungsdüsen, erforderlich. In den Figuren 2, 3 sind Einzelteile der magnetischen Steuerung in etwas vergrösserter Form dargestellt. Es sind beispielsweise folgende Abmessungen gewählt: Durchmesser der Kammer 43: 15 mm, Durchmesser der Zuführungskanäle 44: 3 mm, Durchmesser des Brennstoffeinlasses 30: 1 mm, Länge der Kammer: 11 mm. Das Verhältnis von Länge zu Durchmesser der Kammer 43 sollte etwa 0,5 : 1 bis 1 : 0,5 betragen. Diese Massbeispiele sind jedoch ohne Einschränkung zu betrachten. Sie dienen lediglich der Glaubhaftmachung der wirtschaftlichen Verwendungsweise der Erfindung. In den Figuren 4 und 5 ist eine andere Ausführungsform des Brenners dargestellt. Die Brennstoff-Leitung 32 endet in einer Innenleitung 34, welche mit einer verschliessbaren weiteren Bohrung 30' in Verbindung steht. Die Verschlussbohrung 30' kann mit Hilfe der steuerbaren Ventilnadel 60 geöffnet und verschlossen werden. Die weiteren Einzelheiten des Verschlussmechanismus ähneln dem der Fig. 1 und brauchen hier nicht näher erörtert zu werden. Der flüssige Brennstoff tritt aus der Eintrittsöffnung 30 in die Misch- und Zerstäubungskammer 43 ein, die von einem zylindrischen Mantel umgeben ist, in den in Achsenrichtung hintereinanderliegend zwei Kränze von Luftkanälen 44, 44' enden. Die Kanäle sind von der Austrittsöffnung der Bohrung 30 vorzugsweise etwa 3 und 8 mm entfernt, gemessen von einer Projektion des Zentrums der Bohrungen 44, 44' auf die Achse der Kammer 43. Zur Zündung und Auslösung der Verbrennung ist bei dem Brenner gemäss Figuren 4 und 5 eine Zündwendel 70 vorgesehen, die aus einem etwa 1 mm dicken Draht aus einer warmfesten, verzunderungsarmen Chrom-Nickel-Legierung besteht. Der Glühdraht der Zündwendel ist so angeordnet, dass er von dem Strahl des unverbrannt ausströmenden Gemisches beim Ausströmen aus der Kammer 43 durchsetzt wird und diesen bei einer Eigentemperatur von etwa 700 900 C entzündet. Der Zündwendel 70 wird über elektrische Zuleitungen 71 die Energie für den Glühvorgang zugeführt. Vorzugsweise wird der Glühdraht in Form einer Wendel oder Schraube gewickelt; es sind jedoch auch andere Konfigurationen denkbar, beispielsweise eine Zick-Zack Biegung oder ein flaches Glühband. Es hat sich über raschenderweise gezeigt, dass die Verwendung des Glühdrahtes ermöglicht, von Anfang an mit einem sehr mageren, praktisch stöchiometrischen Brennstoff-Luft-Gemisch zu fahren. Es ist daher nicht erforderlich, zunächst über eine bewegliche Klappe den Luftanteil geringer zu machen und anschliessend nach erfolgter Zündung wieder zu erhöhen. Nach Beendigung dés ZUndvorganges wird die Wendel wieder abgeschaltet. Sie' ist' so angeordnet, dass sie in dem Bereich zwischen Öffnungsebene 73 und Flammenfront liegt, also in einem verhältnismässig kühlen Bereich, wodurch ihre Lebensdauer beträchtlich erhöht wird. Der Abstand von der Kante der MZK beträgt etwa zwischen 5 und 40 mm. Der Abstand von der öffnungsebene 73 bzw. Stirnwand 51 beträgt etwa zwischen 5 und 30 mm. Zur Überwachung des Zündvorganges ist ein Ionisationsfühler 74 vorgesehen, mit dem kontinuierlich überwacht wird, ob eine Verbrennung innerhalb des Brennermantels stattfindet oder nicht. Figur 5 zeigt einen Blick in den geschnittenen Brennermantel 63 hinein. Die Zündwendel 70 ist dabei bei waage-recht liegender Achse der Misch- und Zerstäubungskammer so angeordnet, dass sie unterhalb der Öffnung der Kammer 43 angebracht ist und in Form eines Bogensegmentes nur einen relativ kurzen Abstand von der Öffnung der Kammer 43 hat. An dieser Stelle ist darauf hinzuweisen, dass der Rundkörper oder die Zündwendel auch eine andere Lage einnehmen können, da es durchaus nicht erforderlich ist, den Glühkörper unterhalb der MZK anzuordnen. Die Wendel erfüllt die Forderung, dass die aus der Kammer 43 austretenden Wirbel einen möglichst grossen Raum, der von der Wendel 70 eingenommen wird, durchsetzen und damit die Zündung sicher und zuverlässig initiieren. Die Kante 75 der MZK ist nach aussen abgerundet, damit aufgrund des Coanda-Effektes der Weg der Strömung teilweise aus der Achsenrichtung herausgezogen wird. Hierdurch kann ein sehr stark auseinandergezogener Flammenkegel erzeugt werden, dessen Öffnungswinkel zwischen 90 und 1800 liegt. Bei dieser Gestaltung sollte der Glühkörper, insbesondere eine Zündwendel, sich an die Stirnwand 51 anschmiegen bzw. in eine Nut eingepasst sein. In den Figuren 6 und 7 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel einer Brenneranordnung dargestellt. Der Brennstoff, üblicherweise Heizöl EL mit einer Viskosität von etwa 5 cSt bei 200 C, wird von dem Vorratsbehälter 31 über die Leitung 3 dem eigentlichen Brenner zugeführt. Weitere Einzelheiten sind bereits beschrieben worden. Um den hohen Wärmestrom vom Rand des Mantelrohrs 63 zum Gebläse zu verringern, ist das Mantelrohr 63 gemäss den Figuren 6 und 7 in seinem letzten Drittel mit drei mal vier Schlitzen 80 versehen, die in Umfangsrichtung liegen und jeweils etwas überlappen. Die Schlitze haben eine Breite von etwa 1 mm und jeweils eine Länge von etwas weniger als ein Viertel der Umfangslänge des Man telrohres 63. Im Endbereich der Schlitze sind Sicken 81 in das Mantelrohr eingedrückt, die die Festigkeit erhöhen. Neben dieser Konfiguration sind selbstverständlich auch noch andere Anordnungen möglich, beispielsweise längere Schlitze, die jeweils etwa um die halbe Peripherie des Mantelrohres 63 reichen und ähnlich wie bei einer im Verbund gelegten Ziegelschicht einander überlappen, wobei beispielsweise drei oder vier parallel liegende Schlitze verwendet werden. Wesentlich ist, dass eine Unterbindung des Wärmestromes von dem freien Mantelrohrende ur Stirnwand 51 gegeben ist. Unter diesem Gesichtspunkt ist auch möglich, das Mantelrohr zweiteilig aufzubauen und einen Ring aus schwach wärmeleitendem Material, beispielsweise aus keramischem Fasermaterial, als Verbindungselement zwischen den beiden Mantelrohrteilen vorzusehen. Auch können die Schlitze mehr zur Mitte des Mantelrohres - in Achsenrichtung gesehen - verschoben sein. Der Strom der heissen Verbrennungsgase und Flammenform werden vorzugsweise so berücksichtigt, dass sich die Schlitze vor dem Aufprallbereich der heissen Gase befinden, von der Misch- und Zerstäubungskammer aus gesehen. Bei Anwendung einer solchen Wärmestromunterbrechung zeigt es sich, dass der Bereich um die MZK und die Stirnwand 51 sich wesentlich weniger stark erhitzen, so dass die Bohrung 30 gleichmässiger erwärmt bleibt und damit einen gleichförmigen Brennstoffstrom auch über längere Laufzeiten hin gewährleistet. Zur Zündung und Auslösung der Verbrennung ist eine Zündspirale vorgesehen, die von dem Strahl des unverbrannt ausströmenden Gemisches beim Ausströmen aus der Kammer 43 durchsetzt wird und diesen bei einer Eigentemperatur von 700 - 9000 C entzündet. Es hat sich gezeigt, dass die Verwendung eines Glühdrahtes es ermöglicht, von Anfang an ein sehr mageres, praktisch stöchiometrisches Brennstoff-Luft-Gemisch zu fahren. Es sei auch noch die Möglichkeit erwähnt, das Mantelrohr an der an der Stirnwand mit Befestigungselementen, beispielsweise Ringelementen aus schwach wärmeleitender Keramik, zu befestigen. In Figur 8 ist eine weitere Ausführungsvariante vorgesehen. Innerhalb und konzentrisch zum Brennermantel 63 ist hierbei eine zylindrische Leithülse 76 vorgesehen, die über Stützen 77 an der Stirnwand 73 befestigt ist. Das in Wirbeln austretende Brennstoff-Luft-Gemisch wird teilweise hinter die Leithülse in den Zwischenraum 78 zwischen Hülse und Brennermantel 63 hineingezogen und über peripher verteilte Ansaugöffnungen 79 wieder in den achsennahen Gemischstrom hineingezogen. Die Strömungsrichtung ist durch die Pfeile deutlich gemacht. Die Leithülse besteht aus warmféstem Material. Sie kann auch zur Verstellung der Hülse in achsialer Richtung Langlöcher aufweisen, so dass die Hülse in verschiedenen Stellungen in Bezug auf entsprecKende Träger, dabei verschiedene lichte Weiten der iisaugöffnungen 79 vorgebend, festgelegt werden kann. Bei Anwendung einer Leithülse 76, deren Durchmesser etwa 50 - 80 % desjenigen des Bernnermantels ist, lässt sich überraschenderweise der Betriebs luftdruck des Ventilators wesentlich senken. Messungen haben ergeben, dass der Luftdruckbedarf bei gleicher Flammenqualität auf 50 % des Luftdrucks gesenkt werden kann, der ohne strömungsleitende Elemente möglich ist. Das Material der Leitelemente bzw. der Leithülse ist vorzugsweise ein keramisches, hochwarmfestes, gesintertes oder gepresstes Fasermaterial aus Si-Al oder Zr-Carbiden, wie sie beispielsweise unter den Bezeichnungen REFRAX (Hersteller Carborundum) oder FIBERFAX bekannt sind. Zur Flammenstabilisierung trägt bei, dass der Brennermantel des Brenners die Leithülse überragt und im Überstandsbereich 82 eine Verengung 83 aufweist. Diese Verengung, in Form eines Kegelstumpfes ausgeführt, kann beispielsweise 5 - 20 % des grössten Durchmessers verringern, so dass demnach nur noch 95 - 80 % des ursprünglichen Durchmessers - in bestimmten Fällen auch. noch weniger - zur Verfügung stehen.

Claims: P a t e n t a n s p r ü c h e 1. Verfahren zum Betrieb eines Brenners im Bereiche stöchiometrischer Verbrennung, bei dem flüssiger Brennstoff und Verbrennungsluft in einem im wesent lichen konstanten Verhältnis in einer Misch- und Zerstäubungskammer zusammengeführt werden, wobei aufgrund der Luft führung und -dosierung dort ein Unterdruck herstellbar ist, mit dessen Hilfe Brenn stoff in die genannte Kammer eingesaugt wird, dadurch gekennzeichnet, dass die Luft in der Misch und Zerstäubungskammer einen Zyklon ausbildet und dass der Brennstoff im Bereich der Achse des Zyklons eingeleitet wird. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Regelung der Brennerleistung ausschliesslich durch die Dosierung der in die Misch- und Zerstäu bungskammer eingeführten Luft erfolgt. 3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekenn zeichnet, dass der in der Misch- und Zerstäubungs kammer erzeugbare Unterdruck im Bereich des Ein lasses des Brennstoffes zwischen -0,04 und -0,1 bar liegt. 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstoff im wesentlichen als kompakter Strahl mit einem Durchmesser von 0,5 ... 2,0 mm zu geleitet wird. 5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die senkrecht zur Brennstoffachse liegende Ge schwindigkeitskomponente der Relativgeschwindigkeit des Luftstroms bei Eintritt in die Mischkammer etwa zwischen 40 und 250 m/sec. liegt. 6. Brenneranordnung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, mit einer Eintrittsöffnung, der eine von einem Mantel umschlossene Misch- und Zer stäubungskammer nachgeordnet ist, in die der Brenn stoffstrahl gelangt, und mit wenigstens einer Öff nung, durch die die Verbrennungsluft der Misch- und Zerstäubungskammer zuführbar ist, dadurch gekenn zeichnet, dass die Öffnung bzw. die Öffnungen (10; 11) zur Zuführung der Verbrennungsluft in den Man tel der Misch- und Zerstäubungskammer (43) eingear beitet sind und eine Luftführung gestatten, bei der ein Zyklon innerhalb der Misch- und Zerstäubungs kammer ausgebildet wird, und dass die Eintrittsöff nung (30) für den Brennstoff im wesentlichen zen trisch an der Stirnseite der Kammer (43) angeordnet ist. 7. Brenneranordnung nach Anspruch 6, dadurch gekenn zeichnet, dass der Mantel der Misch- und Zerstäu bungskammer eine zylindrische Innenwand besitzt, und dass über Umfang und Länge des Mantels verteilt einzelne Bohrungen (44; 49) oder Schlitze als Öff nungen vorgesehen sind, wobei über den Umfang des Mantels verteilt in rotationssymmetrischer Anord nung drei bis zwanzig, vorzugsweise zwölf Bohrungen oder Schlitze verteilt sind. 8. Brenneranordnung nach Anspruch 7, dadurch gekenn zeichnet, dass die Luft bei Eintritt in die Mischkam mer in einem Winkel von 10 - 600 in Abweichung von der Normalen-Richtung geführt ist. 9. Brenneranordnung nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch ein der Misch- und Zerstäubungskammer nachge ordnetes Mantelrohr (63), das die Kammer konzentrisch umfasst und zur Ofenseite hin offen ist. 10. Brenneranordnung nach Anspruch 6, dadurch gekenn zeichnet, dass im Bereich der Misch- und Zerstäubungs kammer ein beheizbarer Glühkörper (70) im Strom des unverbrannten Brennstoff-Luftgemisches liegt. 11. Brenneranordnung nach Anspruch 10, dadurch gekenn zeichnet, dass der Glühkörper aus einer Keramikmasse oder aus einer verzunderungsarmen Legierung besteht. 12. Brenneranordnung nach Anspruch 11, dadurch gekenn zeichnet, dass der Glühkörper aus einem elektrisch beheizbaren Glühdraht besteht. 13. Brenneranordnung nach Anspruch 12, dadurch gekenn zeichnet, dass der Glühdraht als Zündwendel (70) gestaltet ist. 14. Brenneranordnung nach Anspruch 10'dadurch gekenn zeichnet, dass der Glühkörper die Form eines Bandes hat. 15. Brenneranordnung nach Anspruch IOldadurch gekenn zeichnet, dass der Glühkörper die Form eines Zylin ders oder Kegels hat. 16. Brenneranordnung nach Anspruch 10.oder 13 dadurch gekennzeichnet, dass der Glühkörper oder die Zündwendel in Form eines Bogensegmentes mit einem Öffnungswinkel zwischen 30 und 3300 in einem Abstand zwischen 5 und 30 mm von der Stirnseite (51) der Brennkammer entfernt umd die Öffnung der MZK (43) angebracht ist. 17. Brenneranordnung nach Anspruch 10, dadurch gekenn zeichnet, dass der Glühkörper in dem zwischen MZK und Flammenfront liegenden, relativ kühlen Bereich angeordnet ist. 18. Brenneranordnung nach Anspruch 10 oder 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Kante der MZK abgerundet ist und sich demzufolge ein Flammenkegel mit einem Öff nungswinkel zwischen 90 ... 1800 ergibt, und dass der Glühkörper an die Stirnwand angeschmiegt bzw. in eine Nut eingepasst liegt. 19. Brenneranordnung nach Anspruch 9, dadurch gekenn zeichnet, dass in das Mantelrohr (63) strömungslen kende Elemente (76) eingebaut sind, die eine aus der Achse gerichtete zirkulierende Umwälzung des bren nenden Gemischstromes hervorrufen. 20. Brenneranordnung nach Anspruch 19, dadurch gekenn zeichnet, dass die Einbauten aus einer konzentrisch zum Mantelrohr liegenden, zylindrischen Leithülse (76) bestehen, die an ihrer im Bereich der MZK lie genden Seite mit peripher verteilten Ansaugöffnun gen (79) versehen ist. 21. Brenneranordnung nach Anspruch 20, dadurch gekenn zeichnet, dass die Leithülse in ihrer Achsenrichtung gegenüber der Stirnwand der Brennkammer verstellbar angeordnet ist, wobei mit der Verstellung auch die lichte Weite derAnsaugöffnungen verändert ist. 22. Brenneranordnung nach Anspruch 20, dadurch gekenn zeichnet, dass das Mantelrohr (63) die Leithülse (76) überragt und im Überstandsbereich (80) eine Verengung (81) aufweist. 23. Brenneranordnung nach Anspruch 19 oder 20, dadurch gekennzeichnet, dass die strömungsleitenden Elemente (76) bzw. die Leithülse (76) aus temperaturfesten Keramik-Fasermaterial gepresst sind. 24. Brenneranordnung nach Anspruch 9, dadurch gekenn zeichnet, dass in das Mantelrohr (63) Perforationen eingelassen sind, die den Wärmestrom vom freien Ende des Mantelrohres zur Stirnwand der Brennkammer herab setzen. 25. Brenneranordnung nach Ansprucht*, dadurch gekenn zeichnet, dass als Perforationen Schlitze (80) ver wendet sind, die um die Peripherie herum überlappend angeordnet sind. 26. Brenneranordnung nach Anspruch 24, dadurch gekenn zeichnet, dass das Mantelrohr (63) aus mehreren, über ein Ringelement aus schwach wärmeleitendem Material verbundenen Ringen besteht. 27. Brenneranordnung nach Anspruch 24, dadurch gekenn zeichnet, dass das Mantelrohr (63) an der Stirnwand mit Befestigungselementen aus schwach wärmeleiten dem Material befestigt ist.

Inventors: GRAAT, JOHANNES WILHELMUS, REMIE, HANS THEODOOR, VERHAGEN, A.M.
Applicants: SMIT OVENS NIJMEGEN B.V.
Application year: 1979
Main classification: F23D11
IPC codes: F23D11, F23Q7