SPEED CONTROL APPARATUS FOR A DEVICE DRIVEN BY A MOTOR, PARTICULARLY A SPEED CONTROL APPARATUS FOR AN AUTOMOTIVE VEHICLE

Abstract: 1. Means for controlling the speed of an element (1) driven by a motor (2) and comprising : - a sensor (3) of the speed of the element (1), the sensor being adapted to output signals whose frequency depends upon the speed of the element (1) ; - a frequency-voltage converter (6) adapted to match to the frequency of the signals from the sensor (3) a voltage which depends upon such frequency and which comprises a mean d.c. component and an alternating component (a) ; - means (13) for comparing such voltage with a reference voltage corresponding to a predetermined speed set value, the comparison means being adapted to output a signal dependent upon the comparison result, and - driving means (19) which respond to the output signal of the comparison means (13) and which are adapted to act on an element (g) for adjusting the speed of the motor in a sense tending to restore the speed of the element to the required value, characterised in that the frequency-voltage converter (16) is adapted to output a voltage whose a.c. component (a) has the shape of a saw tooth having a curved portion (aI) ; in manner known per se the comparison means comprise two comparators (13a, 13b) associated with overshoot and undershoot respectively of the speed of the element (1), the flipflop thresholds (S1, S2) of the comparators being offset on either side of the voltage corresponding to the predetermined set value of the same or substantially the same absolute value (e), the difference between the two thresholds being substantially equal to the amplitude of the residual a.c. component ; the whole being such that the motor-controlling element is actuated more vigorously in one direction than in the other.

Description: @@@@@sit@f de régulation de la vitesse d'un élément @@tieiné par un moteur, notamment dispositif de réqu- @@tion@@ la vitesse d'un véhicule automobile. ;.ntjn est relative un dispositif de @@ de la vitesse d'un élément ontrainé par un @oteur, dispositif du genre de ceux qui comprennent - un capteur de la vitesse dudit élément propre à four i des signaux dont la fréquence dépend de la vitesse de cet élement .. convrtisseur fréquence-tension propre à faire correspondre à la fréquence des signaux, fournis par le capteur, une tension dépendant de ladite fréquence et comprenant une composante moyenne continue et une composante alternative - ces moyens de comparaison de cette tension avec une tension de référence correspondant à une limite de vitesse prézéternlinée, ces moyens de comparaison étant propres à fournir, à leur sortie, un signal dépendant du résultat de la comparaison - et des moyens d'entrainement, sensibles au signal de sortie des moyens de comparaison, propres à agir sur un organe de réglage de l'allure du moteur de manière à modifier cette allure dans le sens qui tend à ramener la vitesse de l'élément à la valeur souhaitée. L'invention concerne, plus particulièrement, mais non exclusivement, un dispositif de régulation de la vitesse a'un véhicule automobile, l'élément entrainé étant alors constitué par une roue du véhicule ou par un arbre d'entrainement de roue. L'invention a pour but, surtout, de rendre les dispositifs de régulation, du genre en question, tels qu'ils répondent mieux que jusqu'à présent, aux diverses exigences de la pratique, et notamment tels qu'ils permettent d'obtenir d'une manière simple et efficace, une correction dépendant de l'erreur de vitesse. Selon l'invention, un dispositif de régulation de la vitesse d'un élément entrainé par un moteur, du genre défini précédemment @@@ @@r@cterssé par le fait : - que le convertisseur fréquence-tension est agencé pour fourrir une tension dont a composante al-ernative a la d'une dent de scie qui présente une partie incur v ; ; - et que, d'une manière cornue en elle-même, les moyers de comparaison comprennen@ daux comparateurs associés, respectivement, à une sun@itesse et à une sous-vitesse Ge l'@@@@nt, les seuils de basfulement de ces comparateurs étant cicalés, de part et d'autre de la tension corresponoant à la limite prédéterminée, de la m@me, ou sensiblement la même valeur valeur absolue, la différcnce entre les deux seuils étant sensiblement @gale à l'amplitude de la composa te alternative rési duelle, l'ensemble etant tel qu'on obtienne une commande de l'organe de réglage du moteur plus énergique dans un sens que dans l'autre. Dans le cas d'un dispositif de régulation pour véhicule automobile, dont l'organe de réglage de l'al- lure du moteur est rappelé, par Ces moyens élastiques, dans la position de fermeture, correspondant à la plus petite vitesse du moteur, la partie incurvée de la dent de scie de la composante alternative est formée par la partie descendante de cette dent de scie, cette partie incurvée tournant sa concavité dans un sens tel que la commande de l'organe de réglage soit plus énergique, en cas de sous-vitesse, c'est-à-dire dans le sens qui vise à rétablir une vitesse plus élevée, car il faut vaincre l'effort de rappel exercé sur l'organe de réglage de l'allure du moteur. De préférence, l'amplitude du décalage des seuils des comparateurs est constante quelle que soit la vitesse de l'élément, et le convertisseur fréquence-tension est agencé pour fournir une composante alternative dont l'amplitude reste constante quelle que soit la vitesse dudit élément, la fréquence de cette composante alter- native continuant à dépendre de ladite vitesse Avantageusement, l'amplitude du décalage des seuils des comparateurs correspond, sensiblement, à t) % de la vitesse maximale possible pour ledit élément. @une le cas ou le dispositif de régulation est utilise sur un véhicule automobile, l'amplitude du c calage des seuils correspond sensiblement une vitusse ce l'ordre de 5 km/heure de part et d'autre de la valeur @ moyenne de la vitesse. Les moyens d'entrainement propres à agir sur i':x';n" de réglage de l'allure du moteur peuvent comprendre un roter électrique ; le circuit de commande de ce noteur électrique comprend, ce préférence, des contacts fin ce course inverseurs propres à couper l'alimentation du moteur électrique en fin de course de l'organe de réglage, et agencés ce telle sorte qu'ils assurent, lorsqu'ils sont actionnés, le branchement des deux bornes du moteur électrique a un même polie, notarintent positif, de manière à provoquer un arrêt pratiquement instantané de ce moteur. L'invention consiste, mises à part les dispositiens exposces ci-dessus, en certaines autres disposi tions dont il sera plus explicitement question ci-après, a propos d'un mode de réalisation particulier décrit avec référence aux dessins ci-annexés, mais qui n'est nullement limitatif. La figure 1, de ces dessins, est un schéma d'un dispositif de régulation conforme à l'invention. La figure 2 est un diagramme représentant la composante alternative de tension, en fonction du temps dans le cas où la vitesse moyenne réelle est égale à la vitesse souhaitée. La figure 3 illustre les signaux électriques, intervenant dans le dispositif de régulation, dans le cas d'une survitesse. La figure 4 illustre, d'une manière semblable, le cas d'une sous-vitesse. La figure 5, enlin, est un diagramme illastrant l'amplitude du signal de co:nm.ande, tendant à rétablir la vitesse souhaitée, en fonction des variations de la vitesse réelle. En se reportant G 1 la figure 1, on peut voir un dispositif ce régulation de la vitesse d'un élément 1 entraîne par un moteur 2. Dans un but de simplification, la description concernera l'application d'un tel dispositif à la régulation de la vitesse d'un véhicule automobile entraîné par un notaur 2 à combustion interne, l'élément 1 étant constitué par exemple, par une roue du véhicule. 1 est clair, cependant, que l'invention peut être utilisée pour d'autres applications de régulation de vitesse. Le dispositif comprend un capteur de vitesse 3, par exemple un capteur magnétique ou une dynamo tachymétrique, propre à fournir des signaux dont la fréquence dépene de la vitesse de rotation de l'élément 1. La capteur 3 est branché sur l'entrée d'un circuit 4 de mise en forme des signaux. La sortie du circuit 4 envoie l'information, sous forme d'impulsions, à l'entrée 5 d'un convertisseur fréquence-tension 6. Ce convertisseur est réalisé autour d'un amplificateur opérationnel Al. L'entrée 5 du convertisseur est reliée par une résistance rl à l'entrée non inverseuse 7 de l'amplificateur Ai. Cette entrée 7 est, en outre, reliée à la masse pal une résistance r2 et un condensateur cl disposés en parallèle. La sortie 8 de l'amplificateur AI est reliée à l'entrée inverseuse 9 par deux résistances r3, r4, disposées en série. Aux bornes des résistances r3 et r4 sont branchés, en parallèle, des condensateurs c2 et c3, dont les capacités sont égales. La sortie 8 est, en outre, reliée à la masse par une résistance r5 et un condensateur c4 disposés en série. @e point intermédiaire entre les résistances r3 e@ r4 cst également relié à la masse par une résistance rus et un condensateur c5 disposés en série. L'entrée 9 est reliée à la masse par une résis unce mcC L'a'p ] ifîcateur Ai est agencé de manière que sa tension de sortie V, et donc la tension de sortie du convertisseur 6, soit égale à la somme d'une tension v r4 proporitionnelle c la vitesse de l'élément 1 et d'une teision k. dv/dt proportionnelle à l'accélération de cet dv clément V = v + k Tt La tension v comprend une composante moyenne continue Em et une composante alternative a, comme montré sur la figure 2. L'amplitude de la composante alternative a (figure 2) peut être modifiée en faisant varier la valeur des résistances rl, r2 et la valeur de la capacité cl. La résistance r5 et le condensateur c4 forment un circuit d'intégration dont le point milieu E est à la tension . > qui représente la vitesse seule de l'élément 1. Ce point E est relié par l'intermédiaire d'un contact travail d'un relais R, à une borne d'un condensateur N de mémoire. L'autre borne de ce condensateur M est reliée au pale + d'une source de tension continue. Par fermeture du contact travail R on peut donc mémoriser dans le condensateur M la tension du point E, cette tension mémorisée devenant la tension de référence correspondant à une vitesse de référence, c'est-à-dire à une limite de vitesse prédéterminée. La borne du condensateur M branchée sur le contact travail du relais R est reliée à l'entrée non inverseuse d'un amplificateur opérationnel A2 qui possède une très grance impédance d'entrée de manière que la tension mise en mémoire dans le condensateur M se conserve longtemps. Cet amplificateur opérationnel A2 est monté en suiveur de tension sa sort c, 10 étant reliée à son entrée inverseuse. La tension de référence V référence est donc disponible sur cette sortie 10, Laquelle est reliée, par l'nterioe'diaire d'une diode il à une entrée 12 de moyens de comparaison 13. L'enroulement du relais P est branché entre le pole + et le collecteur d'un transistor Tri du type npn, dont l'émetteur est relié à la masse. La base de ce transistor est reliée, par une résistance r8 à la sortie d'une porte "NON ET" P1, à deux entrées courtcircuitées. Les entrées de la porte P1 sont reliées a une borne d'un contact Il, ouvert en position repos ; l'autre borne de ce contact Il est relié à la masse. La porte P1 est temporisée par un condensateur c6 branché entre ses entrées et la masse et par une résistance r9 branchée entre le pôle + et les entrées de la porte P1. Ces entrées de la porte Pi sont elles-memes reliées à une entrée 14 d'une bascule B du type RS. Une autre entrée 15 de cette bascule B est reliée à la borne d'un contact 12 ouvert en position repos l'autre borne de ce contact 12 est reliée à la masse. Une temporisation de cette entrée 15 est réalisée par un condensateur c7 branché entre l'entrée 15 et la masse et par une résistance r10 branchée entre le pôle + et l'entrée 15. La constante de temps de la temporisation de cette entrée 15 de la porte B est supérieure à la constante de temps de la temporisation de l'entrée 14 de la porte B reliée aux entrées de la porte P1, c'està-dire que le produit des valeurs de la résistance r10 et du condensateur c7 est supérieur au produit des valeurs de la résistances r9 et du condens-ateur c6 r10 . c7 > r9 . c6. La sortie 16 de la bascule B est reliée à l'a une diode 17 dont la cathode est relieée à la cathode de la diode 11. Lorsque la sortie 16 de la bascule B est à l'étant "haut" (sensiblement la tension du pôle +, par exemple 15 volts), une impulsion sur l'entrée 14, par fermeture du contact Il et mise à la masse de cette entrée 14, provoque le passage de la sortie 16 à l'état "bas" (tension sensiblement nulle). Une impulsion sur l'entrée 15, alors que la sortie 16 se trouve à l'état "haut" ne modifie pas l'état de cette sortie 16. Ci la sortie 16 se trouve à l'état "bas", une impulsion sur l'entrée 15, par fermeture du contact 12 et mise à la masse de cette entrée, provoque le passage de cette sortie 16 à l'état "haut". Lorsque la sortie 16 est à l'état "bas", une impulsion sur l'entrée 14 ne modifie pas l'état de la sortie 16. On peut prévoir, en outre, un contact K, ouvert en position repos et propre à être actionné lorsque la pédale d'accélérateur du véhicule est enfoncée complètement, afin de supprimer l'action du dispositif de régulation. Une borne de ce contact K est reliée à la masse tandis que l'autre borne est reliée aux entrées courtcircuitées d'une porte "NON ET" P2. Les entrées de cette porte sont, en outre, reliées par l'intermédiaire d'une résistance rll au pôle +. La sortie de la porte P2 est reliée à l'anode d'une diode 18 dont la cathode est reliée à celles des diodes il et 17. Les diodes 11, 17 et 18 forment un pont D qui laisse apparaitre sur les cathodes branchées en commun, et donc sur l'entrée 12 des moyens comparateurs 13, la plus forte tension présente sur l'une des trois anodes des diodes 11, 17 et 18. La mise en memoirt= cl' une tension de réfrence dans le condensateur M est obtenue, par le conducteur du véhicule, en fermant l'interripteur Il par une impulsion , la sortie de la porte inverseuse P1 est porte e un potentiel positif, ce qui rend conducteur le transistor Tri et fait coller le relais R dont le contact travail permet la charge du condensateur M. La temporisation de la porte P1 est suffisante pour assurer le temps de charge nécessaire à la mémoire M, même si la fermeture du contact Il est très fugitive. La fermeture de ce contact Il envoie une impulsion sur l'entrée 14 de la bascule B de telle sorte que la sortie 16 de cette bascule va passer à l'état "bas", si elle se trouvait à l'état "haut", ou va rester à l'état "bas" si elle s'y trouvait déjà. De ce fait, la tension qui va apparaitre sur l'entrée des moyens de comparaison 13 sera la tension "V référence" présente sur l'anode de la diode 11. La tension V référence est donc "validée" et va correspondre à la limite de vitesse prédéterminée. Pour invalider la tension "V référence" et mettre ainsi hors d'action la régulation, le conducteur peut agir sur le contact 12 de manière à le fermer. Une impulsion, envoyée sur l'entrée 15 de la bascule B par cette fermeture, fait passer, ou maintient, la sortie 16 de cette bascule B à l'état"haut". La tension correspondant à l'état "haut" sur la sortie 16 est supérieure au maximum possible pour la tension "V reférence". L'entrée 12 des moyens comparateurs 13 est portée à la tension présente sur la sortie 16. Cette tension correspond, en quelque sorte, à une limite prédéterminée de vitesse supérieure à la vitesse maximale possible pour le véhicule, ce qui revient donc à annuler la régulation. Du fait que la temporisation de l'entrée 15 a une constante de temps supérieure à la temporisation de l'entrée 14 de la bascule L, lors de la mise sous ten sion du dispositif de régulation, l'entrée 15 de la bascule B va monter en tension moins rapidement que l'entréde 14 de la bascule B, ce qui est équivalent, -. quelque orte, a une irpulsion négative sur l'entrée l. iinsi, lors de la mise sous tension du dispositif d < régulation (mise sous tension obtenue lorsque le conducteur tourne la clef de contact du véhicule pour neutre le contact général), la sortie 16 de la bascule B se positionne a l'état "haut", de telle sorte que le dispositif de régulation de vitesse n'interviendra pas avant que le conducteur n'ait agi sur le contact Il pour mémoriser une vitesse. Le conducteur peut, aussi, supprimer l'action de la régulation en fermant le contact K par enfoncement de la pédale d'accélérateur au-delà d'une butée formant point dur ; la sortie de la porte P2 passe à l'état ''haut'l et cette tension prédomine dans le pont de diodes D et apparat sur l'entrée 12 des moyens de comparaison. Dès que le contact K est relâché, la tension V référence est de nouveau validée. Les moyens de comparaison 13 comprennent deux cor,iparateurs 13a, 13b. Le comparateur 13a est associé a une survitesse, clest-à-dire qu'il produit, à sa sortie, un signal de commande, lorsque la vitesse réelle de l'élément A est supérieure à la limite prédéterminée correspondant à V référence. Le comparateur 13b est associé à une sous-vitesse (cas inverse du précédent) de l'élément 1. Comme visible sur la figure 1, l'entrée non inverseuse du comparateur 13a est reliée à l'entrée inverseuse du comparateur 13b, ces deux entrées étant reliées à la sortie 8 du convertisseur fréquencetension 6. L'entrée inverseuse du comparateur 13a est reliée à l'entrée non-inverseuse du comparateur 13b, ces deux entrées étant reliées à l'entrée 12, elle-même reliée aux cathodes des diodes 11, 17, 18. Le seuil de basculement Si (figure 2) du comparateur 13a est décalé d'une valeur e par rapport à la tension "V rc'férence" correspondant à la limite prédéterminée. Dans l'exemple de dispositif de régulation décrit, la tension taV réfèrenc'-augmente avec la vitesse de l'élément 1. Le seuil S1, du comparateur 13a affecté à la survitesse correspond à une tension supérieure à V référence. Toutefois, il est clair que si le disposi ti de régulation était agencé de manière que V référence diminue alors que la vitesse augmente, le sens du décalage du seuil serait inversé ; il y aurait également des inversions au sujet des états "hauts" et des états "bas" évoqués précédemment pour les différentes portes et bascules. Le seuil S2 du comparateur 13b est décalé de la meme valeur absolue e, mais en sens contraire, par rap port à la limite prédéterminée V référence. Le seuil 52 (figure 2) est donc inférieur à V référence. Le décalage des seuils Si et S2 est obtenu en branchant, entre une borne appropriée des comparateurs 13a, 13b, et la masse, respectivement la résistance r12 et la résistance rl3. Ces résistances peuvent être réglables de manière à permettre l'ajustement des seuils Si et S2. La valeur absolue e du décalage des seuils par rapport à la limite prédéterminée est avantageusement constante quelle que soit la vitesse de l'élément 1. Le convertisseur fréquence-tension 6 est agencé de manière à fournir sur sa sortie 8, une composante alternative a (figure 2) d'amplitude h. La différence S1-52 entre les deux seuils des comparateurs 13a, 13b est ajustée de manière à être égale ou sensiblement égale à cette amplitude h. On peut donc écrire h = 2e. La valeur e étant ce préférence constante, le convertisseur 6 est agencé de telle sorte que l'ampli tuque h de la composante alternative a reste constante quelle que oit la vitesse ce l'éiément 1. L'arrlplitu e e du décalage de chaque seuil correspond, sensiblement, à 5 % de la vitesse maximale possible pour l'élément 1. Dans le cas d'un véhicule automobile, l'amplitude du décalage e correspond, par exemple, à une vitesse de l'ordre de 5 km/heure, de telle sorte que S1 - S2 correspond à environ 10 km/heure. Chaque comparateur 13a, 13s pilote les moyens d'entrainen,ent, formés par un moteur électrique 19, dans un sens donné, suivant le signe de l'erreur ; pour la survitesse, rotation du moteur 19 commandée dans un sens par le signal de sortie du comparateur 13a pour la sous-vitesse, rotation du moteur 19 dans l'autre sens commandée par le signal de sortie du comparateur 13b. La commande du moteur 19 est assurée par l'inter épiaire de deux transistors Tr2, Tr3, npn, notamment dcs transistors "Darlington". La base du transistor Tr2 est reliée, par l'intermédiaire d'une diode Zener 20, à la sortie du comparateur 13a ; la base du transistor Tr3 est reliée par la diode Zener 21 à la sortie du comparateur 13b. Les émetteurs des deux transistors Tr2, Tr3 sont reliés à la masse. Les collecteurs de ces deux transistors sont reliés, respectivement, à une borne 22, 23, d'un contact fin de course FC1 et FC2, inverseur. Le moteur 19 est branché entre les bornes 24, 25 de pivotement du contact, l'autre borne 26, 27, de chaque contact est reliée au pôle +. La borne 24 de pivotement est reliée au collecteur d'un transistor pnp r4 et à l'anode d'une diode 28. L'émetteur du transistor Tr4 et la cathode de la diode zb sont reliés au pale +. La borne de pivotement 25 est reliée, de la même manière, par un transistor Tr5 et une diode 29 au rôle +. La base du transistor Tr4 est reliée par une résistance 3 au collecteur du transistor Tr5. La base du transistor Tr5 est reliée par une résistance 31 au collecteur du transistor Tr4. Le moteur électrique 19 est propre à agir sur l'organe de réglage g de l'allure du moteur. Les contacts fin de course FC1 et FC2 sont commandés par un eie!nt (non montré) dont la position est liée, lorsque la régulation fonctionne, à la position de l'organe a. On voit que le basculement de l'un ou de l'autre des contacts FC1, FC2, en fin de course dudit élément, provoque le branchement du moteur 19 en court-circuit sur le pale +, soit par la liaison 24, 26 et la diode 29, soit par la liaison 25, 27 et la diode 28. Ce branchement en court-circuit, permet de dissiper très rapidement l'énergie accumulée dans le moteur et d'obtenir un arrêt pratiquement instantané de ce moteur c'où une position précise. Comme visible sur les figures 2 à 4, le convertisseur 6 est agencé pour fournir une composante alternative a en forme de dents de scie présentant une partie descendante ai incurvée, tournant sa concavité vers les tensions positives. Cette partie incurvée ai permet de commander, comme expliqué plus loin, le moteur électrique 19 plus ou moins énergiquement selon le signe de l'erreur. En effet, pour déplacer l'organe g dans le sens commandant une allure plus élevée du moteur il faut, généralement, vaincre un effort résistant de rappel, alors que dans le sens contraire, cet effort de rappel vient aider le moteur 19. L'autre partie a2 de la dent de scie est formée par un segment sensiblement parallèle à l'axe des tensions comme visible sur les figures 2 à 4. La forme souhaitée de la partie incurvée ai est obtenue en jouant sur les valeurs des condensateurs cl, c2 et c3 du convertisseur 6. Par exemple, on choisit c2 = c3 = 20 c1 (vingt fois c La régulation de la vitesse de l'élément 1 autour de le valeur de consigne correspondant à la tension V référence a lieu de la manière suivante. Lorsque la vitesse réelle de l'élément 1 est égale à la limite déterminée correspondant à V référence, la composante moyenne continue Em de la tension à la sortie du convertisseur A est égale à la valeur moyenne S1,W2 52 (voir figure 2). La composante alternative a est alors comprise entre les seuils Si et S2, les sommets supérieurs et inférieurs de cette composante a étant situés sur ces seuils, comme visible sur la figure 2. Aucun des seuils S1, S2 n'étant franchi, aucun signal ne sera présent à la sortie du comparateur 13a ou 13b. Les transistors Tr2 et Tr3 resteront bloqués et le moteur 19 ne sera pas alimenté. L'équilibre se iraintiendra s'il n'y a pas de variation dans les conditions de déplacement de l'élément 1. Si la vitesse de cet élément l devient supérieure à la limite prédéterminée, la composante moyenne de tension continue à la sortie du convertisseur 6 devient supérieure à la tension V référence (voir figure 3). La composante alternative a est donc décalée vers le haut,par rapport à la valeur moyenne des seuils le composante alternative a va couper le seuil supérieur S1, comme visible sur cette figure 3. Pendant toutes. les périodes où la composante alternative a est supérieure au seuil S1, un signal de commande 32 (figure 3) formé par des créneaux positifs apparait à la sortie du comparateur 13a. Pendant toute la durée de chaque créneau positif, le transistor Tr2 est rendu conducteur de telle sorte que le moteur 19 tourne dans le sens propre à déplacer l'organe g manière à réduire la vitesse de l'élément 1. La tension moyenne d'alimentation du moteur 19 sera proportionnelle aux aires hachurées des créneaux 32. On voit ainsi, que cette tension d'alimentation du moteur 19 dépendra de l'amplitude de l'erreur de vitesse puisque la largeur de chaque créneau 32 dépend de l'am- plitude du dépassement du seuil S1 par la composante alternative a. La tension moyenne d'alimentation du moteur est en fait égale au produit de la tension maximum d'ali- mentation de ce moteur par le rapport cyclique des signaux de commande 32. Dans le cas d'une sous-vitesse, la composante alternative a va couper le seuil inférieur S2. Pendant tout le temps où cette composante a sera inférieure à ce seuil S2., on obtiendra à la sortie du comparateur 13b des signaux de commande 33 correspondant à des créneaux de tension positive. Le transistor Tr3 sera rendu conducteur par ces créneaux et le moteur 19 tournera en sens inverse de celui envisagé précédemment, en vue d'assurer une augmentation de la vitesse de l'élément 1. Il est à noter que les diodes Zener 20, 21, permettent un blocage des transistors Tr2, Tr3. En comparant les figures 3 et 4, on voit que, pour un meme écart absolu de la vitesse réelle par rapport à la limite prédéterminée, le rapport cyclique (rapport de la durée d'un signal à la durée d'une période) des signaux 33 sera supérieur à celui des signaux 32, du fait de la courbure de la partie ai de la dent de scie. Il en résultera une tension moyenne de commande du moteur plus forte dans le cas d'une sous-vitesse (figure 4) pour une meme erreur de vitesse absolue. On obtient ainsi une commande plus énergique de l'organe g dans le sens qui nécessite de vaincre un effort de rappel. La figure 5 illustre cette différence de la commande suivant que l'on est en survitesse ou en sous-vite se. Sur cette figure 5, on a ports, en abscisses, l'erreur de vitesse de l'élément 1, par rapport à la limite prédéterminée qui correspond à l'origine des abscisses. En ordonnées, on a porté la tension moyenne d'alimentation du moteur 19. Cette tension d'alimentation moyenne est égale à la pleine tension lorsque l'erreur de vitesse est telle que la composante alternative d se situe entiè- rement au-dessus du seuil S1 (survitesse) ou entièrement au-dessous du seuil S2 (sous-vitesse) ; dans le cas d'un véhicule automobile, cette erreur de vitesse peut être fixée à 5 km/heure comme déjà indique. On voit, d'après la figure 5, que l'augmentation de la valeur absolue de la tension de commande, en fonction de l'erreur de vitesse, est plus lente dans la région 34 correspondant à une survitesse que dans la région 35 correspondant à une sous-vitesse. Ainsi, selon l'invention, on utilise directement la résiduelle en dents de scie de la conversion fréquence-tension, pour la commande proportionnelle. Il en résulte, notamment l'avantage de ne pas avoir à lisser par intégration la tension vitesse, ce qui donne une meilleure réponse, sachant que l'éon déforme la dent de scie pour l'obtention d'un gain différent.

Claims: REVENDICATIONS 1. Dispositif de régulation de la vitesse d'un élément entrainé par un moteur, comprenant : - un capteur de la vitese dudit élément propre à fournir des signaux dont la fréguence dépend de la vitesse de cet élément - un convertisseur fréquence-tension, propre à faire correspondre à la fréquence des signaux, fournis par le capteur, une tension dépendant de lacite fréquence et comprenant une composante moyenne continue ct une composante aiternative ; ; - des moyens de comparaison de cette tension avec ure tension dc. référence correspondant Åa une limite dc vitesse prédètermince, ces moyens de comparaison étant propres à fournir, à leur sortie, un. signal dépendant du résultat de la comparaison - et des moyens d'entrainement, sensibles au signal de sortie des moyens de comparaison, propres Åa agir sur un organe de réglage de l'allure du moteur de maniere à modifier cette allure dans le sens qui 1 ende à ramener la vitesse de l'étément à la valeur souhaitée, caractérisé par le fait que le convertisseur fréquence- tension est agencé pour fournir une tension dont la composante alternative a la forme d'une dent de scie qui présente une partie incurvée, et que, d'une manière connue en elle-même, les moyens de comparaison comprennent deux comparateurs associés rcspectivemcnt, à une survitesse et à une sous-vitesse de l'élément, les seuils cc basculement de ces comparateurs étant décalés de part ct d'autre de la tension correspondant à la limite prédéterminée de la même ou sensiblement la même valeur absolue, la dif férence entre les deux seuils étant sensiblement égale à l'amplitude de la composante alternative résicueille, l'ensemble étant tel qu'on obtienne une commande de 'organo de réglage du moteur plus énergique dans un sens; que dans l'autre. 2. Dispositif de régulation selon 3a revendication 1, pour véhicule automobile dont l'organe de réglage de l'allure du moteur est rappelé, par des troyens élastiques, dans la position de fermeture correspondant à la plus petite vitesse du moteur, caractérisé par le fait que la partie incurvée de la dent de scie de la composante alternative est forme par la partic descendante de cette dent de scie, cette partie incurvée tournant sa concavité dans un sens tel que la commande de l'organe oc r'cjlagc soit plus énergique en cas de sous-vitesse, c'est-à-dlre dans le sens qui vise à rétablir une vitesse plus élevée. 3. Dispositif de régulation selon l'une quelcon- que des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le convertisseur fréquence-tension est réalise autour d'un amplificateur opérationnel, dont l'entrée non inverseuse est reliée à la masse par une résistance et un condensateur disposés en parallèle, et dont la sortie est reliée, à l'entrée inverseuse, par deux rcsistances branchées en série, et par deux condensateurs, de capacité égale, branchés respectivement en parallèle aux bornes des resistances. 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé par le fait que les deux condensateurs, de capacité égale, reliant la sortie de l'amplificateur à son entrée inverseuse, ont une capacité dont la valeur est sensiblement vingt fois supérieure à la capacité du condensateur branché entre la masse et l'entrée non inverseuse de l'amplificateur opérationnel. 5. Dispositif de régulation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que l'amr)litude du décalage des seuils des comparateurs est constante quelle que soit la vitesse de l'élément. 6. Dispositif de régulation selon l'une quel conque des revendications précédentes, caractérasé par le fait que la tension à la sortic du convertisseur fréquence-tension est égale à la somme d'une tension proportionnelle à la vitesse de l'élément et d'une tension proporitionnelle à l'accélération dudit élément, la sortie du convertisseur étant relié C la masse par une résistance et un condensateur formant un circuit d'intégration dont le point milieu est relié, par l'intermédiaire d'un contact, à un condensateur meoire relié à une entrée des moyens de comparaison. 7. Dispositif de régulation selon la revendication ó, caractérisé par Je fait que le condensateur mémoire est relié à l'entrée des moyens de comparaison par l'intermédiaire d'un amplificateur opérationnel, à grande impédance d'entrée, monté en suiveur de tension. 8. Dispositif de régulation selon la revendication 7, caract.éri par le fait que l'amplificateur opéra- tionnel :onte cn suiveur de tension est relié à 3 'entrée des moyens de comparaison par une diode appartenant à un pont de diodes dont les cathodes, branchées e commun, sont reliées a ladite entrée des moyens de comparaison, 1 'anode c'une autre diode de ce pont étant reliée à la sortie d'une bascule du type RS, les deux entrées de cette bascule étant reliées respect il vement à deux contacts dont l'un commande la mise en mémoire d'une vitesse et dont l'autre commande l'annulation de la régulation, une troisième diode du pont pouvant notenunent etre reliée par son anode à un contact, en particulier actionné par l'enfoncement d'une pédale d'accélérateur, propre à commander la nuise hors d'action de la régulation. 9. Dispositif de régulation, selon la revendication 8, caractérisé par le fait qu'une temporisation est prévue sur chaque entrée de la bascule, la constante de temps de la temporisation sur l'entrée reliée au contact commandant l'annulation de la régulation étant supérieure à la constante de temps de temporisation sur l'autre entrée. 10. Dispositif de régulation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les moyens d'entrainement comprennent un moteur élec Lyrique, caractérisé par le fait rue le circuit de commande de ce contact électrique comprend des contacts fin de course inverseurs propres à couper 3 'alimentation du moteur électrique en fin de course de l'organe de réglage, et agencés de telle sorte qu'ils assurent, lorsqu'ils sont actionnés, le branchement des deux bornes du moteur électrique à un rene póle, notamment positif, de manière à provoquer un arrêt pratiquement instantané de ce moteur.

Inventors: HORBLIN, MICHEL YVES, MENAGER, RENE ROGER, Menager, René Roger
Applicants: AUTOMOBILES PEUGEOT, SOCIETE ANONYME AUTOMOBILES CITROEN
Application year: 1979
Main classification: H02P7
IPC codes: H02P7, B60K31