DEVICE AND METHOD FOR DIVERTING ENERGY FROM A CAPACITIVE SOURCE WITH SHUNT SWITCHING REGULATION

Abstract: 1. A system for extracting the energy induced by a capacitive coupling in a guard wire (F) by the conductors of an AC transmission line, said system having an output and comprising a voltage step-down device (T, T1 ) for transforming said energy induced in the guard wire (F) into an output AC voltage, and regulation means for regulating said output AC voltage, said regulation means being mounted in shunt between said voltage step-down device (T, T1 ) and said output and comprising a switching circuit (TR, CM) coupled to the voltage step-down device (T, T1 ), characterized in that said switching circuit (TR, CM) operates in one and the other possible voltage polarities and said regulation means further comprises : - an inductance (L) serially mounted between the switching circuit (TR, CM) and the voltage step-down device (T, T1 ) for reversing the voltage polarity and blocking the switching circuit (TR, CM) after it has been fired in one polarity until it is fired in the other polarity, and - a control circuit (CT, CL) responsive to the polarity and amplitude of the output AC voltage for selectively controlling the firing of the switching circuit (TR, CM), said control circuit (CT, CL) comprising means responsive to the phase of the output AC voltage and the polarity of the switching circuit (TR, CM) for firing said circuit alternatively in one polarity and in the other.

Description: La présente invention concerne un procédé et une installation d'extraction de l'énergie électrique présente dans une source capacitive et est plus particulièrement relative à un procédé et une installation d'extraction de l'energie électrique présente dans le fil de garce des lignes de transport à tension C.A. La présence d'énergie électrique dans le fil de garde des lignes de transmission à haute tension alternative est connue depuis plusieurs années déjà. L'extraction de cette énergie, surtout en des lieux éloignés, comporte de nombreux avantages, mais jusqu'ici des problèmes technologiques, comme la saturation des transformateurs utilisés, ne permettaient pas une utiliCation fiable et économique de cette source d'énergie. L'objet de la présente invention réside en une installation et un procédé qui permettent de harnacher la puissance disponible dans le fil de garde des lionnes de transport d'énergie à haute tension alternative. Le harnachement de cette puissance offre de nombreux avantages et possède de nombreuses applications dont l'une est d'alimenter le réseau de communicatiorsmicro-ondes habituellement installé le long des lignes de transport d'énergie s'étendant sur de longues distances. Présentement, ces postes de counication et de transmission de données sont alimentés à l'aide de groupes électrogènes, à cause de leur éloignement geographique, ce qui se traduit par de multiples désavantages en termes d'entretien, de fiab;iité et de difficulté d'alin,entation en carburons. Comme il est connu dans l'état de la technique, le fil de garde est ce conducteur accroché à la pointe des pisanes supportant les faisceaux de conducteurs haute tension et qui sert normalement de parafoudre aux lignes haute tension. Ce fil est donc relié à la terre et n'est pas utilisé au transport de l'énergie électrique en soi. Toutefois, à cause de sa proximité des faisceaux de conducteurs, une certaine quantité d'énergie y est induite, par couplage capacitif. Le but de la présente invention vise l'extraction de cette énergie alternative induite par le couplage capacitif,dans le fil de garde par les faisceaux de conducteur des lignes de transport à haute tension alternative. L'installation d'extraction selon la présente invention comporte un dispositif de transformation de l'énergie soutirée de la source capacitive de sorte a fournir une tension de sortie alternative et des moyens de régulation montes en dérivation sur le dispositif ce transformation et sur la sortie pour en contrôler la puissance de sortie. La présente invention concerne également un procédé d'extraction mis en oeuvre par l'installation décrite ci-haut.Ce procédé consiste principalement a isoler ure longueur prédéterminée d'un ±,il c garde à extraire l'énergie induite dans la portion isolee de ce fil G: garde à l'aide d'un dispositif-abaisseur ce tension et à régulariser p@ commutation shunt la puissance de sortie du dispositif-abaisseur de tension. Un onde de réalisation preéré de la présente invention décrit ci-après avec référence aux dessins annexés, dans lesquels : - la figure -1 illustre schématiquement l'installation d'extraction avec régulation par commutation shunt de l'énergie d'un de garde d'une ligne de transport haute tension C.A.; - les figuras 2a à 2e montrent des fores d'ondes du circuit de la fig. 1; - la figure 3 est un bloc diagramme du montage illustre la fig. l; ; - la figure 4 présente un schéma détaillé des composants formant l'installation d'extraction et de régulation de la fin. 3; - la figure 5 illustre un diagramme électrique détaillé du circuit bride utilisé dans la fig. 4. La figure 1 montre de façon schématiquement l'agencement de l'installation d'extraction et de régulation de l'énergie induite dans le fil de garde F, isolé sur une longueur prédéterminée, par un faisce de conducteurs électriques d'une ligne de transport très haute tensi C.A. Entant donne sa très haute impédance, une telle source d'alimente par fil de garde cu source capacitive est semblable à une source de courant. Ce courant alimente les enroulements primaires d'un transformateur-abaisseur de tension T dont la borne 1'2" est relie au fil de garde alors que la borne "b" si r se la terre. Une charge d'utilisation L est branchée à travers les enroulerents secondaires basse tension e-f du transformateur T. Afin de régulariser la puissance délivrée à la charge CH, un circuit de commutation est monte en déri- vation sur le secondaire du transformateur, entre la sortie e-f et les enroulements secondaires moyenne tension c-d. La commutation shunt s'effectue à l'aide de thyristors de puissance TR montes tete-bêche dont la mise à feu respective est commandée par le circuit de contrôle CT relie à la sortie e-f du transformateur. Un circuit RC est monté en parallèle avec les thyristors TR afin d'amortir ou de filtrer les ondes transitoires générées au moment de la commutation de l'un ou l'autre des thyristors. Une inductance de lissage L est reliée en série entre les enroulements secondaires c-d et le circuit de commutation de puissance proprement dit afin de limiter les courants crêtes de commu- tation, à travers le secondaire du transformateur T. Il est à noter que le dispositif de transformation de l'énergIe de la source capacitive, tel le fil de garde, peut être aussi bien un transformateur de type isolateur ou élévateur de tension que celui décrit plus haut, selon les cas d'application, sa fonction demeu- rant inchangée. Les figures 2a à 2e montrent des formes d'ondes de tension et de courant utiles à expliquer le fonctionnement du système de la fig. 1. La figure 2 représente la sinusoïde de tension apparaissant sur le fil de garde lorsque sans charge et sans le branchement du régulateur de puissance ; la figure 2b est la forme d'onde obtenue en E1 lorsque le système fonctionne à pleine charge, alors que la figure 2c montre celle en E2 pour une pleine charge également. La figure 2d montre la forme du courant# IS au moment de la commutation et dont le sens varie selon que l'un ou l'autre des thyristors TR est conducteur, et la figure 2e représente la tension en E1 lorsque le système opère sans charge. A pleine charge, la mise à feu des thyristors TR se fait à la crête de la sinusoïde de la fig. 2a et un des thyristors entre en conduction pour créer aux bornes de l'inductance de lissage L une tension, et un courant IS y circule. On a alors l'équivalent d'un circuit L-C dont la valeur de C est celle de la capacitance réfléchie par le fil de garde, ce qui crée la forme d'onde du courant IS de la fig. 2d. On sait que dans une inductance le courant est toujours déphasé de 900 par rapport à la tension,de sorte que E1 et E2 (figures 2b et ?c, respectivement) passent par un point de tension nulle lorsque le courant IS est maximum. Par la suite, la tension aux bornes de l'inductance L s'inverse et le courant IS retourne vers une valeur nulle; un des thyristors TR bloque et la tension E1 possède une amplitude égale, moins les pertes, mais de polarité inverse, à celle précédant la mise à feu du thyristor. h ce moment, l'énergie capacitive du fil de garde compense les pertes préalablement encourues en plus de fournir la puissance requise par la charge. La tension en E1 et E2 possède alors une forme d'onde semblable à une portion de sinusoïde, coïncidant dans le temps à celle de la fig. 2a, et ceci jusqu'à la prochaine mise à feu des thyristors TR. Cette mise à feu a lieu à la crête de l'alternance suivante de la tension de la fig. 2a pour produire une forme d'onde semblable à celle de l'alternance précédente, mais de polarité inverse. Il est à noter que cette régulation permet d'obtenir une forme d'onde à alternance symerique. L'agencement de ce régulateur permet non seulement d'assurer la symétrie de la forme d'onde de la tension de sortie mais également de compenser toute variation dans la charge de sortie. En effet, lorsque la charge de sortie diminue, la compensation donnée par la source capacitive, le fil de garde, devra également décroitre afin de garder constante la valeur efficace de la tension de sortie. Pour ce faire, la mise à feu des thyristors est devancée dans le temps, ce qui est apparent lorsqu'on compare les formes d'onde des fig. 2b et 2e par rapport à celle de la fig. 2a Car, étant donné une source capacitive, le couplage d'énergie à la charge est toujours proportionne à la dérivé première de la tension, DV/DT, de la source en tenant compte évidemment de la polarité de cette dernière. Ainsi, lorsque la mise à feu de l'un ou l'autre des thyristors s'effectue au début de l'alternance, la puissance disponible à la charge devient moins grande en raison du changement de polarité de DV/DT à la crête de la forme d'onde sinusoïdale. On remarque également que l'amplitude de la tension en E1 sans charge (fig. 2e) présente des écarts plus grands, ce qui atténue de façon moindre l'énergie de la source capacitive. La figure 3 illustre sous forme d'un bloc diagramme les principaux circuits formant le système de régulation par commutation shunt. Le transformateur abaisseur de tension T dont le primaire est relié au fil de garde F fournit une tension de sortie ES à travers un des enroulements secondaires alors qu'une tension E apparaît à travers les bornes d'un autre enroulement secondaire, ce dernier étant celui par lequel la régulation de la puissance de sortie est produite. Ce système de régulation, monté en dérivation sur le secondaire du transformateur , comporte un comparateur CP alimenté par un signal de consigne ER et un générateur de rampe GR et qui délivre un signal au circuit de contrôle logique CL pour commander les circuits de mise à feu M des thyristors du circuit de puissance CX. Ce comparateur CP détermine le moment de mise à feu des thyristors en fonction de la valeur de la rampe générée par le circuit GR qui est asservi en phase avec la source capacitive F et en fonction de la tension de sortie ES du système. Le circuit de contrôle CL détermine, lorsque le comparateur CP lui en donné l'ordre et selon la phase, et suivant l'information fournie par le détecteur de polarité D, lequel des circuits de mise à feu M sera amorcé. Ces circuits de mise à feu M servent en fait de liens entre les circuits basse tension et faible puissance, et les thyristors utilisés dans le circuit de commutation Ct;, lesquels travaillent à haute tension et fort courant. La figure 4 donne un schéma détaillé du système d'extrac tion avec régulation par commutation shunt de la fig. 3. L'énergie du fil de garde F est couplé à travers le transformateur-abaísseur de tension T1 a la charge d'utilisation reliée à l'enroulement secondaire de 240 VCA, qui comporte une prise médiane, et aux circuits de commu tation de puissance proprement dit par l'enroulement secondaire de 1 kVCA. De la prise médiane de l'enroulement secondaire de 240 VCA, on alimente en tension continue le système de régulation propre ment dit à travers le transformateur-abaisseur de tension T3, le pont de diodes BR1, la diode D21, le condensateur C12, la résistance R22 et la diode Zener D22, d'une part, et on fournit au circuit comparateur une information relative à l'amplitude et à la phase de la source capa citive F. Cette information est prise au niveau du rhéostat R30 branché en dérivation sur le secondaire du transformateur T3, et des résistances R28, R29 et R32 à travers les résistances R20 et R21 ainsi que le condensateur C1l. Le rhéostat R30 équilibre les niveaux de tension produits par les alternances positives et négatives, ceci afin de corriger toute erreur d'asymétrie du système . Le potentiomètre R20 ajuste le niveau du signal d'entrée de l'integrateur formé par les résistances R20 et R21 et le condensateur C11 de sorte à fixer la sortie alimentant la charge extérieure au niveau désiré de 240 VCA. Au moment ou la rampe générée par le circuit intégrateur atteint le niveau prérequis, le circuit hybride CD génère une impulsion de mise à feu à travers la sortie 22. Cette impulsion est acheminée vers la gâchette du thyristor IR3 ou TR4 par le transistor Q1 ou Q2. La mise en conduction du transistor Q1 et Q2 est déterminée par la polarité du signal alimentant les #diodes D11 et D12 reliées au trans formateur T3. En outre, les diodes Dg et D10 ainsi que les condensateurs C3 et C4 assurent une immunité au bruit en vue d'éviter une mise à feu erronée des thyristors TR3 et TR4. La mise en conduction de l'un ou l'autre des thyristors TR3 et TR4 du pont de diodes BR2 équivaut à 1 mise en court-circuit de l'enroulement 120 VCA du transformateur T2 à travers les diodes D3 ou D4 et les résistances limitatrices de couran Pus24 ou R2S, selon le cas. Ce court-circuit est alors réfléchi aux autre enroulements du transformateur T2 et permet le déclenchement des thyris tors de puissance TR1 ou TR2 vic les thyristor Tons5 ou TR6, respect#vc- ment, suivant l'information de polarité fournie par le transformateur T3 et les diodes D11 et D12. Le thyristor TR1 ou TR2 étant conducteur, un courant, dont les transitoires sont filtrés par le condensateur C1 et la résistance R3, circule a travers la bobine L et l'enroulement de 1 kVCA, comme indiqué dans la description de la fig. 1. La mise en court-circuit du transformateur 12 génère également un signal de rappe vers l'intégrateur formé des résistances R20 et R21 et du condensateur C11 par l'intermédiaire de la résistance R19 et du circuit CD. En outre, un circuit auxiliaire est prévu afin d'empêche une perte de synchronisme du système, ce qui pourrait avoir lieu lors du démarrage ou lorsque la charge extérieure excède la capacité gomina du régulateur. Ce circuit auxiliaire est formé principalement des transistors Q3, Q4, Q et 06 ainsi que des condensateurs C7, C8 et Cg. Dans le cas d'une alternance positive aux diodes D18 et D19, le condensateur C9 se charge par la résistance R18, mais 1 transistor Q4 est bloque, son émetteur étant plus négatif que sa base. Toutefois, au début de la décroissance de cette alternance positive, le transistor Q4 entre en conduction et une impulsion positive passe au thyristor TR4 à travers le condensateur C8, ce qui provoque la mise à feu de l'un des thyristors de puissance TR1 ou TR2 à un angle correspondant à la puissance maximale de l'installation. Le même processus s'effectue par l'autre alternance, à travers le transistor Q3 et le condensateur C7. Des transistors Q5 et Q6 permettent, pour leur part, la recharge des condensateurs C7 et C8 après un temps de rappel fixe par le condensateur C10 relié aux bornes 6 et 8 du circuit hybride CD. Par ailleurs,-afin d'assurer la fonction de protection dévolue au fil de' garde, relativement à la ligne de transport d'énergie, il est prévu de relier en dérivation avec le primaire du transformateur T1 un éclateur EC de type tige à l'air libre de 100 kV crête. De plus, une protection du régulateur contre toute impulsion du fil de garde, due soit à la foudre,soit à une surtension, est assurée par le circuit formé de la diode Zener D23 et de la résistance R23. Dans ce dernier cas, la surtension se communique au transformateur T3 et aux diodes D11 et D12 pour amorcer la diode Zener D23, ce qui a pour résultat de mcttr¯ en conduction 125 tsansistors Cl ou Q2 et, par la suite, ltun des thyristors de puissance TR1 ou TR2. La figure 5 illustre une forme de réalisation du circuit hybride CD de la fig. 4. Ce circuit hybride est composé principalement d'un circuit de contrôle A1 > de forme intégrée, du type CA723H fabriqué par RCA par exemple, qui commande la génération d'un signal de mise à feu à travers la borne 22 par l'intermédiaire du thyristor D23 et des composantes associees, soit les résistances R33 et R34, la diode D24 et le condensateur C13. Ce signal de mise à feu est émis par le circuit de controle A1 lorsque la rampe générée par l'intégrateur formé de la résistance R21 et C11 à travers les bornes 2 et 4 atteint une valeur prédéterminée, cette rampe étant asservie en phase à la sortie du transformateur T1 (fig. 4). Un signal de rappel arrivant de la resis tance R19 par la borne 24 agit sur l'intégrateur relié aux bornes 2 et 4 par 7'intermédiaire du différentiateur A2 au moment de la misera feu des thyristors TR3 ou TR4 (fig. 4). Le signal de rappel provenant de la borne 24 alimente également le différentiateur A3 relié à une diode Zener D26. D'autre part, un signal de recharge des condensateurs C7 et C8 (fig. 4) est émis par le circuit de commande A1 à travers la diode D25, le condensateur C14 et les résistances R37, R39 et R40 > par la borne 14 du circuit hybride, et suivant un temps de rappel déterminé par le condensateur C10 > branché aux bornes 6 et 8, des résistances R42 et R3 à travers le différentiateur A5 et la résistance R40. Des points d'essais et de vérification PT1, PT2 et PT3 sont prévus pour vérifier le bon fonctionnement du système. Ces points de vérification sont reliés au circuit de contrôle A1 ainsi qu'aux bornes de sortie des signaux de mise à. feu et de rappel, à travers les différentiateurs A2, A3, A4 et A5, de sorte à pouvoir examiner à volonté le fonctionnement adéquat de l'installation de régulation et de commutation de puissance en général. L'installation d'extraction avec régulation par commutation shunt décrit çi-haut a été mis à l'essai sur une ligne de transport d'énergie de 735 kVCA. Un segment de 4 km du fil de garde associé à cette ligne a été isolé. La puissance de sortie de la présente installation a alors été de 20 k, soit 5 kW par kilomètre de fil de garde isolé, ce qui est, en soi, un résultat des plus remarquables. De plus, grâce à cette installation, la variation de la tension de sortie, entre les cas extrêmes d'opération à pleine charge et sans charge, s'est avérée minime, soit moins + 2 % dans tous les cas. Il est entendu que des modifications de l'installation d'extraction de l'énergie d'un fil de garde incorporant une installation de régulation de la tension de sortie, selon le mode de réalisation décrit plus haut, peuvent être apportées sans pour autant porter atteinte à l'idée inventive de la présente invention dont l'ampleur n'est limitée que par les revendications qui suivent.

Claims: REVENDICATIONS 1 /- Installation d'extraction de l'énergie induite par couplage capacitif dans un fil de garde par des faisceaux conducteurs d'une ligne de transport d'énergie C.A., caractérisée en ce qu'elle comprend un dispositif abaisseur de tension transformant ladite énergie induite dans le fil de garde en tension de sortie C.A. et des moyens de régulation montés en dérivation sur ledit dispositif abaisseur de tension et ladite sortie pour régulariser ladite tension C.A. de sortie. 20/ Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit dispositif abaisseur de tension comprend un transforma- teur ayant un enroulement primaire relié audit fil de garde et deux enroulements secondaires, ladite tension de sortie étant générée à travers l'un des enroulements secondaires alors que lesdits moyens de régulation sont reliés à l'un et l'autre desdits enroulements secon#aires. 30/ Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que lesdits moyens de régulation comprennent un ensemble de cOmTjtatiOn relié au dispositif abaisseur de tension, et un circuit c contrôle dudit ensemble de commutation suivant la phase et l'amplitude de ladite tension de sortie. 4t/¯ Installation selon la revendication 3, caractéris#e en ce qu'un détecteur de polarité est relié entre ladite sortie et le circuit de contrôle, et un ensemble de détection de la phase et de l'amplitude de ladite tension de sortie générant un signal de consigne audit circuit de contrôle, ce dernier ne générant un signal de contrôle à l'ensemble de commutation que lorsque ledit signal de consigne et le signal de polarité émis par le détecteur de polarité sont de valeurs prédéterminées, 5 /- Installation selon la revendication 1, caractérisée en-ce que ledit dispositif abaisseur de tension comprend un transform-teur ayant deux enroulements secondaires, un des enroulements fournissant ladite tension de sortie C.A., et en ce que lesdits moyens de régulation sont montés en dérivation entre les deux enroulements secondaires, lesdits moyens de régulation incluant des éléments commutateurs de mise à feu contrôlée par un ensemble de détection de la phase et de la polarité de ladite tension de sortie, ledit ensemble de détection comportent des moyens de génération d'une rampe asservie à la phase de la tension de sortie et des moyens de détection de la polarité de cette tension de sortie, lesdits moyens de génération et lesdits moyens de détection alimentant un circuit de contrôle pour la mise à feu desdits éléments de commutation. 6 /- Installation selon la revendication 5, caractnr en ce que lesdits moyens de contrôle comportent un circuit d'émission d'un signal de rappel desdits moyens de génération d'une rampe. 7Ol- Installation selon la revendication 5, caractérisée en ce qu un ensemble assurant une symétrie des alternances positive et négative de ladite onde de sortie C.A. relie ladite sortie de l'installation auxdits moyens de génération d'une rampe. 8'/ Installation selon la revendication 5, caracterisée en ce qu'un circuit auxiliaire enclenche la mise à feu desdits éléments com#nutateurs a un angle maximum lorsque la puissance demandée par ladite sortie dépasse la capacité nominale de ladite installation. 9 /- Installation d'extraction de l'énergie induite par couplage capacitif dans un fil de garde par un faisceau de conducteurs d'une ligne de transport d'énergie, caractérisée en ce qu'elle comporte un transformateur abaisseur de tension ayant un enroulement primaire relie audit fil de garde et deux enroulements secondaires, un des enroulements secondaires fournissant une tension de sortie C.A., un ensemble régulateur de ladite tension de sortie monte en dérivation sur lesdits deux enroulements secondaires du transformateur abaisseur de tension, ledit ensemble de régulation incluant un circuit de commutation dont la mise a feu est contrôlée par un circuit de commande agissant sous l'action d'un détecteur d'amplitude de ladite tension de sortie C.A. iDo,, Installation selon la revendication 9, caresterisee en ce que le circuit de commande de la mise à feu de l'ensemble de commutation comporte un circuit d'ajustement de symétrie entre les alternances positive et négative de ladite tension de sortie, un circuit de génération de rampe relie à la sortie dudit circuit d'ajtstement de symétrie et alimentant un circuit de commande contrôlant li mise à feu sélective des thyristors de l'ensemble de commutation en coopération avec un ensemble détecteur de polarité relié à ladite sortie de l'installation. 11 /- Installation selon la revendication 9, caractérisée en ce que ledit circuit de commande comporte un circuit de rappel dudit circuit de génération de rampe. 12 /- Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que ledit circuit de commande inclut le circuit de contrôle de mise à feu dudit ensemble de commutation à un angle maximum sur detection d'une puissance de sortie du système dépassant une valeur nominale prédéterminée de fourniture de puissance par l'installation. 13 /- Installation selon la revendication 9, caractérisée en ce qu'un dispositif de protection de surtension est relie en dérivation sur le primaire dudit transformateur abaisseur de tension. 14"/- Procédé d'extraction de l'énergie induite par couplage capacitif dans un fil de garde d'une ligne de transport d'énergie, caractérisé en ce qu'on isole une section de longueur prédéterminée dudit fil de garde, on transforme ladite énergie induite dans le fil de garde en tension alternative à l'aide d'un transformateur abaisseur de tension et on régularise ladite tension alternative de sortie au moyen d'un ensemble fonctionnant par commutation shunt au secondaire dudit transformateur abaisseur de tension. 150/ Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce qu on regularlse ladite tension de sortie en contrôlant de façon sélective la mise e à feu d'éléments de commutation suivant la phase et l'amplitude de ladite tension de sortie. 16 /- Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'on ajuste la mise à feu desdits éléments de commutation à un angle maximum, lorsque ladite tension de sortie dépasse une valeur nominale prédéterinée de capacité de fourniture de puissance par ledit fil de garde. 17 /- Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'on protège ladite ligne de transport en reliant un dispositif de protection opérant à une tension prédéterminée, en dérivation avec le primaire dudit transformateur abaisseur de tension. 18 /- Installation d'extraction de l'énergie présente dans une source capacitive, caractérisée par un dispositif de transformation de ladite énergie extraite de la source capacitive en tension de sortie alternative et des moyens de régulation montes en dérivation sur ledit dispositif de transformation et ladite sortie pour régulariser ladite tension alternative de sortie. 19 /- Installation selon la revendication 18, caractérisée en ce que lesdits moyens de régulation comprennent un ensemble de com rotation relié au dispositif de transformation, et un circuit de contrôle dudit ensemble de commutation suivant la phase et l'amplitude de ladite tension de sortie. 20 /- Installation selon la revendication 19, caractérisée en ce qu'un détecteur de polarité est relié entre ladite sortie et le circuit de contrôle, et un ensemble de détection de la phase et de l'amplitude de ladite tension de sortie générant un signal de consigne audit circuit de contrôle, ce dernier ne générant un signal de contrôle à l'ensemble de commutation que lorsque ledit signal de consigne et le signal de polarité émis par le détecteur de polarité sont de valeurs prédéterminées. 210/ Installation selon la revendication 18, caractérisée en ce que ledit dispositif de transformation comprend un transformateur ayant deux enroulements secondaires, un des enroulements fournissant ladite tension de sortie alternative, et en ce que lesdits moyens de régulation sont trontés en dérivation enter¯ les deux uroulemets secondaires, lesdits moyens de régulation incluant -des éléments commutateurs de mise à feu contrôlée par un ensemble de détection de la phase et de la polarité de ladite tension de sortie, ledit ensemble de détection comportant des moyens de génération d'une rampe asservie à la phase de la tension de sortie et des moyens de détection de la polarité de cette tension de sortie, lesdits moyens de génération et lesdits moyens de détection alimentant un circuit de contrôle pour la mise à feu desdits éléments de commutation. 22 /- Installation selon la revendication 21 caractérisée en ce que lesdits moyens de contrôle comportent un circuit d'émission d'un signal de rappel desdits moyens de génération d'une rampe. 23 /- Installation selon la revendication 21, caractérisée en ce qu'un ensemble assurant une symétrie des alternances positives et négatives de ladite onde de sortie alternative relie ladite sortie du système auxdits moyens de génération d'une rampe. 24 /- Installation selon la revendication 21, caractérisée en ce qu'un circuit auxiliaire enclenche la mise à feu desdits éléments commutateurs à un angle maximum lorsque la puissance demandée par ladite sortie dépasse la capacité nominale de ladite installation.

Inventors: BERTHIAUME, RAYMOND, BLAIS, RENE, DERY, MARCEL, Blais, René
Applicants: HYDRO-QUEBEC
Application year: 1979
Main classification: H02J11
IPC codes: G05F1, H02J11, H02M5