METHOD AND CIRCUIT FOR CONTACTLESS MEASURING OF DIRECT AND ALTERNATIVE CURRENTS

Abstract: 1. A method of measuring DC and AC currents without the use of contacts by using an iron core (10) provided with an air gap (11), comprising a field plate (17) through which a control current (lSt ) flows and at least one winding (14) through which a measuring current (lm ) flows, characterised in that, at least one further winding (13), through which a pre-magnetising current (l0 ) flows, is arranged on the iron core (10) wherein the through flow is varied at short time intervals to an accurately defined extent, the actual variations of the field plate voltage thus produced are compared with the desired-variations and any deviations which occur are corrected by varying the control current (lSt ) in the field plate (17) or the pre-magnetising current (l0 ).

Description: Beschreibung: Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur kontaktlosen Messung von Gleich- und Wechselströmen gemäss Oberbegriff des Anspruchs 1. Ein solches Verfahren wird bereits in der deutschen Patentanmeldung P 27 19 073.4-35 vorgeschlagen. Die kontaktlose Messung von Strömen mit Feldplatten ist alige- mein bekannt. Die Feldplatten dienen dabei als magnetisch steuerbare Widerstände; ihre Wirkung ist die eines ohmschen Widerstandes, dessen Widerstand im Magnetfeld zunimmt. Dies gilt in gleicher Weise fUr beide Polaritäten des Feldes. Bei geeigneter Ausführung ist die Kennlinie R = f (B) mit grosser Genauigkeit symmetrisch. Im unteren Teil der Kennlinie ist ihr Verlauf annähernd quadratisch und wird mit steigender Induktion allmählich linear. Um in einem Teil mit ausreichender Steilheit oder im linearen Teil arbeiten zu können, müssen die Feldplatten magnetisch vorgespannt werden, und zwar sowohl bei Verwendung einzelner Feldplatten als auch bei Verwendung von Feldplatten in BrUckenschaltung. Für die Induktion B = 0 ergeben sich insofern messtechnische Schwierigkeiten als die Erkennung einer Induktion B = 0 mittels einer Feldplatte wegen des waagerechten Verlaufs der Kennlinie in diesem Bereich nur sehr ungenau möglich ist. Bei der kontoktlosen Messung von Gleichströmen mittels Kompensation der magnetischen Spannung des zu messenden Stromes in einem Eisenkreis durch die magnetische Spannung eines Kompensationsstromes wurden diese Schwierigkeiten bisher beispielsweise dadurch vermieden, dass man den resultierenden Strom nicht bis zum Erreichen einer Induktion B = 0 kompensierte, sondern einen resultierenden Reststrom fliessen liess. Dieser Reststrom bewirkte die nö- tige magnetische Vorspannung und wurde beim Messergebnis entsprechend berUcksichtigt. Es war auch bereits bekannt, die sich aus dem waagerech- ten Verlauf der Feldplatten-Kennlinie im Bereich 8 = 0 ergebenden geringen Genauigkeiten dadurch zu verbessern, dass durch einen Permonentmogncten eine bestimmte magnetische Vorspannung erzeugt wurde. Die erwähnten Methoden hatten jedoch entscheidende Nachteile. So konnte bei einem resultierenden Reststrom der relativ grosse Temperaturgang der Feldplatte nur unvollkommen kompensiert werden. Dies führte unvermeidlich zu Fehlmessungen. Ähnliche Probleme ergaben sich bei der Erzeugung einer magnetischen Vorspannung durch einen Permanentmagneten, da dieser nicht ausreichend stabil ist. Schliesslich ging bei den bekannten Verfahren auch die magnetische Vorgeschichte des Eisens sehr stark in dos Messergebnis ein. Gemäss der eingangs erwähnten deutschen Patentanmeldung P 27 19 073.4-35 wird die Genauigkeit der kontaktlosen Messung von Gleich- und Wechselströmen dadurch verbessert, dass der vorhandenen Induktion eine Induktion wechselnder Richtung Uberlagert wird, und die der jeweiligen Gesamt- induktion zugehörigen Ausgangsgrössen der Feldplatte vcr- glichen werden. Dieses Verfahren eignet sich sowohl fUr grosse als auch - durch die sehr gute Nullpunktstabilitat - fUr kleine Ströme. Um mit kleinen Kompensationsströmen arbeiten zu können, muss die Windungszahl der Kompensationswicklung entsprechend gross gewählt werden, was zu grossen Induktivitöten fUhrt, wodurch dann natUrlich die Grenzfrequenz beschränkt wird. Bei Batteriebetrieb ist darüber hinaus der Leistungsbedarf für die Kompensation von Nachteil. Auch ändert sich bei dem vorgeschlagenen Verfahren die Empfindlichkeit der Messung in Abhängigkeit von der Temperatur. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur kontaktlosen Messung von Gleich- und Wechsel strömen zu schaffen, bei dem sich eine Kompensation des Messstromes erübrigt und dos unabhängig von der jeweils herrschenden Temperatur seine Messempflindlichkeit beibehält. Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt durch die im kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 angegebenen Massnahmen. Vorteilhafte Weiterbildungen ergeben sich aus den Unteransprüchen. Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die Zeichnungsfiguren beispielsweise erläutert. Es zeigen: Fig. 1 ein Diagramm mit dem Verlauf der Feld platten spannung in Abhängigkeit vom jeweiligen Magnetisierungsstrom, Fig. 2 zwei zugeordnete Diagramme des Magne tisierungsstromes und der Feldplatten spannung in Abhängigkeit von der Zeit und Fig. 3 ein Blockschaltbild einer Schaltung anordnung zur Durchfuhrung des erfin dungsgemässen Verfahrens. Das erfindungsgemässe Verfahren arbeitet ebenso wie das bereits früher vorgeschlagene Kompensations-Messverfahren mit einem Feldplattensensor. Die Spannung UFP an der Feldplatte 17 im quadratischen Teil der Kennlinie lässt sich wie folgt beschreiben: (1) UFP = ISt (a . b . 82 + c . Ro) wobei UFP die Feldplattenspannung, Ist der Steuerstrom fUr die Feldplatte, a der Temperaturfaktor der Magnet feldabhängigkeit des Feldplattenwiderstandes, b die Empfindlichkeit der Feldplatte (Ohm/Bê), c der Temperaturfaktor des Grundwiderstandes und Ro der Grundwiderstand der Feldplatte sind. In einem ausreichend grossen und konstanten Luftspalt 11 ist die Induktion B hinreichend linear mit dem Induktionsstrom I verknüpft. Die Formel fUr die Spannung an der Feldplatte 17 lautet dann unter der vereinfachenden Voraussetzung, dass alle Teil ströme durch die gleiche Spule fliessen: (2) UFP = Ist (a . d. 12 + c ¯ Ro) 2 wobei d die Empfindlichkeit der Feldplotte (Ohm/I ) bei einer bestimmten Windungszahl, einem bestimmten Luftspalt und einem bestimmten Steuerstrom ISt ist. Die oben getroffene vereinfachende Annahme, dass alle Ströme durch nur eine einzige Spule fliessen, wird auch bei den nachfolgenden Gleichungen zugrundegelegt, weil sich dadurch - wie bereits erwähnt - die mathematischen Zusammenhdnge einfacher darstellen lassen. In der Praxis wird jedoch abweichend hiervon zumindest fUr den Messstrom I eine gesonderte Spule verwendet, die im allgemeinen m nur eine einzige Windung aufweist. Vor Addition der Teilströme zum Gesamt strom I gemäss den Gleichungen sind daher die an sich bekannten Umrechnungen unter Berücksichtigung der Windungszahlen der einzelnen Spulen vorzunehmen. Der Strom I setzt sich zusammen aus einem Vormagneti- sierungsstrom 10 und dem Messstrom I . Bei Verwendung von m symmetrisch zum Nullpunkt liegenden Vormagnetisierungs- strömen + 1o gilt dann fUr den Gesamt strom (3) = 1m -+ 1o0 Unter Heranziehung der weiter oben angefuhrten Gleichung (2) ergibt sich (4) UFP = Ist (a . d . (1o + Im)ê I c . R0) fur den einen Abtastpunkt und (5) UFP = Igt(a . d o f Io + Im)2 + c . Ro) für den anderen Abtastpunkt. Die daraus zu bildende Diffcrenzspannung ergibt sich zu (6) UD = ISt ¯ o ¯ d ¯ 4 ¯ Io ¯ Im- Die Grössen c und Ro sind in der Gleichung nicht mehr enthalten. Die so gewonnene Differenzspannung UD ist vom Grundwiderstand Ro der Feldplatte und dem zugehörigen Temperaturfaktor c nicht mehr abhängig; sie ist vielmchr linear abhdn- gig vom Messstrom Im, vom Vormagnetisierungsstrom 10 und vom Steuerstrom ISt der Feldplatte 17. DarUber hinaus ist aber auch eine temperatur- und bauartbedingte Abhängigkeit der Empfindlichkeit der Feldplatte 17 gegeben. Die relativ grosse Temperaturabhdngigkeit der Feldplatte 17 ist hdufig von erheblichem Nachteil, der - wie nachfolgend im einzelnen erldutert wird - erfindungsgemäss dadurch behoben wird, dass das temperaturbedingte Abdriften der Kennlinie UFP = f (I) gemäss Fig. 1 bei konstantem Steuerstrom I durch Vergleich der jeweiligen Ist-Werte bestimmter vorgegebener Punkte der Kennlinie mit den zugehörigen Soll-Werten erfasst und durch entsprechende Beeinflussung des Steuerstromes ISt bzw. des Vormagnetisierungsstromes 10 derart ausgeregelt wird, dass die Kurve gemäss Fig. 1 auch bei sich veröndernden Temperaturen ihre Lage und Form bezogen auf 1 beibehält. m Dies geschieht dadurch, dass entweder der Steuerstrom ISt oder der Vormagnetisierungsstrom 10 mit dem Faktor 1 0 multipliziert wird. Hierzu kann eine praktisch kontinuierliche Regelung verwendet werden, bei der der Stcuerstrom I und/oder Io derart gesteuert werden, dass die Form des quadratischen Teils der Feldplattenkennlinie stets konstant bleibt. Der quadratische Teil der Feldplatten- kennlinie ist fUr den Messvorgang dann als temperaturkonstant anzusehen, wenn am Abtostpunkt 10 stets die gleiche sogenannte Porobelspannung Up auftritt. Die Parabelspannung Up als Ist-Wert wird zu diese Zweck mit einem konstanten Soll-Wert verglichen. Mit der sich aus dem Vergleich ergebenden Regelabweichung werden I und/ oder 10 entsprechend geregelt. Sofern die Temperaturänderung langsam verlauft, genUgt ein Abgleich in den Messpausen und Speicherung des dabei erreichten Zustandes. Die sich als Differenz ergebende Parabol spannung Up wird dadurch erholten, dass die Spannung am tiefsten Punkt der Kennlinie mit einem Minimalwertspeicher, die sich bei den Vormagnetisierungsströmen + Io und - Io ergebenden Spannungen mit Maximolwertspeichern erfasst und dann die Differenzen zum bereits vorher erfassten Minimalwert gebildet werden. In vielen Fallen ist jedoch - anders als oben beschrieben nicht nur in den Nesspausen, sondern praktisch kontinuierlich eine Beseitigung der temperaturabhöngigen Veränderungen der Kennlinie wünschenswert. Ein dazu erforderlicher - praktisch kontinuierlicher - Ist-Wert kann dadurch gewonnen werden, dass zu bestimmten Zeiten ein konstanter und bekannter Ver gleichsstrom I zusätzlich zum Messstrom I fliesst. Dabei v m muss mit zwei zusätzlichen Speichern der Augenblickswert der Feldplattenspannung bei Io (ohne zusdtzlichen Vergleichsstrom I und bei Vorhandensein des zusstzlichen Vergleichs stromes I erfasst und die Differenz gebildet werden. Die v sich dabei ergebende Spannung ergibt sich ausgehend von der Gleichung (6) indem dort der Messstrom I durch die Summe m aus Messstrom I und Vergleichsstrom 1 ersetzt wird. m v (7) UDV = ISt . a . d . 4 Io ¯ (Im + Iv) Wird nunmehr die Differenz aus der Gleichung (6) - ohne Vergleichsstrom - und der Gleichung (7) - mit Vergleichsstrom - gebildet, so erhält man eine zwar vom Vergleichs strom Iv, aber nicht mehr vom Messstrom I abhdngige Ver m gleichsspannung. (8) Uv = UDV V UD = Ist . a . d . 4 t Io Iv Wie sich aus Fig. 2 entnehmen lässt, wird der stets in gleicher Richtung fliessende Vergleichsstrom 1V dem sowohl in positiver als auch in negativer Richtung fliessenden Vormagnetisierungsstrom 10 einmal hinzugefügt und ein anderes Mal von ihm subtrahiert. Der zugehörige Verlauf der Feldplattenspannung UFP ist dem unteren Diagramm der Fig.2 zu entnehmen. Durch die Speicherung von nur vier Spannungs- Augenblickswerten Ut1 bis Ut4 zu den Zeitpunkten t1 bis t4 und drei Differenzbildungen kann die Vergleichsspannung Uv erhalten werden. Sie liefert den benötigten Ist-Wert fUr die Regelung, ist stdndig verfügbar und nicht vom Mcssstrom Im abhängig. m Das Diagramm der Fig. 2 Iösst erkennen, dass die Vergleichsspannung U auch folgendermassen dargestellt werden kann: v (9) Uv = (Ut2 - Ut4) - (Utl Ut3) (9a) U =Ut2 +Ut3 -Utl- Ut4 Der Wert der jeweiligen Vergleichsspannung U ist mit nur v einem einzigen Operotionsverstörker darstellbar. Eine weitere Möglichkeit zur Gewinnung einer Vergleichsspannung besteht darin, dass die Vormagnetisierungsströme zu bestimmten Zeiten um einen bestimmten vorgegebenen Betrag periodisch erhöht bzw. erniedrigt werden. Werden die bei den Vormagnetisierungsströmen + 10 und - 10 erhaltenen Spannungen addiert, so erhölt man durch Summierung der Gleichungen (4) und (5) eine Summenspannung Us. EMI9.1 Der sich dabei ergebende Spannungsverlauf enthält einen quadratischen Anteil, der auch bei unterschiedlich grossem Vormagnetisierungsstrom 1o gleichartig vom Messstrom 1m ab honig ist. Wird die Differenz zweier Summen spannungen erzeugt, die bei unterschiedlichem Vormagnetisierungs- strom 1o gewonnen wurden, so ist diese Spannung vom Mcss- strom I nicht mehr abhängig. Entsprechendes ergibt sich m aus den nachfolgenden Gleichungen. (10a) UVS = U51 (bei I01) - Us2 (bei 102) Dabei sind UVS die Vergleichssummenspannung, US1 die sich ergebende Spannung bei einem ersten Vorrnognetisierungs strom I01 und 152 die sich ergebende Spannung bei einem zweiten Vormagnetisierungsstrom Io2. Im Hinblick auf Gleichung (10) ergibt sich die Vergleichssummenspannung zu EMI10.1 Daraus ergibt sich EMI10.2 In dieser Gleichung tritt der Messstrom I nicht mehr auf. m Die Vergleichssummenspannung ist somit unabhängig vom Mess strom I konstant, wenn die Vormognetisiervngsströme I01 m und 102 jeweils konstant sind und sich der Steuerstrom ISt der Feldplatte 17 zur Kompensation der Temperotureinflusse so ändert, dass das Produkt aus Steuerstrom ISt und dem Temperaturfaktor a konstant bleibt. Diese Tctsache lässt sich fUr eine Regelung verwenden, wenn die sich ergebende Vergleichssummenspannung UVS mit einem Soll-Wert verglichen und die Regelabweichung zur Steuerung des Steuerstromes Ist der Feldplatte benutzt wird. Da der Steuerstrom der Feldplatte durch eine solche Regelung praktisch einen temperaturkorrigierenden Faktor 1 er a hält, wird nach Gleichung (6) die Messspannung UD temperaturkonstant, denn die temperaturabhdngige Korrektur des Steuer- stromes U5t wirkt sich dort ebenfalls aus. Der zeitliche Ablauf fUr den Strom I und die Feldpletten- Spannung UFP sind auch hier ähnlich wie bereits in Fig. 2 dargestellt. Zu den Zeiten t1 und t3 ist jedoch der Vor magnetisierungsstrom 101 und zu den Zeiten t2 und t4 der Vormagnetisierungsstrom 102 anzusetzen. Die vier Augen- blickswerte der Feldplattenspannung zu den Zeiten t1 bis t4 ergeben (12) U# = (Uti + Ut3) - (Ut2 + Ut4) (12a) UvD U# =Uti+Ut3 Ut2 t4 Auch diese Spannung UVD kann mit nur einem einzigen Opera tionsversttrker dargestellt werden. Wie bereits eingangs erwöhnt wurde, stellt der Faktor d die Empfindlichkeit der Feldplatte in einem Eisenkreis mit einem bestimmten Luft spalt sowie mit einer Spule mit bestimmten Windungszahlen dar, wobei die Windungen von den Strömen Io (Vormagnetisierungsstrom), Im (Messstrom) und ggf. 1V (Vergleichsstrom) durchflossen werden. Da sich bei einer Änderung der Empfindlichkeit d (Ohm/12 infolge Änderung der Grösse des Luftspalts ebenfalls Abweichungen zwischen Ist-Werten und Soll-Wcrten der Spannung ergeben, die dann über die beschriebene Regelung ausregelbar sind, können mit Hilfe dieser Regelung auch Änderungen des Luftspaltes oder durch Fertigungstoleranzen bedingte Unterschiede der Luftspalte ausgeglichen werden. Das beschriebene Verfahren bietet daher den Vorteil, dass Magnetkreis mit Spulen und Feldplatte (die eigentliche Stromzange) und Steuerschaltung als zwei getrennte Gruppen beliebig kombiniert werden können, wodurch eine Modvlisierung der Teilschaltungen möglich ist. Dies vereinfacht einen Austausch von Teilen der Gesamtanordnung im Reparaturfall ganz erheblich. Voraussetzung ist lediglich, dass die Windungszahlen der Spulen gleich sind. Luftspalt und Feldplattenempfindlichkeit dUrfen jedoch jeweils in bestimmten Grenzen variieren. Nachfolgend wird eine Schaltungsanordnung zur Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens anhand der Fig. 3 im einzelnen beschrieben. Ein Eisenkreis 10 mit Luftspalt 11 und einer an geeigneter Stelle angeordneten Trennfuge 12 weist einmal eine Vormagnetisierungsspule 13 und zum anderen eine Messspule 14 auf, die im einfachsten Fall aus einem vom Messstrom durchflossenen und durch den Eisenkreis hindurchgefuhrten Leiter, d. h. aus einer Spule mit einer einzigen Windung, besteht. Die Vormagnetisierungsspule 13. wird durch eine erste Stromquelle 15, die durch einen Taktund Steuergenerator 16 gesteuert wird, mit einem vorgegebenen Strom versorgt. Eine Feldplatte 17 ist im Luftspalt 11 des Eisenkreises 10 angeordnet. Sie wird Uber eine zweite gesteuerte Stromquelle 18 mit Strom versorgt. Der sich infolge dieses Stromes einstellende Spannungsabfall UFP an der Feldplotte 17 wird zu bestimmten vorgegebenen Zeiten, die durch den Takt- und Steuergenerator 16 vorgegeben werden, in Speichern 19 bis 22 erfasst und an einen Analog-Rechenteil 23 weitergeleitet, der zwei Ausgdnge 24, 29 aufweist. Am ersten Ausgang 24 steht der gemäss den weiter oben angegebenen Gleichungen ermittelte Ist-Wert fUr UV bzw. Uvs an, der einem Ist-Wert-Ein#ang 25 eines Regelverstdrkers 26 zugefuhrt wird. In diesem Rcglvcr- störker 26 wird nach Vergleich mit einem am Soll-Wert Eingang 27 anstehenden Soll-Wert eine Regelabweichung festgestellt, die eine bestimmte Stellgrösse am Ausgang 28 des Regelverstärkers 26 zur Folge hat und die von dicsem geregelte zweite Stromquelle 18 beeinflusst. Uber die Stellgrösse wird der Steuerstrom ISt der Feldplatte 17 derart ausgeregelt, dcss Temperotureinflüsse das Mcssergcbnis nicht mehr beeinträchtigen können. Der zweite Ausgang 29 des Anolog-Rechenteils 23 liefert die Spannung UD, die gemass Gleichung (6) eine - durch die Regelung temperaturunobhdn gige - Aussage über den Messstrom I ermöglicht. m Ein etwaiges Uffnen des Eisenkreises 10 erfolgt vorteil hofterweise durch Aufklappen des Eisenkerns 10 an der Trennfuge 12. Der Messleiter 14 lusst sich dann bequem in den Eisenkreis 10 einfUhren. Etwa vorhandene Störeinflüsse durch Fremdfelder können durch Verwendung zweier Feldplatten - wie im DE-GM 75 27 185 fUr Hallgeneratoren beschrieben - ausgeschaltet werden.

Claims: VERFAHREN ZUR KONTAKTLOSEN MESSUNG VON GLEICH- UND WECHSEL STRÖMEN Patentansprüche: 1 - Verfahren zur kontaktlosen Messung von Gleich- und Wechselströmen unter Verwendung eines Eisenkerns mit Luftspalt mit einer von einem Steuerstrom durchflossenen Feldplatte und mindestens einer von einem Messstrom durch flossenen Spule; dadurch gekennzeichnet, dcss mindestens eine weitere Spule auf dem Eisenkern (10) angeordnet ist und von einem Vormagnetisierungsstrom (in) durch flossen wird, wobei die Durchflutung in kurzen zeitlichen Abständen in genau definiertem Masse verändert wird, die sich dabei ergebenden Ist-Änderungen der Feldplatten spannung mit Soll-Änderungen verglichen und sich etwa ergebende Abweichungen durch Änderung des Steuerstromes der derFeldplatte 07) oder des Vormagnetisierungs stromes (Io) ausgeregelt werden. 2- Verfahren noch Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Änderung der Feldplattenspannung bei einem bestimm ten Vormagnetisierungsstrom (1o) gegenüber dem Vormagne tisierungsstrom Null als Ist-Änderung gewählt wird. 3- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Änderung der Feldplattenspannung bei Vorhandensein eines zusotzlichen Vergleichsstromes (I ) gegenüber der Feldplattenspannung bei dessen Abwesenheit als Ist Änderung gewählt wird. 4- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Änderung der Feldplattensponnung bei einer durch einen ersten Vormagnetisierungsstrom (I01) bewirkten Durchflutung gegenuber einer hiervon um einen bestimm- ten Betrag abweichenden, durch einen zweiten Vormagne- tisierungsstram (Io2) bewirkten Durchflutung als Ist Abweichung gewählt wird. 5- Verfahren nach einem der Anspruche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Änderung der Durchflutung durch Änderung der massgeblichen Spulen-Windungszahlen er reicht wird. 6- Scholtungsanordnung zur Durchführung des Verfahrens noch einem der Anspruche 1 bis 5, dadurch gekennzeich ein net, dass/wenigstens mit einer Messspule (14) und einer Vormognetisierungsspule (13) versehener magnetischer Eisenkreis (10) mit Luftspalt (11) vorhanden ist, dass die Vormagnetisierungsspule (13) von einer gesteuerten ersten Stromquelle (15) mit Strom versorgt wird, die ihrerseits durch einen Takt- und Steuergenerator (16) beeinflussbar ist, dass darüber hinaus eine zweite, den durch eine im Eisenkreis (10) angeordnete Feldplatte (17) fliessenden Steuerstrom (ISt) beeinflussende Strom quelle (18) vorhanden ist, und der infolge Änderung der magnetischen Induktion sich an der Feldplatte (17) ein stellende Spannungsabfall (afp) zu bestimmten vorgege benen Zeiten in Speichern (19 bis 22) erfasst und einem Analog-Rechenteil (23) zugeführt wird, dessen Ausgang (24) mit einem Eingang (15) eines Regelverstärkers (26) verbunden ist, wobei einem zweiten Eingang (27) des Regelverstärkers (26) ein Soll-Wert zuführbar ist und der Ausgang (28) des Regelverstärkers (26) mit der von ihm geregelten zweiten Stromquelle (18) fUr die Feldplatte (17) und/oder der ersten Stromquelle (15) fUr den Vormagnetisierungsstrom verbunden ist. 7- Schaltungsanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekenn zeichnet, dass der Eisenkreis (10) zu öffnen ist.

Inventors: FLEISSNER, HORST, LEBERL, GERFRIED
Applicants: GRUNDIG E.M.V. ELEKTRO-MECHANISCHE VERSUCHSANSTALT MAX GRUNDIG
Application year: 1979
Main classification: G01R15
IPC codes: G01R15