PROCESS FOR THE PRODUCTION OF POLYETHYLENE WITH LOW ENERGY CONSUMPTION AND APPARATUS FOR CARRYING OUT SAID PROCESS

Abstract: 1. A process for the manufacture of polyethylene by polymerizing ethylene in at least one reactor under a pressure of 800 to 2,500 bars and at a temperature of 150 degrees to 350 degrees C, in which the mixture leaving the reactor through an expansion valve is supplied to a separator under a pressure of 50 to 400 bars undergoes cooling between said valve and said separator, whereby the major part of the enthalpy decrease available between the polymerisation reactor and the separator is recovered, characterized in that said cooling is effected by passing at least part of the mixture leaving the reactor through a turbine consisting of at least one stage successively comprising a fixed nozzle and a bladed wheel having a rotation speed of between 12,000 and 40,000 revolutions per minute, the mixture leaving the last stage of said turbine being supplied to said separator.

Description: La présente invention concerne un procédé de fabrication du polyéthylène à faible consommation d'énergie, et en particulier un procédé pour récupérer la majeure partie de la chute enthalpique disponible entre le réacteur de polymérisation et le séparateur dans lequel le polyéthylène est séparé de l'éthylene. On sait que depuis le renchérissement de l'énergie, la réduction de la conscmmation d'énergie est devenue une préoccupation prioritaire de l'industrie. Malgré cela, bien peu d'efforts ont été consacrés jusqu' ici à diminuer la consommation d'énergie dans les installations de fabrication de polyéthylène dont la réaction se déroule sous très haute pression, généralement supérieure à 800 bars environ. Pourtant la chute enthalpique disponible entre cette pression de réaction et la pression de séparation généralement inférieure à 400 bars n'est habituellement pas récupérée. Le brevet français nO 2.062.562 décrit un procédé pour comprimer un fluide pour obtenir un produit consistant à utiliser plusieurs dispositifs à moteurs pour comprimer le fluide, à envoyer le fluide dans le système pour sa compression par ces dispositifs, à envoyer au moins un constituant dans le système pour l'addition au fluide, à ccmmuniquer de 1' énergie au fluide et au constituant pour provoquer la formation du produit à partir d'une partie du fluide, à alimenter des dispositifs donnés du système avec l'énergie emmagasinée dans le fluide comprimé, et à séparer le produit du reste du fluide. Ledit procédé est présenté comme s'appliquant à la fabrication du polyéthylène et ccmporte l'idée de récupération d'énergie, néanmoins il ne permet de fournir que jusqu' à 50 % de l'énergie nécessaire pour la ccsnpression du fluide et d'autre part les moyens pratiques pour la réalisation industrielle de ce procédé et les conditions de fonctionnement de ces moyens ne sont pas décrits. Enfin ce procedé comporte une restriction notoire consistant à utiliser toute l'énergie récupérée à 1' intérieur de 1' installa- tion de fabrication du polyéthylène. La présente invention vise donc à définir un procédé de fabrication du polyéthylène dans lequel la majeure partie de la chute enthalpique disponible entre le réacteur de polymérisation et le séparateur est récupérée de manière à être utilisable indépendamment de l'installation de polymérisation et dans lequel les moyens de récupé- ration de la chute enthalpique assurent simultanément un refroidissement du mélange issu du réacteur avant son entrée dans le séparateur. L'invention consiste donc en un procédé de fabrication de polyéthylène dans au moins un réacteur sous une pression de 800 à 2500 bars et à une température de 1500 à 3500C, dans lequel le mélange sortant du réacteur à travers une vanne de détente est envoyé vers un séparateur sous pression de 50 à 400 bars et subit un refroidissement entre la vanne et le séparateur, caractérisé en ce que ledit refroidissement est obtenu en faisant passer un débit Q du mélange sortant du réacteur à travers une turbine constituée d'au moins un étage comprenant successivement une tuyère fixe et une roue à ailettes de vitesse de rotation comprise entre 12000 et 40000 tours par minute, le mélange sortant du dernier étage de la turbine étant envasé vers le séparateur. Lorsque la turbine utilisée dans le procédé selon l'invention comporte un seul étage, la tuyère de cette turbine doit avoir une section au col S telle que, P étant la pression du mélange sortant du réacteur et entrant dans la turbine1 S P + 230 (p étant S' 2160 exprimé en atmosphères, Q en tonnes par heure et S en millimètres carrés). Quel que soit le nombre d'étages, les roues de la turbine peuvent avoir des diamètres différents, bien que des diamètres identiques constituent la solution la plus simple ; en tout état de cause, ces diamètres seront choisis de maniere¯telle que la vitesse périphérique de la roue soit toujours ccmprise entre 100 et 450 m/s. Enfin, conformément à l'objet de l'invention, la turbine peut être avantageusement reliée, par l'intermédiaire d'un réducteur de vitesse, à un générateur électrique animé d'une vitesse de rotation de 3000 tours par minute pour la production de courant industriel ; ce moyen permet d 'utiliser indépendarrrnent de l'installation de polymérisation la chute enthalpique récupérée. Le choix des tubines utilisables dans le cadre de l'invention est rendu délicat par la nature du mélange véhiculé entre le réacteur et séparateur, qui en fin de détente est constitué d'éthylène et de gouttelettes de polyéthylène. Ce choix ne peut se faire par analogie avec les turbines à vapeur, car dans le cas d'un mélange de vapeur et de gouttelettes d'eau le rapport des densités est d'environ 1000 alors que dans les conditions de terp2rature et de pression rsnant entre réacteur de polymérisation et séparateur le rapport des densités est variable mais toujours inférieur à 5 environ. Cependant, plusieurs types de turbines peuvent être utilisés dans le cadre de l'invention. Toutes ces turbines comportent évidement un rotor sur lequel on ne reviendra plus par la suite. Pour la terminologie s'appliquant à ces machines, on se réfère ici à Perry's Chemlcal Engineering Handbcok (40 Edition - 1963) pages 24-70 et 24-77, et Techniques de l'Ingénieur, Mécanique et Chaleur, Vol.2, pages B 310-1 à B 332-9 et B 460-1 à B 462-17 (1965). Le premier type de turbine utilisable dans le cadre de l'invention est une turbine radiale centripète ayant un taux de réaction inférieur ou égal à 50 %, souvent désignée sous le nom de turbine Francs et qui pourra comporter un ou plusieurs étages, de préférence de 4 à 12 étages. Cette turbine est représentée schématiquement sur la figure 2 et, en coupe selon l'axe b-b' de celle-ci, la figure 3. Sur ces figures, 13 désigne la tuyère, 14 une ailette de la roue et 15 le rotor. Le second type de turbine utilisable dans le cadre de l'in- vention est une turbine à jet unique quasi-radial, souvent désignée sous le nom de turbine Pelton ; dans ce type de machine, le jet de mélange issu de la tuyère se situe dans un plan perpendiculaire à l'axe de la roue mais non concourant avec ledit axe. Cette turbine est représentée schématiquement sur la figure 4 et,en coupe selon l'axe b-bl de celle-ci, la figure 5. Sur ces figures, 16 désigne la tuyère, 17 une ailette de la roue et 18 le rotor. Le troisième type de turbine utilisable dans le cadre de l'invention est une turbine axiale à action ; pour celle-ci, qui peut comporter un ou plusieurs étages, l'angle d'injection du mélange par rapport à la roue sera de préférence inférieur à 30 degrés. Dans l'utilisation d'une turbine du second ou du troisième type précités, il pourra être avantageux d'admettre le mélange sur une partie seulement des ailettes de la roue, cette technique étant désignée sous le terme d'injection partielle. La tuyère de turbine utilisée dans le cadre de l'invention est de préférence une tuyère de type convergentvdivergent dont la section S' de sortie du divergent est dans un rapport SS la section au col compris entre 1 et 2. Elle peut être rectangulaire ou de révolution. I1 peut être avantageux d'utiliser une tuyère à géométrie variable, telle qu'une tuyère de révolution munie intérieurement d'une tige à embout conique engagée dans le col et ccmr'andée par un servomoteur hydraulique ; ce système permet de régler directement le débit d'alimentation de la turbine et même, en engageant la tige à fond jusqu' à ce que le cône vienne faire étanchéité sur le col, de couper rapidement et complètement le débit du fluide moteur corme l'imposent les règlementations de sécurité en cas de rupture mécanique. Egalement pour des raisons de sécurité, la turbine selon 1' invention comporte de préférence au moins un détecteur de survitesse incorporé capable de provoquer la fermeture en un temps très court, par exemple compris entre 0,01 et 0,1 seconde, de la vanne située à la sortie du réacteur. Dans le procédé selon l'invention, le débit Q de mélange passant dans la turbine ne représente pas forcément la totalité du débit sortant du réacteur. Cependant afin de réaliser l'objectif de l'invention consistant à récupérer la majeure partie de la chute enthalpique disponible entre réacteur et séparateur et afin d 'utiliser la-turbine dans les meilleures conditions d'efficacité, il est nécessaire que ce débit Q représente une part importante, de préférence au moins 60 %, du débit sortant du réacteur. La partie restante du mélange, représentant jusqu'à 40 % du débit sortant du réacteur, est acheminée par un circuit disposé en parallèle de la turbine depuis la sortie du réacteur jusqu'au séparateur, soit directement à travers une vanne de détente soit à travers un injecteur d'éthylène froid selon la technique décrite dans le brevet français nO 2.313.399, ce qui permet d'obtenir à llen- trée du séparateur un refroidissement supplementaire du mélange. Bien évidemment la proportion du mélange admise dans cet injecteur peut devoir être modifiée dans le temps en fonction des conditions de polymérisation ou à l'occasion dlun arrêt de service de la turbine et il est donc prévu de régler l'admission du mélange dans 1' injecteur au moyen d'une vanne. L'éthylène froid alimentant ledit injecteur est soit capté, en aval d'un échangeur de calories, sur le circuit de recyclage reliant le séparateur au compresseur assurant l'alimentation du réacteur en éthylène, soit alimenté directement à partir d'un circuit de distribution d'éthylène à la pression désirée. Dans les deux cas il est avantageux, pour des raisons énergétiques, que la pression d'injection de 1' éthylène froid soit la plus basse possible ; cette pression sera de préférence comprise entre 20 et 180 bars. Enfin selon une variante de l'invention on fait passer le débit Q de mélange sortant du dernier stage de la turbine, avant de l'envoyer vers le séparateur, à travers un injecteur d ' éthylène froid afin d'effectuer un refroidissement supplémentaire du mélange. L'injecteur utilisé pourra être du type convergent-divergent décrit dans le brevet français nO 2.313.399 et sera alimenté carme indiqué précédemment. Le procédé selon l'invention est applicable à la polymérisation de 1 'éthylène sous des pressions élevées comprises entre 800 et 2500 bars au moyen d'un initiateur de radicaux libres ou bien au moyen d'un système catalytique de type Ziegler. L'invention est aussi applicable à la copolymérisation de 1' éthylène avec les a-oléfines telles que propylène, butène-l ou hexène-l. Lorsqu' on emploie un initiateur de radicaux libres, 1' inven- tion est applicable à la copolymérisation de 1' éthylène avec des comonomeres polaires tels que l'oxyde de carbone, l'anhydride maléique, les esters vinyliques. De manière parfaitement connue, on pourra aussi employer dans le procédé de l'invention un ou plusieurs agents de transfert de chaine, tel que par exemple 1 'hydrogène, pour régler et contrôler les caractéristiques du polymère. Le mélange réactionnel pourra encore comporter de 1 à 50 % en poids d'un diluant inerte tel que, par exemple, un hydrocarbure aliphatique. Par initiateur de radicaux libres, on doit entendre l'oxygène, les peroxydes et les peresters. Un système catalytique de type Ziegler utilisable dans le cadre du procédé selon l'invention comprend d'une part au moins un activateur choisi parmi les hydrures et les composés organométalliques des métaux des groupes I à III de la Classification Périodique et d'autre part au moins un composé halogéné d'un métal de transition des groupes IV à VI A. Parmi ces composés, on peut citer les trichlorures de vanadium et de titane (ce dernier éventuellement syncristallisé avec le chlorure d'aluminium sous la forme TiC13 , A1C13) éventuellement fixés sur un support comprenant par exemple un halogénure, un monohalogénure ou un hydrohalogénure de magnésium. Le temps de séjour moyen de l'initiateur ou du système catalytique dans le réacteur, généralement compris entre 5 et 80 secondes environ, sera choisi par l'homme de l'art en fonction de la température dudit réacteur et sera d'autant plus court que cette température sera plus élevée. Ces catalyseurs sont de préférence employés sous forme de solutions dans un diluant inerte ou bien sous forme de dispersion. Le procédé de l'invention est mis en oeuvre de façon continue en utilisant un réacteur autoclave agité ou bien un réacteur tubulaire. La présente invention concerne donc aussi un appareil pour effectuer la polymérisation de l'éthylène, comprenant un réacteur, une turbine située à la sortie dudit réacteur et constituée d'au moins un étage comprenant successivement une tuyere fixe et une roue à ailettes, un séparateur situé à la sortie du dernier étage de ladite turbine et comportant a sa base un conduit d'évacuation du polymère, un circuit de recyclage d' éthylène reliant le séparateur à l'entrée du compresseur et un conduit reliant la sortie dudit compresseur à l'entrée du réacteur. Lorsqu' on ne fait pas passer la totalité du débit sortant du réacteur à travers la turbine, l'appareil selon l'invention comprend également un circuit disposé en parallèle de ladite turbine depuis la sortie du réacteur jusqu' à ltentrée du séparateur et comprenant une vanne de détente. Dans ce dernier cas, l'appareil selon l'invention peut encore comporter un injecteur comprenant une buse d'éjection formant l'extrémité d'un conduit provenant de la vanne de détente, une zone de mélange convergente en aval de ladite buse d'éjection et reliée à une source d'éthylène froid, et un diffuseur constituant l'extrémité aval de ladite zone de mélange et relié à l'entrée du séparateur. De manière énergétiquement avantageuse, la zone de mélange dudit injecteur est raccordée, par 1' intermédiaire d'un échangeur de calories et éventuellement d'une vanne de détente, au circuit de recyclage d'éthymène. Enfin selon un autre mode de réalisation, l'appareil selon l'invention peut également comporter un injecteur tel que celui décrit précédemment et disposé entre la sortie du dernier étage de la turbine et l'entrée du séparateur. La figure 1 représente schématiquement un mode de réalisation de l'appareil selon l'invention. Cet appareil comprend donc le réacteur 1, dont la sortie est reliée à la turbine 3 par l'intermédiaire d'une vanne de détente 2. La turbine 3 comprend plusieurs étages 4 et est reliée à l'entrée du séparateur 5. Celui-ci comporte à sa base un conduit d'évacuation du polymère. A partir d'un point situé entre la vanne 2 et la turbine 3 un conduit en derivation mène, à travers une vanne 6, à la buse d'éjection 7 d'un injecteur comprenant en outre une zone convergente 8 en aval de la buse 7 et un diffuseur 9 constituant l'extrémité de la zone 8. Le diffuseur 9 est raccordé au conduit reliant la turbine 3 au séparateur 5. La sortie des gaz du séparateur 5 est reliée par l'intermédiaire d'un échangeur de calories 10 à l'entrée du compresseur 12 dont la sortie est reliée à l'entrée du réacteur 1. A la sortie de 1' échangeur 10, un conduit en dérivation rejoint la zone convergente 8 à travers une vanne 11.

Claims: REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication de polyéthylène par polymérisation de l'éthylène dans au moins un réacteur sous une pression de 800 à 2500 bars et a une température de 1500 à 3500C, dans lequel le mélange sortant du réacteur à travers une vanne de détente est envoyé vers un séparateur sous pression de 50 à 400 bars et subit un refroidissement entre la vanne et le séparateur, caractérisé en ce que ledit refroidissement est obtenu en faisant passer un débit Q du mélange sortant du réacteur a travers une turbine constituée d'au moins un étage compre- nant successivement une tuyère fixe et une roue à ailettes de vitesse de rotation comprise entre 12000 et 40000 tours par minute, le mélange sortant du dernier étage de la turbine étant envoyé vers le séparateur. 2. Procédé selon la revendication 1, r caractérisé en ce que la turbine comporte un seul étage dont la section au col S de la tuyère est telle que, P étant la pression du mélange sortant du réacteur et entrant dans la turbine, Q = P + t P étant exprimé 230 S S 2160 , P étant exprimé en atmosphères, S en millimètres carrés et Q en tonnes par heure. 3. Procédé selon 1 ' une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la vitesse périphérique de chaque roue de la turbine est comprise entre 100 et 450 m/s. 4. Procédé selon 1 'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la turbine est une turbine radiale centripete ayant un taux de réaction inférieur ou égal à 50 %. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la turbine comporte de 4 à 12 étages. 6. Procédé selon 1 'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la turbine est une turbine à jet unique quasi-radial. 7. Procédé selon 1 'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la turbine est une turbine axiale à action. 8. Procédé selon la reZ;undication 7, caractérisé en ce que l'angle d'injection du mélange par rapport à la roue est inférieur à 30 degrés. 9. Pi-oeêd salon l'une des revendications 6 à 8, cira*tériso en ce qu'on fait passer le mélange sous une partie seulement des ailettes de la roue de l'étage de turbine. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la tuyère est une tuyère de type convergent-divergent dont la section S' de sortie du divergent est dans un rapport S' à la S section au col compris entre 1 et 2. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la tuyère de la turbine est une tuyère de révolution à géométrie variable. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que la tuyère est munie intérieurement d'une tige à embout conique engagée dans le col et commandée par un servomoteur hydraulique pour régler le débit Q. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le débit Q passant dans la turbine représente au moins 60 E du débit sortant du réacteur et en ce que le débit complémentaire est acheminé depuis la sortie du réacteur jusqu'au séparateur par un circuit disposé en parallèle de la turbine. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que le débit complémentaire est acheminé à travers un injecteur d'éthylène froid, l'admission du débit complémentaire de mélange dans ledit injecteur étant réglée au moyen d'une vanne, et 1 'éthylène froid alimentant ledit injecteur étant capté en aval d'un échangeur de calories sur le circuit de recyclage reliant le séparateur au compresseur assurant l'alimentation du réacteur en éthylène. 15. Procédé selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce qu'on fait passer le débit Q de mélange sortant du dernier étage de la turbine, avant de l'envoyer vers le séparateur, à travers un injecteur d'éthylène froid capté en aval d'un échangeur de calories sur le circuit de recyclage reliant le séparateur au compresseur assurant l'alimentation du réacteur en éthylène. 16. Procédé selon l'une des revendications 14 et 15, caractérisé en ce que l'éthylène froid est injecté sous une pression de 20 à 180 bars. 17. Appareil pour effectuer la polymérisation de l'éthylène comprenant un réacteur, une turbine située à la sortie dudit réacteur et constituée d'au moins un étage comprenant successivement une tuyère fixe et une roue à ailettes, un séparateur situé à la sortie dj dernier étage de ladite turbine et comportant à sa base un conduit d'éx7acua- tion du polymère, un circuit de recyclage d' éthylène reliant le séparateur à l'entrée d'un compresseur et un conduit reliant la sortie dudit compresseur à l'entrée du réacteur. 18. Appareil selon la revendication 17, caractérisé en ce que la turbine est une turbine radiale centripète ayant un taux de réaction inférieur ou égal à 50 % et comportant de 4 à 12 étages. 19. Appareil selon la revendication 17, caractérisé en ce que la turbine est une turbine axiale à action dont la roue fait avec la direction d'injection du mélange un angle inférieur à 30 degrés. 20. Appareil selon la revendication 17, caractérisé en ce que la turbine est une turbine Pelton à jet unique quasi-radial. 21. Appareil selon l'une des revendications 17 à 20, caractérisé en ce que la tuyère de la turbine est une tuyère de type convergentdivergent dont la section S' de sortie du divergent est dans un S' rapport -- à la section au col compris entre 1 et 2. S 22. Appareil selon l'une des revendications 17 à 21, caractérisé en ce que la tuyère de la turbine est une tuyère de révolution à géanétrie variable munie intérieurement d'une tige à embout conique engagée dans le col et commandée par un servo-moteur hydraulique. 23. Appareil selon l'une des revendications 17 à 22, caractérisé en ce qu' il comprend également un circuit disposé en parallèle de la turbine depuis la sortie du réacteur jusqu' à l'entrée du séparateur et comprenant une vanne de détente. 24. Appareil selon la revendication 23, caractérisé en ce qu' il comporte en outre un injecteur comprenant une buse d'éjection formant l'extremite d'un conduit provenant de la vanne de détente, une zone de mélange convergente en aval de ladite buse d' éjection et reliée à une source d' éthylène froid, et un diffuseur constituant l'extremite aval de ladite zone de mélange et relié à 1 'entrée du séparateur. 25. Appareil selon l'une des revendications 17 à 24, caractérisé en ce qu'il comporte en outre, disposé entre la sortie du dernier étage de la turbine et 1' entrée du séparateur, un injecteur comprenant une buse d' éjection formant l'extrémité d'un conduit provenant du dernier stage de la turbine, une zone de mélange convergente en aval de ladite buse d'éjection et reliée à une source d'éthylène froid et un diffuseur constituant l'extrémité aval de ladite zone de mélange et relié à l'entrée du séparateur. 26. Appareil selon l'une des revendications 24 et 25, caractérisé en ce que la zone de mélange de l'injecteur est raccordée, par l'intermédiaire d'un échangeur de calories et éventuellement d'une vanne de détente, au circuit de recyclage d'éthylène.

Inventors: JOUFFROY, GUY, MARTINOT, BERNARD
Applicants: SOCIETE CHIMIQUE DES CHARBONNAGES
Application year: 1979
Main classification: C08F10
IPC codes: B01J3, B01J8, C08F2, C08F10