PROCESS FOR THE TREATMENT OF RINSE WATER OF METAL PIECES HAVING UNDERGONE A PICKLING BY A STRONG ACID

Abstract: 1. Treatment process for water that has been used for rinsing ferrous metal parts which have undergone pickling with strong acid, comprising the following stages : a) the said rinsing water is put in contact with a cationic resin ; b) the charged resin is eluted with a minimum 4N solution of the strong acid used for pickling ; characterised by the fact that the said concentrated acid, used in stage (b) is a used pickling solution and contains 40 to 150 grams of iron per litre, the ratio between the metallic ion concentration and the strong acid concentration, expressed in gram-equivalents, being one-third at the most.

Description: La présente invention concerne un procédé de Traitement Intégré des Effluents liquides de Décapage désigné procédé T.I.E.D. et a pour objet un procédé de traitement des eaux provenant du rinçage de pièces métalliques ayant subi un décapage par un acide fort. On sait qu'une pièce métallique, avant tout traitement de surface, est soumise à un décapage le plus souvent au moyen d'acides minéraux forts tels que les acides chlorhydrique et sulfurique. Une fois décapée,la pièce est rincée, le plus souvent en deux temps tpré-rinçage ou rinçage mort et rinçage proprement dit ou rinçage courant), puis soumise au traitement de surface désiré,Joit directement, après un traitement intermédiaire à l'aide d'une solution saline appelée flux. Lorsque le traitement de surface est une galvanisation, le flux est essentiellement composé d'une solution de chlorure de zinc et d'ammonium. Les eaux de décapage sont source d'une pollution importante et leur rejet est soumis à des normes très strictes. C'est pourquoi quelques procédés, notamment électrolytiques, ont été proposés pour traiter les rejets provenant des décapages proprement dits. On peut citer, parmi les procédés électrolytiques, le procédé qui consiste à électrodialyser la solution d'acide et de sel métallique le plus souvent ferreux, d'une part, pour régénérer l'acide minéral et, d'autre part, pour éliminer l'ion métallique sous forme d'un dépôt électrolytique. Dans le cas fréquent des rejets de solutions dè chlorure ferreux, on a proposé la pyrohydrolyse du chlorure ferreux qui donne, d'une part, un oxyde de fer en général suffisamment pur pour être utilisable dans la fabrication de ferrites, et, d'autre part de l'acide chlorhydrique qui peut être recyclé aisément vers les installations de décapage. Toutefois, pour bénéficier pleinement des avantages de cette technique, il faut que l'installation de pyrohydrolyse soit d'une taille importante et qu'elle ait à traiter de grandes quantités de chlorure ferreux. Cette contrainte oblige à organiser un système de collecte de ces so- lutions chlorurées ferreuses et a redistribuer l'acide chlorhydrique produit. Compte tenu de la concentration élevée en chlorure ferreux dans les bains 'de décapage, la collecte de ce dernier ne pose pas de difficultés. Cependant, il est impossible de réaliser la collecte et le traitement des eaux de rinçage en raison de leur volume important et de leur faible concentration en chlorure de fer. D'une manière générale, la technique couramment utilisée pour traiter de telles eaux de rinçage consiste à précipiter les sels qu'elles contiennent au moyen d'une base forte telle que les hydroxydes alcalins ou alcalino-terreux. Cette technique, qui donne, d'une part, des hydroxydes difficiles à filtrer et à entrepose et, d'autre part, une so- luti on relativement saline et impropre au rinçage, entraine une forte consommation d'eau de bonne qualité, ce qui est coûteux tant pour l'industriel que pour la collectivité, et nécessite des installations de précipitation à la fois volumineuses et chères. I1 convient à ce stade de la description de signaler que les unités de décapage et de traitement de surface sont souvent de petite taille et que leur personnel n'a que rarement les compétences requises pour mettre en oeuvre des techniques sophistiquées. I1 faut enfin indiquer que le fer contenu dans les eaux de rinçage peut être sous forme ferrique, ce qui pose un problème d'adaptation si l'on désire traiter ces effluents suivant les mêmes techniques que celles utilisées pour le chlorure ferreux. C'est pourquoi l'un des buts de la présente invention est de fournir un procédé qui permette la régénération des eaux de rinçage. Un autre but de la présente invention est de fournir un procédé de traitement des eaux de rinçage qui permette de résoudre le problème des rejets sur une grande échelle. Un autre but de la présente invention est de fournir un procédé du type ci-dessus qui permette le traitement des rejets métalliques dans les installations utilisées pour le traitement des bains de décapage proprement dits. Un autre but de la présente invention est de fournir un procédé de traitement des eaux de rinçage qui permette de les régénérer. Selon la présente invention, ces buts et d'autres qui-apparaîtront par la suite sont atteints au moyen d'un procédé de traitement des eaux provenant du rinçage de pièces métalliques ayant subi un décapage au moyen d'un acide fort, caractérisé par le fait qu'il comporte les étapes suivantes a) on met en contact ladite eau de rinçage avec une résine cationique b) on élue la résine chargée au moyen d'une solution entre quatre et dix fois et, de préférence, cinq à sept fois, normale de l'acide fort utilisé pour le décapage ; Lorsque l'acide de décapage utilisé est de l'acide chlorhydrique, on peut utiliser par exemple de l'acide de 10 à 150 Baumé. En effet, il a pu être montré que les résines échangeuses de cations présentant des groupements acides forts tels que les groupements sulfoniques et notamment celles dont les résines sont formées de polymères ou de copolymères de styrène, telles que celles vendues par la Société BAYER sous les marques déposées Lewatit S 100 WS ET S 112 WS, peuvent être éluées à des acidités beaucoup plus importantes que celles qui sont indiquées par les fabricants de ces résines (2 N). En outre, l'utilisation d'acides forts dont la normalité est supérieur ou égale à 4 N permet d'utiliser des acides déjà souillés par des ions métalliques si le rapport entre la concentration en ions métalliques et celle en acide fort, exprimées en équivalent-grammes, est au plus égal à un tiers, et, de préférence, au plus égal à un cinquième. Ces impuretés sont en général des cations di- ou trivalents et correspondent aux métaux constitutifs des pièces métalliques ayant subi le décapage. Parmi les métaux couramment rencontrés dans les pièces métalliques et pouvant être traités suivant la présente invention, on peut citer le fer, le cuivre, le nickel, le chrome, le cobalt, le zinc et leurs alliages. Ceci permet d'utiliser comme acide éluant des so- lutions d'acide ayant déjà été utilisés pour le décapage. On peut également employer, lorsque l'opération de décapage comporte une étape de pré-rinçage courant réalisée au moyen d'un acide fort et décrite ci-après, les solutions issues de cette étape de pré-rinçage. Il convient de noter dès à présent qu'un tel prérinçage courant peut avantageusement remplacer les pré-rin çages usuels appelés couramment rinçages morts. Le remplacement d'un pré-rinçage mort par un prérinçage courant réalisé au moyen d'acide fort utilisé pour le décapage permet en outre d'augmenter la capacité des résines en diminuant de manière très notable l'entraînement des ions métalliques produits par attaque de l'acide fort sur la pièce métallique lors du décapage. La température d'élution peut être comprise entre O et 100 C. Toutefois, pour des raisons de simplicité, on choisit la température ambiante sauf si l'on désire éviter des problèmes de cristallisation de sels métalliques dans la colonne contenant le lit de résines. L'éluat des résines échangeuses d'ions obtenu à la fin de l'étape b) peut être avantageusement recyclé vers les bains de décapage. Ceci permet d'éliminer totalement les effluents chargés en sels métalliques provenant des opérations de rinçage courant et de n'a-voir à traiter que les effluents du décapage proprement dit et permet de n'avoir qu'un seul procédé de traitement des effluents. Lorsque les éluats contiennent des ions ferriques, ces derniers sont réduits à l'état ferreux. Quand on recycle l'éluat des résines cationiques vers les bains de décapage, la concentration de l'acide utilisé pour ltélution est de préférence choisie de manière que l'acidité résiduelle après élution soit voisine de celle du bain de décapage dans lequel l'éluat est recyclé. Lorsque les acides utilisés pour le décapage sont les acides chlorhydrique, phosphorique et sulfurique, la technique selon la présente invention peut être mise en oeu vre sans difficulté. Toutefois certains bains de décapage contiennent des acides oxydants dont l'emploi sous forme concentrée risquerait de détruire la résine. Sont couramment utilisés les acides sulfo-chromique (mélange d'acide sulfurique et d'acide chromique), chloro-chromique, sulfo-nitrique ainsi que les eaux régales (mélange d'acide chlorhydrique et d'acide nitrique en diverses proportions). Dans ce cas, la mise en oeuvre selon la présente invention serait difficile. C'est pourquoi il est préférable alors d'utiliser pour éluder non pas le mélange de décapage mais celui des acides qui ne présente pas de caractère oxydant fort (l'acide chlorhydrique dans le cas de l'eau régale et de l'acide chloro-chromique, l'acide sulfurique dans le cas de l'acide sulfo-chromique et sulfo-nitrique), le pré-rinçage courant étant alors réalisé en mettant en oeuvre le seul acide non oxydant. Si l'on désire augmenter la concentration en ions métalliques de l'éluat, on peut réaliser l'élution à contrecourant de la fixation des ions contenus dans les eaux de rinçage. Pour pouvoir réutiliser les eaux de rinçage déjà passées sur résine cationique (étape a), il faut les faire passer sur une résine anionique qui les débarassera des anions correspondant à l'acide fort de décapage. Le procédé comporte en outre les étapes suivantes: c) on fait passer les eaux de rinçage issues de l'étape a) sur une résine échangeuse d'anions d'anions d) on recycle l'eau ainsi permutée vers les installations de rinçage. La régénération de la résine anionique s'effectue en une étape e) à l'aide d'une¯ base soluble forte telle que des hydroxydes alcalins et l'ammoniaque. De préférence, cette régénération est réalisée à contre-courant suivant la technique décrite dans les notices du procédé dit "Lewatit Schwebebett" éditée par la Société dite "Bayer" et plus particulièrement la notice no FR 147-743/6303, édition du 1/10/73. La régénération des résines à contre-courant de la purification des eaux de rinçage permet d'atteindre des con centrations très élevées en ion métallique correspondant au métal attaqué lors du décapage et en anion de l'acide miné ral fort. Cet effet de concentration dû aux résines peut être très important puisqu'il permet de passer de niveaux de concentration voisins de quelques milligrammes par litre à des niveaux de concentration de plusieurs dizaines de gram mes par litre. Cet effet de concentration facilite la collecte des effluents. En effet le transport d'une quantité donnée d'un sel nécessite beaucoup moins de moyens lorsque ce sel est sous la forme d'une solution à quelques dizaines de grammes par litre que lorsqu'il est sous la forme d'une so lution à quelques milligrammes par litre. Selon une première mise en oeuvre de l'invention, on peut utiliser l'hydroxyde d'un métal alcalin tel que l'hydroxyde de sodium, ce qui donnera un sel de sodium dont le rejet est toléré dans certaines limites par l'administra tion. Selon une autre mise en oeuvre de l'invention, on peut également éluer la résine anionique à l'aide de l'ammo niaque, ce qui donne un sel d'ammonium qui, surtout dans le cas particulier des décapages chlorhydriques, peut être uti lisé pour la préparation du flux dont il a été question plus hau'. Toutefois la quantité de chlorure d'ammonium nécessi tée pour le flux est, en général, inférieure à celle qui est produite par la régénération de la résine anionique. C'est pourquoi il convient par exemple d'alterner les régénéra tions sodiques et ammoniacales pour donner, d'une part, du chlorure d'ammonium en quantité juste nécessaire à la régé nération du flux et, d'autre part, un sel de sodium qui est alors rejeté. Toutefois, il est à prévoir qu'à terme les admi nistrations nationales compétentes refuseront le rejet des sels de sodium. Dans ce cas, on peut adjoindre aux deux jeux de résines précédents un nouveau jeu de résine cationique. Dans une étape f), on fait passer l'éluat provenant de la régénération de la résine anionique sur cette nouvelle rési ne cationique, ce qui permet, d'une part, la régénération de l'acide minéral ayant servi au décapage et, d'autre part, l'obtention du cation de la base ayant servi à la régénérat-ion de la résine anionique. En choisissant judicieusement ce cation et l'acide qui, dans une étape f), sert à la régénération de ce nouveau jeu de résine, on peut produire comme effluents des sels valorisables tels que par exemple des nitrates de potassium et d'ammonium, des phosphates d'ammonium, des phosphates de potassium, des sulfates d'ammonium. Selon une mise en oeuvre préférée de l'invention, l'acide assurant la régénération de l'étape g) circule dans le sens opposé au sens de circulation de l'éluat obtenu dans l'étape e). I1 convient de noter ici combien ce procédé est souple et peut s'adapter aux différentes exigences de l'administration. Selon l'invention, on peut traiter les effluents de décapage soit en les dirigeant vers une installation d'électrodialyse, soit en les soumettant à une pyrohysdrolyse suivant une des techniques mises au point pour le chlorure ferreux. Il est préférable d'utiliser la technique décrite dans l'article paru dans "Wire Industry" de Janvier 1978 intitulé "A process for regeneration of spent hydrochloric pickle acid" par M. Wurmbauer, et dans la brochure éditée et publiée par Ruthner Industrieanlagen Aktien gesellschaft intitulée "New applications of the spray roasting process in the chloride hydrometallurgy". En effet cette technique présente une tolérance élevée aux impuretés telles que le chlorure de zinc dans les solutions de chlorure de fer ainsi que la présence d'ions ferriques en quantité relativement importante. Les exemples, non limitatifs, suivants permettent à l'homme de métier de mieux se rendre compte du problème posé et de déterminer quelles sont les conditions opératoires les mieux adaptées à chaque cas particulier. Exemple l : Installation pour le Traitement Intégré des Effluents liquides de Décapage A) Tableau récapitulatif des effluents à traiter d'une unité type de décapage chlorhydrique d'acier pour galvanisation à chaud EMI8.1 <tb> <SEP> Bain <SEP> ! <SEP> Composition <SEP> ! <SEP> Volume! <SEP> Rejet <tb> <SEP> Dégraissage <SEP> ! <SEP> Bains <SEP> alcalins <SEP> ! <SEP> 22 <SEP> m3 <SEP> ! <SEP> l <SEP> fois <SEP> par <SEP> an <tb> <SEP> Rinçage <SEP> ! <SEP> Eau <SEP> courante <SEP> ! <SEP> 22 <SEP> m3 <SEP> ! <SEP> 3 <SEP> m3/h <tb> <SEP> EHCl <SEP> 2 <SEP> à <SEP> 20 <SEP> 0 <SEP> !4 <SEP> <SEP> cuves! <SEP> l <SEP> bain <SEP> dure <SEP> 4 <tb> <SEP> Décapage <SEP> Fe <SEP> de <SEP> 0 <SEP> à <SEP> 110 <SEP> g/l <SEP> 22 <SEP> m3 <SEP> ! <SEP> mois, <SEP> soit <SEP> re <tb> <SEP> ! <SEP> ! <SEP> ! <SEP> jet <SEP> 1 <SEP> bain/mois <tb> <SEP> ! <SEP> ! <SEP> ! <SEP> 242 <SEP> m3/an <tb> Rinçage <SEP> statique!Fe <SEP> < <SEP> 30 <SEP> g/l <SEP> ! <SEP> 22 <SEP> m3 <SEP> ! <SEP> purge <tb> <SEP> ou <SEP> mort" <SEP> ! <tb> <SEP> Rinçaqe <SEP> ! <SEP> Eau <SEP> courante <SEP> ! <SEP> 22 <SEP> m3 <SEP> ! <SEP> 3 <SEP> m3/h <tb> <SEP> Fluxaqe <SEP> !ZnCl2 <SEP> + <SEP> NH4Cl <SEP> ! <SEP> 22m3 <SEP> ! <SEP> i <SEP> fois <SEP> par <SEP> an <tb> <SEP> Boues <SEP> de <SEP> t <SEP> <SEP> t <SEP> t <SEP> <SEP> 6 <SEP> m3/an <tb> <SEP> dégraissage <SEP> ! <SEP> ! <tb> <SEP> Boues <SEP> de <SEP> ! <SEP> ! <SEP> ! <SEP> 6 <SEP> m3/an <tb> <SEP> fluxage <SEP> ! <tb> B) Analy-ses types des rejets - Bain de décapage usé 40 < Fe < 150 g/l Valeur retenue : 110 g/l 180 < Cl < 210 g/l " " : 200 g/i Ca < 300 mg/l Cu < 100 mg/l Mn < 700 mg/l Zn < 20 g/l - Fluxage : 22 m3/an Fe 20 g/l Zn 120 g/l - Eaux de rinçage : 3 m3/heure pH 4 à 6 Fe < 250 mg/l Cl < 350 mg/l Ca < 100 mg/l Zn < 20 mg/l C) Traitement en centrale des rejets chlorhydriques concen trés suivant la technique de pyrohydrolyse décrite ci avant Les 242 m3 de bain de décapage usé à 200 grammes par litre de chlorure et à 110 grammes par litre de fer sont transformés en - 249 tonnes/an de HCl à 20 Ó récupérés ; - 38 tonnes/an de Fe203 dont l'analyse type est Fe203 Si Mn Mg Ca Na (Uo? 99,2 0,03 0,2 o; 003 0,03 0,01 D) Traitement des eaux de rinçage sur échangeur d'ions par le procédé T.I.E.D., objet de la présente invention (voir schéma) Le rinçage mort est remplacé par le pré-rinçage acide décrit plus haut et on maintient sa concentration en acide chlorhydrique à une valeur comprise entre environ 18 et 20 en poids en prélevant dans le stockage d'acide régénéré ou par dilution d'acide frais d'appoint à 33 0 HCl. Une purge continue à petit débit ou discontinue du pré-rinçage est réalisée dans le stockage correspondant. En désignant par Xm : la concentration moyenne en fer (g/l) des différents bains de décapage (moyenne pondérée par les taux d'uti lisation de différents bains en surface ou en tonna ges) C : la concentration en fer (g/l) du pré-rinçage acide à un instant t E : l'entraînement (l/h) par les pièces d'un bain à un au tre v : le débit de purge du pré-rinçage acide Les expérimentations montrent que la concentration est indépendante du temps et est uniquement fonction de la concentration moyenne Xm en fer des bains de décapage. L'expérience des ateliers industriels indique une valeur de Xm sensiblement égale à 60 grammes par litre de fer, d'où C voisin de 25 (+ 5) grammes de fer par litre. Dans de telles conditions, le débit de purge du pré-rinçage acide est fonction de l'entraînement E causé par les pièces et, dans l'exemple choisi, il est de v = 1,29 E (v et E en l/h) La dimension du poste d'échangeurs d'ions est choisie en fonction des critères d'exploitation souhaités la fréquence de régénération détermine le volume de résines à mettre en oeuvre et le stockage (b) pour le rôle de tampon pour l'utilisation de la purge comme réactif de régénération. Dans l'exemple de l'atelier mentionné ci-dessus, les valeurs suivantes sont à retenir - concentration moyenne Xm des bains = 60 g/l Fe - entraînement E par les pièces = 120 l/jour - purge du pré-rincage v acide = 155 l/jour - concentration d'équilibre du pré-rincage acide = 26 g/l Fe En choisissant une fréquence de régénération journalière de la résine cationique, on obtient les valeurs sui vantes . flux entrant dans le pré-rinçage : 120 x 60 = 7 200 g Fe/j (jour) . flux entraîné vers le rinçage courant recyclé : 120 x 26 = 3 120 g Fe/j sous forme de 24 m3/j à 130 mg/l Fe . flux entraîné par la purge du pré-rinçage acide : 155 x 26 = 4 030 g Fe/j volume de résine à mettre en oeuvre : 3 120 / 30 = 104 1 . volume de réactif de régénération : 155 1 concentration de l'élut cationique : 46 g/l Fe 200 g/l HC1 Cet éluat est recyclé après stockage en (c) comme acide de décapage. La production annuelle d'éluat est de 240 jours x 155 l/j = 37 200 i/an à 46 g/l Fe soit 1,711 t Fe/an, ce qui correspond bien à l'entraînement total de fer à la sortie du décapage qui est de 120 l/j x 240 x 60 g/l Fe = 1,728 t Fe/an I1 convient de noter que cette quantité annuelle d'éluat cationique de 37,2 m3/an est inférieure à deux rejets de bains usés par an (44 m3), donc tout à fait compatible avec son emploi en décapage. Bilan anionique La concentration en ions chlorure du rinçage statique s'élève en moyenne à 210 g/l C1-, soit un entrainement d'environ : E x 210 = 6 E équivalents CI-/jour 35,5 (avec E entraînement en litres par jour par les pièces). Dans l'exemple de l'atelier mentionné (E = 120 l/j) et pour une résine dont la capacité est de 0,8 équivalent anionique par litre, le volume de résine anionique à mettre en oeuvre est, pour une régénération quotidienne 6 E = 900 1 résine anionique faible 0,8 (résine type Bayer Lewatit MP 64 WS sous forme OH). Une régénération quotidienne de cet échangeur par 1 000 1 de lessive de soude à 8 Ó conduit à 3 570 1 d'éluat anionique titrant en moyenne 12 g/l NaClu Cet éluat peut être rejeté à petit débit continu au rythme de 150 1/h. La saturation des échangeurs d'ions est suivie par la mesure de la résisitivité de l'eau recyclée à la sortie de l'ensemble de déminéralisation. Cete résistivité doit être au moins de 10 000 ohms-centimètres. Exemple 2 : Application de l'invention au décapage des piè- ces métalliques contenant du cuivre Dans une chaîne de décapage dP fil de cuivre, on maintient constante la composition du bain de décapage à H2S04 = 240 g/l (4,8 N) et Cu = 40 g/l. A la suite du décapage proprement dit, il y a le pré-rinçage acide qui s'équilibre à H2S04 = 300 g/l (6 N) et Cu = 15 g/l. Les effluents du rinçage courant qui suit ce prérinçage acide sont traités sur un lit de résine cationique, puis sur un lit de résine anionique. La régénération de la résine cationique est effectuée par la solution contenue dans le pré-rinçage acide et l'on obtient un éluat contenant H2S04 = 270 g/l et 33 g/l de cuivre qui est joint au bain de décapage. Le bain de décapage quant à lui est traité de fa con continue, par exempLe par électrolyse, pour en extraire le cuivre sous forme métallique tout en régénérant l'acide sulfurique. L'eau du rinçage courant après traitement sur résine cationique, puis anionique, est recyclée dans le bac de rinçage courant.

Claims: REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement des eaux provenant du rinçage de pièces métalliques ayant subi un décapage au moyen d'un acide fort, caractérisé par le fait qu'il comporte les étapes suivantes a) on met en contact ladite eau de rinçage avec une résine cationique b) on élue la résine chargée au moyen d'une solution au moins quatre fois normale de l'acide fort utilisé pour le décapage 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la résine cationique a comme groupement actif des groupements sulfoniques. 3. Procédé selon les revendications 1 et 2 prises séparément, caractérisé par le fait que ledit acide fort utilisé pour l'étape b) contient des ions métalliques, le rapport entre la concentration en ions métalliques et celle en acide fort, exprimées en équivalents-grammes, est au plus d'un tiers. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait que le rapport entre la concentration en ions métalliques et celle en acide fort, exprimées en équivalentsgrammes, est au plus de un cinquième. 5. Procédé selon les revendications 3 et 4 prises séparément, caractérisé par le fait que les ions métalliques sont les ions correspondant aux métaux constitutifs desdites pièces métalliques. 6. Procédé selon les revendications 1 à 5 prises séparément, caractérisé par le fait que I'éluat issu de l'étape b) est recyclé vers l'opération de décapage. 7. Procédé selon les revendications 3 à 6 prises séparément, caractérisé par le fait que l'acide concentré utilisé lors de l'étape b) est une solution en cours d'utilisation pour le décapage. 8. Procédé selon les revendications 3 à 6 prises séparément, caractérisé par le fait que l'opération de décapage comporte une étape de pré-rinçage réalisée au moyen des acides forts et par le fait que l'éluvion de l'étape b) est réalisée au moyen de l'acide ayant été utilisé pour le prérinçage. 9. Procédé selon les revendications 1 à 8 prises séparément, caractérisé par le fait que l'acide fort est choisi dans le groupe constitué par l'acide sulfurique et l'acide chlorhydrique. 10. Procédé selon les revendications 1 à 9 prises séparément, caractérisé par le fait que les métaux constitutifs de la pièce métallique sont choisis dans le groupe constitué par le fer, le cuivre, le nickel, le chrome, le cobalt, le zinc et leurs alliages. 11. Procédé selon les revendications 1 à 10 prises séparément, caractérisé par le fait qu'il comporte les étapes suivantes c) on fait passer les eaux de rinçage issues de l'étape a) sur une résine échangeuse d'anions d) on recycle l'eau ainsi permutée vers les installations de rinçage. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé par le fait qu'il comporte en outre l'étape suivante e) on élue la résine anionique à l'aide d'une base soluble forte. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé par le fait que ladite base soluble forte est i'ammoniaque. 14. Procédé selon la revendication 12, caractérisé par le fait que ladite base soluble forte est un hydroxyde alcalin 15. Procédé selon l'une des revendications 12 à 14 prises séparément, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre l'étape suivante f) on fait passer l'éluat obtenu dans l'étape e) sur une ré sine cationique pour régénérer l'acide minéral fort em ployé pour le décapage. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé par le fait qu'il comporte en outre l'étape suivante g) on régénère la résine cationique de l'étape f) au moyen d'un acide choisi dans le groupe constitué par les acides sulfurique, nitrique et phosphorique. 17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé par le fait que l'acide assurant la régénération de l'étape g) circule dans le sens opposé au sens de circulation de lteluat obtenu dans l'étape e). 18. Procédé selon les revendications 12 à 17 prises séparément, caractérisé par le fait que la base forte assurant la régénération de l'étape e) circule dans le sens opposé au sens de circulation des eaux de rinçage. 19. Procédé selon les revendications 1 à 18 prises séparément, caractérisé par le fait que lors de l'étapes b) d'élution de la résine anionique, l'acide mineral fort se déplace dans le sens opposé au sens de déplacement des eaux de rinçage pendant l'étape a).

Inventors: BOZEC, CHRISTIAN, LAURENT, JEAN-PAUL
Applicants: MINEMET RECHERCHE, PROSERPOL
Application year: 1979
Main classification: B01J39
IPC codes: B01J49, B01J39, C23G1, C25D21