# Gazzetta ufficiale L 88/2014

| | ISSN 1977-0707
  doi:10.3000/19770707.L_2014.088.ita |
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| Gazzetta ufficiale
  dell'Unione europea | L 88 |
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| Edizione in lingua italiana | Legislazione | 57.° anno22 marzo 2014 |

ISSN 1977-0707

doi:10.3000/19770707.L_2014.088.ita

Gazzetta ufficiale

dell'Unione europea

L 88

Edizione in lingua italiana

Legislazione

57.° anno22 marzo 2014

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| Sommario | | II   Atti non legislativi | pagina |
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| | | ATTI ADOTTATI DA ORGANISMI CREATI DA ACCORDI INTERNAZIONALI |
| | * | Regolamento n. 96 della Commissione economica per l'Europa delle Nazioni Unite (UN/ECE) — Disposizioni uniformi relative all'omologazione dei motori ad accensione spontanea destinati a essere montati sui trattori agricoli e forestali e sulle macchine mobili non stradali, per quanto riguarda l'emissione di inquinanti prodotti dal motore | 1 |

Sommario

II   Atti non legislativi

pagina

ATTI ADOTTATI DA ORGANISMI CREATI DA ACCORDI INTERNAZIONALI

*

Regolamento n. 96 della Commissione economica per l'Europa delle Nazioni Unite (UN/ECE) — Disposizioni uniformi relative all'omologazione dei motori ad accensione spontanea destinati a essere montati sui trattori agricoli e forestali e sulle macchine mobili non stradali, per quanto riguarda l'emissione di inquinanti prodotti dal motore

1

| IT | Gli atti i cui titoli sono stampati in caratteri chiari appartengono alla gestione corrente. Essi sono adottati nel quadro della politica agricola ed hanno generalmente una durata di validità limitata.
  I titoli degli altri atti sono stampati in grassetto e preceduti da un asterisco. |
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IT

Gli atti i cui titoli sono stampati in caratteri chiari appartengono alla gestione corrente. Essi sono adottati nel quadro della politica agricola ed hanno generalmente una durata di validità limitata.

I titoli degli altri atti sono stampati in grassetto e preceduti da un asterisco.

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II Atti non legislativi

ATTI ADOTTATI DA ORGANISMI CREATI DA ACCORDI INTERNAZIONALI

| 22.3.2014 | IT | Gazzetta ufficiale dell'Unione europea | L 88/1 |
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22.3.2014

IT

Gazzetta ufficiale dell'Unione europea

L 88/1

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Solo i testi originali UN/ECE hanno effetto giuridico nel quadro del diritto pubblico internazionale. Lo status e la data di entrata in vigore del presente regolamento devono essere controllati nell'ultima versione del documento UN/ECE TRANS/WP.29/343, reperibile al seguente indirizzo:

http://www.unece.org/trans/main/wp29/wp29wgs/wp29gen/wp29fdocstts.html

Regolamento n. 96 della Commissione economica per l'Europa delle Nazioni Unite (UN/ECE) — Disposizioni uniformi relative all'omologazione dei motori ad accensione spontanea destinati a essere montati sui trattori agricoli e forestali e sulle macchine mobili non stradali, per quanto riguarda l'emissione di inquinanti prodotti dal motore

Comprendente tutti i testi validi fino a:

Serie di modifiche 04 - Data di entrata in vigore: 13 febbraio 2014

INDICE

| 1. | Campo d'applicazione |
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1.

| 2. | Definizioni e abbreviazioni |
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2.

| 3. | Domanda di omologazione |
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3.

| 4. | Omologazione |
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4.

| 5. | Specifiche e prove |
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5.

| 6. | Installazione sul veicolo |
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6.

| 7. | Conformità della produzione |
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7.

| 8. | Sanzioni in caso di non conformità della produzione |
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8.

| 9. | Modifiche ed estensione dell'omologazione del tipo omologato |
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9.

| 10. | Cessazione definitiva della produzione |
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10.

| 11. | Disposizioni transitorie |
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11.

| 12. | Nomi e indirizzi dei servizi tecnici che effettuano le prove di omologazione e delle autorità di omologazione |
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12.

ALLEGATI

| 1A | Documento di informazione n. .... concernente l'omologazione e relativa ai provvedimenti contro l'emissione di inquinanti gassosi e di particolato prodotti dai motori a combustione interna destinati a essere montati su macchine mobili non stradali |
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1A

| Appendice 1 — | Caratteristiche fondamentali del motore (capostipite) |
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Appendice 1 —

| Appendice 2 — | Caratteristiche fondamentali della famiglia di motori |
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Appendice 2 —

| Appendice 3 — | Caratteristiche fondamentali dei tipi di motore appartenenti a una famiglia |
| --- | --- |

Appendice 3 —

| 1B | Caratteristiche della famiglia di motori e scelta del motore capostipite |
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1B

| 2 | Notifica |
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2

| Appendice 1 — | Risultati delle prove |
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Appendice 1 —

| 3 | Disposizioni relative ai marchi di omologazione |
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3

| 4A | Metodi di determinazione delle emissioni di inquinanti gassosi e di particolato |
| --- | --- |

4A

| Appendice 1 — | Procedure di misurazione e campionamento (NRSC, NRTC) |
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Appendice 1 —

| Appendice 2 — | Procedura di taratura (NRSC, NRTC) |
| --- | --- |

Appendice 2 —

| Appendice 3 — | Valutazione dei dati e calcoli |
| --- | --- |

Appendice 3 —

| Appendice 4 — | Sistemi di analisi e campionamento |
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Appendice 4 —

| 4B | Procedura di prova per i motori ad accensione spontanea destinati a essere montati sui trattori agricoli e forestali e sulle macchine mobili non stradali, per quanto riguarda l'emissione di inquinanti prodotti dal motore |
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4B

| Appendice A.1 | (riservato) |
| --- | --- |

Appendice A.1

| Appendice A.2 — | Statistiche |
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Appendice A.2 —

| Appendice A.3 — | Formula della gravità internazionale del 1980 |
| --- | --- |

Appendice A.3 —

| Appendice A.4 — | Controllo del flusso di carbonio |
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Appendice A.4 —

| Appendice A.5 | (riservato) |
| --- | --- |

Appendice A.5

| Appendice A.6 | (riservato) |
| --- | --- |

Appendice A.6

| Appendice A.7 — | Calcolo molare delle emissioni |
| --- | --- |

Appendice A.7 —

| Appendice A.7.1 — | Taratura del gas di scarico diluito (CVS) |
| --- | --- |

Appendice A.7.1 —

| Appendice A.7.2 — | Correzione della deriva |
| --- | --- |

Appendice A.7.2 —

| Appendice A.8 — | Calcolo delle emissioni di massa |
| --- | --- |

Appendice A.8 —

| Appendice A.8.1. — | Taratura del gas di scarico diluito (CVS) |
| --- | --- |

Appendice A.8.1. —

| Appendice A.8.2. — | Correzione della deriva |
| --- | --- |

Appendice A.8.2. —

| 5 | Cicli di prova |
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5

| 6 | Caratteristiche tecniche del carburante di riferimento prescritto per le prove di omologazione e per la verifica della conformità della produzione |
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6

| 7 | Requisiti per l'installazione di apparecchiature e dispositivi ausiliari |
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7

| 8 | Requisiti di durabilità |
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8

| 9 | Requisiti per garantire il corretto funzionamento delle misure di controllo degli NOx |
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9

| Appendice 1 — | Requisiti di dimostrazione |
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Appendice 1 —

| Appendice 2 — | Descrizione dei meccanismi di attivazione e disattivazione dei sistemi di allerta dell'operatore e di persuasione |
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Appendice 2 —

| Appendice 3 — | Dimostrazione della concentrazione minima accettabile del reagente CDmin |
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Appendice 3 —

| 10 | Determinazione delle emissioni di CO2 |
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10

| Appendice 1 — | Determinazione delle emissioni di CO2 per le fasce di potenza fino a P |
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Appendice 1 —

| Appendice 2 — | Determinazione delle emissioni di CO2 per le fasce di potenza Q e R |
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Appendice 2 —

1.   CAMPO D'APPLICAZIONE

Il presente regolamento si applica alle emissioni di inquinanti gassosi e di particolato prodotte dai motori ad accensione spontanea:

| 1.1. | utilizzati nei veicoli di categoria T (1) che hanno una potenza nominale installata superiore a 18 kW ma inferiore a 560 kW, |
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1.1.

utilizzati nei veicoli di categoria T (1) che hanno una potenza nominale installata superiore a 18 kW ma inferiore a 560 kW,

| 1.2. | utilizzati nelle macchine mobili non stradali (1) che hanno una potenza nominale installata superiore a 18 kW ma inferiore a 560 kW, che operano a regime variabile, |
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1.2.

utilizzati nelle macchine mobili non stradali (1) che hanno una potenza nominale installata superiore a 18 kW ma inferiore a 560 kW, che operano a regime variabile,

| 1.3. | utilizzati nelle macchine mobili non stradali (1) che hanno una potenza nominale installata superiore a 18 kW ma inferiore a 560 kW, che operano a regime costante. |
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1.3.

utilizzati nelle macchine mobili non stradali (1) che hanno una potenza nominale installata superiore a 18 kW ma inferiore a 560 kW, che operano a regime costante.

2.   DEFINIZIONI E ABBREVIAZIONI

2.1.   Ai fini del presente regolamento s'intende per:

| 2.1.1. | "fattori di aggiustamento", i fattori additivi (fattore di aggiustamento verso l'alto e fattore di aggiustamento verso il basso) o moltiplicativi da prendere in considerazione durante la rigenerazione periodica (non frequente); |
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2.1.1.

"fattori di aggiustamento", i fattori additivi (fattore di aggiustamento verso l'alto e fattore di aggiustamento verso il basso) o moltiplicativi da prendere in considerazione durante la rigenerazione periodica (non frequente);

| 2.1.2. | "ciclo di invecchiamento", le condizioni di funzionamento del veicolo o del motore (velocità, carico, potenza) da riprodurre durante il periodo di accumulo di esercizio; |
| --- | --- |

2.1.2.

"ciclo di invecchiamento", le condizioni di funzionamento del veicolo o del motore (velocità, carico, potenza) da riprodurre durante il periodo di accumulo di esercizio;

| 2.1.3. | "limite di emissione applicabile", il limite di emissione a cui è soggetto il motore; |
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2.1.3.

"limite di emissione applicabile", il limite di emissione a cui è soggetto il motore;

| 2.1.4. | "omologazione di un motore", l'omologazione di un tipo o di una famiglia di motori relativamente al livello di emissione di inquinanti gassosi e di particolato del motore; |
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2.1.4.

"omologazione di un motore", l'omologazione di un tipo o di una famiglia di motori relativamente al livello di emissione di inquinanti gassosi e di particolato del motore;

| 2.1.5. | "condensa", la precipitazione di componenti contenenti acqua da una fase gassosa a una fase liquida. La condensa è una funzione dell'umidità, della pressione, della temperatura e delle concentrazioni di altri componenti quali l'acido solforico. Tali parametri variano in funzione dell'umidità dell'aria di alimentazione del motore, dell'umidità dell'aria di diluizione, del rapporto aria/carburante del motore – inclusa la quantità di idrogeno e di zolfo nel carburante; |
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2.1.5.

"condensa", la precipitazione di componenti contenenti acqua da una fase gassosa a una fase liquida. La condensa è una funzione dell'umidità, della pressione, della temperatura e delle concentrazioni di altri componenti quali l'acido solforico. Tali parametri variano in funzione dell'umidità dell'aria di alimentazione del motore, dell'umidità dell'aria di diluizione, del rapporto aria/carburante del motore – inclusa la quantità di idrogeno e di zolfo nel carburante;

| 2.1.6. | "pressione atmosferica", la pressione statica atmosferica assoluta, umida. Si noti che se la pressione atmosferica è misurata in un condotto, le perdite di pressione tra l'atmosfera e il luogo della misurazione sono trascurabili e si tiene conto dei cambiamenti della pressione statica del condotto risultanti dal flusso; |
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2.1.6.

"pressione atmosferica", la pressione statica atmosferica assoluta, umida. Si noti che se la pressione atmosferica è misurata in un condotto, le perdite di pressione tra l'atmosfera e il luogo della misurazione sono trascurabili e si tiene conto dei cambiamenti della pressione statica del condotto risultanti dal flusso;

| 2.1.7. | "taratura", il processo di regolazione della risposta del sistema di misura in modo che il risultato corrisponda a una serie di segnali di riferimento. Confrontare con "verifica"; |
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2.1.7.

"taratura", il processo di regolazione della risposta del sistema di misura in modo che il risultato corrisponda a una serie di segnali di riferimento. Confrontare con "verifica";

| 2.1.8. | "gas di taratura", una miscela di gas purificata utilizzata per tarare gli analizzatori di gas. I gas di taratura devono rispettare le specifiche di cui al punto 9.5.1. Si noti che i gas di taratura e i gas di calibrazione sono qualitativamente uguali; si differenziano in termini della loro funzione primaria. Vari controlli delle prestazioni per gli analizzatori di gas e i componenti di manipolazione di campioni possono far riferimento a gas di taratura o di calibrazione; |
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2.1.8.

"gas di taratura", una miscela di gas purificata utilizzata per tarare gli analizzatori di gas. I gas di taratura devono rispettare le specifiche di cui al punto 9.5.1. Si noti che i gas di taratura e i gas di calibrazione sono qualitativamente uguali; si differenziano in termini della loro funzione primaria. Vari controlli delle prestazioni per gli analizzatori di gas e i componenti di manipolazione di campioni possono far riferimento a gas di taratura o di calibrazione;

| 2.1.9. | "motore ad accensione spontanea", un motore che funziona secondo il principio dell'accensione per compressione (ad esempio il motore diesel); |
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2.1.9.

"motore ad accensione spontanea", un motore che funziona secondo il principio dell'accensione per compressione (ad esempio il motore diesel);

| 2.1.10. | "DTC confermato e attivo", DTC che viene memorizzato quando il sistema NCD stabilisce che è presente un malfunzionamento; |
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2.1.10.

"DTC confermato e attivo", DTC che viene memorizzato quando il sistema NCD stabilisce che è presente un malfunzionamento;

| 2.1.11. | "motore a regime costante", un motore la cui omologazione o certificazione si limita al funzionamento a regime costante. Se la funzione di regolazione del regime costante è rimossa o disattivata i motori non sono più considerati motori a regime costante; |
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2.1.11.

"motore a regime costante", un motore la cui omologazione o certificazione si limita al funzionamento a regime costante. Se la funzione di regolazione del regime costante è rimossa o disattivata i motori non sono più considerati motori a regime costante;

| 2.1.12. | "funzionamento a regime costante", il funzionamento del motore con un regolatore che controlla automaticamente la richiesta dell'operatore in modo da mantenere costante il regime del motore anche se cambia il carico. I regolatori non mantengono sempre esattamente il regime costante. Tipicamente il regime può diminuire dallo 0,1 al 10 per cento rispetto al regime a carico zero, in modo che il regime minimo si verifichi vicino al punto di massima potenza del motore; |
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2.1.12.

"funzionamento a regime costante", il funzionamento del motore con un regolatore che controlla automaticamente la richiesta dell'operatore in modo da mantenere costante il regime del motore anche se cambia il carico. I regolatori non mantengono sempre esattamente il regime costante. Tipicamente il regime può diminuire dallo 0,1 al 10 per cento rispetto al regime a carico zero, in modo che il regime minimo si verifichi vicino al punto di massima potenza del motore;

| 2.1.13. | "rigenerazione continua", il processo di rigenerazione di un sistema di post-trattamento del gas di scarico che si attiva in modo sostenuto o almeno una volta nel corso del ciclo di prova transitorio o del ciclo modale con rampe di transizione applicabile; a differenza della rigenerazione periodica (non frequente); |
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2.1.13.

"rigenerazione continua", il processo di rigenerazione di un sistema di post-trattamento del gas di scarico che si attiva in modo sostenuto o almeno una volta nel corso del ciclo di prova transitorio o del ciclo modale con rampe di transizione applicabile; a differenza della rigenerazione periodica (non frequente);

| 2.1.14. | "efficienza di conversione del dispositivo di eliminazione degli idrocarburi non metanici (NMC) E", l'efficienza di conversione degli NMC utilizzata per l'eliminazione degli idrocarburi non metanici dal gas campione mediante ossidazione di tutti gli idrocarburi ad eccezione del metano. L'efficienza di conversione ideale è dello 0 per cento (E
  CH4 = 0) e del 100 per cento per gli altri idrocarburi rappresentati dall'etano (E
  C2H6 = 100 per cento). Per una misurazione accurata degli NMHC, occorre determinare le due efficienze e usarle per il calcolo della portata massica dell'emissione di NMHC per il metano e l'etano. Confrontare con "frazione di penetrazione"; |
| --- | --- |

2.1.14.

"efficienza di conversione del dispositivo di eliminazione degli idrocarburi non metanici (NMC) E", l'efficienza di conversione degli NMC utilizzata per l'eliminazione degli idrocarburi non metanici dal gas campione mediante ossidazione di tutti gli idrocarburi ad eccezione del metano. L'efficienza di conversione ideale è dello 0 per cento (E
  CH4 = 0) e del 100 per cento per gli altri idrocarburi rappresentati dall'etano (E
  C2H6 = 100 per cento). Per una misurazione accurata degli NMHC, occorre determinare le due efficienze e usarle per il calcolo della portata massica dell'emissione di NMHC per il metano e l'etano. Confrontare con "frazione di penetrazione";

| 2.1.15. | "componenti fondamentali in relazione alle emissioni", i seguenti componenti progettati essenzialmente per controllare le emissioni: tutti i sistemi di post-trattamento del gas di scarico, la centralina elettronica con relativi sensori e attuatori e il sistema EGR, e relativi filtri, refrigeranti, valvole di controllo e tubi; |
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2.1.15.

"componenti fondamentali in relazione alle emissioni", i seguenti componenti progettati essenzialmente per controllare le emissioni: tutti i sistemi di post-trattamento del gas di scarico, la centralina elettronica con relativi sensori e attuatori e il sistema EGR, e relativi filtri, refrigeranti, valvole di controllo e tubi;

| 2.1.16. | "manutenzione fondamentale in relazione alle emissioni", la manutenzione da eseguire sui componenti fondamentali connessi alle emissioni; |
| --- | --- |

2.1.16.

"manutenzione fondamentale in relazione alle emissioni", la manutenzione da eseguire sui componenti fondamentali connessi alle emissioni;

| 2.1.17. | "tempo di ritardo", il tempo che intercorre tra la variazione del componente da misurare nel punto di riferimento e il raggiungimento di una risposta del sistema equivalente al 10 per cento del valore finale indicato (t10
  ), definendo come punto di riferimento la sonda di campionamento. Per i componenti gassosi, equivale al tempo di trasporto del componente da misurare dalla sonda di campionamento al rilevatore (cfr. figura 3.1); |
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2.1.17.

"tempo di ritardo", il tempo che intercorre tra la variazione del componente da misurare nel punto di riferimento e il raggiungimento di una risposta del sistema equivalente al 10 per cento del valore finale indicato (t10
  ), definendo come punto di riferimento la sonda di campionamento. Per i componenti gassosi, equivale al tempo di trasporto del componente da misurare dalla sonda di campionamento al rilevatore (cfr. figura 3.1);

| 2.1.18. | "sistema DeNOx", un sistema di post-trattamento del gas di scarico concepito per ridurre le emissioni di ossidi di azoto (NOx) [ad es. catalizzatori passivi e attivi per NOx con funzionamento in magro, adsorbitori di NOx e sistemi di riduzione catalitica selettiva (SCR)]; |
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2.1.18.

"sistema DeNOx", un sistema di post-trattamento del gas di scarico concepito per ridurre le emissioni di ossidi di azoto (NOx) [ad es. catalizzatori passivi e attivi per NOx con funzionamento in magro, adsorbitori di NOx e sistemi di riduzione catalitica selettiva (SCR)];

| 2.1.19. | "punto di rugiada", la misurazione di umidità indicata come la temperatura di equilibrio a cui l'acqua si condensa a una data pressione dall'aria umida con una data umidità assoluta. Il punto di rugiada è indicato come una temperatura in °C o K ed è valido solo per la pressione a cui viene misurato; |
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2.1.19.

"punto di rugiada", la misurazione di umidità indicata come la temperatura di equilibrio a cui l'acqua si condensa a una data pressione dall'aria umida con una data umidità assoluta. Il punto di rugiada è indicato come una temperatura in °C o K ed è valido solo per la pressione a cui viene misurato;

| 2.1.20. | "codice diagnostico di guasto (DTC)", un codice numerico o alfanumerico che identifica o designa un malfunzionamento nel controllo degli NOx |
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2.1.20.

"codice diagnostico di guasto (DTC)", un codice numerico o alfanumerico che identifica o designa un malfunzionamento nel controllo degli NOx

| 2.1.21. | "modalità discreta", un tipo di prova in stato stazionario in modalità discreta, come descritto al punto 7.4.1.1 e nell'allegato 5; |
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2.1.21.

"modalità discreta", un tipo di prova in stato stazionario in modalità discreta, come descritto al punto 7.4.1.1 e nell'allegato 5;

| 2.1.22. | "deriva", la differenza tra un segnale zero o di taratura e il valore rispettivo indicato da uno strumenti di misura immediatamente dopo il suo utilizzo in una prova delle emissioni, a condizione che lo strumento sia stato azzerato e tarato subito prima dell'esecuzione della prova; |
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2.1.22.

"deriva", la differenza tra un segnale zero o di taratura e il valore rispettivo indicato da uno strumenti di misura immediatamente dopo il suo utilizzo in una prova delle emissioni, a condizione che lo strumento sia stato azzerato e tarato subito prima dell'esecuzione della prova;

| 2.1.23. | "centralina elettronica di controllo", il dispositivo elettronico del motore che usa i dati dai sensori del motore per controllare i parametri del motore; |
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2.1.23.

"centralina elettronica di controllo", il dispositivo elettronico del motore che usa i dati dai sensori del motore per controllare i parametri del motore;

| 2.1.24. | "sistema di controllo delle emissioni", qualsiasi dispositivo, sistema o elemento di progetto che controlla o riduce le emissioni di inquinanti regolamentati dal motore; |
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2.1.24.

"sistema di controllo delle emissioni", qualsiasi dispositivo, sistema o elemento di progetto che controlla o riduce le emissioni di inquinanti regolamentati dal motore;

| 2.1.25. | "strategia di controllo delle emissioni", la combinazione di un sistema di controllo delle emissioni con una strategia di base e una serie di strategie ausiliarie per il controllo delle emissioni, integrata nel progetto generale di un motore o di una macchina mobile non stradale su cui il motore è installato; |
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2.1.25.

"strategia di controllo delle emissioni", la combinazione di un sistema di controllo delle emissioni con una strategia di base e una serie di strategie ausiliarie per il controllo delle emissioni, integrata nel progetto generale di un motore o di una macchina mobile non stradale su cui il motore è installato;

| 2.1.26. | "periodo di durabilità delle emissioni", il numero di ore indicato nell'allegato 8 per determinare i fattori di deterioramento; |
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2.1.26.

"periodo di durabilità delle emissioni", il numero di ore indicato nell'allegato 8 per determinare i fattori di deterioramento;

| 2.1.27. | "manutenzione in relazione alle emissioni", la manutenzione che influisce in modo significativo sulle emissioni o che può incidere sul deterioramento delle emissioni del veicolo o del motore durante il funzionamento nelle normali condizioni d'uso; |
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2.1.27.

"manutenzione in relazione alle emissioni", la manutenzione che influisce in modo significativo sulle emissioni o che può incidere sul deterioramento delle emissioni del veicolo o del motore durante il funzionamento nelle normali condizioni d'uso;

| 2.1.28. | "famiglia di motori-sistemi di post-trattamento", un raggruppamento di motori, deciso dal fabbricante, che soddisfa la definizione di famiglia di motori; i motori sono poi ulteriormente raggruppati in una famiglia di famiglie di motori che utilizzano lo stesso sistema di post-trattamento del gas di scarico; |
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2.1.28.

"famiglia di motori-sistemi di post-trattamento", un raggruppamento di motori, deciso dal fabbricante, che soddisfa la definizione di famiglia di motori; i motori sono poi ulteriormente raggruppati in una famiglia di famiglie di motori che utilizzano lo stesso sistema di post-trattamento del gas di scarico;

| 2.1.29. | "famiglia di motori", un gruppo di motori stabilito dal fabbricante che, per progetto, si presume abbiano emissioni di scarico analoghe e soddisfino i requisiti di cui al punto 7 del presente regolamento; |
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2.1.29.

"famiglia di motori", un gruppo di motori stabilito dal fabbricante che, per progetto, si presume abbiano emissioni di scarico analoghe e soddisfino i requisiti di cui al punto 7 del presente regolamento;

| 2.1.30. | "regime controllato dal motore", la velocità di funzionamento del motore quando è controllata dal regolatore installato; |
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2.1.30.

"regime controllato dal motore", la velocità di funzionamento del motore quando è controllata dal regolatore installato;

| 2.1.31. | "sistema motore", il motore, il sistema di controllo delle emissioni e l'interfaccia di comunicazione (hardware e messaggi) tra le centraline elettroniche di controllo (ECU) del sistema motore e qualsiasi altra centralina di controllo del gruppo motopropulsore o del veicolo; |
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2.1.31.

"sistema motore", il motore, il sistema di controllo delle emissioni e l'interfaccia di comunicazione (hardware e messaggi) tra le centraline elettroniche di controllo (ECU) del sistema motore e qualsiasi altra centralina di controllo del gruppo motopropulsore o del veicolo;

| 2.1.32. | "tipo di motore", una categoria di motori che non differiscono tra loro per quanto riguarda le caratteristiche essenziali definite ai punti da 1 a 4 dell'allegato 1A, appendice 3, del presente regolamento; |
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2.1.32.

"tipo di motore", una categoria di motori che non differiscono tra loro per quanto riguarda le caratteristiche essenziali definite ai punti da 1 a 4 dell'allegato 1A, appendice 3, del presente regolamento;

| 2.1.33. | "sistema di post-trattamento del gas di scarico", il catalizzatore, il filtro antiparticolato, il sistema deNOx, il sistema combinato deNOx-filtro antiparticolato o qualsiasi altro dispositivo di riduzione delle emissioni montato a valle del motore. Questa definizione esclude il sistema di ricircolo dei gas di scarico (EGR) e i turbocompressori che sono considerati parte integrante del motore; |
| --- | --- |

2.1.33.

"sistema di post-trattamento del gas di scarico", il catalizzatore, il filtro antiparticolato, il sistema deNOx, il sistema combinato deNOx-filtro antiparticolato o qualsiasi altro dispositivo di riduzione delle emissioni montato a valle del motore. Questa definizione esclude il sistema di ricircolo dei gas di scarico (EGR) e i turbocompressori che sono considerati parte integrante del motore;

| 2.1.34. | "ricircolo dei gas di scarico (EGR- exhaust-gas recirculation)", una tecnologia che riduce le emissioni incanalando i gas di scarico emessi dalle camere di combustione verso il motore in modo che siano miscelati con l'aria in entrata prima o durante la combustione. L'impiego della fasatura delle valvole per aumentare la quantità di gas di scarico residui nelle camere di combustione che è miscelata con l'aria in entrata prima o durante la combustione non è considerato un ricircolo dei gas di scarico ai fini del presente regolamento; |
| --- | --- |

2.1.34.

"ricircolo dei gas di scarico (EGR- exhaust-gas recirculation)", una tecnologia che riduce le emissioni incanalando i gas di scarico emessi dalle camere di combustione verso il motore in modo che siano miscelati con l'aria in entrata prima o durante la combustione. L'impiego della fasatura delle valvole per aumentare la quantità di gas di scarico residui nelle camere di combustione che è miscelata con l'aria in entrata prima o durante la combustione non è considerato un ricircolo dei gas di scarico ai fini del presente regolamento;

| 2.1.35. | "metodo di diluizione a flusso totale", il processo di miscelazione del flusso totale di gas di scarico con aria di diluizione prima della separazione di una parte della corrente di gas di scarico diluito per l'analisi; |
| --- | --- |

2.1.35.

"metodo di diluizione a flusso totale", il processo di miscelazione del flusso totale di gas di scarico con aria di diluizione prima della separazione di una parte della corrente di gas di scarico diluito per l'analisi;

| 2.1.36. | "inquinanti gassosi", il monossido di carbonio, gli idrocarburi (considerando un rapporto C1H1.85) e gli ossidi di azoto espressi in equivalente di biossido di azoto (NO2); |
| --- | --- |

2.1.36.

"inquinanti gassosi", il monossido di carbonio, gli idrocarburi (considerando un rapporto C1H1.85) e gli ossidi di azoto espressi in equivalente di biossido di azoto (NO2);

| 2.1.37. | "buona pratica ingegneristica", valutazioni basate su principi scientifici e tecnici generalmente accettati e sulle informazioni pertinenti disponibili; |
| --- | --- |

2.1.37.

"buona pratica ingegneristica", valutazioni basate su principi scientifici e tecnici generalmente accettati e sulle informazioni pertinenti disponibili;

| 2.1.38. | "filtro HEPA", filtri antiparticolato ad alta efficienza che raggiungono un'efficienza minima iniziale di rimozione del particolato del 99,97 per cento in base alla norma ASTM F 1471–93 o equivalente; |
| --- | --- |

2.1.38.

"filtro HEPA", filtri antiparticolato ad alta efficienza che raggiungono un'efficienza minima iniziale di rimozione del particolato del 99,97 per cento in base alla norma ASTM F 1471–93 o equivalente;

| 2.1.39. | "idrocarburo (HC)", THC, NMHC, a seconda del caso. Idrocarburo generalmente significa il gruppo di idrocarburi sul quale le norme di emissione sono basate per ogni tipo di carburante e motore; |
| --- | --- |

2.1.39.

"idrocarburo (HC)", THC, NMHC, a seconda del caso. Idrocarburo generalmente significa il gruppo di idrocarburi sul quale le norme di emissione sono basate per ogni tipo di carburante e motore;

| 2.1.40. | "alto regime (nhi)", il più alto regime di rotazione del motore al quale si ottiene il 70 per cento della potenza nominale (allegato 4A) o della potenza massima (allegato 4B); |
| --- | --- |

2.1.40.

"alto regime (nhi)", il più alto regime di rotazione del motore al quale si ottiene il 70 per cento della potenza nominale (allegato 4A) o della potenza massima (allegato 4B);

| 2.1.41. | "regime minimo", il più basso regime del motore con carico minimo (pari o superiore a carico zero) quando un regolatore del motore controlla il regime del motore. Per i motori senza una funzione di regolazione che controlla il regime minimo, con regime minimo s'intende il valore dichiarato dal fabbricante per il più basso regime del motore con carico minimo. Si noti che il regime minimo a caldo è il regime minimo di un motore riscaldato; |
| --- | --- |

2.1.41.

"regime minimo", il più basso regime del motore con carico minimo (pari o superiore a carico zero) quando un regolatore del motore controlla il regime del motore. Per i motori senza una funzione di regolazione che controlla il regime minimo, con regime minimo s'intende il valore dichiarato dal fabbricante per il più basso regime del motore con carico minimo. Si noti che il regime minimo a caldo è il regime minimo di un motore riscaldato;

| 2.1.42. | "regime intermedio", il regime del motore che soddisfa uno dei seguenti requisiti:






  a) | per motori progettati per funzionare a diverse velocità lungo una curva di coppia a pieno carico, il regime intermedio è il regime di coppia massima dichiarato se questo è compreso tra il 60 per cento e il 75 per cento del regime nominale; |
| --- | --- | --- |

2.1.42.

"regime intermedio", il regime del motore che soddisfa uno dei seguenti requisiti:

a)

per motori progettati per funzionare a diverse velocità lungo una curva di coppia a pieno carico, il regime intermedio è il regime di coppia massima dichiarato se questo è compreso tra il 60 per cento e il 75 per cento del regime nominale;

| b) | se il regime di coppia massima dichiarato è inferiore al 60 per cento del regime nominale, il regime intermedio è il 60 per cento del regime nominale; |
| --- | --- |

b)

se il regime di coppia massima dichiarato è inferiore al 60 per cento del regime nominale, il regime intermedio è il 60 per cento del regime nominale;

| c) | se il regime di coppia massima dichiarato è superiore al 75 per cento del regime nominale, il regime intermedio è il 75 per cento del regime nominale; |
| --- | --- |

c)

se il regime di coppia massima dichiarato è superiore al 75 per cento del regime nominale, il regime intermedio è il 75 per cento del regime nominale;

| 2.1.43. | "linearità", il grado in cui i valori misurati corrispondono ai rispettivi livelli di riferimento. La linearità è quantificata usando una regressione lineare di coppie di valori misurati e valori di riferimento in un intervallo di valori previsti od osservati durante le prove; |
| --- | --- |

2.1.43.

"linearità", il grado in cui i valori misurati corrispondono ai rispettivi livelli di riferimento. La linearità è quantificata usando una regressione lineare di coppie di valori misurati e valori di riferimento in un intervallo di valori previsti od osservati durante le prove;

| 2.1.44. | "basso regime", il più basso regime del motore al quale si ottiene il 50 per cento della potenza nominale (allegato 4A) o della potenza massima (allegato 4B); |
| --- | --- |

2.1.44.

"basso regime", il più basso regime del motore al quale si ottiene il 50 per cento della potenza nominale (allegato 4A) o della potenza massima (allegato 4B);

| 2.1.45. | "potenza massima (Pmax)", la potenza massima in kW indicata dal fabbricante; |
| --- | --- |

2.1.45.

"potenza massima (Pmax)", la potenza massima in kW indicata dal fabbricante;

| 2.1.46. | "regime di coppia massima", il regime al quale si ottiene la coppia massima del motore indicata dal fabbricante; |
| --- | --- |

2.1.46.

"regime di coppia massima", il regime al quale si ottiene la coppia massima del motore indicata dal fabbricante;

| 2.1.47. | "valore medio di una quantità", ponderato in base al flusso, il livello medio di una quantità dopo che è stata ponderata proporzionalmente alla portata; |
| --- | --- |

2.1.47.

"valore medio di una quantità", ponderato in base al flusso, il livello medio di una quantità dopo che è stata ponderata proporzionalmente alla portata;

| 2.1.48. | "famiglia di motori NCD", un raggruppamento di sistemi motore, stabilito dal fabbricante, avente metodi comuni di monitoraggio/diagnosi degli NCM; |
| --- | --- |

2.1.48.

"famiglia di motori NCD", un raggruppamento di sistemi motore, stabilito dal fabbricante, avente metodi comuni di monitoraggio/diagnosi degli NCM;

| 2.1.49. | "potenza netta", la potenza in "kW CEE" ottenuta al banco di prova all'estremità dell'albero a gomiti, o al suo equivalente, misurata secondo il metodo descritto nel regolamento n. 120 sulla misurazione della potenza netta, della coppia netta e del consumo specifico di carburante dei motori a combustione interna per i trattori agricoli e forestali e le macchine mobili non stradali; |
| --- | --- |

2.1.49.

"potenza netta", la potenza in "kW CEE" ottenuta al banco di prova all'estremità dell'albero a gomiti, o al suo equivalente, misurata secondo il metodo descritto nel regolamento n. 120 sulla misurazione della potenza netta, della coppia netta e del consumo specifico di carburante dei motori a combustione interna per i trattori agricoli e forestali e le macchine mobili non stradali;

| 2.1.50. | "manutenzione senza conseguenze sulle emissioni", la manutenzione che non influisce in modo sostanziale sulle emissioni e che non ha un effetto duraturo sul deterioramento delle emissioni del veicolo o del motore durante il funzionamento nelle normali condizioni d'uso; |
| --- | --- |

2.1.50.

"manutenzione senza conseguenze sulle emissioni", la manutenzione che non influisce in modo sostanziale sulle emissioni e che non ha un effetto duraturo sul deterioramento delle emissioni del veicolo o del motore durante il funzionamento nelle normali condizioni d'uso;

| 2.1.51. | "idrocarburi diversi dal metano (NMHC)", la somma di tutte le specie di idrocarburi, ad eccezione del metano; |
| --- | --- |

2.1.51.

"idrocarburi diversi dal metano (NMHC)", la somma di tutte le specie di idrocarburi, ad eccezione del metano;

| 2.1.52. | "sistema diagnostico di controllo degli NOx (NCD)", un sistema a bordo del motore in grado di:






  a) | individuare un malfunzionamento nel controllo degli NOx; |
| --- | --- | --- |

2.1.52.

"sistema diagnostico di controllo degli NOx (NCD)", un sistema a bordo del motore in grado di:

a)

individuare un malfunzionamento nel controllo degli NOx;

| b) | individuare la probabile causa dei malfunzionamenti nel controllo degli NOx con dati memorizzati nel computer e/o comunicare tali dati all'esterno; |
| --- | --- |

b)

individuare la probabile causa dei malfunzionamenti nel controllo degli NOx con dati memorizzati nel computer e/o comunicare tali dati all'esterno;

| 2.1.53. | "Malfunzionamento nel controllo degli NOx (NCM)", la possibile manipolazione del sistema di controllo degli NOx di un motore o il malfunzionamento di tale sistema, forse dovuto a manipolazioni, e che una volta individuato richiede, secondo la presente direttiva, l'attivazione di una segnalazione o di un sistema di persuasione; |
| --- | --- |

2.1.53.

"Malfunzionamento nel controllo degli NOx (NCM)", la possibile manipolazione del sistema di controllo degli NOx di un motore o il malfunzionamento di tale sistema, forse dovuto a manipolazioni, e che una volta individuato richiede, secondo la presente direttiva, l'attivazione di una segnalazione o di un sistema di persuasione;

| 2.1.54. | "emissioni del basamento aperto", ogni flusso dal basamento del motore che viene emesso direttamente nell'ambiente; |
| --- | --- |

2.1.54.

"emissioni del basamento aperto", ogni flusso dal basamento del motore che viene emesso direttamente nell'ambiente;

| 2.1.55. | "richiesta dell'operatore", un intervento dell'operatore per regolare la potenza del motore. L'"operatore" può essere una persona (manuale) o un regolatore (automatico) che invia, meccanicamente o elettronicamente, un segnale al motore affinché eroghi una determinata potenza. Tale segnale può essere un'azione sul pedale dell'acceleratore, una leva di comando del gas, una leva di comando dell'alimentazione del carburante, una leva di comando della velocità o un valore di riferimento del regolatore; |
| --- | --- |

2.1.55.

"richiesta dell'operatore", un intervento dell'operatore per regolare la potenza del motore. L'"operatore" può essere una persona (manuale) o un regolatore (automatico) che invia, meccanicamente o elettronicamente, un segnale al motore affinché eroghi una determinata potenza. Tale segnale può essere un'azione sul pedale dell'acceleratore, una leva di comando del gas, una leva di comando dell'alimentazione del carburante, una leva di comando della velocità o un valore di riferimento del regolatore;

| 2.1.56. | "ossidi di azoto", composti che contengono solo azoto e ossigeno in base alle misurazioni effettuate secondo le procedure specificate nel presente regolamento. Gli ossidi di azoto sono espressi quantitativamente nella forma di biossido di azoto (NO2), in modo che una massa molare effettiva sia utilizzata per tutti gli ossidi di azoto equivalente a quella di NO2; |
| --- | --- |

2.1.56.

"ossidi di azoto", composti che contengono solo azoto e ossigeno in base alle misurazioni effettuate secondo le procedure specificate nel presente regolamento. Gli ossidi di azoto sono espressi quantitativamente nella forma di biossido di azoto (NO2), in modo che una massa molare effettiva sia utilizzata per tutti gli ossidi di azoto equivalente a quella di NO2;

| 2.1.57. | "motore capostipite", un motore selezionato all'interno di una famiglia di motori, tale che le sue caratteristiche di emissione sono rappresentative di quelle di tutta la famiglia di motori e tale da soddisfare i requisiti di cui all'allegato IB del presente regolamento; |
| --- | --- |

2.1.57.

"motore capostipite", un motore selezionato all'interno di una famiglia di motori, tale che le sue caratteristiche di emissione sono rappresentative di quelle di tutta la famiglia di motori e tale da soddisfare i requisiti di cui all'allegato IB del presente regolamento;

| 2.1.58. | "pressione parziale", la pressione p attribuibile a un singolo gas in una miscela di gas. Per un gas ideale la pressione parziale divisa per la pressione totale è uguale alla concentrazione molare x del componente; |
| --- | --- |

2.1.58.

"pressione parziale", la pressione p attribuibile a un singolo gas in una miscela di gas. Per un gas ideale la pressione parziale divisa per la pressione totale è uguale alla concentrazione molare x del componente;

| 2.1.59. | "dispositivo di post-trattamento del particolato", un sistema di post-trattamento del gas di scarico che riduce le emissioni inquinanti di particolato (PM) mediante separazione meccanica, aerodinamica, per diffusione o per inerzia; |
| --- | --- |

2.1.59.

"dispositivo di post-trattamento del particolato", un sistema di post-trattamento del gas di scarico che riduce le emissioni inquinanti di particolato (PM) mediante separazione meccanica, aerodinamica, per diffusione o per inerzia;

| 2.1.60. | "metodo di diluizione a flusso parziale", il processo di separazione di una parte del flusso totale di gas di scarico e di successiva miscelazione con una quantità opportuna di aria di diluizione a monte del filtro di campionamento del particolato; |
| --- | --- |

2.1.60.

"metodo di diluizione a flusso parziale", il processo di separazione di una parte del flusso totale di gas di scarico e di successiva miscelazione con una quantità opportuna di aria di diluizione a monte del filtro di campionamento del particolato;

| 2.1.61. | "particolato (PM)", qualsiasi materiale raccolto su un materiale filtrante specificato dopo diluizione del gas di scarico del motore ad accensione per compressione con aria filtrata e pulita in modo che la temperatura non superi i 325 K (52 °C); |
| --- | --- |

2.1.61.

"particolato (PM)", qualsiasi materiale raccolto su un materiale filtrante specificato dopo diluizione del gas di scarico del motore ad accensione per compressione con aria filtrata e pulita in modo che la temperatura non superi i 325 K (52 °C);

| 2.1.62. | "frazione di penetrazione PF", la deviazione dal funzionamento ideale di un dispositivo di eliminazione degli idrocarburi non metanici (cutter) (cfr. efficienza di conversione del dispositivo di eliminazione degli idrocarburi non metanici (NMC) E). Un dispositivo di eliminazione degli idrocarburi non metanici ideale avrebbe un fattore di penetrazione, PFCH4
  , di 1,000 (cioè un'efficienza di conversione ECH4
  di 0), e la frazione di penetrazione per tutti gli altri idrocarburi sarebbe di 0,000, conformemente a PFC2H6
  (vale a dire un'efficienza di conversione dell'etano EC2H6
  di 1). Il rapporto è:

  e ; |
| --- | --- |

2.1.62.

"frazione di penetrazione PF", la deviazione dal funzionamento ideale di un dispositivo di eliminazione degli idrocarburi non metanici (cutter) (cfr. efficienza di conversione del dispositivo di eliminazione degli idrocarburi non metanici (NMC) E). Un dispositivo di eliminazione degli idrocarburi non metanici ideale avrebbe un fattore di penetrazione, PFCH4
  , di 1,000 (cioè un'efficienza di conversione ECH4
  di 0), e la frazione di penetrazione per tutti gli altri idrocarburi sarebbe di 0,000, conformemente a PFC2H6
  (vale a dire un'efficienza di conversione dell'etano EC2H6
  di 1). Il rapporto è:

Formula e Formula;

| 2.1.63. | "carico percentuale", la frazione della coppia massima disponibile ad un dato regime del motore; |
| --- | --- |

2.1.63.

"carico percentuale", la frazione della coppia massima disponibile ad un dato regime del motore;

| 2.1.64. | "rigenerazione periodica (non frequente)", il processo di rigenerazione di un sistema di post-trattamento dei gas di scarico che entra in azione periodicamente, di solito dopo meno di cento ore di normale funzionamento del motore. Durante i cicli di rigenerazione è possibile il superamento dei limiti di emissione; |
| --- | --- |

2.1.64.

"rigenerazione periodica (non frequente)", il processo di rigenerazione di un sistema di post-trattamento dei gas di scarico che entra in azione periodicamente, di solito dopo meno di cento ore di normale funzionamento del motore. Durante i cicli di rigenerazione è possibile il superamento dei limiti di emissione;

| 2.1.65. | "immissione sul mercato", l'azione di rendere disponibile un prodotto oggetto del presente regolamento sul mercato di un paese che applica il presente regolamento, a titolo oneroso o gratuito, allo scopo di distribuirlo e/o usarlo in tale paese; |
| --- | --- |

2.1.65.

"immissione sul mercato", l'azione di rendere disponibile un prodotto oggetto del presente regolamento sul mercato di un paese che applica il presente regolamento, a titolo oneroso o gratuito, allo scopo di distribuirlo e/o usarlo in tale paese;

| 2.1.66. | "sonda", la prima sezione della linea di trasferimento che trasferisce il campione al componente successivo del sistema di campionamento; |
| --- | --- |

2.1.66.

"sonda", la prima sezione della linea di trasferimento che trasferisce il campione al componente successivo del sistema di campionamento;

| 2.1.67. | "PTFE", politetrafluoroetilene, noto comunemente come Teflon TM; |
| --- | --- |

2.1.67.

"PTFE", politetrafluoroetilene, noto comunemente come Teflon TM;

| 2.1.68. | "ciclo di prova stazionario modale con rampe di transizione", un ciclo di prova che comporta una sequenza di modalità di prova del motore in condizioni stazionarie con criteri di regime e coppia definiti per ciascuna modalità e rampe prestabilite di transizione di regime e di coppia tra le varie modalità; |
| --- | --- |

2.1.68.

"ciclo di prova stazionario modale con rampe di transizione", un ciclo di prova che comporta una sequenza di modalità di prova del motore in condizioni stazionarie con criteri di regime e coppia definiti per ciascuna modalità e rampe prestabilite di transizione di regime e di coppia tra le varie modalità;

| 2.1.69. | "regime nominale", indica il regime massimo a pieno carico consentito dal regolatore e indicato dal fabbricante oppure, se non è presente il regolatore, il regime al quale si ottiene la potenza massima del motore, indicato dal fabbricante; |
| --- | --- |

2.1.69.

"regime nominale", indica il regime massimo a pieno carico consentito dal regolatore e indicato dal fabbricante oppure, se non è presente il regolatore, il regime al quale si ottiene la potenza massima del motore, indicato dal fabbricante;

| 2.1.70. | "reagente", qualsiasi sostanza di consumo o non recuperabile necessaria al buon funzionamento del sistema di post-trattamento e a tal fine utilizzata; |
| --- | --- |

2.1.70.

"reagente", qualsiasi sostanza di consumo o non recuperabile necessaria al buon funzionamento del sistema di post-trattamento e a tal fine utilizzata;

| 2.1.71. | "rigenerazione", l'evento durante il quale il livello delle emissioni cambia mentre il sistema di post-trattamento viene ripristinato secondo i parametri di progettazione. Sono possibili due tipi di rigenerazione: la rigenerazione continua (cfr. punto 6.6.1. dell'allegato 4B) e periodica (non frequente) (cfr. punto 6.6.2. dell'allegato 4B); |
| --- | --- |

2.1.71.

"rigenerazione", l'evento durante il quale il livello delle emissioni cambia mentre il sistema di post-trattamento viene ripristinato secondo i parametri di progettazione. Sono possibili due tipi di rigenerazione: la rigenerazione continua (cfr. punto 6.6.1. dell'allegato 4B) e periodica (non frequente) (cfr. punto 6.6.2. dell'allegato 4B);

| 2.1.72. | "tempo di risposta", l'intervallo di tempo che intercorre tra il cambiamento del componente da misurare nel punto di riferimento e una risposta del sistema del 90 per cento del valore finale indicato (t90), con la sonda di campionamento definita come punto di riferimento in cui il cambiamento del componente misurato è di almeno il 60 per cento del fondo scala (FS) e i dispositivi per la commutazione dei gas sono in grado di commutare i gas in meno di 0,1 s. Il tempo di risposta del sistema è dato dallo sfasamento temporale del sistema e om tempo di salita del medesimo sistema; |
| --- | --- |

2.1.72.

"tempo di risposta", l'intervallo di tempo che intercorre tra il cambiamento del componente da misurare nel punto di riferimento e una risposta del sistema del 90 per cento del valore finale indicato (t90), con la sonda di campionamento definita come punto di riferimento in cui il cambiamento del componente misurato è di almeno il 60 per cento del fondo scala (FS) e i dispositivi per la commutazione dei gas sono in grado di commutare i gas in meno di 0,1 s. Il tempo di risposta del sistema è dato dallo sfasamento temporale del sistema e om tempo di salita del medesimo sistema;

| 2.1.73. | "tempo di salita", il tempo impiegato per il passaggio dal 10 al 90 per cento del valore finale indicato (t
  90
  – t
  10
  ); |
| --- | --- |

2.1.73.

"tempo di salita", il tempo impiegato per il passaggio dal 10 al 90 per cento del valore finale indicato (t
  90
  – t
  10
  );

| 2.1.74. | "scanner", apparecchiatura di prova esterna usata per la comunicazione normalizzata tra il sistema OBD e il sistema NCD; |
| --- | --- |

2.1.74.

"scanner", apparecchiatura di prova esterna usata per la comunicazione normalizzata tra il sistema OBD e il sistema NCD;

| 2.1.75. | "programma d'accumulo di esercizio", ciclo di invecchiamento e il periodo di accumulo di ore di funzionamento che serve a determinare i fattori di deterioramento per la famiglia di motori riguardo al sistema di post-trattamento; |
| --- | --- |

2.1.75.

"programma d'accumulo di esercizio", ciclo di invecchiamento e il periodo di accumulo di ore di funzionamento che serve a determinare i fattori di deterioramento per la famiglia di motori riguardo al sistema di post-trattamento;

| 2.1.76. | "barometro condiviso" un barometro le cui letture sono utilizzate come la pressione atmosferica per un impianto di prova completo che ha più di una camera di prova con dinamometro; |
| --- | --- |

2.1.76.

"barometro condiviso" un barometro le cui letture sono utilizzate come la pressione atmosferica per un impianto di prova completo che ha più di una camera di prova con dinamometro;

| 2.1.77. | "misurazione dell'umidità condivisa" la misurazione dell'umidità utilizzato come l'umidità per un impianto di prova completo che ha più di una camera di prova con dinamometro; |
| --- | --- |

2.1.77.

"misurazione dell'umidità condivisa" la misurazione dell'umidità utilizzato come l'umidità per un impianto di prova completo che ha più di una camera di prova con dinamometro;

| 2.1.78. | "calibrare" regolare uno strumento in modo che dia una risposta corretta a uno standard di calibrazione che rappresenta tra il 75 e il 100 per cento del valore massimo dell'intervallo dello strumento o dell'intervallo d'uso previsto; |
| --- | --- |

2.1.78.

"calibrare" regolare uno strumento in modo che dia una risposta corretta a uno standard di calibrazione che rappresenta tra il 75 e il 100 per cento del valore massimo dell'intervallo dello strumento o dell'intervallo d'uso previsto;

| 2.1.79. | "gas di calibrazione" una miscela di gas purificata utilizzata per tarare gli analizzatori di gas. I gas di calibrazione devono rispettare le specifiche di cui al punto 9.5.1. Si noti che i gas di taratura e i gas di calibrazione sono qualitativamente uguali; si differenziano in termini della loro funzione primaria. Vari controlli di verifica delle prestazioni per gli analizzatori di gas e i componenti di manipolazione dei campioni possono far riferimento a gas di taratura o di calibrazione; |
| --- | --- |

2.1.79.

"gas di calibrazione" una miscela di gas purificata utilizzata per tarare gli analizzatori di gas. I gas di calibrazione devono rispettare le specifiche di cui al punto 9.5.1. Si noti che i gas di taratura e i gas di calibrazione sono qualitativamente uguali; si differenziano in termini della loro funzione primaria. Vari controlli di verifica delle prestazioni per gli analizzatori di gas e i componenti di manipolazione dei campioni possono far riferimento a gas di taratura o di calibrazione;

| 2.1.80. | "emissioni specifiche" le emissioni di massa espresse in g/kWh; |
| --- | --- |

2.1.80.

"emissioni specifiche" le emissioni di massa espresse in g/kWh;

| 2.1.81. | "indipendente (standalone)" un oggetto che non dipende da altri; che esso è indipendente; |
| --- | --- |

2.1.81.

"indipendente (standalone)" un oggetto che non dipende da altri; che esso è indipendente;

| 2.1.82. | "stato stazionario" le prove delle emissioni in cui il regime e il carico del motore sono mantenuti a un insieme limitato di valori costanti nominali. Le prove a regime stazionario sono prove a modalità discreta o prove modali con rampe di transizione; |
| --- | --- |

2.1.82.

"stato stazionario" le prove delle emissioni in cui il regime e il carico del motore sono mantenuti a un insieme limitato di valori costanti nominali. Le prove a regime stazionario sono prove a modalità discreta o prove modali con rampe di transizione;

| 2.1.83. | "stechiometrico" riguardante il particolare rapporto di aria e carburante in cui se il carburante fosse completamente ossidato, non rimarrebbe né carburante né ossigeno; |
| --- | --- |

2.1.83.

"stechiometrico" riguardante il particolare rapporto di aria e carburante in cui se il carburante fosse completamente ossidato, non rimarrebbe né carburante né ossigeno;

| 2.1.84. | "mezzo di stoccaggio" un filtro antiparticolato, un sacchetto del campione od ogni altro dispositivo utilizzato per il campionamento per lotti; |
| --- | --- |

2.1.84.

"mezzo di stoccaggio" un filtro antiparticolato, un sacchetto del campione od ogni altro dispositivo utilizzato per il campionamento per lotti;

| 2.1.85. | "ciclo di prova (o di lavoro)"una sequenza di punti di prova aventi ciascuno un regime e una coppia definiti da far seguire al motore in condizioni operative stazionarie o transitorie; i cicli di lavoro sono specificati nell'allegato 5. Un unico ciclo di lavoro può comprendere uno o più intervalli di prova; |
| --- | --- |

2.1.85.

"ciclo di prova (o di lavoro)"una sequenza di punti di prova aventi ciascuno un regime e una coppia definiti da far seguire al motore in condizioni operative stazionarie o transitorie; i cicli di lavoro sono specificati nell'allegato 5. Un unico ciclo di lavoro può comprendere uno o più intervalli di prova;

| 2.1.86. | "intervallo di prova" il periodo di tempo in cui vengono determinate le emissioni specifiche al freno. Se si verificano intervalli di prova multipli nello stesso ciclo di lavoro, il regolamento può specificare ulteriori calcoli che ponderano e mettono insieme i risultati in modo da raggiungere valori compositi per il confronto con i limiti di emissione applicabili; |
| --- | --- |

2.1.86.

"intervallo di prova" il periodo di tempo in cui vengono determinate le emissioni specifiche al freno. Se si verificano intervalli di prova multipli nello stesso ciclo di lavoro, il regolamento può specificare ulteriori calcoli che ponderano e mettono insieme i risultati in modo da raggiungere valori compositi per il confronto con i limiti di emissione applicabili;

| 2.1.87. | "tolleranza" l'intervallo in cui deve essere compreso il 95 per cento di un insieme di valori registrati di una determinata quantità, mentre l'altro 5 per cento di valori registrati devia dall'intervallo di tolleranza. Le frequenze di registrazione e gli intervalli di tempo specificati sono utilizzati per determinare se una quantità si trova entro la tolleranza applicabile; |
| --- | --- |

2.1.87.

"tolleranza" l'intervallo in cui deve essere compreso il 95 per cento di un insieme di valori registrati di una determinata quantità, mentre l'altro 5 per cento di valori registrati devia dall'intervallo di tolleranza. Le frequenze di registrazione e gli intervalli di tempo specificati sono utilizzati per determinare se una quantità si trova entro la tolleranza applicabile;

| 2.1.88. | "totale idrocarburi (THC)" la massa congiunta di composti organici misurata dalla procedura specificata per la misurazione del totale idrocarburi, espressa come un idrocarburo con un rapporto di massa idrogeno-carbonio di 1,85:1; |
| --- | --- |

2.1.88.

"totale idrocarburi (THC)" la massa congiunta di composti organici misurata dalla procedura specificata per la misurazione del totale idrocarburi, espressa come un idrocarburo con un rapporto di massa idrogeno-carbonio di 1,85:1;

| 2.1.89. | "tempo di trasformazione" il tempo che intercorre tra la variazione del componente da misurare nel punto di riferimento e il raggiungimento di una risposta del sistema equivalente al 50 per cento del valore finale indicato (t
  50
  ), definendo come punto di riferimento la sonda di campionamento. Il tempo di trasformazione è utilizzato per l'allineamento dei segnali di diversi strumenti di misura; cfr. figura 3.1; |
| --- | --- |

2.1.89.

"tempo di trasformazione" il tempo che intercorre tra la variazione del componente da misurare nel punto di riferimento e il raggiungimento di una risposta del sistema equivalente al 50 per cento del valore finale indicato (t
  50
  ), definendo come punto di riferimento la sonda di campionamento. Il tempo di trasformazione è utilizzato per l'allineamento dei segnali di diversi strumenti di misura; cfr. figura 3.1;

| 2.1.90. | "ciclo di prova transitorio" un ciclo di prova con una sequenza di valori di regime e coppia normalizzati che variano in modo relativamente rapido nel tempo (NRTC). |
| --- | --- |

2.1.90.

"ciclo di prova transitorio" un ciclo di prova con una sequenza di valori di regime e coppia normalizzati che variano in modo relativamente rapido nel tempo (NRTC).

| 2.1.91. | "omologazione" l'omologazione di un tipo di motore per quanto riguarda le emissioni misurate conformemente alle procedure specificate nel presente regolamento; |
| --- | --- |

2.1.91.

"omologazione" l'omologazione di un tipo di motore per quanto riguarda le emissioni misurate conformemente alle procedure specificate nel presente regolamento;

| 2.1.92. | "aggiornamento-registrazione" la frequenza a cui l'analizzatore fornisce nuovi valori attuali; |
| --- | --- |

2.1.92.

"aggiornamento-registrazione" la frequenza a cui l'analizzatore fornisce nuovi valori attuali;

| 2.1.93. | "vita utile" la distanza e/o il tempo per cui deve essere assicurata la conformità ai limiti di emissione di gas e particolato applicabili; |
| --- | --- |

2.1.93.

"vita utile" la distanza e/o il tempo per cui deve essere assicurata la conformità ai limiti di emissione di gas e particolato applicabili;

| 2.1.94. | "motore a regime variabile" un motore che non è un motore a regime costante; |
| --- | --- |

2.1.94.

"motore a regime variabile" un motore che non è un motore a regime costante;

| 2.1.95. | "verifica" la valutazione per determinare se i risultati di un sistema di misura concordano con una serie di segnali di riferimento applicati entro una o più soglie fissate per l'accettazione. Confrontare con "taratura"; |
| --- | --- |

2.1.95.

"verifica" la valutazione per determinare se i risultati di un sistema di misura concordano con una serie di segnali di riferimento applicati entro una o più soglie fissate per l'accettazione. Confrontare con "taratura";

| 2.1.96. | "azzerare" la regolazione di uno strumento in modo che dia una risposta zero a uno standard di taratura zero, ad esempio l'azoto purificato o l'aria purificata per la misurazione delle concentrazioni dei componenti delle emissioni; |
| --- | --- |

2.1.96.

"azzerare" la regolazione di uno strumento in modo che dia una risposta zero a uno standard di taratura zero, ad esempio l'azoto purificato o l'aria purificata per la misurazione delle concentrazioni dei componenti delle emissioni;

| 2.1.97. | "gas di azzeramento" un gas che dà una risposta zero in un analizzatore. Esso può essere l'azoto purificato, l'aria purificata o una combinazione di aria purificata e azoto purificato. |
| --- | --- |

2.1.97.

"gas di azzeramento" un gas che dà una risposta zero in un analizzatore. Esso può essere l'azoto purificato, l'aria purificata o una combinazione di aria purificata e azoto purificato.

Figura 1

Definizioni delle risposta del sistema: tempo di ritardo (punto 2.1.13.), tempo di risposta (punto 2.1.72.), tempo di salita (punto 2.1.73.) e tempo di trasformazione (punto 2.1.89.)

Image

2.2.   Simboli e abbreviazioni

2.2.1.   Simboli

I simboli sono spiegati nell'allegato 4A, punto 1.4., e nell'allegato 4B, punto 3.2., rispettivamente.

2.2.2.   Simboli e abbreviazioni relativi ai componenti chimici

Ar: Argo

C1: Idrocarburo carbonio 1 equivalente

CH4: Metano

C2H6: Etano

C3H8: Propano

CO: Monossido di carbonio

CO2: Biossido di carbonio

DOP: Di-ottilftalato

H: Idrogeno atomico

H2: Idrogeno molecolare

HC: Idrocarburi

H2O: Acqua

He: Elio

N2: Azoto molecolare

NMHC: Idrocarburi non metanici

NOx: Ossidi d'azoto

NO: Ossido nitrico

NO2: Biossido di azoto

O2: Ossigeno

PM: Particolato

PTFE: Politetrafluoroetilene

S: Zolfo

THC: Totale idrocarburi

2.2.3.   Abbreviazioni

ASTM: American Society for Testing and Materials

BMD: Mini dispositivo di diluizione a sacchetto

BSFC: Consumo specifico di carburante

CFV: Tubo Venturi a flusso critico

CI: Motore ad accensione spontanea

CLD: Rivelatore a chemiluminescenza

CVS: Dispositivo di campionamento a volume costante

DeNOx: Sistema di post-trattamento degli NOx

DF: Fattore di deterioramento

ECM: Modulo di controllo elettronico

EFC: Controllo elettronico del flusso

EGR: Ricircolo dei gas di scarico

FID: Rivelatore a ionizzazione di fiamma

GC: Gascromatografo

HCLD: Rivelatore a chemiluminescenza riscaldato

HFID: Rivelatore a ionizzazione di fiamma riscaldato

IBP: Punto di ebollizione iniziale

ISO: Organizzazione internazionale per la standardizzazione

GPL: Gas di petrolio liquefatto

NDIR: Analizzatore a infrarossi non dispersivo

NDUV: Analizzatore a raggi ultravioletti non dispersivo

NIST: National Institute of Standards and Technology

NMC: Dispositivo di eliminazione (cutter) degli idrocarburi non metanici

PDP: Pompa volumetrica

%FS: Percentuale rispetto al fondo scala

PFD: Diluizione a flusso parziale

PFS: Sistema a flusso parziale

PTFE: Politetrafluoroetilene (noto comunemente come Teflon TM)

RMC: Ciclo modale con rampe di transizione

RMS: Valore quadratico medio

RTD: Rilevatore di temperatura resistivo

SAE: Società di ingegneri dell'automobile (Society of Automotive Engineers)

SSV: Tubo Venturi subsonico

UCL: Limite superiore di affidabilità

UFM: Flussimetro ultrasonico

3.   DOMANDA DI OMOLOGAZIONE

3.1.   Domanda di omologazione di un motore in quanto entità tecnica separata

| 3.1.1. | La domanda di omologazione di un tipo di motore o di una famiglia di motori per quanto riguarda il livello di emissione d'inquinanti gassosi e di particolato deve essere presentata dal fabbricante del motore o da un suo rappresentante. |
| --- | --- |

3.1.1.

La domanda di omologazione di un tipo di motore o di una famiglia di motori per quanto riguarda il livello di emissione d'inquinanti gassosi e di particolato deve essere presentata dal fabbricante del motore o da un suo rappresentante.

| 3.1.2. | La domanda deve essere accompagnata dai seguenti documenti, in triplice copia, e dai seguenti dati specifici:
  la descrizione del tipo di motore comprendente i dettagli di cui all'allegato 1A del presente regolamento e, se applicabile, i dettagli della famiglia di motori di cui all'allegato 1B del presente regolamento. |
| --- | --- |

3.1.2.

La domanda deve essere accompagnata dai seguenti documenti, in triplice copia, e dai seguenti dati specifici:

la descrizione del tipo di motore comprendente i dettagli di cui all'allegato 1A del presente regolamento e, se applicabile, i dettagli della famiglia di motori di cui all'allegato 1B del presente regolamento.

| 3.1.3. | Al servizio tecnico responsabile dell'esecuzione delle prove di omologazione di cui al punto 5 deve essere presentato un motore conforme alle caratteristiche del tipo di motore descritto nell'allegato 1A. Se il servizio tecnico determina che il motore presentato non rappresenta completamente la famiglia di motori di cui all'allegato 1A, appendice 2, occorre presentare un motore alternativo e, se necessario, aggiuntivo per le prove di cui al punto 5. |
| --- | --- |

3.1.3.

Al servizio tecnico responsabile dell'esecuzione delle prove di omologazione di cui al punto 5 deve essere presentato un motore conforme alle caratteristiche del tipo di motore descritto nell'allegato 1A. Se il servizio tecnico determina che il motore presentato non rappresenta completamente la famiglia di motori di cui all'allegato 1A, appendice 2, occorre presentare un motore alternativo e, se necessario, aggiuntivo per le prove di cui al punto 5.

4.   OMOLOGAZIONE

| 4.1. | Se il motore presentato per l'omologazione conformemente al punto 3.1. del presente regolamento soddisfa i requisiti del punto 5.2., è concessa l'omologazione di quel tipo di motore o di famiglia di motori. |
| --- | --- |

4.1.

Se il motore presentato per l'omologazione conformemente al punto 3.1. del presente regolamento soddisfa i requisiti del punto 5.2., è concessa l'omologazione di quel tipo di motore o di famiglia di motori.

| 4.2. | A ciascun tipo o famiglia viene assegnato un numero di omologazione. Le prime due cifre di tale numero (attualmente 01) indicano la serie comprendente le più recenti modifiche tecniche rilevanti apportate al regolamento alla data di rilascio dell'omologazione. Una parte contraente non può assegnare lo stesso numero a un altro tipo di motore o di famiglia di motori. |
| --- | --- |

4.2.

A ciascun tipo o famiglia viene assegnato un numero di omologazione. Le prime due cifre di tale numero (attualmente 01) indicano la serie comprendente le più recenti modifiche tecniche rilevanti apportate al regolamento alla data di rilascio dell'omologazione. Una parte contraente non può assegnare lo stesso numero a un altro tipo di motore o di famiglia di motori.

| 4.3. | La notifica del rilascio, dell'estensione o del rifiuto dell'omologazione di un tipo o di una famiglia di motori ai sensi del presente regolamento è comunicata alle Parti dell'Accordo del 1958 che applicano il presente regolamento per mezzo di un modulo conforme al modello riportato nell'allegato 2 del presente regolamento. Nella notifica devono essere indicati anche i valori misurati durante la prova. |
| --- | --- |

4.3.

La notifica del rilascio, dell'estensione o del rifiuto dell'omologazione di un tipo o di una famiglia di motori ai sensi del presente regolamento è comunicata alle Parti dell'Accordo del 1958 che applicano il presente regolamento per mezzo di un modulo conforme al modello riportato nell'allegato 2 del presente regolamento. Nella notifica devono essere indicati anche i valori misurati durante la prova.

| 4.4. | Su tutti i motori conformi al tipo di motore omologato o alla famiglia di motori omologata a norma del presente regolamento va apposto in maniera ben visibile e in una posizione facilmente accessibile un marchio di omologazione internazionale composto da:






  4.4.1. | un cerchio all'interno del quale è iscritta la lettera "E" seguita dal numero distintivo del paese che ha rilasciato l'omologazione (2); |
| --- | --- | --- |

4.4.

Su tutti i motori conformi al tipo di motore omologato o alla famiglia di motori omologata a norma del presente regolamento va apposto in maniera ben visibile e in una posizione facilmente accessibile un marchio di omologazione internazionale composto da:

4.4.1.

un cerchio all'interno del quale è iscritta la lettera "E" seguita dal numero distintivo del paese che ha rilasciato l'omologazione (2);

| 4.4.2. | il numero del presente regolamento seguito dalla lettera "R", da un trattino e dal numero di omologazione posti a destra del cerchio di cui al punto 4.4.1.; |
| --- | --- |

4.4.2.

il numero del presente regolamento seguito dalla lettera "R", da un trattino e dal numero di omologazione posti a destra del cerchio di cui al punto 4.4.1.;

| 4.4.3. | un simbolo aggiuntivo composto da due lettere, la prima di cui è una lettera da D a R che indichi il livello delle emissioni (punto 5.2.1) secondo il quale è stato omologato il tipo di motore o la famiglia di motori; la seconda, è la lettera A se la famiglia di motori è certificata per il funzionamento a regime variabile oppure la lettera B, se la famiglia di motori è certificata per il funzionamento a regime costante; |
| --- | --- |

4.4.3.

un simbolo aggiuntivo composto da due lettere, la prima di cui è una lettera da D a R che indichi il livello delle emissioni (punto 5.2.1) secondo il quale è stato omologato il tipo di motore o la famiglia di motori; la seconda, è la lettera A se la famiglia di motori è certificata per il funzionamento a regime variabile oppure la lettera B, se la famiglia di motori è certificata per il funzionamento a regime costante;

| 4.5. | Se il veicolo o motore è conforme a un tipo omologato a norma di uno o diversi altri regolamenti allegati all'accordo, nel paese che ha rilasciato l'omologazione a norma del presente regolamento, non è necessario ripetere il simbolo; in tal caso, i numeri del regolamento e di omologazione ed i simboli supplementari di tutti i regolamenti applicati per l'omologazione a norma del presente regolamento sono indicati in colonne verticali a destra del simbolo di cui al punto 4.4.2. |
| --- | --- |

4.5.

Se il veicolo o motore è conforme a un tipo omologato a norma di uno o diversi altri regolamenti allegati all'accordo, nel paese che ha rilasciato l'omologazione a norma del presente regolamento, non è necessario ripetere il simbolo; in tal caso, i numeri del regolamento e di omologazione ed i simboli supplementari di tutti i regolamenti applicati per l'omologazione a norma del presente regolamento sono indicati in colonne verticali a destra del simbolo di cui al punto 4.4.2.

| 4.6. | Il marchio di omologazione deve essere collocato sulla targhetta dati apposta dal fabbricante sul tipo omologato, o accanto ad essa. |
| --- | --- |

4.6.

Il marchio di omologazione deve essere collocato sulla targhetta dati apposta dal fabbricante sul tipo omologato, o accanto ad essa.

| 4.7. | L'allegato 3 del presente regolamento riporta alcuni esempi di marchi di omologazione. |
| --- | --- |

4.7.

L'allegato 3 del presente regolamento riporta alcuni esempi di marchi di omologazione.

| 4.8. | Il motore omologato come entità tecnica deve recare, oltre al marchio d'omologazione:






  4.8.1. | il marchio o la denominazione commerciale del fabbricante del motore; |
| --- | --- | --- |

4.8.

Il motore omologato come entità tecnica deve recare, oltre al marchio d'omologazione:

4.8.1.

il marchio o la denominazione commerciale del fabbricante del motore;

| 4.8.2. | il codice che il fabbricante ha assegnato al motore. |
| --- | --- |

4.8.2.

il codice che il fabbricante ha assegnato al motore.

| 4.9. | Questi marchi devono essere chiaramente leggibili ed indelebili. |
| --- | --- |

4.9.

Questi marchi devono essere chiaramente leggibili ed indelebili.

5.   SPECIFICHE E PROVE

5.1.   Aspetti generali

Gli elementi che possono influire sull'emissione di inquinanti gassosi e di particolato devono essere progettati, costruiti e montati in modo che il motore, in condizioni normali d'uso e nonostante le vibrazioni alle quali può essere sottoposto, soddisfi le disposizioni del presente regolamento.

5.1.1.   I provvedimenti tecnici presi dal fabbricante devono garantire che le emissioni suddette siano effettivamente limitate conformemente alle disposizioni del presente regolamento, per la normale durata di vita del motore e nelle normali condizioni d'uso. Tali disposizioni sono soddisfatte se:

| a) | sono soddisfatte, rispettivamente, le disposizioni dei punti 5.2.1. e 7.2.2.1., e |
| --- | --- |

a)

sono soddisfatte, rispettivamente, le disposizioni dei punti 5.2.1. e 7.2.2.1., e

| b) | inoltre, per i motori di fasce di potenza da L in su, sono soddisfatte le disposizioni del punto 5.3. |
| --- | --- |

b)

inoltre, per i motori di fasce di potenza da L in su, sono soddisfatte le disposizioni del punto 5.3.

5.1.2.   Per i motori di fasce di potenza pari o superiori ad H il fabbricante deve dimostrare la durabilità del motore e, se del caso, del dispositivo di post-trattamento conformemente all'allegato 8.

5.1.3.   È ammessa la sostituzione programmata di componenti legati alle emissioni dopo un certo periodo di funzionamento del motore. Qualsiasi intervento di regolazione, riparazione, smontaggio, pulitura o sostituzione di componenti o sistemi del motore, eseguito regolarmente allo scopo di evitare il malfunzionamento del motore va effettuato solo nella misura tecnicamente necessaria per assicurare un corretto funzionamento del sistema di controllo delle emissioni. Di conseguenza, i requisiti di manutenzione programmata devono essere inclusi nel manuale per l'utente e approvati prima del rilascio dell'omologazione. Per i motori di fasce di potenza pari o superiore a L vanno incluse ulteriori informazioni conformemente alle disposizioni del punto 5.3.3.

5.1.4.   Nella scheda informativa che figura nelle appendici dell'allegato 1A del presente regolamento deve essere incluso un estratto del manuale relativo alla manutenzione e alla sostituzione dei dispositivi di post-trattamento.

5.2.   Specifiche relative alle emissioni di inquinanti

I componenti gassosi e il particolato emessi dal motore presentato per le prove vanno misurati secondo i metodi descritti nell'allegato 4A per le fasce di potenza pari o inferiori a P e nell'allegato 4B per le fasce di potenza Q ed R. Su richiesta del fabbricante e con l'accordo dell'autorità di omologazione i metodi descritti nell'allegato 4B possono essere utilizzati per le fasce di potenza inferiori a P.

5.2.1.   Le emissioni di monossido di carbonio, idrocarburi, ossido d'azoto e particolato non devono superare i valori indicati nella tabella seguente:

| Fascia di potenza | Potenza netta
  (P)
  (kW) | Monossido di carbonio
  (CO)
  (g/kWh) | Idrocarburi
  (HC)
  (g/kWh) | Ossidi d'azoto
  (NOx)
  (g/kWh) | Particolato
  (PM)
  (g/kWh) |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| E | 130 ≤ P ≤ 560 | 3,5 | 1,0 | 6,0 | 0,2 |
| F | 75 ≤ P < 130 | 5,0 | 1,0 | 6,0 | 0,3 |
| G | 37 ≤ P < 75 | 5,0 | 1,3 | 7,0 | 0,4 |
| D | 18 ≤ P < 37 | 5,5 | 1,5 | 8,0 | 0,8 |
| | Potenza netta
  (P)
  (kW) | Monossido di carbonio
  (CO)
  (g/kWh) | Somma di idrocarburi e ossidi di azoto
  (HC+NOx)
  (g/kWh) | | Particolato
  (PM)
  (g/kWh) |
| H | 130 ≤ P ≤ 560 | 3,5 | 4,0 | | 0,2 |
| I | 75 ≤ P < 130 | 5,0 | 4,0 | | 0,3 |
| J | 37 ≤ P < 75 | 5,0 | 4,7 | | 0,4 |
| K | 19 ≤ P < 37 | 5,5 | 7,5 | | 0,6 |
| | Potenza netta
  (P)
  (kW) | Monossido di carbonio
  (CO)
  (g/kWh) | Idrocarburi
  (HC)
  (g/kWh) | Ossidi d'azoto
  (NOx)
  (g/kWh) | Particolato
  (PM)
  (g/kWh) |
| L | 130 ≤ P ≤ 560 | 3,5 | 0,19 | 2,0 | 0,025 |
| M | 75 ≤ P < 130 | 5,0 | 0,19 | 3,3 | 0,025 |
| N | 56 ≤ P < 75 | 5,0 | 0,19 | 3,3 | 0,025 |
| | | | Somma di idrocarburi e ossidi di azoto
  (HC+NOx)
  (g/kWh) | |
| P | 37 ≤ P < 56 | 5,0 | 4,7 | 0,025 |
| | Potenza netta
  (P)
  (kW) | Monossido di carbonio
  (CO)
  (g/kWh) | Idrocarburi
  (HC)
  (g/kWh) | Ossidi d'azoto
  (NOx)
  (g/kWh) | Particolato
  (PM)
  (g/kWh) |
| Q | 130 ≤ P ≤ 560 | 3,5 | 0,19 | 0,4 | 0,025 |
| R | 56 ≤ P < 130 | 5,0 | 0,19 | 0,4 | 0,025 |

Fascia di potenza

Potenza netta

(P)

(kW)

Monossido di carbonio

(CO)

(g/kWh)

Idrocarburi

(HC)

(g/kWh)

Ossidi d'azoto

(NOx)

(g/kWh)

Particolato

(PM)

(g/kWh)

E

130 ≤ P ≤ 560

3,5

1,0

6,0

0,2

F

75 ≤ P < 130

5,0

1,0

6,0

0,3

G

37 ≤ P < 75

5,0

1,3

7,0

0,4

D

18 ≤ P < 37

5,5

1,5

8,0

0,8

Potenza netta

(P)

(kW)

Monossido di carbonio

(CO)

(g/kWh)

Somma di idrocarburi e ossidi di azoto

(HC+NOx)

(g/kWh)

Particolato

(PM)

(g/kWh)

H

130 ≤ P ≤ 560

3,5

4,0

0,2

I

75 ≤ P < 130

5,0

4,0

0,3

J

37 ≤ P < 75

5,0

4,7

0,4

K

19 ≤ P < 37

5,5

7,5

0,6

Potenza netta

(P)

(kW)

Monossido di carbonio

(CO)

(g/kWh)

Idrocarburi

(HC)

(g/kWh)

Ossidi d'azoto

(NOx)

(g/kWh)

Particolato

(PM)

(g/kWh)

L

130 ≤ P ≤ 560

3,5

0,19

2,0

0,025

M

75 ≤ P < 130

5,0

0,19

3,3

0,025

N

56 ≤ P < 75

5,0

0,19

3,3

0,025

Somma di idrocarburi e ossidi di azoto

(HC+NOx)

(g/kWh)

P

37 ≤ P < 56

5,0

4,7

0,025

Potenza netta

(P)

(kW)

Monossido di carbonio

(CO)

(g/kWh)

Idrocarburi

(HC)

(g/kWh)

Ossidi d'azoto

(NOx)

(g/kWh)

Particolato

(PM)

(g/kWh)

Q

130 ≤ P ≤ 560

3,5

0,19

0,4

0,025

R

56 ≤ P < 130

5,0

0,19

0,4

0,025

I valori limite per le fasce di potenza da H ad R comprendono i fattori di deterioramento calcolati a norma dell'allegato 8.

5.2.2.   Nel caso in cui, come definito nell'allegato 1B, una famiglia di motori comprenda più di una fascia di potenza, i valori delle emissioni del motore capostipite (omologazione) e di tutti i tipi di motore che rientrano nella stessa famiglia (COP) devono essere conformi ai requisiti più severi della fascia di potenza superiore.

5.2.3.   Inoltre, sono applicabili i seguenti requisiti:

| a) | disposizioni relative all'ambito di prova del motore di cui al punto 5.3.5. del presente regolamento riguardanti solo le prove di motori delle fasce di Potenza Q e R; |
| --- | --- |

a)

disposizioni relative all'ambito di prova del motore di cui al punto 5.3.5. del presente regolamento riguardanti solo le prove di motori delle fasce di Potenza Q e R;

| b) | indicazioni dei livelli di CO2 conformemente all'allegato 10, appendice 1, per le prove eseguite a norma dell'allegato 4A oppure conformemente all'allegato 10, appendice 2, del presente regolamento per le prove eseguite a norma dell'allegato 4B dello stesso; |
| --- | --- |

b)

indicazioni dei livelli di CO2 conformemente all'allegato 10, appendice 1, per le prove eseguite a norma dell'allegato 4A oppure conformemente all'allegato 10, appendice 2, del presente regolamento per le prove eseguite a norma dell'allegato 4B dello stesso;

| c) | le prescrizioni di cui al punto 5.3 riguardano i motori a controllo elettronica delle fasce di Potenza da L a R. |
| --- | --- |

c)

le prescrizioni di cui al punto 5.3 riguardano i motori a controllo elettronica delle fasce di Potenza da L a R.

5.3.   Requisiti di omologazione per le fasce di potenza da L ad R

5.3.1.   Il presente punto si applica all'omologazione dei motori a controllo elettronico che utilizzano il controllo elettronico per determinare il quantitativo e i tempi di iniezione del carburante (di seguito "il motore"). Il presente punto si applica indipendentemente dalla tecnologia applicata a tali motori in modo da conformarsi ai valori limite di emissione stabiliti al punto 5.2.1 del presente regolamento.

5.3.2.   Prescrizioni generali

5.3.2.1.   Prescrizioni relative alla strategia di base per il controllo delle emissioni

5.3.2.1.1.   La strategia di base per il controllo delle emissioni, attiva in tutto l'intervallo di funzionamento del motore in modalità di regime e di coppia, deve essere concepita in modo che il motore possa rispettare le disposizioni del presente regolamento.

5.3.2.1.2.   È vietata qualsiasi strategia di base per il controllo delle emissioni che possa operare una distinzione tra il funzionamento del motore in sede di prova di omologazione standardizzata e altre condizioni di funzionamento e possa di conseguenza ridurre il livello di controllo delle emissioni quando il motore non funziona nelle condizioni effettivamente contemplate dalla procedura di omologazione.

5.3.2.2.   Prescrizioni relative alla strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni

5.3.2.2.1.   Un motore o una macchina mobile non stradale può utilizzare una strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni purché tale strategia, ove attivata, modifichi la strategia di base per il controllo delle emissioni in risposta a una serie specifica di condizioni ambientali e/o di funzionamento, senza però determinare una riduzione permanente dell'efficacia del sistema di controllo delle emissioni.

| a) | Non si applicano i punti 5.3.2.2.2. e 5.3.2.2.3. se, in sede di prova di omologazione, si attiva la strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni. |
| --- | --- |

a)

Non si applicano i punti 5.3.2.2.2. e 5.3.2.2.3. se, in sede di prova di omologazione, si attiva la strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni.

| b) | Se la strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni non si attiva in sede di prova di omologazione, deve essere dimostrato che tale strategia è attiva solo finché necessario per le finalità di cui al punto 5.3.2.2.3. |
| --- | --- |

b)

Se la strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni non si attiva in sede di prova di omologazione, deve essere dimostrato che tale strategia è attiva solo finché necessario per le finalità di cui al punto 5.3.2.2.3.

5.3.2.2.2.   Le condizioni di controllo applicabili al presente punto sono le seguenti:

| a) | condizioni di controllo per i motori delle fasce di potenza da L a P:






  i) | altitudine non superiore a 1 000 metri (o equivalente pressione atmosferica di 90 kPa); |
| --- | --- | --- |

a)

condizioni di controllo per i motori delle fasce di potenza da L a P:

i)

altitudine non superiore a 1 000 metri (o equivalente pressione atmosferica di 90 kPa);

| ii) | temperatura ambiente compresa tra 275 K e 303 K (2 °C-30 °C); |
| --- | --- |

ii)

temperatura ambiente compresa tra 275 K e 303 K (2 °C-30 °C);

| iii) | temperatura del liquido di raffreddamento del motore superiore a 343 K (70 °C). |
| --- | --- |

iii)

temperatura del liquido di raffreddamento del motore superiore a 343 K (70 °C).

Con il motore funzionante nelle condizioni di controllo di cui alle lettere i), ii) e iii), l'attivazione della strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni avviene solo eccezionalmente.

| b) | condizioni di controllo per i motori delle fasce di potenza da Q a R:






  i) | la pressione atmosferica è pari o superiore a 82,5 kPa; |
| --- | --- | --- |

b)

condizioni di controllo per i motori delle fasce di potenza da Q a R:

i)

la pressione atmosferica è pari o superiore a 82,5 kPa;

| ii) | la temperature ambiente è nel seguente intervallo:






  — | pari o superiore a 266 K (-7 °C); |
| --- | --- | --- |

ii)

la temperature ambiente è nel seguente intervallo:

—

pari o superiore a 266 K (-7 °C);

| — | pari o inferire alla temperature determinate dalla seguente formula alla pressione atmosferica specificata: , dove: Tc è la temperature calcolata dell'aria ambiente, K, e Pb è la pressione atmosferica, kPa; |
| --- | --- |

—

pari o inferire alla temperature determinate dalla seguente formula alla pressione atmosferica specificata: Formula, dove: Tc è la temperature calcolata dell'aria ambiente, K, e Pb è la pressione atmosferica, kPa;

| iii) | la temperature del refrigerante del motore è superiore a 343 K (70 °C). |
| --- | --- |

iii)

la temperature del refrigerante del motore è superiore a 343 K (70 °C).

Qualora venga attivata la strategia ausiliaria di controllo delle emissioni mentre il motore funziona nelle condizioni di controllo di cui ai punti i), ii) e iii), tale strategia viene attivata solo quando ne è stata dimostrata la necessità ai fini di cui al punto 5.3.2.2.3. e con l'accordo dell'autorità di omologazione.

| c) | Funzionamento a freddo
  In deroga alle prescrizioni della lettera b), si può usare una strategia ausiliaria di controllo delle emissioni per un motore dotato di ricircolo dei gas di scarico (EGR) delle fasce di potenza da Q a R quando la temperatura ambiente è inferiore a 275 K (2 °C) e se sono soddisfatti uno dei due criteri seguenti:






  i) | la temperatura del collettore di aspirazione è pari o inferiore alla temperatura definita con la seguente equazione:

  , dove: IMTc è la temperatura calcolata del collettore di aspirazione, K, e PIM è la pressione assoluta del collettore di aspirazione, kPa; |
| --- | --- | --- |

c)

Funzionamento a freddo

In deroga alle prescrizioni della lettera b), si può usare una strategia ausiliaria di controllo delle emissioni per un motore dotato di ricircolo dei gas di scarico (EGR) delle fasce di potenza da Q a R quando la temperatura ambiente è inferiore a 275 K (2 °C) e se sono soddisfatti uno dei due criteri seguenti:

i)

Formula

| ii) | la temperatura del refrigerante del motore è pari o inferiore alla temperatura definita con la seguente equazione:

  , dove: ECTc è la temperatura calcolata del refrigerante del motore, K, e PIM è la pressione assoluta del collettore di aspirazione, kPa. |
| --- | --- |

ii)

Formula

5.3.2.2.3.   Una strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni può essere attivata, in particolare, con le seguenti finalità:

| a) | mediante segnali di bordo per proteggere da danni il motore (compreso il dispositivo di trattamento dell'aria) e/o la macchina mobile non stradale su cui il motore è installato; |
| --- | --- |

a)

mediante segnali di bordo per proteggere da danni il motore (compreso il dispositivo di trattamento dell'aria) e/o la macchina mobile non stradale su cui il motore è installato;

| b) | per le strategie e la sicurezza di funzionamento; |
| --- | --- |

b)

per le strategie e la sicurezza di funzionamento;

| c) | per prevenire emissioni eccessive, in fase di avviamento a freddo, di riscaldamento o di spegnimento; |
| --- | --- |

c)

per prevenire emissioni eccessive, in fase di avviamento a freddo, di riscaldamento o di spegnimento;

| d) | in specifiche condizioni ambientali o di funzionamento e a scapito del controllo di un inquinante regolamentato, per mantenere tutti gli altri inquinanti regolamentati entro i valori limite di emissione appropriati per il motore in questione. La finalità è compensare fenomeni naturali in modo da assicurare un controllo accettabile di tutti i componenti delle emissioni. |
| --- | --- |

d)

in specifiche condizioni ambientali o di funzionamento e a scapito del controllo di un inquinante regolamentato, per mantenere tutti gli altri inquinanti regolamentati entro i valori limite di emissione appropriati per il motore in questione. La finalità è compensare fenomeni naturali in modo da assicurare un controllo accettabile di tutti i componenti delle emissioni.

5.3.2.2.4.   Al momento della prova di omologazione il fabbricante deve dimostrare al servizio tecnico che il funzionamento dell'eventuale strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni è conforme a quanto prescritto al punto 5.3.2.2. La dimostrazione consiste in una valutazione della documentazione di cui al punto 5.3.2.3.

5.3.2.2.5.   È vietato il funzionamento di una strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni non conforme al punto 5.3.2.2.

5.3.2.3.   Documentazione richiesta

5.3.2.3.1.   A corredo della domanda di omologazione presentata al servizio tecnico il fabbricante fornisce contestualmente la documentazione informativa che illustra ogni elemento progettuale, la strategia per il controllo delle emissioni e i mezzi con i quali la strategia ausiliaria controlla, direttamente o indirettamente, le variabili di output. La documentazione informativa consta di due parti:

| a) | la documentazione allegata alla domanda di omologazione deve fornire una panoramica completa della strategia per il controllo delle emissioni. Va dimostrato che sono stati identificati tutti gli output ammessi da una matrice ottenuta a partire dall'intervallo di controllo dei singoli input unitari. Queste prove devono essere allegate alla documentazione informativa di cui all'allegato 1A; |
| --- | --- |

a)

la documentazione allegata alla domanda di omologazione deve fornire una panoramica completa della strategia per il controllo delle emissioni. Va dimostrato che sono stati identificati tutti gli output ammessi da una matrice ottenuta a partire dall'intervallo di controllo dei singoli input unitari. Queste prove devono essere allegate alla documentazione informativa di cui all'allegato 1A;

| b) | l'ulteriore materiale presentato al servizio tecnico, ma non allegato alla domanda di omologazione, deve comprendere tutti i parametri modificati da qualsiasi strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni, nonché le condizioni limite di funzionamento della strategia, e in particolare:






  i) | una descrizione della logica di controllo, delle strategie di temporizzazione e dei punti di commutazione in tutte le modalità di funzionamento, per quanto concerne i sistemi di alimentazione e gli altri sistemi essenziali che consentono un controllo efficace delle emissioni [ad esempio, sistema di ricircolo dei gas di scarico (EGR) o dosaggio del reagente]; |
| --- | --- | --- |

b)

l'ulteriore materiale presentato al servizio tecnico, ma non allegato alla domanda di omologazione, deve comprendere tutti i parametri modificati da qualsiasi strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni, nonché le condizioni limite di funzionamento della strategia, e in particolare:

i)

una descrizione della logica di controllo, delle strategie di temporizzazione e dei punti di commutazione in tutte le modalità di funzionamento, per quanto concerne i sistemi di alimentazione e gli altri sistemi essenziali che consentono un controllo efficace delle emissioni [ad esempio, sistema di ricircolo dei gas di scarico (EGR) o dosaggio del reagente];

| ii) | la motivazione dell'impiego — in rapporto al motore — di una strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni, corredata di dati pertinenti e di prova che dimostrino l'effetto sulle emissioni allo scarico. La motivazione può essere fondata su dati di prova, sulla buona pratica ingegneristica o su una combinazione tra questi due elementi; |
| --- | --- |

ii)

la motivazione dell'impiego — in rapporto al motore — di una strategia ausiliaria per il controllo delle emissioni, corredata di dati pertinenti e di prova che dimostrino l'effetto sulle emissioni allo scarico. La motivazione può essere fondata su dati di prova, sulla buona pratica ingegneristica o su una combinazione tra questi due elementi;

| iii) | una descrizione particolareggiata degli algoritmi o dei sensori (se del caso) utilizzati per individuare, analizzare o diagnosticare il funzionamento non corretto del sistema di controllo degli NOx; |
| --- | --- |

iii)

una descrizione particolareggiata degli algoritmi o dei sensori (se del caso) utilizzati per individuare, analizzare o diagnosticare il funzionamento non corretto del sistema di controllo degli NOx;

| iv) | la tolleranza applicata per rispettare quanto prescritto dal punto 5.3.3.7.2., indipendentemente dai mezzi utilizzati. |
| --- | --- |

iv)

la tolleranza applicata per rispettare quanto prescritto dal punto 5.3.3.7.2., indipendentemente dai mezzi utilizzati.

5.3.2.3.2.   L'ulteriore materiale di cui alla lettera b) del punto 5.3.2.3.1. sarà considerato riservato. Deve essere messo a disposizione dell'autorità che rilascia l'omologazione su richiesta di quest'ultima. Detta autorità tratta questo materiale come materiale riservato.

5.3.3.   Prescrizioni sulle misure di controllo degli NOx per i motori delle fasce di potenza da L a P

5.3. 3.1.   Il fabbricante fornisce informazioni che descrivano compiutamente le caratteristiche operative funzionali delle misure di controllo degli NOx avvalendosi dei documenti di cui all'allegato 1A, appendice 1, punto 2, e appendice 3, punto 2.

5.3.3.2.   Se il sistema di controllo delle emissioni richiede l'uso di un reagente, le caratteristiche di tale reagente, ossia il tipo, la concentrazione in caso di reagente in soluzione, la temperatura di funzionamento e il riferimento a norme internazionali per quanto concerne la composizione e la qualità, devono essere precisate dal fabbricante nell'allegato 1A, appendice 1, punto 2.2.1.13., e appendice 3, punto 3.2.1.13.

5.3.3.3.   La strategia di controllo delle emissioni del motore deve funzionare in tutte le condizioni ambientali normalmente presenti nel territorio delle Parti contraenti, in particolare alle basse temperature.

5.3.3.4.   In caso di utilizzo di un reagente, il fabbricante deve dimostrare che l'emissione di ammoniaca non supera un valore medio di 25 ppm nel ciclo di prova per le emissioni previsto della procedura di omologazione.

5.3.3.5.   In caso di serbatoi di reagente distinti installati su una macchina mobile non stradale o ad essa collegati, deve essere previsto un mezzo per prelevare un campione di reagente all'interno dei serbatoi. Il punto di prelievo del campione dev'essere facilmente accessibile senza dover usare strumenti o dispositivi speciali.

5.3.3.6.   Prescrizioni in materia d'uso e manutenzione

5.3.3.6.1.   Conformemente a quanto disposto al punto 5.1.3., l'omologazione è subordinata alla fornitura a ogni operatore delle macchine mobili non stradali di istruzioni scritte contenenti:

| a) | avvertenze dettagliate con spiegazioni sui possibili malfunzionamenti dovuti a un funzionamento, un uso o una manutenzione impropri del motore installato, corredate dei corrispondenti interventi correttivi; |
| --- | --- |

a)

avvertenze dettagliate con spiegazioni sui possibili malfunzionamenti dovuti a un funzionamento, un uso o una manutenzione impropri del motore installato, corredate dei corrispondenti interventi correttivi;

| b) | avvertenze dettagliate sull'uso improprio della macchina responsabile di possibili malfunzionamenti del motore, corredate dei corrispondenti interventi correttivi; |
| --- | --- |

b)

avvertenze dettagliate sull'uso improprio della macchina responsabile di possibili malfunzionamenti del motore, corredate dei corrispondenti interventi correttivi;

| c) | informazioni sull'uso corretto del reagente, corredate delle istruzioni per ricaricare il reagente tra i normali intervalli di manutenzione; |
| --- | --- |

c)

informazioni sull'uso corretto del reagente, corredate delle istruzioni per ricaricare il reagente tra i normali intervalli di manutenzione;

| d) | un'avvertenza chiara che precisi che il certificato di omologazione rilasciato per il tipo di motore in questione è valido solo se sono soddisfatte tutte le seguenti condizioni:






  i) | il funzionamento, l'uso e la manutenzione del motore avvengono nel rispetto delle istruzioni fornite; |
| --- | --- | --- |

d)

un'avvertenza chiara che precisi che il certificato di omologazione rilasciato per il tipo di motore in questione è valido solo se sono soddisfatte tutte le seguenti condizioni:

i)

il funzionamento, l'uso e la manutenzione del motore avvengono nel rispetto delle istruzioni fornite;

| ii) | si è intervenuti rapidamente per correggere il funzionamento, l'uso o la manutenzione impropri, in linea con gli interventi correttivi indicati nelle avvertenze di cui alle lettere a) e b); |
| --- | --- |

ii)

si è intervenuti rapidamente per correggere il funzionamento, l'uso o la manutenzione impropri, in linea con gli interventi correttivi indicati nelle avvertenze di cui alle lettere a) e b);

| iii) | il motore non è stato intenzionalmente utilizzato in modo improprio, in particolare non è stato disattivato il sistema EGR o il sistema di dosaggio del reagente, né è stata omessa la loro manutenzione. |
| --- | --- |

iii)

il motore non è stato intenzionalmente utilizzato in modo improprio, in particolare non è stato disattivato il sistema EGR o il sistema di dosaggio del reagente, né è stata omessa la loro manutenzione.

Le istruzioni devono essere redatte in modo chiaro e non tecnico, adottando la stessa terminologia utilizzata nel manuale di istruzioni del motore o della macchina mobile non stradale.

5.3.3.7.   Controllo del reagente (se del caso)

5.3.3.7.1.   Conformemente alle disposizioni del punto 6.1., l'omologazione è subordinata alla presenza di indicatori o altri mezzi idonei – in rapporto alla struttura della macchina mobile non stradale – che informino l'operatore:

| a) | sul quantitativo di reagente residuo nel serbatoio del reagente anche mediante un'ulteriore segnalazione specifica quando il quantitativo di reagente residuo è inferiore al 10 per cento della capacità complessiva del serbatoio; |
| --- | --- |

a)

sul quantitativo di reagente residuo nel serbatoio del reagente anche mediante un'ulteriore segnalazione specifica quando il quantitativo di reagente residuo è inferiore al 10 per cento della capacità complessiva del serbatoio;

| b) | quando il serbatoio del reagente è vuoto o quasi vuoto; |
| --- | --- |

b)

quando il serbatoio del reagente è vuoto o quasi vuoto;

| c) | quando, in base ai mezzi di valutazione installati, il reagente nel serbatoio non risulta conforme alle caratteristiche dichiarate e annotate nell'allegato 1A, appendice 1, punto 2.2.1.13., e appendice 3, punto 2.2.1.13.; |
| --- | --- |

c)

quando, in base ai mezzi di valutazione installati, il reagente nel serbatoio non risulta conforme alle caratteristiche dichiarate e annotate nell'allegato 1A, appendice 1, punto 2.2.1.13., e appendice 3, punto 2.2.1.13.;

| d) | dell'interruzione dell'attività di dosaggio del reagente, in casi diversi da quelli gestiti dalla centralina elettronica di controllo (ECU) del motore o dal dispositivo di controllo del dosaggio, in risposta a condizioni di funzionamento del motore nelle quali non è richiesto il dosaggio del reagente, a condizione che il fabbricante segnali tali condizioni di funzionamento all'autorità che rilascia l'omologazione. |
| --- | --- |

d)

dell'interruzione dell'attività di dosaggio del reagente, in casi diversi da quelli gestiti dalla centralina elettronica di controllo (ECU) del motore o dal dispositivo di controllo del dosaggio, in risposta a condizioni di funzionamento del motore nelle quali non è richiesto il dosaggio del reagente, a condizione che il fabbricante segnali tali condizioni di funzionamento all'autorità che rilascia l'omologazione.

5.3.3.7.2.   Il fabbricante attesta il rispetto delle prescrizioni concernenti la conformità del reagente alle caratteristiche dichiarate e la corrispondente tolleranza delle emissioni degli NOx scegliendo uno dei seguenti mezzi:

| a) | un mezzo diretto, quale l'impiego di un sensore della qualità del reagente; |
| --- | --- |

a)

un mezzo diretto, quale l'impiego di un sensore della qualità del reagente;

| b) | un mezzo indiretto, quale l'impiego di un sensore degli NOx nel gas di scarico per valutare l'efficacia del reagente; |
| --- | --- |

b)

un mezzo indiretto, quale l'impiego di un sensore degli NOx nel gas di scarico per valutare l'efficacia del reagente;

| c) | qualsiasi altro mezzo, purché la sua efficacia sia perlomeno pari a quella derivante dall'impiego dei mezzi di cui alle lettere a) e b) e siano rispettate le prescrizioni principali della presente sezione. |
| --- | --- |

c)

qualsiasi altro mezzo, purché la sua efficacia sia perlomeno pari a quella derivante dall'impiego dei mezzi di cui alle lettere a) e b) e siano rispettate le prescrizioni principali della presente sezione.

5.3.4.   Prescrizioni sulle misure di controllo degli NOx per i motori delle fasce di potenza da Q a R

5.3.4.1.   Il fabbricante fornisce informazioni che descrivano compiutamente le caratteristiche operative funzionali delle misure di controllo degli NOx avvalendosi dei documenti di cui all'allegato 1A, appendice 1, punto 2, e appendice 3, punto 2.

5.3.4.2.   La strategia di controllo delle emissioni del motore deve funzionare in tutte le condizioni ambientali normalmente presenti nel territorio delle Parti contraenti, in particolare alle basse temperature. Tale prescrizione non è limitata alla condizioni in cui una strategia di base di controllo delle emissioni deve essere utilizzata conformemente al punto 5.3.2.2.2.

5.3.4.3.   Se si usa un reagente, il fabbricante deve dimostrare che nella procedura di omologazione l'emissione di ammoniaca durante il ciclo NRTC o NRSC a caldo non supera il valore medio di 10 ppm.

5.3.4.4.   Se su una macchina mobile non stradale sono installati serbatoi di reagente, o serbatoi siffatti sono a essa collegati, indicare il mezzo per prelevare il campione di reagente all'interno dei serbatoi. Il punto di prelievo del campione deve essere facilmente accessibile senza richiedere l'utilizzo di strumenti o dispositivi speciali.

5.3.4.5.   Conformemente a quanto disposto al punto 6.1., l'omologazione è subordinata alle seguenti condizioni:

| a) | fornitura a tutti gli operatori di macchine mobili non stradali di un manuale di uso e manutenzione, conformemente all'allegato 9 del presente regolamento; |
| --- | --- |

a)

fornitura a tutti gli operatori di macchine mobili non stradali di un manuale di uso e manutenzione, conformemente all'allegato 9 del presente regolamento;

| b) | fornitura al fabbricante di macchinari originali (original equipment manufacturer — OEM) dei documenti di installazione del motore, compreso il sistema di controllo delle emissioni che fa parte del tipo di motore omologato; |
| --- | --- |

b)

fornitura al fabbricante di macchinari originali (original equipment manufacturer — OEM) dei documenti di installazione del motore, compreso il sistema di controllo delle emissioni che fa parte del tipo di motore omologato;

| c) | fornitura all'OEM delle istruzioni relative al sistema di allerta dell'operatore, al sistema di persuasione e all'eventuale antigelo del reagente; |
| --- | --- |

c)

fornitura all'OEM delle istruzioni relative al sistema di allerta dell'operatore, al sistema di persuasione e all'eventuale antigelo del reagente;

| d) | applicazione delle disposizioni riguardanti le istruzioni per l'operatore, i documenti di installazione, il sistema di allerta dell'operatore, il sistema di persuasione e l'antigelo del reagente, di cui all'allegato 9 del presente regolamento. |
| --- | --- |

d)

applicazione delle disposizioni riguardanti le istruzioni per l'operatore, i documenti di installazione, il sistema di allerta dell'operatore, il sistema di persuasione e l'antigelo del reagente, di cui all'allegato 9 del presente regolamento.

5.3.5.   Area di controllo per le fasce di Potenza da Q a R

Per i motori delle fasce di potenza da Q a R le emissioni sottoposte a campionamento entro l'area di controllo di cui al punto 5.3.5. non devono superare di oltre il 100 per cento i valori limite delle emissioni di cui al punto 5.2.1. del presente regolamento.

5.3.5.1.   Prescrizioni relative alla dimostrazione

Per la prova il servizio tecnico sceglie tre punti a caso di regime e di carico nell'area di controllo. Esso stabilisce anche, sempre a caso, in che ordine devono essere provati i punti. La prova deve essere effettuata secondo i principali requisiti del ciclo NRSC, ma ogni punto di prova va valutato separatamente e ciascuno di essi deve rispettare i valori limite di cui al punto 5.3.5.

5.3.5.2.   Prescrizioni di prova

La prova è eseguita nel modo seguente:

| a) | la prova è eseguita immediatamente dopo i cicli di prova in modalità discrete di cui all'allegato 4B, punto 7.8.1.2., lettere da a) ad e), del presente regolamento, ma prima delle procedure post-prova di cui alla lettera f) oppure, in alternativa, dopo il ciclo di prova modale con rampe di transizione (RMC) di cui all'allegato 4B, punto 7.8.2.2., lettere da a) a d), del presente regolamento, ma prima delle procedure post-prova applicabili di cui alla lettera e); |
| --- | --- |

a)

la prova è eseguita immediatamente dopo i cicli di prova in modalità discrete di cui all'allegato 4B, punto 7.8.1.2., lettere da a) ad e), del presente regolamento, ma prima delle procedure post-prova di cui alla lettera f) oppure, in alternativa, dopo il ciclo di prova modale con rampe di transizione (RMC) di cui all'allegato 4B, punto 7.8.2.2., lettere da a) a d), del presente regolamento, ma prima delle procedure post-prova applicabili di cui alla lettera e);

| b) | le prove sono eseguite conformemente all'allegato 4B, punto 7.8.1.2., lettere da b) ad e), del presente regolamento, usando il metodo a filtri multipli (un filtro per ogni punto di prova ) per ognuno dei tre punti di prova selezionati; |
| --- | --- |

b)

le prove sono eseguite conformemente all'allegato 4B, punto 7.8.1.2., lettere da b) ad e), del presente regolamento, usando il metodo a filtri multipli (un filtro per ogni punto di prova ) per ognuno dei tre punti di prova selezionati;

| c) | un valore d'emissione specifico è calcolato (in g/kWh) per ogni punto di prova; |
| --- | --- |

c)

un valore d'emissione specifico è calcolato (in g/kWh) per ogni punto di prova;

| d) | le emissioni possono essere calcolate su base molare usando l'appendice A.7 o in base alla massa usando l'appendice A.8 dell'allegato 4B del presente regolamento, ma devono essere coerenti con il metodo usato per la modalità discreta o la prova RMC; |
| --- | --- |

d)

le emissioni possono essere calcolate su base molare usando l'appendice A.7 o in base alla massa usando l'appendice A.8 dell'allegato 4B del presente regolamento, ma devono essere coerenti con il metodo usato per la modalità discreta o la prova RMC;

| e) | per il calcolo della somma delle emissioni gassose si pone Nmode pari a 1 e si usa un fattore di ponderazione pari a 1; |
| --- | --- |

e)

per il calcolo della somma delle emissioni gassose si pone Nmode pari a 1 e si usa un fattore di ponderazione pari a 1;

| f) | per il calcolo del particolato si usa il metodo a filtri multipli e per il calcolo dalla somma si pone Nmode pari a 1 e si usa un fattore di ponderazione pari a 1. |
| --- | --- |

f)

per il calcolo del particolato si usa il metodo a filtri multipli e per il calcolo dalla somma si pone Nmode pari a 1 e si usa un fattore di ponderazione pari a 1.

5.3.5.3.   Prescrizioni relative all'area di controllo

5.3.5.3.1.   Area di controllo del motore

L'area di controllo (figura 2) è definita come segue:

intervallo di regime: da regime A ad alto regime;

dove:

Formula.

Si usano l'alto regime e il basso regime conformemente alle definizioni di cui all'allegato 4B del presente regolamento.

Se il regime misurato del motore A si trova entro ±3 per cento del regime del motore dichiarato dal fabbricante, si usano i regimi dichiarati. Se viene superata la tolleranza per qualsiasi regime di prova, si usano i regimi misurati.

5.3.5.3.2.   Le seguenti condizioni di funzionamento del motore devono essere escluse dalla prova:

| a) | punti inferiori al 30 per cento della coppia massima; |
| --- | --- |

a)

punti inferiori al 30 per cento della coppia massima;

| b) | punti inferiori al 30 per cento della potenza massima. |
| --- | --- |

b)

punti inferiori al 30 per cento della potenza massima.

Il fabbricante può richiedere al servizio tecnico di escludere i punti di funzionamento dall'area di controllo definita ai punti 5.5.1. e 5.5.2. durante l'omologazione. Il servizio tecnico può concedere tale esclusione se il fabbricante può dimostrare che il motore non è mai in grado di funzionare a tali punti quando è usato in qualsiasi combinazione di macchina.

Figura 2

Area di controllo

Image

5.3.6.   Verifica delle emissioni di gas dal basamento per motori nella fascia di potenza da Q a R

5.3.6.1.   Le emissioni dal basamento non devono essere scaricate direttamente nell'aria atmosferica, fatta eccezione per il punto 5.3.6.3.

5.3.6.2.   I motori possono scaricare gas dal basamento nello scarico a monte di qualsiasi dispositivo di post-trattamento durante tutto il funzionamento.

5.3.6.3.   I motori dotati di turbocompressori, pompe, ventilatori o sovralimentatori per l'aria di induzione possono scaricare i gas dal basamento nell'atmosfera ambiente. In questo caso le emissioni dal basamento vanno aggiunte alle emissioni di gas di scarico (fisicamente o matematicamente) in tutte le prove delle emissioni eseguite conformemente all'allegato 4B, punto 6.10. del presente regolamento.

5.4.   Selezione cella categoria di potenza del motore

5.4.1.   Per stabilire la conformità dei motori a regime variabile, definiti ai punti 1.1. e 1.2. del presente regolamento, ai limiti di emissione di cui al punto 5.2.1. del presente regolamento, i motori sono classificati in fasce di potenza in base al valore più alto della potenza netta misurata conformemente al punto 2.1.49. del presente regolamento.

5.4.2.   Per gli altri tipi di motore si usa la potenza nominale netta.

6.   INSTALLAZIONE SUL VEICOLO

| 6.1. | Il motore deve essere installato sul veicolo in modo da rispettare le seguenti caratteristiche in relazione all'omologazione del motore. |
| --- | --- |

6.1.

Il motore deve essere installato sul veicolo in modo da rispettare le seguenti caratteristiche in relazione all'omologazione del motore.

| 6.1.1. | La depressione all'aspirazione non deve superare quella specificata nell'allegato 1A, appendice 1 o 3 del presente regolamento, per il motore omologato. |
| --- | --- |

6.1.1.

La depressione all'aspirazione non deve superare quella specificata nell'allegato 1A, appendice 1 o 3 del presente regolamento, per il motore omologato.

| 6.1.2. | La contropressione allo scarico non deve superare quella specificata nell'allegato 1A, appendice 1 o 3, del presente regolamento, per il motore omologato. |
| --- | --- |

6.1.2.

La contropressione allo scarico non deve superare quella specificata nell'allegato 1A, appendice 1 o 3, del presente regolamento, per il motore omologato.

| 6.1.3. | L'operatore deve essere informato sul controllo del reagente conformemente al punto 5.3.3.7.1. o all'allegato 9 del presente regolamento. |
| --- | --- |

6.1.3.

L'operatore deve essere informato sul controllo del reagente conformemente al punto 5.3.3.7.1. o all'allegato 9 del presente regolamento.

| 6.1.4. | All'OEM vanno fornite i documenti per l'installazione e le istruzioni conformemente al punto 5.3.4.5., se del caso. |
| --- | --- |

6.1.4.

All'OEM vanno fornite i documenti per l'installazione e le istruzioni conformemente al punto 5.3.4.5., se del caso.

7.   CONFORMITÀ DELLA PRODUZIONE

| 7.1. | Le procedure dirette ad assicurare la conformità della produzione devono essere conformi a quelle definite nell'appendice 2 dell'Accordo (E/ECE/324-E/ECE/TRANS/505/Rev.2) e soddisfare i seguenti requisiti. |
| --- | --- |

7.1.

Le procedure dirette ad assicurare la conformità della produzione devono essere conformi a quelle definite nell'appendice 2 dell'Accordo (E/ECE/324-E/ECE/TRANS/505/Rev.2) e soddisfare i seguenti requisiti.

| 7.2. | L'autorità di omologazione che ha rilasciato l'omologazione può in qualunque momento verificare i metodi di controllo della conformità applicati a ciascuna unità di produzione. |
| --- | --- |

7.2.

L'autorità di omologazione che ha rilasciato l'omologazione può in qualunque momento verificare i metodi di controllo della conformità applicati a ciascuna unità di produzione.

| 7.2.1. | Ad ogni ispezione devono essere presentati all'ispettore i registri delle prove e il registro di controllo della produzione. |
| --- | --- |

7.2.1.

Ad ogni ispezione devono essere presentati all'ispettore i registri delle prove e il registro di controllo della produzione.

| 7.2.2. | Se il livello di qualità è insoddisfacente o se si ritiene necessario verificare la validità dei dati presentati in applicazione del punto 5.2, si adotta la seguente procedura:






  7.2.2.1. | un motore viene prelevato dalla serie e sottoposto alle prove descritte nell'allegato 4A o nell'allegato 4B ai sensi del punto 5.2. Le emissioni di monossido di carbonio, idrocarburi, ossido d'azoto e particolato non devono superare i valori indicati nella tabella di cui al punto 5.2.1., conformemente alle disposizioni del punto 5.2.2. |
| --- | --- | --- |

7.2.2.

Se il livello di qualità è insoddisfacente o se si ritiene necessario verificare la validità dei dati presentati in applicazione del punto 5.2, si adotta la seguente procedura:

7.2.2.1.

un motore viene prelevato dalla serie e sottoposto alle prove descritte nell'allegato 4A o nell'allegato 4B ai sensi del punto 5.2. Le emissioni di monossido di carbonio, idrocarburi, ossido d'azoto e particolato non devono superare i valori indicati nella tabella di cui al punto 5.2.1., conformemente alle disposizioni del punto 5.2.2.

| 7.2.2.2. | Se il motore prelevato dalla serie non soddisfa i requisiti del punto 7.2.2.1, il fabbricante può chiedere che vengano eseguite misurazioni su un campione di motori corrispondenti aventi la stessa specifica prelevati dalla serie, compreso il motore prelevato inizialmente. Il fabbricante fissa l'entità n del campione in accordo con il servizio tecnico. I motori, tranne quello prelevato inizialmente, vengono sottoposti ad una prova. Per ciascun inquinante viene quindi determinata la media aritmetica

  dei risultati ottenuti sul campione. La produzione della serie sarà considerata conforme se è soddisfatta la seguente condizione:
  dove:

  dove | x è qualsiasi dei singoli risultati ottenuti sul campione n |
| --- | --- | --- |

7.2.2.2.

Formula

dove:

dove

x è qualsiasi dei singoli risultati ottenuti sul campione n

| | l è il valore limite stabilito al punto 5.2.1. per ciascun inquinante considerato |
| --- | --- |

l è il valore limite stabilito al punto 5.2.1. per ciascun inquinante considerato

| | k è un fattore statistico che dipende da n e che è dato dalla tabella seguente:














  n | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| k | 0,973 | 0,613 | 0,489 | 0,421 | 0,376 | 0,342 | 0,317 | 0,296 | 0,279 |
| n | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 |
| k | 0,265 | 0,253 | 0,242 | 0,233 | 0,224 | 0,216 | 0,210 | 0,203 | 0,198 |

k è un fattore statistico che dipende da n e che è dato dalla tabella seguente:

n

2

3

4

5

6

7

8

9

10

k

0,973

0,613

0,489

0,421

0,376

0,342

0,317

0,296

0,279

n

11

12

13

14

15

16

17

18

19

k

0,265

0,253

0,242

0,233

0,224

0,216

0,210

0,203

0,198

se n ≥ 20, Formula

| 7.2.3. | Il servizio tecnico cui compete verificare la conformità della produzione deve eseguire le prove su motori parzialmente o completamente rodati, conformemente alle indicazioni del fabbricante. |
| --- | --- |

7.2.3.

Il servizio tecnico cui compete verificare la conformità della produzione deve eseguire le prove su motori parzialmente o completamente rodati, conformemente alle indicazioni del fabbricante.

| 7.2.4. | La frequenza normale delle ispezioni autorizzate dall'autorità di omologazione è di una all'anno. Se non sono soddisfatti i requisiti del punto 7.2.2.1., l'autorità di omologazione deve assicurare che vengano prese tutte le misure necessarie per ristabilire la conformità della produzione quanto più rapidamente possibile. |
| --- | --- |

7.2.4.

La frequenza normale delle ispezioni autorizzate dall'autorità di omologazione è di una all'anno. Se non sono soddisfatti i requisiti del punto 7.2.2.1., l'autorità di omologazione deve assicurare che vengano prese tutte le misure necessarie per ristabilire la conformità della produzione quanto più rapidamente possibile.

8.   SANZIONI IN CASO DI NON CONFORMITÀ DELLA PRODUZIONE

| 8.1. | L'omologazione di un tipo di motore o di una famiglia di motori rilasciata in applicazione del presente regolamento può essere revocata se non sono soddisfatte le prescrizioni indicate al punto 7.2. o se i motori in questione non superano le prove di cui al punto 7.2.2.1. |
| --- | --- |

8.1.

L'omologazione di un tipo di motore o di una famiglia di motori rilasciata in applicazione del presente regolamento può essere revocata se non sono soddisfatte le prescrizioni indicate al punto 7.2. o se i motori in questione non superano le prove di cui al punto 7.2.2.1.

| 8.2. | Se una delle Parti contraenti dell'Accordo che applica il presente regolamento revoca un'omologazione rilasciata in precedenza, ne informa immediatamente le altre Parti contraenti che applicano il presente regolamento, con una scheda di notifica conforme al modello di cui all'allegato 2 del presente regolamento. |
| --- | --- |

8.2.

Se una delle Parti contraenti dell'Accordo che applica il presente regolamento revoca un'omologazione rilasciata in precedenza, ne informa immediatamente le altre Parti contraenti che applicano il presente regolamento, con una scheda di notifica conforme al modello di cui all'allegato 2 del presente regolamento.

9.   MODIFICHE ED ESTENSIONE DELL'OMOLOGAZIONE DEL TIPO OMOLOGATO

| 9.1. | Qualsiasi modifica del tipo omologato deve essere comunicata all'autorità di omologazione che ha rilasciato l'omologazione. Questa può: |
| --- | --- |

9.1.

Qualsiasi modifica del tipo omologato deve essere comunicata all'autorità di omologazione che ha rilasciato l'omologazione. Questa può:

| 9.1.1. | ritenere che le modifiche effettuate non abbiano verosimilmente ripercussioni negative di rilievo e che in ogni caso il tipo modificato sia ancora conforme alle prescrizioni; oppure |
| --- | --- |

9.1.1.

ritenere che le modifiche effettuate non abbiano verosimilmente ripercussioni negative di rilievo e che in ogni caso il tipo modificato sia ancora conforme alle prescrizioni; oppure

| 9.1.2. | richiedere un altro verbale di prova al servizio tecnico incaricato delle prove. |
| --- | --- |

9.1.2.

richiedere un altro verbale di prova al servizio tecnico incaricato delle prove.

| 9.2. | La conferma o il rifiuto dell'omologazione, con l'indicazione delle modifiche apportate, devono essere comunicati alle Parti contraenti dell'Accordo che applicano il presente regolamento. |
| --- | --- |

9.2.

La conferma o il rifiuto dell'omologazione, con l'indicazione delle modifiche apportate, devono essere comunicati alle Parti contraenti dell'Accordo che applicano il presente regolamento.

| 9.3. | L'autorità di omologazione che rilascia l'estensione dell'omologazione assegna a tale estensione un numero di serie e informa le altre parti contraenti dell'accordo del 1958 che applicano il presente regolamento mediante una scheda di notifica conforme al modello dell'allegato 2 del presente regolamento. |
| --- | --- |

9.3.

L'autorità di omologazione che rilascia l'estensione dell'omologazione assegna a tale estensione un numero di serie e informa le altre parti contraenti dell'accordo del 1958 che applicano il presente regolamento mediante una scheda di notifica conforme al modello dell'allegato 2 del presente regolamento.

10.   CESSAZIONE DEFINITIVA DELLA PRODUZIONE

Se il titolare di un'omologazione cessa completamente la produzione del tipo o della famiglia oggetto dell'omologazione ai sensi del presente regolamento, ne informa l'autorità che ha rilasciato l'omologazione. A seguito di tale notifica l'autorità competente informa le altre Parti dell'Accordo che applicano il presente regolamento mediante una scheda di comunicazione conforme al modello di cui all'allegato 2 del presente regolamento.

11.   DISPOSIZIONI TRANSITORIE

| 11.1. | Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 02, nessuna Parte contraente che applica il presente regolamento può rifiutare di rilasciare un'omologazione ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02. |
| --- | --- |

11.1.

Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 02, nessuna Parte contraente che applica il presente regolamento può rifiutare di rilasciare un'omologazione ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02.

| 11.2. | Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 02, le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori a regime variabile, o famiglie di motori, delle fasce di potenza H, I, J e K che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02. |
| --- | --- |

11.2.

Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 02, le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori a regime variabile, o famiglie di motori, delle fasce di potenza H, I, J e K che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02.

| 11.3. | Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 02, le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori a regime variabile, o famiglie di motori, inclusi nelle fasce di potenza H, I, J e K e non omologati a norma del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02. |
| --- | --- |

11.3.

Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 02, le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori a regime variabile, o famiglie di motori, inclusi nelle fasce di potenza H, I, J e K e non omologati a norma del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02.

| 11.4. | A decorrere dal 1o gennaio 2010 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime costante delle fasce di potenza H, I e K che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02. |
| --- | --- |

11.4.

A decorrere dal 1o gennaio 2010 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime costante delle fasce di potenza H, I e K che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02.

| 11.5. | A decorrere dal 1o gennaio 2011 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime costante della fascia di potenza J che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02. |
| --- | --- |

11.5.

A decorrere dal 1o gennaio 2011 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime costante della fascia di potenza J che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02.

| 11.6. | A decorrere dal 1o gennaio 2011 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime costante delle fasce di potenza H, I e K, che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02. |
| --- | --- |

11.6.

A decorrere dal 1o gennaio 2011 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime costante delle fasce di potenza H, I e K, che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02.

| 11.7. | A decorrere dal 1o gennaio 2012 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime costante della fascia di potenza J, che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02. |
| --- | --- |

11.7.

A decorrere dal 1o gennaio 2012 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime costante della fascia di potenza J, che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 02.

| 11.8. | In deroga alle disposizioni di cui ai punti 11.3., 11.6. e 11.7., le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono posporre di due anni ogni data indicata ai punti sopra per i motori prodotti ad una data precedente alla corrispondente data indicata. |
| --- | --- |

11.8.

In deroga alle disposizioni di cui ai punti 11.3., 11.6. e 11.7., le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono posporre di due anni ogni data indicata ai punti sopra per i motori prodotti ad una data precedente alla corrispondente data indicata.

| 11.9. | In deroga alle disposizioni di cui ai punti 11.3., 11.6. e 11.7., le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono continuare ad autorizzare l'immissione sul mercato di motori omologati in base ad una precedente norma tecnica, a condizione che i motori siano destinati ad essere montati su veicoli in uso come sostituzioni e che non sia tecnicamente fattibile per i motori in questione soddisfare i nuovi requisiti della serie di modifiche 02. |
| --- | --- |

11.9.

In deroga alle disposizioni di cui ai punti 11.3., 11.6. e 11.7., le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono continuare ad autorizzare l'immissione sul mercato di motori omologati in base ad una precedente norma tecnica, a condizione che i motori siano destinati ad essere montati su veicoli in uso come sostituzioni e che non sia tecnicamente fattibile per i motori in questione soddisfare i nuovi requisiti della serie di modifiche 02.

| 11.10. | Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 03, nessuna parte contraente che applica il presente regolamento può rifiutare di rilasciare un'omologazione ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.10.

Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 03, nessuna parte contraente che applica il presente regolamento può rifiutare di rilasciare un'omologazione ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.11. | Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 03, le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori a regime valibile, o famiglie di motori, delle fasce di potenza L, M, N e P che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.11.

Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 03, le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori a regime valibile, o famiglie di motori, delle fasce di potenza L, M, N e P che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.12. | A decorrere dal 1o gennaio 2013 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza Q che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.12.

A decorrere dal 1o gennaio 2013 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza Q che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.13. | A decorrere dal 1o ottobre 2013 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza R che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.13.

A decorrere dal 1o ottobre 2013 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza R che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.14. | Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 03, le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori a regime variabile, o famiglie di motori, inclusi nelle fasce di potenza L, M, N e P che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.14.

Dalla data ufficiale di entrata in vigore della serie di modifiche 03, le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori a regime variabile, o famiglie di motori, inclusi nelle fasce di potenza L, M, N e P che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.15. | A decorrere dal 1o gennaio 2014 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime costante della fascia di potenza Q, che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.15.

A decorrere dal 1o gennaio 2014 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime costante della fascia di potenza Q, che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.16. | A decorrere dal 1o ottobre 2014 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime costante della fascia di potenza R, che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.16.

A decorrere dal 1o ottobre 2014 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime costante della fascia di potenza R, che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.17. | In deroga alle disposizioni di cui ai punti da 11.14. a 11.16., le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono posporre di due anni ogni data indicata ai punti sopra per i motori prodotti ad una data precedente alla corrispondente data indicata. |
| --- | --- |

11.17.

In deroga alle disposizioni di cui ai punti da 11.14. a 11.16., le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono posporre di due anni ogni data indicata ai punti sopra per i motori prodotti ad una data precedente alla corrispondente data indicata.

| 11.18. | In deroga alle disposizioni di cui ai punti 11.14., 11.15. e 11.16., le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono continuare ad autorizzare l'immissione sul mercato di motori omologati in base ad una precedente norma tecnica, a condizione che i motori siano destinati ad essere montati su veicoli in uso come sostituzioni e che non sia tecnicamente fattibile per i motori in questione soddisfare i nuovi requisiti della serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.18.

In deroga alle disposizioni di cui ai punti 11.14., 11.15. e 11.16., le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono continuare ad autorizzare l'immissione sul mercato di motori omologati in base ad una precedente norma tecnica, a condizione che i motori siano destinati ad essere montati su veicoli in uso come sostituzioni e che non sia tecnicamente fattibile per i motori in questione soddisfare i nuovi requisiti della serie di modifiche 03.

| 11.19. | In deroga alla disposizioni di cui ai punti da 11.11. a 11.16., le seguenti disposizioni transitorie supplementari da 11.20. a 11.29. si applicano ai veicoli di categoria T con le seguenti caratteristiche:






  a) | trattori aventi una velocità massima per costruzione non superiore a 40 km/h, carreggiata minima inferiore a 1.150 mm, massa a vuoto in ordine di marcia superiore a 600 kg e altezza libera dal suolo inferiore o uguale a 0 mm; tuttavia, quando l'altezza del baricentro del trattore (3) (misurata rispetto al suolo) diviso per la carreggiata minima media per ogni asse è superiore a 0,90, la velocità massima per costruzione è limitata a 30 km/h; |
| --- | --- | --- |

11.19.

In deroga alla disposizioni di cui ai punti da 11.11. a 11.16., le seguenti disposizioni transitorie supplementari da 11.20. a 11.29. si applicano ai veicoli di categoria T con le seguenti caratteristiche:

a)

trattori aventi una velocità massima per costruzione non superiore a 40 km/h, carreggiata minima inferiore a 1.150 mm, massa a vuoto in ordine di marcia superiore a 600 kg e altezza libera dal suolo inferiore o uguale a 0 mm; tuttavia, quando l'altezza del baricentro del trattore (3) (misurata rispetto al suolo) diviso per la carreggiata minima media per ogni asse è superiore a 0,90, la velocità massima per costruzione è limitata a 30 km/h;

| b) | trattori progettati per essere impiegati nella coltivazione di piante di grandi dimensioni disposte in filari, quali le viti. Sono caratterizzati da un telaio o parte di esso sopraelevato che ne permette la circolazione parallelamente ai filari, con le ruote a destra e a sinistra di uno o più filari. Sono progettati per portare o azionare utensili che possono essere fissati anteriormente, tra gli assi, posteriormente o su una piattaforma. Quando il trattore è in azione, l'altezza libera dal suolo misurata verticalmente rispetto ai filari supera i 1 000 mm. Se l'altezza del baricentro del trattore (3) (misurata rispetto al suolo usando gli pneumatici in dotazione normale) divisa per la carreggiata minima media per ogni asse supera 0,90, la velocità massima di progetto non può superare i 30 km/h. |
| --- | --- |

b)

trattori progettati per essere impiegati nella coltivazione di piante di grandi dimensioni disposte in filari, quali le viti. Sono caratterizzati da un telaio o parte di esso sopraelevato che ne permette la circolazione parallelamente ai filari, con le ruote a destra e a sinistra di uno o più filari. Sono progettati per portare o azionare utensili che possono essere fissati anteriormente, tra gli assi, posteriormente o su una piattaforma. Quando il trattore è in azione, l'altezza libera dal suolo misurata verticalmente rispetto ai filari supera i 1 000 mm. Se l'altezza del baricentro del trattore (3) (misurata rispetto al suolo usando gli pneumatici in dotazione normale) divisa per la carreggiata minima media per ogni asse supera 0,90, la velocità massima di progetto non può superare i 30 km/h.

| 11.20. | A decorrere dal 1o gennaio 2013 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza L, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19, che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.20.

A decorrere dal 1o gennaio 2013 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza L, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19, che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.21. | A decorrere dal 1o gennaio 2014 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile delle fasce di potenza M e N, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19, che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.21.

A decorrere dal 1o gennaio 2014 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile delle fasce di potenza M e N, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19, che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.22. | A decorrere dal 1o gennaio 2015 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza P, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19, che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.22.

A decorrere dal 1o gennaio 2015 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza P, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19, che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.23. | A decorrere dal 1o gennaio 2016 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza Q, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.23.

A decorrere dal 1o gennaio 2016 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza Q, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.24. | A decorrere dal 1o ottobre 2016 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza R, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19, che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.24.

A decorrere dal 1o ottobre 2016 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare di rilasciare un'omologazione a motori, o famiglie di motori, a regime variabile della fascia di potenza R, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19, che non soddisfano i requisiti del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.25. | A decorrere dal 1o gennaio 2014 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime variabile inclusi nella fascia di potenza L, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.25.

A decorrere dal 1o gennaio 2014 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime variabile inclusi nella fascia di potenza L, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.26. | A decorrere dal 1o gennaio 2015 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime variabile inclusi nelle fasce di potenza M e N, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.26.

A decorrere dal 1o gennaio 2015 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime variabile inclusi nelle fasce di potenza M e N, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.27. | A decorrere dal 1o gennaio 2016 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime variabile inclusi nella fascia di potenza P, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.27.

A decorrere dal 1o gennaio 2016 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime variabile inclusi nella fascia di potenza P, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.28. | A decorrere dal 1o gennaio 2017 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime variabile inclusi nella fascia di potenza Q, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.28.

A decorrere dal 1o gennaio 2017 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime variabile inclusi nella fascia di potenza Q, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.29. | A decorrere dal 1o ottobre 2017 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime variabile inclusi nella fascia di potenza R, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03. |
| --- | --- |

11.29.

A decorrere dal 1o ottobre 2017 le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono rifiutare l'immissione sul mercato di motori, o famiglie di motori, a regime variabile inclusi nella fascia di potenza R, destinati all'installazione sui veicoli di cui al punto 11.19., che non sono stati omologati ai sensi del presente regolamento modificato dalla serie di modifiche 03.

| 11.30. | In deroga alle disposizioni di cui ai punti da 11.25. a 11.29., le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono posporre di due anni ogni data indicata ai punti sopra per i motori prodotti ad una data precedente alla corrispondente data indicata. |
| --- | --- |

11.30.

In deroga alle disposizioni di cui ai punti da 11.25. a 11.29., le Parti contraenti che applicano il presente regolamento possono posporre di due anni ogni data indicata ai punti sopra per i motori prodotti ad una data precedente alla corrispondente data indicata.

12.   NOMI E INDIRIZZI DEI SERVIZI TECNICI CHE EFFETTUANO LE PROVE DI OMOLOGAZIONE E DELLE AUTORITÀ DI OMOLOGAZIONE

Le Parti contraenti dell'accordo del 1958 che applicano il presente regolamento comunicano al segretariato delle Nazioni Unite la denominazione e l'indirizzo dei servizi tecnici che effettuano le prove di omologazione e delle autorità che rilasciano le omologazioni, cui devono essere inviati i certificati di rilascio, rifiuto o revoca dell'omologazione rilasciati in altri paesi.

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(1)  Conformemente alla definizione di cui alla risoluzione consolidata sulla costruzione dei veicoli (R.E.3) (ECE/TRANS/WP.29/78/Rev.2, para. 2) - www.unece.org/trans/main/wp29/wp29wgs/wp29gen/wp29resolutions.html

(2)  I numeri distintivi delle Parti all'Accordo del 1958 figurano nell'allegato 3 della risoluzione consolidata sulla costruzione di veicoli (R.E.3), documento ECE/TRANS/WP.29/78/Rev.2/Amend.1 - www.unece.org/trans/main/wp29/wp29wgs/wp29gen/wp29resolutions.html

(3)  Baricentro del trattore conformemente alla norma ISO 789-6: 1982.

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ALLEGATO 1A

Documento di informazione n. .... concernente l'omologazione e relativo ai provvedimenti contro l'emissione di inquinanti gassosi e di particolato prodotti dai motori a combustione interna destinati all'installazione su macchine mobili non stradali

Motore capostipite/tipo di motore (1): ...

1.   Aspetti generali

| 1.1. | Marca (ragione sociale dell'impresa): ... |
| --- | --- |

1.1.

Marca (ragione sociale dell'impresa): ...

| 1.2. | Tipo e descrizione commerciale del motore capostipite e (se applicabile) della famiglia di motori: ... |
| --- | --- |

1.2.

Tipo e descrizione commerciale del motore capostipite e (se applicabile) della famiglia di motori: ...

| 1.3. | Codice di identificazione del tipo apposto dal fabbricante sui motori: ... |
| --- | --- |

1.3.

Codice di identificazione del tipo apposto dal fabbricante sui motori: ...

| 1.4. | Specifica del macchinario azionato dal motore (2): ... |
| --- | --- |

1.4.

Specifica del macchinario azionato dal motore (2): ...

| 1.5. | Nome e indirizzo del fabbricante: ...
  Nome e indirizzo dell'eventuale rappresentante del fabbricante: ... |
| --- | --- |

1.5.

Nome e indirizzo del fabbricante: ...

Nome e indirizzo dell'eventuale rappresentante del fabbricante: ...

| 1.6. | Posizione, codice e metodo di apposizione del numero di identificazione del motore: ... |
| --- | --- |

1.6.

Posizione, codice e metodo di apposizione del numero di identificazione del motore: ...

| 1.7. | Posizione e metodo di apposizione del marchio di omologazione: ... |
| --- | --- |

1.7.

Posizione e metodo di apposizione del marchio di omologazione: ...

| 1.8. | Indirizzo degli stabilimenti di montaggio: ... |
| --- | --- |

1.8.

Indirizzo degli stabilimenti di montaggio: ...

Allegati:

| 1.1. | Caratteristiche fondamentali del motore (capostipite) (cfr. appendice 1) |
| --- | --- |

1.1.

Caratteristiche fondamentali del motore (capostipite) (cfr. appendice 1)

| 1.2. | Caratteristiche fondamentali della famiglia di motori (cfr. Appendice 2) |
| --- | --- |

1.2.

Caratteristiche fondamentali della famiglia di motori (cfr. Appendice 2)

| 1.3. | Caratteristiche fondamentali dei tipi di motore appartenenti a una famiglia (cfr. Appendice 3) |
| --- | --- |

1.3.

Caratteristiche fondamentali dei tipi di motore appartenenti a una famiglia (cfr. Appendice 3)

2.   Caratteristiche delle parti correlate al motore dell'eventuale macchinario mobile (se applicabile)

3.   Fotografie del motore capostipite

4.   Elenco degli altri eventuali allegati

Data, fascicolo

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(1)  Cancellare la dicitura inutile.

(2)  Specificare la tolleranza.

Appendice 1

Caratteristiche fondamentali del motore (capostipite)

1.   Descrizione del motore

1.1.   Fabbricante:...

1.2.   Codice assegnato al motore dal fabbricante:...

1.3.   Ciclo: quattro tempi/due tempi (1)

1.4.   Alesaggio: ... mm

1.5.   Corsa: ... mm

1.6.   Numero e disposizione dei cilindri:...

1.7.   Cilindrata: ... cm3

1.8.   Regime nominale:...

1.9.   Regime di coppia massima:....

1.10.   Rapporto volumetrico di compressione (2)...

1.11.   Descrizione del sistema di combustione:...

1.12.   Disegni della camera di combustione e della testa del pistone:...

1.13.   Sezione trasversale minima delle luci di entrata e di uscita:...

1.14.   Sistema di raffreddamento

1.14.1.   Liquido

1.14.1.1.   Natura del liquido:...

1.14.1.2.   Pompe di circolazione: sì/no (1)

1.14.1.3.   Caratteristiche o marche e tipi (se applicabile):...

1.14.1.4.   Rapporto di trasmissione (se applicabile):...

1.14.2.   Aria

1.14.2.1.   Ventilatore: sì/no (1)

1.14.2.2.   Caratteristiche o marca e tipo (se applicabile):...

1.14.2.3.   Rapporto di trasmissione (se applicabile):...

1.15.   Temperatura consentita dal fabbricante

1.15.1.   Raffreddamento a liquido: Temperatura massima all'uscita: ... K

1.15.2.   Raffreddamento ad aria: Punto di riferimento:...

Temperatura massima al punto di riferimento: ... K

1.15.3.   Temperatura massima dell'aria di alimentazione all'uscita dello scambiatore di calore intermedio di ammissione: ... K

1.15.4.   Temperatura massima dei gas di scarico al punto nei tubi di scarico adiacente alle flange d'uscita dei collettori di scarico: ... K

1.15.5.   Temperatura del carburante: ... min: K

...max: K

1.15.6.   Temperatura del lubrificante: ... min: K

... max: K

1.16.   Compressore: sì/no (1)

1.16.1.   Marca:...

1.16.2.   Tipo:...

1.16.3.   Descrizione del sistema (per es. pressione max di sovralimentazione, valvola limitatrice della pressione di sovralimentazione, se applicabile):...

1.16.4.   Refrigeratore intermedio: sì/no (1)

1.17.   Sistema di aspirazione: depressione massima ammissibile all'aspirazione a regime nominale e carico del 100 per cento: ... kPa

1.18.   Sistema di scarico: contropressione massima ammissibile allo scarico, a regime nominale e carico del 100 per cento: ... kPa

2.   Misure contro l'inquinamento atmosferico

2.1.   Dispositivo per il riciclo dei gas del basamento: sì/no (1)

2.2.   Dispositivi supplementari contro l'inquinamento (se presenti e non compresi in altre voci)

2.2.1.   Marmitta catalitica: sì/no (1)

2.2.1.1.   Marche:...

2.2.1.2.   Tipi:...

2.2.1.3.   Numero di marmitte catalitiche e di elementi:...

2.2.1.4.   Dimensioni e volume dei marmitte catalitiche:...

2.2.1.5.   Tipo di reazione catalitica:...

2.2.1.6.   Contenuto totale di metalli nobili:...

2.2.1.7.   Concentrazione relativa:...

2.2.1.8.   Substrato (struttura e materiale):...

2.2.1.9.   Densità delle celle:...

2.2.1.10.   Tipo di rivestimento dei marmitte catalitiche:...

2.2.1.11.   Posizione dei marmitte catalitiche (ubicazione e distanza minima/massima dal motore):...

2.2.1.12.   Intervallo di funzionamento normale (K):...

2.2.1.13.   Reagente di consumo (se del caso):...

2.2.1.13.1.   Tipo e concentrazione del reagente necessario all'azione catalitica:...

2.2.1.13.2.   Intervallo della normale temperatura di funzionamento del reagente:...

2.2.1.13.3.   Norma internazionale (se del caso):...

2.2.1.14.   Sensore NOx: sì/no (1)

2.2.2.   Sensore di ossigeno: sì/no (1)

2.2.2.1.   Marche:...

2.2.2.2.   Tipo:...

2.2.2.3.   Luogo:...

2.2.3.   Iniezione di aria: sì/no (1)

2.2.3.1.   Tipo (aria pulsata, pompa per aria, ecc.):...

2.2.4.   EGR: sì/no (1)

2.2.4.1.   Caratteristiche (refrigerazione/non refrigerazione, alta pressione/bassa pressione, ecc.):...

2.2.5.   Trappola per il particolato: sì/no (1)

2.2.5.1.   Dimensioni e capacità del filtro antiparticolato:...

2.2.5.2.   Tipo e progetto del filtro antiparticolato:...

2.2.5.3.   Posizione (ubicazione e distanza minima/massima dal motore):...

2.2.5.4.   Metodo o sistema di rigenerazione, descrizione e/o disegno:...

2.2.5.5.   Intervallo della normale temperatura operativa (K) e della normale pressione operativa (kPa):...

2.2.6.   Altri sistemi: sì/no (1)

2.2.6.1.   Descrizione e funzionamento:...

3.   Alimentazione

3.1.   Pompa di alimentazione

Pressione (2) o curva caratteristica: ... kPa

3.2.   Sistema a iniezione

3.2.1.   Pompa

3.2.1.1.   Marche:...

3.2.1.2.   Tipi:...

3.2.1.3.   Mandata: ... mm3 per corsa o ciclo (2) alla velocità della pompa di: ... min–1a piena iniezione oppure diagramma caratteristico.

Indicare il metodo utilizzato: su motore/su banco prova pompe (1)

3.2.1.4.   Anticipo dell'iniezione

3.2.1.4.1.   Curva di anticipo dell'iniezione (2):...

3.2.1.4.2.   Fasatura (2):...

3.2.2.   Tubazione dell'iniezione

3.2.2.1.   Lunghezza: ... mm

3.2.2.2.   Diametro interno: ... mm

3.2.3.   Iniettori

3.2.3.1.   Marche:...

3.2.3.2.   Tipi:...

3.2.3.3.   Pressione di apertura (2) oppure curva caratteristica: ... kPa

3.2.4.   Regolatore

3.2.4.1.   Marche:...

3.2.4.2.   Tipi:...

3.2.4.3.   Regime di inizio dell'interruzione a pieno carico (2): ... min–1

3.2.4.4.   Regime massimo a vuoto (2): ... min–1

3.2.4.5.   Regime minimo (2): ... min–1

3.3.   Sistema di avviamento a freddo

3.3.1.   Marche:...

3.3.2.   Tipi:...

3.3.3.   Descrizione:...

4.   Riservato

5.   Fasatura delle valvole

5.1.   Alzata massima e angoli di apertura e chiusura riferiti ai punti morti o dati equivalenti:....

5.2.   Intervalli di riferimento e/o di regolazione (1)

5.3   Sistema di fasatura delle valvole variabile (se applicabile e se aspirazione e/o scarico) (1)

5.3.1.   Tipo: continuo oppure on/off (1)

5.3.2.   Cam phase shift angle: ...

6.   Riservato

7.   Riservato

---

(1)  Cancellare la dicitura inutile.

(2)  Specificare la tolleranza.

Appendice 2

Caratteristiche fondamentali della famiglia di motori

1.   Parametri comuni (1)

| 1.1. | Ciclo di combustione:... |
| --- | --- |

1.1.

Ciclo di combustione:...

| 1.2. | Agente di raffreddamento:... |
| --- | --- |

1.2.

Agente di raffreddamento:...

| 1.3. | Metodo di aspirazione dell'aria:... |
| --- | --- |

1.3.

Metodo di aspirazione dell'aria:...

| 1.4. | Tipo/caratteristiche progettuali della camera di combustione:... |
| --- | --- |

1.4.

Tipo/caratteristiche progettuali della camera di combustione:...

| 1.5. | Configurazione 3/4, dimensioni e numero di valvole e luci:... |
| --- | --- |

1.5.

Configurazione 3/4, dimensioni e numero di valvole e luci:...

| 1.6. | Sistema di alimentazione:... |
| --- | --- |

1.6.

Sistema di alimentazione:...

| 1.7. | Sistemi di gestione del motore:...
  Prova di identità in base ai numeri del disegno:...






  1.7.1. | Sistema di raffreddamento della sovralimentazione... |
| --- | --- | --- |

1.7.

Sistemi di gestione del motore:...

Prova di identità in base ai numeri del disegno:...

1.7.1.

Sistema di raffreddamento della sovralimentazione...

| 1.7.2. | Ricircolo dei gas di scarico (2)... |
| --- | --- |

1.7.2.

Ricircolo dei gas di scarico (2)...

| 1.7.3. | Iniezione d'acqua/emulsione (2)... |
| --- | --- |

1.7.3.

Iniezione d'acqua/emulsione (2)...

| 1.7.4. | Iniezione d'aria (2):... |
| --- | --- |

1.7.4.

Iniezione d'aria (2):...

| 1.8. | Sistema di post-trattamento dei gas di scarico (3):...
  Dimostrazione di identicità del rapporto (o di valore minimo per il motore capostipite): capacità del dispositivo/erogazione di carburante per corsa in base ai numeri del diagramma:... |
| --- | --- |

1.8.

Sistema di post-trattamento dei gas di scarico (3):...

Dimostrazione di identicità del rapporto (o di valore minimo per il motore capostipite): capacità del dispositivo/erogazione di carburante per corsa in base ai numeri del diagramma:...

2.   Elenco della famiglia di motori

| 2.1. | Nome della famiglia di motori:... |
| --- | --- |

2.1.

Nome della famiglia di motori:...

| 2.2. | Specifiche dei motori della famiglia: | Motore capostipite (4) | Motori della famiglia di motori (5) |
| --- | --- | --- | --- |
| Tipo di motore | | | | | |
| N. di cilindri | | | | | |
| Regime nominale (min–1) | | | | | |
| Mandata di carburante per corsa (mm3) alla potenza nominale netta | | | | | |
| Potenza nominale netta (kW) | | | | | |
| Regime di potenza massima (min–1) | | | | | |
| Potenza massima netta (kW) | | | | | |
| Regime di coppia massima (min–1) | | | | | |
| Mandata di carburante per corsa (mm3) alla coppia massima | | | | | |
| Coppia massima (Nm) | | | | | |
| Regime minimo (min–1) | | | | | |
| Cilindrata del motore (in % del motore capostipite) | 100 | | | | |

2.2.

Specifiche dei motori della famiglia:

Motore capostipite (4)

Motori della famiglia di motori (5)

Tipo di motore

N. di cilindri

Regime nominale (min–1)

Mandata di carburante per corsa (mm3) alla potenza nominale netta

Potenza nominale netta (kW)

Regime di potenza massima (min–1)

Potenza massima netta (kW)

Regime di coppia massima (min–1)

Mandata di carburante per corsa (mm3) alla coppia massima

Coppia massima (Nm)

Regime minimo (min–1)

Cilindrata del motore (in % del motore capostipite)

100

| 2.3. | Inoltre, per ogni tipo di motore della famiglia vanno presentate all'autorità di omologazione le informazioni richieste nell'allegato 1B, appendice 3. |
| --- | --- |

2.3.

Inoltre, per ogni tipo di motore della famiglia vanno presentate all'autorità di omologazione le informazioni richieste nell'allegato 1B, appendice 3.

---

(1)  Cancellare la dicitura inutile.

(2)  Specificare la tolleranza.

(3)  Se non applicabile indicare n.a.

(4)  Per ulteriori dettagli cfr. appendice 1.

(5)  Per ulteriori dettagli cfr. appendice 3.

Appendice 3

Caratteristiche fondamentali dei tipi di motore della famiglia

1.   Descrizione del motore

1.1.   Fabbricante: ...

1.2.   Codice assegnato al motore dal fabbricante: ...

1.3.   Ciclo: quattro tempi/due tempi (1)

1.4.   Alesaggio: ... mm

1.5.   Corsa: ... mm

1.6.   Numero e disposizione dei cilindri: ...

1.7.   Cilindrata: ... cm3

1.8.   Regime nominale: ...

1.9.   Regime di coppia massima: ...

1.10.   Rapporto volumetrico di compressione (2)...

1.11.   Descrizione del sistema di combustione: ...

1.12.   Disegni della camera di combustione e della testa del pistone...

1.13.   Sezione trasversale minima delle luci di entrata e di uscita: ...

1.14.   Sistema di raffreddamento

1.14.1.   Liquido

1.14.1.1.   Natura del liquido: ...

1.14.1.2.   Pompe di circolazione: sì/no (1)

1.14.1.3.   Caratteristiche o marca e tipo (se applicabile): ...

1.14.1.4.   Rapporto di trasmissione (se applicabile): ...

1.14.2.   Aria

1.14.2.1.   Ventilatore: sì/no (1)

1.14.2.2.   Caratteristiche o marca e tipo (se applicabile): ...

1.14.2.3.   Rapporto di trasmissione (se applicabile): ...

1.15.   Temperatura consentita dal fabbricante

1.15.1.   Raffreddamento a liquido: temperatura massima all'uscita: ...K

1.15.2.   Raffreddamento ad aria: punto di riferimento: ...

Temperatura massima al punto di riferimento: ...K

1.15.3.   Temperatura massima dell'aria di alimentazione all'uscita dello scambiatore di calore intermedio di ammissione: ...K

1.15.4.   Temperatura massima dei gas di scarico al punto nei tubi di scarico adiacente alle flange d'uscita dei collettori di scarico: ...K

1.15.5.   Temperatura del carburante: ...min: K

...min: K

1.15.6.   Temperatura del lubrificante: ... min: K

...max: K

1.16.   Compressore: sì/no (1)

1.16.1.   Marca: ...

1.16.2.   Tipo: ...

1.16.3.   Descrizione del sistema (per es. pressione max di sovralimentazione, valvola limitatrice della pressione di sovralimentazione, se applicabile): ...

1.16.4.   Refrigeratore intermedio: sì/no (1)

1.17.   Sistema di aspirazione: depressione massima ammissibile all'aspirazione a regime nominale e carico del 100 per cento: ... kPa

1.18.   Dispositivo di scappamento: Contropressione massima ammissibile allo scarico, a regime nominale e carico del 100 per cento: ... kPa

2.   Misure contro l'inquinamento atmosferico

2.1.   Dispositivo per il riciclo dei gas del basamento: sì/no (1)

2.2.   Dispositivi supplementari contro l'inquinamento (se presenti e non compresi in altre voci)

2.2.1.   Marmitta catalitica: sì/no (1)

2.2.1.1.   Marche: ...

2.2.1.2.   Tipi: ...

2.2.1.3.   Numero di marmitte catalitiche e di elementi: ...

2.2.1.4.   Dimensioni e volume dei marmitte catalitiche: ...

2.2.1.5.   Tipo di reazione catalitica: ...

2.2.1.6.   Contenuto totale di metalli nobili: ...

2.2.1.7.   Concentrazione relativa: ...

2.2.1.8.   Substrato (struttura e materiale):...

2.2.1.9.   Densità delle celle: ...

2.2.1.10.   Tipo di rivestimento dei marmitte catalitiche: ...

2.2.1.11.   Posizione dei marmitte catalitiche (ubicazione e distanza minima/massima dal motore): ...

2.2.1.12.   Intervallo di funzionamento normale (K)...

2.2.1.13.   Reagente di consumo (se del caso): ...

2.2.1.13.1.   Tipo e concentrazione del reagente necessario all'azione catalitica: ...

2.2.1.13.2.   Intervallo della normale temperatura di funzionamento del reagente: ...

2.2.1.13.3.   Norma internazionale (se del caso): ...

2.2.1.14.   Sensore NOx: sì/no (1)

2.2.2.   Sensore di ossigeno: sì/no (1)

2.2.2.1.   Marche: ...

2.2.2.2.   Tipo: ...

2.2.2.3.   Luogo: ...

2.2.3.   Iniezione di aria: sì/no (1)

2.2.3.1.   Tipo (aria pulsata, pompa per aria, ecc.): ...

2.2.4.   EGR: sì/no (1)

2.2.4.1.   Caratteristiche (refrigerazione/non refrigerazione, alta pressione/bassa pressione, ecc.): ...

2.2.5.   Filtro antiparticolato: sì/no (1)

2.2.5.1.   Dimensioni e capacità del filtro antiparticolato: ...

2.2.5.2.   Tipo e progetto del filtro antiparticolato: ...

2.2.5.3.   Posizione (ubicazione e distanza minima/massima dal motore): ...

2.2.5.4.   Metodo o sistema di rigenerazione, descrizione e/o disegno: ...

2.2.5.5.   Intervallo della normale temperatura operativa (K) e della normale pressione operativa (kPa): ...

2.2.6.   Altri sistemi: sì/no (1)

2.2.6.1.   Descrizione e funzionamento: ...

3.   Alimentazione

3.1.   Pompa di alimentazione

Pressione (2) o curva caratteristica: ... kPa

3.2.   Sistema a iniezione

3.2.1.   Pompa

3.2.1.1.   Marche: ...

3.2.1.2.   Tipi: ...

3.2.1.3.   Mandata: ...mm3 per corsa o ciclo (2) alla velocità della pompa di: ...min-1a piena iniezione oppure curva caratteristica.

Indicare il metodo utilizzato: su motore/su banco prova pompe (1)

3.2.1.4.   Anticipo dell'iniezione

3.2.1.4.1.   Curva di anticipo dell'iniezione (2): ...

3.2.1.4.2.   Fasatura (2): ...

3.2.2.   Tubazione dell'iniezione

3.2.2.1.   Lunghezza: ... mm

3.2.2.2.   Diametro interno: ... mm

3.2.3.   Iniettori

3.2.3.1.   Marche: ...

3.2.3.2.   Tipi: ...

3.2.3.3.   Pressione di apertura (2) oppure curva caratteristica: ... kPa

3.2.4.   Regolatore

3.2.4.1.   Marche: ...

3.2.4.2.   Tipi: ...

3.2.4.3.   Regime di inizio dell'interruzione a pieno carico (2): ... min–1

3.2.4.4.   Regime massimo a vuoto (2): ... min–1

3.2.4.5.   Regime minimo (2): ... min–1

3.3.   Sistema di avviamento a freddo

3.3.1.   Marche: ...

3.3.2.   Tipi: ...

3.3.3.   Descrizione: ...

4.   Riservato

5.   Fasatura delle valvole

5.1.   Alzata massima e angoli di apertura e chiusura riferiti ai punti morti o dati equivalenti:....

5.2.   Intervalli di riferimento e/o di regolazione (1)

5.3.   Fasatura delle valvole variabile (indicare se e dove si applica: aspirazione e/o scarico) (1)

5.3.1.   Tipo: continuo oppure on/off (1)

5.3.2.   Angolo di sfasamento della camma:...

6.   Riservato

7.   Riservato

---

(1)  Cancellare la dicitura inutile.

(2)  Specificare la tolleranza.

---

ALLEGATO 1B

CARATTERISTICHE DELLA FAMIGLIA DI MOTORI E SCELTA DEL MOTORE CAPOSTIPITE

1.   PARAMETRI CHE DEFINISCONO LA FAMIGLIA DI MOTORI

1.1.   Aspetti generali

Una famiglia di motori è caratterizzata da parametri di progettazione comuni a tutti i motori della famiglia. Il fabbricante di motori può decidere quali motori appartengano a una famiglia di motori, purché siano rispettati i criteri di appartenenza elencati al punto 1.3. La famiglia di motori deve essere approvata dall'autorità di omologazione. Il fabbricante deve fornire all'autorità di omologazione i dati utili riguardanti i livelli di emissioni dei componenti della famiglia di motori.

1.2.   Casi speciali

1.2.1.   Interazioni tra parametri

In alcuni casi vi possono essere interazioni tra parametri che possono modificare le emissioni. Affinché nella stessa famiglia di motori siano inclusi solo motori con caratteristiche di emissione allo scarico simili, occorre tenere conto anche di queste interazioni. Tali casi sono identificati dal fabbricante e notificati all'autorità di omologazione. Si terrà conto di tali casi come criterio per la creazione di una nuova famiglia di motori.

1.2.2.   Dispositivi o caratteristiche che incidono notevolmente sulle emissioni

I dispositivi o elementi non elencati al punto 1.3., ma tali da incidere notevolmente sul livello di emissioni, devono essere individuati dal fabbricante in base a criteri di buona pratica ingegneristica e notificati all'autorità di omologazione. Si terrà contro di tali casi come criterio per la creazione di una nuova famiglia di motori.

1.2.3.   Criteri supplementari

Oltre ai parametri di cui al punto 1.3., il fabbricante può introdurre altri criteri che permettano la definizione di famiglie di dimensioni più limitate. Tali criteri non sono necessariamente costituiti da parametri che incidono sul livello di emissioni.

1.3.   Parametri che definiscono la famiglia di motori

1.3.1.   Ciclo di combustione:

| a) | ciclo a 2 tempi; |
| --- | --- |

a)

ciclo a 2 tempi;

| b) | ciclo a 4 tempi; |
| --- | --- |

b)

ciclo a 4 tempi;

| c) | motore rotativo; |
| --- | --- |

c)

motore rotativo;

| d) | altri. |
| --- | --- |

d)

altri.

1.3.2.   Configurazione dei cilindri

1.3.2.1.   Posizione dei cilindri nel blocco cilindri:

| a) | a V; |
| --- | --- |

a)

a V;

| b) | in linea; |
| --- | --- |

b)

in linea;

| c) | radiale; |
| --- | --- |

c)

radiale;

| d) | altro (a F, a W, ecc.). |
| --- | --- |

d)

altro (a F, a W, ecc.).

1.3.2.2.   Posizione relativa dei cilindri

I motori con lo stesso blocco possono appartenere alla stessa famiglia a condizione che l'interasse dei cilindri sia lo stesso.

1.3.3.   Mezzo di raffreddamento principale:

| a) | aria; |
| --- | --- |

a)

aria;

| b) | acqua; |
| --- | --- |

b)

acqua;

| c) | olio. |
| --- | --- |

c)

olio.

1.3.4.   Cilindrata unitaria

Entro una fascia di variazione dall'85 al 100 per cento per i motori con cilindrata unitaria ≥ 0,75 dm3 della cilindrata massima della famiglia di motori in questione.

Entro una fascia di variazione dal 70 al 100 per cento per i motori con cilindrata unitaria < 0,75 dm3 della cilindrata massima della famiglia di motori in questione.

1.3.5.   Metodo di aspirazione dell'aria:

| a) | aspirazione naturale; |
| --- | --- |

a)

aspirazione naturale;

| b) | con sovralimentazione; |
| --- | --- |

b)

con sovralimentazione;

| c) | con sovralimentazione e dispositivo di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione. |
| --- | --- |

c)

con sovralimentazione e dispositivo di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione.

1.3.6.   Tipo/caratteristiche progettuali della camera di combustione:

| a) | camera aperta; |
| --- | --- |

a)

camera aperta;

| b) | camera divisa; |
| --- | --- |

b)

camera divisa;

| c) | altri tipi. |
| --- | --- |

c)

altri tipi.

1.3.7.   Valvole e luci:

| a) | configurazione; |
| --- | --- |

a)

configurazione;

| b) | numero di valvole per cilindro. |
| --- | --- |

b)

numero di valvole per cilindro.

1.3.8.   Tipo di alimentazione del carburante

| a) | pompa, condotto (ad alta pressione) e iniettore; |
| --- | --- |

a)

pompa, condotto (ad alta pressione) e iniettore;

| b) | pompa in linea o pompa a distributore; |
| --- | --- |

b)

pompa in linea o pompa a distributore;

| c) | iniettore unitario; |
| --- | --- |

c)

iniettore unitario;

| d) | common rail. |
| --- | --- |

d)

common rail.

1.3.9.   Dispositivi vari:

| a) | ricircolo dei gas di scarico (EGR); |
| --- | --- |

a)

ricircolo dei gas di scarico (EGR);

| b) | iniezione d'acqua; |
| --- | --- |

b)

iniezione d'acqua;

| c) | iniezione d'aria; |
| --- | --- |

c)

iniezione d'aria;

| d) | altri. |
| --- | --- |

d)

altri.

1.3.10.   Strategia di controllo elettronico

La presenza o l'assenza di una centralina elettronica di controllo (ECU) sul motore è considerata un parametro fondamentale della famiglia.

Nel caso di motori a controllo elettronico, il fabbricante presenta gli elementi tecnici che giustificano il raggruppamento di tali motori nella stessa famiglia, vale a dire i motivi in base a cui è lecito ritenere che tali motori rispettino gli stessi requisiti relativi alle emissioni.

La regolazione elettronica del regime del motore non deve essere necessariamente in una famiglia diversa dai motori con una regolazione meccanica. La separazione dei motori elettronici da quelli meccanici va applicata solo alle caratteristiche di iniezione del carburante, quali fasatura, pressione, curva di iniezione, ecc.

1.3.11.   Sistemi di post-trattamento del gas di scarico

La presenza dei seguenti dispositivi, singolarmente o in combinazione, è considerata un criterio per l'appartenenza di un motore a una famiglia di motori:

| a) | catalizzatore di ossidazione; |
| --- | --- |

a)

catalizzatore di ossidazione;

| b) | sistema DeNOx con riduzione selettiva degli NOx (aggiunta di agente riducente); |
| --- | --- |

b)

sistema DeNOx con riduzione selettiva degli NOx (aggiunta di agente riducente);

| c) | altri sistemi DeNOx; |
| --- | --- |

c)

altri sistemi DeNOx;

| d) | marmitta catalitica a rigenerazione passiva; |
| --- | --- |

d)

marmitta catalitica a rigenerazione passiva;

| e) | marmitta catalitica a rigenerazione attiva; |
| --- | --- |

e)

marmitta catalitica a rigenerazione attiva;

| f) | altre trappole per particolato; |
| --- | --- |

f)

altre trappole per particolato;

| g) | altri dispositivi. |
| --- | --- |

g)

altri dispositivi.

Se un motore è stato omologato senza sistema di post-trattamento come motore capostipite o come componente della famiglia, lo stesso motore, una volta equipaggiato di catalizzatore di ossidazione (non di filtro antiparticolato), può essere inserito nella stessa famiglia di motori purché non richieda l'uso di un carburante con caratteristiche diverse.

Se il motore richiede l'uso di un carburante con caratteristiche specifiche (ad esempio, se è dotato di una marmitta catalitica che richiede la presenza di speciali additivi nel carburante per effettuare la rigenerazione), la decisione di inserirlo nella stessa famiglia deve fondarsi sugli elementi tecnici forniti dal fabbricante. Tali elementi devono indicare che il livello di emissioni previsto del motore equipaggiato corrisponde al valore limite relativo al motore non equipaggiato.

Se un motore è stato omologato con un sistema di post-trattamento come motore capostipite o come componente di una famiglia il cui motore capostipite è equipaggiato con lo stesso sistema di post-trattamento, lo stesso motore non munito di sistema di post-trattamento non va inserito nella stessa famiglia di motori.

2.   SCELTA DEL MOTORE CAPOSTIPITE

| 2.1. | Il motore capostipite della famiglia deve essere selezionato in base al criterio principale della quantità più elevata di carburante erogata per ogni corsa al regime dichiarato di coppia massima. Nel caso in cui due o più motori condividano questo criterio principale, il motore capostipite sarà scelto in base al criterio secondario della quantità massima di carburante erogata per ogni corsa al regime nominale. In certi casi, l'autorità di omologazione può ritenere che il caso peggiore per quanto riguarda il livello di emissioni di una famiglia possa essere caratterizzato meglio provando un secondo motore. Pertanto, l'autorità di omologazione può selezionare un secondo motore da sottoporre a prova, sulla base di caratteristiche che indicano che esso può presentare i livelli massimi di emissioni all'interno di quella famiglia di motori. |
| --- | --- |

2.1.

Il motore capostipite della famiglia deve essere selezionato in base al criterio principale della quantità più elevata di carburante erogata per ogni corsa al regime dichiarato di coppia massima. Nel caso in cui due o più motori condividano questo criterio principale, il motore capostipite sarà scelto in base al criterio secondario della quantità massima di carburante erogata per ogni corsa al regime nominale. In certi casi, l'autorità di omologazione può ritenere che il caso peggiore per quanto riguarda il livello di emissioni di una famiglia possa essere caratterizzato meglio provando un secondo motore. Pertanto, l'autorità di omologazione può selezionare un secondo motore da sottoporre a prova, sulla base di caratteristiche che indicano che esso può presentare i livelli massimi di emissioni all'interno di quella famiglia di motori.

| 2.2. | Se la famiglia comprende motori che presentano altre caratteristiche variabili che probabilmente incidono sulle emissioni allo scarico, anche queste caratteristiche devono essere identificate e considerate nella scelta del motore capostipite. |
| --- | --- |

2.2.

Se la famiglia comprende motori che presentano altre caratteristiche variabili che probabilmente incidono sulle emissioni allo scarico, anche queste caratteristiche devono essere identificate e considerate nella scelta del motore capostipite.

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ALLEGATO 2

NOTIFICA

[Formato massimo: A4 (210 × 297 mm)]

Image

Appendice 1

Verbale di prova per i motori ad accensione spontanea

Risultati delle prove
   (1)

Informazioni relative al motore di prova

Tipo di motore:...

Numero di identificazione del motore:...

1.   Informazioni relative all'esecuzione della prova:

1.1.   Carburante di riferimento utilizzato per le prove

1.1.1.   Numero di cetano:...

1.1.2.   Tenore di zolfo:...

1.1.3.   Densità:...

1.2.   Lubrificante

1.2.1.   Marche:...

1.2.2.   Tipi: ...

(Se lubrificante e carburante sono miscelati dichiarare la percentuale d'olio nella miscela)

1.3.   Eventuale apparecchiatura azionata dal motore

1.3.1.   Elenco e dettagli per l'identificazione:...

1.3.2.   Potenza assorbita ai regimi di giri del motore indicati (come specificato dal fabbricante):

| | Potenza (kW)assorbita dall'apparecchiatura azionata dal motore ai vari regimi (2)
   (3) del motore tenendo conto dell'allegato 7 |
| --- | --- |
| Apparecchiatura | Regime intermedio
  (se applicabile) | Regime alla potenza massima
  (se diverso dal regime nominale) | Regime nominale (4) |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| Totale: | | | |

Potenza (kW)assorbita dall'apparecchiatura azionata dal motore ai vari regimi (2)
   (3) del motore tenendo conto dell'allegato 7

Apparecchiatura

Regime intermedio

(se applicabile)

Regime alla potenza massima

(se diverso dal regime nominale)

Regime nominale (4)

Totale:

1.4.   Prestazioni del motore

1.4.1.   Regimi di giri del motore:

minimo: ...min–1

intermedio: ...min–1

massimo: ...min–1

nominale (5): ... min–1

1.4.2.   Potenza del motore (6)

| | Potenza (kW) ai vari regimi di giri del motore |
| --- | --- |
| Condizioni | Regime intermedio
  (se applicabile) | Regime alla potenza massima
  (se diverso dal regime nominale) | Regime nominale (7) |
| Potenza massima misurata al regime di prova specificato (kW) (a) | | | |
| Potenza totale assorbita dall'apparecchiatura azionata dal motore conformemente al punto 1.3.2. della presente appendice, tenendo conto dell'allegato 7 (kW) (b) | | | |
| Potenza netta del motore conformemente al punto 2.1.49 (kW) (c) | | | |
| | | | |

Potenza (kW) ai vari regimi di giri del motore

Condizioni

Regime intermedio

(se applicabile)

Regime alla potenza massima

(se diverso dal regime nominale)

Regime nominale (7)

Potenza massima misurata al regime di prova specificato (kW) (a)

Potenza totale assorbita dall'apparecchiatura azionata dal motore conformemente al punto 1.3.2. della presente appendice, tenendo conto dell'allegato 7 (kW) (b)

Potenza netta del motore conformemente al punto 2.1.49 (kW) (c)

Formula

2.   Informazioni relative all'esecuzione della prova NRSC:

2.1.   Regolazione del dinamometro (kW)

| | Regolazione del dinamometro (kW) a vari regimi del motore |
| --- | --- |
| Carico percentuale | Regime intermedio (se applicabile) | Regime nominale (7) |
| 10 (se applicabile) | | |
| 25 (se applicabile) | | |
| 50 | | |
| 75 | | |
| 100 | | |

Regolazione del dinamometro (kW) a vari regimi del motore

Carico percentuale

Regime intermedio (se applicabile)

Regime nominale (7)

10 (se applicabile)

25 (se applicabile)

50

75

100

2.2.   Livelli di emissioni del motore/motore capostipite (8)

Fattore di deterioramento (DF): calcolato/fisso (8)

Specificare i valori DF e i risultati delle emissioni nella seguente tabella (7)

| Prova NRSC |
| --- |
| DF
  moltipl/aggiunt (8) | CO | HC | NOx | PM | |
| | | | |
| Emissioni | CO (g/kWh) | HC (g/kWh) | NOx (g/kWh) | PM (g/kWh) | CO2 (g/kWh) |
| Risultato della prova | | | | | |
| Risultato finale della prova con il DF | | | | | |

Prova NRSC

DF

moltipl/aggiunt (8)

CO

HC

NOx

PM

Emissioni

CO (g/kWh)

HC (g/kWh)

NOx (g/kWh)

PM (g/kWh)

CO2 (g/kWh)

Risultato della prova

Risultato finale della prova con il DF

| Ulteriori punti di prova dell'area di controllo (se applicabile) |
| --- |
| Emissioni al punto di prova | Regime del motore | Carico (%) | CO (g/kWh) | HC (g/kWh) | NOx (g/kWh) | PM (g/kWh) |
| Risultato della prova 1 | | | | | | |
| Risultato della prova 2 | | | | | | |
| Risultato della prova 3 | | | | | | |

Ulteriori punti di prova dell'area di controllo (se applicabile)

Emissioni al punto di prova

Regime del motore

Carico (%)

CO (g/kWh)

HC (g/kWh)

NOx (g/kWh)

PM (g/kWh)

Risultato della prova 1

Risultato della prova 2

Risultato della prova 3

2.3.   Sistema di campionamento utilizzato per la prova NRSC:

2.3.1.   Emissioni gassose (9):...

2.3.2.   PM (9): ...

2.3.2.1.   Metodo (8) filtro singolo/multiplo

3.   Informazioni relative all'esecuzione della prova NRTC (se applicabile) (10)

3.1.   Livelli di emissioni del motore/motore capostipite (8)

Fattore di deterioramento (DF): calcolato/fisso (8)

Specificare i valori DF e i risultati delle emissioni nella seguente tabella (9):

I dati relative alla rigenerazione devono essere indicati per i motori delle fasce di potenza Q e R.

| Prova NRTC |
| --- |
| DF
  moltipl/aggiunt (8) | CO | HC | NOx | | PM | |
| | | | | |
| Emissioni | CO (g/kWh) | HC (g/kWh) | NOx (g/kWh) | HC+NOx (g/kWh) | PM (g/kWh) |
| Avviamento a freddo | | | | | |
| Emissioni | CO (g/kWh) | HC (g/kWh) | NOx (g/kWh) | HC+NOx (g/kWh) | PM (g/kWh) | CO2 (g/kWh) |
| Avviamento a caldo senza rigenerazione | | | | | | |
| Avviamento a caldo con rigenerazione (8) | | | | | | |
| kr,u (moltipl/aggiunt) (8)
  kr,d (moltipl/aggiunt) (8) | | | | | |
| Risultato ponderato della prova | | | | | |
| Risultato finale della prova con il DF | | | | | |

Prova NRTC

DF

moltipl/aggiunt (8)

CO

HC

NOx

PM

Emissioni

CO (g/kWh)

HC (g/kWh)

NOx (g/kWh)

HC+NOx (g/kWh)

PM (g/kWh)

Avviamento a freddo

Emissioni

CO (g/kWh)

HC (g/kWh)

NOx (g/kWh)

HC+NOx (g/kWh)

PM (g/kWh)

CO2 (g/kWh)

Avviamento a caldo senza rigenerazione

Avviamento a caldo con rigenerazione (8)

kr,u (moltipl/aggiunt) (8)

kr,d (moltipl/aggiunt) (8)

Risultato ponderato della prova

Risultato finale della prova con il DF

Lavoro nel ciclo per l'avviamento a caldo senza rigenerazione kWh

3.2.   Sistema di campionamento utilizzato per la prova NRTC:

Emissioni gassose (9):...

Particolato (9):...

Metodo (8): filtro singolo/multiplo

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(1)  Se i motori capostipite sono più di uno, quanto segue deve essere indicato per ciascuno di essi.

(2)  Cancellare le diciture inutili.

(3)  Non deve essere maggiore del 10 per cento della potenza misurata durante la prova.

(4)  Inserire i valori al regime del motore corrispondente al 100 per cento del regime normalizzato se la prova NRSC impiega questo regime.

(5)  Inserire il regime del motore corrispondente al 100 per cento del regime normalizzato se la prova NRSC impiega questo regime.

(6)  Potenza non corretta misurata conformemente al punto 2.1.49.

(7)  Sostituire con valori al regime del motore corrispondente al 100 per cento del regime normalizzato se la prova NRSC impiega questo regime.

(8)  Cancellare le voci non pertinenti.

(9)  Indicare i numeri della figura del sistema usato conformemente all'allegato 4A, appendice 9 o all'allegato 4B del presente regolamento, se applicabile.

(10)  Se i motori capostipite sono più di uno, ciascuno di essi deve essere indicato.

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ALLEGATO 3

ESEMPI DI MARCHI DI OMOLOGAZIONE

Modello A

(Cfr. il punto 4.4. del presente regolamento)

Image

a = almeno 8 mm

L'apposizione su un motore del marchio di omologazione di cui sopra, indica che tale tipo di motore è stato omologato nei Paesi Bassi (E 4) ai sensi del regolamento n. 96 (conformemente al livello corrispondente alla fascia di potenza F in quanto motore a regime variabile, come indicato dalla lettera A) e con il numero di omologazione 011857. Le prime 2 cifre del numero di omologazione indicano che al momento del rilascio dell'omologazione il regolamento n. 96 comprendeva già la serie di modifiche 03.

Modello B

(Cfr. il punto 4.5. del presente regolamento)

Image

a = almeno 8 mm

L'apposizione su un motore del marchio di omologazione di cui sopra, indica che tale tipo di motore è stato omologato nei Paesi Bassi (E4) ai sensi dei regolamenti n. 96 (conformemente al livello corrispondente alla fascia di potenza F in quanto motore a regime variabile, come indicato dalla lettera A) e 120. Le prime due cifre dei numeri di omologazione indicano che, alle date in cui sono state rilasciate le rispettive omologazioni, il regolamento n. 96 comprendeva la serie di modifiche 03 e il regolamento n. 120 era nella sua versione originale.

---

ALLEGATO 4A

METODI DI DETERMINAZIONE DELLE EMISSIONI DI INQUINANTI GASSOSI E DI PARTICOLATO

1.   INTRODUZIONE

1.1.   Il presente allegato descrive il metodo per determinare le emissioni di inquinanti gassosi e particolato inquinante prodotte dal motore sottoposto a prova.

Si applicano i seguenti cicli di prova:

| | il ciclo NRSC (ciclo stazionario non stradale), appropriato alla specifica dell'apparecchiatura, che sarà utilizzato per la misurazione delle emissioni di monossido di carbonio, idrocarburi, ossidi di azoto e particolato per tutte le fasce di potenza dei motori di cui ai punti 1.1., 1.2. e 1.3. del presente regolamento e il ciclo NRTC (ciclo transitorio non stradale) che sarà utilizzato per la misurazione delle emissioni di monossido di carbonio, idrocarburi, ossidi di azoto e particolato per le fasce di potenza da L in su dei motori di cui ai punti 1.1. e 1.2. del presente regolamento. |
| --- | --- |

il ciclo NRSC (ciclo stazionario non stradale), appropriato alla specifica dell'apparecchiatura, che sarà utilizzato per la misurazione delle emissioni di monossido di carbonio, idrocarburi, ossidi di azoto e particolato per tutte le fasce di potenza dei motori di cui ai punti 1.1., 1.2. e 1.3. del presente regolamento e il ciclo NRTC (ciclo transitorio non stradale) che sarà utilizzato per la misurazione delle emissioni di monossido di carbonio, idrocarburi, ossidi di azoto e particolato per le fasce di potenza da L in su dei motori di cui ai punti 1.1. e 1.2. del presente regolamento.

| | Gli inquinanti gassosi e il particolato emessi dal motore sottoposto a prova devono essere misurati con i metodi descritti nell'allegato 4A, appendice 4. |
| --- | --- |

Gli inquinanti gassosi e il particolato emessi dal motore sottoposto a prova devono essere misurati con i metodi descritti nell'allegato 4A, appendice 4.

| | Sono accettati altri sistemi o analizzatori, purché forniscano risultati equivalenti ai seguenti sistemi di riferimento:






  a) | per le emissioni gassose misurate sul gas di scarico tal quale, il sistema illustrato nella figura 2 dell'allegato 4A, appendice 4; |
| --- | --- | --- |

Sono accettati altri sistemi o analizzatori, purché forniscano risultati equivalenti ai seguenti sistemi di riferimento:

a)

per le emissioni gassose misurate sul gas di scarico tal quale, il sistema illustrato nella figura 2 dell'allegato 4A, appendice 4;

| b) | per le emissioni gassose misurate sul gas di scarico diluito di un sistema di diluizione a flusso pieno, il sistema illustrato nella figura 3 dell'allegato 4A, appendice 4; |
| --- | --- |

b)

per le emissioni gassose misurate sul gas di scarico diluito di un sistema di diluizione a flusso pieno, il sistema illustrato nella figura 3 dell'allegato 4A, appendice 4;

| c) | per le emissioni di particolato, il sistema di diluizione a flusso pieno funzionante con un filtro separato per ciascuna modalità, illustrato nella figura 13 dell'allegato 4A, appendice 4. |
| --- | --- |

c)

per le emissioni di particolato, il sistema di diluizione a flusso pieno funzionante con un filtro separato per ciascuna modalità, illustrato nella figura 13 dell'allegato 4A, appendice 4.

| | La determinazione dell'equivalenza del sistema deve essere basata su uno studio di correlazione su sette (o più) cicli di prova tra il sistema considerato e uno o più dei sistemi di riferimento di cui sopra. |
| --- | --- |

La determinazione dell'equivalenza del sistema deve essere basata su uno studio di correlazione su sette (o più) cicli di prova tra il sistema considerato e uno o più dei sistemi di riferimento di cui sopra.

| | Il criterio di equivalenza è definito come concordanza, nei limiti del ± 5 per cento, tra le medie dei valori ponderati delle emissioni del ciclo. Il ciclo da impiegare è quello indicato nell'allegato 4A, punto 3.6.1. |
| --- | --- |

Il criterio di equivalenza è definito come concordanza, nei limiti del ± 5 per cento, tra le medie dei valori ponderati delle emissioni del ciclo. Il ciclo da impiegare è quello indicato nell'allegato 4A, punto 3.6.1.

| | Per l'introduzione di un nuovo sistema nel regolamento, la determinazione di equivalenza deve essere basata sul calcolo di ripetibilità e riproducibilità descritto nella norma ISO 5725. |
| --- | --- |

Per l'introduzione di un nuovo sistema nel regolamento, la determinazione di equivalenza deve essere basata sul calcolo di ripetibilità e riproducibilità descritto nella norma ISO 5725.

1.2.   La prova si esegue con il motore montato su un banco di prova e collegato a un dinamometro.

1.3.   Principio di misurazione

Le emissioni allo scarico del motore da misurare comprendono i componenti gassosi (monossido di carbonio, somma degli idrocarburi e degli ossidi di azoto) e il particolato. Inoltre, si usa spesso il biossido di carbonio come gas tracciante per determinare il rapporto di diluizione dei sistemi di diluizione a flusso parziale e a flusso totale. In base ai principi di buona pratica ingegneristica è consigliabile effettuare una misurazione generale del biossido di carbonio: questa rappresenta infatti un eccellente strumento per individuare problemi di misurazione durante l'esecuzione delle prove.

1.3.1.   Prova NRSC

Durante una sequenza prescritta di condizioni di funzionamento del motore a caldo, si esaminano in continuo le emissioni allo scarico di cui sopra prelevando un campione dal gas di scarico grezzo. Il ciclo di prova è costituito da un certo numero di modalità di regime e di coppia (carico) che coprono l'intervallo tipico di funzionamento dei motori diesel. Durante ciascuna modalità, si determinano la concentrazione di ciascun inquinante gassoso, il flusso dei gas di scarico e la potenza, ponderando i valori misurati (mediante fattori di ponderazione o secondo il tempo di campionamento). Il campione di particolato deve essere diluito con aria ambiente condizionata. Si preleva un unico campione durante l'intera procedura di prova raccogliendolo su filtri adatti.

In alternativa, per i cicli in modalità discreta, si preleva un campione su filtri separati (uno per ciascuna modalità) e si calcolano i risultati ponderati sul ciclo.

I grammi di ciascun inquinante emesso per chilowattora sono calcolati come descritto nell'appendice 3 del presente allegato.

1.3.2.   Prova NRTC

Il ciclo transitorio prescritto, rigorosamente basato sulle condizioni di funzionamento dei motori diesel installati su macchine non stradali, viene eseguito due volte:

| a) | la prima volta (avviamento a freddo) dopo che il motore ha raggiunto la temperatura ambiente e le temperature del refrigerante e del lubrificante, dei sistemi di post-trattamento e di tutti i dispositivi ausiliari di controllo del motore si sono stabilizzate tra i 20 °C e i 30 °C; |
| --- | --- |

a)

la prima volta (avviamento a freddo) dopo che il motore ha raggiunto la temperatura ambiente e le temperature del refrigerante e del lubrificante, dei sistemi di post-trattamento e di tutti i dispositivi ausiliari di controllo del motore si sono stabilizzate tra i 20 °C e i 30 °C;

| b) | la seconda volta (avviamento a caldo) dopo una sosta a caldo di venti minuti che inizia immediatamente dopo il completamento del ciclo con avviamento a freddo. |
| --- | --- |

b)

la seconda volta (avviamento a caldo) dopo una sosta a caldo di venti minuti che inizia immediatamente dopo il completamento del ciclo con avviamento a freddo.

Durante questa sequenza di prova si esaminano gli inquinanti suddetti. La sequenza di prova comporta un ciclo con avviamento a freddo effettuato dopo un raffreddamento naturale o forzato del motore, un periodo di sosta a caldo (hot soak) e un ciclo con avviamento a caldo, con conseguente calcolo delle emissioni combinate. Utilizzando i segnali di retroazione di coppia motrice e velocità del dinamometro per motori, si integra la potenza rispetto al tempo del ciclo e si ottiene così il lavoro prodotto dal motore durante il ciclo. Durante il ciclo le concentrazioni dei componenti gassosi sono determinate nel gas di scarico grezzo integrando il segnale dell'analizzatore secondo quanto descritto nell'appendice 3 del presente allegato oppure nel gas di scarico diluito di un sistema CVS di diluizione a flusso pieno mediante integrazione o con campionamento con sacchetto a norma dell'appendice 3 del presente allegato. Per il particolato si raccoglie un campione proporzionale dal gas di scarico diluito su un determinato filtro, mediante diluizione a flusso parziale o totale. A seconda del metodo impiegato, durante il ciclo viene determinata la portata del gas di scarico diluito o non diluito per calcolare i valori massici di emissione degli inquinanti. Riferendo i valori massici di emissione al lavoro del motore si ottengono i grammi di ciascun inquinante emessi per chilowattora.

Le emissioni (g/kWh) sono misurate durante il ciclo con avviamento sia a freddo sia a caldo. Le emissioni composite ponderate sono calcolate attribuendo ai risultati con avviamento a freddo una ponderazione del 10 per cento e ai risultati con avviamento a caldo una ponderazione del 90 per cento. I risultati compositi ponderati devono essere conformi ai valori limite prescritti.

1.4.   Simboli dei parametri di prova

| Simbolo | Unità | Termine |
| --- | --- | --- |
| Ap | m2 | Sezione trasversale della sonda di campionamento isocinetico |
| AT | m2 | Sezione trasversale del condotto di scarico |
| aver | | Valori medi ponderati per: |
| | m3/h | portata volumetrica |
| | kg/h | portata massica |
| | g/kWh | emissione specifica |
| α | — | rapporto idrogeno-carbonio del carburante |
| C1 | — | Idrocarburo carbonio 1 equivalente |
| conc | ppm | Concentrazione (con suffisso Vol % del componente qualificante) |
| concc | ppm | Concentrazione depurata del fondo Vol % |
| concd | ppm | Concentrazione dell'aria di diluizione Vol % |
| DF | — | Fattore di diluizione |
| fa | — | Fattore atmosferico di laboratorio |
| FFH | — | Fattore specifico per il carburante utilizzato per il calcolo del rapporto idrogeno-carbonio delle concentrazioni su umido rispetto alle concentrazioni su secco |
| GAIRW | kg/h | Portata massica dell'aria aspirata su umido |
| GAIRD | kg/h | Portata massica dell'aria aspirata su secco |
| GDILW | kg/h | Portata massica dell'aria di diluizione su umido |
| GEDFW | kg/h | Portata massica del gas di scarico diluito equivalente su umido |
| GEXHW | kg/h | Portata massica del gas di scarico su umido |
| GFUEL | kg/h | Portata massica del carburante |
| GTOTW | kg/h | Portata massica del gas di scarico diluito su umido |
| HREF | g/kg | Valore di riferimento dell'umidità assoluta di 10,71 g/kg per il calcolo dei fattori di correzione dell'umidità di NOx e particolato |
| Ha | g/kg | Umidità assoluta dell'aria aspirata |
| Hd | g/kg | Umidità assoluta dell'aria di diluizione |
| i | — | Pedice indicante una singola modalità |
| KH | — | Fattore di correzione dell'umidità per NOx |
| Kp | — | Fattore di correzione dell'umidità del particolato |
| KW,a | — | Fattore di correzione da secco a umido per l'aria aspirata |
| KW,d | — | Fattore di correzione da secco a umido per l'aria di diluizione |
| KW,e | — | Fattore di correzione da secco a umido per il gas di scarico diluito |
| KW,r | — | Fattore di correzione da secco a umido per il gas di scarico grezzo |
| L | % | Coppia percentuale riferita alla coppia massima per il regime di prova |
| mass | g/h | Pedice che denota la portata massica delle emissioni |
| MDIL | kg | Massa del campione di aria di diluizione passato attraverso i filtri di campionamento del particolato |
| MSAM | kg | Massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso i filtri di campionamento del particolato |
| Md | mg | Massa del campione di particolato raccolto nell'aria di diluizione |
| Mf | mg | Massa del campione di particolato raccolto |
| pa | kPa | Pressione di saturazione del vapore nell'aria aspirata del motore (ISO 3046 psy = PSY ambiente di prova) |
| pB | kPa | Pressione barometrica totale (ISO 3046: Px = pressione ambiente totale del sito; Py = PY pressione ambiente totale di prova) |
| pd | kPa | Pressione di saturazione del vapore nell'aria di diluizione |
| ps | kPa | Pressione atmosferica a secco |
| P | kW | Potenza al freno non corretta |
| PAE | kW | Potenza totale dichiarata assorbita dagli impianti ausiliari applicati per la prova ma non prescritti al punto 2.1.41. del presente regolamento |
| PM | kW | Potenza massima misurata al regime di prova nelle condizioni di prova (cfr. allegato 1A) |
| Pm | kW | Potenza misurata nelle diverse modalità di prova |
| q | — | Rapporto di diluizione |
| r | — | Rapporto tra l'area della sezione trasversale della sonda isocinetica e quella del condotto di scarico |
| Ra | % | Umidità relativa dell'aria aspirata |
| Rd | % | Umidità relativa dell'aria di diluizione |
| Rf | — | Fattore di risposta FID |
| S | kW | Regolazione del banco dinamometrico |
| Ta | K | Temperatura assoluta dell'aria aspirata |
| TDd | K | Temperatura assoluta del punto di rugiada |
| TSC | K | Temperatura dell'aria refrigerata |
| Tref | K | Temperatura di riferimento (dell'aria di combustione 298 K (25 °C)) |
| TSCRef | K | Temperatura di riferimento dell'aria di raffreddamento intermedia |
| VAIRD | m3/h | Portata volumetrica dell'aria aspirata su secco |
| VAIRW | m3/h | Portata volumetrica dell'aria aspirata su umido |
| VDIL | m3 | Volume del campione di aria di diluizione passato attraverso i filtri di campionamento del particolato |
| VDILW | m3/h | Portata volumetrica dell'aria di diluizione su umido |
| VEDFW | m3/h | Portata volumetrica del gas di scarico diluito equivalente su umido |
| VEXHD | m3/h | Portata volumetrica del gas di scarico su secco |
| VEXHW | m3/h | Portata volumetrica del gas di scarico su umido |
| VSAM | m3 | Volume del campione passato attraverso i filtri di campionamento del particolato |
| VTOTW | m3/h | Portata volumetrica del gas di scarico diluito su umido |
| WF | — | Fattore di ponderazione |
| WFE | — | Fattore di ponderazione efficace |

Simbolo

Unità

Termine

Ap

m2

Sezione trasversale della sonda di campionamento isocinetico

AT

m2

Sezione trasversale del condotto di scarico

aver

Valori medi ponderati per:

m3/h

portata volumetrica

kg/h

portata massica

g/kWh

emissione specifica

α

—

rapporto idrogeno-carbonio del carburante

C1

—

Idrocarburo carbonio 1 equivalente

conc

ppm

Concentrazione (con suffisso Vol % del componente qualificante)

concc

ppm

Concentrazione depurata del fondo Vol %

concd

ppm

Concentrazione dell'aria di diluizione Vol %

DF

—

Fattore di diluizione

fa

—

Fattore atmosferico di laboratorio

FFH

—

Fattore specifico per il carburante utilizzato per il calcolo del rapporto idrogeno-carbonio delle concentrazioni su umido rispetto alle concentrazioni su secco

GAIRW

kg/h

Portata massica dell'aria aspirata su umido

GAIRD

kg/h

Portata massica dell'aria aspirata su secco

GDILW

kg/h

Portata massica dell'aria di diluizione su umido

GEDFW

kg/h

Portata massica del gas di scarico diluito equivalente su umido

GEXHW

kg/h

Portata massica del gas di scarico su umido

GFUEL

kg/h

Portata massica del carburante

GTOTW

kg/h

Portata massica del gas di scarico diluito su umido

HREF

g/kg

Valore di riferimento dell'umidità assoluta di 10,71 g/kg per il calcolo dei fattori di correzione dell'umidità di NOx e particolato

Ha

g/kg

Umidità assoluta dell'aria aspirata

Hd

g/kg

Umidità assoluta dell'aria di diluizione

i

—

Pedice indicante una singola modalità

KH

—

Fattore di correzione dell'umidità per NOx

Kp

—

Fattore di correzione dell'umidità del particolato

KW,a

—

Fattore di correzione da secco a umido per l'aria aspirata

KW,d

—

Fattore di correzione da secco a umido per l'aria di diluizione

KW,e

—

Fattore di correzione da secco a umido per il gas di scarico diluito

KW,r

—

Fattore di correzione da secco a umido per il gas di scarico grezzo

L

%

Coppia percentuale riferita alla coppia massima per il regime di prova

mass

g/h

Pedice che denota la portata massica delle emissioni

MDIL

kg

Massa del campione di aria di diluizione passato attraverso i filtri di campionamento del particolato

MSAM

kg

Massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso i filtri di campionamento del particolato

Md

mg

Massa del campione di particolato raccolto nell'aria di diluizione

Mf

mg

Massa del campione di particolato raccolto

pa

kPa

Pressione di saturazione del vapore nell'aria aspirata del motore (ISO 3046 psy = PSY ambiente di prova)

pB

kPa

Pressione barometrica totale (ISO 3046: Px = pressione ambiente totale del sito; Py = PY pressione ambiente totale di prova)

pd

kPa

Pressione di saturazione del vapore nell'aria di diluizione

ps

kPa

Pressione atmosferica a secco

P

kW

Potenza al freno non corretta

PAE

kW

Potenza totale dichiarata assorbita dagli impianti ausiliari applicati per la prova ma non prescritti al punto 2.1.41. del presente regolamento

PM

kW

Potenza massima misurata al regime di prova nelle condizioni di prova (cfr. allegato 1A)

Pm

kW

Potenza misurata nelle diverse modalità di prova

q

—

Rapporto di diluizione

r

—

Rapporto tra l'area della sezione trasversale della sonda isocinetica e quella del condotto di scarico

Ra

%

Umidità relativa dell'aria aspirata

Rd

%

Umidità relativa dell'aria di diluizione

Rf

—

Fattore di risposta FID

S

kW

Regolazione del banco dinamometrico

Ta

K

Temperatura assoluta dell'aria aspirata

TDd

K

Temperatura assoluta del punto di rugiada

TSC

K

Temperatura dell'aria refrigerata

Tref

K

Temperatura di riferimento (dell'aria di combustione 298 K (25 °C))

TSCRef

K

Temperatura di riferimento dell'aria di raffreddamento intermedia

VAIRD

m3/h

Portata volumetrica dell'aria aspirata su secco

VAIRW

m3/h

Portata volumetrica dell'aria aspirata su umido

VDIL

m3

Volume del campione di aria di diluizione passato attraverso i filtri di campionamento del particolato

VDILW

m3/h

Portata volumetrica dell'aria di diluizione su umido

VEDFW

m3/h

Portata volumetrica del gas di scarico diluito equivalente su umido

VEXHD

m3/h

Portata volumetrica del gas di scarico su secco

VEXHW

m3/h

Portata volumetrica del gas di scarico su umido

VSAM

m3

Volume del campione passato attraverso i filtri di campionamento del particolato

VTOTW

m3/h

Portata volumetrica del gas di scarico diluito su umido

WF

—

Fattore di ponderazione

WFE

—

Fattore di ponderazione efficace

2.   CONDIZIONI DI PROVA

2.1.   Prescrizioni generali

Tutti i volumi e le portate volumetriche devono essere riferiti a 273 K (0 °C) e 101,3 kPa.

2.2.   Condizioni di prova del motore

2.2.1.   Si misura la temperatura assoluta Ta
  dell'aria aspirata del motore espressa in Kelvin, e la pressione atmosferica a secco ps
  , espressa in kPa, e si determina il parametro fa
  come segue:

| | motori ad aspirazione naturale e con sovralimentatore meccanico: |
| --- | --- |

motori ad aspirazione naturale e con sovralimentatore meccanico:

Formula

| | motori turbocompressi, con o senza raffreddamento dall'aria aspirata: |
| --- | --- |

motori turbocompressi, con o senza raffreddamento dall'aria aspirata:

Formula

2.2.2.   Validità della prova

Una prova è riconosciuta valida quando il parametro fa soddisfa la relazione:

0,96 ≤ fa ≤ 1,06

2.2.3.   Motori con raffreddamento dell'aria di sovralimentazione

Si registra la temperatura dell'aria di sovralimentazione che, al regime nominale dichiarato e a pieno carico, deve corrispondere a ± 5 K della temperatura massima dell'aria di sovralimentazione specificata dal fabbricante. La temperatura del refrigerante non deve essere inferiore a 293 K (20°C).

Se si usa un sistema proprio della camera di prova o un ventilatore esterno, la temperatura dell'aria di alimentazione deve essere regolata entro ± 5 K dalla temperatura massima dell'aria di sovralimentazione specificata dal fabbricante al regime della potenza massima dichiarata e a pieno carico. La temperatura del refrigerante e la portata del refrigerante del sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione al valore di riferimento suddetto non sono modificate per tutta la durata del ciclo di prova. Il volume del sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione si basa sulla buona pratica ingegneristica e sulle applicazioni tipiche su veicoli e macchine.

Facoltativamente, il sistema di raffreddamento può essere regolato conformemente alla norma SAE J 1937, pubblicata a gennaio 1995.

2.3.   Sistema del motore di aspirazione dell'aria

Il motore di prova deve essere munito di un sistema di aspirazione dell'aria che presenti un restringimento della presa d'aria di ± 300 Pa del valore specificato dal fabbricante per un depuratore per aria pulita alle condizioni di funzionamento del motore specificate dal fabbricante che determinano il flusso d'aria massimo. I restringimenti devono essere regolati a regime nominale e a pieno carico. Si può utilizzare un sistema di camera di prova purché esso riproduca le effettive condizioni di funzionamento del motore.

2.4.   Sistema di scarico del motore

Il motore sottoposto alla prova è munito di un sistema di scarico con una contropressione allo scarico situata entro ± 650 Pa dal valore specificato dal fabbricante come corrispondente alle condizioni di funzionamento del motore che producono la potenza massima dichiarata.

Se il motore è provvisto di dispositivo di post-trattamento dei gas di scarico, il condotto di scarico ha il diametro rilevato durante l'uso per una lunghezza pari ad almeno quattro diametri del tubo a monte dell'inizio della sezione di espansione che contiene il dispositivo di post-trattamento. La distanza dalla flangia del collettore di scarico o dall'uscita del turbocompressore al dispositivo di post-trattamento del gas di scarico deve essere uguale a quella utilizzata nella configurazione della macchina o compresa entro le specifiche di distanza del fabbricante. La contropressione o limitazione allo scarico deve rispettare gli stessi criteri di cui sopra e può essere regolata con una valvola. Il contenitore del dispositivo di post-trattamento può essere rimosso durante le prove preparatorie e durante la mappatura del motore e sostituito con un contenitore equivalente avente un supporto catalitico inattivo.

2.5.   Sistema di raffreddamento

Un sistema di raffreddamento del motore avente una capacità sufficiente per mantenere il motore alle temperature di funzionamento normali deve essere prescritto dal fabbricante.

2.6.   Olio lubrificante

Le specifiche dell'olio lubrificante utilizzato per la prova devono essere registrate e presentate con i risultati della prova.

2.7.   Carburante di prova

Il carburante è quello di riferimento specificato nell'allegato 6 per la rispettiva fascia di potenza:

| | Allegato 6, tabella 1, per le fasce di potenza da D a G |
| --- | --- |

Allegato 6, tabella 1, per le fasce di potenza da D a G

| | Allegato 6, tabella 2, per le fasce di potenza da H a K |
| --- | --- |

Allegato 6, tabella 2, per le fasce di potenza da H a K

| | Allegato 6, tabella 3, per le fasce di potenza da L a P |
| --- | --- |

Allegato 6, tabella 3, per le fasce di potenza da L a P

| | In alternativa, il carburante di prova specificato nell'allegato 6, tabella 1, può essere utilizzato per le fasce di potenza da H a K. |
| --- | --- |

In alternativa, il carburante di prova specificato nell'allegato 6, tabella 1, può essere utilizzato per le fasce di potenza da H a K.

| | Il numero di cetano e il contenuto di zolfo del carburante di riferimento utilizzato per la prova devono essere registrati al punto 1.1 dell'allegato 2, appendice 1. |
| --- | --- |

Il numero di cetano e il contenuto di zolfo del carburante di riferimento utilizzato per la prova devono essere registrati al punto 1.1 dell'allegato 2, appendice 1.

La temperatura del carburante all'ingresso della pompa di iniezione deve essere di 306-316 K (33-43°C).

3.   CICLO DI PROVA (NRSC)

3.1.   Determinazione delle regolazioni del banco dinamometrico

La base per la misurazione delle emissioni è la potenza al freno non corretta, a norma del regolamento n. 120.

Per la prova vanno montati i dispositivi ausiliari occorrenti per il funzionamento del motore a norma delle prescrizioni dell'allegato 7.

Se tali dispositivi ausiliari non vengono smontati, si calcola la potenza che assorbono alla velocità di prova per poter determinare le regolazioni del dinamometro; sono esclusi i motori nei quali i dispositivi ausiliari costituiscono parte integrante del motore (ad esempio i ventilatori di raffreddamento dei motori raffreddati ad aria).

Le regolazioni del restringimento della presa d'aria e della contropressione sul condotto di scarico devono corrispondere ai limiti superiori specificati dal fabbricante, conformemente ai punti 2.3. e 2.4.

I valori massimi della coppia ai regimi di prova specificati vengono determinati sperimentalmente allo scopo di calcolare i valori della coppia per le modalità di prova specificate. Per i motori che non sono progettati per funzionare su più regimi lungo la curva di coppia a pieno carico, la coppia massima ai regimi di prova deve essere dichiarata dal fabbricante.

La regolazione del motore per ciascuna modalità di prova viene calcolata mediante la formula:

Formula

Se il rapporto

Formula

il valore di P
  AE può essere verificato dall'autorità di omologazione che rilascia l'omologazione.

3.2.   Preparazione dei filtri di campionamento

Almeno un'ora prima del collaudo, ciascuna coppia di filtri viene introdotta in una capsula di Petri chiusa ma non sigillata e posta in una camera di pesata per la stabilizzazione. Al termine del periodo di stabilizzazione, ciascuna coppia di filtri viene pesata e se ne registra la tara. La coppia di filtri viene poi conservata in una capsula di Petri chiusa o in un portafiltri fino al momento della prova. Se la coppia di filtri non viene utilizzata entro otto ore dalla rimozione dalla camera di pesata, deve essere pesata nuovamente prima dell'uso.

3.3.   Installazione degli strumenti di misura

La strumentazione e le sonde di campionamento devono essere installate nel modo prescritto. Quando si utilizza un sistema di diluizione a flusso totale per la diluizione dei gas di scarico, il condotto di scarico deve essere collegato al sistema.

3.4.   Avviamento del sistema di diluizione e del motore

Il sistema di diluizione e il motore vengono avviati e riscaldati fino alla stabilizzazione delle temperature e delle pressioni al regime nominale e a pieno carico (punto 3.6.2.).

3.5.   Regolazione del rapporto di diluizione

Con il metodo a filtro singolo, il sistema di campionamento del particolato deve essere in funzione e in by-pass (facoltativo con il metodo a filtri multipli). Il livello di fondo del particolato dell'aria di diluizione può essere determinato facendo passare aria di diluizione attraverso i filtri del particolato. Se si utilizza aria di diluizione filtrata, si può effettuare una misurazione in qualsiasi momento prima, durante o dopo la prova. Se l'aria di diluizione non è filtrata, la misurazione deve essere eseguita su un campione prelevato per la durata della prova.

L'aria di diluizione viene regolata in modo da ottenere in ciascuna modalità una temperatura della superficie del filtro compresa tra 315 K (42 °C) e 325 K (52 °C). Il rapporto totale di diluizione non deve essere inferiore a quattro.

Nota: per le fasce di potenza fino a K inclusa che utilizzano i cicli in modalità discreta, anziché entro l'intervallo di temperature compreso tra 42 °C e 52 °C, la temperatura del filtro può essere mantenuta al livello massimo di 325 K (52 °C) o al di sotto di tale livello.

Per i metodi a filtro singolo e a filtri multipli, in tutte le modalità la portata massica del campione attraverso il filtro deve essere in un rapporto costante rispetto alla portata massica del gas di scarico diluito per i sistemi a flusso pieno. Questo rapporto di massa non deve presentare variazioni superiori a ± 5 per cento rispetto al valore medio della rispettiva modalità, salvo per i primi 10 secondi di ciascuna modalità nei sistemi non dotati di by-pass. Per i sistemi a diluizione parziale del flusso nel metodo a filtro singolo, la portata massica attraverso il filtro è costante con un'approssimazione del ± 5 per cento rispetto al valore medio della rispettiva modalità, salvo per i primi 10 secondi in ciascuna modalità per sistemi non dotati di by-pass.

Per i sistemi a concentrazione controllata di CO2 o NOx, il contenuto di CO2 o NOx dell'aria di diluizione deve essere misurato all'inizio e al termine di ciascuna prova. Le concentrazioni di fondo di CO2 or NOx misurate nell'aria di diluizione prima e dopo la prova devono coincidere con una differenza massima di 100 ppm o 5 ppm, rispettivamente.

Quando si utilizza un sistema di analisi dei gas di scarico diluiti, le concentrazioni di fondo pertinenti vengono determinate campionando l'aria di diluizione in un sacchetto di campionamento durante l'intera sequenza di prova.

Una concentrazione di fondo continua (determinata senza l'uso del sacchetto) può essere rilevata in almeno tre punti, all'inizio, al termine e in un punto prossimo alla metà del ciclo, determinando poi la media dei valori. A richiesta del fabbricante, si può omettere la misurazione dei valori di fondo.

3.6.   Controllo degli analizzatori

Gli analizzatori delle emissioni devono essere azzerati e calibrati.

3.7.   Ciclo di prova

3.7.1.   Specifica delle macchine a norma dei punti da 1.1. a 1.3

3.7.1.1.   Specifica A

Per i motori di cui ai punti 1.1. e 1.2. del presente regolamento il ciclo in 8 modalità discrete (1) di cui all'allegato 5, lettera a), punto 1.1 viene eseguito sul motore di prova al dinamometro.

In alternativa, si può utilizzare il corrispondente ciclo di 9 modalità con rampe di transizione di cui all'allegato 5, lettera a), punto 1.2. In tal caso il ciclo viene eseguito conformemente all'allegato 4B, punto 7.8.2., al posto delle procedure di cui ai punti da 3.7.2. a 3.7.6.

3.7.1.2.   Specifica B

Per i motori di cui al punto 1.3. del presente regolamento il ciclo in 5 modalità discrete (2) di cui all'allegato 5, lettera b) del punto 1.1 viene fatto funzionare al dinamometro sul motore di prova.

In alternativa, si può utilizzare il corrispondente ciclo in 5 modalità con rampe di transizione di cui all'allegato 5, lettera b), punto 1.2. In tal caso il ciclo viene eseguito conformemente all'allegato 4B, punto 7.8.2., al posto delle procedure di cui ai punti da 3.7.2. a 3.7.6.

I valori di carico sono espressi in percentuale della coppia corrispondente alla potenza di servizio di base, definita come la potenza massima disponibile durante una sequenza di potenza variabile, la cui durata può corrispondere a un numero illimitato di ore annue, tra gli intervalli di manutenzione stabiliti e alle condizioni ambientali stabilite, con la manutenzione effettuata secondo le disposizioni del fabbricante.

3.7.2.   Condizionamento del motore

Il riscaldamento del motore e del sistema deve essere effettuato al regime massimo e alla coppia massima allo scopo di stabilizzare i parametri del motore secondo le raccomandazioni del fabbricante.

Nota: il periodo di condizionamento serve anche ad eliminare l'influenza dei depositi lasciati nel sistema di scarico da una precedente prova. È richiesto anche un certo periodo di stabilizzazione tra le varie fasi della prova, allo scopo di minimizzare le influenze di una fase su quella successiva.

3.7.3.   Sequenza di prova

Si avvia la sequenza di prova. La prova viene eseguita seguendo l'ordine di numero delle modalità sopraindicato per i cicli di prova.

Durante ciascuna modalità del ciclo di prova in questione, dopo il periodo iniziale di transizione, il regime specificato deve essere mantenuto entro il maggiore dei due seguenti limiti: ± 1 per cento del regime nominale o ± 3 min–1, salvo per il regime minimo basso per il quale valgono limiti di tolleranza dichiarati dal fabbricante. La coppia specificata deve essere mantenuta in modo che, durante il periodo nel quale vengono effettuate le misure, la media corrisponda a ± 2 per cento della coppia massima al regime di prova.

Per ciascun punto di misurazione sono necessari almeno dieci minuti. Se per la prova di un motore occorrono tempi di campionamento più lunghi allo scopo di ottenere una massa del particolato sufficiente sul filtro di misurazione, la durata della modalità di prova può essere estesa nella misura necessaria.

La durata della modalità deve essere registrata e comunicata.

I valori di concentrazione delle emissioni gassose allo scarico vengono misurati e registrati durante gli ultimi tre minuti della modalità.

Il campionamento del particolato e la misurazione delle emissioni gassose non devono iniziare prima che si sia ottenuta la stabilizzazione del motore, come definito dal fabbricante, e il loro completamento deve coincidere.

La temperatura del carburante viene misurata all'ingresso della pompa di iniezione del carburante, o dove specificato dal fabbricante, e la posizione di misurazione viene registrata.

3.7.4.   Risposta degli analizzatori

I dati forniti dall'analizzatore vengono registrati su un registratore scrivente o misurati con un sistema equivalente mentre il gas di scarico fluisce attraverso gli analizzatori almeno durante gli ultimi tre minuti di ciascuna modalità. Se si applica il campionamento a sacchetto per la misurazione di CO e CO2 diluiti (allegato 4A, appendice 1, punto 1.4.4.), viene raccolto un campione nel sacchetto durante gli ultimi tre minuti di ciascuna modalità e viene poi analizzato e registrato.

3.7.5.   Campionamento del particolato

Il campionamento del particolato può essere effettuato sia con il metodo a filtro singolo, sia con il metodo a filtri multipli (allegato 4A, appendice 1, punto 1.5.). Poiché i risultati dei metodi possono differire leggermente, insieme ai risultati deve essere dichiarato il metodo utilizzato.

Nel metodo a filtro singolo, i fattori di ponderazione modali specificati nella procedura del ciclo di prova saranno presi in considerazione durante il campionamento, regolando in modo opportuno la portata del campione e/o il tempo di campionamento.

Il campionamento deve essere eseguito il più tardi possibile in ciascuna modalità. Il tempo di campionamento per ogni modalità deve essere di almeno 20 secondi per il metodo a filtro singolo e di almeno 60 secondi per il metodo a filtri multipli. Per sistemi senza possibilità di bypass, il tempo di campionamento per ogni modalità deve essere di almeno 60 secondi sia per il metodo a filtro singolo, sia per quello a filtri multipli.

3.7.6.   Condizioni del motore

In ciascuna modalità, il regime e il carico del motore, la temperatura dell'aria aspirata, il flusso del carburante, dell'aria o del gas di scarico devono essere misurati dopo la stabilizzazione del motore.

Se non è possibile misurare il flusso dei gas di scarico o il consumo di aria di combustione e di carburante, questi valori possono essere calcolati col metodo del bilancio del carbonio e dell'ossigeno (allegato 4A, appendice 1, punto 1.2.3.).

Qualsiasi dato ulteriore occorrente per il calcolo deve essere registrato (allegato 4A, appendice 3, punti 1.1. e 1.2.).

3.8.   Controllo dell'analizzatore al termine della prova

Dopo il controllo delle emissioni, l'analizzatore viene ricontrollato con un gas di azzeramento e lo stesso gas di calibrazione. La prova è considerata accettabile se la differenza tra i risultati delle due misurazioni è inferiore al 2 per cento.

4.   CICLO DI PROVA (NRTC)

4.1.   Introduzione

Il ciclo transitorio non stradale (NRTC) è descritto all'allegato 5 come sequenza secondo per secondo di valori normalizzati di regime e coppia applicabili a tutti i motori diesel che rientrano nel campo di applicazione del presente regolamento. Per eseguire la prova in una camera di prova per motori, i valori normalizzati sono convertiti in valori effettivi per lo specifico motore sottoposto alla prova, sulla base della curva di mappatura del motore. Tale conversione è denominata denormalizzazione e il ciclo di prova sviluppato si denomina ciclo di riferimento del motore da sottoporre alla prova. Con questi valori di riferimento di regime e di coppia, si esegue il ciclo nella camera di prova e si registrano i valori di retroazione di regime e di coppia. Per convalidare l'esecuzione della prova, successivamente al completamento della stessa si esegue un'analisi di regressione fra i valori di riferimento e di retroazione di regime e di coppia.

4.1.1.   È vietato l'uso di impianti di manipolazione o di strategie contraddittorie di controllo delle emissioni.

4.2.   Procedura di mappatura del motore

Al momento di generare il NRTC nella camera di prova, si provvede alla mappatura del motore prima di eseguire il ciclo di prova per determinare la curva della coppia in funzione del regime.

4.2.1.   Determinazione dell'intervallo dei regimi di mappatura

I regimi di mappatura minimo e massimo sono definiti come segue:

| Regime di mappatura minimo | = | regime di minimo |
| --- | --- | --- |
| Regime di mappatura massimo | = | si adotta il valore minore fra n
  hi x 1,02 e il regime al quale la coppia a pieno carico scende a zero (dove n
  hi è il regime elevato, definito come il regime più alto del motore in grado di fornire il 70 per cento della potenza nominale). |

Regime di mappatura minimo

=

regime di minimo

Regime di mappatura massimo

=

si adotta il valore minore fra n
  hi x 1,02 e il regime al quale la coppia a pieno carico scende a zero (dove n
  hi è il regime elevato, definito come il regime più alto del motore in grado di fornire il 70 per cento della potenza nominale).

4.2.2.   Curva di mappatura del motore

Il motore deve essere riscaldato alla potenza massima per stabilizzarne i parametri conformemente alle raccomandazioni del fabbricante e alla buona pratica ingegneristica. Quando il motore è stabilizzato, la mappatura del motore viene effettuata secondo le seguenti procedure:

4.2.2.1.   Mappatura in transitorio

| a) | Si toglie il carico al motore e lo si fa funzionare al minimo. |
| --- | --- |

a)

Si toglie il carico al motore e lo si fa funzionare al minimo.

| b) | Si fa funzionare il motore al regime di mappatura minimo in condizioni di pieno carico della pompa di iniezione. |
| --- | --- |

b)

Si fa funzionare il motore al regime di mappatura minimo in condizioni di pieno carico della pompa di iniezione.

| c) | Si aumenta il regime del motore ad una media di 8 ± 1 min–1/s dal minimo al massimo regime di mappatura. Si registrano il regime e la coppia ad una frequenza di campionamento di almeno un punto al secondo. |
| --- | --- |

c)

Si aumenta il regime del motore ad una media di 8 ± 1 min–1/s dal minimo al massimo regime di mappatura. Si registrano il regime e la coppia ad una frequenza di campionamento di almeno un punto al secondo.

4.2.2.2.   Mappatura a gradini

| a) | Si toglie il carico al motore e lo si fa funzionare al minimo. |
| --- | --- |

a)

Si toglie il carico al motore e lo si fa funzionare al minimo.

| b) | Si fa funzionare il motore al regime di mappatura minimo in condizioni di pieno carico della pompa di iniezione. |
| --- | --- |

b)

Si fa funzionare il motore al regime di mappatura minimo in condizioni di pieno carico della pompa di iniezione.

| c) | Mantenendo le condizioni di pieno carico, il regime di mappatura minimo è mantenuto per almeno 15 secondi e si registra il valore medio della coppia durante gli ultimi 5 secondi. La curva massima di coppia dal minimo al massimo regime di mappatura è determinata in incrementi di velocità inferiori o uguali a 100 ± 20 min–1. Ogni punto di prova è mantenuto per almeno 15 secondi e si registra il valore medio della coppia durante gli ultimi 5 secondi. |
| --- | --- |

c)

Mantenendo le condizioni di pieno carico, il regime di mappatura minimo è mantenuto per almeno 15 secondi e si registra il valore medio della coppia durante gli ultimi 5 secondi. La curva massima di coppia dal minimo al massimo regime di mappatura è determinata in incrementi di velocità inferiori o uguali a 100 ± 20 min–1. Ogni punto di prova è mantenuto per almeno 15 secondi e si registra il valore medio della coppia durante gli ultimi 5 secondi.

4.2.3.   Generazione della curva di mappatura

Tutti i punti di rilevamento registrati al punto 4.2.2. sono collegati mediante interpolazione lineare tra i punti. La curva di coppia risultante è la curva di mappatura da usarsi per convertire i valori di coppia normalizzati della tabella del dinamometro dell'allegato 5 nei valori di coppia effettivi per il ciclo di prova, come descritto al punto 4.3.3.

4.2.4.   Mappatura alternativa

Se un fabbricante ritiene che le tecniche di mappatura di cui sopra non siano sicure o non siano rappresentative di un dato motore, è ammesso l'uso di tecniche alternative. Tali tecniche di mappatura devono soddisfare la finalità delle procedure di mappatura specificate, cioè determinare la coppia massima disponibile a tutti i regimi del motore raggiunti durante i cicli di prova. Deviazioni dalle tecniche di mappatura specificate al presente punto per motivi di sicurezza o rappresentatività devono essere approvate dalle parti interessate insieme alla relativa motivazione. In nessun caso, tuttavia, la curva di coppia deve essere generata con regimi discendenti del motore per motori regolati o turbocompressi.

4.2.5.   Ripetizione delle prove

Non è necessario mappare il motore prima di ciascun ciclo di prova. Il motore deve essere rimappato prima del ciclo di prova se:

| a) | è trascorso un tempo eccessivo da quando è stata effettuata l'ultima mappatura, secondo la buona pratica ingegneristica, oppure |
| --- | --- |

a)

è trascorso un tempo eccessivo da quando è stata effettuata l'ultima mappatura, secondo la buona pratica ingegneristica, oppure

| b) | il motore è stato sottoposto a modifiche fisiche o ritarature che potrebbero influire sulle sue prestazioni. |
| --- | --- |

b)

il motore è stato sottoposto a modifiche fisiche o ritarature che potrebbero influire sulle sue prestazioni.

4.3.   Generazione del ciclo di prova di riferimento

4.3.1.   Regime di riferimento

Il regime di riferimento (n
  ref) corrisponde ai valori di regime pari al 100 per cento specificati nella tabella del dinamometro di cui all'allegato 5. Il ciclo effettivo del motore risultante dalla denormalizzazione al regime di riferimento dipende in larga misura dalla selezione del regime di riferimento appropriato. Il regime di riferimento viene determinato con la seguente formula:

Formula

(Per alto regime s'intende il regime massimo del motore in corrispondenza del quale viene erogato il 70 per cento della potenza nominale e per basso regime si intende il regime minimo del motore in corrispondenza del quale viene erogato il 50 per cento della potenza nominale).

Se il regime di riferimento misurato si scosta al massimo del ± 3 per cento dal regime di riferimento dichiarato dal fabbricante, per la prova delle emissioni si può utilizzare il regime di riferimento dichiarato. Se questa tolleranza viene superata, per la prova delle emissioni va utilizzato il regime di riferimento misurato. (Prescrizione conforme alla norma ISO 8178-11:2006.)

4.3.2.   Denormalizzazione del regime del motore

Il regime deve essere denormalizzato usando la seguente equazione:

Formula

4.3.3.   Denormalizzazione della coppia del motore

I valori della coppia della tabella del dinamometro di cui all'allegato 5 sono normalizzati alla coppia massima al rispettivo regime. I valori di coppia del ciclo di riferimento devono essere denormalizzati nel modo seguente, utilizzando la curva di mappatura determinata secondo il punto 4.2.2.:

Formula

per il regime effettivo corrispondente determinato al punto 4.3.2.

4.3.4.   Esempio di procedura di denormalizzazione

Esempio di denormalizzazione di un punto di prova:

% di regime= 43 per cento

% di coppia= 82 per cento

dati i seguenti valori:

regime di riferimento= 2 200 min–1

regime minimo= 600 min–1

si ottiene:

Formula

con la coppia massima di 700 Nm osservata nella curva di mappatura a 1 288 min–1

Formula

4.4.   Dinamometro

4.4.1.   Quando si usa una cella di carico, il segnale di coppia viene trasferito all'asse del motore e si prende in considerazione l'inerzia del dinamometro. La coppia effettiva del motore è quella rilevata sulla cella di carico sommata al momento di inerzia del freno e moltiplicata per l'accelerazione angolare. Il sistema di controllo deve effettuare questo calcolo in tempo reale.

4.4.2.   Se il motore è sottoposto a prova con un dinamometro a correnti parassite, si raccomanda che, ove la differenzaImage sia minore di – 5 per cento della coppia massima, il numero di punti non sia superiore a 30 (dove Tsp
  è la coppia richiesta, nsp
  è la derivata del regime del motore e ΘD è l'inerzia rotazionale del dinamometro a correnti parassite).

4.5.   Esecuzione della prova di emissione

Il seguente diagramma illustra la sequenza della prova.

Image

Si possono eseguire uno o più cicli preliminari, secondo necessità, per controllare il motore, la camera di prova e i sistemi di emissione prima del ciclo di misurazione.

4.5.1.   Preparazione dei filtri di campionamento

Almeno un'ora prima della prova, si introduce ciascun filtro in una capsula di Petri, protetta contro la contaminazione da polvere ma tale da permettere il ricambio dell'aria, e lo si pone in una camera di pesata per la stabilizzazione. Al termine del periodo di stabilizzazione, ciascun filtro viene pesato e se ne registra il peso. Il filtro viene poi conservato in una capsula di Petri chiusa o in un portafiltri sigillato fino al momento della prova. Il filtro deve essere usato entro otto ore dall'uscita dalla camera di pesata. Va registrata la tara.

4.5.2.   Installazione degli strumenti di misura

La strumentazione e le sonde di campionamento devono essere installate nel modo prescritto. Il condotto di scarico deve essere collegato al sistema di diluizione a flusso pieno, se usato.

4.5.3.   Avvio del sistema di diluizione

Si avvia il sistema di diluizione. La portata del totale dei gas di scarico diluiti di un sistema di diluizione a flusso pieno o la portata dei gas di scarico diluiti attraverso un sistema di diluizione a flusso parziale deve essere regolata in modo da eliminare la condensa nel sistema e ottenere una temperatura superficiale del filtro compresa fra 315 K (42 °C) e 325 K (52 °C).

4.5.4.   Avvio del sistema di campionamento del particolato

Si avvia il sistema di campionamento del particolato, facendolo funzionare in by-pass. Il livello di fondo del particolato nell'aria di diluizione può essere determinato campionando l'aria di diluizione prima dell'ingresso del gas di scarico nel tunnel di diluizione. È preferibile raccogliere il campione del particolato di fondo durante il ciclo transitorio in caso si abbia a disposizione un altro sistema di campionamento del particolato. Altrimenti si può utilizzare il sistema di campionamento del particolato utilizzato per la raccolta del particolato nel ciclo transitorio. Se si utilizza aria di diluizione filtrata, una misurazione può essere effettuata prima o dopo la prova. Se l'aria di diluizione non è filtrata, le misurazioni devono essere eseguite prima dell'inizio e dopo la fine del ciclo, provvedendo poi a calcolare la media dei valori.

4.5.5.   Controllo degli analizzatori

Gli analizzatori delle emissioni devono essere azzerati e tarati. Se si usano sacchetti di campionamento, occorre svuotarli.

4.5.6.   Prescrizioni in materia di raffreddamento

Il raffreddamento si può ottenere in modo naturale o forzato. Per il raffreddamento forzato si utilizzano sistemi conformi a criteri di buona pratica ingegneristica, ad esempio soffiaggio di aria fredda sul motore, circolazione di olio freddo nel sistema di lubrificazione del motore, raffreddamento del fluido refrigerante nel sistema di raffreddamento del motore e sottrazione di calore dal sistema di post-trattamento dei gas di scarico. Nel caso del raffreddamento forzato del sistema di post-trattamento, l'aria di raffreddamento non deve essere applicata fino a quando la temperatura del sistema di post-trattamento non sia scesa al di sotto della temperatura di attivazione catalitica. Non è ammesso l'uso di procedure di raffreddamento che determinino emissioni non rappresentative.

La prova delle emissioni allo scarico del ciclo con avviamento a freddo può iniziare, dopo il raffreddamento, solo quando le temperature del lubrificante del motore, del fluido refrigerante e dei sistemi di post-trattamento si sono stabilizzate fra 20 °C e 30 °C per un periodo minimo di quindici minuti.

4.5.7.   Esecuzione del ciclo

4.5.7.1.   Ciclo con avviamento a freddo

La sequenza di prova inizia con il ciclo con avviamento a freddo al termine del raffreddamento, quando risultano soddisfatte tutte le condizioni descritte al punto 4.5.6.

Il motore va avviato secondo la procedura di avviamento raccomandata dal fabbricante nel manuale d'uso utilizzando un motorino di avviamento di serie o il dinamometro.

Appena accertato l'avvenuto avviamento del motore, va fatto partire il timer del minimo a vuoto. Il motore va lasciato girare liberamente con carico nullo per 23 ± 1 secondi. Iniziare il ciclo transitorio in modo che la prima rilevazione non al minimo del ciclo intervenga dopo 23 ± 1 secondi. Il tempo di funzionamento al minimo a vuoto è compreso nei 23 ± 1 secondi.

La prova è eseguita secondo il ciclo di riferimento illustrato nell'allegato 5. I set point di regime e di coppia devono essere impostati a una frequenza di 5 Hz o maggiore (valore raccomandato 10 Hz). I set point si calcolano per interpolazione lineare fra le regolazioni a 1 Hz del ciclo di riferimento. La retroazione del regime e della coppia va registrata almeno una volta al secondo durante il ciclo di prova e i segnali possono essere filtrati elettronicamente.

4.5.7.2.   Risposta degli analizzatori

All'avviamento del motore, si avviano simultaneamente le apparecchiature di misurazione:

| a) | avviare la raccolta o l'analisi dell'aria di diluizione, in caso di utilizzo di un sistema di diluizione a flusso pieno; |
| --- | --- |

a)

avviare la raccolta o l'analisi dell'aria di diluizione, in caso di utilizzo di un sistema di diluizione a flusso pieno;

| b) | avviare la raccolta o l'analisi del gas di scarico grezzo o diluito, a seconda del metodo usato; |
| --- | --- |

b)

avviare la raccolta o l'analisi del gas di scarico grezzo o diluito, a seconda del metodo usato;

| c) | avviare la misurazione della quantità di gas di scarico diluito e delle temperature e pressioni prescritte; |
| --- | --- |

c)

avviare la misurazione della quantità di gas di scarico diluito e delle temperature e pressioni prescritte;

| d) | avviare la registrazione della portata massica del gas di scarico, in caso di utilizzo dell'analisi del gas di scarico grezzo; |
| --- | --- |

d)

avviare la registrazione della portata massica del gas di scarico, in caso di utilizzo dell'analisi del gas di scarico grezzo;

| e) | avviare la registrazione dei dati di retroazione di regime e coppia del dinamometro. |
| --- | --- |

e)

avviare la registrazione dei dati di retroazione di regime e coppia del dinamometro.

In caso di utilizzo della misurazione del gas di scarico grezzo, le concentrazioni delle emissioni (HC, CO e NOx) e la portata massica del gas di scarico vanno misurate in continuo e archiviate con una frequenza di almeno 2 Hz in un sistema informatico. Tutti gli altri dati possono essere registrati con una frequenza di campionamento di almeno 1 Hz. Per quanto concerne gli analizzatori analogici, la risposta viene registrata e i dati di taratura possono essere applicati on line oppure off line in sede di valutazione dei dati.

Se si utilizza un sistema di diluizione a flusso pieno, HC e NOx vengono misurati in continuo nel tunnel di diluizione con una frequenza minima di 2 Hz. Le concentrazioni medie devono essere determinate integrando i segnali degli analizzatori nel ciclo di prova. Il tempo di risposta del sistema non deve essere superiore a 20 secondi e deve essere coordinato con le fluttuazioni del flusso CVS e con gli scarti tra tempo di campionamento e ciclo di prova, se necessario. CO e CO2 vanno determinati mediante integrazione o mediante analisi delle concentrazioni nel sacchetto di campionamento raccolte su tutto il ciclo. Le concentrazioni degli inquinanti gassosi presenti nell'aria di diluizione vanno determinate mediante integrazione o mediante raccolta nel sacchetto del fondo. Tutti gli altri parametri da misurare devono essere registrati con almeno una misurazione al secondo (1 Hz).

4.5.7.3.   Campionamento del particolato

All'avviamento del motore, commutare il sistema di campionamento del particolato da bypass a raccolta del particolato.

Se si usa un sistema di diluizione a flusso parziale, si devono regolare le pompe di campionamento in modo che la portata attraverso la sonda di campionamento del particolato o il tubo di trasferimento si mantenga proporzionale alla portata massica del gas di scarico.

Se si usa un sistema di diluizione a flusso pieno, si provvede a regolare la pompa (o le pompe) del campione in modo che la portata attraverso la sonda di campionamento del particolato o il condotto di trasferimento venga mantenuta al valore di portata impostato con un'approssimazione di ± 5 per cento. Se si usa la compensazione del flusso (vale a dire il controllo proporzionale del flusso del campione), si deve dimostrare che il rapporto tra il flusso nel tunnel principale e il flusso del campione di particolato non si discosta di oltre ± 5 per cento dal valore stabilito (salvo per i primi 10 secondi di campionamento).

Nota: in caso di diluizione doppia, il flusso del campione è la differenza netta tra la portata attraverso i filtri del campione e la portata dell'aria di diluizione secondaria.

Si registrano la temperatura e la pressione medie all'ingresso del misuratore (o dei misuratori) del gas o della strumentazione di controllo del flusso. Se la portata impostata non può essere mantenuta per tutto il ciclo (con un'approssimazione di ± 5 per cento) a causa di un elevato carico di particolato sul filtro, la prova deve essere annullata. Si esegue di nuovo la prova utilizzando una portata minore e/o un filtro di diametro maggiore.

4.5.7.4.   Arresto del motore durante il ciclo di prova con avviamento a freddo

Se il motore si arresta in qualsiasi momento durante il ciclo di prova con avviamento a freddo, occorre precondizionare il motore e procedere nuovamente al raffreddamento. Infine va riavviato il motore e si ripete la prova. In caso di cattivo funzionamento di una qualsiasi delle apparecchiature di prova necessarie durante il ciclo di prova, la prova deve essere annullata.

4.5.7.5.   Operazioni da eseguire dopo il ciclo con avviamento a freddo

Terminato il ciclo di prova con avviamento a freddo, interrompere la misurazione della portata massica del gas di scarico, del volume del gas di scarico diluito, del flusso di gas nei sacchetti di raccolta e nella pompa di campionamento del particolato. Se si usa un analizzatore integratore, continuare il campionamento fino allo scadere dei tempi di risposta del sistema.

Se si usano i sacchetti di raccolta, le concentrazioni devono essere analizzate quanto prima e in ogni caso non oltre 20 minuti dopo il termine del ciclo di prova.

Terminato il controllo delle emissioni, si ricontrolla l'analizzatore con un gas di azzeramento e con lo stesso gas di taratura. La prova è considerata valida se la differenza tra i risultati prima e dopo la prova è inferiore al 2 per cento del valore del gas di taratura.

I filtri del particolato devono essere riportati nella camera di pesata entro un'ora dal completamento della prova. Essi vanno condizionati in una capsula di Petri, protetta dalle polveri ma tale da permettere il ricambio dell'aria, per almeno un'ora prima di essere pesati. Viene registrato il peso lordo dei filtri.

4.5.7.6.   Sosta a caldo (hot soak)

Subito dopo lo spegnimento del motore, si devono spegnere le ventole di raffreddamento del motore e la soffiante del CVS eventualmente utilizzate (oppure scollegare il sistema di scarico dal CVS).

Si effettua una sosta a caldo per 20 ± 1 minuti. Preparare il motore e il dinamometro per la prova con avviamento a caldo. Collegare i sacchetti di campionamento svuotati ai sistemi di raccolta dei campioni di gas di scarico diluito e di aria di diluizione. Avviare il CVS (ove impiegato o non già acceso) oppure collegare il sistema di scarico al CVS (se non collegato). Avviare le pompe di campionamento (tranne la o le pompe di campionamento del particolato), la o le ventole di raffreddamento del motore e il sistema di raccolta dei dati.

Lo scambiatore di calore del campionatore a volume costante (eventualmente utilizzato) e gli elementi riscaldati dei sistemi di campionamento continuo (se del caso) vanno preriscaldati alle temperature di funzionamento stabilite prima dell'inizio della prova.

Regolare la portata del campione alla portata desiderata e azzerare i dispositivi di misurazione del flusso di gas del CVS. Collocare accuratamente un filtro del particolato pulito in ciascun portafiltro e collocare i portafiltri montati nella linea di flusso del campione.

4.5.7.7.   Ciclo con avviamento a caldo

Appena accertato l'avvenuto avviamento del motore, va fatto partire il timer del minimo a vuoto. Il motore va lasciato girare liberamente con carico nullo per 23 ± 1 secondi. Iniziare il ciclo transitorio in modo che la prima rilevazione non al minimo del ciclo intervenga dopo 23 ± 1 secondi. Il tempo di funzionamento al minimo a vuoto è compreso nei 23 ± 1secondi.

La prova è eseguita secondo il ciclo di riferimento illustrato nell'allegato 5. I set point di regime e di coppia devono essere impostati a una frequenza di 5 Hz o maggiore (valore raccomandato 10 Hz). I set point si calcolano per interpolazione lineare fra i set point a 1 Hz del ciclo di riferimento. La retroazione del regime e della coppia va registrata almeno una volta al secondo durante il ciclo di prova e i segnali possono essere filtrati elettronicamente.

Poi si ripete la procedura descritta ai punti 4.5.7.2. e 4.5.7.3.

4.5.7.8.   Arresto del motore durante il ciclo di prova con avviamento a caldo

Se il motore si arresta in un qualsiasi momento durante il ciclo di prova con avviamento a caldo, è possibile spegnere il motore e effettuare una nuova sosta a caldo di 20 minuti. Si può allora ripetere il ciclo con avviamento a caldo. Sono consentiti soltanto una sosta a caldo supplementare e un riavvio del ciclo con avviamento a caldo.

4.5.7.9.   Operazioni da eseguire dopo il ciclo con avviamento a caldo

Terminato il ciclo di prova con avviamento a caldo, si interrompe la misurazione della portata massica del gas di scarico, del volume del gas di scarico diluito, del flusso di gas nei sacchetti di raccolta e nella pompa di campionamento del particolato. Se si usa un analizzatore integratore, il campionamento si deve continuare fino allo scadere dei tempi di risposta del sistema.

Se si usano i sacchetti di raccolta, le concentrazioni devono essere analizzate quanto prima e in ogni caso non oltre 20 minuti dopo il termine del ciclo di prova.

Dopo la prova delle emissioni, si ricontrolla l'analizzatore con un gas di azzeramento e lo stesso gas di calibrazione. La prova è considerata valida se la differenza tra i risultati prima e dopo la prova è inferiore al 2 per cento del valore del gas di calibrazione.

I filtri del particolato devono essere riportati nella camera di pesata entro un'ora dal completamento della prova. Essi vanno condizionati in una capsula di Petri, protetta dalle polveri ma tale da permettere il ricambio dell'aria, per almeno un'ora prima di essere pesati. Si registra il peso lordo dei filtri.

4.6.   Verifica del ciclo di prova

4.6.1.   Spostamento dei dati

Per minimizzare l'effetto distorsivo del ritardo temporale tra i valori di retroazione e i valori del ciclo di riferimento, è possibile anticipare o ritardare nel tempo l'intera sequenza dei segnali di retroazione del regime e della coppia rispetto alla sequenza del regime e della coppia di riferimento. Se i segnali di retroazione sono spostati, è necessario spostare il regime e la coppia nella stessa misura e nella stessa direzione.

4.6.2.   Calcolo del lavoro prodotto nel ciclo

Il lavoro prodotto nel ciclo effettivo W
  act (kWh) si calcola utilizzando ciascuna coppia di valori di retroazione del regime e della coppia del motore registrati. Il lavoro prodotto nel ciclo effettivo Wact viene utilizzato per il confronto con il lavoro prodotto nel ciclo di riferimento Wref e per il calcolo delle emissioni specifiche al freno. Si usa la stessa metodologia per integrare sia la potenza di riferimento che la potenza effettiva del motore. Se si devono determinare valori compresi tra valori di riferimento adiacenti ovvero fra valori misurati adiacenti, si applica l'interpolazione lineare.

Nell'integrazione del lavoro prodotto nel ciclo di riferimento e in quello effettivo, tutti i valori di coppia negativi vengono posti uguali a zero ed inclusi. Se l'integrazione viene eseguita ad una frequenza minore di 5 Hz e se durante un dato intervallo di tempo il valore di coppia si modifica da positivo a negativo o da negativo a positivo, si calcola la porzione negativa e la si mette a zero. La porzione positiva va inclusa nel valore integrato.

Il lavoro W
  act deve essere compreso tra –15 per cento e +5 per cento del lavoro W
  ref.

4.6.3.   Analisi statistica di convalida del ciclo di prova

Si eseguono regressioni lineari sui valori di retroazione e sui valori di riferimento per il regime, la coppia e la potenza. Questo calcolo deve essere eseguito dopo l'eventuale spostamento dei dati di retroazione, se si sceglie questa opzione. A questo fine si usa il metodo dei minimi quadrati con l'equazione di miglior approssimazione avente la forma:

Formula

dove:

| y | = | valore di retroazione (effettivo) del regime (min–1), della coppia (Nm) o della potenza (kW) |
| --- | --- | --- |
| m | = | coefficiente angolare della linea di regressione |
| x | = | valore di riferimento del regime (min–1), della coppia (Nm) o della potenza (kW) |
| b | = | intercetta su y della linea di regressione |

y

=

valore di retroazione (effettivo) del regime (min–1), della coppia (Nm) o della potenza (kW)

m

=

coefficiente angolare della linea di regressione

x

=

valore di riferimento del regime (min–1), della coppia (Nm) o della potenza (kW)

b

=

intercetta su y della linea di regressione

Si calcolano l'errore standard della stima (SE) di y su x e il coefficiente di determinazione (r2) per ciascuna linea di regressione.

Si raccomanda di eseguire questa analisi a 1 Hertz. La prova è considerata valida se sono rispettati i criteri indicati nella tabella 1.

Tabella 1

Tolleranze della linea di regressione

| | Regime | Coppia | Potenza |
| --- | --- | --- | --- |
| Errore standard della stima (SEE) di y su x | max 100 min–1 | max 13 % della coppia massima del motore nella mappa di potenza | max 8 % della coppia massima del motore nella mappa di potenza |
| Coefficiente angolare della linea di regressione, m | 0,95 – 1,03 | 0,83 – 1,03 | 0,89 – 1,03 |
| Coefficiente di determinazione, r2 | min 0,9700 | min 0,8800 | min 0,9100 |
| Intercetta su y della linea di regressione, b | ± 50 min–1 | ± 20 Nm o ± 2 % della coppia massima, se superiore | ± 4 kW o ± 2 % della coppia massima, se superiore |

Regime

Coppia

Potenza

Errore standard della stima (SEE) di y su x

max 100 min–1

max 13 % della coppia massima del motore nella mappa di potenza

max 8 % della coppia massima del motore nella mappa di potenza

Coefficiente angolare della linea di regressione, m

0,95 – 1,03

0,83 – 1,03

0,89 – 1,03

Coefficiente di determinazione, r2

min 0,9700

min 0,8800

min 0,9100

Intercetta su y della linea di regressione, b

± 50 min–1

± 20 Nm o ± 2 % della coppia massima, se superiore

± 4 kW o ± 2 % della coppia massima, se superiore

Ai soli fini della regressione, è ammessa la cancellazione di punti secondo quanto indicato nella tabella 2, prima di eseguire il calcolo della regressione. Tuttavia, tali punti non devono essere cancellati per il calcolo del lavoro e delle emissioni nel ciclo. Per punto di minimo si intende un punto con una coppia di riferimento normalizzata dello 0 per cento e un regime di riferimento normalizzato dello 0 per cento. La cancellazione di punti si può applicare a tutto il ciclo o a una qualsiasi parte dello stesso.

Tabella 2

Cancellazioni di punti dall'analisi di regressione ammesse (occorre specificare i punti a cui si applica la cancellazione)

| Condizioni | Punti di regime e/o coppia e/o potenza cancellabili con riferimento alle condizioni di cui alla colonna di sinistra |
| --- | --- |
| Primi 24 (± 1) s e ultimi 25 s | Regime, coppia e potenza |
| Valvola a farfalla completamente aperta e retroazione della coppia < 95 per cento della coppia di riferimento | Coppia e/o potenza |
| Valvola a farfalla completamente aperta e retroazione del regime < 95 per cento del regime di riferimento | Regime e/o potenza |
| Valvola a farfalla chiusa, retroazione del regime > regime minimo + 50 min–1 e retroazione della coppia > 105 per cento della coppia di riferimento | Coppia e/o potenza |
| Valvola a farfalla chiusa, retroazione del regime ≤ regime minimo + 50 min–1 e retroazione della coppia = coppia al minimo definita dal fabbricante/misurata ± 2 per cento della coppia massima | Regime e/o potenza |
| Valvola a farfalla chiusa e retroazione del regime > 105 per cento del regime di riferimento | Regime e/o potenza |

Condizioni

Punti di regime e/o coppia e/o potenza cancellabili con riferimento alle condizioni di cui alla colonna di sinistra

Primi 24 (± 1) s e ultimi 25 s

Regime, coppia e potenza

Valvola a farfalla completamente aperta e retroazione della coppia < 95 per cento della coppia di riferimento

Coppia e/o potenza

Valvola a farfalla completamente aperta e retroazione del regime < 95 per cento del regime di riferimento

Regime e/o potenza

Valvola a farfalla chiusa, retroazione del regime > regime minimo + 50 min–1 e retroazione della coppia > 105 per cento della coppia di riferimento

Coppia e/o potenza

Valvola a farfalla chiusa, retroazione del regime ≤ regime minimo + 50 min–1 e retroazione della coppia = coppia al minimo definita dal fabbricante/misurata ± 2 per cento della coppia massima

Regime e/o potenza

Valvola a farfalla chiusa e retroazione del regime > 105 per cento del regime di riferimento

Regime e/o potenza

---

(1)  Identico al ciclo C1 di cui al punto 8.3.1.1. della norma ISO 8178-4:2007.

(2)  Identico al ciclo D2 di cui al punto 8.4.1. della norma ISO8178-4: 2007.

Appendice 1

Procedure di misurazione e campionamento (NRSC, NRTC)

1.   PROCEDURE DI MISURAZIONE E CAMPIONAMENTO (PROVA NRSC)

Gli inquinanti gassosi e il particolato emessi dal motore sottoposto a prova devono essere misurati con i metodi descritti nell'allegato 4A, appendice 4. I metodi dell'allegato 4A, appendice 4, descrivono i sistemi analitici raccomandati per le emissioni gassose (punto 1.1) e i sistemi raccomandati per la diluizione e il campionamento del particolato (punto 1.2.).

Su richiesta del fabbricante e con l'accordo dell'autorità di omologazione, i metodi descritti nell'allegato 4B, punto 9. possono essere utilizzati in alternativa a quelli di cui al punto 1 della presente appendice.

1.1.   Specifiche del dinamometro

Si deve usare un dinamometro avente caratteristiche adeguate per svolgere il ciclo di prova descritto nell'allegato 4A, punto 3.7.1. La strumentazione per la misurazione della coppia e del regime deve permettere di misurare la potenza entro i limiti dati. Possono essere necessari calcoli aggiuntivi. L'accuratezza dell'apparecchiatura di misurazione deve essere tale da non eccedere le tolleranze massime indicate al punto 1.3.

1.2.   Flusso dei gas di scarico

Il flusso dei gas di scarico viene determinato con uno dei metodi citati ai punti da 1.2.1. a 1.2.4.

1.2.1.   Metodo di misurazione diretta

Misurazione diretta del flusso dei gas di scarico mediante boccaglio o sistema di misura equivalente (per dettagli cfr. ISO 5167:2000).

Nota: la misurazione diretta del flusso gassoso è difficile. Occorre adottare precauzioni idonee allo scopo di evitare errori di misurazione che influirebbero sugli errori dei valori di emissione.

1.2.2.   Metodo di misurazione dell'aria e del carburante

Misurazione del flusso d'aria e del flusso di carburante.

Usare flussimetri per l'aria e flussimetri per il carburante con l'accuratezza definita al punto 1.3.

Il calcolo del flusso di gas di scarico è il seguente:

Formula (per la massa del gas di scarico umido)

1.2.3.   Metodo del bilancio del carbonio

Calcolo della massa dei gas di scarico in base al consumo di carburante e alle concentrazioni dei gas di scarico con il metodo del bilancio del carbonio (allegato 4A, appendice 3).

1.2.4.   Metodo di misurazione del gas tracciante

Misurazione della concentrazione di un gas tracciante nello scarico. Una quantità nota di gas inerte (per esempio, elio puro) viene iniettata come gas tracciante nel flusso di gas di scarico. Il gas viene miscelato e diluito dal gas di scarico, ma non deve reagire nel condotto di scarico. A questo punto dev'essere misurata la concentrazione del gas tracciante nel campione di gas di scarico.

Per garantire la completa miscelazione del gas tracciante, la sonda di campionamento del gas di scarico dev'essere posizionata alla distanza maggiore tra almeno 1 m o almeno 30 volte il diametro del condotto di scarico, a valle del punto di iniezione del gas tracciante. La sonda di campionamento può essere posizionata a una distanza minore dal punto di iniezione se si controlla la completa miscelazione confrontando la concentrazione del gas tracciante con la concentrazione di riferimento quando il gas tracciante viene iniettato a monte del motore.

La portata del gas tracciante deve essere regolata in modo tale che, con il motore al minimo, a miscelazione avvenuta la concentrazione del gas tracciante sia inferiore al fondo scala dell'analizzatore del gas tracciante.

Il calcolo del flusso di gas di scarico è il seguente:

Formula

dove:

| G
  EXHW | = | portata massica istantanea del gas di scarico (kg/s) |
| --- | --- | --- |
| G
  T | = | flusso del gas tracciante (cm3/min) |
| conc
  mix | = | concentrazione istantanea del gas tracciante a miscelazione avvenuta (ppm) |
| ρ
  EXH | = | densità del gas di scarico (kg/m3) |
| conc
  a | = | concentrazione di fondo del gas tracciante nell'aria aspirata (ppm) |

G
  EXHW

=

portata massica istantanea del gas di scarico (kg/s)

G
  T

=

flusso del gas tracciante (cm3/min)

conc
  mix

=

concentrazione istantanea del gas tracciante a miscelazione avvenuta (ppm)

ρ
  EXH

=

densità del gas di scarico (kg/m3)

conc
  a

=

concentrazione di fondo del gas tracciante nell'aria aspirata (ppm)

La concentrazione di fondo del gas tracciante (conca) può essere determinata calcolando la media della concentrazione di fondo misurata immediatamente prima e dopo la prova.

La concentrazione di fondo può essere trascurata se è inferiore all'1 per cento della concentrazione del gas tracciante dopo la miscelazione (conc
  mix) nel momento di massimo flusso dei gas di scarico.

L'intero sistema deve rispettare le specifiche di accuratezza per il flusso dei gas di scarico ed essere calibrato secondo quanto disposto al punto 1.11.2. dell'appendice 2.

1.2.5.   Metodo di misurazione del flusso d'aria e del rapporto aria/carburante

Questo metodo riguarda il calcolo della massa dei gas di scarico in base al flusso d'aria e al rapporto aria/carburante. Il calcolo della portata massica istantanea del gas di scarico è il seguente:

Formula

con Formula

Formula

dove:

| A/F
  st | = | rapporto stechiometrico aria/carburante (kg/kg) |
| --- | --- | --- |
| λ | = | rapporto relativo aria/carburante |
| conc
  CO2 | = | concentrazione di CO2 sul secco ( %) |
| conc
  CO | = | concentrazione di CO sul secco (ppm) |
| conc
  HC | = | concentrazione di HC (ppm) |

A/F
  st

=

rapporto stechiometrico aria/carburante (kg/kg)

λ

=

rapporto relativo aria/carburante

conc
  CO2

=

concentrazione di CO2 sul secco ( %)

conc
  CO

=

concentrazione di CO sul secco (ppm)

conc
  HC

=

concentrazione di HC (ppm)

Nota: il calcolo si riferisce a un carburante diesel con un rapporto H/C pari a 1.8.

Il flussimetro per l'aria deve rispettare le specifiche di accuratezza di cui alla tabella 3, l'analizzatore usato per il CO2 le specifiche di cui al punto 1.4.1 e l'intero sistema le specifiche di accuratezza per il flusso dei gas di scarico.

In via facoltativa, per misurare il rapporto relativo aria/carburante secondo le specifiche di cui al punto 1.4.4 si possono utilizzare apparecchiature di misurazione del rapporto aria/carburante, ad esempio un sensore del tipo ad ossido di zirconio.

1.2.6.   Flusso totale dei gas di scarico diluiti

Quando si utilizza un sistema di diluizione a flusso pieno, il flusso totale del gas di scarico diluito (G
  TOTW) deve essere misurato con una PDP o CFV o SSV (allegato 4A, appendice 4, punto 1.2.1.2.). L'accuratezza deve soddisfare le disposizioni dell'allegato 4A, appendice 2, punto 2.2.

1.3.   Accuratezza

La taratura di tutti gli strumenti di misura deve essere riconducibile a norme nazionali o internazionali ed essere conforme ai requisiti elencati nella tabella 3.

Tabella 3

Accuratezza degli strumenti di misura

| N. | Strumento di misura | Accuratezza |
| --- | --- | --- |
| 1 | Regime del motore | ± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore |
| 2 | Coppia | ± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore |
| 3 | Consumo di carburante | ± 2 per cento del valore massimo del motore |
| 4 | Consumo d'aria | ± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore |
| 5 | Flusso dei gas di scarico | ± 2,5 per cento del valore rilevato o ± 1,5 per cento del valore massimo del motore, se superiore |
| 6 | Temperature ≤ 600 K | ± 2 K assoluti |
| 7 | Temperature > 600 K | ± 1 per cento del valore indicato |
| 8 | Pressione dei gas di scarico | ± 0,2 kPa assoluto |
| 9 | Depressione dell'aria aspirata | ± 0,05 kPa assoluto |
| 10 | Pressione atmosferica | ± 0,1 kPa assoluto |
| 11 | Altre pressioni | ± 0,1 kPa assoluto |
| 12 | Umidità assoluta | ± 5 per cento del valore indicato |
| 13 | Flusso dell'aria di diluizione | ± 2 per cento del valore indicato |
| 14 | Flusso dei gas di scarico diluiti | ± 2 per cento del valore indicato |

N.

Strumento di misura

Accuratezza

1

Regime del motore

± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore

2

Coppia

± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore

3

Consumo di carburante

± 2 per cento del valore massimo del motore

4

Consumo d'aria

± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore

5

Flusso dei gas di scarico

± 2,5 per cento del valore rilevato o ± 1,5 per cento del valore massimo del motore, se superiore

6

Temperature ≤ 600 K

± 2 K assoluti

7

Temperature > 600 K

± 1 per cento del valore indicato

8

Pressione dei gas di scarico

± 0,2 kPa assoluto

9

Depressione dell'aria aspirata

± 0,05 kPa assoluto

10

Pressione atmosferica

± 0,1 kPa assoluto

11

Altre pressioni

± 0,1 kPa assoluto

12

Umidità assoluta

± 5 per cento del valore indicato

13

Flusso dell'aria di diluizione

± 2 per cento del valore indicato

14

Flusso dei gas di scarico diluiti

± 2 per cento del valore indicato

1.4.   Determinazione dei componenti gassosi

1.4.1.   Specifiche generali degli analizzatori

Gli analizzatori devono avere un intervallo di misurazione appropriato all'accuratezza richiesta per misurare le concentrazioni dei componenti del gas di scarico (punto 1.4.1.1). Si raccomanda di utilizzare gli analizzatori in modo tale che la concentrazione misurata sia compresa tra il 15 per cento e il 100 per cento del fondo scala.

Se il valore a fondo scala è di 155 ppm (o ppm C) o minore, oppure se si utilizzano sistemi di lettura (computer, registratori dei dati di misurazione) che forniscono un'accuratezza e una risoluzione sufficienti al di sotto del 15 per cento del fondo scala, sono ammesse anche concentrazioni al di sotto del 15 per cento del fondo scala. In tal caso si devono eseguire tarature addizionali per garantire l'accuratezza delle curve di taratura (allegato 4A, appendice 2, punto 1.5.5.2.).

Il livello di compatibilità elettromagnetica (CEM) dell'apparecchiatura deve permettere di ridurre al minimo il rischio di errori aggiuntivi.

1.4.1.1.   Errore di misurazione

L'analizzatore non deve discostarsi dal punto di taratura nominale di oltre ± 2 per cento del valore rilevato o, se superiore, ± 0,3 per cento del fondo scala.

Nota: ai fini del presente regolamento, l'accuratezza è definita come la deviazione del valore rilevato dall'analizzatore rispetto ai valori nominali di taratura ottenuti usando un gas di taratura (≡ valore effettivo).

1.4.1.2.   Ripetibilità

La ripetibilità, definita come 2,5 volte la deviazione standard di dieci risposte ripetitive a un dato gas di taratura o calibrazione, non deve essere superiore a ± 1 per cento della concentrazione di fondo scala per ciascun intervallo utilizzato al di sopra di 155 ppm (o ppm di C) o a ± 2 per cento per ciascun intervallo utilizzato al di sotto di 155 ppm (o ppm di C).

1.4.1.3.   Rumore

La risposta da picco a picco dell'analizzatore ai gas di azzeramento e di taratura o calibrazione in qualsiasi periodo di dieci secondi non deve superare il 2 per cento del fondo scala in tutti i campi utilizzati.

1.4.1.4.   Deriva dello zero

La deriva dello zero su un periodo di un'ora deve essere inferiore al 2 per cento del fondo scala sull'intervallo più basso utilizzato. La risposta zero è definita come la risposta media, incluso il rumore, ad un gas di azzeramento in un intervallo di tempo di 30 secondi.

1.4.1.5.   Deriva di calibrazione

La deriva di calibrazione su un periodo di un'ora deve essere inferiore al 2 per cento del fondo scala sull'intervallo più basso utilizzato. La calibrazione è definita come la differenza tra la risposta di calibrazione e la risposta zero. La risposta di calibrazione è definita come la risposta media, incluso il rumore, a un gas di calibrazione in un intervallo di tempo di 30 secondi.

1.4.2.   Essiccazione del gas

Il dispositivo facoltativo di essiccazione del gas deve avere effetti trascurabili sulla concentrazione dei gas misurati. Gli essiccatori chimici non sono ammessi per rimuovere l'acqua dal campione.

1.4.3.   Analizzatori

I punti da 1.4.3.1. a 1.4.3.5. della presente appendice descrivono i principi di misurazione da applicare. Una descrizione dettagliata dei sistemi di misura figura nell'allegato 4A, appendice 4.

I gas da misurare devono essere analizzati con gli strumenti seguenti. Per gli analizzatori non lineari è ammesso l'uso di circuiti di linearizzazione.

1.4.3.1.   Analisi del monossido di carbonio (CO)

L'analizzatore del monossido di carbonio deve essere del tipo ad assorbimento non dispersivo nell'infrarosso (NDIR).

1.4.3.2.   Analisi del biossido di carbonio (CO2)

L'analizzatore del biossido di carbonio deve essere del tipo ad assorbimento non dispersivo nell'infrarosso (NDIR).

1.4.3.3.   Analisi degli idrocarburi (HC)

L'analizzatore degli idrocarburi deve essere del tipo con rivelatore a ionizzazione di fiamma riscaldato (HFID) in cui il rivelatore, le valvole, le tubature ecc. sono riscaldati in modo da mantenere il gas a una temperatura di 463 K (190 °C) ± 10 K.

1.4.3.4.   Analisi degli ossidi di azoto (NOx)

L'analizzatore degli ossidi di azoto deve essere del tipo con rivelatore a chemiluminescenza (CLD) o con rivelatore a chemiluminescenza riscaldato (HCLD) con un convertitore NO2/NO se la misurazione viene effettuata sul secco. Se la misurazione viene effettuata su umido, si deve usare un HCLD con convertitore mantenuto al di sopra di 328 K (55 °C), a condizione che il controllo dell'attenuazione causata dall'acqua rientri nella norma (allegato 4A, appendice 2, punto 1.9.2.2.).

Sia per il rivelatore CLD che per l'HCLD il percorso di campionamento deve essere mantenuto ad una temperatura di parete compresa tra 328 K e 473 K (da 55 °C a 200 °C) fino al convertitore per la misurazione sul secco e fino all'analizzatore per la misurazione su umido.

1.4.4.   Misurazione del rapporto aria/carburante

L'apparecchio di misurazione del rapporto aria/carburante usato per determinare la portata dei gas di scarico in conformità del punto 1.2.5 deve utilizzare un sensore del rapporto aria/carburante o una sonda lambda del tipo a ossido di zirconio con un ampio intervallo di misura.

Il sensore va montato direttamente sul condotto di scarico, in un punto in cui la temperatura dei gas di scarico sia sufficientemente elevata da eliminare la condensa.

L'accuratezza del sensore con elettronica incorporata deve rientrare nel:

| | ± 3 per cento della lettura λ < 2 |
| --- | --- |

± 3 per cento della lettura λ < 2

| | ± 5 per cento del valore indicato per 2 ≤ λ < 5 |
| --- | --- |

± 5 per cento del valore indicato per 2 ≤ λ < 5

| | ± 10 per cento del valore indicato per 5 ≤ λ |
| --- | --- |

± 10 per cento del valore indicato per 5 ≤ λ

Per soddisfare i requisiti di accuratezza summenzionati, il sensore deve essere tarato conformemente alle indicazioni del fabbricante dello strumento.

1.4.5.   Campionamento delle emissioni gassose

Le sonde di campionamento delle emissioni gassose devono essere disposte ad una distanza non inferiore al valore più elevato tra 0,5 m e il triplo del diametro del condotto di scarico a monte dell'uscita del sistema dei gas di scarico, se applicabile, e sufficientemente vicino al motore da assicurare una temperatura del gas di scarico di almeno 343 K (70 °C) in corrispondenza della sonda.

Nel caso di un motore multicilindrico con collettore di scarico ramificato, l'ingresso della sonda deve essere sufficientemente spostato verso valle, così da assicurare che il campione sia rappresentativo delle emissioni medie allo scarico di tutti i cilindri. In motori multicilindrici con gruppi di collettori distinti, come nel caso di un motore con configurazione a "V", è consentito acquisire un campione da ciascun gruppo e calcolare un'emissione media degli scarichi. È ammesso anche l'uso di altri metodi dimostratisi corrispondenti ai metodi suddetti. Per il calcolo delle emissioni allo scarico si usa la portata massica totale del motore allo scarico.

Quando si utilizza un sistema di diluizione a flusso pieno per la determinazione del particolato, le emissioni gassose possono essere determinate anche nel gas di scarico diluito. Le sonde di campionamento devono trovarsi in prossimità della sonda di campionamento del particolato nel tunnel di diluizione (allegato 4A, appendice 4, punto 1.2.1.2., DT e punto 1.2.2., PSP). CO e CO2 possono facoltativamente essere determinati mediante campionamento in sacchetto e successiva misurazione della concentrazione nel sacchetto di campionamento.

1.5.   Determinazione del particolato

La determinazione del particolato richiede l'uso di un sistema di diluizione. La diluizione può essere realizzata mediante un sistema di diluizione a flusso parziale o un sistema di diluizione a flusso pieno. La portata del sistema di diluizione deve essere sufficiente ad eliminare completamente la condensazione d'acqua nei sistemi di diluizione e campionamento e a mantenere la temperatura del gas di scarico diluito su un valore compreso tra 315 K (42 °C) e 325 K (52 °C) immediatamente a monte dei portafiltri. Se l'umidità dell'aria è elevata, è ammessa la deumidificazione dell'aria di diluizione prima dell'ingresso nel sistema di diluizione. Si raccomanda di preriscaldare l'aria di diluizione al di sopra del limite di temperatura di 303 K (30 °C) se la temperatura ambiente è inferiore a 293 K (20 °C); la temperatura dell'aria diluita non deve essere tuttavia superiore a 325 K (52 °C) prima dell'introduzione degli scarichi nel tunnel di diluizione.

Nota: per le fasce di potenza fino a K inclusa che utilizzano i cicli in modalità discreta, anziché entro l'intervallo di temperature compreso tra 42 °C e 52 °C, la temperatura del filtro può essere mantenuta al livello massimo di 325 K (52 °C) o al di sotto di tale livello.

Per un sistema di diluizione a flusso parziale, la sonda di campionamento del particolato deve essere sistemata in prossimità e a monte della sonda dei gas come definito al punto 4.4. e conformemente all'allegato VI, punto 1.2.1.1., figure da 4 a 12 EP e SP.

Il sistema di diluizione a flusso parziale deve essere progettato in modo da suddividere la corrente di gas di scarico in due frazioni, la più piccola delle quali viene diluita con aria e successivamente utilizzata per la misurazione del particolato. Ne consegue che il rapporto di diluizione deve essere determinato con estrema accuratezza. Si possono applicare vari metodi di divisione e il tipo di divisione usato determina in misura significativa i materiali e le procedure di campionamento da impiegare (allegato 4A, appendice 4, punto 1.2.1.1.).

Per determinare la massa del particolato occorrono un sistema di campionamento del particolato, filtri di campionamento del particolato, una bilancia con accuratezza di un microgrammo e una camera di pesata a temperatura e umidità controllate.

Per il campionamento del particolato si possono usare due metodi:

| a) | il metodo del filtro unico utilizza una coppia di filtri (punto 1.5.1.3. della presente appendice) per tutte le modalità del ciclo di prova. Occorre dedicare molta attenzione ai tempi e ai flussi durante la fase di campionamento della prova. È tuttavia necessaria solo una coppia di filtri per il ciclo di prova, |
| --- | --- |

a)

il metodo del filtro unico utilizza una coppia di filtri (punto 1.5.1.3. della presente appendice) per tutte le modalità del ciclo di prova. Occorre dedicare molta attenzione ai tempi e ai flussi durante la fase di campionamento della prova. È tuttavia necessaria solo una coppia di filtri per il ciclo di prova,

| b) | il metodo a filtri multipli impone di usare una coppia di filtri (punto 1.5.1.3 della presente appendice) per ciascuna delle singole modalità del ciclo di prova. Questo metodo permette di usare procedure di campionamento meno rigorose ma utilizza un numero di filtri maggiore. |
| --- | --- |

b)

il metodo a filtri multipli impone di usare una coppia di filtri (punto 1.5.1.3 della presente appendice) per ciascuna delle singole modalità del ciclo di prova. Questo metodo permette di usare procedure di campionamento meno rigorose ma utilizza un numero di filtri maggiore.

1.5.1.   Filtri di campionamento del particolato

1.5.1.1.   Specifiche dei filtri

Per le prove di certificazione occorrono filtri di fibra di vetro ricoperta di fluorocarburi o filtri a membrana al fluorocarbonio. Per applicazioni speciali si possono utilizzare differenti materiali filtranti. I filtri, di qualunque tipo essi siano, devono avere un'efficienza di raccolta del DOP (di-ottilftalato) da 0,3 μm pari ad almeno il 99 per cento ad una velocità frontale del gas compresa tra 35 e 100 cm/s. Quando si eseguono prove di correlazione tra laboratori o tra un fabbricante e un'autorità di omologazione, si devono usare filtri di identica qualità.

1.5.1.2.   Dimensioni dei filtri

I filtri del particolato devono avere un diametro minimo di 47 mm (37 mm di diametro della macchia). Sono ammessi filtri di diametro maggiore (punto 1.5.1.5.).

1.5.1.3.   Filtro principale e filtro di sicurezza

Il gas di scarico diluito deve essere raccolto mediante una coppia di filtri disposti in serie (un filtro principale e un filtro di sicurezza) durante la sequenza di prova. Il filtro di sicurezza deve essere disposto a non più di 100 mm a valle del filtro principale e non deve essere in contatto con esso. I filtri possono essere pesati separatamente o in coppia, con i filtri disposti lato macchiato contro lato macchiato.

1.5.1.4.   Velocità ortogonale alla superficie del filtro

Si deve ottenere una velocità frontale del gas attraverso il filtro da 35 a 100 cm/s. Fra l'inizio e la fine della prova la perdita di pressione non deve registrare un aumento superiore a 25 kPa.

1.5.1.5.   Carico sui filtri

Il carico minimo raccomandato per i filtri delle dimensioni più comuni è indicato nella tabella che segue. Per i filtri più grandi il carico minimo sul filtro corrisponde a 0,065 mg/1 000 mm2 dell'area del filtro.

| Diametro del filtro
  (mm) | Diametro raccomandato della macchia
  (mm) | Carico minimo raccomandato
  (mg) |
| --- | --- | --- |
| 47 | 37 | 0,11 |
| 70 | 60 | 0,25 |
| 90 | 80 | 0,41 |
| 110 | 100 | 0,62 |

Diametro del filtro

(mm)

Diametro raccomandato della macchia

(mm)

Carico minimo raccomandato

(mg)

47

37

0,11

70

60

0,25

90

80

0,41

110

100

0,62

Per il metodo a filtri multipli, il carico minimo raccomandato per la somma di tutti i filtri è il prodotto del valore appropriato sopra indicato per la radice quadrata del numero totale di modalità.

1.5.2.   Specifiche della camera di pesata e della bilancia analitica

1.5.2.1.   Condizioni della camera di pesata

La temperatura della camera (o locale) in cui vengono condizionati e pesati i filtri del particolato deve essere mantenuta entro 295 K (22 °C) ± 3 K durante tutto il condizionamento e la pesata dei filtri. L'umidità deve essere mantenuta su un punto di rugiada di 282,5 K (9,5 °C) ± 3 K e un'umidità relativa del 45 ± 8 per cento.

1.5.2.2.   Pesata del filtro di riferimento

L'ambiente della camera (o locale) deve essere esente da qualsiasi contaminante ambientale (come la polvere) che possa depositarsi sui filtri del particolato durante la loro stabilizzazione. Sono ammesse perturbazioni delle caratteristiche della camera di pesata indicate al punto 1.5.2.1 purché la durata del disturbo non superi i 30 minuti. La camera di pesata deve soddisfare le specifiche prescritte prima che il personale entri nella stessa. Entro 4 ore dalla pesata del filtro o della coppia di filtri campione, ma preferibilmente nello stesso momento, devono essere pesati almeno due filtri di riferimento o due coppie di filtri di riferimento non utilizzati. Questi devono essere delle stesse dimensioni e dello stesso materiale dei filtri campione.

Se il peso medio dei filtri di riferimento o della coppia di filtri di riferimento varia di oltre 10 μg tra le pesate del filtro campione, tutti i filtri campione devono essere scartati e le prove di emissione ripetute.

Se non sono soddisfatti i criteri di stabilità della camera di pesata indicati al punto 1.5.2.1., ma la pesata del filtro o della coppia di filtri di riferimento è conforme ai criteri sopraindicati, il fabbricante del motore può accettare i pesi dei filtri campione oppure annullare le prove, riparare il sistema di controllo della camera di pesata e rieseguire la prova.

1.5.2.3.   Bilancia analitica

La bilancia analitica utilizzata per determinare il peso di tutti i filtri deve avere un'accuratezza (deviazione standard) di 2 μg e una risoluzione di 1 μg (1 divisione della scala = 1 μg) specificate dal fabbricante della bilancia.

1.5.2.4.   Eliminazione degli effetti dell'elettricità statica

Per eliminare gli effetti dell'elettricità statica i filtri devono essere neutralizzati prima della pesata, per esempio mediante un neutralizzatore al polonio o un dispositivo con effetto simile.

1.5.3.   Specifiche supplementari per la misurazione del particolato

Tutte le parti del sistema di diluizione e del sistema di campionamento tra il condotto di scarico e il portafiltri che vengono a contatto con gas di scarico grezzi e diluiti devono essere progettate in modo da ridurre al minimo il deposito o l'alterazione del particolato. Tutte le parti devono essere fabbricate con materiali elettroconduttori che non reagiscano con i componenti dei gas di scarico e collegate a massa per impedire effetti elettrostatici.

2.   PROCEDURE DI MISURAZIONE E CAMPIONAMENTO (PROVA NRTC)

2.1.   Introduzione

Gli inquinanti gassosi e il particolato emessi dal motore sottoposto a prova devono essere misurati con i metodi descritti nell'allegato 4A, appendice 4. I metodi dell'allegato 4A, appendice 4, descrivono i sistemi analitici raccomandati per le emissioni gassose (punto 1.1.) e i sistemi raccomandati per la diluizione e il campionamento del particolato (punto 1.2.).

2.2.   Dinamometro e apparecchiature di camera di prova

Per le prove di emissione dei motori sul banco dinamometrico si usano le apparecchiature indicate di seguito.

2.2.1.   Dinamometro

Si usa un dinamometro con caratteristiche adeguate per svolgere il ciclo di prova descritto nell'appendice 4 del presente allegato. La strumentazione per la misurazione della coppia e del regime deve permettere di misurare la potenza entro i limiti dati. Possono essere necessari calcoli aggiuntivi. L'accuratezza dell'apparecchiatura di misurazione deve essere tale da non eccedere le tolleranze massime indicate nella tabella 4.

2.2.2.   Altri strumenti

Per misurare il consumo di carburante, il consumo d'aria, la temperatura del refrigerante e del lubrificante, la pressione del gas di scarico e la depressione al collettore di aspirazione, la temperatura del gas di scarico, la temperatura dell'aria aspirata, la pressione atmosferica, l'umidità e la temperatura del carburante si usano gli strumenti necessari. Tali strumenti devono soddisfare i requisiti indicati nella tabella 4:

Tabella 4

Accuratezza degli strumenti di misura

| N. | Strumento di misura | Accuratezza |
| --- | --- | --- |
| 1 | Regime del motore | ± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore |
| 2 | Coppia | ± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore |
| 3 | Consumo di carburante | ± 2 per cento del valore massimo del motore |
| 4 | Consumo d'aria | ± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore |
| 5 | Flusso del gas di scarico | ± 2,5 per cento del valore rilevato o ± 1,5 per cento del valore massimo del motore, se superiore |
| 6 | Temperature ≤ 600 K | ± 2 K assoluti |
| 7 | Temperature > 600 K | ± 1 per cento del valore indicato |
| 8 | Pressione del gas di scarico | ± 0,2 kPa assoluto |
| 9 | Depressione dell'aria aspirata | ± 0,05 kPa assoluto |
| 10 | Pressione atmosferica | ± 0,1 kPa assoluto |
| 11 | Altre pressioni | ± 0,1 kPa assoluto |
| 12 | Umidità assoluta | ± 5 per cento del valore indicato |
| 13 | Flusso dell'aria di diluizione | ± 2 per cento del valore indicato |
| 14 | Flusso del gas di scarico diluito | ± 2 per cento del valore indicato |

N.

Strumento di misura

Accuratezza

1

Regime del motore

± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore

2

Coppia

± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore

3

Consumo di carburante

± 2 per cento del valore massimo del motore

4

Consumo d'aria

± 2 per cento del valore rilevato o ± 1 per cento del valore massimo del motore, se superiore

5

Flusso del gas di scarico

± 2,5 per cento del valore rilevato o ± 1,5 per cento del valore massimo del motore, se superiore

6

Temperature ≤ 600 K

± 2 K assoluti

7

Temperature > 600 K

± 1 per cento del valore indicato

8

Pressione del gas di scarico

± 0,2 kPa assoluto

9

Depressione dell'aria aspirata

± 0,05 kPa assoluto

10

Pressione atmosferica

± 0,1 kPa assoluto

11

Altre pressioni

± 0,1 kPa assoluto

12

Umidità assoluta

± 5 per cento del valore indicato

13

Flusso dell'aria di diluizione

± 2 per cento del valore indicato

14

Flusso del gas di scarico diluito

± 2 per cento del valore indicato

2.2.3.   Flusso del gas di scarico grezzo

Per calcolare le emissioni contenute nel gas di scarico grezzo e per controllare un sistema di diluizione a flusso parziale è necessario conoscere la portata massica del gas di scarico. Per determinare la portata massica del gas di scarico si può usare uno dei metodi descritti di seguito.

Ai fini del calcolo delle emissioni, il tempo di risposta dei metodi descritti di seguito dev'essere pari o inferiore a quello prescritto per l'analizzatore nell'appendice 2, punto 1.11.1.

Ai fini del controllo di un sistema di diluizione a flusso parziale occorre garantire un tempo di risposta più rapido: per i sistemi di diluizione a flusso parziale con controllo in linea il tempo di risposta dev'essere ≤ 0,3 s; per i sistemi di diluizione a flusso parziale con un controllo look-ahead basato su un ciclo di prova preregistrato, è prescritto un tempo di risposta del sistema di misura del flusso dello scarico ≤ 5 s con un tempo di risalita ≤ 1 s. Il tempo di risposta del sistema è specificato dal fabbricante dello strumento. Le prescrizioni combinate relative ai tempi di risposta per la misurazione del flusso dei gas di scarico e per i sistemi di diluizione a flusso parziale sono indicate al punto 2.4.

| | Metodo di misurazione diretta
  La misurazione diretta della portata istantanea del gas di scarico può essere effettuata con sistemi quali:






  a) | dispositivi di misurazione della pressione differenziale, quali ad esempio boccagli di misurazione del flusso (per maggiori dettagli cfr. ISO 5167:2000); |
| --- | --- | --- |

Metodo di misurazione diretta

La misurazione diretta della portata istantanea del gas di scarico può essere effettuata con sistemi quali:

a)

dispositivi di misurazione della pressione differenziale, quali ad esempio boccagli di misurazione del flusso (per maggiori dettagli cfr. ISO 5167:2000);

| b) | flussimetro ultrasonico; |
| --- | --- |

b)

flussimetro ultrasonico;

| c) | flussimetro a vortice. |
| --- | --- |

c)

flussimetro a vortice.

Si devono prendere precauzioni idonee allo scopo di evitare errori di misurazione che influirebbero sugli errori dei valori di emissione. In particolare, è necessario aver cura di installare il dispositivo nel sistema di scarico del motore secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica. Le prestazioni e le emissioni del motore, in particolare, non devono variare in seguito all'installazione del dispositivo.

I flussimetri devono rispettare le specifiche di accuratezza indicate nella tabella 3.

| | Metodo di misurazione dell'aria e del carburante
  Questo metodo comporta la misurazione del flusso d'aria e del flusso di carburante con flussimetri adatti. Il calcolo della portata istantanea del gas di scarico è il seguente: (per la massa del gas di scarico umido).
  Oltre alle specifiche di accuratezza di cui alla tabella 3, i flussimetri devono soddisfare le specifiche di accuratezza per la portata del gas di scarico. |
| --- | --- |

Metodo di misurazione dell'aria e del carburante

Questo metodo comporta la misurazione del flusso d'aria e del flusso di carburante con flussimetri adatti. Il calcolo della portata istantanea del gas di scarico è il seguente: Formula (per la massa del gas di scarico umido).

Oltre alle specifiche di accuratezza di cui alla tabella 3, i flussimetri devono soddisfare le specifiche di accuratezza per la portata del gas di scarico.

| | Metodo di misurazione del gas tracciante
  Questo metodo comporta la misurazione della concentrazione di un gas tracciante nello scarico.
  Una quantità nota di gas inerte (ad esempio, elio puro) viene iniettata come gas tracciante nel flusso del gas di scarico. Il gas viene miscelato e diluito con il gas di scarico, ma non deve reagire nel condotto di scarico. A questo punto dev'essere misurata la concentrazione del gas tracciante nel campione di gas di scarico.
  Per garantire la completa miscelazione del gas tracciante, la sonda di campionamento del gas di scarico dev'essere posizionata alla distanza di almeno 1 m o, se superiore, almeno 30 volte il diametro del condotto di scarico, a valle del punto di iniezione del gas tracciante. La sonda di campionamento può essere posizionata a una distanza minore dal punto di iniezione se si controlla la completa miscelazione confrontando la concentrazione del gas tracciante con la concentrazione di riferimento quando il gas tracciante viene iniettato a monte del motore.
  La portata del gas tracciante deve essere regolata in modo tale che, con il motore al minimo, a miscelazione avvenuta la concentrazione del gas tracciante sia inferiore al fondo scala dell'analizzatore del gas tracciante.
  Il calcolo del flusso del gas di scarico è il seguente:



  con




  dove:








  A/F
  st | = | rapporto stechiometrico aria/carburante (kg/kg) |
| --- | --- | --- | --- |
| λ | = | rapporto relativo aria/carburante |
| conc
  CO2 | = | concentrazione di CO2 sul secco ( %) |
| conc
  CO | = | concentrazione di CO sul secco (ppm) |
| conc
  HC | = | concentrazione di HC (ppm) |

Metodo di misurazione del gas tracciante

Questo metodo comporta la misurazione della concentrazione di un gas tracciante nello scarico.

Una quantità nota di gas inerte (ad esempio, elio puro) viene iniettata come gas tracciante nel flusso del gas di scarico. Il gas viene miscelato e diluito con il gas di scarico, ma non deve reagire nel condotto di scarico. A questo punto dev'essere misurata la concentrazione del gas tracciante nel campione di gas di scarico.

Per garantire la completa miscelazione del gas tracciante, la sonda di campionamento del gas di scarico dev'essere posizionata alla distanza di almeno 1 m o, se superiore, almeno 30 volte il diametro del condotto di scarico, a valle del punto di iniezione del gas tracciante. La sonda di campionamento può essere posizionata a una distanza minore dal punto di iniezione se si controlla la completa miscelazione confrontando la concentrazione del gas tracciante con la concentrazione di riferimento quando il gas tracciante viene iniettato a monte del motore.

La portata del gas tracciante deve essere regolata in modo tale che, con il motore al minimo, a miscelazione avvenuta la concentrazione del gas tracciante sia inferiore al fondo scala dell'analizzatore del gas tracciante.

Il calcolo del flusso del gas di scarico è il seguente:

Formula

con Formula

Formula

dove:

A/F
  st

=

rapporto stechiometrico aria/carburante (kg/kg)

λ

=

rapporto relativo aria/carburante

conc
  CO2

=

concentrazione di CO2 sul secco ( %)

conc
  CO

=

concentrazione di CO sul secco (ppm)

conc
  HC

=

concentrazione di HC (ppm)

Nota: il calcolo si riferisce a un carburante diesel con un rapporto H/C pari a 1,8.

Il flussimetro per l'aria deve rispettare le specifiche di accuratezza di cui alla tabella 3, l'analizzatore usato per il CO2 le specifiche di cui al punto 2.3.1. e l'intero sistema le specifiche di accuratezza per il flusso del gas di scarico.

In via facoltativa, per misurare il rapporto di eccesso d'aria secondo le specifiche di cui al punto 2.3.4. si possono utilizzare apparecchiature di misurazione del rapporto aria/carburante, ad esempio un sensore del tipo ad ossido di zirconio.

2.2.4.   Flusso del gas di scarico diluito

Per calcolare le emissioni contenute nel gas di carico diluito è necessario conoscere la portata massica del gas di scarico diluito. Il flusso totale del gas di scarico diluito relativo a tutto il ciclo (kg/prova) viene calcolato in base ai valori delle misurazioni effettuate su tutto il ciclo e ai corrispondenti dati di taratura del flussimetro (V
  0 per PDP, K
  V per CFV, C
  d per SSV): occorre utilizzare i metodi corrispondenti descritti nell'appendice 3, punto 2.2.1. Se la massa totale del campione di particolato e degli inquinanti gassosi supera lo 0,5 per cento del flusso totale nel CVS, tale flusso deve essere corretto oppure il flusso del campione di particolato deve essere inviato nuovamente nel CVS prima di passare nel flussimetro.

2.3.   Determinazione dei componenti gassosi

2.3.1.   Specifiche generali degli analizzatori

Gli analizzatori devono avere un intervallo di misurazione appropriato all'accuratezza richiesta per misurare le concentrazioni dei componenti del gas di scarico (punto 1.4.1.1.). Si raccomanda di utilizzare gli analizzatori in modo tale che la concentrazione misurata sia compresa tra il 15 per cento e il 100 per cento del fondo scala.

Se il valore a fondo scala è di 155 ppm (o ppm C) o minore, oppure se si utilizzano sistemi di lettura (computer, registratori di dati) che forniscono un'accuratezza e una risoluzione sufficienti al di sotto del 15 per cento del fondo scala, sono ammesse anche concentrazioni al di sotto del 15 per cento del fondo scala. In tal caso si devono eseguire tarature addizionali per garantire l'accuratezza delle curve di taratura (allegato 4A, appendice 2, punto 1.5.5.2.).

Il livello di compatibilità elettromagnetica (CEM) dell'apparecchiatura deve permettere di minimizzare gli errori.

2.3.1.1.   Errori di misurazione

L'analizzatore non deve discostarsi dal punto di taratura nominale di oltre ± 2 per cento del valore rilevato o, se superiore, a ± 0,3 per cento del fondo scala.

Nota: ai fini del presente regolamento, l'accuratezza è definita come la deviazione del valore rilevato dall'analizzatore rispetto ai valori nominali di taratura ottenuti usando un gas di taratura (≡ valore effettivo).

2.3.1.2.   Ripetibilità

La ripetibilità, definita come 2,5 volte la deviazione standard di dieci risposte ripetitive a un dato gas di taratura o calibrazione, non deve essere superiore a ± 1 per cento della concentrazione di fondo scala per ciascun intervallo utilizzato al di sopra di 155 ppm (o ppm di C) o a ± 2 per cento per ciascun intervallo utilizzato al di sotto di 155 ppm (o ppm di C).

2.3.1.3.   Rumore

La risposta da picco a picco dell'analizzatore ai gas di azzeramento e di taratura o calibrazione in qualsiasi periodo di 10 secondi non deve superare il 2 per cento del fondo scala in tutti i campi utilizzati.

2.3.1.4.   Deriva dello zero

La deriva dello zero su un periodo di un'ora deve essere inferiore al 2 per cento del fondo scala sull'intervallo più basso utilizzato. La risposta zero è definita come la risposta media, incluso il rumore, ad un gas di azzeramento in un intervallo di tempo di 30 secondi.

2.3.1.5.   Deriva di calibrazione

La deriva di calibrazione su un periodo di un'ora deve essere inferiore al 2 per cento del fondo scala sull'intervallo più basso utilizzato. La calibrazione è definita come la differenza tra la risposta di calibrazione e la risposta zero. La risposta di calibrazione è definita come la risposta media, incluso il rumore, a un gas di calibrazione in un intervallo di tempo di 30 secondi.

2.3.1.6.   Tempo di salita

Per l'analisi del gas di scarico grezzo il tempo di salita dell'analizzatore installato nel sistema di misura non deve superare 2,5 s.

Nota: per stabilire chiaramente se l'intero sistema sia adatto o meno allo svolgimento di prove in ciclo transitorio non è sufficiente valutare il tempo di risposta dell'analizzatore. I volumi, specialmente i volumi morti nell'intero sistema, incidono non solo sul tempo di trasporto dalla sonda all'analizzatore, ma anche sul tempo di salita. Anche i tempi di trasporto all'interno di un analizzatore verrebbero definiti come tempo di risposta dell'analizzatore (è il caso del convertitore o dei separatori di acqua all'interno degli analizzatori di NOx). La procedura per determinare il tempo di risposta dell'intero sistema è descritto nell'appendice 2, punto 1.11.1.

2.3.2.   Essiccazione del gas

Si applicano le stesse specifiche previste per il ciclo di prova NRSC (punto 1.4.2) e indicate di seguito.

Il dispositivo facoltativo di essiccazione del gas deve avere effetti trascurabili sulla concentrazione dei gas misurati. Gli essiccatori chimici non sono ammessi per rimuovere l'acqua dal campione.

2.3.3.   Analizzatori

Si applicano le stesse specifiche previste per il ciclo di prova NRSC (punto 1.4.3.) indicate di seguito.

I gas da misurare devono essere analizzati con gli strumenti seguenti. Per gli analizzatori non lineari è ammesso l'uso di circuiti di linearizzazione.

2.3.3.1.   Analisi del monossido di carbonio (CO)

L'analizzatore del monossido di carbonio deve essere del tipo ad assorbimento non dispersivo nell'infrarosso (NDIR).

2.3.3.2.   Analisi del biossido di carbonio (CO2)

L'analizzatore del biossido di carbonio deve essere del tipo ad assorbimento non dispersivo nell'infrarosso (NDIR).

2.3.3.3.   Analisi degli idrocarburi (HC)

L'analizzatore degli idrocarburi deve essere del tipo con rivelatore a ionizzazione di fiamma riscaldato (HFID) in cui il rivelatore, le valvole, le tubature ecc. sono riscaldati in modo da mantenere il gas a una temperatura di 463 K (190 °C) ± 10 K.

2.3.3.4.   Analisi degli ossidi di azoto (NOx)

L'analizzatore degli ossidi di azoto deve essere del tipo con rivelatore a chemiluminescenza (CLD) o con rivelatore a chemiluminescenza riscaldato (HCLD) con un convertitore NO2/NO se la misurazione viene effettuata sul secco. Se la misurazione viene effettuata su umido, si deve usare un HCLD con convertitore mantenuto al di sopra di 328 K (55 °C), a condizione che il controllo dell'attenuazione causata dall'acqua rientri nella norma (allegato 4A, appendice 2, punto 1.9.2.2.).

Sia per il rivelatore CLD che per quello HCLD il percorso di campionamento deve essere mantenuto ad una temperatura di parete compresa tra 328K e 473 K (da 55 °C a 200 °C) fino al convertitore per la misurazione sul secco e fino all'analizzatore per la misurazione su umido.

2.3.4.   Misurazione del rapporto aria/carburante

L'apparecchio di misurazione del rapporto aria/carburante usato per determinare la portata dei gas di scarico in conformità del punto 2.2.3. deve utilizzare un sensore del rapporto aria/carburante o una sonda lambda del tipo a ossido di zirconio con un ampio intervallo di misura.

Il sensore deve essere montato direttamente sul condotto di scarico, in un punto in cui la temperatura del gas di scarico sia tale da evitare la condensa.

L'accuratezza del sensore con elettronica incorporata deve rientrare nel:

| | ± 3 per cento della lettura λ < 2 |
| --- | --- |

± 3 per cento della lettura λ < 2

| | ± 5 per cento del valore indicato per 2 ≤ λ < 5 |
| --- | --- |

± 5 per cento del valore indicato per 2 ≤ λ < 5

| | ± 10 per cento del valore indicato per 5 ≤ λ |
| --- | --- |

± 10 per cento del valore indicato per 5 ≤ λ

Per soddisfare i suddetti requisiti di accuratezza occorre tarare il sensore come specificato dal fabbricante dello strumento.

2.3.5.   Campionamento delle emissioni gassose

2.3.5.1.   Flusso del gas di scarico grezzo

Per il calcolo delle emissioni nel gas di scarico grezzo si applicano le stesse specifiche previste per il ciclo di prova NRSC (punto 1.4.4.) e indicate di seguito.

Le sonde di campionamento delle emissioni gassose devono essere disposte ad una distanza non inferiore al valore più elevato tra 0,5 m e il triplo del diametro del condotto di scarico a monte dell'uscita del sistema dei gas di scarico, se applicabile, e sufficientemente vicino al motore da assicurare una temperatura del gas di scarico di almeno 343 K (70 °C) in corrispondenza della sonda.

Nel caso di un motore multicilindrico con collettore di scarico ramificato, l'ingresso della sonda deve essere sufficientemente spostato verso valle da assicurare che il campione sia rappresentativo delle emissioni medie allo scarico di tutti i cilindri. In motori multicilindrici con gruppi di collettori distinti, come nel caso di un motore con configurazione a "V", è consentito acquisire un campione da ciascun gruppo e calcolare un'emissione media degli scarichi. È ammesso anche l'uso di altri metodi dimostratisi corrispondenti ai metodi suddetti. Per il calcolo delle emissioni allo scarico si usa la portata massica totale del motore allo scarico.

2.3.5.2.   Flusso del gas di scarico diluito

Se si utilizza un sistema di diluizione a flusso pieno occorre rispettare le specifiche seguenti.

Il condotto di scarico collocato tra il motore e il sistema di diluizione a flusso pieno deve rispettare le prescrizioni dell'allegato 4A, appendice 4.

Le sonde per il campionamento delle emissioni gassose devono essere installate nel tunnel di diluizione in un punto in cui l'aria di diluizione e il gas di scarico sono ben miscelati, e nelle immediate vicinanze della sonda di campionamento del particolato.

Il campionamento può, in generale, venire effettuato in due modi:

| a) | gli inquinanti vengono campionati in un sacchetto di campionamento su tutto il ciclo e misurati una volta ultimata la prova; |
| --- | --- |

a)

gli inquinanti vengono campionati in un sacchetto di campionamento su tutto il ciclo e misurati una volta ultimata la prova;

| b) | gli inquinanti vengono campionati in continuo e integrati su tutto il ciclo: questo metodo è obbligatorio per HC e NOx. |
| --- | --- |

b)

gli inquinanti vengono campionati in continuo e integrati su tutto il ciclo: questo metodo è obbligatorio per HC e NOx.

Il campionamento delle concentrazioni di fondo dev'essere effettuato a monte del tunnel di diluizione in un sacchetto di campionamento; le concentrazioni di fondo devono essere sottratte dalla concentrazione delle emissioni come indicato nell'appendice 3, punto 2.2.3.

2.4.   Determinazione del particolato

La determinazione del particolato richiede un sistema di diluizione. La diluizione può essere realizzata mediante un sistema di diluizione a flusso parziale o un sistema di diluizione a flusso pieno. La portata del sistema di diluizione deve essere sufficiente ad eliminare completamente la condensa nei sistemi di diluizione e campionamento e a mantenere la temperatura del gas di scarico diluito su un valore compreso tra 315 K (42 °C) e 325 K (52 °C) immediatamente a monte dei portafiltri. Se l'umidità dell'aria è elevata, è ammessa la deumidificazione dell'aria di diluizione prima dell'ingresso nel sistema di diluizione. Si raccomanda di preriscaldare l'aria di diluizione al di sopra del limite di temperatura di 303 K (30 °C) se la temperatura ambiente è inferiore a 293 K (20 °C); la temperatura dell'aria diluita non deve essere tuttavia superiore a 325 K (52 °C) prima dell'introduzione degli scarichi nel tunnel di diluizione.

La sonda di campionamento del particolato va installata molto vicina alla sonda di campionamento delle emissioni gassose e conformemente al punto 2.3.5.

Per determinare la massa del particolato occorrono un sistema di campionamento del particolato, filtri di campionamento del particolato, una bilancia con accuratezza di un microgrammo e una camera di pesata a temperatura e umidità controllate.

Specifiche del sistema di diluizione a flusso parziale

Il sistema di diluizione a flusso parziale deve essere progettato in modo da suddividere il flusso dei gas di scarico in due frazioni, la più piccola delle quali viene diluita con aria e successivamente utilizzata per la misurazione del particolato. Ne consegue che il rapporto di diluizione deve essere determinato con estrema accuratezza. Si possono applicare vari metodi di divisione e il tipo di divisione usato determina in misura significativa i materiali e le procedure di campionamento da impiegare (allegato 4A, appendice 4, punto 1.2.1.1.).

Per controllare il sistema di diluizione a flusso parziale è necessaria una risposta rapida del sistema. Il tempo di trasformazione del sistema dev'essere determinato mediante la procedura descritto nell'appendice 2, punto 1.11.1.

Se il tempo di trasformazione combinato della misurazione del flusso dei gas di scarico (cfr. punto precedente) e del sistema a flusso parziale è inferiore a 0,3 secondi, si può usare un controllo online. Se il tempo di trasformazione supera 0,3 secondi, si utilizza il controllo look-ahead sulla base di un ciclo di prova preregistrato. In tal caso il tempo di salita deve essere ≤ 1 s e il tempo di ritardo della combinazione ≤ 10 s.

La risposta dell'intero sistema dev'essere concepita in modo tale da fornire un campione rappresentativo del particolato, GSE
  , proporzionale alla portata massica del gas di scarico. Per determinare la proporzionalità occorre condurre un'analisi di regressione di GSE
  contro GEXHW
  con una frequenza minima di campionamento di 5 Hz, rispettando i criteri seguenti:

| a) | il coefficiente di correlazione r della regressione lineare tra G
  SE e G
  EXHW non dev'essere inferiore a 0,95; |
| --- | --- |

a)

il coefficiente di correlazione r della regressione lineare tra G
  SE e G
  EXHW non dev'essere inferiore a 0,95;

| b) | l'errore standard della stima di G
  SE rispetto a G
  EXHW non deve superare il 5 per cento del massimo di G
  SE; |
| --- | --- |

b)

l'errore standard della stima di G
  SE rispetto a G
  EXHW non deve superare il 5 per cento del massimo di G
  SE;

| c) | l'intercetta su G
  SE della linea di regressione non dev'essere superiore a ± 2 per cento del massimo di G
  SE. |
| --- | --- |

c)

l'intercetta su G
  SE della linea di regressione non dev'essere superiore a ± 2 per cento del massimo di G
  SE.

In via facoltativa può essere eseguita una prova preliminare: il segnale della portata massica del gas di scarico della prova preliminare può essere utilizzato per il controllo del flusso del campione nel sistema di determinazione del particolato (look-ahead). È obbligatorio ricorrere a tale procedura se il tempo di trasformazione del sistema per il particolato, t
  50,P, e/o il tempo di trasformazione del segnale della portata massica del gas di scarico, t
  50,F, sono > 0,3 s. Si ottiene un controllo corretto del sistema di diluizione a flusso parziale se la traccia temporale di G

  EXHW,pre della prova preliminare, che controlla GSE
  , viene spostata di un "tempo anticipato" (look-ahead time) di t
  50,P + t
  50,F.

Per stabilire la correlazione tra GSE
  e GEXHW
  occorre usare i dati rilevati nel corso della prova effettiva, con il tempo di GEXHW
  allineato di t
  50,F in relazione a GSE
  (t
  50,F non contribuisce all'allineamento temporale). In altri termini, lo sfasamento temporale tra GEXHW
  e GSE
  è la differenza tra i rispettivi tempi di trasformazione determinati nell'appendice 2, punto 2.6.

Per i sistemi di diluizione a flusso parziale occorre prestare particolare attenzione all'accuratezza del flusso del campione GSE
  se esso non viene misurato direttamente, bensì determinato tramite misurazione differenziale del flusso:

Formula

In questo caso un'esattezza di ± 2 per cento per GTOTW
  e GDILW
  non è sufficiente a garantire un livello accettabile di accuratezza per GSE
  . Se il flusso di gas è determinato mediante misurazione differenziale, l'errore massimo della differenza deve essere tale che l'accuratezza di GS

  E corrisponda a ± 5 per cento quando il rapporto di diluizione è inferiore a 15. Questo valore può essere calcolato dalla radice quadrata dell'errore quadratico medio di ciascuno strumento.

È possibile ottenere un livello di accuratezza accettabile di GSE
  utilizzando uno qualsiasi dei metodi seguenti:

| a) | l'accuratezza assoluta di G
  TOTW e G
  DILW corrisponde a ± 0,2 per cento, il che garantisce per G
  SE un'accuratezza ≤ 5 per cento con un rapporto di diluizione pari a 15. Con rapporti di diluizione più elevati, tuttavia, gli errori saranno maggiori; |
| --- | --- |

a)

l'accuratezza assoluta di G
  TOTW e G
  DILW corrisponde a ± 0,2 per cento, il che garantisce per G
  SE un'accuratezza ≤ 5 per cento con un rapporto di diluizione pari a 15. Con rapporti di diluizione più elevati, tuttavia, gli errori saranno maggiori;

| b) | la taratura di G
  DILW rispetto a G
  TOTW è svolta in modo tale da ottenere lo stesso grado di accuratezza per G
  SE di cui alla lettera a). Per i particolari su questo tipo di taratura si veda l'appendice 2, punto 2.6.; |
| --- | --- |

b)

la taratura di G
  DILW rispetto a G
  TOTW è svolta in modo tale da ottenere lo stesso grado di accuratezza per G
  SE di cui alla lettera a). Per i particolari su questo tipo di taratura si veda l'appendice 2, punto 2.6.;

| c) | l'accuratezza di GSE è ricavata indirettamente dall'accuratezza del rapporto di diluizione così come determinata mediante un gas tracciante, ad esempio CO2. Anche in questo caso occorre garantire un grado di accuratezza per G
  SE equivalente a quello del metodo di cui alla lettera a); |
| --- | --- |

c)

l'accuratezza di GSE è ricavata indirettamente dall'accuratezza del rapporto di diluizione così come determinata mediante un gas tracciante, ad esempio CO2. Anche in questo caso occorre garantire un grado di accuratezza per G
  SE equivalente a quello del metodo di cui alla lettera a);

| d) | l'accuratezza assoluta di G
  TOTW e G
  DILW corrisponde a ± 2 per cento del fondo scala, l'errore massimo della differenza tra G
  TOTW e G
  DILW allo 0,2 per cento e l'errore di linearità a ± 0,2 per cento del valore più elevato di G
  TOTW rilevato nel corso della prova. |
| --- | --- |

d)

l'accuratezza assoluta di G
  TOTW e G
  DILW corrisponde a ± 2 per cento del fondo scala, l'errore massimo della differenza tra G
  TOTW e G
  DILW allo 0,2 per cento e l'errore di linearità a ± 0,2 per cento del valore più elevato di G
  TOTW rilevato nel corso della prova.

2.4.1.   Filtri di campionamento del particolato

2.4.1.1.   Specifiche dei filtri

Per le prove di certificazione occorrono filtri di fibra di vetro ricoperta di fluorocarburi o filtri a membrana al fluorocarbonio. Per applicazioni speciali si possono utilizzare differenti materiali filtranti. I filtri, di qualunque tipo essi siano, devono avere un'efficienza di raccolta del DOP (di-ottilftalato) da 0,3 μm pari ad almeno il 99 per cento ad una velocità di entrata del gas compresa tra 35 e 100 cm/s. Quando si eseguono prove di correlazione tra laboratori o tra un fabbricante e un'autorità di omologazione, si devono usare filtri di identica qualità.

2.4.1.2.   Dimensioni dei filtri

I filtri del particolato devono avere un diametro minimo di 47 mm (37 mm di diametro della macchia). Sono accettabili anche filtri di diametro maggiore (punto 2.4.1.5.).

2.4.1.3.   Filtro principale e filtro di sicurezza

Il gas di scarico diluito deve essere raccolto mediante una coppia di filtri disposti in serie (un filtro principale e un filtro di sicurezza) durante la sequenza di prova. Il filtro di sicurezza deve essere disposto a non più di 100 mm a valle del filtro principale e non deve essere in contatto con esso. I filtri possono essere pesati separatamente o in coppia, con i filtri disposti lato macchiato contro lato macchiato.

2.4.1.4.   Velocità ortogonale alla superficie del filtro

Si deve ottenere una velocità frontale del gas attraverso il filtro da 35 a 100 cm/s. Fra l'inizio e la fine della prova, la caduta di pressione non deve registrare un aumento superiore a 25 kPa.

2.4.1.5.   Carico sui filtri

Il carico minimo raccomandato per i filtri delle dimensioni più comuni è indicato nella tabella che segue. Per i filtri più grandi il carico minimo sul filtro corrisponde a 0,065 mg/1 000 mm2 dell'area del filtro.

| Diametro del filtro
  (mm) | Diametro raccomandato della macchia
  (mm) | Carico minimo raccomandato
  (mg) |
| --- | --- | --- |
| 47 | 37 | 0,11 |
| 70 | 60 | 0,25 |
| 90 | 80 | 0,41 |
| 110 | 100 | 0,62 |

Diametro del filtro

(mm)

Diametro raccomandato della macchia

(mm)

Carico minimo raccomandato

(mg)

47

37

0,11

70

60

0,25

90

80

0,41

110

100

0,62

2.4.2.   Specifiche della camera di pesata e della bilancia analitica

2.4.2.1.   Condizioni della camera di pesata

La temperatura della camera (o locale) in cui vengono condizionati e pesati i filtri del particolato deve essere mantenuta a 295 K (22 °C) ± 3 K durante tutto il condizionamento e la pesata dei filtri. L'umidità deve essere mantenuta su un punto di rugiada di 282,5 K (9,5 °C) ± 3 K e un'umidità relativa di 45 ± 8 per cento.

2.4.2.2.   Pesata del filtro di riferimento

L'ambiente della camera (o locale) deve essere esente da qualsiasi contaminante ambientale (come la polvere) che possa depositarsi sui filtri del particolato durante la loro stabilizzazione. Sono ammesse le perturbazioni delle caratteristiche della camera di pesata indicate al punto 2.4.2.1 purché la durata della perturbazione non superi i 30 minuti. La camera di pesata deve essere conforme alle specifiche richieste prima che il personale entri nella camera di pesata. Entro quattro ore dalla pesata del filtro o della coppia di filtri campione, ma preferibilmente nello stesso momento, devono essere pesati almeno due filtri di riferimento o due coppie di filtri di riferimento non utilizzati. Questi devono essere delle stesse dimensioni e dello stesso materiale dei filtri campione.

Se il peso medio dei filtri di riferimento o della coppia di filtri di riferimento varia di oltre 10 μg tra le pesate del filtro campione, tutti i filtri campione devono essere scartati e le prove di emissione ripetute.

Se non sono soddisfatti i criteri di stabilità della camera di pesata indicati al punto 2.4.2.1., ma la pesata del filtro o della coppia di filtri di riferimento è conforme ai criteri sopraindicati, il fabbricante del motore può accettare i pesi dei filtri campione oppure annullare le prove, riparare il sistema di controllo della camera di pesata e rieseguire la prova.

2.4.2.3.   Bilancia analitica

La bilancia analitica utilizzata per determinare il peso di tutti i filtri deve avere un'accuratezza (deviazione standard) di 2 μg e una risoluzione di 1 μg (1 divisione della scala = 1 μg) specificate dal fabbricante della bilancia.

2.4.2.4.   Eliminazione degli effetti dell'elettricità statica

Per eliminare gli effetti dell'elettricità statica i filtri devono essere neutralizzati prima della pesata, per esempio mediante un neutralizzatore al polonio o un dispositivo con effetto simile.

2.4.3.   Specifiche supplementari per la misurazione del particolato

Tutte le parti del sistema di diluizione e del sistema di campionamento tra il condotto di scarico e il portafiltri che vengono a contatto con gas di scarico grezzi e diluiti devono essere progettate in modo da ridurre al minimo il deposito o l'alterazione del particolato. Le parti devono essere fabbricate con materiali elettroconduttori che non reagiscano con i componenti dei gas di scarico e collegate a massa per impedire effetti elettrostatici.

Appendice 2

Procedura di taratura (NRSC, NRTC
   (1)
  )

1.   TARATURA DEGLI STRUMENTI DI ANALISI

1.1.   Introduzione

Ciascun analizzatore deve essere tarato con la frequenza necessaria a soddisfare i requisiti di accuratezza del presente regolamento. Il metodo di taratura da utilizzare è descritto in questo punto per gli analizzatori indicati nell'appendice 1, punto 1.4.3.

Su richiesta del fabbricante e con l'accordo dell'autorità di omologazione, i metodi descritti nell'allegato 4B, punti 8.1. e 8.2. possono essere utilizzati in alternativa a quelli di cui al punto 1. della presente appendice.

1.2.   Gas di taratura

Si deve rispettare la durata di conservazione di tutti i gas di taratura.

La data di scadenza dei gas di taratura dichiarata dal fabbricante deve essere registrata.

1.2.1.   Gas puri

La purezza richiesta per i gas è definita dai limiti di contaminazione sotto indicati. Devono essere disponibili i seguenti gas:

| a) | azoto purificato
  (contaminazione ≤ 1 ppm C, ≤ 1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO) |
| --- | --- |

a)

azoto purificato

(contaminazione ≤ 1 ppm C, ≤ 1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)

| b) | ossigeno purificato
  (purezza > 99,5 per cento vol O2) |
| --- | --- |

b)

ossigeno purificato

(purezza > 99,5 per cento vol O2)

| c) | miscela idrogeno-elio
  (40 ± 2 per cento idrogeno, resto elio)
  (contaminazione ≤ 1 ppm C, ≤ 400 ppm CO2) |
| --- | --- |

c)

miscela idrogeno-elio

(40 ± 2 per cento idrogeno, resto elio)

(contaminazione ≤ 1 ppm C, ≤ 400 ppm CO2)

| d) | aria sintetica purificata
  (contaminazione ≤ 1 ppm C, ≤ 1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)
  (tenore di ossigeno 18-21 per cento vol) |
| --- | --- |

d)

aria sintetica purificata

(contaminazione ≤ 1 ppm C, ≤ 1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)

(tenore di ossigeno 18-21 per cento vol)

1.2.2.   Gas di taratura e di calibrazione

Devono essere disponibili miscele di gas con le seguenti composizioni chimiche:

| a) | C3H8 e aria sintetica purificata (cfr. punto 1.2.1.) |
| --- | --- |

a)

C3H8 e aria sintetica purificata (cfr. punto 1.2.1.)

| b) | CO e azoto purificato |
| --- | --- |

b)

CO e azoto purificato

| c) | NO e azoto purificato (la quantità di NO2 contenuta in questo gas di taratura non deve superare il 5 per cento del contenuto di NO) |
| --- | --- |

c)

NO e azoto purificato (la quantità di NO2 contenuta in questo gas di taratura non deve superare il 5 per cento del contenuto di NO)

| d) | O2 e azoto purificato |
| --- | --- |

d)

O2 e azoto purificato

| e) | CO2 e azoto purificato |
| --- | --- |

e)

CO2 e azoto purificato

| f) | CH4 e aria sintetica purificata |
| --- | --- |

f)

CH4 e aria sintetica purificata

| g) | C2H6 e aria sintetica purificata |
| --- | --- |

g)

C2H6 e aria sintetica purificata

Nota: sono ammesse combinazioni di altri gas, purché i gas non reagiscano l'uno con l'altro.

La concentrazione effettiva dei gas di taratura e di calibrazione deve corrispondere alla concentrazione nominale con un'approssimazione massima di ± 2 per cento. Tutte le concentrazioni dei gas di taratura devono essere indicate in volume (% in volume o ppm in volume).

I gas utilizzati per la taratura e per la calibrazione possono essere ottenuti anche mediante un divisore di gas effettuando la diluizione con N2 purificato o con aria sintetica purificata. L'accuratezza del miscelatore deve essere tale da permettere di determinare la concentrazione dei gas di taratura diluiti con un'approssimazione del ± 2 per cento.

Per raggiungere tale grado di accuratezza è necessario che i gas primari utilizzati per la miscelazione siano conosciuti con un'accuratezza minima di ± 1 per cento riconducibile a norme nazionali e/o internazionali. La verifica va effettuata tra il 15 e il 50 per cento del fondo scala per ogni taratura che comporta l'impiego di un dispositivo di miscelazione. Se la prima verifica ha esito negativo è possibile effettuare una verifica supplementare utilizzando un altro gas di taratura.

In alternativa, il miscelatore può essere controllato con uno strumento lineare per natura, ad esempio impiegando NO con un CLD. Il valore di calibrazione dello strumento è regolato quando il gas di calibrazione è direttamente collegato allo strumento. Il miscelatore deve essere controllato con le impostazioni utilizzate; il valore nominale deve essere raffrontato alla concentrazione misurata dallo strumento. In ogni punto misurato la differenza deve rientrare entro un limite di ± 1 per cento del valore nominale.

Si possono utilizzare anche altri metodi conformi alla buona pratica ingegneristica previo accordo tra le parti interessate.

Nota: per determinare con accuratezza la curva di taratura dell'analizzatore si raccomanda l'uso di un divisore di gas con un'accuratezza di ± 1 per cento. Il divisore di gas deve essere tarato dal fabbricante dello strumento.

1.3.   Procedura operativa per gli analizzatori e per il sistema di campionamento

La procedura operativa per l'impiego degli analizzatori deve seguire le istruzioni di avviamento e di utilizzazione del fabbricante degli strumenti. Devono essere rispettati i requisiti minimi presentati ai punti da 1.4. a 1.9.

1.4.   Prova di tenuta

Deve essere eseguita una prova di tenuta del sistema. A tal fine, si disinserisce la sonda dal sistema di scarico e si chiude l'estremità. Si mette in funzione la pompa dell'analizzatore. Dopo un periodo iniziale di stabilizzazione, tutti i flussimetri devono indicare zero, in caso contrario, controllare le linee di campionamento e rimediare ai difetti. La perdita massima ammissibile sul lato in depressione è pari allo 0,5 per cento della portata di utilizzo per la porzione di sistema controllata. Si possono usare i flussi sull'analizzatore e sul bypass per stimare le portate di utilizzo.

Un altro metodo consiste nell'introdurre una variazione a gradino della concentrazione all'inizio della linea di campionamento passando dal gas di azzeramento a quello di calibrazione.

Se, dopo un periodo di tempo adeguato, il valore letto indica una concentrazione inferiore a quella introdotta, esistono problemi di taratura o di perdita.

1.5.   Procedura di taratura

1.5.1.   Strumentazione

La strumentazione deve essere tarata e le curve di taratura devono essere controllate riferendosi a gas standard. Si applicano le stesse portate di gas utilizzate per il campionamento degli scarichi.

1.5.2.   Tempo di riscaldamento

Per il tempo di riscaldamento si seguono le raccomandazioni del fabbricante. Se non è specificato, si raccomanda un tempo di riscaldamento degli analizzatori di almeno due ore.

1.5.3.   Analizzatori NDIR e HFID

L'analizzatore NDIR deve essere regolato opportunamente e la fiamma di combustione dell'analizzatore HFID deve essere ottimizzata (punto 1.8.1.).

1.5.4.   Taratura

Si deve tarare ciascun intervallo di funzionamento normalmente usato.

Si azzerano gli analizzatori di CO, CO2, NOx, HC e O2 con aria sintetica o azoto purificati.

I gas di taratura appropriati vanno introdotti negli analizzatori, i valori registrati e le curve di taratura tracciate conformemente al punto 1.5.6.

All'occorrenza, si deve ricontrollare la regolazione dello zero e ripetere la procedura di taratura.

1.5.5.   Determinazione della curva di taratura

1.5.5.1.   Indicazioni generali

La curva di taratura dell'analizzatore viene determinata mediante almeno sei punti di taratura (escluso lo zero) distribuiti nel modo più uniforme possibile. La concentrazione nominale massima deve essere pari o superiore al 90 per cento del fondo scala.

Si calcola la curva di taratura con il metodo dei minimi quadrati. Se il grado della polinomiale risultante è maggiore di tre, il numero dei punti di taratura (incluso lo zero) non deve essere inferiore al grado di questa polinomiale aumentato di due.

La curva di taratura non deve differire di oltre ± 2 per cento dal valore nominale di ciascun punto di taratura né di oltre ± 0,3 per cento del fondo scala a zero.

In base alla curva di taratura e ai punti di taratura è possibile verificare se la taratura è stata eseguita correttamente. Si devono indicare i vari parametri caratteristici dell'analizzatore, in particolare:

| a) | l'intervallo di misurazione; |
| --- | --- |

a)

l'intervallo di misurazione;

| b) | la sensibilità; |
| --- | --- |

b)

la sensibilità;

| c) | la data della taratura. |
| --- | --- |

c)

la data della taratura.

1.5.5.2.   Taratura inferiore al 15 per cento del fondo scala

La curva di taratura dell'analizzatore è determinata mediante almeno dieci punti di taratura (escluso lo zero) intervallati in modo tale che il 50 per cento dei punti di taratura sia al di sotto del 10 per cento del fondo scala.

Si calcola la curva di taratura con il metodo dei minimi quadrati.

La curva di taratura non deve differire di oltre ± 4 per cento dal valore nominale di ciascun punto di taratura né di oltre ± 0,3 per cento del fondo scala a zero.

1.5.5.3.   Metodi alternativi

È possibile utilizzare tecniche alternative (ad esempio computer, commutatore di campo a comando elettronico, ecc.) purché si possa dimostrare che tali tecniche sono in grado di assicurare un'accuratezza equivalente.

1.6.   Verifica della taratura

Ciascun intervallo di funzionamento normalmente utilizzato deve essere controllato prima di ogni analisi secondo la procedura seguente.

Si controlla la taratura utilizzando un gas di azzeramento e un gas di calibrazione il cui valore nominale sia superiore all'80 per cento del fondo scala del intervallo di misurazione.

Se, per i due punti considerati, il valore trovato non differisce di oltre il ± 4 per cento del fondo scala dal valore di riferimento dichiarato, si possono modificare i parametri di aggiustamento. In caso contrario, si determina una nuova curva di taratura secondo il punto 1.5.4.

1.7.   Prova di efficienza del convertitore di NOx

L'efficienza del convertitore usato per la conversione degli NO2 in NO deve essere controllata nel modo indicato ai punti da 1.7.1. a 1.7.8. (Figura 1).

1.7.1.   Configurazione di prova

L'efficienza dei convertitori può essere controllata con un ozonizzatore utilizzando la configurazione di prova illustrata nella figura 1 (si veda anche l'appendice 1, punto 1.4.3.5.) e la procedura descritta di seguito.

Figura 1

Schema del dispositivo per la determinazione dell'efficienza del convertitore di NO2

Image

1.7.2.   Taratura

Il CLD e l'HCLD devono essere tarati secondo le specifiche del fabbricante nell'intervallo di funzionamento più comune, utilizzando un gas di azzeramento e un gas di calibrazione (con un tenore di NO pari circa all'80 per cento dell'intervallo di funzionamento e una concentrazione di NO2 della miscela di gas inferiore al 5 per cento della concentrazione di NO). Si deve regolare l'analizzatore di NOx in posizione NO, in modo che il gas di calibrazione non passi nel convertitore. Si registra la concentrazione indicata.

1.7.3.   Calcolo

L'efficienza del convertitore di NOx si calcola come segue:

Formula

dove:

| a | = | concentrazione di NOx conformemente al punto 1.7.6. |
| --- | --- | --- |
| b | = | concentrazione di NOx conformemente al punto 1.7.7. |
| c | = | concentrazione di NO conformemente al punto 1.7.4. |
| d | = | concentrazione di NO conformemente al punto 1.7.5. |

a

=

concentrazione di NOx conformemente al punto 1.7.6.

b

=

concentrazione di NOx conformemente al punto 1.7.7.

c

=

concentrazione di NO conformemente al punto 1.7.4.

d

=

concentrazione di NO conformemente al punto 1.7.5.

1.7.4.   Aggiunta di ossigeno

Attraverso un raccordo a T, si aggiunge di continuo ossigeno o aria di azzeramento al flusso di gas fino a quando la concentrazione indicata risulti inferiore di circa il 20 per cento alla concentrazione di taratura indicata al punto 1.7.2. (analizzatore in posizione NO).

Si registra la concentrazione c indicata. L'ozonizzatore si mantiene disattivato durante tutto il processo.

1.7.5.   Attivazione dell'ozonizzatore

Si mette in funzione l'ozonizzatore per generare una quantità di ozono sufficiente a ridurre la concentrazione di NO a circa il 20 per cento (minimo 10 per cento) della concentrazione di taratura di cui al punto 1.7.2. Si registra la concentrazione d indicata (analizzatore in posizione NO).

1.7.6.   Posizione NOx

Si commuta l'analizzatore di NO in posizione NOx in modo che la miscela di gas (costituita da NO, NO2, O2 e N2) passi attraverso il convertitore. Si registra la concentrazione a indicata (analizzatore in posizione NOx).

1.7.7.   Disattivazione dell'ozonizzatore

L'ozonizzatore viene disattivato. La miscela di gas descritta al punto 1.7.6. entra nel rivelatore passando attraverso il convertitore. Si registra la concentrazione b indicata (analizzatore in posizione NOx).

1.7.8.   Posizione NO

Dopo la commutazione in posizione NO con l'ozonizzatore disattivato, si chiude anche il flusso di ossigeno o aria sintetica. Il valore di NOx letto sull'analizzatore non deve discostarsi dal valore misurato conformemente al punto 1.7.2. di oltre ± 5 per cento (analizzatore in posizione NO).

1.7.9.   Intervallo di prova

L'efficienza del convertitore deve essere verificata prima di ogni taratura dell'analizzatore di NOx.

1.7.10.   Efficienza richiesta

L'efficienza del convertitore non deve essere inferiore al 90 per cento, ma è vivamente raccomandata un'efficienza del 95 per cento.

Nota: se, con l'analizzatore nell'intervallo più comune, l'ozonizzatore non è in grado di assicurare una riduzione dall'80 per cento al 20 per cento conformemente al punto 1.7.5, si deve utilizzare l'intervallo più elevato che consente tale riduzione.

1.8.   Regolazione del FID

1.8.1.   Ottimizzazione della risposta del rivelatore

L'HFID deve essere regolato come prescritto dal fabbricante dello strumento. Come gas di calibrazione si utilizza propano in aria per ottimizzare la risposta nell'intervallo di funzionamento più comune.

Con le portate di carburante e di aria raccomandate dal fabbricante, si introduce nell'analizzatore un gas di calibrazione contenente 350 ± 75 ppm C. Si determina la risposta ad un dato flusso di carburante in base alla differenza tra la risposta al gas di calibrazione e la risposta al gas di azzeramento. La portata del carburante deve essere regolata per incrementi al di sopra e al di sotto del valore specificato dal fabbricante. Si registrano le risposte di calibrazione e di azzeramento a questi flussi di carburante. La differenza tra la risposta di calibrazione e la risposta di azzeramento va riportata nel grafico e il flusso di carburante sul lato grasso della curva va regolato.

1.8.2.   Fattori di risposta agli idrocarburi

L'analizzatore deve essere tarato utilizzando propano in aria e aria sintetica purificata conformemente al punto 1.5.

Quando un analizzatore viene messo in servizio e dopo periodi di utilizzo prolungati, è necessario determinare i fattori di risposta. Il fattore di risposta (R
  f) per una particolare specie idrocarburica è il rapporto tra il valore di C1 letto sul FID e la concentrazione del gas nella bombola espressa in ppm C1.

La concentrazione del gas di prova deve essere tale da assicurare una risposta approssimativamente dell'80 per cento del fondo scala. La concentrazione deve essere nota con un'accuratezza del ± 2 per cento rispetto a un campione gravimetrico espresso in volume. Inoltre, la bombola del gas deve essere precondizionata per 24 ore ad una temperatura di 298 K (25 °C) ± 5 K.

I gas di prova e gli intervalli raccomandati per i fattori di risposta relativi sono i seguenti:

| metano e aria sintetica purificata | : | 1,00 ≤ R
  f ≤ 1,15 |
| --- | --- | --- |
| propilene e aria sintetica purificata | : | 0,90 ≤ R
  f ≤ 1,1 |
| toluene e aria sintetica purificata | : | 0,90 ≤ R
  f ≤ 1,10 |

metano e aria sintetica purificata

:

1,00 ≤ R
  f ≤ 1,15

propilene e aria sintetica purificata

:

0,90 ≤ R
  f ≤ 1,1

toluene e aria sintetica purificata

:

0,90 ≤ R
  f ≤ 1,10

Questi valori sono relativi al fattore di risposta (R
  f) di 1,00 per propano e aria sintetica purificata.

1.8.3.   Controllo dell'interferenza dell'ossigeno

Quando si mette in servizio un analizzatore e dopo interruzioni di funzionamento piuttosto lunghe si deve controllare l'interferenza dell'ossigeno.

Si sceglie un intervallo nel quale i gas di controllo dell'interferenza dell'ossigeno rientrino nel 50 per cento superiore. La prova viene effettuata regolando la temperatura del forno come indicato.

1.8.3.1.   Gas di controllo dell'interferenza dell'ossigeno

I gas di controllo dell'interferenza dell'ossigeno devono contenere propano con da 350 ppmC a 75 ppmC di idrocarburi. La concentrazione viene determinata, con le tolleranze dei gas di calibrazione, mediante cromatografia degli idrocarburi totali più impurità o mediante miscelazione dinamica. L'azoto è il diluente predominante con l'ossigeno come gas complementare. Miscele richieste per la prova dei motori diesel:

| Concentrazione di O2 | Resto |
| --- | --- |
| 21 (20 - 22) | Azoto |
| 10 (9 - 11) | Azoto |
| 5 (4 - 6) | Azoto |

Concentrazione di O2

Resto

21 (20 - 22)

Azoto

10 (9 - 11)

Azoto

5 (4 - 6)

Azoto

1.8.3.2.   Procedura

| a) | Azzerare l'analizzatore. |
| --- | --- |

a)

Azzerare l'analizzatore.

| b) | Calibrare l'analizzatore con la miscela al 21 per cento di ossigeno. |
| --- | --- |

b)

Calibrare l'analizzatore con la miscela al 21 per cento di ossigeno.

| c) | Ricontrollare la risposta di azzeramento. Se è cambiata di oltre lo 0,5 per cento del fondo scala, ripetere le operazioni di cui alle lettere a) e b). |
| --- | --- |

c)

Ricontrollare la risposta di azzeramento. Se è cambiata di oltre lo 0,5 per cento del fondo scala, ripetere le operazioni di cui alle lettere a) e b).

| d) | Introdurre i gas di controllo dell'interferenza dell'ossigeno al 5 e 10 per cento. |
| --- | --- |

d)

Introdurre i gas di controllo dell'interferenza dell'ossigeno al 5 e 10 per cento.

| e) | Ricontrollare la risposta di azzeramento. Se è cambiata di oltre ± 1 per cento del fondo scala, ripetere la prova. |
| --- | --- |

e)

Ricontrollare la risposta di azzeramento. Se è cambiata di oltre ± 1 per cento del fondo scala, ripetere la prova.

| f) | Calcolare l'interferenza dell'ossigeno (%O2I) per ciascuna miscela di cui alla lettera d) come segue:









  A | = | concentrazione di idrocarburi (ppmC) del gas di calibrazione utilizzato alla lettera b |
| --- | --- | --- | --- |
| B | = | concentrazione di idrocarburi (ppmC) dei gas di controllo dell'interferenza dell'ossigeno utilizzati di cui alla lettera d) |
| C | = | risposta dell'analizzatore |
| D | = | percentuale della risposta dell'analizzatore rispetto al fondo scala a seguito di A. |

f)

Calcolare l'interferenza dell'ossigeno (%O2I) per ciascuna miscela di cui alla lettera d) come segue:

A

=

concentrazione di idrocarburi (ppmC) del gas di calibrazione utilizzato alla lettera b

B

=

concentrazione di idrocarburi (ppmC) dei gas di controllo dell'interferenza dell'ossigeno utilizzati di cui alla lettera d)

C

=

risposta dell'analizzatore

D

=

percentuale della risposta dell'analizzatore rispetto al fondo scala a seguito di A.

| g) | La percentuale dell'interferenza dell'ossigeno (%O
  2
  I) deve essere inferiore a ± 3,0 per cento per tutti i gas di controllo dell'interferenza dell'ossigeno prima della prova. |
| --- | --- |

g)

La percentuale dell'interferenza dell'ossigeno (%O
  2
  I) deve essere inferiore a ± 3,0 per cento per tutti i gas di controllo dell'interferenza dell'ossigeno prima della prova.

| h) | Se l'interferenza dell'ossigeno è superiore a ± 3,0 per cento, regolare il flusso dell'aria per incrementi al di sopra e al di sotto del valore specificato dal fabbricante, ripetendo le procedure di cui al punto 1.8.1. per ciascun flusso. |
| --- | --- |

h)

Se l'interferenza dell'ossigeno è superiore a ± 3,0 per cento, regolare il flusso dell'aria per incrementi al di sopra e al di sotto del valore specificato dal fabbricante, ripetendo le procedure di cui al punto 1.8.1. per ciascun flusso.

| i) | Se l'interferenza dell'ossigeno è superiore a ± 3,0 per cento dopo aver regolato il flusso dell'aria, variare il flusso del carburante e successivamente il flusso del campione, ripetendo le procedure di cui al punto 1.8.1. per ciascuna nuova regolazione. |
| --- | --- |

i)

Se l'interferenza dell'ossigeno è superiore a ± 3,0 per cento dopo aver regolato il flusso dell'aria, variare il flusso del carburante e successivamente il flusso del campione, ripetendo le procedure di cui al punto 1.8.1. per ciascuna nuova regolazione.

| j) | Se l'interferenza dell'ossigeno è ancora superiore a ± 3,0 per cento, riparare o sostituire l'analizzatore, il carburante del FID o l'aria del bruciatore prima di eseguire la prova. La procedura descritto al presente punto deve essere ripetuto dopo la riparazione o la sostituzione dell'apparecchiatura o dei gas. |
| --- | --- |

j)

Se l'interferenza dell'ossigeno è ancora superiore a ± 3,0 per cento, riparare o sostituire l'analizzatore, il carburante del FID o l'aria del bruciatore prima di eseguire la prova. La procedura descritto al presente punto deve essere ripetuto dopo la riparazione o la sostituzione dell'apparecchiatura o dei gas.

1.9.   Effetti di interferenza con gli analizzatori NDIR e CLD

La presenza nel gas di scarico di gas diversi da quello analizzato può interferire in vari modi col valore indicato. Si verifica un'interferenza positiva negli strumenti NDIR quando il gas interferente produce, in minor misura, lo stesso effetto del gas misurato. Si verifica invece una interferenza negativa negli strumenti NDIR quando il gas interferente amplia la banda di assorbimento del gas misurato e, negli strumenti CLD, quando il gas interferente estingue la radiazione. I controlli di interferenza descritti ai punti 1.9.1 e 1.9.2 devono essere eseguiti prima dell'utilizzo iniziale dell'analizzatore e dopo periodi di utilizzo prolungati.

1.9.1.   Controllo dell'interferenza sull'analizzatore di CO

L'acqua e il CO2 possono interferire con le prestazioni dell'analizzatore di CO. Pertanto, si deve far gorgogliare attraverso acqua a temperatura ambiente un gas di calibrazione CO2 avente una concentrazione compresa tra l'80 e il 100 per cento del fondo scala dell'intervallo di funzionamento massimo usato durante la prova e si deve registrare la risposta dell'analizzatore. La risposta dell'analizzatore non deve essere superiore all'1 per cento del fondo scala per intervalli uguali o superiori a 300 ppm, e non deve essere superiore a 3 ppm per intervalli al di sotto di 300 ppm.

1.9.2.   Controlli dell'attenuazione sull'analizzatore di NOx

I due gas da considerare per gli analizzatori CLD (e HCLD) sono il CO2 e il vapore acqueo. Le risposte di attenuazione di questi gas sono proporzionali alle loro concentrazioni e richiedono pertanto tecniche d'analisi per determinare l'attenuazione alle più elevate concentrazioni prevedibili durante la prova.

1.9.2.1.   Controllo dell'attenuazione da CO2

Si fa passare attraverso l'analizzatore NDIR un gas di calibrazione CO2 avente una concentrazione tra l'80 e il 100 per cento del fondo scala dell'intervallo massimo di funzionamento e si registra come A il valore del CO2. Si diluisce poi approssimativamente al 50 per cento con gas di calibrazione NO e si fa passare attraverso gli analizzatori NDIR e (H)CLD, registrando come B e C rispettivamente i valori di CO2 e NO. Si chiude poi il CO2 e si fa passare solo il gas di calibrazione NO attraverso l'analizzatore (H)CLD e si registra come D il valore di NO.

L'attenuazione viene calcolata come segue:

Formula

e non deve essere superiore al 3 per cento del fondo scala.

dove:

| A | = | concentrazione di CO2 non diluito misurata con NDIR, in percentuale |
| --- | --- | --- |
| B | = | concentrazione di CO2 diluito misurata con NDIR, in percentuale |
| C | = | concentrazione di NO diluito misurata con CLD ppm |
| D | = | concentrazione di NO non diluito misurata con CLD ppm |

A

=

concentrazione di CO2 non diluito misurata con NDIR, in percentuale

B

=

concentrazione di CO2 diluito misurata con NDIR, in percentuale

C

=

concentrazione di NO diluito misurata con CLD ppm

D

=

concentrazione di NO non diluito misurata con CLD ppm

1.9.2.2.   Controllo dell'attenuazione provocata dall'acqua

Il controllo si applica solo alle misurazioni della concentrazione dei gas su umido. Il calcolo dell'attenuazione provocata dall'acqua deve tener conto della diluizione del gas di calibrazione NO con vapore acqueo e dell'adattamento della concentrazione di vapore acqueo nella miscela in proporzione a quella prevista durante l'esecuzione delle prove. Si fa passare un gas di calibrazione di NO avente una concentrazione dall'80 al 100 per cento del fondo scala del normale intervallo di funzionamento attraverso l'analizzatore (H)CLD e si registra come D il valore di NO. Il gas di NO viene poi gorgogliato attraverso acqua a temperatura ambiente e fatto passare attraverso l'analizzatore (H)CLD registrando come C il valore di NO. La temperatura dell'acqua viene determinata e registrata come F. La pressione del vapore di saturazione della miscela che corrisponde alla temperatura dell'acqua nel gorgogliatore (F) è determinata e registrata come G. La concentrazione di vapore acqueo (in percentuale) della miscela è calcolata come segue:

Formula

e registrata come H. La concentrazione attesa del gas di calibrazione per l'NO diluito (in vapore acqueo) è calcolata come segue:

Formula

e registrata come De. Per lo scarico dei motori diesel, si stima la concentrazione massima del vapore acqueo nel gas di scarico (in percentuale) attesa durante le prove, supponendo un rapporto degli atomi H/C del carburante di 1,8 a 1,0, a partire dalla concentrazione massima di CO2 nei gas di scarico o dalla concentrazione del gas di calibrazione per il CO2 non diluito (A, misurata al punto 1.9.2.1.) come segue:

Formula

e registrarla come Hm.

L'attenuazione provocata dall'acqua deve essere calcolata come segue:

Formula

e non deve essere superiore al 3 per cento del fondo scala.

| De | = | concentrazione prevista di NO diluito (ppm) |
| --- | --- | --- |
| C | = | concentrazione di NO diluito (ppm) |
| Hm | = | concentrazione massima di vapore acqueo (in percentuale) |
| H | = | concentrazione effettiva di vapore acqueo (in percentuale) |

De

=

concentrazione prevista di NO diluito (ppm)

C

=

concentrazione di NO diluito (ppm)

Hm

=

concentrazione massima di vapore acqueo (in percentuale)

H

=

concentrazione effettiva di vapore acqueo (in percentuale)

Nota: è importante che per questa prova il gas di calibrazione NO contenga una concentrazione minima di NO2 perché nei calcoli dell'attenuazione non si è tenuto conto dell'assorbimento di NO2 in acqua.

1.10.   Frequenza di taratura

Gli analizzatori devono essere tarati conformemente al punto 1.5. almeno una volta ogni tre mesi o tutte le volte che sul sistema viene effettuata una riparazione o modifica in grado di influire sulla taratura.

1.11.   Ulteriori prescrizioni sulla taratura per la misurazione del gas di scarico grezzo nella prova NRTC

1.11.1.   Controllo del tempo di risposta del sistema di analisi

Le regolazioni del sistema per la valutazione del tempo di risposta devono essere le stesse usate per la misurazione nel corso della prova (pressione, portate, regolazione dei filtri degli analizzatori e tutti gli altri elementi in grado di influenzare il tempo di risposta). Per determinare il tempo di risposta occorre procedere alla commutazione del gas direttamente all'ingresso della sonda di campionamento. Tale operazione deve essere svolta in meno di 0,1 secondi. I gas utilizzati per la prova devono determinare una variazione di concentrazione pari ad almeno il 60 per cento del fondo scala.

Occorre registrare la traccia della concentrazione di ciascun componente gassoso. Il tempo di risposta è definito come l'intervallo temporale tra la commutazione dei gas e la variazione richiesta della concentrazione registrata. Il tempo di risposta del sistema (t
  90) è dato dal tempo di ritardo fino al dispositivo di rilevazione più il tempo di salita del dispositivo medesimo. Il tempo di ritardo è definito come l'intervallo di tempo che intercorre tra la variazione (t
  0) e il raggiungimento di una risposta equivalente al 10 per cento del valore finale rilevato (t
  10). Il tempo di salita è definito come l'intervallo di tempo che separa la risposta pari al 10 per cento da quella pari al 90 per cento del valore finale rilevato (t
  90 – t
  10).

Per l'allineamento temporale dei segnali dell'analizzatore e del flusso di gas di scarico per la misurazione del gas di scarico grezzo, il tempo di trasformazione è definito come l'intervallo di tempo che intercorre tra la variazione (t
  0) e il raggiungimento di una risposta equivalente al 50 per cento del valore finale rilevato (t
  50).

Il tempo di risposta del sistema deve essere ≤ 10 secondi, con un tempo di salita ≤ 2,5 secondi per tutti i componenti soggetti a limiti (CO, NOx, HC) e in tutti gli intervalli utilizzati.

1.11.2.   Taratura dell'analizzatore del gas tracciante per la misurazione del flusso di scarico

L'analizzatore per la misurazione delle concentrazioni di gas tracciante, se utilizzato, dev'essere tarato mediante l'uso di gas normali.

La curva di taratura dev'essere determinata almeno da 10 punti, oltre allo zero, distribuiti in modo tale che la metà dei punti di taratura si trovi tra il 4 e il 20 per cento del fondo scala dell'analizzatore e l'altra metà tra il 20 e il 100 per cento del fondo scala. Si calcola la curva di taratura con il metodo dei minimi quadrati.

La curva di taratura non deve differire di oltre ± 1 per cento del fondo scala dal valore nominale di ciascun punto di taratura, nell'intervallo tra il 20 e il 100 per cento del fondo scala. Inoltre non deve differire di oltre ± 2 per cento dal valore nominale nell'intervallo tra il 4 e il 20 per cento del fondo scala.

L'analizzatore deve essere azzerato e calibrato prima della prova utilizzando un gas di azzeramento e un gas di calibrazione il cui valore nominale sia superiore all'80 per cento del fondo scala dell'analizzatore.

2.   TARATURA DEL SISTEMA DI MISURA DEL PARTICOLATO

2.1.   Introduzione

Ciascun componente deve essere tarato con la frequenza necessaria per soddisfare i requisiti di accuratezza del presente regolamento. Il metodo di taratura da usare è descritto in questo punto per i componenti indicati nell'allegato 4A, appendice 1, punto 1.5., e appendice 4.

Su richiesta del fabbricante e con l'accordo dell'autorità di omologazione, i metodi descritti nell'allegato 4B, punti 8.1. e 8.2. possono essere utilizzati in alternativa a quelli di cui al punto 2. della presente appendice.

2.2.   Misurazione del flusso

La taratura dei flussimetri per gas o della strumentazione per la misurazione del flusso deve essere riconducibile a norme nazionali e/o internazionali.

L'errore massimo del valore misurato deve essere entro ± 2 per cento del valore rilevato.

Per i sistemi di diluizione a flusso parziale occorre prestare particolare attenzione all'accuratezza del flusso del campione GSE
  se questo non viene misurato direttamente, bensì determinato tramite misurazione differenziale del flusso:

Formula

In questo caso un'accuratezza di ± 2 per cento per G
  TOTW e GDILW
  non è sufficiente per garantire un livello accettabile di accuratezza per GSE
  . Se il flusso di gas è determinato mediante misurazione differenziale, l'errore massimo della differenza deve essere tale che l'accuratezza di GSE
  corrisponda a ± 5 per cento quando il rapporto di diluizione è inferiore a 15. Questo valore può essere calcolato dalla radice quadrata degli errori medi di ciascuno strumento.

2.3.   Controllo del rapporto di diluizione

Quando si utilizzano sistemi di campionamento delle particelle senza EGA (allegato 4A, appendice 4, punto 1.2.1.1.), il rapporto di diluizione deve essere controllato ogni volta che si installa un nuovo motore col motore in moto e utilizzando le misure di concentrazione di CO2 o NOx nel gas di scarico grezzo e diluito.

Il rapporto di diluizione misurato deve rientrare nei limiti di ± 10 per cento del rapporto di diluizione calcolato dalla misurazione della concentrazione di CO2 o NOx.

2.4.   Controllo delle condizioni di flusso parziale

L'intervallo di velocità del gas di scarico e di oscillazione della pressione deve essere controllato e regolato secondo i requisiti dell'allegato 4A, appendice 4, punto 1.2.1.1., EP, se applicabile.

2.5.   Frequenza di taratura

La strumentazione di misurazione del flusso deve essere tarata almeno ogni tre mesi o tutte le volte che si effettua una variazione del sistema che possa influenzare la taratura.

2.6.   Ulteriori prescrizioni sulla taratura dei sistemi di diluizione a flusso parziale

2.6.1.   Taratura periodica

Se il flusso del campione di gas viene determinato mediante misurazione differenziale, la taratura del flussimetro o della strumentazione per la misurazione del flusso deve avvenire mediante uno delle procedure indicati di seguito, in modo che la sonda per la misurazione del flusso G
  SE nel tunnel soddisfi le prescrizioni di accuratezza previste nell'allegato 4A, appendice I, punto 2.4.

Il flussimetro per G
  DILW è collegato in serie al flussimetro per GTOTW
  , la differenza tra i due flussimetri è tarata per almeno cinque set point con valori di flusso equidistanti tra il valore di G
  DILW più basso utilizzato nel corso della prova e il valore di GTOTW
  utilizzato nel corso della prova. Il tunnel di diluizione può essere bypassato.

Un dispositivo tarato per la portata massica è collegato in serie al flussimetro per GTOTW
  e viene controllata l'accuratezza per il valore utilizzato nella prova. Il dispositivo tarato per la portata massica è quindi collegato in serie al flussimetro per G
  DILW e l'accuratezza viene controllata per almeno 5 posizioni di regolazione in corrispondenza del rapporto di diluizione tra 3 e 50 rispetto al valore di GTOTW
  utilizzato nel corso della prova.

Il condotto di trasferimento TT è scollegato dal sistema di scarico e un dispositivo tarato per la misurazione del flusso con un intervallo adeguato per misurare GSE è collegato al condotto di trasferimento. GTOTW
  è quindi regolato sul valore utilizzato nel corso della prova e G
  DILW è regolato sequenzialmente su almeno 5 valori corrispondenti a rapporti di diluizione q tra 3 e 50. In alternativa si può disporre un percorso speciale del flusso di taratura che bypassa il tunnel, ma l'aria totale e l'aria di diluizione passano attraverso i corrispondenti flussimetri come nella prova vera e propria.

Nel condotto di trasferimento TT viene immesso un gas tracciante; tale gas tracciante può essere un componente del gas di scarico, come CO2 o NOx. Dopo la diluizione nel tunnel, il gas tracciante viene misurato. La misurazione viene eseguita per 5 rapporti di diluizione compresi tra 3 e 50. L'accuratezza del flusso del campione è ricavata dal rapporto di diluizione q:

Formula

Per essere certi dell'accuratezza di G
  SE occorre tenere conto dell'accuratezza degli analizzatori dei gas.

2.6.2.   Controllo del flusso del carbonio

È fortemente raccomandata la verifica del flusso di carbonio con l'uso del gas di scarico vero e proprio: l'operazione permette di individuare problemi di misurazione e di controllo nonché di verificare il corretto funzionamento del sistema di diluizione a flusso parziale. È opportuno verificare il flusso di carbonio almeno ogni volta che viene montato un nuovo motore o che intervengono cambiamenti significativi nella configurazione della camera di prova.

Il motore deve funzionare alle condizioni di regime e carico corrispondenti alla coppia massima oppure in qualsiasi altra modalità stazionaria che produca il 5 per cento o più di CO2. Il sistema di campionamento a flusso parziale va utilizzato con un fattore di diluizione di 15 a 1.

2.6.3.   Verifica preliminare

Due ore al massimo prima della prova si effettua la verifica descritta di seguito.

Si verifica l'accuratezza dei flussimetri con lo stesso metodo usato per la taratura per almeno due punti, inclusi i valori di flusso di G
  DILW corrispondenti ai rapporti di diluizione compresi tra 5 e 15 per il valore di GTOTW
  utilizzato nel corso della prova.

Se la documentazione relativa al procedura di taratura descritto in precedenza dimostra che la taratura del flussimetro è stabile per un periodo di tempo più lungo, la verifica preliminare può essere tralasciata.

2.6.4.   Determinazione del tempo di trasformazione

Le regolazioni del sistema per la valutazione del tempo di trasformazione devono essere le stesse usate per la misurazione nel corso della prova. Per determinare il tempo di trasformazione si segue il metodo descritto di seguito.

Si dispone un flussimetro di riferimento indipendente, con un intervallo di misurazione adeguato al flusso della sonda, in serie e nelle immediate vicinanze della sonda. Tale flussimetro deve avere un tempo di trasformazione inferiore a 100 ms per le dimensioni del gradino della portata utilizzate ai fini della misurazione del tempo di risposta, con un restringimento del flusso sufficientemente basso da non avere ripercussioni sui risultati dinamici del sistema di diluizione a flusso parziale e conforme alla buona pratica ingegneristica.

Si introduce una variazione a gradino nell'immissione del flusso del gas di scarico (o del flusso dell'aria, se si sta calcolando il flusso dei gas di scarico) del sistema di diluizione a flusso parziale, partendo da un flusso basso per arrivare almeno al 90 per cento del fondo scala. Il punto di innesco della variazione a gradino dovrebbe coincidere con quello del controllo look-ahead nella prova vera e propria. Il segnale di aumento del flusso del gas di scarico e la risposta del flussimetro devono essere registrati con una frequenza di campionamento di almeno 10 Hz.

Dai dati così raccolti è possibile ricavare il tempo di trasformazione per il sistema di diluizione a flusso parziale: si tratta dell'intervallo di tempo che intercorre tra l'inizio del gradino e il raggiungimento del punto corrispondente al 50 per cento della risposta del flussimetro. Si determinano in maniera analoga i tempi di trasformazione del segnale
  G

  SE del sistema di diluizione a flusso parziale e del segnale GEXHW
  del flussimetro del gas di scarico. I segnali in questione sono utilizzati nelle verifiche di regressione fatte alla fine di ogni prova (si veda l'allegato 4A, appendice 1, punto 2.4.).

Si ripete il calcolo per almeno 5 impulsi di salita e di caduta e si stabilisce la media dei risultati ottenuti. Si sottrae dal valore ottenuto il tempo di trasformazione interno (< 100 ms) del flussimetro di riferimento. Si ottiene così il "valore anticipato" (look-ahead value) del sistema di diluizione a flusso parziale, da utilizzare secondo quanto indicato nell'allegato 4A, appendice 1, punto 2.4.

3.   TARATURA DEL SISTEMA CVS

3.1.   Aspetti generali

Si deve tarare il sistema CVS con un flussimetro di accuratezza e i mezzi per variare le condizioni operative.

Si misura il flusso che scorre attraverso il sistema con diverse posizioni di regolazione operative della portata; i parametri di controllo del sistema devono essere misurati e messi in relazione alla portata.

Si possono usare vari tipi di flussimetro, per esempio tubo Venturi tarato, flussimetro laminare tarato, flussimetro a turbina tarato.

Su richiesta del fabbricante e con l'accordo dell'autorità di omologazione, i metodi descritti nell'allegato 4B, punti 8.1. e 8.2. possono essere utilizzati in alternativa a quelli di cui al punto 3. della presente appendice.

3.2.   Taratura della pompa volumetrica (PDP)

Tutti i parametri relativi alla pompa devono essere misurati contemporaneamente ai parametri relativi a un tubo Venturi di taratura collegato in serie con la pompa. Si deve riportare in grafico la portata calcolata (in m3/min all'ingresso della pompa, pressione e temperatura assolute) contro una funzione di correlazione che è il valore di una combinazione specifica di parametri della pompa. Si determina poi l'equazione lineare che mette in relazione il flusso della pompa e la funzione di correlazione. Se un CVS è dotato di comando a velocità multiple, la taratura deve essere eseguita per ogni intervallo usato.

Durante la taratura la temperatura dev'essere mantenuta stabile.

Le perdite in tutti i raccordi e condotti tra il tubo Venturi di taratura e la pompa CVS devono essere mantenute a un livello inferiore allo 0,3 per cento del punto di flusso più basso (punto in cui il restringimento della PDP è maggiore e la velocità è più bassa).

3.2.1.   Analisi dei dati

La portata dell'aria (Q
  s) in corrispondenza di ciascun punto di restringimento (minimo 6 punti) si calcola in m3/min standard in base ai dati del flussimetro usando il metodo prescritto dal fabbricante. Successivamente, si converte la portata dell'aria in flusso della pompa (V
  0) in m3/giri alla temperatura e alla pressione assolute all'ingresso della pompa nel modo seguente:

Formula

dove:

| Qs | = | portata dell'aria in condizioni normali (101,3 kPa, 273 K) (m3/s) |
| --- | --- | --- |
| T | = | temperatura all'ingresso della pompa (K) |
| pA | = | pressione assoluta all'ingresso della pompa ((p
  B – p
  1) (kPa) |
| n | = | velocità della pompa (giri/secondo) |

Qs

=

portata dell'aria in condizioni normali (101,3 kPa, 273 K) (m3/s)

T

=

temperatura all'ingresso della pompa (K)

pA

=

pressione assoluta all'ingresso della pompa ((p
  B – p
  1) (kPa)

n

=

velocità della pompa (giri/secondo)

Per tenere conto dell'interazione tra le variazioni di pressione alla pompa e il grado di scorrimento della pompa, si calcolano nel modo seguente la funzione di correlazione (X0) tra la velocità della pompa, il differenziale di pressione tra l'ingresso e l'uscita della pompa e la pressione assoluta all'uscita della pompa:

Formula

dove

| Δpp | = | scarto di pressione tra l'ingresso e l'uscita della pompa (kPa) |
| --- | --- | --- |
| pA | = | pressione assoluta all'uscita della pompa (kPa) |

Δpp

=

scarto di pressione tra l'ingresso e l'uscita della pompa (kPa)

pA

=

pressione assoluta all'uscita della pompa (kPa)

L'equazione di taratura si ricava con formula lineare secondo il metodo dei minimi quadrati nel modo seguente:

Formula

D0 e m sono le costanti, rispettivamente intercetta e pendenza, che descrivono le linee di regressione.

Per un sistema CVS con velocità multiple, le curve di taratura generate nei vari intervalli di flusso della pompa devono essere approssimativamente parallele e i valori dell'intercetta (D
  0) devono aumentare al ridursi dell'intervallo di flusso della pompa.

I valori calcolati in base all'equazione devono corrispondere con un'approssimazione di ± 0,5 per cento al valore misurato di V
  0. I valori di m variano da pompa a pompa. L'ingresso di particolato provoca nel tempo una riduzione dello scorrimento della pompa che si riflette in valori più bassi per m. Pertanto, la taratura deve essere eseguita all'avviamento della pompa, dopo importanti interventi di manutenzione e se la verifica complessiva del sistema (punto 3.5.) indica una variazione del grado di scorrimento.

3.3.   Taratura del tubo Venturi a portata critica (CFV)

La taratura del CFV è basata sull'equazione di flusso per un tubo Venturi a flusso critico. Il flusso di gas è una funzione della pressione e della temperatura in ingresso, come indicato qui sotto:

Formula

dove

| Kv | = | coefficiente di taratura |
| --- | --- | --- |
| pA | = | pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi (kPa) |
| T | = | temperatura all'ingresso del tubo Venturi (K) |

Kv

=

coefficiente di taratura

pA

=

pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi (kPa)

T

=

temperatura all'ingresso del tubo Venturi (K)

3.3.1.   Analisi dei dati

La portata dell'aria (Q
  s) in ciascun punto di restringimento (minimo 8 punti) va calcolata in m3/min standard in base ai dati del flussimetro seguendo il metodo prescritto dal fabbricante. Il coefficiente di taratura si calcola come segue dai dati di taratura per ciascuna posizione di regolazione:

Formula

dove:

| Qs | = | portata dell'aria in condizioni normali (101,3 kPa, 273 K) (m3/s) |
| --- | --- | --- |
| T | = | temperatura all'ingresso del tubo Venturi (K) |
| pA | = | pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi (kPa) |

Qs

=

portata dell'aria in condizioni normali (101,3 kPa, 273 K) (m3/s)

T

=

temperatura all'ingresso del tubo Venturi (K)

pA

=

pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi (kPa)

Per determinare l'intervallo di portata critica, si traccia K
  v in funzione della pressione all'ingresso del tubo Venturi. Alla portata critica (strozzata), K
  v avrà un valore relativamente costante. Al diminuire della pressione (aumento del vuoto), cessa lo strozzamento del tubo Venturi e K
  v diminuisce, il che indica che il CFV funziona al di fuori dell'intervallo ammesso.

Si deve calcolare il
  K

  V medio e la deviazione standard per almeno 8 punti nella regione della portata critica. La deviazione standard non deve superare ± 0,3 per cento del K
  V medio.

3.4.   Taratura del tubo Venturi subsonico (SSV)

La taratura dell'SSV è basata sull'equazione di flusso per un tubo Venturi subsonico. Il flusso del gas è una funzione della pressione e della temperatura in ingresso nonché della caduta di pressione tra l'ingresso e la gola dell'SSV:

Formula

dove:

A0
  = raccolta di costanti e conversioni di unità =

0,006111 in unità SIFormula

d= diametro della gola dell'SSV (m)

Cd
  = coefficiente di efflusso dell'SSV

pA
  = pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi (kPa)

T= temperatura all'ingresso del tubo Venturi (K)

r= rapporto tra la gola dell'SSV e la pressione statica assoluta Formula

ß= rapporto tra il diametro della gola dell'SSV, d e il diametro Formula

3.4.1.   Analisi dei dati

La portata dell'aria (Q
  SSV) in ciascuna posizione di regolazione del flusso (minimo 16 punti) va calcolata in m3/min standard in base ai dati del flussimetro seguendo il metodo prescritto dal fabbricante. Il coefficiente di efflusso si calcola come segue dai dati di taratura per ciascuna posizione di regolazione:

Formula

dove:

| QSSV | = | portata dell'aria in condizioni normali (101,3 kPa, 273 K), m3/s |
| --- | --- | --- |
| T | = | temperatura all'ingresso del tubo Venturi (K) |
| d | = | diametro della gola dell'SSV (m) |
| r | = | rapporto tra la gola dell'SSV e la pressione statica |
| ß | = | rapporto tra il diametro della gola dell'SSV, d e il diametro |

QSSV

=

portata dell'aria in condizioni normali (101,3 kPa, 273 K), m3/s

T

=

temperatura all'ingresso del tubo Venturi (K)

d

=

diametro della gola dell'SSV (m)

r

=

rapporto tra la gola dell'SSV e la pressione statica Formula

ß

=

rapporto tra il diametro della gola dell'SSV, d e il diametro Formula

Per determinare l'intervallo del flusso subsonico, si riporta in un grafico C
  d in funzione del numero di Reynolds alla gola dell'SSV. Per calcolare Re alla gola dell'SSV si usa la formula seguente:

Formula

dove:

| A1 | = | raccolta di costanti e conversioni di unità |
| --- | --- | --- |
| QSSV | = | portata dell'aria in condizioni normali (101,3 kPa, 273 K) (m3/s) |
| d | = | diametro della gola dell'SSV (m) |
| μ | = | viscosità assoluta o dinamica del gas, calcolata con la formula seguente:

  dove:








  b | = | |
| S | = | costante empirica = 104,4 K |

A1

=

raccolta di costanti e conversioni di unità Formula

QSSV

=

portata dell'aria in condizioni normali (101,3 kPa, 273 K) (m3/s)

d

=

diametro della gola dell'SSV (m)

μ

=

viscosità assoluta o dinamica del gas, calcolata con la formula seguente:

dove:

b

=

Formula

S

=

costante empirica = 104,4 K

Dal momento che Q
  SSV fa parte della formula per il calcolo di Re, occorre iniziare i calcoli con una stima di Q
  SSV o C
  d del tubo Venturi di taratura e ripeterli finché Q
  SSV converge. Il metodo di convergenza deve avere un'accuratezza pari allo 0,1 per cento o migliore.

Per almeno sedici punti nella regione del flusso subsonico, i valori di Cd calcolati in base all'equazione di interpolazione della curva di taratura risultante non devono eccedere ± 0,5 per cento del Cd misurato per ciascun punto di taratura.

3.5.   Verifica dell'intero sistema

L'accuratezza dell'intero sistema di campionamento CVS e del sistema analitico viene determinata introducendo nel sistema funzionante in condizioni normali una massa nota di un gas inquinante. Si analizza l'inquinante e si calcola la massa secondo l'allegato 4A, appendice 3, punto 2.4.1., salvo nel caso del propano per il quale si usa un fattore di 0,000472 anziché 0,000479 per HC. Si utilizza una delle due tecniche indicate di seguito.

3.5.1.   Misurazione con orifizio a flusso critico

Si alimenta il sistema CVS con una quantità nota di gas puro (propano) attraverso un orifizio critico calibrato. Se la pressione di immissione è sufficientemente elevata, la portata, che viene regolata mediante l'orifizio a flusso critico, è indipendente dalla pressione di uscita dall'orifizio (flusso critico). Si fa funzionare il sistema CVS come nella normale prova delle emissioni del gas di scarico per circa 5-10 minuti. Si analizza un campione di gas con l'apparecchiatura usuale (sacchetto di campionamento o metodo di integrazione) e si calcola la massa del gas. La massa così determinata deve corrispondere con un'approssimazione di ± 3 per cento alla massa nota del gas iniettato.

3.5.2.   Misurazione mediante tecnica gravimetrica

Si determina il peso di una piccola bombola riempita di propano con un'accuratezza di ± 0,01 g. Per circa 5-10 minuti si fa funzionare il sistema CVS come nella normale prova delle emissioni del gas di scarico iniettando nel sistema monossido di carbonio o propano. Si determina la quantità di gas puro introdotto nel sistema mediante pesata differenziale. Si analizza un campione di gas con l'apparecchiatura usuale (sacchetto di campionamento o metodo di integrazione) e si calcola la massa del gas. La massa così determinata deve corrispondere con un'approssimazione di ± 3 per cento alla massa nota del gas iniettato.

---

(1)  La procedura di taratura è identico per le prove NRSC e NRTC, eccezion fatta per le prescrizioni dei punti 1.11. e 2.6.

Appendice 3

Valutazione dei dati e calcoli

1.   VALUTAZIONE DEI DATI E CALCOLI – PROVA NRSC

1.1.   Valutazione dei dati relativi alle emissioni gassose

Per la valutazione delle emissioni gassose si calcola la media degli ultimi 60 secondi di ciascuna modalità di funzionamento e si determinano le concentrazioni (conc) medie di HC, CO, NOx e CO2 (se si utilizza il metodo del bilancio del carbonio) per ciascuna modalità in base alla media dei valori registrati e ai corrispondenti dati di taratura. È ammesso un tipo di registrazione differente, purché assicuri un'acquisizione equivalente dei dati.

Le concentrazioni medie di fondo (concd
  ) possono essere determinate in base ai valori ottenuti per l'aria di diluizione col metodo del sacchetto o ai valori di fondo ottenuti in modo continuo (senza sacchetto) e ai corrispondenti dati di taratura.

Se sono utilizzati i cicli modali con rampe di transizione di cui all'allegato 5, punto 1.2., lettera a) o b) rispettivamente, si applicano le procedure di valutazione e di calcolo dei dati di cui all'allegato 4B, punto 7.8.2.2. e le parti applicabili dei punti A.8.2., A.8.3. e A.8.4. I risultati delle prove finali si calcolano secondo le formule A.8-60 e A.8-61 o A.7-49 e A.7-50, rispettivamente.

1.2.   Emissioni di particolato

Per la valutazione del particolato, si registrano per ciascuna modalità le masse totali dei campioni (M
  SAM,i) che passano attraverso i filtri. Si riportano i filtri nella camera di pesata, dove sono condizionati per almeno un'ora e non oltre 80 ore, prima di essere pesati. Si registra il peso lordo dei filtri e si sottrae la tara (vedi allegato 4A, punto 3.1.). La massa del particolato (M
  f per il metodo a filtro singolo; M
  f,i per il metodo a filtri multipli) è la somma delle masse del particolato raccolte sui filtri principale e di sicurezza. Se si deve applicare la correzione del fondo, si registra la massa (M
  DIL) dell'aria di diluizione passata attraverso i filtri e la massa (M
  d) del particolato. Se è stata effettuata più di una misurazione, si deve calcolare il quoziente M
  d/M
  DIL per ciascuna singola misurazione e determinare poi la media dei valori.

Se sono utilizzati i cicli modali con rampe di transizione di cui all'allegato 5, punto 1.2., lettera a) o b) rispettivamente, si applicano le procedure di valutazione e di calcolo dei dati di cui all'allegato 4B, punto 7.8.2.2. e le parti applicabili dei punti A.8.2., A.8.3. e A.8.4. I risultati delle prove finali si calcolano secondo le formule A.8-64 o A.7-53, rispettivamente.

1.3.   Calcolo delle emissioni gassose

I risultati finali della prova registrati risultano dai seguenti calcoli.

1.3.1.   Determinazione del flusso del gas di scarico

La portata del gas di scarico (G
  EXHW,i) deve essere determinata per ciascuna modalità conformemente all'allegato 4A, appendice 1, punti 1.2.1-1.2.3.

Quando si utilizza un sistema di diluizione a flusso pieno, si deve determinare la portata totale del gas di scarico diluito (G
  TOTW,i) per ciascuna modalità conformemente all'allegato 4A, appendice 1, punto 1.2.4.

1.3.2.   Correzione secco/umido

La correzione secco/umido (G
  EXHW,i) deve essere determinata per ciascuna modalità conformemente all'allegato A4, appendice 1, punti 1.2.1-1.2.3.

Quando si applica G
  EXHW, si deve convertire la concentrazione misurata nel valore su umido secondo le formule seguenti, salvo che sia già stata misurata su umido:

Formula

Per il gas di scarico grezzo:

Formula

Formula

Formula

Per il gas di scarico diluito:

Formula

o:

Formula

Formula

Per l'aria di diluizione:

Formula

Formula

Formula

Per l'aria aspirata (se è differente dall'aria di diluizione):

Formula

Formula

Formula

dove:

| Ha | = | umidità assoluta dell'aria aspirata (g d'acqua per kg di aria secca) |
| --- | --- | --- |
| Hd | = | umidità assoluta dell'aria di diluizione (g d'acqua per kg di aria secca) |
| Rd | = | umidità relativa dell'aria di diluizione (per cento) |
| Ra | = | umidità relativa dell'aria aspirata (per cento) |
| pd | = | pressione del vapore di saturazione dell'aria di diluizione (kPa) |
| pa | = | pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa) |
| pB | = | pressione barometrica totale (kPa) |

Ha

=

umidità assoluta dell'aria aspirata (g d'acqua per kg di aria secca)

Hd

=

umidità assoluta dell'aria di diluizione (g d'acqua per kg di aria secca)

Rd

=

umidità relativa dell'aria di diluizione (per cento)

Ra

=

umidità relativa dell'aria aspirata (per cento)

pd

=

pressione del vapore di saturazione dell'aria di diluizione (kPa)

pa

=

pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa)

pB

=

pressione barometrica totale (kPa)

Nota: H
  a e Hd
  possono essere ricavati dalla misurazione dell'umidità relativa, come descritto sopra, o dalla misurazione del punto di rugiada, dalla misurazione della pressione del vapore o dalla misurazione a bulbo secco/umido mediante le formule generalmente accettate.

1.3.3.   Correzione degli NOx in funzione dell'umidità

Poiché l'emissione di NOx dipende dalle condizioni dell'aria ambiente, la concentrazione degli NOx deve essere corretta per tener conto della temperatura e dell'umidità dell'aria ambiente secondo i fattori K
  H dati dalla formula seguente:

Formula

dove:

Formula

Formula

Formula (dry air basis)

| Ta | = | temperatura dell'aria (K) H a |
| --- | --- | --- |
| Ha | = | umidità dell'aria aspirata (g d'acqua per kg di aria secca):

  dove:








  R
  a | = | umidità relativa dell'aria aspirata (per cento) |
| pa | = | pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa) |
| pB | = | pressione barometrica totale (kPa) |

Ta

=

temperatura dell'aria (K) H a

Ha

=

umidità dell'aria aspirata (g d'acqua per kg di aria secca):

dove:

R
  a

=

umidità relativa dell'aria aspirata (per cento)

pa

=

pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa)

pB

=

pressione barometrica totale (kPa)

Nota: H
  a può essere ricavato dalla misurazione dell'umidità relativa, come descritto sopra, o dalla misurazione del punto di rugiada, dalla misurazione della pressione del vapore o dalla misurazione a bulbo secco/umido mediante le formule generalmente accettate.

1.3.4.   Calcolo della portata massica di emissione

La portata massica di emissione si calcola come segue:

| a) | Per il gas di scarico grezzo (1): |
| --- | --- |

a)

Per il gas di scarico grezzo (1):

| b) | Per il gas di scarico diluito (2): |
| --- | --- |

b)

Per il gas di scarico diluito (2):

dove:

conc
  c è la concentrazione corretta in funzione del fondo

Formula

Formula

o:

Formula

I coefficienti u - umido vanno usati conformemente alla tabella 5:

Tabella 5

Valori del coefficiente u - umido per vari componenti del gas di scarico

| Gas | u | conc |
| --- | --- | --- |
| NOx | 0,001587 | ppm |
| CO | 0,000966 | ppm |
| HC | 0,000479 | ppm |
| CO2 | 15,19 | per cento |

Gas

u

conc

NOx

0,001587

ppm

CO

0,000966

ppm

HC

0,000479

ppm

CO2

15,19

per cento

La densità di HC è basata su un rapporto medio carbonio su idrogeno pari a 1/1,85.

1.3.5.   Calcolo delle emissioni specifiche

Le emissioni specifiche (g/kWh) per tutti i singoli componenti sono calcolate nel modo seguente:

Formula

dove Formula.

I fattori di ponderazione e il numero di modalità (n) utilizzati nel calcolo suddetto sono descritti nell'allegato 4A, punto 3.7.1.

1.4.   Calcolo delle emissioni di particolato

Le emissioni di particolato si calcolano nel modo seguente.

1.4.1.   Fattore di correzione del particolato in funzione dell'umidità

Poiché le emissioni di particolato dei motori diesel dipendono dalle condizioni dell'aria ambiente, la portata massica del particolato deve essere corretta per tener conto dell'umidità dell'aria ambiente secondo il fattore K
  p dato dalla formula seguente:

Formula

dove:

Ha= umidità dell'aria aspirata, g d'acqua per kg di aria secca

dove:

Ra= umidità relativa dell'aria aspirata (per cento)

pa= pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa)

pB= pressione barometrica totale (kPa)

Nota: H
  a può essere ricavato dalla misurazione dell'umidità relativa, come descritto sopra, o dalla misurazione del punto di rugiada, dalla misurazione della pressione del vapore o dalla misurazione a bulbo secco/umido mediante le formule generalmente accettate.

1.4.2.   Sistema di diluizione a flusso parziale

I risultati finali della prova relativa alle emissioni di particolato risultano dai seguenti calcoli. Poiché si possono utilizzare vari tipi di controllo del grado di diluizione, si seguono differenti metodi di calcolo della portata massica del gas di scarico diluito equivalente G
  EDF. Tutti i calcoli devono essere basati sui valori medi delle singole modalità (i) durante il periodo di campionamento.

1.4.2.1.   Sistemi isocinetici

Formula

Formula

dove r rappresenta il rapporto tra le sezioni trasversali della sonda isocinetica A
  p e del condotto di scarico A
  T:

Formula

1.4.2.2.   Sistemi con misurazione della concentrazione di CO2 o NOx

Formula

Formula

dove:

| Conc
  E | = | concentrazione su umido del gas tracciante nel gas di scarico grezzo |
| --- | --- | --- |
| Conc
  D | = | concentrazione su umido del gas tracciante nel gas di scarico diluito |
| Conc
  A | = | concentrazione su umido del gas tracciante nell'aria di diluizione |

Conc
  E

=

concentrazione su umido del gas tracciante nel gas di scarico grezzo

Conc
  D

=

concentrazione su umido del gas tracciante nel gas di scarico diluito

Conc
  A

=

concentrazione su umido del gas tracciante nell'aria di diluizione

Si devono convertire in concentrazioni misurate su umido le concentrazioni misurate sul secco conformemente al punto 1.3.2.

1.4.2.3.   Sistemi con misurazione di CO2 e metodo del bilancio del carbonio

Formula

dove:

| CO
  2D | = | concentrazione di CO2 nel gas di scarico diluito |
| --- | --- | --- |
| CO
  2A | = | concentrazione di CO2 nell'aria di diluizione |

CO
  2D

=

concentrazione di CO2 nel gas di scarico diluito

CO
  2A

=

concentrazione di CO2 nell'aria di diluizione

(concentrazioni in volume percentuale su umido)

Questa equazione è basata sul presupposto del bilancio del carbonio (gli atomi di carbonio forniti al motore vengono emessi come CO2) e viene derivata attraverso i passaggi seguenti:

Formula

e:

Formula

1.4.2.4.   Sistemi con misurazione del flusso

Formula

Formula

1.4.3.   Sistema di diluizione a flusso pieno

I risultati finali della prova relativa alle emissioni di particolato si ottengono dai seguenti calcoli.

Tutti i calcoli devono essere basati sui valori medi delle singole modalità (i) durante il periodo di campionamento.

GEDFW, i = GTOTW, i

1.4.4.   Calcolo della portata massica del particolato

La portata massica del particolato si calcola come segue:

| | Per il metodo a filtro singolo:



  dove:
  (G
  EDFW)aver nel ciclo di prova viene determinato per sommatoria dei valori medi delle singole modalità durante il periodo di campionamento:






  dove i 1, ... n |
| --- | --- |

Per il metodo a filtro singolo:

Formula

dove:

(G
  EDFW)aver nel ciclo di prova viene determinato per sommatoria dei valori medi delle singole modalità durante il periodo di campionamento:

Formula

Formula

dove i 1, ... n

| | Per il metodo a filtri multipli:



  dove i 1, ... n |
| --- | --- |

Per il metodo a filtri multipli:

Formula

dove i 1, ... n

La portata massica del particolato può essere corretta per tener conto del fondo nel modo seguente:

| | Per il metodo a filtro singolo:



  Se si effettua più di una misura, si deve sostituire (Md/MDIL) con (M
  d/M
  DIL)aver.



  o: |
| --- | --- |

Per il metodo a filtro singolo:

Formula

Se si effettua più di una misura, si deve sostituire (Md/MDIL) con (M
  d/M
  DIL)aver.

Formula

o:

Formula

| | Per il metodo a filtri multipli:



  Se si effettua più di una misurazione, si deve sostituire (Md/MDIL) con (M
  d/M
  DIL)aver.



  o: |
| --- | --- |

Per il metodo a filtri multipli:

Formula

Se si effettua più di una misurazione, si deve sostituire (Md/MDIL) con (M
  d/M
  DIL)aver.

Formula

o:

Formula

1.4.5.   Calcolo delle emissioni specifiche

Le emissioni specifiche di particolato PT (g/kWh) si calcolano nella maniera seguente (3):

| | Per il metodo a filtro singolo: |
| --- | --- |

Per il metodo a filtro singolo:

Formula

| | Per il metodo a filtri multipli: |
| --- | --- |

Per il metodo a filtri multipli:

Formula

1.4.6.   Fattore di ponderazione efficace

Per il metodo a filtro singolo si deve calcolare il fattore di ponderazione efficace WF
  E, i
  per ciascuna modalità nel modo seguente:

Formula

dove i = l, ... n.

I valori dei fattori di ponderazione efficaci devono coincidere, con un'approssimazione di ± 0,005 (valore assoluto), con i fattori di ponderazione elencati nell'allegato 4A, punto 3.7.1.

2.   VALUTAZIONE DEI DATI E CALCOLI – PROVA NRTC

In questo punto sono descritti i due principi di misurazione utilizzabili per valutare le emissioni inquinanti durante il ciclo NRTC:

| a) | misurazione in tempo reale dei componenti gassosi nel gas di scarico grezzo e determinazione del particolato mediante un sistema di diluizione a flusso parziale; |
| --- | --- |

a)

misurazione in tempo reale dei componenti gassosi nel gas di scarico grezzo e determinazione del particolato mediante un sistema di diluizione a flusso parziale;

| b) | determinazione dei componenti gassosi e del particolato mediante un sistema di diluizione a flusso pieno (sistema CVS). |
| --- | --- |

b)

determinazione dei componenti gassosi e del particolato mediante un sistema di diluizione a flusso pieno (sistema CVS).

2.1.   Calcolo delle emissioni gassose nel gas di scarico grezzo e delle emissioni di particolato con un sistema di diluizione a flusso parziale

2.1.1.   Introduzione

I segnali di concentrazione istantanea dei componenti gassosi sono utilizzati per calcolare le emissioni di massa mediante moltiplicazione per la portata massica istantanea del gas di scarico. La portata massica del gas di scarico può essere misurata direttamente o calcolata con uno dei metodi descritti nell'allegato 4A, appendice 1, paragrafo 2.2.3. (misurazione del flusso dell'aria aspirata e del flusso di carburante, metodo del gas tracciante, misurazione dell'aria aspirata e del rapporto aria/carburante) Occorre prestare particolare attenzione al tempo di risposta dei diversi strumenti. Queste differenze devono essere tenute in considerazione mediante l'allineamento temporale dei segnali.

Per il particolato, i segnali della portata massica del gas di scarico sono usati per controllare che il sistema di diluizione a flusso parziale prelevi un campione proporzionale alla portata massica del gas di scarico. Per controllare che la proporzionalità sia corretta si utilizza un'analisi di regressione tra il campione e il flusso dei gas di scarico secondo le modalità descritte nell'allegato 4A, appendice 1, punto 2.4.

2.1.2.   Determinazione dei componenti gassosi

2.1.2.1.   Calcolo delle emissioni di massa

Per determinare la massa degli inquinanti Mgas
  (g/prova) occorre ricavare le emissioni di massa istantanee utilizzando le concentrazioni grezze degli inquinanti, i valori di u riportati nella tabella 6 (cfr. anche il punto 1.3.4) e la portata massica del gas di scarico allineata per tenere conto del tempo di trasformazione e integrare su tutto il ciclo i valori istantanei ottenuti. Le concentrazioni vanno misurate di preferenza su umido. Se sono invece misurate sul secco, occorre applicare ai valori delle concentrazioni istantanee la correzione da secco a umido indicata di seguito prima di procedere ad ulteriori calcoli.

Tabella 6

Valori del coefficiente u - umido per vari componenti del gas di scarico

| Gas | u | conc |
| --- | --- | --- |
| NOx | 0,001587 | ppm |
| CO | 0,000966 | ppm |
| HC | 0,000479 | ppm |
| CO2 | 15,19 | per cento |

Gas

u

conc

NOx

0,001587

ppm

CO

0,000966

ppm

HC

0,000479

ppm

CO2

15,19

per cento

La densità di HC è basata su un rapporto medio carbonio su idrogeno pari a 1/1,85.

Usare la formula seguente:

Formula (in g/prova)

dove:

| u | = | rapporto tra la densità del componente del gas di scarico e la densità del gas di scarico |
| --- | --- | --- |
| conc
  i | = | concentrazione istantanea del componente in questione nel gas di scarico grezzo (ppm) |
| GEXHW, i | = | portata massica istantanea del gas di scarico (kg/s) |
| f | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| n | = | numero di misurazioni |

u

=

rapporto tra la densità del componente del gas di scarico e la densità del gas di scarico

conc
  i

=

concentrazione istantanea del componente in questione nel gas di scarico grezzo (ppm)

GEXHW, i

=

portata massica istantanea del gas di scarico (kg/s)

f

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

n

=

numero di misurazioni

Per il calcolo di NOx occorre utilizzare il fattore di correzione dell'umidità k
  H descritto di seguito.

Salvo che sia già stata misurata su umido, la concentrazione istantanea misurata va convertita nel valore su base umida come descritto di seguito.

2.1.2.2.   Correzione secco/umido

Se la concentrazione istantanea è misurata sul secco, va convertita nel valore su umido secondo le formule seguenti.

Formula

dove:

Formula

con:

Formula

dove:

| conc
  CO2 | = | concentrazione di CO2 sul secco (per cento) |
| --- | --- | --- |
| conc
  CO | = | concentrazione di CO sul secco (per cento) |
| H
  a | = | umidità dell'aria aspirata (g d'acqua per kg di aria secca)

  dove:








  R
  a | = | umidità relativa dell'aria aspirata (per cento) |
| p
  a | = | pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa) |
| p
  B | = | pressione barometrica totale (kPa). |

conc
  CO2

=

concentrazione di CO2 sul secco (per cento)

conc
  CO

=

concentrazione di CO sul secco (per cento)

H
  a

=

umidità dell'aria aspirata (g d'acqua per kg di aria secca)

dove:

R
  a

=

umidità relativa dell'aria aspirata (per cento)

p
  a

=

pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa)

p
  B

=

pressione barometrica totale (kPa).

Nota: H
  a può essere ricavato dalla misurazione dell'umidità relativa, come descritto sopra, o dalla misurazione del punto di rugiada, dalla misurazione della pressione del vapore o dalla misurazione a bulbo secco/umido mediante le formule generalmente accettate.

2.1.2.3.   Correzione del valore di NOx in funzione dell'umidità e della temperatura

Poiché l'emissione di NOx dipende dalle condizioni dell'aria ambiente, la concentrazione di NOx deve essere corretta per tener conto dell'umidità e della temperatura dell'aria ambiente secondo i fattori dati dalla formula seguente:

Formula

con:

| T
  a | = | temperatura dell'aria di aspirazione, K |
| --- | --- | --- |
| H
  a | = | umidità dell'aria di aspirazione, g di acqua per kg di aria secca

  dove:








  R
  a | = | umidità relativa dell'aria aspirata (per cento) |
| p
  a | = | pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa) |
| p
  B | = | pressione barometrica totale (kPa). |

T
  a

=

temperatura dell'aria di aspirazione, K

H
  a

=

umidità dell'aria di aspirazione, g di acqua per kg di aria secca

dove:

R
  a

=

umidità relativa dell'aria aspirata (per cento)

p
  a

=

pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa)

p
  B

=

pressione barometrica totale (kPa).

Nota: H
  a può essere ricavato dalla misurazione dell'umidità relativa, come descritto sopra, o dalla misurazione del punto di rugiada, dalla misurazione della pressione del vapore o dalla misurazione a bulbo secco/umido mediante le formule generalmente accettate.

2.1.2.4.   Calcolo delle emissioni specifiche

Le emissioni specifiche (g/kWh) di ciascun singolo componente sono calcolate nel modo seguente:

Formula

dove:

| M
  gas,cold | = | massa totale dell'inquinante gassoso su tutto il ciclo con avviamento a freddo (g) |
| --- | --- | --- |
| M
  gas,hot | = | massa totale dell'inquinante gassoso su tutto il ciclo con avviamento a caldo (g) |
| W
  act,cold | = | lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a freddo, determinato in base all'allegato III, punto 4.6.2 (kWh) |
| W
  act,hot | = | lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a caldo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh) |

M
  gas,cold

=

massa totale dell'inquinante gassoso su tutto il ciclo con avviamento a freddo (g)

M
  gas,hot

=

massa totale dell'inquinante gassoso su tutto il ciclo con avviamento a caldo (g)

W
  act,cold

=

lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a freddo, determinato in base all'allegato III, punto 4.6.2 (kWh)

W
  act,hot

=

lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a caldo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh)

2.1.3.   Determinazione del particolato

2.1.3.1.   Calcolo delle emissioni di massa

Le masse del particolato M
  PT,cold e M
  PT, hot (g/prova) sono calcolate utilizzando uno dei due metodi seguenti:

| a) | dove:








  M
  PT | = | M
  PT,cold per il ciclo con avviamento a freddo |
| --- | --- | --- | --- |
| M
  PT | = | M
  PT, hot per il ciclo con avviamento a caldo |
| M
  f | = | massa del particolato prelevato su tutto il ciclo (mg) |
| M
  EDFW | = | massa del gas di scarico diluito equivalente su tutto il ciclo (kg) |
| M
  SAM | = | massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato (kg) |

a)

Formula

dove:

M
  PT

=

M
  PT,cold per il ciclo con avviamento a freddo

M
  PT

=

M
  PT, hot per il ciclo con avviamento a caldo

M
  f

=

massa del particolato prelevato su tutto il ciclo (mg)

M
  EDFW

=

massa del gas di scarico diluito equivalente su tutto il ciclo (kg)

M
  SAM

=

massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato (kg)

La massa totale del gas di scarico diluito equivalente su tutto il ciclo è determinata come indicato di seguito:

dove:

| G
  EDFW,i | = | portata massica istantanea del gas di scarico diluito equivalente (kg/s) |
| --- | --- | --- |
| G
  EXHW,i | = | portata massica istantanea del gas di scarico (kg/s) |
| q
  i | = | rapporto di diluizione istantaneo |
| G
  TOTW,i | = | portata massica istantanea del gas di scarico diluito attraverso il tunnel di diluizione (kg/s) |
| G
  DILW,i | = | portata massica istantanea dell'aria di diluizione (kg/s) |
| f | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| n | = | numero di misurazioni |

G
  EDFW,i

=

portata massica istantanea del gas di scarico diluito equivalente (kg/s)

G
  EXHW,i

=

portata massica istantanea del gas di scarico (kg/s)

q
  i

=

rapporto di diluizione istantaneo

G
  TOTW,i

=

portata massica istantanea del gas di scarico diluito attraverso il tunnel di diluizione (kg/s)

G
  DILW,i

=

portata massica istantanea dell'aria di diluizione (kg/s)

f

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

n

=

numero di misurazioni

| b) | dove:








  M
  PT | = | M
  PT,cold per il ciclo con avviamento a freddo |
| --- | --- | --- | --- |
| M
  PT | = | M
  PT, hot per il ciclo con avviamento a caldo |
| M
  f | = | massa del particolato prelevato su tutto il ciclo (mg) |
| r
  s | = | rapporto medio di campionamento su tutto il ciclo di prova
  dove:









  M
  SE | = | massa del campione di scarico prelevata su tutto il ciclo (kg) |
| M
  EXHW | = | portata massica totale del gas di scarico su tutto il ciclo (kg) |
| M
  SAM | = | massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato (kg) |
| M
  TOTW | = | massa del gas di scarico diluito che passa attraverso il tunnel di diluizione (kg) |

b)

Formula

dove:

M
  PT

=

M
  PT,cold per il ciclo con avviamento a freddo

M
  PT

=

M
  PT, hot per il ciclo con avviamento a caldo

M
  f

=

massa del particolato prelevato su tutto il ciclo (mg)

r
  s

=

rapporto medio di campionamento su tutto il ciclo di prova

dove:

M
  SE

=

massa del campione di scarico prelevata su tutto il ciclo (kg)

M
  EXHW

=

portata massica totale del gas di scarico su tutto il ciclo (kg)

M
  SAM

=

massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato (kg)

M
  TOTW

=

massa del gas di scarico diluito che passa attraverso il tunnel di diluizione (kg)

Nota: nel caso del metodo di campionamento totale, M
  SAM e M
  TOTW sono identici.

2.1.3.2.   Fattore di correzione del particolato in funzione dell'umidità

Poiché l'emissione di particolato dei motori diesel dipende dalle condizioni dell'aria ambiente, la concentrazione del particolato deve essere corretta per tener conto dell'umidità dell'aria ambiente secondo il fattore k
  p dato dalla formula seguente:

Formula

dove:

H
  a= umidità dell'aria aspirata in g d'acqua per kg di aria secca

dove:

R
  a= umidità relativa dell'aria aspirata (per cento)

p
  a= pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa)

p
  B= pressione barometrica totale (kPa).

Nota: H
  a può essere ricavato dalla misurazione dell'umidità relativa, come descritto sopra, o dalla misurazione del punto di rugiada, dalla misurazione della pressione del vapore o dalla misurazione a bulbo secco/umido mediante le formule generalmente accettate.

2.1.3.3.   Calcolo delle emissioni specifiche

Le emissioni specifiche (g/kWh) sono calcolate nel modo seguente:

Formula

dove:

| M
  PT,cold | = | massa del particolato su tutto il ciclo con avviamento a freddo (g/prova) |
| --- | --- | --- |
| M
  PT,hot | = | massa del particolato su tutto il ciclo con avviamento a caldo (g/prova) |
| K
  p, cold | = | fattore di correzione dell'umidità per il particolato nel ciclo con avviamento a freddo |
| K
  p, hot | = | fattore di correzione dell'umidità per il particolato nel ciclo con avviamento a caldo |
| W
  act, cold | = | lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a freddo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh) |
| W
  act, hot | = | lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a caldo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh) |

M
  PT,cold

=

massa del particolato su tutto il ciclo con avviamento a freddo (g/prova)

M
  PT,hot

=

massa del particolato su tutto il ciclo con avviamento a caldo (g/prova)

K
  p, cold

=

fattore di correzione dell'umidità per il particolato nel ciclo con avviamento a freddo

K
  p, hot

=

fattore di correzione dell'umidità per il particolato nel ciclo con avviamento a caldo

W
  act, cold

=

lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a freddo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh)

W
  act, hot

=

lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a caldo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh)

2.2.   Determinazione dei componenti gassosi e del particolato con un sistema di diluizione a flusso pieno

Per calcolare le emissioni contenute nel gas di carico diluito è necessario conoscere la portata massica del gas di scarico diluito. Il flusso totale del gas di scarico diluito relativo al ciclo MTOTW
  (kg/prova) viene calcolato in base ai valori delle misurazioni effettuate durante il ciclo e i corrispondenti dati di taratura del flussimetro (V
  0 per PDP, K
  V per CFV, C
  d f per SSV): si possono utilizzare i metodi corrispondenti descritti al punto 2.2.1. Se la massa totale del campione di particolato (MSAM
  ) e degli inquinanti gassosi supera lo 0,5 % del flusso totale nel CVS (MTOTW
  ), tale flusso deve essere corretto in funzione di MSAM
  oppure il flusso del campione di particolato deve essere inviato nuovamente nel CVS prima di passare al flussimetro.

2.2.1.   Determinazione del flusso dei gas di scarico diluito

Sistema PDP-CVS

Per calcolare la portata massica su tutto il ciclo occorre procedere nella maniera descritta di seguito, avendo cura di mantenere la temperatura del gas di scarico diluito entro un limite di ± 6 K su tutto il ciclo utilizzando uno scambiatore di calore.

Formula

dove:

| MTOTW | = | massa del gas di scarico diluito su tutto il ciclo su umido |
| --- | --- | --- |
| V
  0 | = | volume di gas pompato per giro nelle condizioni di prova (m3/giro) |
| N
  P | = | giri totali della pompa per prova |
| p
  B | = | pressione atmosferica nella camera di prova (kPa) |
| p
  1 | = | caduta della pressione al di sotto della pressione atmosferica all'ingresso della pompa (kPa) |
| T | = | temperatura media del gas di scarico diluito all'ingresso della pompa nel ciclo (K) |

MTOTW

=

massa del gas di scarico diluito su tutto il ciclo su umido

V
  0

=

volume di gas pompato per giro nelle condizioni di prova (m3/giro)

N
  P

=

giri totali della pompa per prova

p
  B

=

pressione atmosferica nella camera di prova (kPa)

p
  1

=

caduta della pressione al di sotto della pressione atmosferica all'ingresso della pompa (kPa)

T

=

temperatura media del gas di scarico diluito all'ingresso della pompa nel ciclo (K)

Se si usa un sistema con compensazione del flusso (ovvero senza scambiatori di calore), occorre calcolare le emissioni di massa istantanee e integrarle nel ciclo. In tal caso, per calcolare la massa istantanea del gas di scarico diluito, si procede come descritto di seguito:

Formula

dove:

N
  P, i
  = giri totali della pompa per intervallo di tempo

Sistema CFV-CVS

Per calcolare la portata massica su tutto il ciclo occorre procedere nella maniera descritta di seguito, avendo cura di mantenere la temperatura del gas di scarico diluito entro un limite di ± 11 K su tutto il ciclo utilizzando uno scambiatore di calore.

Formula

dove:

| MTOTW | = | massa del gas di scarico diluito su tutto il ciclo su umido |
| --- | --- | --- |
| t | = | durata del ciclo (s) |
| K
  V | = | coefficiente di taratura del tubo Venturi a flusso critico in condizioni normali |
| p
  A | = | pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi (kPa) |
| T | = | temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi (K). |

MTOTW

=

massa del gas di scarico diluito su tutto il ciclo su umido

t

=

durata del ciclo (s)

K
  V

=

coefficiente di taratura del tubo Venturi a flusso critico in condizioni normali

p
  A

=

pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi (kPa)

T

=

temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi (K).

Se si usa un sistema con compensazione del flusso (ovvero senza scambiatori di calore), occorre calcolare le emissioni di massa istantanee e integrarle nel ciclo. In tal caso, per calcolare la massa istantanea del gas di scarico diluito, si procede come descritto di seguito:

Formula

dove:

Δti
  = intervallo di tempo (s)

Sistema SSV-CVS

Per calcolare la portata massica su tutto il ciclo occorre procedere nella maniera descritta di seguito, avendo cura di mantenere la temperatura del gas di scarico diluito entro un limite di ± 11 K su tutto il ciclo utilizzando uno scambiatore di calore:

Formula

dove:

Formula

| A
  0 | = | raccolta di costanti e conversioni di unità
  = 0,006111 in unità SI |
| --- | --- | --- |
| d | = | diametro della gola dell'SSV (m) |
| C
  d | = | coefficiente di efflusso dell'SSV |
| p
  A | = | pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi (kPa) |
| T | = | temperatura all'ingresso del tubo Venturi (K) |
| r | = | rapporto tra la gola dell'SSV e la pressione statica |
| β | = | rapporto tra il diametro della gola dell'SSV d e il |

A
  0

=

raccolta di costanti e conversioni di unità

= 0,006111 in unità SIFormula

d

=

diametro della gola dell'SSV (m)

C
  d

=

coefficiente di efflusso dell'SSV

p
  A

=

pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi (kPa)

T

=

temperatura all'ingresso del tubo Venturi (K)

r

=

rapporto tra la gola dell'SSV e la pressione statica Formula

β

=

rapporto tra il diametro della gola dell'SSV d e il Formula

Se si usa un sistema con compensazione del flusso (ovvero senza scambiatori di calore), occorre calcolare le emissioni di massa istantanee e integrarle nel ciclo. In questo caso, per calcolare la massa istantanea del gas di scarico diluito, si procede come descritto di seguito:

Formula

dove:

Formula

Δti
  = intervallo di tempo (s)

Il calcolo in tempo reale va inizializzato con un valore ragionevole per C
  d, ad esempio 0,98, o un valore ragionevole per Q
  ssv. Se il calcolo è inizializzato con Q
  ssv, utilizzare il valore iniziale di Q
  ssv per valutare Re.

Nel corso di tutte le prove relative alle emissioni, il numero di Reynolds alla gola dell'SSV deve rientrare nei valori dei numeri di Reynolds utilizzati per ricavare la curva di taratura di cui all'appendice 2, punto 3.2.

2.2.2.   Correzione del valore di NOx in funzione dell'umidità

Poiché l'emissione di NOx dipende dalle condizioni dell'aria ambiente, la concentrazione di NOx deve essere corretta per tener conto dell'umidità dell'aria ambiente secondo i fattori dati dalle formule seguenti.

Formula

dove:

| T
  a | = | temperatura dell'aria (K) |
| --- | --- | --- |
| H
  a | = | umidità dell'aria aspirata (g d'acqua per kg di aria secca)

  dove:








  R
  a | = | umidità relativa dell'aria aspirata (per cento) |
| p
  a | = | pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa) |
| p
  B | = | pressione barometrica totale (kPa). |

T
  a

=

temperatura dell'aria (K)

H
  a

=

umidità dell'aria aspirata (g d'acqua per kg di aria secca)

dove:

R
  a

=

umidità relativa dell'aria aspirata (per cento)

p
  a

=

pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa)

p
  B

=

pressione barometrica totale (kPa).

Nota: H
  a può essere ricavato dalla misurazione dell'umidità relativa, come descritto sopra, o dalla misurazione del punto di rugiada, dalla misurazione della pressione del vapore o dalla misurazione a bulbo secco/umido mediante le formule generalmente accettate.

2.2.3.   Calcolo della portata massica delle emissioni

2.2.3.1.   Sistemi a portata massica costante

Per i sistemi che utilizzano uno scambiatore di calore, la massa degli inquinanti MGAS (g/prova) dev'essere determinata mediante la seguente equazione:

Formula

dove:

| u | = | rapporto tra la densità del componente del gas di scarico e la densità del gas di scarico diluito come da tabella 6, punto 2.1.2.1 |
| --- | --- | --- |
| conc | = | concentrazioni medie corrette in funzione del fondo su tutto il ciclo ricavate per integrazione (procedura obbligatorio per NOx e HC) o per misurazione in sacchetto (ppm) |
| M
  TOTW | = | massa totale del gas di scarico diluito nel ciclo determinata conformemente al punto 4.1 (kg) |

u

=

rapporto tra la densità del componente del gas di scarico e la densità del gas di scarico diluito come da tabella 6, punto 2.1.2.1

conc

=

concentrazioni medie corrette in funzione del fondo su tutto il ciclo ricavate per integrazione (procedura obbligatorio per NOx e HC) o per misurazione in sacchetto (ppm)

M
  TOTW

=

massa totale del gas di scarico diluito nel ciclo determinata conformemente al punto 4.1 (kg)

Poiché le emissioni di NOx dipende dalle condizioni dell'aria ambiente, la concentrazione di NOx deve essere corretta per tener conto dell'umidità dell'aria ambiente mediante il fattore kH, come indicato al punto 2.2.2.

Occorre convertire in concentrazioni misurate su umido le concentrazioni misurate sul secco conformemente al punto 1.3.2. della presente appendice.

2.2.3.1.1.   Determinazione delle concentrazioni corrette in funzione del fondo

Per ottenere la concentrazione netta degli inquinanti occorre sottrarre alla concentrazione misurata la concentrazione media di fondo degli inquinanti gassosi nell'aria di diluizione. I valori medi delle concentrazioni di fondo possono essere determinati con il metodo del sacchetto di campionamento oppure mediante misurazione continua e integrazione. Usare la formula seguente:

Formula

dove:

| conc | = | concentrazione dell'inquinante in questione nel gas di scarico diluito, corretta in funzione della quantità di inquinante contenuta nell'aria di diluizione (ppm) |
| --- | --- | --- |
| conc
  e | = | concentrazione dell'inquinante in questione misurata nel gas di scarico diluito (ppm) |
| conc
  d | = | concentrazione dell'inquinante in questione misurata nell'aria di diluizione (ppm) |
| DF | = | fattore di diluizione |

conc

=

concentrazione dell'inquinante in questione nel gas di scarico diluito, corretta in funzione della quantità di inquinante contenuta nell'aria di diluizione (ppm)

conc
  e

=

concentrazione dell'inquinante in questione misurata nel gas di scarico diluito (ppm)

conc
  d

=

concentrazione dell'inquinante in questione misurata nell'aria di diluizione (ppm)

DF

=

fattore di diluizione

Il fattore di diluizione viene calcolato come segue:

Formula

2.2.3.2.   Sistemi con compensazione del flusso

Per i sistemi che non utilizzano uno scambiatore di calore, la massa degli inquinanti M
  GAS (g/prova) dev'essere determinata calcolando le emissioni di massa istantanee ed integrando su tutto il ciclo i valori istantanei. Inoltre, la correzione in funzione del fondo deve essere applicata direttamente al valore di concentrazione istantaneo. Applicare le formule seguenti:

Formula

dove:

| conc
  e, i | = | concentrazione istantanea dell'inquinante in questione misurata nel gas di scarico diluito (ppm) |
| --- | --- | --- |
| concd | = | concentrazione dell'inquinante in questione misurata nell'aria di diluizione (ppm) |
| u | = | rapporto tra la densità del componente del gas di scarico e la densità del gas di scarico diluito come da tabella 6, punto 2.1.2.1. |
| MTOTW, i | = | massa istantanea del gas di scarico diluito (punto 2.2.1.) (kg) |
| MTOTW | = | massa totale del gas di scarico diluito su tutto il ciclo (punto 2.2.1.) (kg) |
| DF | = | fattore di diluizione così come determinato al punto 2.2.3.1.1. |

conc
  e, i

=

concentrazione istantanea dell'inquinante in questione misurata nel gas di scarico diluito (ppm)

concd

=

concentrazione dell'inquinante in questione misurata nell'aria di diluizione (ppm)

u

=

rapporto tra la densità del componente del gas di scarico e la densità del gas di scarico diluito come da tabella 6, punto 2.1.2.1.

MTOTW, i

=

massa istantanea del gas di scarico diluito (punto 2.2.1.) (kg)

MTOTW

=

massa totale del gas di scarico diluito su tutto il ciclo (punto 2.2.1.) (kg)

DF

=

fattore di diluizione così come determinato al punto 2.2.3.1.1.

Poiché le emissioni di NOx dipendono dalle condizioni dell'aria ambiente, la concentrazione di NOx deve essere corretta per tener conto dell'umidità dell'aria ambiente mediante il fattore kH, come indicato al punto 2.2.2.

2.2.4.   Calcolo delle emissioni specifiche

Le emissioni specifiche (g/kWh) di ciascun singolo componente sono calcolate nel modo seguente:

Formula

dove:

| M
  gas,cold | = | massa totale dell'inquinante gassoso su tutto il ciclo con avviamento a freddo (g) |
| --- | --- | --- |
| M
  gas,hot | = | massa totale dell'inquinante gassoso su tutto il ciclo con avviamento a caldo (g) |
| W
  act, cold | = | lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a freddo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh) |
| W
  act, hot | = | lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a caldo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh) |

M
  gas,cold

=

massa totale dell'inquinante gassoso su tutto il ciclo con avviamento a freddo (g)

M
  gas,hot

=

massa totale dell'inquinante gassoso su tutto il ciclo con avviamento a caldo (g)

W
  act, cold

=

lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a freddo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh)

W
  act, hot

=

lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a caldo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh)

2.2.5.   Calcolo dell'emissione di particolato

2.2.5.1.   Calcolo della portata massica

Le masse del particolato M
  PT,cold e M
  PT,hot (g/prova) sono calcolate nel modo seguente:

Formula

dove:

| M
  PT | = | per il ciclo con avviamento a freddo |
| --- | --- | --- |
| M
  PT | = | per il ciclo con avviamento a caldo |
| M
  f | = | massa del particolato prelevato su tutto il ciclo (mg) |
| M
  TOTW | = | massa totale del gas di scarico diluito nel ciclo determinata conformemente al punto 2.2.1. (kg) |
| M
  SAM | = | massa del gas di scarico diluito prelevato dal tunnel di diluizione per la raccolta del particolato (kg) |

M
  PT

=

per il ciclo con avviamento a freddo

M
  PT

=

per il ciclo con avviamento a caldo

M
  f

=

massa del particolato prelevato su tutto il ciclo (mg)

M
  TOTW

=

massa totale del gas di scarico diluito nel ciclo determinata conformemente al punto 2.2.1. (kg)

M
  SAM

=

massa del gas di scarico diluito prelevato dal tunnel di diluizione per la raccolta del particolato (kg)

e

Formula,se pesati separatamente (mg)

| M
  f,p | = | massa di particolato raccolta sul filtro principale (mg) |
| --- | --- | --- |
| M
  f,b | = | massa del particolato raccolta sul filtro di sicurezza (mg) |

M
  f,p

=

massa di particolato raccolta sul filtro principale (mg)

M
  f,b

=

massa del particolato raccolta sul filtro di sicurezza (mg)

Se si usa un sistema a diluizione doppia, occorre sottrarre la massa dell'aria di diluizione secondaria dalla massa totale del gas di scarico sottoposto a diluizione doppia prelevato attraverso i filtri del particolato.

Formula

dove:

| M
  TOT | = | massa del gas di scarico sottoposto a diluizione doppia attraverso il filtro del particolato (kg) |
| --- | --- | --- |
| M
  SEC | = | massa dell'aria di diluizione secondaria (kg) |

M
  TOT

=

massa del gas di scarico sottoposto a diluizione doppia attraverso il filtro del particolato (kg)

M
  SEC

=

massa dell'aria di diluizione secondaria (kg)

Se il livello di fondo del particolato nell'aria di diluizione viene determinato come indicato nell'allegato 4A, punto 4.4.4., si può applicare la correzione del fondo alla massa del particolato. In tal caso, per calcolare le masse del particolato M
  PT,cold e M
  PT,hot (g/prova) occorre procedere come descritto di seguito:

Formula

dove:

| M
  PT | = | M
  PT,cold per il ciclo con avviamento a freddo |
| --- | --- | --- |
| M
  PT | = | M
  PT,hot per il ciclo con avviamento a caldo |
| M
  f, M
  SAM, M
  TOTW | = | vedi sopra |
| M
  DIL | = | massa dell'aria di diluizione primaria campionata mediante il campionatore del particolato di fondo (kg) |
| M
  d | = | massa del particolato di fondo raccolto nell'aria di diluizione primaria (mg) |
| DF | = | fattore di diluizione così come determinato al punto 2.2.3.1.1. |

M
  PT

=

M
  PT,cold per il ciclo con avviamento a freddo

M
  PT

=

M
  PT,hot per il ciclo con avviamento a caldo

M
  f, M
  SAM, M
  TOTW

=

vedi sopra

M
  DIL

=

massa dell'aria di diluizione primaria campionata mediante il campionatore del particolato di fondo (kg)

M
  d

=

massa del particolato di fondo raccolto nell'aria di diluizione primaria (mg)

DF

=

fattore di diluizione così come determinato al punto 2.2.3.1.1.

2.2.5.2.   Fattore di correzione del particolato in funzione dell'umidità

Poiché l'emissione di particolato dei motori diesel dipende dalle condizioni dell'aria ambiente, la concentrazione del particolato deve essere corretta per tener conto dell'umidità dell'aria ambiente secondo il fattore k
  p dato dalla formula seguente:

Formula

dove:

H
  a= umidità dell'aria aspirata (g d'acqua per kg di aria secca)

dove:

R
  a= umidità relativa dell'aria aspirata (per cento)

p
  a= pressione del vapore di saturazione dell'aria aspirata (kPa)

p
  B= pressione barometrica totale (kPa).

Nota: H
  a può essere ricavato dalla misurazione dell'umidità relativa, come descritto sopra, o dalla misurazione del punto di rugiada, dalla misurazione della pressione del vapore o dalla misurazione a bulbo secco/umido mediante le formule generalmente accettate.

2.2.5.3.   Calcolo delle emissioni specifiche

Le emissioni specifiche (g/kWh) sono calcolate nel modo seguente:

Formula

dove:

| M
  PT,cold | = | massa del particolato su tutto il ciclo con avviamento a freddo dell'NRTC (g/prova) |
| --- | --- | --- |
| M
  PT,hot | = | massa del particolato su tutto il ciclo con avviamento a caldo dell'NRTC (g/prova) |
| K
  p, cold | = | fattore di correzione dell'umidità per il particolato nel ciclo con avviamento a freddo |
| K
  p, hot | = | fattore di correzione dell'umidità per il particolato nel ciclo con avviamento a caldo |
| W
  act, cold | = | lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a freddo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh) |
| W
  act, hot | = | lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a caldo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh) |

M
  PT,cold

=

massa del particolato su tutto il ciclo con avviamento a freddo dell'NRTC (g/prova)

M
  PT,hot

=

massa del particolato su tutto il ciclo con avviamento a caldo dell'NRTC (g/prova)

K
  p, cold

=

fattore di correzione dell'umidità per il particolato nel ciclo con avviamento a freddo

K
  p, hot

=

fattore di correzione dell'umidità per il particolato nel ciclo con avviamento a caldo

W
  act, cold

=

lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a freddo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh)

W
  act, hot

=

lavoro prodotto nel ciclo effettivo su tutto il ciclo con avviamento a caldo, determinato in base all'allegato 4A, punto 4.6.2. (kWh)

---

(1)  Nel caso degli NOx, la concentrazione di NOx (NOxconc o NOxconcc) va moltiplicata per KHNOx (fattore di correzione degli NOx in funzione dell'umidità menzionato al punto 1.3.3.) nella maniera seguente: K
  HNOx · conc or K
  HNOx · conc
  c

(2)  Nel caso degli NOx, la concentrazione di NOx (NOxconc o NOxconcc) va moltiplicata per KHNOx (fattore di correzione degli NOx in funzione dell'umidità menzionato al punto 1.3.3.) nella maniera seguente: K
  HNOx · conc or K
  HNOx · conc
  c

(3)  La portata massica del particolato PT
  mass va moltiplicata per Kp (fattore di correzione dell'umidità per il particolato menzionato al punto 1.4.1.).

Appendice 4

Sistemi di analisi e campionamento

1.   SISTEMI DI CAMPIONAMENTO PER SOSTANZE GASSOSE E PARTICOLATO

| Figura n. | Descrizione |
| --- | --- |
| 2 | Sistema di analisi del gas di scarico grezzo |
| 3 | Sistema di analisi del gas di scarico diluito |
| 4 | Campionamento frazionario a flusso parziale, flusso isocinetico, controllo tramite ventola di aspirazione |
| 5 | Campionamento frazionario a flusso parziale, flusso isocinetico, controllo tramite ventola di pressione |
| 6 | Campionamento frazionario a flusso parziale, controllo tramite CO2 o NOx |
| 7 | Campionamento totale a flusso parziale, CO2 o bilancio carbonio |
| 8 | Campionamento frazionario a flusso parziale, Venturi singolo e misurazione della concentrazione |
| 9 | Campionamento frazionario a flusso parziale, Venturi gemelli od orifizi gemelli e misurazione della concentrazione |
| 10 | Campionamento frazionario a flusso parziale, suddivisione su tubi multipli e misurazione della concentrazione |
| 11 | Campionamento totale a flusso parziale, controllo del flusso |
| 12 | Campionamento frazionario a flusso parziale, controllo del flusso |
| 13 | Campionamento frazionario a flusso pieno, pompa volumetrica o Venturi a portata critica |
| 14 | Sistema di campionamento del particolato |
| 15 | Sistema di diluizione per il sistema a flusso pieno |

Figura n.

Descrizione

2

Sistema di analisi del gas di scarico grezzo

3

Sistema di analisi del gas di scarico diluito

4

Campionamento frazionario a flusso parziale, flusso isocinetico, controllo tramite ventola di aspirazione

5

Campionamento frazionario a flusso parziale, flusso isocinetico, controllo tramite ventola di pressione

6

Campionamento frazionario a flusso parziale, controllo tramite CO2 o NOx

7

Campionamento totale a flusso parziale, CO2 o bilancio carbonio

8

Campionamento frazionario a flusso parziale, Venturi singolo e misurazione della concentrazione

9

Campionamento frazionario a flusso parziale, Venturi gemelli od orifizi gemelli e misurazione della concentrazione

10

Campionamento frazionario a flusso parziale, suddivisione su tubi multipli e misurazione della concentrazione

11

Campionamento totale a flusso parziale, controllo del flusso

12

Campionamento frazionario a flusso parziale, controllo del flusso

13

Campionamento frazionario a flusso pieno, pompa volumetrica o Venturi a portata critica

14

Sistema di campionamento del particolato

15

Sistema di diluizione per il sistema a flusso pieno

1.1.   Determinazione delle emissioni gassose

Il punto 1.1.1. e le figure 2 e 3 recano la descrizione dettagliata dei sistemi di campionamento e analisi raccomandati. Poiché varie configurazioni possono dare risultati equivalenti, non è richiesta una stretta conformità a queste figure. Si possono utilizzare componenti addizionali, come strumenti, valvole, solenoidi, pompe e interruttori, per ottenere informazioni supplementari e coordinare le funzioni dei sistemi componenti. Altri componenti che non sono necessari per mantenere l'accuratezza su alcuni sistemi possono essere esclusi, se la loro esclusione è basata su criteri di buona pratica ingegneristica.

1.1.1.   Componenti gassosi del gas di scarico CO, CO2, HC, NOx

Il sistema d'analisi per la determinazione delle emissioni gassose nel gas di scarico grezzo o diluito è descritto in base all'uso di:

| — | l'analizzatore HFID per la misura degli idrocarburi; |
| --- | --- |

—

l'analizzatore HFID per la misura degli idrocarburi;

| — | l'analizzatore NDIR per la misurazione del monossido di carbonio e del biossido di carbonio; |
| --- | --- |

—

l'analizzatore NDIR per la misurazione del monossido di carbonio e del biossido di carbonio;

| — | l'analizzatore HCLD o equivalente per la misura degli ossidi d'azoto. |
| --- | --- |

—

l'analizzatore HCLD o equivalente per la misura degli ossidi d'azoto.

Per il gas di scarico grezzo (figura 2), il campione può essere prelevato per tutti i componenti con una sonda di campionamento o con due sonde di campionamento disposte l'una vicina all'altra e suddivise internamente verso i diversi analizzatori. Si deve aver cura che in nessun punto del sistema di analisi si verifichi la condensazione dei componenti del gas di scarico (compresi acqua e acido solforico).

Per il gas di scarico diluito (figura 3), il campione per gli idrocarburi deve essere prelevato con una sonda differente dalla sonda di campionamento utilizzata per gli altri componenti. Aver cura che in nessun punto del sistema di analisi si verifichi la condensazione dei componenti del gas di scarico (compresi acqua e acido solforico).

Figura 2

Schema di flusso del sistema di analisi del gas di scarico per CO, NOx e HC

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Figura 3

Schema di flusso del sistema di analisi del gas di scarico diluito per CO, CO2, NOx e HC

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Descrizioni — Figure 2 e 3

Nota generale:

Tutti i componenti sul percorso del gas prelevato devono essere mantenuti alla temperatura specificata per i rispettivi sistemi.

—   Sonda di campionamento del gas di scarico grezzo SP1 (solo figura 2)

Si raccomanda una sonda diritta di acciaio inossidabile con l'estremità chiusa e a fori multipli. Il diametro interno non deve essere maggiore del diametro interno della linea di campionamento. Lo spessore della parete della sonda non deve essere superiore a 1 mm. Vanno previsti almeno 3 fori in 3 diversi piani radiali, dimensionati in modo da campionare flussi approssimativamente uguali. La sonda deve coprire almeno l'80 per cento del diametro del condotto di scarico.

—   Sonda di campionamento di HC del gas di scarico diluito SP2 (solo figura 3)

La sonda deve:

| — | essere definita come primo tratto, lungo da 254 - 762 mm, della linea di campionamento degli idrocarburi (HSL3); |
| --- | --- |

—

essere definita come primo tratto, lungo da 254 - 762 mm, della linea di campionamento degli idrocarburi (HSL3);

| — | avere un diametro interno non inferiore a 5 mm; |
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—

avere un diametro interno non inferiore a 5 mm;

| — | essere installata nel tunnel di diluizione DT (punto 1.2.1.2.) in un punto in cui l'aria di diluizione e il gas di scarico sono ben miscelati (cioè circa 10 diametri del tunnel a valle del punto in cui lo scarico entra nel tunnel di diluizione); |
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essere installata nel tunnel di diluizione DT (punto 1.2.1.2.) in un punto in cui l'aria di diluizione e il gas di scarico sono ben miscelati (cioè circa 10 diametri del tunnel a valle del punto in cui lo scarico entra nel tunnel di diluizione);

| — | essere sufficientemente distante (radialmente) da altre sonde e dalla parete del tunnel per non subire l'influenza di scie o turbolenze; |
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—

essere sufficientemente distante (radialmente) da altre sonde e dalla parete del tunnel per non subire l'influenza di scie o turbolenze;

| — | essere riscaldata in modo da innalzare la temperatura della corrente gassosa a 463 K (190 °C) ± 10 K all'uscita della sonda. |
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—

essere riscaldata in modo da innalzare la temperatura della corrente gassosa a 463 K (190 °C) ± 10 K all'uscita della sonda.

—   Sonda di campionamento di CO, CO2, NOx del gas di scarico diluito SP3 (solo figura 3)

La sonda deve:

| — | essere nello stesso piano di SP2; |
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—

essere nello stesso piano di SP2;

| — | essere sufficientemente distante (radialmente) da altre sonde e dalla parete del tunnel per non subire l'influenza di scie o turbolenze; |
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—

essere sufficientemente distante (radialmente) da altre sonde e dalla parete del tunnel per non subire l'influenza di scie o turbolenze;

| — | essere isolata e riscaldata sulla sua intera lunghezza ad una temperatura non inferiore a 328 K (55 °C) per impedire la formazione di condensa. |
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—

essere isolata e riscaldata sulla sua intera lunghezza ad una temperatura non inferiore a 328 K (55 °C) per impedire la formazione di condensa.

—   Linea di campionamento riscaldata HSL1

La linea di campionamento fornisce il gas prelevato da una singola sonda ai punti di divisione e all'analizzatore HC.

La linea di campionamento deve:

| — | avere un diametro interno non inferiore a 5 mm e non superiore a 13,5 mm; |
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—

avere un diametro interno non inferiore a 5 mm e non superiore a 13,5 mm;

| — | essere di acciaio inossidabile o PTFE; |
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essere di acciaio inossidabile o PTFE;

| — | mantenere una temperatura di parete di 463 K (190 °C) ± 10 K, misurata su ciascuna sezione riscaldata e controllata separatamente, se la temperatura del gas di scarico alla sonda di campionamento è pari o inferiore a 463 K (190 °C); |
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mantenere una temperatura di parete di 463 K (190 °C) ± 10 K, misurata su ciascuna sezione riscaldata e controllata separatamente, se la temperatura del gas di scarico alla sonda di campionamento è pari o inferiore a 463 K (190 °C);

| — | mantenere una temperatura di parete superiore a 453 K (180°C), se la temperatura del gas di scarico alla sonda di campionamento è superiore a 463 K (190°C); |
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mantenere una temperatura di parete superiore a 453 K (180°C), se la temperatura del gas di scarico alla sonda di campionamento è superiore a 463 K (190°C);

| — | mantenere una temperatura del gas di 463 K (190 °C) ± 10 K immediatamente a monte del filtro riscaldato (F2) e dell'analizzatore HFID. |
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—

mantenere una temperatura del gas di 463 K (190 °C) ± 10 K immediatamente a monte del filtro riscaldato (F2) e dell'analizzatore HFID.

—   Linea di campionamento degli NOx riscaldata HSL2

La linea di campionamento deve:

| — | mantenere una temperatura di parete da 328 a 473 K (55-200 °C) fino al convertitore, se si usa un bagno di raffreddamento, o fino all'analizzatore, se non si usa il bagno di raffreddamento; |
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mantenere una temperatura di parete da 328 a 473 K (55-200 °C) fino al convertitore, se si usa un bagno di raffreddamento, o fino all'analizzatore, se non si usa il bagno di raffreddamento;

| — | essere di acciaio inossidabile o PTFE. |
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essere di acciaio inossidabile o PTFE.

Poiché la linea di campionamento deve essere riscaldata solo allo scopo di impedire la condensa e dell'acido solforico, la temperatura della linea di campionamento dipenderà dal tenore di zolfo del carburante.

—   Linea di campionamento per CO (CO2) SL

La linea deve essere di PTFE o di acciaio inossidabile. Può essere riscaldata o non riscaldata.

—   Sacchetto del fondo BK (facoltativo; solo figura 3)

Per la misurazione delle concentrazioni di fondo.

—   Sacchetto del campione BG (facoltativo; solo figura 3, CO e CO2)

Per la misurazione delle concentrazioni del campione.

—   Prefiltro riscaldato F1 (facoltativo)

La temperatura deve essere uguale a quella di HSL1.

—   Filtro riscaldato F2

Il filtro deve estrarre eventuali particelle solide dal campione di gas prima dell'ingresso nell'analizzatore. La temperatura deve essere uguale a quella di HSL1. Il filtro deve essere sostituito quando necessario.

—   Pompa di campionamento riscaldata P

La pompa deve essere riscaldata alla temperatura di HSL1.

—   HC

Rivelatore a ionizzazione di fiamma riscaldato (HFID) per la determinazione degli idrocarburi. La temperatura deve essere mantenuta tra 453 e 473 K (180-200 °C).

—   CO, CO2

Analizzatori NDIR per la determinazione del monossido di carbonio e del biossido di carbonio.

—   NO2

Analizzatore (H)CLD per la determinazione degli ossidi d'azoto. Se si utilizza un HCLD, mantenerlo ad una temperatura da 328 a 473 K (55-200 °C).

—   Convertitore C

Usare un convertitore per la riduzione catalitica di NO2 a NO prima dell'analisi nel CLD o HCLD.

—   Bagno di raffreddamento B

Per raffreddare e condensare l'acqua da estrarre dal campione di gas di scarico. Il bagno deve essere mantenuto ad una temperatura da 273 a 277 K (0-4 °C) mediante ghiaccio o mediante refrigerazione. Il bagno di raffreddamento è facoltativo se il vapore acqueo non crea interferenze nell'analizzatore, secondo quanto indicato nell'allegato 4A, appendice 2, punti 1.9.1. e 1.9.2.

Non è ammesso l'uso di essiccatori chimici per rimuovere l'acqua dal campione.

—   Sensori di temperatura T1, T2, T3

Per il monitoraggio della temperatura della corrente gassosa.

—   Sensore di temperatura T4

Temperatura del convertitore NO2-NO.

—   Sensore di temperatura T5

Per il monitoraggio della temperatura del bagno di raffreddamento.

—   Manometri G1, G2, G3

Per la misurazione della pressione nelle linee di campionamento.

—   Regolatori di pressione R1, R2

Per il controllo della pressione dell'aria e del carburante, rispettivamente, per l'HFID.

—   Regolatori di pressione R3, R4, R5

Per il controllo della pressione nelle linee di campionamento e nel flusso diretto agli analizzatori.

—   Flussimetri FL1, FL2, FL3

Per il controllo del flusso nel bypass del campione.

—   Flussimetri da FL4 a FL7 (facoltativi)

Per il controllo della portata attraverso gli analizzatori.

—   Valvole di selezione V1-V6

Valvolame adatto a selezionare il flusso di gas campione, gas di calibrazione o gas di azzeramento all'analizzatore.

—   Valvole a solenoide V7, V8

Per bypassare il convertitore NO2-NO.

—   Valvola ad ago V9

Per bilanciare il flusso attraverso il convertitore NO2-NO e il bypass.

—   Valvole ad ago V10, V11

Per regolare i flussi agli analizzatori.

—   Valvole a scatto V12, V13

Per lo scarico della condensa dal bagno B.

—   Valvola selettrice V14

Per la selezione tra sacchetto del campione e sacchetto del fondo.

1.2.   Determinazione del particolato

I punti 1.2.1. e 1.2.2. e le figure da 4 a 15 recano la descrizione dettagliata dei sistemi di diluizione e campionamento raccomandati. Poiché varie configurazioni possono dare risultati equivalenti, non è richiesta una stretta conformità a queste figure. Si possono utilizzare componenti addizionali, come strumenti, valvole, solenoidi, pompe e interruttori, per ottenere informazioni supplementari e coordinare le funzioni dei sistemi componenti. Altri componenti che non sono necessari per mantenere l'accuratezza di alcuni sistemi possono essere esclusi se la loro esclusione è basata su criteri di buona pratica ingegneristica.

1.2.1.   Sistema di diluizione

1.2.1.1.   Sistema di diluizione a flusso parziale (figure da 4 a 12) (1)

Il sistema di diluizione è descritto in base alla diluizione di una parte della corrente di gas di scarico. La divisione della corrente di gas di scarico e il successivo processo di diluizione possono essere effettuati mediante sistemi di diluizione di vario tipo. Per la successiva raccolta del particolato, si può trasferire al sistema di campionamento del particolato l'intero gas di scarico diluito o solo una frazione dello stesso (punto 1.2.2., figura 14). Il primo metodo è detto metodo di campionamento totale, il secondo metodo di campionamento frazionario.

Il calcolo del rapporto di diluizione dipende dal tipo di sistema usato.

Sono raccomandati i tipi seguenti.

| — | Sistemi isocinetici (figure 4 e 5)
  Con questi sistemi, il flusso che entra nel condotto di trasferimento deve corrispondere, per quanto riguarda la velocità e/o la pressione del gas, al flusso principale di gas di scarico e pertanto è necessario che il gas di scarico abbia un flusso uniforme e non disturbato in corrispondenza della sonda di campionamento. Normalmente questo si ottiene utilizzando un risonatore e un condotto di avvicinamento rettilineo a monte del punto di campionamento. Il rapporto di divisione viene poi calcolato in base a valori facilmente misurabili, come i diametri dei tubi. Si noti che le condizioni isocinetiche vengono usate solo per far concordare le condizioni di flusso, ma non la distribuzione granulometrica. Tipicamente quest'ultima condizione non è necessaria perché il particolato è sufficientemente piccolo da seguire i flussi fluidi. |
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Sistemi isocinetici (figure 4 e 5)

Con questi sistemi, il flusso che entra nel condotto di trasferimento deve corrispondere, per quanto riguarda la velocità e/o la pressione del gas, al flusso principale di gas di scarico e pertanto è necessario che il gas di scarico abbia un flusso uniforme e non disturbato in corrispondenza della sonda di campionamento. Normalmente questo si ottiene utilizzando un risonatore e un condotto di avvicinamento rettilineo a monte del punto di campionamento. Il rapporto di divisione viene poi calcolato in base a valori facilmente misurabili, come i diametri dei tubi. Si noti che le condizioni isocinetiche vengono usate solo per far concordare le condizioni di flusso, ma non la distribuzione granulometrica. Tipicamente quest'ultima condizione non è necessaria perché il particolato è sufficientemente piccolo da seguire i flussi fluidi.

| — | Sistemi a controllo di flusso con misurazione della concentrazione (figure da 6 a 10)
  Con questi sistemi si preleva un campione dalla massa della corrente di gas di scarico regolando il flusso dell'aria di diluizione e il flusso totale del gas di scarico diluito. Il rapporto di diluizione viene determinato in base alle concentrazioni di gas traccianti, come CO2 o NOx, presenti naturalmente nel gas di scarico del motore. Vengono misurate le concentrazioni nel gas di scarico diluito e nell'aria di diluizione, mentre la concentrazione nel gas di scarico grezzo può essere misurata direttamente o determinata in base al flusso di carburante e all'equazione del bilancio del carbonio, se è nota la composizione del carburante. I sistemi possono essere controllati in base al rapporto di diluizione calcolato (figure 6 e 7) oppure in base al flusso entrante nel condotto di trasferimento (figure 8, 9 e 10). |
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Sistemi a controllo di flusso con misurazione della concentrazione (figure da 6 a 10)

Con questi sistemi si preleva un campione dalla massa della corrente di gas di scarico regolando il flusso dell'aria di diluizione e il flusso totale del gas di scarico diluito. Il rapporto di diluizione viene determinato in base alle concentrazioni di gas traccianti, come CO2 o NOx, presenti naturalmente nel gas di scarico del motore. Vengono misurate le concentrazioni nel gas di scarico diluito e nell'aria di diluizione, mentre la concentrazione nel gas di scarico grezzo può essere misurata direttamente o determinata in base al flusso di carburante e all'equazione del bilancio del carbonio, se è nota la composizione del carburante. I sistemi possono essere controllati in base al rapporto di diluizione calcolato (figure 6 e 7) oppure in base al flusso entrante nel condotto di trasferimento (figure 8, 9 e 10).

| — | Sistemi a controllo di flusso con misurazione del flusso (figure 11 e 12)
  Con questi sistemi si preleva un campione dalla massa della corrente di gas di scarico fissando la portata dell'aria di diluizione e la portata totale del gas di scarico diluito. Il rapporto di diluizione viene determinato in base alla differenza delle due portate. Occorre un'accurata taratura dei due flussimetri, mettendoli in relazione l'uno con l'altro, perché la dimensione relativa delle due portate può essere causa di errori significativi a rapporti di diluizione superiori. Il controllo del flusso è molto semplice se si mantiene costante la portata del gas di scarico diluito e si varia secondo necessità la portata dell'aria di diluizione.
  Al fine di ottenere i vantaggi dei sistemi di diluizione a flusso parziale, occorre evitare i potenziali problemi di perdita di particolato nel condotto di trasferimento assicurando che dallo scarico del motore venga prelevato un campione rappresentativo ed è necessario determinare il rapporto di divisione. |
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Sistemi a controllo di flusso con misurazione del flusso (figure 11 e 12)

Con questi sistemi si preleva un campione dalla massa della corrente di gas di scarico fissando la portata dell'aria di diluizione e la portata totale del gas di scarico diluito. Il rapporto di diluizione viene determinato in base alla differenza delle due portate. Occorre un'accurata taratura dei due flussimetri, mettendoli in relazione l'uno con l'altro, perché la dimensione relativa delle due portate può essere causa di errori significativi a rapporti di diluizione superiori. Il controllo del flusso è molto semplice se si mantiene costante la portata del gas di scarico diluito e si varia secondo necessità la portata dell'aria di diluizione.

Al fine di ottenere i vantaggi dei sistemi di diluizione a flusso parziale, occorre evitare i potenziali problemi di perdita di particolato nel condotto di trasferimento assicurando che dallo scarico del motore venga prelevato un campione rappresentativo ed è necessario determinare il rapporto di divisione.

I sistemi descritti tengono conto di questi punti critici.

Figura 4

Sistema di diluizione a flusso parziale con sonda isocinetica e campionamento frazionario (controllo tramite SB)

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Il gas di scarico grezzo viene trasferito dal condotto di scarico a EP e poi al tunnel di diluizione DT attraverso il condotto di trasferimento TT mediante la sonda di campionamento isocinetico ISP. La pressione differenziale del gas di scarico tra il condotto di scarico e l'ingresso della sonda viene misurata con il trasduttore di pressione DPT. Questo segnale viene trasmesso al controllore di flusso FC1 che controlla la ventola di aspirazione SB in modo da mantenere una pressione differenziale pari a zero all'estremità della sonda. In queste condizioni, le velocità del gas di scarico in EP e ISP sono uguali e il flusso attraverso ISP e TT è una frazione costante del flusso di gas di scarico. Il rapporto di divisione è determinato in base alle aree delle sezioni ortogonali di EP e ISP. La portata dell'aria di diluizione viene misurata con il flussimetro FM1. Il rapporto di diluizione viene calcolato in base alla portata dell'aria di diluizione e al rapporto di divisione.

Figura 5

Sistema di diluizione a flusso parziale con sonda isocinetica e campionamento frazionario (controllo tramite PB)

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Il gas di scarico grezzo viene prelevato con la sonda di campionamento isocinetico ISP e trasferito dal condotto di scarico EP al tunnel di diluizione DT attraverso il condotto di trasferimento TT. La pressione differenziale del gas di scarico tra il condotto di scarico e l'ingresso della sonda viene misurata con il trasduttore di pressione DPT. Questo segnale viene trasmesso al controllore di flusso FC1 che controlla la ventola di pressione PB per mantenere una pressione differenziale pari a zero all'estremità della sonda. A questo scopo si preleva una piccola frazione dell'aria di diluizione, la cui portata è già stata misurata con il flussimetro FM1, e la si invia a TT mediante un orifizio pneumatico. In queste condizioni, le velocità del gas di scarico in EP e ISP sono uguali e il flusso attraverso ISP e TT è una frazione costante del flusso di gas di scarico. Il rapporto di divisione è determinato in base alle aree delle sezioni ortogonali di EP e ISP. L'aria di diluizione viene aspirata attraverso DT mediante la ventola di aspirazione SB e la portata viene misurata con FM1 all'ingresso di DT. Il rapporto di diluizione viene calcolato in base alla portata dell'aria di diluizione e al rapporto di divisione.

Figura 6

Sistema di diluizione a flusso parziale con misurazione della concentrazione di CO2 o NOx e campionamento frazionario

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Il gas di scarico grezzo viene trasferito dal condotto di scarico EP al tunnel di diluizione DT facendolo passare attraverso la sonda di campionamento SP e il condotto di trasferimento TT. Le concentrazioni di un gas tracciante (CO2 o NOx) vengono misurate nel gas di scarico grezzo, in quello diluito e nell'aria di diluizione con gli analizzatori dei gas di scarico EGA. Questi segnali vengono trasmessi al controllore di flusso FC2 che controlla la ventola di pressione PB o la ventola di aspirazione SB per mantenere in DT i rapporti desiderati di divisione del gas di scarico e di diluizione. Il rapporto di diluizione viene calcolato in base alle concentrazioni del gas tracciante nel gas di scarico grezzo, nel gas di scarico diluito e nell'aria di diluizione.

Figura 7

Sistema di diluizione a flusso parziale con misurazione della concentrazione di CO2, bilancio del carbonio e campionamento totale

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Il gas di scarico grezzo viene trasferito dal condotto di scarico EP al tunnel di diluizione DT facendolo passare attraverso la sonda di campionamento SP e il condotto di trasferimento TT. Le concentrazioni di CO2 vengono misurate nel gas di scarico diluito e nell'aria di diluizione con gli analizzatori dei gas di scarico EGA. I segnali di CO2 e di flusso di carburante GFUEL vengono trasmessi al controllore di flusso FC2 o al controllore di flusso FC3 del sistema di campionamento del particolato (figura 14). FC2 controlla la ventola di pressione PB, mentre FC3 controlla il sistema di campionamento del particolato (figura 14), regolando in questo modo i flussi in ingresso e in uscita del sistema in modo da mantenere in DT i rapporti desiderati di divisione del gas di scarico e di diluizione. Il rapporto di diluizione viene calcolato in base alle concentrazioni di CO2 e a GFUEL considerando valido il bilancio del carbonio.

Figura 8

Sistema di diluizione a flusso parziale con Venturi singolo, misurazione della concentrazione e campionamento frazionario

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Il gas di scarico grezzo viene trasferito dal condotto di scarico EP al tunnel di diluizione DT attraverso la sonda di campionamento SP e il condotto di trasferimento TT grazie alla pressione negativa creata dal tubo Venturi VN in DT. La portata del gas attraverso TT dipende dallo scambio delle quantità di moto nella zona del tubo Venturi ed è pertanto influenzata dalla temperatura assoluta del gas all'uscita di TT. Di conseguenza, la divisione del gas di scarico per una data portata nel tunnel non è costante e il rapporto di diluizione a basso carico è leggermente inferiore a quello a carico elevato. Le concentrazioni del gas tracciante (CO2 o NOx) vengono misurate nel gas di scarico grezzo, nel gas di scarico diluito e nell'aria di diluizione con l'analizzatore del gas di scarico EGA e il rapporto di diluizione viene calcolato in base ai valori così misurati.

Figura 9

Sistema di diluizione a flusso parziale con Venturi gemelli o orifizi gemelli, misurazione della concentrazione e campionamento frazionario

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Il gas di scarico grezzo viene trasferito dal condotto di scarico EP al tunnel di diluizione DT facendolo passare attraverso la sonda di campionamento SP e il condotto di trasferimento TT mediante un divisore di flusso che contiene una serie di orifizi o tubi Venturi. Il primo (FD1) è situato in EP, il secondo (FD2) in TT. In aggiunta, occorrono due valvole di controllo della pressione (PCV1 e PCV2) per mantenere una divisione costante del gas di scarico mediante il controllo della contropressione in EP e della pressione in DT. PCV1 è disposta a valle di SP in EP, PCV2 è disposta tra la ventola di pressione PB e DT. Le concentrazioni del gas tracciante (CO2 o NOx) vengono misurate nel gas di scarico grezzo, nel gas di scarico diluito e nell'aria di diluizione con l'analizzatore/i dei gas di scarico EGA. Queste concentrazioni sono necessarie per il controllo della divisione del gas di scarico e possono essere utilizzate per regolare PCV1 e PCV2 ai fini di un controllo preciso della divisione. Il rapporto di diluizione è calcolato in base alle concentrazioni del gas tracciante.

Figura 10

Sistema di diluizione a flusso parziale con divisione a tubi multipli, misurazione della concentrazione e campionamento frazionario

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Il gas di scarico grezzo viene trasferito dal condotto di scarico EP al tunnel di diluizione DT attraverso il condotto di trasferimento TT mediante il divisore di flusso FD3, che è costituito da un certo numero di tubi delle stesse dimensioni (diametro, lunghezza e raggio del letto uguali) installati in EP. Il gas di scarico che passa attraverso uno di questi tubi viene inviato a DT, e il gas di scarico che passa attraverso il resto dei tubi viene fatto passare attraverso la camera di attenuazione DC. Quindi la divisione del gas di scarico è determinata dal numero totale di tubi. Un controllo costante della divisione richiede una pressione differenziale pari a zero tra DC e l'uscita di TT, che viene misurata con il trasduttore di pressione differenziale DPT. Si ottiene una pressione differenziale pari a zero iniettando aria fresca in DT all'uscita di TT. Le concentrazioni del gas tracciante (CO2 o NOx) vengono misurate nel gas di scarico grezzo, nel gas di scarico diluito e nell'aria di diluizione con l'analizzatore dei gas di scarico EGA. Queste concentrazioni sono necessarie per controllare la divisione del gas di scarico e possono essere utilizzate per controllare la portata dell'aria di iniezione ai fini di un controllo preciso della divisione. Il rapporto di diluizione è calcolato in base alle concentrazioni del gas tracciante.

Figura 11

Sistema di diluizione a flusso parziale con controllo di flusso e campionamento totale

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Il gas di scarico grezzo viene trasferito dal condotto di scarico EP al tunnel di diluizione DT facendolo passare attraverso la sonda di campionamento SP e il condotto di trasferimento TT. Il flusso totale attraverso il tunnel viene regolato con il controllore di flusso FC3 e la pompa di campionamento P del sistema di campionamento del particolato (figura 13).

Il flusso dell'aria di diluizione è controllato mediante il controllore di flusso FC2, che può utilizzare G
  EXH, G
  AIR o G
  FUEL come segnale di comando per ottenere la divisione del gas di scarico desiderata. Il flusso del campione in DT è la differenza tra il flusso totale e il flusso dell'aria di diluizione. La portata dell'aria di diluizione viene misurata con il flussimetro FM1, la portata totale con il flussimetro FM3 del sistema di campionamento del particolato (figura 14). Il rapporto di diluizione viene calcolato in base a queste due portate.

Figura 12

Sistema di diluizione a flusso parziale con controllo del flusso e campionamento frazionario

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Il gas di scarico grezzo viene trasferito dal condotto di scarico EP al tunnel di diluizione DT facendolo passare attraverso la sonda di campionamento SP e il condotto di trasferimento TT. La divisione del gas di scarico e il flusso in entrata in DT vengono controllati mediante il controllore di flusso FC2 che regola di conseguenza i flussi (o le velocità) della ventola di pressione PB e della ventola di aspirazione SB. Ciò è possibile perché il campione prelevato con il sistema di campionamento del particolato viene inviato nuovamente in DT. Come segnali di comando per FC2 si possono utilizzare G
  EXH, G
  AIR o G
  FUEL. La portata dell'aria di diluizione viene misurata con il flussimetro FM1, il flusso totale con il flussimetro FM2. Il rapporto di diluizione viene calcolato in base a queste due portate.

Descrizione — Figure da 4 a 12

—   Condotto di scarico EP

Il condotto di scarico può essere isolato. Allo scopo di ridurre l'inerzia termica del condotto di scarico, si raccomanda un rapporto spessore/diametro pari o inferiore a 0,015. L'uso di sezioni flessibili deve essere limitato ad un rapporto lunghezza/diametro pari o inferiore a 12. Occorre minimizzare le curve per ridurre la deposizione per inerzia. Se il sistema include un silenziatore del banco di prova, anche il silenziatore può essere isolato.

Per un sistema isocinetico, il condotto di scarico non deve avere gomiti, curve né cambiamenti bruschi di diametro per almeno sei diametri del condotto a monte e tre diametri del condotto a valle della punta della sonda. La velocità del gas nella zona di campionamento deve essere maggiore di 10 m/s, salvo al regime minimo. Le oscillazioni di pressione del gas di scarico non devono superare in media ± 500 Pa. Qualsiasi misurazione fatta per ridurre le oscillazioni di pressione a parte l'utilizzo di un sistema di scarico del tipo a telaio (comprendente il silenziatore e il dispositivo di post-trattamento) non deve modificare le prestazioni del motore né provocare la deposizione di particolato.

Per i sistemi senza sonde isocinetiche, si raccomanda l'uso di un condotto rettilineo di sei diametri del condotto a monte e tre diametri del condotto a valle della punta della sonda.

—   Sonda di campionamento SP (figure da 6 a 12)

Il diametro interno minimo è 4 mm. Il rapporto minimo tra i diametri del condotto di scarico e della sonda è quattro. La sonda deve essere un condotto aperto rivolto a monte sull'asse del condotto di scarico, oppure una sonda a fori multipli come descritto sotto SP1 al punto 1.1.1.

—   Sonda di campionamento isocinetico ISP (figure 4 e 5)

La sonda di campionamento isocinetico deve essere installata rivolta a monte sull'asse del condotto di scarico nel punto in cui sono rispettate le condizioni di flusso indicate nella sezione EP e progettata in modo da assicurare un campione proporzionale del gas di scarico grezzo. Il diametro interno minimo deve essere di 12 mm.

È necessario un sistema di controllo per realizzare la divisione isocinetica del gas di scarico mantenendo una pressione differenziale pari a zero tra EP e ISP. In queste condizioni, le velocità dei gas di scarico in EP e in ISP sono identiche e il flusso di massa attraverso ISP è una frazione costante del flusso dei gas di scarico. L'ISP deve essere collegata ad un trasduttore di pressione differenziale. Per fornire una pressione differenziale pari a zero tra EP e ISP si agisce sulla velocità della ventola o sul controllore del flusso.

—   Divisori di flusso FD1, FD2 (figura 9)

Nel condotto di scarico EP e nel condotto di trasferimento TT, rispettivamente, è installata una serie di tubi Venturi o di orifizi attraverso cui si ottiene un campione proporzionale del gas di scarico grezzo. Per la divisione proporzionale mediante controllo delle pressioni in EP e DT è necessario un sistema di controllo costituito da due valvole di controllo della pressione PCV1 e PCV2.

—   Divisore di flusso FD3 (figura 10)

Nel condotto di scarico EP è installata una serie di tubi (unità a tubi multipli) attraverso cui si ottiene un campione proporzionale del gas di scarico grezzo. Uno dei tubi alimenta il gas di scarico al tunnel di diluizione DT, mentre gli altri trasferiscono il gas di scarico in una camera di attenuazione DC. I tubi devono avere le stesse dimensioni (diametro, lunghezza e raggio di curvatura uguali) in modo che la divisione del gas di scarico dipenda dal numero totale di tubi. Un sistema di controllo provvede alla divisione proporzionale mantenendo una pressione differenziale pari a zero tra l'uscita dell'unità a tubi multipli verso DC e l'uscita di TT. In queste condizioni, le velocità dei gas di scarico in EP e in FD3 sono proporzionali e il flusso in TT è una frazione costante del flusso di gas di scarico. I due punti devono essere collegati ad un trasduttore di pressione differenziale DPT. Il controllo necessario per assicurare una pressione differenziale pari a zero è esercitato dal controllore di flusso FC1.

—   Analizzatore dei gas di scarico EGA (figure da 6 a 10)

Si possono utilizzare analizzatori di CO2 o NOx (con il metodo del bilancio del carbonio solo per CO2). Gli analizzatori devono essere tarati come gli analizzatori per la misurazione delle emissioni gassose. Si possono usare uno o più analizzatori per determinare le differenze di concentrazione.

L'accuratezza dei sistemi di misura deve essere tale da consentire di determinare il valore di G
  EDFW,i con un'approssimazione di ± 4 per cento.

—   Condotto di trasferimento TT (figure da 4 a 12)

Il condotto di trasferimento del campione di particolato deve:

| — | essere il più breve possibile e comunque non più lungo di 5 m; |
| --- | --- |

—

essere il più breve possibile e comunque non più lungo di 5 m;

| — | avere un diametro uguale o maggiore della sonda, ma non superiore a 25 mm; |
| --- | --- |

—

avere un diametro uguale o maggiore della sonda, ma non superiore a 25 mm;

| — | uscire sulla linea mediana del tunnel di diluizione ed essere rivolto verso valle. |
| --- | --- |

—

uscire sulla linea mediana del tunnel di diluizione ed essere rivolto verso valle.

Se la lunghezza del tubo è pari o inferiore a 1 metro, il condotto deve essere isolato con materiale avente una conducibilità termica non superiore a 0,05 W/(m · K) con uno spessore radiale dell'isolamento pari al diametro della sonda. Se il condotto è più lungo di 1 m, deve essere isolato e riscaldato ad una temperatura minima della parete di 523 K (250 °C).

In alternativa, si possono determinare le temperature di parete del condotto di trasferimento richieste mediante normali calcoli di trasmissione del calore.

—   Trasduttore di pressione differenziale DPT (figure 4, 5 e 10)

Il trasduttore di pressione differenziale deve coprire un intervallo di ± 500 Pa o meno.

—   Controllore di flusso FC1 (figure 4, 5 e 10)

Per i sistemi isocinetici (figure 4 e 5) è necessario un controllore di flusso per mantenere una pressione differenziale pari a zero tra EP e ISP. La regolazione può essere effettuata mediante:

| a) | il controllo della velocità o del flusso della ventola di aspirazione (SB) e il mantenimento di una velocità costante della ventola di pressione (PB) durante ciascuna modalità (figura 4); oppure |
| --- | --- |

a)

il controllo della velocità o del flusso della ventola di aspirazione (SB) e il mantenimento di una velocità costante della ventola di pressione (PB) durante ciascuna modalità (figura 4); oppure

| b) | la regolazione della ventola di aspirazione (SB) su una portata massica costante del gas di scarico diluito e il controllo del flusso della ventola di pressione PB, e quindi del flusso del campione di gas di scarico, in una regione all'estremità del condotto di trasferimento (TT) (figura 5). |
| --- | --- |

b)

la regolazione della ventola di aspirazione (SB) su una portata massica costante del gas di scarico diluito e il controllo del flusso della ventola di pressione PB, e quindi del flusso del campione di gas di scarico, in una regione all'estremità del condotto di trasferimento (TT) (figura 5).

Nel caso di un sistema a regolazione di pressione, l'errore residuo nell'anello di regolazione non deve superare ± 3 Pa. Le oscillazioni di pressione nel tunnel di diluizione non devono essere in media superiori a ± 250 Pa.

Per un sistema a tubi multipli (figura 10) è necessario un controllore di flusso per la divisione proporzionale del gas di scarico allo scopo di mantenere una pressione differenziale pari a zero tra l'uscita dell'unità a tubi multipli e l'uscita di TT. La regolazione può essere effettuata controllando la portata dell'aria di iniezione verso DT all'uscita di TT.

—   Valvole di controllo della pressione PCV1, PCV2 (figura 9)

Occorrono due valvole di controllo della pressione per il sistema a Venturi gemelli od orifizi gemelli per la divisione proporzionale del flusso mediante controllo della contropressione di EP e della pressione in DT. Le valvole devono essere disposte a valle di SP in EP e tra PB e DT.

—   Camera di attenuazione DC (figura 10)

Una camera di attenuazione deve essere installata all'uscita dell'unità a tubi multipli per ridurre le oscillazioni di pressione nel condotto di scarico EP.

—   Venturi VN (figura 8)

Nel tunnel di diluizione DT è installato un tubo Venturi per creare una pressione negativa nella regione dell'uscita del condotto di trasferimento TT. La portata del gas attraverso TT è determinata dallo scambio delle quantità di moto nella zona del tubo Venturi ed è fondamentalmente proporzionale alla portata della ventola di pressione PB che determina un rapporto di diluizione costante. Poiché lo scambio delle quantità di moto è influenzato dalla temperatura all'uscita di TT e dalla differenza di pressione tra EP e DT, il rapporto effettivo di diluizione a carico basso è leggermente inferiore rispetto al carico elevato.

—   Controllore di flusso FC2 (figure 6, 7, 11 e 12; facoltativo)

Per controllare il flusso della ventola di pressione PB e/o della ventola di aspirazione SB si può usare un controllore di flusso. Il controllore può essere collegato al segnale del flusso di gas di scarico o al segnale del flusso di carburante e/o al segnale differenziale di CO2 o NOx.

Quando s'immette aria pressurizzata (figura 11), FC2 controlla direttamente il flusso d'aria.

—   Flussimetro FM1 (figure 6, 7, 11 e 12)

Dispositivo di misurazione del gas o altri strumenti di flusso per misurare il flusso dell'aria di diluizione. FM1 è facoltativo se PB è tarato per misurare il flusso.

—   Flussimetro FM2 (figura 12)

Dispositivo di misurazione del gas o altri strumenti di flusso per misurare il flusso dei gas di scarico diluito. FM2 è facoltativo se la ventola di aspirazione SB è tarata per misurare il flusso.

—   Ventola di pressione PB (figure 4, 5, 6, 7, 8, 9 e 12)

Per controllare la portata dell'aria di diluizione, PB può essere collegata ai controllori di flusso FC1 o FC2. PB non è richiesto se si usa una valvola a farfalla. Se tarato, PB può essere usato per misurare il flusso dell'aria di diluizione.

—   Ventola di aspirazione SB (figure 4, 5, 6, 9, 10 e 12)

Solo per sistemi di campionamento frazionario. Se tarato, SB può essere usata per misurare il flusso di gas di scarico diluito.

—   Filtro dell'aria di diluizione DAF (figure da 4 a 12)

Si raccomanda di filtrare l'aria di diluizione e di depurarla su carbone vegetale per eliminare gli idrocarburi di fondo. L'aria di diluizione deve avere una temperatura di 298 K (25 °C) ± 5 K.

Su richiesta del fabbricante, l'aria di diluizione deve essere prelevata secondo la buona pratica ingegneristica per determinare i livelli di fondo del particolato, che possono poi essere sottratti dai valori misurati nel gas di scarico diluito.

—   Sonda di campionamento del particolato PSP (figure 4, 5, 6, 8, 9, 10 e 12)

La sonda è la sezione iniziale del PTT e

| — | deve essere installata rivolta a monte in un punto in cui l'aria di diluizione e il gas di scarico sono ben miscelati, cioè sull'asse del tunnel di diluizione DT dei sistemi di diluizione, approssimativamente a 10 diametri del tunnel a valle del punto in cui lo scarico entra nel tunnel di diluizione; |
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—

deve essere installata rivolta a monte in un punto in cui l'aria di diluizione e il gas di scarico sono ben miscelati, cioè sull'asse del tunnel di diluizione DT dei sistemi di diluizione, approssimativamente a 10 diametri del tunnel a valle del punto in cui lo scarico entra nel tunnel di diluizione;

| — | deve avere un diametro interno non inferiore a 12 mm; |
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—

deve avere un diametro interno non inferiore a 12 mm;

| — | può essere riscaldata ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione; |
| --- | --- |

—

può essere riscaldata ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione;

| — | può essere isolata. |
| --- | --- |

—

può essere isolata.

—   Tunnel di diluizione DT (figure da 4 a 12)

Il tunnel di diluizione:

| — | deve essere di lunghezza sufficiente a consentire un miscelamento completo del gas di scarico e dell'aria di diluizione in condizioni di flusso turbolento; |
| --- | --- |

—

deve essere di lunghezza sufficiente a consentire un miscelamento completo del gas di scarico e dell'aria di diluizione in condizioni di flusso turbolento;

| — | deve essere costruito in acciaio inossidabile con:






  — | un rapporto spessore su diametro non superiore a 0,025 per tunnel con diametro interno superiore a 75 mm, |
| --- | --- | --- |

—

deve essere costruito in acciaio inossidabile con:

—

un rapporto spessore su diametro non superiore a 0,025 per tunnel con diametro interno superiore a 75 mm,

| — | uno spessore nominale della parete non inferiore a 1,5 mm per tunnel di diluizione di diametro interno pari o inferiore a 75 mm, |
| --- | --- |

—

uno spessore nominale della parete non inferiore a 1,5 mm per tunnel di diluizione di diametro interno pari o inferiore a 75 mm,

| — | di tipo a campionamento frazionario, deve avere un diametro di almeno 75 mm; |
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—

di tipo a campionamento frazionario, deve avere un diametro di almeno 75 mm;

| — | di tipo a campionamento totale, ha preferibilmente un diametro di almeno 25 mm; |
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—

di tipo a campionamento totale, ha preferibilmente un diametro di almeno 25 mm;

| — | può essere riscaldato ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione; |
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—

può essere riscaldato ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione;

| — | può essere isolato. |
| --- | --- |

—

può essere isolato.

Il gas di scarico del motore deve essere accuratamente miscelato con l'aria di diluizione. Per sistemi a campionamento frazionario, la qualità della miscelazione deve essere controllata dopo la messa in servizio mediante un profilo di CO2 del tunnel con il motore in funzione (almeno quattro punti di misurazione equidistanti). Se necessario, è ammesso l'uso di un orifizio di miscelazione.

Nota: se la temperatura ambiente in prossimità del tunnel di diluizione (DT) è inferiore a 293 K (20 °C), si devono prendere le misure necessarie per evitare perdite di particolato sulle pareti fredde del tunnel di diluizione. Si raccomanda pertanto di riscaldare e/o isolare il tunnel entro i limiti indicati.

A carichi elevati del motore, il tunnel può essere raffreddato mediante mezzi non aggressivi, come una ventola di circolazione, purché la temperatura del refrigerante non sia inferiore a 293 K (20 °C).

—   Scambiatore di calore HE (figure 9 e 10)

Lo scambiatore di calore deve avere una capacità sufficiente per mantenere la temperatura all'ingresso della ventola di aspirazione SB entro un intervallo di ± 11 K dalla temperatura di funzionamento media osservata durante la prova.

1.2.1.2.   Sistema di diluizione a flusso pieno (figura 13)

Un sistema di diluizione è descritto in base alla diluizione del gas di scarico totale usando il concetto di campionamento a volume costante (CVS). Con questo tipo di sistema si misura il volume totale della miscela di gas di scarico e aria di diluizione. Si può utilizzare un sistema PDP, CFV o SSV.

Per la successiva raccolta del particolato, si trasferisce un campione del gas di scarico diluito al sistema di campionamento del particolato (punto 1.2.2., figure 14 e 15). Se l'operazione viene effettuata direttamente, si parla di diluizione singola. Se il campione viene diluito ancora una volta nel tunnel di diluizione secondario, si parla di diluizione doppia, utile quando non è possibile rispettare il requisito di temperatura sulla faccia del filtro con la diluizione singola. Benché si tratti in parte di un sistema di diluizione, al punto 1.2.2. il sistema di diluizione doppia è descritto come un sistema di campionamento del particolato modificato (figura 15), perché le sue componenti sono in gran parte comuni a quelle di un tipico sistema di campionamento del particolato.

Le emissioni gassose possono essere determinate anche nel tunnel di diluizione del sistema di diluizione a flusso pieno. Pertanto, le sonde di campionamento per i componenti gassosi sono illustrate nella figura 13 ma non compaiono nell'elenco delle descrizioni. I rispettivi requisiti sono descritti al punto 1.1.1.

Descrizioni (figura 13)

—   Condotto di scarico EP

La lunghezza del condotto di scarico a partire dall'uscita del collettore di scarico del motore, del gas di scarico di un turbocompressore o del dispositivo di post-trattamento, al tunnel di diluizione non deve essere superiore a 10 m. Se la lunghezza del sistema è superiore a 4 m, tutta la tubatura oltre i 4 m deve essere isolata, fatta eccezione per il misuratore dei fumi in linea, se usato. Lo spessore radiale dell'isolamento non deve essere inferiore a 25 mm. La conducibilità termica del materiale isolante deve avere un valore non superiore a 0,1 W/(m · K) misurato a 673 K (400 °C). Allo scopo di ridurre l'inerzia termica del condotto di scarico, si raccomanda un rapporto spessore/diametro pari o inferiore a 0,015. L'uso di sezioni flessibili deve essere limitato ad un rapporto lunghezza/diametro pari o inferiore a 12.

Figura 13

Sistema di diluizione a flusso pieno

Image

Tutto il gas di scarico grezzo viene miscelato nel tunnel di diluizione DT con l'aria di diluizione. La portata del gas di scarico diluito viene misurata con una pompa volumetrica PDP, con un tubo Venturi a portata critica CFV o con un tubo Venturi subsonico SSV. Per il campionamento proporzionale del particolato e per la determinazione del flusso si può usare uno scambiatore di calore HE o la compensazione elettronica del flusso EFC. Poiché la determinazione della massa del particolato è basata sul flusso di gas di scarico diluito totale, non è necessario calcolare il rapporto di diluizione.

—   Pompa volumetrica PDP

La PDP misura il flusso totale di gas di scarico diluito in base al numero di giri della pompa e alla sua cilindrata. La contropressione del sistema di scarico non deve essere abbassata artificialmente dalla PDP o dal sistema di aspirazione dell'aria di diluizione. La contropressione statica allo scarico, misurata con il sistema CVS in funzione, non deve differire di oltre ± 1,5 kPa dalla pressione statica misurata senza collegamento al CVS a pari regime e carico del motore.

La temperatura della miscela di gas immediatamente a monte del PDP deve essere pari alla temperatura media di funzionamento osservata durante la prova, senza compensazione della massa del particolato flusso (± 6 K).

La compensazione di flusso può essere usata solo se la temperatura all'entrata della PDP non supera i 323 K (50 °C).

—   Venturi a portata critica CFV

Il CFV misura il flusso totale di gas di scarico diluito mantenendo il flusso in condizioni strozzate (flusso critico). La contropressione statica allo scarico misurata con il sistema CFV in funzione non deve differire di oltre ± 1,5 kPa dalla pressione statica misurata senza collegamento al CFV a pari regime e carico del motore. La temperatura della miscela di gas immediatamente a monte del CFV deve essere pari alla temperatura media di funzionamento osservata durante la prova, senza compensazione del flusso (± 11 K).

—   Tubo Venturi subsonico SSV

L'SSV misura il flusso totale di gas di scarico diluito in funzione della pressione e della temperatura d'ingresso nonché della caduta di pressione tra l'ingresso e la gola dell'SSV. La contropressione statica allo scarico misurata con il sistema SSV in funzione non deve differire di oltre ± 1,5 kPa dalla pressione statica misurata senza collegamento all'SSV a pari regime e carico del motore. La temperatura della miscela di gas immediatamente a monte dell'SSV deve essere pari alla temperatura media di funzionamento osservata durante la prova, senza compensazione del flusso (± 11 K).

—   Scambiatore di calore HE (facoltativo se si usa EFC)

Lo scambiatore di calore deve avere una capacità sufficiente a mantenere la temperatura entro i limiti sopraindicati.

—   Compensazione elettronica del flusso EFC (facoltativa se si usa HE)

Se la temperatura all'ingresso della PDP, del CFV o dell'SSV non viene mantenuta entro i limiti sopraindicati, occorre utilizzare un sistema di compensazione del flusso per la misurazione continua della portata e per il controllo del campionamento proporzionale del particolato. A questo scopo si usano i segnali di portata misurati in continuo per correggere la portata del campione attraverso i filtri del particolato del sistema di campionamento del particolato (figure 14 e 15).

—   Tunnel di diluizione

Il tunnel di diluizione:

| — | deve essere di diametro sufficientemente piccolo da provocare un flusso turbolento (numero di Reynolds maggiore di 4 000) e di lunghezza sufficiente a provocare una miscelazione completa del gas di scarico con l'aria di diluizione. Si può usare un orifizio di miscelazione; |
| --- | --- |

—

deve essere di diametro sufficientemente piccolo da provocare un flusso turbolento (numero di Reynolds maggiore di 4 000) e di lunghezza sufficiente a provocare una miscelazione completa del gas di scarico con l'aria di diluizione. Si può usare un orifizio di miscelazione;

| — | deve avere un diametro non inferiore a 75 mm; |
| --- | --- |

—

deve avere un diametro non inferiore a 75 mm;

| — | può essere isolato. |
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—

può essere isolato.

I gas di scarico del motore devono essere diretti a valle del punto in cui vengono introdotti nel tunnel di diluizione e accuratamente miscelati.

Quando si utilizza la diluizione singola, un campione prelevato dal tunnel di diluizione viene trasferito al sistema di campionamento del particolato (punto 1.2.2, figura 14). La portata della PDP, del CFV o dell'SSV deve essere sufficiente a mantenere il gas di scarico diluito ad una temperatura pari o inferiore a 325 K (52 °C) immediatamente prima del filtro principale del particolato.

Quando si usa la diluizione doppia, un campione prelevato dal tunnel di diluizione viene trasferito al tunnel di diluizione secondaria dove viene ulteriormente diluito e poi fatto passare attraverso i filtri di campionamento (punto 1.2.2., figura 15). La portata della PDP, del CFV o dell'SSV deve essere sufficiente a mantenere la corrente di gas di scarico diluiti nel DT ad una temperatura pari o inferiore a 464 K (191 °C) in corrispondenza della zona di campionamento. Il sistema di diluizione secondaria deve assicurare un'aria di diluizione secondaria sufficiente a mantenere la corrente di gas di scarico diluita due volte ad una temperatura minore o uguale a 325 K (52 °C) immediatamente prima del filtro principale del particolato.

—   Filtro dell'aria di diluizione DAF

Si raccomanda di filtrare l'aria di diluizione e di depurarla su carbone vegetale per eliminare gli idrocarburi di fondo. L'aria di diluizione deve avere una temperatura di 298 K (25 °C) ± 5 K. Su richiesta del fabbricante l'aria di diluizione deve essere prelevata secondo la buona pratica ingegneristica per determinare i livelli di fondo del particolato, che possono poi essere sottratti dai valori misurati nel gas di scarico diluito.

—   Sonda di campionamento del particolato PSP

La sonda è la sezione iniziale del PTT e

| — | deve essere installata rivolta a monte in un punto in cui l'aria di diluizione e il gas di scarico sono ben miscelati, cioè sull'asse del tunnel di diluizione DT dei sistemi di diluizione, approssimativamente a 10 diametri del tunnel a valle del punto in cui lo scarico entra nel tunnel di diluizione; |
| --- | --- |

—

deve essere installata rivolta a monte in un punto in cui l'aria di diluizione e il gas di scarico sono ben miscelati, cioè sull'asse del tunnel di diluizione DT dei sistemi di diluizione, approssimativamente a 10 diametri del tunnel a valle del punto in cui lo scarico entra nel tunnel di diluizione;

| — | deve avere un diametro interno non inferiore a 12 mm; |
| --- | --- |

—

deve avere un diametro interno non inferiore a 12 mm;

| — | può essere riscaldata ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione; |
| --- | --- |

—

può essere riscaldata ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione;

| — | può essere isolata. |
| --- | --- |

—

può essere isolata.

1.2.2.   Sistema di campionamento del particolato (figure 14 e 15)

Il sistema di campionamento del particolato è necessario per raccogliere il particolato sul filtro del particolato. In caso di diluizione a flusso parziale e campionamento totale, che consiste nel far passare l'intero campione di gas di scarico diluito attraverso i filtri, il sistema di diluizione (punto 1.2.1.1., figure 7 e 11) e di campionamento formano generalmente un'unità integrata. In caso di diluizione a flusso parziale con campionamento frazionario o della diluizione a flusso pieno, che consiste nel far passare attraverso i filtri solo una frazione del gas di scarico diluito, i sistemi di diluizione (punto 1.2.1.1., figure 4, 5, 6, 8, 9, 10 e 12 e punto 1.2.1.2., figura 13) e di campionamento costituiscono generalmente unità differenti.

Nel presente regolamento, il sistema di diluizione doppia DDS (figura 15) di un sistema di diluizione a flusso pieno è considerato una modifica specifica di un sistema di campionamento del particolato tipico quale illustrato nella figura 14. Il sistema di diluizione doppia include tutte le parti importanti del sistema di campionamento del particolato, come portafiltri e pompa di campionamento, e in più alcuni dispositivi di diluizione, come un dispositivo per l'erogazione dell'aria di diluizione e un tunnel di diluizione secondaria.

Allo scopo di evitare qualsiasi impatto sugli anelli di regolazione, si raccomanda di tenere in funzione la pompa di campionamento durante l'intera procedura di prova. Per il metodo a filtro singolo, usare un sistema di bypass per far passare il campione attraverso i filtri di campionamento nei momenti desiderati. L'interferenza causata dalla procedura di commutazione sugli anelli di regolazione deve essere ridotta al minimo.

Descrizioni — Figure 14 e 15

—   Sistema di campionamento del particolato PSP (figure 14 e 15)

La sonda di campionamento del particolato illustrata nelle figure è la sezione d'inizio del condotto di trasferimento del particolato PTT. La sonda:

| — | deve essere installata rivolta a monte in un punto in cui l'aria di diluizione e il gas di scarico sono ben miscelati, cioè sull'asse del tunnel di diluizione DT dei sistemi di diluizione (punto 1.2.1.) approssimativamente a 10 diametri del tunnel a valle del punto in cui lo scarico entra nel tunnel di diluizione; |
| --- | --- |

—

deve essere installata rivolta a monte in un punto in cui l'aria di diluizione e il gas di scarico sono ben miscelati, cioè sull'asse del tunnel di diluizione DT dei sistemi di diluizione (punto 1.2.1.) approssimativamente a 10 diametri del tunnel a valle del punto in cui lo scarico entra nel tunnel di diluizione;

| — | deve avere un diametro interno non inferiore a 12 mm; |
| --- | --- |

—

deve avere un diametro interno non inferiore a 12 mm;

| — | può essere riscaldata ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione; |
| --- | --- |

—

può essere riscaldata ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione;

| — | può essere isolata. |
| --- | --- |

—

può essere isolata.

Figura 14

Sistema di campionamento del particolato

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Un campione di gas di scarico diluito viene prelevato dal tunnel di diluizione DT di un sistema di diluizione a flusso parziale o a flusso totale facendolo passare attraverso la sonda di campionamento del particolato PSP e il condotto di trasferimento del particolato PTT mediante la pompa di campionamento P. Il campione viene fatto passare attraverso il portafiltro o i portafiltri FH contenenti i filtri di campionamento del particolato. La portata del campione viene controllata mediante il regolatore di flusso FC3. Se si usa la compensazione elettronica del flusso EFC (figura 13), il flusso di gas di scarico diluito viene utilizzato come segnale di comando per FC3.

Figura 15

Sistema di diluizione (solo sistema a flusso pieno)

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Un campione del gas di scarico diluito viene trasferito dal tunnel di diluizione DT di un sistema di diluizione a flusso totale, facendolo passare attraverso la sonda di campionamento del particolato PSP e il condotto di trasferimento del particolato PTT, al tunnel di diluizione secondaria SDT dove è sottoposto a un'ulteriore diluizione. Il campione viene fatto passare attraverso i portafiltri FH che contengono i filtri di campionamento del particolato. La portata dell'aria di diluizione in genere è costante, mentre la portata del campione viene controllata mediante il controllore del flusso FC3. Se si usa la compensazione elettronica di flusso EFC (figura 13), il flusso di gas di scarico diluito viene utilizzato come segnale di comando per FC3.

—   Condotto di trasferimento del particolato PTT (figure 14 e 15)

La lunghezza del condotto di trasferimento del particolato non deve essere superiore a 1 020 mm e deve essere minimizzata ogniqualvolta possibile.

Le dimensioni sono valide per:

| — | il tipo a campionamento frazionario con diluizione del flusso parziale e il sistema di diluizione singola a flusso pieno, dalla punta della sonda ai portafiltri, |
| --- | --- |

—

il tipo a campionamento frazionario con diluizione del flusso parziale e il sistema di diluizione singola a flusso pieno, dalla punta della sonda ai portafiltri,

| — | il tipo a campionamento totale con diluizione a flusso parziale, dalla fine del tunnel di diluizione al portafiltri; |
| --- | --- |

—

il tipo a campionamento totale con diluizione a flusso parziale, dalla fine del tunnel di diluizione al portafiltri;

| — | il sistema di diluizione doppia a flusso pieno, dalla punta della sonda al tunnel di diluizione secondaria. |
| --- | --- |

—

il sistema di diluizione doppia a flusso pieno, dalla punta della sonda al tunnel di diluizione secondaria.

Il condotto di trasferimento:

| — | può essere riscaldato ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione; |
| --- | --- |

—

può essere riscaldato ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione;

| — | può essere isolato. |
| --- | --- |

—

può essere isolato.

—   Tunnel di diluizione secondaria SDT (figura 15)

Il tunnel di diluizione secondaria deve avere un diametro non inferiore a 75 mm ed essere di lunghezza sufficiente ad assicurare un tempo di residenza pari ad almeno 0,25 secondi per il campione diluito due volte. Il portafiltro principale, FH, deve essere disposto entro 300 mm dall'uscita dell'SDT.

Il tunnel di diluizione secondaria:

| — | può essere riscaldato ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione; |
| --- | --- |

—

può essere riscaldato ad una temperatura di parete non superiore a 325K (52°C) mediante riscaldamento diretto oppure mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C) prima dell'introduzione dello scarico nel tunnel di diluizione;

| — | può essere isolato. |
| --- | --- |

—

può essere isolato.

—   Portafiltri FH (figure 14 e 15)

Per il filtro principale e il filtro di sicurezza è possibile usare un unico alloggiamento o alloggiamenti separati. Devono essere soddisfatti i requisiti dell'allegato 4A, appendice 1, punto 1.5.1.3.

I portafiltri:

| — | possono essere riscaldati ad una temperatura di parete non superiore a 325 K (52 °C) mediante riscaldamento diretto o mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C); |
| --- | --- |

—

possono essere riscaldati ad una temperatura di parete non superiore a 325 K (52 °C) mediante riscaldamento diretto o mediante preriscaldamento dell'aria di diluizione, purché la temperatura dell'aria non superi i 325 K (52 °C);

| — | possono essere isolati. |
| --- | --- |

—

possono essere isolati.

—   Pompa di campionamento P (figure 14 e 15)

Se non si applica la correzione del flusso mediante FC3, la pompa di campionamento del particolato deve essere disposta ad una distanza sufficiente dal tunnel perché la temperatura del gas all'ingresso sia mantenuta costante (± 3 K).

—   Pompa dell'aria di diluizione DP (figura 15) (solo diluizione doppia a flusso pieno)

La pompa dell'aria di diluizione deve essere disposta in modo tale che l'aria di diluizione secondaria venga fornita ad una temperatura di 298 K (25 °C) ± 5 K.

—   Controllore di flusso FC3 (figure 14 e 15)

Per compensare le variazioni di portata del campione di particolato dovute alle variazioni di temperatura e di contropressione nel percorso del campione, si deve usare un controllore di flusso, se non sono disponibili altri sistemi. Il controllore di flusso è necessario se si applica la compensazione elettronica del flusso EFC (figura 13).

—   Flussimetro FM3 (figure 14 e 15) (flusso del campione di particolato)

Se non si applica la correzione del flusso mediante FC3, il contatore del gas o la strumentazione di misurazione del flusso devono essere disposti a distanza sufficiente dalla pompa del campione perché la temperatura del gas all'ingresso rimanga costante (± 3 K).

—   Flussimetro FM4 (figura 15) (aria di diluizione, solo diluizione doppia a flusso pieno)

Il contatore del gas o la strumentazione di misurazione del flusso devono essere disposti in modo tale che la temperatura del gas all'ingresso rimanga a 298 K (25 °C) ± 5 K.

—   Valvola a sfera BV (facoltativa)

La valvola a sfera deve avere un diametro non inferiore al diametro interno del condotto di campionamento e un tempo di commutazione inferiore a 0,5 secondi.

Nota: se la temperatura ambiente in prossimità di PSP, PTT, SDT e FH è inferiore a 239 K (20 °C), si devono prendere misure per evitare perdite di particolato sulle pareti fredde di queste parti. Pertanto, si raccomanda di riscaldare e/o isolare questi componenti nei limiti indicati nelle rispettive descrizioni. Si raccomanda anche di mantenere la temperatura della faccia del filtro durante il campionamento ad un livello non inferiore a 293 K (20 °C).

Ad elevati carichi del motore, i componenti sopraindicati possono essere raffreddati mediante mezzi non aggressivi, come una ventola di circolazione, sempreché la temperatura del refrigerante non sia inferiore a 293 K (20 °C).

---

(1)  Le figure da 4 a 12 mostrano diversi tipi di sistemi di diluizione a flusso parziale che possono essere generalmente usati per la prova in regime stazionario (NRSC); tuttavia, a causa dei vincoli molto rigorosi della prova in regime transitorio, per la prova in regime transitorio NRTC sono ammessi solo sistemi di diluizione a flusso parziale (figure da 4 a 12) che soddisfano tutte le prescrizioni riportate al punto 2.4. dell'allegato 4A, appendice 1, nella parte intitolata "Specifiche del sistema di diluizione a flusso parziale".

---

ALLEGATO 4B

Procedura di prova per i motori ad accensione spontanea destinati a essere montati sui trattori agricoli e forestali e sulle macchine mobili non stradali, per quanto riguarda l'emissione di inquinanti prodotti dal motore

1.   RISERVATO

2.   RISERVATO

3.   DEFINIZIONI, SIMBOLI E ABBREVIAZIONI

3.1.   Definizioni

Cfr. punto 2.1. del presente regolamento

3.2.   Simboli generali (1)

| Simbolo | Unità | Termine |
| --- | --- | --- |
| a
  0 | — | Intercetta su y della linea di regressione |
| a
  1 | — | Coefficiente angolare della linea di regressione |
| α
  sp | rad/s2 | Derivata del regime del motore al set point |
| A/Fst | — | Rapporto stechiometrico aria/carburante |
| c | ppm, per cento vol | Concentrazione (anche in μmol/mol = ppm) |
| D | — | Fattore di diluizione |
| d | m | Diametro |
| E | per cento | Efficienza di conversione |
| e | g/kWh | Base specifica al freno |
| egas | g/kWh | Emissione specifica di componenti gassosi |
| ePM | g/kWh | Emissione specifica di particolato |
| ew | g/kWh | Emissione specifica ponderata |
| F | | Statistiche della prova F |
| F | — | Frequenza dell'evento di rigenerazione, espressa come frazione delle prove in cui si produce la rigenerazione |
| f
  a | — | Fattore atmosferico del laboratorio |
| k
  r | — | Fattore di rigenerazione moltiplicativo |
| k
  Dr | — | Fattore di aggiustamento verso il basso |
| k
  Ur | — | Fattore di aggiustamento verso l'alto |
| λ | — | Rapporto di eccesso d'aria |
| L | — | Percentuale della coppia |
| M
  a | g/mol | Massa molare dell'aria di aspirazione |
| M
  e | g/mol | Massa molare del gas di scarico |
| M
  gas | g/mol | Massa molare dei componenti gassosi |
| m | kg | Massa |
| m
  gas | g | Massa delle emissioni gassose nell'arco del ciclo di prova |
| m
  PM | g | Massa delle emissioni di particolato nell'arco del ciclo di prova |
| n | min-1 | Regime di rotazione del motore |
| n
  hi | min-1 | Regime alto del motore |
| n
  lo | min-1 | Regime basso del motore |
| P | kW | Potenza |
| P
  max | kW | Potenza massima osservata o dichiarata al regime di prova nelle condizioni di prova (indicata dal fabbricante) |
| P
  AUX | kW | Potenza totale dichiarata assorbita dagli impianti ausiliari applicati per la prova |
| p | kPa | Pressione |
| p
  a | kPa | Pressione atmosferica a secco |
| PF | per cent | Frazione di penetrazione |
| q
  maw | kg/s | Portata massica dell'aria aspirata su umido |
| q
  mdw | kg/s | Portata massica dell'aria di diluizione su umido |
| q
  mdew | kg/s | Portata massica del gas di scarico diluito su umido |
| q
  mew | kg/s | Portata massica del gas di scarico su umido |
| q
  mf | kg/s | Portata massica del carburante |
| q
  mp | kg/s | Flusso del campione di gas di scarico in ingresso nel sistema di diluizione a flusso parziale |
| qV | m3/s | Portata volumetrica |
| RF | — | Fattore di risposta |
| r
  d | — | Rapporto di diluizione |
| r
  2 | — | Coefficiente di determinazione |
| ρ | kg/m3 | Densità |
| σ | — | Deviazione standard |
| S | kW | Regolazione del dinamometro |
| SEE | — | Errore standard della stima di y su x |
| T | °C | Temperatura |
| T
  a | K | Temperatura assoluta |
| T | N·m | Coppia del motore |
| T
  sp | N·m | Coppia voluta al set point "sp" |
| u | — | Rapporto tra la densità del componente del gas e la densità del gas di scarico |
| t | s | Tempo |
| Δt | s | Intervallo di tempo |
| t
  10 | s | Intervallo di tempo tra un segnale di ingresso a gradino e il 10 per cento del valore finale indicato |
| t
  50 | s | Intervallo di tempo tra un segnale di ingresso a gradino e il 50 per cento del valore finale indicato |
| t
  90 | s | Intervallo di tempo tra un segnale di ingresso a gradino e il 90 per cento del valore finale indicato |
| V | m3 | Volume |
| W | kWh | Lavoro |
| y | | Variabile generica |
| | | Valore medio aritmetico |

Simbolo

Unità

Termine

a
  0

—

Intercetta su y della linea di regressione

a
  1

—

Coefficiente angolare della linea di regressione

α
  sp

rad/s2

Derivata del regime del motore al set point

A/Fst

—

Rapporto stechiometrico aria/carburante

c

ppm, per cento vol

Concentrazione (anche in μmol/mol = ppm)

D

—

Fattore di diluizione

d

m

Diametro

E

per cento

Efficienza di conversione

e

g/kWh

Base specifica al freno

egas

g/kWh

Emissione specifica di componenti gassosi

ePM

g/kWh

Emissione specifica di particolato

ew

g/kWh

Emissione specifica ponderata

F

Statistiche della prova F

F

—

Frequenza dell'evento di rigenerazione, espressa come frazione delle prove in cui si produce la rigenerazione

f
  a

—

Fattore atmosferico del laboratorio

k
  r

—

Fattore di rigenerazione moltiplicativo

k
  Dr

—

Fattore di aggiustamento verso il basso

k
  Ur

—

Fattore di aggiustamento verso l'alto

λ

—

Rapporto di eccesso d'aria

L

—

Percentuale della coppia

M
  a

g/mol

Massa molare dell'aria di aspirazione

M
  e

g/mol

Massa molare del gas di scarico

M
  gas

g/mol

Massa molare dei componenti gassosi

m

kg

Massa

m
  gas

g

Massa delle emissioni gassose nell'arco del ciclo di prova

m
  PM

g

Massa delle emissioni di particolato nell'arco del ciclo di prova

n

min-1

Regime di rotazione del motore

n
  hi

min-1

Regime alto del motore

n
  lo

min-1

Regime basso del motore

P

kW

Potenza

P
  max

kW

Potenza massima osservata o dichiarata al regime di prova nelle condizioni di prova (indicata dal fabbricante)

P
  AUX

kW

Potenza totale dichiarata assorbita dagli impianti ausiliari applicati per la prova

p

kPa

Pressione

p
  a

kPa

Pressione atmosferica a secco

PF

per cent

Frazione di penetrazione

q
  maw

kg/s

Portata massica dell'aria aspirata su umido

q
  mdw

kg/s

Portata massica dell'aria di diluizione su umido

q
  mdew

kg/s

Portata massica del gas di scarico diluito su umido

q
  mew

kg/s

Portata massica del gas di scarico su umido

q
  mf

kg/s

Portata massica del carburante

q
  mp

kg/s

Flusso del campione di gas di scarico in ingresso nel sistema di diluizione a flusso parziale

qV

m3/s

Portata volumetrica

RF

—

Fattore di risposta

r
  d

—

Rapporto di diluizione

r
  2

—

Coefficiente di determinazione

ρ

kg/m3

Densità

σ

—

Deviazione standard

S

kW

Regolazione del dinamometro

SEE

—

Errore standard della stima di y su x

T

°C

Temperatura

T
  a

K

Temperatura assoluta

T

N·m

Coppia del motore

T
  sp

N·m

Coppia voluta al set point "sp"

u

—

Rapporto tra la densità del componente del gas e la densità del gas di scarico

t

s

Tempo

Δt

s

Intervallo di tempo

t
  10

s

Intervallo di tempo tra un segnale di ingresso a gradino e il 10 per cento del valore finale indicato

t
  50

s

Intervallo di tempo tra un segnale di ingresso a gradino e il 50 per cento del valore finale indicato

t
  90

s

Intervallo di tempo tra un segnale di ingresso a gradino e il 90 per cento del valore finale indicato

V

m3

Volume

W

kWh

Lavoro

y

Variabile generica

Formula

Valore medio aritmetico

3.3.   Pedici

| abs | Quantità assoluta |
| --- | --- |
| act | Quantità effettiva |
| air | Quantità d'aria |
| amb | Quantità ambiente |
| atm | Quantità atmosferica |
| cor | Quantità corretta |
| CFV | Tubo Venturi a flusso critico |
| denorm | Quantità denormalizzata |
| dry | Quantità a secco |
| exp | Quantità attesa |
| filter | Sonda di campionamento del PM |
| i | Misurazione istantanea (1 Hz) |
| i | Valore individuale di una serie |
| idle | Stato al minimo |
| in | Quantità in |
| leak | Quantità delle perdite |
| max | Valore massimo (picco) |
| meas | Quantità misurata |
| min | Valore minimo |
| mix | Massa molare dell'aria |
| out | Quantità in uscita |
| PDP | Pompa volumetrica |
| ref | Quantità di riferimento |
| SSV | Tubo Venturi subsonico |
| total | Quantità totale |
| uncor | Quantità non corretta |
| vac | Quantità sotto vuoto |
| weight | Peso di taratura |
| wet | Quantità su umido |

abs

Quantità assoluta

act

Quantità effettiva

air

Quantità d'aria

amb

Quantità ambiente

atm

Quantità atmosferica

cor

Quantità corretta

CFV

Tubo Venturi a flusso critico

denorm

Quantità denormalizzata

dry

Quantità a secco

exp

Quantità attesa

filter

Sonda di campionamento del PM

i

Misurazione istantanea (1 Hz)

i

Valore individuale di una serie

idle

Stato al minimo

in

Quantità in

leak

Quantità delle perdite

max

Valore massimo (picco)

meas

Quantità misurata

min

Valore minimo

mix

Massa molare dell'aria

out

Quantità in uscita

PDP

Pompa volumetrica

ref

Quantità di riferimento

SSV

Tubo Venturi subsonico

total

Quantità totale

uncor

Quantità non corretta

vac

Quantità sotto vuoto

weight

Peso di taratura

wet

Quantità su umido

3.4.   Simboli e abbreviazioni relativi ai componenti chimici (utilizzati anche come pedici)

Cfr. punto 2.2.2. del presente regolamento.

3.5.   Abbreviazioni

Cfr. punto 2.2.3. del presente regolamento.

4.   PRESCRIZIONI GENERALI

Il sistema propulsore deve essere progettato, fabbricato e assemblato in modo da soddisfare le disposizioni del presente regolamento. I provvedimenti tecnici presi dal fabbricante devono garantire che le emissioni suddette siano effettivamente limitate in conformità al presente regolamento, per la normale durata di vita del motore e nelle normali condizioni d'uso. A tal fine i motori devono soddisfare i requisiti di prestazione di cui al punto 5. quando vengono provati conformemente alle condizioni di prova di cui al punto 6. e alla procedura di prova di cui al punto 7.

5.   REQUISITI DI PRESTAZIONE

5.1.   Prescrizioni generali

5.1.1.   Riservato (2)

5.1.2.   Emissioni di inquinanti gassosi e di particolato

Tali inquinanti sono:

| a) | ossidi d'azoto, NOx; |
| --- | --- |

a)

ossidi d'azoto, NOx;

| b) | idrocarburi, che possono essere espressi nei modi seguenti:






  i) | idrocarburi totali, HC o THC; |
| --- | --- | --- |

b)

idrocarburi, che possono essere espressi nei modi seguenti:

i)

idrocarburi totali, HC o THC;

| ii) | idrocarburi non metanici, NMHC; |
| --- | --- |

ii)

idrocarburi non metanici, NMHC;

| c) | particolato, PM; |
| --- | --- |

c)

particolato, PM;

| d) | monossido di carbonio (CO). |
| --- | --- |

d)

monossido di carbonio (CO).

I valori misurati di inquinanti gassosi e di particolato emessi dal motore si riferiscono alle emissioni specifiche al freno in grammi per chilowattora (g/kWh). Altri sistemi unitari possono essere usati con una conversione appropriata.

Le emissioni sono determinate sui cicli di lavoro (transitori e/o stazionari), come descritto al punto 7. I sistemi di misura soddisfano i controlli di taratura e di prestazione di cui al punto 8. con la strumentazione di misurazione di cui al punto 9.

L'autorità di omologazione può approvare altri sistemi o analizzatori se constata che questi danno risultati equivalenti conformemente al punto 5.1.3.

5.1.3.   Equivalenza

La determinazione dell'equivalenza dei sistemi si effettua sulla base di uno studio di correlazione tra il sistema considerato e uno dei sistemi del presente allegato; lo studio si esegue su almeno 7 coppie di campioni.

Con il termine "risultati" s'intende il valore ponderato delle emissioni per il ciclo specifico. Le prove di verifica della correlazione devono essere eseguite presso lo stesso laboratorio, nella stessa camera di prova, sullo stesso motore e di preferenza in parallelo. L'equivalenza delle medie delle coppie di campioni è determinata mediante i dati statistici delle prove F e t, come descritto nell'allegato 4B, appendice A.2, ottenuti nelle condizioni nella camera di prova in laboratorio e nelle condizioni del motore descritte sopra. I valori fuori linea devono essere determinati conformemente alla norma ISO 5725 ed esclusi dalla base di dati. I sistemi da utilizzare per le prove di correlazione sono soggetti all'approvazione dell'autorità di omologazione.

5.2.   Riservato

6.   CONDIZIONI DI PROVA

6.1.   Condizioni di prova in laboratorio

Si misurano la temperatura assoluta (T
  a) dell'aria aspirata del motore espressa in Kelvin e la pressione atmosferica riferita a secco (p
  s) espressa in kPa, e si determina il parametro f
  a nel modo seguente. Nei motori multicilindrici con gruppi di collettori di aspirazione distinti, come nel caso dei motori a "V", è ammessa la misurazione della temperatura media dei gruppi distinti. Il parametro f
  a deve essere riportato con i risultati di prova. Per una miglior ripetibilità e riproducibilità dei risultati di prova, si raccomanda che il parametro f
  a sia tale che: 0,93 ≤ f
  a ≤ 1,07.

Motori ad aspirazione naturale e con sovralimentatore meccanico:

| | (6-1) |
| --- | --- |

Formula

(6-1)

Motori turbocompressi, con o senza raffreddamento dell'aria aspirata:

| | (6-2) |
| --- | --- |

Formula

(6-2)

La temperatura dell'aria aspirata deve essere mantenuta a (25 ± 5) °C, come da misurazione a monte di ogni componente del motore.

Si può usare:

| a) | un barometro condiviso purché la strumentazione per il trattamento dell'aria aspirata mantenga, durante la prova del motore, la pressione ambiente entro ± 1 kPa della pressione atmosferica condivisa; |
| --- | --- |

a)

un barometro condiviso purché la strumentazione per il trattamento dell'aria aspirata mantenga, durante la prova del motore, la pressione ambiente entro ± 1 kPa della pressione atmosferica condivisa;

| b) | una misurazione dell'umidità condivisa per l'aria aspirata purché la strumentazione per il trattamento dell'aria aspirata mantenga, durante la prova del motore, il punto di rugiada entro ± 0,5 °C della misurazione dell'umidità condivisa; |
| --- | --- |

b)

una misurazione dell'umidità condivisa per l'aria aspirata purché la strumentazione per il trattamento dell'aria aspirata mantenga, durante la prova del motore, il punto di rugiada entro ± 0,5 °C della misurazione dell'umidità condivisa;

6.2.   Motori con raffreddamento dell'aria di sovralimentazione

| a) | Si deve utilizzare un sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione con una capacità totale dell' aria aspirata che rappresenti l'installazione in condizioni d'uso del motore. Ogni sistema di laboratorio di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione deve essere progettato per minimizzare la condensa. La condensa accumulata deve essere drenata e tutte le condotte di drenaggio devono essere chiuse ermeticamente prima delle prove di emissione. Le condotte di drenaggio devono rimanere chiuse durante la prova di emissione. Le condizioni del refrigerante sono mantenute come segue:






  i) | una temperatura di almeno 20 °C è mantenuta all'ingresso verso il sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione per tutta la durata della prova; |
| --- | --- | --- |

a)

Si deve utilizzare un sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione con una capacità totale dell' aria aspirata che rappresenti l'installazione in condizioni d'uso del motore. Ogni sistema di laboratorio di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione deve essere progettato per minimizzare la condensa. La condensa accumulata deve essere drenata e tutte le condotte di drenaggio devono essere chiuse ermeticamente prima delle prove di emissione. Le condotte di drenaggio devono rimanere chiuse durante la prova di emissione. Le condizioni del refrigerante sono mantenute come segue:

i)

una temperatura di almeno 20 °C è mantenuta all'ingresso verso il sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione per tutta la durata della prova;

| ii) | alle condizioni del motore indicate dal fabbricante, la portata del refrigerante deve essere regolata in modo da raggiungere una temperatura dell'aria di ± 5 °C del valore indicato dal fabbricante a monte dell'uscita del sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione. La temperatura di uscita dell'aria va misurata nella posizione specificata dal fabbricante. Il set point della portata del refrigerante deve essere utilizzato per tutta la prova. Se il fabbricante del motore non indica le condizioni del motore o la corrispondente temperatura all'uscita del sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione, la portata del refrigerante deve essere regolata alla potenza massima del motore in modo da raggiungere una temperatura all'uscita del sistema di raffreddamento che rappresenti il funzionamento in condizioni d'uso; |
| --- | --- |

ii)

alle condizioni del motore indicate dal fabbricante, la portata del refrigerante deve essere regolata in modo da raggiungere una temperatura dell'aria di ± 5 °C del valore indicato dal fabbricante a monte dell'uscita del sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione. La temperatura di uscita dell'aria va misurata nella posizione specificata dal fabbricante. Il set point della portata del refrigerante deve essere utilizzato per tutta la prova. Se il fabbricante del motore non indica le condizioni del motore o la corrispondente temperatura all'uscita del sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione, la portata del refrigerante deve essere regolata alla potenza massima del motore in modo da raggiungere una temperatura all'uscita del sistema di raffreddamento che rappresenti il funzionamento in condizioni d'uso;

| iii) | se il fabbricante del motore specifica i limiti di perdita di pressione dell'aria di sovralimentazione che attraversa il sistema di raffreddamento, è necessario garantire che la perdita di pressione dell'aria di sovralimentazione che attraversa il sistema di raffreddamento alle condizioni del motore specificate dal fabbricante rientri in tali limiti. La perdita di pressione va misurata nei punti indicati dal fabbricante. |
| --- | --- |

iii)

se il fabbricante del motore specifica i limiti di perdita di pressione dell'aria di sovralimentazione che attraversa il sistema di raffreddamento, è necessario garantire che la perdita di pressione dell'aria di sovralimentazione che attraversa il sistema di raffreddamento alle condizioni del motore specificate dal fabbricante rientri in tali limiti. La perdita di pressione va misurata nei punti indicati dal fabbricante.

| b) | L'obiettivo è ottenere risultati di emissione che siano rappresentativi del funzionamento in condizioni d'uso. Se i criteri di buona pratica ingegneristica indicano che le specifiche di cui a questo punto darebbero luogo a prove non rappresentative (ad es. il sovraraffreddamento dell'aria di aspirazione), si possono utilizzare set point e controlli della perdita di pressione dell'aria di sovralimentazione più sofisticati, nonché una temperatura del refrigerante e una portata che raggiungano risultati più rappresentativi. |
| --- | --- |

b)

L'obiettivo è ottenere risultati di emissione che siano rappresentativi del funzionamento in condizioni d'uso. Se i criteri di buona pratica ingegneristica indicano che le specifiche di cui a questo punto darebbero luogo a prove non rappresentative (ad es. il sovraraffreddamento dell'aria di aspirazione), si possono utilizzare set point e controlli della perdita di pressione dell'aria di sovralimentazione più sofisticati, nonché una temperatura del refrigerante e una portata che raggiungano risultati più rappresentativi.

6.3.   Potenza del motore

6.3.1.   Base per la misurazione delle emissioni

La base per la misurazione specifica delle emissioni è la potenza non corretta.

6.3.2.   Dispositivi ausiliari da montare

Per la prova vanno montati sul banco di prova i dispositivi ausiliari occorrenti per il funzionamento del motore a norma delle prescrizioni dell'allegato 7.

6.3.3.   Ausiliari da smontare

Ai fini della prova, vanno rimossi taluni dispositivi ausiliari legati al funzionamento della macchina e che possono essere montati sul motore.

Se gli ausiliari non possono essere rimossi, si calcola la potenza da essi assorbita funzionando al minimo e si aggiunge alla potenza del motore (cfr. nota g nella tabella dell'allegato 7). Se tale valore è superiore al 3 per cento della potenza massima al regime di prova, può essere sottoposto a verifica da parte dell'autorità di omologazione. La potenza assorbita dai dispositivi ausiliari deve essere utilizzata per regolare i valori e per calcolare il lavoro prodotto dal motore nel ciclo di prova.

6.4.   Aria aspirata del motore

6.4.1.   Introduzione

Si deve utilizzare il sistema di aspirazione dell'aria installato sul motore o uno che rappresenti la configurazione tipica in uso. Ciò include i sistemi di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione e di ricircolo dei gas di scarico.

6.4.2.   Restringimento dell'aria aspirata

Si utilizza un sistema di aspirazione dell'aria del motore o un sistema del laboratorio di prova che presenti un restringimento dell'aspirazione dell'aria coincidente con un'approssimazione di ± 300 Pa con il valore massimo specificato dal fabbricante per un depuratore per aria pulita al regime nominale e a pieno carico. La pressione differenziale statica del restringimento va misurata nella posizione, al regime e alle regolazioni di coppia indicati dal fabbricante. Se il fabbricante non specifica un punto, tale pressione deve essere misurata a monte di ogni collegamento del turbocompressore o del sistema di ricircolo dei gas di scarico al sistema di aspirazione dell'aria. Se il fabbricante non indica il regime e i punti di coppia, tale pressione deve essere misurata mentre il motore è a potenza massima.

6.5.   Sistema di scarico del motore

Si deve utilizzare il sistema di scarico installato con il motore o uno che rappresentai la configurazione tipica in uso. Per i dispositivi di post-trattamento il restringimento dello scarico è definito dal fabbricante in base alla condizione di post-trattamento (livello di invecchiamento e di rigenerazione/carico). Il sistema di scarico deve essere conforme alle prescrizioni sul campionamento dei gas di scarico di cui al punto 9.3. Va utilizzato un sistema di scarico del motore o un sistema del laboratorio di prova che presenti una contropressione statica allo scarico compresa tra l'80 e il 100 per cento del restringimento dello scarico massimo al regime e alla coppia indicati dal fabbricante. Se il restringimento massimo è pari o inferiore a 5 kPa, il set point deve situarsi ad almeno 1,0 kPa dal massimo. Se il fabbricante non indica il regime e i punti di coppia, tale pressione deve essere misurata mentre il motore è a potenza massima.

6.6.   Motore con sistema di post-trattamento del gas di scarico

Se il motore è provvisto di sistema di post-trattamento del gas di scarico, il condotto di scarico deve avere il diametro utilizzato nelle condizioni di impiego per una lunghezza pari ad almeno quattro diametri del condotto a monte della sezione di espansione che contiene il dispositivo di post-trattamento. La distanza dalla flangia del collettore di scarico o dall'uscita del turbocompressore al sistema di post-trattamento del gas di scarico deve essere uguale alla distanza utilizzata nella configurazione del veicolo o compresa entro i limiti indicati dal fabbricante. La contropressione allo scarico o il restringimento allo scarico devono rispettare gli stessi criteri di cui sopra e possono essere regolati con una valvola. Il contenitore del dispositivo di post-trattamento può essere rimosso durante le prove preparatorie e durante la mappatura del motore e sostituito con un contenitore equivalente avente un supporto catalitico inattivo.

Le emissioni misurate nel ciclo di prova devono essere rappresentative delle emissioni in condizioni reali di utilizzo. Nel caso di un motore dotato di un sistema di post-trattamento del gas di scarico che richiede l'uso di un reagente, il fabbricante deve dichiarare quale reagente viene usato per tutte le prove.

Per i motori muniti di sistema di post-trattamento del gas di scarico a rigenerazione periodica, come descritto al paragrafo 6.6.2., i risultati delle emissioni devono essere adeguati per tener conto delle rigenerazioni. In questo caso, l'emissione media dipende dalla frequenza dell'evento di rigenerazione, espressa come frazione della durata delle prove in cui si produce la rigenerazione. Per i sistemi di post-trattamento a rigenerazione continua di cui al punto 6.6.1 non è necessaria nessuna procedura di prova particolare.

6.6.1.   Rigenerazione continua

Per i sistemi di post-trattamento del gas di scarico basati su un processo di rigenerazione continua, le emissioni si misurano in un sistema di post-trattamento stabilizzato in modo da produrre un comportamento di emissione ripetibile. Il processo di rigenerazione si deve verificare almeno una volta durante la prova NRTC con avviamento a caldo o durante il ciclo modale con rampe di transizione (RMC) e il fabbricante deve dichiarare le condizioni normali in cui avviene la rigenerazione (carico di particolato carbonioso, temperatura, contropressione allo scarico, ecc.). Per dimostrare che il processo di rigenerazione è continuo, devono essere effettuate almeno tre prove NRTC con avviamento a caldo o tre prove modali con rampe di transizione (RMC). Nel caso della prova NRTC con avviamento a caldo, il motore deve essere riscaldato in conformità al punto 7.8.2.1. e stabilizzato in conformità al punto 7.4.2. e si deve effettuare la prima prova NRTC con avviamento a caldo. Le successive prove NRTC con avviamento a caldo devono iniziare dopo la stabilizzazione in conformità al paragrafo 7.4.2. Durante le prove si devono registrare le temperature e le pressioni allo scarico (temperatura a monte e a valle del sistema di post-trattamento, contropressione allo scarico, ecc.). Il sistema di post-trattamento è considerato conforme se le condizioni dichiarate dal fabbricante si verificano nel corso della prova per un tempo sufficiente e i risultati delle emissioni non presentano una dispersione superiore a ± 25 per cento o allo 0,005 g/kWh, se superiore. Se il sistema di post-trattamento del gas di scarico prevede una modalità di sicurezza che passa alla modalità di rigenerazione periodica, esso deve essere controllato conformemente al punto 6.6.2. In questo caso specifico, i limiti di emissione applicabili possono essere superati e non devono essere ponderati.

6.6.2.   Rigenerazione periodica

La presente disposizione si applica solo ai motori dotati di controlli delle emissioni che sono rigenerati periodicamente. Per i motori che funzionano con un ciclo in modalità discreta, tale procedura non può essere applicata.

Le emissioni sono misurate in almeno tre prove NRTC con avviamento a caldo o tre prove modali con rampe di transizione (RMC), una con e due senza rigenerazione su un sistema di post-trattamento stabilizzato. Il processo di rigenerazione deve verificarsi almeno una volta durante la prova NRTC o RMC. Se per la rigenerazione occorre più di una prova NRTC o RMC, si devono eseguire prove NRTC o RMC consecutive, continuando a misurare le emissioni senza spegnere il motore fino a rigenerazione avvenuta, e calcolare la media delle prove. Se la rigenerazione è completata durante una delle prove, la prova deve essere continuata per tutta la sua durata. Il motore può essere dotato di un interruttore capace di impedire o consentire il processo di rigenerazione, a condizione che tale operazione non abbia alcun effetto sulla taratura originale del motore.

Il fabbricante dichiara le condizioni normali in cui avviene il processo di rigenerazione (carico di particolato carbonioso, temperatura, contropressione allo scarico, ecc.). Inoltre, fornisce la frequenza dell'evento di rigenerazione in termini di numero di prove in cui si produce la rigenerazione. L'esatta procedura di determinazione di tale frequenza deve essere approvata dall'autorità di omologazione in base a criteri di buona pratica ingegneristica.

Per la prova di rigenerazione il fabbricante deve fornire un sistema di post-trattamento carico. La rigenerazione non deve verificarsi durante la fase di condizionamento del motore. In alternativa il fabbricante può eseguire prove NRTC (con avviamento a caldo) o RMC consecutive finché il sistema di post-trattamento non è carico. Non è necessario misurare le emissioni per ogni prova.

Le emissioni medie tra fasi di rigenerazione si determinano in base alla media aritmetica di diverse prove NRTC con avviamento a caldo o RMC approssimativamente equidistanti. Almeno una prova NRTC con avviamento a caldo o RMC deve essere effettuata immediatamente prima della prova di rigenerazione e una prova NRTC con avviamento a caldo o RMC deve essere effettuata immediatamente dopo la prova di rigenerazione.

Durante la prova di rigenerazione si registrano tutti i dati necessari per individuare la rigenerazione (emissioni di CO o NOx, temperatura a monte e a valle del sistema di post-trattamento, contropressione allo scarico, ecc.). Durante il processo di rigenerazione i limiti di emissione applicabili possono essere superati. La procedura di prova è illustrata schematicamente nella figura 6.1.

Figura 6.1

Schema di rigenerazione periodica con un numero n di misurazioni e un numero nr
  di misurazioni durante la rigenerazione

Image

Il livello medio delle emissioni in relazione a un avviamento a caldo Formula [g/kWh] è ponderato nel modo seguente (figura 6.1):

| | (6-3) |
| --- | --- |

Formula

(6-3)

dove:

| n | = | numero di prove in cui non avviene la rigenerazione |
| --- | --- | --- |
| nr | = | numero di prove in cui avviene la rigenerazione (almeno una prova) |
| | = | emissione specifica media di una prova in cui la rigenerazione non avviene [g/kWh] |
| | = | emissione specifica media di una prova in cui la rigenerazione avviene [g/kWh] |

n

=

numero di prove in cui non avviene la rigenerazione

nr

=

numero di prove in cui avviene la rigenerazione (almeno una prova)

Formula

=

emissione specifica media di una prova in cui la rigenerazione non avviene [g/kWh]

Formula

=

emissione specifica media di una prova in cui la rigenerazione avviene [g/kWh]

A scelta del fabbricante e in base alla buona pratica ingegneristica, il fattore di aggiustamento della rigenerazione k
  r, che esprime il livello medio di emissione, può essere calcolato con modalità moltiplicativa o additiva nel modo seguente:

| | Moltiplicativa








  (fattore di aggiustamento verso l'alto) | (6-4a) |
| --- | --- | --- |
| (fattore di aggiustamento verso il basso) | (6-4b) |

Moltiplicativa

Formula

(6-4a)

Formula

(6-4b)

| | Additiva








  (fattore di aggiustamento verso l'alto) | (6-5) |
| --- | --- | --- |
| (fattore di aggiustamento verso il basso) | (6-6) |

Additiva

Formula

(6-5)

Formula

(6-6)

I fattori di aggiustamento verso l'alto sono moltiplicati o aggiunti ai livelli di emissione misurati per tutte le prove in cui la rigenerazione non avviene. I fattori di aggiustamento verso il basso sono moltiplicati o aggiunti ai livelli di emissione misurati per tutte le prove in cui la rigenerazione avviene. L'evento di rigenerazione è identificato in modo evidente durante tutte le prove. Se non è identificato un evento di rigenerazione, si applica il fattore di aggiustamento verso l'alto.

In riferimento all'allegato 4B, appendici A.7-8 riguardanti i calcoli delle emissioni specifiche al freno, il fattore di aggiustamento della rigenerazione:

| a) | si applica ai risultati delle prove NRTC e RMC ponderate; |
| --- | --- |

a)

si applica ai risultati delle prove NRTC e RMC ponderate;

| b) | si può applicare ai cicli modali con rampe di transizione e al ciclo NRTC con avviamento a freddo se si verifica un evento di rigenerazione durante il ciclo; |
| --- | --- |

b)

si può applicare ai cicli modali con rampe di transizione e al ciclo NRTC con avviamento a freddo se si verifica un evento di rigenerazione durante il ciclo;

| c) | si può applicare ad altri componenti della stessa famiglia di motori; |
| --- | --- |

c)

si può applicare ad altri componenti della stessa famiglia di motori;

| d) | può essere esteso ad altre famiglie di motori che utilizzano lo stesso sistema di post-trattamento previo accordo dell'autorità di omologazione basato su dati tecnici oggettivi forniti dal fabbricante che dimostrino che le emissioni sono simili. |
| --- | --- |

d)

può essere esteso ad altre famiglie di motori che utilizzano lo stesso sistema di post-trattamento previo accordo dell'autorità di omologazione basato su dati tecnici oggettivi forniti dal fabbricante che dimostrino che le emissioni sono simili.

Devono essere prese in esame le seguenti opzioni:

| a) | il fabbricante può scegliere di omettere i fattori di aggiustamento per una o più famiglie di motori (o configurazioni), perché l'effetto della rigenerazione è trascurabile o perché non è pratico identificare quandosi verifica l'evento di rigenerazione. In tali casi non sarà utilizzato un fattore di aggiustamento e il fabbricante è responsabile della conformità ai limiti di emissione per tutte le prove, indipendentemente dall'occorrenza della rigenerazione; |
| --- | --- |

a)

il fabbricante può scegliere di omettere i fattori di aggiustamento per una o più famiglie di motori (o configurazioni), perché l'effetto della rigenerazione è trascurabile o perché non è pratico identificare quandosi verifica l'evento di rigenerazione. In tali casi non sarà utilizzato un fattore di aggiustamento e il fabbricante è responsabile della conformità ai limiti di emissione per tutte le prove, indipendentemente dall'occorrenza della rigenerazione;

| b) | su richiesta del fabbricante, l'autorità di omologazione o di certificazione può tener conto degli eventi di rigenerazione in modo diverso rispetto alla lettera a). Tuttavia, quest'opzione si applica solo per gli eventi che hanno una frequenza rara e che non possono essere trattati utilizzando i fattori di aggiustamento di cui alla lettera a). |
| --- | --- |

b)

su richiesta del fabbricante, l'autorità di omologazione o di certificazione può tener conto degli eventi di rigenerazione in modo diverso rispetto alla lettera a). Tuttavia, quest'opzione si applica solo per gli eventi che hanno una frequenza rara e che non possono essere trattati utilizzando i fattori di aggiustamento di cui alla lettera a).

6.7.   Sistema di raffreddamento

Occorre utilizzare un sistema di raffreddamento del motore avente una capacità sufficiente a mantenere il motore e le temperature dell'aria di aspirazione, dell'olio, del refrigerante del blocco e della testata alle temperature di funzionamento normali prescritte dal fabbricante. Si possono usare sistemi di raffreddamento ausiliari di laboratorio e ventole.

6.8.   Olio lubrificante

L'olio lubrificante deve avere le caratteristiche tecniche specificate dal fabbricante e deve essere rappresentativo dell'olio lubrificante disponibile sul mercato; le caratteristiche tecniche dell'olio lubrificante usato per la prova devono essere registrate e presentate con i risultati della prova.

6.9.   Caratteristiche tecniche del carburante di riferimento

Il carburante di riferimento è indicato nell'allegato 6, tabella 3.

La temperatura del carburante deve essere quella indicata nelle raccomandazioni del fabbricante. La temperatura del carburante è misurata all'ingresso della pompa di iniezione del carburante o dove specificato dal fabbricante, e la posizione di misurazione è registrata.

6.10.   Emissioni del basamento del motore

Non è consentito scaricare direttamente nell'atmosfera le emissioni del basamento del motore, con la seguente eccezione: i motori muniti di turbocompressori, pompe, compressori o supercompressori per l'aspirazione dell'aria possono scaricare le emissioni del basamento nell'atmosfera se tali emissioni sono aggiunte alle emissioni di gas di scarico (fisicamente o matematicamente) durante tutte le prove riguardanti le emissioni. I fabbricanti che utilizzano questa possibilità devono installare i motori in modo che tutte le emissioni del basamento possano essere incanalate nel sistema di campionamento delle emissioni. Ai fini del presente paragrafo, le emissioni del basamento incanalate nello scarico a monte del post-trattamento del gas di scarico durante il funzionamento non sono considerate emissioni dirette nell'atmosfera.

Per misurare le emissioni, le emissioni del basamento aperto vanno incanalate nel sistema di scarico come segue:

| a) | i materiali delle tubature devono essere a pareti lisce, elettroconduttori e non devono reagire con le emissioni del basamento. La lunghezza dei tubi deve essere ridotta il più possibile; |
| --- | --- |

a)

i materiali delle tubature devono essere a pareti lisce, elettroconduttori e non devono reagire con le emissioni del basamento. La lunghezza dei tubi deve essere ridotta il più possibile;

| b) | il numero di curve delle tubature del basamento del motore del laboratorio deve essere ridotto al minimo e il raggio delle curve inevitabili deve essere il più ampio possibile; |
| --- | --- |

b)

il numero di curve delle tubature del basamento del motore del laboratorio deve essere ridotto al minimo e il raggio delle curve inevitabili deve essere il più ampio possibile;

| c) | i tubi di scarico del basamento del motore del laboratorio devono soddisfare le specifiche del fabbricante del motore relative alla contropressione del basamento; |
| --- | --- |

c)

i tubi di scarico del basamento del motore del laboratorio devono soddisfare le specifiche del fabbricante del motore relative alla contropressione del basamento;

| d) | le tubature di scarico del basamento devono collegarsi al gas di scarico grezzo a valle del sistema di post-trattamento, a valle dei restringimenti dei gas di scarico installati e sufficientemente a monte di eventuali sonde di campionamento per garantire una miscelazione completa con il gas di scarico del motore prima del campionamento. Il tubo di scarico del basamento deve collegarsi alla corrente di gas di scarico libera per evitare gli effetti dello strato limite e favorire la miscelazione. L'uscita del tubo di scarico del basamento può essere orientata in qualsiasi direzione rispetto al flusso di gas di scarico grezzo. |
| --- | --- |

d)

le tubature di scarico del basamento devono collegarsi al gas di scarico grezzo a valle del sistema di post-trattamento, a valle dei restringimenti dei gas di scarico installati e sufficientemente a monte di eventuali sonde di campionamento per garantire una miscelazione completa con il gas di scarico del motore prima del campionamento. Il tubo di scarico del basamento deve collegarsi alla corrente di gas di scarico libera per evitare gli effetti dello strato limite e favorire la miscelazione. L'uscita del tubo di scarico del basamento può essere orientata in qualsiasi direzione rispetto al flusso di gas di scarico grezzo.

7.   PROCEDURE DI PROVA

7.1.   Introduzione

Il presente punto descrive il metodo per determinare le emissioni di inquinanti gassosi e di particolato specifiche al freno, prodotte dai motori sottoposti a prova. Il motore di prova deve corrispondere alla configurazione del motore capostipite della famiglia di motori conformemente al punto 5.2.

Una prova di emissione in laboratorio consiste nella misurazione di emissioni e di altri parametri per i cicli di prova indicati nel presente allegato. Nel presente allegato 4B sono trattati i seguenti aspetti:

| a) | le configurazioni di laboratorio per la misurazione delle emissioni specifiche al freno (punto 7.2.): |
| --- | --- |

a)

le configurazioni di laboratorio per la misurazione delle emissioni specifiche al freno (punto 7.2.):

| b) | le procedure di verifica prima e dopo la prova (punto 7.3.): |
| --- | --- |

b)

le procedure di verifica prima e dopo la prova (punto 7.3.):

| c) | i cicli di prova (punto 7.4.); |
| --- | --- |

c)

i cicli di prova (punto 7.4.);

| d) | la sequenza generale di prova (punto 7.5.); |
| --- | --- |

d)

la sequenza generale di prova (punto 7.5.);

| e) | la mappatura del motore (punto 7.6.); |
| --- | --- |

e)

la mappatura del motore (punto 7.6.);

| f) | la generazione del ciclo di prova (punto 7.7.); |
| --- | --- |

f)

la generazione del ciclo di prova (punto 7.7.);

| g) | la procedura di esecuzione del ciclo di prova specifico (punto 7.8.); |
| --- | --- |

g)

la procedura di esecuzione del ciclo di prova specifico (punto 7.8.);

7.2.   Principio di misurazione delle emissioni

Per misurare le emissioni specifiche al freno il motore deve essere fatto funzionare per tutto l'arco dei cicli di prova applicabili di cui al punto 7.4. Per misurare le emissioni specifiche al freno è necessario determinare la massa degli inquinanti nel gas di scarico (HC, NMHC, CO, NOx e PM) e il corrispondente ciclo di lavoro del motore.

7.2.1.   Massa di ogni costituente

La massa totale di ogni costituente è determinata nel ciclo di prova applicabile usando i metodi seguenti:

7.2.1.1.   Campionamento continuo

Nel campionamento continuo, la concentrazione del costituente è misurata in continuo nel gas di scarico grezzo o diluito. Tale concentrazione è moltiplicata per la portata del gas di scarico continuo (grezzo o diluito) nella posizione di campionamento delle emissioni per determinare la portata massica del costituente. L'emissione del costituente è sommata in continuo durante tutto il ciclo di prova. Tale somma è la massa totale del costituente emesso.

7.2.1.2.   Campionamento per lotti

Nel campionamento per lotti, un campione di gas di scarico grezzo o diluito è estratto in continuo e immagazzinato per essere successivamente misurato. Il campione estratto deve essere proporzionale alla portata del gas di scarico grezzo o diluito. Sono esempi di campionamento per lotti la raccolta di emissioni gassose diluite in un sacchetto e la raccolta di particolato (PM) su un filtro. Il calcolo delle emissioni è effettuato con il metodo seguente: le concentrazioni campionate per lotti sono moltiplicate per la massa totale o la portata massica totale del gas di scarico (grezzo o diluito) da cui sono stati estratti durante il ciclo di prova. Tale prodotto è la massa o la portata massica totale del costituente emesso. Per calcolare la concentrazione di particolato, il PM depositato su un filtro dal gas di scarico estratto in modo proporzionale va diviso per la quantità di gas di scarico filtrata.

7.2.1.3.   Campionamento combinato

È consentita qualsiasi combinazione di campionamento continuo e per lotti (PM con il campionamento per lotti ed emissioni gassose con campionamento continuo).

La seguente figura illustra i due aspetti delle procedure di prova per la misurazione delle emissioni: la strumentazione con le linee di campionamento nel gas di scarico grezzo e diluito e le operazioni necessarie per calcolare le emissioni inquinanti nei cicli di prova stazionari e transitori (figura 7.1).

Figura 7.1

Procedure di prova per la misurazione delle emissioni

Image

Nota relative alla figura 7.1: il termine "campionamento del PM a flusso parziale" comprende la diluizione a flusso parziale per estrarre solo gas di scarico grezzi con un rapporto di diluizione costante o variabile.

7.2.2.   Determinazione del lavoro

Il lavoro prodotto è determinato durante il ciclo di prova moltiplicando in modo sincrono i valori di regime e di coppia per calcolare i valori istantanei della potenza del motore al freno. La potenza del motore al freno è integrata nel ciclo di prova per determinare il lavoro totale.

7.3.   Verifica e taratura

7.3.1.   Operazioni preliminari

7.3.1.1.   Precondizionamento

Per raggiungere condizioni stabili il sistema di campionamento e il motore devono essere precondizionati prima di iniziare una sequenza di prova conformemente ai punti 7.3 e 7.4. Il precondizionamento per raffreddare il motore prima di una prova transitoria con avviamento a freddo è specificato al punto 7.4.2.

7.3.1.2.   Verifica della contaminazione da HC

Se vi è il sospetto di una contaminazione essenziale da HC del sistema di misura del gas di scarico, la contaminazione con HC può essere controllata con un gas di azzeramento e poi corretta. Se si deve controllare il livello di contaminazione del sistema di misura e del sistema HC di fondo, tale controllo deve essere effettuato entro 8 ore prima dell'inizio di ogni ciclo di prova. Il valori vanno registrati ai fini di una correzione successiva. Prima di tale controllo è necessario controllare le perdite e tarare l'analizzatore FID.

7.3.1.3.   Preparazione dell'apparecchiatura di misurazione per il campionamento

Prima dell'inizio del campionamento delle emissioni vanno eseguite le azioni di seguito elencate:

| a) | controllare le perdite nelle 8 ore precedenti il campionamento delle emissioni in conformità al punto 8.1.8.7.; |
| --- | --- |

a)

controllare le perdite nelle 8 ore precedenti il campionamento delle emissioni in conformità al punto 8.1.8.7.;

| b) | per il campionamento per lotti, collegare mezzi di stoccaggio puliti, quali sacchetti svuotati o i filtri tarati; |
| --- | --- |

b)

per il campionamento per lotti, collegare mezzi di stoccaggio puliti, quali sacchetti svuotati o i filtri tarati;

| c) | avviare tutti gli strumenti di misura secondo le istruzioni del fabbricante e i criteri di buona pratica ingegneristica; |
| --- | --- |

c)

avviare tutti gli strumenti di misura secondo le istruzioni del fabbricante e i criteri di buona pratica ingegneristica;

| d) | avviare i sistemi di diluizione, le pompe campione, le ventole di raffreddamento e il sistema di raccolta dati; |
| --- | --- |

d)

avviare i sistemi di diluizione, le pompe campione, le ventole di raffreddamento e il sistema di raccolta dati;

| e) | regolare le portate del campione ai livelli desiderati, utilizzando, se lo si desidera, il flusso derivato; |
| --- | --- |

e)

regolare le portate del campione ai livelli desiderati, utilizzando, se lo si desidera, il flusso derivato;

| f) | preriscaldare o preraffreddare gli scambiatori di calore nel sistema di campionamento e portarli entro i rispettivi intervalli di temperatura di funzionamento per la prova; |
| --- | --- |

f)

preriscaldare o preraffreddare gli scambiatori di calore nel sistema di campionamento e portarli entro i rispettivi intervalli di temperatura di funzionamento per la prova;

| g) | consentire ai componenti riscaldati o raffreddati quali linee, filtri, refrigeranti e pompe di stabilizzarsi alle rispettive temperature di funzionamento; |
| --- | --- |

g)

consentire ai componenti riscaldati o raffreddati quali linee, filtri, refrigeranti e pompe di stabilizzarsi alle rispettive temperature di funzionamento;

| h) | accendere il flusso del sistema di diluizione del gas di scarico almeno 10 minuti prima della sequenza di prova; |
| --- | --- |

h)

accendere il flusso del sistema di diluizione del gas di scarico almeno 10 minuti prima della sequenza di prova;

| i) | tarare gli analizzatori di gas e azzerare gli analizzatori continui secondo la procedura di cui al punto 7.3.1.4.; |
| --- | --- |

i)

tarare gli analizzatori di gas e azzerare gli analizzatori continui secondo la procedura di cui al punto 7.3.1.4.;

| j) | azzerare o riazzerare i dispositivi elettronici integrati prima dell'inizio di ciascun intervallo di prova. |
| --- | --- |

j)

azzerare o riazzerare i dispositivi elettronici integrati prima dell'inizio di ciascun intervallo di prova.

7.3.1.4.   Taratura degli analizzatori di gas

È necessario selezionare gli intervalli appropriati dell'analizzatore di gas. È consentito utilizzare analizzatori delle emissioni con commutazione dell'intervallo automatica o manuale. Durante una prova modale con rampe di transizione o una prova NRTC e durante un periodo di campionamento di un'emissione gassosa alla fine di ogni modalità discreta, non è possibile modificare l'intervallo degli analizzatori delle emissioni. Allo stesso modo, durante il ciclo di prova non si possono commutare gli aumenti degli amplificatori operazionali analogici di un analizzatore.

Tutti gli analizzatori continui vanno azzerati e calibrati utilizzando gas che abbiano una tracciabilità internazionale e che soddisfino le specifiche di cui al punto 9.5.1. Gli analizzatori FID devono essere calibrati su un numero di atomi di carbonio pari a uno (C
  1).

7.3.1.5.   Condizionamento e taratura del filtro di particolato (PM)

Le procedure per il precondizionamento e la taratura del filtro antiparticolato devono essere conformi al punto 8.2.3.

7.3.2.   Procedure da avviare dopo la prova

Dopo la conclusione del campionamento delle emissioni occorre compiere le azioni di seguito elencate:

7.3.2.1.   Verifica del campionamento proporzionale

Per i campioni dei lotti proporzionali, come i campioni in sacchetto o i campioni di particolato, occorre verificare che il campionamento proporzionale sia stato mantenuto in conformità al punto 8.2.1. Per il metodo a filtro singolo e il ciclo stazionario in modalità discreta si deve calcolare il fattore di ponderazione del particolato. I campioni che non soddisfano le prescrizioni del punto 8.2.1. devono essere annullati.

7.3.2.2.   Condizionamento e pesata del particolato dopo la prova

I filtri antiparticolato usati vanno inseriti in un contenitore coperto o sigillato oppure il portafiltri deve essere chiuso per proteggere i filtri campione dalla contaminazione ambientale. Così protetti, i filtri carichi devono essere riportati nella camera di condizionamento del filtro antiparticolato. Poi i filtri antiparticolato campione vanno condizionati e ponderati conformemente al punto 8.2.4. (procedure di post-condizionamento del filtro antiparticolato e di ponderazione totale).

7.3.2.3.   Analisi del campionamento per lotti dei gas

Non appena possibile si esegue la seguente procedura:

| a) | azzerare e calibrare tutti gli analizzatori di gas per lotti entro 30 minuti dal completamento del ciclo di prova o durante il periodo di sosta a caldo (hot soak) se è pratico per controllare la stabilità degli analizzatori di gas; |
| --- | --- |

a)

azzerare e calibrare tutti gli analizzatori di gas per lotti entro 30 minuti dal completamento del ciclo di prova o durante il periodo di sosta a caldo (hot soak) se è pratico per controllare la stabilità degli analizzatori di gas;

| b) | analizzare i campioni di gas per lotti entro 30 minuti dal completamento del ciclo di prova con avviamento a caldo o durante il periodo di sosta a caldo; |
| --- | --- |

b)

analizzare i campioni di gas per lotti entro 30 minuti dal completamento del ciclo di prova con avviamento a caldo o durante il periodo di sosta a caldo;

| c) | analizzare i campioni di fondo entro 60 minuti dal completamento del ciclo di prova con avviamento a caldo. |
| --- | --- |

c)

analizzare i campioni di fondo entro 60 minuti dal completamento del ciclo di prova con avviamento a caldo.

7.3.2.4.   Verifica della deriva

Dopo la quantificazione dei gas di scarico occorre verificare la deriva nel modo seguente:

| a) | per gli analizzatori di gas per lotti e continui registrare il valore medio dell'analizzatore dopo la stabilizzazione di un gas di azzeramento all'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare l'analizzatore di ogni gas di campionamento e il tempo di risposta dell'analizzatore; |
| --- | --- |

a)

per gli analizzatori di gas per lotti e continui registrare il valore medio dell'analizzatore dopo la stabilizzazione di un gas di azzeramento all'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare l'analizzatore di ogni gas di campionamento e il tempo di risposta dell'analizzatore;

| b) | registrare il valore medio dell'analizzatore dopo la stabilizzazione del gas di calibrazione all'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare l'analizzatore di ogni gas di campionamento e il tempo di risposta dell'analizzatore; |
| --- | --- |

b)

registrare il valore medio dell'analizzatore dopo la stabilizzazione del gas di calibrazione all'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare l'analizzatore di ogni gas di campionamento e il tempo di risposta dell'analizzatore;

| c) | utilizzare tali dati per convalidare e correggere la deriva conformemente al punto 8.2.2. |
| --- | --- |

c)

utilizzare tali dati per convalidare e correggere la deriva conformemente al punto 8.2.2.

7.4.   Cicli di prova

Si applicano i seguenti cicli di lavoro:

| a) | per i motori a regime variabile il ciclo di prova in 8 modalità o il corrispondente ciclo modale con rampe di transizione e il ciclo transitorio NRTC conformemente all'allegato 5; |
| --- | --- |

a)

per i motori a regime variabile il ciclo di prova in 8 modalità o il corrispondente ciclo modale con rampe di transizione e il ciclo transitorio NRTC conformemente all'allegato 5;

| b) | per i motori a regime costante il ciclo di prova in 5 modalità o il corrispondente ciclo modale con rampe di transizione conformemente all'allegato 5. |
| --- | --- |

b)

per i motori a regime costante il ciclo di prova in 5 modalità o il corrispondente ciclo modale con rampe di transizione conformemente all'allegato 5.

7.4.1.   Cicli di prova stazionari

I cicli di prova stazionari sono descritti nell'allegato 5 come un elenco di modalità discrete (punti di funzionamento), dove ogni punto di funzionamento ha un valore di regime e uno di coppia. Un ciclo di prova stazionario è misurato con un motore riscaldato e fatto funzionare secondo le specifiche del fabbricante. Un ciclo di prova stazionario può essere eseguito come ciclo in modalità discreta o come ciclo modale con rampe di transizione, come spiegato ai punti seguenti.

7.4.1.1.   Cicli di prova stazionari in modalità discreta

Il ciclo di prova stazionario in 8 modalità discrete è costituito da otto modalità di regime e carico (con il rispettivo fattore di ponderazione per ogni modalità), che coprono l'intervallo tipico di funzionamento dei motori a regime variabile. Il ciclo è illustrato nell'allegato 5.

Il ciclo di prova stazionario in 5 modalità discrete a regime costante è costituito da cinque modalità di carico (con il rispettivo fattore di ponderazione per ogni modalità), tutte a regime nominale, che coprono l'intervallo tipico di funzionamento dei motori a regime costante. Il ciclo è illustrato nell'allegato 5.

7.4.1.2.   Cicli di prova stazionari con rampe di transizione

I cicli di prova modali con rampe di transizione (RMC) sono cicli di funzionamento a caldo in cui si misurano le emissioni dopo l'avvio, il riscaldamento e il funzionamento del motore conformemente al punto 7.8.2.1. Il motore deve essere controllato di continuo dalla centralina di controllo del banco di prova durante il ciclo di prova RMC. Le emissioni di gas e particolato devono essere misurate e sottoposte a campionamento in modo continuo durante il ciclo di prova RMC come in un ciclo transitorio.

Nel caso del ciclo di prova in 5 modalità l'RMC segue le stesse modalità e nello stesso ordine del corrispondente ciclo di prova stazionario in modalità discreta. Per il ciclo di prova in 8 modalità, l'RMC ha una modalità supplementare (modalità al minimo divisa) e la sequenza non è la stessa del corrispondente ciclo di prova stazionario in modalità discreta per evitare cambiamenti estremi della temperatura di post-trattamento. La lunghezza delle modalità è selezionata in modo da essere equivalente ai fattori di ponderazione del corrispondente ciclo di prova stazionario in modalità discreta. La variazione del regime del motore e del carico da una modalità a quella seguente deve essere controllato in modo lineare in un tempo di 20 ± 1 s. Il tempo necessario per cambiare modalità fa parte della nuova modalità (inclusa la prima modalità).

7.4.2.   Ciclo di prova transitorio (NRTC)

Il ciclo di prova transitorio non stradale (NRTC) è descritto nell'appendice 5 come una sequenza secondo per secondo di valori di regime e di coppia normalizzati. Per eseguire la prova in una camera di prova per motori, i valori normalizzati sono convertiti in valori di riferimento equivalenti per il singolo motore sottoposto alla prova, sulla base dei valori specifici di regime e coppia individuati nella curva di mappatura del motore. Tale conversione è definita "denormalizzazione" e il ciclo di prova risultante corrisponde al ciclo di prova NRTC del motore da sottoporre a prova (cfr. punto 7.7.2.).

Nell'allegato 5 si trova una rappresentazione grafica della tabella dinamometrica NRTC normalizzata.

Il ciclo di prova transitorio deve essere eseguito due volte (cfr. punto 7.8.3.):

| a) | con avviamento a freddo dopo che il motore e i sistemi di post-trattamento hanno raggiunto la temperatura ambiente in seguito a raffreddamento naturale, oppure con avviamento a freddo dopo il raffreddamento forzato e dopo che le temperature del motore, del refrigerante, dell'olio, dei sistemi di post-trattamento e di tutti i dispositivi di controllo del motore si sono stabilizzate tra i 20 °C e i 30 °C; la misurazione delle emissioni con avviamento a freddo inizia con l'avviamento del motore; |
| --- | --- |

a)

con avviamento a freddo dopo che il motore e i sistemi di post-trattamento hanno raggiunto la temperatura ambiente in seguito a raffreddamento naturale, oppure con avviamento a freddo dopo il raffreddamento forzato e dopo che le temperature del motore, del refrigerante, dell'olio, dei sistemi di post-trattamento e di tutti i dispositivi di controllo del motore si sono stabilizzate tra i 20 °C e i 30 °C; la misurazione delle emissioni con avviamento a freddo inizia con l'avviamento del motore;

| b) | periodo di sosta a caldo - immediatamente dopo il completamento della fase con avviamento a freddo, il motore deve essere condizionato per la prova di avviamento a caldo tramite un periodo di sosta a caldo di 20 ± 1 minuti; |
| --- | --- |

b)

periodo di sosta a caldo - immediatamente dopo il completamento della fase con avviamento a freddo, il motore deve essere condizionato per la prova di avviamento a caldo tramite un periodo di sosta a caldo di 20 ± 1 minuti;

| c) | l'avviamento a caldo inizia immediatamente dopo il periodo di sosta a caldo con l'utilizzo del motorino di avviamento. Gli analizzatori dei gas vanno messi in funzione almeno 10 s prima della fine del periodo di sosta a caldo per evitare la commutazione dei picchi di segnale. La misurazione delle emissioni deve essere parallela all'avvio della fase con avviamento a caldo, incluso l'avviamento del motore con il motorino di avviamento.
  Le emissioni specifiche al freno espresse in (g/kWh) sono determinate usando le procedure del presente punto per i cicli di prova con avviamento a caldo e a freddo. Le emissioni combinate ponderate sono calcolate attribuendo ai risultati con avviamento a freddo una ponderazione del 10 per cento e ai risultati con avviamento a caldo una ponderazione del 90 per cento come indicato nell'allegato 4B, appendici A.7-A.8. |
| --- | --- |

c)

l'avviamento a caldo inizia immediatamente dopo il periodo di sosta a caldo con l'utilizzo del motorino di avviamento. Gli analizzatori dei gas vanno messi in funzione almeno 10 s prima della fine del periodo di sosta a caldo per evitare la commutazione dei picchi di segnale. La misurazione delle emissioni deve essere parallela all'avvio della fase con avviamento a caldo, incluso l'avviamento del motore con il motorino di avviamento.

Le emissioni specifiche al freno espresse in (g/kWh) sono determinate usando le procedure del presente punto per i cicli di prova con avviamento a caldo e a freddo. Le emissioni combinate ponderate sono calcolate attribuendo ai risultati con avviamento a freddo una ponderazione del 10 per cento e ai risultati con avviamento a caldo una ponderazione del 90 per cento come indicato nell'allegato 4B, appendici A.7-A.8.

7.5.   Sequenza di prova generale

Per misurare le emissioni del motore si devono eseguire le operazioni seguenti:

| a) | definire i regimi e i carichi di prova del motore per il motore sottoposto a prova mediante la misurazione della coppia massima (per i motori a regime costante) o della curva di coppia massima (per i motori a regime variabile) come funzione del regime del motore; |
| --- | --- |

a)

definire i regimi e i carichi di prova del motore per il motore sottoposto a prova mediante la misurazione della coppia massima (per i motori a regime costante) o della curva di coppia massima (per i motori a regime variabile) come funzione del regime del motore;

| b) | denormalizzare i cicli di prova normalizzati con la coppia (per i motori a regime costante) oppure con i regimi e le coppie (per i motori a regime variabile) indicati alla precedente lettera a) del punto 7.5.; |
| --- | --- |

b)

denormalizzare i cicli di prova normalizzati con la coppia (per i motori a regime costante) oppure con i regimi e le coppie (per i motori a regime variabile) indicati alla precedente lettera a) del punto 7.5.;

| c) | preparare il motore, le apparecchiature e gli strumenti di misura in anticipo per la prova di emissione seguente o per la serie di prove seguente (ciclo a freddo e a caldo); |
| --- | --- |

c)

preparare il motore, le apparecchiature e gli strumenti di misura in anticipo per la prova di emissione seguente o per la serie di prove seguente (ciclo a freddo e a caldo);

| d) | eseguire le procedure preliminari per verificare il funzionamento di certi analizzatori e apparecchiature; tarare tutti gli analizzatori; registrare tutti i risultati precedenti alla prova; |
| --- | --- |

d)

eseguire le procedure preliminari per verificare il funzionamento di certi analizzatori e apparecchiature; tarare tutti gli analizzatori; registrare tutti i risultati precedenti alla prova;

| e) | avviare il motore (NRTC) o mantenerlo in funzionamento (cicli stazionari) all'inizio del ciclo di prova e avviare contemporaneamente i sistemi di campionamento; |
| --- | --- |

e)

avviare il motore (NRTC) o mantenerlo in funzionamento (cicli stazionari) all'inizio del ciclo di prova e avviare contemporaneamente i sistemi di campionamento;

| f) | misurare o registrare le emissioni e gli altri parametri richiesti durante il tempo di campionamento (per NRTC e cicli stazionari modali con rampe di transizione per tutto il ciclo di prova); |
| --- | --- |

f)

misurare o registrare le emissioni e gli altri parametri richiesti durante il tempo di campionamento (per NRTC e cicli stazionari modali con rampe di transizione per tutto il ciclo di prova);

| g) | eseguire le procedure post-prova per verificare il funzionamento di certi analizzatori e apparecchiature; |
| --- | --- |

g)

eseguire le procedure post-prova per verificare il funzionamento di certi analizzatori e apparecchiature;

| h) | condizionare, pesare (peso a vuoto), caricare, ricondizionare, ripesare (peso carico) i filtri antiparticolato e poi valutare i campioni in base alle procedure preliminari (punto 7.3.1.5.) e successive (punto 7.3.2.2.) alla prova; |
| --- | --- |

h)

condizionare, pesare (peso a vuoto), caricare, ricondizionare, ripesare (peso carico) i filtri antiparticolato e poi valutare i campioni in base alle procedure preliminari (punto 7.3.1.5.) e successive (punto 7.3.2.2.) alla prova;

| i) | valutare i risultati della prova delle emissioni. |
| --- | --- |

i)

valutare i risultati della prova delle emissioni.

Il seguente diagramma presenta una panoramica delle procedure da seguire per condurre cicli di prova NRMM con la misurazione delle emissioni del gas di scarico del motore.

Figura 7.3

Sequenza di prova

Image

7.5.1.   Procedura di avviamento e riavviamento del motore

7.5.1.1.   Avviamento del motore

Si avvia il motore:

| a) | conformemente alle raccomandazioni del manuale d'uso usando un motorino di avviamento di serie o un sistema di avviamento ad aria e una batteria carica, una fonte di energia appropriata oppure una fonte appropriata di aria compressa; oppure |
| --- | --- |

a)

conformemente alle raccomandazioni del manuale d'uso usando un motorino di avviamento di serie o un sistema di avviamento ad aria e una batteria carica, una fonte di energia appropriata oppure una fonte appropriata di aria compressa; oppure

| b) | usando il dinamometro. Tipicamente si avvia il motore entro ± 25 per cento del regime tipico di avviamento con motorino di avviamento in funzione oppure si aumenta linearmente la velocità del dinamometro da zero a 100 min-1 sotto il regime minimo, ma solo fino all'avviamento del motore. |
| --- | --- |

b)

usando il dinamometro. Tipicamente si avvia il motore entro ± 25 per cento del regime tipico di avviamento con motorino di avviamento in funzione oppure si aumenta linearmente la velocità del dinamometro da zero a 100 min-1 sotto il regime minimo, ma solo fino all'avviamento del motore.

Si arresta il motorino di avviamento entro 1 s dall'avviamento del motore. Se il motore non si avvia dopo 15 s di utilizzo del motorino di avviamento, si arresta il motorino e si accertano i motivi del mancato avviamento, salvo nel caso in cui il manuale d'uso o il manuale di manutenzione-riparazione indichino che una durata maggiore della procedura di avviamento è normale.

7.5.1.2.   Arresto del motore

| a) | Se il motore si arresta in qualsiasi momento durante la prova con avviamento a freddo del NRTC, si deve annullare la prova. |
| --- | --- |

a)

Se il motore si arresta in qualsiasi momento durante la prova con avviamento a freddo del NRTC, si deve annullare la prova.

| b) | Se il motore si arresta in qualsiasi momento durante la prova con avviamento a caldo del NRTC, si deve annullare la prova. Far sostare il motore come indicato al punto 7.8.3. e ripetere la prova con avviamento a caldo. In questo caso non è necessario ripetere la prova con avviamento a freddo. |
| --- | --- |

b)

Se il motore si arresta in qualsiasi momento durante la prova con avviamento a caldo del NRTC, si deve annullare la prova. Far sostare il motore come indicato al punto 7.8.3. e ripetere la prova con avviamento a caldo. In questo caso non è necessario ripetere la prova con avviamento a freddo.

| c) | Se il motore si arresta in qualsiasi momento durante il ciclo stazionario (in modalità discreta o con rampe di transizione), si deve annullare la prova e ripeterla a partire dalla procedura di riscaldamento del motore. Per la misurazione del PM con il metodo a filtri multipli (un filtro di campionamento per ogni modalità operativa) il test deve essere continuato stabilizzando il motore alla modalità precedente per il condizionamento della temperatura del motore e in seguito va iniziata la misurazione con la modalità in cui si era arrestato il motore. |
| --- | --- |

c)

Se il motore si arresta in qualsiasi momento durante il ciclo stazionario (in modalità discreta o con rampe di transizione), si deve annullare la prova e ripeterla a partire dalla procedura di riscaldamento del motore. Per la misurazione del PM con il metodo a filtri multipli (un filtro di campionamento per ogni modalità operativa) il test deve essere continuato stabilizzando il motore alla modalità precedente per il condizionamento della temperatura del motore e in seguito va iniziata la misurazione con la modalità in cui si era arrestato il motore.

7.6.   Mappatura del motore

Prima di iniziare la mappatura del motore, il motore deve essere riscaldato e verso la fine del riscaldamento deve funzionare per almeno 10 minuti alla potenza massima o secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica in modo da stabilizzare la temperatura del refrigerante del motore e dei lubrificanti. Quando il motore è stabilizzato, si esegue la mappatura del motore.

Ad eccezione dei motori a regime costante, la mappatura del motore si esegue con la leva di comando o il regolatore del carburante completamente aperti usando i regimi in modalità discreta in ordine ascendente. I regimi di mappatura minimo e massimo sono definiti come segue:

| Regime di mappatura minimo | = | regime di minimo a caldo |
| --- | --- | --- |
| Regime di mappatura massimo | = | il valore minimo tra n
  hi x 1,02 o il regime al quale la coppia massima cade a zero. |

Regime di mappatura minimo

=

regime di minimo a caldo

Regime di mappatura massimo

=

il valore minimo tra n
  hi x 1,02 o il regime al quale la coppia massima cade a zero.

Se n
  hi è il regime alto del motore, definito come il regime massimo del motore, si ottiene il 70 per cento della potenza massima.

Se il regime massimo non è sicuro o rappresentativo (ad es. per motori senza regolatore), si deve usare la buona pratica ingegneristica per eseguire la mappatura fino al regime massimo sicuro o al regime massimo rappresentativo.

7.6.1.   Mappatura del motore per il ciclo stazionario in 8 modalità

Nel caso della mappatura del motore per il ciclo stazionario in 8 modalità (solo per i motori che non devono eseguire il ciclo NRTC), si deve usare la buona pratica ingegneristica per selezionare un numero sufficiente (20 - 30) di punti fissi equidistanti. A ogni punto fisso si deve stabilizzare il regime e consentire la stabilizzazione della coppia per almeno 15 secondi. Il regime e la coppia minimi vanno registrati per ogni punto fisso. L'interpolazione lineare va utilizzata per determinare i regimi della prova in 8 modalità e le coppie, se del caso. Se i regimi di prova e i carichi derivati non deviano di oltre ± 2,5 per cento da quelli indicati dal fabbricante, si applicano i regimi e i carichi indicati da quest'ultimo. Se i motori devono essere sottoposti anche alla prova NRTC, si deve utilizzare la curva di mappatura NRTC per determinare i regimi e le coppie della prova stazionaria.

7.6.2.   Mappatura del motore per il ciclo NRTC

Si effettua la mappatura del motore con la procedura seguente:

| a) | togliere il carico al motore e farlo funzionare al minimo;






  i) | per i motori con un regolatore di basso regime, la richiesta dell'operatore è fissata al minimo, si usa il dinamometro o altro dispositivo di carico per raggiungere una coppia di zero sull'asse primario di potenza e al motore va consentito di regolare il regime. Si deve misurare questa velocità minima a caldo; |
| --- | --- | --- |

a)

togliere il carico al motore e farlo funzionare al minimo;

i)

per i motori con un regolatore di basso regime, la richiesta dell'operatore è fissata al minimo, si usa il dinamometro o altro dispositivo di carico per raggiungere una coppia di zero sull'asse primario di potenza e al motore va consentito di regolare il regime. Si deve misurare questa velocità minima a caldo;

| ii) | per i motori senza regolatore di basso regime, il dinamometro è regolato in modo da raggiungere una coppia di zero sull'asse primario di potenza del motore, la richiesta dell'operatore è fissata in modo da controllare la velocità al regime del motore più basso dichiarato dal fabbricante (noto anche come regime minimo a caldo dichiarato dal fabbricante); |
| --- | --- |

ii)

per i motori senza regolatore di basso regime, il dinamometro è regolato in modo da raggiungere una coppia di zero sull'asse primario di potenza del motore, la richiesta dell'operatore è fissata in modo da controllare la velocità al regime del motore più basso dichiarato dal fabbricante (noto anche come regime minimo a caldo dichiarato dal fabbricante);

| iii) | la coppia al minimo dichiarata dal fabbricante può essere utilizzata per tutti i motori a regime variabile (con o senza regolatore di basso regime), se una coppia al minimo non corrispondente a zero è rappresentativa del funzionamento durante l'uso; |
| --- | --- |

iii)

la coppia al minimo dichiarata dal fabbricante può essere utilizzata per tutti i motori a regime variabile (con o senza regolatore di basso regime), se una coppia al minimo non corrispondente a zero è rappresentativa del funzionamento durante l'uso;

| b) | fissare la richiesta dell'operatore al massimo e il regime del motore tra il regime minimo a caldo e il 95 per cento del regime minimo a caldo. Per i motori con cicli di lavoro di riferimento il cui regime minimo sia superiore al minimo a caldo la mappatura può essere avviata tra il regime di riferimento più basso e il 95 per cento del regime di riferimento più basso; |
| --- | --- |

b)

fissare la richiesta dell'operatore al massimo e il regime del motore tra il regime minimo a caldo e il 95 per cento del regime minimo a caldo. Per i motori con cicli di lavoro di riferimento il cui regime minimo sia superiore al minimo a caldo la mappatura può essere avviata tra il regime di riferimento più basso e il 95 per cento del regime di riferimento più basso;

| c) | aumentare il regime del motore ad una media di 8 ± 1 min-1/s oppure mappare il motore usando una velocità a una media costante in modo da impiegare da 4 a 6 minuti per passare dal minimo al massimo regime di mappatura. L'intervallo del regime di mappatura è avviato tra il minimo a caldo e il 95 per cento del minimo a caldo e terminato al regime massimo superiore alla potenza massima in cui si usa meno del 70 per cento della potenza massima. Se tale regime massimo non è sicuro o rappresentativo (ad es. per motori senza regolatore), si deve usare la buona pratica ingegneristica per eseguire la mappatura fino al regime massimo sicuro o al regime massimo rappresentativo. Si registrano il regime e la coppia con una frequenza di campionamento di almeno 1 Hz; |
| --- | --- |

c)

aumentare il regime del motore ad una media di 8 ± 1 min-1/s oppure mappare il motore usando una velocità a una media costante in modo da impiegare da 4 a 6 minuti per passare dal minimo al massimo regime di mappatura. L'intervallo del regime di mappatura è avviato tra il minimo a caldo e il 95 per cento del minimo a caldo e terminato al regime massimo superiore alla potenza massima in cui si usa meno del 70 per cento della potenza massima. Se tale regime massimo non è sicuro o rappresentativo (ad es. per motori senza regolatore), si deve usare la buona pratica ingegneristica per eseguire la mappatura fino al regime massimo sicuro o al regime massimo rappresentativo. Si registrano il regime e la coppia con una frequenza di campionamento di almeno 1 Hz;

| d) | se un fabbricante ritiene che le tecniche di mappatura di cui sopra non siano sicure o non siano rappresentative di un dato motore, è ammesso l'uso di tecniche alternative. Tali tecniche di mappatura devono soddisfare la finalità delle procedure di mappatura specificate, cioè determinare la coppia massima disponibile a tutti i regimi del motore raggiunti durante i cicli di prova. Qualsiasi deviazione rispetto alle tecniche di mappatura specificate nel presente paragrafo per motivi di sicurezza o di rappresentatività deve essere approvata dall'autorità di omologazione insieme alla relativa motivazione. Tuttavia, per motori con regolatore o turbocompressore, in nessun caso la curva di coppia deve essere mappata mediante regimi decrescenti del motore; |
| --- | --- |

d)

se un fabbricante ritiene che le tecniche di mappatura di cui sopra non siano sicure o non siano rappresentative di un dato motore, è ammesso l'uso di tecniche alternative. Tali tecniche di mappatura devono soddisfare la finalità delle procedure di mappatura specificate, cioè determinare la coppia massima disponibile a tutti i regimi del motore raggiunti durante i cicli di prova. Qualsiasi deviazione rispetto alle tecniche di mappatura specificate nel presente paragrafo per motivi di sicurezza o di rappresentatività deve essere approvata dall'autorità di omologazione insieme alla relativa motivazione. Tuttavia, per motori con regolatore o turbocompressore, in nessun caso la curva di coppia deve essere mappata mediante regimi decrescenti del motore;

| e) | non è necessario mappare il motore prima di ciascun ciclo di prova. Si deve eseguire la mappatura del motore nuovamente se:






  i) | è trascorso un tempo irragionevole da quando è stata determinata l'ultima mappa, secondo la buona pratica ingegneristica, oppure |
| --- | --- | --- |

e)

non è necessario mappare il motore prima di ciascun ciclo di prova. Si deve eseguire la mappatura del motore nuovamente se:

i)

è trascorso un tempo irragionevole da quando è stata determinata l'ultima mappa, secondo la buona pratica ingegneristica, oppure

| ii) | il motore è stato sottoposto a modifiche fisiche o ritarature che possono influire sulle sue prestazioni, oppure |
| --- | --- |

ii)

il motore è stato sottoposto a modifiche fisiche o ritarature che possono influire sulle sue prestazioni, oppure

| iii) | la pressione atmosferica vicino all'aspirazione dell'aria del motore non è entro ± 5 kPa del valore registrato al momento dell'ultima mappatura. |
| --- | --- |

iii)

la pressione atmosferica vicino all'aspirazione dell'aria del motore non è entro ± 5 kPa del valore registrato al momento dell'ultima mappatura.

7.6.3.   Mappatura del motore per motori a regime costante:

| a) | il motore può funzionare con un regolatore di regime costante di serie o la simulazione di un regolatore di regime costante mediante il controllo del regime del motore con un sistema di controllo comandato dall'operatore. Il regolatore è utilizzato in modo a droop o isocrono, a seconda dei casi; |
| --- | --- |

a)

il motore può funzionare con un regolatore di regime costante di serie o la simulazione di un regolatore di regime costante mediante il controllo del regime del motore con un sistema di controllo comandato dall'operatore. Il regolatore è utilizzato in modo a droop o isocrono, a seconda dei casi;

| b) | con il regolatore o la simulazione del controllo del regime mediante i comandi dell'operatore il motore deve funzionare alla velocità regolata senza carico (ad alta velocità, non al minimo) per almeno 15 s; |
| --- | --- |

b)

con il regolatore o la simulazione del controllo del regime mediante i comandi dell'operatore il motore deve funzionare alla velocità regolata senza carico (ad alta velocità, non al minimo) per almeno 15 s;

| c) | il dinamometro è utilizzato per aumentare la coppia in modo costante. La mappatura è eseguita in modo che siano necessari da 2 a 4 min per passare dal regime regolato senza carico alla coppia massima. Durante la mappatura del motore il regime e la coppia effettivi devono essere registrati con almeno 1 Hz; |
| --- | --- |

c)

il dinamometro è utilizzato per aumentare la coppia in modo costante. La mappatura è eseguita in modo che siano necessari da 2 a 4 min per passare dal regime regolato senza carico alla coppia massima. Durante la mappatura del motore il regime e la coppia effettivi devono essere registrati con almeno 1 Hz;

| d) | nel caso di un motore a generatore (gen-set) destinato alla generazione di potenza a 50 Hz e 60 Hz (ad es. 1 500 and 1 800 min-1) il motore deve essere provato separatamente a entrambi i regimi costanti. |
| --- | --- |

d)

nel caso di un motore a generatore (gen-set) destinato alla generazione di potenza a 50 Hz e 60 Hz (ad es. 1 500 and 1 800 min-1) il motore deve essere provato separatamente a entrambi i regimi costanti.

Per i motori a regime costante si deve usare la buona pratica ingegneristica per applicare altri metodi di registrazione della coppia e della potenza massima ai regimi di funzionamento definite.

7.7.   Generazione del ciclo di prova

7.7.1.   Generazione di cicli di prova stazionari

7.7.1.1.   Regime nominale e di denormalizzazione

Per i motori sottoposti a prova con il ciclo di prova NRSC o NRTC il regime di denormalizzazione deve essere calcolato in base alla procedura transitoria (punti 7.6.2. e 7.7.2.1. e figura 7.3.). Nel caso del ciclo stazionario si usa il regime di denormalizzazione (n
  denorm) al posto del regime nominale.

Se il regime di denormalizzazione calcolato (n
  denorm) corrisponde a ± 2,5 per cento del regime di denormalizzazione dichiarato dal fabbricante, per la prova delle emissioni si può utilizzare il regime di denormalizzazione dichiarato (n
  denorm). Se questa tolleranza viene superata, per la prova delle emissioni va utilizzato il regime di denormalizzazione calcolato (n
  denorm).

Per i motori a regime variabile che non sono provati con il ciclo NRTC si deve calcolare il regime nominale, di cui alle tabelle dell'allegato 5 del presente regolamento per il ciclo a 8 modalità discrete e per il ciclo a modalità derivata con rampe di transizione, secondo la procedura stazionaria (punto 7.6.2. e figura 7.3). Il regime nominale è definito al punto 2.1.69.

Per i motori a regime costante, il regime nominale e il regime regolato dal motore, di cui alle tabelle dell'allegato 5 del presente regolamento, per il ciclo a 5 modalità discrete e per il ciclo a modalità derivata con rampe di transizione corrispondono a quelli definiti ai punti 2.1.30. e 2.1.69.

7.7.1.2.   Generazione del ciclo di prova stazionario in 8 modalità (in modalità discreta e con rampe di transizione)

Il regime intermedio è determinato dai calcoli basati sulla sua definizione (punto 2.1.42.). Conformemente al punto 7.7.1.1., per i motori sottoposti a prova con il ciclo NRSC e NRTC si usa il regime di denormalizzazione (n
  denorm) al posto del regime nominale per la determinazione del regime intermedio.

La regolazione del motore per ciascuna modalità di prova viene calcolata mediante la formula:

| | (7-1) |
| --- | --- |

Formula

(7-1)

dove:

| S | = | regolazione del banco dinamometrico in kW |
| --- | --- | --- |
| P
  max | = | mpotenza massima osservata o dichiarata al regime di prova nelle condizioni di prova (indicata dal fabbricante) in kW |
| P
  AUX | = | potenza totale dichiarata assorbita dagli impianti ausiliari applicati per la prova (cfr. punto 6.3.) al regime di prova in kW |
| L | = | percentuale della coppia |

S

=

regolazione del banco dinamometrico in kW

P
  max

=

mpotenza massima osservata o dichiarata al regime di prova nelle condizioni di prova (indicata dal fabbricante) in kW

P
  AUX

=

potenza totale dichiarata assorbita dagli impianti ausiliari applicati per la prova (cfr. punto 6.3.) al regime di prova in kW

L

=

percentuale della coppia

Durante il ciclo di prova il motore viene fatto funzionare ai regimi e alle coppie definiti nell'allegato 5.

I valori massimi di mappatura della coppia ai regimi di prova specificati sono derivati dalla curva di mappatura (punto 7.6.1. o 7.6.2.). I valori "misurati" sono misurati direttamente durante il processo di mappatura del motore o sono determinati in base alla mappa del motore. I valori "dichiarati" sono indicati dal fabbricante. Se sono disponibili sia i valori misurati che i valori dichiarati, si possono usare i valori di coppia dichiarati invece dei valori misurati se non vi è una differenza superiore a ± 2,5 per cento. In caso contrario si usano i valori di coppia misurati derivati dalla mappatura del motore.

7.7.1.3.   Generazione del ciclo di prova stazionario in 5 modalità (in modalità discreta e con rampe di transizione)

Durante il ciclo di prova il motore viene fatto funzionare ai regimi e alle coppie definiti nell'allegato 5.

Il valore massimo di mappatura della coppia al regime nominale specificato (punto 7.7.1.1.) deve essere utilizzato per generare il ciclo di prova in 5 modalità. Può essere dichiarata una coppia minima a caldo che sia rappresentativa del funzionamento in uso. Ad esempio, se il motore tipicamente è collegato ad una macchina che non funziona al di sotto di una certa coppia minima, questo valore di coppia può essere dichiarato e utilizzato per la generazione del ciclo. Se entrambi i valori misurati e dichiarati sono disponibili per la coppia massima di prova per la generazione del ciclo, si può utilizzare il valore dichiarato invece del valore misurato se esso è tra il 95 e il 100 per cento del valore misurato.

I valori di coppia sono valori percentuali della coppia corrispondenti alla potenza di servizio di base (3). La potenza di servizio di base è definita come la potenza massima disponibile durante una sequenza di potenza variabile, la cui durata può corrispondere a un numero illimitato di ore annue, tra gli intervalli di manutenzione stabiliti e alle condizioni ambientali stabilite. La manutenzione deve essere eseguita secondo le prescrizioni del fabbricante.

7.7.2.   Generazione del ciclo di prova transitorio (denormalizzazione NRTC)

L'allegato 5 definisce i cicli di prova applicabili in formato normalizzato. Un ciclo di prova normalizzato consiste di una sequenza di valori accoppiati di regime e coppia espressi in percentuale.

I valori normalizzati di regime e coppia sono trasformati in base alle seguenti convenzioni:

| a) | il regime normalizzato è trasformato in una sequenza di regimi di riferimento n
  ref, conformemente al punto 7.2.2.2; |
| --- | --- |

a)

il regime normalizzato è trasformato in una sequenza di regimi di riferimento n
  ref, conformemente al punto 7.2.2.2;

| b) | la coppia normalizzata è espressa come percentuale della coppia mappata al corrispondente regime di riferimento. Tali valori normalizzati sono trasformati in una sequenza di coppie di riferimento T
  ref, conformemente al punto 7.2.2.3; |
| --- | --- |

b)

la coppia normalizzata è espressa come percentuale della coppia mappata al corrispondente regime di riferimento. Tali valori normalizzati sono trasformati in una sequenza di coppie di riferimento T
  ref, conformemente al punto 7.2.2.3;

| c) | i valori di riferimento di regime e di coppia espressi in unità coerenti sono moltiplicati per calcolare i valori di riferimento della potenza. |
| --- | --- |

c)

i valori di riferimento di regime e di coppia espressi in unità coerenti sono moltiplicati per calcolare i valori di riferimento della potenza.

7.7.2.1.   Regime di denormalizzazione (n
  denorm)

Il regime di denormalizzazione (n
  denorm) è scelto in modo da corrispondere al 100 per cento dei valori del regime normalizzato specificati nella tabella del dinamometro di cui all'allegato 5. Il ciclo di riferimento del motore risultante dalla denormalizzazione al regime di riferimento dipende dalla selezione del regime di riferimento appropriato (n
  denorm). Per calcolare il regime di denormalizzazione (n
  denorm), ottenuto dalla curva di mappatura misurata, con l'accordo dell'autorità di omologazione si può usare una delle seguenti equazioni equivalenti:

| a) | | (7-2) |
| --- | --- | --- |

a)

Formula

(7-2)

dove:

| n
  denorm | = | regime di denormalizzazione |
| --- | --- | --- |
| n
  hi | = | alto regime (punto 2.1.40.) |
| n
  lo | = | basso regime (punto 2.1.44.) |

n
  denorm

=

regime di denormalizzazione

n
  hi

=

alto regime (punto 2.1.40.)

n
  lo

=

basso regime (punto 2.1.44.)

| b) | n
  denorm corrisponde al vettore più lungo definito come: | (7-3) |
| --- | --- | --- |

b)

n
  denorm corrisponde al vettore più lungo definito come:

Formula

(7-3)

dove:

| i | = | una variabile di indicizzazione che rappresenta un valore registrato della mappa del motore |
| --- | --- | --- |
| n
  normi | = | il regime del motore normalizzato mediante la divisione per n

  Pmax |
| P
  normi | = | la potenza del motore normalizzato mediante la divisione per P
  max |

i

=

una variabile di indicizzazione che rappresenta un valore registrato della mappa del motore

n
  normi

=

il regime del motore normalizzato mediante la divisione per n

  Pmax

P
  normi

=

la potenza del motore normalizzato mediante la divisione per P
  max

Si noti che se si riscontrano molteplici valori massimi, il regime di denormalizzazione (n
  denorm) deve essere considerato come il regime più basso di tutti i punti con la stessa somma massima di quadrati. Un regime dichiarato più alto può essere utilizzato se la lunghezza del vettore alla velocità dichiarata si trova entro il 2 per cento della lunghezza del vettore al valore misurato.

Se la parte discendente della curva a pieno carico è molto ripida, può causare problemi per la corretta esecuzione del regime al 105 per cento del ciclo di prova NRTC. In tal caso è consentito, previo accordo delle autorità di omologazione o certificazione, di ridurre leggermente (massimo 3 per cento) il regime di denormalizzazione (n
  denorm) per consentire l'operazione corretta del ciclo NRTC.

Se il regime di denormalizzazione misurato (n
  denorm) si scosta al massimo del ± 3 per cento dal regime di denormalizzazione dichiarato dal fabbricante, per la prova delle emissioni si può utilizzare il regime di denormalizzazione dichiarato (n
  denorm). Se questa tolleranza viene superata, per la prova delle emissioni va utilizzato il regime di denormalizzazione misurato (n
  denorm).

7.7.2.2.   Denormalizzazione del regime del motore

Il regime del motore deve essere denormalizzato usando la seguente equazione:

| | (7-4) |
| --- | --- |

Formula

(7-4)

dove:

| n
  ref | = | regime di riferimento |
| --- | --- | --- |
| n
  denorm | = | regime di denormalizzazione |
| n
  idle | = | regime di minimo |
| %speed | = | regime normalizzato NRTC nella tabella |

n
  ref

=

regime di riferimento

n
  denorm

=

regime di denormalizzazione

n
  idle

=

regime di minimo

%speed

=

regime normalizzato NRTC nella tabella

7.7.2.3.   Denormalizzazione della coppia del motore

I valori di coppia di cui alla tabella del dinamometro dell'allegato 5, punto 1.3., sono normalizzati alla coppia massima al rispettivo regime. I valori di coppia del ciclo di riferimento devono essere denormalizzati nel modo seguente, utilizzando la curva di mappatura determinata secondo il punto 7.6.2.:

| | (7-5) |
| --- | --- |

Formula

(7-5)

per il regime di riferimento corrispondente determinato al punto 7.7.2.2.

7.7.2.4.   Esempio di procedura di denormalizzazione

Esempio di denormalizzazione di un punto di prova:

| %speed | = | 43 per cento |
| --- | --- | --- |
| %torque | = | 82 per cento |

%speed

=

43 per cento

%torque

=

82 per cento

dati i seguenti valori:

| n
  denorm | = | 2 200 min-1 |
| --- | --- | --- |
| n
  idle | = | 600 min-1 |

n
  denorm

=

2 200 min-1

n
  idle

=

600 min-1

si ottiene:

Formula

con la coppia massima di 700 Nm osservata nella curva di mappatura a 1 288 min-1

Formula

7.8.   Procedura specifica per l'esecuzione del ciclo di prova

7.8.1.   Sequenza della prova delle emissioni per i cicli di prova stazionari in modalità discreta

7.8.1.1.   Riscaldamento del motore per i cicli di prova stazionari in modalità discreta

Come precondizionamento il motore è riscaldato secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica. Prima di avviare il campionamento delle emissioni il motore deve funzionare finché non sono stabilizzate le temperature del motore (acqua di raffreddamento e lubrificanti) (generalmente almeno 10 minuti) sulla modalità 1 (100 per cento di coppia e regime nominale per il ciclo di prova in 8 modalità e a regime nominale o costante nominale del motore e al 100 per cento di coppia per il ciclo di prova in 5 modalità). Il ciclo di misurazione inizia immediatamente da questo punto di condizionamento del motore.

Si esegue la procedura preliminare alla prova di cui al punto 7.3.1., inclusa la taratura dell'analizzatore.

7.8.1.2.   Esecuzione dei cicli di prova in modalità discreta:

| a) | la prova viene eseguita in ordine crescente di numero delle modalità come indicato per il ciclo di prova (allegato 5); |
| --- | --- |

a)

la prova viene eseguita in ordine crescente di numero delle modalità come indicato per il ciclo di prova (allegato 5);

| b) | ogni modalità dura almeno 10 minuti. In ogni modalità il motore deve essere stabilizzato per almeno 5 minuti e le emissioni sono sottoposte a campionamento delle emissioni gassose per 1-3 minuti alla fine di ogni modalità. È consentito prolungare il tempo di campionamento per migliorare l'accuratezza del campionamento di PM.
  La durata della modalità deve essere registrata e dichiarata; |
| --- | --- |

b)

ogni modalità dura almeno 10 minuti. In ogni modalità il motore deve essere stabilizzato per almeno 5 minuti e le emissioni sono sottoposte a campionamento delle emissioni gassose per 1-3 minuti alla fine di ogni modalità. È consentito prolungare il tempo di campionamento per migliorare l'accuratezza del campionamento di PM.

La durata della modalità deve essere registrata e dichiarata;

| c) | il campionamento del particolato può essere effettuato sia con il metodo a filtro singolo, sia con il metodo a filtri multipli. Poiché i risultati dei metodi possono differire leggermente, insieme ai risultati deve essere dichiarato il metodo utilizzato.
  Nel metodo a filtro singolo, si terrà conto dei fattori di ponderazione modali specificati nella procedura del ciclo di prova e del flusso effettivo dei gas di scarico durante il campionamento, regolando in modo opportuno la portata del campione e/o il tempo di campionamento. Il fattore di ponderazione efficace del campionamento del PM deve essere entro ± 0,003 del fattore di ponderazione della modalità in questione.
  Il campionamento deve essere eseguito il più tardi possibile in ciascuna modalità. Per il metodo a filtro unico il completamento del campionamento del particolato deve coincidere con una tolleranza di ± 5 s con il completamento della misurazione delle emissioni gassose. Il tempo di campionamento per ogni modalità deve essere di almeno 20 secondi per il metodo a filtro singolo e di almeno 60 secondi per il metodo a filtri multipli. Per sistemi senza possibilità di bypass, il tempo di campionamento per ogni modalità deve essere di almeno 60 secondi sia per il metodo a filtro singolo sia per quello a filtri multipli; |
| --- | --- |

c)

il campionamento del particolato può essere effettuato sia con il metodo a filtro singolo, sia con il metodo a filtri multipli. Poiché i risultati dei metodi possono differire leggermente, insieme ai risultati deve essere dichiarato il metodo utilizzato.

Nel metodo a filtro singolo, si terrà conto dei fattori di ponderazione modali specificati nella procedura del ciclo di prova e del flusso effettivo dei gas di scarico durante il campionamento, regolando in modo opportuno la portata del campione e/o il tempo di campionamento. Il fattore di ponderazione efficace del campionamento del PM deve essere entro ± 0,003 del fattore di ponderazione della modalità in questione.

Il campionamento deve essere eseguito il più tardi possibile in ciascuna modalità. Per il metodo a filtro unico il completamento del campionamento del particolato deve coincidere con una tolleranza di ± 5 s con il completamento della misurazione delle emissioni gassose. Il tempo di campionamento per ogni modalità deve essere di almeno 20 secondi per il metodo a filtro singolo e di almeno 60 secondi per il metodo a filtri multipli. Per sistemi senza possibilità di bypass, il tempo di campionamento per ogni modalità deve essere di almeno 60 secondi sia per il metodo a filtro singolo sia per quello a filtri multipli;

| d) | in ciascuna modalità, il regime e il carico del motore, la temperatura dell'aria aspirata e il flusso del carburante, dell'aria o del gas di scarico devono essere misurati nello stesso intervallo utilizzato per la misurazione delle concentrazioni gassose.
  Vanno registrati eventuali dati necessari per il calcolo; |
| --- | --- |

d)

in ciascuna modalità, il regime e il carico del motore, la temperatura dell'aria aspirata e il flusso del carburante, dell'aria o del gas di scarico devono essere misurati nello stesso intervallo utilizzato per la misurazione delle concentrazioni gassose.

Vanno registrati eventuali dati necessari per il calcolo;

| e) | se il motore si arresta o si interrompe il campionamento delle emissioni in qualsiasi momento dopo l'avvio del campionamento delle emissioni in modalità discreta e con il metodo a filtro singolo, si deve annullare la prova e ripeterla a partire dalla procedura di riscaldamento del motore. In caso di misurazione del PM con il metodo a filtri multipli (un filtro di campionamento per ogni modalità operativa) il test deve essere continuato stabilizzando il motore alla modalità precedente per il condizionamento della temperatura del motore e quindi iniziando la misurazione con la modalità in cui si era arrestato il motore; |
| --- | --- |

e)

se il motore si arresta o si interrompe il campionamento delle emissioni in qualsiasi momento dopo l'avvio del campionamento delle emissioni in modalità discreta e con il metodo a filtro singolo, si deve annullare la prova e ripeterla a partire dalla procedura di riscaldamento del motore. In caso di misurazione del PM con il metodo a filtri multipli (un filtro di campionamento per ogni modalità operativa) il test deve essere continuato stabilizzando il motore alla modalità precedente per il condizionamento della temperatura del motore e quindi iniziando la misurazione con la modalità in cui si era arrestato il motore;

| f) | si devono eseguire le procedure post-prova di cui al punto 7.3.2. |
| --- | --- |

f)

si devono eseguire le procedure post-prova di cui al punto 7.3.2.

7.8.1.3.   Criteri di convalida

Durante ciascuna modalità del ciclo di prova stazionario in questione, dopo il periodo iniziale di transizione, il regime misurato non deve scostarsi dal regime di riferimento di oltre ± 1 per cento del regime nominale o ± 3 min-1, se superiore, salvo per il minimo, per il quale valgono i limiti di tolleranza dichiarati dal fabbricante. La coppia misurata non deve scostarsi dalla coppia di riferimento di oltre ± 2 per cento della coppia massima al regime di prova.

7.8.2.   Cicli di prova modali con rampe di transizione

7.8.2.1.   Riscaldamento del motore

Prima di iniziare i cicli di prova stazionari modali con rampe di transizione (RMC) il motore deve essere riscaldato e funzionare finché le temperature del motore (acqua di raffreddamento e lubrificanti) non siano stabilizzate al 50 per cento del regime e della coppia per il ciclo di prova RMC (derivati dal ciclo di prova in 8 modalità), e al regime nominale del motore e al 50 per cento della coppia per il ciclo di prova RMC (derivati dal ciclo di prova in 5 modalità). Immediatamente dopo questo condizionamento del motore, il regime del motore e la coppia vanno commutati in una rampa lineare di 20 ± 1 s alla prima modalità di prova. La misurazione del ciclo di prova inizia 5 – 10 s dopo la fine della rampa.

7.8.2.2.   Esecuzione di un ciclo di prova modale con rampe di transizione

I cicli di prova modali con rampe di transizione derivati dal ciclo di prova in 8 e in 5 modalità figurano nell'allegato 5.

Il motore viene azionato per il tempo prescritto per ciascuna modalità. La transizione da una modalità alla successiva deve essere lineare in 20 s ± 1 s, seguendo le tolleranze prescritte al punto 7.8.2.4. (cfr. allegato 5).

Per i cicli modali con rampe di transizione i valori di regime nominale e coppia devono essere generati a una frequenza minima di 1 Hz e questa sequenza di punti deve essere usata per eseguire il ciclo. Durante la transizione tra modalità, il regime di riferimento e i valori di coppia denormalizzati devono essere accelerati linearmente tra modalità per generare i punti di riferimento. I valori di riferimento della coppia normalizzati non devono essere accelerati linearmente tra modalità e poi denormalizzati. Se la rampa di regime e di coppia attraversa un punto al di sopra della curva di coppia del motore, deve essere continuata per far funzionare le coppie di riferimento. In questo caso all'operatore è consentito impostare il massimo.

In tutto il ciclo di prova RMC (durante ogni modalità e incluse le rampe tra modalità) si misura la concentrazione di ciascun inquinante gassoso e si preleva un campione di PM. Gli inquinanti gassosi possono essere misurati allo stato grezzo o diluito e vanno registrati in modo continuo; se diluiti, possono anche essere campionati con sacchetto di campionamento. Il campione di particolato deve essere diluito con aria ambiente condizionata e pulita. Si preleva un unico campione durante l'intera procedura di prova raccogliendolo su un unico filtro di campionamento del PM.

Per il calcolo delle emissioni specifiche al freno, si calcola il lavoro prodotto nel ciclo effettivo integrando la potenza effettiva del motore nell'arco del ciclo completo.

7.8.2.3.   Sequenza di prova delle emissioni:

| a) | si iniziano simultaneamente l'esecuzione del ciclo RMC, il campionamento dei gas di scarico, la registrazione dei dati e l'integrazione del valori misurati; |
| --- | --- |

a)

si iniziano simultaneamente l'esecuzione del ciclo RMC, il campionamento dei gas di scarico, la registrazione dei dati e l'integrazione del valori misurati;

| b) | il regime e la coppia sono controllati fino alla prima modalità del ciclo di prova; |
| --- | --- |

b)

il regime e la coppia sono controllati fino alla prima modalità del ciclo di prova;

| c) | se il motore si arresta in qualsiasi momento durante l'esecuzione dell'RMC, si deve annullare la prova. Va riavviato il motore e si ripete la prova; |
| --- | --- |

c)

se il motore si arresta in qualsiasi momento durante l'esecuzione dell'RMC, si deve annullare la prova. Va riavviato il motore e si ripete la prova;

| d) | alla fine del ciclo RMC si continua il campionamento, ad eccezione del campionamento del PM, facendo funzionare tutti i sistemi per consentire il trascorrere del tempo di risposta del sistema. In seguito si concludono il campionamento e la registrazione, inclusa la registrazione dei campioni di fondo. Infine si arrestano i dispositivi integrati e la fine del ciclo di prova è indicata nei dati registrati; |
| --- | --- |

d)

alla fine del ciclo RMC si continua il campionamento, ad eccezione del campionamento del PM, facendo funzionare tutti i sistemi per consentire il trascorrere del tempo di risposta del sistema. In seguito si concludono il campionamento e la registrazione, inclusa la registrazione dei campioni di fondo. Infine si arrestano i dispositivi integrati e la fine del ciclo di prova è indicata nei dati registrati;

| e) | si devono eseguire le procedure post-prova di cui al punto 7.4. |
| --- | --- |

e)

si devono eseguire le procedure post-prova di cui al punto 7.4.

7.8.2.4.   Criteri di convalida

Le prove RMC vanno convalidate usando l'analisi di regressione di cui ai punti 7.8.3.3. e 7.8.3.5. Le tolleranze RMC consentite sono indicate nella seguente tabella 7.1. Si noti che le tolleranze RMC sono diverse dalle tolleranze NRTC di cui alla tabella 7.2.

Tabella 7.1

Tolleranze della linea di regressione RMC

| | Regime | Coppia | Potenza |
| --- | --- | --- | --- |
| Errore standard della stima (SEE) di y su x | max 1% del regime nominale | max 2 % della coppia massima del motore | max 2 % della potenza massima del motore |
| Coefficiente angolare della linea di regressione, a
  1 | 0,99 – 1,01 | 0,98 – 1,02 | 0,98 – 1,02 |
| Coefficiente di determinazione, r
  2 | min 0,990 | min 0,950 | min 0,950 |
| Intercetta su y della linea di regressione, a
  0 | ± 1% del regime nominale | ± 20 Nm o ± 2 % della coppia massima, se superiore | ± 4 kW o ± 2 per cento della coppia massima, se superiore |

Regime

Coppia

Potenza

Errore standard della stima (SEE) di y su x

max 1% del regime nominale

max 2 % della coppia massima del motore

max 2 % della potenza massima del motore

Coefficiente angolare della linea di regressione, a
  1

0,99 – 1,01

0,98 – 1,02

0,98 – 1,02

Coefficiente di determinazione, r
  2

min 0,990

min 0,950

min 0,950

Intercetta su y della linea di regressione, a
  0

± 1% del regime nominale

± 20 Nm o ± 2 % della coppia massima, se superiore

± 4 kW o ± 2 per cento della coppia massima, se superiore

Se la prova RMC non viene eseguita su un banco di prova transitorio e non sono disponibili i valori secondo per secondo del regime e della coppia, vanno utilizzati i seguenti criteri di convalida.

Per ogni modalità le tolleranze per il regime e la coppia figurano al punto 7.8.1.3. Per le transizioni di 20 s a regime e a coppia lineare tra le modalità di prova RMC stazionarie (punto 7.4.1.2.) si applicano le seguenti tolleranze di regime e carico per la rampa; il regime deve essere mantenuto lineare ed entro ± 2 per cento del regime nominale. La coppia deve essere mantenuta lineare ed entro ± 5 per cento della coppia massima al regime nominale.

7.8.3.   Ciclo di prova transitorio (NRTC)

Per il ciclo di prova transitorio i comandi di regime e coppia di riferimento vanno eseguiti in modo sequenziale. I comandi di regime e di coppia vengono impartiti a una frequenza di almeno 5 Hz. Poiché il ciclo di prova di riferimento è specificato a 1 Hz, i comandi di regime e coppia intermedi devono essere interpolati linearmente dai valori di coppia di riferimento generati dal ciclo di generazione.

I valori di regime denormalizzati bassi vicino al regime minimo a caldo possono causare l'attivazione dei regolatori del minimo a basso regime e la coppia del motore può superare la coppia di riferimento, anche se la richiesta dell'operatore è regolata al minimo. In tali casi si raccomanda di comandare il dinamometro in modo da dare priorità alla coppia di riferimento invece che al regime di riferimento e di permettere al motore di regolare il regime.

In condizioni di avviamento a freddo i motori possono utilizzare un dispositivo di minimo potenziato per riscaldare velocemente il motore e i dispositivi di post-trattamento. In queste condizioni i regimi normalizzati molto bassi genereranno regimi di riferimento inferiori a questo regime minimo potenziato. In tal caso si raccomanda di comandare il dinamometro in modo da dare priorità alla coppia di riferimento e di permettere al motore di regolare il regime quando la richiesta dell'operatore è al minimo.

Durante la prova delle emissioni, i regimi e le coppie di riferimento e i regimi e le coppie di retroazione vanno registrati con una frequenza minima di 1 Hz, ma preferibilmente di 5 o perfino 10 Hz. Questa maggiore frequenza di registrazione è importante perché contribuisce a minimizzare l'effetto distorsivo dell'intervallo di tempo tra i valori di riferimento e misurati di regime e di coppia di retroazione.

I regimi e le coppie di riferimento e di retroazione possono essere registrati a frequenze inferiori (fino a 1 Hz), se vengono registrati i valori medi nell'intervallo di tempo tra valori registrati. I valori medi vanno calcolati in base ai valori di retroazione aggiornati a una frequenza di almeno 5 Hz. I valori registrati devono essere usati per calcolare le statistiche di convalida del ciclo e il lavoro totale.

7.8.3.1.   Precondizionamento del motore

Per raggiungere condizioni stabili per la successiva prova delle emissioni il sistema di campionamento e il motore devono essere precondizionati mediante l'esecuzione di un ciclo NRTC completo o facendo funzionare il motore e i sistemi di misura in condizioni simili a quelle della prova stessa. Se la prova precedente era una prova NRTC a caldo, non è necessario un ulteriore condizionamento.

Il raffreddamento si può ottenere in modo naturale o forzato. Per il raffreddamento forzato si utilizzano sistemi conformi ai criteri di buona pratica ingegneristica, ad esempio soffiaggio di aria fredda sul motore, circolazione di olio freddo nel sistema di lubrificazione del motore, raffreddamento del fluido refrigerante nel sistema di raffreddamento del motore e sottrazione di calore dal sistema di post-trattamento del gas di scarico. Nel caso del raffreddamento forzato del sistema di post-trattamento, l'aria di raffreddamento non deve essere applicata fino a quando la temperatura del sistema di post-trattamento non sia scesa al di sotto della temperatura di attivazione catalitica. Non è ammesso l'uso di procedure di raffreddamento che determinino emissioni non rappresentative.

Si eseguono le procedure preliminari alla prova secondo il punto 7.3.1., inclusa la taratura dell'analizzatore.

7.8.3.2.   Esecuzione del ciclo di prova transitorio NRTC

La prova è avviata nel modo seguente:

La sequenza di prova deve iniziare immediatamente dopo l'avviamento del motore in condizione raffreddata in caso di prova NRTC a freddo o in condizione di sosta a caldo in caso di prova NRTC a caldo. Vanno seguite le istruzioni (allegato 5).

All'avvio del motore vanno iniziati simultaneamente la registrazione dei dati, il campionamento dei gas di scarico e l'integrazione dei valori misurati. Il ciclo di prova può essere iniziato all'avviamento del motore e deve essere eseguito conformemente alla tabella dell'allegato 5.

Alla fine del ciclo si continua il campionamento, facendo funzionare tutti i sistemi per consentire il trascorrere del tempo di risposta del sistema. In seguito vanno terminati il campionamento e la registrazione, inclusa la registrazione dei campioni di fondo. Infine si arrestano i dispositivi integrati e la fine del ciclo di prova è indicata nei dati registrati.

Si devono eseguire le procedure post-prova di cui al punto 7.3.2.

7.8.3.3.   Criteri di convalida del ciclo per il ciclo di prova transitorio

Per controllare la validità di una prova vanno applicati i criteri di convalida del ciclo del presente punto ai valori di riferimento e di retroazione del regime, della coppia, della potenza e del lavoro totale.

7.8.3.4.   Calcolo del ciclo di lavoro

Per calcolare il lavoro prodotto nel ciclo effettivo, si omettono i valori di regime e di coppia eventualmente registrati durante l'avviamento del motore. I punti con valori di coppia negativi devono essere considerati come lavoro zero. Il lavoro prodotto nel ciclo W
  act (kWh) si calcola in base ai valori di retroazione del regime e della coppia del motore. Il lavoro prodotto nel ciclo di riferimento W
  ref (kWh) si calcola in base ai valori di riferimento del regime e della coppia del motore. Il lavoro prodotto nel ciclo effettivo W
  act è utilizzato per il confronto con il lavoro prodotto nel ciclo di riferimento W
  ref e per il calcolo delle emissioni specifiche al freno (punto 7.2.).

Il lavoro W
  act deve essere compreso tra l'85 e il 105 per cento del lavoro W
  ref.

7.8.3.5.   Statistiche di convalida (cfr. allegato 4B, appendice A.2)

Si devono calcolare le regressioni lineari tra i valori di retroazione e i valori di riferimento per il regime, la coppia e la potenza.

Per minimizzare l'effetto distorsivo del ritardo temporale tra i valori di retroazione e i valori del ciclo di riferimento, è possibile anticipare o ritardare nel tempo l'intera sequenza dei segnali di retroazione del regime e della coppia rispetto alla sequenza del regime e della coppia di riferimento. Se i segnali di retroazione sono spostati, è necessario spostare il regime e la coppia nella stessa misura e nella stessa direzione.

Si usa il metodo dei minimi quadrati con un'equazione di interpolazione ottimale avente la forma:

| | (7-6) |
| --- | --- |

Formula

(7-6)

dove:

| y | = | valore di retroazione del regime (min-1), della coppia (Nm) o della potenza (kW) |
| --- | --- | --- |
| a
  1 | = | coefficiente angolare della linea di regressione |
| x | = | valore di riferimento del regime (min-1), della coppia (Nm) o della potenza (kW) |
| a
  0 | = | intercetta su y della linea di regressione |

y

=

valore di retroazione del regime (min-1), della coppia (Nm) o della potenza (kW)

a
  1

=

coefficiente angolare della linea di regressione

x

=

valore di riferimento del regime (min-1), della coppia (Nm) o della potenza (kW)

a
  0

=

intercetta su y della linea di regressione

Si calcolano l'errore standard della stima (SEE) di y su x e il coefficiente di determinazione (r
  2) per ciascuna linea di regressione (allegato 4B, appendice A.2.).

Si raccomanda di eseguire quest'analisi a 1 Hertz. La prova è considerata valida se sono rispettati i criteri indicati nella tabella 7.2 del presente punto.

Tabella 7.2

Tolleranze della linea di regressione

| | Velocità | Coppia | Potenza |
| --- | --- | --- | --- |
| Errore standard della stima (SEE) di y su x | ≤ 5,0 per cento della velocità massima di prova | ≤ 10,0 per cento del regime massimo di prova | ≤ 10,0 per cento del Regime di mappatura massimo |
| Coefficiente angolare della linea di regressione, a
  1 | 0,95 – 1,03 | 0,83 – 1,03 | 0,89 – 1,03 |
| Coefficiente di determinazione, r
  2 | minimo 0,970 | minimo 0,850 | minimo 0,910 |
| Intercetta su y della linea di regressione, a
  0 | ± 10 per cento del minimo | ± 20 Nm o ± 2 per cento della coppia massima, se superiore | ± 4 kW o ± 2 per cento della potenza massima, se superiore |

Velocità

Coppia

Potenza

Errore standard della stima (SEE) di y su x

≤ 5,0 per cento della velocità massima di prova

≤ 10,0 per cento del regime massimo di prova

≤ 10,0 per cento del Regime di mappatura massimo

Coefficiente angolare della linea di regressione, a
  1

0,95 – 1,03

0,83 – 1,03

0,89 – 1,03

Coefficiente di determinazione, r
  2

minimo 0,970

minimo 0,850

minimo 0,910

Intercetta su y della linea di regressione, a
  0

± 10 per cento del minimo

± 20 Nm o ± 2 per cento della coppia massima, se superiore

± 4 kW o ± 2 per cento della potenza massima, se superiore

Ai soli fini della regressione e prima di eseguire il calcolo della regressione, è ammessa la cancellazione di punti secondo quanto indicato nella tabella 7.3 del presente punto. Tuttavia, tali punti non devono essere cancellati per il calcolo del lavoro e delle emissioni nel ciclo. Per punto di minimo si intende un punto con una coppia di riferimento normalizzata dello 0 per cento e un regime di riferimento normalizzato dello 0 per cento. La cancellazione di punti si può applicare a tutto il ciclo o a qualsiasi parte di esso; occorre specificare i punti a cui si applica la cancellazione

Tabella 7.3

Cancellazioni di punti ammesse nell'analisi di regressione

| Evento | Condizioni (n= regime del motore, T=coppia) | Cancellazioni di punti permesse |
| --- | --- | --- |
| Richiesta minima da parte dell'operatore
  (punto di minimo) | n
  ref = n
  idle

  e

  T
  ref = 0
  e

  T
  act > (T
  ref – 0,02 T
  maxmappedtorque)
  e

  T
  act < (T
  ref + 0,02 T
  maxmappedtorque) | regime e potenza |
| Richiesta minima da parte dell'operatore | n
  act ≤ 1,02 n
  ref e T
  act > T
  ref

  o

  n
  act > n
  ref e T
  act ≤ T
  ref'

  o

  n
  act > 1,02 n
  ref e T
  ref < T
  act ≤ (T
  ref + 0,02 T
  maxmappedtorque) | potenza e coppia o regime |
| Richiesta massima da parte dell'operatore | n
  act < n
  ref e T
  act ≥ T
  ref

  o

  n
  act ≥ 0,98 n
  ref e T
  act < T
  ref

  o

  n
  act < 0,98 n
  ref e T
  ref > T
  act ≥ (T
  ref – 0,02 T
  maxmappedtorque) | potenza e coppia o regime |

Evento

Condizioni (n= regime del motore, T=coppia)

Cancellazioni di punti permesse

Richiesta minima da parte dell'operatore

(punto di minimo)

n
  ref = n
  idle

e

T
  ref = 0

e

T
  act > (T
  ref – 0,02 T
  maxmappedtorque)

e

T
  act < (T
  ref + 0,02 T
  maxmappedtorque)

regime e potenza

Richiesta minima da parte dell'operatore

n
  act ≤ 1,02 n
  ref e T
  act > T
  ref

o

n
  act > n
  ref e T
  act ≤ T
  ref'

o

n
  act > 1,02 n
  ref e T
  ref < T
  act ≤ (T
  ref + 0,02 T
  maxmappedtorque)

potenza e coppia o regime

Richiesta massima da parte dell'operatore

n
  act < n
  ref e T
  act ≥ T
  ref

o

n
  act ≥ 0,98 n
  ref e T
  act < T
  ref

o

n
  act < 0,98 n
  ref e T
  ref > T
  act ≥ (T
  ref – 0,02 T
  maxmappedtorque)

potenza e coppia o regime

8.   PROCEDURE DI MISURAZIONE

8.1.   Controlli della taratura e delle prestazioni

8.1.1.   Introduzione

Il presente punto descrive le tarature e le verifiche necessarie dei sistemi di misura. Cfr. il punto 9.4. per le specifiche applicabili ai singoli strumenti.

Le tarature o le verifiche vengono eseguite generalmente in tutta la catena di misurazione completa.

Se una taratura o una verifica di una parte del sistema di misura non è specificata, quella parte del sistema va tarata e le sue prestazioni verificate ad una frequenza coerente con le eventuali raccomandazioni del fabbricante del sistema di misura e la buona pratica ingegneristica.

Le norme riconosciute e tracciabili a livello internazionale vanno usate per soddisfare le tolleranze indicate per le tarature e le verifiche.

8.1.2.   Riassunto delle tarature e delle verifiche

La tabella 8.1. presenta un riassunto delle tarature e delle verifiche descritte al punto 8 e indica quando queste operazioni vanno effettuate.

Tabella 8.1

Riassunto delle tarature e delle verifiche

| Tipo di taratura o verifica | Frequenza minima (4) |
| --- | --- |
| 8.1.3.: | Accuratezza, ripetibilità e rumore |

Tipo di taratura o verifica

Frequenza minima (4)

8.1.3.:

Accuratezza, ripetibilità e rumore

Accuratezza: non necessaria ma raccomandata per l'installazione iniziale

Ripetibilità: non necessaria ma raccomandata per l'installazione iniziale

Rumore: non necessaria ma raccomandata per l'installazione iniziale

| 8.1.4.: | Linearità |
| --- | --- |

8.1.4.:

Linearità

Regime: al momento dell'installazione iniziale, entro 370 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti

Coppia: al momento dell'installazione iniziale, entro 370 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti

Flussi di gas pulito e di gas di scarico diluito: al momento dell'installazione iniziale, entro 370 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti, salvo la verifica del flusso mediante il controllo del propano o il bilancio del carbone o dell'ossigeno

Flusso dei gas di scarico grezzi: al momento dell'installazione iniziale, entro 185 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti, salvo la verifica del flusso mediante il controllo del propano o il bilancio del carbone o dell'ossigeno

Analizzatori di gas: al momento dell'installazione iniziale, entro 35 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti

Bilancia del PM: al momento dell'installazione iniziale, entro 370 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti

Pressione e temperatura indipendenti: al momento dell'installazione iniziale, entro 370 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.5.: | Risposta del sistema di analisi continua dei gas e aggiornamento - verifica - registrazione – per analizzatori di gas non compensati in modo continuo per altre specie di gas |
| --- | --- |

8.1.5.:

Risposta del sistema di analisi continua dei gas e aggiornamento - verifica - registrazione – per analizzatori di gas non compensati in modo continuo per altre specie di gas

Al momento dell'installazione iniziale o dopo una modifica del sistema che potrebbe influenzare la risposta

| 8.1.6.: | Risposta del sistema di analisi continua dei gas e aggiornamento-registrazione - verifica – per analizzatori di gas compensati in modo continuo per altre specie di gas |
| --- | --- |

8.1.6.:

Risposta del sistema di analisi continua dei gas e aggiornamento-registrazione - verifica – per analizzatori di gas compensati in modo continuo per altre specie di gas

Al momento dell'installazione iniziale o dopo una modifica del sistema che potrebbe influenzare la risposta

| 8.1.7.1.: | Coppia |
| --- | --- |

8.1.7.1.:

Coppia

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.7.2.: | Pressione, temperatura, punto di rugiada |
| --- | --- |

8.1.7.2.:

Pressione, temperatura, punto di rugiada

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.8.1.: | Flusso di carburante |
| --- | --- |

8.1.8.1.:

Flusso di carburante

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.8.2.: | Flusso di aspirazione |
| --- | --- |

8.1.8.2.:

Flusso di aspirazione

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.8.3.: | Flusso di gas di scarico |
| --- | --- |

8.1.8.3.:

Flusso di gas di scarico

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.8.4.: | Flusso di gas di scarico diluito (CVS e PFD) |
| --- | --- |

8.1.8.4.:

Flusso di gas di scarico diluito (CVS e PFD)

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.8.5.: | Verifica (5) di CVS/PFD e sistema di campionamento per lotti |
| --- | --- |

8.1.8.5.:

Verifica (5) di CVS/PFD e sistema di campionamento per lotti

Al momento dell'installazione iniziale, entro 35 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti (controllo del propano)

| 8.1.8.8.: | Perdita sotto vuoto |
| --- | --- |

8.1.8.8.:

Perdita sotto vuoto

Prima di ogni prova di laboratorio conformemente al punto 7.1.

| 8.1.9.1.: | Interferenza di CO2 NDIR H2O |
| --- | --- |

8.1.9.1.:

Interferenza di CO2 NDIR H2O

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.9.2.: | Interferenza di CO NDIR CO2 e H2O |
| --- | --- |

8.1.9.2.:

Interferenza di CO NDIR CO2 e H2O

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.10.1.: | Taratura del FID
  Ottimizzazione e verifica di THC FID |
| --- | --- |

8.1.10.1.:

Taratura del FID

Ottimizzazione e verifica di THC FID

Tarare, ottimizzare e determinare la risposta CH4: al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

Verificare la risposta CH4: al momento dell'installazione iniziale, entro 185 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.10.2.: | Interferenza di FID O2 nel gas di scarico grezzo |
| --- | --- |

8.1.10.2.:

Interferenza di FID O2 nel gas di scarico grezzo

Per tutti gli analizzatori FID: al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

Per tutti gli analizzatori THC FID: al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

Ottimizzazione del FID secondo il punto 8.1.10.1.

| 8.1.10.3.: | Penetrazione del cutter diverso dal metano |
| --- | --- |

8.1.10.3.:

Penetrazione del cutter diverso dal metano

Al momento dell'installazione iniziale, entro 185 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.11.1.: | Attenuazione di CLD CO2 e H2O |
| --- | --- |

8.1.11.1.:

Attenuazione di CLD CO2 e H2O

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.11.3.: | Interferenza di NDUV HC e H2O |
| --- | --- |

8.1.11.3.:

Interferenza di NDUV HC e H2O

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.11.4.: | Penetrazione del bagno di raffreddamento NO2) |
| --- | --- |

8.1.11.4.:

Penetrazione del bagno di raffreddamento NO2)

Al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.11.5.: | Conversione del convertitore NO2-a-NO |
| --- | --- |

8.1.11.5.:

Conversione del convertitore NO2-a-NO

Al momento dell'installazione iniziale, entro 35 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti

| 8.1.12.1.: | Bilancio e pesata del PM |
| --- | --- |

8.1.12.1.:

Bilancio e pesata del PM

Verifica indipendente: al momento dell'installazione iniziale, entro 370 giorni prima della prova e dopo manutenzioni importanti

Verifica dello zero, della calibrazione e del campione di riferimento: entro 12 ore prima della pesata e dopo manutenzioni importanti

8.1.3.   Verifica dell'accuratezza, della ripetibilità e del rumore

I valori delle prestazioni per i singoli strumenti di cui alla tabella 9.3 sono la base per la determinazione dell'accuratezza, della ripetibilità e del rumore di uno strumento.

Non è necessario verificare l'accuratezza, la ripetibilità e il rumore dello strumento. Tuttavia, può essere utile considerare queste verifiche per definire una specifica per un nuovo strumento, per verificare le prestazioni di un nuovo strumento alla sua consegna o per risolvere i problemi di uno strumento esistente.

8.1.4.   Controllo della linearità

8.1.4.1.   Campo di applicazione e frequenza

La verifica della linearità deve essere eseguita per ogni sistema di misura di cui alla tabella 8.2. almeno con la frequenza indicata nella tabella e conformemente alle raccomandazioni del fabbricante del sistema di misura e della buona pratica ingegneristica. La verifica della linearità mira a determinare che un sistema di misura risponda proporzionalmente nell'intervallo di misurazione desiderato. Tale verifica consiste nell'introduzione di una serie di almeno 10 valori di riferimento a un sistema di misura, salvo altre indicazioni. Il sistema di misura quantifica ogni valore di riferimento. I valori misurati vengono confrontati collettivamente con i valori di riferimento usando una regressione lineare con il metodo dei minimi quadrati e i criteri di linearità di cui alla tabella 8.2. del presente punto.

8.1.4.2.   Requisiti di prestazione

Se il sistema di misura non soddisfa i criteri di linearità applicabili di cui alla tabella 8.2, tale difetto è corretto mediante la ritaratura, la manutenzione o la sostituzione dei componenti, a seconda dei casi. La verifica della linearità è ripetuta dopo la risoluzione del problema per garantire che il sistema di misura soddisfi i criteri.

8.1.4.3.   Procedura

Si utilizza il protocollo di verifica della linearità seguente:

| a) | il sistema di misura deve funzionare alla temperatura, pressione e flusso indicati nelle specifiche. |
| --- | --- |

a)

il sistema di misura deve funzionare alla temperatura, pressione e flusso indicati nelle specifiche.

| b) | lo strumento viene azzerato con le stesse modalità usate prima di una prova delle emissioni mediante l'introduzione di un segnale zero. Per gli analizzatori di gas viene usato un gas di azzeramento che soddisfi le specifiche del punto 9.5.1. Il gas è introdotto direttamente all'ingresso dell'analizzatore; |
| --- | --- |

b)

lo strumento viene azzerato con le stesse modalità usate prima di una prova delle emissioni mediante l'introduzione di un segnale zero. Per gli analizzatori di gas viene usato un gas di azzeramento che soddisfi le specifiche del punto 9.5.1. Il gas è introdotto direttamente all'ingresso dell'analizzatore;

| c) | lo strumento viene calibrato con le stesse modalità usate prima di una prova delle emissioni mediante l'introduzione di un segnale di calibrazione. Per gli analizzatori di gas viene usato un gas di calibrazione che soddisfi le specifiche del punto 9.5.1. Il gas è introdotto direttamente all'ingresso dell'analizzatore; |
| --- | --- |

c)

lo strumento viene calibrato con le stesse modalità usate prima di una prova delle emissioni mediante l'introduzione di un segnale di calibrazione. Per gli analizzatori di gas viene usato un gas di calibrazione che soddisfi le specifiche del punto 9.5.1. Il gas è introdotto direttamente all'ingresso dell'analizzatore;

| d) | dopo la calibrazione dello strumento si verifica lo zero con lo stesso segnale usato alla lettera b); in base alla lettura dello zero, si usa la buona pratica ingegneristica per determinare se sia necessario riazzerare o ricalibrare lo strumento prima di passare alla fase successiva; |
| --- | --- |

d)

dopo la calibrazione dello strumento si verifica lo zero con lo stesso segnale usato alla lettera b); in base alla lettura dello zero, si usa la buona pratica ingegneristica per determinare se sia necessario riazzerare o ricalibrare lo strumento prima di passare alla fase successiva;

| e) | per tutte le quantità misurate vanno applicate le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per selezionare i valori di riferimento, y
  refi
  , che coprono tutto l'intervallo dei valori previsti durante la prova delle emissioni, evitando quindi l'estrapolazione oltre questi valori. Un segnale di riferimento zero è selezionato come uno dei valori di riferimento della verifica della linearità. Per le verifiche della linearità della pressione e della temperatura individuali vanno selezionati almeno tre valori di riferimento. Per tutte le altre verifiche della linearità vanno selezionati almeno dieci valori di riferimento; |
| --- | --- |

e)

per tutte le quantità misurate vanno applicate le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per selezionare i valori di riferimento, y
  refi
  , che coprono tutto l'intervallo dei valori previsti durante la prova delle emissioni, evitando quindi l'estrapolazione oltre questi valori. Un segnale di riferimento zero è selezionato come uno dei valori di riferimento della verifica della linearità. Per le verifiche della linearità della pressione e della temperatura individuali vanno selezionati almeno tre valori di riferimento. Per tutte le altre verifiche della linearità vanno selezionati almeno dieci valori di riferimento;

| f) | si seleziona l'ordine in cui introdurre la serie di valori di riferimento in base alle raccomandazioni del fabbricante dello strumento e alla buona pratica ingegneristica; |
| --- | --- |

f)

si seleziona l'ordine in cui introdurre la serie di valori di riferimento in base alle raccomandazioni del fabbricante dello strumento e alla buona pratica ingegneristica;

| g) | le quantità di riferimento vanno generate e introdotte conformemente al punto 8.1.4.4. Per gli analizzatori di gas vanno usate concentrazioni di gas conformi alle specifiche del punto 9.5.1. I gas sono introdotti direttamente all'ingresso dell'analizzatore; |
| --- | --- |

g)

le quantità di riferimento vanno generate e introdotte conformemente al punto 8.1.4.4. Per gli analizzatori di gas vanno usate concentrazioni di gas conformi alle specifiche del punto 9.5.1. I gas sono introdotti direttamente all'ingresso dell'analizzatore;

| h) | si deve consentire un intervallo di tempo per stabilizzare lo strumento durante la misurazione del valore di riferimento; |
| --- | --- |

h)

si deve consentire un intervallo di tempo per stabilizzare lo strumento durante la misurazione del valore di riferimento;

| i) | a una frequenza di registrazione di almeno la frequenza minima di cui alla tabella 9.2, si misura per 30 s il valore di riferimento e si registra la media aritmetica

  dei valori registrati; |
| --- | --- |

i)

Formula

| j) | le fasi dalla lettera g) alla lettera i) del presente punto devono essere ripetute finché non sono state misurate tutte le quantità di riferimento; |
| --- | --- |

j)

le fasi dalla lettera g) alla lettera i) del presente punto devono essere ripetute finché non sono state misurate tutte le quantità di riferimento;

| k) | la media aritmetica

  e i valori di riferimento y
  refi
  vanno usati per calcolare i parametri della regressione lineare con il metodo dei minimi quadrati e i valori statistici da confrontare ai criteri minimi di prestazione di cui alla tabella 8.2. Occorre utilizzare i calcoli di cui all'allegato 4B, appendice A.2, punto A.2. |
| --- | --- |

k)

Formula

8.1.4.4.   Segnali di riferimento

Questo punto descrive i metodi raccomandati per la generazione dei valori di riferimento per il protocollo di verifica della linearità di cui al punto 8.1.4.3. Vanno usati valori di riferimento che simulano i valori effettivi oppure si deve introdurre e misurare un valore effettivo con un sistema di misura di riferimento. In quest'ultimo caso il valore di riferimento è il valore indicato dal sistema di misura di riferimento. I valori di riferimento e i sistemi di misura di riferimento devono essere tracciabili a livello internazionale.

Per i sistemi di misura della temperatura con sensori come termocoppie, RTD e termistore, la verifica della linearità può essere eseguita mediante la rimozione del sensore dal sistema e l'introduzione di un simulatore. Se necessario va usato un simulatore che è tarato indipendentemente e compensato con giunzione a freddo. L'incertezza del simulatore tracciabile a livello internazionale in relazione alla temperatura deve essere inferiore allo 0,5 per cento della temperatura massima di funzionamento T
  max. Se si usa quest'opzione è necessario usare sensori che il fornitore dichiara essere precisi oltre lo 0,5 per cento di T
  max rispetto alla loro curva di taratura standard.

8.1.4.5.   Sistemi di misura che necessitano della verifica della linearità

La tabella 8.2. indica i sistemi di misura che devono essere sottoposti alla verifica della linearità. A questa tabella si applicano le seguenti disposizioni:

| a) | la verifica della linearità si esegue ad una maggiore frequenza qualora sia raccomandato dal fabbricante dello strumento o dalla buona pratica ingegneristica; |
| --- | --- |

a)

la verifica della linearità si esegue ad una maggiore frequenza qualora sia raccomandato dal fabbricante dello strumento o dalla buona pratica ingegneristica;

| b) | "min" si riferisce al valore di riferimento minimo usato durante la verifica della linearità;
  si noti che tale valore può corrispondere a zero o a un valore negativo, a seconda del segnale; |
| --- | --- |

b)

"min" si riferisce al valore di riferimento minimo usato durante la verifica della linearità;

si noti che tale valore può corrispondere a zero o a un valore negativo, a seconda del segnale;

| c) | "max" si riferisce al valore di riferimento massimo usato durante la verifica della linearità; ad esempio, per i divisori di gas, x
  max è la concentrazione di gas di calibrazione non divisa e non diluita. Nei seguenti casi speciali "max" si riferisce ad un altro valore:






  i) | per la verifica della linearità della bilancia del PM m
  max si riferisce alla tipica massa di un filtro antiparticolato; |
| --- | --- | --- |

c)

"max" si riferisce al valore di riferimento massimo usato durante la verifica della linearità; ad esempio, per i divisori di gas, x
  max è la concentrazione di gas di calibrazione non divisa e non diluita. Nei seguenti casi speciali "max" si riferisce ad un altro valore:

i)

per la verifica della linearità della bilancia del PM m
  max si riferisce alla tipica massa di un filtro antiparticolato;

| ii) | per la verifica della linearità di coppia T
  max si riferisce al valore di picco della coppia del motore specificata dal fabbricante e la coppia massima del motore da sottoporre a prova; |
| --- | --- |

ii)

per la verifica della linearità di coppia T
  max si riferisce al valore di picco della coppia del motore specificata dal fabbricante e la coppia massima del motore da sottoporre a prova;

| d) | gli intervalli indicati sono inclusivi. Ad esempio un intervallo specificato di 0,98-1,02 per il coefficiente angolare a
  1 significa 0,98 ≤ a
  1 ≤ 1,02; |
| --- | --- |

d)

gli intervalli indicati sono inclusivi. Ad esempio un intervallo specificato di 0,98-1,02 per il coefficiente angolare a
  1 significa 0,98 ≤ a
  1 ≤ 1,02;

| e) | tali verifiche della linearità non sono necessarie per i sistemi che superano la verifica della portata del gas di scarico diluito di cui al punto 8.1.8.5., per il controllo del propano o per i sistemi che concordano per il ± 2 per cento in base al bilancio chimico del carbone o dell'ossigeno dell'aria di aspirazione, del carburante e del gas di scarico diluito; |
| --- | --- |

e)

tali verifiche della linearità non sono necessarie per i sistemi che superano la verifica della portata del gas di scarico diluito di cui al punto 8.1.8.5., per il controllo del propano o per i sistemi che concordano per il ± 2 per cento in base al bilancio chimico del carbone o dell'ossigeno dell'aria di aspirazione, del carburante e del gas di scarico diluito;

| f) | i criteri a
  1 per queste quantità sono soddisfatti solo se è richiesto il valore assoluto della quantità, diversamente da un segnale che è solo linearmente proporzionale al valore effettivo; |
| --- | --- |

f)

i criteri a
  1 per queste quantità sono soddisfatti solo se è richiesto il valore assoluto della quantità, diversamente da un segnale che è solo linearmente proporzionale al valore effettivo;

| g) | le temperature individuali includono le temperature del motore e le condizioni ambientali usate per regolare o verificare le condizioni del motore; le temperature usate per regolare o verificare le condizioni critiche nel sistema di prova; e le temperature usate nei calcoli delle emissioni:






  i) | le seguenti verifiche della linearità delle temperature sono necessarie: aspirazione dell'aria; banchi di post-trattamento (per motori sottoposti a prova con dispositivi di post-trattamento con cicli ad avviamento a freddo); aria di diluizione per il campionamento del PM (CVS, diluizione doppia e sistema di flusso parziale); campione PM; e campione del refrigerante (per i sistemi di campionamento dei gas che usano refrigeranti per essiccare i campioni); |
| --- | --- | --- |

g)

le temperature individuali includono le temperature del motore e le condizioni ambientali usate per regolare o verificare le condizioni del motore; le temperature usate per regolare o verificare le condizioni critiche nel sistema di prova; e le temperature usate nei calcoli delle emissioni:

i)

le seguenti verifiche della linearità delle temperature sono necessarie: aspirazione dell'aria; banchi di post-trattamento (per motori sottoposti a prova con dispositivi di post-trattamento con cicli ad avviamento a freddo); aria di diluizione per il campionamento del PM (CVS, diluizione doppia e sistema di flusso parziale); campione PM; e campione del refrigerante (per i sistemi di campionamento dei gas che usano refrigeranti per essiccare i campioni);

| ii) | le seguenti verifiche di linearità sono necessarie solo se specificate dal fabbricante del motore: ingresso carburante; uscita dell'aria dal sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione nella camera di prova (per motori sottoposti a prova con uno scambiatore di calore nella camera di prova che simula un sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione del veicolo/della macchina); ingresso del refrigerante nel sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione nella camera di prova (per motori sottoposti a prova con uno scambiatore di calore nella camera di prova che simula un sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione del veicolo/della macchina); olio nel recipiente; refrigerante prima del termostato (per motori con sistema di raffreddamento liquido); |
| --- | --- |

ii)

le seguenti verifiche di linearità sono necessarie solo se specificate dal fabbricante del motore: ingresso carburante; uscita dell'aria dal sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione nella camera di prova (per motori sottoposti a prova con uno scambiatore di calore nella camera di prova che simula un sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione del veicolo/della macchina); ingresso del refrigerante nel sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione nella camera di prova (per motori sottoposti a prova con uno scambiatore di calore nella camera di prova che simula un sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione del veicolo/della macchina); olio nel recipiente; refrigerante prima del termostato (per motori con sistema di raffreddamento liquido);

| h) | le pressioni individuali includono le pressioni del motore e le condizioni ambientali usate per regolare o verificare le condizioni del motore; le pressioni usate per regolare o verificare le condizioni critiche nel sistema di prova e le pressioni usate nei calcoli delle emissioni:






  i) | le verifiche della linearità della pressione necessarie sono: restringimento dell'aria aspirata; contro-pressione allo scarico; barometro; pressione all'ingresso del CVS (se per la misurazione si usa un CVS); campione del refrigerante (per i sistemi di campionamento dei gas che usano refrigeranti per essiccare i campioni); |
| --- | --- | --- |

h)

le pressioni individuali includono le pressioni del motore e le condizioni ambientali usate per regolare o verificare le condizioni del motore; le pressioni usate per regolare o verificare le condizioni critiche nel sistema di prova e le pressioni usate nei calcoli delle emissioni:

i)

le verifiche della linearità della pressione necessarie sono: restringimento dell'aria aspirata; contro-pressione allo scarico; barometro; pressione all'ingresso del CVS (se per la misurazione si usa un CVS); campione del refrigerante (per i sistemi di campionamento dei gas che usano refrigeranti per essiccare i campioni);

| ii) | le seguenti verifiche di linearità della pressione sono necessarie solo se specificate dal fabbricante del motore: sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione nella camera di prova e perdita di pressione del condotto di collegamento (per motori con turbocompressore provati con uno scambiatore di calore nella camera di prova che simula un sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione del veicolo/della macchina); ingresso del carburante; e uscita del carburante.

  Tabella 8.2


  Sistemi di misura che richiedono la verifica della linearità












  Sistema di misura | Quantità | Frequenza minima di verifica | Criteri di linearità |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| | a | SEE | r
  2 |
| Regime del motore | n | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 0,05 % n
  max | 0,98-1,02 | ≤ 2 % n
  max | ≥ 0,990 |
| Coppia del motore | T | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 1 % T
  max | 0,98-1,02 | ≤ 2 % T
  max | ≥ 0,990 |
| Portata del carburante | q
  m | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 1 % q
  m,max | 0,98-1,02 | ≤ 2 % q
  m,max | ≥ 0,990 |
| Portata dell'aria di aspirazione | q
  v | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 1 % q
  v,max | 0,98-1,02 | ≤ 2 % q
  v,max | ≥ 0,990 |
| Portata dell'aria di diluizione | q
  v | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 1 % q
  v,max | 0,98-1,02 | ≤ 2 % q
  v,max | ≥ 0,990 |
| Portata del gas di scarico diluito | q
  v | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 1 % q
  v,max | 0,98-1,02 | ≤ 2 % q
  v,max | ≥ 0,990 |
| Portata del gas di scarico grezzo | q
  v | Entro 185 giorni prima della prova | ≤ 1 % q
  v,max | 0,98-1,02 | ≤ 2 % q
  v,max | ≥ 0,990 |
| Portate del campionamento per lotti | q
  v | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 1 % q
  v,max | 0,98-1,02 | ≤ 2 % q
  v,max | ≥ 0,990 |
| Divisori di gas | x/x
  span | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 0,5 % x
  max | 0,98-1,02 | ≤ 2 % x
  max | ≥ 0,990 |
| Analizzatori di gas | x | Entro 35 giorni prima della prova | ≤ 0,5 % x
  max | 0,99-1,01 | ≤ 1 % x
  max | ≥ 0,998 |
| Bilancia del PM | m | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 1 % m
  max | 0,99-1,01 | ≤ 1 % m
  max | ≥ 0,998 |
| Pressioni individuali | p | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 1 % p
  max | 0,99-1,01 | ≤ 1 % p
  max | ≥ 0,998 |
| Conversione da analogico a digitale di segnali di temperatura individuali | T | Entro 370 giorni prima della prova | ≤ 1 % T
  max | 0,99-1,01 | ≤ 1 % T
  max | ≥ 0,998 |

ii)

le seguenti verifiche di linearità della pressione sono necessarie solo se specificate dal fabbricante del motore: sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione nella camera di prova e perdita di pressione del condotto di collegamento (per motori con turbocompressore provati con uno scambiatore di calore nella camera di prova che simula un sistema di raffreddamento dell'aria di sovralimentazione del veicolo/della macchina); ingresso del carburante; e uscita del carburante.

Tabella 8.2

Sistemi di misura che richiedono la verifica della linearità

Sistema di misura

Quantità

Frequenza minima di verifica

Criteri di linearità

Formula

a

SEE

r
  2

Regime del motore

n

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 0,05 % n
  max

0,98-1,02

≤ 2 % n
  max

≥ 0,990

Coppia del motore

T

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 1 % T
  max

0,98-1,02

≤ 2 % T
  max

≥ 0,990

Portata del carburante

q
  m

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 1 % q
  m,max

0,98-1,02

≤ 2 % q
  m,max

≥ 0,990

Portata dell'aria di aspirazione

q
  v

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 1 % q
  v,max

0,98-1,02

≤ 2 % q
  v,max

≥ 0,990

Portata dell'aria di diluizione

q
  v

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 1 % q
  v,max

0,98-1,02

≤ 2 % q
  v,max

≥ 0,990

Portata del gas di scarico diluito

q
  v

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 1 % q
  v,max

0,98-1,02

≤ 2 % q
  v,max

≥ 0,990

Portata del gas di scarico grezzo

q
  v

Entro 185 giorni prima della prova

≤ 1 % q
  v,max

0,98-1,02

≤ 2 % q
  v,max

≥ 0,990

Portate del campionamento per lotti

q
  v

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 1 % q
  v,max

0,98-1,02

≤ 2 % q
  v,max

≥ 0,990

Divisori di gas

x/x
  span

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 0,5 % x
  max

0,98-1,02

≤ 2 % x
  max

≥ 0,990

Analizzatori di gas

x

Entro 35 giorni prima della prova

≤ 0,5 % x
  max

0,99-1,01

≤ 1 % x
  max

≥ 0,998

Bilancia del PM

m

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 1 % m
  max

0,99-1,01

≤ 1 % m
  max

≥ 0,998

Pressioni individuali

p

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 1 % p
  max

0,99-1,01

≤ 1 % p
  max

≥ 0,998

Conversione da analogico a digitale di segnali di temperatura individuali

T

Entro 370 giorni prima della prova

≤ 1 % T
  max

0,99-1,01

≤ 1 % T
  max

≥ 0,998

8.1.5.   Verifica della risposta del sistema dell'analizzatore di gas e dell'aggiornamento/registrazione

Questo punto descrive la procedura generale di verifica per la risposta del sistema dell'analizzatore di gas, nonché della registrazione dell'aggiornamento. Cfr. punto 8.1.6 per le procedure di verifica per gli analizzatori di compensazione.

8.1.5.1.   Campo di applicazione e frequenza

Questa verifica viene effettuata dopo l'installazione o la sostituzione di un analizzatore di gas usato per il campionamento continuo. Inoltre la verifica va eseguita se il sistema è riconfigurato in un modo che cambia la risposta del sistema. La verifica è necessaria per gli analizzatori di gas in continuo usati per le prove transitorie o con rampe di transizione ma non per i sistemi di analizzatori di gas per lotti o per i sistemi di analizzatori di gas in continuo usati solo per le prove in modalità discreta.

8.1.5.2.   Principi di misurazione

Questa prova verifica che le frequenze di aggiornamento e di registrazione siano conformi alla risposta generale del sistema a una variazione rapida del valore delle concentrazioni alla sonda di campionamento. I sistemi di analizzatori di gas vanno ottimizzati in modo che la loro risposta a una variazione rapida della concentrazione sia aggiornata e registrata a una frequenza appropriata per evitare la perdita di informazioni. Questa prova verifica anche che i sistemi di analizzatori di gas in continuo soddisfino un tempo di risposta minimo.

Le regolazioni del sistema per la valutazione del tempo di risposta devono essere identiche a quelle usate per la misurazione nel corso della prova (pressione, portata, regolazione dei filtri degli analizzatori e tutti gli altri elementi in grado di influenzare il tempo di risposta). Per determinare il tempo di risposta occorre procedere alla commutazione del gas direttamente all'ingresso della sonda di campionamento. I dispositivi per la commutazione del gas devono avere una specifica che consenta la commutazione in meno di 0,1 secondi. I gas utilizzati per la prova devono determinare una variazione di concentrazione pari ad almeno 60 per cento del fondo scala (FS).

Occorre registrare la traccia della concentrazione di ciascun componente gassoso.

8.1.5.3.   Requisiti del sistema

| a) | Il tempo di risposta del sistema deve essere ≤ 10 s, con un tempo di salita ≤ 2,5 s o un tempo di salita e discesa ≤ 5 s per tutti i componenti misurati (CO, NOx, CO2 e HC) e tutti gli intervalli utilizzati. Se si usa un NMC per la misurazione degli NMHC, il tempo di risposta del sistema può essere superiore a 10 s.
  Tutti i dati (concentrazione, flusso di carburante e aria) devono essere cambiati in base ai tempi di risposta misurati prima di eseguire i calcoli delle emissioni di cui alle appendici A.7-A.8.; |
| --- | --- |

a)

Il tempo di risposta del sistema deve essere ≤ 10 s, con un tempo di salita ≤ 2,5 s o un tempo di salita e discesa ≤ 5 s per tutti i componenti misurati (CO, NOx, CO2 e HC) e tutti gli intervalli utilizzati. Se si usa un NMC per la misurazione degli NMHC, il tempo di risposta del sistema può essere superiore a 10 s.

Tutti i dati (concentrazione, flusso di carburante e aria) devono essere cambiati in base ai tempi di risposta misurati prima di eseguire i calcoli delle emissioni di cui alle appendici A.7-A.8.;

| b) | per dimostrare un livello di aggiornamento e registrazione accettabile rispetto alla risposta generale del sistema, il sistema deve soddisfare uno dei seguenti criteri:






  i) | il prodotto del tempo di salita medio e della frequenza a cui il sistema registra una concentrazione aggiornata devono corrispondere almeno a 5. In ogni caso il tempo di salita medio deve essere pari o inferiore a 10 s; |
| --- | --- | --- |

b)

per dimostrare un livello di aggiornamento e registrazione accettabile rispetto alla risposta generale del sistema, il sistema deve soddisfare uno dei seguenti criteri:

i)

il prodotto del tempo di salita medio e della frequenza a cui il sistema registra una concentrazione aggiornata devono corrispondere almeno a 5. In ogni caso il tempo di salita medio deve essere pari o inferiore a 10 s;

| ii) | il sistema deve registrare la concentrazione con una frequenza di almeno a 2 Hz (cfr. tabella 9.2). |
| --- | --- |

ii)

il sistema deve registrare la concentrazione con una frequenza di almeno a 2 Hz (cfr. tabella 9.2).

8.1.5.4.   Procedura

La seguente procedura è usata per verificare la risposta di ogni sistema di analizzatori di gas in continuo:

| a) | per l'installazione dello strumento vanno seguite le istruzioni di avvio e funzionamento del fabbricante. Il sistema di misura è regolato in modo da ottimizzare le prestazioni. Tale verifica è eseguita con l'analizzatore in funzione come per la prova delle emissioni. Se l'analizzatore condivide il sistema di campionamento con altri analizzatori e se il flusso di gas agli altri analizzatori influenza il tempo di risposta del sistema, gli altri analizzatori vanno avviati e mantenuti in funzione durante la verifica. La verifica può essere eseguita contemporaneamente su diversi analizzatori che condividono lo stesso sistema di campionamento. Se si usano filtri analogici o digitali durante la prova delle emissioni, tali filtri devono funzionare nello stesso modo durante questa verifica; |
| --- | --- |

a)

per l'installazione dello strumento vanno seguite le istruzioni di avvio e funzionamento del fabbricante. Il sistema di misura è regolato in modo da ottimizzare le prestazioni. Tale verifica è eseguita con l'analizzatore in funzione come per la prova delle emissioni. Se l'analizzatore condivide il sistema di campionamento con altri analizzatori e se il flusso di gas agli altri analizzatori influenza il tempo di risposta del sistema, gli altri analizzatori vanno avviati e mantenuti in funzione durante la verifica. La verifica può essere eseguita contemporaneamente su diversi analizzatori che condividono lo stesso sistema di campionamento. Se si usano filtri analogici o digitali durante la prova delle emissioni, tali filtri devono funzionare nello stesso modo durante questa verifica;

| b) | per le apparecchiature usate per convalidare il tempo di risposta del sistema si raccomanda di usare lunghezze minime dei condotti di trasferimento dei gas tra tutti i collegamenti; una fonte di aria di azzeramento deve essere collegata all'ingresso di una valvola a tre vie (2 ingressi e 1 uscita) in modo da controllare il flusso di gas di azzeramento e gas miscelati di calibrazione all'ingresso della sonda del sistema di campionamento o a un punto vicino all'uscita della sonda. Normalmente la portata del gas è superiore alla portata del campione alla sonda e l'eccesso deborda all'ingresso della sonda. Se la portata del gas è inferiore alla portata della sonda, le concentrazioni di gas vanno regolate in modo da tenere conto della diluizione dovuta all'aria ambiente che entra nella sonda. Si possono usare gas di calibrazione binari o multipli. Un miscelatore del gas può essere usato per mescolare i gas di calibrazione. Un miscelatore di gas è raccomandato quando si mescolano gas di calibrazione diluiti in N2 con gas di calibrazione diluiti in aria.
  Usando un divisore di gas, un gas di calibrazione NO–CO–CO2–C3H8–CH4 (resto N2) è mescolato in parti uguali con un gas di calibrazione NO2 (resto aria sintetica purificata). I gas di calibrazione binari standard possono essere usati, se del caso, al posto del gas di calibrazione miscelato NO-CO-CO2-C3H8-CH4 (resto gas di calibrazione N2); in questo caso si devono eseguire prove separate della risposta di ogni analizzatore. L'uscita del divisore di gas deve essere collegata all'altro ingresso della valvola a tre vie. L'uscita della valvola deve essere collegata a un traboccamento sulla sonda del sistema dell'analizzatore di gas o a un raccordo di traboccamento tra la sonda e il condotto di trasferimento a tutti gli analizzatori che vengono verificati. Va usata una struttura che evita le pulsazioni di pressione dovute all'arresto del flusso attraverso il miscelatore del gas. Si omettono tutti i componenti del gas non rilevanti per gli analizzatori di questa verifica. In alternativa è consentito l'uso di bombole di gas singoli e una misurazione separata dei tempi di risposta; |
| --- | --- |

b)

per le apparecchiature usate per convalidare il tempo di risposta del sistema si raccomanda di usare lunghezze minime dei condotti di trasferimento dei gas tra tutti i collegamenti; una fonte di aria di azzeramento deve essere collegata all'ingresso di una valvola a tre vie (2 ingressi e 1 uscita) in modo da controllare il flusso di gas di azzeramento e gas miscelati di calibrazione all'ingresso della sonda del sistema di campionamento o a un punto vicino all'uscita della sonda. Normalmente la portata del gas è superiore alla portata del campione alla sonda e l'eccesso deborda all'ingresso della sonda. Se la portata del gas è inferiore alla portata della sonda, le concentrazioni di gas vanno regolate in modo da tenere conto della diluizione dovuta all'aria ambiente che entra nella sonda. Si possono usare gas di calibrazione binari o multipli. Un miscelatore del gas può essere usato per mescolare i gas di calibrazione. Un miscelatore di gas è raccomandato quando si mescolano gas di calibrazione diluiti in N2 con gas di calibrazione diluiti in aria.

Usando un divisore di gas, un gas di calibrazione NO–CO–CO2–C3H8–CH4 (resto N2) è mescolato in parti uguali con un gas di calibrazione NO2 (resto aria sintetica purificata). I gas di calibrazione binari standard possono essere usati, se del caso, al posto del gas di calibrazione miscelato NO-CO-CO2-C3H8-CH4 (resto gas di calibrazione N2); in questo caso si devono eseguire prove separate della risposta di ogni analizzatore. L'uscita del divisore di gas deve essere collegata all'altro ingresso della valvola a tre vie. L'uscita della valvola deve essere collegata a un traboccamento sulla sonda del sistema dell'analizzatore di gas o a un raccordo di traboccamento tra la sonda e il condotto di trasferimento a tutti gli analizzatori che vengono verificati. Va usata una struttura che evita le pulsazioni di pressione dovute all'arresto del flusso attraverso il miscelatore del gas. Si omettono tutti i componenti del gas non rilevanti per gli analizzatori di questa verifica. In alternativa è consentito l'uso di bombole di gas singoli e una misurazione separata dei tempi di risposta;

| c) | i dati vanno raccolti nel modo seguente:






  i) | si aziona la valvola per avviare il flusso di gas di azzeramento; |
| --- | --- | --- |

c)

i dati vanno raccolti nel modo seguente:

i)

si aziona la valvola per avviare il flusso di gas di azzeramento;

| ii) | si deve prevedere la stabilizzazione, tenendo conto dei ritardi dovuti al trasporto e alla risposta completa dell'analizzatore più lento; |
| --- | --- |

ii)

si deve prevedere la stabilizzazione, tenendo conto dei ritardi dovuti al trasporto e alla risposta completa dell'analizzatore più lento;

| iii) | la registrazione dei dati va iniziata alla frequenza usata durante le prove delle emissioni. Ogni valore registrato deve essere una concentrazione aggiornata unica, misurata dall'analizzatore; non si può usare l'interpolazione o il filtraggio per modificare i valori registrati; |
| --- | --- |

iii)

la registrazione dei dati va iniziata alla frequenza usata durante le prove delle emissioni. Ogni valore registrato deve essere una concentrazione aggiornata unica, misurata dall'analizzatore; non si può usare l'interpolazione o il filtraggio per modificare i valori registrati;

| iv) | la valvola si aziona per consentire il flusso dei gas di calibrazione miscelati verso gli analizzatori. Il tempo è registrato come t
  0; |
| --- | --- |

iv)

la valvola si aziona per consentire il flusso dei gas di calibrazione miscelati verso gli analizzatori. Il tempo è registrato come t
  0;

| v) | si deve tenere conto dei ritardi dovuti al trasporto e alla risposta completa dell'analizzatore più lento; |
| --- | --- |

v)

si deve tenere conto dei ritardi dovuti al trasporto e alla risposta completa dell'analizzatore più lento;

| vi) | il flusso viene commutato per consentire al gas di azzeramento di fluire verso gli analizzatori. Il tempo è registrato come t
  100; |
| --- | --- |

vi)

il flusso viene commutato per consentire al gas di azzeramento di fluire verso gli analizzatori. Il tempo è registrato come t
  100;

| vii) | si deve tenere conto dei ritardi dovuti al trasporto e alla risposta completa dell'analizzatore più lento; |
| --- | --- |

vii)

si deve tenere conto dei ritardi dovuti al trasporto e alla risposta completa dell'analizzatore più lento;

| viii) | le fasi di cui alla lettera c), punti da iv) a viii), del presente punto vanno ripetute in modo da registrare sette cicli completi, finendo con il gas di azzeramento che fluisce verso gli analizzatori; |
| --- | --- |

viii)

le fasi di cui alla lettera c), punti da iv) a viii), del presente punto vanno ripetute in modo da registrare sette cicli completi, finendo con il gas di azzeramento che fluisce verso gli analizzatori;

| (ix) | si termina la registrazione. |
| --- | --- |

(ix)

si termina la registrazione.

8.1.5.5.   Valutazione delle prestazioni

I dati di cui al punto 8.1.5.4., lettera c), della presente sezione vanno usati per calcolare il tempo di salita medio, T
  10–90, per ognuno degli analizzatori.

| a) | Per dimostrare la conformità al punto 8.1.5.3., lettera b), punto i), del presente punto si applica la seguente procedura: i tempi di salita (in s) sono moltiplicati per le rispettive frequenze di registrazione in Hertz (1/s). Il valore di ogni risultato deve corrispondere almeno a 5. Se il valore è inferiore a 5, la frequenza di registrazione deve essere aumentata, i flussi devono essere regolati oppure il progetto del sistema di campionamento deve essere modificato per aumentare il tempo di salita, a seconda della necessità. Inoltre i filtri digitali possono essere configurati in modo da aumentare il tempo di salita. |
| --- | --- |

a)

Per dimostrare la conformità al punto 8.1.5.3., lettera b), punto i), del presente punto si applica la seguente procedura: i tempi di salita (in s) sono moltiplicati per le rispettive frequenze di registrazione in Hertz (1/s). Il valore di ogni risultato deve corrispondere almeno a 5. Se il valore è inferiore a 5, la frequenza di registrazione deve essere aumentata, i flussi devono essere regolati oppure il progetto del sistema di campionamento deve essere modificato per aumentare il tempo di salita, a seconda della necessità. Inoltre i filtri digitali possono essere configurati in modo da aumentare il tempo di salita.

| b) | Se si sceglie di dimostrare la conformità al punto 8.1.5.3., lettera b), punto ii), del presente punto, è sufficiente dimostrare la conformità ai requisiti di cui al punto 8.1.5.3., lettera b), punto ii). |
| --- | --- |

b)

Se si sceglie di dimostrare la conformità al punto 8.1.5.3., lettera b), punto ii), del presente punto, è sufficiente dimostrare la conformità ai requisiti di cui al punto 8.1.5.3., lettera b), punto ii).

8.1.6.   Verifica del tempo di risposta per gli analizzatori di compensazione

8.1.6.1.   Campo di applicazione e frequenza

Questa verifica deve essere eseguita per determinare la risposta di un analizzatore di gas in continuo, dove la risposta di un analizzatore è compensata dalla risposta di un altro analizzatore per quantificare l'emissione gassosa. Per questa verifica il vapore acqueo è considerato un costituente gassoso. Tale verifica è necessaria per gli analizzatori continui dei gas utilizzati per le prove transitorie o modali con rampe di transizione. Essa non è necessaria per gli analizzatore di gas per lotti o per gli analizzatori di gas in continuo che sono usati esclusivamente per le prove in modalità discreta. La verifica non si applica alla correzione per l'acqua rimossa dal campione durante il post-trattamento o alla determinazione del NMHC a partire dal THC e dal CH4 di cui alle appendici A.7 e A.8 relativi ai calcoli delle emissioni. La verifica è eseguita dopo l'installazione iniziale (della sala di prova). Dopo manutenzioni importanti si possono applicare le disposizioni del punto 8.1.5. per verificare l'uniformità della risposta, purché ogni componente sostituito sia stata sottoposto ad una verifica dell'uniformità della risposta su umido.

8.1.6.2.   Principi di misurazione

La procedura verifica l'allineamento temporale e l'uniformità della risposta delle misurazioni continue dei gas miscelati. È necessario garantire l'attivazione di tutti gli algoritmi di compensazione e le correzioni dell'umidità.

8.1.6.3.   Requisiti del sistema

Il tempo di risposta generale e il tempo di salita di cui alla lettera a) del punto 8.1.5.3. sono validi anche per gli analizzatori di compensazione. Inoltre, se la frequenza di registrazione è diversa dalla frequenza di aggiornamento del segnale continuamente combinato/compensato, la frequenza inferiore delle due sarà utilizzata per la verifica prescritta al punto 8.1.5.3., lettera b), punto i).

8.1.6.4.   Procedura

Tutte le procedure di cui al punto 8.1.5.4., lettere da a) a c), devono essere applicate. Inoltre se si utilizza un algoritmo di compensazione basato sul vapore acqueo misurato, si deve misurare anche il tempo di risposta e di salita di quest'ultimo. In questo caso almeno uno dei gas di taratura (ma non il NO2) deve essere umidificato nel modo seguente.

Se il sistema non utilizza un essiccatore del campione per rimuovere l'acqua dal gas campione, il gas di calibrazione viene umidificato facendo fluire la miscela di gas attraverso un dispositivo sigillato. Tale dispositivo umidifica il gas al massimo punto di rugiada del campione, stimato durante il campionamento delle emissioni facendolo gorgogliare attraverso l'acqua distillata. Se il sistema impiega un essiccatore del campione che ha superato la verifica, durante la prova la miscela di gas umidificata può essere introdotta a valle dell'essiccatore facendola gorgogliare attraverso acqua distillata in un dispositivo sigillato a una temperatura di (25 ± 10 °C) oppure ad una temperatura superiore al punto di rugiada. In tutti i casi, a valle del dispositivo il gas umidificato è mantenuto a una temperatura almeno 5 °C superiore al punto di rugiada locale nella linea. Si noti che è possibile omettere qualunque componente del gas non pertinente per gli analizzatori in questa verifica. Se uno qualunque dei costituenti del gas non sono sensibili alla compensazione dell'acqua, la verifica della risposta per questi analizzatori può essere eseguita senza umidificazione.

8.1.7.   Misurazione dei parametri del motore e delle condizioni ambientali

Il fabbricante del motore applica le procedure di qualità interne basate su standard nazionali o internazionali riconosciuti. In caso contrario vanno applicate le procedure seguenti.

8.1.7.1.   Taratura della coppia

8.1.7.1.1.   Campo di applicazione e frequenza

Tutti i sistemi di misura della coppia, inclusi i sistemi e i trasduttori di misurazione della coppia del dinamometro, devono essere tarati al momento dell'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti utilizzando, tra l'altro, la forza di riferimento o la lunghezza del braccio insieme al peso morto. Si ripete la taratura in base alla buona pratica ingegneristica. Si devono seguire le istruzioni del fabbricante del trasduttore di coppia per linearizzare l'output del sensore di coppia. Sono permessi altri metodi di taratura.

8.1.7.1.2.   Taratura a peso morto

Questa tecnica applica una forza nota caricando pesi noti a una distanza nota sul braccio di leva. Il braccio di leva dei pesi deve essere perpendicolare al punto di gravità (orizzontale) e perpendicolare all'asse di rotazione del dinamometro. Almeno sei combinazioni di pesi di taratura vanno applicate per ogni intervallo di misurazione della coppia applicabile, distanziando le quantità di peso in modo più o meno uguale in tutto l'intervallo. Il dinamometro deve essere oscillato o ruotato durante la taratura in modo da ridurre l'isteresi statica di frizione. Ogni forza del peso deve essere determinata moltiplicando la sua massa tracciabile a livello internazionale per l'accelerazione locale della gravità della terra.

8.1.7.1.3.   Estensimetro o taratura dell'anello dinamometrico

Questa tecnica applica la forza caricando pesi su un braccio di leva (questi pesi e la lunghezza del braccio non sono usati come parte della determinazione della coppia di riferimento) o facendo funzionare il dinamometro a coppie diverse. Almeno sei combinazioni di forza vanno applicate per ogni intervallo di misurazione della coppia applicabile, distanziando le quantità di forza in modo più o meno uguale su tutto l'intervallo. Il dinamometro deve essere oscillato o ruotato durante la taratura in modo da ridurre l'isteresi statica di frizione. In questo caso la coppia di riferimento è determinata moltiplicando l'output della forza dal metro di riferimento (ad esempio un estensimetro o un anello dinamometrico) per l'effettiva lunghezza del braccio di leva, che è misurata dal punto in cui viene misurata la forza all'asse di rotazione del dinamometro. Tale lunghezza deve essere misurata in posizione perpendicolare all'asse di misurazione del metro di riferimento e perpendicolare all'asse di rotazione del dinamometro.

8.1.7.2.   Taratura della pressione, della temperatura e del punto di rugiada

Gli strumenti devono essere tarati per misurare la pressione, la temperatura e il punto di rugiada al momento dell'installazione iniziale. Per ripetere la taratura vanno seguite le istruzioni del fabbricante dello strumento e la buona pratica ingegneristica.

Per i sistemi di misura della temperatura con termocoppia, RTD o sensori del termistore la taratura del sistema va eseguita conformemente al punto 8.1.4.4. relativo alla verifica della linearità.

8.1.8.   Misurazioni relative al flusso

8.1.8.1.   Taratura del flusso di carburante

I flussimetri del carburante devono essere tarati al momento dell'installazione iniziale. Per ripetere la taratura vanno seguite le istruzioni del fabbricante dello strumento e la buona pratica ingegneristica.

8.1.8.2.   Taratura del flusso dell'aria aspirata

I flussimetri dell'aria aspirata devono essere tarati al momento dell'installazione iniziale. Per ripetere la taratura vanno seguite le istruzioni del fabbricante dello strumento e la buona pratica ingegneristica.

8.1.8.3.   Taratura del flusso dei gas di scarico

I flussimetri del gas di scarico devono essere tarati al momento dell'installazione iniziale. Per ripetere la taratura vanno seguite le istruzioni del fabbricante dello strumento e la buona pratica ingegneristica.

8.1.8.4.   Taratura del gas di scarico diluito (CVS)

8.1.8.4.1.   Sintesi

| a) | Il presente punto descrive come tarare i flussimetri per i sistemi di campionamento a volume costante del gas di scarico diluito. |
| --- | --- |

a)

Il presente punto descrive come tarare i flussimetri per i sistemi di campionamento a volume costante del gas di scarico diluito.

| b) | La taratura deve essere eseguita quando il flussimetro è installato nella sua posizione permanente. La taratura va ripetuta per ogni modifica della configurazione del flusso a valle o a monte del flussimetro che potrebbe influire sulla taratura del flussimetro. La taratura va eseguita al momento dell'installazione iniziale del CVS e ogniqualvolta le misure correttive non risolvano un errore di verifica del flusso del gas di scarico diluito (controllo del propano) di cui al punto 8.1.8.5. |
| --- | --- |

b)

La taratura deve essere eseguita quando il flussimetro è installato nella sua posizione permanente. La taratura va ripetuta per ogni modifica della configurazione del flusso a valle o a monte del flussimetro che potrebbe influire sulla taratura del flussimetro. La taratura va eseguita al momento dell'installazione iniziale del CVS e ogniqualvolta le misure correttive non risolvano un errore di verifica del flusso del gas di scarico diluito (controllo del propano) di cui al punto 8.1.8.5.

| c) | Il flussimetro CVS deve essere tarato usando un flussimetro di riferimento quale un flussimetro Venturi subsonico, un boccaglio a lungo raggio, un orifizio di avvicinamento, un flussimetro laminare, un insieme di Venturi a flusso critico o un flussimetro ultrasonico. Si deve utilizzare un flussimetro di riferimento che indichi le quantità tracciabili a livello internazionale con un'incertezza di ± 1 per cento. La risposta del flussimetro di riferimento al flusso è usata come valore di riferimento per la taratura del flussimetro CVS. |
| --- | --- |

c)

Il flussimetro CVS deve essere tarato usando un flussimetro di riferimento quale un flussimetro Venturi subsonico, un boccaglio a lungo raggio, un orifizio di avvicinamento, un flussimetro laminare, un insieme di Venturi a flusso critico o un flussimetro ultrasonico. Si deve utilizzare un flussimetro di riferimento che indichi le quantità tracciabili a livello internazionale con un'incertezza di ± 1 per cento. La risposta del flussimetro di riferimento al flusso è usata come valore di riferimento per la taratura del flussimetro CVS.

| d) | Uno schermo a monte o altri restringimenti che potrebbero influire sul flusso prima del flussimetro di riferimento possono essere usati, purché il flussimetro sia stato tarato con tali restringimenti. |
| --- | --- |

d)

Uno schermo a monte o altri restringimenti che potrebbero influire sul flusso prima del flussimetro di riferimento possono essere usati, purché il flussimetro sia stato tarato con tali restringimenti.

| e) | La sequenza di taratura descritta al punto 8.1.8.4. si riferisce all'approccio molare. Per la sequenza corrispondente usata nell'approccio basato sulla massa cfr. l'allegato 8, appendice 1. |
| --- | --- |

e)

La sequenza di taratura descritta al punto 8.1.8.4. si riferisce all'approccio molare. Per la sequenza corrispondente usata nell'approccio basato sulla massa cfr. l'allegato 8, appendice 1.

8.1.8.4.2.   Taratura PDP

La pompa volumetrica PDP deve essere tarata in modo da determinare un'equazione di flusso-velocità PDP che tenga conto delle perdite del flusso attraverso le superfici di sigillatura nella PDP come funzione della pressione d'ingresso PDP. Vanno determinati coefficienti unici per ogni regime di funzionamento del PDP. Il flussimetro PDP è tarato nel modo seguente:

| a) | il sistema è collegato conformemente alla figura 8.1.; |
| --- | --- |

a)

il sistema è collegato conformemente alla figura 8.1.;

| b) | le perdite tra il flussimetro di taratura e il PDP devono essere inferiori allo 0,3 per cento del flusso totale al punto più basso del flusso tarato; ad esempio, al restringimento più alto e al punto di regime più basso del PDP; |
| --- | --- |

b)

le perdite tra il flussimetro di taratura e il PDP devono essere inferiori allo 0,3 per cento del flusso totale al punto più basso del flusso tarato; ad esempio, al restringimento più alto e al punto di regime più basso del PDP;

| c) | durante il funzionamento del PDP si mantiene una temperatura costante all'ingresso del PDP pari a ± 2 per cento della media assoluta della temperatura all'ingresso, T
  in; |
| --- | --- |

c)

durante il funzionamento del PDP si mantiene una temperatura costante all'ingresso del PDP pari a ± 2 per cento della media assoluta della temperatura all'ingresso, T
  in;

| d) | la velocità del PDP è regolato al primo punto di velocità che sarà usato per la taratura; |
| --- | --- |

d)

la velocità del PDP è regolato al primo punto di velocità che sarà usato per la taratura;

| e) | il limitatore variabile è regolato nella posizione completamente aperta; |
| --- | --- |

e)

il limitatore variabile è regolato nella posizione completamente aperta;

| f) | il PDP viene fatto funzionare per almeno 3 min per stabilizzare il sistema. Continuando a far funzionare il PDP, si registrano i valori medi di almeno 30 s dei dati campionati di ognuna delle seguenti quantità:






  i) | la portata media del flussimetro di riferimento,

  ; |
| --- | --- | --- |

f)

il PDP viene fatto funzionare per almeno 3 min per stabilizzare il sistema. Continuando a far funzionare il PDP, si registrano i valori medi di almeno 30 s dei dati campionati di ognuna delle seguenti quantità:

i)

Formula

| ii) | la temperatura media all'ingresso del PDP, T
  in; |
| --- | --- |

ii)

la temperatura media all'ingresso del PDP, T
  in;

| iii) | la pressione statica assoluta media all'ingresso del PDP, p
  in; |
| --- | --- |

iii)

la pressione statica assoluta media all'ingresso del PDP, p
  in;

| iv) | la pressione statica assoluta media all'uscita del PDP, p
  out; |
| --- | --- |

iv)

la pressione statica assoluta media all'uscita del PDP, p
  out;

| v) | il regime medio del PDP, n
  PDP; |
| --- | --- |

v)

il regime medio del PDP, n
  PDP;

| g) | la valvola di restringimento deve essere gradualmente chiusa per ridurre la pressione assoluta all'ingresso del PDP, p
  in; |
| --- | --- |

g)

la valvola di restringimento deve essere gradualmente chiusa per ridurre la pressione assoluta all'ingresso del PDP, p
  in;

| h) | le fasi di cui alle lettere f) e g) del punto 8.1.8.4.2. devono essere ripetute per registrare i dati in un minimo di sei posizioni del limitatore. Tali posizioni devono riflettere l'intervallo completo delle possibili pressioni in uso all'ingresso del PDP; |
| --- | --- |

h)

le fasi di cui alle lettere f) e g) del punto 8.1.8.4.2. devono essere ripetute per registrare i dati in un minimo di sei posizioni del limitatore. Tali posizioni devono riflettere l'intervallo completo delle possibili pressioni in uso all'ingresso del PDP;

| i) | il PDP è tarato usando i dati raccolti e le equazioni di cui alle appendici A.7-A.8; |
| --- | --- |

i)

il PDP è tarato usando i dati raccolti e le equazioni di cui alle appendici A.7-A.8;

| j) | le fasi dalla lettera f) alla lettera i) del presente punto devono essere ripetute per ogni velocità di funzionamento del PDP; |
| --- | --- |

j)

le fasi dalla lettera f) alla lettera i) del presente punto devono essere ripetute per ogni velocità di funzionamento del PDP;

| k) | le equazioni di cui all'allegato 4B, appendice A.7 (approccio molare) o A.8 (approccio basato sulla massa) vanno utilizzate per determinare l'equazione di flusso PDP per le prove di emissione; |
| --- | --- |

k)

le equazioni di cui all'allegato 4B, appendice A.7 (approccio molare) o A.8 (approccio basato sulla massa) vanno utilizzate per determinare l'equazione di flusso PDP per le prove di emissione;

| l) | la taratura è verificata eseguendo una verifica CVS (controllo del propano) conformemente al punto 8.1.8.5.; |
| --- | --- |

l)

la taratura è verificata eseguendo una verifica CVS (controllo del propano) conformemente al punto 8.1.8.5.;

| m) | il PDP non può essere usato al di sotto della pressione d'ingresso più bassa verificata durante la taratura. |
| --- | --- |

m)

il PDP non può essere usato al di sotto della pressione d'ingresso più bassa verificata durante la taratura.

8.1.8.4.3.   Taratura CFV

Il tubo Venturi a flusso critico (CFV) deve essere tarato per verificare il coefficiente di efflusso, C
  d, alla pressione differenziale statica più bassa prevista tra l'ingresso e l'uscita del CFV. Il flussimetro CFV è tarato nel modo seguente:

| a) | il sistema è collegato conformemente alla figura 8.1.; |
| --- | --- |

a)

il sistema è collegato conformemente alla figura 8.1.;

| b) | il compressore è avviato a valle del CFV; |
| --- | --- |

b)

il compressore è avviato a valle del CFV;

| (c) | durante il funzionamento del CFV si mantiene una temperatura costante all'ingresso del CFV pari a ± 2 per cento della media assoluta della temperatura all'ingresso, T
  in; |
| --- | --- |

(c)

durante il funzionamento del CFV si mantiene una temperatura costante all'ingresso del CFV pari a ± 2 per cento della media assoluta della temperatura all'ingresso, T
  in;

| d) | le perdite tra il flussimetro di taratura e il CFV devono essere inferiori allo 0,3 per cento del flusso totale al restringimento più alto; |
| --- | --- |

d)

le perdite tra il flussimetro di taratura e il CFV devono essere inferiori allo 0,3 per cento del flusso totale al restringimento più alto;

| e) | il limitatore variabile è regolato alla posizione completamente aperta; al posto di un limitatore variabile, si può variare la pressione a valle del CFV variando la velocità del compressore o introducendo una perdita controllata; si noti che alcuni compressori hanno limitazioni per le condizioni senza carico; |
| --- | --- |

e)

il limitatore variabile è regolato alla posizione completamente aperta; al posto di un limitatore variabile, si può variare la pressione a valle del CFV variando la velocità del compressore o introducendo una perdita controllata; si noti che alcuni compressori hanno limitazioni per le condizioni senza carico;

| f) | il CFV viene fatto funzionare per almeno 3 min in modo da stabilizzare il sistema. Continuando a far funzionare il CFV, si registrano i valori medi di almeno 30 s dei dati campionati di ognuna delle seguenti quantità:






  i) | la portata media del flussimetro di riferimento,

  ; |
| --- | --- | --- |

f)

il CFV viene fatto funzionare per almeno 3 min in modo da stabilizzare il sistema. Continuando a far funzionare il CFV, si registrano i valori medi di almeno 30 s dei dati campionati di ognuna delle seguenti quantità:

i)

Formula

| ii) | in alternativa, il punto di rugiada medio dell'aria di taratura, T
  dew. Cfr. le appendici A.7-A.8 per le ipotesi permesse durante le misurazioni delle emissioni; |
| --- | --- |

ii)

in alternativa, il punto di rugiada medio dell'aria di taratura, T
  dew. Cfr. le appendici A.7-A.8 per le ipotesi permesse durante le misurazioni delle emissioni;

| iii) | la temperatura media all'ingresso del tubo Venturi, T
  in; |
| --- | --- |

iii)

la temperatura media all'ingresso del tubo Venturi, T
  in;

| iv) | la pressione statica assoluta media all'ingresso del tubo Venturi, p
  in; |
| --- | --- |

iv)

la pressione statica assoluta media all'ingresso del tubo Venturi, p
  in;

| v) | la pressione differenziale statica media tra l'ingresso e l'uscita del CFV, Δp
  CFV; |
| --- | --- |

v)

la pressione differenziale statica media tra l'ingresso e l'uscita del CFV, Δp
  CFV;

| g) | la valvola di restringimento deve essere gradualmente chiusa per ridurre la pressione assoluta all'ingresso del CFV, p
  in; |
| --- | --- |

g)

la valvola di restringimento deve essere gradualmente chiusa per ridurre la pressione assoluta all'ingresso del CFV, p
  in;

| h) | le fasi di cui alle lettere f) e g) del presente punto devono essere ripetute per registrare i dati in un minimo di dieci posizioni del limitatore in modo da sottoporre a prova l'intervallo pratico completo di Δp
  CFV previsto durante le prove; non è necessario rimuovere i componenti di taratura o il CVS per effettuare la taratura ai restringimenti più bassi possibili; |
| --- | --- |

h)

le fasi di cui alle lettere f) e g) del presente punto devono essere ripetute per registrare i dati in un minimo di dieci posizioni del limitatore in modo da sottoporre a prova l'intervallo pratico completo di Δp
  CFV previsto durante le prove; non è necessario rimuovere i componenti di taratura o il CVS per effettuare la taratura ai restringimenti più bassi possibili;

| i) | C
  d e il rapporto di pressione più basso consentito r devono essere determinati conformemente alle disposizioni delle appendici A.7-A.8; |
| --- | --- |

i)

C
  d e il rapporto di pressione più basso consentito r devono essere determinati conformemente alle disposizioni delle appendici A.7-A.8;

| j) | C
  d viene usato per determinare il flusso CFV durante una prova di emissione. Il CFV non è usato al di sotto del r più basso consentito, conformemente alle disposizioni delle appendici A.7-A.8; |
| --- | --- |

j)

C
  d viene usato per determinare il flusso CFV durante una prova di emissione. Il CFV non è usato al di sotto del r più basso consentito, conformemente alle disposizioni delle appendici A.7-A.8;

| k) | la taratura è verificata eseguendo una verifica CVS (controllo del propano) conformemente al punto 8.1.8.5.; |
| --- | --- |

k)

la taratura è verificata eseguendo una verifica CVS (controllo del propano) conformemente al punto 8.1.8.5.;

| l) | se il CVS è configurato per funzionare in parallelo su più di un CFV per volta, il CVS deve essere tarato con uno dei seguenti:






  i) | ogni combinazione di CFV deve essere tarata secondo questo punto e le disposizioni delle appendici A.7 -A.8. Cfr. appendici A.7 - A.8. per le istruzioni su come calcolare le portate per quest'opzione; |
| --- | --- | --- |

l)

se il CVS è configurato per funzionare in parallelo su più di un CFV per volta, il CVS deve essere tarato con uno dei seguenti:

i)

ogni combinazione di CFV deve essere tarata secondo questo punto e le disposizioni delle appendici A.7 -A.8. Cfr. appendici A.7 - A.8. per le istruzioni su come calcolare le portate per quest'opzione;

| ii) | ogni CFV deve essere tarato secondo questo punto e le disposizioni delle appendici A.7 - A.8. Cfr. appendici A.7 - A.8. per le istruzioni su come calcolare le portate per quest'opzione. |
| --- | --- |

ii)

ogni CFV deve essere tarato secondo questo punto e le disposizioni delle appendici A.7 - A.8. Cfr. appendici A.7 - A.8. per le istruzioni su come calcolare le portate per quest'opzione.

8.1.8.4.4.   Taratura SSV

Un tubo Venturi subsonico (SSV) è tarato per determinare il coefficiente di taratura, C
  d, per l'intervallo previsto di pressioni all'ingresso. Il flussimetro SSV è tarato nel modo seguente:

| a) | il sistema è collegato conformemente alla figura 8.1.; |
| --- | --- |

a)

il sistema è collegato conformemente alla figura 8.1.;

| b) | il compressore è avviato a valle dell'SSV; |
| --- | --- |

b)

il compressore è avviato a valle dell'SSV;

| c) | le perdite tra il flussimetro di taratura e l'SSV devono essere inferiori allo 0,3 per cento del flusso totale al restringimento più alto; |
| --- | --- |

c)

le perdite tra il flussimetro di taratura e l'SSV devono essere inferiori allo 0,3 per cento del flusso totale al restringimento più alto;

| d) | durante il funzionamento dell'SSV si mantiene una temperatura costante all'ingresso dell'SSV pari a ± 2 per cento della media assoluta della temperatura all'ingresso, T
  in; |
| --- | --- |

d)

durante il funzionamento dell'SSV si mantiene una temperatura costante all'ingresso dell'SSV pari a ± 2 per cento della media assoluta della temperatura all'ingresso, T
  in;

| e) | il limitatore variabile o il compressore a velocità variabile è regolato a una portata superiore alla portata maggiore prevista durante le prove. Le portate non possono essere estrapolate oltre i valori tarati, quindi si raccomanda di accertarsi che un numero Reynolds, Re, alla gola dell'SSV, alla portata tarata massima, sia superiore al massimo Re previsto durante le prove; |
| --- | --- |

e)

il limitatore variabile o il compressore a velocità variabile è regolato a una portata superiore alla portata maggiore prevista durante le prove. Le portate non possono essere estrapolate oltre i valori tarati, quindi si raccomanda di accertarsi che un numero Reynolds, Re, alla gola dell'SSV, alla portata tarata massima, sia superiore al massimo Re previsto durante le prove;

| f) | l'SSV viene fatto funzionare per almeno 3 min per stabilizzare il sistema. Continuando a far funzionare l'SSV, si registrano i valori medi di almeno 30 s dei dati campionati di ognuna delle seguenti quantità:






  i) | la portata media del flussimetro di riferimento,

  ; |
| --- | --- | --- |

f)

l'SSV viene fatto funzionare per almeno 3 min per stabilizzare il sistema. Continuando a far funzionare l'SSV, si registrano i valori medi di almeno 30 s dei dati campionati di ognuna delle seguenti quantità:

i)

Formula

| ii) | in alternativa, il punto di rugiada medio dell'aria di taratura, T
  dew. Cfr. le appendici A.7-A.8 per le ipotesi consentite; |
| --- | --- |

ii)

in alternativa, il punto di rugiada medio dell'aria di taratura, T
  dew. Cfr. le appendici A.7-A.8 per le ipotesi consentite;

| iii) | la temperatura media all'ingresso del tubo Venturi, T
  in; |
| --- | --- |

iii)

la temperatura media all'ingresso del tubo Venturi, T
  in;

| iv) | la pressione statica assoluta media all'ingresso del tubo Venturi, p
  in; |
| --- | --- |

iv)

la pressione statica assoluta media all'ingresso del tubo Venturi, p
  in;

| v) | la pressione differenziale statica tra la pressione statica all'ingresso del tubo Venturi e la pressione statica alla gola del tubo Venturi, Δp
  SSV; |
| --- | --- |

v)

la pressione differenziale statica tra la pressione statica all'ingresso del tubo Venturi e la pressione statica alla gola del tubo Venturi, Δp
  SSV;

| g) | la valvola di restringimento è gradualmente chiusa o la velocità del compressore è diminuita per ridurre la portata; |
| --- | --- |

g)

la valvola di restringimento è gradualmente chiusa o la velocità del compressore è diminuita per ridurre la portata;

| h) | le fasi dalla lettera f) alla lettera i) del presente punto devono essere ripetute in modo da registrare i dati per almeno dieci portate; |
| --- | --- |

h)

le fasi dalla lettera f) alla lettera i) del presente punto devono essere ripetute in modo da registrare i dati per almeno dieci portate;

| i) | si determina una forma funzionale di C
  d rispetto a Re usando i dati raccolti e le equazioni di cui alle appendici A.7-A.8; |
| --- | --- |

i)

si determina una forma funzionale di C
  d rispetto a Re usando i dati raccolti e le equazioni di cui alle appendici A.7-A.8;

| j) | la taratura è verificata eseguendo una verifica del CVS (controllo del propano) conformemente al punto 8.1.8.5., usando la nuova equazione di C
  d rispetto a Re; |
| --- | --- |

j)

la taratura è verificata eseguendo una verifica del CVS (controllo del propano) conformemente al punto 8.1.8.5., usando la nuova equazione di C
  d rispetto a Re;

| k) | l'SSV è usato solo tra le portate tarate minima e massima; |
| --- | --- |

k)

l'SSV è usato solo tra le portate tarate minima e massima;

| l) | le equazioni di cui all'allegato 4B, appendice A.7 (approccio molare) o A.8 (approccio basato sulla massa) sono utilizzate per determinare il flusso dell'SSV durante una prova. |
| --- | --- |

l)

le equazioni di cui all'allegato 4B, appendice A.7 (approccio molare) o A.8 (approccio basato sulla massa) sono utilizzate per determinare il flusso dell'SSV durante una prova.

8.1.8.4.5.   Taratura ultrasonica (riservato).

Figura 8.1

Diagrammi schematici per la taratura del gas di scarico diluito (CVS)

Image

Image

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8.1.8.5.   Verifica del CVS e del sistema di campionamento per lotti (controllo del propano)

8.1.8.5.1.   Introduzione

| a) | Il controllo del propano serve come verifica CVS per determinare se vi è una discrepanza tra i valori misurati del flusso di gas di scarico diluito. Esso serve anche come verifica del campionatore per lotti per determinare se vi è una discrepanza nel sistema di campionamento per lotti che estrae un campione da un CVS, come descritto al punto i) del presente punto. In base alla buona pratica ingegneristica e alle prassi di sicurezza, questo controllo può essere eseguito usando un gas diverso dal propano, quale CO2 o CO. Un controllo del propano non riuscito potrebbe indicare uno o più problemi che richiedono le misure correttive seguenti:






  i) | taratura errata dell'analizzatore. L'analizzatore FID deve essere ritarato, riparato o sostituito; |
| --- | --- | --- |

a)

Il controllo del propano serve come verifica CVS per determinare se vi è una discrepanza tra i valori misurati del flusso di gas di scarico diluito. Esso serve anche come verifica del campionatore per lotti per determinare se vi è una discrepanza nel sistema di campionamento per lotti che estrae un campione da un CVS, come descritto al punto i) del presente punto. In base alla buona pratica ingegneristica e alle prassi di sicurezza, questo controllo può essere eseguito usando un gas diverso dal propano, quale CO2 o CO. Un controllo del propano non riuscito potrebbe indicare uno o più problemi che richiedono le misure correttive seguenti:

i)

taratura errata dell'analizzatore. L'analizzatore FID deve essere ritarato, riparato o sostituito;

| ii) | un controllo delle perdite va effettuato sul tunnel del CVS, sui collegamenti, sui fissaggi e sul sistema di campionamento dell'HC in conformità al punto 8.1.8.7.; |
| --- | --- |

ii)

un controllo delle perdite va effettuato sul tunnel del CVS, sui collegamenti, sui fissaggi e sul sistema di campionamento dell'HC in conformità al punto 8.1.8.7.;

| iii) | la verifica della cattiva miscelazione è eseguita conformemente al punto 9.2.2.; |
| --- | --- |

iii)

la verifica della cattiva miscelazione è eseguita conformemente al punto 9.2.2.;

| iv) | la verifica della contaminazione da idrocarburi nel sistema di campionamento è eseguita conformemente al punto 7.3.1.2.; |
| --- | --- |

iv)

la verifica della contaminazione da idrocarburi nel sistema di campionamento è eseguita conformemente al punto 7.3.1.2.;

| v) | modifica della taratura del CVS. È eseguita una taratura in loco del flussimetro del CVS conformemente al punto 8.1.8.4.; |
| --- | --- |

v)

modifica della taratura del CVS. È eseguita una taratura in loco del flussimetro del CVS conformemente al punto 8.1.8.4.;

| vi) | altri problemi con il CVS o con l'hardware o software di verifica del campionamento. Si devono ispezionare il sistema del CVS, l'hardware e il software di verifica del CVS per individuare eventuali discrepanze; |
| --- | --- |

vi)

altri problemi con il CVS o con l'hardware o software di verifica del campionamento. Si devono ispezionare il sistema del CVS, l'hardware e il software di verifica del CVS per individuare eventuali discrepanze;

| b) | il controllo del propano impiega una massa di riferimento o una portata di riferimento di C3H8 come gas tracciante nel CVS. Se si usa una portata di riferimento, si deve tenere conto di eventuali comportamenti non ideali del gas C3H8 nel flussimetro di riferimento. Cfr. appendici A.7. (approccio molare) o A.8. (approccio basato sulla massa) che descrivono come tarare e usare determinati flussimetri. Non si possono usare ipotesi di gas ideale al punto 8.1.8.5. o alle appendici A.7. o A.8. Il controllo del propano confronta la massa calcolata del C3H8 iniettato usando le misurazioni dell'HC e della portata del CVS con il valore di riferimento. |
| --- | --- |

b)

il controllo del propano impiega una massa di riferimento o una portata di riferimento di C3H8 come gas tracciante nel CVS. Se si usa una portata di riferimento, si deve tenere conto di eventuali comportamenti non ideali del gas C3H8 nel flussimetro di riferimento. Cfr. appendici A.7. (approccio molare) o A.8. (approccio basato sulla massa) che descrivono come tarare e usare determinati flussimetri. Non si possono usare ipotesi di gas ideale al punto 8.1.8.5. o alle appendici A.7. o A.8. Il controllo del propano confronta la massa calcolata del C3H8 iniettato usando le misurazioni dell'HC e della portata del CVS con il valore di riferimento.

8.1.8.5.2.   Metodo di introduzione di una quantità nota di propano nel sistema del CVS

L'esattezza dell'intero sistema di campionamento CVS e del sistema analitico viene determinata introducendo nel sistema, funzionante in condizioni normali, una massa nota di un gas inquinante. L'inquinante è analizzato e la massa è calcolata conformemente alle disposizioni delle appendici A.7-A.8. Si utilizza una delle due tecniche indicate di seguito.

| a) | La misurazione mediante tecnica gravimetrica si esegue nel modo seguente: si determina, con un'accuratezza di ± 0,01 g, il peso di una piccola bombola riempita di monossido di carbonio o propano. Si fa funzionare per circa 5-10 minuti il sistema del CVS come nella normale prova delle emissioni di gas di scarico iniettando monossido di carbonio o propano nel sistema. Si determina la quantità di gas puro introdotto nel sistema mediante pesata differenziale. Si analizza un campione di gas con l'apparecchiatura consueta (metodo con sacchetto di campionamento o integrazione) e si calcola la massa del gas. |
| --- | --- |

a)

La misurazione mediante tecnica gravimetrica si esegue nel modo seguente: si determina, con un'accuratezza di ± 0,01 g, il peso di una piccola bombola riempita di monossido di carbonio o propano. Si fa funzionare per circa 5-10 minuti il sistema del CVS come nella normale prova delle emissioni di gas di scarico iniettando monossido di carbonio o propano nel sistema. Si determina la quantità di gas puro introdotto nel sistema mediante pesata differenziale. Si analizza un campione di gas con l'apparecchiatura consueta (metodo con sacchetto di campionamento o integrazione) e si calcola la massa del gas.

| b) | La misurazione gravimetrica con un orifizio di flusso critico si esegue nel modo seguente: si introduce nel sistema CVS una quantità nota di gas puro (monossido di carbonio o propano) attraverso un orifizio tarato critico. Se la pressione d'immissione è sufficientemente elevata, la portata, che viene regolata mediante l'orifizio a flusso critico, è indipendente dalla pressione di uscita dall'orifizio (flusso critico). Si fa funzionare il sistema CVS come nella normale prova delle emissioni di gas di scarico per circa 5-10 minuti. Si analizza un campione di gas con l'apparecchiatura usuale (sacchetto di campionamento o metodo di integrazione) e si calcola la massa del gas. |
| --- | --- |

b)

La misurazione gravimetrica con un orifizio di flusso critico si esegue nel modo seguente: si introduce nel sistema CVS una quantità nota di gas puro (monossido di carbonio o propano) attraverso un orifizio tarato critico. Se la pressione d'immissione è sufficientemente elevata, la portata, che viene regolata mediante l'orifizio a flusso critico, è indipendente dalla pressione di uscita dall'orifizio (flusso critico). Si fa funzionare il sistema CVS come nella normale prova delle emissioni di gas di scarico per circa 5-10 minuti. Si analizza un campione di gas con l'apparecchiatura usuale (sacchetto di campionamento o metodo di integrazione) e si calcola la massa del gas.

8.1.8.5.3.   Preparazione del controllo del propano

Il controllo del propano è preparato come segue:

| a) | se si usa la massa di riferimento di C3H8 invece della portata di riferimento, si ottiene un cilindro carico di C3H8. La massa del cilindro di riferimento di C3H8 è determinata entro ± 0,5 per cento della quantità di C3H8 che si prevede di usare; |
| --- | --- |

a)

se si usa la massa di riferimento di C3H8 invece della portata di riferimento, si ottiene un cilindro carico di C3H8. La massa del cilindro di riferimento di C3H8 è determinata entro ± 0,5 per cento della quantità di C3H8 che si prevede di usare;

| b) | si selezionano portate appropriate per CVS e C3H8; |
| --- | --- |

b)

si selezionano portate appropriate per CVS e C3H8;

| c) | si seleziona un punto d'iniezione di C3H8 nel CVS. L'ubicazione del punto d'iniezione deve essere il più vicino possibile al punto in cui il gas di scarico del motore è introdotto nel CVS. Il cilindro di C3H8 deve essere collegato al sistema d'iniezione; |
| --- | --- |

c)

si seleziona un punto d'iniezione di C3H8 nel CVS. L'ubicazione del punto d'iniezione deve essere il più vicino possibile al punto in cui il gas di scarico del motore è introdotto nel CVS. Il cilindro di C3H8 deve essere collegato al sistema d'iniezione;

| d) | il CVS deve essere messo in funzione e stabilizzato; |
| --- | --- |

d)

il CVS deve essere messo in funzione e stabilizzato;

| e) | gli eventuali scambiatori di calore nel sistema di campionamento vanno preriscaldati o preraffreddati; |
| --- | --- |

e)

gli eventuali scambiatori di calore nel sistema di campionamento vanno preriscaldati o preraffreddati;

| f) | si consente ai componenti riscaldati o raffreddati quali linee, filtri, refrigeranti e pompe di stabilizzarsi alle rispettive temperature di funzionamento; |
| --- | --- |

f)

si consente ai componenti riscaldati o raffreddati quali linee, filtri, refrigeranti e pompe di stabilizzarsi alle rispettive temperature di funzionamento;

| g) | se applicabile, si verifica la perdita del lato in depressione del sistema di campionamento dell'HC conformemente al punto 8.1.8.7. |
| --- | --- |

g)

se applicabile, si verifica la perdita del lato in depressione del sistema di campionamento dell'HC conformemente al punto 8.1.8.7.

8.1.8.5.4.   Preparazione del sistema di campionamento dell'HC per il controllo del propano

La verifica della tenuta del lato in depressione del sistema di campionamento dell'HC può essere eseguito conformemente alla lettera g) del presente punto. Se si usa questa procedura, si può utilizzare anche la procedura di contaminazione dell'HC di cui al punto 7.3.1.2. Se la verifica della tenuta dal lato in depressione non è eseguita secondo la lettera g), il sistema di campionamento dell'HC deve essere azzerato, calibrato e verificato per la contaminazione nel modo seguente:

| a) | si seleziona la gamma più bassa dell'analizzatore dell'HC che può misurare la concentrazione di C3H8 prevista per le portate di CVS e C3H8; |
| --- | --- |

a)

si seleziona la gamma più bassa dell'analizzatore dell'HC che può misurare la concentrazione di C3H8 prevista per le portate di CVS e C3H8;

| b) | si azzera l'analizzatore dell'HC usando l'aria di azzeramento introdotta nel raccordo di entrata dell'analizzatore; |
| --- | --- |

b)

si azzera l'analizzatore dell'HC usando l'aria di azzeramento introdotta nel raccordo di entrata dell'analizzatore;

| c) | si calibra l'analizzatore dell'HC usando il gas di calibrazione C3H8 introdotto nel raccordo di entrata dell'analizzatore; |
| --- | --- |

c)

si calibra l'analizzatore dell'HC usando il gas di calibrazione C3H8 introdotto nel raccordo di entrata dell'analizzatore;

| d) | l'aria di azzeramento deve debordare alla sonda dell'HC o in un fissaggio tra la sonda dell'HC e la linea di trasferimento; |
| --- | --- |

d)

l'aria di azzeramento deve debordare alla sonda dell'HC o in un fissaggio tra la sonda dell'HC e la linea di trasferimento;

| e) | la concentrazione stabile di HC del sistema di campionamento dell'HC è misurata come il flusso di traboccamento dell'aria di azzeramento. Per la misurazione di HC per lotti, il contenitore del lotto (ad es. un sacchetto) deve essere riempito e si deve misurare la concentrazione del flusso di traboccamento dell'HC; |
| --- | --- |

e)

la concentrazione stabile di HC del sistema di campionamento dell'HC è misurata come il flusso di traboccamento dell'aria di azzeramento. Per la misurazione di HC per lotti, il contenitore del lotto (ad es. un sacchetto) deve essere riempito e si deve misurare la concentrazione del flusso di traboccamento dell'HC;

| f) | se la concentrazione del flusso di traboccamento dell'HC supera 2 μmol/mol, la procedura non può essere continuata finché non è stata eliminata la contaminazione. Si deve determinare la fonte della contaminazione e prendere azioni correttive, quali la pulizia del sistema o la sostituzione delle parti contaminate; |
| --- | --- |

f)

se la concentrazione del flusso di traboccamento dell'HC supera 2 μmol/mol, la procedura non può essere continuata finché non è stata eliminata la contaminazione. Si deve determinare la fonte della contaminazione e prendere azioni correttive, quali la pulizia del sistema o la sostituzione delle parti contaminate;

| g) | se la concentrazione del flusso di traboccamento dell'HC non supera 2 μmol/mol, questo valore deve essere registrato come x
  HCinit e viene utilizzato per correggere la contaminazione dell'HC conformemente all'allegato 4B, appendice A.7. (approccio molare) o appendice A.8. (approccio basato sulla massa). |
| --- | --- |

g)

se la concentrazione del flusso di traboccamento dell'HC non supera 2 μmol/mol, questo valore deve essere registrato come x
  HCinit e viene utilizzato per correggere la contaminazione dell'HC conformemente all'allegato 4B, appendice A.7. (approccio molare) o appendice A.8. (approccio basato sulla massa).

8.1.8.5.5.   Esecuzione del controllo del propano

| a) | Il controllo del propano è eseguito come segue:






  i) | per il campionamento per lotti di HC, si collegano mezzi di stoccaggio puliti, quali sacchetti svuotati; |
| --- | --- | --- |

a)

Il controllo del propano è eseguito come segue:

i)

per il campionamento per lotti di HC, si collegano mezzi di stoccaggio puliti, quali sacchetti svuotati;

| ii) | si avviano tutti gli strumenti di misura dell'HC secondo le istruzioni del fabbricante; |
| --- | --- |

ii)

si avviano tutti gli strumenti di misura dell'HC secondo le istruzioni del fabbricante;

| iii) | se è prevista la correzione delle concentrazioni di fondo dell'aria di diluizione HC, si misura e si registra l'HC di fondo nell'aria di diluizione; |
| --- | --- |

iii)

se è prevista la correzione delle concentrazioni di fondo dell'aria di diluizione HC, si misura e si registra l'HC di fondo nell'aria di diluizione;

| iv) | si azzerano eventuali dispostivi di integrazione; |
| --- | --- |

iv)

si azzerano eventuali dispostivi di integrazione;

| v) | si avvia il campionamento e gli eventuali integratori di flusso; |
| --- | --- |

v)

si avvia il campionamento e gli eventuali integratori di flusso;

| vi) | C3H8 è rilasciato alla velocità selezionata. Se si usa la portata di riferimento di C3H8, si avvia l'integrazione di questa portata; |
| --- | --- |

vi)

C3H8 è rilasciato alla velocità selezionata. Se si usa la portata di riferimento di C3H8, si avvia l'integrazione di questa portata;

| vii) | si continua a rilasciare C3H8 finché non è stata rilasciata una quantità sufficiente a garantire una quantificazione precisa del C3H8 di riferimento e del C3H8 misurato; |
| --- | --- |

vii)

si continua a rilasciare C3H8 finché non è stata rilasciata una quantità sufficiente a garantire una quantificazione precisa del C3H8 di riferimento e del C3H8 misurato;

| viii) | il cilindro di C3H8 deve essere chiuso e il campionamento continua finché non sono stati contabilizzati i ritardi temporali dovuti al trasporto del campione e la risposta dell'analizzatore; |
| --- | --- |

viii)

il cilindro di C3H8 deve essere chiuso e il campionamento continua finché non sono stati contabilizzati i ritardi temporali dovuti al trasporto del campione e la risposta dell'analizzatore;

| ix) | si conclude il campionamento e si disinnescano gli eventuali integratori; |
| --- | --- |

ix)

si conclude il campionamento e si disinnescano gli eventuali integratori;

| b) | In caso di misurazione con un orifizio a flusso critico si può applicare la seguente procedura per il controllo del propano in alternativa al metodo di cui al punto 8.1.8.5.5., lettera a);






  i) | per il campionamento di HC per lotti, si collegano mezzi di stoccaggio puliti, quali sacchetti svuotati; |
| --- | --- | --- |

b)

In caso di misurazione con un orifizio a flusso critico si può applicare la seguente procedura per il controllo del propano in alternativa al metodo di cui al punto 8.1.8.5.5., lettera a);

i)

per il campionamento di HC per lotti, si collegano mezzi di stoccaggio puliti, quali sacchetti svuotati;

| ii) | si avviano tutti gli strumenti di misura dell'HC secondo le istruzioni del fabbricante; |
| --- | --- |

ii)

si avviano tutti gli strumenti di misura dell'HC secondo le istruzioni del fabbricante;

| iii) | se è prevista la correzione delle concentrazioni di fondo di HC nell'aria di diluizione, si misura e si registra l'HC di fondo nell'aria di diluizione; |
| --- | --- |

iii)

se è prevista la correzione delle concentrazioni di fondo di HC nell'aria di diluizione, si misura e si registra l'HC di fondo nell'aria di diluizione;

| iv) | si azzerano eventuali dispostivi di integrazione. |
| --- | --- |

iv)

si azzerano eventuali dispostivi di integrazione.

| v) | il contenuto del cilindro di riferimento di C3H8 è rilasciato alla velocità selezionata; |
| --- | --- |

v)

il contenuto del cilindro di riferimento di C3H8 è rilasciato alla velocità selezionata;

| vi) | si avvia il campionamento e gli eventuali integratori di flusso dopo aver confermato che la concentrazione di HC è stabile; |
| --- | --- |

vi)

si avvia il campionamento e gli eventuali integratori di flusso dopo aver confermato che la concentrazione di HC è stabile;

| vii) | si continua a rilasciare il contenuto del cilindro il finché non è stata rilasciata una quantità di C3H8 sufficiente a garantire una quantificazione precisa del C3H8 di riferimento e del C3H8 misurato; |
| --- | --- |

vii)

si continua a rilasciare il contenuto del cilindro il finché non è stata rilasciata una quantità di C3H8 sufficiente a garantire una quantificazione precisa del C3H8 di riferimento e del C3H8 misurato;

| viii) | si disinnescano gli integratori; |
| --- | --- |

viii)

si disinnescano gli integratori;

| ix) | si chiude il cilindro di riferimento C3H8. |
| --- | --- |

ix)

si chiude il cilindro di riferimento C3H8.

8.1.8.5.6.   Valutazione del controllo del propano

La procedura post-prova è eseguita come segue:

| a) | se è stato usato il campionamento per lotti, i campioni per lotti sono analizzati quanto prima; |
| --- | --- |

a)

se è stato usato il campionamento per lotti, i campioni per lotti sono analizzati quanto prima;

| b) | dopo l'analisi di HC, si effettuano le correzioni per la contaminazione e il fondo; |
| --- | --- |

b)

dopo l'analisi di HC, si effettuano le correzioni per la contaminazione e il fondo;

| c) | la massa totale di C3H8 in base ai dati del CVS e dell'HC è calcolata conformemente alle disposizioni delle appendici A.7-A.8, usando la massa molare di C3H8, M
  C3H8, e la massa molare effettiva di HC, M
  HC; |
| --- | --- |

c)

la massa totale di C3H8 in base ai dati del CVS e dell'HC è calcolata conformemente alle disposizioni delle appendici A.7-A.8, usando la massa molare di C3H8, M
  C3H8, e la massa molare effettiva di HC, M
  HC;

| d) | se si usa una massa di riferimento (tecnica gravimetrica), la massa del propano del cilindro è determinata con un'accuratezza di ± 0,5 per cento e la massa di riferimento di C3H8 è determinata sottraendo la massa di propano del cilindro vuoto dalla massa di propano del cilindro pieno. Se si usa un orifizio a flusso critico (misurazione con un orifizio a flusso critico), la massa di propano è determinata come la portata moltiplicata per il tempo della prova; |
| --- | --- |

d)

se si usa una massa di riferimento (tecnica gravimetrica), la massa del propano del cilindro è determinata con un'accuratezza di ± 0,5 per cento e la massa di riferimento di C3H8 è determinata sottraendo la massa di propano del cilindro vuoto dalla massa di propano del cilindro pieno. Se si usa un orifizio a flusso critico (misurazione con un orifizio a flusso critico), la massa di propano è determinata come la portata moltiplicata per il tempo della prova;

| e) | la massa di riferimento di C3H8 è sottratta dalla massa calcolata. Se la differenza corrisponde a ± 3,0 per cento della massa di riferimento, il CVS supera questa verifica. |
| --- | --- |

e)

la massa di riferimento di C3H8 è sottratta dalla massa calcolata. Se la differenza corrisponde a ± 3,0 per cento della massa di riferimento, il CVS supera questa verifica.

8.1.8.5.7.   Verifica del sistema di diluizione secondaria del PM

Se il controllo del propano deve essere ripetuto per verificare il sistema di diluizione secondaria, si applica la seguente procedura dalla lettera a) alla lettera d):

| a) | il sistema di campionamento dell'HC è configurato per estrarre un campione vicino ai mezzi di stoccaggio del campionatore per lotti (ad es. un filtro antiparticolato). Se la pressione assoluta in questo punto è troppo bassa per estrarre un campione di HC, l'HC può essere prelevato dallo scarico della pompa del campionatore per lotti. Occorre cautela per il campionamento dallo scarico della pompa perché una perdita a valle del flussimetro di un campionatore per lotti, che in circostanze normali sarebbe accettabile, potrebbe causare un errore falso nel controllo del propano; |
| --- | --- |

a)

il sistema di campionamento dell'HC è configurato per estrarre un campione vicino ai mezzi di stoccaggio del campionatore per lotti (ad es. un filtro antiparticolato). Se la pressione assoluta in questo punto è troppo bassa per estrarre un campione di HC, l'HC può essere prelevato dallo scarico della pompa del campionatore per lotti. Occorre cautela per il campionamento dallo scarico della pompa perché una perdita a valle del flussimetro di un campionatore per lotti, che in circostanze normali sarebbe accettabile, potrebbe causare un errore falso nel controllo del propano;

| b) | il controllo del propano è ripetuto come descritto in questo punto, ma non viene prelevato un campione di HC dal campionatore per lotti; |
| --- | --- |

b)

il controllo del propano è ripetuto come descritto in questo punto, ma non viene prelevato un campione di HC dal campionatore per lotti;

| c) | si calcola la massa di C3H8, tenendo conto di un'eventuale diluizione secondaria dal campionatore per lotti; |
| --- | --- |

c)

si calcola la massa di C3H8, tenendo conto di un'eventuale diluizione secondaria dal campionatore per lotti;

| d) | la massa di riferimento di C3H8 è sottratta dalla massa calcolata. Se la differenza corrisponde a ± 5 per cento della massa di riferimento, il campionatore per lotti passa questa verifica. In caso contrario occorre prendere misure correttive. |
| --- | --- |

d)

la massa di riferimento di C3H8 è sottratta dalla massa calcolata. Se la differenza corrisponde a ± 5 per cento della massa di riferimento, il campionatore per lotti passa questa verifica. In caso contrario occorre prendere misure correttive.

8.1.8.5.8.   Verifica dell'essiccatore del campione

Se si usa un sensore dell'umidità per il monitoraggio continuo del punto di rugiada all'uscita dell'essiccatore del campione, questo controllo non si applica purché si garantisca che l'umidità all'uscita dell'essiccatore sia inferiore ai valori minimi usati per i controlli di attenuazione, interferenza e compensazione.

| a) | Se si utilizza un essiccatore del campione come consentito al punto 9.3.2.3.1. per rimuovere l'acqua dal gas campione, la prestazione del dispositivo di raffreddamento termico devono essere verificata al momento dell'installazione e dopo manutenzioni importanti. Per gli essiccatori a membrana osmotica le prestazioni devono essere verificate al momento dell'installazione, dopo manutenzioni importanti ed entro 35 giorni prima della prova; |
| --- | --- |

a)

Se si utilizza un essiccatore del campione come consentito al punto 9.3.2.3.1. per rimuovere l'acqua dal gas campione, la prestazione del dispositivo di raffreddamento termico devono essere verificata al momento dell'installazione e dopo manutenzioni importanti. Per gli essiccatori a membrana osmotica le prestazioni devono essere verificate al momento dell'installazione, dopo manutenzioni importanti ed entro 35 giorni prima della prova;

| b) | l'acqua può inibire la capacità dell'analizzatore di misurare correttamente il componente d'interesse del gas di scarico; pertanto l'acqua, talvolta, viene rimossa prima che il gas campione raggiunga l'analizzatore. Ad esempio, l'acqua può interferire negativamente con la risposta NOx di un CLD mediante un'attenuazione di collisione e può interferire positivamente con un analizzatore NDIR causando una risposta simile al CO; |
| --- | --- |

b)

l'acqua può inibire la capacità dell'analizzatore di misurare correttamente il componente d'interesse del gas di scarico; pertanto l'acqua, talvolta, viene rimossa prima che il gas campione raggiunga l'analizzatore. Ad esempio, l'acqua può interferire negativamente con la risposta NOx di un CLD mediante un'attenuazione di collisione e può interferire positivamente con un analizzatore NDIR causando una risposta simile al CO;

| c) | l'essiccatore del campione deve soddisfare le specifiche di cui al punto 9.3.2.3.1. per il punto di rugiada, T
  dew, e la pressione assoluta, p
  total, a valle dall'essiccatore a membrana osmotica o del dispositivo di raffreddamento; |
| --- | --- |

c)

l'essiccatore del campione deve soddisfare le specifiche di cui al punto 9.3.2.3.1. per il punto di rugiada, T
  dew, e la pressione assoluta, p
  total, a valle dall'essiccatore a membrana osmotica o del dispositivo di raffreddamento;

| d) | la seguente procedura di verifica dell'essiccatore del campione si usa per determinare la prestazione dell'essiccatore oppure si sviluppa un protocollo diverso in base alla buona pratica ingegneristica:






  i) | i collegamenti necessari sono effettuati mediante tubature PTFE o in acciaio inossidabile; |
| --- | --- | --- |

d)

la seguente procedura di verifica dell'essiccatore del campione si usa per determinare la prestazione dell'essiccatore oppure si sviluppa un protocollo diverso in base alla buona pratica ingegneristica:

i)

i collegamenti necessari sono effettuati mediante tubature PTFE o in acciaio inossidabile;

| ii) | l'N2 o l'aria purificata è umidificata facendola gorgogliare attraverso l'acqua distillata in un dispositivo sigillato che umidifica il gas al punto di rugiada più alto del campione stimato durante il campionamento delle emissioni; |
| --- | --- |

ii)

l'N2 o l'aria purificata è umidificata facendola gorgogliare attraverso l'acqua distillata in un dispositivo sigillato che umidifica il gas al punto di rugiada più alto del campione stimato durante il campionamento delle emissioni;

| iii) | il gas umidificato è in seguito introdotto a monte dell'essiccatore; |
| --- | --- |

iii)

il gas umidificato è in seguito introdotto a monte dell'essiccatore;

| iv) | la temperatura del gas umidificato a valle del dispositivo viene mantenuta almeno a 5 °C al di sopra del suo punto di rugiada; |
| --- | --- |

iv)

la temperatura del gas umidificato a valle del dispositivo viene mantenuta almeno a 5 °C al di sopra del suo punto di rugiada;

| v) | il punto di rugiada del gas umidificato, T
  dew, e la pressione, p
  total, sono misurati il più vicino possibile all'ingresso dell'essiccatore per verificare che il punto di rugiada sia il più alto che è stato stimato durante il campionamento delle emissioni; |
| --- | --- |

v)

il punto di rugiada del gas umidificato, T
  dew, e la pressione, p
  total, sono misurati il più vicino possibile all'ingresso dell'essiccatore per verificare che il punto di rugiada sia il più alto che è stato stimato durante il campionamento delle emissioni;

| vi) | il punto di rugiada del gas umidificato, T
  dew, e la pressione, p
  total, sono misurati il più vicino possibile all'uscita dell'essiccatore; |
| --- | --- |

vi)

il punto di rugiada del gas umidificato, T
  dew, e la pressione, p
  total, sono misurati il più vicino possibile all'uscita dell'essiccatore;

| vii) | l'essiccatore del campione supera la verifica se il risultato della lettera d), punto vi), del presente punto è inferiore al punto di rugiada corrispondente alle specifiche dell'essiccatore determinate conformemente al punto 9.3.2.3.1. più 2 °C oppure se la frazione molare di cui alla lettera d), punto vi) è inferiore alle corrispondenti specifiche dell'essiccatore più 0,002 mol/mol o 0,2 per cento in volume. Si noti che per questa verifica il punto di rugiada del campione è espresso in temperatura assoluta, Kelvin. |
| --- | --- |

vii)

l'essiccatore del campione supera la verifica se il risultato della lettera d), punto vi), del presente punto è inferiore al punto di rugiada corrispondente alle specifiche dell'essiccatore determinate conformemente al punto 9.3.2.3.1. più 2 °C oppure se la frazione molare di cui alla lettera d), punto vi) è inferiore alle corrispondenti specifiche dell'essiccatore più 0,002 mol/mol o 0,2 per cento in volume. Si noti che per questa verifica il punto di rugiada del campione è espresso in temperatura assoluta, Kelvin.

8.1.8.6.   Taratura periodica del flusso parziale di PM e dei sistemi di misura associati del gas di scarico grezzo

8.1.8.6.1.   Specifiche per la misurazione differenziale del flusso

Quando i sistemi di diluizione a flusso parziale estraggono un campione proporzionale del gas di scarico grezzo è particolarmente importante l'accuratezza del flusso del campione q

  mp, se la misurazione non è effettuata direttamente ma mediante misurazione differenziale del flusso:

| | (8-1) |
| --- | --- |

Formula

(8-1)

dove:

| q

  mp | = | portata massica del gas di scarico campione in ingresso nel sistema di diluizione a flusso parziale |
| --- | --- | --- |
| q

  mdw | = | portata massica dell'aria di diluizione (su umido) |
| q

  mdew | = | portata massica del gas di scarico diluito su umido |

q

  mp

=

portata massica del gas di scarico campione in ingresso nel sistema di diluizione a flusso parziale

q

  mdw

=

portata massica dell'aria di diluizione (su umido)

q

  mdew

=

portata massica del gas di scarico diluito su umido

In questo caso, l'errore massimo di calcolo della differenza deve essere tale che l'accuratezza di q

  mp rientri entro a ± 5 per cento quando il rapporto di diluizione è inferiore a 15. Questo valore può essere calcolato dalla radice quadrata degli errori medi di ciascuno strumento.

Si può ottenere un valore accettabile di accuratezza per q

  mp mediante uno dei metodi seguenti:

| a) | l'accuratezza assoluta di q

  mdew e q

  mdw è ±0,2 per cento, il che garantisce per q

  mp un'accuratezza ≤ 5 per cento con un rapporto di diluizione di 15. Nel caso di rapporti di diluizione più elevati, tuttavia, gli errori saranno maggiori; |
| --- | --- |

a)

l'accuratezza assoluta di q

  mdew e q

  mdw è ±0,2 per cento, il che garantisce per q

  mp un'accuratezza ≤ 5 per cento con un rapporto di diluizione di 15. Nel caso di rapporti di diluizione più elevati, tuttavia, gli errori saranno maggiori;

| b) | la taratura di q

  mdw rispetto a q

  mdew è effettuata in modo da ottenere per q

  mp la stessa accuratezza di cui alla lettera a). Per maggiori dettagli, cfr. il paragrafo 8.1.8.6.2; |
| --- | --- |

b)

la taratura di q

  mdw rispetto a q

  mdew è effettuata in modo da ottenere per q

  mp la stessa accuratezza di cui alla lettera a). Per maggiori dettagli, cfr. il paragrafo 8.1.8.6.2;

| c) | l'accuratezza di q

  mp è determinata indirettamente dall'accuratezza del rapporto di diluizione determinato utilizzando un gas tracciante, ad esempio CO2. Per q

  mp è richiesta un'accuratezza equivalente a quella indicata alla lettera a); |
| --- | --- |

c)

l'accuratezza di q

  mp è determinata indirettamente dall'accuratezza del rapporto di diluizione determinato utilizzando un gas tracciante, ad esempio CO2. Per q

  mp è richiesta un'accuratezza equivalente a quella indicata alla lettera a);

| d) | l'accuratezza assoluta di q

  mdew e q

  mdw non supera ±2 per cento del fondo scala, l'errore massimo di calcolo della differenza tra q

  mdew e q

  mdw non supera 0,2 per cento e l'errore di linearità non supera ±0,2 per cento del valore più alto di q

  mdew osservato durante la prova. |
| --- | --- |

d)

l'accuratezza assoluta di q

  mdew e q

  mdw non supera ±2 per cento del fondo scala, l'errore massimo di calcolo della differenza tra q

  mdew e q

  mdw non supera 0,2 per cento e l'errore di linearità non supera ±0,2 per cento del valore più alto di q

  mdew osservato durante la prova.

8.1.8.6.2.   Taratura della misurazione differenziale del flusso

Il sistema di diluizione a flusso parziale per prelevare un campione proporzionale di gas di scarico grezzo deve essere tarato periodicamente con un flussimetro preciso tracciabile secondo gli standard internazionali e/o nazionali. La taratura del flussimetro o della strumentazione per la misurazione del flusso deve essere effettuata mediante una delle procedure indicate di seguito, in modo che il flusso della sonda q

  mp nel tunnel soddisfi le prescrizioni di accuratezza previste dal punto 8.1.8.6.1.:

| a) | si collega in serie il flussimetro per q

  mdw al flussimetro per q

  mdew e si tara la differenza tra i due flussimetri per almeno cinque set point con valori di flusso equidistanti tra il valore di q

  mdw più basso utilizzato nel corso della prova e il valore di q

  mdew utilizzato nel corso della prova. Il tunnel di diluizione può essere bypassato; |
| --- | --- |

a)

si collega in serie il flussimetro per q

  mdw al flussimetro per q

  mdew e si tara la differenza tra i due flussimetri per almeno cinque set point con valori di flusso equidistanti tra il valore di q

  mdw più basso utilizzato nel corso della prova e il valore di q

  mdew utilizzato nel corso della prova. Il tunnel di diluizione può essere bypassato;

| b) | si collega in serie un dispositivo tarato al flussimetro per q

  mdew e si controlla l'accuratezza per il valore utilizzato nella prova. Si collega quindi in serie il dispositivo tarato al flussimetro per q

  mdw e si controlla l'accuratezza per almeno 5 regolazioni corrispondenti a rapporti di diluizione tra 3 e 15 rispetto al valore di q

  mdew utilizzato nel corso della prova; |
| --- | --- |

b)

si collega in serie un dispositivo tarato al flussimetro per q

  mdew e si controlla l'accuratezza per il valore utilizzato nella prova. Si collega quindi in serie il dispositivo tarato al flussimetro per q

  mdw e si controlla l'accuratezza per almeno 5 regolazioni corrispondenti a rapporti di diluizione tra 3 e 15 rispetto al valore di q

  mdew utilizzato nel corso della prova;

| c) | si scollega il condotto di trasferimento TL (figura 9.2) dallo scarico e si collega al condotto di trasferimento un dispositivo tarato con un intervallo appropriato per misurare q

  mp. Il valore di q

  mdew deve essere regolato sul valore utilizzato nel corso della prova e quello di q

  mdw deve essere regolato sequenzialmente su almeno 5 valori corrispondenti a rapporti di diluizione tra 3 e 15. In alternativa si può disporre un percorso speciale del flusso di taratura che bypassa il tunnel, ma l'aria totale e l'aria di diluizione passano attraverso i corrispondenti flussimetri come nella prova vera e propria; |
| --- | --- |

c)

si scollega il condotto di trasferimento TL (figura 9.2) dallo scarico e si collega al condotto di trasferimento un dispositivo tarato con un intervallo appropriato per misurare q

  mp. Il valore di q

  mdew deve essere regolato sul valore utilizzato nel corso della prova e quello di q

  mdw deve essere regolato sequenzialmente su almeno 5 valori corrispondenti a rapporti di diluizione tra 3 e 15. In alternativa si può disporre un percorso speciale del flusso di taratura che bypassa il tunnel, ma l'aria totale e l'aria di diluizione passano attraverso i corrispondenti flussimetri come nella prova vera e propria;

| d) | nel condotto di trasferimento TL si immette un gas tracciante. Tale gas tracciante può essere un componente del gas di scarico, come CO2 o NOx. Dopo la diluizione nel tunnel si misura il gas tracciante. Si esegue la misurazione per 5 rapporti di diluizione compresi tra 3 e 15. L'accuratezza del flusso del campione deve essere ricavata dal rapporto di diluizione r
  d: | (8-2) |
| --- | --- | --- |

d)

nel condotto di trasferimento TL si immette un gas tracciante. Tale gas tracciante può essere un componente del gas di scarico, come CO2 o NOx. Dopo la diluizione nel tunnel si misura il gas tracciante. Si esegue la misurazione per 5 rapporti di diluizione compresi tra 3 e 15. L'accuratezza del flusso del campione deve essere ricavata dal rapporto di diluizione r
  d:

Formula

(8-2)

Per garantire l'accuratezza di q

  mp occorre tener conto dell'accuratezza degli analizzatori di gas.

8.1.8.6.3.   Prescrizioni specifiche per la misurazione differenziale del flusso

Si raccomanda caldamente di effettuare un controllo del flusso di carbonio utilizzando il gas di scarico reale per individuare eventuali problemi di misurazione e di controllo e per verificare il corretto funzionamento del sistema a flusso parziale. È opportuno verificare il flusso di carbonio almeno ogni volta che viene montato un nuovo motore o che intervengono cambiamenti significativi nella configurazione della camera di prova.

Il motore deve funzionare alle condizioni di regime e carico corrispondenti alla coppia massima oppure in qualsiasi altra modalità stazionaria che produca il 5 per cento o più di CO2. Il sistema di campionamento a flusso parziale va utilizzato con un fattore di diluizione di 15 a 1.

Se si effettua il controllo del flusso di carbonio, si applica la procedura di cui all'allegato 4B, appendice A.4. Le portate del carbonio devono essere calcolate utilizzando le equazioni di cui all'allegato 4B, appendice A.4. Tutte le portate del carbonio non devono differire tra loro di oltre il 5 per cento.

8.1.8.6.3.1.   Verifica preliminare

Al massimo due ore prima della prova occorre fare la verifica preliminare descritta di seguito.

L'accuratezza dei flussimetri deve essere controllata con lo stesso metodo usato per la taratura (cfr. punto 8.1.8.6.2.) per almeno due punti, inclusi i valori del flusso di q
  mdw corrispondenti a rapporti di diluizione compresi tra 5 e 15 per il valore di q
  mdew utilizzato nel corso della prova.

Se la documentazione relativa alla procedura di taratura di cui al punto 8.1.8.6.2. dimostra che la taratura del flussimetro è stabile per un periodo di tempo più lungo, la verifica preliminare può essere omessa.

8.1.8.6.3.2.   Determinazione del tempo di trasformazione

Le regolazioni del sistema per la valutazione del tempo di trasformazione devono essere identiche a quelle usate per la misurazione nel corso della prova. Per determinare il tempo di trasformazione, di cui alla figura 3.1, si segue il metodo descritto di seguito.

Si dispone in serie e nelle immediate vicinanze della sonda un flussimetro di riferimento indipendente con un intervallo di misurazione adeguato al flusso della sonda. Il flussimetro deve avere un tempo di trasformazione inferiore a 100 ms per le dimensioni del gradino di flusso utilizzate ai fini della misurazione del tempo di risposta. Il restringimento del flusso deve essere sufficientemente basso in modo da non avere ripercussioni sulle prestazioni dinamiche del sistema di diluizione a flusso parziale secondo la buona pratica ingegneristica. Si introduce una variazione a gradino nell'immissione del flusso di gas di scarico (o del flusso dell'aria, se si sta calcolando il flusso dei gas di scarico) del sistema di diluizione a flusso parziale, partendo da un flusso basso per arrivare almeno al 90 per cento del fondo scala. Il segnale di innesto della variazione a gradino deve essere lo stesso utilizzato per avviare il controllo look-ahead nella prova vera e propria. Il segnale di aumento del flusso di gas di scarico e la risposta del flussimetro devono essere registrati con una frequenza di campionamento di almeno 10 Hz.

Dai dati così raccolti è possibile ricavare il tempo di trasformazione per il sistema di diluizione a flusso parziale: si tratta dell'intervallo di tempo che intercorre tra l'inizio del gradino e il raggiungimento del punto corrispondente al 50 per cento della risposta del flussimetro. In modo analogo si determinano i tempi di trasformazione del segnale q

  mp
  (flusso campione del gas di scarico nel sistema di diluizione a flusso parziale) e del segnale q

  mew,i
  (la portata massica del gas di scarico su umido fornito dal flussimetro dello scarico). Questi segnali sono utilizzati nelle verifiche di regressione eseguite alla fine di ogni prova (cfr. punto 8.2.1.2.).

Il calcolo deve essere ripetuto per almeno 5 segnali di salita e di discesa, stabilendo la media dei risultati ottenuti. Si sottrae dal valore ottenuto il tempo di trasformazione interno (< 100 ms) del flussimetro di riferimento. Se conformemente al punto 8.2.1.2. il sistema richiede il metodo look-ahead, questo è il valore look-ahead del sistema di diluizione a flusso parziale che deve essere applicato conformemente al punto 8.2.1.2.

8.1.8.7.   Verifica della tenuta dal lato in depressione

8.1.8.7.1.   Campo di applicazione e frequenza

Al momento dell'installazione iniziale del sistema di campionamento, dopo manutenzioni importanti come la sostituzione dei prefiltri ed entro 8 ore prima di ogni sequenza di un ciclo di lavoro si deve verificare che non vi siano perdite importanti dal lato in depressione con una delle prove descritte nel presente punto. La verifica non si applica alla parte di flusso pieno di un sistema di diluizione del CVS.

8.1.8.7.2.   Principi di misurazione

Una perdita può essere individuata misurando una piccola quantità di flusso quando ci dovrebbe essere un flusso zero, individuando la diluizione di una nota concentrazione di gas di calibrazione quando fluisce attraverso il lato in depressione di un sistema di campionamento o misurando l'aumento di pressione di un sistema evacuato.

8.1.8.7.3.   Verifica della tenuta a flusso ridotto

Il sistema di campionamento deve essere verificato per escludere le perdite a flusso ridotto nel modo seguente:

| a) | dalla parte della sonda il sistema deve essere sigillato uno dei modi seguenti:






  i) | coprire o chiudere la punta della sonda di campionamento; |
| --- | --- | --- |

a)

dalla parte della sonda il sistema deve essere sigillato uno dei modi seguenti:

i)

coprire o chiudere la punta della sonda di campionamento;

| ii) | scollegare la linea di trasferimento alla sonda e coprire o chiudere tale area; |
| --- | --- |

ii)

scollegare la linea di trasferimento alla sonda e coprire o chiudere tale area;

| iii) | chiudere la valvola a tenuta stagna in linea tra la sonda e la linea di trasferimento; |
| --- | --- |

iii)

chiudere la valvola a tenuta stagna in linea tra la sonda e la linea di trasferimento;

| b) | tutti i risultati devono essere registrati. Dopo la stabilizzazione si verifica che il flusso attraverso il lato in depressione del sistema di campionamento sia inferiore allo 0,5 per cento della portata normale del sistema in uso. I flussi dell'analizzatore e del bypass possono essere stimati come un'approssimazione della portata normale in uso del sistema. |
| --- | --- |

b)

tutti i risultati devono essere registrati. Dopo la stabilizzazione si verifica che il flusso attraverso il lato in depressione del sistema di campionamento sia inferiore allo 0,5 per cento della portata normale del sistema in uso. I flussi dell'analizzatore e del bypass possono essere stimati come un'approssimazione della portata normale in uso del sistema.

8.1.8.7.4.   Verifica della tenuta mediante diluizione del gas di calibrazione

Qualsiasi analizzatore di gas può essere utilizzato per questa prova. Se si utilizza un FID per questa prova, si deve correggere l'eventuale contaminazione da HC nel sistema di campionamento conformemente alle disposizioni delle appendici A.7. e A.8. relative alla determinazione di HC e NMHC. Si possono evitare risultati fuorvianti usando solo gli analizzatori che hanno una ripetibilità dello 0,5 per cento, o superiore, alla concentrazione di gas di calibrazione usata per la prova. La verifica della tenuta dal lato in depressione è eseguita come segue:

| a) | preparare l'analizzatore di gas nel modo in cui viene preparato per la prova di emissione; |
| --- | --- |

a)

preparare l'analizzatore di gas nel modo in cui viene preparato per la prova di emissione;

| b) | fornire il gas di calibrazione al raccordo di entrata dell'analizzatore e verificare che la concentrazione del gas di calibrazione sia misurata con l'accuratezza di misurazione e la ripetibilità previste; |
| --- | --- |

b)

fornire il gas di calibrazione al raccordo di entrata dell'analizzatore e verificare che la concentrazione del gas di calibrazione sia misurata con l'accuratezza di misurazione e la ripetibilità previste;

| c) | inviare il gas di calibrazione traboccato a uno dei seguenti siti nel sistema di campionamento:






  i) | la punta della sonda di campionamento; |
| --- | --- | --- |

c)

inviare il gas di calibrazione traboccato a uno dei seguenti siti nel sistema di campionamento:

i)

la punta della sonda di campionamento;

| ii) | scollegare la linea di trasferimento alla sonda e far traboccare il gas di calibrazione dalla parte aperta della linea di trasferimento; |
| --- | --- |

ii)

scollegare la linea di trasferimento alla sonda e far traboccare il gas di calibrazione dalla parte aperta della linea di trasferimento;

| iii) | la valvola a tre vie installata in linea tra la sonda e la linea di trasferimento; |
| --- | --- |

iii)

la valvola a tre vie installata in linea tra la sonda e la linea di trasferimento;

| d) | verificare che la concentrazione misurata del gas di calibrazione traboccato sia entro ± 0,5 per cento della concentrazione del gas di calibrazione. Un valore misurato più basso rispetto a quello previsto indica una perdita, ma un valore più alto del previsto potrebbe indicare un problema con il gas di calibrazione o con l'analizzatore stesso. Un valore misurato più alto rispetto al previsto non indica una perdita. |
| --- | --- |

d)

verificare che la concentrazione misurata del gas di calibrazione traboccato sia entro ± 0,5 per cento della concentrazione del gas di calibrazione. Un valore misurato più basso rispetto a quello previsto indica una perdita, ma un valore più alto del previsto potrebbe indicare un problema con il gas di calibrazione o con l'analizzatore stesso. Un valore misurato più alto rispetto al previsto non indica una perdita.

8.1.8.7.5.   Verifica della tenuta con il metodo di degrado del vuoto (vacuum decay)

Per eseguire questa prova si applica un vuoto al volume del lato in depressione del sistema di campionamento e si osserva la portata della perdita come un degrado del vuoto applicato. Ai fini di questa prova il volume del lato in depressione del sistema di campionamento deve essere entro ± 10 per cento del suo volume effettivo. Gli strumenti di misura utilizzati devono soddisfare le specifiche di cui ai punti 8.1. e 9.4.

La verifica della tenuta con il metodo del degrado del vuoto è eseguita come segue:

| a) | si sigilla il sistema dal lato della sonda il più vicino possibile all'apertura della sonda mediante uno dei metodi seguenti:






  i) | coprire o chiudere la punta della sonda di campionamento; |
| --- | --- | --- |

a)

si sigilla il sistema dal lato della sonda il più vicino possibile all'apertura della sonda mediante uno dei metodi seguenti:

i)

coprire o chiudere la punta della sonda di campionamento;

| ii) | scollegare la linea di trasferimento alla sonda e coprire o chiudere tale linea; |
| --- | --- |

ii)

scollegare la linea di trasferimento alla sonda e coprire o chiudere tale linea;

| iii) | chiudere la valvola a tenuta stagna in linea tra la sonda e la linea di trasferimento; |
| --- | --- |

iii)

chiudere la valvola a tenuta stagna in linea tra la sonda e la linea di trasferimento;

| b) | si fanno funzionare tutte le pompe a vuoto. Va allegato un disegno del vuoto rappresentativo delle normali condizioni di funzionamento. Nel caso dei sacchetti di campionamento si raccomanda di eseguire due volte la normale procedura di svuotamento del sacchetto di campionamento in modo da minimizzare i volumi intrappolati; |
| --- | --- |

b)

si fanno funzionare tutte le pompe a vuoto. Va allegato un disegno del vuoto rappresentativo delle normali condizioni di funzionamento. Nel caso dei sacchetti di campionamento si raccomanda di eseguire due volte la normale procedura di svuotamento del sacchetto di campionamento in modo da minimizzare i volumi intrappolati;

| c) | si spengono le pompe di campionamento e si sigilla il sistema. La pressione assoluta del gas intrappolato e, facoltativamente, la temperatura assoluta del sistema sono misurate e registrate. Si deve attendere un tempo sufficiente per consentire la stabilizzazione di eventuali elementi transitori. Inoltre si deve attendere finché una perdita dello 0,5 per cento abbia causato una variazione di pressione di almeno 10 volte la risoluzione del trasduttore di pressione. I valori della pressione e, facoltativamente, della temperatura sono registrati di nuovo; |
| --- | --- |

c)

si spengono le pompe di campionamento e si sigilla il sistema. La pressione assoluta del gas intrappolato e, facoltativamente, la temperatura assoluta del sistema sono misurate e registrate. Si deve attendere un tempo sufficiente per consentire la stabilizzazione di eventuali elementi transitori. Inoltre si deve attendere finché una perdita dello 0,5 per cento abbia causato una variazione di pressione di almeno 10 volte la risoluzione del trasduttore di pressione. I valori della pressione e, facoltativamente, della temperatura sono registrati di nuovo;

| d) | si calcola la portata della perdita in base al valore ipotetico di zero per i volumi svuotati dei sacchetti e ai valori noti del volume del sistema di campionamento, delle pressioni iniziale e finale, delle temperature facoltative e del tempo trascorso. Si verifica che la portata della perdita dovuta al degrado del vuoto sia inferiore allo 0,5 per cento della portata normale del sistema in uso nel modo seguente: | (8-3) |
| --- | --- | --- |

d)

si calcola la portata della perdita in base al valore ipotetico di zero per i volumi svuotati dei sacchetti e ai valori noti del volume del sistema di campionamento, delle pressioni iniziale e finale, delle temperature facoltative e del tempo trascorso. Si verifica che la portata della perdita dovuta al degrado del vuoto sia inferiore allo 0,5 per cento della portata normale del sistema in uso nel modo seguente:

Formula

(8-3)

dove:

| q

  Vleak | = | portata del degrado del vuoto [mol/s] |
| --- | --- | --- |
| V
  vac | = | volume geometrico del lato in depressione del sistema di campionamento [m3] |
| R | = | costante del gas molare [J/(mol·K)] |
| p
  2 | = | pressione assoluta sul lato in depressione al tempo t
  2 [Pa] |
| T
  2 | = | temperatura assoluta sul lato in depressione al tempo t
  2 [K] |
| p
  1 | = | pressione assoluta sul lato in depressione al tempo t
  1 [Pa] |
| T
  1 | = | temperatura assoluta sul lato in depressione al tempo t
  1 [K] |
| t
  2 | = | ora al completamento della verifica della tenuta con il degrado del vuoto [s] |
| t
  1 | = | ora all'inizio della verifica della tenuta con il degrado del vuoto [s] |

q

  Vleak

=

portata del degrado del vuoto [mol/s]

V
  vac

=

volume geometrico del lato in depressione del sistema di campionamento [m3]

R

=

costante del gas molare [J/(mol·K)]

p
  2

=

pressione assoluta sul lato in depressione al tempo t
  2 [Pa]

T
  2

=

temperatura assoluta sul lato in depressione al tempo t
  2 [K]

p
  1

=

pressione assoluta sul lato in depressione al tempo t
  1 [Pa]

T
  1

=

temperatura assoluta sul lato in depressione al tempo t
  1 [K]

t
  2

=

ora al completamento della verifica della tenuta con il degrado del vuoto [s]

t
  1

=

ora all'inizio della verifica della tenuta con il degrado del vuoto [s]

8.1.9.   Misurazioni di CO e CO2

8.1.9.1.   Verifica dell'interferenza dell'H2O per gli analizzatori NDIR di CO2

8.1.9.1.1.   Campo di applicazione e frequenza

Se il CO2 è misurato usando un analizzatore NDIR, la quantità dell'interferenza dell'H2O è verificata dopo l'installazione iniziale dell'analizzatore e dopo manutenzioni importanti.

8.1.9.1.2.   Principi di misurazione

L'H2O può interferire con la risposta di un analizzatore NDIR al CO2. Se l'analizzatore NDIR usa algoritmi di compensazione che utilizzano le misurazioni di altri gas per soddisfare la verifica dell'interferenza, tali misurazioni vanno eseguite contemporaneamente per provare gli algoritmi di compensazione durante la verifica dell'interferenza dell'analizzatore.

8.1.9.1.3.   Requisiti del sistema

Un analizzatore NDIR di CO2 deve avere un'interferenza dell'H2O pari a (0,0 ± 0,4) mmol/mol (della concentrazione di CO2 prevista).

8.1.9.1.4.   Procedura

La verifica dell'interferenza è eseguita come segue:

| a) | avviare, far funzionare, azzerare e tarare l'analizzatore NDIR di CO2 come si fa abitualmente prima di una prova delle emissioni; |
| --- | --- |

a)

avviare, far funzionare, azzerare e tarare l'analizzatore NDIR di CO2 come si fa abitualmente prima di una prova delle emissioni;

| b) | creare un gas di prova umidificato facendo gorgogliare aria di azzeramento conforme alle specifiche del punto 9.5.1. attraverso acqua distillata in un dispositivo sigillato. Se il campione non viene passato attraverso un essiccatore, controllare la temperatura del dispositivo per generare un livello di H2O alto almeno quanto il massimo previsto durante la prova. Se il campione viene passato attraverso un essiccatore, controllare la temperatura del dispositivo per generare un livello di H2O alto almeno quanto il livello determinato conformemente al punto 9.3.2.3.1.; |
| --- | --- |

b)

creare un gas di prova umidificato facendo gorgogliare aria di azzeramento conforme alle specifiche del punto 9.5.1. attraverso acqua distillata in un dispositivo sigillato. Se il campione non viene passato attraverso un essiccatore, controllare la temperatura del dispositivo per generare un livello di H2O alto almeno quanto il massimo previsto durante la prova. Se il campione viene passato attraverso un essiccatore, controllare la temperatura del dispositivo per generare un livello di H2O alto almeno quanto il livello determinato conformemente al punto 9.3.2.3.1.;

| c) | mantenere la temperatura del gas di prova umidificato a valle del dispositivo almeno 5 °C al di sopra del suo punto di rugiada a valle del dispositivo; |
| --- | --- |

c)

mantenere la temperatura del gas di prova umidificato a valle del dispositivo almeno 5 °C al di sopra del suo punto di rugiada a valle del dispositivo;

| d) | il gas di prova umidificato è in seguito introdotto nel sistema di campionamento; il gas di prova umidificato può essere introdotto a valle di qualsiasi essiccatore del campione, se quest'ultimo si usa durante la prova; |
| --- | --- |

d)

il gas di prova umidificato è in seguito introdotto nel sistema di campionamento; il gas di prova umidificato può essere introdotto a valle di qualsiasi essiccatore del campione, se quest'ultimo si usa durante la prova;

| e) | misurare la frazione molare dell'acqua, x
  H2O, del gas di prova umidificato il più vicino possibile all'ingresso dell'analizzatore. Ad esempio, il punto di rugiada, T
  dew, e la pressione assoluta, p
  total, sono misurati per calcolare x
  H2O; |
| --- | --- |

e)

misurare la frazione molare dell'acqua, x
  H2O, del gas di prova umidificato il più vicino possibile all'ingresso dell'analizzatore. Ad esempio, il punto di rugiada, T
  dew, e la pressione assoluta, p
  total, sono misurati per calcolare x
  H2O;

| f) | usare la buona pratica ingegneristica per evitare la condensazione nelle linee di trasferimento, nei fissaggi o nelle valvole dal punto in cui x
  H2O è misurato fino all'analizzatore; |
| --- | --- |

f)

usare la buona pratica ingegneristica per evitare la condensazione nelle linee di trasferimento, nei fissaggi o nelle valvole dal punto in cui x
  H2O è misurato fino all'analizzatore;

| g) | attendere il tempo necessario per consentire alla risposta dell'analizzatore di stabilizzarsi. Il periodo di stabilizzazione comprende il tempo necessario a spurgare la linea di trasferimento e il tempo di risposta dell'analizzatore; |
| --- | --- |

g)

attendere il tempo necessario per consentire alla risposta dell'analizzatore di stabilizzarsi. Il periodo di stabilizzazione comprende il tempo necessario a spurgare la linea di trasferimento e il tempo di risposta dell'analizzatore;

| h) | registrare 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura la concentrazione del campione. Calcolare la media aritmetica dei dati. L'analizzatore supera la verifica dell'interferenza se questo valore corrisponde a (0,0 ± 0,4) mmol/mol. |
| --- | --- |

h)

registrare 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura la concentrazione del campione. Calcolare la media aritmetica dei dati. L'analizzatore supera la verifica dell'interferenza se questo valore corrisponde a (0,0 ± 0,4) mmol/mol.

8.1.9.2.   Verifica dell'interferenza di H2O e CO2 per gli analizzatori NDIR di CO

8.1.9.2.1.   Campo di applicazione e frequenza

Se il CO è misurato usando un analizzatore NDIR, la quantità dell'interferenza dell'H2O è verificata dopo l'installazione iniziale dell'analizzatore e dopo manutenzioni importanti.

8.1.9.2.2.   Principi di misurazione

L'H2O e il CO2 possono interferire positivamente con un analizzatore NDIR causando una risposta simile a CO. Se l'analizzatore NDIR usa algoritmi di compensazione che utilizzano le misurazioni di altri gas per soddisfare la verifica dell'interferenza, tali misurazioni vanno eseguite contemporaneamente per provare gli algoritmi di compensazione durante la verifica dell'interferenza dell'analizzatore.

8.1.9.2.3.   Requisiti del sistema

Un analizzatore NDIR di CO deve avere un'interferenza combinata di H2O e CO2 pari a ± 2 per cento della concentrazione media di CO prevista.

8.1.9.2.4.   Procedura

La verifica dell'interferenza è eseguita come segue:

| a) | avviare, far funzionare, azzerare e tarare l'analizzatore NDIR di CO come si fa abitualmente prima di una prova di emissione; |
| --- | --- |

a)

avviare, far funzionare, azzerare e tarare l'analizzatore NDIR di CO come si fa abitualmente prima di una prova di emissione;

| b) | creare un gas di prova CO2 umidificato facendo gorgogliare un gas di calibrazione CO2 attraverso acqua distillata in un dispositivo sigillato. Se il campione non viene passato attraverso un essiccatore, controllare la temperatura del contenitore per generare un livello di H2O alto almeno quanto il massimo previsto durante la prova. Se il campione viene passato attraverso un essiccatore, controllare la temperatura del dispositivo per generare un livello di H2O alto almeno quanto il livello determinato conformemente al punto 8.1.8.5.8. Usare una concentrazione del gas di calibrazione CO2 alta almeno quanto la concentrazione massima prevista durante le prove; |
| --- | --- |

b)

creare un gas di prova CO2 umidificato facendo gorgogliare un gas di calibrazione CO2 attraverso acqua distillata in un dispositivo sigillato. Se il campione non viene passato attraverso un essiccatore, controllare la temperatura del contenitore per generare un livello di H2O alto almeno quanto il massimo previsto durante la prova. Se il campione viene passato attraverso un essiccatore, controllare la temperatura del dispositivo per generare un livello di H2O alto almeno quanto il livello determinato conformemente al punto 8.1.8.5.8. Usare una concentrazione del gas di calibrazione CO2 alta almeno quanto la concentrazione massima prevista durante le prove;

| c) | il gas di prova CO2 umidificato è in seguito introdotto nel sistema di campionamento; il gas di prova CO2 umidificato può essere introdotto a valle di qualsiasi essiccatore del campione, se quest'ultimo si usa durante la prova; |
| --- | --- |

c)

il gas di prova CO2 umidificato è in seguito introdotto nel sistema di campionamento; il gas di prova CO2 umidificato può essere introdotto a valle di qualsiasi essiccatore del campione, se quest'ultimo si usa durante la prova;

| d) | misurare la frazione molare dell'acqua, x
  H2O, del gas di prova umidificato il più vicino possibile all'ingresso dell'analizzatore. Ad esempio, il punto di rugiada, T
  dew, e la pressione assoluta, p
  total, sono misurati per calcolare x
  H2O; |
| --- | --- |

d)

misurare la frazione molare dell'acqua, x
  H2O, del gas di prova umidificato il più vicino possibile all'ingresso dell'analizzatore. Ad esempio, il punto di rugiada, T
  dew, e la pressione assoluta, p
  total, sono misurati per calcolare x
  H2O;

| e) | usare la buona pratica ingegneristica per evitare la condensazione nelle linee di trasferimento, nei fissaggi o nelle valvole dal punto in cui x
  H2O è misurato fino all'analizzatore; |
| --- | --- |

e)

usare la buona pratica ingegneristica per evitare la condensazione nelle linee di trasferimento, nei fissaggi o nelle valvole dal punto in cui x
  H2O è misurato fino all'analizzatore;

| f) | attendere il tempo necessario per consentire alla risposta dell'analizzatore di stabilizzarsi; |
| --- | --- |

f)

attendere il tempo necessario per consentire alla risposta dell'analizzatore di stabilizzarsi;

| g) | registrare 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura la concentrazione del campione. Calcolare la media aritmetica dei dati; |
| --- | --- |

g)

registrare 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura la concentrazione del campione. Calcolare la media aritmetica dei dati;

| h) | l'analizzatore supera la verifica dell'interferenza se il risultato di cui alla lettera g) del presente punto corrisponde alla tolleranza di cui al punto 8.1.9.2.3.; |
| --- | --- |

h)

l'analizzatore supera la verifica dell'interferenza se il risultato di cui alla lettera g) del presente punto corrisponde alla tolleranza di cui al punto 8.1.9.2.3.;

| i) | è consentito eseguire separatamente le procedure di verifica delle interferenze per CO2 e H2O. Se i livelli di CO2 e H2O usati sono superiori ai livelli massimi previsti durante le prove, ciascun valore di interferenza rilevato deve essere ridotto moltiplicando l'interferenza rilevata per il rapporto tra la concentrazione massima prevista e il valore effettivo usato nella procedura. È possibile applicare procedure di verifica delle interferenze separate a concentrazioni di H2O (fino a un contenuto di H2O dello 0,025 mol/mol) inferiori ai livelli massimi previsti durante le prove, ma il valore di interferenza dell'H2O rilevato deve essere aumentato moltiplicando l'interferenza rilevata per il rapporto tra la concentrazione massima di H2O prevista e il valore effettivo usato nella procedura. La somma del valore di interferenza ridotto e del valore aumentato deve rispettare la tolleranza di cui al punto 8.1.9.2.3. |
| --- | --- |

i)

è consentito eseguire separatamente le procedure di verifica delle interferenze per CO2 e H2O. Se i livelli di CO2 e H2O usati sono superiori ai livelli massimi previsti durante le prove, ciascun valore di interferenza rilevato deve essere ridotto moltiplicando l'interferenza rilevata per il rapporto tra la concentrazione massima prevista e il valore effettivo usato nella procedura. È possibile applicare procedure di verifica delle interferenze separate a concentrazioni di H2O (fino a un contenuto di H2O dello 0,025 mol/mol) inferiori ai livelli massimi previsti durante le prove, ma il valore di interferenza dell'H2O rilevato deve essere aumentato moltiplicando l'interferenza rilevata per il rapporto tra la concentrazione massima di H2O prevista e il valore effettivo usato nella procedura. La somma del valore di interferenza ridotto e del valore aumentato deve rispettare la tolleranza di cui al punto 8.1.9.2.3.

8.1.10.   Misurazione degli idrocarburi

8.1.10.1.   Ottimizzazione dell'analizzatore FID e verifica

8.1.10.1.1.   Campo di applicazione e frequenza

Per tutti gli analizzatori FID, il FID deve essere tarato al momento dell'installazione iniziale. La taratura è ripetuta all'occorrenza in base alla buona pratica ingegneristica. Si applica la seguente procedura per un FID che misura l'HC:

| a) | la risposta del FID ai vari idrocarburi è ottimizzata dopo l'installazione iniziale dell'analizzatore e dopo manutenzioni importanti. La risposta del FID al propilene e al toluene deve essere tra 0,9 e 1,1 in relazione al propano; |
| --- | --- |

a)

la risposta del FID ai vari idrocarburi è ottimizzata dopo l'installazione iniziale dell'analizzatore e dopo manutenzioni importanti. La risposta del FID al propilene e al toluene deve essere tra 0,9 e 1,1 in relazione al propano;

| b) | il fattore di risposta del FID al metano (CH4) è determinato dopo l'installazione iniziale dell'analizzatore e dopo manutenzioni importanti conformemente al punto 8.1.10.1.4. della presente sezione; |
| --- | --- |

b)

il fattore di risposta del FID al metano (CH4) è determinato dopo l'installazione iniziale dell'analizzatore e dopo manutenzioni importanti conformemente al punto 8.1.10.1.4. della presente sezione;

| c) | la risposta al metano (CH4) è verificata entro 185 giorni prima della prova. |
| --- | --- |

c)

la risposta al metano (CH4) è verificata entro 185 giorni prima della prova.

8.1.10.1.2.   Taratura

Si usa la buona pratica ingegneristica per sviluppare una procedura di taratura, basandosi, ad esempio, sulle istruzioni del fabbricante dell'analizzatore FID e sulla frequenza raccomandata da quest'ultimo per la taratura del FID. Il FID per la misurazione dell'HC viene tarato utilizzando gas di taratura C3H8 che soddisfino le specifiche di cui al punto 9.5.1. Il FID per la misurazione del CH4 si tara utilizzando gas di taratura CH4 che soddisfino le specifiche di cui al punto 9.5.1. Indipendentemente dalla composizione del gas di taratura, la taratura avviene su un numero di atomi di carbonio pari a uno (C1).

8.1.10.1.3.   Ottimizzazione della risposta dell'analizzatore FID agli HC

Questa procedura è valida solo per gli analizzatori FID che misurano gli HC:

| a) | seguire le istruzioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per l'avvio iniziale dello strumento e la regolazione di base usando il carburante FID e l'aria di azzeramento. La temperatura dei FID riscaldati deve corrispondere all'intervallo prescritto. Ottimizzare la risposta del FID per soddisfare i requisiti dei fattori di risposta agli idrocarburi e della verifica di interferenza dell'ossigeno secondo il punto 8.1.10.1.1., lettera a), e il punto 8.1.10.2. nell'intervallo più comune dell'analizzatore previsto durante la prova delle emissioni. Un intervallo più alto dell'analizzatore si può usare secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per ottimizzare correttamente il FID, purché l'intervallo comune dell'analizzatore sia inferiore all'intervallo minimo per l'ottimizzazione specificato dal fabbricante dello strumento; |
| --- | --- |

a)

seguire le istruzioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per l'avvio iniziale dello strumento e la regolazione di base usando il carburante FID e l'aria di azzeramento. La temperatura dei FID riscaldati deve corrispondere all'intervallo prescritto. Ottimizzare la risposta del FID per soddisfare i requisiti dei fattori di risposta agli idrocarburi e della verifica di interferenza dell'ossigeno secondo il punto 8.1.10.1.1., lettera a), e il punto 8.1.10.2. nell'intervallo più comune dell'analizzatore previsto durante la prova delle emissioni. Un intervallo più alto dell'analizzatore si può usare secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per ottimizzare correttamente il FID, purché l'intervallo comune dell'analizzatore sia inferiore all'intervallo minimo per l'ottimizzazione specificato dal fabbricante dello strumento;

| b) | la temperatura dei FID riscaldati deve corrispondere all'intervallo prescritto. Ottimizzare la risposta dei FID all'intervallo più comune dell'analizzatore previsto durante la prova delle emissioni. Con le portate di carburante e di aria raccomandate dal fabbricante, introdurre nell'analizzatore un gas di calibrazione; |
| --- | --- |

b)

la temperatura dei FID riscaldati deve corrispondere all'intervallo prescritto. Ottimizzare la risposta dei FID all'intervallo più comune dell'analizzatore previsto durante la prova delle emissioni. Con le portate di carburante e di aria raccomandate dal fabbricante, introdurre nell'analizzatore un gas di calibrazione;

| c) | per l'ottimizzazione seguire le fasi da i) a iv) oppure la procedura prescritta dal fabbricante dello strumento. In alternativa, per l'ottimizzazione si possono seguire le procedure di cui al documento SAE n. 770141;






  i) | determinare la risposta ad un dato flusso di carburante in base alla differenza tra la risposta al gas di calibrazione e la risposta al gas di azzeramento; |
| --- | --- | --- |

c)

per l'ottimizzazione seguire le fasi da i) a iv) oppure la procedura prescritta dal fabbricante dello strumento. In alternativa, per l'ottimizzazione si possono seguire le procedure di cui al documento SAE n. 770141;

i)

determinare la risposta ad un dato flusso di carburante in base alla differenza tra la risposta al gas di calibrazione e la risposta al gas di azzeramento;

| ii) | regolare la portata del carburante per incrementi al di sopra e al di sotto del valore specificato dal fabbricante e registrare le risposte di calibrazione e di azzeramento a questi flussi di carburante; |
| --- | --- |

ii)

regolare la portata del carburante per incrementi al di sopra e al di sotto del valore specificato dal fabbricante e registrare le risposte di calibrazione e di azzeramento a questi flussi di carburante;

| iii) | riportare nel grafico la differenza tra la risposta di calibrazione e la risposta di azzeramento e regolare il flusso di carburante sul lato grasso della curva. Questa regolazione rappresenta la regolazione iniziale della portata, che può essere successivamente ottimizzata in base ai risultati dei fattori di risposta agli idrocarburi e della verifica dell'interferenza dell'ossigeno secondo il punto 8.1.10.1.1., lettera a), e il punto 8.1.10.2.; |
| --- | --- |

iii)

riportare nel grafico la differenza tra la risposta di calibrazione e la risposta di azzeramento e regolare il flusso di carburante sul lato grasso della curva. Questa regolazione rappresenta la regolazione iniziale della portata, che può essere successivamente ottimizzata in base ai risultati dei fattori di risposta agli idrocarburi e della verifica dell'interferenza dell'ossigeno secondo il punto 8.1.10.1.1., lettera a), e il punto 8.1.10.2.;

| iv) | se l'interferenza dell'ossigeno o i fattori di risposta agli idrocarburi non rispettano le specifiche indicate di seguito, regolare il flusso dell'aria in maniera incrementale verso l'alto e verso il basso rispetto alle specifiche del fabbricante, ripetendo le procedure del punto 8.1.10.1.1., lettera a), e del punto 8.1.10.2 per ciascun flusso; |
| --- | --- |

iv)

se l'interferenza dell'ossigeno o i fattori di risposta agli idrocarburi non rispettano le specifiche indicate di seguito, regolare il flusso dell'aria in maniera incrementale verso l'alto e verso il basso rispetto alle specifiche del fabbricante, ripetendo le procedure del punto 8.1.10.1.1., lettera a), e del punto 8.1.10.2 per ciascun flusso;

| d) | determinare le portate e/o le pressioni ottimali per il carburante del FID e l'aria del bruciatore, campionarle e registrarle come riferimento futuro. |
| --- | --- |

d)

determinare le portate e/o le pressioni ottimali per il carburante del FID e l'aria del bruciatore, campionarle e registrarle come riferimento futuro.

8.1.10.1.4.   Determinazione del fattore di risposta dell'analizzatore HC FID al CH4

Questa procedura è valida solo per analizzatori FID che misurano gli HC. Poiché gli analizzatori generalmente hanno una risposta diversa al CH4 rispetto al C3H8, si determina ogni fattore di risposta al CH4 dell'analizzatore THC FID, RF
  CH4[THC-FID], dopo l'ottimizzazione del FID. Il valore più recente di RF
  CH4[THC-FID] misurato secondo questo punto deve essere usato nel calcolo per la determinazione dell'HC conformemente all'allegato 4B, appendice A.7. (approccio molare) o appendice A.8. (approccio basato sulla massa) per compensare la risposta del CH4. RF
  CH4[THC-FID] è determinato nel modo seguente. Si noti che RF
  CH4[THC-FID] non è determinato per i FID che sono tarati e calibrati usando il CH4 con un cutter diverso dal metano:

| a) | si seleziona una concentrazione di gas di calibrazione C3H8 per calibrare l'analizzatore prima della prova delle emissioni. Vanno selezionati solo i gas di calibrazione che soddisfano le specifiche del punto 9.5.1. e si deve registrare la concentrazione C3H8 del gas; |
| --- | --- |

a)

si seleziona una concentrazione di gas di calibrazione C3H8 per calibrare l'analizzatore prima della prova delle emissioni. Vanno selezionati solo i gas di calibrazione che soddisfano le specifiche del punto 9.5.1. e si deve registrare la concentrazione C3H8 del gas;

| b) | si seleziona un gas di calibrazione che soddisfi le specifiche del punto 9.5.1. e si registra la concentrazione di CH4 del gas; |
| --- | --- |

b)

si seleziona un gas di calibrazione che soddisfi le specifiche del punto 9.5.1. e si registra la concentrazione di CH4 del gas;

| c) | si avvia l'analizzatore FID secondo le istruzioni del fabbricante; |
| --- | --- |

c)

si avvia l'analizzatore FID secondo le istruzioni del fabbricante;

| d) | si conferma che l'analizzatore FID è stato tarato usando C3H8. La taratura è effettuata su un numero di atomi di carbonio pari a uno (C
  1); |
| --- | --- |

d)

si conferma che l'analizzatore FID è stato tarato usando C3H8. La taratura è effettuata su un numero di atomi di carbonio pari a uno (C
  1);

| e) | si azzera il FID con un gas di azzeramento usato per la prova delle emissioni; |
| --- | --- |

e)

si azzera il FID con un gas di azzeramento usato per la prova delle emissioni;

| f) | si calibra il FID con il gas di calibrazione C3H8 selezionato; |
| --- | --- |

f)

si calibra il FID con il gas di calibrazione C3H8 selezionato;

| g) | si introduce il gas di calibrazione CH4, selezionato conformemente alle disposizioni della lettera b) della presente sezione, all'ingresso di campionamento dell'analizzatore FID; |
| --- | --- |

g)

si introduce il gas di calibrazione CH4, selezionato conformemente alle disposizioni della lettera b) della presente sezione, all'ingresso di campionamento dell'analizzatore FID;

| h) | si stabilizza la risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario per spurgare l'analizzatore e il tempo di risposta di quest'ultimo; |
| --- | --- |

h)

si stabilizza la risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario per spurgare l'analizzatore e il tempo di risposta di quest'ultimo;

| i) | si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura la concentrazione del CH4 e si calcola la media aritmetica dei valori registrati; |
| --- | --- |

i)

si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura la concentrazione del CH4 e si calcola la media aritmetica dei valori registrati;

| j) | si divide la concentrazione media misurata per la concentrazione di calibrazione registrata del gas di taratura CH4. Il risultato è il fattore di risposta dell'analizzatore FID a CH4, RF
  CH4[THC-FID]. |
| --- | --- |

j)

si divide la concentrazione media misurata per la concentrazione di calibrazione registrata del gas di taratura CH4. Il risultato è il fattore di risposta dell'analizzatore FID a CH4, RF
  CH4[THC-FID].

8.1.10.1.5.   Verifica della risposta al metano (CH4) dell'analizzatore HC FID

Questa procedura è valida solo per gli analizzatori FID che misurano gli HC. Se il valore di RF
  CH4[THC-FID] di cui al punto 8.1.10.1.4. è pari a ± 5,0 per cento del valore più recente determinato, l'analizzatore HC FID supera la verifica di risposta al metano:

| a) | prima si verifica che le pressioni e/o le portate del carburante, dell'aria del bruciatore e del campione FID corrispondano a ± 0,5 per cento dei valori più recenti, conformemente al punto 8.1.10.1.3. Se occorre regolare le portate, si deve determinare un nuovo valore RF
  CH4[THC-FID] come descritto al punto 8.1.10.1.4. Si verifica che il valore RF
  CH4[THC-FID] determinato corrisponda alla tolleranza specificata al punto 8.1.10.1.5.; |
| --- | --- |

a)

prima si verifica che le pressioni e/o le portate del carburante, dell'aria del bruciatore e del campione FID corrispondano a ± 0,5 per cento dei valori più recenti, conformemente al punto 8.1.10.1.3. Se occorre regolare le portate, si deve determinare un nuovo valore RF
  CH4[THC-FID] come descritto al punto 8.1.10.1.4. Si verifica che il valore RF
  CH4[THC-FID] determinato corrisponda alla tolleranza specificata al punto 8.1.10.1.5.;

| b) | se il valore RF
  CH4[THC-FID] non corrisponde alla tolleranza specificata al punto 8.1.10.1.5., la risposta del FID deve essere riottimizzata conformemente al punto 8.1.10.1.3.; |
| --- | --- |

b)

se il valore RF
  CH4[THC-FID] non corrisponde alla tolleranza specificata al punto 8.1.10.1.5., la risposta del FID deve essere riottimizzata conformemente al punto 8.1.10.1.3.;

| c) | si determina un nuovo valore RF
  CH4[THC-FID] come descritto al punto 8.1.10.1.4. Il nuovo valore RF
  CH4[THC-FID] misurato secondo questo punto deve essere usato nel calcolo per la determinazione dell'HC conformemente all'allegato 4B, appendice A.7. (approccio molare) o appendice A.8. (approccio basato sulla massa). |
| --- | --- |

c)

si determina un nuovo valore RF
  CH4[THC-FID] come descritto al punto 8.1.10.1.4. Il nuovo valore RF
  CH4[THC-FID] misurato secondo questo punto deve essere usato nel calcolo per la determinazione dell'HC conformemente all'allegato 4B, appendice A.7. (approccio molare) o appendice A.8. (approccio basato sulla massa).

8.1.10.2.   Verifica dell'interferenza dell'O2 sul FID nel gas di scarico grezzo non stechiometrico

8.1.10.2.1.   Campo di applicazione e frequenza

Se gli analizzatori FID sono usati per la misurazione di gas di scarico grezzi, la quantità dell'interferenza dell'O2 è verificata dopo l'installazione iniziale dell'analizzatore e dopo manutenzioni importanti.

8.1.10.2.2.   Principi di misurazione

I cambiamenti nella concentrazione di O2 nel gas di scarico grezzo possono ripercuotersi sulla risposta del FID modificando la temperatura della fiamma del FID. Si devono ottimizzare il carburante, l'aria del bruciatore e il flusso del campione del FID per superare questa verifica. Le prestazioni del FID devono essere verificate con gli algoritmi di compensazione per le interferenze dell'O2 che si verificano durante una prova delle emissioni.

8.1.10.2.3.   Requisiti del sistema

Ogni analizzatore FID usato per le prove deve soddisfare la verifica di interferenza dell'O2 secondo la procedura di cui alla presente sezione.

8.1.10.2.4.   Procedura

L'interferenza dell'O2 sul FID è determinata nel modo seguente. Si noti che possono essere usati uno o più divisori di gas per creare le concentrazioni di gas di riferimento necessarie alla verifica:

| a) | si selezionano tre gas di calibrazione di riferimento che soddisfino le specifiche del punto 9.5.1. e contengano una concentrazione di C3H8 usata per calibrare gli analizzatori prima della prova delle emissioni. Si possono usare solo i gas di calibrazione di riferimento CH4 che soddisfano le specifiche di cui al punto 9.5.1. con un cutter diverso dal metano. Le tre concentrazioni di gas bilanciate sono selezionate in modo che le concentrazioni di O2 e N2 rappresentino le concentrazioni di O2 minima, massima e intermedia previste durante la prova. Si può omettere la prescrizione sull'uso della concentrazione di O2 media se il FID è tarato con gas di calibrazione bilanciato con la concentrazione media prevista di ossigeno; |
| --- | --- |

a)

si selezionano tre gas di calibrazione di riferimento che soddisfino le specifiche del punto 9.5.1. e contengano una concentrazione di C3H8 usata per calibrare gli analizzatori prima della prova delle emissioni. Si possono usare solo i gas di calibrazione di riferimento CH4 che soddisfano le specifiche di cui al punto 9.5.1. con un cutter diverso dal metano. Le tre concentrazioni di gas bilanciate sono selezionate in modo che le concentrazioni di O2 e N2 rappresentino le concentrazioni di O2 minima, massima e intermedia previste durante la prova. Si può omettere la prescrizione sull'uso della concentrazione di O2 media se il FID è tarato con gas di calibrazione bilanciato con la concentrazione media prevista di ossigeno;

| b) | si conferma che l'analizzatore FID soddisfa tutte le specifiche di cui al punto 8.1.10.1.; |
| --- | --- |

b)

si conferma che l'analizzatore FID soddisfa tutte le specifiche di cui al punto 8.1.10.1.;

| c) | si avvia e si fa funzionare l'analizzatore FID come si fa abitualmente prima di una prova delle emissioni. Indipendentemente dalla fonte d'aria del bruciatore FID, per questa verifica l'aria di azzeramento è usata come la fonte di aria del bruciatore FID; |
| --- | --- |

c)

si avvia e si fa funzionare l'analizzatore FID come si fa abitualmente prima di una prova delle emissioni. Indipendentemente dalla fonte d'aria del bruciatore FID, per questa verifica l'aria di azzeramento è usata come la fonte di aria del bruciatore FID;

| d) | si azzera l'analizzatore; |
| --- | --- |

d)

si azzera l'analizzatore;

| e) | si calibra l'analizzatore usando un gas di calibrazione che è usato durante la prova delle emissioni; |
| --- | --- |

e)

si calibra l'analizzatore usando un gas di calibrazione che è usato durante la prova delle emissioni;

| f) | si controlla la risposta zero con un gas di azzeramento usato per la prova delle emissioni; si procede alla fase successiva se la risposta zero media di 30 s di dati campionati corrisponde a ± 0,5 per cento del valore di calibrazione di riferimento usato alla lettera e) del presente punto. In caso contrario la procedura deve essere ripetuta a partire dalla lettera d) del presente punto; |
| --- | --- |

f)

si controlla la risposta zero con un gas di azzeramento usato per la prova delle emissioni; si procede alla fase successiva se la risposta zero media di 30 s di dati campionati corrisponde a ± 0,5 per cento del valore di calibrazione di riferimento usato alla lettera e) del presente punto. In caso contrario la procedura deve essere ripetuta a partire dalla lettera d) del presente punto;

| g) | si controlla la risposta dell'analizzatore usando il gas di calibrazione che ha la concentrazione di O2 minima prevista durante le prove. La risposta media di 30 s di dati campione stabilizzati è registrata come x
  O2minHC; |
| --- | --- |

g)

si controlla la risposta dell'analizzatore usando il gas di calibrazione che ha la concentrazione di O2 minima prevista durante le prove. La risposta media di 30 s di dati campione stabilizzati è registrata come x
  O2minHC;

| h) | si controlla la risposta zero dell'analizzatore FID con un gas di azzeramento usato per la prova delle emissioni. Si procede alla fase successiva se la risposta zero media di 30 s di dati campione corrisponde a ± 0,5 per cento del valore di calibrazione di riferimento usato alla lettera e) del presente punto. In caso contrario la procedura deve essere ripetuta a partire dalla lettera d) del presente punto; |
| --- | --- |

h)

si controlla la risposta zero dell'analizzatore FID con un gas di azzeramento usato per la prova delle emissioni. Si procede alla fase successiva se la risposta zero media di 30 s di dati campione corrisponde a ± 0,5 per cento del valore di calibrazione di riferimento usato alla lettera e) del presente punto. In caso contrario la procedura deve essere ripetuta a partire dalla lettera d) del presente punto;

| i) | si controlla la risposta dell'analizzatore usando il gas di calibrazione che ha la concentrazione media di O2 prevista durante le prove. La risposta media di 30 s di dati campione stabilizzati è registrata come x
  O2avgHC; |
| --- | --- |

i)

si controlla la risposta dell'analizzatore usando il gas di calibrazione che ha la concentrazione media di O2 prevista durante le prove. La risposta media di 30 s di dati campione stabilizzati è registrata come x
  O2avgHC;

| j) | si controlla la risposta zero dell'analizzatore FID con un gas di azzeramento usato per la prova delle emissioni. Si procede alla fase successiva se la risposta zero media di 30 s di dati campione corrisponde a ± 0,5 per cento del valore di calibrazione di riferimento usato alla lettera e) del presente punto. In caso contrario la procedura deve essere ripetuta a partire dalla lettera d) del presente punto; |
| --- | --- |

j)

si controlla la risposta zero dell'analizzatore FID con un gas di azzeramento usato per la prova delle emissioni. Si procede alla fase successiva se la risposta zero media di 30 s di dati campione corrisponde a ± 0,5 per cento del valore di calibrazione di riferimento usato alla lettera e) del presente punto. In caso contrario la procedura deve essere ripetuta a partire dalla lettera d) del presente punto;

| k) | si controlla la risposta dell'analizzatore è controllata usando il gas di calibrazione che ha la concentrazione massima di O2 prevista durante le prove. La risposta media di 30 s di dati campione stabilizzati è registrata come x
  O2maxHC; |
| --- | --- |

k)

si controlla la risposta dell'analizzatore è controllata usando il gas di calibrazione che ha la concentrazione massima di O2 prevista durante le prove. La risposta media di 30 s di dati campione stabilizzati è registrata come x
  O2maxHC;

| l) | la risposta zero dell'analizzatore FID con un gas di azzeramento usato per la prova delle emissioni. Si procede alla fase successiva se la risposta zero media di 30 s di dati campione corrisponde a ± 0,5 per cento del valore di calibrazione di riferimento usato alla lettera e) del presente punto. In caso contrario la procedura deve essere ripetuta a partire dalla lettera d) del presente punto; |
| --- | --- |

l)

la risposta zero dell'analizzatore FID con un gas di azzeramento usato per la prova delle emissioni. Si procede alla fase successiva se la risposta zero media di 30 s di dati campione corrisponde a ± 0,5 per cento del valore di calibrazione di riferimento usato alla lettera e) del presente punto. In caso contrario la procedura deve essere ripetuta a partire dalla lettera d) del presente punto;

| m) | si calcola la differenza percentuale tra x
  O2maxHC e la concentrazione del suo gas di riferimento. Si calcola la differenza percentuale tra x
  O2avgHC e la concentrazione del suo gas di riferimento. Si calcola la differenza percentuale tra x
  O2minHC e la concentrazione del suo gas di riferimento. Si determina la differenza percentuale massima dei tre: questa è l'interferenza dell'O2; |
| --- | --- |

m)

si calcola la differenza percentuale tra x
  O2maxHC e la concentrazione del suo gas di riferimento. Si calcola la differenza percentuale tra x
  O2avgHC e la concentrazione del suo gas di riferimento. Si calcola la differenza percentuale tra x
  O2minHC e la concentrazione del suo gas di riferimento. Si determina la differenza percentuale massima dei tre: questa è l'interferenza dell'O2;

| n) | se l'interferenza O2 corrisponde a ± 3 per cento, il FID supera la verifica dell'interferenza O2; in caso contrario è necessario prendere una o più delle seguenti misure per rimediare al problema:






  i) | si ripete la verifica per determinare se vi è stato un errore di procedura; |
| --- | --- | --- |

n)

se l'interferenza O2 corrisponde a ± 3 per cento, il FID supera la verifica dell'interferenza O2; in caso contrario è necessario prendere una o più delle seguenti misure per rimediare al problema:

i)

si ripete la verifica per determinare se vi è stato un errore di procedura;

| ii) | si selezionano i gas di azzeramento e di calibrazione per la prova delle emissioni che contengono concentrazioni di O2 più alte o più basse e si ripete la verifica; |
| --- | --- |

ii)

si selezionano i gas di azzeramento e di calibrazione per la prova delle emissioni che contengono concentrazioni di O2 più alte o più basse e si ripete la verifica;

| iii) | si regolano il carburante, l'aria del bruciatore e le portate del campione del FID. Si noti che se le portate sono regolate su un THC FID per superare la verifica dell'interferenza dell'O2, il RF
  CH4 deve essere regolato nuovamente per la verifica successiva del RF
  CH4. La verifica dell'interferenza dell'O2 è ripetuta dopo la regolazione e si determina il valore di RF
  CH4; |
| --- | --- |

iii)

si regolano il carburante, l'aria del bruciatore e le portate del campione del FID. Si noti che se le portate sono regolate su un THC FID per superare la verifica dell'interferenza dell'O2, il RF
  CH4 deve essere regolato nuovamente per la verifica successiva del RF
  CH4. La verifica dell'interferenza dell'O2 è ripetuta dopo la regolazione e si determina il valore di RF
  CH4;

| iv) | si ripara o si sostituisce il FID e si ripete la verifica dell'O2. |
| --- | --- |

iv)

si ripara o si sostituisce il FID e si ripete la verifica dell'O2.

8.1.10.3.   Frazione di penetrazione del cutter degli idrocarburi non metanici

8.1.10.3.1.   Campo di applicazione e frequenza

Se l'analizzatore FID e un cutter degli idrocarburi non metanici (NMC) sono usati per misurare il metano (CH4), si devono determinare le efficienze di conversione del cutter degli idrocarburi non metanici del metano, ECH4, e dell'etano, E
  C2H6. Come descritto in questo punto, queste efficienze di conversione possono essere determinate come una combinazione di efficienze di conversione dell'NMC e fattori di risposta dell'analizzatore FID, a seconda dalla particolare configurazione dell'NMC e dell'analizzatore FID.

Tale verifica deve essere eseguita dopo l'installazione del cutter degli idrocarburi non metanici. Si ripete la verifica entro 185 giorni dalla prova per verificare che l'attività catalitica del cutter non si sia deteriorata.

8.1.10.3.2.   Principi di misurazione

Un cutter degli idrocarburi non metanici è un catalizzatore riscaldato che rimuove gli idrocarburi non metanici dal flusso dei gas di scarico prima che l'analizzatore misuri la concentrazione rimanente di idrocarburi. Un dispositivo di eliminazione degli idrocarburi non metanici ideale avrebbe un'efficienza di conversione ECH4 [-] di 0 (cioè un fattore di penetrazione, PFCH4, di 1,000) e l'efficienza di conversione per tutti gli altri idrocarburi sarebbe 1,000, come rappresentato da un'efficienza di conversione dell'etano EC2H6 [-] di 1 (vale a dire una frazione di penetrazione dell'etano PFC2H6 [-] di 0). I calcoli delle emissioni di cui all'allegato 4B, appendice A.7 o appendice A.8 applicano i valori misurati delle efficienze di conversione E
  CH4A e E
  C2H6, di cui al presente punto, per tenere conto di prestazioni dell'NMC non ideali.

8.1.10.3.3.   Requisiti del sistema

Le efficienze di conversione dell'NMC non sono limitate a un intervallo determinato. Tuttavia si raccomanda di ottimizzare un cutter degli idrocarburi non metanici regolando la sua temperatura in modo da raggiungere valori di E
  CH4 < 0,15 e E
  C2H6 > 0,98 (PF
  CH4 > 0.85 e PF
  C2H6 < 0,02), come determinato al punto 8.1.10.3.4., se applicabile. Se la regolazione della temperatura dell'NMC non raggiunge queste specifiche, si raccomanda di sostituire il materiale catalitico. Si usano i valori di conversione più recenti del presente punto per calcolare le emissioni di HC secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8, se applicabili.

8.1.10.3.4.   Procedura

Si raccomanda l'uso di una qualunque delle procedure di cui ai punti 8.1.10.3.4.1., 8.1.10.3.4.2. e 8.1.10.3.4.3. È consentito anche l'uso di un metodo alternativo raccomandato dal fabbricante dello strumento.

8.1.10.3.4.1.   Procedura per un FID tarato con l'NMC

Se il FID è sempre tarato per misurare il CH4 con l'NMC, il FID deve essere calibrato con l'NMC usando un gas di calibrazione CH4; il prodotto del fattore di risposta al CH4 di tale FID e della frazione di penetrazione CH4, RFPF
  CH4[NMC-FID], deve essere pari a 1,0 (efficienza E
  CH4 [-] pari a 0) per tutti i calcoli delle emissioni; e il fattore di risposta dell'etano (C2H6) e della frazione di penetrazione, RFPFC2H6[NMC-FID], (efficienza ) sono determinati come segue:

| a) | si selezionano una miscela di gas CH4 e un miscela di gas analitica C2H6 che siano conformi alle specifiche del punto 9.5.1. Inoltre, si seleziona una concentrazione CH4 per calibrare il FID durante la prova delle emissioni e una concentrazione C2H6 che è tipica della concentrazione massima di NMHC prevista per il valore standard dell'idrocarburo o pari al valore di calibrazione dell'analizzatore di THC; |
| --- | --- |

a)

si selezionano una miscela di gas CH4 e un miscela di gas analitica C2H6 che siano conformi alle specifiche del punto 9.5.1. Inoltre, si seleziona una concentrazione CH4 per calibrare il FID durante la prova delle emissioni e una concentrazione C2H6 che è tipica della concentrazione massima di NMHC prevista per il valore standard dell'idrocarburo o pari al valore di calibrazione dell'analizzatore di THC;

| b) | il cutter degli idrocarburi non metanici deve essere avviato, fatto funzionare e ottimizzato secondo le istruzioni del fabbricante, inclusa l'ottimizzazione della temperatura; |
| --- | --- |

b)

il cutter degli idrocarburi non metanici deve essere avviato, fatto funzionare e ottimizzato secondo le istruzioni del fabbricante, inclusa l'ottimizzazione della temperatura;

| c) | si conferma che l'analizzatore FID soddisfa tutte le specifiche di cui al punto 8.1.10.1.; |
| --- | --- |

c)

si conferma che l'analizzatore FID soddisfa tutte le specifiche di cui al punto 8.1.10.1.;

| d) | si avvia l'analizzatore FID secondo le istruzioni del fabbricante; |
| --- | --- |

d)

si avvia l'analizzatore FID secondo le istruzioni del fabbricante;

| e) | il gas di calibrazione CH4 è usato per calibrare l'analizzatore FID con il cutter. Il FID è calibrato su una base di C1. Ad esempio se il gas di calibrazione ha un valore di riferimento CH4 di 100 μmol/mol, la risposta del FID corretta a quel gas di calibrazione è 100 μmol/mol, perché esiste un atomo di carbonio per molecola di CH4; |
| --- | --- |

e)

il gas di calibrazione CH4 è usato per calibrare l'analizzatore FID con il cutter. Il FID è calibrato su una base di C1. Ad esempio se il gas di calibrazione ha un valore di riferimento CH4 di 100 μmol/mol, la risposta del FID corretta a quel gas di calibrazione è 100 μmol/mol, perché esiste un atomo di carbonio per molecola di CH4;

| f) | la miscela di gas analitico C2H6 è introdotta a monte del cutter degli idrocarburi non metanici; |
| --- | --- |

f)

la miscela di gas analitico C2H6 è introdotta a monte del cutter degli idrocarburi non metanici;

| g) | si stabilizza la risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare il cutter e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore; |
| --- | --- |

g)

si stabilizza la risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare il cutter e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore;

| h) | si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura una concentrazione stabile e si calcola la media aritmetica dei punti dei dati; |
| --- | --- |

h)

si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura una concentrazione stabile e si calcola la media aritmetica dei punti dei dati;

| i) | si divide la media per il valore di riferimento di C2H6, convertito a una base C1. Il risultato è il fattore di risposta e la frazione di penetrazione combinati di C2H6, RFPF
  C2H6[NMC-FID], equivalente a (1 - E
  C2H6 [-]). Nei calcoli delle emissioni il fattore di risposta e la frazione di penetrazione combinati e il prodotto del fattore di risposta CH4 e della frazione di penetrazione CH4, RFPF
  CH4[NMC-FID], che è regolato a 1,0, si usano conformemente alle disposizioni applicabili dell'appendice A.7 o A.8. |
| --- | --- |

i)

si divide la media per il valore di riferimento di C2H6, convertito a una base C1. Il risultato è il fattore di risposta e la frazione di penetrazione combinati di C2H6, RFPF
  C2H6[NMC-FID], equivalente a (1 - E
  C2H6 [-]). Nei calcoli delle emissioni il fattore di risposta e la frazione di penetrazione combinati e il prodotto del fattore di risposta CH4 e della frazione di penetrazione CH4, RFPF
  CH4[NMC-FID], che è regolato a 1,0, si usano conformemente alle disposizioni applicabili dell'appendice A.7 o A.8.

8.1.10.3.4.2.   Procedura per un FID tarato con propano che bypassa il cutter NMC

Se un analizzatore FID è usato con un NMC che è tarato con il propano, C3H8, bypassando il cutter NMC, le frazioni di penetrazione PF
  C2H6[NMC-FID] e PF
  CH4[NMC-FID] sono determinate nel modo seguente:

| a) | si selezionano una miscela di gas CH4 e una miscela di gas analitico C2H6 conformi alle specifiche del punto 9.5.1., con la concentrazione CH4 tipica della concentrazione massima prevista allo standard idrocarburi e la concentrazione C2H6 tipica della concentrazione massima totale di idrocarburi (THC) prevista allo standard idrocarburi o uguale al valore di calibrazione dell'analizzatore di THC; |
| --- | --- |

a)

si selezionano una miscela di gas CH4 e una miscela di gas analitico C2H6 conformi alle specifiche del punto 9.5.1., con la concentrazione CH4 tipica della concentrazione massima prevista allo standard idrocarburi e la concentrazione C2H6 tipica della concentrazione massima totale di idrocarburi (THC) prevista allo standard idrocarburi o uguale al valore di calibrazione dell'analizzatore di THC;

| b) | si avvia e si fa funzionare il cutter degli idrocarburi non metanici secondo le istruzioni del fabbricante, inclusa l'ottimizzazione della temperatura; |
| --- | --- |

b)

si avvia e si fa funzionare il cutter degli idrocarburi non metanici secondo le istruzioni del fabbricante, inclusa l'ottimizzazione della temperatura;

| c) | si conferma che l'analizzatore FID soddisfa tutte le specifiche di cui al punto 8.1.10.1.; |
| --- | --- |

c)

si conferma che l'analizzatore FID soddisfa tutte le specifiche di cui al punto 8.1.10.1.;

| d) | si avvia l'analizzatore FID secondo le istruzioni del fabbricante; |
| --- | --- |

d)

si avvia l'analizzatore FID secondo le istruzioni del fabbricante;

| e) | si azzera e si calibra il FID e come per la prova delle emissioni; il FID è calibrato bypassando il cutter e usando il gas di calibrazione C3H8. Il FID è calibrato su una base di C1; |
| --- | --- |

e)

si azzera e si calibra il FID e come per la prova delle emissioni; il FID è calibrato bypassando il cutter e usando il gas di calibrazione C3H8. Il FID è calibrato su una base di C1;

| f) | si introduce la miscela di gas analitico C2H6 a monte del cutter degli idrocarburi non metanici allo stesso punto in cui è stato introdotto il gas di azzeramento; |
| --- | --- |

f)

si introduce la miscela di gas analitico C2H6 a monte del cutter degli idrocarburi non metanici allo stesso punto in cui è stato introdotto il gas di azzeramento;

| g) | si attende il tempo necessario per consentire la stabilizzazione della risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare il cutter e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore; |
| --- | --- |

g)

si attende il tempo necessario per consentire la stabilizzazione della risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare il cutter e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore;

| h) | si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura una concentrazione stabile e si calcola la media aritmetica dei punti dei dati; |
| --- | --- |

h)

si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura una concentrazione stabile e si calcola la media aritmetica dei punti dei dati;

| i) | il percorso delle flusso è reindirizzato per bypassare il cutter degli idrocarburi non metanici, la miscela di gas analitico C2H6 è introdotta nel bypass e le lettere da g) ad h) del presente punto sono ripetute; |
| --- | --- |

i)

il percorso delle flusso è reindirizzato per bypassare il cutter degli idrocarburi non metanici, la miscela di gas analitico C2H6 è introdotta nel bypass e le lettere da g) ad h) del presente punto sono ripetute;

| j) | la concentrazione media di C2H6 misurata mediante il cutter degli idrocarburi non metanici è divisa per la concentrazione media misurata dopo aver bypassato il cutter. Il risultato è la frazione di penetrazione C2H6, PF
  C2H6[NMC-FID], equivalente a (1 - E
  C2H6 [-]). La frazione di penetrazione è usata conformemente alle disposizioni applicabili dell'appendice A.7 o A.8; |
| --- | --- |

j)

la concentrazione media di C2H6 misurata mediante il cutter degli idrocarburi non metanici è divisa per la concentrazione media misurata dopo aver bypassato il cutter. Il risultato è la frazione di penetrazione C2H6, PF
  C2H6[NMC-FID], equivalente a (1 - E
  C2H6 [-]). La frazione di penetrazione è usata conformemente alle disposizioni applicabili dell'appendice A.7 o A.8;

| k) | le lettere da f) a i) del presente punto devono essere ripetute, ma con la miscela di gas analitico CH4 al posto del C2H6. Il risultato è la frazione di penetrazione CH4, PF
  CH4[NMC-FID]], equivalente a (1 - E
  CH4 [-]). La frazione di penetrazione è usata conformemente alle disposizioni applicabili dell'appendice A.7 o A.8. |
| --- | --- |

k)

le lettere da f) a i) del presente punto devono essere ripetute, ma con la miscela di gas analitico CH4 al posto del C2H6. Il risultato è la frazione di penetrazione CH4, PF
  CH4[NMC-FID]], equivalente a (1 - E
  CH4 [-]). La frazione di penetrazione è usata conformemente alle disposizioni applicabili dell'appendice A.7 o A.8.

8.1.10.3.4.3.   Procedura per un FID tarato con metano che bypassa il cutter NMC

Se un analizzatore FID è usato con un NMC che è tarato con il metano, CH4, bypassando il cutter NMC si determina il fattore di risposta all'etano (C2H6) e la frazione di penetrazione, RFPF
  C2H6[NMC-FID], nonché la frazione di penetrazione CH4, PF
  CH4[NMC-FID, nel modo seguente:

| a) | si selezionano miscele di gas analitici CH4 e C2H6 conformi alle specifiche del punto 9.5.1. con la concentrazione CH4 tipica della concentrazione massima prevista allo standard idrocarburi e la concentrazione C2H6 tipica della concentrazione massima totale idrocarburi (THC) prevista allo standard idrocarburi o al valore di calibrazione dell'analizzatore THC; |
| --- | --- |

a)

si selezionano miscele di gas analitici CH4 e C2H6 conformi alle specifiche del punto 9.5.1. con la concentrazione CH4 tipica della concentrazione massima prevista allo standard idrocarburi e la concentrazione C2H6 tipica della concentrazione massima totale idrocarburi (THC) prevista allo standard idrocarburi o al valore di calibrazione dell'analizzatore THC;

| b) | si avvia e si fa funzionare il cutter degli idrocarburi non metanici secondo le istruzioni del fabbricante, inclusa l'ottimizzazione della temperatura; |
| --- | --- |

b)

si avvia e si fa funzionare il cutter degli idrocarburi non metanici secondo le istruzioni del fabbricante, inclusa l'ottimizzazione della temperatura;

| c) | si conferma che l'analizzatore FID soddisfa tutte le specifiche di cui al punto 8.1.10.1.; |
| --- | --- |

c)

si conferma che l'analizzatore FID soddisfa tutte le specifiche di cui al punto 8.1.10.1.;

| d) | si avvia e si fa funzionare l'analizzatore FID secondo le istruzioni del fabbricante; |
| --- | --- |

d)

si avvia e si fa funzionare l'analizzatore FID secondo le istruzioni del fabbricante;

| e) | il FID è azzerato e calibrato come usuale per la prova delle emissioni; il gas di calibrazione CH4 è usato per calibrare l'analizzatore FID bypassando il cutter. Si noti che il FID è calibrato su una base di C1. Ad esempio, se il gas di calibrazione ha un valore di riferimento metano di 100 μmol/mol, la risposta FID corretta a quel gas di calibrazione è 100 μmol/mol, perché esiste un atomo di carbonio per molecola di CH4; |
| --- | --- |

e)

il FID è azzerato e calibrato come usuale per la prova delle emissioni; il gas di calibrazione CH4 è usato per calibrare l'analizzatore FID bypassando il cutter. Si noti che il FID è calibrato su una base di C1. Ad esempio, se il gas di calibrazione ha un valore di riferimento metano di 100 μmol/mol, la risposta FID corretta a quel gas di calibrazione è 100 μmol/mol, perché esiste un atomo di carbonio per molecola di CH4;

| f) | la miscela di gas analitico C2H6 è introdotta a monte del cutter degli idrocarburi non metanici allo stesso punto in cui è stato introdotto il gas di azzeramento; |
| --- | --- |

f)

la miscela di gas analitico C2H6 è introdotta a monte del cutter degli idrocarburi non metanici allo stesso punto in cui è stato introdotto il gas di azzeramento;

| g) | si attende il tempo necessario a consentire la stabilizzazione della risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare il cutter e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore; |
| --- | --- |

g)

si attende il tempo necessario a consentire la stabilizzazione della risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare il cutter e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore;

| h) | si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura una concentrazione stabile. Si calcola la media aritmetica dei punti dei dati; |
| --- | --- |

h)

si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura una concentrazione stabile. Si calcola la media aritmetica dei punti dei dati;

| i) | il percorso del flusso per bypassare il cutter degli idrocarburi non metanici è reindirizzato, la miscela di gas analitico C2H6 è introdotta nel bypass e le lettere g) e h) del presente punto sono ripetute; |
| --- | --- |

i)

il percorso del flusso per bypassare il cutter degli idrocarburi non metanici è reindirizzato, la miscela di gas analitico C2H6 è introdotta nel bypass e le lettere g) e h) del presente punto sono ripetute;

| j) | la concentrazione media di C2H6 misurata mediante il cutter degli idrocarburi non metanici è divisa per la concentrazione media misurata dopo aver bypassato il cutter. Il risultato è il fattore di risposta C2H6 e la frazione di penetrazione, RFPF
  C2H6[NMC-FID], combinati. Il fattore di risposta e la frazione di penetrazione combinati sono usati conformemente alle disposizioni applicabili dell'appendice A.7 o A.8; |
| --- | --- |

j)

la concentrazione media di C2H6 misurata mediante il cutter degli idrocarburi non metanici è divisa per la concentrazione media misurata dopo aver bypassato il cutter. Il risultato è il fattore di risposta C2H6 e la frazione di penetrazione, RFPF
  C2H6[NMC-FID], combinati. Il fattore di risposta e la frazione di penetrazione combinati sono usati conformemente alle disposizioni applicabili dell'appendice A.7 o A.8;

| k) | le lettere da f) a i) del presente punto devono essere ripetute, ma con la miscela di gas analitico CH4 al posto del C2H6. Il risultato è la frazione di penetrazione CH4, PF
  CH4[NMC-FID]. La frazione di penetrazione è usata conformemente all'appendice applicabile A.7 o A.8; |
| --- | --- |

k)

le lettere da f) a i) del presente punto devono essere ripetute, ma con la miscela di gas analitico CH4 al posto del C2H6. Il risultato è la frazione di penetrazione CH4, PF
  CH4[NMC-FID]. La frazione di penetrazione è usata conformemente all'appendice applicabile A.7 o A.8;

8.1.11.   Misurazioni degli NOx

8.1.11.1.   Verifica dell'attenuazione di CO2 e H2O dell'analizzatore CLD

8.1.11.1.1.   Campo di applicazione e frequenza

Se un analizzatore CLD è usato per misurare NOx, la quantità dell'attenuazione H2O e CO2 è verificata dopo l'installazione dell'analizzatore CLD e dopo manutenzioni importanti.

8.1.11.1.2.   Principi di misurazione

H2O e CO2 possono interferire negativamente con la risposta agli NOx di un analizzatore CLD mediante l'attenuazione per collisione che impedisce la reazione chemiluminescente che il CLD utilizza per rilevare gli NOx. Questa procedura e i calcoli del punto 8.1.11.2.3. determinano l'attenuazione e rapportano i risultati dell'attenuazione alla massima frazione molare di H2O e alla massima concentrazione di CO2 previste durante la prova delle emissioni. Se l'analizzatore CLD usa algoritmi di compensazione dell'attenuazione che utilizzano strumenti di misura di H2O e/o CO2, l'attenuazione si valuta con tali strumenti in funzione e applicando gli algoritmi di compensazione.

8.1.11.1.3.   Requisiti del sistema

Per la misurazione dei gas diluiti l'analizzatore CLD non deve superare un'attenuazione combinata di H2O e CO2 del ± 2 per cento. Per la misurazione dei gas grezzi l'analizzatore CLD non deve superare un'attenuazione combinata di H2O e CO2 del ± 2 per cento. L'attenuazione combinata è la somma dell'attenuazione di CO2 determinata conformemente al punto 8.1.11.1.4. e dell'attenuazione H2O determinata conformemente al punto 8.1.11.1.5. Se non sono soddisfatte queste prescrizioni si deve riparare o sostituire l'analizzatore. Prima di effettuare le prove delle emissioni si deve verificare che l'azione correttiva presa abbia ripristinato il corretto funzionamento dell'analizzatore.

8.1.11.1.4.   Procedura di verifica dell'attenuazione CO2

Il seguente metodo o quello prescritto dal fabbricante dello strumento può essere usato per determinare l'attenuazione di CO2 usando un divisore di gas che mescola gas di calibrazione binari con gas di azzeramento come diluente e soddisfa le specifiche del punto 9.4.5.6. In alternativa può essere sviluppato un protocollo diverso in base alla buona pratica ingegneristica:

| a) | i collegamenti necessari sono effettuati mediante tubature PTFE o in acciaio inossidabile; |
| --- | --- |

a)

i collegamenti necessari sono effettuati mediante tubature PTFE o in acciaio inossidabile;

| b) | il divisore di gas è configurato in modo che siano mescolati quantità quasi uguali di gas di calibrazione e gas diluente; |
| --- | --- |

b)

il divisore di gas è configurato in modo che siano mescolati quantità quasi uguali di gas di calibrazione e gas diluente;

| c) | se l'analizzatore CLD ha una modalità operativa in cui rileva solo il gas NO, invece degli NOx totale, l'analizzatore CLD viene fatto funzionare nella modalità solo per NO; |
| --- | --- |

c)

se l'analizzatore CLD ha una modalità operativa in cui rileva solo il gas NO, invece degli NOx totale, l'analizzatore CLD viene fatto funzionare nella modalità solo per NO;

| d) | si usa un gas di calibrazione del CO2 conforme alle specifiche del punto 9.5.1. e una concentrazione che sia circa due volte la concentrazione massima di CO2 prevista durante la prova delle emissioni; |
| --- | --- |

d)

si usa un gas di calibrazione del CO2 conforme alle specifiche del punto 9.5.1. e una concentrazione che sia circa due volte la concentrazione massima di CO2 prevista durante la prova delle emissioni;

| e) | si usa un gas di calibrazione NO conforme alle specifiche del punto 9.5.1. e una concentrazione che sia circa due volte la concentrazione massima di NO prevista durante la prova delle emissioni. Si può usare una concentrazione più alta secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per ottenere una verifica precisa, se la concentrazione di NO prevista è inferiore all'intervallo minimo per la verifica specificato dal fabbricante dello strumento; |
| --- | --- |

e)

si usa un gas di calibrazione NO conforme alle specifiche del punto 9.5.1. e una concentrazione che sia circa due volte la concentrazione massima di NO prevista durante la prova delle emissioni. Si può usare una concentrazione più alta secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per ottenere una verifica precisa, se la concentrazione di NO prevista è inferiore all'intervallo minimo per la verifica specificato dal fabbricante dello strumento;

| f) | si azzera e si calibra l'analizzatore CLD. L'analizzatore CLD è calibrato con il gas di calibrazione NO di cui alla lettera e) del presente punto, attraverso il divisore di gas. Il gas di calibrazione NO è connesso all'ingresso di calibrazione del divisore di gas; un gas di azzeramento è connesso all'ingresso del diluente del divisore di gas; si usa lo stesso rapporto nominale di mescolamento di cui alla lettera b) del presente punto e si usa la concentrazione di NO prodotta dal divisore di gas per calibrare l'analizzatore CLD. Si applicano le correzioni delle proprietà del gas, se del caso, per garantire una corretta divisione dei gas; |
| --- | --- |

f)

si azzera e si calibra l'analizzatore CLD. L'analizzatore CLD è calibrato con il gas di calibrazione NO di cui alla lettera e) del presente punto, attraverso il divisore di gas. Il gas di calibrazione NO è connesso all'ingresso di calibrazione del divisore di gas; un gas di azzeramento è connesso all'ingresso del diluente del divisore di gas; si usa lo stesso rapporto nominale di mescolamento di cui alla lettera b) del presente punto e si usa la concentrazione di NO prodotta dal divisore di gas per calibrare l'analizzatore CLD. Si applicano le correzioni delle proprietà del gas, se del caso, per garantire una corretta divisione dei gas;

| g) | il gas di calibrazione CO2 è connesso all'ingresso di calibrazione del divisore di gas; |
| --- | --- |

g)

il gas di calibrazione CO2 è connesso all'ingresso di calibrazione del divisore di gas;

| h) | il gas di calibrazione NO è connesso all'ingresso del diluente del divisore di gas; |
| --- | --- |

h)

il gas di calibrazione NO è connesso all'ingresso del diluente del divisore di gas;

| i) | mentre si fanno fluire NO e CO2 attraverso il divisore di gas, si stabilizza l'output del divisore di gas. Si determina la concentrazione di CO2 dall'output del divisore di gas applicando eventualmente la correzione delle proprietà del gas in modo da garantire una divisione corretta dei gas. Si registra la concentrazione x
  CO2act, che viene usata nei calcoli della verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3. In alternativa al divisore di gas, si può usare un altro dispositivo semplice di miscelazione dei gas. In questo caso si usa un analizzatore per determinare la concentrazione di CO2. Se insieme al dispositivo semplice di miscelazione dei gas si usa un NDIR, esso deve soddisfare le prescrizioni del presente punto ed essere calibrato con il gas di calibrazione del CO2 di cui alla lettera d) del presente punto. La linearità dell'analizzatore NDIR deve essere controllata su tutto l'intervallo fino a due volte la concentrazione massima di CO2 prevista durante la prova; |
| --- | --- |

i)

mentre si fanno fluire NO e CO2 attraverso il divisore di gas, si stabilizza l'output del divisore di gas. Si determina la concentrazione di CO2 dall'output del divisore di gas applicando eventualmente la correzione delle proprietà del gas in modo da garantire una divisione corretta dei gas. Si registra la concentrazione x
  CO2act, che viene usata nei calcoli della verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3. In alternativa al divisore di gas, si può usare un altro dispositivo semplice di miscelazione dei gas. In questo caso si usa un analizzatore per determinare la concentrazione di CO2. Se insieme al dispositivo semplice di miscelazione dei gas si usa un NDIR, esso deve soddisfare le prescrizioni del presente punto ed essere calibrato con il gas di calibrazione del CO2 di cui alla lettera d) del presente punto. La linearità dell'analizzatore NDIR deve essere controllata su tutto l'intervallo fino a due volte la concentrazione massima di CO2 prevista durante la prova;

| j) | la concentrazione di NO si misura a valle del divisore di gas con l'analizzatore CLD. Si attende il tempo necessario a consentire alla risposta dell'analizzatore di stabilizzarsi. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare la linea di trasferimento e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore. Si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura la concentrazione del campione. Si calcola la media aritmetica della concentrazione in base a questi dati, x
  NOmeas. Si registra il valore di x
  NOmeas che viene usato nei calcoli della verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3.; |
| --- | --- |

j)

la concentrazione di NO si misura a valle del divisore di gas con l'analizzatore CLD. Si attende il tempo necessario a consentire alla risposta dell'analizzatore di stabilizzarsi. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare la linea di trasferimento e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore. Si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura la concentrazione del campione. Si calcola la media aritmetica della concentrazione in base a questi dati, x
  NOmeas. Si registra il valore di x
  NOmeas che viene usato nei calcoli della verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3.;

| k) | si calcola l'effettiva concentrazione di NO all'uscita del divisore di gas, x
  NOact, in base alle concentrazioni dei gas di calibrazione e x
  CO2act secondo la formula (8-5). Il valore calcolato è usato nei calcoli della verifica dell'attenuazione nella formula (8-4); |
| --- | --- |

k)

si calcola l'effettiva concentrazione di NO all'uscita del divisore di gas, x
  NOact, in base alle concentrazioni dei gas di calibrazione e x
  CO2act secondo la formula (8-5). Il valore calcolato è usato nei calcoli della verifica dell'attenuazione nella formula (8-4);

| l) | i valori registrati conformemente ai punti 8.1.11.1.4. e 8.1.11.1.5. della presente sezione sono usati per calcolare l'attenuazione come descritto al punto 8.1.11.2.3. |
| --- | --- |

l)

i valori registrati conformemente ai punti 8.1.11.1.4. e 8.1.11.1.5. della presente sezione sono usati per calcolare l'attenuazione come descritto al punto 8.1.11.2.3.

8.1.11.1.5.   Procedura di verifica dell'attenuazione dell'H2O

Per determinare l'attenuazione dell'H2O si può usare il metodo seguente o quello prescritto dal fabbricante dello strumento oppure si può sviluppare un protocollo diverso in base alla buona pratica ingegneristica:

| a) | i collegamenti necessari sono effettuati mediante tubature PTFE o in acciaio inossidabile; |
| --- | --- |

a)

i collegamenti necessari sono effettuati mediante tubature PTFE o in acciaio inossidabile;

| b) | se l'analizzatore CLD ha una modalità operativa in cui rileva solo il gas NO, invece dell'NOx totale, l'analizzatore CLD viene fatto funzionare nella modalità solo per l'NO; |
| --- | --- |

b)

se l'analizzatore CLD ha una modalità operativa in cui rileva solo il gas NO, invece dell'NOx totale, l'analizzatore CLD viene fatto funzionare nella modalità solo per l'NO;

| c) | si usa un gas di calibrazione NO conforme alle specifiche del punto 9.5.1. e una concentrazione che si avvicini alla concentrazione massima prevista durante la prova delle emissioni. Si può usare una concentrazione più alta secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per ottenere una verifica precisa, se la concentrazione di NO prevista è inferiore all'intervallo minimo per la verifica specificato dal fabbricante dello strumento; |
| --- | --- |

c)

si usa un gas di calibrazione NO conforme alle specifiche del punto 9.5.1. e una concentrazione che si avvicini alla concentrazione massima prevista durante la prova delle emissioni. Si può usare una concentrazione più alta secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per ottenere una verifica precisa, se la concentrazione di NO prevista è inferiore all'intervallo minimo per la verifica specificato dal fabbricante dello strumento;

| d) | si azzera e si calibra l'analizzatore CLD. Si calibra l'analizzatore CLD con il gas di calibrazione NO di cui alla lettera c) del presente punto; si registra la concentrazione del gas di calibrazione come x
  NOdry. Tale valore è usato nei calcoli di verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3.; |
| --- | --- |

d)

si azzera e si calibra l'analizzatore CLD. Si calibra l'analizzatore CLD con il gas di calibrazione NO di cui alla lettera c) del presente punto; si registra la concentrazione del gas di calibrazione come x
  NOdry. Tale valore è usato nei calcoli di verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3.;

| e) | il gas di calibrazione viene umidificato facendolo gorgogliare attraverso acqua distillata in un dispositivo sigillato. Se il gas di calibrazione NO umidificato non passa attraverso un essiccatore del campione per questa prova di verifica, la temperatura del dispositivo deve essere controllata in modo da generare un livello di H2O approssimativamente uguale alla frazione molare massima di H2O prevista durante la prova delle emissioni. Se il gas di calibrazione NO umidificato non passa attraverso un essiccatore del campione, i calcoli della verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3. rapportano l'attenuazione dell'H2O misurata alla frazione molare massima di H2O prevista durante la prova delle emissioni. Se il campione di gas di calibrazione NO umidificato viene passato attraverso un essiccatore per questa verifica, si deve controllare la temperatura del dispositivo per generare un livello di H2O alto almeno quanto il livello determinato conformemente al punto 9.3.2.3.1. In questo caso i calcoli di verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3. non si rapportano all'attenuazione dell'H2O misurata; |
| --- | --- |

e)

il gas di calibrazione viene umidificato facendolo gorgogliare attraverso acqua distillata in un dispositivo sigillato. Se il gas di calibrazione NO umidificato non passa attraverso un essiccatore del campione per questa prova di verifica, la temperatura del dispositivo deve essere controllata in modo da generare un livello di H2O approssimativamente uguale alla frazione molare massima di H2O prevista durante la prova delle emissioni. Se il gas di calibrazione NO umidificato non passa attraverso un essiccatore del campione, i calcoli della verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3. rapportano l'attenuazione dell'H2O misurata alla frazione molare massima di H2O prevista durante la prova delle emissioni. Se il campione di gas di calibrazione NO umidificato viene passato attraverso un essiccatore per questa verifica, si deve controllare la temperatura del dispositivo per generare un livello di H2O alto almeno quanto il livello determinato conformemente al punto 9.3.2.3.1. In questo caso i calcoli di verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3. non si rapportano all'attenuazione dell'H2O misurata;

| f) | il gas di prova NO umidificato è in seguito introdotto nel sistema di campionamento. Esso può essere introdotto a monte o a valle dell'essiccatore del campione usato durante la prova delle emissioni. A seconda del punto di introduzione, si seleziona il rispettivo metodo di calcolo di cui alla lettera e). Si noti che l'essiccatore del campione deve superare la verifica di cui al punto 8.1.8.5.8.; |
| --- | --- |

f)

il gas di prova NO umidificato è in seguito introdotto nel sistema di campionamento. Esso può essere introdotto a monte o a valle dell'essiccatore del campione usato durante la prova delle emissioni. A seconda del punto di introduzione, si seleziona il rispettivo metodo di calcolo di cui alla lettera e). Si noti che l'essiccatore del campione deve superare la verifica di cui al punto 8.1.8.5.8.;

| g) | si misura la frazione molare di H2O nel gas di calibrazione NO umidificato. Se viene usato un essiccatore del campione, la frazione molare di H2O nel gas di calibrazione NO umidificato viene misurata a valle dell'essiccatore del campione, x
  H2Omeas. Si raccomanda di misurare x
  H2Omeas il più vicino possibile all'ingresso dell'analizzatore CLD. Il valore di x
  H2Omeas può essere calcolato dalle misurazioni del punto di rugiada, T
  dew, e della pressione assoluta, p
  total; |
| --- | --- |

g)

si misura la frazione molare di H2O nel gas di calibrazione NO umidificato. Se viene usato un essiccatore del campione, la frazione molare di H2O nel gas di calibrazione NO umidificato viene misurata a valle dell'essiccatore del campione, x
  H2Omeas. Si raccomanda di misurare x
  H2Omeas il più vicino possibile all'ingresso dell'analizzatore CLD. Il valore di x
  H2Omeas può essere calcolato dalle misurazioni del punto di rugiada, T
  dew, e della pressione assoluta, p
  total;

| h) | per evitare la condensazione nelle linee di trasferimento, nei fissaggi o nelle valvole dal punto in cui x
  H2Omeas è misurato fino all'analizzatore si usa la buona pratica ingegneristica; il sistema deve essere progettato in modo che le temperature delle pareti nelle linee di trasferimento, dei fissaggi e delle valvole dal punto in cui viene misurato x
  H2Omeas all'analizzatore siano almeno 5 °C superiori al punto di rugiada locale del gas campione; |
| --- | --- |

h)

per evitare la condensazione nelle linee di trasferimento, nei fissaggi o nelle valvole dal punto in cui x
  H2Omeas è misurato fino all'analizzatore si usa la buona pratica ingegneristica; il sistema deve essere progettato in modo che le temperature delle pareti nelle linee di trasferimento, dei fissaggi e delle valvole dal punto in cui viene misurato x
  H2Omeas all'analizzatore siano almeno 5 °C superiori al punto di rugiada locale del gas campione;

| i) | la concentrazione del gas di calibrazione NO si misura con l'analizzatore CLD. Si attende il tempo necessario a consentire la stabilizzazione della risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare la linea di trasferimento e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore. Si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura la concentrazione del campione. Si calcola la media aritmetica in base a questi dati, x
  NOwet. Si registra il valore di x
  NOwet che viene usato nei calcoli della verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3. |
| --- | --- |

i)

la concentrazione del gas di calibrazione NO si misura con l'analizzatore CLD. Si attende il tempo necessario a consentire la stabilizzazione della risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare la linea di trasferimento e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore. Si registrano 30 s di dati campionati mentre l'analizzatore misura la concentrazione del campione. Si calcola la media aritmetica in base a questi dati, x
  NOwet. Si registra il valore di x
  NOwet che viene usato nei calcoli della verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.2.3.

8.1.11.2.   Calcoli di verifica dell'attenuazione del CLD

I calcoli di verifica dell'attenuazione del CLD sono eseguiti conformemente al presente punto.

8.1.11.2.1.   Quantità d'acqua prevista durante la prova

Si stima la frazione molare massima prevista dell'acqua, x
  H2Oexp, durante la prova delle emissioni. Tale stima viene fatta se il gas di calibrazione NO umidificato è stato introdotto alla lettera f) del punto 8.1.11.1.5. Nella stima della frazione molare massima prevista dell'acqua si tiene conto del contenuto massimo di acqua nell'aria di combustione, dei prodotti di combustione del carburante e dell'aria di diluizione (se del caso). Se il gas di calibrazione NO umidificato è introdotto nel sistema di campionamento a monte di un essiccatore del campione durante la verifica, non è necessario stimare la frazione molare massima prevista dell'acqua e x
  H2Oexp viene regolato in modo da essere uguale a x
  H2Omeas.

8.1.11.2.2.   Quantità di CO2 prevista durante la prova

Si stima la frazione molare massima prevista di CO2, x
  CO2exp, durante la prova delle emissioni. Tale stima viene fatta al punto del sistema di campionamento in cui la miscela di gas di calibrazione NO e CO2 è introdotta conformemente alla lettera j) del punto 8.1.11.1.4. Nella stima della concentrazione massima prevista di CO2 si tiene conto del contenuto massimo previsto di CO2 nei prodotti di combustione del carburante e nell'aria di diluizione (se del caso).

8.1.11.2.3.   Calcoli dell'attenuazione combinata di H2O e CO2

L'attenuazione combinata di H2O e CO2 viene calcolata come segue:

| | (8-4) |
| --- | --- |

Formula

(8-4)

dove:

| quench | = | quantità di attenuazione del CLD |
| --- | --- | --- |
| x
  NOdry | = | concentrazione misurata di NO a monte di un gorgogliatore, secondo la lettera d) del punto 8.1.11.1.5. |
| x
  NOwet | = | concentrazione misurata di NO a valle di un gorgogliatore, secondo la lettera i) del punto 8.1.11.1.5. |
| x
  H2Oexp | = | frazione molare massima prevista dell'acqua durante la prova delle emissioni secondo il punto 8.1.11.2.1. |
| x
  H2Omeas | = | frazione molare misurata dell'acqua durante la verifica dell'attenuazione, secondo la lettera g) del punto 8.1.11.1.5. |
| x
  NOmeas | = | concentrazione misurata di NO quando il gas di calibrazione NO è mescolato con il gas di calibrazione CO2, secondo la lettera j) del punto 8.1.11.1.4. |
| x
  NOact | = | concentrazione effettiva di NO quando il gas di calibrazione NO è mescolato con il gas di calibrazione CO2, secondo la lettera k) del punto 8.1.11.1.4. e calcolato secondo la formula (8-5) |
| x
  CO2exp | = | concentrazione massima di CO2 prevista durante la prova delle emissioni secondo il punto 8.1.11.2.2. |
| x
  CO2act | = | concentrazione effettiva di CO2 quando il gas di calibrazione NO è mescolato con il gas di calibrazione CO2, secondo la lettera i) del punto 8.1.11.1.4. |

quench

=

quantità di attenuazione del CLD

x
  NOdry

=

concentrazione misurata di NO a monte di un gorgogliatore, secondo la lettera d) del punto 8.1.11.1.5.

x
  NOwet

=

concentrazione misurata di NO a valle di un gorgogliatore, secondo la lettera i) del punto 8.1.11.1.5.

x
  H2Oexp

=

frazione molare massima prevista dell'acqua durante la prova delle emissioni secondo il punto 8.1.11.2.1.

x
  H2Omeas

=

frazione molare misurata dell'acqua durante la verifica dell'attenuazione, secondo la lettera g) del punto 8.1.11.1.5.

x
  NOmeas

=

concentrazione misurata di NO quando il gas di calibrazione NO è mescolato con il gas di calibrazione CO2, secondo la lettera j) del punto 8.1.11.1.4.

x
  NOact

=

concentrazione effettiva di NO quando il gas di calibrazione NO è mescolato con il gas di calibrazione CO2, secondo la lettera k) del punto 8.1.11.1.4. e calcolato secondo la formula (8-5)

x
  CO2exp

=

concentrazione massima di CO2 prevista durante la prova delle emissioni secondo il punto 8.1.11.2.2.

x
  CO2act

=

concentrazione effettiva di CO2 quando il gas di calibrazione NO è mescolato con il gas di calibrazione CO2, secondo la lettera i) del punto 8.1.11.1.4.

| | (8-5) |
| --- | --- |

Formula

(8-5)

dove:

| x
  NOspan | = | concentrazione del gas di calibrazione NO immessa nel divisore di gas, secondo la lettera e) del punto 8.1.11.1.4. |
| --- | --- | --- |
| x
  CO2span | = | concentrazione del gas di calibrazione CO2 immessa nel divisore di gas, secondo la lettera d) del punto 8.1.11.1.4. |

x
  NOspan

=

concentrazione del gas di calibrazione NO immessa nel divisore di gas, secondo la lettera e) del punto 8.1.11.1.4.

x
  CO2span

=

concentrazione del gas di calibrazione CO2 immessa nel divisore di gas, secondo la lettera d) del punto 8.1.11.1.4.

8.1.11.3.   Verifica dell'interferenza di HC e H2O nell'analizzatore NDUV

8.1.11.3.1.   Campo di applicazione e frequenza

Se l'NOx è misurato usando un analizzatore NDUV, la quantità dell'interferenza di H2O e HC è verificata dopo l'installazione iniziale dell'analizzatore e dopo manutenzioni importanti.

8.1.11.3.2.   Principi di misurazione

Gli idrocarburi e l'H2O possono interferire positivamente con un analizzatore NDUV causando una risposta simile a NOx. Se l'analizzatore NDUV usa algoritmi di compensazione che utilizzano le misurazioni di altri gas per soddisfare questa verifica dell'interferenza, tali misurazioni vanno eseguite contemporaneamente per provare gli algoritmi durante la verifica dell'interferenza dell'analizzatore.

8.1.11.3.3.   Requisiti del sistema

Un analizzatore NDUV del gas NOx deve avere un'interferenza combinata di H2O e HC pari a ± 2 per cento della concentrazione media di NOx.

8.1.11.3.4.   Procedura

La verifica dell'interferenza è eseguita come segue:

| a) | l'analizzatore NDUV del gas NOx deve essere avviato, fatto funzionare, azzerato e calibrato secondo le istruzioni del fabbricante dello strumento; |
| --- | --- |

a)

l'analizzatore NDUV del gas NOx deve essere avviato, fatto funzionare, azzerato e calibrato secondo le istruzioni del fabbricante dello strumento;

| b) | per effettuare questa verifica è consigliabile estrarre i gas di scarico del motore. Si usa un CLD conforme alle specifiche del punto 9.4. per quantificare gli NOx nei gas di scarico. Si usa la risposta del CLD come valore di riferimento. Gli HC sono misurati nei gas di scarico con un analizzatore FID conforme alle specifiche del punto 9.4. La risposta del FID è usata come valore di riferimento per gli idrocarburi; |
| --- | --- |

b)

per effettuare questa verifica è consigliabile estrarre i gas di scarico del motore. Si usa un CLD conforme alle specifiche del punto 9.4. per quantificare gli NOx nei gas di scarico. Si usa la risposta del CLD come valore di riferimento. Gli HC sono misurati nei gas di scarico con un analizzatore FID conforme alle specifiche del punto 9.4. La risposta del FID è usata come valore di riferimento per gli idrocarburi;

| c) | i gas di scarico del motore devono essere introdotti nell'analizzatore NDUV a monte dell'essiccatore del campione, se usato durante le prove; |
| --- | --- |

c)

i gas di scarico del motore devono essere introdotti nell'analizzatore NDUV a monte dell'essiccatore del campione, se usato durante le prove;

| d) | si attende il tempo necessario a consentire la stabilizzazione della risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare la linea di trasferimento e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore; |
| --- | --- |

d)

si attende il tempo necessario a consentire la stabilizzazione della risposta dell'analizzatore. Il periodo di stabilizzazione può comprendere il tempo necessario a spurgare la linea di trasferimento e a tenere conto del tempo di risposta dell'analizzatore;

| e) | si registrano 30 s di dati campionati mentre tutti gli analizzatori misurano la concentrazione del campione e si calcola la media aritmetica per tre analizzatori; |
| --- | --- |

e)

si registrano 30 s di dati campionati mentre tutti gli analizzatori misurano la concentrazione del campione e si calcola la media aritmetica per tre analizzatori;

| f) | il valore medio di CLD si sottrae dal valore medio di NDUV; |
| --- | --- |

f)

il valore medio di CLD si sottrae dal valore medio di NDUV;

| g) | la differenza si moltiplica per il rapporto tra la concentrazione media di HC prevista e la concentrazione di HC misurata durante la verifica. L'analizzatore supera la verifica dell'interferenza di cui al presente punto se il risultato è pari a ± 2 per cento della concentrazione di NOx prevista allo standard: | (8-6) |
| --- | --- | --- |

g)

la differenza si moltiplica per il rapporto tra la concentrazione media di HC prevista e la concentrazione di HC misurata durante la verifica. L'analizzatore supera la verifica dell'interferenza di cui al presente punto se il risultato è pari a ± 2 per cento della concentrazione di NOx prevista allo standard:

Formula

(8-6)

dove:

| | = | la concentrazione media di NOx misurata dal CLD [μmol/mol] o [ppm] |
| --- | --- | --- |
| | = | la concentrazione media di NOx misurata dal NDUV [μmol/mol] o [ppm] |
| | = | la concentrazione media di HC misurata [μmol/mol] o [ppm] |
| | = | la concentrazione media di HC prevista allo standard [μmol/mol] o [ppm] |
| | = | la concentrazione media di NOx prevista allo standard [μmol/mol] o [ppm] |

Formula

=

la concentrazione media di NOx misurata dal CLD [μmol/mol] o [ppm]

Formula

=

la concentrazione media di NOx misurata dal NDUV [μmol/mol] o [ppm]

Formula

=

la concentrazione media di HC misurata [μmol/mol] o [ppm]

Formula

=

la concentrazione media di HC prevista allo standard [μmol/mol] o [ppm]

Formula

=

la concentrazione media di NOx prevista allo standard [μmol/mol] o [ppm]

8.1.11.3.5.   Requisiti del bagno di raffreddamento (refrigerante)

Si deve dimostrare che per la concentrazione più alta prevista del vapore acqueo H
  m, la tecnica di rimozione dell'acqua mantiene l'umidità del CLD a ≤ 5 g acqua/kg aria secca (o circa 0,8 per cento in volume di H2O) che è l'umidità relativa del 100 per cento a 3,9 °C e 101,3 kPa. Questa specifica dell'umidità è equivalente anche a un'umidità relativa del 25 per cento a 25 °C e 101,3 kPa. Per dimostrarlo, si può misurare la temperatura all'uscita di un deumidificatore termico o misurare l'umidità in un punto subito a monte del CLD.

8.1.11.4.   Penetrazione di NO2 nel bagno di raffreddamento (refrigerante)

8.1.11.4.1.   Campo di applicazione e frequenza

Se si usa un bagno di raffreddamento per essiccare un campione a monte di uno strumenti di misura degli NOx, ma non si usa un convertitore NO2/NO a monte del bagno di raffreddamento, questa verifica è eseguita per la penetrazione di NO2 nel bagno di raffreddamento. La verifica va eseguita dopo l'installazione iniziale e dopo manutenzioni importanti.

8.1.11.4.2.   Principi di misurazione

Il bagno di raffreddamento elimina l'acqua che potrebbe altrimenti interferire con una misurazione degli NOx. Tuttavia, l'acqua che rimane in un bagno di raffreddamento mal progettato può rimuovere l'NO2 dal campione. Se si usa un bagno di raffreddamento senza un convertitore NO2/NO a monte, potrebbe rimuovere l'NO2 dal campione prima della misurazione degli NOx.

8.1.11.4.3.   Requisiti del sistema

Il bagno di raffreddamento deve consentire la misurazione di almeno il 95 per cento dell'NO2 totale alla concentrazione massima di NO2 prevista.

8.1.11.4.4.   Procedura

Si utilizza la seguente procedura per verificare le prestazioni del refrigerante:

| a) | Configurazione dello strumento. Vanno seguite le istruzioni di avvio e funzionamento del fabbricante dell'analizzatore e del refrigerante. L'analizzatore e il refrigerante sono regolati in modo da ottimizzare le prestazioni; |
| --- | --- |

a)

Configurazione dello strumento. Vanno seguite le istruzioni di avvio e funzionamento del fabbricante dell'analizzatore e del refrigerante. L'analizzatore e il refrigerante sono regolati in modo da ottimizzare le prestazioni;

| b) | Configurazione dell'apparecchiature e raccolta dei dati:






  i) | gli analizzatori del gas NOx totale vanno azzerati e calibrati come per la prova delle emissioni; |
| --- | --- | --- |

b)

Configurazione dell'apparecchiature e raccolta dei dati:

i)

gli analizzatori del gas NOx totale vanno azzerati e calibrati come per la prova delle emissioni;

| ii) | si seleziona il gas di taratura NO2 (gas bilanciato di aria secca) con una concentrazione vicina alla concentrazione massima prevista durante la prova. Si può usare una concentrazione più alta secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per ottener una verifica precisa, se la concentrazione prevista di NO2 è inferiore all'intervallo minimo per la verifica specificato dal fabbricante dello strumento; |
| --- | --- |

ii)

si seleziona il gas di taratura NO2 (gas bilanciato di aria secca) con una concentrazione vicina alla concentrazione massima prevista durante la prova. Si può usare una concentrazione più alta secondo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica per ottener una verifica precisa, se la concentrazione prevista di NO2 è inferiore all'intervallo minimo per la verifica specificato dal fabbricante dello strumento;

| iii) | questo gas di taratura viene fatto traboccare alla sonda del sistema di campionamento o al raccordo di traboccamento. Si deve consentire la stabilizzazione della risposta dell'NOx totale, tenendo conto solo dei ritardi di trasporto e della risposta dello strumento; |
| --- | --- |

iii)

questo gas di taratura viene fatto traboccare alla sonda del sistema di campionamento o al raccordo di traboccamento. Si deve consentire la stabilizzazione della risposta dell'NOx totale, tenendo conto solo dei ritardi di trasporto e della risposta dello strumento;

| iv) | si calcola la media di 30 s di dati registrati di NOx totale e questo valore si registra come x
  NOxref; |
| --- | --- |

iv)

si calcola la media di 30 s di dati registrati di NOx totale e questo valore si registra come x
  NOxref;

| v) | si arresta il flusso del gas di taratura NO2; |
| --- | --- |

v)

si arresta il flusso del gas di taratura NO2;

| vi) | il sistema di campionamento viene saturato facendo traboccare l'output del generatore del punto di rugiada, regolato a un punto di rugiada di 50 °C, verso la sonda o il raccordo di traboccamento del sistema di campionamento del gas. L'output del generatore del punto di rugiada è campionato attraverso il sistema di campionamento e il refrigerante per almeno 10 minuti, finché il refrigerante, prevedibilmente, non rimuove una portata costante di acqua; |
| --- | --- |

vi)

il sistema di campionamento viene saturato facendo traboccare l'output del generatore del punto di rugiada, regolato a un punto di rugiada di 50 °C, verso la sonda o il raccordo di traboccamento del sistema di campionamento del gas. L'output del generatore del punto di rugiada è campionato attraverso il sistema di campionamento e il refrigerante per almeno 10 minuti, finché il refrigerante, prevedibilmente, non rimuove una portata costante di acqua;

| vii) | si commuta immediatamente al traboccamento del gas di taratura NO2 usato per stabilire il valore x
  NOxref. Si deve consentire la stabilizzazione della risposta dell'NOx totale, tenendo conto solo dei ritardi di trasporto e della risposta dello strumento. Si calcola la media di 30 s di dati registrati di NOx totale e questo valore si registra come x
  NOxmeas; |
| --- | --- |

vii)

si commuta immediatamente al traboccamento del gas di taratura NO2 usato per stabilire il valore x
  NOxref. Si deve consentire la stabilizzazione della risposta dell'NOx totale, tenendo conto solo dei ritardi di trasporto e della risposta dello strumento. Si calcola la media di 30 s di dati registrati di NOx totale e questo valore si registra come x
  NOxmeas;

| viii) | x
  NOxmeas viene corretto a x
  NOxdry in base al vapore acqueo residuo che è passato attraverso il refrigerante alla temperatura e alla pressione di uscita del refrigerante; |
| --- | --- |

viii)

x
  NOxmeas viene corretto a x
  NOxdry in base al vapore acqueo residuo che è passato attraverso il refrigerante alla temperatura e alla pressione di uscita del refrigerante;

| c) | Valutazione delle prestazioni. Se x
  NOxdry è inferiore al 95 per cento di x
  NOxref, il refrigerante deve essere riparato o sostituito. |
| --- | --- |

c)

Valutazione delle prestazioni. Se x
  NOxdry è inferiore al 95 per cento di x
  NOxref, il refrigerante deve essere riparato o sostituito.

8.1.11.5.   Verifica della conversione del convertitore NO2/NO

8.1.11.5.1.   Campo di applicazione e frequenza

Se si usa un analizzatore che misura solo NO per determinare NOx, si deve usare un convertitore NO2/NO a monte dell'analizzatore. Questa verifica è eseguita dopo l'installazione del convertitore, dopo manutenzioni importanti ed entro 35 giorni prima di una prova delle emissioni. Si ripete la verifica con questa frequenza per verificare che l'attività catalitica del convertitore NO2/NO non si sia deteriorata.

8.1.11.5.2.   Principi di misurazione

Il convertitore NO2/NO consente all'analizzatore che misura solo NO di determinare l'NO2 totale convertendo l'NO2 nel gas di scarico in NO.

8.1.11.5.3.   Requisiti del sistema

Il convertitore NO2 /NO deve consentire la misurazione di almeno il 95 per cento dell'NO2 totale alla concentrazione massima prevista di NO2.

8.1.11.5.4.   Procedura

Si utilizza la seguente procedura per verificare le prestazioni del convertitore NO2/NO:

| a) | per la configurazione dello strumento vanno seguite le istruzioni di avvio e funzionamento del fabbricante dell'analizzatore e del convertitore NO2/NO. L'analizzatore e il convertitore sono regolati in modo da ottimizzare le prestazioni; |
| --- | --- |

a)

per la configurazione dello strumento vanno seguite le istruzioni di avvio e funzionamento del fabbricante dell'analizzatore e del convertitore NO2/NO. L'analizzatore e il convertitore sono regolati in modo da ottimizzare le prestazioni;

| b) | l'ingresso di un ozonizzatore è collegato a una fonte di aria di azzeramento o di ossigeno e la sua uscita è collegata a una delle porte di un raccordo a tre vie. Un gas di calibrazione NO è connesso a un'altra porta e l'ingresso del convertitore NO2/NO è collegato all'ultima porta; |
| --- | --- |

b)

l'ingresso di un ozonizzatore è collegato a una fonte di aria di azzeramento o di ossigeno e la sua uscita è collegata a una delle porte di un raccordo a tre vie. Un gas di calibrazione NO è connesso a un'altra porta e l'ingresso del convertitore NO2/NO è collegato all'ultima porta;

| c) | per questa verifica si devono compiere le azioni di seguito elencate:






  i) | l'aria dell'ozonizzatore viene chiusa e l'ozonizzatore viene spento; il convertitore NO2/NO è regolato nella modalità bypass (modalità NO); si deve prevedere la stabilizzazione, tenendo conto solo dei ritardi dovuti al trasporto e alla risposta dello strumento; |
| --- | --- | --- |

c)

per questa verifica si devono compiere le azioni di seguito elencate:

i)

l'aria dell'ozonizzatore viene chiusa e l'ozonizzatore viene spento; il convertitore NO2/NO è regolato nella modalità bypass (modalità NO); si deve prevedere la stabilizzazione, tenendo conto solo dei ritardi dovuti al trasporto e alla risposta dello strumento;

| ii) | i flussi di NO e di gas di azzeramento vanno regolati in modo che la concentrazione di NO all'analizzatore sia vicina al picco totale della concentrazione di NOx prevista durante la prova. Il contenuto di NO2 nella miscela di gas deve essere inferiore al 5 per cento della concentrazione di NO. La concentrazione di NO si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NOref. Se la concentrazione di NO prevista è inferiore all'intervallo minimo per la verifica specificato dal fabbricante dello strumento, per ottenere una verifica precisa si può usare una concentrazione più alta seguendo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica; |
| --- | --- |

ii)

i flussi di NO e di gas di azzeramento vanno regolati in modo che la concentrazione di NO all'analizzatore sia vicina al picco totale della concentrazione di NOx prevista durante la prova. Il contenuto di NO2 nella miscela di gas deve essere inferiore al 5 per cento della concentrazione di NO. La concentrazione di NO si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NOref. Se la concentrazione di NO prevista è inferiore all'intervallo minimo per la verifica specificato dal fabbricante dello strumento, per ottenere una verifica precisa si può usare una concentrazione più alta seguendo le raccomandazioni del fabbricante e la buona pratica ingegneristica;

| iii) | si avvia la fornitura di O2 dell'ozonizzatore e la portata di O2 è regolata in modo che l'NO indicato dall'analizzatore sia inferiore al x
  NOref di circa 10 per cento. La concentrazione di NO si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NO+O2mix; |
| --- | --- |

iii)

si avvia la fornitura di O2 dell'ozonizzatore e la portata di O2 è regolata in modo che l'NO indicato dall'analizzatore sia inferiore al x
  NOref di circa 10 per cento. La concentrazione di NO si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NO+O2mix;

| iv) | l'ozonizzatore è avviato e la generazione di ozono è regolata in modo che l'NO misurato dall'analizzatore sia circa il 20 per cento di x
  NOref, mantenendo almeno un 10 per cento di NO senza farlo reagire. La concentrazione di NO si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NOmeas; |
| --- | --- |

iv)

l'ozonizzatore è avviato e la generazione di ozono è regolata in modo che l'NO misurato dall'analizzatore sia circa il 20 per cento di x
  NOref, mantenendo almeno un 10 per cento di NO senza farlo reagire. La concentrazione di NO si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NOmeas;

| v) | l'analizzatore NOx è commutato alla modalità NOx e si misura l'NOx totale. La concentrazione di NOx si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NOxmeas; |
| --- | --- |

v)

l'analizzatore NOx è commutato alla modalità NOx e si misura l'NOx totale. La concentrazione di NOx si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NOxmeas;

| vi) | l'ozonizzatore viene disattivato mantenendo tuttavia il flusso di gas attraverso il sistema. L'analizzatore di NOx indica l'NOx nella miscela NO + O2. La concentrazione di NOx si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NOx+O2mix; |
| --- | --- |

vi)

l'ozonizzatore viene disattivato mantenendo tuttavia il flusso di gas attraverso il sistema. L'analizzatore di NOx indica l'NOx nella miscela NO + O2. La concentrazione di NOx si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NOx+O2mix;

| vii) | si chiude la fornitura di O2. L'analizzatore NOx indica il livello di NOx nella miscela NO-in-N2 originale. La concentrazione di NOx si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NOxref. Questo valore non deve essere superiore al 5 per cento del valore x
  NOref; |
| --- | --- |

vii)

si chiude la fornitura di O2. L'analizzatore NOx indica il livello di NOx nella miscela NO-in-N2 originale. La concentrazione di NOx si registra calcolando la media di 30 s di dati campionati dall'analizzatore; tale valore si registra come x
  NOxref. Questo valore non deve essere superiore al 5 per cento del valore x
  NOref;

| d) | valutazione delle prestazioni: l'efficienza del convertitore NOx si calcola sostituendo le concentrazioni ottenute nella seguente formula: | (8-7) |
| --- | --- | --- |

d)

valutazione delle prestazioni: l'efficienza del convertitore NOx si calcola sostituendo le concentrazioni ottenute nella seguente formula:

Formula

(8-7)

| e) | se il risultato è inferiore al 95 per cento, il convertitore NO2/NO deve essere riparato o sostituito. |
| --- | --- |

e)

se il risultato è inferiore al 95 per cento, il convertitore NO2/NO deve essere riparato o sostituito.

8.1.12.   Misurazione del PM

8.1.12.1.   Verifiche della bilancia del PM e della procedura di pesata

8.1.12.1.1.   Campo di applicazione e frequenza

Il presente punto descrive tre verifiche:

| a) | verifica indipendente del risultato della bilancia del PM entro 370 giorni prima della pesata del filtro; |
| --- | --- |

a)

verifica indipendente del risultato della bilancia del PM entro 370 giorni prima della pesata del filtro;

| b) | azzeramento e calibrazione della bilancia entro 12 giorni prima della pesata del filtro; |
| --- | --- |

b)

azzeramento e calibrazione della bilancia entro 12 giorni prima della pesata del filtro;

| c) | verifica che la determinazione della massa dei filtri di riferimento prima e dopo la pesata di un filtro sia inferiore a una tolleranza specificata. |
| --- | --- |

c)

verifica che la determinazione della massa dei filtri di riferimento prima e dopo la pesata di un filtro sia inferiore a una tolleranza specificata.

8.1.12.1.2.   Verifica indipendente

Il fabbricante della bilancia (o un rappresentante approvato dal fabbricante della bilancia) verifica le prestazioni della bilancia entro 370 giorni dalla prova conformemente alle procedure di audit interno.

8.1.12.1.3.   Azzeramento e calibrazione

Le prestazioni della bilancia sono verificate mediante azzeramento e calibrazione con almeno un peso di calibrazione. Per eseguire questa verifica tutti i pesi usati devono essere conformi alle specifiche del punto 9.5.2. Si può usare una procedura manuale o automatizzata:

| a) | secondo la procedura manuale la bilancia deve essere azzerata e calibrata con almeno un peso di calibrazione. Se si ottengono valori medi normali ripetendo la procedura di pesata per migliorare l'accuratezza delle misurazioni del PM, lo stesso processo è usato per verificare le prestazioni della bilancia; |
| --- | --- |

a)

secondo la procedura manuale la bilancia deve essere azzerata e calibrata con almeno un peso di calibrazione. Se si ottengono valori medi normali ripetendo la procedura di pesata per migliorare l'accuratezza delle misurazioni del PM, lo stesso processo è usato per verificare le prestazioni della bilancia;

| b) | la procedura automatizzata è eseguita con pesi di taratura interni che sono usati automaticamente per verificare le prestazioni della bilancia. Per eseguire questa verifica tali pesi devono essere conformi alle specifiche del punto 9.5.2. |
| --- | --- |

b)

la procedura automatizzata è eseguita con pesi di taratura interni che sono usati automaticamente per verificare le prestazioni della bilancia. Per eseguire questa verifica tali pesi devono essere conformi alle specifiche del punto 9.5.2.

8.1.12.1.4.   Pesata del campione di riferimento

Tutte le letture della massa durante una sessione di pesata devono essere verificate pesando i mezzi di campionamento del PM di riferimento (filtri) prima e dopo la sessione di pesata. La sessione di pesata può essere della durata desiderata ma non può superare 80 ore. Si possono includere le letture delle masse effettuate prima e dopo la prova. Le determinazioni successive della massa di ogni mezzo di campionamento del PM devono risultare nella stessa massa totale prevista del PM, ± 10 μg o ± 10 per cento, qualunque sia il valore superiore. Se le pesate successive del filtro di campionamento del PM non rispondono a questo criterio, si devono invalidare tutte le letture della massa dei singoli filtri di prova che avvengono tra le determinazioni successive della massa del filtro di riferimento. Tali filtri possono essere ripesati in un'altra sessione di pesata. Se un filtro post-prova viene invalidato, tutto l'intervallo di prova è annullato. La verifica è eseguita come segue:

| a) | almeno due campioni di mezzi di campionamento del PM non usati sono mantenuti nell'ambiente di stabilizzazione del PM. Essi vengono usati come riferimenti. I filtri non usati dello stesso materiale e della stessa dimensione vengono selezionati per l'uso come riferimenti; |
| --- | --- |

a)

almeno due campioni di mezzi di campionamento del PM non usati sono mantenuti nell'ambiente di stabilizzazione del PM. Essi vengono usati come riferimenti. I filtri non usati dello stesso materiale e della stessa dimensione vengono selezionati per l'uso come riferimenti;

| b) | i riferimenti sono stabilizzati nell'ambiente di stabilizzazione del PM. I riferimenti sono considerati stabili se sono stati nell'ambiente di stabilizzazione del PM per almeno 30 min, e l'ambiente di stabilizzazione del PM è stato conforme alle specifiche del punto 9.3.4.4. per almeno i 60 min precedenti; |
| --- | --- |

b)

i riferimenti sono stabilizzati nell'ambiente di stabilizzazione del PM. I riferimenti sono considerati stabili se sono stati nell'ambiente di stabilizzazione del PM per almeno 30 min, e l'ambiente di stabilizzazione del PM è stato conforme alle specifiche del punto 9.3.4.4. per almeno i 60 min precedenti;

| c) | la bilancia va provata diverse volte con un campione di riferimento senza registrare i valori; |
| --- | --- |

c)

la bilancia va provata diverse volte con un campione di riferimento senza registrare i valori;

| d) | si azzera e si calibra la bilancia. Una massa di prova è messa sulla bilancia (ad es., un peso di calibrazione) e poi rimossa, accertando che la bilancia ritorni a un'indicazione accettabile di zero nel tempo di stabilizzazione normale; |
| --- | --- |

d)

si azzera e si calibra la bilancia. Una massa di prova è messa sulla bilancia (ad es., un peso di calibrazione) e poi rimossa, accertando che la bilancia ritorni a un'indicazione accettabile di zero nel tempo di stabilizzazione normale;

| e) | ognuno dei mezzi di riferimento (ad es., filtri) deve essere pesato, registrando le rispettive masse. Se si ottengono valori medi normali ripetendo la procedura di pesata per migliorare l'accuratezza delle masse dei mezzi di riferimento (ad es. filtri), la stessa procedura è usata per misurare i valori medi delle masse dei mezzi di campionamento (ad es., filtri); |
| --- | --- |

e)

ognuno dei mezzi di riferimento (ad es., filtri) deve essere pesato, registrando le rispettive masse. Se si ottengono valori medi normali ripetendo la procedura di pesata per migliorare l'accuratezza delle masse dei mezzi di riferimento (ad es. filtri), la stessa procedura è usata per misurare i valori medi delle masse dei mezzi di campionamento (ad es., filtri);

| f) | si registrano il punto di rugiada ambiente della bilancia, la temperatura ambiente e la pressione atmosferica; |
| --- | --- |

f)

si registrano il punto di rugiada ambiente della bilancia, la temperatura ambiente e la pressione atmosferica;

| g) | le condizioni ambientali registrate sono usate per correggere i risultati per la galleggiabilità conformemente al punto 8.1.12.2. Va registrata la massa corretta per la galleggiabilità di ogni riferimento; |
| --- | --- |

g)

le condizioni ambientali registrate sono usate per correggere i risultati per la galleggiabilità conformemente al punto 8.1.12.2. Va registrata la massa corretta per la galleggiabilità di ogni riferimento;

| h) | la massa di riferimento corretta per la galleggiabilità di ognuno dei mezzi di riferimento (ad es. filtri) è sottratta dalla massa corretta per la galleggiabilità precedentemente misurata e registrata; |
| --- | --- |

h)

la massa di riferimento corretta per la galleggiabilità di ognuno dei mezzi di riferimento (ad es. filtri) è sottratta dalla massa corretta per la galleggiabilità precedentemente misurata e registrata;

| i) | se la massa del filtro di riferimento cambia più di quanto consentito da questo punto, tutte le determinazioni della massa del PM effettuate dopo l'ultima convalida della massa dei mezzi di riferimento vengono invalidate. I filtri di riferimento del PM possono essere eliminati se solo una delle masse dei filtri è cambiata più di quanto consentito e se si può individuare una causa specifica di tale variazione della massa del filtro che non avrebbe influenzato altri filtri del processo. Quindi la convalida può essere considerata un successo. In questo caso i mezzi di riferimento contaminati non sono inclusi per la determinazione della conformità alla lettera j) del presente punto, ma il filtro in questione può essere eliminato e sostituito. |
| --- | --- |

i)

se la massa del filtro di riferimento cambia più di quanto consentito da questo punto, tutte le determinazioni della massa del PM effettuate dopo l'ultima convalida della massa dei mezzi di riferimento vengono invalidate. I filtri di riferimento del PM possono essere eliminati se solo una delle masse dei filtri è cambiata più di quanto consentito e se si può individuare una causa specifica di tale variazione della massa del filtro che non avrebbe influenzato altri filtri del processo. Quindi la convalida può essere considerata un successo. In questo caso i mezzi di riferimento contaminati non sono inclusi per la determinazione della conformità alla lettera j) del presente punto, ma il filtro in questione può essere eliminato e sostituito.

| j) | se una delle masse di riferimento cambia più di quanto consentito dal punto 8.1.12.1.4., vengono invalidati tutti i risultati del PM determinati tra le due volte in cui sono state determinate le masse di riferimento. Se il mezzo di campionamento del PM di riferimento è eliminato a norma della lettera i) del presente punto, deve essere disponibile almeno una differenza della massa di riferimento che soddisfi i criteri del punto 8.1.12.1.4. In caso contrario vengono invalidati tutti i risultati del PM ottenuti tra le due volte in cui sono state determinate le masse dei mezzi di riferimento (ad es., filtri). |
| --- | --- |

j)

se una delle masse di riferimento cambia più di quanto consentito dal punto 8.1.12.1.4., vengono invalidati tutti i risultati del PM determinati tra le due volte in cui sono state determinate le masse di riferimento. Se il mezzo di campionamento del PM di riferimento è eliminato a norma della lettera i) del presente punto, deve essere disponibile almeno una differenza della massa di riferimento che soddisfi i criteri del punto 8.1.12.1.4. In caso contrario vengono invalidati tutti i risultati del PM ottenuti tra le due volte in cui sono state determinate le masse dei mezzi di riferimento (ad es., filtri).

8.1.12.2.   Correzione della galleggiabilità del filtro di campionamento del PM

8.1.12.2.1.   Aspetti generali

Gli effetti di galleggiabilità in aria del filtro di campionamento del PM devono essere corretti. La correzione della galleggiabilità dipende dalla densità del mezzo di campionamento, dalla densità dell'aria e dalla densità del peso di taratura della bilancia. La correzione della galleggiabilità non tiene conto della galleggiabilità del PM stesso, perché la massa del PM rappresenta tipicamente solo (0,01 – 0,10) per cento del peso totale. La correzione di questa piccola frazione di massa sarebbe tutt'al più lo 0,010 per cento. I valori corretti per la galleggiabilità sono le masse della tara dei campioni di PM. I valori corretti per la galleggiabilità della pesata del filtro prima della prova sono in seguito sottratti dai valori corretti per la galleggiabilità della pesata post-prova del filtro corrispondente per determinare la massa del PM emesso durante la prova.

8.1.12.2.2.   Densità del filtro di campionamento del PM

Filtri di campionamento del PM diversi hanno densità diverse. Si usa la densità nota dei mezzi di campionamento o una delle densità di alcuni mezzi di campionamento comuni come segue:

| a) | per il vetro di borosilicato rivestito di PTFE si usa una densità di riferimento di 2 300 kg/m3; |
| --- | --- |

a)

per il vetro di borosilicato rivestito di PTFE si usa una densità di riferimento di 2 300 kg/m3;

| b) | per i mezzi di membrana PTFE (pellicola) con un anello di supporto integrale di polimetilpentene che rappresenta il 95 per cento della massa del mezzo, si usa una densità di campionamento di 920 kg/m3; |
| --- | --- |

b)

per i mezzi di membrana PTFE (pellicola) con un anello di supporto integrale di polimetilpentene che rappresenta il 95 per cento della massa del mezzo, si usa una densità di campionamento di 920 kg/m3;

| c) | per i mezzi di membrana PTFE (pellicola) con un anello di supporto integrale di PTFE, si usa una densità di campionamento di 2 144 kg/m3. |
| --- | --- |

c)

per i mezzi di membrana PTFE (pellicola) con un anello di supporto integrale di PTFE, si usa una densità di campionamento di 2 144 kg/m3.

8.1.12.2.3.   Densità dell'aria

Poiché l'ambiente della bilancia del PM è mantenuto rigidamente a una temperatura ambiente di (22 ± 1) °C e un punto di rugiada di (9,5 ± 1) °C, la densità dell'aria è soprattutto in funzione della pressione atmosferica. Quindi si specifica una correzione della galleggiabilità che è in funzione solo della pressione atmosferica.

8.1.12.2.4.   Densità del peso di taratura

Si usa la densità dichiarata del materiale del peso di taratura di metallo.

8.1.12.2.5.   Correzione dei calcoli

Il filtro di campionamento del PM è corretto per la galleggiabilità usando le seguenti formule:

| | (8-8) |
| --- | --- |

Formula

(8-8)

dove:

| m
  cor | = | massa del filtro di campionamento del PM corretta per la galleggiabilità |
| --- | --- | --- |
| m
  uncor | = | massa del filtro di campionamento del PM non corretta per la galleggiabilità |
| ρ
  air | = | densità dell'aria nell'ambiente della bilancia |
| ρ
  weight | = | densità del peso di calibrazione utilizzato per calibrare la bilancia |
| ρ
  media | = | densità del filtro di campionamento del PM |

m
  cor

=

massa del filtro di campionamento del PM corretta per la galleggiabilità

m
  uncor

=

massa del filtro di campionamento del PM non corretta per la galleggiabilità

ρ
  air

=

densità dell'aria nell'ambiente della bilancia

ρ
  weight

=

densità del peso di calibrazione utilizzato per calibrare la bilancia

ρ
  media

=

densità del filtro di campionamento del PM

| | (8-9) |
| --- | --- |

Formula

(8-9)

dove:

| p
  abs | = | pressione assoluta nell'ambiente della bilancia |
| --- | --- | --- |
| M
  mix | = | massa molare dell'aria nell'ambiente della bilancia |
| R | = | costante del gas molare |
| T
  amb | = | temperatura ambiente assoluta nell'ambiente della bilancia |

p
  abs

=

pressione assoluta nell'ambiente della bilancia

M
  mix

=

massa molare dell'aria nell'ambiente della bilancia

R

=

costante del gas molare

T
  amb

=

temperatura ambiente assoluta nell'ambiente della bilancia

8.2.   Convalida dello strumento per la prova

8.2.1.   Convalida del controllo del flusso proporzionale per il campionamento per lotti e del rapporto di diluizione minimo per il campionamento per lotti del PM

8.2.1.1.   Criteri di proporzionalità per il CVS

8.2.1.1.1.   Flussi proporzionali

Per ogni coppia di flussimetri il campione registrato e le portate totali, o le medie da 1 Hz, sono usati per i calcoli statistici di cui all'allegato 4B, appendice A.2, punto A.2.9. Si determina l'errore standard della stima, SEE, della portata del campione rispetto alla portata totale. Per ogni intervallo di prova si deve dimostrare che SEE era pari o inferiore al 3,5 per cento della portata media del campione.

8.2.1.1.2.   Flussi costanti

Per ogni coppia di flussimetri vanno usati il campione registrato e le portate totali, o le medie da 1 Hz, per dimostrare che ogni portata è costante, ± 2,5 per cento, rispetto alla rispettiva media o portata bersaglio. Invece di registrare la portata di ogni tipo di misuratore è possibile usare una delle seguenti opzioni:

| a) | opzione del tubo Venturi a flusso critico: per i tubi Venturi a flusso critico si usano le condizioni registrate all'ingresso del Venturi o i mezzi da 1 Hz. Si deve dimostrare che la densità del flusso all'ingresso del tubo Venturi è costante, ± 2,5 per cento, rispetto alla densità media o bersaglio in ogni intervallo di prova. Per un tubo Venturi CVS a flusso critico, ciò può essere provato dimostrando che la temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi è costante, ± 4 per cento, rispetto alla temperatura media o bersaglio in ogni intervallo di prova; |
| --- | --- |

a)

opzione del tubo Venturi a flusso critico: per i tubi Venturi a flusso critico si usano le condizioni registrate all'ingresso del Venturi o i mezzi da 1 Hz. Si deve dimostrare che la densità del flusso all'ingresso del tubo Venturi è costante, ± 2,5 per cento, rispetto alla densità media o bersaglio in ogni intervallo di prova. Per un tubo Venturi CVS a flusso critico, ciò può essere provato dimostrando che la temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi è costante, ± 4 per cento, rispetto alla temperatura media o bersaglio in ogni intervallo di prova;

| b) | opzione della pompa volumetrica: si usano le condizioni registrate all'ingresso della pompa o le medie da 1 Hz. Si deve dimostrare che la densità del flusso all'ingresso della pompa è costante, ± 2,5 per cento, rispetto alla densità media o bersaglio in ogni intervallo di prova. Per una pompa CVS, ciò può essere provato dimostrando che la temperatura assoluta all'ingresso della pompa è costante, ± 2 per cento, rispetto alla temperatura assoluta media o bersaglio in ogni intervallo di prova. |
| --- | --- |

b)

opzione della pompa volumetrica: si usano le condizioni registrate all'ingresso della pompa o le medie da 1 Hz. Si deve dimostrare che la densità del flusso all'ingresso della pompa è costante, ± 2,5 per cento, rispetto alla densità media o bersaglio in ogni intervallo di prova. Per una pompa CVS, ciò può essere provato dimostrando che la temperatura assoluta all'ingresso della pompa è costante, ± 2 per cento, rispetto alla temperatura assoluta media o bersaglio in ogni intervallo di prova.

8.2.1.1.3.   Dimostrazione del campionamento proporzionale

Per i campioni proporzionali dei lotti come un sacchetto o un filtro antiparticolato, si deve dimostrare che è stato mantenuto il campionamento proporzionale usando uno dei seguenti metodi. Si noti che fino al 5 per cento del numero totale di punti di rilevamento può essere omesso come valori fuori linea.

In base alla buona pratica ingegneristica si deve dimostrare con un'analisi ingegneristica che il sistema di controllo del flusso proporzionale garantisce il campionamento proporzionale in tutte le circostanze previste durante la prova. Ad esempio, i CFV possono essere usati sia per il flusso di campionamento che per il flusso totale se si dimostra che hanno sempre le stesse pressioni e temperature d'ingresso e che operano sempre in condizioni di flusso critico.

I flussi misurati o calcolati e/o le concentrazioni di gas traccianti (ad es. CO2) sono usati per determinare il rapporto di diluizione minimo per ogni campionamento per lotti del PM nell'intervallo di prova.

8.2.1.2.   Convalida del sistema di diluizione a flusso parziale

Per controllare un sistema di diluizione a flusso parziale al fine di estrarre un campione del gas di scarico grezzo è necessaria una risposta rapida del sistema, che è indicata dalla rapidità di reazione del sistema di diluizione a flusso parziale. Il tempo di trasformazione del sistema si determina mediante la procedura di cui al punto 8.1.8.6. e alla relativa figura 3.1. L'effettivo controllo del sistema di diluizione a flusso parziale si basa sulle condizioni attuali misurate. Se il tempo di trasformazione combinato della misurazione del flusso dei gas di scarico (si veda il paragrafo 8.3.1.2.) e del sistema a flusso parziale è < 0,3 secondi, è possibile utilizzare il controllo in linea. Se il tempo di trasformazione supera 0,3 secondi, si utilizza il controllo look-ahead sulla base di un ciclo di prova preregistrato. In questo caso il tempo di salita combinato deve essere ≤ 1 s e il tempo di ritardo combinato ≤ 10 s. La risposta totale del sistema deve assicurare un campione rappresentativo delle particelle, q
  mp,i
  (flusso campione del gas di scarico nel sistema di diluizione a flusso parziale), proporzionale alla portata massica del gas di scarico. Per determinare la proporzionalità, si effettua un'analisi di regressione di q
  mp,i
  rispetto a q
  mew,i
  (portata massica del gas di scarico su umido) con una frequenza di acquisizione dei dati di almeno 5 Hz, nel rispetto dei seguenti criteri:

| a) | il coefficiente di correlazione r
  2 della regressione lineare tra q
  mp,i e q
  mew,i
  non deve essere inferiore a 0,95; |
| --- | --- |

a)

il coefficiente di correlazione r
  2 della regressione lineare tra q
  mp,i e q
  mew,i
  non deve essere inferiore a 0,95;

| b) | l'errore standard della stima di q

  mp,i rispetto a q

  mew,i
  non deve superare il 5 per cento del valore massimo di q

  mp; |
| --- | --- |

b)

l'errore standard della stima di q

  mp,i rispetto a q

  mew,i
  non deve superare il 5 per cento del valore massimo di q

  mp;

| c) | l'intercetta su q

  mp della linea di regressione non deve essere superiore a ± 2 per cento del valore massimo di q

  mp. |
| --- | --- |

c)

l'intercetta su q

  mp della linea di regressione non deve essere superiore a ± 2 per cento del valore massimo di q

  mp.

Se i tempi di trasformazione combinati del sistema per la determinazione del particolato t
  50,P e del segnale della portata massica del gas di scarico t
  50,F sono > 0,3 s è necessario utilizzare il controllo look-ahead. In questo caso può essere eseguita una prova preliminare e il segnale della portata massica del gas di scarico della prova preliminare può essere utilizzato per il controllo del flusso del campione nel sistema per la determinazione del particolato. Si ottiene un controllo corretto del sistema di diluizione, se la traccia temporale di q
  mew,pre della prova preliminare, che controlla q
  mp, viene corretta con un tempo look-ahead di t
  50,P + t
  50,F.

Per stabilire la correlazione tra q
  mp,i
  and qmew,i
  si devono usare i dati rilevati nel corso della prova effettiva, con il tempo di q
  mew,i allineato di t
  50,F in relazione a q
  mp,i
  (t
  50,P non contribuisce all'allineamento temporale). In altri termini, lo sfasamento temporale tra q
  mew e q
  mp è la differenza tra i rispettivi tempi di trasformazione determinati al punto 8.1.8.6.3.2.

8.2.2.   Convalida dell'intervallo dell'analizzatore di gas, convalida e correzione della deriva

8.2.2.1.   Convalida dell'intervallo

Se l'analizzatore funziona ad oltre il 100 per cento del suo intervallo in qualsiasi momento durante la prova, si devono prendere le misure seguenti:

8.2.2.1.1.   Campionamento per lotti

Per il campionamento per lotti il campione è rianalizzato usando l'intervallo più basso dell'analizzatore che risulta in una risposta massima dello strumento al di sotto del 100 per cento. Il risultato è quello ottenuto dall'intervallo più basso in cui l'analizzatore funziona al di sotto del 100 per cento del suo intervallo per tutta la prova.

8.2.2.1.2.   Campionamento continuo

Per il campionamento continuo si ripete tutta la prova usando l'intervallo successivo più alto dell'analizzatore. Se l'analizzatore funziona di nuovo al di sopra del 100 per cento del suo intervallo, la prova deve essere ripetuta usando il successivo intervallo più alto. Si deve ripetere la prova finché l'analizzatore non funziona sempre al di sotto del 100 per cento del suo intervallo per tutta la prova.

8.2.2.2.   Convalida e correzione della deriva

Se la deriva è entro ± 1 per cento i dati possono essere accettati con o senza correzione. Se la deriva è superiore a ± 1 per cento, due insiemi di risultati delle emissioni specifiche al freno vanno calcolati per ogni inquinante oppure la prova viene invalidata. Un insieme è calcolato usando i dati prima della correzione della deriva e un altro insieme di dati è calcolato dopo la correzione di tutti i dati tenendo conto della deriva conformemente alle appendici A.7 o A.8 dell'allegato 4B. Il raffronto va fatto come percentuale dei risultati non corretti. La differenza tra i valori non corretti e i valori corretti delle emissioni specifiche al freno deve corrispondere a ± 4 per cento dei valori non corretti delle emissioni specifiche al freno. In caso contrario l'intera prova è invalidata.

8.2.3.   Percondizionamento e taratura del mezzo di campionamento del PM (ad es., filtri)

Prima di una prova delle emissioni si prendono le seguenti misure per preparare il mezzo usato come filtro di campionamento del PM e l'apparecchiatura di misurazione del PM:

8.2.3.1.   Verifiche periodiche

Si assicura che gli ambienti della bilancia e di stabilizzazione del PM soddisfino le verifiche periodiche di cui al punto 8.1.12. Il filtro di riferimento è pesato subito prima della pesata dei filtri di prova in modo da stabilire un punto di riferimento appropriato (cfr. dettagli della procedura al punto 8.1.12.1.). La verifica della stabilità dei filtri di riferimento si effettua dopo il periodo di stabilizzazione post-prova, immediatamente prima della pesata post-prova.

8.2.3.2.   Ispezione visiva

I filtri di campionamento non utilizzati vengono ispezionati visivamente per individuare eventuali difetti. I filtri difettosi vanno scartati.

8.2.3.3.   Messa a terra

Per manipolare i filtri antiparticolato occorre usare pinze di messa a terra o un bracciale di messa a terra come descritto al punto 9.3.4.

8.2.3.4.   Mezzi di campionamento non usati

I mezzi di campionamento non usati vanno messi in uno o più contenitori che sono aperti all'ambiente di stabilizzazione del PM. Se i filtri vengono usati, essi possono essere inseriti nella metà inferiore di una cassetta portafiltri.

8.2.3.5.   Stabilizzazione

I mezzi di campionamento sono stabilizzati nell'ambiente di stabilizzazione del PM. Un mezzo di campionamento non usato può essere considerato come stabilizzato se è stato nell'ambiente di stabilizzazione del PM per almeno 30 min durante i quali l'ambiente di stabilizzazione del PM è stato conforme alle specifiche del punto 9.3.4.

8.2.3.6.   Pesata

I mezzi di campionamento sono pesati automaticamente o manualmente nel modo seguente:

| a) | per la pesata automatica si devono seguire le istruzioni del fabbricante del sistema di automazione per preparare i campioni per la pesata; |
| --- | --- |

a)

per la pesata automatica si devono seguire le istruzioni del fabbricante del sistema di automazione per preparare i campioni per la pesata;

| b) | per la pesata manuale si deve seguire la buona pratica ingegneristica; |
| --- | --- |

b)

per la pesata manuale si deve seguire la buona pratica ingegneristica;

| c) | alternativamente è consentita la pesata per sostituzione (cfr. punto 8.2.3.10.); |
| --- | --- |

c)

alternativamente è consentita la pesata per sostituzione (cfr. punto 8.2.3.10.);

| d) | dopo la pesata il filtro deve essere rimesso nella capsula di Petri e coperto. |
| --- | --- |

d)

dopo la pesata il filtro deve essere rimesso nella capsula di Petri e coperto.

8.2.3.7.   Correzione della galleggiabilità

Il peso misurato deve essere corretto per la galleggiabilità conformemente al punto 8.1.12.2.

8.2.3.8.   Ripetizione

Le misurazioni della massa del filtro possono essere ripetute per determinare la massa media del filtro secondo la buona pratica ingegneristica e per escludere valori fuori linea dal calcolo della media.

8.2.3.9.   Taratura

I filtri non usati che sono stati pesati e tarati vanno caricati in cassette portafiltri pulite e le cassette cariche devono essere poste in un contenitore coperto o sigillato prima di essere portate nella camera di prova per il campionamento.

8.2.3.10.   Pesata per sostituzione

La pesata per sostituzione è un'opzione e, se usata, riguarda la misurazione di un peso di riferimento prima e dopo ogni pesata di un mezzo di campionamento del PM (ad es. filtro). Sebbene la pesata per sostituzione richieda più misurazioni, essa corregge la deriva dello zero della bilancia e dipende dalla linearità della bilancia solo per un piccolo intervallo. Questo metodo è appropriato se si quantificano le masse totali del PM che sono inferiori allo 0,1 per cento della massa del mezzo di campionamento. Tuttavia potrebbe essere inappropriato se le masse totali del PM sono superiori all'1 per cento della massa del mezzo di campionamento. Se si usa la pesata per sostituzione, essa deve essere usata per la pesata prima e dopo la prova. Lo stesso peso di sostituzione è usato per la pesata prima e dopo la prova. La massa del peso di sostituzione deve essere corretta per la galleggiabilità se la densità del peso di sostituzione è inferiore a 2,0 g/cm3. La seguente procedura è un esempio di pesata per sostituzione:

| a) | si devono usare pinze di messa a terra o un bracciale di messa a terra come descritto al punto 9.3.4.6.; |
| --- | --- |

a)

si devono usare pinze di messa a terra o un bracciale di messa a terra come descritto al punto 9.3.4.6.;

| b) | si utilizza un neutralizzatore statico come descritto al punto 9.3.4.6. per minimizzare la carica di elettricità statica su qualsiasi oggetto prima che esso sia posato sulla bilancia; |
| --- | --- |

b)

si utilizza un neutralizzatore statico come descritto al punto 9.3.4.6. per minimizzare la carica di elettricità statica su qualsiasi oggetto prima che esso sia posato sulla bilancia;

| c) | si seleziona un peso di sostituzione conforme alle specifiche dei pesi di taratura di cui al punto 9.5.2. Il peso di sostituzione deve avere la stessa densità del peso usato per calibrare la microbilancia e deve avere una massa simile ad un mezzo di campionato non usato (ad es. filtro). Se si usano filtri, la massa del peso deve corrispondere a circa (80 - 100) mg per i filtri tipici da 47 mm di diametro; |
| --- | --- |

c)

si seleziona un peso di sostituzione conforme alle specifiche dei pesi di taratura di cui al punto 9.5.2. Il peso di sostituzione deve avere la stessa densità del peso usato per calibrare la microbilancia e deve avere una massa simile ad un mezzo di campionato non usato (ad es. filtro). Se si usano filtri, la massa del peso deve corrispondere a circa (80 - 100) mg per i filtri tipici da 47 mm di diametro;

| d) | l'indicazione stabile della bilancia deve essere registrata e in seguito si rimuove il peso di taratura; |
| --- | --- |

d)

l'indicazione stabile della bilancia deve essere registrata e in seguito si rimuove il peso di taratura;

| e) | un mezzo di campionamento non usato (ad es. un filtro nuovo) deve essere pesato e l'indicazione stabile della bilancia deve essere registrata; inoltre vanno registrati il punto di rugiada dell'ambiente della bilancia, la temperatura ambiente e le pressione atmosferica; |
| --- | --- |

e)

un mezzo di campionamento non usato (ad es. un filtro nuovo) deve essere pesato e l'indicazione stabile della bilancia deve essere registrata; inoltre vanno registrati il punto di rugiada dell'ambiente della bilancia, la temperatura ambiente e le pressione atmosferica;

| f) | il peso di taratura si pesa di nuovo e si registra l'indicazione stabile della bilancia; |
| --- | --- |

f)

il peso di taratura si pesa di nuovo e si registra l'indicazione stabile della bilancia;

| g) | si calcola la media aritmetica delle due letture del peso di taratura che sono state registrate immediatamente prima e dopo la pesata del campione non usato. Il valore medio è sottratto dalla lettura del campione non usato, poi si aggiunge la massa effettiva del peso di taratura come indicato sul certificato del peso di taratura. Si registra il risultato. Questo è il peso tarato del campione non usato senza la correzione per la galleggiabilità; |
| --- | --- |

g)

si calcola la media aritmetica delle due letture del peso di taratura che sono state registrate immediatamente prima e dopo la pesata del campione non usato. Il valore medio è sottratto dalla lettura del campione non usato, poi si aggiunge la massa effettiva del peso di taratura come indicato sul certificato del peso di taratura. Si registra il risultato. Questo è il peso tarato del campione non usato senza la correzione per la galleggiabilità;

| h) | tali fasi di pesata per sostituzione vanno ripetute per i rimanenti mezzi di campionamento non usati; |
| --- | --- |

h)

tali fasi di pesata per sostituzione vanno ripetute per i rimanenti mezzi di campionamento non usati;

| i) | una volta completata la pesata si seguono le istruzioni di cui ai paragrafi da 8.2.3.7. a 8.2.3.9. del presente punto. |
| --- | --- |

i)

una volta completata la pesata si seguono le istruzioni di cui ai paragrafi da 8.2.3.7. a 8.2.3.9. del presente punto.

8.2.4.   Post-condizionamento del campione di PM e pesata totale

8.2.4.1.   Verifiche periodiche

Si assicura che gli ambienti della bilancia e di stabilizzazione del PM soddisfino le verifiche periodiche di cui al punto 8.1.12.1. Dopo il completamento della prova, i filtri vanno riportati nell'ambiente di pesata e di stabilizzazione del PM. L'ambiente di pesata e di stabilizzazione del PM deve soddisfare le condizioni ambientali di cui al punto 9.3.4.4., oppure i filtri di prova devono essere lasciati coperti fino al soddisfacimento delle condizioni appropriate.

8.2.4.2.   Rimozione dai contenitori sigillati

Nell'ambiente di stabilizzazione del PM, i campioni di PM vanno rimossi dai contenitori sigillati. I filtri possono essere rimossi dalla cassetta prima o dopo la stabilizzazione. Quando il filtro è rimosso da una cassetta, la metà superiore della cassetta deve essere separata dalla metà inferiore usando un separatore progettato a tal fine.

8.2.4.3.   Messa a terra elettrica

Per manipolare i campioni di PM si devono usare pinze con messa a terra elettrica o un bracciale di messa a terra come descritto al punto 9.3.4.5.

8.2.4.4.   Ispezione visiva

I campioni di PM raccolti e i relativi mezzi usati come filtri di campionamento vanno ispezionati visivamente. Se le condizioni del filtro o del campione di PM raccolto appaiono compromesse o se il particolato viene in contatto con superfici diverse dal filtro, il campione non può essere usato per determinare le emissioni di particolato. Nel caso di contatto con un'altra superficie, quest'ultima deve essere pulita prima di procedere.

8.2.4.5.   Stabilizzazione dei campioni di PM

Per stabilizzare i campioni di PM occorre riporli in uno o più contenitori che siano aperti all'ambiente di stabilizzazione del PM di cui al punto 9.3.4.3. Un campione di PM è stabilizzato se è stato nell'ambiente di stabilizzazione del PM per uno dei periodi di tempo indicati di seguito e se in tale periodo di tempo l'ambiente di stabilizzazione del PM è rimasto conforme alle specifiche del punto 9.3.4.3.:

| a) | se si prevede che la concentrazione totale in superficie del PM sia superiore a 0,353 μg/mm2, per un carico ipotetico di 400 μg su un'area macchiata del filtro di diametro di 38 mm, il filtro deve essere esposto all'ambiente di stabilizzazione per almeno 60 minuti prima della pesata; |
| --- | --- |

a)

se si prevede che la concentrazione totale in superficie del PM sia superiore a 0,353 μg/mm2, per un carico ipotetico di 400 μg su un'area macchiata del filtro di diametro di 38 mm, il filtro deve essere esposto all'ambiente di stabilizzazione per almeno 60 minuti prima della pesata;

| b) | se si prevede che la concentrazione totale in superficie del PM sia inferiore a 0,353 μg/mm2, il filtro deve essere esposto all'ambiente di stabilizzazione per almeno 30 minuti prima della pesata; |
| --- | --- |

b)

se si prevede che la concentrazione totale in superficie del PM sia inferiore a 0,353 μg/mm2, il filtro deve essere esposto all'ambiente di stabilizzazione per almeno 30 minuti prima della pesata;

| c) | se la concentrazione totale in superficie del PM prevista durante la prova non è nota, il filtro deve essere esposto all'ambiente di stabilizzazione per almeno 60 minuti prima della pesata. |
| --- | --- |

c)

se la concentrazione totale in superficie del PM prevista durante la prova non è nota, il filtro deve essere esposto all'ambiente di stabilizzazione per almeno 60 minuti prima della pesata.

8.2.4.6.   Determinazione post-prova della massa del filtro

Le procedure di cui al punto 8.2.3. vanno ripetute (punti da 8.2.3.6. a 8.2.3.9.) per determinare la massa del filtro dopo la prova.

8.2.4.7.   Massa totale

Ogni massa di taratura del filtro corretta per la galleggiabilità è sottratta dalla rispettiva massa del filtro post-prova corretta per la galleggiabilità. Il risultato è la massa totale, m
  total, che è usata nei calcoli delle emissioni nelle appendici A.7 e A.8.

9.   STRUMENTI DI MISURA

9.1.   Specifica del dinamometro

9.1.1.   Lavoro dell'albero

Si deve usare un dinamometro con caratteristiche appropriate all'esecuzione del ciclo di lavoro applicabile, inclusa la capacità di soddisfare i criteri appropriati di convalida del ciclo. Si possono usare i seguenti dinamometri:

| a) | dinamometro a correnti parassite o a freno idraulico; |
| --- | --- |

a)

dinamometro a correnti parassite o a freno idraulico;

| b) | dinamometro a corrente alternata o a corrente continua; |
| --- | --- |

b)

dinamometro a corrente alternata o a corrente continua;

| c) | uno o più dinamometri. |
| --- | --- |

c)

uno o più dinamometri.

9.1.2.   Ciclo transitorio

Per la misurazione della coppia si possono usare una cella di carico o un torsiometro in linea.

Quando si usa una cella di carico, il segnale di coppia viene trasferito all'asse del motore e si prende in considerazione l'inerzia del dinamometro. La coppia effettiva del motore è quella rilevata sulla cella di carico sommata al momento d'inerzia del freno e moltiplicata per l'accelerazione angolare. Il sistema di controllo deve effettuare questo calcolo in tempo reale.

9.1.3.   Accessori del motore

Si deve tenere conto del lavoro degli accessori del motore necessari per la distribuzione del carburante, la lubrificazione o il riscaldamento del motore, la distribuzione del liquido refrigerante al motore o il funzionamento dei dispositivi di post-trattamento; tali accessori devono essere installati conformemente alle disposizioni del punto 6.3.

9.2.   Procedura di diluizione (se applicabile)

9.2.1.   Condizioni di diluizione e concentrazioni di fondo

I componenti gassosi possono essere misurati grezzi o diluiti, mentre la misurazione del PM richiede generalmente la diluizione. La diluizione può essere realizzata mediante un sistema di diluizione a flusso parziale o pieno. Se s'impiega la diluizione, il gas di scarico può essere diluito con aria ambiente, aria sintetica o azoto. Per la misurazione delle emissioni gassose la temperatura del diluente deve essere di almeno 15 °C. Per il campionamento del PM la temperatura del diluente è specificata al punto 9.2.2. per il CVS e al punto 9.2.3. per il PFD con un rapporto di diluizione variabile. La capacità di flusso del sistema di diluizione deve essere sufficientemente elevata da eliminare completamente la condensazione dell'acqua nei sistemi di diluizione e campionamento. Se l'umidità dell'aria è elevata, è ammessa la deumidificazione dell'aria di diluizione prima dell'ingresso nel sistema di diluizione. Le pareti del tunnel di diluizione, nonché le tubature del flusso complessivo a valle del tunnel, possono essere riscaldate o isolate in modo da impedire la condensa.

Prima di mescolare il diluente con il gas di scarico, esso può essere precondizionato aumentando o diminuendo la sua temperatura o umidità. Si possono rimuovere componenti dal diluente in modo da ridurne le concentrazioni di fondo. Le seguenti disposizioni si applicano per rimuovere componenti o per tenere conto delle concentrazioni di fondo:

| a) | le concentrazioni dei componenti nel diluente possono essere misurate e compensate per gli effetti di fondo sui risultati della prova. Cfr. appendici A.7 e A.8 per i calcoli della compensazione delle concentrazioni di fondo; |
| --- | --- |

a)

le concentrazioni dei componenti nel diluente possono essere misurate e compensate per gli effetti di fondo sui risultati della prova. Cfr. appendici A.7 e A.8 per i calcoli della compensazione delle concentrazioni di fondo;

| b) | per tenere conto del PM di fondo sono disponibili le seguenti opzioni:






  i) | per rimuovere il particolato di fondo il diluente è filtrato con filtri antiparticolato ad alta efficienza (HEPA) che raggiungono un'efficienza iniziale di rimozione del particolato di almeno il 99,97 per cento (cfr. punto 3.1 per le procedure relative alle efficienze di filtraggio HEPA); |
| --- | --- | --- |

b)

per tenere conto del PM di fondo sono disponibili le seguenti opzioni:

i)

per rimuovere il particolato di fondo il diluente è filtrato con filtri antiparticolato ad alta efficienza (HEPA) che raggiungono un'efficienza iniziale di rimozione del particolato di almeno il 99,97 per cento (cfr. punto 3.1 per le procedure relative alle efficienze di filtraggio HEPA);

| ii) | per correggere il PM di fondo senza filtraggio HEPA il PM di fondo non deve costituire più del 50 per cento del PM netto raccolto sul filtro di campionamento; |
| --- | --- |

ii)

per correggere il PM di fondo senza filtraggio HEPA il PM di fondo non deve costituire più del 50 per cento del PM netto raccolto sul filtro di campionamento;

| iii) | la correzione del PM di fondo netto con il filtraggio HEPA è consentita senza limitazioni. |
| --- | --- |

iii)

la correzione del PM di fondo netto con il filtraggio HEPA è consentita senza limitazioni.

9.2.2.   Sistema a flusso pieno

Diluizione a flusso pieno; campionamento a volume costante (CVS). Il flusso pieno del gas di scarico grezzo è diluito in un tunnel di diluizione. Si può mantenere un flusso costante tenendo la temperatura e la pressione del flussimetro entro i limiti. Per il flusso non costante il flusso deve essere misurato direttamente in modo da consentire il campionamento proporzionale. Il sistema deve essere progettato come segue (cfr. figura 9.1.):

| a) | si usa un tunnel con superfici interne di acciaio inossidabile. Tutto il tunnel di diluizione deve essere messo a terra; |
| --- | --- |

a)

si usa un tunnel con superfici interne di acciaio inossidabile. Tutto il tunnel di diluizione deve essere messo a terra;

| b) | la contropressione del sistema di scarico non deve essere abbassata artificialmente dal sistema di immissione dell'aria di diluizione. La pressione statica nel punto in cui il gas di scarico grezzo viene introdotto nel tunnel deve essere mantenuta a ±1,2 kPa della pressione atmosferica; |
| --- | --- |

b)

la contropressione del sistema di scarico non deve essere abbassata artificialmente dal sistema di immissione dell'aria di diluizione. La pressione statica nel punto in cui il gas di scarico grezzo viene introdotto nel tunnel deve essere mantenuta a ±1,2 kPa della pressione atmosferica;

| c) | per sostenere la miscelazione il gas di scarico grezzo viene introdotto nel tunnel dirigendolo verso valle lungo la linea centrale del tunnel. Una frazione dell'aria di diluizione può essere introdotta radialmente dalla superficie interna del tunnel in modo da minimizzare l'interazione del gas di scarico con le pareti del tunnel; |
| --- | --- |

c)

per sostenere la miscelazione il gas di scarico grezzo viene introdotto nel tunnel dirigendolo verso valle lungo la linea centrale del tunnel. Una frazione dell'aria di diluizione può essere introdotta radialmente dalla superficie interna del tunnel in modo da minimizzare l'interazione del gas di scarico con le pareti del tunnel;

| d) | diluente: per il campionamento del PM la temperatura dei diluenti (aria ambiente, aria sintetica o azoto come indicato al punto 9.2.1.) deve essere mantenuta tra 293 e 325 K (20 - 52 °C) in stretta prossimità dell'entrata del tunnel di diluizione. |
| --- | --- |

d)

diluente: per il campionamento del PM la temperatura dei diluenti (aria ambiente, aria sintetica o azoto come indicato al punto 9.2.1.) deve essere mantenuta tra 293 e 325 K (20 - 52 °C) in stretta prossimità dell'entrata del tunnel di diluizione.

| e) | il numero di Reynolds, Re, deve essere almeno 4 000 per il flusso del gas di scarico diluito, dove Re è basato sul diametro interno del tunnel di diluizione. Re è definito nelle appendici A.7-A.8. La verifica della corretta miscelazione è eseguita mentre il gas attraversa una sonda di campionamento, posta trasversalmente al diametro del tunnel, verticalmente e orizzontalmente. Se la risposta dell'analizzatore indica una deviazione superiore a ±2 per cento della concentrazione media misurata, il CVS viene fatto funzionare a una portata maggiore oppure si deve installare una piastra o un orifizio di miscelazione per migliorare la miscelazione; |
| --- | --- |

e)

il numero di Reynolds, Re, deve essere almeno 4 000 per il flusso del gas di scarico diluito, dove Re è basato sul diametro interno del tunnel di diluizione. Re è definito nelle appendici A.7-A.8. La verifica della corretta miscelazione è eseguita mentre il gas attraversa una sonda di campionamento, posta trasversalmente al diametro del tunnel, verticalmente e orizzontalmente. Se la risposta dell'analizzatore indica una deviazione superiore a ±2 per cento della concentrazione media misurata, il CVS viene fatto funzionare a una portata maggiore oppure si deve installare una piastra o un orifizio di miscelazione per migliorare la miscelazione;

| f) | precondizionamento per la misurazione del flusso: il gas di scarico diluito può essere condizionato prima della misurazione della portata, purché tale condizionamento sia eseguito a valle delle sonde di campionamento riscaldate dell'HC o del PM usando:






  i) | un raddrizzatore, un ammortizzatore di pulsazioni oppure entrambi; |
| --- | --- | --- |

f)

precondizionamento per la misurazione del flusso: il gas di scarico diluito può essere condizionato prima della misurazione della portata, purché tale condizionamento sia eseguito a valle delle sonde di campionamento riscaldate dell'HC o del PM usando:

i)

un raddrizzatore, un ammortizzatore di pulsazioni oppure entrambi;

| ii) | un filtro; |
| --- | --- |

ii)

un filtro;

| iii) | uno scambiatore di calore per controllare la temperatura a monte di un flussimetro, purché siano prese misure per evitare la condensazione dell'acqua; |
| --- | --- |

iii)

uno scambiatore di calore per controllare la temperatura a monte di un flussimetro, purché siano prese misure per evitare la condensazione dell'acqua;

| g) | condensazione dell'acqua: per garantire la misurazione di un flusso corrispondente a una concentrazione misurata si deve evitare la condensazione dell'acqua tra la sonda di campionamento e l'ingresso del flussimetro nel tunnel di diluizione oppure si permette la condensazione dell'acqua e si misura l'umidità all'ingresso del flussimetro. Per evitare la condensazione dell'acqua si possono riscaldare o isolare le pareti del tunnel di diluizione o le tubazioni del flusso complessivo a valle del tunnel. Si deve evitare la condensazione dell'acqua in tutto il tunnel di diluizione. Alcuni componenti del gas di scarico possono essere diluiti o eliminati dalla presenza di umidità.
  Per il campionamento del PM il flusso già proporzionale in arrivo dal CVS passa attraverso la diluizione secondaria (una o più) in modo da raggiungere il rapporto di diluizione globale richiesto conformemente nella figura 9.2 e al punto 9.2.3.2.; |
| --- | --- |

g)

condensazione dell'acqua: per garantire la misurazione di un flusso corrispondente a una concentrazione misurata si deve evitare la condensazione dell'acqua tra la sonda di campionamento e l'ingresso del flussimetro nel tunnel di diluizione oppure si permette la condensazione dell'acqua e si misura l'umidità all'ingresso del flussimetro. Per evitare la condensazione dell'acqua si possono riscaldare o isolare le pareti del tunnel di diluizione o le tubazioni del flusso complessivo a valle del tunnel. Si deve evitare la condensazione dell'acqua in tutto il tunnel di diluizione. Alcuni componenti del gas di scarico possono essere diluiti o eliminati dalla presenza di umidità.

Per il campionamento del PM il flusso già proporzionale in arrivo dal CVS passa attraverso la diluizione secondaria (una o più) in modo da raggiungere il rapporto di diluizione globale richiesto conformemente nella figura 9.2 e al punto 9.2.3.2.;

| h) | il rapporto di diluizione minimo deve rientrare nell'intervallo tra 5:1 e 7:1 e deve essere almeno 2:1 per la fase di diluizione primaria sulla base della portata massima dei gas di scarico del motore durante il ciclo o l'intervallo di prova; |
| --- | --- |

h)

il rapporto di diluizione minimo deve rientrare nell'intervallo tra 5:1 e 7:1 e deve essere almeno 2:1 per la fase di diluizione primaria sulla base della portata massima dei gas di scarico del motore durante il ciclo o l'intervallo di prova;

| i) | il tempo globale di permanenza nel sistema deve essere tra 0,5 e 5 s, come misurato dal punto di introduzione del diluente fino ai portafiltri; |
| --- | --- |

i)

il tempo globale di permanenza nel sistema deve essere tra 0,5 e 5 s, come misurato dal punto di introduzione del diluente fino ai portafiltri;

| j) | il tempo di permanenza nel sistema di diluizione secondaria deve essere di almeno 0,5 s, come misurato dal punto di introduzione del diluente secondario fino ai portafiltri. |
| --- | --- |

j)

il tempo di permanenza nel sistema di diluizione secondaria deve essere di almeno 0,5 s, come misurato dal punto di introduzione del diluente secondario fino ai portafiltri.

Per determinare la massa del particolato è necessario utilizzare un sistema di campionamento del particolato, un filtro di campionamento del particolato, una bilancia gravimetrica e una camera di pesata a temperatura e umidità controllate.

Figura 9.1

Esempi di configurazione del campionamento con diluizione a flusso pieno

Image

9.2.3.   Sistema di diluizione a flusso parziale (PFD)

9.2.3.1.   Descrizione del sistema a flusso parziale

Il sistema PFD è indicato in modo schematico nella figura 9.2. Si tratta di uno schema generale che dimostra i principi di estrazione del campione, di diluizione e di campionamento del PM. Con ciò non si intende indicare che tutti i componenti descritti nella figura sono necessari per altri sistemi di campionamento possibili che soddisfino l'obiettivo della raccolta del campione. Altre configurazioni che non corrispondono a questo schema sono permesse, purché siano destinate alla raccolta del campione, alla diluizione e al campionamento del PM. Esse devono soddisfare altri criteri di cui al punto 8.1.8.6. (taratura periodica) e 8.2.1.2. (convalida) per la diluizione variabile PFD, al punto 8.1.4.5., alla tabella 8.2 (verifica della linearità) e al punto 8.1.5.7. (verifica) per la diluizione costante PFD.

Come indicato nella figura 9.2 il gas di scarico grezzo o il flusso diluito primario è trasferito dal tubo di scarico EP o dal CVS, rispettivamente, al tunnel di diluizione DT mediante la sonda di campionamento SP e la linea di trasferimento TL. Il flusso totale attraverso il tunnel viene regolato con il controllore di flusso e la pompa di campionamento P del sistema di campionamento del particolato (PSS). Per il campionamento proporzionale del gas di scarico grezzo il flusso dell'aria di diluizione è controllato dal controllore del flusso FC1, che può usare q
  mew (portata massica del gas di scarico su umido) o q
  maw (portata massica dell'aria di aspirazione su umido) e q
  mf (portata massica del carburante) come segnali di comando per la divisione desiderata del gas di scarico. Il flusso del campione verso il tunnel di diluizione DT è dato dalla differenza tra il flusso totale e il flusso dell'aria di diluizione. La portata dell'aria di diluizione viene misurata con il dispositivo di misurazione del flusso FM1, mentre la portata totale con il dispositivo di misurazione della portata del sistema di campionamento del particolato. Il rapporto di diluizione viene calcolato in base a queste due portate. Per il campionamento con un rapporto di diluizione costante di gas di scarico grezzo o diluito rispetto al flusso di gas di scarico (ad es., diluizione secondaria per il campionamento del PM), la portata dell'aria di diluizione è generalmente costante e controllata dal controllore di flusso FC1 o dalla pompa dell'aria di diluizione.

Figura 9.2

Schema del sistema di diluizione a flusso parziale (tipo a campionamento totale)

Image

| a | = | gas di scarico del motore o flusso diluito primario |
| --- | --- | --- |
| b | = | facoltativo |
| c | = | campionamento del PM |

a

=

gas di scarico del motore o flusso diluito primario

b

=

facoltativo

c

=

campionamento del PM

Componenti della figura 9.2:

| DAF | = | Filtro dell'aria di diluizione - L'aria di diluizione (aria ambiente, aria sintetica o azoto) è filtrata con un filtro antiparticolato ad alta efficienza (HEPA) |
| --- | --- | --- |
| DT | = | Tunnel di diluizione o sistema di diluizione secondaria |
| EP | = | Tubo di scarico o sistema di diluizione secondaria |
| FC1 | = | Controllore di flusso |
| FH | = | Portafiltri |
| FM1 | = | Flussimetro che misura la portata dell'aria di diluzione |
| P | = | Pompa di campionamento |
| PSS | = | Sistema di campionamento del PM |
| PTL | = | Linea di trasferimento del PM |
| SP | = | Sonda di campionamento del gas di scarico grezzo o diluito |
| TL | = | Linea di trasferimento |

DAF

=

Filtro dell'aria di diluizione - L'aria di diluizione (aria ambiente, aria sintetica o azoto) è filtrata con un filtro antiparticolato ad alta efficienza (HEPA)

DT

=

Tunnel di diluizione o sistema di diluizione secondaria

EP

=

Tubo di scarico o sistema di diluizione secondaria

FC1

=

Controllore di flusso

FH

=

Portafiltri

FM1

=

Flussimetro che misura la portata dell'aria di diluzione

P

=

Pompa di campionamento

PSS

=

Sistema di campionamento del PM

PTL

=

Linea di trasferimento del PM

SP

=

Sonda di campionamento del gas di scarico grezzo o diluito

TL

=

Linea di trasferimento

Portate applicabili solo al campionamento proporzionale PFD del gas di scarico grezzo:

| q
  mew | = | Portata massica del gas di scarico su umido |
| --- | --- | --- |
| q
  maw | = | Portata massica dell'aria di aspirazione su umido |
| q
  mf | = | Portata massica del carburante |

q
  mew

=

Portata massica del gas di scarico su umido

q
  maw

=

Portata massica dell'aria di aspirazione su umido

q
  mf

=

Portata massica del carburante

9.2.3.2.   Diluizione

La temperatura dei diluenti (aria ambiente, aria sintetica o azoto come indicato al punto 9.2.1.) deve essere mantenuta tra 293 e 325 K (20 - 52 °C) in stretta prossimità dell'ingresso del tunnel di diluizione.

È consentito deumidificare l'aria di diluizione prima di farla entrare nel sistema di diluizione. Il sistema di diluizione a flusso parziale deve essere progettato in modo da prelevare un campione proporzionale di gas di scarico grezzo dal flusso di gas di scarico del motore, rispondendo quindi alle escursioni della portata di gas di scarico, e da introdurre l'aria di diluizione nel campione in modo da raggiungere una temperatura al filtro di prova conforme alle disposizioni del punto 9.3.3.4.3. A tal fine è essenziale determinare il rapporto di diluizione in modo da soddisfare i criteri di accuratezza di cui al punto 8.1.8.6.1.

Per garantire che sia misurato un flusso che corrisponde a una concentrazione misurata, si deve evitare la condensazione dell'acqua tra la sonda di campionamento e l'ingresso del flussimetro nel tunnel di diluizione oppure si permette la condensazione dell'acqua e si misura l'umidità all'ingresso del flussimetro. Il sistema PFD può essere riscaldato o isolato in modo da evitare la condensazione dell'acqua. Si deve prevenire la condensazione dell'acqua in tutto il tunnel di diluizione.

Il rapporto di diluizione minimo deve rientrare nell'intervallo tra 5:1 e 7:1 sulla base della portata massima dei gas di scarico del motore durante il ciclo o l'intervallo di prova.

Il tempo globale di permanenza nel sistema deve essere tra 0,5 e 5 s, come misurato dal punto di introduzione del diluente fino ai portafiltri.

Per determinare la massa del particolato è necessario utilizzare un sistema di campionamento del particolato, un filtro di campionamento del particolato, una bilancia gravimetrica e una camera di pesata a temperatura e umidità controllate.

9.2.3.3.   Applicabilità

Il PFD può essere usato per estrarre un campione proporzionale di gas di scarico grezzo per ogni tipo di campionamento continuo o per lotti delle emissioni e del PM in ogni ciclo di lavoro transitorio, stazionario o modale con rampe di transizione.

Il sistema può essere usato anche per il gas di scarico diluito in precedenza dove, mediante un rapporto di diluizione costante, viene diluito un flusso già proporzionale (cfr. figura 9.2). Questo è il modo di eseguire una diluizione secondaria da un tunnel CVS al fine di raggiungere il rapporto di diluizione globale necessario per il campionamento del PM.

9.2.3.4.   Taratura

La taratura del PFD per estrarre un campione proporzionale di gas di scarico grezzo è descritta al punto 8.1.8.6.

9.3.   Procedure di campionamento

9.3.1   Prescrizioni generali di sicurezza

9.3.1.1.   Progettazione e costruzione della sonda

La sonda è il primo raccordo in un sistema di campionamento. Essa s'inserisce in un flusso di gas di scarico grezzo o diluito per estrarre un campione e le sue superfici interne ed esterne sono in contatto con il gas di scarico. Il campione è trasferito dalla sonda a una linea di trasferimento.

Le sonde di campionamento devono essere costruite con superfici interne di acciaio inossidabile oppure, per il campionamento di gas di scarico grezzi, con qualsiasi materiale non reattivo in grado di resistere alla temperature dei gas di scarico grezzi. Le sonde di campionamento vanno ubicate nel punto in cui vengono mescolati i componenti alla concentrazione media di campionamento e in cui è minima l'interferenza con altre sonde. Le sonde non devono subire influenze da strati confinanti, scie e turbolenze, in particolare nelle vicinanze dell'uscita di un condotto di scarico di gas grezzi dove potrebbe avvenire una diluizione non intenzionale. Lo spurgo di una sonda non deve influenzare altre sonde durante la prova. Si può usare un'unica sonda per estrarre un campione di diversi componenti, purché la sonda soddisfi tutte le specifiche per ogni componente.

9.3.1.2.   Linee di trasferimento

Si deve minimizzare la lunghezza delle linee di trasferimento che trasportano il campione estratto dalla sonda all'analizzatore, al dispositivo di stoccaggio o al sistema di diluizione; quindi gli analizzatori, i dispositivi di stoccaggio e i sistemi di diluizione devono essere posizionati il più vicino possibile alle sonde. Il numero di curve delle linee di trasferimento deve essere ridotto al minimo e il raggio delle curve inevitabili deve essere il più ampio possibile.

9.3.1.3.   Modalità di campionamento

Per il campionamento continuo e per lotti di cui al punto 7.2., si applicano le condizioni seguenti:

| a) | se l'estrazione avviene da una portata costante, anche il campionamento è eseguito a una portata costante; |
| --- | --- |

a)

se l'estrazione avviene da una portata costante, anche il campionamento è eseguito a una portata costante;

| b) | se l'estrazione avviene a una portata variabile, anche la portata di campionamento deve variare proporzionalmente alla portata variabile; |
| --- | --- |

b)

se l'estrazione avviene a una portata variabile, anche la portata di campionamento deve variare proporzionalmente alla portata variabile;

| c) | il campionamento proporzionale viene convalidato conformemente alle disposizioni del punto 8.2.1. |
| --- | --- |

c)

il campionamento proporzionale viene convalidato conformemente alle disposizioni del punto 8.2.1.

9.3.2.   Campionamento dei gas

9.3.2.1.   Sonde di campionamento

Per il campionamento delle emissioni gassose si usano sonde a ingresso unico o multiplo. Le sonde possono essere orientate in qualsiasi direzione relativamente al flusso di gas di scarico grezzi o diluiti. Per alcune sonde occorre controllare le temperature del campione nel modo seguente:

| a) | per le sonde che estraggono NOx dal gas di scarico diluito la temperatura della parete della sonda deve essere controllata in modo da prevenire la condensazione dell'acqua; |
| --- | --- |

a)

per le sonde che estraggono NOx dal gas di scarico diluito la temperatura della parete della sonda deve essere controllata in modo da prevenire la condensazione dell'acqua;

| b) | per le sonde che estraggono idrocarburi dal gas di scarico diluito, è consigliabile che la temperatura della parete della sonda sia regolata a circa 190 °C in modo da minimizzare la contaminazione. |
| --- | --- |

b)

per le sonde che estraggono idrocarburi dal gas di scarico diluito, è consigliabile che la temperatura della parete della sonda sia regolata a circa 190 °C in modo da minimizzare la contaminazione.

9.3.2.2.   Linee di trasferimento

Si devono usare linee di trasferimento con superfici interne di acciaio inossidabile, PTFE, VitonTM o qualsiasi altro materiale che abbia proprietà migliori per il campionamento delle emissioni. Si deve usare un materiale non reattivo in grado di resistere alle temperature dei gas di scarico. I filtri in linea possono essere usati se il filtro e il portafiltri soddisfano gli stessi requisiti di temperatura delle linee di trasferimento nel modo seguente:

| a) | per le linee di trasferimento degli NOx a monte di un convertitore NO2-NO che soddisfa i requisiti di cui al punto 8.1.11.5. o di un refrigerante che soddisfa i requisiti di cui al punto 8.1.11.4. si deve mantenere una temperatura del campione che impedisca la condensazione dell'acqua; |
| --- | --- |

a)

per le linee di trasferimento degli NOx a monte di un convertitore NO2-NO che soddisfa i requisiti di cui al punto 8.1.11.5. o di un refrigerante che soddisfa i requisiti di cui al punto 8.1.11.4. si deve mantenere una temperatura del campione che impedisca la condensazione dell'acqua;

| b) | per le linee di trasferimento THC, si deve mantenere lungo tutta la linea una temperatura delle pareti di 191 °C con una tolleranza di ± 11 °C. Se viene campionato il gas di scarico grezzo, si può collegare una linea di trasferimento isolata e non riscaldata direttamente alla sonda. La lunghezza e l'isolamento della linea di trasferimento devono essere progettati in modo da raffreddare la temperatura più alta prevista del gas di scarico grezzo a una temperatura non inferiore a 191 °C, misurata all'uscita della linea di trasferimento. Per il campionamento con diluizione è consentita una zona di transizione tra la sonda e la linea di trasferimento fino ad una lunghezza di 0,92 m per portare la temperatura della parete a (191 ± 11) °C. |
| --- | --- |

b)

per le linee di trasferimento THC, si deve mantenere lungo tutta la linea una temperatura delle pareti di 191 °C con una tolleranza di ± 11 °C. Se viene campionato il gas di scarico grezzo, si può collegare una linea di trasferimento isolata e non riscaldata direttamente alla sonda. La lunghezza e l'isolamento della linea di trasferimento devono essere progettati in modo da raffreddare la temperatura più alta prevista del gas di scarico grezzo a una temperatura non inferiore a 191 °C, misurata all'uscita della linea di trasferimento. Per il campionamento con diluizione è consentita una zona di transizione tra la sonda e la linea di trasferimento fino ad una lunghezza di 0,92 m per portare la temperatura della parete a (191 ± 11) °C.

9.3.2.3.   Componenti del condizionamento del campione

9.3.2.3.1.   Essiccatori del campione

9.3.2.3.1.1.   Requisiti

Lo strumento che è utilizzato per la rimozione dell'umidità deve soddisfare i seguenti requisiti minimi. Nell'equazione si usa un tenore di umidità di 0,8 per cento in volume di H2O (A.8-14).

Per la concentrazione più alta prevista di vapore acqueo H
  m, la tecnica di rimozione dell'acqua deve mantenere l'umidità CLD ≤ 5 g acqua/kg aria secca (o circa lo 0,8 per cento in volume di H2O), che corrisponde al 100 per cento di umidità relativa a 3,9 °C e 101,3 kPa. Questa specifica dell'umidità è equivalente anche a un'umidità relativa del 25 per cento a 25 °C e 101,3 kPa. Per dimostrarlo, si può misurare la temperatura all'uscita di un deumidificatore termico o misurare l'umidità in un punto subito a monte del CLD.

9.3.2.3.1.2.   Tipo di essiccatori del campione consentiti e procedure per stimare il tenore di umidità dopo il passaggio nell'essiccatore

Ogni tipo di essiccatore del campione descritto al presente punto può essere usato per ridurre gli effetti dell'acqua sulle misurazioni delle emissioni gassose.

| a) | Se si usa un essiccatore a membrana osmotica, a monte di qualsiasi analizzatore di gas o dispositivo di stoccaggio, esso deve rispettare le specifiche relative alla temperatura di cui al punto 9.3.2.2. Si devono monitorare il punto di rugiada, T
  dew, e la pressione assoluta, p
  total, a valle di un essiccatore a membrana osmotica. La quantità di acqua è calcolata secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8 usando i valori precedentemente registrati di T
  dew e p
  total, i loro valori massimi osservati durante una prova oppure i loro set point di allarme. In assenza di una misurazione diretta il p
  total nominale è dato dalla pressione assoluta più bassa dell'essiccatore prevista durante la prova. |
| --- | --- |

a)

Se si usa un essiccatore a membrana osmotica, a monte di qualsiasi analizzatore di gas o dispositivo di stoccaggio, esso deve rispettare le specifiche relative alla temperatura di cui al punto 9.3.2.2. Si devono monitorare il punto di rugiada, T
  dew, e la pressione assoluta, p
  total, a valle di un essiccatore a membrana osmotica. La quantità di acqua è calcolata secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8 usando i valori precedentemente registrati di T
  dew e p
  total, i loro valori massimi osservati durante una prova oppure i loro set point di allarme. In assenza di una misurazione diretta il p
  total nominale è dato dalla pressione assoluta più bassa dell'essiccatore prevista durante la prova.

| b) | Non è consentito usare un dispositivo di raffreddamento termico a monte di un sistema di misura THC per i motori ad accensione spontanea. Se si usa un dispositivo di raffreddamento termico a monte di un convertitore NO2-NO o in un sistema di campionamento senza convertitore NO2-NO, tale dispositivo deve superare il controllo di perdita delle prestazioni NO2 di cui al punto 8.1.11.4. Si devono monitorare il punto di rugiada, T
  dew, e la pressione assoluta, p
  total, a valle di un dispositivo di raffreddamento termico. La quantità di acqua è calcolata secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8 usando i valori precedentemente registrati di T
  dew e p
  total, i loro valori massimi osservati durante una prova oppure i loro set point di allarme. In assenza di una misurazione diretta il p
  total nominale è dato dalla pressione assoluta più bassa del dispositivo di raffreddamento prevista durante la prova. Se è valido ipotizzare il grado di saturazione nel dispositivo di raffreddamento, si può calcolare T
  dew in base all'efficienza nota del dispositivo di raffreddamento e T
  chiller in base al controllo continuo della temperatura del dispositivo Se i valori di T
  chiller non sono registrati in modo continuo, il suo valore massimo osservato durante una prova, oppure il suo set point di allarme, può essere usato come valore costante per determinare una quantità costante d'acqua secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8. Se è valido ipotizzare che T
  chiller è uguale a T
  dew, T
  chiller può essere usato al posto di T
  dew conformemente alle disposizioni delle appendici A.7-A.8. Se è valido ipotizzare uno scarto di temperatura costante tra T
  chiller e T
  dew, dovuto a una quantità nota e fissa di riscaldamento del campione tra l'uscita del dispositivo di raffreddamento e il punto di misurazione della temperatura, si può tenere conto di questo presunto scarto di temperatura nei calcoli delle emissioni. La validità di qualsiasi delle ipotesi consentite al presente punto deve essere dimostrata mediante un'analisi ingegneristica o mediante dati. |
| --- | --- |

b)

Non è consentito usare un dispositivo di raffreddamento termico a monte di un sistema di misura THC per i motori ad accensione spontanea. Se si usa un dispositivo di raffreddamento termico a monte di un convertitore NO2-NO o in un sistema di campionamento senza convertitore NO2-NO, tale dispositivo deve superare il controllo di perdita delle prestazioni NO2 di cui al punto 8.1.11.4. Si devono monitorare il punto di rugiada, T
  dew, e la pressione assoluta, p
  total, a valle di un dispositivo di raffreddamento termico. La quantità di acqua è calcolata secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8 usando i valori precedentemente registrati di T
  dew e p
  total, i loro valori massimi osservati durante una prova oppure i loro set point di allarme. In assenza di una misurazione diretta il p
  total nominale è dato dalla pressione assoluta più bassa del dispositivo di raffreddamento prevista durante la prova. Se è valido ipotizzare il grado di saturazione nel dispositivo di raffreddamento, si può calcolare T
  dew in base all'efficienza nota del dispositivo di raffreddamento e T
  chiller in base al controllo continuo della temperatura del dispositivo Se i valori di T
  chiller non sono registrati in modo continuo, il suo valore massimo osservato durante una prova, oppure il suo set point di allarme, può essere usato come valore costante per determinare una quantità costante d'acqua secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8. Se è valido ipotizzare che T
  chiller è uguale a T
  dew, T
  chiller può essere usato al posto di T
  dew conformemente alle disposizioni delle appendici A.7-A.8. Se è valido ipotizzare uno scarto di temperatura costante tra T
  chiller e T
  dew, dovuto a una quantità nota e fissa di riscaldamento del campione tra l'uscita del dispositivo di raffreddamento e il punto di misurazione della temperatura, si può tenere conto di questo presunto scarto di temperatura nei calcoli delle emissioni. La validità di qualsiasi delle ipotesi consentite al presente punto deve essere dimostrata mediante un'analisi ingegneristica o mediante dati.

9.3.2.3.2.   Pompe di campionamento

Si devono usare pompe di campionamento a monte di un analizzatore o di un dispositivo di stoccaggio di qualsiasi gas. Le pompe devono avere superfici interne di acciaio inossidabile, PTFE o qualsiasi altro materiale che abbia proprietà migliori per il campionamento delle emissioni. Per alcune pompe di campionamento occorre controllare le temperature nel modo seguente:

| a) | se si usa una pompa di campionamento NOx a monte di un convertitore NO2-NO conforme al punto 8.1.11.5. o di un dispositivo di raffreddamento conforme al punto 8.1.11.4., essa deve essere riscaldata in modo da evitare la condensazione dell'acqua; |
| --- | --- |

a)

se si usa una pompa di campionamento NOx a monte di un convertitore NO2-NO conforme al punto 8.1.11.5. o di un dispositivo di raffreddamento conforme al punto 8.1.11.4., essa deve essere riscaldata in modo da evitare la condensazione dell'acqua;

| b) | se si usa una pompa di campionamento THC a monte di un analizzatore THC o di un dispositivo di stoccaggio, le sue superfici interne devono essere riscaldate a una temperatura di (191 ± 11) °C. |
| --- | --- |

b)

se si usa una pompa di campionamento THC a monte di un analizzatore THC o di un dispositivo di stoccaggio, le sue superfici interne devono essere riscaldate a una temperatura di (191 ± 11) °C.

9.3.2.4.   Dispositivi di stoccaggio dei campioni

Per il campionamento con sacchetti i volumi di gas devono essere stoccati in contenitori sufficientemente puliti che rilasciano un minimo di gas di scarico o consentono la permeazione dei gas. Per determinare soglie accettabili di pulizia e di permeazione dei dispositivi di stoccaggio si usa la buona pratica ingegneristica. Per pulire un contenitore è possibile spurgarlo, svuotarlo e scaldarlo ripetutamente. Si deve usare un contenitore flessibile, quale un sacchetto, in un ambiente a temperatura controllata o un contenitore rigido a temperatura controllata che è inizialmente svuotato o che ha un volume che può essere spostato, quale un pistone o un insieme di cilindri. Vanno usati contenitori conformi alle specifiche della seguente tabella 9.1.

Tabella 9.1

Materiali dei contenitori per il campionamento per lotti dei componenti gassosi

| CO, CO2, O2, CH4, C2H6, C3H8, NO, NO2
   (6) | polifluoruro di vinile (PVF) (7) ad esempio TedlarTM, fluoruro di polivinilidene (7) ad esempio KynarTM, politetrafluoroetilene (8) ad esempio TeflonTM o acciaio inossidabile (8) |
| --- | --- |
| THC, NMHC | politetrafluoroetilene (9) o acciaio inossidabile (9) |

CO, CO2, O2, CH4, C2H6, C3H8, NO, NO2
   (6)

polifluoruro di vinile (PVF) (7) ad esempio TedlarTM, fluoruro di polivinilidene (7) ad esempio KynarTM, politetrafluoroetilene (8) ad esempio TeflonTM o acciaio inossidabile (8)

THC, NMHC

politetrafluoroetilene (9) o acciaio inossidabile (9)

9.3.3.   Campionamento del PM

9.3.3.1.   Sonde di campionamento

Si usano sonde del PM con un'unica apertura nella parte terminale. Le sonde del PM vanno orientate verso monte.

La sonda del PM può essere protetta da un cappello conforme alle prescrizioni della figura 9.3. In questo caso non va usato il preclassificatore descritto al punto 9.3.3.3.

Figura 9.3

Schema di una sonda di campionamento con un preclassificatore a forma di cappello

Image

Image

9.3.3.2.   Linee di trasferimento

Si raccomanda l'impiego di linee di trasferimento isolate o riscaldate in modo da minimizzare le differenze di temperatura tra le linee di trasferimento e i componenti del gas di scarico. Vanno usate linee di trasferimento inerti rispetto al PM e elettroconduttrici sulle superfici interne. Si raccomanda di usare linee di trasferimento in acciaio inossidabile; qualsiasi altro materiale deve garantire le stesse prestazioni di campionamento dell'acciaio inossidabile. La superficie interna delle linee di trasferimento del PM deve essere messa a terra.

9.3.3.3.   Preclassificatore

L'uso di un preclassificatore del PM per rimuovere le particelle di grande diametro è consentito se è installato nel sistema di diluizione direttamente prima del portafiltri. È consentito l'uso di un solo preclassificatore. Se si usa una sonda a forma di cappello (cfr. figura 9.3), è vietato l'uso di un preclassificatore.

Il preclassificatore del PM può essere un dispositivo a impatto inerziale o un separatore a ciclone e deve essere fabbricato in acciaio inossidabile. Il preclassificatore deve essere regolato in modo da rimuovere almeno il 50 per cento del PM a un diametro aerodinamico di 10 μm e non più dell'1 per cento del PM a un diametro aerodinamico di 1 μm nell'intervallo di portate nel quale è usato. L'uscita del preclassificatore deve essere configurata con un mezzo per bypassare qualsiasi filtro antiparticolato in modo che il flusso del preclassificatore possa essere stabilizzato prima dell'avvio di una prova. Il filtro di campionamento del PM deve essere ubicato a massimo 75 cm a valle dell'uscita del preclassificatore.

9.3.3.4.   Filtro di campionamento

Per il campionamento del gas di scarico diluito durante la sequenza di prova si utilizza un filtro conforme alle prescrizioni dei punti da 9.3.3.4.1. a 9.3.3.4.4.

9.3.3.4.1.   Specifiche dei filtri

Tutti i tipi di filtri devono avere un'efficienza di raccolta del DOP (di-ottilftalato) di 0,3 μm pari ad almeno il 99,7 per cento. Per dimostrare la conformità a tale prescrizione è possibile utilizzare le misurazioni del filtro campione effettuate dal fabbricante indicate nelle valutazioni del prodotto. Il materiale del filtro può essere:

| a) | fibra di vetro rivestita di fluorocarburo (PTFE); oppure |
| --- | --- |

a)

fibra di vetro rivestita di fluorocarburo (PTFE); oppure

| b) | membrana a base di fluorocarburi (PTFE). |
| --- | --- |

b)

membrana a base di fluorocarburi (PTFE).

Se la massa netta del PM prevista sul filtro supera 400 μg, si può usare un filtro con un'efficienza di raccolta iniziale del 98 per cento.

9.3.3.4.2.   Dimensioni dei filtri

La dimensione nominale del filtro deve avere un diametro di 46,50 mm ± 0,6 mm.

9.3.3.4.3.   Controllo della diluizione e della temperatura dei campioni di PM

I campioni di PM devono essere diluiti almeno una volta a monte delle linee di trasferimento nel caso di un sistema CVS e a valle nel caso di un sistema PFD (cfr. punto 9.3.3.2. riguardante le linee di trasferimento). La temperatura del campione deve essere di 47 °C con una tolleranza di ± 5 °C, misurata in qualsiasi punto entro 200 mm a monte o 200 mm a valle del dispositivo di stoccaggio del PM. Il campione di PM è destinato a essere riscaldato o raffreddato principalmente dalle condizioni di diluizione, conformemente alle disposizioni del punto 9.2.1., lettera a).

9.3.3.4.4.   Velocità ortogonale alla superficie del filtro

La velocità ortogonale alla superficie del filtro deve essere compresa tra 0,90 e 1,00 m/s con meno del 5 per cento dei valori di portata registrati superiori a questo intervallo. Se la massa totale del PM sul filtro supera 400 μg, la velocità ortogonale alla superficie del filtro può essere ridotta. La velocità ortogonale alla superficie del filtro si calcola come la portata volumetrica del campione alla pressione a monte del filtro e alla temperatura della superficie del filtro, divisa per l'area esposta del filtro. Si usa la pressione del tubo di scarico o del tunnel CVS per la pressione a monte se la perdita di pressione attraverso il campionatore del PM fino al filtro è inferiore a 2 kPa.

9.3.3.4.5   Portafiltri

Per minimizzare il deposito turbolento e per depositare il PM omogeneamente sul filtro si deve usare un angolo conico divergente di 12,5° (dal centro) nella sezione di raccordo tra il diametro della linea di trasferimento e il diametro esposto della faccia del filtro. Si deve usare l'acciaio inossidabile per questo trasferimento.

9.3.4.   Stabilizzazione del PM e ambienti di pesata per l'analisi gravimetrica

9.3.4.1.   Ambiente per l'analisi gravimetrica

Questo punto descrive i due ambienti necessari per stabilizzare e pesare il PM per l'analisi gravimetrica: l'ambiente di stabilizzazione del PM dove i filtri sono stoccati prima della pesata e l'ambiente di pesata dove si trova la bilancia. I due ambienti possono condividere uno spazio comune.

Sia l'ambiente di stabilizzazione che quello di pesata devono essere privi di contaminanti ambientali, quali polvere, aerosol o materiali semi-volatili che potrebbero contaminare i campioni di PM.

9.3.4.2.   Pulizia

Si deve verificare conformemente al punto 8.1.12.1.4. la pulizia dell'ambiente di stabilizzazione del PM utilizzando filtri di riferimento.

9.3.4.3.   Temperatura della camera

La temperatura della camera (o locale) in cui vengono condizionati e pesati i filtri del particolato deve essere mantenuta a 22 °C ± 1 °C durante tutto il condizionamento e la pesata dei filtri. L'umidità deve essere mantenuta al punto di rugiada di 9,5 °C ± 1 °C e l'umidità relativa a 45 ± 8 per cento. Se gli ambienti di pesata e di stabilizzazione sono separati, il secondo deve essere mantenuto a 22 °C con una tolleranza di ± 3 °C.

9.3.4.4.   Verifica delle condizioni ambientali

Se si usano strumenti di misura conformi alle specifiche del punto 9.4., si devono verificare le seguenti condizioni ambientali:

| a) | il punto di rugiada e la temperatura ambiente vanno registrati. Tali valori sono usati per determinare se gli ambienti di stabilizzazione e di pesata sono rimasti entro le tolleranze specificate al punto 9.3.4.3. della presente sezione per almeno 60 min prima della pesata dei filtri; |
| --- | --- |

a)

il punto di rugiada e la temperatura ambiente vanno registrati. Tali valori sono usati per determinare se gli ambienti di stabilizzazione e di pesata sono rimasti entro le tolleranze specificate al punto 9.3.4.3. della presente sezione per almeno 60 min prima della pesata dei filtri;

| b) | nell'ambiente di pesata la pressione ambientale va registrata in modo continuo. Un'alternativa accettabile è l'uso di un barometro che misura la pressione atmosferica al di fuori dell'ambiente di pesata, purché si possa garantire che la pressione atmosferica alla bilancia sia sempre entro ±100 Pa della pressione atmosferica condivisa. Si deve mettere a disposizione un mezzo per registrare la pressione atmosferica più recente quando ogni campione di PM viene pesato. Tale valore va utilizzato per calcolare la correzione della galleggiabilità del PM di cui al punto 8.1.12.2. |
| --- | --- |

b)

nell'ambiente di pesata la pressione ambientale va registrata in modo continuo. Un'alternativa accettabile è l'uso di un barometro che misura la pressione atmosferica al di fuori dell'ambiente di pesata, purché si possa garantire che la pressione atmosferica alla bilancia sia sempre entro ±100 Pa della pressione atmosferica condivisa. Si deve mettere a disposizione un mezzo per registrare la pressione atmosferica più recente quando ogni campione di PM viene pesato. Tale valore va utilizzato per calcolare la correzione della galleggiabilità del PM di cui al punto 8.1.12.2.

9.3.4.5.   Installazione della bilancia

La bilancia deve essere:

| a) | installata su una piattaforma ammortizzata per isolarla dal rumore e dalle vibrazioni esterne; |
| --- | --- |

a)

installata su una piattaforma ammortizzata per isolarla dal rumore e dalle vibrazioni esterne;

| b) | protetta dalla portata dell'aria convettiva mediante un paravento antistatico messo a terra. |
| --- | --- |

b)

protetta dalla portata dell'aria convettiva mediante un paravento antistatico messo a terra.

9.3.4.6.   Carica elettrica statica

Nell'ambiente della bilancia occorre ridurre al minimo la carica elettrica statica nel modo seguente:

| a) | la bilancia deve essere messa a terra; |
| --- | --- |

a)

la bilancia deve essere messa a terra;

| b) | se i campioni di PM sono manipolati manualmente, si devono usare pinzette di acciaio inossidabile; |
| --- | --- |

b)

se i campioni di PM sono manipolati manualmente, si devono usare pinzette di acciaio inossidabile;

| c) | le pinzette devono essere messe a terra mediante un cavo apposito oppure è necessario fornire un bracciale di messa a terra all'operatore che sia in comune con la bilancia; |
| --- | --- |

c)

le pinzette devono essere messe a terra mediante un cavo apposito oppure è necessario fornire un bracciale di messa a terra all'operatore che sia in comune con la bilancia;

| d) | deve essere disponibile un neutralizzatore dell'elettricità statica, che è messo a terra con la bilancia, in modo da rimuovere la carica di elettricità statica dai campioni di PM. |
| --- | --- |

d)

deve essere disponibile un neutralizzatore dell'elettricità statica, che è messo a terra con la bilancia, in modo da rimuovere la carica di elettricità statica dai campioni di PM.

9.4.   Strumenti di misura

9.4.1.   Introduzione

9.4.1.1.   Campo d'applicazione

Questo punto indica i requisiti degli strumenti di misura e dei sistemi associati per la prova delle emissioni. Sono inclusi gli strumenti di laboratorio per la misurazione dei parametri del motore, delle condizioni ambientali, dei parametri di portata e delle concentrazioni delle emissioni (grezze o diluite).

9.4.1.2.   Tipi di strumenti

Qualsiasi strumento indicato nel presente allegato deve essere utilizzato secondo le disposizioni dell'allegato stesso (cfr. tabella 8.2 per le quantità di misura fornite dagli strumenti). Se uno strumento indicato nel presente allegato viene usato in un modo non ivi specificato oppure un altro strumento è usato al suo posto, si applicano i requisiti di equivalenza di cui al punto 5.1.3. Se è specificato più di uno strumento per una misurazione particolare, uno di essi deve essere identificato dall'autorità di omologazione, su richiesta, come riferimento per la dimostrazione dell'equivalenza di una procedura alternativa a quella prescritta.

9.4.1.3.   Sistemi ridondanti

Previa approvazione dell'autorità di omologazione, si possono usare dati da diversi strumenti per calcolare i risultati di un'unica prova per tutti gli strumenti di misura descritti al presente punto. I risultati di tutte le misurazioni vanno registrati e i dati grezzi vanno conservati conformemente alle disposizioni del punto 5.3. del presente allegato. Tale prescrizione è applicabile indipendentemente dal fatto che le misurazioni siano effettivamente usate o no nei calcoli.

9.4.2.   Registrazione e controllo dei dati

Il sistema di prova deve essere in grado di aggiornare e registrare i dati e controllare i sistemi relativi alla domanda dell'operatore, al dinamometro, agli apparecchi di campionamento e agli strumenti di misura. Si devono usare sistemi di acquisizione e di controllo dei dati che possono registrare alle frequenze minime prescritte, conformemente alla tabella 9.2 (questa tabella non si applica alle prove in modalità discreta).

Tabella 9.2

Registrazione dei dati e frequenze minime di controllo

| Protocollo di prova applicabile | Valori misurati | Frequenza minima di comando e controllo | Frequenza minima di registrazione |
| --- | --- | --- | --- |
| 7.6. | Regime e coppia durante uno "step-map" (mappa a gradini) del motore | 1 Hz | 1 valore medio per gradino |
| 7.6. | Regime e coppia durante uno «sweep-map» del motore | 5 Hz | 1 Hz di media |
| 7.8.3. | Regimi e coppie effettivi e di riferimento durante il ciclo di lavoro transitorio | 5 Hz | 1 Hz di media |
| 7.8.2. | Regimi e coppie effettivi e di riferimento durante il ciclo di lavoro stazionario e modale con rampe di transizione | 1 Hz | 1 Hz |
| 7.3. | Concentrazioni continue degli analizzatori di gas grezzi | n.d. | 1 Hz |
| 7.3. | Concentrazioni continue degli analizzatori di gas diluiti | n.d. | 1 Hz |
| 7.3. | Concentrazioni per lotto degli analizzatori di gas grezzi o diluiti | n.d. | 1 valore medio per intervallo di prova |
| 7.6.
  8.2.1. | Portata del gas di scarico diluito da un CVS con uno scambiatore di calore a monte della misurazione del flusso | n.d. | 1 Hz |
| 7.6.
  8.2.1. | Portata del gas di scarico diluito da un CVS senza uno scambiatore di calore a monte della misurazione del flusso | 5 Hz | 1 Hz di media |
| 7.6.
  8.2.1. | Portata dell'aria di aspirazione o del gas di scarico (per la misurazione transitoria del gas di scarico grezzo) | n.d. | 1 Hz di media |
| 7.6.
  8.2.1. | Aria di diluizione se controllata attivamente | 5 Hz | 1 Hz di media |
| 7.6.
  8.2.1. | Flusso di campionamento da un CVS con scambiatore di calore | 1 Hz | 1 Hz |
| 7.6.
  8.2.1. | Flusso di campionamento da un CVS senza scambiatore di calore | 5 Hz | 1 Hz di media |

Protocollo di prova applicabile

Valori misurati

Frequenza minima di comando e controllo

Frequenza minima di registrazione

7.6.

Regime e coppia durante uno "step-map" (mappa a gradini) del motore

1 Hz

1 valore medio per gradino

7.6.

Regime e coppia durante uno «sweep-map» del motore

5 Hz

1 Hz di media

7.8.3.

Regimi e coppie effettivi e di riferimento durante il ciclo di lavoro transitorio

5 Hz

1 Hz di media

7.8.2.

Regimi e coppie effettivi e di riferimento durante il ciclo di lavoro stazionario e modale con rampe di transizione

1 Hz

1 Hz

7.3.

Concentrazioni continue degli analizzatori di gas grezzi

n.d.

1 Hz

7.3.

Concentrazioni continue degli analizzatori di gas diluiti

n.d.

1 Hz

7.3.

Concentrazioni per lotto degli analizzatori di gas grezzi o diluiti

n.d.

1 valore medio per intervallo di prova

7.6.

8.2.1.

Portata del gas di scarico diluito da un CVS con uno scambiatore di calore a monte della misurazione del flusso

n.d.

1 Hz

7.6.

8.2.1.

Portata del gas di scarico diluito da un CVS senza uno scambiatore di calore a monte della misurazione del flusso

5 Hz

1 Hz di media

7.6.

8.2.1.

Portata dell'aria di aspirazione o del gas di scarico (per la misurazione transitoria del gas di scarico grezzo)

n.d.

1 Hz di media

7.6.

8.2.1.

Aria di diluizione se controllata attivamente

5 Hz

1 Hz di media

7.6.

8.2.1.

Flusso di campionamento da un CVS con scambiatore di calore

1 Hz

1 Hz

7.6.

8.2.1.

Flusso di campionamento da un CVS senza scambiatore di calore

5 Hz

1 Hz di media

9.4.3.   Specifiche delle prestazioni degli strumenti di misura

9.4.3.1.   Sintesi

Il sistema di prova nel suo insieme deve soddisfare tutti i criteri relativi alle tarature, alle verifiche e alla convalida delle prova applicabili di cui al punto 8.1., incluse le prescrizioni riguardanti il controllo della linearità di cui ai punti 8.1.4. e 8.2. Gli strumenti devono soddisfare le specifiche di cui alla tabella 9.2 per tutti gli intervalli usati per la prova. Inoltre va conservata qualsiasi documentazione ricevuta dai fabbricanti degli strumenti che indichi che gli strumenti sono conformi alle specifiche di cui alla tabella 9.2.

9.4.3.2.   Requisiti dei componenti

La tabella 9.3 illustra le specifiche dei trasduttori di coppia, di regime e di pressione, dei sensori della temperatura e del punto di rugiada e di altri strumenti. Il sistema globale di misurazione della quantità fisica e/o chimica data deve soddisfare la verifica di linearità di cui al punto 8.1.4. Per la misurazione delle emissioni gassose si possono usare analizzatori che hanno algoritmi di compensazione che sono funzioni di altri componenti gassosi misurati e delle proprietà del carburante per la prova specifica del motore. Qualsiasi algoritmo di compensazione deve fornire solo una compensazione ("offset") senza influenzare qualsiasi guadagno (vale a dire senza distorsione).

Tabella 9.3

Specifiche delle prestazioni raccomandate per gli strumenti di misura

| Strumento di misura | Simbolo della quantità misurata | Tempo di salita del sistema completo | Frequenza di aggiornamento della registrazione | Accuratezza (10) | Ripetibilità (10) |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| Trasduttore del regime del motore | n | 1 s | 1 Hz di media | 2,0 % del pt. o 0,5 % del max | 1,0 % del pt. o 0,25 % del max |
| Trasduttore di coppia del motore | T | 1 s | 1 Hz di media | 2,0 % del pt. o 1,0 % del max | 1,0 % del pt. o 0,5 % del max |
| Flussimetro
  (totalizzatore del carburante) | | 5 s
  (n.d.) | 1 Hz
  (n.d.) | 2,0 % del pt. o 1,5 % del max | 2,0 % del pt. o 0,75 % del max |
| Misuratore del gas di scarico diluito totale (CVS) (con scambiatore di calore prima del misuratore) | | 1 s
  (5 s) | 1 Hz di media
  (1 Hz) | 2,0 % del pt. o 1,5 % del max | 1,0 % del pt. o 0,75 % del max |
| Aria di diluizione, aria di aspirazione, gas di scarico e flussimetri di campionamento | | 1 s | Media di 1 Hz di campioni di 5 Hz | 2,5 % del pt. o 1,5 % del max | 1,25 % del pt. o 0.75 % del max |
| Analizzatore in continuo di gas di scarico grezzi | x | 2,5 s | 2 Hz | 2,0 % del pt. o 2,0 % del meas. | 1,0 % del pt. o 1,0 % del meas. |
| Analizzatore in continuo di gas di scarico diluiti | x | 5 s | 1 Hz | 2,0 % del pt. o 2,0 % del meas. | 1,0 % del pt. o 1,0 % del meas. |
| Analizzatore di gas in continuo | x | 5 s | 1 Hz | 2,0 % del pt. o 2,0 % del meas. | 1,0 % del pt. o 1,0 % del meas. |
| Analizzatore di gas per lotti | x | n.d. | n.d. | 2,0 % del pt. o 2,0 % del meas. | 1,0 % del pt. o 1,0 % del meas. |
| Bilancia gravimetrica del PM | mPM | n.d. | n.d. | Cfr. punto 9.4.11. | 0,5 μg |
| Bilancia inerziale del PM | mPM | 5 s | 1 Hz | 2,0 % del pt. o 2,0 % del meas. | 1,0 % del pt. o 1,0 % del meas. |

Strumento di misura

Simbolo della quantità misurata

Tempo di salita del sistema completo

Frequenza di aggiornamento della registrazione

Accuratezza (10)

Ripetibilità (10)

Trasduttore del regime del motore

n

1 s

1 Hz di media

2,0 % del pt. o 0,5 % del max

1,0 % del pt. o 0,25 % del max

Trasduttore di coppia del motore

T

1 s

1 Hz di media

2,0 % del pt. o 1,0 % del max

1,0 % del pt. o 0,5 % del max

Flussimetro

(totalizzatore del carburante)

5 s

(n.d.)

1 Hz

(n.d.)

2,0 % del pt. o 1,5 % del max

2,0 % del pt. o 0,75 % del max

Misuratore del gas di scarico diluito totale (CVS) (con scambiatore di calore prima del misuratore)

1 s

(5 s)

1 Hz di media

(1 Hz)

2,0 % del pt. o 1,5 % del max

1,0 % del pt. o 0,75 % del max

Aria di diluizione, aria di aspirazione, gas di scarico e flussimetri di campionamento

1 s

Media di 1 Hz di campioni di 5 Hz

2,5 % del pt. o 1,5 % del max

1,25 % del pt. o 0.75 % del max

Analizzatore in continuo di gas di scarico grezzi

x

2,5 s

2 Hz

2,0 % del pt. o 2,0 % del meas.

1,0 % del pt. o 1,0 % del meas.

Analizzatore in continuo di gas di scarico diluiti

x

5 s

1 Hz

2,0 % del pt. o 2,0 % del meas.

1,0 % del pt. o 1,0 % del meas.

Analizzatore di gas in continuo

x

5 s

1 Hz

2,0 % del pt. o 2,0 % del meas.

1,0 % del pt. o 1,0 % del meas.

Analizzatore di gas per lotti

x

n.d.

n.d.

2,0 % del pt. o 2,0 % del meas.

1,0 % del pt. o 1,0 % del meas.

Bilancia gravimetrica del PM

mPM

n.d.

n.d.

Cfr. punto 9.4.11.

0,5 μg

Bilancia inerziale del PM

mPM

5 s

1 Hz

2,0 % del pt. o 2,0 % del meas.

1,0 % del pt. o 1,0 % del meas.

9.4.4.   Misurazione dei parametri del motore e delle condizioni ambientali

9.4.4.1.   Sensori di regime e di coppia

9.4.4.1.1.   Applicazione

Gli strumenti di misura degli input e degli output di lavoro durante il funzionamento del motore devono essere conformi alle specifiche del presente punto. Si raccomanda di usare sensori, trasduttori e misuratori conformi alle specifiche della tabella 9.3. Il sistema globale di misurazione degli input e degli output di lavoro deve soddisfare la verifica della linearità di cui al punto 8.1.4.

9.4.4.1.2.   Lavoro dell'albero

Il lavoro e la potenza sono calcolati dagli ouput dei trasduttori di coppia e di regime conformemente al punto 9.4.4.1. Il sistema globale di misurazione del regime e della coppia deve soddisfare la taratura e le verifiche di cui ai punti 8.1.7. e 8.1.4.

La coppia indotta dall'inerzia dei componenti in accelerazione e decelerazione collegati al volano, quali l'albero motore e il rotore del dinamometro, all'occorrenza va compensata usando la buona pratica ingegneristica.

9.4.4.2.   Trasduttori di pressione, sensori di temperatura e sensori del punto di rugiada

I sistemi globali di misurazione della pressione, della temperatura e del punto di rugiada devono soddisfare le disposizioni relative alla taratura di cui al punto 8.1.7.

I trasduttori della pressione vanno ubicati in un ambiente a temperatura controllata oppure devono compensare le variazioni della temperatura nell'intervallo di funzionamento previsto. I materiali del trasduttore devono essere compatibili con il fluido misurato.

9.4.5.   Misurazioni relative al flusso

Per qualsiasi tipo di flussimetro (carburante, aria di aspirazione, gas di scarico grezzo, gas di scarico diluito, campione) il flusso deve essere condizionato in modo da evitare che scie o elementi vorticosi, flussi di circolazione o di pulsazione intacchino l'accuratezza o la ripetibilità del misuratore. Per alcuni misuratori ciò è possibile usando una tubazione sufficientemente lunga (ad es. una lunghezza equivalente ad almeno 10 volte il diametro del condotto) oppure curve delle tubature progettate specificamente, alette di raddrizzamento, piastre dell'orifizio (o attenuatori pneumatici delle pulsazioni per il flussimetro del carburante) in modo da stabilire un profilo di velocità costante e prevedibile a monte del misuratore.

9.4.5.1.   Flussimetro del carburante

Il sistema globale per la misurazione del flusso del carburante deve soddisfare le disposizioni relative alla taratura di cui al punto 8.1.8.1. In qualsiasi misurazione del flusso del carburante si deve tenere conto di qualsiasi carburante che bypassa il motore o che ritorna dal motore al serbatoio.

9.4.5.2.   Flussimetro dell'aria di aspirazione

Il sistema globale per la misurazione del flusso di aria di aspirazione deve soddisfare le disposizioni relative alla taratura di cui al punto 8.1.8.2.

9.4.5.3.   Flussimetro dei gas di scarico grezzi

9.4.5.3.1.   Requisiti dei componenti

Il sistema globale di misurazione del flusso dei gas di scarico grezzi deve soddisfare la verifica di linearità di cui al punto 8.1.4. Ogni flussimetro dei gas di scarico grezzi deve essere progettato in modo da compensare adeguatamente le variazioni nello stato termodinamico, fluido e di composizione del gas di scarico grezzo.

9.4.5.3.2.   Tempo di risposta del flussimetro

Al fine del controllo di un sistema di diluizione a flusso parziale per estrarre un campione proporzionale del gas di scarico grezzo è necessario un tempo di risposta del flussimetro più rapido di quello indicato nella tabella 9.3. Per i sistemi di diluizione a flusso parziale con controllo in linea, il tempo di risposta del flussimetro deve soddisfare le specifiche di cui al punto 8.2.1.2.

9.4.5.3.3.   Raffreddamento dei gas di scarico

Il raffreddamento dei gas di scarico a monte del flussimetro è consentito con le seguenti restrizioni:

| a) | il PM non è campionato a valle del raffreddamento; |
| --- | --- |

a)

il PM non è campionato a valle del raffreddamento;

| b) | se a causa del raffreddamento i gas di scarico con una temperatura superiore a 202 °C passano ad una temperatura inferiore a 180 °C, gli NMHC non vanno campionati a valle del raffreddamento; |
| --- | --- |

b)

se a causa del raffreddamento i gas di scarico con una temperatura superiore a 202 °C passano ad una temperatura inferiore a 180 °C, gli NMHC non vanno campionati a valle del raffreddamento;

| c) | se il raffreddamento causa la condensazione dell'acqua, gli NOx non devono essere campionati a valle del raffreddamento, a meno che il dispositivo di raffreddamento non soddisfi le verifiche di prestazione di cui al punto 8.1.11.4., |
| --- | --- |

c)

se il raffreddamento causa la condensazione dell'acqua, gli NOx non devono essere campionati a valle del raffreddamento, a meno che il dispositivo di raffreddamento non soddisfi le verifiche di prestazione di cui al punto 8.1.11.4.,

| d) | se il raffreddamento causa la condensazione dell'acqua prima che il flusso raggiunga un flussimetro, T
  dew e la pressione p
  total vanno misurati all'ingresso del flussimetro. Tali valori vanno usati nei calcoli delle emissioni secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8. |
| --- | --- |

d)

se il raffreddamento causa la condensazione dell'acqua prima che il flusso raggiunga un flussimetro, T
  dew e la pressione p
  total vanno misurati all'ingresso del flussimetro. Tali valori vanno usati nei calcoli delle emissioni secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8.

9.4.5.4.   Flussimetri dell'aria di diluizione e del gas di scarico diluito

9.4.5.4.1.   Applicazione

Le portate istantanee dei gas di scarico diluiti o il flusso totale dei gas di scarico diluiti in un intervallo di prova devono essere determinati usando un flussimetro dei gas di scarico diluiti. Le portate dei gas di scarico grezzi o il flusso totale dei gas di scarico grezzi in un intervallo di prova possono essere calcolati dalla differenza tra un flussimetro dei gas di scarico diluiti e un flussimetro dell'aria di diluizione.

9.4.5.4.2.   Requisiti dei componenti

Il sistema globale di misurazione del flusso dei gas di scarico diluiti deve soddisfare le precisazioni di taratura e di verifica di cui ai punti 8.1.8.4. e 8.1.8.5. Si possono usare i seguenti flussimetri:

| a) | per il campionamento a volume costante (CVS) del flusso totale del gas di scarico diluito, un tubo Venturi a flusso critico (CFV) o diversi tubi Venturi a flusso critico disposti in parallelo, una pompa volumetrica (PDP), un tubo Venturi subsonico (SSV) o un flussimetro ultrasonico (UFM). Insieme a uno scambiatore di calore collocato a monte, un CFV o un PDP funzionano anche come controllore passivo del flusso mantenendo costante la temperatura del gas di scarico diluito nel sistema CVS; |
| --- | --- |

a)

per il campionamento a volume costante (CVS) del flusso totale del gas di scarico diluito, un tubo Venturi a flusso critico (CFV) o diversi tubi Venturi a flusso critico disposti in parallelo, una pompa volumetrica (PDP), un tubo Venturi subsonico (SSV) o un flussimetro ultrasonico (UFM). Insieme a uno scambiatore di calore collocato a monte, un CFV o un PDP funzionano anche come controllore passivo del flusso mantenendo costante la temperatura del gas di scarico diluito nel sistema CVS;

| b) | per il sistema di diluizione a flusso parziale (PFD), la combinazione di qualsiasi flussimetro con qualsiasi sistema di controllo attivo del flusso per mantenere il campionamento proporzionale dei componenti del gas di scarico. Per mantenere il campionamento proporzionale si possono controllare il flusso totale del gas di scarico diluito, uno o più flussi di campionamento oppure una combinazione di questi controlli del flusso. |
| --- | --- |

b)

per il sistema di diluizione a flusso parziale (PFD), la combinazione di qualsiasi flussimetro con qualsiasi sistema di controllo attivo del flusso per mantenere il campionamento proporzionale dei componenti del gas di scarico. Per mantenere il campionamento proporzionale si possono controllare il flusso totale del gas di scarico diluito, uno o più flussi di campionamento oppure una combinazione di questi controlli del flusso.

Per qualsiasi altro sistema di diluizione è possibile usare un elemento del flusso laminare, un flussimetro ultrasonico, un tubo Venturi subsonico, un tubo Venturi a flusso critico o una serie di tubi Venturi disposti in parallelo, un flussimetro volumetrico, un misuratore di massa termica, un tubo Pitot oppure un anemometro a filo caldo.

9.4.5.4.3.   Raffreddamento dei gas di scarico

I gas di scarico diluiti a monte di un flussimetro dei gas di scarico diluiti possono essere raffreddati, purché si rispettino le seguenti disposizioni:

| a) | il PM non è sottoposto a campionamento a valle del raffreddamento; |
| --- | --- |

a)

il PM non è sottoposto a campionamento a valle del raffreddamento;

| b) | se a causa del raffreddamento i gas di scarico con una temperatura superiore a 202 °C passano ad una temperatura inferiore a 180 °C, gli NMHC non vanno campionati a valle del raffreddamento; |
| --- | --- |

b)

se a causa del raffreddamento i gas di scarico con una temperatura superiore a 202 °C passano ad una temperatura inferiore a 180 °C, gli NMHC non vanno campionati a valle del raffreddamento;

| c) | se il raffreddamento causa la condensazione dell'acqua, gli NOx non devono essere campionati a valle del raffreddamento, a meno che il dispositivo di raffreddamento non soddisfi le verifiche di prestazione di cui al punto 8.1.11.4., |
| --- | --- |

c)

se il raffreddamento causa la condensazione dell'acqua, gli NOx non devono essere campionati a valle del raffreddamento, a meno che il dispositivo di raffreddamento non soddisfi le verifiche di prestazione di cui al punto 8.1.11.4.,

| d) | se il raffreddamento causa la condensazione dell'acqua prima che il flusso raggiunga un flussimetro, il punto di rugiada T
  dew e la pressione p
  total vanno misurati all'ingresso del flussimetro. Tali valori vanno usati nei calcoli delle emissioni secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8. |
| --- | --- |

d)

se il raffreddamento causa la condensazione dell'acqua prima che il flusso raggiunga un flussimetro, il punto di rugiada T
  dew e la pressione p
  total vanno misurati all'ingresso del flussimetro. Tali valori vanno usati nei calcoli delle emissioni secondo le disposizioni delle appendici A.7-A.8.

9.4.5.5.   Flussimetro per il campionamento per lotti

Si usa un flussimetro di campionamento per determinare le portate di campionamento o il flusso totale campionato in un sistema di campionamento per lotti nell'intervallo di prova. La differenza tra due flussimetri può essere usata per calcolare il flusso del campione nel tunnel di diluizione, ad es. per la misurazione del flusso parziale di diluizione del PM e del flusso di diluizione secondaria del PM. Le specifiche per la misurazione del flusso differenziale per estrarre un campione proporzionale di gas di scarico grezzo figurano al punto 8.1.8.6.1. e la taratura della misurazione del flusso differenziale è indicata al punto 8.1.8.6.2.

Il sistema globale per il flussimetro di campionamento deve soddisfare le disposizioni relative alla taratura di cui al punto 8.1.8.

9.4.5.6.   Divisore di gas

Un divisore di gas può essere usato per mescolare i gas di calibrazione.

Si usa un divisore di gas che mescola i gas conformemente alle specifiche del punto 9.5.1. e alle concentrazioni previste durante la prova. Si possono usare divisori di gas a flusso critico, a tubo capillare o a misuratore di massa termica. Le correzioni della viscosità sono applicate se necessarie (se non vengono effettuate dal software interno del divisore di gas) per garantire la corretta divisione dei gas. Il sistema di divisione dei gas deve rispettare i requisiti di linearità indicati al punto 8.1.4.5. In alternativa, il miscelatore può essere controllato con uno strumento lineare per natura, ad esempio impiegando un gas NO con un CLD. Il valore di calibrazione dello strumento è regolato quando il gas di calibrazione è direttamente collegato allo strumento. Il divisore di gas deve essere controllato nelle posizioni di regolazione utilizzate; il valore nominale deve essere raffrontato alla concentrazione misurata dallo strumento.

9.4.6.   Misurazioni di CO e CO2

Un analizzatore ad assorbimento non dispersivo nell'infrarosso (NDIR) deve essere usato per misurare le concentrazioni di CO e CO2 nei gas di scarico grezzi o diluiti al fine del campionamento per lotti o continuo.

Il sistema NDIR deve soddisfare le prescrizioni di taratura e di verifica di cui al punto 8.1.9.1.

9.4.7.   Misurazione degli idrocarburi

9.4.7.1.   Rivelatore a ionizzazione di fiamma

9.4.7.1.1.   Applicazione

Un analizzatore a rivelatore a ionizzazione di fiamma riscaldato (FID) deve essere usato per misurare le concentrazioni di idrocarburi nei gas di scarico grezzi o diluiti al fine del campionamento per lotti o continuo. Le concentrazioni di idrocarburi sono determinate in base a un numero di atomi di carbonio pari a uno, C1 . I valori degli idrocarburi metanici e non metanici sono determinati conformemente al punto 9.4.7.1.4. Gli analizzatori FID riscaldati mantengono tutte le superfici esposte alle emissioni ad una temperatura di 191 ± 11 °C.

9.4.7.1.2.   Requisiti dei componenti

Il sistema FID per la misurazione di THC o CH4 deve soddisfare tutte le verifiche di misurazione degli idrocarburi di cui al punto 8.1.10.

9.4.7.1.3.   Carburante FID e aria del bruciatore

Il carburante FID e l'aria del bruciatore devono soddisfare le specifiche di cui al punto 9.5.1. Il carburante FID e l'aria del bruciatore non devono mescolarsi prima di entrare nell'analizzatore FID in modo da garantire che l'analizzatore FID funzioni con una fiamma di diffusione e non con una fiamma premiscelata.

9.4.7.1.4.   Metano

Gli analizzatori FID misurano gli idrocarburi totali (THC). Per determinare gli idrocarburi non metanici (NMCH) il metano, CH4, è quantificato con un cutter degli idrocarburi non metanici e un analizzatore FID conformemente al punto 9.4.7.2. oppure con un gascromatografo conformemente al punto 9.4.7.3. Il fattore di risposta al CH4, RF
  CH4, di un analizzatore FID usato per determinare gli NMHC è determinato conformemente al punto 8.1.10.1. I calcoli relativi agli NMHC sono descritti nelle appendici A.7-A.8.

9.4.7.1.5.   Ipotesi sul metano

Invece di misurare il metano è consentito presumere che il 2 per cento degli idrocarburi totali misurati siano metano, conformemente agli appendici A.7. - A.8.

9.4.7.2.   Dispositivo di eliminazione (cutter) degli idrocarburi non metanici

9.4.7.2.1.   Applicazione

Un cutter degli idrocarburi non metanici può essere usato per misurare il CH4 con un analizzatore FID. Un cutter degli idrocarburi non metanici ossida tutti gli idrocarburi non metanici a CO2 e H2O. Un cutter degli idrocarburi non metanici può essere usato per i gas di scarico grezzi o diluiti destinati al campionamento per lotti o continuo.

9.4.7.2.2.   Prestazioni del sistema

Le prestazioni del cutter degli idrocarburi non metanici sono determinate conformemente al punto 8.1.10.3. e i risultati sono usati per calcolare le emissioni di NMHC di cui alle appendici A.7-A.8.

9.4.7.2.3.   Configurazione

Il cutter degli idrocarburi non metanici è configurato con una linea di bypass per le verifica di cui al punto 8.1.10.3.

9.4.7.2.4.   Ottimizzazione

Un cutter degli idrocarburi non metanici può essere ottimizzato per massimizzare la penetrazione del CH4 e l'ossidazione di tutti gli altri idrocarburi. Un campione può essere modificato e un campione può essere diluito con aria purificata o ossigeno (O2) a monte del cutter degli idrocarburi non metanici per ottimizzare le sue prestazioni. Nei calcoli delle emissioni si deve tenere conto di qualsiasi umidificazione e diluizione dei campioni.

9.4.7.3.   Gascromatografo

Applicazione: si può usare un gascromatografo per misurare le concentrazioni di CH4 nel gas di scarico diluito per il campionamento per lotti. Sebbene si possa anche usare un cutter degli idrocarburi non metanici per misurare il CH4, come descritto al punto 9.4.7.2., si deve usare una procedura di riferimento basata su un gascromatografo per il confronto con qualsiasi procedura di riferimento alternativa proposta a norma del punto 5.1.3.

9.4.8.   Misurazioni degli NOx

Per la misurazione degli NOx sono specificati due strumenti e si possono usare sia l'uno sia l'altro purché soddisfino i criteri di cui ai punti 9.4.8.1. o 9.4.8.2., rispettivamente. Il rivelatore a chemiluminescenza è usato come procedura di riferimento per il confronto con qualsiasi procedura di misurazione alternativa proposta a norma del punto 5.1.3. del presente allegato.

9.4.8.1.   Rivelatore a chemiluminescenza

9.4.8.1.1.   Applicazione

Il rivelatore a chemiluminescenza (CLD) è usato insieme a un convertitore NO2-NO per misurare la concentrazione di NOx nei gas di scarico grezzi o diluiti per il campionamento per lotti o continuo.

9.4.8.1.2.   Requisiti dei componenti

Il sistema CLD deve soddisfare la verifica dell'attenuazione di cui al punto 8.1.11.1. Si può usare un CLD scaldato o no e un CLD che funziona a pressione atmosferica o sotto vuoto.

9.4.8.1.3.   Convertitore NO2-NO

Un convertitore NO2-NO interno o esterno che soddisfi i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.5. va posizionato a monte del CLD. Il convertitore deve essere configurato con un bypass per facilitare questa verifica.

9.4.8.1.4.   Effetti dell'umidità

Tutte le temperature del CLD devono essere mantenute in modo da evitare la condensazione dell'acqua. Per rimuovere l'umidità da un campione a monte del CLD, si usa una delle seguenti configurazioni:

| a) | un CLD collegato a valle dell'essiccatore o del dispositivo di raffreddamento ubicato a valle di un convertitore NO2-NO che soddisfa i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.5.; |
| --- | --- |

a)

un CLD collegato a valle dell'essiccatore o del dispositivo di raffreddamento ubicato a valle di un convertitore NO2-NO che soddisfa i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.5.;

| b) | un CLD collegato a valle dell'essiccatore o del dispositivo di raffreddamento termico che soddisfa i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.4. |
| --- | --- |

b)

un CLD collegato a valle dell'essiccatore o del dispositivo di raffreddamento termico che soddisfa i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.4.

9.4.8.1.5.   Tempo di risposta

Un CLD riscaldato può essere usato per migliorare il tempo di risposta del CLD.

9.4.8.2.   Analizzatore a raggi ultravioletti non dispersivo

9.4.8.2.1.   Applicazione

Un analizzatore a raggi ultravioletti non dispersivo (NDUV) deve essere usato per misurare la concentrazione di NOx nei gas di scarico grezzi o diluiti al fine del campionamento per lotti o continuo.

9.4.8.2.2.   Requisiti del componente

Il sistema NDUV deve soddisfare i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.3.

9.4.8.2.3.   Convertitore NO2-NO

Se l'analizzatore NDUV misura solo l'NO, un convertitore NO2-NO interno o esterno che soddisfa i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.5. deve essere posizionato a monte dell'analizzatore NDUV. Il convertitore è configurato con un bypass per facilitare tale verifica.

9.4.8.2.4.   Effetti dell'umidità

La temperatura dell'NDUV deve essere mantenuta in modo da evitare la condensazione dell'acqua, a meno che non si usi una delle configurazioni seguenti:

| a) | un NDUV collegato a valle dell'essiccatore o del dispositivo di raffreddamento ubicato a valle di un convertitore NO2-NO che soddisfa i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.5.; |
| --- | --- |

a)

un NDUV collegato a valle dell'essiccatore o del dispositivo di raffreddamento ubicato a valle di un convertitore NO2-NO che soddisfa i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.5.;

| b) | un NDUV collegato a valle dell'essiccatore o del dispositivo di raffreddamento termico che soddisfa i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.4. |
| --- | --- |

b)

un NDUV collegato a valle dell'essiccatore o del dispositivo di raffreddamento termico che soddisfa i criteri di verifica di cui al punto 8.1.11.4.

9.4.9.   Misurazioni di O2

Un analizzatore a rilevazione paramagnetica (PMD) o magnetopneumatica (MPD) è usato per misurare la concentrazione di O2 nei gas di scarico grezzi o diluiti per il campionamento per lotti o continuo.

9.4.10.   Misurazioni del rapporto aria/carburante

Un analizzatore ad ossido di zirconio (ZrO2) può essere usato per misurare il rapporto aria/carburante nei gas di scarico grezzi per il campionamento continuo. Le misurazioni di O2 con misurazione dell'aria di aspirazione o del flusso di carburante possono essere usate per calcolare la portata del gas di scarico conformemente alle appendici A.7-A.8.

9.4.11.   Misurazioni del PM con la bilancia gravimetrica

Si usa una bilancia per pesare il PM netto raccolto sul filtro di campionamento.

La prescrizione minima per quanto concerne la risoluzione della bilancia deve essere pari o inferiore alla ripetibilità di 0,5 microgrammi, conformemente alla tabella 9.3. Se la bilancia usa pesi di taratura interni per la calibrazione di routine e per le verifiche di linearità, i pesi di taratura devono soddisfare le specifiche di cui al punto 9.5.2.

La bilancia deve essere configurata in modo da ottenere un tempo di deposito e una stabilità ottimali nella propria sede.

9.5.   Gas analitici e standard di massa

9.5.1.   Gas analitici

I gas analitici devono soddisfare i criteri di accuratezza e di purezza contenuti nel presente punto.

9.5.1.1.   Specifiche dei gas

Le seguenti specifiche dei gas devono essere prese in considerazione:

| a) | si devono usare gas purificati per azzerare gli strumenti di misura e per la miscelazione con altri gas. Si devono usare gas con un livello di contaminazione non superiore al massimo dei seguenti valori nella bombola o all'uscita di un generatore di gas di azzeramento:






  i) | 2 per cento di contaminazione, misurata in relazione alla concentrazione media prevista allo standard. Ad esempio, se è prevista una concentrazione di CO di 100,0 μmol/mol, è consentito usare un gas di azzeramento con una contaminazione di CO pari o inferiore a 2,000 μmol/mol; |
| --- | --- | --- |

a)

si devono usare gas purificati per azzerare gli strumenti di misura e per la miscelazione con altri gas. Si devono usare gas con un livello di contaminazione non superiore al massimo dei seguenti valori nella bombola o all'uscita di un generatore di gas di azzeramento:

i)

2 per cento di contaminazione, misurata in relazione alla concentrazione media prevista allo standard. Ad esempio, se è prevista una concentrazione di CO di 100,0 μmol/mol, è consentito usare un gas di azzeramento con una contaminazione di CO pari o inferiore a 2,000 μmol/mol;

| ii) | contaminazione secondo la tabella 9.4, applicabile alle misurazioni grezze o diluite; |
| --- | --- |

ii)

contaminazione secondo la tabella 9.4, applicabile alle misurazioni grezze o diluite;

| iii) | contaminazione secondo la tabella 9.5, applicabile alle misurazioni grezze.

  Tabella 9.4


  Limiti di contaminazione applicabili alle misurazioni grezze o diluite [μmol/mol = ppm (3.2.)]








  Componente | Aria sintetica purificata (11) | N2 purificato (11) |
| --- | --- | --- | --- |
| THC (equivalente C1) | ≤ 0,05 μmol/mol | ≤ 0,05 μmol/mol |
| CO | ≤ 1 μmol/mol | ≤ 1 μmol/mol |
| CO2 | ≤ 10 μmol/mol | ≤ 10 μmol/mol |
| O2 | da 0,205 a 0,215 mol/mol | ≤ 2 μmol/mol |
| NOx | ≤ 0,02 μmol/mol | ≤ 0,02 μmol/mol |

iii)

contaminazione secondo la tabella 9.5, applicabile alle misurazioni grezze.

Tabella 9.4

Limiti di contaminazione applicabili alle misurazioni grezze o diluite [μmol/mol = ppm (3.2.)]

Componente

Aria sintetica purificata (11)

N2 purificato (11)

THC (equivalente C1)

≤ 0,05 μmol/mol

≤ 0,05 μmol/mol

CO

≤ 1 μmol/mol

≤ 1 μmol/mol

CO2

≤ 10 μmol/mol

≤ 10 μmol/mol

O2

da 0,205 a 0,215 mol/mol

≤ 2 μmol/mol

NOx

≤ 0,02 μmol/mol

≤ 0,02 μmol/mol

Tabella 9.5

Limiti di contaminazione applicabili alle misurazioni grezze [μmol/mol = ppm (3.2.)]

| Componente | Aria sintetica purificata (12) | N2 purificato (12) |
| --- | --- | --- |
| THC (equivalente C1) | ≤ 1 μmol/mol | ≤ 1 μmol/mol |
| CO | ≤ 1 μmol/mol | ≤ 1 μmol/mol |
| CO2 | ≤ 400 μmol/mol | ≤ 400 μmol/mol |
| O2 | da 0,18 a 0,21 mol/mol | — |
| NOx | ≤ 0,1 μmol/mol | ≤ 0,1 μmol/mol |

Componente

Aria sintetica purificata (12)

N2 purificato (12)

THC (equivalente C1)

≤ 1 μmol/mol

≤ 1 μmol/mol

CO

≤ 1 μmol/mol

≤ 1 μmol/mol

CO2

≤ 400 μmol/mol

≤ 400 μmol/mol

O2

da 0,18 a 0,21 mol/mol

—

NOx

≤ 0,1 μmol/mol

≤ 0,1 μmol/mol

| b) | I seguenti gas vanno usati con un analizzatore FID:






  i) | si deve usare un carburante FID con una concentrazione di H2 pari a (0,39 -0.41) mol/mol, resto He. La miscela non deve contenere oltre 0,05 μmol/mol di THC; |
| --- | --- | --- |

b)

I seguenti gas vanno usati con un analizzatore FID:

i)

si deve usare un carburante FID con una concentrazione di H2 pari a (0,39 -0.41) mol/mol, resto He. La miscela non deve contenere oltre 0,05 μmol/mol di THC;

| ii) | si deve usare aria per il bruciatore FID conforme alle specifiche dell'aria purificata di cui alla lettera a) del presente punto; |
| --- | --- |

ii)

si deve usare aria per il bruciatore FID conforme alle specifiche dell'aria purificata di cui alla lettera a) del presente punto;

| iii) | gas di azzeramento per il FID. Il rivelatore a ionizzazione di fiamma deve essere azzerato con un gas purificato conforme alle specifiche della lettera a) del presente punto, tuttavia la concentrazione del gas purificato O2 può essere qualsiasi valore; |
| --- | --- |

iii)

gas di azzeramento per il FID. Il rivelatore a ionizzazione di fiamma deve essere azzerato con un gas purificato conforme alle specifiche della lettera a) del presente punto, tuttavia la concentrazione del gas purificato O2 può essere qualsiasi valore;

| iv) | propano come gas di calibrazione per il FID. Il FID a THC deve essere calibrato e tarato con concentrazioni di gas di calibrazione C3H8 (propano). La taratura è effettuata su un numero di atomi di carbonio pari a uno (C1); |
| --- | --- |

iv)

propano come gas di calibrazione per il FID. Il FID a THC deve essere calibrato e tarato con concentrazioni di gas di calibrazione C3H8 (propano). La taratura è effettuata su un numero di atomi di carbonio pari a uno (C1);

| v) | metano come gas di calibrazione del FID. Se un FID a CH4 è sempre calibrato e tarato con un cutter degli idrocarburi non metanici, il FID deve essere calibrato e tarato con concentrazioni di gas di calibrazione CH4 (metano). La taratura va effettuata su un numero di atomi di carbonio pari a uno (C1); |
| --- | --- |

v)

metano come gas di calibrazione del FID. Se un FID a CH4 è sempre calibrato e tarato con un cutter degli idrocarburi non metanici, il FID deve essere calibrato e tarato con concentrazioni di gas di calibrazione CH4 (metano). La taratura va effettuata su un numero di atomi di carbonio pari a uno (C1);

| c) | si devono usare le seguenti miscele di gas, con una tracciabilità dei gas di ± 1,0 per cento del valore reale degli standard internazionali e/o nazionali riconosciuti o di altri standard riconosciuti per i gas:






  i) | CH4, resto aria sintetica purificata e/o N2 (a seconda dei casi); |
| --- | --- | --- |

c)

si devono usare le seguenti miscele di gas, con una tracciabilità dei gas di ± 1,0 per cento del valore reale degli standard internazionali e/o nazionali riconosciuti o di altri standard riconosciuti per i gas:

i)

CH4, resto aria sintetica purificata e/o N2 (a seconda dei casi);

| ii) | C2H6, resto aria sintetica purificata e/o N2 (a seconda dei casi); |
| --- | --- |

ii)

C2H6, resto aria sintetica purificata e/o N2 (a seconda dei casi);

| iii) | C3H8, resto aria sintetica purificata e/o N2 (a seconda dei casi); |
| --- | --- |

iii)

C3H8, resto aria sintetica purificata e/o N2 (a seconda dei casi);

| iv) | CO, resto N2 purificato; |
| --- | --- |

iv)

CO, resto N2 purificato;

| v) | CO2, resto N2 purificato; |
| --- | --- |

v)

CO2, resto N2 purificato;

| vi) | NO, resto N2 purificato; |
| --- | --- |

vi)

NO, resto N2 purificato;

| vii) | NO2, resto aria sintetica purificata; |
| --- | --- |

vii)

NO2, resto aria sintetica purificata;

| viii) | O2, resto N2 purificato; |
| --- | --- |

viii)

O2, resto N2 purificato;

| ix) | C3H8, CO, CO2, NO, resto N2 purificato; |
| --- | --- |

ix)

C3H8, CO, CO2, NO, resto N2 purificato;

| x) | C3H8, CH4, CO, CO2, NO, resto N2 purificato; |
| --- | --- |

x)

C3H8, CH4, CO, CO2, NO, resto N2 purificato;

| d) | si possono usare gas di specie diverse da quelle elencate alla lettera c) del presente punto (metanolo in aria, che può essere usato per determinare i fattori di risposta), purché siano tracciabili a ±3,0 per cento del valore reale degli standard internazionali e/o nazionali riconosciuti e soddisfino i criteri di stabilità di cui al punto 9.5.1.2.; |
| --- | --- |

d)

si possono usare gas di specie diverse da quelle elencate alla lettera c) del presente punto (metanolo in aria, che può essere usato per determinare i fattori di risposta), purché siano tracciabili a ±3,0 per cento del valore reale degli standard internazionali e/o nazionali riconosciuti e soddisfino i criteri di stabilità di cui al punto 9.5.1.2.;

| e) | si possono generare gas di taratura propri usando un dispositivo di miscelazione di precisione, quale un divisore di gas, per diluire i gas con N2 purificato o aria sintetica purificata. Se i divisori di gas sono conformi alle specifiche del punto 9.4.5.6. e i gas miscelati soddisfano le prescrizioni delle lettere a) e c) del presente punto, le miscele risultanti sono considerate conformi alle prescrizioni del presente punto 9.5.1.1. |
| --- | --- |

e)

si possono generare gas di taratura propri usando un dispositivo di miscelazione di precisione, quale un divisore di gas, per diluire i gas con N2 purificato o aria sintetica purificata. Se i divisori di gas sono conformi alle specifiche del punto 9.4.5.6. e i gas miscelati soddisfano le prescrizioni delle lettere a) e c) del presente punto, le miscele risultanti sono considerate conformi alle prescrizioni del presente punto 9.5.1.1.

9.5.1.2.   Concentrazione e data di scadenza

Si devono registrare la concentrazione di qualsiasi campione di gas di taratura e la data di scadenza indicata dal fornitore del gas.

| a) | Nessun campione di gas di taratura può essere usato dopo la data di scadenza, ad eccezione dei casi previsti alla seguente lettera b). |
| --- | --- |

a)

Nessun campione di gas di taratura può essere usato dopo la data di scadenza, ad eccezione dei casi previsti alla seguente lettera b).

| b) | I gas di taratura possono essere ri-etichettati e usati dopo la data di scadenza previa approvazione dell'autorità di omologazione. |
| --- | --- |

b)

I gas di taratura possono essere ri-etichettati e usati dopo la data di scadenza previa approvazione dell'autorità di omologazione.

9.5.1.3.   Trasferimento di gas

I gas vanno trasferiti dalla fonte agli analizzatori usando componenti dedicati esclusivamente al controllo e al trasferimento di questi gas.

Si deve rispettare la durata di conservazione di tutti i gas di taratura. Si deve registrare la data di scadenza dei gas di taratura dichiarata dal fabbricante.

9.5.2.   Standard di massa

Si devono usare pesi di taratura della bilancia del PM che sono certificati secondo standard di tracciabilità internazionali e/o nazionali riconosciuti con un'incertezza di 0,1 per cento. I pesi di taratura possono essere certificati da qualsiasi laboratorio di taratura che mantiene gli standard di tracciabilità internazionali e/o nazionali riconosciuti. Si deve garantire che il peso di taratura più basso non abbia una massa superiore a dieci volte la massa di un mezzo di campionamento del PM non utilizzato. Il verbale di taratura deve indicare anche la densità dei pesi.

---

(1)  Simboli specifici contenuti negli allegati.

(2)  La numerazione del presente allegato rispecchia quella dell'NRMM gtr 11. Tuttavia, alcune sezioni dell'NRMM gtr non sono necessarie nel presente allegato.

(3)  Per comprendere meglio la definizione di potenza di servizio di base cfr. la figura 2 della norma ISO 8528-1:2005.

(4)  Eseguire le tarature e le verifiche con maggiore frequenza secondo le istruzioni del fabbricante del sistema di misura e la buona pratica ingegneristica.

(5)  La verifica del CVS non è necessaria per sistemi concordi entro ± 2 per cento in base all'equilibrio chimico del carbone o dell'ossigeno dell'aria di aspirazione, del carburante e del gas di scarico diluito.

(6)  Purché sia evitata la condensazione dell'acqua nel contenitore di stoccaggio.

(7)  Fino a 40 °C.

(8)  Fino a 202 °C.

(9)  A (191 ± 11) °C.

(10)  L'accuratezza e la ripetibilità sono determinate entrambe con gli stessi dati raccolti, conformemente al punto 9.4.3. e in base ai valori assoluti. "pt." si riferisce al valore globale medio previsto al limite di emissione; "max." si riferisce al valore massimo previsto al limite di emissione durante il ciclo di lavoro, non al massimo dell'intervallo dello strumento; "meas." si riferisce alla media effettiva misurata durante il ciclo di lavoro.

(11)  Non è necessario che tali livelli di purezza corrispondano a standard rintracciabili riconosciuti a livello internazionale e/o nazionale.

(12)  Non è necessario che tali livelli di purezza corrispondano a standard rintracciabili riconosciuti a livello internazionale e/o nazionale.

Appendice A.1

(Riservato)

Appendice A.2

Statistiche

A.2.1.   Valore medio aritmetico

Il valore medio aritmetico, Formula, va calcolato nel modo che segue:

| | (A.2-1) |
| --- | --- |

Formula

(A.2-1)

A.2.2.   Deviazione standard

La deviazione standard per un campione non viziato (ad es. N–1), σ, è calcolata come segue:

| | (A.2-2) |
| --- | --- |

Formula

(A.2-2)

A.2.3.   Valore medio quadratico

Il valore medio quadratico, rms
  y, è calcolato come segue:

| | (A.2-3) |
| --- | --- |

Formula

(A.2-3)

A.2.4.   Prova t

Se determina se i dati superano la prova t usando le seguenti equazioni e tabelle:

| a) | per una prova t non accoppiato, la statistica t e il suo numero di gradi di libertà, v, sono calcolati come segue: | (A.2-4) |
| --- | --- | --- |
| | (A.2-5) |

a)

per una prova t non accoppiato, la statistica t e il suo numero di gradi di libertà, v, sono calcolati come segue:

Formula

(A.2-4)

Formula

(A.2-5)

| b) | per una prova t accoppiata, la statistica t e il suo numero di gradi di libertà, v, sono calcolati come segue, notando che εi
  sono gli errori (le differenze) tra ogni coppia di y
  refi
  e yi
  : | | (A.2-6) |
| --- | --- | --- | --- |

b)

per una prova t accoppiata, la statistica t e il suo numero di gradi di libertà, v, sono calcolati come segue, notando che εi
  sono gli errori (le differenze) tra ogni coppia di y
  refi
  e yi
  :

Formula

Formula

(A.2-6)

| c) | La tabella A.2.1 del presente punto è usata per confrontare t ai valori t
  crit della tabella rispetto al numero di gradi di libertà. Se t è inferiore a t
  crit, t supera la prova t.

  Tabella A.2.1


  Valori t critici rispetto al numero di gradi di libertà, v









  n | Affidabilità |
| --- | --- | --- |
| | 90 per cento | 95 per cento |
| 1 | 6,314 | 12,706 |
| 2 | 2,920 | 4,303 |
| 3 | 2,353 | 3,182 |
| 4 | 2,132 | 2,776 |
| 5 | 2,015 | 2,571 |
| 6 | 1,943 | 2,447 |
| 7 | 1,895 | 2,365 |
| 8 | 1,860 | 2,306 |
| 9 | 1,833 | 2,262 |
| 10 | 1,812 | 2,228 |
| 11 | 1,796 | 2,201 |
| 12 | 1,782 | 2,179 |
| 13 | 1,771 | 2,160 |
| 14 | 1,761 | 2,145 |
| 15 | 1,753 | 2,131 |
| 16 | 1,746 | 2,120 |
| 18 | 1,734 | 2,101 |
| 20 | 1,725 | 2,086 |
| 22 | 1,717 | 2,074 |
| 24 | 1,711 | 2,064 |
| 26 | 1,706 | 2,056 |
| 28 | 1,701 | 2,048 |
| 30 | 1,697 | 2,042 |
| 35 | 1,690 | 2,030 |
| 40 | 1,684 | 2,021 |
| 50 | 1,676 | 2,009 |
| 70 | 1,667 | 1,994 |
| 100 | 1,660 | 1,984 |
| 1000+ | 1,645 | 1,960 |

c)

La tabella A.2.1 del presente punto è usata per confrontare t ai valori t
  crit della tabella rispetto al numero di gradi di libertà. Se t è inferiore a t
  crit, t supera la prova t.

Tabella A.2.1

Valori t critici rispetto al numero di gradi di libertà, v

n

Affidabilità

90 per cento

95 per cento

1

6,314

12,706

2

2,920

4,303

3

2,353

3,182

4

2,132

2,776

5

2,015

2,571

6

1,943

2,447

7

1,895

2,365

8

1,860

2,306

9

1,833

2,262

10

1,812

2,228

11

1,796

2,201

12

1,782

2,179

13

1,771

2,160

14

1,761

2,145

15

1,753

2,131

16

1,746

2,120

18

1,734

2,101

20

1,725

2,086

22

1,717

2,074

24

1,711

2,064

26

1,706

2,056

28

1,701

2,048

30

1,697

2,042

35

1,690

2,030

40

1,684

2,021

50

1,676

2,009

70

1,667

1,994

100

1,660

1,984

1000+

1,645

1,960

Si usa l'interpolazione lineare per stabilire i valori non indicati nella tabella.

A.2.5.   Prova F

La statistica F è calcolata come segue:

| | (A.2-7) |
| --- | --- |

Formula

(A.2-7)

| a) | per la prova F di affidabilità del 90 per cento si usa la tabella 2 del presente punto per confrontare i valori F ai valori Fcrit90 tabulati rispetto a (N-1) e (Nref-1). Se F è inferiore a F
  crit90, F supera la prova F con un'affidabilità del 90 per cento; |
| --- | --- |

a)

per la prova F di affidabilità del 90 per cento si usa la tabella 2 del presente punto per confrontare i valori F ai valori Fcrit90 tabulati rispetto a (N-1) e (Nref-1). Se F è inferiore a F
  crit90, F supera la prova F con un'affidabilità del 90 per cento;

| b) | per la prova F di affidabilità del 95 per cento si usa la tabella 3 del presente punto per confrontare i valori F ai valori Fcrit90 tabulati rispetto a (N-1) e (Nref-1). Se F è inferiore a F
  crit90, F supera la prova F con un'affidabilità del 95 per cento. |
| --- | --- |

b)

per la prova F di affidabilità del 95 per cento si usa la tabella 3 del presente punto per confrontare i valori F ai valori Fcrit90 tabulati rispetto a (N-1) e (Nref-1). Se F è inferiore a F
  crit90, F supera la prova F con un'affidabilità del 95 per cento.

Tabella A.2.2

Valori critici di F e F
  crit90, rispetto a N-1 e N
  ref -1 al 90 per cento di affidabilità

| N-1 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 12 | 15 | 20 | 24 | 30 | 40 | 60 | 120 | 1 000+ |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| N
  ref-1 | |
| 1 | 39,86 | 49,50 | 53,59 | 55,83 | 57,24 | 58,20 | 58,90 | 59,43 | 59,85 | 60,19 | 60,70 | 61,22 | 61,74 | 62,00 | 62,26 | 62,52 | 62,79 | 63,06 | 63,32 |
| 2 | 8,526 | 9,000 | 9,162 | 9,243 | 9,293 | 9,326 | 9,349 | 9,367 | 9,381 | 9,392 | 9,408 | 9,425 | 9,441 | 9,450 | 9,458 | 9,466 | 9,475 | 9,483 | 9,491 |
| 3 | 5,538 | 5,462 | 5,391 | 5,343 | 5,309 | 5,285 | 5,266 | 5,252 | 5,240 | 5,230 | 5,216 | 5,200 | 5,184 | 5,176 | 5,168 | 5,160 | 5,151 | 5,143 | 5,134 |
| 4 | 4,545 | 4,325 | 4,191 | 4,107 | 4,051 | 4,010 | 3,979 | 3,955 | 3,936 | 3,920 | 3,896 | 3,870 | 3,844 | 3,831 | 3,817 | 3,804 | 3,790 | 3,775 | 3,761 |
| 5 | 4,060 | 3,780 | 3,619 | 3,520 | 3,453 | 3,405 | 3,368 | 3,339 | 3,316 | 3,297 | 3,268 | 3,238 | 3,207 | 3,191 | 3,174 | 3,157 | 3,140 | 3,123 | 3,105 |
| 6 | 3,776 | 3,463 | 3,289 | 3,181 | 3,108 | 3,055 | 3,014 | 2,983 | 2,958 | 2,937 | 2,905 | 2,871 | 2,836 | 2,818 | 2,800 | 2,781 | 2,762 | 2,742 | 2,722 |
| 7 | 3,589 | 3,257 | 3,074 | 2,961 | 2,883 | 2,827 | 2,785 | 2,752 | 2,725 | 2,703 | 2,668 | 2,632 | 2,595 | 2,575 | 2,555 | 2,535 | 2,514 | 2,493 | 2,471 |
| 8 | 3,458 | 3,113 | 2,924 | 2,806 | 2,726 | 2,668 | 2,624 | 2,589 | 2,561 | 2,538 | 2,502 | 2,464 | 2,425 | 2,404 | 2,383 | 2,361 | 2,339 | 2,316 | 2,293 |
| 9 | 3,360 | 3,006 | 2,813 | 2,693 | 2,611 | 2,551 | 2,505 | 2,469 | 2,440 | 2,416 | 2,379 | 2,340 | 2,298 | 2,277 | 2,255 | 2,232 | 2,208 | 2,184 | 2,159 |
| 10 | 3,285 | 2,924 | 2,728 | 2,605 | 2,522 | 2,461 | 2,414 | 2,377 | 2,347 | 2,323 | 2,284 | 2,244 | 2,201 | 2,178 | 2,155 | 2,132 | 2,107 | 2,082 | 2,055 |
| 11 | 3,225 | 2,860 | 2,660 | 2,536 | 2,451 | 2,389 | 2,342 | 2,304 | 2,274 | 2,248 | 2,209 | 2,167 | 2,123 | 2,100 | 2,076 | 2,052 | 2,026 | 2,000 | 1,972 |
| 12 | 3,177 | 2,807 | 2,606 | 2,480 | 2,394 | 2,331 | 2,283 | 2,245 | 2,214 | 2,188 | 2,147 | 2,105 | 2,060 | 2,036 | 2,011 | 1,986 | 1,960 | 1,932 | 1,904 |
| 13 | 3,136 | 2,763 | 2,560 | 2,434 | 2,347 | 2,283 | 2,234 | 2,195 | 2,164 | 2,138 | 2,097 | 2,053 | 2,007 | 1,983 | 1,958 | 1,931 | 1,904 | 1,876 | 1,846 |
| 14 | 3,102 | 2,726 | 2,522 | 2,395 | 2,307 | 2,243 | 2,193 | 2,154 | 2,122 | 2,095 | 2,054 | 2,010 | 1,962 | 1,938 | 1,912 | 1,885 | 1,857 | 1,828 | 1,797 |
| 15 | 3,073 | 2,695 | 2,490 | 2,361 | 2,273 | 2,208 | 2,158 | 2,119 | 2,086 | 2,059 | 2,017 | 1,972 | 1,924 | 1,899 | 1,873 | 1,845 | 1,817 | 1,787 | 1,755 |
| 16 | 3,048 | 2,668 | 2,462 | 2,333 | 2,244 | 2,178 | 2,128 | 2,088 | 2,055 | 2,028 | 1,985 | 1,940 | 1,891 | 1,866 | 1,839 | 1,811 | 1,782 | 1,751 | 1,718 |
| 17 | 3,026 | 2,645 | 2,437 | 2,308 | 2,218 | 2,152 | 2,102 | 2,061 | 2,028 | 2,001 | 1,958 | 1,912 | 1,862 | 1,836 | 1,809 | 1,781 | 1,751 | 1,719 | 1,686 |
| 18 | 3,007 | 2,624 | 2,416 | 2,286 | 2,196 | 2,130 | 2,079 | 2,038 | 2,005 | 1,977 | 1,933 | 1,887 | 1,837 | 1,810 | 1,783 | 1,754 | 1,723 | 1,691 | 1,657 |
| 19 | 2,990 | 2,606 | 2,397 | 2,266 | 2,176 | 2,109 | 2,058 | 2,017 | 1,984 | 1,956 | 1,912 | 1,865 | 1,814 | 1,787 | 1,759 | 1,730 | 1,699 | 1,666 | 1,631 |
| 20 | 2,975 | 2,589 | 2,380 | 2,249 | 2,158 | 2,091 | 2,040 | 1,999 | 1,965 | 1,937 | 1,892 | 1,845 | 1,794 | 1,767 | 1,738 | 1,708 | 1,677 | 1,643 | 1,607 |
| 21 | 2,961 | 2,575 | 2,365 | 2,233 | 2,142 | 2,075 | 2,023 | 1,982 | 1,948 | 1,920 | 1,875 | 1,827 | 1,776 | 1,748 | 1,719 | 1,689 | 1,657 | 1,623 | 1,586 |
| 20 | 2,949 | 2,561 | 2,351 | 2,219 | 2,128 | 2,061 | 2,008 | 1,967 | 1,933 | 1,904 | 1,859 | 1,811 | 1,759 | 1,731 | 1,702 | 1,671 | 1,639 | 1,604 | 1,567 |
| 23 | 2,937 | 2,549 | 2,339 | 2,207 | 2,115 | 2,047 | 1,995 | 1,953 | 1,919 | 1,890 | 1,845 | 1,796 | 1,744 | 1,716 | 1,686 | 1,655 | 1,622 | 1,587 | 1,549 |
| 24 | 2,927 | 2,538 | 2,327 | 2,195 | 2,103 | 2,035 | 1,983 | 1,941 | 1,906 | 1,877 | 1,832 | 1,783 | 1,730 | 1,702 | 1,672 | 1,641 | 1,607 | 1,571 | 1,533 |
| 25 | 2,918 | 2,528 | 2,317 | 2,184 | 2,092 | 2,024 | 1,971 | 1,929 | 1,895 | 1,866 | 1,820 | 1,771 | 1,718 | 1,689 | 1,659 | 1,627 | 1,593 | 1,557 | 1,518 |
| 26 | 2,909 | 2,519 | 2,307 | 2,174 | 2,082 | 2,014 | 1,961 | 1,919 | 1,884 | 1,855 | 1,809 | 1,760 | 1,706 | 1,677 | 1,647 | 1,615 | 1,581 | 1,544 | 1,504 |
| 27 | 2,901 | 2,511 | 2,299 | 2,165 | 2,073 | 2,005 | 1,952 | 1,909 | 1,874 | 1,845 | 1,799 | 1,749 | 1,695 | 1,666 | 1,636 | 1,603 | 1,569 | 1,531 | 1,491 |
| 28 | 2,894 | 2,503 | 2,291 | 2,157 | 2,064 | 1,996 | 1,943 | 1,900 | 1,865 | 1,836 | 1,790 | 1,740 | 1,685 | 1,656 | 1,625 | 1,593 | 1,558 | 1,520 | 1,478 |
| 29 | 2,887 | 2,495 | 2,283 | 2,149 | 2,057 | 1,988 | 1,935 | 1,892 | 1,857 | 1,827 | 1,781 | 1,731 | 1,676 | 1,647 | 1,616 | 1,583 | 1,547 | 1,509 | 1,467 |
| 30 | 2,881 | 2,489 | 2,276 | 2,142 | 2,049 | 1,980 | 1,927 | 1,884 | 1,849 | 1,819 | 1,773 | 1,722 | 1,667 | 1,638 | 1,606 | 1,573 | 1,538 | 1,499 | 1,456 |
| 40 | 2,835 | 2,440 | 2,226 | 2,091 | 1,997 | 1,927 | 1,873 | 1,829 | 1,793 | 1,763 | 1,715 | 1,662 | 1,605 | 1,574 | 1,541 | 1,506 | 1,467 | 1,425 | 1,377 |
| 60 | 2,791 | 2,393 | 2,177 | 2,041 | 1,946 | 1,875 | 1,819 | 1,775 | 1,738 | 1,707 | 1,657 | 1,603 | 1,543 | 1,511 | 1,476 | 1,437 | 1,395 | 1,348 | 1,291 |
| 120 | 2,748 | 2,347 | 2,130 | 1,992 | 1,896 | 1,824 | 1,767 | 1,722 | 1,684 | 1,652 | 1,601 | 1,545 | 1,482 | 1,447 | 1,409 | 1,368 | 1,320 | 1,265 | 1,193 |
| 1 000+ | 2,706 | 2,303 | 2,084 | 1,945 | 1,847 | 1,774 | 1,717 | 1,670 | 1,632 | 1,599 | 1,546 | 1,487 | 1,421 | 1,383 | 1,342 | 1,295 | 1,240 | 1,169 | 1,000 |

N-1

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

12

15

20

24

30

40

60

120

1 000+

N
  ref-1

1

39,86

49,50

53,59

55,83

57,24

58,20

58,90

59,43

59,85

60,19

60,70

61,22

61,74

62,00

62,26

62,52

62,79

63,06

63,32

2

8,526

9,000

9,162

9,243

9,293

9,326

9,349

9,367

9,381

9,392

9,408

9,425

9,441

9,450

9,458

9,466

9,475

9,483

9,491

3

5,538

5,462

5,391

5,343

5,309

5,285

5,266

5,252

5,240

5,230

5,216

5,200

5,184

5,176

5,168

5,160

5,151

5,143

5,134

4

4,545

4,325

4,191

4,107

4,051

4,010

3,979

3,955

3,936

3,920

3,896

3,870

3,844

3,831

3,817

3,804

3,790

3,775

3,761

5

4,060

3,780

3,619

3,520

3,453

3,405

3,368

3,339

3,316

3,297

3,268

3,238

3,207

3,191

3,174

3,157

3,140

3,123

3,105

6

3,776

3,463

3,289

3,181

3,108

3,055

3,014

2,983

2,958

2,937

2,905

2,871

2,836

2,818

2,800

2,781

2,762

2,742

2,722

7

3,589

3,257

3,074

2,961

2,883

2,827

2,785

2,752

2,725

2,703

2,668

2,632

2,595

2,575

2,555

2,535

2,514

2,493

2,471

8

3,458

3,113

2,924

2,806

2,726

2,668

2,624

2,589

2,561

2,538

2,502

2,464

2,425

2,404

2,383

2,361

2,339

2,316

2,293

9

3,360

3,006

2,813

2,693

2,611

2,551

2,505

2,469

2,440

2,416

2,379

2,340

2,298

2,277

2,255

2,232

2,208

2,184

2,159

10

3,285

2,924

2,728

2,605

2,522

2,461

2,414

2,377

2,347

2,323

2,284

2,244

2,201

2,178

2,155

2,132

2,107

2,082

2,055

11

3,225

2,860

2,660

2,536

2,451

2,389

2,342

2,304

2,274

2,248

2,209

2,167

2,123

2,100

2,076

2,052

2,026

2,000

1,972

12

3,177

2,807

2,606

2,480

2,394

2,331

2,283

2,245

2,214

2,188

2,147

2,105

2,060

2,036

2,011

1,986

1,960

1,932

1,904

13

3,136

2,763

2,560

2,434

2,347

2,283

2,234

2,195

2,164

2,138

2,097

2,053

2,007

1,983

1,958

1,931

1,904

1,876

1,846

14

3,102

2,726

2,522

2,395

2,307

2,243

2,193

2,154

2,122

2,095

2,054

2,010

1,962

1,938

1,912

1,885

1,857

1,828

1,797

15

3,073

2,695

2,490

2,361

2,273

2,208

2,158

2,119

2,086

2,059

2,017

1,972

1,924

1,899

1,873

1,845

1,817

1,787

1,755

16

3,048

2,668

2,462

2,333

2,244

2,178

2,128

2,088

2,055

2,028

1,985

1,940

1,891

1,866

1,839

1,811

1,782

1,751

1,718

17

3,026

2,645

2,437

2,308

2,218

2,152

2,102

2,061

2,028

2,001

1,958

1,912

1,862

1,836

1,809

1,781

1,751

1,719

1,686

18

3,007

2,624

2,416

2,286

2,196

2,130

2,079

2,038

2,005

1,977

1,933

1,887

1,837

1,810

1,783

1,754

1,723

1,691

1,657

19

2,990

2,606

2,397

2,266

2,176

2,109

2,058

2,017

1,984

1,956

1,912

1,865

1,814

1,787

1,759

1,730

1,699

1,666

1,631

20

2,975

2,589

2,380

2,249

2,158

2,091

2,040

1,999

1,965

1,937

1,892

1,845

1,794

1,767

1,738

1,708

1,677

1,643

1,607

21

2,961

2,575

2,365

2,233

2,142

2,075

2,023

1,982

1,948

1,920

1,875

1,827

1,776

1,748

1,719

1,689

1,657

1,623

1,586

20

2,949

2,561

2,351

2,219

2,128

2,061

2,008

1,967

1,933

1,904

1,859

1,811

1,759

1,731

1,702

1,671

1,639

1,604

1,567

23

2,937

2,549

2,339

2,207

2,115

2,047

1,995

1,953

1,919

1,890

1,845

1,796

1,744

1,716

1,686

1,655

1,622

1,587

1,549

24

2,927

2,538

2,327

2,195

2,103

2,035

1,983

1,941

1,906

1,877

1,832

1,783

1,730

1,702

1,672

1,641

1,607

1,571

1,533

25

2,918

2,528

2,317

2,184

2,092

2,024

1,971

1,929

1,895

1,866

1,820

1,771

1,718

1,689

1,659

1,627

1,593

1,557

1,518

26

2,909

2,519

2,307

2,174

2,082

2,014

1,961

1,919

1,884

1,855

1,809

1,760

1,706

1,677

1,647

1,615

1,581

1,544

1,504

27

2,901

2,511

2,299

2,165

2,073

2,005

1,952

1,909

1,874

1,845

1,799

1,749

1,695

1,666

1,636

1,603

1,569

1,531

1,491

28

2,894

2,503

2,291

2,157

2,064

1,996

1,943

1,900

1,865

1,836

1,790

1,740

1,685

1,656

1,625

1,593

1,558

1,520

1,478

29

2,887

2,495

2,283

2,149

2,057

1,988

1,935

1,892

1,857

1,827

1,781

1,731

1,676

1,647

1,616

1,583

1,547

1,509

1,467

30

2,881

2,489

2,276

2,142

2,049

1,980

1,927

1,884

1,849

1,819

1,773

1,722

1,667

1,638

1,606

1,573

1,538

1,499

1,456

40

2,835

2,440

2,226

2,091

1,997

1,927

1,873

1,829

1,793

1,763

1,715

1,662

1,605

1,574

1,541

1,506

1,467

1,425

1,377

60

2,791

2,393

2,177

2,041

1,946

1,875

1,819

1,775

1,738

1,707

1,657

1,603

1,543

1,511

1,476

1,437

1,395

1,348

1,291

120

2,748

2,347

2,130

1,992

1,896

1,824

1,767

1,722

1,684

1,652

1,601

1,545

1,482

1,447

1,409

1,368

1,320

1,265

1,193

1 000+

2,706

2,303

2,084

1,945

1,847

1,774

1,717

1,670

1,632

1,599

1,546

1,487

1,421

1,383

1,342

1,295

1,240

1,169

1,000

Tabella A.2.3

Valori critici di F e F
  crit95, rispetto a N-1 e N
  ref -1 al 95 per cento di affidabilità

| N-1 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 12 | 15 | 20 | 24 | 30 | 40 | 60 | 120 | 1 000+ |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| N
  ref-1 | |
| 1 | 161,4 | 199,5 | 215,7 | 224,5 | 230,1 | 233,9 | 236,7 | 238,8 | 240,5 | 241,8 | 243,9 | 245,9 | 248,0 | 249,0 | 250,1 | 251,1 | 252,2 | 253,2 | 254,3 |
| 2 | 18,51 | 19,00 | 19,16 | 19,24 | 19,29 | 19,33 | 19,35 | 19,37 | 19,38 | 19,39 | 19,41 | 19,42 | 19,44 | 19,45 | 19,46 | 19,47 | 19,47 | 19,48 | 19,49 |
| 3 | 10,12 | 9,552 | 9,277 | 9,117 | 9,014 | 8,941 | 8,887 | 8,845 | 8,812 | 8,786 | 8,745 | 8,703 | 8,660 | 8,639 | 8,617 | 8,594 | 8,572 | 8,549 | 8,526 |
| 4 | 7,709 | 6,944 | 6,591 | 6,388 | 6,256 | 6,163 | 6,094 | 6,041 | 5,999 | 5,964 | 5,912 | 5,858 | 5,803 | 5,774 | 5,746 | 5,717 | 5,688 | 5,658 | 5,628 |
| 5 | 6,608 | 5,786 | 5,410 | 5,192 | 5,050 | 4,950 | 4,876 | 4,818 | 4,773 | 4,735 | 4,678 | 4,619 | 4,558 | 4,527 | 4,496 | 4,464 | 4,431 | 4,399 | 4,365 |
| 6 | 5,987 | 5,143 | 4,757 | 4,534 | 4,387 | 4,284 | 4,207 | 4,147 | 4,099 | 4,060 | 4,000 | 3,938 | 3,874 | 3,842 | 3,808 | 3,774 | 3,740 | 3,705 | 3,669 |
| 7 | 5,591 | 4,737 | 4,347 | 4,120 | 3,972 | 3,866 | 3,787 | 3,726 | 3,677 | 3,637 | 3,575 | 3,511 | 3,445 | 3,411 | 3,376 | 3,340 | 3,304 | 3,267 | 3,230 |
| 8 | 5,318 | 4,459 | 4,066 | 3,838 | 3,688 | 3,581 | 3,501 | 3,438 | 3,388 | 3,347 | 3,284 | 3,218 | 3,150 | 3,115 | 3,079 | 3,043 | 3,005 | 2,967 | 2,928 |
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2,250

2,204

2,132

2,056

1,974

1,930

1,884

1,836

1,785

1,731

1,672

28

4,196

3,340

2,947

2,714

2,558

2,445

2,359

2,291

2,236

2,190

2,118

2,041

1,959

1,915

1,869

1,820

1,769

1,714

1,654

29

4,183

3,328

2,934

2,701

2,545

2,432

2,346

2,278

2,223

2,177

2,105

2,028

1,945

1,901

1,854

1,806

1,754

1,698

1,638

30

4,171

3,316

2,922

2,690

2,534

2,421

2,334

2,266

2,211

2,165

2,092

2,015

1,932

1,887

1,841

1,792

1,740

1,684

1,622

40

4,085

3,232

2,839

2,606

2,450

2,336

2,249

2,180

2,124

2,077

2,004

1,925

1,839

1,793

1,744

1,693

1,637

1,577

1,509

60

4,001

3,150

2,758

2,525

2,368

2,254

2,167

2,097

2,040

1,993

1,917

1,836

1,748

1,700

1,649

1,594

1,534

1,467

1,389

120

3,920

3,072

2,680

2,447

2,290

2,175

2,087

2,016

1,959

1,911

1,834

1,751

1,659

1,608

1,554

1,495

1,429

1,352

1,254

1 000+

3,842

2,996

2,605

2,372

2,214

2,099

2,010

1,938

1,880

1,831

1,752

1,666

1,571

1,517

1,459

1,394

1,318

1,221

1,000

A.2.6.   Coefficiente angolare

Il coefficiente angolare di regressione con il metodo dei minimi quadrati, a
  1y, è calcolato nel modo che segue:

| | (A.2-8) |
| --- | --- |

Formula

(A.2-8)

A.2.7.   Intercetta

L'intercetta di regressione con il metodo dei minimi quadrati, a
  0y, è calcolata nel modo che segue:

| | (A.2-9) |
| --- | --- |

Formula

(A.2-9)

A.2.8.   Errore standard della stima

L'errore standard della stima (standard error of estimate, SEE) va calcolato nel modo che segue:

| | (A.2-10) |
| --- | --- |

Formula

(A.2-10)

A.2.9.   Coefficiente di determinazione

Il coefficiente di determinazione, r
  2, va calcolato nel modo che segue:

| | (A.2-11) |
| --- | --- |

Formula

(A.2-11)

Appendice A.3

Formula della gravità internazionale del 1980

L'accelerazione della gravità della terra, ag, varia a seconda della posizione ed è calcolata per una latitudine rispettiva come segue:

Formula (A.3-1)

dove:

θ= gradi di latitudine a nord o a sud

Appendice A.4

Controllo del flusso del carbonio

A.4.1.   Introduzione

Solo una piccolissima parte del carbonio presente nel gas di scarico proviene dal carburante e solo una minima parte è presente nel gas di scarico come CO2. Su questo presupposto si fonda una verifica del sistema basata su misurazioni di CO2.

Il flusso del carbonio nei sistemi di misura dei gas di scarico dipende dalla portata del carburante. Il flusso del carbonio viene stabilito, nei vari punti di rilevazione dei sistemi di campionamento delle emissioni e del particolato, in base alle concentrazioni di CO2 e alla portata del gas in tali punti.

In questo senso, il motore costituisce una fonte nota di flusso del carbonio e, se si osserva tale flusso nel tubo di scarico e all'uscita del sistema di campionamento a flusso parziale del particolato, si può verificare l'assenza di perdite e l'accuratezza della sua misurazione. Tale controllo presenta il vantaggio che i componenti funzionano in condizioni di prova reali del motore per quanto riguarda temperatura e flusso.

La figura A.4.1 indica i punti di rilevazione in cui va controllato il flusso del carbonio. Le formule specifiche per determinare il flusso del carbonio in ognuno dei punti di campionamento sono date di seguito.

Figura A.4.1

Punti di rilevazione per il controllo del flusso del carbonio

Image

A.4.2.   Portata del carbonio in entrata nel motore (punto di rilevazione 1)

La portata massica del carbonio in entrata nel motore q

  mCf [kg/s] per un carburante CH
  α
  O
  ε
  è data da:

| | (A.4-1) |
| --- | --- |

Formula

(A.4-1)

dove:

qmf
  = portata massica del carburante [kg/s]

A.4.3.   Portata di carbonio nel gas di scarico grezzo (punto di rilevazione 2)

La portata massica di carbonio nel tubo di scarico del motore q

  mCe [kg/s] è determinata dalla concentrazione di CO2 grezzo e dalla portata massica del gas di scarico:

| | (A.4-2) |
| --- | --- |

Formula

(A.4-2)

dove:

| c
  CO2,r | = | concentrazione di CO2 su umido nel gas di scarico grezzo [percentuale] |
| --- | --- | --- |
| c
  CO2,a | = | concentrazione di CO2 su umido nell'aria ambiente [percentuale] |
| qmew | = | portata massica del gas di scarico su umido [kg/s] |
| M
  e | = | massa molare del gas di scarico [in g/mol] |

c
  CO2,r

=

concentrazione di CO2 su umido nel gas di scarico grezzo [percentuale]

c
  CO2,a

=

concentrazione di CO2 su umido nell'aria ambiente [percentuale]

qmew

=

portata massica del gas di scarico su umido [kg/s]

M
  e

=

massa molare del gas di scarico [in g/mol]

Se CO2 è misurato su secco, le misurazioni devono essere convertite nel valore su umido in conformità al punto A.7.3.2. o A.8.2.2.

A.4.4.   Portata del carbonio nel sistema di diluizione (punto di misurazione 3)

Nei sistemi di diluizione a flusso parziale, occorre tenere conto anche del rapporto di divisione. La portata del carbonio in un sistema di diluizione equivalente q

  mCp [kg/s] (equivalente significa equivalente a un sistema a flusso pieno dove il flusso totale è diluito) è determinata dalla concentrazione di CO2 diluito, dalla portata massica del gas di scarico e dalla portata del campione; la nuova equazione è identica all'equazione A.4-2, in quanto è integrata solo dal fattore di diluizione Formula.

| | (A.4-3) |
| --- | --- |

Formula

(A.4-3)

dove:

| c
  CO2,d | = | concentrazione di CO2 su umido nel gas di scarico diluito all'uscita del tunnel di diluizione [percentuale] |
| --- | --- | --- |
| c
  CO2,a | = | concentrazione di CO2 su umido nell'aria ambiente [percentuale] |
| qmdew | = | flusso del campione diluito in ingresso nel sistema di diluizione a flusso parziale [in kg/s] |
| qmew | = | portata massica del gas di scarico su umido [kg/s] |
| qmp | = | portata del campione di gas di scarico in ingresso nel sistema di diluizione a flusso parziale [in kg/s] |
| M
  e | = | massa molare del gas di scarico [in g/mol] |

c
  CO2,d

=

concentrazione di CO2 su umido nel gas di scarico diluito all'uscita del tunnel di diluizione [percentuale]

c
  CO2,a

=

concentrazione di CO2 su umido nell'aria ambiente [percentuale]

qmdew

=

flusso del campione diluito in ingresso nel sistema di diluizione a flusso parziale [in kg/s]

qmew

=

portata massica del gas di scarico su umido [kg/s]

qmp

=

portata del campione di gas di scarico in ingresso nel sistema di diluizione a flusso parziale [in kg/s]

M
  e

=

massa molare del gas di scarico [in g/mol]

Se CO2 è misurato su secco, le misurazioni devono essere convertite nel valore su umido in conformità al punto A.7.3.2. o A.8.2.2.

A.4.5.   Calcolo della massa molare del gas di scarico

La massa molare del gas di scarico si calcola con l'equazione (A.8-15) (cfr. punto A.8.4.2.4).

In alternativa, si possono utilizzare le masse molari seguenti:

M
  e
  (diesel)= 28,9 g/mol

Appendice A.5

(Riservato)

Appendice A.6

(Riservato)

Appendice A.7

Calcolo delle emissioni molari

A.7.0.   Conversione dei simboli

A.7.0.1.   Simboli generali

| Appendice A.7 (1) | Appendice A.8. | Unità | Quantità |
| --- | --- | --- | --- |
| A | | m2 | Area |
| A
  t | | m2 | Sezione trasversale della gola del tubo Venturi |
| a
  0 | b, D
  0 | t.b.d. (7) | Intercetta su y della linea di regressione, intercetta di taratura della PDP |
| a
  1 | m | t.b.d. (7) | Coefficiente angolare della linea di regressione |
| β | r
  D | m/m | Rapporto di diametri |
| C | | — | Coefficiente |
| C
  d | C
  d | — | Coefficiente di efflusso |
| C
  f | | — | Coefficiente di flusso |
| d | d | m | Diametro |
| DR | r
  d | — | Rapporto di diluizione (2) |
| e | e | g/kWh | Base specifica al freno |
| e
  gas | e
  gas | g/kWh | Emissione specifica di componenti gassosi |
| e
  PM | e
  PM | g/kWh | Emissione specifica di particolato |
| f | | Hz | Frequenza |
| f
  n | n | min–1, s–1 | Frequenza di rotazione (albero) |
| γ | | — | Rapporto dei calori specifici |
| K | | | Fattore di correzione |
| K
  s | X
  0 | s/giro | Fattore di correzione dello slittamento (slip) PDP |
| k
  Dr | k
  Dr | — | Fattore di aggiustamento verso il basso |
| | k
  h | | Fattore di correzione dell'umidità per NOx |
| k
  r | k
  r | — | Fattore di rigenerazione moltiplicativo |
| k
  Ur | k
  Ur | — | Fattore di aggiustamento verso l'alto |
| μ | μ | kg/(m·s) | Viscosità dinamica |
| M | M | g/mol | Massa molare (3) |
| M
  gas
   (4) | M
  gas | g/mol | Massa molare dei componenti gassosi |
| m | m | kg | Massa |
| | q
  m | kg/s | Portata massica |
| ν | | m2/s | Viscosità cinematica |
| N | | | Numero totale nella serie |
| n | | mol | Quantità di materia |
| | | mol/s | Tasso di materia |
| P | P | kW | Potenza |
| p | p | kPa | Pressione |
| p
  abs | p
  p | kPa | Pressione assoluta |
| p
  H2O | p
  r | kPa | Pressione del vapore acqueo |
| PF | 1 – E | per cento | Frazione di penetrazione (E = efficienza di conversione) |
| | qV | m3/s | Portata volumetrica |
| ρ | ρ | kg/m3 | Densità della massa |
| r | | — | Rapporto di pressioni |
| Ra | | μm | Ruvidità media della superficie |
| Re
  # | Re | — | Numero di Reynolds |
| RH% | RH | per cento | Umidità relativa |
| σ | σ | — | Deviazione standard |
| S | | K | Costante di Sutherland |
| T | T
  a | K | Temperatura assoluta |
| T | T | °C | Temperatura |
| T | | N·m | Coppia del motore |
| t | t | s | Tempo |
| Δt | Δt | s | Intervallo di tempo |
| V | V | m3 | Volume |
| | qV | m3/s | Portata volumetrica |
| W | W | kWh | Lavoro |
| W
  act | W
  act | kWh | Lavoro effettivo prodotto nel ciclo di prova |
| WF | WF | — | Fattore di ponderazione |
| w | w | g/g | Frazione di massa |
| X
   (5) | c | mol/mol, percentuale in vol | Quantità di frazione molare della sostanza (6) / concentrazione (anche in μmol/mol = ppm) |
| | | mol/mol | Concentrazione media ponderata proporzionalmente alla portata |
| y | | — | Variabile generica |
| | | — | Valore medio aritmetico |
| Z | | — | Fattore di comprimibilità |

Appendice A.7 (1)

Appendice A.8.

Unità

Quantità

A

m2

Area

A
  t

m2

Sezione trasversale della gola del tubo Venturi

a
  0

b, D
  0

t.b.d. (7)

Intercetta su y della linea di regressione, intercetta di taratura della PDP

a
  1

m

t.b.d. (7)

Coefficiente angolare della linea di regressione

β

r
  D

m/m

Rapporto di diametri

C

—

Coefficiente

C
  d

C
  d

—

Coefficiente di efflusso

C
  f

—

Coefficiente di flusso

d

d

m

Diametro

DR

r
  d

—

Rapporto di diluizione (2)

e

e

g/kWh

Base specifica al freno

e
  gas

e
  gas

g/kWh

Emissione specifica di componenti gassosi

e
  PM

e
  PM

g/kWh

Emissione specifica di particolato

f

Hz

Frequenza

f
  n

n

min–1, s–1

Frequenza di rotazione (albero)

γ

—

Rapporto dei calori specifici

K

Fattore di correzione

K
  s

X
  0

s/giro

Fattore di correzione dello slittamento (slip) PDP

k
  Dr

k
  Dr

—

Fattore di aggiustamento verso il basso

k
  h

Fattore di correzione dell'umidità per NOx

k
  r

k
  r

—

Fattore di rigenerazione moltiplicativo

k
  Ur

k
  Ur

—

Fattore di aggiustamento verso l'alto

μ

μ

kg/(m·s)

Viscosità dinamica

M

M

g/mol

Massa molare (3)

M
  gas
   (4)

M
  gas

g/mol

Massa molare dei componenti gassosi

m

m

kg

Massa

Image

q
  m

kg/s

Portata massica

ν

m2/s

Viscosità cinematica

N

Numero totale nella serie

n

mol

Quantità di materia

Image

mol/s

Tasso di materia

P

P

kW

Potenza

p

p

kPa

Pressione

p
  abs

p
  p

kPa

Pressione assoluta

p
  H2O

p
  r

kPa

Pressione del vapore acqueo

PF

1 – E

per cento

Frazione di penetrazione (E = efficienza di conversione)

Image

qV

m3/s

Portata volumetrica

ρ

ρ

kg/m3

Densità della massa

r

—

Rapporto di pressioni

Ra

μm

Ruvidità media della superficie

Re
  #

Re

—

Numero di Reynolds

RH%

RH

per cento

Umidità relativa

σ

σ

—

Deviazione standard

S

K

Costante di Sutherland

T

T
  a

K

Temperatura assoluta

T

T

°C

Temperatura

T

N·m

Coppia del motore

t

t

s

Tempo

Δt

Δt

s

Intervallo di tempo

V

V

m3

Volume

Image

qV

m3/s

Portata volumetrica

W

W

kWh

Lavoro

W
  act

W
  act

kWh

Lavoro effettivo prodotto nel ciclo di prova

WF

WF

—

Fattore di ponderazione

w

w

g/g

Frazione di massa

X
   (5)

c

mol/mol, percentuale in vol

Quantità di frazione molare della sostanza (6) / concentrazione (anche in μmol/mol = ppm)

Formula

mol/mol

Concentrazione media ponderata proporzionalmente alla portata

y

—

Variabile generica

Formula

—

Valore medio aritmetico

Z

—

Fattore di comprimibilità

A.7.0.2.   Pedici

| Appendice A.7 | Appendice A.8 (8) | Quantità |
| --- | --- | --- |
| abs | | Quantità assoluta |
| act | act | Quantità effettiva |
| air | | Aria, secca |
| atmos | | Atmosferico |
| bkgnd | | Fondo |
| C | | Carbonio |
| cal | | Quantità di taratura |
| CFV | | Tubo Venturi a flusso critico |
| cor | | Quantità corretta |
| dil | | Aria di diluizione |
| dexh | | Gas di scarico diluito |
| dry | | Quantità a secco |
| exh | | Gas di scarico grezzo |
| exp | | Quantità attesa |
| eq | | Quantità equivalente |
| fuel | | Carburante |
| | i | Misurazione istantanea (1 Hz) |
| i | | Valore individuale di una serie |
| idle | | Stato al minimo |
| in | | Quantità in |
| init | | Quantità iniziale, tipicamente prima di una prova delle emissioni |
| max | | Valore massimo (picco) |
| meas | | Quantità misurata |
| min | | Valore minimo |
| mix | | Massa molare d'aria |
| out | | Quantità in uscita |
| part | | Quantità parziale |
| PDP | | Pompa volumetrica |
| raw | | Gas di scarico grezzi |
| ref | | Quantità di riferimento |
| giro | | Rivoluzione |
| sat | | Condizione di saturazione |
| slip | | Slittamento (slip) della PDP |
| smpl | | Campionamento |
| span | | Quantità di calibrazione |
| SSV | | Tubo Venturi subsonico |
| std | | Quantità standard |
| prova | | Quantità di prova |
| total | | Quantità totale |
| uncor | | Quantità non corretta |
| vac | | Quantità sotto vuoto |
| weight | | Peso di taratura |
| wet | | Quantità su umido |
| zero | | Quantità zero |

Appendice A.7

Appendice A.8 (8)

Quantità

abs

Quantità assoluta

act

act

Quantità effettiva

air

Aria, secca

atmos

Atmosferico

bkgnd

Fondo

C

Carbonio

cal

Quantità di taratura

CFV

Tubo Venturi a flusso critico

cor

Quantità corretta

dil

Aria di diluizione

dexh

Gas di scarico diluito

dry

Quantità a secco

exh

Gas di scarico grezzo

exp

Quantità attesa

eq

Quantità equivalente

fuel

Carburante

i

Misurazione istantanea (1 Hz)

i

Valore individuale di una serie

idle

Stato al minimo

in

Quantità in

init

Quantità iniziale, tipicamente prima di una prova delle emissioni

max

Valore massimo (picco)

meas

Quantità misurata

min

Valore minimo

mix

Massa molare d'aria

out

Quantità in uscita

part

Quantità parziale

PDP

Pompa volumetrica

raw

Gas di scarico grezzi

ref

Quantità di riferimento

giro

Rivoluzione

sat

Condizione di saturazione

slip

Slittamento (slip) della PDP

smpl

Campionamento

span

Quantità di calibrazione

SSV

Tubo Venturi subsonico

std

Quantità standard

prova

Quantità di prova

total

Quantità totale

uncor

Quantità non corretta

vac

Quantità sotto vuoto

weight

Peso di taratura

wet

Quantità su umido

zero

Quantità zero

A.7.0.3.   Simboli e abbreviazioni relativi ai componenti chimici (utilizzati anche come pedici)

| Appendice A.7. | Appendice A.8. | Quantità |
| --- | --- | --- |
| Ar | Ar | Argo |
| C1 | C1 | Idrocarburo carbonio 1 equivalente |
| CH4 | CH4 | Metano |
| C2H6 | C2H6 | Etano |
| C3H8 | C3H8 | Propano |
| CO | CO | Monossido di carbonio |
| CO2 | CO2 | Biossido di carbonio |
| DOP | DOP | Di-ottilftalato |
| H | | Idrogeno atomico |
| H2 | | Idrogeno molecolare |
| HC | HC | Idrocarburi |
| H2O | H2O | Acqua |
| He | | Elio |
| N | | Idrogeno atomico |
| N2 | | Azoto molecolare |
| NMHC | NMHC | Idrocarburi non metanici |
| NOx | NOx | Ossidi d'azoto |
| NO | NO | Ossido nitrico |
| NO2 | NO2 | Biossido di azoto |
| O | | Ossigeno atomico |
| PM | PM | Particolato |
| S | | Zolfo |

Appendice A.7.

Appendice A.8.

Quantità

Ar

Ar

Argo

C1

C1

Idrocarburo carbonio 1 equivalente

CH4

CH4

Metano

C2H6

C2H6

Etano

C3H8

C3H8

Propano

CO

CO

Monossido di carbonio

CO2

CO2

Biossido di carbonio

DOP

DOP

Di-ottilftalato

H

Idrogeno atomico

H2

Idrogeno molecolare

HC

HC

Idrocarburi

H2O

H2O

Acqua

He

Elio

N

Idrogeno atomico

N2

Azoto molecolare

NMHC

NMHC

Idrocarburi non metanici

NOx

NOx

Ossidi d'azoto

NO

NO

Ossido nitrico

NO2

NO2

Biossido di azoto

O

Ossigeno atomico

PM

PM

Particolato

S

Zolfo

A.7.0.4.   Simboli e abbreviazioni relativi alla composizione del carburante

| Appendice A.7 (9) | Appendice A.8 (10) | Quantità |
| --- | --- | --- |
| wC

   (12) | w
  C
   (12) | Tenore di carbonio nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa] |
| wH | wH | Tenore di idrogeno nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa] |
| wN | wN | Tenore di azoto nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa] |
| wO | wO | Tenore di ossigeno nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa] |
| wS | wS | Tenore di zolfo nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa] |
| α | α | Rapporto atomico idrogeno /carbonio (H/C) |
| β | ε | Rapporto atomico ossigeno/carbonio (O/C) (11) |
| γ | γ | Rapporto atomico zolfo/carbonio (S/C) |
| δ | δ | Rapporto atomico azoto/carbonio (N/C) |

Appendice A.7 (9)

Appendice A.8 (10)

Quantità

wC

   (12)

w
  C
   (12)

Tenore di carbonio nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa]

wH

wH

Tenore di idrogeno nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa]

wN

wN

Tenore di azoto nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa]

wO

wO

Tenore di ossigeno nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa]

wS

wS

Tenore di zolfo nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa]

α

α

Rapporto atomico idrogeno /carbonio (H/C)

β

ε

Rapporto atomico ossigeno/carbonio (O/C) (11)

γ

γ

Rapporto atomico zolfo/carbonio (S/C)

δ

δ

Rapporto atomico azoto/carbonio (N/C)

A.7.0.5.   Simboli per la bilancia chimica usata nell'appendice A.7

| x
  dil/exh | = | Quantità di gas di diluizione o aria in eccesso per mole di gas di scarico |
| --- | --- | --- |
| x
  H2Oexh | = | Quantità di acqua nel gas di scarico per mole di gas di scarico |
| x
  Ccombdry | = | Quantità di carbonio dal carburante nel gas di scarico per mole di gas di scarico secco |
| x
  H2Oexhdry | = | Quantità di acqua nel gas di scarico per mole secca di gas di scarico secco |
| x
  prod/intdry | = | Quantità di prodotti stechiometrici secchi per mole secca di aria di aspirazione |
| x
  dil/exhdry | = | Quantità di gas di diluizione e/o aria in eccesso per mole di gas di scarico secco |
| x
  int/exhdry | = | Quantità di aria di aspirazione necessaria per produrre i reali prodotti di combustione per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco |
| x
  raw/exhdry | = | Quantità di gas di scarico non diluito, senza aria in eccesso, per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco |
| x
  O2intdry | = | Quantità di aria di aspirazione O2 per mole di aria di aspirazione secca |
| x
  CO2intdry | = | Quantità di aria di aspirazione CO2 per mole di aria di aspirazione secca |
| x
  H2Ointdry | = | Quantità di aria di aspirazione H2O per mole di aria di aspirazione secca |
| x
  CO2int | = | Quantità di aria di aspirazione CO2 per mole di aria di aspirazione |
| x
  CO2dil | = | Quantità di gas di diluizione CO2 per mole di gas di diluizione |
| x
  H2Oexhdry | = | Quantità di gas di diluizione CO2 per mole di gas di diluizione secco |
| x
  H2Odildry | = | Quantità di gas di diluizione H2O per mole di gas di diluizione secco |
| x
  H2Odil | = | Quantità di gas di diluizione H2O per mole di gas di diluizione |
| x
  [emission]meas | = | Quantità di emissioni misurate nel campione al rispettivo analizzatore di gas |
| x
  [emission]dry | = | Quantità di emissioni per mole secca di campione secco |
| x
  H2O[emission]meas | = | Quantità di acqua nel campione nel punto di rilevamento delle emissioni |
| x
  H2Oint | = | Quantità di acqua nell'aria di aspirazione, in base a una misurazione dell'umidità dell'aria di aspirazione |

x
  dil/exh

=

Quantità di gas di diluizione o aria in eccesso per mole di gas di scarico

x
  H2Oexh

=

Quantità di acqua nel gas di scarico per mole di gas di scarico

x
  Ccombdry

=

Quantità di carbonio dal carburante nel gas di scarico per mole di gas di scarico secco

x
  H2Oexhdry

=

Quantità di acqua nel gas di scarico per mole secca di gas di scarico secco

x
  prod/intdry

=

Quantità di prodotti stechiometrici secchi per mole secca di aria di aspirazione

x
  dil/exhdry

=

Quantità di gas di diluizione e/o aria in eccesso per mole di gas di scarico secco

x
  int/exhdry

=

Quantità di aria di aspirazione necessaria per produrre i reali prodotti di combustione per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco

x
  raw/exhdry

=

Quantità di gas di scarico non diluito, senza aria in eccesso, per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco

x
  O2intdry

=

Quantità di aria di aspirazione O2 per mole di aria di aspirazione secca

x
  CO2intdry

=

Quantità di aria di aspirazione CO2 per mole di aria di aspirazione secca

x
  H2Ointdry

=

Quantità di aria di aspirazione H2O per mole di aria di aspirazione secca

x
  CO2int

=

Quantità di aria di aspirazione CO2 per mole di aria di aspirazione

x
  CO2dil

=

Quantità di gas di diluizione CO2 per mole di gas di diluizione

x
  H2Oexhdry

=

Quantità di gas di diluizione CO2 per mole di gas di diluizione secco

x
  H2Odildry

=

Quantità di gas di diluizione H2O per mole di gas di diluizione secco

x
  H2Odil

=

Quantità di gas di diluizione H2O per mole di gas di diluizione

x
  [emission]meas

=

Quantità di emissioni misurate nel campione al rispettivo analizzatore di gas

x
  [emission]dry

=

Quantità di emissioni per mole secca di campione secco

x
  H2O[emission]meas

=

Quantità di acqua nel campione nel punto di rilevamento delle emissioni

x
  H2Oint

=

Quantità di acqua nell'aria di aspirazione, in base a una misurazione dell'umidità dell'aria di aspirazione

A.7.1.   Parametri e rapporti di base

A.7.1.1.   Aria secca e specie chimiche

Il presente allegato usa i seguenti valori per la composizione dell'aria secca:

| x
  O2airdry | = | 0,209445 mol/mol |
| --- | --- | --- |
| x
  CO2airdry | = | 0,000375 mol/mol |

x
  O2airdry

=

0,209445 mol/mol

x
  CO2airdry

=

0,000375 mol/mol

Il presente allegato usa le seguenti masse molari o masse molari effettive delle specie chimiche:

| M
  air | = | 28,96559 g/mol (aria secca) |
| --- | --- | --- |
| M
  Ar | = | 39,948 g/mol (argon) |
| M
  C | = | 12,0107 g/mol (carbonio) |
| M
  CO | = | 28,0101 g/mol (monossido di carbonio) |
| M
  CO2 | = | 44,0095 g/mol (biossido di carbonio) |
| M
  H | = | 1,00794 g/mol (idrogeno atomico) |
| M
  H2 | = | 2,01588 g/mol (idrogeno molecolare) |
| M
  H2O | = | 18,01528 g/mol (acqua) |
| M
  He | = | 4,002602 g/mol (elio) |
| M
  N | = | 14,0067 g/mol (azoto atomico) |
| M
  N2 | = | 28,0134 g/mol (azoto molecolare) |
| M
  NMHC | = | 13,875389 g/mol (idrocarburi non metanici (13)) |
| M
  NOx | = | 46,0055 g/mol (ossidi d'azoto (14)) |
| M
  O | = | 15,9994 g/mol (ossigeno atomico) |
| M
  O2 | = | 31,9988 g/mol (ossigeno molecolare) |
| M
  C3H8 | = | 44,09562 g/mol (propano) |
| M
  S | = | 32,065 g/mol (zolfo) |
| M
  THC | = | 13,875389 g/mol (idrocarburi totali (13)) |

M
  air

=

28,96559 g/mol (aria secca)

M
  Ar

=

39,948 g/mol (argon)

M
  C

=

12,0107 g/mol (carbonio)

M
  CO

=

28,0101 g/mol (monossido di carbonio)

M
  CO2

=

44,0095 g/mol (biossido di carbonio)

M
  H

=

1,00794 g/mol (idrogeno atomico)

M
  H2

=

2,01588 g/mol (idrogeno molecolare)

M
  H2O

=

18,01528 g/mol (acqua)

M
  He

=

4,002602 g/mol (elio)

M
  N

=

14,0067 g/mol (azoto atomico)

M
  N2

=

28,0134 g/mol (azoto molecolare)

M
  NMHC

=

13,875389 g/mol (idrocarburi non metanici (13))

M
  NOx

=

46,0055 g/mol (ossidi d'azoto (14))

M
  O

=

15,9994 g/mol (ossigeno atomico)

M
  O2

=

31,9988 g/mol (ossigeno molecolare)

M
  C3H8

=

44,09562 g/mol (propano)

M
  S

=

32,065 g/mol (zolfo)

M
  THC

=

13,875389 g/mol (idrocarburi totali (13))

Il presente allegato usa la seguente costante molare del gas R per i gas ideali:

Formula

Il presente allegato usa i seguenti rapporti di calori specifici Formula per l'aria di diluizione e per il gas di scarico diluito:

| γ
  air | = | 1,399 (rapporto di calori specifici per l'aria di aspirazione o l'aria di diluizione) |
| --- | --- | --- |
| γ
  air | = | 1,399 (rapporto di calori specifici per il gas di scarico diluito) |
| γ
  air | = | 1,385 (rapporto di calori specifici per il gas di scarico grezzo) |

γ
  air

=

1,399 (rapporto di calori specifici per l'aria di aspirazione o l'aria di diluizione)

γ
  air

=

1,399 (rapporto di calori specifici per il gas di scarico diluito)

γ
  air

=

1,385 (rapporto di calori specifici per il gas di scarico grezzo)

A.7.1.2.   Aria umida

Il presente punto descrive come determinare la quantità d'acqua in un gas ideale:

A.7.1.2.1.   Pressione del vapore acqueo

La pressione del vapore acqueo p
  H2O [kPa] per una data condizione di temperatura di saturazione, T
  sat [K], è calcolata come segue:

| a) | per le misurazioni dell'umidità effettuate a temperature ambiente da 0 a 100°C oppure per le misurazioni dell'umidità effettuate sopra acqua molto raffreddata a temperature ambiente da -50 a 0°C: | (A.7-1) |
| --- | --- | --- |

a)

per le misurazioni dell'umidità effettuate a temperature ambiente da 0 a 100°C oppure per le misurazioni dell'umidità effettuate sopra acqua molto raffreddata a temperature ambiente da -50 a 0°C:

Formula

(A.7-1)

dove:

| p
  H2O | = | pressione del vapore acqueo alla condizione di temperatura di saturazione [kPa] |
| --- | --- | --- |
| T
  sat | = | temperatura di saturazione dell'acqua alla condizione misurata [K] |

p
  H2O

=

pressione del vapore acqueo alla condizione di temperatura di saturazione [kPa]

T
  sat

=

temperatura di saturazione dell'acqua alla condizione misurata [K]

| b) | per le misurazioni dell'umidità effettuate sopra il ghiaccio a temperature ambiente da (-100 a 0)°C: | (A.7-2) |
| --- | --- | --- |

b)

per le misurazioni dell'umidità effettuate sopra il ghiaccio a temperature ambiente da (-100 a 0)°C:

Formula

(A.7-2)

dove:

Tsat= temperatura di saturazione dell'acqua alla condizione misurata [K]

A.7.1.2.2.   Punto di rugiada

Se l'umidità viene misurata come punto di rugiada, la quantità di acqua in un gas ideale x
  H2O [mol/mol] si determina nel modo seguente:

| | (A.7-3) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-3)

dove:

| x
  H2O | = | quantità d'acqua in un gas ideale [mol/mol] |
| --- | --- | --- |
| p
  H2O | = | pressione del vapore acqueo al punto di rugiada misurato, T
  sat=T
  dew [kPa] |
| p
  abs | = | pressione statica assoluta su umido al punto di misurazione del punto di rugiada [kPa] |

x
  H2O

=

quantità d'acqua in un gas ideale [mol/mol]

p
  H2O

=

pressione del vapore acqueo al punto di rugiada misurato, T
  sat=T
  dew [kPa]

p
  abs

=

pressione statica assoluta su umido al punto di misurazione del punto di rugiada [kPa]

A.7.1.2.3.   Umidità relativa

Se l'umidità viene misurata come umidità relativa RH%, la quantità di acqua in un gas ideale x
  H2O [mol/mol] si determina nel modo seguente:

| | (A.7-4) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-4)

dove:

| RH% | = | umidità relativa [percentuale] |
| --- | --- | --- |
| p
  H2O | = | pressione del vapore acqueo a un umidità relativa del 100 per cento al punto di misurazione dell'umidità relativa, T
  sat=T
  amb [kPa] |
| p
  abs | = | pressione statica assoluta su umido al punto di misurazione dell'umidità relativa [kPa] |

RH%

=

umidità relativa [percentuale]

p
  H2O

=

pressione del vapore acqueo a un umidità relativa del 100 per cento al punto di misurazione dell'umidità relativa, T
  sat=T
  amb [kPa]

p
  abs

=

pressione statica assoluta su umido al punto di misurazione dell'umidità relativa [kPa]

A.7.1.3.   Caratteristiche del carburante

La formula chimica generale del carburante è CHαOβSγNδ, dove α è il rapporto atomico idrogeno/carbonio (H/C), β è il rapporto atomico ossigeno/carbonio (O/C), γ è il rapporto atomico zolfo/carbonio (S/C) e δ è il rapporto atomico azoto/carbonio (N/C). In base a questa formula si può calcolare la frazione di massa del carbonio del carburante w
  C. Nel caso del carburante diesel si può usare la formula semplice CH
  α
  O
  β
  . I valori predefiniti per la composizione del carburante possono essere usati nel modo seguente:

Tabella A.7.1

Valori predefiniti del rapporto atomico idrogeno/carbonio, α, del rapporto atomico ossigeno /carbonio, β, e della frazione di massa del carbonio del carburante, w
  C, per i carburanti diesel

| Carburante | Rapporti atomici idrogeno e ossigeno/carbonio
  CHαOβ | Concentrazione di massa del carbonio, wC

  [g/g] |
| --- | --- | --- |
| Diesel | CH1,85O0 | 0,866 |

Carburante

Rapporti atomici idrogeno e ossigeno/carbonio

CHαOβ

Concentrazione di massa del carbonio, wC

[g/g]

Diesel

CH1,85O0

0,866

A.7.1.4.   Concentrazione degli HC totali e degli HC non metanici

A.7.1.4.1.   Determinazione dei THC e correzioni della contaminazione iniziale da THC/CH4

| a) | Se devono essere determinate le emissioni di THC, x
  THC[THC-FID] è calcolato usando la concentrazione di contaminazione iniziale THC x
  THC[THC-FID]init di cui al punto 7.3.1.2. nel modo seguente: | (A.7-5) |
| --- | --- | --- |

a)

Se devono essere determinate le emissioni di THC, x
  THC[THC-FID] è calcolato usando la concentrazione di contaminazione iniziale THC x
  THC[THC-FID]init di cui al punto 7.3.1.2. nel modo seguente:

Formula

(A.7-5)

dove:

| x
  THC[THC-FID]cor | = | concentrazione dei THC corretta per la contaminazione [mol/mol] |
| --- | --- | --- |
| x
  THC[THC-FID]uncorr | = | concentrazione dei THC non corretta [mol/mol] |
| x
  THC[THC-FID]init | = | concentrazione di contaminazione iniziale da THC [mol/mol] |

x
  THC[THC-FID]cor

=

concentrazione dei THC corretta per la contaminazione [mol/mol]

x
  THC[THC-FID]uncorr

=

concentrazione dei THC non corretta [mol/mol]

x
  THC[THC-FID]init

=

concentrazione di contaminazione iniziale da THC [mol/mol]

| b) | Per la determinazione degli NMHC di cui al punto A.7.1.4.2., x
  THC[THC-FID] deve essere corretto per la contaminazione iniziale da HC usando l'equazione (A.7-5). La contaminazione iniziale da CH4 del campione può essere corretta usando l'equazione (A.7-5), sostituendo le concentrazioni dei THC con CH4. |
| --- | --- |

b)

Per la determinazione degli NMHC di cui al punto A.7.1.4.2., x
  THC[THC-FID] deve essere corretto per la contaminazione iniziale da HC usando l'equazione (A.7-5). La contaminazione iniziale da CH4 del campione può essere corretta usando l'equazione (A.7-5), sostituendo le concentrazioni dei THC con CH4.

A.7.1.4.2.   Determinazione degli NMHC

Per determinare la concentrazione degli NMHC, x
  NMHC, si segue una delle seguenti disposizioni:

| a) | se CH4 non è misurato, le concentrazioni degli NMHC possono essere determinate nel modo seguente:
  La massa di fondo corretta degli NMHC è confrontata alla massa di fondo corretta dei THC. Se la massa di fondo corretta degli NMHC è superiore a 0,98 volte la massa di fondo corretta dei THC, la massa di fondo corretta degli NMHC è considerata come 0,98 volte la massa di fondo corretta dei THC. Se i calcoli degli NMHC sono omessi, la massa di fondo corretta degli NMHC è considerata come 0,98 volte la massa di fondo corretta dei THC; |
| --- | --- |

a)

se CH4 non è misurato, le concentrazioni degli NMHC possono essere determinate nel modo seguente:

La massa di fondo corretta degli NMHC è confrontata alla massa di fondo corretta dei THC. Se la massa di fondo corretta degli NMHC è superiore a 0,98 volte la massa di fondo corretta dei THC, la massa di fondo corretta degli NMHC è considerata come 0,98 volte la massa di fondo corretta dei THC. Se i calcoli degli NMHC sono omessi, la massa di fondo corretta degli NMHC è considerata come 0,98 volte la massa di fondo corretta dei THC;

| b) | per i cutter degli idrocarburi non metanici, è calcolata usando i fattori di penetrazione del cutter (PF) di CH4 e C2H6 di cui al punto 8.1.10.3., e usando la contaminazione da HC e la concentrazione dei THC corretta secco/umido x
  THC[THC-FID]cor come determinata alla lettera a) del punto A.7.1.4.1.:






  i) | si usa la seguente equazione per le frazioni di penetrazione determinate usando la configurazione dell'NMC descritta al punto 8.1.10.3.4.1.: | (A.7-6) |
| --- | --- | --- | --- |

b)

per i cutter degli idrocarburi non metanici, è calcolata usando i fattori di penetrazione del cutter (PF) di CH4 e C2H6 di cui al punto 8.1.10.3., e usando la contaminazione da HC e la concentrazione dei THC corretta secco/umido x
  THC[THC-FID]cor come determinata alla lettera a) del punto A.7.1.4.1.:

i)

si usa la seguente equazione per le frazioni di penetrazione determinate usando la configurazione dell'NMC descritta al punto 8.1.10.3.4.1.:

Formula

(A.7-6)

dove:

| x
  NMHC | = | concentrazione degli NMHC |
| --- | --- | --- |
| x
  THC[THC-FID]cor | = | concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC e secco/umido, come misurata dal FID THC durante il campionamento bypassando l'NMC |
| x
  THC[NMC-FID] | = | concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC (opzionale) e per secco/umido, come misurata dal FID THC durante il campionamento attraverso l'NMC |
| RF
  CH4[THC-FID] | = | fattore di risposta del FID THC al CH4, secondo il punto 8.1.10.1.4. |
| RFPF
  C2H6[NMC-FID] | = | fattore di risposta all'etano e frazione di penetrazione del cutter degli idrocarburi non metanici secondo il punto 8.1.10.3.4.1. |

x
  NMHC

=

concentrazione degli NMHC

x
  THC[THC-FID]cor

=

concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC e secco/umido, come misurata dal FID THC durante il campionamento bypassando l'NMC

x
  THC[NMC-FID]

=

concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC (opzionale) e per secco/umido, come misurata dal FID THC durante il campionamento attraverso l'NMC

RF
  CH4[THC-FID]

=

fattore di risposta del FID THC al CH4, secondo il punto 8.1.10.1.4.

RFPF
  C2H6[NMC-FID]

=

fattore di risposta all'etano e frazione di penetrazione del cutter degli idrocarburi non metanici secondo il punto 8.1.10.3.4.1.

| ii) | si usa la seguente equazione per le frazioni di penetrazione determinate usando la configurazione dell'NMC descritta al punto 8.1.10.3.4.2.: | (A.7-7) |
| --- | --- | --- |

ii)

si usa la seguente equazione per le frazioni di penetrazione determinate usando la configurazione dell'NMC descritta al punto 8.1.10.3.4.2.:

Formula

(A.7-7)

dove:

| x
  NMHC | = | concentrazione degli NMHC |
| --- | --- | --- |
| x
  THC[THC-FID]cor | = | concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC e secco/umido, come misurata dal FID THC durante il campionamento bypassando l'NMC |
| PF
  CH4[NMC-FID] | = | frazione di penetrazione nel cutter degli idrocarburi non metanici secondo il punto 8.1.10.3.4.2. |
| x
  THC[NMC-FID] | = | concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC (opzionale) e per secco/umido, come misurata dal FID THC durante il campionamento attraverso l'NMC |
| PF
  C2H6[NMC-FID] | = | frazione di penetrazione nel cutter degli idrocarburi non metanici secondo il punto 8.1.10.3.4.2. |

x
  NMHC

=

concentrazione degli NMHC

x
  THC[THC-FID]cor

=

concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC e secco/umido, come misurata dal FID THC durante il campionamento bypassando l'NMC

PF
  CH4[NMC-FID]

=

frazione di penetrazione nel cutter degli idrocarburi non metanici secondo il punto 8.1.10.3.4.2.

x
  THC[NMC-FID]

=

concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC (opzionale) e per secco/umido, come misurata dal FID THC durante il campionamento attraverso l'NMC

PF
  C2H6[NMC-FID]

=

frazione di penetrazione nel cutter degli idrocarburi non metanici secondo il punto 8.1.10.3.4.2.

| iii) | si usa la seguente equazione per le frazioni di penetrazione determinate usando la configurazione dell'NMC descritta al punto 8.1.10.3.4.2.: | (A.7-8) |
| --- | --- | --- |

iii)

si usa la seguente equazione per le frazioni di penetrazione determinate usando la configurazione dell'NMC descritta al punto 8.1.10.3.4.2.:

Formula

(A.7-8)

dove:

| x
  NMHC | = | concentrazione degli NMHC |
| --- | --- | --- |
| x
  THC[THC-FID]cor | = | concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC e per secco/umido, come misurata dal FID THC durante il campionamento bypassando l'NMC |
| PF
  CH4[NMC-FID] | = | frazione di penetrazione del CH4 nel cutter degli idrocarburi non metanici secondo il punto 8.1.10.3.4.3. |
| x
  THC[NMC-FID] | = | concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC (opzionale) e per secco/umido, come misurato dal FID THC durante il campionamento attraverso l'NMC |
| RFPF
  C2H6[NMC-FID] | = | combinazione del fattore di risposta all'etano e della frazione di penetrazione del CH4 nel cutter degli idrocarburi non metanici secondo il punto 8.1.10.3.4.3. |
| RF
  CH4[THC-FID] | = | fattore di risposta del FID THC al CH4, secondo il punto 8.1.10.1.4. |

x
  NMHC

=

concentrazione degli NMHC

x
  THC[THC-FID]cor

=

concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC e per secco/umido, come misurata dal FID THC durante il campionamento bypassando l'NMC

PF
  CH4[NMC-FID]

=

frazione di penetrazione del CH4 nel cutter degli idrocarburi non metanici secondo il punto 8.1.10.3.4.3.

x
  THC[NMC-FID]

=

concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC (opzionale) e per secco/umido, come misurato dal FID THC durante il campionamento attraverso l'NMC

RFPF
  C2H6[NMC-FID]

=

combinazione del fattore di risposta all'etano e della frazione di penetrazione del CH4 nel cutter degli idrocarburi non metanici secondo il punto 8.1.10.3.4.3.

RF
  CH4[THC-FID]

=

fattore di risposta del FID THC al CH4, secondo il punto 8.1.10.1.4.

| c) | per un gascromatografo x
  NMHC è calcolata usando il fattore di risposta dell'analizzatore THC (RF) per il CH4 di cui al punto 8.1.10.1.4., e usando la contaminazione da HC e la concentrazione iniziale dei THC corretta secco/umido x
  THC[THC-FID]co, come determinata alla lettera a), nel modo seguente: | (A.7-9) |
| --- | --- | --- |

c)

per un gascromatografo x
  NMHC è calcolata usando il fattore di risposta dell'analizzatore THC (RF) per il CH4 di cui al punto 8.1.10.1.4., e usando la contaminazione da HC e la concentrazione iniziale dei THC corretta secco/umido x
  THC[THC-FID]co, come determinata alla lettera a), nel modo seguente:

Formula

(A.7-9)

dove:

| x
  NMHC | = | concentrazione degli NMHC |
| --- | --- | --- |
| x
  THC[THC-FID]cor | = | concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC e secco/umido, come misurata dal FID THC |
| x
  CH4 | = | concentrazione di del CH4, corretta per la contaminazione da HC (opzionale) e per secco/umido, come misurata dal FID gascromatografo |
| RF
  CH4[THC-FID] | = | fattore di risposta di THC-FID a CH4 |

x
  NMHC

=

concentrazione degli NMHC

x
  THC[THC-FID]cor

=

concentrazione dei THC, corretta per la contaminazione da HC e secco/umido, come misurata dal FID THC

x
  CH4

=

concentrazione di del CH4, corretta per la contaminazione da HC (opzionale) e per secco/umido, come misurata dal FID gascromatografo

RF
  CH4[THC-FID]

=

fattore di risposta di THC-FID a CH4

A.7.1.4.3.   Approssimazione di NMHC partendo dai THC

Le emissioni degli NMHC (idrocarburi non metanici) possono essere stimate a circa il 98 per cento dei THC (idrocarburi totali).

A.7.1.5.   Concentrazione media ponderata proporzionalmente alla portata

In alcuni punti del presente allegato potrebbe essere necessario calcolare una concentrazione media ponderata proporzionalmente alla portata per determinare l'applicabilità di talune disposizioni. Il valore medio di una quantità è il livello medio di una quantità dopo che è stata ponderata proporzionalmente alla portata corrispondente. Ad esempio, se una concentrazione di gas è misurata in modo continuo dal gas di scarico grezzo di un motore, la sua concentrazione media ponderata proporzionalmente alla portata è la somma dei prodotti di ciascuna concentrazione registrata per la rispettiva portata molare del gas di scarico, divisa per la somma dei valori di portata registrati. In un altro esempio la concentrazione in sacchetto da un sistema CVS è equivalente alla concentrazione media ponderata proporzionalmente alla portata perché il sistema CVS stesso pondera la concentrazione nel sacchetto proporzionalmente al flusso. Una certa concentrazione media ponderata proporzionalmente alla portata di un'emissione può essere già prevista in base a prove precedenti con motori simili o a prove con apparecchiature e strumenti simili.

A.7.2.   Equilibri chimici del carburante, dell'aria di aspirazione e del gas di scarico

A.7.2.1.   Aspetti generali

Gli equilibri chimici del carburante, dell'aria di aspirazione e del gas di scarico possono essere usati per calcolare i flussi, la quantità d'acqua nei flussi e la concentrazione umida dei componenti nei flussi. Avendo una portata del carburante, dell'aria di aspirazione o del gas di scarico si può usare l'equilibrio chimico per determinare i flussi degli altri due. Ad esempio, si possono usare gli equilibri chimici insieme all'aria di aspirazione o al flusso del carburante per determinare la portata del gas di scarico grezzo.

A.7.2.2.   Procedure che richiedono l'equilibrio chimico

È necessario l'equilibrio chimico per determinare quanto segue:

| a) | la quantità d'acqua in un flusso di gas di scarico grezzo o diluito, x
  H2Oexh, quando non viene misurata la quantità d'acqua da correggere per la quantità d'acqua rimossa da un sistema di campionamento; |
| --- | --- |

a)

la quantità d'acqua in un flusso di gas di scarico grezzo o diluito, x
  H2Oexh, quando non viene misurata la quantità d'acqua da correggere per la quantità d'acqua rimossa da un sistema di campionamento;

| b) | la frazione media ponderata proporzionalmente al flusso dell'aria di diluizione nel gas di scarico diluito, x
  dil/exh,, quando non viene misurato il flusso dell'aria di diluizione da correggere per le emissioni di fondo. Va notato che se viene usato l'equilibrio, il gas di scarico è considerato stechiometrico, anche se in realtà non lo è. |
| --- | --- |

b)

la frazione media ponderata proporzionalmente al flusso dell'aria di diluizione nel gas di scarico diluito, x
  dil/exh,, quando non viene misurato il flusso dell'aria di diluizione da correggere per le emissioni di fondo. Va notato che se viene usato l'equilibrio, il gas di scarico è considerato stechiometrico, anche se in realtà non lo è.

A.7.2.3.   Procedura dell'equilibrio chimico

I calcoli dell'equilibrio chimico comprendono un sistema di equazioni che richiedono iterazione. I valori iniziali fino a tre quantità vengono ipotizzati: la quantità d'acqua nel flusso misurato, x
  H2Oexh, la frazione di aria di diluizione nel gas di scarico diluito (o l'aria in eccesso nel gas di scarico grezzo), x
  dil/exh, e la quantità di prodotti su base C1 per mole secca di flusso secco misurato, x
  Ccombdry. Nell'equilibrio chimico si possono usare i valori medi ponderati in base al tempo dell'umidità dell'aria di combustione e dell'aria di diluizione, purché l'umidità dell'aria di combustione e dell'aria di diluizione rimanga entro tolleranze di ± 0,0025 mol/mol dei rispettivi valori medi nell'intervallo di prova. Per ogni concentrazione dell'emissione, x, e della quantità d'acqua x
  H2Oexh, si determinano le rispettive concentrazioni su secco, x
  dry e x
  H2Oexhdry. Si applicano anche il rapporto atomico idrogeno/carbonio, α, il rapporto ossigeno/carbonio, β, e la frazione di massa di carbonio del carburante, w
  C. Per la prova del carburante si possono usare i valori α e β oppure i valori predefiniti di cui alla tabella 7.1.

Seguire i seguenti passi per completare l'equilibrio chimico:

| a) | le concentrazioni misurate, quali x
  CO2meas, x
  NOmeas, e x
  H2Oint, vanno convertite in concentrazioni su secco dividendole per uno, meno la quantità d'acqua presente durante le misurazioni rispettive; ad esempio: x
  H2OxCO2meas, x
  H2OxNOmeas, e x
  H2Oint. Se la quantità d'acqua presente durante una misurazione su umido equivale alla quantità non nota di acqua nel flusso di gas di scarico, x
  H2Oexh, si deve scoprire tale valore in modo iterativo nel sistema di equazioni. Se sono misurati solo gli NOx totali e non vengono misurati separatamente gli NO e gli NO2, si usa la buona pratica ingegneristica per stimare la divisione della concentrazione degli NOx totali in NO e NO2 per l'equilibrio chimico. Si può ipotizzare che la concentrazione molare di NOx, x
  NOx sia 75 per cento NO e 25 per cento NO2. Per i sistemi di stoccaggio di post-trattamento si può ipotizzare che il valore di x
  NOx sia 25 per cento NO e 75 per cento NO2. Per calcolare la massa delle emissioni NOx si usa la massa molare di NO2 per l'effettiva massa molare di tutte le specie di NOx, indipendentemente dell'effettiva frazione NO2 di NOx; |
| --- | --- |

a)

le concentrazioni misurate, quali x
  CO2meas, x
  NOmeas, e x
  H2Oint, vanno convertite in concentrazioni su secco dividendole per uno, meno la quantità d'acqua presente durante le misurazioni rispettive; ad esempio: x
  H2OxCO2meas, x
  H2OxNOmeas, e x
  H2Oint. Se la quantità d'acqua presente durante una misurazione su umido equivale alla quantità non nota di acqua nel flusso di gas di scarico, x
  H2Oexh, si deve scoprire tale valore in modo iterativo nel sistema di equazioni. Se sono misurati solo gli NOx totali e non vengono misurati separatamente gli NO e gli NO2, si usa la buona pratica ingegneristica per stimare la divisione della concentrazione degli NOx totali in NO e NO2 per l'equilibrio chimico. Si può ipotizzare che la concentrazione molare di NOx, x
  NOx sia 75 per cento NO e 25 per cento NO2. Per i sistemi di stoccaggio di post-trattamento si può ipotizzare che il valore di x
  NOx sia 25 per cento NO e 75 per cento NO2. Per calcolare la massa delle emissioni NOx si usa la massa molare di NO2 per l'effettiva massa molare di tutte le specie di NOx, indipendentemente dell'effettiva frazione NO2 di NOx;

| b) | le equazioni (da A.7-10 a A.7-26) di cui alla lettera d) del presente punto A.7.2.3. vanno introdotte in una programma informatico per risolvere in modo iterativo i valori di x
  H2Oexh, x
  Ccombdry e x
  dil/exh. Si usa la buona pratica ingegneristica per ipotizzare i valori iniziali di x
  H2Oexh, x
  Ccombdry, e x
  dil/exh. Si raccomanda di ipotizzare una quantità d'acqua iniziale che sia circa due volte la quantità d'acqua nell'aria di aspirazione o di diluizione. Si raccomanda di ipotizzare il valore iniziale di x
  Ccombdry come la somma dei valori misurati di CO2, CO, e THC. Si raccomanda inoltre di ipotizzare che x
  dil sia tra 0,75 e 0,95 (0,75 < xdil < 0,95), ad esempio 0,8. I valori nel sistema di equazioni vanno iterati finché le ipotesi più aggiornate non sono tutte entro ± 1 per cento dei rispettivi valori calcolati più recenti; |
| --- | --- |

b)

le equazioni (da A.7-10 a A.7-26) di cui alla lettera d) del presente punto A.7.2.3. vanno introdotte in una programma informatico per risolvere in modo iterativo i valori di x
  H2Oexh, x
  Ccombdry e x
  dil/exh. Si usa la buona pratica ingegneristica per ipotizzare i valori iniziali di x
  H2Oexh, x
  Ccombdry, e x
  dil/exh. Si raccomanda di ipotizzare una quantità d'acqua iniziale che sia circa due volte la quantità d'acqua nell'aria di aspirazione o di diluizione. Si raccomanda di ipotizzare il valore iniziale di x
  Ccombdry come la somma dei valori misurati di CO2, CO, e THC. Si raccomanda inoltre di ipotizzare che x
  dil sia tra 0,75 e 0,95 (0,75 < xdil < 0,95), ad esempio 0,8. I valori nel sistema di equazioni vanno iterati finché le ipotesi più aggiornate non sono tutte entro ± 1 per cento dei rispettivi valori calcolati più recenti;

| c) | i seguenti simboli e pedici sono usati nel sistema di equazioni della seguente lettera c) del presente punto, dove l'unità x è mol/mol:






  Simbolo | Descrizione |
| --- | --- | --- |
| xdil/exh | Quantità di gas di diluizione o di aria in eccesso per mole di gas di scarico |
| xH2Oexh | Quantità di H2O nel gas di scarico per mole di gas di scarico |
| xCcombdry | Quantità di carbonio dal carburante nel gas di scarico per mole di gas di scarico secco |
| xH2Oexhdry | Quantità di acqua nel gas di scarico per mole secca di gas di scarico secco |
| xprod/intdry | Quantità di prodotti stechiometrici secchi per mole secca di aria di aspirazione |
| x
  dil/exhdry | Quantità di gas di diluizione e/o di aria in eccesso per mole di gas di scarico secco |
| x
  int/exhdry | Quantità di aria di aspirazione necessaria per produrre gli effettivi prodotti di combustione per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco |
| x
  raw/exhdry | Quantità di gas di scarico non diluito, senza aria in eccesso, per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco |
| x
  O2intdry | Quantità di aria di aspirazione O2 per mole di aria di aspirazione secca, si può ipotizzare x
  O2intdry = 0,209445 mol/mol |
| x
  CO2intdry | Quantità di aria di aspirazione CO2 per mole di aria di aspirazione secca. Si può usare x
  CO2intdry = 375 mmol/mol, ma è consigliabile misurare l'effettiva concentrazione nell'aria di aspirazione |
| x
  H2Ointdry | Quantità di aria di aspirazione H2O per mole di aria di aspirazione secca |
| x
  CO2int | Quantità di aria di aspirazione CO2 per mole di aria di aspirazione |
| x
  CO2dil | Quantità di gas di diluizione CO2 per mole di gas di diluizione |
| x
  H2Oexhdry | Quantità di gas di diluizione CO2 per mole di gas di diluizione secco. Se si usa l'aria come diluente,

  x
  CO2dildry = 375 mmol/mol può essere usato, ma è consigliabile misurare l'effettiva concentrazione nell'aria di aspirazione |
| x
  H2Odildry | Quantità di gas di diluizione H2O per mole di gas di diluizione secco |
| x
  H2Odil | Quantità di gas di diluizione H2O per mole di gas di diluizione |
| x
  [emission]meas | Quantità di emissioni misurate nel campione al rispettivo analizzatore di gas |
| x
  [emission]dry | Quantità di emissioni per mole secca di campione secco |
| x
  H2O[emission]meas | Quantità di acqua nel campione nel punto di rilevamento delle emissioni. Tali valori vanno misurati o stimati secondo le disposizioni del punto 9.3.2.3.1. |
| x
  H2Oint | Quantità di acqua nell'aria di aspirazione, in base a una misurazione dell'umidità dell'aria di aspirazione |
| α | Rapporto atomico idrogeno /carbonio della miscela di carburanti (CHα Oβ) in combustione, ponderato in base al consumo molare |
| β | Rapporto atomico di ossigeno/carbonio della miscela di carburanti (CHα Oβ) in combustione, ponderato in base al consumo molare |

c)

i seguenti simboli e pedici sono usati nel sistema di equazioni della seguente lettera c) del presente punto, dove l'unità x è mol/mol:

Simbolo

Descrizione

xdil/exh

Quantità di gas di diluizione o di aria in eccesso per mole di gas di scarico

xH2Oexh

Quantità di H2O nel gas di scarico per mole di gas di scarico

xCcombdry

Quantità di carbonio dal carburante nel gas di scarico per mole di gas di scarico secco

xH2Oexhdry

Quantità di acqua nel gas di scarico per mole secca di gas di scarico secco

xprod/intdry

Quantità di prodotti stechiometrici secchi per mole secca di aria di aspirazione

x
  dil/exhdry

Quantità di gas di diluizione e/o di aria in eccesso per mole di gas di scarico secco

x
  int/exhdry

Quantità di aria di aspirazione necessaria per produrre gli effettivi prodotti di combustione per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco

x
  raw/exhdry

Quantità di gas di scarico non diluito, senza aria in eccesso, per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco

x
  O2intdry

Quantità di aria di aspirazione O2 per mole di aria di aspirazione secca, si può ipotizzare x
  O2intdry = 0,209445 mol/mol

x
  CO2intdry

Quantità di aria di aspirazione CO2 per mole di aria di aspirazione secca. Si può usare x
  CO2intdry = 375 mmol/mol, ma è consigliabile misurare l'effettiva concentrazione nell'aria di aspirazione

x
  H2Ointdry

Quantità di aria di aspirazione H2O per mole di aria di aspirazione secca

x
  CO2int

Quantità di aria di aspirazione CO2 per mole di aria di aspirazione

x
  CO2dil

Quantità di gas di diluizione CO2 per mole di gas di diluizione

x
  H2Oexhdry

Quantità di gas di diluizione CO2 per mole di gas di diluizione secco. Se si usa l'aria come diluente,

x
  CO2dildry = 375 mmol/mol può essere usato, ma è consigliabile misurare l'effettiva concentrazione nell'aria di aspirazione

x
  H2Odildry

Quantità di gas di diluizione H2O per mole di gas di diluizione secco

x
  H2Odil

Quantità di gas di diluizione H2O per mole di gas di diluizione

x
  [emission]meas

Quantità di emissioni misurate nel campione al rispettivo analizzatore di gas

x
  [emission]dry

Quantità di emissioni per mole secca di campione secco

x
  H2O[emission]meas

Quantità di acqua nel campione nel punto di rilevamento delle emissioni. Tali valori vanno misurati o stimati secondo le disposizioni del punto 9.3.2.3.1.

x
  H2Oint

Quantità di acqua nell'aria di aspirazione, in base a una misurazione dell'umidità dell'aria di aspirazione

α

Rapporto atomico idrogeno /carbonio della miscela di carburanti (CHα Oβ) in combustione, ponderato in base al consumo molare

β

Rapporto atomico di ossigeno/carbonio della miscela di carburanti (CHα Oβ) in combustione, ponderato in base al consumo molare

| d) | Le seguenti equazioni vanno usate per risolvere in modo iterativo x
  dil/exh, x
  H2Oexh e x
  Ccombdry: | (A.7-10) |
| --- | --- | --- |
| | (A.7-11) |
| | (A.7-12) |
| | (A.7-13) |
| | (A.7-14) |

d)

Le seguenti equazioni vanno usate per risolvere in modo iterativo x
  dil/exh, x
  H2Oexh e x
  Ccombdry:

Formula

(A.7-10)

Formula

(A.7-11)

Formula

(A.7-12)

Formula

(A.7-13)

Formula

(A.7-14)

(A.7-15)

(A.7-16)

| | (A.7-17) |
| --- | --- |
| | (A.7-18) |
| | (A.7-19) |
| | (A.7-20) |
| | (A.7-21) |
| | (A.7-22) |
| | (A.7-23) |
| | (A.7-24) |
| | (A.7-25) |
| | (A.7-26) |

Formula

(A.7-17)

Formula

(A.7-18)

Formula

(A.7-19)

Formula

(A.7-20)

Formula

(A.7-21)

Formula

(A.7-22)

Formula

(A.7-23)

Formula

(A.7-24)

Formula

(A.7-25)

Formula

(A.7-26)

Alla fine dell'equilibrio chimico, la portata molareImage è calcolata conformemente ai punti A.7.3.3. e A.7.4.3.

A.7.2.4.   Correzione degli NOx in funzione dell'umidità

Tutte le concentrazioni degli NOx, incluse le concentrazioni di fondo dell'aria di diluizione, devono essere corrette in funzione dell'umidità dell'aria di aspirazione usando la seguente equazione:

| | (A.7-27) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-27)

dove:

| x
  NOxuncor | = | concentrazione molare non corretta degli NOx nel gas di scarico [μmol/mol] |
| --- | --- | --- |
| x
  H2O | = | quantità d'acqua nell'aria di aspirazione [mol/mol] |

x
  NOxuncor

=

concentrazione molare non corretta degli NOx nel gas di scarico [μmol/mol]

x
  H2O

=

quantità d'acqua nell'aria di aspirazione [mol/mol]

A.7.3.   Emissioni gassose grezze

A.7.3.1.   Massa delle emissioni gassose

Per calcolare la massa totale delle emissioni gassose per ciascuna prova m
  gas [g/prova], la concentrazione molare deve essere moltiplicata per la rispettiva portata molare e per la massa molare del gas di scarico; in seguito si esegue l'integrazione nel ciclo di prova:

| | (A.7-28) |
| --- | --- |

Image

(A.7-28)

dove:

| M
  gas | = | massa molare delle emissioni gassose generiche [g/mol] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s] |
| x
  gas | = | concentrazione molare istantanea del gas generico [mol/mol] |
| t | = | tempo [s] |

M
  gas

=

massa molare delle emissioni gassose generiche [g/mol]

Image

=

portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s]

x
  gas

=

concentrazione molare istantanea del gas generico [mol/mol]

t

=

tempo [s]

Poiché l'equazione (A.7-28) deve essere risolta mediante integrazione numerica, essa è trasformata in:

| | (A.7-29) |
| --- | --- |

Image

(A.7-29)

dove:

| M
  gas | = | massa molare delle emissioni generiche [g/mol] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s] |
| x
  gasi | = | concentrazione molare istantanea del gas generico [mol/mol] |
| f | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| N | = | numero di misurazioni [–] |

M
  gas

=

massa molare delle emissioni generiche [g/mol]

Image

=

portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s]

x
  gasi

=

concentrazione molare istantanea del gas generico [mol/mol]

f

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

N

=

numero di misurazioni [–]

L'equazione generale può essere modificata in base al tipo di sistema di misura, al tipo di campionamento (continuo o per lotti) e alla portata campionata (variabile o costante).

| a) | Per il campionamento costante, nel caso generico di una portata variabile, la massa delle emissioni gassose m
  gas [g/prova] deve essere calcolata con la seguente equazione: | (A.7-30) |
| --- | --- | --- |

a)

Per il campionamento costante, nel caso generico di una portata variabile, la massa delle emissioni gassose m
  gas [g/prova] deve essere calcolata con la seguente equazione:

Image

(A.7-30)

dove:

| M
  gas | = | massa molare delle emissioni generiche [g/mol] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s] |
| x
  gasi | = | frazione molare istantanea delle emissioni gassose su umido [mol/mol] |
| f | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| N | = | numero di misurazioni [–] |

M
  gas

=

massa molare delle emissioni generiche [g/mol]

Image

=

portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s]

x
  gasi

=

frazione molare istantanea delle emissioni gassose su umido [mol/mol]

f

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

N

=

numero di misurazioni [–]

| b) | Per il campionamento costante, nel caso generico di una portata costante, la massa delle emissioni gassose m
  gas [g/prova] deve essere calcolata con la seguente equazione: | (A.7-31) |
| --- | --- | --- |

b)

Per il campionamento costante, nel caso generico di una portata costante, la massa delle emissioni gassose m
  gas [g/prova] deve essere calcolata con la seguente equazione:

Image

(A.7-31)

dove:

| M
  gas | = | massa molare delle emissioni generiche [g/mol] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata molare del gas di scarico su umido [mol/s] |
| | = | frazione molare media delle emissioni gassose su umido [mol/mol] |
| Δt | = | durata dell'intervallo di prova |

M
  gas

=

massa molare delle emissioni generiche [g/mol]

Image

=

portata molare del gas di scarico su umido [mol/s]

Formula

=

frazione molare media delle emissioni gassose su umido [mol/mol]

Δt

=

durata dell'intervallo di prova

| c) | Per il campionamento per lotti, indipendentemente dal tipo di portata, variabile o costante, l'equazione (A.7-30) può essere semplificata come segue: | (A.7-32) |
| --- | --- | --- |

c)

Per il campionamento per lotti, indipendentemente dal tipo di portata, variabile o costante, l'equazione (A.7-30) può essere semplificata come segue:

Image

(A.7-32)

dove:

| M
  gas | = | massa molare delle emissioni generiche [g/mol] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s] |
| | = | frazione molare media delle emissioni gassose su umido [mol/mol] |
| F | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| N | = | numero di misurazioni [-] |

M
  gas

=

massa molare delle emissioni generiche [g/mol]

Image

=

portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s]

Formula

=

frazione molare media delle emissioni gassose su umido [mol/mol]

F

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

N

=

numero di misurazioni [-]

A.7.3.2.   Conversione della concentrazione da secco a umido

I parametri di questo punto sono ottenuti dai risultati dell'equilibrio chimico calcolato al punto A.7.2. Esiste la seguente relazione tra le concentrazioni molari dei gas nel flusso misurato x
  gasdry e x
  gas [mol/mol] espresse su secco e su umido, rispettivamente:

| | (A.7-33) |
| --- | --- |
| | (A.7-34) |

Formula

(A.7-33)

Formula

(A.7-34)

dove:

| x
  H2O | = | frazione molare dell'acqua nel flusso misurato su umido [mol/mol] |
| --- | --- | --- |
| x
  H2Odry | = | frazione molare dell'acqua nel flusso misurato su secco [mol/mol] |

x
  H2O

=

frazione molare dell'acqua nel flusso misurato su umido [mol/mol]

x
  H2Odry

=

frazione molare dell'acqua nel flusso misurato su secco [mol/mol]

Per le emissioni gassose si esegue una correzione dell'acqua rimossa per la concentrazione generica x [mol/mol] nel modo seguente:

| | (A.7-35) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-35)

dove:

| x
  [emission]meas | = | frazione molare dell'emissione nel flusso misurato al punto di misurazione [mol/mol] |
| --- | --- | --- |
| x
  H2O[emission]meas | = | quantità d'acqua nel flusso misurato alla misurazione della concentrazione [mol/mol] |
| x
  H2Oexh | = | quantità d'acqua al flussimetro [mol/mol] |

x
  [emission]meas

=

frazione molare dell'emissione nel flusso misurato al punto di misurazione [mol/mol]

x
  H2O[emission]meas

=

quantità d'acqua nel flusso misurato alla misurazione della concentrazione [mol/mol]

x
  H2Oexh

=

quantità d'acqua al flussimetro [mol/mol]

A.7.3.3.   Portata molare dei gas di scarico

La portata dei gas di scarico grezzi può essere misurata direttamente o calcolata in base all'equilibrio chimico di cui al punto A.7.2.3. Il calcolo della portata molare dei gas di scarico grezzi è eseguito in base alla portata molare dell'aria di aspirazione misurata oppure alla portata massica del carburante. La portata molare dei gas di scarico grezzi può essere calcolata dalle emissioni sottoposte a campionamento,Image, in base alla portata molare dell'aria di aspirazione misurata,Image, o alla portata massica del carburante misurata,Image, e ai valori calcolati usando l'equilibrio chimico di cui al punto A.7.2.3. Essa si risolve per l'equilibrio chimico di cui al punto A.7.2.3. alla stessa frequenza in cui vengono aggiornati e registratiImage oImage.

| a) | Portata del basamento. Il flusso dei gas di scarico grezzi può essere calcolato in base a

  o

  solo se almeno una delle seguenti condizioni è soddisfatta in relazione alla portata delle emissioni del basamento:





  i) | il motore di prova ha un sistema di controllo delle emissioni con un basamento chiuso che invia il flusso del basamento indietro verso l'aria di aspirazione, a valle del flussimetro dell'aria di aspirazione; |
| --- | --- | --- |

a)

Image

Image

i)

il motore di prova ha un sistema di controllo delle emissioni con un basamento chiuso che invia il flusso del basamento indietro verso l'aria di aspirazione, a valle del flussimetro dell'aria di aspirazione;

| ii) | durante la prova delle emissioni il flusso del basamento aperto è inviato allo scarico secondo il punto 6.10; |
| --- | --- |

ii)

durante la prova delle emissioni il flusso del basamento aperto è inviato allo scarico secondo il punto 6.10;

| iii) | le emissioni e il flusso del basamento aperto sono misurati e poi aggiunti ai calcoli delle emissioni specifiche al freno; |
| --- | --- |

iii)

le emissioni e il flusso del basamento aperto sono misurati e poi aggiunti ai calcoli delle emissioni specifiche al freno;

| iv) | usando i dati sulle emissioni o un analisi ingegneristica si può dimostrare che il fatto di trascurare la portata delle emissioni del basamento aperto non influenza negativamente la conformità agli standard applicabili; |
| --- | --- |

iv)

usando i dati sulle emissioni o un analisi ingegneristica si può dimostrare che il fatto di trascurare la portata delle emissioni del basamento aperto non influenza negativamente la conformità agli standard applicabili;

| b) | calcolo della portata molare in base all'aria di aspirazione
  In base a, la portata molare dei gas di scarico[mol/s] è calcolata come segue: | (A.7-36) |
| --- | --- | --- |

b)

calcolo della portata molare in base all'aria di aspirazione

In base aImage, la portata molare dei gas di scaricoImage[mol/s] è calcolata come segue:

Image

(A.7-36)

dove:

| | = | portata molare dei gas di scarico grezzi da cui vengono misurate le emissioni [mol/s] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata molare dell'aria di aspirazione, inclusa l'umidità nell'aria di aspirazione [mol/s] |
| x
  int/exhdry | = | quantità di aria di aspirazione necessaria per produrre i reali prodotti di combustione per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco [mol/mol] |
| x
  raw/exhdry | = | quantità di gas di scarico non diluito, senza aria in eccesso, per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco [mol/mol] |
| x
  H2Oexhdry | = | quantità di acqua nel gas di scarico per mole di gas di scarico secco [mol/mol] |

Image

=

portata molare dei gas di scarico grezzi da cui vengono misurate le emissioni [mol/s]

Image

=

portata molare dell'aria di aspirazione, inclusa l'umidità nell'aria di aspirazione [mol/s]

x
  int/exhdry

=

quantità di aria di aspirazione necessaria per produrre i reali prodotti di combustione per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco [mol/mol]

x
  raw/exhdry

=

quantità di gas di scarico non diluito, senza aria in eccesso, per mole di gas di scarico (grezzo o diluito) secco [mol/mol]

x
  H2Oexhdry

=

quantità di acqua nel gas di scarico per mole di gas di scarico secco [mol/mol]

| c) | Calcolo della portata molare in base alla portata massica del carburante
  In base a,[mol/s] è calcolata come segue: | (A.7-37) |
| --- | --- | --- |

c)

Calcolo della portata molare in base alla portata massica del carburante

In base aImage,Image[mol/s] è calcolata come segue:

Image

(A.7-37)

dove:

| | = | portata molare dei gas di scarico grezzi da cui vengono misurate le emissioni |
| --- | --- | --- |
| | = | portata del carburante, inclusa l'umidità nell'aria di aspirazione [g/s] |
| w
  C | = | frazione di massa del carbonio per il carburante in questione [g/g] |
| x
  H2Oexhdry | = | quantità di H2O per mole secca di flusso misurato [mol/mol] |
| M
  C | = | massa molecolare del carbonio 12,0107 g/mol |
| x
  Ccombdry | = | quantità di carbonio dal carburante nel gas di scarico per mole di gas di scarico secco [mol/mol] |

Image

=

portata molare dei gas di scarico grezzi da cui vengono misurate le emissioni

Image

=

portata del carburante, inclusa l'umidità nell'aria di aspirazione [g/s]

w
  C

=

frazione di massa del carbonio per il carburante in questione [g/g]

x
  H2Oexhdry

=

quantità di H2O per mole secca di flusso misurato [mol/mol]

M
  C

=

massa molecolare del carbonio 12,0107 g/mol

x
  Ccombdry

=

quantità di carbonio dal carburante nel gas di scarico per mole di gas di scarico secco [mol/mol]

A.7.4.   Emissioni gassose diluite

A.7.4.1.   Calcolo della massa delle emissioni e correzione del fondo

Le equazioni per il calcolo della massa delle emissioni gassose m
  gas [g/prova] in funzione delle portate molari delle emissioni sono le seguenti:

| a) | Campionamento continuo, portata variabile | (cfr. A.7-29) |
| --- | --- | --- |

a)

Campionamento continuo, portata variabile

Image

(cfr. A.7-29)

dove:

| M
  gas | = | massa molare delle emissioni generiche [g/mol] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s] |
| m
  gasi | = | concentrazione molare istantanea del gas generico [mol/mol] |
| f | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| N | = | numero di misurazioni [–] |

M
  gas

=

massa molare delle emissioni generiche [g/mol]

Image

=

portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s]

m
  gasi

=

concentrazione molare istantanea del gas generico [mol/mol]

f

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

N

=

numero di misurazioni [–]

Campionamento continuo, portata costante

| | (cfr. A.7-31) |
| --- | --- |

Image

(cfr. A.7-31)

dove:

| M
  gas | = | massa molare delle emissioni generiche [g/mol] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata molare del gas di scarico su umido [mol/s] |
| | = | frazione molare media delle emissioni gassose su umido [mol/mol] |
| Δt | = | durata dell'intervallo di prova |

M
  gas

=

massa molare delle emissioni generiche [g/mol]

Image

=

portata molare del gas di scarico su umido [mol/s]

Formula

=

frazione molare media delle emissioni gassose su umido [mol/mol]

Δt

=

durata dell'intervallo di prova

| b) | Per il campionamento per lotti, indipendentemente dalla portata variabile o costante, si usa l'equazione seguente: | (cfr. A.7-32) |
| --- | --- | --- |

b)

Per il campionamento per lotti, indipendentemente dalla portata variabile o costante, si usa l'equazione seguente:

Image

(cfr. A.7-32)

dove:

| M
  gas | = | massa molare delle emissioni generiche [g/mol] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s] |
| | = | frazione molare media delle emissioni gassose su umido [mol/mol] |
| f | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| N | = | numero di misurazioni [–] |

M
  gas

=

massa molare delle emissioni generiche [g/mol]

Image

=

portata molare istantanea del gas di scarico su umido [mol/s]

Formula

=

frazione molare media delle emissioni gassose su umido [mol/mol]

f

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

N

=

numero di misurazioni [–]

| c) | Nel caso dei gas di scarico diluiti i valori calcolati della massa degli inquinanti sono corretti sottraendo la massa delle emissioni di fondo, a causa dell'aria di diluizione:






  i) | innanzitutto si determina la portata molare dell'aria di diluizione

  [mol/s] nell'intervallo di prova. Essa può essere una quantità misurata o calcolata dal flusso del gas di scarico diluito e dalla frazione media ponderata proporzionalmente al flusso dell'aria di diluizione nel gas di scarico diluito,

  ; |
| --- | --- | --- |

c)

Nel caso dei gas di scarico diluiti i valori calcolati della massa degli inquinanti sono corretti sottraendo la massa delle emissioni di fondo, a causa dell'aria di diluizione:

i)

Image

Formula

| ii) | il flusso totale dell'aria di diluizione n
  airdil [mol] è moltiplicato per la concentrazione media delle emissioni di fondo. I valori possono corrispondere a valori medi ponderati in base al tempo o in base al flusso (ad es. un fondo sottoposto a campionamento proporzionale). Il prodotto di n
  airdil e della concentrazione media di un'emissione di fondo è la quantità totale di un'emissione di fondo; |
| --- | --- |

ii)

il flusso totale dell'aria di diluizione n
  airdil [mol] è moltiplicato per la concentrazione media delle emissioni di fondo. I valori possono corrispondere a valori medi ponderati in base al tempo o in base al flusso (ad es. un fondo sottoposto a campionamento proporzionale). Il prodotto di n
  airdil e della concentrazione media di un'emissione di fondo è la quantità totale di un'emissione di fondo;

| iii) | se il risultato è una quantità molare, esso è convertito nella massa dell'emissione di fondo m
  bkgnd [g], moltiplicandolo per la massa molare dell'emissione, M
  gas [g/mol]; |
| --- | --- |

iii)

se il risultato è una quantità molare, esso è convertito nella massa dell'emissione di fondo m
  bkgnd [g], moltiplicandolo per la massa molare dell'emissione, M
  gas [g/mol];

| iv) | la massa totale di fondo è sottratta dalla massa totale per correggere le emissioni di fondo; |
| --- | --- |

iv)

la massa totale di fondo è sottratta dalla massa totale per correggere le emissioni di fondo;

| v) | il flusso totale dell'aria di diluizione può essere determinato con una misurazione diretta del flusso. In questo caso la massa totale di fondo è calcolata usando il flusso dell'aria di diluizione n
  airdil. La massa di fondo viene sottratta dalla massa totale. Il risultato è usato nei calcoli delle emissioni specifiche al freno; |
| --- | --- |

v)

il flusso totale dell'aria di diluizione può essere determinato con una misurazione diretta del flusso. In questo caso la massa totale di fondo è calcolata usando il flusso dell'aria di diluizione n
  airdil. La massa di fondo viene sottratta dalla massa totale. Il risultato è usato nei calcoli delle emissioni specifiche al freno;

| vi) | il flusso totale dell'aria di diluzione può essere determinato dal flusso totale del gas di scarico diluito e da un equilibrio chimico del carburante, dell'aria di aspirazione e del gas di scarico conformemente al punto A.7.2. In questo caso la massa totale di fondo è calcolata usando il flusso totale del gas di scarico diluito, n
  dexh. Poi, questo risultato è moltiplicato per la frazione media ponderata proporzionalmente al flusso dell'aria di diluizione nel gas di scarico diluito,

  . |
| --- | --- |

vi)

Formula

Per i due casi v) e vi), si usano le seguenti equazioni:

| o | (A.7-38) |
| --- | --- |
| | (A.7-39) |

Formula

Formula

(A.7-38)

Formula

(A.7-39)

dove:

| m
  gas | = | massa totale delle emissioni gassose [g] |
| --- | --- | --- |
| m
  bkgnd | = | masse totali di fondo [g] |
| m
  gascor | = | massa del gas corretta per le emissioni di fondo [g] |
| M
  gas | = | massa molecolare delle emissioni gassose generiche [g/mol] |
| x
  gasdil | = | concentrazione delle emissioni gassose nell'aria di diluizione [mol/mol] |
| n
  airdil | = | portata molare dell'aria di diluizione [mol] |
| | = | frazione media ponderata proporzionalmente al flusso dell'aria di diluizione nel gas di scarico diluito [mol/mol] |
| | = | frazione del gas di fondo [mol/mol] |
| n
  dexh | = | flusso totale del gas di scarico diluito [mol] |

m
  gas

=

massa totale delle emissioni gassose [g]

m
  bkgnd

=

masse totali di fondo [g]

m
  gascor

=

massa del gas corretta per le emissioni di fondo [g]

M
  gas

=

massa molecolare delle emissioni gassose generiche [g/mol]

x
  gasdil

=

concentrazione delle emissioni gassose nell'aria di diluizione [mol/mol]

n
  airdil

=

portata molare dell'aria di diluizione [mol]

Formula

=

frazione media ponderata proporzionalmente al flusso dell'aria di diluizione nel gas di scarico diluito [mol/mol]

Formula

=

frazione del gas di fondo [mol/mol]

n
  dexh

=

flusso totale del gas di scarico diluito [mol]

A.7.4.2.   Conversione della concentrazione da secco a umido

Gli stessi rapporti dei gas grezzi (punto A.7.3.2.) sono usati per la conversione da secco a umido su campioni diluiti. Per l'aria di diluizione si esegue una misurazione dell'umidità allo scopo di calcolare la frazione del vapore acqueo x
  H2Odildry [mol/mol]:

| | (cfr. A.7-21) |
| --- | --- |

Formula

(cfr. A.7-21)

dove:

x
  H2Odil= frazione molare dell'acqua nel flusso dell'aria di diluizione [mol/mol]

A.7.4.3.   Portata molare del gas di scarico

| a) | Calcolo mediante l'equilibrio chimico
  La portata molare[mol/s] può essere calcolata in base alla portata massica del carburante: | (cfr. A.7-37) |
| --- | --- | --- |

a)

Calcolo mediante l'equilibrio chimico

La portata molareImage[mol/s] può essere calcolata in base alla portata massica del carburanteImage:

Image

(cfr. A.7-37)

dove:

| | = | portata molare del gas di scarico grezzo da cui vengono misurate le emissioni |
| --- | --- | --- |
| | = | portata del carburante, inclusa l'umidità nell'aria di aspirazione [g/s] |
| w
  C | = | frazione di massa del carbonio per il carburante in questione [g/g] |
| x
  H2Oexhdry | = | quantità di H2O per mole secca di flusso misurato [mol/mol] |
| M
  C | = | massa molecolare del carbonio 12,0107 g/mol |
| x
  Ccombdry | = | quantità di carbonio dal carburante nel gas di scarico per mole di gas di scarico secco [mol/mol] |

Image

=

portata molare del gas di scarico grezzo da cui vengono misurate le emissioni

Image

=

portata del carburante, inclusa l'umidità nell'aria di aspirazione [g/s]

w
  C

=

frazione di massa del carbonio per il carburante in questione [g/g]

x
  H2Oexhdry

=

quantità di H2O per mole secca di flusso misurato [mol/mol]

M
  C

=

massa molecolare del carbonio 12,0107 g/mol

x
  Ccombdry

=

quantità di carbonio dal carburante nel gas di scarico per mole di gas di scarico secco [mol/mol]

| b) | Misurazione
  La portata molare del gas di scarico può essere misurata con tre sistemi:






  i) | portata molare PDP. In base al regime di funzionamento della pompa volumetrica (PDP) per un intervallo di prova, il corrispondenti coefficiente angolare a
  1 e l'intercetta a
  0 [-], calcolati con la procedura di taratura dell'appendice 1 del presente allegato, sono usati per calcolare la portata molare

  [mol/s] nel modo seguente: | (A.7-40) |
| --- | --- | --- | --- |

b)

Misurazione

La portata molare del gas di scarico può essere misurata con tre sistemi:

i)

Image

Image

(A.7-40)

dove:

| | (A.7-41) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-41)

dove:

| a
  1 | = | coefficiente di taratura [m3/s] |
| --- | --- | --- |
| a
  0 | = | coefficiente di taratura [m3/giro] |
| p
  in, pout | = | pressione d'ingresso/uscita [Pa] |
| R | = | costante molare del gas [J/(mol K)] |
| T
  in | = | temperatura d'ingresso [K] |
| V
  rev | = | volume della pompa PDP [m3/giro] |
| f
  n.,PDP | = | regime della PDP [giro/s] |

a
  1

=

coefficiente di taratura [m3/s]

a
  0

=

coefficiente di taratura [m3/giro]

p
  in, pout

=

pressione d'ingresso/uscita [Pa]

R

=

costante molare del gas [J/(mol K)]

T
  in

=

temperatura d'ingresso [K]

V
  rev

=

volume della pompa PDP [m3/giro]

f
  n.,PDP

=

regime della PDP [giro/s]

| ii) | Portata molare SSV. In base all'equazione C
  d/R
  e
  # determinata secondo l'appendice 1 del presente allegato, la portata molare del tubo Venturi subsonico (SSV) durante una prova delle emissioni

  [mol/s] è calcolata come segue: | (A.7-42) |
| --- | --- | --- |

ii)

Image

Image

(A.7-42)

dove:

| p
  in | = | pressione d'ingresso [Pa] |
| --- | --- | --- |
| A
  t | = | sezione trasversale della gola del tubo Venturi [m2] |
| R | = | costante molare del gas [J/(mol K)] |
| T
  in | = | temperatura d'ingresso [K] |
| Z | = | fattore di comprimibilità |
| M
  mix | = | massa molare del gas di scarico diluito [kg/mol] |
| C
  d | = | coefficiente di efflusso dell'SSV [-] |
| C
  f | = | coefficiente di flusso dell'SSV [-] |

p
  in

=

pressione d'ingresso [Pa]

A
  t

=

sezione trasversale della gola del tubo Venturi [m2]

R

=

costante molare del gas [J/(mol K)]

T
  in

=

temperatura d'ingresso [K]

Z

=

fattore di comprimibilità

M
  mix

=

massa molare del gas di scarico diluito [kg/mol]

C
  d

=

coefficiente di efflusso dell'SSV [-]

C
  f

=

coefficiente di flusso dell'SSV [-]

| iii) | Portata molare CFV. Per calcolare la portata molare attraverso un tubo Venturi o una combinazione di tubi Venturi si usa il rispettivo valore medio C
  d e altre costanti determinati secondo l'appendice 1 del presente allegato. Il calcolo della portata molare

  [mol/s] durante la prova delle emissioni è il seguente: | (A.7-43) |
| --- | --- | --- |

iii)

Image

Image

(A.7-43)

dove:

| p
  in | = | pressione d'ingresso [Pa] |
| --- | --- | --- |
| A
  t | = | sezione trasversale della gola del tubo Venturi [m2] |
| R | = | costante molare del gas [J/(mol K)] |
| T
  in | = | temperatura d'ingresso [K] |
| Z | = | fattore di comprimibilità |
| M
  mix | = | massa molare del gas di scarico diluito [kg/mol] |
| C
  d | = | coefficiente di efflusso CFV [-] |
| C
  f | = | coefficiente di flusso CFV [-] |

p
  in

=

pressione d'ingresso [Pa]

A
  t

=

sezione trasversale della gola del tubo Venturi [m2]

R

=

costante molare del gas [J/(mol K)]

T
  in

=

temperatura d'ingresso [K]

Z

=

fattore di comprimibilità

M
  mix

=

massa molare del gas di scarico diluito [kg/mol]

C
  d

=

coefficiente di efflusso CFV [-]

C
  f

=

coefficiente di flusso CFV [-]

A.7.4.4.   Determinazione del particolato

A.7.4.4.1.   Campionamento

| a) | Campionamento da una portata variabile
  Se si raccoglie il campione per lotti da una portata variabile di gas di scarico, occorre estrarre un campione proporzionale alla variazione della portata del gas di scarico. La portata è integrata nel ciclo di prova per determinare il flusso totale. La concentrazione media del PM, (che è già in unità di massa per mole di campione), è moltiplicata per il flusso totale per ottenere la massa totale del PM, m
  PM [g]: | (A.7-44) |
| --- | --- | --- |

a)

Campionamento da una portata variabile

Se si raccoglie il campione per lotti da una portata variabile di gas di scarico, occorre estrarre un campione proporzionale alla variazione della portata del gas di scarico. La portata è integrata nel ciclo di prova per determinare il flusso totale. La concentrazione media del PM, Formula (che è già in unità di massa per mole di campione), è moltiplicata per il flusso totale per ottenere la massa totale del PM, m
  PM [g]:

Image

(A.7-44)

dove:

| | = | portata molare istantanea del gas di scarico [mol/s] |
| --- | --- | --- |
| | = | concentrazione media del PM [g/mol] |
| Δti | = | intervallo di campionamento [s] |

Image

=

portata molare istantanea del gas di scarico [mol/s]

Formula

=

concentrazione media del PM [g/mol]

Δti

=

intervallo di campionamento [s]

| b) | Campionamento da una portata costante
  Se si raccoglie il campione per lotti da una portata costante di gas di scarico, occorre determinare la portata molare media da cui è estratto il campione. La concentrazione media del PM è moltiplicata per il flusso totale in modo da ottenere la massa totale del PM, m
  PM [g]: | (A.7-45) |
| --- | --- | --- |

b)

Campionamento da una portata costante

Se si raccoglie il campione per lotti da una portata costante di gas di scarico, occorre determinare la portata molare media da cui è estratto il campione. La concentrazione media del PM è moltiplicata per il flusso totale in modo da ottenere la massa totale del PM, m
  PM [g]:

Image

(A.7-45)

dove:

| | = | portata molare del gas di scarico [mol/s] |
| --- | --- | --- |
| | = | concentrazione media del PM [g/mol] |
| Δt | = | durata dell'intervallo di prova [s] |

Image

=

portata molare del gas di scarico [mol/s]

Formula

=

concentrazione media del PM [g/mol]

Δt

=

durata dell'intervallo di prova [s]

Per il campionamento con un rapporto di diluizione (DR) costante, m
  PM [g] è calcolato usando l'equazione seguente:

| | (A.7-46) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-46)

dove:

| m
  PMdil | = | massa del PM nell'aria di diluizione [g] |
| --- | --- | --- |
| DR | = | rapporto di diluizione [-] definito come il rapporto tra la massa dell'emissione, m, e la massa del gas di scarico diluito,m
  dil/exh ().
  Il rapporto di diluizione DR può essere espresso come una funzione di x
  dil/exh: | (A.7-47) |

m
  PMdil

=

massa del PM nell'aria di diluizione [g]

DR

=

rapporto di diluizione [-] definito come il rapporto tra la massa dell'emissione, m, e la massa del gas di scarico diluito,m
  dil/exh (Formula).

Il rapporto di diluizione DR può essere espresso come una funzione di x
  dil/exh:

Formula

(A.7-47)

A.7.4.4.2.   Correzione del fondo

Lo stesso approccio di cui al punto A.7.4.1. è applicato per correggere la massa del PM in relazione al fondo. Moltiplicando Formula per il flusso totale dell'aria di diluizione, si ottiene la massa totale di fondo del PM, (m
  PMbkgnd [g]). Si sottrae la massa totale di fondo dalla massa totale per ottenere la massa di fondo corretta del particolato, m
  PMcor [g]:

| | (A.7-48) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-48)

dove:

| m
  PMuncor | = | massa del PM non corretta [g] |
| --- | --- | --- |
| | = | concentrazione media del PM nell'aria di diluizione [g/mol] |
| n
  airdil | = | portata molare dell'aria di diluizione [mol] |

m
  PMuncor

=

massa del PM non corretta [g]

Formula

=

concentrazione media del PM nell'aria di diluizione [g/mol]

n
  airdil

=

portata molare dell'aria di diluizione [mol]

A.7.5.   Ciclo di lavoro ed emissioni specifiche

A.7.5.1.   Emissioni gassose

A.7.5.1.1.   Ciclo di prova transitorio e ciclo modale con rampe di transizione

Si fa riferimento ai punti A.7.3.1. e A.7.4.1. per i gas di scarico grezzi e diluiti, rispettivamente. I valori risultanti per la potenza P
  i [kW] sono integrati in un intervallo di prova. Il lavoro totale W
  act [kWh] è calcolato nel modo seguente:

| | (A.7-49) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-49)

dove:

| P
  i | = | potenza istantanea del motore (kW) |
| --- | --- | --- |
| n
  i | = | regime istantaneo del motore [min–1] |
| T
  i | = | coppia istantanea del motore (kW) |
| W
  act | = | lavoro effettivo nel ciclo [kWh] |
| f | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| N | = | numero di misurazioni [–] |

P
  i

=

potenza istantanea del motore (kW)

n
  i

=

regime istantaneo del motore [min–1]

T
  i

=

coppia istantanea del motore (kW)

W
  act

=

lavoro effettivo nel ciclo [kWh]

f

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

N

=

numero di misurazioni [–]

Le emissioni specifiche e
  gas [g/kWh] si calcolano nei modi seguenti, secondo il tipo di ciclo di prova.

| | (A.7-50) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-50)

dove:

| m
  gas | = | massa totale delle emissioni gassose [g/prova] |
| --- | --- | --- |
| W
  act | = | lavoro nel ciclo [kWh] |

m
  gas

=

massa totale delle emissioni gassose [g/prova]

W
  act

=

lavoro nel ciclo [kWh]

Nel caso del ciclo transitorio, il risultato della prova finale e
  gas [g/kWh] è una media ponderata in base alla prova con avviamento a freddo e alla prova con avviamento a caldo usando l'equazione seguente:

| | (A.7-51) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-51)

Nel caso di una rigenerazione infrequente (periodica) dei gas di scarico (punto 6.6.2.), le emissioni specifiche sono corrette con il fattore di aggiustamento moltiplicativo k
  r [equazione (6-4)] o con le due coppie separate di fattori di aggiustamento additivi k
  Ur [fattore di aggiustamento verso l'alto dell'equazione (6-5)] e k
  Dr [fattore di aggiustamento verso il basso dell'equazione (6-6)].

A.7.5.1.2.   Ciclo di prova stazionario in modalità discreta

Le emissioni specifiche e
  gas [g/kWh] sono calcolate nel modo seguente:

| | (A.7-52) |
| --- | --- |

Image

(A.7-52)

dove:

| | = | portata massica media delle emissioni per la modalità i [g/h] |
| --- | --- | --- |
| Pi | = | potenza del motore per la modalità i [kW] con (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.) |
| WF
  i | = | fattore di ponderazione per la modalità i [-] |

Image

=

portata massica media delle emissioni per la modalità i [g/h]

Pi

=

potenza del motore per la modalità i [kW] con Formula (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.)

WF
  i

=

fattore di ponderazione per la modalità i [-]

A.7.5.2.   Emissioni di particolato

A.7.5.2.1.   Cicli di prova transitori e cicli modali con rampe di transizione

Le emissioni specifiche di particolato sono calcolate con l'equazione (A.7-50), dove e
  gas [g/kWh] e m
  gas [g/prova] sono sostituiti da e
  PM [g/kWh] e m
  PM [g/prova], rispettivamente:

| | (A.7-53) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-53)

dove:

| m
  PM | = | massa totale delle emissioni di particolato, calcolata secondo il punto A.8.3.4. (g/prova) |
| --- | --- | --- |
| W
  act | = | lavoro nel ciclo [kWh] |

m
  PM

=

massa totale delle emissioni di particolato, calcolata secondo il punto A.8.3.4. (g/prova)

W
  act

=

lavoro nel ciclo [kWh]

Le emissioni nel ciclo composito transitorio (fase fredda e fase calda) sono calcolate secondo il punto A.7.5.1.

A.7.5.2.2.   Ciclo stazionario in modalità discreta

L'emissione specifica di particolato e
  PM
  [g/kWh] si calcola nel modo seguente:

A.7.5.2.2.1.   Per il metodo a filtro unico

| | (A.7-54) |
| --- | --- |

Image

(A.7-54)

dove:

| P
  i | = | potenza del motore per la modalità i [kW] con (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.) |
| --- | --- | --- |
| WF
  i | = | fattore di ponderazione per la modalità i [-] |
| | = | portata massica del particolato [g/h] |

P
  i

=

potenza del motore per la modalità i [kW] con Formula (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.)

WF
  i

=

fattore di ponderazione per la modalità i [-]

Image

=

portata massica del particolato [g/h]

A.7.5.2.2.2.   Per il metodo a filtri multipli

| | (A.7-55) |
| --- | --- |

Image

(A.7-55)

dove:

| P
  i | = | potenza del motore per la modalità i [kW] con (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.) |
| --- | --- | --- |
| WF
  i | = | fattore di ponderazione per la modalità i [-] |
| | = | portata massica media del particolato per la modalità i [g/h] |

P
  i

=

potenza del motore per la modalità i [kW] con Formula (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.)

WF
  i

=

fattore di ponderazione per la modalità i [-]

Image

=

portata massica media del particolato per la modalità i [g/h]

Per il metodo a filtri multipli si deve calcolare il fattore di ponderazione effettivo WF
  effi per ciascuna modalità nel modo seguente:

| | (A.7-56) |
| --- | --- |

Image

(A.7-56)

dove:

| m
  smpldexhi | = | massa del campione di gas di scarico diluito
  passato attraverso i filtri di campionamento del particolato nella modalità i
  [kg] |
| --- | --- | --- |
| m
  smpldexh | = | massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso i filtri di campionamento del particolato [kg] |
| | = | portata massica equivalente del gas di scarico diluito nella modalità i [kg/s] |
| | = | portata massica equivalente media del gas di scarico diluito [kg/s] |

m
  smpldexhi

=

massa del campione di gas di scarico diluito
  passato attraverso i filtri di campionamento del particolato nella modalità i
  [kg]

m
  smpldexh

=

massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso i filtri di campionamento del particolato [kg]

Image

=

portata massica equivalente del gas di scarico diluito nella modalità i [kg/s]

Image

=

portata massica equivalente media del gas di scarico diluito [kg/s]

I valori dei fattori di ponderazione effettivi devono coincidere, con un'approssimazione di ± 0,005 (valore assoluto), con i fattori di ponderazione elencati nell'allegato 5.

---

(1)  Cfr. pedici; ad es.:Image per la portata di aria secca oImage per la portata del carburante.

(2)  Rapporto di diluzione rd nell'appendice A.8 e DR nell'appendice A.7: simboli diversi ma con lo stesso significato e con le stesse equazioni. Fattore di diluizione D nell'appendice A.8 e x
  dil/exh nell'appendice A.7: simboli diversi ma con lo stesso significato fisico; l'equazione (A.7-47) indica il rapporto tra x
  dil/exh e DR.

(3)  Cfr. punto A.7.1.1. della presente sezione per i valori da utilizzare per le masse molari. Nei casi di NOx e HC i regolamenti indicano masse molari effettive basate sulla speciazione ipotizzata piuttosto che sulla speciazione effettiva.

(4)  Cfr. simboli e abbreviazioni per i componenti chimici.

(5)  Cfr. simboli specifici nella tabella della bilancia chimica.

(6)  Le frazioni molari per i THC e gli NMHC sono espresse su una base equivalente a C1.

(7)

t.b.d.= da definire.

(8)  Nell'appendice A.8 il significato del pedice è determinato dalla quantità associata; ad esempio, il pedice "d" può indicare "su secco" come in "c
  d = concentrazione su secco" oppure aria di diluizione come in "p
  d = pressione del vapore di saturazione dell'aria di diluizione" o "k
  w,d = fattore di correzione da secco a umido per l'aria di diluzione" o ancora il rapporto di diluizione come in "r
  d". Questo è il motivo per cui la colonna dell'appendice A.8 è quasi vuota.

(9)  Riferito a un carburante con la formula chimica CHαOβSγNδ.

(10)  Riferito a un carburante con la formula chimica CHαOεNδSγ.

(11)  Si deve prestare attenzione ai diversi significati del simbolo β nelle due appendici riguardanti il calcolo delle emissioni: nell'appendice A.8 si riferisce a un carburante con la formula chimica CHαSγNδOε (la formula CβHαSγNδOε dove β = 1, ipotizzando un atomo di carbonio per molecola), mentre nell'appendice A.7 si riferisce al rapporto ossigeno/carbonio con CHαOβSγNδ. Inoltre β dell'appendice A.7 corrisponde a ε dell'appendice A.8.

(12)  Frazione di massa w accompagnata dal simbolo del componente chimico come pedice.

(13)  Le masse molari effettive di THC e NMHC sono definite da un rapporto atomico di idrogeno/carbonio, α, di 1,85.

(14)  La massa molare effettiva degli NOx è definita dalla massa molare del biossido di azoto, NO2.

Appendice A.7.1

Taratura del gas di scarico diluito (CVS)

La presente appendice 1 descrive i calcoli per la taratura dei vari flussimetri. Il punto A.7.6.1. descrive innanzitutto come convertire i risultati del flussimetro di riferimento da usare nelle equazioni di taratura che sono presentate su base molare. Gli altri punti descrivono i calcoli di taratura specifici per alcuni tipi di flussimetro.

A.7.6.1.   Conversioni del metro di riferimento

Le equazioni di taratura del presente punto usano la portata molare,Image, come quantità di riferimento. Se il metro di riferimento adottato dà la portata in una quantità diversa (ad es. portata volumetrica standard,Image, portata volumetrica effettiva,Image o portata massica,Image), l'output del metro di riferimento deve essere convertito a una portata molare usando le equazioni seguenti. Si noti che mentre i valori per la portata volumetrica, la portata massica, la pressione, la temperatura e la massa molare possono variare durante una prova delle emissioni, essi devono essere mantenuti il più costanti possibile per ogni set point individuale durante la taratura del flussimetro:

| | (A.7-57) |
| --- | --- |

Image

(A.7-57)

dove:

| | = | portata molare di riferimento [mol/s] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata volumetrica di riferimento, corretta a una pressione e a una temperatura standard [m3/s] |
| | = | portata volumetrica di riferimento, alla pressione e alla temperatura effettive [m3/s] |
| | = | portata massica di riferimento [g/s] |
| p
  std | = | pressione standard [Pa] |
| p
  act | = | pressione effettiva del gas [Pa] |
| T
  std | = | temperatura standard [K] |
| T
  act | = | temperatura effettiva del gas [K] |
| R | = | costante del gas molare |
| M
  mix | = | massa molare del gas [g/mol] |

Image

=

portata molare di riferimento [mol/s]

Image

=

portata volumetrica di riferimento, corretta a una pressione e a una temperatura standard [m3/s]

Image

=

portata volumetrica di riferimento, alla pressione e alla temperatura effettive [m3/s]

Image

=

portata massica di riferimento [g/s]

p
  std

=

pressione standard [Pa]

p
  act

=

pressione effettiva del gas [Pa]

T
  std

=

temperatura standard [K]

T
  act

=

temperatura effettiva del gas [K]

R

=

costante del gas molare

M
  mix

=

massa molare del gas [g/mol]

A.7.6.2.   Calcoli di taratura della PDP

Per ogni posizione del limitatore si calcolano i valori seguenti in base ai valori determinati al punto 8.1.8.4. come segue:

| a) | volume per giro della PDP, V
  rev (m3/giro): | (A.7-58) |
| --- | --- | --- |

a)

volume per giro della PDP, V
  rev (m3/giro):

Image

(A.7-58)

dove:

| | = | valore medio della portata molare di riferimento [mol/s] |
| --- | --- | --- |
| R | = | costante del gas molare |
| | = | temperatura media all'ingresso [K] |
| | = | pressione d'ingresso media [Pa] |
| | = | velocità di rotazione media [giro/s] |

Image

=

valore medio della portata molare di riferimento [mol/s]

R

=

costante del gas molare

Formula

=

temperatura media all'ingresso [K]

Formula

=

pressione d'ingresso media [Pa]

Formula

=

velocità di rotazione media [giro/s]

| b) | fattore di correzione dello slittamento della PDP, Ks [s/giro]: | (A.7-59) |
| --- | --- | --- |

b)

fattore di correzione dello slittamento della PDP, Ks [s/giro]:

Formula

(A.7-59)

dove:

| | = | portata molare media di riferimento [mol/s] |
| --- | --- | --- |
| | = | temperatura all'ingresso [K] |
| | = | pressione d'ingresso media [Pa] |
| | = | pressione media d'uscita [Pa] |
| | = | velocità di rotazione media della PDP [giro/s] |
| R | = | costante del gas molare |

Image

=

portata molare media di riferimento [mol/s]

Formula

=

temperatura all'ingresso [K]

Formula

=

pressione d'ingresso media [Pa]

Formula

=

pressione media d'uscita [Pa]

Formula

=

velocità di rotazione media della PDP [giro/s]

R

=

costante del gas molare

| c) | una regressione con il metodo dei minimi quadrati del volume della PDP per giro, V
  rev, rispetto al fattore di correzione dello slittamento della PDP, K
  s, è eseguita calcolando il coefficiente angolare, a
  1, e l'intercetta, a
  0, conformemente alle disposizioni dell'allegato 4B, appendice A.2; |
| --- | --- |

c)

una regressione con il metodo dei minimi quadrati del volume della PDP per giro, V
  rev, rispetto al fattore di correzione dello slittamento della PDP, K
  s, è eseguita calcolando il coefficiente angolare, a
  1, e l'intercetta, a
  0, conformemente alle disposizioni dell'allegato 4B, appendice A.2;

| d) | la procedura di cui alle lettere da a) a c) del presente punto deve essere ripetuta per ogni velocità di funzionamento della PDP; |
| --- | --- |

d)

la procedura di cui alle lettere da a) a c) del presente punto deve essere ripetuta per ogni velocità di funzionamento della PDP;

| e) | la seguente tabella illustra questi calcoli per i diversi valori di

  :
  Tabella A.7.2


  Esempio di dati di taratura della PDP












  [giro/min] | [giro/s] | a1 [m3/min] | a1 [m3/s] | a0 [m3/giro] |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 755,0 | 12,58 | 50,43 | 0,8405 | 0,056 |
| 987,6 | 16,46 | 49,86 | 0,831 | –0,013 |
| 1 254,5 | 20,9 | 48,54 | 0,809 | 0,028 |
| 1 401,3 | 23,355 | 47,30 | 0,7883 | –0,061 |

e)

Formula

Tabella A.7.2

Esempio di dati di taratura della PDP

Formula

Formula

a1 [m3/min]

a1 [m3/s]

a0 [m3/giro]

755,0

12,58

50,43

0,8405

0,056

987,6

16,46

49,86

0,831

–0,013

1 254,5

20,9

48,54

0,809

0,028

1 401,3

23,355

47,30

0,7883

–0,061

| f) | per ogni velocità di funzionamento della PDP il coefficiente angolare, a
  1, e l'intercetta, a
  0, corrispondenti sono usati per calcolare la portata durante la prova delle emissioni conformemente al punto A.7.4.3., lettera b). |
| --- | --- |

f)

per ogni velocità di funzionamento della PDP il coefficiente angolare, a
  1, e l'intercetta, a
  0, corrispondenti sono usati per calcolare la portata durante la prova delle emissioni conformemente al punto A.7.4.3., lettera b).

A.7.6.3.   Equazioni di regolazione del tubo Venturi e ipotesi consentite

Il presente punto descrive le equazioni di regolazione e le ipotesi consentite per la taratura di un tubo Venturi e il calcolo della portata usando un tubo Venturi. Poiché operano in modo simile sia il tubo Venturi subsonico (SSV), sia il tubo Venturi a flusso critico (CFV), le relative equazioni di regolazione sono quasi identiche, ad eccezione dell'equazione che descrive il rapporto di pressione, r (r
  SSV / r
  CFV). Queste equazioni di regolazione prevedono un flusso comprimibile, non viscoso, isoentropico di un gas ideale. Al punto A.7.6.3., lettera d), sono descritte le altre ipotesi possibili. Se l'ipotesi di un gas ideale per il flusso misurato non è consentita, le equazioni di regolazione includono una correzione del primo ordine per il comportamento di un gas reale; vale a dire il fattore di comprimibilità, Z. Se la buona pratica ingegneristica indica l'uso di un valore diverso da Z = 1, si può usare un'equazione di stato appropriata per determinare i valori di Z come una funzione delle pressioni e delle temperature misurate oppure si possono sviluppare equazioni di taratura specifiche in base alla buona pratica ingegneristica. Si noti che l'equazione per il coefficiente di flusso, C
  f, è basata sull'ipotesi del gas ideale secondo cui l'esponente isoentropico, γ, è uguale al rapporto dei calori specifici, c
  p/c
  V
  . Se la buona pratica ingegneristica impone l'uso di un esponente isoentropico di un gas reale, si può usare un'equazione di stato appropriata per determinare i valori di γ come una funzione delle pressioni e delle temperature misurate oppure si possono sviluppare equazioni di taratura specifiche. La portata molare,Image [mol/s], si calcola come segue:

| | (A.7-60) |
| --- | --- |

Image

(A.7-60)

dove:

| C
  d | = | coefficiente di efflusso, come determinato al punto A.7.6.3., lettera a), [-] |
| --- | --- | --- |
| C
  f | = | coefficiente di flusso, come determinato al punto A.7.6.3., lettera b), [-] |
| A
  t | = | sezione trasversale della gola del tubo Venturi [m2] |
| p
  in | = | pressione statica assoluta all'ingresso del tubo Venturi [Pa] |
| Z | = | fattore di comprimibilità [-] |
| M
  mix | = | massa molare della miscela di gas [kg/mol] |
| R | = | costante molare del gas |
| T
  in | = | temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi [K] |

C
  d

=

coefficiente di efflusso, come determinato al punto A.7.6.3., lettera a), [-]

C
  f

=

coefficiente di flusso, come determinato al punto A.7.6.3., lettera b), [-]

A
  t

=

sezione trasversale della gola del tubo Venturi [m2]

p
  in

=

pressione statica assoluta all'ingresso del tubo Venturi [Pa]

Z

=

fattore di comprimibilità [-]

M
  mix

=

massa molare della miscela di gas [kg/mol]

R

=

costante molare del gas

T
  in

=

temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi [K]

| a) | Usando i dati raccolti al punto 8.1.8.4., C
  d è calcolato con l'equazione seguente: | (A.7–61) |
| --- | --- | --- |

a)

Usando i dati raccolti al punto 8.1.8.4., C
  d è calcolato con l'equazione seguente:

Image

(A.7–61)

dove:

| | = | portata molare di riferimento [mol/s] |
| --- | --- | --- |

Image

=

portata molare di riferimento [mol/s]

Altri simboli nell'equazione (A.7-60).

| b) | C
  f è determinato usando uno dei metodi seguenti:






  i) | solo per i flussimetri CFV, CfCFV è derivato dalla seguente tabella in base ai valori per β (rapporto dei diametri della gola del tubo Venturi rispetto all'ingresso) e γ (rapporto dei calori specifici della miscela di gas), usando l'interpolazione lineare per trovare i valori intermedi:

  Tabella A.7.3



  C
  fCFV rispetto a β e γ per i flussimetri CFV









  C
  fCFV |
| --- | --- | --- |
| β | γ
  exh = 1,385 | γ
  dexh = γ
  air = 1,399 |
| 0,000 | 0,6822 | 0,6846 |
| 0,400 | 0,6857 | 0,6881 |
| 0,500 | 0,6910 | 0,6934 |
| 0,550 | 0,6953 | 0,6977 |
| 0,600 | 0,7011 | 0,7036 |
| 0,625 | 0,7047 | 0,7072 |
| 0,650 | 0,7089 | 0,7114 |
| 0,675 | 0,7137 | 0,7163 |
| 0,700 | 0,7193 | 0,7219 |
| 0,720 | 0,7245 | 0,7271 |
| 0,740 | 0,7303 | 0,7329 |
| 0,760 | 0,7368 | 0,7395 |
| 0,770 | 0,7404 | 0,7431 |
| 0,780 | 0,7442 | 0,7470 |
| 0,790 | 0,7483 | 0,7511 |
| 0,800 | 0,7527 | 0,7555 |
| 0,810 | 0,7573 | 0,7602 |
| 0,820 | 0,7624 | 0,7652 |
| 0,830 | 0,7677 | 0,7707 |
| 0,840 | 0,7735 | 0,7765 |
| 0,850 | 0,7798 | 0,7828 |

b)

C
  f è determinato usando uno dei metodi seguenti:

i)

solo per i flussimetri CFV, CfCFV è derivato dalla seguente tabella in base ai valori per β (rapporto dei diametri della gola del tubo Venturi rispetto all'ingresso) e γ (rapporto dei calori specifici della miscela di gas), usando l'interpolazione lineare per trovare i valori intermedi:

Tabella A.7.3

C
  fCFV rispetto a β e γ per i flussimetri CFV

C
  fCFV

β

γ
  exh = 1,385

γ
  dexh = γ
  air = 1,399

0,000

0,6822

0,6846

0,400

0,6857

0,6881

0,500

0,6910

0,6934

0,550

0,6953

0,6977

0,600

0,7011

0,7036

0,625

0,7047

0,7072

0,650

0,7089

0,7114

0,675

0,7137

0,7163

0,700

0,7193

0,7219

0,720

0,7245

0,7271

0,740

0,7303

0,7329

0,760

0,7368

0,7395

0,770

0,7404

0,7431

0,780

0,7442

0,7470

0,790

0,7483

0,7511

0,800

0,7527

0,7555

0,810

0,7573

0,7602

0,820

0,7624

0,7652

0,830

0,7677

0,7707

0,840

0,7735

0,7765

0,850

0,7798

0,7828

| ii) | per qualsiasi flussimetro CFV o SSV, si può usare la seguente equazione per calcolare C
  f: | (A.7-62) |
| --- | --- | --- |

ii)

per qualsiasi flussimetro CFV o SSV, si può usare la seguente equazione per calcolare C
  f:

Formula

(A.7-62)

dove:

| γ | = | esponente isoentropico [-] Per un gas ideale, questo è il rapporto dei calori specifici della miscela di gas, cp
  /c
  V |
| --- | --- | --- |
| r | = | rapporto di pressione, come determinato alla lettera c), punto 3, della presente sezione |
| β | = | rapporto dei diametri della gola del tubo Venturi rispetto all'ingresso |

γ

=

esponente isoentropico [-] Per un gas ideale, questo è il rapporto dei calori specifici della miscela di gas, cp
  /c
  V

r

=

rapporto di pressione, come determinato alla lettera c), punto 3, della presente sezione

β

=

rapporto dei diametri della gola del tubo Venturi rispetto all'ingresso

| c) | il rapporto di pressione r si calcola come segue:






  i) | Solo per i sistemi SSV, r
  SSV è calcolato usando l'equazione seguente: | (A.7-63) |
| --- | --- | --- | --- |

c)

il rapporto di pressione r si calcola come segue:

i)

Solo per i sistemi SSV, r
  SSV è calcolato usando l'equazione seguente:

Formula

(A.7-63)

dove:

| Δp
  SSV | = | pressione statica differenziale; ingresso del tubo Venturi meno gola del tubo Venturi [Pa] |
| --- | --- | --- |

Δp
  SSV

=

pressione statica differenziale; ingresso del tubo Venturi meno gola del tubo Venturi [Pa]

| ii) | solo per i sistemi CFV, r
  CFV è calcolato in modo iterativo usando l'equazione seguente: | (A.7-64) |
| --- | --- | --- |

ii)

solo per i sistemi CFV, r
  CFV è calcolato in modo iterativo usando l'equazione seguente:

Formula

(A.7-64)

| d) | si può applicare una qualsiasi delle seguenti ipotesi di semplificazione delle equazioni di regolazione, oppure si può usare la buona pratica ingegneristica per sviluppare valori più appropriati per le prove:






  i) | per le prove delle emissioni sugli intervalli completi del gas di scarico grezzo, del gas di scarico diluito e dell'aria di diluizione, si può ipotizzare che la miscela di gas si comporti come un gas ideale: Z = 1; |
| --- | --- | --- |

d)

si può applicare una qualsiasi delle seguenti ipotesi di semplificazione delle equazioni di regolazione, oppure si può usare la buona pratica ingegneristica per sviluppare valori più appropriati per le prove:

i)

per le prove delle emissioni sugli intervalli completi del gas di scarico grezzo, del gas di scarico diluito e dell'aria di diluizione, si può ipotizzare che la miscela di gas si comporti come un gas ideale: Z = 1;

| ii) | per l'intervallo completo del gas di scarico grezzo si può ipotizzare un rapporto costante dei calori specifici di γ = 1,385; |
| --- | --- |

ii)

per l'intervallo completo del gas di scarico grezzo si può ipotizzare un rapporto costante dei calori specifici di γ = 1,385;

| iii) | per l'intervallo completo di gas di scarico diluito e aria (ad es. aria di taratura o aria di diluizione) si può ipotizzare un rapporto costante di γ = 1,399; |
| --- | --- |

iii)

per l'intervallo completo di gas di scarico diluito e aria (ad es. aria di taratura o aria di diluizione) si può ipotizzare un rapporto costante di γ = 1,399;

| iv) | per gli intervalli completi di gas di scarico diluito e aria, la massa molare della miscela, M
  mix [g/mol], può essere considerata una funzione solo della quantità d'acqua nell'aria di diluizione o nell'aria di taratura, x
  H2O, determinata conformemente al punto A.7.1.2., nel modo seguente: | (A.7-65) |
| --- | --- | --- |

iv)

per gli intervalli completi di gas di scarico diluito e aria, la massa molare della miscela, M
  mix [g/mol], può essere considerata una funzione solo della quantità d'acqua nell'aria di diluizione o nell'aria di taratura, x
  H2O, determinata conformemente al punto A.7.1.2., nel modo seguente:

Formula

(A.7-65)

dove:

| M
  air | = | 28,96559 g/mol |
| --- | --- | --- |
| M
  H2O | = | 18,01528 g/mol |
| x
  H2O | = | quantità d'acqua nell'aria di diluizione o di taratura [mol/mol] |

M
  air

=

28,96559 g/mol

M
  H2O

=

18,01528 g/mol

x
  H2O

=

quantità d'acqua nell'aria di diluizione o di taratura [mol/mol]

| v) | per l'intervallo completo dei gas di scarico diluiti e aria, si può ipotizzare una massa molare costante della miscela, M
  mix, per tutte le tarature e le prove, purché la massa molare ipotizzata non si scosti di oltre ± 1 per cento dalle masse molari minima e massima stimate durante la taratura e la prova. Tale ipotesi si può formulare se si garantisce un controllo sufficiente dell'acqua nell'aria di taratura e di diluizione oppure se una quantità d'acqua sufficiente è rimossa dall'aria di taratura e di diluizione. Le seguenti tabelle riportano esempi di intervalli consentiti del punto di rugiada dell'aria di diluizione rispetto al punto di rugiada dell'aria di taratura. |
| --- | --- |

v)

per l'intervallo completo dei gas di scarico diluiti e aria, si può ipotizzare una massa molare costante della miscela, M
  mix, per tutte le tarature e le prove, purché la massa molare ipotizzata non si scosti di oltre ± 1 per cento dalle masse molari minima e massima stimate durante la taratura e la prova. Tale ipotesi si può formulare se si garantisce un controllo sufficiente dell'acqua nell'aria di taratura e di diluizione oppure se una quantità d'acqua sufficiente è rimossa dall'aria di taratura e di diluizione. Le seguenti tabelle riportano esempi di intervalli consentiti del punto di rugiada dell'aria di diluizione rispetto al punto di rugiada dell'aria di taratura.

Tabella A.7.4

Esempi di punti di rugiada dell'aria di diluizione e di taratura ai quali è consentito ipotizzare una costante M
  mix

| Se il Tdew di taratura (°C) è... | si ipotizza la seguente costante Mmix (g/mol) | per i seguenti intervalli di Tdew (°C) durante le prove delle emissioni (1) |
| --- | --- | --- |
| secco | 28,96559 | secco – 18 |
| 0 | 28,89263 | secco – 21 |
| 5 | 28,86148 | secco – 22 |
| 10 | 28,81911 | secco – 24 |
| 15 | 28,76224 | secco – 26 |
| 20 | 28,68685 | – 8 – 28 |
| 25 | 28,58806 | 12 – 31 |
| 30 | 28,46005 | 23 – 34 |

Se il Tdew di taratura (°C) è...

si ipotizza la seguente costante Mmix (g/mol)

per i seguenti intervalli di Tdew (°C) durante le prove delle emissioni (1)

secco

28,96559

secco – 18

0

28,89263

secco – 21

5

28,86148

secco – 22

10

28,81911

secco – 24

15

28,76224

secco – 26

20

28,68685

– 8 – 28

25

28,58806

12 – 31

30

28,46005

23 – 34

A.7.6.4   Taratura dell'SSV

| a) | Approccio molare Per tarare un flussimetro SSV si eseguono le seguenti operazioni:






  i) | si calcola il numero di Reynolds, Re
  #, per ogni portata molare di riferimento usando il diametro della gola del tubo Venturi, d
  t. Poiché è necessaria la viscosità dinamica, μ, per calcolare Re
  #, in base alla buona pratica ingegneristica si può usare un modello di viscosità specifico per determinare μ per il gas di taratura (in genere aria). In alternativa, per stimare μ si può applicare il modello di viscosità di Sutherland a tre coefficienti: | (A.7-66) |
| --- | --- | --- | --- |

a)

Approccio molare Per tarare un flussimetro SSV si eseguono le seguenti operazioni:

i)

si calcola il numero di Reynolds, Re
  #, per ogni portata molare di riferimento usando il diametro della gola del tubo Venturi, d
  t. Poiché è necessaria la viscosità dinamica, μ, per calcolare Re
  #, in base alla buona pratica ingegneristica si può usare un modello di viscosità specifico per determinare μ per il gas di taratura (in genere aria). In alternativa, per stimare μ si può applicare il modello di viscosità di Sutherland a tre coefficienti:

Image

(A.7-66)

dove:

| d
  t | = | diametro della gola dell'SSV [m] |
| --- | --- | --- |
| M
  mix | = | massa molare della miscela [kg/mol] |
| | = | portata molare di riferimento [mol/s] |

d
  t

=

diametro della gola dell'SSV [m]

M
  mix

=

massa molare della miscela [kg/mol]

Image

=

portata molare di riferimento [mol/s]

e, usando il modello di viscosità di Sutherland a tre coefficienti:

| | (A.7-67) |
| --- | --- |

Formula

(A.7-67)

dove:

| μ | = | viscosità dinamica del gas di taratura [kg/(m·s)] |
| --- | --- | --- |
| μ
  0 | = | viscosità di riferimento di Sutherland [kg/(m·s)] |
| S | = | costante di Sutherland [K] |
| T
  0 | = | temperatura di riferimento di Sutherland [K] |
| T
  in | = | temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi [K] |

μ

=

viscosità dinamica del gas di taratura [kg/(m·s)]

μ
  0

=

viscosità di riferimento di Sutherland [kg/(m·s)]

S

=

costante di Sutherland [K]

T
  0

=

temperatura di riferimento di Sutherland [K]

T
  in

=

temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi [K]

Tabella A.7.5

Parametri del modello di viscosità di Sutherland a tre coefficienti

| Gas (2) | μ0 | T0 | S | Intervallo di temperatura con un errore di ±2 per cento | Limite di pressione |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| | kg/(m·s) | K | K | K | kPa |
| Aria | 1,716 × 10–5 | 273 | 111 | 170 – 1 900 | ≤ 1 800 |
| CO2 | 1,370 × 10–5 | 273 | 222 | 190 – 1 700 | ≤ 3 600 |
| H2O | 1,12 × 10–5 | 350 | 1 064 | 360 – 1 500 | ≤ 10 000 |
| O2 | 1,919 × 10–5 | 273 | 139 | 190 – 2 000 | ≤ 2 500 |
| N2 | 1,663 × 10–5 | 273 | 107 | 100 – 1 500 | ≤ 1 600 |

Gas (2)

μ0

T0

S

Intervallo di temperatura con un errore di ±2 per cento

Limite di pressione

kg/(m·s)

K

K

K

kPa

Aria

1,716 × 10–5

273

111

170 – 1 900

≤ 1 800

CO2

1,370 × 10–5

273

222

190 – 1 700

≤ 3 600

H2O

1,12 × 10–5

350

1 064

360 – 1 500

≤ 10 000

O2

1,919 × 10–5

273

139

190 – 2 000

≤ 2 500

N2

1,663 × 10–5

273

107

100 – 1 500

≤ 1 600

| ii) | si deve sviluppare un'equazione per Cd / Re
  #, usando i valori accoppiati di (Re
  #, C
  d). C
  d è calcolato in base all'equazione (A.7-61), con Cf ottenuto dall'equazione (A.7-62) o si può usare qualsiasi formula matematica, incluse le serie polinomiali o di potenze. La seguente equazione è un esempio di una formula matematica comune per mettere in relazione C
  d e Re
  #: | (A.7-68) |
| --- | --- | --- |

ii)

si deve sviluppare un'equazione per Cd / Re
  #, usando i valori accoppiati di (Re
  #, C
  d). C
  d è calcolato in base all'equazione (A.7-61), con Cf ottenuto dall'equazione (A.7-62) o si può usare qualsiasi formula matematica, incluse le serie polinomiali o di potenze. La seguente equazione è un esempio di una formula matematica comune per mettere in relazione C
  d e Re
  #:

Formula

(A.7-68)

| iii) | si esegue un'analisi di regressione con il metodo dei minimi quadrati per determinare i coefficienti più appropriati per l'equazione e calcolare le statistiche di regressione dell'equazione, l'errore standard della stima SEE e il coefficiente di determinazione r
  2, secondo le disposizioni dell'allegato 4B, appendice A.2; |
| --- | --- |

iii)

si esegue un'analisi di regressione con il metodo dei minimi quadrati per determinare i coefficienti più appropriati per l'equazione e calcolare le statistiche di regressione dell'equazione, l'errore standard della stima SEE e il coefficiente di determinazione r
  2, secondo le disposizioni dell'allegato 4B, appendice A.2;

| iv) | se l'equazione soddisfa i criteri di

  (o

  ) e r
  2 ≥ 0,995, essa può essere usata per determinare C
  d per le prove delle emissioni, conformemente al punto A.7.4.3., lettera b); |
| --- | --- |

iv)

Image

Image

| v) | se i criteri di SEE e r
  2 non sono soddisfatti, si può usare la buona pratica ingegneristica per omettere punti dei dati di taratura e quindi soddisfare le statistiche di regressione. Per soddisfare i criteri vanno usati almeno sette punti dei dati di taratura; |
| --- | --- |

v)

se i criteri di SEE e r
  2 non sono soddisfatti, si può usare la buona pratica ingegneristica per omettere punti dei dati di taratura e quindi soddisfare le statistiche di regressione. Per soddisfare i criteri vanno usati almeno sette punti dei dati di taratura;

| vi) | se l'omissione dei punti non risolve il problema dei valori anomali, vanno prese misure correttive. Ad esempio, si sceglie un'altra espressione matematica per l'equazione C
  d / Re
  #, si verificano le perdite oppure si ripete il processo di taratura. Se il processo è ripetuto, vanno applicate tolleranze più alte alle misurazioni e si deve consentire un tempo maggiore di stabilizzazione dei flussi; |
| --- | --- |

vi)

se l'omissione dei punti non risolve il problema dei valori anomali, vanno prese misure correttive. Ad esempio, si sceglie un'altra espressione matematica per l'equazione C
  d / Re
  #, si verificano le perdite oppure si ripete il processo di taratura. Se il processo è ripetuto, vanno applicate tolleranze più alte alle misurazioni e si deve consentire un tempo maggiore di stabilizzazione dei flussi;

| vii) | una volta che l'equazione soddisfa i criteri di regressione, può essere usata solo per determinare le portate che rientrano nell'intervallo delle portate di riferimento usate per soddisfare i criteri di regressione dell'equazione di C
  d / Re
  #. |
| --- | --- |

vii)

una volta che l'equazione soddisfa i criteri di regressione, può essere usata solo per determinare le portate che rientrano nell'intervallo delle portate di riferimento usate per soddisfare i criteri di regressione dell'equazione di C
  d / Re
  #.

A.7.6.5.   Taratura del CFV

| a) | Approccio molare. Alcuni flussimetri CFV comprendono un unico tubo Venturi, mentre altri ne comprendono diversi, laddove vengono usate diverse combinazioni di tubi Venturi per la misurazione di portate diverse. Per i flussimetri CVF che hanno più tubi Venturi si può eseguire la taratura di ogni singolo tubo Venturi indipendentemente, in modo da determinare un coefficiente di efflusso separato, C
  d, per ogni tubo Venturi, oppure si può tarare una combinazione di tubi Venturi. Se viene tarata una combinazione di tubi Venturi, la somma dell'area della gola dei tubi Venturi attivi è espressa con A
  t, la radice quadrata della somma dei quadrati dei diametri delle gole dei tubi Venturi attivi è espressa con d
  t e il rapporto dei diametri delle gole dei tubi Venturi rispetto ai diametri di ingresso è espresso come il rapporto della radice quadrata della somma dei diametri delle gole dei tubi Venturi attivi (d
  t) rispetto al diametro dell'ingresso comune a tutti i tubi Venturi (D). Per determinare C
  d per un singolo tubo Venturi o una combinazione di tubi Venturi si segue la procedura seguente:






  i) | con i dati raccolti a ogni set point di taratura si calcola un C
  d individuale per ogni punto con l'equazione (A.7-60); |
| --- | --- | --- |

a)

Approccio molare. Alcuni flussimetri CFV comprendono un unico tubo Venturi, mentre altri ne comprendono diversi, laddove vengono usate diverse combinazioni di tubi Venturi per la misurazione di portate diverse. Per i flussimetri CVF che hanno più tubi Venturi si può eseguire la taratura di ogni singolo tubo Venturi indipendentemente, in modo da determinare un coefficiente di efflusso separato, C
  d, per ogni tubo Venturi, oppure si può tarare una combinazione di tubi Venturi. Se viene tarata una combinazione di tubi Venturi, la somma dell'area della gola dei tubi Venturi attivi è espressa con A
  t, la radice quadrata della somma dei quadrati dei diametri delle gole dei tubi Venturi attivi è espressa con d
  t e il rapporto dei diametri delle gole dei tubi Venturi rispetto ai diametri di ingresso è espresso come il rapporto della radice quadrata della somma dei diametri delle gole dei tubi Venturi attivi (d
  t) rispetto al diametro dell'ingresso comune a tutti i tubi Venturi (D). Per determinare C
  d per un singolo tubo Venturi o una combinazione di tubi Venturi si segue la procedura seguente:

i)

con i dati raccolti a ogni set point di taratura si calcola un C
  d individuale per ogni punto con l'equazione (A.7-60);

| ii) | le deviazioni media e standard di tutti i valori C
  d sono calcolate con le equazioni (A.2-1) e (A.2-2); |
| --- | --- |

ii)

le deviazioni media e standard di tutti i valori C
  d sono calcolate con le equazioni (A.2-1) e (A.2-2);

| iii) | se la deviazione standard di tutti i valori C
  d è pari o inferiore a 0,3 per cento del C
  d medio, il C
  d medio è usato nell'equazione (A.7-43) e il CFV è usato solo fino al valore r più basso misurato durante la taratura; | (A.7-69) |
| --- | --- | --- |

iii)

se la deviazione standard di tutti i valori C
  d è pari o inferiore a 0,3 per cento del C
  d medio, il C
  d medio è usato nell'equazione (A.7-43) e il CFV è usato solo fino al valore r più basso misurato durante la taratura;

Formula

(A.7-69)

| iv) | se la deviazione standard di tutti i valori C
  d è superiore a 0,3 per cento del C
  d medio, si omettono i valori C
  d corrispondenti al punto dei dati raccolti al valore r più basso misurato durante la taratura; |
| --- | --- |

iv)

se la deviazione standard di tutti i valori C
  d è superiore a 0,3 per cento del C
  d medio, si omettono i valori C
  d corrispondenti al punto dei dati raccolti al valore r più basso misurato durante la taratura;

| v) | se il numero rimanente di punti dei dati è inferiore a sette, si intra prende un'azione correttiva e si verificano i dati di taratura o si ripete del processo di taratura. Se il processo di taratura viene ripetuto, è consigliabile controllare se ci sono perdite, applicare tolleranze più rigide per le misurazioni e consentire più tempo per la stabilizzazione dei flussi; |
| --- | --- |

v)

se il numero rimanente di punti dei dati è inferiore a sette, si intra prende un'azione correttiva e si verificano i dati di taratura o si ripete del processo di taratura. Se il processo di taratura viene ripetuto, è consigliabile controllare se ci sono perdite, applicare tolleranze più rigide per le misurazioni e consentire più tempo per la stabilizzazione dei flussi;

| vi) | se il numero rimanente di valori C
  d è di almeno sette, si devono ricalcolare le deviazioni media e standard dei valori C
  d rimanenti; |
| --- | --- |

vi)

se il numero rimanente di valori C
  d è di almeno sette, si devono ricalcolare le deviazioni media e standard dei valori C
  d rimanenti;

| vii) | se la deviazione standard dei valori C
  d rimanenti è pari o inferiore a 0,3 per cento della media del C
  d rimanente, il C
  d medio è usato nell'equazione (A.7-43) e si usano i valori CFV solo fino al valore r più basso associato al C
  d rimanente; |
| --- | --- |

vii)

se la deviazione standard dei valori C
  d rimanenti è pari o inferiore a 0,3 per cento della media del C
  d rimanente, il C
  d medio è usato nell'equazione (A.7-43) e si usano i valori CFV solo fino al valore r più basso associato al C
  d rimanente;

| viii) | se la deviazione standard del C
  d rimanente è ancora superiore a 0,3 per cento della media dei valori C
  d rimanenti, si devono ripetere le operazioni di cui alla lettera a), punti da iv) a viii), della presente sezione. |
| --- | --- |

viii)

se la deviazione standard del C
  d rimanente è ancora superiore a 0,3 per cento della media dei valori C
  d rimanenti, si devono ripetere le operazioni di cui alla lettera a), punti da iv) a viii), della presente sezione.

---

(1)  Intervallo valido per tutte le tarature e le prove delle emissioni nell'intervallo di pressione atmosferica da (80 000 a 103 325) kPa.

(2)  Vanno usati i parametri tabulati solo per i gas puri, secondo l'elenco. Non si possono mettere insieme i parametri per calcolare le viscosità delle miscele di gas.

Appendice A.7.2

Correzione della deriva

A.7.7.1.   Campo di applicazione e frequenza

I calcoli della presente appendice 2 sono eseguiti per determinare se la deriva dell'analizzatore dei gas invalida i risultati di un intervallo di prova. Se la deriva non invalida i risultati di un intervallo di prova, le risposte dell'analizzatore di gas per l'intervallo di prova vanno corrette per la deriva secondo le disposizioni della presente appendice 2. Le risposte dell'analizzatore di gas corrette per la deriva vanno usate in tutti calcoli successivi delle emissioni. La soglia accettabile di deriva dell'analizzatore di gas in un intervallo di prova è indicata al punto 8.2.2.2.

A.7.7.2.   Principi di correzione

I calcoli della presente appendice 2 usano le risposte dell'analizzatore di gas alle concentrazioni di riferimento dei gas analitici di azzeramento e di calibrazione, determinate prima e dopo un intervallo di prova. I calcoli correggono le risposte dell'analizzatore di gas che sono state registrate durante un intervallo di prova. La correzione è basata sulle risposte medie dell'analizzatore ai gas di azzeramento e di calibrazione di riferimento e sulle concentrazioni di riferimento dei gas di azzeramento e di calibrazione. La convalida e la correzione della deriva si eseguono nel modo indicato di seguito.

A.7.7.3.   Convalida della deriva

Dopo aver applicato tutte le altre correzioni (ad eccezione della correzione della deriva) a tutti i segnali dell'analizzatore di gas, si calcolano le emissioni specifiche al freno conformemente all'allegato 4B, appendice A.7, punto A.7.5. In seguito tutti i segnali dell'analizzatore di gas sono corretti per la deriva secondo la presente appendice. Le emissioni specifiche al freno sono ricalcolate usando tutti i segnali dell'analizzatore di gas corretti per la deriva. I risultati delle emissioni specifiche al freno sono convalidati e dichiarati prima e dopo la correzione della deriva secondo le disposizioni del punto 8.2.2.2.

A.7.7.4.   Correzione della deriva

Tutti i segnali dell'analizzatore di gas sono corretti nel modo seguente:

| a) | ogni concentrazione registrata, x
  i, è corretta per il campionamento continuo o per lotti,

  ; |
| --- | --- |

a)

Formula

| b) | la correzione della deriva è fatta usando la seguente equazione:

  dove:

  x
  idriftcor= concentrazione corretta per la deriva [μmol/mol]

  x
  refzero= concentrazione di riferimento del gas di azzeramento, che è generalmente zero se non sono noti altri valori [μmol/mol]

  x
  refspan= concentrazione di riferimento del gas di calibrazione [μmol/mol]

  x
  prespan= risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo pre-prova alla concentrazione del gas di calibrazione [μmol/mol]

  x
  postspan= risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo post-prova alla concentrazione del gas di calibrazione [μmol/mol]
  x
  i o

  = concentrazione registrata, ossia misurata durante la prova prima della correzione della deriva [μmol/mol]
  x
  prezero= risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo pre-prova alla concentrazione del gas di azzeramento[μmol/mol]

  x
  postzero= risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo post-prova alla concentrazione del gas di azzeramento[μmol/mol] |
| --- | --- |

b)

la correzione della deriva è fatta usando la seguente equazione:

dove:

x
  idriftcor= concentrazione corretta per la deriva [μmol/mol]

x
  refzero= concentrazione di riferimento del gas di azzeramento, che è generalmente zero se non sono noti altri valori [μmol/mol]

x
  refspan= concentrazione di riferimento del gas di calibrazione [μmol/mol]

x
  prespan= risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo pre-prova alla concentrazione del gas di calibrazione [μmol/mol]

x
  postspan= risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo post-prova alla concentrazione del gas di calibrazione [μmol/mol]

Formula

x
  prezero= risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo pre-prova alla concentrazione del gas di azzeramento[μmol/mol]

x
  postzero= risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo post-prova alla concentrazione del gas di azzeramento[μmol/mol]

| c) | per le eventuali concentrazioni pre-prova si usano le concentrazioni determinate più di recente nell'intervallo pre-prova. Per alcuni intervalli di prova la concentrazione pre-azzeramento o pre-calibrazione più recente potrebbe essersi verificata uno o più intervalli prima della prova; |
| --- | --- |

c)

per le eventuali concentrazioni pre-prova si usano le concentrazioni determinate più di recente nell'intervallo pre-prova. Per alcuni intervalli di prova la concentrazione pre-azzeramento o pre-calibrazione più recente potrebbe essersi verificata uno o più intervalli prima della prova;

| d) | per le eventuali concentrazioni dell'intervallo post-prova si usano le concentrazioni determinate più di recente dopo l'intervallo di prova. Per alcuni intervalli di prova la concentrazione post-azzeramento o post-calibrazione più recente potrebbe essersi verificata dopo uno o più intervalli di prova successivi; |
| --- | --- |

d)

per le eventuali concentrazioni dell'intervallo post-prova si usano le concentrazioni determinate più di recente dopo l'intervallo di prova. Per alcuni intervalli di prova la concentrazione post-azzeramento o post-calibrazione più recente potrebbe essersi verificata dopo uno o più intervalli di prova successivi;

| e) | se non viene registrata la risposta pre-prova dell'analizzatore alla concentrazione di gas di calibrazione, x
  prespan, quest'ultima sarà considerata equivalente alla concentrazione di riferimento del gas di calibrazione: x
  prespan = x
  refspan; |
| --- | --- |

e)

se non viene registrata la risposta pre-prova dell'analizzatore alla concentrazione di gas di calibrazione, x
  prespan, quest'ultima sarà considerata equivalente alla concentrazione di riferimento del gas di calibrazione: x
  prespan = x
  refspan;

| f) | se non viene registrata la risposta pre-prova dell'analizzatore alla concentrazione di gas di azzeramento, x
  prezero, quest'ultima sarà considerata equivalente alla concentrazione di riferimento del gas di azzeramento: x
  prezero = x
  refzero; |
| --- | --- |

f)

se non viene registrata la risposta pre-prova dell'analizzatore alla concentrazione di gas di azzeramento, x
  prezero, quest'ultima sarà considerata equivalente alla concentrazione di riferimento del gas di azzeramento: x
  prezero = x
  refzero;

| g) | generalmente la concentrazione di riferimento del gas di azzeramento, x
  refzero, è zero: x
  refzero = 0 μmol/mol. Tuttavia, in alcuni casi x
  refzero può avere una concentrazione non uguale a zero. Ad esempio, se un analizzatore di CO2 è azzerato usando l'aria ambiente, si può usare la concentrazione predefinita dell'aria ambiente di CO2, pari a 375 μmol/mol. In questo caso x
  refzero = 375 μmol/mol. Se un analizzatore è azzerato usando un non zero, x
  refzero, l'analizzatore è regolato in modo da produrre l'effettiva concentrazione x
  refzero. Ad esempio, se x
  refzero = 375 μmol/mol, l'analizzatore deve essere regolato in modo da produrre un valore di 375 μmol/mol quando il gas di azzeramento affluisce all'analizzatore. |
| --- | --- |

g)

generalmente la concentrazione di riferimento del gas di azzeramento, x
  refzero, è zero: x
  refzero = 0 μmol/mol. Tuttavia, in alcuni casi x
  refzero può avere una concentrazione non uguale a zero. Ad esempio, se un analizzatore di CO2 è azzerato usando l'aria ambiente, si può usare la concentrazione predefinita dell'aria ambiente di CO2, pari a 375 μmol/mol. In questo caso x
  refzero = 375 μmol/mol. Se un analizzatore è azzerato usando un non zero, x
  refzero, l'analizzatore è regolato in modo da produrre l'effettiva concentrazione x
  refzero. Ad esempio, se x
  refzero = 375 μmol/mol, l'analizzatore deve essere regolato in modo da produrre un valore di 375 μmol/mol quando il gas di azzeramento affluisce all'analizzatore.

Appendice A.8

Calcolo delle emissioni massiche

A.8.0.   Conversione dei simboli

A.8.0.1.   Simboli generali

| Appendice A.8. | Appendice A.7. | Unità | Quantità |
| --- | --- | --- | --- |
| b, D
  0 | a
  0 | t.b.d. (3) | Intercetta su y della linea di regressione |
| m | a
  1 | t.b.d. (3) | Coefficiente angolare della linea di regressione |
| A/F
  st | | — | Rapporto stechiometrico aria/carburante |
| C
  d | C
  d | — | Coefficiente di efflusso |
| c | x | ppm, % vol | Concentrazione (μmol/mol = ppm) |
| c
  d | 1 | ppm, % vol | Concentrazione su secco |
| c
  w | 1 | ppm, % vol | Concentrazione su umido |
| c
  b | 1 | ppm, % vol | Concentrazione di fondo |
| D | x
  dil | — | Fattore di diluizione (2) |
| D
  0 | | m3/giro | Intercetta della taratura della PDP |
| d | d | m | Diametro |
| d
  V | | m | Diametro della gola del tubo Venturi |
| e | e | g/kWh | Base specifica al freno |
| e
  gas | e
  gas | g/kWh | Emissione specifica di componenti gassosi |
| e
  PM | e
  PM | g/kWh | Emissione specifica di particolato |
| E | 1 – PF | per cento | Efficienza di conversione (PF = frazione di penetrazione) |
| F
  s | | — | Fattore stechiometrico |
| f
  c | | — | Fattore carbonio |
| H | | g/kg | Umidità assoluta |
| K
  V | | | Funzione di taratura del CFV |
| k
  f | | m3/kg carburante | Fattore specifico per il carburante |
| k
  h | | — | Fattore di correzione del valore di NOx in funzione dell'umidità, motori diesel |
| k
  Dr | k
  Dr | — | Fattore di aggiustamento verso il basso |
| k
  r | k
  r | — | Fattore di rigenerazione moltiplicativo |
| k
  Ur | k
  Ur | — | Fattore di aggiustamento verso l'alto |
| k
  w,a | | — | Fattore di correzione da secco a umido per l'aria di aspirazione |
| k
  w,d | | — | Fattore di correzione da secco a umido per l'aria di diluizione |
| k
  w,e | | — | Fattore di correzione da secco a umido per il gas di scarico diluito |
| k
  w,r | | — | Fattore di correzione da secco a umido per il gas di scarico grezzo |
| μ | μ | kg/(m · s) | Viscosità dinamica |
| M | M | g/mol | Massa molare (3) |
| M
  a | 1 | g/mol | Massa molare dell'aria di aspirazione |
| M
  e | 1 | g/mol | Massa molare del gas di scarico |
| M
  gas | M
  gas | g/mol | Massa molare dei componenti gassosi |
| m | m | kg | Massa |
| q
  m | | kg/s | Portata massica |
| m
  d | 1 | kg | Massa del campione di aria di diluizione passato attraverso i filtri di campionamento del particolato |
| m
  ed | 1 | kg | Massa totale del gas di scarico diluito nel ciclo |
| m
  edf | 1 | kg | Massa del gas di scarico diluito equivalente nel ciclo di prova |
| m
  ew | 1 | kg | Massa totale del gas di scarico nel ciclo |
| m
  f | 1 | mg | Massa del campione di particolato raccolto |
| m
  f,d | 1 | mg | Massa del campione di particolato raccolto nell'aria di diluizione |
| m
  gas | m
  gas | g | Massa delle emissioni gassose nel ciclo di prova |
| m
  PM | m
  PM | g | Massa delle emissioni di particolato nel ciclo di prova |
| m
  se | 1 | kg | Massa del campione di gas di scarico nel ciclo di prova |
| m
  sed | 1 | kg | Massa del gas di scarico diluito che passa attraverso il tunnel di diluizione |
| m
  sep | 1 | kg | Massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato |
| m
  ssd | | kg | Massa dell'aria di diluizione secondaria |
| n | f
  n | min–1 | Velocità di rotazione del motore |
| n
  p | | r/s | Regime della pompa PDP |
| P | P | kW | Potenza |
| p | p | kPa | Pressione |
| p
  a | | kPa | Pressione atmosferica a secco |
| p
  b | | kPa | Pressione atmosferica totale |
| p
  d | | kPa | Pressione di saturazione del vapore nell'aria di diluizione |
| p
  p | p
  abs | kPa | Pressione assoluta |
| p
  r | p
  H2O | kPa | Pressione del vapore acqueo |
| p
  s | | kPa | Pressione atmosferica a secco |
| 1 – E | PF | per cento | Frazione di penetrazione |
| q
  mad | (1) | kg/s | Portata massica dell'aria di aspirazione su secco |
| q
  maw | (1) | kg/s | Portata massica di dell'aria di aspirazione su umido |
| q
  mCe | (1) | kg/s | Portata massica del carbonio nel gas di scarico grezzo |
| q
  mCf | (1) | kg/s | Portata massica del carbonio in ingresso nel motore |
| q
  mCp | (1) | kg/s | Portata massica del carbonio nel sistema di diluizione a flusso parziale |
| q
  mdew | (1) | kg/s | Portata massica del gas di scarico diluito su umido |
| q
  mdw | (1) | kg/s | Portata massica dell'aria di diluizione su umido |
| q
  medf | (1) | kg/s | Portata massica del gas di scarico diluito equivalente su umido |
| q
  mew | (1) | kg/s | Portata massica del gas di scarico su umido |
| q
  mex | (1) | kg/s | Portata massica del campione estratto dal tunnel di diluizione |
| q
  mf | (1) | kg/s | Portata massica del carburante |
| q
  mp | (1) | kg/s | Flusso del campione di gas di scarico in ingresso nel sistema di diluizione a flusso parziale |
| qV | | m3/s | Portata volumetrica |
| q

  VCVS | (1) | m3/s | Portata volumica del CVS |
| q
  Vs | (1) | dm3/min | Portata del sistema dell'analizzatore del gas di scarico |
| qVt | (1) | cm3/min | Portata del gas tracciante |
| ρ | ρ | kg/m3 | Densità massica |
| ρ
  e | | kg/m3 | Densità del gas di scarico |
| r
  d | DR | — | Rapporto di diluizione (2) |
| RH | | per cento | Umidità relativa |
| r
  D | β | m/m | Rapporto di diametri (sistemi CVS) |
| r
  p | | — | Rapporto tra pressioni dell'SSV |
| Re | Re# | — | Numero di Reynolds |
| б | б | — | Deviazione standard |
| T | T | °C | Temperatura |
| T
  a | | K | Temperatura assoluta |
| t | t | s | Ora |
| Δt | Δt | s | Intervallo di tempo |
| u | | — | Rapporto tra la densità del componente del gas e la densità del gas di scarico |
| V | V | m3 | Volume |
| qV | | m3/s | Portata volumetrica |
| V
  0 | | m3/r | Volume di gas per giro della PDP |
| W | W | kWh | Lavoro |
| W
  act | W
  act | kWh | Lavoro effettivo prodotto nel ciclo di prova |
| WF | WF | — | Fattore di ponderazione |
| w | w | g/g | Frazione di massa |
| X
  0 | K
  s | s/giro | Funzione di taratura della PDP |
| | | | Valore medio aritmetico |

Appendice A.8.

Appendice A.7.

Unità

Quantità

b, D
  0

a
  0

t.b.d. (3)

Intercetta su y della linea di regressione

m

a
  1

t.b.d. (3)

Coefficiente angolare della linea di regressione

A/F
  st

—

Rapporto stechiometrico aria/carburante

C
  d

C
  d

—

Coefficiente di efflusso

c

x

ppm, % vol

Concentrazione (μmol/mol = ppm)

c
  d

1

ppm, % vol

Concentrazione su secco

c
  w

1

ppm, % vol

Concentrazione su umido

c
  b

1

ppm, % vol

Concentrazione di fondo

D

x
  dil

—

Fattore di diluizione (2)

D
  0

m3/giro

Intercetta della taratura della PDP

d

d

m

Diametro

d
  V

m

Diametro della gola del tubo Venturi

e

e

g/kWh

Base specifica al freno

e
  gas

e
  gas

g/kWh

Emissione specifica di componenti gassosi

e
  PM

e
  PM

g/kWh

Emissione specifica di particolato

E

1 – PF

per cento

Efficienza di conversione (PF = frazione di penetrazione)

F
  s

—

Fattore stechiometrico

f
  c

—

Fattore carbonio

H

g/kg

Umidità assoluta

K
  V

Formula

Funzione di taratura del CFV

k
  f

m3/kg carburante

Fattore specifico per il carburante

k
  h

—

Fattore di correzione del valore di NOx in funzione dell'umidità, motori diesel

k
  Dr

k
  Dr

—

Fattore di aggiustamento verso il basso

k
  r

k
  r

—

Fattore di rigenerazione moltiplicativo

k
  Ur

k
  Ur

—

Fattore di aggiustamento verso l'alto

k
  w,a

—

Fattore di correzione da secco a umido per l'aria di aspirazione

k
  w,d

—

Fattore di correzione da secco a umido per l'aria di diluizione

k
  w,e

—

Fattore di correzione da secco a umido per il gas di scarico diluito

k
  w,r

—

Fattore di correzione da secco a umido per il gas di scarico grezzo

μ

μ

kg/(m · s)

Viscosità dinamica

M

M

g/mol

Massa molare (3)

M
  a

1

g/mol

Massa molare dell'aria di aspirazione

M
  e

1

g/mol

Massa molare del gas di scarico

M
  gas

M
  gas

g/mol

Massa molare dei componenti gassosi

m

m

kg

Massa

q
  m

Image

kg/s

Portata massica

m
  d

1

kg

Massa del campione di aria di diluizione passato attraverso i filtri di campionamento del particolato

m
  ed

1

kg

Massa totale del gas di scarico diluito nel ciclo

m
  edf

1

kg

Massa del gas di scarico diluito equivalente nel ciclo di prova

m
  ew

1

kg

Massa totale del gas di scarico nel ciclo

m
  f

1

mg

Massa del campione di particolato raccolto

m
  f,d

1

mg

Massa del campione di particolato raccolto nell'aria di diluizione

m
  gas

m
  gas

g

Massa delle emissioni gassose nel ciclo di prova

m
  PM

m
  PM

g

Massa delle emissioni di particolato nel ciclo di prova

m
  se

1

kg

Massa del campione di gas di scarico nel ciclo di prova

m
  sed

1

kg

Massa del gas di scarico diluito che passa attraverso il tunnel di diluizione

m
  sep

1

kg

Massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato

m
  ssd

kg

Massa dell'aria di diluizione secondaria

n

f
  n

min–1

Velocità di rotazione del motore

n
  p

r/s

Regime della pompa PDP

P

P

kW

Potenza

p

p

kPa

Pressione

p
  a

kPa

Pressione atmosferica a secco

p
  b

kPa

Pressione atmosferica totale

p
  d

kPa

Pressione di saturazione del vapore nell'aria di diluizione

p
  p

p
  abs

kPa

Pressione assoluta

p
  r

p
  H2O

kPa

Pressione del vapore acqueo

p
  s

kPa

Pressione atmosferica a secco

1 – E

PF

per cento

Frazione di penetrazione

q
  mad

Image

kg/s

Portata massica dell'aria di aspirazione su secco

q
  maw

(1)

kg/s

Portata massica di dell'aria di aspirazione su umido

q
  mCe

(1)

kg/s

Portata massica del carbonio nel gas di scarico grezzo

q
  mCf

(1)

kg/s

Portata massica del carbonio in ingresso nel motore

q
  mCp

(1)

kg/s

Portata massica del carbonio nel sistema di diluizione a flusso parziale

q
  mdew

(1)

kg/s

Portata massica del gas di scarico diluito su umido

q
  mdw

(1)

kg/s

Portata massica dell'aria di diluizione su umido

q
  medf

(1)

kg/s

Portata massica del gas di scarico diluito equivalente su umido

q
  mew

(1)

kg/s

Portata massica del gas di scarico su umido

q
  mex

(1)

kg/s

Portata massica del campione estratto dal tunnel di diluizione

q
  mf

(1)

kg/s

Portata massica del carburante

q
  mp

(1)

kg/s

Flusso del campione di gas di scarico in ingresso nel sistema di diluizione a flusso parziale

qV

Image

m3/s

Portata volumetrica

q

  VCVS

(1)

m3/s

Portata volumica del CVS

q
  Vs

(1)

dm3/min

Portata del sistema dell'analizzatore del gas di scarico

qVt

(1)

cm3/min

Portata del gas tracciante

ρ

ρ

kg/m3

Densità massica

ρ
  e

kg/m3

Densità del gas di scarico

r
  d

DR

—

Rapporto di diluizione (2)

RH

per cento

Umidità relativa

r
  D

β

m/m

Rapporto di diametri (sistemi CVS)

r
  p

—

Rapporto tra pressioni dell'SSV

Re

Re#

—

Numero di Reynolds

б

б

—

Deviazione standard

T

T

°C

Temperatura

T
  a

K

Temperatura assoluta

t

t

s

Ora

Δt

Δt

s

Intervallo di tempo

u

—

Rapporto tra la densità del componente del gas e la densità del gas di scarico

V

V

m3

Volume

qV

Image

m3/s

Portata volumetrica

V
  0

m3/r

Volume di gas per giro della PDP

W

W

kWh

Lavoro

W
  act

W
  act

kWh

Lavoro effettivo prodotto nel ciclo di prova

WF

WF

—

Fattore di ponderazione

w

w

g/g

Frazione di massa

X
  0

K
  s

s/giro

Funzione di taratura della PDP

Formula

Formula

Valore medio aritmetico

A.8.0.2.   Pedici

| Appendice A.8 (4) | Appendice A.7. | Quantità |
| --- | --- | --- |
| act | act | Quantità effettiva |
| i | | Misurazione istantanea (1 Hz) |
| | i | Valore individuale di una serie |

Appendice A.8 (4)

Appendice A.7.

Quantità

act

act

Quantità effettiva

i

Misurazione istantanea (1 Hz)

i

Valore individuale di una serie

A.8.0.3.   Simboli e abbreviazioni relativi ai componenti chimici (utilizzati anche come pedici)

| Appendice A.8. | Appendice A.7. | Quantità |
| --- | --- | --- |
| Ar | Ar | Argo |
| C1 | C1 | Idrocarburo carbonio 1 equivalente |
| CH4 | CH4 | Metano |
| C2H6 | C2H6 | Etano |
| C3H8 | C3H8 | Propano |
| CO | CO | Monossido di carbonio |
| CO2 | CO2 | Biossido di carbonio |
| DOP | DOP | Di-ottilftalato |
| HC | HC | Idrocarburi |
| H2O | H2O | Acqua |
| NMHC | NMHC | Idrocarburi non metanici |
| NOx | NOx | Ossidi di azoto |
| NO | NO | Monossido di azoto |
| NO2 | NO2 | Biossido di azoto |
| PM | PM | Particolato |
| S | S | Zolfo |

Appendice A.8.

Appendice A.7.

Quantità

Ar

Ar

Argo

C1

C1

Idrocarburo carbonio 1 equivalente

CH4

CH4

Metano

C2H6

C2H6

Etano

C3H8

C3H8

Propano

CO

CO

Monossido di carbonio

CO2

CO2

Biossido di carbonio

DOP

DOP

Di-ottilftalato

HC

HC

Idrocarburi

H2O

H2O

Acqua

NMHC

NMHC

Idrocarburi non metanici

NOx

NOx

Ossidi di azoto

NO

NO

Monossido di azoto

NO2

NO2

Biossido di azoto

PM

PM

Particolato

S

S

Zolfo

A.8.0.4.   Simboli e abbreviazioni relativi alla composizione del carburante

| Appendice A.8 (5) | Appendice A.7 (6) | Quantità |
| --- | --- | --- |
| wC

   (8) | wC

   (8) | Tenore di carbonio nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa] |
| w
  H | w
  H | Tenore di idrogeno nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa] |
| w
  N | w
  N | Tenore di azoto nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa] |
| w
  O | w
  O | Tenore di ossigeno nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa] |
| w
  S | w
  S | Tenore di zolfo nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa] |
| α | α | Rapporto atomico idrogeno/carbonio (H/C) |
| ε | β | Rapporto atomico ossigeno/carbonio (O/C) (7) |
| γ | γ | Rapporto atomico zolfo/carbonio (S/C) |
| δ | δ | Rapporto atomico azoto/carbonio (N/C) |

Appendice A.8 (5)

Appendice A.7 (6)

Quantità

wC

   (8)

wC

   (8)

Tenore di carbonio nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa]

w
  H

w
  H

Tenore di idrogeno nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa]

w
  N

w
  N

Tenore di azoto nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa]

w
  O

w
  O

Tenore di ossigeno nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa]

w
  S

w
  S

Tenore di zolfo nel carburante, frazione di massa [g/g] o [percentuale in massa]

α

α

Rapporto atomico idrogeno/carbonio (H/C)

ε

β

Rapporto atomico ossigeno/carbonio (O/C) (7)

γ

γ

Rapporto atomico zolfo/carbonio (S/C)

δ

δ

Rapporto atomico azoto/carbonio (N/C)

A.8.1.   Parametri di base

A.8.1.1.   Determinazione della concentrazione degli idrocarburi metanici e non metanici

Il calcolo degli NMHC e del CH4 dipende dal metodo di taratura usato. Il FID per la misurazione senza NMC è tarato con il propano. Per la taratura del FID in serie con l'NMC sono consentiti i seguenti metodi:

| a) | gas di taratura - propano; il propano bypassa l'NMC, |
| --- | --- |

a)

gas di taratura - propano; il propano bypassa l'NMC,

| b) | gas di taratura – metano; il metano passa attraverso l'NMC. |
| --- | --- |

b)

gas di taratura – metano; il metano passa attraverso l'NMC.

La concentrazione di NMHC (c
  NMHC [-]) e CH4 (c
  CH4 [-]) è calcolata come segue per la lettera a):

| | (A.8-1a) |
| --- | --- |
| | (A.8-2a) |

Formula

(A.8-1a)

Formula

(A.8-2a)

La concentrazione di NMHC e CH4 si calcola come segue per la lettera b):

| | (A.8-1b) |
| --- | --- |
| | (A.8-2b) |

Formula

(A.8-1b)

Formula

(A.8-2b)

dove:

| c
  HC(w/NMC) | = | concentrazione degli HC quando il campione di gas passa attraverso l'NMC [ppm] |
| --- | --- | --- |
| c
  HC(w/oNMC) | = | concentrazione degli HC quando il campione di gas bypassa l'NMC [ppm] |
| RF
  CH4[THC-FID] | = | fattore di risposta del metano determinato secondo il punto 8.1.10.1.4. [-] |
| E
  CH4 | = | efficienza del metano determinata secondo il punto 8.1.10.3 [-] |
| E
  C2H6 | = | efficienza dell'etano determinata secondo il punto 8.1.10.3 [-] |

c
  HC(w/NMC)

=

concentrazione degli HC quando il campione di gas passa attraverso l'NMC [ppm]

c
  HC(w/oNMC)

=

concentrazione degli HC quando il campione di gas bypassa l'NMC [ppm]

RF
  CH4[THC-FID]

=

fattore di risposta del metano determinato secondo il punto 8.1.10.1.4. [-]

E
  CH4

=

efficienza del metano determinata secondo il punto 8.1.10.3 [-]

E
  C2H6

=

efficienza dell'etano determinata secondo il punto 8.1.10.3 [-]

Se RFCH4[THC-FID] < 1,05, esso può essere ommesso nelle equazioni A.8-1a, A.8-1b

e A.8-2b.

Le emissioni di NMHC (idrocarburi non metanici) possono essere stimate a circa il 98 per cento dei THC (idrocarburi totali).

A.8.2.   Emissioni gassose grezze

A.8.2.1.   Emissioni gassose

A.8.2.1.1.   Prova stazionaria

Si deve calcolare il livello di emissione di un'emissione gassosa q
  mgas,i
  per ogni modalità i del ciclo di prova stazionario. La concentrazione delle emissioni gassose è moltiplicata per il suo flusso rispettivo:

| | (A.8-3) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-3)

| q
  mgas,I | = | livello di emissione nella modalità i del ciclo di prova stazionario [g/h] |
| --- | --- | --- |
| k | = | 1 per c
  gasr,w,i in [ppm] e k = 10 000 per c
  gasr,w,i in [percentuale in vol] |
| k
  h | = | fattore di correzione degli NOx [-], applicato solo al calcolo delle emissioni di NOx (cfr. punto A.8.2.2.) |
| u
  gas | = | fattore specifico del componente o rapporto tra densità del componente gassoso e del gas di scarico [-]; da calcolare con le equazioni (A.8-12) o (A.8-13) |
| q
  mew,I | = | portata massica del gas di scarico in modalità i su umido [kg/s] |
| c
  gas,I | = | concentrazione delle emissioni nel gas di scarico grezzo in modalità i, su umido [ppm] o [in per cento vol] |

q
  mgas,I

=

livello di emissione nella modalità i del ciclo di prova stazionario [g/h]

k

=

1 per c
  gasr,w,i in [ppm] e k = 10 000 per c
  gasr,w,i in [percentuale in vol]

k
  h

=

fattore di correzione degli NOx [-], applicato solo al calcolo delle emissioni di NOx (cfr. punto A.8.2.2.)

u
  gas

=

fattore specifico del componente o rapporto tra densità del componente gassoso e del gas di scarico [-]; da calcolare con le equazioni (A.8-12) o (A.8-13)

q
  mew,I

=

portata massica del gas di scarico in modalità i su umido [kg/s]

c
  gas,I

=

concentrazione delle emissioni nel gas di scarico grezzo in modalità i, su umido [ppm] o [in per cento vol]

A.8.2.1.2.   Cicli di prova transitori e modali con rampe di transizione

La massa totale per prova di un'emissione gassosa m
  gas [g/prova] deve essere calcolata moltiplicando le concentrazioni istantanee allineate temporalmente e i flussi del gas di scarico e l'integrazione nel ciclo di prova in base all'equazione seguente:

| | (A.8-4) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-4)

dove:

| f | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| --- | --- | --- |
| k
  h | = | fattore di correzione degli NOx [-], applicato solo al calcolo delle emissioni di NOx |
| k | = | 1 per c
  gasr,w,i in [ppm] e k = 10 000 per c
  gasr,w,i in [percentuale in vol] |
| u
  gas | = | fattore specifico del componente [-] (cfr. punto A.8.2.4.) |
| N | = | numero di misurazioni [-] |
| q
  mew,i | = | portata massica istantanea del gas di scarico su umido [kg/s] |
| c

  gas,i | = | concentrazione delle emissioni istantanee nel gas di scarico grezzo, su umido [ppm] o [in per cento vol] |

f

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

k
  h

=

fattore di correzione degli NOx [-], applicato solo al calcolo delle emissioni di NOx

k

=

1 per c
  gasr,w,i in [ppm] e k = 10 000 per c
  gasr,w,i in [percentuale in vol]

u
  gas

=

fattore specifico del componente [-] (cfr. punto A.8.2.4.)

N

=

numero di misurazioni [-]

q
  mew,i

=

portata massica istantanea del gas di scarico su umido [kg/s]

c

  gas,i

=

concentrazione delle emissioni istantanee nel gas di scarico grezzo, su umido [ppm] o [in per cento vol]

I seguenti punti mostrano come calcolare le quantità necessarie (c
  gas,i
  , u
  gas e q
  mew,i
  ).

A.8.2.2.   Conversione della concentrazione da secco a umido

Se le emissioni sono misurate su secco, la concentrazione misurata c
  d su secco è convertita nella concentrazione c
  w su umido conformemente alla seguente equazione generale:

| | (A.8-5) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-5)

dove:

| k
  w | = | fattore di conversione secco/umido [-] |
| --- | --- | --- |
| c
  d | = | concentrazione delle emissioni su secco [ppm] o [in per cento vol] |

k
  w

=

fattore di conversione secco/umido [-]

c
  d

=

concentrazione delle emissioni su secco [ppm] o [in per cento vol]

Per la combustione completa il fattore di conversione da secco a umido per il gas di scarico grezzo è espresso come k
  w,a [-] e va calcolato nel modo seguente:

| | (A.8-6) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-6)

dove:

| H
  a | = | umidità dell'aria di aspirazione (g H2O/kg di aria secca) |
| --- | --- | --- |
| q
  mf,I | = | portata istantanea del carburante (kg/s) |
| q
  mad,I | = | portata istantanea dell'aria di aspirazione secca [kg/s] |
| p
  r | = | pressione dell'acqua dopo il refrigerante [kPa] |
| p
  b | = | pressione barometrica totale [kPa] |
| w
  H | = | tenore di idrogeno nel carburante [percentuale in massa] |
| k
  f | = | volume addizionale di combustione [m3/kg carburante] |

H
  a

=

umidità dell'aria di aspirazione (g H2O/kg di aria secca)

q
  mf,I

=

portata istantanea del carburante (kg/s)

q
  mad,I

=

portata istantanea dell'aria di aspirazione secca [kg/s]

p
  r

=

pressione dell'acqua dopo il refrigerante [kPa]

p
  b

=

pressione barometrica totale [kPa]

w
  H

=

tenore di idrogeno nel carburante [percentuale in massa]

k
  f

=

volume addizionale di combustione [m3/kg carburante]

con:

| | (A.8-7) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-7)

dove:

| w
  H | = | tenore di idrogeno nel carburante [percentuale in massa] |
| --- | --- | --- |
| w
  N | = | tenore di azoto nel carburante [percentuale in massa] |
| w
  O | = | tenore di ossigeno nel carburante [percentuale in massa] |

w
  H

=

tenore di idrogeno nel carburante [percentuale in massa]

w
  N

=

tenore di azoto nel carburante [percentuale in massa]

w
  O

=

tenore di ossigeno nel carburante [percentuale in massa]

Nell'equazione (A.8-6) si può ipotizzare il rapporto p
  r / p
  b:

| | (A.8-8) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-8)

Per la combustione incompleta (miscele ricche di carburante e aria) e anche per alcune prove delle emissioni senza misurazioni dirette dei flussi d'aria si preferisce un secondo metodo di calcolo k
  w,a:

| | (A.8-9) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-9)

dove:

| c
  CO2 | = | concentrazione di CO2 nel gas di scarico grezzo su secco [percentuale in vol] |
| --- | --- | --- |
| c
  CO | = | concentrazione di CO nel gas di scarico grezzo su secco [ppm] |
| p
  r | = | pressione dell'acqua dopo il refrigerante [kPa] (cfr. equazione (A.8-9)) |
| p
  b | = | pressione barometrica totale [kPa] (cfr. equazione (A.8-9)) |
| α | = | rapporto molare carbonio-idrogeno [-] |
| k
  w1 | = | umidità dell'aria di aspirazione [-] |

c
  CO2

=

concentrazione di CO2 nel gas di scarico grezzo su secco [percentuale in vol]

c
  CO

=

concentrazione di CO nel gas di scarico grezzo su secco [ppm]

p
  r

=

pressione dell'acqua dopo il refrigerante [kPa] (cfr. equazione (A.8-9))

p
  b

=

pressione barometrica totale [kPa] (cfr. equazione (A.8-9))

α

=

rapporto molare carbonio-idrogeno [-]

k
  w1

=

umidità dell'aria di aspirazione [-]

| | (A.8-10) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-10)

A.8.2.3.   Correzione degli NOx in funzione dell'umidità

Poiché l'emissione di NOx dipende dalle condizioni dell'aria ambiente, la concentrazione degli NOx deve essere corretta per tener conto della temperatura e dell'umidità dell'aria ambiente secondo i fattori k
  h [-], dati dalla formula seguente. Questo fattore è valido per un intervallo di umidità tra 0 e 25 g H2O/kg di aria secca.

| | (A.8-11) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-11)

dove:

H
  a= umidità dell'aria di aspirazione [g H2O/kg di aria secca]

A.8.2.4.   Fattore specifico del componente u

A.8.2.4.1.   Valori tabulati

Applicando alcune semplificazioni (ipotesi del valore λ e delle condizioni dell'aria di aspirazione come indicato nella tabella seguente) alle equazioni del punto A.8.2.4.2., si possono calcolare i valori di u
  gas (cfr. punto A.8.2.1.). I valori u
  gas sono riportati nella tabella A.8.1.

Tabella A.8.1

Densità del gas di scarico grezzo u e dei componenti (i valori u sono calcolati per la concentrazione delle emissioni espressa in ppm)

| Gas | NOx | CO | HC | CO2 | O2 | CH4 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| ρ
  gas [kg/m3] | 2,053 | 1,250 | 0,621 | 1,9636 | 1,4277 | 0,716 |
| Carburante | ρ
  e [kg/m3] | Coefficiente u
  gas a λ = 2, aria secca, 273 K, 101,3 kPa |
| Diesel | 1,2939 | 0,001587 | 0,000966 | 0,000479 | 0,001518 | 0,001103 | 0,000553 |

Gas

NOx

CO

HC

CO2

O2

CH4

ρ
  gas [kg/m3]

2,053

1,250

0,621

1,9636

1,4277

0,716

Carburante

ρ
  e [kg/m3]

Coefficiente u
  gas a λ = 2, aria secca, 273 K, 101,3 kPa

Diesel

1,2939

0,001587

0,000966

0,000479

0,001518

0,001103

0,000553

A.8.2.4.2.   Valori calcolati

Il fattore specifico del componente, u
  gas,i, può essere calcolato mediante il rapporto tra la densità del componente e la densità del gas di scarico oppure mediante il rapporto corrispondente delle masse molari:

| | (A.8-12) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-12)

oppure

| | (A.8-13) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-13)

dove:

| M
  gas | = | massa molare del componente del gas [g/mol] |
| --- | --- | --- |
| M
  e,i | = | massa molare istantanea del gas di scarico grezzo su umido [g/mol] |
| ρ
  gas | = | densità del componente del gas (kg/m3) |
| ρ
  e,I | = | densità istantanea del gas di scarico grezzo su umido (kg/m3) |

M
  gas

=

massa molare del componente del gas [g/mol]

M
  e,i

=

massa molare istantanea del gas di scarico grezzo su umido [g/mol]

ρ
  gas

=

densità del componente del gas (kg/m3)

ρ
  e,I

=

densità istantanea del gas di scarico grezzo su umido (kg/m3)

La massa molare del gas di scarico M
  e,i
  è derivata per una composizione generale del carburante CHαOeNδSγ , ipotizzando la combustione completa, come segue:

Formula

(A.8-14)

dove:

| q
  mf,i | = | portata massica istantanea del carburante su umido [kg/s] |
| --- | --- | --- |
| q
  maw,i | = | portata massica istantanea dell'aria di aspirazione su umido [kg/s] |
| α | = | rapporto molare idrogeno/carbonio [-] |
| δ | = | rapporto molare azoto/carbonio [-] |
| ε | = | rapporto molare ossigeno/carbonio [-] |
| γ | = | rapporto atomico zolfo/carbonio [-] |
| H
  a | = | umidità dell'aria di aspirazione [g H2O/kg di aria secca] |
| M
  a | = | massa molecolare dell'aria di aspirazione secca = 28,965 g/mol |

q
  mf,i

=

portata massica istantanea del carburante su umido [kg/s]

q
  maw,i

=

portata massica istantanea dell'aria di aspirazione su umido [kg/s]

α

=

rapporto molare idrogeno/carbonio [-]

δ

=

rapporto molare azoto/carbonio [-]

ε

=

rapporto molare ossigeno/carbonio [-]

γ

=

rapporto atomico zolfo/carbonio [-]

H
  a

=

umidità dell'aria di aspirazione [g H2O/kg di aria secca]

M
  a

=

massa molecolare dell'aria di aspirazione secca = 28,965 g/mol

La densità istantanea del gas di scarico grezzo ρ
  e,i [kg/m3] è derivata come segue:

| | (A.8-15) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-15)

dove:

| q
  mf,I | = | portata massica istantanea del carburante [kg/s] |
| --- | --- | --- |
| q
  mad,I | = | portata istantanea dell'aria di aspirazione su secco [kg/s] |
| H
  a | = | umidità dell'aria di aspirazione [g H2O/kg di aria secca] |
| k
  f | = | volume addizionale di combustione [m3/kg carburante] (cfr. equazione A.8-7) |

q
  mf,I

=

portata massica istantanea del carburante [kg/s]

q
  mad,I

=

portata istantanea dell'aria di aspirazione su secco [kg/s]

H
  a

=

umidità dell'aria di aspirazione [g H2O/kg di aria secca]

k
  f

=

volume addizionale di combustione [m3/kg carburante] (cfr. equazione A.8-7)

A.8.2.5.   Portata massica del gas di scarico

A.8.2.5.1.   Metodo di misurazione dell'aria e del carburante

Questo metodo implica la misurazione del flusso d'aria e di carburante con flussimetri adatti. Il flusso istantaneo del gas di scarico q
  mew,i [kg/s] si calcola nel modo seguente:

| | (A.8-16) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-16)

dove:

| q
  maw,i | = | portata massica istantanea dell'aria di aspirazione [kg/s] |
| --- | --- | --- |
| q
  mf,i | = | portata massica istantanea del carburante [kg/s] |

q
  maw,i

=

portata massica istantanea dell'aria di aspirazione [kg/s]

q
  mf,i

=

portata massica istantanea del carburante [kg/s]

A.8.2.5.2.   Metodo di misurazione del gas tracciante

Questo metodo comporta la misurazione della concentrazione di un gas tracciante nel gas di scarico. Il flusso istantaneo del gas di scarico q
  mew,i [kg/s] si calcola nel modo seguente:

| | (A.8-17) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-17)

dove:

| q
  Vt | = | portata del gas tracciante [m3/s] |
| --- | --- | --- |
| c
  mix,I | = | concentrazione istantanea del gas tracciante a miscelazione avvenuta [ppm] |
| ρ
  e | = | densità del gas di scarico grezzo [kg/m3] |
| c
  b | = | concentrazione di fondo del gas tracciante nell'aria di aspirazione [ppm] |

q
  Vt

=

portata del gas tracciante [m3/s]

c
  mix,I

=

concentrazione istantanea del gas tracciante a miscelazione avvenuta [ppm]

ρ
  e

=

densità del gas di scarico grezzo [kg/m3]

c
  b

=

concentrazione di fondo del gas tracciante nell'aria di aspirazione [ppm]

La concentrazione di fondo del gas tracciante c
  b può essere determinata calcolando la media delle concentrazioni di fondo misurate immediatamente prima e dopo la prova. La concentrazione di fondo può essere trascurata se è inferiore all'1 per cento della concentrazione del gas tracciante dopo la miscelazione di c
  mix,i
  nel momento di massima portata del gas di scarico.

A.8.2.5.3.   Metodo di misurazione del flusso d'aria e del rapporto aria/carburante

Con questo metodo si calcola la massa di gas di scarico in base al flusso d'aria e al rapporto aria/carburante. La portata massica istantanea del gas di scarico q
  mew,i
  [kg/s] si calcola nel modo seguente:

| | (A.8-18) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-18)

con:

| | (A.8-19) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-19)

Formula

(A.8-20)

dove:

| q
  maw,I | = | portata massica dell'aria di aspirazione umida [kg/s] |
| --- | --- | --- |
| A/Fst | = | rapporto stechiometrico aria/carburante [-] |
| λ
  I | = | rapporto istantaneo dell'aria in eccesso [-] |
| c
  Cod | = | concentrazione di CO nel gas di scarico grezzo su secco [ppm] |
| c
  CO2,d | = | concentrazione di CO2 nel gas di scarico grezzo su secco [per cento] |
| c
  HCw | = | concentrazione di HC nel gas di scarico grezzo su umido [ppm C1] |
| α | = | rapporto molare idrogeno/carbonio [-] |
| δ | = | rapporto molare azoto/carbonio [-] |
| ε | = | rapporto molare ossigeno/carbonio [-] |
| γ | = | rapporto atomico zolfo/carbonio [-] |

q
  maw,I

=

portata massica dell'aria di aspirazione umida [kg/s]

A/Fst

=

rapporto stechiometrico aria/carburante [-]

λ
  I

=

rapporto istantaneo dell'aria in eccesso [-]

c
  Cod

=

concentrazione di CO nel gas di scarico grezzo su secco [ppm]

c
  CO2,d

=

concentrazione di CO2 nel gas di scarico grezzo su secco [per cento]

c
  HCw

=

concentrazione di HC nel gas di scarico grezzo su umido [ppm C1]

α

=

rapporto molare idrogeno/carbonio [-]

δ

=

rapporto molare azoto/carbonio [-]

ε

=

rapporto molare ossigeno/carbonio [-]

γ

=

rapporto atomico zolfo/carbonio [-]

A.8.2.5.4.   Metodo dell'equilibrio del carbonio, procedura che prevede un solo step

La seguente formula in un solo step può essere usata per calcolare la portata massica del gas di scarico umido q
  mew,i [kg/s]:

| | (A.8-21) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-21)

con il fattore del carbonio fc [-] dato da:

| | (A.8-22) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-22)

dove:

| q
  mf,i | = | portata massica istantanea del carburante [kg/s] |
| --- | --- | --- |
| w
  C | = | tenore di carbonio nel carburante [percentuale in massa] |
| H
  a | = | umidità dell'aria di aspirazione [g H2O/kg di aria secca] |
| k
  fd | = | volume addizionale di combustione su secco [m3/kg carburante] |
| c
  CO2d | = | concentrazione di CO2 secco nel gas di scarico grezzo [per cento] |
| c
  CO2d,a | = | concentrazione di CO2 secco nell'aria ambiente [per cento] |
| c
  Cod | = | concentrazione di CO secco nel gas di scarico grezzo [ppm] |
| c
  HCw | = | concentrazione di HC umidi nel gas di scarico grezzo [ppm] |

q
  mf,i

=

portata massica istantanea del carburante [kg/s]

w
  C

=

tenore di carbonio nel carburante [percentuale in massa]

H
  a

=

umidità dell'aria di aspirazione [g H2O/kg di aria secca]

k
  fd

=

volume addizionale di combustione su secco [m3/kg carburante]

c
  CO2d

=

concentrazione di CO2 secco nel gas di scarico grezzo [per cento]

c
  CO2d,a

=

concentrazione di CO2 secco nell'aria ambiente [per cento]

c
  Cod

=

concentrazione di CO secco nel gas di scarico grezzo [ppm]

c
  HCw

=

concentrazione di HC umidi nel gas di scarico grezzo [ppm]

e fattore k
  fd [m3/kg carburante] che è calcolato su secco sottraendo da k
  f l'acqua formatasi per combustione:

| | (A.8-23) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-23)

dove:

| k
  f | = | fattore specifico del carburante dell'equazione (A.8-7) [m3/kg carburante] |
| --- | --- | --- |
| w
  H | = | tenore di idrogeno nel carburante [percentuale in massa] |

k
  f

=

fattore specifico del carburante dell'equazione (A.8-7) [m3/kg carburante]

w
  H

=

tenore di idrogeno nel carburante [percentuale in massa]

A.8.3.   Emissioni gassose diluite

A.8.3.1.   Massa delle emissioni gassose

A.8.3.1.1.   Misurazione con diluizione a flusso pieno (CVS)

La portata massica del gas di scarico si misura con un sistema di campionamento a volume costante (CVS), che può utilizzare una pompa volumetrica (PDP), un tubo Venturi a flusso critico (CFV) o un tubo Venturi subsonico (SSV).

Per i sistemi con una portata massica costante (con scambiatore di calore), la massa degli inquinanti m
  gas [g/prova] dev'essere determinata mediante la seguente equazione:

| | (A.8-24) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-24)

dove:

| u
  gas | = | rapporto tra la densità del componente del gas di scarico e la densità dell'aria, come indicato alla tabella A.8.2 o calcolato con l'equazione (A.8-35) [-] |
| --- | --- | --- |
| c
  gas | = | concentrazione corretta in funzione del fondo del componente su umido [ppm] o [percentuale in vol] rispettivamente |
| k
  h | = | fattore di correzione dell'NOx [-], applicato solo al calcolo delle emissioni di NOx |
| k | = | 1 per c
  gasr,w,i in [ppm] e k = 10 000 per c
  gasr,w,i in [percentuale in vol] |
| m
  ed | = | massa totale del gas di scarico diluito nel ciclo [kg/prova] |

u
  gas

=

rapporto tra la densità del componente del gas di scarico e la densità dell'aria, come indicato alla tabella A.8.2 o calcolato con l'equazione (A.8-35) [-]

c
  gas

=

concentrazione corretta in funzione del fondo del componente su umido [ppm] o [percentuale in vol] rispettivamente

k
  h

=

fattore di correzione dell'NOx [-], applicato solo al calcolo delle emissioni di NOx

k

=

1 per c
  gasr,w,i in [ppm] e k = 10 000 per c
  gasr,w,i in [percentuale in vol]

m
  ed

=

massa totale del gas di scarico diluito nel ciclo [kg/prova]

Per i sistemi con compensazione del flusso (senza scambiatore di calore la massa degli inquinanti m
  gas [g/prova] è determinata mediante calcolo delle emissioni massiche istantanee, l'integrazione e la correzione del fondo secondo l'equazione seguente:

| | (A.8-25) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-25)

dove:

| c
  e | = | concentrazione delle emissioni nel gas di scarico diluito [ppm] o [percentuale in vol] |
| --- | --- | --- |
| c
  d | = | concentrazione delle emissioni nell'aria di diluizione su umido [ppm] o [percentuale in vol] |
| m
  ed,i | = | massa del gas di scarico diluito durante l'intervallo di tempo i [kg] |
| m
  ed | = | massa totale del gas discarico diluito nel ciclo [kg] |
| u
  gas | = | valore tabulato dalla tabella A.8.2 [-] |
| D | = | fattore di diluizione [cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.] [-] |
| k
  h | = | fattore di correzione NOx [-], applicato solo al calcolo delle emissioni di NOx |
| k | = | 1 per c in [ppm], k = 10 000 per c in [percentuale in vol] |

c
  e

=

concentrazione delle emissioni nel gas di scarico diluito [ppm] o [percentuale in vol]

c
  d

=

concentrazione delle emissioni nell'aria di diluizione su umido [ppm] o [percentuale in vol]

m
  ed,i

=

massa del gas di scarico diluito durante l'intervallo di tempo i [kg]

m
  ed

=

massa totale del gas discarico diluito nel ciclo [kg]

u
  gas

=

valore tabulato dalla tabella A.8.2 [-]

D

=

fattore di diluizione [cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.] [-]

k
  h

=

fattore di correzione NOx [-], applicato solo al calcolo delle emissioni di NOx

k

=

1 per c in [ppm], k = 10 000 per c in [percentuale in vol]

Le concentrazioni c
  gas, c
  e e c
  d possono essere valori misurati in un lotto campionato (sacchetto, ma non consentito per NOx e HC) oppure devono essere medie calcolate mediante integrazione da misurazioni continue. Inoltre m
  ed,i deve essere una media calcolata mediante integrazione nel ciclo di prova.

Le seguenti equazioni mostrano come calcolare le quantità necessarie (c
  e, u
  gas e m
  ed).

A.8.3.2.   Conversione della concentrazione da secco a umido

Tutte le concentrazioni di cui al punto A.8.3.2. vanno convertite usando l'equazione (A.8-5) (Formula).

A.8.3.2.1.   Gas di scarico diluito

Tutte le concentrazioni misurate allo stato secco devono essere convertite in concentrazioni allo stato umido applicando una delle seguenti due equazioni:

| | (A.8-26) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-26)

oppure

| | (A.8-27) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-27)

dove:

| k
  w,e | = | fattore di conversione da secco a umido per il gas di scarico diluito [-] |
| --- | --- | --- |
| α | = | rapporto molare idrogeno/carbonio del carburante [-] |
| c
  CO2w | = | concentrazione di CO2 nel gas di scarico diluito su umido [percentuale in vol] |
| c
  CO2d | = | concentrazione di CO2 nel gas di scarico diluito su secco [percentuale in vol] |

k
  w,e

=

fattore di conversione da secco a umido per il gas di scarico diluito [-]

α

=

rapporto molare idrogeno/carbonio del carburante [-]

c
  CO2w

=

concentrazione di CO2 nel gas di scarico diluito su umido [percentuale in vol]

c
  CO2d

=

concentrazione di CO2 nel gas di scarico diluito su secco [percentuale in vol]

Il fattore di conversione da secco a umido k
  w2 tiene conto del tenore d'acqua nell'aria di aspirazione e di diluizione:

| | (A.8-28) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-28)

dove:

| H
  a | = | umidità dell'aria di aspirazione [g H2O/kg di aria secca] |
| --- | --- | --- |
| H
  d | = | umidità dell'aria di diluizione [g H2O/kg di aria secca] |
| D | = | fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [-] |

H
  a

=

umidità dell'aria di aspirazione [g H2O/kg di aria secca]

H
  d

=

umidità dell'aria di diluizione [g H2O/kg di aria secca]

D

=

fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [-]

A.8.3.2.2.   Fattore di diluizione

Il fattore di diluizione D [-] (che è necessario per la correzione del fondo e il calcolo di k
  w2) è calcolato nel modo seguente:

| | (A.8-29) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-29)

dove:

| F
  S | = | fattore stechiometrico [-] |
| --- | --- | --- |
| c
  CO2,e | = | concentrazione di CO2 nel gas di scarico diluito su umido [percentuale in vol] |
| c
  HC,e | = | concentrazione di HC nel gas di scarico diluito su umido [ppm C1] |
| c
  CO,e | = | concentrazione di CO nel gas di scarico diluito su umido [ppm] |

F
  S

=

fattore stechiometrico [-]

c
  CO2,e

=

concentrazione di CO2 nel gas di scarico diluito su umido [percentuale in vol]

c
  HC,e

=

concentrazione di HC nel gas di scarico diluito su umido [ppm C1]

c
  CO,e

=

concentrazione di CO nel gas di scarico diluito su umido [ppm]

Il fattore stechiometrico si calcola come segue:

| | (A.8-30) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-30)

dove:

α= rapporto molare idrogeno/carbonio nel carburante [-]

In alternativa, se la composizione del carburante non è nota, si possono usare i fattori stechiometrici seguenti: F
  S (diesel) = 13,4.

Se il flusso del gas di scarico è misurato direttamente, il fattore di diluizione D [-] può essere calcolato nel modo seguente:

| | (A.8-31) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-31)

dove:

| q
  VCVS | = | portata volumetrica del gas di scarico diluito [m3/s] |
| --- | --- | --- |
| q
  Vew | = | portata volumetrica del gas di scarico grezzo [m3/s] |

q
  VCVS

=

portata volumetrica del gas di scarico diluito [m3/s]

q
  Vew

=

portata volumetrica del gas di scarico grezzo [m3/s]

A.8.3.2.3.   Aria di diluizione

| | (A.8-32) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-32)

con

| | (A.8-33) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-33)

dove:

H
  d= umidità dell'aria di diluizione [g H2O/kg di aria secca]

A.8.3.2.4.   Determinazione della concentrazione corretta in funzione del fondo

Per ottenere la concentrazione netta degli inquinanti occorre sottrarre alla concentrazione misurata la concentrazione media di fondo degli inquinanti gassosi nell'aria di diluizione. I valori medi delle concentrazioni di fondo possono essere determinati con il metodo del sacchetto di campionamento oppure mediante misurazione continua e integrazione. Si utilizza l'equazione seguente:

| | (A.8-34) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-34)

dove:

| c
  gas | = | concentrazione netta dell'inquinante gassoso [ppm] o [percentuale in vol] |
| --- | --- | --- |
| c
  gas,e | = | concentrazione delle emissioni nel gas di scarico diluito [ppm] o [percentuale in vol] |
| c
  d | = | concentrazione delle emissioni nell'aria di diluizione su umido [ppm] o [percentuale in vol] |
| D | = | fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [-] |

c
  gas

=

concentrazione netta dell'inquinante gassoso [ppm] o [percentuale in vol]

c
  gas,e

=

concentrazione delle emissioni nel gas di scarico diluito [ppm] o [percentuale in vol]

c
  d

=

concentrazione delle emissioni nell'aria di diluizione su umido [ppm] o [percentuale in vol]

D

=

fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [-]

A.8.3.3.   Fattore specifico del componente u

Il fattore specifico del componente u
  gas del gas diluito può essere calcolato con l'equazione seguente o può essere ripreso dalla tabella A.8.2; nella tabella A.8.2 si presume che la densità del gas di scarico diluito sia uguale alla densità dell'aria.

| | (A.8-35) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-35)

dove:

| M
  gas | = | massa molare del componente gassoso [g/mol] |
| --- | --- | --- |
| M
  d,w | = | massa molare del gas di scarico diluito [g/mol] |
| M
  da,w | = | massa molare dell'aria di diluizione [g/mol] |
| M
  r,w | = | massa molare del gas di scarico grezzo [g/mol] |
| D | = | fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [-] |

M
  gas

=

massa molare del componente gassoso [g/mol]

M
  d,w

=

massa molare del gas di scarico diluito [g/mol]

M
  da,w

=

massa molare dell'aria di diluizione [g/mol]

M
  r,w

=

massa molare del gas di scarico grezzo [g/mol]

D

=

fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [-]

Tabella A.8.2

Valori del gas di scarico diluito u e densità dei componenti (i valori u sono calcolati per la concentrazione delle emissioni espressa in ppm)

| Gas | NOx | CO | HC | CO2 | O2 | CH4 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| ρ
  gas [kg/m3] | 2,053 | 1,250 | 0,621 | 1,9636 | 1,4277 | 0,716 |
| Carburante | ρ
  e [kg/m3] | Coefficiente u
  gas a λ = 2, aria secca, 273 K, 101,3 kPa |
| Diesel | 1,293 | 0,001588 | 0,000967 | 0,000480 | 0,001519 | 0,00110 | 0,000553 |

Gas

NOx

CO

HC

CO2

O2

CH4

ρ
  gas [kg/m3]

2,053

1,250

0,621

1,9636

1,4277

0,716

Carburante

ρ
  e [kg/m3]

Coefficiente u
  gas a λ = 2, aria secca, 273 K, 101,3 kPa

Diesel

1,293

0,001588

0,000967

0,000480

0,001519

0,00110

0,000553

A.8.3.4.   Calcolo della portata massica del gas di scarico

A.8.3.4.1.   Sistema PDP-CVS

Per calcolare la massa del gas di scarico diluito [kg/prova] su tutto il ciclo occorre procedere nella maniera descritta di seguito, avendo cura di mantenere la temperatura del gas di scarico diluito med entro un limite di ± 6 K su tutto il ciclo utilizzando uno scambiatore di calore:

| | (A.8-36) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-36)

dove:

| V
  0 | = | volume di gas pompato per giro nelle condizioni di prova (m3/giro) |
| --- | --- | --- |
| n
  P | = | giri totali della pompa per prova [giri/prova] |
| p
  p | = | pressione assoluta all'ingresso della pompa (kPa) |
| | = | temperatura media del gas di scarico diluito all'ingresso della pompa [K] |
| 1,293 kg/m3 | = | densità dell'aria a 273,15 K e 101,325 kPa |

V
  0

=

volume di gas pompato per giro nelle condizioni di prova (m3/giro)

n
  P

=

giri totali della pompa per prova [giri/prova]

p
  p

=

pressione assoluta all'ingresso della pompa (kPa)

Formula

=

temperatura media del gas di scarico diluito all'ingresso della pompa [K]

1,293 kg/m3

=

densità dell'aria a 273,15 K e 101,325 kPa

Se viene usato un sistema con compensazione del flusso (senza scambiatore di calore), la massa del gas di scarico diluito m
  ed,i [kg] durante l'intervallo di tempo è calcolata nel modo seguente:

| | (A.8-37) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-37)

dove:

| V
  0 | = | volume di gas pompato per giro nelle condizioni di prova (m3/giro) |
| --- | --- | --- |
| p
  p | = | pressione assoluta all'ingresso della pompa (kPa) |
| n
  P,i | = | giri totali della pompa per intervallo di tempo i [giri/Dt] |
| | = | temperatura media del gas di scarico diluito all'ingresso della pompa [K] |
| 1,293 kg/m3 | = | densità dell'aria a 273,15 K e 101,325 kPa |

V
  0

=

volume di gas pompato per giro nelle condizioni di prova (m3/giro)

p
  p

=

pressione assoluta all'ingresso della pompa (kPa)

n
  P,i

=

giri totali della pompa per intervallo di tempo i [giri/Dt]

Formula

=

temperatura media del gas di scarico diluito all'ingresso della pompa [K]

1,293 kg/m3

=

densità dell'aria a 273,15 K e 101,325 kPa

A.8.3.4.2.   Sistema CFV-CVS

Per calcolare la portata massica su tutto il ciclo m
  ed [g/prova] occorre procedere nel modo descritto di seguito, avendo cura di mantenere la temperatura del gas di scarico diluito entro un limite di ± 11 K su tutto il ciclo utilizzando uno scambiatore di calore:

| | (A.8-38) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-38)

dove:

| t | = | durata del ciclo [s] |
| --- | --- | --- |
| K
  V | = | coefficiente di taratura del tubo Venturi a flusso critico per le condizioni standard |
| p
  p | = | pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi [kPa] |
| T | = | temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi [K] |
| 1,293 kg/m3 | = | densità dell'aria [ ] a 273,15 K e 101,325 kPa |

t

=

durata del ciclo [s]

K
  V

=

coefficiente di taratura del tubo Venturi a flusso critico per le condizioni standardFormula

p
  p

=

pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi [kPa]

T

=

temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi [K]

1,293 kg/m3

=

densità dell'aria [ ] a 273,15 K e 101,325 kPa

Se viene usato un sistema con compensazione del flusso (senza scambiatore di calore), la massa del gas di scarico diluito m
  ed,i [kg] durante l'intervallo di tempo è calcolata nel modo seguente:

| | (A.8-39) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-39)

dove:

| Δt
  i | = | intervallo di tempo della prova [s] |
| --- | --- | --- |
| K
  V | = | coefficiente di taratura del tubo Venturi a flusso critico per le condizioni standard |
| p
  p | = | pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi [kPa] |
| T | = | temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi [K] |
| 1,293 kg/m3 | = | densità dell'aria a 273,15 K e 101,325 kPa |

Δt
  i

=

intervallo di tempo della prova [s]

K
  V

=

coefficiente di taratura del tubo Venturi a flusso critico per le condizioni standardFormula

p
  p

=

pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi [kPa]

T

=

temperatura assoluta all'ingresso del tubo Venturi [K]

1,293 kg/m3

=

densità dell'aria a 273,15 K e 101,325 kPa

A.8.3.4.3.   Sistema SSV-CVS

Per calcolare la massa del gas di scarico diluito su tutto il ciclo m
  ed [g/prova] occorre procedere nel modo descritto di seguito, avendo cura di mantenere la temperatura del gas di scarico diluito entro un limite di ± 11 K su tutto il ciclo utilizzando uno scambiatore di calore:

| | (A.8-40) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-40)

dove:

| 1,293 kg/m3 | = | densità dell'aria a 273,15 K e 101,325 kPa |
| --- | --- | --- |
| Δt | = | durata del ciclo [s] |
| q
  VSSV | = | portata dell'aria in condizioni normali (101,325 kPa, 273,15 K) (m3/s) |

1,293 kg/m3

=

densità dell'aria a 273,15 K e 101,325 kPa

Δt

=

durata del ciclo [s]

q
  VSSV

=

portata dell'aria in condizioni normali (101,325 kPa, 273,15 K) (m3/s)

con

| | (A.8-41) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-41)

dove:

| A
  0 | = | |
| --- | --- | --- |
| d
  V | = | diametro della gola dell'SSV [mm] |
| C
  d | = | coefficiente di efflusso dell'SSV [-] |
| p
  p | = | pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi [kPa] |
| T
  in | = | temperatura all'ingresso del tubo Venturi [K] |
| r
  p | = | rapporto tra la gola dell'SSV e la pressione statica assoluta all'ingresso, [-] |
| r
  D | = | rapporto tra il diametro della gola dell'SSV e il diametro interno del condotto d'ingresso [-] |

A
  0

=

Formula

d
  V

=

diametro della gola dell'SSV [mm]

C
  d

=

coefficiente di efflusso dell'SSV [-]

p
  p

=

pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi [kPa]

T
  in

=

temperatura all'ingresso del tubo Venturi [K]

r
  p

=

rapporto tra la gola dell'SSV e la pressione statica assoluta all'ingresso, Formula [-]

r
  D

=

rapporto tra il diametro della gola dell'SSV e il diametro interno del condotto d'ingressoFormula [-]

Se viene usato un sistema con compensazione del flusso (senza scambiatore di calore), la massa del gas di scarico diluito med,i
  [kg] nell'intervallo di tempo è calcolata nel modo seguente:

| | (A.8-42) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-42)

dove:

| 1,293 kg/m3 | = | densità dell'aria a 273,15 K e 101,325 kPa |
| --- | --- | --- |
| Δti | = | intervallo di tempo [s] |
| q
  VSSV | = | portata volumetrica dell'SSV [m3/s] |

1,293 kg/m3

=

densità dell'aria a 273,15 K e 101,325 kPa

Δti

=

intervallo di tempo [s]

q
  VSSV

=

portata volumetrica dell'SSV [m3/s]

A.8.3.5.   Calcolo delle emissioni di particolato

A.8.3.5.1.   Ciclo di prova transitorio e ciclo modale con rampe di transizione

La massa del particolato si calcola dopo la correzione della galleggiabilità della massa del campione di particolato conformemente al punto 8.1.12.2.5.

A.8.3.5.1.1.   Sistema di diluizione a flusso parziale

Il calcolo per il sistema a doppia diluizione figura al punto A.8.3.5.1.2.

A.8.3.5.1.1.1.   Calcolo basato sul rapporto di campionamento

Le emissioni di particolato in tutto il ciclo m
  PM [g] sono calcolate con la seguente equazione:

| | (A.8-43) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-43)

dove:

| m
  f | = | massa del campione di particolato prelevato su tutto il ciclo [g] |
| --- | --- | --- |
| r
  s | = | rapporto medio di campionamento su tutto il ciclo di prova [-] |

m
  f

=

massa del campione di particolato prelevato su tutto il ciclo [g]

r
  s

=

rapporto medio di campionamento su tutto il ciclo di prova [-]

con:

| | (A.8-44) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-44)

dove:

| m
  se | = | massa del campione di gas discarico grezzo nel ciclo [kg] |
| --- | --- | --- |
| m
  ew | = | massa totale del gas di scarico grezzo nel ciclo [kg] |
| m
  sep | = | massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato [kg] |
| m
  sed | = | massa del gas di scarico diluito che passa attraverso il tunnel di diluizione [kg] |

m
  se

=

massa del campione di gas discarico grezzo nel ciclo [kg]

m
  ew

=

massa totale del gas di scarico grezzo nel ciclo [kg]

m
  sep

=

massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato [kg]

m
  sed

=

massa del gas di scarico diluito che passa attraverso il tunnel di diluizione [kg]

Nel caso del metodo di campionamento totale m
  sep e m
  sed sono identici.

A.8.3.5.1.1.2.   Calcolo basato sul rapporto di diluizione

Le emissioni di particolato in tutto il ciclo m
  PM [g] sono calcolate con la seguente equazione:

| | (A.8-45) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-45)

dove:

| m
  f | = | massa del campione di particolato prelevato su tutto il ciclo [g] |
| --- | --- | --- |
| m
  sep | = | massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato [kg] |
| m
  edf | = | massa del gas di scarico diluito equivalente su tutto il ciclo [kg] |

m
  f

=

massa del campione di particolato prelevato su tutto il ciclo [g]

m
  sep

=

massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato [kg]

m
  edf

=

massa del gas di scarico diluito equivalente su tutto il ciclo [kg]

La massa totale del gas di scarico diluito equivalente su tutto il ciclo m
  edf [kg] è determinata come indicato di seguito:

| | (A.8-46) |
| --- | --- |
| | (A.8-47) |
| | (A.8-48) |

Formula

(A.8-46)

Formula

(A.8-47)

Formula

(A.8-48)

dove:

| q
  medf,i | = | portata massica istantanea del gas di scarico diluito equivalente [kg/s] |
| --- | --- | --- |
| q
  mew,i | = | portata massica istantanea del gas di scarico su umido [kg/s] |
| r
  d,I | = | rapporto di diluizione istantaneo [-] |
| q
  mew,i | = | portata massica istantanea del gas di scarico diluito su umido [kg/s] |
| q
  mdw,i | = | portata massica istantanea dell'aria di diluizione [kg/s] |
| f | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| N | = | numero di misurazioni [-] |

q
  medf,i

=

portata massica istantanea del gas di scarico diluito equivalente [kg/s]

q
  mew,i

=

portata massica istantanea del gas di scarico su umido [kg/s]

r
  d,I

=

rapporto di diluizione istantaneo [-]

q
  mew,i

=

portata massica istantanea del gas di scarico diluito su umido [kg/s]

q
  mdw,i

=

portata massica istantanea dell'aria di diluizione [kg/s]

f

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

N

=

numero di misurazioni [-]

A.8.3.5.1.2.   Sistema di diluizione a flusso pieno

L'emissione di massa è calcolata come segue:

| | (A.8-49) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-49)

dove:

| m
  f | = | massa del campione di particolato prelevato su tutto il ciclo [g] |
| --- | --- | --- |
| m
  sep | = | massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato [kg] |
| m
  ed | = | massa del gas di scarico diluito nel ciclo [kg] |

m
  f

=

massa del campione di particolato prelevato su tutto il ciclo [g]

m
  sep

=

massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato [kg]

m
  ed

=

massa del gas di scarico diluito nel ciclo [kg]

con

| | (A.8-50) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-50)

dove:

| m
  set | = | massa del gas di scarico sottoposto a doppia diluizione attraverso il filtro del particolato [kg] |
| --- | --- | --- |
| m
  ssd | = | massa dell'aria di diluizione secondaria [kg] |

m
  set

=

massa del gas di scarico sottoposto a doppia diluizione attraverso il filtro del particolato [kg]

m
  ssd

=

massa dell'aria di diluizione secondaria [kg]

A.8.3.5.1.3.   Correzione del fondo

La massa del particolato m
  PM,c [g] può essere corretta per tener conto del fondo nel modo seguente:

| | (A.8-51) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-51)

dove:

| m
  f | = | massa del campione di particolato prelevato su tutto il ciclo [g] |
| --- | --- | --- |
| m
  sep | = | massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato [kg] |
| m
  sd | = | massa dell'aria di diluizione campionata mediante il campionatore del particolato di fondo [kg] |
| m
  b | = | massa del particolato di fondo raccolto nell'aria di diluizione [mg] |
| m
  ed | = | massa del gas di scarico diluito nel ciclo [kg] |
| D | = | fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [-] |

m
  f

=

massa del campione di particolato prelevato su tutto il ciclo [g]

m
  sep

=

massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato [kg]

m
  sd

=

massa dell'aria di diluizione campionata mediante il campionatore del particolato di fondo [kg]

m
  b

=

massa del particolato di fondo raccolto nell'aria di diluizione [mg]

m
  ed

=

massa del gas di scarico diluito nel ciclo [kg]

D

=

fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [-]

A.8.3.5.2.   Calcolo dei cicli stazionari in modalità discreta

A.8.3.5.2.1.   Sistema di diluizione

Tutti i calcoli devono essere basati sui valori medi delle singole modalità durante il periodo di campionamento.

| a) | Per la diluizione a flusso parziale, la portata massica equivalente del gas di scarico diluito è determinata con il sistema con misurazione del flusso illustrato nella figura 9.2: | (A.8-52) |
| --- | --- | --- |
| | (A.8-53) |

a)

Per la diluizione a flusso parziale, la portata massica equivalente del gas di scarico diluito è determinata con il sistema con misurazione del flusso illustrato nella figura 9.2:

Formula

(A.8-52)

Formula

(A.8-53)

dove:

| q
  medf | = | portata massica equivalente del gas di scarico diluito [kg/s] |
| --- | --- | --- |
| q
  mew | = | portata massica del gas di scarico su umido [kg/s] |
| r
  d | = | rapporto di diluizione [-] |
| q
  mdew | = | portata massica del gas di scarico diluito su umido [kg/s] |
| q
  mdw | = | portata massica dell'aria di diluizione [kg/s] |

q
  medf

=

portata massica equivalente del gas di scarico diluito [kg/s]

q
  mew

=

portata massica del gas di scarico su umido [kg/s]

r
  d

=

rapporto di diluizione [-]

q
  mdew

=

portata massica del gas di scarico diluito su umido [kg/s]

q
  mdw

=

portata massica dell'aria di diluizione [kg/s]

| b) | Per i sistemi di diluizione a flusso pieno q
  mdew è usata come q
  medf. |
| --- | --- |

b)

Per i sistemi di diluizione a flusso pieno q
  mdew è usata come q
  medf.

A.8.3.5.2.2.   Calcolo della portata massica del particolato

La portata massica delle emissioni di particolato in tutto ciclo q
  mPM [g/h] è calcolata come segue:

| a) | Per il metodo a filtro unico | (A.8-54) |
| --- | --- | --- |
| | (A.8-55) |
| | (A.8-56) |

a)

Per il metodo a filtro unico

Formula

(A.8-54)

Formula

(A.8-55)

Formula

(A.8-56)

dove:

| q
  mPM | = | portata massica del particolato [g/h] |
| --- | --- | --- |
| m
  f | = | massa del campione di particolato prelevata su tutto il ciclo [mg] |
| | = | portata massica media equivalente del gas di scarico diluito su umido [kg/s] |
| q
  medfi | = | portata massica equivalente del gas di scarico diluito su umido nella modalità i [kg/s] |
| WF
  i | = | fattore di ponderazione per la modalità i [-] |
| m
  sep | = | massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato [kg] |
| m
  sepi | = | massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso il filtro di campionamento del particolato nella modalità i [kg] |
| N | = | numero di misurazioni [-] |

q
  mPM

=

portata massica del particolato [g/h]

m
  f

=

massa del campione di particolato prelevata su tutto il ciclo [mg]

Formula

=

portata massica media equivalente del gas di scarico diluito su umido [kg/s]

q
  medfi

=

portata massica equivalente del gas di scarico diluito su umido nella modalità i [kg/s]

WF
  i

=

fattore di ponderazione per la modalità i [-]

m
  sep

=

massa del gas di scarico diluito che passa attraverso i filtri di raccolta del particolato [kg]

m
  sepi

=

massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso il filtro di campionamento del particolato nella modalità i [kg]

N

=

numero di misurazioni [-]

| b) | Per il metodo a filtri multipli | (A.8-57) |
| --- | --- | --- |

b)

Per il metodo a filtri multipli

Formula

(A.8-57)

dove:

| q
  mPMi | = | portata massica del particolato nella modalità i [g/h] |
| --- | --- | --- |
| m
  fi | = | massa del campione di particolato raccolto nella modalità i [mg] |
| q
  medfi | = | portata massica equivalente del gas di scarico diluito su umido nella modalità i [kg/s] |
| m
  sepi | = | massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso il filtro di campionamento del particolato nella modalità i [kg] |

q
  mPMi

=

portata massica del particolato nella modalità i [g/h]

m
  fi

=

massa del campione di particolato raccolto nella modalità i [mg]

q
  medfi

=

portata massica equivalente del gas di scarico diluito su umido nella modalità i [kg/s]

m
  sepi

=

massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso il filtro di campionamento del particolato nella modalità i [kg]

La massa del PM è determinata in tutto il ciclo di prova sommando i valori medi delle singole modalità i durante il periodo di campionamento.

La portata massica del particolato q
  mPM [g/h] o q
  mPMi
  [g/h] può essere corretta in relazione al fondo nel modo seguente:

| a) | Per il metodo a filtro unico | (A.8-58) |
| --- | --- | --- |

a)

Per il metodo a filtro unico

Formula

(A.8-58)

dove:

| q
  mPM | = | portata massica del particolato [g/h] |
| --- | --- | --- |
| m
  f | = | massa del campione di particolato raccolto [mg] |
| m
  sep | = | massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso il filtro di campionamento del particolato [kg] |
| m
  f,d | = | massa del campione di particolato raccolto nell'aria di diluizione [mg] |
| m
  d | = | massa del campione di aria di diluizione passata attraverso i filtri di campionamento del particolato [kg] |
| D
  i | = | fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [-] |
| WF
  i | = | fattore di ponderazione per la modalità i [-] |
| | = | portata massica media equivalente del gas di scarico diluito su umido [kg/s] |

q
  mPM

=

portata massica del particolato [g/h]

m
  f

=

massa del campione di particolato raccolto [mg]

m
  sep

=

massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso il filtro di campionamento del particolato [kg]

m
  f,d

=

massa del campione di particolato raccolto nell'aria di diluizione [mg]

m
  d

=

massa del campione di aria di diluizione passata attraverso i filtri di campionamento del particolato [kg]

D
  i

=

fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [-]

WF
  i

=

fattore di ponderazione per la modalità i [-]

Formula

=

portata massica media equivalente del gas di scarico diluito su umido [kg/s]

| b) | Per il metodo a filtri multipli | (A.8-59) |
| --- | --- | --- |

b)

Per il metodo a filtri multipli

Formula

(A.8-59)

dove:

| q
  mPM | = | portata massica del particolato [g/h] |
| --- | --- | --- |
| m
  fi | = | massa del campione di particolato raccolto nella modalità i [mg] |
| m
  f,d | = | massa del campione di particolato raccolto nell'aria di diluizione [mg] |
| q
  medfi | = | portata massica equivalente del gas di scarico diluito su umido nella modalità i [kg/h] |
| m
  sepi | = | massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso il filtro di campionamento del particolato nella modalità i [kg] |
| m
  d | = | massa del campione di aria di diluizione passata attraverso i filtri di campionamento del particolato [kg] |
| D | = | fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) [] |
| | = | portata massica media equivalente del gas di scarico diluito su umido [kg/s] |

q
  mPM

=

portata massica del particolato [g/h]

m
  fi

=

massa del campione di particolato raccolto nella modalità i [mg]

m
  f,d

=

massa del campione di particolato raccolto nell'aria di diluizione [mg]

q
  medfi

=

portata massica equivalente del gas di scarico diluito su umido nella modalità i [kg/h]

m
  sepi

=

massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso il filtro di campionamento del particolato nella modalità i [kg]

m
  d

=

massa del campione di aria di diluizione passata attraverso i filtri di campionamento del particolato [kg]

D

=

fattore di diluizione (cfr. equazione (A.8-29) di cui al punto A.8.3.2.2.) []

Formula

=

portata massica media equivalente del gas di scarico diluito su umido [kg/s]

Se si effettua più di una misurazione, si sostituisce mf,d/md con Formula.

A.8.4.   Ciclo di lavoro ed emissioni specifiche

A.8.4.1.   Emissioni gassose

A.8.4.1.1.   Ciclo transitorio e ciclo modale con rampe di transizione

Si fa riferimento ai punti A.8.2.1. e A.8.3.1. per i gas di scarico grezzi e diluiti, rispettivamente. I valori risultanti per la potenza P [kW] sono integrati in un intervallo di prova. Il lavoro totale W
  act [kWh] è calcolato nel modo seguente:

| | (A.8-60) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-60)

dove:

| P
  i | = | potenza istantanea del motore (kW) |
| --- | --- | --- |
| n
  i | = | regime istantaneo del motore [min–1] |
| T
  i | = | coppia istantanea del motore (Nm) |
| W
  act | = | lavoro effettivo nel ciclo [kWh] |
| f | = | frequenza di campionamento dei dati (Hz) |
| N | = | numero di misurazioni [-] |

P
  i

=

potenza istantanea del motore (kW)

n
  i

=

regime istantaneo del motore [min–1]

T
  i

=

coppia istantanea del motore (Nm)

W
  act

=

lavoro effettivo nel ciclo [kWh]

f

=

frequenza di campionamento dei dati (Hz)

N

=

numero di misurazioni [-]

Le emissioni specifiche e
  gas [g/kWh] si calcolano nei modi seguenti, secondo il tipo di ciclo di prova.

| | (A.8-61) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-61)

dove:

| m
  gas | = | massa totale delle emissioni gassose [g/prova] |
| --- | --- | --- |
| W
  act | = | lavoro nel ciclo [kWh] |

m
  gas

=

massa totale delle emissioni gassose [g/prova]

W
  act

=

lavoro nel ciclo [kWh]

Nel caso del ciclo transitorio, il risultato della prova finale e
  gas [g/kWh] è una media ponderata dalla prova con avviamento a freddo e dalla prova con avviamento a caldo usando:

| | (A.8-62) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-62)

Nel caso di una rigenerazione infrequente (periodica) dei gas di scarico (punto 6.6.2.), le emissioni specifiche sono corrette con il fattore di aggiustamento moltiplicativo k
  r (equazione (6-4)) o con le due coppie separate di fattori di aggiustamento additivi k
  Ur [fattore di aggiustamento verso l'alto dell'equazione (6-5)] e k
  Dr [fattore di aggiustamento verso il basso dell'equazione (6-6)].

A.8.4.1.2.   Ciclo di prova stazionario in modalità discreta

Le emissioni specifiche e
  gas [g/kWh] sono calcolate nel modo seguente:

| | (A.8-63) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-63)

dove:

| q
  mgas,i | = | portata massica media delle emissioni per la modalità i [g/h] |
| --- | --- | --- |
| P
  i | = | potenza del motore per la modalità i [kW] con (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.) |
| WF
  i | = | fattore di ponderazione per la modalità i [-] |

q
  mgas,i

=

portata massica media delle emissioni per la modalità i [g/h]

P
  i

=

potenza del motore per la modalità i [kW] con Formula (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.)

WF
  i

=

fattore di ponderazione per la modalità i [-]

A.8.4.2.   Emissioni di particolato

A.8.4.2.1.   Ciclo transitorio e ciclo modale con rampe di transizione

Le emissioni specifiche di particolato sono calcolate con l'equazione (A.8-61), dove e
  gas [g/kWh] e m
  gas [g/prova] sono sostituiti da e
  PM [g/kWh] e m
  PM [g/prova], rispettivamente:

| | (A.8-64) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-64)

dove:

| m
  PM | = | massa totale delle emissioni di particolato, calcolata secondo il punto A.8.3.5. (g/prova) |
| --- | --- | --- |
| W
  act | = | lavoro nel ciclo [kWh] |

m
  PM

=

massa totale delle emissioni di particolato, calcolata secondo il punto A.8.3.5. (g/prova)

W
  act

=

lavoro nel ciclo [kWh]

Le emissioni nel ciclo composito transitorio (fase fredda e fase calda) sono calcolate secondo il punto A.8.4.1.

A.8.4.2.2.   Ciclo stazionario in modalità discreta

L'emissione specifica di particolato e
  PM [g/kWh] si calcola nel modo seguente:

| a) | Per il metodo a filtro unico | (A.8-65) |
| --- | --- | --- |

a)

Per il metodo a filtro unico

Formula

(A.8-65)

dove:

| Pi | = | potenza del motore per la modalità i [kW] con (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.) |
| --- | --- | --- |
| WFi | = | fattore di ponderazione per la modalità i [-] |
| q
  mPM | = | portata massica del particolato [g/h] |

Pi

=

potenza del motore per la modalità i [kW] con Formula (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.)

WFi

=

fattore di ponderazione per la modalità i [-]

q
  mPM

=

portata massica del particolato [g/h]

| b) | Per il metodo a filtri multipli | (A.8-66) |
| --- | --- | --- |

b)

Per il metodo a filtri multipli

Formula

(A.8-66)

dove:

| Pi | = | potenza del motore per la modalità i [kW] con (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.) |
| --- | --- | --- |
| WFi | = | fattore di ponderazione per la modalità i [-] |
| q
  mPMi | = | portata massica media del particolato per la modalità i [g/h] |

Pi

=

potenza del motore per la modalità i [kW] con Formula (cfr. punti 6.3. e 7.7.1.2.)

WFi

=

fattore di ponderazione per la modalità i [-]

q
  mPMi

=

portata massica media del particolato per la modalità i [g/h]

Per il metodo a filtro unico si deve calcolare il fattore di ponderazione effettivo, WF
  ei, per ciascuna modalità nel modo seguente:

| | (A.8-67) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-67)

dove:

| m
  sepi | = | massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso i filtri di campionamento del particolato nella modalità i [kg] |
| --- | --- | --- |
| | = | portata massica equivalente media del gas di scarico diluito [kg/s] |
| q
  medfi | = | portata massica equivalente del gas di scarico diluito nella modalità i [kg/s] |
| m
  sep | = | massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso i filtri di campionamento del particolato [kg] |

m
  sepi

=

massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso i filtri di campionamento del particolato nella modalità i [kg]

Formula

=

portata massica equivalente media del gas di scarico diluito [kg/s]

q
  medfi

=

portata massica equivalente del gas di scarico diluito nella modalità i [kg/s]

m
  sep

=

massa del campione di gas di scarico diluito passato attraverso i filtri di campionamento del particolato [kg]

I valori dei fattori di ponderazione effettivi devono coincidere, con un'approssimazione di ± 0,005 (valore assoluto), con i fattori di ponderazione elencati nell'allegato 5.

---

(1)  Cfr. pedici; ad es.:Image per la portata massica dell'aria secca oImage per la portata massica del carburante, ecc.

(2)  Rapporto di diluzione rd nell'appendice A.8 e DR nell'appendice A.7: simboli diversi ma con lo stesso significato e con le stesse equazioni. Fattore di diluizione D nell'appendice A.8 e x
  dil nell'appendice A.7: simboli diversi ma con lo stesso significato fisico;

l'equazione (A.7-47) indica il rapporto tra x
  dil e DR.

(3)  t.b.d.= da definire.

(4)  Nell'appendice A.8 il significato del pedice è determinato dalla quantità associata; ad esempio, il pedice "d" può indicare "su secco" come in "c
  d = concentrazione su secco", aria di diluizione come in "p
  d = pressione del vapore di saturazione dell'aria di diluizione" oppure "k
  w,d = fattore di correzione da secco a umido per l'aria di diluizione" o rapporto di diluizione come in "r
  d".

(5)  Riferito a un carburante con la formula chimica CHαOεNδSγ

(6)  Riferito a un carburante con la formula chimica CHαOβSγNδ

(7)  Si deve prestare attenzione ai diversi significati del simbolo β nelle due appendici relative al calcolo delle emissioni: nell'appendice A.8 si riferisce a un carburante con la formula chimica CHαSγNδOε (vale a dire la formula CβHαSγNδOε dove β = 1, ipotizzando un atomo di carbonio per molecola), mentre nell'appendice A.7 si riferisce al rapporto ossigeno/carbonio con CHαOβSγNδ. Inoltre nell'appendice A.7 β corrisponde a ε nell'appendice A.8.

(8)  Frazione di massa w accompagnata dal simbolo del componente chimico come pedice.

Appendice A.8.1

Taratura del gas di scarico diluito (CVS)

A.8.5.   Taratura del sistema CVS

Per tarare il sistema CVS si utilizzano un flussimetro preciso e un dispositivo di riduzione del flusso. Il flusso attraverso il sistema deve essere misurato per diverse regolazioni del limitatore e i parametri di controllo del sistema devono essere misurati e messi in relazione al flusso.

Si possono usare vari tipi di flussimetro, per esempio tubo Venturi tarato, flussimetro laminare tarato, flussimetro a turbina tarato.

A.8.5.1.   Pompa volumetrica (PDP)

Tutti i parametri relativi alla pompa devono essere misurati simultaneamente ai parametri relativi a un tubo Venturi di taratura collegato in serie con la pompa. Si deve riportare in un grafico la portata calcolata (in m3/s all'ingresso della pompa, condizioni di pressione e temperatura assolute) rispetto alla funzione di correlazione, che è il valore di una combinazione specifica di parametri della pompa. Si determina poi l'equazione lineare che mette in relazione il flusso della pompa e la funzione di correlazione. Se un CVS ha varie velocità di trasmissione, la taratura deve essere eseguita per ogni intervallo usato.

Durante la taratura la temperatura dev'essere mantenuta stabile.

Le perdite in tutti i raccordi e condotti tra il tubo Venturi di taratura e la pompa del CVS non devono superare lo 0,3 per cento del punto di flusso più basso (regolazione massima del limitatore e velocità più bassa della PDP).

La portata dell'aria (q

  VCVS) in corrispondenza di ciascuna regolazione del limitatore (minimo 6 punti) si calcola in normali m3/s in base ai dati del flussimetro usando il metodo prescritto dal fabbricante. Successivamente si converte la portata dell'aria in flusso della pompa (V0) in m3/giri alla temperatura e alla pressione assolute all'ingresso della pompa nel modo seguente:

| | (A.8-68) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-68)

dove:

| q

  VCVS | = | portata dell'aria in condizioni normali (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s] |
| --- | --- | --- |
| T | = | temperatura all'ingresso della pompa [K] |
| p
  p | = | pressione assoluta all'ingresso della pompa (kPa) |
| n | = | velocità della pompa [giri/s] |

q

  VCVS

=

portata dell'aria in condizioni normali (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]

T

=

temperatura all'ingresso della pompa [K]

p
  p

=

pressione assoluta all'ingresso della pompa (kPa)

n

=

velocità della pompa [giri/s]

Per tenere conto dell'interazione tra le variazioni di pressione alla pompa e il grado di scorrimento della pompa, si calcola nel modo seguente la funzione di correlazione (X
  0) [s/giro] tra la velocità della pompa, il differenziale di pressione tra l'ingresso e l'uscita della pompa e la pressione assoluta all'uscita della pompa:

| | (A.8-69) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-69)

dove:

| Δp
  p | = | scarto di pressione tra l'ingresso e l'uscita della pompa [kPa] |
| --- | --- | --- |
| p
  p | = | pressione di mandata assoluta all'uscita della pompa [kPa] |
| n | = | velocità della pompa [giri/s] |

Δp
  p

=

scarto di pressione tra l'ingresso e l'uscita della pompa [kPa]

p
  p

=

pressione di mandata assoluta all'uscita della pompa [kPa]

n

=

velocità della pompa [giri/s]

L'equazione di taratura si determina con la formula lineare secondo il metodo dei minimi quadrati nel modo seguente:

| | (A.8-70) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-70)

con D
  0 [m3/giro] e m [m3/s], intercetta e coefficiente angolare rispettivamente, che descrivono la linea di regressione.

Per un sistema CVS a velocità multiple, le curve di taratura generate nei vari intervalli di flusso della pompa devono essere approssimativamente parallele e i valori dell'intercetta (D
  0) devono aumentare al ridursi dell'intervallo di flusso della pompa.

I valori calcolati in base all'equazione devono corrispondere, con un'approssimazione di ± 0,5 per cento, al valore misurato di V
  0. I valori di m variano da pompa a pompa. L'ingresso di particolato provoca nel tempo una riduzione dello scorrimento della pompa che si riflette in valori di m più bassi. Pertanto, la taratura deve essere eseguita all'avviamento della pompa, dopo importanti interventi di manutenzione e se la verifica complessiva del sistema indica una variazione del grado di scorrimento.

A.8.5.2.   Tubo Venturi a flusso critico (CFV)

La taratura del CFV è basata sull'equazione del flusso per un tubo Venturi a flusso critico. Il flusso di gas è una funzione della pressione e della temperatura d'ingresso.

Per determinare l'intervallo del flusso critico, si traccia K
  V in funzione della pressione all'ingresso del tubo Venturi. Al flusso critico (strozzato), K
  V ha un valore relativamente costante. Al diminuire della pressione (aumento del vuoto), cessa lo strozzamento del tubo Venturi e K
  v diminuisce, il che indica che il CFV funziona al di fuori dell'intervallo ammesso.

La portata dell'aria (q

  VCVS) in corrispondenza di ciascuna regolazione del limitatore (minimo 8 punti) si calcola in normali m3/s in base ai dati del flussimetro usando il metodo prescritto dal fabbricante. Il coefficiente di taratura Formula si calcola come segue dai dati di taratura per ciascuna regolazione:

| | (A.8-71) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-71)

dove:

| q

  VSSV | = | portata dell'aria in condizioni normali (101,325 kPa, 273,15 K) (m3/s) |
| --- | --- | --- |
| T | = | temperatura all'ingresso del tubo Venturi [K] |
| p
  p | = | pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi [kPa] |

q

  VSSV

=

portata dell'aria in condizioni normali (101,325 kPa, 273,15 K) (m3/s)

T

=

temperatura all'ingresso del tubo Venturi [K]

p
  p

=

pressione assoluta all'ingresso del tubo Venturi [kPa]

Si calcolano il K
  V medio e la deviazione standard. La deviazione standard non deve superare di ± 0,3 per cento del KV medio.

A.8.5.3.   Tubo Venturi subsonico (SSV)

La taratura dell'SSV è basata sull'equazione del flusso per un tubo Venturi subsonico. La portata del gas è una funzione della pressione e della temperatura d'ingresso nonché della caduta di pressione tra l'ingresso e la gola dell'SSV come indicato nell'equazione (A.8-41).

La portata dell'aria (q

  VCVS) in corrispondenza di ciascuna regolazione del limitatore (minimo 16 punti) si calcola in normali m3/s in base ai dati del flussimetro usando il metodo prescritto dal fabbricante. Il coefficiente di efflusso si calcola come segue dai dati di taratura per ciascuna posizione di regolazione:

| | (A.8-72) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-72)

dove:

| A
  0 | = | |
| --- | --- | --- |
| q

  VSSV | = | portata dell'aria in condizioni normali (101,325 kPa, 273,15 K) (m3/s) |
| T
  in,V | = | temperatura all'ingresso del tubo Venturi [K] |
| d
  V | = | diametro della gola dell'SSV [mm] |
| r
  p | = | [-] |
| r
  D | = | rapporto tra il diametro della gola dell'SSV, d
  V, e il diametro interno del tubo d'ingresso D [-] |

A
  0

=

Formula

q

  VSSV

=

portata dell'aria in condizioni normali (101,325 kPa, 273,15 K) (m3/s)

T
  in,V

=

temperatura all'ingresso del tubo Venturi [K]

d
  V

=

diametro della gola dell'SSV [mm]

r
  p

=

Formula [-]

r
  D

=

rapporto tra il diametro della gola dell'SSV, d
  V, e il diametro interno del tubo d'ingresso D [-]

Per determinare l'intervallo di portata subsonica si traccia la curva C
  d in funzione del numero di Reynolds Re alla gola dell'SSV. Per calcolare il numero di Reynolds Re alla gola dell'SSV si usa l'equazione seguente:

| | (A.8-73) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-73)

con

| | (A.8-74) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-74)

dove:

| A
  1 | = | |
| --- | --- | --- |
| q

  VSSV | = | portata dell'aria in condizioni normali (101,325 kPa, 273,15 K) (m3/s) |
| d
  V | = | diametro della gola dell'SSV [mm] |
| μ | = | viscosità assoluta o dinamica del gas [kg/(m·s)] |
| b | = | 1,458 × 106 (costante empirica) [kg/(m·s·K0,5)] |
| S | = | 110,4 (costante empirica) [K] |

A
  1

=

Formula

q

  VSSV

=

portata dell'aria in condizioni normali (101,325 kPa, 273,15 K) (m3/s)

d
  V

=

diametro della gola dell'SSV [mm]

μ

=

viscosità assoluta o dinamica del gas [kg/(m·s)]

b

=

1,458 × 106 (costante empirica) [kg/(m·s·K0,5)]

S

=

110,4 (costante empirica) [K]

Dal momento che q
  VSSV fa parte dell'equazione per il calcolo di Re, occorre iniziare i calcoli con una stima di q
  VSSV o Cd del tubo Venturi di taratura e ripeterli finché q
  VSSV converge. Il metodo di convergenza deve avere un'accuratezza dello 0,1 per cento o migliore.

Per almeno sedici punti nella regione della portata subsonica, i valori di C
  d calcolati in base all'equazione di interpolazione della curva di taratura risultante devono corrispondere a ± 0,5 per cento del C
  d misurato per ciascun punto di taratura.

Appendice A.8.2

Correzione della deriva

A.8.6.   I calcoli di cui alla presente appendice sono eseguiti conformemente alle disposizioni di cui dall'appendice A.7.2 all'appendice A.7 dell'allegato 4B.

| | (A.8-75) |
| --- | --- |

Formula

(A.8-75)

dove:

| c
  idriftcor | = | concentrazione corretta per la deriva [ppm] |
| --- | --- | --- |
| c
  refzero | = | concentrazione di riferimento del gas di azzeramento, che è generalmente zero se non sono noti altri valori [ppm] |
| c
  refspan | = | concentrazione di riferimento del gas di calibrazione [ppm] |
| c
  prespan | = | risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo pre-prova alla concentrazione del gas di calibrazione [ppm] |
| c
  postspan | = | risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo post-prova alla concentrazione del gas di calibrazione [ppm] |
| c
  i o | = | concentrazione registrata, ossia misurata durante la prova prima della correzione della deriva [ppm] |
| c
  prezero | = | risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo pre-prova alla concentrazione del gas di azzeramento [ppm] |
| c
  postzero | = | risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo post-prova alla concentrazione del gas di azzeramento [ppm] |

c
  idriftcor

=

concentrazione corretta per la deriva [ppm]

c
  refzero

=

concentrazione di riferimento del gas di azzeramento, che è generalmente zero se non sono noti altri valori [ppm]

c
  refspan

=

concentrazione di riferimento del gas di calibrazione [ppm]

c
  prespan

=

risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo pre-prova alla concentrazione del gas di calibrazione [ppm]

c
  postspan

=

risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo post-prova alla concentrazione del gas di calibrazione [ppm]

Formula

=

concentrazione registrata, ossia misurata durante la prova prima della correzione della deriva [ppm]

c
  prezero

=

risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo pre-prova alla concentrazione del gas di azzeramento [ppm]

c
  postzero

=

risposta dell'analizzatore di gas nell'intervallo post-prova alla concentrazione del gas di azzeramento [ppm]

---

ALLEGATO 5

CICLI DI PROVA

1.   Cicli di prova

1.1.   Ciclo di prova stazionario in modalità discreta

| a) | Per i motori a regime variabile si deve eseguire sul motore di prova il seguente ciclo di 8 modalità (1) al banco dinamometrico:








  Modalità numero | Regime motore | Coppia [per cento] | Fattore di ponderazione |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 1 | Nominale (2) o di riferimento (3) | 100 | 0,15 |
| 2 | Nominale (2) o di riferimento (3) | 75 | 0,15 |
| 3 | Nominale (2) o di riferimento (3) | 50 | 0,15 |
| 4 | Nominale (2) o di riferimento (3) | 10 | 0,10 |
| 5 | Intermedio | 100 | 0,10 |
| 6 | Intermedio | 75 | 0,10 |
| 7 | Intermedio | 50 | 0,10 |
| 8 | Minimo | — | 0,15 |

a)

Per i motori a regime variabile si deve eseguire sul motore di prova il seguente ciclo di 8 modalità (1) al banco dinamometrico:

Modalità numero

Regime motore

Coppia [per cento]

Fattore di ponderazione

1

Nominale (2) o di riferimento (3)

100

0,15

2

Nominale (2) o di riferimento (3)

75

0,15

3

Nominale (2) o di riferimento (3)

50

0,15

4

Nominale (2) o di riferimento (3)

10

0,10

5

Intermedio

100

0,10

6

Intermedio

75

0,10

7

Intermedio

50

0,10

8

Minimo

—

0,15

| b) | Per i motori a regime costante si deve eseguire sul motore di prova il seguente ciclo di 5 modalità (4) al banco dinamometrico:








  Modalità numero | Regime motore | Coppia [per cento] | Fattore di ponderazione |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 1 | Nominale | 100 | 0,05 |
| 2 | Nominale | 75 | 0,25 |
| 3 | Nominale | 50 | 0,30 |
| 4 | Nominale | 25 | 0,30 |
| 5 | Nominale | 10 | 0,10 |

b)

Per i motori a regime costante si deve eseguire sul motore di prova il seguente ciclo di 5 modalità (4) al banco dinamometrico:

Modalità numero

Regime motore

Coppia [per cento]

Fattore di ponderazione

1

Nominale

100

0,05

2

Nominale

75

0,25

3

Nominale

50

0,30

4

Nominale

25

0,30

5

Nominale

10

0,10

I valori di carico sono espressi in percentuale della coppia corrispondente alla potenza di servizio di base (5), definita come la potenza massima disponibile durante una sequenza di potenza variabile, la cui durata può corrispondere a un numero illimitato di ore annue, tra gli intervalli di manutenzione stabiliti e alle condizioni ambientali stabilite, con la manutenzione effettuata secondo le disposizioni del fabbricante.

1.2.   Prova modale stazionaria con rampe di transizione

| a) | Per i motori a regime variabile si applica il seguente ciclo di lavoro di 9 modalità per la prova modale con rampe di transizione:








  Modalità RMC | Tempo nella modalità [s] | Regime del motore (6), (8) | Coppia [per cento] (7), (8) |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 1a | Stazionaria |

a)

Per i motori a regime variabile si applica il seguente ciclo di lavoro di 9 modalità per la prova modale con rampe di transizione:

Modalità RMC

Tempo nella modalità [s]

Regime del motore (6), (8)

Coppia [per cento] (7), (8)

1a

Stazionaria

126

Minimo a caldo

0

| 1b | Transitoria |
| --- | --- |

1b

Transitoria

20

Transizione lineare (2)

Transizione lineare

| 2a | Stazionaria |
| --- | --- |

2a

Stazionaria

159

Intermedio

100

| 2b | Transitoria |
| --- | --- |

2b

Transitoria

20

Intermedio

Transizione lineare

| 3a | Stazionaria |
| --- | --- |

3a

Stazionaria

160

Intermedio

50

| 3b | Transitoria |
| --- | --- |

3b

Transitoria

20

Intermedio

Transizione lineare

| 4a | Stazionaria |
| --- | --- |

4a

Stazionaria

162

Intermedio

75

| 4b | Transitoria |
| --- | --- |

4b

Transitoria

20

Transizione lineare

Transizione lineare

| 5a | Stazionaria |
| --- | --- |

5a

Stazionaria

246

Nominale

100

| 5b | Transitoria |
| --- | --- |

5b

Transitoria

20

Nominale

Transizione lineare

| 6a | Stazionaria |
| --- | --- |

6a

Stazionaria

164

Nominale

10

| 6b | Transitoria |
| --- | --- |

6b

Transitoria

20

Nominale

Transizione lineare

| 7a | Stazionaria |
| --- | --- |

7a

Stazionaria

248

Nominale

75

| 7b | Transitoria |
| --- | --- |

7b

Transitoria

20

Nominale

Transizione lineare

| 8a | Stazionaria |
| --- | --- |

8a

Stazionaria

247

Nominale

50

| 8b | Transitoria |
| --- | --- |

8b

Transitoria

20

Transizione lineare

Transizione lineare

| 9 | Stazionaria |
| --- | --- |

9

Stazionaria

128

Minimo a caldo

0

| b) | Per i motori a regime costante si applica il seguente ciclo di lavoro di 5 modalità per la prova modale con rampe di transizione:








  Modalità RMC | Tempo nella modalità [s] | Regime del motore | Coppia [per cento] (9), (10) |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 1a | Stazionaria |

b)

Per i motori a regime costante si applica il seguente ciclo di lavoro di 5 modalità per la prova modale con rampe di transizione:

Modalità RMC

Tempo nella modalità [s]

Regime del motore

Coppia [per cento] (9), (10)

1a

Stazionaria

53

Regolato dal motore

100

| 1b | Transitoria |
| --- | --- |

1b

Transitoria

20

Regolato dal motore

Transizione lineare

| 2a | Stazionaria |
| --- | --- |

2a

Stazionaria

101

Regolato dal motore

10

| 2b | Transitoria |
| --- | --- |

2b

Transitoria

20

Regolato dal motore

Transizione lineare

| 3a | Stazionaria |
| --- | --- |

3a

Stazionaria

277

Regolato dal motore

75

| 3b | Transitoria |
| --- | --- |

3b

Transitoria

20

Regolato dal motore

Transizione lineare

| 4a | Stazionaria |
| --- | --- |

4a

Stazionaria

339

Regolato dal motore

25

| 4b | Transitoria |
| --- | --- |

4b

Transitoria

20

Regolato dal motore

Transizione lineare

| 5 | Stazionaria |
| --- | --- |

5

Stazionaria

350

Regolato dal motore

50

1.3.   Ciclo transitorio

| a) | Per i motori a regime variabile si applica il programma transitorio completo al motore sul banco dinamometrico (regime e carico variabili):







  Ora
  s | Norm. Regime
  % | Norm. Coppia
  % |
| --- | --- | --- | --- |
| 1 | 0 | 0 |
| 2 | 0 | 0 |
| 3 | 0 | 0 |
| 4 | 0 | 0 |
| 5 | 0 | 0 |
| 6 | 0 | 0 |
| 7 | 0 | 0 |
| 8 | 0 | 0 |
| 9 | 0 | 0 |
| 10 | 0 | 0 |
| 11 | 0 | 0 |
| 12 | 0 | 0 |
| 13 | 0 | 0 |
| 14 | 0 | 0 |
| 15 | 0 | 0 |
| 16 | 0 | 0 |
| 17 | 0 | 0 |
| 18 | 0 | 0 |
| 19 | 0 | 0 |
| 20 | 0 | 0 |
| 21 | 0 | 0 |
| 22 | 0 | 0 |
| 23 | 0 | 0 |
| 24 | 1 | 3 |
| 25 | 1 | 3 |
| 26 | 1 | 3 |
| 27 | 1 | 3 |
| 28 | 1 | 3 |
| 29 | 1 | 3 |
| 30 | 1 | 6 |
| 31 | 1 | 6 |
| 32 | 2 | 1 |
| 33 | 4 | 13 |
| 34 | 7 | 18 |
| 35 | 9 | 21 |
| 36 | 17 | 20 |
| 37 | 33 | 42 |
| 38 | 57 | 46 |
| 39 | 44 | 33 |
| 40 | 31 | 0 |
| 41 | 22 | 27 |
| 42 | 33 | 43 |
| 43 | 80 | 49 |
| 44 | 105 | 47 |
| 45 | 98 | 70 |
| 46 | 104 | 36 |
| 47 | 104 | 65 |
| 48 | 96 | 71 |
| 49 | 101 | 62 |
| 50 | 102 | 51 |
| 51 | 102 | 50 |
| 52 | 102 | 46 |
| 53 | 102 | 41 |
| 54 | 102 | 31 |
| 55 | 89 | 2 |
| 56 | 82 | 0 |
| 57 | 47 | 1 |
| 58 | 23 | 1 |
| 59 | 1 | 3 |
| 60 | 1 | 8 |
| 61 | 1 | 3 |
| 62 | 1 | 5 |
| 63 | 1 | 6 |
| 64 | 1 | 4 |
| 65 | 1 | 4 |
| 66 | 0 | 6 |
| 67 | 1 | 4 |
| 68 | 9 | 21 |
| 69 | 25 | 56 |
| 70 | 64 | 26 |
| 71 | 60 | 31 |
| 72 | 63 | 20 |
| 73 | 62 | 24 |
| 74 | 64 | 8 |
| 75 | 58 | 44 |
| 76 | 65 | 10 |
| 77 | 65 | 12 |
| 78 | 68 | 23 |
| 79 | 69 | 30 |
| 80 | 71 | 30 |
| 81 | 74 | 15 |
| 82 | 71 | 23 |
| 83 | 73 | 20 |
| 84 | 73 | 21 |
| 85 | 73 | 19 |
| 86 | 70 | 33 |
| 87 | 70 | 34 |
| 88 | 65 | 47 |
| 89 | 66 | 47 |
| 90 | 64 | 53 |
| 91 | 65 | 45 |
| 92 | 66 | 38 |
| 93 | 67 | 49 |
| 94 | 69 | 39 |
| 95 | 69 | 39 |
| 96 | 66 | 42 |
| 97 | 71 | 29 |
| 98 | 75 | 29 |
| 99 | 72 | 23 |
| 100 | 74 | 22 |
| 101 | 75 | 24 |
| 102 | 73 | 30 |
| 103 | 74 | 24 |
| 104 | 77 | 6 |
| 105 | 76 | 12 |
| 106 | 74 | 39 |
| 107 | 72 | 30 |
| 108 | 75 | 22 |
| 109 | 78 | 64 |
| 110 | 102 | 34 |
| 111 | 103 | 28 |
| 112 | 103 | 28 |
| 113 | 103 | 19 |
| 114 | 103 | 32 |
| 115 | 104 | 25 |
| 116 | 103 | 38 |
| 117 | 103 | 39 |
| 118 | 103 | 34 |
| 119 | 102 | 44 |
| 120 | 103 | 38 |
| 121 | 102 | 43 |
| 122 | 103 | 34 |
| 123 | 102 | 41 |
| 124 | 103 | 44 |
| 125 | 103 | 37 |
| 126 | 103 | 27 |
| 127 | 104 | 13 |
| 128 | 104 | 30 |
| 129 | 104 | 19 |
| 130 | 103 | 28 |
| 131 | 104 | 40 |
| 132 | 104 | 32 |
| 133 | 101 | 63 |
| 134 | 102 | 54 |
| 135 | 102 | 52 |
| 136 | 102 | 51 |
| 137 | 103 | 40 |
| 138 | 104 | 34 |
| 139 | 102 | 36 |
| 140 | 104 | 44 |
| 141 | 103 | 44 |
| 142 | 104 | 33 |
| 143 | 102 | 27 |
| 144 | 103 | 26 |
| 145 | 79 | 53 |
| 146 | 51 | 37 |
| 147 | 24 | 23 |
| 148 | 13 | 33 |
| 149 | 19 | 55 |
| 150 | 45 | 30 |
| 151 | 34 | 7 |
| 152 | 14 | 4 |
| 153 | 8 | 16 |
| 154 | 15 | 6 |
| 155 | 39 | 47 |
| 156 | 39 | 4 |
| 157 | 35 | 26 |
| 158 | 27 | 38 |
| 159 | 43 | 40 |
| 160 | 14 | 23 |
| 161 | 10 | 10 |
| 162 | 15 | 33 |
| 163 | 35 | 72 |
| 164 | 60 | 39 |
| 165 | 55 | 31 |
| 166 | 47 | 30 |
| 167 | 16 | 7 |
| 168 | 0 | 6 |
| 169 | 0 | 8 |
| 170 | 0 | 8 |
| 171 | 0 | 2 |
| 172 | 2 | 17 |
| 173 | 10 | 28 |
| 174 | 28 | 31 |
| 175 | 33 | 30 |
| 176 | 36 | 0 |
| 177 | 19 | 10 |
| 178 | 1 | 18 |
| 179 | 0 | 16 |
| 180 | 1 | 3 |
| 181 | 1 | 4 |
| 182 | 1 | 5 |
| 183 | 1 | 6 |
| 184 | 1 | 5 |
| 185 | 1 | 3 |
| 186 | 1 | 4 |
| 187 | 1 | 4 |
| 188 | 1 | 6 |
| 189 | 8 | 18 |
| 190 | 20 | 51 |
| 191 | 49 | 19 |
| 192 | 41 | 13 |
| 193 | 31 | 16 |
| 194 | 28 | 21 |
| 195 | 21 | 17 |
| 196 | 31 | 21 |
| 197 | 21 | 8 |
| 198 | 0 | 14 |
| 199 | 0 | 12 |
| 200 | 3 | 8 |
| 201 | 3 | 22 |
| 202 | 12 | 20 |
| 203 | 14 | 20 |
| 204 | 16 | 17 |
| 205 | 20 | 18 |
| 206 | 27 | 34 |
| 207 | 32 | 33 |
| 208 | 41 | 31 |
| 209 | 43 | 31 |
| 210 | 37 | 33 |
| 211 | 26 | 18 |
| 212 | 18 | 29 |
| 213 | 14 | 51 |
| 214 | 13 | 11 |
| 215 | 12 | 9 |
| 216 | 15 | 33 |
| 217 | 20 | 25 |
| 218 | 25 | 17 |
| 219 | 31 | 29 |
| 220 | 36 | 66 |
| 221 | 66 | 40 |
| 222 | 50 | 13 |
| 223 | 16 | 24 |
| 224 | 26 | 50 |
| 225 | 64 | 23 |
| 226 | 81 | 20 |
| 227 | 83 | 11 |
| 228 | 79 | 23 |
| 229 | 76 | 31 |
| 230 | 68 | 24 |
| 231 | 59 | 33 |
| 232 | 59 | 3 |
| 233 | 25 | 7 |
| 234 | 21 | 10 |
| 235 | 20 | 19 |
| 236 | 4 | 10 |
| 237 | 5 | 7 |
| 238 | 4 | 5 |
| 239 | 4 | 6 |
| 240 | 4 | 6 |
| 241 | 4 | 5 |
| 242 | 7 | 5 |
| 243 | 16 | 28 |
| 244 | 28 | 25 |
| 245 | 52 | 53 |
| 246 | 50 | 8 |
| 247 | 26 | 40 |
| 248 | 48 | 29 |
| 249 | 54 | 39 |
| 250 | 60 | 42 |
| 251 | 48 | 18 |
| 252 | 54 | 51 |
| 253 | 88 | 90 |
| 254 | 103 | 84 |
| 255 | 103 | 85 |
| 256 | 102 | 84 |
| 257 | 58 | 66 |
| 258 | 64 | 97 |
| 259 | 56 | 80 |
| 260 | 51 | 67 |
| 261 | 52 | 96 |
| 262 | 63 | 62 |
| 263 | 71 | 6 |
| 264 | 33 | 16 |
| 265 | 47 | 45 |
| 266 | 43 | 56 |
| 267 | 42 | 27 |
| 268 | 42 | 64 |
| 269 | 75 | 74 |
| 270 | 68 | 96 |
| 271 | 86 | 61 |
| 272 | 66 | 0 |
| 273 | 37 | 0 |
| 274 | 45 | 37 |
| 275 | 68 | 96 |
| 276 | 80 | 97 |
| 277 | 92 | 96 |
| 278 | 90 | 97 |
| 279 | 82 | 96 |
| 280 | 94 | 81 |
| 281 | 90 | 85 |
| 282 | 96 | 65 |
| 283 | 70 | 96 |
| 284 | 55 | 95 |
| 285 | 70 | 96 |
| 286 | 79 | 96 |
| 287 | 81 | 71 |
| 288 | 71 | 60 |
| 289 | 92 | 65 |
| 290 | 82 | 63 |
| 291 | 61 | 47 |
| 292 | 52 | 37 |
| 293 | 24 | 0 |
| 294 | 20 | 7 |
| 295 | 39 | 48 |
| 296 | 39 | 54 |
| 297 | 63 | 58 |
| 298 | 53 | 31 |
| 299 | 51 | 24 |
| 300 | 48 | 40 |
| 301 | 39 | 0 |
| 302 | 35 | 18 |
| 303 | 36 | 16 |
| 304 | 29 | 17 |
| 305 | 28 | 21 |
| 306 | 31 | 15 |
| 307 | 31 | 10 |
| 308 | 43 | 19 |
| 309 | 49 | 63 |
| 310 | 78 | 61 |
| 311 | 78 | 46 |
| 312 | 66 | 65 |
| 313 | 78 | 97 |
| 314 | 84 | 63 |
| 315 | 57 | 26 |
| 316 | 36 | 22 |
| 317 | 20 | 34 |
| 318 | 19 | 8 |
| 319 | 9 | 10 |
| 320 | 5 | 5 |
| 321 | 7 | 11 |
| 322 | 15 | 15 |
| 323 | 12 | 9 |
| 324 | 13 | 27 |
| 325 | 15 | 28 |
| 326 | 16 | 28 |
| 327 | 16 | 31 |
| 328 | 15 | 20 |
| 329 | 17 | 0 |
| 330 | 20 | 34 |
| 331 | 21 | 25 |
| 332 | 20 | 0 |
| 333 | 23 | 25 |
| 334 | 30 | 58 |
| 335 | 63 | 96 |
| 336 | 83 | 60 |
| 337 | 61 | 0 |
| 338 | 26 | 0 |
| 339 | 29 | 44 |
| 340 | 68 | 97 |
| 341 | 80 | 97 |
| 342 | 88 | 97 |
| 343 | 99 | 88 |
| 344 | 102 | 86 |
| 345 | 100 | 82 |
| 346 | 74 | 79 |
| 347 | 57 | 79 |
| 348 | 76 | 97 |
| 349 | 84 | 97 |
| 350 | 86 | 97 |
| 351 | 81 | 98 |
| 352 | 83 | 83 |
| 353 | 65 | 96 |
| 354 | 93 | 72 |
| 355 | 63 | 60 |
| 356 | 72 | 49 |
| 357 | 56 | 27 |
| 358 | 29 | 0 |
| 359 | 18 | 13 |
| 360 | 25 | 11 |
| 361 | 28 | 24 |
| 362 | 34 | 53 |
| 363 | 65 | 83 |
| 364 | 80 | 44 |
| 365 | 77 | 46 |
| 366 | 76 | 50 |
| 367 | 45 | 52 |
| 368 | 61 | 98 |
| 369 | 61 | 69 |
| 370 | 63 | 49 |
| 371 | 32 | 0 |
| 372 | 10 | 8 |
| 373 | 17 | 7 |
| 374 | 16 | 13 |
| 375 | 11 | 6 |
| 376 | 9 | 5 |
| 377 | 9 | 12 |
| 378 | 12 | 46 |
| 379 | 15 | 30 |
| 380 | 26 | 28 |
| 381 | 13 | 9 |
| 382 | 16 | 21 |
| 383 | 24 | 4 |
| 384 | 36 | 43 |
| 385 | 65 | 85 |
| 386 | 78 | 66 |
| 387 | 63 | 39 |
| 388 | 32 | 34 |
| 389 | 46 | 55 |
| 390 | 47 | 42 |
| 391 | 42 | 39 |
| 392 | 27 | 0 |
| 393 | 14 | 5 |
| 394 | 14 | 14 |
| 395 | 24 | 54 |
| 396 | 60 | 90 |
| 397 | 53 | 66 |
| 398 | 70 | 48 |
| 399 | 77 | 93 |
| 400 | 79 | 67 |
| 401 | 46 | 65 |
| 402 | 69 | 98 |
| 403 | 80 | 97 |
| 404 | 74 | 97 |
| 405 | 75 | 98 |
| 406 | 56 | 61 |
| 407 | 42 | 0 |
| 408 | 36 | 32 |
| 409 | 34 | 43 |
| 410 | 68 | 83 |
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| 915 | 80 | 59 |
| 916 | 83 | 100 |
| 917 | 81 | 73 |
| 918 | 83 | 53 |
| 919 | 80 | 76 |
| 920 | 81 | 61 |
| 921 | 80 | 50 |
| 922 | 81 | 37 |
| 923 | 82 | 49 |
| 924 | 83 | 37 |
| 925 | 83 | 25 |
| 926 | 83 | 17 |
| 927 | 83 | 13 |
| 928 | 83 | 10 |
| 929 | 83 | 8 |
| 930 | 83 | 7 |
| 931 | 83 | 7 |
| 932 | 83 | 6 |
| 933 | 83 | 6 |
| 934 | 83 | 6 |
| 935 | 71 | 5 |
| 936 | 49 | 24 |
| 937 | 69 | 64 |
| 938 | 81 | 50 |
| 939 | 81 | 43 |
| 940 | 81 | 42 |
| 941 | 81 | 31 |
| 942 | 81 | 30 |
| 943 | 81 | 35 |
| 944 | 81 | 28 |
| 945 | 81 | 27 |
| 946 | 80 | 27 |
| 947 | 81 | 31 |
| 948 | 81 | 41 |
| 949 | 81 | 41 |
| 950 | 81 | 37 |
| 951 | 81 | 43 |
| 952 | 81 | 34 |
| 953 | 81 | 31 |
| 954 | 81 | 26 |
| 955 | 81 | 23 |
| 956 | 81 | 27 |
| 957 | 81 | 38 |
| 958 | 81 | 40 |
| 959 | 81 | 39 |
| 960 | 81 | 27 |
| 961 | 81 | 33 |
| 962 | 80 | 28 |
| 963 | 81 | 34 |
| 964 | 83 | 72 |
| 965 | 81 | 49 |
| 966 | 81 | 51 |
| 967 | 80 | 55 |
| 968 | 81 | 48 |
| 969 | 81 | 36 |
| 970 | 81 | 39 |
| 971 | 81 | 38 |
| 972 | 80 | 41 |
| 973 | 81 | 30 |
| 974 | 81 | 23 |
| 975 | 81 | 19 |
| 976 | 81 | 25 |
| 977 | 81 | 29 |
| 978 | 83 | 47 |
| 979 | 81 | 90 |
| 980 | 81 | 75 |
| 981 | 80 | 60 |
| 982 | 81 | 48 |
| 983 | 81 | 41 |
| 984 | 81 | 30 |
| 985 | 80 | 24 |
| 986 | 81 | 20 |
| 987 | 81 | 21 |
| 988 | 81 | 29 |
| 989 | 81 | 29 |
| 990 | 81 | 27 |
| 991 | 81 | 23 |
| 992 | 81 | 25 |
| 993 | 81 | 26 |
| 994 | 81 | 22 |
| 995 | 81 | 20 |
| 996 | 81 | 17 |
| 997 | 81 | 23 |
| 998 | 83 | 65 |
| 999 | 81 | 54 |
| 1 000 | 81 | 50 |
| 1 001 | 81 | 41 |
| 1 002 | 81 | 35 |
| 1 003 | 81 | 37 |
| 1 004 | 81 | 29 |
| 1 005 | 81 | 28 |
| 1 006 | 81 | 24 |
| 1 007 | 81 | 19 |
| 1 008 | 81 | 16 |
| 1 009 | 80 | 16 |
| 1 010 | 83 | 23 |
| 1 011 | 83 | 17 |
| 1 012 | 83 | 13 |
| 1 013 | 83 | 27 |
| 1 014 | 81 | 58 |
| 1 015 | 81 | 60 |
| 1 016 | 81 | 46 |
| 1 017 | 80 | 41 |
| 1 018 | 80 | 36 |
| 1 019 | 81 | 26 |
| 1 020 | 86 | 18 |
| 1 021 | 82 | 35 |
| 1 022 | 79 | 53 |
| 1 023 | 82 | 30 |
| 1 024 | 83 | 29 |
| 1 025 | 83 | 32 |
| 1 026 | 83 | 28 |
| 1 027 | 76 | 60 |
| 1 028 | 79 | 51 |
| 1 029 | 86 | 26 |
| 1 030 | 82 | 34 |
| 1 031 | 84 | 25 |
| 1 032 | 86 | 23 |
| 1 033 | 85 | 22 |
| 1 034 | 83 | 26 |
| 1 035 | 83 | 25 |
| 1 036 | 83 | 37 |
| 1 037 | 84 | 14 |
| 1 038 | 83 | 39 |
| 1 039 | 76 | 70 |
| 1 040 | 78 | 81 |
| 1 041 | 75 | 71 |
| 1 042 | 86 | 47 |
| 1 043 | 83 | 35 |
| 1 044 | 81 | 43 |
| 1 045 | 81 | 41 |
| 1 046 | 79 | 46 |
| 1 047 | 80 | 44 |
| 1 048 | 84 | 20 |
| 1 049 | 79 | 31 |
| 1 050 | 87 | 29 |
| 1 051 | 82 | 49 |
| 1 052 | 84 | 21 |
| 1 053 | 82 | 56 |
| 1 054 | 81 | 30 |
| 1 055 | 85 | 21 |
| 1 056 | 86 | 16 |
| 1 057 | 79 | 52 |
| 1 058 | 78 | 60 |
| 1 059 | 74 | 55 |
| 1 060 | 78 | 84 |
| 1 061 | 80 | 54 |
| 1 062 | 80 | 35 |
| 1 063 | 82 | 24 |
| 1 064 | 83 | 43 |
| 1 065 | 79 | 49 |
| 1 066 | 83 | 50 |
| 1 067 | 86 | 12 |
| 1 068 | 64 | 14 |
| 1 069 | 24 | 14 |
| 1 070 | 49 | 21 |
| 1 071 | 77 | 48 |
| 1 072 | 103 | 11 |
| 1 073 | 98 | 48 |
| 1 074 | 101 | 34 |
| 1 075 | 99 | 39 |
| 1 076 | 103 | 11 |
| 1 077 | 103 | 19 |
| 1 078 | 103 | 7 |
| 1 079 | 103 | 13 |
| 1 080 | 103 | 10 |
| 1 081 | 102 | 13 |
| 1 082 | 101 | 29 |
| 1 083 | 102 | 25 |
| 1 084 | 102 | 20 |
| 1 085 | 96 | 60 |
| 1 086 | 99 | 38 |
| 1 087 | 102 | 24 |
| 1 088 | 100 | 31 |
| 1 089 | 100 | 28 |
| 1 090 | 98 | 3 |
| 1 091 | 102 | 26 |
| 1 092 | 95 | 64 |
| 1 093 | 102 | 23 |
| 1 094 | 102 | 25 |
| 1 095 | 98 | 42 |
| 1 096 | 93 | 68 |
| 1 097 | 101 | 25 |
| 1 098 | 95 | 64 |
| 1 099 | 101 | 35 |
| 1 100 | 94 | 59 |
| 1 101 | 97 | 37 |
| 1 102 | 97 | 60 |
| 1 103 | 93 | 98 |
| 1 104 | 98 | 53 |
| 1 105 | 103 | 13 |
| 1 106 | 103 | 11 |
| 1 107 | 103 | 11 |
| 1 108 | 103 | 13 |
| 1 109 | 103 | 10 |
| 1 110 | 103 | 10 |
| 1 111 | 103 | 11 |
| 1 112 | 103 | 10 |
| 1 113 | 103 | 10 |
| 1 114 | 102 | 18 |
| 1 115 | 102 | 31 |
| 1 116 | 101 | 24 |
| 1 117 | 102 | 19 |
| 1 118 | 103 | 10 |
| 1 119 | 102 | 12 |
| 1 120 | 99 | 56 |
| 1 121 | 96 | 59 |
| 1 122 | 74 | 28 |
| 1 123 | 66 | 62 |
| 1 124 | 74 | 29 |
| 1 125 | 64 | 74 |
| 1 126 | 69 | 40 |
| 1 127 | 76 | 2 |
| 1 128 | 72 | 29 |
| 1 129 | 66 | 65 |
| 1 130 | 54 | 69 |
| 1 131 | 69 | 56 |
| 1 132 | 69 | 40 |
| 1 133 | 73 | 54 |
| 1 134 | 63 | 92 |
| 1 135 | 61 | 67 |
| 1 136 | 72 | 42 |
| 1 137 | 78 | 2 |
| 1 138 | 76 | 34 |
| 1 139 | 67 | 80 |
| 1 140 | 70 | 67 |
| 1 141 | 53 | 70 |
| 1 142 | 72 | 65 |
| 1 143 | 60 | 57 |
| 1 144 | 74 | 29 |
| 1 145 | 69 | 31 |
| 1 146 | 76 | 1 |
| 1 147 | 74 | 22 |
| 1 148 | 72 | 52 |
| 1 149 | 62 | 96 |
| 1 150 | 54 | 72 |
| 1 151 | 72 | 28 |
| 1 152 | 72 | 35 |
| 1 153 | 64 | 68 |
| 1 154 | 74 | 27 |
| 1 155 | 76 | 14 |
| 1 156 | 69 | 38 |
| 1 157 | 66 | 59 |
| 1 158 | 64 | 99 |
| 1 159 | 51 | 86 |
| 1 160 | 70 | 53 |
| 1 161 | 72 | 36 |
| 1 162 | 71 | 47 |
| 1 163 | 70 | 42 |
| 1 164 | 67 | 34 |
| 1 165 | 74 | 2 |
| 1 166 | 75 | 21 |
| 1 167 | 74 | 15 |
| 1 168 | 75 | 13 |
| 1 169 | 76 | 10 |
| 1 170 | 75 | 13 |
| 1 171 | 75 | 10 |
| 1 172 | 75 | 7 |
| 1 173 | 75 | 13 |
| 1 174 | 76 | 8 |
| 1 175 | 76 | 7 |
| 1 176 | 67 | 45 |
| 1 177 | 75 | 13 |
| 1 178 | 75 | 12 |
| 1 179 | 73 | 21 |
| 1 180 | 68 | 46 |
| 1 181 | 74 | 8 |
| 1 182 | 76 | 11 |
| 1 183 | 76 | 14 |
| 1 184 | 74 | 11 |
| 1 185 | 74 | 18 |
| 1 186 | 73 | 22 |
| 1 187 | 74 | 20 |
| 1 188 | 74 | 19 |
| 1 189 | 70 | 22 |
| 1 190 | 71 | 23 |
| 1 191 | 73 | 19 |
| 1 192 | 73 | 19 |
| 1 193 | 72 | 20 |
| 1 194 | 64 | 60 |
| 1 195 | 70 | 39 |
| 1 196 | 66 | 56 |
| 1 197 | 68 | 64 |
| 1 198 | 30 | 68 |
| 1 199 | 70 | 38 |
| 1 200 | 66 | 47 |
| 1 201 | 76 | 14 |
| 1 202 | 74 | 18 |
| 1 203 | 69 | 46 |
| 1 204 | 68 | 62 |
| 1 205 | 68 | 62 |
| 1 206 | 68 | 62 |
| 1 207 | 68 | 62 |
| 1 208 | 68 | 62 |
| 1 209 | 68 | 62 |
| 1 210 | 54 | 50 |
| 1 211 | 41 | 37 |
| 1 212 | 27 | 25 |
| 1 213 | 14 | 12 |
| 1 214 | 0 | 0 |
| 1 215 | 0 | 0 |
| 1 216 | 0 | 0 |
| 1 217 | 0 | 0 |
| 1 218 | 0 | 0 |
| 1 219 | 0 | 0 |
| 1 220 | 0 | 0 |
| 1 221 | 0 | 0 |
| 1 222 | 0 | 0 |
| 1 223 | 0 | 0 |
| 1 224 | 0 | 0 |
| 1 225 | 0 | 0 |
| 1 226 | 0 | 0 |
| 1 227 | 0 | 0 |
| 1 228 | 0 | 0 |
| 1 229 | 0 | 0 |
| 1 230 | 0 | 0 |
| 1 231 | 0 | 0 |
| 1 232 | 0 | 0 |
| 1 233 | 0 | 0 |
| 1 234 | 0 | 0 |
| 1 235 | 0 | 0 |
| 1 236 | 0 | 0 |
| 1 237 | 0 | 0 |
| 1 238 | 0 | 0 |

a)

Per i motori a regime variabile si applica il programma transitorio completo al motore sul banco dinamometrico (regime e carico variabili):

Ora

s

Norm. Regime

%

Norm. Coppia

%

1

0

0

2

0

0

3

0

0

4

0

0

5

0

0

6

0

0

7

0

0

8

0

0

9

0

0

10

0

0

11

0

0

12

0

0

13

0

0

14

0

0

15

0

0

16

0

0

17

0

0

18

0

0

19

0

0

20

0

0

21

0

0

22

0

0

23

0

0

24

1

3

25

1

3

26

1

3

27

1

3

28

1

3

29

1

3

30

1

6

31

1

6

32

2

1

33

4

13

34

7

18

35

9

21

36

17

20

37

33

42

38

57

46

39

44

33

40

31

0

41

22

27

42

33

43

43

80

49

44

105

47

45

98

70

46

104

36

47

104

65

48

96

71

49

101

62

50

102

51

51

102

50

52

102

46

53

102

41

54

102

31

55

89

2

56

82

0

57

47

1

58

23

1

59

1

3

60

1

8

61

1

3

62

1

5

63

1

6

64

1

4

65

1

4

66

0

6

67

1

4

68

9

21

69

25

56

70

64

26

71

60

31

72

63

20

73

62

24

74

64

8

75

58

44

76

65

10

77

65

12

78

68

23

79

69

30

80

71

30

81

74

15

82

71

23

83

73

20

84

73

21

85

73

19

86

70

33

87

70

34

88

65

47

89

66

47

90

64

53

91

65

45

92

66

38

93

67

49

94

69

39

95

69

39

96

66

42

97

71

29

98

75

29

99

72

23

100

74

22

101

75

24

102

73

30

103

74

24

104

77

6

105

76

12

106

74

39

107

72

30

108

75

22

109

78

64

110

102

34

111

103

28

112

103

28

113

103

19

114

103

32

115

104

25

116

103

38

117

103

39

118

103

34

119

102

44

120

103

38

121

102

43

122

103

34

123

102

41

124

103

44

125

103

37

126

103

27

127

104

13

128

104

30

129

104

19

130

103

28

131

104

40

132

104

32

133

101

63

134

102

54

135

102

52

136

102

51

137

103

40

138

104

34

139

102

36

140

104

44

141

103

44

142

104

33

143

102

27

144

103

26

145

79

53

146

51

37

147

24

23

148

13

33

149

19

55

150

45

30

151

34

7

152

14

4

153

8

16

154

15

6

155

39

47

156

39

4

157

35

26

158

27

38

159

43

40

160

14

23

161

10

10

162

15

33

163

35

72

164

60

39

165

55

31

166

47

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1 168

75

13

1 169

76

10

1 170

75

13

1 171

75

10

1 172

75

7

1 173

75

13

1 174

76

8

1 175

76

7

1 176

67

45

1 177

75

13

1 178

75

12

1 179

73

21

1 180

68

46

1 181

74

8

1 182

76

11

1 183

76

14

1 184

74

11

1 185

74

18

1 186

73

22

1 187

74

20

1 188

74

19

1 189

70

22

1 190

71

23

1 191

73

19

1 192

73

19

1 193

72

20

1 194

64

60

1 195

70

39

1 196

66

56

1 197

68

64

1 198

30

68

1 199

70

38

1 200

66

47

1 201

76

14

1 202

74

18

1 203

69

46

1 204

68

62

1 205

68

62

1 206

68

62

1 207

68

62

1 208

68

62

1 209

68

62

1 210

54

50

1 211

41

37

1 212

27

25

1 213

14

12

1 214

0

0

1 215

0

0

1 216

0

0

1 217

0

0

1 218

0

0

1 219

0

0

1 220

0

0

1 221

0

0

1 222

0

0

1 223

0

0

1 224

0

0

1 225

0

0

1 226

0

0

1 227

0

0

1 228

0

0

1 229

0

0

1 230

0

0

1 231

0

0

1 232

0

0

1 233

0

0

1 234

0

0

1 235

0

0

1 236

0

0

1 237

0

0

1 238

0

0

La figura che segue mostra una rappresentazione grafica della sequenza di prova del banco dinamometrico durante il ciclo NRTC

Image
  Image

---

(1)  Identico al ciclo C1 di cui al punto 8.3. della norma ISO 8178-4: 2007 (corr. 2008).

(2)  Si usa il regime di denormalizzazione (n
  denorm) al posto del regime nominale per i motori sottoposti a prova conformemente all'allegato 4B; esso è definito al punto 7.7.1.1. dell'allegato 4B. In tal caso anche (n
  denorm) è usato al posto del regime nominale per determinare il regime intermedio.

(3)  Il regime di riferimento è applicabile solo opzionalmente ai motori sottoposti a prova conformemente all'allegato 4A; esso è definito al punto 4.3.1. dell'allegato 4A.

(4)  Identico al ciclo D2 di cui al punto 8.4. della norma ISO 8178-4: 2007 (corr. 2008).

(5)  Per una migliore spiegazione della definizione di potenza di servizio di base cfr. la figura 2 della norma ISO 8528-1: 2005.

(6)  Regimi come nella nota della prova stazionaria in modalità discreta.

(7)  La coppia in percentuale è relativa alla coppia massima al regime del motore regolato.

(8)  Passare da una modalità alla successiva entro un fase di transizione di 20 s. Durante la fase di transizione, si programma una progressione lineare dalla regolazione della coppia per la modalità corrente alla regolazione della coppia della modalità successiva e simultaneamente si programma una progressione lineare simile per il regime del motore in caso di variazione della regolazione del regime.

(9)  La coppia in percentuale è relativa alla coppia massima di prova.

(10)  Passare da una modalità alla successiva entro un fase di transizione di 20 s. Durante la fase di transizione, si programma una progressione lineare dalla regolazione della coppia per la modalità corrente alla regolazione della coppia della modalità successiva.

---

ALLEGATO 6

Caratteristiche tecniche del carburante di riferimento prescritto per le prove di omologazione e per la verifica della conformità della produzione
   (1)

Tabella 1

Per le fasce di potenza da D a G

| | Limiti e unità (2)
   (3) | Metodo di prova |
| --- | --- | --- |
| Numero di cetano (5) | min 45 (8)

  max 50 | ISO 5165 |
| Densità a 15 °C | min 835 kg/m3

  min 845 kg/m3
   (11) | ISO 3675, ASTM D4052 |
| Distillazione (4) al 95 % del volume | max 370 °C | ISO 3405 |
| Viscosità a 40 °C | min 2,5 mm2/s
  max 3,5 mm2/s | ISO 3104 |
| Tenore di zolfo | min 0,1 % della massa (10)

  max 0,2 % della massa (9) | ISO 8754, EN 24260 |
| Punto di infiammabilità | min 55 °C | ISO 2719 |
| CFPP | min -
  max + 5 °C | EN 116 |
| Corrosione del rame | max 1 | ISO 2160 |
| Residuo carbonioso Conradson
  (10 per cento DR) | max 0,3 % della massa | ISO 10370 |
| Tenore di ceneri | max 0,01 % della massa | ASTM D482 (12) |
| Tenore di acqua | max 0,05 % della massa | ASTM D95, D1744 |
| Indice di neutralizzazione (acidità forte) | min 0,20 mg KOH/g | |
| Stabilità all'ossidazione (6) | max 2,5 mg/100 ml | ASTM D2274 |
| Additivi (7) | | |

Limiti e unità (2)
   (3)

Metodo di prova

Numero di cetano (5)

min 45 (8)

max 50

ISO 5165

Densità a 15 °C

min 835 kg/m3

min 845 kg/m3
   (11)

ISO 3675, ASTM D4052

Distillazione (4) al 95 % del volume

max 370 °C

ISO 3405

Viscosità a 40 °C

min 2,5 mm2/s

max 3,5 mm2/s

ISO 3104

Tenore di zolfo

min 0,1 % della massa (10)

max 0,2 % della massa (9)

ISO 8754, EN 24260

Punto di infiammabilità

min 55 °C

ISO 2719

CFPP

min -

max + 5 °C

EN 116

Corrosione del rame

max 1

ISO 2160

Residuo carbonioso Conradson

(10 per cento DR)

max 0,3 % della massa

ISO 10370

Tenore di ceneri

max 0,01 % della massa

ASTM D482 (12)

Tenore di acqua

max 0,05 % della massa

ASTM D95, D1744

Indice di neutralizzazione (acidità forte)

min 0,20 mg KOH/g

Stabilità all'ossidazione (6)

max 2,5 mg/100 ml

ASTM D2274

Additivi (7)

Tabella 2

Per le fasce di potenza da H a D

| Parametro | Unità | Limiti (13) | Metodo di prova |
| --- | --- | --- | --- |
| Minimo | Massimo |
| Numero di cetano (14) | | 52,0 | 54,0 | EN-ISO 5165 |
| Densità a 15 °C | kg/m3 | 833 | 837 | EN-ISO 3675 |
| Distillazione: | | | | |
| punto 50 per cento | °C | 245 | — | EN-ISO 3405 |
| punto 95 per cento | °C | 345 | 350 | EN-ISO 3405 |
| — | punto di ebollizione finale |

Parametro

Unità

Limiti (13)

Metodo di prova

Minimo

Massimo

Numero di cetano (14)

52,0

54,0

EN-ISO 5165

Densità a 15 °C

kg/m3

833

837

EN-ISO 3675

Distillazione:

punto 50 per cento

°C

245

—

EN-ISO 3405

punto 95 per cento

°C

345

350

EN-ISO 3405

—

punto di ebollizione finale

°C

—

370

EN-ISO 3405

Punto di infiammabilità

°C

55

—

EN 22719

CFPP

°C

—

–5

EN 116

Viscosità a 40 °C

mm2/s

2,5

3,5

EN-ISO 3104

Idrocarburi policiclici aromatici

% m/m

3,0

6,0

IP 391

Tenore di zolfo (15)

mg/kg

—

300

ASTM D 5453

Corrosione del rame

—

classe 1

EN-ISO 2160

Carbone Conradson su residuo

(10 per cento DR)

% m/m

—

0,2

EN-ISO 10370

Tenore di ceneri

% m/m

—

0,01

EN-ISO 6245

Tenore di acqua

% m/m

—

0,05

EN-ISO 12937

Indice di neutralizzazione (acidità forte)

mg KOH/g

—

0,02

ASTM D 974

Stabilità all'ossidazione (16)

mg/ml

—

0,025

EN-ISO 12205

Tabella 3

Per le fasce di potenza da L a P e Q e R

| Parametro | Unità | Limiti (17) | Metodo di prova |
| --- | --- | --- | --- |
| Minimo | Massimo |
| Numero di cetano (18) | | | 54,0 | EN-ISO 5165 |
| Densità a 15 °C | kg/m3 | 833 | 865 | EN-ISO 3675 |
| Distillazione: | | | | |
| punto 50 per cento | °C | 245 | — | EN-ISO 3405 |
| punto 95 per cento | °C | 345 | 350 | EN-ISO 3405 |
| — | punto di ebollizione finale |

Parametro

Unità

Limiti (17)

Metodo di prova

Minimo

Massimo

Numero di cetano (18)

54,0

EN-ISO 5165

Densità a 15 °C

kg/m3

833

865

EN-ISO 3675

Distillazione:

punto 50 per cento

°C

245

—

EN-ISO 3405

punto 95 per cento

°C

345

350

EN-ISO 3405

—

punto di ebollizione finale

°C

—

370

EN-ISO 3405

Punto di infiammabilità

°C

55

—

EN 22719

CFPP

°C

—

–5

EN 116

Viscosità a 40 °C

mm2/s

2,3

3,3

EN-ISO 3104

Idrocarburi policiclici aromatici

% m/m

3,0

6,0

IP 391

Tenore di zolfo (19)

mg/kg

—

10

ASTM D 5453

Corrosione del rame

—

classe 1

EN-ISO 2160

Carbone Conradson su residuo

(10 per cento DR)

% m/m

—

0,2

EN-ISO 10370

Tenore di ceneri

% m/m

—

0,01

EN-ISO 6245

Tenore di acqua

% m/m

—

0,02

EN-ISO 12937

Indice di neutralizzazione (acidità forte)

mg KOH/g

—

0,02

ASTM D 974

Stabilità all'ossidazione (20)

mg/ml

—

0,025

EN-ISO 12205

Potere lubrificante (indice di usura HFRR a 60 °C)

μm

—

400

CEC F-06-A-96

FAME

vietato

---

(1)  Tutte le caratteristiche del carburante e i valori limite devono essere riesaminati periodicamente alla luce delle tendenze del mercato.

(2)  Se è necessario calcolare l'efficienza termica di un motore o di un veicolo, è possibile ricavare il potere calorifico del carburante nel modo seguente:

Formula

dove:

| | d è la densità a 15 °C |
| --- | --- |

d è la densità a 15 °C

| | x è la proporzione d'acqua, in massa (%/100) |
| --- | --- |

x è la proporzione d'acqua, in massa (%/100)

| | y è la proporzione di ceneri, in massa (%/100) |
| --- | --- |

y è la proporzione di ceneri, in massa (%/100)

| | s è la proporzione di zolfo, in massa (%/100) |
| --- | --- |

s è la proporzione di zolfo, in massa (%/100)

(3)  I valori indicati nelle specifiche sono «valori effettivi». Per la definizione dei loro valori limite, sono state applicate le condizioni del documento ASTM D 3244 «che definisce una base di discussione per le controversie sulla qualità dei prodotti petroliferi», e per fissare un valore minimo si è tenuto conto di una differenza minima di 2R sopra lo zero; nel fissare un valore massimo e uno minimo la differenza minima è 4R (R = riproducibilità).

Nonostante questi calcoli, necessari per ragioni statistiche, il produttore del carburante deve comunque mirare ad un valore zero quando il valore massimo stabilito è 2R e al valore medio laddove sono indicati limite massimo e limite minimo. In caso di dubbio sulla conformità di un carburante alle specifiche, si applicano le disposizioni della norma ASTM D3244.

(4)  Le cifre citate indicano le quantità evaporate (percentuale recuperata + percentuale persa).

(5)  Il campo di variazione del numero di cetano non è conforme al requisito di un campo di variazione minimo di 4R. In caso di controversia tra il fornitore e l'utilizzatore del carburante, può essere tuttavia applicata la norma ASTM D3244, a condizione di effettuare ripetute misurazioni, in numero sufficiente ad ottenere l'accuratezza necessaria, anziché ricorrere a una misurazione unica.

(6)  Anche se la stabilità all'ossidazione è controllata, è probabile che la durata di conservazione sia limitata. È opportuno consultare il fornitore circa le condizioni e la durata dello stoccaggio.

(7)  Questo carburante deve essere a base esclusivamente di gasolio di prima distillazione e di cracking; è ammessa la desolforazione. Non deve contenere additivi metallici né additivi per migliorare il numero di cetano.

(8)  Sono ammessi valori inferiori, nel qual caso si deve riportare il numero di cetano del carburante di riferimento usato.

(9)  Sono ammessi valori più elevati, nel qual caso si deve riportare il tenore di zolfo del carburante di riferimento.

(10)  Questo limite deve essere riesaminato regolarmente alla luce delle tendenze del mercato. Per l'omologazione iniziale di un motore, su richiesta del richiedente è ammesso un livello nominale del tenore di zolfo pari a 0,05 per cento della massa (minimo 0,03 per cento della massa). In tal caso il livello misurato del particolato deve essere corretto verso l'alto adattandolo al valore medio nominale specifico del tenore di zolfo del carburante (0,15 per cento della massa) mediante l'equazione seguente:

Formula

dove:

| PTadj | = | valore aggiustato del PT (g/kWh) |
| --- | --- | --- |
| PT | = | valore specifico di emissione ponderato misurato per l'emissione di particolato (g/kWh) |
| SFC | = | consumo specifico ponderato di carburante (g/kWh) calcolato secondo la formula in appresso |
| NSLF | = | valore medio nominale specifico della frazione in massa dello zolfo (0,15 %/100) |
| FSF | = | frazione in massa dello zolfo contenuto nel carburante (%/100) |

PTadj

=

valore aggiustato del PT (g/kWh)

PT

=

valore specifico di emissione ponderato misurato per l'emissione di particolato (g/kWh)

SFC

=

consumo specifico ponderato di carburante (g/kWh) calcolato secondo la formula in appresso

NSLF

=

valore medio nominale specifico della frazione in massa dello zolfo (0,15 %/100)

FSF

=

frazione in massa dello zolfo contenuto nel carburante (%/100)

Equazione per il calcolo del consumo specifico ponderato di carburante:

| | where: |
| --- | --- |

Formula

Formula

Per valutare la conformità della produzione ai sensi di quanto disposto al punto 7.4.2., i requisiti devono essere soddisfatti usando un carburante di riferimento conforme ai livelli minimo e massimo di 0,1/0,2 % sulla massa.

(11)  Sono ammessi valori più elevati fino a 855 kg/m3; in tal caso indicare la densità del carburante di riferimento utilizzato. Per valutare la conformità della produzione ai sensi di quanto disposto al punto 7.4.2., i requisiti devono essere soddisfatti usando un carburante di riferimento conforme ai livelli minimo e massimo di 835/845 kg/m3.

(12)  Sarà sostituita dalla norma EN/ISO 6245 a decorrere dalla data di entrata in vigore di quest'ultima.

(13)  I valori indicati nelle specifiche sono «valori effettivi». Per stabilire i valori limite è stata applicata la norma ISO 4259, «Prodotti petroliferi - Determinazione e applicazione dei dati di accuratezza in relazione ai metodi di prova» e, nel fissare un valore minimo, si è tenuto conto di una differenza minima di 2R sopra lo zero; nel fissare un valore massimo e uno minimo la differenza minima è 4R (R = riproducibilità).

Nonostante questa misura, necessaria per ragioni tecniche, il produttore del carburante deve cercare di ottenere un valore zero quando il valore massimo stabilito è 2R o il valore medio nel caso in cui siano indicati i limiti massimo e minimo. Qualora si debba verificare la conformità di un carburante alle specifiche, si applica la norma ISO 4259.

(14)  Il campo di variazione del numero di cetano non è conforme al requisito di un campo di variazione minimo di 4R. In caso di controversia tra il fornitore e l'utilizzatore del carburante, può essere tuttavia applicata la norma ISO 4259, a condizione di effettuare ripetute misurazioni, in numero sufficiente ad ottenere l'accuratezza necessaria, anziché ricorrere a una misurazione unica.

(15)  Deve essere indicato il tenore effettivo di zolfo del carburante di prova.

(16)  Anche se la stabilità all'ossidazione è controllata, è probabile che la durata di conservazione sia limitata. È opportuno consultare il fornitore circa le condizioni e la durata dello stoccaggio.

(17)  I valori indicati nelle specifiche sono «valori effettivi». Per stabilire i valori limite è stata applicata la norma ISO 4259, «Prodotti petroliferi - Determinazione e applicazione dei dati di accuratezza in relazione ai metodi di prova» e, nel fissare un valore minimo, si è tenuto conto di una differenza minima di 2R sopra lo zero; nel fissare un valore massimo e uno minimo la differenza minima è 4R (R = riproducibilità).

Nonostante questa misura, necessaria per ragioni tecniche, il produttore del carburante deve cercare di ottenere un valore zero quando il valore massimo stabilito è 2R o il valore medio nel caso in cui siano indicati i limiti massimo e minimo. Qualora si debba verificare la conformità di un carburante alle specifiche, si applica la norma ISO 4259.

(18)  Il campo di variazione del numero di cetano non è conforme al requisito di un campo di variazione minimo di 4R. In caso di controversia tra il fornitore e l'utilizzatore del carburante, può essere tuttavia applicata la norma ISO 4259, a condizione di effettuare ripetute misurazioni, in numero sufficiente ad ottenere l'accuratezza necessaria, anziché ricorrere a una misurazione unica.

(19)  Deve essere indicato l'effettivo tenore di zolfo del carburante utilizzato per la prova di tipo I.

(20)  Anche se la stabilità all'ossidazione è controllata, è probabile che la durata di conservazione sia limitata. È opportuno consultare il fornitore circa le condizioni e la durata dello stoccaggio.

---

ALLEGATO 7

REQUISITI PER L'INSTALLAZIONE DI APPARECCHIATURE E DISPOSITIVI AUSILIARI

| Numero | Apparecchiature e dispositivi ausiliari | Installati per la prova delle emissioni |
| --- | --- | --- |
| 1 | Sistema di aspirazione | |
| Collettore di aspirazione | Sì |
| Sistema di controllo delle emissioni dal basamento | Sì |
| Flussimetro dell'aria di aspirazione | Sì |
| Filtro dell'aria | Sì (1) |
| Silenziatore di aspirazione | Sì (1) |
| Dispositivo di riscaldamento a induzione del collettore di aspirazione | Sì, apparecchiatura di serie da installare, se possibile, nella condizione più favorevole |
| 2 | Sistema di scarico | |
| Post-trattamento dei gas di scarico | Sì |
| Collettore di scarico | Sì |
| Tubi di raccordo | Sì (2) |
| Silenziatore | Sì (2) |
| Tubo di scarico | Sì (2) |
| Freno sullo scarico motore | No (3) |
| Compressore | Sì |
| 3 | Pompa di alimentazione del carburante | Sì (4) |
| 4 | Dispositivi d'iniezione del carburante | |
| Prefiltro | Sì |
| Filtro | Sì |
| Pompa | Sì |
| Condotti ad alta pressione | Sì |
| Iniettore | Sì |
| Unità di controllo elettronico, sensori, ecc. | Sì |
| Regolatore/sistema di controllo | Sì |
| Fine corsa automatico di pieno carico della cremagliera di controllo in funzione delle condizioni atmosferiche | Sì |
| 5 | Impianto di raffreddamento a liquido | |
| Radiatore | No |
| Ventola | No |
| Carenatura della ventola | No |
| Pompa dell'acqua | Sì (5) |
| Termostato | Sì (6) |
| 6 | Raffreddamento ad aria | |
| Carenatura | No (7) |
| Ventola o soffiante | No (7) |
| Dispositivo di regolazione della temperatura | No |
| 7 | Impianto elettrico | |
| Generatore | Sì (8) |
| 8 | Impianto di sovralimentazione | |
| Compressore azionato direttamente dal motore e/o dai gas di scarico | Sì |
| Dispositivo di raffreddamento dell'aria compressa | Sì (7), (9) |
| Pompa o ventola del refrigerante (azionata dal motore) | No (7) |
| Dispositivo per regolare la portata del liquido refrigerante | Sì |
| 9 | Ventola ausiliaria del banco di prova | Sì, se necessario |
| 10 | Dispositivo antinquinamento | Sì |
| 11 | Impianto di avviamento | Sì, o apparecchiatura del banco di prova (10) |
| 12 | Pompa dell'olio lubrificante | Sì |
| 13 | Ai fini della prova, vanno rimossi taluni dispositivi ausiliari legati al funzionamento della macchina e che possono essere montati sul motore.
  A titolo di esempio, si fornisce di seguito un elenco non limitativo:






  i) | compressore d'aria per i freni |

Numero

Apparecchiature e dispositivi ausiliari

Installati per la prova delle emissioni

1

Sistema di aspirazione

Collettore di aspirazione

Sì

Sistema di controllo delle emissioni dal basamento

Sì

Flussimetro dell'aria di aspirazione

Sì

Filtro dell'aria

Sì (1)

Silenziatore di aspirazione

Sì (1)

Dispositivo di riscaldamento a induzione del collettore di aspirazione

Sì, apparecchiatura di serie da installare, se possibile, nella condizione più favorevole

2

Sistema di scarico

Post-trattamento dei gas di scarico

Sì

Collettore di scarico

Sì

Tubi di raccordo

Sì (2)

Silenziatore

Sì (2)

Tubo di scarico

Sì (2)

Freno sullo scarico motore

No (3)

Compressore

Sì

3

Pompa di alimentazione del carburante

Sì (4)

4

Dispositivi d'iniezione del carburante

Prefiltro

Sì

Filtro

Sì

Pompa

Sì

Condotti ad alta pressione

Sì

Iniettore

Sì

Unità di controllo elettronico, sensori, ecc.

Sì

Regolatore/sistema di controllo

Sì

Fine corsa automatico di pieno carico della cremagliera di controllo in funzione delle condizioni atmosferiche

Sì

5

Impianto di raffreddamento a liquido

Radiatore

No

Ventola

No

Carenatura della ventola

No

Pompa dell'acqua

Sì (5)

Termostato

Sì (6)

6

Raffreddamento ad aria

Carenatura

No (7)

Ventola o soffiante

No (7)

Dispositivo di regolazione della temperatura

No

7

Impianto elettrico

Generatore

Sì (8)

8

Impianto di sovralimentazione

Compressore azionato direttamente dal motore e/o dai gas di scarico

Sì

Dispositivo di raffreddamento dell'aria compressa

Sì (7), (9)

Pompa o ventola del refrigerante (azionata dal motore)

No (7)

Dispositivo per regolare la portata del liquido refrigerante

Sì

9

Ventola ausiliaria del banco di prova

Sì, se necessario

10

Dispositivo antinquinamento

Sì

11

Impianto di avviamento

Sì, o apparecchiatura del banco di prova (10)

12

Pompa dell'olio lubrificante

Sì

13

Ai fini della prova, vanno rimossi taluni dispositivi ausiliari legati al funzionamento della macchina e che possono essere montati sul motore.

A titolo di esempio, si fornisce di seguito un elenco non limitativo:

i)

compressore d'aria per i freni

| ii) | compressore del servosterzo |
| --- | --- |

ii)

compressore del servosterzo

| iii) | pompa delle sospensioni |
| --- | --- |

iii)

pompa delle sospensioni

| iv) | condizionatore d'aria. |
| --- | --- |

iv)

condizionatore d'aria.

No

---

(1)  a Il sistema completo di aspirazione deve essere montato come previsto per l'impiego voluto, se:

| i) | può influire sensibilmente sulla potenza del motore; |
| --- | --- |

i)

può influire sensibilmente sulla potenza del motore;

| ii) | il fabbricante lo richiede. |
| --- | --- |

ii)

il fabbricante lo richiede.

Negli altri casi, può essere installato un sistema equivalente e occorre verificare che la pressione di aspirazione non differisca di oltre 100 Pa dal valore limite specificato dal costruttore per un filtro dell'aria pulito.

(2)  Il sistema completo di scarico deve essere montato come previsto per l'impiego voluto se:

| i) | può influire sensibilmente sulla potenza del motore; |
| --- | --- |

i)

può influire sensibilmente sulla potenza del motore;

| ii) | il fabbricante lo richiede. |
| --- | --- |

ii)

il fabbricante lo richiede.

Negli altri casi può essere montato un sistema equivalente purché la pressione misurata non differisca di oltre 1 000 Pa dal valore specificato dal fabbricante.

(3)  Se nel motore è incorporato un freno motore, la farfalla deve essere fissata in posizione completamente aperta.

(4)  La pressione di alimentazione del carburante può essere regolata, se del caso, in modo da riprodurre la pressione esistente in quella particolare applicazione del motore (in particolare, se è previsto un sistema di «ritorno del carburante»).

(5)  La circolazione del liquido di raffreddamento va attivata solo dalla pompa dell'acqua del motore. Il raffreddamento del liquido può avvenire attraverso un circuito esterno, in modo che le sue perdite di pressione e la pressione all'ingresso della pompa restino sostanzialmente quelle del sistema di raffreddamento del motore.

(6)  Il termostato può essere regolato nella posizione di massima apertura.

(7)  Se per la prova viene montato un ventilatore di raffreddamento o un soffiante la potenza assorbita deve essere aggiunta ai valori registrati, eccetto nel caso in cui i ventilatori di raffreddamento di motori raffreddati ad aria siano montati direttamente sull'albero a gomiti. La potenza del ventilatore o del soffiante deve essere determinata alle velocità utilizzate per la prova mediante calcolo sulla base delle caratteristiche standard o mediante prove pratiche.

(8)  Potenza minima del generatore: la dinamo deve fornire la corrente minima necessaria al funzionamento dei dispositivi ausiliari indispensabili per il funzionamento del motore. Se occorre collegarla a una batteria, usarne una in buono stato e completamente carica.

(9)  I motori con raffreddamento intermedio dell'aria di sovralimentazione vanno provati con tale sistema (a liquido o ad aria) in funzione; a discrezione del fabbricante, il refrigeratore ad aria può però essere sostituito con un dispositivo sul banco di prova. In entrambi i casi, la misurazione della potenza a ogni regime va effettuata in modo che, attraverso il raffreddamento dell'aria di sovralimentazione montato sul banco di prova, vi sia una perdita di pressione massima e una perdita di temperatura minima dell'aria del motore rispetto a quelle specificate dal fabbricante per il dispositivo montato sul veicolo completo.

(10)  La potenza destinata a impianti elettrici o ad altri sistemi d'avviamento va fornita dal banco di prova.

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ALLEGATO 8

REQUISITI DI DURABILITÀ

1.   VERIFICA DELLA DURABILITÀ DEI MOTORI AD ACCENSIONE SPONTANEA (CI) DELLE FASCE DI POTENZA DA H A P

Il presente allegato si applica unicamente ai motori ad accensione spontanea (CI) delle fasce di potenza da H a P

1.1.   Per tutte le famiglie di motori delle fasce di potenza da H a P i fabbricanti devono determinare un fattore di deterioramento (DF) per ciascun inquinante regolamentato. I valori di tali DF sono utilizzati per l'omologazione e per le prove della linea di produzione.

1.1.1.   Le prove per determinare i valori dei DF vanno eseguite come qui di seguito indicato.

1.1.1.1.   Il fabbricante esegue la prova di durabilità per accumulare ore di funzionamento del motore secondo un programma di prove elaborate in base a criteri di buona pratica ingegneristica e rappresentative del funzionamento del motore in condizioni d'uso sotto il profilo del deterioramento del livello delle emissioni. La prova di durabilità rappresenta tipicamente l'equivalente di almeno un quarto del periodo di durabilità delle emissioni (Emission Durability Period — EDP).

Le ore di funzionamento di accumulo di esercizio possono essere accumulate su banco dinamometrico o in condizioni di normale impiego della macchina. È possibile eseguire prove di durabilità accelerate, caratterizzate da un programma di accumulo di esercizio eseguite con un fattore di carico più elevato di quello caratteristico delle normali condizioni d'uso. Il fattore di accelerazione che mette in relazione il numero di ore della prova di durabilità del motore con il numero equivalente di ore dell'EDP viene determinato dal fabbricante del motore in base a criteri di buona pratica ingegneristica.

Durante il periodo della prova di durabilità nessun componente in grado di incidere sulle emissioni dev'essere riparato o sostituito al di fuori del consueto programma di manutenzione raccomandato dal fabbricante.

Il motore di prova, i sottosistemi o i componenti da usare per determinare i valori dei DF delle emissioni di gas di scarico per una famiglia di motori, o per famiglie di motori dotate di una tecnologia equivalente riguardo al sistema di controllo delle emissioni, vengono scelti dal fabbricante in base a criteri di buona pratica ingegneristica. Si applica il criterio secondo cui il motore provato deve essere rappresentativo delle caratteristiche di deterioramento delle emissioni delle famiglie di motori cui saranno applicati ai fini dell'omologazione i risultanti valori DF. I motori che presentano differenze di alesaggio, corsa, configurazione, sistema di alimentazione dell'aria e del carburante possono essere considerati equivalenti sotto il profilo delle caratteristiche di deterioramento delle emissioni, se tale decisione si basa una base tecnica ragionevole.

È possibile applicare i valori DF di un altro fabbricante se esistono validi motivi per ritenere le tecnologie equivalenti sotto il profilo del deterioramento delle emissioni e se è dimostrabile che le prove sono state effettuate secondo le apposite prescrizioni.

Le prove relative alle emissioni vengono effettuate, per il motore di prova, secondo le procedure definite nel presente regolamento dopo il rodaggio iniziale ma prima di ogni prova di accumulo di esercizio e a ultimazione avvenuta della prova di durata. Le prove relative alle emissioni possono essere inoltre effettuate a scadenze periodiche nel periodo delle prove di accumulo di esercizio; i valori ottenuti possono essere utilizzati per determinare l'andamento del deterioramento.

1.1.1.2.   Alle prove di accumulo di esercizio e a quelle volte a determinare il deterioramento dei livelli delle emissioni non è necessario che assista l'autorità di omologazione.

1.1.1.3.   Determinazione dei valori di DF in base alle prove di durabilità

Un fattore di deterioramento è detto "DF additivo" se ottenuto sottraendo il valore delle emissioni determinato all'inizio dell'EDP dal valore delle emissioni determinato per rappresentare le prestazioni relative alle emissioni alla fine dell'EDP.

Un fattore di deterioramento è detto "DF moltiplicativo" se ottenuto dividendo il livello delle emissioni determinato per la fine dell'EDP per il valore delle emissioni registrato all'inizio dell'EDP.

Per ciascun inquinante soggetto a limitazioni di legge vanno stabiliti fattori di deterioramento distinti. Il valore di un DF additivo relativo al limite NOx + HC è determinato in base alla somma degli inquinanti, a prescindere dal fatto che un valore negativo di deterioramento per un inquinante possa non compensare il deterioramento intervenuto per l'altro. Per un DF moltiplicativo relativo a NOx + HC occorre determinare separatamente il DF per gli HC e per gli NOx; tali valori vanno applicati separatamente nel calcolo dei livelli di deterioramento delle emissioni sulla base del risultato di una prova di emissione prima di combinare i valori di deterioramento risultanti per gli NOx e per gli HC al fine di stabilire la conformità allo standard.

Se le prove non vengono svolte nell'intero EDP, i valori delle emissioni alla fine di quest'ultimo sono determinati estrapolando l'andamento del deterioramento delle emissioni stabilito per il periodo di prova rispetto all'intero EDP.

Se i risultati delle prove delle emissioni sono stati raccolti a scadenze periodiche nel corso delle prove di durabilità di accumulo di esercizio, si applicano tecniche standard di elaborazione statistica sulla base delle buone pratiche per determinare i livelli delle emissioni al termine dell'EDP. Nella determinazione dei valori definitivi relativi alle emissioni è possibile applicare prove di significatività statistica.

Se il risultato del calcolo è inferiore a 1,00 per un DF moltiplicativo o a 0,00 per un DF additivo, il valore del DF è fissato a 1,00 e a 0,00, rispettivamente.

1.1.1.4.   Previa approvazione dell'autorità di omologazione, un fabbricante può utilizzare valori di DF risultanti da prove di durabilità svolte al fine di ottenere valori di DF per la certificazione di motori HD (Heavy Duty) ad accensione spontanea per macchine stradali. Tale uso sarà consentito se esiste equivalenza tecnologica tra la famiglia cui appartiene il motore stradale sottoposto a prova e la famiglia del motore non stradale che applicano i valori di DF per la certificazione. I valori di DF ricavati dalle prove di durabilità relative alle emissioni effettuate sui motori stradali devono essere calcolati sulla base dei valori dell'EDP indicati al punto 3.

1.1.1.5.   Con l'accordo dell'autorità di omologazione, per calcolare un fattore di deterioramento di una famiglia di motori che usa una tecnologia consolidata si può effettuare un'analisi basata sulla buona pratica ingegneristica al posto delle prove.

1.2.   Informazioni sui DF nelle domande di omologazione

1.2.1.   Nelle domande di omologazione relative a famiglie di motori ad accensione spontanea non muniti di dispositivi di post-trattamento devono essere indicati i DF additivi per ciascun inquinante.

1.2.2.   Nelle domande di omologazione relative a famiglie di motori ad accensione spontanea muniti di dispositivi di post-trattamento devono essere indicati i DF moltiplicativi per ciascun inquinante.

1.2.3.   Su richiesta, il fabbricante è tenuto a fornire all'autorità di omologazione informazioni atte a dimostrare la fondatezza dei valori di DF. La documentazione in questione comprende in genere i risultati delle prove di emissione, i programmi di accumulo di esercizio, le procedure di manutenzione ed eventualmente informazioni atte a corroborare la valutazione ingegneristica dell'equivalenza tecnologica.

2.   VERIFICA DELLA DURABILITÀ DEI MOTORI CI DELLE FASCE DI POTENZA DA Q A R

2.1   Aspetti generali

2.1.1.   Il presente punto si applica ai motori CI delle fasce di potenza da Q a R. Su richiesta del fabbricante, può essere applicato anche ai motori CI delle fasce di potenza da H a P in alternativa alle prescrizioni di cui al punto 1 del presente allegato.

2.1.2.   Il presente punto 2 illustra le procedure di scelta dei motori da sottoporre a prova con un programma di accumulo di esercizio al fine di determinare fattori di deterioramento per l'omologazione dei motori conformi alla fase IV e la conformità della produzione. I fattori di deterioramento saranno applicati ai sensi del punto 2.4.7 alle emissioni misurate in conformità all'allegato 4B del presente regolamento.

2.1.3.   Alle prove di accumulo di esercizio e a quelle volte a determinare il deterioramento dei livelli delle emissioni non è necessario che assista l'autorità di omologazione.

2.1.4.   Il presente punto 2. descrive inoltre la manutenzione relativa e non relativa alle emissioni che può o deve essere eseguita sui motori sottoposti a un programma di accumulo di esercizio. Tale manutenzione deve essere conforme a quella effettuata su motori in servizio e deve essere comunicata ai proprietari di motori nuovi.

2.1.5.   Su richiesta del fabbricante, l'autorità di omologazione può autorizzare l'uso di fattori di deterioramento calcolati con procedure diverse da quelle di cui ai punti da 2.4.1. a 2.4.5. Il fabbricante deve però dimostrare all'autorità di omologazione che le diverse procedure utilizzate non sono meno rigorose di quelle di cui ai punti da 2.4.1. a 2.4.5.

2.2.   Riservato

2.3.   Scelta dei motori per stabilire i fattori di deterioramento del periodo di durabilità delle emissioni

2.3.1.   In seno a una famiglia di motori definita all'allegato 1B del presente regolamento, si scelgono i motori su cui effettuare le prove di emissione per stabilire i fattori di deterioramento del periodo di durabilità delle emissioni.

2.3.2.   Motori appartenenti a famiglie di motori diverse possono essere raggruppati in altre famiglie in base al tipo di sistema di post-trattamento del gas di scarico utilizzato. Per inserire nella stessa famiglia di motori riguardo al sistema di post-trattamento motori aventi un numero di cilindri diverso e diversamente configurati, ma specifiche tecniche e modalità di installazione dei sistemi di post-trattamento analoghe, il fabbricante deve fornire all'autorità di omologazione dati che dimostrino che la riduzione delle emissioni di tali motori è simile.

2.3.3.   Il fabbricante del motore seleziona un motore che rappresenti la famiglia di motori riguardo al sistema di post-trattamento dei gas di scarico in conformità al punto 2.3.2, per la prova sul programma di accumulo di esercizio di cui al punto 2.4.2; ciò va comunicato all'autorità di omologazione prima dell'inizio di qualsiasi prova.

2.3.3.1.   Se l'autorità di omologazione decide che il peggior caso di emissioni della famiglia di motori riguardo ai sistemi di post-trattamento del gas di scarico può essere caratterizzato meglio da un motore diverso, l'autorità di omologazione e il fabbricante del motore selezioneranno insieme il motore di prova.

2.4.   Determinazione dei fattori di deterioramento del periodo di durabilità delle emissioni

2.4.1.   Aspetti generali

I fattori di deterioramento applicabili a una famiglia di motori riguardo ai sistemi di post-trattamento dei gas di scarico si desumono dai motori selezionati secondo un programma di accumulo di esercizio che prevede prove periodiche delle emissioni gassose e di particolato con cicli di prova NRSC e NRTC.

2.4.2.   Programma di accumulo di esercizio

Il fabbricante può eseguire programmi di accumulo di esercizio facendo funzionare su una macchina il motore scelto con un programma di accumulo di esercizio "in servizio" o con un programma di accumulo di ore "su dinamometro".

2.4.2.1.   Accumulo di esercizio "in servizio" e "su dinamometro"

| 2.4.2.1.1. | Il fabbricante stabilisce forma e durata dell'accumulo di esercizio, nonché il ciclo di invecchiamento dei motori conformemente alle buone pratiche ingegneristiche. |
| --- | --- |

2.4.2.1.1.

Il fabbricante stabilisce forma e durata dell'accumulo di esercizio, nonché il ciclo di invecchiamento dei motori conformemente alle buone pratiche ingegneristiche.

| 2.4.2.1.2. | Il fabbricante deve stabilire i punti di prova in cui saranno misurate le emissioni gassose e di particolato durante i cicli NRTC e NRSC a caldo. Occorrono almeno tre punti di prova, uno all'inizio, uno a metà circa e uno alla fine del programma di accumulo di esercizio. |
| --- | --- |

2.4.2.1.2.

Il fabbricante deve stabilire i punti di prova in cui saranno misurate le emissioni gassose e di particolato durante i cicli NRTC e NRSC a caldo. Occorrono almeno tre punti di prova, uno all'inizio, uno a metà circa e uno alla fine del programma di accumulo di esercizio.

| 2.4.2.1.3. | I valori delle emissioni all'inizio e alla fine dell'EDP calcolato in conformità al punto 2.4.5.2 devono essere entro i valori limite applicabili alla famiglia di motori; il risultato di singole emissioni rilevate ai punti di prova può tuttavia superare tali valori limite. |
| --- | --- |

2.4.2.1.3.

I valori delle emissioni all'inizio e alla fine dell'EDP calcolato in conformità al punto 2.4.5.2 devono essere entro i valori limite applicabili alla famiglia di motori; il risultato di singole emissioni rilevate ai punti di prova può tuttavia superare tali valori limite.

| 2.4.2.1.4. | Su richiesta del fabbricante e d'accordo con l'autorità di omologazione, per ciascun punto di prova è sufficiente effettuare un solo ciclo di prova (NRTC o NRSC a caldo); l'altro ciclo di prova sarà eseguito solo all'inizio e alla fine del programma di accumulo di esercizio. |
| --- | --- |

2.4.2.1.4.

Su richiesta del fabbricante e d'accordo con l'autorità di omologazione, per ciascun punto di prova è sufficiente effettuare un solo ciclo di prova (NRTC o NRSC a caldo); l'altro ciclo di prova sarà eseguito solo all'inizio e alla fine del programma di accumulo di esercizio.

| 2.4.2.1.5. | Per i motori a regime costante si effettua solo il ciclo NRSC per ciascun punto di prova. |
| --- | --- |

2.4.2.1.5.

Per i motori a regime costante si effettua solo il ciclo NRSC per ciascun punto di prova.

| 2.4.2.1.6. | I programmi di accumulo di esercizio possono variare secondo la famiglia di sistemi di post-trattamento. |
| --- | --- |

2.4.2.1.6.

I programmi di accumulo di esercizio possono variare secondo la famiglia di sistemi di post-trattamento.

| 2.4.2.1.7. | I programmi di accumulo di esercizio possono essere più brevi del periodo di durabilità delle caratteristiche di emissione, ma non possono essere inferiori all'equivalente di almeno un quarto del periodo di durabilità delle emissioni pertinente (cfr. punto 3 del presente allegato). |
| --- | --- |

2.4.2.1.7.

I programmi di accumulo di esercizio possono essere più brevi del periodo di durabilità delle caratteristiche di emissione, ma non possono essere inferiori all'equivalente di almeno un quarto del periodo di durabilità delle emissioni pertinente (cfr. punto 3 del presente allegato).

| 2.4.2.1.8. | È consentito accelerare l'invecchiamento, modificando il programma di accumulo di esercizio in base al consumo di carburante. Tale aggiustamento si basa sul rapporto tra consumo di carburante tipico della prova "in servizio" e consumo tipico del ciclo di invecchiamento, badando che il secondo non superi il primo di oltre il 30%. |
| --- | --- |

2.4.2.1.8.

È consentito accelerare l'invecchiamento, modificando il programma di accumulo di esercizio in base al consumo di carburante. Tale aggiustamento si basa sul rapporto tra consumo di carburante tipico della prova "in servizio" e consumo tipico del ciclo di invecchiamento, badando che il secondo non superi il primo di oltre il 30%.

| 2.4.2.1.9. | Su richiesta del fabbricante, e d'accordo con l'autorità di omologazione, è consentito ricorrere a metodi alternativi di accelerazione dell'invecchiamento. |
| --- | --- |

2.4.2.1.9.

Su richiesta del fabbricante, e d'accordo con l'autorità di omologazione, è consentito ricorrere a metodi alternativi di accelerazione dell'invecchiamento.

| 2.4.2.1.10. | Il programma di accumulo di esercizio va descritto dettagliatamente nella domanda di omologazione e comunicato all'autorità di omologazione prima che le prove abbiano inizio. |
| --- | --- |

2.4.2.1.10.

Il programma di accumulo di esercizio va descritto dettagliatamente nella domanda di omologazione e comunicato all'autorità di omologazione prima che le prove abbiano inizio.

2.4.2.2.   L'autorità di omologazione informa il fabbricante se decide che sono necessarie ulteriori misurazioni tra i punti scelti da quest'ultimo. Il fabbricante modifica il programma accumulo di esercizio e lo sottopone all'approvazione dell'autorità di omologazione.

2.4.3.   Prove del motore

2.4.3.1.   Stabilizzazione del sistema del motore

| 2.4.3.1.1. | Per ogni famiglia di sistemi di post-trattamento il fabbricante calcola il numero di ore di funzionamento della macchina o del motore necessarie a stabilizzare il sistema di post-trattamento. Su richiesta dell'autorità di omologazione, il fabbricante fornisce i dati e le analisi usati per effettuare tale calcolo. In alternativa, per stabilizzare il sistema di post-trattamento, il fabbricante può scegliere di far funzionare il motore o la macchina nel ciclo di invecchiamento per un periodo tra 60 e 125 ore o per una durata equivalente. |
| --- | --- |

2.4.3.1.1.

Per ogni famiglia di sistemi di post-trattamento il fabbricante calcola il numero di ore di funzionamento della macchina o del motore necessarie a stabilizzare il sistema di post-trattamento. Su richiesta dell'autorità di omologazione, il fabbricante fornisce i dati e le analisi usati per effettuare tale calcolo. In alternativa, per stabilizzare il sistema di post-trattamento, il fabbricante può scegliere di far funzionare il motore o la macchina nel ciclo di invecchiamento per un periodo tra 60 e 125 ore o per una durata equivalente.

| 2.4.3.1.2. | Il punto finale del periodo di stabilizzazione di cui al punto 2.4.3.1.1 si considera punto iniziale del programma di accumulo di esercizio. |
| --- | --- |

2.4.3.1.2.

Il punto finale del periodo di stabilizzazione di cui al punto 2.4.3.1.1 si considera punto iniziale del programma di accumulo di esercizio.

2.4.3.2.   Prove di accumulo di esercizio

| 2.4.3.2.1. | Dopo la stabilizzazione, il motore segue il programma di accumulo di esercizio scelto dal fabbricante come descritto al punto 2.3.2. Agli intervalli periodici nel programma di accumulo di esercizio stabiliti dal fabbricante e secondo quanto eventualmente disposto dall'autorità di omologazione ai sensi del punto 2.4.2.2., si misurano le emissioni gassose e di particolato del motore mediante cicli di prova NRSC e NRTC a caldo.
  Il fabbricante può scegliere di misurare le emissioni di inquinanti prima di un sistema di post-trattamento del gas di scarico separatamente dalle emissioni di inquinanti dopo un sistema di post-trattamento del gas di scarico.
  Ai sensi del punto 2.4.2.1.4, se si decide di eseguire a ogni punto di prova un solo ciclo di prova (NRSC o NRTC a caldo), allora l'altro (NRSC o NRTC a caldo) va eseguito all'inizio e alla fine del programma di accumulo di esercizio.
  Conformemente al punto 2.4.2.1.5., per i motori a regime costante si effettua solo il ciclo NRSC per ciascun punto di prova. |
| --- | --- |

2.4.3.2.1.

Dopo la stabilizzazione, il motore segue il programma di accumulo di esercizio scelto dal fabbricante come descritto al punto 2.3.2. Agli intervalli periodici nel programma di accumulo di esercizio stabiliti dal fabbricante e secondo quanto eventualmente disposto dall'autorità di omologazione ai sensi del punto 2.4.2.2., si misurano le emissioni gassose e di particolato del motore mediante cicli di prova NRSC e NRTC a caldo.

Il fabbricante può scegliere di misurare le emissioni di inquinanti prima di un sistema di post-trattamento del gas di scarico separatamente dalle emissioni di inquinanti dopo un sistema di post-trattamento del gas di scarico.

Ai sensi del punto 2.4.2.1.4, se si decide di eseguire a ogni punto di prova un solo ciclo di prova (NRSC o NRTC a caldo), allora l'altro (NRSC o NRTC a caldo) va eseguito all'inizio e alla fine del programma di accumulo di esercizio.

Conformemente al punto 2.4.2.1.5., per i motori a regime costante si effettua solo il ciclo NRSC per ciascun punto di prova.

| 2.4.3.2.2. | Durante il programma di accumulo di esercizio, sul motore va effettuata la manutenzione di cui al punto 2.5. |
| --- | --- |

2.4.3.2.2.

Durante il programma di accumulo di esercizio, sul motore va effettuata la manutenzione di cui al punto 2.5.

| 2.4.3.2.3. | Durante il programma di accumulo di esercizio, sul motore o sulla macchina si può effettuare una manutenzione non programmata, per esempio se il normale sistema diagnostico del fabbricante rileva un problema che indichi all'operatore della macchina l'esistenza di un malfunzionamento. |
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2.4.3.2.3.

Durante il programma di accumulo di esercizio, sul motore o sulla macchina si può effettuare una manutenzione non programmata, per esempio se il normale sistema diagnostico del fabbricante rileva un problema che indichi all'operatore della macchina l'esistenza di un malfunzionamento.

2.4.4.   Relazioni

2.4.4.1.   I risultati di tutte le prove di emissione (NRTC e NRSC a caldo) effettuate durante il programma di accumulo di esercizio sono messi a disposizione dell'autorità di omologazione. Se viene invalidata una prova di emissione, il fabbricante fornisce una spiegazione dei motivi che hanno portato all'invalidazione. In tal caso, si effettua un'altra serie di prove di emissione con un ulteriore accumulo di 100 ore di funzionamento.

2.4.4.2.   Il fabbricante conserva le registrazioni di tutte le informazioni relative a tutte le prove di emissione e alla manutenzione effettuata sul motore durante il programma di accumulo di esercizio. Tali informazioni vanno trasmesse all'autorità di omologazione insieme ai risultati delle prove di emissione effettuate durante il programma di accumulo di esercizio.

2.4.5.   Determinazione dei fattori di deterioramento

2.4.5.1.   Per ogni inquinante misurato a ogni punto di prova con cicli NRSC e NRTC a caldo durante il programma di accumulo di esercizio, si effettua un'analisi di regressione lineare "best fit" in base a tutti i risultati di prova. I risultati di ciascuna prova per ogni inquinante vanno espressi con lo stesso numero di cifre decimali del valore limite per tale inquinante, come previsto per la famiglia di motori, più una cifra decimale aggiuntiva.

Ai sensi dei punti 2.4.2.1.4 o 2.4.2.1.5, se si esegue a ogni punto di prova un solo ciclo di prova (NRTC o NRSC a caldo), l'analisi di regressione va fatto solo sui risultati della prova del ciclo eseguito a ogni punto di prova.

Su richiesta del fabbricante e d'accordo con l'autorità di omologazione, è consentita una regressione non lineare.

2.4.5.2.   I valori di emissione di ogni sostanza inquinante all'inizio del programma di accumulo di esercizio e alla fine del periodo di durabilità delle emissioni applicabile al motore in prova, si desumono dall'equazione di regressione. Se il programma di accumulo di esercizio è inferiore al periodo di durabilità delle caratteristiche di emissione, i valori delle emissioni alla fine dell'EDP sono determinati estrapolando l'equazione di regressione illustrata al punto 2.4.5.1.

Se per famiglie di motori nella stessa famiglia di post-trattamento dei gas di scarico si usano valori di emissione con periodi di durabilità delle emissioni (EDP) diversi, allora i valori delle emissioni alla fine dell'EDP vanno ricalcolati per ogni periodo di durabilità delle emissioni, estrapolando o interpolando l'equazione di regressione illustrata al punto 2.4.5.1.

2.4.5.3.   Per ogni sostanza inquinante, si dice fattore di deterioramento (DF) il rapporto tra i valori di emissione applicati alla fine del periodo di durabilità delle emissioni e quelli applicati all'inizio del programma di accumulo di esercizio (fattore di deterioramento moltiplicativo).

Su richiesta del fabbricante e con l'autorizzazione preventiva dell'autorità di omologazione, per ogni inquinante si può applicare un DF aggiuntivo. Il DF aggiuntivo si definisce come differenza tra i valori di emissione calcolati alla fine dell'EDP e quelli calcolati all'inizio del programma di accumulo di esercizio.

Un esempio per determinare i DF utilizzando la regressione lineare è illustrato nella figura 1 per le emissioni di NOx.

In una serie di inquinanti non è consentito mescolare DF moltiplicativi e aggiuntivi.

Se il risultato del calcolo è inferiore a 1,00 per un DF moltiplicativo o a 0,00 per un DF additivo, il valore del DF è fissato rispettivamente a 1,00 e a 0,00.

Ai sensi del punto 2.4.2.1.4., se si decide di eseguire un solo ciclo di prova (NRSC o NRTC a caldo) in ciascun punto di prova e di eseguire l'altro ciclo (NRSC o NRTC a caldo) solo all'inizio e alla fine del programma di accumulo di esercizio, il DF calcolato per il ciclo di prova eseguito in ciascun punto si applica anche all'altro ciclo di prova.

Figura 1

Esempio di determinazione del DF

Image

2.4.6.   Fattori di deterioramento assegnati

2.4.6.1.   Anziché usare un programma di accumulo di esercizio per determinare i DF i fabbricanti di motori possono scegliere di usare i seguenti DF moltiplicativi predefiniti:

| Ciclo di prova | CO | HC | NOx | PM |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| NRTC | 1,3 | 1,3 | 1,15 | 1,05 |
| NRSC | 1,3 | 1,3 | 1,15 | 1,05 |

Ciclo di prova

CO

HC

NOx

PM

NRTC

1,3

1,3

1,15

1,05

NRSC

1,3

1,3

1,15

1,05

Non si forniscono DF aggiuntivi. Non è consentito trasformare DF moltiplicativi predefiniti in DF aggiuntivi.

Se si usano DF predefiniti, il fabbricante consegna all'autorità di omologazione prove incontrovertibili del fatto che dalle componenti di controllo delle emissioni si può ragionevolmente attendere la durabilità di emissione associata a tali fattori predefiniti. Le prove possono basarsi su analisi del progetto, su prova o su una combinazione di entrambi.

2.4.7.   Applicazione dei fattori di deterioramento

2.4.7.1.   Per ogni inquinante, i motori devono rientrare nei rispettivi limiti di emissione che valgono per la famiglia di motori, previa applicazione dei fattori di deterioramento al risultato della prova misurato in conformità all'allegato 4B del presente regolamento (emissioni specifiche per particolato e ogni singolo gas, ponderate per ciclo). A seconda del tipo di DF, si applicano le seguenti disposizioni:

| a) | moltiplicativo: (emissione specifica ponderata per ciclo ) * DF ≤ limite di emissione |
| --- | --- |

a)

moltiplicativo: (emissione specifica ponderata per ciclo ) * DF ≤ limite di emissione

| b) | aggiuntivo: (emissione specifica ponderata per ciclo ) + DF ≤ limite di emissione |
| --- | --- |

b)

aggiuntivo: (emissione specifica ponderata per ciclo ) + DF ≤ limite di emissione

2.4.7.2.   Per un DF moltiplicativo relativo a NOx + HC occorre determinare separatamente il DF per gli HC e per gli NOx; tali valori vanno applicati separatamente nel calcolo dei livelli di deterioramento delle emissioni sulla base del risultato di una prova di emissione prima di combinare i valori di deterioramento risultanti per gli NOx e per gli HC al fine di stabilire la conformità al limite di emissione.

2.4.7.3.   Il fabbricante può scegliere di trasferire i DF calcolati per una determinata famiglia di motori riguardo ai sistemi di post-trattamento, a un sistema motore che non rientri nella stessa famiglia di motori riguardo ai sistemi di post-trattamento. In tali casi, il fabbricante deve dimostrare all'autorità di omologazione che il sistema motore per il quale era stata in origine provata la famiglia di motori riguardo ai sistemi di post-trattamento e il sistema motore sul quale vengono trasferiti i DF hanno specifiche tecniche e requisiti di installazione sulla macchina simili e che sono simili anche le emissioni di tale motore o sistema motore.

Se i DF sono trasferiti a un sistema motore con un periodo di durabilità delle emissioni diverso, essi devono essere ricalcolati per il periodo di durabilità delle emissioni applicabile mediante estrapolazione o interpolazione dell'equazione di regressione, di cui al punto 2.4.5.1.

2.4.7.4.   Il DF per ciascun inquinante e per ciascun ciclo di prova deve essere registrato nel verbale di prova descritto all'allegato II, appendice 1, del presente regolamento.

2.4.8.   Verifica della conformità della produzione

2.4.8.1.   La verifica della conformità della produzione per quanto riguarda le emissioni è effettuata sulla base del punto 7. del presente regolamento.

2.4.8.2.   Il fabbricante può scegliere di misurare le emissioni inquinanti a monte di un sistema di trattamento del gas di scarico nello stesso momento in cui viene eseguita la prova di omologazione. Il fabbricante può così ricavare DF informali distinti per il motore e per il sistema di post-trattamento che può usare nelle verifiche alla fine della linea di produzione.

2.4.8.3.   Ai fini dell'omologazione, si registrano nel verbale di prova di cui all'allegato 2, appendice 1, del presente regolamento solo i DF calcolati conformemente ai punti 2.4.5. o 2.4.6.

2.5.   Manutenzione

Ai fini del programma di accumulo di esercizio, si effettua la manutenzione prevista nel manuale di uso e manutenzione del fabbricante.

2.5.1.   Interventi di manutenzione programmata relativi alle emissioni

2.5.1.1.   Gli interventi di manutenzione programmata a motore acceso relativi alle emissioni, intrapresi al fine di un programma di accumulo di esercizio, vanno effettuati a intervalli equivalenti a quelli specificati nelle istruzioni di manutenzione del fabbricante per il proprietario della macchina o del motore. Il programma di manutenzione può essere eventualmente aggiornato durante il programma di accumulo di esercizio, purché nessun intervento di manutenzione sia cancellato dal programma di manutenzione dopo la sua esecuzione sul motore di prova.

2.5.1.2.   Per il programma di accumulo di esercizio il fabbricante del motore specifica regolazione, pulizia, eventuale manutenzione e sostituzione programmata delle parti che seguono:

| a) | filtri e refrigeranti nel sistema di ricircolo dei gas di scarico; |
| --- | --- |

a)

filtri e refrigeranti nel sistema di ricircolo dei gas di scarico;

| b) | eventuale valvola di ventilazione positiva del basamento; |
| --- | --- |

b)

eventuale valvola di ventilazione positiva del basamento;

| c) | estremità degli iniettori del carburante (è consentita solo la pulizia); |
| --- | --- |

c)

estremità degli iniettori del carburante (è consentita solo la pulizia);

| d) | iniettori di carburante; |
| --- | --- |

d)

iniettori di carburante;

| e) | turbocompressore; |
| --- | --- |

e)

turbocompressore;

| f) | unità elettronica di controllo del motore con relativi sensori e attuatori; |
| --- | --- |

f)

unità elettronica di controllo del motore con relativi sensori e attuatori;

| g) | sistema di post-trattamento del particolato (e relative componenti); |
| --- | --- |

g)

sistema di post-trattamento del particolato (e relative componenti);

| h) | sistema di post-trattamento degli NOx (e relativi componenti); |
| --- | --- |

h)

sistema di post-trattamento degli NOx (e relativi componenti);

| i) | sistema di ricircolo del gas di scarico, inclusi tutti i tubi e le relative valvole di controllo; |
| --- | --- |

i)

sistema di ricircolo del gas di scarico, inclusi tutti i tubi e le relative valvole di controllo;

| j) | qualsiasi altro sistema di post-trattamento del gas di scarico. |
| --- | --- |

j)

qualsiasi altro sistema di post-trattamento del gas di scarico.

2.5.1.3.   Gli interventi programmati di manutenzione critica relativi alle emissioni vanno effettuati solo in condizioni d'uso e vanno comunicati al proprietario della macchina.

2.5.2.   Modifiche della manutenzione programmata

2.5.2.1.   Il fabbricante chiede l'autorizzazione dell'autorità di omologazione per nuovi interventi di manutenzione programmata da effettuare durante il programma di accumulo di esercizio e da raccomandare in seguito ai proprietari dei motori o delle macchine. La domanda deve essere corredata da dati che dimostrino la necessità dei nuovi interventi di manutenzione programmata e dell'intervallo di manutenzione raccomandato.

2.5.3.   Interventi di manutenzione programmata non relativi alle emissioni

2.5.3.1.   Gli interventi di manutenzione programmata che non riguardano le emissioni ma che sono ragionevoli e tecnicamente necessari (cambio dell'olio, sostituzione del filtro dell'olio, del filtro del carburante, del filtro dell'aria, manutenzione del sistema di raffreddamento, regolazione del minimo, regolatore, coppia di serraggio del motore, gioco delle valvole e degli iniettori, regolazione della tensione delle cinghie, ecc.) possono essere eseguiti sui motori o sulle macchine, scelti per il programma di accumulo di esercizio, agli intervalli massimi raccomandati dal fabbricante al proprietario (ad esempio non agli intervalli raccomandati per l'uso intenso).

2.5.4.   Riparazioni

2.5.4.1.   Le riparazioni dei componenti di un motore scelto per un programma di accumulo di esercizio vanno effettuate solo in seguito a malfunzionamenti del componente o del sistema motore. Riparazioni del motore, del sistema di controllo delle emissioni o del sistema di alimentazione del carburante non sono ammesse tranne nei casi di cui al punto 2.5.4.2.

2.5.4.2.   Se, durante il programma di accumulo di esercizio, il motore stesso, il sistema di controllo delle emissioni o quello di alimentazione si guastano, l'accumulo di ore viene annullato e si avvia un nuovo accumulo con un nuovo sistema motore, a meno di non sostituire i componenti guasti con altri equivalenti, già sottoposti a un accumulo di esercizio analogo.

3.   PERIODO DI DURABILITÀ DELLE EMISSIONI PER I MOTORI DELLE FASCE DI POTENZA DA H A R

3.1.   I fabbricanti devono utilizzare il periodo di durabilità delle emissioni di cui alla tabella 1 del presente punto.

Tabella 1

Periodo di durabilità delle emissioni per i motori CI (ore) delle fasce di potenza da H a R

| Categoria
  (fascia di potenza) | Periodo di durabilità delle emissioni
  (in ore) |
| --- | --- |
| ≤ 37 kW
  (motori a regime costante) | 3 000 |
| ≤ 37 kW
  (motori a regime variabile) | 5 000 |
| > 37 kW | 8 000 |

Categoria

(fascia di potenza)

Periodo di durabilità delle emissioni

(in ore)

≤ 37 kW

(motori a regime costante)

3 000

≤ 37 kW

(motori a regime variabile)

5 000

> 37 kW

8 000

---

ALLEGATO 9

PRESCRIZIONI VOLTE A GARANTIRE IL CORRETTO FUNZIONAMENTO DELLE MISURE DI CONTROLLO DEGLI NOx

1.   INTRODUZIONE

Il presente allegato fissa le prescrizioni volte a garantire il corretto funzionamento delle misure di controllo degli NOx. Esso comprende prescrizioni per motori che utilizzano un reagente per ridurre le emissioni.

2.   PRESCRIZIONI GENERALI

Il sistema motore deve essere munito di un sistema diagnostico di controllo degli NOx (NCD) capace di individuare malfunzionamenti nel controllo degli NOx (NCM) considerati nel presente allegato. I sistemi motore che rientrano in questo punto vanno progettati, costruiti e installati in modo da rispettare queste prescrizioni per tutta la vita normale del motore in condizioni di utilizzo normali. Nel conseguire questo obiettivo è accettabile che motori utilizzati al di là del periodo di vita utile, di cui all'allegato 8, punto 3.1 del presente regolamento, mostrino un certo deterioramento delle prestazioni e della sensibilità del sistema diagnostico di controllo degli NOx (NCD), per cui le soglie di cui al presente allegato possono essere superate prima dell'attivazione del sistema d'allerta/persuasione.

2.1.   Informazioni richieste

2.1.1.   Se il sistema di controllo delle emissioni richiede l'uso di un reagente, le caratteristiche di tale reagente, ossia il tipo, la concentrazione in caso di reagente in soluzione, la temperatura di funzionamento e il riferimento a norme internazionali per quanto concerne la composizione e la qualità, devono essere precisate dal fabbricante nell'allegato 1A, appendice 1, punto 2.2.1.13., e nell'allegato 1A, appendice 3, punto 2.2.1.13. del presente regolamento.

2.1.2.   Al momento dell'omologazione, l'autorità di omologazione deve disporre di informazioni dettagliate scritte ed esaurienti sulle caratteristiche operative e funzionali del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 4. e del sistema di persuasione di cui al punto 5.

2.1.3.   Il fabbricante fornisce documenti sull'installazione che, se utilizzati dall'OEM, garantiscono che il motore e il sistema di controllo delle emissioni facente parte del tipo di motore omologato, una volta installati sulla macchina, funzionino, insieme alle altre sue parti, in un modo che soddisfi le prescrizioni del presente allegato. Tale documentazione deve comprendere le prescrizioni tecniche dettagliate e le disposizioni del sistema motore (software, hardware e comunicazione) necessarie alla corretta installazione del sistema motore sulla macchina.

2.2.   Condizioni operative

2.2.1.   Il sistema diagnostico di controllo degli NOx è operativo alle seguenti condizioni:

| a) | a temperature ambiente comprese tra 266 K e 308 K (-7°C e 35°C); |
| --- | --- |

a)

a temperature ambiente comprese tra 266 K e 308 K (-7°C e 35°C);

| b) | ad altitudini inferiori a 1 600 m; |
| --- | --- |

b)

ad altitudini inferiori a 1 600 m;

| c) | a temperature del liquido di raffreddamento del motore superiori a 343 K (70°C). |
| --- | --- |

c)

a temperature del liquido di raffreddamento del motore superiori a 343 K (70°C).

Le disposizioni del presente punto non si applicano se viene monitorato il livello del reagente nel serbatoio in tutte le condizioni in cui la misurazione è tecnicamente fattibile (ad es. in tutte le condizioni in cui un reagente liquido non sia congelato).

2.3.   Protezione antigelo del reagente

2.3.1.   È consentito l'uso di un serbatoio, riscaldato o no, e di un sistema di distribuzione del reagente. Un sistema riscaldato deve soddisfare le prescrizioni del punto 2.3.2.; un sistema non riscaldato deve rispettare i requisiti del punto 2.3.3.

2.3.1.1.   L'uso di un serbatoio non riscaldato e di un sistema di distribuzione del reagente deve essere indicato nelle istruzioni scritte consegnate al proprietario della macchina.

2.3.2.   Serbatoio e sistema di distribuzione del reagente

2.3.2.1.   Se il reagente è congelato, deve essere utilizzabile al massimo entro 70 minuti dopo l'avviamento del motore a una temperatura ambiente di 266 K (-7°C).

2.3.2.2.   Criteri di progettazione di un sistema riscaldato

Un sistema riscaldato va progettato in modo da soddisfare i requisiti di prestazione di cui al presente punto se sottoposto a prova secondo la procedura definita.

| 2.3.2.2.1. | Il serbatoio e il sistema di distribuzione del reagente vanno immersi a 255 K (-18°C) per 72 ore oppure finché il reagente non si solidifichi, se questo evento si verifica prima. |
| --- | --- |

2.3.2.2.1.

Il serbatoio e il sistema di distribuzione del reagente vanno immersi a 255 K (-18°C) per 72 ore oppure finché il reagente non si solidifichi, se questo evento si verifica prima.

| 2.3.2.2.2. | Trascorso il periodo di immersione di cui al punto 2.3.2.2.1, la macchina/il motore è avviato e fatto funzionare alla temperatura ambiente di 266 K (-7°C), o inferiore, come segue:






  a) | da 10 a 20 minuti, al minimo; |
| --- | --- | --- |

2.3.2.2.2.

Trascorso il periodo di immersione di cui al punto 2.3.2.2.1, la macchina/il motore è avviato e fatto funzionare alla temperatura ambiente di 266 K (-7°C), o inferiore, come segue:

a)

da 10 a 20 minuti, al minimo;

| b) | seguiti da non più di 50 minuti a un carico nominale non superiore al 40%. |
| --- | --- |

b)

seguiti da non più di 50 minuti a un carico nominale non superiore al 40%.

| 2.3.2.2.3. | Al termine della procedura di prova di cui al punto 2.3.2.2.2., il sistema di distribuzione del reagente deve essere pienamente operativo. |
| --- | --- |

2.3.2.2.3.

Al termine della procedura di prova di cui al punto 2.3.2.2.2., il sistema di distribuzione del reagente deve essere pienamente operativo.

2.3.2.3.   La valutazione dei criteri di progettazione può avvenire nella camera di prova fredda utilizzando una macchina intera o parti rappresentative di quelle destinate a essere montate su una macchina, oppure con prove sul campo.

2.3.3.   Attivazione del sistema d'allerta e di persuasione dell'operatore per un impianto non riscaldato

2.3.3.1.   Il sistema d'allerta dell'operatore, di cui al punto 4, deve attivarsi se non avviene alcuna distribuzione di reagente a una temperatura ambiente di ≤ 266 K (-7°C).

2.3.3.2.   Il sistema di persuasione dell'operatore, di cui al punto 5.4, deve attivarsi se, entro 70 minuti al massimo dall'avviamento del motore non avviene alcuna distribuzione di reagente a una temperatura ambiente di ≤ 266 K (-7°C).

2.4.   Caratteristiche del sistema diagnostico

2.4.1.   Il sistema diagnostico di controllo degli NOx (NCD) deve essere in grado di individuare i malfunzionamenti nel controllo degli NOx (NCM), considerati nel presente allegato, mediante codici diagnostici di guasto (DTC), memorizzati nel computer, e, su richiesta, di comunicare tali dati all'esterno del veicolo.

2.4.2.   Requisiti di registrazione dei codici diagnostici di guasto (DTC)

2.4.2.1.   Il sistema NCD deve registrare un DTC per ogni singolo malfunzionamento nel controllo degli NOx (NCM).

2.4.2.2.   Entro 60 minuti di funzionamento del motore, il sistema NCD deve stabilire se esiste un malfunzionamento rilevabile, nel qual caso deve memorizzare un DTC "confermato e attivo" e va attivato il sistema d'allerta secondo le modalità di cui al punto 4.

2.4.2.3.   Se occorrono più di 60 minuti di funzionamento perché i sistemi di monitoraggio individuino e confermino un NCM (ad es. se tali sistemi usano modelli statistici o misurano il consumo di fluidi della macchina), l'autorità di omologazione può autorizzare un periodo di monitoraggio più lungo, purché il fabbricante ne giustifichi la necessità (ad es. motivi tecnici, risultati sperimentali, esperienze acquisite, ecc.).

2.4.3.   Prescrizioni relative alla cancellazione dei codici diagnostici di guasto (DTC)

| a) | Il sistema NCD non deve poter cancellare i DTC dalla memoria del computer finché non sia stato corretto il malfunzionamento relativo a tale DTC. |
| --- | --- |

a)

Il sistema NCD non deve poter cancellare i DTC dalla memoria del computer finché non sia stato corretto il malfunzionamento relativo a tale DTC.

| b) | Il sistema NCD può cancellare tutti i DTC se indottovi da uno scanner o da uno strumento di manutenzione forniti su richiesta dal fabbricante del motore o ricorrendo a un codice fornito dal fabbricante del motore. |
| --- | --- |

b)

Il sistema NCD può cancellare tutti i DTC se indottovi da uno scanner o da uno strumento di manutenzione forniti su richiesta dal fabbricante del motore o ricorrendo a un codice fornito dal fabbricante del motore.

2.4.4.   Un sistema NCD non deve essere programmato o comunque progettato per disattivarsi del tutto o in parte in base all'età della macchina durante la vita effettiva del motore, né deve contenere algoritmi o strategie tese a ridurre la sua efficacia nel tempo.

2.4.5.   Tutti i codici riprogrammabili del computer e i parametri operativi del sistema NCD devono essere antimanomissione.

2.4.6.   Famiglia di motori NCD

Spetta al fabbricante determinare la composizione di una famiglia di motori NCD. Il raggruppamento di sistemi motore in seno a una famiglia di motori NCD deve fondarsi su criteri di buona pratica ingegneristica e deve essere subordinato all'approvazione dell'autorità di omologazione.

Motori anche non appartenenti alla stessa famiglia di motori possono tuttavia appartenere alla stessa famiglia di motori NCD.

2.4.6.1.   Parametri che definiscono una famiglia di motori NCD

Una famiglia di motori NCD è caratterizzata da parametri fondamentali di progetto che devono essere comuni a tutti i sistemi motore in seno ad essa.

Si considerano appartenenti alla stessa famiglia di motori NCD i sistemi motore che hanno in comune i seguenti parametri fondamentali:

| a) | i sistemi di controllo delle emissioni; |
| --- | --- |

a)

i sistemi di controllo delle emissioni;

| b) | i metodi di monitoraggio NCD; |
| --- | --- |

b)

i metodi di monitoraggio NCD;

| c) | i criteri di monitoraggio NCD; |
| --- | --- |

c)

i criteri di monitoraggio NCD;

| d) | i parametri di monitoraggio (ad esempio, frequenza). |
| --- | --- |

d)

i parametri di monitoraggio (ad esempio, frequenza).

Queste similitudini devono essere provate dal fabbricante per mezzo di opportune dimostrazioni tecniche o altre procedure e devono essere sottoposte all'autorità di omologazione per approvazione.

Il fabbricante può chiedere che l'autorità di omologazione autorizzi differenze meno rilevanti nei metodi di monitoraggio/diagnosi del sistema NCD dovute a variazioni nel modo di configurare il sistema motore, se considera tali metodi somiglianti e se essi differiscono solo per soddisfare caratteristiche specifiche dei componenti considerati (ad es. dimensione, flusso dei gas di scarico, ecc.); o se le somiglianze sono emerse grazie alla buona pratica ingegneristica.

3.   PRESCRIZIONI RELALTIVE ALLA MANUTENZIONE

| 3.1. | Il fabbricante fornisce o fa fornire a tutti i proprietari di motori o macchine nuovi, istruzioni scritte sul sistema di controllo delle emissioni e sul suo funzionamento corretto.
  Secondo tali istruzioni, se il sistema di controllo delle emissioni non funziona correttamente, il sistema d'allerta notifica all'operatore l'esistenza di un problema e, se la notifica viene ignorata, segnala che l'attivazione del sistema di persuasione dell'operatore impedirà alla macchina di funzionare adeguatamente. |
| --- | --- |

3.1.

Il fabbricante fornisce o fa fornire a tutti i proprietari di motori o macchine nuovi, istruzioni scritte sul sistema di controllo delle emissioni e sul suo funzionamento corretto.

Secondo tali istruzioni, se il sistema di controllo delle emissioni non funziona correttamente, il sistema d'allerta notifica all'operatore l'esistenza di un problema e, se la notifica viene ignorata, segnala che l'attivazione del sistema di persuasione dell'operatore impedirà alla macchina di funzionare adeguatamente.

| 3.2. | Le istruzioni devono indicare procedure adeguate di uso e manutenzione dei motori al fine di mantenere alta l'efficienza del controllo delle emissioni, compreso l'uso appropriato di eventuali reagenti consumabili. |
| --- | --- |

3.2.

Le istruzioni devono indicare procedure adeguate di uso e manutenzione dei motori al fine di mantenere alta l'efficienza del controllo delle emissioni, compreso l'uso appropriato di eventuali reagenti consumabili.

| 3.3. | Le istruzioni devono essere redatte in modo chiaro e non tecnico, adottando la stessa terminologia utilizzata nel manuale di istruzioni del motore o della macchina mobile non stradale. |
| --- | --- |

3.3.

Le istruzioni devono essere redatte in modo chiaro e non tecnico, adottando la stessa terminologia utilizzata nel manuale di istruzioni del motore o della macchina mobile non stradale.

| 3.4. | Le istruzioni devono specificare se i reagenti consumabili devono essere rabboccati dall'operatore tra i normali intervalli di manutenzione, nonché la qualità prescritta dei reagenti. Esse devono indicare anche il modo in cui l'operatore deve riempire il serbatoio del reagente, nonché il consumo probabile di reagente per il tipo specifico di motore e la frequenza di rabbocco prevista. |
| --- | --- |

3.4.

Le istruzioni devono specificare se i reagenti consumabili devono essere rabboccati dall'operatore tra i normali intervalli di manutenzione, nonché la qualità prescritta dei reagenti. Esse devono indicare anche il modo in cui l'operatore deve riempire il serbatoio del reagente, nonché il consumo probabile di reagente per il tipo specifico di motore e la frequenza di rabbocco prevista.

| 3.5. | Le istruzioni devono indicare che l'uso e il rabbocco di un reagente prescritto, rispondente a specifiche corrette, è essenziale perché il veicolo soddisfi le prescrizioni per il rilascio dell'omologazione per tale tipo di motore. |
| --- | --- |

3.5.

Le istruzioni devono indicare che l'uso e il rabbocco di un reagente prescritto, rispondente a specifiche corrette, è essenziale perché il veicolo soddisfi le prescrizioni per il rilascio dell'omologazione per tale tipo di motore.

| 3.6. | Le istruzioni devono spiegare il funzionamento del sistema d'allerta e di persuasione dell'operatore, nonché le conseguenze, in termini di calo delle prestazioni e di segnalazione di guasti, se viene ignorato il sistema d'allerta, non viene rabboccato il reagente o non viene risolto il problema. |
| --- | --- |

3.6.

Le istruzioni devono spiegare il funzionamento del sistema d'allerta e di persuasione dell'operatore, nonché le conseguenze, in termini di calo delle prestazioni e di segnalazione di guasti, se viene ignorato il sistema d'allerta, non viene rabboccato il reagente o non viene risolto il problema.

4.   SISTEMA D'ALLERTA DELL'OPERATORE

| 4.1. | La macchina deve essere munita di un sistema d'allerta dell'operatore che lo informi, con segnali luminosi, se livello e qualità del reagente sono insufficienti, se la sua distribuzione si è interrotta o se è in atto un malfunzionamento del tipo di cui al punto 9. che attiverà il sistema di persuasione dell'operatore se non è riparato tempestivamente. Il sistema d'allerta deve restare attivo anche dopo l'attivazione del sistema di persuasione dell'operatore di cui al punto 5. |
| --- | --- |

4.1.

La macchina deve essere munita di un sistema d'allerta dell'operatore che lo informi, con segnali luminosi, se livello e qualità del reagente sono insufficienti, se la sua distribuzione si è interrotta o se è in atto un malfunzionamento del tipo di cui al punto 9. che attiverà il sistema di persuasione dell'operatore se non è riparato tempestivamente. Il sistema d'allerta deve restare attivo anche dopo l'attivazione del sistema di persuasione dell'operatore di cui al punto 5.

| 4.2. | Il segnale di avvertimento deve essere diverso da quello usato per segnalare malfunzionamenti o interventi di manutenzione del motore, ma può essere veicolato dallo stesso sistema d'allerta. |
| --- | --- |

4.2.

Il segnale di avvertimento deve essere diverso da quello usato per segnalare malfunzionamenti o interventi di manutenzione del motore, ma può essere veicolato dallo stesso sistema d'allerta.

| 4.3. | Il sistema d'allerta dell'operatore può consistere in un uno o più segnali luminosi oppure nell'esposizione di brevi messaggi, tra i quali, ad esempio, messaggi indicanti:






  a) | il tempo restante fino all'attivazione dei sistemi di persuasione con segnale di livello "non grave" e/o "grave"; |
| --- | --- | --- |

4.3.

Il sistema d'allerta dell'operatore può consistere in un uno o più segnali luminosi oppure nell'esposizione di brevi messaggi, tra i quali, ad esempio, messaggi indicanti:

a)

il tempo restante fino all'attivazione dei sistemi di persuasione con segnale di livello "non grave" e/o "grave";

| b) | l'intensità dell'intervento del sistema di persuasione di livello "non grave" e/o "grave": ad esempio, l'eventuale riduzione della coppia; |
| --- | --- |

b)

l'intensità dell'intervento del sistema di persuasione di livello "non grave" e/o "grave": ad esempio, l'eventuale riduzione della coppia;

| c) | le condizioni alle quali la disattivazione della macchina possa essere sbloccata. |
| --- | --- |

c)

le condizioni alle quali la disattivazione della macchina possa essere sbloccata.

Se si visualizzano messaggi, il sistema usato per visualizzarli può essere lo stesso usato per altri interventi di manutenzione.

| 4.4. | Per avvertire l'operatore, il fabbricante può facoltativamente completare il sistema d'allerta con segnali acustici. All'operatore è consentito annullare i segnali acustici. |
| --- | --- |

4.4.

Per avvertire l'operatore, il fabbricante può facoltativamente completare il sistema d'allerta con segnali acustici. All'operatore è consentito annullare i segnali acustici.

| 4.5. | Il sistema d'allerta dell'operatore si attiva nei modi specificati rispettivamente ai punti 2.3.3.1., 6.2., 7.2.. 8.4. e 9.3. |
| --- | --- |

4.5.

Il sistema d'allerta dell'operatore si attiva nei modi specificati rispettivamente ai punti 2.3.3.1., 6.2., 7.2.. 8.4. e 9.3.

| 4.6. | Il sistema di persuasione dell'operatore si disattiva al cessare delle condizioni che ne hanno provocato l'attivazione. Il sistema d'allerta dell'operatore non si disattiva automaticamente senza aver risolto le cause della sua attivazione. |
| --- | --- |

4.6.

Il sistema di persuasione dell'operatore si disattiva al cessare delle condizioni che ne hanno provocato l'attivazione. Il sistema d'allerta dell'operatore non si disattiva automaticamente senza aver risolto le cause della sua attivazione.

| 4.7. | Il sistema d'allerta può essere interrotto temporaneamente da altri segnali d'allerta che trasmettano messaggi importanti per la sicurezza. |
| --- | --- |

4.7.

Il sistema d'allerta può essere interrotto temporaneamente da altri segnali d'allerta che trasmettano messaggi importanti per la sicurezza.

| 4.8. | Ulteriori informazioni relative alle procedure di attivazione e di disattivazione del sistema d'allerta dell'operatore sono descritte nell'appendice 2 del presente allegato. |
| --- | --- |

4.8.

Ulteriori informazioni relative alle procedure di attivazione e di disattivazione del sistema d'allerta dell'operatore sono descritte nell'appendice 2 del presente allegato.

| 4.9. | Nella domanda di omologazione ai sensi del presente regolamento, il fabbricante deve illustrare il funzionamento del sistema d'allerta dell'operatore, come specificato all'appendice 2 del presente allegato. |
| --- | --- |

4.9.

Nella domanda di omologazione ai sensi del presente regolamento, il fabbricante deve illustrare il funzionamento del sistema d'allerta dell'operatore, come specificato all'appendice 2 del presente allegato.

5.   SISTEMA DI PERSUASIONE DELL'OPERATORE

5.1.   La macchina è munita di un sistema di persuasione dell'operatore fondato su uno dei seguenti principi:

| 5.1.1. | un sistema di persuasione a due stadi, che inizi con un segnale di persuasione di livello "non grave" (riduzione delle prestazioni) seguito da un segnale di persuasione di livello "grave" (effettiva interruzione del funzionamento della macchina); |
| --- | --- |

5.1.1.

un sistema di persuasione a due stadi, che inizi con un segnale di persuasione di livello "non grave" (riduzione delle prestazioni) seguito da un segnale di persuasione di livello "grave" (effettiva interruzione del funzionamento della macchina);

| 5.1.2. | un sistema di persuasione a uno stadio con segnale di livello "grave" (effettiva interruzione del funzionamento della macchina) attivato alle condizioni di un sistema di persuasione con segnale di livello "non grave", come specificato ai punti 6.3.1., 7.3.1., 8.4.1. e 9.4.1. |
| --- | --- |

5.1.2.

un sistema di persuasione a uno stadio con segnale di livello "grave" (effettiva interruzione del funzionamento della macchina) attivato alle condizioni di un sistema di persuasione con segnale di livello "non grave", come specificato ai punti 6.3.1., 7.3.1., 8.4.1. e 9.4.1.

5.2.   Previa approvazione dell'autorità di omologazione, il motore può essere munito di un dispositivo che disattivi la persuasione dell'operatore durante un'emergenza dichiarata dal governo nazionale o regionale, dai loro servizi di emergenza o dalle loro forze armate.

5.3.   Sistema di persuasione di livello "non grave"

| 5.3.1. | Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" si attiva al verificarsi di una qualsiasi delle condizioni specificate ai punti 6.3.1., 7.3.1., 8.4.1. e 9.4.1. |
| --- | --- |

5.3.1.

Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" si attiva al verificarsi di una qualsiasi delle condizioni specificate ai punti 6.3.1., 7.3.1., 8.4.1. e 9.4.1.

| 5.3.2. | Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" riduce gradualmente la coppia massima disponibile almeno del 25 % sull'intero intervallo dei regimi di rotazione del motore, tra il regime di rotazione di coppia massima e il punto d'intervento del regolatore di cui alla figura 1. Il tasso di riduzione della coppia non deve essere inferiore all'1 % al minuto. |
| --- | --- |

5.3.2.

Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" riduce gradualmente la coppia massima disponibile almeno del 25 % sull'intero intervallo dei regimi di rotazione del motore, tra il regime di rotazione di coppia massima e il punto d'intervento del regolatore di cui alla figura 1. Il tasso di riduzione della coppia non deve essere inferiore all'1 % al minuto.

| 5.3.3. | Si possono usare altre misure di persuasione che siano state presentate all'autorità di omologazione e abbiano lo stesso segnale di gravità o uno maggiore. |
| --- | --- |

5.3.3.

Si possono usare altre misure di persuasione che siano state presentate all'autorità di omologazione e abbiano lo stesso segnale di gravità o uno maggiore.

Figura 1

Diagramma di riduzione della coppia nel sistema di persuasione con segnale di livello "non grave"

Image

5.4.   Sistema di persuasione di livello "grave"

| 5.4.1. | Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" si attiva al verificarsi di una delle condizioni specificate ai punti 2.3.3.2., 6.3.2., 7.3.2., 8.4.2. e 9.4.2. |
| --- | --- |

5.4.1.

Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" si attiva al verificarsi di una delle condizioni specificate ai punti 2.3.3.2., 6.3.2., 7.3.2., 8.4.2. e 9.4.2.

| 5.4.2. | Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" riduce le prestazioni della macchina a livelli sufficientemente onerosi da indurre l'operatore a risolvere i problemi di cui ai punti da 6 a 9. Sono accettabili le seguenti strategie:






  5.4.2.1. | La coppia del motore tra il regime di coppia massima e il punto di rottura del regolatore è gradualmente ridotta in misura non inferiore all'1 % al minuto e passa da una coppia di livello "non grave" (figura 1) a non più del 50 % della coppia massima e, nello stesso periodo di tempo in cui viene ridotta la coppia, il regime di giri è gradualmente ridotto a non più del 60 % del regime nominale (figura 2).

  Figura 2


  Diagramma di riduzione della coppia nel sistema di persuasione con segnale di livello "grave" |
| --- | --- | --- |

5.4.2.

Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" riduce le prestazioni della macchina a livelli sufficientemente onerosi da indurre l'operatore a risolvere i problemi di cui ai punti da 6 a 9. Sono accettabili le seguenti strategie:

5.4.2.1.

La coppia del motore tra il regime di coppia massima e il punto di rottura del regolatore è gradualmente ridotta in misura non inferiore all'1 % al minuto e passa da una coppia di livello "non grave" (figura 1) a non più del 50 % della coppia massima e, nello stesso periodo di tempo in cui viene ridotta la coppia, il regime di giri è gradualmente ridotto a non più del 60 % del regime nominale (figura 2).

Figura 2

Diagramma di riduzione della coppia nel sistema di persuasione con segnale di livello "grave"

Image

| 5.4.2.2. | Si possono usare altre misure di persuasione che siano state presentate all'autorità di omologazione e abbiano lo stesso segnale di gravità o uno maggiore. |
| --- | --- |

5.4.2.2.

Si possono usare altre misure di persuasione che siano state presentate all'autorità di omologazione e abbiano lo stesso segnale di gravità o uno maggiore.

5.5.   Per ragioni di sicurezza e per consentire diagnosi autoriparatrici, è ammesso l'uso di una funzione di superamento del sistema di persuasione per ottenere l'intera potenza, purché:

| a) | sia attiva per non più di 30 minuti, e |
| --- | --- |

a)

sia attiva per non più di 30 minuti, e

| b) | si limiti a 3 interventi durante ciascun periodo di attività del sistema di persuasione dell'operatore. |
| --- | --- |

b)

si limiti a 3 interventi durante ciascun periodo di attività del sistema di persuasione dell'operatore.

5.6.   Il sistema di persuasione dell'operatore si disattiva al cessare delle condizioni che ne hanno provocato l'attivazione. Il sistema di persuasione dell'operatore non si disattiva automaticamente senza aver risolto le cause della sua attivazione.

5.7.   Ulteriori informazioni relative alle procedure di attivazione e di disattivazione del sistema di persuasione dell'operatore sono descritte nell'appendice 2 del presente allegato.

5.8.   Nella domanda di omologazione ai sensi del presente regolamento, il fabbricante illustra il funzionamento del sistema di persuasione dell'operatore, come specificato nell'appendice 2 del presente allegato.

6.   DISPONIBILITÀ DEL REAGENTE

6.1.   Indicatore di livello del reagente

La macchina deve essere munita di un indicatore che informi chiaramente l'operatore del livello del reagente presente nell'apposito serbatoio. Per ottenere il livello minimo accettabile di prestazione dell'indicatore del reagente occorre che esso indichi in modo continuo il livello del reagente quando il sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 4 è attivato. L'indicatore del reagente può avere la forma di un display digitale o analogico e indicare il livello come percentuale della capacità del serbatoio, della quantità di reagente restante o della stima delle ore di funzionamento restanti.

6.2.   Attivazione del sistema d'allerta dell'operatore

| 6.2.1. | Il sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 4. si attiva quando il livello del reagente è inferiore al 10 % (o a una percentuale superiore, a scelta del fabbricante) della capacità dell'apposito serbatoio. |
| --- | --- |

6.2.1.

Il sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 4. si attiva quando il livello del reagente è inferiore al 10 % (o a una percentuale superiore, a scelta del fabbricante) della capacità dell'apposito serbatoio.

| 6.2.2. | L'avvertimento fornito, oltre all'indicatore del reagente, dev'essere sufficientemente chiaro da far capire all'operatore che il livello del reagente è basso. Se il sistema d'allerta è del tipo a visualizzazione di messaggi, l'avvertimento visivo visualizza un messaggio indicante che il livello del reagente è basso (ad es. "livello d'urea basso", "livello di AdBlue basso" o "scarsità di reagente"). |
| --- | --- |

6.2.2.

L'avvertimento fornito, oltre all'indicatore del reagente, dev'essere sufficientemente chiaro da far capire all'operatore che il livello del reagente è basso. Se il sistema d'allerta è del tipo a visualizzazione di messaggi, l'avvertimento visivo visualizza un messaggio indicante che il livello del reagente è basso (ad es. "livello d'urea basso", "livello di AdBlue basso" o "scarsità di reagente").

| 6.2.3. | Non è necessario che, inizialmente, il sistema d'allerta dell'operatore sia sempre attivo (non occorre cioè che un messaggio sia costantemente esposto), ma l'attivazione deve farsi più frequente fino a un'intensità massima via via che il serbatoio si svuota e si avvicina il momento di attivazione del sistema di persuasione dell'operatore (ad es., frequenza con cui lampeggia una luce). Il tutto culmina in una notifica all'operatore, a un livello scelto dal fabbricante, ma più evidente quando entra in funzione il sistema di persuasione dell'operatore di cui al punto 6.3. rispetto al momento della sua prima attivazione. |
| --- | --- |

6.2.3.

Non è necessario che, inizialmente, il sistema d'allerta dell'operatore sia sempre attivo (non occorre cioè che un messaggio sia costantemente esposto), ma l'attivazione deve farsi più frequente fino a un'intensità massima via via che il serbatoio si svuota e si avvicina il momento di attivazione del sistema di persuasione dell'operatore (ad es., frequenza con cui lampeggia una luce). Il tutto culmina in una notifica all'operatore, a un livello scelto dal fabbricante, ma più evidente quando entra in funzione il sistema di persuasione dell'operatore di cui al punto 6.3. rispetto al momento della sua prima attivazione.

| 6.2.4. | Non deve essere possibile disattivare o ignorare facilmente l'avvertimento continuativo. Se il sistema d'allerta comprende messaggi visivi, deve visualizzare un messaggio esplicito (per esempio, "riempire il serbatoio di urea", "riempire il serbatoio di AdBlue" o " riempire il serbatoio di reagente"). L'avvertimento continuativo può essere temporaneamente interrotto da altri segnali d'avvertimento che trasmettano messaggi importanti per la sicurezza. |
| --- | --- |

6.2.4.

Non deve essere possibile disattivare o ignorare facilmente l'avvertimento continuativo. Se il sistema d'allerta comprende messaggi visivi, deve visualizzare un messaggio esplicito (per esempio, "riempire il serbatoio di urea", "riempire il serbatoio di AdBlue" o " riempire il serbatoio di reagente"). L'avvertimento continuativo può essere temporaneamente interrotto da altri segnali d'avvertimento che trasmettano messaggi importanti per la sicurezza.

| 6.2.5. | Non deve essere possibile disattivare il sistema d'allerta dell'operatore prima che il serbatoio del reagente sia stato riempito fino a un livello che impedisca l'attivazione del sistema. |
| --- | --- |

6.2.5.

Non deve essere possibile disattivare il sistema d'allerta dell'operatore prima che il serbatoio del reagente sia stato riempito fino a un livello che impedisca l'attivazione del sistema.

6.3.   Attivazione del sistema di persuasione dell'operatore

| 6.3.1. | Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" di cui al punto 5.3. si attiva quando il livello del serbatoio del reagente è inferiore al 2,5% (o una percentuale maggiore, a scelta del fabbricante) della sua capacità massima nominale. |
| --- | --- |

6.3.1.

Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" di cui al punto 5.3. si attiva quando il livello del serbatoio del reagente è inferiore al 2,5% (o una percentuale maggiore, a scelta del fabbricante) della sua capacità massima nominale.

| 6.3.2. | Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" di cui al punto 5.4. si attiva quando il serbatoio del reagente è vuoto (se, cioè, il sistema di distribuzione non può più sottrarre reagente al serbatoio) o, a scelta del fabbricante, a qualsiasi livello inferiore al 2,5 % della sua capacità massima nominale. |
| --- | --- |

6.3.2.

Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" di cui al punto 5.4. si attiva quando il serbatoio del reagente è vuoto (se, cioè, il sistema di distribuzione non può più sottrarre reagente al serbatoio) o, a scelta del fabbricante, a qualsiasi livello inferiore al 2,5 % della sua capacità massima nominale.

| 6.3.3. | Tranne nei casi consentiti al punto 5.5., non deve essere possibile disattivare il sistema di persuasione con segnali di livello "non grave" o "grave", prima che sia riempito il serbatoio del reagente fino a un livello che non richieda la loro attivazione. |
| --- | --- |

6.3.3.

Tranne nei casi consentiti al punto 5.5., non deve essere possibile disattivare il sistema di persuasione con segnali di livello "non grave" o "grave", prima che sia riempito il serbatoio del reagente fino a un livello che non richieda la loro attivazione.

7.   CONTROLLO DELLA QUALITÀ DEL REAGENTE

7.1.   Il motore o la macchina devono essere muniti di mezzi in grado di determinare la presenza di un reagente non appropriato.

| 7.1.1. | Il fabbricante deve stabilire una concentrazione di reagente minima accettabile, CDmin, che dia luogo a emissioni di NOx dallo scarico non superiori a una soglia di 0,9 g/kWh. |
| --- | --- |

7.1.1.

Il fabbricante deve stabilire una concentrazione di reagente minima accettabile, CDmin, che dia luogo a emissioni di NOx dallo scarico non superiori a una soglia di 0,9 g/kWh.

| 7.1.1.1. | Il valore corretto di CDmin deve essere dimostrato durante l'omologazione con la procedura di cui all'appendice 3 del presente allegato e registrato nel fascicolo di documentazione completo, come specificato al punto 5.3. del presente regolamento. |
| --- | --- |

7.1.1.1.

Il valore corretto di CDmin deve essere dimostrato durante l'omologazione con la procedura di cui all'appendice 3 del presente allegato e registrato nel fascicolo di documentazione completo, come specificato al punto 5.3. del presente regolamento.

| 7.1.2. | Qualsiasi concentrazione di reagente inferiore a CDmin deve essere individuata e considerata scorretta ai fini del punto 7.1. |
| --- | --- |

7.1.2.

Qualsiasi concentrazione di reagente inferiore a CDmin deve essere individuata e considerata scorretta ai fini del punto 7.1.

| 7.1.3. | Per la qualità del reagente deve esistere un rilevatore specifico, detto "rilevatore della qualità del reagente", che conta il numero di ore di funzionamento di un motore con un reagente non appropriato. |
| --- | --- |

7.1.3.

Per la qualità del reagente deve esistere un rilevatore specifico, detto "rilevatore della qualità del reagente", che conta il numero di ore di funzionamento di un motore con un reagente non appropriato.

| 7.1.3.1. | Facoltativamente, il fabbricante può raggruppare in un unico rilevatore il difetto di qualità del reagente insieme a uno o più guasti elencati ai punti 8. e 9. |
| --- | --- |

7.1.3.1.

Facoltativamente, il fabbricante può raggruppare in un unico rilevatore il difetto di qualità del reagente insieme a uno o più guasti elencati ai punti 8. e 9.

| 7.1.4. | I particolari sui criteri e sul meccanismo di attivazione e disattivazione del rilevatore della qualità del reagente figurano all'appendice 2 del presente allegato. |
| --- | --- |

7.1.4.

I particolari sui criteri e sul meccanismo di attivazione e disattivazione del rilevatore della qualità del reagente figurano all'appendice 2 del presente allegato.

7.2.   Attivazione del sistema d'allerta dell'operatore

Quando il sistema di controllo conferma che la qualità del reagente non è appropriata, si deve attivare il sistema d'allerta dell'operatore descritto al punto 4. Se il sistema d'allerta comprende messaggi visualizzati, esso visualizza un messaggio indicante la ragione dell'avvertimento (ad es., "urea non appropriata". "AdBlue non appropriato" o "reagente non appropriato").

7.3.   Attivazione del sistema di persuasione dell'operatore

| 7.3.1. | Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" di cui al punto 5.3. si attiva se la qualità del reagente non viene corretta entro le 10 ore di funzionamento del motore successive all'attivazione del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 7.2. |
| --- | --- |

7.3.1.

Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" di cui al punto 5.3. si attiva se la qualità del reagente non viene corretta entro le 10 ore di funzionamento del motore successive all'attivazione del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 7.2.

| 7.3.2. | Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" di cui al punto 5.4. si attiva se la qualità del reagente non viene corretta entro le 20 ore di funzionamento del motore successive all'attivazione del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 7.2. |
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7.3.2.

Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" di cui al punto 5.4. si attiva se la qualità del reagente non viene corretta entro le 20 ore di funzionamento del motore successive all'attivazione del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 7.2.

| 7.3.3. | Il numero di ore che precedono l'attivazione dei sistemi di persuasione viene ridotto se il malfunzionamento continua a ripetersi, in conformità al meccanismo descritto nell'appendice 2 del presente allegato. |
| --- | --- |

7.3.3.

Il numero di ore che precedono l'attivazione dei sistemi di persuasione viene ridotto se il malfunzionamento continua a ripetersi, in conformità al meccanismo descritto nell'appendice 2 del presente allegato.

8.   ATTIVITÀ DI DISTRIBUZIONE DEL REAGENTE

8.1.   Il motore deve essere munito di un mezzo che accerti l'interruzione della distribuzione.

8.2.   Contatore dell'attività di distribuzione del reagente

| 8.2.1. | L'attività di distribuzione viene accertata da un contatore specifico denominato "contatore dell'attività di distribuzione", che conta il numero di ore in cui il motore ha funzionato in presenza di un'interruzione dell'attività di distribuzione del reagente. Ciò non avviene se l'interruzione è richiesta dall'unità di controllo elettronica ECU del motore perché le condizioni operative della macchina sono tali che i livelli di emissione non richiedono distribuzione di reagente. |
| --- | --- |

8.2.1.

L'attività di distribuzione viene accertata da un contatore specifico denominato "contatore dell'attività di distribuzione", che conta il numero di ore in cui il motore ha funzionato in presenza di un'interruzione dell'attività di distribuzione del reagente. Ciò non avviene se l'interruzione è richiesta dall'unità di controllo elettronica ECU del motore perché le condizioni operative della macchina sono tali che i livelli di emissione non richiedono distribuzione di reagente.

| 8.2.1.1. | Facoltativamente, il fabbricante può raggruppare in un unico contatore l'errore di distribuzione del reagente insieme a uno o più guasti elencati ai punti 7 e 9. |
| --- | --- |

8.2.1.1.

Facoltativamente, il fabbricante può raggruppare in un unico contatore l'errore di distribuzione del reagente insieme a uno o più guasti elencati ai punti 7 e 9.

| 8.2.2. | I particolari sui criteri e sul meccanismo di attivazione e disattivazione del contatore di distribuzione del reagente figurano all'appendice 2 del presente allegato. |
| --- | --- |

8.2.2.

I particolari sui criteri e sul meccanismo di attivazione e disattivazione del contatore di distribuzione del reagente figurano all'appendice 2 del presente allegato.

8.3.   Attivazione del sistema d'allerta dell'operatore

Il sistema d'allerta dell'operatore descritto al punto 4. si attiva se un'interruzione della distribuzione mette il contatore dell'attività di distribuzione del reagente nelle condizioni di cui al punto 8.2.1. Se il sistema d'allerta comprende messaggi visivi, esso visualizza un messaggio indicante la ragione dell'avvertimento (come, "malfunzionamento della distribuzione dell'urea", "malfunzionamento della distribuzione di AdBlue" o "malfunzionamento della distribuzione del reagente").

8.4.   Attivazione del sistema di persuasione dell'operatore

| 8.4.1. | Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave", di cui al punto 5.3., si attiva se l'interruzione della distribuzione del reagente non viene corretta entro le 10 ore di funzionamento del motore successive all'attivazione del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 8.3. |
| --- | --- |

8.4.1.

Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave", di cui al punto 5.3., si attiva se l'interruzione della distribuzione del reagente non viene corretta entro le 10 ore di funzionamento del motore successive all'attivazione del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 8.3.

| 8.4.2. | Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave", di cui al punto 5.4., si attiva se l'interruzione della distribuzione del reagente non viene corretta entro le 20 ore di funzionamento del motore successive all'attivazione del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 8.3. |
| --- | --- |

8.4.2.

Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave", di cui al punto 5.4., si attiva se l'interruzione della distribuzione del reagente non viene corretta entro le 20 ore di funzionamento del motore successive all'attivazione del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 8.3.

| 8.4.3. | Il numero di ore che precedono l'attivazione dei sistemi di persuasione viene ridotto se il malfunzionamento continua a ripetersi, in conformità al meccanismo descritto nell'appendice 2 del presente allegato. |
| --- | --- |

8.4.3.

Il numero di ore che precedono l'attivazione dei sistemi di persuasione viene ridotto se il malfunzionamento continua a ripetersi, in conformità al meccanismo descritto nell'appendice 2 del presente allegato.

9.   ERRORI DI MONITORAGGIO ATTRIBUIBILI A MANOMISSIONI

9.1.   Oltre al livello del reagente nel relativo serbatoio, alla sua qualità e all'interruzione della sua distribuzione, occorre monitorare i seguenti errori perché potrebbero essere attribuiti a forme di manomissione:

| a) | valvola EGR ostruita |
| --- | --- |

a)

valvola EGR ostruita

| b) | guasti al sistema diagnostico di controllo degli NOx (NCD) quali descritti al punto 9.2.1. |
| --- | --- |

b)

guasti al sistema diagnostico di controllo degli NOx (NCD) quali descritti al punto 9.2.1.

9.2.   Prescrizioni in materia di monitoraggio

9.2.1.   Il sistema diagnostico di controllo degli NOx (NCD) va monitorato per individuare eventuali guasti elettrici e la rimozione/disattivazione di sensori che gli impedisce di rilevare le altre anomalie di cui ai punti da 6 a 8. (monitoraggio dei componenti).

Un elenco non esaustivo dei sensori che diminuiscono la capacità diagnostica include quelli che misurano direttamente la concentrazione degli NOx, i sensori della qualità dell'urea, i sensori ambientali e quelli usati per controllare l'attività di distribuzione del reagente, il suo livello o il suo.

9.2.2.   Contatore annesso alla valvola EGR

| 9.2.2.1. | Un contatore specifico va assegnato a una valvola EGR ostruita. Il contatore della valvola EGR conta il numero di ore di funzionamento del motore durante le quali il DTC associato a una valvola EGR ostruita è risultato attivo. |
| --- | --- |

9.2.2.1.

Un contatore specifico va assegnato a una valvola EGR ostruita. Il contatore della valvola EGR conta il numero di ore di funzionamento del motore durante le quali il DTC associato a una valvola EGR ostruita è risultato attivo.

| 9.2.2.1.1. | Facoltativamente, il fabbricante può raggruppare in un unico contatore il guasto della valvola EGR ostruita insieme a uno o più guasti elencati ai punti 7., 8. e 9.2.3. |
| --- | --- |

9.2.2.1.1.

Facoltativamente, il fabbricante può raggruppare in un unico contatore il guasto della valvola EGR ostruita insieme a uno o più guasti elencati ai punti 7., 8. e 9.2.3.

| 9.2.2.2. | I particolari sui criteri e sul meccanismo di attivazione e disattivazione della valvola EGR ostruita sono descritti nell'appendice 2 del presente allegato. |
| --- | --- |

9.2.2.2.

I particolari sui criteri e sul meccanismo di attivazione e disattivazione della valvola EGR ostruita sono descritti nell'appendice 2 del presente allegato.

9.2.3.   Contatori del sistema NCD

| 9.2.3.1. | Un contatore specifico va assegnato a ciascun errore di monitoraggio di cui al punto 9.1., punto ii). I contatori del sistema NCD contano il numero di ore di funzionamento del motore durante le quali il DTC associato a un errore del sistema NCD è risultato attivo. È permesso raggruppare errori diversi in un contatore unico. |
| --- | --- |

9.2.3.1.

Un contatore specifico va assegnato a ciascun errore di monitoraggio di cui al punto 9.1., punto ii). I contatori del sistema NCD contano il numero di ore di funzionamento del motore durante le quali il DTC associato a un errore del sistema NCD è risultato attivo. È permesso raggruppare errori diversi in un contatore unico.

| 9.2.3.1.1. | Facoltativamente, il fabbricante può raggruppare in un unico contatore l'errore del sistema NCD insieme a uno o più errori elencati ai punti 7., 8. e 9.2.2. |
| --- | --- |

9.2.3.1.1.

Facoltativamente, il fabbricante può raggruppare in un unico contatore l'errore del sistema NCD insieme a uno o più errori elencati ai punti 7., 8. e 9.2.2.

| 9.2.3.2. | I particolari sui criteri e sul meccanismo di attivazione e disattivazione dei contatori del sistema NCD sono descritti nell'appendice 2 del presente allegato. |
| --- | --- |

9.2.3.2.

I particolari sui criteri e sul meccanismo di attivazione e disattivazione dei contatori del sistema NCD sono descritti nell'appendice 2 del presente allegato.

9.3.   Attivazione del sistema d'allerta dell'operatore

Il sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 4. si attiva se si verificano gli errori di cui al punto 9.1. e indica la necessità di riparazioni urgenti. Se il sistema d'allerta comprende la visualizzazione di messaggi, esso visualizza un messaggio indicante la ragione dell'avvertimento (come, "distacco della valvola di distribuzione del reagente" o "guasto grave riguardante le emissioni").

9.4.   Attivazione del sistema di persuasione dell'operatore

9.4.1.   Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" di cui al punto 5.3. si attiva se l'errore di cui al punto 9.1. non viene riparato entro e non oltre le 36 ore di funzionamento del motore successive all'attivazione del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 9.3.

9.4.2.   Il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" di cui al punto 5.4. si attiva se l'errore di cui al punto 9.1. non viene riparato entro e non oltre le 100 ore di funzionamento del motore successive all'attivazione del sistema d'allerta dell'operatore di cui al punto 9.3.

9.4.3.   Il numero di ore che precedono l'attivazione dei sistemi di persuasione viene ridotto se il malfunzionamento continua a ripetersi, in conformità al meccanismo descritto nell'appendice 2 del presente allegato.

9.5.   In alternativa alle prescrizioni di cui al punto 9.2., il fabbricante può utilizzare un sensore per gli NOx collocato nei gas di scarico. In tal caso:

| a) | il valore degli NOx non deve superare una soglia pari a 0,9 g/kWh; |
| --- | --- |

a)

il valore degli NOx non deve superare una soglia pari a 0,9 g/kWh;

| b) | è consentito l'uso di una sola indicazione di errore del tipo "livello di NOx elevato - causa sconosciuta"; |
| --- | --- |

b)

è consentito l'uso di una sola indicazione di errore del tipo "livello di NOx elevato - causa sconosciuta";

| c) | al punto 9.4.1. deve intendersi "entro 10 ore di funzionamento del motore"; |
| --- | --- |

c)

al punto 9.4.1. deve intendersi "entro 10 ore di funzionamento del motore";

| d) | al punto 9.4.2. deve intendersi "entro 20 ore di funzionamento del motore". |
| --- | --- |

d)

al punto 9.4.2. deve intendersi "entro 20 ore di funzionamento del motore".

Appendice 1

Prescrizioni relative alla dimostrazione

1.   ASPETTI GENERALI

La conformità alle prescrizioni del presente allegato va dimostrata durante l'omologazione effettuando: come illustrato nella tabella 1 e specificato nella presente sezione:

| a) | una dimostrazione dell'attivazione del sistema d'allerta; |
| --- | --- |

a)

una dimostrazione dell'attivazione del sistema d'allerta;

| b) | eventualmente, una dimostrazione dell'attivazione del sistema di persuasione con segnale di livello "non grave"; |
| --- | --- |

b)

eventualmente, una dimostrazione dell'attivazione del sistema di persuasione con segnale di livello "non grave";

| c) | una dimostrazione dell'attivazione del sistema di persuasione con segnale di livello "grave". |
| --- | --- |

c)

una dimostrazione dell'attivazione del sistema di persuasione con segnale di livello "grave".

Tabella 1

Illustrazione del contenuto della dimostrazione conformemente alle disposizioni dei punti 3. e 4.

| Meccanismo | Elementi di dimostrazione |
| --- | --- |
| Attivazione del sistema d'allerta di cui al punto 3. della presente appendice | — | 2 prove d'attivazione (scarsità di reagente compresa) |

Meccanismo

Elementi di dimostrazione

Attivazione del sistema d'allerta di cui al punto 3. della presente appendice

—

2 prove d'attivazione (scarsità di reagente compresa)

| — | Eventuali elementi dimostrativi aggiuntivi |
| --- | --- |

—

Eventuali elementi dimostrativi aggiuntivi

Attivazione del sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" di cui al punto 4. della presente appendice

| — | 2 prove d'attivazione (scarsità di reagente compresa) |
| --- | --- |

—

2 prove d'attivazione (scarsità di reagente compresa)

| — | Eventuali elementi dimostrativi aggiuntivi |
| --- | --- |

—

Eventuali elementi dimostrativi aggiuntivi

| — | 1 prova di riduzione della coppia |
| --- | --- |

—

1 prova di riduzione della coppia

Attivazione del sistema di persuasione con segnale di livello "grave" di cui al punto 4.6. della presente appendice

| — | 2 prove d'attivazione (scarsità di reagente compresa) |
| --- | --- |

—

2 prove d'attivazione (scarsità di reagente compresa)

| — | Eventuali elementi dimostrativi aggiuntivi |
| --- | --- |

—

Eventuali elementi dimostrativi aggiuntivi

2.   FAMIGLIE DI MOTORI E FAMIGLIE DI MOTORI NCD

La conformità di una famiglia di motori o di una famiglia di motori NCD alle prescrizioni del presente punto 10 può essere dimostrata provando uno dei membri della famiglia in esame, purché il fabbricante dimostri all'autorità di omologazione che i sistemi di controllo necessari a soddisfare le prescrizioni del presente allegato sono simili nell'intera famiglia.

2.1.   La dimostrazione che i sistemi di controllo degli altri membri della famiglia NCD sono simili può avvenire presentando alle autorità di omologazione elementi come algoritmi, analisi funzionali ecc.

2.2.   Il motore da sottoporre a prova è scelto dal fabbricante d'accordo con l'autorità di omologazione. Esso può essere, ma non necessariamente, il motore capostipite della famiglia in esame.

2.3.   Se i motori di una famiglia di motori fanno parte di una famiglia di motori NCD che è stata già omologata a norma del punto 2.1. (figura 3), la conformità di tale famiglia di motori si considera dimostrata senza ulteriori prove, purché il fabbricante dimostri all'autorità che i sistemi di monitoraggio necessari per soddisfare le prescrizioni del presente allegato sono simili all'interno della famiglia di motori e della famiglia di motori NCD in questione.

Figura 3

Conformità di una famiglia di motori NCD già dimostrata in precedenza

Image

3.   DIMOSTRAZIONE DELL'ATTIVAZIONE DEL SISTEMA D'ALLERTA

3.1.   La conformità dell'attivazione del sistema d'allerta è dimostrata mediante l'esecuzione di due prove: scarsità di reagente e una categoria di errore di cui ai punti da 7. a 9. del presente allegato.

3.2.   Scelta dei malfunzionamenti da sottoporre a prova

3.2.1.   Per dimostrare l'attivazione del sistema d'allerta in caso di qualità non corretta del reagente, si sceglie un reagente con una diluizione del principio attivo almeno pari a quella comunicata dal fabbricante in conformità alle prescrizioni del punto 7. del presente allegato

3.2.2.   Per dimostrare l'attivazione del sistema d'allerta in caso di malfunzionamenti attribuibili a manomissioni secondo la definizione di cui al punto 9. del presente allegato, la scelta deve avvenire in conformità alle prescrizioni che seguono:

| 3.2.2.1. | Il fabbricante fornisce all'autorità di omologazione un elenco di tali potenziali malfunzionamenti. |
| --- | --- |

3.2.2.1.

Il fabbricante fornisce all'autorità di omologazione un elenco di tali potenziali malfunzionamenti.

| 3.2.2.2. | Il malfunzionamento da considerare nella prova è scelto dall'autorità di omologazione dall'elenco di cui al punto 3.2.2.1. |
| --- | --- |

3.2.2.2.

Il malfunzionamento da considerare nella prova è scelto dall'autorità di omologazione dall'elenco di cui al punto 3.2.2.1.

3.3.   Dimostrazione

3.3.1.   Ai fini di questa dimostrazione, si effettua una prova distinta per ciascuno dei malfunzionamenti di cui al punto 3.1.

3.3.2.   Durante la prova, non deve manifestarsi alcun malfunzionamento oltre a quello oggetto della prova.

3.3.3.   Prima di iniziare una prova, tutti i DTC devono essere stati cancellati.

3.3.4.   Su richiesta del fabbricante e d'accordo con l'autorità di omologazione, i malfunzionamenti oggetto della prova possono essere simulati.

3.3.5.   Individuazione di malfunzionamenti diversi dalla scarsità di reagente

Per i malfunzionamenti diversi dalla scarsità di reagente, una volta in atto o simulati, il loro rilevamento va effettuato come segue:

| 3.3.5.1. | Il sistema NCD deve rispondere all'introduzione di un malfunzionamento, ritenuto adeguato dall'autorità di omologazione ai sensi delle disposizioni della presente appendice. La dimostrazione si considera avvenuta se l'attivazione ha luogo entro due cicli di prova NCD consecutivi in conformità al punto 3.3.7. della presente appendice.
  Se la descrizione del monitoraggio precisa, e l'autorità di omologazione approva, che un sistema di monitoraggio specifico richiede più di 2 cicli di prova NCD per completare il monitoraggio, il numero di cicli di prova NCD può essere aumentato a 3 cicli di prova NCD.
  Ogni singolo ciclo di prova NCD nella prova di dimostrazione può essere separato da un arresto del motore. Nel tempo che trascorre fino al successivo avviamento si deve tenere conto di eventuali attività di controllo effettuate dopo lo spegnimento del motore e di ogni condizione che deve necessariamente verificarsi perché il controllo abbia luogo all'avviamento successivo. |
| --- | --- |

3.3.5.1.

Il sistema NCD deve rispondere all'introduzione di un malfunzionamento, ritenuto adeguato dall'autorità di omologazione ai sensi delle disposizioni della presente appendice. La dimostrazione si considera avvenuta se l'attivazione ha luogo entro due cicli di prova NCD consecutivi in conformità al punto 3.3.7. della presente appendice.

Se la descrizione del monitoraggio precisa, e l'autorità di omologazione approva, che un sistema di monitoraggio specifico richiede più di 2 cicli di prova NCD per completare il monitoraggio, il numero di cicli di prova NCD può essere aumentato a 3 cicli di prova NCD.

Ogni singolo ciclo di prova NCD nella prova di dimostrazione può essere separato da un arresto del motore. Nel tempo che trascorre fino al successivo avviamento si deve tenere conto di eventuali attività di controllo effettuate dopo lo spegnimento del motore e di ogni condizione che deve necessariamente verificarsi perché il controllo abbia luogo all'avviamento successivo.

| 3.3.5.2. | La dimostrazione dell'attivazione del sistema d'allerta si considera avvenuta se, alla fine di ogni prova di dimostrazione, effettuata ai sensi del punto 3.2.1., il sistema d'allerta si è attivato correttamente e il DTC per il malfunzionamento scelta ha lo status di "confermato e attivo". |
| --- | --- |

3.3.5.2.

La dimostrazione dell'attivazione del sistema d'allerta si considera avvenuta se, alla fine di ogni prova di dimostrazione, effettuata ai sensi del punto 3.2.1., il sistema d'allerta si è attivato correttamente e il DTC per il malfunzionamento scelta ha lo status di "confermato e attivo".

3.3.6.   Individuazione in caso di scarsità del reagente

Per dimostrare l'attivazione del sistema d'allerta in caso di scarsità di reagente, il sistema motore viene sottoposto a uno o più cicli di prova NCD a discrezione del fabbricante.

| 3.3.6.1. | La dimostrazione inizia con un livello di reagente nel serbatoio concordato tra fabbricante e autorità di omologazione ma non inferiore al 10% della capacità nominale del serbatoio. |
| --- | --- |

3.3.6.1.

La dimostrazione inizia con un livello di reagente nel serbatoio concordato tra fabbricante e autorità di omologazione ma non inferiore al 10% della capacità nominale del serbatoio.

| 3.3.6.2. | Si ritiene che il sistema d'allerta abbia funzionato correttamente se sono state soddisfatte simultaneamente le seguenti condizioni:






  a) | il sistema d'allerta è stato attivato con una quantità di reagente pari o superiore al 10% della capacità del relativo serbatoio; e |
| --- | --- | --- |

3.3.6.2.

Si ritiene che il sistema d'allerta abbia funzionato correttamente se sono state soddisfatte simultaneamente le seguenti condizioni:

a)

il sistema d'allerta è stato attivato con una quantità di reagente pari o superiore al 10% della capacità del relativo serbatoio; e

| b) | il sistema d'allerta "continuo" è stato attivato con una disponibilità di reagente pari o superiore al valore dichiarato dal fabbricante conformemente al punto 6. del presente allegato. |
| --- | --- |

b)

il sistema d'allerta "continuo" è stato attivato con una disponibilità di reagente pari o superiore al valore dichiarato dal fabbricante conformemente al punto 6. del presente allegato.

3.3.7.   Ciclo di prova NCD

| 3.3.7.1. | Il ciclo di prova NCD di cui al presente punto 10. per dimostrare il corretto funzionamento del sistema NCD è il ciclo NRTC a caldo. |
| --- | --- |

3.3.7.1.

Il ciclo di prova NCD di cui al presente punto 10. per dimostrare il corretto funzionamento del sistema NCD è il ciclo NRTC a caldo.

| 3.3.7.2. | Su richiesta del fabbricante e previo consenso dell'autorità di omologazione, per un controllo specifico si può usare un ciclo di prova NCD alternativo (come il ciclo NRSC). La richiesta va corredata di elementi (considerazioni tecniche, risultati di prove, simulazioni, ecc.) atti a dimostrare che:






  a) | il ciclo di prova richiesto permette di dimostrare l'idoneità del sistema di monitoraggio in condizioni di guida reali, e |
| --- | --- | --- |

3.3.7.2.

Su richiesta del fabbricante e previo consenso dell'autorità di omologazione, per un controllo specifico si può usare un ciclo di prova NCD alternativo (come il ciclo NRSC). La richiesta va corredata di elementi (considerazioni tecniche, risultati di prove, simulazioni, ecc.) atti a dimostrare che:

a)

il ciclo di prova richiesto permette di dimostrare l'idoneità del sistema di monitoraggio in condizioni di guida reali, e

| b) | il ciclo di prova NCD applicabili di cui al punto 3.3.7.1. è meno adatto per il controllo considerato. |
| --- | --- |

b)

il ciclo di prova NCD applicabili di cui al punto 3.3.7.1. è meno adatto per il controllo considerato.

3.4.   La dimostrazione dell'attivazione del sistema d'allerta si considera avvenuta se alla fine di ogni prova di dimostrazione, effettuata ai sensi del punto 3.3., il sistema d'allerta si è attivato correttamente.

4.   DIMOSTRAZIONE DELL'ATTIVAZIONE DEL SISTEMA DI PERSUASIONE

4.1.   La dimostrazione dell'attivazione del sistema di persuasione avviene con prove effettuate su un banco di prova.

4.1.1.   I componenti o i sottosistemi non fisicamente montati su un sistema motore (tra gli altri, sensori della temperatura ambiente e del livello nonché sistemi d'allerta e d'informazione dell'operatore) necessari all'esecuzione delle dimostrazioni vanno a tal fine collegati al sistema motore o simulati, in conformità a quanto richiesto dall'autorità di omologazione.

4.1.2.   Se il fabbricante preferisce, e d'accordo con l'autorità di omologazione, le prove di dimostrazione si possono effettuare su una macchina o su un'apparecchiatura complete, montandole su un banco di prova adatto o provandole su un tracciato di prova in condizioni controllate.

4.2.   La sequenza di prova deve dimostrare l'attivazione del sistema di persuasione in caso di scarsità di reagente e in caso di uno dei malfunzionamenti di cui ai punti 7., 8. e 9. del presente allegato.

4.3.   Ai fini della presente dimostrazione:

| a) | l'autorità di omologazione sceglie, oltre alla scarsità di reagente, uno dei malfunzionamenti definiti ai punti 7., 8. o 9. del presente allegato impiegato in precedenza nella dimostrazione dell'attivazione del sistema d'allerta; |
| --- | --- |

a)

l'autorità di omologazione sceglie, oltre alla scarsità di reagente, uno dei malfunzionamenti definiti ai punti 7., 8. o 9. del presente allegato impiegato in precedenza nella dimostrazione dell'attivazione del sistema d'allerta;

| b) | d'accordo con l'autorità di omologazione, al fabbricante può essere consentito di accelerare la prova simulando il raggiungimento di un certo numero di ore di funzionamento; |
| --- | --- |

b)

d'accordo con l'autorità di omologazione, al fabbricante può essere consentito di accelerare la prova simulando il raggiungimento di un certo numero di ore di funzionamento;

| c) | il conseguimento della riduzione della coppia richiesta dal sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" può essere dimostrata contemporaneamente all'omologazione generale delle prestazioni del motore, effettuata ai sensi del presente regolamento. In tal caso, non sono richieste misurazioni separate della coppia durante la dimostrazione del sistema di persuasione; |
| --- | --- |

c)

il conseguimento della riduzione della coppia richiesta dal sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" può essere dimostrata contemporaneamente all'omologazione generale delle prestazioni del motore, effettuata ai sensi del presente regolamento. In tal caso, non sono richieste misurazioni separate della coppia durante la dimostrazione del sistema di persuasione;

| d) | il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" deve essere dimostrato in conformità alle prescrizioni del punto 4.6. della presente appendice. |
| --- | --- |

d)

il sistema di persuasione con segnale di livello "grave" deve essere dimostrato in conformità alle prescrizioni del punto 4.6. della presente appendice.

4.4.   Il fabbricante deve inoltre dimostrare il funzionamento del sistema di persuasione nelle condizioni di malfunzionamento di cui ai punti 7., 8. o 9. del presente allegato che non sono state usate nelle prove di dimostrazione descritte ai punti da 4.1. a 4.3.

Queste dimostrazioni aggiuntive possono essere effettuate presentando all'autorità di omologazione un caso tecnico, comprovato da algoritmi, analisi funzionali e risultati di prove precedenti.

4.4.1.   Le dimostrazioni aggiuntive devono soprattutto documentare, in modo che soddisfi l'autorità di omologazione, l'integrazione nell'ECU del motore del corretto meccanismo di riduzione della coppia.

4.5.   Prova di dimostrazione del sistema di persuasione con segnale di livello "non grave"

4.5.1.   La dimostrazione inizia quando il sistema d'allerta, o l'eventuale sistema d'allerta "continuativo", si attiva in seguito all'individuazione di un malfunzionamento scelto dall'autorità di omologazione.

4.5.2.   Se viene controllata la reazione del sistema alla scarsità di reagente nel serbatoio, il sistema motore viene fatto funzionare finché la quantità di reagente non abbia raggiunto un valore pari al 2,5 per cento della capacità massima nominale del serbatoio o il valore, dichiarato dal fabbricante ai sensi del punto 6.3.1. del presente allegato, al quale deve attivarsi il sistema di persuasione di livello "non grave".

| 4.5.2.1. | D'accordo con l'autorità di omologazione, il fabbricante può simulare un funzionamento continuo estraendo reagente dal serbatoio; il motore può essere sia acceso che spento. |
| --- | --- |

4.5.2.1.

D'accordo con l'autorità di omologazione, il fabbricante può simulare un funzionamento continuo estraendo reagente dal serbatoio; il motore può essere sia acceso che spento.

4.5.3.   Se si intende controllare la reazione del sistema a un malfunzionamento diverso dalla scarsità di reagente nel serbatoio, si fa funzionare il sistema motore per il numero pertinente di ore di funzionamento di cui alla presente appendice, tabella 3, o, a scelta del fabbricante, finché il pertinente rilevatore non raggiunge il valore al quale deve attivarsi il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave".

4.5.4.   La dimostrazione del sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" si considera effettuata se, alla fine di ogni prova di dimostrazione avvenuta ai sensi dei punti 4.5.2. e 4.5.3., il fabbricante ha dimostrato all'autorità di omologazione che l'ECU del motore ha attivato il meccanismo di riduzione della coppia.

4.6.   Prova di dimostrazione del sistema di persuasione con segnale di livello "grave"

4.6.1.   La dimostrazione inizia a uno stadio in cui il sistema di persuasione di livello "non grave" sia stato in precedenza attivato e può essere effettuata come una continuazione delle prove tese a dimostrare il sistema di persuasione di livello "non grave".

4.6.2.   Se si intende controllare la reazione del sistema alla scarsità di reagente nel serbatoio, si fa funzionare il sistema motore finché il serbatoio del reagente è vuoto o raggiunge un livello inferiore al 2,5 per cento della sua capacità massima nominale, la quantità cioè dichiarata dal fabbricante alla quale si attiva il sistema di persuasione con segnale di livello "grave".

| 4.6.2.1. | D'accordo con l'autorità di omologazione, il fabbricante può simulare un funzionamento continuo estraendo reagente dal serbatoio; il motore può essere sia acceso che spento. |
| --- | --- |

4.6.2.1.

D'accordo con l'autorità di omologazione, il fabbricante può simulare un funzionamento continuo estraendo reagente dal serbatoio; il motore può essere sia acceso che spento.

4.6.3.   Per controllare la reazione del sistema a un malfunzionamento che non sia la scarsità di reagente nel serbatoio, si fa funzionare il sistema motore per il numero pertinente di ore di funzionamento di cui alla tabella 3 della presente appendice oppure, a scelta del fabbricante, finché il pertinente contatore non raggiunge il valore al quale deve attivarsi il sistema di persuasione con segnale di livello "grave".

4.6.4.   La dimostrazione del sistema di persuasione con segnale di livello "grave" si considera effettuata se, alla fine di ogni prova eseguita ai sensi dei punti 4.6.2. e 4.6.3., il fabbricante dimostra all'autorità di omologazione che si è attivato il meccanismo di persuasione con segnale di livello "grave" considerato nel presente allegato.

4.7.   In alternativa, se il fabbricante preferisce e d'accordo con l'autorità di omologazione, la dimostrazione del meccanismo di persuasione può essere effettuata su una macchina completa, in conformità alle prescrizioni del punto 5.4., montandola su un banco di prova adatto o provandola su un tracciato di prova in condizioni controllate.

4.7.1.   La macchina va fatta funzionare finché il rilevatore associato al malfunzionamento prescelto non raggiunge il pertinente numero di ore di funzionamento (cfr. presente appendice, tabella 3) oppure finché il serbatoio del reagente non è vuoto o non raggiunge un livello inferiore al 2,5 per cento della sua capacità massima nominale, che è la quantità indicata dal fabbricante alla quale si attiva il sistema di persuasione con segnale di livello "grave".

Appendice 2

Descrizione dei meccanismi di attivazione e di disattivazione dei sistema d'allerta e di persuasione dell'operatore

1.   PER INTEGRARE LE PRESCRIZIONI SPECIFICATE NEL PRESENTE ALLEGATO RELATIVE AI MECCANISMI DI ATTIVAZIONE E DI DISATTIVAZIONE DEI SISTEMI D'ALLERTA E DI PERSUASIONE DELL'OPERATORE, LA PRESENTE APPENDICE 2 SPECIFICA I REQUISITI TECNICHE PER L'USO DI TALI MECCANISMI DI ATTIVAZIONE E DI DISATTIVAZIONE.

2.   MECCANISMO DI ATTIVAZIONE E DI DISATTIVAZIONE DEL SISTEMA D'ALLERTA

2.1.   Il sistema d'allerta dell'operatore si deve attivare quando il codice diagnostico di guasto DTC associato a un NCM che ne giustifica l'attivazione ha lo status definito nella presente appendice, tabella 2.

Tabella 2

Attivazione del sistema d'allerta dell'operatore

| Tipo di malfunzionamento | Status del DTC per l'attivazione del sistema d'allerta |
| --- | --- |
| scarsa qualità del reagente | confermato e attivo |
| interruzione della distribuzione | confermato e attivo |
| valvola EGR ostruita | confermato e attivo |
| malfunzionamento del sistema di monitoraggio | confermato e attivo |
| eventuale soglia degli NOx | confermato e attivo |

Tipo di malfunzionamento

Status del DTC per l'attivazione del sistema d'allerta

scarsa qualità del reagente

confermato e attivo

interruzione della distribuzione

confermato e attivo

valvola EGR ostruita

confermato e attivo

malfunzionamento del sistema di monitoraggio

confermato e attivo

eventuale soglia degli NOx

confermato e attivo

2.2.   Il sistema d'allerta dell'operatore deve disattivarsi quando il sistema diagnostico ritiene che il malfunzionamento relativo a tale avvertimento non sia più presente o quando le informazioni, compresi i DTC relativi a malfunzionamenti che ne giustificano l'attivazione, sono cancellate da uno scanner.

2.2.1   Prescrizioni relative alla cancellazione delle "Informazioni sul controllo degli NOx"

2.2.1.1.   Cancellazione/reimpostazione delle "Informazioni sul controllo degli NOx" per mezzo di uno scanner

Se richiesto dallo scanner, i dati che seguono devono essere cancellati dalla memoria del computer o reimpostati al valore specificato nella presente appendice (cfr. tabella 3).

Tabella 3

Cancellazione/reimpostazione delle "informazioni sul controllo degli NOx" per mezzo di uno scanner

| Informazioni sul controllo degli NOx | Cancellabili | Reimpostabili |
| --- | --- | --- |
| tutti i DTC | X | |
| valore del contatore con il più alto numero di ore di funzionamento del motore | | X |
| numero di ore di funzionamento del motore indicato dai contatori NCD | | X |

Informazioni sul controllo degli NOx

Cancellabili

Reimpostabili

tutti i DTC

X

valore del contatore con il più alto numero di ore di funzionamento del motore

X

numero di ore di funzionamento del motore indicato dai contatori NCD

X

2.2.1.2.   Le informazioni sul controllo degli NOx non si devono cancellare in seguito al distacco della batteria della macchina.

2.2.1.3.   La cancellazione delle "Informazioni sul controllo degli NOx" deve essere possibile solo in condizioni di "motore spento".

2.2.1.4.   Quando le "Informazioni sul controllo degli NOx", DTC compresi, sono cancellate, ogni lettura associata a tali malfunzionamenti, e specificata nel presente allegato, non deve essere cancellata ma reimpostata al valore specificato al punto pertinente del presente allegato.

3.   MECCANISMO DI ATTIVAZIONE E DISATTIVAZIONE DEL SISTEMA DI PERSUASIONE DELL'OPERATORE

| 3.1. | Il sistema di persuasione dell'operatore si attiva quando è attivo il sistema d'allerta e il contatore pertinente per il tipo di NMC che ne giustifica l'attivazione raggiunge il valore specificato nella presente appendice, tabella 4. |
| --- | --- |

3.1.

Il sistema di persuasione dell'operatore si attiva quando è attivo il sistema d'allerta e il contatore pertinente per il tipo di NMC che ne giustifica l'attivazione raggiunge il valore specificato nella presente appendice, tabella 4.

| 3.2. | Il sistema di persuasione dell'operatore si deve disattivare quando il sistema non individua più un malfunzionamento che ne giustifichi l'attivazione o quando le informazioni, compresi i DTC relativi agli NCM che ne giustificano l'attivazione, sono cancellate da uno scanner o da uno strumento di manutenzione. |
| --- | --- |

3.2.

Il sistema di persuasione dell'operatore si deve disattivare quando il sistema non individua più un malfunzionamento che ne giustifichi l'attivazione o quando le informazioni, compresi i DTC relativi agli NCM che ne giustificano l'attivazione, sono cancellate da uno scanner o da uno strumento di manutenzione.

| 3.3. | I sistemi d'allerta e di persuasione dell'operatore devono essere immediatamente attivati o disattivati, a seconda dei casi, in base alle disposizioni del punto 6. del presente allegato dopo la verifica del quantitativo di reagente presente nel serbatoio. In tal caso, i meccanismi di attivazione o di disattivazione non dipendono dallo status di nessun DTC associato. |
| --- | --- |

3.3.

I sistemi d'allerta e di persuasione dell'operatore devono essere immediatamente attivati o disattivati, a seconda dei casi, in base alle disposizioni del punto 6. del presente allegato dopo la verifica del quantitativo di reagente presente nel serbatoio. In tal caso, i meccanismi di attivazione o di disattivazione non dipendono dallo status di nessun DTC associato.

4.   MECCANISMO DEL CONTATORE

4.1.   Aspetti generali

| 4.1.1. | Per soddisfare le prescrizioni del presente allegato, il sistema deve prevedere almeno 4 contatori che registrino il numero di ore durante le quali il motore è stato fatto funzionare mentre il sistema individuava una delle seguenti condizioni:






  a) | qualità inappropriata del reagente; |
| --- | --- | --- |

4.1.1.

Per soddisfare le prescrizioni del presente allegato, il sistema deve prevedere almeno 4 contatori che registrino il numero di ore durante le quali il motore è stato fatto funzionare mentre il sistema individuava una delle seguenti condizioni:

a)

qualità inappropriata del reagente;

| b) | interruzione dell'attività di distribuzione del reagente; |
| --- | --- |

b)

interruzione dell'attività di distribuzione del reagente;

| c) | valvola EGR ostruita; |
| --- | --- |

c)

valvola EGR ostruita;

| d) | malfunzionamento del sistema NCD a norma del punto 9.1., lettera b), del presente allegato. |
| --- | --- |

d)

malfunzionamento del sistema NCD a norma del punto 9.1., lettera b), del presente allegato.

| 4.1.1.1. | A sua scelta, il fabbricante può usare uno o più contatori per raggruppare i malfunzionamenti indicati al punto 4.1.1. |
| --- | --- |

4.1.1.1.

A sua scelta, il fabbricante può usare uno o più contatori per raggruppare i malfunzionamenti indicati al punto 4.1.1.

| 4.1.2. | Ciascun contatore continua a registrare fino al valore massimo fornito da un contatore da 2 byte con risoluzione di 1 ora e mantiene tale valore, a meno che non si verifichino le condizioni che ne consentono l'azzeramento. |
| --- | --- |

4.1.2.

Ciascun contatore continua a registrare fino al valore massimo fornito da un contatore da 2 byte con risoluzione di 1 ora e mantiene tale valore, a meno che non si verifichino le condizioni che ne consentono l'azzeramento.

| 4.1.3. | Un fabbricante può usare uno o più contatori del sistema NCD. Un unico contatore può accumulare il numero di ore di 2 o più malfunzionamenti diversi associati a tale tipo di contatore, nessuno dei quali ha raggiunto il tempo indicato dal contatore unico. |
| --- | --- |

4.1.3.

Un fabbricante può usare uno o più contatori del sistema NCD. Un unico contatore può accumulare il numero di ore di 2 o più malfunzionamenti diversi associati a tale tipo di contatore, nessuno dei quali ha raggiunto il tempo indicato dal contatore unico.

| 4.1.3.1. | Se il fabbricante decide di usare più contatori del sistema NCD, il sistema deve poter assegnare un contatore specifico del sistema di controllo a ciascun malfunzionamento che, ai sensi del presente allegato, sia pertinente per tale tipo di contatore. |
| --- | --- |

4.1.3.1.

Se il fabbricante decide di usare più contatori del sistema NCD, il sistema deve poter assegnare un contatore specifico del sistema di controllo a ciascun malfunzionamento che, ai sensi del presente allegato, sia pertinente per tale tipo di contatore.

4.2.   Principio del meccanismo dei contatori

| 4.2.1. | Tutti i contatori devono funzionare nei modi di seguito descritti:






  4.2.1.1. | Se parte da zero, il contatore inizia a contare non appena viene individuato un malfunzionamento pertinente a tale contatore e il corrispondente DTC ha lo status descritto nella tabella 2; |
| --- | --- | --- |

4.2.1.

Tutti i contatori devono funzionare nei modi di seguito descritti:

4.2.1.1.

Se parte da zero, il contatore inizia a contare non appena viene individuato un malfunzionamento pertinente a tale contatore e il corrispondente DTC ha lo status descritto nella tabella 2;

| 4.2.1.2. | se i malfunzionamenti si ripetono, una delle seguenti disposizioni, a scelta del fabbricante, deve essere soddisfatta:






  a) | se si verifica un unico evento di controllo e il malfunzionamento che in origine ha attivato il contatore non esiste più o è stato cancellato da uno scanner o da uno strumento di manutenzione, il contatore deve arrestarsi e mantenere il valore raggiunto. Se il contatore cessa di contare quando si attiva il sistema di persuasione con segnale di livello "grave", esso va tenuto bloccato al valore definito nella presente appendice, tabella 4, oppure a un valore pari o superiore al valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave", meno 30 minuti; |
| --- | --- | --- |

4.2.1.2.

se i malfunzionamenti si ripetono, una delle seguenti disposizioni, a scelta del fabbricante, deve essere soddisfatta:

a)

se si verifica un unico evento di controllo e il malfunzionamento che in origine ha attivato il contatore non esiste più o è stato cancellato da uno scanner o da uno strumento di manutenzione, il contatore deve arrestarsi e mantenere il valore raggiunto. Se il contatore cessa di contare quando si attiva il sistema di persuasione con segnale di livello "grave", esso va tenuto bloccato al valore definito nella presente appendice, tabella 4, oppure a un valore pari o superiore al valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave", meno 30 minuti;

| b) | il contatore va bloccato al valore definito nella presente appendice, tabella 4, o a un valore pari o superiore al valore del contatore per persuasione con segnale di livello "grave", meno 30 minuti; |
| --- | --- |

b)

il contatore va bloccato al valore definito nella presente appendice, tabella 4, o a un valore pari o superiore al valore del contatore per persuasione con segnale di livello "grave", meno 30 minuti;

| 4.2.1.3. | In un sistema di controllo a contatore singolo, quest'ultimo continua a essere attivo se viene individuato un NCM a esso pertinente e il corrispondente codice diagnostico di guasto (DTC) ha lo status di "confermato e attivo". Esso deve arrestarsi e mantenere uno dei valori di cui al punto 4.2.1.2. se non viene individuato alcun NCM che ne giustifichi l'attivazione o se tutti i malfunzionamenti pertinenti a tale contatore sono stati cancellati da uno scanner o uno strumento di manutenzione.

  Tabella 4


  Contatori e sistema di persuasione | Status del DTC per la prima attivazione del contatore | Valore del rilevatore per persuasione con segnale di livello "non grave" | Valore del contatore con segnale di livello "grave" | Valore bloccato mantenuto dal contatore |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| contatore della qualità del reagente | confermato e attivo | ≤ 10 ore | ≤ 20 ore | ≥ 90 % del valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave" |
| contatore della distribuzione | confermato e attivo | ≤ 10 ore | ≤ 20 ore | ≥ 90 % del valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave" |
| contatore annesso alla valvola EGR | confermato e attivo | ≤ 36 ore | ≤ 100 ore | ≥ 95 % del valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave" |
| contatore del sistema di controllo | confermato e attivo | ≤ 36 ore | ≤ 100 ore | ≥ 95 % del valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave" |
| eventuale soglia degli NOx | confermato e attivo | ≤ 10 ore | ≤ 20 ore | ≥ 90 % del valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave" |

4.2.1.3.

In un sistema di controllo a contatore singolo, quest'ultimo continua a essere attivo se viene individuato un NCM a esso pertinente e il corrispondente codice diagnostico di guasto (DTC) ha lo status di "confermato e attivo". Esso deve arrestarsi e mantenere uno dei valori di cui al punto 4.2.1.2. se non viene individuato alcun NCM che ne giustifichi l'attivazione o se tutti i malfunzionamenti pertinenti a tale contatore sono stati cancellati da uno scanner o uno strumento di manutenzione.

Tabella 4

Contatori e sistema di persuasione

Status del DTC per la prima attivazione del contatore

Valore del rilevatore per persuasione con segnale di livello "non grave"

Valore del contatore con segnale di livello "grave"

Valore bloccato mantenuto dal contatore

contatore della qualità del reagente

confermato e attivo

≤ 10 ore

≤ 20 ore

≥ 90 % del valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave"

contatore della distribuzione

confermato e attivo

≤ 10 ore

≤ 20 ore

≥ 90 % del valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave"

contatore annesso alla valvola EGR

confermato e attivo

≤ 36 ore

≤ 100 ore

≥ 95 % del valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave"

contatore del sistema di controllo

confermato e attivo

≤ 36 ore

≤ 100 ore

≥ 95 % del valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave"

eventuale soglia degli NOx

confermato e attivo

≤ 10 ore

≤ 20 ore

≥ 90 % del valore del contatore per la persuasione con segnale di livello "grave"

| 4.2.1.4. | Una volta bloccato, il contatore va azzerato se i monitor a esso pertinenti hanno funzionato almeno una volta fino al completamento del loro ciclo di controllo senza individuare un malfunzionamento e non è stato rilevato alcun malfunzionamento pertinente a tale contatore durante 40 ore di funzionamento del motore dopo che il contatore è stato arrestato (cfr. figura 4). |
| --- | --- |

4.2.1.4.

Una volta bloccato, il contatore va azzerato se i monitor a esso pertinenti hanno funzionato almeno una volta fino al completamento del loro ciclo di controllo senza individuare un malfunzionamento e non è stato rilevato alcun malfunzionamento pertinente a tale contatore durante 40 ore di funzionamento del motore dopo che il contatore è stato arrestato (cfr. figura 4).

| 4.2.1.5. | Se viene individuato un malfunzionamento pertinente a tale contatore durante il periodo in cui esso è stato bloccato, il contatore deve continuare a contare dal punto in cui era stato arrestato (cfr. figura 4). |
| --- | --- |

4.2.1.5.

Se viene individuato un malfunzionamento pertinente a tale contatore durante il periodo in cui esso è stato bloccato, il contatore deve continuare a contare dal punto in cui era stato arrestato (cfr. figura 4).

5.   ILLUSTRAZIONE DEI MECCANISMI DI ATTIVAZIONE, DISATTIVAZIONE E CONTEGGIO

5.1.   Questo punto illustra i meccanismi di attivazione, disattivazione e conteggio per alcuni casi tipici. Le cifre e le descrizioni date ai punti 5.2., 5.3. e 5.4. sono fornite solo a scopo illustrativo ai fini del presente allegato, non sono esempi delle prescrizioni del presente regolamento e non valgono come posizioni definitive sui processi interessati. Le ore del contatore di cui alle figure 6 e 7, si riferiscono ai valori massimi per la persuasione con segnale di livello "grave" di cui alla tabella 4. Ad esempio il fatto che, per semplificare, il sistema d'allerta sia attivo quando è attivo anche il sistema di persuasione non è stato menzionato nelle illustrazioni date.

Figura 4

Riattivazione e azzeramento di un contatore dopo un periodo durante il quale il suo valore è stato bloccato

Image

5.2.   La figura 5 illustra il funzionamento dei meccanismi di attivazione e disattivazione durante il monitoraggio della disponibilità di reagente in cinque casi:

Caso d'uso n. 1: nonostante l'avvertenza, l'operatore continua a far funzionare la macchina finché questa non viene disattivata.

Caso di rabbocco n. 1 (rabbocco "adeguato"): l'operatore riempie il serbatoio di reagente fino a un livello superiore alla soglia del 10 per cento. I sistemi d'allerta e di persuasione sono disattivati.

Casi di rabbocco nn. 2 e 3 (rabbocco "inadeguato"): il sistema d'allerta è attivato. Il livello di avvertimento dipende dalla quantità di reagente disponibile.

Caso di rabbocco n. 4 (rabbocco "molto inadeguato"): il sistema di persuasione di livello "non grave" si attiva immediatamente.

Figura 5

Disponibilità del reagente

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5.3.   La figura 6 illustra 3 casi di qualità inappropriata del reagente:

Caso d'uso n. 1: nonostante l'avvertenza, l'operatore continua a far funzionare la macchina finché questa non viene disattivata.

Caso di riparazione n. 1 (riparazione "scorretta" o "disonesta"): disattivata la macchina, l'operatore cambia la qualità del reagente ma, subito dopo la cambia nuovamente con uno di qualità scadente. Il sistema di persuasione si riattiva immediatamente e la macchina cessa di funzionare dopo 2 ore di funzionamento del motore.

Caso di riparazione n. 2 (riparazione "buona"): disattivata la macchina, l'operatore corregge la qualità del reagente. Tuttavia, qualche tempo dopo la riempie nuovamente con reagente di qualità scadente. I processi d'allerta, di persuasione e di rilevazione ripartono da zero.

Figura 6

Rabbocco con reagente di qualità scadente

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5.4.   La figura 7 illustra tre casi di malfunzionamento del sistema di distribuzione dell'urea. La figura illustra anche la procedura che si applica in caso dei malfunzionamenti del controllo descritti al punto 9. del presente allegato.

Caso d'uso n. 1: nonostante l'avvertenza, l'operatore continua a far funzionare la macchina finché questa non viene disattivata.

Caso di riparazione n. 1 (riparazione "buona"): disattivata la macchina, l'operatore ripara il sistema di distribuzione. Tuttavia, qualche tempo dopo il sistema di distribuzione cessa nuovamente di funzionare. I processi d'allerta, di persuasione e di conteggio ripartono da zero.

Caso di riparazione n. 2 ("cattiva" riparazione): durante il periodo di persuasione con segnale di livello "non grave" (riduzione della coppia), l'operatore ripara il sistema di distribuzione. Tuttavia, subito dopo il sistema di distribuzione cessa nuovamente di funzionare. Il sistema di persuasione con segnale di livello "non grave" si riattiva immediatamente e il rilevatore riparte dal valore che aveva al momento della riparazione.

Figura 7

Malfunzionamento del sistema di distribuzione del reagente

Image

Appendice 3

Dimostrazione della concentrazione minima accettabile di reagente CDmin

| 1. | Il fabbricante dimostra il valore corretto di CDmin durante l'omologazione effettuando la parte a caldo del ciclo NRTC utilizzando un reagente avente la concentrazione CDmin. |
| --- | --- |

1.

Il fabbricante dimostra il valore corretto di CDmin durante l'omologazione effettuando la parte a caldo del ciclo NRTC utilizzando un reagente avente la concentrazione CDmin.

| 2. | La prova deve seguire i cicli NCD appropriati, o il ciclo di precondizionamento definito dal fabbricante, che permetta a un sistema di controllo degli NOx a circolo chiuso di effettuare l'adeguamento alla qualità del reagente con la concentrazione CDmin. |
| --- | --- |

2.

La prova deve seguire i cicli NCD appropriati, o il ciclo di precondizionamento definito dal fabbricante, che permetta a un sistema di controllo degli NOx a circolo chiuso di effettuare l'adeguamento alla qualità del reagente con la concentrazione CDmin.

| 3. | Le emissioni inquinanti che risultano da questa prova devono essere inferiori alla soglia degli NOx specificata al punto 7.1.1 del presente allegato. |
| --- | --- |

3.

Le emissioni inquinanti che risultano da questa prova devono essere inferiori alla soglia degli NOx specificata al punto 7.1.1 del presente allegato.

---

ALLEGATO 10

DETERMINAZIONE DELLE EMISSIONI DI CO2

Appendice 1

Determinazione delle emissioni di CO2 per i motori delle fasce di potenza fino a P

1.   INTRODUZIONE

1.1.   La presente appendice stabilisce le disposizioni e le procedure di prova per la dichiarazione delle emissioni di CO2 per tutte le fasce di potenza fino a P. Se il fabbricante, in base all'opzione indicata al punto 5.2. del presente regolamento, sceglie di usare la procedura dell'allegato 4b, si applica l'appendice 2 del presente allegato.

2.   PRESCRIZIONI GENERALI

2.1.   Le emissioni di CO2 sono determinate nel ciclo di prova applicabile indicato al punto 1.1. dell'allegato 4a conformemente al punto 3. (NRSC) o al punto 4. (NRTC con avviamento a caldo), rispettivamente, dell'allegato 4a del presente regolamento. Per le fasce di potenza da L a P, le emissioni di CO2 sono determinate nel ciclo di prova NRTC con avviamento a caldo.

2.2.   I risultati delle prove si registrano come valori medi specifici al freno del ciclo e si esprimono in g/kWh.

2.3.   Se il fabbricante sceglie di effettuare il ciclo NRSC come ciclo modale con rampe di transizione, si applicano i riferimenti al ciclo NRTC di cui alla presente appendice oppure le prescrizioni dell'appendice 2 del presente allegato.

3.   DETERMINAZIONE DELLE EMISSIONI DI CO2

3.1.   Misurazione del gas grezzo

Si applica il presente punto se il CO2 è misurato nel gas di scarico grezzo.

3.1.1.   Misurazione

Il CO2 presente nel gas di scarico grezzo emesso dal motore sottoposto a prova si misura con un analizzatore a raggi infrarossi non dispersivo (NDIR) conformemente al punto 1.4.3.2. (NRSC) o al punto 2.3.3.2. (NRTC) dell'allegato 4a, appendice 1, del presente regolamento.

Il sistema di misura deve soddisfare i requisiti di linearità di cui all'allegato 4a, appendice 2, punto 1.5., del presente regolamento.

Il sistema di misura deve soddisfare le prescrizioni del punto 1.4.1. (NRSC) o del punto 2.3.1. (NRTC) dell'allegato 4a, appendice 1, del presente regolamento.

3.1.2.   valutazione dei dati

I dati pertinenti vanno raccolti e salvati in conformità al punto 3.7.4. (NRSC) o al punto 4.5.7.2. (NRTC), rispettivamente, dell'allegato 4a del presente regolamento.

3.1.3.   calcolo dell'emissione media del ciclo

Se le misurazioni vengono effettuate su secco, si applica la correzione secco/umido conformemente al punto 1.3.2. (NRSC) o al punto 2.1.2.2. (NRTC) dell'allegato 4A, appendice 3, del presente regolamento.

Per l'NRSC la massa del CO2 (g/h) è calcolata per ogni singola modalità conformemente al punto 1.3.4. dell'allegato 4A, appendice 3, del presente regolamento. i flussi dei gas di scarico sono determinati conformemente ai punti da 1.2.1. a 1.2.5. dell'allegato 4A del presente regolamento.

Per l'NRTC la massa del CO2 (g/prova) è calcolata conformemente al punto 2.1.2.1. dell'allegato 4A, appendice 3, del presente regolamento. i flussi dei gas di scarico sono determinati conformemente al punto 2.2.3. dell'allegato 4A, appendice 1, del presente regolamento.

3.2.   Misurazione del gas diluito

Si applica il presente punto se il CO2 è misurato nel gas di scarico diluito.

3.2.1.   misurazione

Il CO2 presente nel gas di scarico diluito emesso dal motore sottoposto a prova si misura con un analizzatore a raggi infrarossi non dispersivo (NDIR) conformemente al punto 1.4.3.2. (NRSC) o al punto 2.3.3.2. (NRTC) dell'allegato 4A, appendice 1, del presente regolamento. la diluizione del gas di scarico si effettua con aria ambiente filtrata, aria sintetica o azoto. la capacità di flusso del sistema di diluizione a flusso totale deve essere sufficientemente elevata da evitare del tutto la condensazione dell'acqua nei sistemi di diluizione e campionamento.

Il sistema di misura deve soddisfare i requisiti di linearità di cui all'allegato 4A, appendice 2, punto 1.5., del presente regolamento.

Il sistema di misura deve soddisfare le prescrizioni del punto 1.4.1. (NRSC) o del punto 2.3.1. (NRTC) dell'allegato 4A, appendice 1, del presente regolamento.

3.2.2.   valutazione dei dati

I dati pertinenti vanno raccolti e salvati in conformità al punto 3.7.4. (NRSC) o al punto 4.5.7.2. (NRTC) dell'allegato 4A del presente regolamento.

3.2.3.   calcolo dell'emissione media del ciclo

Se le misurazioni vengono effettuate su secco, si applica la correzione secco/umido conformemente al punto 1.3.2 (NRSC) o al punto 2.1.2.2. (NRTC) dell'allegato 4A, appendice 3, del presente regolamento.

Per l'NRSC la massa del CO2 (g/h) è calcolata per ogni singola modalità conformemente al punto 1.3.4. dell'allegato 4A, appendice 3, del presente regolamento. I flussi dei gas di scarico diluiti sono determinati conformemente al punto 1.2.6. dell'allegato 4A, appendice 1, del presente regolamento.

Per l'NRTC la massa del CO2 (g/prova) è calcolata conformemente al punto 2.2.3. dell'allegato 4A, appendice 3, del presente regolamento. I flussi dei gas di scarico diluiti sono determinati conformemente al punto 2.2.1. dell'allegato 4A, appendice 3, del presente regolamento.

Una correzione del fondo è applicata conformemente al punto 2.2.3.1.1. dell'allegato 4A, appendice 3, del presente regolamento.

3.3.   Calcolo delle emissioni specifiche al freno

3.3.1.   NRSC

Le emissioni specifiche al freno e
  CO2
  (g/kWh) si calcolano nel modo seguente:

Formula

Dove:

Formula

E

| | CO2 mass,I
  È la massa del CO2 della modalità singola (g/h) |
| --- | --- |

CO2 mass,I
  È la massa del CO2 della modalità singola (g/h)

| | Pm,i
  È la potenza misurata della modalità singola (kW) |
| --- | --- |

Pm,i
  È la potenza misurata della modalità singola (kW)

| | PAE,i
  È la potenza dei dispositivi ausiliari della modalità singola (kW) |
| --- | --- |

PAE,i
  È la potenza dei dispositivi ausiliari della modalità singola (kW)

| | WF,i
  È il fattore di ponderazione della modalità singola |
| --- | --- |

WF,i
  È il fattore di ponderazione della modalità singola

3.3.2.   NRTC

Il lavoro prodotto nel ciclo necessario al calcolo delle emissioni specifiche di CO2 al freno si determina conformemente al punto 4.6.2. dell'allegato 4 A del presente regolamento.

Le emissioni specifiche al freno E
  CO2
  (g/kWh) si calcolano nel modo seguente:

Formula

Dove:

| | M
  CO2, hot Sono le emissioni massiche di CO2 nella prova con avviamento a caldo NRTC (g) |
| --- | --- |

M
  CO2, hot Sono le emissioni massiche di CO2 nella prova con avviamento a caldo NRTC (g)

| | W
  act, hot è il ciclo di lavoro effettivo della prova con avviamento a caldo NRTC (kWh) |
| --- | --- |

W
  act, hot è il ciclo di lavoro effettivo della prova con avviamento a caldo NRTC (kWh)

Appendice 2

Determinazione delle emissioni di CO2 per i motori delle fasce di potenza Q e R

1.   INTRODUZIONE

La presente appendice stabilisce le disposizioni e le procedure di prova per la dichiarazione delle emissioni di CO2 per le fasce di potenza q e r. se il fabbricante, in base all'opzione di cui al punto 5.2. del presente regolamento, sceglie di usare la procedura di cui all'allegato 4B del presente regolamento, si applicano le disposizioni e le procedure di prova fissate dalla presente appendice 2 per la registrazione delle emissioni di CO2.

2.   PRESCRIZIONI GENERALI

2.1.   Le emissioni di CO2 sono determinate nel ciclo di prova nrtc con avviamento a caldo conformemente al punto 7.8.3. dell'allegato 4B.

2.2.   I risultati delle prove si registrano come valori medi specifici al freno del ciclo e si esprimono in g/kWh.

3.   DETERMINAZIONE DELLE EMISSIONI DI CO2

3.1.   Misurazione del gas grezzo

Si applica il presente punto se il CO2 è misurato nel gas di scarico grezzo.

3.1.1.   Misurazione

Il CO2 presente nel gas di scarico grezzo emesso dal motore sottoposto a prova si misura con un analizzatore a raggi infrarossi non dispersivo (NDIR) conformemente al punto 9.4.6. dell'allegato 4B del presente regolamento.

Il sistema di misura deve soddisfare i requisiti di linearità di cui al punto 8.1.4.dell'allegato 4B del presente regolamento.

Il sistema di misura deve soddisfare le prescrizioni di cui al punto 8.1.9. dell'allegato 4B del presente regolamento.

3.1.2.   Valutazione dei dati

I dati pertinenti vanno registrati e stoccati conformemente al punto 7.8.3., allegato 4B del presente regolamento.

3.1.3.   Calcolo dell'emissione media del ciclo

Se la misurazione viene effettuata su secco, prima di procedere a ulteriori calcoli si applica la correzione secco/umido ai valori delle concentrazioni istantanee conformemente al punto A.8.2.2. dell'appendice 8 o al punto A.7.3.2. dell'appendice 7 dell'allegato 4B del presente regolamento.

La massa del CO2 (g/prova) si calcola moltiplicando le concentrazioni istantanee di CO2 e i flussi dei gas di scarico allineati temporalmente con successiva integrazione nel ciclo di prova, in conformità al:

| a) | punto a.8.2.1.2. e punto a.8.2.5. dell'appendice 8 dell'allegato 4B, usando i valori di u del CO2 dalla tabella a.8.1. o calcolando i valori di u conformemente al punto a.8.2.4.2. dell'appendice 8 dell'allegato 4B del presente regolamento; oppure |
| --- | --- |

a)

punto a.8.2.1.2. e punto a.8.2.5. dell'appendice 8 dell'allegato 4B, usando i valori di u del CO2 dalla tabella a.8.1. o calcolando i valori di u conformemente al punto a.8.2.4.2. dell'appendice 8 dell'allegato 4B del presente regolamento; oppure

| b) | punto a.7.3.1. e punto a.7.3.3. dell'appendice 7 dell'allegato 4B del presente regolamento. |
| --- | --- |

b)

punto a.7.3.1. e punto a.7.3.3. dell'appendice 7 dell'allegato 4B del presente regolamento.

3.2.   Misurazione del gas diluito

Si applica il presente punto se il CO2 è misurato nel gas di scarico diluito.

3.2.1.   Misurazione

Il CO2 presente nel gas di scarico diluito emesso dal motore sottoposto a prova si misura con un analizzatore a raggi infrarossi non dispersivo (NDIR) conformemente al punto 9.4.6. dell'allegato 4B del presente regolamento. La diluizione del gas di scarico si effettua con aria ambiente filtrata, aria sintetica o azoto. La capacità di flusso del sistema di diluizione a flusso totale deve essere sufficientemente elevata da evitare del tutto la condensazione dell'acqua nei sistemi di diluizione e campionamento.

Il sistema di misura deve soddisfare i requisiti di linearità di cui al punto 8.1.4. dell'allegato 4B del presente regolamento.

Il sistema di misura deve soddisfare le prescrizioni di cui al punto 8.1.9. dell'allegato 4B del presente regolamento.

3.2.2.   Valutazione dei dati

I dati pertinenti vanno registrati e salvati conformemente al punto 7.8.3., allegato 4B del presente regolamento.

3.2.3.   Calcolo dell'emissione media del ciclo

Se la misurazione viene effettuata su secco, prima di procedere a ulteriori calcoli si applica la correzione secco/umido ai valori delle concentrazioni istantanee conformemente al punto A.8.3.2. dell'appendice 8 o al punto A.7.4.2. dell'appendice 7 dell'allegato 4B del presente regolamento.

La massa del CO2 (g/prova) si calcola moltiplicando le concentrazioni di CO2 e i flussi di gas di scarico diluito in conformità al:

| a) | punto a.8.3.1. e punto a.8.3.4. dell'appendice 8 dell'allegato 4B del presente regolamento, usando i valori di u del CO2 dalla tabella a.8.2. o calcolando i valori di u conformemente al punto a.8.3.3. dell'appendice 8 dell'allegato 4B; oppure |
| --- | --- |

a)

punto a.8.3.1. e punto a.8.3.4. dell'appendice 8 dell'allegato 4B del presente regolamento, usando i valori di u del CO2 dalla tabella a.8.2. o calcolando i valori di u conformemente al punto a.8.3.3. dell'appendice 8 dell'allegato 4B; oppure

| b) | punto a.7.4.1. e punto a.7.4.3. dell'appendice 7 dell'allegato 4B del presente regolamento. |
| --- | --- |

b)

punto a.7.4.1. e punto a.7.4.3. dell'appendice 7 dell'allegato 4B del presente regolamento.

Una correzione del fondo è applicata conformemente al punto A.8.3.2.4. o al punto A.7.4.1. dell'allegato 4 B, appendice 8, del presente regolamento.

3.3.   Calcolo delle emissioni specifiche al freno

Il lavoro prodotto nel ciclo necessario al calcolo delle emissioni specifiche di CO2 al freno si determina conformemente al punto 7.8.3.4. dell'allegato 4B del presente regolamento.

Le emissioni specifiche al freno eCO2 (g/kWh) si calcolano nel modo seguente:

Formula

dove:

| | mCO2, hot sono le emissione massiche di CO2 nella prova con avviamento a caldo NRTC (g) |
| --- | --- |

mCO2, hot sono le emissione massiche di CO2 nella prova con avviamento a caldo NRTC (g)

| | Wact, hot è il ciclo di lavoro effettivo della prova con avviamento a caldo NRTC (kWh) |
| --- | --- |

Wact, hot è il ciclo di lavoro effettivo della prova con avviamento a caldo NRTC (kWh)

---