# Journal officiel C 207/2014

| | ISSN 1977-0936 |
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| Journal officiel
  de l'Union européenne | C 207 |
| | |
| Édition de langue française | Communications et informations | 57e année3 juillet 2014 |

ISSN 1977-0936

Journal officiel

de l'Union européenne

C 207

Édition de langue française

Communications et informations

57e année3 juillet 2014

---

| Numéro d'information | Sommaire | page |
| --- | --- | --- |
| | IV   Informations |
| | INFORMATIONS PROVENANT DES INSTITUTIONS, ORGANES ET ORGANISMES DE L'UNION EUROPÉENNE |
| | Commission européenne |
| 2014/C 207/01 | Taux de change de l'euro | 1 |
| 2014/C 207/02 | Communication de la Commission dans le cadre du règlement (UE) no 813/2013 de la Commission portant application de la directive 2009/125/CE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne les exigences d’écoconception applicables aux dispositifs de chauffage des locaux et aux dispositifs de chauffage mixtes et du règlement délégué (UE) no 811/2013 de la Commission complétant la directive 2010/30/UE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne l’étiquetage énergétique des dispositifs de chauffage des locaux, des dispositifs de chauffage mixtes, des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire et des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire | 2 |
| 2014/C 207/03 | Communication de la Commission dans le cadre du règlement (UE) no 814/2013 de la Commission portant application de la directive 2009/125/CE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne les exigences d’écoconception applicables aux chauffe-eau et aux ballons d’eau chaude et du règlement délégué (UE) no 812/2013 de la Commission complétant la directive 2010/30/UE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne l’étiquetage énergétique des chauffe-eau, des ballons d’eau chaude et des produits combinés constitués d’un chauffe-eau et d’un dispositif solaire | 22 |
| | Cour des comptes |
| 2014/C 207/04 | Rapport spécial no 5/2014 La surveillance bancaire européenne prend forme — L’ABE évolue dans un contexte mouvant | 41 |
| | INFORMATIONS RELATIVES À L'ESPACE ÉCONOMIQUE EUROPÉEN |
| | Autorité de surveillance AELE |
| 2014/C 207/05 | Aide d’État — Décision de ne pas soulever d’objections | 42 |
| 2014/C 207/06 | Aide d’État — Décision de ne pas soulever d’objections | 43 |
| 2014/C 207/07 | Aide d’État — Décision de ne pas soulever d’objections | 44 |

Numéro d'information

Sommaire

page

IV   Informations

INFORMATIONS PROVENANT DES INSTITUTIONS, ORGANES ET ORGANISMES DE L'UNION EUROPÉENNE

Commission européenne

2014/C 207/01

Taux de change de l'euro

1

2014/C 207/02

Communication de la Commission dans le cadre du règlement (UE) no 813/2013 de la Commission portant application de la directive 2009/125/CE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne les exigences d’écoconception applicables aux dispositifs de chauffage des locaux et aux dispositifs de chauffage mixtes et du règlement délégué (UE) no 811/2013 de la Commission complétant la directive 2010/30/UE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne l’étiquetage énergétique des dispositifs de chauffage des locaux, des dispositifs de chauffage mixtes, des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire et des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire

o

o

2

2014/C 207/03

Communication de la Commission dans le cadre du règlement (UE) no 814/2013 de la Commission portant application de la directive 2009/125/CE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne les exigences d’écoconception applicables aux chauffe-eau et aux ballons d’eau chaude et du règlement délégué (UE) no 812/2013 de la Commission complétant la directive 2010/30/UE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne l’étiquetage énergétique des chauffe-eau, des ballons d’eau chaude et des produits combinés constitués d’un chauffe-eau et d’un dispositif solaire

o

o

22

Cour des comptes

2014/C 207/04

Rapport spécial no 5/2014 La surveillance bancaire européenne prend forme — L’ABE évolue dans un contexte mouvant

o

41

INFORMATIONS RELATIVES À L'ESPACE ÉCONOMIQUE EUROPÉEN

Autorité de surveillance AELE

2014/C 207/05

Aide d’État — Décision de ne pas soulever d’objections

42

2014/C 207/06

Aide d’État — Décision de ne pas soulever d’objections

43

2014/C 207/07

Aide d’État — Décision de ne pas soulever d’objections

44

---

| | V   Avis |
| --- | --- |
| | PROCÉDURES ADMINISTRATIVES |
| | Office européen de sélection du personnel (EPSO) |
| 2014/C 207/08 | Avis de concours généraux | 45 |
| | PROCÉDURES RELATIVES À LA MISE EN OEUVRE DE LA POLITIQUE DE CONCURRENCE |
| | Commission européenne |
| 2014/C 207/09 | Notification préalable d’une concentration (Affaire M.7230 — Bekaert/Pirelli Steel Tyre Cord Business) (
  1
  ) | 46 |
| 2014/C 207/10 | Notification préalable d’une concentration (Affaire M.7132 — INEOS/Doeflex) (
  1
  ) | 47 |

V   Avis

PROCÉDURES ADMINISTRATIVES

Office européen de sélection du personnel (EPSO)

2014/C 207/08

Avis de concours généraux

45

PROCÉDURES RELATIVES À LA MISE EN OEUVRE DE LA POLITIQUE DE CONCURRENCE

Commission européenne

2014/C 207/09

Notification préalable d’une concentration (Affaire M.7230 — Bekaert/Pirelli Steel Tyre Cord Business) (
  1
  )

1

46

2014/C 207/10

Notification préalable d’une concentration (Affaire M.7132 — INEOS/Doeflex) (
  1
  )

1

47

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| | (1)   Texte présentant de l'intérêt pour l'EEE |

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(1)   Texte présentant de l'intérêt pour l'EEE

1

| FR | |
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FR

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IV Informations

INFORMATIONS PROVENANT DES INSTITUTIONS, ORGANES ET ORGANISMES DE L'UNION EUROPÉENNE

Commission européenne

| 3.7.2014 | FR | Journal officiel de l'Union européenne | C 207/1 |
| --- | --- | --- | --- |

3.7.2014

FR

Journal officiel de l'Union européenne

C 207/1

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Taux de change de l'euro (1)

2 juillet 2014

(2014/C 207/01)

1 euro =

| | Monnaie | Taux de change |
| --- | --- | --- |
| USD | dollar des États-Unis | 1,3656 |
| JPY | yen japonais | 138,65 |
| DKK | couronne danoise | 7,4563 |
| GBP | livre sterling | 0,79580 |
| SEK | couronne suédoise | 9,1574 |
| CHF | franc suisse | 1,2137 |
| ISK | couronne islandaise | |
| NOK | couronne norvégienne | 8,4250 |
| BGN | lev bulgare | 1,9558 |
| CZK | couronne tchèque | 27,432 |
| HUF | forint hongrois | 311,10 |
| LTL | litas lituanien | 3,4528 |
| PLN | zloty polonais | 4,1456 |
| RON | leu roumain | 4,3864 |
| TRY | livre turque | 2,9053 |
| AUD | dollar australien | 1,4447 |
| CAD | dollar canadien | 1,4535 |
| HKD | dollar de Hong Kong | 10,5835 |
| NZD | dollar néo-zélandais | 1,5568 |
| SGD | dollar de Singapour | 1,7013 |
| KRW | won sud-coréen | 1 377,92 |
| ZAR | rand sud-africain | 14,6314 |
| CNY | yuan ren-min-bi chinois | 8,4816 |
| HRK | kuna croate | 7,5865 |
| IDR | rupiah indonésienne | 16 272,80 |
| MYR | ringgit malais | 4,3706 |
| PHP | peso philippin | 59,538 |
| RUB | rouble russe | 46,7560 |
| THB | baht thaïlandais | 44,204 |
| BRL | real brésilien | 3,0113 |
| MXN | peso mexicain | 17,6777 |
| INR | roupie indienne | 81,3283 |

Monnaie

Taux de change

USD

dollar des États-Unis

1,3656

JPY

yen japonais

138,65

DKK

couronne danoise

7,4563

GBP

livre sterling

0,79580

SEK

couronne suédoise

9,1574

CHF

franc suisse

1,2137

ISK

couronne islandaise

NOK

couronne norvégienne

8,4250

BGN

lev bulgare

1,9558

CZK

couronne tchèque

27,432

HUF

forint hongrois

311,10

LTL

litas lituanien

3,4528

PLN

zloty polonais

4,1456

RON

leu roumain

4,3864

TRY

livre turque

2,9053

AUD

dollar australien

1,4447

CAD

dollar canadien

1,4535

HKD

dollar de Hong Kong

10,5835

NZD

dollar néo-zélandais

1,5568

SGD

dollar de Singapour

1,7013

KRW

won sud-coréen

1 377,92

ZAR

rand sud-africain

14,6314

CNY

yuan ren-min-bi chinois

8,4816

HRK

kuna croate

7,5865

IDR

rupiah indonésienne

16 272,80

MYR

ringgit malais

4,3706

PHP

peso philippin

59,538

RUB

rouble russe

46,7560

THB

baht thaïlandais

44,204

BRL

real brésilien

3,0113

MXN

peso mexicain

17,6777

INR

roupie indienne

81,3283

---

(1)  Source: taux de change de référence publié par la Banque centrale européenne.

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| 3.7.2014 | FR | Journal officiel de l'Union européenne | C 207/2 |
| --- | --- | --- | --- |

3.7.2014

FR

Journal officiel de l'Union européenne

C 207/2

---

Communication de la Commission dans le cadre du règlement (UE) no 813/2013 de la Commission portant application de la directive 2009/125/CE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne les exigences d’écoconception applicables aux dispositifs de chauffage des locaux et aux dispositifs de chauffage mixtes et du règlement délégué (UE) no 811/2013 de la Commission complétant la directive 2010/30/UE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne l’étiquetage énergétique des dispositifs de chauffage des locaux, des dispositifs de chauffage mixtes, des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire et des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire

(2014/C 207/02)

1.   Publication des titres et des références des méthodes de mesure et de calcul transitoires (1) aux fins de la mise en œuvre, d'une part, du règlement (UE) no 813/2013 de la Commission, et notamment de ses annexes III et IV, et, d'autre part, du règlement délégué (UE) no 811/2013, et notamment de ses annexes VII et VIII.

2.   Les paramètres en italiques sont déterminés dans le règlement (UE) no 813/2013 et dans le règlement délégué (UE) no 811/2013.

3.   Références

| Paramètre | Organisation | Référence/Titre | Notes |
| --- | --- | --- | --- |
| Dispositifs de chauffage des locaux par chaudière et dispositifs de chauffage mixtes par chaudière alimentés en combustibles gazeux |
| η, P, types de conception, Pstby
  , Pign | CEN | EN 15502-1:2012 Chaudières de chauffage central utilisant les combustibles gazeux – Partie 1: Exigences générales et essais | La norme EN 15502-1:2012 est destinée à remplacer les normes EN 297, EN 483, EN 677, EN 656, EN 13836 et EN 15420. |
| Puissance calorifique utile à la puissance calorifique nominale P4 et rendement calorifique utile à la puissance calorifique nominale η4 à + 80/ + 60°C | CEN | Point 3.1.6 Puissance nominale (définition, symbole Pn);
  Point 3.1.5.7 Rendement utile (définition, symbole ηu);
  Point 9.2.2 Essais | Toutes les valeurs du rendement sont exprimées en pouvoir calorifique supérieur PCS. |
| Types de conception, définitions | CEN | Point 3.1.10. Types de conception des chaudières avec les définitions de «chaudière à deux services», «chaudière à basse température» et «chaudière à condensation».
  Point 8.15. Formation de condensat (Exigences et Conditions d'essai); | |
| Puissance calorifique utile à 30 % de la puissance calorifique nominale P1
  et rendement calorifique utile à 30 % de la puissance calorifique nominale η1
  à charge partielle et en régime basse température | CEN | Point 3.1.5.7. Rendement utile (définition, symbole ηu);
  Point 9.3.2. Rendement utile à charge partielle, Essais | 1) | Les essais sont réalisés à 30 % du débit calorifique nominal, et non au débit calorifique minimal en régime établi. |

Paramètre

Organisation

Référence/Titre

Notes

Dispositifs de chauffage des locaux par chaudière et dispositifs de chauffage mixtes par chaudière alimentés en combustibles gazeux

η, P, types de conception, Pstby
  , Pign

CEN

EN 15502-1:2012 Chaudières de chauffage central utilisant les combustibles gazeux – Partie 1: Exigences générales et essais

La norme EN 15502-1:2012 est destinée à remplacer les normes EN 297, EN 483, EN 677, EN 656, EN 13836 et EN 15420.

Puissance calorifique utile à la puissance calorifique nominale P4 et rendement calorifique utile à la puissance calorifique nominale η4 à + 80/ + 60°C

CEN

Point 3.1.6 Puissance nominale (définition, symbole Pn);

Point 3.1.5.7 Rendement utile (définition, symbole ηu);

Point 9.2.2 Essais

Toutes les valeurs du rendement sont exprimées en pouvoir calorifique supérieur PCS.

Types de conception, définitions

CEN

Point 3.1.10. Types de conception des chaudières avec les définitions de «chaudière à deux services», «chaudière à basse température» et «chaudière à condensation».

Point 8.15. Formation de condensat (Exigences et Conditions d'essai);

Puissance calorifique utile à 30 % de la puissance calorifique nominale P1
  et rendement calorifique utile à 30 % de la puissance calorifique nominale η1
  à charge partielle et en régime basse température

CEN

Point 3.1.5.7. Rendement utile (définition, symbole ηu);

Point 9.3.2. Rendement utile à charge partielle, Essais

1)

Les essais sont réalisés à 30 % du débit calorifique nominal, et non au débit calorifique minimal en régime établi.

| 2) | Les températures de retour de l'essai sont de + 30 °C (pour les chaudières à condensation), de + 37 °C (pour les chaudières à basse température) ou de + 50 °C (pour les chaudières standard).
  Conformément à la norme prEN 15502-1:2013,






  — | η4 est le rendement utile au débit calorifique nominal ou, pour les chaudières avec organe d’ajustement aux besoins thermiques de l’installation de chauffage, à la moyenne arithmétique du débit calorifique maximal et du débit calorifique minimal; |
| --- | --- | --- |

2)

Les températures de retour de l'essai sont de + 30 °C (pour les chaudières à condensation), de + 37 °C (pour les chaudières à basse température) ou de + 50 °C (pour les chaudières standard).

Conformément à la norme prEN 15502-1:2013,

—

η4 est le rendement utile au débit calorifique nominal ou, pour les chaudières avec organe d’ajustement aux besoins thermiques de l’installation de chauffage, à la moyenne arithmétique du débit calorifique maximal et du débit calorifique minimal;

| — | η1 est le rendement utile à 30 % du débit calorifique nominal ou, pour les chaudières avec organe d’ajustement aux besoins thermiques de l’installation de chauffage, à 30 % de la moyenne arithmétique du débit calorifique maximal et du débit calorifique minimal. |
| --- | --- |

—

η1 est le rendement utile à 30 % du débit calorifique nominal ou, pour les chaudières avec organe d’ajustement aux besoins thermiques de l’installation de chauffage, à 30 % de la moyenne arithmétique du débit calorifique maximal et du débit calorifique minimal.

Pertes à l'arrêt Pstby

CEN

Point 9.3.2.3.1.3 Pertes à l'arrêt (Essai);

Consommation d’électricité du brûleur d’allumage Pign

CEN

Point 9.3.2 Tableaux 6 et 7: Q3 = brûleur d'allumage permanent

S'applique aux brûleurs d'allumage fonctionnant avec le brûleur principal en mode arrêt.

Émissions d'oxydes d'azote NOX

CEN

EN 15502-1:2012.

Point 8.13. NOX (classification, méthodes d'essai et de calcul)

Les valeurs des émissions de NOX sont exprimées en pouvoir calorifique supérieur PCS.

Dispositifs de chauffage des locaux par chaudière et dispositifs de chauffage mixtes par chaudière alimentés en combustibles liquides

Conditions générales d'essai

EN 304:1992; A1:1998; A2:2003 – Chaudières de chauffage — Règles d'essai pour les chaudières pour brûleurs à fioul à pulvérisation;

Partie 5 («Essais»).

Pertes à l'arrêt Pstby

CEN

EN 304 telle que susmentionnée;

Point 5.7 Détermination de la consommation d'entretien

Pstby
  =q × (P4/η4), avec «q» telle que définie dans la norme EN 304.

Les essais décrits dans la norme EN 304 doivent être réalisés avec Δ 30 K.

Efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux en mode actif ηson
  avec les résultats des essais pour la puissance utile P

CEN

Pour les chaudières à condensation:

EN 15034:2006. Chaudières pour le chauffage central – Chaudières de chauffage fioul à condensation; Point 5.6 Rendement utile.

La norme EN 15034:2006 renvoie aux chaudières de chauffage fioul à condensation.

Pour les chaudières standard et les chaudières basse température:

EN 304:1992; A1:1998; A2:2003 – Chaudières de chauffage — Règles d'essai pour les chaudières pour brûleurs à fioul à pulvérisation;

Partie 5 («Essais»).

Pour les chaudières avec brûleurs à air soufflé, des parties similaires présentes dans les normes EN 303-1, EN 303-2 et EN 303-4 s'appliquent. Pour les brûleurs atmosphériques non munis d'un ventilateur, la norme EN 1:1998 s'applique.

Les conditions des essais (paramètres de puissance et de température) pour η1
  et η4
  sont les mêmes que pour les chaudières à gaz décrites ci-dessus.

Émissions d'oxydes d'azote NOX

CEN

EN 267:2009+A1:2011

Brûleurs automatiques à air soufflé pour combustibles liquides;

Point 4.8.5. Valeurs limites d'émission pour le NOX et le CO;

Point 5. Essais. Annexe B. Mesures des émissions et corrections.

Les valeurs des émissions de NOX sont exprimées en pouvoir calorifique supérieur PCS.

La teneur en azote (N) du combustible dans les conditions de référence est de 140 mg/kg. Lorsqu'une teneur en azote différente est mesurée, à l'exception du kérosène uniquement, l'équation de correction suivante s'applique:

Formula

NOX(EN 267) est la valeur du NOX corrigée en fonction des conditions de référence de la teneur en azote du fioul choisies à 140 mg/kg;

NOXref est la valeur mesurée de NOX selon la partie B.2;

Nmeas est la valeur de la teneur en azote du fioul mesurée en mg/kg;

Nref = 140 mg/kg.

La valeur de NOX(EN 267) est utilisée pour évaluer le respect des exigences de la norme.

Dispositifs de chauffage des locaux par chaudière électrique et dispositifs de chauffage mixtes par chaudière électrique

Efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux ηs
  des dispositifs de chauffage des locaux par chaudière électrique et des dispositifs de chauffage mixtes par chaudière électrique

Commission européenne

Paragraphe 4 de la présente communication

Éléments supplémentaires pour les mesures et les calculs relatifs à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des dispositifs de chauffage des locaux par chaudière, des dispositifs de chauffage mixtes par chaudière et des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération

Dispositifs de chauffage des locaux par cogénération

Puissance calorifique utile des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération à la puissance calorifique nominale, dispositif de chauffage d'appoint désactivé PCHP100+Sup0
  , puissance calorifique utile des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération à la puissance calorifique nominale, dispositif de chauffage d'appoint activé PCHP100+Sup100

Rendement utile des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération à la puissance calorifique nominale, dispositif de chauffage d'appoint désactivé ηCHP100+Sup0
  , rendement utile des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération à la puissance calorifique nominale, dispositif de chauffage d'appoint activé ηCHP100+Sup100

Rendement électrique des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération à la puissance calorifique nominale, dispositif de chauffage d'appoint désactivé ηel,CHP100+Sup0
  , rendement électrique des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération à la puissance calorifique nominale, dispositif de chauffage d'appoint activé ηel,CHP100+Sup100

CEN

FprEN 50465:2013

Appareils fonctionnant au gaz – Appareils produisant de la chaleur et de l’électricité combinées dont le débit calorifique nominal est inférieur ou égal à 70 kW

Puissances calorifiques:

6.3 Débit calorifique et puissances calorifique et électrique; 7.3.1 et 7.6.1;

Rendements:

7.6.1 Rendement (Hi) et 7.6.2.1. Rendement – Efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux – conversion en rendement calorifique brut

PCHP100+Sup0
  correspond à

QCHP_100+Sup_0
  × ηth,CHP_100+Sup_0

dans la norme FprEN 50465:2013;

PCHP100+Sup100
  correspond à

QCHP_100+Sup_100
  × ηth,CHP_100+Sup_100

dans la norme FprEN 50465:2013;

ηCHP100+Sup0
  correspond à ηHs,th,CHP_100+Sup_0

dans la norme FprEN 50465:2013;

ηCHP100+Sup100
  correspond à ηHs,th,CHP_100+Sup_100

dans la norme FprEN 50465:2013;

ηel,CHP100+Sup0
  correspond à ηHs,el,CHP_100+Sup_0

dans la norme FprEN 50465:2013;

ηel,CHP100+Sup100
  correspond à ηHs,el,CHP_100+Sup_100

dans la norme FprEN 50465:2013.

La norme FprEN 50465 est utilisée comme référence uniquement pour le calcul de PCHP100+Sup0
  , PCHP100+Sup100
  , ηCHP100+Sup0
  , ηCHP100+Sup100
  , ηel,CHP100+Sup0
  et ηel,CHP100+Sup100
  .

Pour le calcul de ηs
  et ηson
  des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération, la méthodologie décrite dans la présente communication doit être utilisée.

Pstby
  , Pign

CEN

FprEN 50465:2013

Appareils fonctionnant au gaz – Appareils produisant de la chaleur et de l’électricité combinées dont le débit calorifique nominal est inférieur ou égal à 70 kW

Pertes à l'arrêt Pstby

CEN

Point 7.6.4 Pertes à l'arrêt Pstby

Consommation d’électricité du brûleur d’allumage Pign

CEN

Point 7.6.5 Débit calorifique du brûleur d’allumage permanent Qpilot

Pign
  correspond à Qpilot
  dans la norme FprEN 50465:2013.

Émissions d'oxydes d'azote NOX

CEN

FprEN 50465:2013

Point 7.8.2 NOX (Autres polluants)

Les valeurs des émissions de NOX sont mesurées en mg/kWh de combustible admis et exprimées en pouvoir calorifique supérieur PCS. L'énergie électrique produite lors de l'essai n'est pas prise en compte dans le calcul des émissions de NOX.

Dispositifs de chauffage des locaux par chaudière, dispositifs de chauffage mixtes par chaudière et dispositifs de chauffage des locaux par cogénération

Consommation d'électricité auxiliaire à pleine charge elmax, à charge partielle elmin et en mode veille PSB

CEN

EN 15456:2008: Chaudières de chauffage – Puissance électrique des générateurs de chaleur

EN 15502:2012 pour les chaudières à gaz

FprEN 50465:2013

Pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération

Point 7.6.3 Consommation d'énergie électrique auxiliaire des produits liés à l'énergie

Les mesures sont faites sans circulateur (pompe).

elmax correspond à Pelmax
  dans la norme FprEN 50465:2013;

elmin correspond à Pelmin
  dans la norme FprEN 50465:2013

L'énergie électrique auxiliaire consommée par le générateur de chaleur primaire est incluse dans la détermination de elmax, elmin et PSB
  .

Niveau de puissance acoustique LWA

CEN

Pour le niveau de puissance acoustique, mesuré à l'intérieur:

EN 15036 – 1: Chaudières de chauffage – Règles d'essais des émissions de bruit aérien des générateurs de chaleur – Partie 1: Émissions de bruit aérien des générateurs de chaleur

Pour l'acoustique, la norme EN 15036 – 1 renvoie à la norme EN ISO 3743-1:1995, Acoustique — Détermination des niveaux de puissance acoustique émis par les sources de bruit — Méthodes d’expertise en champ réverbéré applicables aux petites sources transportables — Partie 1: Méthode par comparaison en salle d’essai à parois dures, ainsi qu'à d'autres méthodes admissibles, chacune ayant leur propre niveau de précision.

Efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux ηs
  des dispositifs de chauffage des locaux par chaudière, des dispositifs de chauffage mixtes par chaudière et des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération

Commission européenne

Paragraphe 4 de la présente communication

Éléments supplémentaires pour les mesures et les calculs relatifs à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des dispositifs de chauffage des locaux par chaudière, des dispositifs de chauffage mixtes par chaudière et des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération

Dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur

Méthodes d'essai, pompes à chaleur à entraînement électrique à compression de vapeur

CEN

EN 14825:2013

Climatiseurs, groupes refroidisseurs de liquide et pompes à chaleur avec compresseur entraîné par moteur électrique pour le chauffage et la réfrigération des locaux – Essais et détermination des caractéristiques à charge partielle et calcul de performance saisonnière;

Partie 8: Méthodes d'essai pour les essais des puissances, des valeurs de l'EERbin(Tj) et du COPbin(Tj) en mode actif dans les conditions de charge partielle;

Partie 9: Méthodes d'essai relatives à la consommation d'énergie électrique en mode «arrêt par thermostat», mode veille et mode «dispositif de chauffage de carter»

Méthodes d'essai, pompes à chaleur à moteur et compression de vapeur utilisant les combustibles liquides ou gazeux

CEN

EN 14825:2013

Climatiseurs, groupes refroidisseurs de liquide et pompes à chaleur avec compresseur entraîné par moteur électrique pour le chauffage et la réfrigération des locaux – Essais et détermination des caractéristiques à charge partielle et calcul de performance saisonnière;

Partie 8: Méthodes d'essai pour les essais des puissances, des valeurs de l'EERbin(Tj) et du COPbin(Tj) en mode actif dans les conditions de charge partielle;

Partie 9: Méthodes d'essai relatives à la consommation d'énergie électrique en mode «arrêt par thermostat», mode veille et mode «dispositif de chauffage de carter»

Jusqu'à ce qu'une nouvelle norme européenne soit publiée. Un document de travail est en cours d'élaboration par le groupe d'experts CEN/TC299 WG3.

Méthodes d'essai, pompes à chaleur à sorption utilisant les combustibles liquides ou gazeux

CEN

prEN 12309-4:2013

Appareils à sorption fonctionnant au gaz pour le chauffage et/ou le refroidissement de débit calorifique sur PCI inférieur ou égal à 70 kW – Partie 4: Méthodes d'essai

Pompes à chaleur à moteur à compression de vapeur utilisant l'électricité ou les combustibles liquides ou gazeux

Conditions d'essai pour les unités air-eau, saumure-eau et eau-eau, pour l'application à moyenne température et dans les conditions climatiques moyennes, plus chaudes et plus froides, pour le calcul du coefficient de performance saisonnier SCOP pour les pompes à chaleur à entraînement électrique et du coefficient sur énergie primaire saisonnier SPER pour les pompes à chaleur à moteur utilisant les combustibles liquides ou gazeux

CEN

EN 14825:2013

Partie 5.4.4, Tableaux 18, 19 et 20 (air-eau);

Partie 5.5.4, Tableaux 30, 31 et 32 (saumure-eau, eau-eau)

Lorsque les températures de sortie indiquées dans la colonne «Sortie variable» doivent être appliquées pour les pompes à chaleur qui contrôlent la température de l'eau de sortie (de départ) en fonction de la demande de chaleur. Pour les pompes à chaleur qui ne contrôlent pas la température de l'eau de sortie (de départ) en fonction de la demande de chaleur mais ont une température de sortie fixe, la température de sortie doit être établie conformément aux valeurs indiquées dans la colonne «sortie fixe».

Pour les pompes à chaleur à moteur utilisant les combustibles liquides ou gazeux, la norme 14825:2013 s'applique jusqu'à ce qu'une nouvelle norme européenne soit publiée.

La température moyenne correspond, dans la norme EN 14825:2013, à la haute température.

Les essais sont réalisés conformément à la norme EN 14825:2013, partie 8:

pour les unités à puissance fixe, les essais sont réalisés comme indiqué dans la norme EN 14825:2013, partie 8.4. SOIT les températures de sortie mesurées lors des essais sont celles utilisées pour obtenir les températures de sortie moyennes correspondant aux points de déclaration figurant dans la norme EN 14825:2013, SOIT ces données doivent être obtenues par interpolation / extrapolation linéaire à partir des points d'essai donnés par la norme EN 14511-2:2013, avec, en complément et si nécessaire, la réalisation d'un essai à d'autres températures de sortie.

Pour les unités à puissance variable, la partie 8.5.2 de la norme EN 14825:2013 s'applique. SOIT les conditions des essais sont les mêmes que pour les points de déclaration figurant dans cette norme, SOIT les essais peuvent être réalisés à d'autres températures de sortie et dans les conditions de charge partielle avec obtention des résultats par interpolation ou extrapolation linéaire afin de déterminer les données correspondant aux points de déclaration figurant dans la norme EN 14825:2013.

Hormis pour les conditions d'essai A à F, «si la TOL (limite de fonctionnement) est inférieure à – 20 °C, un point de calcul supplémentaire doit être pris à partir de la puissance et du COP à – 15 °C» (tiré de la norme EN 14825:2013, point 7.4). Aux fins de la présente communication, ce point porte la lettre «G».

Pompes à chaleur à sorption utilisant les combustibles liquides ou gazeux

Conditions d'essai pour les unités air-eau, saumure-eau et eau-eau, pour l'application à moyenne température et dans les conditions climatiques moyennes, plus chaudes et plus froides, pour le calcul du coefficient sur énergie primaire saisonnier SPER

CEN

prEN 12309-3:2012

Appareils à sorption fonctionnant au gaz pour le chauffage et/ou le refroidissement de débit calorifique sur PCI inférieur ou égal à 70 kW – Partie 3: Conditions d'essai

Partie 4.2 Tableaux 5 et 6

La température moyenne correspond, dans la norme prEN 12309:-3:2012, à la haute température.

Pompes à chaleur à moteur à compression de vapeur utilisant l'électricité ou les combustibles liquides ou gazeux

Conditions d'essai pour les unités air-eau, saumure-eau et eau-eau, pour l'application à basse température et dans les conditions climatiques moyennes, plus chaudes et plus froides, pour le calcul du coefficient de performance saisonnier SCOP pour les pompes à chaleur à entraînement électrique et du coefficient sur énergie primaire saisonnier SPER pour les pompes à chaleur à moteur utilisant les combustibles liquides ou gazeux.

CEN

EN 14825:2013;

Partie 5.4.2, tableaux 11, 12 et 13 (air-eau);

Partie 5.5.2, tableaux 24, 25 et 26 (saumure-eau, eau-eau)

Lorsque les températures de sortie indiquées dans la colonne «Sortie variable» doivent être appliquées pour les pompes à chaleur qui contrôlent la température de l'eau de sortie (de départ) en fonction de la demande de chaleur. Pour les pompes à chaleur qui ne contrôlent pas la température de l'eau de sortie (de départ) en fonction de la demande de chaleur mais ont une température de sortie fixe, la température de sortie doit être établie conformément aux valeurs indiquées dans la colonne «sortie fixe».

Mêmes remarques que pour l'application à moyenne température et dans les conditions climatiques moyennes, excepté «La température moyenne correspond, dans la norme EN 14825:2013, à la haute température».

Pompes à chaleur à sorption utilisant les combustibles liquides ou gazeux

Conditions d'essai pour les unités air-eau, saumure-eau et eau-eau, pour l'application à basse température et dans les conditions climatiques moyennes, plus chaudes et plus froides, pour le calcul du coefficient sur énergie primaire saisonnier SPER

CEN

prEN 12309-3:2012

Appareils à sorption fonctionnant au gaz pour le chauffage et/ou le refroidissement de débit calorifique sur PCI inférieur ou égal à 70 kW – Partie 3: Conditions d'essai;

Partie 4.2 Tableaux 5 et 6

Pompes à chaleur à entraînement électrique et à compression de vapeur

Calcul du coefficient de performance saisonnier SCOP

CEN

EN 14825:2013

Climatiseurs, groupes refroidisseurs de liquide et pompes à chaleur avec compresseur entraîné par moteur électrique pour le chauffage et la réfrigération des locaux – Essais et détermination des caractéristiques à charge partielle et calcul de performance saisonnière;

Partie 7: Méthode de calcul pour le SCOP de référence, le SCOPon de référence et le SCOPnet de référence

Pompe à chaleur à moteur à compression de vapeur utilisant les combustibles liquides ou gazeux.

Calcul du coefficient sur énergie primaire saisonnier SPER

CEN

Nouvelles normes européennes en cours d'élaboration

Les formules de calcul du SPER seront établies par analogie avec les formules de calcul du SCOP pour les pompes à chaleur à entraînement électrique et à compression de vapeur: le COP, le SCOPnet
  , le SCOPon
  et le SCOP seront remplacés par le GUEGCV
  , le PER, le SPERnet
  , le SPERon
  et le SPER.

Pompes à chaleur à sorption utilisant les combustibles liquides ou gazeux

Calcul du coefficient sur énergie primaire saisonnier SPER

CEN

prEN 12309-6:2012

Appareils à sorption fonctionnant au gaz pour le chauffage et/ou le refroidissement de débit calorifique sur PCI inférieur ou égal à 70 kW – Partie 6: Calcul des performances saisonnières

Le SPER correspond au SPERh dans la norme prEN 12309-6:2012

Efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux ηs
  des dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et des dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur

Commission européenne

Paragraphe 5 de la présente communication

Éléments supplémentaires pour les calculs relatifs à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et des dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur

Pompes à chaleur à moteur à compression de vapeur utilisant les combustibles liquides ou gazeux

Émissions d'oxydes d'azote NOX

CEN

Le groupe d'experts CEN/TC299 WG3 travaille actuellement à l'élaboration d'une nouvelle norme.

Pour les unités à puissance variable uniquement, les émissions de NOX sont mesurées dans les conditions nominales standard telles que définies à l'annexe III, tableau 3, du règlement (UE) no 813/2013 de la Commission, à l'aide de l'«équivalent tours par minute du moteur (Erpmequivalent)».

L'Erpmequivalent est calculé de la façon suivante:

Erpmequivalent = X1 × Fp1 + X2 × Fp2 + X3 × Fp3 + X4 × Fp4

XI = nbre de tr/min du moteur à 70 %, 60 %, 40 %, 20 % du débit calorifique nominal, respectivement.

X1, X2, X3, X4 = nbre de tr/min du moteur à 70 %, 60 %, 40 %, 20 % du débit calorifique nominal, respectivement.

Fpi= facteurs de pondération tels que définis dans la norme EN15502-1:2012, partie 8.13.2.2

Si Xi est inférieur au nbre de tr/min minimal du moteur (Emin) de l'équipement, Xi = Xmin

Pompes à chaleur à sorption utilisant les combustibles liquides ou gazeux,

Émissions d'oxydes d'azote NOX

CEN

Le groupe d'experts CEN/TC299 WG2 travaille actuellement à l'élaboration d'une nouvelle norme

prEN 12309-2:2013

Partie 7.3.13 «Mesures de NOX»

Les valeurs des émissions de NOX sont mesurées en mg/kWh de combustible admis et exprimées en pouvoir calorifique supérieur PCS.

Aucune autre méthode ne peut être utilisée pour exprimer les émissions de NOX en mg/kWh à la sortie.

Niveau de puissance acoustique (LWA
  ) des dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et des dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur

CEN

Pour le niveau de puissance acoustique, mesuré à l'intérieur et à l'extérieur:

EN 12102:2013 – Climatiseurs, groupes refroidisseurs de liquide, pompes à chaleur et déshumidificateurs avec compresseur entraîné par moteur électrique pour le chauffage et la réfrigération – Mesure de bruit aérien émis – Détermination du niveau de puissance acoustique

À utiliser également pour les pompes à chaleur à sorption utilisant les combustibles liquides ou gazeux

Régulateurs de température

Définition des classes de régulateurs de température, contribution des régulateurs de température à l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux ηs
  des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire ou des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire

Commission européenne

Paragraphe 6 de la présente communication

Éléments supplémentaires pour les calculs relatifs à la contribution des régulateurs de température à l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire ou des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire

Dispositifs de chauffage mixtes

Efficacité énergétique pour le chauffage de l'eau ηwh
  des chauffe-eau mixtes, Qelec
  et Qfuel

Commission européenne

Règlement (UE) no 814/2013 de la Commission, annexe IV, point 3a)

Communication 2014/C 207/03 de la Commission dans le cadre de la mise en œuvre, d'une part, du règlement (UE) no 814/2013 de la Commission portant application de la directive 2009/125/CE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne les exigences d’écoconception applicables aux chauffe-eau et aux ballons d’eau chaude, et, d'autre part, du règlement délégué (UE) no 812/2013 de la Commission complétant la directive 2010/30/UE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne l’étiquetage énergétique des chauffe-eau, des ballons d’eau chaude et des produits combinés constitués d’un chauffe-eau et d’un dispositif solaire

Pour la mesure et le calcul de Qfuel
  et de Qelec
  , se reporter à la communication 2014/C 207/03 pour le même type de chauffe-eau et de source(s) d'énergie

4.   Éléments supplémentaires pour les mesures et les calculs relatifs à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des dispositifs de chauffage des locaux par chaudière, des dispositifs de chauffage mixtes par chaudière et des dispositifs de chauffage des locaux par cogénération

4.1.   Points d’essai

Dispositifs de chauffage des locaux par chaudière et dispositifs de chauffage mixtes par chaudière: on mesure les valeurs du rendement utile η4
  et η1
  et de la puissance calorifique utile P4
  et P1
  .

Dispositifs de chauffage des locaux par cogénération:

| — | dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint: on mesure la valeur du rendement utile ηCHP100+Sup0
  , la valeur de la puissance calorifique utile PCHP100+Sup0
  et la valeur du rendement électrique ηel,CHP100+Sup0
  , |
| --- | --- |

—

dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint: on mesure la valeur du rendement utile ηCHP100+Sup0
  , la valeur de la puissance calorifique utile PCHP100+Sup0
  et la valeur du rendement électrique ηel,CHP100+Sup0
  ,

| — | dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint: on mesure les valeurs du rendement utile ηCHP100+Sup0
  et ηCHP100+Sup100
  , les valeurs de la puissance calorifique utile PCHP100+Sup0
  et PCHP100+Sup100
  , et les valeurs du rendement électrique ηel,CHP100+Sup0
  et ηel,CHP100+Sup100
  . |
| --- | --- |

—

dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint: on mesure les valeurs du rendement utile ηCHP100+Sup0
  et ηCHP100+Sup100
  , les valeurs de la puissance calorifique utile PCHP100+Sup0
  et PCHP100+Sup100
  , et les valeurs du rendement électrique ηel,CHP100+Sup0
  et ηel,CHP100+Sup100
  .

4.2.   Calcul de l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux

L’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux ηs
  est définie comme suit:

Formula

où:

ηson


  est l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux en mode actif; elle est calculée conformément au point 4.3 et exprimée en %.

F(i) désigne des corrections calculées conformément au point 4.4, exprimées en %.

4.3.   Calcul de l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux en mode actif

l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux en mode actif ηson
  est calculée comme suit:

| a) | pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière à combustible et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière à combustible:

  ηson
  = 0,85 × η1
  - 0,15 × η4 |
| --- | --- |

a)

pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière à combustible et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière à combustible:

ηson
  = 0,85 × η1
  - 0,15 × η4

| b) | pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière électrique et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière électrique:

  ηson
  = η4


  où:

  η4
  = P4
  / (EC × CC), avec
  EC = consommation d'électricité nécessaire pour fournir la puissance calorifique utile P4 |
| --- | --- |

b)

pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière électrique et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière électrique:

ηson
  = η4

où:

η4
  = P4
  / (EC × CC), avec

EC = consommation d'électricité nécessaire pour fournir la puissance calorifique utile P4

| c) | pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint:

  ηson
  = ηCHP100+Sup0 |
| --- | --- |

c)

pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint:

ηson
  = ηCHP100+Sup0

| d) | pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint:

  ηson
  = 0,85 × ηCHP100+Sup0
  - 0,15 × ηCHP100+Sup100 |
| --- | --- |

d)

pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint:

ηson
  = 0,85 × ηCHP100+Sup0
  - 0,15 × ηCHP100+Sup100

4.4.   Calcul de F(i)

| a) | Le facteur de correction F(1) représente une contribution négative à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux correspondant aux contributions ajustées des régulateurs de température à l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire ou des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire, comme indiqué au point 6.2. Pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière, les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière et les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération, F(1) = 3 %. |
| --- | --- |

a)

Le facteur de correction F(1) représente une contribution négative à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux correspondant aux contributions ajustées des régulateurs de température à l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire ou des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire, comme indiqué au point 6.2. Pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière, les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière et les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération, F(1) = 3 %.

| b) | Le facteur de correction F(2), exprimé en %, représente une contribution négative de la consommation d'électricité auxiliaire à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux; il est calculé comme suit:






  — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière à combustible et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière à combustible:
  F(2) = 2,5 × (0,15 × elmax + 0,85 × elmin + 1,3 × P
  SB) / (0,15 × P4
  - 0,85 × P1
  ) |
| --- | --- | --- |

b)

Le facteur de correction F(2), exprimé en %, représente une contribution négative de la consommation d'électricité auxiliaire à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux; il est calculé comme suit:

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière à combustible et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière à combustible:

F(2) = 2,5 × (0,15 × elmax + 0,85 × elmin + 1,3 × P
  SB) / (0,15 × P4
  - 0,85 × P1
  )

| — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière électrique et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière électrique:
  F(2) = 1,3 × PSB
  / (P4
  × CC) |
| --- | --- |

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière électrique et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière électrique:

F(2) = 1,3 × PSB
  / (P4
  × CC)

| — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint:
  F(2) = 2,5 × (elmax + 1,3 × PSB
  ) / PCHP100+Sup0 |
| --- | --- |

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint:

F(2) = 2,5 × (elmax + 1,3 × PSB
  ) / PCHP100+Sup0

| — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint:
  F(2) = 2,5 × (0,15 × elmax + 0,85 × elmin + 1,3 × PSB
  ) / (0,15 × PCHP100+Sup100
  - 0,85 × PCHP100+Sup0
  ) |
| --- | --- |

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint:

F(2) = 2,5 × (0,15 × elmax + 0,85 × elmin + 1,3 × PSB
  ) / (0,15 × PCHP100+Sup100
  - 0,85 × PCHP100+Sup0
  )

OU BIEN: une valeur par défaut conforme à la norme EN 15316-4-1 peut être appliquée.

| c) | Le facteur de correction F(3), exprimé en %, représente une contribution négative de la consommation d'entretien (pertes en attente) à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux; il est calculé comme suit:






  — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière à combustible et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière à combustible:
  F(3) = 0,5 × Pstby
  / P4 |
| --- | --- | --- |

c)

Le facteur de correction F(3), exprimé en %, représente une contribution négative de la consommation d'entretien (pertes en attente) à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux; il est calculé comme suit:

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière à combustible et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière à combustible:

F(3) = 0,5 × Pstby
  / P4

| — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière électrique et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière électrique:
  F(3) = 0,5 × Pstby
  / (P4
  × CC) |
| --- | --- |

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière électrique et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière électrique:

F(3) = 0,5 × Pstby
  / (P4
  × CC)

| — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint:
  F(3) = 0,5 × Pstby
  / PCHP100+Sup0 |
| --- | --- |

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint:

F(3) = 0,5 × Pstby
  / PCHP100+Sup0

| — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint:
  F(3) = 0,5 × Pstby
  / PCHP100+Sup100 |
| --- | --- |

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint:

F(3) = 0,5 × Pstby
  / PCHP100+Sup100

OU BIEN: une valeur par défaut conforme à la norme EN 15316-4-1 peut être appliquée.

| d) | Le facteur de correction F(4), exprimé en %, représente une contribution négative de la consommation d’électricité du brûleur d’allumage à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux; il est calculé comme suit:






  — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière à combustible et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière à combustible:
  F(4) = 1,3 × Pign
  / P4 |
| --- | --- | --- |

d)

Le facteur de correction F(4), exprimé en %, représente une contribution négative de la consommation d’électricité du brûleur d’allumage à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux; il est calculé comme suit:

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par chaudière à combustible et les dispositifs de chauffage mixtes par chaudière à combustible:

F(4) = 1,3 × Pign
  / P4

| — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint:
  F(4) = 1,3 × Pign
  / PCHP100+Sup0 |
| --- | --- |

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint:

F(4) = 1,3 × Pign
  / PCHP100+Sup0

| — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint:
  F(4) = 1,3 × Pign
  / PCHP100+Sup100 |
| --- | --- |

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint:

F(4) = 1,3 × Pign
  / PCHP100+Sup100

| e) | Pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération, le facteur de correction F(5), exprimé en %, représente une contribution positive du rendement électrique à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux; il est calculé comme suit:






  — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint:
  F(5) = - 2,5 × ηel,CHP100+Sup0 |
| --- | --- | --- |

e)

Pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération, le facteur de correction F(5), exprimé en %, représente une contribution positive du rendement électrique à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux; il est calculé comme suit:

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération sans dispositif de chauffage d'appoint:

F(5) = - 2,5 × ηel,CHP100+Sup0

| — | pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint:
  F(5) = - 2,5 × (0,85 × η
  el,CHP100+Sup0 + 0,15 × ηel,CHP100+Sup100
  ) |
| --- | --- |

—

pour les dispositifs de chauffage des locaux par cogénération avec dispositif de chauffage d'appoint:

F(5) = - 2,5 × (0,85 × η
  el,CHP100+Sup0 + 0,15 × ηel,CHP100+Sup100
  )

5.   Éléments supplémentaires pour les calculs relatifs à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et des dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur

5.1.   Calcul de l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux

L’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux ηs
  est définie comme suit:

| a) | pour les dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et les dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur utilisant l'électricité:

  ηs
  = (100/CC) × SCOP – ΣF(i) |
| --- | --- |

a)

pour les dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et les dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur utilisant l'électricité:

ηs
  = (100/CC) × SCOP – ΣF(i)

| b) | pour les dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et les dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur à combustible:

  ηs
  = SPER – ΣF(i) |
| --- | --- |

b)

pour les dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et les dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur à combustible:

ηs
  = SPER – ΣF(i)

F(i) désigne des corrections calculées conformément au point 5.2, exprimées en %. Le SCOP et le SPER sont calculés conformément aux tableaux du point 5.3 et exprimés en %.

5.2.   Calcul de F(i)

| a) | Le facteur de correction F(1) représente une contribution négative à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux correspondant aux contributions ajustées des régulateurs de température à l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire ou des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire, comme indiqué au point 6.2. Pour les dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et les dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur, F(1) = 3 %. |
| --- | --- |

a)

Le facteur de correction F(1) représente une contribution négative à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux correspondant aux contributions ajustées des régulateurs de température à l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire ou des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire, comme indiqué au point 6.2. Pour les dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur et les dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur, F(1) = 3 %.

| b) | Le facteur de correction F(2), exprimé en %, représente une contribution négative de la consommation d'électricité de la ou des pompes à eau souterraine à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux. Pour les dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur eau-eau / saumure-eau et les dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur eau-eau / saumure-eau, F(2) = 5 %. |
| --- | --- |

b)

Le facteur de correction F(2), exprimé en %, représente une contribution négative de la consommation d'électricité de la ou des pompes à eau souterraine à l'efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux. Pour les dispositifs de chauffage des locaux par pompe à chaleur eau-eau / saumure-eau et les dispositifs de chauffage mixtes par pompe à chaleur eau-eau / saumure-eau, F(2) = 5 %.

5.3.   Nombre d'heures aux fins du calcul du SCOP ou du SPER

Pour le calcul du SCOP ou du SPER, on utilise les nombres d'heures de référence suivants durant lesquelles l'unité fonctionne en mode actif, arrêt par thermostat, veille, arrêt et résistance de carter active:

Tableau 1

Nombre d'heures utilisées pour le chauffage uniquement

| | Mode actif | Mode arrêt par thermostat | Mode veille | Mode arrêt | Mode résistance de carter active |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| | HHE | HTO | HSB | HOFF | HCK |
| Conditions climatiques moyennes (h/an) | 2 066 | 178 | 0 | 3 672 | 3 850 |
| Conditions climatiques plus chaudes (h/an) | 1 336 | 754 | 0 | 4 416 | 5 170 |
| Conditions climatiques plus froides (h/an) | 2 465 | 106 | 0 | 2 208 | 2 314 |

Mode actif

Mode arrêt par thermostat

Mode veille

Mode arrêt

Mode résistance de carter active

HHE

HTO

HSB

HOFF

HCK

Conditions climatiques moyennes (h/an)

2 066

178

0

3 672

3 850

Conditions climatiques plus chaudes (h/an)

1 336

754

0

4 416

5 170

Conditions climatiques plus froides (h/an)

2 465

106

0

2 208

2 314

Tableau 2

Nombre d'heures utilisées pour les pompes à chaleur réversibles

| | Mode actif | Mode arrêt par thermostat | Mode veille | Mode arrêt | Mode résistance de carter active |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| | HHE | HTO | HSB | HOFF | HCK |
| Conditions climatiques moyennes (h/an) | 2 066 | 178 | 0 | 0 | 178 |
| Conditions climatiques plus chaudes (h/an) | 1 336 | 754 | 0 | 0 | 754 |
| Conditions climatiques plus froides (h/an) | 2 465 | 106 | 0 | 0 | 106 |

Mode actif

Mode arrêt par thermostat

Mode veille

Mode arrêt

Mode résistance de carter active

HHE

HTO

HSB

HOFF

HCK

Conditions climatiques moyennes (h/an)

2 066

178

0

0

178

Conditions climatiques plus chaudes (h/an)

1 336

754

0

0

754

Conditions climatiques plus froides (h/an)

2 465

106

0

0

106

HHE
  , HTO
  , HSB
  , HCK
  , HOFF

  = nombre d'heures durant lesquelles l'unité est présumée fonctionner, respectivement, en mode actif, arrêt par thermostat, veille, résistance de carter active et arrêt.

6.   Éléments supplémentaires pour les calculs relatifs à la contribution des régulateurs de température à l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire ou des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire

6.1.   Définitions

Outre les définitions figurant dans le règlement (UE) no 813/2013 de la Commission et dans le règlement délégué (UE) no 811/2013 de la Commission, les définitions suivantes s’appliquent:

| — | «chauffage modulant»: dispositif de chauffage capable de faire varier sa puissance tout en fonctionnant de manière continue. |
| --- | --- |

—

«chauffage modulant»: dispositif de chauffage capable de faire varier sa puissance tout en fonctionnant de manière continue.

Définition des classes de régulateurs de température

—   Classe I – Thermostat d'ambiance marche/arrêt: thermostat d'ambiance qui contrôle la mise en route et l'arrêt d'un dispositif de chauffage. Les paramètres de performance, y compris la précision de l'hystérésis et du régulateur de température de la pièce, sont déterminés par la construction mécanique du thermostat.

—   Classe II – Régulateur climatique avec compensation, pour une utilisation avec les dispositifs de chauffage modulants: régulateur de la température de départ de l'eau du dispositif de chauffage qui fait varier le point de consigne de la température que doit avoir l'eau qui quitte le dispositif de chauffage en fonction de la température extérieure et de la courbe de chauffe sélectionnée. La régulation se fait par modulation de la puissance du dispositif de chauffage.

—   Classe III – Régulateur climatique avec compensation, pour une utilisation avec les dispositifs de chauffage tout ou rien: régulateur de la température de départ de l'eau du dispositif de chauffage qui fait varier le point de consigne de la température que doit avoir l'eau qui quitte le dispositif de chauffage en fonction de la température extérieure et de la courbe de chauffe sélectionnée. La température de départ de l'eau du dispositif de chauffage est modulée par régulation de la mise en marche et de l'arrêt du dispositif de chauffage.

—   Classe IV – Thermostat d'ambiance PID, pour une utilisation avec les dispositifs de chauffage tout ou rien: thermostat d'ambiance électronique qui régule à la fois le temps de cycle du thermostat et le ratio entre les périodes marche et arrêt au cours d'un même cycle du dispositif de chauffage, en fonction de la température d'ambiance. La régulation PID permet de réduire la température moyenne de l'eau, d'améliorer la précision de la régulation de la température ambiante et d'augmenter le rendement du système.

—   Classe V – Thermostat d'ambiance modulant, pour une utilisation avec les dispositifs de chauffage modulants: thermostat d'ambiance électronique qui fait varier la température de départ de l'eau qui quitte le dispositif de chauffage en fonction de l'écart de la température ambiante mesurée par rapport à la valeur de consigne du thermostat d'ambiance. La régulation se fait par modulation de la puissance du dispositif de chauffage.

—   Classe VI – Régulation climatique et capteur d'ambiance, pour une utilisation avec les dispositifs de chauffage modulants: régulateur qui fait varier la température de départ de l'eau qui quitte le dispositif de chauffage en fonction de la température extérieure et de la courbe de chauffe sélectionnée. Un capteur d'ambiance contrôle la température de la pièce et ajuste la courbe de chauffe par déplacement parallèle afin d'améliorer le confort de la pièce. La régulation se fait par modulation de la puissance du dispositif de chauffage.

—   Classe VII – Régulation climatique et capteur d'ambiance, pour une utilisation avec les dispositifs de chauffage tout ou rien: régulateur qui fait varier la température de départ de l'eau qui quitte le dispositif de chauffage en fonction de la température extérieure et de la courbe de chauffe sélectionnée. Un capteur d'ambiance contrôle la température de la pièce et ajuste la courbe de chauffe par déplacement parallèle afin d'améliorer le confort de la pièce. La température de départ est modulée par régulation de la mise en marche et de l'arrêt du dispositif de chauffage.

—   Classe VIII – Régulateur de température d'ambiance multi-capteurs, pour une utilisation avec les dispositifs de chauffage modulants: régulateur électronique, muni de 3 capteurs d'ambiance ou plus, qui fait varier la température de départ de l'eau qui quitte le dispositif de chauffage en fonction de l'écart cumulé de la température ambiante mesurée par rapport aux points de consigne des capteurs d'ambiance. La régulation se fait par modulation de la puissance du dispositif de chauffage.

6.2.   Contribution des régulateurs de température à l’efficacité énergétique saisonnière pour le chauffage des locaux des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage des locaux, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire ou des produits combinés constitués d’un dispositif de chauffage mixte, d’un régulateur de température et d’un dispositif solaire

| Classe no | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| Valeur en % | 1 | 2 | 1,5 | 2 | 3 | 4 | 3,5 | 5 |

Classe no

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

Valeur en %

1

2

1,5

2

3

4

3,5

5

7.   Apports d'énergie

Définitions

| — | «incertitude de mesure (précision)»: précision avec laquelle un instrument ou une série d'instruments est capable de représenter une valeur réelle telle qu'établie par une référence de mesure à étalonnage très précis, |
| --- | --- |

—

«incertitude de mesure (précision)»: précision avec laquelle un instrument ou une série d'instruments est capable de représenter une valeur réelle telle qu'établie par une référence de mesure à étalonnage très précis,

| — | «écart admissible (moyenne au cours de l'essai)»: différence maximale, négative ou positive, autorisée entre un paramètre mesuré, ramené à une moyenne sur la durée de l'essai, et une valeur de consigne, |
| --- | --- |

—

«écart admissible (moyenne au cours de l'essai)»: différence maximale, négative ou positive, autorisée entre un paramètre mesuré, ramené à une moyenne sur la durée de l'essai, et une valeur de consigne,

| — | «écart admissible des valeurs individuelles mesurées par rapport aux valeurs moyennes»: différence maximale, négative ou positive, autorisée entre un paramètre mesuré et la valeur moyenne de ce paramètre au cours de la durée de l'essai. |
| --- | --- |

—

«écart admissible des valeurs individuelles mesurées par rapport aux valeurs moyennes»: différence maximale, négative ou positive, autorisée entre un paramètre mesuré et la valeur moyenne de ce paramètre au cours de la durée de l'essai.

a)   Électricité et combustibles fossiles

| Paramètre mesuré | Unité | Valeur | Écart admissible (moyenne au cours de l'essai) | Incertitude de mesure (précision) |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Électricité |
| Puissance | W | | | ± 2 % |
| Énergie | kWh | | | ± 2 % |
| Tension, durée de l'essai > 48 h | V | 230 / 400 | ± 4 % | ± 0,5 % |
| Tension, durée de l'essai < 48 h | V | 230 / 400 | ± 4 % | ± 0,5 % |
| Tension, durée de l'essai < 1 h | V | 230 / 400 | ± 4 % | ± 0,5 % |
| Intensité du courant | A | | | ± 0,5 % |
| Fréquence | Hz | 50 | ± 1 % | |
| Gaz |
| Types | — | Gaz d'essais EN 437 | | |
| Pouvoir calorifique inférieur (PCI) et
  Pouvoir calorifique supérieur (PCS) | MJ/m3 | Gaz d'essais EN 437 | | ± 1 % |
| Température | K | 288,15 | | ± 0,5 |
| Pression | mbar | 1 013,25 | | ± 1 % |
| Densité | dm3/kg | | | ± 0,5 % |
| Débit | m3/s ou l/min | | | ± 1 % |
| Pétrole |
| Fioul domestique |
| Composition, Carbone/ Hydrogène/ Soufre | kg/kg | 86/13,6/0,2 % | | |
| Fraction de N | mg/kg | 140 | ± 70 | |
| Pouvoir calorifique inférieur (PCI, Hi) | MJ/kg | 42,689 (2) | | |
| Pouvoir calorifique supérieur (PCS, Hs) | MJ/kg | 45,55 | | |
| Densité ρ15 à + 15 °C | kg/dm3 | 0,85 | | |
| Kérosène |
| Composition, Carbone/ Hydrogène/ Soufre | kg/kg | 85/14,1/0,4 % | | |
| Pouvoir calorifique inférieur (PCI, Hi) | MJ/kg | 43,3 (2) | | |
| Pouvoir calorifique supérieur (PCS, Hs) | MJ/kg | 46,2 | | |
| Densité ρ15 à + 15 °C | kg/dm3 | 0,79 | | |

Paramètre mesuré

Unité

Valeur

Écart admissible (moyenne au cours de l'essai)

Incertitude de mesure (précision)

Électricité

Puissance

W

± 2 %

Énergie

kWh

± 2 %

Tension, durée de l'essai > 48 h

V

230 / 400

± 4 %

± 0,5 %

Tension, durée de l'essai < 48 h

V

230 / 400

± 4 %

± 0,5 %

Tension, durée de l'essai < 1 h

V

230 / 400

± 4 %

± 0,5 %

Intensité du courant

A

± 0,5 %

Fréquence

Hz

50

± 1 %

Gaz

Types

—

Gaz d'essais EN 437

Pouvoir calorifique inférieur (PCI) et

Pouvoir calorifique supérieur (PCS)

MJ/m3

Gaz d'essais EN 437

± 1 %

Température

K

288,15

± 0,5

Pression

mbar

1 013,25

± 1 %

Densité

dm3/kg

± 0,5 %

Débit

m3/s ou l/min

± 1 %

Pétrole

Fioul domestique

Composition, Carbone/ Hydrogène/ Soufre

kg/kg

86/13,6/0,2 %

Fraction de N

mg/kg

140

± 70

Pouvoir calorifique inférieur (PCI, Hi)

MJ/kg

42,689 (2)

Pouvoir calorifique supérieur (PCS, Hs)

MJ/kg

45,55

Densité ρ15 à + 15 °C

kg/dm3

0,85

Kérosène

Composition, Carbone/ Hydrogène/ Soufre

kg/kg

85/14,1/0,4 %

Pouvoir calorifique inférieur (PCI, Hi)

MJ/kg

43,3 (2)

Pouvoir calorifique supérieur (PCS, Hs)

MJ/kg

46,2

Densité ρ15 à + 15 °C

kg/dm3

0,79

b)   Énergie solaire pour les essais de capteur solaire

| Paramètre mesuré | Unité | Valeur | Écart admissible (moyenne au cours de l'essai) | Incertitude de mesure (précision) |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Conditions d'irradiation solaire pour l'essai (globale G, ondes courtes) | W/m2 | > 700 W/m2 | ± 50 W/m2 (essai) | ± 10 W/m2 (à l'intérieur) |
| Irradiation solaire diffuse (fraction de G totale) | % | < 30 % | | |
| Variation du rayonnement thermique (à l'intérieur) | W/m2 | | | ± 10 W/m2 |
| Température du fluide à l'entrée/à la sortie du capteur | °C/K | échelle 0-99 °C | ± 0,1 K | ± 0,1 K |
| Différence de température du fluide à l'entrée/à la sortie | | | | ± 0,05 K |
| Angle d'incidence (par rapport à la normale) | ° | < 20° | ± 2 % (< 20°) | |
| Vitesse de l'air parallèle au capteur | m/s | 3 ± 1 m/s | | 0,5 m/s |
| Débit du fluide (y compris pour le simulateur) | kg/s | 0,02 kg/s par m2 de la surface d'entrée du capteur | ± 10 % entre les essais | |
| Pertes thermiques dans la tuyauterie de la boucle testée | W/K | < 0,2 W/K | | |

Paramètre mesuré

Unité

Valeur

Écart admissible (moyenne au cours de l'essai)

Incertitude de mesure (précision)

Conditions d'irradiation solaire pour l'essai (globale G, ondes courtes)

W/m2

> 700 W/m2

± 50 W/m2 (essai)

± 10 W/m2 (à l'intérieur)

Irradiation solaire diffuse (fraction de G totale)

%

< 30 %

Variation du rayonnement thermique (à l'intérieur)

W/m2

± 10 W/m2

Température du fluide à l'entrée/à la sortie du capteur

°C/K

échelle 0-99 °C

± 0,1 K

± 0,1 K

Différence de température du fluide à l'entrée/à la sortie

± 0,05 K

Angle d'incidence (par rapport à la normale)

°

< 20°

± 2 % (< 20°)

Vitesse de l'air parallèle au capteur

m/s

3 ± 1 m/s

0,5 m/s

Débit du fluide (y compris pour le simulateur)

kg/s

0,02 kg/s par m2 de la surface d'entrée du capteur

± 10 % entre les essais

Pertes thermiques dans la tuyauterie de la boucle testée

W/K

< 0,2 W/K

c)   Énergie calorifique ambiante

| Paramètre mesuré | Unité | Écart admissible (moyenne au cours de l'essai) | Écart admissible (essais individuels) | Incertitude de mesure (précision) |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Source de chaleur: saumure ou eau |
| Température de l'eau/de la saumure à l'entrée | °C | ± 0,2 | ± 0,5 | ± 0,1 |
| Débit volumique | m3/s ou l/min | ± 2 % | ± 5 % | ± 2 % |
| Différence de pression statique | Pa | — | ± 10 % | ± 5 Pa/5 % |
| Source de chaleur: air |
| Température de l'air extérieur (bulbe sec) Tj | °C | ± 0,3 | ± 1 | ± 0,2 |
| Température de l'air extrait | °C | ± 0,3 | ± 1 | ± 0,2 |
| Température de l'air intérieur | °C | ± 0,3 | ± 1 | ± 0,2 |
| Débit volumique | dm3/s | ± 5 % | ± 10 % | ± 5 % |
| Différence de pression statique | Pa | — | ± 10 % | ± 5 Pa/5 % |

Paramètre mesuré

Unité

Écart admissible (moyenne au cours de l'essai)

Écart admissible (essais individuels)

Incertitude de mesure (précision)

Source de chaleur: saumure ou eau

Température de l'eau/de la saumure à l'entrée

°C

± 0,2

± 0,5

± 0,1

Débit volumique

m3/s ou l/min

± 2 %

± 5 %

± 2 %

Différence de pression statique

Pa

—

± 10 %

± 5 Pa/5 %

Source de chaleur: air

Température de l'air extérieur (bulbe sec) Tj

°C

± 0,3

± 1

± 0,2

Température de l'air extrait

°C

± 0,3

± 1

± 0,2

Température de l'air intérieur

°C

± 0,3

± 1

± 0,2

Débit volumique

dm3/s

± 5 %

± 10 %

± 5 %

Différence de pression statique

Pa

—

± 10 %

± 5 Pa/5 %

d)   Conditions des essais et tolérances sur les résultats

| Paramètre mesuré | Unité | Valeur | Écart admissible (moyenne au cours de l'essai) | Écart admissible (essais individuels) | Incertitude de mesure (précision) |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| Milieu ambiant |
| Température ambiante intérieure | °C ou K | + 20 °C | ± 1 K | ± 2 K | ± 1 K |
| Vitesse de l'air – pompe à chaleur (chauffe-eau à l'arrêt) | m/s | < 1,5 | | | |
| Vitesse de l'air – autres | m/s | < 0,5 | | | |
| Eau chaude sanitaire |
| Température de l'eau froide – solaire | °C ou K | + 10 °C | ± 1 K | ± 2 K | ± 0,2 K |
| Température de l'eau froide – autres | °C ou K | + 10 °C | ± 1 K | ± 2 K | ± 0,2 K |
| Pression d'eau froide – chauffe-eau à gaz | bar | 2 | | ± 0,1 | |
| Pression d'eau froide – autre (sauf chauffe-eau électriques instantanés) | bar | 3 | | | ± 5 % |
| Température de l'eau chaude – chauffe-eau à gaz | °C ou K | | | | ± 0,5 K |
| Température de l'eau chaude – électrique instantané | °C ou K | | | | ± 1 K |
| Température de l'eau (entrée/sortie) – autre | °C ou K | | | | ± 0,5 K |
| Débit volumique – chauffe-eau thermodynamiques | dm3/s | | ± 5 % | ± 10 % | ± 2 % |
| Débit volumique – chauffe-eau électriques instantanés | dm3/s | | | | ≥ 10 l/min: ± 1 %
  < 10 l/min: ± 0,1 l/min |
| Débit volumique – autres chauffe-eau | dm3/s | | | | ± 1 % |

Paramètre mesuré

Unité

Valeur

Écart admissible (moyenne au cours de l'essai)

Écart admissible (essais individuels)

Incertitude de mesure (précision)

Milieu ambiant

Température ambiante intérieure

°C ou K

- 20 °C

± 1 K

± 2 K

± 1 K

Vitesse de l'air – pompe à chaleur (chauffe-eau à l'arrêt)

m/s

< 1,5

Vitesse de l'air – autres

m/s

< 0,5

Eau chaude sanitaire

Température de l'eau froide – solaire

°C ou K

- 10 °C

± 1 K

± 2 K

± 0,2 K

Température de l'eau froide – autres

°C ou K

- 10 °C

± 1 K

± 2 K

± 0,2 K

Pression d'eau froide – chauffe-eau à gaz

bar

2

± 0,1

Pression d'eau froide – autre (sauf chauffe-eau électriques instantanés)

bar

3

± 5 %

Température de l'eau chaude – chauffe-eau à gaz

°C ou K

± 0,5 K

Température de l'eau chaude – électrique instantané

°C ou K

± 1 K

Température de l'eau (entrée/sortie) – autre

°C ou K

± 0,5 K

Débit volumique – chauffe-eau thermodynamiques

dm3/s

± 5 %

± 10 %

± 2 %

Débit volumique – chauffe-eau électriques instantanés

dm3/s

≥ 10 l/min: ± 1 %

< 10 l/min: ± 0,1 l/min

Débit volumique – autres chauffe-eau

dm3/s

± 1 %

---

(1)  À terme, ces méthodes de mesure transitoires seront remplacées par des normes harmonisées. Lorsqu'elles seront disponibles, les références des normes harmonisées seront publiées au Journal officiel de l’Union européenne, conformément aux articles 9 et 10 de la directive 2009/125/CE.

(2)  Valeur par défaut, si la valeur n'est pas déterminée par une méthode calorimétrique. Si la masse volumique et la teneur en soufre sont connues (par exemple, par une analyse élémentaire), le pouvoir calorifique inférieur (PCI) peut également être calculé de la façon suivante:

Hi = 52,92 – (11,93 × ρ15) – (0,3 – S) en MJ/kg

---

| 3.7.2014 | FR | Journal officiel de l'Union européenne | C 207/22 |
| --- | --- | --- | --- |

3.7.2014

FR

Journal officiel de l'Union européenne

C 207/22

---

Communication de la Commission dans le cadre du règlement (UE) no 814/2013 de la Commission portant application de la directive 2009/125/CE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne les exigences d’écoconception applicables aux chauffe-eau et aux ballons d’eau chaude et du règlement délégué (UE) no 812/2013 de la Commission complétant la directive 2010/30/UE du Parlement européen et du Conseil en ce qui concerne l’étiquetage énergétique des chauffe-eau, des ballons d’eau chaude et des produits combinés constitués d’un chauffe-eau et d’un dispositif solaire

(2014/C 207/03)

1.   Publication des titres et des références des méthodes de mesure et de calcul transitoires (1) aux fins de la mise en œuvre, d’une part, du règlement (UE) no 814/2013 de la Commission et, notamment, de ses annexes III, IV et V, et, d’autre part, du règlement délégué (UE) no 812/2013 et, notamment, de ses annexes VII, VIII et IX.

2.   Les paramètres en italiques sont déterminés dans le règlement (UE) no 814/2013 et dans le règlement délégué (UE) no 812/2013.

3.   Références

| Paramètre mesuré/calculé | Organisation | Référence | Titre |
| --- | --- | --- | --- |
| Procédure d’essai de Asol
  et IAM et autres éléments des essais des paramètres de rendement du capteur η0
  , a1
  , a2
  et IAM. | CEN | EN 12975-2:2006 | Installations solaires thermiques et leurs composants — Capteurs solaires — Partie 2: Méthodes d’essai |
| Niveau de puissance acoustique des chauffe-eau thermodynamiques | CEN | EN 12102:2013 | Climatiseurs, groupes refroidisseurs de liquide, pompes à chaleur et déshumidificateurs avec compresseur entraîné par moteur électrique pour le chauffage et la réfrigération — Mesure du bruit aérien émis — Détermination du niveau de puissance acoustique
  La norme EN 12102:2013 s’applique avec les modifications suivantes:
  Point 3.3 de la norme EN 12102:2013. Remplacer le 2e paragraphe par: «Les “conditions de fonctionnement nominales” doivent être définies comme des conditions pour les points de fonctionnement de l’appareil conformément à l’annexe III, tableau 4, du règlement (UE) no 814/2013. Les définitions données dans la norme EN16147 s’appliquent également.»
  Point 5: Remplacer le 2nd paragraphe «L’appareil [...]» par: «L’appareil doit être installé et raccordé (par exemple, forme et dimension des conduits d’air, raccordement des tuyaux d’eau, etc.) pour l’essai de la manière recommandée par le fabricant dans son manuel d’installation et de fonctionnement et soumis à essai dans les conditions nominales indiquées à l’annexe III, tableau 4, du règlement (UE) no 814/2013. Les accessoires fournis en option (tels que l’élément chauffant) ne doivent pas être inclus dans l’essai.»
  L’appareil est maintenu dans les conditions ambiantes de fonctionnement durant au minimum 12 heures. On contrôle la température au sommet du ballon chauffe-eau, de même que la consommation électrique du compresseur, du ventilateur (si présent) et de la pompe de circulation (si présente) (afin de déterminer la période de dégivrage).
  Le produit est rempli d’eau froide à + 10 °C ± 5 °C.
  Point 5: Remplacer le 4e paragraphe «Le mesurage du bruit [...]» par: «Les mesures sont effectuées dans les conditions de régime permanent aux températures de l’eau suivantes au sommet du ballon: 1er point de mesure à + 25 ± 3 °C, 2e point à (Tset+25)/2 ± 3 °C, 3e point à Tset +0/-6 °C (Tset est la température de l’eau en mode “prêt à l’emploi”).»
  Durant le mesurage du bruit:
  la température de l’eau au sommet du ballon doit être comprise dans l’intervalle de tolérance (par exemple, + 25 °C ± 3 °C pour la première mesure);
  les périodes de dégivrage sont exclues (consommation électrique nulle du compresseur, du ventilateur ou de la pompe de circulation). |
| Niveau de puissance acoustique des chauffe-eau à gaz instantanés et des chauffe-eau à gaz à accumulation | CEN | EN 15036-1:2006 | Chaudières de chauffage — Règles d’essais des émissions de bruit aérien des générateurs de chaleur — Partie 1: Émissions de bruit aérien des générateurs de chaleur |
| ISO EN 3741:2010 | Acoustique — Détermination des niveaux de puissance acoustique émis par les sources de bruit à partir de la pression acoustique — Méthodes de laboratoire en salles réverbérantes |
| ISO EN 3745:2012 | Acoustique — Détermination des niveaux de puissance acoustique et des niveaux d’énergie acoustique émis par les sources de bruit à partir de la pression acoustique — Méthodes de laboratoire pour les salles d’essai anéchoïques et semianéchoïques |
| Niveau de puissance acoustique des chauffe-eau électriques instantanés et des chauffe-eau électriques à accumulation | Cenelec | Compte tenu du fait qu’il n’existe à l’heure actuelle aucune procédure, on suppose que le niveau de bruit des chauffe-eau sans éléments mobiles est de 15 dB. | |
| Gaz d’essais | CEN | EN 437:2003+A1:2009 | Gaz d’essais - Pressions d’essais - Catégories d’appareils |
| Consommation d’électricité en veille solsb | CLC | EN 62301:2005 | Appareils électrodomestiques: Mesure de la consommation en veille |
| Banc d’essai pour la détermination de Qelec
  — chauffe-eau électriques à accumulation | CLC | prEN 50440:2014 | Efficacité des chauffe-eau électriques à accumulation et méthodes d’essai |
| Banc d’essai pour la détermination de Qelec
  — chauffe-eau électriques instantanés | CLC | EN 50193-1:2013 | Chauffe-eau électriques instantanés fermés — Méthodes de mesure de l’aptitude à la fonction |
| Banc d’essai pour la détermination de Qfuel
  et Qelec
  — chauffe-eau à gaz instantanés | CEN | EN 26:1997/A3:2006, point 7.1, sauf point 7.1.5.4. | Appareils de production instantanée d’eau chaude pour usages sanitaires équipés de brûleurs atmosphériques utilisant les combustibles gazeux |
| Banc d’essai pour la détermination de Qfuel
  et Qelec
  — chauffe-eau à gaz à accumulation | CEN | EN 89:1999/A4:2006, point 7.1, sauf point 7.1.5.4. | Appareils de production d’eau chaude par accumulation pour usages sanitaires utilisant les combustibles gazeux |
| Préparation de l’essai pour la détermination de Qfuel
  — chauffe-eau à gaz instantanés et chauffe-eau à gaz à accumulation | CEN | EN 13203-2: 2006, Annexe B: «Banc d’essai et dispositifs de mesure» | Appareils domestiques produisant de l’eau chaude sanitaire utilisant les combustibles gazeux — Appareils de débit calorifique inférieur ou égal à 70 kW et de capacité de stockage inférieure ou égale à 300 l — Partie 2: Évaluation de la consommation énergétique |
| Préparation de l’essai pour la détermination de Qfuel
  — chauffe-eau thermodynamiques à combustible | CEN | EN 13203-2: 2006, Annexe B: «Banc d’essai et dispositifs de mesure» | Appareils domestiques produisant de l’eau chaude sanitaire utilisant les combustibles gazeux — Appareils de débit calorifique inférieur ou égal à 70 kW et de capacité de stockage inférieure ou égale à 300 l — Partie 2: Évaluation de la consommation énergétique |
| Banc d’essai pour les chauffe-eau thermodynamiques | CEN | EN 16147:2011 | Pompes à chaleur avec compresseur entraîné par moteur électrique — Essais et exigences de marquage des appareils d’alimentation en eau chaude domestique |
| Pertes statiques S des ballons d’eau chaude | CEN | EN 12897: 2006, point 6.2.7, annexe B et annexe A (pour le positionnement correct du dispositif de chauffage) | Alimentation en eau — Prescriptions pour réservoirs de stockage d’eau chaude à chauffage indirect sans mise à l’air libre (fermés) |
| Pertes statiques S et psbsol des ballons d’eau chaude | CEN | EN 12977-3:2012 | Installations solaires thermiques et leurs composants — Installations assemblées à façon — Partie 3: Méthodes d’essai des performances des dispositifs de stockage des installations de chauffage solaire de l’eau |
| Pertes statiques S des ballons d’eau chaude | CEN | EN 15332:2007, points 5.1 et 5.4 (Mesurage des pertes à l’arrêt) | Chaudières de chauffage — Évaluation de la performance énergétique des préparateurs d’eau chaude |
| Pertes statiques S des ballons d’eau chaude | CLC | EN 60379:2004, points 9, 10, 11, 12 et 14 | Méthodes de mesure de la performance des chauffe-eau électriques à accumulation à usage domestique |
| Émissions d’oxydes d’azote NOx
  des chauffe-eau à gaz à accumulation | CEN | prEN 89:2012, point 6.18 Oxydes d’azote | Appareils de production d’eau chaude par accumulation pour usages sanitaires utilisant les combustibles gazeux |
| Émissions d’oxydes d’azote NOx
  des chauffe-eau à gaz instantanés | CEN | prEN 26, point 6.9.3 Émissions d’oxydes d’azote | Appareils de production instantanée d’eau chaude pour usages sanitaires utilisant les combustibles gazeux |
| Efficacité énergétique pour le chauffage de l’eau ηwh
  des chauffe-eau et pertes statiques S des ballons d’eau chaude | Commission européenne | Paragraphe 4 de la présente communication | Éléments supplémentaires pour les mesures et les calculs relatifs à l’efficacité énergétique des chauffe-eau et des ballons d’eau chaude |

Paramètre mesuré/calculé

Organisation

Référence

Titre

Procédure d’essai de Asol
  et IAM et autres éléments des essais des paramètres de rendement du capteur η0
  , a1
  , a2
  et IAM.

CEN

EN 12975-2:2006

Installations solaires thermiques et leurs composants — Capteurs solaires — Partie 2: Méthodes d’essai

Niveau de puissance acoustique des chauffe-eau thermodynamiques

CEN

EN 12102:2013

Climatiseurs, groupes refroidisseurs de liquide, pompes à chaleur et déshumidificateurs avec compresseur entraîné par moteur électrique pour le chauffage et la réfrigération — Mesure du bruit aérien émis — Détermination du niveau de puissance acoustique

La norme EN 12102:2013 s’applique avec les modifications suivantes:

Point 3.3 de la norme EN 12102:2013. Remplacer le 2e paragraphe par: «Les “conditions de fonctionnement nominales” doivent être définies comme des conditions pour les points de fonctionnement de l’appareil conformément à l’annexe III, tableau 4, du règlement (UE) no 814/2013. Les définitions données dans la norme EN16147 s’appliquent également.»

Point 5: Remplacer le 2nd paragraphe «L’appareil [...]» par: «L’appareil doit être installé et raccordé (par exemple, forme et dimension des conduits d’air, raccordement des tuyaux d’eau, etc.) pour l’essai de la manière recommandée par le fabricant dans son manuel d’installation et de fonctionnement et soumis à essai dans les conditions nominales indiquées à l’annexe III, tableau 4, du règlement (UE) no 814/2013. Les accessoires fournis en option (tels que l’élément chauffant) ne doivent pas être inclus dans l’essai.»

L’appareil est maintenu dans les conditions ambiantes de fonctionnement durant au minimum 12 heures. On contrôle la température au sommet du ballon chauffe-eau, de même que la consommation électrique du compresseur, du ventilateur (si présent) et de la pompe de circulation (si présente) (afin de déterminer la période de dégivrage).

Le produit est rempli d’eau froide à + 10 °C ± 5 °C.

Point 5: Remplacer le 4e paragraphe «Le mesurage du bruit [...]» par: «Les mesures sont effectuées dans les conditions de régime permanent aux températures de l’eau suivantes au sommet du ballon: 1er point de mesure à + 25 ± 3 °C, 2e point à (Tset+25)/2 ± 3 °C, 3e point à Tset +0/-6 °C (Tset est la température de l’eau en mode “prêt à l’emploi”).»

Durant le mesurage du bruit:

la température de l’eau au sommet du ballon doit être comprise dans l’intervalle de tolérance (par exemple, + 25 °C ± 3 °C pour la première mesure);

les périodes de dégivrage sont exclues (consommation électrique nulle du compresseur, du ventilateur ou de la pompe de circulation).

Niveau de puissance acoustique des chauffe-eau à gaz instantanés et des chauffe-eau à gaz à accumulation

CEN

EN 15036-1:2006

Chaudières de chauffage — Règles d’essais des émissions de bruit aérien des générateurs de chaleur — Partie 1: Émissions de bruit aérien des générateurs de chaleur

ISO EN 3741:2010

Acoustique — Détermination des niveaux de puissance acoustique émis par les sources de bruit à partir de la pression acoustique — Méthodes de laboratoire en salles réverbérantes

ISO EN 3745:2012

Acoustique — Détermination des niveaux de puissance acoustique et des niveaux d’énergie acoustique émis par les sources de bruit à partir de la pression acoustique — Méthodes de laboratoire pour les salles d’essai anéchoïques et semianéchoïques

Niveau de puissance acoustique des chauffe-eau électriques instantanés et des chauffe-eau électriques à accumulation

Cenelec

Compte tenu du fait qu’il n’existe à l’heure actuelle aucune procédure, on suppose que le niveau de bruit des chauffe-eau sans éléments mobiles est de 15 dB.

Gaz d’essais

CEN

EN 437:2003+A1:2009

Gaz d’essais - Pressions d’essais - Catégories d’appareils

Consommation d’électricité en veille solsb

CLC

EN 62301:2005

Appareils électrodomestiques: Mesure de la consommation en veille

Banc d’essai pour la détermination de Qelec
  — chauffe-eau électriques à accumulation

CLC

prEN 50440:2014

Efficacité des chauffe-eau électriques à accumulation et méthodes d’essai

Banc d’essai pour la détermination de Qelec
  — chauffe-eau électriques instantanés

CLC

EN 50193-1:2013

Chauffe-eau électriques instantanés fermés — Méthodes de mesure de l’aptitude à la fonction

Banc d’essai pour la détermination de Qfuel
  et Qelec
  — chauffe-eau à gaz instantanés

CEN

EN 26:1997/A3:2006, point 7.1, sauf point 7.1.5.4.

Appareils de production instantanée d’eau chaude pour usages sanitaires équipés de brûleurs atmosphériques utilisant les combustibles gazeux

Banc d’essai pour la détermination de Qfuel
  et Qelec
  — chauffe-eau à gaz à accumulation

CEN

EN 89:1999/A4:2006, point 7.1, sauf point 7.1.5.4.

Appareils de production d’eau chaude par accumulation pour usages sanitaires utilisant les combustibles gazeux

Préparation de l’essai pour la détermination de Qfuel
  — chauffe-eau à gaz instantanés et chauffe-eau à gaz à accumulation

CEN

EN 13203-2: 2006, Annexe B: «Banc d’essai et dispositifs de mesure»

Appareils domestiques produisant de l’eau chaude sanitaire utilisant les combustibles gazeux — Appareils de débit calorifique inférieur ou égal à 70 kW et de capacité de stockage inférieure ou égale à 300 l — Partie 2: Évaluation de la consommation énergétique

Préparation de l’essai pour la détermination de Qfuel
  — chauffe-eau thermodynamiques à combustible

CEN

EN 13203-2: 2006, Annexe B: «Banc d’essai et dispositifs de mesure»

Appareils domestiques produisant de l’eau chaude sanitaire utilisant les combustibles gazeux — Appareils de débit calorifique inférieur ou égal à 70 kW et de capacité de stockage inférieure ou égale à 300 l — Partie 2: Évaluation de la consommation énergétique

Banc d’essai pour les chauffe-eau thermodynamiques

CEN

EN 16147:2011

Pompes à chaleur avec compresseur entraîné par moteur électrique — Essais et exigences de marquage des appareils d’alimentation en eau chaude domestique

Pertes statiques S des ballons d’eau chaude

CEN

EN 12897: 2006, point 6.2.7, annexe B et annexe A (pour le positionnement correct du dispositif de chauffage)

Alimentation en eau — Prescriptions pour réservoirs de stockage d’eau chaude à chauffage indirect sans mise à l’air libre (fermés)

Pertes statiques S et psbsol des ballons d’eau chaude

CEN

EN 12977-3:2012

Installations solaires thermiques et leurs composants — Installations assemblées à façon — Partie 3: Méthodes d’essai des performances des dispositifs de stockage des installations de chauffage solaire de l’eau

Pertes statiques S des ballons d’eau chaude

CEN

EN 15332:2007, points 5.1 et 5.4 (Mesurage des pertes à l’arrêt)

Chaudières de chauffage — Évaluation de la performance énergétique des préparateurs d’eau chaude

Pertes statiques S des ballons d’eau chaude

CLC

EN 60379:2004, points 9, 10, 11, 12 et 14

Méthodes de mesure de la performance des chauffe-eau électriques à accumulation à usage domestique

Émissions d’oxydes d’azote NOx
  des chauffe-eau à gaz à accumulation

CEN

prEN 89:2012, point 6.18 Oxydes d’azote

Appareils de production d’eau chaude par accumulation pour usages sanitaires utilisant les combustibles gazeux

Émissions d’oxydes d’azote NOx
  des chauffe-eau à gaz instantanés

CEN

prEN 26, point 6.9.3 Émissions d’oxydes d’azote

Appareils de production instantanée d’eau chaude pour usages sanitaires utilisant les combustibles gazeux

Efficacité énergétique pour le chauffage de l’eau ηwh
  des chauffe-eau et pertes statiques S des ballons d’eau chaude

Commission européenne

Paragraphe 4 de la présente communication

Éléments supplémentaires pour les mesures et les calculs relatifs à l’efficacité énergétique des chauffe-eau et des ballons d’eau chaude

4.   Éléments supplémentaires pour les mesures et les calculs relatifs à l’efficacité énergétique des chauffe-eau et des ballons d’eau chaude

Aux fins du règlement délégué (UE) no 812/2013 et du règlement (UE) no 814/2013, chaque chauffe-eau est soumis à essai en mode «prêt à l’emploi».

Par mode «prêt à l’emploi», on entend la condition, le paramétrage ou le mode de fonctionnement nominaux établis par le fabricant en usine, actifs immédiatement après l’installation de l’appareil et adaptés à une utilisation normale par l’utilisateur final selon le cycle de puisage de l’eau pour lequel le produit a été conçu et mis sur le marché. La condition, le paramétrage ou le mode de fonctionnement ne peuvent être modifiés, le cas échéant, que par une intervention intentionnelle de l’utilisateur final et à aucun moment par une action automatique du chauffe-eau lui-même, hormis pour la fonction de commande intelligente par laquelle est adapté le processus de chauffage de l’eau aux conditions d’utilisation individuelle dans le but de réduire la consommation d’énergie.

Pour les chauffe-eau mixtes, aucun facteur de pondération tenant compte des différences entre le mode été et le mode hiver ne doit être appliqué pour le mesurage/le calcul de Qelec et de Qfuel.

Pour les chauffe-eau conventionnels à combustibles, dans la formule de calcul de la consommation annuelle d’électricité (AEC) uniquement [voir le règlement (UE) no 812/2013, annexe VIII, point 4.a)], le terme de correction d’ambiance Qcor est fixé à zéro.

4.1.   Définitions

—   «incertitude de mesure (précision)»: précision avec laquelle un instrument ou une série d’instruments est capable de représenter la valeur réelle telle qu’établie par une référence de mesure à étalonnage très précis;

—   «écart admissible (moyenne au cours de l’essai)»: différence maximale, négative ou positive, autorisée entre un paramètre mesuré, ramené à une moyenne sur la durée de l’essai, et une valeur de consigne;

—   «écart admissible des valeurs individuelles mesurées par rapport aux valeurs moyennes»: différence maximale, négative ou positive, autorisée entre un paramètre mesuré et la valeur moyenne de ce paramètre au cours de la durée de l’essai.

4.2.   Apports d’énergie

a)   Électricité et combustibles fossiles

| Paramètre mesuré | Unité | Valeur | Écart admissible (moyenne au cours de l’essai) | Incertitude de mesure (précision) |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Électricité |
| Puissance | W | | | ± 2 % |
| Énergie | kWh | | | ± 2 % |
| Tension, durée de l’essai > 48 h | V | 230/400 | ± 4 % | ± 0,5 % |
| Tension, durée de l’essai < 48 h | V | 230/400 | ± 4 % | ± 0,5 % |
| Tension, durée de l’essai < 1 h | V | 230/400 | ± 4 % | ± 0,5 % |
| Intensité du courant | A | | | ± 0,5 % |
| Fréquence | Hz | 50 | ± 1 % | |
| Gaz |
| Types | — | Gaz d’essais EN 437 | | |
| Pouvoir calorifique inférieur (PCI) et | MJ/m3 | Gaz d’essais EN 437 | | ± 1 % |
| Pouvoir calorifique supérieur (PCS) | | | | |
| Température | K | 288,15 | | ± 0,5 |
| Pression | mbar | 1 013,25 | | ± 1 % |
| Densité | dm3/kg | | | ± 0,5 % |
| Débit | m3/s ou l/min | | | ± 1 % |
| Pétrole |
| Fioul domestique |
| Composition, Carbone/Hydrogène/Soufre | kg/kg | 86/13,6/0,2 % | | |
| Fraction de N | mg/kg | 140 | ± 70 | |
| Pouvoir calorifique inférieur (PCI, Hi) | MJ/kg | 42,689 (2) | | |
| Pouvoir calorifique supérieur (PCS, Hs) | MJ/kg | 45,55 | | |
| Densité ρ15 à + 15 °C | kg/dm3 | 0,85 | | |
| Kérosène |
| Composition, Carbone/Hydrogène/Soufre | kg/kg | 85/14,1/0,4 % | | |
| Pouvoir calorifique inférieur (PCI, Hi) | MJ/kg | 43,3 (2) | | |
| Pouvoir calorifique supérieur (PCS, Hs) | MJ/kg | 46,2 | | |
| Densité ρ15 à + 15 °C | kg/dm3 | 0,79 | | |

Paramètre mesuré

Unité

Valeur

Écart admissible (moyenne au cours de l’essai)

Incertitude de mesure (précision)

Électricité

Puissance

W

± 2 %

Énergie

kWh

± 2 %

Tension, durée de l’essai > 48 h

V

230/400

± 4 %

± 0,5 %

Tension, durée de l’essai < 48 h

V

230/400

± 4 %

± 0,5 %

Tension, durée de l’essai < 1 h

V

230/400

± 4 %

± 0,5 %

Intensité du courant

A

± 0,5 %

Fréquence

Hz

50

± 1 %

Gaz

Types

—

Gaz d’essais EN 437

Pouvoir calorifique inférieur (PCI) et

MJ/m3

Gaz d’essais EN 437

± 1 %

Pouvoir calorifique supérieur (PCS)

Température

K

288,15

± 0,5

Pression

mbar

1 013,25

± 1 %

Densité

dm3/kg

± 0,5 %

Débit

m3/s ou l/min

± 1 %

Pétrole

Fioul domestique

Composition, Carbone/Hydrogène/Soufre

kg/kg

86/13,6/0,2 %

Fraction de N

mg/kg

140

± 70

Pouvoir calorifique inférieur (PCI, Hi)

MJ/kg

42,689 (2)

Pouvoir calorifique supérieur (PCS, Hs)

MJ/kg

45,55

Densité ρ15 à + 15 °C

kg/dm3

0,85

Kérosène

Composition, Carbone/Hydrogène/Soufre

kg/kg

85/14,1/0,4 %

Pouvoir calorifique inférieur (PCI, Hi)

MJ/kg

43,3 (2)

Pouvoir calorifique supérieur (PCS, Hs)

MJ/kg

46,2

Densité ρ15 à + 15 °C

kg/dm3

0,79

b)   Énergie solaire pour les essais de capteur solaire

| Paramètre mesuré | Unité | Valeur | Écart admissible (moyenne au cours de l’essai) | Incertitude de mesure (précision) |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Conditions d’irradiation solaire pour l’essai (globale G, ondes courtes) | W/m2 | > 700 W/m2 | ± 50 W/m2 (essai) | ± 10 W/m2 (à l’intérieur) |
| Irradiation solaire diffuse (fraction de G totale) | % | < 30 % | | |
| Variation du rayonnement thermique (à l’intérieur) | W/m2 | | | ± 10 W/m2 |
| Température du fluide à l’entrée/à la sortie du capteur | °C/K | échelle 0 à + 99 °C | ± 0,1 K | ± 0,1 K |
| Différence de température du fluide à l’entrée/à la sortie | | | | ± 0,05 K |
| Angle d’incidence (par rapport à la normale) | ° | < 20 ° | ± 2 % (< 20 °) | |
| Vitesse de l’air parallèle au capteur | m/s | 3 ± 1 m/s | | 0,5 m/s |
| Débit du fluide (y compris pour le simulateur) | kg/s | 0,02 kg/s par m2 de la surface d’entrée du capteur | ± 10 % entre les essais | |
| Pertes thermiques dans la tuyauterie de la boucle testée | W/K | < 0,2 W/K | | |

Paramètre mesuré

Unité

Valeur

Écart admissible (moyenne au cours de l’essai)

Incertitude de mesure (précision)

Conditions d’irradiation solaire pour l’essai (globale G, ondes courtes)

W/m2

> 700 W/m2

± 50 W/m2 (essai)

± 10 W/m2 (à l’intérieur)

Irradiation solaire diffuse (fraction de G totale)

%

< 30 %

Variation du rayonnement thermique (à l’intérieur)

W/m2

± 10 W/m2

Température du fluide à l’entrée/à la sortie du capteur

°C/K

échelle 0 à + 99 °C

± 0,1 K

± 0,1 K

Différence de température du fluide à l’entrée/à la sortie

± 0,05 K

Angle d’incidence (par rapport à la normale)

°

< 20 °

± 2 % (< 20 °)

Vitesse de l’air parallèle au capteur

m/s

3 ± 1 m/s

0,5 m/s

Débit du fluide (y compris pour le simulateur)

kg/s

0,02 kg/s par m2 de la surface d’entrée du capteur

± 10 % entre les essais

Pertes thermiques dans la tuyauterie de la boucle testée

W/K

< 0,2 W/K

c)   Énergie calorifique ambiante

| Paramètre mesuré | Unité | Écart admissible (moyenne au cours de l’essai) | Écart admissible (essais individuels) | Incertitude de mesure (précision) |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Source de chaleur: saumure ou eau |
| Température de l’eau/de la saumure à l’entrée | °C | ± 0,2 | ± 0,5 | ± 0,1 |
| Débit volumique | m3/s ou l/min | ± 2 % | ± 5 % | ± 2 % |
| Différence de pression statique | Pa | — | ± 10 % | ± 5 Pa/5 % |
| Source de chaleur: air |
| Température de l’air extérieur (bulbe sec) T
  j | °C | ± 0,3 | ± 1 | ± 0,2 |
| Température de l’air extrait | °C | ± 0,3 | ± 1 | ± 0,2 |
| Température de l’air intérieur | °C | ± 0,3 | ± 1 | ± 0,2 |
| Débit volumique | dm3/s | ± 5 % | ± 10 % | ± 5 % |
| Différence de pression statique | Pa | — | ± 10 % | ± 5 Pa/5 % |

Paramètre mesuré

Unité

Écart admissible (moyenne au cours de l’essai)

Écart admissible (essais individuels)

Incertitude de mesure (précision)

Source de chaleur: saumure ou eau

Température de l’eau/de la saumure à l’entrée

°C

± 0,2

± 0,5

± 0,1

Débit volumique

m3/s ou l/min

± 2 %

± 5 %

± 2 %

Différence de pression statique

Pa

—

± 10 %

± 5 Pa/5 %

Source de chaleur: air

Température de l’air extérieur (bulbe sec) T
  j

°C

± 0,3

± 1

± 0,2

Température de l’air extrait

°C

± 0,3

± 1

± 0,2

Température de l’air intérieur

°C

± 0,3

± 1

± 0,2

Débit volumique

dm3/s

± 5 %

± 10 %

± 5 %

Différence de pression statique

Pa

—

± 10 %

± 5 Pa/5 %

d)   Conditions des essais et tolérances sur les résultats

| Paramètre mesuré | Unité | Valeur | Écart admissible (moyenne au cours de l’essai) | Écart admissible (essais individuels) | Incertitude de mesure (précision) |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| Milieu ambiant |
| Température ambiante intérieure | °C ou K | + 20 °C | ± 1 K | ± 2 K | ± 1 K |
| Vitesse de l’air — pompe à chaleur (chauffe-eau à l’arrêt) | m/s | < 1,5 m/s | | | |
| Vitesse de l’air — autres | m/s | < 0,5 m/s | | | |
| Eau chaude sanitaire |
| Température de l’eau froide — solaire | °C ou K | + 10 °C | ± 1 K | ± 2 K | ± 0,2 K |
| Température de l’eau froide — autres | °C ou K | + 10 °C | ± 1 K | ± 2 K | ± 0,2 K |
| Pression d’eau froide — chauffe-eau à gaz | bar | 2 | | ± 0,1 | |
| Pression d’eau froide — autre (sauf chauffe-eau électriques instantanés) | bar | 3 | | | ± 5 % |
| Température de l’eau chaude — chauffe-eau à gaz | °C ou K | | | | ± 0,5 K |
| Température de l’eau chaude — électrique instantané | °C ou K | | | | ± 1 K |
| Température de l’eau (entrée/sortie) — autre | °C ou K | | | | ± 0,5 K |
| Débit volumique — chauffe-eau thermodynamiques | dm3/s | | ± 5 % | ± 10 % | ± 2 % |
| Débit volumique — chauffe-eau électriques instantanés | dm3/s | | | | ≥10 l/min: ± 1 %
  < 10 l/min: ± 0,1 l/min |
| Débit volumique — autres chauffe-eau | dm3/s | | | | ± 1 % |

Paramètre mesuré

Unité

Valeur

Écart admissible (moyenne au cours de l’essai)

Écart admissible (essais individuels)

Incertitude de mesure (précision)

Milieu ambiant

Température ambiante intérieure

°C ou K

- 20 °C

± 1 K

± 2 K

± 1 K

Vitesse de l’air — pompe à chaleur (chauffe-eau à l’arrêt)

m/s

< 1,5 m/s

Vitesse de l’air — autres

m/s

< 0,5 m/s

Eau chaude sanitaire

Température de l’eau froide — solaire

°C ou K

- 10 °C

± 1 K

± 2 K

± 0,2 K

Température de l’eau froide — autres

°C ou K

- 10 °C

± 1 K

± 2 K

± 0,2 K

Pression d’eau froide — chauffe-eau à gaz

bar

2

± 0,1

Pression d’eau froide — autre (sauf chauffe-eau électriques instantanés)

bar

3

± 5 %

Température de l’eau chaude — chauffe-eau à gaz

°C ou K

± 0,5 K

Température de l’eau chaude — électrique instantané

°C ou K

± 1 K

Température de l’eau (entrée/sortie) — autre

°C ou K

± 0,5 K

Débit volumique — chauffe-eau thermodynamiques

dm3/s

± 5 %

± 10 %

± 2 %

Débit volumique — chauffe-eau électriques instantanés

dm3/s

≥10 l/min: ± 1 %

< 10 l/min: ± 0,1 l/min

Débit volumique — autres chauffe-eau

dm3/s

± 1 %

4.3.   Procédure d’essai pour les chauffe-eau à accumulation

La procédure d’essai destinée à établir la consommation journalière d’électricité Qelec
  et la consommation journalière de combustible Qfuel
  des chauffe-eau à accumulation durant un cycle de mesure de 24 heures est la suivante:

a)   Installation

Le produit est installé dans un environnement d’essai conformément aux instructions du fabricant. Les appareils indiqués comme étant sur pied peuvent être placés sur le sol, sur un socle fourni avec le produit, ou sur une plate-forme facile d’accès. Les produits à fixation murale sont montés sur un panneau écarté au minimum de 150 mm de tout mur porteur, en laissant un espace libre d’au moins 250 mm au-dessus et au-dessous du produit et d’au moins 700 mm sur les côtés. Les produits conçus pour être intégrés sont installés conformément aux instructions du fabricant. Les produits doivent être protégés du rayonnement solaire direct, à l’exception des capteurs solaires.

b)   Stabilisation

Le produit est maintenu dans les conditions ambiantes jusqu’à ce que tous ses éléments aient atteint ces conditions à ± 2 K et ce, durant au minimum 24 heures pour les produits à accumulation.

c)   Remplissage et montée en température

Le produit est rempli d’eau froide. Le remplissage s’arrête lorsque la pression d’eau froide applicable est atteinte.

Le produit est chargé en énergie en mode «prêt à l’emploi» jusqu’à ce qu’il atteigne sa température de fonctionnement à l’aide de ses propres mécanismes de contrôle (thermostat). L’étape suivante démarre au déclenchement du thermostat (coupure du dispositif).

d)   Stabilisation au point de rendement optique

Le produit est maintenu dans cette condition, sans puisage pendant au minimum 12 heures.

Après un cycle de contrôle, cette étape se termine, et la nouvelle démarre, à la première coupure du dispositif par le thermostat après douze heures.

Lors de cette étape sont enregistrées la consommation totale de combustible en kWh PCS, la consommation totale d’électricité en kWh d’énergie finale et la durée exacte écoulée en heures.

e)   Puisages d’eau

Pour le profil de soutirage déclaré, les puisages sont effectués conformément aux spécifications du cycle de puisage correspondant sur 24 heures. Cette étape démarre directement après la coupure du dispositif par le thermostat intervenue lors de l’étape de stabilisation, le premier puisage étant effectué à la valeur horaire correspondant au profil de soutirage approprié [voir l’annexe III, point 2, du règlement (UE) no 814/2013 et l’annexe VII, point 2, du règlement délégué (UE) no 812/2013]. À compter de la fin du dernier soutirage et jusqu’à 24:00, aucun puisage d’eau n’est réalisé.

Durant les puisages d’eau sont établis les paramètres techniques pertinents (puissance, température, etc.). Pour les paramètres dynamiques, le taux d’échantillonnage global est fixé à 60 secondes maximum. Durant les puisages, le taux d’échantillonnage recommandé est de 5 secondes maximum.

Les consommations de combustible fossile et d’électricité au cours du cycle de mesure de 24 heures, Qtestfuel et Qtestelec, sont corrigées comme indiqué au point h).

f)   Restabilisation au point de rendement optique

Le produit est maintenu dans les conditions de fonctionnement nominales sans puisages pendant au minimum 12 heures.

Après un cycle de contrôle, cette étape se termine au premier déclenchement du thermostat (première coupure du dispositif) après douze heures.

Lors de cette étape sont enregistrées la consommation totale de combustible en kWh PCS, la consommation totale d’électricité en kWh d’énergie finale et la durée exacte écoulée en heures.

g)   Eau mitigée à + 40 °C (V40)

L’eau mitigée à + 40 °C (V40) est la quantité d’eau à + 40 °C, exprimée en litres, ayant le même contenu calorifique (enthalpie) que l’eau chaude fournie à une température supérieure à + 40 °C à la sortie du chauffe-eau.

Immédiatement après la mesure conformément au point f), une certaine quantité d’eau est puisée à la sortie par fourniture d’eau froide. Dans les chauffe-eau ouverts, le débit d’eau est contrôlé par la valve d’admission. Dans n’importe quel autre type de chauffe-eau, le débit est contrôlé par une valve placée à la sortie ou à l’entrée. La mesure est terminée lorsque la température à la sortie descend au-dessous de + 40 °C.

Le débit est ajusté à la valeur maximale conformément au profil de soutirage déclaré.

La valeur normalisée de la température moyenne est calculée à l’aide de la formule suivante:

Formula

où:

—

—

—

Les relevés de température sont de préférence effectués en continu. Ils peuvent également l’être à intervalles égaux répartis régulièrement tout au long de l’écoulement, par exemple tous les 5 litres (au maximum). En cas de forte chute de température, il peut être nécessaire d’effectuer des relevés additionnels pour calculer de façon fiable la valeur moyenne θ’p.

La température de l’eau à la sortie est toujours ≥ + 40 °C. Ce paramètre doit être pris en compte pour le calcul de θp.

La quantité d’eau chaude V40, exprimée en litres, délivrée à une température d’au minimum + 40 °C, est calculée à l’aide de la formule suivante:

Formula

où:

| — | le volume V40_exp, exprimé en litres, correspond à la quantité d’eau fournie à + 40 °C au minimum. |
| --- | --- |

—

le volume V40_exp, exprimé en litres, correspond à la quantité d’eau fournie à + 40 °C au minimum.

h)   Informations à fournir sur Qfuel
  et Qelec

Qtestfuel et Qtestelec sont corrigés de tout surplus ou déficit d’énergie externes au strict cycle de mesure de 24 heures, c’est-à-dire qu’une éventuelle différence d’énergie avant et après le cycle est prise en compte. En outre, tout surplus ou déficit dans le contenu énergétique utile de l’eau chaude délivrée est pris en compte dans les formules suivantes du calcul de Qfuel
  et Qelec
  :

Formula

Formula

où:

—

—

—

4.4.   Procédure d’essai pour les chauffe-eau instantanés à combustible

La procédure d’essai destinée à établir la consommation journalière de combustible Qfuel
  et la consommation journalière d’électricité Qelec
  des chauffe-eau instantanés à combustible durant un cycle de mesure de 24 heures est la suivante:

a)   Installation

Le produit est installé dans un environnement d’essai conformément aux instructions du fabricant. Les appareils indiqués comme étant sur pied peuvent être placés sur le sol, sur un socle fourni avec le produit, ou sur une plate-forme facile d’accès. Les produits à fixation murale sont montés sur un panneau écarté au minimum de 150 mm de tout mur porteur, en laissant un espace libre d’au moins 250 mm au-dessus et au-dessous du produit et d’au moins 700 mm sur les côtés. Les produits conçus pour être intégrés sont installés conformément aux instructions du fabricant. Les produits doivent être protégés du rayonnement solaire direct, à l’exception des capteurs solaires.

b)   Stabilisation

Le produit est maintenu dans les conditions ambiantes jusqu’à ce que tous ses éléments aient atteint ces conditions à ± 2 K.

c)   Puisages d’eau

Pour le profil de soutirage déclaré, les puisages sont effectués conformément aux spécifications du cycle de puisage correspondant sur 24 heures. Cette étape démarre directement après la coupure du dispositif par le thermostat intervenue lors de l’étape de stabilisation, le premier puisage étant effectué à la valeur horaire correspondant au profil de soutirage approprié [voir l’annexe III, point 2, du règlement (UE) no 814/2013 et l’annexe VII, point 2, du règlement délégué (UE) no 812/2013]. À compter de la fin du dernier soutirage d’eau et jusqu’à 24:00, aucun puisage d’eau n’est réalisé.

Durant les puisages d’eau sont établis les paramètres techniques pertinents (puissance, température, etc.). Pour les paramètres dynamiques, le taux d’échantillonnage est fixé à 60 secondes maximum. Durant les puisages, le taux d’échantillonnage recommandé est de 5 secondes maximum.

d)   Informations à fournir sur Qfuel
  et Qelec

Dans les formules suivantes du calcul de Qfuel
  et Qelec
  , Qtestfuel et Qtestelec sont corrigés par la prise en compte de tout surplus ou déficit dans le contenu énergétique utile de l’eau chaude délivrée.

Formula

Formula

où:

—

4.5.   Procédure d’essai pour les chauffe-eau thermodynamiques utilisant l’électricité

a)   Installation

Le produit est installé dans un environnement d’essai conformément aux instructions du fabricant. Les appareils indiqués comme étant sur pied peuvent être placés sur le sol, sur un socle fourni avec le produit, ou sur une plate-forme facile d’accès. Les produits à fixation murale sont montés sur un panneau écarté au minimum de 150 mm de tout mur porteur, en laissant un espace libre d’au moins 250 mm au-dessus et au-dessous du produit et d’au moins 700 mm sur les côtés. Les produits conçus pour être intégrés sont installés conformément aux instructions du fabricant.

Les produits dont le profil de soutirage déclaré est 3XL ou 4XL peuvent être testés sur place, pour autant que les conditions d’essai soient équivalentes à celles prises en référence ici, en ayant recours éventuellement à des facteurs de correction.

Les exigences d’installation décrites aux points 5.2, 5.4 et 5.5 de la norme EN 16147 doivent être respectées.

b)   Stabilisation

Le produit est maintenu dans les conditions ambiantes jusqu’à ce que tous ses éléments aient atteint ces conditions à ± 2 K (durant au minimum 24 heures pour les chauffe-eau thermodynamiques à accumulation).

L’objectif est de vérifier que le produit fonctionne à température normale après son transport.

c)   Volume de remplissage et de stockage [capacité réelle (Cact)]

Le volume du ballon est mesuré comme suit.

Le chauffe-eau vide doit être pesé; le poids des robinets des conduits d’arrivée et/ou de sortie est pris en compte.

Le chauffe-eau à accumulation est ensuite rempli d’eau froide conformément aux instructions du fabricant à la pression d’eau froide applicable. L’alimentation en eau est ensuite coupée.

Le chauffe-eau rempli doit être pesé.

La différence entre les deux poids (mact) doit être convertie dans le volume correspondant en litres (Cact).

Formula

Le volume est donné au dixième de litre le plus proche. La valeur mesurée (Cact) ne doit pas être inférieure de plus de 2 % à la valeur nominale.

d)   Remplissage et montée en température

Les produits comportant un équipement de stockage sont remplis d’eau froide (à + 10 ± 2 °C). Le remplissage s’arrête lorsque la pression d’eau froide applicable est atteinte.

Le produit est chargé en énergie jusqu’à atteindre le mode «prêt à l’emploi», par exemple pour la température d’accumulation. Le dispositif de régulation du produit lui-même (thermostat) est utilisé. Cette étape est réalisée conformément à la procédure décrite au point 6.3 de la norme EN 16147. L’étape suivante démarre au déclenchement du thermostat (coupure du dispositif).

e)   Puissance absorbée de réserve

La puissance absorbée de réserve est déterminée en mesurant la puissance électrique absorbée au cours d’un nombre entier de cycles marche/arrêt de la pompe à chaleur, lancés par le thermostat situé dans le ballon, en l’absence de puisage d’eau chaude.

Cette étape est réalisée conformément à la procédure décrite au point 6.4 de la norme EN 16147 et la valeur de Pstby
  [en kW] est déterminée comme étant égale à:

Formula

f)   Puisages d’eau

Pour le profil de soutirage déclaré, les puisages sont effectués conformément aux spécifications du cycle de puisage correspondant sur 24 heures. Cette étape démarre directement après la coupure du dispositif par le thermostat intervenue lors de l’étape de stabilisation, le premier puisage étant effectué à la valeur horaire correspondant au profil de soutirage approprié [voir l’annexe III, point 2, du règlement (UE) no 814/2013 et l’annexe VII, point 2, du règlement délégué (UE) no 812/2013]. À compter de la fin du dernier soutirage et jusqu’à 24:00, aucun puisage d’eau n’est réalisé. Le contenu énergétique utile requis de l’eau chaude est égal à Q
  ref total [en kWh].

Cette étape est réalisée conformément à la procédure décrite aux points 6.5.2 à 6.5.3.5 de la norme EN 16147. La valeur de ΔΤdesired dans la norme EN 16147 est définie à l’aide de la valeur de Tp
  :

ΔΤdesired = Tp
  - 10

À la fin de l’étape, Qelec [en kWh] est déterminé comme étant égal à:

Formula

La valeur de W
  EL-TC
  est définie dans la norme EN 16147.

Les produits qui seront désignés comme utilisables en heures creuses sont alimentés en énergie pour une période maximum de 8 heures consécutives entre 22:00 et 07:00 au cours du cycle de puisage de 24 heures. À la fin du cycle de puisage de 24 heures, les produits sont alimentés en énergie jusqu’à la fin de l’étape.

g)   Eau mitigée à + 40 °C (V40)

Cette étape est réalisée conformément à la procédure décrite au point 6.6 de la norme EN 16147, cependant sans arrêt du compresseur à la fin de la dernière période de mesure des cycles de soutirage; la valeur de V40
  [en L] est déterminée comme étant égale à Vmax.

4.6.   Procédure d’essai pour les chauffe-eau électriques instantanés

Les pertes thermiques dues aux processus de transfert thermique en fonctionnement et les pertes en attente ne sont pas prises en compte.

a)   Points de consigne

Les sélecteurs réglables par l’utilisateur sont ajustés comme suit:

| — | si l’appareil dispose d’un sélecteur de puissance, celui-ci est réglé sur sa valeur maximum, |
| --- | --- |

—

si l’appareil dispose d’un sélecteur de puissance, celui-ci est réglé sur sa valeur maximum,

| — | si l’appareil dispose d’un sélecteur de température indépendamment du débit, celui-ci est réglé sur sa valeur maximum. |
| --- | --- |

—

si l’appareil dispose d’un sélecteur de température indépendamment du débit, celui-ci est réglé sur sa valeur maximum.

Tous les points de consigne et autres sélecteurs non réglables par l’utilisateur doivent être en «mode prêt à l’emploi».

Le débit minimal prescrit f
  i
  pour chaque puisage individuel i du profil de puisage doit être utilisé comme indiqué dans les profils de soutirage des chauffe-eau. Si le débit minimal f
  i
  ne peut pas être atteint, le débit est augmenté jusqu’à ce que l’appareil s’enclenche et soit en mesure de fonctionner de manière continue à ou au-dessus de T
  m
  . Ce débit augmenté doit être utilisé pour le puisage individuel au lieu du débit minimal prescrit f
  i
  .

b)   Rendement statique

On détermine les pertes statiques de l’appareil Ploss
  à la charge nominale dans les conditions de régime permanent Pnom
  . La valeur de Ploss
  est la somme de toutes les pertes de puissance internes (produit des pertes électriques et de tension entre les terminaux et les éléments chauffants) de l’appareil après au minimum 30 minutes de fonctionnement dans les conditions nominales.

Le résultat de cet essai est dans une large mesure indépendant de la température d’entrée de l’eau. Il peut être réalisé à une température d’entrée de l’eau froide située dans une échelle de + 10 C à + 25 °C.

Pour les chauffe-eau instantanés régulés électroniquement par des relais à semi-conducteur en contact thermique avec l’eau, la tension dans les bornes du semi-conducteur est soustraite des pertes de tension mesurées. Dans ce cas, la chaleur dégagée par les relais du semi-conducteur est transférée à l’énergie utile de façon à réchauffer l’eau.

Le rendement statique est calculé de la façon suivante:

Formula

où:

—

—

—

c)   Pertes au démarrage

Cet essai vise à mesurer le temps tstarti

  qui s’écoule entre l’alimentation en énergie des éléments chauffants et la fourniture d’eau utilisable pour chaque puisage du profil de soutirage déclaré. La méthode d’essai suppose que la consommation de puissance de l’appareil pendant la période de démarrage est égale à la puissance consommée en mode statique. Pstatici

  est la consommation de puissance en mode statique de l’appareil dans les conditions de régime permanent pour le puisage spécifique i.

Trois mesures sont effectuées pour chaque puisage i. Le résultat est la valeur moyenne de ces trois mesures.

Les pertes au démarrage Qstarti

  sont calculées comme suit:

Formula

où:

—

—

—

d)   Calcul de la demande d’énergie

La demande journalière d’énergie Qelec
  est la somme des pertes et de l’énergie utile de tous les puisages individuels i par jour, en kWh. La demande journalière d’énergie est calculée de la façon suivante:

Formula

où:

—

—

—

4.7.   Procédure d’essai de la commande intelligente des chauffe-eau

Le facteur de commande intelligente (SCF) et la conformité de la commande intelligente sont déterminés conformément à l’annexe IV, point 4, du règlement (UE) no 814/2013 et à l’annexe VIII, point 5, du règlement délégué (UE) no 812/2013. Les conditions d’essai de conformité de la commande intelligente (smart) des chauffe-eau sont indiquées à l’annexe III, point 3, du règlement (UE) no 814/2013 et à l’annexe VII, point 3, du règlement délégué (UE) no 812/2013.

Les paramètres utilisés pour déterminer le facteur de commande intelligente sont fondés sur des mesures réelles de la consommation d’énergie, avec la commande intelligente activée et désactivée.

Par «commande intelligente désactivée»,
  on entend l’état dans lequel la fonction de commande intelligente du chauffe-eau est active et en phase d’auto-ajustement.

Par «commande intelligente activée»,
  on entend l’état dans lequel la fonction de commande intelligente du chauffe-eau est active et module la température de sortie afin d’économiser de l’énergie.

a)   Chauffe-eau électriques à accumulation

Pour les chauffe-eau électriques à accumulation, il convient d’utiliser la méthodologie d’essai décrite dans la norme prEN 50440:2014.

b)   Chauffe-eau thermodynamiques

Pour les chauffe-eau thermodynamiques, le SCF est déterminé à l’aide de la méthodologie d’essai proposée par le comité technique TC59X/WG4; cette procédure est conforme aux exigences de la norme prEN 50440:2014 (point 9.2) et doit être appliquée conjointement avec la norme EN 16147:2011.

En particulier:

| — | la valeur de est déterminée à l’aide de la procédure établie dans la norme EN16147 aux points 6.5.2 à 6.5.3.4, pour une durée du cycle d’essai (tTTC) de 24 heures. Elle est donnée par la formule suivante:



  avec W
  EL-HP-TC
  et Q
  EL-TC
  tels que définis dans la norme EN 16147, |
| --- | --- |

—

la valeur de Formula est déterminée à l’aide de la procédure établie dans la norme EN16147 aux points 6.5.2 à 6.5.3.4, pour une durée du cycle d’essai (tTTC) de 24 heures. Elle est donnée par la formule suivante:

Formula

avec W
  EL-HP-TC
  et Q
  EL-TC
  tels que définis dans la norme EN 16147,

| — | la valeur de est établie comme étant égale à QTC [en kWh], décrite au point 6.5.2 de la norme EN 16147, |
| --- | --- |

—

la valeur de Formula est établie comme étant égale à QTC [en kWh], décrite au point 6.5.2 de la norme EN 16147,

| — | la valeur de est déterminée à l’aide de la procédure établie dans la norme EN 16147 aux points 6.5.2 à 6.5.3.4, pour une durée du cycle d’essai (tTTC) de 24 heures. Elle est donnée par la formule suivante:



  avec W
  EL-HP-TC
  et Q
  EL-TC
  tels que définis dans la norme EN 16147, |
| --- | --- |

—

la valeur de Formula est déterminée à l’aide de la procédure établie dans la norme EN 16147 aux points 6.5.2 à 6.5.3.4, pour une durée du cycle d’essai (tTTC) de 24 heures. Elle est donnée par la formule suivante:

Formula

avec W
  EL-HP-TC
  et Q
  EL-TC
  tels que définis dans la norme EN 16147,

| — | la valeur de est établie comme étant égale à QTC [en kWh], décrite au point 6.5.2 de la norme EN 16147. |
| --- | --- |

—

la valeur de Formula est établie comme étant égale à QTC [en kWh], décrite au point 6.5.2 de la norme EN 16147.

4.8.   Chauffe-eau solaire et systèmes tout solaire, méthodes d’essai et de calcul

Les méthodes suivantes s’appliquent pour l’évaluation de la contribution calorifique annuelle non solaire Qnonsol
  , exprimée en kWh d’énergie primaire et/ou en kWh PCS:

| — | méthode SOLCAL (3); |
| --- | --- |

—

méthode SOLCAL (3);

| — | méthode SOLICS (4). |
| --- | --- |

—

méthode SOLICS (4).

La méthode SOLCAL prévoit l’évaluation séparée des paramètres de rendement du capteur solaire et la détermination de la performance du système global sur la base de la contribution calorifique non solaire au système solaire et du rendement spécifique d’un chauffe-eau autonome.

a)   Essai des capteurs solaires

Pour les capteurs solaires, on réalise au minimum 4 × 4 essais: on sélectionne 4 températures différentes à l’entrée du capteur tin également réparties sur toute la plage de fonctionnement, et on mesure la température de 4 échantillons d’essai pour chaque température à l’entrée du capteur, afin d’obtenir les valeurs d’essai de la température de sortie d’eau te, la température ambiante ta, l’irradiation solaire G et le rendement du capteur au point d’essai ηcol
  . Si possible, une des températures d’entrée est sélectionnée pour tm = ta ± 3 K, afin d’obtenir une évaluation précise du rendement optique η0
  . Dans le cas d’un capteur fixe (sans suiveur automatique), et lorsque les conditions d’essai le permettent, deux échantillons d’essai sont mesurés avant le midi solaire, et deux après. On sélectionne la température maximale du fluide caloporteur de façon à ce qu’elle représente la valeur maximale de la plage de fonctionnement des capteurs et résulte en une différence de température entre l’entrée et la sortie du capteur ΔΤ > 1,0 K.

Pour le rendement instantané du capteur ηcol
  , une courbe continue du rendement est obtenue par ajustement statistique à l’aide des résultats des points d’essai calculés selon la formule ci-dessous, par la méthode des moindres carrés:

ηcol
  = η0
  – a1
  × T*
  m – a2
  × G (T*
  m)2

où:

—

T*
  m = (tm – ta)/G

où:

—

—

tm = tin + 0,5 × ΔΤ

où:

—

—

Les essais sont réalisés conformément aux normes EN 12975-2, EN 12977-2 et EN 12977-3. Il est possible de convertir les paramètres du modèle dit «quasi-dynamique» en une séquence de référence de régime permanent en vue d’obtenir les paramètres ci-dessus. Le facteur d’angle d’incidence IAM est déterminé conformément à la norme EN 12975-2, à partir d’un essai sur la base d’un angle d’incidence de 50 degrés par rapport au plan du capteur.

b)   Méthode SOLCAL

La méthode SOLCAL requiert:

| — | les paramètres du capteur solaire Asol
  , η0
  , a1
  , a2
  et IAM, |
| --- | --- |

—

les paramètres du capteur solaire Asol
  , η0
  , a1
  , a2
  et IAM,

| — | le volume nominal du ballon de stockage (Vnom) en litres, le volume du réservoir de stockage de la chaleur non solaire (Vbu) en litres et les pertes statiques spécifiques (psbsol) en W/K (K désigne la différence entre la température de l’eau stockée et la température ambiante), |
| --- | --- |

—

le volume nominal du ballon de stockage (Vnom) en litres, le volume du réservoir de stockage de la chaleur non solaire (Vbu) en litres et les pertes statiques spécifiques (psbsol) en W/K (K désigne la différence entre la température de l’eau stockée et la température ambiante),

| — | la consommation d’électricité auxiliaire dans les conditions de fonctionnement stabilisé Qaux
  , |
| --- | --- |

—

la consommation d’électricité auxiliaire dans les conditions de fonctionnement stabilisé Qaux
  ,

| — | la consommation de puissance en attente solstandby, |
| --- | --- |

—

la consommation de puissance en attente solstandby,

| — | la consommation de puissance de la pompe solpump, conformément à la norme EN 16297-1:2012. |
| --- | --- |

—

la consommation de puissance de la pompe solpump, conformément à la norme EN 16297-1:2012.

Le calcul est réalisé à l’aide des valeurs par défaut de l’isolation spécifique des tuyaux de la boucle de captage (= 6 + 0,3 W/Km2) et de la capacité thermique de l’échangeur de chaleur (100×W/Km2), m2 étant l’unité de la surface d’entrée du capteur. En outre, on suppose que les périodes d’accumulation de chaleur solaire sont inférieures à un mois.

La méthode SOLCAL permet, aux fins de l’établissement des performances en matière de rendement énergétique total d’un système tout solaire et d’un chauffe-eau conventionnel ou d’un chauffe-eau solaire, de déterminer la contribution annuelle non solaire Qnonsol
  , en kWh, avec:

Qnonsol
  = SOMME (Qnonsoltm) en kWh/an

où:

—

Qnonsoltm = Lwhtm - LsolWtm + psbSol × Vbu/Vnom × (60 - Ta) × 0,732

La demande de chaleur mensuelle pour le système solaire thermique est définie par la formule suivante:

Lwhtm = 30,5 × 0,6 × (Qref
  - 1,09)

où:

| — | 0,6 représente un facteur utilisé pour calculer la demande de chaleur moyenne à partir du profil de soutirage, |
| --- | --- |

—

0,6 représente un facteur utilisé pour calculer la demande de chaleur moyenne à partir du profil de soutirage,

| — | 1,09 représente les pertes moyennes du système de distribution. |
| --- | --- |

—

1,09 représente les pertes moyennes du système de distribution.

Les calculs suivants sont effectués:

LsolW1tm = Lwhtm ×(1,029 × Ytm - 0,065 × Xtm - 0,245 × Ytm
  2 + 0,0018 × Xtm
  2 + 0,0215 × Ytm
  3)

LsolWtm = LsolW1tm - Qbuftm

La valeur minimum de LsolWtm est égale à 0 et sa valeur maximum est égale à Lwhtm.

où:

—

Formula

où:

| — | 0,732 est un facteur tenant compte du nombre d’heures mensuel moyen (24 × 30,5), |
| --- | --- |

—

0,732 est un facteur tenant compte du nombre d’heures mensuel moyen (24 × 30,5),

| — | Psbsol désigne les pertes statiques spécifiques du réservoir de chaleur solaire, en W/K, telles que déterminées conformément au paragraphe 4.8, point a), |
| --- | --- |

—

Psbsol désigne les pertes statiques spécifiques du réservoir de chaleur solaire, en W/K, telles que déterminées conformément au paragraphe 4.8, point a),

| — | Ta est la température mensuelle moyenne de l’air environnant le réservoir de chaleur, en °C, avec |
| --- | --- |

—

Ta est la température mensuelle moyenne de l’air environnant le réservoir de chaleur, en °C, avec

| — | Ta = + 20 lorsque le réservoir de chaleur se trouve à l’intérieur de l’enveloppe du bâtiment, |
| --- | --- |

—

Ta = + 20 lorsque le réservoir de chaleur se trouve à l’intérieur de l’enveloppe du bâtiment,

| — | Ta = Touttm lorsque le réservoir de chaleur se trouve à l’extérieur de l’enveloppe du bâtiment, |
| --- | --- |

—

Ta = Touttm lorsque le réservoir de chaleur se trouve à l’extérieur de l’enveloppe du bâtiment,

| — | Touttm est la température journalière moyenne, en °C, dans les conditions climatiques moyennes, plus froides et plus chaudes. |
| --- | --- |

—

Touttm est la température journalière moyenne, en °C, dans les conditions climatiques moyennes, plus froides et plus chaudes.

Xtm et Ytm sont des coefficients agrégés:

Xtm = Asol
  × (Ac + UL) × etaloop × (Trefw - Touttm) × ccap × 0,732/Lwhtm

La valeur minimum de Хtm est égale à 0 et sa valeur maximum est égale à 18,

avec:

| — | Ac = a1
  - а2
  × 40; |
| --- | --- |

—

Ac = a1
  - а2
  × 40;

| — | UL = (6 + 0,3 × Asol
  )/Asol
  désigne les pertes dans la boucle en W/(m2K); |
| --- | --- |

—

UL = (6 + 0,3 × Asol
  )/Asol
  désigne les pertes dans la boucle en W/(m2K);

| — | etaloop est le rendement de la boucle, avec etaloop = 1 - (η0
  × a1
  )/100; |
| --- | --- |

—

etaloop est le rendement de la boucle, avec etaloop = 1 - (η0
  × a1
  )/100;

| — | Trefw = 11,6 + 1,18 × 40 + 3,86 × Tcold + 1,32 × Touttm; |
| --- | --- |

—

Trefw = 11,6 + 1,18 × 40 + 3,86 × Tcold + 1,32 × Touttm;

| — | Tcold est la température de l’eau froide, fixée par défaut à + 10 °C; |
| --- | --- |

—

Tcold est la température de l’eau froide, fixée par défaut à + 10 °C;

| — | Touttm est la température journalière moyenne, en °C, dans les conditions climatiques moyennes, plus froides et plus chaudes; |
| --- | --- |

—

Touttm est la température journalière moyenne, en °C, dans les conditions climatiques moyennes, plus froides et plus chaudes;

| — | ccap est le coefficient de stockage, avec ccap = (75 × Asol
  /Vsol)0,25; |
| --- | --- |

—

ccap est le coefficient de stockage, avec ccap = (75 × Asol
  /Vsol)0,25;

| — | Vsol est le volume du ballon d’eau chaude solaire, tel que défini dans la norme EN 15316-4-3 (réservoir de stockage solaire); |
| --- | --- |

—

Vsol est le volume du ballon d’eau chaude solaire, tel que défini dans la norme EN 15316-4-3 (réservoir de stockage solaire);

Ytm = Asol
  × IAM × η0
  × etaloop × QsolMtm × 0,732/Lwhtm

La valeur minimum de Υtm est égale à 0 et sa valeur maximum est égale à 3;

avec:

—

La consommation d’électricité auxiliaire Qaux
  est calculée comme suit:

Qaux
  = (solpump × solhrs + solstandby × 24 × 365)/1000

où:

| — | solhrs est le nombre d’heures d’ensoleillement effectives, avec |
| --- | --- |

—

solhrs est le nombre d’heures d’ensoleillement effectives, avec

| — | solhrs = 2 000 heures pour les chauffe-eau solaires. |
| --- | --- |

—

solhrs = 2 000 heures pour les chauffe-eau solaires.

c)   Méthode SOLICS

La méthode SOLICS s’appuie sur la méthode d’essai décrite dans la norme ISO 9459-5:2007. La procédure de détermination du débit solaire s’appuie sur les références suivantes:

| — | termes et définitions: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, chapitre 3; |
| --- | --- |

—

termes et définitions: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, chapitre 3;

| — | symboles, unités et nomenclature: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, chapitre 4; |
| --- | --- |

—

symboles, unités et nomenclature: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, chapitre 4;

| — | installation du système: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, point 5.1; |
| --- | --- |

—

installation du système: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, point 5.1;

| — | équipements d’essai, instruments et emplacements des capteurs: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, chapitre 5; |
| --- | --- |

—

équipements d’essai, instruments et emplacements des capteurs: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, chapitre 5;

| — | réalisation des essais: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, chapitre 6; |
| --- | --- |

—

réalisation des essais: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, chapitre 6;

| — | définition des paramètres du système en fonction des résultats des essais: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, chapitre 7; L’algorithme d’ajustement dynamique et le modèle de simulation décrit à l’annexe A de la norme ISO 9459-5:2007 sont utilisés; |
| --- | --- |

—

définition des paramètres du système en fonction des résultats des essais: conformément à la norme ISO 9459-5:2007, chapitre 7; L’algorithme d’ajustement dynamique et le modèle de simulation décrit à l’annexe A de la norme ISO 9459-5:2007 sont utilisés;

| — | calcul de la performance annuelle à l’aide du modèle de simulation décrit à l’annexe A de la norme ISO 9459-5:2007, des paramètres définis et des réglages suivants: |
| --- | --- |

—

calcul de la performance annuelle à l’aide du modèle de simulation décrit à l’annexe A de la norme ISO 9459-5:2007, des paramètres définis et des réglages suivants:

| — | température journalière moyenne en °C dans les conditions climatiques moyennes, plus froides et plus chaudes et rayonnement solaire global moyen, en W/m2 dans les conditions climatiques moyennes, plus froides et plus chaudes; |
| --- | --- |

—

température journalière moyenne en °C dans les conditions climatiques moyennes, plus froides et plus chaudes et rayonnement solaire global moyen, en W/m2 dans les conditions climatiques moyennes, plus froides et plus chaudes;

| — | valeurs horaires de l’irradiation solaire globale moyenne conformément à une année de référence d’essai appropriée du CEC; |
| --- | --- |

—

valeurs horaires de l’irradiation solaire globale moyenne conformément à une année de référence d’essai appropriée du CEC;

| — | température moyenne de l’eau du circuit principal: + 10 °C; |
| --- | --- |

—

température moyenne de l’eau du circuit principal: + 10 °C;

| — | température ambiante du réservoir (intérieur du tampon: + 20 °C, extérieur du tampon: température ambiante); |
| --- | --- |

—

température ambiante du réservoir (intérieur du tampon: + 20 °C, extérieur du tampon: température ambiante);

| — | consommation d’électricité auxiliaire: suivant déclaration; |
| --- | --- |

—

consommation d’électricité auxiliaire: suivant déclaration;

| — | température de consigne auxiliaire: telle que déclarée, valeur minimale + 60 °C; |
| --- | --- |

—

température de consigne auxiliaire: telle que déclarée, valeur minimale + 60 °C;

| — | régulateur horaire du dispositif de chauffage auxiliaire: tel que déclaré. |
| --- | --- |

—

régulateur horaire du dispositif de chauffage auxiliaire: tel que déclaré.

Demande de chaleur annuelle: 0,6 × 366 × (Qref
  - 1,09)

où:

| — | 0,6 représente un facteur utilisé pour calculer la demande de chaleur moyenne à partir du profil de soutirage, |
| --- | --- |

—

0,6 représente un facteur utilisé pour calculer la demande de chaleur moyenne à partir du profil de soutirage,

| — | 1,09 représente les pertes moyennes du système de distribution. |
| --- | --- |

—

1,09 représente les pertes moyennes du système de distribution.

La consommation d’électricité auxiliaire Qaux
  est calculée comme suit:

Qaux
  = (solpump × solhrs + solstandby × 24 × 365)/1000

dans laquelle:

| — | solhrs est le nombre d’heures d’ensoleillement effectives; avec |
| --- | --- |

—

solhrs est le nombre d’heures d’ensoleillement effectives; avec

| — | solhrs = 2 000 heures pour les chauffe-eau solaires. |
| --- | --- |

—

solhrs = 2 000 heures pour les chauffe-eau solaires.

La méthode SOLICS permet, aux fins de l’établissement des performances en matière de rendement énergétique total d’un système tout solaire et d’un chauffe-eau conventionnel ou d’un chauffe-eau solaire, de déterminer la contribution annuelle non solaire Qnonsol
  , en kWh d’énergie primaire et/ou en kWh PCS, comme suit:

| — | pour les systèmes tout solaire: |
| --- | --- |

—

pour les systèmes tout solaire:

Qnonsol
  = 0,6 × 366 × (Qref
  - 1,09) – QL

où:

| — | QL est la chaleur fournie par le système de chauffage solaire, en kWh/an; |
| --- | --- |

—

QL est la chaleur fournie par le système de chauffage solaire, en kWh/an;

| — | pour les chauffe-eau solaires: |
| --- | --- |

—

pour les chauffe-eau solaires:

Qnonsol
  = Qaux,net

où:

—

4.9.   Procédures d’essai des ballons d’eau chaude

a)   Pertes statiques

Les pertes statiques des ballons d’eau chaude S peuvent être évaluées à l’aide de l’une des méthodes visées au paragraphe 3, y compris les pertes statiques des ballons d’eau chaude solaire psbsol. Lorsque les résultats de mesure dérivés des normes applicables sont exprimés en kWh/24 heures, le résultat est multiplié par (1 000/24), afin d’obtenir des valeurs de S en W. Pour les pertes statiques spécifiques (par degré de différence de température entre la température du réservoir et la température ambiante) des ballons d’eau chaude solaire psbsol, les pertes thermiques peuvent être déterminées en W/K directement à l’aide de la norme EN 12977-3 ou indirectement en divisant les pertes thermiques en W par 45 (Tstore = + 65 °C, Tambient = + 20 °C) afin d’obtenir une valeur en W/K. Lorsque les résultats de la norme EN 12977-3, exprimés en W/K, sont utilisés pour déterminer S, ils sont multipliés par 45.

b)   Volume de stockage

Le volume du ballon d’un chauffe-eau électrique à accumulation est mesuré comme indiqué au paragraphe 4.5, point c).

4.10.   Procédure d’essai de puissance des pompes solaires

La puissance de la pompe solaire est assignée comme étant la consommation électrique dans les conditions de fonctionnement nominales. Les effets liés au démarrage dans les 5 premières minutes sont ignorés. Les pompes solaires régulées en continu, ou au minimum en trois paliers, sont assignées à 50 % de leur puissance électrique assignée.

---

(1)  À terme, ces méthodes de mesure transitoires seront remplacées par des normes harmonisées. Lorsqu’elles seront disponibles, les références des normes harmonisées seront publiées au Journal officiel de l’Union européenne, conformément aux articles 9 et 10 de la directive 2009/125/CE.

(2)  Valeur par défaut, si la valeur n’est pas déterminée par une méthode calorimétrique. Si la masse volumique et la teneur en soufre sont connues (par exemple, si elles ont été déterminées par une analyse élémentaire), le pouvoir calorifique inférieur (PCI) peut également être calculé de la façon suivante:

Hi = 52,92 – (11,93 × ρ15) – (0,3 –S) en MJ/kg

(3)  Fondée sur la norme EN15316-4-3, B.

(4)  Fondée sur la norme ISO 9459-5.

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Cour des comptes

| 3.7.2014 | FR | Journal officiel de l'Union européenne | C 207/41 |
| --- | --- | --- | --- |

3.7.2014

FR

Journal officiel de l'Union européenne

C 207/41

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Rapport spécial no 5/2014 «La surveillance bancaire européenne prend forme — L’ABE évolue dans un contexte mouvant»

(2014/C 207/04)

La Cour des comptes européenne vous informe que son rapport spécial no 5/2014 «La surveillance bancaire européenne prend forme — L’ABE évolue dans un contexte mouvant» vient d’être publié.

Le rapport peut être consulté ou téléchargé sur le site web de la Cour des comptes européenne (http://eca.europa.eu).

Vous pouvez obtenir gratuitement le rapport sur support papier en vous adressant à la

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INFORMATIONS RELATIVES À L'ESPACE ÉCONOMIQUE EUROPÉEN

Autorité de surveillance AELE

| 3.7.2014 | FR | Journal officiel de l'Union européenne | C 207/42 |
| --- | --- | --- | --- |

3.7.2014

FR

Journal officiel de l'Union européenne

C 207/42

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Aide d’État — Décision de ne pas soulever d’objections

(2014/C 207/05)

L’Autorité de surveillance AELE ne soulève aucune objection à l’égard de l’aide d’État suivante:

| Date d’adoption de la décision | : | 12 mars 2014 |
| --- | --- | --- |
| Numéro de l’affaire | : | 74081 |
| Numéro de la décision | : | 111/14/COL |
| État de l’AELE concerné | : | Islande |
| Région | : | ville de Norðurþing (nord-est de l’Islande) |
| Intitulé | : | construction de l’usine de silicium métal PCC à Bakki |
| Base juridique | : | loi no 52/2013 autorisant le ministre de l’industrie et de l’innovation d’Islande à conclure, au nom du Trésor, un accord d’investissement avec l’entreprise PCC sur les mesures destinées à la construction d’une usine de silicium métal |
| Objectif | : | développement régional |
| Forme de l’aide | : | Subvention directe en argent pour la préparation du site
  Bail foncier fixe de dix ans
  Exonérations et baisses d’impôts et de charges |
| Budget | : | 23,3 millions d’EUR en valeur nominale |
| Durée | : | 1er janvier 2014 - 27 septembre 2027 |
| Secteur économique | : | silicium métal |
| Nom et adresse de l’autorité responsable | : | Ministère de l’industrie et de l’innovation |
| Skúlagötu 4 |
| 101 Reykjavík |
| ISLANDE |

Date d’adoption de la décision

:

12 mars 2014

Numéro de l’affaire

:

74081

Numéro de la décision

:

111/14/COL

État de l’AELE concerné

:

Islande

Région

:

ville de Norðurþing (nord-est de l’Islande)

Intitulé

:

construction de l’usine de silicium métal PCC à Bakki

Base juridique

:

loi no 52/2013 autorisant le ministre de l’industrie et de l’innovation d’Islande à conclure, au nom du Trésor, un accord d’investissement avec l’entreprise PCC sur les mesures destinées à la construction d’une usine de silicium métal

Objectif

:

développement régional

Forme de l’aide

:

Subvention directe en argent pour la préparation du site

Bail foncier fixe de dix ans

Exonérations et baisses d’impôts et de charges

Budget

:

23,3 millions d’EUR en valeur nominale

Durée

:

1er janvier 2014 - 27 septembre 2027

Secteur économique

:

silicium métal

Nom et adresse de l’autorité responsable

:

Ministère de l’industrie et de l’innovation

Skúlagötu 4

101 Reykjavík

ISLANDE

et

| Ville de Norðurþing |
| --- |
| Ketilsbraut 7-9 |
| 640 Húsavík |
| ISLANDE |

Ville de Norðurþing

Ketilsbraut 7-9

640 Húsavík

ISLANDE

Le texte de la décision dans la ou les langues faisant foi, expurgé des données confidentielles, est disponible sur le site web de l’Autorité de surveillance AELE, à l’adresse suivante:

http://www.eftasurv.int/state-aid/state-aid-register/

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| 3.7.2014 | FR | Journal officiel de l'Union européenne | C 207/43 |
| --- | --- | --- | --- |

3.7.2014

FR

Journal officiel de l'Union européenne

C 207/43

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Aide d’État — Décision de ne pas soulever d’objections

(2014/C 207/06)

L’Autorité de surveillance AELE ne soulève aucune objection à l’égard de l’aide d’État suivante:

| Date d’adoption de la décision | : | 12 mars 2014 |
| --- | --- | --- |
| Numéro de l’affaire | : | 75005 |
| Numéro de la décision | : | 114/14/COL |
| État de l’AELE concerné | : | Norvège |
| Nom du bénéficiaire | : | BE Varme AS |
| Type de mesure | : | aide individuelle dans le cadre du programme de financement de l’énergie, sous réserve d’une évaluation détaillée en vertu de l’article 61, paragraphe 3, point c), de l’accord EEE |
| Programme | : | programme de financement de l’énergie approuvé par l’Autorité de surveillance AELE par décision no 248/11/COL |
| Objectif | : | protection de l’environnement |
| Forme de l’aide | : | subvention |
| Montant de l’aide | : | 88,53 millions de NOK |
| Secteurs économiques | : | chauffage urbain |
| Nom et adresse de l’autorité responsable | : | Enova SF |
| Professor Brochsgt. 2 |
| N-7030 Trondheim |
| NORVÈGE |

Date d’adoption de la décision

:

12 mars 2014

Numéro de l’affaire

:

75005

Numéro de la décision

:

114/14/COL

État de l’AELE concerné

:

Norvège

Nom du bénéficiaire

:

BE Varme AS

Type de mesure

:

aide individuelle dans le cadre du programme de financement de l’énergie, sous réserve d’une évaluation détaillée en vertu de l’article 61, paragraphe 3, point c), de l’accord EEE

Programme

:

programme de financement de l’énergie approuvé par l’Autorité de surveillance AELE par décision no 248/11/COL

Objectif

:

protection de l’environnement

Forme de l’aide

:

subvention

Montant de l’aide

:

88,53 millions de NOK

Secteurs économiques

:

chauffage urbain

Nom et adresse de l’autorité responsable

:

Enova SF

Professor Brochsgt. 2

N-7030 Trondheim

NORVÈGE

Le texte de la décision dans la ou les langues faisant foi, expurgé des données confidentielles, est disponible sur le site web de l’Autorité de surveillance AELE, à l’adresse suivante:

http://www.eftasurv.int/state-aid/state-aid-register/

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| 3.7.2014 | FR | Journal officiel de l'Union européenne | C 207/44 |
| --- | --- | --- | --- |

3.7.2014

FR

Journal officiel de l'Union européenne

C 207/44

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Aide d’État — Décision de ne pas soulever d’objections

(2014/C 207/07)

L’Autorité de surveillance AELE ne soulève aucune objection à l’égard de l’aide d’État suivante:

| Date d’adoption de la décision | : | 12 mars 2014 |
| --- | --- | --- |
| Numéro de l’affaire | : | 74036 |
| Numéro de la décision | : | 112/14/COL |
| État de l’AELE concerné | : | Norvège |
| Intitulé (et/ou nom du bénéficiaire) | : | programme de subvention pour la presse et les médias généralistes |
| Base juridique | : | article 61, paragraphe 3, point c), de l’accord EEE |
| Type de mesure | : | aide à la presse et aux médias généralistes |
| Objectif | : | promotion de la pluralité et de la diversité des médias |
| Forme de l’aide | : | subvention |
| Budget | : | environ 290 millions de couronnes norvégiennes (NOK) par an |
| Durée | : | jusqu’en 2020 |
| Secteurs économiques | : | presse et médias généralistes |
| Nom et adresse de l’autorité responsable | : | Autorité norvégienne des médias |
| Nygata 4 |
| N-1607 Fredrikstad |
| NORVÈGE |

Date d’adoption de la décision

:

12 mars 2014

Numéro de l’affaire

:

74036

Numéro de la décision

:

112/14/COL

État de l’AELE concerné

:

Norvège

Intitulé (et/ou nom du bénéficiaire)

:

programme de subvention pour la presse et les médias généralistes

Base juridique

:

article 61, paragraphe 3, point c), de l’accord EEE

Type de mesure

:

aide à la presse et aux médias généralistes

Objectif

:

promotion de la pluralité et de la diversité des médias

Forme de l’aide

:

subvention

Budget

:

environ 290 millions de couronnes norvégiennes (NOK) par an

Durée

:

jusqu’en 2020

Secteurs économiques

:

presse et médias généralistes

Nom et adresse de l’autorité responsable

:

Autorité norvégienne des médias

Nygata 4

N-1607 Fredrikstad

NORVÈGE

Le texte de la décision dans la ou les langues faisant foi, expurgé des données confidentielles, est disponible sur le site web de l’Autorité de surveillance AELE, à l’adresse suivante:

http://www.eftasurv.int/state-aid/state-aid-register/

---

V Avis

PROCÉDURES ADMINISTRATIVES

Office européen de sélection du personnel (EPSO)

| 3.7.2014 | FR | Journal officiel de l'Union européenne | C 207/45 |
| --- | --- | --- | --- |

3.7.2014

FR

Journal officiel de l'Union européenne

C 207/45

---

AVIS DE CONCOURS GÉNÉRAUX

(2014/C 207/08)

L’Office européen de sélection du personnel (EPSO) organise les concours généraux:

EPSO/AD/284/14 — TRADUCTEURS DE LANGUE ALLEMANDE (DE)

EPSO/AD/285/14 — TRADUCTEURS DE LANGUE GRECQUE (EL)

EPSO/AD/286/14 — TRADUCTEURS DE LANGUE ESPAGNOLE (ES)

EPSO/AD/287/14 — TRADUCTEURS DE LANGUE SUÉDOISE (SV)

L’avis de concours est publié en 24 langues au Journal officiel C 207 A du 3 juillet 2014.

Des informations complémentaires se trouvent sur le site de l’EPSO: http://blogs.ec.europa.eu/eu-careers.info/

---

PROCÉDURES RELATIVES À LA MISE EN OEUVRE DE LA POLITIQUE DE CONCURRENCE

Commission européenne

| 3.7.2014 | FR | Journal officiel de l'Union européenne | C 207/46 |
| --- | --- | --- | --- |

3.7.2014

FR

Journal officiel de l'Union européenne

C 207/46

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Notification préalable d’une concentration

(Affaire M.7230 — Bekaert/Pirelli Steel Tyre Cord Business)

(Texte présentant de l'intérêt pour l'EEE)

(2014/C 207/09)

| 1. | Le 24 juin 2014, la Commission a reçu notification, conformément à l’article 4 et à la suite d’un renvoi en application de l’article 4, paragraphe 5, du règlement (CE) no 139/2004 du Conseil (1), d’un projet de concentration par lequel l’entreprise NV Bekaert SA («Bekaert», Belgique) acquiert au sens de l’article 3, paragraphe 1, point b), du règlement sur les concentrations le contrôle exclusif de la division «pneus à carcasse métallique» de Pirelli Tyre SpA (Division «pneus à carcasse métallique» de Pirelli, Italie) par achat d’actions. |
| --- | --- |

1.

Le 24 juin 2014, la Commission a reçu notification, conformément à l’article 4 et à la suite d’un renvoi en application de l’article 4, paragraphe 5, du règlement (CE) no 139/2004 du Conseil (1), d’un projet de concentration par lequel l’entreprise NV Bekaert SA («Bekaert», Belgique) acquiert au sens de l’article 3, paragraphe 1, point b), du règlement sur les concentrations le contrôle exclusif de la division «pneus à carcasse métallique» de Pirelli Tyre SpA (Division «pneus à carcasse métallique» de Pirelli, Italie) par achat d’actions.

| 2. | Les activités des entreprises considérées sont les suivantes:
  —   Bekaert: production et commercialisation d’un large éventail de produits dans les domaines des produits en fil d’acier tréfilé, de la transformation métallique de pointe, ainsi que des matériaux et revêtements avancés,
  —   Division «pneus à carcasse métallique» de Pirelli: fourniture de pneus à carcasse métallique. |
| --- | --- |

2.

Les activités des entreprises considérées sont les suivantes:

—   Bekaert: production et commercialisation d’un large éventail de produits dans les domaines des produits en fil d’acier tréfilé, de la transformation métallique de pointe, ainsi que des matériaux et revêtements avancés,

—   Division «pneus à carcasse métallique» de Pirelli: fourniture de pneus à carcasse métallique.

| 3. | Après examen préliminaire et sans préjudice de sa décision définitive sur ce point, la Commission estime que l’opération notifiée pourrait entrer dans le champ d’application du règlement sur les concentrations. |
| --- | --- |

3.

Après examen préliminaire et sans préjudice de sa décision définitive sur ce point, la Commission estime que l’opération notifiée pourrait entrer dans le champ d’application du règlement sur les concentrations.

| 4. | La Commission européenne invite les tiers intéressés à lui présenter leurs observations éventuelles sur ce projet de concentration.
  Ces observations devront lui parvenir au plus tard dans un délai de dix jours à compter de la date de la présente publication. Elles peuvent être envoyées par télécopieur (+32 22964301), par courrier électronique à COMP-MERGER-REGISTRY@ec.europa.eu ou par courrier postal, sous la référence M.7230 — Bekaert/Pirelli Steel Tyre Cord Business, à l’adresse suivante:





  Commission européenne |
| --- | --- |
| Direction générale de la concurrence |
| Greffe des concentrations |
| 1049 Bruxelles |
| BELGIQUE |

4.

La Commission européenne invite les tiers intéressés à lui présenter leurs observations éventuelles sur ce projet de concentration.

Ces observations devront lui parvenir au plus tard dans un délai de dix jours à compter de la date de la présente publication. Elles peuvent être envoyées par télécopieur (+32 22964301), par courrier électronique à COMP-MERGER-REGISTRY@ec.europa.eu ou par courrier postal, sous la référence M.7230 — Bekaert/Pirelli Steel Tyre Cord Business, à l’adresse suivante:

Commission européenne

Direction générale de la concurrence

Greffe des concentrations

1049 Bruxelles

BELGIQUE

---

(1)  JO L 24 du 29.1.2004, p. 1 (le «règlement sur les concentrations»).

---

| 3.7.2014 | FR | Journal officiel de l'Union européenne | C 207/47 |
| --- | --- | --- | --- |

3.7.2014

FR

Journal officiel de l'Union européenne

C 207/47

---

Notification préalable d’une concentration

(Affaire M.7132 — INEOS/Doeflex)

(Texte présentant de l'intérêt pour l'EEE)

(2014/C 207/10)

| 1. | Le 24 juin 2014, la Commission a reçu notification, conformément à l’article 4 et à la suite d’un renvoi en application de l’article 4, paragraphe 5, du règlement (CE) no 139/2004 du Conseil (1), d’un projet de concentration par lequel l’entreprise INEOS AG («INEOS», Suisse) acquiert, au sens de l’article 3, paragraphe 1, point b), du règlement sur les concentrations le contrôle de branches et d’actifs de l’entreprise Doeflex Compounding Limited («Doeflex», Royaume‐Uni) par achat d’actions dans une société nouvellement créée constituant une société holding («Newco»). |
| --- | --- |

1.

Le 24 juin 2014, la Commission a reçu notification, conformément à l’article 4 et à la suite d’un renvoi en application de l’article 4, paragraphe 5, du règlement (CE) no 139/2004 du Conseil (1), d’un projet de concentration par lequel l’entreprise INEOS AG («INEOS», Suisse) acquiert, au sens de l’article 3, paragraphe 1, point b), du règlement sur les concentrations le contrôle de branches et d’actifs de l’entreprise Doeflex Compounding Limited («Doeflex», Royaume‐Uni) par achat d’actions dans une société nouvellement créée constituant une société holding («Newco»).

| 2. | Les activités des entreprises considérées sont les suivantes:
  —   INEOS: fabrication de produits pétrochimiques, de produits chimiques à usages spéciaux et de produits pétroliers, production et vente de S-PVC, d’E-PVC, de plastifiants et de composés de S-PVC, dans le monde entier,
  —   Doeflex: production de composés de S-PVC sous forme de mélange sec ou gélifiés, dans une seule usine située au Royaume-Uni. |
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2.

Les activités des entreprises considérées sont les suivantes:

—   INEOS: fabrication de produits pétrochimiques, de produits chimiques à usages spéciaux et de produits pétroliers, production et vente de S-PVC, d’E-PVC, de plastifiants et de composés de S-PVC, dans le monde entier,

—   Doeflex: production de composés de S-PVC sous forme de mélange sec ou gélifiés, dans une seule usine située au Royaume-Uni.

| 3. | Après examen préliminaire et sans préjudice de sa décision définitive sur ce point, la Commission estime que l’opération notifiée pourrait entrer dans le champ d’application du règlement sur les concentrations. |
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3.

Après examen préliminaire et sans préjudice de sa décision définitive sur ce point, la Commission estime que l’opération notifiée pourrait entrer dans le champ d’application du règlement sur les concentrations.

| 4. | La Commission invite les tiers intéressés à lui présenter leurs observations éventuelles sur ce projet de concentration.
  Ces observations devront lui parvenir au plus tard dans un délai de dix jours à compter de la date de la présente publication. Elles peuvent être envoyées par télécopieur (+32 22964301), par courrier électronique à COMP-MERGER-REGISTRY@ec.europa.eu ou par courrier postal, sous la référence M.7132 — INEOS/Doeflex, à l’adresse suivante:





  Commission européenne |
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| Direction générale de la concurrence |
| Greffe des concentrations |
| 1049 Bruxelles |
| BELGIQUE |

4.

La Commission invite les tiers intéressés à lui présenter leurs observations éventuelles sur ce projet de concentration.

Ces observations devront lui parvenir au plus tard dans un délai de dix jours à compter de la date de la présente publication. Elles peuvent être envoyées par télécopieur (+32 22964301), par courrier électronique à COMP-MERGER-REGISTRY@ec.europa.eu ou par courrier postal, sous la référence M.7132 — INEOS/Doeflex, à l’adresse suivante:

Commission européenne

Direction générale de la concurrence

Greffe des concentrations

1049 Bruxelles

BELGIQUE

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(1)  JO L 24 du 29.1.2004, p. 1 (le «règlement sur les concentrations»).

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