# Jornal Oficial L 229/2010

| | ISSN 1725-2601
  doi:10.3000/17252601.L_2010.229.por |
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| Jornal Oficial
  da União Europeia | L 229 |
| | |
| Edição em língua portuguesa | Legislação | 53.o ano31 de Agosto de 2010 |

ISSN 1725-2601

doi:10.3000/17252601.L_2010.229.por

Jornal Oficial

da União Europeia

L 229

Edição em língua portuguesa

Legislação

53.o ano31 de Agosto de 2010

---

| Índice | | II   Actos não legislativos | Página |
| --- | --- | --- | --- |
| | | ACTOS ADOPTADOS POR INSTÂNCIAS CRIADAS POR ACORDOS INTERNACIONAIS |
| | * | Regulamento n.o 49 da Comissão Económica das Nações Unidas para a Europa (UNECE) – Prescrições uniformes no que diz respeito às medidas a tomar contra a emissão de gases e partículas poluentes provenientes dos motores de ignição por compressão utilizados em veículos e a emissão de gases poluentes provenientes dos motores de ignição comandada alimentados a gás natural ou a gás de petróleo liquefeito utilizados em veículos | 1 |

Índice

II   Actos não legislativos

Página

ACTOS ADOPTADOS POR INSTÂNCIAS CRIADAS POR ACORDOS INTERNACIONAIS

*

Regulamento n.o 49 da Comissão Económica das Nações Unidas para a Europa (UNECE) – Prescrições uniformes no que diz respeito às medidas a tomar contra a emissão de gases e partículas poluentes provenientes dos motores de ignição por compressão utilizados em veículos e a emissão de gases poluentes provenientes dos motores de ignição comandada alimentados a gás natural ou a gás de petróleo liquefeito utilizados em veículos

o

1

| PT | Os actos cujos títulos são impressos em tipo fino são actos de gestão corrente adoptados no âmbito da política agrícola e que têm, em geral, um período de validade limitado.
  Os actos cujos títulos são impressos em tipo negro e precedidos de um asterisco são todos os restantes. |
| --- | --- |

PT

Os actos cujos títulos são impressos em tipo fino são actos de gestão corrente adoptados no âmbito da política agrícola e que têm, em geral, um período de validade limitado.

Os actos cujos títulos são impressos em tipo negro e precedidos de um asterisco são todos os restantes.

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II Actos não legislativos

ACTOS ADOPTADOS POR INSTÂNCIAS CRIADAS POR ACORDOS INTERNACIONAIS

| 31.8.2010 | PT | Jornal Oficial da União Europeia | L 229/1 |
| --- | --- | --- | --- |

31.8.2010

PT

Jornal Oficial da União Europeia

L 229/1

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Só os textos originais UNECE fazem fé ao abrigo do direito internacional público. O estatuto e a data de entrada em vigor do presente regulamento devem ser verificados na versão mais recente do documento UNECE comprovativo do seu estatuto, TRANS/WP.29/343, disponível no seguinte endereço: http://www.unece.org/trans/main/wp29/wp29wgs/wp29gen/wp29fdocstts.html

Regulamento n.o 49 da Comissão Económica das Nações Unidas para a Europa (UNECE) – Prescrições uniformes no que diz respeito às medidas a tomar contra a emissão de gases e partículas poluentes provenientes dos motores de ignição por compressão utilizados em veículos e a emissão de gases poluentes provenientes dos motores de ignição comandada alimentados a gás natural ou a gás de petróleo liquefeito utilizados em veículos

Alterações ao Regulamento n.o 49 publicado no JO L 103 de 12.4.2008, p. 1.

Integra:

Suplemento 1 à série 05 de alterações – Data de entrada em vigor: 17 de Março de 2010

Suplemento 2 à série 05 de alterações – Data de entrada em vigor: 19 de Agosto de 2010

Corrigenda 1 ao Suplemento 2 – Data de entrada em vigor: 19 de Agosto de 2010

Alterações à lista de conteúdos

O título do anexo 4B passa a ter a seguinte redacção:

«Método de ensaio para os motores de ignição por compressão e os motores de ignição comandada alimentados a gás natural (GN) ou a gás de petróleo liquefeito (GPL) que integrem a certificação relativa ao ciclo de ensaios harmonizado a nível mundial [WHDC, regulamento técnico mundial (gtr) n.o 4]»

O título do anexo 9B passa a ter a seguinte redacção:

«Requisitos técnicos para sistemas de diagnóstico a bordo (OBD)»

Inserir anexo 9C novo:

| «Anexo 9C – | Requisitos técnicos para avaliar o rendimento em serviço dos sistemas de diagnóstico a bordo (OBD)
  Apêndice 1 – Grupos de monitores» |
| --- | --- |

«Anexo 9C –

Requisitos técnicos para avaliar o rendimento em serviço dos sistemas de diagnóstico a bordo (OBD)

Apêndice 1 – Grupos de monitores»

Inserir anexo 10 novo:

«Anexo 10 – Requisitos técnicos sobre emissões fora de ciclo (OCE)»

Alterações dos anexos

Substituir o anexo 4B existente por um anexo 4B novo:

ANEXO 4B

Método de ensaio para os motores de ignição por compressão e os motores de ignição comandada alimentados a gás natural (GN) ou a gás de petróleo liquefeito (GPL) que integrem a certificação relativa ao ciclo de ensaios harmonizado a nível mundial [WHDC, regulamento técnico mundial (gtr) N.o 4]

1.   APLICABILIDADE

O presente anexo ainda não é aplicável para efeitos de homologação nos termos do presente regulamento. Será aplicável no futuro.

2.   Reservado (1).

3.   DEFINIÇÕES, SÍMBOLOS E ABREVIATURAS

3.1.   Definições

Para efeitos do disposto no presente regulamento, entende-se por:

3.1.1.   “regeneração contínua”, o processo de regeneração de um sistema de pós-tratamento de gases de escape que ocorre de forma permanente ou pelo menos uma vez em cada ensaio WHTC com arranque a quente. Um processo de regeneração desta natureza não exige um método de ensaio especial;

3.1.2.   “tempo de atraso”, o intervalo de tempo entre a modificação do componente a medir no ponto de referência e uma resposta do sistema de 10 % da leitura final (t10
  ), sendo a sonda de recolha de amostras definida como ponto de referência. Para os componentes gasosos, corresponde ao tempo de transporte do componente medido desde a sonda de amostragem até ao detector;

3.1.3.   “sistema de eliminação dos NOx”, um sistema de pós-tratamento dos gases de escape concebido para reduzir as emissões de óxidos de azoto (NOx) (por exemplo, catalisadores de NOx activos e passivos de mistura pobre, adsorventes de NOx e sistemas de redução catalítica selectiva — sistemas SCR);

3.1.4.   “motor diesel”, um motor que funciona de acordo com o princípio da ignição por compressão;

3.1.5.   “desvio”, a diferença entre a resposta ao zero ou a resposta à calibração do instrumento de medição antes e depois de um ensaio das emissões;

3.1.6.   “família de motores”, o agrupamento, definido pelo fabricante, de motores que, através do respectivo projecto conforme definido no ponto 5.2 do presente anexo, têm características de emissões de escape semelhantes; todos os membros da família têm de cumprir os valores-limite de emissão aplicáveis;

3.1.7.   “sistema do motor”, o motor, o sistema de controlo de emissões e a interface de comunicação (hardware e mensagens) entre a(s) unidade(s) de controlo electrónico do sistema do motor (ECU) e qualquer outro grupo motopropulsor ou unidade de controlo do veículo;

3.1.8.   “tipo de motor”, uma categoria de motores que não diferem entre si no que respeita às características essenciais;

3.1.9.   “sistema de pós-tratamento dos gases de escape”, um catalisador (de oxidação ou de três vias), filtro de partículas, sistema de eliminação dos NOx, sistema combinado de eliminação dos NOx com um filtro de partículas, ou qualquer outro dispositivo que reduza as emissões e esteja instalado a jusante do motor. Esta definição exclui a recirculação dos gases de escape (EGR), que, quando instalada, é considerada parte integrante do motor;

3.1.10.   “método de diluição do caudal total”, o procedimento que consiste em misturar o caudal total dos gases de escape com o diluente, antes de recolher uma fracção do caudal dos gases de escape diluídos para análise;

3.1.11.   “gases poluentes”, o monóxido de carbono, os hidrocarbonetos e/ou os hidrocarbonetos não metânicos [supondo uma proporção de CH1,85 para o gasóleo, CH2,525 para o GPL e CH2,93 para o GN e a “molécula” CH3O0,5 para os motores diesel a etanol], o metano (supondo uma proporção CH4 para o GN) e os óxidos de azoto, estes últimos expressos em equivalentes de dióxido de azoto (NO2);

3.1.12.   “velocidade alta (n
  hi)”, a mais alta velocidade do motor à qual ocorre 70 % da potência máxima declarada;

3.1.13.   “velocidade baixa (n
  lo)”, a mais baixa velocidade do motor à qual ocorre 55 % da potência máxima declarada;

3.1.14.   “potência máxima (Pmax)”, a potência máxima, em kW, conforme especificada pelo fabricante;

3.1.15.   “velocidade de binário máximo”, a velocidade do motor a que se obtém o binário máximo, conforme especificada pelo fabricante;

3.1.16.   “binário normalizado”, binário do motor, em percentagem, normalizado ao binário máximo disponível a uma dada velocidade do motor;

3.1.17.   “solicitação do operador”, acção de um operador do motor para controlar a potência do motor. O operador pode ser uma pessoa (ou seja, manual), ou um regulador de velocidade (ou seja, automático) que, mecânica ou electronicamente, envia ao motor um sinal exigindo-lhe potência. O sinal pode ser uma acção sobre um pedal de acelerador, uma manete de potência, uma manete de alimentação em combustível, uma manete de comando da velocidade ou um ponto de regulação do regulador ou um sinal de comando electrónico correspondente a cada uma das acções mecânicas;

3.1.18.   “motor precursor”, um motor seleccionado de uma família de motores de modo tal que as suas características em termos de emissões sejam representativas dessa família de motores;

3.1.19.   “dispositivo de pós-tratamento de partículas”, um sistema de pós-tratamento dos gases de escape concebido para reduzir as emissões de partículas poluentes (PM) através de separação mecânica, aerodinâmica, por difusão ou por inércia;

3.1.20.   “método de diluição do caudal parcial”, o procedimento que consiste em separar uma parte do caudal total dos gases de escape, misturando-a em seguida com uma quantidade adequada de diluente, antes de a fazer passar pelo filtro de recolha de amostras de partículas;

3.1.21.   “partículas (PM)”, as matérias recolhidas num meio filtrante com características específicas, após diluição dos gases de escape com um diluente limpo filtrado a uma temperatura compreendida entre 315 K (42 °C) e 325 K (52 °C); trata-se essencialmente de carbono, hidrocarbonetos condensados, bem como de sulfatos associados a água;

3.1.22.   “regeneração periódica”, o procedimento de regeneração de um sistema de pós-tratamento dos gases de escape que ocorre periodicamente em menos de 100 horas de funcionamento normal do motor. Durante os ciclos em que se processa a regeneração, as normas de emissões podem ser ultrapassadas;

3.1.23.   “ciclo de ensaio em condições estabilizadas com rampas de transição”, um ciclo de ensaios que comporta uma sequência de modos de funcionamento do motor em condições estabilizadas, com valores definidos de velocidade e de binário para cada modo e rampas de transição entre cada modo (WHSC);

3.1.24.   “velocidade nominal”, a velocidade máxima a plena carga admitida pelo regulador, conforme especificada pelo fabricante na documentação comercial e no manual de serviço, ou, na ausência de regulador, a velocidade a que o motor pode atingir a potência máxima, tal como especificada pelo fabricante na documentação comercial e no manual de serviço;

3.1.25.   “tempo de resposta”, o intervalo de tempo entre a variação do componente a medir no ponto de referência e uma resposta do sistema de 90 % do valor da leitura final (t90), sendo a sonda de recolha de amostras definida como o ponto de referência; a variação do componente medido é de, no mínimo, 60 % da escala completa (FS) e ocorre em menos de 0,1 segundos. O tempo de resposta do sistema é constituído pelo tempo de atraso do sistema e pelo tempo de subida do sistema;

3.1.26.   “tempo de subida”, o intervalo de tempo decorrido entre a obtenção de 10 % e de 90 % da leitura final (t90 – t10
  );

3.1.27.   “resposta à calibração”, a resposta média a um gás de calibração durante um intervalo de 30 segundos;

3.1.28.   “emissões específicas”, as emissões mássicas expressas em g/kWh;

3.1.29.   “ciclo de ensaios”, uma sequência de pontos de ensaio, com critérios de velocidade e de binário definidos para cada um deles, que devem ser realizados com o motor em condições estabilizadas (ensaio WHSC) ou transitórias (ensaio WHTC);

3.1.30.   “tempo de transformação”, o intervalo de tempo entre a modificação do componente a medir no ponto de referência e uma resposta do sistema de 50 % da leitura final (t50
  ), sendo a sonda de recolha de amostras definida como ponto de referência. O tempo de transformação é usado para o alinhamento dos sinais dos diferentes instrumentos de medição;

3.1.31.   “ciclo de ensaio transitório”, um ciclo de ensaio com uma sequência de valores normalizados para a velocidade e o binário que sofrem variações relativamente rápidas com o tempo (WHTC);

3.1.32.   “vida útil”, o período relevante de distância e/ou tempo durante o qual é necessário assegurar a observância dos limites das emissões relevantes de gases e partículas;

3.1.33.   “resposta ao zero”, a resposta média a um gás de colocação no zero durante um intervalo de tempo de 30 segundos.

Image

3.2.   Símbolos gerais

| Símbolo | Unidade | Termo |
| --- | --- | --- |
| a
  1 | — | Declive de regressão |
| a
  0 | — | ordenada da recta de regressão com origem no ponto y. |
| A/F
  st | — | Razão estequiométrica ar/combustível |
| c | ppm/ % vol. | Concentração |
| c
  d | ppm/ % vol. | Concentração em base seca |
| c
  w | ppm/ % vol. | Concentração em base húmida |
| cb | ppm/ % vol. | Concentração de fundo |
| C
  d | — | Coeficiente de descarga do SSV |
| c
  gas | ppm/ % vol. | Concentração nos componentes gasosos |
| d | m | Diâmetro |
| d
  V | m | Diâmetro da garganta do venturi |
| D
  0 | m3/s | Ordenada na origem da função de calibração da PDP |
| D | — | Factor de diluição |
| Δt | s | Intervalo de tempo |
| e
  gas | g/kWh | Emissão específica de componentes gasosos |
| e
  PM | g/kWh | Emissão específica de partículas |
| e
  r | g/kWh | Emissão específica durante a regeneração |
| e
  w | g/kWh | Emissão específica ponderada |
| E
  CO2 | % | Factor de atenuação do analisador de NOx pelo CO2 |
| E
  E | % | Rendimento do etano |
| E
  H2O | % | Factor de atenuação do analisador de NOx pela água |
| E
  M | % | Rendimento do metano |
| E
  NOx | % | Rendimento do conversor de NOx |
| f | Hz | Taxa de amostragem dos dados |
| f
  a | — | Factor atmosférico do laboratório |
| F
  s | — | Factor estequiométrico |
| H
  a | g/kg | Humidade absoluta do ar de admissão |
| H
  d | g/kg | Humidade absoluta do diluente |
| i | — | Índice aplicável a uma medição instantânea (p.ex., 1 Hz) |
| k
  c | — | Factor específico do carbono |
| k
  f,d | m3/kg combustível | Volume adicional de combustão dos gases de escape secos |
| k
  f,w | m3/kg combustível | Volume adicional de combustão dos gases de escape húmidos |
| k
  h,D | — | Factor de correcção da humidade para os NOx no que diz respeito aos motores de ignição por compressão |
| k
  h,G | — | Factor de correcção da humidade para os NOx no que diz respeito aos motores de ignição comandada |
| k
  r,u | — | Factor de correcção da regeneração para cima |
| k
  r,d | — | Factor de correcção da regeneração para baixo |
| k
  w,a | — | Factor de correcção base seca/base húmida para o ar de admissão |
| k
  w,d | — | Factor de correcção base seca/base húmida para o diluente |
| k
  w,e | — | Factor de correcção base seca/base húmida para os gases de escape diluídos |
| k
  w,r | — | Factor de correcção base seca/base húmida para os gases de escape brutos |
| K
  V | — | Função de calibração do CFV |
| λ | — | Quociente de excesso de ar |
| m
  b | mg | Massa da amostra de partículas do diluente recolhido |
| m
  d | kg | Massa da amostra de diluente que passa através dos filtros de recolha de partículas |
| m
  ed | kg | Total da massa dos gases de escape diluídos durante o ciclo de ensaio |
| m
  edf | kg | Massa dos gases de escape diluídos equivalentes durante o ciclo de ensaio |
| m
  ew | kg | Total da massa dos gases de escape durante o ciclo de ensaio |
| m
  gas | g | Massa das emissões gasosas durante o ciclo de ensaio |
| m
  f | mg | Massa do filtro de recolha de amostras de partículas |
| m
  p | mg | Massa de amostra de partículas recolhida |
| m
  PM | g | Massa das emissões de partículas durante o ciclo de ensaio |
| m
  se | kg | Massa da amostra dos gases de escape durante o ciclo de ensaio |
| m
  sed | kg | Massa dos gases de escape diluídos que passam pelo túnel de diluição |
| m
  sep | kg | Massa dos gases de escape diluídos que passa pelos filtros de recolha de partículas |
| m
  ssd | kg | Massa do diluente secundário |
| M | Nm | Binário |
| M
  a | g/mol | Massa molar do ar de admissão |
| M
  d | g/mol | Massa molar do diluente |
| M
  e | g/mol | Massa molar dos gases de escape |
| M
  f | Nm | Binário absorvido por dispositivos auxiliares/equipamentos a instalar |
| M
  gas | g/mol | Massa molar dos componentes gasosos |
| M
  r | Nm | Binário absorvido por dispositivos auxiliares/equipamentos a remover |
| n | — | Número de medições |
| nr | — | Número de medições com regeneração |
| n | min–1 | Velocidade de rotação do motor |
| n
  hi | min–1 | Velocidade alta do motor |
| n
  lo | min–1 | Velocidade baixa do motor |
| n
  pref | min–1 | Velocidade do motor preferencial |
| n
  p | r/s | Velocidade da bomba PDP |
| p
  a | kPa | Pressão do vapor de saturação do ar de admissão do motor |
| p
  b | kPa | Pressão atmosférica total |
| p
  d | kPa | Pressão do vapor de saturação do diluente |
| P
  f | kW | Potência absorvida por dispositivos auxiliares/equipamentos a instalar |
| p
  p | kPa | Pressão absoluta |
| p
  r | kW | Pressão do vapor de água depois de um banho de arrefecimento |
| p
  s | kPa | Pressão atmosférica em seco |
| P | kW | Potência |
| P
  r | kW | Potência absorvida por dispositivos auxiliares/equipamentos a remover |
| q

  mad | kg/s | Caudal mássico do ar de admissão em base seca |
| q

  maw | kg/s | Caudal mássico do ar de admissão em base húmida |
| q

  mCe | kg/s | Caudal mássico de carbono nos gases de escape brutos |
| q

  mCe | kg/s | Caudal mássico de carbono que entra no motor |
| q

  mCf | kg/s | Caudal mássico de carbono no sistema de diluição do caudal parcial |
| q

  mdew | kg/s | Caudal mássico dos gases de escape diluídos em base húmida |
| q

  mdw | kg/s | Caudal mássico do diluente em base húmida |
| q

  medf | kg/s | Caudal mássico equivalente dos gases de escape diluídos em base húmida |
| q

  mew | kg/s | Caudal mássico dos gases de escape em base húmida |
| q

  mex | kg/s | Caudal mássico da amostra extraída do túnel de diluição |
| q

  mf | kg/s | Caudal mássico do combustível |
| q

  mp | kg/s | Caudal mássico dos gases de escape que entra no sistema de diluição do caudal parcial |
| q

  vCVS | m3/s | Caudal volúmico das amostras recolhidas a volume constante (CVS) |
| qvs | dm3/min | Caudal do sistema do analisador dos gases de escape |
| qvt | cm3/min | Caudal do gás marcador |
| r2 | — | Coeficiente de determinação |
| r
  d | — | Razão de diluição |
| r
  D | — | Quociente de diâmetro SSV-CVS |
| r
  h | — | Factor de resposta do FID aos hidrocarbonetos |
| r
  m | — | Factor de resposta do FID ao metanol |
| r
  p | — | Relação de pressão do venturi subsónico (SSV) |
| r
  s | — | Relação média de recolha de amostras |
| ρ | kg/m3 | Densidade |
| ρ
  e | kg/m3 | Densidade dos gases de escape |
| σ | — | Desvio-padrão |
| s | | Desvio-padrão |
| T | K | Temperatura absoluta |
| T
  a | K | Temperatura absoluta do ar de admissão |
| t | s | Tempo |
| t
  10 | s | Intervalo de tempo entre o sinal de entrada em degrau e a obtenção de 10 % da leitura final |
| t
  50 | s | Intervalo de tempo entre o sinal de entrada em degrau e a obtenção de 50 % da leitura final |
| t
  90 | s | Intervalo de tempo entre o sinal de entrada em degrau e a obtenção de 90 % da leitura final |
| u | — | Quociente entre as densidades (ou massas molares) dos componentes gasosos e dos gases de escape divididos por 1 000 |
| V
  0 | m3/r | Volume de gás da PDP bombeado por rotação |
| V
  s | dm3 | Volume do sistema do banco de análise dos gases de escape |
| W
  act | kWh | Trabalho do ciclo de ensaio efectivo |
| W
  ref | kWh | Trabalho do ciclo de ensaio de referência |
| X
  0 | m3/r | Função de calibração da PDP |

Símbolo

Unidade

Termo

a
  1

—

Declive de regressão

a
  0

—

ordenada da recta de regressão com origem no ponto y.

A/F
  st

—

Razão estequiométrica ar/combustível

c

ppm/ % vol.

Concentração

c
  d

ppm/ % vol.

Concentração em base seca

c
  w

ppm/ % vol.

Concentração em base húmida

cb

ppm/ % vol.

Concentração de fundo

C
  d

—

Coeficiente de descarga do SSV

c
  gas

ppm/ % vol.

Concentração nos componentes gasosos

d

m

Diâmetro

d
  V

m

Diâmetro da garganta do venturi

D
  0

m3/s

Ordenada na origem da função de calibração da PDP

D

—

Factor de diluição

Δt

s

Intervalo de tempo

e
  gas

g/kWh

Emissão específica de componentes gasosos

e
  PM

g/kWh

Emissão específica de partículas

e
  r

g/kWh

Emissão específica durante a regeneração

e
  w

g/kWh

Emissão específica ponderada

E
  CO2

%

Factor de atenuação do analisador de NOx pelo CO2

E
  E

%

Rendimento do etano

E
  H2O

%

Factor de atenuação do analisador de NOx pela água

E
  M

%

Rendimento do metano

E
  NOx

%

Rendimento do conversor de NOx

f

Hz

Taxa de amostragem dos dados

f
  a

—

Factor atmosférico do laboratório

F
  s

—

Factor estequiométrico

H
  a

g/kg

Humidade absoluta do ar de admissão

H
  d

g/kg

Humidade absoluta do diluente

i

—

Índice aplicável a uma medição instantânea (p.ex., 1 Hz)

k
  c

—

Factor específico do carbono

k
  f,d

m3/kg combustível

Volume adicional de combustão dos gases de escape secos

k
  f,w

m3/kg combustível

Volume adicional de combustão dos gases de escape húmidos

k
  h,D

—

Factor de correcção da humidade para os NOx no que diz respeito aos motores de ignição por compressão

k
  h,G

—

Factor de correcção da humidade para os NOx no que diz respeito aos motores de ignição comandada

k
  r,u

—

Factor de correcção da regeneração para cima

k
  r,d

—

Factor de correcção da regeneração para baixo

k
  w,a

—

Factor de correcção base seca/base húmida para o ar de admissão

k
  w,d

—

Factor de correcção base seca/base húmida para o diluente

k
  w,e

—

Factor de correcção base seca/base húmida para os gases de escape diluídos

k
  w,r

—

Factor de correcção base seca/base húmida para os gases de escape brutos

K
  V

—

Função de calibração do CFV

λ

—

Quociente de excesso de ar

m
  b

mg

Massa da amostra de partículas do diluente recolhido

m
  d

kg

Massa da amostra de diluente que passa através dos filtros de recolha de partículas

m
  ed

kg

Total da massa dos gases de escape diluídos durante o ciclo de ensaio

m
  edf

kg

Massa dos gases de escape diluídos equivalentes durante o ciclo de ensaio

m
  ew

kg

Total da massa dos gases de escape durante o ciclo de ensaio

m
  gas

g

Massa das emissões gasosas durante o ciclo de ensaio

m
  f

mg

Massa do filtro de recolha de amostras de partículas

m
  p

mg

Massa de amostra de partículas recolhida

m
  PM

g

Massa das emissões de partículas durante o ciclo de ensaio

m
  se

kg

Massa da amostra dos gases de escape durante o ciclo de ensaio

m
  sed

kg

Massa dos gases de escape diluídos que passam pelo túnel de diluição

m
  sep

kg

Massa dos gases de escape diluídos que passa pelos filtros de recolha de partículas

m
  ssd

kg

Massa do diluente secundário

M

Nm

Binário

M
  a

g/mol

Massa molar do ar de admissão

M
  d

g/mol

Massa molar do diluente

M
  e

g/mol

Massa molar dos gases de escape

M
  f

Nm

Binário absorvido por dispositivos auxiliares/equipamentos a instalar

M
  gas

g/mol

Massa molar dos componentes gasosos

M
  r

Nm

Binário absorvido por dispositivos auxiliares/equipamentos a remover

n

—

Número de medições

nr

—

Número de medições com regeneração

n

min–1

Velocidade de rotação do motor

n
  hi

min–1

Velocidade alta do motor

n
  lo

min–1

Velocidade baixa do motor

n
  pref

min–1

Velocidade do motor preferencial

n
  p

r/s

Velocidade da bomba PDP

p
  a

kPa

Pressão do vapor de saturação do ar de admissão do motor

p
  b

kPa

Pressão atmosférica total

p
  d

kPa

Pressão do vapor de saturação do diluente

P
  f

kW

Potência absorvida por dispositivos auxiliares/equipamentos a instalar

p
  p

kPa

Pressão absoluta

p
  r

kW

Pressão do vapor de água depois de um banho de arrefecimento

p
  s

kPa

Pressão atmosférica em seco

P

kW

Potência

P
  r

kW

Potência absorvida por dispositivos auxiliares/equipamentos a remover

q

  mad

kg/s

Caudal mássico do ar de admissão em base seca

q

  maw

kg/s

Caudal mássico do ar de admissão em base húmida

q

  mCe

kg/s

Caudal mássico de carbono nos gases de escape brutos

q

  mCe

kg/s

Caudal mássico de carbono que entra no motor

q

  mCf

kg/s

Caudal mássico de carbono no sistema de diluição do caudal parcial

q

  mdew

kg/s

Caudal mássico dos gases de escape diluídos em base húmida

q

  mdw

kg/s

Caudal mássico do diluente em base húmida

q

  medf

kg/s

Caudal mássico equivalente dos gases de escape diluídos em base húmida

q

  mew

kg/s

Caudal mássico dos gases de escape em base húmida

q

  mex

kg/s

Caudal mássico da amostra extraída do túnel de diluição

q

  mf

kg/s

Caudal mássico do combustível

q

  mp

kg/s

Caudal mássico dos gases de escape que entra no sistema de diluição do caudal parcial

q

  vCVS

m3/s

Caudal volúmico das amostras recolhidas a volume constante (CVS)

qvs

dm3/min

Caudal do sistema do analisador dos gases de escape

qvt

cm3/min

Caudal do gás marcador

r2

—

Coeficiente de determinação

r
  d

—

Razão de diluição

r
  D

—

Quociente de diâmetro SSV-CVS

r
  h

—

Factor de resposta do FID aos hidrocarbonetos

r
  m

—

Factor de resposta do FID ao metanol

r
  p

—

Relação de pressão do venturi subsónico (SSV)

r
  s

—

Relação média de recolha de amostras

ρ

kg/m3

Densidade

ρ
  e

kg/m3

Densidade dos gases de escape

σ

—

Desvio-padrão

s

Desvio-padrão

T

K

Temperatura absoluta

T
  a

K

Temperatura absoluta do ar de admissão

t

s

Tempo

t
  10

s

Intervalo de tempo entre o sinal de entrada em degrau e a obtenção de 10 % da leitura final

t
  50

s

Intervalo de tempo entre o sinal de entrada em degrau e a obtenção de 50 % da leitura final

t
  90

s

Intervalo de tempo entre o sinal de entrada em degrau e a obtenção de 90 % da leitura final

u

—

Quociente entre as densidades (ou massas molares) dos componentes gasosos e dos gases de escape divididos por 1 000

V
  0

m3/r

Volume de gás da PDP bombeado por rotação

V
  s

dm3

Volume do sistema do banco de análise dos gases de escape

W
  act

kWh

Trabalho do ciclo de ensaio efectivo

W
  ref

kWh

Trabalho do ciclo de ensaio de referência

X
  0

m3/r

Função de calibração da PDP

3.3.   Símbolos e abreviaturas relativos à composição do combustível

| w
  ALF | Teor de hidrogénio do combustível, % massa |
| --- | --- |
| w
  BET | Teor de carbono do combustível, % massa |
| w
  GAM | Teor de enxofre do combustível, % massa |
| w
  DEL | Teor de azoto do combustível, % massa |
| w
  EPS | Teor de oxigénio do combustível, % massa |
| α | Quociente molar do hidrogénio (H/C) |
| γ | Quociente molar do enxofre (S/C) |
| δ | Quociente molar do azoto (N/C) |
| ε | Quociente molar do oxigénio (O/C) |

w
  ALF

Teor de hidrogénio do combustível, % massa

w
  BET

Teor de carbono do combustível, % massa

w
  GAM

Teor de enxofre do combustível, % massa

w
  DEL

Teor de azoto do combustível, % massa

w
  EPS

Teor de oxigénio do combustível, % massa

α

Quociente molar do hidrogénio (H/C)

γ

Quociente molar do enxofre (S/C)

δ

Quociente molar do azoto (N/C)

ε

Quociente molar do oxigénio (O/C)

para um combustível CH
  α
  O
  ε
  N
  δ
  S
  γ

3.4.   Símbolos e abreviaturas relativos aos componentes químicos

| C1 | Hidrocarboneto com um átomo de carbono equivalente |
| --- | --- |
| CH4 | Metano |
| C2H6 | Etano |
| C3H8 | Propano |
| CO | Monóxido de carbono |
| CO2 | Dióxido de carbono |
| DOP | Ftalato de dioctilo |
| HC | Hidrocarbonetos |
| H2O | Água |
| NMHC | Hidrocarbonetos não metânicos |
| NOx | Óxidos de azoto |
| NO | Monóxido de azoto |
| NO2 | Dióxido de azoto |
| PM | Partículas |

C1

Hidrocarboneto com um átomo de carbono equivalente

CH4

Metano

C2H6

Etano

C3H8

Propano

CO

Monóxido de carbono

CO2

Dióxido de carbono

DOP

Ftalato de dioctilo

HC

Hidrocarbonetos

H2O

Água

NMHC

Hidrocarbonetos não metânicos

NOx

Óxidos de azoto

NO

Monóxido de azoto

NO2

Dióxido de azoto

PM

Partículas

3.5.   Abreviaturas

| CFV | Venturi de escoamento crítico |
| --- | --- |
| CLD | Detector quimioluminiscente |
| CVS | Recolha de amostras a volume constante |
| DeNOx | Sistema de pós-tratamento dos NOx |
| EGR | Recirculação dos gases de escape |
| FID | Detector de ionização por chama |
| GC | Cromatógrafo de fase gasosa |
| HCLD | Detector quimioluminescente aquecido |
| HFID | Detector de ionização por chama aquecido |
| GPL | Gás de petróleo liquefeito |
| NDIR | Analisador não dispersivo de infravermelhos |
| NG | Gás natural |
| NMC | Separador de hidrocarbonetos não metânicos |
| PDP | Bomba volumétrica |
| % FS | Percentagem da escala completa |
| PFS | Sistema de caudal parcial |
| SSV | Venturi subsónico |
| VGT | Turbina de geometria variável |

CFV

Venturi de escoamento crítico

CLD

Detector quimioluminiscente

CVS

Recolha de amostras a volume constante

DeNOx

Sistema de pós-tratamento dos NOx

EGR

Recirculação dos gases de escape

FID

Detector de ionização por chama

GC

Cromatógrafo de fase gasosa

HCLD

Detector quimioluminescente aquecido

HFID

Detector de ionização por chama aquecido

GPL

Gás de petróleo liquefeito

NDIR

Analisador não dispersivo de infravermelhos

NG

Gás natural

NMC

Separador de hidrocarbonetos não metânicos

PDP

Bomba volumétrica

% FS

Percentagem da escala completa

PFS

Sistema de caudal parcial

SSV

Venturi subsónico

VGT

Turbina de geometria variável

4.   REQUISITOS GERAIS

O sistema do motor deve ser concebido, construído e montado para que, em condições normais de utilização, o motor obedeça às disposições do presente anexo durante a sua vida útil, em conformidade com o presente regulamento, incluindo quando está instalado no veículo.

5.   REQUISITOS DE RENDIMENTO

5.1.   Emissão de poluentes gasosos e de partículas

As emissões de poluentes gasosos e de partículas pelo motor devem ser determinadas nos ciclos de ensaio WHTC e WHSC, nos termos do ponto 7. Os sistemas de medição devem cumprir os requisitos de linearidade previstos no ponto 9.2 e as especificações dos pontos 9.3 (medição das emissões gasosas), 9.4 (medição de partículas), bem como no apêndice 3.

Podem ser aprovados outros sistemas ou analisadores pela entidade homologadora, se se determinar que produzem resultados equivalentes, nos termos do ponto 5.1.1.

5.1.1.   Equivalência

A determinação da equivalência de sistemas deve basear-se num estudo de correlação de sete pares de amostras (ou mais) entre o sistema em consideração e um dos sistemas do presente anexo.

Os “resultados” referem-se ao valor específico das emissões ponderadas do ciclo. Os ensaios de correlação devem realizar-se no mesmo laboratório, na mesma célula de ensaio e com o mesmo motor, sendo preferível que decorra em simultâneo. A equivalência das médias dos pares de amostras deve ser determinada pelas estatísticas do ensaio F e do ensaio T, conforme descrito no apêndice 4, ponto A.4.3, obtidas na célula de ensaio do laboratório e com as condições do motor descritas acima. Os casos anómalos devem ser determinados em conformidade com a norma ISO 5725 e excluídos da base de dados. Os sistemas a utilizar para os ensaios de correlação devem ser homologados pela entidade homologadora.

5.2.   Família de motores

5.2.1.   Generalidades

Uma família de motores caracteriza-se por parâmetros de concepção. Estes devem ser comuns a todos os motores da família. O fabricante de motores pode decidir que motores pertencem a uma mesma família, desde que obedeça aos critérios de pertença enunciados no ponto 5.2.3. A família de motores deve ser homologada pela entidade homologadora. O fabricante deve apresentar à entidade homologadora a informação pertinente relativa aos níveis de emissões dos membros da família de motores.

5.2.2.   Casos especiais

Nalguns casos, pode haver interacção de parâmetros. Esses efeitos devem ser tidos em conta para assegurar que apenas são incluídos numa família de motores aqueles que possuem características semelhantes em termos de emissões de escape. Estes casos devem ser identificados pelo fabricante e notificados à entidade homologadora. Devem, então, ser tidos em conta como um critério para a criação de uma nova família de motores.

Caso existam dispositivos ou características que não constem do ponto 5.2.3 e tenham uma influência significativa no nível de emissões, este equipamento deve ser identificado pelo fabricante com base nas boas práticas de engenharia, sendo notificado à entidade homologadora. Devem, então, ser tidos em conta como um critério para a criação de uma nova família de motores.

Para além dos parâmetros constantes do ponto 5.2.3, o fabricante pode introduzir critérios adicionais que permitam a definição de famílias de menor dimensão. Estes parâmetros não são necessariamente parâmetros com influência no nível das emissões.

5.2.3.   Parâmetros que definem a família de motores

5.2.3.1.   Ciclo de combustão:

| a) | ciclo a dois tempos |
| --- | --- |

a)

ciclo a dois tempos

| b) | ciclo a quatro tempos |
| --- | --- |

b)

ciclo a quatro tempos

| c) | motor de êmbolo rotativo |
| --- | --- |

c)

motor de êmbolo rotativo

| d) | diversos |
| --- | --- |

d)

diversos

5.2.3.2.   Configuração dos cilindros

5.2.3.2.1.   Disposição dos cilindros no bloco

| a) | em V |
| --- | --- |

a)

em V

| b) | em linha |
| --- | --- |

b)

em linha

| c) | radial |
| --- | --- |

c)

radial

| d) | outras (em F, em W, etc.) |
| --- | --- |

d)

outras (em F, em W, etc.)

5.2.3.2.2.   Disposição relativa dos cilindros

Os motores com o mesmo bloco podem pertencer à mesma família, desde que o entre-eixo entre cilindros seja o mesmo.

5.2.3.3.   Agente de arrefecimento principal

| a) | ar |
| --- | --- |

a)

ar

| b) | água |
| --- | --- |

b)

água

| c) | óleo |
| --- | --- |

c)

óleo

5.2.3.4.   Cilindrada unitária

5.2.3.4.1.   Motor com uma cilindrada unitária ≥ 0,75 dm3

Para que os motores com uma cilindrada unitária ≥ 0,75 dm3 sejam considerados como pertencendo à mesma família de motores, a variação das respectivas cilindradas unitárias não deve ultrapassar 15 % da maior cilindrada unitária no âmbito dessa família.

5.2.3.4.2.   Motor com uma cilindrada unitária < 0,75 dm3

Para que os motores com uma cilindrada unitária < 0,75 dm3 sejam considerados como pertencendo à mesma família de motores, a variação das respectivas cilindradas unitárias não deve ultrapassar 30 % da maior cilindrada unitária no âmbito dessa família.

5.2.3.4.3.   Motor com outros limites de cilindrada unitária

Os motores cuja cilindrada unitária ultrapasse os limites definidos nos pontos 5.2.3.4.1 e 5.2.3.4.2 podem ser considerados como pertencendo à mesma família mediante o acordo da entidade homologadora. Esse acordo deve basear-se em elementos técnicos (cálculos, simulações, resultados experimentais, etc.) que demonstrem que a ultrapassagem dos limites não tem uma influência significativa nas emissões de escape.

5.2.3.5.   Método de aspiração do ar:

| a) | normalmente aspirado |
| --- | --- |

a)

normalmente aspirado

| b) | sobrealimentado |
| --- | --- |

b)

sobrealimentado

| c) | sobrealimentado com sistema de arrefecimento do ar de sobrealimentação. |
| --- | --- |

c)

sobrealimentado com sistema de arrefecimento do ar de sobrealimentação.

5.2.3.6.   Tipo de combustível:

| a) | diesel |
| --- | --- |

a)

diesel

| b) | gás natural (GN) |
| --- | --- |

b)

gás natural (GN)

| c) | gás de petróleo liquefeito (GPL) |
| --- | --- |

c)

gás de petróleo liquefeito (GPL)

| d) | etanol |
| --- | --- |

d)

etanol

5.2.3.7.   Tipo de câmara de combustão:

| a) | câmara aberta |
| --- | --- |

a)

câmara aberta

| b) | câmara compartimentada |
| --- | --- |

b)

câmara compartimentada

| c) | outros tipos |
| --- | --- |

c)

outros tipos

5.2.3.8.   Tipo de ignição:

| a) | ignição comandada |
| --- | --- |

a)

ignição comandada

| b) | ignição por compressão |
| --- | --- |

b)

ignição por compressão

5.2.3.9.   Válvulas e janelas

| a) | configuração |
| --- | --- |

a)

configuração

| b) | número de válvulas por cilindro |
| --- | --- |

b)

número de válvulas por cilindro

5.2.3.10.   Tipo de alimentação em combustível

| a) | tipo de alimentação em combustível líquido






  i) | bomba, tubagem (alta pressão) e injector |
| --- | --- | --- |

a)

tipo de alimentação em combustível líquido

i)

bomba, tubagem (alta pressão) e injector

| ii) | bomba em linha ou distribuidora |
| --- | --- |

ii)

bomba em linha ou distribuidora

| iii) | bomba unitária ou injector unitário |
| --- | --- |

iii)

bomba unitária ou injector unitário

| iv) | rampa de alta pressão |
| --- | --- |

iv)

rampa de alta pressão

| v) | carburador(es) |
| --- | --- |

v)

carburador(es)

| vi) | outros |
| --- | --- |

vi)

outros

| b) | Tipo de alimentação em gás combustível






  i) | gasoso |
| --- | --- | --- |

b)

Tipo de alimentação em gás combustível

i)

gasoso

| ii) | líquido |
| --- | --- |

ii)

líquido

| iii) | unidades misturadoras |
| --- | --- |

iii)

unidades misturadoras

| iv) | outros |
| --- | --- |

iv)

outros

| c) | outros tipos |
| --- | --- |

c)

outros tipos

5.2.3.11.   Dispositivos diversos

| a) | recirculação dos gases de escape (EGR) |
| --- | --- |

a)

recirculação dos gases de escape (EGR)

| b) | injecção de água |
| --- | --- |

b)

injecção de água

| c) | injecção de ar |
| --- | --- |

c)

injecção de ar

| d) | outros |
| --- | --- |

d)

outros

5.2.3.12.   Estratégia de controlo electrónico

A presença ou ausência de uma unidade de gestão electrónica (ECU) no motor constitui um parâmetro básico da família.

No caso dos motores controlados electronicamente, o fabricante deve apresentar os elementos técnicos que levam ao agrupamento desses motores numa mesma família, ou seja, as razões pelas quais se considera que os motores estão em medida de cumprir os mesmos requisitos de emissões.

Estes elementos podem ser cálculos, simulações, estimativas, descrição de parâmetros de injecção, resultados experimentais, etc.

Eis alguns exemplos de características controladas:

| a) | regulação |
| --- | --- |

a)

regulação

| b) | pressão de injecção |
| --- | --- |

b)

pressão de injecção

| c) | injecções múltiplas |
| --- | --- |

c)

injecções múltiplas

| d) | pressão de sobrealimentação |
| --- | --- |

d)

pressão de sobrealimentação

| e) | VGT |
| --- | --- |

e)

VGT

| f) | EGR |
| --- | --- |

f)

EGR

5.2.3.13.   Sistemas de pós-tratamento dos gases de escape

Consideram-se critérios de pertença a uma família de motores a função e a combinação dos seguintes dispositivos:

| a) | catalisador de oxidação |
| --- | --- |

a)

catalisador de oxidação

| b) | catalisador de três vias |
| --- | --- |

b)

catalisador de três vias

| c) | sistema DeNOx com redução selectiva de NOx (adição de um agente redutor) |
| --- | --- |

c)

sistema DeNOx com redução selectiva de NOx (adição de um agente redutor)

| d) | outros sistemas DeNOx |
| --- | --- |

d)

outros sistemas DeNOx

| e) | colector de partículas com regeneração passiva |
| --- | --- |

e)

colector de partículas com regeneração passiva

| f) | colector de partículas com regeneração activa |
| --- | --- |

f)

colector de partículas com regeneração activa

| g) | outros colectores de partículas |
| --- | --- |

g)

outros colectores de partículas

| h) | outros dispositivos |
| --- | --- |

h)

outros dispositivos

Caso um motor tenha sido certificado sem sistema de pós-tratamento, quer como motor-precursor quer como membro da família, então este motor, se equipado com um catalisador de oxidação, pode ser incluído na mesma família de motores, se esta não exigir características distintas no que se refere ao combustível.

Se exigir um combustível com características específicas (por ex., colectores de partículas que exigem aditivos especiais no combustível para garantir o processo de regeneração), a decisão relativa à sua inclusão na mesma família deve assentar em elementos técnicos apresentados pelo fabricante. Estes elementos devem demonstrar que o nível de emissões esperado do motor equipado respeita o mesmo valor-limite que o motor não equipado.

Caso um motor tenha sido certificado com um sistema de pós-tratamento, quer como motor-precursor quer como membro de uma família, cujo motor-precursor esteja equipado com o mesmo sistema de pós-tratamento, então esse motor, se não estiver equipado com um sistema de pós-tratamento, não deve ser incluído na mesma família de motores.

5.2.4.   Escolha do motor precursor

5.2.4.1.   Motores de ignição por compressão

Depois de a entidade homologadora dar o seu acordo à família do motor, deve seleccionar-se o motor-precursor da família utilizando como critério primário o débito de combustível mais elevado por curso à velocidade de binário máximo declarada. No caso de dois ou mais motores respeitarem este critério primário, deve seleccionar-se o motor-precursor recorrendo ao critério secundário do débito de combustível mais elevado por curso à velocidade nominal.

5.2.4.2.   Motor de ignição comandada

Depois de a entidade homologadora dar o seu acordo à família do motor, deve seleccionar-se o motor precursor da família utilizando como critério primário a maior cilindrada. No caso de dois ou mais motores respeitarem este critério primário, deve seleccionar-se o motor-precursor recorrendo aos critérios secundários pela seguinte ordem de prioridade:

| a) | débito de combustível mais elevado por curso à velocidade correspondente à potência nominal declarada |
| --- | --- |

a)

débito de combustível mais elevado por curso à velocidade correspondente à potência nominal declarada

| b) | regulação mais avançada da ignição |
| --- | --- |

b)

regulação mais avançada da ignição

| c) | taxa de recirculação dos gases de escape (EGR) mais baixa |
| --- | --- |

c)

taxa de recirculação dos gases de escape (EGR) mais baixa

5.2.4.3.   Observações sobre a escolha do motor-precursor

A entidade homologadora pode considerar que, para identificar o motor com o nível de emissões mais elevado da família, convém ensaiar mais motores. Neste caso, o fabricante do motor deve apresentar a informação pertinente para determinar os motores que, na família, são susceptíveis de ter o nível das emissões mais elevado.

Se os motores dentro da família tiverem outras características que possam afectar as emissões de escape, tais características devem também ser identificadas e tidas em conta na selecção do motor-precursor.

Caso os motores da família respeitem os mesmos valores de emissões durante distintos períodos de vida útil, esta característica deve ser tida em conta na selecção do motor-precursor.

6.   CONDIÇÕES DE ENSAIO

6.1.   Condições de ensaio laboratorial

Devem medir-se a temperatura absoluta (T
  a) do ar de admissão do motor, expressa em Kelvin, e a pressão atmosférica em seco (p
  s), expressa em kPa, e determinar-se o parâmetro f
  a de acordo com as seguintes disposições: nos motores multicilindros com grupos distintos de colectores de admissão, por exemplo nos motores em “V”, deve ser medida a temperatura média dos diferentes grupos. O parâmetro f
  a deve ser comunicado juntamente com os resultados de ensaio. Tendo em vista melhorar a repetibilidade e reprodutibilidade dos resultados de ensaio, recomenda-se que o parâmetro f
  a seja escolhido de modo a que: 0,93 ≤ f
  a ≤ 1,07.

| a) | Motores de ignição por compressão:
  Motores normalmente aspirados e motores com sobrealimentação mecânica:

   (1)
  Motores turbocomprimidos com ou sem arrefecimento do ar de admissão:

   (2) |
| --- | --- |

a)

Motores de ignição por compressão:

Motores normalmente aspirados e motores com sobrealimentação mecânica:

Formula (1)

Motores turbocomprimidos com ou sem arrefecimento do ar de admissão:

Formula (2)

| b) | Motores de ignição comandada:

   (3) |
| --- | --- |

b)

Motores de ignição comandada:

Formula (3)

6.2.   Motores com arrefecimento do ar de sobrealimentação

Deve registar-se a temperatura do ar de sobrealimentação que, à velocidade nominal e com carga plena, deve estar a ± 5 K da temperatura máxima do ar de sobrealimentação especificada pelo fabricante. A temperatura do meio de arrefecimento deve ser de, pelo menos, 293 K (20 °C).

Se se utilizar um sistema de laboratório de ensaio ou um ventilador externo, deve regular-se o caudal do agente de arrefecimento de forma que a temperatura do ar de sobrealimentação se situe a ± 5 K da temperatura máxima especificada pelo fabricante, à velocidade nominal e a plena carga. A temperatura e o caudal do agente de arrefecimento do sistema de arrefecimento do ar de sobrealimentação não devem ser alterados durante todo o ciclo de ensaio, a menos que estas condições provoquem um arrefecimento excessivo não representativo do ar de sobrealimentação. O volume do arrefecedor do ar de sobrealimentação deve basear-se nas boas práticas de engenharia, devendo ser representativo da instalação do motor em serviço. O sistema de laboratório deve ser concebido para minimizar a acumulação de condensado. Qualquer condensado acumulado deve ser drenado e todos os drenos devem ser completamente fechados antes dos ensaios das emissões.

Se o fabricante dos motores especificar os limites da perda de pressão através do sistema de arrefecimento do ar de sobrealimentação, deve assegurar-se que a perda de pressão em todo o sistema de arrefecimento de ar de sobrealimentação, nas condições de motor especificadas pelo fabricante, está dentro do(s) limite(s) especificado(s) pelo fabricante. A perda de pressão deve ser medida nas localizações especificadas pelo fabricante.

6.3.   Potência do motor

A base de medição das emissões específicas é a potência do motor e o trabalho do ciclo, determinada em conformidade com os pontos 6.3.1 a 6.3.5.

6.3.1.   Instalação do motor em geral

O motor deve ser sujeito a ensaio com os dispositivos auxiliares/equipamento constantes do apêndice 7.

Se os dispositivos auxiliares/equipamento não estiverem instalados conforme exigido, deve ter-se em consideração a sua potência de acordo com os pontos 6.3.2 a 6.3.5.

6.3.2.   Dispositivos auxiliares/equipamento a instalar para o ensaio das emissões

Se for inadequado instalar os dispositivos auxiliares/equipamento exigidos de acordo com o apêndice 7 no banco de ensaio, deve determinar-se a potência por eles absorvida, a subtrair da potência medida do motor (de referência e real) ao longo de toda a gama de velocidades do motor do ensaio WHTC e das velocidades de ensaio do WHSC.

6.3.3.   Dispositivos auxiliares/equipamento a remover para o ensaio

Se não puderem ser retirados os dispositivos auxiliares/equipamento não exigidos de acordo com o apêndice 7, a potência por eles absorvida pode ser determinada e adicionada à potência medida do motor (de referência e real) ao longo de toda a gama de velocidades do motor do ensaio WHTC e das velocidades de ensaio do WHSC. Se este valor for superior a 3 % da potência máxima à velocidade de ensaio deve apresentar-se a prova à entidade homologadora.

6.3.4.   Determinação da potência dos dispositivos auxiliares/equipamento

A potência absorvida pelos dispositivos auxiliares/equipamento apenas precisa de ser determinada, se:

| a) | os dispositivos auxiliares/equipamento exigidos de acordo com o apêndice 7 não estiverem montados no motor
  e/ou |
| --- | --- |

a)

os dispositivos auxiliares/equipamento exigidos de acordo com o apêndice 7 não estiverem montados no motor

e/ou

| b) | os dispositivos auxiliares/equipamento não exigidos de acordo com o apêndice 7 estiverem montados no motor. |
| --- | --- |

b)

os dispositivos auxiliares/equipamento não exigidos de acordo com o apêndice 7 estiverem montados no motor.

Os valores da potência dos dispositivos auxiliares e o método de medição/cálculo para determinar a potência dos dispositivos auxiliares devem ser apresentados pelo fabricante do motor para toda a gama de funcionamento dos ciclos de ensaio e aprovados pela entidade homologadora.

6.3.5.   Trabalho do ciclo do motor

O cálculo do trabalho do ciclo de referência e do ciclo real (ver pontos 7.4.8 e 7.8.6) deve assentar na potência do motor de acordo com o ponto 6.3.1. Neste caso, P
  f e P
  r da equação 4 são iguais a zero, e P é igual a P
  m.

Se os dispositivos auxiliares/equipamento estiverem instalados de acordo com os pontos 6.3.2 e/ou 6.3.3, a potência por eles absorvida deve ser utilizada para corrigir cada valor instantâneo da potência do ciclo P
  m,i, do seguinte modo:

Formula (4)

em que:

| P
  m,i | é a potência medida do motor, em kW |
| --- | --- |
| P
  f,i | é a potência absorvida por dispositivos auxiliares/equipamento a instalar, em kW |
| P
  r,i | é a potência absorvida por dispositivos auxiliares/equipamento a remover, em kW |

P
  m,i

é a potência medida do motor, em kW

P
  f,i

é a potência absorvida por dispositivos auxiliares/equipamento a instalar, em kW

P
  r,i

é a potência absorvida por dispositivos auxiliares/equipamento a remover, em kW

6.4.   Sistema de admissão de ar do motor

Deve ser utilizado um sistema de admissão de ar do motor ou um sistema do laboratório de ensaio que produza uma restrição da admissão de ar de ± 300 Pa do valor máximo especificado pelo fabricante para um filtro de ar limpo à velocidade nominal e a plena carga. A pressão diferencial estática da restrição deve ser medida na localização especificada pelo fabricante.

6.5.   Sistema de escape do motor

Deve ser utilizado um sistema de escape do motor ou um sistema do laboratório de ensaio que produza uma contrapressão de escape de 80 a 100 % do valor máximo especificado pelo fabricante à velocidade nominal e a plena carga. Se a restrição máxima for de 5 kPa ou inferior, o ponto de regulação não deve ser inferior a 1,0 kPa do máximo. O sistema de escape deve preencher os requisitos para a recolha de amostras de gases de escape, tal como previsto nos pontos 9.3.10 e 9.3.11.

6.6.   Motor com sistema de pós-tratamento dos gases de escape

Se o motor estiver equipado com um sistema de pós-tratamento dos gases de escape, o tubo de escape deve ter o mesmo diâmetro que o tubo utilizado normalmente, ou em conformidade com as instruções fornecidas pelo fabricante, ao longo de, pelo menos, quatro diâmetros do tubo a montante da secção de expansão que contém o dispositivo de pós-tratamento. A distância da flange do colector de escape ou da saída do turbocompressor ao sistema de pós-tratamento dos gases de escape deve ser a mesma que na configuração do veículo, ou estar dentro das especificações do fabricante relativas à distância. A contrapressão ou a restrição dos gases de escape devem seguir os critérios acima indicados, e podem ser reguladas com uma válvula. Para dispositivos de pós-tratamento de restrição variável, a restrição máxima de gases de escape é definida nas condições de pós-tratamento (nível de rodagem/envelhecimento e regeneração/carga) especificadas pelo fabricante. Se a restrição máxima for de 5 kPa ou inferior, o ponto de regulação não deve ser inferior a 1,0 kPa do máximo. O recipiente do sistema de pós-tratamento pode ser removido durante os ensaios em branco e durante o mapeamento do motor e substituído por um recipiente equivalente com um suporte catalisador inactivo.

As emissões medidas no ciclo de ensaio devem ser representativas das emissões em serviço. Caso um motor equipado com um sistema de pós-tratamento de gases de escape exija a utilização de um reagente, o fabricante deve declarar o reagente utilizado para todos os ensaios.

Os motores equipados com sistemas de pós-tratamento de gases de escape com regeneração contínua não exigem um método de ensaio especial, mas o processo de regeneração precisa de ser demonstrado de acordo com o ponto 6.6.1.

Para motores equipados com sistemas de pós-tratamento de gases de escape de regeneração periódica, tal como descrito no ponto 6.6.2, os resultados das emissões devem ser ajustados a fim de terem em conta os ciclos de regeneração. Neste caso, as emissões médias dependem da frequência do ciclo de regeneração e, logo, da fracção de duração dos ensaios durante a qual se processa a regeneração.

6.6.1.   Regeneração contínua

As emissões medem-se com um sistema de pós-tratamento que tenha sido estabilizado de forma a proporcionar um comportamento de emissões repetível. O processo de regeneração deve ocorrer, pelo menos, uma vez durante o ensaio WHTC com arranque a quente, e o fabricante deve declarar as condições normais em que se verifica a regeneração (carga de fuligem, temperatura, contrapressão de escape, etc.).

Para demonstrar que o processo de regeneração é contínuo, é necessário realizar pelo menos três ensaios WHTC com arranque a quente. Para efeitos desta demonstração, deve aquecer-se o motor de acordo com o ponto 7.4.1, estabilizar-se a temperatura do motor de acordo com o ponto 7.6.3 e efectuar-se o primeiro ensaio WHTC com arranque a quente. Os ensaios com arranque a quente subsequentes devem ser realizados após estabilização da temperatura do motor de acordo com o ponto 7.6.3. Nos ensaios, as temperaturas e as pressões dos gases de escape devem ser registadas (temperatura antes e depois do sistema de pós-tratamento, contrapressão de escape, etc.).

Se as condições declaradas pelo fabricante se verificarem nos ensaios e os resultados dos três (ou mais) ensaios WHTC com arranque a quente não apresentarem uma dispersão superior a ± 25 % ou 0,005 g/kWh, conforme a que for maior, o sistema de pós-tratamento é considerado ser do tipo de regeneração contínua, e aplicam-se as disposições gerais de ensaio do ponto 7.6 (WHTC) e do ponto 7.7 (WHSC).

Se o sistema de pós-tratamento dos gases de escape tiver um modo de segurança que passa a modo de regeneração periódica, o primeiro deve ser verificado em conformidade com o disposto no ponto 6.6.2. Nesse caso específico, é possível ultrapassar os limites de emissões aplicáveis, que não serão ponderados.

6.6.2.   Regeneração periódica

No tocante a sistemas de pós-tratamento dos gases de escape baseados num processo de regeneração periódica, as emissões devem ser medidas durante, pelo menos, três ensaios WHTC com arranque a quente, um com ciclo de regeneração e dois sem ciclo de regeneração, num sistema de pós-tratamento dos gases de escape estabilizado, e os respectivos resultados ponderados em conformidade com a equação 5.

O processo de regeneração deve ocorrer, no mínimo, uma vez no decurso do ensaio WHTC com arranque a quente. O motor pode estar equipado com um interruptor capaz de impedir ou permitir o processo de regeneração, desde que esta operação não tenha efeitos sobre a calibração original do motor.

O fabricante deve declarar as condições normais dos parâmetros em que o processo de regeneração ocorre (carga de fuligem, temperatura, contrapressão de escape, etc.) e a sua duração. O fabricante deve também comunicar a frequência dos ciclos de regeneração em termos de número de ensaios durante os quais se processa a regeneração em relação ao número de ensaios sem regeneração. O método exacto para determinar essa frequência deve basear-se em dados de utilização com boas práticas de engenharia e deve ser acordado pela entidade homologadora ou de certificação.

O fabricante deve fornecer um sistema de pós-tratamento dos gases de escape que tenha sido carregado para se poder atingir a regeneração no decurso do ensaio WHTC. Para efeitos deste ensaio, deve aquecer-se o motor de acordo com o ponto 7.4.1, estabilizar-se a temperatura do motor de acordo com o ponto 7.6.3 e efectuar-se o primeiro ensaio WHTC com arranque a quente. A regeneração não deve ocorrer durante o aquecimento do motor.

As emissões específicas médias entre fases de regeneração devem ser determinadas com base na média aritmética de vários resultados de ensaios WHTC de arranque a quente aproximadamente equidistantes (g/kWh). Recomenda-se a realização de, no mínimo, um ensaio WHTC de arranque a quente tão próximo quanto possível antes de um ensaio de regeneração e de um ensaio WHTC de arranque a quente imediatamente após um ensaio de regeneração. Em alternativa, o fabricante pode fornecer dados que comprovem que as emissões permanecem constantes (±25 % ou 0,005 g/kWh, conforme o valor mais elevado) entre fases de regeneração. Neste caso, podem ser utilizadas as emissões de um único ensaio WHTC de arranque a quente.

Durante o ensaio de regeneração, todos os dados necessários para detectar a regeneração devem ser registados (emissões de CO ou NOx, temperatura antes e depois do sistema de pós-tratamento, contrapressão do escape, etc.).

Durante o ensaio de regeneração, os limites de emissões aplicáveis podem ser ultrapassados.

O método de ensaio está representado esquematicamente na figura 2.

Image

Nos ensaios WHTC com arranque a quente, devem ponderar-se as emissões do seguinte modo:

Formula (5)

em que:

| n | é o número de ensaios WHTC com arranque a quente sem regeneração |
| --- | --- |
| nr | é o número de ensaios WHTC com arranque a quente com regeneração (no mínimo, um ensaio) |
| | é a emissão específica média sem regeneração, g/kWh |
| | é a emissão específica média com regeneração, g/kWh |

n

é o número de ensaios WHTC com arranque a quente sem regeneração

nr

é o número de ensaios WHTC com arranque a quente com regeneração (no mínimo, um ensaio)

Formula

é a emissão específica média sem regeneração, g/kWh

Formula

é a emissão específica média com regeneração, g/kWh

Para a determinação deFormula, aplicam-se as seguintes disposições:

| a) | Se a regeneração levar mais de um arranque a quente WHTC, devem efectuar-se ensaios completos sucessivos WHTC com arranque a quente e continuar a medir as emissões sem estabilizar e sem desligar o motor, até que esteja concluída a regeneração, bem como calcular a média dos resultados dos ensaios WHTC com arranque a quente; |
| --- | --- |

a)

Se a regeneração levar mais de um arranque a quente WHTC, devem efectuar-se ensaios completos sucessivos WHTC com arranque a quente e continuar a medir as emissões sem estabilizar e sem desligar o motor, até que esteja concluída a regeneração, bem como calcular a média dos resultados dos ensaios WHTC com arranque a quente;

| b) | Se a regeneração for concluída durante qualquer arranque a quente WHTC, o ensaio deve prosseguir até ao fim do seu ciclo. |
| --- | --- |

b)

Se a regeneração for concluída durante qualquer arranque a quente WHTC, o ensaio deve prosseguir até ao fim do seu ciclo.

Com o acordo da entidade homologadora, é possível aplicar um factor de correcção de regeneração multiplicativo c) ou um factor aditivo d) com base numa análise técnica bem fundamentada.

| c) | Devem calcular-se os factores de correcção multiplicativos do seguinte modo:

  (para cima) (6)

  (para baixo) (6a) |
| --- | --- |

c)

Devem calcular-se os factores de correcção multiplicativos do seguinte modo:

Formula (para cima) (6)

Formula (para baixo) (6a)

| d) | Devem calcular-se os factores de correcção aditivos do seguinte modo:

  (para cima) (7)

  (para baixo) (8) |
| --- | --- |

d)

Devem calcular-se os factores de correcção aditivos do seguinte modo:

Formula (para cima) (7)

Formula (para baixo) (8)

Tendo em conta os cálculos das emissões específicas referidos no ponto 8.6.3, os factores de correcção da regeneração devem ser aplicados do seguinte modo:

| e) | para um ensaio sem regeneração, k
  r,u deve ser, respectivamente, multiplicado pelo valor e das emissões específicas das equações 69 ou 70 ou adicionado a este valor; |
| --- | --- |

e)

para um ensaio sem regeneração, k
  r,u deve ser, respectivamente, multiplicado pelo valor e das emissões específicas das equações 69 ou 70 ou adicionado a este valor;

| f) | para um ensaio com regeneração, k
  r,d deve ser, respectivamente, multiplicado pelo valor e das emissões específicas das equações 69 ou 70 ou subtraído deste valor; |
| --- | --- |

f)

para um ensaio com regeneração, k
  r,d deve ser, respectivamente, multiplicado pelo valor e das emissões específicas das equações 69 ou 70 ou subtraído deste valor;

A pedido do fabricante, os factores de correcção da regeneração:

| g) | podem ser alargados a outros membros da mesma família de motores; |
| --- | --- |

g)

podem ser alargados a outros membros da mesma família de motores;

| h) | podem ser alargados a outras famílias de motores que utilizem o mesmo sistema de pós-tratamento, mediante autorização prévia da entidade homologadora ou de certificação, baseada em elementos técnicos a fornecer pelo fabricante relativos à similitude das emissões. |
| --- | --- |

h)

podem ser alargados a outras famílias de motores que utilizem o mesmo sistema de pós-tratamento, mediante autorização prévia da entidade homologadora ou de certificação, baseada em elementos técnicos a fornecer pelo fabricante relativos à similitude das emissões.

6.7.   Sistema de arrefecimento

Deve utilizar-se um sistema de arrefecimento do motor com capacidade suficiente para manter o motor às temperaturas normais de funcionamento prescritas pelo fabricante.

6.8.   Lubrificante

O lubrificante deve ser especificado pelo fabricante, e ser representativo do lubrificante disponível no mercado; as especificações do lubrificante utilizado para o ensaio devem ser registadas e apresentadas com os resultados do ensaio.

6.9.   Especificação do combustível de referência

O combustível de referência é especificado no apêndice 2 do presente anexo para os motores IC e nos anexos 6 e 7 para os motores alimentados a GNC e a GPL.

A temperatura do combustível deve ser conforme às recomendações do fabricante.

6.10.   Emissões do cárter

As emissões do cárter não devem ser descarregadas directamente para a atmosfera ambiente, com a seguinte excepção: os motores equipados com turbocompressores, bombas, ventoinhas ou compressores de sobrealimentação para admissão de ar podem descarregar emissões do cárter para a atmosfera ambiente se essas emissões forem acrescentadas às emissões de gases de escape (física ou matematicamente) durante todos os ensaios de emissões. Os fabricantes que façam uso desta excepção devem instalar os motores de forma a que todas as emissões do cárter possam ser encaminhadas para o sistema de recolha de amostras das emissões.

Para efeitos do presente ponto, as emissões do cárter que são encaminhadas para o dispositivo de escape a montante do sistema de pós-tratamento das emissões de escape durante toda a operação não são consideradas como sendo descarregadas directamente para a atmosfera ambiente.

As emissões do cárter devem ser encaminhadas para o sistema de escape, para medição das emissões do seguinte modo:

| a) | A tubagem deve ser lisa, feita de materiais condutores de electricidade que não reajam com as emissões do cárter. Os tubos devem ser o mais curtos possível. |
| --- | --- |

a)

A tubagem deve ser lisa, feita de materiais condutores de electricidade que não reajam com as emissões do cárter. Os tubos devem ser o mais curtos possível.

| b) | Os tubos utilizados no laboratório para recolher as emissões do cárter devem apresentar o mínimo de curvas possível e, quando estas forem inevitáveis, o raio de qualquer curvatura deve ser tão grande quanto possível. |
| --- | --- |

b)

Os tubos utilizados no laboratório para recolher as emissões do cárter devem apresentar o mínimo de curvas possível e, quando estas forem inevitáveis, o raio de qualquer curvatura deve ser tão grande quanto possível.

| c) | A tubagem utilizada no laboratório para recolher as emissões do cárter deve ser aquecida, de paredes finas ou isolada e cumprir as especificações do fabricante do motor relativas à contrapressão no cárter. |
| --- | --- |

c)

A tubagem utilizada no laboratório para recolher as emissões do cárter deve ser aquecida, de paredes finas ou isolada e cumprir as especificações do fabricante do motor relativas à contrapressão no cárter.

| d) | A tubagem de escape do cárter deve estar ligada ao dispositivo de evacuação dos gases de escape brutos a jusante de qualquer sistema de pós-tratamento, a jusante de qualquer restrição de gases de escape instalada e suficientemente a montante de quaisquer sondas de recolha de amostras para assegurar a mistura completa com os gases de escape do motor antes da recolha de amostras. O tubo de escape do cárter deve penetrar na corrente livre de gases de escape, para evitar efeitos de camada-limite e facilitar a mistura. A saída do tubo de escape do cárter pode estar orientada em qualquer direcção, relativamente ao fluxo dos gases de escape brutos. |
| --- | --- |

d)

A tubagem de escape do cárter deve estar ligada ao dispositivo de evacuação dos gases de escape brutos a jusante de qualquer sistema de pós-tratamento, a jusante de qualquer restrição de gases de escape instalada e suficientemente a montante de quaisquer sondas de recolha de amostras para assegurar a mistura completa com os gases de escape do motor antes da recolha de amostras. O tubo de escape do cárter deve penetrar na corrente livre de gases de escape, para evitar efeitos de camada-limite e facilitar a mistura. A saída do tubo de escape do cárter pode estar orientada em qualquer direcção, relativamente ao fluxo dos gases de escape brutos.

7.   MÉTODOS DE ENSAIO

7.1.   Princípios de medição das emissões

Para a medição das emissões específicas, o motor deve efectuar os ciclos de ensaio definidos nos pontos 7.2.1 e 7.2.2. A medição das emissões específicas exige a determinação da massa de componentes presentes nos gases de escape e do trabalho do ciclo do motor correspondente. Os componentes são determinados pelos métodos de amostragem descritos nos pontos 7.1.1 e 7.1.2.

7.1.1.   Recolha de amostras em contínuo

Na recolha de amostras em contínuo, a concentração dos componentes é medida continuamente a partir dos gases de escape brutos ou diluídos. Esta concentração é multiplicada pelo caudal contínuo dos gases de escape (brutos ou diluídos) no ponto de recolha das amostras de emissões para determinar o caudal mássico dos componentes. As emissões dos componentes são continuamente somadas durante o ciclo de ensaio. Esta soma corresponde à massa total dos componentes emitidos.

7.1.2.   Amostragem por lote

Na amostragem por lote, uma amostra de gases de escape brutos ou diluídos é continuamente extraída e armazenada para posterior medição. A amostra extraída deve ser proporcional ao caudal dos gases de escape brutos ou diluídos. Exemplos de amostragem por lote são a recolha de componentes gasosos diluídos num saco e a recolha de partículas (PM) num filtro. As concentrações recolhidas através de amostragem por lote são multiplicadas pela massa total dos gases de escape ou pelo caudal mássico dos gases de escape (brutos ou diluídos) de onde foram extraídas durante o ciclo de ensaio. Este produto corresponde à massa total ou ao caudal mássico dos componentes emitidos. Para calcular a concentração de partículas (PM), a quantidade de partículas depositadas num filtro, a partir dos gases de escape extraídos proporcionalmente, deve ser dividida pela quantidade dos gases de escape filtrados.

7.1.3.   Métodos de medição

O presente anexo prevê dois métodos de medição que são equivalentes em termos funcionais. Ambos os métodos podem ser utilizados para ambos os ciclos de ensaio WHTC e WHSC:

| a) | são recolhidas amostras dos componentes gasosos em contínuo nos gases de escape brutos, e as partículas são determinadas utilizando um sistema de diluição do caudal parcial; |
| --- | --- |

a)

são recolhidas amostras dos componentes gasosos em contínuo nos gases de escape brutos, e as partículas são determinadas utilizando um sistema de diluição do caudal parcial;

| b) | os componentes gasosos e as partículas são determinados utilizando um sistema de diluição do caudal total (sistema CVS). |
| --- | --- |

b)

os componentes gasosos e as partículas são determinados utilizando um sistema de diluição do caudal total (sistema CVS).

É permitida qualquer combinação de ambos os princípios (nomeadamente, medição dos gases brutos e medição de partículas do caudal total).

7.2.   Ciclos de ensaio

7.2.1.   Ciclo de ensaio em condições transitórias (WHTC)

O ciclo de ensaio em condições transitórias (WHTC) está apresentado no apêndice 1 como uma sequência segundo-a-segundo de valores normalizados da velocidade e binário. Para realizar o ensaio num banco de ensaio de motores, os valores normalizados devem ser convertidos em valores reais para o motor em ensaio, com base na curva do mapeamento do motor. Essa conversão é referida como desnormalização, e o ciclo de ensaios desenvolvido é referido como o ciclo de referência do motor a ensaiar. Utilizando esses valores de referência da velocidade e do binário, deve realizar-se o ciclo no banco de ensaio, registando-se os valores reais da velocidade, do binário e da potência. Para validar o ensaio, deve realizar-se uma análise de regressão entre os valores de velocidade, binário e potência reais e de referência, após a conclusão do ensaio.

Para o cálculo das emissões específicas, deve calcular-se o trabalho efectuado no ciclo real, mediante a integração da potência real do motor ao longo do ciclo. Para validação do ciclo, o trabalho efectuado no ciclo real deve situar-se dentro dos limites prescritos para o trabalho durante o ciclo de referência.

No que diz respeito aos gases poluentes, pode ser utilizada a amostragem em contínuo (gases de escape brutos ou diluídos) ou a amostragem por lote (gases de escape diluídos). A amostra de partículas deve ser diluída com um diluente condicionado (como ar ambiente) e recolhida num filtro único adequado para o efeito. A figura 3 representa esquematicamente o ensaio WHTC:

Image

7.2.2.   Ciclo de ensaio em condições estabilizadas com rampas de transição WHSC

O ciclo de ensaio em condições estabilizadas com rampas de transição WHSC consiste num certo número de modos de velocidade e de carga normalizados que devem ser convertidos em valores de referência para o motor em ensaio, com base na curva do mapeamento do motor. O motor deve funcionar durante o tempo prescrito para cada modo, procedendo-se à mudança linear da velocidade e da carga do motor após 20 ± 1 segundos. Para validar o ensaio, deve realizar-se uma análise de regressão entre os valores de velocidade, binário e potência reais e de referência, após a conclusão do ensaio.

A concentração de cada gás poluente, o caudal dos gases de escape e a potência devem determinar-se ao longo do ciclo de ensaio. Os poluentes gasosos podem ser registados em contínuo ou recolher-se amostras em sacos. Deve diluir-se a amostra de partículas com um diluente condicionado (como ar ambiente). Deve retirar-se uma amostra durante o método de ensaio completo, que é recolhida num filtro único adequado para o efeito.

Para o cálculo das emissões específicas, deve calcular-se o trabalho efectuado no ciclo real, mediante a integração da potência real do motor ao longo do ciclo.

O ciclo WHSC é apresentado no quadro 1. À excepção do modo 1, o início de cada modo é definido como o início da rampa a partir do modo anterior.

Quadro 1

Ciclo de ensaio WHSC

| Modo | Velocidade normalizada
  (%) | Binário normalizado
  (%) | Duração do modo (s)
  incl. a rampa de 20 s |
| --- | --- | --- | --- |
| 1 | 0 | 0 | 210 |
| 2 | 55 | 100 | 50 |
| 3 | 55 | 25 | 250 |
| 4 | 55 | 70 | 75 |
| 5 | 35 | 100 | 50 |
| 6 | 25 | 25 | 200 |
| 7 | 45 | 70 | 75 |
| 8 | 45 | 25 | 150 |
| 9 | 55 | 50 | 125 |
| 10 | 75 | 100 | 50 |
| 11 | 35 | 50 | 200 |
| 12 | 35 | 25 | 250 |
| 13 | 0 | 0 | 210 |
| Soma | 1 895 |

Modo

Velocidade normalizada

(%)

Binário normalizado

(%)

Duração do modo (s)

incl. a rampa de 20 s

1

0

0

210

2

55

100

50

3

55

25

250

4

55

70

75

5

35

100

50

6

25

25

200

7

45

70

75

8

45

25

150

9

55

50

125

10

75

100

50

11

35

50

200

12

35

25

250

13

0

0

210

Soma

1 895

7.3.   Desenrolar do ensaio

O fluxograma seguinte apresenta as instruções de carácter geral a adoptar durante o ensaio. Os pormenores de cada etapa são descritos nos pontos relevantes. São admitidos desvios relativamente a estas instruções, se necessário; no entanto, os requisitos específicos previstos nos pontos relevantes são obrigatórios.

Para o WHTC, o método de ensaio consiste num ensaio com arranque a frio, após o arrefecimento natural ou forçado do motor, um período de estabilização a quente e um ensaio com arranque a quente.

Para o WHSC, o método de ensaio consiste num ensaio com arranque a quente, após pré-condicionamento do motor no modo 9 do ensaio WHSC.

Image

7.4.   Mapeamento do motor e ciclo de referência

Previamente ao mapeamento do motor, deve proceder-se a medições do motor, verificações do rendimento do motor e calibrações do sistema de ensaio, em conformidade com a sequência geral do ensaio descrito no ponto 7.3.

Como base para a geração do ciclo de referência WHTC e WHSC, deve executar-se o mapeamento do motor a plena carga para determinar as curvas de velocidade/binário máximo e de velocidade/potência máxima. A curva de mapeamento deve ser utilizada para desnormalizar a velocidade do motor (ponto 7.4.6) e o binário do motor (ponto 7.4.7).

7.4.1.   Aquecimento do motor

O motor deve ser aquecido por funcionamento a uma potência compreendida entre 75 % e 100 % da sua potência máxima, ou de acordo com a recomendação do fabricante e as boas práticas de engenharia. No final do aquecimento, o motor deve funcionar de modo a estabilizar as temperaturas do líquido de arrefecimento e do lubrificante do motor a ± 2 % dos seus valores médios durante, pelo menos, 2 minutos, ou até que o termóstato do motor controle a temperatura do motor.

7.4.2.   Determinação da gama das velocidades do mapeamento

Definem-se as velocidades mínima e máxima do mapeamento como segue:

| Velocidade mínima do mapeamento | = | velocidade em marcha lenta sem carga; |
| --- | --- | --- |
| Velocidade máxima do mapeamento | = | n
  hi × 1,02, ou velocidade em que o binário a plena carga cai para 0, conforme o que for menor. |

Velocidade mínima do mapeamento

=

velocidade em marcha lenta sem carga;

Velocidade máxima do mapeamento

=

n
  hi × 1,02, ou velocidade em que o binário a plena carga cai para 0, conforme o que for menor.

7.4.3.   Curva de mapeamento do motor

Quando o motor estiver estabilizado nos termos do ponto 7.4.1, deve realizar-se o mapeamento do motor, procedendo do seguinte modo:

| a) | Retira-se a carga do motor, que é operado à velocidade de marcha lenta sem carga; |
| --- | --- |

a)

Retira-se a carga do motor, que é operado à velocidade de marcha lenta sem carga;

| b) | Faz-se funcionar o motor com a solicitação máxima do operador à velocidade mínima do mapeamento; |
| --- | --- |

b)

Faz-se funcionar o motor com a solicitação máxima do operador à velocidade mínima do mapeamento;

| c) | Aumenta-se a velocidade do motor, a uma taxa média de 8 ± 1 min–1/s, da velocidade mínima para a velocidade máxima do mapeamento, ou a uma taxa constante de modo a que leve 4 a 6 min. para passar da velocidade mínima à velocidade máxima do mapeamento. Registam-se os pontos de velocidade e do binário do motor a uma frequência de amostragem de, pelo menos, um ponto por segundo. |
| --- | --- |

c)

Aumenta-se a velocidade do motor, a uma taxa média de 8 ± 1 min–1/s, da velocidade mínima para a velocidade máxima do mapeamento, ou a uma taxa constante de modo a que leve 4 a 6 min. para passar da velocidade mínima à velocidade máxima do mapeamento. Registam-se os pontos de velocidade e do binário do motor a uma frequência de amostragem de, pelo menos, um ponto por segundo.

Ao seleccionar a opção b) no ponto 7.4.7 para determinar os valores negativos do binário de referência, a curva do mapeamento pode continuar directamente com a solicitação mínima do operador, desde a velocidade máxima até à velocidade mínima do mapeamento.

7.4.4.   Mapeamento alternativo

Se um fabricante entender que as técnicas de mapeamento acima indicadas não são seguras nem representativas de um dado motor, podem utilizar-se técnicas de mapeamento alternativas. Essas técnicas alternativas devem respeitar a intenção dos métodos de mapeamento especificados para determinar o binário máximo disponível em todas as velocidades do motor atingidas durante os ciclos do ensaio. Quaisquer desvios das técnicas de mapeamento aqui especificadas, por razões de segurança ou representatividade, devem ser aprovadas pela entidade homologadora, juntamente com a justificação da sua utilização. Todavia, em caso algum poderá a curva de binário ser traçada com base em velocidades de motor descendentes, no que diz respeito aos motores regulados ou turbocomprimidos.

7.4.5.   Repetição de ensaios

Um motor não precisa de ser mapeado antes de cada ciclo de ensaio. Volta a fazer-se o mapeamento de um motor antes de um ciclo de ensaio, se:

| a) | tiver passado um período de tempo não razoável desde o último mapeamento, de acordo com as boas práticas de engenharia; ou |
| --- | --- |

a)

tiver passado um período de tempo não razoável desde o último mapeamento, de acordo com as boas práticas de engenharia; ou

| b) | tiverem sido feitas alterações físicas ou calibrações ao motor que sejam susceptíveis de afectar o seu rendimento. |
| --- | --- |

b)

tiverem sido feitas alterações físicas ou calibrações ao motor que sejam susceptíveis de afectar o seu rendimento.

7.4.6.   Desnormalização da velocidade do motor

Para gerar os ciclos de referência, as velocidades normalizadas do apêndice 1 (WHTC) e do quadro 1 (WHSC) devem ser desnormalizadas, utilizando a seguinte equação:

Formula (9)

Para determinar n
  pref, deve calcular-se a integral do binário máximo de n
  idle a n
  95h a partir da curva de mapeamento do motor, tal como determinada nos termos do ponto 7.4.3.

As velocidades do motor nas figuras 4 e 5 são definidas do seguinte modo:

| n
  lo | é a velocidade mais baixa à qual a potência é 55 % da potência máxima; |
| --- | --- |
| n
  pref | é a velocidade do motor à qual a integral do binário máximo mapeado é 51 % da integral total entre n
  idle e n
  95h; |
| n
  hi | é a velocidade mais alta à qual a potência é 70 % da potência máxima; |
| n
  idle | é a velocidade de marcha lenta sem carga; |
| n
  95h | é a velocidade mais alta à qual a potência é 95 % da potência máxima. |

n
  lo

é a velocidade mais baixa à qual a potência é 55 % da potência máxima;

n
  pref

é a velocidade do motor à qual a integral do binário máximo mapeado é 51 % da integral total entre n
  idle e n
  95h;

n
  hi

é a velocidade mais alta à qual a potência é 70 % da potência máxima;

n
  idle

é a velocidade de marcha lenta sem carga;

n
  95h

é a velocidade mais alta à qual a potência é 95 % da potência máxima.

Para os motores (principalmente motores de ignição comandada) com uma curva de regulação de declive elevado, em que o corte de combustível não permite fazer funcionar o motor até n
  hi ou n
  95h, aplicam-se as seguintes disposições:

| n
  hi | na equação 9 é substituído por n
  Pmax × 1,02; |
| --- | --- |
| n
  95h | é substituído por n
  Pmax × 1,02. |

n
  hi

na equação 9 é substituído por n
  Pmax × 1,02;

n
  95h

é substituído por n
  Pmax × 1,02.

Image

Image

7.4.7.   Desnormalização do binário do motor

Os valores do binário no programa do dinamómetro do motor do apêndice 1 (WHTC) e do quadro 1 (WHSC) são normalizados para o binário máximo à velocidade respectiva. Para gerar os ciclos de referência, os valores de binário para cada valor de velocidade de referência, como determinados no ponto 7.4.6 devem ser desnormalizadas, através da curva do mapeamento determinada de acordo com o ponto 7.4.3, do seguinte modo:

Formula (10)

em que:

| M
  norm,i | é o binário normalizado, em %; |
| --- | --- |
| M
  max,i | é o binário máximo da curva do mapeamento, em Nm; |
| M
  f,i | é o binário absorvido por dispositivos auxiliares/equipamento a instalar, em Nm; |
| M
  r,i | é o binário absorvido por dispositivos auxiliares/equipamento a remover, em Nm; |

M
  norm,i

é o binário normalizado, em %;

M
  max,i

é o binário máximo da curva do mapeamento, em Nm;

M
  f,i

é o binário absorvido por dispositivos auxiliares/equipamento a instalar, em Nm;

M
  r,i

é o binário absorvido por dispositivos auxiliares/equipamento a remover, em Nm;

Se os dispositivos auxiliares/equipamento forem montados em conformidade com o ponto 6.3.1 e o apêndice 7, M
  f e M
  r são zero.

Os valores de binário negativos dos pontos de rotação sem alimentação (“m”, no apêndice 1) tomarão, para efeitos da geração do ciclo de referência, valores desnormalizados determinados de qualquer uma das seguintes formas:

| a) | 40 % negativos do binário positivo disponível no ponto de velocidade associado; |
| --- | --- |

a)

40 % negativos do binário positivo disponível no ponto de velocidade associado;

| b) | mapeamento do binário negativo necessário para levar o motor sem alimentação da velocidade máxima do mapeamento à velocidade mínima do mapeamento; |
| --- | --- |

b)

mapeamento do binário negativo necessário para levar o motor sem alimentação da velocidade máxima do mapeamento à velocidade mínima do mapeamento;

| c) | determinação do binário negativo necessário para fazer rodar o motor em marcha lenta sem carga e a n
  hi, bem como a interpolação linear entre esses dois pontos. |
| --- | --- |

c)

determinação do binário negativo necessário para fazer rodar o motor em marcha lenta sem carga e a n
  hi, bem como a interpolação linear entre esses dois pontos.

7.4.8.   Cálculo do trabalho do ciclo de referência

O trabalho do ciclo de referência deve determinar-se durante o ciclo de ensaio, ao calcular sincronicamente os valores instantâneos para a potência do motor, a partir da velocidade de referência e do binário de referência, como determinado nos pontos 7.4.6 e 7.4.7. Os valores instantâneos de potência do motor devem ser integrados durante o ciclo de ensaio para calcular o trabalho do ciclo de referência W
  ref (kWh). Se os dispositivos auxiliares não forem montados em conformidade com o ponto 6.3.1, os valores instantâneos de potência devem ser corrigidos utilizando a equação (4) do ponto 6.3.5.

Deve utilizar-se a mesma metodologia para integrar a potência de referência e a potência real. Se tiverem de ser determinados valores entre valores de referência adjacentes ou valores medidos adjacentes, deve utilizar-se a interpolação linear. Ao integrar o trabalho efectuado no ciclo real, quaisquer valores de binário negativos devem ser reduzidos a zero e incluídos. Se a integração for realizada a uma frequência inferior a 5 Hz e se, durante um dado intervalo de tempo, o valor do binário variar de positivo para negativo ou de negativo para positivo, deve calcular-se a porção negativa, que é seguidamente reduzida a zero. A porção positiva deve ser incluída no valor integrado.

7.5.   Procedimentos prévios ao ensaio

7.5.1.   Instalação do equipamento de medição

Devem instalar-se os instrumentos e as sondas de recolha de amostras conforme necessário. Deve ligar-se o tubo de escape ao sistema de diluição do caudal total, se utilizado.

7.5.2.   Preparação do equipamento de medição para amostragem

Devem ser tomadas as seguintes medidas antes do início da recolha de amostras das emissões:

| a) | Devem efectuar-se verificações de estanquicidade no prazo de 8 horas antes da recolha de amostras de emissões, de acordo com o ponto 9.3.4; |
| --- | --- |

a)

Devem efectuar-se verificações de estanquicidade no prazo de 8 horas antes da recolha de amostras de emissões, de acordo com o ponto 9.3.4;

| b) | Para a amostragem por lote, devem ser ligados ao sistema de recolha de amostras meios de armazenamento limpos, tais como sacos sem ar; |
| --- | --- |

b)

Para a amostragem por lote, devem ser ligados ao sistema de recolha de amostras meios de armazenamento limpos, tais como sacos sem ar;

| c) | Todos os instrumentos de medição devem ser postos a funcionar de acordo com as instruções do seu fabricante e as boas práticas de engenharia; |
| --- | --- |

c)

Todos os instrumentos de medição devem ser postos a funcionar de acordo com as instruções do seu fabricante e as boas práticas de engenharia;

| d) | Os sistemas de diluição, bombas de recolha de amostras, ventoinhas de arrefecimento e o sistema de recolha de dados devem ser colocados em funcionamento; |
| --- | --- |

d)

Os sistemas de diluição, bombas de recolha de amostras, ventoinhas de arrefecimento e o sistema de recolha de dados devem ser colocados em funcionamento;

| e) | Os caudais das amostras devem ser regulados aos níveis desejados, utilizando um caudal derivado, se assim for desejado; |
| --- | --- |

e)

Os caudais das amostras devem ser regulados aos níveis desejados, utilizando um caudal derivado, se assim for desejado;

| f) | Os permutadores de calor no sistema de recolha de amostras devem ser pré-aquecidos ou pré-arrefecidos até às respectivas gamas de temperatura de funcionamento previstas para um ensaio; |
| --- | --- |

f)

Os permutadores de calor no sistema de recolha de amostras devem ser pré-aquecidos ou pré-arrefecidos até às respectivas gamas de temperatura de funcionamento previstas para um ensaio;

| g) | Os componentes aquecidos ou arrefecidos, tais como linhas de recolha de amostras, filtros, refrigeradores e bombas, devem poder ser estabilizados às respectivas temperaturas de funcionamento; |
| --- | --- |

g)

Os componentes aquecidos ou arrefecidos, tais como linhas de recolha de amostras, filtros, refrigeradores e bombas, devem poder ser estabilizados às respectivas temperaturas de funcionamento;

| h) | O caudal do sistema de diluição dos gases de escape deve estar ligado pelo menos 10 minutos antes de uma sequência de ensaio; |
| --- | --- |

h)

O caudal do sistema de diluição dos gases de escape deve estar ligado pelo menos 10 minutos antes de uma sequência de ensaio;

| i) | Todos os dispositivos electrónicos de integração devem ser colocados a zero ou recolocados a zero, antes do início de qualquer período de ensaio. |
| --- | --- |

i)

Todos os dispositivos electrónicos de integração devem ser colocados a zero ou recolocados a zero, antes do início de qualquer período de ensaio.

7.5.3.   Verificação dos analisadores de gases

Devem estar seleccionadas as gamas de medição dos analisadores de gases. São permitidos os analisadores de emissões com interruptor de selecção de gamas automático ou manual. Durante o ciclo de ensaio, não deve ser alterada a gama dos analisadores de emissões. Ao mesmo tempo, o valor dos ganhos do amplificador operacional analógico do analisador não pode ser alterado durante o ciclo de ensaio.

A resposta ao zero e a resposta à calibração devem ser determinados para todos os analisadores que utilizem gases internacionalmente rastreáveis que cumpram as especificações do ponto 9.3.3. Os analisadores FID devem ser calibrados numa base de carbono 1 (C1).

7.5.4.   Preparação do filtro de recolha de amostras

Pelo menos uma hora antes do ensaio, deve colocar-se o filtro numa placa de Petri, protegida contra a contaminação pelas poeiras mas que permita a troca de ar, e numa câmara de pesagem, para efeitos de estabilização. No final do período de estabilização, deve pesar-se o filtro e registar-se a tara. Deve, então, armazenar-se o filtro numa placa de Petri fechada ou num suporte de filtro selado até ser necessário para o ensaio. O filtro deve ser utilizado no prazo de 8 horas a contar da sua remoção da câmara de pesagem.

7.5.5.   Regulação do sistema de diluição

Deve regular-se o caudal total dos gases de escape diluídos de um sistema de diluição do caudal total ou o caudal diluído dos gases de escape através de um sistema de diluição do caudal parcial para eliminar a condensação de água do seu sistema e obter uma temperatura à face do filtro compreendida entre 315 K (42° C) e 325 K (52° C).

7.5.6.   Arranque do sistema de recolha de partículas

O sistema de recolha de partículas deve funcionar em derivação. A concentração de fundo de partículas no diluente pode ser determinada pela recolha de amostras do diluente antes da entrada dos gases de escape no túnel de diluição. A medição pode ser feita antes ou depois do ensaio. Se a medição for feita no início e no final do ciclo, pode calcular-se a média dos valores. Se for utilizado um sistema diferente para a recolha de amostras destinadas à medição da concentração de fundo, a medição deve ser feita paralelamente ao ensaio.

7.6.   Realização do ciclo WHTC

7.6.1.   Arrefecimento do motor

Pode ser aplicado um procedimento de arrefecimento natural ou forçado. Para um arrefecimento forçado, devem utilizar-se técnicas reconhecidas para criar sistemas que enviem ar frio para o motor, e óleo frio para o sistema de lubrificação do motor, que removam o calor do líquido de arrefecimento através do sistema de arrefecimento do motor e que de retirem o calor de um sistema de pós-tratamento dos gases de escape. No caso do arrefecimento forçado de um sistema de pós-tratamento de gases de escape, o ar de arrefecimento não deve ser aplicado antes de a temperatura do sistema de pós-tratamento ter caído abaixo da temperatura de activação catalítica. Não são autorizados procedimentos que conduzam a emissões não representativas.

7.6.2.   Ensaio com arranque a frio

Deve iniciar-se o ensaio com arranque a frio quando as temperaturas do lubrificante do motor, do líquido de arrefecimento e dos sistemas de pós-tratamento se encontrarem entre 293 K e 303 K (20 e 30 °C). Pode utilizar-se um dos seguintes métodos para ligar o motor:

| a) | o arranque do motor é feito de acordo com as recomendações do manual de utilização, recorrendo a um motor de arranque de produção e a uma bateria devidamente carregada ou a uma fonte de alimentação eléctrica apropriada; ou |
| --- | --- |

a)

o arranque do motor é feito de acordo com as recomendações do manual de utilização, recorrendo a um motor de arranque de produção e a uma bateria devidamente carregada ou a uma fonte de alimentação eléctrica apropriada; ou

| b) | faz-se com recurso ao dinamómetro. Faz-se funcionar o motor a ± 25 % da sua velocidade característica de arranque em serviço. Pára-se o arranque do motor 1 segundo após ter arrancado. Se o motor não arrancar após 15 segundos de tentativa de arranque, pára-se o arranque e determina-se o motivo da falha, a menos que, o manual de utilização ou o manual de serviço e reparação considerem normal um período de arranque mais longo. |
| --- | --- |

b)

faz-se com recurso ao dinamómetro. Faz-se funcionar o motor a ± 25 % da sua velocidade característica de arranque em serviço. Pára-se o arranque do motor 1 segundo após ter arrancado. Se o motor não arrancar após 15 segundos de tentativa de arranque, pára-se o arranque e determina-se o motivo da falha, a menos que, o manual de utilização ou o manual de serviço e reparação considerem normal um período de arranque mais longo.

7.6.3.   Período de estabilização a quente

Imediatamente após a conclusão do ensaio com arranque a frio, acondiciona-se o motor para o ensaio com arranque a quente utilizando um período de 10 ± 1 minutos de estabilização a quente.

7.6.4.   Ensaio com arranque a quente

Arranca-se o motor no final do período de estabilização a quente, tal como definido no ponto 7.6.3 utilizando os métodos de arranque indicados no ponto 7.6.2.

7.6.5.   Sequência do ensaio

A sequência do ensaio com arranque a frio e do ensaio com arranque a quente começa com o arranque do motor. Depois de o motor estar em funcionamento, deve iniciar-se o controlo do ciclo de forma a que o funcionamento do motor corresponda ao primeiro ponto de regulação do ciclo.

O WHTC é executado de acordo com o ciclo de referência tal como estabelecido no ponto 7.4. Determinam-se os pontos de controlo da velocidade e do binário do motor com uma frequência de 5 Hz ou superior (recomenda-se 10 Hz). Calculam-se os pontos de regulação através de interpolação linear entre os pontos de regulação a 1 Hz do ciclo de referência. Registam-se a velocidade e o binário reais do motor pelo menos uma vez por segundo durante o ciclo do ensaio (1 Hz), podendo os sinais ser electronicamente filtrados.

7.6.6.   Recolha de dados de emissões pertinentes

No início da sequência de ensaio, os aparelhos de medida devem ser postos em funcionamento para realizarem simultaneamente as seguintes operações:

| a) | começar a recolher ou analisar o ar diluente, se for utilizado um sistema de diluição em circuito total; |
| --- | --- |

a)

começar a recolher ou analisar o ar diluente, se for utilizado um sistema de diluição em circuito total;

| b) | começar a recolher ou analisar os gases de escape brutos ou diluídos, dependendo do método utilizado; |
| --- | --- |

b)

começar a recolher ou analisar os gases de escape brutos ou diluídos, dependendo do método utilizado;

| c) | começar a medição da quantidade dos gases de escape diluídos e as temperaturas e pressões requeridas; |
| --- | --- |

c)

começar a medição da quantidade dos gases de escape diluídos e as temperaturas e pressões requeridas;

| d) | começar o registo do caudal mássico dos gases de escape, se for utilizada a análise dos gases de escape brutos; |
| --- | --- |

d)

começar o registo do caudal mássico dos gases de escape, se for utilizada a análise dos gases de escape brutos;

| e) | começar o registo dos dados da velocidade e do binário provenientes do dinamómetro. |
| --- | --- |

e)

começar o registo dos dados da velocidade e do binário provenientes do dinamómetro.

Se se utilizar a medição dos gases de escape brutos, medem-se continuamente as concentrações das emissões [(NM)HC, CO e NOx] e o caudal mássico dos gases de escape, sendo registados pelo menos intervalos de 2 Hz num computador. Todos os outros dados podem ser registados com uma frequência de amostragem de, pelo menos, 1 Hz. No que diz respeito aos analisadores analógicos, regista-se a resposta, podendo os dados de calibração ser aplicados em linha ou não durante a avaliação dos dados.

Se for utilizado um sistema de diluição do caudal total, medem-se continuamente as emissões de HC e de NOx no túnel de diluição com uma frequência de, pelo menos, 2 Hz. Determinam-se as concentrações médias integrando os sinais do analisador ao longo do ciclo de ensaio. O tempo de resposta do sistema não deve ser superior a 20 s, e deve ser coordenado com as flutuações de fluxo do CVS e os desvios do tempo de recolha de amostras/ciclo de ensaio, se necessário. As emissões de CO, CO2, e NMHC podem ser determinadas por integração dos sinais de medição contínua ou por análise das concentrações no saco de recolha de amostras, recolhidas ao longo do ciclo. Determinam-se as concentrações dos gases poluentes no diluente antes do ponto em que os gases de escape entram no túnel de diluição por integração ou por recolha no saco de gases de fundo. Registam-se todos os outros parâmetros que precisam de ser medidos com um mínimo de uma medição por segundo (1 Hz).

7.6.7.   Recolha de partículas

No início da sequência de ensaio, o sistema de recolha de partículas deve ser comutado do modo de derivação para o modo de recolha.

Se se utilizar um sistema de diluição do caudal parcial, a(s) bomba(s) de recolha de amostras deve(m) ser controladas(s) de modo a que o caudal através da sonda ou do tubo de transferência de recolha de amostras de partículas se mantenha proporcional ao caudal mássico dos gases de escape, tal como indicado no ponto 9.4.6.1.

Se se utilizar um sistema de diluição do caudal total, a(s) bomba(s) de recolha de amostras deve(m) ser regulada(s) de modo a que o caudal através da sonda ou do tubo de transferência de recolha de amostras de partículas se mantenha num valor a ±2,5 % do caudal fixado. Se se utilizar a compensação do caudal (ou seja, controlo proporcional do caudal de amostragem), deve-se demonstrar que a razão entre o caudal no túnel principal e o caudal de recolha de amostras das partículas não varia em mais de ±2,5 % do seu valor fixado (excepto para os 10 primeiros segundos da recolha de amostras). Registam-se a temperatura e a pressão médias à entrada do(s) aparelho(s) de medição dos gases ou dos instrumentos de medição do caudal. Caso não se possa manter o caudal regulado durante o ciclo completo (com uma tolerância de ±2,5 %) devido à elevada carga de partículas no filtro, o ensaio é anulado. Volta-se a efectuar o ensaio utilizando um caudal de amostras inferior.

7.6.8.   Paragem do motor e avaria do equipamento

Em caso de paragem do motor a qualquer momento do ensaio com arranque a frio, o ensaio é anulado. O motor é pré-condicionado e procede-se a um novo arranque em conformidade com os requisitos do ponto 7.6.2 a fim de repetir o ensaio.

Em caso de paragem do motor a qualquer momento do ensaio com arranque a quente, o ensaio é anulado. Estabiliza-se a temperatura do motor de acordo com o ponto 7.6.3 e repete-se o ensaio com arranque a quente. Neste caso, não é necessário repetir o ensaio com arranque a frio.

Em caso de avaria em qualquer um dos aparelhos necessários durante o ciclo de ensaio, o ensaio é anulado e repetido de acordo com as disposições já referidas.

7.7.   Realização do ciclo WHSC

7.7.1.   Pré-condicionamento do sistema de diluição e do motor

Arranca-se e aquece-se o sistema de diluição e o motor de acordo com o ponto 7.4.1. Após o aquecimento, o motor e o sistema de amostragem são pré-condicionados mediante o funcionamento do motor em modo 9 (ver ponto 7.2.2, quadro 1) durante, no mínimo, 10 minutos enquanto se faz funcionar simultaneamente o sistema de diluição. Podem então ser recolhidas amostras provisórias de partículas. Os filtros de amostras de partículas não precisam de ser estabilizados nem pesados, e podem ser descartados. Regulam-se os caudais aproximadamente ao nível dos caudais seleccionados para o ensaio. O motor é desligado após o pré-condicionamento.

7.7.2.   Arranque do motor

5 ± 1 minutos após a conclusão do pré-condicionamento no modo 9, e nos termos do ponto 7.7.1, arranca-se o motor de acordo com o procedimento de arranque recomendado pelo fabricante no respectivo manual de utilização, utilizando quer um motor de arranque de produção quer o dinamómetro, tal como indicado no ponto 7.6.2.

7.7.3.   Sequência do ensaio

A sequência de ensaio começa depois do funcionamento do motor e no espaço de um minuto depois do controlo do funcionamento do motor para corresponder ao primeiro modo do ciclo (de marcha lenta sem carga).

O ensaio WHSC é executado segundo a ordem de modos de ensaio enunciados no quadro 1 do ponto 7.2.2.

7.7.4.   Recolha de dados de emissões pertinentes

No início da sequência de ensaio, os aparelhos de medida devem ser postos em funcionamento para realizarem simultaneamente as seguintes operações:

| a) | começar a recolher ou analisar o diluente, se for utilizado um sistema de diluição em circuito total; |
| --- | --- |

a)

começar a recolher ou analisar o diluente, se for utilizado um sistema de diluição em circuito total;

| b) | começar a recolher ou analisar os gases de escape brutos ou diluídos, dependendo do método utilizado; |
| --- | --- |

b)

começar a recolher ou analisar os gases de escape brutos ou diluídos, dependendo do método utilizado;

| c) | começar a medição da quantidade dos gases de escape diluídos e as temperaturas e pressões requeridas; |
| --- | --- |

c)

começar a medição da quantidade dos gases de escape diluídos e as temperaturas e pressões requeridas;

| d) | começar o registo do caudal mássico dos gases de escape, se for utilizada a análise dos gases de escape brutos; |
| --- | --- |

d)

começar o registo do caudal mássico dos gases de escape, se for utilizada a análise dos gases de escape brutos;

| e) | começar o registo dos dados da velocidade e do binário provenientes do dinamómetro. |
| --- | --- |

e)

começar o registo dos dados da velocidade e do binário provenientes do dinamómetro.

Se se utilizar a medição dos gases de escape brutos, medem-se continuamente as concentrações das emissões [(NM)HC, CO e NOx] e o caudal mássico dos gases de escape, sendo registados pelo menos intervalos de 2 Hz num computador. Todos os outros dados podem ser registados com uma frequência de amostragem de, pelo menos, 1 Hz. No que diz respeito aos analisadores analógicos, regista-se a resposta, podendo os dados de calibração ser aplicados em linha ou não durante a avaliação dos dados.

Se for utilizado um sistema de diluição do caudal total, medem-se continuamente as emissões de HC e de NOx no túnel de diluição com uma frequência de, pelo menos, 2 Hz. Determinam-se as concentrações médias integrando os sinais do analisador ao longo do ciclo de ensaio. O tempo de resposta do sistema não deve ser superior a 20 s, e deve ser coordenado com as flutuações de fluxo do CVS e os desvios do tempo de recolha de amostras/ciclo de ensaio, se necessário. As emissões de CO, CO2, e NMHC podem ser determinadas por integração dos sinais de medição contínua ou por análise das concentrações no saco de recolha de amostras, recolhidas ao longo do ciclo. Determinam-se as concentrações dos gases poluentes no diluente antes do ponto em que os gases de escape entram no túnel de diluição, por integração ou por recolha no saco de gases de fundo. Registam-se todos os outros parâmetros que precisam de ser medidos com um mínimo de uma medição por segundo (1 Hz).

7.7.5.   Recolha de partículas

No início da sequência de ensaio, o sistema de recolha de partículas deve ser comutado do modo de derivação para o modo de recolha. Se se utilizar um sistema de diluição do caudal parcial, a(s) bomba(s) de recolha de amostras deve(m) ser controlada(s) de modo a que o caudal através da sonda ou do tubo de transferência de recolha de amostras de partículas se mantenha proporcional ao caudal mássico dos gases de escape, tal como indicado no ponto 9.4.6.1.

Se se utilizar um sistema de diluição do caudal total, a(s) bomba(s) de recolha de amostras deve(m) ser regulada(s) de modo a que o caudal através da sonda ou do tubo de transferência de recolha de amostras de partículas se mantenha num valor a ±2,5 % do caudal fixado. Se se utilizar a compensação do caudal (ou seja, controlo proporcional do caudal de amostragem), deve-se demonstrar que a razão entre o caudal no túnel principal e o caudal de recolha de amostras das partículas não varia em mais de ±2,5 % do seu valor fixado (excepto para os 10 primeiros segundos da recolha de amostras). Registam-se a temperatura e a pressão médias à entrada do(s) aparelho(s) de medição dos gases ou dos instrumentos de medição do caudal. Caso não se possa manter o caudal regulado durante o ciclo completo (com uma tolerância de ±2,5 %) devido à elevada carga de partículas no filtro, o ensaio é anulado. Volta-se a efectuar o ensaio utilizando um caudal de amostras inferior.

7.7.6.   Paragem do motor e avaria do equipamento

Em caso de paragem do motor a qualquer momento durante o ciclo, o ensaio é anulado. O motor é pré-condicionado nos termos do ponto 7.7.1 e procede-se a um novo arranque em conformidade com o ponto 7.7.2, repetindo-se o ensaio.

Em caso de avaria em qualquer um dos aparelhos necessários durante o ciclo de ensaio, o ensaio é anulado e repetido de acordo com as disposições já referidas.

7.8.   Procedimentos depois do ensaio

7.8.1.   Operações após o ensaio

No fim do ensaio, pára-se a medição do caudal mássico dos gases de escape, do volume dos gases de escape diluídos, do caudal de gás para os sacos de recolha de amostras e da bomba de recolha de amostras de partículas. No que diz respeito a um sistema analisador por integração, continua-se com a recolha de amostras até que os tempos de resposta do sistema tenham passado.

7.8.2.   Verificação da recolha proporcional de amostras

Para qualquer amostra proporcional por lote, como uma amostra de saco ou amostra de PM, deve verificar-se que a recolha proporcional de amostras foi mantida de acordo com os pontos 7.6.7 e 7.7.5. Qualquer amostra que não cumpra os requisitos é anulada.

7.8.3.   Condicionamento e pesagem das partículas (PM)

O filtro de partículas deve ser colocado em contentores cobertos ou selados ou os suportes dos filtros devem ser fechados, a fim de proteger os filtros de amostra contra a contaminação ambiente. Assim protegido, o filtro leva-se de novo para a câmara de pesagem. Acondiciona-se o filtro durante, pelo menos, uma hora, e pesa-se então de acordo com o ponto 9.4.5. Regista-se a massa bruta do filtro.

7.8.4.   Verificação do desvio

Assim que possível, mas o mais tardar 30 minutos depois da conclusão do ciclo de ensaio ou durante o período de estabilização a quente, devem ser determinadas as respostas no zero e no ponto final das gamas utilizadas do analisador de gases. Para efeitos do presente ponto, o ciclo de ensaio é definido do seguinte modo:

| a) | para o WHTC: a sequência completa arranque a frio – período de estabilização – arranque a quente; |
| --- | --- |

a)

para o WHTC: a sequência completa arranque a frio – período de estabilização – arranque a quente;

| b) | para o ensaio WHTC com arranque a quente (ponto 6.6): a sequência período de estabilização – arranque a quente; |
| --- | --- |

b)

para o ensaio WHTC com arranque a quente (ponto 6.6): a sequência período de estabilização – arranque a quente;

| c) | para o ensaio WHTC com arranque a quente com regeneração múltipla (ponto 6.6): o número total de ensaios com arranque a quente; |
| --- | --- |

c)

para o ensaio WHTC com arranque a quente com regeneração múltipla (ponto 6.6): o número total de ensaios com arranque a quente;

| d) | para o WHSC: o ciclo de ensaio. |
| --- | --- |

d)

para o WHSC: o ciclo de ensaio.

Para a deriva do analisador, aplicam-se as seguintes disposições:

| a) | as respostas no zero e no ponto final antes e depois do ensaio podem ser directamente inseridas na equação 66 do ponto 8.6.1 sem determinar a deriva; |
| --- | --- |

a)

as respostas no zero e no ponto final antes e depois do ensaio podem ser directamente inseridas na equação 66 do ponto 8.6.1 sem determinar a deriva;

| b) | se a diferença da deriva entre os resultados antes e após o ensaio for inferior a 1 % da escala completa, as concentrações medidas podem ser utilizadas não corrigidas ou podem ser corrigidas dos efeitos da deriva de acordo com o ponto 8.6.1; |
| --- | --- |

b)

se a diferença da deriva entre os resultados antes e após o ensaio for inferior a 1 % da escala completa, as concentrações medidas podem ser utilizadas não corrigidas ou podem ser corrigidas dos efeitos da deriva de acordo com o ponto 8.6.1;

| c) | se a diferença da deriva entre os resultados antes do ensaio e após o ensaio for igual ou superior a 1 % da escala completa, o ensaio é anulado ou as concentrações medidas são corrigidas dos efeitos da deriva de acordo com o ponto 8.6.1. |
| --- | --- |

c)

se a diferença da deriva entre os resultados antes do ensaio e após o ensaio for igual ou superior a 1 % da escala completa, o ensaio é anulado ou as concentrações medidas são corrigidas dos efeitos da deriva de acordo com o ponto 8.6.1.

7.8.5.   Análise das amostras de gases recolhidos em sacos

Assim que seja possível, devem ser efectuadas as operações seguintes:

| a) | as amostras de gases recolhidos em sacos devem ser analisadas o mais tardar 30 minutos depois da conclusão do ensaio com arranque a quente ou durante o período de estabilização para o ensaio com arranque a frio, |
| --- | --- |

a)

as amostras de gases recolhidos em sacos devem ser analisadas o mais tardar 30 minutos depois da conclusão do ensaio com arranque a quente ou durante o período de estabilização para o ensaio com arranque a frio,

| b) | as amostras de partículas de fundo devem ser analisadas o mais tardar 60 minutos depois da conclusão do ensaio com arranque a quente. |
| --- | --- |

b)

as amostras de partículas de fundo devem ser analisadas o mais tardar 60 minutos depois da conclusão do ensaio com arranque a quente.

7.8.6.   Validação do trabalho do ciclo

Antes de calcular o trabalho efectuado no ciclo real, desprezam-se quaisquer pontos registados no arranque do motor. O trabalho efectuado no ciclo real determina-se durante o ciclo de ensaio ao utilizar sincronicamente os valores reais da velocidade e do binário para calcular os valores instantâneos para a potência do motor. Os valores instantâneos de potência do motor são integrados durante o ciclo de ensaio para calcular o trabalho efectuado no ciclo real W
  act (kWh). Se os dispositivos auxiliares/equipamento não forem montados em conformidade com o ponto 6.3.1, os valores instantâneos de potência devem ser corrigidos utilizando a equação (4) do ponto 6.3.5.

Utiliza-se a mesma metodologia conforme descrita no ponto 7.4.8 para integrar a potência real do motor.

O trabalho W
  act efectuado no ciclo real é utilizado para efeitos de comparação com o trabalho W
  ref efectuado no ciclo de referência e para calcular as emissões específicas (ver ponto 8.6.3).

W
  act está entre 85 % e 105 % de W
  ref.

7.8.7.   Estatística de validação do ciclo de ensaios

Efectuam-se regressões lineares dos valores reais (n
  act, M
  act, P
  act) em relação aos valores de referência (n
  ref, M
  ref, P
  ref) para ambos os ciclos de ensaio WHTC e WHSC.

Para minimizar a influência do intervalo de tempo entre os valores do ciclo de referência e do ciclo real, toda a sequência do sinal real da velocidade e do binário do motor pode ser avançada ou atrasada no tempo em relação à sequência da velocidade e do binário de referência. Se os sinais reais forem desviados, tanto a velocidade como o binário devem ser desviados da mesma quantidade no mesmo sentido.

Utiliza-se o método dos mínimos quadrados, tendo a melhor equação a seguinte forma:

Formula (11)

em que:

| y | é o valor real da velocidade (min–1), do binário (Nm) ou da potência (kW); |
| --- | --- |
| a1 | é o declive da recta de regressão; |
| x | é o valor de referência da velocidade (min–1), do binário (Nm) ou da potência (kW); |
| a0 | é a ordenada da recta de regressão com origem no ponto y. |

y

é o valor real da velocidade (min–1), do binário (Nm) ou da potência (kW);

a1

é o declive da recta de regressão;

x

é o valor de referência da velocidade (min–1), do binário (Nm) ou da potência (kW);

a0

é a ordenada da recta de regressão com origem no ponto y.

Calculam-se, para cada recta de regressão, o erro-padrão da estimativa (SEE) de y em relação a x e o coeficiente de determinação (r2).

Recomenda-se que esta análise seja realizada a 1 Hertz. Para que um ensaio seja considerado válido, devem ser preenchidos os critérios do quadro 2 (WHTC) ou do quadro 3 (WHSC).

Quadro 2

Tolerâncias de recta de regressão para o WHTC

| | Velocidade | Binário | Potência |
| --- | --- | --- | --- |
| Erro-padrão da estimativa (SEE) de y em relação a x | no máximo, 5 % da velocidade máxima de ensaio | no máximo, 10 % do binário máximo do motor | no máximo, 10 % da potência máxima do motor |
| Declive da recta de regressão, a1 | 0,95 a 1,03 | 0,83 – 1,03 | 0,89 – 1,03 |
| Coeficiente de determinação, r2 | no mínimo, 0,970 | no mínimo, 0,850 | no mínimo, 0,910 |
| a0, ordenada da recta de regressão com origem no ponto y | no máximo, 10 % da marcha lenta sem carga | ± 20 Nm ou ± 2 % do binário máximo, conforme o que for maior | ± 4 kW ou ± 2 % da potência máxima, conforme a que for maior |

Velocidade

Binário

Potência

Erro-padrão da estimativa (SEE) de y em relação a x

no máximo, 5 % da velocidade máxima de ensaio

no máximo, 10 % do binário máximo do motor

no máximo, 10 % da potência máxima do motor

Declive da recta de regressão, a1

0,95 a 1,03

0,83 – 1,03

0,89 – 1,03

Coeficiente de determinação, r2

no mínimo, 0,970

no mínimo, 0,850

no mínimo, 0,910

a0, ordenada da recta de regressão com origem no ponto y

no máximo, 10 % da marcha lenta sem carga

± 20 Nm ou ± 2 % do binário máximo, conforme o que for maior

± 4 kW ou ± 2 % da potência máxima, conforme a que for maior

Quadro 3

Tolerâncias de recta de regressão para o WHSC

| | Velocidade | Binário | Potência |
| --- | --- | --- | --- |
| Erro-padrão da estimativa (SEE) de y em relação a x | no máximo, 1 % da velocidade máxima de ensaio | no máximo, 2 % do binário máximo do motor | no máximo, 2 % da potência máxima do motor |
| Declive da recta de regressão, a1 | 0,99 a 1,01 | 0,98 – 1,02 | 0,98 – 1,02 |
| Coeficiente de determinação, r2 | no mínimo, 0,990 | no mínimo, 0,950 | no mínimo, 0,950 |
| a0, ordenada da recta de regressão com origem no ponto y | no máximo, 1 % da velocidade máxima de ensaio | ± 20 Nm ou ± 2 % do binário máximo, conforme o que for maior | ± 4 kW ou ± 2 % da potência máxima, conforme a que for maior |

Velocidade

Binário

Potência

Erro-padrão da estimativa (SEE) de y em relação a x

no máximo, 1 % da velocidade máxima de ensaio

no máximo, 2 % do binário máximo do motor

no máximo, 2 % da potência máxima do motor

Declive da recta de regressão, a1

0,99 a 1,01

0,98 – 1,02

0,98 – 1,02

Coeficiente de determinação, r2

no mínimo, 0,990

no mínimo, 0,950

no mínimo, 0,950

a0, ordenada da recta de regressão com origem no ponto y

no máximo, 1 % da velocidade máxima de ensaio

± 20 Nm ou ± 2 % do binário máximo, conforme o que for maior

± 4 kW ou ± 2 % da potência máxima, conforme a que for maior

Apenas para efeitos da regressão, são admitidas omissões de pontos onde indicado no quadro 4 antes de fazer o cálculo de regressão. Todavia, esses pontos não devem ser omitidos para o cálculo do trabalho do ciclo e das emissões. A omissão de pontos pode ser aplicada à totalidade ou a qualquer parte do ciclo.

Quadro 4

Pontos que é admissível omitir da análise de regressão

| Ocorrência | Condições | Omissões de pontos admitidas |
| --- | --- | --- |
| Solicitação mínima de potência do operador (ponto de marcha lenta) | n
  ref = 0 %
  e

  M
  ref = 0 %
  e

  M
  act > (M
  ref – 0,02M
  max. mapped torque)
  e

  M
  act < (M
  ref + 0,02M
  max. mapped torque) | velocidade e potência |
| Solicitação mínima de potência do operador (motoring) | M
  ref < 0 % | potência e binário |
| Solicitação mínima de potência do operador | n
  act ≤ 1,02 n
  ref e M
  act > M
  ref

  ou

  n
  act > n
  ref e M
  act ≤ M
  ref'
  ou

  n
  act > 1,02 n
  ref e M
  ref < M
  act ≤ (M
  ref + 0,02M
  max. mapped torque) | potência e quer binário quer velocidade |
| Solicitação máxima de potência do operador | n
  act < n
  ref e M
  act ≥ M
  ref

  ou

  n
  act ≥ 0,98 n
  ref e M
  act < M
  ref

  ou

  n
  act < 0,98 n
  ref e M
  ref > M
  act ≥ (M
  ref– 0,02M
  max. mapped torque) | potência e quer binário quer velocidade |

Ocorrência

Condições

Omissões de pontos admitidas

Solicitação mínima de potência do operador (ponto de marcha lenta)

n
  ref = 0 %

e

M
  ref = 0 %

e

M
  act > (M
  ref – 0,02M
  max. mapped torque)

e

M
  act < (M
  ref + 0,02M
  max. mapped torque)

velocidade e potência

Solicitação mínima de potência do operador (motoring)

M
  ref < 0 %

potência e binário

Solicitação mínima de potência do operador

n
  act ≤ 1,02 n
  ref e M
  act > M
  ref

ou

n
  act > n
  ref e M
  act ≤ M
  ref'

ou

n
  act > 1,02 n
  ref e M
  ref < M
  act ≤ (M
  ref + 0,02M
  max. mapped torque)

potência e quer binário quer velocidade

Solicitação máxima de potência do operador

n
  act < n
  ref e M
  act ≥ M
  ref

ou

n
  act ≥ 0,98 n
  ref e M
  act < M
  ref

ou

n
  act < 0,98 n
  ref e M
  ref > M
  act ≥ (M
  ref– 0,02M
  max. mapped torque)

potência e quer binário quer velocidade

8.   CÁLCULO DAS EMISSÕES

O resultado final do ensaio deve ser arredondado, de uma só vez, ao número de casas decimais indicado pela norma de emissão aplicável mais um algarismo significativo adicional, em conformidade com a norma ASTM E 29-06B. Não é permitido arredondar os valores intermédios para obter o resultado final no que se refere às emissões específicas.

O apêndice 6 apresenta exemplos dos métodos de cálculo.

O cálculo das emissões numa base molar, em conformidade com o anexo 7 do gtr n.o [xx] referente ao protocolo de ensaio de emissões de gases de escape para máquinas móveis não rodoviárias (NRMM), é permitido com o acordo prévio da entidade homologadora.

8.1.   Correcção para a passagem de base seca a base húmida

Se as emissões forem medidas em base seca, a concentração medida deve ser convertida em base húmida, de acordo com a fórmula seguinte:

Formula (12)

em que:

| c
  d | é a concentração em base seca, em ppm ou % volume; |
| --- | --- |
| kw | é o factor de correcção base seca / base húmida (k
  w,a, k
  w,e, ou k
  w,d dependendo da equação utilizada). |

c
  d

é a concentração em base seca, em ppm ou % volume;

kw

é o factor de correcção base seca / base húmida (k
  w,a, k
  w,e, ou k
  w,d dependendo da equação utilizada).

8.1.1.   Gases de escape brutos

Formula (13)

ou

Formula (14)

ou

Formula (15)

com

Formula (16)

e

Formula (17)

em que:

| H
  a | é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco; |
| --- | --- |
| w
  ALF | é o teor de hidrogénio do combustível, em % massa; |
| q
  mf,i | é o caudal mássico instantâneo do combustível, em kg/s; |
| q
  mad,I | é o caudal mássico instantâneo do ar de admissão em base seca, em kg/s; |
| p
  r | é a pressão do vapor de água depois de um banho de arrefecimento, em kPa; |
| p
  b | é a pressão atmosférica total, em kPa; |
| w
  DEL | é o teor de azoto do combustível, em % massa; |
| w
  EPS | é o teor de oxigénio do combustível, em % massa; |
| α | é o quociente molar do hidrogénio do combustível; |
| c
  CO2 | é a concentração de CO2 em seco, em %; |
| c
  CO | é a concentração de CO em seco, em %. |

H
  a

é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco;

w
  ALF

é o teor de hidrogénio do combustível, em % massa;

q
  mf,i

é o caudal mássico instantâneo do combustível, em kg/s;

q
  mad,I

é o caudal mássico instantâneo do ar de admissão em base seca, em kg/s;

p
  r

é a pressão do vapor de água depois de um banho de arrefecimento, em kPa;

p
  b

é a pressão atmosférica total, em kPa;

w
  DEL

é o teor de azoto do combustível, em % massa;

w
  EPS

é o teor de oxigénio do combustível, em % massa;

α

é o quociente molar do hidrogénio do combustível;

c
  CO2

é a concentração de CO2 em seco, em %;

c
  CO

é a concentração de CO em seco, em %.

As equações (13) e (14) são fundamentalmente idênticas, sendo o factor 1,008 nas equações (13) e (15) uma aproximação do denominador mais preciso na equação (14).

8.1.2.   Gases de escape diluídos

Formula (18)

ou

Formula (19)

com

Formula (20)

em que:

| α | é o quociente molar do hidrogénio do combustível; |
| --- | --- |
| c
  CO2w | é a concentração de CO2 em húmido, em %; |
| c
  CO2d | é a concentração de CO2 em seco, em %; |
| H
  d | é a humidade do diluente, em g de água por kg de ar seco; |
| H
  a | é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco; |
| D | é o factor de diluição (ver ponto 8.5.2.3.2) |

α

é o quociente molar do hidrogénio do combustível;

c
  CO2w

é a concentração de CO2 em húmido, em %;

c
  CO2d

é a concentração de CO2 em seco, em %;

H
  d

é a humidade do diluente, em g de água por kg de ar seco;

H
  a

é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco;

D

é o factor de diluição (ver ponto 8.5.2.3.2)

8.1.3.   Diluente

Formula (21)

com

Formula (22)

em que:

| H
  d | é a humidade do diluente, em g de água por kg de ar seco. |
| --- | --- |

H
  d

é a humidade do diluente, em g de água por kg de ar seco.

8.2.   Correcção de NOx em função da humidade

Dado que as emissões de NOx dependem das condições do ar ambiente, deve corrigir-se a concentração de NOx em função da humidade através dos factores dados nos pontos 8.2.1 ou 8.2.2. A humidade do ar de admissão, Ha, pode ser derivada da medição da humidade relativa, da medição do ponto de orvalho, da medição da pressão de vapor ou da medição do bolbo seco/húmido, com base nas equações geralmente aceites.

8.2.1.   Motores de ignição por compressão

Formula (23)

em que:

| H
  a | é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco. |
| --- | --- |

H
  a

é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco.

8.2.2.   Motor de ignição comandada

Formula (24)

em que:

| H
  a | é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco. |
| --- | --- |

H
  a

é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco.

8.3.   Correcção da flutuabilidade do filtro de partículas

A massa do filtro de recolha de amostras deve ser corrigida em função dos efeitos da sua flutuabilidade no ar. A correcção da flutuabilidade depende da densidade do filtro de recolha de amostras, da densidade do ar e da densidade dos pesos de calibração da balança e não tem em conta a flutuabilidade das partículas propriamente ditas. A correcção da flutuabilidade deve aplicar-se tanto à massa da tara do filtro como à massa bruta do filtro.

Se a densidade do material filtrante não for conhecida, devem utilizar-se as seguintes densidades:

| a) | filtro de fibra de vidro revestido a teflon: 2 300 kg/m3 |
| --- | --- |

a)

filtro de fibra de vidro revestido a teflon: 2 300 kg/m3

| b) | filtro de membrana em teflon: 2 144 kg/m3 |
| --- | --- |

b)

filtro de membrana em teflon: 2 144 kg/m3

| c) | filtro de membrana em teflon com anel de suporte em polimetilpenteno: 920 kg/m3 |
| --- | --- |

c)

filtro de membrana em teflon com anel de suporte em polimetilpenteno: 920 kg/m3

Quanto aos pesos de calibração em aço inoxidável, deve utilizar-se uma densidade de 8 000 kg/m3. Se o material dos pesos de calibração for diferente, é necessário conhecer a sua densidade.

Deve aplicar-se a seguinte equação:

Formula (25)

com

Formula (26)

em que:

| m
  uncor | é a massa do filtro de partículas não corrigida, em mg; |
| --- | --- |
| ρ
  a | é a densidade do ar, em kg/m3; |
| ρ
  w | é a densidade dos pesos de calibração da balança, em kg/m3; |
| ρ
  f | é a densidade do filtro de recolha de amostras de partículas, em kg/m3; |
| p
  b | é a pressão atmosférica total, em kPa; |
| T
  a | é a temperatura do ar na proximidade da balança, em K; |
| 28,836 | é a massa molar do ar à humidade de referência (282,5 K), em g/mol; |
| 8,3144 | é a constante molar dos gases. |

m
  uncor

é a massa do filtro de partículas não corrigida, em mg;

ρ
  a

é a densidade do ar, em kg/m3;

ρ
  w

é a densidade dos pesos de calibração da balança, em kg/m3;

ρ
  f

é a densidade do filtro de recolha de amostras de partículas, em kg/m3;

p
  b

é a pressão atmosférica total, em kPa;

T
  a

é a temperatura do ar na proximidade da balança, em K;

28,836

é a massa molar do ar à humidade de referência (282,5 K), em g/mol;

8,3144

é a constante molar dos gases.

A massa mp das amostras de partículas utilizada nos pontos 8.4.3 e 8.5.3 deve ser calculada do seguinte modo:

Formula (27)

em que:

| m
  f,G | é a massa bruta do filtro de partículas corrigida em função dos efeitos da flutuabilidade, em mg; |
| --- | --- |
| m
  f,T | é a massa da tara do filtro de partículas corrigida em função dos efeitos da flutuabilidade, em mg. |

m
  f,G

é a massa bruta do filtro de partículas corrigida em função dos efeitos da flutuabilidade, em mg;

m
  f,T

é a massa da tara do filtro de partículas corrigida em função dos efeitos da flutuabilidade, em mg.

8.4.   Diluição do caudal parcial (PFS) e medição dos gases brutos

Utilizam-se os sinais da concentração instantânea dos componentes gasosos para o cálculo das emissões mássicas por multiplicação pelo caudal mássico instantâneo dos gases de escape. O caudal mássico dos gases de escape pode ser medido directamente, ou calculado utilizando os métodos de medição dos caudais do ar de admissão e do combustível, do gás marcador ou da medição do caudal de ar de admissão e da relação ar/combustível). Deve prestar-se uma atenção especial aos tempos de resposta dos diferentes instrumentos. Essas diferenças devem ser tomadas em conta através do alinhamento temporal dos sinais. No que diz respeito às partículas, os sinais do caudal mássico dos gases de escape são utilizados para controlar o sistema de diluição do caudal parcial, para se obter uma amostra proporcional ao caudal mássico dos gases de escape. A qualidade da proporcionalidade deve ser verificada mediante a aplicação de uma análise de regressão entre a amostra e o caudal dos gases de escape, em conformidade com o ponto 9.4.6.1. Os princípios do ensaio completo estão representados esquematicamente na figura 6.

Image

8.4.1.   Determinação do caudal mássico dos gases de escape

8.4.1.1.   Introdução

Para calcular as emissões contidas nos gases de escape brutos e para regular um sistema de diluição do caudal parcial, é necessário conhecer o caudal mássico dos gases de escape. Para determinar este caudal, pode utilizar-se qualquer um dos métodos descritos nos pontos 8.4.1.3 a 8.4.1.7.

8.4.1.2.   Tempo de resposta

Para efeitos do cálculo das emissões, o tempo de resposta de qualquer método descrito nos pontos 8.4.1.3 a 8.4.1.7 deve ser igual ou inferior ao tempo de resposta do analisador de ≤ 10 s, conforme definido no ponto 9.3.5.

Para efeitos do controlo de um sistema de diluição do caudal parcial, é necessária uma resposta mais rápida. No que diz respeito aos sistemas de diluição do caudal parcial com controlo em linha, é necessário um tempo de resposta ≤ 0,3 s. Para os sistemas de diluição do caudal parcial com controlo antecipado baseado num ensaio pré-registado, é necessário um tempo de resposta do sistema de medição do caudal dos gases de escape ≤ 5 s, com um tempo de subida ≤ 1 segundo. O tempo de resposta do sistema deve ser especificado pelo fabricante do instrumento. Os requisitos combinados relativos ao tempo de resposta para o caudal dos gases de escape e o sistema de diluição do fluxo parcial são os indicados no ponto 9.4.6.1.

8.4.1.3.   Método de medição directa

A medição directa do caudal instantâneo dos gases de escape deve ser efectuada pelos seguintes sistemas:

| a) | dispositivos para o diferencial de pressão, tal como tubeiras de caudal (ver norma ISO 5167); |
| --- | --- |

a)

dispositivos para o diferencial de pressão, tal como tubeiras de caudal (ver norma ISO 5167);

| b) | medidor de caudal ultrassónico; |
| --- | --- |

b)

medidor de caudal ultrassónico;

| c) | medidor de caudal por vórtices. |
| --- | --- |

c)

medidor de caudal por vórtices.

Devem ser tomadas precauções para evitar erros de medição susceptíveis de influenciar os valores das emissões. Tais precauções incluem a instalação cuidadosa do dispositivo no sistema de escape do motor, de acordo com as recomendações do fabricante e com as boas práticas de engenharia. Em especial, o rendimento do motor e as emissões não devem ser afectados pela instalação do dispositivo.

Os medidores de caudais devem cumprir os requisitos de linearidade do ponto 9.2.

8.4.1.4.   Método de medição do ar e do combustível

Trata-se de medir o caudal de ar e o caudal de combustível com medidores de caudais adequados. O cálculo do caudal instantâneo dos gases de escape deve fazer-se do seguinte modo:

Formula (28)

em que:

| q

  mew,i | é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape, em kg/s; |
| --- | --- |
| q

  maw,i | é o caudal mássico instantâneo do ar de admissão, em kg/s; |
| q

  mf,i | é o caudal mássico instantâneo do combustível, em kg/s. |

q

  mew,i

é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape, em kg/s;

q

  maw,i

é o caudal mássico instantâneo do ar de admissão, em kg/s;

q

  mf,i

é o caudal mássico instantâneo do combustível, em kg/s.

Os medidores de caudais devem cumprir os requisitos de linearidade previstos no ponto 9.2, devendo, no entanto, ser suficientemente precisos para cumprirem igualmente os requisitos de linearidade relativos ao caudal dos gases de escape.

8.4.1.5.   Método de medição com um gás marcador

Este método envolve a medição da concentração de um gás marcador nos gases de escape.

Deve injectar-se uma quantidade conhecida de um gás inerte (p. ex., hélio puro) no caudal dos gases de escape como marcador. O gás é misturado e diluído com os gases de escape, mas não deve reagir no tubo de escape. A concentração do gás deve ser, então, medida na amostra de gases de escape.

Para assegurar a mistura completa do gás marcador, a sonda de recolha de amostras dos gases de escape deve estar localizada, pelo menos, a l metro ou 30 vezes o diâmetro do tubo de escape, conforme o que for maior, a jusante do ponto de injecção do gás marcador. A sonda de recolha de amostras pode estar localizada mais próximo do ponto de injecção, se se verificar a mistura completa, por comparação da concentração do gás marcador com a concentração de referência, quando o gás marcador for injectado a montante do motor.

O caudal do gás marcador deve ser regulado de modo a que a concentração desse gás em marcha lenta sem carga, depois da mistura, seja inferior à escala completa do analisador do gás marcador.

O cálculo do caudal dos gases de escape deve fazer-se do seguinte modo:

Formula (29)

em que:

| q

  mew,i | é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape, em kg/s; |
| --- | --- |
| q

  vt | é o caudal do gás marcador, em cm3/min; |
| c
  mix,i | é a concentração instantânea do gás marcador após mistura, em ppm; |
| ρ
  e | é a densidade dos gases de escape, em kg/m3 (ver quadro 4); |
| c
  b | é a concentração de fundo do gás marcador no ar de admissão, em ppm. |

q

  mew,i

é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape, em kg/s;

q

  vt

é o caudal do gás marcador, em cm3/min;

c
  mix,i

é a concentração instantânea do gás marcador após mistura, em ppm;

ρ
  e

é a densidade dos gases de escape, em kg/m3 (ver quadro 4);

c
  b

é a concentração de fundo do gás marcador no ar de admissão, em ppm.

A concentração de fundo do gás marcador (c
  b) pode ser determinada, tomando a média da concentração de fundo medida imediatamente antes do ensaio e após o ensaio.

Quando a concentração de fundo for inferior a 1 % da concentração do gás marcador após mistura (c
  mix.i) ao caudal máximo de gases de escape, a concentração de fundo pode ser ignorada.

O sistema total deve cumprir os requisitos de linearidade relativos ao caudal dos gases de escape do ponto 9.2.

8.4.1.6.   Método de medição do caudal de ar e da relação ar/combustível

Esta medição envolve o cálculo do caudal mássico dos gases de escape a partir do caudal de ar e da relação ar/combustível. O cálculo do caudal mássico instantâneo dos gases de escape faz-se do seguinte modo:

Formula (30)

com

Formula (31)

Formula (32)

em que:

| q

  maw,i | é o caudal mássico instantâneo do ar de admissão, em kg/s; |
| --- | --- |
| A/F
  st | é a razão estequiométrica ar/combustível, em kg/kg; |
| λ
  i | é o quociente instantâneo de excesso de ar; |
| c
  CO2d | é a concentração de CO2 em seco, em %; |
| c
  COd | é a concentração de CO em seco, em ppm; |
| c
  HCw | é a concentração de HC em húmido, em ppm. |

q

  maw,i

é o caudal mássico instantâneo do ar de admissão, em kg/s;

A/F
  st

é a razão estequiométrica ar/combustível, em kg/kg;

λ
  i

é o quociente instantâneo de excesso de ar;

c
  CO2d

é a concentração de CO2 em seco, em %;

c
  COd

é a concentração de CO em seco, em ppm;

c
  HCw

é a concentração de HC em húmido, em ppm.

O medidor do caudal de ar e os analisadores devem cumprir os requisitos de linearidade do ponto 9.2, devendo o sistema total cumprir os requisitos de linearidade relativos ao caudal dos gases de escape do ponto 9.2.

Se se utilizar um equipamento de medição da relação ar/combustível, tal como um sensor do tipo zircónio para a medição de excesso de ar, é necessário obedecer às especificações do ponto 9.3.2.7.

8.4.1.7.   Método do balanço do carbono

Este método envolve o cálculo da massa dos gases de escape a partir do caudal do combustível e dos componentes gasosos, incluindo carbono. O cálculo do caudal mássico instantâneo dos gases de escape faz-se do seguinte modo:

Formula (33)

com

Formula (34)

e

Formula (35)

em que:

| q
  mf,i | é o caudal mássico instantâneo do combustível, em kg/s; |
| --- | --- |
| H
  a | é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco; |
| w
  BET | é o teor de carbono do combustível, em % massa; |
| w
  ALF | é o teor de hidrogénio do combustível, em % massa; |
| w
  DEL | é o teor de azoto do combustível, em % massa; |
| w
  EPS | é o teor de oxigénio do combustível, em % massa; |
| c
  CO2d | é a concentração de CO2 em seco, em %; |
| c
  CO2d,a | é a concentração de CO2 em seco do ar de admissão, em %; |
| c
  CO | é a concentração de CO em seco, em ppm; |
| c
  HCw | é a concentração de HC em húmido, em ppm. |

q
  mf,i

é o caudal mássico instantâneo do combustível, em kg/s;

H
  a

é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco;

w
  BET

é o teor de carbono do combustível, em % massa;

w
  ALF

é o teor de hidrogénio do combustível, em % massa;

w
  DEL

é o teor de azoto do combustível, em % massa;

w
  EPS

é o teor de oxigénio do combustível, em % massa;

c
  CO2d

é a concentração de CO2 em seco, em %;

c
  CO2d,a

é a concentração de CO2 em seco do ar de admissão, em %;

c
  CO

é a concentração de CO em seco, em ppm;

c
  HCw

é a concentração de HC em húmido, em ppm.

8.4.2.   Determinação dos componentes gasosos

8.4.2.1.   Introdução

Os componentes gasosos nos gases de escape brutos emitidos pelo motor submetido a ensaio devem ser medidos com os sistemas de medição e amostragem descritos no ponto 9.3 e no apêndice 3. A avaliação dos dados é descrita no ponto 8.4.2.2.

Nos pontos 8.4.2.3 e 8.4.2.4, descrevem-se dois métodos de cálculo, que são equivalentes para os combustíveis de referência indicados no apêndice 2. O método do ponto 8.4.2.3 é mais directo, uma vez que utiliza valores de u tabelados para a relação entre a densidade do componente e a densidade do gás de escape. O método do ponto 8.4.2.4 é mais preciso para as qualidades de combustível que diferem das especificações do apêndice 2, mas exige uma análise elementar da composição do combustível.

8.4.2.2.   Avaliação dos dados

Os dados pertinentes das emissões devem ser registados e armazenados em conformidade com o ponto 7.6.6.

Para o cálculo das emissões mássicas dos componentes gasosos, os traços das concentrações registadas e os do caudal mássico dos gases de escape devem ser alinhados pelo tempo de transformação, conforme definido no ponto 3.1.30. Por conseguinte, o tempo de resposta de cada analisador de emissões gasosas e do sistema de caudal mássico de gases de escape deve ser determinado de acordo com os pontos 8.4.1.2 e 9.3.5, respectivamente, e registado.

8.4.2.3.   Cálculo de emissões mássicas com base em valores tabelados

Deve determinar-se a massa dos poluentes (g/ensaio) através do cálculo das emissões mássicas instantâneas a partir das concentrações brutas dos poluentes e do caudal mássico dos gases de escape, alinhados no que diz respeito ao tempo de transformação, determinado segundo o ponto 8.4.2.2, integrando os valores instantâneos ao longo do ciclo e multiplicando os valores integrados pelos valores de u do quadro 5. Se forem medidas em base seca, deve aplicar-se a correcção base seca/base húmida, descrita no ponto 8.1, aos valores da concentração instantânea antes de se fazerem outros cálculos.

Para o cálculo dos NOx, deve multiplicar-se, se aplicável, a emissão mássica pelo factor de correcção da humidade k
  h,D, ou k
  h,G, determinado em conformidade com o ponto 8.2.

Deve aplicar-se a seguinte equação:

Formula (em g/ensaio) (36)

em que:

| u
  gas | é o respectivo valor do componente dos gases de escape do quadro 5 |
| --- | --- |
| u
  gas | é a relação entre a densidade do componente dos gases de escape e a densidade dos gases de escape; |
| c
  gas,i | é a concentração instantânea do componente nos gases de escape, em ppm; |
| q

  mew,i | é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape, em kg/s; |
| f | é a frequência de amostragem dos dados, em Hz; |
| n | é o número de medições. |

u
  gas

é o respectivo valor do componente dos gases de escape do quadro 5

u
  gas

é a relação entre a densidade do componente dos gases de escape e a densidade dos gases de escape;

c
  gas,i

é a concentração instantânea do componente nos gases de escape, em ppm;

q

  mew,i

é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape, em kg/s;

f

é a frequência de amostragem dos dados, em Hz;

n

é o número de medições.

Quadro 5

Valores de u dos gases de escape brutos e densidades dos componentes

| Combustível | ρ
  e | Gás |
| --- | --- | --- |
| NOx | CO | HC | CO2 | O2 | CH4 |
| ρ
  gas [kg/m3] |
| 2,053 | 1,250 | (2) | 1,9636 | 1,4277 | 0,716 |
| u
  gas
   (3) |
| Diesel | 1,2943 | 0,001586 | 0,000966 | 0,000479 | 0,001517 | 0,001103 | 0,000553 |
| Etanol | 1,2757 | 0,001609 | 0,000980 | 0,000805 | 0,001539 | 0,001119 | 0,000561 |
| CNG (4) | 1,2661 | 0,001621 | 0,000987 | 0,000528 (5) | 0,001551 | 0,001128 | 0,000565 |
| Propano | 1,2805 | 0,001603 | 0,000976 | 0,000512 | 0,001533 | 0,001115 | 0,000559 |
| Butano | 1,2832 | 0,001600 | 0,000974 | 0,000505 | 0,001530 | 0,001113 | 0,000558 |
| GPL (6) | 1,2811 | 0,001602 | 0,000976 | 0,000510 | 0,001533 | 0,001115 | 0,000559 |

Combustível

ρ
  e

Gás

NOx

CO

HC

CO2

O2

CH4

ρ
  gas [kg/m3]

2,053

1,250

(2)

1,9636

1,4277

0,716

u
  gas
   (3)

Diesel

1,2943

0,001586

0,000966

0,000479

0,001517

0,001103

0,000553

Etanol

1,2757

0,001609

0,000980

0,000805

0,001539

0,001119

0,000561

CNG (4)

1,2661

0,001621

0,000987

0,000528 (5)

0,001551

0,001128

0,000565

Propano

1,2805

0,001603

0,000976

0,000512

0,001533

0,001115

0,000559

Butano

1,2832

0,001600

0,000974

0,000505

0,001530

0,001113

0,000558

GPL (6)

1,2811

0,001602

0,000976

0,000510

0,001533

0,001115

0,000559

8.4.2.4.   Cálculo de emissões mássicas com base em equações exactas

Deve determinar-se a massa dos poluentes (g/ensaio) através do cálculo das emissões mássicas instantâneas a partir das concentrações brutas dos poluentes, dos valores de u e do caudal mássico dos gases de escape, alinhados no que diz respeito ao tempo de transformação, determinado segundo o ponto 8.4.2.2, integrando os valores instantâneos ao longo do ciclo. Se forem medidas em base seca, deve aplicar-se a correcção base seca/base húmida, descrita no ponto 8.1, aos valores da concentração instantânea antes de se fazerem outros cálculos.

Para o cálculo dos NOx, deve multiplicar-se a emissão mássica pelo factor de correcção da humidade k
  h,D, ou k
  h,G, determinado em conformidade com o ponto 8.2.

Deve aplicar-se a seguinte equação:

Formula (em g/ensaio) (37)

em que:

| u
  gas,i | é calculado a partir da equação 38 ou 39 |
| --- | --- |
| c
  gas,i | é a concentração instantânea do componente nos gases de escape, em ppm; |
| q

  mew,i | é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape, em kg/s; |
| f | é a frequência de amostragem dos dados, em Hz; |
| n | é o número de medições. |

u
  gas,i

é calculado a partir da equação 38 ou 39

c
  gas,i

é a concentração instantânea do componente nos gases de escape, em ppm;

q

  mew,i

é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape, em kg/s;

f

é a frequência de amostragem dos dados, em Hz;

n

é o número de medições.

Os valores instantâneos de u devem calcular-se do seguinte modo:

Formula (38)

ou

Formula (39)

com

Formula (40)

em que:

| M
  gas | é a massa molar do componente do gás, em g/mol (cf. apêndice 6); |
| --- | --- |
| M
  e,i | é a massa molar instantânea do gás de escape, em g/mol; |
| ρ
  gas | é a densidade do componente do gás, em kg/m3; |
| ρ
  e,i | é a densidade instantânea do gás de escape, em kg/m3. |

M
  gas

é a massa molar do componente do gás, em g/mol (cf. apêndice 6);

M
  e,i

é a massa molar instantânea do gás de escape, em g/mol;

ρ
  gas

é a densidade do componente do gás, em kg/m3;

ρ
  e,i

é a densidade instantânea do gás de escape, em kg/m3.

A massa molar do gás de escape, M
  e, deve ser derivada para uma composição de combustível geral de CH
  α
  O
  ε
  N
  δ
  S
  γ
  , no pressuposto de uma combustão completa, do seguinte modo:

Formula (41)

em que:

| q

  maw,i | é o caudal mássico instantâneo do ar de admissão em base húmida, em kg/s; |
| --- | --- |
| q

  mf,i | é o caudal mássico instantâneo do combustível, em kg/s. |
| H
  a | é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco; |
| M
  a | é a massa molar do ar de admissão seco (= 28,965 g/mol). |

q

  maw,i

é o caudal mássico instantâneo do ar de admissão em base húmida, em kg/s;

q

  mf,i

é o caudal mássico instantâneo do combustível, em kg/s.

H
  a

é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco;

M
  a

é a massa molar do ar de admissão seco (= 28,965 g/mol).

A densidade do gás de escape, ρ
  e, deve ser derivada do seguinte modo:

Formula (42)

em que:

| q

  mad,i | é o caudal mássico instantâneo do ar de admissão em base seca, em kg/s; |
| --- | --- |
| q

  mf,i | é o caudal mássico instantâneo do combustível, em kg/s; |
| H
  a | é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco; |
| k
  fw | é o factor específico do combustível dos gases de escape em base húmida (equação 16) no ponto 8.1.1. |

q

  mad,i

é o caudal mássico instantâneo do ar de admissão em base seca, em kg/s;

q

  mf,i

é o caudal mássico instantâneo do combustível, em kg/s;

H
  a

é a humidade do ar de admissão, em g de água por kg de ar seco;

k
  fw

é o factor específico do combustível dos gases de escape em base húmida (equação 16) no ponto 8.1.1.

8.4.3.   Determinação das partículas

8.4.3.1.   Avaliação dos dados

Deve calcular-se a massa de partículas de acordo com a equação 27 do ponto 8.3. Para a avaliação da concentração das partículas, deve registar-se a massa total das amostras (m
  sep) que passam através do filtro durante o ciclo de ensaios.

Com o acordo prévio da entidade homologadora, a massa de partículas pode ser corrigida para ter em conta o nível de partículas do diluente, tal como determinado no ponto 7.5.6, em conformidade com as boas práticas de engenharia e as características de concepção específicas do sistema de medição de partículas utilizado.

8.4.3.2.   Cálculo das emissões mássicas

Em função da concepção do sistema, a massa de partículas (em g/ensaio) deve ser calculada segundo qualquer um dos métodos indicados nos pontos 8.4.3.2.1 ou 8.4.3.2.2, após a correcção da flutuabilidade do filtro de recolha de amostras de partículas, de acordo com o ponto 8.3.

8.4.3.2.1.   Cálculos baseados na frequência de recolha de amostras

Formula (43)

em que:

| m
  p | é a massa das partículas amostradas durante o ciclo, em mg; |
| --- | --- |
| r
  s | é a relação de amostragem média durante o ciclo de ensaio; |

m
  p

é a massa das partículas amostradas durante o ciclo, em mg;

r
  s

é a relação de amostragem média durante o ciclo de ensaio;

com

Formula (44)

em que:

| m
  se | é a massa da amostra recolhida durante o ciclo, em kg; |
| --- | --- |
| m
  ew | é o caudal mássico total dos gases de escape durante o ciclo, em kg; |
| m
  sep | é a massa dos gases de escape diluídos que passam através dos filtros de recolha de artículas, em kg; |
| m
  sed | é a massa dos gases de escape diluídos que passam através do túnel de diluição, em kg. |

m
  se

é a massa da amostra recolhida durante o ciclo, em kg;

m
  ew

é o caudal mássico total dos gases de escape durante o ciclo, em kg;

m
  sep

é a massa dos gases de escape diluídos que passam através dos filtros de recolha de artículas, em kg;

m
  sed

é a massa dos gases de escape diluídos que passam através do túnel de diluição, em kg.

No caso do sistema de recolha total de amostras, os valores m
  sep e m
  sed são idênticos.

8.4.3.2.2.   Cálculos baseados na razão de diluição

Formula (45)

em que:

| m
  p | é a massa das partículas amostradas durante o ciclo, em mg; |
| --- | --- |
| m
  sep | é a massa dos gases de escape diluídos que passam através dos filtros de recolha de partículas, em kg; |
| m
  edf | é a massa dos gases de escape diluídos equivalentes durante o ciclo, em kg. |

m
  p

é a massa das partículas amostradas durante o ciclo, em mg;

m
  sep

é a massa dos gases de escape diluídos que passam através dos filtros de recolha de partículas, em kg;

m
  edf

é a massa dos gases de escape diluídos equivalentes durante o ciclo, em kg.

Deve determinar-se a massa total dos gases de escape diluídos equivalentes durante o ciclo do seguinte modo:

Formula (46)

Formula (47)

Formula (48)

em que:

| q

  medf,i | é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape diluídos equivalentes, em kg/s; |
| --- | --- |
| q

  mew,i | é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape, em kg/s; |
| r
  d,i | é a razão de diluição instantânea; |
| q

  mdew,i | é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape diluídos, em kg/s; |
| q

  mdw,i | é o caudal mássico instantâneo do diluente, em kg/s; |
| f | é a frequência de amostragem dos dados, em Hz; |
| n | é o número de medições. |

q

  medf,i

é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape diluídos equivalentes, em kg/s;

q

  mew,i

é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape, em kg/s;

r
  d,i

é a razão de diluição instantânea;

q

  mdew,i

é o caudal mássico instantâneo dos gases de escape diluídos, em kg/s;

q

  mdw,i

é o caudal mássico instantâneo do diluente, em kg/s;

f

é a frequência de amostragem dos dados, em Hz;

n

é o número de medições.

8.5.   Medição da diluição do caudal total (CVS)

Devem utilizar-se os sinais da concentração dos componentes gasosos, obtidos quer por integração ao longo do ciclo, quer por amostragem em sacos, para o cálculo das emissões mássicas, multiplicando-os pelo caudal mássico dos gases de escape diluídos. O caudal mássico dos gases de escape deve ser medido com um sistema de recolha de amostras a volume constante (CVS), que pode usar uma bomba volumétrica (PDP), um venturi de escoamento crítico (CFV) ou um venturi subsónico (SSV) com, ou sem, compensação de caudais.

Para a recolha de amostras em sacos e a recolha de amostras de partículas, é recolhida uma amostra proporcional dos gases de escape diluídos do sistema CVS. Para um sistema sem compensação de caudais, a razão entre o caudal de amostras e o caudal CVS não deve apresentar uma variação superior a ±2,5 % do ponto de regulação do ensaio. Para um sistema com compensação de caudais, cada um dos caudais deve ser constante e não apresentar variações superiores a ±2,5 % do seu valor-alvo.

Os princípios do ensaio completo estão representados esquematicamente na figura 7.

Image

8.5.1.   Determinação do caudal de gases de escape diluídos

8.5.1.1.   Introdução

Para o cálculo das emissões contidas nos gases de escape diluídos, é necessário conhecer o caudal mássico dos gases de escape diluídos. Deve calcular-se o caudal total dos gases de escape diluídos durante o ciclo (kg/ensaio) a partir dos valores de medição ao longo do ciclo e dos dados de calibração correspondentes do dispositivo de medição do caudal (V
  0 para PDP, K
  V para CFV, C
  d para SSV), mediante qualquer um dos métodos descritos nos pontos 8.5.1.2 a 8.5.1.4. Se o caudal total das amostras de partículas (m
  sep) exceder em 0,5 % o caudal total dado pelo CVS (m
  ed), deve corrigir-se o caudal dado pelo CVS tendo em conta m
  sep ou fazer-se regressar o caudal de amostras de partículas ao CVS a montante do dispositivo de medição de caudais.

8.5.1.2.   Sistema PDP-CVS

Se, durante o ciclo, a temperatura dos gases de escape diluídos for mantida constante a ± 6 K através da utilização de um permutador de calor, o caudal mássico durante o ciclo é calculado do seguinte modo:

Formula (49)

em que:

| V
  0 | é o volume de gás bombeado por rotação nas condições de ensaio, em m3/rot; |
| --- | --- |
| n
  P | é o número total de rotações da bomba por ensaio; |
| p
  p | é a pressão absoluta à entrada da bomba, em kPa; |
| T | é a temperatura média dos gases de escape diluídos à entrada da bomba, em K. |

V
  0

é o volume de gás bombeado por rotação nas condições de ensaio, em m3/rot;

n
  P

é o número total de rotações da bomba por ensaio;

p
  p

é a pressão absoluta à entrada da bomba, em kPa;

T

é a temperatura média dos gases de escape diluídos à entrada da bomba, em K.

Se se utilizar um sistema com compensação de caudal (isto é, sem permutador de calor), as emissões mássicas instantâneas devem ser calculadas e integradas durante o ciclo. Neste caso, deve calcular-se a massa instantânea dos gases de escape diluídos do seguinte modo:

Formula (50)

em que:

| n
  P,i | é o número total de rotações da bomba por intervalo de tempo. |
| --- | --- |

n
  P,i

é o número total de rotações da bomba por intervalo de tempo.

8.5.1.3.   Sistema CFV-CVS

Se, durante o ciclo, a temperatura dos gases de escape diluídos for mantida constante a ± 11 K através da utilização de um permutador de calor, o caudal mássico durante o ciclo é calculado do seguinte modo:

Formula (51)

em que:

| t | é o tempo do ciclo, em segundos; |
| --- | --- |
| K
  V | é o coeficiente de calibração do venturi de escoamento crítico em condições normais; |
| p
  p | é a pressão absoluta à entrada do venturi, em kPa; |
| T | é a temperatura absoluta à entrada do venturi, em K. |

t

é o tempo do ciclo, em segundos;

K
  V

é o coeficiente de calibração do venturi de escoamento crítico em condições normais;

p
  p

é a pressão absoluta à entrada do venturi, em kPa;

T

é a temperatura absoluta à entrada do venturi, em K.

Se se utilizar um sistema com compensação de caudal (isto é, sem permutador de calor), as emissões mássicas instantâneas devem ser calculadas e integradas durante o ciclo. Neste caso, deve calcular-se a massa instantânea dos gases de escape diluídos do seguinte modo:

Formula (52)

em que:

| Δti | é o intervalo de tempo, em segundos. |
| --- | --- |

Δti

é o intervalo de tempo, em segundos.

8.5.1.4.   Sistema SSV-CVS

Se, durante o ciclo, a temperatura dos gases de escape diluídos for mantida constante a ± 11 K através da utilização de um permutador de calor, o caudal mássico durante o ciclo é calculado do seguinte modo:

Formula (53)

com

Formula (54)

em que:

| A
  0 | é igual a 0,006111 em unidades SI de; |
| --- | --- |
| d
  V | é o diâmetro da garganta do SSV, em m; |
| C
  d | é o coeficiente de descarga do SSV; |
| p
  p | é a pressão absoluta à entrada do venturi, em kPa; |
| T | é a temperatura à entrada do venturi, em K; |
| r
  p | é a razão da pressão estática na garganta do SSV e a pressão estática absoluta à entrada, ; |
| r
  D | é a razão entre o diâmetro da garganta do SSV, d, e o diâmetro interno do tubo de entrada, D. |

A
  0

é igual a 0,006111 em unidades SI deFormula;

d
  V

é o diâmetro da garganta do SSV, em m;

C
  d

é o coeficiente de descarga do SSV;

p
  p

é a pressão absoluta à entrada do venturi, em kPa;

T

é a temperatura à entrada do venturi, em K;

r
  p

é a razão da pressão estática na garganta do SSV e a pressão estática absoluta à entrada, Formula;

r
  D

é a razão entre o diâmetro da garganta do SSV, d, e o diâmetro interno do tubo de entrada, D.

Se se utilizar um sistema com compensação de caudal (isto é, sem permutador de calor), as emissões mássicas instantâneas devem ser calculadas e integradas durante o ciclo. Neste caso, deve calcular-se a massa instantânea dos gases de escape diluídos do seguinte modo:

Formula (55)

em que:

| Δt
  i | é o intervalo de tempo, em segundos. |
| --- | --- |

Δt
  i

é o intervalo de tempo, em segundos.

O cálculo em tempo real deve ser iniciado quer com um valor razoável para C
  d, tal como 0,98, quer com um valor razoável para Q
  ssv. Se o cálculo for iniciado com o Q
  ssv, o valor inicial de Q
  ssv deve ser utilizado para avaliar o número de Reynolds.

Durante todos os ensaios das emissões, o número de Reynolds na garganta do SSV deve situar-se na gama de grandeza dos números de Reynolds utilizados para obter a curva de calibração desenvolvida no ponto 9.5.4.

8.5.2.   Determinação dos componentes gasosos

8.5.2.1.   Introdução

Os componentes gasosos nos gases de escape diluídos, emitidos pelo motor submetido a ensaio, devem ser medidos através dos métodos descritos no apêndice 3. A diluição dos gases de escape deve ser feita com ar ambiente filtrado, ar de síntese ou azoto. A capacidade de escoamento do sistema de caudal total deve ser suficiente para eliminar completamente a condensação de água nos sistemas de diluição e amostragem. A avaliação dos dados e os métodos de cálculo são descritos nos pontos 8.5.2.2 e 8.5.2.3.

8.5.2.2.   Avaliação dos dados

Os dados pertinentes das emissões devem ser registados e armazenados em conformidade com o ponto 7.6.6.

8.5.2.3.   Cálculo das emissões mássicas

8.5.2.3.1.   Sistemas com caudal mássico constante

No que diz respeito aos sistemas com permutador de calor, deve determinar-se a massa dos poluentes a partir da seguinte equação:

Formula (em g/ensaio) (56)

em que:

| u
  gas | é o respectivo valor do componente dos gases de escape do quadro 6 |
| --- | --- |
| u
  gas | é a relação entre a densidade do componente dos gases de escape e a densidade do ar; |
| c
  gas | é a concentração média corrigida em relação às condições de fundo do componente, em ppm; |
| m
  ed | é a massa total dos gases de escape diluídos durante o ciclo, em kg. |

u
  gas

é o respectivo valor do componente dos gases de escape do quadro 6

u
  gas

é a relação entre a densidade do componente dos gases de escape e a densidade do ar;

c
  gas

é a concentração média corrigida em relação às condições de fundo do componente, em ppm;

m
  ed

é a massa total dos gases de escape diluídos durante o ciclo, em kg.

Se a medição for feita em base seca, deve aplicar-se a correcção base seca/base húmida, de acordo com o ponto 8.1.

Para o cálculo dos NOx, deve multiplicar-se, se aplicável, a emissão mássica pelo factor de correcção da humidade k
  h,D, ou k
  h,G, determinado em conformidade com o ponto 8.2.

Os valores de u são indicados no quadro 6. Para calcular os valores de u
  gas, supõe-se que a densidade dos gases de escape diluído é igual à densidade do ar. Por conseguinte, os valores de u
  gas são idênticos para os distintos componentes gasosos, mas diferentes para os HC.

Quadro 6

Valores de u dos gases de escape diluídos e densidades dos componentes

| Combus-tível | ρ
  de | Gás |
| --- | --- | --- |
| NOx | CO | HC | CO2 | O2 | CH4 |
| ρ
  gas [kg/m3] |
| 2,053 | 1,250 | (7) | 1,9636 | 1,4277 | 0,716 |
| u
  gas
   (8) |
| Diesel | 1,293 | 0,001588 | 0,000967 | 0,000480 | 0,001519 | 0,001104 | 0,000553 |
| Etanol | 1,293 | 0,001588 | 0,000967 | 0,000795 | 0,001519 | 0,001104 | 0,000553 |
| CNG (9) | 1,293 | 0,001588 | 0,000967 | 0,000517 (10) | 0,001519 | 0,001104 | 0,000553 |
| Propano | 1,293 | 0,001588 | 0,000967 | 0,000507 | 0,001519 | 0,001104 | 0,000553 |
| Butano | 1,293 | 0,001588 | 0,000967 | 0,000501 | 0,001519 | 0,001104 | 0,000553 |
| GPL (11) | 1,293 | 0,001588 | 0,000967 | 0,000505 | 0,001519 | 0,001104 | 0,000553 |

Combus-tível

ρ
  de

Gás

NOx

CO

HC

CO2

O2

CH4

ρ
  gas [kg/m3]

2,053

1,250

(7)

1,9636

1,4277

0,716

u
  gas
   (8)

Diesel

1,293

0,001588

0,000967

0,000480

0,001519

0,001104

0,000553

Etanol

1,293

0,001588

0,000967

0,000795

0,001519

0,001104

0,000553

CNG (9)

1,293

0,001588

0,000967

0,000517 (10)

0,001519

0,001104

0,000553

Propano

1,293

0,001588

0,000967

0,000507

0,001519

0,001104

0,000553

Butano

1,293

0,001588

0,000967

0,000501

0,001519

0,001104

0,000553

GPL (11)

1,293

0,001588

0,000967

0,000505

0,001519

0,001104

0,000553

Em alternativa, podem calcular-se os valores de u utilizando o método de cálculo exacto descrito em termos gerais no ponto 8.4.2.4, do seguinte modo:

Formula (57)

em que:

| M
  gas | é a massa molar do componente do gás, em g/mol (cf. apêndice 6); |
| --- | --- |
| M
  e | é a massa molar do gás de escape, em g/mol; |
| M
  d | é a massa molar do diluente (= 28,965 g/mol); |
| D | é o factor de diluição (ver ponto 8.5.2.3.2) |

M
  gas

é a massa molar do componente do gás, em g/mol (cf. apêndice 6);

M
  e

é a massa molar do gás de escape, em g/mol;

M
  d

é a massa molar do diluente (= 28,965 g/mol);

D

é o factor de diluição (ver ponto 8.5.2.3.2)

8.5.2.3.2.   Determinação das concentrações corrigidas quanto às condições de fundo

Deve subtrair-se a concentração média de fundo dos gases poluentes no diluente das concentrações medidas para obter as concentrações líquidas dos poluentes. Os valores médios das concentrações de fundo podem ser determinados pelo método do saco de recolha de amostras ou medição contínua com integração. Deve aplicar-se a seguinte equação:

Formula (58)

em que:

| c
  gas,e | é a concentração do componente medida nos gases de escape diluídos, em ppm; |
| --- | --- |
| c
  d | é a concentração do componente medida no diluente, em ppm; |
| D | é o factor de diluição |

c
  gas,e

é a concentração do componente medida nos gases de escape diluídos, em ppm;

c
  d

é a concentração do componente medida no diluente, em ppm;

D

é o factor de diluição

Deve calcular-se o factor de diluição do seguinte modo:

| a) | No que diz respeito aos motores diesel e a GPL

   (59) |
| --- | --- |

a)

No que diz respeito aos motores diesel e a GPL

Formula (59)

| b) | No que diz respeito aos motores a GN

   (60) |
| --- | --- |

b)

No que diz respeito aos motores a GN

Formula (60)

em que:

| c
  CO2,e | é a concentração do CO2 nos gases de escape diluídos, em base húmida, em % vol; |
| --- | --- |
| c
  HC,e | é a concentração de HC nos gases de escape diluídos, em base húmida, em ppm C1; |
| c
  NMHC,e | é a concentração de NMHC nos gases de escape diluídos, em base húmida, em ppm C1; |
| c
  CO,e | é a concentração de CO nos gases de escape diluídos, em base húmida, em ppm; |
| F
  S | é o factor estequiométrico. |

c
  CO2,e

é a concentração do CO2 nos gases de escape diluídos, em base húmida, em % vol;

c
  HC,e

é a concentração de HC nos gases de escape diluídos, em base húmida, em ppm C1;

c
  NMHC,e

é a concentração de NMHC nos gases de escape diluídos, em base húmida, em ppm C1;

c
  CO,e

é a concentração de CO nos gases de escape diluídos, em base húmida, em ppm;

F
  S

é o factor estequiométrico.

Deve calcular-se o factor estequiométrico do seguinte modo:

Formula (61)

em que:

| α | é o quociente molar do hidrogénio do combustível (H/C). |
| --- | --- |

α

é o quociente molar do hidrogénio do combustível (H/C).

Em alternativa, se a composição do combustível for desconhecida, podem utilizar-se os seguintes factores estequiométricos:

| F
  S (diesel) | = | 13,4; |
| --- | --- | --- |
| F
  S (GPL) | = | 11,6; |
| F
  S (GN) | = | 9,5. |

F
  S (diesel)

=

13,4;

F
  S (GPL)

=

11,6;

F
  S (GN)

=

9,5.

8.5.2.3.3.   Sistemas com compensação de caudal

No que diz respeito aos sistemas sem permutador de calor, deve determinar-se a massa dos poluentes (g/ensaio) através do cálculo das emissões mássicas instantâneas e da integração dos valores instantâneos durante o ciclo. Do mesmo modo, deve aplicar-se directamente a correcção quanto às condições de fundo ao valor da concentração instantânea. Deve aplicar-se a seguinte equação:

Formula (62)

em que:

| c
  gas,e | é a concentração do componente medida nos gases de escape diluídos, em ppm; |
| --- | --- |
| c
  d | é a concentração do componente medida no diluente, em ppm; |
| m
  ed,i | é a massa instantânea dos gases de escape diluídos, em kg; |
| m
  ed | é a massa total dos gases de escape diluídos durante o ciclo, em kg; |
| u
  gas | é o valor tabelado do quadro 6; |
| D | é o factor de diluição. |

c
  gas,e

é a concentração do componente medida nos gases de escape diluídos, em ppm;

c
  d

é a concentração do componente medida no diluente, em ppm;

m
  ed,i

é a massa instantânea dos gases de escape diluídos, em kg;

m
  ed

é a massa total dos gases de escape diluídos durante o ciclo, em kg;

u
  gas

é o valor tabelado do quadro 6;

D

é o factor de diluição.

8.5.3.   Determinação das partículas

8.5.3.1.   Cálculo das emissões mássicas

Nos termos do ponto 8.3, a massa de partículas (g/ensaio) deve ser calculada após a correcção da flutuabilidade do filtro de recolha de amostras de partículas do seguinte modo:

Formula (63)

em que:

| m
  p | é a massa das partículas recolhidas durante o ciclo, em mg; |
| --- | --- |
| m
  sep | é a massa dos gases de escape diluídos que passam através dos filtros de recolha de partículas, em kg; |
| m
  ed | é a massa dos gases de escape diluídos durante o ciclo, em kg; |

m
  p

é a massa das partículas recolhidas durante o ciclo, em mg;

m
  sep

é a massa dos gases de escape diluídos que passam através dos filtros de recolha de partículas, em kg;

m
  ed

é a massa dos gases de escape diluídos durante o ciclo, em kg;

com

Formula (64)

em que:

| m
  set | é a massa dos gases de escape duplamente diluídos através do filtro de partículas, em kg; |
| --- | --- |
| m
  ssd | é a massa do diluente secundário, em kg. |

m
  set

é a massa dos gases de escape duplamente diluídos através do filtro de partículas, em kg;

m
  ssd

é a massa do diluente secundário, em kg.

Se o nível de fundo das partículas do diluente for determinado de acordo com o ponto 7.5.6, a massa de partículas pode ser corrigida quanto às condições de fundo. Neste caso, deve calcular-se a massa de partículas (g/ensaio) do seguinte modo:

Formula (65)

em que:

| m
  sep | é a massa dos gases de escape diluídos que passam através dos filtros de recolha de partículas, em kg; |
| --- | --- |
| m
  ed | é a massa dos gases de escape diluídos durante o ciclo, em kg; |
| m
  sd | é a massa do diluente recolhido pelo amostrador de partículas de fundo, em kg; |
| m
  b | é a massa das partículas de fundo recolhidas do diluente, em mg; |
| D | é o factor de diluição, determinado de acordo com o ponto 8.5.2.3.2. |

m
  sep

é a massa dos gases de escape diluídos que passam através dos filtros de recolha de partículas, em kg;

m
  ed

é a massa dos gases de escape diluídos durante o ciclo, em kg;

m
  sd

é a massa do diluente recolhido pelo amostrador de partículas de fundo, em kg;

m
  b

é a massa das partículas de fundo recolhidas do diluente, em mg;

D

é o factor de diluição, determinado de acordo com o ponto 8.5.2.3.2.

8.6.   Cálculos gerais

8.6.1.   Correcção da deriva

No que diz respeito à verificação da deriva visada no ponto 7.8.4, o valor da concentração corrigida deve ser calculado do seguinte modo:

Formula (66)

em que:

| c
  ref,z | é a concentração de referência do gás de colocação no zero (geralmente zero), em ppm; |
| --- | --- |
| c
  ref,s | é a concentração de referência do gás de calibração, em ppm; |
| c
  pre,z | é a concentração do gás de colocação no zero medida pelo analisador antes do ensaio, em ppm; |
| c
  pre,s | é a concentração do gás de calibração medida pelo analisador antes do ensaio, em ppm; |
| c
  post,z | é a concentração do gás de colocação no zero medida pelo analisador após o ensaio, em ppm; |
| c
  post,s | é a concentração do gás de calibração medida pelo analisador após o ensaio, em ppm; |
| cgas | é a concentração do gás da amostra, em ppm. |

c
  ref,z

é a concentração de referência do gás de colocação no zero (geralmente zero), em ppm;

c
  ref,s

é a concentração de referência do gás de calibração, em ppm;

c
  pre,z

é a concentração do gás de colocação no zero medida pelo analisador antes do ensaio, em ppm;

c
  pre,s

é a concentração do gás de calibração medida pelo analisador antes do ensaio, em ppm;

c
  post,z

é a concentração do gás de colocação no zero medida pelo analisador após o ensaio, em ppm;

c
  post,s

é a concentração do gás de calibração medida pelo analisador após o ensaio, em ppm;

cgas

é a concentração do gás da amostra, em ppm.

Devem ser calculadas duas séries de resultados de medições de emissões específicas para cada componente, em conformidade com o ponto 8.6.3, depois da aplicação de quaisquer outras correcções. Deve calcular-se uma série, utilizando concentrações não corrigidas, e a outra série, utilizando as concentrações corrigidas dos efeitos da deriva de acordo com a equação 66.

Em função do sistema de medição e do método de cálculo utilizados, os resultados das emissões não corrigidas são calculados com as equações 36, 37, 56, 57 ou 62, respectivamente. Para o cálculo das emissões corrigidas, c
  gas, nas equações 36, 37, 56, 57 ou 62, respectivamente, deve ser substituído por c
  cor da equação 66. Se os valores da concentração instantânea c
  gas,i forem utilizados na equação respectiva, o valor corrigido deve também ser aplicado como valor instantâneo, c
  cor,i. Na equação 57, a correcção deve ser aplicada tanto à concentração medida como à concentração de fundo.

A comparação deve fazer-se como percentagem dos resultados não corrigidos. A diferença entre os valores das emissões específicas não corrigidas e corrigidas não deve exceder ± 4 % dos valores das emissões específicas não corrigidas ou ± 4 % do valor-limite respectivo, conforme a que for maior. Se a deriva for superior a 4 %, o ensaio deve ser anulado.

Se for aplicada a correcção da deriva, apenas os resultados das emissão corrigidas dos efeitos da deriva devem ser utilizados no relatório das medições das emissões.

8.6.2.   Cálculo de NMHC e CH4

O cálculo de NMHC e CH4 depende do método de calibração utilizado. O analisador FID para a medição sem NMC (circuito inferior do apêndice 3, figura 11), deve ser calibrado com propano. Para a calibração do analisador FID em série com o NMC (circuito superior do apêndice 3, figura 11), são permitidos os seguintes métodos:

| a) | gás de calibração – propano; o propano contorna o NMC; |
| --- | --- |

a)

gás de calibração – propano; o propano contorna o NMC;

| b) | gás de calibração – metano; o metano passa através do NMC. |
| --- | --- |

b)

gás de calibração – metano; o metano passa através do NMC.

As concentrações de NMHC e CH4 para a alínea a) devem ser calculadas do seguinte modo:

Formula (67)

Formula (68)

As concentrações de NMHC e CH4 para a alínea b) devem ser calculadas do seguinte modo:

Formula (67a)

Formula (68a)

em que:

| c
  HC(w/NMC) | é a concentração de HC com a amostra de gás a passar através do NMC, em ppm; |
| --- | --- |
| c
  HC(w/oNMC) | é a concentração de HC com a amostra de gás a contornar o NMC, em ppm; |
| r
  h | é o factor de resposta ao metano determinado nos termos do ponto 9.3.7.2; |
| E
  M | é a eficiência do metano determinada nos termos do ponto 9.3.8.1; |
| E
  E | é a eficiência do etano determinada nos termos do ponto 9.3.8.2. |

c
  HC(w/NMC)

é a concentração de HC com a amostra de gás a passar através do NMC, em ppm;

c
  HC(w/oNMC)

é a concentração de HC com a amostra de gás a contornar o NMC, em ppm;

r
  h

é o factor de resposta ao metano determinado nos termos do ponto 9.3.7.2;

E
  M

é a eficiência do metano determinada nos termos do ponto 9.3.8.1;

E
  E

é a eficiência do etano determinada nos termos do ponto 9.3.8.2.

Se r
  h < 1,05, pode ser omitido nas equações 67, 67a e 68a.

8.6.3.   Cálculo das emissões específicas

As emissões específicas e
  gas ou e
  PM (g/kWh) devem ser calculadas para cada um dos componentes como segue, em função do tipo de ciclo de ensaio.

Para o WHSC, o WHTC a quente ou o WHTC a frio, deve aplicar-se a equação seguinte:

Formula (69)

em que:

| m | é a emissão mássica do componente, em g/ensaio; |
| --- | --- |
| W
  act | é o trabalho efectuado no ciclo real conforme determinado no ponto 7.8.6, em kWh. |

m

é a emissão mássica do componente, em g/ensaio;

W
  act

é o trabalho efectuado no ciclo real conforme determinado no ponto 7.8.6, em kWh.

No caso do WHTC, o resultado final do ensaio deve ser uma média ponderada do ensaio com arranque a frio e do ensaio com arranque a quente, de acordo com a equação seguinte:

Formula (70)

em que:

| m
  cold | é a emissão mássica do componente no ensaio com arranque a frio, em g/ensaio; |
| --- | --- |
| m
  hot | é a emissão mássica do componente no ensaio com arranque a quente, em g/ensaio; |
| W
  act,cold | é o trabalho efectuado no ciclo real no ensaio com arranque a frio, em kWh; |
| W
  act,hot | é o trabalho efectuado no ciclo real no ensaio com arranque a quente, em kWh. |

m
  cold

é a emissão mássica do componente no ensaio com arranque a frio, em g/ensaio;

m
  hot

é a emissão mássica do componente no ensaio com arranque a quente, em g/ensaio;

W
  act,cold

é o trabalho efectuado no ciclo real no ensaio com arranque a frio, em kWh;

W
  act,hot

é o trabalho efectuado no ciclo real no ensaio com arranque a quente, em kWh.

Caso se aplique a regeneração periódica em conformidade com o ponto 6.6.2, os factores de correcção da regeneração k
  r,u ou k
  r,d devem ser, respectivamente, multiplicados pelo resultado ou acrescentados ao resultado e no que se refere às emissões específicas, como determinado nas equações 69 e 70.

9.   ESPECIFICAÇÃO DO EQUIPAMENTO E SUA VERIFICAÇÃO

O presente anexo não contém informações pormenorizadas relativas ao caudal, à pressão, nem aos sistemas ou aos aparelhos de medição da temperatura. Em vez disso, o ponto 9.2 limita-se a referir os requisitos de linearidade dos aparelhos ou sistemas necessários para realizar um ensaio das emissões.

9.1.   Especificação do dinamómetro

Deve utilizar-se um dinamómetro para motores com características adequadas para realizar o ciclo de ensaio adequado descrito nos pontos 7.2.1 e 7.2.2.

A instrumentação para a medição do binário e da velocidade deve permitir a medição da potência no veio que seja suficientemente exacta para respeitar os critérios de validação do ciclo. Podem ser necessários cálculos adicionais. A exactidão do equipamento de medição deve ser de modo a não exceder os requisitos de linearidade indicados no ponto 9.2, quadro 7.

9.2.   Requisitos de linearidade

A calibração de todos os instrumentos e sistemas de medição deve ser conforme às normas nacionais (internacionais). Os instrumentos e sistemas de medição devem obedecer aos requisitos de linearidade indicados no quadro 7. No que respeita aos analisadores de gás, a verificação da linearidade nos termos do ponto 9.2.1 deve ser feita, pelo menos, de três em três meses, ou sempre que haja uma reparação ou mudança do sistema que possa influenciar a calibração. Para os outros instrumentos e sistemas, a verificação da linearidade deve ser feita segundo os requisitos dos procedimentos de auditoria interna, pelo fabricante dos instrumentos ou em conformidade com os requisitos da norma ISO 9000.

Quadro 7

Requisitos de linearidade dos instrumentos e sistemas de medição

| Sistema de medição | | Declive
  a1 | Erro-padrão
  SEE | Coeficiente de determinação
  r2 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Velocidade do motor | ≤ 0,05 % max | 0,98 – 1,02 | ≤ 2 % max | ≥ 0,990 |
| Binário do motor | ≤ 1 % max | 0,98 – 1,02 | ≤ 2 % max | ≥ 0,990 |
| Caudal do combustível | ≤ 1 % max | 0,98 – 1,02 | ≤ 2 % max | ≥ 0,990 |
| Caudal de ar | ≤ 1 % max | 0,98 – 1,02 | ≤ 2 % max | ≥ 0,990 |
| Caudal dos gases de escape | ≤ 1 % max | 0,98 – 1,02 | ≤ 2 % max | ≥ 0,990 |
| Caudal do diluente | ≤ 1 % max | 0,98 – 1,02 | ≤ 2 % max | ≥ 0,990 |
| Caudal dos gases de escape diluídos | ≤ 1 % max | 0,98 – 1,02 | ≤ 2 % max | ≥ 0,990 |
| Caudal da amostra | ≤ 1 % max | 0,98 – 1,02 | ≤ 2 % max | ≥ 0,990 |
| Analisadores de gás | ≤ 0,5 % max | 0,99 – 1,01 | ≤ 1 % max | ≥ 0,998 |
| Misturadores-doseadores de gases | ≤ 0,5 % max | 0,98 – 1,02 | ≤ 2 % max | ≥ 0,990 |
| Temperaturas | ≤ 1 % max | 0,99 – 1,01 | ≤ 1 % max | ≥ 0,998 |
| Pressões | ≤ 1 % max | 0,99 – 1,01 | ≤ 1 % max | ≥ 0,998 |
| Balança de pesagem das partículas | ≤ 1 % max | 0,99 – 1,01 | ≤ 1 % max | ≥ 0,998 |

Sistema de medição

Formula

Declive

a1

Erro-padrão

SEE

Coeficiente de determinação

r2

Velocidade do motor

≤ 0,05 % max

0,98 – 1,02

≤ 2 % max

≥ 0,990

Binário do motor

≤ 1 % max

0,98 – 1,02

≤ 2 % max

≥ 0,990

Caudal do combustível

≤ 1 % max

0,98 – 1,02

≤ 2 % max

≥ 0,990

Caudal de ar

≤ 1 % max

0,98 – 1,02

≤ 2 % max

≥ 0,990

Caudal dos gases de escape

≤ 1 % max

0,98 – 1,02

≤ 2 % max

≥ 0,990

Caudal do diluente

≤ 1 % max

0,98 – 1,02

≤ 2 % max

≥ 0,990

Caudal dos gases de escape diluídos

≤ 1 % max

0,98 – 1,02

≤ 2 % max

≥ 0,990

Caudal da amostra

≤ 1 % max

0,98 – 1,02

≤ 2 % max

≥ 0,990

Analisadores de gás

≤ 0,5 % max

0,99 – 1,01

≤ 1 % max

≥ 0,998

Misturadores-doseadores de gases

≤ 0,5 % max

0,98 – 1,02

≤ 2 % max

≥ 0,990

Temperaturas

≤ 1 % max

0,99 – 1,01

≤ 1 % max

≥ 0,998

Pressões

≤ 1 % max

0,99 – 1,01

≤ 1 % max

≥ 0,998

Balança de pesagem das partículas

≤ 1 % max

0,99 – 1,01

≤ 1 % max

≥ 0,998

9.2.1.   Verificação da linearidade

9.2.1.1.   Introdução

Deve proceder-se a uma verificação de linearidade para cada sistema de medição enunciado no quadro 7. Devem ser introduzidos no sistema de medição pelo menos 10 valores de referência, ou conforme especificado de outro modo, sendo os valores medidos comparados aos valores de referência por regressão linear dos mínimos quadrados, em conformidade com a equação 11. Os limites máximos indicados no quadro 6 referem-se aos valores máximos esperados durante o ensaio.

9.2.1.2.   Prescrições gerais

Os sistemas de medição devem ser aquecidos de acordo com as recomendações do fabricante dos instrumentos. Os sistemas de medição devem ser utilizados aos valores de temperatura, pressão e caudal especificados para cada um deles.

9.2.1.3.   Procedimento

A verificação da linearidade deve ser feita para cada gama normalmente utilizada, em conformidade com a sequência seguinte:

| a) | O instrumento é posto em zero mediante a introdução de um sinal de zero. No caso dos analisadores de gás, introduz-se ar sintético purificado (ou azoto) directamente na entrada do analisador; |
| --- | --- |

a)

O instrumento é posto em zero mediante a introdução de um sinal de zero. No caso dos analisadores de gás, introduz-se ar sintético purificado (ou azoto) directamente na entrada do analisador;

| b) | Calibra-se o instrumento mediante a introdução de um sinal de calibração adequado. Para os analisadores de gás, deve ser introduzido um gás de calibração apropriado directamente na entrada do analisador; |
| --- | --- |

b)

Calibra-se o instrumento mediante a introdução de um sinal de calibração adequado. Para os analisadores de gás, deve ser introduzido um gás de calibração apropriado directamente na entrada do analisador;

| c) | Repete-se o procedimento de colocação no zero enunciado na alínea a); |
| --- | --- |

c)

Repete-se o procedimento de colocação no zero enunciado na alínea a);

| d) | A verificação é efectuada mediante a introdução de, pelo menos, 10 valores de referência (incluindo o zero), situados na gama que vai do zero aos valores mais elevados esperados no ensaio das emissões. No caso dos analisadores de gás, aplicam-se concentrações de gases conhecidas, nos termos do ponto 9.3.3.2, directamente na entrada do analisador; |
| --- | --- |

d)

A verificação é efectuada mediante a introdução de, pelo menos, 10 valores de referência (incluindo o zero), situados na gama que vai do zero aos valores mais elevados esperados no ensaio das emissões. No caso dos analisadores de gás, aplicam-se concentrações de gases conhecidas, nos termos do ponto 9.3.3.2, directamente na entrada do analisador;

| e) | Os valores de referência são medidos e os valores medidos são registados durante 30 s, sendo a frequência de registo de, pelo menos, 1 Hz; |
| --- | --- |

e)

Os valores de referência são medidos e os valores medidos são registados durante 30 s, sendo a frequência de registo de, pelo menos, 1 Hz;

| f) | Os valores médios aritméticos durante o período de 30 s são utilizados para calcular os parâmetros de regressão linear dos mínimos quadrados, conforme a equação 11 no ponto 7.8.7; |
| --- | --- |

f)

Os valores médios aritméticos durante o período de 30 s são utilizados para calcular os parâmetros de regressão linear dos mínimos quadrados, conforme a equação 11 no ponto 7.8.7;

| g) | Os parâmetros de regressão linear devem cumprir os requisitos do ponto 9.2, quadro 7; |
| --- | --- |

g)

Os parâmetros de regressão linear devem cumprir os requisitos do ponto 9.2, quadro 7;

| h) | Verifica-se novamente a colocação no zero, repetindo-se o procedimento de verificação, se necessário. |
| --- | --- |

h)

Verifica-se novamente a colocação no zero, repetindo-se o procedimento de verificação, se necessário.

9.3.   Medição de emissões gasosas e sistema de recolha de amostras

9.3.1.   Características dos analisadores

9.3.1.1.   Informações de carácter geral

Os analisadores devem ter uma gama de medição e um tempo de resposta adequados à exactidão necessária para medir as concentrações dos componentes dos gases de escape em condições transitórias e estacionárias.

A compatibilidade electromagnética (CEM) do equipamento deve ser tal que minimize erros adicionais.

9.3.1.2.   Exactidão

A exactidão, definida como o desvio entre a leitura do analisador e o valor de referência, não deve exceder ±2 % da leitura ou ±0,3 % da escala completa, consoante o que for maior.

9.3.1.3.   Precisão

A precisão, definida como 2,5 vezes o desvio-padrão de dez respostas repetitivas a um determinado gás de calibração, não deve ser superior a 1 % da concentração máxima para cada gama utilizada acima de 155 ppm (ou ppm C) ou 2 % de cada gama utilizada abaixo de 155 ppm (ou ppm C).

9.3.1.4.   Ruído

A resposta pico-a-pico do analisador a gases de colocação no zero e de calibração durante qualquer período de 10 segundos não deve exceder 2 % da escala completa em todas as gamas utilizadas.

9.3.1.5.   Deriva do zero

A deriva do zero deve ser especificada pelo fabricante do instrumento.

9.3.1.6.   Deriva de calibração

A deriva da resposta de calibração deve ser especificada pelo fabricante do instrumento.

9.3.1.7.   Tempo de subida

O tempo de subida do analisador instalado no sistema de medição não deve exceder 2,5 segundos.

9.3.1.8.   Secagem do gás

Os gases de escape podem ser medidos em base seca ou húmida. O dispositivo de secagem do gás, caso seja utilizado, deve ter um efeito mínimo na composição dos gases medidos. Os exsicantes químicos não constituem um método aceitável de remoção da água da amostra.

9.3.2.   Analisadores de gás

9.3.2.1.   Introdução

Os pontos 9.3.2.2 a 9.3.2.7 descrevem os princípios de medição a utilizar. O apêndice 3 contém uma descrição pormenorizada dos sistemas de medição. Os gases a medir devem ser analisados com os instrumentos a seguir indicados. Para os analisadores não lineares, é admitida a utilização de circuitos de linearização.

9.3.2.2.   Análise do monóxido de carbono (CO)

O analisador de monóxido de carbono deve ser de tipo de absorção de infravermelhos não dispersivo (NDIR).

9.3.2.3.   Análise do dióxido de carbono (CO2)

O analisador de dióxido de carbono deve ser de tipo de absorção de infravermelhos não dispersivo (NDIR).

9.3.2.4.   Análise dos hidrocarbonetos (HC)

O analisador de hidrocarbonetos deve ser do tipo aquecido por ionização de chama (HFID) com detector, válvulas, tubagens, etc., aquecido de modo a manter a temperatura do gás a 463 K ± 10 K (190 ± 10 °C). No que diz respeito aos motores a GN e de ignição comandada, o analisador de hidrocarbonetos pode ser do tipo não aquecido por ionização de chama (FID), dependendo do método utilizado (ver apêndice 3, ponto A.3.1.3).

9.3.2.5.   Análise do metano (CH4) e dos hidrocarbonetos não metânicos (NMHC)

A determinação da fracção de metano e de hidrocarbonetos não metânicos deve ser executada com um separador de hidrocarbonetos não-metânicos aquecido (NMC) e dois FID, em conformidade com o apêndice 3, ponto A.3.1.4 e ponto A.3.1.5. A concentração dos componentes deve determinar-se conforme descrito no ponto 8.6.2.

9.3.2.6.   Análise dos óxidos de azoto (NOx)

São especificados dois instrumentos de medição para a medição dos NOx, sendo possível utilizar qualquer um deles, desde que responda aos critérios especificados nos pontos 9.3.2.6.1 ou 9.3.2.6.2, respectivamente. Para a determinação da equivalência de sistemas de um procedimento de medição alternativo em conformidade com o ponto 5.1.1, apenas é permitido o detector CLD.

9.3.2.6.1.   Detector quimioluminescente (CLD)

O analisador de óxidos de azoto deve ser do tipo de quimioluminescência (CLD) ou do tipo de quimioluminescência aquecido (HCLD) com conversor NO2/NO, se a medição for feita em base seca. Se a medição for feita em base húmida, deve ser utilizado um analisador HCLD com conversor mantido acima de 328 K (55 °C), desde que a verificação do efeito de atenuação da água (ver ponto 9.3.9.2.2) tenha sido satisfatória. Tanto para o CLD como para o HCLD, o percurso de amostragem deve ser mantido a uma temperatura de parede de 328 K a 473 K (55 
  o
  C a 200 °C) até ao conversor, nas medições em base seca, e até ao analisador, nas medições em base húmida.

9.3.2.6.2.   Detector ultravioleta não dispersivo (NDUV)

Deve utilizar-se um analisador ultravioleta não dispersivo (NDUV) para medir a concentração de NOx. Se o analisador NDUV medir apenas o NO, deve colocar-se um conversor NO2/NO a montante do analisador NDUV. A temperatura do analisador NDUV deve ser mantida, de modo a impedir a condensação aquosa, a não ser que um secador de amostras esteja instalado a montante do conversor NO2/NO, se utilizado, ou a montante do analisador.

9.3.2.7.   Medição da relação ar/combustível

O equipamento de medição da relação ar/combustível utilizado para determinar o caudal dos gases de escape, conforme especificado no ponto 8.4.1.6, deve ser um sensor da relação ar/combustível de gama larga ou um sensor lambda do tipo zircónio. O sensor deve ser montado directamente no tubo de escape, num local em que a temperatura dos gases de escape seja suficientemente elevada para eliminar a condensação da água.

A exactidão do sensor com a parte electrónica incorporada deve ter as seguintes tolerâncias:

| ± 3 % da leitura | para | λ < 2; |
| --- | --- | --- |
| ± 5 % da leitura | para | 2 ≤ λ < 5; |
| ± 10 % da leitura | para | 5 ≤ λ. |

± 3 % da leitura

para

λ < 2;

± 5 % da leitura

para

2 ≤ λ < 5;

± 10 % da leitura

para

5 ≤ λ.

Para se obter a exactidão acima especificada, o sensor deve ser calibrado conforme as instruções do fabricante.

9.3.3.   Gases

O prazo de conservação de todos os gases deve ser respeitado.

9.3.3.1.   Gases puros

A pureza exigida para os gases é definida pelos limites de contaminação abaixo indicados. Deve dispor-se dos seguintes gases:

| a) | Para os gases de escape brutos
  Azoto purificado
  (Contaminação ≤ 1 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)
  Oxigénio purificado
  (Pureza > 99,5 % vol O2)
  Mistura hidrogénio-hélio (combustível do queimador do FID)
  (40 % ± 1 % de hidrogénio, restante: hélio);
  (Contaminação ≤ 1 ppm C1, ≤ 400 ppm CO2)
  Ar de síntese purificado
  (Contaminação ≤ 1 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)
  (Teor de oxigénio compreendido entre 18 e 21 % vol). |
| --- | --- |

a)

Para os gases de escape brutos

Azoto purificado

(Contaminação ≤ 1 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)

Oxigénio purificado

(Pureza > 99,5 % vol O2)

Mistura hidrogénio-hélio (combustível do queimador do FID)

(40 % ± 1 % de hidrogénio, restante: hélio);

(Contaminação ≤ 1 ppm C1, ≤ 400 ppm CO2)

Ar de síntese purificado

(Contaminação ≤ 1 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)

(Teor de oxigénio compreendido entre 18 e 21 % vol).

| b) | Para os gases de escape diluídos (facultativamente, para os gases de escape brutos)
  Azoto purificado
  (Contaminação ≤ 0,05 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 10 ppm CO2, ≤ 0,02 ppm NO)
  Oxigénio purificado
  (Pureza > 99,5 % vol O2)
  Mistura hidrogénio-hélio (combustível do queimador do FID)
  (40 % ± 1 % de hidrogénio, restante: hélio)
  (Contaminação ≤ 0,05 ppm C1, ≤ 10 ppm CO2)
  Ar de síntese purificado
  (Contaminação ≤ 0,05 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 10 ppm CO2, ≤ 0,02 ppm NO)
  (Teor de oxigénio compreendido entre 20,5 e 21,5 % vol).
  Se não estiverem disponíveis botijas de gás, pode ser utilizado um purificador de gás, desde que possam demonstrar-se os níveis de contaminação. |
| --- | --- |

b)

Para os gases de escape diluídos (facultativamente, para os gases de escape brutos)

Azoto purificado

(Contaminação ≤ 0,05 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 10 ppm CO2, ≤ 0,02 ppm NO)

Oxigénio purificado

(Pureza > 99,5 % vol O2)

Mistura hidrogénio-hélio (combustível do queimador do FID)

(40 % ± 1 % de hidrogénio, restante: hélio)

(Contaminação ≤ 0,05 ppm C1, ≤ 10 ppm CO2)

Ar de síntese purificado

(Contaminação ≤ 0,05 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 10 ppm CO2, ≤ 0,02 ppm NO)

(Teor de oxigénio compreendido entre 20,5 e 21,5 % vol).

Se não estiverem disponíveis botijas de gás, pode ser utilizado um purificador de gás, desde que possam demonstrar-se os níveis de contaminação.

9.3.3.2.   Gases de calibração

Devem estar disponíveis misturas de gases com a composição química abaixo indicada, se aplicável. São admitidas outras combinações de gases, desde que estes não reajam entre si. A data de expiração dos gases de calibração, indicada pelo fabricante, deve ser registada.

C3H8 e ar de síntese purificado (ver ponto 9.3.3.1);

CO e azoto purificado;

NO e azoto purificado;

NO2 e ar de síntese purificado;

CO2 e azoto purificado;

CH4 e ar de síntese purificado;

C2H6 e ar de síntese purificado.

A concentração real de um gás de calibração deve ser o valor nominal com uma tolerância de ± 1 %, devendo ser conforme às normas nacionais e internacionais. Todas as concentrações dos gases de calibração devem ser indicadas em volume (% vol ou ppm vol).

9.3.3.3.   Misturadores-doseadores de gases

Os gases utilizados para a calibração podem também ser obtidos através de misturadores-doseadores de gases (dispositivos de mistura de gases de grande precisão), por diluição de N2 purificado ou de ar de síntese purificado. A exactidão do misturador-doseador deve ser tal que a concentração dos gases de calibração possa ser determinada com uma exactidão de ± 2 %. Esta exactidão implica que os gases primários utilizados para a mistura sejam conhecidos com uma exactidão mínima de ± 1 %, com base em normas nacionais ou internacionais sobre gases. A verificação deve ser efectuada a uma percentagem compreendida entre 15 % e 50 % da escala completa relativamente a cada calibração que inclua um misturador-doseador. Pode efectuar-se uma verificação adicional utilizando outro gás de calibração, se a primeira verificação tiver falhado.

Em alternativa, o dispositivo de mistura pode ser verificado com um instrumento que, por natureza, seja linear, utilizando gás NO com um CLD. O valor de calibração do instrumento deve ser ajustado com o gás de calibração directamente ligado ao instrumento. Deve verificar-se o misturador-doseador com as regulações utilizadas e compara-se o valor nominal com a concentração medida pelo instrumento. Esta diferença deve, em cada ponto, situar-se a ± 1 % do valor nominal.

Para se proceder à verificação da linearidade conforme o ponto 9.2.1, o misturador-doseador deve ter uma exactidão de ± 1 %.

9.3.3.4.   Gases de verificação da interferência do oxigénio

Os gases de verificação da interferência do oxigénio são uma mistura de propano, oxigénio e azoto. Devem conter propano com 350 ppm C ± 75 ppm C de hidrocarbonetos. O valor da concentração deve ser determinado com as tolerâncias para os gases de calibração através de análise cromatográfica dos hidrocarbonetos totais acrescidos de impurezas ou através de mistura dinâmica. As concentrações de oxigénio exigidas para o ensaio de motores de ignição comandada e de ignição por compressão são indicadas no quadro 8, sendo a fracção restante constituída por azoto purificado.

Quadro 8

Gases de verificação da interferência do oxigénio

| Tipo de motor | Concentração de O2 (%) |
| --- | --- |
| Ignição por compressão | 21 (20 a 22) |
| Ignição por compressão e ignição comandada | 10 (9 a 11) |
| Ignição por compressão e ignição comandada | 5 (4 a 6) |
| Ignição comandada | 0 (0 a 1) |

Tipo de motor

Concentração de O2 (%)

Ignição por compressão

21 (20 a 22)

Ignição por compressão e ignição comandada

10 (9 a 11)

Ignição por compressão e ignição comandada

5 (4 a 6)

Ignição comandada

0 (0 a 1)

9.3.4.   Verificação da estanquicidade

Deve ser efectuada uma verificação da estanquicidade do sistema. Para tal, deve desligar-se a sonda do sistema de escape e obturar-se a sua extremidade. Deve ligar-se a bomba do analisador. Após um período de estabilização inicial, todos os medidores de caudais devem indicar aproximadamente zero, caso não haja fugas. Se tal não acontecer, as condutas de recolha de amostras devem ser verificadas e a anomalia corrigida.

A taxa de fugas máxima admissível no lado do vácuo é de 0,5 % do caudal durante a utilização para a parte do sistema que está a ser verificada. Os caudais do analisador e do sistema de derivação podem ser utilizados para estimar os caudais durante a utilização.

Em alternativa, o sistema pode ser evacuado até uma pressão mínima de 20 kPa de vácuo (80 kPa absolutos). Após um período de estabilização inicial, o aumento de pressão Δp (kPa/min) no sistema não deve exceder:

Formula (71)

em que:

| V
  s | é o volume do sistema, em l; |
| --- | --- |
| qvs | é o caudal do sistema, em l/min. |

V
  s

é o volume do sistema, em l;

qvs

é o caudal do sistema, em l/min.

Outro método consiste na introdução de uma modificação do patamar de concentração no início da conduta de recolha de amostras, passando do gás de colocação no zero para o gás de calibração. No caso de um analisador calibrado correctamente, se, após um lapso de tempo adequado, a leitura for ≤ 99 % da concentração aplicada, isto indica um problema de estanquicidade que deve ser corrigido.

9.3.5.   Verificação do tempo de resposta do sistema de análise

As regulações do sistema para a avaliação do tempo de resposta devem ser exactamente as mesmas que para a medição durante o ensaio (isto é, pressão, caudais, regulações dos filtros nos analisadores e todas as outras influências sobre o tempo de resposta). A determinação do tempo de resposta deve ser feita com a mudança do gás directamente à entrada da sonda de recolha de amostras. A mudança do gás deve ser feita em menos de 0,1 segundos. Os gases utilizados para o ensaio devem causar uma alteração da concentração de, pelo menos, 60 % da escala completa (FS).

Deve registar-se o desvio da concentração de cada componente do gás. O tempo de resposta é definido como a diferença de tempo entre a mudança do gás e a alteração adequada da concentração registada. O tempo de resposta do sistema (t
  90) consiste no tempo de reacção do detector de medição e no tempo de subida do detector. O tempo de reacção é definido como o tempo que decorre entre a alteração (t
  0) e a obtenção de uma resposta de 10 % da leitura final (t
  10). O tempo de subida é definido como o tempo que decorre entre uma resposta de 10 % e de 90 % da leitura final (t
  90 – t
  10).

Para o alinhamento temporal do analisador e dos sinais do caudal dos gases de escape, o tempo de transformação é definido como o tempo que decorre entre a alteração (t
  0) e a obtenção da resposta correspondente a 50 % da leitura final (t
  50).

O tempo de resposta do sistema deve ser ≤ 10 segundos, com um tempo de subida ≤ 2,5 segundos, conforme o ponto 9.3.1.7, para todos os componentes limitados (CO, NOx, HC ou NMHC) e todas as gamas utilizadas. Ao utilizar um NMC para a medição dos NMHC, o tempo de resposta do sistema pode exceder 10 s.

9.3.6.   Ensaio de eficiência do conversor de NOx

A eficiência do conversor utilizado para a conversão de NO2 em NO é ensaiada conforme indicado nos pontos 9.3.6.1 a 9.3.6.8 (figura 8).

Image

9.3.6.1.   Dispositivo do ensaio

A eficiência do conversor é ensaiada por meio de um ozonizador, utilizando-se o dispositivo esquematizado na figura 8 e o procedimento seguinte.

9.3.6.2.   Calibração

Devem calibrar-se o CLD e o HCLD na gama de funcionamento mais comum, seguindo as especificações do fabricante e utilizando um gás de colocação no zero e um gás de calibração (cujo teor de NO deve ser igual a cerca de 80 % da gama de funcionamento; a concentração de NO2 da mistura de gases deve ser inferior a 5 % da concentração de NO). O analisador de NOx deve estar no modo NO, para que o gás de calibração não passe através do conversor. A concentração indicada tem que ser registada.

9.3.6.3.   Cálculo

A eficiência do conversor em % deve ser calculada do seguinte modo:

Formula (72)

em que:

| a | é a concentração de NOx de acordo com o ponto 9.3.6.6; |
| --- | --- |
| b | é a concentração de NOx de acordo com o ponto 9.3.6.7; |
| c | é a concentração de NO de acordo com o ponto 9.3.6.4; |
| d | é a concentração de NO de acordo com o ponto 9.3.6.5. |

a

é a concentração de NOx de acordo com o ponto 9.3.6.6;

b

é a concentração de NOx de acordo com o ponto 9.3.6.7;

c

é a concentração de NO de acordo com o ponto 9.3.6.4;

d

é a concentração de NO de acordo com o ponto 9.3.6.5.

9.3.6.4.   Adição de oxigénio

Através de um T, deve adicionar-se continuamente oxigénio ou ar de colocação no zero ao caudal de gás, até que a concentração indicada seja cerca de 20 % menor do que a concentração de calibração indicada no ponto 9.3.6.2. (o analisador está no modo NO).

Deve registar-se a concentração indicada na alínea c). O ozonizador mantém-se desactivado ao longo deste processo.

9.3.6.5.   Activação do ozonizador

Deve activar-se o ozonizador a fim de fornecer o ozono suficiente para fazer baixar a concentração de NO para cerca de 20 % (mínimo, 10 %) da concentração de calibração indicada no ponto 9.3.6.2. Deve registar-se a concentração d) indicada (o analisador está no modo NO).

9.3.6.6.   Modo NOx

Deve comutar-se o analisador do modo NO para o modo NOx, a fim de que a mistura de gases (constituída por NO, NO2, O2 e N2) passe através do conversor. Deve registar-se a concentração a) indicada (o analisador está no modo NOx).

9.3.6.7.   Desactivação do ozonizador

Deve desactivar-se o ozonizador. A mistura de gases descrita no ponto 9.3.6.6 deve passar através do conversor para o detector. Deve registar-se a concentração b) indicada (o analisador está no modo NOx).

9.3.6.8.   Modo NO

Comutado para o modo NO com o ozonizador desactivado, o caudal de oxigénio ou de ar de síntese deve ser desligado. A leitura de NOx do analisador não deve desviar-se mais de ± 5 % do valor medido de acordo com o ponto 9.3.6.2. (o analisador está no modo NO).

9.3.6.9.   Intervalo dos ensaios

O controlo da eficiência do conversor deve ser efectuado, pelo menos, uma vez por mês.

9.3.6.10.   Eficiência exigida

A eficiência do conversor E
  NOx não deve ser inferior a 95 %.

Se, estando o analisador na gama mais comum, o ozonizador não permitir obter uma redução de 80 % para 20 %, conforme o ponto 9.3.6.5, deve utilizar-se a gama mais alta que dê esta redução.

9.3.7.   Regulação do FID

9.3.7.1.   Optimização da resposta do detector

O detector FID deve ser regulado em conformidade com as instruções fornecidas pelo fabricante. Deve utilizar-se um gás de calibração constituído por propano / ar para optimizar a resposta na gama de funcionamento mais comum.

Com os caudais de combustível e de ar regulados de acordo com as recomendações do fabricante, deve introduzir-se no analisador um gás de calibração com uma concentração de 350 ppm ± 75 ppm C. Deve determinar-se a resposta a um dado caudal de combustível a partir da diferença entre a resposta com um gás de calibração e a resposta com um gás de colocação no zero. O caudal de combustível deve ser aumentado e reduzido progressivamente em relação à especificação do fabricante. Devem registar-se as respostas com o gás de calibração e com o gás de colocação no zero a esses caudais de combustível. Deve traçar-se a curva da diferença entre as duas respostas e ajustar-se o caudal de combustível em função da parte rica da curva. Esta é a regulação inicial do caudal, que poderá necessitar de uma maior optimização consoante os resultados dos factores de resposta aos hidrocarbonetos e da verificação da interferência do oxigénio, de acordo com os pontos 9.3.7.2 e 9.3.7.3. Se os factores de interferência do oxigénio ou de resposta aos hidrocarbonetos não respeitarem as especificações a seguir indicadas, o caudal de ar deve ser progressivamente aumentado e reduzido relativamente às especificações do fabricante, e os pontos 9.3.7.2 e 9.3.7.3 devem ser repetidos para cada caudal.

A título facultativo, a optimização pode ser feita mediante os procedimentos esboçados no documento SAE n.o 770141.

9.3.7.2.   Factores de resposta aos hidrocarbonetos

Deve proceder-se à verificação da linearidade do analisador utilizando a mistura propano/ar e ar de síntese purificado, conforme o ponto 9.2.1.3.

Os factores de resposta devem ser determinados ao colocar um analisador em serviço e após longos intervalos de manutenção. O factor de resposta (r
  h) para uma dada espécie de hidrocarboneto é a relação entre a leitura C1 no FID e a concentração de gás no cilindro, expressa em ppm C1.

A concentração do gás de ensaio deve situar-se a um nível que dê uma resposta de cerca de 80 % da escala completa. A concentração deve ser conhecida com uma exactidão de ± 2 % em relação a um padrão gravimétrico expresso em volume. Além disso, o cilindro de gás deve ser pré-condicionado durante 24 horas à temperatura de 298 K ± 5 K (25 °C ± 5 °C).

Os gases de ensaio a utilizar e as gamas de factores de resposta correspondentes são os seguintes:

| a) | metano e ar de síntese purificado | 1,00 ≤ r
  h ≤ 1,15; |
| --- | --- | --- |
| b) | propileno e ar de síntese purificado | 0,90 ≤ r
  h ≤ 1,1; |
| c) | tolueno e ar de síntese purificado | 0,90 ≤ r
  h ≤ 1,1. |

a)

metano e ar de síntese purificado

1,00 ≤ r
  h ≤ 1,15;

b)

propileno e ar de síntese purificado

0,90 ≤ r
  h ≤ 1,1;

c)

tolueno e ar de síntese purificado

0,90 ≤ r
  h ≤ 1,1.

Estes valores referem-se ao factor r
  h de 1 para o propano e o ar de síntese purificado.

9.3.7.3.   Verificação da interferência do oxigénio

Exclusivamente no que se refere aos analisadores de gases de escape brutos, a verificação da interferência do oxigénio deve ser efectuada ao colocar o analisador em serviço e após longos períodos de utilização.

Deve ser escolhida uma gama de medição em que os gases de verificação da interferência do oxigénio se situam n.os 50 % superiores. Deve realizar-se o ensaio com a temperatura do forno regulada conforme exigido. As características do gás de verificação da interferência de oxigénio são enunciadas no ponto 9.3.3.4.

| a) | Coloca-se o analisador no zero. |
| --- | --- |

a)

Coloca-se o analisador no zero.

| b) | Calibra-se o analisador com a mistura de oxigénio a 0 % para motores de ignição comandada. Os instrumentos do motor de ignição por compressão são regulados com a mistura de oxigénio a 21 %. |
| --- | --- |

b)

Calibra-se o analisador com a mistura de oxigénio a 0 % para motores de ignição comandada. Os instrumentos do motor de ignição por compressão são regulados com a mistura de oxigénio a 21 %.

| c) | Verifica-se novamente a resposta no zero. Se se modificou em mais de 0,5 % da escala completa, repetem-se as etapas a) e b). |
| --- | --- |

c)

Verifica-se novamente a resposta no zero. Se se modificou em mais de 0,5 % da escala completa, repetem-se as etapas a) e b).

| d) | Aplicam-se os gases de verificação da interferência do oxigénio a 5 % e a 10 %. |
| --- | --- |

d)

Aplicam-se os gases de verificação da interferência do oxigénio a 5 % e a 10 %.

| e) | Verifica-se novamente a resposta no zero. Se tiver mudado mais de 1 % da escala completa, o ensaio deve ser repetido. |
| --- | --- |

e)

Verifica-se novamente a resposta no zero. Se tiver mudado mais de 1 % da escala completa, o ensaio deve ser repetido.

| f) | Calcula-se a interferência do oxigénio E
  O2 para cada mistura descrita na alínea d) conforme a seguir indicado:

   (73)
  Sendo a resposta do analisador

   (74)
  em que:







  c
  ref,b | é a concentração HC de referência no passo b), em ppm C; |
| --- | --- | --- |
| c
  ref,d | é a concentração HC de referência no passo d), em ppm C; |
| c
  FS,b | é a concentração HC à escala completa no passo b), em ppm C; |
| c
  FS,d | é a concentração HC à escala completa no passo d), em ppm C; |
| c
  m,b | é a concentração HC medida no passo b), em ppm C; |
| c
  m,d | é a concentração HC medida no passo d), em ppm C. |

f)

Calcula-se a interferência do oxigénio E
  O2 para cada mistura descrita na alínea d) conforme a seguir indicado:

Formula (73)

Sendo a resposta do analisador

Formula (74)

em que:

c
  ref,b

é a concentração HC de referência no passo b), em ppm C;

c
  ref,d

é a concentração HC de referência no passo d), em ppm C;

c
  FS,b

é a concentração HC à escala completa no passo b), em ppm C;

c
  FS,d

é a concentração HC à escala completa no passo d), em ppm C;

c
  m,b

é a concentração HC medida no passo b), em ppm C;

c
  m,d

é a concentração HC medida no passo d), em ppm C.

| g) | A interferência do oxigénio E
  O2 deve ser inferior a ±1,5 % relativamente a todos os gases de verificação da interferência do oxigénio necessários antes da realização do ensaio. |
| --- | --- |

g)

A interferência do oxigénio E
  O2 deve ser inferior a ±1,5 % relativamente a todos os gases de verificação da interferência do oxigénio necessários antes da realização do ensaio.

| h) | Se a interferência do oxigénio E
  O2 for maior que ±1,5 %, podem ser tomadas medidas correctivas regulando progressivamente o caudal do ar acima e abaixo das recomendações do fabricante, bem como o caudal do combustível e o caudal da amostra. |
| --- | --- |

h)

Se a interferência do oxigénio E
  O2 for maior que ±1,5 %, podem ser tomadas medidas correctivas regulando progressivamente o caudal do ar acima e abaixo das recomendações do fabricante, bem como o caudal do combustível e o caudal da amostra.

| i) | Repete-se a verificação da interferência do oxigénio a cada nova regulação. |
| --- | --- |

i)

Repete-se a verificação da interferência do oxigénio a cada nova regulação.

9.3.8.   Eficiência do separador de hidrocarbonetos não metânicos (NMC)

O NMC é utilizado para a remoção de hidrocarbonetos não metânicos da amostra do gás, através da oxidação de todos os hidrocarbonetos com excepção do metano. Em termos ideais, a conversão para o metano é de 0 %, e para os outros hidrocarbonetos, representados pelo etano, de 100 %. Para a medição exacta dos HC não-metânicos, determinam-se as duas eficiências e utilizam-se os valores obtidos para o cálculo do caudal mássico das emissões de NMHC (ver ponto 8.5.2).

9.3.8.1.   Eficiência do metano

Deve fazer-se passar um gás de calibração do metano através do FID, com ou sem passagem pelo NMC, sendo as duas concentrações registadas. Deve determinar-se a eficiência do seguinte modo:

Formula (75)

em que:

| c
  HC(w/NMC) | é a concentração de HC com o CH4 a passar através do NMC, em ppm C; |
| --- | --- |
| c
  HC(w/o NMC) | é a concentração de HC com o CH4 a contornar o NMC, em ppm C. |

c
  HC(w/NMC)

é a concentração de HC com o CH4 a passar através do NMC, em ppm C;

c
  HC(w/o NMC)

é a concentração de HC com o CH4 a contornar o NMC, em ppm C.

9.3.8.2.   Eficiência do etano

Deve fazer-se passar um gás de calibração do etano através do FID, com ou sem passagem pelo NMC, sendo as duas concentrações registadas. Deve determinar-se a eficiência do seguinte modo:

Formula (76)

em que:

| c
  HC(w/NMC) | é a concentração de HC com o C2H6 a passar através do NMC, em ppm C; |
| --- | --- |
| c
  HC(w/o NMC) | é a concentração de HC com o C2H6 a contornar o NMC, em ppm C. |

c
  HC(w/NMC)

é a concentração de HC com o C2H6 a passar através do NMC, em ppm C;

c
  HC(w/o NMC)

é a concentração de HC com o C2H6 a contornar o NMC, em ppm C.

9.3.9.   Efeitos de interferência

Os gases que não são o gás objecto de análise podem interferir na leitura de vários modos. Há interferência positiva nos instrumentos NDIR, quando o gás que interfere dá o mesmo efeito que o gás que está a ser medido, mas em menor grau. Verifica-se uma interferência negativa nos instrumentos NDIR, quando o gás que interfere alarga a banda de absorção do gás que está a ser medido, e nos instrumentos CLD quando o gás que interfere atenua a reacção. As verificações de interferência indicadas nos pontos 9.3.9.1 e 9.3.9.3 devem ser efectuadas antes da utilização inicial do analisador e após longos intervalos de manutenção.

9.3.9.1.   Verificação da interferência no analisador de CO

A água e o CO2 podem interferir com o rendimento do analisador de CO. Assim, borbulha-se em água à temperatura ambiente um gás de calibração que contenha CO2 com uma concentração de 80 % a 100 % da escala completa da gama de funcionamento máxima utilizada durante o ensaio, registando-se a resposta do analisador. A resposta do analisador não deve ser superior a 2 % da concentração média de CO prevista durante o ensaio.

Os procedimentos de verificação da interferência para CO2 e H2O também podem ser executados separadamente. Se os níveis de CO2 e H2O utilizados forem superiores aos níveis máximos previstos durante o ensaio, cada valor de interferência observado deve ser reduzido proporcionalmente, mediante a multiplicação da interferência observada pelo rácio do valor máximo de concentração prevista pelo valor real utilizado durante este procedimento. Podem ser executados procedimentos de interferência separados de concentrações de H2O que são inferiores aos níveis máximos previstos durante o ensaio, mas o valor da interferência com H2O observado deve ser corrigido em alta, mediante a multiplicação da interferência observada pelo rácio do valor de concentração de H2O máximo previsto pelo valor real utilizado durante este procedimento. A soma destes dois valores de interferência assim corrigidos deve respeitar os limites de tolerância especificados neste ponto.

9.3.9.2.   Verificações da atenuação do analisador de NOx para o analisador CLD

Os dois gases a considerar para os analisadores CLD (e HCLD) são o CO2 e o vapor de água. Os graus de atenuação desses gases são proporcionais às suas concentrações e exigem, portanto, técnicas de ensaio para determinar o efeito de atenuação às concentrações mais elevadas esperadas durante o ensaio. Se o analisador CLD usar algoritmos de compensação do efeito de atenuação que utilizam instrumentos de medição de H2O e/ou CO2, o efeito de atenuação deve ser avaliado com estes instrumentos em funcionamento e aplicando os algoritmos de compensação.

9.3.9.2.1.   Verificação do efeito de atenuação do CO2

Deve fazer-se passar através do analisador NDIR um gás de calibração do CO2 com uma concentração de 80 % a 100 % da escala completa da gama máxima de funcionamento, registando-se o valor de CO2 como A. A seguir, deve diluir-se cerca de 50 % com um gás de calibração do NO e deixar-se passar através do NDIR e do CLD, registando-se os valores de CO2 e NO como B e C, respectivamente. Deve fechar-se a entrada de CO2 e deixar-se passar apenas o gás de calibração do NO através do (H)CLD, registando-se o valor de NO como D.

O coeficiente de atenuação (em %) é calculado do seguinte modo:

Formula (77)

em que:

| A | é a concentração do CO2 não diluído, medida com o NDIR, em % |
| --- | --- |
| B | é a concentração do CO2 diluído, medida com o NDIR, em % |
| C | é a concentração do NO diluído, medida com o (H)CLD, em ppm |
| D | é a concentração do NO não diluído, medida com o (H)CLD, em ppm |

A

é a concentração do CO2 não diluído, medida com o NDIR, em %

B

é a concentração do CO2 diluído, medida com o NDIR, em %

C

é a concentração do NO diluído, medida com o (H)CLD, em ppm

D

é a concentração do NO não diluído, medida com o (H)CLD, em ppm

Podem utilizar-se métodos alternativos de diluição e de quantificação dos valores dos gases de calibração do CO2 e do NO, tais como a mistura, mediante autorização da entidade homologadora.

9.3.9.2.2.   Verificação do efeito de atenuação da água

Esta verificação aplica-se apenas às medições das concentrações de gases em base húmida. O cálculo do efeito de atenuação da água deve tomar em consideração a diluição do gás de calibração do NO com vapor de água e o estabelecimento de uma relação entre a concentração de vapor de água da mistura e a prevista durante o ensaio.

Deve fazer-se passar um gás de calibração do NO com uma concentração de 80 % a 100 % da escala completa da gama de funcionamento normal através do (H)CLD e registar-se o valor de NO como D. Deve deixar-se borbulhar o gás de calibração do NO através de água à temperatura ambiente, fazendo-se passar esse gás através do (H)CLD, e registar-se o valor de NO como C. Deve determinar-se a temperatura da água borbulhada e registar-se como valor F. Deve determinar-se a pressão do vapor de saturação da mistura que corresponde à temperatura da água (F), sendo o seu valor registado como G.

A concentração do vapor de água (em %) da mistura deve ser calculada do seguinte modo:

Formula (78)

e registada como H. A concentração prevista do gás de calibração do NO diluído (em vapor de água) deve ser calculada do seguinte modo:

Formula (79)

e registada como D
  e. Para os gases de escape dos motores diesel, deve estimar-se a concentração máxima de vapor de água nos gases de escape (em %) esperada durante o ensaio, na hipótese de uma relação H/C do combustível de 1,8/1, a partir da concentração máxima de CO2 nos gases de escape A do seguinte modo:

Formula (80)

e registada como H
  m.

O coeficiente de atenuação da água (em %) deve ser calculado do seguinte modo:

Formula (81)

em que:

| D
  e | é a concentração prevista do NO diluído, em ppm; |
| --- | --- |
| C | é a concentração medida do NO diluído, em ppm; |
| H
  m | é a concentração máxima do vapor de água, em %; |
| H | é a concentração real do vapor de água, em %. |

D
  e

é a concentração prevista do NO diluído, em ppm;

C

é a concentração medida do NO diluído, em ppm;

H
  m

é a concentração máxima do vapor de água, em %;

H

é a concentração real do vapor de água, em %.

9.3.9.2.3.   Coeficiente de atenuação máximo autorizado

O coeficiente combinado para o CO2 e a água não deve ser superior a 2 % da escala completa.

9.3.9.3.   Verificação da atenuação do analisador de NOx para o analisador NDUV

Os hidrocarbonetos e a H2O podem interferir positivamente com um analisador NDUV, ao causar uma resposta semelhante ao NOx. Se o analisador NDUV usar algoritmos de compensação que utilizem medições de outros gases para efectuar esta verificação de interferência, tais medições devem ser efectuadas simultaneamente para controlar os algoritmos durante a verificação de interferência do analisador.

9.3.9.3.1.   Procedimento

O analisador NDUV deve ser posto a funcionar, operado, colocado no zero e calibrado de acordo com as instruções do seu fabricante. Recomenda-se que se extraiam gases de escape do motor para efectuar esta verificação. Deve ser utilizado um CLD para quantificar os NOx nos gases de escape. A resposta do CLD deve ser utilizada como valor de referência. Os HC presentes nos gases de escape também devem ser medidos com um analisador FID. A resposta do FID deve ser utilizada como valor de referência para os hidrocarbonetos.

A montante do secador de amostras, caso seja utilizado durante o ensaio, os gases de escape do motor são introduzidos no analisador NDUV. Deve dar-se tempo para que a resposta do analisador se estabilize. O tempo de estabilização pode incluir o tempo para purgar a conduta de transferência e o tempo de resposta do analisador. Enquanto todos os analisadores medem a concentração da amostra, devem ser registados 30 segundos de dados recolhidos e ser calculadas as médias aritméticas relativas aos três analisadores.

O valor médio do CLD deve ser subtraído do valor médio do NDUV. Esta diferença deve ser multiplicada pelo quociente da concentração média de HC esperada pela concentração de HC medida durante a verificação, do seguinte modo:

Formula (82)

em que:

| c
  NOx,CLD | é a concentração de NOx medida pelo CLD, em ppm |
| --- | --- |
| c
  NOx,NDUV | é a concentração de NOx medida pelo NDUV, em ppm |
| c
  HC,e | é a concentração máxima prevista de HC, em ppm |
| c
  HC,m | é a concentração de HC medida, em ppm |

c
  NOx,CLD

é a concentração de NOx medida pelo CLD, em ppm

c
  NOx,NDUV

é a concentração de NOx medida pelo NDUV, em ppm

c
  HC,e

é a concentração máxima prevista de HC, em ppm

c
  HC,m

é a concentração de HC medida, em ppm

9.3.9.3.2.   Coeficiente de atenuação máximo autorizado

O coeficiente de atenuação combinado de HC e de água não deve exceder 2 % da concentração de NOx esperada durante o ensaio.

9.3.9.4.   Secador de amostras

Um secador de amostras deve remover a água, que, de outro modo, poderia interferir com a medição dos NOx.

9.3.9.4.1.   Eficiência do secador de amostras

No caso de analisadores CLD em base seca, deve demonstrar-se que, para a mais elevada concentração de vapor de água H
  m esperada (ver ponto 9.3.9.2.2), o secador de amostras mantém a humidade do CLD a ≤ 5 g de água/kg de ar seco (ou cerca de 0,008 % de H2O), o que corresponde a 100 % de humidade relativa a 3,9 °C e 101,3 kPa. Esta característica da humidade é igualmente equivalente a cerca de 25 % de humidade relativa a 25 °C e 101,3 kPa. Este controlo pode ser efectuado através da medição da temperatura à saída de um desumidificador térmico, ou mediante a medição da humidade imediatamente a montante do CLD. Pode medir-se a humidade à saída do CLD, desde que o único caudal a atravessar o CLD seja o do desumidificador.

9.3.9.4.2.   Penetração de NO2 no secador de amostras

A água que fica num secador de amostras mal concebido pode remover o NO2 da amostra. Se um secador de amostras for utilizado em combinação com um analisador NDUV sem um conversor NO2/NO a montante, poderia remover o NO2 da amostra antes da medição dos NOx.

O secador de amostras deve permitir a medição de, pelo menos, 95 % do NO2 total na concentração máxima esperada do NO2.

9.3.10.   Amostragem para emissões gasosas brutas, se aplicável

As sondas de recolha de amostras das emissões gasosas devem ser instaladas, pelo menos, 0,5 m ou 3 vezes o diâmetro do tubo de escape – conforme o valor mais elevado – a montante da saída do sistema de gases de escape, mas suficientemente próximo do motor, de modo a assegurar uma temperatura dos gases de escape de, no mínimo, 343 K (70 °C) na sonda.

No caso de um motor multicilindros com um colector de escape ramificado, a entrada da sonda deve estar localizada suficientemente longe, a jusante, para assegurar que a amostra é representativa das emissões médias de escape de todos os cilindros. Nos motores multicilindros com grupos distintos de colectores, por exemplo nos motores em “V”, é recomendável combinar os colectores a montante da sonda de recolha de amostras. Caso tal não seja prático, é admissível obter uma amostra do grupo com o nível de emissões CO2 mais elevado. Para o cálculo das emissões de escape, deve ser utilizado o caudal mássico total dos gases de escape.

Se o motor estiver equipado com um sistema de pós-tratamento de gases de escape, a amostra de gases de escape deve ser tomada a jusante desse sistema.

9.3.11.   Amostragem para emissões gasosas diluídas, se aplicável

O tubo de escape entre o motor e o sistema de diluição do caudal total deve cumprir o disposto no apêndice 3. Devem instalar-se a(s) sonda(s) de recolha de amostras das emissões gasosas no túnel de diluição, num ponto em que o diluente e os gases de escape estejam bem misturados, e próximo da sonda de recolha de partículas.

A recolha de amostras pode geralmente ser executada de duas formas:

| a) | as emissões são recolhidas num saco de recolha de amostras durante o ciclo e medidas após a finalização do ensaio; para os HC, o saco de recolha de amostras deve ser aquecido a 464 ± 11 K (191 ± 11 °C) e, para os NOx, a temperatura do saco deve ser superior à temperatura do ponto de orvalho; |
| --- | --- |

a)

as emissões são recolhidas num saco de recolha de amostras durante o ciclo e medidas após a finalização do ensaio; para os HC, o saco de recolha de amostras deve ser aquecido a 464 ± 11 K (191 ± 11 °C) e, para os NOx, a temperatura do saco deve ser superior à temperatura do ponto de orvalho;

| b) | as emissões são recolhidas em contínuo e integradas ao longo do ciclo. |
| --- | --- |

b)

as emissões são recolhidas em contínuo e integradas ao longo do ciclo.

As concentrações de fundo devem ser determinadas a montante do túnel de diluição, nos termos das alíneas a) ou b), e ser subtraídas da concentração das emissões, de acordo com o ponto 8.5.2.3.2.

9.4.   Sistemas de recolha de amostras e de medição de partículas

9.4.1.   Características gerais

Para determinar a massa das partículas, são necessários um sistema de recolha de amostras e de diluição de partículas, um filtro de recolha de amostras de partículas, uma balança capaz de pesar microgramas e uma câmara de pesagem controlada em termos de temperatura e de humidade. O sistema de amostragem de partículas deve ser concebido de forma a assegurar uma amostra representativa das partículas, proporcional ao caudal mássico dos gases de escape.

9.4.2.   Requisitos gerais do sistema de diluição

A determinação das partículas exige a diluição da amostra com ar ambiente filtrado, ar de síntese ou azoto (o diluente). O sistema de diluição deve ser instalado do seguinte modo:

| a) | eliminar completamente a condensação de água nos sistemas de diluição e de recolha de amostras; |
| --- | --- |

a)

eliminar completamente a condensação de água nos sistemas de diluição e de recolha de amostras;

| b) | manter a temperatura dos gases de escape diluídos entre 315 K (42 °C) e 325 K (52 °C) n.os 20 cm situados a montante ou a jusante do(s) suporte(s) de filtro(s); |
| --- | --- |

b)

manter a temperatura dos gases de escape diluídos entre 315 K (42 °C) e 325 K (52 °C) n.os 20 cm situados a montante ou a jusante do(s) suporte(s) de filtro(s);

| c) | a temperatura do diluente deve situar-se entre 293 K e 325 K (20 °C e 52 °C) na proximidade imediata da entrada do túnel de diluição; |
| --- | --- |

c)

a temperatura do diluente deve situar-se entre 293 K e 325 K (20 °C e 52 °C) na proximidade imediata da entrada do túnel de diluição;

| d) | a razão mínima de diluição deve situar-se entre 5:1 e 7:1 e, pelo menos, 2:1 para a fase de diluição primária baseada no caudal máximo dos gases de escape do motor; |
| --- | --- |

d)

a razão mínima de diluição deve situar-se entre 5:1 e 7:1 e, pelo menos, 2:1 para a fase de diluição primária baseada no caudal máximo dos gases de escape do motor;

| e) | para um sistema de diluição do caudal parcial, o tempo de permanência no sistema, desde o ponto de introdução do diluente até ao(s) suporte(s) de filtro(s), deve situar-se entre 0,5 e 5 segundos; |
| --- | --- |

e)

para um sistema de diluição do caudal parcial, o tempo de permanência no sistema, desde o ponto de introdução do diluente até ao(s) suporte(s) de filtro(s), deve situar-se entre 0,5 e 5 segundos;

| f) | para um sistema de diluição do caudal total, o tempo de permanência global no sistema, desde o ponto de introdução do diluente até ao(s) suporte(s) de filtro(s), deve situar-se entre 1 e 5 segundos, e o tempo de permanência no sistema de diluição secundária, se for utilizado, desde o ponto de introdução do diluente secundário até ao(s) suporte(s) de filtro(s), deve ser de, pelo menos, 0,5 segundos. |
| --- | --- |

f)

para um sistema de diluição do caudal total, o tempo de permanência global no sistema, desde o ponto de introdução do diluente até ao(s) suporte(s) de filtro(s), deve situar-se entre 1 e 5 segundos, e o tempo de permanência no sistema de diluição secundária, se for utilizado, desde o ponto de introdução do diluente secundário até ao(s) suporte(s) de filtro(s), deve ser de, pelo menos, 0,5 segundos.

É permitida a desumidificação do diluente antes de este entrar no sistema de diluição, o que é especialmente útil se a humidade do diluente for elevada.

9.4.3.   Recolha de amostras de partículas

9.4.3.1.   Sistema de diluição do caudal parcial

A sonda de recolha de amostras de partículas deve ser instalada muito perto da sonda de recolha de amostras de emissões gasosas, mas a uma distância suficiente para não causar interferências. Por conseguinte, as disposições relativas à instalação, constantes do ponto 9.3.10, são igualmente aplicáveis à recolha de amostras de partículas. A conduta de recolha de amostras deve ser conforme ao disposto no apêndice 3.

No caso de um motor multicilindros com um colector de escape ramificado, a entrada da sonda deve estar localizada suficientemente longe, a jusante, para assegurar que a amostra é representativa das emissões médias de escape de todos os cilindros. Nos motores multicilindros com grupos distintos de colectores, por exemplo nos motores em “V”, é recomendável combinar os colectores a montante da sonda de recolha de amostras. Caso tal não seja prático, é admissível obter uma amostra do grupo com o nível de emissões de partículas mais elevado. Para o cálculo das emissões de escape, deve ser utilizado o caudal mássico total dos gases de escape do colector.

9.4.3.2.   Sistema de diluição do caudal total

A sonda de recolha de amostras de partículas deve ser instalada muito perto da sonda de recolha de amostras de emissões gasosas, mas a uma distância suficiente para não causar interferências no túnel de diluição. Por conseguinte, as disposições relativas à instalação, constantes do ponto 9.3.11, são igualmente aplicáveis à recolha de amostras de partículas. A conduta de recolha de amostras deve ser conforme ao disposto no apêndice 3.

9.4.4.   Filtros de recolha de amostras de partículas

Durante a sequência de ensaio, os gases de escape diluídos devem ser amostrados por meio de um filtro que cumpra os requisitos previstos nos pontos 9.4.4.1 a 9.4.4.3.

9.4.4.1.   Características dos filtros

Independentemente do tipo de filtro, este deve possuir um coeficiente de retenção de partículas de DOP (ftalato de dioctilo) de 0,3 μm de, pelo menos, 99 %. O material filtrante deve ser:

| a) | fibra de vidro revestida de fluorocarbono (PTFE), ou |
| --- | --- |

a)

fibra de vidro revestida de fluorocarbono (PTFE), ou

| b) | membrana de fluorocarbono (PTFE). |
| --- | --- |

b)

membrana de fluorocarbono (PTFE).

9.4.4.2.   Dimensão dos filtros

O filtro deve ser circular, com um diâmetro nominal de 47 mm (tolerância de 46,50 ± 0,6 mm) e um diâmetro exposto (diâmetro de mancha do filtro) de, pelo menos, 38 mm.

9.4.4.3.   Velocidade nominal através do filtro

A velocidade nominal através do filtro deve situar-se entre 0,90 e 1,00 m/s, com menos de 5 % dos valores de caudal registados a exceder esta gama. Se a massa total de PM no filtro exceder 400 μg, a velocidade nominal através do filtro pode ser reduzida para 0,50 m/s. A velocidade nominal deve ser calculada, dividindo o caudal volumétrico da amostra à pressão a montante do filtro e à temperatura da superfície do filtro pela superfície exposta do filtro.

9.4.5.   Características da câmara de pesagem e da balança analítica

O ambiente da câmara (ou sala) deve estar isento de quaisquer contaminantes ambientes (tais como poeira, aerossol ou material semivolátil) que possam contaminar os filtros de partículas. A câmara de pesagem deve respeitar as características exigidas durante, pelo menos, 60 min. antes da pesagem dos filtros.

9.4.5.1.   Condições na câmara de pesagem

A temperatura da câmara (ou sala) em que os filtros de partículas são condicionados e pesados deve ser mantida a 295 K ±1 K (22 °C ± 1 °C) durante todo o período de condicionamento e pesagem dos filtros. A humidade deve ser mantida a um ponto de orvalho de 282,5 K ± 1 K (9,5 °C ± 1 °C).

Se os ambientes de estabilização e de pesagem forem separados, a temperatura do ambiente de estabilização deve ser mantida dentro do intervalo de tolerância de 295 K ± 3 K (22 °C ± 3 °C), mas o requisito relativo ao ponto de orvalho permanece em 282,5 K ± 1 K (9,5 °C ± 1 °C).

A humidade e a temperatura ambiente devem ser registadas.

9.4.5.2.   Pesagem dos filtros de referência

Devem ser pesados, pelo menos, dois filtros de referência não utilizados no prazo de 12 horas, mas, de preferência, em simultâneo com as pesagens do filtro de recolha de amostras. Esses filtros devem ser do mesmo material que os filtros de recolha de amostras. A correcção de flutuabilidade deve ser aplicada às pesagens.

Se o peso de algum filtro de referência variar entre pesagens dos filtros de recolha de amostras em mais de 10 μg, todos os filtros de recolha de amostras devem ser descartados, repetindo-se o ensaio de emissões.

Os filtros de referência devem ser substituídos periodicamente com base nas boas práticas de engenharia, pelo menos, uma vez por ano.

9.4.5.3.   Balança analítica

A balança analítica utilizada para determinar o peso dos filtros deve obedecer aos critérios de verificação da linearidade previstos no ponto 9.2, quadro 7. Isto implica uma precisão (desvio-padrão) de, pelo menos, 2 μg e uma resolução de, pelo menos, 1 μg (1 algarismo = 1 μg).

Para garantir a pesagem exacta dos filtros, recomenda-se que a balança seja:

| a) | instalada numa plataforma de isolamento do ruído e vibração externos, |
| --- | --- |

a)

instalada numa plataforma de isolamento do ruído e vibração externos,

| b) | protegida contra correntes de convecção por meio de um pára-vento antiestático que esteja electricamente ligado à terra. |
| --- | --- |

b)

protegida contra correntes de convecção por meio de um pára-vento antiestático que esteja electricamente ligado à terra.

9.4.5.4.   Eliminação dos efeitos da electricidade estática

O filtro deve ser neutralizado antes da pesagem, por exemplo, através de um neutralizador de polónio ou um dispositivo igualmente eficaz. Se for utilizado um filtro de membrana PTFE, deve ser medida a electricidade estática, recomendando-se que esta seja neutra a ±2,0 V.

A carga de electricidade estática deve ser reduzida ao mínimo junto da balança, designadamente através das seguintes medidas:

| a) | a balança deve estar electricamente ligada à terra; |
| --- | --- |

a)

a balança deve estar electricamente ligada à terra;

| b) | devem ser utilizadas pinças de aço inoxidável, se as amostras de partículas forem manipuladas manualmente; |
| --- | --- |

b)

devem ser utilizadas pinças de aço inoxidável, se as amostras de partículas forem manipuladas manualmente;

| c) | as pinças devem estar ligadas à terra por uma correia, ou o operador deve usar uma pulseira de ligação à terra de forma que a pulseira e a balança tenham a mesma ligação à terra. As pulseiras de ligação à terra devem estar munidas de uma resistência adequada para proteger os operadores contra choques eléctricos acidentais. |
| --- | --- |

c)

as pinças devem estar ligadas à terra por uma correia, ou o operador deve usar uma pulseira de ligação à terra de forma que a pulseira e a balança tenham a mesma ligação à terra. As pulseiras de ligação à terra devem estar munidas de uma resistência adequada para proteger os operadores contra choques eléctricos acidentais.

9.4.5.5.   Características adicionais

Todas as peças do sistema de diluição e do sistema de recolha de amostras, desde o tubo de escape até ao suporte dos filtros, que estejam em contacto com gases de escape brutos ou diluídos, devem ser concebidas para minimizar a deposição ou alteração das partículas. Todas as peças devem ser feitas de materiais condutores de electricidade que não reajam com componentes dos gases de escape e devem ser ligadas à terra para impedir efeitos electrostáticos.

9.4.5.6.   Calibração dos aparelhos de medição de caudais

Cada medidor de caudais utilizado num sistema de recolha de amostras de partículas e de diluição do caudal parcial do fluxo deve ser sujeito à verificação da linearidade, conforme o ponto 9.2.1, tantas vezes quantas as necessárias a fim de cumprir os requisitos de exactidão do presente gtr. No que se refere aos valores de referência do caudal, deve ser utilizado um medidor de caudais exacto, com base nas normas internacionais e/ou nacionais. Para a calibração da medição do caudal diferencial, ver o ponto 9.4.6.2.

9.4.6.   Disposições especiais para sistemas de diluição do caudal parcial

O sistema de diluição do caudal parcial tem de ser concebido para extrair uma amostra proporcional dos gases de escape brutos da corrente de gases de escape do motor, respondendo assim às variações no caudal da corrente dos gases de escape. Para o efeito, é essencial que a razão de diluição ou o quociente de amostragem r
  d ou r
  s sejam determinados, de modo a cumprir os requisitos de exactidão indicados no ponto 9.4.6.2.

9.4.6.1.   Tempo de resposta do sistema

Para a regulação de um sistema de diluição do caudal parcial. é necessária uma resposta rápida do sistema. O tempo de transformação para o sistema deve ser determinado segundo o procedimento descrito no ponto 9.4.6.6. Se o tempo de transformação combinado da medição do caudal de escape (ver ponto 8.3.1.2) e do sistema do caudal parcial for ≤ 0,3 s, deve aplicar-se a regulação em linha. Se o tempo de transformação exceder 0,3 s, deve aplicar-se a regulação antecipada, baseada num ensaio pré-registado. Neste caso, o tempo de subida combinado deve ser ≤ 1 s e o tempo de reacção combinado ≤ 10 s.

A resposta total do sistema deve ser concebida para assegurar uma amostra representativa das partículas, q

  mp,i, proporcional ao caudal mássico do escape. Para determinar a proporcionalidade, deve efectuar-se uma análise de regressão de q

  mp,i em relação a q

  mew,i a uma taxa de aquisição de dados mínima de 5 Hz, respeitando os seguintes critérios:

| a) | o coeficiente de determinação r
  2 da regressão linear entre q
  mp,i e q

  mew,i não deve ser inferior a 0,95; |
| --- | --- |

a)

o coeficiente de determinação r
  2 da regressão linear entre q
  mp,i e q

  mew,i não deve ser inferior a 0,95;

| b) | o erro-padrão da estimativa de q

  mp,i em q

  mew,i não deve exceder 5 % do máximo de q

  mp; |
| --- | --- |

b)

o erro-padrão da estimativa de q

  mp,i em q

  mew,i não deve exceder 5 % do máximo de q

  mp;

| c) | a ordenada na origem de q

  mp na recta de regressão não deve exceder ± 2 % do máximo de q

  mp. |
| --- | --- |

c)

a ordenada na origem de q

  mp na recta de regressão não deve exceder ± 2 % do máximo de q

  mp.

A regulação prévia é necessária se os tempos de transformação combinados do sistema de partículas t
  50,P, e do sinal do caudal mássico dos gases de escape, t
  50,F, forem > 0,3 s. Neste caso, deve efectuar-se um pré-ensaio e o sinal do caudal mássico dos gases de escape ser utilizado para regular o caudal da amostra admitida no sistema de partículas. Obtém-se uma regulação correcta do sistema de diluição parcial, se o traço do tempo de q

  mew,pre do pré-ensaio, que controla qmp, for desviado por um tempo de antecipação de t
  50,P + t
  50,F.

Para estabelecer a correlação entre q

  mp,i e q

  mew,i, utilizam-se os dados obtidos durante o ensaio real, com o q

  mew,i alinhado em função do tempo por t50,F relativo a q

  mp,i (não há contribuição de t
  50,P para o alinhamento temporal). Noutros termos, a deslocação temporal entre q

  mew e q

  mp é a diferença dos seus tempos de transformação, determinados no ponto 9.4.6.6.

9.4.6.2.   Características da medição do caudal diferencial

No que diz respeito aos sistemas de diluição do caudal parcial, a exactidão do caudal da amostra q

  mp é de especial importância, se não for medido directamente, mas determinado por medição diferencial do caudal:

Formula (83)

Neste caso, o erro máximo da diferença deve ser tal que a exactidão de q

  mp seja de ±5 % quando a razão de diluição for inferior a 15. O cálculo pode ser feito com base no valor médio quadrático dos erros de cada instrumento.

Podem ser obtidas exactidões aceitáveis para o q

  mp através de qualquer um dos seguintes métodos:

| a) | As exactidões absolutas de q

  mdew e q

  mdw são ±0,2 %, o que garante uma exactidão de q

  mp ≤ 5 % com uma razão de diluição de 15. Todavia, ocorrerão erros maiores com razões de diluição mais elevadas; |
| --- | --- |

a)

As exactidões absolutas de q

  mdew e q

  mdw são ±0,2 %, o que garante uma exactidão de q

  mp ≤ 5 % com uma razão de diluição de 15. Todavia, ocorrerão erros maiores com razões de diluição mais elevadas;

| b) | A calibração de q

  mdw relativamente a q

  mdew é efectuada de modo a obter as mesmas precisões para q

  mp que as obtidas na alínea a). Para mais informações ver ponto 9.4.6.2; |
| --- | --- |

b)

A calibração de q

  mdw relativamente a q

  mdew é efectuada de modo a obter as mesmas precisões para q

  mp que as obtidas na alínea a). Para mais informações ver ponto 9.4.6.2;

| c) | Determina-se indirectamente a exactidão de q

  mp a partir da exactidão da razão de diluição, conforme determinada por um gás marcador, por exemplo, o CO2. São necessárias exactidões para o q

  mp equivalentes às obtidas pelo método da alínea a); |
| --- | --- |

c)

Determina-se indirectamente a exactidão de q

  mp a partir da exactidão da razão de diluição, conforme determinada por um gás marcador, por exemplo, o CO2. São necessárias exactidões para o q

  mp equivalentes às obtidas pelo método da alínea a);

| d) | As exactidões absolutas de q

  mdew e q

  mdw situam-se a ± 2 % da escala completa, o erro máximo da diferença entre q

  mdew e q

  mdw situa-se em 0,2 %, e o erro de linearidade está a ±0,2 % do valor mais elevado de q

  mdew observado durante o ensaio. |
| --- | --- |

d)

As exactidões absolutas de q

  mdew e q

  mdw situam-se a ± 2 % da escala completa, o erro máximo da diferença entre q

  mdew e q

  mdw situa-se em 0,2 %, e o erro de linearidade está a ±0,2 % do valor mais elevado de q

  mdew observado durante o ensaio.

9.4.6.3.   Calibração da medição do caudal diferencial

O medidor de caudais ou os aparelhos de medição de caudais são calibrados de acordo com um dos seguintes procedimentos, de modo que o caudal da sonda qmp para o túnel obedeça aos requisitos de exactidão do ponto 9.4.6.2:

| a) | O medidor de caudais para o qmdw
  deve estar ligado em série ao medidor de caudais para o qmdew
  , sendo a diferença entre os dois medidores calibrada em, pelo menos, 5 pontos de regulação com valores de caudal igualmente espaçados entre o valor mais baixo de qmdw
  utilizado durante o ensaio e o valor de qmdew
  utilizado durante o ensaio. O túnel de diluição pode ser posto em derivação; |
| --- | --- |

a)

O medidor de caudais para o qmdw
  deve estar ligado em série ao medidor de caudais para o qmdew
  , sendo a diferença entre os dois medidores calibrada em, pelo menos, 5 pontos de regulação com valores de caudal igualmente espaçados entre o valor mais baixo de qmdw
  utilizado durante o ensaio e o valor de qmdew
  utilizado durante o ensaio. O túnel de diluição pode ser posto em derivação;

| b) | Deve ligar-se em série um medidor de caudais calibrado ao medidor de caudais para qmdew
  e verificar-se a exactidão em relação ao valor utilizado para o ensaio. Deve ligar-se em série o medidor de caudais calibrado ao medidor de caudais para qmdw
  e verificar-se a exactidão em relação ao valor utilizado para o ensaio para, pelo menos, 5 pontos correspondentes a uma razão de diluição compreendida entre 3 e 50, relativamente ao qmdew
  utilizado durante o ensaio; |
| --- | --- |

b)

Deve ligar-se em série um medidor de caudais calibrado ao medidor de caudais para qmdew
  e verificar-se a exactidão em relação ao valor utilizado para o ensaio. Deve ligar-se em série o medidor de caudais calibrado ao medidor de caudais para qmdw
  e verificar-se a exactidão em relação ao valor utilizado para o ensaio para, pelo menos, 5 pontos correspondentes a uma razão de diluição compreendida entre 3 e 50, relativamente ao qmdew
  utilizado durante o ensaio;

| c) | O tubo de transferência TT deve ser desligado do escape, devendo ligar-se um aparelho de medição de caudais calibrado, com uma gama apropriada para medir qmp
  , ao tubo de transferência; qmdew
  deve ser regulado para o valor utilizado no ensaio e qmdw
  deve ser regulado sequencialmente para, pelo menos, 5 valores correspondentes a relações de diluição entre 3 e 50. Em alternativa, pode existir um percurso de calibração especial do caudal em que o túnel seja colocado em derivação, mas o caudal do ar total e de diluição através dos aparelhos de medição correspondentes seja o mesmo que no ensaio real; |
| --- | --- |

c)

O tubo de transferência TT deve ser desligado do escape, devendo ligar-se um aparelho de medição de caudais calibrado, com uma gama apropriada para medir qmp
  , ao tubo de transferência; qmdew
  deve ser regulado para o valor utilizado no ensaio e qmdw
  deve ser regulado sequencialmente para, pelo menos, 5 valores correspondentes a relações de diluição entre 3 e 50. Em alternativa, pode existir um percurso de calibração especial do caudal em que o túnel seja colocado em derivação, mas o caudal do ar total e de diluição através dos aparelhos de medição correspondentes seja o mesmo que no ensaio real;

| d) | Introduz-se um gás marcador no tubo de transferência TT. Esse gás marcador pode ser um componente dos gases de escape, como o CO2 ou o NOx. Após diluição no túnel, mede-se a quantidade do gás marcador em relação a cinco razões de diluição compreendidas entre 3 e 50. A exactidão do caudal da amostra deve ser determinada a partir da relação de diluição r
  d:

   (84)
  Devem ter-se em consideração as exactidões dos analisadores de gás para garantir a exactidão de qmp
  . |
| --- | --- |

d)

Introduz-se um gás marcador no tubo de transferência TT. Esse gás marcador pode ser um componente dos gases de escape, como o CO2 ou o NOx. Após diluição no túnel, mede-se a quantidade do gás marcador em relação a cinco razões de diluição compreendidas entre 3 e 50. A exactidão do caudal da amostra deve ser determinada a partir da relação de diluição r
  d:

Formula (84)

Devem ter-se em consideração as exactidões dos analisadores de gás para garantir a exactidão de qmp
  .

9.4.6.4.   Verificação do caudal de carbono

Recomenda-se vivamente uma verificação do caudal de carbono que utilize os gases de escape reais para detectar problemas de medição e de controlo e verificar o funcionamento correcto do sistema de caudal parcial. A verificação do caudal de carbono deve ser efectuada, pelo menos, quando se instala um novo motor ou quando se muda algum elemento significativo na configuração da célula de ensaio.

Deve fazer-se funcionar o motor à carga e à velocidade de binário máximos ou a qualquer outra velocidade estabilizada que produza 5 % ou mais de CO2. O sistema de recolha de amostras de caudal parcial deve funcionar com um factor de diluição de cerca de 15 para 1.

Se for efectuada uma verificação do caudal de carbono, deve ser aplicado o procedimento indicado no apêndice 5. Os caudais de carbono devem ser calculados conforme as equações 80 a 82 do apêndice 5. Todos os caudais de carbono devem concordar a 3 %.

9.4.6.5.   Verificação prévia ao ensaio

Duas horas antes da realização do ensaio, deve efectuar-se uma verificação prévia ao ensaio, do seguinte modo:

Deve verificar-se a exactidão dos medidores de caudais pelo mesmo método que o utilizado para a calibração (ver ponto 9.4.6.2) para, pelo menos, dois pontos, incluindo valores do caudal de qmdw
  que correspondam a razões de diluição compreendidas entre 5 e 15 para o valor de qmdew
  utilizado durante o ensaio.

Caso se possa demonstrar, através de registos do método de calibração descrito no ponto 9.4.6.2, que a calibração dos medidores de caudais é estável durante um período de tempo maior, a verificação prévia ao ensaio pode ser omitida.

9.4.6.6.   Determinação do tempo de transformação

As regulações do sistema para a avaliação do tempo de transformação são exactamente as mesmas que durante a medição do ensaio. Deve determinar-se o tempo de transformação através do seguinte método.

Instala-se em série com a sonda, e estreitamente ligado a esta, um medidor de caudais de referência independente e com uma gama de medição adequada ao caudal da sonda. Este medidor de caudais deve ter um tempo de transformação inferior a 100 ms para a dimensão do patamar do caudal utilizado na medição do tempo de resposta, com uma restrição do caudal suficientemente baixa para não afectar o rendimento dinâmico do sistema de diluição do caudal parcial e tendo em conta as boas práticas de engenharia.

Faz-se variar o patamar do caudal dos gases de escape (ou o caudal de ar, se o caudal dos gases de escape estiver a ser calculado) do sistema de diluição do caudal parcial, desde um valor baixo até, pelo menos, 90 % do caudal máximo de escape. O iniciador para a variação de patamar deve ser o mesmo que o utilizado para dar início ao controlo antecipado no ensaio real. Registam-se o estímulo do patamar do caudal dos gases de escape e a resposta do medidor de caudais a uma frequência de amostragem de, pelo menos, 10 Hz.

A partir desses dados, determina-se o tempo de transformação para o sistema de diluição do fluxo parcial, isto é, o tempo que decorre desde o início do estímulo do patamar até ao ponto correspondente a 50 % da resposta do medidor de caudais. Do mesmo modo, devem ser determinados os tempos de transformação do sinal de q
  mp do sistema de diluição do caudal parcial e do sinal de q
  mew,i do medidor de caudais de gases de escape. Esses sinais são utilizados em verificações de regressão realizadas após cada ensaio (ver ponto 9.4.6.1).

Repete-se o cálculo, pelo menos, para 5 estímulos de subida e de descida, procedendo-se depois ao cálculo da média dos resultados. O tempo de transformação interna (< 100 ms) do medidor de caudais de referência deve ser subtraído deste valor. Este é o valor “antecipado” do sistema de diluição do caudal parcial, que deve ser aplicado de acordo com o ponto 9.4.6.1.

9.5.   Calibração do sistema CVS

9.5.1.   Generalidades

Deve calibrar-se o sistema CVS utilizando um medidor de caudais exacto e um dispositivo limitador de caudal. Deve medir-se o caudal através do sistema a diferentes posições de restrição, sendo os parâmetros de regulação do sistema medidos e relacionados com o caudal.

Podem utilizar-se vários tipos de medidores de caudais, como, por exemplo, venturi calibrado, medidor laminar calibrado ou medidor com turbina calibrado.

9.5.2.   Calibração da bomba volumétrica (PDP)

Devem medir-se simultaneamente todos os parâmetros relacionados com a bomba, juntamente com os parâmetros relacionados com um venturi de calibração, que é ligado em série com a bomba. Pode, então, traçar-se a curva do caudal calculado (expresso em m3/s à entrada da bomba, à pressão e temperatura absolutas) em relação a uma função de correlação correspondente ao valor de uma dada combinação de parâmetros da bomba. Deve determinar-se a equação linear que exprime a relação entre o caudal da bomba e a função de correlação. Se a bomba do sistema CVS tiver várias velocidades de funcionamento, deve executar-se uma operação de calibração para cada velocidade utilizada.

Deve manter-se a estabilidade da temperatura durante a calibração.

Devem manter-se as fugas em todas as ligações e tubagens entre o venturi de calibração e a bomba CVS a valores inferiores a 0,3 % do ponto mais baixo de escoamento (restrição mais elevada e velocidade de rotação PDP mais baixa).

9.5.2.1.   Análise dos dados

Deve calcular-se o caudal de ar (qvCVS
  ) em cada posição de restrição (mínimo 6 posições) em m3/s a partir dos valores de medição do medidor de caudais, segundo o método prescrito pelo fabricante. Deve converter-se então o caudal de ar em caudal da bomba (V
  0) em m3/rot à temperatura e à pressão absolutas à entrada da bomba como segue:

Formula (85)

em que:

| qvCVS | é o caudal de ar em condições normais (101,3 kPa, 273 K), m3/s; |
| --- | --- |
| T | é a temperatura à entrada da bomba, em K; |
| p
  p | é a pressão absoluta à entrada da bomba, em kPa; |
| n | é a velocidade de rotação da bomba, em rot/s. |

qvCVS

é o caudal de ar em condições normais (101,3 kPa, 273 K), m3/s;

T

é a temperatura à entrada da bomba, em K;

p
  p

é a pressão absoluta à entrada da bomba, em kPa;

n

é a velocidade de rotação da bomba, em rot/s.

Para compensar a interacção das variações de pressão na bomba e da taxa de escorregamento da mesma, deve calcular-se a função de correlação (X
  0) entre a velocidade de rotação da bomba, a diferença de pressão entre a entrada e a saída da bomba e a pressão absoluta à saída da bomba do seguinte modo:

Formula (86)

em que:

| Δp
  p | é a diferença de pressão entre a entrada e a saída da bomba, em kPa; |
| --- | --- |
| p
  p | é a pressão absoluta à saída da bomba, em kPa. |

Δp
  p

é a diferença de pressão entre a entrada e a saída da bomba, em kPa;

p
  p

é a pressão absoluta à saída da bomba, em kPa.

Deve executar-se um ajustamento linear pelo método dos mínimos quadrados para obter a equação de calibração como segue:

Formula (87)

D
  0 e m são as constantes da ordenada na origem e do declive, respectivamente, que descrevem as rectas de regressão.

No que diz respeito ao sistema CVS com várias velocidades de funcionamento, as curvas de calibração obtidas para as diferentes gamas de caudais da bomba devem ser aproximadamente paralelas, e os valores da ordenada na origem (D
  0) devem aumentar quando decrescer a gama do caudal da bomba.

Os valores calculados a partir da equação devem situar-se a ±0,5 % do valor medido de V
  0. Os valores de m variam de uma bomba para outra. O influxo de partículas ao longo do tempo fará com que o escorregamento da bomba diminua, conforme reflectido pelos valores inferiores de m. Assim sendo, a calibração deve ser efectuada aquando da entrada em serviço da bomba, após qualquer operação importante de manutenção e se a verificação total do sistema indicar uma alteração da taxa de escorregamento.

9.5.3.   Calibração do venturi de escoamento crítico (CFV)

A calibração do CFV é baseada na equação de caudal de um venturi de escoamento crítico. O caudal de gás é função da pressão e da temperatura à entrada do venturi.

Para determinar a gama de escoamento crítico, deve traçar-se uma curva de K
  v em função da pressão à entrada do venturi. Para um escoamento crítico (bloqueado), K
  v terá um valor sensivelmente constante. Quando a pressão diminui (e a depressão aumenta), o venturi desbloqueia-se e K
  v diminui, o que indica que o CFV está a funcionar fora da gama admissível.

9.5.3.1.   Análise dos dados

Deve calcular-se o caudal de ar (qvCVS
  ) em cada posição de restrição (mínimo 8 posições) em m3/s a partir dos valores de medição do medidor de caudais, segundo o método prescrito pelo fabricante. Deve calcular-se o coeficiente de calibração a partir dos dados de calibração para cada posição como segue:

Formula (88)

em que:

| qvCVS | é o caudal de ar em condições normais (101,3 kPa, 273 K), em m3/s |
| --- | --- |
| T | é a temperatura à entrada do venturi, em K |
| p
  p | é a pressão absoluta à entrada do venturi, em kPa |

qvCVS

é o caudal de ar em condições normais (101,3 kPa, 273 K), em m3/s

T

é a temperatura à entrada do venturi, em K

p
  p

é a pressão absoluta à entrada do venturi, em kPa

Devem calcular-se o valor médio de K
  V e o desvio-padrão. O desvio-padrão não deve exceder ±0,3 % do valor médio de K
  V.

9.5.4.   Calibração do venturi subsónico (SSV)

A calibração do SSV baseia-se na equação de caudal para um venturi subsónico. O caudal de gás é função da pressão e temperatura à entrada, da queda de pressão entre a entrada e a garganta do SSV, conforme se indica na equação 43 (ver ponto 8.5.1.4).

9.5.4.1.   Análise dos dados

Deve calcular-se o caudal de ar (Q
  SSV) em cada posição de restrição (mínimo 16 posições) em m3/s a partir dos valores de medição do medidor de caudais, segundo o método prescrito pelo fabricante. Deve calcular-se o coeficiente de descarga a partir dos dados de calibração para cada regulação do seguinte modo:

Formula (89)

em que:

| Q
  SSV | é o caudal de ar em condições normais (101,3 kPa, 273 K), em m3/s |
| --- | --- |
| T | é a temperatura à entrada do venturi, em K |
| d
  V | é o diâmetro da garganta do SSV, em m |
| r
  p | é a relação da pressão estática na garganta do SSV com a pressão estática absoluta à entrada = |
| r
  D | é a razão entre o diâmetro da garganta do SSV, d
  V, e o diâmetro interno do tubo de entrada D. |

Q
  SSV

é o caudal de ar em condições normais (101,3 kPa, 273 K), em m3/s

T

é a temperatura à entrada do venturi, em K

d
  V

é o diâmetro da garganta do SSV, em m

r
  p

é a relação da pressão estática na garganta do SSV com a pressão estática absoluta à entrada = Formula

r
  D

é a razão entre o diâmetro da garganta do SSV, d
  V, e o diâmetro interno do tubo de entrada D.

Para determinar a gama do caudal subsónico, deve traçar-se C
  d enquanto função do número de Reynolds Re, na garganta do SSV. Deve calcular-se o número de Reynolds na garganta do SSV com a seguinte equação:

Formula (90)

com

Formula (91)

em que:

| A1 | é igual a 25,55152 em unidades SI de |
| --- | --- |
| Q
  SSV | é o caudal de ar em condições normais (101,3 kPa, 273 K), em m3/s |
| d
  V | é o diâmetro da garganta do SSV, em m |
| μ | é a viscosidade absoluta ou dinâmica do gás, em kg/ms |
| b | é 1,458 × 106 (constante empírica), em kg/ms K0,5 |
| S | é 110,4 (constante empírica), em K |

A1

é igual a 25,55152 em unidades SI de Formula

Q
  SSV

é o caudal de ar em condições normais (101,3 kPa, 273 K), em m3/s

d
  V

é o diâmetro da garganta do SSV, em m

μ

é a viscosidade absoluta ou dinâmica do gás, em kg/ms

b

é 1,458 × 106 (constante empírica), em kg/ms K0,5

S

é 110,4 (constante empírica), em K

Visto que Q
  SSV é um dos valores da equação Re, os cálculos devem começar com um valor inicial aleatório para Q
  SSV ou C
  d do venturi de calibração e ser repetidos até que o valor de Q
  SSV convirja. O método de convergência deve ter uma exactidão de, no mínimo, 0,1 % de ponto.

Os valores calculados de C
  d para um mínimo de 16 pontos na região de caudal subsónico retirados da equação de ajustamento da curva de calibração devem ter uma tolerância de ±0,5 % do C
  d medido para cada ponto de calibração.

9.5.5.   Controlo do sistema total

Deve determinar-se a exactidão total do sistema de recolha de amostras CVS e do sistema de análise pela introdução de uma massa conhecida de gás poluente no sistema, enquanto este estiver a funcionar normalmente. Deve efectuar-se a análise e calcular-se a massa do poluente de acordo com o ponto 8.5.2.4, excepto no caso do propano, em que se utiliza um factor u de 0,000472 em vez de 0,000480 para os HC. Deve utilizar-se uma das duas técnicas a seguir descritas.

9.5.5.1.   Medição com um orifício de escoamento crítico

Introduz-se uma quantidade conhecida de gás puro (monóxido de carbono ou propano) no sistema CVS através de um orifício de escoamento crítico calibrado. Se a pressão à entrada for suficientemente elevada, o caudal, que é ajustado através do orifício de escoamento crítico, é independente da pressão à saída do orifício (escoamento crítico). Faz-se funcionar o sistema CVS como para um ensaio normal de determinação das emissões de escape durante 5 a 10 minutos. Analisa-se uma amostra do gás com o equipamento habitual (saco de recolha de amostras ou método de integração), calculando-se a massa do gás.

A massa assim determinada deve estar a ± 3 % do valor conhecido da massa do gás injectado.

9.5.5.2.   Medição por meio de uma técnica gravimétrica

Determina-se a massa de um pequeno cilindro cheio de monóxido de carbono ou propano com uma precisão de ±0,01 g. Faz-se funcionar o sistema CVS durante cerca de 5 a 10 minutos como num ensaio de emissões de escape normal, enquanto é injectado monóxido de carbono ou propano no sistema. Determina-se a quantidade de gás puro introduzido no sistema por pesagem diferencial. Analisa-se a amostra de gás com o equipamento habitual (saco de recolha de amostras ou método de integração), calculando-se a massa do gás.

A massa assim determinada deve estar a ± 3 % do valor conhecido da massa do gás injectado.

APÊNDICE 1

PROGRAMA DO DINAMÓMETRO PARA O ENSAIO WHTC

| Tempo | Velocidade normalizada | Binário normalizado |
| --- | --- | --- |
| s | % | % |
| 1 | 0,0 | 0,0 |
| 2 | 0,0 | 0,0 |
| 3 | 0,0 | 0,0 |
| 4 | 0,0 | 0,0 |
| 5 | 0,0 | 0,0 |
| 6 | 0,0 | 0,0 |
| 7 | 1,5 | 8,9 |
| 8 | 15,8 | 30,9 |
| 9 | 27,4 | 1,3 |
| 10 | 32,6 | 0,7 |
| 11 | 34,8 | 1,2 |
| 12 | 36,2 | 7,4 |
| 13 | 37,1 | 6,2 |
| 14 | 37,9 | 10,2 |
| 15 | 39,6 | 12,3 |
| 16 | 42,3 | 12,5 |
| 17 | 45,3 | 12,6 |
| 18 | 48,6 | 6,0 |
| 19 | 40,8 | 0,0 |
| 20 | 33,0 | 16,3 |
| 21 | 42,5 | 27,4 |
| 22 | 49,3 | 26,7 |
| 23 | 54,0 | 18,0 |
| 24 | 57,1 | 12,9 |
| 25 | 58,9 | 8,6 |
| 26 | 59,3 | 6,0 |
| 27 | 59,0 | 4,9 |
| 28 | 57,9 | m |
| 29 | 55,7 | m |
| 30 | 52,1 | m |
| 31 | 46,4 | m |
| 32 | 38,6 | m |
| 33 | 29,0 | m |
| 34 | 20,8 | m |
| 35 | 16,9 | m |
| 36 | 16,9 | 42,5 |
| 37 | 18,8 | 38,4 |
| 38 | 20,7 | 32,9 |
| 39 | 21,0 | 0,0 |
| 40 | 19,1 | 0,0 |
| 41 | 13,7 | 0,0 |
| 42 | 2,2 | 0,0 |
| 43 | 0,0 | 0,0 |
| 44 | 0,0 | 0,0 |
| 45 | 0,0 | 0,0 |
| 46 | 0,0 | 0,0 |
| 47 | 0,0 | 0,0 |
| 48 | 0,0 | 0,0 |
| 49 | 0,0 | 0,0 |
| 50 | 0,0 | 13,1 |
| 51 | 13,1 | 30,1 |
| 52 | 26,3 | 25,5 |
| 53 | 35,0 | 32,2 |
| 54 | 41,7 | 14,3 |
| 55 | 42,2 | 0,0 |
| 56 | 42,8 | 11,6 |
| 57 | 51,0 | 20,9 |
| 58 | 60,0 | 9,6 |
| 59 | 49,4 | 0,0 |
| 60 | 38,9 | 16,6 |
| 61 | 43,4 | 30,8 |
| 62 | 49,4 | 14,2 |
| 63 | 40,5 | 0,0 |
| 64 | 31,5 | 43,5 |
| 65 | 36,6 | 78,2 |
| 66 | 40,8 | 67,6 |
| 67 | 44,7 | 59,1 |
| 68 | 48,3 | 52,0 |
| 69 | 51,9 | 63,8 |
| 70 | 54,7 | 27,9 |
| 71 | 55,3 | 18,3 |
| 72 | 55,1 | 16,3 |
| 73 | 54,8 | 11,1 |
| 74 | 54,7 | 11,5 |
| 75 | 54,8 | 17,5 |
| 76 | 55,6 | 18,0 |
| 77 | 57,0 | 14,1 |
| 78 | 58,1 | 7,0 |
| 79 | 43,3 | 0,0 |
| 80 | 28,5 | 25,0 |
| 81 | 30,4 | 47,8 |
| 82 | 32,1 | 39,2 |
| 83 | 32,7 | 39,3 |
| 84 | 32,4 | 17,3 |
| 85 | 31,6 | 11,4 |
| 86 | 31,1 | 10,2 |
| 87 | 31,1 | 19,5 |
| 88 | 31,4 | 22,5 |
| 89 | 31,6 | 22,9 |
| 90 | 31,6 | 24,3 |
| 91 | 31,9 | 26,9 |
| 92 | 32,4 | 30,6 |
| 93 | 32,8 | 32,7 |
| 94 | 33,7 | 32,5 |
| 95 | 34,4 | 29,5 |
| 96 | 34,3 | 26,5 |
| 97 | 34,4 | 24,7 |
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| 100 | 36,1 | 24,8 |
| 101 | 36,3 | 24,0 |
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| 103 | 36,2 | 23,5 |
| 104 | 36,8 | 22,7 |
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| 504 | 38,0 | 15,3 |
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| 507 | 45,5 | 20,6 |
| 508 | 47,3 | 20,6 |
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| 510 | 50,1 | 22,1 |
| 511 | 51,4 | 42,4 |
| 512 | 52,5 | 31,9 |
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| 514 | 55,1 | 11,6 |
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| 516 | 42,4 | 0,0 |
| 517 | 27,9 | 8,2 |
| 518 | 29,0 | 15,9 |
| 519 | 30,4 | 25,1 |
| 520 | 32,6 | 60,5 |
| 521 | 35,4 | 72,7 |
| 522 | 38,4 | 88,2 |
| 523 | 41,0 | 65,1 |
| 524 | 42,9 | 25,6 |
| 525 | 44,2 | 15,8 |
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| 527 | 45,1 | m |
| 528 | 44,8 | m |
| 529 | 43,9 | m |
| 530 | 42,4 | m |
| 531 | 40,2 | m |
| 532 | 37,1 | m |
| 533 | 47,0 | 0,0 |
| 534 | 57,0 | m |
| 535 | 45,1 | m |
| 536 | 32,6 | m |
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| 538 | 61,5 | m |
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| 540 | 46,9 | m |
| 541 | 37,5 | m |
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| 546 | 36,0 | 0,0 |
| 547 | 30,8 | 32,3 |
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| 551 | 42,7 | 62,3 |
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| 564 | 54,2 | 0,4 |
| 565 | 53,4 | 0,0 |
| 566 | 51,4 | m |
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| 577 | 56,4 | 13,2 |
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| 579 | 42,6 | 0,0 |
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| 584 | 29,7 | 8,8 |
| 585 | 30,4 | 20,8 |
| 586 | 31,9 | 22,9 |
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| 589 | 40,1 | 27,5 |
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| 592 | 43,8 | 6,0 |
| 593 | 43,5 | m |
| 594 | 42,8 | m |
| 595 | 41,7 | m |
| 596 | 40,4 | m |
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| 599 | 39,0 | 18,4 |
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| 607 | 52,0 | m |
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| 610 | 47,8 | m |
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| 616 | 50,8 | m |
| 617 | 47,3 | m |
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| 619 | 36,4 | m |
| 620 | 30,9 | m |
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| 623 | 42,1 | m |
| 624 | 34,1 | m |
| 625 | 33,0 | 37,1 |
| 626 | 36,4 | 38,4 |
| 627 | 43,3 | 17,1 |
| 628 | 35,7 | 0,0 |
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| 632 | 36,5 | 0,0 |
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| 635 | 34,4 | 65,2 |
| 636 | 37,0 | 59,6 |
| 637 | 39,0 | 49,0 |
| 638 | 40,2 | m |
| 639 | 39,8 | m |
| 640 | 36,0 | m |
| 641 | 29,7 | m |
| 642 | 21,5 | m |
| 643 | 14,1 | m |
| 644 | 0,0 | 0,0 |
| 645 | 0,0 | 0,0 |
| 646 | 0,0 | 0,0 |
| 647 | 0,0 | 0,0 |
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| 649 | 0,0 | 0,0 |
| 650 | 0,0 | 0,0 |
| 651 | 0,0 | 0,0 |
| 652 | 0,0 | 0,0 |
| 653 | 0,0 | 0,0 |
| 654 | 0,0 | 0,0 |
| 655 | 0,0 | 0,0 |
| 656 | 0,0 | 3,4 |
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| 677 | 79,1 | 75,6 |
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| 707 | 0,0 | 0,0 |
| 708 | 0,0 | 0,0 |
| 709 | 0,0 | 0,0 |
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| 714 | 0,0 | 0,0 |
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| 782 | 42,1 | m |
| 783 | 40,8 | m |
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| 816 | 50,2 | 57,7 |
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| 821 | 42,3 | 0,0 |
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| 827 | 29,8 | 17,7 |
| 828 | 29,5 | m |
| 829 | 28,9 | m |
| 830 | 43,0 | 0,0 |
| 831 | 57,1 | m |
| 832 | 57,7 | m |
| 833 | 56,0 | m |
| 834 | 53,8 | m |
| 835 | 51,2 | m |
| 836 | 48,1 | m |
| 837 | 44,5 | m |
| 838 | 40,9 | m |
| 839 | 38,1 | m |
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| 841 | 37,5 | 70,8 |
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| 844 | 42,3 | m |
| 845 | 42,0 | m |
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| 861 | 45,2 | 0,0 |
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| 901 | 0,0 | 5,8 |
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| 908 | 35,8 | 0,0 |
| 909 | 30,9 | 7,6 |
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| 914 | 41,2 | 0,0 |
| 915 | 32,7 | 29,7 |
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| 918 | 41,6 | 0,0 |
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| 947 | 46,5 | 30,6 |
| 948 | 46,7 | 11,1 |
| 949 | 45,9 | 16,1 |
| 950 | 45,6 | 21,8 |
| 951 | 45,9 | 24,2 |
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| 953 | 46,7 | 24,7 |
| 954 | 46,8 | 28,2 |
| 955 | 47,2 | 31,2 |
| 956 | 47,6 | 29,6 |
| 957 | 48,2 | 31,2 |
| 958 | 48,6 | 33,5 |
| 959 | 48,8 | m |
| 960 | 47,6 | m |
| 961 | 46,3 | m |
| 962 | 45,2 | m |
| 963 | 43,5 | m |
| 964 | 41,4 | m |
| 965 | 40,3 | m |
| 966 | 39,4 | m |
| 967 | 38,0 | m |
| 968 | 36,3 | m |
| 969 | 35,3 | 5,8 |
| 970 | 35,4 | 30,2 |
| 971 | 36,6 | 55,6 |
| 972 | 38,6 | 48,5 |
| 973 | 39,9 | 41,8 |
| 974 | 40,3 | 38,2 |
| 975 | 40,8 | 35,0 |
| 976 | 41,9 | 32,4 |
| 977 | 43,2 | 26,4 |
| 978 | 43,5 | m |
| 979 | 42,9 | m |
| 980 | 41,5 | m |
| 981 | 40,9 | m |
| 982 | 40,5 | m |
| 983 | 39,5 | m |
| 984 | 38,3 | m |
| 985 | 36,9 | m |
| 986 | 35,4 | m |
| 987 | 34,5 | m |
| 988 | 33,9 | m |
| 989 | 32,6 | m |
| 990 | 30,9 | m |
| 991 | 29,9 | m |
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| 1000 | 44,3 | 0,0 |
| 1001 | 52,6 | m |
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| 1017 | 38,6 | 0,0 |
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| 1023 | 44,0 | 0,0 |
| 1024 | 31,8 | 20,9 |
| 1025 | 38,7 | 36,3 |
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| 1027 | 54,5 | 22,0 |
| 1028 | 41,3 | 0,0 |
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| 1031 | 34,5 | 39,5 |
| 1032 | 36,4 | 24,0 |
| 1033 | 36,7 | m |
| 1034 | 35,5 | m |
| 1035 | 33,8 | m |
| 1036 | 33,7 | 19,8 |
| 1037 | 35,3 | 35,1 |
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| 1046 | 57,0 | 50,7 |
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| 1059 | 33,5 | m |
| 1060 | 31,8 | m |
| 1061 | 30,1 | m |
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| 1065 | 31,5 | 26,5 |
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| 1067 | 31,5 | m |
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| 1069 | 30,0 | m |
| 1070 | 30,0 | m |
| 1071 | 29,4 | m |
| 1072 | 44,3 | 0,0 |
| 1073 | 59,2 | m |
| 1074 | 58,3 | m |
| 1075 | 57,1 | m |
| 1076 | 55,4 | m |
| 1077 | 53,5 | m |
| 1078 | 51,5 | m |
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| 1081 | 46,4 | m |
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| 1085 | 43,6 | m |
| 1086 | 43,1 | m |
| 1087 | 42,5 | 25,6 |
| 1088 | 43,3 | 25,7 |
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| 1094 | 44,1 | m |
| 1095 | 42,9 | m |
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| 1097 | 39,2 | m |
| 1098 | 37,0 | m |
| 1099 | 35,1 | 2,0 |
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| 1110 | 57,0 | 25,4 |
| 1111 | 56,8 | 25,3 |
| 1112 | 56,3 | 25,3 |
| 1113 | 55,6 | 25,2 |
| 1114 | 56,2 | 25,2 |
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| 1131 | 32,1 | m |
| 1132 | 31,4 | m |
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| 1134 | 29,8 | m |
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| 1137 | 52,1 | m |
| 1138 | 44,1 | m |
| 1139 | 51,7 | 0,0 |
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| 1141 | 47,2 | m |
| 1142 | 35,1 | 0,0 |
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| 1144 | 13,1 | m |
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| 1153 | 0,0 | 0,0 |
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| 1231 | 90,5 | 91,9 |
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| 1234 | 100,0 | m |
| 1235 | 96,0 | m |
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| 1253 | 43,9 | 41,2 |
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| 1258 | 42,3 | m |
| 1259 | 41,4 | m |
| 1260 | 40,2 | m |
| 1261 | 38,7 | m |
| 1262 | 37,1 | m |
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| 1264 | 34,2 | m |
| 1265 | 32,9 | m |
| 1266 | 31,8 | m |
| 1267 | 30,7 | m |
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| 1272 | 48,0 | m |
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| 1280 | 37,1 | m |
| 1281 | 35,9 | m |
| 1282 | 34,6 | m |
| 1283 | 33,0 | m |
| 1284 | 31,1 | m |
| 1285 | 29,2 | m |
| 1286 | 43,3 | 0,0 |
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| 1292 | 74,1 | 81,3 |
| 1293 | 78,3 | 83,2 |
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| 1295 | 87,0 | 89,5 |
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| 1298 | 81,0 | 0,0 |
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| 1308 | 63,3 | 0,0 |
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| 1316 | 52,6 | 100,0 |
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| 1318 | 47,7 | 0,0 |
| 1319 | 42,6 | 27,4 |
| 1320 | 42,1 | 53,5 |
| 1321 | 41,8 | 44,5 |
| 1322 | 41,4 | 41,1 |
| 1323 | 41,0 | 21,0 |
| 1324 | 40,3 | 0,0 |
| 1325 | 39,3 | 1,0 |
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| 1328 | 37,3 | 73,2 |
| 1329 | 37,3 | 59,8 |
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| 1331 | 37,4 | 16,9 |
| 1332 | 37,1 | 34,3 |
| 1333 | 36,7 | 51,9 |
| 1334 | 36,2 | 25,3 |
| 1335 | 35,6 | m |
| 1336 | 34,6 | m |
| 1337 | 33,2 | m |
| 1338 | 31,6 | m |
| 1339 | 30,1 | m |
| 1340 | 28,8 | m |
| 1341 | 28,0 | 29,5 |
| 1342 | 28,6 | 100,0 |
| 1343 | 28,8 | 97,3 |
| 1344 | 28,8 | 73,4 |
| 1345 | 29,6 | 56,9 |
| 1346 | 30,3 | 91,7 |
| 1347 | 31,0 | 90,5 |
| 1348 | 31,8 | 81,7 |
| 1349 | 32,6 | 79,5 |
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| 1351 | 34,6 | 100,0 |
| 1352 | 35,6 | 78,7 |
| 1353 | 36,4 | 50,5 |
| 1354 | 37,0 | 57,0 |
| 1355 | 37,3 | 69,1 |
| 1356 | 37,6 | 49,5 |
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| 1358 | 37,8 | 43,4 |
| 1359 | 37,8 | 34,8 |
| 1360 | 37,6 | 24,0 |
| 1361 | 37,2 | m |
| 1362 | 36,3 | m |
| 1363 | 35,1 | m |
| 1364 | 33,7 | m |
| 1365 | 32,4 | m |
| 1366 | 31,1 | m |
| 1367 | 29,9 | m |
| 1368 | 28,7 | m |
| 1369 | 29,0 | 58,6 |
| 1370 | 29,7 | 88,5 |
| 1371 | 31,0 | 86,3 |
| 1372 | 31,8 | 43,4 |
| 1373 | 31,7 | m |
| 1374 | 29,9 | m |
| 1375 | 40,2 | 0,0 |
| 1376 | 50,4 | m |
| 1377 | 47,9 | m |
| 1378 | 45,0 | m |
| 1379 | 43,0 | m |
| 1380 | 40,6 | m |
| 1381 | 55,5 | 0,0 |
| 1382 | 70,4 | 41,7 |
| 1383 | 73,4 | 83,2 |
| 1384 | 74,0 | 83,7 |
| 1385 | 74,9 | 41,7 |
| 1386 | 60,0 | 0,0 |
| 1387 | 45,1 | 41,6 |
| 1388 | 47,7 | 84,2 |
| 1389 | 50,4 | 50,2 |
| 1390 | 53,0 | 26,1 |
| 1391 | 59,5 | 0,0 |
| 1392 | 66,2 | 38,4 |
| 1393 | 66,4 | 76,7 |
| 1394 | 67,6 | 100,0 |
| 1395 | 68,4 | 76,6 |
| 1396 | 68,2 | 47,2 |
| 1397 | 69,0 | 81,4 |
| 1398 | 69,7 | 40,6 |
| 1399 | 54,7 | 0,0 |
| 1400 | 39,8 | 19,9 |
| 1401 | 36,3 | 40,0 |
| 1402 | 36,7 | 59,4 |
| 1403 | 36,6 | 77,5 |
| 1404 | 36,8 | 94,3 |
| 1405 | 36,8 | 100,0 |
| 1406 | 36,4 | 100,0 |
| 1407 | 36,3 | 79,7 |
| 1408 | 36,7 | 49,5 |
| 1409 | 36,6 | 39,3 |
| 1410 | 37,3 | 62,8 |
| 1411 | 38,1 | 73,4 |
| 1412 | 39,0 | 72,9 |
| 1413 | 40,2 | 72,0 |
| 1414 | 41,5 | 71,2 |
| 1415 | 42,9 | 77,3 |
| 1416 | 44,4 | 76,6 |
| 1417 | 45,4 | 43,1 |
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| 1419 | 45,1 | 64,8 |
| 1420 | 46,5 | 74,2 |
| 1421 | 47,7 | 75,2 |
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| 1423 | 48,6 | 75,8 |
| 1424 | 48,9 | 76,3 |
| 1425 | 49,9 | 75,5 |
| 1426 | 50,4 | 75,2 |
| 1427 | 51,1 | 74,6 |
| 1428 | 51,9 | 75,0 |
| 1429 | 52,7 | 37,2 |
| 1430 | 41,6 | 0,0 |
| 1431 | 30,4 | 36,6 |
| 1432 | 30,5 | 73,2 |
| 1433 | 30,3 | 81,6 |
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| 1435 | 31,5 | 90,4 |
| 1436 | 32,7 | 88,5 |
| 1437 | 33,7 | 97,2 |
| 1438 | 35,2 | 99,7 |
| 1439 | 36,3 | 98,8 |
| 1440 | 37,7 | 100,0 |
| 1441 | 39,2 | 100,0 |
| 1442 | 40,9 | 100,0 |
| 1443 | 42,4 | 99,5 |
| 1444 | 43,8 | 98,7 |
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| 1446 | 47,0 | 96,6 |
| 1447 | 47,8 | 96,2 |
| 1448 | 48,8 | 96,3 |
| 1449 | 50,5 | 95,1 |
| 1450 | 51,0 | 95,9 |
| 1451 | 52,0 | 94,3 |
| 1452 | 52,6 | 94,6 |
| 1453 | 53,0 | 65,5 |
| 1454 | 53,2 | 0,0 |
| 1455 | 53,2 | m |
| 1456 | 52,6 | m |
| 1457 | 52,1 | m |
| 1458 | 51,8 | m |
| 1459 | 51,3 | m |
| 1460 | 50,7 | m |
| 1461 | 50,7 | m |
| 1462 | 49,8 | m |
| 1463 | 49,4 | m |
| 1464 | 49,3 | m |
| 1465 | 49,1 | m |
| 1466 | 49,1 | m |
| 1467 | 49,1 | 8,3 |
| 1468 | 48,9 | 16,8 |
| 1469 | 48,8 | 21,3 |
| 1470 | 49,1 | 22,1 |
| 1471 | 49,4 | 26,3 |
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| 1474 | 51,4 | 90,6 |
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| 1476 | 53,3 | 94,0 |
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| 1482 | 56,2 | 64,1 |
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| 1491 | 55,4 | 18,4 |
| 1492 | 55,7 | 25,1 |
| 1493 | 56,0 | 27,7 |
| 1494 | 55,8 | 22,4 |
| 1495 | 56,1 | 20,0 |
| 1496 | 55,7 | 17,4 |
| 1497 | 55,9 | 20,9 |
| 1498 | 56,0 | 22,9 |
| 1499 | 56,0 | 21,1 |
| 1500 | 55,1 | 19,2 |
| 1501 | 55,6 | 24,2 |
| 1502 | 55,4 | 25,6 |
| 1503 | 55,7 | 24,7 |
| 1504 | 55,9 | 24,0 |
| 1505 | 55,4 | 23,5 |
| 1506 | 55,7 | 30,9 |
| 1507 | 55,4 | 42,5 |
| 1508 | 55,3 | 25,8 |
| 1509 | 55,4 | 1,3 |
| 1510 | 55,0 | m |
| 1511 | 54,4 | m |
| 1512 | 54,2 | m |
| 1513 | 53,5 | m |
| 1514 | 52,4 | m |
| 1515 | 51,8 | m |
| 1516 | 50,7 | m |
| 1517 | 49,9 | m |
| 1518 | 49,1 | m |
| 1519 | 47,7 | m |
| 1520 | 47,3 | m |
| 1521 | 46,9 | m |
| 1522 | 46,9 | m |
| 1523 | 47,2 | m |
| 1524 | 47,8 | m |
| 1525 | 48,2 | 0,0 |
| 1526 | 48,8 | 23,0 |
| 1527 | 49,1 | 67,9 |
| 1528 | 49,4 | 73,7 |
| 1529 | 49,8 | 75,0 |
| 1530 | 50,4 | 75,8 |
| 1531 | 51,4 | 73,9 |
| 1532 | 52,3 | 72,2 |
| 1533 | 53,3 | 71,2 |
| 1534 | 54,6 | 71,2 |
| 1535 | 55,4 | 68,7 |
| 1536 | 56,7 | 67,0 |
| 1537 | 57,2 | 64,6 |
| 1538 | 57,3 | 61,9 |
| 1539 | 57,0 | 59,5 |
| 1540 | 56,7 | 57,0 |
| 1541 | 56,7 | 69,8 |
| 1542 | 56,8 | 58,5 |
| 1543 | 56,8 | 47,2 |
| 1544 | 57,0 | 38,5 |
| 1545 | 57,0 | 32,8 |
| 1546 | 56,8 | 30,2 |
| 1547 | 57,0 | 27,0 |
| 1548 | 56,9 | 26,2 |
| 1549 | 56,7 | 26,2 |
| 1550 | 57,0 | 26,6 |
| 1551 | 56,7 | 27,8 |
| 1552 | 56,7 | 29,7 |
| 1553 | 56,8 | 32,1 |
| 1554 | 56,5 | 34,9 |
| 1555 | 56,6 | 34,9 |
| 1556 | 56,3 | 35,8 |
| 1557 | 56,6 | 36,6 |
| 1558 | 56,2 | 37,6 |
| 1559 | 56,6 | 38,2 |
| 1560 | 56,2 | 37,9 |
| 1561 | 56,6 | 37,5 |
| 1562 | 56,4 | 36,7 |
| 1563 | 56,5 | 34,8 |
| 1564 | 56,5 | 35,8 |
| 1565 | 56,5 | 36,2 |
| 1566 | 56,5 | 36,7 |
| 1567 | 56,7 | 37,8 |
| 1568 | 56,7 | 37,8 |
| 1569 | 56,6 | 36,6 |
| 1570 | 56,8 | 36,1 |
| 1571 | 56,5 | 36,8 |
| 1572 | 56,9 | 35,9 |
| 1573 | 56,7 | 35,0 |
| 1574 | 56,5 | 36,0 |
| 1575 | 56,4 | 36,5 |
| 1576 | 56,5 | 38,0 |
| 1577 | 56,5 | 39,9 |
| 1578 | 56,4 | 42,1 |
| 1579 | 56,5 | 47,0 |
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| 1581 | 56,1 | 49,1 |
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| 1584 | 56,5 | 48,3 |
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| 1587 | 56,6 | 46,2 |
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| 1590 | 56,5 | 42,8 |
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| 1592 | 56,5 | 42,8 |
| 1593 | 56,9 | 42,2 |
| 1594 | 56,5 | 43,1 |
| 1595 | 56,5 | 42,9 |
| 1596 | 56,7 | 42,7 |
| 1597 | 56,6 | 41,5 |
| 1598 | 56,9 | 41,8 |
| 1599 | 56,6 | 41,9 |
| 1600 | 56,7 | 42,6 |
| 1601 | 56,7 | 42,6 |
| 1602 | 56,7 | 41,5 |
| 1603 | 56,7 | 42,2 |
| 1604 | 56,5 | 42,2 |
| 1605 | 56,8 | 41,9 |
| 1606 | 56,5 | 42,0 |
| 1607 | 56,7 | 42,1 |
| 1608 | 56,4 | 41,9 |
| 1609 | 56,7 | 42,9 |
| 1610 | 56,7 | 41,8 |
| 1611 | 56,7 | 41,9 |
| 1612 | 56,8 | 42,0 |
| 1613 | 56,7 | 41,5 |
| 1614 | 56,6 | 41,9 |
| 1615 | 56,8 | 41,6 |
| 1616 | 56,6 | 41,6 |
| 1617 | 56,9 | 42,0 |
| 1618 | 56,7 | 40,7 |
| 1619 | 56,7 | 39,3 |
| 1620 | 56,5 | 41,4 |
| 1621 | 56,4 | 44,9 |
| 1622 | 56,8 | 45,2 |
| 1623 | 56,6 | 43,6 |
| 1624 | 56,8 | 42,2 |
| 1625 | 56,5 | 42,3 |
| 1626 | 56,5 | 44,4 |
| 1627 | 56,9 | 45,1 |
| 1628 | 56,4 | 45,0 |
| 1629 | 56,7 | 46,3 |
| 1630 | 56,7 | 45,5 |
| 1631 | 56,8 | 45,0 |
| 1632 | 56,7 | 44,9 |
| 1633 | 56,6 | 45,2 |
| 1634 | 56,8 | 46,0 |
| 1635 | 56,5 | 46,6 |
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| 1637 | 56,4 | 48,6 |
| 1638 | 56,6 | 50,3 |
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| 1640 | 56,5 | 54,1 |
| 1641 | 56,3 | 54,9 |
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| 1647 | 56,4 | 62,8 |
| 1648 | 56,0 | 64,7 |
| 1649 | 56,4 | 65,6 |
| 1650 | 56,2 | 67,7 |
| 1651 | 55,9 | 68,9 |
| 1652 | 56,1 | 68,9 |
| 1653 | 55,8 | 69,5 |
| 1654 | 56,0 | 69,8 |
| 1655 | 56,2 | 69,3 |
| 1656 | 56,2 | 69,8 |
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| 1661 | 56,2 | 70,0 |
| 1662 | 56,4 | 69,7 |
| 1663 | 56,2 | 70,2 |
| 1664 | 56,4 | 70,5 |
| 1665 | 56,1 | 70,5 |
| 1666 | 56,5 | 69,7 |
| 1667 | 56,2 | 69,3 |
| 1668 | 56,5 | 70,9 |
| 1669 | 56,4 | 70,8 |
| 1670 | 56,3 | 71,1 |
| 1671 | 56,4 | 71,0 |
| 1672 | 56,7 | 68,6 |
| 1673 | 56,8 | 68,6 |
| 1674 | 56,6 | 68,0 |
| 1675 | 56,8 | 65,1 |
| 1676 | 56,9 | 60,9 |
| 1677 | 57,1 | 57,4 |
| 1678 | 57,1 | 54,3 |
| 1679 | 57,0 | 48,6 |
| 1680 | 57,4 | 44,1 |
| 1681 | 57,4 | 40,2 |
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| 1683 | 57,5 | 34,2 |
| 1684 | 57,4 | 31,1 |
| 1685 | 57,5 | 25,9 |
| 1686 | 57,5 | 20,7 |
| 1687 | 57,6 | 16,4 |
| 1688 | 57,6 | 12,4 |
| 1689 | 57,6 | 8,9 |
| 1690 | 57,5 | 8,0 |
| 1691 | 57,5 | 5,8 |
| 1692 | 57,3 | 5,8 |
| 1693 | 57,6 | 5,5 |
| 1694 | 57,3 | 4,5 |
| 1695 | 57,2 | 3,2 |
| 1696 | 57,2 | 3,1 |
| 1697 | 57,3 | 4,9 |
| 1698 | 57,3 | 4,2 |
| 1699 | 56,9 | 5,5 |
| 1700 | 57,1 | 5,1 |
| 1701 | 57,0 | 5,2 |
| 1702 | 56,9 | 5,5 |
| 1703 | 56,6 | 5,4 |
| 1704 | 57,1 | 6,1 |
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| 1707 | 57,0 | 6,1 |
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| 1709 | 57,0 | 6,6 |
| 1710 | 56,9 | 6,4 |
| 1711 | 56,7 | 6,7 |
| 1712 | 56,9 | 6,9 |
| 1713 | 56,8 | 5,6 |
| 1714 | 56,6 | 5,1 |
| 1715 | 56,6 | 6,5 |
| 1716 | 56,5 | 10,0 |
| 1717 | 56,6 | 12,4 |
| 1718 | 56,5 | 14,5 |
| 1719 | 56,6 | 16,3 |
| 1720 | 56,3 | 18,1 |
| 1721 | 56,6 | 20,7 |
| 1722 | 56,1 | 22,6 |
| 1723 | 56,3 | 25,8 |
| 1724 | 56,4 | 27,7 |
| 1725 | 56,0 | 29,7 |
| 1726 | 56,1 | 32,6 |
| 1727 | 55,9 | 34,9 |
| 1728 | 55,9 | 36,4 |
| 1729 | 56,0 | 39,2 |
| 1730 | 55,9 | 41,4 |
| 1731 | 55,5 | 44,2 |
| 1732 | 55,9 | 46,4 |
| 1733 | 55,8 | 48,3 |
| 1734 | 55,6 | 49,1 |
| 1735 | 55,8 | 49,3 |
| 1736 | 55,9 | 47,7 |
| 1737 | 55,9 | 47,4 |
| 1738 | 55,8 | 46,9 |
| 1739 | 56,1 | 46,8 |
| 1740 | 56,1 | 45,8 |
| 1741 | 56,2 | 46,0 |
| 1742 | 56,3 | 45,9 |
| 1743 | 56,3 | 45,9 |
| 1744 | 56,2 | 44,6 |
| 1745 | 56,2 | 46,0 |
| 1746 | 56,4 | 46,2 |
| 1747 | 55,8 | m |
| 1748 | 55,5 | m |
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| 1750 | 54,1 | m |
| 1751 | 54,0 | m |
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| 1753 | 52,6 | m |
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| 1767 | 33,8 | m |
| 1768 | 31,0 | m |
| 1769 | 40,0 | 0,0 |
| 1770 | 49,1 | m |
| 1771 | 46,2 | m |
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| 1800 | 0,0 | 0,0 |
| m = motoring (rotação do motor sem alimentação) |

Tempo

Velocidade normalizada

Binário normalizado

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1706

56,8

5,8

1707

57,0

6,1

1708

56,7

5,9

1709

57,0

6,6

1710

56,9

6,4

1711

56,7

6,7

1712

56,9

6,9

1713

56,8

5,6

1714

56,6

5,1

1715

56,6

6,5

1716

56,5

10,0

1717

56,6

12,4

1718

56,5

14,5

1719

56,6

16,3

1720

56,3

18,1

1721

56,6

20,7

1722

56,1

22,6

1723

56,3

25,8

1724

56,4

27,7

1725

56,0

29,7

1726

56,1

32,6

1727

55,9

34,9

1728

55,9

36,4

1729

56,0

39,2

1730

55,9

41,4

1731

55,5

44,2

1732

55,9

46,4

1733

55,8

48,3

1734

55,6

49,1

1735

55,8

49,3

1736

55,9

47,7

1737

55,9

47,4

1738

55,8

46,9

1739

56,1

46,8

1740

56,1

45,8

1741

56,2

46,0

1742

56,3

45,9

1743

56,3

45,9

1744

56,2

44,6

1745

56,2

46,0

1746

56,4

46,2

1747

55,8

m

1748

55,5

m

1749

55,0

m

1750

54,1

m

1751

54,0

m

1752

53,3

m

1753

52,6

m

1754

51,8

m

1755

50,7

m

1756

49,9

m

1757

49,1

m

1758

47,7

m

1759

46,8

m

1760

45,7

m

1761

44,8

m

1762

43,9

m

1763

42,9

m

1764

41,5

m

1765

39,5

m

1766

36,7

m

1767

33,8

m

1768

31,0

m

1769

40,0

0,0

1770

49,1

m

1771

46,2

m

1772

43,1

m

1773

39,9

m

1774

36,6

m

1775

33,6

m

1776

30,5

m

1777

42,8

0,0

1778

55,2

m

1779

49,9

m

1780

44,0

m

1781

37,6

m

1782

47,2

0,0

1783

56,8

m

1784

47,5

m

1785

42,9

m

1786

31,6

m

1787

25,8

m

1788

19,9

m

1789

14,0

m

1790

8,1

m

1791

2,2

m

1792

0,0

0,0

1793

0,0

0,0

1794

0,0

0,0

1795

0,0

0,0

1796

0,0

0,0

1797

0,0

0,0

1798

0,0

0,0

1799

0,0

0,0

1800

0,0

0,0

m = motoring (rotação do motor sem alimentação)

APÊNDICE 2

COMBUSTÍVEL DE REFERÊNCIA PARA MOTORES DIESEL

| Parâmetro | Unidade | Limites (12) | Método de ensaio (16) |
| --- | --- | --- | --- |
| Mínimo | Máximo |
| Índice de cetano | | 52 | 54 | ISO 5165 |
| Densidade a 15 °C | kg/m3 | 833 | 837 | ISO 3675 |
| Destilação: | | | | |
| — | 50 % vol. |

Parâmetro

Unidade

Limites (12)

Método de ensaio (16)

Mínimo

Máximo

Índice de cetano

52

54

ISO 5165

Densidade a 15 °C

kg/m3

833

837

ISO 3675

Destilação:

—

50 % vol.

°C

245

ISO 3405

| — | 95 % vol. |
| --- | --- |

—

95 % vol.

°C

345

350

| — | ponto de ebulição final |
| --- | --- |

—

ponto de ebulição final

°C

370

Ponto de inflamação

°C

55

ISO 2719

Ponto de obstrução do filtro a frio

°C

–5

EN 116

Viscosidade cinemática a 40 °C

mm2/s

2,3

3,3

ISO 3104

Hidrocarbonetos policíclicos aromáticos

% m/m

2,0

6,0

EN 12916

Resíduo carbonoso Conradson no resíduo de destilação (10 %)

% m/m

0,2

ISO 10370

Teor de cinzas

% m/m

0,01

EN-ISO 6245

Teor de água

% m/m

0,02

EN-ISO 12937

Teor de enxofre

mg/kg

10

EN-ISO 14596

Corrosão do cobre a 50 °C

1

EN-ISO 2160

Poder lubrificante (ensaio HFRR em 60 °C)

μm

400

CEC F-06-A-96

Índice de neutralização

mg KOH/g

0,02

Estabilidade à oxidação @ 110 °C (13)
   (14)

h

20

EN 14112

FAME (15)

% v/v

4,5

5,5

EN 14078

APÊNDICE 3

EQUIPAMENTO DE MEDIÇÃO

O presente apêndice contém os requisitos fundamentais e as descrições gerais dos sistemas de recolha de amostras e de análise para a medição das emissões gasosas e de partículas. Dado que várias configurações podem produzir resultados equivalentes, não é necessário respeitar rigorosamente as figuras do presente apêndice. Podem ser utilizados componentes tais como instrumentos, válvulas, solenóides, bombas, reguladores de caudais e comutadores para obter outras informações e coordenar as funções dos sistemas de componentes. Podem ser excluídos outros componentes que não sejam necessários para manter a exactidão de alguns sistemas, se a sua exclusão se basear nas boas práticas de engenharia.

A.3.1.1.   Sistema de análise

A.3.1.2.   Descrição do sistema de análise

Descreve-se seguidamente um sistema de análise para a determinação das emissões gasosas dos gases de escape brutos (figura 9) ou diluídos (figura 10), baseado na utilização de:

| a) | um analisador HFID ou FID, para a medição dos hidrocarbonetos; |
| --- | --- |

a)

um analisador HFID ou FID, para a medição dos hidrocarbonetos;

| b) | analisadores NDIR, para a medição do monóxido de carbono e do dióxido de carbono; |
| --- | --- |

b)

analisadores NDIR, para a medição do monóxido de carbono e do dióxido de carbono;

| c) | um analisador HCLD ou CLD, para a medição dos óxidos de azoto. |
| --- | --- |

c)

um analisador HCLD ou CLD, para a medição dos óxidos de azoto.

A amostra para todos os componentes deve ser colhida com uma única sonda de amostragem e repartida em seguida pelos diferentes analisadores. Facultativamente, podem ser utilizadas duas sondas de amostragem instaladas na proximidade imediata uma da outra. Deve velar-se por que nenhum componente dos gases de escape (incluindo a água e o ácido sulfúrico) se condense inadvertidamente em qualquer ponto do sistema de análise.

Image

Image

A.3.1.3.   Componentes das figuras 9 e 10

| EP: | Tubo de escape |
| --- | --- |
| SP1: | Sonda de recolha de amostras de gases de escape brutos (apenas figura 9) |

EP:

Tubo de escape

SP1:

Sonda de recolha de amostras de gases de escape brutos (apenas figura 9)

Recomenda-se uma sonda de aço inoxidável rectilínea, fechada na extremidade e com vários orifícios. O diâmetro interno não deve ser maior do que o diâmetro interno da conduta de recolha de amostras. A espessura da parede da sonda não deve ser superior a 1 mm. Deve haver um mínimo de três orifícios em três planos radiais diferentes, dimensionados para amostrar aproximadamente o mesmo caudal. A sonda deve abarcar pelo menos 80 % do diâmetro do tubo de escape. Podem utilizar-se uma ou duas sondas de recolha de amostras.

| SP2: | Sonda de recolha de amostras de HC nos gases de escape diluídos (figura 10 apenas) |
| --- | --- |

SP2:

Sonda de recolha de amostras de HC nos gases de escape diluídos (figura 10 apenas)

A sonda deve:

| a) | ser, por definição, constituída pela primeira secção, com um comprimento compreendido entre 254 mm e 762 mm, da conduta de recolha de amostras aquecida HSL1; |
| --- | --- |

a)

ser, por definição, constituída pela primeira secção, com um comprimento compreendido entre 254 mm e 762 mm, da conduta de recolha de amostras aquecida HSL1;

| b) | ter um diâmetro interno mínimo de 5 mm, |
| --- | --- |

b)

ter um diâmetro interno mínimo de 5 mm,

| c) | ser instalada no túnel de diluição DT (figura 15) num ponto em que o diluente e os gases de escape estejam bem misturados (isto é, aproximadamente a uma distância de 10 diâmetros do túnel, a jusante do ponto em que os gases de escape entram no túnel de diluição); |
| --- | --- |

c)

ser instalada no túnel de diluição DT (figura 15) num ponto em que o diluente e os gases de escape estejam bem misturados (isto é, aproximadamente a uma distância de 10 diâmetros do túnel, a jusante do ponto em que os gases de escape entram no túnel de diluição);

| d) | estar suficientemente afastada (radialmente) de outras sondas e da parede do túnel, de modo a não sofrer a influência de quaisquer ondas ou turbilhões; |
| --- | --- |

d)

estar suficientemente afastada (radialmente) de outras sondas e da parede do túnel, de modo a não sofrer a influência de quaisquer ondas ou turbilhões;

| e) | ser aquecida de forma a aumentar a temperatura do fluxo de gás até 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C) na saída da sonda, ou até 385 K ± 10 K (112 °C ± 10 °C) para os motores de ignição comandada; |
| --- | --- |

e)

ser aquecida de forma a aumentar a temperatura do fluxo de gás até 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C) na saída da sonda, ou até 385 K ± 10 K (112 °C ± 10 °C) para os motores de ignição comandada;

| f) | não ser aquecida, em caso de medição FID (a frio). |
| --- | --- |

f)

não ser aquecida, em caso de medição FID (a frio).

| SP3: | Sonda de recolha de amostras de CO, CO2 e NOx nos gases de escape diluídos (apenas figura 10) |
| --- | --- |

SP3:

Sonda de recolha de amostras de CO, CO2 e NOx nos gases de escape diluídos (apenas figura 10)

A sonda deve:

| a) | estar no mesmo plano que a sonda SP2; |
| --- | --- |

a)

estar no mesmo plano que a sonda SP2;

| b) | estar suficientemente afastada (radialmente) de outras sondas e da parede do túnel, de modo a não sofrer a influência de quaisquer ondas ou turbilhões; |
| --- | --- |

b)

estar suficientemente afastada (radialmente) de outras sondas e da parede do túnel, de modo a não sofrer a influência de quaisquer ondas ou turbilhões;

| c) | ser aquecida e isolada ao longo de todo o seu comprimento até uma temperatura mínima de 328 K (55 °C), para evitar a condensação de água. |
| --- | --- |

c)

ser aquecida e isolada ao longo de todo o seu comprimento até uma temperatura mínima de 328 K (55 °C), para evitar a condensação de água.

| HF1: | Pré-filtro aquecido (facultativo) |
| --- | --- |

HF1:

Pré-filtro aquecido (facultativo)

A temperatura deve ser a mesma que a da conduta HSL1.

| HF2: | Filtro aquecido |
| --- | --- |

HF2:

Filtro aquecido

O filtro deve extrair quaisquer partículas sólidas da amostra de gases antes da entrada do analisador. A temperatura deve ser a mesma que a da conduta HSL1. O filtro deve ser mudado quando necessário.

| HSL1: | Conduta de recolha de amostras aquecida |
| --- | --- |

HSL1:

Conduta de recolha de amostras aquecida

A conduta de recolha de amostras serve de passagem à amostra de gases recolhidos desde a sonda única até ao(s) ponto(s) de separação e ao analisador de HC.

A conduta de recolha de amostras deve:

| a) | ter um diâmetro interno mínimo de 4 mm e máximo de 13,5 mm; |
| --- | --- |

a)

ter um diâmetro interno mínimo de 4 mm e máximo de 13,5 mm;

| b) | ser de aço inoxidável ou de PTFE; |
| --- | --- |

b)

ser de aço inoxidável ou de PTFE;

| c) | ser mantida a uma temperatura de parede de 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C), medida em cada uma das secções aquecidas controladas separadamente, se a temperatura dos gases de escape na sonda de recolha de amostras for igual ou inferior a 463 K (190 °C); |
| --- | --- |

c)

ser mantida a uma temperatura de parede de 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C), medida em cada uma das secções aquecidas controladas separadamente, se a temperatura dos gases de escape na sonda de recolha de amostras for igual ou inferior a 463 K (190 °C);

| d) | ser mantida a uma temperatura de parede superior a 453 K (180 °C), se a temperatura dos gases de escape na sonda de recolha de amostras for superior a 463 K (190 °C); |
| --- | --- |

d)

ser mantida a uma temperatura de parede superior a 453 K (180 °C), se a temperatura dos gases de escape na sonda de recolha de amostras for superior a 463 K (190 °C);

| e) | manter a temperatura dos gases a 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C) imediatamente antes do filtro aquecido HF2 e do HFID. |
| --- | --- |

e)

manter a temperatura dos gases a 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C) imediatamente antes do filtro aquecido HF2 e do HFID.

| HSL2 | Conduta de recolha de amostras de NOx, aquecida |
| --- | --- |

HSL2

Conduta de recolha de amostras de NOx, aquecida

A conduta de recolha de amostras deve:

| a) | ser mantida a uma temperatura de parede de 328 K a 473 K (55 °C a 200 °C) até ao conversor, para a medição em base seca, e até ao analisador, para a medição em base húmida; |
| --- | --- |

a)

ser mantida a uma temperatura de parede de 328 K a 473 K (55 °C a 200 °C) até ao conversor, para a medição em base seca, e até ao analisador, para a medição em base húmida;

| b) | ser de aço inoxidável ou de PTFE. |
| --- | --- |

b)

ser de aço inoxidável ou de PTFE.

| HP: | Bomba de recolha de amostras aquecida |
| --- | --- |

HP:

Bomba de recolha de amostras aquecida

A bomba deve ser aquecida até à temperatura da conduta HSL.

| SL: | Conduta de recolha de amostras de CO e CO2 |
| --- | --- |

SL:

Conduta de recolha de amostras de CO e CO2

A conduta deve ser de aço inoxidável ou PTFE. Pode ser aquecida, ou não.

| HC | Analisador HFID |
| --- | --- |

HC

Analisador HFID

Detector aquecido de ionização por chama (HFID) ou detector de ionização por chama (FID) para a determinação dos hidrocarbonetos. A temperatura do HFID deve ser mantida entre 453 K e 473 K (180 °C e 200 °C).

| CO e CO2 | Analisador NDIR |
| --- | --- |

CO e CO2

Analisador NDIR

Analisadores NDIR para a determinação do monóxido de carbono e do dióxido de carbono (facultativo, na determinação da razão de diluição para medição de partículas).

| NOx | Analisador CLD ou analisador NDUV |
| --- | --- |

NOx

Analisador CLD ou analisador NDUV

Analisador CLD, HCLD ou NDUV para a determinação dos óxidos de azoto. Se for utilizado um HCLD, este analisador deve ser mantido a uma temperatura compreendida entre 328 K e 473 K (55 °C e 200 °C).

| B | Secador de amostras (facultativo, na medição de NO) |
| --- | --- |

B

Secador de amostras (facultativo, na medição de NO)

Para arrefecer e condensar a água contida na amostra de gases de escape. É facultativo, se o analisador não estiver sujeito à interferência do vapor de água, conforme o ponto 9.3.9.2.2. Se a água for removida por condensação, a temperatura ou o ponto de orvalho dos gases amostrados deve ser monitorizada, quer dentro do colector de água, quer a jusante. A temperatura ou o ponto de orvalho dos gases amostrados não deve exceder 280 K (7 °C). Não são admitidos exsicantes químicos para a remoção da água da amostra.

| BK: | Saco dos elementos de fundo (facultativo; apenas figura 10) |
| --- | --- |

BK:

Saco dos elementos de fundo (facultativo; apenas figura 10)

Este saco serve para a medição das concentrações de fundo.

| BG: | Saco de recolha de amostras (facultativo; apenas figura 10) |
| --- | --- |

BG:

Saco de recolha de amostras (facultativo; apenas figura 10)

Este saco serve para a medição das concentrações das amostras.

A.3.1.4.   Separador de hidrocarbonetos não metânicos (NMC)

O separador oxida todos os hidrocarbonetos com excepção do CH4 em CO2 e H2O, de modo tal que, ao fazer passar a amostra através dos NMC, apenas o CH4 é detectado pelo HFID. Para além do sistema habitual de recolha de amostras de HC (ver figuras 9 e 10), deve ser instalado um segundo sistema equipado com um separador, em conformidade com a figura 11. Isto permite a medição simultânea da totalidade dos HC, CH4 e dos NMHC.

Deve regular-se o separador a uma temperatura igual ou superior a 600 K (327 °C) antes do ensaio em relação ao seu efeito catalisador sobre o CH4 e o C2H6 a valores de H2O representativos das condições da corrente de gases de escape. O ponto de orvalho e o nível de O2 da amostra da corrente de gases de escape devem ser conhecidos. A resposta relativa do FID ao CH4 e ao C2H6 deve ser determinada conforme o ponto 9.3.8.

Image

A.3.1.5.   Componentes da figura 11

| NMC: | Separador de hidrocarbonetos não metânicos |
| --- | --- |

NMC:

Separador de hidrocarbonetos não metânicos

Para oxidar todos os hidrocarbonetos com excepção do metano.

HC

Detector aquecido de ionização por chama (HFID) ou detector de ionização por chama (FID) para a medição das concentrações de HC e de CH4. A temperatura do HFID deve ser mantida entre 453 K e 473 K (180 °C e 200 °C).

| V1: | Válvula selectora |
| --- | --- |

V1:

Válvula selectora

Para seleccionar o gás de colocação no zero e o gás de calibração.

| R: | Regulador de pressão |
| --- | --- |

R:

Regulador de pressão

Para regular a pressão na conduta de recolha de amostras e o caudal para o HFID.

A.3.2.   Sistema de diluição e de recolha de amostras de partículas

A.3.2.1.   Descrição do sistema de diluição do caudal parcial

O sistema de diluição apresentado baseia-se na diluição de uma parte da corrente de gases de escape. A separação dessa corrente e o processo de diluição que se lhe segue podem ser efectuados por diferentes tipos de sistemas de diluição. Para a subsequente recolha das partículas, pode fazer-se passar para o sistema de recolha de amostras de partículas a totalidade dos gases de escape diluídos ou apenas uma porção destes. O primeiro método é referido como sendo do tipo de recolha de amostras total, e o segundo, como sendo do tipo de recolha de amostras fraccionada. O cálculo do factor de diluição depende do tipo de sistema utilizado.

No sistema de recolha total apresentado na figura 12, os gases de escape brutos são transferidos do tubo de escape (EP) para o túnel de diluição (DT) através da sonda de recolha de amostras (SP) e do tubo de transferência (TT). O caudal total que passa através do túnel é ajustado com o regulador de caudais FC2 e a bomba de recolha de amostras (P) do sistema de recolha de amostras de partículas (ver figura 16). O caudal de diluente é regulado pelo regulador de caudal FC1, que pode utilizar qm

  ew ou qm

  aw e qm

  f como sinais de comando, para se obter a separação dos gases de escape desejada. O caudal da amostra que chega a DT é a diferença entre o caudal total e o caudal do diluente. O caudal do diluente é medido com o medidor de caudais FM1 e o caudal total com o medidor FM3 do sistema de recolha de amostras de partículas (ver figura 16). A razão de diluição é calculada a partir desses dois caudais.

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No sistema de recolha fraccionada apresentado na figura 13, os gases de escape brutos são transferidos do tubo de escape (EP) para o túnel de diluição (DT) através da sonda de recolha de amostras (SP) e do tubo de transferência (TT). O caudal total que passa através do túnel é ajustado com o regulador de caudais FC1 ligado ao caudal do diluente ou à ventoinha de aspiração que actua sobre o caudal total do túnel. O regulador de caudais FC1 pode utilizar qm

  ew ou qm

  aw e qm

  f como sinais de comando, para se obter a separação dos gases de escape desejada. O caudal da amostra que chega ao DT é a diferença entre o caudal total e o caudal do diluente. O caudal do diluente é medido com o medidor de caudais FM1 e o caudal total com o medidor de caudais FM2. A razão de diluição é calculada a partir destes dois caudais. A partir do DT, recolhe-se uma amostra de partículas com o sistema de recolha de amostras de partículas (ver figura 16).

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A.3.2.2.   Componentes das figuras 12 e 13

| EP | Tubo de escape |
| --- | --- |

EP

Tubo de escape

O tubo de escape pode ser isolado. Para reduzir a inércia térmica do tubo do escape, recomenda-se uma relação espessura/diâmetro igual ou inferior a 0,015. A utilização de secções flexíveis deve ser limitada a uma relação comprimento/diâmetro igual ou inferior a 12. As curvas devem ser reduzidas ao mínimo, para limitar a deposição por inércia. Se o sistema incluir um silencioso de ensaio, este pode também ser isolado. Recomenda-se a utilização de um tubo rectilíneo com um comprimento igual a 6 diâmetros do tubo a montante e a 3 diâmetros a jusante da ponta da sonda.

| SP | Sonda de recolha de amostras |
| --- | --- |

SP

Sonda de recolha de amostras

Pode ser utilizada qualquer uma das seguintes sondas:

| a) | tubo aberto virado para montante e situado no eixo do tubo de escape; |
| --- | --- |

a)

tubo aberto virado para montante e situado no eixo do tubo de escape;

| b) | tubo aberto virado para jusante e situado no eixo do tubo de escape; |
| --- | --- |

b)

tubo aberto virado para jusante e situado no eixo do tubo de escape;

| c) | sonda com orifícios múltiplos descrita em SP no ponto A.3.1.3; |
| --- | --- |

c)

sonda com orifícios múltiplos descrita em SP no ponto A.3.1.3;

| d) | sonda de chapéu virada para montante e situada no eixo do tubo de escape, conforme a figura 14. |
| --- | --- |

d)

sonda de chapéu virada para montante e situada no eixo do tubo de escape, conforme a figura 14.

O diâmetro interno mínimo da ponta da sonda deve ser de 4 mm. A razão mínima entre os diâmetros do tubo de escape e da sonda deve ser de 4.

Se se utilizar uma sonda do tipo a), deve ser instalado, imediatamente a montante do suporte do filtro, um separador por inércia (ciclone ou impactor) com um ponto de corte de 50 % entre 2,5 μm e 10 μm.

Image

| TT: | Tubo de transferência dos gases de escape |
| --- | --- |

TT:

Tubo de transferência dos gases de escape

O tubo de transferência deve ser tão curto quanto possível, mas:

| a) | o seu comprimento não deve exceder 0,26 m, se estiver isolado em 80 % do seu comprimento total, medido entre a extremidade da sonda e a fase de diluição;
  ou |
| --- | --- |

a)

o seu comprimento não deve exceder 0,26 m, se estiver isolado em 80 % do seu comprimento total, medido entre a extremidade da sonda e a fase de diluição;

ou

| b) | o seu comprimento não deve exceder 1 m, se for aquecido a 150 °C em 90 % do seu comprimento total, medido entre a extremidade da sonda e a fase de diluição. |
| --- | --- |

b)

o seu comprimento não deve exceder 1 m, se for aquecido a 150 °C em 90 % do seu comprimento total, medido entre a extremidade da sonda e a fase de diluição.

Deve ter um diâmetro igual ou superior ao da sonda, mas não superior a 25 mm, e ter o ponto de saída no eixo do túnel de diluição e virado para jusante.

No caso a), o tubo deve ser isolado com material com uma condutividade térmica máxima de 0,05 W/mK, devendo a espessura radial do isolamento corresponder ao diâmetro da sonda.

| FC1 | Regulador de caudais |
| --- | --- |

FC1

Regulador de caudais

Deve ser utilizado um regulador de caudais para regular o caudal de diluição que passa através da ventoinha de pressão PB e/ou da ventoinha de aspiração SB. Pode ser ligado aos sinais do sensor para o caudal dos gases de escape, conforme o ponto 8.4.1. O regulador de caudais pode ser instalado a montante ou a jusante da respectiva ventoinha. Quando se utiliza ar pressurizado, o FC1 controla directamente o caudal de ar.

| FM1 | Medidor de caudais |
| --- | --- |

FM1

Medidor de caudais

Contador de gás ou outro aparelho adequado para medir o caudal do diluente. O FM1 é facultativo, se a ventoinha de pressão PB for calibrada para medir o caudal.

| DAF | Filtro para gás diluente |
| --- | --- |

DAF

Filtro para gás diluente

O diluente (ar ambiente, ar de síntese ou azoto) deve ser filtrado com um filtro de partículas de elevada eficiência (HEPA), com uma eficiência de recolha inicial mínima de 99,97 %, conforme a norma EN 1822-1 (classe de filtro H14 ou superior), ASTM F 1471-93 ou norma equivalente.

| FM2 | Medidor de caudais (recolha fraccionada, apenas figura 13) |
| --- | --- |

FM2

Medidor de caudais (recolha fraccionada, apenas figura 13)

Contador de gás ou outro aparelho adequado para medir o caudal dos gases de escape diluídos. O FM2 é facultativo, se a ventoinha de aspiração SB for calibrada para medir o caudal.

| PB | Ventoinha de pressão (recolha fraccionada, apenas figura 13) |
| --- | --- |

PB

Ventoinha de pressão (recolha fraccionada, apenas figura 13)

Para regular o caudal do diluente, a ventoinha PB pode ser ligada aos reguladores de caudal FC1 ou FC2. A ventoinha PB não é necessária quando se utilizar uma válvula de borboleta. A ventoinha PB pode ser utilizada para medir o caudal de diluente, se calibrada.

| SB | Ventoinha de aspiração (recolha fraccionada, apenas figura 13) |
| --- | --- |

SB

Ventoinha de aspiração (recolha fraccionada, apenas figura 13)

A ventoinha SB pode ser utilizada para medir o caudal dos gases de escape diluídos, se calibrada.

| DT | Túnel de diluição (caudal parcial) |
| --- | --- |

DT

Túnel de diluição (caudal parcial)

O túnel de diluição:

| a) | deve ter um comprimento suficiente para permitir a mistura completa dos gases de escape e do diluente em condições de caudal turbulento (número de Reynolds, Re, superior a 4 000, em que Re se baseia no diâmetro interno do túnel de diluição) no caso de um sistema de recolha fraccionada de amostras, o que significa que não é exigida uma mistura completa no caso de um sistema de recolha de amostras total; |
| --- | --- |

a)

deve ter um comprimento suficiente para permitir a mistura completa dos gases de escape e do diluente em condições de caudal turbulento (número de Reynolds, Re, superior a 4 000, em que Re se baseia no diâmetro interno do túnel de diluição) no caso de um sistema de recolha fraccionada de amostras, o que significa que não é exigida uma mistura completa no caso de um sistema de recolha de amostras total;

| b) | deve ser fabricado em aço inoxidável; |
| --- | --- |

b)

deve ser fabricado em aço inoxidável;

| c) | pode ser aquecido a uma temperatura de parede que não ultrapasse 325 K (52 °C); |
| --- | --- |

c)

pode ser aquecido a uma temperatura de parede que não ultrapasse 325 K (52 °C);

| d) | pode ser isolado. |
| --- | --- |

d)

pode ser isolado.

| PSP | Sonda de recolha de amostras de partículas (recolha fraccionada, apenas figura 13) |
| --- | --- |

PSP

Sonda de recolha de amostras de partículas (recolha fraccionada, apenas figura 13)

A sonda de recolha de amostras de partículas é a secção principal do tubo de transferência de partículas PTT (ver ponto A.3.2.6) e

| a) | deve ser instalada virada para montante, num ponto em que o diluente e os gases de escape estejam bem misturados, isto é, no eixo do túnel de diluição DT, a uma distância de cerca de 10 diâmetros de túnel a jusante do ponto em que os gases de escape entram no túnel de diluição; |
| --- | --- |

a)

deve ser instalada virada para montante, num ponto em que o diluente e os gases de escape estejam bem misturados, isto é, no eixo do túnel de diluição DT, a uma distância de cerca de 10 diâmetros de túnel a jusante do ponto em que os gases de escape entram no túnel de diluição;

| b) | deve ter um diâmetro interno mínimo de 8 mm; |
| --- | --- |

b)

deve ter um diâmetro interno mínimo de 8 mm;

| c) | pode ser aquecida até se obter uma temperatura de parede não superior a 325 K (52 °C) por aquecimento directo ou por pré-aquecimento do diluente, desde que a temperatura do diluente não exceda 325 K (52 °C) antes da introdução dos gases de escape no túnel de diluição; |
| --- | --- |

c)

pode ser aquecida até se obter uma temperatura de parede não superior a 325 K (52 °C) por aquecimento directo ou por pré-aquecimento do diluente, desde que a temperatura do diluente não exceda 325 K (52 °C) antes da introdução dos gases de escape no túnel de diluição;

| d) | pode ser isolada. |
| --- | --- |

d)

pode ser isolada.

A.3.2.3.   Descrição do sistema de diluição do caudal total

A figura 15 descreve um sistema de diluição do caudal total dos gases de escape brutos no túnel de diluição DT, de acordo com o princípio da amostragem a volume constante (CVS).

O caudal dos gases de escape diluídos deve ser medido com uma bomba volumétrica (PDP), com um venturi de escoamento crítico (CFV), ou com um venturi subsónico (SSV). Pode ser utilizado um permutador de calor (HE) ou um dispositivo electrónico de compensação de caudais (EFC) para a recolha proporcional de amostras de partículas e para a determinação do caudal. Dado que a determinação da massa das partículas se baseia no caudal total dos gases de escape diluídos, não é necessário calcular a razão de diluição.

Para a recolha subsequente das partículas, faz-se passar uma amostra dos gases de escape diluídos para o sistema de recolha de amostras de partículas com diluição dupla (ver figura 17). Embora seja, em parte, um sistema de diluição, o sistema de diluição dupla pode ser considerado uma variante de um sistema de recolha de amostras de partículas, dado que partilha a maioria das peças com um sistema normal de recolha de amostras de partículas.

Image

A.3.2.4.   Componentes da figura 15

| EP: | Tubo de escape |
| --- | --- |

EP:

Tubo de escape

O comprimento do tubo de escape, desde a saída do colector de escape do motor, do turbocompressor ou do dispositivo de pós-tratamento até ao túnel de diluição, não deve ser superior a 10 m. Se o comprimento for superior a 4 m, toda a tubagem para além dos 4 m deve ser isolada, excepto a parte necessária para a montagem em linha de um aparelho para medir os fumos, se este for utilizado. A espessura radial do isolamento deve ser, no mínimo, de 25 mm. A condutividade térmica do material de isolamento deve ter um valor não superior a 0,1 W/mK, medido a 673 K. Para reduzir a inércia térmica do tubo de escape, recomenda-se uma relação espessura/diâmetro igual ou inferior a 0,015. A utilização de secções flexíveis deve ser limitada a uma relação comprimento/diâmetro igual ou inferior a 12.

| PDP: | Bomba volumétrica |
| --- | --- |

PDP:

Bomba volumétrica

A PDP mede o caudal total dos gases de escape diluídos a partir do número das rotações da bomba e do seu curso. A contrapressão no sistema de escape não deve ser artificialmente reduzida pela PDP ou pelo sistema de admissão de diluente. A contrapressão estática do escape, medida com o sistema da PDP a funcionar, deve manter-se a ±1,5 kPa da pressão estática medida sem ligação à PDP, a uma velocidade e uma carga do motor idênticas. A temperatura da mistura de gases imediatamente a montante da PDP deve estar a ±6 K da temperatura média de funcionamento observada durante o ensaio, quando não for utilizada compensação do caudal (EFC). Esta compensação só pode ser utilizada, se a temperatura à entrada da PDP não exceder 323 K (50 °C).

| CFV: | Venturi de escoamento crítico |
| --- | --- |

CFV:

Venturi de escoamento crítico

O CFV mede o caudal total dos gases de escape diluídos, mantendo o caudal em condições de restrição (escoamento crítico). A contrapressão estática do escape, medida com o sistema CFV a funcionar, deve manter-se a ±1,5 kPa da pressão estática medida sem ligação ao CFV, a uma velocidade e uma carga do motor idênticas. A temperatura da mistura de gases imediatamente a montante do CFV deve estar a ±11 K da temperatura média de funcionamento observada durante o ensaio, quando não for utilizada compensação do caudal (EFC).

| SSV: | Venturi subsónico |
| --- | --- |

SSV:

Venturi subsónico

O SSV mede o caudal total dos gases de escape diluídos, mediante a utilização da função de caudal de gás de um venturi subsónico, segundo a pressão e a temperatura à entrada e a queda de pressão entre a entrada e a garganta do venturi. A contrapressão estática do escape, medida com o sistema SSV a funcionar, deve manter-se a ±1,5 kPa da pressão estática medida sem ligação ao SSV, a uma velocidade e uma carga do motor idênticas. A temperatura da mistura de gases imediatamente a montante do SSV deve estar a ±11 K da temperatura média de funcionamento observada durante o ensaio, quando não for utilizada compensação do caudal (EFC).

| HE: | Permutador de calor (facultativo) |
| --- | --- |

HE:

Permutador de calor (facultativo)

O permutador de calor deve ter uma capacidade suficiente para manter a temperatura dentro dos limites exigidos acima. Se for utilizada uma EFC, o permutador de calor não é necessário.

| EFC: | Compensação electrónica do caudal (facultativo) |
| --- | --- |

EFC:

Compensação electrónica do caudal (facultativo)

Se a temperatura à entrada da PDP, do CFV ou do SSV não for mantida dentro dos limites acima indicados, é necessário um sistema de compensação do caudal para efectuar a medição contínua do caudal e regular a recolha proporcional de amostras no sistema de diluição dupla. Para esse efeito, utilizam-se os sinais dos caudais medidos continuamente para manter a proporcionalidade do caudal das amostras através dos filtros de partículas do sistema de diluição dupla (ver figura 17) a ±2,5 %.

| DT: | Túnel de diluição (caudal total) |
| --- | --- |

DT:

Túnel de diluição (caudal total)

O túnel de diluição:

| (a) | deve ter um diâmetro suficientemente pequeno para provocar escoamentos turbulentos (número de Reynolds, Re, superior a 4 000, em que Re se baseia no diâmetro interno do túnel de diluição) e um comprimento suficiente para assegurar uma mistura completa dos gases de escape e do diluente; |
| --- | --- |

(a)

deve ter um diâmetro suficientemente pequeno para provocar escoamentos turbulentos (número de Reynolds, Re, superior a 4 000, em que Re se baseia no diâmetro interno do túnel de diluição) e um comprimento suficiente para assegurar uma mistura completa dos gases de escape e do diluente;

| b) | pode ser isolado; |
| --- | --- |

b)

pode ser isolado;

| c) | pode ser aquecido até a uma temperatura de parede suficiente para eliminar a condensação de água. |
| --- | --- |

c)

pode ser aquecido até a uma temperatura de parede suficiente para eliminar a condensação de água.

Os gases de escape do motor devem ser dirigidos a jusante, no ponto em que são introduzidos no túnel de diluição, e bem misturados. Pode utilizar-se um orifício de mistura.

Se se utilizar um sistema de diluição dupla, transfere-se uma amostra do túnel de diluição para o túnel de diluição secundária, onde é novamente diluída, fazendo-a depois passar pelos filtros de recolha de amostras (figura 17). O sistema de diluição secundária deve fornecer uma quantidade suficiente de diluente secundário para manter a corrente de gases de escape duplamente diluída a uma temperatura entre 315 K (42 °C) e 325 K (52 °C) imediatamente antes do filtro de partículas.

| DAF: | Filtro para gás diluente |
| --- | --- |

DAF:

Filtro para gás diluente

O diluente (ar ambiente, ar de síntese ou azoto) deve ser filtrado com um filtro de partículas de elevada eficiência (HEPA) com uma eficiência inicial mínima de recolha de 99,97 %, conforme a norma EN 1822-1 (classe de filtro H14 ou superior), ASTM F 1471-93 ou norma equivalente.

| PSP: | Sonda de recolha de amostras de partículas |
| --- | --- |

PSP:

Sonda de recolha de amostras de partículas

A sonda é o primeiro elemento do tubo de transferência de partículas PTT, e:

| a) | deve ser instalada virada para montante, num ponto em que o diluente e os gases de escape estejam bem misturados, isto é, no eixo do túnel de diluição DT dos sistemas de diluição, a uma distância de cerca de 10 diâmetros de túnel a jusante do ponto em que os gases de escape entram no túnel de diluição; |
| --- | --- |

a)

deve ser instalada virada para montante, num ponto em que o diluente e os gases de escape estejam bem misturados, isto é, no eixo do túnel de diluição DT dos sistemas de diluição, a uma distância de cerca de 10 diâmetros de túnel a jusante do ponto em que os gases de escape entram no túnel de diluição;

| b) | deve ter um diâmetro interno mínimo de 8 mm; |
| --- | --- |

b)

deve ter um diâmetro interno mínimo de 8 mm;

| c) | pode ser aquecida até se obter uma temperatura de parede não superior a 325 K (52 °C) por aquecimento directo ou por pré-aquecimento do diluente, desde que a temperatura do diluente não exceda 325 K (52 °C) antes da introdução dos gases de escape no túnel de diluição; |
| --- | --- |

c)

pode ser aquecida até se obter uma temperatura de parede não superior a 325 K (52 °C) por aquecimento directo ou por pré-aquecimento do diluente, desde que a temperatura do diluente não exceda 325 K (52 °C) antes da introdução dos gases de escape no túnel de diluição;

| d) | pode ser isolada. |
| --- | --- |

d)

pode ser isolada.

A.3.2.5.   Descrição do sistema de recolha de amostras de partículas

As figuras 16 e 17 descrevem o sistema de recolha de amostras de partículas necessário à recolha das partículas em filtros designados para esse efeito. No caso da diluição do caudal parcial com recolha total, que consiste em fazer passar a totalidade da amostra dos gases de escape diluídos através dos filtros, os sistemas de diluição e de recolha de amostras formam usualmente uma só unidade (ver figura 12). No caso da diluição do caudal parcial com recolha fraccionada ou de diluição do caudal total, que consiste em fazer passar através dos filtros apenas uma parte dos gases de escape diluídos, os sistemas de diluição e de recolha de amostras formam usualmente unidades diferentes.

Se se utilizar um sistema de diluição do caudal parcial, retira-se uma amostra dos gases de escape diluídos do túnel de diluição DT mediante a sonda de recolha de amostras de partículas PSP e o tubo de transferência de partículas PTT através da bomba de recolha de amostras P, conforme indicado na figura 16. Faz-se passar a amostra através do(s) suporte(s) de filtros FH que contém(êm) os filtros de recolha de amostras de partículas. O caudal da amostra é regulado pelo regulador de caudais FC3.

Se se utilizar um sistema de diluição do caudal total, deve utilizar-se um sistema de recolha de amostras de partículas de diluição dupla, conforme indicado na figura 17. Transfere-se uma amostra dos gases de escape diluídos do túnel de diluição DT, através da sonda de recolha de amostras de partículas PSP e do tubo de transferência de partículas PTT, para o túnel de diluição secundária SDT, em que é novamente diluída. Faz-se, depois, passar a amostra através do(s) suporte(s) de filtros FH que contém(êm) os filtros de recolha de amostras de partículas. O caudal do diluente é geralmente constante, enquanto o caudal da amostra é regulado pelo regulador de caudal FC3. Se for utilizada a compensação electrónica de caudais EFC (ver figura 15), o caudal total dos gases de escape diluídos é utilizado como sinal de comando para o FC3.

Image

Image

A.3.2.6.   Componentes das figuras 16 (apenas sistema de caudal parcial) e 17 (apenas sistema de caudal total)

| PTT | Tubo de transferência de partículas |
| --- | --- |

PTT

Tubo de transferência de partículas

O tubo de transferência:

| a) | deve ser inerte em relação às partículas; |
| --- | --- |

a)

deve ser inerte em relação às partículas;

| b) | pode ser aquecido a uma temperatura de parede que não ultrapasse 325 K (52 °C); |
| --- | --- |

b)

pode ser aquecido a uma temperatura de parede que não ultrapasse 325 K (52 °C);

| c) | pode ser isolado. |
| --- | --- |

c)

pode ser isolado.

| SDT: | Túnel de diluição secundária (apenas figura 17) |
| --- | --- |

SDT:

Túnel de diluição secundária (apenas figura 17)

O túnel de diluição secundária:

| a) | deve ter um comprimento e diâmetro suficientes para cumprir os requisitos do ponto 9.4.2, alínea f) relativos ao tempo de permanência; |
| --- | --- |

a)

deve ter um comprimento e diâmetro suficientes para cumprir os requisitos do ponto 9.4.2, alínea f) relativos ao tempo de permanência;

| b) | pode ser aquecido a uma temperatura de parede que não ultrapasse 325 K (52 °C); |
| --- | --- |

b)

pode ser aquecido a uma temperatura de parede que não ultrapasse 325 K (52 °C);

| c) | pode ser isolado. |
| --- | --- |

c)

pode ser isolado.

| FH: | Suporte do filtro |
| --- | --- |

FH:

Suporte do filtro

O suporte do filtro:

| a) | deve formar um cone divergente de 12,5o (a partir do centro) na secção de transição entre o diâmetro da conduta de transferência e o diâmetro exposto da face do filtro; |
| --- | --- |

a)

deve formar um cone divergente de 12,5o (a partir do centro) na secção de transição entre o diâmetro da conduta de transferência e o diâmetro exposto da face do filtro;

| b) | pode ser aquecido a uma temperatura de parede que não ultrapasse 325 K (52 °C); |
| --- | --- |

b)

pode ser aquecido a uma temperatura de parede que não ultrapasse 325 K (52 °C);

| c) | pode ser isolado. |
| --- | --- |

c)

pode ser isolado.

Os trocadores de filtros múltiplos (trocadores automáticos) são permitidos, desde que não haja interacção entre os filtros de recolha de amostras.

Os filtros de membrana PTFE devem estar instalados numa cassete específica dentro do suporte do filtro.

Pode ser instalado, imediatamente a montante do suporte do filtro, um pré-classificador por inércia com um ponto de corte de 50 % entre 2,5 μm e 10 μm, se for usada uma sonda de recolha de amostras de tubo aberto virada para montante.

| P: | Bomba de amostragem |
| --- | --- |
| FC2: | Regulador de caudais |

P:

Bomba de amostragem

FC2:

Regulador de caudais

Deve utilizar-se um regulador de caudais para controlar o caudal de recolha de amostras de partículas.

| FM3: | Medidor de caudais |
| --- | --- |

FM3:

Medidor de caudais

Contador de gás ou outro aparelho adequado para medir o caudal de amostras de partículas que passa através do filtro de partículas. Pode ser instalado a montante ou a jusante da bomba de amostragem P.

| FM4: | Medidor de caudais |
| --- | --- |

FM4:

Medidor de caudais

Contador de gás ou outro aparelho adequado para medir o caudal do diluente secundário que passa através do filtro de partículas.

| BV: | Válvula de esfera (facultativa) |
| --- | --- |

BV:

Válvula de esfera (facultativa)

A válvula de esfera deve ter um diâmetro interno não inferior ao diâmetro interno do tubo de transferência de partículas PTT e um tempo de comutação inferior a 0,5 s.

APÊNDICE 4

ESTATÍSTICAS

A.4.1.   Valor médio e desvio-padrão

O valor médio aritmético calcula-se do seguinte modo:

Formula (92)

O desvio-padrão calcula-se do seguinte modo:

Formula (93)

A.4.2.   Análise de regressão

O declive da recta de regressão calcula-se do seguinte modo:

Formula (94)

A ordenada na origem da recta de regressão calcula-se do seguinte modo:

Formula (95)

O erro-padrão da estimativa (SEE) calcula-se do seguinte modo:

Formula (96)

O coeficiente de determinação calcula-se do seguinte modo:

Formula (97)

A.4.3.   Determinação da equivalência entre sistemas

A determinação da equivalência entre sistemas em conformidade com o ponto 5.1.1 deve basear-se num estudo de correlação de 7 pares de amostras (ou mais), entre o sistema candidato e um dos sistemas de referência aceites pelo presente anexo, mediante utilização do(s) ciclo(s) de ensaios adequado(s). Os critérios de equivalência a aplicar são o teste F e o teste t de Student bicaudal (two-sided).

Este método estatístico examina a hipótese de o desvio-padrão da amostra e o valor médio da amostra para um tipo de emissões medidas com o sistema candidato não diferirem do desvio-padrão e do valor médio da amostra dessas emissões medidas com o sistema de referência. A hipótese deve ser testada com base num nível de significância de 10 % dos valores de F e t. Os valores críticos de F e t para 7 a 10 pares de amostras são apresentados no quadro 9. Se os valores F e t calculados segundo a equação abaixo forem superiores aos valores críticos de F e t, o sistema candidato não é equivalente.

Deve ser adoptado o seguinte procedimento. Os índices R e C remetem para o sistema de referência e para o sistema candidato, respectivamente:

| a) | Realizam-se, pelo menos, 7 ensaios com os sistemas candidato e de referência, de preferência funcionando em paralelo; o número de ensaios é indicado como n
  R e n
  C. |
| --- | --- |

a)

Realizam-se, pelo menos, 7 ensaios com os sistemas candidato e de referência, de preferência funcionando em paralelo; o número de ensaios é indicado como n
  R e n
  C.

| b) | Calculam-se os valores médios

  e

  e os desvios-padrão s
  R e s
  C. |
| --- | --- |

b)

Formula

Formula

| c) | Calcula-se o valor F do seguinte modo:

   (98)
  (o maior dos dois desvios-padrão s
  R ou s
  C tem de estar no numerador). |
| --- | --- |

c)

Calcula-se o valor F do seguinte modo:

Formula (98)

(o maior dos dois desvios-padrão s
  R ou s
  C tem de estar no numerador).

| d) | Calcula-se o valor t do seguinte modo:

   (99) |
| --- | --- |

d)

Calcula-se o valor t do seguinte modo:

Formula (99)

| e) | Comparam-se os valores F e t calculados com os valores críticos F e t correspondentes ao número respectivo de ensaios indicados no quadro 9. Se forem seleccionadas amostras maiores, consultam-se as tabelas estatísticas para um nível de significância de 10 % (90 % de confiança). |
| --- | --- |

e)

Comparam-se os valores F e t calculados com os valores críticos F e t correspondentes ao número respectivo de ensaios indicados no quadro 9. Se forem seleccionadas amostras maiores, consultam-se as tabelas estatísticas para um nível de significância de 10 % (90 % de confiança).

| f) | Determinam-se os graus de liberdade (df) como segue:







  para o teste F: | , | (100) |
| --- | --- | --- | --- |
| para o teste t: | | (101) |

f)

Determinam-se os graus de liberdade (df) como segue:

para o teste F:

Formula

Formula

(100)

para o teste t:

Formula

(101)

| g) | Determina-se a equivalência do seguinte modo:






  i) | se F < F
  crit e t < t
  crit, o sistema candidato é equivalente ao sistema de referência do presente anexo; |
| --- | --- | --- |

g)

Determina-se a equivalência do seguinte modo:

i)

se F < F
  crit e t < t
  crit, o sistema candidato é equivalente ao sistema de referência do presente anexo;

| ii) | se F ≥ F
  crit ou t ≥ t
  crit, o sistema candidato é diferente do sistema de referência do presente anexo. |
| --- | --- |

ii)

se F ≥ F
  crit ou t ≥ t
  crit, o sistema candidato é diferente do sistema de referência do presente anexo.

Quadro 9

Valores de F e t para as dimensões das amostras seleccionadas

| Dimensão da amostra | Teste F | Teste t |
| --- | --- | --- |
| | df | F
  crit | df | t
  crit |
| 7 | 6,6 | 3,055 | 6 | 1,943 |
| 8 | 7,7 | 2,785 | 7 | 1,895 |
| 9 | 8,8 | 2,589 | 8 | 1,860 |
| 10 | 9,9 | 2,440 | 9 | 1,833 |

Dimensão da amostra

Teste F

Teste t

df

F
  crit

df

t
  crit

7

6,6

3,055

6

1,943

8

7,7

2,785

7

1,895

9

8,8

2,589

8

1,860

10

9,9

2,440

9

1,833

APÊNDICE 5

VERIFICAÇÃO DO CAUDAL DE CARBONO

A.5.1.   Introdução

Todo o carbono existente no escape, à excepção de uma pequena parte, provém do combustível e a sua quase totalidade, excluindo-se apenas uma ínfima parte, ocorre nos gases de escape sob a forma de CO2. Esta é a justificação para um controlo do sistema de verificação que se baseia nas medições de CO2.

O caudal de carbono nos sistemas de medição de gases de escape é determinado com base no caudal de combustível. O caudal de carbono em vários pontos de recolha dos sistemas de recolha de amostras de emissões e de partículas é determinado com base nas concentrações de CO2 e nos caudais de gás nesses mesmos pontos.

Por conseguinte, o motor constitui uma fonte identificada de caudal de carbono e, observando o mesmo caudal de carbono no tubo de escape e à saída do sistema de recolha de amostras de partículas de fluxo parcial, verifica-se a estanquicidade e a exactidão da medição do caudal. Este controlo tem a vantagem de os componentes funcionarem em condições de ensaio reais do motor relativamente à temperatura e ao caudal.

A figura 18 mostra os pontos de amostragem em que o caudal de carbono deve ser verificado. As equações específicas aplicáveis aos caudais de carbono em cada um dos pontos de amostragem são indicadas mais adiante.

Image

A.5.2.   Caudal de carbono que entra no motor (ponto 1)

O caudal mássico de carbono que entra no motor para um combustível CH
  α
  O
  ε
  calcula-se da seguinte forma:

Formula (102)

em que:

| qm

  f | é o caudal mássico do combustível, em kg/s. |
| --- | --- |

qm

  f

é o caudal mássico do combustível, em kg/s.

A.5.3.   Caudal de carbono no tubo de escape (ponto 2)

O caudal mássico de carbono no tubo de escape do motor deve ser determinado a partir da concentração de CO2 bruto e do caudal mássico dos gases de escape:

Formula (103)

em que:

| c
  CO2,r | é a concentração, em base húmida, do CO2 nos gases de escape brutos, em %; |
| --- | --- |
| c
  CO2,a | é a concentração, em base húmida, do CO2 no ar ambiente, em %; |
| qm

  ew | é o caudal mássico dos gases de escape em base húmida, em kg/s; |
| M
  e | é a massa molar dos gases de escape, em g/mol. |

c
  CO2,r

é a concentração, em base húmida, do CO2 nos gases de escape brutos, em %;

c
  CO2,a

é a concentração, em base húmida, do CO2 no ar ambiente, em %;

qm

  ew

é o caudal mássico dos gases de escape em base húmida, em kg/s;

M
  e

é a massa molar dos gases de escape, em g/mol.

Se o CO2 for medido em base seca, os valores devem ser convertidos para valores em base húmida, conforme o ponto 8.1.

A.5.4.   Caudal de carbono no sistema de diluição (ponto 3)

Se se utilizar um sistema de diluição do caudal parcial, a razão da separação deve igualmente ser tida em conta. O caudal mássico de carbono deve ser determinado a partir da concentração do CO2 diluído, do caudal mássico dos gases de escape e do caudal da amostra:

Formula (104)

em que:

| c
  CO2,d | é a concentração, em base húmida, do CO2 nos gases de escape diluídos à saída do túnel de diluição, em %; |
| --- | --- |
| c
  CO2,a | é a concentração, em base húmida, do CO2 no ar ambiente, em %; |
| qm

  ew | é o caudal mássico dos gases de escape em base húmida, em kg/s; |
| qm

  p | é o caudal da amostra dos gases de escape que entra no sistema de diluição do caudal parcial, em kg/s; |
| M
  e | é a massa molar dos gases de escape, em g/mol. |

c
  CO2,d

é a concentração, em base húmida, do CO2 nos gases de escape diluídos à saída do túnel de diluição, em %;

c
  CO2,a

é a concentração, em base húmida, do CO2 no ar ambiente, em %;

qm

  ew

é o caudal mássico dos gases de escape em base húmida, em kg/s;

qm

  p

é o caudal da amostra dos gases de escape que entra no sistema de diluição do caudal parcial, em kg/s;

M
  e

é a massa molar dos gases de escape, em g/mol.

Se o CO2 for medido em base seca, os valores devem ser convertidos para valores em base húmida, conforme o ponto 8.1.

A.5.5.   Cálculo da massa molar dos gases de escape

A massa molar dos gases de escape deve ser calculada de acordo com a equação 41 (ver ponto 8.4.2.4)

Alternativamente, podem ser utilizadas as seguintes massas molares de gás de escape:

| M
  e (diesel) | = | 28,9 g/mol |
| --- | --- | --- |
| M
  e (LPG) | = | 28,6 g/mol |
| M
  e (NG) | = | 28,3 g/mol |

M
  e (diesel)

=

28,9 g/mol

M
  e (LPG)

=

28,6 g/mol

M
  e (NG)

=

28,3 g/mol

APÊNDICE 6

EXEMPLO DO MÉTODO DE CÁLCULO

A.6.1.   Procedimento de desnormalização de velocidade e binário

Como exemplo, desnormaliza-se o seguinte ponto de ensaio:

| % velocidade | = | 43 % |
| --- | --- | --- |
| % binário | = | 82 % |

% velocidade

=

43 %

% binário

=

82 %

Dados os seguintes valores:

| n
  lo | = | 1 015 min1 |
| --- | --- | --- |
| n
  hi | = | 2 200 min1 |
| n
  pref | = | 1 300 min1 |
| n
  idle | = | 600 min1 |

n
  lo

=

1 015 min1

n
  hi

=

2 200 min1

n
  pref

=

1 300 min1

n
  idle

=

600 min1

Obtém-se:

| velocidade real | = |
| --- | --- |
| | = 1 178 min–1 |

velocidade real

Formula

= 1 178 min–1

Com o binário máximo de 700 Nm observado na curva do mapeamento a 1 178 min–1

Binário real = Formula = 574 Nm

A.6.2.   Dados de base para os cálculos estequiométricos:

| Massa atómica do hidrogénio | 1,00794 g/átomo |
| --- | --- |
| Massa atómica do carbono | 12,011 g/átomo |
| Massa atómica do enxofre | 32,065 g/átomo |
| Massa atómica do azoto | 14,0067 g/átomo |
| Massa atómica do oxigénio | 15,9994 g/átomo |
| Massa atómica do árgon | 39,9 g/átomo |
| Massa molar da água | 18,01534 g/mol |
| Massa molar do dióxido de carbono | 44,01 g/mol |
| Massa molar do monóxido de carbono | 28,011 g/mol |
| Massa molar do oxigénio | 31,9988 g/mol |
| Massa molar do azoto | 28,011 g/mol |
| Massa molar do óxido de azoto | 30,008 g/mol |
| Massa molar do dióxido de azoto | 46,01 g/mol |
| Massa molar do dióxido de enxofre | 64,066 g/mol |
| Massa molar do ar seco | 28,965 g/mol |

Massa atómica do hidrogénio

1,00794 g/átomo

Massa atómica do carbono

12,011 g/átomo

Massa atómica do enxofre

32,065 g/átomo

Massa atómica do azoto

14,0067 g/átomo

Massa atómica do oxigénio

15,9994 g/átomo

Massa atómica do árgon

39,9 g/átomo

Massa molar da água

18,01534 g/mol

Massa molar do dióxido de carbono

44,01 g/mol

Massa molar do monóxido de carbono

28,011 g/mol

Massa molar do oxigénio

31,9988 g/mol

Massa molar do azoto

28,011 g/mol

Massa molar do óxido de azoto

30,008 g/mol

Massa molar do dióxido de azoto

46,01 g/mol

Massa molar do dióxido de enxofre

64,066 g/mol

Massa molar do ar seco

28,965 g/mol

Partindo do princípio de que não existem efeitos de compressibilidade, todos os gases a ter em conta no processo de admissão/combustão/escape do motor podem ser considerados ideais e, por conseguinte, quaisquer cálculos volumétricos devem basear-se num volume molar de 22,414 l/mol de acordo com a hipótese de Avogadro.

A.6.3.   Emissões gasosas (combustível diesel)

Os dados de medição de um dado ponto do ciclo de ensaio (frequência de amostragem de dados de 1 Hz) para o cálculo das emissões mássicas instantâneas são apresentados em seguida. Neste exemplo, o CO e os NOx são medidos em base seca e os HC em base húmida. A concentração dos HC é dada em equivalente propano (C3) e tem de ser multiplicada por 3 para se transformar em equivalente C1. O método de cálculo é idêntico para os outros pontos do ciclo.

Para maior clareza, são apresentados, no exemplo de cálculo, os resultados intermédios arredondados dos diferentes passos. Convém sublinhar que, para o cálculo real, não é permitido arredondar os resultados intermédios (ver ponto 8).

| T
  a,i

  (K) | H
  a,i

  (g/kg) | W
  act

  kWh | qm

  ew,i

  (kg/s) | qm

  aw,i

  (kg/s) | q
  mf,i(kg/s) | c
  HC,i

  (ppm) | c
  CO,i

  (ppm) | c
  NOx,i

  (ppm) |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 295 | 8,0 | 40 | 0,155 | 0,150 | 0,005 | 10 | 40 | 500 |

T
  a,i

(K)

H
  a,i

(g/kg)

W
  act

kWh

qm

  ew,i

(kg/s)

qm

  aw,i

(kg/s)

q

(kg/s)

c
  HC,i

(ppm)

c
  CO,i

(ppm)

c
  NOx,i

(ppm)

295

8,0

40

0,155

0,150

0,005

10

40

500

Considera-se a seguinte composição de combustível:

| Componente | Razão molar | % massa |
| --- | --- | --- |
| H | α = 1,8529 | w
  ALF = 13,45 |
| C | β = 1,0000 | w
  BET = 86,50 |
| S | γ = 0,0002 | w
  GAM = 0,050 |
| N | δ = 0,0000 | w
  DEL = 0,000 |
| O | ε = 0,0000 | w
  EPS = 0,000 |

Componente

Razão molar

% massa

H

α = 1,8529

w
  ALF = 13,45

C

β = 1,0000

w
  BET = 86,50

S

γ = 0,0002

w
  GAM = 0,050

N

δ = 0,0000

w
  DEL = 0,000

O

ε = 0,0000

w
  EPS = 0,000

Passo 1: Correcção em base seca/em base húmida (ponto 8.1):

Equação (16): k
  f = 0,055584 × 13,45 – 0,0001083 × 86,5 – 0,0001562 × 0,05 = 0,7382

Equação (13): k
  w,a= Formula = 0,9331

| Equação (12): | c
  CO,i (wet) | = | 40 × 0,9331 | = 37,3 ppm |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| | c
  NOx,i (wet) | = | 500 × 0,9331 | = 466,6 ppm |

Equação (12):

c
  CO,i (wet)

=

40 × 0,9331

= 37,3 ppm

c
  NOx,i (wet)

=

500 × 0,9331

= 466,6 ppm

Passo 2: Correcção quanto à humidade e temperatura dos NOx (ponto 8.2.1):

| Equação (23): | | = 0,9576 |
| --- | --- | --- |

Equação (23):

Formula

= 0,9576

Passo 3: Cálculo das emissões instantâneas de cada ponto do ciclo (ponto 8.4.2.4):

| Equação (36): | m
  HC,i | = | 10 × 3 × 0,155 | = 4,650 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| | m
  CO,i | = | 37,3 × 0,155 | = 5,782 |
| | m
  Nox,I | = | 466,6 × 0,9576 × 0,155 | = 69,26 |

Equação (36):

m
  HC,i

=

10 × 3 × 0,155

= 4,650

m
  CO,i

=

37,3 × 0,155

= 5,782

m
  Nox,I

=

466,6 × 0,9576 × 0,155

= 69,26

Passo 4: Cálculo das emissões mássicas durante o ciclo por integração dos valores de emissões instantâneas e dos valores de u do quadro 5 (ponto 8.4.2.4):

Aplica-se a seguinte equação para o ciclo WHTC (1 800 s) e as mesmas emissões em cada ponto do ciclo.

| Equação (36): | m
  HC | = | | = 4,01 g/test |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| | m
  CO | = | | = 10,05 g/test |
| | m
  NOx | = | | = 197,72 g/test |

Equação (36):

m
  HC

=

Formula

= 4,01 g/test

m
  CO

=

Formula

= 10,05 g/test

m
  NOx

=

Formula

= 197,72 g/test

Passo 5: Cálculo das emissões específicas (ponto 8.6.3):

| Equação (69): | e
  HC | = | 4,01 / 40 | = 0,10 g/kWh |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| | e
  CO | = | 10,05 / 40 | = 0,25 g/kWh |
| | e
  NOx | = | 197,72 / 40 | = 4,94 g/kWh |

Equação (69):

e
  HC

=

4,01 / 40

= 0,10 g/kWh

e
  CO

=

10,05 / 40

= 0,25 g/kWh

e
  NOx

=

197,72 / 40

= 4,94 g/kWh

A.6.4.   Emissões de partículas (combustível diesel)

| p
  b,b

  kPa | p
  b,a

  (kPa) | W
  act

  (kWh) | qm

  ew,i

  (kg/s) | q

  mf,i

  (kg/s) | qm

  dw,i

  (kg/s) | qm

  dew,i

  (kg/s) | m
  uncor,b

  (mg) | m
  uncor,a

  (mg) | m
  sep

  (kg) |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 99 | 100 | 40 | 0,155 | 0,005 | 0,0015 | 0,0020 | 90,0000 | 91,7000 | 1,515 |

p
  b,b

kPa

p
  b,a

(kPa)

W
  act

(kWh)

qm

  ew,i

(kg/s)

q

  mf,i

(kg/s)

qm

  dw,i

(kg/s)

qm

  dew,i

(kg/s)

m
  uncor,b

(mg)

m
  uncor,a

(mg)

m
  sep

(kg)

99

100

40

0,155

0,005

0,0015

0,0020

90,0000

91,7000

1,515

Passo 1: Cálculo de m
  edf (ponto 8.4.3.2.2):

| Equação (48): | r
  d,i | = | | = 4 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Equação (47): | qm

  edf,i | = | 0,155 × 4 | = 0,620 kg/s |
| Equação (46): | m
  edf | = | | = 1,116 kg/ensaio |

Equação (48):

r
  d,i

=

Formula

= 4

Equação (47):

qm

  edf,i

=

0,155 × 4

= 0,620 kg/s

Equação (46):

m
  edf

=

Formula

= 1,116 kg/ensaio

Passo 2: Correcção de flutuabilidade da massa de partículas (ponto 8.3)

Antes do ensaio:

| Equação (26): | ρ
  a,b | = | | = 1,164 kg/m3 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Equação (25): | m
  f,T | = | | = 90,0325 mg |

Equação (26):

ρ
  a,b

=

Formula

= 1,164 kg/m3

Equação (25):

m
  f,T

=

Formula

= 90,0325 mg

Depois do ensaio:

| Equação (26): | ρ
  a,a | = | | = 1,176 kg/m3 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Equação (25): | m
  f,G | = | | = 91,7334 mg |
| Equação (27): | m
  p | = | 91,7334 mg – 90,0325 mg | = 1,7009 mg |

Equação (26):

ρ
  a,a

=

Formula

= 1,176 kg/m3

Equação (25):

m
  f,G

=

Formula

= 91,7334 mg

Equação (27):

m
  p

=

91,7334 mg – 90,0325 mg

= 1,7009 mg

Passo 3: Cálculo das emissões mássicas das partículas (ponto 8.4.3.2.2):

| Equação (45): | m
  PM | = | | = 1,253 g/test |
| --- | --- | --- | --- | --- |

Equação (45):

m
  PM

=

Formula

= 1,253 g/test

Passo 4: Cálculo das emissões específicas (ponto 8.6.3):

| Equação (69): | e
  PM | = | 1,253 / 40 | = 0,031 g/kWh |
| --- | --- | --- | --- | --- |

Equação (69):

e
  PM

=

1,253 / 40

= 0,031 g/kWh

APÊNDICE 7

INSTALAÇÃO DE DISPOSITIVOS AUXILIARES E EQUIPAMENTO PARA ENSAIO DE EMISSÕES

| Número | Dispositivos auxiliares | Instalados para o ensaio de emissões |
| --- | --- | --- |
| 1 | Sistema de admissão | |
| Colector de admissão | Sim |
| Sistema de controlo das emissões do cárter | Sim |
| Dispositivos de controlo para o sistema de indução dupla do colector de admissão | Sim |
| Caudalímetro de ar | Sim |
| Conduta de admissão de ar | Sim, ou célula de ensaio |
| Filtro de ar | Sim, ou célula de ensaio |
| Silencioso da admissão | Sim, ou célula de ensaio |
| Dispositivo de limitação da velocidade | Sim |
| 2 | Dispositivo de aquecimento por indução do colector de admissão | Sim, se possível, a instalar nas condições mais favoráveis |
| 3 | Sistema de escape | |
| Colector do escape | Sim |
| Tubos de ligação | Sim |
| Silenciador | Sim |
| Tubo de saída | Sim |
| Travão de escape | Não, ou completamente aberto |
| Dispositivo de sobrealimentação | Sim |
| 4 | Bomba de alimentação de combustível | Sim |
| 5 | Equipamento para motores a gás | |
| Sistema de controlo electrónico, caudalímetro de ar, etc. | Sim |
| Redutor de pressão | Sim |
| Evaporador | Sim |
| Misturador | Sim |
| 6 | Equipamento de injecção de combustível | |
| Pré-filtro | Sim |
| Filtro | Sim |
| Bomba | Sim |
| Tubo de alta pressão | Sim |
| Injector | Sim |
| Válvula de admissão de ar | Sim |
| Sistema de controlo electrónico, sensores, etc. | Sim |
| Regulador/sistema de controlo | Sim |
| Batente automático de plena carga da cremalheira, dependendo das condições atmosféricas | Sim |
| 7 | Equipamento de arrefecimento por líquido | |
| Radiador | Não |
| Ventoinha | Não |
| Carenagem da ventoinha | Não |
| Bomba de água | Sim |
| Termostato | Sim, pode estar fixado completamente aberto |
| 8 | Arrefecimento por ar | |
| Carenagem | Não |
| Ventoinha ou insuflador | Não |
| Dispositivo de regulação da temperatura | Não |
| 9 | Equipamento eléctrico | |
| Gerador | Não |
| Bobina ou bobinas | Sim |
| Cablagem | Sim |
| Sistema de controlo electrónico | Sim |
| 10 | Equipamento de sobrealimentação | |
| Compressor accionado directamente pelo motor e/ou pelos gases de escape | Sim |
| Sistema de arrefecimento do ar de sobrealimentação | Sim, ou sistema de célula de ensaio |
| Bomba ou ventoinha de refrigeração (accionada pelo motor) | Não |
| Dispositivo de controlo do caudal do líquido de refrigeração | Sim |
| 11 | Dispositivo antipoluição (sistema de pós-tratamento dos gases de escape) | Sim |
| 12 | Equipamento de arranque | Sim, ou sistema de célula de ensaio |
| 13 | Bomba de óleo lubrificante | Sim |

Número

Dispositivos auxiliares

Instalados para o ensaio de emissões

1

Sistema de admissão

Colector de admissão

Sim

Sistema de controlo das emissões do cárter

Sim

Dispositivos de controlo para o sistema de indução dupla do colector de admissão

Sim

Caudalímetro de ar

Sim

Conduta de admissão de ar

Sim, ou célula de ensaio

Filtro de ar

Sim, ou célula de ensaio

Silencioso da admissão

Sim, ou célula de ensaio

Dispositivo de limitação da velocidade

Sim

2

Dispositivo de aquecimento por indução do colector de admissão

Sim, se possível, a instalar nas condições mais favoráveis

3

Sistema de escape

Colector do escape

Sim

Tubos de ligação

Sim

Silenciador

Sim

Tubo de saída

Sim

Travão de escape

Não, ou completamente aberto

Dispositivo de sobrealimentação

Sim

4

Bomba de alimentação de combustível

Sim

5

Equipamento para motores a gás

Sistema de controlo electrónico, caudalímetro de ar, etc.

Sim

Redutor de pressão

Sim

Evaporador

Sim

Misturador

Sim

6

Equipamento de injecção de combustível

Pré-filtro

Sim

Filtro

Sim

Bomba

Sim

Tubo de alta pressão

Sim

Injector

Sim

Válvula de admissão de ar

Sim

Sistema de controlo electrónico, sensores, etc.

Sim

Regulador/sistema de controlo

Sim

Batente automático de plena carga da cremalheira, dependendo das condições atmosféricas

Sim

7

Equipamento de arrefecimento por líquido

Radiador

Não

Ventoinha

Não

Carenagem da ventoinha

Não

Bomba de água

Sim

Termostato

Sim, pode estar fixado completamente aberto

8

Arrefecimento por ar

Carenagem

Não

Ventoinha ou insuflador

Não

Dispositivo de regulação da temperatura

Não

9

Equipamento eléctrico

Gerador

Não

Bobina ou bobinas

Sim

Cablagem

Sim

Sistema de controlo electrónico

Sim

10

Equipamento de sobrealimentação

Compressor accionado directamente pelo motor e/ou pelos gases de escape

Sim

Sistema de arrefecimento do ar de sobrealimentação

Sim, ou sistema de célula de ensaio

Bomba ou ventoinha de refrigeração (accionada pelo motor)

Não

Dispositivo de controlo do caudal do líquido de refrigeração

Sim

11

Dispositivo antipoluição (sistema de pós-tratamento dos gases de escape)

Sim

12

Equipamento de arranque

Sim, ou sistema de célula de ensaio

13

Bomba de óleo lubrificante

Sim

Alterar Anexo 9B

O título passa a ter a seguinte redacção:

O ponto 1 passa a ter a seguinte redacção:

| «1. | APLICABILIDADE
  O presente anexo aplica-se aos motores diesel ou aos motores a gás (GN ou GPL) para montagem em veículos rodoviários, excluindo os motores bicombustível ou com “duplo combustível”. |
| --- | --- |

«1.

APLICABILIDADE

O presente anexo aplica-se aos motores diesel ou aos motores a gás (GN ou GPL) para montagem em veículos rodoviários, excluindo os motores bicombustível ou com “duplo combustível”.

Nota: O anexo 9B aplica-se em vez do anexo 9A por decisão das Partes Contratantes, desde que também seja aplicado o anexo 4B. No entanto, caso uma Parte Contratante decida aplicar o presente anexo, alguns requisitos do anexo 9A podem ainda continuar a aplicar-se a pedido explícito dessa Parte Contratante, desde que esses requisitos não estejam em contradição com as especificações do presente anexo.»

O ponto 3.35. passa a ter a seguinte redacção:

| «3.35. | Por “ciclo de aquecimento”, entende-se um período de funcionamento do motor suficiente para que a temperatura do líquido de arrefecimento aumente, pelo menos, 22 K (22 °C / 40 °F) em relação à temperatura no momento do arranque do motor e atinja uma temperatura mínima de 333 K (60 °C / 140 °F) (2).» |
| --- | --- |

«3.35.

Por “ciclo de aquecimento”, entende-se um período de funcionamento do motor suficiente para que a temperatura do líquido de arrefecimento aumente, pelo menos, 22 K (22 °C / 40 °F) em relação à temperatura no momento do arranque do motor e atinja uma temperatura mínima de 333 K (60 °C / 140 °F) (2).»

O ponto 3.36. passa a ter a seguinte redacção:

| «3.36. | Abreviaturas






  CV | Ventilação do cárter |
| --- | --- | --- |
| DOC | Catalisador de oxidação para motores diesel |
| DPF | Filtro de partículas para motores diesel, ou colector de partículas, nomeadamente filtro catalítico ou de regeneração contínua (CRT) |
| DTC | Código de anomalia de diagnóstico |
| EGR | Recirculação dos gases de escape |
| HC | Hidrocarboneto |
| LNT | Filtro de NOx de mistura pobre (ou absorvedor de NOx) |
| GPL | Gás de petróleo liquefeito |
| MECS | Estratégia antipoluição no caso de anomalias de funcionamento |
| GN | Gás natural |
| NOx | Óxidos de Azoto |
| OTL | Valores-limite dos OBD |
| PM | Partículas |
| SCR | Redução catalítica selectiva |
| SW | Limpa-ecrãs |
| TFF | Monitorização da inoperacionalidade total |
| VGT | Turbocompressor de geometria variável |
| VVT | Sistema variável de regulação das válvulas» |

«3.36.

Abreviaturas

CV

Ventilação do cárter

DOC

Catalisador de oxidação para motores diesel

DPF

Filtro de partículas para motores diesel, ou colector de partículas, nomeadamente filtro catalítico ou de regeneração contínua (CRT)

DTC

Código de anomalia de diagnóstico

EGR

Recirculação dos gases de escape

HC

Hidrocarboneto

LNT

Filtro de NOx de mistura pobre (ou absorvedor de NOx)

GPL

Gás de petróleo liquefeito

MECS

Estratégia antipoluição no caso de anomalias de funcionamento

GN

Gás natural

NOx

Óxidos de Azoto

OTL

Valores-limite dos OBD

PM

Partículas

SCR

Redução catalítica selectiva

SW

Limpa-ecrãs

TFF

Monitorização da inoperacionalidade total

VGT

Turbocompressor de geometria variável

VVT

Sistema variável de regulação das válvulas»

Ponto 4. Não se aplica à versão portuguesa: «4. REQUISITOS GERAIS No contexto do presente anexo, o sistema OBD deve ser capaz de detectar anomalias, assinalar a sua ocorrência por meio de um indicador ...» O ponto 4.3 passa a ter a seguinte redacção:

| «4.3. | Disposições aplicáveis ao registo das informações relativas ao sistema OBD
  Ao ser detectada uma anomalia ...
  Quando uma anomalia confirmada e activa deixar de ser detectada pelo sistema durante uma sequência de funcionamento completa, é registada como previamente activa no início da sequência de funcionamento seguinte, conservando esse estatuto até ser apagada por um analisador ou apagada da memória do computador nos termos do ponto 4.4.» |
| --- | --- |

«4.3.

Disposições aplicáveis ao registo das informações relativas ao sistema OBD

Ao ser detectada uma anomalia ...

Quando uma anomalia confirmada e activa deixar de ser detectada pelo sistema durante uma sequência de funcionamento completa, é registada como previamente activa no início da sequência de funcionamento seguinte, conservando esse estatuto até ser apagada por um analisador ou apagada da memória do computador nos termos do ponto 4.4.»

Ponto 4.7.1.2, alínea l). Não se aplica à versão portuguesa.

O ponto 5.2.3 passa a ter a seguinte redacção:

| «5.2.3. | Baixo nível de combustível
  Os fabricantes podem requerer autorização para desactivar os monitores que sejam afectados no caso de haver baixo nível / baixa pressão de combustível ou nenhum combustível (p. ex., diagnóstico de uma anomalia no sistema de alimentação ou de falhas no estabelecimento do contacto) do seguinte modo: | DIESEL | GÁS |
| --- | --- | --- | --- |
| GN | GPL |
| a) | O nível de combustível tido em conta para efeitos dessa desactivação não deve exceder 100 litros ou 20 % da capacidade nominal do reservatório, conforme o que for menor. |

«5.2.3.

Baixo nível de combustível

Os fabricantes podem requerer autorização para desactivar os monitores que sejam afectados no caso de haver baixo nível / baixa pressão de combustível ou nenhum combustível (p. ex., diagnóstico de uma anomalia no sistema de alimentação ou de falhas no estabelecimento do contacto) do seguinte modo:

DIESEL

GÁS

GN

GPL

a)

O nível de combustível tido em conta para efeitos dessa desactivação não deve exceder 100 litros ou 20 % da capacidade nominal do reservatório, conforme o que for menor.

X

X

| b) | A baixa pressão do combustível no reservatório tida em conta para efeitos dessa desactivação não deve exceder 20 % da pressão nominal de combustível no reservatório. |
| --- | --- |

b)

A baixa pressão do combustível no reservatório tida em conta para efeitos dessa desactivação não deve exceder 20 % da pressão nominal de combustível no reservatório.

X»

Aditar um novo ponto 5.2.8 com a seguinte redacção:

| «5.2.8. | Reabastecimento
  Após um reabastecimento, o fabricante de um veículo abastecido com gás pode desactivar temporariamente o sistema OBD, quando o sistema tiver de se adaptar ao reconhecimento pela ECU de uma alteração na qualidade e composição do combustível.
  O sistema OBD deve ser reactivado logo que o novo combustível seja reconhecido e os parâmetros do motor estejam novamente regulados. Esta desactivação deve ser limitada a um máximo de 10 minutos.» |
| --- | --- |

«5.2.8.

Reabastecimento

Após um reabastecimento, o fabricante de um veículo abastecido com gás pode desactivar temporariamente o sistema OBD, quando o sistema tiver de se adaptar ao reconhecimento pela ECU de uma alteração na qualidade e composição do combustível.

O sistema OBD deve ser reactivado logo que o novo combustível seja reconhecido e os parâmetros do motor estejam novamente regulados. Esta desactivação deve ser limitada a um máximo de 10 minutos.»

O ponto 6 passa a ter a seguinte redacção: [aditamento de uma alínea d)]:

| «6. | DISPOSIÇÕES EM MATÉRIA DE DEMONSTRAÇÃO
  ...






  d) | Procedimento de selecção do combustível de referência no caso de um motor a gás Ponto 6.1.1, alínea a). Não se aplica à versão portuguesa.» |
| --- | --- | --- |

«6.

DISPOSIÇÕES EM MATÉRIA DE DEMONSTRAÇÃO

...

d)

Procedimento de selecção do combustível de referência no caso de um motor a gás Ponto 6.1.1, alínea a). Não se aplica à versão portuguesa.»

O ponto 6.3 passa a ter a seguinte redacção:

| «6.3. | Justificação do rendimento do sistema OBD
  O fabricante deve ...
  Adiante, enumeram-se os requisitos relativos à demonstração do rendimento do sistema OBD, incluindo os requisitos relativos aos ensaios. O número de ensaios deve ser igual a quatro vezes o número de famílias de motores considerados no âmbito da família OBD-emissões, mas não deve ser inferior a 8.
  Os monitores seleccionados devem reflectir os tipos diferentes de monitores mencionados no ponto 4.2. (ou seja, monitorização dos valores-limite das emissões, monitorização do rendimento, monitorização da inoperacionalidade total ou monitorização dos componentes) de forma equilibrada. Os monitores seleccionados devem reflectir também as diferentes rubricas constantes do apêndice 3 do presente anexo de forma equilibrada.» |
| --- | --- |

«6.3.

Justificação do rendimento do sistema OBD

O fabricante deve ...

Adiante, enumeram-se os requisitos relativos à demonstração do rendimento do sistema OBD, incluindo os requisitos relativos aos ensaios. O número de ensaios deve ser igual a quatro vezes o número de famílias de motores considerados no âmbito da família OBD-emissões, mas não deve ser inferior a 8.

Os monitores seleccionados devem reflectir os tipos diferentes de monitores mencionados no ponto 4.2. (ou seja, monitorização dos valores-limite das emissões, monitorização do rendimento, monitorização da inoperacionalidade total ou monitorização dos componentes) de forma equilibrada. Os monitores seleccionados devem reflectir também as diferentes rubricas constantes do apêndice 3 do presente anexo de forma equilibrada.»

O ponto 6.3.2 passa a ter a seguinte redacção (corrigir também a nota de rodapé 10):

| «6.3.2. | Admissibilidade de um componente (ou sistema) deteriorado
  Este ponto é aplicável aos casos em que a anomalia seleccionada para um ensaio de justificação OBD é monitorizada em função das emissões de escape (17) (monitorização dos valores-limite das emissões — ver ponto 4.2) e em que o fabricante deve justificar, através de um ensaio de emissões, a admissibilidade desse componente deteriorado. |
| --- | --- |

«6.3.2.

Admissibilidade de um componente (ou sistema) deteriorado

Este ponto é aplicável aos casos em que a anomalia seleccionada para um ensaio de justificação OBD é monitorizada em função das emissões de escape (17) (monitorização dos valores-limite das emissões — ver ponto 4.2) e em que o fabricante deve justificar, através de um ensaio de emissões, a admissibilidade desse componente deteriorado.

Inserir um novo ponto 6.5 com a seguinte redacção:

| «6.5. | Procedimento de selecção do combustível de referência no caso de um motor a gás
  A justificação do rendimento do sistema OBD e a classificação das anomalias devem ser efectuadas através da utilização de um dos combustíveis de referência mencionados no anexo 5 com o qual o motor foi concebido para funcionar.
  A selecção deste combustível de referência é feita pela entidade homologadora, que deve dar ao laboratório de ensaio o tempo suficiente para fornecer o combustível de referência seleccionado.» |
| --- | --- |

«6.5.

Procedimento de selecção do combustível de referência no caso de um motor a gás

A justificação do rendimento do sistema OBD e a classificação das anomalias devem ser efectuadas através da utilização de um dos combustíveis de referência mencionados no anexo 5 com o qual o motor foi concebido para funcionar.

A selecção deste combustível de referência é feita pela entidade homologadora, que deve dar ao laboratório de ensaio o tempo suficiente para fornecer o combustível de referência seleccionado.»

O ponto 7.2 passa a ter a seguinte redacção:

| «7.2. | Ensaios aplicáveis
  No contexto do presente anexo:






  a) | o ciclo de ensaios de emissões é o ciclo de ensaios utilizado para a medição das emissões regulamentadas ao estabelecer a admissibilidade de um componente ou sistema deteriorado, |
| --- | --- | --- |

«7.2.

Ensaios aplicáveis

No contexto do presente anexo:

a)

o ciclo de ensaios de emissões é o ciclo de ensaios utilizado para a medição das emissões regulamentadas ao estabelecer a admissibilidade de um componente ou sistema deteriorado,

| b) | o ciclo de ensaios OBD é o ciclo de ensaios utilizado para demonstrar a capacidade dos monitores OBD para detectar anomalias.» |
| --- | --- |

b)

o ciclo de ensaios OBD é o ciclo de ensaios utilizado para demonstrar a capacidade dos monitores OBD para detectar anomalias.»

O ponto 7.2.2 passa a ter a seguinte redacção (supressão da expressão «harmonizado a nível mundial»):

| «7.2.2. | Ciclo de ensaios OBD
  O ciclo de ensaios OBD, previsto no presente anexo, constitui a parte do ciclo WHTC efectuada a quente, tal como descrito no anexo 4B.
  A pedido do fabricante e após o acordo da entidade homologadora, pode ser utilizado um ciclo de ensaios OBD alternativo (por exemplo, a parte do ciclo WHTC efectuada a frio) para um determinado monitor. O pedido deve ser acompanhado de documentação (elementos técnicos, simulações, resultados de ensaios, etc.) que demonstrem que:






  a) | o ciclo de ensaios solicitado é adequado para justificar que a monitorização ocorre em condições reais de condução; e, |
| --- | --- | --- |

«7.2.2.

Ciclo de ensaios OBD

O ciclo de ensaios OBD, previsto no presente anexo, constitui a parte do ciclo WHTC efectuada a quente, tal como descrito no anexo 4B.

A pedido do fabricante e após o acordo da entidade homologadora, pode ser utilizado um ciclo de ensaios OBD alternativo (por exemplo, a parte do ciclo WHTC efectuada a frio) para um determinado monitor. O pedido deve ser acompanhado de documentação (elementos técnicos, simulações, resultados de ensaios, etc.) que demonstrem que:

a)

o ciclo de ensaios solicitado é adequado para justificar que a monitorização ocorre em condições reais de condução; e,

| b) | a parte do ciclo WHTC efectuada a quente revela ser menos adequada à monitorização em causa (por exemplo, monitorização do consumo de combustível).» |
| --- | --- |

b)

a parte do ciclo WHTC efectuada a quente revela ser menos adequada à monitorização em causa (por exemplo, monitorização do consumo de combustível).»

O ponto 8.1.3 passa a ter a seguinte redacção:

| «8.1.3. | Documentação relativa à família OBD-emissões
  ...
  Além disso, o fabricante deve fornecer uma lista de todos os dados de entrada e de saída, bem como o protocolo de comunicação utilizado por cada uma das famílias OBD- emissões». |
| --- | --- |

«8.1.3.

Documentação relativa à família OBD-emissões

...

Além disso, o fabricante deve fornecer uma lista de todos os dados de entrada e de saída, bem como o protocolo de comunicação utilizado por cada uma das famílias OBD- emissões».

No anexo 9B, apêndice 2, correcção do primeiro ponto, passando este a ter a seguinte redacção:

«O presente apêndice visa ilustrar os requisitos estabelecidos nos pontos 4.3 e 4.6.5 do presente anexo.»

O anexo 9B, apêndice 3, passa a ter a seguinte redacção (inserção de uma nova rubrica 15):

«REQUISITOS DE MONITORIZAÇÃO

As rubricas do presente apêndice enumeram os sistemas ou componentes sujeitos a monitorização pelo sistema OBD, nos termos do ponto 4.2. Salvo disposição em contrário, os requisitos aplicam-se tanto a motores diesel como a motores a gás.

RUBRICA 1

MONITORIZAÇÃO DE COMPONENTES ELÉCTRICOS/ELECTRÓNICOS

Os componentes eléctricos/electrónicos utilizados para controlar ou monitorizar os sistemas de controlo de emissões descritos no presente apêndice estão sujeitos à “Monitorização de componentes” nos termos do disposto no ponto 4.2 do presente anexo. Estão incluídos (lista não exaustiva) sensores de pressão, sensores de temperatura, sensores de gases de escape e sensores de oxigénio (caso existam), sensores de detonação, injector(es) de combustível no escape ou injector(es) de reagente, queimadores de pós-combustão ou elementos de aquecimento, velas de pré-aquecimento e aquecedores do ar de admissão.

Sempre que exista um circuito de controlo por retroalimentação, o sistema OBD deve monitorizar a capacidade do sistema para manter esse controlo tal como projectado (por exemplo, o sistema exerce esse controlo num intervalo de tempo especificado pelo fabricante, não é capaz de exercer esse controlo ou utiliza todas as tolerâncias permitidas pelo fabricante) - monitorização dos componentes.

Nota: Estas disposições aplicam-se a todos os componentes eléctricos e/ou electrónicos, ainda que pertençam a alguns monitores descritos nas outras rubricas do presente apêndice.

RUBRICA 2

SISTEMA DPF

No caso de motores equipados com um sistema DPF, o sistema OBD deve monitorizar os seguintes elementos a fim de garantir um funcionamento adequado:

| a) | Substrato DPF: presença de substrato DPF – monitorização da inoperacionalidade total; |
| --- | --- |

a)

Substrato DPF: presença de substrato DPF – monitorização da inoperacionalidade total;

| b) | Rendimento do DPF: obstrução do DPF – total inoperacionalidade; |
| --- | --- |

b)

Rendimento do DPF: obstrução do DPF – total inoperacionalidade;

| c) | Rendimento do DPF: processos de filtragem e regeneração (p. ex., acumulação de partículas durante o processo de filtragem e remoção de partículas durante um processo de regeneração forçada) – monitorização do rendimento (por exemplo, avaliação das propriedades mensuráveis do DPF tais como a contrapressão ou a pressão diferencial, o que poderá não ser suficiente para detectar todos os defeitos susceptíveis de reduzir o rendimento do filtro). |
| --- | --- |

c)

Rendimento do DPF: processos de filtragem e regeneração (p. ex., acumulação de partículas durante o processo de filtragem e remoção de partículas durante um processo de regeneração forçada) – monitorização do rendimento (por exemplo, avaliação das propriedades mensuráveis do DPF tais como a contrapressão ou a pressão diferencial, o que poderá não ser suficiente para detectar todos os defeitos susceptíveis de reduzir o rendimento do filtro).

RUBRICA 3

MONITORIZAÇÃO DA REDUÇÃO CATALÍTICA SELECTIVA (SCR)

Para efeitos desta rubrica, SCR significa redução catalítica selectiva ou outro dispositivo catalisador de NOx de mistura pobre. No caso de motores equipados com um sistema SCR, o sistema OBD deve monitorizar os seguintes elementos a fim de garantir um funcionamento adequado:

| a) | Sistema de injecção de reagente activo/intrusivo: a capacidade do sistema para regular correctamente a injecção de reagente, quer se trate de uma injecção no escape ou nos cilindros - monitorização do rendimento; |
| --- | --- |

a)

Sistema de injecção de reagente activo/intrusivo: a capacidade do sistema para regular correctamente a injecção de reagente, quer se trate de uma injecção no escape ou nos cilindros - monitorização do rendimento;

| b) | Reagente activo/intrusivo: a disponibilidade de reagente a bordo e consumo adequado do reagente, se este não for o combustível (p. ex., ureia) – monitorização do rendimento; |
| --- | --- |

b)

Reagente activo/intrusivo: a disponibilidade de reagente a bordo e consumo adequado do reagente, se este não for o combustível (p. ex., ureia) – monitorização do rendimento;

| c) | Reagente activo/intrusivo: na medida do possível, a qualidade do reagente, se este não for o combustível (p. ex., ureia) – monitorização do rendimento; |
| --- | --- |

c)

Reagente activo/intrusivo: na medida do possível, a qualidade do reagente, se este não for o combustível (p. ex., ureia) – monitorização do rendimento;

| d) | Eficiência de conversão do catalisador SCR: a monitorização da capacidade do catalisador SCR para converter os valores-limite de emissões NOx. |
| --- | --- |

d)

Eficiência de conversão do catalisador SCR: a monitorização da capacidade do catalisador SCR para converter os valores-limite de emissões NOx.

RUBRICA 4

COLECTOR DE NOX DE MISTURA POBRE (LNT OU ADSORVEDOR DE NOX)

No caso de motores equipados com um sistema LNT, o sistema OBD deve monitorizar os seguintes elementos a fim de garantir um funcionamento adequado:

| a) | Capacidade LNT: a capacidade de um sistema LNT para adsorver/armazenar e converter NOx – monitorização do rendimento; |
| --- | --- |

a)

Capacidade LNT: a capacidade de um sistema LNT para adsorver/armazenar e converter NOx – monitorização do rendimento;

| b) | Sistema de injecção de reagente activo/intrusivo LNT: a capacidade do sistema para regular correctamente a injecção de reagente, quer se trate de uma injecção no escape ou nos cilindros – monitorização do rendimento. |
| --- | --- |

b)

Sistema de injecção de reagente activo/intrusivo LNT: a capacidade do sistema para regular correctamente a injecção de reagente, quer se trate de uma injecção no escape ou nos cilindros – monitorização do rendimento.

RUBRICA 5

MONITORIZAÇÃO DOS CATALISADORES DE OXIDAÇÃO (INCL. CATALISADOR DE OXIDAÇÃO DIESEL – DOC)

Esta rubrica aplica-se a catalisadores de oxidação que sejam distintos de outros sistemas de pós-tratamento. Os catalisadores que façam parte de um sistema de pós-tratamento são abrangidos por outra rubrica adequada do presente apêndice.

No caso de motores equipados com um catalisador de oxidação, o sistema OBD deve monitorizar os seguintes elementos a fim de garantir um funcionamento adequado:

| a) | Eficiência da conversão dos HC: a capacidade dos catalisadores de oxidação para converter os HC a montante de outros dispositivos de pós-tratamento - monitorização da inoperacionalidade total; |
| --- | --- |

a)

Eficiência da conversão dos HC: a capacidade dos catalisadores de oxidação para converter os HC a montante de outros dispositivos de pós-tratamento - monitorização da inoperacionalidade total;

| b) | Eficiência da conversão dos HC: a capacidade dos catalisadores de oxidação para converter os HC a jusante de outros dispositivos de pós-tratamento - monitorização da inoperacionalidade total. |
| --- | --- |

b)

Eficiência da conversão dos HC: a capacidade dos catalisadores de oxidação para converter os HC a jusante de outros dispositivos de pós-tratamento - monitorização da inoperacionalidade total.

RUBRICA 6

MONITORIZAÇÃO DO SISTEMA DE RECIRCULAÇÃO DOS GASES DE ESCAPE (EGR)

No caso de motores equipados com um sistema EGR, o sistema OBD deve monitorizar os seguintes elementos a fim de garantir um funcionamento adequado:

| | DIESEL | GÁS |
| --- | --- | --- |
| a1) | Caudal EGR baixo/elevado: a capacidade de o sistema EGR manter o caudal EGR prescrito, detectando tanto o caudal insuficiente como o caudal excessivo — monitorização dos valores-limite de emissão; |

DIESEL

GÁS

a1)

Caudal EGR baixo/elevado: a capacidade de o sistema EGR manter o caudal EGR prescrito, detectando tanto o caudal insuficiente como o caudal excessivo — monitorização dos valores-limite de emissão;

X

| a2) | Caudal EGR baixo/elevado: a a capacidade de o sistema EGR manter o caudal EGR prescrito, detectando tanto o caudal insuficiente como o caudal excessivo — monitorização do rendimento;
  (este requisito de monitorização deverá ser objecto de um exame mais aprofundado) |
| --- | --- |

a2)

Caudal EGR baixo/elevado: a a capacidade de o sistema EGR manter o caudal EGR prescrito, detectando tanto o caudal insuficiente como o caudal excessivo — monitorização do rendimento;

(este requisito de monitorização deverá ser objecto de um exame mais aprofundado)

X

| b) | Resposta lenta do dispositivo de accionamento EGR: a capacidade de o sistema EGR alcançar o caudal prescrito num dado intervalo de tempo após o accionamento, determinado pelo fabricante - monitorização do rendimento; |
| --- | --- |

b)

Resposta lenta do dispositivo de accionamento EGR: a capacidade de o sistema EGR alcançar o caudal prescrito num dado intervalo de tempo após o accionamento, determinado pelo fabricante - monitorização do rendimento;

X

X

| c) | Rendimento do banho de arrefecimento do sistema EGR: a capacidade de o sistema de arrefecimento EGR alcançar os resultados prescritos pelo fabricante em matéria de arrefecimento — monitorização do rendimento. |
| --- | --- |

c)

Rendimento do banho de arrefecimento do sistema EGR: a capacidade de o sistema de arrefecimento EGR alcançar os resultados prescritos pelo fabricante em matéria de arrefecimento — monitorização do rendimento.

X

X

RUBRICA 7

MONITORIZAÇÃO DO SISTEMA DE COMBUSTÍVEL

No caso de motores equipados com um sistema de combustível, o sistema OBD deve monitorizar os seguintes elementos a fim de garantir um funcionamento adequado:

| | DIESEL | GÁS |
| --- | --- | --- |
| a) | Controlo da pressão do sistema de combustível: a capacidade de o sistema de combustível alcançar a pressão de combustível prescrita em circuito fechado – monitorização do rendimento; |

DIESEL

GÁS

a)

Controlo da pressão do sistema de combustível: a capacidade de o sistema de combustível alcançar a pressão de combustível prescrita em circuito fechado – monitorização do rendimento;

X

| b) | Controlo da pressão do sistema de combustível: a capacidade de o sistema de combustível alcançar a pressão de combustível prescrita em circuito fechado, no caso de sistemas que permitam o controlo da pressão independentemente de outros parâmetros – monitorização do rendimento; |
| --- | --- |

b)

Controlo da pressão do sistema de combustível: a capacidade de o sistema de combustível alcançar a pressão de combustível prescrita em circuito fechado, no caso de sistemas que permitam o controlo da pressão independentemente de outros parâmetros – monitorização do rendimento;

X

| c) | Regulação da injecção de combustível: a capacidade de o sistema de combustível alcançar a regulação de combustível prescrita pelo menos num dos eventos de injecção, no caso de o motor estar equipado com os sensores adequados – monitorização do rendimento. |
| --- | --- |

c)

Regulação da injecção de combustível: a capacidade de o sistema de combustível alcançar a regulação de combustível prescrita pelo menos num dos eventos de injecção, no caso de o motor estar equipado com os sensores adequados – monitorização do rendimento.

X

| d) | Sistema de injecção de combustível: a capacidade para manter a relação ar/combustível pretendida (incl., mas não limitada a, características de auto-adaptação) – monitorização do rendimento. |
| --- | --- |

d)

Sistema de injecção de combustível: a capacidade para manter a relação ar/combustível pretendida (incl., mas não limitada a, características de auto-adaptação) – monitorização do rendimento.

X

RUBRICA 8

SISTEMA DE CONTROLO DA ADMISSÃO DE AR E DA PRESSÃO/SOBREPRESSÃO NO TURBOCOMPRESSOR

No caso de motores devidamente equipados, o sistema OBD deve monitorizar os seguintes elementos do sistema de controlo da admissão de ar e da pressão/sobrepressão do turbocompressor:

| | DIESEL | GÁS |
| --- | --- | --- |
| a1) | Turbo com pressão insuficiente/excessiva: a capacidade de o sistema do turbocompressor manter a sobrepressão prescrita, detectando tanto a “sobrepressão insuficiente” como a “sobrepressão excessiva” – monitorização dos valores-limite de emissão. |

DIESEL

GÁS

a1)

Turbo com pressão insuficiente/excessiva: a capacidade de o sistema do turbocompressor manter a sobrepressão prescrita, detectando tanto a “sobrepressão insuficiente” como a “sobrepressão excessiva” – monitorização dos valores-limite de emissão.

X

| a2) | Turbo com pressão insuficiente/excessiva: a capacidade de o sistema do turbocompressor manter a sobrepressão prescrita, detectando tanto a “sobrepressão insuficiente” como a “sobrepressão excessiva” – monitorização do rendimento.
  (este requisito de monitorização deverá ser objecto de um exame mais aprofundado). |
| --- | --- |

a2)

Turbo com pressão insuficiente/excessiva: a capacidade de o sistema do turbocompressor manter a sobrepressão prescrita, detectando tanto a “sobrepressão insuficiente” como a “sobrepressão excessiva” – monitorização do rendimento.

(este requisito de monitorização deverá ser objecto de um exame mais aprofundado).

X

| b) | Resposta lenta da turbina de geometria variável (VGT): a capacidade de o sistema VGT alcançar a geometria prescrita num intervalo de tempo determinado pelo fabricante – monitorização do rendimento. |
| --- | --- |

b)

Resposta lenta da turbina de geometria variável (VGT): a capacidade de o sistema VGT alcançar a geometria prescrita num intervalo de tempo determinado pelo fabricante – monitorização do rendimento.

X

X

| c) | Arrefecedor do ar de sobrealimentação: o rendimento do sistema de arrefecimento do ar de sobrealimentação – inoperacionalidade total. |
| --- | --- |

c)

Arrefecedor do ar de sobrealimentação: o rendimento do sistema de arrefecimento do ar de sobrealimentação – inoperacionalidade total.

X

X

RUBRICA 9

SISTEMA VARIÁVEL DE REGULAÇÃO DE VÁLVULAS (VVT)

No caso de motores equipados com um sistema variável de regulação de válvulas (VVT), o sistema OBD deve monitorizar os seguintes elementos a fim de garantir um funcionamento adequado:

| a) | Erro no objectivo VVT: a capacidade de o sistema VVT alcançar a regulação de válvulas prescrita - monitorização do rendimento. |
| --- | --- |

a)

Erro no objectivo VVT: a capacidade de o sistema VVT alcançar a regulação de válvulas prescrita - monitorização do rendimento.

| b) | Resposta lenta VVT: a capacidade de o sistema VVT alcançar a regulação de válvulas prescrita num intervalo de tempo determinado pelo fabricante, no seguimento da monitorização do rendimento da regulação. |
| --- | --- |

b)

Resposta lenta VVT: a capacidade de o sistema VVT alcançar a regulação de válvulas prescrita num intervalo de tempo determinado pelo fabricante, no seguimento da monitorização do rendimento da regulação.

RUBRICA 10

DETECÇÃO DE FALHAS DE IGNIÇÃO

| | DIESEL | GÁS |
| --- | --- | --- |
| a) | Não há prescrições. |

DIESEL

GÁS

a)

Não há prescrições.

X

| b) | As falhas de ignição podem causar danos no catalisador (por exemplo, mediante a monitorização de uma certa percentagem de falhas de ignição num certo lapso de tempo) – monitorização do rendimento.
  (este requisito de monitorização deverá ser objecto de um exame mais aprofundado juntamente com as rubricas 6 e 8). |
| --- | --- |

b)

As falhas de ignição podem causar danos no catalisador (por exemplo, mediante a monitorização de uma certa percentagem de falhas de ignição num certo lapso de tempo) – monitorização do rendimento.

(este requisito de monitorização deverá ser objecto de um exame mais aprofundado juntamente com as rubricas 6 e 8).

X

RUBRICA 11

MONITORIZAÇÃO DO SISTEMA DE VENTILAÇÃO DO CÁRTER

Não há prescrições.

RUBRICA 12

MONITORIZAÇÃO DO SISTEMA DE ARREFECIMENTO DO MOTOR

O sistema OBD deve monitorizar os seguintes elementos do sistema de arrefecimento do motor a fim de garantir um funcionamento adequado:

| a) | Temperatura do líquido de arrefecimento do motor (termóstato): os fabricantes de termóstatos bloqueados em posição aberta não precisam de monitorizar o termóstato se a avaria não afectar outros monitores OBD – inoperacionalidade total. |
| --- | --- |

a)

Temperatura do líquido de arrefecimento do motor (termóstato): os fabricantes de termóstatos bloqueados em posição aberta não precisam de monitorizar o termóstato se a avaria não afectar outros monitores OBD – inoperacionalidade total.

Os fabricantes não precisam de monitorizar a temperatura do líquido de arrefecimento do motor nem o sensor de temperatura do líquido de arrefecimento do motor, se a temperatura ou o sensor em causa não forem utilizados para efeitos de controlo em circuito fechado de quaisquer sistemas de controlo de emissões e/ou não desactivarem nenhum outro monitor.

Os fabricantes têm o direito de suspender ou retardar o monitor o tempo necessário para atingir a temperatura de activação do controlo em circuito fechado, se as condições do motor forem susceptíveis de falsear os resultados do diagnóstico (por exemplo, se o motor funcionar em marcha lenta sem carga durante mais de 50 % a 75 % do tempo de aquecimento previsto).

RUBRICA 13

MONITORIZAÇÃO DOS SENSORES DE GASES DE ESCAPE E DE OXIGÉNIO

O sistema OBD deve monitorizar:

| | DIESEL | GÁS |
| --- | --- | --- |
| a) | No caso de motores que disponham deste equipamento, os componentes eléctricos dos sensores de gases de escape para garantir um funcionamento adequado de acordo com a rubrica 1 do presente apêndice – monitorização dos componentes. |

DIESEL

GÁS

a)

No caso de motores que disponham deste equipamento, os componentes eléctricos dos sensores de gases de escape para garantir um funcionamento adequado de acordo com a rubrica 1 do presente apêndice – monitorização dos componentes.

X

X

| b) | Os sensores de oxigénio primários e secundários (controlo do combustível). Estes sensores são considerados como sensores de gases de escape cujo correcto funcionamento convém monitorizar de acordo com a rubrica 1 do presente apêndice – monitorização dos componentes. |
| --- | --- |

b)

Os sensores de oxigénio primários e secundários (controlo do combustível). Estes sensores são considerados como sensores de gases de escape cujo correcto funcionamento convém monitorizar de acordo com a rubrica 1 do presente apêndice – monitorização dos componentes.

X

RUBRICA 14

MONITORIZAÇÃO DO SISTEMA DE CONTROLO DA MARCHA LENTA SEM CARGA

O sistema OBD deve monitorizar os componentes eléctricos dos sistemas de controlo da marcha lenta sem carga para garantir um funcionamento adequado de acordo com a rubrica 1 do presente apêndice.

RUBRICA 15

CATALISADOR DE TRÊS VIAS

No caso de motores equipados com um catalisador de três vias, o sistema OBD deve monitorizar os seguintes elementos a fim de garantir um funcionamento adequado:

| | DIESEL | GÁS |
| --- | --- | --- |
| a) | Eficiência de conversão do catalisador de três vias: a capacidade de o catalisador converter os NOx e o CO – monitorização do rendimento. |

DIESEL

GÁS

a)

Eficiência de conversão do catalisador de três vias: a capacidade de o catalisador converter os NOx e o CO – monitorização do rendimento.

X»

O anexo 9B, apêndice 4, passa a ter a seguinte redacção:

«Relatório de conformidade técnica

Este relatório ...

RELATÓRIO DE CONFORMIDADE FINAL

A documentação e o sistema OBD/família OBD-emissões devem cumprir os requisitos do seguinte regulamento:

Regulamento ... / versão .../ data de aplicação ... / tipo de combustível ...

...»

No anexo 9B, apêndice 4, rubrica 4, ponto 1.1, no quadro, linha «Informação sobre o ensaio», em vez de «combustível de ensaio» deve ler-se «combustível de referência».

O anexo 9B, apêndice 5, quadro 3, passa a ter a seguinte redacção:

«Quadro 3

Informações facultativas se utilizadas pelos dispositivos anti-poluição ou o sistema OBD para activar ou desactivar quaisquer informações OBD

| | Trama retida | Fluxo de dados |
| --- | --- | --- |
| Nível de combustível ou pressão do combustível no reservatório (conforme o caso) | X | X |
| Temperatura do óleo do motor | X | X |
| Velocidade do veículo | X | X |
| Estado do sistema de adaptação da qualidade do combustível (activo/não activo) no caso de motores a gás | | X |
| Tensão do sistema informático de controlo do motor (microprocessador principal) | X | X» |

Trama retida

Fluxo de dados

Nível de combustível ou pressão do combustível no reservatório (conforme o caso)

X

X

Temperatura do óleo do motor

X

X

Velocidade do veículo

X

X

Estado do sistema de adaptação da qualidade do combustível (activo/não activo) no caso de motores a gás

X

Tensão do sistema informático de controlo do motor (microprocessador principal)

X

X»

O anexo 9B, apêndice 5, quadro 4, passa a ter a seguinte redacção:

«Quadro 4

Informações facultativas, no caso de o motor estar equipado para as recolher ou medir

| | Trama retida | Fluxo de dados |
| --- | --- | --- |
| Valor absoluto da válvula de borboleta ... | X | X |
| ... | | |
| Sinal da sonda de oxigénio | | X |
| Sinal da sonda de oxigénio secundária (quando montada) | | X |
| Sinal do sensor de NOx | | X» |

Trama retida

Fluxo de dados

Valor absoluto da válvula de borboleta ...

X

X

...

Sinal da sonda de oxigénio

X

Sinal da sonda de oxigénio secundária (quando montada)

X

Sinal do sensor de NOx

X»

É aditado um novo anexo 9C com a seguinte redacção:

ANEXO 9C

Requisitos técnicos para avaliar o rendimento em serviço dos sistemas de diagnóstico a bordo (OBD)

1.   APLICABILIDADE

Na sua versão actual, o presente anexo aplica-se apenas a veículos rodoviários equipados com um motor diesel.

2.   (Reservado)

3.   DEFINIÇÕES

3.1.   “Rácio de rendimento em serviço”

O rácio de rendimento em serviço (IUPR) de um monitor específico m do sistema OBD é: IUPRm = Numeradorm/Denominadorm

3.2.   “Numerador”

O numerador de um monitor específico m (numeradorm) é um contador que indica o número de vezes em que um veículo funcionou reunindo todas as condições necessárias à monitorização específica destinada a detectar uma anomalia.

3.3.   “Denominador”

O denominador de um monitor específico m (denominadorm) é um contador que indica o número de ocorrências de condução do veículo, tendo em conta as condições próprias desse monitor específico.

3.4.   “Denominador geral”

O denominador geral é um contador que indica o número de vezes em que um veículo funcionou, tendo em conta as condições gerais.

3.5.   “Contador de ciclos de ignição”

O contador de ciclos de ignição é um contador que indica o número de arranques do motor realizados pelo veículo.

3.6.   “Arranque do motor”

Um arranque do motor consiste na ignição ligada, arranque e início da combustão, e está concluído quando a velocidade do motor atinge os 150 min–1 abaixo da velocidade normal em marcha lenta sem carga, após aquecimento do motor.

3.7.   “Ciclo de condução”

Um ciclo de condução significa uma sequência que consiste no arranque do motor, num período de funcionamento, na paragem do motor e no tempo decorrido até ao próximo arranque.

3.8.   Abreviaturas

| IUPR | Rácio de rendimento em serviço |
| --- | --- |
| IUPRm | Rácio de rendimento em serviço de um monitor específico m |

IUPR

Rácio de rendimento em serviço

IUPRm

Rácio de rendimento em serviço de um monitor específico m

4.   REQUISITOS GERAIS

O sistema OBD deve ter capacidade para seguir e registar dados de rendimento em serviço (ponto 6) dos monitores OBD especificados neste ponto, de armazenar estes dados na memória do computador e de, a pedido, os comunicar para o exterior (ponto 7).

Os dados de rendimento em serviço de um monitor consistem no numerador e no denominador que permitem calcular o IUPR.

4.1.   Monitores IUPR

4.1.1.   Grupos de monitores

Os fabricantes devem executar algoritmos de software no sistema OBD para seguir e comunicar, individualmente, os dados do rendimento em serviço dos grupos de monitores mencionados no apêndice 1 do presente anexo.

Os fabricantes não são instados a executar algoritmos de software no sistema OBD para seguir e comunicar, individualmente, os dados do rendimento em serviço dos monitores que funcionam em contínuo, na acepção do ponto 4.2.3 do anexo 9B, se estes monitores já fizeram parte de um dos grupos de monitores mencionados no apêndice 1 do presente anexo.

Os dados do rendimento em serviço dos monitores associados a diferentes condutas de escape ou conjuntos de motores num grupo de monitores devem ser seguidos e registados separadamente, nos termos do ponto 6, e comunicados nos termos do ponto 7.

4.1.2.   Monitores múltiplos

Para cada grupo de monitores cujos dados devem ser comunicados nos termos do ponto 4.1.1, o sistema OBD deve, separadamente, seguir os dados do rendimento em serviço, nos termos do ponto 6, para cada um dos monitores específicos que pertencem a esse grupo.

4.2.   Limitação da utilização dos dados do rendimento em serviço

Os dados do rendimento em serviço de um único veículo servem para a avaliação estatística do rendimento em serviço do sistema OBD de um grupo maior de veículos.

Contrariamente aos outros dados OBD, os dados do rendimento em serviço não podem ser utilizados para tirar conclusões sobre a adequação de um determinado veículo à circulação rodoviária.

5.   REQUISITOS PARA CALCULAR RÁCIOS DE RENDIMENTO EM SERVIÇO

5.1.   Cálculo do rácio de rendimento em serviço

Para cada monitor m considerado no presente anexo, o rácio de rendimento em serviço é calculado com a seguinte fórmula:

IUPRm = Numeradorm/Denominadorm

em que o Numeradorm e o Denominadorm são aumentados de acordo com as especificações deste ponto.

5.1.1.   Requisitos aplicáveis ao rácio, quando este é calculado e armazenado pelo sistema

Cada rácio IUPRm deve ter um valor mínimo de zero e um valor máximo de 7,99527, com uma resolução de 0,000122 (18).

O rácio de um componente específico deve ser considerado zero, sempre que o numerador correspondente seja igual a zero e o denominador correspondente não seja zero.

O rácio de um componente específico deve ser considerado o valor máximo de 7,99527, se o denominador correspondente for zero ou se o valor real do numerador dividido pelo denominador exceder o valor máximo de 7,99527.

5.2.   Requisitos aplicáveis ao aumento do numerador

O numerador não deve ser aumentado mais de uma vez por ciclo de condução.

O numerador de um monitor específico deve ser aumentado no espaço de 10 segundos, apenas se os seguintes critérios forem cumpridos durante um único ciclo de condução:

| a) | Cada condição de monitorização necessária para o monitor do componente específico detectar uma anomalia e armazenar um DTC potencial foi cumprida, incluindo os critérios de habilitação, a presença ou a ausência de DTC relacionados, a duração suficiente do tempo de monitorização e a ordem de prioridade dos diagnósticos (por exemplo, o diagnóstico “A” deve ser executado antes do diagnóstico “B”);
  Nota: Para efeitos de aumento do numerador de um monitor específico, pode não ser suficiente cumprir todas as condições de monitorização necessárias para que esse monitor determine a ausência de anomalia; |
| --- | --- |

a)

Cada condição de monitorização necessária para o monitor do componente específico detectar uma anomalia e armazenar um DTC potencial foi cumprida, incluindo os critérios de habilitação, a presença ou a ausência de DTC relacionados, a duração suficiente do tempo de monitorização e a ordem de prioridade dos diagnósticos (por exemplo, o diagnóstico “A” deve ser executado antes do diagnóstico “B”);

Nota: Para efeitos de aumento do numerador de um monitor específico, pode não ser suficiente cumprir todas as condições de monitorização necessárias para que esse monitor determine a ausência de anomalia;

| b) | No caso dos monitores que, para detectar uma anomalia, necessitam de fases ou ocorrências múltiplas durante um único ciclo de condução, haverá que cumprir todas as condições de monitorização necessárias para a realização de todas as ocorrências; |
| --- | --- |

b)

No caso dos monitores que, para detectar uma anomalia, necessitam de fases ou ocorrências múltiplas durante um único ciclo de condução, haverá que cumprir todas as condições de monitorização necessárias para a realização de todas as ocorrências;

| c) | No caso dos monitores que são utilizados para a identificação de avarias e que funcionam somente depois de ter sido armazenado um DTC potencial, o numerador e o denominador devem ser os mesmos que os do monitor que detecta a anomalia original; |
| --- | --- |

c)

No caso dos monitores que são utilizados para a identificação de avarias e que funcionam somente depois de ter sido armazenado um DTC potencial, o numerador e o denominador devem ser os mesmos que os do monitor que detecta a anomalia original;

| d) | No caso dos monitores que necessitam de um funcionamento intrusivo para pesquisar a presença de uma anomalia, o fabricante pode apresentar à entidade homologadora um método alternativo para aumentar o numerador. Este método alternativo deverá ser equivalente ao que teria permitido aumentar o numerador, em caso de anomalia. |
| --- | --- |

d)

No caso dos monitores que necessitam de um funcionamento intrusivo para pesquisar a presença de uma anomalia, o fabricante pode apresentar à entidade homologadora um método alternativo para aumentar o numerador. Este método alternativo deverá ser equivalente ao que teria permitido aumentar o numerador, em caso de anomalia.

No caso dos monitores que funcionam ou cuja monitorização termina quando o motor é desligado, o numerador deve ser aumentado no espaço de 10 segundos depois de o monitor ter completado a monitorização e com o motor desligado, ou durante os primeiros 10 segundos que se seguem ao arranque do motor no ciclo de condução subsequente.

5.3.   Requisitos aplicáveis ao aumento do denominador

5.3.1.   Regras gerais que regem o aumento

O denominador deve ser aumentado uma vez por ciclo de condução, se, durante esse ciclo de condução:

| a) | o denominador geral for aumentado de acordo com o ponto 5.4, |
| --- | --- |

a)

o denominador geral for aumentado de acordo com o ponto 5.4,

| b) | o denominador não estiver desactivado de acordo com o ponto 5.6, e |
| --- | --- |

b)

o denominador não estiver desactivado de acordo com o ponto 5.6, e

| c) | se for caso disso, forem cumpridas as regras de aumento adicionais específicas definidas no ponto 5.3.2. |
| --- | --- |

c)

se for caso disso, forem cumpridas as regras de aumento adicionais específicas definidas no ponto 5.3.2.

5.3.2.   Regras de aumento adicionais específicas de um monitor

5.3.2.1.   Denominador específico para o sistema de evaporação (reservado)

5.3.2.2.   Denominador específico para o sistema de ar secundário (reservado)

5.3.2.3.   Denominador específico para componentes ou sistemas que apenas funcionam com o arranque do motor

Para além dos requisitos do ponto 5.3.1, alíneas a) e b), o(s) denominador(es) para monitores de componentes ou de sistemas que funcionam apenas com o arranque do motor deve(m) ser aumentado(s), se o componente ou a estratégia for comandado em “on” (ligado) durante um período superior ou igual a 10 segundos.

Para determinar esse período de comando em “on”, o sistema OBD pode não incluir a duração do funcionamento intrusivo de algum dos componentes ou estratégias num estádio posterior do mesmo ciclo de condução exclusivamente para efeitos de monitorização.

5.3.2.4.   Denominador específico para componentes ou sistemas que não funcionam em contínuo

Para além dos requisitos do ponto 5.3.1, alíneas a) e b), o(s) denominador(es) para monitores de componentes ou de sistemas que não funcionam em contínuo (por exemplo, sistemas variáveis de regulação das válvulas – VVT - ou válvulas EGR) deve(m) ser aumentado(s), se o componente ou sistema for comandado para funcionar (por exemplo, em posição “on”, “aberto”, “fechado” e “bloqueado”) em duas ou mais ocasiões durante o ciclo de condução, ou durante um período cumulativo superior ou igual a 10 segundos, conforme o que for maior.

5.3.2.5.   Denominador específico para o DPF (filtro de partículas diesel)

Para além dos requisitos do ponto 5.3.1, alíneas a) e b), o(s) denominador(es) para o DPF deve(m) ser aumentado(s) em pelo menos um ciclo de condução, se o motor tiver funcionado durante, pelo menos, 800 quilómetros acumulados ou, alternativamente, pelo menos, durante 750 minutos desde a última vez em que o denominador foi aumentado.

5.3.2.6.   Denominador específico para os catalisadores de oxidação

Para além dos requisitos do ponto 5.3.1, alíneas a) e b), o(s) denominador(es) dos monitores dos catalisadores de oxidação utilizados para a regeneração activa dos filtros de partículas diesel (DPF) deve(m) ser aumentado(s) durante, pelo menos, um ciclo de condução, se um ciclo de regeneração intervier durante um período superior ou igual a 10 segundos.

5.3.2.7.   Denominador específico para os híbridos (reservado)

5.4.   Requisitos aplicáveis ao aumento do denominador geral

O denominador geral deve ser aumentado no espaço de 10 segundos, apenas se todos os seguintes critérios forem cumpridos durante um único ciclo de condução:

| a) | O tempo acumulado desde o início do ciclo de condução é superior ou igual a 600 segundos, embora permanecendo:






  i) | a uma altitude inferior a 2 500 metros acima do nível do mar |
| --- | --- | --- |

a)

O tempo acumulado desde o início do ciclo de condução é superior ou igual a 600 segundos, embora permanecendo:

i)

a uma altitude inferior a 2 500 metros acima do nível do mar

| ii) | a uma temperatura ambiente superior ou igual a 266 K (–7 °C) e |
| --- | --- |

ii)

a uma temperatura ambiente superior ou igual a 266 K (–7 °C) e

| iii) | a uma temperatura ambiente inferior ou igual a 308 K (35 °C) |
| --- | --- |

iii)

a uma temperatura ambiente inferior ou igual a 308 K (35 °C)

| b) | O funcionamento acumulado do motor a 1 150 min–1 ou acima desse limite, durante 300 segundos ou mais, nas condições definidas na anterior alínea a); como alternativas para os fabricantes, pode ser utilizado em vez do critério de 1 150 min–1, o funcionamento do motor a uma carga calculada igual ou superior a 15 %, ou o funcionamento do veículo a uma velocidade igual ou superior a 40 km/h; |
| --- | --- |

b)

O funcionamento acumulado do motor a 1 150 min–1 ou acima desse limite, durante 300 segundos ou mais, nas condições definidas na anterior alínea a); como alternativas para os fabricantes, pode ser utilizado em vez do critério de 1 150 min–1, o funcionamento do motor a uma carga calculada igual ou superior a 15 %, ou o funcionamento do veículo a uma velocidade igual ou superior a 40 km/h;

| c) | O funcionamento contínuo do veículo em marcha lenta sem carga (ou seja, pedal do acelerador libertado pelo condutor e velocidade do veículo inferior ou igual a 1,6 km/h, ou velocidade do motor inferior ou igual a 200 min–1 acima do funcionamento normal em marcha lenta sem carga, após aquecimento do motor) durante 30 segundos ou mais, nas condições definidas na alínea a). |
| --- | --- |

c)

O funcionamento contínuo do veículo em marcha lenta sem carga (ou seja, pedal do acelerador libertado pelo condutor e velocidade do veículo inferior ou igual a 1,6 km/h, ou velocidade do motor inferior ou igual a 200 min–1 acima do funcionamento normal em marcha lenta sem carga, após aquecimento do motor) durante 30 segundos ou mais, nas condições definidas na alínea a).

5.5.   Requisitos aplicáveis ao aumento do contador de ciclos de ignição

O contador de ciclos de ignição deve ser aumentado uma única vez por arranque do motor.

5.6.   Desactivação do aumento dos numeradores, dos denominadores e do denominador geral

5.6.1.   No espaço de 10 segundos após a detecção de uma anomalia (ou seja, quando se regista um código DTC potencial ou um DTC confirmado e activo), que desactiva um monitor, o sistema OBD deve desactivar os aumentos seguintes do numerador e denominador correspondentes a cada monitor desactivado.

Quando deixa de ser detectada a anomalia (por exemplo, o código DTC potencial é apagado por autolimpeza (self-clearing) ou através de um comando do analisador), o aumento de todos os numeradores e denominadores correspondentes deve recomeçar no espaço de 10 segundos.

5.6.2.   No espaço de 10 segundos após o início do funcionamento de uma unidade de tomada de potência (PTO) que desactive um monitor como permitido no ponto 5.2.5 do anexo 9B, o sistema OBD deve desactivar os aumentos seguintes do numerador e denominador correspondentes a cada monitor desactivado.

Quando o funcionamento da PTO terminar, o aumento de todos os numeradores e denominadores correspondentes deve recomeçar no espaço de 10 segundos.

5.6.3.   No caso de uma anomalia (ou seja, quando se regista um código DTC potencial ou um DTC confirmado e activo) que impeça que se determine se os critérios para o denominadorm de um monitor m mencionado no ponto 5.3 foram cumpridos (19), o sistema OBD deve desactivar o aumento seguinte do numeradorm e do denominadorm no espaço de 10 segundos.

O aumento do numeradorm e do denominadorm deve recomeçar no espaço de 10 segundos após o desaparecimento da anomalia (por exemplo, o código pendente foi apagado através da autolimpeza (self-clearing) ou através de um comando do analisador).

5.6.4.   No caso de uma anomalia (ou seja, quando se regista um código DTC potencial ou um DTC confirmado e activo) que impeça que se determine se os critérios para o denominador geral mencionado no ponto 5.4 foram cumpridos (20), o sistema OBD deve desactivar o aumento seguinte do denominador geral no espaço de 10 segundos.

O aumento do denominador geral deve recomeçar no espaço de 10 segundos após o desaparecimento da anomalia (por exemplo, o código pendente foi apagado através da autolimpeza (self-clearing) ou através de um comando do analisador).

O aumento do denominador geral não pode ser desactivado noutras condições.

6.   REQUISITOS PARA SEGUIMENTO E REGISTO DE DADOS DE RENDIMENTO EM SERVIÇO

Para cada grupo de monitores constantes do apêndice 1 do presente anexo, o sistema OBD deve, separadamente, seguir numeradores e denominadores para cada um dos monitores específicos constantes do apêndice 3 do anexo 9B e que pertencem a esse grupo.

Deve comunicar apenas o numerador e denominador correspondentes do monitor específico que apresenta a mais baixa relação numérica.

Se dois ou mais monitores específicos tiverem rácios idênticos, o numerador e denominador correspondentes do monitor específico que apresentar o denominador mais alto deve ser comunicado relativamente ao grupo específico de monitores.

Para determinar sem desvios a mais baixa relação de um grupo, devem ser tomados em consideração apenas os monitores especificamente mencionados nesse grupo (por exemplo, um sensor NOx, quando for utilizado para fazer funcionar um dos monitores constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 3 “SCR”, será tomado em consideração no grupo de monitores “sensores de gases de escape” e não no grupo de monitores “SCR”).

O sistema OBD deve igualmente seguir e comunicar o denominador geral e o contador de ciclos de ignição.

Nota: Nos termos do ponto 4.1.1, os fabricantes não são instados a executar algoritmos de software no sistema OBD para seguir e comunicar, individualmente, os numeradores e os denominadores dos monitores que funcionam em contínuo.

7.   REQUISITOS PARA ARMAZENAMENTO E COMUNICAÇÃO DE DADOS DE RENDIMENTO EM SERVIÇO

A comunicação dos dados de rendimento em serviço constitui um novo caso de utilização e não está incluída nos três casos de utilização existentes, que são dedicados à presença de eventuais anomalias.

7.1.   Informações relativas a dados de rendimento em serviço

As informações relativas a dados de rendimento em serviço registadas pelo sistema OBD devem poder ser consultadas a partir do exterior de acordo com o ponto 7.2.

Estas informações permitirão às entidades homologadoras dispor dos dados de rendimento em serviço.

O sistema OBD deve apresentar toda a informação (em função da norma aplicável nos termos do apêndice 6) para que o equipamento de ensaio externo (IUPR) possa assimilar os dados e transmitir ao inspector as informações seguintes:

| a) | o número de identificação do veículo (NIV); |
| --- | --- |

a)

o número de identificação do veículo (NIV);

| b) | o numerador e o denominador de cada grupo de monitores registados pelo sistema de acordo com o ponto 6; |
| --- | --- |

b)

o numerador e o denominador de cada grupo de monitores registados pelo sistema de acordo com o ponto 6;

| c) | o denominador geral; |
| --- | --- |

c)

o denominador geral;

| d) | o valor do contador de ciclos de ignição; |
| --- | --- |

d)

o valor do contador de ciclos de ignição;

| e) | o total de horas de funcionamento do motor. |
| --- | --- |

e)

o total de horas de funcionamento do motor.

Estes dados só podem ser consultados (ou seja, não é possível apagá-los).

7.2.   Acesso a dados de rendimento em serviço

O acesso a dados de rendimento em serviço processa-se exclusivamente em conformidade com as normas indicadas no anexo 9B, apêndice 6, bem como com as disposições que se seguem (21).

O acesso aos dados de rendimento em serviço não deve depender de nenhum código de acesso, nem de outro dispositivo ou método disponível apenas junto do fabricante ou dos seus fornecedores. A interpretação dos dados de rendimento em serviço não deve exigir nenhuma descodificação, excepto se essa informação estiver acessível ao público.

O método de acesso (ou seja, o ponto/nó de acesso) aos dados de rendimento em serviço deve ser o mesmo que o utilizado para aceder à totalidade da informação OBD. Este método deve permitir o acesso a todos os dados de rendimento em serviço exigidos pelo presente anexo.

7.3.   Re-inicialização dos dados de rendimento em serviço

7.3.1.   Reposição em zero

Cada contador deve ser reposto em zero apenas no caso em que se apague a memória de acesso aleatório não-volátil (NVRAM) (por exemplo, episódio de reprogramação). Os contadores não podem ser repostos em zero em quaisquer outras circunstâncias, incluindo quando é recebido um comando de um analisador para limpar os códigos de anomalia.

7.3.2.   Reposição em zero, em caso de saturação de memória

Se o numerador ou o denominador de um monitor específico atingir o valor de 65 535 ± 2, ambos os números devem ser divididos por dois antes de voltarem a ser aumentados para evitar problemas de saturação.

Se o contador de ciclos de ignição atingir o valor máximo de 65 535 ± 2, o contador de ciclos de ignição pode ser reiniciado e aumentado para zero durante o ciclo de ignição seguinte, para evitar problemas de saturação.

Se o denominador geral atingir o valor máximo de 65 535 ± 2, o denominador geral pode ser reiniciado e aumentado para zero durante o ciclo de condução seguinte, desde que este cumpra a definição do denominador geral, para evitar problemas de saturação.

APÊNDICE 1

GRUPOS DE MONITORES

Os grupos de monitores considerados no presente anexo são os seguintes:

| A. | Catalisadores de oxidação
  Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 5. |
| --- | --- |

A.

Catalisadores de oxidação

Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 5.

| B. | Sistemas de redução catalítica selectiva (SCR)
  Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 3. |
| --- | --- |

B.

Sistemas de redução catalítica selectiva (SCR)

Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 3.

| C. | Sensores de gases de escape e sensores de oxigénio
  Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 13. |
| --- | --- |

C.

Sensores de gases de escape e sensores de oxigénio

Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 13.

| D. | Sistemas EGR e VVT
  Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubricas 6 e 9. |
| --- | --- |

D.

Sistemas EGR e VVT

Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubricas 6 e 9.

| E. | Sistemas DPF
  Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 2. |
| --- | --- |

E.

Sistemas DPF

Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 2.

| F. | Sistema de controlo da pressão do turbocompressor
  Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 8. |
| --- | --- |

F.

Sistema de controlo da pressão do turbocompressor

Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 8.

| G. | Adsorvedor de NOx

  Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 4. |
| --- | --- |

G.

Adsorvedor de NOx

Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 4.

| H. | Catalisador de três vias
  Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 15. |
| --- | --- |

H.

Catalisador de três vias

Os monitores específicos desse grupo são os constantes do anexo 9B, apêndice 3, rubrica 15.

| I. | Sistemas de evaporação (reservado) |
| --- | --- |

I.

Sistemas de evaporação (reservado)

| J. | Sistema de ar secundário (reservado) |
| --- | --- |

J.

Sistema de ar secundário (reservado)

Um monitor específico deve pertencer apenas a um destes grupos.

É aditado um novo anexo 10 com a seguinte redacção:

«ANEXO 10

REQUISITOS TÉCNICOS SOBRE EMISSÕES FORA DE CICLO (OCE)

1.   APLICABILIDADE

O presente anexo estabelece requisitos, baseados no rendimento, sobre emissões fora de ciclo e proíbe estratégias manipuladoras para veículos pesados e motores de veículos pesados, com a finalidade de alcançar o controlo eficaz das emissões numa gama ampla de condições ambientes de funcionamento de motores encontradas durante o funcionamento normal destes veículos.

2.   Reservado (22).

3.   DEFINIÇÕES

3.1.   “Estratégia auxiliar em matéria de emissões (AES)”, uma estratégia em matéria de emissões que se torna activa e substitui ou altera uma estratégia de base em matéria de emissões com objectivo(s) específico(s) e em resposta a um conjunto específico de condições ambientes e/ou de funcionamento e apenas continua operacional enquanto essas condições existirem.

3.2.   “Estratégia de base em matéria de emissões (BES)”, uma estratégia em matéria de emissões que se mantém activa durante toda a gama operacional de velocidades e cargas do motor, excepto no caso de activação de uma AES.

3.3.   “Estratégia manipuladora”, uma estratégia em matéria de emissões que não cumpre os requisitos de rendimento e uma estratégia de base e/ou de uma estratégia auxiliar em matéria de emissões, tal como especificada no presente anexo.

3.4.   “Elemento de projecto”:

| a) | sistema do motor; |
| --- | --- |

a)

sistema do motor;

| b) | qualquer sistema de controlo incluindo: software para computadores; sistemas de controlo electrónico e sistemas lógicos dos computadores; |
| --- | --- |

b)

qualquer sistema de controlo incluindo: software para computadores; sistemas de controlo electrónico e sistemas lógicos dos computadores;

| c) | qualquer calibração do sistema de controlo; ou |
| --- | --- |

c)

qualquer calibração do sistema de controlo; ou

| d) | os resultados de qualquer interacção dos sistemas. |
| --- | --- |

d)

os resultados de qualquer interacção dos sistemas.

3.5.   “Estratégia em matéria de emissões”, um elemento ou conjunto de elementos de projecto que está incorporado no projecto global de um sistema de motor ou de um veículo e é utilizado para o controlo de emissões.

3.6.   “Sistema de controlo de emissões”, os elementos de projecto e as estratégias em matéria de emissões desenvolvidos ou calibrados para efeitos do controlo de emissões.

3.7.   “Família de motores”, um agrupamento, pelo fabricante, de motores definido no gtr, n.o 4 (23).

3.8.   “Arranque do motor”, o processo desde o início do arranque do motor até o motor alcançar uma velocidade de 150 min–1 abaixo do normal, em marcha lenta sem carga, após aquecimento do motor (como determinado na posição engatada em veículos equipados com transmissão automática).

3.9.   “Sistema do motor”, o motor, o sistema de controlo de emissões e a interface de comunicação (hardware e mensagens) entre a(s) unidade(s) de controlo electrónico do motor e qualquer outro grupo motopropulsor ou unidade de controlo do veículo.

3.10.   “Aquecimento do motor”, um período de funcionamento do motor suficiente para que a temperatura do líquido de arrefecimento atinja uma temperatura mínima de 70 °C.

3.11.   “Regeneração periódica”, o processo de regeneração de um sistema de pós-tratamento dos gases de escape que ocorre periodicamente em menos de 100 horas de funcionamento normal do motor.

3.12.   “Velocidade nominal”, a velocidade máxima a plena carga admitida pelo regulador, conforme especificada pelo fabricante na documentação comercial e no manual de serviço, ou, na ausência de regulador, a velocidade a que o motor pode atingir a potência máxima, tal como especificado pelo fabricante na documentação comercial e no manual de serviço.

3.13.   “Emissões regulamentadas”, “gases poluentes”, definidos como o monóxido de carbono, os hidrocarbonetos e/ou os hidrocarbonetos não metânicos (supondo uma proporção de CH1,85 para o gasóleo, de CH2,525 para o GPL e de CH2,93 para o GN e a “molécula” CH3O0,5 para os motores diesel a etanol), o metano (supondo uma proporção de CH4 para o GN) e os óxidos de azoto, estes últimos expressos em equivalentes de dióxido de azoto (NO2), e “partículas” (PM), definidas como as matérias recolhidas num meio filtrante com características específicas, após diluição dos gases de escape com ar limpo filtrado até se obter uma temperatura compreendida entre 315 K (42 °C) e 325 K (52 °C), medida num ponto imediatamente a montante do filtro, tratando-se essencialmente de carbono, de hidrocarbonetos condensados, bem como de sulfatos associados à água.

4.   REQUISITOS GERAIS

Todos os sistemas de motor e os elementos de projecto susceptíveis de afectar as emissões dos poluentes regulamentados devem ser concebidos, construídos, montados e instalados de modo a permitir que o motor e o veículo cumpram as disposições do presente anexo.

4.1.   Proibição de estratégias manipuladoras

Os sistemas de motor e os veículos não devem ser equipados com uma estratégia manipuladora.

4.2.   Requisito harmonizado a nível mundial de limites de emissões a não ultrapassar

O presente anexo exige que os sistemas de motor e os veículos cumpram os valores-limite de emissão WNTE descritos no ponto 5.2. No que se refere aos ensaios em laboratório efectuados de acordo com o ponto 7.4, nenhum resultado de ensaio deve ultrapassar os limites de emissões definidos no ponto 5.2.

5.   REQUISITOS DE RENDIMENTO

5.1.   Estratégias em matéria de emissões

As estratégias em matéria de emissões devem ser concebidas de modo a permitir que o sistema de motor, em utilização normal, cumpra as disposições do presente anexo. A utilização normal não está limitada às condições de utilização, especificadas no ponto 6.

5.1.1.   Requisitos relativos às estratégias de base em matéria de emissões (BES)

Uma BES não deve distinguir entre o funcionamento num ensaio de homologação de tipo ou de certificação e outro tipo de funcionamento, nem proporcionar um nível inferior de controlo de emissões em condições não substancialmente incluídas nos ensaios de homologação ou nos ensaios de certificação aplicáveis.

5.1.2.   Requisitos aplicáveis a estratégias auxiliares em matéria de emissões (AES)

Uma AES não deve reduzir a eficácia do controlo de emissões relativa a uma BES em circunstâncias susceptíveis de se verificar durante o funcionamento e a utilização normais do veículo, a não ser que o AES cumpra uma das seguintes excepções específicas:

| a) | O seu funcionamento está substancialmente incluído nos ensaios aplicáveis de homologação ou certificação, incluindo o disposto no WNTE, ponto 7; |
| --- | --- |

a)

O seu funcionamento está substancialmente incluído nos ensaios aplicáveis de homologação ou certificação, incluindo o disposto no WNTE, ponto 7;

| b) | É activada para efeitos de protecção do motor e/ou do veículo contra danos ou acidentes; |
| --- | --- |

b)

É activada para efeitos de protecção do motor e/ou do veículo contra danos ou acidentes;

| c) | É activada apenas durante o arranque do motor ou o aquecimento, tal como são definidos no presente anexo; |
| --- | --- |

c)

É activada apenas durante o arranque do motor ou o aquecimento, tal como são definidos no presente anexo;

| d) | O seu funcionamento é utilizado para compensar uma redução do controlo de um tipo de emissões regulamentadas para manter o controlo de outro tipo de emissões regulamentadas em condições ambientais ou de funcionamento específicas não substancialmente incluídas nos ensaios de homologação ou de certificação. Os efeitos globais de uma AES deste tipo devem ser a compensação de eventuais efeitos de condições ambientais extremas, permitindo um controlo aceitável de todas as emissões regulamentadas. |
| --- | --- |

d)

O seu funcionamento é utilizado para compensar uma redução do controlo de um tipo de emissões regulamentadas para manter o controlo de outro tipo de emissões regulamentadas em condições ambientais ou de funcionamento específicas não substancialmente incluídas nos ensaios de homologação ou de certificação. Os efeitos globais de uma AES deste tipo devem ser a compensação de eventuais efeitos de condições ambientais extremas, permitindo um controlo aceitável de todas as emissões regulamentadas.

5.2.   Limites harmonizados a nível mundial a não ultrapassar pelas emissões de escape gasosas e de partículas

5.2.1.   As emissões de escape não devem exceder os limites de emissão WNTE aplicáveis, definidos no ponto 5.2.2, quando o motor funcionar em conformidade com as condições e procedimentos previstos nos pontos 6 e 7.

5.2.2.   Os limites de emissões WNTE aplicáveis são determinados do seguinte modo:

Limite de emissões WNTE = limite de emissões WHTC + componente WNTE

em que:

| “Limite de emissões WHTC” | é o limite de emissões (EL) com base no qual o motor é homologado nos termos do WHDC gtr; e |
| --- | --- |
| “Componente WNTE” | é determinado pelas equações 1 a 4 do ponto 5.2.3. |

“Limite de emissões WHTC”

é o limite de emissões (EL) com base no qual o motor é homologado nos termos do WHDC gtr; e

“Componente WNTE”

é determinado pelas equações 1 a 4 do ponto 5.2.3.

5.2.3.   Os componentes WNTE aplicáveis determinam-se com as seguintes equações, quando os EL forem expressos em g/kWh:

| Para os NOx: | Componente WNTE = 0,25 × EL + 0,1 | (1); |
| --- | --- | --- |
| Para os HC: | Componente WNTE = 0,15 × EL + 0,07 | (2); |
| Para os CO: | Componente WNTE = 0,20 × EL + 0,2 | (3); |
| Para as partículas: | Componente WNTE = 0,25 × EL + 0,003 | (4). |

Para os NOx:

Componente WNTE = 0,25 × EL + 0,1

(1);

Para os HC:

Componente WNTE = 0,15 × EL + 0,07

(2);

Para os CO:

Componente WNTE = 0,20 × EL + 0,2

(3);

Para as partículas:

Componente WNTE = 0,25 × EL + 0,003

(4).

Quando os EL aplicáveis forem expressos em unidades diferentes de g/kWh, as constantes aditivas nas equações devem ser convertidas de g/kWh para unidades adequadas.

O componente WNTE deve ser arredondado para o número de casas decimais indicado pelo EL aplicável, de acordo com o método de arredondamento da norma ASTM E 29-06.

6.   CONDIÇÕES AMBIENTES E DE FUNCIONAMENTO APLICÁVEIS

Os limites de emissões WNTE devem aplicar-se a:

| a) | Todas as pressões atmosféricas superiores ou iguais a 82,5 kPa; |
| --- | --- |

a)

Todas as pressões atmosféricas superiores ou iguais a 82,5 kPa;

| b) | Todas as temperaturas inferiores ou iguais à temperatura determinada pela equação 5 à pressão atmosférica especificada:
  T = –0,4514 × (101,3 - pb) + 311 (5)
  em que:






  T | é a temperatura do ar ambiente, em K; |
| --- | --- | --- |
| pb | é a pressão atmosférica, em kPa; |

b)

Todas as temperaturas inferiores ou iguais à temperatura determinada pela equação 5 à pressão atmosférica especificada:

T = –0,4514 × (101,3 - pb) + 311 (5)

em que:

T

é a temperatura do ar ambiente, em K;

pb

é a pressão atmosférica, em kPa;

| c) | Todas as temperatura do líquido de arrefecimento do motor superiores a 343 K (70 °C). |
| --- | --- |

c)

Todas as temperatura do líquido de arrefecimento do motor superiores a 343 K (70 °C).

As condições de pressão atmosférica e de temperatura ambientes aplicáveis estão ilustradas na figura 1.

Gama de pressões atmosféricas e de temperaturas WNTE

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7.   METODOLOGIA HARMONIZADA A NÍVEL MUNDIAL DE NÃO ULTRAPASSAGEM DE LIMITES DE EMISSÕES (WNTE)

7.1.   Zona de controlo WNTE

A zona de controlo WNTE consiste na velocidade do motor e nos pontos de carga definidos nos pontos 7.1.1 a 7.1.6. A figura 2 ilustra um exemplo de zona de controlo WNTE.

7.1.1.   Gama de velocidades do motor

A zona de controlo WNTE deve incluir todas as velocidades de funcionamento entre a distribuição cumulativa das velocidades do percentil 30 durante o ciclo de ensaio WHTC, incluindo a marcha lenta sem carga, (n30) e a mais alta velocidade em que a potência corresponde a 70 % do seu valor máximo (nhi). A figura 3 apresenta um exemplo da distribuição cumulativa das frequências de velocidade WNTE para um motor específico.

7.1.2.   Gama de binários do motor

A zona de controlo WNTE deve incluir todos os pontos de carga do motor com um valor de binário superior ou igual a 30 % do binário máximo desenvolvido pelo motor.

7.1.3.   Gama de potências do motor

Sem prejuízo do disposto nos pontos 7.1.1 e 7.1.2, a velocidade e os pontos de carga inferiores a 30 % da potência máxima desenvolvida pelo motor devem ser excluídos da zona de controlo WNTE para todas as emissões.

7.1.4.   Aplicação do conceito de família de motores

Em princípio, qualquer motor de uma família com uma curva única de binário/potência tem a sua zona de controlo WNTE individual. Para o ensaio em serviço, deve utilizar-se a zona individual de controlo WNTE do respectivo motor. Para os ensaios de homologação ou de certificação nos termos do conceito de família de motores do WHDC gtr, o fabricante pode eventualmente aplicar uma única zona de controlo WNTE para a família de motores ao abrigo das seguintes disposições:

| a) | Pode ser utilizada uma única gama de velocidades do motor da zona de controlo WNTE; se as velocidades do motor medidas n30 e nhi se situarem em ±3 % das velocidades do motor declaradas pelo fabricante. Se a tolerância for excedida em relação a qualquer uma das velocidades do motor, utilizam-se as velocidades do motor medidas para determinar a zona de controlo WNTE; |
| --- | --- |

a)

Pode ser utilizada uma única gama de velocidades do motor da zona de controlo WNTE; se as velocidades do motor medidas n30 e nhi se situarem em ±3 % das velocidades do motor declaradas pelo fabricante. Se a tolerância for excedida em relação a qualquer uma das velocidades do motor, utilizam-se as velocidades do motor medidas para determinar a zona de controlo WNTE;

| b) | Pode ser utilizada uma única gama de binário/potência do motor da zona de controlo WNTE, se abranger a gama completa, desde a potência mais elevada à mais baixa da família. Alternativamente, é permitido o agrupamento das potências do motor em diferentes zonas de controlo WNTE. |
| --- | --- |

b)

Pode ser utilizada uma única gama de binário/potência do motor da zona de controlo WNTE, se abranger a gama completa, desde a potência mais elevada à mais baixa da família. Alternativamente, é permitido o agrupamento das potências do motor em diferentes zonas de controlo WNTE.

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7.1.5.   Derrogação ao cumprimento de certos pontos de funcionamento WNTE

O fabricante pode solicitar que a entidade homologadora exclua certos pontos de funcionamento da zona de controlo WNTE definida nos pontos 7.1.1 a 7.1.4 durante a homologação/certificação. A entidade homologadora pode conceder esta derrogação, se o fabricante demonstrar que o motor nunca pode funcionar em tais pontos, quando for utilizado em qualquer combinação de veículos.

7.2.   Duração mínima harmonizada de um episódio WNT e frequência de amostragem de dados

7.2.1.   Para verificar o cumprimento dos limites de emissões WNTE especificados no ponto 5.2, o motor deve funcionar na zona de controlo WNTE definida no ponto 7.1, e as suas emissões devem ser medidas e integradas durante um período mínimo de 30 segundos. Um episódio WNTE é definido como um único conjunto de emissões integradas durante um lapso de tempo. Por exemplo, se o motor funcionar durante 65 segundos consecutivos na zona de controlo WNTE e em condições ambientes, tal constituiria um único episódio WNTE e poder-se-ia calcular a média das emissões durante todo o período de 65 segundos. No caso de ensaio em laboratório, o lapso de tempo de integração deve ser de 7,5 segundos.

7.2.2.   Para os motores equipados com dispositivos de controlo de emissões que incluam uma regeneração periódica, se um episódio de regeneração ocorrer durante o ensaio WNTE, o período de cálculo da média deve ser, pelo menos, tão longo quanto o período entre os episódios de regeneração, multiplicado pelo número de episódios de regeneração completos ocorridos durante o período de amostragem. Este requisito aplica-se apenas aos motores que enviam um sinal electrónico indicando o início do episódio de regeneração.

7.2.3.   Um episódio WNTE é uma sequência de dados recolhidos na frequência de, pelo menos, 1 Hz com o motor em funcionamento na zona de controlo WNTE durante o período mínimo do episódio ou um período superior. Deve ser calculada a média dos dados medidos sobre as emissões durante cada episódio WNTE.

7.3.   Ensaio em serviço WNTE

Se as disposições do presente anexo forem utilizadas como base para os ensaios em serviço, o motor deve funcionar em condições reais de utilização. Os resultados de ensaio constantes do conjunto completo de dados que cumprem o disposto nos pontos 6, 7.1 e 7.2 devem servir para verificar o cumprimento dos limites de emissões WNTE especificados no ponto 5.2. É evidente que as emissões durante alguns episódios WNTE podem não cumprir os limites de emissões WNTE. Por conseguinte, deveriam ser definidos e aplicados métodos estatísticos para verificar o cumprimento dos limites de acordo com os pontos 7.2 e 7.3.

7.4.   Ensaio laboratorial WNTE

Se as disposições do presente anexo forem utilizadas como base para os ensaios em laboratório, deve aplicar-se a disposição seguinte:

7.4.1.   As emissões mássicas específicas de poluentes regulamentados devem ser identificadas com base em pontos de ensaio definidos aleatoriamente, distribuídos pela zona de controlo WNTE. Todos os pontos de ensaio devem estar contidos em 3 quadrículas escolhidas aleatoriamente na zona de controlo. A grelha deve comportar 9 quadrículas para motores com uma velocidade nominal inferior a 3 000 min–1 e 12 quadrículas para motores com uma velocidade nominal superior ou igual a 3 000 min–1. As grelhas são definidas como se segue:

| a) | Os limites exteriores da grelha estão alinhados pela zona de controlo WNTE; |
| --- | --- |

a)

Os limites exteriores da grelha estão alinhados pela zona de controlo WNTE;

| b) | 2 linhas verticais espaçadas a igual distância entre as velocidades do motor n30 e nhi para 9 quadrículas, ou 3 linhas verticais espaçadas a igual distância entre as velocidades do motor n30 e nhi para 12 quadrículas; e |
| --- | --- |

b)

2 linhas verticais espaçadas a igual distância entre as velocidades do motor n30 e nhi para 9 quadrículas, ou 3 linhas verticais espaçadas a igual distância entre as velocidades do motor n30 e nhi para 12 quadrículas; e

| c) | 2 linhas espaçadas a igual distância do binário do motor (1/3) em cada linha vertical dentro da zona de controlo WNTE. |
| --- | --- |

c)

2 linhas espaçadas a igual distância do binário do motor (1/3) em cada linha vertical dentro da zona de controlo WNTE.

Nas figuras 5 e 6 apresentam-se exemplos de grelhas aplicadas a motores específicos.

7.4.2.   Cada uma das 3 quadrículas seleccionadas deve incluir 5 pontos de ensaio aleatórios, pelo que devem ser ensaiados um total de 15 pontos aleatórios na zona de controlo WNTE. Cada quadrícula deve ser ensaiada sequencialmente; por conseguinte, os 5 pontos de uma quadrícula são ensaiados antes de se passar à quadrícula seguinte. Os pontos de ensaio são combinados num único ciclo em condições estabilizadas com rampas de transição.

7.4.3.   A ordem em que cada quadrícula é ensaiada e a ordem do ensaio dos pontos na quadrícula são determinadas aleatoriamente. As 3 quadrículas a ensaiar, os 15 pontos de ensaio, a ordem de ensaio das quadrículas e a ordem dos pontos numa quadrícula devem ser seleccionados pela entidade homologadora ou de certificação, utilizando métodos estatísticos reconhecidos de amostragem aleatória.

7.4.4.   Quando medida durante qualquer ciclo numa quadrícula com 5 pontos de ensaio, a média das emissões mássicas específicas dos poluentes gasosos regulamentados não deve exceder os valores-limite WNTE definidos no ponto 5.2.

7.4.5.   Quando medida durante todo o ciclo de ensaio com 15 pontos, a média das emissões mássicas específicas dos poluentes de partículas regulamentados não deve exceder os valores-limite WNTE definidos no ponto 5.2.

7.5.   Método de ensaio laboratorial

7.5.1.   Após finalização do ciclo WHSC, o motor deve ser pré-condicionado segundo o modo 9 do WHSC por um período de três minutos. A sequência de ensaio deve começar imediatamente após a conclusão da fase de pré-condicionamento.

7.5.2.   O motor deve funcionar durante 2 minutos em cada ponto de ensaio aleatório. Este tempo inclui a rampa de transição do ponto estabilizado anterior. As transições entre os pontos de ensaio devem ser lineares em relação à velocidade e à carga do motor e devem durar 20 segundos ± 1 s.

7.5.3.   O tempo de ensaio total, desde o início até ao fim, deve ser de 30 minutos. O ensaio de cada conjunto de 5 pontos seleccionados aleatoriamente numa quadrícula deve durar 10 minutos, medidos desde o início da rampa de acesso ao primeiro ponto até ao fim da medição, em condições estabilizadas, no quinto ponto. A figura 5 apresenta a sequência do método de ensaio.

7.5.4.   O ensaio de laboratório WNTE deve satisfazer as estatísticas de validação do ponto 7.7.2 do WHDC gtr.

7.5.5.   A medição das emissões deve ser realizada em conformidade com o ponto 7.8 do WHDC gtr.

7.5.6.   O cálculo dos resultados do ensaio deve ser realizado em conformidade com o ponto 8. do WHDC gtr.

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7.6.   Arredondamentos

Cada resultado final de ensaio é arredondado, numa só vez, ao número de casas decimais indicado pela norma de emissões aplicável WHDC mais um algarismo adicional significativo, em conformidade com a norma ASTM E 29-06. Não é permitido arredondar os valores intermédios para obter o resultado final no que se refere a emissões específicas.

8.   DEFICIÊNCIAS WNTE

O conceito de uma deficiência é permitir a um motor ou veículo ser certificado como estando conforme a um regulamento, apesar de alguns requisitos específicos, de alcance limitado, não serem inteiramente cumpridos. Uma cláusula de deficiência WNTE permitiria a um fabricante solicitar uma isenção dos requisitos WNTE em matéria de emissões em certas condições, tais como temperaturas ambiente extremas e/ou condições de funcionamento difíceis em que os veículos não acumulem uma quilometragem significativa.

9.   ISENÇÕES WNTE

O conceito de isenção WNTE é um conjunto de condições técnicas em que não se aplicam os limites de emissões WNTE previstos no presente anexo. Uma isenção WNTE aplica-se a todos os fabricantes de motores e de veículos.

Pode ser decidido conceder uma isenção WNTE, designadamente aquando da introdução de limites de emissões mais rigorosos. Por exemplo, pode ser necessária uma isenção WNTE se a entidade homologadora considerar que determinado funcionamento do motor ou do veículo na zona de controlo WNTE não permite cumprir os limites de emissões WNTE. Em tal caso, a entidade homologadora pode decidir que não é necessário que os fabricantes de motores solicitem a aplicação de uma clausula de deficiência WNTE para esse funcionamento e que convém conceder uma isenção WNTE. A entidade homologadora pode definir o âmbito da isenção no que diz respeito aos requisitos WNTE, assim como o período de tempo em que a isenção se aplica.

10.   DECLARAÇÃO DE CONFORMIDADE EM MATÉRIA DE EMISSÕES FORA DE CICLO

Aquando do pedido de homologação ou de certificação, o fabricante deve fornecer uma declaração indicando que a família de motores ou o veículo cumpre os requisitos deste Anexo. Para além desta declaração, o cumprimento dos limites WNTE deve ser verificado através de ensaios e procedimentos de certificação adicionais definidos pelas Partes Contratantes.

10.1.   Exemplo de declaração de conformidade em matéria de emissões fora de ciclo

Eis um exemplo de uma declaração de conformidade:

“(Nome do fabricante) atesta que os motores desta família de motores cumprem todos os requisitos do presente anexo. (Nome do fabricante) faz esta declaração de boa fé, após ter procedido a uma avaliação técnica adequada do rendimento em matéria de emissões dos motores da referida família de motores relativamente a um conjunto de condições de funcionamento e ambiente.”

10.2.   Base para a declaração de conformidade em matéria de emissões fora de ciclo

O fabricante deve conservar nas suas instalações os registos de todos os dados relativos aos ensaios, análises técnicas e outras informações que representam a base para a declaração de conformidade OCE. O fabricante deve facultar tal informação à entidade homologadora ou de certificação, caso esta faça o respectivo pedido.

11.   DOCUMENTAÇÃO

A entidade homologadora pode decidir solicitar que o fabricante forneça o dossiê de documentação. Este deverá conter uma descrição de todos os elementos de projecto e de estratégia de controlo de emissões do sistema de motor e os meios através dos quais controla as variáveis de saída, quer se trate de um controlo directo ou indirecto.

As informações devem incluir uma descrição completa da estratégia de controlo de emissões. Poderiam ainda incluir dados sobre o funcionamento de todas as estratégias AES e BES, incluindo uma descrição dos parâmetros que são alterados por qualquer AES e as condições-limite em que funciona a AES, bem como uma indicação quanto às AES e BES susceptíveis de funcionar nas condições dos métodos de ensaio do presente anexo.»

---

(1)  A numeração do presente anexo é coerente com a numeração do WHDC gtr. No entanto, algumas secções do WHDC gtr não são necessárias no presente anexo.

1

(2)  Consoante o combustível.

2

(3)  Com λ = 2, ar seco, 273 K, 101,3 kPa.

3

λ

(4)  u com uma precisão de 0,2 % para a composição mássica de: C = 66 – 76 %; H = 22 – 25 %; N = 0 – 12 %.

4

u

(5)  NMHC com base em CH2,93 (para HC total, deve usar-se o coeficiente u
  gas de CH4).

5

2,93

u

gas

4

(6)  u com uma precisão de 0,2 % para a composição mássica de: C3 = 70 – 90 %; C4 = 10 – 30 %.

6

u

(7)  Consoante o combustível.

7

(8)  Com λ = 2, ar seco, 273 K, 101,3 kPa.

8

λ

(9)  u com uma precisão de 0,2 % para a composição mássica de: C = 66 – 76 %; H = 22 – 25 %; N = 0 – 12 %.

9

u

(10)  NMHC com base em CH2,93 (para HC total, deve usar-se o coeficiente u
  gas de CH4).

10

2,93

u

gas

4

(11)  u com uma precisão de 0,2 % para a composição mássica de: C3 = 70 – 90 %; C4 = 10 – 30 %.

11

u

(12)  Os valores indicados na especificação são “valores reais”. Para fixar os valores-limite, foi aplicada a norma ISO 4259, “Petroleum products - Determination and application of precision data in relation to methods of test” e, para fixar um valor mínimo, tomou-se em consideração uma diferença mínima de 2R acima de zero; na fixação de um valor máximo e mínimo, a diferença mínima é de 4R (R = reprodutibilidade).

12

Embora esta medida seja necessária por razões estatísticas, o fabricante de combustíveis deve, no entanto, tentar obter um valor zero, quando o valor máximo determinado for de 2R, e um valor médio, no caso de serem indicados os limites máximo e mínimo. Se for necessário determinar se um combustível cumpre, ou não, os requisitos das especificações, devem aplicar-se a norma ISO 4259.

(13)  Embora a estabilidade à oxidação seja controlada, é provável que o prazo de validade do produto seja limitado. Recomenda-se a consulta do fornecedor sobre as condições de armazenamento e o prazo de validade.

13

(14)  A estabilidade à oxidação pode ser demonstrada pela norma EN-ISO 12205 ou EN 14112. Este requisito deve ser revisto com base nas avaliações do CEN/TC19 sobre os rendimentos de estabilidade à oxidação e os limites de ensaio.

14

(15)  Qualidade FAME em conformidade com a norma EN 14214 (ASTM D 6751).

15

(16)  Aplica-se a versão mais recente do respectivo método de ensaio.

16

(17)  Numa fase posterior, estas disposições serão alargadas a outros monitores.»

17

(18)  Este valor corresponde a um valor hexadecimal máximo de 0xFFFF, com uma resolução 0x1.

18

(19)  por exemplo, velocidade do veículo / velocidade do motor / carga calculada, temperatura ambiente, altitude, funcionamento em marcha lenta sem carga ou período de funcionamento.

19

(20)  O fabricante está autorizado a usar um ecrã adicional para diagnóstico a bordo, por exemplo um dispositivo de vídeo montado no painel de instrumentos, para aceder aos dados do rendimento em serviço. Os dispositivos adicionais não estão sujeitos ao disposto no presente anexo.

20

(21)  O fabricante está autorizado a usar um ecrã adicional de diagnóstico a bordo, por exemplo um dispositivo de vídeo montado no painel de instrumentos, para aceder aos dados do rendimento em serviço. Estes dispositivos adicionais não estão sujeitos aos requisitos do presente anexo.

21

(22)  A numeração do presente anexo é coerente com a numeração do OCE gtr. No entanto, alguns pontos do OCE gtr não são necessários no presente anexo.

22

(23)  Métodos de ensaio para motores de ignição por compressão e motores de ignição comandada alimentados a gás natural (GN) ou a gás de petróleo liquefeito (GPL) no que diz respeito às emissões de poluentes (estabelecidos no registo global em 15 de Novembro de 2006). As referências ao gtr n.o 4 remetem para o documento estabelecido em 15 de Novembro de 2006. As alterações posteriores ao WHDC gtr terão de ser reavaliadas relativamente à sua aplicabilidade ao presente anexo.

23

o

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