标题：除氧器乏汽回收
除氧器乏汽回收-原理
一种方案原理：除氧器乏汽回收系统利用系统中具有一定剩余压力的蒸汽或水作动力，使流体产生射吸流动，同时进行水与乏汽的热与质直接混合，使低温流体被加热，并在后续过程中，恢复加热后的流体压力，进入系统，以维持连续流动。回收器中设有多个文丘里吸射混合装置，水汽通过吸射器后，得到充分混合。
混合温度可通过调整进水量大小来完成。由于吸射混合过程快，流速高，破坏结垢生成条件，最大可能地避免水垢的形成与附着。混合冷却水进入气液分离罐，分离罐输出凝结水可远距离输送到低压除氧器或其它用水设备，分离出空气减压排出。中间分离罐的液位自动调节。
除氧器乏汽回收-用途
除氧器乏汽回收装置用于热电、石化、轻工、纺织、食品、造纸、钢铁、供热等各种行业热电厂锅炉除氧器乏汽回收。
除氧器乏汽回收组成除氧器乏汽回收
除氧器乏汽回收结构主要有以下几方面组成：抽吸乏汽动力头；气液分离罐；两相流液位自动调节器，以及排气装置。除氧器乏汽回收———抽取乏汽动力头抽取乏汽动力头的工作原理式基于两相流体场理论的最新成果。进入该交换器的蒸汽在喷管中进行绝热膨胀后，以很高的流速从喷嘴中喷射出来，在混合室与低压进水混合，此时产生了压力“激波”，压力剧烈增大。其结果是，乏汽热能迅速传给送人冷水，输出混合物的压力等同或超过进水的输入压力，可达到输出热水增压和瞬时加热的效果输出热水可无泵输送。除氧器乏汽回收——气液分离罐气－液分离罐设计为小容积、大流量的液位调节对象。其难点是液位波动大，且不稳定，要求调节系统稳定可靠。分离罐内液位与压力稳定性直接影响到动力头的工作稳定性。
分离出较高浓度O2、CO2等气体通过减压装置排空，当罐内压力低于设计值时，减压装置单向阀关闭，保证外界空气不进入罐中，而影响除氧。两相流液位自动调节系统保证了系统的稳定运行。
3. 除氧器乏汽回收——气液分离罐液位自动调节　　液位自动调节使用汽液两相流水位调节器，本产品是基于汽液两相流原理，利用汽液变化的自调节特性控制容器出口液体而设计的一种新型水位调节器。本产品在加热器上的连接系统见下图。图中传感器的作用是发送水位信号和输送调节用蒸汽；调节器的作用是控制出口水量，相当于调节器的执行机构。其调节原理是：当加热器的液位上升时，传感器内的液位随之上升，导致发送的调节汽量减少，因而调节器内流过的汽量减少，水量增加，加热器的水位随之下降。反之亦然。由此实现了加热器水位的自动控制。除氧器乏汽回收——排气装置对于水质要求高的场合，如锅炉给水除氧器乏汽回收，回收水中有较高浓度O2、CO2等气体，必须排除后，才能回到除氧水系统中。同时，排气对分离罐内压力稳定起重要作用。混合后的热水，根据不同场合，恢复或提升热水压力后，再送回系统中。
除氧器乏汽回收装置-经济性分析
以下列参数为例:
热力除氧器乏汽回收装置：已知除盐水补水每天350t，除盐水压力按0.5Mpa设计，排汽温度110℃，排汽压力0.02Mpa，除盐水由20℃加热到60℃，计算结果回复如下：除氧器乏汽回收回收除盐水的计算:由公式：GH=GP(hp2-hp1)/(hH-hp2)算得。
式中GH—混加器引射蒸汽流量（除氧器排汽量）除氧器乏汽回收
GP—混加器工作水的流量（除盐水补水流量）
hp2—除盐水60℃时的焓
hp1—除盐水20℃时的焓
hH—除氧器排器汽化潜热
GP =(350×1000)/(24×3600)=4.05kg/s
查表得hp2=251.5kJ/kg、hp1=84.3kJ/kg、hH=2691.3kJ/kg
代入上式中得GH =4.05×(251.5-84.3)÷(2691.3-251.5)
=4.05×167.2÷2439.8
=0.28kg/s
0.28×3600×24÷1000=24t/d
则一天回收除盐水24吨。
混加器喷射系数的验算：u= GH/GP=0.28÷4.05=0.069，工作水温20℃时，混加器最大喷射系数可达umax=0.2，因此可以满足工况要求。除氧器乏汽回收省煤量的计算：回收的热能Q=GH(hH-hp2)
=0.28×(2691.3-251.5)
=0.28×2439.8=683.14kJ/s
683.14×24×3600=59023641.6kJ/d
折算为每公斤6000Kar标准煤，除氧器乏汽回收日节煤59023641.6÷（6000×4.18）=2353.4kg/d=2.4t/d
则除氧器乏汽回收一天节省标准煤2.4吨。除氧器乏汽回收经济性分析：根据以上结果如该套装置每年按8000小时运行计算，每吨煤按300元计算。
则除氧器乏汽回收——年节煤2.4×8000÷24=800吨
除氧器乏汽回收——年节资800×300=240000元=24万元
除氧器乏汽回收——年回收除盐水24×8000÷24=8000吨除氧器乏汽回收经济性分析对照表五、采用热力除氧器乏汽回收装置后会不会影响除氧效果　　在除氧器运行工况相同，排汽门开度一样的情况下，具体分析如下：
设排气量为Q气，除氧器内部压力为P，大气压力为P0。在图2中，设除氧器内部压力为P，混合式加热器内部压力为Ph，除氧器排气量为Qh，补水中溶解氧量为Q氧，对于气水分离罐，自动排气门排气量为Q气′。
在图2所示系统中，Ph为补水的饱和压力。
由于PhP－P0
则Qh>Q气
△Q气=Qh－Q气，Q氧=Qh－Q气′
若令Q气=Q气′
则△Q气= Q氧
该式为热力除氧器乏汽回收装置是否影响除氧效果的判别条件。
当△Q气≥Q氧时，热力除氧器乏汽回收装置不会影响除氧效果；
当△Q气<Q氧时，可适当开大排气门开度，令△Q气>Q氧，亦不会影响除氧效果。
当排气门开度适当开大时，排汽量也会增加，由于排汽经喷射式混合加热器回收了，所以对经济性不会产生不良影响。
除氧器乏汽回收装置技术特点：
（1）换热效率高，传热传质充分，回收效率达99%以上；
（2）设计新颖、结构简单，故障率低
（3）运行稳定、安全可靠、冷却水易于回收；
（4）不凝结气体排入大气，降低管道氧腐蚀，延长设备管道使用寿命；
（5）消除噪声，替代原除氧器排汽消音器，美化环境；
除氧器乏汽回收装置设备优点：
（1）回收低压或无压乏汽热能及凝结水；同时排出乏汽及加热水中的各种气体；
（2）小容积、大流量中间分离罐的液位自动调节系统；
（3）结构紧凑，占地小，接入系统方便。
（4）采用吸射进汽（气）方法，不影响工艺正常排放。
（5）设计为"自涮"式结构，最大可能地避免水垢的形成。
（6）无泵供给高压水管道，不另外耗费厂用电。
（7）回收器在除氧台上，管道在高、低脱、除盐水管间，距离近，施工费用低。
喷射式混合加热器作为回收本体
喷射式混合加热器由壳体、喷咀(单或多孔)、混合管等零部件组成,当被加热液体通过喷咀时,在其喉管处(或假想喉管处)形成一定的低压,从而将乏汽抽吸入,与被加热液体一起经混合管进一步混合,以达到加热的目的。被加热到要求温度的液体,则从加热器出口端流出。
喷射式混合加热器分射液式和射汽式两种,在蒸汽压力稳定,热负荷变化不大的情况下,可利用射汽式。它的优点是利用了蒸汽的可用能,减少了驱动泵(循环泵)的能耗,即耗电量。在一般情况下, 射液式的混合加热器可以满足用户的使用要求。
除氧器乏汽回收装置概述
除氧器乏汽回收装置由抽吸乏汽加热装置、气-液分离罐及气体排放、热水压力恢复提升回输三个单元（模块）及随机液位控制和热能回收计量仪表组成的一体化装置，由3个接口接入乏汽回收系统。大流量小容积的比例叠加调节技术其气-液分离罐的罐体小巧，储水量容积只有常规设计的几分之一，而液位波动控制精度很高。实现无人值守全自动稳定运行。使得除氧器乏汽回装置可以在狭小的空间安装，甚至安装在除氧头平台上，从而使得热能回收效率最高，热损失最小。宽负荷稳定运行的动力头除氧器乏汽回收，就是利用成套的可控装置将除氧器的对空排汽进行回收，保护环境，节能环保。[1]