## Pengaruh Geotekstil Terhadap Stabilitas Timbunan Jalan
Helmi Januar Hamzah* 1 , Sri Wulandari 2
* 1 Mahasiswa, Program Magister, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Gunadarma
2 Dosen, Program Magister, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Gunadarma e-mail: * 1 hamzahjanuar@gmail.com
Received 12 March 2022; Reviewed 16 March 2022; Accepted 15 April 2022 Journal Homepage: http://jurnal.borneo.ac.id/index.php/borneoengineering Doi: https://doi.org/10.35334/be.v1i1.2484

## Abstract
Infrastructure  development,  especially  road  is  closely  related  to  geotechnical  activities.  The difference of contours at construction site forces embankment and excavation work. Embankment is an interesting thing to study more deeply because embankments have characteristics such as slopes that have safety factor and must be handled specifically. Geotextiles as an alternative to handling embankment stability are populary used for embankment construction. Many types of geotextile need to calculate and analyze in determining the type of geotextile that are suitable to the characteristics of  the  subgrade  and  embankment  construction.  Embankment  stability  analysis  in  this  study  was calculated using PLAXIS version 8.2 software and Mohr-Coulomb method as basic for calculation. Base  on  the  result  of  this  studie,  use  of  geotextiles,  whether  woven,  non-woven  or  geogrid,  can increase the safety factor and accelerate consolidation time. There will be secondary consolidation consequence of the plastic adjustment of soil grains and geotextiles. The ideal of stress percentage for geotextile to be suitable for use is 56.957% - 37.194%.

## Keywords: Embankment, Safety Factor, Horizontal Displacement, Geotextiles, PLAXIS

## Abstrak
Pembangunan infrastruktur khususnya jalan, erat kaitannya dengan kegiatan geoteknik. Perbedaan kontur  pada  lokasi  pembangunan  memaksa  adanya  pekerjaan  timbunan  dan  galian.  Timbunan merupakan hal yang menarik untuk dikaji lebih dalam karena timbunan mempunyai karakteristik seperti lereng  yang  mempunyai  faktor  keamanan  tertentu  dan  harus  ditangani khusus.  Geotekstil sebagai  salah  satu  alternatif  penanganan  stabilitas  timbunan  yang  popular  digunakan  untuk konstruksi  timbunan.  Banyaknya  jenis  geotekstil,  memerlukan  perhitungan  dan  analisis  dalam menentukan jenis geotekstil yang sesuai dengan karakteristik tanah dasar dan konstruksi timbunan. Analisis stabilitas timbunan pada penelitian ini dihitung dengan menggunakan bantuan perangkat lunak PLAXIS Versi 8.2 dengan menggunakan metode Mohr-Coulomb sebagai dasar perhitungan. Berdasarkan hasil penelitan ini, penggunaaan geotekstil baik itu jenis woven, non woven ataupun geogrid dapat meningkatkan faktor keamanan (Safety Factor) serta mempercepat waktu konsolidasi. Akan terjadi konsolidasi sekunder akibat dari penyesuaian plastis butiran tanah dengan geotekstil. Presentase tegangan yang ideal untuk geotekstil agar cocok digunakan adalah sebesar 56.957% - 37.194%.
Kata kunci : Timbunan, Faktor Keamanan, Potensi Longsor, Geotekstil, PLAXIS

## 1. Pendahuluan
Infrastruktur merupakan sarana untuk pengembangan transportasi, peningkatan stabilitas ekonomi dan  pengembangan  wilayah  di  Indonesia,  dalam  upaya  pemenuhan  kebutuhan  tersebut,  saat  ini pembangunan infrastruktur khususnya jalan terus dikembangkan dan ditingkatkan, agar tercapainya pemerataan ekonomi diseluruh Indonesia. Kegiatan konstruksi pada pembangunan infrastruktur jalan tidak  pernah  lepas  dari  pekerjaan  tanah  yang  terkadang  menjadi  kendala,  perbedaan  kontur  pada lokasi  pembangunan  memaksa  adanya  kegiatan  galian  dan  timbunan  ( cut  and  fill ).  Berarti  dapat dikatakan kegiatan konstruksi sangat erat kaitannya dengan bidang geoteknik. Timbunan dan galian menjadi hal yang menarik untuk dikaji lebih dalam karena timbunan dapat mempunyai karakteristik seperti lereng yang mempunyai faktor aman ( safety factor ) tertentu dan harus dengan penanganan khusus.  Ferra  Fahriani (2016), mengatakan ketinggian  timbunan sangat mempengaruhi  kestabilan timbunan, ini disebabkan oleh adanya penambahan beban akibat bertambahnya massa timbunan itu sendiri.
Analisis  sangat  diperlukan  dalam  pekerjaan  timbunan  jalan,  karena  tanah  timbunan  harus mempunyai stabilitas terhadap kelongsoran dan mampu menopang beban lalu lintas yang disalurkan oleh perkerasan, serta diharapkan tidak terjadi penurunan karena tanah timbunan yang mempunyai kekuatan  dan  stabilitas  yang  rendah  serta  rentan  mengalami  penurunan  akan  mengakibatkan perkerasan  jalan  mudah  mengalami  gelombang  dan  kerusakan.  Suryadi  Muhammad  (2015), mengatakan  timbunan  tanpa  menggunakan  perkuatan  lebih  rentan  terhadap  kelongsoran  dan  nilai safety  factor (SF)  dibawah  standar  yang  diharapkan.  Salah  satu  alternatif  untuk  menstabilkan timbunan adalah dengan menggunakan geotekstil.
Hardiyatmo  (2013),  mengatakan  geotekstil  berfungsi  sebagai  pemisah  antara  timbunan  dan  tanah dasar,  maka  geotekstil  dapat  berfungsi  sebagai  penstabil  timbunan,  dengan  adanya  geotekstil integritas struktur timbunan lebih terjaga, sehingga beban timbunan disebarkan ke area yang lebih luas  dan  geotekstil  dianggap  dapat  mengurangi  tekanan  ke  tanah  dibawahnya.  Namun  penelitian terkait pemilihan geotekstil yang sesuai dengan karakteristik dan konstruksi timbunan masih sedikit ditemukan. Oleh karena itu penelitian kali ini akan membahas tentang stabilitas timbunan jalan yang diperkuat oleh geotekstil dengan menggunakan bantuan perangkat lunak PLAXIS Versi 8.2, serta rekomendasi  jenis  geotekstil  apa  saja  yang  sesuai  dengan  karakteristik  tanah  dasar  timbunan berdasarkan safety  factor (SF),  konsolidasi,  penurunan  ( vertical  displacement ),  potensi  longsor ( horizontal displacement ) dan prilaku geotekstil.

## 2. Metode Penelitian
Terdapat tiga tahapan dalam penelitian ini yaitu, tahapan pertama adalah pengumpulan data, tahap kedua yaitu analisis data, dan tahap ketiga yaitu penarikan kesimpulan. Data yang dibutuhkan pada penelitian ini berupa data sekunder diantaranya data penyelidikan tanah asli yang meliputi pengujian standard  penetration  test (SPT)  dan  penyelidikan  laboratorium.  Data  konstruksi  timbunan,  data parameter geotekstil, serta data beban lalu lintas dan beban gempa. Lokasi penelitian ini berada di Jalan Tol Kayu Agung Palembang Betung STA 49+500.

## 2.1 Profil Tanah
Jalan Tol Kayu Agung Palembang Betung ini mayoritas mempunyai klasifikasi tanah lempung dan lanau yang diakibatkan oleh lokasi Jalan tol tersebut yang sebagian besar merupakan rawa. Berikut merupakan profil lapisan tanah asli untuk STA 49+500:
Tabel 1 Profil Lapisan Tanah Asli Kedalaman NSPT  Klasifikasi γ Sat γ Unsat Cu ф (m) (kN/m³) (kN/m³)  (kN/m³) (°) 0-6 1,00 Silty Clay 15,54 8,53 18,90 3,77 6-15 6,00 Clayey Silt 17,70 12,05 40,05 2,70 15-21 3,00 Clayey Silt 16,48 10,07 37,50 2,43 21-27 6,00 Clayey Silt 18,08 13,01 41,70 3,05 27-30 28,00 Clay 20,00 15,00 58,40 3,25
Selain  profil  lapisan  tanah asli  pada  STA  49+500  yang  merupakan  timbunan  setinggi 5 meter  ini terdapat parameter tanah timbunan sebagai berikut:

## Tabel 2 Parameter Tanah Timbunan
J enis Tanah γ Sat γ Unsat Cu ф (kN/m³) (kN/m³)  (kN/m³) (°) Timbunan Tak Terendam 18,08 16,807 16,56 2,71 Timbunan Terendam 18,08 16,807 5,00 1,86

## 2.2 Parameter Geotekstil
Nilai normal  stiffeness atau  kuat  Tarik (EA) pada  geotekstil  tergantung  kepada  bahan  baku pembuatan  geotekstil  itu  sendiri,  pada  penelitian  kali  ini  terdapat  tiga  jenis  geotekstil  yang digunakan, geotekstil tersebut mempunyai kekuatan berbeda-beda dan bervariasi diantaranya:

## Tabel 3 Nilai Parameter Geotekstil
Jenis Geotekstil Nama Produk Type Strength (kN/m) Strain (%) Normal Stiffness / EA(kN/m) Geotekstil Non- woven Polyfelt® KET KET 9 9,5 40 23,750 KET 28 28 50 56,000 Polyfelt® TS TS 80 28 80 35,000 Geotekstil Woven Mirafi® PET PET 800-50 360 10 3600,000 Mirafi® PP PP 100S 35 15 233,333 PP 200-40 95 15 633,333 Geogrid Miragrid® GX GX 100/30 100 10 1000,000 Miragrid® GX - Uniaksial GX 400/30 400 10,5 3809,524 Miragrid® GX - Biaksial GX 80/80 80 10,5 761,905 Sumber: PT. TenCate Geosynthetics , 2019

## 2.3 Analisis Perkuatan Timbunan
Tahap analisis dimulai dengan mendeskripsikan masing-masing lapisan tanah asli dan timbunan serta beban, dilanjutkan dengan perhitungan dengan menggunakan perangkat lunak PLAXIS Versi 8.2, Penggunaan  perangkat  lunak  PLAXIS  Versi  8.2  ini  bertujuan  untuk  mendapatkan  hasil  berupa penurunan  atau vertical  displacement ,  potensi  longsor  atau horizontal  displacement ,  waktu konsolidasi,  faktor  keamanan  atau safety  factor dan  gaya  aksial  yang  berpengaruh  pada  perilaku geotekstil  tersebut.  Nilai-nilai  tersebut  diharapkan  dapat  menggambarkan  kondisi  konstruksi timbunan yang sebenarnya, baik menggunakan perkuatan geotekstil maupun tidak.
Metode  perhitungan  yang  digunakan  adalah Mohr  Columb ,  metode  ini  menggunakan  pendekatan awal terhadap perilaku tanah secara umum, seperti: modulus young ( E ), angka poisson (v), kohesi (c),  sudut  geser  (ϕ)  dan  sudut  dilatansi  (ѱ).  Berikut  ini  merupakan  tahapan  perhitungan  ( phase ) menggunakan perangkat lunak PLAXIS Versi 8.2:
Tabel 4 Tahapan Analisis dalam Perangkat Lunak PLAXIS Versi 8.2 Phase Keterangan Kondisi Awal Tanah dalam kondisi awal sebelum terbebani oleh timbunan Penimbunan Lapisan 1 Tanah dasar mendapatkan beban berupa timbunan setinggi 1 meter Penimbunan Lapisan 2 Lapisan timbunan kedua dibebankan setinggi 1 meter. Penimbunan Lapisan 3 Lapisan timbunan ketiga dibebankan setinggi 1 meter. Penimbunan Lapisan 4 Lapisan timbunan keempat dibebankan setinggi 1 meter. Penimbunan Lapisan 5 Lapisan timbunan kelima dibebankan setinggi 1 meter Penambahan  Beban  diatas Timbunan Pada  tahap  ini  diberikan  beban  merata  (q)  yang  merupakan kombinasi beban lalu lintas, beban perkerasan dan beban gempa. Konsolidasi Perhitungan  konsolidasi  dilakukan  untuk  tiap-tiap  lapisan timbunan. Konsolidasi Maksimum Pada  tahap  ini  dilakukan  konsolidasi  sampai minimum  pore pressure tercapai yaitu P=1. Phi-c (Faktor keamanan) Faktor keamanan ini dilakukan untuk tiap-tiap lapisan timbunan. Phi-c Maksimum Faktor Keamanan ini di dapat setelah tahap pembangunan selesai. Simulasi Gempa Pada tahap ini dimasukan Time inteval sebesar 4 detik.
Adapun diagram alir penelitian ditunjukkan pada Gambar 1,
MULAI
Studi Literatur
Pengumpulan Data :
1. Data Pengujian Standard
Penetration Test (SPT) 2. Data Laboratorium 3. Data Timbunan Analisis Stabilitas Timbunan Tanpa Perkuatan Memenuhi Syarat? Perencanaan Perkuatan Timbunan dengan Geotekstil Pemodelan Struktur dalam perangkat lunak PLAXIS Versi 8.2 Analisis Stabilitas Timbunan: 1. Analisis Kestabilan ( Safety Factor )
2. Analisis Penurunan (Penurunan Total
& Waktu Konsolidasi) 3. Analisis Potensi Longsor Memenuhi Syarat? Hasil dan Pembahasan Kesimpulan dan Saran SELESAI Tidak Ya Tidak Ya Gambar 1  Bagan Alur Penelitian

## 3. Hasil dan Pembahasan

## 3.1 Pembebanan
Beban yang diberikan pada timbunan jalan raya terdiri dari beban lalu lintas sebagai beban hidup atau Live  Load (LL)  dan  beban  perkerasan  rigid  sebagai  beban  mati  atau Dead  Load (DL). Berdasarkan  SNI  8460:2017  tentang  Persyaratan  Perancangan  Geoteknik  serta  Pedoman Perencanaan dan Pelaksanaan Perkuatan Tanah dengan Geotekstil yang dikeluarkan oleh Ditjen Bina Marga, beban lalu lintas ( Live Load ) yang digunakan untuk analisis stabilitas pada timbunan dibagi menurut kelas dan fungsi jalan. Untuk jalan tol yang termasuk kelas jalan I dan mempunyai fungsi sebagai jalan Primer dengan sistem jaringan arteri maka beban lalu lintas yang harus diperhatikan adalah  sebesar  15  kN/m². Beban  lalu  lintas  rencana  ini  diterapkan  dengan  tujuan  agar  konstruksi timbunan  mampu  menerima  beban  selama  masa  layan  jalan  tol.  Selain  beban  hidup,  beban perkerasan ditambahkan sebagai beban mati, dibawah ini adalah detail perhitungan beban perkerasan rigid ( Dead Load) :
Tebal perkerasan  = 31 cm = 0,31 m γ Beton  = 2400 kg/m³
Jadi, berat perkerasan rigid per m² adalah  0,31 m × 2400 kg/m³ = 744 kg/m² = 7,44 kN/m², Kedua beban  tersebut  dikombinasikan  menjadi  satu  beban  merata  yang  dijadikan  sebagai  input  dalam analisis  dengan  menggunakan  elemen  hingga,  berikut  merupakan  perhitungan  kombinasi pembebanan:
Beban Hidup (LL) + Beban Mati (DL) = 15 kN/m² + 7,44 kN/m² = 22,44 kN/m²
Beban  gempa  juga  ditambahkan  dalam  struktur  timbunan  dalam  analisis  numeris  mengunakan PLAXIS Versi 8.2, hal ini digunakan untuk memberikan prediksi deformasi tanah secara numeris ketika diberi beban gempa. Besaran percepatan gempa yang diberikan pada analisis numeris dengan didasarkan pada zonasi gempa di lokasi penelitian yaitu daerah Kayu Agung – Palembang - Betung dengan percepatan gempa (SA) sebesar 0,15 – 0,2 g, serta memiliki puncak 0,49 g dengan waktu puncak dari 0,162 detik sampai 0,82 detik untuk tanah lunak dan berangsur-angsur turun, maka waktu interval  gempa  yang  dipakai  dalam  penelitian  ini  adalah  sebesar  4  detik  dengan  anggapan  telah melewati percepatan puncak.

## 3.2 Perhitungan Kapasitas Daya Dukung Tanah Dasar
Perhitungan kapasitas daya dukung tanah untuk mengetahui daya dukung ultimit, perhitungan faktor keamanan tanah dasar dengan dan tanpa menggunakan perkuatan geotekstil. Berikut ini merupakan perhitungan kapasitas daya dukung tanah dasar untuk Timbunan  STA 49+500:

## 3.2.1 Perhitungan Daya Dukung Ultimit
Rumusan  perhitungan  daya  dukung  ultimit  tanah  timbunan  adalah 𝑞 𝑢𝑙𝑡 = 𝑐 𝑢 𝑁 𝑐 ,  dimana 𝑞 𝑢𝑙𝑡 merupakan  kapasitas  daya  dukung  ultimit  (kN/m²), 𝑐 𝑢 adalah  Kuat  geser  tak terdrainase/ undrained (kN/m²), 𝑁 𝑐 adalah  faktor  daya  dukung    dengan  rumusan  5,14  +  0,5  B/D. sementara 𝐵 merupakan lebar dasar timbunan (m), dan 𝐷 merupakan ketebalan rata-rata tanah lunak (m). Maka hasil dari perhitungan daya dukung ultimit adalah:
𝑁 𝑐 = 5,14 + 0,5 B/D  = 5,14 + 0,5 x 51/6  = 9,39.
𝑞 𝑢𝑙𝑡 = 𝑐 𝑢 𝑁 𝑐 = 18,9 x 9,39  = 177,471 kN/m².

## 3.2.2 Perhitungan Faktor Keamanan dengan Kondisi Tanpa Geotekstil
Rumusan  perhitungan  faktor  keamanan  dengan  kondisi  tanpa  geotekstil  adalah 𝑃 𝑚𝑎𝑥 ,  dimana 𝑃 𝑚𝑎𝑥 merupakan  beban  maksimal  (kN/m²), 𝛾 𝑚 adalah  berat  isi  tanah timbunan (kN/m³), H adalah tinggi  timbunan  (m), 𝑞 adalah  beban  merata  (kN/m²)  dan 𝐷 merupakan  ketebalan  rata-rata  tanah lunak (m). Maka hasil dari perhitungan faktor keamanan dengan kondisi tanpa geotekstil adalah:
𝑃 𝑚𝑎𝑥 = 𝛾 𝑚 𝐻 + 𝑞 = 18,08 x 5 + 22,44 = 112,84  kN/m²
𝐹𝐾 𝑢 = 𝑞 𝑢𝑙𝑡 𝑃 𝑚𝑎𝑥 = 177,471 112,84 = 1,573

## 3.2.3 Perhitungan Faktor Keamanan dengan Kondisi Perkuatan Geotekstil
Rumusan perhitungan faktor keamanan dengan kondisi perkuatan geotekstil adalah 𝑃 𝑎𝑣𝑔 = 𝐴 𝑔 𝛾 𝑚 +𝑞𝑊 𝐵 , dimana 𝑃 𝑎𝑣𝑔 merupakan beban maksimum pada kondisi dengan geotekstil (kN/m²), 𝐴 𝑔 merupakan luas penampang melintang timbunan (m²), q merupakan beban merata (kN/m²), W merupakan lebar puncak timbunan  (m) dan B merupakan lebar  dasar timbunan (m). Maka hasil perhitungan faktor keamanan dengan kondisi perkuatan geotekstil adalah:
𝑃 𝑎𝑣𝑔 = 𝐴 𝑔 𝛾 𝑚 +𝑞𝑊 𝐵 = (190×18,08)+(22,44×25) 51 = 78,357 kN/m² 𝐹𝐾 𝑅 = 𝑞 𝑢𝑙𝑡 𝑃 𝑎𝑣𝑔 = 177,471 78,357 = 2,265

## 3.3 Analisis Stabilitas Timbunan dengan Metode Hingga
Timbunan STA 49+500 merupakan timbunan dengan tinggi 5 meter dengan komposisi tanah asli sandy  silt,  silt  clay,  silt,  clay dan sand .  Tahap  analisis  dimulai  dengan  mendeskripsikan  masing- masing lapisan tanah asli dan timbunan serta beban, dilanjutkan dengan perhitungan konsolidasi, dan perhitungan safety  factor .  Selanjutnya  tahap  analisis  diulangi  untuk  tahapan  timbunan  dengan menggunakan  perkuatan.  Gambaran  pemodelan  Timbunan  dalam  perangkat  lunak PLAXIS  Versi 8.2 dapat dilihat pada Gambar 2 dan 3,
Gambar 2  Pemodelan Timbunan Tanpa Perkuatan

## Gambar 3  Pemodelan Timbunan Tanpa dengan Perkuatan Geotekstil

## 3.3.1 Faktor Keamanan ( Safety Factor )
Faktor  keamanan  untuk  stabilitas  timbunan  menurut  SNI  8460:2017  adalah  minimal  sebesar  1,5 sedangkan pada timbunan STA 49+500 ini faktor keamanan akhir yang didapat hanya sebesar 1,407 artinya  timbunan  tersebut  membutuhkan  perkuatan.  Berikut  merupakan  hasil  perhitungan  Faktor Keamanan Timbunan STA 49+500:
Tabel 5 Hasil Perhitungan Faktor Keamanan Perkuatan Safety Factor (SF) Perlapisan Safety Factor (SF) Akhir Lapisan 1 Lapisan 2 Lapisan 3 Lapisan 4 Lapisan 5 Tanpa Perkuatan 4,053 2,750 2,094 1,318 1,407 Non Woven KET9 8,398 4,153 3,415 2,647 1,507 1,773 Non Woven TS80 8,398 4,153 3,415 2,647 1,507 1,844 Non Woven KET28 10,205 4,153 3,415 2,647 1,511 1,945 Woven PP 100S 10,260 5.290 3,402 2,648 1,513 2,227 Woven PP 200-40 10,251 5,042 3,402 2,667 1,523 2,487 Woven PET 800-50 10,260 5,065 3,677 2,667 1,533 2,487 Geogrid GX80/80 10,231 5,303 3,416 2,667 1,523 2,523 Geogrid GX100/30 10,307 5,309 3,416 2,667 1,523 2,511 Geogrid GX400/30 10,276 5,065 3,661 2,667 1,534 2,466
Hasil perhitungan diatas  menunjukan  bahwa  tinggi  lapisan timbunan mempengaruhi safety factor (SF) perlapisan atau stabilitas internal timbunan ini disebabkan oleh semakin tinggi lapisan timbunan maka  semakin  banyak  pula  bidang  longsor  pada  timbunan  tersebut  yang  mengakibatkan  faktor keamanan  atau  stabilitas  timbunan  tersebut  berkurang.  Serta  dengan  memperhatikan safety  factor (SF)  akhir  diatas,  penggunaan  geotekstil  baik  itu non-woven,  woven atau  georid  berpengaruh (meningkatkan) terhadap nilai fakor keamanan. Jenis geotekstil yang bervariasi sesuai dengan jenis bahannya memberikan peningkatan faktor keaman yang bervariasi dalam hasil perhitungan tersebut yaitu  sebesar  12,43%  sampai  59,96%.  Semua  jenis  geotekstil  dapat  memenuhi  faktor  keaman minimal sebesar 1,5.
3.3.2 Penurunan Tanah Dasar Timbunan ( Vertical Displacement )
Tabel  6    merupakan  hasil  perhitungan  Penurunan  Tanah  Dasar  Timbunan  STA  49+500  ( Vertical Displacement )  dengan menggunakan perangkat lunak PLAXIS Versi 8.2:
Tabel 6 Hasil Perhitungan Penurunan Tanah Perlapisan Perkuatan Safety Factor (SF) Perlapisan Lapisan 1 Lapisan 2 Lapisan 3 Lapisan 4 Lapisan 5 Tanpa Perkuatan 0,005 0,017 0,032 0,049 0,110 Non Woven KET9 0,005 0,017 0,032 0,049 0,110 Non Woven TS80 0,005 0,017 0,032 0,049 0,110 Non Woven KET28 0,005 0,017 0,032 0,049 0,110 Woven PP 100S 0,005 0,017 0,032 0,049 0,109 Woven PP 200-40 0,005 0,017 0,032 0,049 0,110 Woven PET 800-50 0,005 0,017 0,032 0,049 0,110 Geogrid GX80/80 0,005 0,017 0,032 0,049 0,110 Geogrid GX100/30 0,005 0,017 0,032 0,049 0,110 Geogrid GX400/30 0,005 0,017 0,032 0,049 0,109
Berdasarkan  Tabel  6  diatas  tidak  terjadi  pengaruh  yang  signifikan  ketika  tanah  timbunan  diberi berkuatan geotekstil maupun tidak. Begitupun dengan penurunan total yang terjadi seperti yang dapat dilihat dari Tabel 7 berikut ini,
Tabel 7 Hasil Perhitungan Vertical Displacement Perkuatan Vertical Displacement (Penurunan) Waktu Konsolidadsi (m) (hari) Tanpa Perkuatan 0,26693 473,491 Non Woven KET9 0,26693 471,745 Non Woven TS80 0,26693 471,756 Non Woven KET28 0,26693 471,775 Woven PP 100S 0,26695 421,799 Woven PP 200-40 0,26704 394,761 Woven PET 800-50 0,26704 370,209 Geogrid GX80/80 0,26699 378,873 Geogrid GX100/30 0,26700 369,991 Geogrid GX400/30 0,26705 359,787
Pada akhir konsolidasi primer yaitu setelah tekanan air pori sama dengan nol, penurunan masih dapat terjadi  sebagai  akibat  dari  penyesuaian  plastis  butiran  tanah.  Tahap  konsolidasi  ini  dinamakan konsolidasi  sekunder ( secondary  consolidation ) seperti  yang  terjadi  pada  Timbunan  STA 49+500 ini. Grafik hubungan antara tekanan air pori dan waktu konsolidasi ditunjukkan pada Gambar 4,
Gambar 4  Grafik Hubungan Tekanan Air Pori dan Waktu Konsolidasi
Dari  gambar  diatas  dapat  diketahui  bahwa  tekanan  air  pori  bersifat  negatif  pada  awal  terjadinya konsolidasi, ini dikarenakan adanya penambahan beban baik itu beban timbunannya sendiri maupun beban  lalu  lintas  yang  berada  diatas  timbunan  tersebut  (terjadinya  penurunan  segera).  Selama terjadinya  konsolidasi  tekanan  air  pori  berangsur-angsur  menjadi  positif  (mendekati  nol)  ini dikarenakan butiran tanah yang sebelumnya terisi oleh air mengalami rekatan satu sama lain yang mengakibatkan  terjadinya  penurunan.  Tekanan  air  pori  mengalami  nilai  maksimal  ketika  waktu konsolidasi 359,787 – 473,49 hari.

## 3.3.3 Potensi Longsor ( Horizontal Displacement )
Berikut  merupakan  hasil  perhitungan  potensi  longsor  ( Horizontal  Displacement )  dengan menggunakan perangkat lunak PLAXIS Versi 8.2:
Tabel 8 Hasil Perhitungan Potensi Longsor
Perkuatan Horizontal Displacement (Potensi Longsor) (m) Tanpa Perkuatan 0,02637 Non Woven KET9 0,02659 Non Woven TS80 0,02659 Non Woven KET28 0,02658 Woven PP 100S 0,02653 Woven PP 200-40 0,02565 Woven PET 800-50 0,02565 Geogrid GX80/80 0,02639 Geogrid GX100/30 0,02633 Geogrid GX400/30 0,02562
Berdasarkan hasil perhitungan potensi longsor diatas tidak terjadi pengaruh yang signifikan ketika tanah  timbunan  diberi  perkuatan  geotekstil  ataupun  tidak.  Ini  terjadi  karena  hasil  perhitungan horizontal displacement berbanding lurus dengan vertical displacement .

## Gambar 5 Horizontal Displacement
Berdasarkan  Gambar  5  diatas,  Timbunan  STA  49+500  tidak  mengalami  kelongsoran  setelah menggunakan geoteksil, dapat dilihat dari posisi bidang longsor disisi kanan dan kiri timbunan ini tidak  mengalami horizontal  displacement , maka  dapat  disimpulkan  bahwa  pemasangan geotekstil pada Timbunan STA 49+500 ini sudah sesuai serta tidak terjadi longsor yang diakibatkan kesalahan pemasangan geotekstil.

## 3.3.4 Perilaku Geotekstil
Berikut  merupakan  hasil  perhitungan  perilaku  geotekstil  pada  Timbunan  STA  49+500  dengan menggunakan perangkat lunak PLAXIS Versi 8.2:

## Gambar 6  Gaya Aksial yang Terjadi pada Geotekstil
Berdasarkan  gambar  6  diatas,  geotekstil  mengalami  momen  positif  ketika  mendapatkan  beban vertikal yang berupa beban timbunan, beban lalu lintas dan beban perkerasan jalan, gambar diatas merupakan  gaya  aksial  yang  terjadi  pada  geotekstil  woven  PET  800-50  dan  momen  yang  terjadi sebesar 409,400 kN/m dengan presentase tegangan yang terjadi 11,372%. Dengan melihat momen gaya  serta  presentase  tegangan  yang  terjadi  pada  geotekstil  tersebut  dapat  disimpulkan  bahwa geotekstil woven PET 800-50 aman untuk digunakan, berikut ini merupakan hasil perhitungan gaya aksial untuk geotekstil jenis yang lainnya:
Tabel 9 Hasil Perhitungan Gaya Aksial
Perkuatan EA (kN/m) Gaya Aksial (kN/m) Presentase Tegangan yang Terjadi (%) Non Woven KET9 23,750 102,520 431,663 Non Woven TS80 35,000 132,860 379,600 Non Woven KET28 56,000 171,310 305,911 Woven PP 100S 233,333 270,370 115,873 Woven PP 200-40 633,333 360,730 56,957 Woven PET 800-50 3600,000 409,400 11,372 Geogrid GX80/80 761,905 364,210 47,803 Geogrid GX100/30 1000,000 371,940 37,194 Geogrid GX400/30 3809,524 401,270 10,533
Berdasarkan Tabel 9 diatas, gaya aksial yang diterima oleh geotekstil bervariasi sesuai dengan nilai kuat Tarik (EA) dari masing-masing jenis geotekstil tersebut. Semakin besar nilai kuat tarik maka semakin besar gaya aksial yang terjadi pada geotekstil tersebut. Namun pada geotekstil non woven KET9,  TS80,  KET28  dan Woven PP100S  ini  mengalami  gaya  aksial  yang  melebihi  kuat  tarik geotekstil  itu  sendiri  artinya  keempat  geotekstil  tersebut  mengalami  regangan  yang  sangat  besar, sehingga geotekstil tersebut kurang cocok untuk digunakan pada Timbunan STA 49+500 ini. Pada geotekstil  woven  PET800-50  dan  geogrid  GX400/30  presentase  tegangan  yang  terjadi  pada geotekstil  hanya  11,372%  dan  10,533%  artinya  geotekstil  tersebut  aman  namun  kurang  cocok digunakan  karena  gaya aksial  yang  terjadi  jauh lebih kecil  dibandingkan  kuat  ijin  tarik  geotekstil tersebut. Dan pada geotekstil woven PP 200-40, geogrid GX80/80 dan geogrid GX100/30 presentase tegangan  yang  terjadi  56,957%,  47,803%  dan  37,194  ini  merupakan  tegangan  yang  ideal  terjadi, sehingga ketiga geotekstil inilah yang paling cocok digunakan untuk Timbunan STA 49+500 ini.

## 4. Kesimpulan
Kesimpulan yang dapat diperoleh dari penelitian ini adalah dengan menggunakan geotekstil baik itu jenis woven, non woven ataupun geogrid terjadi peningkatan faktor keamanan ( Safety Factor ) serta mempercepat waktu konsolidasi. Namun penggunaan geotekstil tidak mempengaruhi nilai Vertical Displacement (penurunan) dan Horizontal Displacement (potensi longsor) pada timbunan. Pemilihan geotekstil  yang  sesuai  dengan  timbunan  dapat  dilihat  dengan  melihat  presentase  tegangan  yang terjadi pada geotekstil, selama gaya aksial yang terjadi tidak melebihi tegangan izin tarik (EA) maka geotekstil  tersebut  dapat  digunakan  untuk  timbunan.  Namun  terdapat  tiga  geotekstil  yang mempunyai  presentase  tegangan  yang  ideal  dan  cocok  digunakan  untuk  timbunan  STA  49+500 diantaranya  geotekstil  jenis  woven  PP200-40  serta  geotekstil  jenis  geogrid  GX80/80  dan  geogrid GX100/80.

## Daftar Pustaka
Badan Standarisasi Nasional Indonesia,  2017, Tentang Perencanaan Perancangan Geoteknik  (SNI 8460:2017), BSNI, Jakarta.
Braja M, Das, and Nagaratnam Sivakugan. 2017. Fundamentals of Geotechnical Engineering : Fifth Edition . Cengange Learning: Stamford.
Departemen Pekerjaan Umum, 2009. PEDOMAN: Perencanaan dan Pelaksanaan Perkuatan Tanah dengan Geosintetik (No.003/BM/2009), Departemen Pekerjaan Umum, Direktorat Jenderal Bina Teknik, Direktorat Bina Teknik, Jakarta
E.M. Da Silva, dkk. 2017. The Effect of Geotextile Reinforcement and Prefabricated Vertical Drain on  The  Stability  and  Settlement  of  Embankments. Faro,  Portugal: Geotextiles  and Geomembranes  An  official  Journal  Of  The  International  Geosynthetics  Society , Nomor 2 Volume 45, Hal 447-461.
Fahriani,  Ferra.  2016. Analisis  Pengaruh  Ketinggian  Timbunan  Terhadap  Kestabilan  Lereng . Bangka Belitung: Jurnal Fropil, Nomor 1 Volume 4 – Januari s.d Juni 2016, Hal 39-48.
Fahriani,  Ferra.  2016. Analisis  Stabilitas  Tanah  Timbunan  dengan  Perkuatan  Sabut .  Bangka Belitung: Jurnal Fropil, Nomor 2 Volume 4 – Juli s.d Desember 2016, Hal 115-125.
Filho, Joao Alexandra Paschoalin, dkk. 2013. Study of The Behavior of A Reinforced Embankment Supported On Alluvial Soft Soil. Sao Paulo, Brazil: Acta Scientiarum Technology, Nomor 4 Volume 35 – Oktober 2013, Hal: 661-668.
Gazali,  Akhmad.  2019. Analisis  Penanggulangan  Longsoran  pada  Tepi  Timbunan  Jalan Menggunakan Perkuatan Dinding Turap Galam di Daerah Rawa Kabupaten Barito Kuala.
Banjarmasin.  Seminar  Nasional  Tahunan  VI  Program  Studi  Magister  Teknik  Sipil  ULM, Oktober 2019, Hal: 119 – 128.
Hardiyatmo,  Hary  Cristady.  2013.  Geosintetik  untuk  Rekayasa  Jalan  Raya,  Perancangan  dan Aplikasi. Yogyakarta: Gadjah Mada University Press.
Hardiyatmo, Hary Cristady. 2014. Analisis dan Perancangan Fondasi I. Yogyakarta: Gadjah Mada University Press.
Hardiyatmo, Hary Cristady. 2015. Analisis dan Perancangan Fondasi II. Yogyakarta: Gadjah Mada University Press.
Jigisha, M. Vashi, dkk. 2013. Analysis of Geotextile Reinforced Embankment on Difficult Subsoil Condition .  Gujarat,India  : International  Journal  of  Scientific  &  Engineering,  Volume  4 Issue 5 – Mei 2013, Hal 41-44.
Nawir, Hasbullah, dkk. 2012. Prediksi Penurunan Tanah Menggunakan Prosedur Observasi Asaoka Studi  Kasus:  Timbunan  di  Bontang,  Kalimantan  Timur .  Bandung:  Jurnal  Teoritis  dan Terapan Bidang Rekayasa Sipil, Nomor 2 Volume 19 – Agustus 2012, Hal 133-148.
Suryadi,  Muhamad  Lukiyana,  dkk.  2015. Analisis  Stabilitas  Pada  Tanah  Timbunan  Dengan Perkuatan Geotekstil Dikombinasikan Dengan Dinding Penahan Tanah Di Ruas Jalan Tol Cisumdawu . Bandung: Jurnal Online Institut Teknologi Nasional, Nomor 10 Volume 20 – Juli 2015, Hal: 1-12.
Uyun, Nurul Nisaqolifatul, dkk. 2017. Analisa Stabilitas Timbunan Jalan Berdasarkan Instrumen Geoteknik  pada  Proyek  Pembangunan  Relokasi  Jalan  Tol  Surabaya-Gempol,  Paket  3A STA 40+950 – 42+200: Ruas Porong – Gempol. Surabaya: Jurnal Teknik ITS, Nomor 2 Volume 6- 2017, Hal: 262-266.
Wicaksono,  Aditya  Daniar,  dkk.  2017. Perencanaan  Perbaikan  Tanah  Dasar  dan  Perkuatan Stabilitas Timbunan Jalan Tol Pasuruan-Grati STA 30+100 s.d STA 31+500 . Surabaya: Jurnal Teknik ITS, Nomor 2 Volume 6- 2017, Hal: 72-75.
Wahyu M, Raden Indra, dkk. 2016. Pemodelan Vertical Drain Dengan Menggunakan Model Elemen Hingga  Pada  Analisis  Konsolidasi  Di  Bendungan  Marangkayu  Kalimantan  Timur. Bandung: Jurnal Online Institut Teknologi Nasional, Nomor 3 Volume 2- September 2016.