## ANALISIS DAN OPTIMASI SUDU SKEA 5 KW UNTUK PEMOMPAAN
Sulistyo Atmadi, Ahmad Jamaludin Fitroh Peneliti Aerodinamika, LAPAN e-mail: sulistyoa@aerospaceitb.org

## ABSTRACT
LAPAN  Wind  Energy  Conversion  System  (WECS)  for  pumping  (SKEA-MARUTO) has a rotor diameter of 4.5 m and 6 number of blades. The blade used is a curved plate area.  The  result  of  recalculation  has  shown  that    operational  condition  on  10  m/sec wind speed and 100 rpm rotational speed, the rotor produces 4.74 kW. By assuming of 20%  generator  losses,  the  SKEA  will  produces  power  of  3.79  kW.  To  improve  this performance  to  5  kW,  the  rotor  diameter has  to  be  increased to  6  m. Chord and twist distribution  are  made  similar  to  the  previous  design,  and  remain  unchanged. Calculation  is made by varying number of blades and blade rotation. At the wind speed of 10 m/sec and the rotational speed of 100 rpm, the SKEA able to produce the power of 6.36 kW.
Key words:WECS, 5 kW, curved  plate

## ABSTRAK
Sistem  Konversi  Energi  Angin  (SKEA)  LAPAN  untuk  pemompaan  (SKEA- MARUTO)  memiliki  diameter  rotor  4,5  m  dengan  jumlah  sudu  sebanyak  6  buah. Penampang  sudu  yang  digunakan  berupa  pelat  lengkung.  Hasil  perhitungan  ulang menunjukkan bahwa pada kondisi operasional dengan kecepatan angin 10 m/det. dan putaran  100  rpm,  daya  yang  dihasilkan  rotor  sebesar  4,74  kW.  Dengan mengasumsikan  bahwa  losses  generator  sebesar  20%,  maka  SKEA  Pemompaan tersebut  hanya  menghasilkan  daya  sebesar  3,79  kW.  Untuk  meningkatkan  daya keluaran  rotor  maupun  SKEA  agar  mencapai  5  kW,  maka  diameter  rotor  diperbesar menjadi  6  m.  Distribusi  chord  dan  puntiran  dibuat  sama  dengan  rotor  sebelumnya. Perhitungan  dilakukan  dengan  memvariasikan  jumlah  sudu  dan  putaran.  Pada kecepatan angin 10 m/det, putaran 100 rpm, SKEA hasil optimasi mampu menghasilkan daya generator 6,39 kW.
Kata kunci: SKEA, 5 kW, pelat lengkung

## 1 PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang
Sistem  Konversi  Energi  Angin (SKEA) LAPAN untuk pemompaan SKEA- MARUTO  memiliki  diameter  rotor  4,5  m dengan  jumlah  sudu  sebanyak  6  buah. Penampang sudu yang digunakan
berupa pelat lengkung.
Gambar 1-1: Sudu pelat lengkung
Gambar 1-2: Geometri  sudu  pelat  leng- kung
Hasil perhitungan ulang menunjuk- kan  bahwa  pada  kondisi  operasional dengan  kecepatan  angin  10  m/det.  dan putaran  150  rpm,  daya  yang  dihasilkan rotor  sebesar  3,06  kW.  Dengan  meng- asumsikan bahwa losses generator sebesar  20%,  maka  SKEA  Pemompaan tersebut hanya menghasilkan daya sebesar  2,45  kW.  Untuk  meningkatkan daya  keluaran,  maka  perlu  dilakukan modifikasi. Dalam penelitian ini modifikasi yang  dilakukan  adalah  memperbesar diameter rotor.

## 1.2 Tujuan
Tujuan penelitian ini adalah
menghitung ulang prestasi SKEA
Pemompaan MARUTO yang sudah dimiliki LAPAN, dan kemudian melakukan analisis  hasil  penghitungan  ulang  dan mengoptimasi  rotor  untuk  meningkatkan daya keluaran.

## 1.3 Batasan Masalah
Karakteristik  aerodinamika  pelat lengkung sebagai penampang sudu diperoleh  dari  simulasi  menggunakan salah  satu  piranti  lunak  berbasis  CFD. Torsi  sudu  diperoleh  dari  perhitungan menggunakan  Metode  Vortex.  Metode tersebut  merupakan  perpaduan  antara Metode  Momentum  dan  Metode  Elemen Sudu. Daya rotor diperoleh dari perkalian antara torsi sudu dan putaran rotor. Perhitungan  dilakukan  pada  standar permukaan  laut.  Perhitungan  dilakukan
dengan memvariasikan jumlah sudu dan putaran.  Jumlah  sudu  divariasikan sebanyak  3,  4,  6,  dan  8  buah.  Putaran rotor dihitung mulai dari 10 rpm sampai dengan  putaran  yang  bervariasi  sesuai dengan  putaran  maksimum  pada  saat rotor  sudah  tidak  menghasilkan  daya lagi.  Kecepatan  angin  yang  digunakan dalam  perhitungan  adalah  sebesar 10 m/det.
Optimasi rotor dilakukan dengan memperbesar  diameter  rotor.  Distribusi chord dan puntiran dibuat sama dengan sudu  semula.  Optimasi  juga  dilakukan dengan memvariasikan jumlah sudu dan putaran  yang  sama  dengan  analisis awal.

## 2 METODE

## 2.1 Simulasi Pelat Lengkung
Karakteristik  aerodinamika  pelat lengkung sebagai penampang sudu diperoleh  dari  simulasi  menggunakan salah  satu  piranti  lunak  berbasis  CFD. Simulasi dilakukan pada kondisi steady. Metode turbulensi yang digunakan adalah k-epsilon  standard.  Kerapatan  udara lokal disesuaikan dengan persamaan gas ideal.  Viskositas  aliran  dibuat  konstan sama  dengan  standar  permukaan  laut (Manual FLUENT).
2.2 Metode  Analisis  Sudu  (Glauert,  H.,
1935; Larrabee, E. E, 1979)
Analisis  sudu  atau  rotor  dapat dilakukan  menggunakan  tiga  metode, yaitu  Metode  Momentum,  Metode  Elemen Sudu,  dan  Metode  Vortex.  Metode  yang terakhir  tersebut  merupakan  perpaduan antara kedua metode sebelumnya. Metode  Vortex  juga  dikenal  sebagai Blade Elemen Momentum (BEM) Theory.

## 2.2.1 Metode momentum
Metode  ini  menerapkan  hukum kekekalan massa dan momentum. Volume atur dan sketsa kecepatan pada metode ini disajikan sebagai berikut:
Gambar 2-1: Sketsa  volume  atur  pada Metode Momentum
Angin  pada  posisi  jauh  di  depan sudu  turbin  angin  mempunyai  kecepatan V  dan  tekanan  p atm .  Setelah  melalui sudu dan berada tepat di belakang sudu kecepatan  angin  mengalami  penurunan kecepatan sebesar a sehingga menjadi V (1-a).  Pengurangan  kecepatan  a  disebut sebagai  slip  stream.  Metode  ini  meng- asumsikan bahwa kecepatan angin tepat di  depan  dan  di  belakang  sudu  adalah sama, yaitu V (1-a).

## 2.2.2 Metode elemen sudu
Metode  Elemen  Sudu  mempunyai prinsip  yang  sama  dengan  analisis sebuah  aerofoil,  yaitu  menggambarkan diagram  kecepatan  dan  gaya  seperti pada sketsa berikut:
Gambar 2-2: Sketsa arah gaya dan
kecepatan pada Metode Elemen Sudu
dengan:
L  = gaya angkat (N/m) D = gaya hambat (N/m) F  = gaya putar (N/m) N = gaya aksial (N/m) V = kecepatan angin (m/det) w = kecepatan relatif (m/det) Ω = kecepatan putar (rad/det)
r  = jarak  dari  sumbu  putar  ke  elemen sudu (m)
α = sudut serang (derajat)
β = sudut pasang/sudut puntir (derajat)
φ = sudut aliran (derajat)
Komponen/proyeksi gaya angkat, dL dan gaya  hambat,  dD  dalam  arah  tangensial akan menghasilkan gaya putar, dF sebagai berikut:
  cos sin dD dL dF   (2-1)
dengan
l cC w dL 2 2 1   (2-2)
d cC w dD 2 2 1   (2-3)
c   = chord (m)
C l = koefisien gaya angkat C d = koefisien gaya hambat
ρ = kerapatan udara
Metode ini tidak memperhitungkan pengurangan  kecepatan  angin  setelah melewati sudu.

## 2.2.3 Metode elemen sudu–momentum (Vortex)
Metode  ini  merupakan  gabungan antara Metode Elemen Sudu dan Metode Momentum. Dengan kata lain metode ini merupakan  modifikasi  Metode  Elemen Sudu  dengan  memasukkan  parameter slip stream, a dari Metode Momentum ke dalam persamaan sehingga menghasilkan diagram  gaya  dan  kecepatan  sebagai berikut:
Gambar 2-3: Sketsa arah gaya dan kecepatan pada Metode Elemen Sudu-Momentum
Untuk mendapatkan harga dF, persamaan (2-1)  masih  dapat  digunakan.  Perkalian antara r dan dF menghasilkan torsi,
dQ rdF  (2-4)
Akumulasi torsi dari setiap elemen sudu menghasilkan torsi total sudu,
  dQ B
Q (2-5)
dengan B = jumlah sudu
Daya keluaran sudu didapat dari perkalian  antara  kecepatan  putar  dan torsi total sudu sebagai berikut:
Q P   (2-7)
Koefisien  daya  rotor,  c P dihitung sebagai berikut  (David  M  Eggleston  &  Forrest  S Stoddard,  1987;  Erich  Hau,  2006;  Tony Burton, et al., 2001):
3 2 8 1 V D P c R P   (2-8)

## dengan
P    = daya (Watt) ρ = kerapatan udara (kg/m 3 ) D R = diameter rotor (m)
V  = kecepatan angin (m/det)

## 3 HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1 Karakteristik  Aerodinamika  Pelat
Lengkung
Hubungan  antara  sudut  serang, koefisien  gaya  angkat,  dan  koefisien  gaya hambat  pada  pelat  lengkung  sebagai
penampang  sudu  SKEA  Pemompaan  ini diperoleh  dari  geometri  pelat  lengkung yang  disimulasi  menggunakan  salah satu piranti lunak berbasis CFD. Hasilnya  disajikan  dalam  Tabel  3-1  dan Gambar 3-1.
Tabel 3-1: KARAKTERISTIK PELAT LENG- KUNG α (derajat) c l c d c l /c d -10 0 10 20 25 30 35 40 50 60 80 -0,023 1,020 1,490 1,155 1,179 1,193 1,189 1,165 1,057 0,860 0,340 0,107 0,039 0,118 0,381 0,500 0,634 0,775 0,916 1,190 1,450 1,775 0 26 13 3 2 2 2 1 1 1 0
Gambar 3-1a: Karakteristik  pelat  leng- kung; [ α - c l]
Gambar 3-1b: Karakteristik  pelat  leng- kung ; [ α - c d ] Gambar 3-1a menunjukkan hubungan antara α dan c l . Pada α sama dengan  nol,  pelat  lengkung  sudah memberikan  gaya  angkat.  Hal  tersebut
Pelat Lengkung ; CFD -0.2 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 alpha (deg) c l Pelat Lengkung ; CFD 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 alpha (deg) c d
dikarenakan
adanya kelengkungan (chamber)  (Anderson,  John  D.,  1985; Gostelow, 1984) . Pada α sama dengan 20 derajat,  terjadi  perubahan  kurva.  Hal tersebut  dikarenakan  pada  posisi  tepat horisontal, leading edge pelat membentuk sudut  sebesar  20  derajat  terhadap horisontal.  Harga  c l maksimum  sebesar 1,49  terjadi  pada  α  sama  dengan  10 derajat.  Harga  c l mendekati  0  pada  α sekitar -10 derajat.
Gambar
3-1b
menunjukkan hubungan  antara  α  dan  c d .  Harga  c d minimum  terjadi  pada  α  sekitar  0 derajat. Penambahan sudut serang memberikan  kenaikan  harga  c d .  Hal tersebut  dikarenakan  separasi  aliran yang semakin besar.
Selain  disajikan  dalam  bentuk hubungan  antara  α,  c l ,  dan  c d ,  hasil simulasi  dapat  juga  disajikan  dalam bentuk  kontur  distribusi  kecepatan. Gambar 3-2 menyajikan distribusi kecepatan  pada  α  sama  dengan -10,  0, 10, dan 80 derajat.
Gambar 3-2a: Distribusi kecepatan (Mach) pada α = -10 derajat
Gambar 3-2b: Distribusi kecepatan Mach pada α = 0 derajat
Gambar 3-2c: Distribusi kecepatan Mach pada α = 10 derajat
Gambar 3-2d: Distribusi kecepatan Mach pada α = 80 derajat
Pada  α  = -10  derajat,  terjadi separasi  aliran  yang  sangat  besar  pada permukaan bawah pelat lengkung sehingga  hampir  tidak  terjadi  gaya angkat. Pada α = 0 derajat, aliran masih cenderung  mengikuti  permukaan  pelat sehingga  kecepatan  aliran  pada  per- mukaan  atas  lebih  tinggi.  Kecepatan yang  lebih  tinggi  memberikan  tekanan statik  yang  lebih  kecil  sehingga  terjadi gaya  angkat.  Pada  α  yang  lebih  besar yaitu  10  derajat,  jarak  tempuh  aliran pada  permukaan  atas  menjadi  semakin besar sehingga kecepatannya juga menjadi  lebih  tinggi.  Pada  akhirnya tekanan  statik  pada  permukaan  atas menjadi  jauh  lebih  kecil  sehingga  gaya angkat  yang  dihasilkan  menjadi  lebih besar. Pada  α  yang  jauh  lebih  besar yaitu  80  derajat,  terjadi  separasi  aliran yang sangat besar sehingga gaya angkatnya menjadi turun secara signifikan  (Abbort,  Ira  H,  Von  Doenhoff, Albert E., 1959; Anderson, John D., 1985).

## 3.2 Performa Sudu Semula
Rotor semula mempunyai geometri sebagai berikut:
 Penampang sudu = pelat lengkung  Diameter rotor = 4,5 m  Diameter pangkal = 0,5 m  Chord = 40 cm  Puntiran = 17 derajat
 Sudut sudu di pangkal = 31,5 derajat
Hasil perhitungan rotor semula disajikan dalam Tabel 3-2 dan Gambar 3-3.

## Tabel 3-2: PRESTASI ROTOR SEMULA
Jumlah Sudu, B Tip Speed RatioT SR Putaran rotor (rpm) Daya rotor (Watt) Koef Tekan an cp Daya Generator (Watt) 3 0,236 0,472 0,944 1,416 2,360 3,540 4,720 5,192 10 20 40 60
100
150 200 220
152 292 614 1225 3768 4315 2177 551 0,016 0,030 0,063 0,126 0,387 0,443 0,224 0,057 122 234 491 980 3014 3452 1742 441 4 0,236 0,472 0,944 1,416 2,360 3,540 4,720 4,956
10
20 40 60 100
150 200
210 202
385 807 1650 4447 4219 1053 42 0,021 0,040 0,083 0,169 0,457 0,433 0,108 0,004 161 308 645 1320 3557 3375 843 34 6 0,236 0,472 0,944 1,416 2,360 3,540 4,248 10 20 40
60
100 150
180
297 562 1173 2613 4745 3060 549 0.031 0.058 0.121 0.268 0.487 0.314 0.056 238 450 939 2090 3796 2448 439 8 0,236 0,472 0,944 1,416 2,360 3,540 3,776 10 20 40 60 100 150 160 390 729 1514 3645 4167 1507 557 0,040 0,075 0,156 0,374 0,428 0,155 0,057 312 583 1211 2916 3334 1206 446
Gambar 3-3a: Kurva Kecepatan putar terhadap Daya [rpm–Watt]
Gambar 3-3b: Kurva  Kecepatan  putaran terhadap Koefisien
Tekanan [rpm - c P ]
Gambar 3-3c: Kurva  Kecepatan  Ujung terhadap Daya Rotor [TSR– Watt]
Gambar 3-3d: Kurva  daya  SKEA;  [rpm– Watt]
Hasil  perhitungan  menunjukkan bahwa  jumlah  sudu  sangat  mem- pengaruhi  karakteristik  rotor.  Semakin banyak jumlah sudu, maka daya optimumnya  dicapai  pada  putaran  yang lebih  rendah.  Misalnya  rotor  dengan jumlah sudu 3 buah akan menghasilkan
Rotor ; D = 4,5 m ; V = 10 m/det 0 1000 2000 3000 4000 5000 0 50 100 150 200 250 (rpm) (Watt) B = 3 B = 4 B = 6 B = 8 Rotor ; D = 4,5 m ; V = 10 m/det 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0 50 100 150 200 250 (rpm) cp B = 3 B = 4 B = 6 B = 8 Rotor ; D = 4,5 m ; V = 10 m/det 0 1000 2000 3000 4000 5000 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 TSR (Watt) B = 3 B = 4 B = 6 B = 8 Generator 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 0 50 100 150 200 250 (rpm) (Watt) B = 3 B = 4 D = 6 D = 8
daya  maksimum  sebesar  4,3  kW  pada putaran  sekitar  150  rpm  sedangkan jumlah sudu 8 buah akan  menghasilkan daya  maksimum  sekitar  4,2  kW  pada putaran yang lebih rendah yaitu kurang dari 100 rpm.
Variasi jumlah sudu menunjukkan bahwa  daya  rotor  maksimum  dicapai pada jumlah sudu sama dengan 6, yaitu sebesar 4,75 kW pada 100 rpm. Dengan adanya  losses  generator,  maka  daya yang dihasilkan SKEA menjadi 3,8 kW.
Apabila  rotor  semula  dipasang pada  generator  putaran  rendah,  maka sebaiknya  menggunakan  jumlah  sudu yang lebih banyak karena akan menghasilkan  daya  yang  lebih  besar. Misalnya  pada  putaran  40  rpm,  pada putaran  tersebut,  rotor  bersudu  3,  4,  6, dan 8 buah masing–masing akan menghasilkan  daya  sebesar  614,  807, 1.173,  dan  1.514  Watt.  Demikian  juga sebaliknya, misalnya analisis pada putaran 150  rpm.  Pada  putaran  tersebut,  rotor bersudu  3,  4,  6,  dan  8  buah  masing– masing akan menghasilkan daya sebesar 4.315, 4.219, 3.060, dan 1.507 Watt.
Pada  paragraf  sebelumnya  telah disebutkan bahwa daya rotor maksimum dicapai  pada  jumlah  sudu sama  dengan 6, yaitu sebesar 4,75 kW pada 100 rpm. Merujuk  pada  persamaan  (2-8),  maka daya tersebut bersesuaian dengan harga c P sebesar 0,487 seperti pada Tabel 3-2. Dengan  diameter  rotor  sebesar  4,5  m maka  pada  kecepatan  angin  10  m/det, putaran  100  rpm  tersebut  bersesuaian dengan  Tip  Speed  Ratio  (TSR)  sama dengan  2,36.  Hasil  tersebut  memberi kesimpulan  bahwa  rotor  dengan  sudu bergeometri pelat lengkung dengan sudut  sudu  yang  cukup  besar  akan menghasilkan  daya  yang  optimal  jika bersudu  banyak  dan  dioperasikan  pada TSR rendah.

## 3.3 Optimasi Rotor
Untuk meningkatkan daya keluaran  rotor,  maka  diameter  rotor ditambah dari 4,5 m menjadi 6 m. Selain itu diameter pangkal juga dinaikkan dari 0,5  m  menjadi  1  m.  Parameter  lainnya
dibuat  sama  dengan  rotor  sebelumnya. Prestasi  rotor  hasil  perhitungan  disajikan dalam Tabel 3-3 dan Gambar 3-4.
Tabel 3-3: PRESTASI ROTOR OPTIMASI
Jumlah Sudu, B Tip Speed RatioT SR Putaran rotor (rpm) Daya rotor (Watt) Koef Tekan- an cp Daya Generator (Watt) 3 0,314 0,628 1,256 1,884 3,140 4,710 5,338 10 20 40 60 100 150 170 265 517 1260 3596 6887 4376 1270 0,015 0,030 0,073 0,208 0,398 0,253 0,073 212 414 1008 2877 5510 3501 1016 4 0,314 0,628 1,256 1,884 3,140 4,710 5,024 10 20 40 60 100 150 160 351 683 1668 4747 7798 3492 1597 0,020 0,039 0,096 0,274 0,451 0,202 0,092 281 546 1334 3798 6239 2794 1278 6 0,314 0,628 1,256 1,884 3,140 4,710 10 20 40 60 100 150 518 1002 2466 6700 7998 350 0,030 0,058 0,142 0,387 0,462 0,020 415 802 1973 5360 6399 280 8 0,314 0,628 1,256 1,884 3,140 3,768 4,082 10 20 40 60 100 120 130 681 1307 3350 7868 6941 4117 2055 0,039 0,075 0,194 0,455 0,401 0,238 0,119 545 1045 2680 6295 5553 3293 1644
Gambar 3-4a: Kurva Kecepatan Putar terhadap Daya Rotor [rpm–
Watt]
Rotor ; D = 6 m ; V = 10 m/det 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 (rpm) (Watt) B = 3 B = 4 B = 6 B = 8
Gambar 3-4b: Kurva Kecepatan putar terhadap Koefisien tekanan [rpm - c P ]
Gambar 3-4c: Kurva  Kecepatan  ujung terhadap Daya [TSR–Watt]
Gambar 3-4d: Kurva  Kecepatan  putaran terhadap  daya  generator [rpm–Watt]
Hasil  perhitungan  menunjukkan bahwa penambahan diameter rotor menghasilkan kenaikan daya yang dihasilkan. Untuk rotor bersudu 3 buah, daya  keluaran  generator  maksimum sebesar  5,5  kW  dicapai  pada  putaran sekitar  100  rpm.  Untuk  jumlah  sudu sama  dengan  4  buah,  daya  keluaran generator  sebesar  6,2  kW  dicapai  pada putaran  yang  tidak  jauh  berbeda  yaitu sekitar  100  rpm.  Penambahan  jumlah sudu  menghasilkan  putaran operasional yang lebih rendah. Untuk rotor bersudu 6 buah, daya keluaran generator maksimum sekitar  6,5  kW  dicapai  pada  putaran sekitar  90  rpm.  Untuk  jumlah  sudu sama  dengan  8  buah,  daya  keluaran
generator  maksimum  sekitar  6,3  kW dicapai pada putaran sekitar 60 rpm.

## 4 KESIMPULAN
 Hasil  perhitungan  ulang  terhadap SKEA  Pemompaan  dengan  6  buah sudu  pada  kecepatan  angin  10  m/det dan  putaran  100  rpm  menghasilkan daya keluaran generator hanya sebesar 3,79 kW.
 Penambahan  diameter  rotor  dari  4,5 menjadi  6  m  dengan  jumlah  sudu  dan kondisi  kecepatan  angin  dan  putaran yang sama menghasilkan daya keluaran generator  lebih  dari  5  kW,  hingga mencapai 6,39 kW.
 Rotor dengan jumlah sudu 6 merupakan rotor  dengan  daya yang  paling  optimal dibandingkan  dengan  jumlah  sudu yang  lain  untuk  putaran  rendah, 100 rpm.

## DAFTAR RUJUKAN
Abbort,  Ira  H,  Von  Doenhoff,  Albert  E., 1959.  Theory  of  Wing  Section,
Dover Publications Inc., New York.
Anderson, John D., 1985. Fundamentals of  Aerodynamics,  Mc.  Grawhill company, Singapore.
David M Eggleston & Forrest S Stoddard,
Wind  Turbine  Engineering  Design, Van Nostrand Reinhold, New York,
1987.
Erich  Hau,  Wind  Turbine  Fundamentals,
Technologies,  Application,  Economics,
Springer, Berlin, 2006.
Glauert,  H.,  1935.  Airplane  Propellers,
Div.  Vol  IV  of  Durand’s  “Aero- dynamics Theory”, Dover Publications, New York.
Gostelow,  1984.  Cascade  Aerodynamics,
Pergamon Press, Sidney.
Larrabee,  E.  E.,  Design  of  Propellers  for Motorsoares, NASA CP-2085, Part I,
1979.
Manual FLUENT.
Tony  Burton,  et.  al.  2001.  Wind  Energy Hand  Book,  John  Willey  &  Sons.
Rotor ; D = 6 m ; V = 10 m/det 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 (rpm) cp B = 3 B = 4 B = 6 B = 8
Rotor ; D = 6 m ; V = 10 m/det
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 TSR (Watt) B = 3 B = 4 B = 6 B = 8 Generator 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 (rpm) (Watt) B = 3 B = 4 B = 6 B = 8