Studi Komparasi Perancangan Balok Struktural Berdasarkan SNI 2847-2002, SNI 2847-2013 Dan SNI 2847-2019
Noerman Adi Prasetya * 1 , Ahmad Hernadi 2 , Agung Nugroho 3
1,2 Universitas Borneo Tarakan, Jalan Amal Lama No. 01 Tarakan, Indonesia
3 Program Studi Teknik Sipil, FT UBT, Tarakan Email: * 1 noermanp@gmail.com
Received 18 March 2021; Reviewed 08 August 2021; Accepted 04 November 2021 Journal Homepage: http://jurnal.borneo.ac.id/index.php/borneoengineering

## Abstract
This  study  aims  to  determine  the  difference  in  structural  beam  design  using  SNI  2847-2002,  SNI 2847-2013  and  SNI  2847-2019  by  comparing  the  bending  and  shear  reinforcement  in  the  case study of the Faculty of Health Sciences Building, University of Borneo Tarakan. The results of the comparisons  include:  the  maximum  reinforcement  ratio  at  SNI  2847-2013  and  2019  is  around 16,667%  smaller  than  SNI  2847-2002,  the  flexural  capacity  of  the  beam  design  results  from  SNI 2847-2013 and 2019 increases by about 12.5% compared to SNI 2847-2002, The shear capacity of concrete  (Vc)  designed  with  SNI  2847-2013  and  2019  increased  by  about  2%  compared  to  SNI 2847-2002,  as  well  as  the  design  shear  capacity  of  the  accumulated  concrete  and  shear reinforcement designed by SNI 2847-2013 and 2019 increased no more than 1% compared to SNI 2847-2002.
Keywords : Flexure Reinforced, Shear Reinforced, Strength Reduction Factor, Standard Update

## Abstrak
Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui selisih desain balok struktural menggunakan SNI 2847- 2002, SNI 2847-2013 dan SNI 2847-2019 dengan cara melakukan komparasi tulangan lentur dan tulangan  geser  pada  studi  kasus  Gedung  Fakultas  Ilmu  Kesehatan  Universitas  Borneo  Tarakan. Hasil komparasi antara lain: rasio tulangan maksimum pada SNI 2847-2013 dan 2019 lebih kecil sekitar 16.667% dibandingkan SNI 2847-2002, kapasitas lentur rencana balok hasil desain dengan SNI 2847-2013 dan 2019 meningkat sekitar 12.5% dibandingkan dengan SNI 2847-2002, kapasitas geser  dari  beton  (Vc)  hasil  desain  dengan  SNI  2847-2013  dan  2019  meningkat  sekitar  2% dibandingkan  dengan  SNI  2847-2002,  serta  kapasitas  geser  rencana  dari  akumulasi  beton  dan tulangan  geser  hasil  desain  dengan  SNI  2847-2013  dan  2019  meningkat  tidak  lebih  dari  1% dibandingkan dengan SNI 2847-2002.
Kata kunci : Tulangan Lentur, Tulangan Geser, Faktor Reduksi Kekuatan, Pembaharuan Standar

## 1. Pendahuluan
Kebutuhan  pasar,  perkembangan  ilmu  pengetahuan  dan  teknologi,  pemeliharan  dan  penilaian kelayakan  struktur  bangunan,  khususnya  bangunan  beton  bertulang  menjadi  dasar  Badan Standarisasi  Nasional  (SNI)  untuk  melakukan  pembaharuan  beberapa  SNI  strategis  salah  satunya adalah  SNI  2847:2019  mengenai  “Persyaratan  Beton  Struktural  Untuk  Bangunan  Gedung  dan Penjelasan”.  Standar  ini  telah  dipersiapkan  oleh  Komite  Teknis  Bahan  Konstruksi  Bangunan  dan Rekayasa  Sipil  (91-01)  melalui  Gugus  Kerja  Bahan  Bangunan  pada  Subkomite Teknis Bahan,
Sains, Struktur dan Konstruksi Bangunan (91-01-S4) dan telah melalui tahap jajak pendapat pada tanggal  30  Agustus  2019  sampai  dengan  29  Oktober  2019,  dengan  hasil  akhir  disetujui  menjadi SNI. Peraturan yang baru ini sekaligus  menggantikan peraturan sebelumnya, yaitu 03-SNI 2847 - 2002  yang  sudah  berlaku  lebih  dari  17  tahun  dan    SNI  2847  -  2013  yang  sudah  berlaku  kurang lebih 6 tahun. Seperti halnya peraturan terdahulu yang menganut tata cara dari American Concrete Institute  (ACI),  maka  SNI  2847:2019  disusun  dengan  mengacu  pada  ACI318M-14  dan ACI318RM-14.
Perubahan  yang  cukup  signifikan  pada  beberapa  detail  isi  pedoman  yang  diatur  dalam  SNI 2847:2019  harus dipahami dengan baik oleh pelaku konstruksi, terutama para perencana struktur. Perubahan  besar  terlihat  pada  organisasi  pasal  yang  menjadi  lebih  ringkas  dengan pengelompokkan-pengelompokkan  item  perhitungan  berdasarkan  elemen  strukturnya,  disamping itu  juga  terdapat  perubahan  teknis  yang  signifikan  pada  beberapa  elemen  struktural,  diantaranya persyaratan  sistem  struktur,  struktur  tahan  gempa,  dan  persyaratan  desain  yang  semakin  fleksibel seiring meningkatnya teknologi terkini.
Penentuan kriteria penampang tersebut didasarkan pada regangan tarik netto (εt), yang terjadi pada tulangan baja terluar. Rasio tulangan maksimum ditentukan berdasarkan regangan tarik minimum yang  boleh  terjadi,  sesuai  dengan  yang  ditentukan  dalam  peraturan.  Hal  ini  sedikit  berbeda  dari peraturan sebelumnya, SNI 2847-2002, yang menyatakan bahwa rasio tulangan maksimum dibatasi sebesar  0,75  dari  rasio  tulangan  dalam  kondisi  seimbang.  Selain  itu,  perubahan  juga  terjadi  pada faktor reduksi kekuatan, φ. Jika pada SNI 2002, nilai φ ditentukan seragam sebesar 0,8, maka pada SNI  2847-2013  nilai  φ  diperbolehkan  diambil sebesar  0,90 jika εt  mencapai  0,005  atau lebih  dan direduksi secara linear hingga ε t mencapai batas minimum yang diizinkan sebesar 0,004 (Setiawan, 2015), hal yang serupa juga yang tercantum pada SNI 2847-2013.
Perkembangan  teknologi  yang  cepat  pada  periode  2002,  2013  sampai dengan  2019 menyebabkan desain  balok  struktural  pada  SNI  2847-2019  menjadi  lebih  fleksibel  dan  efisien.  Berdasarkan  hal tersebut, gambaran secara rinci mengenai selisih desain balok struktural menggunakan SNI 2847- 2002,  SNI  2847-2013  dan  SNI  2847-2019  dapat  terlihat  dengan  komparasi  tulangan  lentur  dan tulangan geser pada studi kasus Gedung Fakultas Ilmu Kesehatan Universitas Borneo Tarakan yang dalam perencanaannya menggunakan SNI 2847:2002.

## 2. Metode Penelitian

## 2.1. Lokasi Penelitian
Penelitian  dilakukan  di  Laboratorium  Teknik  Sipil  Universitas  Borneo  Tarakan  dengan  objek penelitian adalah Gedung Fakultas Ilmu Kesehatan Universitas Borneo Tarakan.

## 2.2. Survei lapangan
Survei  lapangan  meliputi  pengamatan  secara  visual  ( Visual  Check ),  baik  dengan  mata  telanjang maupun  dengan  bantuan  kamera  dan  pemeriksaaan  kerusakaannya,  khususnya  retak-retak. Investigasi  cacat  struktur  yang  lain  seperti  keropos,  berlobang,  mengelupas  dan  sebagainya. Kegiatan  ini  dilakukan  terutama  terhadap  komponen  yang  berfungsi  memikul  beban-beban,  baik beban vertical maupun beban horizontal. Hasil dari kegiatan ini telah berupa penggambaran pola- pola keretakan pada elemen balok struktur “ Crack Pattern ”.

## 2.3. Pengumpulan Data
Pengumpulan  data  pada  penelitian  ini  meliputi  data  primer  dan  data  sekunder.  Data  primer  yang digunakan merupakan data yang diambil di lapangan secara langsung berupa pengujian mutu bahan dengan  cara non  destructive  test dengan Hammer  Test berdasarkan  SNI  03-4430-1997  dan Ultrasonic Pulse Velocitymeter (UPV) berdasarkan standar pengujian ASTM C597, sedangkan data
sekunder  yang  digunakan  merupakan  hasil  pemeriksaan  gambar-gambar  yang  ada,  data  uji  mutu beton, dan data spesifikasi teknik gedung.

## 2.4. Analisis Struktur
Analisis struktur dalam rangka evaluasi kelaikan struktur yang didasarkan pada ukuran dan kondisi eksisting yang ada dengan tujuan untuk mendapatkan gaya-gaya dalam akibat berbagai kombinasi pembebanan, kemudian dari data primer yang diperoleh sebelumnya dilakukan pemodelan struktur pada Gambar 1 untuk dianalisis sehingga dihasilkan gaya-gaya lentur dan geser elemen balok yang selanjutnya digunakan untuk desain tulangan.
Pada  tahap  kegiatan  ini  dilakukan  analisis  terhadap  perencanaan  (mengacu  pada  gambar-gambar bestek  perencanaan)  dan  analisis  terhadap  pelaksanaan  (dikarenakan  tidak  ditemukan  adanya dokumen  “ as  built  drawing ”,  maka  digunakan  data condition  drawing dan  hasil  data  pengujian lapangan maupun laboratorium yang didapatkan pada tahapan kegiatan sebelumnya.

## Gambar 1 Pemodelan Struktur Gedung FIKES - UBT

## 2.5. Evaluasi Hasil Analisis Struktur
Dari hasil analisis struktur ini akan dilakukan evaluasi berupa kontrol kapasitas, khususnya elemen balok  struktural  sebagai  pemikul  beban-beban  yang  bekerja.  Nilai  kekuatan  kondisi  eksisting struktur akan disimulasikan untuk kondisi layan  struktur nantinya menggunakan SNI-2847-2002, SNI 2847-2013 dan SNI 2847-2019.

## 2.6. Desain Tulangan
Dari hasil evaluasi hasil analisa struktur sebelumnya diperoleh gap antara kekuatan menggunakan SNI-2847-2002,  SNI  2847-2013  dan  SNI  2847-2019,  lalu  pada  tahap  ini  akan  dilakukan pengecekan  tulangan  Kapasitas  lentur  dan  geser,  selanjutnya  hasil  perhitungan  akan  disajikan  ke dalam  grafik  untuk  dikomparasikan  yang  selanjutnya  dibahas  berdasarkan  hasil  amatan  selisih desain tulangan antar pedoman SNI-2847 yang digunakan.

## 2.7.1. Desain tulangan lentur
Tulangan longitudinal  tarik  maupun  tekan pada  balok  dipasang  dengan  arah  sejajar  sumbu  balok. Biasanya  tulangan  tarik  dipasang  lebih  banyak  daripada  tulangan  tekan,  kecuali  pada  balok  yang menahan momen lentur kecil (Asroni, 2010).
Gambar 3. diagram tegangan-regangan tulangan rangkap (Nawy, 1990) Pada kondisi 1
c s T T = (2.1) Sb S A A 75 , 0 1  (2.2) w c y S b a f f A    =  ' 85 , 0 1 (2.3) w c y S b f f A a    = ' 85 . 0 1 (2.4)       −  = 2 1 a d T M S n (2.5)           −   = w c y S y S n b f f A d f A M ' 85 . 0 2 1 1 1 1 (2.6)
dimana : T s = Kuat Kuat momen torsi nominal yang disumbangkan oleh beton (Nm) C c = Jarak dari serat tekan terluar ke garis netral (mm) A s1 = Luas tulangan (mm 2 ) A sb = Luas tulangan (mm 2 ) f y = Mutu baja (Mpa) f' c = Kuat tekan beton (Mpa) b w = Lebar badan (mm) M n1 = Momen nominal (kNm) d = Jarak antar titik berat tulangan tarik ke serat tekan terluar    (mm) d'  = Jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton (mm)
Selisih momen :
( ) ' 2 2 d d T M S n −  = (2.7) 1 2 n u n M M M  =  (2.8) y s f f = 2 (2.9)
( ) ' 2 2 2 d d f A M S S n −   =
(2.10)
      − = = ' ( ' 2 2 2 d d f M A A
S n S S (2.11)
Sehingga diperoleh :
Tulangan tarik   : A s = A s1 + A s2 Tulangan tekan  : A s'
dimana :
M n2
= Momen nominal (kNm)
T s2 = Kuat momen torsi nominal yang disumbangkan oleh beton (Nm) Mu = Momen ultimit (kNm) Ø = Faktor reduksi kekuatan (tanpa satuan) A s1,2 = Luas tulangan 1,2 (mm 2 ) A s ' = Luas tulangan tekan (mm 2 )
SNI 2847 2013 dan SNI 2847 2019 menjelaskan adanya persyaratan mengenai komponen struktur penahan lentur (balok) yaitu sesuai dengan persamaan berikut 2.12 :
d b f f A w y c S  = 4 ' min (2.12)
Namun, nilai A s min tidak kurang dari 1,4 b w d/f y
dimana : A smin = Luas tulangan minimal (mm2)
fc’ = Kuat tekan beton (MPa)
fy = Kuat leleh baja yang disyaratkan (MPa)
bw
= lebar badan balok (mm)

## 2.7.2. Desain tulangan geser
Gambar 4. Tipikal kerusakan geser lentur (Nawy, 1998)
Berdasarkan SNI 2847 2013 dan SNI 2847 2019, dasar perhitungan tulangan geser balok seperti Persamaan 2.13 berikut:
75 . 0 ; =    n V u V (2.13)
dimana :
V n = kuat geser nominal (kN) V n = gaya geser terfaktor (kN) Ø = faktor reduksi
Sedangkan,
V n = V c + V s (2.14)
dimana :
V c = kuat geser nominal yang disumbangkan oleh beton (kN)
V s = kuat geser nominal yang disumbangkan oleh tulangan geser (kN)
Ketika  proses  desain  yang  dihitung  yaitu  jumlah  tulangan  geser  yang  diperlukan  sehingga  yang dicari adalah VS . BSN (2013) menjelaskan bahwa kuat geser VS tidak boleh melebihi kuat geser maksimum VS maks , yaitu dirumusakan pada Persamaan 2.15 sebagai berikut:
d w b c f maks S V  = 3 ' 2 (2.15)
dimana :
b w = lebar badan (mm)
V s maks = kekuatan geser sengkang (kN)
d = jarak dari serat tekan beton terluar ke titik berat  tulangan  (mm)
f ' c = kuat tekan beton (MPa)
Secara grafik syarat tulangan geser tersebut dapat dilihat pada Gambar 5 berikut ini.
Gambar 5. Diagram Gaya Geser Balok  (Priyosulistyo, 2010)

## 3. Hasil dan Pembahasan
Data  sekunder  yang  di  peroleh  adalah    gambar-gambar  dan  data  uji  mutu  beton  ,  sedangkan  data primer    yang  diambil  di  lapangan  berupa  pengujian  mutu  bahan  dengan Hammer  Test dan Ultrasonic Pulse Velocitymeter (UPV) yang mana data sekunder dan data primer tersebut menjadi dasar  acuan  untuk  memodelkan  gedung  FIKES  UBT  dalam  penelitian  ini.  Adapun  besaran parameter mutu beton (fc’) berdasarkan pengujian di lapangan yang digunakan dalam penelitian ini adalah sebesar 20.75Mpa dan mutu tulangan baja adalah 400 Mpa.
3.1. Hasil Analisis Gaya Dalam (Internal Forces) Balok Struktur
Tabel 1 Hasil Analisis Gaya Dalam Balok Struktur Tipe Balok Gambar Posisi V u (kN) M u (kNm) B1 10 D 22 3 D 22 4 D 16 Ø 10 - 125 TULANGAN MIRING Ø16 - 250 Tumpuan ( B 1 ) Skala       1 : 20 40
Tumpuan 342 638 9 D 22 3 D 22 Ø 10 - 300 4 D 16 Lapangan ( B 1 ) Skala       1 : 20
40
Lapangan 178 430 B2 10 d 19 2 d 16 3 d 19 Ø 10 - 200 Tumpuan ( B 2 ) Skala       1 : 20
30
Tumpuan 140 315 10 d 19 2 d 16 3 d 19 Ø 10 - 250 Lapangan ( B 2 ) Skala       1 : 20
30
Lapangan
105 232 B3 8 d 19 2 d 16 3 d 19 Ø 10 - 200 Tumpuan ( B 3 )
Skala       1 : 20 25
Tumpuan 85 180 8 d 19 2 d 16 3 d 19 Ø 10 - 250 Lapangan ( B 3 ) Skala       1 : 20
25
Lapangan 53 115 B4 6 d 16 2 d 16 Ø8 - 150 Tumpuan ( B 4 ) Skala       1 : 20
20
Tumpuan 26 63 6 d 16 2 d 16 Ø8 - 200 Lapangan ( B 4 ) Skala       1 : 20 20 Lapangan
16 19

## 3.2. Hasil Desain Tulangan Lentur Balok Struktur
Hasil  perhitungan  tulangan  longitudinal  pada  penampang  dari  elemen  balok  gedung  FIKES-UBT disajikan  dalam  bentuk  tabel  yang  berisikan  parameter-parameter  perhitungan  yang  mencakup momen  ultimate,  diameter  dan  jumlah  tulangan,  rasio  tulangan,  tinggi  blok  tekan  penampang,  , nilai  batas  regangan  tarik  sampai  dengan  diperoleh  kapasitas  lentur  penampang  dengan  desain tulangan  menggunakan  perhitungan  tulangan  rangkap  yang  kemudian  dipecah  menjadi  beberapa segmen  perhitungan  dalam  rangka  untuk  memudahkan  dalam  pengklasteran  jenis  evaluasi.
Adapun hasil perhitungan tulangan lentur/longitudinal dapat dilihat pada Lampiran Tabel 2, Tabel 3, Tabel 4, dan Tabel  5 dapat diketahui bahwa Rasio tulangan maksimum pada SNI 2847-2013 dan 2019 lebih kecil sekitar 16.667% dibandingkan SNI 2847-2002 dan kapasitas lentur rencana balok hasil desain dengan SNI 2847-2013 dan 2019 meningkat sekitar 12.5% dibandingkan dengan SNI 2847-2002.

## 3.3. Hasil Desain Geser Balok Struktur
Hasil  perhitungan  perkuatan  geser  pada  penampang  dari  elemen  balok  gedung  FIKES-UBT disajikan  dalam  bentuk  tabel  yang  berisikan  parameter-parameter  perhitungan  sampai  dengan diperoleh  kapasitas geser penampang  dengan  desain tulangan menggunakan  perhitungan  tulangan rangkap  yang  kemudian  dipecah  menjadi  beberapa  segmen  perhitungan  dalam  rangka  untuk memudahkan dalam pengklasteran jenis evaluasi. Adapun hasil perhitungan tulangan longitudinal dapat dilihat dalam Tabel 6, Tabel 7, Tabel 8, dan Tabel 9 pada Lampiran.
Dari Tabel 6, Tabel 7,Tabel 8, dan Tabel 9 pada Lampiran dapat diketahui bahwa kapasitas geser dari beton (Vc) hasil desain dengan SNI 2847-2013 dan 2019 meningkat sekitar 2% dibandingkan dengan SNI 2847-2002 dan untuk kapasitas geser rencana dari akumulasi beton dan tulangan geser hasil desain dengan SNI 2847-2013 dan 2019 meningkat tidak lebih dari 1% dibandingkan dengan SNI 2847-2002.

## 4. Kesimpulan
Berdasarkan hasil studi komparasi balok struktural untuk beton normal dengan mengambil contoh kasus  pada  Gedung  Fakultas  Ilmu  Kesehatan  Universitas  Borneo  Tarakan  diperoleh  beberapa kesimpulan sebagai berikut:
1. Ketentuan-ketentuan  perhitungan  lentur  dan  geser  untuk  balok  struktural  beton  normal pada SNI 2847 -2013 sama dengan SNI 2847-2019
2. Perbedaan  ketentuan  parameter  antara  SNI  2847-2002  terhadap  dua  SNI  terbaru  lainnya terletak  pada  penetapan  rasio  tulangan  maksimum (ρ maks ) ,  faktor  reduksi  lentur (ᶲ ),  serta penetapan kapasitas geser dari beton (V c )
3. Rasio  tulangan  maksimum  pada  SNI  2847-2013  dan  2019  lebih  kecil  sekitar  16.667% dibandingkan SNI 2847-2002
4. Kapasitas  lentur  rencana  balok  hasil  desain  dengan  SNI  2847-2013  dan  2019  meningkat sekitar 12.5% dibandingkan dengan SNI 2847-2002
5. Kapasitas  geser  dari  beton (Vc) hasil  desain  dengan  SNI  2847-2013  dan  2019  meningkat sekitar 2% dibandingkan dengan SNI 2847-2002
6. Kapasitas geser rencana dari akumulasi beton dan tulangan geser hasil desain dengan SNI 2847-2013 dan 2019 meningkat tidak lebih dari 1% dibandingkan dengan SNI 2847-2002

## Ucapan Terima Kasih
Penulis  mengucapkan  terima  kasih  kepada  Lembaga  Penelitian  dan  Pengabdian  Kepada Masyarakat Universitas Borneo Tarakan yang telah memberikan bantuan dana penelitian sehingga penelitian ini dapat terbiayai dan terlaksana dengan baik.

## Daftar Pustaka
Asroni, A. 2010. Balok dan Pelat Beton Bertulang. Yogyakarta: Graha Ilmu, Hal: 84
Nawy, E. G, Bambang Suryoatmono, Beton Bertulang Suatu Pendekatan Dasar , Bandung, Eresco,
1990
Nawy, E. G, Bambang Suryoatmono, Beton Bertulang Suatu Pendekatan Dasar , Bandung, Eresco, 1998
Priyosulistyo,  H.  2010. Perancangan  Analisis  Struktur  Beton  Bertulang  I, Yogyakarta:  Biro Penerbit Teknik Sipil UGM
Setiawan,  A.  2015. Persyaratan  Desain  Komponen  Struktur  Lentur  Beton  Bertulangan  Tunggal antara SNI 2847-2002 dan SNI 2847-2013. Jurnal Teknik dan Ilmu Komputer Vol. 04 No.14 Apr-Jun 2015, Universitas Pembangunan Jaya .
SNI 03-2847-2002, Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung, Perhitungan Struktur Beton untuk Banguan Gedung , Jakarta, 2002.
SNI 03-2847-2013, Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung, Perhitungan Struktur Beton untuk Banguan Gedung , Jakarta, 2013.
SNI  03-2847-2019, Persyaratan  Beton  Struktural  untuk  Bangunan  Gedung  dan  Penjelasan , Jakarta, 2019.

## Lampiran

## Tabel 2 Hasil analisis tulangan lentur balok B1
Satuan Tumpuan Lapangan SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 M u kNm 638 638 638 430 430 430 Ǿ tulangan mm 22 22 22 22 22 22 n tul. tarik buah 10 10 10 9 9 9 n tul. tekan buah 3 3 3 3 3 3 A s mm 2 3801 3801 3801 3421 3421 3421 A s ’ mm 2 1140 1140 1140 1140 1140 1140 ρ 0.0156 0.0156 0.0156 0.0140 0.0140 0.0140 ρ' 0.0047 0.0047 0.0047 0.0047 0.0047 0.0047 ρ - ρ' 0.0109 0.0109 0.0109 0.0093 0.0093 0.0093 (ρ - ρ') ≥ K tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh ρb 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 ρ maks 0.0169 0.0141 0.0141 0.0169 0.0141 0.0141 (ρ - ρ') ≤ ρmaks ok terkendali tarik ok terkendali tarik ok terkendali tarik ok terkendali tarik ok terkendali tarik ok terkendali tarik ρ min 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 Syarat ρ min <(ρ - ρ')
< ρ maks memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi β 1 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 a mm 150.872 150.872 150.872 129.327 129.327 129.327 c mm 177.496 177.496 177.496 152.149 152.149 152.149 ε t 0.0073 0.0073 0.0073 0.0090 0.0090 0.0090 ε t > 0.005 tarik tarik tarik tarik tarik tarik M n kNm 806.11 806.11 806.11 734.69 734.69 734.69 M r kNm 644.89 725.50 725.50 587.75 661.22 661.22 Syarat M r > M u
memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi
Tabel 3 Hasil analisis tulangan lentur balok B2 Satuan Tumpuan Lapangan SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 M u kNm 315 315 315 232 232 232 Ǿ tulangan mm 19 19 19 19 19 19 n tul. tarik buah 10 10 10 9 9 9 n tul. tekan buah 3 3 3 3 3 3 A s mm 2 2835 2835 2835 2835 2835 2835 A s ’ mm 2 851 851 851 851 851 851 ρ 0.0222 0.0222 0.0222 0.0222 0.0222 0.0222 ρ' 0.0067 0.0067 0.0067 0.0067 0.0067 0.0067 ρ - ρ' 0.0156 0.0156 0.0156 0.0156 0.0156 0.0156 (ρ - ρ') ≥ K tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh ρb 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 ρ maks 0.0169 0.0141 0.0141 0.0169 0.0141 0.0141 (ρ - ρ') ≤ ρmaks ok terkendali tarik not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan ok terkendali tarik not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan ρ min 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 Syarat ρ min <(ρ - ρ')
memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi
Satuan Tumpuan Lapangan SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 < ρ maks β 1 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 a mm 149.983 149.983 149.983 149.983 149.983 149.983 c mm 176.451 176.451 176.451 176.451 176.451 176.451 ε t 0.0042 0.0042 0.0042 0.0042 0.0042 0.0042 ε t > 0.005 transisi
transisi
transisi transisi transisi transisi M n kNm 396.91 396.91 396.91 396.91 396.91 396.91 M r kNm 317.53 357.22 357.22 317.53 357.22 357.22 Syarat M r >
M u
memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi  memenuhi

## Tabel 4 Hasil analisis tulangan lentur balok B3
Satuan Tumpuan Lapangan SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 M u kNm 180 180 180 115 115 115 Ǿ tulangan mm 19 19 19 19 19 19 n tul. tarik buah 8 8 8 8 8 8 n tul. tekan buah 3 3 3 3 3 3 A s mm 2 2268 2268 2268 2268 2268 2268 A s ’ mm 2 851 851 851 851 851 851 ρ 0.0279 0.0279 0.0279 0.0279 0.0279 0.0279 ρ' 0.0105 0.0105 0.0105 0.0105 0.0105 0.0105 ρ - ρ' 0.0174 0.0174 0.0174 0.0174 0.0174 0.0174 (ρ - ρ') ≥ K tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh ρb 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 ρ maks 0.0169 0.0141 0.0141 0.0169 0.0141 0.0141 (ρ - ρ') ≤ ρmaks not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan ρ min 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 Syarat ρ min <(ρ - ρ')
< ρ maks
memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi β 1 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 a mm 128.544 128.544 128.544 128.544 128.544 128.544 c mm 151.229 151.229 151.229 151.229 151.229 151.229 ε t 0.0034 0.0034 0.0034 0.0034 0.0034 0.0034 ε t > 0.005 bukan tarik bukan tarik bukan tarik bukan tarik bukan tarik bukan tarik M n kNm 232.88 232.88 232.88 232.88 232.88 232.88 M r kNm 186.30 209.59 209.59 186.30 209.59 209.59 Syarat M r >
M u memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi
Tabel 5 Hasil analisis tulangan lentur balok B4 Satuan Tumpuan Lapangan SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 M u kNm 63 63 63 19 19 19 Ǿ tulangan mm 16 16 16 16 16 16 n tul. tarik buah 6 6 6 6 6 6 n tul. tekan buah 2 2 2 2 2 2 A s mm 2 1206 1206 1206 1206 1206 1206 A s ’ mm 2 402 402 402 402 402 402 ρ 0.0268 0.0268 0.0268 0.0268 0.0268 0.0268 ρ' 0.0089 0.0089 0.0089 0.0089 0.0089 0.0089 ρ - ρ' 0.0179 0.0179 0.0179 0.0179 0.0179 0.0179 (ρ - ρ') ≥ K tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh tul tekan belum leleh ρb 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 0.0225 ρ maks 0.0169 0.0141 0.0141 0.0169 0.0141 0.0141 (ρ - ρ') ≤ ρmaks not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan not ok terkendali tekan ρ min 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 0.0035 Syarat ρ min <(ρ - ρ') < ρ maks
memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi β 1 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 a mm 91.169 91.169 91.169 91.169 91.169 91.169 c mm 107.258 107.258 107.258 107.258 107.258 107.258 ε t 0.0033 0.0033 0.0033 0.0033 0.0033 0.0033 ε t > 0.005 bukan tarik bukan tarik bukan tarik bukan tarik bukan tarik bukan tarik M n kNm 81.82 81.82 81.82 81.82 81.82 81.82 M r kNm 65.46 73.64 73.64 65.46 73.64 73.64 Syarat M r >
M u
memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi

## Tabel 6 Hasil analisis tulangan geser balok B1
Satuan Tumpuan Lapangan SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 Vu kN 342 342 342 178 178 178 Ø sengkang mm 10 10 10 10 10 10 s mm 125 125 125 300 300 300 Av mm2 157.00 157.00 157.00 157.00 157.00 157.00 Vc kN 185.245 188.950 188.950 185.245 188.950 188.950 Kecukupan penampang menahan geser cukup cukup cukup cukup cukup cukup Vs kN 306.46 306.46 306.46 127.69 127.69 127.69 ɸ.(Vc +Vs) kN 368.78 371.561 371.561 234.70 237.483 237.483 ɸ.(Vc +Vs) > Vu memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi
Tabel 7 Hasil analisis tulangan geser balok B2 Satuan Tumpuan Lapangan SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 Vu kN 140 140 140 105 105 105 Ø sengkang mm 10 10 10 10 10 10 s mm 200 200 200 250 250 250 Av mm2 157.00 157.00 157.00 157.00 157.00 157.00 Vc kN 96.798 98.734 98.734 96.798 98.734 98.734 Kecukupan penampang menahan geser cukup cukup cukup cukup cukup cukup Vs kN 133.45 133.45 133.45 106.76 106.76 106.76 ɸ.(Vc +Vs) kN 172.69 174.138 174.138 152.67 154.121 154.121 ɸ.(Vc +Vs) > Vu memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi

## Tabel 8 Hasil analisis tulangan geser balok B3
Satuan Tumpuan Lapangan SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 Vu kN 85 85 85 53 53 53 Ø sengkang mm 10 10 10 10 10 10 s mm 200 200 200 250 250 250 Av mm2 157.00 157.00 157.00 157.00 157.00 157.00 Vc kN 61.685 62.919 62.919 61.685 62.919 62.919 Kecukupan penampang menahan geser cukup cukup cukup cukup cukup cukup Vs kN 102.05 102.05 102.05 81.64 81.64 81.64 ɸ.(Vc +Vs) kN 122.80 123.727 123.727 107.49 108.419 108.419 ɸ.(Vc +Vs) > Vu memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi

## Tabel 9 Hasil analisis tulangan geser balok B4
Satuan Tumpuan Lapangan SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 SNI 2002 SNI 2013 SNI 2019 Vu kN 26 26 26 16 16 16 Ø sengkang mm 10 10 10 10 10 10 s mm 200 200 200 250 250 250 Av mm2 157.00 157.00 157.00 157.00 157.00 157.00 Vc kN 34.164 34.847 34.847 34.164 34.847 34.847 Kecukupan penampang menahan geser cukup cukup cukup cukup cukup cukup Vs kN 70.65 70.65 70.65 56.52 56.52 56.52 ɸ.(Vc +Vs) kN 78.61 79.123 79.123 68.01 68.526 68.526 ɸ.(Vc +Vs) > Vu memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi memenuhi