KAJIAN EKSPERIMENTAL TENSILE PROPERTIES KOMPOSIT POLIESTER BERPENGUAT SERAT KARBON SEARAH HASIL MANUFAKTUR VACUUM INFUSION SEBAGAI MATERIAL STRUKTUR LSU
(AN EXPERIMENTAL STUDY OF POLYESTER COMPOSITE TENSILE PROPERTIES REINFORCED UNIDIRECTIONAL CARBON FIBER MANUFACTURED BY VACUUM INFUSION FOR LSU MATERIAL)
Kosim Abdurohman 1 dan Aryandi Marta Pusat Teknologi Penerbangan Lembaga Penerbangan dan Antariksa Nasional Jl. Raya LAPAN, Sukamulya, Rumpin, Bogor 16350 Indonesia
1 e-mail: kosim.abdurohman@lapan.go.id
Diterima 31 Mei 2016; Direvisi 20 Juni 2016; Disetujui 21 Juni 2016

## ABSTRACT
Vacuum infusion is a manufacturing method to improve mechanical properties of composite. Before apply this in LSU structure, it should be experimented using tensile test to know mechanical properties  of  the  composite.  Tensile  test  is  an  experimental  to  know  tensile  strength,  modulus  of elasticity,  and  failure  modes  of  composite.  Experimental  process  of  CFRP  composite  using unidirectional  carbon  fiber  and  polyester  matrix  was  done  using  vacuum  infusion  technology,  strart from  specimens  preparation  until  testing  steps.  Manufacturing  results  gave  the  values  of  composite density and thickness; mass and volume fraction of fiber and matrix materials. Specimens and testing process  are  refer  to  ASTM  D3039  tensile  test  standard  for  composite  matrix  polymers.  The  testing results showed 1011.67 MPa ultimate tensile strength, 59074.96 MPa modulus of elasticity, and SGV (long spliting, gage, various) failure mode .
Keywords: VARTM, Tensile strength, Modulus elastisitas, Failure mode

## ABSTRAK
Vacuum  infusion merupakan  salah  satu  metode  manufaktur  yang  digunakan  untuk meningkatkan sifat mekanik komposit. Untuk mengaplikasikan metode ini dalam pembuatan struktur LAPAN Surveillance UAV  (LSU),  perlu  diketahui  terlebih  dahulu  sifat  mekanik  dari  komposit  hasil metode  ini  secara  eksperimen.  Salah  satu  eksperimen  yang  dilakukan  yaitu  pengujian  tarik  untuk mendapatkan tensile strength , modulus elastisitas, dan failure mode yang terjadi pada komposit. Eksperimen dilakukan terhadap komposit CFRP menggunakan material serat karbon searah (UD) 0 ⁰ dan matriks poliester dibuat dengan metode vacuum infusion mulai dari tahap preparasi sampai tahap pengujian.  Dari  hasil  manufaktur  didapat  nilai  densitas  dan  ketebalan  komposit  serta  fraksi  massa dan  fraksi  volume  material  penyusun  komposit.  Spesimen  dan  proses  pengujian  mengikuti  standar ASTM D3039 yang merupakan standar pengujian tarik untuk komposit dengan matriks polimer. Hasil pengujian  menunjukkan  nilai ultimate  tensile  strength 1011,67  MPa,  modulus  elastisitas  59074,96 MPa, dan failure mode SGV (Long Spliting, Gage, Various).
Kata kunci: VARTM , Tensile strength , Modulus elastisitas , Failure mode

## 1  PENDAHULUAN
Komposit  merupakan  kombinasi makroskopik  dari  dua  atau  lebih material,  yang  memiliki  sifat  yang berbeda  dari  material  penyusunnya (Bakir  B.  Dan  Hashem  H.,  2013). Komposit yang banyak  digunakan sebagai  struktur  pesawat,  kapal  laut, otomotif dan lainnya merupakan komposit dengn resin termoseting berpenguat  sert  kontinyu  (Yeung  dan Rao,  2014).    Resin  yang  termasuk kedalam  termoseting  diantaranya  epoxy dan  poliester.  Material  komposit  telah banyak  digunakan dalam industri penerbangan  karena  memiliki  sifat mekanik yang unggul dan struktur yang ringan,  salah  satunya  adalah Carbon Fiber  Reinforced  Polymers (CFRP).  CFRP banyak  diteliti  untuk  dikembangkan, khususnya  pada  industri pesawat terbang,  karena  memiliki  sifat-sifat khusus  yang  unggul  dan  struktur  yang ringan yang dapat memberikan keuntungan  secara  ekonomi  (Blas  and Fernandez, 2001). Kebanyakan komposit yang diproduksi untuk keperluan komersial menggunakan matriks polimer dengan  penguat  serat  tekstil  seperti glass,  aramid,  dan  karbon (Goren  dan Atas, 2008). Komposit Ada beberapa metode yang digunakan  dalam  pembuatan  komposit
seperti  manual hand  lay  up , vacuum bagging , vacuum  infusion , resin  transfer moulding , prepreg autoclave dan sebagainya.  Beberapa  dekade  terakhir, proses resin infusion telah menjadi popular untuk  manufaktur  struktur  komposit dengan  matriks  polimer.  Proses resin infusion merupakan  alternatif  teknik dengan  biaya  lebih  rendah  dibanding teknik  manufaktur autoclave .  Sebagai contoh,  dengan  proses resin  infusion memungkinkan  untuk  memproduksi part yang  kompleks  dan  tebal  dengan sifat  mekanik  yang  sangat  bagus  dan waste lebih  sedikit  dibanding  metode tradisional  (Wang  et  al.,  2011).  Salah satu  contoh  aplikasi  metode  ini  yaitu suksenya  percobaan  pembuatan vertical stabilizer pesawat  Mitsubishi  Regional Jet  oleh  Mitsubishi  Heavy  Industries (MHI,  Ltd.)  Jepang  (Yamashita  et  al., 2008).
Pusat  Teknologi  Penerbangan- LAPAN telah menerapkan aplikasi material CFRP  pada  beberapa  bagian  struktur LAPAN Surveillance UAV (LSU) mengguna- kan metode hand lay up manual laminasi basah.  Metode  ini  memiliki  kekurangan diantaranya  peresapan  resin  terhadap serat  yang  kurang  sempurna,  dan pemberian  resin  yang  tidak  dapat dikontrol sehingga memungkinkan terjadinya overweight akibat  kelebihan
resin  maupun  ketebalan  yang  tidak seragam dari satu produk karena proses laminasi masih manual. Hasil manufaktur dengan  metode  ini  sangat  dipengaruhi oleh skill teknisi  sehingga  hasilnya sering  tidak  konsisten  antara  produk pertama dan berikutnya maupun antara produk  satu  teknisi  dengan  teknisi lainnya. Oleh karena itu, maka dipandang perlu  untuk  meningkatkan  metode manufaktur  komposit  menggunakan vacuum  infusion .  Akan  tetapi,  sebelum mengaplikasikan  metode  ini  terhadap struktur  LSU,  perlu  dilakukan  karak- terisasi  sifat-sifat  mekanik,  khususnya sifat  tarik  dengan  melakukan  uji  tarik. Pengujian  tarik  ( tensile  test ).  Pengujian tarik  biasa  dilakukan  dalam  dunia penerbangan bertujuan untuk mendapatkan  nilai tensile  strengh , modulus  elastisitas,  dan failure  mode yang terjadi pada komposit (Paiva et al., 2006).

## 2  EKSPERIMENTAL
Prosedur  yang  dilakukan  dalam penelitian  ini  dapat  dilihat  pada flow chart (Gambar 2-1)

## 2.1 Pembuatan  Panel  Komposit  dan Spesimen Uji
Panel  komposit  dibuat  dengan metode vacuum  resin  infusion .  Proses vacuum  infusion merupakan  teknik manufaktur menggunakan tekanan vacuum untuk mengalirkan resin kedalam laminate (lapisan-lapisan serat). Material  serat  diletakkan  kedalam cetakan  dan  dilakukan  pemakuman sebelum  resin  dialirkan.  Ketika  kondisi vacuum telah  tercapai,  resin  dihisap kedalam laminate lewat  pipa  yang terpasang  pada  area vacuum .  Skema manufaktur komposit dengan metode ini dapat dilihat pada Gambar 2-2.
Gambar 2-2: Proses vacuum  infusion (Wang  et al., 2011)
Pada penelitian ini komposit dibuat menggunakan material empat lapis serat karbon unidirectional (searah)  0 ⁰ yang memiliki massa per satuan luas 300 g/m 2 , densitas 1,42 g/cm 3 sebagai reinforcement dengan  massa  total  96  gram  dan  resin poliester  dengan  densitas  1.07  g/cm3, viskositas  155,92  cPs  sebagai  matriks. Komposit  dibuat  pada  kondisi vacuum dengan  tekanan  -100  kPa.  Proses manufaktur  panel  komposit  dapat dilihat pada Gambar 2-3.
Berbeda  dengan hand  layup manual,  pada  proses vacuum  infusion semua ply serat  ditumpuk  terlebih dahulu  pada  cetakan  dengan  diberi perekat spray aerosil  pada  tiap  lapis serat  agar  serat  tidak  bergeser  saat  di- vacuum .  Di  atas  lapisan  serat  ditutup dengan peel  ply yang  telah  diolesi release  agent kemudian  di  atasnya ditaruh flow  mesh sebagai  media  alir resin  kemudian  ditutup  dengan bagging film .
Gambar 2-3: Proses manufaktur komposit menggunakan  metode vacuum infusion
Gambar  2-3  (a)  menunjukkan settting area  laminasi  panel  komposit dalam  kondisi vacuum dengan  tekanan -100  kPa  (-1  bar)  seperti  ditunjukkan Gambar 2-3(b). Gambar 2-3(c) menunjuk- kan  resin  mulai  mengalir  membasahi area  laminasi  dan  Gambar  2-3(d) menunjukkan area laminasi serat sudah terbasahi  semua  oleh  resin.  Hasil manufaktur  panel  komposit  ini  dapat dilihat pada Gambar 2-3(e) dengan berat 127,58 g.
Ada beberapa parameter yang perlu ditentukan  untuk  mengetahui  sifat  fisik komposit  hasil  manufaktur vacuum infusion ini. Parameter tersebut meliputi massa jenis komposit, ketebalan komposit, fraksi massa serat dan resin, serta fraksi volume serat dan resin.

## 2.1.1 Densitas dan Ketebalan Komposit
Massa  jenis  ditentukan  secara eksperimental menggunakan densitometer precisa.  Alat  ini  digunakan  untuk menentukan  densitas  benda  padat
maupun  cair  secara  otomatis  dengan menggunakan prinsip hukum archimedes sebagai berikut.
ρ c = (2-1)
Keterangan: ρ c = densitas komposit (g/cm 3 ), w c = massa komposit (g), w i = massa  komposit  saat  tenggelam  di air (g), dan
ρ w = densitas  cairan  yang  digunakan (g/cm 3 ).
Gambar 2-4: Pengukuran densitas
Gambar 2-4(a) menunjukkan penimbangan  komposit  di  udara  dan Gambar  2-4(b)  menunjukkan  penim- bangan komposit di dalam air. Dari hasil eksperimental  diperoleh  nilai  densitas komposit  serat  karbon  UD  0 0 /poliester hasil vacuum infusion 1,25 g/cm 3 .
Untuk  menentukan  ketebalan laminate komposit dapat dihitung secara teoritis maupun diukur secara langsung. Untuk  perhitungan  ketebalan  secara teoritis  dapat  menggunakan  persamaan 2-2 dan 2-3 (Quinn, 2002).
(2-2)
Keterangan: t  = ketebalan laminate komposit (mm), m f = massa serat (kg/m 2 ), ρ f = densitas serat (g/cm 3 ), V f = fraksi volume serat (%).
Fraksi  volume  serat  dapat  dihitung berdasarkan  tekanan  yang  diberikan pada saat manufaktur.
(2-3)
Keterangan:
K 1,2 = konstanta dan P  = tekanan (bar).
resin mulai mengalir
Berikut  daftar  persamaan  fraksi  volume untuk beberapa material serat.

## Tabel 2-1: PERSAMAAN FRAKSI VOLUME UNTUK
BEBERAPA SERAT (Quinn, 2002) Material Persamaan E-glass continous strand mat
(a)  Vf  =  8.56  + 15.49
(2-4) E-glass chopped strand mat (b)  Vf  =  20  + 14.69 E-glass roving (c)  Vf  =  32  + 23.96 E-glass  woven fabric (d)  Vf  =  40  + 14.37 Kevlar fabric (e)  Vf  =  47  + 16.29 Unidirectional carbon cloth (f) Vf = 34 + 25.55 +/-45 Carbon fibre fabric (g)  Vf  =  35  + 16.29
Untuk  serat  karbon  yang  digunakan dalam  penelitian  ini  maka  perhitungan ketebalan  teoritis  tiap  lapis  serat  dapat menggunakan persamaan (2-4) (f) sehingga persamaan 2-2 menjadi:
mm
Karena  dalam  penelitian  ini  meng- gunakan  4  lapis  serat  maka  total ketebalan laminate dikalikan  empat menjadi 1,4 mm. Sedangkan untuk hasil pengukuran  ketebalan  komposit  secara langsung  didapat  ketebalan  komposit sebesar  1,146  mm.  Perbedaan  nilai ketebalan  teoritis  dan  aktual  ini  bisa dikarenakan  perbedaan  jenis  serat karbon  yang  digunakan  saat  penelitian dengan  database  serat  karbon  pada Tabel  2-1.  Perbedaan  ini  juga  dapat dikarenakan  perhitungan  secara  teoritis hanya  memperhitungkan  ketebalan  tiap lapis  serat,  padahal  pada  kenyataannya
ketebalan  komposit  serat  tiap  lapis berbeda-beda untuk laminate serat yang berbeda dengan nilai rata-rata ketebalan tiap  lapisnya  0,29  mm  (Abdurohman, 2015).

## 2.1.2 Fraksi Massa dan Fraksi Volume
Fraksi massa serat (W f ) dan matriks (W m ) didefinisikan  sebagai berikut (Jweeg et al., 2012).
(2-5)
(2-6)
Keterangan:
w f = massa serat (g), w m = massa matriks (g), dan w c = w m + w f = massa komposit (g).
Sedangkan  fraksi  volume  serat  (V f ),  dan fraksi volume matriks (V m ), didefinisikan sebagai berikut (Jweeg et al., 2012).
(2-7)
(2-8)
Keterangan: v f = volume serat (cm 3 ), v m = volume matriks (cm 3 ), dan v c = volume komposit (cm 3 ).
Volume  fiber  dan  serat  dapat  dihitung berdasarkan  perbandingan  massa  dan densitas.
(2-9)
(2-10)
Keterangan ρ f = densitas serat (g/cm 3 ), dan ρ m = densitas matriks (g/cm 3 ).
Volume  komposit  dapat  dihitung  secara aktual  menggunakan  densitas  ekspe- rimental  ρ ce dan  teoritis  menggunakan densitas teoritis ρ ct .
(2-11) (2-11) (2-12)
Untuk komposit yang mengandung void, fraksi  volume  void  (V v )  dapat  dihitung menggunakan persamaan berikut.
(2-13)
Dari  hasil  manufaktur vacuum  infusion diketahui  fraksi  massa  dan  fraksi volume  material  penyusun  komposit sebagai berikut.

## Tabel 2-2: FRAKSI MASSA DAN FRAKSI VOLUME
Parameter Konstituen Nilai Fraksi massa  Serat 75% Matriks 25% Fraksi volume Serat 66% Matriks 29% Void 5%

## 2.1.3 Spesimen Uji Tarik
Spesimen uji tarik dibuat berdasar- kan Standard  Test  Method  for  Tensile Properties  of  Polymer  Matrix  Composite Materials (ASTM)  D3039  (Murugan  et al.,2014).  Spesimen  uji  tarik  dipotong dari  laminate  komposit  pada  arah  fiber (longitudinal) (Torabizadeh, 2014).
Gambar 2-5: Spesimen uji tarik
Spesimen  dibuat  lima  buah dengan tiga spesimen menggunakan tab dan  2  spesimen  tanpa  tab.  Material  tab yang digunakan komposit serat
karbon/poliester    dan  ditempel  meng- gunakan adesif.
2.1.4  Persiapan dan

## Pelaksanaan Pengujian
Dalam pengujian ini properti yang diambil  adalah tensile  stress , ultimate tensile strength , dan modulus elastisitas. Dari hasil pengujian juga dapat diketahui failure  mode yang  terjadi  setelah mengalami kegagalan.
Pengujian  tarik  dilakukan  meng- gunakan Universal  Testing  Machine (UTM)  tensilon  RTF  2410  kapasitas  100 kN  menggunakan  grip  hdrolik  dengan kecepatan crosshead
konstan 2
mm/menit.  Pengujian  dilakukan  pada temperatur  ruang  (Pegoretti  et  al.,  2006) 24 ⁰ C dan RH 54%.
Gambar 2-8: Pemasangan spesimen pada UTM

## 3 HASIL DAN PEMBAHASAN
Spesimen diuji sampai mengalami failure untuk mendapatkan nilai ultimate strength .  Gambar  3-1  menunjukkan spesimen  telah  mengalami  failure  saat dilakukan uji tarik.
Gambar 3-1: Spesimen uji tarik telah mengalami

## failure
Gambar  3-2  menunjukkan  kurva stress-strain hasil  uji  tarik  komposit karbon  UD  0 0 /poliester  hasil  vacuum infusion untuk kelima spesimen.
vibrating curve
Gambar 3-2: Kurva stress-strain komposit karbon UD 0 0 /poliester hasil vacuum infusion
Dari kurva ini dapat diketahui nilai stress pada  tiap point  strain .  Spesimen 1,  3,  dan  4  merupakan  spesimen  yang menggunakan  tab  sedangkan  spesimen 2  dan  5  tanpa  menggunakan  tab.  Hasil pengujian menunjukkan perbedaan yang signifikan  antara  spesimen  yang  diuji menggunakan  tab  dengan  tanpa  tab. Spesimen  tanpa  tab  menunjukkan  ada area yield pada  area  ±0,005 strain dan nilai yield strength ±200  MPa.  Nilai ultimate  strength spesimen  tanpa  tab juga  berbeda  jauh  dengan  spesimen yang menggunakan tab. Spesimen tanpa tab  memiliki  nilai ultimate  strength 500 dan  650  MPa  sedangkan  nilai ultimate spesimen  dengan  tab  mencapai  1000 MPa  lebih.  Dari  kedua  grafik  juga diketahui  bahwa  spesimen  tanpa  tab memiliki  dua  nilai  modulus  elastisitas yaitu  modulus yield ( slope antara  titik nol  dan  titik yield )  dan post-yield modulus  (slope  antara  titik yield dan titik failure ).
Hal  ini  berbeda  dengan  referensi ASTM  D3039  dimana  tipikal  kurva stress-strain komposit  berpenguat  serat sintetis  ( glass atau  karbon)  seharusnya berbentuk  linier  tanpa yield kecuali ada
titik  transisi  ( transition  point )  seperti dapat dilihat pada Gambar 3-3.
Gambar 3-3: Tipikal kurva stress-strain komposit untuk komposit (ASTM D3039)
Dari  beberapa  literatur  yang dipelajari  seharusnya  komposit  yang memiliki  nilai yield adalah  komposit polimer  yang  berpenguat  serat plain- weave-woven fabric atau serat anyaman. Hal ini bisa terjadi karena kemungkinan terjadi kegagalan di area yield pada serat anyaman  arah  90 ⁰, baru  kemudian terjadi  kegagalan  katastropik  pada  titik ultimate .
Gambar 3-4: Plain-weave-woven  fabric (Faizal, et al. (2011))
Grafik 3-2 dan 3-5 juga menunjuk- kan  nilai strain yang  lebih  tinggi daripada  grafik  lainnya,  hal  ini  terjadi karena  pergeseran grip pada  spesimen tanpa  tab  saat  dilakukan  pengujian karena grip langsung  menjepit  bagian spesimen uji.
Spesimen hasil uji tanpa tab juga menunjukkan  spesimen  tidak  mengalami kegagalan  katastropik  secara  visual berbeda  dengan  spesimen  yang  meng- gunakan  tab  seperti  dapat  dilihat  pada Gambar  3-5  dan  3-6.  Hal  ini  terjadi karena  saat  spesimen  menerima  beban yang  semakin  besar  sampai  terjadi kegagalan pada resin di bagian grip yang mengakibatkan grip bergeser.  Pada  saat terjadi  pergeseran  ini  terjadi  penurunan beban  yang  cukup  signifikan  yang dibaca  oleh  UTM  sehingga  spesimen dianggap  telah  gagal  meskipun  belum terjadi  kerusakan  katastropik.  Dari beberapa alasan ini maka dapat dikatakan hasil uji spesimen tanpa tab tidak dapat dijadikan  sebagai  nilai  kekuatan  material komposit karbon UD 0 0 /poliester karena belum merepresentasikan kekuatan maksimum  komposit  sehingga  hasil yang  dapat  diterima  adalah  spesimen yang menggunakan tab.
Gambar 3-5 merupakan spesimen tanpa  tab  setelah  dilakukan  pengujian. Gambar  ini  secara  visual  menunjukkan belum terjadi kerusakan secara katastropik sehingga belum merepresen- tasikan kekuatan materialnya.
Gambar  3-6(a)  dan  (c)  menunjuk- kan  tampak  depan  sedangkan  Gambar 3-6(b)  dan  (d)  menunjukkan  tampak samping spesimen menggunakan tab.
Gambar 3-5: Spesimen  tanpa  tab  setelah  diuji tarik  tidak  mengalami  kerusakan katastropik
(a) (b)
(c)                                   (d) Gambar 3-6: Spesimen  ber-tab  setelah  diuji tarik mengalami kerusakan katastropik
Dari  Gambar  3-6  (a,b,c,d)  dapat dilihat  terjadi  kerusakan  katastropik secara  visual  untuk  spesimen  meng- gunakan tab.
Ketiga kurva stress-strain spesimen dengan tab menunjukkan adanya vibrating curve sebelum
terjadi kerusakan katastropik  (Chen,  2011).  Hal  ini menunjukkan  kerusakan  yang  terjadi secara  bertahap  untuk  masing-masing bundle serat  searah  sampai  akhirnya spesimen  benar-benar  tidak  dapat menahan lagi beban yang diberikan dan terjadi  kerusakan  katastropik  yang ditandai  dengan  turunnya  nilai stress setelah  mencapai  titik  maksimum.  Dari ketiga  spesimen  didapat  nilai tensile properties rata-rata  untuk ultimate  tensile strength 1011,67  MPa  dan  modulus elastisitas  59074,96  MPa.  Pada  masing- masing  spesimen  memiliki  nilai ultimate tensile  strength berbeda-beda  sebesar 1060  MPa  pada  spesimen  1,  1070  MPa pada  spesimen  2,  dan  906  MPa  pada spesimen 4. Hal ini dapat terjadi karena adanya residual stress yang berbeda pada masing-masing  spesimen  akibat  proses preparasi  sampel.  Proses  preparasi sampel  uji  dilakukan  secara  manual menggunakan  gergaji  tangan  tanpa conditioning sehingga sangat memungkin- kan terjadinya residual stress . Sedangkan untuk  total  kelima  spesimen  memiliki nilai  rata-rata  untuk maximum  tensile strength 842,17±245,56 MPa dan modulus elastisitas 51836,61±11480,69 MPa. Untuk menentukan  jenis  kerusakan  yang terjadi secara visual dapat menggunakan acuan  dari  ASTM  D3039  (tabel  3-1 sampai 3-3).
Gambar 3-7: Beberapa  tipe failure  modes pada uji  tarik  komposit  (ASTM  D3039,
2002)
Tabel 3-1: KODE UNTUK KARAKTERISTIK PERTAMA DARI FAILURE MODE
Failure Type Code Angled A Edge Delamination D Grip/tab G Lateral L Multi-mode M (xyz) Long Spliting S Explosive X Other O Tabel 3-2: KODE UNTUK
KARAKTERISTIK KEDUA DARI FAILURE MODE Failure Type Code Inside grip/tab I At grip/tab A <IW from grip/tab W Gage G Multiple Areas M Various V Unknown U Tabel 3-3: KODE UNTUK
KARAKTERISTIK KETIGA DARI FAILURE MODE Failure Type Code Bottom B Top T Left L Right R Middle M Various V Unknown U
Dari penampakan visual kegagalan spesimen  setelah  diuji  tarik  diketahui kode  jenis  kegagalannya  SGV  ( Long Spliting, Gage, Various ) dimana kerusakan pada serat ( fiber breakge ) berupa spliting terjadi  sepanjang area  gage antara grip atas  dan  bawah.  Hal  ini  menjadi  tipe kegagalan pada komposit serat searah 0 ⁰ dimana  kegagalan  tidak  terjadi  tepat ditengah dimana spesimen putus menjadi dua  bagian  atas  dan  bawah  akan  tetapi kegagalan  berupa spliting .  Hal  ini  bisa terjadi  karena  terjadi  kegagalan  pada matriks antara bundle serat di awal yang
kemudian  diikuti  dengan  kegagalan pada  serat  sehingga  ada  bagian  serat yang  benar-benar  putus.  Rangkuman hasil  pengujian  ini  dapat  dilihat  pada tabel 3-4.

## Tabel 3-4: Rangkuman hasil pengujian
Tensile properties Nilai Variasi Average  maximum tensile strength 842,17 MPa ±245,56 MPa Modulus elastisitas 51836,61 MPa ±11480,69 MPa Failure mode SGV

## 4 KESIMPULAN
Hasil  uji  tarik  komposit  CFRP arah  serat  searah  0 ⁰ menunjukkan tipikal  kurva stress-strain yang  linier sampai mengalami vibrating curve sebelum  terjadi  kerusakan  katastropik. Spesimen  yang  dapat  dijadikan  data komposit  ini  merupakan  spesimen  yang menggunakan tab. Dari kurva ini didapat tensile properties komposit yaitu ultimate tensile strength 1011,67 MPa dan modulus elastisitas  59074,96  MPa. Failure mode yang  terjadi  pada  spesimen  adalah  SGV sehingga properties ini  dapat  dijadikan input data  saat  melakukan  analisa struktur  yang  menggunakan  material yang  sama  dengan  material  pengujian ini.
Untuk keperluan analisa struktur diperlukan  juga compressive dan shear properties material,  sehingga  kedepannya perlu  dilakukan  uji  tekan  dan  uji  geser terhadap  material  yang  sama  untuk mendapatkan properties -nya.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Kami  mengucapkan  terima  kasih atas  bimbingan  dan  dukungan  Bapak Agus  Aribowo  dan  Bapak  Gunawan Prabowo dalam kegiatan ini.
Terimakasih  juga  kami  ucapkan  kepada
Bapak  Atik  Bintoro  yang  telah  memberi masukan  dalam  penulisan  makalah  ini serta seluruh tim laboratorium aerostruktur Pustekbang-LAPAN.

## DAFTAR RUJUKAN
Abdurohman,  K,  2105. Uji  Ketebalan  Komposit dengan  Metode  Vacuum  Infusion ,  TN-
11, LAPAN.
Bakir,  B.  dan  H.  Hasim,  2013. Effect  of  Fiber Orientation  for  Fiber  Glass  Reinforced Composite  Material  on  Mechanical Properties ,  International  Journal  of Mining,  Metallurgy  &  Mechanical Engineering (IJMMME) Volume 1, Issue 5 (2013) ISSN 2320-4052.
Blas,  F.  and  I.  Fernandez,  2001. Mechanical Characterisation of Carbon/Epoxy
Composite  Materials  Manufactured  by Resin  Film  Infusion  Method  with Stitching  Reinforcement ,  STO  Meeting Proceedings, RTO-MP-069(II).
Chen, J.C; Wu, C.M; Pu, F.C; and C.H. Chiu, 2011.
Fabrication and Mechanical Properties of Self-reinforced Poly(ethylene Terephthalate) Composites ,  eXPRESS  Polymer  Letters (Journal:  ISSN  1788-618X)  Vol.5,  No.3 (2011) 228–237.
Faizal, M.A; Beng, Y.K; and K.N. Dalimin, 2011.
Tensile  Property  of  Hand  Lay-Up  Plain-
Weave Woven E-Glass/Polyester
Composite:  Curing  Pressure  and  Ply Arrangement  Effect, Borneo  Science, The  Journal  of  Science  &  Technology, ISSN: 2231-9085.
Goren, A. dan Atas, C., 2011. Manufacturing of Polymer Matrix Composites Using Vacuum Assisted Resin Infusion Molding, International Scientific Journal, World  Academy  of    Materials and Manufacturing Engineering,
Volume  34  Issue  2,  December  2008,
Pages 117-120.
Jweeg,  M.J;  Hammood,  A.S;  and  M.  AlWaily,
2012. Experimental  and  Theoretical
Studies  of  Mechanical  Properties  for
Reinforcement  Fiber Types of  Composite Materials ,  International  Journal  of Mechanical & Mechatronics Engineering IJMME-IJENS Vol:12.
Murugan, R; Ramesh, R; Padmanabhan, K, 2014.
Investigation  on  Static  and  Dynamic Mechanical  Properties  of  Epoxy  Based Woven  Fabric  Glass/Carbon  Hybrid
Composite Laminate , Procedia Engineering
97 ( 2014 ) 459 – 468, Elsevier Ltd.
Paiva,  J.M.F;  Meyer,  S;  and  M.C.  Rezende,
2006. Comparison of Tensile Strength of Different  Carbon  Fabric  Reinforced Epoxy  Composites ,  Materials  Research,
Ibero-American Journal of Material Vol.
9, No. 1, 83-89.
Pegoretti, A; Zanolli A; and C. Migliaresi, 2006.
Preparation  and  Tensile  Mechanical Properties of Unidirectional Liquid
Crystalline  Single-Polymer  Composite ,
Composites  Science  and  Technology  66
(2006) 1970-1979, Elsevier Ltd.
Quinn,  J.A.,  2002. Composite  Design  Manual Third  Edition ,  James  Quinn  Associates Ltd.
Torabizadeh,  M.A.,  2013. Tensile,  Compressive and  Shear  Properties  of  Unidirectional Glass/Epoxy  Composites  Subjected  to
Mechanical Loading and Low Temperature Services , Indian Journal of Engineering & Materials Sciences, Vol. 20, 299-309. Wang,  P;  Drapier,  S;  Molimard,  J;  Vautrin,  A; and    J.C.  Minni,  2011. Numerical  and Experimental Analyses of Resin Infusion Manufacturing  Processes  of  Composite Materials , Journal of Composite Materials 46(13) 1617-1631.
Wang,  P;  Molimard,  J;  Drapier,  S;  Vautrin,  A; and    J.C.  Minni,  2011. Monitoring  the Resin  Infusion  Manufacturing  Processes Under  Industrial  Environment  Using
Distributed Sensors , Journal of Composite Materials 46(6) 691-706.
Yamashita, M; Takeda, F; Sakagawa, T; Kimata,
F; and  Y. Komori, 2008. Development of Advanced Vacuum-assisted Resin
Transfer  Molding  Technology  for  Use  in an  MRJ  Empennage  Box  Structure ,
Technical  Review  Vol.  45  No.  4, Mitsubishi Heavy Industries, Ltd.
Yeung, K.K.H. and K.P. Rao,  2014. Mechanical Properties  of  Boron  and  Kevlar-49 Reinforced  Thermosetting  Composites and  Economic  Implications ,  Journal  of Engineering  Science,  Vol.  10,  19–29.