Kombinasi Metode Kontrol dan Perkuatan untuk Penanganan Longsor (Studi Kasus: Longsor Waikerap,  Tanggamus, Lampung)
Aminudin Syah* 1 , Ilham Dani 2 , Sandri Erfani 2
1 Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Lampung, Indonesia
2 Jurusan Teknik Geofisika, Fakultas Teknik, Universitas Lampung, Indonesia E-mail : aminudin.syah@eng.unila.ac.id
Received 09 October 2020; Reviewed 16 October 2020; Accepted 07 December 2020 Journal Homepage: http://jurnal.borneo.ac.id/index.php/borneoengineering

## Abstract
Landslides  often  cause  heavy  casualties  and  material  losses  in  Tanggamus  Regency.  These  incidents continues  to  be  repeated  so  that  it  still  requires  for  a  landslides  risk  reduction.  Landslides  risk mitigation  begins  with  a  field  survey  and  soil  investigation,  followed  by  analyzing  the  investigation results and planning the potential mass movements. The results from the geological survey shows that the study area has a litology of constituents in the form of andesite and landslide material in the form of volcanic breksi with a high level of weathering so as to form a thick layer of soil. The basic landslide handling  design  plan  in  Pekon  Waykerap  is  to  perform  the  geometry  arrangement  of  the  slopes  so  it provides  a  strengthened  structure  with  gabion  slopes.  The  slope  design  results  gives  the  slope  height limited to 5 meter, a 1H:1V slope gradient, and  2.5 meter bench. The slope surface is suggested to be covered with a patch of grass and equipped with surface drainage. The slope stability analysis results for Pekon Waykerap landslides using the limit equilibrium method shows that using the combination of control  and  retrofitting  method  and  increases  the  static  safety  factor  from  1.092  to  1.298  and  the dynamic safety factor from 0.846 to 1.031, which means the ground mass movement risk decreases.
Keywords: Slope Stability, landslide, mitigation, Tanggamus, control work

## Abstrak
Bencana longsor seringkali menimbulkan korban jiwa dan kerugian material yang besar di Kabupaten Tanggamus.  Kejadian  ini  terus  berulang  sehingga  masih  membutuhkan  upaya  pengurangan  risiko bencana  longsor.  Kegiatan  ini  diawali  dengan  survei  lapangan  dan  penyelidikan  tanah,  kemudian dilakukan analisis data hasil investigasi serta perencanaan penanganan potensi gerakan massa dengan kombinasi  metode  kontrol  dan  perkuatan.  Hasil  survei  geologi  menunjukkan  bahwa  pada  lokasi pengamatan  longsor  yang  diamati  memiliki  litologi  penyusun  berupa  andesit  dan  material  longsoran berupa breksi vulkanik dengan tingkat pelapukan yang tinggi sehingga membentuk lapisan tanah yang tebal.  Perencanaan  basic  design  untuk  penanganan  longsor  di  Pekon  Waykerap  adalah  melakukan penataan  geometri  lereng  serta  memberi  struktur  perkuatan  pada  kaki  lereng  berupa  bronjong. Penataan lereng dilakukan dengan membatasi ketinggian lereng sebesar 5 meter, mengatur kemiringan lereng menjadi 1H:1V, serta memberikan bench/trap sebesar 2,5 meter. Pada permukaan lereng harus ditutupi  dengan  gebalan  rumput  dan  diberikan  drainase  permukaan . Hasil  analisis  stabilitas  lereng dengan  metode  keseimbangan  batas  (limit  equilibrium)  pada  contoh  penanganan  longsor  di  Pekon Waykerap  menunjukkan  bahwa  dengan  penanganan  kombinasi  metode  kontrol  dan  perkuatan meningkatkan nilai faktor aman dari 1,092 (statis) dan 0,846 (dinamis) menjadi 1,298 (statis) dan 1,031 (dinamis) yang berarti lereng memiliki risiko kecil terhadap gerakan massa tanah.
Kata kunci : Stabilitas lereng, longsor, mitigasi, Tanggamus, metode kontrol

## 1. Pendahuluan
Berdasarkan  data  Indeks  Risiko  Bencana  Indonesia  (IRBI),  Kabupaten  Tanggamus  tergolong sebagai kabupaten yang memiliki kelas risiko tinggi (skor 201) dengan peringkat 58 se-Indonesia, tanah longsor memiliki kelas risiko tinggi (BNPB, 2014). Badan Penanggulangan Bencana Daerah (BPBD)  Kabupaten  Tanggamus  menyebutkan  hujan  dengan  intensitas  tinggi  yang  terjadi  pada tanggal  29  -10  Oktober  2018  mengakibatkan  banjir  dan  tanah  longsor  di  beberapa  titik  di  Pekon Waykerap dan Pekon Sedayu. Kejadian ini mengakibatkan akses jalan lintas provinsi terputus dan sejumlah rumah dan sekolah terendam banjir dan tertimbun longsor. Kejadian terbaru terjadi pada 9 Januari  2020.  Longsor  dan  banjir  bandang  yang  menerjang  Pekon  Waykerap  dan  Pekon  Sedayu mengakibatkan  483  rumah  rusak  dan  lebih  dari  300  lahan  pertanian  terutama  sawah,  rusak  berat. Selain  itu,  longsor  menutup  akses  jalan  lintas  menuju  Bengkulu.  Berdasarkan  peta  kerentanan gerakan tanah di Provinsi Lampung (BNPB, 2013). Pekon Waykerap adalah daerah dengan potensi gerakan  tanah  menengah  hingga  tinggi.  Besarnya  kerugian  akibat  musibah  ini  menuntut penanganan yang efektif bagi berbagai pihak terkait untuk dapat mengatasinya.
Mitigasi  longsor  dapat  dilakukan  secara  struktural  dan  non-struktural.  Penelitian  ini  membahas upaya  penanganan  longsor  secara  struktural.  Konsep  penanganan  longsor  yang  diberikan  dapat dianalisis  stabilitasnya  menggunakan  metode  kesetimbangan  batas.  Metode  kesetimbangan  batas adalah  salah  satu  metode  tertua  untuk  menentukan  permukaan  slip  kritis  dan  faktor  keamanan minimum.  Sebagian  besar  metode  untuk  menghitung  stabilitas  lereng  didasarkan  pada  prinsip keseimbangan gaya dan momen (Haji Azizi dkk. 2015). Dalam metode ini, kegagalan diasumsikan terjadi  pada  permukaan  kegagalan  tertentu.  Oleh  karena  itu,  diperlukan  tegangan  geser  untuk menjaga keseimbangan dengan kuat geser tanah yang dibandingkan dan dihitung faktor keamanan lereng.  Proses  ini  dilakukan  untuk  beberapa  permukaan  yang  berbeda  dan  permukaan  dengan faktor  keamanan  minimum,  karena  permukaan  yang  berpotensi  rusak  dan  faktor  keamanan  yang terkait diterima sebagai jawaban dari masalah tersebut. Mode permukaan kegagalan berbeda-beda tergantung pada jenis material penyusun lereng dan dapat berupa bidang, lingkaran, lengkung atau logaritmik  atau  kombinasi  keduanya.  Jika  bahan  penyusunnya  homogen  maka  permukaan keruntuhan  akan  mendekati  lingkaran  (Rahimi  2013).  Dengan  demikian,  tergantung  pada  asumsi yang  dibuat,  beberapa  metode  telah  dikembangkan  yang  memberikan  faktor  keamanan  yang berbeda, di antaranya metode ini dapat diperoleh dengan menggunakan metode Fellenius (Fellenius 1927), metode Bishop yang dimodifikasi (Bishop dan Morgensrern 1960), keseimbangan kekuatan Lowe dan Karafath (1960), metode Janbu yang dimodifikasi (Janbu 1973), metode Korps Insinyur Angkatan  Darat  AS  (1970),  metode  Spencer  (Spencer  1967),  metode  Morgenstern-Price (Morgenstern dan Harga 1965) dan metode Sarma ( Sarma 1973). Metode yang dikembangkan oleh Morgenstern dan Price (1965) dapat menguji kestabilan lereng pada semua permukaan keruntuhan (dalam  bentuk  apapun)  dan  menghitung  faktor  keamanan.  Dalam  metode  ini,  tidak  hanya  gaya tangensial  dan  normal,  tetapi  juga  keseimbangan  momen  untuk  setiap  irisan  disediakan (Morgenstern 1963)
Steward  dkk.  (2011)  mempelajari stabilitas  lereng  yang  berbeda  dalam  hal  geometri  dan  material menggunakan  perangkat  lunak  SLOPE/W.  Hasil  penelitian  menunjukkan  bahwa  permukaan kegagalan sebagian besar berada pada jenis lingkaran jari kaki, namun pada beberapa kasus dapat juga berada pada jenis lingkaran titik tengah. Penelitian yang dilakukan oleh Salmasi F dkk. (2019) menunjukkan bahwa penurunan muka air tanah dan menghilangkan tekanan hidrostatis pada lereng akan  mengakibatkan  penurunan  faktor  keamanan.  Perbandingan  bidang  longsor  berbentuk lingkaran dan planar menunjukkan bahwa bidang longsor berbentuk planar memberikan hasil yang baik  hanya  untuk  lereng  yang  mendekati  vertikal.  Penentuan  jenis  bidang  longsor  menunjukkan bahwa untuk lereng dengan kemiringan 30 ° <β <β60 ° bidang longsor lingkaran yang terjadi hanya pada kaki lereng. (Salmasi F et.al., 2019)

## 2. Metode Penelitian
Pada kegiatan ini, dilakukan beberapa tahapan pekerjaan seperti yang ditunjukkan pada Gambar 1 . Tahapan  survei  lapangan  dan  pengumpulan  data  primer  terdiri  dari  tahap reconnaissance ,  tahap pemetaan  dan  dan  investigasi  geologi,  dan  tahap  survei  dan  investigasi  geoteknik. Tahap reconnaissance bertujuan untuk mengetahui kondisi geografis dan geologi daerah penelitian. Tahap survei  dan  investigasi  geologi  bertujuan  untuk  mengetahui  kondisi  morfologi,  kondisi  geologi, identifikasi  titik  longsor  serta  pengambilan sampel  tanah undisturbed dengan  mempertimbangkan tingkat  kerentanan  gerakan  tanah  serta  kondisi  geologi  teknik. Tahap  survei  dan  investigasi geoteknik yang dilakukan berupa pengukuran  geometri  lereng, pemantauan jenis gerakan massa, kondisi    pembebanan,    tata    guna    lahan,    dan    kondisi    muka    air    tanah.  Hasil  investigasi  ini digunakan    sebagai    data  pendukung    dalam    melakukan    analisis    stabilitas    lereng    dan    juga sebagai  acuan evaluasi data hasil analisis dengan kondisi nyata di lapangan. Data hasil investigasi geoteknik  berupa  data  hasil  pengujian  laboratorium  terhadap  sampel  tanah  untuk  mendapatkan parameter  berupa:  1)  Berat  volume-ASTM  D635;  2)  Kadar  air–  ASTM  D2216-71;  3)  Gravitasi khusus – ASTM D854-10; 4) Batas-batas Atterberg –ASTM D 423-66 - D 424-59; 5) Uji distribusi ukuran butiran tanah  – D422-72; 6) Uji geser langsung  – ASTM D3080-03; 7) Uji triaksial UU– ASTM  D2850.  Selain  itu,  juga  diperoleh  data  geometri  lereng  sebagai  masukan  dalam  analisis stabilitas lereng pada daerah kajian.
Pada  penelitian  ini,  terdapat  3  metode  penanganan  yang  direncanakan  yaitu:  metode  kontrol, metode perkuatan dan metode kombinasi kontrol-perkuatan. Konsep penanganan longsor diberikan dalam bentuk basic design dan dicontohkan pada salah satu titik longsor. Analisis kestabilan lereng pada penelitian ini menggunakan metode keseimbangan batas. Perhitungan stabilitas lereng metode kesetimbangan batas ( limit plastic equilibrium) didasari oleh kriteria keseimbangan gaya-gaya dan atau  momen  yang  bekerja pada  massa  tanah. Kriteria  tersebut  harus terpenuhi  sebagai  tolok  ukur kestabilan lereng yang ditunjukkan dengan nilai faktor aman (Cornforth, 2005). Dikarenakan lereng tanah bukan material yang kaku dan percepatan puncak gempa terjadi dalam waktu yang singkat. Menurut  Kramer  (1996),  dalam  pelaksanaannya  digunakan  percepatan  yang  jauh  lebih  rendah dibandingkan  percepatan  puncaknya.  Meskipun  sebenarnya  pemilihan  koefisien  seismik  masihlah sangat subjektif, koefisien seismik yang digunakan adalah yang direkomendasikan oleh  (Melo, C. dan Sharma, S., 2004) dengan FS > 1 adalah 1/2 s.d. 1/3 dari PGA.
Dalam penelitian ini, investigasi kestabilan lereng dilakukan dengan metode kesetimbangan batas. Analisis  stabilitas  lereng  dilakukan  untuk  memberikan  gambaran  mengenai  tingkat  kestabilan lereng,  tingkat  kestabilan  ini  dinyatakan  dalam  suatu  koefisien  yang  disebut  dengan  faktor aman.    Faktor  aman  ( SF )  merupakan  perbandingan  antara  gaya  yang    menahan  dengan  gaya yang  menggerakkan seperti ditunjukkan pada Persamaan (1). Metode irisan untuk menentukan nilai faktor aman digunakan dalam penelitian dengan bantuan program Slope/W.
tan tan d d d c SF c           (1)
dengan, τ adalah tahanan geser maksimum yang dapat dikerahkan oleh tanah (kN/m 2 ) dan τ d adalah tegangan geser yang terjadi akibat gaya berat tanah yang akan longsor (kN/m 2 ).
Morgenstern  dan  Price  (1965)  mengembangkan  metode  analisis  dengan  memperhitungkan parameter  variasi  kuat  geser  dan  tekanan  air  pori  dalam  tanah.  Kesetimbangan  setiap-gaya-gaya normal  dan  momen  yang  bekerja  pada  setiap  irisan  dari  bidang  longsor  diilustrasikan  pada Gambar 2.
Gambar 1 Tahapan penelitian
Dalam  metode  ini,  asumsi  penyederhanaan  dilakukan  untuk  menunjukkan  hubungan  antara  gaya geser di sekitar irisan ( X ) dan gaya normal di sekitar irisan ( E ) melalui Persamaan (2):
( ) X f x E   (2)
dengan f ( x )    adalah  asumsi  dari  sebuah  nilai  fungsi  dan  adalah  suatu  faktor  pengali  yang nilainya akan diasumsikan dalam perhitungan.
Nilai  dari  asumsi  yang  tidak  diketahui  dalam  metode  Morgenstern-Price  yaitu factor  of safety ( SF ),  faktor  pengali  (  ),  gaya  normal  yang  bekerja  pada  dasar  bidang  irisan  ( P ), gaya  di  sekitar  bidang  irisan  yang  bekerja  secara  horizontal  dan  titik  di  mana  gaya  di sekitar bidang irisan ( Thrust Line ). Dari hasil analisa dengan kesetimbangan maka asumsi
di atas akan diketahui, dan komponen gaya geser yang bekerja di sekitar bidang irisan ( X ) dapat dihitung dengan Persamaan (3).
Gambar 2  Gaya-gaya yang bekerja pada metode Morgenstern-Price
    1 ( ' sin
tan '
cos ( tan ) a R L W X X c l ul F P l
F  
        (3)
dengan,
P = Gaya normal (kN)
' c = Kohesi (kondisi undrained diambil u c , kondisi drained digunakan c’ ) (kN/m 2 ) n W = Gaya akibat beban tanah ke- n (kN)
 = Sudut antara titik tengah bidang irisan dengan titik pusat busur bidang longsor ( o )
'  = Sudut geser tanah (analisa kondisi undrained nilai sudut geser 0) ( o ) u = Tekanan air pori (kN/m 2 ) , R L X X = Gaya gesek yang bekerja di tepi irisan (kN)
Dalam  metode  ini,  analisa  faktor  aman  keamanan  dilakukan  dengan  dua  prinsip  yaitu kesetimbangan  momen  ( m F )  dan  kesetimbangan  gaya  ( f F ).  Faktor  keamanan  dari  prinsip kesetimbangan momen dijabarkan menurut Persamaan (4) sebagai berikut:
 
' ( ) tan ' sin m c l p ul F W        (4)
Dan nilai faktor keamanan dengan prinsip kesetimbangan gaya:
  ' ( ) tan ' cos sin f c l p ul F P         (5)
Pada proses iterasi pertama, gaya geser di sekitar irisan ( , R L X X ) diasumsikan nol. Kemudian pada proses iterasi selanjutnya gaya tersebut didapatkan dari rumus Persamaan (6):
 
1 ( ) sin ' ( ) tan ' cos R L E E P c l p ul F         (6)
Gaya geser tersebut dihitung dengan mengasumsikan nilai  dan ( ) f x . Selanjutnya dalam penelitian ini perhitungan nilai faktor aman dilakukan dengan bantuan program Slope/W.

## 3. Hasil dan Pembahasan

## 4.1. Hasil Survei Geologi dan Geoteknik
Pekon  Waykerap  termasuk  dalam  Peta  Geologi  Lembar  Kota  Agung  yang  formasi  batuan penyusunnya apabila diurutkan dari yang berumur relatif lebih muda ke yang berumur relatif lebih tua  adalah  Aluvium  (Qa),  Batuan  Gunungapi  Kuarter  Muda  (Qhv),  Formasi  Semung  (QTse), Formasi  Bal  (Tmba),  Formasi  Seblat  (Toms),  Formasi  Hulusimpang  (Tomh),  Batuan  Terobosan (Tm) (Amin, T.C. dkk., 1993). Pada daerah penelitian ini, terdapat dua jenis batuan, yaitu andesit dan  breksi.  Breksi  dijumpai  sebagai  material  longsoran  yang  bercampur  dengan  batuan  beku lainnya.  Sedangkan  batuan  andesit  merupakan  batuan  asli  penyusun  geologi  daerah  ini.  Kedua batuan  ini  dapat  diperkirakan  terbentuk  pada  Oligosen  Akhir  hingga  Miosen  Awal  berdasarkan analisis  aktivitas  vulkanisme  batuan  Formasi  Hulusimpang  (Tmoh).  Berdasarkan  struktur  geologi ( Gambar 3 ), daerah ini dilalui oleh sesar dan kelurusan sehingga memiliki potensi bencana geologi salah  satunya  adalah  bencana  longsor. Kondisi  struktur  geologi  daerah  penyelidikan  ditandai dengan pola-pola kelurusan hasil dari bentukan morfologi yang dikontrol oleh aktivitas endogenik
Gambar 3.  Struktur geologi daerah penelitian
Pada daerah ini terdapat beberapa titik longsoran yang mengarah ke sungai dan dekat dengan jalan lintas  barat  dan  pemukiman  penduduk.  Berdasarkan  pengamatan  di  lapangan  dan  foto  udara
( Gambar 4 ), dua bidang longsor yang besar memiliki karakteristik dengan sudut lereng sekitar 50° dan  tinggi  ±30  meter.  Dua  longsor  lainnya  berukuran  lebih  kecil  dengan  ketinggian  ±7  dan  ±8 meter  dan  sudut  kemiringan  lereng  sekitar  sekitar  50°.  Kondisi  sekitar  lereng  didominasi  oleh semak  belukar  dan  pepohonan.  Sebagian  besar  material  longsoran  terbawa  oleh  aliran  debris hingga ke pemukiman penduduk dan lahan pertanian warga. Sebagai penanganan sementara, pada sisi  kiri  aliran  sungai  dibuat  tanggul  dengan  tinggi  ±2,5  meter  untuk  membelokkan  aliran  debris supaya  tidak  mengarah  ke  pemukiman  warga.  Saat  pengamatan  di  lapangan,  dilakukan pengambilan  sampel  dengan  tabung  uji  untuk  mendapatkan  parameter  sifat  fisik  dan  mekanik lapisan tanah.

## Gambar 4 Poto udara penampakan longsoran di lokasi penelitian
Hasil  uji  laboratorium  terhadap  3  titik  pengambilan  sampel  tanah  di  area  sekitar  longsor  Pekon Waykerap  menghasilkan  parameter index properties  dan engineering  properties. Uji  distribusi ukuran  butiran  memberikan  informasi  persentase  butiran  kasar  (tertahan  saringan  No.200)  dan butiran  halus  (lolos  saringan  No.200).  Untuk  butiran  halus,  batas-batas  Atterberg  memberikan informasi  batas  cair,  batas    plastis  dan  batas  susut  tanah.  Secara  umum  tanah  di  daerah  ini diklasifikasikan  sebagai SM-SC  yaitu  pasir  berlanau  (campuran  pasir  lanau)  atau  pasir berlempung (campuran pasir lempung) dan CL yaitu lempung anorganik dengan plastisitas rendah  sampai  dengan  sedang,  lempung  berkerikil,  lempung  berpasir,  lempung  berlanau, lempung  “kurus”  ( lean  clays )  berdasarkan  klasifikasi  USCS  (Das,  2006).  Parameter  kuat geser diperoleh dari hasil uji geser langsung dan triaksial UU. Rangkuman hasil pengujian ditambilkan pada Tabel 1 .

## 4.2. Data pengujian tanah dan pemantauan longsor

## 3.1. Penyebab dan mekanisme longsor
Pergerakan  pada  lereng  yang  tersusun  oleh  massa  tanah  akan  membentuk  bidang  gelincir  berupa translasional,  bidang  datar,  membaji,  setengah  lingkaran,  ataupun  kombinasi  beberapa  bentuk bidang gelincir (Abramson, 1996). Berdasarkan pengamatan di lapangan, tipe longsor yang terjadi
TP 2 TP 3 Titik Sampel TP 1
Tabel 1 Hasil uji laboratorium sampel tanah Test Point Moisture content Specific Gravity Liquid Limit Plastic Limit Plasticity Index Fine r # 200 Strength Parameters Direct shear Triaxial , UU No w N , (%) G s LL , (%) PL , (%) PI , (%) (%) ϕ ( o ) c (kg/cm 2 ) ϕ ( o ) c (kN/m 2 ) TP-01 27,53 2,669 32,71 23,55 9,15 39,38 30,7 0,123 - - TP-02 31,99 2,492 35,69 27,19 8,50 63,12 25,3 0,094 11,0 26,1 TP-03 38,96 2,491 47,88 28,85 19,03 61,94 23,6 0,145 - -
dapat diklasifikasikan sebagai gabungan dari longsoran rotasi dan translasi. Bidang longsoran pada bagian yang telah mengalami longsor terlihat membentuk bidang rotasi pada bagian permukaan dan datar  pada  bagian  lainnya.  Litologi  berupa  batu  andesit  dan  material  longsoran  berupa  breksi vulkanik  dengan  tingkat  pelapukan  yang  tinggi  sehingga  membentuk  lapisan  tanah  yang  tebal. Lapisan  tanah  yang  terdiri  dari  lempung  monmorilonit  yang  yang  berada  di  atas  batuan  keras berupa andesit yang sangat rentan menimbulkan gerakan tanah bila dipicu oleh air.
Ketika  terjadi  infiltrasi  air  hujan  ataupun  rembesan  air  tanah,  massa  lereng  akan  bertambah  dan menyebabkan gaya penggerak massa tanah menjadi semakin besar, sedangkan tahanan geser tanah menurun  akibat  penambahan  tegangan  air  pori  dalam  tanah.  Di  sisi  lain,  gerusan  oleh  aliran  air sungai yang terus menerus terjadi pada kaki lereng mengakibatkan gaya penahan lereng berkurang. Geometri lereng dengan ketinggian di atas 12 m dengan kemiringan yang curam menambah gaya penggerak pada tubuh lereng. Kondisi tersebut menyebabkan stabilitas lereng menurun dan lereng mengalami  longsor.  Longsor  yang  terjadi  membawa  material  bahan  rombakan  berupa  pepohonan dan vegetasi lainnya.

## 3.2. Analisis  Kestabilan Lereng
Longsor  di  Pekon  Waikerap  Lereng  eksisting  dimodelkan  dan  dianalisis  menggunakan  Slope/W dengan  metode  keseimbangan  batas  Morgenstern  Price.  Konsep  penanganan  yang direkomendasikan  untuk  lereng  di  Pekon  Waykerap  melakukan  penataan  geometri  lereng  serta memberi struktur perkuatan pada kaki lereng berupa bronjong yang ditunjukkan pada Gambar 5 . Konsep desain awal adalah mengurangi gaya penggerak (metode kontrol). Pemotongan lereng akan menghilangkan  sebagian  beban  baik  oleh  tanah  maupun  air.  Penataan  geometri  lereng  dapat dilakukan  dengan  melandaikan  kemiringan  lereng  menjadi  1H:1V,  serta  pembuatan  trap-trap ( bench ing) dengan yang dilengkapi dengan berm sebesar 2,5 meter. Penataan lereng dengan trap- trap  ( bench ing)  ini  dilakukan  untuk  mengurangi  gaya  penggerak  dalam  tubuh  lereng  karena berdasarkan  data  topografi,  kemiringan  lereng  sangat  curam  (>50°).  Sedangkan  bronjong  adalah bagian  dari  menambah  perkuatan  lereng,  menggunakan  SNI  03-0090-1999  dengan  ketinggian menyesuaikan  kondisi  lereng.  Kombinasi  metode  ini  yang  kemudian  dianalisis  faktor  amannya sampai diperoleh nilai FS yang aman.
Permukaan  lereng  juga  harus  ditutupi  dengan  gebalan  rumput  dan diberikan  drainase  permukaan. Hal ini bertujuan untuk melindungi permukaan lereng dari erosi serta mengurangi infiltrasi air ke dalam  lereng.  Bronjong  harus  dilengkapi  dengan  filter  (geosintetik)  untuk  menjaga  aliran  air mengalir  tanpa  adanya  erosi  pada  bagian  kaki  lereng.  Penanganan  dengan  membangun  saluran drainase permukaan dan pemasangan gebalan rumput direkomendasikan untuk mencegah infiltrasi air ke dalam lereng serta erosi permukaan akibat limpasan air hujan. Keberadaan sungai di  bagian kaki  lereng  perlu  menjadi  catatan  penting  terkait  tingkat  kerawanan  terjadinya  banjir  bandang apabila terjadi longsor yang lebih besar dan menutup aliran sungai.
Gambar 5 Konsep penanganan longsor di Pekon Way Kerap, Semaka
Pemodelan  lereng  dan  analisisis  stabilitas  dilakukan  setelah  penanganan.  Pemodelan  dilakukan dengan  metode  keseimbangan  batas  ( limit  equilibrium )  yaitu  Slope/W  untuk  memperkirakan bidang  longsor  pada  saat  longsor  terjadi,  kondisi  setelah  longsoran  (kondisi  saat  ini)  dan  kondisi setelah  penanganan.  Geometri  longsoran,  data  parameter  fisik  dan  kuat  geser  tanah  yang  telah diperoleh sebelumnya digunakan dalam pemodelan dengan menyesuaikan kondisi real di lapangan. Metode Morgenstern-Price digunakan dalam analisis karena merupakan bidang longsor berbentuk non-circular dan merupakan metode yang paling lengkap dengan memperhitungkan kesetimbangan gaya horizontal, vertikal dan kesetimbangan momen.
Hasil  simulasi  pada  longsor  di  Pekon  Waykerap  dengan  metode  Morgenstern  and  Price, menunjukkan  bahwa  kedalaman  bidang  gelincir  longsoran  eksisting  adalah  5,1  m  dengan  faktor aman 1,049 (statis) dan 0,838 (dinamis) ( Tabel 2A ). Nilai faktor aman SF <1,07 memiliki intensitas kejadian longsor yang sering terjadi (Bowles, 1989). Kondisi lereng setelah terjadinya longsor ini mirip dengan kondisi saat ini dengan bidang longsor yang hampir sama berdasarkan data topografi dari poto udara. Oleh karena itu parameter kuat geser tanah dalam pemodelan ini dapat digunakan.
Hasil  simulasi  pada  lereng  eksisting  ( Tabel  2B )  menunjukkan  bahwa  lereng  masih  rentan mengalami longsor karena memiliki nilai faktor aman 1,092 (statis) dan 0,846 (dinamis). Longsor dapat terjadi apabila dipicu oleh kenaikan muka air tanah, gempa atau perubahan geometri  lereng akibat pemotongan atau gerusan air pada kaki lereng.
Setelah  penanganan  dengan  metode  kontrol  dan  perkuatan  seperti  yang  ditunjukkan  pada pembahasan sebelumnya dilakukan analisis terhadap faktor aman lereng. Hasil simulasi ( Tabel 2C ) menunjukkan  bahwa  nilai  faktor  aman  naik  menjadi  1,298  (statis)  dan  1,031  (dinamis). Berdasarkan  pemodelan,  lereng  dinyatakan  memiliki  risiko  kecil  terhadap  gerakkan  massa  tanah karena menghasilkan nilai faktor aman ( safety factor ) lebih dari 1,25 untuk kondisi statis dan lebih dari  1,00  untuk  kondisi  dinamis  (Bowles,  1989).  Hal  itu  menunjukkan  bahwa  dengan  perkuatan bronjong,  penataan  geometri  lereng,  pemasangan  drainase  permukaan  dan  penggunaan  gebalan rumput untuk mencegah erosi permukaan lereng dapat diterapkan pada lereng di daerah ini.
Tabel 2  Hasil pemodelan longsor akiba beban statis dan dinamis di Pekon Waykerap No Beban statis Beban dinamis
a) b) c) FS=1,049 FS=0,838
FS=1,092 FS=0,846
FS=1,298
FS=1,031

## 4. Kesimpulan
Hasil survei geologi menunjukkan bahwa pada pengamatan longsor di Pekon Waykerap  memiliki litologi  penyusun  berupa  andesit  dan  material  longsoran  berupa  breksi  vulkanik  dengan  tingkat pelapukan  yang  tinggi  sehingga  membentuk  lapisan  tanah  yang  tebal.  Lapisan  tanah  yang  terdiri dari  lempung  monmorilonit  yang  yang  berada  di  atas  batuan  keras  berupa  andesit  sangat  rentan menimbulkan  gerakan  tanah  bila  dipicu  oleh  air.  Hasil  analisis  stabilitas  lereng  pada  contoh penanganan  longsor  di  Pekon  Waykerap  menunjukkan  bahwa  dengan  penanganan  kombinasi metode  kontrol  dan  perkuatan  meningkatkan  nilai  faktor  aman  dari  1,092  (statis)  dan  0,846 (dinamis)  menjadi  1,298  (statis)  dan  1,031  (dinamis)  yang  berarti  lereng  memiliki  risiko  kecil terhadap  gerakkan  massa  tanah.  Metode  kontrol  yang  diterapkan  berupa  penataan  lereng  dengan membatasi  ketinggian  lereng  sebesar  5  meter,  mengatur  kemiringan  lereng  menjadi  1H:1V, memberikan bench/trap sebesar  2,5  meter  serta  penggunaan  gebalan  rumput  dan  drainase permukaan    Metode  perkuatan  yang  disarankan  adalah  pemasangan  bronjong  yang  dilengkapi dengan filter pada kaki lereng. Dengan demikian, perencanaan basic design untuk penerapan tipikal penanganan  longsor  di  Pekon  Waykerap  telah  memenuhi  kriteria  lereng  risiko  rendah  terhadap gerakan massa tanah.
Sebagai  tindak  lanjut  dari  penelitian  ini,  perlu  dilakukan  kajian  yang  komprehensif  terhadap kejadian  aliran  debris  yang  terjadi  di  Wahkerap.  Selain  itu,  survei  dan  kajian  longsor  yang  lebih luas  perlu  dilakukan  untuk  memperoleh  gambaran  yang  lebih  detail  terhadap  upaya  pengurangan risiko  bencana  longsor  di  Kabupaten  Tanggamus.  Upaya  mitigasi  non-struktural  dapat  dikaji  dan diterapkan untuk penelitian selanjutnya karena memiliki biaya yang relatif lebih murah.

## Daftar Pustaka
________,  2013.  Naskah  Akademis  Masterplan  Pengurangan  Risiko  Bencana  Tanah  Longsor. Jakarta: BNPB.
Abramson L.W., Lee T.S., Sharma S., dan Boyce G.M., 1996. Slope Stability and Methods. John Wiley & Sons, Inc. New York.
Amin,  T.C.,  Sidarto,  Santosa,  S  dan  Gunawan,  W.,  1993.  Peta  Geologi  Lembar  Kota  Agung, Sumatra, Pusat Penelitian dan Pengembangan Geologi.
Barber, A.J., Crow dan Milsom, J.S. 2005. Sumatra : Geology, Resources and Tectonic Evolution, London: The Geological Society London, pp.234-239.
Badan  Nasional  Penanggulangan  Bencana,  2014.  Indeks  Risiko  Bencana  Indonesia  (IRBI  2014),
Jakarta.
Bishop  AW  (1955)  The  use  of  slip  circle  in  the  stability  analysis  of  earth  slopes.
Geotechnique Vol. 5(1), pp 7–17
Bishop  AW,  Morgensrern  NR  (1960)  Stability  coefcients  for  earth  slopes. Geotechnique Vol. 10(4), pp 129–147
Bowles, J.E. 1989.  Physical and Geotechnical Properties of Soils, 2nd Edition, McGraw-Hill Book Company, New York.
Cornforth,  D.  H. 2005.  Landslides  in  Practice  Investigation,  Analysis,  and  Remedial/Preventative Options in Soils. New Jersey: John Wiley and Sons, Inc., hal. 10 – 15.
Das, B. M., 2006. Principles of Geotechnical Engineering. Toronto: Nelson.
Fellenius W (1927) Erdstatische Berechnungen, revised edn. W. Ernst u. Sons, Berlin
Haji  Azizi  M,  Kielanei  F,  Kielanei  P  (2015)  Comparison  of  the  methods  of  limit equilibrium  in  slope  stability  of  embankments.  In:  First  national  conference  on  soil mechanics and engineering, Faculty of Civil Engineering, Shahid Rajaee University.
Janbu  N  (1973)  Slope  stability  computations.  In:  Hirschfeld  E,  Poulos  S  (eds) Embankment dam engineering, Casagrande memorial volume. Wiley, New York, pp 47–86
Kramer  SL.  1996.  “Geotechnical  Earthquake  Engineering.”  Prentice-Hall,  Inc.,  Upper  Saddle River, New Jersey 07458, pp. 434-437.
Lowe J, Karafath L (1960) Stability of earth dams upon drawdown. In: Proceedings of the frst  pan  American  conference  on  soil  mechanics  and  foundation  engineering.  Mexican Society of Soil Mechanics, Mexico, pp 537–552
Marcuson WF, Franklin AG. 1983. “Seismic Design, Analysis, and Remedial Measures to Improve the Stability of Existing Earth Dams - Corps of Engineers Approach”, in Seismic Design of Embankments and Caverns, T.R. Howard, Ed., New York, ASCE.
Morgenstern, N.R., and Price, V.E. 1965. The Analysis of the Stability of General Slip Surfaces. Geotechnique , Vol. 15, pp. 79-93.
Melo, C. dan Sharma, S., 2004. Seismic Coeficient for Pseudostatic Slope Analysis. Vancouver.
Morgenstern  NR  (1963)  Stability  charts  for  earth  slopes  during  rapid  drawdown. Geotechnique Vol. 13(2), pp 121–133
Morgenstern  NR,  Price  VE  (1965)  The  analysis  of  the  stability  of  general  slip  surfaces.
Geotechnique Vol. 15(1), pp 79–93
Rahimi H (2013) Embankment dams, 4th edn. University of Tehran, Tehran.
Salmasi  F.,  Pradhan  B.,  and  Nourani  B.,  2019.  Prediction  of the sliding  type  and critical  factor of safety in homogeneous fnite slopes. Applied Water Science , Vol. 9, pp 158
Spencer  E  (1967)  A  method  of  analysis  of  the  stability  of  embankments  assuming  parallel  inter- slice forces. Geotechnique Vol. 17(1), pp 11–26 Steward T, Sivakugan N, Shukla SK, Das BM (2011) Taylor’s slope stability charts revisited. Int J Geo-mech ASCE Vol. 11 (4) , pp 348–352
U.S. Army Corps of Engineers (1970) Stability of earth and rock-fll dams. EM 1110-2-1902. U.S. Army Engineer Waterways Experiment Station, Vicksburg, MS