## PERKUATAN STRUKTUR BALOK PENOPANG KOLOM TRANSFER RUMAH TINGGAL 3 LANTAI YANG RETAK AKIBAT GETARAN
Reynaldo Pratama Intan 1) , M. Shofwan Donny Cahyono 2)
1) Dosen Teknik Sipil Universitas Widya Kartika ,2) Dosen Teknik Sipil Universitas Widya Kartika
e-mail: reynaldo@widyakartika.ac.id 1)

## ABSTRAK
Dalam  merencanakan  bangunan  rumah  tinggal  kerap  kali  perencana  tidak memperhitungkan  efek  dari  beban  gempa  atau  getaran  yang  dapat  terjadi  pada  bangunan, sementara  rumah  tinggal  sangat  mungkin  memiliki  sistem  struktur  yang  tidak  beraturan, terutama  kolom  transfer  yang  menumpu  pada  balok.  Ketika  terjadi  beban  tambahan  dari  luar, misalkan gempa ataupun getaran karena proses konstruksi tetangga, sangat mungkin balok yang menahan kolom transfer kapasitasnya tidak cukup dan ditandai dengan retakan geser dan lentur. Dalam studi ini akan menginvestigasi kekuatan struktur eksisting terhadap beban kolom transfer yang ada, kemudian membandingkan 2 sistem perkuatan struktur yaitu concrete jacket dan FRP Jacket  untuk  diaplikasikan  pada  balok  rumah  tinggal  yang  mengalami  retak  akibat  beban tambahan  akibat  getaran  pada  kolom  transfer  tersebut.  Kedua  sistem  perkuatan  ini  bisa diaplikasikan, tetapi pada realitasnya jacketing cukup sulit diterima untuk rumah tinggal, karena dengan  menambah  dimensi  struktur,  fungsi  ruangan  jadi  tidak  bisa  maksimal.  Di  lain  sisi dengan  FRP  Jacket,  ukuran  elemen  struktur  tidak  berubah,  dan  fungsi  ruangan  dapat  dipakai seperti sedia kala.
Kata kunci : concrete jacketing, FRP Jacket, Kolom Transfer, Sistem Struktur.

## I. PENDAHULUAN
Perencanaan  layout  rumah  tinggal sangat  berbeda  dengan  perencanaan  pada gedung.  Pada  gedung  layout  tiap  lantai cenderung sama dan tipikal, sedangkan pada rumah tinggal layout pada lantai 1 dan lantai 2 bisa sangat berbeda. Hal ini mengakibatkan bisa terjadi ketidak beraturan pada sistem struktur rumah tinggal Contohnya  sering  didapati  kolom  transfer yang menahan beban 2  lantai tapi bertumpu pada  balok  lantai  1,  Sehingga  beban  pada balok  tersebut  menjadi  besar.  Sebaliknya pada  gedung  yang  denahnya  tipikal,  kolom cenderung  menerus  hingga  sampai  pondasi, sehingga  beban  besar  dari  lantai-lantai  atas langsung ditahan oleh pondasi.
Pada  prakteknya  pihak  perencana struktur pada rumah tinggal hanya memperhitungkan  beban  gravitasi  saja. Sehingga  kapasitas    balok  dalam  menerima beban  dari  kolom  transfer  masih  memenuhi secara perhitungan.
Tetapi
pada kenyataannya,  ketika  terjadi  getaran  yang bisa  diakibatkan  oleh  Gempa,  proses
konstruksi atau pemancangan di area sekitar rumah,  dapat  mempengaruhi  beban  yang diterima  oleh  balok  tersebut,  getaran  yang terjadi  membuat  beban  yang  diterima selama  ini  oleh  balok  menjadi  bertambah akibat  goyangan  atau  getaran  yang  terjadi. sehingga  kapasitasnya  terlampaui  dalam menahan  beban  kolom  transfer.  Pada akhirnya  dapat  membuat  balok  mengalami retak  dan  penurunan  kekuatan.  Sehingga ketika  proses  getaran  nya  telah  selesai, balok menjadi lebih lemah, dan kapasitasnya tidak  lagi  cukup  untuk  menahan  beban kolom transfer.
Dengan  adanya  tuntutan  bahwa bangunan  yang  mengalami  kerusakan  perlu diperbaiki,  maka  perlu  adanya  penanganan terhadap  kerusakan  yang  terjadi  (Rosyidah dkk,  2010).  Dengan  melakukan  perkuatan dan perbaikan elemen struktur yang mengalami  kerusakan.  Perlu  dilakukan investigasi lapangan guna mendapatkan data umum  bangunan  serta  gambaran  kerusakan yang  terjadi  melalui  pengamatan  visual maupun  dengan  pengujian non-destructive ataupun destructive .
Dari hasil Investigasi tersebut, dapat dilakukan  analisa  dan  evaluasi  untuk menentukan  perkuatan  yang  dibutuhkan untuk perbaikan elemen struktur tersebut.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1. Retak pada Beton
Retak  pada  beton  (Layang,  2022)  dapat dikategorikan  menjadi  2  jenis,  yaitu  retak non-struktural  dan  retak  struktural.  Retak non-struktural terjadi akibat adanya
tegangan  yang  diinduksi  secara  internal dalam material bangunan, dan tidak berpengaruh  secara  langsung  terhadap kekuatan struktur. Sedangkan retak struktural disebabkan karena adanya pengaruh  getaran  (vibrasi),  gempa  dan beban  yang  bekerja  melebihi  kapasitas elemen struktur.
Retak  yang  terjadi  pada  balok  beton bertulang (Gambar.1) dibedakan menjadi :
1. Retak Lentur, Berbentuk vertikal dimulai  dari  serat  terbawah  balok  yang menerima  tarik  sampai  pada  sumbu netral.
2. Retak  diagonal,  Berbentuk  diagonal pada area Web (Badan) Balok
3. Retak  Geser  Lentur,  Terjadi  akibat pengaruh  gaya  geser  dan  lentur  secara bersamaan.
4. Retak Puntir, Retakan berbentuk diagonal dan berlanjut hingga melingkari sekeliling balok
5. Retak  Lekatan,  terjadi  akibat pemisahan  antara  beton  bertulang  di sepanjang tulangan.
(1) (2) (3) (4) (5)
Gambar 1. Jenis-jenis retak pada balok beton bertulang Sumber: McCormac & Nelson (2005)

## 2.1.Perkuatan pada Beton Bertulang
Terdapat beberapa metode perkuatan (Abdelrahman, 2023) yang dapat meningkatkan  kemampuan  dari  kapasitas, kekakuan  dan  kemampuan  layan  balok, menggunakan jacketing beton, baja, maupun FRP. Jacketing beton  bisa  menggunakan beton bertulang maupun prestressed .
Jacketing pelat  baja  dapat  memperkuat balok  beton  dengan  menggunakan  angkur
maupun  besi  dowel.  Sedangkan Jacketing
FRP  ada  yang  berbentuk fabric maupun tulangan, bahan fabric ditempel menggunakan adhesive atau  cairan epoxy pada  balok,  dan  FRP  berbentuk  tulangan dapat  ditanam  didalam  balok  beton  dengan membuat  coakan  terlebih  dahulu.  Pada kasus  ini  akan  dibahas  2  metode  yaitu Jacketing Beton  bertulang  dan Jacketing menggunakan FRP.

## 2.1.1. Jacketing Beton Bertulang
Gambar.2  menunjukan  contoh  perkuatan untuk jacketing beton  bertulang.  Dimensi dari balok beton bertambah untuk mengakomodasi pertambahan tulangan longitudinal  dan  tulangan  sengkang.  Bagian dari  tulangan  longitudinal  juga  perlu ditanam ke dalam kolom untuk mempertahankan perilaku balok-kolom. Jika dibutuhkan  perkuatan  tulangan  pada  sisi atas,  besi  tulangan  dapat  diletakan  pada
lapisan atas diluar balok seperti pada gambar.
Untuk  perkuatan  sengkang,  sengkang  dapat dipasang  hingga  area compression balok  agar dapat  berfungsi  maksimal.  Sengkang  ( Stirrup ) sebaiknya menembus sayap dari pelat lantai dan ditanam  pada overlay dari  beton  tambahan  di atas balok. Pada kasus dimana tidak diperlukan overlay pada  atas  pelat,  direkomendasikan menggunakan  angkur  pada  tiap  kaki  sengkang, angkur yang terekspos harus dilindungi oleh cat anti
korosi.
Gambar 2 . Jacketing untuk beton bertulang Sumber: Abdelrahman (2023)

## 2.2.2. FRP Jacket
FRP ada yang berupa lembaran dengan ketebalan  1,2  mm  hingga  1,4  mm  dan berbentuk  tulangan  dengan  berbagai  diameter dari  6,8,10,12,  dan  16  mm.  FRP  yang  paling umum  digunakan  pada  perkuatan  adalah  yang tebuat  dari Carbon  Fiber ,  dikarenakan memiliki  kekuatan  dan  modulus  yang  paling tinggi  dibandingkan  dengan  bahan    kaca, aramid,  dan  basalt.  Secara  estetika  tidak merubah  desain  arsitektur  karena  tebalnya yang sangat tipis.
Pada  banyak  kasus,  aplikasi  FRP untuk  perkuata  lentur,  geser,  torsi  dan  aksial sangat  bergantung  pada  bonding.  Maka  dari itu,  terdapat  syarat  minimum  bahwa  kekuatan tarik  dari  beton  eksisting  tidak  boleh  lebh rendah  dari  1,4  MPa.  Permukaan  beton
eksisting juga harus ebas dari retak.  Gambar.3 menunjukan  layout  dari  balok  beton  yang diperkuat  menggunakan  laminasi  FRP  untuk lentur dan geser.
Untuk  tulangan  FRP  yang  pada  umumnya ditanam  pada  permukaan  beton  ( Near-surface –Mounted  system ),  minimum  dimensi  untuk coakan  minimal  1,5x  diameter  dari  FRP. Untuk jarak antar tulangan juga disyaratkan 2x kedalaman  coakan  dan  jarak  ujung  adalah  4x kedalaman coakan agar menghindari kegagalan  pada  lekatan  ( debonding  failure ) seperti terlihat pada Gambar.4.

## 2.3. Perhitungan Lentur (Momen) pada Perkutan Balok
Pada Gambar.5 dapat dilihat distribusi
regangan dan tegangan pada balok beton  yang diperkuat dengan beton bertulang, dan FRP.
Dimana  nilai  kurvatur  pada  penampang  beton dapat  dihitung  menggunakan  persamaan  1.
pada beban servis
…….(1) Regangan tarik yang disebabkan oleh perkuatan dapat dihitung berdasarkan persamaan  2,  dimana  “R”  bisa  digantikan antara tulangan ataupun FRP. Perhitungan kesetimbangan  pada  penampang  dapat  dilihat pada Persamaan 3 dan 4.
Gambar 3. FRP Jacket untuk beton bertulang Sumber: Abdelrahman (2023)
Gambar 4. NSM ( Near-surface –Mounted system ) sistem FRP Sumber: Abdelrahman (2023)
Gambar 5. Analisis perkuatan penampang perkuatan jacketing beton, Pelat baja dan FRP Sumber: Abdelrahman (2023)
nilai dapat  diambil  dari  Gambar.6.  Untuk perhitungan  “AS”  luas  area  tulangan berdasarkan Persamaan 5-9.

## ( ) ……. (2)
……. (3)
……. (4)
Untuk tulangan longitudinal,
……. (5)
Untuk laminasi FRP dan tulangan FRP,
……. (6)
Gambar 6 . Perhitungan nilai
Sumber: SNI 2847:2019
Gambar 7. Perhitungan nilai Sumber: Abdelrahman (2023)
Untuk near-surface-mounted FRP, ( ) ……. (7) Dimana, …….  (8),  dan

## ……. (9)
Perhitungan  diatas  valid  jika failure  mode
(Mode keruntuhan) adalah Under – reinforced yaitu  kegagalan  beton  terlebih  dahulu  akibat tekan  ( =0.003).  Jika  Terjadi  kegagalan FRP  akibat  delaminasi  atau  lepasnya bonding , perhitungan  diatas  masih  memberikan  hasil yang  akurat  (ACI  440.2R-17).  Setelah  itu
momen dapat dihitung menggunakan Persamaan 10. [ ( ) ( )]

## 2.4.  Perhitungan  Geser  pada  Perkuatan Balok
Perhitungan  Geser  pada  penampang  yang diperkuat  dengan  jacketing  sama  d11engan perhitungan geser balok beton bertulang yaitu, Kapasitas  geser  nominal  tereduksi  harus  lebih besar  dari  gaya  geser  ultimit  yang  terjadi (Persamaan 11-13).
, …….
(12) ( √ ) √ ……. (13)
Untuk  perhitungan  kontribusi  gaya  geser  oleh FRP  atau  Tulangan  dapat  dilihat  pada persamaan 14-16.
……. (14)
Untuk perkuatan sengkang geser, ……. (15)
Untuk  perkuatan  gaya  geser  FRP,
……. (16)
Sedangkan  rumus  akhir  untuk  menghitung gaya  geser  ultimit  atau  Vu  dapat  dilhatpada persamaan 17.

## ( √ ) ……. (17)

## 2.5  Pembebanan
Berdasarkan  SNI  1727:2020  tentang  beban minimum  dan  kriteria  terkait  untuk  Bangunan gedung  dan  struktur  lain.  Untuk  perencanaan terhadap  beban  gravitasi,  dapat  dikategorikan sebagai berikut:
- Beban Mati ( Dead Load )
Yaitu  berat  semua  komponen  struktural bangunan meliputi pelat, balok, kolom, dan
dinding  geser.  Beban  mati  adalah  beban sendiri.
- Beban  Mati  Tambahan  ( Super  Imposed
Dead Load )
Beban mati tambahan yaitu berat komponen non-struktural seperti arsitektural,  mekanikan,  elektrikal  dan plumbing  yang  terdapat  pada  struktur bangunan.
- Beban Hidup ( Live Load )
Beban  Hidup  adalah  beban  yang  posisinya berubah-ubah,  beban  hidup  terjadi  akibat penghuni  atau  penggunaan  gedung  yang berasal  dari  barang  atau  orang  yang  dapat berpindah  tepat  sehingga  mengakibatkan perubahan  dalam  pembebanan  lantai  dan atap.

## III. METODE PENELITIAN
Struktur  Eksisting  yang  menjadi  bahan studi  kasus  ini  di  deskripsikan  sebagai berikut: Fungsi Bangunan :  Rumah tinggal Lokasi :  Surabaya Jumlah Lantai : 3 Lantai Material :  Struktur Beton Bertulang Beban Lantai : Beban Mati (Berat  sediri beton): 2400 kg/m3 Super Imposed Dead Load : 150 kg/m2 Beban  Hidup ( Live Load ) : 200 kg/m2 Beban Atap :  Beban Mati (Berat  sediri beton): 2400 kg/m3 Super Imposed Dead Load : 100 kg/m2 Beban  Hidup ( Live Load ) : 100 kg/m2 Dimensi Balok : B4 250  mm  x 600 mm (Gambar.1 B4A 300  mm  x
1) 700 mm B4B 300  mm  x 800 mm Mutu Beton Balok ( ) : 20 MPa Mutu  Baja Tulangan Lentur ( ) : 400 MPa Mutu  Baja Tulangan geser ( ) : 240 MPa Bangunan  rumah  tinggal  ini  sudah  berdiri selama  10  tahun  dan  tidak  ada  retak,  hingga adanya  proses  konstruksi  dari  tetangga  sisi kanan dari denah. Ada 8 buah elemen struktur balok  yang  mengalami  retak  yang  diakibatkan oleh proses konstruksi dari bangunan tetangga, retak  yang  terjadi  adalah  pada  balok-balok garasi  lantai  1  yang  menahan  kolom  transfer pada  As  O  di  denah  (Gambar.  9).  Pola  Retak (Gambar.  10)  yang  terjadi  jika  diamati  adalah pola Retak Lentur dan Geser yang terjadi pada titik kolom transfer tersebut
a. Lantai basement b. Lantai 1
c. Lantai 2 d. Lantai  Atap Gambar 8. Denah Struktur Rumah Tinggal
Karena  retak  terjadi  pada  posisi  kolom transfer,  maka  agar  konservatif  elemen Struktur  yang  seharusnya  jepit  pada  lapangan akan  dimodelkan  secara  lokal  (2D)  dengan perletakan  sendi-sendi  pada  kedua  ujung balok.  Untuk  beban  yang  diterima  oleh  balok akan  diambil  dari  luasan  beban  preliminary dari  tiap  lantai,  dimana  denah  struktur  dari
lantai basement hingga atap dapat dilihat pada Gambar.8.  Pembebanan  yang  dilakukan  hanya mencakup  beban  gravitasi,  yaitu  beban  mati, beban superimposed  dead  load dan  beban hidup.  Untuk  menentukan  perkuatan  gaya dalam lentur dan geser yang akan di cek adalah gaya dalam pada posisi kolom transfer.
Gambar 9. Posisi balok lantai 1 yang retak akibat kolom transfer
a. Pola retak geser pada balok
b. Pola retak lentur pada balok
Gambar 10 . Pola Retak Balok
Gambar 11. Detail penulangan balok.
Untuk  mempermudah  perhitungan  gaya dalam,  akan  digunakan  bantuan software program FEM (Gambar.12) sedangkan analisis kapasitas  kekuatan  struktur  dan  perkuatan dilakukan melalui perhitungan manual.
kedua sisi.
Dari  hasil  analisis  elemen  balok  dengan menggunakan  kombinasi  pembebanan,  gaya dalam yang terjadi nantinya akan dibandingkan dengan kapasitas eksisting balok. Bila didapati kekuatan  struktur  eksisting  tidak  cukup  besar, dapat  disimpulkan  bahwa  struktur  eksisting tidak mampu menerima beban yang direncanakan  dan  tambahan  getaran  dari konstruksi. Sehingga dibutuhkannya perencanaan  perkuatan  agar  struktur  mampu menerima beban rencana.
IV. ANALISIS

## DAN PEMBAHASAN
a. Analisis Struktur Eksisting.
Berdasarkan  perhitungan  beban preliminary , pembebanan  pada  idealisasi  balok  dapat dikelompokkan  menjadi  2,  balok  nomor  3,4,5 dan  6  mendapat  pembagian  beban  yang  lebih besar karena luasan dan jarak pelat  yang lebih besar  dan  terdapat  2  kolom  transfer  jika dibanding  dengan  balok  1,2,7,  dan  8  yang hanya  memiliki  1  kolom  transfer  (Lihat  Tabel 1). Tabel 1. Kelompok balok Balok Nomor Beban Merata (Kg/m1) Beban Terpusat (Kg) di 3m Beban Terpusat (Kg) di 6,4m SIDL LL SIDL LL SIDL LL 3,4,5,6 4716 110 0 6000 330 0 21000 600 0 1,2,7,8 4800 770 - - 6150 300 0
* SIDL= super imposed dead load, LL= Live Load, Dead load dihitung otomatis oleh program, tidak perlu diinput
Beban merata adalah beban lantai yang ditahan oleh  balok,  sedangkan  beban  terpusat  adalah beban  kolom  transfer  pada  balok  yang menahan  lantai-lantai  diatasnya  (Gambar  13).
Dari hasil gaya dalam pada  Gambar 14 dapat dilihat  bahwa  memang  terjadi  lonjakan  gaya geser  pada  titik  tempat  retak  berada  dimana terdapat gaya terpusat dari kolom transfer.
a. Live Load

## b. Super Imposed Dead Load
Gambar 13. Contoh pembebanan pada idealisasi balok di software FEM
a. Diagram Momen b. Diagram Geser
Gambar 14. Diagram gaya dalam pada idealisasi balok di software FEM
Tabel 2. Perbandingan gaya momen nominal terhadap beban ultimit.
Balok Tipe Balok Momen Momen Ket
Nomor Ultimit (Mu) Nominal Eksisting (φMn) 1 B4A 575 550 NOT OK 2 B4 545 285 NOT OK 3 B4A 941 550 NOT OK 4 B4A 941 550 NOT OK 5 B4A 941 550 NOT OK 6 B4A 941 550 NOT OK 7 B4A 575 550 NOT OK 8 B4B 575 755 NOT OK
Hasil  permodelan  kapasitas  eksisting terhadap beban yang terjadi (asumsi dari beban preliminary ) dibandingkan pada Tabel 2 dan 3. Terlihat  bahwa  balok-balok  yang  kapasitas tahanannya  tidak  cukup  karena  lentur  dan geser  pada  titik  kolom  transfer  adalah  balok- balok pada posisi tengah yaitu balok 3,4,5 dan 6.  Nilai  Momen  pada  tumpuan  adalah  941 kNm  sedangkan  kapasitas  balok  B4A  adalah 550 kNm, sedangkan nilai geser pada tumpuan balok  B4A  adalah  518  kN  dibanding  nilai tahanannya  sebesar  493.76  kN.  Pada  balok  1 dan 7 dengan detail B4A, Momen yang terjadi adalah  575  kNm  sedangkan  kapasitas  adalah 550,  pada  gaya  geser  kapasitas  memenuhi dengan  tahanan  493  kN  dan  gaya  sebesar
226,5  kN.  Pada  Balok  2  dengan  detail  B4, Gaya  momen  yang  terjadi  adalah  545  kNm melampaui tahanannya yang sebesar 285 kNm sedangkan gaya geser masih memenuhi dengan tahanan  sebesar  401  kN  dan  gaya  sebesar 226.5  kN.  Pada  balok  8  dengan  detail  B4B secara  umum  masih  kuat,  gaya  momen  yang terjadi  adalah  575  kNm  sedangkan  tahanan sebesar  755  kNm,  gaya  geser  sebesar  226,5 dan kapasitas sebesar 565.44 kN.
Untuk  balok  no  8  akan  diabaikan  pada perhitungan  perkuatan,  tetapi  pada  prakteknya retak  yang  terjadi  bisa  diisi  dengan  inject beton,  untuk  perbaikan  tipe  ini  tidak  akan  di bahas pada studi ini. Karena bukan merupakan perkuatan jacketing .
Tabel 3. Perbandingan gaya geser nominal terhadap beban ultimit.
Balok Nomor Tipe Balok Geser Ultimit (Vu) Geser Nominal Eksisting (φVn) Ket 1 B4A 226.5 493.76 OK 2 B4 226.5 401.08 OK 3 B4A 518 493.76 NOT OK 4 B4A 518 493.76 NOT OK 5 B4A 518 493.76 NOT OK 6 B4A 518 493.76 NOT OK 7 B4A 226.5 493.76 OK 8 B4B 226.5 565.44 OK 4.2 Perancangan Perkuatan Struktur Opsi  perkuatan  struktur yang  akan direncanakan adalah perkuatan dengan metode
concrete  jacketing dan  metode  FRP Jacket . Dengan  tujuan  untuk  mengcover  kekurangan kekuatan  pada  gaya  lentur  dan  geser  pada tumpuan yang tekena gaya dari kolom transfer. Perhitungan akan dilakukan pada balok no 1-7. Dua  alternatif  perkuatan  ini  nantinya  dapat dipilih oleh pemilik rumah.
4.2.1. Metode Jacketing Concrete
Metode  perkuatan Jacketing beton dengan menambah dimensi penampang sebesar  10  cm  pada  3  sisi  balok  dengan  mutu beton  yang  sama  yaitu  fc  20  MPa,  untuk jacketing balok  yang  terdapat  pelat  dan  tidak dapat dilihat pada Gambar 15. Proses jacketing diawali  dengan  pengupasan  balok  hingga terlihat  beton  lama,  baru  kemudian  di  inject tulangan sengkang dan dowel di inject dengan bantuan  chemical  anchor,  sebelum  akhirnya tulangan  baru  dirangkai.  Perkuatan  ini  harus dilakukan sepanjang balok (Gambar.16) dikarenakan  terdapat  perubahan  dimensi, sedangkan  posisi  balok  adalah expose pada garasi  di  bawah  lantai  1.  Ketika  dilakukan pada  seluruh  balok,  tinggi  ruangan  di  bawah akan  berkurang,  sehingga  fungsi  garasi  tidak
lagi  bisa  dipakai,  karena  mobil  tidak  bisa masuk.
Seperti tercantum dalam Tabel 4, pada balok  1  dan  7,  dimensi  balok  menjadi  500  x 800  mm  dan  terdapat  tulangan  longitudinal tambahan  sebanyak  3D19  serta  tulangan sengkan D10-150 dan tulangan samping 4D16. Pada balok 2 dimensi balok menjadi 450 x 700 mm  dengan  tambahan  tulangan  longitudinal 3D19  ,  tulangan  sengkang  D10-150  dan tulangan samping 4D16. Balok 3-7 merupakan balok yang membutuhkan perkuatan terbanyak, yaitu 6D19 untuk tulangan longitudinal,  tulangan  sengkang  D10-150  dan tulangan samping 4D16.
Dikarenakan  efek  Gempa  diabaikan,  sehingga tidak  perlu  melakukan  pengecekan  kapasitas SCWB  ( Strong  column  weak  beam )  setelah dilakukan  perkuatan.  Secara overall kekuatan kolom eksisting masih mampu menahan beban yang  ada,  sehingga  tidak  perlu  dilakukan jacketing kolom.
Gambar 15. Skematik perkuatan jacketing beton.
Tabel 4. Dimensi dan Tulangan untuk perkuatan balok dengan Concrete Jacketing . Balok Nomor Dimensi Balok Tulangan Longitudinal Tulangan Sengkang Tulangan Samping B (mm) H (mm) 1 500 800 3D19 D10-150 4D16 2 450 700 4D19 D10-150 4D16 3 500 800 6D19 D10-150 4D16 4 500 800 6D19 D10-150 4D16 5 500 800 6D19 D10-150 4D16 6 500 800 6D19 D10-150 4D16 7 500 800 3D19 D10-150 4D16 4.2.1. Metode FRP Jacket Metode perkuatan FRP jacket
menggunakan produk SIKA, yaitu
SIKAWRAP  231  C  untuk  perkuatan  gaya geser  sebagai  pengganti  sengkang,  dan  SIKA Carbodur  BC  φ10  mm  sebagai  perkuatan terhadap  gaya  lentur.  Pada  perkuatan  FRP ukuran  dimensi  balok  tidak  akan  berubah terlalu  signifikan,  sehingga  bisa  dianggap ukuran  balok  tetap.    Pada  metode  ini  balok dikupas  terlebih  dahulu  hingga  terlihat  beton asli,  kemudian  di  inject  dengan  beton  untuk mengisi  retak  di  dalam  balok,  kemudian  di aplikasikan  SIKA  Carbodur  BC  φ10  yang  di pasang  pada  bagian  bawah  balok  setelah dicoak terlebih dahulu, dan SIKA WRAP yang di  lilitkan  pada  balok  dengan  cairan  epoxy
sebagai perekat bonding nya.
Pada  balok  1,2,dan  7  di  butuhkan tambahan  BC  rod  φ10  sebanyak  2  batang, sedangkan  pada  balok  3,4,5,  dan  6  yang menahan  lebih  banyak  beban  membutuhkan  4 batang.  Untuk  kebutuhan  menahan  gaya  geser juga hanya menggunakan 1 lapis SIKAWRAP.
Pengaplikasian  perkuatan  ini  juga tidak  perlu  sampai  sepanjang  balok  (Gambar 18),  karena  tidak  merubah  dimensi  balok, sehingga  tidak  akan  kelihatan  perbedaan ukuran.  Opsi  ini  sangat  cocok  untuk  kasus rumah  tinggal  karena  tidak  merubah  dimensi balok.
Gambar 16. Denah struktur perkuatan jacketing beton.
Gambar 17. Skematik perkuatan FRP jacket .
Tabel 5. Perkuatan balok dengan FRP Jacket . Balok Nomor Dimensi Balok BC Rod SIKA Wrap B (mm) H (mm) 1 400 700 2D10 1 Lapis 2 250 600 2D10 1 Lapis 3 400 700 4D10 1 Lapis 4 400 700 4D10 1 Lapis 5 400 700 4D10 1 Lapis 6 400 700 4D10 1 Lapis 7 400 700 2D10 1 Lapis
Gambar 18. Denah struktur perkuatan FRP Jacket.

## V. KESIMPULAN DAN SARAN
Dari  hasil  perhitungan  kekuatan  eksisting, dan  perkuatan  pada  balok  penahan  kolom transfer  yang  mengalami  retak  akibat  getaran pada  proses  konstruksi  di  dekat  site,  dapat disimpulkan bahwa:
a. Perencanaan  rumah  tinggal  yang memiliki 3 lantai atau lebih, sebaiknya struktur  direncanakan  terhadap  beban dinamis  yaitu  beban  gempa  perlu dipertimbangkan.
b. Pada perencanaan rumah tinggal perlu dipertimbangkan  system  strukturnya agar tidak terlalu banyak gaya yang di transfer  dari  kolom  ke  balok,  karena pada area tersebut sangat rentan untuk terjadi failure diakibatkan  balok  tidak cukup  kuat  menahan  gaya  dari  kolom transfer yang mengalami getaran.
c. Perkuatan menjadi opsi untuk
dilakukan jika sudah terjadi retak/ crack , dan harus segera dilakukan.
d. Concrete  jacketing merupakan  salah satu  perkuatan  yang  mungkin  cocok untuk  gedung,  tetapi  untuk  kasus  ini kurang  cocok,  dikarenakan  dengan bertambahnya  ukuran  balok/struktur akan  mengganggu  kenyamanan  dan fungsi ruang di bawah balok tersebut.
e. Secara teknis FRP Jacket sangat cocok untuk  perkuatan  pada  studi  kasus  ini, tetapi  perlu  dilihat  dari  aspek  biaya, karena FRP
Jacket termasuk
perkuatan  dengan  biaya  yang  tidak sedikit.
f. Perhitungan pembebanan yang didasarkan  pada  SNI  1720-2020,
menemukan  bahwa  struktur  eksisting tidak  kuat  menahan  beban  yang  akan terjadi,  sedangkan  struktur  sudah berdiri selama 10 tahun.
g. Dengan pertimbangan pada kesimpulan nomor 6, dapat
disimpulkan  bahwa  metode  LRFD yang dipakai untuk menghitung
struktur, dapat
mengantisipasi kekurangan  dalam  perhitungan  atau beban  yang  lebih  berat  daripada perencanaan dalam batasan tertentu.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Rosyidah, Anis., Rinawati., Wiratenaya,D.,  dan  Pattisia,  M  A.,  2010. Perkuatan  Struktur  pada  Bangunan  Rumah Tinggal  3  Lantai.  Poli  Teknologi,  Vol.  9,  No. 1, pp. 8-21.
[2] Sika Wrap®-231: Woven Unidirectional  Carbon  Fiber  Fabric  for Structural  Strengthening. diakses  pada  31
Agustus 2023, https://idn.sika.com/dam/dms/id01/p/sikawrap _-231_c.pdf [3] Sika Carbodur®BC: Pultruded Carbon Fiber  Rods  For  Structural  Strengthening . diakses pada 31 Agustus 2023, https://idn.sika.com/dam/dms/id01/4/sika_carb odur_bc.pdf [4] ACI Comitee 440, 2017, Guide for the  Design  and  Constructionof  Externally Bonded  FRP  Systems  for  Strengthening Concrete  Structures  , American  Concrete Institute, detroit, Mich.