## Analisis Numerik Tekuk Kolom Variasi Penampang Profil Baja Tunggal

## BIQI BANUSHA, ERMA DESIMALIANA
Program Studi Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional Bandung , Indonesia Email: ermadesmaliana@itenas.ac.id

## ABSTRAK
Permasalahan  yang  umumnya  sering  terjadi  pada  kolom  bangunan  yaitu  deformasi  tekuk. Deformasi tekuk  dapat terjadi jika suatu  kolom dibebani oleh  gaya aksial tekan  yang nilainya besar. Penelitian ini bertujuan untuk menganalisis kekuatan desain kolom dan membandingkan nilai  beban  tekuk  dan  faktor  panjang  tekuk,  baik  dengan  menggunakan  perhitungan  AISC maupun pemodelan software ANSYS. Kolom dengan variasi penampang profil baja IWF, C, T, L, Hollow  Square  dan  Hollow  Pipe  dan  variasi  kondisi  tumpuan  jepit-bebas  dan  jepit-sendi; dimodelkan  memiliki  panjang  5  meter  dan  mutu  baja  BJ41.  Berdasarkan  hasil  analisis  tekuk elastis, nilai kekuatan desain terbesar yaitu 1.317,587 kN untuk penampang profil baja Hollow Square dengan kondisi tumpuan jepit-sendi. Persentase terbesar perbandingan perhitungan AISC terhadap pemodelan software ANSYS untuk nilai beban tekuk yaitu 5,780% (tekuk lentur) dan 24,179% (tekuk torsi lentur) pada profil L serta 38,354% (tekuk torsi) pada profil IWF; sedangkan untuk nilai faktor panjang tekuk yaitu 2,926% pada profil L.
Kata kunci : deformasi tekuk, kekuatan desain, beban tekuk, faktor panjang tekuk

## ABSTRACT
Generally, buckling deformation occurs in building columns and loaded by a large compressive axial force. This study aims to analyze the design strength of column and compare the buckling load and the buckling length factor, using both AISC and ANSYS software modeling. Columns with cross-sectional variations of IWF, C, T, L, Hollow Square and Hollow Pipe steel profiles and support variations of free-fixed and pinned-fixed; have 5-meters-length and BJ41 steel quality. Based on the elastic buckling analysis, the largest design strength is 1,317.587 kN for a Hollow Square steel profile section with a pinned-fixed support. The largest percentage of comparison between AISC calculations and ANSYS software modeling for buckling load is 5.780% (flexural buckling)  and  24.179%  (flexural  torsional  buckling)  on  the  L  profile  and  38.354%  (torsional buckling) on the IWF profile, while the buckling length factor is 2.926% in the L profile.
Keywords : buckling deformation, design strength, buckling load, buckling length factor

## 1. PENDAHULUAN
Bangunan biasanya terbuat baik dari material baja maupun beton, terdiri dari elemen-elemen struktural, seperti: pelat, balok, serta kolom. Setiap elemen ini mampu memikul gaya yang berbeda-beda,  seperti:  momen/lentur,  lintang/geser  dan  normal  dengan  persentase  yang berbeda pula. Pada umumnya, elemen struktur yang memikul gaya normal yaitu kolom. Gaya normal  ini  dapat  berupa  gaya  normal  tarik  dan  juga  gaya  normal  tekan,  sehingga  terjadi tegangan.  Kolom  yang  mengalami  gaya  aksial  tekan  akan  mengalami  deformasi  berupa perpendekan, namun jika beban diperbesar maka akan terjadi bengkokan (deformasi tekuk) pada kolom tersebut. Untuk menghindari bahaya deformasi tekuk pada batang maka perlu diketahui nilai dari kekuatan desain (𝜙𝑃 𝑛 ) kolom .
Kapasitas aksial penampang kolom baja (profil wide flange dan pipa dengan panjang 8,5 m dan perletakan ujung bawah sendi-sendi) berdasarkan SNI 1729:2015 memiliki nilai yang lebih kecil dibandingkan hasil analisis DAM menggunakan software SAP2000 sesuai dengan hasil analisis  tekuk  elastis  [5].  Semakin  besar  kelangsingan  kolom  baja,  maka  kapasitas  aksial penampang  kolom  baja  akan  semakin  mengecil.  Perhitungan  kapasitas  nominal  kolom berdasarkan SNI dipengaruhi oleh nilai tegangan kritis akibat koefisien tekuknya, sedangkan berdasarkan AISC dipengaruhi oleh nilai tegangan Euler akibat batas kondisi tekuk elastis atau inelastis [4].
Beban kritis maksimum kolom dari variasi penampang baja tunggal, tersusun, dan komposit yaitu  terdapat  pada  penampang  komposit  dengan  perletakan  jepit-jepit  [1].  Penampang komposit juga yang paling ekonomis apabila dibandingkan dengan kedua penampang lainnya, karena mampu memikul beban  yang lebih besar dengan luas penampang yang lebih kecil. Nilai tegangan kritis maksimum kolom dari variasi penampang profil I tersusun dan X yaitu terdapat pada profil I tersusun dengan kondisi perletakan jepit-jepit [6].
Maka, akan dilakukan penelitian yang bertujuan untuk menganalisis perbandingan kekuatan desain kolom, nilai beban tekuk dan nilai faktor panjang tekuk terhadap variasi penampang kolom dan kondisi tumpuan, baik berdasarkan perhitungan AISC maupun pemodelan software ANSYS.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Deformasi Tekuk
Secara umum, tekuk ( buckling) biasanya terjadi pada elemen struktur yang panjang, langsing dan  dibebani  oleh  aksial  tekan.  Tekuk  ( buckling)  ini  sendiri  adalah  perubahan  bentuk (deformasi) dari suatu komponen struktur di bawah beban, seperti penekukan kolom di bawah tekanan. Kegagalan tekuk seringkali terjadi pada kolom panjang, bukan pada kolom pendek. Jika kolom pendek diberi beban berlebihan maka akan mengalami kegagalan akibat hancurnya material, sedangkan kolom panjang kegagalannya ditentukan oleh pengaruh deformasi tekuk. Kolom  panjang  memiliki  kekakuan  yang  lebih  besar  terhadap  sumbu  kuat  dibandingkan dengan sumbu lemahnya, sehingga akan tertekuk terhadap sumbu lemah.

## 2.2 Material Baja
Sebagai  material  konstruksi,  baja  memiliki  beberapa  kelebihan  diantaranya  kekuatan  yang tinggi,  kuat  menahan  beban  tarik,  sifat  yang  seragam,  cepat  dalam  pemasangan,  memiliki daktilitas  yang  tinggi,  mudah  disambung  baik  menggunakan  baut  maupun  las  dan memungkinkan  untuk  penggunaan  kembali  setelah  pembongkaran.  Namun  di sisi  lain  baja juga  memiliki  kekurangan  seperti  biaya  pemeliharaan  yang  cukup  tinggi,  lemah  terhadap beban  tekan,  rentan  terhadap  tekuk  ( buckling),  berisiko  mengalami  keruntuhan  getas,
kemungkinan terjadinya karat, tidak tahan api dan menurunnya kekuatan jika diberi beban siklis. Berdasarkan [3], tegangan leleh ( 𝐹 𝑦 ) dan tegangan tarik ( 𝐹 𝑢 ) harus memenuhi syarat- syarat mutu yang ada pada Tabel 1 .
Tabel 1. Sifat Mekanis Baja Struktural
Jenis Baja Tegangan Tarik Minimum, 𝑭 𝒖 [MPa] Tegangan Leleh Minimum, 𝑭 𝒚 [MPa] Regangan Minimum [%] BJ 34 340 210 22 BJ 37 370 240 20 BJ 41 410 250 18 BJ 50 500 290 16 BJ 55 550 410 13
(Sumber: SNI 03-1729-2002)
Berdasarkan [3] pasal 5.1.3, sifat mekanis material baja lainnya antara lain:
Modulus elastisitas : 𝐸 = 200.000 MPa Modulus geser : 𝐺 = 80.000 MPa Angka poisson : 𝜇 = 0,3 Koefisien muai
: 𝛼 = 12 x 10 -6 /ºC

## 2.3 Panjang Efektif
Panjang  efektif  kolom  merupakan  panjang  elemen  struktur  kolom  dikalikan  dengan  faktor panjang  tekuk  ( 𝑘 ).  Nilai 𝑘 diasumsikan  tidak  terjadi  goyangan  atau  translasi  pada  kolom. Berdasarkan  [3]  pasal  7.6.3.1,  nilai  faktor  panjang  tekuk  untuk  beberapa  kondisi  tumpuan ditunjukkan pada Gambar 1 .
Gambar 1. Faktor panjang tekuk untuk beberapa kondisi tumpuan (Sumber: SNI 03-1729-2002)

## 2.4 Klasifikasi Penampang
Klasifikasi  penampang  dibuat  agar  struktur  bekerja  secara  optimal  dan  untuk  menghindari terjadinya risiko tekuk lokal. Berdasarkan [2], elemen struktur yang dibebani oleh tekan aksial biasanya diklasifikasikan sebagai penampang tidak langsing dan penampang langsing. Untuk penampang tidak langsing, rasio lebar terhadap tebal elemen tekan lebih kecil dibandingkan
𝜆 𝑟 .  Jika  rasio  lebar  terhadap  tebal  elemen  tekan  lebih  besar  dibandingkan 𝜆 𝑟 ,  maka diklasifikasikan sebagai penampang langsing.

## 2.5 Tekuk Elastis dan Inelastis
Nilai tegangan kritis ( 𝐹 𝑐𝑟 ) tekuk elastis dan tekuk inelastis yang terdapat pada AISC 360-10 ditentukan dengan sebuah kondisi, yaitu sebagai berikut.
Tekuk elastis:
𝑘𝐿 𝑟 𝑚𝑖𝑛 > 4,71√ 𝐸 𝐹 𝑦 …(1)
𝐹 𝑐𝑟 = 0,877 ∙ 𝐹 𝑒 …(2)
Tekuk inelastis:
𝑘𝐿 𝑟 𝑚𝑖𝑛 ≤ 4,71√ 𝐸 𝐹 𝑦 …(3)
𝐹 𝑐𝑟 = (0,658 𝐹 𝑦 𝐹 𝑒 ⁄ ) ∙ 𝐹 𝑦 …(4)
keterangan: 𝑟 𝑚𝑖𝑛 = radius girasi minimum [mm],
𝐿 = panjang kolom [mm],
𝐹 𝑒 = tegangan Euler [MPa].

## 2.6 Tegangan Tekuk
Jika  elemen  struktur  kolom  dibebani  oleh  aksial  tekan,  maka  keseluruhan  elemennya  akan mengalami tekuk (bukan tekuk lokal) dan memungkinkan terjadinya 3 (tiga) macam potensi tekuk, yaitu:
1. Tekuk lentur, merupakan tekuk yang terjadi akibat tertekuknya batang terhadap sumbu utama atau sumbu yang memiliki radius girasi terkecil.
2. Tekuk  torsi,  merupakan  tekuk  yang  terjadi  akibat  terpuntirnya  batang  terhadap  sumbu longitudinal (sumbu sejajar beban).
3. Tekuk torsi lentur, merupakan tekuk yang terjadi pada batang yang terlentur dan terpuntir secara bersamaan.

## 2.7 Software ANSYS
ANSYS  adalah  perangkat  lunak  elemen  hingga  yang  mampu  menganalisis  berbagai permasalahan  (Tim  Langlais,  1999)  dan  menyelesaikan  persamaan  diferensial  dengan membaginya menjadi bagian-bagian yang lebih kecil. Pada mulanya, software ini dinamakan STASYS ( Structural Analysis System), lalu berubah menjadi ANSYS, pertama kali ditemukan oleh Dr. John Swanson tahun 1970.  Fokus utama software ANSYS yaitu sebagai perangkat lunak pemodelan elemen hingga yang bertujuan untuk memecahkan sejumlah permasalahan mekanik  yang  berbeda,  meliputi:  analisis  struktur  statis  dan  dinamis,  baik linear  maupun nonlinear,  distribusi  fluida  dan  panas,  serta  elektromagnetik  dan  ilmu  bunyi.  Teknologi mekanik ANSYS menyatukan struktur dan material nonlinear. Salah satu fasilitas ANSYS yang digunakan dalam penelitian ini yaitu eigenvalue buckling analysis. Analisis eigenvalue buckling merupakan analisis elemen hingga yang bertujuan untuk menghitung besarnya beban tekuk (beban  kritis  yang  mempengaruhi  ketidakseimbangan  struktur)  dan  ragam  bentuk  tekuk (deformasi tekuk yang terjadi) pada struktur elastis linear yang ideal.

## Analisis Numerik Tekuk Kolom Variasi Penampang Profil Baja Tunggal

## 3. METODOLOGI PENELITIAN

## 3.1 Alur Penelitian
Metode  penelitian  terdiri  dari  2  (dua)  macam,  yaitu  berdasarkan  peraturan  AISC  dan berdasarkan  pemodelan  pada software  ANSYS.  Metode  berdasarkan  peraturan  AISC  ini digunakan  untuk  menghitung  kekuatan  nominal  penampang  ( normal  capacity)  dari  tiap penampang profil baja sehingga dapat dihitung kekuatan desain penampangnya. Pemodelan pada software ANSYS bertujuan untuk mengeluarkan output analisis berupa nilai beban tekuk ( buckling load) dari tiap penampang. Beban tekuk ini akan dibandingkan dengan nilai beban tekuk dari perhitungan manual AISC, serta untuk menghitung nilai faktor panjang tekuk ( 𝑘 ).

## 3.2 Data Profil dan Data Geometri Struktur
Mutu  material  baja  menggunakan  BJ41  yang  mengacu  pada  [3].  Panjang  kolom  yang dipergunakan sepanjang 5 meter  dengan kombinasi perletakan jepit-bebas  dan jepit-sendi. Dimensi dari masing-masing penampang ditunjukkan dari Gambar 2 sampai Gambar 8 .
Gambar 2. Dimensi profil IWF
Gambar 3. Dimensi profil C/Kanal
Gambar 4. Dimensi profil T
Gambar 5. Dimensi profil L Equal Angle
Gambar 6. Dimensi profil L Unequal Angle
Gambar 7. Dimensi profil Hollow Square
Gambar 8. Dimensi profil Hollow Pipe

## 3.3 Data Luas, Momen Inersia dan Radius Girasi Penampang
Berikut ini adalah data dari luas, momen inersia dan radius girasi dari tiap penampang yang tersaji pada Tabel 2 .

## Analisis Numerik Tekuk Kolom Variasi Penampang Profil Baja Tunggal
Tabel 2. Data Luas, Momen Inersia dan Radius Girasi dari Tiap Penampang
3.4 Pemodelan Software ANSYS Pemodelan profil baja dilakukan pada software ANSYS, dimulai dari pembuatan dimensi profil, pemilihan bahan dan data material, menerapkan posisi dan arah beban, menerapkan posisi dan arah jenis tumpuan serta mengatur hasil output. Output dari pemodelan ini berupa nilai beban tekuk, dan selanjutnya dilakukan perhitungan manual untuk mendapatkan nilai faktor panjang tekuk.

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Perhitungan Profil Baja
Perhitungan  kekuatan  nominal  dan  kekuatan  desain  mengacu  AISC  untuk  tiap  penampang kolom profil baja, halmana dipengaruhi oleh perhitungan tekuk torsi untuk penampang yang memiliki  sumbu  simetri  ganda  dan  perhitungan  tekuk  torsi  lentur  untuk  penampang  yang hanya memiliki 1 sumbu simetri saja atau tanpa sumbu simetri. Hasil perhitungan dari 7 (tujuh) penampang kolom profil baja ditunjukkan dari Tabel 3 sampai Tabel 9 .
Tabel 3. Nilai 𝑭 𝒆 , Kekuatan Nominal dan Kekuatan Desain Profil IWF
Kondisi
Tumpuan Tegangan Tekuk, 𝑭 𝒆 [MPa] Kekuatan Nominal Penampang [kN] Kekuatan Desain, 𝝓𝑷 𝒏 [kN] Tekuk Lentur  Tekuk Torsi Jepit-Bebas 49,7436 361,6972 277,1505 249,4354 Jepit-Sendi 406,0702 572,564 1227,4628 1.104,717
Tabel 4. Nilai 𝑭 𝒆 , Kekuatan Nominal dan Kekuatan Desain Profil C/Kanal
Kondisi
Tumpuan Tegangan Tekuk, 𝑭 𝒆 [MPa] Kekuatan Nominal Penampang [kN] Kekuatan Desain, 𝝓𝑷 𝒏 [kN] Tekuk Lentur  Tekuk Torsi Jepit-Bebas 52,761 107,615 303,075 272,768 Jepit-Sendi 430,700 274,224 1.118,059 1.006,253
Tabel 5. Nilai 𝑭 𝒄𝒓 , Kekuatan Nominal dan Kekuatan Desain Profil T
Kondisi Tumpuan Nilai 𝑭 𝒄𝒓 [MPa] Kekuatan Nominal Penampang [kN] Kekuatan Desain, 𝝓𝑷 𝒏 [kN] Tekuk Lentur  Tekuk Torsi Jepit-Bebas 75,417 44,549 291,083 261,975 Jepit-Sendi 215,380 179,022 1.169,730 1.052,757 Penampang Luas [cm 2 ]  Momen Inersia [cm 4 ]  Radius Girasi [cm]
𝑨 𝑰 𝒙 𝑰 𝒚 𝒓 𝒙 𝒓 𝒚 IWF 63,530 4.720 1.600 8,620 5,020 C/Kanal 65,500 6.971,375 1.750,771 10,317 5,170 T 65,340 2.846,553 1.711,575 6,600 5,118 L Equal Angle 65,110 2.500,934 6,198 L Unequal Angle 65,188 3.175,469 1.665,821 6,980 5,055 Hollow Square 65,110 3.987,391 7,826 Hollow Pipe 64,316 3.740,834 7,627
Tabel 6. Nilai 𝑭 𝒆 , Kekuatan Nominal dan Kekuatan Desain Profil L Equal Angle
Kondisi Tumpuan Tegangan Tekuk, 𝑭 𝒆 [MPa] Kekuatan Nominal Penampang [kN] Kekuatan Desain,
𝝓𝑷 𝒏 [kN] Tekuk Lentur  Tekuk Torsi Jepit-Bebas 30,770 111,862 175,699 158,129 Jepit-Sendi 251,179 471,859 1.073,169 965,852
Tabel 7. Nilai 𝑭 𝒆 , Kekuatan Nominal dan Kekuatan Desain Profil L Unequal Angle
Kondisi Tumpuan Tegangan Tekuk, 𝑭 𝒆 [MPa] Kekuatan Nominal Penampang [kN] Kekuatan Desain,
𝝓𝑷 𝒏 [kN] Tekuk Lentur  Tekuk Torsi Jepit-Bebas 26,305 117,975 150,388 135,349 Jepit-Sendi 214,736 745,843 1.001,104 900,994
Tabel 8. Nilai 𝑭 𝒆 , Kekuatan Nominal dan Kekuatan Desain Profil Hollow Square
Kondisi Tumpuan Tegangan Tekuk, 𝑭 𝒆 [MPa]  Kekuatan Nominal
Penampang [kN] Kekuatan Desain,
𝝓𝑷 𝒏 [kN] Tekuk Lentur Jepit-Bebas 120,886 684,964 616,467 Jepit-Sendi 986,825 1.463,985 1.317,587
Tabel 9. Nilai 𝑭 𝒆 , Kekuatan Nominal dan Kekuatan Desain Profil Hollow Pipe
Kondisi
Tumpuan Tegangan Tekuk, 𝑭 𝒆 [MPa]  Kekuatan Nominal
Penampang [kN] Kekuatan Desain,
𝝓𝑷 𝒏 [kN] Tekuk Lentur Jepit-Bebas 114,810 646,321 581,689 Jepit-Sendi 937,226 1.438,047 1.294,243

## 4.2 Pemodelan Profil Baja pada Program ANSYS
Tabel  10 menampilkan  perbandingan  hasil  perhitungan  nilai  beban  tekuk  dan  nilai  faktor panjang tekuk berdasarkan perhitungan AISC dan pemodelan software ANSYS. Perhitungan tekuk torsi tidak diperhitungan pada Hollow Square dan Hollow Pipe karena cenderung lebih kuat terhadap tekuk torsi meskipun memiliki 2 sumbu simetri [7].
Tabel 10. Data Nilai 𝒌 dan Buckling Load dari Tiap Penampang Profil Kondisi Tumpuan Buckling Load [kN] Faktor Panjang Tekuk [k] Teoritis ANSYS Lentur Torsi Torsi- Lentur Lentur Torsi Torsi- Lentur Teoritis ANSYS IWF Jepit-Bebas 315,83 2.297,86 - 317,01 3.727,5 - 2 1,99 Jepit-Sendi 2.578,18  3.637,49 - 2.565,10  5.863,9 - 0,7 0,7 C/Kanal Jepit-Bebas 345,59 - 704,88 341,83 - 775,54 2 2,01 Jepit-Sendi 2.821,13 - 1.796,17 2.759,10 - 1.997,8 0,7 0,71 T Jepit-Bebas 561,89 - 337,85 563,92 - 334,43 2 1,99 Jepit-Sendi 4.586,83 - 2.757,97 4.497,60 - 2.438,3 0,7 0,71 L Equal Angle Jepit-Bebas 200,34 - 728,33 197,29 - 716,55 2 2,01 Jepit-Sendi 1.635,43 - 3.072,27 1.596,30 - 3.222,3 0,7 0,71 L Unequal Angle Jepit-Bebas 171,48 - 769,05 167,95 - 730,17 2 2,02 Jepit-Sendi 1.399,81 - 4.861,96 1.318,90 - 3.686,4 0,7 0,72 Hollow Square Jepit-Bebas 787,08 - - 777,87 - - 2 2,01 Jepit-Sendi 6.425,14 - - 6.206,90 - - 0,7 0,71 Hollow Pipe Jepit-Bebas 738,41 - - 741,40 - - 2 1,99 Jepit-Sendi 6.027,85 - - 5.947,70 - - 0,7 0,7

## Analisis Numerik Tekuk Kolom Variasi Penampang Profil Baja Tunggal

## 4.3 Persentase Perbandingan Pemodelan ANSYS dengan Persamaan Euler
Persentase  ini  yaitu  berupa  perbandingan  nilai buckling load dan faktor panjang tekuk ( 𝑘 ) berdasarkan analisis pemodelan ANSYS dengan perhitungan manual. Dari perbandingan ini dapat  diketahui  penampang  mana  yang  mengalami  deviasi  paling  besar.  Persentase perbandingan  nilai buckling  load  tersaji  pada Tabel  11 ,  sedangkan  untuk  persentase perbandingan nilai faktor panjang tekuk ( 𝑘 ) tersaji pada Tabel 12 .
Untuk kondisi tekuk lentur dan tekuk torsi lentur deviasi maksimum berada pada penampang L unequal  angle,  dimana  masing-masing  deviasinya  adalah  5,780%  dan  24,179%  dengan kondisi  tumpuan  ujung  nya  adalah  jepit-sendi.  Sedangkan  untuk  kondisi  tekuk  torsi  hanya pada penampang IWF saja dengan deviasi maksimum sebesar 38,354% pada kondisi tumpuan ujung jepit-bebas.
Untuk persentase perbandingan nilai faktor panjang tekuk ( 𝑘 ) paling besar yaitu pada profil L unequal angle dengan deviasi sebesar 2,926% pada kondisi tumpuan ujung jepit-sendi.

## Tabel 11. Persentase Perbandingan Nilai
Buckling Load Profil Kondisi Ujung Buckling Load [kN] Deviasi [%] Teoritis ANSYS Lentur Torsi Torsi- Lentur Lentur Torsi Torsi- Lentur Lentur Torsi Torsi- Lentur IWF Jepit-Bebas 315,83 2.297,86 - 317,01 3.727,5 - 0,37 38,35 - Jepit-Sendi 2.578,18 3.637,49 - 2.565,1 5.863,9 - 0,51 37,97 - C/Kanal Jepit-Bebas 345,59 - 704,88 341,83 - 775,54 1,09 - 9,11 Jepit-Sendi 2.821,13 - 1.796,17 2.759,1 - 1.997,8 2,19 - 10,09 T Jepit-Bebas 561,89 - 337,85 563,92 - 334,43 0,36 - 1,01 Jepit-Sendi 4.586,83 - 2.757,97 4.497,6 - 2.438,3 1,95 - 11,59 L Equal Angle Jepit-Bebas 200,34 - 728,33 197,29 - 716,55 1,52 - 1,62 Jepit-Sendi 1.635,43 - 3.072,27 1.596,3 - 3.222,3 2,39 - 4,66 L Unequal Angle Jepit-Bebas 171,48 - 769,05 167,95 - 730,17 2,06 - 5,06 Jepit-Sendi 1.399,81 - 4.861,97 1.318,9 - 3.686,4 5,78 - 24,18 Hollow Square Jepit-Bebas 787,08 - - 777,87 - - 1,17 - - Jepit-Sendi 6.425,14 - - 6.206,9 - - 3,39 - - Hollow Pipe Jepit-Bebas 738,41 - - 741,4 - - 0,4 - - Jepit-Sendi 6.027,85 - - 5.947,7 - - 1,33 - - DEVIASI MAX 5,78 38,35 24,18
Tabel 12. Persentase Perbandingan Nilai Faktor Panjang Tekuk ( 𝒌 ) Profil Kondisi Ujung Faktor Panjang Tekuk ( 𝒌 )  Deviasi [%]
Teoritis ANSYS IWF Jepit-Bebas 2 1,996 0,19 Jepit-Sendi 0,7 0,702 0,24 Kanal Jepit-Bebas 2 2,011 0,54 Jepit-Sendi 0,7 0,708 1,12 T Jepit-Bebas 2 1,996 0,18 Jepit-Sendi 0,7 0,707 0,96 L Equal Angle Jepit-Bebas 2 2,015 0,74 Jepit-Sendi 0,7 0,709 1,20 L Unequal Angle Jepit-Bebas 2 2,021 1,03 Jepit-Sendi 0,7 0,721 2,93 Hollow Square Jepit-Bebas 2 2,012 0,59 Jepit-Sendi 0,7 0,712 1,71 Hollow Pipe Jepit-Bebas 2 1,996 0,21 Jepit-Sendi 0,7 0,705 0,65 DEVIASI MAX 2,93

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN

## 5.1 Kesimpulan
Dari hasil analisis dan pembahasan, terdapat hal-hal yang disimpulkan sebagai berikut:
1. Analisis tekuk pada penelitian ini hanya untuk kondisi elastis saja (Euler).
2. Nilai kekuatan desain (𝜙𝑃 𝑛 ) maksimum dari 7 penampang profil baja terdapat pada profil Hollow Square dengan nilai (𝜙𝑃 𝑛 ) sebesar 1.317,587 kN.
3. Perbedaan nilai buckling load paling besar untuk kondisi tekuk lentur dan tekuk torsi lentur yaitu pada profil L unequal angle, dengan nilai deviasi masing-masing sebesar 5,780% dan 24,179% pada kondisi tumpuan jepit-sendi.
4. Perbedaan nilai buckling load paling besar untuk kondisi tekuk torsi yaitu hanya pada profil IWF saja dengan nilai deviasi sebesar 38,354% pada kondisi tumpuan jepit-bebas.
5. Perbedaan nilai faktor panjang tekuk (𝑘) paling besar yaitu pada profil L unequal angle dengan deviasi sebesar 2,926% pada kondisi tumpuan jepit-sendi.
6. Nilai  deviasi  yang  besar  kemungkinan  diakibatkan  oleh  metode  analisis  yang  berbeda antara  yang  dijalankan software  ANSYS  dengan  perhitungan  manual.  Metode  yang dijalankan software  ANSYS  mengacu  pada  analisis  elastic  buckling  yang  mengikuti persamaan Euler, sama halnya seperti perhitungan manual yang dilakukan pada penelitian ini. Namun, analisis eigenvalue buckling pada software ANSYS seringkali menghasilkan output kelelehan yang tidak konservatif. Oleh karena itu, nilai deviasi yang telah dianalisis pun menjadi besar.

## 5.2 Saran
Pada penelitian lanjutan, perlu menganalisis tekuk pada kondisi inelastis (Engesser) dan juga kondisi tumpuan lainnya. Serta, perlu memvariasikan panjang kolom dan juga menggunakan penampang profil baja lainnya seperti king cross dan queen cross. Selain itu, pemodelan kolom dapat  menggunakan software  selain  dari  ANSYS  Workbench  seperti  ADINA  atau  Abaqus dengan tujuan untuk mengetahui apakah output yang didapat relatif sama atau tidak .

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Apriyanto, W. (2007). Analisa Perbandingan Tekuk Kolom Dengan Menggunakan Profil Baja Tersusun dan Komposit. Tugas Akhir. Medan: Program Studi Teknik Sipil - Universitas Sumatera Utara
[2] Badan Standardisasi Nasional. (2020). SNI 1729:2020 Spesifikasi Untuk Bangunan Gedung Baja Struktural (ANSI/AISC 360-16, IDT). Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
[3] Departemen Pekerjaan Umum. (2002). SNI 03-1729-2002 Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung. Jakarta: Departemen Pekerjaan Umum.
[4] Karomi, T. (2012). Pengembangan Grafik Desain Kuat Tekan (Pn) Kolom Baja Produk Lokal Sebagai Fungsi Dari Panjang Efektif (Le) Dengan Asumsi Kolom Berada Pada Braced Frame. Tugas Akhir. Depok: Program Studi Teknik Sipil - Universitas Indonesia
[5]  Simatupang,  P.  H.,  Laiskodat,  P.  A.  A.,  &  Pah,  J.  J.  S.  (2019).  Hubungan  Antara Kelangsingan  Kolom  Baja  dan  Kapasitas  Aksial  Penampang-nya  Menggunakan  DAM pada SAP2000 dan SNI 1729:2015. Jurnal Teknik Sipil, VII(1), 15-28.
[6] Tobing, E. N. L. (2016). Analisa Perbandingan Tekuk Kolom Aksial Profil I Tersusun dan Profil X dengan Menggunakan AISC 2010. Tugas Akhir. Medan: Program Studi Teknik Sipil -Universitas Sumatera Utara.
[7] Wiryanto, D. (2016). Struktur Baja - Perilaku, Analisis & Desain - AISC 2010 Edisi ke-2. Tangerang: Jurusan Teknik Sipil UPH.