Perbandingan Kekuatan  Kolom Berdasarkan SNI 2847:2013 dan SNI 2847:2019
Ahmad Hernadi* 1 , Rini Sahara 2 , Septa Utami Dewi 3
1,2,3 Universitas Borneo Tarakan, Jl. Amal Lama No. 1, Tarakan e-mail: * 1 ahernjineering@gmail.com
Received 12 December 2020; Reviewed 04 August 2021; Accepted 05 November 2021 Journal Homepage: http://jurnal.borneo.ac.id/index.php/borneoengineering

## Abstract
Today, Practitioners of Civil Engineering in Indonesia are still using SNI 2847:2013 as code for reinforcement concrete design. As we know that SNI 2847:2019 been published, but practitioners still not yet use it.The point of design and evaluation in SNI 2847 code is reduction factor (ɸ) that could influence strength design of structure base on it behaviour. Load in Column is not just axial load, but flexural and combine of axial and flexural. This behavior makes the column has variate reduction factor and it can shown by interaction diagram. This research is compare between SNI 2847:2013 and SNI 2847:2019 for column with section 400x500, fc’ 20 MPa and reinforcement ratio 1%. Result of this research is compare between SNI 2847:2013 and SNI 2847:2019 for column with variation fy is not too significant. So when the column of SNI 2847:2013 inspected or evaluated by SNI 2847:2019 is not distinction.
Keywords: Column, Interaction Diagaram, SNI 2847:2013, SNI 2847:2019

## Abstrak
Saat ini masih banyak praktisi yang menggunakan SNI 2847:2013 dalam mendisain elemen struktur beton bertulang dikarenakan  SNI 2847:2019 baru saja diterbitkan. Salah satu unsur penting dalam perencanaan  pada  SNI  2847  adalah  penggunaan  faktor  reduksi  (ɸ)  yang  akan  mempengaruhi kekuatan rencana tergantung pada perilaku strukturnya. Perilaku kolom yang tidak hanya menerima beban  aksial  saja  melainkan  gabungan  lentur  atau  lentur  saja,  sehingga  faktor  reduksi  yang digunakan  juga  cukup  variatif.  Hal  ini  dapat  digambarkan  dengan  diagaram  interkasi  kolom. Dengan membandingkan kekuatan kolom yang menggunakan SNI 2847:2013 dan SNI 2847:2019 dengan variasi mutu baja tulangan f y 390, 400 dan 420 MPa, maka dapat disimpulkan perbedaan antara kedua SNI pada kolom dengan penampang 400x500 dengan f c ’ 20 MPa serta rasio tulangan 1%  tidak terdapat perbedaan yang signifikan, atau dapat dikatakan sama. Sehingga perencanaan kolom  yang  masih  menggunakna  SNI  2847:2013  masih  dapat  diakomodir  bila  dievaluasi menggunakan SNI 2847:2019
Kata kunci : Diagram Interksi, Kolom, SNI 2847:2013, SNI 2847:2019

## 1. Pendahuluan
Pada akhir tahun 2019, Badan Standarisasi Nasional (BSN) telah menetapkan standar/ acuan yang erat  kaitannya  dengan  bidang  teknik  sipil  sebagaimana  yang  tercantum  dalam  surat  nomor :
4357/BSN/B2-b2/12/2019  tentang  Penyampaian  Keputusan  Kepala  Badan  Standarisasi  Nasional. Adapun isi dari surat keputusan tersebut adalah:
1. Keputusan  Kepala  Badan  Standarisasi  Nasional  Nomor  667/KEP/BSN/12/2019  tentang Penetapan Standar Nasioanal
Indonesia International Organization for Standarzation/Technical  Report  24578:2012  Hidrometri-Acoustic  Doppler  Profiler - Metode dan penerapan pengukuran aliran pada saluran terbuka;
2. Keputusan  Kepala  Badan  Standarisasi  Nasional  Nomor  693/KEP/BSN/12/2019  tentang Penetapan Standar Nasioanal Indonesia 1726:2019 Tata cara perencanaan ketahanan gempa untuk  struktur  bangunan  gedung  dan  nongedung  sebagai  revisi  dari  Standar  Nasional Indonesia  1726:2012  Tata  cara  perencanaan  ketahanan  gempa  untuk  struktur  bangunan gedung dan nongedung; dan
3. Keputusan  Kepala  Badan  Standarisasi  Nasional  Nomor  694/KEP/BSN/12/2019  tentang Penetapan  Standar  Nasioanal  Indonesia  2847:2019  Persyaratan  beton  struktural  untuk bangunan gedung dan penjelasan sebagai revisi dari Standar Nasional Indonesia 2847:2013 Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung.
Dengan  diterbitkannya  surat  keputusan  BSN  tentang  penetapan  SNI  2847:2019  maka  akan berpengaruh  terhadap  perencanaan  yang  masih  menggunakan  SNI  2847:2013  atau  bahkan  SNI 2847:2002. Pada Surat Keputusan Kepala Badan Standarisasi Nasional Nomor 694/KEP/BSN/12/2019  tersebut,  ada  klusal  yang  berbunyi  SNI  yang  direvisi  masih  tetap  berlaku sepanjang belum dicabut dan dinyatakan tidak berlaku. Hingga saat ini SNI yang direvisi tersebut belum  dicabut,  sehingga  saat ini  kita  masih  bisa menggunakan  2  SNI  yang  “berbeda”  dalam  hal perencanaan atau evaluasi pada struktur beton. Selain perbedaan tata cara penulisan, perbedaan yang cukup jelas terdapat pada faktor reduksi kekuatan (ɸ) antara SNI 2847:2013 (selanjutnya akan ditulis SNI 2013 saja) dan SNI 2847:2019 (selanjutnya akan ditulis SNI 2019 saja) terutama pada daerah transisi.
Faktor reduksi kekuatan (ɸ) merupakan salah satu variabel yang sangat penting dalam menentukan kekuatan rencana dari suatu elemen struktural, terutama pada elemen struktur kolom beton bertulang. SNI 2019 merupakan terjemahan dari ACI 318-14 sedangkan SNI 2013 merupakan adopsi dari ACI 318-11,  sehingga  banyak  penelitian  yang  membandingkan  antara  SNI  lama  dengan  SNI  terbaru maupun SNI terbaru dengan ACI terbaru. Penelitian-penelitian sejenis yang pernah dilakukan dengan membandingkan  antara  SNI  2848:2002,  SNI  2013,  ACI  318-02  dan  ACI  318-11  pada  elemen struktur kolom memberikan hasil penggunaan standar terbaru memiliki kekuatan nominal yang lebih besar dari standar sebelumnya, terutama dari kekuatan momen (Arfiadi, 2016; Piscesa, 2006; Sartika, Gunawan, & Hisyam, 2017)
Cara  mudah  untuk  menentukan  kekuatan  nominal  dan  kekuatan  rencana  dari  suatu  kolom  adalah dengan menggambarkan hubungan antara gaya aksial (P) dan momen (M) dalam sebuah kurva yang disebut diagram interaksi. Kolom dikatakan kuat menahan beban aksial, momen ataupun kombinasi keduanya apabila beban yang terjadi berada di dalam diagram ini. Diagram interaksi kolom dibuat sesuai  dengan  kebutuhan,  terutama  untuk  melakukan  pengecekan  pada  profil  dengan  konfigurasi tulangan  yang  telah  ditentukan  terbukti  secara  cepat  dapat  mengevaluasi  apakah  kombinasi  gaya aksial-momen pada dua arah masih aman (Subrinato, Puryanto, & Firdausa, 2020)
Atas  dasar  itulah  penelitian  ini  mencoba  meneliti  “sejauh”  apa  perbedaan  kekuatan  nominal  dari suatu kolom beton berulang dengan perbedaan faktor reduksi kekuatan (ø) antara SNI 2013 dan SNI 2019. Adapun studi kasus yang diangkat adalah diagram interaksi kekuatan nominal kolom beton bertulang ukuran 400x500 dengan variasi mutu tulangan (fy) 390 MPa, 400 MPa, dan 420 MPa.

## 2. Metode Penelitian
Metode penelitian pada tulisan ini adalah komparasi kekuatan ultimit dari suatu penampang kolom beton bertulang bila menggunakan SNI 2013 dan SNI 2019 dengan menggunakan diagram interaksi. Perbandingan kekuatan penampang kolom ini ditinjau dengan variasi mutu baja tuangan yaitu f y 390 MPa, f y 400 MPa dan f y 420 MPa.

## 2.1 Kolom
Kolom merupakan salah satu elemen vertikal dari suatu struktur yang dibebani beban aksial dengan atau tanpa momen untuk diteruskan ke pondasi, baik beban aksial akibat berat sendiri maupun beban aksial akibat beban luar. Kekuatan rencana dari suatu kolom adalah berbanding lurus antara faktor reduksi  kekuatan  dan  kekuatan  nominalnya.  Oleh  karena  itu,  kolom  harus  dirancang  mampu menahan beban terfaktor pada semua lantai atau atap dan momen maksimum dari beban terfaktor pada suatu bentang lantai atap bersebalahan yang ditinjau (Badan Standarisasi Nasional, 2013). Hal ini juga dijelaskan dalam SNI 2019 Pasal 10.5, yang dapat dituliskan dengan persamaan 1 dan 2,
u n P P   (1)
u n M M   (2)
dimana:,
n P  = beban aksial rencana u P = beban aksial yang terjadi (ultimit)
n M  = momen rencana u M = momen yang terjadi (ultimit)
Dimana nilai ɸ harus sesuai dengan Pasal 22.2 dalam SNI 2019 yang ditunjukkan pada Tabel 1,

## Tabel 1 Nilai faktor reduksi kekuatan (ɸ) secara umum
Gaya atau elemen struktur ɸ Pengecualian a Momen, gaya aksial, atau kombinasi momen dan gaya aksial 0,65 - 0,9 Di dekat ujung komponen pratarik (pretension) dimana strand belum sepenuhnya bekerja b Geser 0,75 Persyaratan khusus untuk struktur tahan gempa terdapat pada 21.2.4 SNI 2019 c Torsi 0,75 - d Tumpu (bearing) 0,65 - e Zona angkurpascatarik (post-tension) 0,85 - f Bracket dan korbel 0,75 - g Strut, ties, zona nodal, dan daerah tumpuan yang dirancang dengan strut-and-tie di Pasal 23 SNI 2019 0,75 - h Komponen  sambungan  beton  pracetak terkontrol leleh oleh elemen vaja dalam tarik 0,9 -

## Tabel 2 Komparasi nilai faktor reduksi kekuatan (ɸ) SNI 2013 dan SNI 2019 dengan tulangan transversal lainnya
Regangan Tarik netto (ε t ) Klasifikasi ɸ (Tulangan non spiral) SNI 2013 SNI 2019 ε t < ε ty Terkontrol tekan 0,65 0,65 ε ty < ε t < 0,005 Transisi ) 3 / 250 )( 002 , 0 ( 65 , 0 − + t  ( ) ty ty t 005 , 0 ) ( 25 , 0 65 , 0  −  −  +
ε t ≥ 0,005 Terkontrol tarik 0,9 0,9

## 2.2 Batasan Luas Tulangan Longitudinal
Luas tulangan utama atau tulangan longitudinal dari suatu kolom sekurang-kurangnya sebesar 0,01 A g dan  tidak  lebih  dari  0,08  A g ;  dimana  A g adalah  luas  luas  penampang  dari  kolom  (Badan Standarisasi Nasional, 2013, 2019)(Badan Standarisasi Nasional, 2013, 2019). Batas bawah 0,01 A g bertujuan  untuk mengendalikan  deformasi  plastis  dan unuk mendapatkan momen  lebih  besar  dari momen retak (Purwonno & Aji, 2014)

## 2.3 Kekuatan Kolom Akibat Beban Aksial
Seperti  telah  dikemukakan  sebelumnya  bahwa  kolom  merupakan elemen  struktur  yang menerima beban  aksial  baik  dengan  atau  tanpa  momen,  sehingga  fungsi  utama  dari  kolom  adalah  menahan beban  aksial.  Beban  aksial  adalah  beban  yang  arah  kerjanya searah  atau berlawanan  arah  dengan panjang dari suatu elemen. Pada kolom, arah beban searah gaya gravitasi merupakan beban aksial tekan sedangkan ketika berlawanan arah gravitasi merupakan beban aksial tarik.   Beban  aksial  ini dapat  membebani  kolom  tepat  di  pusat  berat  plastisnya  (kondisi  sentris)  maupun  tidak  (kondisi eksentris). Kekuatan nominal dari suatu kolom dengan aksial tekan sentris dituliskan pada persamaa 3 berikut ini,
( ) st y st g c o A f A A f P + − = ' 85 , 0 (3)
Dalam  praktiknya,  keadaan  beban  aksial  sentris  dari  suatu  kolom  sangat  jarang  terjadi  bahkan dianggap tidak ada (Asroni, 2010). Oleh karena itu, SNI 2013 dan SNI 2019 membatasi kekuatan kolom dengan beban sentris ini sebesar 80% untuk kolom dengan sengkang pengikat dan 85% untuk sengkang spiral, sehingga kekuatan nominal maksimal untuk beban aksial tekan sentris menjadi,
( )   st y st g c o max , n A f A A ' f 85 , 0 80 , 0 P 80 , 0 P + − = = (4)
(untuk tulangan sengkang pengikat)
( )   st y st g c o max , n A f A A ' f 85 , 0 85 , 0 P 85 , 0 P + − = =
(5)
(untuk tulangan sengkang spiral)
Selain menerima beban aksial tekan, kolom juga dapat menerima beban aksial tarik yang kekuatan nominalnya adalah:
st y nt A f P − = (6)
s s st A A A ' + = (7)
Dimana:
o
P
= kekuatan aksial tekan dalam kondisi sentris
max , n P
= kekuatan aksial tekan maksimal nominal nt P = kekuatan aksial tarik nominal
g A = luas penampang kolom
st A = luas total tulangan longitudinal c f
= mutu kuat tekan beton
y f = mutu baja tulangan

## 2.4 Kekuatan Kolom Akibat Beban Aksial dan Lentur
Kekuatan  kolom  yang  menerima  beban  aksial  dan  lentur  secara  bersamaan  ditimbulkan  akibat ketidaktepatan beban pada pusat berat plastis. Besarnya momen ini tergantung dari jarak beban ke titik berat plastis yang disebut eksentrisitas (e).
Pe M = (8)

## Gambar 1 Kolom dengan beban aksial dan momen lentur
Kondisi  beban  aksial  dan lentur inilah  yang  paling mungkin  terjadi  pada suatu konstruksi kolom. Bila  e  tidak  terlalu  besar,  maka  ketika  kolom  menerima  beban  aksial  yang  melebihi  kapasitas rencana, beton pada kolom akan mengalami keruntuhan yang diebut keruntuhan tekan. Sebaliknya, bila e sangat besar, maka kolom akan mengalami keruntuhan tarik. Namun ada batasan kapan nilai e sangat besar dan sangat kecil. Nilai batasan itu adalah eb atau eksentrisitas dalam keadaan seimbang, dimana dalam keadaan seimbang ini terjadi keruntuhan antara beton dan tulangan secara bersama- sama.

## 2.5 Keruntuhan Kolom
Berdasarkan  peneltian  dan  pengamatan,  regangan  tekan  maksimum  (ε cu )    saat  beton  mengalami keruntuhan/kehancuran  bervariasi  antara  0,003  hingga  lebih  dari  0,008  dalam  kondisi  tertentu. Namun pada umumnya, nilai regangan maksimum tekan yang terjadi pada komponen beton dangan proporsi material dan kekuatan normal berkisar antara 0,003 sampai 0,004 saat mencapai kekuatan nominalnya.  Regangan  tekan  maksimum  untuk  serat  tekan  terjauh  pada  beton  diasumsikan  sama dengan  0,003  dan  kekuatan  tarik  beton  dapat  diabaikan.  Baja  tulangan  akan  mengalami keruntuhan/leleh ketika regangannya sebesar εty. Untuk tulangan ulir dengan mutu baja tulangan (f y )
420 MPa ε ty diizinkan diambil sebesar 0,002 (SNI 2847:2013, 2013 dan SNI 2847:2019, 2019). ε ty ini dapat dihitung dengan persamaan:
s y ty E f =  (9)
dimana nilai elastisitas baja tulangan (E s ) = 200.000 MPa
Bayzoni  (2016)  mejabarkan  keruntuhan  pada  kolom  terjadi  karena  besarnya  regangan  pada  baja tulangan yang tertarik pada penampang kolom, keruntuhan awal keruntuhan tersebut digolongkan menjadi 3 yaitu:
a. Keruntuhan Tarik; pada kondisi ini nilai regangan beton semakin kecil ε cu < 0,003 dan nilai c < c b sehingga gaya aksial nominal lebih kecil dari gaya aksial kondisi seimbang (P n < Pn b ) b. Keruntuhan Tekan; pada waktu runtuhnya kolom, beton akan mencapai kekuatan batasnya terlebih dahulu ε cu = 0,003, tulangan tekan (A s ’) telah mencapai leleh (f s ’ = f y ) sedangkan baja tulangan tarik belum leleh (ε s < ε y atau f s < f y ) c. Keruntuhan Seimbang; pada kondisi ini regangan yang terjadi pada tulangan telah leleh (ε s = ε y ) dan material beton juga mengalami kehancuran (ε cu = 0,003) secara bersama-sama.

## 2.6 Diagram Interaksi
Cara  mudah  untuk  menentukan  kekuatan  nominal  dan  kekuatan  rencana  dari  suatu  kolom  adalah dengan menggambarkan hubungan antara gaya aksial (P) dan momen (M) dalam sebuah kurva yang disebut diagram interaksi. Dengan diagram interaksi akan mempermudah untuk merencanakan atau mengevaluasi kekuatan suatu kolom apakah mampu menahan beban yang terjadi. Dimana sumbu x mewakili  Momen  (M)  dan  sumbu  y  mewakili  gaya  aksial  (P).  Diagram interaksi  ini memberikan gambaran beban runtuh dan momen runtuh dari suatu penampang kolom, untuk setiap eksentrisitas dari  nol  sampai  tak  hingga  (Setiawan,  2016).  Diagram  interaksi  kolom  dibuat  sesuai  dengan kebutuhan,  terutama  untuk  melakukan  pengecekan  pada  profil  dengan  konfigurasi  tulangan  yang telah  ditentukan  terbukti  secara  cepat  dapat  mengevaluasi  apakah  kombinasi  gaya  aksial-momen pada dua arah masih aman (Subrinato dkk., 2020). Kolom dikatakan kuat menahan beban dan momen yang terjadi ketika berada di dalam diagram ini.  Kuat rencana pada penampang dihitung dengan mengalikan kuat nominal dan faktor reduksi kekuatan (ɸ) sebagaimana persamaan (1) dan (2) di atas.
Gambar 2 Diagaram interaksi kolom P dan W (Wang, 1993)
(Sumber: Bayzoni, Irianti, & Putri, 2016)
Untuk  menghitung  hubungan  antara  gaya  aksial  dan  lentur  pada  diagaram  interaksi  dapat menggunakan persamaan berikut ini,
s s c n T C C P − + = (10) t s s s c c n z T z C z C M + + =
(11)

## Gambar 3 Kondisi keruntuhan kolom
Apabila luas tulangan tekan (A’ s ) sama dengan luas tulangan tarik (A s ), maka titik berat plastis akan berada di tengah tengah penampang sehingga rumus Mn menjadi:
      − +       − +       − = 2 ' 2 2 2 h d T d h C a h C M s s s c n
(12)
ab f C c c ' 85 , 0 = (13) ) ' 85 , 0 ' ( ' c s s s f f A C − = (14) y s s f A T =
(15)
c a 1  = (16)
dimana:
n P = kekuatan aksial nominal
n M
= momen nominal
c C = gaya tekan beton
s C
= gaya tekan tulangan
s T = gaya tarik tualangan
h = tinggi penampang kolom b = lebar penampang kolom a = jarak ekivalen blok tekan beton c = jarak dari serat tekan terjauh sampai ke sumbu netral d = tinggi efektif beton
s s d d , '
= jarak dari serat terluar ke as tulangan tekan/tarik
s s f f , ' = tegangan tekan/tarik baja tulangan
c f '
= mutu beton/kuat tekan beton
y f = mutu baja tulangan
SNI 2013 dan SNI 2019 memberikan batasan nilai β1 bervariasi 0,65 - 0,85 tergantung mutu beton (f’c) sebagaimana Tabel 3 berikut ini
Tabel 3 Nilai β1 untuk distribusi tegangan beton persegi ekuivalen f’c (MPa) β1 17 ≤ f’c ≤ 28 0,85 27 < f’c < 55 7 ) 28 ' f ( 05 , 0 85 , 0 c − − f’c ≥ 55 0,65
Sumber: SNI 2019
Dimana  nilai  tegangan  akibat  tulangan  tekan  (f’ s )  dan  tulangan  tarik  (f s )  tidak  boleh  melebihi tegangan mutu baja tulangan (f y ).
y s f c d c
f        − = 600 '
(17) ( ) y s s s 003 , 0 c ' d c E ' f '   − = =  (18) y s f c c d
f        − = 600 (19)
( ) y s s s d c d E f    − = = 003 , 0 (20)
Pada kondisi kolom mengalami keruntuhan seimbang, nilai ε cu = ε ty , sehingga didapatkan persamaan untuk menghitung variabel c dan a dalam kondisi seimbang sebagai berikut:
ty b d c  + = 003 , 0 003 , 0
(21)
d f c y b + = 600 600 (22) d f 600 600 c a 1 y b 1 b  + =  = (23)

## 3. Hasil dan Pembahasan
Langkah  pertama  dari  penelitian  ini  adalah  dengan  menghitung  junlah  tulangang  dimana  rasio tulangan  yang  digunakan  adalah  sebesar  1%  -  8%,  namun  pada  studi  kasus  ini  digunakan  rasio
tulangan  1%  atau  yang  mendekati  1%.  Dengan  menggunakan  tulangan  S16  -berdasarkan  SNI 2052:2017 tentang Baja Tulangan Beton-, maka luas tulangan S16 adalah 201 mm 2 . Sehingga bila digunakan  10  buah  tulangan  S16  maka  akan  didapatkan  rasio  tulangan  sebesar  1,005%  yang mendekati angka 1%. Dengan mengasumsikan jumlah tulangan tarik dan tekan sama, maka sisi tekan berjumlah 5 buah tulangan S16 dan sisi tarik juga dipasang 5 buah tulangan S16.
Dengan  menggunakan  persamaan  (10)  hingga  persamaan  (20),  maka  akan  didapatkan  P n dan  M n sebagaimana diagram interaksi yang ditunjukkan Gambar 4 berikut ini,
(a) (b)

## (c)
Gambar 4. Diagaram Interaksi dengan variasi f y
Gambar 5 merupakan gambar diagaram interaksi dari kolom dengan ukuran 400x500 dengan mutu beton f c ’ 20 MPa dengan variasi f y 390 MPa, 400 MPa dan 420 MPa. Bila dilihat secara kasat mata, maka  diagram  interaksi  ultimit (pada legenda  dinotasikan  sebagai  2013  dan  2019)  di  atas terlihat hampir  tidak  terlihat  perbedaan  yang  signifikan.  Untuk  dapat  besarnya  perbedaan  pada  gambar diagram interaksi tersebut dapat dilakukan dengan membuat grafik/diagram perbandingan ɸ dengan variasi ε t sebagaimana Gambar 5.
Tabel 4 Gaya Maksimal dengan variasi f y P,M f y 390 MPa f y 400 MPa f y 420 MPa P nmax 3319,968799 3336,053753 3368,223662 P umax 2157,979719 2168,434939 2189,34538 M nmax 476,5646342 478,5752535 482,5964921 M umax 392,1283995 393,9379569 397,5570716
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 0 200 400 600 f y 390 MPa PM 2019 2013 -2000 -1000 0 1000 2000 3000 4000 5000 0 200 400 600 f y 400 MPa PM 2019 2013
-2000 -1000 0 1000 2000 3000 4000 5000 0 200 400 600 f y 420 MPa PM
2019
2013
Selisih nilai ɸ antara SNI 2013 dan SNI 2019 dengan f y 390 MPa terjadi pada nilai ε t > ε ty hingga ε t < 0,005. Dengan menganggap SNI 2019 sebagai nilai eksak, maka galat terbesar (absolut) adalah 0,627 pada ε t 0,002. Pada et 0,002, nilai  ɸ pada SNI 2013 sebesar 0,65 dan pada SNI 2019 sebesar 0,654098. Galat berangsung-angsur mengecil seiring pertmabahan nilai ε t hingga ε t >= 0,005.  Untuk nilai galat sebagaimana ditampilkan Gambar 6,
Gambar 5 Perbandingan ε t dengan f y 390 MPa Gambar 6 Selisih ɸ dengan f y 390 MPa
Untuk  kasus  dimana  f y sebesar  420,  baik  SNI  2013  maupun  2019  tidak  terdapat  perbedaan  sama sekali. Namun dengan fy 420 MPa, perubahan nilai ɸ kembali terjadi pada daerah transisi dimana ε t > ε ty hingga   ε t < 0,005. Pada kasus f y 420 MPa, galat terbesar terjadi ketika nilai ε t = ε ty = 0,0021 dan berngsur-angsur mengecil hingga niai ɸ 0,9 pada ε ty 0,005.
Gambar 7 Perbandingan ε t dengan f y 400 MPa Gambar 8 Perbandingan ε t dengan f y 420 MPa

## 4. Kesimpulan
Dari hasil analisis didapatkan bahwa dengan menggunakan rasio tulangan 1% maka akan didapatkan jumlah tulangan 10 buah apabila menggunakan tulangan S16. Penggunaan SNI 2013 dan SNI 2019 tidak memberikan pengaruh yang signifikan (walau terdapat perbedaan di daerah transisi) terhadap kekuatan  ultimit  maupun  kekuatan  nominal  kolom  dengan  f y yang  sama.  Jadi  dapat  disimpulkan perencanaan yang masih menggunakan SNI 2013 terutama pada kolom tidak berpengaruh terhadap peraturan terbaru, SNI 2019.

## Daftar Pustaka
Arfiadi,  Y.  (2016).  Diagram  Interaksi  Perancangan  Kolom  Dengan  Tulangan  Pada  Empat  Sisi Berdasarkan SNI 2847:2013 dan ACI 318M-11. Jurnal Teknik Sipil, Vol: 13, No. 4, 268-290.
Asroni, A. (2010). Kolom, Fondasi dan Balok “T” Beton Bertulang . Yogyakarta: Graha Ilmu.
Badan Standarisasi Nasional. (2019). SNI 2847:2019 Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung dan penjelasan (ACI 318M-14 dan ACI 318RM-14, MOD) . Jakarta: BSN.
Badan Standarisasi Nasional. (2013). SNI 2947:2013 Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung . Jakarta: BSN.
Bayzoni,  Irianti,  L.  &  Putri,  V.C.  (2016).  Evaluasi  Perancangan  Kolom  Beton  Bertulang  dengan Metode Elemen Hingga. Jurnal Rekayasa, Vol. 20, No. 3.
Piscesa,  B.  (2006). Studi  Komparatif  Desain  Penampang  Elemen  Beton  Akibat Kombinasi  Aksial dan  Lentur  Berdasarkan  “Unified  Design  Provision”  (ACI  318-2002)  dan  “Limit  State Method” (SNI 2002) . Skripi, ITS, Surabaya.
Purwono, R. & Aji, P. (2013). Disain Kapasitas Struktur Daktail Tahan Gempa Kuat . Surabaya: ITS Press.
Sartika,  Gunawan,  I.,  &  Hisyam,  E.  S.  (2017).  Analisis  Struktur  Gedung  Beton  Bertulang Berdasarkan SNI 2847-2002 dan SNI 2847-2013 (Studi Kasus: Gedung C Rumah Sakit Ibu dan Anak “Rona” Pangkalpinang). Jurnal Fropil, Vol: 5, No. 1.
Setiawan, A. (2016). Perancangan Struktur Beton Bertulang (Berdasarkan SNI 2847:2013) . Jakarta: Erlangga.
Subrianto,  A.,    Puryanto,  &  Firdausa,  F.  (2020).  Evaluasi  Kapasitas  Penampang  Kolom  Beton Bertulang Menggunakan Diagram Interaksi. Pilar Jurnal Teknik Sipil, Vol. 15, No. 01.