## Desain Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba Pada Proyek Mini Extraction
Plant for Asphalt Buton
Yeti Nur Hayati, Ida Farida
Jurusan Teknik Sipil, Sekolah Tinggi Teknologi Garut Jl. Mayor Syamsu No.2, Garut, 44151.
1311038.ynh@gmail.com ida.farida@sttgarut.ac.id
Abstrak – Seiring dengan perkembangan teknologi di bidang Teknik Sipil dengan keadaan lingkungan mendorong sumber  daya manusia  untuk melakukan penemuan terbaru.  Seperti Pondasi  Konstruksi Sarang Laba-Laba (KSLL) yang merupakan salah satu jenis pondasi dangkal yaitu pondasi rakit yang dimodifikasi  oleh  adanya  beton  pipih  menerus,  yang  dibawahnya  dikakukan  oleh  rib  tegak,  serta sistem perbaikan tanah. Semua bagian itu menjadi satu kesatuan konstruksi monolit. Oleh karena itu, KSLL dijadikan sebagai  Alternatif  Desain  Mini Extraction  Plant for  Asphalt Buton menjadi tujuan penulis dalam penelitian tugas akhir. Penelitian ini difokuskan untuk mengetahui nilai daya dukung, tegangan dasar, penurunan dan kebutuhan tulangan dari KSLL. Metode penelitian yang digunakan merupakan model deskriptif kuantitatif, deangan menghitung desain pondasi yang mampu menahan dan  menyakurkan  beban  struktur  atas.  Daya  dukung  ijin  KSLL  yang  dihasilkan  sebesar  514,095 KN/m 2 di atas tanah lempung, dengan total penurunan sebesar 2,34 cm. Dengan mutu beton (fc’) K- 250 dan beban sebesar  29385 kg menghasilkan rencana dimensi  penampang kolom 140 x 140 mm serta  tulangan pokok 6 Ø 12, tulangan geser Ø10  – 80 (memenuhi) yang artinya mampu menahan beban geser dari luar. Tinggi rib settlement 1100 mm dengan desain perhitungan balok penampang T yang  memiliki  kuat  momen  nominal  penampang  terfaktor  (Ø  Mn)    =  2271568900  N.mm  >  momen ultimit luar (Mu) = 581000 N.mm, yang artinya Ø Mn akan mampu menahan Mu. Serta rib konstruksi 1000  mm  dengan  desain  perhitungan  balok  penampang  T  yang  memiliki  kuat  momen  nominal penampang terfaktor (Ø Mn)  = 2031698900 N.mm > momen ultimit luar (Mu) = 616000 N.mm, yang artinya Ø Mn akan mampu menahan Mu. Sehingga dari kedua rib tersebut menghasilkan tulangan utama 6 Ø 12, tulangan sekunder Ø10 – 250 dan tulangan geser praktis Ø10 – 250.

## Kata Kunci – Pondasi, KSLL, Daya Dukung Ijin.
Abstract – Along  with  tecnologi’s developments  in  civil  engineering  with environmental conditions mind, human resources can make a new invention. For example, Kontruksi Sarang Laba-laba (KSLL) or  can  be  interpreted  “the  spider  web  contruction”.  KSLL  is  a  raft  foundation  one  of  shallow foundation wich modified by continous flat concrete, and the bottom part given by rigidity of straigt rib and soil improvement system. The all of part become monolith contruction unity. For that reason, the  author  take  KSLL  as  an  essay  with  title  “Alternative  Design  KSLL  Mini  Extraction  Plant  for Asphalt Button. In this essay the author will focus to find out value of bearing capacity, primary stress, soil  settlement,  and  the  reinforcement’s  requirement  from  KSLL.  The  author  use  quantitative descriptive research method, by calculating the foundation design which is able to resist and spread the upper structure load. The result of KSLL’s allowable bearing capacity is 514,095 kN/m 2 in a clay’s surface, and soil settlement is 2,34 cm. With quality of concrete (fc’) K-250 and 29385 kg’s load to obtain 140x140 mm column, 6 Ø 12 primary reinforcement, Ø10 – 130  shear reinforcement (ok), thats mean the KSLL is able to resist a shear load from the outside. The hight of settlement’s rib is 1100 mm with T beam design calculation  which have Mn = 2271568900 N.mm > Mu = 581000 N.mm, thats
mean Ø Mn will able to resist Mu. The contruction rib is 1000 mm with T beam design calculation which have Mn = 2031698900 N.mm > Mu = 616000 N.mm, thats mean Ø Mn will able to resist Mu. And from of both rib will produce 6 Ø 12 primary reinforcement, Ø10 – 250 secondary reinforcement, and Ø10 – 250 practical shear reinforcement.
Keyword – Foundation, KSLL, Allowable Bearing Capacity.

## I. PENDAHULUAN

## 1.1  Latar Belakang
Realisasi  suatu  proyek adalah berdirinya suatu  bangunan  yang harus didukung oleh struktur bawah tanah (upper stucture) yang  disebut pondasi. Pondasi merupakan sebagian elemen dari keseluruhan konstruksi  yang  memiliki  fungsi  untuk  menahan  serta  menyalurkan  beban  akibat  dari  struktur diatasnya ke bagian dasar tanah  yang kuat  unutk  mengurangi  penurunan  yang  akan mengakibatkan pada terganggunya kestabilan struktur. Menurut (Bowles, 1997) Pondasi merupakan bagian dari suatu sistem rekayasa yang meneruskan beban yang ditopang oleh pondasi dan beratnya sendiri ke dalam tanah dan batuan yang terletak di bawahnya.
Struktur  pondasi  dangkal  dengan  kondisi  tanah  yang  sesuai  diharapkan  menjadi  solusi  yang  sangat tepat untuk stuktur tangki penyimpanan aspal. Maka dari itu, penggunaan pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba  (disebut  KSLL)  diharapkan  mampu  menjadi  salah  satu  solusi  yang  tepat  dengan mempertimbangkan resiko settlement (penurunan) bangunan.

## 1.2  Rumusan Masalah
Adapun  rumusan  masalah  dalam  penulisan  tugas  akhir  ini  adalah  menganalisis  dan  merencanakan pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba Mini Exctration Plant for Asphalt Buton.

## 1.3  Tujuan Penelitian
Adapun tujuan dari penelitian tugas akhir ini, diantaranya sebagai berikut :
1. Merencanakan pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba.
2. Mengetahui daya dukung pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba.
3. Mengetahui penurunan dasar pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba.
4. Mengetahui kelebihan dari pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba.

## 1.4  Batasan Masalah
Dalam penelitian tugas akhir ini adanya pembatasan masalah, diantaranya sebagai berikut :
1. Menghitung dan menganalisa daya dukung pondasi.
2. Menghitung dan menganalisa ketebalan pelat pondasi.
3. Menghitung dan menganalisa kebutuhan penulangan.
4. Menghitung dan menganalisa penurunan dasar pondasi.
5. Beban kombinasi tidak dihitung ulang.

## 1.5  Manfaat Penelitian
Adapun manfaat yang diharapkan dari tugas akhir ini, diantaranya:

## 1. Manfaat secara teoritis
Penelitian ini diharapkan dapat memberikan kontribusi dan dapat berguna sebagai sumbangan pemikiran di bidang teknik sipil
2. Manfaat Praktis
Memberikan informasi dan sebagai bahan referansi dalam perencanaan pondasi, terutama untuk pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1  Klasifikasi Tanah
Tanah mempunyai peranan sangat penting, karena akan menerima penyaluran beban yang diakibatkan dari suatu struktur diatasnya. Tanah memiliki sifat dan karakteristik yang berbeda-beda antara satu dan lainnya, sehingga perlu untuk mengklasifikasikannya.
Klasifikasi  tanah  bertujuan  untuk  memberikan  pemahaman  mengenai  karakteristik  tanah  dalam perencanaan suatu konstruksi. Menurut Braja M. Das 1995, Mekanika Tanah (Prinsip-Prinsip Rekayasa Geoteknik) jilid 1, hal 72 menjelaskan metode-metode yang digunakan untuk menentukan klasifikasi tanah, diantaranya.
1. Metode Klasifikasi Tanah Berdasarkan Butir
2. Metode Klasifikasi Tanah Berdasarkan Sistem AASHTO
3. USCS ( Unifield Soil Classification System)

## 2.2  Jenis-Jenis Pondasi
Pondasi  merupakan  struktur  bawah  tanah  dari  suatu  kontstuksi  diatasnya.  Fungsi  pondasi  adalah sebagai  pelantara  untuk  meneruskan  beban  konstruksi  ke  lapisan  tanah  paling  keras  yang  berada dibawah pondasi serta tidak melampaui kemampuan kekuatan tanah tersebut. Karena, apabila hal itu terjadi  akan  menyebabkan  penurunan  yang  sangat  berlebih  dan  kerusakan  pada  konstruksi  yang ditopangnya.

## 2.3  Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba (KSLL)
Pondasi  Konstruksi  Sarang  Laba-Laba  (KSLL)  adalah  bangunan  konstruksi  bawah  tanah (sub structure) yang  mempunyai  sistem  kombinasi  antara  pondasi  pelat  beton  pipih  menerus  yang dibawahnya dikakukan oleh rib-rib tegak yang pipih dan tinggi dengan sistem perbaikan tanah diantara rib-rib  dibawah  pelat  beton.  Kombinasi  ini  menghasilkan  kerja  sama  timbal  balik  yang  saling menguntungkan  sehingga  membentuk  sebuah  pondasi  yang  memiliki  kekakuak  jauh  lebih  tinggi dibandingkan dengan pondasi dangkal yang lainnya.
Konstruksi Sarang Laba-Laba dibagi menjadi 2 bagian, diantaranya:
1. Konstruksi beton
 Berupa  pelat  beton  pipih  menerus  yang  dibawahnya  dikakukan  oleh  rib-rib  yang  pipih  dan tinggi.
 Terdapat 3 jenis rib, yaitu rib konstruksi, rib settlement, dan rib pembagi.
 Rib-rib tersebut ditempatkan sedemikian rupa, sehingga denah atas membentuk  petak-petak segitiga dengan hubungan yang kaku.
2. Perbaikan tanah
 Rongga disela antara rib diisi dengan lapisan tanah atau pasir yang memungkinkan diipadatkan dengan sempurna.
 Pemadatan dilakukan lapis demi lapis, tebal tiap lapis ±20cm dan dua sampai tiga lapis teratas harus melampaui 95% kepadatan maksimum (Standar Proctor).

## III. METODE PENELITIAN

## 3.1  Tahapan Penelitian
Dalam menyusun Tugas Akhir dengan judul “Alternatif Desain Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba Mini Extraction Plant for Asphalt Buton” memiliki tahapan-tahapan secara sistematis untuk mencapai tujuan yang direncanakan, diantaranya:
1. Menemukan permasalahan yang terjadi dilapangan
2. Mengidentifikasi masalah pondasi konstruksi sarang laba-laba.
3. Menyusun studi kepustakaan baik itu dari buku, literatur maupaun jurnal sebagai dasar untuk mendapatkan penyelesaian yang berkaitan dengan permasalahan yang diangkat.
4. Mengumpulkan data yang diperlukan seperti gambar rencana tangki, tes tanah, serta mutu beton.
5. Melakukan perhitungan mengenai:
a. daya dukung pondasi,
b. tegangan yang terjadi,
c. settlement /penurunan,
1a :  Pelat beton pipih menerus
2a :  Urugan pasir dipadatkan 1b :  Rib konstruksi 2b :  Urugan tanah dipadatkan 1c :  Rib settlement 2c :  Tanah asli yang ikut terpadatkan
1d :  Rib pembagi
Gambar 2.1 Sketsa KSLL  Untuk Penggunaan Gedung Bertingkat Sumber : Ryantori dan Sutjipto, 1984
d. menentukan dimensi dan penulangan kolom,
6. Menarik kesimpulan dan saran terhadap penyusunan Tugas Akhir.
Untuk lebih jelasnya tahapan-tahapan tersebut disajikan dalam diagram alir dibawah ini.

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 4.1  Hasil Klasifikasi Tanah
Hasil klasifikasi tanah merupakan upaya menganalisa untuk mengetahui jenis tanah dilapangan berdasarkan  data  hasil  tes  tanah  dari  laboratorium  jasa  konstruksi  dengan  mengacu  pada  peraturan yang berlaku.
Berdasarkan  hasil  tes  tersebut  maka  dapat  menarik  kesimpulan  bahwa  jenis  tanah  dilokasi termasuk pada klasifikasi yang memenuhi syarat:
1. A-7-5 (metode AASHTO) dengan:
 analisa ayakan No.200
 (% lolos): 97,4
 analisa ayakan No.40 dengan LL: 70,45% dan PI minimal: 22,67%,
 tipe material yang paling dominan berlempung
 penilaian sebagai bahan tanah dasar: biasa sampai jelek
Gambar 3.1 Diagram Alir
 syarat PI: 22,67% ≤ LL: 70,45% - 30% = 40,45%.

## Tabel 4.1 Hasil Klasifikasi Tanah AASHTO

## 2. MH (metode Unified) dengan:
 tanah berbutir halus 50% atau lebih lolos ayakan No.200: 97,4
 LL: 70,45%
 jenis tanah lanau dan lempung.

## Tabel 4.2 Hasil Klasifikasi Tanah Unified
Maka  jenis  tanah  berdasarkan  hasil  tes  laboratorium  termasuk  kelas  A-7-5  dalam  metode AASHTO dan kelas MH dalam metode Unified, dari kedua metode tersebut menjelaskan bahwa jenis tanah termasuk ke jenis tanah lempung berlanau.

## 4.2  Hasil Analisa Pondasi
a. Daya Dukung Ijin Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba
Sumber : Braja M. Das, 1988
Sumber : Braja M. Das, 1988
Analisa daya dukung tanah ijin pondasi ditentukan dengan menggunakan rumus Mayerhof:
Maka, daya dukung ijin untuk pondasi konstruksi sarang laba-laba yang direncanakan sebesar 514,095 KN/m 2 .

## b. Hasil Tegangan Dasar Pondasi
Untuk  menghitung  tegangan  pondasi  dasar  beban  yang  digunakan  merupakan  hasil  kombinasi pembebanan dari desain tangki, sebesar 29.358 kg = 293,58 KN. Dengan luas segidelapan beraturan yang berdiameter 3,4 m dapat dihitung dengan rumus:
𝐴 =  8,174 m 2
qo = ΣP A =  35,92 KN/m 2
Maka, dengan luasan pondasi sebesar 8,174 m 2 terjadi tegangan terhadap tanah dasar sebesar 35,92 KN/m 2 < daya dukung ijin sebesar 514,095 KN/m 2 (memenuhi).

## c. Hasil Penurunan/Settlement
Penurunan  pondasi  Konstruksi  Sarang  Laba-Laba  merupakan  penjumlahan  total  antara  penurunan seketika dan penurunan konsolidasi (primer dan sekunder).
1. Penurunan Seketika dapat dihitung dengan menggunakan rumus berdasarkan teori elestis dari Thimoshenko dan Goodier (1951):
Nilai µ, E dan Iw:
2. Penurunan konsolidasi primer dapat dihitung dengan:
Cc
= 0,42 (termasuk lempung yang struktur tanahnya tidak terganggu) H = 1 m e o
= 0,46
Po = 1,080 kg/cm 2 = 108,0 KN/m 2
qn =  qo – (γd x D f )
q ult (pondasi rakit) = c N c S c i c d c + q N q S q i q d q + ½ γ B N γ S γ i γ d γ
= 1028,19 KN/m 2
q a (pondasi rakit) = 𝑞 𝑢𝑖𝑙𝑡
𝑆𝐹 (SF = 3)
= 342,73 KN/m 2
q a (KSLL) =  1,5 . q a (pondasi rakit)
=  514,095 KN/m 2
Si  = q . B 1 − μ 2
E Iw =  0,0054 m = 0,54 cm µ =  0,5 E =  15 Mpa = 15000 KN/m 2
Iw  =  0,88
21,323 KN/m 2
= 𝑥 𝑟 = 0 1,7 = 0 = 𝑧 𝑟 = 1 1,7 = 0,5
Maka nilai I = 0,31
St = Si + Scp = 0,54 + 1,8 = 2,34 cm
Maka, penurunan total yang terjadi pada pondasi konstruksi sarang laba-laba sebesar 2,34 cm.

## d. Menentukan Penulangan Kolom
Beban aksial maksimum didapatkan berdasarkan hasil kombinasi sebesar 29.358 kg, beban di tumpu oleh  4  kolom,  maka  beban  per  1  kolom  sebesar  7339,5  kg  dengan  mutu  beton  rencana  K-250 menggunakan tulangan baja dengan mutu baja 240 Mpa, serta selimut beton dengan tebal 35 cm. Pu = 7339,5 kg = 73,395 KN Mutu beton = K-250
= fc’ = 250 x 0,83 10 = 20,75 MPa
Mutu baja, fy = 240 Mpa Rasio penulangan memanjang, ρ g = 0,03 ϕ Sengkang = 0,65 Selimut beton, P = 35 mm Dari hasil perhitungan menggunakan SNI 03-2487-2002 mendapatkan dimensi kolom: Kolom 140 x 140 mm Tulangan pokok 6- Ø 12 Tulangan geser Ø 10 – 130

## 4.3  Perhitungan Konstruksi Sarang Laba-Laba Rib Settlement

## a. Perhitungan Ketebalan Ekivalen
Dalam perhitungan tebal ekivalen KSLL, pengaruh dari perbaikan tanah dianggap = 0. Kolom = 140 x 140 mm Rencana: Tebal pelat, t = 200 mm
∆ P = qn x I =   17,272 KN/m 2
Scp = 𝐶𝑐 . 𝐻 1 + 𝑒 𝑜 log( 𝑃𝑜 +   ∆𝑃 𝑃𝑜 ) = 0,018 m = 1,8 cm
Gambar 4.4 Penampang Tulangan Kolom
Sumber: Hasil Gambar, 2017
Tebal rib, b = 110 mm hk = 1100 mm
A = P q a A = P q a →  𝜋𝑅 2 = P q a R = 213 mm Syarat: R > 0,5 a 1 213 mm > 0,5 x 140 = 70 mm (memenuhi) Menghitung statis momen pada sisi atas:
y = π.R.t 2 +4b(h k 2 − t 2 ) 2.π.R.t+8b(h k −t) = 54,34 cm Menghitung momen inersia
Ix = 1 12 x (2. π. R. t) 3 + 2. π. R. t. (y − 1 2 t) 2 + 8. 1 12 . b(hk − t) 3 + 8. b(hk − t)( hk−t 2 + t − y) 2
= 1.607.114.709 cm 4
Menghitung tebal ekivalen (t e )
t e = √12. Ix 2.π.R 3
= 524,36 cm
t e maks = 0,7 h k = 0,7 x 110 = 77 cm Bandingkan, ambil nilai terkecil. Maka nilai t e adalah 77cm.
b. Tinggi Rib Settlement (h
k )
Dimana : a, b = 0,14 m h k = 1,1 m q o = 35,92 KN/m 2
Menghitung beban maksimal (P max) F = (a + 3,4.h k + 1) . (b + 3,4.h k + 1) P max = F . q o = 885,41 KN Menghitung tinggi rib (hk)
Gambar 4.5 Luasan Daerah Penyebaran Sebelum Memikul Momen Rib Settlement Sumber : Ryantori dan Sujipto, 1984
Pada Gedung BNI ’46 Wilayah 05, Semarang
Untuk qo = qa, maka:
Maka nilai hk yaitu 0,05 m.
Maka, q o = P max (a + 3,4.hk + 1) .  (b + 3,4.hk + 1)
=  543,196 KN/m 2
P1  =  q a . (a + 3,4.h k + 1) . (b + 3,4.h k + 1) =  837,975 KN Ps  =  P max – P1 =  47,435 KN Ps = P sisa P1 = sebagian beban yang terdistribusi habis.

## c. Dimensi dan Penulangan Rib Settlement (hk)
Lebar penyebaran F = P q a Luas penyebaran beban: F = (a + 3,4hk + 2c + 1) . (b + 3,4hk + 2c + 1) F = 1,72 m 2
Cek:
q = q yg bekerja F ≤ q ijin 𝐪 =  𝟏𝟕𝟎, 𝟔𝟖𝟔 ≤ 𝟓𝟏𝟒, 𝟎𝟗𝟓 𝐊𝐍/𝐦 𝟐 (memenuhi)
Untuk  mendapatkan  momen  maksimum  yang  akan  digunakan  merupakan  momen  maksimum  yang terbesar.
Menghitung momen maksimum:
Mmaks = P s n . 1 2 c = 0,053 KN. m
Dengan  memodelkan  rib  sebagai  balok  tinggi  yang  ditumpu  oleh  tumpuan  elastis.  Pembebanan
diletakkan  diatas  diantara  kedua  rib  dan  kolom.  Maka  untuk  jarak  beban  yang  diperhitungkan menggunakan konsep meja (beban yang dikakukan oleh rib dan kolom), yaitu: Ln = 2700 – 2(70) – 2(110) = 360 mm Beban merata (q) merupakan tegangan maksimum = 35,92 KN/m.
P =
q a . (a + 3,4hk + 2c + 1) . (b + 3,4hk + 2c + 1) 0 = 4c 2 + 5,104 c – 0,092
Dari persamaan diatas mendapatkan nilai c dengan menggunakan rumus a,b,c.
C 1 = 0,018 (digunakan) C 2 = -1,294
Bidang Momen: Menentukan Momen Maksimum:
 M maks = 1 8 . q . L 2 =  0,581 KN. m

## d. Maka, momen maksimum yang digunakan adalah 0,581 KN.m
Perhitungan balok menggunakan konsep analisa balok penampang T. 1. Tulangan Utama
Diketahui:
 Mu = 0,581 KN.m
 Mutu Beton (fc’) = K-250 ≈ 20,75 MPa
 Mutu Baja (fy) = 240 Mpa
 Panjang bentang balok, L = 3.400 mm
 Jarak antar pusat-pusat balok, S = 1.350 mm
 Lebar dinding, bw = 110 mm
 Tebal pelat, t = 200 mm
 Tinggi pelat, h = 1100 mm
 Lebar efektif, Be :
 ¼.L = ¼ . 3400 = 850 mm
 S = 1.350 mm
 Bw + 16 t = 110 + (16 x 200) = 33110 mm
Pilih yang terkecil, maka Be = 850 mm
 Modulus Elastisitas Baja, Es = 200.000 Mpa
 Ø Tulangan utama yang direncanakan = 16 mm
 As = 0,25 . 3,14 . 162 = 200,96 mm 2
 Untuk 6 Ø 12, maka As ada = 6 . 200,96 = 1.205,76 mm 2
 Ø Tulangan Sengkang = 10 mm
 Selimut beton, P = 35 mm
d = h – P – Ø Tulangan sengkang – (1/2 Ø Tulangan utama)
d’ = P + Ø Tulangan sengkang – (1/2 Ø Tulangan tekan)
Gambar 4.6 Pemodelan Rib Settlement Sumber : Hasil Gambar, 2017
Untuk kebutuhan penulangan yang digunakan, diantaranya:
 Tulangan utama = 6 Ø 16 (As = 1.205,76 mm 2 )
 Tulangan pokok sekunder = Ø 10 – 250 (As = 314 mm 2 )
 Tulangan geser praktis = Ø 10 – 250 (As = 314 mm 2 )

## e. Penulangan Pelat
Beban yang diperhitungkan, qa = 514,095 KN/m 2
Lebar pelat yang ditinjau, c = 0,018 m qu  = Beban qa selebar c = qa . c = 514,095 . 0,018 = 9,254 KN/m fy = 240 Mpa P = 35 mm fc’ = 20,75 Mpa t = 200 mm Bentang pelat, jarak antar rib: Ly = 1350 mm Lx = 1350 mm Ly
Lx = 1.350
1.350 = 1 < 2, maka gunakan tulangan rangkap.
Asumsi :
Ø tulangan rencana = 12 mm Menentukan tinggi serat tekan terluar ke titik berat tulangan tekan (d’) dan tinggi efektif pelat (d). d’ = 35 + 6 = 41 mm d = 200 – 35 – 6 = 159 mm
d′
d = 41 159 = 0,2
Menghitung nilai rasio penulangan maksimal ρ max .
ρ max =  β . 4500 6000 + fy . 0,85 fc′ fy
=  0,045
Menghitung nilai rasio penulangan minimum ρ min .
ρ min = 1,4 fy = 0,0058
Menggunakan skema penyaluran beban pelat tipe II:
Gambar 4.7 Sketsa Tegangan Beton Rib Settlement Sumber : Hasil Gambar, 2017
Mlx = 0,001 . qu . Lx 2 . x → x = 25 Mly = 0,001 . qu . Lx 2 . x → x = 25 Mtx = 0,001 . qu . Lx 2 . x → x = 51 Mty = 0,001 . qu . Lx 2 . x → x = 51

## f. Perhitungan Konstruksi Sarang Laba-Laba Rib Konstruksi
Dalam perhitungan tebal ekivalen KSLL, pengaruh dari perbaikan tanah dianggap = 0. Dengan perhitungan seperti pada rib settlement , maka didapatkan: Kolom 140 x 140 mm Tebal Pelat, t 200 mm Tebal Rib, b 110 mm hk 0,014 m, Maka, tinggi rib konstruksi 1000 mm. Jari – jari, R 213 mm Tebal ekivalen, t e 70 cm P max 740,37 KN P1 525,085 KN/m 2 (sebagian beban yang terdistribusi habis). Ps 15,496 KN Nilai c 0,0062 F 1, 44 m 2 q =  204,063 ≤ 514,095,35 KN/m 2 (memenuhi)
Momen Maks
0,615 KN.m

## V. KESIMPULAN DAN SARAN

## 5.1  Kesimpulan
Dari hasil perhitungan pada  Desain  Pondasi  Konstruksi Sarang  Laba-Laba  Pada Proyek  Mini Extraction for Asphalt Buton, maka dapat ditarik beberapa kesimpulan, diantaranya:
1. Jenis tanah dilapangan berdasarkan hasil tes laboratoriumt termasuk kelas A-7-5 dalam metode AASHTO  dan  kelas  MH  (lanau  yang  memiliki  plastisitas  tinggi),  berdasarkan  kedua  metode tersebut  menjelaskan  bahwa  jenis  tanah  yang  ada  dilapangan  termasuk  ke  tanah  lempung berlanau.
2. Pondasi  Konstruksi  Sarang  Laba-Laba  (KSLL)  merupakan  pondasi  dangkal  dengan  tipe modifikasi dari pondasi rakit, dengan kedalaman (Df) = 1100 mm < lebar pondasi (B) = 3400 mm.
3. Daya dukung ijin pondasi (qa) KSLL dengan rumus Mayerhof sebesar 514,095 KN/m 2 . Hasil tersebut merupakan 1,5 dari daya dukung pondasi rakit, karena memiliki faktor-faktor yang dapat menguntungkan, diantaranya:
a. Pembesian minimum pada rib dan pelat
b. Ketahanan terhadap differensial settlement karena tegangan akibat beban sudah merata pada lapisan tanah pendukung.
c. Total settlement menjadi lebih kecil, karena pengaruh terhadap pemadatan yang efektif pada lapisan tanah dan bekerjanya tegangan geser pada rib terluar dari KSLL.
d. Ketahanan terhadap gempa menjadi lebih tinggi, karena adanya rib-rib diagonal disamping rib-rib yang melintang dan membujur, dan KSLL merupakan suatu konstruksi yang monolit dan kaku.
4. Luasan pondasi sebesar 8,174 m 2 terjadi tegangan terhadap tanah dasar sebesar 35,92 KN/m 2 < daya dukung ijin sebesar 514,095 KN/m 2 (memenuhi) dalam artian daya dukung ijin mampu menahan tegangan tanah dasar pondasi.
5. Penurunan seketika sebesar 0,54 cm, sedangkan penurunan konsolidasi primer sebesar 1,8 cm. Maka total penurunan pondasi KSLL yang dialami tanah sebesar 2,34 cm.
6. Beban aksial maksimum sebesar 293,58 KN menghasilkan penampang kolom 140 x 140 mm dengan tulangan pokok yang digunakan yaitu 6 – Ø 12 dan tulangan geser Ø 10 – 130.
7. Adanya rib dibawah pelat, maka menghasilkan pelat yang memiliki kekakuan atau tebal ekivalen (te)  yang  tinggi.  Di  dalam  KSLL  kekakuan  yang  tinggi  ini  dapat  mereduksi differensial settlement.
Adapun tebal ekivalen rib sebagai berikut: Rib settlement = 77 cm Rib konstruksi = 70 cm.
8. Dimensi rib yang didapatkan diantaranya:
a. Rib settlement :
 Kolom 140 x 140 mm
 Tinggi = 1100 mm
 Tebal pelat = 200 mm
 Tebal rib = 110 mm
b. Rib konstruksi:
 Kolom 140 x 140 mm
 Tinggi = 1000 mm
 Tebal pelat = 200 mm
 Tebal rib = 110 mm
9. Penulangan yang direncanakan, diantaranya:
a. Rib settlement :
 Tulangan pokok = 6 Ø 16
 Tulangan pokok sekunder = Ø 12 – 250
 Tulangan geser praktis = Ø 10 – 250
Untuk pelat didapatkan dimensi penulangan:
 As Lx tarik digunakan Ø12 – 100 ( As = 1131 mm 2 ).
As Lx tekan digunakan Ø12 – 200 ( As = 565 mm 2 ).
 As Ly  tarik digunakan Ø12 – 100 (905 mm 2 ).
As Ly tekan digunakan Ø12 – 200 ( As = 565 mm 2 ).
 As tix  tarik digunakan Ø12 – 100 ( As = 1131 mm 2 ).
As tix tekan digunakan Ø12 – 200 ( As = 565 mm 2 ).
 As tiy tarik digunakan Ø12 – 100 ( As = 1131 mm 2 ).
As tiy tekan digunakan Ø12 – 200 ( As = 565 mm 2 ).
b. Rib konstruksi:
 Tulangan pokok = 6 Ø 16
 Tulangan pokok sekunder = Ø 12 – 250
 Tulangan geser praktis = Ø 10 – 250
Untuk pelat didapatkan dimensi penulangan:
 As Lx tarik digunakan Ø12 – 100 ( As = 1131 mm 2 ).
As Lx tekan digunakan Ø12 – 200 ( As = 565 mm 2 ).
 As Ly  tarik digunakan Ø12 – 100 (905 mm 2 ).
As Ly tekan digunakan Ø12 – 200 ( As = 565 mm 2 ).
 As tix  tarik digunakan Ø12 – 100 ( As = 1131 mm 2 ).
As tix tekan digunakan Ø12 – 200 ( As = 565 mm 2 ).
 As tiy tarik digunakan Ø12 – 100 ( As = 1131 mm 2 ).
As tiy tekan digunakan Ø12 – 200 ( As = 565 mm 2 ).

## 5.2  Saran
Berdasarkan hasil perhitungan untuk Tugas Akhir, maka peneliti memberikan beberapa saran, diantaranya:
1. Untuk melakukan analisa dan perhitungan secara manual, dibutuhkan ketelitian dan pemahaman yang baik terhadap konsep, teori dan rumus untuk mendapatkan pendekatan sebagai solusi dari permasalahan.
2. Untuk penelitian selanjutnya, diperlukan analisa berbandingan terhadap kelebihan dari masing- masing jenis pondasi.

## DAFTAR PUSTAKA
American Petroleum Institute . (2013). Welded Tanks for Oil Storage 12th Edition. Dalam API 650. American Petroleum Institute.
Badan Standarisasi Narional. (2002). Tangki Baja Las Untuk Penimbun Minyak. Dalam SNI 13-3501- 2002. Badan Standarisasi Narional.
Badan Standarisasi Nasional. (2002). Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung.
Dalam SNI 03-2847-2002. Badan Standarisasi Nasional. Bowles, J. E. (1991). Analisa dan Desain Pondasi Edisi Keempat Jilid 1. Jakarta: Erlangga. Das, B. M. (1991). Mekanika Tanah (Prinsip Rekayasa Geoteknik) Jilid 1. Jakarta: Erlangga. Das, B. M. (1993). Mekanika Tanah (Prinsip Rekayasa Geoteknik) Jilid 2. Jakarta: Erlangga. Hadihardja,  J.  (1997). Rekayasa  Fundasi  II,  Fundasi  Dangkal  dan  Fundasi  Dalam. Depok: Gunadarma.
Haryono,  R.C,  M.  (2007). Analisa  Penggunaan Pondasi  Sarang Laba-Laba  Pada  Gedung  BNI '46 Wilayah 05 Semarang. Semarang: Universitas Diponerogo.
Holtz, Robert D, K. (1981). An  Introduction To  Geotechnical. Prentice  Hall Civil  Engineering  and Engineering Mechanic Series.
Marcelina, L. (2014). Alternatif Pondasi Dangkal Pada Konstruksi Tangki Minyak. Bandar Lampung: Universitas Lampung.
Ryantori, I. S. (1984). Konstruksi Sarang Laba-Laba. Surabaya: PT. Katama Suryabumi. Sosrodarsono, S. N. (1984). Mekanika Tanah dan Teknik Pondasi. Jakarta: Pradnya Paramita.