ISSN Cetak         : 2087-9423
ISSN Elektronik : 2620-309X

## PEMODELAN FISIK 3-D PADA FLOATING – TYPE BREAKWATER

## 3-D PHYSICAL MODELLING ON FLOATING - TYPE BREAKWATER

## Harman Ajiwibowo
Program Studi Teknik Kelautan, Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan ITB, Bandung E-mail: harman.ajiwibowo65@gmail.com

## ABSTRACT
BP Tangguh has port facilities in Bintuni Bay, West Papua, with a water depth of about 6 to 9 m. To secure the port activities and facilities, a floating-type breakwater was proposed. Three-dimensional physical modeling was conducted in a wave basin to determine its effectiveness against environmental conditions  in  Bintuni  Bay  by  quantifying  the  transmission  coefficient  (K T ).  The  basin  was  equipped with pistons to generate a monochromatic wave, four wave probes, and an eight-channel DAS (Data Acquisition  System).  Wave  height  (H)  and  period  (T)  data  were  recorded  by  the  wave  probes  and validated by peilschaal observation. The incoming (H i ) and transmitted wave heights (H t ) before and after  the  breakwater,  respectively,  were  measured  and  processed  to  obtain  K T. The  relationships between K T and non-dimensional variables were analyzed. The proposed floating-type breakwater was found  to  be  effective  for  intermediate  and  short  waves  but  not  for  long  waves.  Meanwhile, configuration  1  was  choosen  since  the  smaller  structure  still  resulted  in  similar  transmission  waves compared  to  configuration  2.  For  the  short  waves,  the  floating-type  breakwater  resulted  in transmission  coefficients  ranging  from  0.5  to  0.7.  The  value  of  K T declined  when  the  wave  period became smaller.
Keywords : 3-D physical modeling, floating-type breakwater, non-dimensional variables

## ABSTRAK
BP Tangguh memiliki fasilitas pelabuhan di Teluk Bintuni, Papua Barat dengan kedalaman perairan 6 m hingga 9 m. Pada kasus ini direncanakan suatu breakwater terapung untuk melindungi aktivitas dan fasilitas  pelabuhan.  Pengujian  model  fisik  3-D  dilakukan  di  kolam  gelombang  untuk  menentukan efektivitas terhadap kondisi lingkungan perairan Teluk Bintuni dengan mengukur koefisien transmisi (K T ).  Kolam  gelombang  dilengkapi  dengan  piston  pembangkit  gelombang  monokromatik,  4 wave gauge dan  DAS  ( Data  Acquisition  System )  8  kanal.  Data  tinggi  (H)  dan  periode  gelombang  (T) diperoleh dari rekaman sensor gelombang dan divalidasi dengan pengamatan pada peilschaal . Tinggi gelombang datang di depan breakwater (H i ) dan tinggi gelombang transmisi di belakang breakwater (H t )  diukur  dan  diproses  untuk  mendapatkan  K T .  Selanjutnya,  hubungan  antara  K T dan  bilangan  tak berdimensi  lainnya  dianalisis.  Hasil  dari  model  fisik  ini  adalah breakwater terapung  yang  diajukan efektif  untuk  gelombang  pendek  dan  menengah,  dan  tidak  efektif  untuk  gelombang  panjang.  Selain itu, konfigurasi breakwater pada satu sisi bagian utara saja (konfigurasi 1) dipilih karena perbandingan dengan  konfigurasi  breakwater  di  dua  sisi  (utara  dan  barat,  konfigurasi  2)  dihasilkan  gelombang transmisi  yang  tidak  jauh  berbeda.  Bahkan  konfigurasi  2  (breakwater  di  dua  sisi)  menghasilkan gelombang  berdiri  pada  kolam  pelabuhan  dengan  tinggi  lebih  dari  tinggi  gelombang  datang.  Pada gelombang  pendek, breakwater terapung  menghasilkan  koefisien  transmisi  sebesar  0,5  hingga  0,7. Koefisien transmisi mengecil apabila gelombang datang dengan periode yang lebih kecil lagi.
Kata kunci : pemodelan fisik 3-D; pemecah gelombang tipe terapung, bilangan tak berdimensi

## I. PENDAHULUAN
Fasilitas  eksplorasi Liquefied  Natural Gas (LNG) di Teluk Bintuni, Provinsi Papua
Barat  memiliki  fasilitas  pelabuhan  untuk memuat LNG yang berasal dari kilang LNG. Gambar  1  memperlihatkan  lokasi  pelabuhan pada  Teluk  Bintuni.  Pada  kondisi  eksisting
gelombang  laut  dapat  mencapai  fasilitas kolam  pelabuhan  pada  musim  tertentu. Aktivitas  berlabuh  memerlukan  kondisi gelombang  yang  tenang,  dimana  kondisi tersebut  dapat  dicapai  dengan  membangun breakwater di  depan  pelabuhan.  Kedalaman air  di  sekitar  pelabuhan  adalah  6  m  -  9  m. Studi mengenai kondisi lingkungan di sekitar pelabuhan  juga  pernah  dilakukan  oleh Rositasari et  al. (2013).  Rositasari et  al.
(2013) menunjukkan bahwa kolam Pelabuhan  Tanjung  Mas  mempunyai  kadar Pb,  Zn,  dan  total  komponen  organic  yang terbesar  disbanding  Kanal  Banjir  Timur  dan Barat, Kota Semarang.
Bila  menggunakan rubble  mound breakwater di  perairan  yang  tidak  dangkal (seperti  pada  kasus  ini)  diperlukan  volume bangunan  yang  besar  dan  berakibat  biaya investasi yang tinggi (tidak ekonomis). Salah satu  alternatif  desain breakwater yang diusulkan  untuk  mengatasi  permasalahan  ini adalah breakwater terapung  ( floating-type breakwater) .
Efektivitas breakwater apung dianalisa  terhadap  kondisi  perairan  di  Teluk Bintuni.  Adapun  jenis  pemodelan  yang cukup akurat untuk memodelkan kondisi
tersebut  adalah  pemodelan  fisik  3-D  pada kolam  pelabuhan,  dimana  tidak  hanya kondisi  gelombang  dan  dimensi breakwater saja  yang  dapat  dimodelkan,  tetapi  juga batimetri atau kontur dasar perairan laut yang dapat dimodelkan pada kolam gelombang.
Gambar 1. Lokasi Teluk Bintuni, Provinsi Papua Barat, Indonesia.

## II. METODE PENELITIAN
Penelitian  terdapat  beberapa  tahapan yang  dilakukan  yaitu  dari  pendefinisian kondisi  lingkungan  dan  desain breakwater terapung,  penskalaan,  analisa  bilangan  tak berdimensi  dan  pemodelan  fisiknya  itu sendiri.  Diagram  alir  tahapan  penelitian diberikan pada Gambar 2.
Gambar 2. Diagram alir tahapan penelitian.

## 2.1. Lokasi Studi dan Konfigurasi
Breakwater Terapung
Lokasi studi terletak di Teluk Bintuni, Provinsi  Papua  Barat  seperti  yang  diberikan pada  Gambar  1.  Layout  prototipe  fasilitas pelabuhan  milik  British  Petroleum  (BP) Tangguh  beserta  kondisi  lingkungannya diberikan pada Gambar 3.
Angin dan gelombang datang dominan  dari  arah  Barat  dan  Barat  Laut seperti  diberikan  pada  Gambar  3.  Pada  studi ini  ingin  didapatkan  efektivitas  breakwater pada  kondisi  esktrem,  maka  dari  itu  model disimulasikan  pada  kondisi  angin  dominan dengan  tinggi  dan  periode  gelombang  yang sesuai kasus ekstrem di lapangan.
Gambar 3. Layout prototipe yang akan dimodelkan dengan gelombang datang dari Barat dan Barat Laut.
Gambar 4. Ilustrasi (a) konfigurasi 1:
Breakwater terapung pada 1 sisi dan (b) konfigurasi 2: breakwater terapung pada 2 sisi. Keterangan (1) Breakwater terapung, (2) Dermaga,  (3)  Area  berlabuh,  (4) Darat (Evaluasi dalam m).
Penelitian  ini,  model  pelabuhan  dan  letak breakwater terapung  dibuat  dengan  dua konfigurasi.  Ilustrasi  konfigurasi  1  dan  2 diberikan  pada  Gambar  4a  dan  4b.  Pada konfigurasi  1, breakwater terapung  hanya terdapat  di  1  sisi  dermaga  (lihat  kotak  biru pada Gambar 4a). Sedangkan pada konfigurasi  2, breakwater terapung  terdapat di  2  sisi  (lihat  kotak  biru  Gambar  4b). Gambar  5  menunjukkan  visualisasi break- water yang dimaksud.
Gambar 5. Visualisasi breakwater yang
dimaksud. Breakwater terapung berada pada bagian  tengah dengan frame tiang pancang yang membatasinya agar tetap berada di tempat.
2.2. Desain Prototipe Breakwater Terapung Prototipe breakwater terapung  yang akan  dimodelkan  mengikuti  standar  ukuran ponton jenis Eastern Galaxy dengan dimensi diberikan pada Gambar 6. Model breakwater terapung  terbuat  dari  plat  baja  berbentuk wadah  yang  di  dalamnya  diisi  campuran semen  (lihat  Gambar  7a)  sebagai  pemberat untuk mengkontrol kedalaman (draft) breakwater terapung,  sesuai  dengan  skala perhitungan  skala  berat  pada  keserupaan berat.  Parameter  draft  ( S )  merupakan parameter  penting  untuk breakwater ter- apung ini. Dokumentasi breakwater terapung yang sedang diuji dapat dilihat pada Gambar 7b.
Gambar 6. Breakwater tipe ponton Eastern Galaxy .
Gambar 7. Rangka model breakwater terapung dan posisi breakwater terapung saat simulasi.
2.3. Penskalaan dan Analisa Dimensi
2.3.1 Penskalaan
Penskalaan model menggunakan prinsip keserupaan Froude , dimana skala dan penentuan  keserupaan  model  mengikuti keserupaan Froude yang didefinisikan seperti pada Persamaan 1 (Ajiwibowo, 2016).
    ; r r m p m p v v F F gL gL                   .................... (1)
Keterangan: F r = bilangan Froude, Subscript m =  model, Subscript  p =  prototype, v = kecepatan  fluida; g =  percepatan  gravitasi, dan L = karakteristik panjang.
Nisbah  skala  geometri  didefinisikan sebagai N L = L p /L m dan  penentuan  skala geometri  disesuaikan  dengan  kemampuan dan  kapasitas  kolam  gelombang  yang dibandingkan  dengan  ukuran  prototipe. Setelah mempertimbangkan luas daerah yang ingin  dimodelkan  dan  disesuaikan  dengan kemampuan kolam gelombang, maka penskalaan  yang  digunakan  yaitu  1:50. Hughes  (1993)  menyatakan  untuk  skala model  gelombang  pendek  untuk  penetrasi gelombang  pada  pelabuhan  adalah  antara 1:50 sampai dengan 1:150.
Menggunakan  keserupaan Froude , diturunkan  jenis  penskalaan  lainnya  yaitu penskalaan  waktu  dan  berat.  Skala  skala tersebut dapat ditulis sebagai skala panjang = 𝑵 𝑳 =  50;  skala  waktu  = √𝑵 𝑳 =  7,07  dan skala  berat  = 𝑵 𝑳 3 =  50 3 =125.000. Berdasarkan  penskalaan  ini,  dimensi  dan parameter  model  lainnya  dapat  dilihat  pada Tabel 1 dengan kondisi batimetri pada model sesuai  dengan  kondisi  prototipe  di  lapangan, namun berbeda ukuran (skala 1:50).
Tabel 1. Dimensi model.
Parameter Prototipe Model Panjang 91,44 m  182,88 cm Breadth 27,43 m 54,86 cm Tinggi 5,48 m 10,96 cm Draft ( S ) 2,89 m 5,78 cm Berat ( W )  8.500.000  kg 68 kg
Skenario  percobaan  untuk  berbagai kondisi  lingkungan  dapat  dilihat  pada  Tabel 2 dan 3.
Tabel 2. Skenario percobaan berdasarkan parameter keadaan lingkungan pada percobaan dengan gelombang datang dari arah Barat (d = detik).
Parameter Prototipe Model
Tinggi Gelombang ( 𝐻 𝑖 ) 1,5 m 3 cm 2,6 m 5,2  cm 4 m 8 cm Periode Gelombang ( T ) 20,5 d 2,9 d 14,8 d 2,1 d 8,5 d 1,2 d
Tabel 3. Skenario percobaan berdasarkan parameter keadaan lingkungan pada percobaan dengan gelombang datang dari arah Barat Laut (d = detik).
Parameter Prototipe Model Tinggi Gelombang ( 𝐻 𝑖 )
1,5 m 3 cm 2,6 m 5,2  cm 4 m 8 cm Periode Gelombang ( T ) 29,7 d 4,2 d 17,0 d 2,4 d 8,5 d 1,2 d

## 2.3.2 Analisa Dimensi
Analisa  dimensi  dilakukan  untuk mendapatkan parameter  tak berdimensi  yang akan  dikontrol  dan  berpengaruh  pada  hasil pada eksperimen ini. Gambar 8 menunjukkan sketsa definisi dari prototipe dan model
Gambar 8. Sketsa definisi.
Parameter  yang  berpengaruh  dalam percobaan  ini  dalam  metoda Buckingham Pi adalah:
  Pi , , , , , , , i T f H H g h S B T   .................. (2)
(2)
Keterangan: 𝑯 𝒊 , 𝑯 𝑻 adalah tinggi  gelombang datang  dan  transmisi, g gravitasi, h adalah kedalaman  perairan, S draft  ponton, B lebar dari ponton dalam arah gelombang datang, T adalah  perioda  gelombang  datang  dan 𝜽 adalah  sudut  gelombang  datang.  Meng- gunakan metoda Buckingham  , bilangan tak berdimensi didapat sebagai berikut:
2 Pi , , , , , i T i i i i H H S B h f H H H H gT   
     ................. (3)
Parameter  kedalaman  perairan 𝒉/𝑯 𝒊 dan  kecuraman  gelombang  datang 𝑯 𝒊 /𝒈𝑻 𝟐 dapat  dikombinasikan  menjadi  parameter bilangan gelombang 𝒌𝒉 dimana:
2 k L   ........................................................ (4)
dan  sudut  gelombang  datang  tidak  akan dirubah  dalam  pemodelan  fisik  ini  sehingga komponen  sudut  ini  dapat  dihilangkan. Koefisien  Transmisi 𝐾 𝑇 ,  dengan  merubah bentuk  persamaan  3,  dapat  dituliskan kembali sebagai:
, , T T i i i H S B K f kh H H H         ......................... (5) 2.4. Pemodelan 2.4.1. Laboratorium Pemodelan Fisik 3-D Pemodelan  fisik  3-D  dilakukan  di Balai Pantai, Pusat Penelitian dan Pengembangan  Sumber  Daya  Air,  Badan Penelitian dan Pengembangan,   Kementerian
Pekerjaan  Umum  dan  Perumahan  Rakyat.
Rencana untuk konfigurasi prototipe breakwater terapung  adalah  dengan  bentuk konfigurasi  1  dan  konfigurasi  2,  seperti
Gambar 9. Ilustrasi domain pemodelan fisik 3-D untuk gelombang datang dari arah (a) Barat dan  (b)  Barat  Laut,  1–4  menandakan  lokasi wave  gauge dan  garis  hijau  adalah pembangkit gelombang tipe piston.
seperti yang diberikan pada Gambar 4.
Gambar 9 menunjukkan sketsa set-up kolam  gelombang  dimana  kolam  gelombang berukuran  30  m  x  20  m  dengan  kedalaman maksimal  1m.  Pembangkit  gelombang  tipe piston  terletak  pada  sisi  kiri  pada  Gambar  9 dengan  ditandai  garis  hijau.  Posisi wave gauge atau pencatat/perekam tinggi gelombang  tipe resistance  wave  gauge diletakkan  pada  posisi  yag  ditandai  dengan lingkaran  1-4  seperti  terlaihat  pada  Gambar 9a dan 9b.

## 2.4.2.   Pengaturan Model
Model breakwater terapung di- letakkan  di  dalam  kolam  gelombang,  seperti yang  terlihat  pada  Gambar  10.  Terdapat  4 unit wave  gauge diletakkan  di  dalam  kolam gelombang,  yang  kemudian  diberi  nama wave  gauge 1  hingga  4. Wave  gauge yang digunakan  untuk  menghitung  koefisien transmisi  gelombang 𝑲 𝑻 adalah wave  gauge 2 (untuk gelombang datang) dan wave gauge
4  (untuk  gelombang  transmisi).  Alasan pemilihan wave gauge 4 (bukan wave gauge 3) sebagai  gelombang transmisi  yaitu karena daerah  yang  ingin  diproteksi  yaitu  daerah yang  terdapat  pada  lokasi wave  gauge 4 (bukan  lokasi  pada wave  gauge 3).  Pada Gambar  10,  terlihat  model  diletakkan  di antara wave  gauge 2  dan wave  gauge 4. Terdapat  2  (dua)  arah  gelom-bang dominan  dan  2  konfigurasi  peletakan
breakwater terapung, maka disusun skenario: Skenario 2 arah gelombang datang: dari arah Barat  (Gambar  9a),  dari  arah  Barat  Laut (Gambar 9b). Skenario 2 macam konfigurasi breakwater :  Konfigurasi  1,  yaitu  konfigurasi dengan breakwater terapung  pada  1  sisi pelabuhan (Gambar 4a). Konfigurasi 2, yaitu konfigurasi  dengan breakwater terapung pada 2 sisi pelabuhan (Gambar 4b).
Gambar  10.  Tata  letak  model  di  kolam gelombang dengan penomoran wave gauge .
2.5. Analisa Tinggi, Periode, dan Trans- misi Gelombang
2.5.1. Memperoleh Tinggi ( H ) dan Perio- de Gelombang ( T ) Data tinggi  gelombang ( H )  dari wave gauge 2 adalah tinggi  gelombang  datang 𝑯 𝒊 , sedangkan  data wave  gauge 4  digunakan untuk gelombang transmisi 𝑯 𝑻 . Data mentah
diperoleh dalam bentuk voltase, dan dikonversi  menjadi  runut  waktu  dari  elevasi muka  air.  Berikut  prosedur  untuk  mem- peroleh data tinggi dan periode gelombang: Mengolah  data  dari wave  gauge ,  dan mengkonversinya  ke  dalam  runut  waktu elevasi muka air, melakukan zero mean data, mengamati  runut  waktu  elevasi  muka  air untuk  menentukan  rentang  waktu  yang terbaik,  dimana  belum  ada  pengaruh  dari gelombang  refleksi, Up-crossing data  runut waktu  elevasi  muka  air  untuk  mendapatkan tinggi  dan  periode  gelombang,  diperoleh rata-rata  tinggi  gelombang  datang 𝑯 𝒊 dan periode  gelombang 𝑻 𝒊 untuk  rentang  waktu seperti yang telah ditentukan pada langkah 3, lakukan prosedur yang sama untuk
memperoleh tinggi 𝑯 𝑻 dan periode gelombang transmisi 𝑻 𝑻 .

## 2.5.2. Memperoleh Koefisien Transmisi
Koefisien  transmisi  adalah  nisbah antara  tinggi  gelombang  transmisi 𝑯 𝑻 yang berasal  dari  bacaan wave gauge 4 dan tinggi gelombang  datang 𝑯 𝒊 yang  berasal  dari bacaan wave  gauge 2.  Gelombang  yang digunakan  dalam  eksperimen  ini  adalah gelombang  monokromatik,  maka  tinggi gelombang  yang  digunakan  adalah  tinggi gelombang  rata-rata  seperti  tertulis  dalam persamaan.
T T i H K H  .................................................. (6)
Keterangan: 𝐻 𝑖 ̅̅̅ dan 𝐻 𝑇 ̅̅̅̅ adalah  rata-rata  dari tinggi gelombang pada wave gauge 2 dan 4.

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1. Output
Mengevaluasi  konfigurasi  yang  di- pilih,  koefisien  transmisi  yang  dihasilkan pada  seluruh  konfigurasi  dengan  berbagai arah  gelombang  dapat  dilihat  pada  Gambar 11. Koefisien transmisi 𝐾 𝑇 dinyatakan dalam fungsi 𝑘ℎ .  Nilai 𝑘ℎ <  0,15  adalah  kondisi
lautan  dangkal,  dan 𝑘ℎ >  0,5  adalah  kondisi perairan dalam.
Gambar 11. Koefisien Transmisi pada seluruh konfugurasi dan arah gelombang datang.
Terdapat  beberapa  nilai 𝐾 𝑇 >  1,0, pada  kondisi  0,25  < 𝑘ℎ <  0,4.  Pada  kondisi ini  terjadi  gelombang  berdiri  pada  kolam pelabuhan  yang  merupakan  interaksi  antara gelombang  datang  dan  transmisi,  sehingga tinggi  gelombang  pada  kolam  pelabuhan menjadi  lebih  tinggi  dari  gelombang  datang. Hal ini terjadi pada kondisi lautan menengah. Sedangkan  pada  kondisi 𝑘ℎ >  0,5,  nilai 𝐾 𝑇 seperti yang diharapkan yakni dengan kisaran 0,6.

## 3.2. Perbandingan  dengan  Eksperimen Sejenis
Hasil  eksperimen  ini  dibandingkan dengan hasil pemodelan fisik 2 dimensi yang dilakukan  oleh  Ajiwibowo et  al. (2009), Ajiwibowo et  al. (2010),  dan  Yuanita et  al. (2010)  dimana  model  ponton  diuji  pada saluran  gelombang  (model  fisik  2D).  Pada pemodelan  2D  ini  kondisi  benar-benar dikendalikan  dimana  tidak  ada  gelombang lain  selain  gelombang  transmisi  yang  masuk
ke  dalam  kolam  pelabuhan.  Gambar  12 menunjukkan  ponton  yang  diuji  dalam saluran gelombang.
Gambar 12. Pemecah gelombang terapung yang diuji dalam saluran gelombang (Ajiwibowo et al. , 2009).
Gambar 13. Hubungan T K dengan kecuraman gelombang.
Gambar 13, 14, 15, dan 16
menunjukkan  hubungan  antara 𝐾 𝑇 dengan kecuraman  gelombang 𝐻 𝑖 /(𝑔𝑇 2 ) ,  draft relatif 𝑆/𝐻 𝑖 ,  kedalaman  relatif ℎ/𝐻 𝑖 ,  lebar breakwater terapung  relatif 𝐵/𝐻 𝑖 antara eksperimen  3D  di  kolam  gelombang  (studi ini)  dengan  eksperimen  2D  di  saluran gelombang  yang  dilakukan  oleh  Ajiwibowo
et  al. (2009),  Ajiwibowo et  al. (2010),  dan Yuanita et al. (2010).
Gambar 14. Hubungan T K dengan kedalaman perairan relatif.
Gambar 15. Hubungan T K dengan draft breakwater relatif.
Gambar  13  –  16  di  atas,  terlihat bahwa pada eksperimen 3D dapat menghasilkan  fenomena  atenuasi  tinggi gelombang yang diakibatkan oleh gelombang
berdiri yang terbentuk pada kolam pelabuhan, yakni  pada  kecuraman  gelombang  yang sangat  kecil  yakni 𝐻 𝑖 /(𝑔𝑇 2 ) <  0,001,  pada kedalaman  relatif ℎ/(𝑔𝑇 2 ) <  0,005,  pada draft relatif 𝑆/(𝑔𝑇 2 ) < 0,002, dan pada lebar mercu breakwater 𝐵/(𝑔𝑇 2 ) < 0,025. Sedangkan  pada  eksperimen  2D  oleh Ajiwibowo et  al. (2009),  Ajiwibowo et  al. (2010)  dan  Yuanita et  al. (2010),  tidak didapatkan 𝐾 𝑇 >  1,  dikarenakan  eksperimen 2D  tidak  mengakomodasi  efek  3D  yang merupakan  keadaan  realistis.  Hal  ini  harus dijadikan perhatian pada perencanaan breakwater tipe  apung  ini.  Ratio  lebar breakwater terapung 𝐵 terhadap (𝑔𝑇 2 ) agar dapat  bekerja  efektif  adalah  antara  0,04 sampai dengan 0,2.
Gambar 16. Hubungan T K dengan lebar mercu relatif.
Gambar  17  memperlihatkan  per- bandingan  studi  ini  dengan  studi  terdahulu tentang breakwater terapung oleh Kato et al. (1966), Mani (1991) dan Mural et al. (1997). Mani (1991) melakukan eksperimen 2D pada breakwater terapung tipe Y-frame , sedangkan Murali et  al. (1997)  melakukan  eksperimen pada breakwater apung tipe cage (kurungan) yang  di- mooring -kan  ke  dasar  laut.  Menurut Mani  (1991)  dan  Murali et  al. (1997)  agar peredaman  gelombang  maksimal  maka  rasio antara  lebar  mercu  dan  panjang  gelombang adalah  di  sekitar  0,14  –  0,18.  Sedangkan Kato et  al. (1966)  melakukan  eksperimen
break-water tipe  ponton  tanpa  prategang mooring didapat  bahwa  agar  peredaman gelombang  maksimal,  maka  rasio  lebar ponton  dan  panjang  gelombang  adalah  0,28. Yamamoto  (1981)  melakukan  eksperimen dengan ponton yang di- mooring -kan ke dasar laut menghasilkan kesimpulan yang identikal dengan Kato et al. (1966).
Gambar 17. Perbandingan hubungan T K dengan lebar mercu breakwater apung pada hasil eksperimen 3D terhadap eksperimen 2D.
Eksperimen penulis (lihat Gambar 17) memperlihatkan  bahwa  eksperimen  3D menghasilkan  koefisien  transmisi  yang  lebih tinggi  daripada  eksperimen  2D.  Efek  3D terlihat  pada  hasil  eksperimen  ini.  Dari Gambar  17  dapat  dilihat  bahwa  untuk keadaan  realistis  lapangan  untuk  di  Teluk Bintuni,  agar  efek  peredaman  gelombang menjadi  maksimal,  maka  ratio  lebar  mercu breakwater terhadap  panjang  gelombang (𝐵/𝐿) harus  didesain  >  0,3.  Studi  yang dilakukan oleh Kato et al. (1996) menunjukkan hasil serupa.

## IV. KESIMPULAN
Berdasarkan Gambar 11, dapat dilihat bahwa breakwater terapung  tidak  efektif untuk  gelombang  panjang,  namun  efektif untuk  gelombang  menengah  dan  pendek. Semakin  kecil  periode  gelombang,  maka performa breakwater terapung  ini  semakin
baik. Hal ini dapat dilihat dari nilai koefisien transmisi 𝑲 𝑻 yang  semakin  kecil  seiring dengan  nilai  periode  gelombang  yang semakin kecil.
Tidak terlihat perubahan yang signifikan  antara  performa breakwater pada konfigurasi 1 dan performa breakwater pada konfigurasi  konfigurasi  2  dan  memper- timbangkan  faktor  biaya,  maka  penambahan breakwater pada  posisi  konfigurasi  2  tidak disarankan  karena  hanya  akan  membuat biaya  menjadi  berlipat  dengan  fungsi breakwater yang hampir sama.
Selain  itu,  semua  percobaan  pada percobaan dengan periode gelombang pendek,  nilai  koefisien  transmisi 𝑲 𝑻 berkisar dari  0,5  hingga  0,7  atau  dengan  kata  lain dapat  dikatakan  bahwa breakwater tipe apung  ini  dapat  meredam  energi  gelombang sebesar 30 hingga 50%, tidak lebih dari itu.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis  mengucapkan  terima  kasih kepada British  Petroleum dan  Kementerian Pekerjaan  Umum  dan  Perumahan  Rakyat Indonesia yang telah mendukung penelitian.

## DAFTAR PUSTAKA
Ajiwibowo,  H.  2016.  KL3202  metode eksperimen  laboratorium.  Penerbit ITB. Bandung, Indonesia. 111hlm. Ajiwibowo,  H.  and  N.  Yuanita.  2009. Transmission  coefficient  on  pontoon for damping the short waves. In: P.F.
Marzuki et  al.  (eds.) .  International Conference  on  Sustainable  Infra- structure  and  Built  Environment  in Developing Countries, Bandung, November, 2009. 105–110pp.
Ajiwibowo, H., N. Yuanita, and R. Zamzami. 2010.  Physical  modeling  to  measure the efficiency of Ponton Breakwaters.
In: J.S. Chung et al. (eds.) . Proceeding  of  the  twentieth  2010,
International  Offshore  (Ocean)  and
Polar Engineering
Conference,
Beijing, June 2010. 995–1002pp. Hughes,  S.A.  1993.  Physical  models  and laboratory  techniques  in  coastal engineering. World Scientific
Publishing  Co.  Pte,  Ltd.  Singapore,
Singapore. 73p.
Kato,  J.,  S.  Hagino,  and  Y.  Uekita.    1966. Damping  effect  of  floating break- water to  which  anti-rolling  system  is applied. In:  ASCE .  Proceedings  of 10 th coastal  engineering  conference, Tokyo,  September  1966. 1068–
1078pp.
Mani, J.S. 1991. Design of y-frame floating breakwater. J. Waterway, Port, Coastal, and Ocean Engineering ,
117(2):105-119.Doi:10.1061/
(ASCE)0733-950X(1991)117:2(105). Murali, K. and J.S. Mani. 1997. Performance of  cage  floating  breakwater. J. Waterway,  Port,  Coastal,  and  Ocean Engineering , 123(4):172-179. Doi:10.
1061/(ASCE)0733-950X(1997).
Rositasari,  R.  dan  Lestari.  2013.  Evaluasi lingkungan perairan pesisir Semarang. J.  Ilmu  dan  Teknologi Kelautan Tropis , 5(1):112-121. Doi:10.28930/jitkt.v5i1.7756.
Yamamoto,  K.  1981.  Moored  floating breakwater  response  to  regular  and irregular  waves. Applied  Ocean Research ,  3(1):27-36.  Doi:10.1016/
0141-1187(81)90082-1.
Yuanita,  N.  and  H.  Ajiwibowo.  2009. Physical modeling of pontoon floating  breakwater  for  long  waves. In: P.F.  Marzuki et  al.  (eds). Inter- national  conference  on  sustainable infrastructure  and  built  environment in  developing  countries,  Bandung, Indonesia,  November  2009.  118– 123pp.
Diterima : 12 Juli 2017 Direview : 02 Agustus 2017 Disetujui : 23 Maret 2018