## KAJIAN POTENSI LIKUIFAKSI LAPISAN TANAH MENGGUNAKAN METODE KORELASI EMPRIS NILAI CSR DAN CRR
Oleh: Rasdinanta Tarigan Politeknik Negeri Medan E-mail: rasdinantatarigan@polmed.ac.id

## ABSTRACT
Indonesia is a country that is prone to earthquakes. This happens because the Indonesian plate is located between the Australian plate, the Eurasian plate and the Pacific plate. In addition, Indonesia  is  a  group  of  volcanoes  in  the  world  so  it  is  included  in  the  Pacific  Ring  of  Fire. Liquefaction  is  a  phenomenon  where  the  soil  loses  a  lot  of  strength  and  stiffness  in  a  short time. The soil contracts when the cyclic load occurs due to earthquake shaking, so that the air pressure  increases  to  close  to  its  normal  limit.  In  order  for  the  building  to  be  stable  on  the ground, the soil layer must be safe from the danger of liquefaction. This liquefaction potential study  is  based  on  the  value  of  the  safety  factor  (FS)  by  comparing  the  value  of  the  Cyclic Resistance  Ratio  (CRR)  which is  the  resistance  or  strength  to  the  occurrence  of  liquefaction with the value of the Cyclic Stress Ratio (CSR)  which is the shear stress that occurs during an earthquake. The smallest value of safety factor (FS) obtained in the study at bore hole 3 (BH3) at layers 7.50 – 10.00 with a value of FS = 1,241 > 1 at a magnitude of 8.5 SR. The value of the factor of safety (FS) of the soil layer is close to the safe threshold, although it is still safe against the danger of liquefaction.
Keywords: Earthquake, Liquefaction, CSR, CRR, Safety Factor (FS)

## ABSTRAK
Indonesia  merupakan  negeri  yang  rentan  akan  terjadinya  gempa  bumi.  Hal  ini  terjadi  karena Indonesia terletak di antara lempeng Australia, lempeng Eurasia dan lempeng pasifik. Selain itu juga Indonesia merupakan gugusan gunung berapi di dunia sehingga termasuk dalam cincin api pasifik.  Likuifaksi merupakan fenomena dimana tanah kehilangan banyak kekuatan (strength) serta  kekakuannya (stiffness) dalam  waktu  yang  pendek.  Tanah  berkontraksi  pada  saat timbulnya  beban  siklik  yang  terjadi  akibat  goncangan  gempa,  sehingga  tekanan  air  pori meningkat mendekati ataupun melampaui tegangan normalnya. Agar bangunan stabil berdiri di atas  permukaan  tanah,  maka  lapisan  tanah  tersebut  harus  aman  terhadap  bahaya  likuifaksi. Kajian  potensi  likuifaksi  ini  berdasarkan  nilai  faktor  keamanan  (FS)  dengan  dengan membandingkan  nilai Cyclic  Resistensi  Ratio (CRR)  yang  merupakan  tahanan  atau  kekuatan tanah  terhadap  terjadinya  likuifaksi  dengan  nilai Cyclic  Stress  Ratio (CSR)  yang  merupakan tegangan  geser  yang  timbul  pada  saat  terjadinya  gempa  bumi.  Nilai  faktor  keamanan  (FS) terkecil  yang  diperoleh  pada  penelitian  ini  di bore  hole 3  (BH3)  pada  lapisan  7.50  –  10.00 dengan  dengan  nilai  FS  =  1.241  >  1  pada  magnitude  8,5  SR.  Nilai  faktor  keamanan  (FS) lapisan  tanah  tersebut  sudah  mendekati  ambang  batas  aman,  meskipun  masih aman  terhadap bahaya likuifaksi.
Kata Kunci: Gempa bumi, Likuifaksi, CSR, CRR, Faktor Keamanan (FS).

## 1. PENDAHULUAN
Indonesia adalah negeri yang rentan  akan  terjadinya  gempa.  Hal  ini terjadi  karena  Indonesia  terletak  di  antara lempeng  Australia,  lempeng  Eurasia  dan lempeng  pasifik.  Selain  itu  juga  Indonesia merupakan gugusan gunung berapi di dunia sehingga termasuk dalam cincin api pasifik. Salah  satu  penyebab  paling  dramatis kerusakan  struktur  saat  gempa  adalah terjadinya  likuifaksi  pada  endapan  pasir jenuh.  Pasir  lepas (loose  sand) cenderung berkontraksi  pada  saat  timbulnya  beban siklik yang terjadi akibat goncangan gempa, sehingga  tekanan  air  pori  meningkat mendekati  ataupun  melampaui  tegangan normalnya.  Hasilnya  adalah  pengurangan tegangan  confining  efektif  di  dalam  tanah dan hilangnya  kekuatan  dan  kekakuan  yang berkontribusi  terhadap  deformasi  pada lapisan tanah.
Lapisan  tanah  yang  mengalami likuifaksi  akan  mengakibatkan  kegagalan bangunan yang berdiri diatasnya.
Kegagalan  bangunan  ini  akan  terjadi  jika salah  dalam  menentukan  jenis  pondasi yang digunakan.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA
Penyelidikan Tanah
Penyelidikan tanah ( soil investigation )  a dalah  proses  pengujian  tanah dan  pengambilan  contoh  tanah  di  lapangan guna  untuk  mengetahui  karaakteristik  tanah tersebut.  Salah  satu  penyelidikan  tanah  yang umum  digunakan  adalan  pengeboran  dengan menggunakan  bor  mesin.  Pada  penelitian  ini pengeboran  dilakukan  sebanyak  3  (tiga)  titik bor. Selama pengeboran, dilakukan pengamatan secara  visual  terhadap  setiap  lapisan  tanah. Pada kedalaman tertentu dilakukan pengambilan  contoh  tanah  ( disturbed  sample dan undisturbed sample )  dan Standard Penetration Test (SPT).

## Likuifaksi
Menurut Seed et al. (1975), likuifaksi  merupakan  proses  pergantian
keadaan tanah pasir yang jenuh air jadi cair akibat  meningkatnya  tekanan  air  pori  yang nilainya  sama  dengan  tegangan  total  tanah disebabkan  karena  beban  dinamik  yang bekerja,  sehingga  tegangan  efektif  tanah jadi  nol.  Likuifaksi  merupakan  fenomena dimana  tanah  kehilangan  banyak  kekuatan (strength) serta  kekakuannya (stiffness) dalam  waktu  yang  pendek  tetapi  walaupun demikian  likuifaksi  jadi  pemicu  dari banyaknya kehancuran, dan kerugian ekonomi  yang  besar.  Fenomena  hilangnya kekuatan susunan tanah ini disebabkan oleh beban siklik yang timbul dari gempa bumi.
Ketika beban siklik bekerja, susunan tanah  berubah  menjadi  cairan  sehingga tidak  sanggup  menopang  beban  bangunan di  dalam  ataupun  di  atasnya.  Likuifaksi umumnya  terjaldi  pada  tanah  pasir  yang jenuh air, dimana segala rongga-rongga dari tanah  tersebut  dipadati  oleh  air  pori.  Pada saat beban  siklik  bekerja,  air  pori inimemberikan  tekanan  pada  partikel- partikel  tanah  sehingga  kepadataan  tanah tersebut menjadi terganggu.

## Syarat Terjadinya Likuifaksi
Likuifaksi  terjadi  dengan  ketentuan tertentu, apabila sesuatu tanah tidak penuhi syarat-  syarat  tersebut,  hingga  tanah tersebut  tidak  berpotensi  buat  terjadi likuifaksi.  Oleh  sebab  itu  perencana pembangunan wajib menjauhi lapisan tanah yang  sudah  memenuhi  syarat-  syarat terbentuknya likuifaksi.
Potensi  likuifaksi  terjadi  tergantung pada: distribusi tanah sedimen tanpa kohesi (kerikil,  pasir,  dan  lanau  dengan  plastisitas sangat rendah). Sedimen yang paling rentan adalah jenis alluvial, fluvial, endapan delta, dan  endapan  yang  terjadi  karena  tertiup angin.  Endapan  jenis  ini  umumnya  tidak padat.  Sebagian  besar  sedimen  ini  bersifat jenuh, atau muka air tanah yang dangkal.
Potensi  likuifaksi  yang  disebutkan di  atas  dapat  terjadi  bila  gempa  dengan kekuatan mencapai MMI (Modified Mercally  Intensity) VI.  MMI  mengukur kekuatan  gempa  berdasarkan  efek  yang

## ditimbulkannya, dengan skala I sampai XII.
Pembagian  skala  MMI  bisa  dilihat  pada table 1 berikut ini.
Tabel  1.  Hubungan  antara  Magnetude Local  (ML),  Percepatan  Gempa  (amax), Waktu Gempa, serta Skala Intensitas
(Sumber: Yaets et al., Gere and Shah dan Housner)

## Peristiwa Likuifaksi
Manifestasi  umum  dari  likuifaksi adalah  terjadinya  pendidihan  pasir (sand boil) atau  semburan  lumpur  di  permukaan tanah  oleh  rembesan  air  melalui  retakan tanah  atau,  dalam  beberapa  kasus,  oleh perkembangan kondisi seperti pasir hisap di area  yang  luas.  Gambar  1  menunjukkan pasir  mendidih  sepanjang  celah  di  tanah yang  disebabkan  oleh  gempa  bumi,  dan Gambar  2  menunjukkan didih pasir setelah pendidihan  yang  disebabkan  likuifaksi. Namun,  kerusakan  akibat  likuifaksi  jarang terjadi  karena  pasir  mendidih  sendiri, melainkan  karena  hilangnya  kekuatan  dan kekakuan dalam tanah yang telah dicairkan dan deformasi tanah yang terjadi.
Gambar 1. Pendidihan pasir yang disebabkan  oleh  pencairan  sedimen  di bawahnya  selama  gempa  bumi  Miyagi-ken- Oki, Jepang 1978
Gambar  2.  Pendidihan  pasir (sand  boil) akibat  likuifaksi  dari  gempa  bumi  Loma Prieta 1989, California setelah kejadian.
Beberapa  ilustrasi  paling  dramatis terkait  kerusakan  infrastruktur  sipil  akibat likuifaksi,  yaitu:  gempa  Niigata,  Jepang 1964  dan  gempa  Prince  William  Sound, Alaska 1964, yang membantu mengidentifikasi likuifaksi sebagai masalah utama  dalam  rekayasa  gempa  bumi. Misalnya,  hilangnya  kekuatan  geser  dan kekakuan  di  pasir cair  selama  gempa  bumi Niigata  1964  mengakibatkan  kegagalan daya  dukung  bangunan  (Gambar  a), mengambangnya  tangki  tanam  ke  atas permukaan tanah (Gambar b), dan runtuhnya  Jembatan  Showa,  disebabkan oleh likuifaksi dan gaya lateral yang bekerja selama gempa bumi Niigata 1964 (Gambar c). Keruntuhan geser (slide) yang terjadi di hulu  Bendungan  San  Fernando  setelah gempa  bumi  San  Fernando  1971  (Gambar d).  Berikut  gambar  dampak  dari  terjadinya likuifaksi (gambar 3).
Gambar 3. Efek dari terjadinya likuifaksi
Nilai-Nilai Dalam Kajian Likuifaksi
(a) (b) (c) (d)
Tata  cara  yang  digunakan  melalui kajian  ini adalah merupakan tata cara  yang disepakati oleh workshop tentang CRR oleh NCEER pada tahun 1996 serta tahun 1998, yang dilansir dalam Journal Of Geotechnical and Geoenvironmental Engineer- ing , volume 127, No 10, Oktober
2001  taman  817-  833.  Workshop  tersebut diketuai oleh Youd, T. L. serta Idriss, I. M. Workshop tersebut pada dasarnya mengembangkan simplified procedure yang diusulkan  oleh  Seed  serta  Idriss,  1971, difokuskan  pada  analisis  ketahanan  tanah terhadap  bahaya  likuifaksi  (CRR).  (Idriss serta Boulanger, 2008).
Dalam  suatu  kajian  potensi likuifaksi  berdasarkan  metode  korelasi empiris  diperlukan  sesuatu  nilai  faktor keamanan.  Untuk  mendapatkan  faktor keamanan  ini  diperlukan  nilai-nilai seperti  nilai Cyclic  Stress  Ratio  (CSR) serta Cyclic  Resistance  Ratio  (CRR) yang dinyatakan  dalam  persamaan  berikut (Youd dan Idriss, 2001):
FS = 𝐶𝑅𝑅 7,5 . MSF
(1) 𝐶𝑆𝑅
Jika FS = 𝐶𝑅𝑅 7,5 . MSF < 1 (terjadi likuifaksi) 𝐶𝑆𝑅 Jika FS = 𝐶𝑅𝑅 7,5 . MSF = 1 (kondisi kritis) 𝐶𝑆𝑅 Jika FS = 𝐶𝑅𝑅 7,5 . MSF < 1 (tidak terjadi likuifaksi)

## 𝐶𝑆𝑅
Nilai-nilai  lain  yang  mempengaruhi  dalam analisis likuifaksi, antara lain:

## a.  Nilai Koefisien Tegangan Reduksi (rd)
Koefisien  tegangan  reduksi  ialah suatu  faktor  yang  mengurangi  tegangan dalam  tanah.  Nilai  koefisien  tegangan reduksi  (rd)  akan  makin  kecil  jika  makin dalam tanah  yang  ditinjau.  Nilai  rd merupakan  faktor  nonlinier  pengurangan beban  yang  bermacam-macam  terhadap kedalaman.
Bagi  Seed  and  Idriss  (1971)  besar
dari nilai reduksi pada tanah bersumber pada kedalamannya,  tersaji  dalam  gambar  4  di bawah ini.
Gambar  4.  Grafik  factor  tegangan  reduksi, rd  (Seed and Idriss, 1971)
Besar  nilai  CSR (Cyclic  Stress Ratio) dipengaruhi  oleh  nilai  rd.  Makin besar nilai rd maka semakin besar nilai CSR sehingga  potensi  likuifaksi  juga  makin besar.  Koefisien tegangan  reduksi  (rd)  bisa ditetapkan  berdasarkan  persamaan  berikut (Liao dan Whitemann, 1986).
rd = 1,00 - 0,00765z ….. z ≤ 9,15 m              (2) rd  =  1,174  -  0,0267z  …9,15  ≤  z  ≤  23  m (3) rd = 0,744  - 0,008z …..  23  ≤  z  ≤  30  m    (4) rd = 0.5z ..… z ≥ 23 m (5) dimana:
z  = kedalaman tanah (m) yang dihitung
b.  Nilai Cyclic Stress Ratio (CSR)
CSR  adalah  nilai  perbandingan antara  tegangan  geser  rata-rata  yang disebabkan  oleh  gempa  dengan  tegangan vertikal  efektif  pada  likuifaksi) 𝐶𝑆𝑅 masing-masing  susunan  lapisan  tanah.
Nilai  CSR  pada  lapisan  tanah  sangat dipengaruhi  oleh  nilai  percepatan  gempa (a).
Seed  dan  Idriss  (1971)  menyatakan bahwa  tegangan  siklik  yang  menyebabkan gempa dengan menggunakan nilai
representatif  (atau  nilai  seragam  setara) sama  dengan  65%  dari  percepatan  gempa maksimum  (tegangan  siklik  puncak).  Oleh karena  itu,  nilai  CSR  yang  menyebabkan gempa yang sesuai dihitung sebagai:
 cyc = (6)
Karena kolom tanah berperilaku sebagai  benda  yang  dapat  berdeformasi,  maka Seed  dan  Idriss  (1971)  memperhitungkan sebuah  faktor  reduksi  kedalaman  rd,  sehingga persamaannya menjadi sebagai berikut:
 cyc = rd  (7)
Sehingga persamaan nilai CSR dapat dituliskan  sebagai berikut.
a max = percepatan gempa maksimum
g = percepatan grafitasi
 vo = tegangan vertikal overburden  ’ vo = tegangan efektif vertical overburden rd = koefisien tegangan reduksi
Perbandingan  tegangan  total  dengan  teganga efektif  dapat dihitung dengan  persamaan berikut (Das, 1993).
-  Tegangan total   = H.  w + (H A – H).  sat (9)
Dimana:
 = tegangan total (kN/m 3 )
 w = berat isi air (9,81 kN/m 3 )  sat = berat isi tanah jenuh (kN/m 3 )
H  = tinggi muka air diukur dari
permukaan tanah (m)
H A = jarak antara titik A dan muka air
-  Tegangan efektif tanah
Tegangan  efektif  tanah  dihitung menggunakan persamaan berikut.
 ’ =  - u (10)
Dimana  u  adalah  tekanan  air  pori  tanah, yang dihitung dengan persamaan berikut. u = H A .  w (11)
dengan  H A adalah  jarak  titik  yang  ditinjau dengan muka air.
Menurut  SNI  03-1726-2002  nilai percepatan  gempa  maksimum  batuan  dasar dan  percepatan  gempa  maksimum  muka tanah  untuk  wilayah  gempa  Indonesia adalah seperti table berikut ini.
Tabel 2.  Percepatan gempa maksimum batuan  dasar  dan  muka  tanah untuk wilayah gempa Indonesia
(Sumber: SNI 03-1726-2002)
c. Nilai Cyclic Resistance Ratio (CRR)
Nilai  cyclic  resistance  ratio  (CRR) adalah  nilai  tahanan  lapisan  tanah  terhadap tegangan siklik.  Nilai CRR dapat  diperoleh dengan berbagai cara, antara lain berdasarkan hasil uji lapangan yaitu hasil uji penetrasi  standar (SPT).  Nilai CRR biasanya  dilambangkan  dengan  simbol (N1)60.  Youd  dan  Idriss  (2001)  dan  Cetin et  al  (2004)  memberikan  koreksi  untuk mendapatkan  nilai  (N1)60.  Rumus  yang dapat  digunakan  untuk  mendapatkan  nilai CRR adalah sebagai berikut:
(N 1 ) 60 = N M .C N .C E .C B .C R .C S (12)
Dimana:
(N 1 ) 60 = nilai  SPT  terkoreksi  terhadap pengaruh efisiensi tenaga 60%;
N M = hasil uji SPT di lapangan;
C N =  faktor  koreksi  terhadap  tegangan
vertikal efektif (nilainya ≤ 1,70);
C E =  faktor  koreksi  terhadap  rasio
tenaga palu (ER); C B =  faktor  koreksi  terhadap  diameter bor;
C R =  faktor  koreksi  untuk  panjang batang SPT;
C S =  koreksi  terhadap  tabung  contoh
(samplers)  dengan  atau  tanpa pelapis (liner);
σ’ vo = tegangan vertikal efektif (kPa);
P a = 100 kPa.
Karena  nilai  N-SPT  meningkat dengan tegangan efektif overburden , faktor koreksi tegangan overburden harus  digunakan (Seed dan Idriss, 1982). Faktor ini biasanya dihitung  dengan  rumus  berikut  (Seed  and Idriss, 1982):
) (13)
Dimana  nilai  C N tidak  boleh  melebihi dari  1,7.  Yang  lainnya  adalah  faktor koreksi  dari  nilai  uji  penetrasi  standar (SPT),  yang  dapat  ditentukan  dengan  tabel berikut:
Tabel 3. Faktor koreksi dalam uji SPT
(Youd, T.L. & Idriss, I.M., 2001)
Nilai (N1) 60 yang diperoleh kemudian dikoreksi terhadap Fines Content
(FC).  Nilai  (N1)60  yang  telah  dikoreksi
diberi tambahan huruf cs sehingga menjadi (N1)60cs.  Tentukan  nilai Fines  Content (FC) kemudian hitung nilai (N1)60cs yang dipengaruhi  oleh  nilai Fines  Content itu sendiri (Youd dan Idriss, 2001):
(N 1 ) 60cs =  α+β. (N 1 ) 60 (14)
Persentase fines content (FC)
mempengaruhi  nilai  α  dan  β,  seperti  di bawah ini.
α = 0, β = 1, untuk FC ≤ 5%
α  =  exp  [1,76  -  (190/FC 2 )]  untuk  5%  <  FC  < 35%
β = [0,99 - (FC1,5/1000)] untuk 5% < FC < 35% α = 5, β = 1,2  untuk  FC ≥ 35%
Selanjutnya nilai CRR dihitung pada skala  gempa  (Mw)  7,5  dan  pasir  murni dengan  (N1)  60cs  <  37,5  (Youd,  T.  L.  dan Idriss, 2001):
𝐶𝑅𝑅 ) )
[       )         ]

## (15)
Jika  (N1)  60cs  >  37,5  maka  tanah tidak  perlu  dinilai  karena  tanah  cukup  kuat untuk  menahan  beban  gempa  yang  dapat dinyatakan.  nilai  CRR7.5  =  2.  Nilai kerentanan  terhadap  likuifaksi  adalah  bila (N1) 60cs < 37,5.

## d. Nilai Faktor Keamanan (FS)
Faktor keamanan  untuk  likuifaksi dapat dihitung menurut rumus berikut: FS = (CRR / CSR) (16) Nilai MSF untuk intensitas
magnetude  kurang  dari  7,5  dan  lebih  besar dari  7,5  menurut  Seed  dan  Idriss  adalah sebagai berikut:
Mw  <  7.5,  MSF  =  102.24  /  Mw 2.56 Mw >
7.5, MSF = ( Mw / 7.5 ) -2.56
Nilai  CRR  dengan  magnetude  gempa selain  7,5  dihitung  dengan  faktor  koreksi yang  disebut Magnetude  Scale  Factor (MSF).  Dalam  hal  ini,  persamaan  dapat ditulis sebagai berikut (Seed, 1983):
CRRMW  =  CRR7.5 *MSF*Kσ  *Kα  (17)
Untuk  variabel  Kσ  dan  Kα  dalam perhitungan  biasanya  hanya  pada  kasus khusus,  sehingga  dalam  hal ini  Kσ  dan  Kα sama dengan 1.

## 3. METODE PELAKSANAAN
Metode yang digunakan pada penelitian  ini  dengan  cara  pengumpulan
data melalui pengujian langsung di lapangan  dan  kemudian  dianalisis  dengan metode korelasi empiris.
Adapun  lokasi  penelitian  yang dilakukan  di  Desa  Gampong  Ladong, Kecamatan  Mesjid  Raya,  Aceh  Besar, Provinsi NAD.
Gambar  5.  Lokasi  penyelidikan  tanah, Desa  Gampong  Ladong,  Kecamatan Mesjid Raya, Aceh Besar, Prov. NAD.
Pelaksanaan  penelitian  ini  terdiri  dari  3 tahap, yaitu:
1. Persiapan Ada  2  persiapan  yang  dilakukan, yaitu: persiapan personil dan peralatan.
2. Pengujian lapangan
Pengujian lapangan dilakukan dalam 2 tahap yaitu:
a. Penyelidikan  tanah, dengan mengambil data N-SPT.
b. Pengambilan  sampel  tidak  terganggu
dan tergangggu.
3. Pengujian laboratorium Sampel tanah yang diperoleh di lapangan diuji di laboratorium
4. Pengolahan data dan analisis
Data yang diperoleh di lapangan dan laboratorium diolah kemudian dianalisis.

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN
Dari  penyelidikan  tanah  data  yang diperoleh  data  stratigrafi  tanah  disajikan dalam bentuk borelog dan data N-SPT serta data laboratorium.

## Penyelidikan Tanah
Ada  3  (tiga)  titik  pengeboran,  yaitu:  BH-1, BH-2, dan BH-3. Lapisan tanah dari ketiga bore hole  ini  adalah  berjenis  pasir.  Posisi  titik pengeboran  ini  yang  paling  dekat  ke  arah  laut adalah  titik  BH-3.  Nilai Standard  Penetration Test yang  diperoleh  dari  penyelidikan  tanah
adalah sebagai berikut Kedalaman (m) BH-1 BH-2 BH-3 2.00 44 63 13 4.00 57 60 21 6.00 60 63 13 8.00 60 60 6 10.00 62 60 60 12.00 63 60 46 14.00 60 60 46 16.00 62 60 44 18.00 64 60 60 20.00 61 60 60 22.00 62 60 60 24.00 63 60 60 26.00 63 60 60 28.00 60 61 60 30.00 63 62 60 32.00 62 63 60 34.00 62 60 60 36.00 60 61 60 38.00 62 62 60 40.00 63 63 60 Contoh Data Bore Hole 3 (BH3): 10.0 m M. A. T : 0.00  m 2 Berat volume tanah jenuh (γsat) :18.3 kN/m
Berat Volume kering (γd) :13.3 kN/m3 Magnitude (Mw): 7.5

## SRamax
: 0.25g Percepatan gravitasi (g): 9.81 m/s2
Berat volume air (γw) : 10.0 kN/m 3
Perhitungan Tegangan Total: σ = h * γ = (3.5 * 15.5) + (4.0 * 15.5) + (2.5 * 18.3)
= 162.0 kN/m2
Perhitungan tekanan air pori (u) u = hw * γw = (3.5 * 10.0) + (4.0 * 10.0) + (2.5 * 10.0)
= 100.0 kN/m2
Perhitungan tegangan efektif:
σ '  = σ – u
= 162.0 – 100.0 = 62.0 kN/m2
Perhitungan reduksi tegangan (rd):
Untuk 9.15 ≤ z ≤ 23 m, maka:  rd = 1.174 - ( 0.0267 * z ) = 1.174 - ( 0.0267 * 10.0 ) = 0.907 m. Perhitungan Cyclic Stress ratio (CSR):
 cyc = rd
=  0.65  * (0.25/9,81)  *  (162.0  /62.0) * 0.907 = 0.0393
Perhitungan Cyclic Resistance Ratio (CRR):
Data di titik BH3 lapisan ke 3: NSPT dilapangan = 6.0 Faktor Koreksi:
C N = 2,2/(1,2 +) )
= 2.2/(1.2 + (62.0/98.066)) = 1.2007
C E = 0.6 C B = 1.0 C R = 1.0
C S = 1.0 Perhitungan (N 1 ) 60 : (N 1 ) 60 = N M .C N .C E .C B .C R .C S = 6.0 * 1.2007 * 0.6 * 1.0 * 1.0 * 1.0 = 4.323 Perhitungan (N 1 ) 60cs : Diambil Fc = 5 % , α = 0 , β = 1 (N 1 ) 60cs = α + β. (N 1 ) 60 = 0 + (1 * 4.323) = 4.323
Sehingga:
𝐶𝑅𝑅 ) )
[       )         ]
[          )     ]
= 0.0337 + 0.0320 + 0.0064 - 0.0050= 0.0671
Perhitungan Nilai Faktor Keamanan (FS):
FS = 𝐶𝑅𝑅7.5 = 0.0671 = 1.710
𝐶𝑆𝑅           0.0393
Untuk Magnetude (M w ) = 6.5 SR
MSF 6.5 =  10 2.24 /M 2.56 ……..  Untuk  MSF < w 7.5= 1.442
Perhitungan CRR Mw :
CRR Mw = CRR 7.5 * MSF 6.5 = 0.0671 * 1.442 = 0.0968
Maka FS pada 6.5 SR menjadi:
FS = 𝐶𝑅𝑅𝑀𝑤 = 0.0968 = 2.466 𝐶𝑆𝑅 0.0393
Untuk Magnetude (M w ) = 8.5 SR MSF 8.5 =  (M w /7.5) -2.56 …….Untuk  MSF  > 7.5 = 0.7258
Perhitungan CRR Mw : CRR Mw = CRR 7.5 * MSF 8.5 = 0.0671 * 0.7258 = 0.0487 Maka FS pada 8.5 SR menjadi:
-
Selanjutnya disajikaan dalam bentuk grafik.
Tabel 5. Nilai FS Pada Bore Hole 1 (BH1)

## Tabel 6. Nilai FS Pada Bore Hole 2 (BH2)
Tabel 6. Nilai FS Pada Bore Hole 3 (BH3)
Gambar  6.   Grafik   hubungan   nilai factor  keamanan (FS) terhadap kedalaman tanah pada bore hole 1 (BH1)
Gambar 7. Grafik hubungan nilai faktor keamanan (FS) terhadap kedalaman  tanah pada bore  hole 2 (BH2)
Gambar  8.  Grafik  hubungan  nilai  faktor keamanan  (FS)  terhadap  kedalaman  tanah pada bore hole 3 (BH3)
Dari  grafik  di  atas  dapat  di  lihat bahwa cyclic resistance ratio pada magnitude
8.5  SR  (CRR 8.5 )  yang  paling beresiko  dibandingkan  dengan  grafik  yang lainnya.  Meskipun  demikian  lapisan  tanah pada  titik bore  hole  1 (BH1), bore  hole  2 (BH2)  maupun bore  hole  3 (BH3)  jika terjadi  gempa  dengan  magnitude  8.5  SR masih  aman  terhadap  potensi  likuifaksi. Dimana  pada bore hole  1 (BH1)  lapisan paling  lemah  terhadap  potensi  likuifaksi berada pada lapisan 30.00 –
40.00  m  dengan  nilai  faktor keamanan (FS) = 7.986 > 1. Pada bore hole 2  (BH2)  pada  lapisan  5.50  –  7.00  dengan nilai faktor keamanan (FS) = 4.896 > 1, dan pada bore hole 3 (BH3) pada lapisan 7.50 – 10.00 dengan nilai faktor keamanan (FS)  = 1.241  >  1  (masih  aman  terhadap  potensi likuifaksi).  Jadi  dapat  disimpulkan  bahwa lapisan  tanah  tersebut aman terhadap bahaya  likuifaksi. Titik BH3  ini merupkan titik  pengujian  yang paling  dekat  dengan laut.

## 5. SIMPULAN
Dari  informasi  serta  analisis  yang telah  dikerjakan,  sehingga  dibuat  beberapa simpulan yaitu antara lain:
1. Secara  umum  lapisan  tanah  daerah pengujian  ini  adalah  berjenis  tanah
berbutir (granular soil).
2. Dari  ketiga  titik  pengujian,  maka lapisan  tanah  yang  paling  mendekati potensi  likuifaksi  berada  pada  titik pengujian bore hole 3  (BH3).  Berada padakedalaman  7,50  –  10,00  meter, dengan  FS  =  1.241  >  (masih  aman terhadap potensi likuifaksi).

## 6.  DAFTAR PUSTAKA
Anry  Gratio  Deo  Warouw  Fabian  J. Manoppo,  Steeva  G.  Rondonuwu,  2019.,
“Analisis Potensi Likuifaksi Dengan Menggunakan Nilai SPT (Studi Kasus:
Jembatan  Ir.  Soekarno  Manado)”.  Universitas Sam  Ratulangi  Fakultas  Teknik  Jurusan  Sipil Manado.
Huang  Y. dan Yu M., 2017. “Hazard Analysis of Seismic Soil Liquefaction”.
Shanghai, China.
Idriss  M.  Izzat  dan  R.W.  Boulanger,
2008.,  “ Soil  Liquefaction  During  Earthquak es “. Oakland, California, USA.
Jefferies M. dan Been K. 2016., “Soil Liquefaction  A  Critical  State  Approach” .
Houston, USA.
Lade V. Poul dan Yamamuro A. Jerry, 1999. “ Physics  and  Mechanics  of  Soil Liquefaction”. A. A.  Balkema,  Rotterdam,

## Netherlands.
Seed  Bolton  H.  dan  Idriss  M.  Izzat,  1971.
“ Simplifed Procedure for Evaluating Soil Liquifaction Potential”. Journal  of  the  Soil Mechanics and Foundations
Division.,  ASCE,  97(9),  1249-
1273.