## PERHITUNGAN DAN ANALISIS LOSSES, DIAMETER EFEKTIF ROTOR, DAN PENYERAPAN DAYA DAN ENERGI PADA DIFFUSER AUGMENTED WIND TURBINE (DAWT)
Sulistyo Atmadi *) , Ahmad Jamaludin Fitroh **)
*) Peneliti Pusat Teknologi Penerbangan
**) Peneliti Kepakaran Aerodinamika e-mail: sulistyoa@aerospaceitb.org
Diterima 24 September 2011; Disetujui 29 November 2011

## ABSTRACT
The use of diffuser in wind turbine (DAWT) is aimed at increasing the effective speed to produce a higher power. A bigger and heavier turbine results in difficulty in manufacturing the turbine orientation system. This research consists of three parts i.e. the calculation and analysis of the losses, determination of the effective diameter of the rotor, and the  calculation  and analysis  of the absorbed energy by DAWT. The losses calculation  and analysis is based on the friction between the airflow and wall. The diameter of the  rotor is choosen in the diffuser area which has minimum turbulence flow produced by the wind angle. The calculation and analysis of the power is based on its rotor diameter. Then the power converted to become energy. In this research, DAWT is assumed to have no orientation system so that easily manufactured, i.e. the rotor is oriented at a single  direction. Wind direction and frequency is selected in three configurations. In the first configuration, the wind direction comes from all the twelve wind source direction with the same frequency in the 24 hour period, producing 2 hourly periods for every wind direction. In the second configuration, wind from 90 ° and 270 ° or perpendicular to the axial turbine axes are eliminated, and hence producing 10 different wind directions at 2.4 hourly periods. In the third configuration, the turbine is set at the beach whereby the wind direction comes only at two direction; the sea and land wind directions. At these conditions, the wind is assumed to come at   0 ° , 30 ° , 150 ° , 180 ° , 210 ° ,  and  330 ° .  The aim of this research is to calculate the energy absorption of the wind rotor, and comparing with those produced without the diffuser system in place. In this research, a 2m rotor diameter and 4m diffuser diameter is selected, power coefficient of 0.3, wind speed of 5m/sec, and these parameters are constant for the 24 period under analysis. The result of the calculation shows that there are losses near wall especially for high wind angle. The rotor diameter have chossen about 1,940 m. The energy absorption of the wind rotor without the diffuser is 6.231 kJ. The energy absorption values for the 1 st , 2 nd and 3 rd configuration with the diffuser produce 54.361, 65.234, and 101.316 kJ respectively. It shows that the use of diffuser in the wind rotor could produce an increase of up to 9 to 16 times in the power absorption of the rotor.
Keywords: Wind turbine, DAWT, Electrical energy, Losses

## ABSTRAK
Penggunaan difuser pada turbin angin (DAWT)  adalah  untuk menaikkan kecepatan efektif sehingga daya yang dihasilkan juga akan meningkat. Penelitian ini terdiri dari tiga bagian, yaitu perhitungan dan analisis losses , penentuan diameter efektif rotor, dan perhitungan dan analisis energi yang dapat diserap oleh DAWT . Perhitungan dan analisis losses didasarkan pada adanya gesekan antara aliran udara dan permukaan difuser. Diameter rotor didasarkan pada daerah dalam difuser yang menerima sedikit gangguan atau turbulensi akibat adanya sudut aliran masuk difuser.
Perhitungan dan analisis daya didasarkan pada diameter efektif rotor tersebut. Daya tersebut selanjutnya dikonversi menjadi energi. Dalam penelitian ini DAWT diasumsikan tidak mempunyai sistem orientasi sehingga rotor menghadap ke satu arah saja. Arah dan frekuensi angin dipilih dalam tiga kondisi. Pada kondisi pertama, angin datang dari dua belas mata angin secara bergiliran dengan frekuensi yang sama selama 24 jam sehingga setiap mata angin berdurasi dua jam sehari. Pada kondisi kedua, angin dari arah 90 ° dan  270 ° atau tegak lurus terhadap sumbu aksial turbin angin ditiadakan sehingga  sepuluh  mata angin lainnya berdurasi 2,4 jam sehari. Pada kondis ketiga, turbin angin diasumsikan dipasang di pantai sehingga secara umum angin datang dari dua arah, yaitu angin darat dan angin laut. Pada kondisi tersebut, angin diasumsikan datang dari arah sudut 0 ° , 30 ° , 150 ° , 180 ° , 210 ° , dan 330 ° . Dalam penelitian ini dipilih diameter inlet difuser 4 m, diameter exit difuser 2 m, koefisien daya rotor 0,3, kecepatan angin 5 m/det dan berharga konstan selama 24 jam sehari.  Hasil perhitungan menunjukkan bahwa terjadi losses yang cukup besar di dekat permukaan difuser, khususnya pada kondisi sudut aliran masuk difuser yang besar. Diameter rotor ditetapkan sebesar 1,940 m.   Hasil perhitungan energi menunjukkan bahwa energi yang diserap rotor dalam sehari pada kondisi tanpa difuser, menggunakan difuser pada kondisi pertama, kondisi kedua, dan kondisi ketiga, masing–masing sebesar 6.231, 54.361, 65.234, dan 101.316 kJ. Hasil tersebut menunjukkan bahwa penggunaan difuser pada turbin angin dapat meningkatkan energi listrik sebesar 9 hingga 16 kali.
Kata kunci : Turbin angin, DAWT, Energi listrik, Losses

## 1  PENDAHULUAN

## 1.1 Latar Belakang
Pada penelitian sebelumnya telah dihitung kenaikan daya yang dihasilkan oleh rotor turbin angin akibat peng- gunaan difuser (DAWT) (Sulistyo Atmadi dan Ahmad Jamaludin Fitroh, 2011). Pada penelitian tersebut masih diasumsi- kan bahwa diameter exit difuser sama dengan diameter rotor. Namun pada kenyataan adanya clearence antara dinding difuser dan ujung sudu rotor menyebabkan diameter rotor harus lebih kecil dari diameter exit difuser.  Dengan demikian perlu dihitung dan dianalisis efek clearence dan losses terhadap dia- meter rotor yang dapat digunakan.
Penggunaan difuser pada turbin angin dapat menaikkan daya hingga puluhan kali lipat. Namun konstruksi- nya yang lebih besar dan lebih berat akan menyulitkan dalam pembuatan sistem orientasinya sehingga beberapa DAWT tidak mempunyai sistem orientasi (K.M. Foreman, 1980; Michael Moeller Jr dan Kenneth Visser, 2008).
Dalam penelitian ini, perhitungan kenaikan daya tersebut dilanjutkan dengan perhitungan energi yang mampu diserap oleh rotor DAWT . Tentunya setelah me- masukkan koreksi akibat adanya clearence dan losses . Tidak adanya sistem orientasi menyebabkan rotor hanya menyerap energi angin yang datang dari satu arah saja. Dengan demikian dalam penelitian kali ini akan dihitung apakah kenaikan daya akibat penggunaan difuser pada turbin angin akan sebanding dengan hilangnya kesempatan menyerap energi angin dari arah yang berbeda.

## 1.2 Tujuan
Penelitian  ini  mempunyai  empat tujuan, yaitu untuk mengetahui losses dan clearence , menetapkan diameter rotor yang dapat digunakan, mendapatkan koreksi daya pada pengerjaan sebelum- nya (Sulistyo Atmadi dan Ahmad Jamaludin Fitroh, 2011), dan mengetahui energi yang dapat diserap oleh DAWT pada beberapa kondisi  angin  tertentu. Hasil perhitungan energi tersebut selan- jutnya dibandingkan dengan energi yang diserap jika tanpa menggunakan difuser.

## 1.3 Batasan Masalah
Dalam  penelitian  ini diameter rotor dipilih sebesar 2 m. Berdasarkan penelitian sebelumnya, diameter difuser dipilih sebesar dua kali diameter rotor sehingga diameter difuser menjadi 4 m. Perhitungan didasarkan pada kondisi permukaan laut sehingga kerapatan udara yang digunakan adalah 1,225 kg/m 3 . Kecepatan angin disesuaikan dengan kondisi angin di Indonesia sehingga dipilih hanya sebesar 5 m/det. Koefisien daya rotor dipilih sebesar 0,3  (Sulistyo Atmadi dan Ahmad Jamaludin Fitroh, 2011).
Untuk mempermudah perhitungan, arah angin datang disesuaikan dengan jumlah mata angin. Dengan demikian energi dihitung pada kondisi dua  belas mata angin. Namun demikian frekuensi angin yang berasal dari dua  belas  mata angin tersebut belum tentu seragam. Dalam penelitian ini dipilih tiga kondisi frekuensi arah angin. Pada kondisi pertama, angin datang dari dua  belas mata angin secara bergiliran dengan frekuensi yang sama selama 24 jam sehari  (Asumsi 24 jam untuk memudah- kan analisa, bisa digunakan asumsi lain, namun kecenderungan analisis tetap sama)  sehingga setiap mata angin berdurasi dua jam sehari. Pada kondisi kedua, angin dari arah 90 ° dan 270 ° atau tegak lurus terhadap sumbu aksial turbin angin ditiadakan sehingga sepuluh  mata angin lainnya berdurasi 2,4 jam sehari. Pada kondisi  ketiga, turbin angin diasumsikan dipasang di pantai sehingga  secara umum angin datang dari dua arah, yaitu angin darat dan angin laut. Pada kondisi tersebut, angin diasumsikan  datang dari arah sudut 0 ° , 30 ° , 150 ° ,  180 ° , 210 ° , dan 330 ° . Sketsa ketiga kondisi tersebut disajikan dalam Gambar 1-1 dan Tabel 1- 1. Notasi α dalam Tabel 1-1 menyatakan
sudut angin terhadap sumbu aksial turbin angin.
Gambar 1-1-a : Kondisi – 1
Gambar 1-1-b : Kondisi – 2
Gambar 1-1-c : Kondisi – 3
Selain disajikan dalam bentuk tabel, asumsi kondisi angin juga dapat disajikan dalam bentuk kurva seperti pada Gambar 1-2. Durasi pada α = 360 ° tidak disajikan dalam Tabel 1-1 dan
Gambar 1-2 karena mempunya harga yang sama dengan α = 0 ° .
Tabel 1-1: ASUMSI KONDISI ANGIN
α
(deg)
Durasi (jam) Kondisi - 1 2 3
0 30
60 90 120
150 180 210 240 270 300 330 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,4
2,4 2,4 0,0 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 0,0 2,4 2,4 4,0 4,0 0,0 0,0 0,0 4,0 4,0 4,0 0,0 0,0 0,0 4,0 Asumsi Kondisi Angin 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 alpha (deg) dur a s i ( ja m ) kondisi-1 kondisi-2 kondisi-3
Gambar 1-2 : Asumsi kondisi angin
Kondisi pertama mengasumsikan bahwa turbin angin dipasang di tengah dataran luas dimana angin seolah–olah datang dari segala penjuru arah dengan frekuensi yang merata. Kondisi kedua mengasumsikan bahwa turbin angin dipasang dengan posisi tertentu pada daerah tertentu sehingga seolah–olah tidak ada angin yang datang dari arah samping. Pada kondisi ketiga, turbin angin diasumsikan dipasang di pantai dengan posisi tertentu sehingga hanya menerima angin dari dua arah saja, yaitu angin laut dan angin darat.

## 2  METODE
2.1 Clearence dan Losses
Simulasi untuk mendapatkan distribusi kecepatan aliran dalam difuser
dilakukan menggunakan salah satu piranti lunak berbasis CFD . Kemudian distribusi kecepatan tersebut difokuskan pada daerah di sekitar permukaan difuser.
Simulasi dilakukan dengan meng- asumsikan bahwa aliran bersifat viskos. Dengan demikian kecepatan aliran tepat pada permukaan (y=0) akan sama dengan nol dan akan meningkat pada posisi menjauhi permukaan. Adanya  kondisi tersebut menyebabkan kecepatan  rata- rata pada exit difuser menjadi lebih kecil dibandingkan kondisi ideal. Pengurangan kecepatan tersebut yang nantinya dihitung sebagai losses . Dengan demikian losses dihitung berdasarkan pengurangan ke- cepatan akibat gesekan antara aliran udara dan permukaan bagian dalam difuser.
Jarak clearence merupakan jarak antara permukaan bagian dalam difuser dan ujung sudu rotor. Dalam penelitian ini jarak clearence berbeda dengan tebal lapisan batas. Jarak clearence diambil pada posisi dimana kecepatan aliran mulai mendekati kecepatan aliran di sumbu difuser sehingga efek turbulensi di ujung sudu rotor menjadi minimal.

## 2.2 Penentuan Diameter Rotor
Seperti yang telah dijelaskan pada Batasan Masalah bahwa perhitungan dan analisis dalam penelitian ini dilakukan pada beberapa sudut angin. Dengan demikian setiap sudut angin akan meng- hasilkan jarak clearence yang berbeda. Diameter rotor merupakan diameter exit difuser dikurangi jarak clearence seperti pada persamaan (2-1). Notasi D r , D d ,  dan  Δ R masing–masing menyatakan diameter rotor, diameter exit difuser, dan jarak clearence .
R D D d r ∆ − = 2 (2-1)
Jika setiap sudut angin meng- hasilkan jarak clearence yang berbeda, maka akan menghasilkan diameter rotor yang berbeda-beda pula. Dalam penelitian
ini dipilih diameter rotor yang paling kecil.

## 2.3 Perhitungan Daya dan Koreksinya
Pada penelitian sebelumnya daya telah dihitung dengan mengasumsikan bahwa diameter exit difuser sama dengan diameter rotor (Sulistyo Atmadi dan Ahmad Jamaludin Fitroh, 2011). Dengan adanya clearence pada penelitian ini maka diameter rotor lebih kecil dari diameter exit difuser.
Daya angin yang dikonversi rotor menjadi daya listrik dihitung meng- gunakan  persamaan (2-2) (David M Eggleston & Forrest S Stoddard, 1897; Erich Hau, 2006 ; Tony Burton, et. al., 2001). Notasi P , ρ , D , V , dan c P masing– masing menyatakan daya, kerapatan udara, diameter rotor, kecepatan angin, dan koefisien daya.
P c V D P 3 2 8 1 π ρ = (2-2)
Pada penelitian sebelumnya daya yang dihasilkan DAWT juga dihitung menggunakan persamaan (2-2) namun dengan mengganti P menjadi P ’, D menjadi D d , dan V menjadi V ’. Notasi P ’ dan V ’ masing–masing menyatakan daya DAWT dan kecepatan aliran di exit difuser.
Dengan adanya clearence , maka harga D d diganti menjadi D r dari persamaan (2-1). Dengan demikian per- samaan daya rotor menggunakan difuser dengan memasukkan efek clearence adalah sebagai berikut:
P r c V D P 3 2 ' 8 1 " π ρ = (2-3)
Selanjutnya akan dibandingkan harga P , P ’, dan P ”. Harga P ’ akan jauh lebih besar daripada P karena V ’ lebih besar dari V . Harga P ” akan sedikit lebih kecil daripada P ’ karena D r sedikit lebih kecil dari D d .

## 2.4 Perhitungan Energi Tanpa Difuser
Sebuah turbin angin tanpa difuser biasanya mempunyai sistem orientasi
sehingga memungkinkan rotor untuk selalu menghadap ke arah datangnya angin. Dengan demikian diasumsikan turbin angin akan menghasilkan listrik selama 24 jam per hari.
Energi listrik diperoleh dari perkalian antara daya listrik dan durasi seperti pada persamaan (2-4). Notasi E dan t masing–masing menyatakan energi dan waktu.
t P E = (2-4)
Harga P diperoleh dari persamaan (2-2). Harga t dalam hal ini berarti 24 jam.

## 2.5 Perhitungan Energi dengan Difuser
Perhitungan energi listrik yang dihasilkan DAWT pada prinsipnya sama dengan perhitungan energi listrik tanpa difuser. Namun karena daya listrik yang dihasilkan berbeda untuk setiap sudut angin, maka persamaan (2-4) harus disesuaikan menjadi persamaan (2-5).
∫ = dt P E " "
(2-5)
Persamaan (2-5) adalah persamaan yang bersifat kontinum. Dalam Batasan Masalah telah dijelaskan bahwa per- hitungan energi didasarkan pada 12 arah angin, yaitu dimulai dari 0 ° dengan kelipatan 30 ° . Dengan demikian per- samaan  (2-5) harus diubah menjadi bentuk  diskrit seperti pada persamaan (2-6)
∑ = ∆ = 0 0 330 0 " " α t P E (2-6)

## 3  HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1 Clearence dan Losses
Distribusi kecepatan di exit difuser diperoleh dari simulasi menggunakan salah satu piranti lunak berbasis CFD . Hasilnya disajikan berupa kurva dalam Gambar 3-1 hingga 3-5.  Notasi V 2 menyatakan seting kecepatan di exit difuser.
Set V2 = 6 m/det 0 1 2 3 4 5 6 7 0,00 0,04 0,08 0,12 0,16 0,20 Posisi (m) V2 (m /d e t) alpha =   0 deg alpha = 30 deg alpha = 60 deg Gambar 3-1: Kurva Distribusi kecepatan pada V 2 = 6 m/det Set V2 = 9 m/det 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 0,00 0,04 0,08 0,12 0,16 0,20 Posisi (m) V2 (m /d e t) alpha =   0 deg alpha = 30 deg alpha = 60 deg
Gambar 3-2: Kurva Distribusi kecepatan pada V 2 = 9 m/det Set V2 = 12 m/det 0 2 4 6 8 10 12 14 0,00 0,04 0,08 0,12 0,16 0,20 Posisi (m) V2 (m /d e t) alpha =   0 deg alpha = 30 deg alpha = 60 deg
Gambar 3-3: Kurva Distribusi kecepatan pada V 2 = 12 m/det
Set V2 = 15 m/det 0 2 4 6 8 10 12 14 16 0,00 0,04 0,08 0,12 0,16 0,20 Posisi (m) V2 (m /d e t) alpha =   0 deg alpha = 30 deg alpha = 60 deg
Gambar 3-4: Kurva Distribusi kecepatan pada V 2 = 15 m/det Set V2 = 18 m/det 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 0,00 0,04 0,08 0,12 0,16 0,20 Posisi (m) V2 (m /d e t) alpha =   0 deg alpha = 30 deg alpha = 60 deg
Gambar 3-5: Kurva Distribusi kecepatan pada V 2 = 18 m/det
Berdasarkan hasil simulasi di atas  dapat  dilihat  bahwa  untuk  α  yang sama, variasi harga V 2 menghasilkan pola distribusi kecepatan yang sama. Hal tersebut dikarenakan variasi V 2 masih dalam regim kecepatan yang sama, yaitu low subsonic . Distribusi kecepatan pada α = 60 ° di exit difuser tidak simetris. Hal tersebut dikarenakan efek ulakan ( wake ) akibat separasi aliran di inlet difuser masih ada hingga ke exit difuser. Distribusi kecepatan dalam Gambar 3-1 sampai dengan 3-5 kemudian diolah untuk mendapatkan clearence untuk setiap variasi V 2 dan α. Hasil perhitung-
an tersebut kemudian disajikan dalam Tabel 3-1.
Tabel 3-1: HASIL PERHITUNGAN CLEAR-
ENCE
V 2 α Clerarence
atas bawah (m/det) (deg) (m) (m) 6 0 30 60 0,006 0,010 0,010 0,006 0,010 0,006 9 0 30 60 0,006 0,010 0,010 0,006 0,014 0,006 12 0 30 60 0,010 0,010 0,014 0.010 0,014 0,010 15 0 30 60 0,014 0,010 0.014 0,014 0,020 0,006 18 0 30 60 0,014 0,010 0.014 0,014 0,027 0,006 Berdasarkan hasil perhitungan
clearence di atas dapat dilihat bahwa clearence terbesar adalah sebesar 0,027 m.  Untuk mempermudah perhitungan selanjutnya, maka clearence tersebut dibulatkan menjadi 0,030 m.    Angka tersebut nantinya digunakan untuk menghitung diameter rotor yang dapat dimasukan dalam difuser.

## 3.2 Diameter Rotor
Diameter rotor dihitung meng- gunakan persamaan (2-1). Harga D d diperoleh dari Batasan Masalah. Harga ΔR  diperoleh  dari  hasil  perhitungan clearence . Hasil perhitungan menunjukkan bahwa diameter rotor yang dapat di- gunakan adalah sebesar 1,940 m.

## 3.3 Daya
Daya rotor tanpa difuser dihitung menggunakan persamaan (2-2). Daya rotor pada DAWT dengan mengasumsi- kan bahwa diameter rotor sama dengan diameter exit difuser telah dihitung pada penelitian sebelumnya (Sulistyo Atmadi dan Ahmad Jamaludin Fitroh, 2011). Daya rotor pada DAWT dengan diameter rotor lebih kecil dari diameter exit difuser
karena adanya clearence dihitung meng- gunakan persamaan (2-3). Hasil ketiga macam daya tersebut disajikan dalam Tabel 3-2.  Notasi V 1 menyatakan kece- patan angin dalam m/det.
Tabel 3-2: HASIL PERHITUNGAN DAYA
V 1 V 2 α P P’ 1,53 2,06 3,52 5,93 5,92 5,65 0 30 60 2 5 25 116 115 99 2,26 3,06 5,31 8,85 8,84 8,44 0 30 60 7 17 87 386 384 328 3,02 4,11 7,14 11,86 11,85 11,32 0 30 60 16 40
210 928 925 791 3,77 5,14 8,93 14,81 14,79 14,13 0 30 60 31 78 411 1.805 1.797 1.539 4,54 6,19 10,75 17,80 17,78 17,00 0 30 60 54 137 716 3.137 3.124 2.676
V 1 V 2 α P” P”/P 1,53 2,06 3,52 5,93 5,92 5,65 0 30 60 109 108 93 53 21 4 2,26 3,06 5,31 8,85 8,84 8,44 0 30 60 363 361 309 55 22 4 3,02 4,11 7,14 11,86 11,85 11,32 0 30 60 874 870 745 55 22 4 3,77 5,14 8,93 14,81 14,79 14,13 0 30 60 1.698 1.691 1.448 55 22 4 4,54 6,19 10,75 17,80 17,78 17,00 0 30 60 2.951 2.940 2.518 55 21 4
Harga P dalam tabel di atas hanya merupakan fungsi dari V 1 . Semakin tinggi V 1 maka semakin besar P. Dengan mengasumsikan bahwa rotor tanpa difuser selalu menghadap arah angin, maka harga P tidak dipengaruhi oleh α.
Semakin tinggi kecepatan angin, maka daya rotor yang dihasilkan juga semakin besar. Semakin besar sudut angin, maka ulakan ( wake ) yang terjadi semakin besar sehingga losses juga
semakin besar yang menyebabkan daya rotor menjadi berkurang.
Dengan adanya clearence , maka diameter rotor lebih kecil  dari diameter exit difuser. Pada kecepatan yang sama, harga P” akan lebih kecil dari P’.
Pada sudut angin yang sama, harga P”/P adalah hampir sama. Dengan demikian  untuk  α  yang  sama,  dapat dibuat harga rata–rata untuk P”/P. Hasilnya disajikan dalam Tabel 3-3 dan Gambar 3-6.
Tabel 3-3: KENAIKAN DAYA RATA– RATA α V 2 P”/P (deg) (m/det) (rata2) 0 5,93 8,85
11,86 14,81 17,80 52,6 54,7 55,1 54,9 54,7 54,4 30 5,92 8,84 11,85
14,79 17,78 21,4 21,8 21,6 21,6
21,5 21,6 60 5,65
8,44
11,32
14,13 17,00
3,7 3,6
3,5 3,5 3,5 3,6 Kenaikan Daya Rata-Rata 0 10 20 30 40 50 60 0 10 20 30 40 50 60 alpha (deg) P "/ P ( rat a- rat a)
Gambar 3-6: Kenaikan daya rata-rata
Hasil dalam Tabel 3-3 merupakan hasil simulasi sehingga hanya dipilih tiga  harga  α.  Hasil  tersebut  kemudian disesuaikan dengan sketsa mata angin dalam Gambar 1-1 dan hasilnya disajikan dalam Tabel 3-4 dan Gambar 3-7.
Tabel 3-4: KENAIKAN DAYA TERHADAP ARAH ANGIN
α (deg) P”/P
(rata – rata)
0 30 60
90 120 150 180 210 240 270 300 330
54,4 21,6 3,6 0,0
0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 3,6 21,6 Kenaikan Daya Terhadap Arah Angin 0 10 20 30 40 50 60 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 alpha (deg) P "/ P ( rat a- rat a)

## Gambar 3-7: Kenaikan daya terhadap arah angin
Mengulang kembali bahwa kenaik- an daya rata–rata tersebut dapat diguna- kan untuk berbagai kecepatan di exit difuser dalam regim subsonik. Jika melebihi regim kecepatan tersebut, maka perlu perhitungan lebih detail karena adanya efek kompresibilitas.

## 3.4 Energi Tanpa Difuser
Energi yang mampu dihasilkan turbin angin tanpa difuser dihitung menggunakan persamaan (2-4). Durasi waktunya adalah 24 jam per hari. Kecepatan angin yang dipilih adalah 5 m/det. Hasil perhitungan menunjukkan bahwa energi yang dihasilkan adalah sebesar 6.231 kJ/hari. Hasil selengkapnya disajikan dalam Tabel 3-5.

## Tabel 3-5: ENERGI TANPA DIFUSER
V 1 t P E (m/det)  (jam)  (det) (W)  (kJ/hari) 5 24  86.400  72 6.231 Kecepatan angin dipilih sebesar 5
m/det karena kecepatan angin tersebut banyak ditemui di beberapa daerah di Indonesia. Selain itu kecepatan angin 5 m/det termasuk dalam regim kecepatan subsonik sehingga hasil perhitungan daya dalam Tabel 3-4 masih dapat digunakan.

## 3.5 Energi DAWT

## Energi yang dihasilkan DAWT
dihitung menggunakan persamaan (2-6). Seperti yang telah dijelaskan dalam Batasan Masalah bahwa perhitungan energi DAWT dilakukan untuk tiga kondisi. Hasil perhitungan disajikan dalam Tabel 3-6 dan Gambar 3-8.
Tabel 3-6a: ENERGI PADA KONDISI–1 α t E” (deg) (jam) (kJ) (kJ/hari) 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 28.238 11.210 1.852 0 0 0 0 0 0 0 1.852 11.210
54.361 Tabel 3-6b: ENERGI PADA KONDISI–2 α t E” (deg) (jam) (kJ) (kJ/hari) 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 2,4 2,4 2,4 0,0 2,4 2,4 2,4 2,4 2,4 0,0 2,4 2,4 33.885 13.452 2.222 0 0 0 0 0 0 0 2.222 13.452 65.234
Tabel 3-6c: ENERGI PADA KONDISI–3 α t E” (deg) (jam) (kJ) (kJ/hari) 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 4,0 4,0 0,0 0,0 0,0 4,0 4,0 4,0 0,0 0,0 0,0 4,0 56.476 22.420
0 0 0 0 0 0 0 0 0 22.420 101.316 Energi Terhadap Waktu 0 10000 20000 30000 40000 50000 60000 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 alpha (deg) E " ( kJ) kondisi-1 kondisi-2 kondisi-3
Gambar 3-8: Energi terhadap waktu
Hasil perhitungan dalam Tabel 3-6 menunjukkan bahwa energi listrik yang dihasilkan rotor DAWT pada kondisi  1, 2, dan 3 dalam sehari masing–masing sebesar 54.361, 65.234, dan 101.316 kJ. Hasil tersebut menunjukkan bahwa kondisi-3 memberikan energi yang paling besar. Hal tersebut dikarenakan kondisi- 3 memberikan durasi yang lebih lama untuk arah angin yang menghadap rotor.
Energi yang dihasilkan turbin angin tanpa difuser adalah sebesar 6.231 kJ/hari. Dibandingkan dengan turbin angin yang menggunakan difuser dengan rasio diameter sama dengan 2, maka penggunaan difuser pada turbin angin dapat meningkatkan energi listrik sebesar sekitar 9 hingga 16 kali.

## 4  KESIMPULAN
Dengan adanya clearence antara dinding difuser dan ujung sudu, maka difuser dengan diameter exit sebesar 2 m dapat menggunakan rotor dengan diameter 1,940 m. Adanya penurunan diameter
rotor tersebut menghasilkan penurunan kenaikan daya akibat penggunaan difuser.
Kondisi frekuensi, durasi dan arah angin mempengaruhi energi listrik yang dihasilkan turbin angin. Penggunaan difuser pada turbin angin ( DAWT ) dengan rasio diameter sama dengan 2 dapat meningkatkan energi listrik sebesar sekitar 9 hingga 16 kali.

## DAFTAR RUJUKAN
David M. Eggleston & Forrest S Stoddard, 1897. Wind Turbine Engineering Design , Van Nostrand Reinhold, New York.
Erich Hau, 2006. Wind Turbine Funda- mentals, Technologies,  Application, Economics , Springer, Berlin.
K.M. Foreman, 1980. Preliminary Design and Economic Investigation of Diffuser Augmented Wind Turbine (DAWT) , Research Department, Grumman Aerospace Corporation, Bethpage, New York.
Michael Moeller Jr dan Kenneth Visser, 2008. Analysis of Diffuser Aug- mented Wind Turbine , Department of Mechanical and Aeronautical Engineering, Clarkson University. Sulistyo Atmadi  dan Ahmad Jamaludin Fitroh, 2011. Simulasi Penggunaan Difuser Pada Turbin Angin Sumbu Horisontal Untuk Kenaikan Daya , Jurnal Teknologi Dirgantara edisi Juni, LAPAN.
Tony Burton, et. al., 2001. Wind Energy Hand Book , John Willey & Sons.