## DESIGN OF LOW SUBSONIC WIND TUNNEL WITH OPEN RETURN SYSTEM FOR TESTING WIND TURBINES AT LOW AIRSPEEDS
Karnova Yanel 1,* , Asmara Yanto 2
1 Progran Studi D3 Teknik Mesin, Institut Teknologi Padang, Kota Padang, Sumatera Barat, 25173, Indonesia 2 Progran Studi S1 Teknik Mesin, Institut Teknologi Padang, Kota Padang, Sumatera Barat 25173, Indonesia
* E-mail: karnova.yanel@itp.ac.id
Diterima: 25-11-2022 Direvisi: 12-10-2023 Disetujui: 01-12-2023

## ABSTRAK
Republik Indonesia kaya akan potensi energi baru terbarukan, termasuk energi angin yang melimpah. Studi ini bertujuan  merancang  open  return  wind  tunnel  tipe  subsonic  untuk  menguji  turbin  angin  pada  kecepatan  udara rendah. Fokus uji mencakup evaluasi efisiensi sudu, kinerja bearing, dan aspek lainnya. Pengujian pada kecepatan udara  rendah  (<5  m/s)  sangat  relevan  dengan  kondisi  angin  di  Indonesia.  Proses  perancangan  menggunakan Computer Aided Design (CAD), sedangkan pengambilan data dan analisis dilakukan melalui simulasi Computer Aided Engineering (CAE) dan perhitungan teoritis. Wind tunnel ini memiliki bagian seperti contraction, honey comb, test section, diffuser, dan kaki. Aliran udara yang mengenai sudu turbin dapat diamati melalui penggunaan asap dalam test section. Penelitian ini diharapkan dapat memberikan kontribusi praktis pada pengembangan turbin angin rendah kecepatan di Indonesia.
Kata kunci: perancangan wind tunnel; pengujian low subsonic; evaluasi turbin angin.

## ABSTRACT
The Republic of Indonesia is rich in potential for renewable energy, including abundant wind energy. This study aims to design a subsonic open return wind tunnel for testing wind turbines at low airspeeds. The testing focus includes the evaluation of blade efficiency, bearing performance, and other aspects. Testing at low airspeeds (<5 m/s) is highly relevant to the wind conditions in Indonesia. The design process utilizes Computer Aided Design (CAD), while data collection and analysis are conducted through Computer Aided Engineering (CAE) simulations and theoretical calculations. The wind tunnel comprises components such as contraction, honeycomb, test section, diffuser, and support structure. Airflow over the turbine blades can be observed using smoke visualization in the test section. This research is expected to provide practical contributions to the development of low-speed wind turbines in Indonesia.
Keywords: wind tunnel design; low subsonic testing; wind turbine evaluation.

## 1. PENDAHULUAN
Republik  Indonesia  memiliki  potensi energi  baru  terbarukan  yang  sangat  melimpah, terdiri atas panas bumi, energi air, energi angin,
bioenergi  (bioetanol,  biodiesel,  biomassa), energi arus laut, energi nuklir, dan energi surya yang hampir dapat diterapkan atau dimanfaatkan  di  setiap  wilayah  di  Indonesia. Kesadaran masyarakat untuk lebih

## SINTEK JURNAL: Jurnal Ilmiah Teknik Mesin
ISSN: 2088-9038, e-ISSN: 2549-9645
Homepage: http://jurnal.umj.ac.id/index.php/sintek
memperhatikan  potensi  energi  baru  terbarukan ini  diperlukan  guna  memanfaatkan  potensi- potensi  energi  baru  terbarukan  dari  skala  kecil sehingga  akan  terpupuk  kesadaran  akan menjaga  lingkungan  dan  berkontribusi  dalam pembangunan berkelanjutan, dan dapat mendukung  ketahanan  energi  nasional  [1]. Berbagai  sumber energi yang  ada di Indonesia yang kemudian dapat dijadikan sebagai sumber atau pembangkit tenaga listrik terutama sumber energi  alternatif  yang  dapat  digunakan.  Salah satu sumber energi tersebut dapat di peroleh dari energi  angin  [2].  Energi  angin  atau  bayu  bisa dimanfaatkan  sebagai  untuk  membangkitkan listrik  melalui  pembangkit  listrik  tenaga  angin alias  pembangkit  listrik  tenaga  angin  bayu (PLTB).  Energi  angin  atau  bayu  merupakan alternatif  energi  yang  terbarukan,  melimpah ruah, tersebar luas, dan bersih [3,4].
Hingga  saat  ini  diketahui  baru  ada  dua PLTB  yang  beroperasi  secara  komersil  di Indonesia,  yaitu  PLTB  Sidrap  dan  PLTB Jeneponto di mana keduanya sama-sama berada di  Provinsi  Sulawesi  Selatan  [5].  Minimnya PLTB  di  Indonesia  karena  letak  Indonesia berada  di  tepat  garis  khatulistiwa  dan  banyak ditumbuhi  pepohonan  lebat,  sehingga  sangat memungkinkan  ada  banyak  pergesekan  antara angin  dengan  pepohonan  yang  menyebabkan intensitas  angin  di  negara  khatulistiwa  lebih sedikit  [6].  Rata  –  rata  kecepatan  angin  di Indonesia dari 01 Januari – 31 Desember 2022 adalah  1  meter/  detik-  5  m/s  [7].  Turbin  angin yang  cocok  beroperasi  adalah  turbin  angin dengan  kecepatan  angin  rendah.  Pengujian turbin  angin  dapat  dilakukan  di  dalam wind tunnel [8].
Wind  tunnel (terowongan  angin)  adalah mesin di mana suatu benda ditempatkan dalam keadaan  diam  di  dalam  tabung,  dan  udara dihembuskan ke sekelilingnya untuk mempelajari interaksi antara benda tersebut dan udara  yang  bergerak  [9]. Wind  Tunnel pada awalnya digunakan untuk mengetahui interaksi antara  udara  dan  suatu  benda  pada  medium tersebut  pada  berbagai  kondisi  (kecepatan, suhu,  dan  tekanan  tertentu).  Pada  dasarnya terowongan angin adalah saluran udara dengan berbagai luas penampang pada setiap segmennya  yang  bertujuan  untuk  mengatur properti  udara  seperti  kecepatan  dan  tekanan sesuai dengan hukum Bernoulli [10].
Pada  umumnya  ada  dua  metode  untuk menghitung  efek  dari  fitur-fitur  aerodinamika tambahan  tersebut,  yaitu  dengan  simulasi komputer
menggunakan program
computational  fluid  dynamics (CFD)  ataupun menggunakan  pengujian  model  skala  yaitu dengan bantuan wind tunnel [11]. computational  fluid  dynamics /CFD  dan wind tunnel memiliki  kelebihan  dan  keterbatasan masing  –  masing  [12].  Kelebihan wind  tunnel dari  pada  pengujian computational  fluid dynamics / CFD adalah memberikan representasi  yang  baik  dari  efek  rata-rata  dan hembusan [13].
Wind  Tunnel terbagi  2,  ada open  return wind tunnel dan close return wind tunnel . Pada open  return  wind  tunnel ,  udara  yang  melewati bagian  uji  dikumpulkan  dari  ruangan  tempat terowongan  berada.  Sedangkan  pada Close return wind tunnel , dimana udara dialirkan dari pintu  keluar  kipas  ke  bagian  kontraksi  melalui serangkaian  saluran  dan  baling-baling  yang berputar. Open  return  wind  tunnel dan close return  wind  tunnel memiliki  kebihan  dan kekurangan  masing  –  masing  sesuai  dengan kebutuhan.  Kelebihan open return wind tunnel adalah Intensitas  turbulensi  umumnya  lebih tinggi dan aliran rata-rata lebih homogen, biaya konstruksi rendah, desain unggul untuk propulsi dan  visualisasi  asap,  dan  tidak  ada  akumulasi produk buangan di terowongan terbuka [14,15].
Wind Tunnel sering dilambangkan dengan kecepatan  di  bagian  pengujian  relatif  terhadap kecepatan  suara.  Rasio  kecepatan  udara terhadap  kecepatan  suara  disebut  angka  Mach (M). Wind  Tunnel diklasifikasikan  sebagai subsonik (M < 0,8), transonik (0,8 < M < 1,2), supersonik (1,2 < M < 5,0), atau hipersonik (M > 5,0) [16].
Dari hasil uraian diatas tentang sedikitnya pembangkit listrik tenaga angin/ bayu, kecepatan  angin  di  Indonesia  yang  rendah, maka  diperlukan  desain open  return  Wind tunnel tipe subsonic yang  bertujuan  untuk menguji  kemampuan  sudu-sudu  turbin  angin (termasuk komponen bearing dan lainnya) yang menghasilkan  energi  listrik  pada  kecepatan udara rendah (<5 m/s).

## 2. METODE PENELITIAN
Pada  penelitian  ini  proses  perancangan akan  menggunakan Computer  Aided  Design (CAD)  dengan  acuan  sudu  turbin  yang  akan diujikan nantinya berukuran maksimal diameter 40  cm  atau  pada  turbin  angin  yang  memiliki sudu vertikal dengan ketinggian sudu maksimal 40 cm. Kemudian untuk pengambilan data dan Analisa  dilakukan  dengan  mengambil  data simulasi Computer  Aided  Engineering (CAE) dimana  simulasi  bertujuan  untuk  melihat  arah dan model dari aliran udara yang terjadi didalam open  return wind  tunnel. Perhitungan  teoritis dilakukan untuk memperkuat hasil dari simulasi CAE.  Rancangan open  return wind  tunnel dianggap  dapat  dibuat  apabila  arah  aliran laminer pada test section.

## 2.1 Desain  Open  Return  Wind  Tunnel Dengan CAD
Open  return  wind  tunnel memiliki  bagian bagian  seperti contraction,  honey  comb,  test section, diffuser dan kaki. Gambar Open return wind tunnel ini di desain dengan perbandingan 1:1 terhadap model yang dibuat dengan CAD.
Gambar 1 adalah dimensi model terowongan  angin/ open  return  wind  tunnel beserta  pengukuran  panjangnya  dalam  satuan cm. Gambar 2 adalah bagian terowongan angin:
1 Contraction
2 Test section
3 Diffuser
4 Kaki
Gambar 1. Dimensi Wind Tunnel
Gambar 2. Bagian-bagian Wind Tunnel

## 2.2 Desain Bagian Wind Tunnel

## a. Contraction
Contraction adalah Ruang Yang Memiliki Luas  Perlahanlahan  Mengecil. Contraction memiliki fungsi yang berlawanan dari Diffuser . Contraction merupakan  komponen  yang  dapat menyebabkan  kenaikan  kecepatan  udara  dan penurunan tekanan udara [17]. Gambar 3 adalah Model Contraction. Gambar  4  adalah  dimensi Contraction dengan ukuran dalam satuan cm.
Gambar 3. Model Contraction

## b. Test Section
Test Section adalah bagian dari terowongan angin untuk meletakkan model yang akan diuji. Dimensi  test  section  disesuaikan  dengan dimensi  model  yang  akan  diuji,  kemudian dimensi  tersebut  ditentukan  dengan  dimensi model  dan  diberi  toleransi  ukuran.  Bagian  test section  harus  cukup  panjang  dengan  tujuan meredam  gangguan  aliran  [17].  Gambar  5 adalah  model Test  section. Gambar  6  adalah dimensi Test  section dengan  ukurannya  dalam satuan cm.
Gambar  4. Model Test Section
Gambar 5. Dimensi Test Section

## c. Diffuser
Diffuser berfungsi sebagai komponen yang menyebabkan  kenaikan  tekanan  pada  udara. Ketika udara melalui diffuser maka tekanannya akan naik, tetapi kecepatannya menurun, sesuai dengan  Prinsip  Bernoulli  menyatakan  bahwa pada suatu aliran fluida, Peningkatan kecepatan pada  fluida  akan  menimbulkan  penurunan tekanan  pada  aliran  tersebut,  atau  sebaliknya [17]. Gambar 7 adalah model diffuser.
Gambar 6. Model Diffuser

## d. Kaki
Kaki berguna untuk menopang open return wind tunnel. Gambar 8 adalah model kaki. Kaki dirancang  untuk  mampu  menahan  beban keseluruhan  dari  komponen open  return  wind tunnel.
Gambar 8. Kaki

## e. Honeycomb
Honeycomb berbentuk seperti sarang lebah dan  bersaluran  lurus. Honeycomb berfungsi untuk  mengurangi  turbulensi  aliran.  Ketika aliran  udara  turbulen  masuk  dan  melalui honeycomb , maka aliran tersebut akan menjadi aliran  laminer  [17].  Gambar  9  adalah  model honeycomb.
2.3 Metode Perhitungan

## a. Metode Simulasi CAE
Metode yang digunakan untuk merancang suatu open  return  wind  tunnel adalah  dengan menggunan  simulasi  berbasis  komputer  yaitu dengan CAE.

## b. Perhitungan Teoritis
Perhitungan  teoritis  dilakukan  untuk memperkuat hasil CAE agar dapat menghindari kegagalan  pembuatan open  return  wind tunnel. Berikut  adalah  persamaan  yang digunakan [18]:
Perhitungan Mach Number:
𝑀 = 𝑣 𝑐 = 𝑣 √𝛾𝑅𝑇 (1)
Perhitungan Reynold Number:
𝑅 𝑒 = 𝜌𝑉𝐿 𝜇 = 𝑉𝐿 𝑣 (2)
Koefisien Rugi Test Section:
𝐾 𝑡𝑠 = 𝜆 ( 𝐿 𝐷 ℎ ) (3)
Perhitungan Rugi karena Gesekan Test Section:
𝐻 𝑡𝑠 = 𝐾 𝑡𝑠 ( 𝑣 2 2.𝑔 ) (4)
Koefisien Rugi pada Contraction :
𝐾 𝑐 = 0,32𝜆 ( 𝐿 𝐷 ℎ ) (5)
Perhitungan Rugi Gesekan pada Contraction:
𝐻 𝑐 = 𝐾 𝑐 (𝑣 𝑟 2 ) 2.𝑔 (6)
Daya Motor Penggerak: 𝑃 = (𝛴𝐾 + 1)𝑃 𝑡 (7)
Koefisien Rugi pada Diffuser:
𝐾 𝑑𝑓 = ( 𝜆 8𝑡𝑎𝑛( 𝛼 2 ) + 0,6𝑡𝑎𝑛 𝛼 2 ) (1 − 𝐷1 4 𝐷2 4 ) 𝐷0 4 𝐷1 4 (8)
Perhitungan Rugi Gesekan pada Diffuser :
𝐻 𝑑𝑓 = 𝐾 𝑑𝑓 (𝑣 𝑟 2 ) 2.𝑔 (9)
Koefisien Rugi pada Honeycomb :
𝐾 ℎ = 𝜆 ( 𝐿 ℎ 𝐷 ℎ + 3) ( 𝛽 𝛽 ℎ ) 2 + ( 𝛽 𝛽 ℎ − 1) 2 (10)
Boundary Layer : 𝛿 = 4,91. 𝐿 ℜ 𝑙 0,5 ⁄ (11)
Massa Aliran: 𝑚 ˙ = 𝜌𝑄 (12)
Rasio Energi:
𝐸𝑅 = 1 𝛴𝐾 (13)
Nilai Kekasaran Bahan:
Tabel 1 . Tabel Kekerasan Akrilik
Gambar 10. Diagram moody Berdasarkan tabel 1 maka kekasaran permukaaan test  section yang  menggunakan akrilik  adalah  ( 𝜀 = 2,5𝑋10 −5 𝑚𝑚 .  Gambar  10 diagram  moody  maka  didapatkan  nilai friction factor (𝜆) = 0,015 , yang akan digunakan pada persamaan koefisien rugi pada test section .

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1 Perhitungan dan Perancangan Model

## a. Exhaust Fan
Exhaust  fan yang  digunakan  adalah Panasonic  FV-40AFU,  dengan  spesifikasi: Votage 220 Volt, Frequency 60 Hz, watt 58.1- 73.9  w  dan  hembusan  keluar  33.5  m 3 /mnt (CMM) ~ 1183.04 ft 3 /mnt (CFM)(19).

## b. Section Test
Spesifikasi test section Ukuran test section :  50  cm  X  50 cm X 200 cm Kecepatan udara maksimum : 2 m/s atau 7,2 km/jam Variabel umum: Temperatur udara : 27 0 C = 300 K Konstanta gas : 287 J/Kg.K
K : 1,4 µ (27 0 C) : 1,86 X 10 -5 Ns/m 2 =
1,86 X 10 -5 Kg/ms ᵖudara ISA : 1,225 Kg/m 3 Tekanan udara bebas : 1atm = 1,103 X 10 2 KPa Percepatan gravitasi : 9,81 m/s 2 Massa jenis udara pada suhu 27 0 C
𝜌 = 1,225 ( 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛𝑎𝑛𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎𝑏𝑒𝑏𝑎𝑠 101,325 ) ( 288,16 273 + 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎 ) 𝜌
= 1,225 ( 1,103𝑋10 2 𝐾𝑃𝑎 101,325 ) ( 288,16 173 + 27 ) 𝜌
= 1,176 𝐾𝑔 𝑚 3
Gambar 11. Rancangan Test Section
Dimensi test  section adalah  50cm  X  50cm  X 200  cm,  maka  bilangan  Reynold  pada test section adalah
ℜ = 𝜌𝑣𝐷 ℎ 𝜇 ℜ = 1,176 𝐾𝑔 𝑚 3 𝑋2 𝑚 𝑠 𝑋0,5𝑚
1,86𝑋10 −5 ℜ
= 6,3225𝑋10 4
Untuk  mengetahui  jenis  aliran  udara  di test  section ,  bilangan  Reynold  sepanjang test section dicari dengan
𝑅𝑒𝑥 = 𝜌𝑣𝑥 𝜇 𝑅𝑒𝑥 = 1,176 𝐾𝑔 𝑚 3 𝑋2 𝑚 𝑠 𝑋2𝑚
1,86𝑋10 −5 𝑅𝑒𝑥 = 2,25903𝑋10 5
Nilai bilangan Reynold yang melintasi test section adalah 2,25903𝑋10 5 ,  nilai  tersebut masuk dalam kategori aliran transisi yang mana mendekati  aliran  laminar,  maka  aliran  ini  bisa kita anggap laminar atau mendekati laminar.
Boundary  layer  thickness pada test  section adalah
𝛿 = 4,91𝑋 ℜ 𝑥 0,5 𝛿 = 4,91𝑋2𝑚 2,25903𝑋10 5 𝛿
= 1,95𝑋10 −2 𝑚𝛿 = 1,95𝑐𝑚
Ukuran  luas  penampang  keluaran test section adalah:
𝐴 = (𝑎 − (2𝛿))𝑋(𝑎 − (2𝛿))𝐴
= (0,5𝑚
− (2𝑋1,95𝑋10 −2 𝑚))𝑋(0,5𝑚
− (2𝑋1,95𝑋10 −2 𝑚))𝐴
= 0,2124𝑚 2 Debit aliran pada test section , berdasarkan  hukum  kontinuitas  maka  debit aliran pada wind tunnel adalah sama
𝑄 = 𝐴𝑋𝑉𝑄 = 0,2124𝑚 2 𝑋1,5 𝑚 𝑠 𝑄 = 0,4249 𝑚 3 𝑠
Mengikuti  hukum  kontinuitas  massa aliran  pada windtunnel adalah  sama  dimana massa alirannya adalah
𝑚 ˙ = 𝜌𝑋𝑄𝑚 ˙ = 1,176 𝐾𝑔 𝑚 3 𝑋0,4249 𝑚 3 𝑠 𝑚 ˙ = 0,499 𝑘𝑔 𝑠 Kecepatan suara pada test section
𝑐 = √𝑅𝐾𝑇𝑐 = √287 𝐽 𝐾𝑔. 𝐾 𝑋1,4𝑋300𝐾𝑐 = 347,19 𝑚 𝑠 Besarnya bilangan mach pada test section
𝑀 = 𝑣 𝑐 𝑀 = 2 𝑚 𝑠 347,19 𝑚 𝑠
𝑀 = 0,005
Karena  bilangan  mach  M<1  pada test section , windtunnel ini tergolong low subsonic. Kekasaran  permukaan test  section yang menggunakan
akrilik adalah ( 𝜀 = 2,5𝑋10 −5 𝑚𝑚 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠
= 𝜀 𝐷 ℎ 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠 = 5𝑋10 −5 𝑚𝑚 500𝑚𝑚 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠
= 5𝑋10 −8
Koefisien  rugi  pada test  section dengan nilai 𝑅𝑒𝑥 = 2,25903𝑋10 5 dan
𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠 = 5𝑋10 −8 dari  diagram moody  maka  didapatkan  nilai friction  factor (𝜆) = 0,015 , maka nilai koefisien rugi pada test section adalah
𝐾 𝑡𝑠 = 𝜆 ( 𝐿 𝐷 ℎ ) 𝐾 𝑡𝑠 = 0,015 ( 2𝑚 0,5𝑚 ) 𝐾 𝑡𝑠 = 0,06
Rugi  karena  gesekan  (Head)  pada test section
𝐻 𝑡𝑠 = 𝐾 𝑡𝑠 ( 𝑣 2 2𝑔 ) 𝐻 𝑡𝑠 = 0,06 ( 2 2 𝑚 𝑠 2𝑋9,81 𝑚 𝑠 2 ) 𝐻 𝑡𝑠
= 0,0122𝑚

## c. Contraction
Contraction dirancang dengan menggunakan Contraction  Ratio  (CR) 4, dimana  keluaran contraction besarnya  sama dengan test  section , contraction memiliki panjang 1 m dengan tinggi 1 m dengan panjang settling chamber sebesar 0,1295 m.
Kurva contraction dirancang  dengan menggunakan rumus polynomial orde 5
𝑌(𝑋) = ℎ𝑖 − (ℎ𝑖 − ℎ𝑒)[6(𝑋 ′ ) 5 − 15(𝑋 ′ ) 4 + 10(𝑋 ′ ) 3 ]𝑋 ′ = 𝑋 𝐿 ⁄
Gambar 12. Rancangan Contraction
Perhitungan tinggi masukan contraction Luas sisi keluaran contraction dengan lebar sisi
0,5 m
𝐴𝑡𝑠 = 0,5𝑚𝑋0,5𝑚𝐴𝑡𝑠 = 0,25𝑚 2 Perhitungan tinggi contraction dengan
contraction ratio 4 adalah 𝐶𝑎 = 𝐴𝑋4𝐶𝑎 = 0,25𝑚 2 𝑋4𝐶𝑎 = 1𝑚 2 𝐻𝑐𝑜𝑛𝑡𝑟𝑎𝑐𝑡𝑖𝑜𝑛 = √𝐶𝑎𝐻𝑐𝑜𝑛𝑡𝑟𝑎𝑐𝑡𝑖𝑜𝑛 = √1𝑚 2 𝐻𝑐𝑜𝑛𝑡𝑟𝑎𝑐𝑡𝑖𝑜𝑛 = 1𝑚
Berdasarkan  persamaan  kontinuitas  maka kecepatan  pada contraction dapat  diketahui berdasarkan  kurva  yang  dirancang  dengan polynomial  orde  5  Dengan  menggunakan persamaan bernouli
𝐴1𝑋𝑉1 = 𝐴2𝑋𝑉2 =
𝑘𝑜𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛 , maka 𝑉2 = 𝑉1𝑋 𝐴1 𝐴2 ⁄ , seperti pada tabel 2.
Tabel 2. Kecepatan pada Contraction di Titik
Kurva Jarak (m) A(m 2 ) Diameter(m) V(m/s) 0 1,000 1,00 0,5 0,2 0,943 0,97 0,53 0,4 0,675 0,82 0,74 0,6 0,362 0,60 1,38 0,8 0,256 0,51 1,95 1 0,250 0,50 2 Rata-Rata 0,73 1,18
Gambar 13. Grafik Kurva Contraction
Bilangan Reynold pada contraction adalah:
ℜ = 𝜌𝑣𝐷 ℎ 𝜇 ℜ = 1,176 𝐾𝑔 𝑚 3 𝑋1,18 𝑚 𝑠 𝑋0,73𝑚
1,86𝑋10 −5
ℜ
= 5,4093𝑋10 4
Kecepatan suara pada contraction 𝑐 = √𝑅𝐾𝑇𝑐 = √287 𝐽
𝐾𝑔. 𝐾 𝑋1,4𝑋300𝐾𝑐
= 347,19 𝑚 𝑠 Besarnya bilangan mach pada contraction
𝑀 = 𝑣 𝑐 𝑀 = 1,18 𝑚 𝑠 347,19 𝑚 𝑠 𝑀 = 0,003
Kekasaran permukaan contraction yang menggunakan  seng  plat  adalah  ( 𝜀 = 𝑜, 15𝑚𝑚 , dan Dh = 733 mm.
𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠 = 𝜀 𝐷 ℎ 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠
= 0,15𝑚𝑚 733𝑚𝑚 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠 = 2,04𝑋10 −4
Koefisien  rugi  pada contraction dengan  nilai ℜ = 5,4093𝑋10 4 dan 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠 = 2,04𝑋10 −4 dari diagram moody maka didapatkan  nilai friction  factor (𝜆) = 0,017 , dan  koefisien  minor  losses  0,06  maka  nilai koefisien rugi pada contraction adalah:
𝐾 𝑐𝑐 = 0,32𝜆 ( 𝐿 𝐷 ℎ ) 𝐾 𝑐𝑐 = 0,32𝑋0,017 ( 1𝑚 0,73𝑚 ) 𝐾 𝑐𝑐 = 0,0074
Rugi karena gesekan (Head) pada contraction
𝐻 𝑐𝑐 = 𝐾 𝑐𝑐 ( 𝑣 2 2𝑔 ) 𝐻 𝑐𝑐 = 0,0074 ( 1,18 2𝑚 𝑠 2𝑋9,81 𝑚 𝑠2 ) 𝐻 𝑐𝑐 = 0,005𝑚 Minor
losses pada contraction
𝐻 𝑐𝑐𝑙 = 𝐾 𝑐𝑐𝑙 ( 𝑣 2 2𝑔 ) 𝐻 𝑐𝑐𝑙
= 0,06 ( 1,95 2 𝑚 𝑠 2𝑋9,81 𝑚 𝑠 2 ) 𝐻 𝑐𝑐𝑙
= 0,011𝑚 d. Diffuser
Diffuser berfungsi  memperlambat  aliran berkecepatan  tinggi  dari test  section, sehingga mencapai  pemulihan  tekanan  statis  dan mengurangi  beban  sistem  penggerak, diffuser dirancang memiliki panjang 50 cm sisi masukan udara dari test section berdimensi 50 cm dan sisi keluaran berdimensi 52 cm, dengan sudut yang terbentuk diantara kedua sisi 91,79 – 90 = 1,79.
Berdasarkan  persamaan  kontinuitas  maka kecepatan pada diffuser dapat diketahui dengan menggunakan  persamaan  bernouli 𝐴1𝑋𝑉1 = 𝐴2𝑋𝑉2 = 𝑘𝑜𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛 ,  maka 𝑉2 = 𝑉1𝑋 𝐴1 𝐴2 ⁄ , dimana Luas sisi keluaran diffuser:
𝐴2 = 0,52𝑚𝑋0,52𝑚𝐴2 = 0.27𝑚 2
1.00 0.97 0.82 0.60 0.51 0.50 0.00 0.50 1.00 1.50 0 0.5 1 1.5 Diam eter (m) Jarak (m) Grafik kurva contraction

## Kecepatan pada sisi keluaran diffuser:
𝑉2 = 𝑉1𝑋𝐴1 𝐴2 𝑉2 = 2 𝑚 𝑠 𝑋0.25𝑚 2 0.27𝑚 2 𝑉2 = 1,85 𝑚 𝑠 Gambar 14 Rancangan Diffuser
Tabel 3. Tabel kecepatan diffuser
A(m2) D(m) (m/s) 0,25 0,5 2 0,27 0,52 1,85 Rata- rata 0,51 1,92
Jenis aliran pada diffuser diketahui dengan mencari bilangan reynoldnya.
Bilangan reynold pada sisi masuk diffuser
ℜ = 𝜌𝑣𝐷 ℎ 𝜇 ℜ = 1,176 𝐾𝑔 𝑚 3 𝑋2 𝑚 𝑠 𝑋0,5𝑚
1,86𝑋10 −5 ℜ

## Bilangan Reynold pada sisi keluaran diffuser
ℜ = 𝜌𝑣𝐷 ℎ 𝜇 ℜ = 1,176 𝐾𝑔 𝑚 3 𝑋1,85 𝑚 𝑠 𝑋0,52𝑚
1,86𝑋10 −5 ℜ
= 6,0794𝑋10 4
Kecepatan suara pada diffuser 𝑐 = √𝑅𝐾𝑇𝑐 = √287 𝐽 𝐾𝑔. 𝐾 𝑋1,4𝑋300𝐾𝑐
= 347,19 𝑚 𝑠
Besarnya bilangan mach pada diffuser
𝑀 = 𝑣 𝑐 𝑀 = 1,85 𝑚 𝑠 347,19 𝑚 𝑠 𝑀 = 0,005 Kekasaran permukaan diffuser yang
menggunakan  sengplat  adalah  ( 𝜀 = 𝑜, 15𝑚𝑚 , dan Dh = 510 mm
𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠 = 𝜀
𝐷 ℎ 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠
= 0,15𝑚𝑚 510𝑚𝑚 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠 = 2,94𝑋10 −4
Koefisien  rugi  pada diffuser dengan  nilai ℜ =
6,3225𝑋10 4 di sisi masukan, ℜ = 6,0794𝑋10 4 𝑑𝑖𝑠𝑖𝑠𝑖𝑘𝑒𝑙𝑢𝑎𝑟 dan 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠 = 2,94𝑋10 −4 dari diagram  moody  maka  didapatkan  nilai friction factor (𝜆) = 0,017 ,  maka  nilai  koefisien  rugi pada diffuser adalah:
𝐾 𝑑𝑓 = ( 𝜆 8𝑡𝑎𝑛 ( 𝛼 2 ) + 0,6𝑡𝑎𝑛 𝛼 2 ) (1 − 𝐷1 4 𝐷2 4 ) 𝐷0 4 𝐷1 4 𝐾 𝑑𝑓 = ( 0,017
8𝑡𝑎𝑛 ( 1,79 2 ) + 0,6𝑡𝑎𝑛 1,79 2 ) (1 − 0,5 4 0,52 4 ) 0,5 4 0,5 4 𝐾 𝑑𝑓 = 0,0218
Rugi karena gesekan (Head) pada diffuser
𝐻 𝑑𝑓 = 𝐾 𝑑𝑓 ( 𝑣 2 2𝑔 ) 𝐻 𝑑𝑓 = 0,0218 ( 1,18 2 𝑚 𝑠 2𝑋9,81 𝑚 𝑠 2 ) 𝐻 𝑑𝑓
= 0,00413𝑚

## Rugi karena minor losses
𝐻 𝑑𝑓𝑙 = 𝐾 𝑑𝑓𝑙 ( 𝑣 2 2𝑔 ) 𝐻 𝑑𝑓𝑙
= 0,03 ( 1,92 2 𝑚 𝑠 2𝑋9,81 𝑚 𝑠 2 ) 𝐻 𝑑𝑓𝑙
= 0,005𝑚

## e. Honeycomb
Honeycomb berfungsi menyelaraskan aliran dengan sumbu terowongan dan memecah ketidakstabilan  aliran  yang  lebih  besar. Honeycomb menunjukan kinerja terbaik dengan rasio  panjang  terhadap  diameternya  berkisar antara 7 sampai 10(20). Honeycomb dirancang berbentuk  lingkaran  dan  memiliki  diameter  12 mm = 0,012 m dan memiliki Panjang 8,4 cm = 0,084  m.  Berdasarkan  persamaan  kontinuitas maka  kecepatan  udara  di  dalam honeycomb adalah 2 𝑚/𝑠 .
Bilangan Reynold pada Honeycomb adalah:
ℜ = 𝜌𝑣𝐷 ℎ 𝜇 ℜ = 1,176 𝐾𝑔 𝑚 3 𝑋2 𝑚 𝑠 𝑋0,012𝑚
1,86𝑋10 −5
ℜ = 1,517𝑋10 3 Kecepatan Suara pada Honeycomb 𝑐 = √𝑅𝐾𝑇𝑐 = √287 𝐽 𝐾𝑔. 𝐾 𝑋1,4𝑋300𝐾𝑐 = 347,19 𝑚 𝑠 Besarnya Bilangan Mach pada Honeycomb
𝑀 = 𝑣 𝑐 𝑀 = 2 𝑚 𝑠 347,19 𝑚 𝑠 𝑀 = 0,005
Kekasaran permukaan honeycomb yang menggunakan polipropilena adalah ( 𝜀 = 0,0016𝑚𝑚 , dan Dh = 12 mm. 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠
= 𝜀 𝐷 ℎ 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠
= 0,0016𝑚𝑚 12𝑚𝑚 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠 = 1,33𝑋10 −4
Koefisien  rugi  pada honeycomb dengan  nilai ℜ = 1,517𝑋10 3 dan 𝑅𝑒𝑙𝑎𝑡𝑖𝑣𝑒𝑟𝑜𝑢𝑔ℎ𝑛𝑒𝑠𝑠 = 1,33𝑋10 −4 dari diagram moody maka didapatkan  nilai friction  factor (𝜆) = 0,04 , maka nilai koefisien rugi pada honeycomb.
𝐾 ℎ = 𝜆 ( 𝐿 ℎ 𝐷 ℎ + 3) ( 𝛽 𝛽 ℎ ) 2 + ( 𝛽 𝛽 ℎ − 1) 2
𝐾 ℎ = 0,04 ( 0,084
0,012 + 3) ( 1,11𝑋10 −4 1,11𝑋10 −4 ) 2 + ( 1,11𝑋10 −4 1,11𝑋10 −4 − 1) 2 𝐾 ℎ = 0,4𝐾 ℎ𝑘 = 0,04 ( 0,084 0,007 + 3) ( 3,84𝑋10 −5 3,84𝑋10 −5 ) 2 + ( 3,84𝑋10 −5 3,84𝑋10 −5 − 1) 2 𝐾 ℎ𝑘 = 0,6
Rugi karena gesekan (Head) pada honeycomb
𝐻 ℎ𝑦 = 𝐾 ℎ ( 𝑣 2 2𝑔 ) 𝐻 ℎ𝑦 = 0,4 ( 2 2 𝑚 𝑠 2𝑋9,81 𝑚 𝑠 2 ) 𝐻 ℎ𝑦 = 0,08𝑚 𝐻 ℎ𝑦𝑘 = 𝐾 ℎ𝑘 ( 𝑣 2 2𝑔 ) 𝐻 ℎ𝑦𝑘
= 0,6 ( 2 2 𝑚 𝑠 2𝑋9,81 𝑚 𝑠 2 ) 𝐻 ℎ𝑦𝑘
= 0,12𝑚 Total losses honeycomb 𝑙𝑜𝑠𝑠𝑒𝑠 = 1600 ∗ 0,08𝑚𝑙𝑜𝑠𝑠𝑒𝑠 = 130,47𝑚 𝑙𝑜𝑠𝑠𝑒𝑠 = 1521 ∗ 0,12𝑚𝑙𝑜𝑠𝑠𝑒𝑠 = 186,05𝑚

## 3.2 Total Koefisien Rugi
Tabel 4. Koefisien Rugi pada Wind Tunnel Bagian K % Test section 0,060 12,2626 Contraction 0,007 1,51592 Diffuser 0,022 4,47097 Honeycomb 0,4 81,7505 Total 0,489 100
Rasio Energi pada Wind Tunnel adalah:
𝐸𝑅 = 1 𝛴𝑘 𝐸𝑅 = 1 0,489 𝐸𝑅 = 2,04

## a. Total Losses

## Mayor losses (Mloss)
𝑀𝑙𝑜𝑠𝑠 = 0,0122𝑚 + 0,005𝑚 + 0,00413𝑚 + 130,47𝑚 + 186,05𝑚𝑀𝑙𝑜𝑠𝑠 = 316,65𝑚
Minor losses (mloss)
𝑚𝑙𝑜𝑠𝑠 = 0,011𝑚 + 0,005𝑚𝑚𝑙𝑜𝑠𝑠 = 0,016𝑚
b. Head Loss
𝐻𝑒𝑎𝑑𝑙𝑜𝑠𝑠 = 𝑀𝑙𝑜𝑠𝑠 + 𝑚𝑙𝑜𝑠𝑠𝐻𝑒𝑎𝑑𝑙𝑜𝑠𝑠 = 8,0513 + 0,016𝐻𝑒𝑎𝑑𝑙𝑜𝑠𝑠 = 8,0313𝑚

## 3.3 Simulasi Wind Tunnel dengan Software
a. Simulasi Mach Number
Gambar 15. Pengujian CAE Mach Number Wind Tunnel. Pada  simulasi  dengan  menggunakan bantuan  software  terlihat  machnumber  pada wind  tunnel memiliki  besaran  mach  number yang  berbeda  terlihat  dari  perubahan  kontur warna, berdasarkan simulasi nilai mach number pada wind tunnel M<1 sehingga windtunnel ini tergolong tipe low subsonic windtunnel .
b. Simulasi Kecepatan pada Wind Tunnel
Gambar 16 Pengujian CAE Kecepatan Wind Tunnel. Pada simulasi terlihat terjadinya
penambahan kecepatan udara pada contraction sebelum  memasuki settling  chamber dan test section ,  hal  ini  selaras  dengan  fungsi contraction yaitu  meningkatkan  kecepatan udara sebelum memasuki test section .
Peningkatan  udara  mulai  berhenti  dibagian settling chamber dan perlahan udara mulai stabil memasuki test  section terlihat  dari  hasil simulasi. Kecepatan udara stabil 2 m/s pada test section  dan  berkurang  perlahan  di diffuser sebelum kembali keluar.
c. Simulasi Vorticity pada Wind Tunnel
Gambar 17 Pengujian CAE Vorticity Wind Tunnel.
Pada wind  tunnel tidak  terlihat  adanya vorticity  pada  aliran  udara  yang  menandakan pada  simulasi  aliran  udara  yang  melintasi test section itu stabil arahnya tidak berputar.

## d. Grafik Panjang Turbulensi Alat
Gambar 18. Grafik Maksimum Turbulensi tanpa

## Honeycomb.
Pada  grafik  terlihat  aliran  mengalami turbulensi pada 1meter pertama, lebih tepatnya yaitu  pada contraction terlihat  turbulensi  yang tinggi  di  1meter  pertama  tersebut,  setelah memasuki settling  chamber nilai  turbulensi mengalami  penurunan  dan  setelah  masuk test section terlihat aliran udara memiliki nilai yang stabil.
Gambar 19. Grafik Maksimum Turbulensi dengan

## Honeycomb
Pada  grafik  terlihat  aliran  yang  masuk kedalam contraction mengalami kenaikan nilai turbulensi,  setelah  udara  masuk  kedalam settling  chamber  yang  dipasang honeycomb di dalamnya udara yang masuk nilai turbulensinnya stabil.

## 3.4 Data Langsung

## a. Perbandingan Kecepatan
Pengukuran  data  kecepatan  dilakukan dengan  menggunakan  anemometer  untuk mengetahui kecepatan udara dalam wind tunnel , dengan pengujian kecepatan pada beberapa titik dalam  keadaan  pintu  terbuka  dan  tertutup dengan data sesuai tabel 5.
Tabel 5. Data Pengujian Langsung Posisi (cm) Kecepatan (m/s) 10 2 50 2 100 2
150 2 200 2
Berdasarkan  data  pengukuran  kecepatan udara  didalam windtunnel stabil  pada  2  m/s sepanjang udara mengalir di dalam test section .
Berikut  perbandingan  data  kecepatan berdasarkan  pengujian  langsung,  perhitungan dan simulasi seperti tabel 6.
Tabel 6. Perbandingan Kecepatan Posisi Kecepatan (m/s) Percobaan langsung Simulasi Perhitungan 1 1,6 1,6 1,38 2 2 2,1 2 3 2 2,1 2 4 2 2,1 2 5 2 2,1 2
Pada  tabel  6,  grafik  20  dan  21  terlihat berdasarkan  pengujian  langsung  kecepatan udara  berada  pada  kecepatan  2  m/s  melebihi dari  yang  ditargetkan  sebesar  1,5  m/s,  yang menandakan exhaust fan memiliki kemampuan hisap  yang  cukup  kuat  untuk  memenuhi kebutuhan  kecepatan  udara  di  dalam wind tunnel .  Dimana  nilai  error  yang  paling  tinggi berada  pada  titik  1  dengan  nilai  error  7%  dan yang lainnya stabil pada 3%.
Gambar 20. Grafik Perbandingan Kecepatan
Gambar 21. Grafik Nilai Error Perhitungan,
Simulasi dan Percobaan Langsung

## b. Aliran udara dalam wind tunnel
Pada  pengujian  dengan  visualisasi  asap terlihat  aliran  udara  stabil  mendekati  laminar dan  tidak  terlalu  mengalami  turbulensi.  Pada pengamatan dari jarak 30 cm setelah honeycomb aliran  masih  lurus  hingga  sampai  pada  kipas. Tidak selalu terjadi separasi aliran.
Gambar 22. Aliran Udara Visualisasi Asap
Gambar 23. Aliran Udara pada Benda Tampak Samping
Gambar 24. Aliran Udara pada Benda Tampak
Atas
0 0.5 1 1.5 2 2.5 1 2 3 4 5 Kecep atan (m/ s) Titik Perbandingan kecepatan Percobaan langsung Simulasi Perhitungan 7% 3% 3% 3% 3% 0% 1% 2% 3% 4% 5% 6% 7% 8% 0 2 4 6 Stan dar Err or(%) Titik Nilai error
Pada  gambar  22  sampai  25  terlihat perubahan  jenis  aliran  dari  laminar  menjadi transisi  Ketika  menghantam  benda,  arah  aliran yang  semulanya  lurus  dibengkokan  Ketika menghantam benda.
Gambar 26. Aliran Tanpa Honeycomb
Gambar 27. Aliran dengan Honeycomb (a)
Gambar 28. Aliran dengan Honeycomb (b)
Pada  gambar  26  terlihat  aliran  tanpa honeycomb  fluida  yang  masuk  ke  dalam test section mengalami  ketidak  selarasan  saat memasuki test section sebelum akhirnya selaras kembali, pada aliran udara yang menggunakan honeycomb udara  yang  masuk  selarasa  sampai keluar kembali dari test section pada gambar 27 dan 28.

## 3.5 Pembahasan
Wind tunnel jenis open return wind tunnel bertipe  low  subsonic windtunnel dirancang memiliki  Panjang  3,6  m  dengan  kecepatan maksimal  pada test  section 1,5  m/s  dengan aliran  yang  mendekati  laminar, contraction dirancang  dengan  menggunakan  polynomial orde  5,  dimensi  masukan  1  m  X  1  m  dan  sisi keluaran  berdimensi  sama  dengan test  section dengan  panjang contraction 1  m, honeycomb berbentuk  lingkaran berdimensi  8,4  cm  untuk panjang  dan  12  mm  untuk  diameter, diffuser berdimensi  50  cm  pada  sisi  yang  menyatu dengan test  section dan  52  cm  pada  sisi  yang berhadapan dengan fan dengan sudut kemiringan 1,79 o ,Penggerak digunakan exhaust fan 16 inchi dengan daya 74 W untuk membuat aliran  di test  section stabil  pada  kecepatan  1,5 m/s.
Wind Tunnel memiliki total koefisien loss (rugi–rugi  aliran)  0,531  dengan  rincian koefisien  loss  pada test  section sebesar  0,052, contraction 0,007, diffuser 0,022, honeycomb 0,45.  Koefisien  loss  (rugi–rugi  aliran) adalah kehilangan  tekanan  yang  disebabkan  oleh fluida  sebelum  masuk  ke  nose .  Massa  aliran 0,499 Kg/s dan debit 0,424 m 3 /s, boundary layer 1,23  cm  dan  turbulensi  berdasarkan  grafik terjadi  pada  1  m  pertama  pada  bagian contraction dan  aliran  stabil  Ketika  akan memasuki test section .

## 4. KESIMPULAN
Dapat disimpulkan setelah rancangan open return  wind  tunnel  tipe  low  subsonic ini dirancang  dan  dibuat  dapat  digunakan  untuk pengujian  sudu  turbin  angin  untuk  kecepatan rendah dibawah 5 m/s (maksimal 2 m/s). Bentuk aliran  udara  yang  mengenai  sudu  turbin  di dalam test section dapat dilihat dengan bantuan asap yang masuk melalui contraction .
Kedepannya  diharapkan  dengan  menggunakan open  return  wind  tunnel  tipe  low  subsonic didapatkan bentuk turbin angin yang baik untuk kecepatan udara rendah.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]   R.  R.  Al  Hakim,  "Model  Energi  Indonesia, Tinjauan  Potensi  Energy  Terbarukan  Untuk Ketahanan  Energi  Di  Indonesia:  Literatur Review," J. Pengabdi Kpd Masy., vol. 1, no. 1, pp. 1–11, 2020.
[2]   W.  Andrean,  "Indonesia  Kaya  Sumber  Daya Energi Terbarukan," Indonesiabaik.id. [Online]. Available: https://indonesiabaik.id/infografis/indonesia- kaya-sumber-daya-energi-terbarukan, 2018.
[3]   D. L. Pristiandaru, "Kelebihan dan Kekurangan Pembangkit  Listrik  Tenaga  Angin,"  Kompas. [Online]. Available: https://lestari.kompas.com/read/2023/06/10/11 0000486/kelebihan-dan-kekurangan- pembangkit-listrik-tenaga-angin?page=all, 2023.
[4]   M.  A.  Rafdi  Syah,  "Pengetahuan  Teknik Elektro :  Bayu  si  Penghasil  Listrik,"  ITK. [Online]. Available: https://ee.itk.ac.id/berita/detail/pengetahuan- teknik-elektro-bayu-si-penghasil-listrik, 2021.
[5]   S.  N.  Arifa,  "Menilik  Riwayat  Pembangunan dan Potensi PLTB di Indonesia,"
Goodnewsfromindonesia.id.
[Online].
Available: https://www.goodnewsfromindonesia.id/2022/
01/08/menilik-riwayat-pembangunan-dan- potensi-pltb-di-indonesia, 2022.
[6]   N.  N.  Fadilah,  "Inilah  Alasan  Penggunaan PLTB di Indonesia Masih Minim," Zona Media Pembaru, 2022.
[7]   BPS Karimun, "Badan Pusat Statistik
Kabupaten  Karimun,"  karimunkab.bps.go.id,
2023.
[8]   B. W. Wahyono, "Pengaruh Jarak Antar Sudu Terhadap Unjuk Kerja Turbin Angin Savonius Bentuk  Twisted  Profil  'L',"  Universitas Brawijaya, 2020.
[9]   Wikipedia,  "Terowongan  angin,"  Wikipedia. [Online]. Available: https://id.wikipedia.org/wiki/Wireshark, 2023.
[10]  Pusziad, "Mengenal Prinsip Kerja &
Konstruksi  Wind  Tunnel  Batu  Jajarkopasus
Tni-Ad," Pusziad, 2023.
[11]  C.  Wiratama,  "Terowongan  Angin  (Wind Tunnel)," Aeroengineering. [Online]. Available: http://aeroengineering.co.id/2017/07/pengujian -model-pesawat-terbang-dengan-terowongan- angin-wind-tunnel/, 2018.
[12]  D. A. Phillips and M. J. Soligo, "Will CFD Ever Replace  Wind  Tunnels  For  Building  Wind Simulations?," Int J High-Rise Build, vol. 8, no. 2, pp. 107–16, 2019.
[13]  RWDI, "Wind Engineering & Buildings: CFD &  Wind  Tunnel  Testing  Statement,"  RWDI.
[Online].
Available:
https://rwdi.com/en_ca/insights/thought- leadership/statement-on-cfd-and-wind-tunnel- testing-for-wind-engineering-of-buildings/, 2023.
[14]  M.  Jiménez-Portaz  et  al.,  "Air  flow  quality analysis of an open-circuit boundary layer wind tunnel  and  comparison  with  a  closed-circuit wind tunnel," Physics of Fluids, vol. 32, 2020.
[15]  N.  Hall,  "Open  Return  Wind  Tunnel,"  NASA Glenn  Research  Center,  2018.  [Online]. Available:  https://www.grc.nasa.gov/www/k- 12/airplane/tunoret.html.
[16]  N. Hall, "Types of wind tunnels," NASA Glenn Research Center. [Online]. Available: https://www.grc.nasa.gov/WWW/K- 12/airplane/tuntype.html, 2018.
[17]  A. Sa’diyah et al., "Pengantar Teknik Mesin," Global  Eksekutif  Teknologi,  2022.  [Online]. Available:https://www.google.co.id/books/edit ion/TABEL_TEKNIK_MESIN/WdUsDwAA QBAJ?hl=en&gbpv=0.
[18]  M.  Masruroh  et  al.,  "TERMODINAMIKA," UB Press, 2021. [Online].
Available:https://www.google.com/books/editi on/Perma_Culture/2RhLDwAAQBAJ?hl=en& gbpv=0#lpg=PA33
[19]  Panasonic,  "FV-40AFU  Ventilating  Fan  - Panasonic," panasonic, 2023.
[20]  L.  Catta,  "Fundamentals  of  Wind‐Tunnel Design," Encyclopedia of Aerospace
Engineering, 2023.