Abstrak—PLTA  Musi  Bengkulu  merupakan  pembangkit  listrik tenaga air terbesar di Sumatera. Namun, lereng tepi jalan akses menuju lokasi tersebut mengalami kelongsoran ketika hujan yang sangat lebat melanda Kota Bengkulu pada tahun 2017, sedangkan jalan  ini  berperan  penting  untuk  menunjang  aspek  transportasi dan ekonomi masyarakat Bengkulu. Dari permasalahan tersebut, maka diperlukan perencanaan perkuatan lereng untuk mencegah terjadinya kelongsoran di masa yang akan datang. Dalam Tugas Akhir ini, beberapa alternatif perkuatan lereng yang ditawarkan, antara  lain  seperti  subdrain  dan  soil  reinforcement  (geotextile), bored pile, serta ground anchor. Perencanaan ini akan dilakukan pada  dua  lokasi,  yaitu  KM  5  dan  KM  8,  yang  dapat  dianggap sebagai acuan dalam penyelesaian kelongsoran di lokasi lainnya. Perencanaan  untuk  perbaikan  lereng  jalan  yang  longsor dilakukan  berdasarkan  pendekatan  cracked  soil,  dimana  tanah diasumsikan bersifat behaving like sand. Dari beberapa alternatif perkuatan  yang  ada,  maka  rekomendasi  solusi  untuk  mengatasi kelongsoran pada lokasi KM 5 adalah pemasangan subdrain dan geotextile praktis sebayak 21 lapis dengan panjang masing-masing 2  meter.  Hasil  perencanaan  ini  membutuhkan  biaya  Rp 1.380.592.037. Sedangkan untuk lereng KM 8 digunakan ground anchor  sebanyak  2  buah  dengan  kapasitas  sebesar  256,67  kN. Biaya yang diperlukan adalah Rp 39.577.185.
Kata Kunci— Bored Pile, Cracked Soil Approach, Ground Anchor, Lereng¸ Soil Reinforcement, Subdrain.

## I. PENDAHULUAN
LTA  Musi  merupakan  pembangkit  listrik  tenaga  air yang terletak  di  Desa  Ujan  Mas  Atas,  Kecamatan  Ujan  Mas, Kabupaten  Kepahiang,  Provinsi  Bengkulu.  PLTA  ini dinyatakan sebagai pembangkit listrik tenaga air yang terbesar di  Sumatera.  Akan  tetapi,  saat  ini  ada  masalah  dengan  jalan akses  yang  menuju  lokasi  tersebut.  Pada  tahun  2017  terjadi beberapa kerusakan berupa longsor pada   lereng di area jalan akses PLTA Musi, yaitu KM 5, KM 7, KM 8, KM 10 dan KM 11.  Beberapa  lokasi  dengan  kelongsoran  yang  cukup  parah adalah KM 5 dan KM 8. Kelongsoran tersebut terjadi pada saat hujan  lebat.  Hal  ini  ditunjang  dengan  data  curah  hujan  pada daerah  Bengkulu.  Pada  tahun  2017,  curah  hujan  bahkan mencapai  hingga  3918  mm/tahun.  Kemungkinan  terjadinya longsor akibat hujan yang sangat lebat akan selalu ada apabila tidak  dilakukan  perencanaan  perkuatan  lereng.  Hal  ini dikarenakan  Bengkulu  merupakan  salah  satu  provinsi  dengan curah hujan tertinggi.
Hujan  yang  lebat  kerap  dijadikan  faktor  utama  yang menyebabkan  kelongsoran.  Namun,  ada  teori  baru  yang mengasumsikan  bahwa  pada  lereng  tanah  tersebut  sudah  ada retakan terlebih  dahulu.  Mochtar  (2014)  mencetuskan  teori cracked soil approach dengan mengasumsikan bahwa retakan sudah  ada  di  dalam  tanah  dan  lereng,  dan  retakan  tersebut merupakan faktor utama yang menyebabkan hujan yang sangat lebat  mampu  melongsorkan  lereng.  Oleh  karena  itu,  unttuk mengatasi  longsor  dibutuhkan  beberapa  alternatif  perkuatan lereng,  antara  lain  seperti  subdrain  dan soil  reinforcement , bored pile , dan ground anchor . Lokasi KM 8 memiliki lereng yang curam, maka perencanaan perkuatan dengan menggunakan bored  pile tidak  dilakukan.  Jadi,  perencanaan untuk  perbaikan  lereng  jalan  yang  longsor  harus  dilakukan berdasarkan  pendekatan cracked  soil di  atas.  Kelongsoran  ini

## Rekomendasi Solusi untuk Mengatasi Kelongsoran pada Lereng Jalan Akses PLTA Musi (KM 5 dan KM 8) dengan Pendekatan Cracked Soil
Brena Audra Clarina Tarigan, Indrasurya Budisatria Mochtar dan Musta’in Arif Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : indrasurya@ce.its.ac.id
P
Gambar 1. Area longsoran pada potongan melintang lereng KM 5.
Gambar 2. Area longsoran pada potongan melintang lereng KM 8.
harus  ditangani  secepatnya  untuk  mencegah  kerusakan  pada beberapa  lokasi  lainnya  yang  berpotensi  mengalami kelongsoran.  Dengan  menggunakan  cara  pendekatan cracked soil untuk mendapatkan alternatif perkuatan lereng yang paling efektif,  diharapkan  longsor  di  masa  penghujan  yang  akan datang dapat diminimalisir atau bahkan tidak ada sama sekali. Area longsoran pada potongan melintang lereng KM5 dan KM 8 dapat dilihat pada Gambar 1 dan Gambar 2.

## II. METODOLOGI
Tahapan  perencanaan  Tugas  Akhir  ini  dapat  dilihat  pada Gambar 3.

## III. ANALISIS DATA

## A. Data Tanah
Data  yang  digunakan  pada  perencanaan  Tugas  Akhir  ini hanya  berupa  data  NSPT,  sehingga  perlu  dilakukan  korelasi parameter tanah dengan menggunakan  Tabel Bowless [1] dan
Tabel Burt Look [2]. Selanjutnya, data parameter tanah untuk tiap bore  hole dengan  jenis  dan  konsistensi  tanah  yang  sama dirata-rata.  Adapun  hasil  korelasi  data  tanah  direkapitulasi menjadi Tabel 1 dan Tabel 2, serta statigrafi lereng 5 KM  dan 8 KM dapat dilihat pada Gambar 4 dan 5.

## B. Data Tanah Behaving Like Sand
Data tanah dianalisa dengan pendekatan cracked soil dimana tanah  diasumsikan behaving  like  sand .  Perbedaan  antara  data tanah asli dan tanah behaving like sand adalah pada nilai Cu dan ɵ. Pada tanah asli, tanah seperti apa adanya sesuai dengan hasil pengeboran  di  lapangan,  sedangkan  pada  tanah behaving  like sand data tanah diasumsikan menyerupai pasir. Pendekatan ini digunakan  dikarenakan  kelongsoran  yang  terjadi  pada  saat hujan  yang  sangat  lebat  menyebabkan  air  hujan  membawa partikel  halus  (lanau,  lempung)  keluar  dari  lereng  sehingga menyisakan partikel kasar (pasir, kerikil).
Dari asumsi tersebut maka diambil keputusan bahwa nilai Cu dianggap sama dengan nol  dan nilai ɵ dianggap bersifat seperti pasir, dimana untuk tanah pasir nilai ɵ = 30° dan untuk tanah lempung/lanau  nilai  ɵ  merupakan  hasil  korelasi  dengan menggunakan  Tabel  Burt  Look  [2].  Untuk  menentukan seberapa  dalam  tanah  diasumsikan behaving  like  sand ,  maka dilakukan trial and error analisa stabilitas lereng.
Gambar 4. Statigrafi lereng KM 5.
Gambar 5. Statigrafi lereng KM 8.
Gambar 3. Diagram alir perencanaan.

## C. Analisa Stabilitas Lereng Kondisi Eksisting
Analisa  stabilitas  lereng  dilakukan  dengan  menggunakan program bantu GeoStudio. Muka air tanah dimodelkan di atas permukaan lereng dikarenakan kelongsoran terjadi pada musim hujan.  Pemodelan  ini  menggunakan  beban surcharge 10  kPa sesuai dengan SNI 8460:2017 pasal 7.5.1 [3]. Analisa dilakukan dengan menggunakan metode irisan Bishop .
Dari  hasil  analisa  stabilitas  lereng  KM  5  dengan  kondisi eksisting, maka didapatkan nilai SF = 0,540. Lereng dikatakan longsor ketika SF yang dihasilkan kurang dari SF = 1 (kritis). Sedangkan, analisa stabilitas lereng KM 8 menghasilkan SF = 1,493.  Dikarenakan  nilai  SF  >  1,  maka  lereng  tersebut dinyatakan stabil (tidak longsor). Namun, pada kenyataannya di lapangan  lereng  tersebut  tetap  longsor,  sehingga  perlu dilakukan telaah mengenai penyebab dari kelongsoran tersebut.

## D. Penyebab Kelongsoran Lereng
Hasil  analisa  stabilitas  lereng  dengan  menggunakan  data tanah kondisi eksisting pada program GeoStudio menunjukkan bahwa lereng KM 5 tidak stabil (SF < 1) sedangkan lereng KM 8  memiki  SF  >  1  (stabil).  Kedua  lereng  ini  tidak  memiliki
perkuatan  dan  merupakan  lereng  alami.  Keduanya  memiliki lapisan tanah paling atas berupa lempung, dimana seharusnya air  tidak  bisa  merembes  ke  dalam  lereng.  Namun,  pada kenyataannya di lapangan kedua lereng tersebut tetap longsor. Oleh  karena  itu,  kedua  lereng  tersebut  kemungkinan  telah mengalami keretakan dan ditambah curah hujan yang tinggi di Provinsi Bengkulu yang dapat menyebabkan bidang keretakan hampir selalu dilalui air hujan dengan intensitas tinggi (hujan lebat)  lambat  laun  membuat  partikel  halus  seperti  lanau  dan lempung terbawa oleh air hujan dan menyisakan partikel pasir dan kerikil pada bidang retakan tersebut. Jika kondisi ini terjadi maka  dapat  menyebabkan  tanah behaving  like  sand dan stabilitas  lereng  perlu  dianalisa  dengan  pendekatan cracked soil.
E. Analisa Stabilitas Lereng Kondisi Behaving Like Sand Pemodelan  lereng  dilakukan  dengan  cara trial  and  error hingga  menghasilkan  nilai  SF  <  1  yang  menandakan kelongsoran terjadi. Dengan mengasumsikan kedalaman tanah behaving  like  sand hingga  -3.0  m,  maka  dihasilkan  nilai  SF
Gambar 6. Desain subdrain dan geotextile pada lereng KM 5.
Gambar 7. Desain subdrain dan geotextile pada lereng KM 8.
Gambar 8. Sketsa analisa stabilitas.
Tabel 1. Parameter Tanah di KM 5
Jenis Tanah K ETERANGAN γsat (kN/m 3 ) Ø Cu (kPa) vfe Øθϕ Lempung ( very soft) 16 1 13 Lempung (soft) 16 3 16.7 Lempung (medium) 16,22 5 16,65 Pasir (loose) 12,6 30 0 Lempung ( medium ) 2 17,6 12 27 Batupasir 22 45 0 Pasir (medium) 15,5 31 0 Pasir (dense) Lempung ( hard ) Batupasir 2 Breksi Vulkanik 18 20 22 22 35 23 45 40 0 50 30 30
Tabel 2. Parameter Tanah di KM 8 Jenis Tanah K ETERANGAN γsat (kN/m 3 ) Ø Cu (kPa) vfe Øθϕ Lempung ( stiff) 16,95 24 50 Batupasir 22 45 30 Lempung ( hard ) 20 24 50 Batupasir 2 22 45 30 Pasir ( very dense ) 18 35 0 Batupasir 3 22 45 30 Tabel 3. Hasil Perencanaan Subdrain Lokasi H LERENG SF Jarak subdrain dari bibir lereng vfe Øθϕ KM 5 21 m 1.365 13 m KM 8 6 m 1.017 2,5 m
untuk lereng KM 5 adalah sebesar 0,451 dan untuk lereng KM 8  adalah  sebesar  0,338.  Oleh  karena  itu,  diperlukan perencanaan perkuatan lereng pada kedua lereng tersebut.

## IV. PERENCANAAN PERKUATAN LERENG

## A. Perencanaan Subdrain dan Soil Reinforcement
Subdrain yang direncanakan terbuat dari susunan batu pecah dan kerikil yang disusun menyerupai bronjong dan dibungkus dengan  geotextile  non-woven.  Subdrain  dipasang  dari  bagian atas  lereng  hingga  kaki  lereng,  sehingga  lereng  tetap  dalam kondisi  kering.  Lereng  yang  longsor  ditimbun  dengan  tanah urug  sehingga  timbunan  lereng  memiliki  kemiringan  1:1. Perencanaan subdrain harus berada di belakang bidang longsor dengan  SF  =  1  (kritis).  Subdrain  direncanakan  memiliki ketinggian  masing-masing  3  meter.  Dengan  menggunakan program  bantu  GeoStudio,  maka  didapatkan safety  factor lereng setelah ditimbun dan muka air tanah diturunkan hingga
kaki  lereng.  Hasil  perencanaan  subdrain  dapat  dilihat  pada Tabel 3.
Adapun safety  factor rencana  adalah  sebesar 1,3.  Sehingga lereng KM 5 tidak memerlukan soil reiforcement, namun cukup dipasang  geotextile  praktis  sepanjang  2  meter  sebanyak  21 buah.  Hal  ini  berguna  untuk  menghindari  gerusan  air  pada permukaan  lereng.  Untuk  lereng  KM  8  perlu  dipasang geotextile  sebagai  perkuatan.  Adapun  data  timbunan  sebagai berikut:
• C  = 0 kPa
• ϕ = 30°
• ɣt  = 17 kN/m 3
Sebelum  menghitung  kebutuhan  geotextile,  maka  perlu dilakukan perhitungan ∆M R dengan menggunakan persamaan:
Mdorong = Mresisting SF (1)
Mres rencana = Md x SF rencana                  (2) ∆M R = Mres rencana – Mres eksisting              (3) Jenis  geotextile  yang  digunakan  adalah  geotextile  woven type 25 dengan T ult = 55.79 kN/m. Perhitungan tegangan izin dapat dilakukan dengan menggunakan persamaan:
T allow = Tultimate FSID×FSCR×FSCD×FSBD (4)
dimana:
T ultimate : kekuatan ultimate geotextile FS ID : faktor keamanan akibat kesalahan pemasangan FS CR : faktor keamanan akibat rangkak
Tabel 4. Perhtiungan Panjang Grouting di Lokasi KM 5 No Anchor P = P ULT /3 ϕ Ku L grouting (m)         Ltotal (m) vfe Øθϕ 1 844,67 31° 1,7 12                     20 2 3 844,67 844,67 31° 31° 1,7 1,7 11                     21 10                     21 4 844,67 31° 1,7 9                      21 5 844,67 31° 1,7 9                      21 6 844,67 31° 1,7 9                      21 7 8 9 844,67 844,67 844,67 31° 31° 31° 1,7 1,7 1,7 9                      21 10                     20 10                     19 Tabel 5. Perhtiungan Panjang Grouting di Lokasi KM 8 No Anchor P = P ULT /3 ϕ Ku L grouting (m)         Ltotal (m) vfe Øθϕ 1 256,667 35° 2,5 4                            6 2 256,667 35° 2,5 4                            7 Tabel 6. Perhtiungan Dimensi Balok Penahan Anchor Lokasi C ’ ϕ γ’ Df (m)                   s (m) vfe Øθϕ KM 5 0 45° 12 5                          0,5 KM 8 33,3 24° 7 0,3                        0,9 Tabel 7. Biaya Alternatif Perkuatan pada Lereng KM 5 Alternatif H ARGA Subdrain dan geotextile Rp 1.380.592.037 Bored pile Rp 5,859.530.600
Ground anchor
Rp 2.199.035.013
Gambar 9. Perencanaan tulangan bored pile.
Gambar 10. Skersa letak pemasangan bored pile.
Gambar 11. Pemodelan ground anchor pada lereng KM 5.
FS CD : faktor keamanan akibat pengaruh kimia FS BD : faktor keamanan akibat pengaruh biologi Selanjutnya,  untuk  menghitung  panjang  geotextile yang diperlukan adalah dengan menggunakan persamaan:
L total =   L O + L e + L R (5)
dimana:
L total
: panjang total geotextile L o
: panjang lipatan geotextile
L e :panjang geotextile di belakang bidang longsor
: τallow×SF (τ1+τ2)×E
𝜏 1
: tegangan geser antara tanah asli dengan geotextile = C 1 + σ v tanϕ 1 𝜏 2 : tegangan geser antara tanah timbunan dengan geotextile = C 2 + σ v tanϕ 2 E : efisiensi (80%) SF : faktor keamanan L r : panjang geotextile di depan bidang longsor Dari  perencanaan  tersebut,  maka  didapatkan  ∑Momen geotextile  =    639.961  kN.m  >  ∆M R =  451.298  kN.m.  Maka, perencanaan geotextile memenuhi syarat. Desain subdrain dan geotextile  pada  lereng  KM  5  dan  KM  8  dapat  dilihat  pada Gambar 6 dan Gambar 7.

## B. Perencanaan Bored Pile
Bored pile yang direncanakan pada lereng KM 5 berfungsi sebagai  cerucuk,  dimana  panjang bored  pile tersebut  harus memotong  bidang  longsor  SF  rencana  =  1,5.  Sketsa  analisis stabilitas dapat dilihat pada Gambar 8.
L total = L a + L b (6) dimana:
L total : Panjang total bored pile L a : Panjang bored pile di atas bidang longsor
L b : Panjang bored pile di bawah bidang longsor Sehingga, didapatkan panjang total bored pile adalah sebesar 25  meter  dengan  L a =  13  meter  dan  L b =  12  meter.  Dengan menggunakan program spColumn, maka direncanakan: Diameter = 1000 mm f’c      = 35 MPa fy       = 400 MPa
Tulangan utama yang digunakan adalah 45D36 dapat dilihat pada Gambar 9.
1) Gaya Penahan Bored Pile Perencanaan bored pile menggunakan parameter tanah pasir dense dimana merupakan lapisan tanah tempat ujung bored pile berada.  Dengan  menggunakan  grafik  NAVFAC,  DM-7,  1971 [4] didapatkan nilai faktor modulus tanah (f). Untuk jenis tanah pasir dense dengan  D R =  51%  didapatkan  nilai  f  =  39  t/ft 3 = 1,248 kg/cm 3 .
Setelah  mendapatkan  nilai  f,  maka  faktor  kekakuan  relatif (T) dapat dicari. Adapun rumus T adalah sebagai berikut:
T  = ( EI f ) 1/5 (7)
Sehingga,  didapatkan  nilai  T  =  64,24  cm. Dengan menggunakan  grafik  NAVFAC,  DM-7,  1971  [5]  didapatkan koefisien momen akibat gaya lateral (Fm) sebesar 0,9.
2) Gaya Horizontal yang Mampu Dipikul 1 Tiang Dengan menggunakan program bantu spColumn didapatkan: Mn   = 5289 kN.m = 52890000 kg.cm
Mu  = ϕMn                           (8) Mu  = 47601000 kg.cm Fkg = 2.3 x Yt x Ys x Yn x Yd            (9) dimana:
Yt   = variasi rasio tancap Ys  = variasi spasi Yn  = variasi jumlah (sejajar) Yd  = variasi diameter
Maka,  besar  gaya  horizontal  yang  mampu  dipikul  1  tiang dapat dihitung dengan persamaan:
P max = 𝑀𝑢 𝑥 𝐹𝑘𝑔 𝐹𝑚 𝑥 𝑇 (10)
Sehingga,  didapatkan  nilai  P max sebesar  1310,23  kN. Selanjutnya, jumlah bored pile yang diperlukan dapat dihitung dengan mencari nilai ∆M R terlebih dahulu dengan persamaan:
Mdorong = Mresisting SF (11)
Mres rencana = Md x SF rencana       (12) ∆M R = Mres rencana – Mres eksisting  (13)
n = ∆MR Pmax x R (14)
Dengan menggunakan persamaan tersebut, maka didapatkan jumlah bored  pile yang  dibutuhkan  adalah  2,13  buah/m’. Adapun bored  pile dipasang  tiap  jarak  2,5  meter,  sehingga jumlah  bored  pile  adalah:  n  =  2,13  x  2,5  m  =  5,3  ≈  6  buah. Gambar  letak  pemasangan bored  pile sebagai  cerucuk  dapat dilihat pada Gambar 10. Selanjutnya dilakukan aalisa stabilitas lereng dengan bored pile dengan menggunakan program bantu
Tabel 8. Biaya Alternatif Perkuatan pada Lereng KM 8
Alternatif H ARGA Subdrain dan geotextile Rp 69.878.771
Ground anchor
Rp 39.577.185
Gambar 12. Pemodelan ground anchor pada lereng KM 8.
Geo5. Safety factor yang dihasilkan adalah 1,74 > 1,5. Maka, desain bored pile dapat digunakan.
C. Perencanaan Ground Anchor
Sebelum  menentukan  panjang ground  anchor yang diperlukan,  maka  perlu  dilakukan  perhitungan  ∆Mr  dengan menggunakan persamaan:
Mdorong = Mresisting SF (15)
Mres rencana = Md x SF rencana        (16) ∆M R = Mres rencana – Mres eksisting    (17) Selanjutnya, dilakukan perhitungan nilai N (gaya pra-tegang) dengan persamaan:
N anchor = ∆Mr x l 𝑅 (18)
dimana:
N anchor  : gaya pra-tegang ∆Mr     :  momen  resisting  tambahan  (perkuatan)  yang diperlukan l        : jarak pemasangan antar anchor R       : jari-jari bidang longsor yang terjadi Setelah  mendapatkan  nilai  N,  maka  jumlah  kebutuhan ground anchor dapat dihitung. Adapun untuk kekuatan anchor dapat menggunakan spesifikasi dari brosur Freyssinet. Namun, untuk  mendapatkan  P allowable, maka ulitmate  load harus dikalikan 1/3.
P       = 𝑃 𝑢𝑙𝑡 3 (19)
Pmax = P tan ϕ                  (20) Adapun  untuk  menghitung  jumlah ground  anchor yang diperlukan dapat menggunakan persamaan:
n anchor = N anchor
P (21)
Selanjutnya  dilakukan  perhitungan  panjang grouting , dimana menggunakan nilai SF = 2 dan kemampuan tarik harus lebih besar dua kali dari P anchor . Persamaan yang digunakan adalah sebagai berikut:
L  = 𝑃 𝑥 𝑆𝐹 π x D x ku x tan 𝜙 x σv avg (22)
dimana:
L    =  panjang grouting di belakang bidang longsor
P    = gaya yang diberikan pada tiap grouting SF   = 2 D   = diameter grouting , direncanakan D = 0,2 meter Φ   = nilai sudut geser dari tanah di sekitar grouting Ku  = koefisien tekanan tanah lateral σ v = rata-rata tegangan vertikal disepanjang grouting Perhitungan panjang grouting di lokasi KM 5 dan Km 8 dapat dilihat pada Tabel 4 dan 5.
3) Perencanaan Balok Beton Penahan Anchor Perhitungan balok beton sebagai pondasi penahan anchor di permukaan  tanah  menggunakan  rumus  telapak  bujur  sangkar Terzaghi [6].
q ult = 1.3 C’ Nc’ + q Nq’ + 0.4 ɣ’ B Nɣ’      (23) dimana:
C’   = kohesi tanah q    = γ’ x Df γ’   = berat volume efektif (kN/m 2 ) q ult = daya dukung ultimate (kN/m 2 ) Nc’, Nq’, dan N γ ’    = faktor daya dukung yang dipengaruhi oleh nilai sudut geser dalam tanah [6].
Setelah  mendapatkan  nilai  q ultimate ,  maka  nilai  q  ijin  bisa didapatkan dengan menggunakan SF = 3 (beban tetap).
Q ijin  = 𝑞 𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹 (24)
Dimensi  balok  penahan anchor bisa  didapatkan  dengan menggunakan persamaan:
A = 𝑃 σ (25)
s  = √𝐴 (26) dimana:
A = luas balok penahan anchor (m 2 ) P  = gaya yang diberikan pada tiap grouting (kN) σ = tegangan ijin (kN/m 2 ) s  = sisi balok penahan anchor , dimana b = h (m) Selanjutnya, ground  anchor yang  telah  direncanakan dimodelkan  pada  program  bantu  GeoStudio.  Pemodelan ground  anchor pada  lereng  KM  5  menghasilkan  SF  =  1,538 sedangkan  pemodelan ground  anchor pada  lereng  KM  8 menghasilkan SF = 1,330. Pemodelan ground anchor pada  dua lokasi tersebut menghasilkan SF > 1,3, sehingga desain ground anchor dapat digunakan. Pemodelan ground anchor pada lokasi KM 5 dan KM 8 dapat dilihat pada Gambar 11 dan Gambar 12.

## D. Analisa Biaya Material
Perhitungan  biaya  setiap  alternatif  hanya  dilakukan berdasarkan  kebutuhan  material.  Kemudian,  setiap  alternatif akan dibandingkan satu sama lain dan alternatif terpilih adalah perencanaan  perkuatan  yang  paling  ekonomis.  Biaya  tiap alternatif perkuatan pada lereng KM 5 dan KM 8 dapat dilihat pada Tabel 7 dan Tabel 8.

## V. KESIMPULAN

## A. Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  analisa  kondisi  tanah,  perencanaan perkuatan lereng, dan biaya yang dihasilkan, maka didapatkan kesimpulan  sebagai  berikut:  (1)Analisa  stabilitas  lereng dilakukan  dengan  pendekatan cracked  soil dimana  lapisan tanah behaving  like  sand diasumsikan  hingga  kedalaman  3 meter. Analisa dengan program GeoStudio pada lereng KM 5 menghasilkan  SF  =  0,451  sedangkan  pada  lereng  KM  8 dihasilkan  SF  =  0,338.  Kedua  lereng  menghasilkan  SF  <  1, maka  perlu  dilakukan  perkuatan  lereng;  (2)Hasil  analisa stabilitas  lereng  dengan  tanah  kondisi  eksisting  menunjukkan bahwa  lereng  KM  5  mengalami  kelongsoran  (SF  <  1), sedangkan  lereng  KM  8  menunjukkan  angka  keamanan  yang baik (SF > 1). Namun, faktanya di lapangan kelongsoran tetap terjadi  ketika  hujan  lebat  melanda  Bengkulu.  Keduanya  tidak memiliki perkuatan dan merupakan lereng alam. Kedua lereng tersebut kemungkinan telah mengalami keretakan dan ditambah
curah  hujan  yang  tinggi  di  Provinsi  Bengkulu  yang  dapat menyebabkan bidang keretakan hampir selalu dilalui air hujan dengan  intensitas  tinggi  (hujan  lebat)  lambat  laun  membuat partikel halus seperti lanau dan lempung terbawa oleh air hujan dan menyisakan partikel pasir dan kerikil pada bidang retakan tersebut. Jika kondisi ini terjadi maka dapat menyebabkan tanah behaving like sand dan stabilitas lereng perlu dianalisa dengan pendekatan cracked  soil, sehingga  perkuatan  lereng  yang direncanakan  sudah  memperhatikan  kondisi  kritis;(3)Pada lokasi  KM  5,  subdrain    dipasang  sejauh  13  meter  dari  bibir lereng.  Subdrain  dibuat  untuk  menurunkan  muka  air  tanah hingga  kaki  lereng  setinggi  21  meter.  Perencanaan  subdrain juga  dilengkapi  dengan  21  lapis  geotextile  praktis  dengan panjang 2 meter. Total panjang geotextile untuk lereng KM 5 adalah 42 m/m’. Untuk lokasi KM 8, subdrain dipasang sejauh 2,5 meter dari bibir lereng. Subdrain dibuat untuk menurunkan muka  air  tanah  hingga  kaki  lereng  setinggi  6  meter. Perencanaan subdrain juga dilengkapi dengan 6 lapis geotextile dengan  kekuatan  bahan  (T ult )  sebesar  55,76  kN/m.  Total panjang  geotextile  untuk  lereng  KM  8  adalah  29,19  m/m’; (4)Perencanaan bored pile pada lokasi KM 5 terdiri dari 3 buah bored pile per m’ yang  dipasang  tiap  jarak  2,5  meter  dengan diameter 1000 mm dan kedalaman masing-masing pile sebesar 25  m;  (5)Perencanaan ground  anchor untuk  perkuatan  lereng KM 5 memiliki diameter grouting sebesar 0,2 meter sejumlah 9  buah  arah  melintang  lereng.  Balok  beton  pondasi anchor berukuran  0,5  m  x  0,5  m.  Sedangkan  untuk ground  anchor lereng  KM  8  memiliki  diameter grouting sebesar  0,2  meter
sejumlah  2  buah  arah  melintang  lereng.  Balok  beton  pondasi anchor berukuran  0,9  m  x  0,9  m;  (6)Dari  beberapa  alternatif perkuatan, biaya kebutuhan material yang paling murah untuk lokasi KM 5 adalah subdrain yang disertai soil reinforcement dengan menggunakan geotextile dengan harga Rp 1.380.592.037. Sedangkan alternatif terpilih untuk lokasi KM 8 adalah ground anchor dengan harga Rp 39.577.185.

## B. Saran
Dengan  mempertimbangkan  hasil  analisa  stabilitas  lereng kondisi  eksisting  pada  lokasi  KM  5  dan  KM  8,  penulis menyarankan  untuk  perlu  dilakukan  analisa  stabilitas  lereng pada lokasi lainnya di jalan akses PLTA Musi Bengkulu dengan memperhatikan kondisi terkritis, dimana dalam hal ini dengan pendekatan cracked soil . Hal ini berguna untuk mengantisipasi kemungkinan terjadinya longsor di zona lainnya.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  J. . Bowless, Sifat-sifat Fisis dan Geoteknis Tanah (Mekanika Tanah) , 2nd ed. Jakarta: Erlangga, 1984.
[2]  B. G. Look, Handbook of Geotechnical Investigation and Design Tables , 1st ed. London: Taylor & Francis Group, 2007.
[3]  Standar Nasional Indonesia, SNI 8460 Perancangan Geoteknik . Jakarta: Standar Nasional Indonesia, 2017.
[4]  NAVFAC DM-7, “Design Manual, Soil Mechanics, Foundation and Earth Structure,” Virginia, 1970.
[5]  J.  P.  JONES,  “Design  Manual:  Soil  Mechanics.  Naval  Facilities Engineering Command,” 1986.
[6]  K.  and  P.  R. B.  Terzaghi, Soil Mechanics in  Engineering  Practice, 2nd edition . Jakarta: Erlangga, 1967.