## Analisis dan Desain Power House Proyek PLTM Cikandang 1 Pakenjeng Garut
Fery Safaria 1 , Tedi Jaelani 2 , Eko Walujodjati 3
Jurnal Konstruksi Institut Teknologi Garut Jl. Mayor Syamsu No. 1 Jayaraga Garut 44151 Indonesia Email : jurnal@itg.ac.id
1 fery@itg.ac.id 2 1511004@itg.ac.id
3 eko.walujodjati@itg.ac.id
Abstrak  – Saat  ini  banyak  pertumbuhan  dan  perkembangan  pembangunan  konstruksi  dalam material yang digunakan maupun modifikasi material, oleh sebab itu dapat diperuntukan agar bisa meminimalisir  dalam  penggunaan  material  konstruksi  yang  dapat  berpengaruh  terhadap  berat sendiri suatu konstruksi. Konstruksi ini menggunakan konstruksi Gable Frame dimana banyak digunakan pada proyek PLTM dengan salah satunya pada struktur gedung Power House . Untuk tujuan  ini  agar  dapat  mengetahui  analisis  rangka  baja  proyek  PLTM  Cikandang  1  dan  desain alternatif  yang  efisien.  Pada  penggunaan  dalam  Metode Load  Resistance  and  Factor  Design (LRFD)  akan  menjadi  factor  keamanan  terhadap  kelebihan  dan  kekurangan  beban  agar  dapat mengantisipasi  pada  penggunaan  suatu  material  maupun  dalam  asumsi  beban  yang  akan digunakan.  Untuk  konstruksi  analisis  balok  menggunakan  profil  siku  sedangkan  untuk  kolom menggunakan  profil Wide  Flange (WF)  pada  strukturnya.  Untuk  berdasarkan  hasil  dari perhitungan analisis Proyek PLTM Cikandang 1 Pakenjeng – Garut dengan dimensi balok siku 100x100x10  dan  75x75x7  sedangkan  untuk  kolom  400x200x8x13  menghasilkan  perhitungan aman  sedangkan  untuk  perencanaan  menggunakan  WF  pada  balok  dengan  dimensi 250x250x8x13  dan  dimensi  kolom  300x200x8x12  menghasilkan  perhitungan  yang  aman  dan efisien pada suatu struktur proyek PLTM Cikandnag 1 Pakenjeng – Garut dari hasil pertihungan analisis.
Kata Kunci – Gable Frame ; LRFD; Siku; WF.

## I. PENDAHULUAN
Seiring perkembangan tentang struktur telah mengalami kemajuan yang pesat, seiring  dengan karakteristik material maupun aplikasinya yang dapat dinilai menguntungkan pada struktur bangunan [1]. Dari aspek segi efisiensi perencanaan dan perilaku struktur terus dikembangkan oleh para rekayasawan sipil agar memperoleh hasil perencanaan yang ekonomis dan memenuhi aspek layanan atau perbaikan ( serviceability ) [2]. Pada salah satu material konstruksi bangunan yang sering digunakan dalam  bangunan modern sekarang adalah material baja dikarenakan baja memiliki kekuatan yang tinggi, daktilitas, dan kemampuan pada baja untuk digunakan pada bangunan yang cukup populer untuk dipakai [3]. Konstruksi baja berat (seperti WF) pada kekuatan tarik maupun  tekannya  memiliki  kekuatan  yang  sama  tinggi  dan  sama  kuat,  oleh  sebab  itu  baja  adalah  elemen material struktur yang memiliki batasan sempurna yang dapat menahan beban jenis tarik aksial, tekan aksial, dan lentur [4]. Namun dipandangi dari segi sudut biaya harga baja cukup tinggi, maka cost untuk pemakaian baja juga akan tinggi [5].
Namun, konstruksi bangunan besar seperti gudang, memerlukan ruangan yang cukup luas tanpa ada tiang-
tiang penyanga di tengah ruangan, sehingga diperlukan suatu konstruksi yang dapat digunakan dan dipakai untuk  bentang  yang  cukup  besar.  Konstruksi  tersebut  adalah  kontruksi gable  frame ,  yaitu  merupakan konstruksi dimana sering banyak digunakan sebagai konstruksi bangunan gudang dengan bahan konstruksi yang digunakan adalah baja profil WF. PLTM merupakan suatu pembangkit listrik dengan skala kecil yang menggunakan bantuan tenaga air sebagai tenaga penggeraknya seperti, saluran irigasi, air terjun alam atau sungai  dengan  cara  memanfaatkan  tinggi terjunan dan  jumlah debit air [6]. Power  House juga  merupakan sebuah gedung struktur yang komponen strukturnya terbuat dari bahan baja WF [7].
Tujuan dalam sebuah perencanaan struktur adalah untuk menghasilkan suatu struktur yang memenuhi kriteria terhadap kekuatan, kemampuan layanan dan ekonomis. Sehingga dalam memilih bahan material konstruksi juga harus dipilih, apakah itu baja, beton atau kayu, yang mana dasar pemilihannya adalah kekuatan, kekakuan dan daktilitas dari suatu bahan konstruksi tersebut [8]. Meskipun begitu, material yang unggul pada ketiga kriteria  tersebut  tidak  mesti  banyak  dipakai,  misalnya  saja  baja  yang  mempunyai  kriteria  lebih  unggul dibanding beton atau kayu, tetapi di lapangan menunjukan bahwa pada konstruksi baja masih kalah populer dibanding beton dengan alasan harga yang mahal. Sehingga disebabkan dengan alasan tersebut konstruksi baja menjadi tidak optimal. Oleh sebab itu, penentuan model gable frame serta dimensi profil baja akan digunakan pada analisis dan alternatif konstruksi proyek PLTM Cidankang 1 Pakenjeng – Garut perlu direncanakan dan diperhitungkan sebagai upaya dalam mengoptimalkan pemakaian baja [9].
Machado R.V.B [10], dalam penelitian Perencanaan Struktur Atap Gable Frame Dengan Menggunakan Profil Baja  WF  Dengan  Metode  LRFD  Pada  Proyek  Balroom  Padjadjaran  Suits  Resorts And  Convention  Hall menghasilkan  pemilihan  model  dengan  kegunaan  bangunan  yang  diutamakan  faktor  estetika  serta menghasilkan data-data profil yang ekonomis dengan pembebanan disesuaikan dengan SNI-03-1729-2002. Ardini Y.P  [11],  dalam  penelitian  Optimalisasi  Profil  Baja WF  Pada  Bangunan  Gudang  Konstruksi  Gable Frame  Berdasarkan  SNI  1729-2015  menghasilkan  pemilihan  sebuah  data  profil  dengan  berdasarkan  hasil volume dan berat baja yang digunakan pada masing-masing tipe Gable Frame. Meidiani Sri Kirana dan Juita Imelda [12], dalam penelitian Studi Analisis Perbandingan Perencanaan Baja Profil Tunggal WF Dengan Profil Tersusun  (Built-Up)  Kanal  Pada  Bangunan  Gable  Frame  menghasilkan  dari  perhitunan  pembebanan  yang sama didapat hasil perbandingan balok WF dan balok siku terutama pada lendutannya serta memiliki selisih balok WF dan balok siku.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Analisis
Analisis atau analisa adalah suatu kegiatan atau usaha yang dilakukan untuk mengamati suatu objek dengan rinci dan detail. Kamus Besar Bahasa Indonesia (2002:43), analisis adalah langkah atau tahapan penguraian suatu pokok atas beberapa bagian dan penelahan serta bagian itu sendiri terhubung antar bagiannya untuk dapat memperoleh arti yang tepat dan pemahaman arti keseluruhan.

## B. Desain
Desain adalah suatu perencanaan atau perancangan yang dilakukan sebelum pembuatan suatu objek, sistem, komponen, atau struktur. Desain merupakan segala sesuatu yang berkaitan dengan kegiatan membuat konsep, analisis data, project planing, drawing/ rendering dan test riding berdasarkan evaluasi yang telah dibuat pada kegiatan analisis [13].

## C. Power House
Power House (PH) dapat disebut juga sebagai rumah pembangkit  adalah tempat atau ruang untuk instalasi perputaran turbin, dimana tempat elevasi air jatuh yang masuk melalui water way akan mengalir ke power house dan memutarkan putaran turbin yang dapat menghasilkan daya energi listrik [14].
Vol. 19; No. 2; 2021; Hal 265-276

## D. PLTM
Mikrohidro atau yang disebut dengan pembangkit tenaga mikrohidro (PLTM) merupakan suatu pembangkit listrik dengan skala kecil yang menggunakan bantuan tenaga air sebagai tenaga penggeraknya seperti, saluran irigasi, air terjun alam atau sungai dengan cara memanfaatkan tinggi terjunan dan jumlah debit air [15].

## E. Balok dan Kolom
Batang tarik sering dapat dijumpai pada kebanyakan komponen struktur baja. Batang tersebut merupakan salah satu batang struktur utama pada struktur-struktur jembatan, rangka atap, menara transmisi, ikatan angin, dan lain sabagainya. Batang ini juga sangat efektif dalam memikul beban. Batang ini  dapat terdiri dari batang profil tunggal atau batang profil - profil tersusun. Batang – batang tekan yang sering dijumpai adalah kolom dan batang – batang tekan dalam sebuah struktur rangka batang.
1. Tekuk Lokal Web dan Flens Pada Komponen Struktur Balok
Untuk  dapat  menjaga  kestabilan  elemen  –  elemen  penampang  komponen  struktur  tersusun,  maka harga λx , λiy , dan λ1 harus memenuhi.
Flens 𝑏 2 ⁄ 𝑡𝑓 < λr = 170 √𝑓𝑦 dan Web ℎ−𝑡𝑓 𝑡𝑤 < λr = 1680 √𝑓𝑦 (1)

## 2. Tekuk Lokal Web dan Flens Pada Komponen Struktur Kolom
Untuk  dapat  menjaga  kestabilan  elemen  –  elemen  penampang  komponen  struktur  tersusun,  maka harga λx , λiy , dan λ1 harus memenuhi, menurut setiawan (2013:62):
Flens 𝑏 2 ⁄ 𝑡𝑓 < λr = 250 √𝑓𝑦 dan Flens  = 𝑏 𝑡 < λr = 200 √𝑓𝑦 dan Web ℎ 𝑡𝑤 < λr = 665 √𝑓𝑦 (2)

## 3. Stabilitas Terhadap Tekuk Lateral (lateral buckling)
SNI  03-1729  (2002:37),  untuk  kuat  komponen  struktur  dalam  memikul  sebuah  momen  lentur tergantung  pada  panjang  antara  dua  penggekang  lateral  yang  saling  berdekatan.  Untuk  batasan  – batasan suatu bentang pengekang lateral (L) dapat ditentukan antara lain:

## Bentang pendek L ≤ Lp
Lp = 1,76ry √ 𝐸 𝑓𝑦 (dalam Mpa) atau dengan Lp = 300 √𝑓𝑦 ∙ ry (dalam ksi) (3)
Dengan, ry = √ 𝐼𝑦 𝐴 (4)
Untuk sebuah komponen struktur yang dapat memenuhi L ≤ Lp maka kuat nominal komponen struktur terhadap  momen  lentur  yaitu  Mn  =  Mp.  Dalam  sebuah  perhitungan  disini  menggunakan  bentang pendek. Jika untuk L < Lp maka untuk sebuah penampang sudah kuat terhadap tekuk lateral. Dengan jika tidak maka perlu diberikan pengaku antara jarak sama dengan atau kurang dari Lp.

## F. Sambungan
Dalam sambungan terdapat beberapa komponen sambungan (pelat buhul, pelat pengisi, pelat penyambung dan pelat pendukung) dan alat pengencang (las dan baut).
Kekuatan tumpu desain satu baut untuk salah satu kuat tumpu rencana bergantung pada yang terlemah dari sebuah baut atau komponen pelat yang disambung. Apabila pada jarak lubang tepi terdekat dengan isi pelat dalam arah kerja gaya maka akan lebih besar dari pada 1,5 kali diameter lubang, untuk jarak antara lubang lebih besar 3 kali diameter lubang dan ada lebih dari satu baut dalam arah kerja gaya, maka untuk kuat rencana tumpu dapat dihitung menurut SNI 03-1729 (2002:101), antara lain:
Rn = 2,4 . db . tp . fu (7) Atau, Rd= ϕf Rn = 2,4 .ϕf . db . tp . fu (8)
Dimana: db = diameter baut pada daerah tak berulir tp = tebal pelat
fu = kuat tarik putus rendahnya dari baut atau pelat
ϕf
= faktor reduksi untuk fraktur (0,75)

## III. METODE PENELITIAN

## A. Tahapan Penelitian
Dalam Analisis dan perencanaan harus dilakukan dengan sistematika yang jelas dan teratur sehingga hasilnya dapat dipertanggung jawabkan. Oleh karena itu penelitian dibagi dalam beberapa tahap sebagai berikut:
1. Persiapan  dilakukan  untuk  mencari  data  informasi  yang  mendukung  perancangan  struktur  seperti denah struktur, peraturan Standar Nasional (Perencanaan pembebanan dan pembahasan gedung) serta data-data pendukung lainnya.
2. Menentukan dan menghitung pembebanan pada struktur baja gedung berdasarkan SNI-03-1729-2002.
3. Analisis  dan  perencanaan struktur  terhadap  model  struktur  dengan  bantuan software analisis  untuk mengetahui besarnya joint displacement , momen, gaya geser, dan gaya tekan atau tarik pada struktur gedung yang bekerja.
4. Pemilihan perencanaan profil baja untuk elemen utama struktur (atap, balok, dan kolom).
5. Mengontrol profil baja terhadap momen, gaya geser, dan gaya tekan atau tarik yang diperoleh dari hasil pemodelan struktur dengan bantuan software analisis.
6. Pengambilan  kesimpulan  dan  saran  dengan  berdasarkan  hasil  analisis  data  dan  pembahasan perencanaan hasil penelitian yang telah dilakukan.
Vol. 19; No. 2; 2021; Hal 265-276

## B. Bagan Alir Penelitian Analisis

## C. Bagan Alir Penelitian Desain

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
Data – Data Konstruksi Analisis:
Luas : 804 m² Kemiringan Atap : α = 20° Penutup Atap : Spandek (berat = 5 kg/m²) Jenis Baja : U 32 Tekanan  Angin : 40 kg/m² (menurut PPIUG) Beban q : 203 kg/m Tegangan Leleh (fy) : 2780 kg/cm² Tegangan Putus (fu) : 3200 kg/cm² Gording : C150x65x20x3,2 (Light Lip Channels)

## A. Analisis Balok
Gambar 1: Kuda – kuda Baja Siku Sama Kaki.
Panjang bentang : 824 cm b : 100 mm dan 75 mm
h      : 100 mmdan 75 mm t       : 10 mm, 7 mm ex    : 23 mm dan 23 mm w     : 15,1 kg/m² dan 7,94 kg/m² A     : 192 mm² dan 101 mm² Ix     : 177000 mm ⁴ dan 524000 mm ⁴ Iy     : 177000 mm ⁴ dan 524000 mm ⁴ ey    : 23 mm dan 23 mm
1. Batang Atas (Batang Tekan)
λr = 200 √𝑓𝑦 = 200 √2780 = 3,79 mm, Flens = 𝑏 𝑡 = 100 10 = 10 mm > λr , maka untuk kelangsing langsing
2. Batang Bawah (Batang Tarik)
r  min  = √ Ix A = √ 177000 192 =  30,36  mm,  λ  = Lb1 r min = 900 30,36 =  29,64  mm  <  2780  mm,  maka  untuk kelangsingan aman
3. Batang Diagonal (Batang Tarik)
r  min  = √ Ix A = √ 524000 101 =  72,02  mm,  λ  = Ld1 r min = 970 72,02 =  13,46  mm  <  2780  mm,  maka  untuk kelangsingan aman
4. Batang Vertikal (Batang Tarik dan Batang Tekan)
r min = √ Ix A = √ 524000 101 = 72,02 mm, λ = Lv17 r min = 370 72,02 = 5,13 mm < 2780 mm, maka untuk kelangsingan aman
Vol. 19; No. 2; 2021; Hal 265-276

## B. Analisis Kolom
Gambar 2: Dimensi Balok Keterangan: h : 400 mm Ix : 23700 cm⁴ Mux  : 42851,6 kgcm b : 200 mm Iy : 1740 cm⁴ Muy  : 39277,4 kgcm tw : 8 mm (L) : 7784 mm Vu : 2016 kg tf : 13 mm Fu : 3200 kg/cm² Nn : 6186,35 kg r : 16 mm Fy : 2780 kg/cm² Ab (baut) : 1,727 cm²
A
: 84,12 cm² Gaya tekan akibat beban terfaktor (Nu) : 2400 kg
1. Stabilitas Terhadap Tekuk Lokal
Flens = b 2 ⁄ tf = 200 2 ⁄ 13 = 7,69, λr = 250 √fy = 250 √2780 = 4,74, b 2 ⁄ tf >  λr, maka penampang langsing Web = h tw = 400 8 = 50, λr = 665 √fy = 665 √2780 = 12,61, h tw > λr, maka penampang langsing

## 2. Stabilitas Terhadap Tekuk Lateral
Lp = 1,76 ∙ ry ∙ √ 𝐸 𝑓𝑦 = 1,76 ∙ √ 𝐸 ∙𝐼𝑦 𝐴 ∙𝑓𝑦 = 1,76 ∙ √ 200000 ∙1740 84,12 ∙ 2780 = 67,89 cm
Maka jarak pengekang lateral (L) = 12,61 cm < Lp
Maka untuk jarak pengekang lateral cukup dalam penopang stabilitas balok terhadap tekuk lateral.

## C. Analisis Sambungan Kolom – Balok
Kekuatan Nominal Penyambung Terhadap Gaya Geser (Kolom – balok dan Balok – balok) Vd = ϕf ∙ r1 ∙ fuᵇ ∙ Ab = 0,75 ∙ 0,4 ∙ 3200 ∙ 1,727 = 1657,92 kg
Dari hasil ketiga persamaan diatas maka dapat di ambil nilai yang terkecil adalah = 1657,92 kg Jumlah baut yang diperlukan:
n = Vu w ∙Rn = 2016 1657,92 = 1,21 ≈ 2 buah baut,  maka diambil 3 buah baut dalam 1 baris (kolom – balok) n = Vu w ∙Rn = 2016 1657,92 = 1,21 ≈ 2 buah baut, maka diambil 7 buah baut dalam 1 baris (balok – balok)
Panjang L = 40 cm, jarak dari tepi pelat ke baut diambil = 5 cm, jarak dari baut ke baut diambil = 15 cm ɑ = 0,44 cm, d1 = 4,1365 cm, d2 = 19,1365 cm, d3  = 34,1365 cm, di terjauh = 35 cm ∑ T ∙ n i=1 di = 0,75 ∙ fuᵇ ∙ nb ∙ n ∙ Ab ∙ di terjauh = 0,75 ∙ 3200 ∙ 2 ∙ 4 ∙ 1,727 ∙ 34,1365 = 1.131.911,72 kg.cm Mn = 0,9 .  fyp .  a² .  b
2 + ∑ T ∙ n i=1 di = 0,9 .  2780 .  0,44² .  20 2 + 1.131.911,72 = 1.136.755,59 kg.cm Mu ≤ ϕ Mn = 42851,6 Kg.cm ≤ 0,8 ∙ 1.136.755,59 kg.cm = 42851,6 Kg.cm ≤ 909404,47 kg.cm
Maka untuk momen rencana pada sambungan kolom – balok aman Kuat Nominal Penyambung Terhadap Geser dan Tarik (Balok – balok)
fuv = Vu n ∙ Ab ≤ r1 . ϕf . fuᵇ . m = 2016 14 ∙ 1,727 ≤ 0,4 . 0,75 . 3200 . 1 = 83,38 kg/cm² ≤ 960 kg/cm²
Panjang L = 66 cm, jarak dari tepi pelat ke baut diambil = 5 cm, jarak dari baut ke baut diambil = 10,17 cm ɑ = 2,08 cm, d1 = 4,1365 cm, d2  = 14,3065 cm, d3 = 24,4765 cm, d4 = 34,6465 cm, d5 = 44,8165 cm, d6 = 54,9865 cm, d7 = 65,1565 cm ∑ T ∙ n i=1 di = 0,75 ∙ fuᵇ ∙ nb ∙ n ∙ Ab ∙ di terjauh = 0,75 ∙ 3200 ∙ 2 ∙ 7 ∙ 1,727 ∙ 65,1565 = 3780849,25 kg.cm Mn = 0,9 .  fyp .  a² .  b 2 + ∑ T ∙ n i=1 di = 0,9 .  2780 .  2,08² .  10 2 +  3780849,25 = 3834972,5 kg.cm Mu ≤ ϕ Mn = 42851,6 Kg.cm ≤ 0,8 ∙ 3834972,5 kg.cm = 42851,6 Kg.cm ≤ 3067978 kg.cm

## Maka untuk momen rencana pada sambungan balok – balok aman
Data – Data Konstruksi Perencanaan: Luas : 804 m²                                      Tipe Profil : WF (Wide Flange) dan Siku Kemiringan Atap : α = 20°                                      Gording : C150x65x20x3,2 (Light Lip Channels) Penutup Atap : Spandek (berat = 5 kg/m²) Tegangan Leleh (fy)  : 2780 kg/cm² Tekanan  Angin : 40 kg/m² (menurut PPIUG)      Tegangan Putus (fu) : 3200 kg/cm² Jenis Baja : U 32                                          Beban q : 203 kg/m

## D. Perencanaan Balok
Gambar 4: Dimensi Balok
Keterangan:
Vol. 19; No. 2; 2021; Hal 265-276
h : 250 mm Ix : 9930 cm⁴ Mux  : 26580,8 kgcm b : 250 mm Iy : 3350 cm⁴ Muy     : 1532,9 kgcm tw : 8 mm (L) : 8240 mm Vu : 1139 kg tf : 13 mm Fu : 3200 kg/cm² Nn        : 2296,53 kg r : 16 mm Fy : 2780 kg/cm²
A : 84,70 cm²     Gaya tekan akibat beban terfaktor (Nu) : 713,8 kg

## 1. Stabilitas Terhadap Tekuk Lokal
λr = 170 √𝑓𝑦 = 170 √2780 = 3,22 mm, Flens = 𝑏 𝑡𝑓 = 250 /2 13 = 9,61 > λr , maka penampang langsing λr = 1680 √𝑓𝑦 = 1680 √2780 = 31,86 mm, Web = ℎ 𝑡𝑤 = 250 8 = 31,25 > λr , maka penampang langsing

## 2. Stabilitas Terhadap Tekuk Lateral
Lp = 1,76 ∙ ry ∙ √ 𝐸 𝑓𝑦 = 1,76 ∙ √ 𝐸 ∙𝐼𝑦 𝐴 ∙𝑓𝑦 = 1,76 ∙ √ 200000 ∙ 3350 84,70 ∙ 2780 = 93,88 cm
Maka jarak pengekang lateral (L) = 31,86 cm < Lp Maka untuk jarak pengekang lateral cukup dalam penopang stabilitas balok terhadap tekuk lateral.

## E. Perencanaan Kolom
Gambar 5: Dimensi Balok Keterangan: h : 300 mm Ix : 13300 cm⁴ (L) : 7784 mm b : 200 mm Iy : 1800 cm⁴ Fu : 3200 kg/cm tw : 8 mm r : 18 mm Fy : 2780 kg/cm² tf : 12 mm ² (Nu)   : 2325 kg Vu : 1500,9  kg A : 83,36 cm² Mux   : 26580,8 kgcm Muy : 1532,9 kgcm
Gaya tekan akibat beban terfaktor Nn    : 3391,59 kg

## 1. Stabilitas Terhadap Tekuk Lokal
Flens = b 2 ⁄ tf = 200 2 ⁄
12 = 8,33 mm, λr = 250 √fy = 250 √2780 = 4,74 mm, maka penampang langsing
Web = h tw = 300 8 = 37,5 mm, λr = 665 √fy = 665 √2780 = 12,61 mm, maka penampang angsing

## 2. Stabilitas Terhadap Tekuk Lateral
Lp = 1,76 ∙ ry ∙ √ 𝐸 𝑓𝑦 = 1,76 ∙ √ 𝐸 ∙𝐼𝑦 𝐴 ∙𝑓𝑦 = 1,76 ∙ √ 200000 ∙1800 83,36  ∙ 2780 = 69,36 cm
Maka jarak pengekang lateral (L) = 12,61 cm < Lp
Maka untuk jarak pengekang lateral cukup dalam penopang stabilitas balok terhadap tekuk lateral.
3. Kapasitas Momen Nominal
Momen ultimate Gaya geser maksimum
Mux = 26580,8 kgcm dan Muy = 1532,9 kgcm
Vu = 1500,9 kg
Zx = 843,552 cm³ dan Zy = 258,688 cm³ Diambil dari hasil perhitungan sofwer analisis Kontrol kapasitas momen nominal penampang Mux ≤ ϕ Mnx Muy  ≤ ϕ Mny 26580,8 ≤ ϕ Mp 1532,9 ≤ ϕ Mp 26580,8 ≤ 0,9 ∙ Fy ∙ Zx 1532,9 ≤ 0,9 ∙ Fy ∙ Zy
26580,8 ≤ 0,9 ∙ 2780 ∙ 843,552 1532,9 ≤ 0,9 ∙ 2780 ∙ 258,688 26580,8 ≤ 2110567,104 1532,9 ≤ 647237,376
Maka untuk penampang kolom mampu menahan momen ultimate Untuk 0,76 ≥ 0,2 : 0,39 ≤ 1,0

## F. Perencanaan Sambungan
Gambar 6: Model Skema Penyambungan Balok – kolom dan Balok – balok
Kekuatan Nominal Penyambung Terhadap Gaya Geser (Balok – kolom dan Balok – balok) Vd = ϕf ∙ r1 ∙ fuᵇ ∙ Ab = 0,75 ∙ 0,4 ∙ 3200 ∙ 1,979 = 1899,84 kg
Jumlah Baut Yang Dibutuhkan (Balok – kolom dan Balok – balok) n = Vu Rn = 1500,9 1899,84 = 0,79 buah ≈ 2 buah baut
Maka dapat diambil 4 buah baut dalam 1 baris Kuat Nominal Penyambung Terhadap Geser dan Tarik (Balok – kolom dan Balok – balok) fuv = Vu n ∙ Ab ≤ r1 . ϕf . fuᵇ . m = 1500,9
8 ∙ 1,979 ≤ 0,4 . 0,75 . 3200 . 1 = 94,80 kg/cm² ≤ 960 kg/cm²
Jarak dari baut ke baut diambil = 8 cm ɑ = 0,546 cm,  d1 = 4,01 cm, d2 = 13,01 cm, d3 = 21,01 cm, d4 = 29,01 cm, di terjauh = 29,01 cm
∑ T ∙ n i=1 di = 0,75 ∙ fuᵇ ∙ nb ∙ n ∙ Ab ∙ di terjauh = 0,75 ∙ 3200 ∙ 2 ∙ 4 ∙ 1,979 ∙ 29,01= 1.102.287,168 kg.cm Mn = 0,9 .  fyp .  a² .  b
2 + ∑ T ∙ n i=1 di = 0,9 .  2780 .  0,546² .  25
2 + 1.102.287,168 = 1.111.610,745 kg.cm Mu ≤ ϕ Mn
26580,8 Kg.cm ≤ 1000449,670 kg.cm
Maka untuk momen rencana pada sambungan kolom – balok dan balok – balok aman
Vol. 19; No. 2; 2021; Hal 265-276

## V. KESIMPULAN DAN SARAN

## A. Kesimpulan
Dari hasil keseluruhan perhitungan yang telah didapat dalam menyelesaikan penyususnan Skripsi ini dapat disimpulkan, antara lain:
1. Pada  hasil  perhitungan  analisis  struktur  suatu  portal  atap  siku  dengan  dimensi  profil  100x100x10  dan 75x75x7, serta kolom baja WF dengan dimensi profil 400x200x8x13 pada pembangunan Power House Proyek PLTM Cikandang 1 Pakenjeng – Garut ini menghasilkan perhitungan yang aman.
2. Pada hasil perhitungan sebuah perencanaan atap dengan dimensi profil 250x175x7x11 dan dimensi profil kolom  300x150x5,6x8 menghasilkan  perhitungan yang  tidak  aman  pada struktur  pembangunan  Power House Proyek PLTM Cikandang 1 Pakenjeng - Garut. Untuk perencanaan yang lebih aman dan optimal pada  atap  menghasilkan  dimensi  profil  250x250x18x13  dan  kolom  baja  WF  dengan  dimensi  profil 300x200x8x12 pada pembangunan Power House Proyek PLTM Cikandang 1 Pakenjeng – Garut.
3. Untuk  perbandingan  perhitungan  pada  konstruksi  atap  dan  kolom  menghasilkan  dimensi  yang  lebih efisien dengan dimensi profil atap 250x25x18x13 dan dimensi kolom 300x200x8x12 dari perhitungan analisis yang lebih murah dalam material pembangunan konstruksi portal Power House Proyek PLTM Cikandang 1 Pakenjeng – Garut.

## B. Saran
Saran yang diambil berdasarkan penelitian ini, antara lain:
1. Untuk  analisis  selanjutnya,  disarankan  penelitian  dilakukan  dengan  mengutamakan  dari  sisi  biaya fabrikasi baja.
2. Untuk  pengembangan  penelitian  berikutnya,  analisis  dengan  tipe  jenis  sambungan  dan  kapasitas  yang dihasilkan.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] E.  Imanningtyas,  S.  R.  Akbar,  and  D.  Syauqy,  “Implementasi  Wireless  Sensor  Network  pada Pemantauan  Kondisi  Struktur  Bangunan  Menggunakan  Sensor  Accelerometer  MMA7361,” J. Pengemb. Teknol. Inf. dan Ilmu Komput. Univ. Brawijaya , 2017.
[2] S. Lutfi, E. Susanti, and J. Propika, “Studi Perbandingan Perilaku Struktur Bangunan terhadap Posisi Dinding Geser,” Semin. Teknol. Perencanaan, Perancangan, Lingkungan, dan Infrastruktur , 2019.
[3] J.  Setiawan  and  S.  Sungkono,  “Karakteristik  Daktilitas  SS304  Yang  Teroksidasi  Pada  Temperatur Tinggi,” Urania J. Ilm. Daur Bahan Bakar Nukl. , 2017, doi: 10.17146/urania.2017.23.3.3645.
[4] D. Dewi and S. M. Lumbanraja, “Rantai Pasok Industri Baja untuk Pembangunan PLTN di Indonesia,” J. Pengemb. Energi Nukl. , 2017, doi: 10.17146/jpen.2017.19.1.3549.
[5] W. Apriani and H. Rahmat, “REVIEW DESIGN STRUKTUR BETON BERTULANG TERHADAP STRUKTUR BAJA PADA STRUKTUR GEDUNG DIATAS TANAH LUNAK,” TERAS J. , 2020, doi: 10.29103/tj.v10i1.254.
[6] S. Mori, A. H. Pang, N. Thamban Chandrika, S. Garneau-Tsodikova, and O. V. Tsodikov, “Unusual substrate  and  halide  versatility  of  phenolic  halogenase  PltM,” Nat.  Commun. ,  2019,  doi: 10.1038/s41467-019-09215-9.
[7] U. Pal, K. Kishore, S. Mukhopadhyay, G. Mukhopadhyay, and S. Bhattacharya, “Failure analysis of boiler economizer tubes at power house,” Eng. Fail. Anal. , 2019, doi:
10.1016/j.engfailanal.2019.06.085.
[8] M.  Tanubrata,  “Bahan-Bahan  Konstruksi  dalam  Konteks  Teknik  Sipil,” J.  Tek.  Sipil ,  2019,  doi: 10.28932/jts.v11i2.1407.
[9] M.  Marsiano  and  K.  Kharisma,  “Studi  Efisiensi  Struktur  Gable  Frame  Berdasarkan  Perencanaan Plastis,” Sainstech J. Penelit. dan Pengkaj. Sains dan Teknol. , 2020, doi: 10.37277/stch.v23i2.596.
[10]  M. Marsiano and F. Fajar, “Perancangan Kolom Struktur Gable Frame Untuk Berbagai Bentang Lebar
Bangunan,” Sainstech J. Penelit. dan Pengkaj. Sains dan Teknol. , 2020, doi: 10.37277/stch.v23i1.568.
[11]  A.  Y.  Putri,  Bayzoni,  and  R.  Widyawati,  “Optimalisasi  profil  baja  IWF  pada  bangunan  gudang konstruksi gable frame berdasarkan SNI 1729:2015,” J. JRSDD , 2017.
[12]  S.  K.  Meidiani  and  I.  Juita,  “ANALISIS  PERBANDINGAN  PERENCANAAN  BAJA  PROFIL TUNGGAL WF DENGAN PROFIL TERSUSUN (BUILT-UP) KANAL PADA BANGUNAN GABLE FRAME,” Tek. J. Tek. , 2017, doi: 10.35449/teknika.v3i1.43.
[13]  R. Wikantiyoso, S. Utara, and S. Barat, “Mitigasi Bencana Di Perkotaan ; Adaptasi Atau Antisipasi Perencanaan Dan Perancangan Kota ? ( Potensi Kearifan Lokal Dalam Perencanaan Dan Perancangan Kota Untuk Upaya Mitigasi Bencana ),” LOCAL WISDOM , 2010.
[14]  Z.  Song,  D.  Geng,  C.  Su,  and Y.  Liu,  “Vibration  prediction  of  a  hydro-power  house  base  on  IFA- BPNN,” Zhendong yu Chongji/Journal Vib. Shock , 2017, doi: 10.13465/j.cnki.jvs.2017.24.010.
[15]  S. Ointu, F. E. P. Surusa, and M. Zainuddin, “Studi Perencanaan Pembangunan Pembangkit Listrik Tenaga Mikrohidro (PLTMH) Berdasarkan Potensi Air yang Ada di Desa Pinogu,” Jambura J. Electr. Electron. Eng. , 2020, doi: 10.37905/jjeee.v2i2.4618.