19 (1) (2024) 92-102

## Teknika
http://journals.usm.ac.id/index.php/teknika
Perbandingan Performa Lentur Balok Beton Bertulang dengan Sambungan Lewatan dan Mekanis Tipe Clamp
Dimas Iman Pramono 1 , Jafar 1 
1 Universitas Islam Indonesia, Yogyakarta, Indonesia
DOI : 10.26623/teknika.v19i1.8624
Info Artikel ___________________ Sejarah Artikel:
Disubmit 2024-01-24 Direvisi 2024-03-29 Disetujui 2024-03-31 ___________________
Keywords:
lap splice; mechanical joints; flexural strength;  clamp; Deflection _______________________

## Abstrak
____________________________________________________________ Baja  tulangan  mempunyai  keterbatasan  panjang  sehingga  diperlukan  metode penyambungan. Di dunia konstruksi dikenal beberapa metode penyambungan tulangan, yakni  metode  sambungan  lewatan,  pengelasan,  dan  mekanis.  Penelitian  ini  bertujuan untuk  mengetahui  performa  lentur  balok  beton  bertulang  dimana  tulangan  tariknya disambung  dengan  metode  sambungan  lewatan  dan  sambungan  mekanis  tipe  clamp. Aspek yang ditinjau adalah momen lentur, lendutan, dan pola retak. Pengujian dilakukan di laboratorium dengan metode pembebanan dua titik pada setiap balok beton bertulang. Hasil penelitian menunjukkan momen nominal dan lendutan dari balok beton bertulang sambungan  lewatan  adalah  33,5  KNm  dan  69,37  mm,  sedangkan  untuk  balok  beton bertulang sambungan clamp adalah 32,31 KNm dan 49,02 mm.  Pola retak pada kedua sampel balok menunjukkan hasil yang mirip dimana keruntuhan diakibatkan oleh retakan yang  terjadi  di  1/3  bentang  balok.  Hal  ini  disebabkan  pada  bagian  tengah  balok  (1/2 bentang)  terdapat  sambungan  tulangan  dimana  2  buah  tulangan  ditempatkan  sejajar sehingga luasan penampang tulangan di bagian ini menjadi lebih besar. Kesimpulannya adalah  balok  yang  menggunakan  sambungan  lewatan  memiliki  kinerja  lebih  baik  dari aspek  momen  nominal  dan  lendutan  jika  dibandingkan  balok  yang  dipasangkan sambungan clamp. Temuan ini memberikan wawasan berharga dalam bidang konstruksi,
menekankan  pentingnya  pemilihan  metode  sambungan  tulangan  yang  tepat  untuk mengoptimalkan kinerja elemen beton bertulang.

## Abstract
___________________________________________________________ Reinforcement bars, or rebar, face length limitations, prompting the need for connection methods in construction. Techniques like overlapping splicing, welding, and mechanical clamping address this. This  research  investigates  flexural  performance  in  reinforced  concrete  beams,  focusing  on  tensile reinforcement splice methods — overlapping and mechanical clamping with a clamp connection. Key aspects  such  as  flexural  moment,  deflection,  and  crack  patterns  are  evaluated  through  laboratory testing  using  a  two-point  loading  method.  Findings  show  that  beams  with  overlapping  splices outperform those with mechanical clamping, with nominal moments of 33.5 kNm and 32.31 kNm, and deflections of 69.37 mm and 49.02 mm, respectively. Crack patterns in both samples indicate failure at one-third of the beam span due to reinforcement splices at the midpoint, enhancing cross- sectional area. In conclusion, this research underscores the superior performance of overlapping splices in  terms  of  nominal  moment  and  deflection,  offering  valuable  insights  for  optimizing  reinforced concrete element performance in structural engineering.
 Alamat Korespondensi: E-mail: jafar@uii.ac.id p-ISSN 1410-4202 e-ISSN 2580-8478

## PENDAHULUAN
Dalam  upaya  memastikan  keberlanjutan  dan  keamanan  bangunan  bertingkat,  perancangan struktur menjadi kunci penting, terutama dalam konteks daktilitas dan kekuatan strukturnya. Menurut SNI 1726:2019, daktilitas dan kekuatan struktur merupakan faktor krusial yang harus diperhitungkan dalam  desain  bangunan  bertingkat  (Badan  Standarisasi  Nasional,  2019).  Daktilitas  mengacu pada kemampuan struktur untuk berdeformasi tanpa kehilangan kekuatannya secara signifikan (Shin et al., 2010). Dalam konteks bangunan tanahn gempa, kekuatan struktur akan diuji secara nyata saat gempa terjadi, mengingat terjadi peningkatan beban secara tiba-tiba.
Beton bertulang adalah material yang umum digunakan secara luas dalam berbagai konstruksi di  seluruh  dunia  (Li  et  al.,  2022).  Beton  bertulang  telah  secara  jamak  digunakan  dalam  proyek konstruksi modern, bangunan insfrastruktur, jembatan, dan berbagai jenis infrastruktur lainnya (Kim et al., 2024). Suatu elemen beton bertulang dapat diproduksi dengan menggabungkan batang tulangan yang  memiliki  kekuatan  tarik  yang  cukup  dan  beton  dengan  kekuatan  tekan  yang  memadai. Komponen beton bertulang seperti kolom, balok, pelat, dan dinding geser sering digunakan dalam bangunan bertingkat.
Salah  satu  elemen  penting  dalam  konstruksi  beton  bertulang  adalah  baja  tulangan,  yang berperan dalam menahan gaya tarik dan tekan pada berbagai komponen struktural seperti kolom dan balok.  Ketersediaan  panjang  baja  tulangan  di pasaran  terbatas  pada panjang  12  meter.  Salah  satu pertimbangannya  adalah  efisiensi  dalam  produksi,  transportasi,  dan  penyimpanan  (Mabrouk  & Mounir, 2018; Tarabia et al., 2016). Keterbatasan ini pada akhirnya menghadirkan tantangan ketika membangun  struktur  yang  memerlukan  baja  tulangan  lebih  panjang.  Oleh  karena  itu,  munculnya konsep dan teknologi penyambungan baja tulangan untuk mengatasi batasan panjang tersebut.
Menurut ACI 439.3R-91-1999, sambungan tulangan memiliki peran penting dalam struktur, baik  dalam  memindahkan gaya  maupun  sebagai  perantara  disipasi  energi  (ACI 439.3R-91,  1999). Penyambungan tulangan memiliki fungsi penting dalam mentransfer tegangan dari satu baja tulangan ke baja tulangan lain dalam satu elemen beton bertulang yang sama (Dabiri et al., 2022). Tegangan yang ditransfer dari satu tulangan ke tulangan lain bisa berupa tegangan tarik maupun tekan. Saat melakukan penyambungan tulangan, tentunya diharapkan performa elemen struktur dapat menyamai performa elemen yang tidak memiliki sambungan. Oleh karena itu, perencanaan kekuatan dan lokasi pemasangan  sambungan  harus  diperhatikan  secara  cermat untuk  menghindari potensi keruntuhan pada desain struktur.
Terdapat tiga metode umum untuk penyambungan material tulangan baja: sambungan lewatan ( lap  splice ),  sambungan  las  ( welded  splice ),  dan  sambungan  mekanis  ( mechanical  splice )  (Musyaffa  & Jafar, 2022; Sulastri, 2020). Pasal 10.7.5.1.1 dari SNI-2847-2019 mengizinkan penerapan penuh ketiga metode ini, bahkan memungkinkan gabungan antara sambungan mekanis dan sambungan lewatan (Badan Standardisasi Nasional, 2019).
Sambungan lewatan adalah  metode penyambungan tulangan  yang paling umum dan jamak digunakan  dalam  konstruksi  beton  bertulang. Metode  ini  mengatur  penempatan  panjang  tulangan yang  memadai  yang  dilewatkan  ( overlap )  pada  lokasi  yang  disambung  (Dahal  &  Tazarv,  2020). Sambungan lewatan memiliki 2 tipe yakni sambungan lewatan kontak dan non-kontak. Sambungan mekanis  adalah  alternatif  pengganti  dari  sambungan  lewatan.  Dalam  penelitian  sebelumnya, penggunaan sambungan mekanis tipe clamp telah dibahas, namun hanya terbatas pada uji kekuatan tarik dan tekan seperti penelitian yang dilakukan oleh  Parmo & Tavio (2015) dan Tavio & Parmo (2016).
Perlu  dipahami  bahwa  metode  penyambungan  tulangan,  seperti  sambungan  lewatan  dan sambungan mekanis ( clamp ), memiliki perbedaan dalam performa dan sumber daya yang diperlukan. Hal ini dapat mempengaruhi hasil dan efisiensi struktur bangunan bertingkat yang akan dibangun. Oleh  karena  itu,  pemilihan  metode  sambungan  tulangan  harus  mempertimbangkan  persyaratan
keamanan  serta  efisiensi  dalam  penggunaan  sumber  daya.  Penelitian  ini  memiliki  tujuan  untuk mengevaluasi  kinerja  sambungan  tulangan  dalam  proyek  konstruksi,  khususnya  antara  metode lewatan dan mekanis tipe clamp.

## METODE
Metode yang digunakan dalam penelitian ini adalah metode eksperimental laboratorium. Data- data yang dibutuhkan didapatkan dari serangkaian pengujian yang dilakukan di laboratorium Jurusan Teknik Sipil Universitas Islam Indonesia. Pada penelitian ini, spesimen yang digunakan adalah balok beton bertulang dengan ukuran 150 x 300 x 2000 mm. Jumlah benda uji adalah 2 buah balok beton bertulang. Balok yang pertama adalah balok beton bertulang dimana pada tulangan tarik diaplikasikan metode penyambungan dengan cara lewatan. Balok ini diberi nama BLS ( Beam with Lap Splices ). Balok yang kedua adalah balok beton bertulang dimana pada tulangan tariknya diaplikasikan sambungan dengan  metode  mekanis  menggunakan  clamp.  Balok  ini  diberi  nama  BMS  ( Beam  with  Mechanical Splices ). Sambungan tulangan untuk kedua balok ini diletakkan tepat di tengah bentangnya. Benda uji direncanakan dengan nilai kuat tekn beton (f’c) sebesar 25 MPa. Baja tulangan yang digunakan ada 2 macam, yakni ulir dan polos. Baja tulangan ulir dengan fy 420 MPa berdiameter 13 mm digunakan sebagai tulangan tarik. Baja tulangan inilah yang disambung dengan metode lewatan dan  mekanis  tipe  clamp.  Baja  tulangan  polos  dengan  fy  280  MPa  berdiameter  10  mm  digunakan sebagai tulangan tekan dan 8 mm sebagai tulangan sengkang.
Metode sambungan lewatan yang digunakan dalam benda uji BLS adalah sambungan lewatan kontak dimana dua baja tulangan yang disambung diletakkan secara sejajar dan diikat dengan kawat bendrat.  Lihat  Gambar  1  untuk  ilustrasinya.  Panjang  sambungan  lewatan  dihitung  berdasarkan formula SNI  2847:2019 berikut. Dalam SNI 2847:2019 terdapat ketentuan yang mengatur tentang penyaluran ( ℓ d) batang ulir. Dalam peraturan tersebut dikatakan panjang 𝓵𝒅 untuk baja tulangan ulir pada kondisi tarik harus yang terbesar dari (a) dan (b):
a. Panjang  yang  dihitung  sesuai  dengan  persamaan  (1)  dengan  menggunakan  faktor  modifikasi yang berlaku pada Tabel 1.
b. 300 mm
ℓd = ( 𝑓 𝑦 1,1 λ √ 𝑓′ 𝑐 Ψ 𝑡 Ψ 𝑒 Ψ 𝑠 ( 𝐶 𝑏 + 𝐾 𝑡𝑟 𝑑 𝑏 ) )𝑑 𝑏
Keterangan: fy = nilai tegangan leleh tulangan (MPa) f’c = nilai tegangan desak beton (MPa) Ψ t = faktor untuk posisi pengecoran
Ψ e = faktor untuk pelapis epoksi Ψ s = faktor ukuran tulangan λ = faktor untuk jenis beton db = diameter tulangan (mm) Cb = jarak dari tepi ke tengah tulangan (mm) Ktr = faktor kontribusi tulangan pengaku (1)
Gambar 1. Sambungan lewatan kontak (Fayed et al., 2023)
Tabel 1. Faktor Modifikasi untuk Panjang Penyaluran Batang Ulir dalam Kondisi Tarik
Faktor Modifikasi Kondisi Faktor Beton ringan Beton ringan 0,75 Beton Normal 1,0 Epoksi, Ψ e Tulangan yang dilapisi dengan epoksi atau seng dan pelapis ganda epoksi dengan selimut beton >  3db atau spasi > 6db 1,5 Tulangan yang dilapisi dengan epoksi atau seng dan pelapis ganda epoksi dengan kondisi lainnya 1,2 Tulangan yang tidak dilapisi dengan pelapis atau galvanis 1,0 Ukuran, Ψ s Db ≥ 22 mm 1,0 Db ≤ 19 mm 0,8 Posisi Pengecoran, Ψ t Lebih dari 30 mm beton segar diletakkan dibawah tulangan horizontal 1,3 Lainnya 1,0 Sumber: Badan Standardisasi Nasional (2019)
Berikut merupakan perhitungan desain sambungan lewatan pada penelitian ini.
1. Panjang penyaluran ( ℓ d)
Panjang penyaluran dihitung berdasarkan persamaan (1). Dalam persamaan tersebut terdapat beberapa variabel yang harus ditentukan terlebih dahulu berdasarkan Tabel 1 sebagai berikut. fy
= 476,263 MPa
f’c = 25 MPa db = 13 mm λ = 1 (Beton Normal) Ψ e
= 1 (Tanpa Epoksi)
Ψ t
= 1 (Posisi Pengecoran Lain)
Ψ s = 0,8 (D<19 mm) Cb = 54 mm Ktr = 0 (sesuai izin SNI 2847:2019) (Cb+Ktr)/db ≤ 2,5 (sesuai SNI 2847:2019) ℓd =   ( 476,263
1,1  ×  1  ×   √25
1  ×  1  ×  0,8
( 54  +  0 13 ) )  × 13 ℓd =   ( 476,263 1,1  ×  1  ×   √25 1  ×  1  ×  0,8
(2,5) )  × 13

## ℓd =  360,228 𝑚𝑚
Dari hasil perhitungan diatas didapatkan nilai ℓd sebesar 360,228. Nilai ini lebih besar dari 300 mm sehingga nilai dari rumus (1) dipilih sebagai nilai ℓd .
2. Panjang sambungan lewatan kondisi tarik ( ℓ st) Panjang sambungan lewatan ℓ st baja tulangan ulir pada kondisi tarik harus mengacu pada SNI 2847:2019. Dalam peraturan tersebut untuk semua kelas diambil nilai ℓ st yang terbesar dari 1,3 ℓ d dan 300 mm. Oleh sebab itu, sambungan lewatan diambil sebesar 468,2964 mm (1,3 ℓ d). Untuk simplifikasi desain, penulis memakai panjang penyaluran tulangan lewatan sebesar 480 mm.
Untuk desain sambungan dengan clamp , penelitian ini menggunakan pelat baja setebal 6 mm yang  cara  membentuknya  ialah  dengan  ditekan  dengan  alat  Press  Hidraulic.  Desain  clamp  pada penelitian ini ditunjukkan pada Gambar 2. Gambar balok beton bertulang BLS dan BMS ditunjukkan pada Gambar 3 dan Gambar 4. Penguncian clamp memakai baut dengan jenis baut yang bermutu tinggi Grade 8.8 dengan tinggi 25 mm. Notasi db pada Gambar 3 dan Gambar 4 merupakan diameter baut pengunci yang digunakan yakni 8 mm. Jarak titik pusat lobang baut pengunci ( S1 dan S2 ) masing- masing adalah 15 mm dan 20 mm. Setelah dikencangkan, clamp tidak saling bersentuhan satu sama lain melainkan menyisakan ruang sebesar t sama dengan 3 mm. Lebar ruang clamp yang digunakan untuk menyambung tulangan adalah sebesar b sama dengan 26 mm.
Gambar 2. Desain Sambungan Clamp
Gambar 3. Desain Balok BLS
Gambar 4. Desain Balok BMS
Dalam pengujian momen lentur, mekanisme pengujian balok beton bertulang menggunakan prinsip pembebanan dua titik. Kedua titik beban diposisikan di bagian tengah bentang balok dengan jarak antara ujung titik beban ke ujung titik beban lain sebesar 1/3 bentang bersih balok. Selanjutnya, alat LVDT diletakan di ketiga titik potensial terjadinya lendutan akibat pembebanan, yaitu di dekat titik beban serta di tengah kedua titik beban. Gambar 5 menunjukkan ilustrasi pembebanan dua titik untuk uji lentur.
Gambar 5. Set up pengujian benda uji

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## Panjang Penyaluran Sambungan Lewatan
Perhitungan panjang penyaluran sambungan lewatan mengacu pada rumus (1) di atas. Setelah dilakukan perhitungan, didapatkan nilai lewatan sebesar 360,22 mm dengan asumsi tegangan desak beton sebesar 25 MPa serta nilai tegangan leleh baja tulangan ulir sebesar 476,2 MPa. Hasil analisis perhitungan panjang  penyaluran  tersebut  kemudian  dikalikan  dengan  nilai 1,3  untuk  menentukan panjang dari sambungan lewatan terpasang sesuai dengan tabel klasifikasi kelas sambungan lewatan pada SNI 2847-2019 yang berfungsi agar gaya tarik dapat disalurkan dengan baik. Dari perhitungan
yang  dilakukan,  didapat  hasil  panjang  sambungan  lewatan  terpasang  senilai  468,28  mm  yang kemudian dibulatkan ke atas sehingga nilai panjang sambungan lewatan yang dipasang pada balok dalam adalah 480 mm demi kemudahan dalam pemasangan sambungan lewatan.

## Hasil Pengujian Balok
Kuat lentur balok didapatkan melalui perhitungan analisis struktur dengan telah mengetahui beban maksimal yang dapat ditahan oleh balok serta panjang bentang balok dari tumpuan satu ke tumpuan yang lain. Berat sendiri balok beton bertulang juga dimasukkan dalam perhitungan. Ilustrasi analisis struktur balok dapat dilihat pada gambar 6.
Gambar 6. Ilustrasi Pembebanan Balok BLS untuk Keperluan Analisis Struktur
Dari hasil perhitungan analisis struktur didapat diagram gaya geser (SFD) dan diagram momen lentur (BMD) pada balok yang diuji dengan mengetahui beban maksimal yang mampu dipikul balok tersebut pada kedua titik yang terpusat sesuai Gambar 6 diatas . Gambar BMD dan SFD balok beton bertulang  ditunjukkan pada  Gambar 7  dan  Gambar 8.  Kemudian, nilai  momen  maksimum  balok beton bertulang dapat ditampilkan pada Tabel 2.
Gambar 7. Diagram Analisis BMD Balok BLS
Gambar 8. Diagram Analisis SFD Balok BLS
Tabel 2. Rekapitulasi Perhitungan Momen Nominal (Mn) Percobaan
ID Spesimen  Pmax (kN)  Mn Percobaan (kNm) BMS (Clamp) 106,09 32,26 BLS (Lewatan) 110,38 33,55
Pada setiap spesimen balok beton bertulang, 3 buah LVDT dipasang pada titik tertentu dimana nilai  lendutan  terbesar  diprediksi  akan  terjadi.  LVDT  1  dan  3  ditempatkan  didekat  titik  beban. Tujuannya adalah untuk mengukur defleksi vertikal pada bagian dimana beban diletakkan. LVDT 2 diletakkan  di  tengah  bentang  balok  dimana  momen  maksimum  diprediksi  akan  terjadi.  Hasil pembacaan hubungan antara beban dan lendutan (defleksi) dapat dilihat pada Gambar 8. Saat defleksi
mencapai nilai maksimum, spesimen mengalami kerusakan (keruntuhan). Pola retak pada spesimen saat dibebani sampai akhirnya hancur dapat dilihat pada Gambar 9.
Gambar 8. Beban vs Lendutan Balok BMS (Clamp)
Gambar 9. Keruntuhan Pada Balok BMS (Clamp)
Sesuai grafik diatas balok dengan sambungan clamp mencapai beban tertinggi sebesar 106,09 kN dan lendutan maksimum 49,024 mm sebelum akhirnya patah. Pembebanan pada balok ini mirip dengan balok beton bertulang pada umumnya, dengan awal keretakan terjadi saat beban mencapai 32 kN lalu terjadi penurunan pada 64,76 kN, kemudian naik kembali menuju beban ultimitnya di 106,09 kN  yang  dalam  prosesnya  disertai  dengan  retakan  baru  yang  muncul  secara  tiba-tiba.  Kerusakan terparah terletak di daerah beban sebelah kiri balok, dengan jenis retakan meliputi retak geser lentur dan retak lekatan. Dua retakan besar menjalar dari daerah tarik ke daerah tekan persis di bawah beban sebelah barat. Setelah diamati lebih detail, lokasi retak/kerusakan yang mengakibatkan keruntuhan terdapat di luar tulangan yang dilewatkan untuk disambung dengan clamp. Hal ini disebabkan oleh pada bagian tengah dimana tulangannya disambung dengan clamp, total luas penampang tulangan menjadi lebih besar sehingga kapasitasnya meningkat. Akibatnya pelelehan tulangan terjadi di luar posisi sambungan clamp.
Gambar 10. Beban vs Lendutan Balok BLS (Lewatan)
Gambar 11 . Keruntuhan Pada Balok BLS (Lewatan)
Grafik  10  menunjukkan  balok  yang  menggunakan  sambungan  lewatan  mencapai  beban maksimum sebesar 110,38 kN dan lendutan maksimum 69,37 mm, yang mana nilai ini lebih baik dibandingkan dengan balok yang menggunakan sambungan clamp. Balok sambungan lewatan juga memiliki kuat lentur yang lebih besar daripada balok sambungan clamp. Pada pembebanan 33,8 kN, terjadi  retak lentur  pertama  dari  daerah  tekan di  tengah  bentang balok,  dan  pembebanan  dinamis berlanjut hingga mencapai beban ultimitnya di 110,38 kN, dimana ini merupakan beban yang terbesar yang dicapai. Kelelehan tulangan terjadi pada 85,9 kN, kemudian menurun hingga 82,1 kN, dan naik kembali pada 82,9 kN,  sampai balok  mengalami  keruntuhan pada beban  ultimit 110,38 kN. Jenis kerusakan mencakup kerusakan geser lentur dan lekat, dengan keretakan pertama muncul pada 39,8 kN.  Kerusakan  geser  lentur  kemudian  merambat  ke  daerah  tekan  seiring  pembebanan  yang meningkat. Kerusakan lekat muncul pada 82,15 kN di bawah titik pembebanan, dengan retak terbesar terjadi  di  bagian  ujung  sambungan  lewatan.  Sama  seperti  balok  BMS,  pada  balok  BLS, kerusakan/keruntuhan  terjadi  pada  bagian  ujung  sambungan  lewatan  karena  pada  bagian  yang disambung  dengan  metode  lewatan  (bagian  tengah)  luas  penampang  tulangan  meningkat  karena terdapat 2 tulangan yang diletakkan berdampingan.
Ditinjau dari sisi momen lentur yang mampu dikerahkan, baik BLS dan BMS menunjukkan nilai  yang  relatif  berdekatan,  yakni  33,55  kNm  dan  32,26  kNm.  Namun  dari  aspek  lendutan, perbedaan  nilainya  cukup  signifikan  dimana  BLS  mendapatkan  hasil  69,37  mm  sedangkan  BMS hanya  49,02  mm.  Ini  mengindikasikan  daktilitas  BLS  lebih  baik  dibandingkan  dengan  BMS. Daktilitas merupakan kemampuan elemen struktur untuk mengalami perubahan bentuk (deformasi) yang  signifikan  namun  tidak  runtuhan  secara  tiba-tiba  (Shin  et  al.,  2010).  Daktilitas  dapat  juga dipahami sebagai nilai perbandingan antara deformasi ultimit dan deformasi leleh ( yield ) (Kheyroddin & Dabiri, 2020). Elemen struktur dengan tingkat daktilitas yang baik tidak akan runtuh secara tiba- tiba  tetapi  akan  memberikan  peringatan  awal  ( early  warning )  yang  dapat  diamati  oleh  pengguna bangunan (Mahalingam et al., 2013).

## SIMPULAN
Dalam pengujian kuat lentur, hasil menunjukkan bahwa balok yang menggunakan sambungan lewatan mencapai momen nominal sebesar 33,60 kNm, sedangkan balok dengan sambungan mekanis clamp hanya memiliki momen nominal sebesar 32,31 kNm. Hal ini mengindikasikan bahwa balok dengan sambungan lewatan memiliki performa yang lebih baik dari segi momen nominal. Demikian juga, dalam hal kinerja lendutan maksimum, balok dengan sambungan lewatan memiliki nilai 69,37 mm,  sedangkan  balok  dengan  sambungan  mekanis  clamp  hanya  memiliki  nilai  49,02  mm, menunjukkan bahwa balok dengan sambungan lewatan juga memiliki lendutan yang lebih baik.

## DAFTAR PUSTAKA
ACI 439.3R-91. (1999). Mechanical Connections of Reinforcing Bars, Standard by American Concrete Institute. Concrete International , 5 (1), 24 – 35.
Badan  Standardisasi  Nasional.  (2019).  Persyaratan  Beton  Struktural  untuk  Bangunan  Gedung  dan Penjelasan (SNI 2847:2019). Persyaratan Beton Struktural Untuk Bangunan Gedung , 8 , 695. Badan  Standarisasi  Nasional.  (2019). SNI  1726:2019  -  Tata  cara  perencanaan  ketahanan  gempa  untuk struktur bangunan gedung dan nongedung .
Dabiri, H., Kheyroddin, A., & Dall’Asta, A. (2022). Splice methods used for reinforcement steel bars: A  state-of-the-art  review. Construction  and  Building  Materials , 320 (January),  126198. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2021.126198
Dahal, P. K., & Tazarv, M. (2020). Mechanical bar splices for incorporation in plastic hinge regions of RC members. Construction and Building Materials , 258 , 120308.
https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2020.120308
Fayed, S., Mansour,  W., Tawfik,  T.  A.,  Sabol,  P.,  & Katunsk,  D.  (2023). Techniques Used for Bond Strengthening of Sub-Standard Splices in Concrete : A Review Study .
Kheyroddin, A., & Dabiri, H. (2020). Cyclic performance of RC beam-column joints with mechanical or  forging  (GPW)  splices;  an  experimental  study. Structures , 28 (November),  2562 – 2571. https://doi.org/10.1016/j.istruc.2020.10.071
Kim, S., Jeong, Y., Kwon, M., & Kim, J. (2024). Combined deterioration effects of freeze – thaw and corrosion  on  the  cyclic  flexural  behavior  of  RC  beams. Journal  of  Building  Engineering , 84 , 108564. https://doi.org/https://doi.org/10.1016/j.jobe.2024.108564
Li, R., Deng, M., Chen, H., & Zhang, Y. (2022). Shear strengthening of RC shear-deficient beams with highly ductile fiber-reinforced
concrete.
Structures , 44 , 159 – 170.
https://doi.org/https://doi.org/10.1016/j.istruc.2022.08.013
Mabrouk, R. T. S., & Mounir, A. (2018). Behavior of RC beams with tension lap splices confined with transverse  reinforcement  using  different  types  of  concrete  under  pure  bending. Alexandria Engineering Journal , 57 (3), 1727 – 1740. https://doi.org/10.1016/j.aej.2017.05.001
Mahalingam, M., Rao, R. P. N., & Kannan, S. (2013). Ductility behavior fiber reinforced concrete beams strengthened with externally bonded glass fiber reinforced polymer laminates. American Journal of Applied Sciences , 10 (1), 107 – 111. https://doi.org/10.3844/ajassp.2013.107.111 Musyaffa, M.  F.,  &  Jafar,  J.  (2022).  Perbandingan  Kinerja  Lentur  Balok  Beton  Bertulang  Dengan Sambungan  Lewatan  Dan  Sambungan  Mekanis  (Clamp). TAPAK  (Teknologi  Aplikasi Konstruksi) : Jurnal Program Studi Teknik Sipil , 12 (1), 101. https://doi.org/10.24127/tp.v12i1.2327 Parmo, & Tavio. (2015). Inovasi Sambungan Mekanis Menggunakan Clamp Baja. EMARA Indonesian
Journal of Architecture , 1 (2).
Shin, S. W., Kang, H., Ahn, J. M., & Kim, D. W. (2010). Flexural capacity of singly reinforced beam with 150 MPa ultra high-strength concrete. Indian Journal of Engineering and Materials Sciences , 17 (6), 414 – 426.
Sulastri. (2020). Perbandingan perilaku balok tanpa sambungan lewatan dan balok dengan sambungan lewatan. Jurnal KaLIBRASI - Karya Lintas Ilmu Bidang Rekayasa Arsitektur, Sipil, Industri. , 81 – 87. Tarabia, A. M., Mahmoud, Z. I., Shoukry, M. S., & Abudina, A. A. (2016). Performance of R.C. slabs with  lap  splices  using  headed  bars. Alexandria  Engineering  Journal , 55 (3),  2729 – 2740. https://doi.org/10.1016/j.aej.2016.05.018
Tavio, & Parmo. (2016). A proposed clamp system for mechanical connection of reinforcing steel bars.
International Journal of Applied Engineering Research , 11 (11), 7355 – 7361.