## ANALISIS MOMEN TULANGAN SISTEM RANGKA TERHADAP KAPASITAS LENTUR BALOK BETON BERTULANG

## Pieter Lourens Frans
Jurusan Teknik Sipl Politeknik Negeri Ambon pflourens@gmail.com

## ABSTRACT
The bar used for concrete beams is generally in the form of shear or stirrups mounted perpendicular to the beam axis.  The  idea  underlying  this  editorial  problem  arises  from  the  writer's  observation  of  the  use  of  reinforced concrete beams by changing the configuration of vertical shear reinforcement to less sloping reinforcement which would be  less relevant to the theory of  its use. This study aims to analyze the bending  moment capacity of the reinforcing  beams  of  the  skeletal  system  and  produce  a  theoretical  equation  of  bending  moment  of  the reinforcement  of  the  skeletal  system.  This  study  is  a  laboratory  experimental  study  with  twelve  specimens consisting of three normal beams (BN) as control variable beams and nine frame reinforcement beams (BTR) as independent variables. Data were analyzed using the strength design method. The results showed that the use of the reinforcement of the frame system increases the strength of the beam when it reaches the ultimate load on the flexural capacity with the retaining moment of the MPF frame on the BTR25 beam by 10.23%, the BTR50 beam by  7.47%  and  the  BTR75  beam  by  4.60%  of  the  beam  BN  and  equation  MP F = A s f y ( d- a 2 ) + ( f yd A d .sin ∅ +f y A s' ) 1 16 h.tan ∅ ( 1+s.sin 2 ∅) ( d-d' ) can be used for practical calculations of the magnitude of the retaining beam frame system (BTR).

## ABSTRAK
Tulangan yang digunakan untuk balok beton pada saat ini umumnya berupa tulangan geser atau sengkang dipasang secara  tegak  lurus  terhadap  sumbu  balok.  Gagasan  yang  melatari  tajuk  permasalahan  ini  timbul  dari  hasil pengamatan  penulis  terhadap  penggunaan  tulangan  sistem  rangka  balok  beton  bertulang  dengan  mengubah konfigurasi  tulangan  geser  vertikal  menjadi  tulangan  miring  yang  kurang  akan  teori  terkait  penggunaannya. Penelitian  ini  bertujuan  untuk  menganalisis  kapasitas  momen  lentur  balok  beton  tulangan  sistem  rangka  dan menghasilkan  persamanaan  teoritis  momen  lentur  penahan  tulangan  sistem  rangka.  Penelitian  ini  merupakan penelitian ekeperimental laboratorium dengan rancangan benda uji sebanyak dua belas  benda uji yang terdiri dari tiga balok normal (BN) sebagai balok variabel kontrol dan sembilan balok tulangan sistem rangka (BTR) sebagai variabel bebas. Data dianalisis dengan menggunakan metode kekuatan ( strength design method ). Hasil penelitian menunjukan bahwa penggunaan tulangan sistem rangka meningkatkan kekuatan balok pada saat mencapai beban ultimit terhadap kapasitas lentur dengan momen penahan rangka MP F pada balok BTR25 sebesar 10,23%, balok BTR50  sebesar  7,47%  dan  balok  BTR75  sebesar  4,60%  dari  balok  BN  dan  persamaan  MP F = A s f y ( d- a 2 ) + ( f yd A d .sin ∅ +f y A s' ) 1 16 h.tan ∅ ( 1+s.sin 2 ∅) ( d-d' ) dapat  digunakan  untuk  perhitungan  praktis  besarnya  momen  penahan balok tulangan sistem rangka (BTR).
Kata kunci : kapasitas momen; balok tulangan sistem rangka

## 1. PENDAHULUAN
Dalam beberapa dekade terakhir, berbagai metode dikembangkan  untuk  meningkatkan  kekuatan  lentur balok  beton  bertulang.  Semua  metode  ini  difokuskan pada peningkatan kekuatan lentur  balok beton  dengan mengubah  geometri  sistem  tulangan  atau  dengan memperkenalkan alat bantu tambahan di daerah lentur balok. Oleh karena  itu, metode tersebut menghasilkan peningkatan  biaya  dan  waktu,  serta  upaya  tambahan. Jika  sistem  penguat  di  dalam  balok  beton  itu  sendiri dapat  memberikan  kekuatan  lentur  yang  lebih  baik tanpa  mengubah  geometri  tulangan  atau  dengan menggunakan  alat  bantu  tambahan  di  daerah  terjadi lentur,  maka  akan  ekonomis  dan  juga  nyaman  untuk mengatasi  metode  konvensional.  Banyak  peneliti
terdahulu  merekomendasikan  penggunaan  tulangan sistem rangka pada balok beton menunjukkan kekuatan yang  lebih tinggi dibandingkan sistem  batang  vertikal ( Saju, S. M et al., 2016), ( Rudy Djamaluddin et al., 2014).  Baru-baru  ini  di  industri  konstruksi,  balok komposit  beton  khusus  yang  disebut  dengan Hybrid
Steel Trussed Concrete Beams
(HSTCBs) diperkenalkan,  di  mana  tuas  rangka  prefabrikasi tertanam  di  dalam  beton  ( Trentadue,  F et  al.,  2014). HSTCB direncanakan guna mewakili tipologi struktural  balok  komposit  yang  biasanya  digunakan sebagai  solusi  pelaksanaan  struktural  yang  efisien untuk  industrialisasi  ringan  dan  dibentuk  oleh tulangsan  rangka  baja  prefabrikasi  yang  disematkan pada penampang balok.
sumber : Campinone, G et al., 2016

## Gambar 1. Hybrid Steel Trussed Concrete Beams
Gambar  1,  diperlihatkan  penampang  HSTCB  dengan struktur rangka biasanya dibuat dengan atau tanpa pelat baja atau pelat beton pracetak, yang merupakan akord dasar.  Daya  dukung  muatan  HSTCB  ditemukan  lebih besar dari pada balok RC konvensional ( Campinone, G et al., 2016), ( Leopoldo Tesser et al., 2013).
Dalam  hal  ini,  penelitian  ini  bertujuan  untuk menganalisis  kapasitas  momen  lentur  balok  beton tulangan sistem rangka dan menghasilkan persamanaan teoritis momen lentur penahan tulangan sistem rangka. Selama  pengujian,  beban  yang  diterapkan,  regangan pada  daerah  tekan  beton,  baja  tarik  pada  rentang pertengahan,  dan  defleksi  pada  rentang  pertengahan diukur  sampai  dengan  kegagalan.  Respon  balok diperiksa  dan  didiskusikan  dalam  bentuk  defleksi, regangan,  kapasitas  beban,  pola  retak  dan  mode kegagalan.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA
2.1. Perilaku Lentur
Lentur  pada  balok  merupakan  akibat  adanya regangan  yang  timbul  karena  adanya  beban  luar. Apabila  bebanya  bertambah,  maka  pada  balok  terjadi deformasi dan regangan tambahan yang mengakibatkan  timbulnya  atau  bertambahnya  retak lentur  di  sepanjang  bentang  balok.  Asumsi-asumsi dasar  regangan,  tegangan  dan  gaya-gaya  dalam  pada analisis  kapasitas  lentur  ( strength  design  method ) berdasar  pada  kondisi  penampang  seimbang,  yang diberikan  oleh Whitney ,  dapat  dihitung  gaya  tekan  C pada beton dan gaya tarik T pada tulangan :
C  = T  ............................................................. (1) Mn = T (d – ½ a)  ............................................. (2)
dengan : Mn = kuat lentur balok (Nmm) d = tinggi efekti balok (mm) a = tinggi blok tegangan (mm)

## 2.2. Analogi rangka batang pada balok
Sistem  struktur  rangka  batang  merupakan  suatu sistem  yang  terdiri  dari  batang-batang  lurus  yang dirangkai  menjadi  suatu  bentuk  segitiga  yang menghasilkan  bentuk  struktur  stabil.  Balok  beton bertulang  dapat  disesuaikan  dengan  sebuah  struktur rangka  batang  oleh  teori  mekanika  rekayasa  pada
metode potongan dapat diketahui momen lentur akibat beban luar yang ditimbulkan oleh gaya-gaya tersebut.
L s P 2s A B h A H b P s c a a s N N P 0,25d A B C Ø c’ h d d’ P F sinØ Ø c A δ c c’ Ø Ø

## sumber : Penulis, 2019

## Gambar 2. Balok beton dengan analogi rangka
Perhitungan  teoritis  momen  rangka  batang  (M F ) dilakukan dengan pendekatan mekanika rekayasa statis tertentu dan berdasarkan hokum Hooke  = E.ɛ dengan pemanjangan batang δ = PL EA . seperti pada Gambar 2.

## 3. METODE PENELITIAN

## 3.1. Benda Uji
Tabel  1,  menunjukan  benda  uji  sebanyak  dua belas  balok  beton  dengan  panjang  balok  3300  mm sesuai  variasi  untuk  balok  normal  (BN)  dengan sengkang vertikal sebanyak tiga benda uji. Pada balok dengan  sengkang  diagonal  dengan  jarak  0,25d (BTR25) sebanyak tiga benda uji, jarak 0,50d (BTR50) sebanyak  tiga  benda  uji  dan  jarak  0,75d  (BTR75) sebanyak  tiga  benda  uji.  Tulangan  baja  2Ø6  mm sebagai  tulangan  longitudinal  atas  dan  tulangan  ulir 3D12  mm  dipasang  sebagai  tulangan  longitudinal bawah  dan  tulangan  polos  Ø8  mm  untuk  tulangan sengkang  vertikal  dan  sengkang  diagonal  dengan ukuran  penampang  balok  150  x  200  mm,  seperti diperlihatkan pada Gambar 3.

## Tabel 1. Tipe benda uji
Profil Benda Uji Kode N0. 330 330 330 1 2 3 BN-01 BN-02 BN-03
4 5 6 BTR25-01 BTR25-02 BTR25-03
7 8 9 BTR50-01
BTR50-02 BTR50-03 330 10
11 12 BTR75-01
BTR75-02 BTR75-03 sumber : Penulis, 2019
sumber : Penulis, 2019
Gambar 3. Detail ukuran balok beton

## sumber : Penulis, 2019
Gambar 4. Setup benda uji

## 3.2. Alat dan Metode Pembebanan
Gambar  4,  diperlihatkan  s etup benda  uji  dimana beban  diaplikasikan  pada  jack  hidrolik  pada  bingkai kontras  baja  yang  terpasang.  Jack  dikontrol  oleh  unit kontrol hidrolik dengan laju 0,2 mm/detik. Sebuah sel beban dengan kapasitas 200 kN ditempatkan di antara jack  dan  balok  distributor  untuk  mengukur  kekuatan yang  diterapkan  secara  tepat.  Selama  pembebanan dicatat  melalui  data  logger. Transduser  diferensial variabel  linier (LVDT)  digunakan  untuk  memantau pemindahan vertikal spesimen.

## 3.3. Karakteristik Bahan
Kuat tekan beton diperoleh setelah umur 28 hari dengan kuat tekan rata-rata f’ c = 18,50 MPa. Kuat tarik baja  diperoleh  sesuai  SNI  03-686.2-2002  untuk tulangan  polos  Ø8  kuat  leleh  f’ y =  382,81  MPa  dan tulangan ulir D12 dengan kuat leleh f’ y = 373,94 MPa.

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN
4.1. Kapasitas Momen Lentur
Hasil  pengujian  beban-lendutan  menunjukan bahwa lentur balok hingga batas beban ultimit P u pada balok  BTR25,  BTR50  dan  BTR75  yang  cenderung meningkat  dari  balok  BN.  Hasil  analisis  menunjukan bahwa  pada  saat  balok  dibebani  hingga  batas  beban
ultimit P u terjadi lendutan maksimum di tengah bentang dengan  besar  lendutan  bervariasi  sesuai  besaran kekakuan  penampang  untuk  balok  BN  maupun  balok BTR.  Tabel  2,  diperlihatkan  hasil  analisis  kapasitas momen  lentur  yang  diperoleh  tambahan  kapasitas beban ultimit P u pada balok BTR25 bertambah sebesar 10,72%, pada balok BTR50 bertambah sebesar 7,83% dan pada balok BTR75 bertambah sebesar  4,82% dari balok  BN.  Peningkatan  kapasitas  balok  tersebut dipengaruhi oleh adanya perubahan geometrik tulangan sengkang vertikal menjadi tulangan sengkang diagonal sesuai variasi jarak spasi yang memberikan penguatan tarik ke tulangan tarik  longitudinal sebagai  luas beton pengganti  (nA s ).  Selanjutnya  berdasarkan  tambahan kapasitas beban ultimit P u menjadikan kekakuan balok BTR bertambah kaku dengan kapasitas momen ultimit M u lebih besar dari balok BN.
Tabel 2. Persentase Mu Balok Uji Hasil Uji Persentase P u (kN) M u (kNm) P u (%) M u (%) Balok BN 28,11 17,67 - - Balok BTR25 31,12 19,48 10,72 10,23 Balok BTR50 30,31 18,99 7,83 7,47 Balok BTR75 29,46 18,49 4,82 4,60 sumber : Penulis, 2019
15. 00 16. 00 17. 00 18. 00 19. 00 20. 00 BN BTR25 BTR50 BTR75 Mo me nt (kN m) Beam  type BN BTR25 BTR50 BTR75 10, 23 % 7,47  % 4,60  %

## sumber : Penulis, 2019

## Gambar 5. Persentase momen ultimit Mu
Gambar 5, memperlihatkan peningkatan kapasitas momen pada balok BN dan balok BTR. Hasil tambahan tersebut terukur berdasarkan persentase M u pada balok BTR25  sebesar  10,23%,  balok  BTR50  sebesar  7,47% dan balok BTR75 sebesar 4,60% dari balok BN.

## 4.2. Validasi momen hasil uji dengan teoritis
Perhitungan  teoritis  momen  rangka  batang dilakukan dengan pendekatan mekanika rekayasa statis tertentu  yang  mengalami  perpanjangan  batang  pada saat  dibebani  secara  aksial.  Keseimbangan  gaya-gaya batang horisontal F dan N :
F=N= P 2sin ∅ + P 2 = P 4sin ∅ Perpanjangan batang δ :
δ 1 = F.L EA = P 4sin ∅ ×h.tan ∅ EA = Ph.tan ∅ EA.4sin ∅ δ= δ 1 2sin ∅ = Ph.tan ∅ EA.4sin ∅ 2sin ∅ = Ph.tan ∅ EA.8sin 2 ∅
Subtitusi δ ke persamaan gaya-gaya batang :
Fsin ∅ = EAsin ∅ Ph.tan ∅ EA.8sin 2 ∅ 2s =P.sin ∅ h.tan ∅ 16s.sin 2 ∅ N= EA Ph.tan ∅ EA.8sin 2 ∅ 2s =P h.tan ∅ 16s.sin 2 ∅
Gaya batang horizontal (T F ) :
T F = ( f yd A d .sin ∅ +f y A s' ) 1 16 h.tan ∅ s.sin 2 ∅
Bila momen rangka dinotasikan dengan (M F ) :
M F = ( f yd A d .sin ∅ +f y A s' ) 1 16 h.tan ∅ s.sin 2 ∅ ( d-d' )
Momen penahan BTR dinotasikan dengan (MP F ) : MP F = M n + M F Atau dituliskan rumus empiris menjadi :
MP F = A s f y ( d- a 2 ) + ( f yd A d .sin ∅ +f y A s' ) 1 16 h.tan ∅ s.sin 2 ∅ ( d-d' ) B = 150 mm H = 20 0 m m C f T f T 0.85f’c d – (a/ 2) d - d’ a f 0.85f’c c f ε c d – (c +c f ) d = 16 6 m m d - c ε s f s a/ 2 c a C h = 138 m m d’

## sumber : Penulis, 2019
Gambar 6. blok tegangan Whitney
Tabel 3. Rasio momen MP F hasil uji dengan teoritis Balok Uji Hasil Uji Teoritis Rasio (%) P F (kN) MP F (kNm) P F (kN) MP F (kNm) P F MP F BN 28,11 17,67 28,05 17,64 0,99 0,99 BTR25 31,12 19,48 32,67 20,41 1,05 1,05 BTR50 30,31 18,99 29,73 18,65 0,98 0,98 BTR75 29,46 18,49 29,14 18,29 0,97 0,99
sumber : Penulis, 2019
Perhitungan momen  penahan  balok  BTR dilakukan  dengan  pendekatan  teori  blok  tegangan segiempat ekuivalen Whitney dengan asumsi tegangan tekan  merata  sebesar  0.85f’ c terdistribusi  merata  di daerah  tekan  ekuivalen  yang  dibatasi  oleh  tepi penampang suatu garis lurus yang sejajar sumbu netral sejarak  a  =  β 1 .c  dari  serat  beton  yang  mengalami regangan  tekan  ɛ c maksimum.  Berdasarkan  SNI 2847.2013  pasal  10  memberikan  nilai  β 1 =  0.85. Dengan  pendekatan  keseimbangan  gaya  T  =  C diperlihatkan pada Gambar 6. Selanjutnya perhitungan momen  teoritis  untuk  balok  BN  dan  balok  BTR dilakukan  dengan  mengsubtitusi  beban-lendutan  P hasil pengujian ke Persamaan momen lentur dimana, M = 0,81 + 0,60 P, maka diperoleh momen nominal (M n ) dan momen penahan rangka (MP F ) untuk balok BN dan balok  BTR  sesuai  yang  terdapat  pada  Tabel  3.  Hasil perhitungan menunjukan bahwa kapasitas momen hasil uji  dibandingan  dengan  momen  hasil  teoritis mempunyai  nilai  rasio  0,97  sampai  dengan  1,05  atau dengan  menggunakan rumus umum  skala rasio 0,90  - 1,0 dikatagori sangat baik.

## 4.3. Simulasi
Simulasi  lendutan  balok  yang  terjadi  di  tengah bentang  balok  dengan  menggunakan  metode  analisa Finite Element Method (FEM) digunakan dengan cara isotopic , orthotropic dan anisotropic. Material tulangan  baja  dan  beton  dimodelkan  sebagai  elemen garis ( line ) dan dianalisis dengan model menggunakan elemen 2D dengan cara : a. Memodelkan geometri,
Menggambarkan  atribut  geometris  pada  beton dengan  tinggi  penampang  beton  200  mm  dan  tinggi selimut  beton  20  mm.  Dengan  tulangan  tarik  3D12, tulangan tekan 2  6 dan tulangan sengkang  8 untuk vertikal dan diagonal sesuai variasi balok. Selanjutnya melakukan  pengelompokan  guna  memudahkan  dalam pemberian attribute terhadap  model  untuk  masing  - masing elemen balok seperti pada Gambar 7. b. Mendefinisikan properti material
Properti  material  meliputi  modulus  elastis  beton 20.222,37 MPa dengan tegangan beton 18,50 MPa.
a). Geomtri balok BN b). Geomtri balok BTR25 c). Geomtri balok BTR50
d). Geomtri balok BTR75
sumber : Penulis, 2019
Gambar 7. Model geometri elemen balok
Tabel 4. Rasio momen ultimit M u dengan FEM Balok Uji Hasil FEM Hasil Uji Rasio P u (kN) M u (kNm) P u (kN) M u ( kNm) P u (%) M u (%) BN 28,93 18,17 28,11 17,67 1,02 1,02 BTR25 33,58 20,96 31,12 19,48 1,01 1,07 BTR50 31,21 19,54 30,31 18,99 1,00 1,03 BTR75 29,43 18,47 29,46 18,49 0,99 0,99
sumber : Penulis, 2019
Modulus  elastis  baja  200.000  MPa  dengan  baja untuk sengkang 382,81 MPa dan untuk tulangan tarik 373,94 MPa. Poisson ratio untuk beton 0,20 dan pada baja 0,30. Dalam mendefinisikan material yang dipilih adalah  model isotropic .  Untuk  beton  model  yang dipilih adalah concrete (model 94) dan untuk tulangan baja  model  yang  dipilih  adalah stress  potential  von misses .
Tabel  4,  hasil  analisis  beban-lendutan  balok  BN dan  BTR  untuk  kapasitas  beban  ultimit  P u dan kekakuan  momen  ultimit  M u dengan  menggunakan FEM  dibandingan  dengan  analisis  berdasarkan pengujian kapasitas lentur balok diperoleh rasio antara
0,99  sampai  1,07.  Rasio  ini  oleh  rumusan  umum dengan skala rasio 0,90 – 1,0 dikatagori sangat baik.
5. PENUTUP
5.1. Kesimpulan
1. Meningkatkan kekuatan balok pada saat mencapai beban  ultimit  terhadap  kapasitas  lentur  dengan momen penahan rangka MP F pada balok BTR25 sebesar 10,23%, balok BTR50 sebesar 7,47% dan balok BTR75 sebesar 4,60% dari balok BN.
2. Merekomendasikan  rumus  empiris  momen penahan rangka MP F :
MP F = A s f y ( d- a 2 ) + ( f yd A d .sin ∅ +f y A s' ) 1 16 h.tan ∅ s.sin 2 ∅ ( d-d' )

## 5.2. Saran
Perlu  penelitian  lanjutan  terkait  perubahan  spasi dan  geometris  tulangan  sistem  rangka  terhadap keruntuhan  tekan  geser  dan  pada  struktur  bangunan yang mempunyai bentuk yang sulit.

## DAFTAR PUSTAKA
Campinone, G., Colajanni, P. and Monaco, A. (2016). Analytical evaluation of steel-concrete composite trussed  beam  shear  capacity ,  Materials  and Structures, Vol. 49, pp. 3154-3176.
Leopoldo  Tesser,  Roberto  Scotta  2013. Flexural  and shear  capacity  of  composite  steel  truss  and concrete  beams  with  inferior  precast  concrete base . Journal Engineering  Structures, 49 (2013),
Elsevier 25 December 2012, 135-145.
Magda  I.  Mousa  2015. Effect  of  bond  loss  of  tension reinforcement  on  the  flexural  behaviour  of reinforced  concrete  beams .  HBRC  Journal Production  and  hosting  by  Elsevier  8  January 2015, 1687-4048.
Piero Colajanni, Lidia La Mendola, Giuseppe Mancini, Antonino  Recupero,  Nino  Spinella  2014. Shear capacity in concrete beams reinforced by stirrups with two different inclinations. Journal Engineering  Structures,  81  (2014),  Elsevier  28 October 2014, 444-453.
Pieter  Lourens  Frans,  Herman  Parung,  Rudy Djamaluddin, Rita Irmawaty, 2019, The Effect Of
Space  Bar  In  The  Truss  Reinforcing  System  To The  Flexural  Capacity  Of  Reinforced  Concrete Beams, International Journal of Civil Engineering and  Technology  (IJCIET),  Volume  10,  Issue 04, April 2019, pp. 754-762 Article ID:
IJCIET_10_04_080, ISSN : 0976-6308, Scopus. Pieter  Lourens  Frans,  Herman  Parung,  Rudy
Djamaluddin,  Rita  Irmawaty,  2017, Effects  of
Truss  System  Reinforcements  on  Flexural Behavior  of  Reinforced  Concrete  Beams , Proceedings  Annual  Conference  on  Engineering and  Applied  Science  (ACEAT)  Fukuoka,  Japan ISBN: 978-986-90827-7-8. Pieter  Lourens  Frans,  Herman  Parung,  Rudy Djamaluddin,  Rita  Irmawaty,  2017, Perilaku Lentur  Balok  Beton  Bertulangan  Rangka,
Prosiding  Seminar  Nasional  Teknik  Sipil  2017,
Fakultas  Teknik  Universitas  Muhammadiyah Surakarta, ISSN:  2459-9727.
Pieter  Lourens  Frans,  Herman  Parung,  Rudy Djamaluddin,  Rita  Irmawaty,  2017, Pengaruh Spasi  Tulangan  Sistem  Rangka  Terhadap Kapasitas  Lentur  Balok  Beton  Bertulang , Publikasi Ilmiah Hasil Penelitian S3 Teknik Sipil Unhas,  Maret  2019,  Volume  XLVIII  ,  Program Doktor Universitas Hasanuddin Makassar, ISSN:2087-7986.
Rudy  Djamaluddin,  Yasser  Bachtiar,  Rita  Irmawati, Abd.  Madjid  Akkas,  Rusdi  Usman  Latief  2014. Effect  of  the  Truss  System  to  the  Flexural Behavior  of  the  External  Reinforced  Concrete Beams . World Academy of Science, Engineering and  Technology  International  Journal  of  Civil, Structural, Construction and Architectural Engineering Vol:8, No:6, 2014.
Rudy  Djamaluddin  2013. Flexural  Behaviour  of External  Reinforced  Concrete  Beams. Procedia Engineering 54 ( 2013 ) Elsevier 23 March 2013, 252 – 260.
SNI  2847:2013 Persyaratan  Beton  Struktural  Untuk Bangunan  Gedung berasarkan  BSN  2013  -  ICS 91.080.40., Jakarta.
Saju,  S.  M.,  and  Usha,  S.  (2016). Study  on  flexural strength  of  truss  reinforced  concrete  beams , International  Research  Journal  of  Engineering and Technology, pp. 1541-1545.
Trentadue,  F.,  Mastromarino,  E.,  Quaranta,  G., Petrone, F., Monti, G., and Marano, G. C. (2014), Bending  stiffness  of  truss-reinforced  steel- concrete composite beam , Open Journal of Civil Engineering, Vol. 4, pp. 285-300.
Yasser, Herman Parung, Muhammad W. Tjaronge, and
Rudy Djamaluddin 2015. Flexural
Characteristics  of  Reinforced  Concrete  Beam Using  Styrofoam  Filled  Concrete  (SFC)  in Tension  Zone. IACSIT  International  Journal  of Engineering  and  Technology,  Vol.  7,  No.  1, February 2015.