Volume 34 No. 1, Mei 2013:  23 - 34

## PEREKAYASAAN MIXER SETTLER UNTUK EKSTRAKSI SIKLUS II PADA RECOVERY URANIUM DALAM LARUTAN ASAM FOSFAT

## Abdul Jami, Hafni Lissa Nuri
PRPN BATAN, Kawasan Puspiptek Gd.71, Serpong, Tangerang Selatan 15310
Email: Abduljami2011@gmail.com Masuk: 27 Juli 2012 Revisi: 15 Februari 2013 Diterima: 7 Maret 2013

## ABSTRAK
PEREKAYASAAN  MIXER  SETTLER  UNTUK  EKSTRAKSI  SIKLUS  II  PADA  RECOVERY URANIUM  DALAM  LARUTAN  ASAM  FOSFAT.  Mixer  settler  atau  pesawat  pengaduk pengenap secara teknis dirancang untuk proses ekstraksi dan pemisahan uranium dari larutan asam fosfat.  Hasil  perhitungan  perekayasaan  menunjukkan  bahwa  pesawat  pengaduk  pengenap  terdiri dari dua bagian, yaitu bagian untuk  proses  ekstraksi terjadi dalam tangki berpengaduk dan proses pemisahan terjadi dalam tangki pengenap. Tangki berpengaduk bertipe kotak dengan 4 penghalang dengan  ukuran  lebar  0,8  m,  panjang  0,8  m,  tinggi  cairan  1  m,  tinggi  tangki  1,05  m  dan  jenis pengaduk disk 6 blade, daya pengaduk 4 Hp dan tangki pengenap bertipe persegi panjang dengan ukuran lebar 0,8 m, panjang 5 m, tinggi cairan 1 m dan tinggi tangki 1,05 m. Pengambilan uranium dengan  efisiensi  sampai  91  %  diperlukan  3  tingkat    ekstraksi,  menggunakan  pelarut  Organik  (O) DEHPA-TOPO  dalam  Kerosene.  Perbandingan  fase  cair  dan  fase  organik  (A/O)  yang  digunakan adalah  2:1.  Proses  ekstraksi  dilakukan  dengan  arus  berlawanan  arah  dengan  pelarut  Organik  (O) masuk  tahap  1  dan  cair  (A)  yang  kaya  uranium  masuk  tahap  3.  Proses  pengenapan  berlangsung dengan  laju  pengenapan  0,000694  m/s,  nilai  faktor  dispersi Ψ =  0,3638  fraksi  ringan  sebagai  fase terdispersi  dan  nilai  bilangan  Reynolds  (N RE )  =  3.438.  Nilai  bilangan  Reynolds  di  bawah  5.000, menunjukkan bahwa  kualitas pemisahan berjalan dengan baik. Kata kunci: Mixer settler, ekstraksi, laju pengenapan, uranium, asam sulfat

## ABSTRACT
DESIGN  OF  MIXER  SETTLER  EXTRACTION  CYCLES  II  FOR  RECOVERY  URANIUM FROM  PHOSPHORIC  ACID.  Mixer  settler  is  technically  designed  for  extraction  and  separation process of uranium from phosphoric acid solution. Design calculation results shows that: the mixer settler  consists  of  two  parts:  part  of  extraction  process  in  the  mixer  tank  and  part  of  separation process in   settler tank. The  mixer tank type  of box  with 4 baffles, the size  of  mixer  tank,  0.8 m width, 0.8 m length, 1 m high of liquid, 1.05 m high of mixer tank, stirrer type of disk 6 blade, and power of mixing 4 hp and the settler tank type of rectangular with size of settler tank, 0.8 m width 5 m length, 1 m high of liquid, 1.05 m high of settler tank. For uranium recovery efficiency up to 91%,  extraction  process  is  done  in  3  stage  counter  current  flow  using  a  solvent  Organic  (O) DEHPA-TOPO in Kerosene at a phase of ratio A/O of  2:1. The aqueous enter through stage 3 and the organic solvent enter through stage 1. The process of settling occurred with the value of settling velocity is 0.000694 m/s, dispersion factor Ψ = 0.3638 and the light fraction as the dispersed phase and value of Reynolds number (N RE ) = 3,438. Because of the Reynolds number is lower than 5,000, it indicates that  the quality of the separation is very good.
Keywords: Mixer settler, extraction, settling velocity, uranium, sulfuric acid

## PENDAHULUAN
Asam fosfat merupakan salah satu produk dari pabrik petrokimia mempunyai kandungan utama  P 2 O 5 dan  senyawa–senyawa  lain  yang  salah  satunya  adalah  uranium  dalam  bentuk U 3 O 8 dengan  konsentrasi  rata-rata  50-200  ppm [1] .  Jumlah  ini  tentunya  cukup  kecil,  namun kalau  kita  ambil  dari  sumbernya  langsung  yaitu  dari  pabrik  asam  fosfat  dengan  kapasitas
Oleh: Abdul Jami, Hafni Lissa Nuri
58  ton/jam  maka  dengan  mengambil    konsentrasi  uranium  dalam  asam  fosfat  180  ppm  akan diperoleh U 3 O 8 sebanyak 10,4 kg/jam dan dalam waktu satu tahun akan terakumulasi  dengan jumlah  yang  cukup  besar  yaitu  sekitar  60  ton.  Oleh  karena  uranium  dalam  bentuk  U 3 O 8 jumlahnya cukup besar maka perlu dilakukan pemisahan.
Pemisahan  atau  pengambilan  uranium  yang  terkandung  dalam  cairan  asam  fosfat  (A) dilakukan  dengan  cara  ekstraksi  dengan  fase  cair-cair  menggunakan  pelarut  organik  (O) DEHPA-TOPO [2,3] dengan  perbandingan  A/O  sebesar  2/1.  Proses  ekstraksi  dapat  dilakukan baik secara batch maupun continue, dengan satu tahap maupun tahap bertingkat. Secara umum, proses  pemisahan  partikel  dari  suatu  larutan  dengan  cara  ekstraksi  tahap  bertingkat  akan memberikan hasil  yang baik dan efektif jika dilakukan dengan proses aliran  berlawanan arah disertai  dengan  pengadukan  yang  cukup  kuat  dan  untuk  memisahkan  fraksi  berat  dan  fraksi ringan dilakukan dengan cara pengenapan akibat pengaruh gaya gravitasi [4] .

## TEORI
Secara  teknis  rancangan  pesawat  pengaduk  pengenap  yang  digunakan  untuk memisahkan  uranium  dari  asam  fosfat  terdiri  dari  dua  bagian  yaitu  bagian  untuk  proses ekstraksi  terjadi  dalam  tangki  berpengaduk  dan  bagian  pemisahan  terjadi  dalam  tangki pengenap.

## a. Tangki Berpengaduk
Tangki berpengaduk yang digunakan untuk proses pencampuran cairan asam fosfat dan pelarut  organik  DEHPA-TOPO.  Daya  yang  diperlukan  oleh  impeller    tergantung  pada  masa jenis  cairan  total  ( ρ ),  laju  volume  larutan  (Q)    yang  masuk  dalam  tangki  dan  head  velocity dari impeller  ( ∆ H) [4,5] P = Q. ρ . ∆ H  …………………………….……  (1) Kecepatan  aliran  volume  larutan  (Q)  pada  aliran  normal  berbanding  lurus  dengan  diameter impeller (D) dan kecepatan putar (N) [5] Q ≈ N.D 3 ……………………………………………….……. (2)
Perbedaan  tinggi  ( ∆ H)  antara  permukaan  suction  dan  discharge  pada  impeller  blade  juga berbanding lurus dengan diameter impeller (D) dan kecepatan putar (N) [6] ∆ H ≈ N 2 D 2 …………………………………………….……….
(3) Subtitusi persamaan 2 dan 3 ke dalam persamaan 1 tersebut diperoleh P ≈ N.D 3 . ρ . N 2 D 2 P = N P . ρ .(N.D 3 )(N 2 .D 2 ) P = N P . ρ .(N 3 .D 5 ) ..................................... (4)
Nilai  N P yang  dikenal  dengan  power  number  tergantung  pada  bilangan  Reynold  (N RE ) dan jenis impeller dan nilainya N P diperoleh dari grafik hubungan antara N P dan N RE .
N RE =
µ D.v. ρ ...................................................... (5)
Dengan µ = viskositas , v = kecepatan linier aliran cairan. Untuk proses pengadukan bilangan Reynold N RE dapat ditulis sebagai berikut [5]
N RE = 10,75
µ Sg.N.Di 2 ………………………. (6)
Dengan Sg = specific gravity Grafik N P vs N RE ada dua macam  yaitu:
1. Grafik  hubungan  antara  N P dengan  N RE berdasarkan  perbandingan  antara  diameter impeller (Di) dengan diameter tangki (D T ).
2. Grafik  hubungan  antara  N P dengan  N RE berdasarkan  jenis  impeller  dan  perbandingan antara lebar blade (W) dengan diameter impeller (Di) Power pengadukan [5]
P =
13 5 3 P 10 .
1,523 .Sg Di . .N N ....................................  (7)
P = daya impeller , Hp
Di  = diameter impeller , in Sg  = specific gravity N  = kecepatan putar , rpm µ = viskositas , kg/m.s
Daya motor
P M = η P ..................................................... (8) η = Efisiensi motor
Dimensi  dari  tangki  berpengaduk  tergantung  pada  waktu  kontak  (t)  antar  larutan  dan  laju volume (Q). Jadi, volume tangki berpengaduk  V = Q x t. Tangki berpenampang persegi dengan ukuran panjang (L) sama dengan lebar (L) , maka tinggi larutan (H L ) dapat ditentukan dengan persamaan:
H L =
2 L V
Tinggi tangki (H T ) secara teknis adalah tinggi larutan ditambah faktor  keamanan  10 % dari tinggi cairan.
H T = 1,10 H L
b. Tangki Pengenap
Tangki  pengenap  digunakan  untuk  proses  pengenapan  yang  akan  memisahkan  fraksi berat  dan  fraksi  ringan.  Laju  pengenapan  partikel    diperlukan  untuk  mengetahui  laju  alir overflow  maupun  underflow  dan  sebagai  acuan  untuk  perhitungan  neraca  massa  di  sekitar tangki pengenap.
Dalam  proses  pengenapan,  besarnya  laju  pengenapan  partikel  dipengaruhi  oleh  tiga faktor gaya [4,5,6] yaitu: gaya berat, gaya Archimedes,  dan gaya Stokes. Gaya berat (W) partikel diberikan oleh persamaan 9.
W = m.g …………………………………. (9)
Gaya Archimedes (F A ) diberikan oleh persamaan 10. F A = ρ L V g
= m .g. P L ρ ρ .................................................    (10)
Gaya Stokes (F S ) diberikan oleh persamaan 11. F S = 3 π D p µ v    .................................................   (11) Persamaan 9 , 10, dan 11  diperoleh hubungan persamaan gaya sebagai berikut:
(W – F A – F S ) = m dt dv .......................................................    (12) dengan  mensubtitusikan  persamaan  9,  10,  dan  11  ke  persamaan  12  diperoleh  persamaan sebagai berikut:
dt dv = (1 - P L ρ ρ ) g - 3 π D p µ v/ m  .......................   (13)
Oleh: Abdul Jami, Hafni Lissa Nuri
Pada keadaan tunak laju terminal atau free settling tercapai  jika nilai
dt dv = 0
Sehingga persamaan menjadi
v = µ π ρ ρ p D 3 g )m - (1 p L ...........................   (14)
Partikel ukuran sangat kecil dapat didekati sebagai butiran berbentuk bola [6] sehingga  massa partikel (m)
m = ρ p π 6 D 3 P
Persamaan laju free settling menjadi
v s = µ ρ ρ 18 g ) - ( 2
L p p D ......................   (15)
v s = laju free settling  (m/s) ρ p = massa jenis partikel
(kg/m 3 ) ρ L = massa jenis cairan (kg/m 3 ) D p = diameter partikel  (m) µ = viskositas cairan  (kg/m.s)
µ = µ O (1+2,5 ϕ ) Estimasi Einstein [7]
ϕ = fraksi volume
Penentuan laju pengenapan, maka perlu menentukan faktor dispersi ( Ψ ) [5] dengan persamaan Ψ =
0,3 L H H L H L . µ ρ . µ ρ
Q Q       ......................................   (16) Q L = laju volume fraksi ringan Q H = laju volume fraksi berat µ L = viskositas fraksi ringan µ H = viskositas fraksi berat ρ L = massa jenis fraksi ringan ρ H = massa jenis fraksi berat dengan ketentuan menurut Tabel 1 (Selker  and Schleicher, 1965 ) [5]
Tabel 1 Faktor dispersi.
Dimensi  tangki  pengenap,  lebarnya  sama  dengan  lebar  tangki  berpengaduk,  dan  panjang settler  tergantung  pada  laju  forward  velocity  (v r )  dari  fase  kontinu  dan  lama  pengenapan  (t), tinggi  dispersion  band  (H DB ),  bilangan  Reynold  (N RE )  dan  diameter  hidrolik  (Dh)  fase pendispersi dengan persamaan sebagai berikut:
Ψ Hasil < 0,3 Fase ringan selalu terdispersi 0,3-0,5 Fase ringan mungkin terdispersi 0,5-2,0 Kemungkinan terjadi fase inversi, perecanaan untuk kasus yang sulit 2,0-3,3 Fraksi berat mungkin terdispersi > 3,3 Fraksi berat selalu terdispersi
Volume 34 No. 1, Mei 2013:  23 - 34
Diameter hidrolik fase pendispersi [5] diberikan oleh persamaan 17.
D h = P 4A .......................................................  (17) P :  keliling permukaan basah
A :   penampang permukaan basah
Pada proses pengenapan bilangan Reynold diberikan oleh persamaan 18.
N RE = T L p h µ xA Q x ρ x D ........................................  (18) A T :  luas penampang lintang tangki pengenap
Proses pemisahan akan sangat baik jika nilai bilangan Reynold N RE < 5.000 (Hooper and Jacobs-1979) [5] . Lama proses pengenapan diberikan oleh persamaan 19.
t = s DB
v H ......................................................  (19)
Laju forward velocity diberikan oleh persamaan 20.
v r = A Q r
......................................................  (20)
Q r =  laju volume fase kontinu Panjang tangki pengenap diberikan oleh persamaan 21. Ls = V r x t ......................................................   (21)
c. Penentuan Jumlah Tahap
Penentuan jumlah tahap sama dengan menentukan jumlah pesawat pengaduk pengenap yang digunakan dalam proses ekstraksi.
Ekstraksi  pemisahan  uranium    dari  larutan  asam  fosfat  menggunakan  pelarut  organik DEHPA-TOPO  aliran  berlawanan  arah  yaitu  pelarut  organik  masuk  tangki  berpengaduk tahap1  dan  larutan  asam  fosfat  masuk    tangki  berpengaduk  stage  terakhir.  Jumlah  tahap ekstraksi  ditentukan    dengan  metode  McCabe–Thiele [8] yaitu  dengan  menggunakan  bantuan garis  operasi  dan  garis  kesetimbangan  seperti  tampak  pada  Gambar  1.  Satu  tahap  ekstraksi ditentukan  dengan  cara  menarik  garis  horizontal  ke  kiri  dari  titik  konsentrasi  awal  uranium pada garis  operasi memotong garis kesetimbangan  dan dari titik potong ini ditarik lagi garis vertikal    ke  bawah  memotong  garis  operasi  lagi  sehingga  membentuk  segitiga  siku-siku  dan seterusnya  sampai  ke  titik  konsentrasi  akhir  uranium  dalam  ciran  yang  diinginkan.  Jadi  jika terbentuk satu segitiga disebut 1 tahap ekstraksi, dua segitiga 2 tahap ekstraksi dan seterusnya.

## CARA PEREKAYASAAN
Perekayasaan  mixer  settler  atau  pesawat  pengaduk  pengenap,  spesifikasi  dan  dimensi alat dapat diperoleh dengan tahapan perhitungan sebagai berikut:

## Mixer Tank
Perekayasaan mixer settler atau tangki pengaduk pengenap salah satunya adalah tangki berpengaduk (mixer tank), digunakan untuk proses ekstraksi uranium dari larutan asam fosfat dengan  pelarut  organik  DEHPA-TOPO  dalam  kerosene.  Konsentrasi  DEHPA  0,3  M,  TOPO 0,075  M  dan  dari  perhitungan  neraca  massa  diperoleh  data  komponen  bahan  baku  seperti tampak dalam Tabel 2. Penampang lintang tangki berbentuk persegi dilengkapi dengan 4 buah penghalang,  dan  dipilih  pengaduk  jenis  disk  6  blade  dengan  kecepatan  putar  320  rpm [5] . Dimensi  dan  besarnya  daya  pengaduk  tergantung  pada  besarnya  kecepatan  putar,  diameter impeller, viskositas dan massa jenis fluida.
Perekayasaan Mixer Settler untuk Ekstraksi Siklus II pada Recovery Uranium dalam Larutan Asam Fosfat
Oleh: Abdul Jami, Hafni Lissa Nuri
Gambar 1. Diagram Mc Cabe-Thiele ekstraksi uranium dari asam fosfat [2] .
Tabel 2 Data komponen input.
Pada  Tabel  2  di  atas  diketahui  data  laju  volume    input  total  bahan  umpan  18,5705  m 3 /jam. Dengan waktu kontak 2 menit [3] dan volume cairan dalam mixer tank adalah 0,62 m 3 Ukuran alas tangki yang digunakan sebagai berikut:
Volume 34 No. 1, Mei 2013:  23 - 34
Panjang tangki =  0,8 m Lebar tangki =  0,8 m Sehingga diperoleh: Tinggi cairan =  1 m Tinggi tangki =  1,10 m Diameter ekivalen =  0,903 m  (36 in) Diameter impeller =   12 in Penghalang =   1,5 in Diameter disk =   8 in Panjang blade =   3 in Lebar blade =   2,5 in Dengan putaran N =   320 rpm Specific gravity   Sg =   1,135 Viskositas µ =   1,46 cps Dengan persamaan (6) diperoleh N RE =   385.000 Dari Gambar 2 dengan kurva 1 diketahui Power number   Np =   5 Dengan persamaan (7) diperoleh Daya pengaduk P =   4 Hp =   3 kW Dengan efisiensi motor 80% diperoleh Power motor      P M =   3,75 kW
Gambar 2. Penentuan Power Number [5] .

## Tangki Pengenap
Tangki pengenap atau Settler tank  yang digunakan dalam proses pemisahan berbentuk rectangular  dengan  ukuran  lebar  sama  dengan  lebar  tangki  pengaduk  L  =  0,8    m  dan  tinggi sama  dengan  tinggi  tangki  pengaduk  H T =  1,10  m  sehingga  tinggi  cairan  juga  sama  dengan tinggi cairan tangki pengaduk H L = 1 m.
Dari  perhitungan  neraca  massa  proses  pengenapan  diperoleh  data  input  seperti tampak pada Tabel 3.
Overflow (fraksi ringan)
Q L = 6,4803 m 3 /jam ρ L = 802,12 kg/m 3 µ L = 0,0024 kg/m.s Underflow (fraksi berat ) Q H = 12,3756 m 3 /jam ρ p
= 1.282,58 kg/m 3 µ P = 0,00114 kg/m.s Dengan persamaan (16) diperoleh faktor dispersi Ψ
= 0,3638
Renold Number µ D N. ρ . N 2 RE = P o w e r N u m b e r N P
Perekayasaan Mixer Settler untuk Ekstraksi Siklus II pada Recovery Uranium dalam Larutan Asam Fosfat
Oleh: Abdul Jami, Hafni Lissa Nuri
Tabel  3 Data komponen input.
Dengan  nilai Ψ =  0,3638  maka  sesuai  tabel  (Selker  and  Schleicher,  1965)  fraksi  ringan sebagai  fase  terdispersi  yaitu  fraksi  yang  mengandung  uranium  dan  fraksi  berat  sebagi  fase kontinu.
Diameter partikel terdispersi Dp = 55 x 10 -6 m g = 9,810 m/s 2
Dengan persamaan (15) diperoleh kecepatan terminal atau Settling velocity (fraksi ringan) v s = 0,000694 m/s
Dengan laju volume aliran kontinu yaitu underflow (fraksi berat)
Q H = 12,3756 m 3 /jam H T = 1,05 m L T = 0,8 m H L = 1 m Sehingga diperoleh: A T = 0,84 m 2
A = 0,8 Dengan persamaan (17) diperoleh diameter hidrolik.
Dh =
9 8 m
Dengan persamaan  (18) diperoleh bilangan Reynolds N RE =  3.438 Dispersion Band   H DB = 0,8 m Dari persamaan (19) diperoleh settling time   t = 1.152,56 detik = 19 menit Dari persamaan  (20) diperoleh forward velocity  v r = 0,004297 m/s Dari persamaan  (21) diperoleh, panjang tangki pengenap  L S = 5 m
Volume 34 No. 1, Mei 2013:  23 - 34

## Jumlah Tahap
Konsentrasi awal
U 3 O 8 = 9,262 kg/jam U = 2,618 kg/jam Cairan (A) = 15.878,309 kg/jam = 12,376 m 3 /jam X = 0,000165 kg U /kg Aqueous = 165 ppm Organik (O) = 5.183,081 kg/jam Y = 0 ppm Konsentrasi Akhir U 3 O 8 = 0,833 kg/jam U = 0,2355 kg/jam X = 0,000015 kg U /kg Aqueous = 15 ppm Persamaan garis operasi Y* = m X* +  b m = A/O = 2 Y = 2 (X - Xn) + Yn
Dari  kurva  kesetimbangan  dan  kurva  garis  operasi  yang  terlihat  pada  Gambar  1  diketahui tahap teoritis 2.
Tahap  yang  digunakan  dalam proses  ekstraksi adalah  n+1  yang  dikenal dengan tahap  aktual, jadi jumlah tahap adalah 3.

## Desain Mekanik
Desain mekanik mixer settler yaitu menentukan tebal dinding dan tebal head dengan langkah sebagai berikut:

## Menentukan Tekanan Desain
Po = 1 atm ρ = 1.134,63 kg/m 3 h = 1 m Ph = 1.134,63 x 1 = 1.134,63 kg/ m 2 = 0,1135 atm P = 1,1135 atm = 16,37 psi MAWP min = P + 10 psi ( reff. Experience Plant Migas) = 26,37 psi P desain = MAWP min x 1,05 psi = 27,69 psi P desain = MAWP min + 5 psi = 32,69 psi dipilih yang terbesar yaitu 32,69 psi = 2,22 atm = 2,5 atm
Oleh: Abdul Jami, Hafni Lissa Nuri

## Menentukan Tebal Dinding
Bahan  konstruksi  yang  digunakan  logam  paduan  UR  52N + 32550/520  dan  jenis  sambungan double welded butt joint dengan spesifikasi sebagai berikut:
Allowable Stress (f) = 190 MPa = 2.793 Psia = 30.000 Psia Corrosion Allowance ( c ) = 0,2 in Efisiensi sambungan (E) = 0,8 Jari-jari ekivalen ( r ) = 1,4 m = 5,51 in Tebal dinding minimum t = c 0,6.P f.E P.r + − =
2 , 0 + − 32,69 x 0,6 0,8 x 30.000 5,51 x 32,69 = 0,2075 in Dipilih tebal standar t = 0,25 in = 0,0635 m Menentukan Tebal Head Tebal Head minimum t = C + − P . 0,1 E . f r . P . 0,885
= 0,25 in = 0,0635 m

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Dari perhitungan diperoleh hasil sebagai berikut: Ekstraksi  untuk  mengambil  uranium  dilakukan  dalam 3  tahap, dengan arus berlawanan arah, dimana  cairan  asam  fosfat  masuk  pada  tahap  3  dan  pelarut  organik  masuk  pada  tahap  1. Rekoveri 91  %, ratio  A/O =  2/1,  aliran   cairan asam fosfat 12,3803  m 3 /j  dan  pelarut  organik 6,1902  m 3 /j  dengan  waktu  tinggal  2  menit  diperoleh  spesifikasi  tangki  berpengaduk  sebagai berikut: Panjang = 0,8 m Lebar = 0,8 m Tinggi cairan = 1 m Tinggi tangki = 1,05 m Daya pengaduk    = 4 Hp Daya motor = 3,75     kW Jumlah = 3 buah
Tangki pengenap untuk proses pemisahan fraksi berat dan fraksi ringan  dengan waktu tinggal 19 menit diperoleh spesifikasi alat sebagai berikut:
Panjang = 5 m Lebar = 0,8 m Tinggi cairan = 1 m Tinggi tangki = 1,05 m Jumlah = 3 buah
Mengingat  bahan umpan utama adalah asam fosfat, maka  pesawat pengaduk pengenap harus dibuat dari bahan yang tahan asam fosfat, misalnya  UNS32520/UR52N + . Model pesawat  pengaduk  pengenap   dapat  dibuat berdasarkan  data  hasil perhitungan di atas, seperti  tampak  pada  Gambar  3,  4,  dan  5,  dengan  aliran  fluida  antar  tangki  mengalir  secara overflow dengan membuat tinggi sekat lebih rendah dari tinggi cairan.
Gambar 4. Potongan A-A.
Gambar 3. Tiga tahap pesawat pengaduk pengenap tampak atas. T an g k i P e n g en a p Tangki Berpengaduk

## KESIMPULAN
Dari hasil perhitungan dan pembahasan dapat disimpulkan bahwa:
1. Pengambilan uranium dari larutan asam fosfat dengan rekoveri 91% menggunakan pelarut organik  DEHPA  –  TOPO    dalam  Kerosen,  dengan  perbandingan  A/O  =  2/1,  daya pengaduk 4 Hp.
2. Dimensi  pesawat  pengaduk  pengenap  0,8  x  6  x  1,05    m 3 sebanyak  3  buah  menghasilkan bilangan  Reynolds  (N RE =  3.438)  di  bawah  5.000.  Ini  menunjukkan  bahwa  kualitas pemisahan berjalan dengan baik.
3. Desain mekanik tangki meliputi: tekanan desain = 2,5 atm, tebal dinding = 0,0635 m, tebal head = 0,0635 m.

## DAFTAR PUSTAKA
1. RAGHEB,  M.,  ”Uranium  Resources  in  Phosphate  Rocks”,  2010,  diunduh  dari https://netfiles.uiuc.edu tanggal 13 April 2011.
2. FOUAD, E.A., MAHDY, M.A., ZATOUT, A.A. and AKR , M.Y., ”Uranium Recovery from the  Concentrated  Phosphoric  Acid  Prepared  by  Hemi-Hydrate  Process”,  Nuclear  Material Authority, Second Arab Conference on the Peaceful Uses of Atomic Energy, Cairo 5 – 9 Nov.
1994.
3. RYON, A.D., DALEY, F.L., LOWREI, R.S., “Design and Scaleup of Mixer-Settlers for the Dapex  Solvent  Extraction  Process”,  Oak  Ridge  National  Laboratory  U.S.  Atomic  Energy Commission, 1960.
4. FRANK,  T.C.,  ”Perry’s  Chemical  Engineers’  Hand  Book”,  8 th Ed.,  The  McGraw-Hill Compenies,Inc., 2008.
5. WALAS,  S.M.,  “Chemical  Process  Equipment”,  Selection  and  Design,    Butterwort- Heinimann, a Devision of Reed Publishing (USA) Inc, 1990.
6. FOUST,  A.S.,  ”Principles  of  Unit  Operations“,  2ed.,  John  Wiley  &  Sons,  Inc.  New  York, 1980.
7. VISWANATH,  D.S.,  ”Viscosity  of  Liquid,Theory,Estimation,Experiment  and  Data”, University of Missouri, Columbia, MO,U.S.A
8. TREYBAL, R.E., “Mass - Transfer Operations”, Third Edition, McGraw-Hill Book Company, Singapore, 1985.
Gambar 5.  Potongan B-B.