Abstrak — Gedung  Tower  Caspian  terdiri  atas  50  lantai  dan  3 basement yang pada kondisi sebenarnya dibangun menggunakan metode  beton  bertulang  konvensional  pada  keseluruhan lantainya.  Pada  tugas  akhir  ini  struktur  Tower  Caspian    akan dimodifikasi ulang menjadi  20  lantai dengan 1 basement  yang dirancang    dengan  menggunakan    beton    bertulang    pada keseluruhan    lantai    dan  direncananakan  menggunakan    atap datar  dengan  dak   beton yang   akan   difungsikan   sebagai   roof garden  dan  aktivitas  semi outdoor  yang tumpu  menggunakan balok  prategang  pada  lantai  19  yang  akan  di  desain  menjadi ballroom    tanpa    ada    struktur    kolom    di    tengah    ruangan sehingga  ballroom  menjadi  lebih  luas  dan  nyaman.  Karena jika  menggunakan    balok    beton    bertulang    yang    akan menghasilkan  dimensi  yang  lebih  besar.  Perencanaan  Tower Caspian  ini  menggunakan  sistem  ganda.  Sistem  ganda  adalah salah  satu  sistem  struktur  yang  beban  gravitasinya  dipikul bersama oleh rangka utama sedangkan beban lateralnya dipikul bersama oleh rangka utama dan dinding struktur. Rangka utama dan dinding struktur didesain sebagai Struktur Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) dan Dinding Geser. Dari hasil Analisa yang  telah  dilakukan  didapatkan  kesimpulan  bahwa  balok prategang  pada  atap  arah  memanjang  dan  melintang  memiliki dimensi sebesar 500 x 1100 mm dan gaya prategang sebesae 3000 kN. Kehilangan gaya prategang yang di alami oleh balok sebesar 18.7%  dan  tebal  dinding  geser  sebesar  40  cm.  Pondasi menggunakan tiang pancang diameter 60 cm dengan kedalaman 40 meter.
Kata  Kunci—Modifikasi,  Tower  Caspian,  Grand  Sungkono Lagoon,  Beton  Prategang,  Beton  Bertulang,  Struktur  Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK), Dinding Geser

## I. PENDAHULUAN
NDONESIA  merupakan  Negara  yang  memiliki  jumlah penduduk  yang  bertambah  setiap  tahunnya  hal  tersebut menyebabkan jumlah kebutuhan masyarakat di Indonesia juga semakin meningkat seiring bertambahnya jumlah penduduk di Indonesia,  Surabaya  merupakan  salah  satu  kota  di  Indonesia khususnya  di  Privinsi  Jawa  Timur  yang  memiliki  angka kepadatan  penduduk  yang  cukup  tinggi.  Infrastruktur  yang memadai  merupakan  salah  satu  faktor  yang  dapat  memenuhi kebutuhan  tersebut.  Namun,  dengan  terbatasnya  lahan  yang tersedia  pembangunan  infrastruktur  arah  vertikal.  Salah  satu contoh  infrastruktur  arah  vertikal  penunjang  kebutuhan masyarakat dalam bidang hunian dan ekonomi adalah gedung apartemen.
Tower  Caspian  Grand  Sungkono  Lagoon  adalah  sebuah Gedung  Apartemen  yang  terletak  dipusat  Surabaya  Barat
merupakan  salah  satu  tower  dari  proyek  Grand  Sungkono Lagoon yang terdiri dari 48 lantai. Gedung ini dibangun dengan konstruksi beton bertulang konvensional. Pada Tugas Akhir ini, akan  direncanakan  ulang  gedung  serupa  dengan  modifikasi penambahan  lantai  gedung  yang  difungsikan  sebagai  ruang pertemuan  (ballroom)  untuk  menyelenggarakan  acara-acara formal seperti pernikahan, konferensi, seminar atau acara-acara besar  lain.  Ruangan  ini  membutuhkan  ruang  yang  luas  dan nyaman  yang  tidak  terhalang  kolom  sehingga  dibutuhkan perencanaan menggunakan beton prategang.
Beton  bertulang  harus  memiliki  bentang  tertentu  untuk mencegah lendutan besar yang melampaui batas akibat momen lentur.  Struktur  yang  menopang  balok  dan  membaginya menjadi beberapa bentang adalah kolom. Hal ini menyebabkan suatu ruangan luas yang memerlukan bentang panjang memiliki banyak  kolom  di  tengahnya.  Ditinjau  dari  fungsinya,  ruang seminar  harus  berupa  suatu  ruangan  luas  untuk  menampung banyak  orang.  Kolom  –  kolom  di  tengah  ruangan  dapat mengganggu  kenyamanan  karena  mengurangi  estetika  dan fungsi ruangan. Oleh karena itu, dibutuhkan suatu struktur agar balok – balok bentang panjang memiliki kekuatan tinggi yang dapat menahan beban tanpa ditopang oleh kolom di tengahnya.
Beton  prategang  adalah  beton  yang  mengalami  tegangan internal dengan besar dan distribusi sedemikian rupa sehingga dapat mengimbangi sampai batas tertentu tegangan yang terjadi akibat beban eksternal (ACI 318M-14, 2014). Perbedaan utama antara beton bertulang dan beton prategang pada kenyataannya adalah beton bertulang mengkombinasikan beton dan tulangan baja  dengan  cara  menyatukan  dan  membiarkan  keduanya bekerja  bersama  –  sama  sesuai  dengan  keinginannya, sedangkan beton prategang mengkombinasikan beton berkekuatan tinggi dan baja mutu tinggi dengan cara aktif. Hal ini  dicapai  dengan  dengan  cara  menarik  baja  tersebut  dan menahannya ke beton sehingga membuat beton dalam keadaan tertekan [1].
Pada  jurnal  ini  akan  memodifikasi  Gedung  Tower  Caspian Apartemen Grand Sungkono Lagoon dengan system ganda dan sistem balok prategang yang memiliki penampang yang efektif dan  efisien  untuk  bekerja  menahan  beban  tanpa  kolom  di tengahnya.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Beton Prategang
Beton  pratekan  adalah  beton  yang  mengalami  tegangan

## Desain Modifikasi Struktur Tower Caspian Apartemen Grand Sungkono Lagoon Menggunakan Sistem Balok Prategang dan Sistem Ganda
Nyoman Adisurya Wijaya, Faimun, dan I Gusti Putu Raka Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : faimun@ce.its.ac.id
I
internal dengan benar dan distribusi sedemikian rupa sehingga dapat  mengimbangi  tegangan  yang  terjadi  akibat  beban eksternal sampai batas tertentu [2]. Beton prategang merupakan teknologi  konstruksi  beton  yang  mengkombinasikan  antara beton berkekuatan tinggi dengan baja mutu tinggi dengan cara aktif.  Beton  prategang  merupakan  kombinasi  yang  ideal  dari dua buah bahan modern yang berkekuatan tinggi [1] .

## B. Sistem Ganda
Sistem  Ganda  atau Dual  System adalah  salah  satu  sistem struktur  yang  beban  gravitasinya  dipikul  sepenuhnya  oleh Space  Frame (Rangka),  sedangkan  beban  lateralnya  dipikul bersama  oleh Space  Frame dan Shear  Wall (Dinding Geser/Dinding Struktur). Menurut SNI 1726-2018 pasal 7.2.5.1 menyebutkan  bahwa,  untuk  Sistem  Ganda,  rangka  pemikul momen harus mampu menahan paling sedikit 25% gaya gempa desain.  Tahanan  gaya  gempa  total  harus  disediakan  oleh kombinasi  rangka  pemikul  momen  dan  dinding  geser  atau rangka  bresing  dengan  distribusi  yang  proporsional  terhadap kekakuannya. Karena Shear Wall dan Space Frame dalam Dual System merupakan  satu  kesatuan  struktur  maka  diharapkan keduanya  dapat  mengalami  defleksi  lateral  yang  sama  atau setidaknya Space  Frame mampu  mengikuti  defleksi  lateral yang terjadi. Shear Wall sendiri artinya adalah Dinding Geser yang  terbuat  dari  beton  bertulang  dimana  tulangan-tulangan tersebut yang akan menerima gaya lateral akibat gempa sebesar
beban  yang  telah  direncanakan.  Penggunaan  sistem  struktur Dual System sendiri sangat cocok dalam pembangunan struktur gedung di wilayah gempa kuat

## III. METODOLOGI

## A. Alur Pengerjaan
Alur  pengerjaan  serta  lingkup  pekerjaan  yang  akan dilaksanakan  dalam  menyelesaikan  tugas  akhir  ini  adalah sebagai berikut.
1. Pengumpulan Data
2. Preliminairy Design
3. Perencanaan Struktur Sekunder
4. Permodelan dan Analisa Struktur
5. Perencanaan Struktur Primer Pratekan
6. Perencanaan Struktur Primer Non Pratekan
7. Perencanann Bangunan Bawah
8. Gambar Output
9. Kesimpulan

## IV. PEMBAHASAN
A. Preliminary Design
1) Perencanaan Balok Induk
Perencanaan balok induk  dapat dilihat pada Gambar 1.
Gambar 1. Tampak 3D Struktur.
Gambar 2. Detail Penulangan  Balok Prategang pada Tumpuan (a) dan Tengah Bentang (b).
Tabel 1.
Rekapitulasi Dimensi Balok Induk
Nama Bentang (mm) Dimensi h (mm) b (mm) BI 1 6000 550 350 BI 2 9000 600 400 BI 3 7500 550 350 BI 4 4500 550 350 BI 5 5400 550 350 Tabel 2. Dimensi Balok Pratekan Nama Bentang (mm) Dimensi h (mm) b (mm) BP 16000 1100 500 Tabel 3. Dimensi Balok Anak Nama Bentang (mm) Dimensi h (mm) b (mm) BA 1 4500 400 250 BA 2 5400 400 250
Tabel 4.
Rekapitulasi Preliminary Design Kolom Tipe Ukuran (mm) K1 1000/1000 K2 900/900 K3 800/800 K4 700/700 Tabel 5. Parameter Percepatan Spektral Desain Badung Situs Tanah SE Parameter Nilai S DS (g) 0.607 S D1 (g)
0.497
2) Balok Pratekan
Dimensi balok pratekan dapat dilihat pada Tabel 2.
3) Balok Anak
Dimensi balok anak dapat dilihat Tabel 3.
4) Kolom
Rekapitulasi premilinary design kolom dapat dilihat pada table 4.

## B. Permodelan Struktur
1) Desain Permodelan Struktur
Dalam  permodelan  desain  struktur,  digunakan  program bantu  ETABS  2017.  Berikut  merupakan  gambar  3D  dari struktur yang sudah dimodelkan.
Permodelan  pada  ETABS  untuk  masing-masing  elemen struktur adalah sebagai berikut:
a. Permodelan pondasi dilakukan dengan perletakan jepit pada lantai dasar bangunan.
b. Balok dan kolom dimodelkan sebagai elemen frame dengan memiliki hubungan (joint) yang kaku
c. Balok prategang dimodelkan sebagai elemen frame dengan perletakan  sendi  menggunakan frame  release pada  kolom lantai 19 d. Dinding  geser  dimodelkan  sebagai  elemen shell dengan diberi label pier.
e. Pelat dimodelkan sebagai elemen shell.
Hasil  dari  permodelan  struktur  3D  menggunakan  aplikasi ETABS 2017 dapat dilihat pada Gambar 1.

## 2) Beban Gempa Rencana
Analisa  gempa  menggunakan  analisis  respon  spektrum. Berdasarkan RSNI 1726-2019 [3], struktur ini termasuk dalam kategori  resiko  II  dengan  faktor  keutamaan  gempa  (Ie)  =  1. Parameter  percepatan  spektral  desian  badung  situs  tanah  SE dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 6.

## Partisipasi Massa Struktur
Case Mode Period Sum UX Sum UY sec Modal 1 1.868 0.7016 0 Modal 2 1.643 0.7016 0.2958 Modal 3 1.6 0.7016 0.6865 Modal 4 0.568 0.8304 0.6865 Modal 5 0.512 0.8304 0.6883 Modal 6 0.471 0.8304 0.8395 Modal 7 0.279 0.8877 0.8395 … … … … … Modal 58 0.036 0.9734 0.9758 Modal 59 0.036 0.9734 0.9758 Modal 60 0.036 0.9734 0.9758 Tabel 7.
Reaksi Perletakan dan Presentase Gaya Geser yang Dipikul akibat Gempa
Arah X dan Y No. Kombinasi Presentase Dalam Menahan Gempa (%) FX FY SRPM Shear Wall SRPMK Shear Wall 1 Eq x 25.29 74.71 28 72 2 Eq y 26.35 73.65 28.03 71.97 Tabel 8. Simpangan Antar Lantai Gempa Arah X Story hsx Simpangan Drift ∆ i ∆ ijin Ket. mm mm mm mm mm 20 7000 149.104 10.691 58.800 140 OK 19 3500 138.413 5.304 29.172 70 OK 18 3500 133.109 5.505 30.277 70 OK 17 3500 127.604 5.777 31.773 70 OK 16 3500 121.827 6.124 33.682 70 OK 15 3500 115.703 6.453 35.491 70 OK 14 3500 109.25 6.823 37.526 70 OK 13 3500 102.427 7.198 39.589 70 OK 12 3500 95.229 7.565 41.607 70 OK 11 3500 87.664 7.91 43.505 70 OK 10 3500 79.754 8.238 45.309 70 OK 9 3500 71.516 8.459 46.524 70 OK 8 3500 63.057 8.641 47.525 70 OK 7 3500 54.416 8.721 47.965 70 OK 6 3500 45.695 8.667 47.668 70 OK 5 3500 37.028 8.432 46.376 70 OK 4 3500 28.596 7.945 43.697 70 OK 3 3500 20.651 7.238 39.809 70 OK 2 3500 13.413 6.155 33.852 70 OK 1 5000 7.258 7.258 39.919 100 OK 0 300 1.265 1.26 6.95 60 OK
Tabel 9. Simpangan Antar Lantai Gempa Arah Y Story hsy Simpangan Drift ∆ i ∆ ijin Ket. mm mm mm mm mm 20 7000 131.475 10.971 60.340 140 OK 19 3500 120.504 5.302 29.161 70 OK 18 3500 115.202 5.492 30.206 70 OK 17 3500 109.71 5.68 31.24 70 OK 16 3500 104.03 5.915 32.532 70 OK 15 3500 98.115 6.077 33.423 70 OK 14 3500 92.038 6.301 34.655 70 OK 13 3500 85.737 6.51 35.805 70 OK 12 3500 79.227 6.704 36.872 70 OK 11 3500 72.523 6.878 37.829 70 OK 10 3500 65.645 7.04 38.72 70 OK 9 3500 58.605 7.091 39.000 70 OK 8 3500 51.514 7.144 39.292 70 OK 7 3500 44.37 7.118 39.149 70 OK 6 3500 37.252 6.995 38.472 70 OK 5 3500 30.257 6.75 37.125 70 OK 4 3500 23.507 6.32 34.76 70 OK 3 3500 17.187 7.238 39.809 70 OK 2 3500 11.404 6.155 33.852 70 OK 1 5000 6.4 7.258 39.919 100 OK Base 3000 1.204 1.265 6.9575 60 OK Tabel 10. Rekapitulasi Kehilangan Prategang Jenis Kehilangan Besar Kehilangan Kehilangan Total(%) Fo (kN) Fe (kN) Gesekan (Wobble Effect) 4.02% 18.7 3000 2440.21 Kekangan Kolom 0.95% Rangkak 3.01% Susut 0.68% Relaksasi Baja 10.04% Tabel 11. Rekapitulasi Kontrol Lendutan Lendutan Ijin =L/480 (mm) Lendutan akibat Tendon (mm) Lendutan akibat Berat Sendiri (mm) Lendutan Total Kontrol 48.75 Saat Transfer 10.801 -7.71 3.09 OK Saat Service 7.360 -22.796 -15.436 OK

## C. Kontrol Persyaratan Struktur
1) Kontrol Beban Gravitasi
Dari  hasil  perhitungan  berat  struktur  secara  manual, didapatkan  berat  total  sebesar  27,412,849.81  kg.  Sedangkan dari  program  bantu  ETABS  didapatkan  berat  total  struktur sebesar 26,326,171.86 kg. Sehingga selisih antara perhitungan manual  dan  ETABS  sebesar  4.13  %.  Karena  kurang  dari  5% maka dianggap permodelan struktur sudah sesuai.

## 2) Kontrol Partisipasi Massa
Menurut RSNI 1726:2019 pasal 7.9.1 [3], bahwa perhitungan respon  dinamik  struktur  harus  sedemikian  rupa  sehingga partisipasi  massa  ragam  terkombinasi  paling  sedikit  sebesar 90%  dari  massa  aktual  dari  masing-masing  arah.  Partisipasi massa struktur dapat dilihat pada Tabel 6.
3) Kontrol Periode Waktu Getar Alami Fundamental (T)
Berdasarkan  RSNI  1726:2019  [3],  perioda  fundamental pendekatan (Ta) untuk struktur rangka pemikul momen khusus ditentukan sebagai berikut :
Ta = C t h n x = 0,0466 × 75 0,9 = 2.27 detik Dari nilai S D1 = 0,497, didapatkan koefisien Cu = 1,4. Maka nilai Cu.Ta dapat dihitung sebagai berikut:
Cu.Ta  = 1,4 × 2.27 = 3.178 s
Berdasarkan  persamaan  diatas  didapatkan  Ta  min  sebesar 2.27 detik dan Ta maksimum sebesar 3.178 detik. Dari program bantu  ETABS  didapatkan  T  struktur  sebesar  2.533  detik. Sehingga, nilai T yang dipakai adalah 2,533 detik.

## 4) Kontrol Gaya Geser Dasar
Berdasarkan RSNI 1726 : 2019 pasal 7.9.1.4.1 [3], nilai akhir respon  dinamik  struktur  gedung  dalam  arah  yang  ditetapkan tidak  boleh  kurang  dari  100%  nilai  respon  statik.  Jika  gaya geser  dasar  hasil  analisa  kurang  dari  100%,  maka  gaya  harus dikalikan dengan V/Vt.
Setelah dikalikan dengan faktor pengali V/Vt didapatkan; Vs  = 8415.9 kN
Vxt  = 8415.9 kN = 8415.9 kN (OK) Vyt  = 8415.9 kN = 8415.9 kN (OK)

## 5) Kontrol Sistem Ganda
Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  harus  memikul  minimum 25%  dari  beban  geser  nominal  total  yang  bekerja  dalam  arah kerja  beban  gempa  tersebut.  Berikut  total  reaksi  perletakan SRPMK  dan  dinding  geser.Reaksi  perletakan  dan  persentase gaya geser yg dipikul akibat gempah arah X dan Y dapat dilihat pada Tabel 7.
6) Kontrol Batas Simpangan (Drift)
Pembatasan simpangan antar lantai suatu struktur bertujuan untuk mencegah kerusakan non-struktur dan ketidaknyamanan
Tabel 12. Rekapitulasi Perhitungan Kontrol Momen Nominal dan Momen Retak Daerah ϕ Momen Nominal 1,2 Momen Retak kNm kNm Tumpuan 4502.36 2036.1 Lapangan 4713.1 2509.91 Tabel 13. Rekapitulasi Kebutuhan Tulangan Lunak Balok Prategang Daerah Lentur Sengkang Tul. Atas Tul. Bawah Daerah Sendi Plastis (<2h) Di Luar Sendi Plastis (>2h) Tumpuan 4D29 2D29 2D13-150 2D13-200 Lapangan 2D29 4D29 Tabel 14.
Rekapitulasi Penulangan Lentur Setelah Penambahan Torsi
Nama Balok Tulangan Longitudinal Tumpuan Lapangan Atas Tengah Bawah Atas Tengah Bawah BI1 4D25 2D25 2D25 2D25 2D25 2D25 BI2 3D25 2D25 2D25 2D25 2D25 3D25 BI3 5D25 2D25 2D25 2D25 2D25 2D25 BI4 5D25 2D25 3D25 2D25 2D25 3D25 BI5 2D25 2D25 2D25 2D25 2D25 2D25 Tabel 15. Rekapitulasi Penulangan Geser Setelah Penambahan Torsi Nama Balok 2h (mm) Tulangan Geser Di Dalam Sendi Plastis (<2h) Di Luar Sendi Plastis (>2h) BI1 1100 2D13-100 2D13-100 BI2 1200 2D13-100 2D13-100 BI3 1100 2D13-100 2D13-100 BI4 1100 3D13-100 2D13-100 BI5 1100 2D13-100 2D13-100
Tabel 16. Rekapitulasi Penulangan Kolom Tipe Tulangan Longitudinal Panjang lo (mm) Tulangan Transversal Sambungan Lewatan di daerah lo di luar daerah lo K1 20D25 1000 4D16-100 4D16-150 662 K2 16D25 900 4D16-100 4D16-150 662 K3 16D25 800 3D16-100 3D16-150 662 K4 16D25 700 3D16-100 3D16-150 662
Gambar 3. Detail Penulangan Kolom.
Gambar 4. Penulangan Shearwall Tipe 1.
penghuni.  Berdasarkan  RSNI  1726-2018  [3]  didapatkan  hasil akhir drift yang melebihi drift ijin 0,02 tinggi lantai. Simpangan antar laniat gempa arah X dan  dapat dilihat pada Tabel 8 dan 9.

## D. Perhitungan Struktur Utama Pratekan
Beton  pratekan  adalah  beton  yang  mengalami  tegangan internal dengan benar dan distribusi sedemikian rupa sehingga dapat  mengimbangi  tegangan  yang  terjadi  akibat  beban eksternal  sampai  batas  tertentu.  Beton  prategang  merupakan teknologi  konstruksi  beton  yang  mengkombinasikan  antara beton berkekuatan tinggi dengan baja mutu tinggi dengan cara aktif.  Beton  prategang  merupakan  kombinasi  yang  ideal  dari dua buah bahan modern yang berkekuatan tinggi.
1) Data Perencanaan:
Dimensi   : 50/110 cm fc’  balok  : 45 MPa Eksentrisitas Balok: e tumpuan : 100 mm (di atas c.g.c) e lapangan : 459.9 mm (di bawah c.g.c) Fo yang digunakan  adalah 3000 kN.
Tendon  baja  yang  digunakan  ialah  spesifikasi  dari multistrand  post-tensioning, dengan  spesifikasi  sebagai berikut:
a. Tendon unit : 5-19 b. Jumlah strand : 18 c. Minimum breaking load : 3310 kN
d. Diameter strand: 12,7 mm
2) Kehilangan Prategang
Rekapitulasi kehilangan prategang dapat dilihat pada Tabel 10.
3) Kontrol Lendutan
Rekapitulasi control lendutan dapat dilihat pada Tabel 11.
4) Kontrol Momen Nominal Prategang
Rekapityulasi  perhitungan  control  momen  nominal  dan momen retak serta rekaptulasi kebutuhan tulangan lunak balok prategang  dapat  dilihat  pada  Tabel  12  dan  13.  Detail penulangan balok prategang pada tumpuan dapat di Gambar 2.
E. Perhitungan Struktur Utama Non Prategang
1) Perencanaan Balok Induk
Rekapitulasi  penulangan  lentur  setelah  penambahan  torsi dann  rekapitulasi  penulangan  geser  setelah  penambahan  torsi dapat dilihat pada Tabel 14 dan 15.

## 2) Perencanaan Kolom
Rekapitulasi penulanhgan kolom dapat dilihat pada Tabel 16 dan detail penulangan kolom pada Gambar 3.
3) Perencanaan Shearwall Shear  Wall adalah  dinding  geser  yang  terbuat  dari  beton bertulang  dimana  tulangan-tulangan  tersebut  yang  akan menerima gaya lateral akibat gempa sebesar beban yang telah direncanakan. Penggunaan sistem struktur Dual System sendiri sangat cocok dalam pembangunan struktur gedung di wilayah gempa  kuat [4].  Penulangan  Shearwall  Tipe-1  dapat  dilihat pada Gambar 4.
a. Data shearwall :
b. Tulangan.longitudinal = D16 – 100 mm
c. Tulangan.transversal = D16
4) Perencanaan Hubungan Balok Kolom Non Pratekan
Hubungan  balok  dan  kolom  untuk  elemen  struktur  primer non  pratekan  merupakan  hubungan  dengan  perletakan (joint) kaku atau monolit, dapat dilihat pada Gambar 5.

## F. Perhitungan Struktur Bawah
1) Perencanaan Dinding Penahan Tanah Data perencanaan dinding penahan tanah :
- Tebal dinding = 300 mm
- Tulangan longitudinal = D16-200 mm
- Tulangan transversal = D16-200 mm
2) Perencanaan Pondasi
Berikut ini, spesifikasi tiang pancang yang akan digunakan,
- Diameter tiang          : 600 mm
- Tebal tiang            : 100 mm
- Klasifikasi             : C
- Bending moment crack : 29 t.m
- Bending momen ultimate : 58 t.m
- Allowable axial load : 229.5 ton Diperoleh hasil perencanaan sebagai berikut.
a. Perencanaan Pondasi Tipe 1 dapat dilihat pada Gambar 6.
Gambar 5. Penulangan Hubungan Balok dan Kolom Monolit.
Gambar 6. Penulangan Pile Cap Tipe 1.
Gambar 7. Penulangan Pile Cap Tipe 3.
Pile cap        : 4 tiang pancang Dimensi      : 2400 × 2400 × 1200 Tulangan atas  : D25-100 mm (arah X dan arah Y) Tulangan bawah  : D25-100 mm (arah X dan arah Y) b. Perencanaan PondasiTipe 3, dapat dilihat pada Gambar 7. Pile cap            : 42 tiang pancang Dimensi              : 8400 × 7200 × 1200
Tulangan atas : D25-100 mm (arah X dan arah Y) Tulangan bawah : D25-100 mm (arah X dan arah Y) 3) Perencanaan Sloof
- Dimensi = 30/40 cm
- Tulangan longitudinal = 8D19
- Tulangan sengkang = 2D10-150 mm

## V. PENUTUP

## A. Kesimpulan
Berdasarkan perhitungan yang telah memenuhi persyaratan yang  terdapat  pada  peraturan  SNI  2847:2019,  diperoleh dimensi  untuk  struktur  sekunder,  struktur  primer  dan  struktur bawah beserta kebutuhan tulangan sebagai berikut:
1) Struktur Sekunder:
Struktur  sekunder  antara  lain;(a)Balok  anak  berdimensi 25/40  cm  menggunakan  tulangan  longitudinal  D13,  tulangan sengkang  2D13-100  mm;  (b)Pelat  atap  setebal  150  mm menggunakan tulangan D10-125 mm, D10-200 mm dan D10- 250 mm; (c)Pelat lantai setebal 120 mm menggunakan tulangan D10-125  mm,  D10-200  mm  dan  D10-250  mm;  (d)Pelat basemen setebal 300 mm menggunakan tulangan D13-100 dan D13-125; (e)Lift dengan balok penggantung lift menggunakan profil  WF  500x200x11x19  dengan  BJ  41;  (f)Tangga  dengan perletakan  jepit  menggunakan  tulangan  longitudinal  D13-200 mm
2) Struktur Primer:
Struktur  primer  antara  lain;  (a)Balok  induk  menggunakan tulangan longitudinal D25, tulangan sengkang 2D13-100 mm ; (b)Balok  prategang  menggunakan  1  tendon  unit  5-19  dengan jumlah  strand  18,  tulangan  longitudinal  D29,  tulangan sengkang  2D13-150  mm  dan  2D13-200  mm;  (c)Kolom menggunakan  tulangan  longitudinal  D25,  tulangan  sengkang 4D16-100 mm dan 4D16-150 mm; (d)Dinding geser menggunakan  tulangan  longitudinal  dan  vertikal  D16- 100  mm  dan  menggunakan  sengkang  2D16-100  mm  pada special boundary element .
3) Struktur Bawah:
Struktur bawah antara lain;(a)Pondasi menggunakan tiang
pancang  beton (Spun  pile) produk  dari  PT.  Waskita  Beton Precast  dengan  diameter  600  mm  mencapai  kedalaman  40 meter; (b)Semua tipe pilecap menggunakan tulangan D25-100 mm;  (c)Dinding  penahan  tahan  menggunakan  tulangan longitudinal  dan  vertikal  sebesar  D16-200  mm;  (d)Sloof memiliki  dimensi  30x40  cm  menggunakan  tulangan  utama 8D19 dan tulangan sengkang 2D10-150 mm
Perhitungan pembebanan struktur berdasarkan SNI 1727:2013.  Beban  yang  dimasukkan  ke  dalam  permodelan struktur  merupakan  beban  mati  tambahan,  hidup,  dan  beban gempa.  Perhitungan  gaya  gempa  pada  perencanaan  Tower Caspian  menggunakan  analisa  respon  spectrum  di  daerah Surabaya  berdasarkan  peraturan  RSNI  1726:  2019.  Analisa struktur  menggunakan  program  bantu  ETABS  yang  telah memenuhi  kontrol  persyaratan  struktur  berdasarkan  peraturan RSNI 1726: 2019 sebagai berikut: (a)Kontrol beban gravitasi: selisih antara perhitungan manual dan ETABS sebesar 4.13 %. Karena  kurang  dari  5%  maka  dianggap  permodelan  struktur sudah  sesuai;  (b)Kontrol  partisipasi  massa:  sudah  memenuhi persyaratan  perhitungan  respons  dinamik  struktur  harus sedemikian rupa sehingga partisipasi massa dalam menghasilkan  respon  total  sekurang-kurangnya  adalah  90%; (c)Kontrol  periode  waktu  getar  alami  fundamental:  dari program  bantu  ETABS  didapatkan  T  struktur  sebesar  2.533 detik;  (d)Kontrol  gaya  geser  dasar  :  sudah  memenuhi persyaratan nilai akhir respon dinamik struktur gedung dalam arah yang ditetapkan tidak boleh kurang dari 100% nilai respon static;  (e)Kontrol  batas  simpangan  (drift):  sudah  memenuhi persyaratan  drift  ijin  sebesar  0,02  tinggi  lantai;  (f)Kontrol sistem  ganda  :  sudah  memenuhi  persyaratan  SRPMK  harus memikul  minimum  25%  dari  beban  geser  nominal  total  yang bekerja  dalam  arah  kerja  beban  gempa  tersebut.    Perhitungan daya  dukung  tanah  dengan  metode  tegangan  ijin  dan penulangan  pilecap  menggunakan  desain  ultimate  kombinasi LRFD.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  T. Lin and N. H. Burns, Desain Struktur Beton Prategang , 1st ed. Jakarta: Erlangga, 1988.
[2]  P. W. Abeles and B. K. Bardhan-Roy, Prestressed Concrete Designer’s Handbook , 2nd ed. Inggris: Spon Press, 2014.
[3]  Badan  Standardisasi  Nasional, Tata  Cara  Perencanaan  Ketahanan Gempa  Untuk  Struktur  Bangunan  Gedung  (RSNI  1726-2018) .  Jakarta: BSNI, 2018.
[4]  Tavio  and  B.  Kusuma, Desain  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  dan Dinding  Struktur  Beton  Bertulang  Tahan  Gempa .  Surabaya:  ITS  Press, 2009.