## KAJI SIFAT MEKANIK SAMBUNGAN LAS BUTT WELD DAN

## DOUBLE LAP JOINT PADA MATERIAL BAJA KARBON RENDAH
Azwinur 1,* , Syukran 2 , Hamdani 3 1,2,3 Jurusan Teknik Mesin Politeknik Negeri Lhokseumawe Jln. B.Aceh Medan Km.280 Buketrata 24301 Lhokseumawe, Prov.Aceh
* E-mail: azwinur@pnl.ac.id
Diterima: 08-04-2018 Direvisi: 03-05-2018 Disetujui: 01-06-2018

## ABSTRAK
Teknologi di bidang konstruksi baja terus berkembang dan maju dengan pesat, terutama dalam perancangan dan desain  produk.  Dalam  penerapannya  konstruksi  baja  ini  seringkali  tidak  dapat  dihindari  dan  merupakan keharusan  agar  melakukan  proses  penyambungan  logam,  atau  yang  sering  disebut  dengan  pengelasan.  Setiap proses pengelasan pasti  memiliki desain sambungan  yang berfungsi  untuk  mendapatkan  hasil  sambungan  yang baik  atau  lolos  pengujian  sesuai  standar  atau code yang  dianut.  Oleh  karena  itu  pemilihan  jenis  sambungan pengelasan  sangat  penting  sebelum  melakukan  proses  pengelasan.  Tujuan  dilaksanakan  penelitian  ini  adalah untuk  mengetahui  nilai  kekuatan  tarik  dan  lengkung  (sifat  mekanik)  sambungan  las butt  weld dan double  lap joint pada material ASTM SA.36. Berdasarkan data pengujian diperoleh bahwa kekuatan uji tarik paling tinggi adalah pada sambungan las butt weld sebesar 49.8 kgf/mm 2 dibandingkan nilai kekuatan tarik untuk sambungan las double  lap  joint sebesar  48.65  kgf/ .  Sedangkan  nilai  kekuatan bending lebih  besar  pada  jenis sambungan las double lap joint dari pada sambungan las butt weld baik untuk kategori root bend maupun face bend .
Kata kunci: Pengelasan, butt weld , double lap joint , kekuatan tarik, sifat mekanik

## ABSTRACT
Technology in the field of steel construction continues to grow rapidly, especially in design and product design. In the application of steel construction is often a process of metal grafting or often called welding. Each welding process must have a joint design that serves to obtain a good connection or pass the test according to standard or  code  adopted.  Therefore,  the  selection  of  welded  joint  type  is  very  important  before  welding  process.  The purpose  of  this  research  is  to  know  the  value  of  tensile  strength  and  bend  strength  (mechanical  properties) welding joint type butt weld and double lap joint on material ASTM SA.36. Based on the test data it is found that the highest tensile strength test is in the welded butt weld type of 49.8 kgf/mm 2 compared to the tensile strength value for the weld joint double joint type of 48.65 kgf/mm 2 . While the value of bending strength is greater in the joint weld type double lap joint than the welded butt weld type joint both for the category of root bend and face bend.
Keywords : Welding, butt weld, double lap joint, tensile strength, mechanical properties

## SINTEK JURNAL: Jurnal Ilmiah Teknik Mesin
ISSN: 2088-9038, e-ISSN: 2549-9645
Homepage: http://jurnal.umj.ac.id/index.php/sintek

## 1. PENDAHULUAN
Pada masa sekarang ini, teknologi di bidang konstruksi  terus  berkembang  dan  maju  dengan pesat,  terutama  dalam  perancangan  dan  desain produk.  Salah  satu  konstruksi  rancangan  yang sering  dijumpai  adalah  kostruksi  baja.  Dalam penerapannya  konstruksi  baja  ini  seringkali tidak dapat dihindari dan merupakan keharusan agar  melakukan  proses  penyambungan  logam, atau  yang  sering  disebut  dengan  pengelasan. Hal  ini  mempunyai  peranan  penting  dalam rekayasa  dan  reparasi  atau  perbaikan  logam. Pertumbuhan  pembangunan  konstruksi  logam pada  masa  sekarang  ini  banyak  melibatkan unsur  pengelasan.  Pada  konstruksi  las  secara teknis  memerlukan  keterampilan  yang  tinggi bagi  pengelasnya,  agar  diperoleh  sambungan dengan kualitas baik. Ruang lingkup penggunaan teknik pengelasan dalam konstruksi  sangat  luas  meliputi  perkapalan, jembatan,  pipa  pesat,  atap  rumah,  rel,  sarana transportasi,  bejana  tekan,  rangka  baja  dan masih banyak yang lainnya [1-2].
Sambungan  las  adalah  sambungan  antara dua  atau  lebih  permukaan  logam  dengan  cara mengaplikasikan pemanasan lokal pada permukaan benda yang disambung.
Perkembangan  teknologi  pengelasan  saat  ini memberikan alternatif yang luas untuk penyambungan  komponen  mesin  atau  struktur. Beberapa  komponen  mesin  atau  struktur tertentu  sering  dapat  difabrikasi  dengan pengelasan,  dengan  biaya  yang  lebih  murah dibandingkan  dengan  pengecoran  atau  tempa, tentunya  dengan  memperhatikan  kekuatan  dari sambungan tersebut [3].
Pengelasan  bukan  tujuan  utama  dari kontruksi, tetapi hanya merupakan sarana untuk mencapai  nilai  keekonomian  pembuatan  yang lebih  baik.  Karena  itu  rancangan  las  dan  cara pengelasan  harus  betul-betul  memperhatikan dan  memperlihatkan  kesesuaian  antara  sifat- sifat  las  dengan  kegunaan  kontruksi  serta kegunaan  disekitarnya.  Prosedur  pengelasan kelihatannya sangat sederhana, tetapi sebenarnya  di  dalamnya  banyak  masalah- masalah yang harus diatasi dimana pemecahannya  memerlukan  bermacam-macam pengetahuan [5].
Las  SMAW  merupakan  suatu  proses penyambungan  logam  dengan  menggunakan tenaga  listrik  sebagai  sumber  panas  dan menggunakan elektroda sebagai bahan
tambahnya.  Las  SMAW  kebanyakan  dipilih karena proses yang mudah, ekonomis dan hasil lasnya pun ditinjau dari sifat  mekanik dan fisis baik, serta biaya investasi yang rendah. Namun begitu  kekurangan  dari  produk  sambungan  ini sangat  tergantung  oleh  beberapa  faktor.  Faktor tersebut antara lain juru las, elektroda, kuat arus, dan kecepatan pengelasan [6].
Setiap  proses  pengelasan  pasti  memiliki desain  sambungan  yang  berfungsi  untuk mendapatkan  hasil  sambungan  yang  baik  atau lolos  pengujian  sesuai  standart  atau  code  yang dianut.  Oleh  karena  itu  pemilihan  jenis sambungan  pengelasan  sangat  penting  sebelum melakukan proses pengelasan. Jenis sambungan pada  pengelasan sangat  banyak  macamnya, mulai  dari  sambungan Butt  Joint atau sambungan  tumpul,  Sambungan T  Joint atau sambungan Fillet ,  Sambungan  sudut  atau Corner  Joint atau  juga  sambungan  tumpang atau
Lap Joint . Jenis-jenis sambungan las tersebut mempunyai tujuan tertentu [7].
Sebelumnya telah dilakukan berbagai penelitian  tentang  pengelasan  diantaranya  oleh Fajar  Riyadi,  Dony  Setyawan  dengan  judul “Analisa Mechanical dan Metallurgical Pengelasan  Baja  Karbon  A36  Dengan  Metode SMAW”.  Penelitian  ini  bertujuan  untuk mengetahui  dan  menganalisa  pengaruh  diluted metal  yang  terbentuk  terhadap mechanical characteristic dan metallurgical  characteristic hasil  pengelasan  baja  karbon  A36.  Hasil penelitian  menunjukkan  bahwa  bentuk  kampuh mempengaruhi  luasan diluted  metal yang terbentuk. Persentase luasan diluted metal yang paling  besar terbentuk  pada  pengelasan  dengan bentuk  kampuh square ,  yaitu  sebesar  28,30%. Persentase  perlit  pada  daerah  HAZ  dan weld metal meningkat  pada  tiap-tiap  variasi  bentuk kampuh.  Persentase  kandungan  perlit  paling banyak  terbentuk  pada  pengelasan  dengan bentuk  kampuh  single  vee,  yaitu  sebesar 29.64%  dan  57.75%.  Harga fracture  toughness berbanding terbalik dengan persentase kandungan  pearlite  dan  nilai  kekerasan.  Jika harga fracture  toughness naik  sebesar  0,58% maka  persentase  kandungan  perlit  akan  turun sebesar  55.83%  dan  harga  kekerasannya  akan turun  sebesar  6.68%.  Semakin  tinggi  harga fracture  toughness suatu  material  maka semakin  kecil  persentase  kandungan  perlit  dan nilai kekerasannya [8].
Dan  juga  penelitian  tentang  pengelasan pernah dilakukan oleh Arif Marwanto  dan Aan
Ardian dengan judul “Pengaruh bentuk kampuh pada  pengelasan  SMAW  baja  eyser  terhadap sifat fisis dan mekanik”, Penelitian ini bertujuan untuk  mengetahui  pengaruh  bentuk  kampuh pada  sambungan  las  terhadap  sifat  fisis  dan mekanik, Hasil dari penelitian dengan melakukan  pengujian  menunjukan  bahwa  jenis kampuh U memiliki kecenderungan lebih besar untuk melengkung pada saat dilakukan pengelasan  dibandingkan  dengan  kampuh  V maupun  kampuh  X.  Kampuh  U  memiliki struktur  ferit  lebih  banyak  dibanding  perl  it sehingga  lebih  lunak  dan  ulet.  Kampuh  U mempunyai  kekuatan  tarik  rata-rata  4-2,37  kg/ mm2  lebih besar dibanding kampuh V sebesar 41,88 kg/mm2 dan kampuh X sebesar 41,31 kg/ mm2.  Kampuh  X  memiliki  kekerasan  lebih tinggi  dibanding kampuh  U dan V pada daerah logam  las  tetapi  pada  daerah  HAZ  dan  logam induk hampir sama. Kampuh U memiliki harga impak lebih  tinggi  dibanding  kampuh V dan X [9].
Berdasarkan  latar  belakang  di  atas, bahwa kampuh V pada sambungan buttweld  memiliki kecenderungan  yang  kecil  untuk  melengkung sehingga  bagus  untuk  dipakai  pada  berbagai penyambungan  material  dibandingkan  kampuh U,  maka    penulis  tertarik  untuk  meneliti  sifat mekanik pada hasil pengelasan jenis sambungan Butt Weld menggunakan kampuh V dengan jenis sambungan Double Lap Joint pada material  ASTM  SA  36  dengan  menggunakan proses  las  SMAW.  Tujuan  dilaksanakan penelitian  ini  adalah  untuk  menghitung  nilai ketangguhan  sambungan  las  tumpul  kampuh  V tunggal  dan  sambungan  las  tumpang  pada material baja karbon rendah jenis ASTM SA 36. Membandingkan  hasil  pengujian  kekuatan lengkung  pada  kedua  macam  jenis  sambungan pengelasan  tersebut  agar  didapat  kesimpulan jenis perlakuan mana yang  memiliki  kekuatan lebih besar.
Adapun  manfaat  yang  ingin  dicapai  yaitu dapat mengetahui sifat mekanik yang dihasilkan pada  kedua  jenis  penyambungan  tersebut setelah  proses  pengelasan  SMAW.  Dapat dijadikan  pilihan  jenis  sambungan  yang  sesuai dengan  kebutuhan  lapangan  serta  harga keekonomisan  produk.  Dari  data-data  ini  dapat menjadi  refrensi  bagi  peneliti  selanjutnya tentang pengelasan SMAW serta bertambahnya khasanah  ilmu  pengetahuan  dan  teknologi,
khususnya  pada  bidang  metalurgi  las  yang merupakan manfaat lain dari penelitian ini.

## 2. METODE PENELITIAN
Proses
pengelasan ialah proses penyambungan  logam  dengan  pemanasan setempat,  sehingga  terjadi  ikatan  metalurgis antara  logam-logam  yang  disambung.  Untuk memperoleh  ikatan  metalurgis  tersebut  logam induk atau logam pengisi harus mencair. Untuk mencairkan  logam  tersebut,  diperlukan  energi panas  yang  dapat  diperoleh  dengan  berbagai cara,  misalnya  dengan  pembakaran  gas,  tenaga listrik, gesekan dan sebagainya.
Dalam  aplikasi  dikenal  ada  5  jenis sambungan dasar dan 4 posisi pengelasan. Jenis sambungan  tersebut  antara  lain  sambungan tumpul  ( butt  joint ),  sambungan  tumpang  (lap joint),  sambungan  tee  ( tee  joint ),  sambungan pojok  ( corner  joint ),  sambungan  sisi  ( edge joint ).  Sedangkan  4  posisi  dalam  pengelasan antara lain :
 Posisi 1G ( flat atau datar)
 Posisi 2G ( horizontal )
 Posisi 3G ( vertical )
 Posisi 4G ( overhead atau atas kepala)
Las  elektroda  terbungkus  (Manual  Metal Arc  Welding,  MMA)  adalah  cara  pengelasan yang  banyak  digunakan  saat  ini.  Pengelasan MMA  menggunakan  kawat  elektroda  logam yang  dibungkus  dengan  fluks.    Busur  listrik terbentuk  di  antara  logam  induk  dan  ujung elektroda.  Karena  panas  dari  busur  ini  maka logam  induk  dan  ujung  elektroda  tersebut mencair dan kemudian membeku bersama.
Proses  pemindahan  logam  tersebut  terjadi pada  saat  ujung  elektroda  mencair  dan membentuk butir-butir yang terbawa oleh busur listrik  yang  terjadi.  Bila  digunakan  arus  listrik yang  besar  maka  butiran  logam  cair  yang terbawa menjadi  halus, sebaliknya bila arusnya kecil, maka butirannya menjadi besar.
Pada  proses  pengelasan  listrik  digunakan arus  searah  (DC)  dan  arus  bolak-balik  (AC). Penggunaan  arus  listrik  ini  tergantung  pada beberapa  pertimbangan  antara  lain  jenis  logam yang  akan  dilas  maupun  kedalaman  penetrasi yang akan dicapai dalam pengelasan.
Bahan yang digunakan untuk las listrik yaitu elektroda.  Elektroda  akan  dialiri  arus  listrik
untuk  menghasilkan  nyala  busur  yang  akan melelehkan  elektroda  sampai  habis.  Jenis  dan macam elektroda sangat banyak, sehingga perlu pemilihan  jenis  elektroda  dengan  benar. Pemilihan  elektroda  las  sebagai  logam  pengisi dalam proses las sangat menentukan mutu hasil pengelasan. Kesalahan dalam pemilihan elektroda  las  akan  menyebabkan  kegagalan hasil las.
Pemilihan  elektroda  las  berkaitan  dengan jenis proses las, jenis material yang akna di las, desain  sambungan,  dan  perlakuan  panas terhadap material.

## 2.1. Baja Karbon Rendah
Baja  jenis  ini  sangat  reaktif  dan  mudah sekali  untuk  berubah  kembali  ke  bentuk  besi oksida  (berkarat)  jika  terkontaminasi  air, oksigen dan ion. Baja karbon rendah mempunyai  sifat  mampu  las  yang  dipengaruhi oleh  kekuatan  takik  dan  kepekaan  terhadap retak  las.  Kekuatan  takik  pada  baja  karbon rendah  dapat  di  pertinggi  dengan  menurunkan kadar  karbon  C  dan  menaikkan  kadar  mangan Mn.  Suhu  transisi  dari  kekuatan  takik  menjadi turun  dengan  naiknya  harga  perbandingan Mn/C.
ASTM SA36 adalah baja umum ( mild steel ) dimana komposisi kimianya hanya karbon  (C),  Manganese  (Mn),  Silikon   (Si), Sulfur  (S)  dan  Posfor  (P) yang  dipakai  untuk aplikasi  struktur/konstruksi  umum  ( general purpose  structural  steel )  misalnya  untuk jembatan (bridge), pelat kapal laut, oil tank, dll.
ASTM  SA.36,  baja  dengan kadar  karbon rendah ( Low C Steel), material ini tidak dapat di keraskan  ( hardening )/  perlakuan  panas  ( heat treatment )  melalui  proses quench and temper . Material  ini  hanya  bisa  dikeraskan   melalui pengerasan  permukaan  ( surface  hardening ) seperti  karburisasi ( carburizing ),  nitriding atau carbonitriding,  dimana  kekerasan  permukaan bisa   mencapai  500  Brinell  (kira-kira  50  HRC) pada  kedalaman  permukaan  10   hingga  20 mikron tergantung parameter prosesnya.

## 2.2. Uji Tarik (Tensile Test)
Uji  tarik  adalah  suatu  metode  yang digunakan  untuk  menguji  kekuatan  suatu bahan/material  dengan  cara  memberikan  beban gaya yang sesumbu. Hasil yang didapatkan dari pengujian  tarik  sangat  penting  untuk  rekayasa
teknik  dan  desain  produk  karena  mengahsilkan data  kekuatan  material.  Pengujian  uji  tarik digunakan  untuk  mengukur  ketahanan  suatu material  terhadap  gaya  statis  yang  diberikan secara lambat. Salah satu cara untuk mengetahui  besaran  sifat  mekanik  dari  logam adalah  dengan  uji  tarik.  Sifat  mekanik  yang dapat  diketahui  adalah  kekuatan  dan  elastisitas dari logam tersebut. Uji tarik banyak dilakukan untuk  melengkapi  informasi  rancangan  dasar kekuatan  suatu  bahan  dan  sebagai  data pendukung  bagi  spesifikasi  bahan.  Nilai kekuatan  dan  elastisitas  dari  material  uji  dapat dilihat dari kurva uji tarik.
Gambar 1. Dimensi dan ukuran spesimen untuk uji tarik.
2.3. Uji Lengkung ( Bending Test )
Uji lengkung ( bending test ) merupakan salah satu  bentuk  pengujian  untuk  menentukan  mutu suatu  material  secara  visual.  Selain  itu  uji bending digunakan  untuk  mengukur  kekuatan material  akibat  pembebanan  dan  kekenyalan hasil sambungan las baik di weld metal maupun HAZ.
Gambar 2. Dimensi dan ukuran spesimen untuk uji lengkung

## Standard dimensi percobaan
Root bend
Gambar 3. Spesimen root transversal bend tampak atas dan samping
Face bend
Gambar 4. Spesimen face transversal bend tampak atas dan samping

## 2.4. Diagram Alir Penelitian
Secara skematik tahapan penelitian ditunjukkan dalam diagram alir berikut:
Gambar 5. Diagram alir penelitian
Pada Penelitian ini, untuk proses pengelasan dilakukan  di  Laboratorium  Pengelasan  dan Fabrikasi  Logam  Jurusan  Teknik  Mesin Politeknik  Negeri  Lhokseumawe  sedangkan untuk pengujian bending dilakukan di Laboratorium  Pengujian  Bahan  Jurusan  Teknik Mesin Politeknik Negeri Lhokseumawe.
Bahan  yang  digunakan  pada penelitian  ini adalah    baja  ASTM  SA  36  dengan  dimensi 250x150x10  mm  sebanyak  2  buah  untuk  jenis sambungan butt  weld dan  2  buah double  lap
joint menggunakan  pengelasan  SMAW  dengan elektroda E7018.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1. Pengelasan
Proses  pengelasan  yang  digunakan  adalah SMAW  ( Shielded  Metal  Arc  Welding ).  Proses pengelasan  SMAW  menggunakan  arus  90-120 Ampere  dengan  menggunakan  elektroda  AWS A5.1  E7018  yang  berdiameter  3,2  mm.  Untuk sambungan butt weld menggunakan kampuh V dengan  sudut  60 o .  Pengelasan multi  layer , menggunakan  arus  90  ampere  untuk root  pass polaritas  DCEN  dan  120  ampere  untuk filler pass polaritas  DCEP . Kecepatan  pengelasan rata-rata  2  mm/  detik.  Pendinginan  setelah pengelasan  adalah  dengan  membiarkan  dingin dengan  sendirinya  di  udara  terbuka.  Posisi pengelasan  menggunakan  posisi  1G  (bawah tangan).  Pengelasan  dilakukan  oleh  juru  las yang  memiliki  kualifikasi  sertifikat  pengelasan international  dari International  Institute  of Welding (IIW), sertifikat terlampir.
Gambar  6. Sambungan  las Butt  Weld dan Double Lap Joint kampus V tunggal

## 3.2. Hasil Pengujian Tarik
Pengujian tarik dilakukan untuk mengetahui sifat-sifat  mekanis  dari  material  ASTM  SA  36 sebagai  material  uji  dalam  penelitian  ini.  Hasil pengujian tarik pada umumnya adalah parameter  kekuatan  (kekuatan  tarik  atau kekuatan  luluh),  parameter  keliatan  atau keuletan  yang  ditunjukkan  dengan  presentase perpanjangan  dan  presentase  kontraksi  atau reduksi penampang.
Pengujian  dengan  menggunakan  mesin Galda  Bini/Italy pada  skala  beban  100  kN  dan suhu  kamar.  Spesimen  pengujian  terdiri  dari pengujian tarik untuk material tanpa pengelasan dan material yang telah mengalami pengelasan.
Gambar 7. Hasil pengujian tarik pada raw material
Gambar 8. Hasil pengujian tarik Sambungan las
Butt Weld dan Double Lap Joint
Gambar 9. Grafik untuk tegangan tarik
Nilai  kekuatan  tarik  untuk  material  dasar tanpa  pengelasan  (RM)  adalah  49  kgf/mm 2 , nilai  kekuatan  tarik  untuk  sambungan  las butt weld (BW)  adalah  49.8  kgf/mm 2 dan  nilai kekuatan tarik untuk sambungan las double lap joint (DLJ)  adalah  48.65  kgf/mm 2 .  Dari  hasil grafik  terlihat  bahwa terjadi  kenaikan tegangan pada  sambungan  las double  lap  joint sebesar 0,8  dari  material  dasar.  Kemudian  mengalami penurunan  tegangan  pada  sambungan  las double lap joint sebesar 0,35 dari material dasar
(RM).  Nilai  kekuatan  tarik  sambungan  las double lap joint lebih besar daripada sambungan  las double  lap  joint sebesar  1,15 kgf/mm 2 .
Nilai  regangan  untuk  material  dasar  (RM) adalah  13,03  %,  nilai  regangan  untuk sambungan  las butt  weld adalah  21,37  %  dan nilai regangan untuk sambungan las double lap joint adalah  18,52  %.  Dari  hasil  grafik  terlihat bahwa terjadi kenaikan regangan pada sambungan las double lap joint sebesar 8,34 % dari  material  dasar.  Kemudian  juga  mengalami kenaikan  regangan  pada  sambungan  las double lap joint sebesar 5,49 dari material dasar (RM).
3.3. Hasil Pengujian Lengkung (Bending )
Untuk  pengujian bending dilakukan  pada material  tanpa  pengelasan  (RM),  material sambungan butt  weld dan  sambungan double lap joint . Pengujian ini dilakukan untuk melihat ketangguhan  material  terhadap  beban  yang diberikan. Pengujian bending dilakukan terhadap face bending dan root bending .
Gambar 10. Hasil pengujian lengkung ( bending ) sambungan las las Butt Weld dan Double Lap Joint
Gambar 11. Hasil pengujian lengkung ( bending ) pada raw  material.
Gambar 12. Nilai kekuatan uji bending
Berdasarkan gambar 12 menunjukkan bahwa  nilai  kekuatan bending dari  material hasil  pengelasan  jenis  sambungan butt  weld , sambungan Double  Lap  Joint dan  material tanpa  pengelasan  (RM)  baik  untuk kategori root  bend maupun face  bend .  Dari  gambar dapat  diketahui  bahwa  nilai  kekuatan bending untuk material tanpa pengelasan adalah sebesar 33,94  kgf.m.  Nilai  kekuatan  bending  untuk kategori  root  bend  pada  sambungan  jenis butt weld sebesar  20,05  kgf.m  sedangkan  pada sambungan double  lap  joint sebesar  36,12 kgf.m.  Nilai  kekuatan bending untuk  kategori face bend pada sambungan jenis BJ sebesar 23 kgf.m  sedangkan  pada  sambungan double  lap joint sebesar 38,335 kgf.m.
Dari  data  tersebut  dapat  diketahui  bahwa nilai  kekuatan bending double  lap  joint lebih tinggi  dari  pada  sambungan butt  weld pada kategori root  bend sebesar  36,12  kgf.m  untuk sambungan double  lap  joint dan  20,05  kgf.m untuk sambungan butt weld . Pada kategori face bend juga nilai kekuatan bending tertinggi pada sambungan double  lap  joint sebesar  38,335 kgf.m dibandingkan sambungan BJ 36,12 kgf.m Kekuatan  bending  pada  jenis  sambungan double  lap  joint pada  pengelasan  material ASTM SA 36 lebih tinggi dari sambungan butt
weld karena  disebabkan  oleh  perbedaan  proses pengelasannya.  Pada  sambungan butt  weld proses  pengelasan  hanya  dilakukan  pada  satu sisi  pelat  sedangkan  pada  sambungan double lap  joint dilakukan  pada  dua  sisi  pelat  atau material.  Karena  pada  pengelasan  di  satu  sisi pelat proses pengelasannya menghasilkan panas didaerah atas dan bawah yang tidak  merata hal ini menyebabkan struktur mikro pada pengelasan ini menjadi tidak seragam sedangkan  pada  pengelasan  sambungan double lap  joint yang  pengelasannya  pada  dua  sisi proses  pengelasan  pada  bagian  atas  dan  bawah mendapatkan  panas  yang  merata  sehingga struktur  mikro  pada  pengelasan  ini  menjadi lebih  merata.  Hal  ini  menyebabkan  kekuatan bending pada  pengelasan  sambungan double lap  joint lebih  tinggi  dibandingkan  dengan sambungan butt weld .

## 4. KESIMPULAN
Berdasarkan hasil penelitian dapat
disimpulkan  bahwa  jenis  sambungan  sangat berpengaruh  terhadap  kekuatan  sambungan pengelasan. Berdasarkan data pengujian diperoleh bahwa kekuatan uji tarik paling tinggi adalah  pada  sambungan  las butt  weld sebesar 49.8 kgf/mm 2 dibandingkan nilai kekuatan tarik untuk  sambungan  las double  lap  joint sebesar 48.65  kgf/mm 2 .  Sedangkan  nilai  kekuatan bending lebih  besar  pada  jenis  sambungan  las double  lap  joint dari  pada  sambungan  las butt weld baik  untuk  kategori root  bend maupun face bend .

## DAFTAR PUSTAKA
[1] AWS.  1991. American  Welding  Society,Eighth Edition,  Welding  Technology  Volume  1 .  AWS New York
[2] ASME.  2010. ASME  Boiler  and  Pressure Vessel Code Section IX, Qualification Standard for  Welding  and  brazing  procedures,  welders, brazzers,  and  welding  and  brazing  operators. ASME New York.
[3] Andrew  D.  Althouse.  1992. Modern  Welding . The  Good  Heart  Wilcox  Company,  Inc,  South Holland.
[4] George  E.Totten.  2006. Steel  Heat  Treatment Handbook: Metallurgy and Technologies . CRC Press, USA.
[5] Sri  Widarhto.  2001. Petunjuk  Kerja  Las .  PT. Pradnya Paramita, Jakarta.
[6] ASTM. Standar  specification  for  Carbon Structural  Steel.  S.I.:  American  Society  of
Testing  and  Materials.  ASTM  A36/  A36M-04 .
ASTM New York
[7] Widharto,  Sri.  2007. Inspeksi  Teknik  Buku  6 .
Jakarta: Pradnya Paramita.
[8] Fajar Riyadi, Dony Setyawan. Analisa
Mechanical  dan  Metallurgical  Pengelasan Baja  Karbon  A36  Dengan  Metode  SMAW . http://digilib.its.ac.id
[9] Arif  Marwanto  dan  Aan  Ardian. Pengaruh bentuk  kampuh  pada  pengelasan  SMAW  baja eyser  terhadap  sifat  fisis  dan  mekanik . http://staffnew.uny.ac.id