Studi Mengenai Pengaruh Gradasi Agregat Kasar terhadap Kebutuhan Air untuk Mencapai Suatu Kelecakan Campuran Beton pada Cara SNI

## BAYU NUGRAHA, PRIYANTO SAELAN
Jurusan Teknik Sipil Institut Teknologi Nasional Bandung Email: bayu.und@gmail.com

## ABSTRAK
Kebutuhan  air  untuk  mencapai  suatu  rentang  kelecakan  campuran  beton  yang direncanakan pada cara SNI hanya bergantung pada ukuran maksimun agregat kasar  dan  jenis  agregat  yang  digunakan.  Pada  cara  SNI  ini  banyaknya  ragam gradasi  agregat  kasar  yang  digunakan  selama  ukuran  maksimumnya  tidak berubah, maka jumlah air yang dibutuhkan tetap sama. Kejelasan tentang jenis gradasi agregat kasar yang terdapat pada perkiraan jumlah air dalam campuran beton  sangat  perlu  untuk  memperhitungkan  kebutuhan  air  campuran  beton menjadi lebih tepat. Penelitian ini dilakukan untuk mengetahui pengaruh gradasi agregat  kasar  terhadap  kebutuhan  air  campuran  beton  pada  cara  SNI. Kebutuhan  air  campuran  beton  berbanding  lurus  dengan  persentase  jumlah  air tiap ukuran agregat kasar yang digunakan. Hasil penelitian menunjukan bahwa jumlah air yang dibutuhkan sesuai dengan perhitungan jumlah air yang dihitung. Jumlah air yang dibutuhkan dapat dirumuskan sebagai jumlah dari persen ukuran agregat kasar dikali jumlah air dari tiap ukuran agregat kasar tersebut.
Kata kunci : cara SNI, gradasi agregat kasar, kebutuhan air

## ABSTRACT
Amount of waters that need to reach a slump range of mix concrete that planned on SNI only depending on maximum amount of coarse aggregate and the kind of aggregate. Depending of SNI, variety of graded coarse aggregate as long as the maximum  amount  does  not  change  or  stable  does  not  change  the  amount  of water needed. Clarity of  the kind of coarse aggregate graded on water amount estimate  to  calculate  a  water  on  mix  concrete  to  be  accurate.  The  study  was done  to  overcome  the  effect  coarse  aggregate  graded  to  amount  of  water needed  on  SNI.  The  water  needed  mix  concrete  directly  proportional  with percentage of water every size of coarse aggregate used. The result shown that amount  of  water  needed  equivalent  with  calculation  of  water  that  calculated. Amount  of  water  needed  can  be  formulated  as  a  total  of  percentage  size  of coarse  aggregate  multiplied  by  amount  of  water  of  every  size  of  coarse aggregate .
Keywords : SNI method, coarse aggregate graded, water needed

## 1. PENDAHULUAN
Kebutuhan  air  untuk  mencapai  suatu  kelecakan  campuran  beton  yang  direncanakan  pada perancangan  campuran  beton  cara  SNI  bergantung  pada  ukuran  maksimun  agregat  kasar dan jenis agregat yang digunakan. Selama ukuran maksimum agregat tidak berubah, maka jumlah  air  yang  diperlukan  untuk  mencapai  suatu  rentang  kelecakan  akan  sama  untuk berbagai  faktor  air-semen  yang  digunakan.  Dengan  perkataan  lain  kebutuhan  air  tidak dipengaruhi  oleh  kuat  tekan  beton,  tetapi  hanya  ditentukan  oleh  tingkat  kelecakan  yang direncanakan sesuai dengan ukuran maksimun agregat yang digunakan. Ukuran maksimum agregat yang terdapat pada perkiraan jumlah air yang dibutuhkan untuk mencapai kelecakan pada  cara  SNI,  tidak  menunjukan  gradasi  agregat  kasar  secara  jelas.  Dengan  demikian kejelasan tentang jenis gradasi agregat kasar yang terdapat pada perkiraan jumlah air dalam campuran beton untuk mencapai suatu kelacakan pada cara SNI masih belum secara nyata ditampakkan. Untuk itu perlu diteliti lebih lanjut sehingga dapat diketahui pengaruh gradasi agregat kasar terhadap kebutuhan air tersebut.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Kelecakan Campuran Beton
Kelecakan  campuran  beton  adalah  mudah  tidaknya  campuran  beton  dikerjakan.  Proses pengerjaan  beton  merupakan  serangkaian  pelaksanaan  pengadukan,  penuangan,dan pemadatan.  Kelacakan  campuran  beton  pada  umumnya  diukur  dengan  melakukan percobaan uji slump. Tingkat kelecakan campuran beton ditunjukan pada Tabel 1 .
Tabel 1. Tingkat Kelecakan Campuran Beton
Tingkat Kelecakan  Kekentalan Adukan Beton Nilai Slump [mm] SNI Road Note no. 4 Sangat rendah Sangat kental 0-10 0-25 Rendah Kental 10-30 25-50 Sedang Sedang 30-60 50-100 Tinggi Encer 60-180 100-175
Faktor-faktor yang mempengaruhi kelecakan campuran beton segar adalah:
1. Kadar Air
Semakin banyak penggunaan air maka kelecakan campuran beton akan semakin tinggi, sehingga campuran beton akan lebih encer dan mudah dalam proses pekerjaan.
2. Faktor Air-Semen Faktor  air-semen  yang  tinggi  menunjukan  bahwa  jumlah  air  lebih  banyak  dari  pada jumlah semen. Semakin tinggi faktor air-semen maka semakin mudah campuran beton dikerjakan  untuk  kadar  semen  yang  sama.  Hubungan  faktor  air-semen  dengan kelecakan  campuran  beton  dapat  ditunjukan  berdasarkan  penelitian.  Jika  ukuran agregat maksimum yang digunakan kurang lebih dari 2,0 cm, maka jumah air ( 𝑤 ) harus dikoreksi dengan faktor koreksi ditunjukan pada Tabel 2 .
Tabel 2. Faktor Koreksi Kadar Air Ukuran Maksimum Agregat [mm] 5 8 12,5 20 31,5 50 80 Koreksi Jumlah Air [%] +15 +9 +4 0 -4 -8 -12

## 3. Besar butir Agregat Maksimum
Semakin besar agregat maksimum maka semakin sedikit kebutuhan air yang diperlukan. Jika  agregat  maksimum  lebih  kecil,  maka  kebutuhan  air  untuk  membasahi  total  luas

## Studi Mengenai Pengaruh Gradasi Agregat Kasar terhadap Kebutuhan Air untuk Mencapai Suatu Kelecakan Campuran Beton
permukaan  agregat  lebih  banyak  dari  pada  total  luas  permukaan  agregat  maksimum yang besar.  Perkiraan kebutuhan air ditunjukan pada Tabel 3 .
Tabel 3. Perkiraan Kadar Air Bebas [kg/m³] yang Dibutuhkan untuk Beberapa Tingkat Kemudahan Pekerjaan Adukan untuk Kondisi Agregat SSD
Ukuran besar butir agregat maksimum Jenis Agregat Slump [mm] 0-10  10-30  30-60  60-180 10 Batu tak dipecahkan 150 180 205 225 Batu pecah 180 205 230 250 20 Batu tak dipecahkan 135 160 180 195 Batu pecah 170 190 210 225 40 Batu tak dipecahkan 115 140 160 175 Batu pecah 155 175 190 205
(Sumber: Badan Standardisasi Nasional, 2000)

## 2.2 Pengaruh Gradasi Agregat terhadap Kelecakan Campuran Beton
Pengaruh  gradasi  terhadap  kelecakan  campuran  beton  telah  diteliti  oleh  Newman  dan Teychenne (1954) yang hasilnya diperlihatkan pada Tabel 4 dan Tabel 5 .

## Tabel 4. Pengaruh Gradasi terhadap Kelecakan Campuran Beton
Uraian Campuran Beton 1 Campuran Beton 2 Campuran Beton 3 Campuran Beton 4 Permukaan spesifik agregat secara keseluruhan [m²/kg] 2,55 2,55 2,55 2,55 Persentasi pasir 46 36 29 24 Proporsi berdasarkan volume 1 ; 2,5 ; 3,5 1 ; 2 ; 4 1 ; 1,5 ; 4,5 1 ; 1,25 ; 4,75 Air-semen dalam berat 0,6 0,6 0,6 0,6 Faktor kepadatan [ compacting factor] 0,92 0,93 0,93 0,93 Kuat tekan umur 28 hari [MPa] 27,1 28,1 29,2 29 Tabel 5. Pengaruh Gradasi terhadap Kelecakan Campuran Beton Uraian Campuran Beton 1 Campuran Beton 2 Campuran Beton 3 Campuran Beton 4 Permukaan spesifik agregat secara keseluruhan [m²/kg] 2,08 2,55 3,04 3,55 Persentasi pasir 36 36 36 36 Proporsi berdasarkan volume 1 ; 2 ; 4 1 ; 2 ; 4 1 ; 2 ; 4 1 ; 2 ; 4 Air-semen dalam berat 0,58 0,60 0,63 0,66 Faktor kepadatan [ compacting factor] 0,92 0,95 0,95 0,96 Kuat tekan umur 28 hari [MPa] 31,6 28,9 24,8 23,2
Hasil  dari  penelitian  Newman  dan  Teychenne  (1954)  pada Tabel  4 dan Tabel  5 menunjukkan  bahwa  gradasi  agregat  berpengaruh  terhadap  tingkat  kelecakan.  Jika Permukaan  spesifik  agregat  secara  keseluruhan  memiliki  nilai  yang  sama,  maka  tingkat kelecakan campuran beton yang dihasilkan tidak akan jauh berbeda. Jika permukaan agregat secara keseluruhan memiliki nilai yang berbeda, maka tingkat kelecakannya akan berbeda- beda.  Hal  yang  sama  mengenai  pengaruh  gradasi  terhadap  kelecakan  campuran  beton diteliti juga oleh Saelan dan Arifin (2002) dimana gradasi agregat dinyatakan dalam modulus kehalusan yang ditunjukan pada Tabel 6 .
Tabel 6. Komposisi Campuran Beton dengan Nilai Modulus Kehalusan yang Sama
Ukuran saringan [mm] Gradasi acuan Gradasi actual [%] MF-I MF-II MF-III MF-IV 20-10 56,5 58 61,5 62 65 10-5 5,5 - - - - 5-2,5 5 9 - - - 2,5-1,2 7 8 10 - - 1,2-0,6 6 7 9 18 - 0,6-0,3 6,5 6,5 7,5 12 29 0,3-1,15 6,5 6 6,5 7 6 <0,15 7 5,5 5,5 1 - Modulus kehalusan 5,19 5,19 5,19 5,19 5,19 Air-semen 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 Slump rencana 40 40 40 40 40 Slump actual 35 35 35 40 40 Kuat tekan aktual [MPa], 33 hari 35,35 35,35 40,127 36,306 36,943
Tabel  6 menunjukan  bahwa  komposisi  dari  campuran  beton  yang  bergradasi  diskontinu atau gradasi tidak menerus memiliki nilai modulus kehalusan dan nilai air-semen sama, dan tingkat kelecakan yang hampir sama. Hal ini dapat disimpulkan bahwa agregat yang memiliki nilai  modulus  kehalusan  dan  nilai  air-semen  yang  sama  tidak  akan  mempengaruhi  tingkat kelecakan dan tidak dipengaruhi oleh gradasi agregat pada campuran beton.

## 2.3 Kebutuhan Air Dalam Campuran Beton pada Cara SNI
Perkiraan  kadar  air  bebas  kondisi  SSD  pada Tabel  8 telah  dimodifikasi  oleh  Awali,  I.  F. (2018) untuk kondisi agregat kering udara ( air dry), yang ditunjukan pada Tabel 7 .
Tabel 7. Perkiraan Kadar Air [kg/m³] yang Digunakan untuk Beberapa Tingkat Kelecakan
Campuran Beton pada Kondisi Agregat Kering Udara Ukuran Besar Butir Agregat Maksimum Jenis Agregat Slump [mm] 0-10 10-30 30-60 60-180 10 Batu tak dipecahkan 205 216 229 255 Batu pecah 20 Batu tak dipecahkan 188 198 210 236 Batu pecah 40 Batu tak dipecahkan 177 186 198 222 Batu Pecah
Kebutuhan  air  pada  campuran  beton  untuk  mencapai  suatu  kelecakan  dipengaruhi  oleh ukuran  besar  butir  agregat  maksimum,  dan  jenis  agregat.  Semakin  besar  agregat maksimum,  maka  semakin  sedikit  kebutuhan  air  yang  diperlukan  untuk  mencapai  suatu kelecakan  campuran  beton.  Jika  agregat  maksimum  lebih  kecil,  maka  kebutuhan  air  untuk membasahi  total  luas  permukaan  agregat  akan  semakin  banyak  dari  pada  total  luas permukaan agregat maksimum yang lebih besar. Ukuran maksimum agregat yang terdapat pada perkiraan jumlah air yang dibutuhkan untuk mencapai kelecakan pada cara SNI tidak menunjukan  gradasi  agregat  kasar  secara  jelas . Berdasarkan  definisi  agregat  kasar  yaitu agregat yang berukuran lebih dari 4,75 mm, maka untuk ukuran agregat maksimum 10 mm, 20 mm, dan 40 mm dianggap sebagai agregat bergradasi seragam. Anggapan ini didasarkan pada ukuran maksimum agregat 10 mm yang merupakan agregat  yang berukuran 4,75-10 mm,  yang  merupakan  gradasi  seragam.  Jika  pada  ukuran  maksimum  20  mm  dan  40  mm merupakan  gradasi  menerus,  maka  kebutuhan  air  dapat  diperhitungkan  berbanding  lurus dengan  persentase  dari  masing-masing  ukuran.  Dengan  demikian  maka  diduga  perkiraan

## Studi Mengenai Pengaruh Gradasi Agregat Kasar terhadap Kebutuhan Air untuk Mencapai Suatu Kelecakan Campuran Beton
kadar air yang dibutuhkan untuk campuran beton cara SNI dipengaruhi oleh gradasi agregat kasar.  Dengan  demikian  dapat  diajukan  perkiraan  jumlah  air  total    yang  digunakan  untuk mencapai suatu nilai slump rencana, yang dirumuskan pada Persamaan 1 sebagai berikut:
Jumlah air total = Σ % ukuran agregat kasar * jumlah air tiap ukuran agregat kasar     ... (1)

## 3. METODOLOGI PENELITIAN

## 3.1 Prosedur Penelitian
Prosedur  penelitian  mengenai  pengaruh  gradasi  agregat  terhadap  kebutuhan  air  untuk mencapai  kelecakan  campuran  beton  pada  cara  SNI  dilakukan  dengan  tahapan-tahapan yang ditunjukan pada Gambar 1 .

## Gambar 1. Bagan alir metode penelitian

## 3.2 Data Penelitian
Data  penelitian  yang  digunakan  yaitu  data  sekunder  dan  data  primer.  Data  primer  yang digunakan adalah sebagai berikut:
1. Data  perkiraan  kadar  air  [kg/m 3 ]  yang  digunakan  untuk  beberapa  tingkat  kelecakan campuran beton pada kondisi kering udara untuk beberapa variasi gradasi agregat kasar, yang  dimodifikasi  berdasarkan  data  sekunder  hasil  penelitian  dari  Awali,  I.  F.  (2018) pada Tabel 8 .
2. Data komposisi bahan campuran beton yang ditunjukan pada Tabel 8 , Tabel 9 , Tabel
10 , dan Tabel 11 .
Tabel 8. Komposisi Kadar Air [kg/m³] yang Digunakan untuk Beberapa Tingkat Kelecakan Campuran Beton pada Kondisi Agregat Kering Udara yang Telah Dimodifikasi
Ukuran Besar Butir Agregat Maksimum Jenis Agregat Slump [mm] 0-10 10-30 30-60 60-180 10 Batu tak dipecahkan 205 216 229 255 Batu pecah 20 Batu tak dipecahkan 188 198 210 236 Batu pecah 40 Batu tak dipecahkan 177 186 198 222 Batu pecah Tabel 9. Komposisi Campuran Beton Ukuran Agregat Maksimum 10 mm Komposisi Gradasi [%] Bahan Slump [mm] Untuk 1 m 3 Untuk 4 silinder 10 20 40 30-60  60-180  30-60  60-180 100 - - Air [kg] 229 255 1,582 1,761 Semen [kg] 400 400 2,764 2,764 Pasir [kg] 957,58  957,58 6,616 6,616 Batu Pecah [kg]  637,26  647,58 4,404 4,472 Tabel 10. Komposisi Campuran Beton Ukuran Agregat Maksimum 20 mm Komposisi Gradasi [%] Bahan Slump [mm] Untuk 1 m 3 Untuk 4 silinder 10 20 40 30-60  60-180  30-60  60-180 - 100 - Air [kg] 210 236 1,451 1,541 Semen [kg] 400 400 2,764 2,764 Pasir [kg] 957,58  957,58 6,616 6,616 Batu Pecah [kg]  702,24 739,2 4,851 5,106 25 75 - Air [kg] 214,75  240,75 1,483 1,663 Semen [kg] 400 400 2,764 2,764 Pasir [kg] 957,58  957,58 6,616 6,616 Batu Pecah [kg]  685,12  616,875  4,733 4,261 50 50 - Air [kg] 219,5 245,5 1,516 1,696 Semen [kg] 400 400 2,764 2,764 Pasir [kg] 957,58  957,58 6,616 6,616 Batu Pecah [kg]  670,77  602,91 4,634 4,165 75 25 - Air [kg] 224,25  250,25 1,549 1,729 Semen [kg] 400 400 2,764 2,764 Pasir [kg] 957,58  957,58 6,616 6,616 Batu Pecah [kg]  653,94  586,47 4,517 4,051 Tabel 11. Komposisi Campuran Beton Ukuran Agregat Maksimum 40 mm Komposisi Gradasi [%] Bahan Slump [mm] Untuk 1 m 3 Untuk 4 silinder 10 20 40 30-60  60-180  30-60  60-180 - - 100 Air [kg] 198 222 3,463 3,883 Semen [kg] 400 400 6,996 6,996 Pasir [kg] 957,58  957,58  16,748  16,748 Batu Pecah [kg]  750,6 664,2 13,128  11,617

## Studi Mengenai Pengaruh Gradasi Agregat Kasar terhadap Kebutuhan Air untuk Mencapai Suatu Kelecakan Campuran Beton
Tabel 11. Komposisi Campuran Beton Ukuran Agregat Maksimum 40 mm lanjutan
Komposisi Gradasi [%] Bahan Slump [mm] Untuk 1 m 3 Untuk 4 silinder 10 20 40 30-60  60-180  30-60  60-180 25 - 75 Air [kg] 205,75 230,25 3,599 4,027 Semen [kg] 400 400 6,996 6,996 Pasir [kg] 957,58 957,58  16,748  16,748 Batu Pecah [kg] 720,9 667,89  12,609  11,488 50 - 50 Air [kg] 213,5 238,5 3,734 4,171 Semen [kg] 400 400 6,996 6,996 Pasir [kg] 957,58 957,58  16,748  16,748 Batu Pecah [kg]  694,32 628,32  12,144  10,989 75 - 25 Air [kg] 221,25 246,75 3,87 4,316 Semen [kg] 400 400 6,996 6,996 Pasir [kg] 957,58 957,58  16,748  16,748 Batu Pecah [kg]  665,55 597,69  11,466  10,139 - 25 75 Air [kg] 201 225.5 3,515 3,944 Semen [kg] 400 400 6,996 6,996 Pasir [kg] 957,58 957,58  16,748  16,748 Batu Pecah [kg]  665,88  673,935  11,646  11,787 - 50 50 Air [kg] 204 229 3,568 4,005 Semen [kg] 400 400 6,996 6,996 Pasir [kg] 957,58 957,58  16,748  16,748 Batu Pecah [kg]  726,24 659,49  12,702  11,534 - 72 25 Air [kg] 207 232,5 3,62 4,066 Semen [kg] 400 400 6,996 6,996 Pasir [kg] 957,58 957,58  16,748  16,748 Batu Pecah [kg]  714,195  647,82  12,491 11,33 25 25 50 Air [kg] 208,75 233,75 3,651 4,088 Semen [kg] 400 400 6,996 6,996 Pasir [kg] 957,58 957,58  16,748  16,748 Batu Pecah [kg]  708,885  642,51  12,398  11,234 25 50 50 Air [kg] 211,75 237,25 3,704 4,15 Semen [kg] 400 400 6,996 6,996 Pasir [kg] 957,58 957,58  16,748  16,748 Batu Pecah [kg]  696,96 630,96 12,19 11,035 50 25 25 Air [kg] 216,5 242 3,787 4,233 Semen [kg] 400 400 6,996 6,996 Pasir [kg] 957,58 957,58  16,748  16,748 Batu Pecah [kg] 682,5 614,25  11,937  10,743

## 4. HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Hasil Penelitian
Nilai slump  yang  terjadi  menggunakan  kebutuhan  air  yang  dihitung  dengan  cara perbandingan  lurus  ini  masih  berada  pada  rentang  nilai slump  yang  direncanakan,  yang hasilnya dapat dilihat pada Tabel 12 dan Tabel 13 .
Tabel 12. Hasil Kuat Tekan Beton untuk Nilai Slump Rencana 30-60 mm
Ukuran Maksimum Butiran [mm] No Benda Uji Gradasi [%] Jumlah Air [kg/m³] Slump 30-60 [mm] Kuat Tekan Rata-rata 14 hari [MPa] Berat Rata-rata [kg] 10 20 40 Aktual Aktual Prediksi Aktual Teoritis 10 1 100 - - 229 35 17,45 26,36 3,494 3,491 20 3 - 100 - 210 35 29,24 29,71 3,645 3,563 5 25 75 - 214,75 50 23,85 28,82 3,559 3,544 3A 210 35 23,74 29,71 3,564 3,536 7 50 50 - 219,5 40 25,38 27,97 3,628 3,529 3B 210 15 26,19 29,71 3,590 3,514 9 75 25 - 224,25 30 21,95 27,15 3,528 3,510
40
11 - - 100 198 15 27,47 32,15 12,174 12,222 13 25 - 75 205,75 40 21,01 30,58 12,060 12,106 15 50 - 50 213,5 50 23,32 29,05 12,037 12,006 17 75 - 25 221,25 60 13,16 27,66 11,927 11,895 19 - 25 75 201
45 17,66 31,51 12,100 11,789 21 - 50 50 204 50 17,94 30,89 12,033 12,125 23 - 75 25 207 45 23,64 30,29 12,267 12,077 25 25 25 50 208,75 40 18,25 29,95 12,167 12,058 27 25 50 25 211,75
45 24,38 29,38 12,200 12,011 29 50 25 25 216,5 50
25,79 28,50 12,233 11,960 Tabel 13. Hasil Kuat Tekan Beton untuk Nilai Slump Rencana 60-180 mm Ukuran Maksimum Butiran [mm] No Benda Uji Gradasi [%] Jumlah Air [kg/m³] Slump Aktual [mm] Kuat Tekan Rata-rata 14 hari [MPa] Berat Rata-rata [kg] 10 20 40 Aktual Aktual Prediksi Aktual Teoritis 10 2 100 - - 255 135 11,96 22,60 3,441 3,548 20 4 - 100 - 236 85 23,54 25,27 3,589 3,662 6 25 75 - 240,75 150 19,38 24,56 3,526 3,478 4A 236 75 21,97 25,27 3,563 3,429 8 50 50 - 245,5 140 19,63 23,88 3,463 3,463 4B 236 25 22,66 25,27 3,597 3,448 10 75 25 - 250,25 100 17,25 23,23 3,435 3,445
40
12 - - 100 222 85 19,74 27,53 11,956 11,892 14 25 - 75 230,25 100 19,24 26,17 11,971 11,955 16 50 - 50 238,5 135 18,19 24,89 11,682 11,789 18 75 - 25 246,75 100 16,02 23,71 11,900 11,671 20 - 25 75 225,5 100 16,77 26,94 11,900 11,962 22 - 50 50 229 100
20,66 26,37 12,133 11,904 24 - 75 25 232,5 100 18,62 25,81 12,133 11,861 26 25 25 50 233,75 105
20,70 25,62 12,100 11,839
28 25 50 25 237,25 120
22,42 25,08 12,133 11,767
30 50 25 25 242 90
22,89 24,38 12,000 11,733

## 4.2 Pembahasan
Adapun hasil pembahasan dari penelitian yang dilakukan yaitu sebagai berikut:
1. Jumlah air yang dibutuhkan untuk menghasilkan nilai slump yang direncanakan dihitung berdasarkan  dugaan  bahwa  jumlah  air  berbanding  lurus  dengan  persentase  ukuran butiran dalam gradasi agregat. Sebagai contoh pada slump rencana 30 – 60 mm untuk agregat  kasar  berukuran  maksimum  20  mm,  yang  terdiri  dari  25%  ukuran  agregat  10 mm dan 75% ukuran agregat 20 mm, kebutuhan airnya adalah (25% * 229) + (75% * 210) = 214,75 kg/m³.
2. Nilai slump  yang  terjadi  menggunakan  kebutuhan  air  yang  dihitung  dengan  cara perbandingan lurus ini masih berada pada rentang nilai slump yang direncanakan. Nilai slump terjadi 15 mm, yang lebih kecil dari rentang yang direncanakan yaitu 30-60 mm terjadi disebabkan oleh sangat keringnya kondisi agregat.
3. Nilai slump  yang  kebutuhan  air  campurannya  tidak  dihitung  berdasarkan  perbandingan lurus  maka  nilai slump  yang  terjadi  lebih  rendah  dan  keluar  dari  rentang  yang direncanakan  jika  kandungan  ukuran  maksimum  agregat  kasar  adalah ≤ 50%.  Hal  ini

## Studi Mengenai Pengaruh Gradasi Agregat Kasar terhadap Kebutuhan Air untuk Mencapai Suatu Kelecakan Campuran Beton
terjadi pada ukuran maksimum butiran 20 mm, yang terdiri dari 50% ukuran agregat 10 mm  dan  50%  ukuran  agregat  20  mm  dengan  menggunakan  perkiraan  kebutuhan  air yang sama .
4. Jika kandungan agregat kasar yang lebih kecil dari ukuran maksimum ≤ 25% dari total agregat  kasar,  pemberian  air  tanpa  memperhitungkan  perbandingan  lurus  maka  nilai slump yang terjadi masih dalam rentang yang direncanakan. Hal ini terjadi pada ukuran maksimum  butiran  20  mm,  yang  terdiri  dari  25%  ukuran  agregat  10  mm  dan  75% ukuran agregat 20 mm dengan menggunakan perkiraan kebutuhan air yang sama .
5. Dari hasil-hasil yang didapat maka jumlah air yang diperlukan untuk mencapai suatu nilai slump  berbanding  lurus  dengan  persentase  jumlah  air  pada  masing-masing  ukuran butiran agregat kasar dalam agregat kasar total.
6. Ditinjau  dari  hasil  uji  tekan  terdapat  banyak  hasil  uji  tekan  yang  lebih  rendah,  bahkan terdapat hasil uji tekan yang sangat berjauhan. Berdasarkan perbandingan berat benda uji aktual terhadap berat benda uji teoritis, diduga tidak didapatkan berkurangnya kuat tekan uji dari kuat tekan prediksi yang diakibatkan oleh berkurangnya kepadatan beton secara  signifikan.  Penelusuran  berkurangnya  kuat  tekan  uji  dilakukan  berdasarkan tingkat  kemiringan  benda  uji  disaat  akan  dilakukan  pengujian  uji  tekan,  dimana  hal tersebut  mengakibatkan  penekanan  di  sebagian  titik  permukaan  benda  uji  yang mengakibatkan  nilai  kuat  tekan  tidak  optimal,  dapat  ditunjukan  pada Gambar  2 dan Gambar  3 .  Sekalipun  demikian  masih  terdapat  benda  uji  yang  hasil  uji  tekannya mendekati  kuat  tekan  prediksi,  yaitu  pada  benda  uji  3,  benda  uji  4,  benda  uji  7,  dan benda  uji  30.  Hal  ini  menandakan  bahwa  jumlah  air  yang  dihitung  dengan  cara perbandingan lurus gradasi agregat kasar tidak hanya menghasilkan slump yang sesuai dengan rentang slump rencana, juga menghasilkan kuat tekan yang berdekatan dengan kuat tekan rencana (kuat tekan prediksi).
Gambar 2. Pola runtuh tekan uji yang              Gambar 3. Pola runtuh tekan uji lebih rendah dari hasil tekan prediksi               mendekati hasil tekan prediksi
7. Berdasarkan  hasil  pengujian  dan  pembahasan  hasil  pengujian,  perkiraan  jumlah  air dalam campuran beton untuk mencapai suatu kelacakan pada cara SNI dipengaruhi oleh gradasi  agregat  kasar  dalam  campuran  beton.  Perkiraan  jumlah  air  dalam  campuran beton berbanding lurus dengan jumlah air pada gradasi agregat kasar yang digunakan. Perkiraan  jumlah  air  yang  digunakan  untuk  mencapai  suatu  nilai slump  rencana  dapat dirumuskan:  Jumlah  air  total  =  Σ  %  ukuran  agregat  kasar  *  jumlah  air  tiap  ukuran agregat kasar.

## 5. KESIMPULAN
Dari  hasil  pengujian  dan  pembahasan  yang  dilakukan  pada  penelitian  ini  maka  dapat disimpulkan:
1. Kebutuhan air dalam campuran beton pada cara SNI yang hanya ditentukan oleh ukuran maksimum agregat  kasar masih ditentukan pula oleh keragaman gradasi agregat kasar tersebut.
2. Jumlah air yang diperlukan dalam campuran beton berbanding lurus dengan jumlah air pada gradasi agregat kasar yang digunakan, dan dapat dirumuskan menjadi: Jumlah air total = Σ % ukuran agregat kasar * jumlah air tiap ukuran agregat kasar.

## 6. SARAN
Dalam perencanaan campuran beton pada cara SNI, sangat perlu diketahui gradasi agregat kasar  yang  digunakan,  dinyatakan  dalam  modulus  kehalusan  agregat  kasar,  untuk mengetahui  ketepatan  jumlah  air  yang  dibutuhkan  untuk  mencapai  nilai slump  yang direncanakan.

## DAFTAR RUJUKAN
Awali,  I.  F.  (2018). Modifikasi  Jumlah  Air  dalam  Campuran  Beton  Cara  SNI  untuk  Kondisi Agregat Kering Udara. Tugas Akhir. Bandung: Juruan Teknik Sipil - Institut Teknologi Nasional - Bandung.
Badan  Standardisasi  Nasional.  (2000). SNI  03-2834-2000  tentang  Tata  Cara  Pembuatan Rencana Campuran Beton Normal. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional. Newman, J. & Teychenne, D.C. (1954). Properties of Concrete. New Jersey: Pearson Prentice Hall.
Saelan,  P.  &  Arifin.  (2002). Kaji  Bandung  Perencanaan  Gradasi  Bercelah  dalam  Campuran Beton dengan Menggunakan Cara Modulus Kehalusan dan Permukaan Spesifik. Tugas Akhir. Bandung: Jurusan Teknik Sipil Institut Teknologi Nasional - Bandung.