## ANALISIS POTENSIAL KOROSI TULANGAN PADA BETON BUSA SG 1,4 DENGAN PENAMBAHAN SERAT POLYPROPYLENE DENGAN PERLAKUAN WET-DRY CYCLE SELAMA 84 HARI
Fara Qamara Elmyra 1 Abdullah 2 Syarizal Fonna 3
1 Mahasiswa, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia
2 Dosen, jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia
3 Dosen, jurusan Teknik Mesin dan Industri, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia. Email: faraqamara@gmail.com

## Abstract
In the area  which is sensitive to  the earthquake will  cause many damaged building. The buildings  within  the coastal area have to give more attention to corrosion risk in reinforcement. The purpose of this research is to observe the effect of  using  sacrificial  anode  to  the  corrosion  potential  of  reinforcement  in  reinforced  foamed  concrete. Beam specimen 10x10x100 with 3 variations, which are 1 specimen are using connected sacrificial anode, 1 specimen is using unconnected sacrificial anode and the last one specimen is not using sacrificial anode. Wet- dry cycle for beam specimens with 3,5% NaCl solution for 84 days with data measurement in every 7 days. The results for corrosion potential could be classified that the concrete without sacrificial anode and the concrete with unconnected sacrificial anode has entered the condition of high-risk corrosion based on ASTM C876.
Keyword: foamed concrete, polypropylene fiber, corrosion, sacrificial anode, cathodic protection

## Abstrak
Pada wilayah yang rawan gempa bumi akan mengakibatkan banyak bangunan yang rusak. Pembangunan pun dilakukan kembali yang juga tidak luput dari wilayah pantai. Pada bangunan yang berada dalam wilayah pantai harus memberi  perhatian  lebih  terhadap  risiko  korosi  pada  tulangan.  Tujuan  penelitian  ini  adalah  untuk  melihat  pengaruh penggunaan anoda korban  terhadap potensial korosi pada tulangan beton busa bertulang.  Benda uji balok 10x10x100 cm dengan variasi 1 benda uji menggunakan anoda korban terhubung, 1 benda uji dengan anoda korban tidak terhubung dan 1 benda uji lagi yang tidak menggunakan anoda korban. Proses  wet  dry dilakukan pada benda uji balok  dengan larutan  NaCl  3,5%  selama  84  hari  dengan  pengambilan  data  setiap  7  hari.  Hasil  pengukuran  potensial  korosi  yang diperoleh  dapat  diklasifikasikan  bahwa  beton  tanpa  anoda  korban  dan  beton  dengan  anoda  korban  tidak  terhubung sudah memasuki kondisi risiko korosi yang tinggi berdasarkan ASTM C876.
Kata Kunci: beton busa, serat polypropylene, korosi, anoda korban, proteksi katodik

## 1. Pendahuluan
Aceh  adalah  termasuk  wilayah  yang  sebagian besar dikelilingi oleh pantai, sehingga banyak bangunan gedung  dan  infrastruktur  lainnya  yang  berada  didekat pantai.  Wilayah  pantai  adalah  wilayah  yang  rentan terhadap  korosi  pada  bangunan.  Ditambah  dengan wilayah  Aceh  yang  terletak  pada  Patahan  Sumatera yang mengakibatkan Aceh menjadi wilayah yang rawan gempa.  Maka  sangat  disarankan  dalam  perencanaan bangunan  untuk  memberikan  perhatian  lebih  terhadap ketahanan korosi dan gempa pada bangunan .
Salah  satu  cara  untuk  memberikan  ketahanan gempa  pada  bangunan  adalah  dengan  menggunakan beton  ringan  sebagai  material  utama  pada  sebuah bangunan  yang  memberikan  massa  (berat)  bangunan lebih  kecil  dari  bangunan  biasa  yang  menggunakan beton konvensional. Salah satu cara mendapatkan beton ringan  adalah  dengan  memasukkan  pori-pori  udara  ke
dalam  beton  sebagai  pengganti  agregat,  yaitu  beton busa.
Korosi  yang  menjadi  masalah  umum  bagi struktur  beton  bertulang  sudah  banyak  menyebabkan kerusakan  pada  bangunan.  Menurut  Broomfield[1], proteksi  katodik  adalah  salah  satu  cara  untuk memperlambat laju korosi.
Tujuan  penelitian  ini  dilakukan  adalah  untuk mengetahui  pengaruh  penggunaan  anoda  korban terhadap  potensial  korosi  pada  tulangan  beton  busa berserat SG 1,4. Manfaat dari penelitian ini adalah agar penggunaan  beton  busa  dan  proteksi  katodik  anoda korban  dapat  menjadi  solusi  dalam  memberikan ketahanan  gempa  dan  menghambat  korosi  pada bangunan di daerah pantai di Aceh.
Pengujian dilakukan pada benda uji silinder 15x30 cm  untuk  pengujian  sifat  mekanis  berupa  kuat  tekan dengan umur beton 7, 14 dan 28 hari dan kuat tarik belah dengan umur beton 28 hari, serta pengukuran potensial
korosi  pada  benda  uji  balok  ukuran  10x10x100  cm selama 12 minggu.

## 2. Tinjauan kepustakaan

## 2.1 Beton Busa
Beton  busa  merupakan  salah  satu  jenis  beton ringan yang memiliki tiga bahan utama, yaitu semen, air, dan gelembung udara ( foam ). Beton busa  ini termasuk beton ringan yang paling mudah diproduksi yang dibuat dengan  memasukkan  gelembung-gelembung  udara didalam adukan semennya. Menurut Abdullah[2], salah satu  cara  menghasilkan  beton  busa  adalah  dengan membuat  gelembung-gelembung  gas/udara  dalam campuran mortar sehingga menghasilkan material yang berstruktur  sel-sel,  yang    mengandung  rongga  udara dengan ukuran 0,1-1,0 mm.

## 2.2 Serat (Fiber)
Fiber atau  serat  digunakan  sebagai  penguat ( reinforced )  dalam  campuran  beton.  Serat  ini  didesain untuk mengurangi dan mengendalikan retak susut pada beton  Anonim[3].  Serat polypropylene berfungsi menguatkan  beton  segar  (campuran  beton  yang  belum mengeras) dan  mengurangi terjadinya keretakan akibat susut plastis pada masa sebelum pengerasan beton.

## 2.3 Korosi Tulangan dalam Beton
Broomfield[1]mendefinisikan  korosi  sebagai penurunan  mutu  suatu  material  yang  diakibatkan  oleh reaksi  antar  lingkungan  dan  material  itu  sendiri.  Dua kondisi  yang  dapat  menghancurkan  lingkungan  pasif beton  tanpa  menyerang  beton  terlebih  dahulu,  yaitu karbonasi dan serangan klorida.
Ketika karatan mulai timbul pada baja maka saat itulah  lapisan  pasif  pada  baja  akan  hilang.  Atom  besi akan terionisasi menjadi ion besi (Fe 2+ ) yang larut dalam larutan  air  disekitar  baja.  Elektron  disimpan  pada permukaan baja dan meningkatkan potensial listriknya, Bentur[4]. Reaksi-reaksi yang terjadi pada tulangan saat proses korosi adalah reaksi anoda dan katoda.  Ilustrasi gambar dari reaksi anoda dan katoda saat proses korosi terjadi pada baja dapat dilihat pada gambar 1 berikut.
Gambar 1 Anoda, katoda, reaksi oksidasi dan reaksi hidrasi pada tulangan baja[Broomfield 1 ]
2.4 Proteksi Katodik Metoda Anoda Korban pada Beton Bertulang
Menurut Goffar[5], prinsip dari proteksi katodik dengan sistem anoda korban ( cathodic protection with sacrificial anode method) adalah memperlakukan logam yang akan dilindungi sebagai katoda dengan cara menghubungkan logam tersebut dengan yang memiliki potensial yang lebih rendah. Logam yang memiliki potensial yang lebih rendah ini akan berfungsi sebagai anoda sehingga disebut sebagai anoda korban.
Menurut  Ahmad[6],  proteksi  katodik,  pada prinsipnya, adalah tegangan kecil yang digunakann pada baja  di  beton  yang  membuat  semua  permukaan  baja menjadi  katoda  dan  menghilangan  area  anoda  pada permukaan baja.
Gambar 2 Sistem Proteksi Katodik Anoda Korban pada Beton Bertulang[Christodoulou 7 ]

## 2.5 Kuat Tekan Beton
Kuat  tekan  beton  mengidentifikasikan  mutu  dari sebuah  struktur.  Semakin  tinggi  tingkat  kekuatan struktur  yang  dikehendaki,  semakin  tinggi  pula  mutu beton yang dihasilkan. Faktor-faktor yang mempengaruhi  kekuatan  tekan  beton  adalah  proporsi bahan-bahan  penyusunnya, metode  perancangan, perawatan,  dan  keadaan  pada  saat  pengecoran dilaksanakan, Mulyono [8].
Besar  kuat  tekan  beton  dapat  dihitung  dengan persamaan berikut:
A P f c  ' …………………………………. 1)
dimana : f’ c = kuat tekan silinder beton (Mpa); P = beban tekan maksimum (N); dan A = luas penampang benda uji (mm 2 ).

## 2.6 Kuat Tarik Belah Beton
Kekuatan tarik beton adalah salah  satu sifat dasar beton yang mempengaruhi perambatan dan ukuran dari retak di dalam struktur. Kuat tarik belah benda uji beton berbentuk silinder adalah nilai kuat tarik tidak langsung dari  benda uji  beton berbentuk silinder  yang diperoleh dari  hasil  pembebanan  benda  uji  tersebut  yang diletakkan  mendatar  sejajar  dengan  permukaan  meja penekan mesin uji tekan, Aulia dan Akoeb[9].
Tegangan  tarik  yang  timbul  sewaktu  benda  uji terbelah  disebut  sebagai split  cylinder  strength ,  dapat dihitung dengan Persamaan 2.4, Dipohusodo[10] :
𝑓𝑡 = 2 𝑥 𝑃 𝜋 𝑥 𝐿 𝑥 𝐷 … … … … … … … … … … … … . .   2)
di mana, f t = kuat tarik belah (N/m2 atau kg/cm²)
P = beban maksimum pada waktu belah (N/kg)
L = tinggi/panjang benda uji silinder (m atau cm)
D = diameter benda uji silinder (m atau cm)

## 2.7 Pengukuran Korosi dengan Metoda Half

## Cell Potential Mapping
Menurut Fonna, et al[11], half cell potential meter adalah alat sederhana yang digunakan untuk mengukur nilai potensial korosi tanpa menghancurkan permukaan beton. Alat ini terdiri dari reference electrode dan high impedance  volt  meter.  Reference  electrode adalah sebuah half cell , yang merupakan sepotong logam yang terbenam di dalam larutannya, seperti logam Cu dalam larutan CuSO 4 . Berikut  adalah  ilustrasi  gambar  pengukuran potensial  korosi  tulangan  baja  dalam  beton  yang menggunakan half  cell  potential  meter dapat  dilihat pada Gambar 3 dibawah ini.
Gambar 3 Skema pengukuran half cell potential pada baja didalam beton[ 11 ]
Nilai  potensial  korosi  seperti  yang  diukur  pada permukaan  beton  bertulang  kemudian  menjadi  acuan dalam  menentukan  tingkat  risiko  korosi  yang  terjadi pada  tulangan  baja.  ASTM  C876  adalah  standar  yang digunakan untuk mengartikan data nilai potensial korosi seperti yang dapat dilihat pada Tabel 1 dibawah ini.
Tabel  1  Kriteria  ASTM  C876  untuk  korosi  baja  pada tulangan untuk beberapa standar half cell
Pada baja tulangan dalam beton yang menggunakan  proteksi  katodik  memiliki  kriteria potensial listrik half cell yang berbeda dari potensial half cell pada  baja  tulangan  tanpa  proteksi  seperti  yang dijelaskan sebelumnya. Berdasarkan NACE[12], potensial  katodik  paling  tidak  atau  minimal  bernilai  - 850  mV,  dimana  potensi  ini  diukur  dengan  mengacu
pada pembanding Cu-CuSO 4 . Potensial maksimal yang didapat  hanya  diizinkan  sampai  dengan  -1200  mV, kecuali pada hasil tes sebelumnya menunjukkan bahwa tidak  ada  korosi  yang  cukup  terjadi  di  lingkungan tertentu.

## 2.8 Diagram Pourbaix
Diagram Pourbaix  menggambarkan stabilitas dari logam  sebagai  fungsi  dari  potensial  dan  pH.  Pada diagram, potensial redoks dari sistem korosi diplot pada sumbu  vertikal  dan  pH  pada  sumbu  horizontal, Ahmad[6].  Diagram  Pourbaix  ini  dapat  dilihat  pada Gambar 4 dibawah ini.
Gambar 4 Diagram Pourbaix[Ahmad 6 ]

## 3. Metodologi penelitian

## 3.1 Alur Penelitian
Penelitian ini  dimulai dari studi literatur mengenai penelitian, dilanjutkan dengan persiapan dan pembuatan benda uji. Dilanjutkan dengan pengukuran potensial korosi dan pengujian sifat mekanis. Kemudian diperoleh hasil-hasil penelitian dalam bentuk tabel dan grafik. Tahapan-tahapannya seperti berikut:

## 3.2 Rancangan Penelitian
Pada  penelitan  ini  dilakukan  uji  potensial  korosi dengan  metoda half  cell  potential  mapping terhadap benda  uji  balok  beton  busa  yang  telah  diberi perlindungan  katodik  dengan  penambahan  aliran  dari anoda  korban zinc dan  sudah  diberi  pengaruh lingkungan perendaman. Perendaman dilakukan dengan air  sumur  dan  air  laut  buatan  dengan  menggunakan NaCl 3,5%.
Benda uji  balok  ini dibuat dengan FAS 0,4 dan SG 1,4 yang berukuran 10 cm x 10 cm x 100 cm dengan baja  tulangan  ulir  D13  sebanyak  3  benda  uji.    Variasi benda  uji  yang  dibuat  dapat  ditampilkan  di  Tabel  3.1 dibawah ini.

## Tabel 2 Variasi Benda Uji Balok
Salah satu dari dua benda uji  yang  menggunakan anoda korban menggunakan sengkang dengan tulangan tunggal yang menggunakan tulangan polos berdiameter Ø8.  Pada  campuran  beton  busa  ini  ditambahkan  serat polypropylene .  Variasi  benda  uji  dapat  dilihat  pada Gambar 5, Gambar 6 dan Gambar 7.
Gambar 5 Beton busa berserat polypropylene tanpa anoda korban
Gambar 6 Beton busa berserat polypropylene dengan anoda korban terhubung

## Gambar 7 Beton busa berserat polypropylene dengan anoda korban tidak terhubung
Benda uji tersebut dibuat sebanyak 3 buah dengan 3  variasi.  Terdapat  benda  uji  beton  busa  dengan polypropylene normal  sebagai  kontrol,  beton  busa dengan polypropylene dengan anoda korban terhubung dan  beton  busa  dengan polypropylene dengan  anoda korban tidak terhubung. Selain itu, dibuat juga benda uji silinder  berdimater  15  cm  dengan  tinggi  30  cm  untuk pengujian sifat mekanis beton busa kuat tekan dan kuat tarik  belah  dengan  tambahan  serat polypropylene . Variasi  untuk  perancangan  penelitian  untuk  benda  uji silinder 15x30 dapat dilihat ditabel 3 dibawah ini.

## Tabel 3 Variasi Benda Uji Silinder

## 3.3 Persiapan Material yang Digunakan
Material  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini adalah  semen,  air,  baja  tulangan, foam  agent ,  serat polypropylene , dan larutan NaCl 3,5%.

## 3.4 Prosedur Penelitian

## 3.4.1 Perencanaan proporsi campuran
Perencanaan  proporsi  campuran  untuk  benda  uji pada  penelitian  ini  didasarkan  pada  penggunaan  serat polypropylene dan  target  SG  beton  busa  yang diinginkan yaitu 1,4. Untuk benda uji dengan SG 1,4 ini dicampur serat polypropylene sebanyak 600 gr disetiap m 3 beton.  Keseluruhan  benda  uji  penelitian  ini menggunakan FAS 0,4.

## 3.4.2 Pembuatan benda uji
Dalam  pembuatan  benda  uji  penelitian  ini  yang pertama  dilakukan  adalah  pemotongan  baja  tulangan untuk  benda  uji  balok.  Baja  tulangan  yang  digunakan adalah  besi  tulangan  ulir  dengan  diameter  13.  Setelah pemotongan  selesai  kemudian  peletakan  rakitan tulangan  didalam  cetakan  khusus  yang  sudah  dibuat. Lalu  barulah  campuran  beton  dibuat  dan  dituangkan kedalam cetakan. Pekerjaan  yang sama  juga dilakukan untuk  benda  uji  silinder  yang  campuran  betonnya dituangkan  kedalam  cetakan  silinder  yang  sudah dilumasi  oli.  Setelah  cetakan  penuh  oleh  campuran beton hingga padat, kemudian permukaannya diratakan dengan sendok perata.

## 3.4.3 Perawatan benda uji
Perawatan  benda  uji,  baik  benda  uji  silinder maupun  balok,  dilakukan  setelah  benda  uji  mengeras yang kemudian dikeluarkan dari  cetakan. Setiap benda uji diberi kode dan ditempatkan di media rendaman air tawar yang terlindung di LKBB.

## 3.5 Pengujian Sifat Mekanis pada Beton Busa Berserat
Pengujian kuat tekan dilakukan dengan memberikan beban secara vertikal kepada benda uji beton busa secara perlahan  dengan  meningkatkan  pembeban  hingga mencapai  beban  maksimum  atau  sampai  benda  uji
mengalami  kehancuran.  Beban  yang  dicatat  dalam pengujian  ini  adalah  saat turunnya  angka  pembebanan yang diikuti dengan retak atau hancurnya benda uji.
Dalam  pengujian  kuat  tarik  belah  benda  uji diletakkan  diantara  dua  plat  pembebanan  dan  diberi bantalan kayu dalam posisi memanjang atau horizontal. Beban  tekan  diberikan  merata  arah  tegak  dari  atas  di sepanjang  benda  uji  silinder  dengan  beban  yang berangsur-angsur  dinaikkan  hingga  dicapai  nilai maksimum  dan  terbelah  akibat  beban  tarik  horizontal. Dari  hasil  pengujian,  didapat  besarnya  beban maksimum  yang  dapat  diterima  oleh  masing-masing benda uji.
Pengujian kuat tekan dilakukan pada hari ke-7, 14, dan 28 hari. Sedangkan untuk pengujian kuat tarik belah hanya  dilakukan  pada  hari  ke-28  saja.  Sehari  sebelum pengujian  benda  uji  akan  dikeluarkan  dari  media rendaman  dan  dibiarkan  mengering  sampai  akan dilakukannya pengujian.

## 3.6 Pengukuran Potensial Korosi Baja Tulangan dan Wet Dry Cycle
Pengukuran  potensial  korosi  dilakukan  dengan - cara  meletakkan  alat  diatas  permukaan  beton  yang disambungkan dengan voltmeter yang juga disambungkan dengan baja tulangan dalam beton yang dirancang keluar dari selimut beton. Sebelum dilakukan pengukuran  korosi  pada  benda  uji  balok  dilakukan perawatan selama 56 hari yang dilanjutkan dengan wet dry cycle.
Wet  dry cycle dilakukan  dengan  cara  merendam beton selama 24 jam lalu diangin-anginkan pada 24 jam berikutnya dan diteruskan siklus tersebut selama 56 hari. Selama  84  hari  tersebut  dilakukan  pengambilan  data half-cell  potential disetiap  hari  ke-7  dan  kelipatannya dengan total 12 minggu data potensial korosi.

## 4. Hasil dan Pembahasan

## 4.1 Hasil
4.1.1 Perencanaan campuran beton (mix
design)
Hasil  komposisi  campuran  yang  terdiri  dari semen, air, dan busa serta tambahan serat polypropylene untuk  beton  busa  berserat polypropylene ini  disajikan pada Tabel 4 dibawah ini.
Tabel 4 Komposisi Campuran Beton Busa
4.1.2 Pengujian kuat tekan dan kuat tarik
belah beton busa berserat polypropylene
Pengujian  kuat  tekan  dilakukan  pada  umur  7,  14 dan 28 hari dan pengujian kuat tarik belah dilakukan ada umur  28  hari.  Pengujian  ini  untuk  mengetahui  mutu beton  busa  yang  menggunakan  serat polypropylene dengan  SG  1,4.  Berikut  adalah  hasil  pengujian  kuat tekan dan kuat tarik belah benda uji silinder Ø 15 cm x 30 cm diperlihatkan pada Tabel 5 dibawah ini.
Tabel 5 Hasil Pengujian Kuat Tekan dan Kuat Tarik Belah Silinder
Ket: BBKT = Beton Busa Kuat Tekan (benda uji untuk pengujian kuat tekan)
BBTB = Beton Busa Tarik Belah (benda uji untuk pengujian kuat tarik belah)
4.1.3 Pengukuran  data  potensial  korosi tulangan  dalam  beton  busa  berserat polypropylene
Potensial  korosi  diukur  mulai  dari  minggu  0 sebelum dimulainya wet dry cycle hingga minggu ke-12 yang  diukur  disetiap  7  harinya.  Semakin  negatif  nilai potensial  tersebut  maka  semakin  tinggi  atau  semakin besar kemungkinan tulangan tersebut mengalami korosi. Data  yang  didapat  disajikan  dalam  bentuk  grafik hubungan  antara  nilai  potensial  dengan  jarak  disetiap titik tulangan.
Pada  beton  busa  berserat polypropylene sebagai kontrol (BBSTA) nilai potensial korosi tertinggi selama 12  minggu  pengambilan  data  dapat  dilihat  lebih dominan  terjadi  pada  jarak  35  cm  dan  nilai  tertinggi lainnya  menyebar  pada  jarak-jarak  lainnya.  Grafik hubungan  nilai  potensial  dengan  jarak  tulangan  dapat dilihat pada Gambar 8 dibawah ini.
4.2 Pembahasan

## 4.2.1 Perbandingan potensial korosi dari semua variasi benda uji
Perbandingan  potensial  korosi  dari  ketiga  variasi beton  ini didapat dari rerata nilai potensial semua titik pada  setiap  minggu  pada  masing-masing  beton.  Maka pada  perbandingan  ini  tertera  grafik  hubungan  antara nilai  potensial  rata-rata  dengan  waktu  pengukuran selama  12  minggu.  Grafik  perbandingan  potensial korosi  tersebut  dapat  dilihat  pada  Gambar  11  dibawah ini.

## Gambar 11 Perbandingan nilai potensial korosi dari semua beton
Potensial korosi pada BBSTA dan BBSATT sudah dapat dikatakan benar karena nilai potensial korosi pada kedua  beton  ini  termasuk  dalam  batas  nilai  ukur  pada ASTM C876. Sedangkan untuk BBSAT dengan anoda korban  terhubung  seharusnya  memiliki  nilai  yang mencapai  -850  mV  hingga  -1200  mV  yang mengidentifikasi  bahwa  anoda  korban  sudah  bekerja. Tetapi  nilai  potensial  BBSAT  yang  didapat  tidak mencapai nilai yang diharuskan dan disimpulkan bahwa anoda  korban  yang  terhubung  belum  bekerja  dalam memproteksi  tulangan.  Pada  permasalahan  di  BBSAT ini  dapat  dijelaskan  melalui  Diagram  Pourbaix dipembahasan selanjutnya.

## 4.2.2 Klasifikasi potensial korosi terhadap kriteria ASTM C876
Data  hasil  pengukuran  BBSTA  dan  BBSATT selama  12  minggu  didapat  nilai  potensial  berada  pada nilai  -300  hingga  -500  mV  untuk  ketiga  benda  uji. Dimana  pada  tabel  ASTM  C876  terdapat  klasifikasi risiko  tinggi  korosi  (90%)  memiliki  potensial  <  -300 mV. Data potensial hasil pengukuran berada pada nilai <  -300  mV  sehingga  korosi  diklasifikan  berada  pada kondisi korosi tinggi.

## 5. Kesimpulan
1. Kuat  tekan  rata-rata  pada  beton  busa  berserat polyproplene di  umur  7,  14  dan  28  hari  masing-
masing bernilai 6,831 MPa, 7,731 MPa dan 10,282 MPa.
2. Kuat tarik belah rata-rata pada beton busa berserat polyproplene di umur 28 hari sebesar 1,452 MPa.
3. Potensial  korosi  terbesar  terjadi  pada  beton  busa berserat polypropylene dengan anoda korban tidak terhubung (BBSATT).
4. Anoda  korban zinc yang  digunakan  belum berpengaruh  terhadap  potensial  korosi  tulangan karena  anoda  korban  belum  bekerja  dalam memproteksi tulangan didalam beton busa berserat polypropylene ini.
5. Kondisi  tulangan  dalam  beton  busa  berserat polypropylene ini  sudah  termasuk  dalam  kondisi risiko  korosi  tinggi  berdasarkan  kriteria  ASTM C876 dengan standar half cell copper atau tembaga untuk  BBSTA  yang  tidak  menggunakan  anoda korban dan BBSATT yang ada anoda korban tidak terhubung.
6. Beton  busa  berserat polypropylene sudah  berada dalam  fase  korosi  berdasarkan  diagram  Pourbaix untuk BBSAT dengan anoda korban terhubung.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Broomfield, J.P., Corrosion of Steel in Concrete, Understanding,  Investigation  anf  Repair, 2nd Edition, Taylor & Francis, London, 2007.
[2] Abdullah,  dkk, Beton  Busa  Sebagai  Bahan Konstruksi  Bangunan  Teknik  Sipil ,  Universitas Syiah Kuala, Darussalam Banda Aceh, 2007.
[3] Anonim, Data  Product  Sheet ,  PT.  Sika Indonesia, Bogor, 2017 .
[4] Bentur,  A.,  et  al, Steel  Corrosion  in  Concrete , E&FN SPON, 1997.
[5] Goffar,  A., Rancangan  Dasar  Perhitungan Proteksi  Katodik  dengan  Menggunakan  Anoda Korban pada Struktur Baja Anjungan Minyak di Lingkungan  Air  Laut ,  Majalah  LPL  Vol.  45, Jakarta, 2011.
[6] Ahmad, Z., Principles of Corrosion Engineering and Corrosion Control, IChemE Series, Oxford, 2006.
[7] Chistodoulou,  C.,  et  al, Evaluation  of  Galvanic Technologies  Available  for  Bridges  Structures , 12th  International  Conference,  Edinburgh,  UK, 2008.
[8] Mulyono,  T., Teknologi  Beton ,  Penerbit  Andi, Yogyakarta, 2005.
[9] Aulia,  T.  B.,  dan  Akoeb,  A., Pengaruh  Variasi Penambahan  Air  dan  Semen  Pada  Suatu Perencanaan Campuran (Mix Design) Terhadap Susut Beton dan Kuat Tarik Belah Beton (Suatu Penelitian  Beton  dengan  FAS ,  Darussalam Banda Aceh, 2013.
[10]   Dipohusodo,  I., Struktur  Beton  Bertulang , Penerbit PT. Gramedia Pustaka Utama, Jakarta, 1999.
[11] S.Fonna,  et  al, Corrosion  Risk  of  RC  Buildings
After  Ten  Years  The  2004  Tsunami  in  Banda Aceh- Indonesia , Procedia
Engineering
171:9655-976, 2017.
[12] NACE International, Standard Practice Control of  External  Corrosion  on  Underground  or Submerged  Metallic  Piping  System ,  SP0169- 2007, No.21173.