## ALTERNATIF PERKUATAN LERENG PADA RUAS JALAN TRENGGALEK-PONOROGO KM 23 +650
Dedy Dharmawansyah
Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknologi Informatika, Universitas Teknologi Sumbawa Email: dedy.wansyah@gmail.com

## ABSTRAK
Pada pertengahan tahun 2010, ruas jalan Trenggalek-Ponorogo KM 23 +650 terjadi kelongsoran sepanjang ± 50 m dengan ketinggian 7 m dan mengikis hampir separuh dari badan jalan. Akibat dari kejadian  tersebut  arus  lalu  lintas  disepanjang  jalan  tersebut  terhambat.  Beberapa  bulan  setelah kejadian,  Dinas  Pekerjaan  Umum  Bina  Marga  Propinsi  Jawa  timur  melakukan  perbaikan  mulai  dari dasar  lereng  sampai  ketinggian  3,5  m  dengan  menggunakan  konstruksi retaining  wall  dan  gabion (Perkuatan  eksisting)  sedangkan  pada  separuh  bagian  lereng  lainnya  yang  berada  diatas  perkuatan eksisting sampai  badan  jalan  belum  diperbaiki  sampai  saat  ini.  Selama  masa  pemakaian,  konstruksi retaining wall yang terpasang sudah tidak berfungsi secara optimal; ini dibuktikan dengan terjadinya keretakan pada konstruksi tersebut yang dikuatirkan akan menyebabkan lereng longsor kembali.
Dari analisa stabilitas pada lereng asli diperoleh SF sebesar 1,0888, sedangkan dengan perkuatan eksisting diperoleh SF sebesar 1,13; ini menunjukkan bahwa lereng masih dalam kondisi kritis sehingga diperlukan  sistem  perkuatan.  Untuk  itu,  direncanakan  perkuatan  yang  terdiri  dari  dua  bagian  yaitu perkuatan  tambahan  pada  lereng  yang  sudah  diperbaiki  (perkuatan  eksisting)  dan  perkuatan  pada lereng yang belum diperbaiki. Alternatif perkuatan yang akan digunakan terdiri dari mini pile, sheetpile, geotextile wall dan gabion.
Hasil yang diperoleh dari perencanaan pada penelitian ini yaitu diperlukan tambahan perkuatan dengan menggunakan mini pile ukuran 20x20 cm yang dipasang mulai elevasi -3,5 m dari permukaan jalan  sampai  1,5  m  dibawah  bidang  gelincir  (panjang  total  6.0  meter),  dengan  jarak  0,5  m.  Untuk tambahan perkuatan pada eksisting retaining wall yang sudah retak digunakan sheetpile yang ditanam sampai kedalaman 8 m. Perkuatan pada bagian lereng atas yang belum diperbaiki digunakan gabion dengan ukuran panjang 180 cm, lebar 90 cm dan tinggi 45 cm. Gabion  tersebut dipasang mulai dari elevasi -3,5 m sampai permukaan jalan.
Kata Kunci: Trenggalek-Ponorogo, Kelongsoran, Lereng, Gabion, Geotextile wall, Sheetpile, Minipile

## PENDAHULUAN
Latar Belakang Masalah
Lereng adalah suatu permukaan tanah yang miring dan membentuk sudut tertentu terhadap suatu  bidang  horisontal.  Pada  tempat  dimana
terdapat  dua  permukaan  tanah  yang  berbeda ketinggian,  maka  akan  ada  gaya-gaya  yang bekerja  mendorong  sehingga  tanah  yang  lebih tinggi  kedudukannya  cenderung  bergerak kearah  bawah  yang  disebut  dengan  gaya
potensial gravitasi yang
menyebabkan terjadinya longsor.
Kondisi  curah  hujan  yang  tinggi  menjadi salah  satu  penyebab  kelongsoran  karena terjadinya peningkatan derajat kejenuhan tanah dapat  mengakibatkan  meningkatnya  tegangan air  pori  tanah  sehingga  tegangan  efektif  tanah berkurang dan kuat geser tanah juga berkurang. Disamping  itu  kondisi  tanah  dasar  yang  lunak serta kemiringan lereng yang cukup curam juga dapat  menjadi  penyebab  lain  terjadinya kelongsoran.
Kabupaten Trenggalek dan Ponorogo sampai saat ini masih dihubungkan oleh satu jalur utama dan  belum  ada  jalur  alternatif  lain  yang menghubungkan  kedua  wilayah,  sehingga  jalur ini  menjadi  urat  nadi  transportasi  dari Trenggalek ke Ponorogo dan sebaliknya. Jalur ini secara topografis merupakan daerah perbukitan dengan  karakteristik  lereng  yang  terjal.  Pada pertengahan  tahun  2010  terjadi  kelongsoran lereng sepanjang ± 50 m dan mengikis hampir separuh  dari  badan  jalan.  Lokasi  kelongsoran terjadi  di  Desa  Pakal  Kec.  Sawoo  Kabupaten Ponorogo, tepatnya di KM 23 +650 (Gambar 1).
Akibat  dari  peristiwa  ini  jalur  transportasi kedua  wilayah  terhambat;  hal  ini  dibuktikan dengan  macetnya  arus  lalu  lintas  disepanjang jalur  ini  karena  kendaraan  harus  bergantian pada  saat  melewati  lokasi  kelongsoran. Disamping  itu  peristiwa  ini  juga  berdampak pada  terhambatnya  distribusi  kebutuhan masyarakat  baik  dari  Trenggalek  ke  Ponorogo dan sebaliknya.
Gambar 1. Lokasi tanah longsor di Desa Pakal Kec. Sawoo Kabupaten  Ponorogo  KM  23  +650  (Sumber: www.openstreetmap.com)
Untuk  menanggulangi  kelongsoran  yang telah  terjadi  dan  mencegah  terjadinya kelongsoran  susulan  pada  lereng  tersebut, diperlukan  suatu  konstruksi  yang  mempunyai fungsi  untuk  menahan  kelongsoran.  Dalam  hal ini akan dianalisis stabilitas lereng pada badan jalan dan perlu direncanakan perkuatan dinding penahan  tanah  yang  akan  digunakan  untuk meningkatkan  kestabilan  lereng.  Untuk  itu, penelitian  ini  mencoba  memberikan  alternatif perkuatan  lereng  yang  bisa  dijadikan  sebagai solusi untuk menanggulangi kelongsoran lereng yang terjadi di ruas jalan Trenggalek Ponorogo KM  23  +650  agar  tidak  terjadi  kelongsoran susulan  walaupun  terkena  hujan  deras.  Jenis perkuatan lereng yang akan dijadikan alternatif dalam  penelitian  ini  adalah geotextile  wall, gabion dan sheetpile.

## Perumusan masalah
Dari  uraian  diatas  dapat  disimpulkan masalah  utama  yang  harus  diselesaikan  dalam penelitian  ini  adalah  menentukan  jenis perkuatan  lereng  yang  tepat  pada  ruas  jalan Trenggalek – Ponorogo KM 23 +650 agar tidak mengalami  longsor  susulan  sehingga  arus  lalu lintas pada jalan tersebut tidak terganggu.
Kearah Trenggalek Kearah

## Ponorogo
Adapun  rincian  masalah  yang  harus diselesaikan adalah:
1. Bagaimana  stabilitas  lereng  pada  lokasi studi?
2. Apabila  menggunakan minipile  sebagai perkuatan  pada  elevasi  -3,5  m  dari permukaan  jalan,  maka  berapa  jumlah minipile  yang  dibutuhkan  sehingga  dapat menaikkan tahanan geser pada lereng yang longsor?
3. Apabila sheetpile  digunakan  sebagai konstruksi  tambahan  untuk  memperkuat lereng didepan perkuatan eksisting ( retaining  wall),  maka  berapa  ukuran  dan kedalaman sheetpile yang harus dipancang agar tidak diperlukan angker?
4. Berapa jarak vertikal dan panjang geotextile pada sistem geotextile wall harus dipasang pada  lereng  yang  belum  diperbaiki  agar tidak terjadi kelongsoran lagi?
5. Berapa ukuran gabion harus dipasang pada lereng  yang  belum  diperbaiki  agar  kuat menahan lereng tersebut?
6. Bagaimana  kelebihan  dan  kekurangan masing-masing  tipe  perkuatan  lereng tersebut?

## Tujuan Perencanaan
Tujuan  perencanaan  alternatif  perkuatan lereng pada ruas jalan Trenggalek Ponorogo KM 23 adalah untuk memperoleh sistem perkuatan lereng yang tepat dan efisien agar tidak terjadi kelongsoran susulan di ruas jalan Trenggalek  – Ponorogo KM 23 +650.
Batasan Masalah
Adapun Batasan masalah yang akan dibahas pada penelitian ini adalah sebagai berikut:
1. Lokasi  studi  adalah  ruas  jalan  Trenggalek Ponorogo KM 23 +650 sepanjang ± 50 m.
2. Perencanaan didasarkan pada Data Sekunder.
3. Alternatif perkuatan lereng yang dianalisis terdiri  dari  empat  macam  yaitu gabion, geotextile wall, sheetpile dan minipile.
4. Tidak dilakukan Analisa Biaya.

## Manfaat Perencanaan
Manfaat  yang  dapat  diperoleh  apabila perkuatan lereng yang direncanakan ini benar- benar  diimplementasikan  adalah  tidak  akan terjadi lagi kelongsoran susulan pada ruas jalan Trenggalek  –  Ponorogo  KM  23  +650  sehingga arus lalu lintas berjalan lancar.

## TINJAUAN PUSTAKA
Lereng dan Pengelompokannya
Lereng  adalah  suatu  permukaan  tanah  yang miring dan membentuk sudut tertentu terhadap suatu  bidang  horisontal  dan  tidak  terlindungi (Das,  1985).  Lereng  yang  ada  dapat dikelompokkan  kedalam  lereng  dengan  tinggi terbatas (finite slope) dan lereng dengan tinggi tidak terbatas (infinite slope). Lereng dengan tinggi terbatas adalah apabila harga  H cr mendekati  tinggi  lereng  (Das,  1985). Analisis terhadap lereng dengan tinggi terbatas yang  berada  pada  tanah  yang  homogen, dilakukan dengan asumsi bidang longsor terjadi pada permukaan bidang yang lengkung.
Sedangkan  lereng  dengan  tinggi  tak terbatas/lereng  menerus  diasumsikan  bahwa permukaan kelongsoran potensial adalah sejajar dengan  permukaan  lereng  dengan  kedalaman yang dangkal bila dibandingkan dengan panjang lereng.  Lereng  tersebut  dianggap  memiliki panjang  tak  terhingga  dengan  mengabaikan pengaruh ujungnya (Craig, 1987).

## Analisis Stabilitas Lereng
Analisis  stabilitas  lereng  merupakan  suatu analisis  guna  memeriksa  keamanan  lereng alamiah, lereng galian maupun lereng timbunan. Faktor yang perlu dilakukan pemeriksaan adalah menghitung  dan  membandingkan  tegangan geser  yang  terbentuk  sepanjang  permukaan retak yang paling kritis dengan kekuatan geser tanah  yang  bersangkutan,  hasil  perbandingan dari kedua parameter tersebut dinamakan angka keamanan. Umumnya angka keamanan didefinisikan sebagai (Das, 1985):
𝐹 𝑆 = 𝜏 𝑓 𝜏 𝑑
Keterangan:
Fs   = angka keamanan τ f = kekuatan tanah untuk menahan
kelongsoran
τ d = gaya dorong yang bekerja sepanjang bidang longsor
Kekuatan  geser  tanah  terdiri  dari  dua komponen, yaitu kohesi dan sudut geser tanah, yang dapat dituliskan sebagai berikut:
𝜏 𝑓 = 𝑐 +  𝜎 tan ∅
Keterangan :
c = kohesi
∅  = sudut geser tanah
𝜎   = tegangan normal rata-rata pada
permukaan bidang longsor
Dengan cara yang sama, dapat juga dituliskan :
𝜏 𝑑 = 𝑐 𝑑 +  𝜎 tan ∅ 𝑑
Keterangan:
𝑐 𝑑 = kohesi
∅ 𝑑 = sudut geser yang bekerja sepanjang bidang longsor
Analisa  Stabilitas  Lereng  dengan Software XSTABL
XSTABL  adalah  program  komputer  yang ditulis  dalam  bahasa  FORTRAN  IV,  untuk penyelesaian  umum  kasus  stabilitas  lereng metode keseimbangan dua dimensi. Perhitungan faktor  keamanan  lereng  dilakukan  dengan
metode  irisan  (disadur  dari Modified  Bishop Method)  dengan  bidang  longsoran  berbentuk silinder lingkaran. Keistimewaan XSTABL adalah sepuluh bidang longsor terkritis ditentukan dari minimum seratus bidang longsor secara acak.
Analisa Stabilitas Lereng dengan Software PLAXIS PLAXIS adalah program komputer berdasarkan metode elemen hingga dua dimensi yang digunakan secara khusus untuk melakukan analisis deformasi dan stabilitas untuk berbagai aplikasi  dalam  bidang  geoteknik.  Program  ini terdiri  dari  empat  buah  sub  program  yaitu Masukan, Perhitungan, Keluaran dan Kurva.
Perencanaan Geotextile Wall
Kontrol  stabilitas  lereng  yang  diperkuat dengan  bahan geotextile  terdiri  dari  internal stability dan eksternal stability.
1. Internal Stability Gaya-gaya yang perlu diperhatikan adalah:
 Tanah yang berada dibelakang lereng
 Beban  luar  yang  terdiri  dari  beban tambahan (surcharge) dan beban hidup Besarnya tegangan horisontal yang diterima dinding (𝜎 𝐻 ) adalah:
𝜎 𝐻 =   𝜎 𝐻𝑆 + 𝜎 𝐻𝑞 +  𝜎 𝐻𝐿
Keterangan:
𝜎 𝐻 = teg. horisontal yang diterima dinding
𝜎 𝐻𝑆 = teg. horisontal akibat tanah dibelakang dinding
𝜎 𝐻𝑞 = teg. horisontal akibat tanah timbunan
𝜎 𝐻𝐿 = teg. horisontal akibat beban hidup
Jarak vertikal pemasangan geotextile (𝑆 𝑉 ) adalah sebagai berikut:
𝜎 𝐻𝑍 𝑆 𝑉 = 𝑇 𝐴𝐿𝐿 𝑆𝐹
𝑆 𝑉 = 𝑇 𝐴𝐿𝐿 𝜎 𝐻𝑍 𝑆
Keterangan:
𝜎 𝐻𝑍 = teg. horisontal pada kedalaman z
𝑇 𝐴𝐿𝐿 = kekuatan geotextile yang tersedia
𝑆𝐹  = faktor keamanan yang direncanakan
Panjang geotextile  yang  ditanam  (L) dapat diselesaikan dengan persamaan:
𝐿 =   𝐿 𝑒 + 𝐿 𝑅
Dimana:
𝐿 𝑅 =   (𝐻 − 𝑍) ×  [𝑡𝑔 (45 ° − ∅ 2 )] 𝑆 𝑉 𝜎 ℎ 𝐹𝑆 = 2𝜏𝐿 𝑒
dengan 𝜏 = 𝑐 + 𝜎 𝑣 𝑡𝑔 𝛿
Sehingga:
𝐿 𝑒 = 𝑆 𝑉 . 𝜎 𝐻 . 𝑆𝐹 2[𝑐 + 𝜎 𝑉 (𝑡𝑔𝛿)]
Keterangan:
𝐿 𝑒 = panjang geotextile yang berada dalam
anchorage zone (min 3 ft atau 1 m)
𝐿 𝑅 = panjang geotextile yang berada didepan
bidang longsor
𝜏  = kekuatan geser tanah terhadap
geotextile
𝑐  = kohesi tanah (c=0 apabila tanah pasir) 𝛿  = sudut geser antara tanah dan geotextile 𝜎 𝐻 = tegangan horisontal
𝜎 𝑉 = tegangan vertikal (𝜎 𝑉 =  𝛾. 𝑍 )
SF = faktor keamanan ( 1,3 s.d. 1,5)
Panjang  lipatan  (𝐿 𝑜 )  dimana  gaya  yang diperhitungkan ½ 𝜎 𝐻
𝐿 𝑜 = 𝑆 𝑉 . 𝜎 𝐻 . 𝑆𝐹 4[𝑐 + 𝜎 𝑉 (𝑡𝑔𝛿)]
Keterangan:
𝑐  = kohesi tanah (tanah pasir c = 0) 𝛿  = sudut geser antara tanah dan geotextile 𝜎 𝐻 = tegangan horisontal
𝜎 𝑉 = tegangan vertikal (𝜎 𝑉 =  𝛾. 𝑍 )
SF = faktor keamanan ( 1,3 s.d. 1,5)
2. Eksternal Stability
Perencanaan  kekuatan  lereng  menggunakan geotextile  juga  harus  diperhatikan  kontrol terhadap eksternal stability diantaranya adalah:
1. Stabilitas terhadap guling
2. Stabilitas terhadap geser
3. Stabilitas terhadap daya dukung
Perencanaan Gabion
Gaya  utama  yang  bekerja  pada  dinding gabion  adalah  gaya  vertikal  dari  berat  gabion dan  tekanan  tanah  lateral  yang  bekerja dibelakang  dinding.  Apabila  ada  beban kendaraan  atau  beban  gempa  maka  beban- beban  tersebut  harus  dimasukkan  juga  dalam analisis.  Tekanan  tanah  aktif  𝑃 𝑎 ,  menurut Coulomb adalah (Das, 1985) :
𝑃 𝑎 = 1 2 𝐾 𝑎 𝑊𝑠 𝐻 2
Apabila terdapat beban merata dipermukaan urugan,  maka  persamaan  diatas  dimodifikasi menjadi:
𝑃 𝑎 = 𝐾 𝑎 ( 𝑊 𝑠 𝐻 2 2 +  𝑞𝐻)
Keterangan :
𝑊 𝑠 = berat tanah
𝐾 𝑎 = koefisien tekanan tanah aktif
𝐻   = tinggi dinding gabion
𝑞 = beban terbagi merata
Ka  adalah  koefisien  tekanan  tanah  aktif, dimana  menurut  Coulomb  harganya  adalah ( Modular Gabion Systems):
𝐾 𝑎 = 𝑐𝑜𝑠 2 (∅− 𝛽)
𝑐𝑜𝑠 2 𝛽 cos(𝛿+𝛽)[1+ √ sin(∅+𝛿 ).sin(∅−𝛼) cos(𝛿+ 𝛽) .cos(𝛼−𝛽) ] 2
Keterangan:
𝛼  = sudut kemiringan pada permukaan urugan dibelakang dinding g abion
𝛽   = sudut kemiringan bagian belakang dinding
gabion
𝛿   = sudut geser antara tanah dan dinding
gabion
𝜙   = sudut geser tanah
Nilai  Pa  cenderung  membentuk  sudut  δ terhadap  bidang  yang  tegak  lurus  pada  bagian belakang  dinding gabion.  Namun  karena pengaruh  gesekan  dinding  kecil,  maka  δ dianggap nol. Komponen horisontal dari P a dapat ditulis seperti persamaan dibawah :
𝑃 ℎ =   𝑃 𝑎 cos 𝛽
Komponen  vertikal,  P a biasanya  diabaikan dalam desain karena mengurangi momen guling dan meningkatkan ketahanan geser.
Perhitungan Kedalaman Sheetpile
Gambar  2  merupakan  diagram  distribusi tekanan  tanah  pada sheetpile.  Tahapan perhitungan sheetpile sebagai berikut:
1. Perhitungan Koefisien tekanan tanah
𝐾 𝑎 = 𝑐𝑜𝑠2(∅− 𝛽)
𝑐𝑜𝑠2𝛽 cos(𝛿+𝛽)[1+ √ sin(∅+𝛿 ).sin(∅−𝛼) cos(𝛿+ 𝛽) .cos(𝛼−𝛽)] 2
𝐾 𝑝 = 𝑡𝑎𝑛 2 (45 + ∅ 2 ) 2. Perhitungan tekanan tanah
𝜎 1 = 𝑞 𝐾 𝑎 𝜎 2 = 𝛾 ℎ 1 𝐾 𝑎 dan 𝜎 2 = 𝛾 𝑑 𝐾 𝑝 3. Perhitungan P a dan P p
𝑃 𝑎1 = 𝑞 𝐾 𝑎 ℎ 𝑃 𝑎2 = 1 2 𝐾 𝑎 ℎ 2 𝑃 𝑝 = 1 2 𝐾 𝑝 𝑑 2
4. Perhitungan kedalaman sheetpile Untuk  mendapatkan  kedalaman  s heetpile yang  ditanam  (d)  harus  diperhitungkan
momen terhadap titik 0 yang disebabkan oleh P a maupun P p .
∑ 𝑀 = 0
[𝑀𝑜 1(𝑃𝑎1) + 𝑀𝑜 2(𝑃𝑎2) ] − 𝑀𝑜 3(𝑃𝑝) = 0 [𝑃𝑎 1 ( 1 2 ℎ) + 𝑃𝑎 2 ( 1 3 ℎ)] − 𝑃𝑝 ( 1 3 𝑑) = 0
Dari  persamaan  di  atas  akan  diperoleh  nilai  d yang merupakan kedalaman sheetpile.
Gambar  2. Diagram  Distribusi  Tekanan  Tanah  pada Sheetpile

## METODOLOGI
Studi Literatur
Studi  Literatur  dilakukan  dengan  membaca dan  mengambil  intisari  dari  buku-buku  serta referensi
yang berhubungan
dengan
perencanaan ini adalah sebagai berikut:
1. Referensi  mengenai  perhitungan  Stabilitas
Lereng.
2. Referensi  tentang  pengoperasian  software XSTABL dan PLAXIS.
3. Referensi  mengenai  perhitungan  dan perencanaan sistem gabion, sistem geotextile  wall,  sistem  sheetpile  dan minipile untuk sistem perkuatan Lereng.
4. Ringkasan yang menunjang beserta rumus- rumus yang mendukung.
Data
Data yang digunakan untuk perencanaan ini adalah  data  sekunder,  dengan  rincian  sebagai berikut:
1. Peta Topografi daerah perbatasan Trenggalek dan Ponorogo.
2. Data  tanah  bencana  alam  tanah  longsor  di jalan  jurusan  Trenggalek  –  Ponorogo  yang meliputi γ d , γ t , w c , LL, PL, PI, C u , ϕ.
3. Data  Tanah  dari  bencana  alam  tanah longsor di Madiun yang meliputi  γ d , γt,  w c , LL, PL, PI, C u , ϕ.
Secara  ringkas,  metodologi  yang  dilakukan pada penelitian ini dapat dilihat pada Gambar 3.
Analisa data dan perhitungan
1. Pengelompokkan data tanah Data  tanah  yang  diperoleh  dari  pengujian Laboratorium  diolah  kembali  dengan melakukan :
 Dari  data  hasil  pengujian  SPT,  tanah dikelompokkan  sesuai  dengan  tingkat kekerasannya.
 Penggambaran  profil  tanah  setelah diketahui  jenis  tanah  pada  masing- masing kedalaman.
 Selang kepercayaan data Bore Log Parameter-parameter  tanah  hasil Bore Log (γ d , γ t , w c , LL, PL, PI, C u , ϕ ) terlebih dahulu dicari selang kepercayaan dengan probabilitas 90 %, hal ini dilakukan agar diperoleh hasil yang akurat.
q Ka  h  Ka Pa1 Pp  d  Kp d titik  q h    Pa2 Ph

## MULAI
STUDI LITERATUR :
1. Perhitungan Stabilitas Lereng
2. Pengoperasian software XSTABL dan PLAXIS
3. Perhitungan Gabion, Geotextile wall, Sheetpile dan Minipile
4. Ringkasan beserta rumus-rumus yang menunjang
Pengumpulan Data : 1. Peta Topografi 2. Data Tanah Cek Ya Lereng diperkuat Kesimpulan dan Saran SELESAI Sistem Gabion Sistem Geotextile wall Minipile Identifikasi jenis tanah dan Analisa Stabilitas Lereng
Pemilihan Jenis Perkuatan Lereng yang paling efisien dengan pertimbangan : 1. Kemudahan dalam pelaksanaan 2. Kemudahan mendapatkan material yang dibutuhkan
3. Tidak mengganggu kelancaran lalu lintas dijalan yang ada
Tidak Sheet Pile Sheet Pile

## Gambar 3. Alur penelitian
Parameter  tanah  tersebut  masing-masing  diplot  kedalam  grafik  berdasarkan  kedalaman, kemudian data tersebut disortir, apabila ada data yang terlalu keluar dari kelompok maka data tersebut di buang.
Selang kepercayaan diselesaikan dengan persamaan dibawah ini (Ang dan Tang 1975):
〈𝜇〉 1−𝛼 =   (𝑋̅ − 𝜎 √𝑛 𝑘 𝛼/2 ; 𝑋̅ + 𝜎 √𝑛 𝑘 𝛼/2 ) Dimana : 𝑋̅ = rata-rata data 𝑘 𝛼/2 = nilai probabilitas
𝛼 = 1- probabilitas
𝜎 = standar deviasi 𝑛 = jumlah data
Data tanah diatas lapisan tanah hasil pengujian SPT lapangan diperoleh dari korelasi empiris menurut Das (1985) dan Bowles (1984).
Perhitungan  stabilitas  lereng  dengan  menggunakan  software  XSTABL,  PLAXIS  dan  Manual dengan memasukkan parameter-parameter tanah yang telah diolah pada langkah No. 1.
2. Perencanaan perkuatan lereng dengan alternatif sebagai berikut:
 Sistem geotextile wall
- Menghitung jarak vertikal geotextile
- Menghitung panjang geotextile yang dibutuhkan
 Sistem gabion
- Menentukan ukuran gabion yang digunakan
 Sistem sheetpile
- Merencanakan ukuran dan kedalaman sheetpile
 Sistem minipile
- Merencanakan jumlah minipile yang dibutuhkan
Penentuan dan pemilihan metode perkuatan lereng
Penentuan dan pemilihan Metode perkuatan lereng yang tepat dengan alternatif sebagai berikut: 1. Sistem geotextile wall
2. Sistem gabion
3. Sistem sheetpile
4. Sistem minipile
Dari keempat alternatif diatas dilakukan pemilihan alternatif yang tepat dengan pertimbangan:
1. Kemudahan dalam pelaksanaan
2. Kemudahan mendapatkan material yang dibutuhkan
3. Tidak mengganggu kelancaran lalu lintas dijalan yang ada.

## DATA & ANALISA DATA

## Data tanah
Dengan bantuan analisa statistik, data tanah yang diperoleh dari hasil pengujian laboratorium dilakukan evaluasi dengan selang kepercayaan 90 %. Hasil perhitungannya adalah sebagai berikut (Tabel 1 dan Gambar 4):
Tabel 1. Data Selang Kepercayaan 90%
Ket: ±0,00 dihitung mulai dari elevasi -7,00 dari muka jalan.
Sedangkan data tanah A dan B yang berada diatas lapisan tanah hasil pengujian SPT di lapangan diperoleh dari hasil korelasi empiris menurut Das (1985) dan Bowles (1984). Hasil korelasi empiris dapat dilihat pada Tabel 2:
Tabel 2. Data Tanah untuk Tanah A dan Tanah B
Gambar 4. Stratigrafi perencanaan

## PERENCANAAN ALTERNATIF PEKUATAN LERENG

## a. Analisis Angka Keamanan Lereng Asli
Gambar 5 merupakan total displacement bidang longsor pada lereng dalam kondisi asli. Dari hasil analisa dengan Plaxis diperoleh SF=1,0888
Gambar 5. Arah kelongsoran hasil Plaxis dari kondisi asli, SF = 1,0888
b. Analisis Angka Keamanan dengan Perkuatan yang Ada Pada tahun 2010, pada lereng dilakukan perkuatan oleh pihak Dinas Bina Marga Propinsi Jawa Timur dengan menggunakan retaining wall dan dinding gabion mulai elevasi -3,5 m sampai elevasi -
? 0,4 0.17,1 0,0 7,5.0 16.7,7 11.4,9.6 24,2.15 5,7.12,7 7,3.18,87 24,2.7 24.2,10 24,2.20 0,10 4,8.7,3 14,5.14 18,4.19,9 2,2.0 2,75.0 Tanah 1 Tanah 2 Tanah 3 Tanah 4 7,3.23,87 18,4.24,97 24,2.25 Tanah B Tanah A 13,06.3,5 0.22,14 3.9,1,4 4,1.3,03 6,7.5,1 8,4.3,3 10,3.6,2
7 m (Gambar 6). Retaining wall dipasang pada dasar dengan ketinggian ±1,5 m sedangkan dinding gabion dipasang diatas retaining wall dengan ketinggian  ±1,5. Dari hasil analisa dengan program plaxis diperoleh FS=1,13 (Gambar 7).
Gambar 6.  Perkuatan eksisting (Gabion dan Retaining Wall)
Gambar 7.  Arah kelongsoran hasil Plaxis dengan perkuatan  yang ada, SF = 1,13
Analisis diatas menunjukkan bahwa perkuatan gabion dan retaining wall yang telah terpasang masih dalam kondisi kritis sehingga perlu dilakukan perkuatan tambahan pada bagian tersebut agar diperoleh stabilitas lereng yang aman.
c. Analisis Angka Keamanan dengan Konstruksi Minipile (Alternatif 1)
Retaining wall Dinding gabion
Alternatif 1 sebagai perkuatan pada Tanah B adalah menggunakan konstruksi minipile 20x20 cm. Untuk mini pile 1 dipasang pada elevasi -3,5 m dari permukaan jalan sedangkan untuk mini pile 2 dipasang pada elevasi -7,00 m dari permukaan jalan. Dari hasil analisa Plaxis didapatkan SF =1,3784. Berikut total displacement lereng dengan menggunakan minipile (Gambar 8).
Gambar 8.  Arah kelongsoran alternatif 1; SF = 1,3784
d. Analisis Angka Keamanan dengan Konstruksi Mini Pile dan Sheetpile (Alternatif 2) Alternatif 2 sebagai perkuatan pada Tanah B adalah menggunakan konstruksi minipile 20x20 cm yang dikombinasikan dengan Sheetpile. Untuk minipile tetap dipasang seperti pada alternatif 1 dan ditambah sheetpile yang dipasang pada elevasi -7,00 m dari permukaan jalan. Dari hasil analisa Plaxis didapatkan  SF  =  1,6927.  Berikut total  displacement  lereng  dengan  menggunakan  minipile  dan sheetpile (Gambar 9).
Gambar 9.  Arah kelongsoran alternatif 2;
SF=1,6927
e. Analisis Angka Keamanan dengan Konstruksi Mini Pile dan Sheetpile (Alternatif 3) Alternatif 3 sebagai perkuatan pada Tanah B adalah menggunakan konstruksi minipile 20x20 cm yang dipasang pada elevasi -3,5 m dari permukaan jalan dan sheetpile yang dipasang pada elevasi -
Minipile 2 Minipile 1
Minipile 2 Minipile 1 Sheetpile
7,00  m  dari  permukaan  jalan.  Dari  hasil  analisa plaxis  didapatkan  SF  =  1,6565.  Berikut  total displacement lereng dengan menggunakan minipile dan sheetpile (Gambar 10).

## Gambar 10.  Arah kelongsoran alternatif 3; SF=1,6565
Dari ketiga alternatif diatas dengan mempertimbangkan efisiensi, efektivitas bahan konstruksi yang digunakan dan selisih nilai faktor keamanan yang kecil, maka konstruksi yang dipilih sebagai perkuatan lereng pada bagian bawah yaitu Alternatif 3 (Konstruksi minipile dan sheetpile).
f. Perkuatan lereng dengan Minipile (Perhitungan Manual)
Minipile  digunakan  untuk  meningkatkan  tegangan  geser  tanah.  Konstruksi  ini  dipasang  mulai kedalaman  3,5  m  dari  permukaan  jalan  sampai  dibawah  bidang  gelincir. Minipile  yang  digunakan adalah dimensi 20 x 20 cm. penelitian ini akan dicari jumlah dan jarak minipile yang dibutuhkan untuk meningkatkan  kekuatan  lereng.  Adapun  sketsa  perencanaan  perkuatan  tersebut  dapat  dilihat  pada Gambar 11.
Gambar 11. Perencanaan Minipile dan Sheetpile
? - 4,00 - 10,00 - 15,00 ±0,00 - 20,00 - 0,00 Tanah A Tanah B Tanah 1 Tanah 2 Tanah 3 Tanah 4 32° Gabion dan retaining wall yang telah terpasang Timbunan lereng yang belum diperbaiki Mini Pile Sheet Pile Minipile 1 Sheetpile
Tanah dasar merupakan tanah lempung dengan parameter tanah  = 18,395 o , c = 0,177 kg/cm 2 . Adapun langkah-langkah perhitungan perkuatan lereng dengan minipile (Gambar 12) adalah sebagai berikut :
1. Perhitungan E komposit
Nilai  Modulus  Elastisitas  yang  digunakan  pada minipile  adalah  modulus  elastisitas  komposit antara  beton  dan  baja.  Dari  spesifikasi  produk minipile  diketahui  mutu  beton  adalah  K450 sehingga f’c = 450 kg/cm 2 x 0,83 = 373,5 kg/cm 2 = 37,35 MPa.
E c = 4700√𝑓 ′ 𝑐
= 4700√37,35 = 28723,884 𝑀𝑃𝑎
= 287238,84 𝑘𝑔/𝑐𝑚 2 E s = 200000 MPa
Gambar 12.  Penampang Minipile
Digunakan minipile 20 x 20 cm (Gambar 11) sehingga:
 𝐴 𝑐 = 𝑏 × ℎ = 20 × 20 = 400 𝑐𝑚 2
Sedangkan tulangan yang digunakan adalah 4D13 dan sengkang yang digunakan adalah ∅ 5 mm. Sehingga luasan masing–masing tulangan tersebut adalah sebagai berikut :
 𝐴 𝑡 = 4 ( 1 4 𝜋𝐷 2 ) = 4 ( 1 4 × 𝜋 × 13 2 ) = 5,309 𝑐𝑚 2
 𝐴 𝑠 = 16 × 4 ( 1 4 𝜋𝐷 2 )
= 16 × 4 ( 1 4 × 𝜋 × 5 2 ) = 12,566 𝑐𝑚 2
Jadi E (modulus elastisitas) komposit adalah:
𝐸 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑜𝑠𝑖𝑡 = (𝐴 𝑐 × 𝐸 𝑐 ) + (𝐴 𝑡 × 𝐸 𝑠 ) + (𝐴 𝑠 × 𝐸 𝑠 ) 𝐴 𝑐 + 𝐴 𝑡 + 𝐴 𝑠
𝐸 𝑘𝑜𝑚𝑝𝑜𝑠𝑖𝑡 = (400 × 287238,84) + (5,309 × 2. 10 6 ) + (12,566 × 2. 10 6 )
400 + 5,309 + 12,566 = 282243,956 𝑘𝑔/𝑐𝑚 2
Keterangan:
Ec = modulus elastisitas beton (kg/cm 2 )
Es
= modulus elastisitas baja (kg/cm 2 )
20 160 20 200 200 20 160 20 4 D 13 mm  mm
Ac = luasan beton (m
2 )
At = luasan tulangan (m 2 )
As = luasan sengkang (m 2 )

## 2. Perhitungan faktor kekakuan relatif (T)
Dalam  menghitung  Faktor  Kekakuan  Relatif  (T)  digunakan  persamaan  berikut,  adapun perhitungannya adalah:
𝑇 = ( 𝐸𝐼 𝑓 ) 1 5 𝐼 = 1 12 𝑏ℎ 3 = 1 12 × 20 × 20 3 = 13333,33 𝑐𝑚 4 𝑐 𝑢 = 3 2 𝑐 = 3 2 × 0,177 =  0,266 𝑘𝑔/𝑐𝑚 2
𝑞𝑢 =  2 × 𝑐 𝑢 = 2  × 0,266 = 0,531 𝑘𝑔/𝑐𝑚 2 𝑞𝑢 = 0,36  × 0,977 = 0,544 𝑡𝑠𝑓
Dari gambar 2.27 didapatkan nilai f=5,3 tsf=0,170 kg/cm 3 , maka didapatkan nilai T sebesar:
𝑇 = ( 282243,956 × 1333,33 0,170 ) 1 5 = 117,28 𝑐𝑚
3. Perhitungan gaya horisontal yang mampu ditahan 1 buah minipile.
Dengan menggunakan persamaan berikut didapat hasil perhitungan gaya horisontal adalah:
𝑃 𝑚𝑎𝑥 = 𝑀𝑝 𝐹 𝑀 × 𝑇 𝑀𝑝 𝑚𝑎𝑥 1 minipile = 𝑀𝑝 = 𝑤 × 𝜎 𝑙𝑡 , dimana:
𝑤 = 𝐼 𝑐 𝑑𝑒𝑛𝑔𝑎𝑛  𝑐 = 1 2 ℎ = 1 2 × 20 = 10 𝑐𝑚
𝑤 = 𝐼 𝑐 = 1333,33 10 = 133,333 𝑐𝑚 3
𝑀𝑝 𝑚𝑎𝑥 1 𝑚𝑖𝑛𝑖𝑝𝑖𝑙𝑒   = 133,333×168,08 =224106,67 kgcm
Direncanakan L (dibawah bidang gelincir) = 150 cm L/T = 150 140,63 = 1,28
Dengan nilai 𝐹 𝑀 = 1,00, maka:
𝑃 𝑚𝑎𝑥 1 𝑚𝑖𝑛𝑖𝑝𝑖𝑙𝑒   = 𝑀𝑝 𝐹 𝑀 × 𝑇
= 224106,67 1 × 117,95 = 1910,85 𝑘𝑔
4. Perhitungan kebutuhan minipile (n)
Pada perhitungan kebutuhan minipile dibutuhkan data SF min , momen penahan (MR) dan R, ketiga data tersebut dapat diperoleh dengan bantuan program XSTABL. Dari hasil XSTABL didapatkan: SF min = 1,123 MR = 3639 kNm/m’ = 363,9 tm/m’ R = 12,42 m Dengan menggunakan persamaan berikut dapat diperoleh kebutuhan minipile adalah:
𝑛  = (𝑆𝐹 𝑟𝑒𝑛𝑐𝑎𝑛𝑎 − 𝑆𝐹 𝑦𝑎𝑛𝑔 𝑎𝑑𝑎) × 𝑀𝐷 𝑃 𝑚𝑎𝑥 1𝑚𝑖𝑛𝑖𝑝𝑖𝑙𝑒 × 𝑅
𝑀𝐷 = 𝑀𝑅 𝑆𝐹 = 363,9 1,123 = 324,04 𝑡𝑚
𝑛  = (1,5 − 1,123) × 324,04
1910,85 × 12,42 = 5,15 ≈ 6 𝑏𝑢𝑎ℎ
Jarak antar minipile direncanakan sebesar 0,5m.
5. Pola Pemasangan minipile pada Gambar 13.
Gambar 13. Pola Pemasangan Minipile
g. Perencanaan Perkuatan lereng dengan Sheetpile (Perhitungan Manual) Penggunaan Sheetpile pada penelitian ini adalah untuk memperkuat konstruksi retaining wall yang  sudah  dipasang  sebelumnya.  Sketsa  perencanaan  kedalaman  s heetpile  dapat  dilihat  pada Gambar 14.
Sheetpile akan dipasang tegak dengan sudut kemiringan dibelakang dinding (𝛽) = 0 dan diletakkan didepan retaining wall. Terdapat beban tambahan dengan sudut kemiringan 𝛼 = 45° yang berada pada  permukaan  dibelakang sheetpile.  Pada  perencanaan  ini  akan  dihitung  kedalaman  sheetpile yang mampu menahan beban dibelakang sheetpile. Adapun perencanaan sheetpile tersebut adalah sebagai berikut :

## 1. Perhitungan koefisien tekanan tanah
Koefisien tekanan tanah aktif dapat diperoleh dengan menggunakan rumus Coulomb yaitu:
1,50 1,00 0,25 0,50 0,25 0,25 0,50 0,50 0,25
Gambar 14. Sketsa perencanaan Sheetpile
𝐾 𝑎 = 𝑐𝑜𝑠 2 (∅− 𝛽)
𝑐𝑜𝑠 2 𝛽 cos(𝛿+𝛽)[1+ √ sin(∅+𝛿 ).sin(∅−𝛼) cos(𝛿+ 𝛽) .cos(𝛼−𝛽) ] 2
Sehingga diperoleh:
𝐾 𝑎1 = 𝑐𝑜𝑠 2 (30− 0)
𝑐𝑜𝑠 2 0 cos  (20+0)[1+ √ sin(30+20 ).sin(30−45) cos(20+ 0) .cos(45−0) ] 2
= 0,577
Dengan cara yang sama diperoleh harga:
𝐾 𝑎2 =
𝑐𝑜𝑠2(18,39− 0)
𝑐𝑜𝑠20 cos(12,26+0)[1+ √ sin(18,39+12,26).sin(18,39−0) cos(12,26+ 0) .cos(0−0) ] 2
= 0,466
Sedangkan harga K p adalah sebagai berikut :
𝐾𝑝  = 𝑡𝑎𝑛 2 (45 + ∅ 2 ) = 𝑡𝑎𝑛 2 (45 + 20,07 2 )
= 1,922
2. Perhitungan tegangan tanah
𝜎 1 =  𝛾𝑡 × ℎ 1 × 𝐾𝑎 1
= 18 × 2 × 0,577 = 20,78 𝑘𝑁/𝑚 2
h2 h1 Pa1 o    Pa2 Pa3 Pp 45°  Dinding gabion Tanah B γt = 18 kN/m 3 c  = 3 kN/m 2
ϕ  = 30 O δ  = 20 O β  = 0 α  = 45 O = 2 m Lapisan Tanah 1 γsat = 19,39 kN/m 3 c  = 17,7  kN/m 2
ϕ  = 18,39 O
δ  = 12,26 O
β  = 0 α  = 0
𝜎 2 =   (𝛾𝑡 × ℎ 1 + 𝛾 ′ ℎ 2 )𝐾𝑎 2 = [18 × 2 + (19,39 − 10)ℎ 2 ]0,466 = 16,79 + 4,38 ℎ 2
𝜎 3 =   𝛾 ′ ℎ 2 𝐾𝑝
=   (19,39 − 10)ℎ 2 × 1,992 = 18,05 ℎ 2

## 3. Perhitungan tekanan tanah
Tekanan tanah yang dihitung terdiri dari tekanan tanah aktif (P a ) dan tekanan tanah pasif (P p ). Adapun perhitungan selengkapnya adalah sebagai berikut:
𝑃𝑎 1 = 1 2 × 𝛾𝑡 × ℎ 1 2 × 𝐾𝑎 1 = 1 2 × 18 × 2 2 × 0,577 = 20,78 𝑘𝑁/𝑚
𝑃𝑎 2 = (𝛾𝑡 × ℎ 1 × 𝐾𝑎 2 )ℎ 2 = (18 × 2 2 × 0,466)ℎ 2 = 16,79 ℎ 2 𝑃𝑎 3 = 1 2 × 𝛾′ × ℎ 2 2 × 𝐾𝑎 2 = 1 2 × 18 × ℎ 2 2 × 0,466 = 2,19 ℎ 2 2
𝑃𝑝    = 1 2 × 𝛾′ × ℎ 2 2 × 𝐾𝑝
= 1 2 × (19,39 − 10) × ℎ 2 2 × 1,922 = 9,02 ℎ 2 2
4. Perhitungan kedalaman Sheetpile yang ditanam Perencanaan kedalaman sheetpile yaitu dengan menghitung momen yang terjadi pada titik 0 yang disebabkan oleh tekanan tanah aktif dan tekanan tanah pasif. Adapun perhitungan selengkapnya adalah sebagai berikut:
∑ 𝑀 = 0 [(𝑀𝑜1 (𝑃𝑎1) ) + (𝑀𝑜2 (𝑃𝑎2) ) + (𝑀𝑜3 (𝑃𝑎3) )] − (𝑀𝑜4 (𝑃𝑝) ) = 0
[𝑃𝑎 1 (ℎ 2 + 1 3 ℎ 1 ) + 𝑃𝑎 2 ( 1 2 ℎ 2 ) + 𝑃𝑎 3 ( 1 3 ℎ 2 )] − 𝑃𝑝 ( 1 3 ℎ 2 ) = 0
[20,78 (ℎ 2 + 1 3 2) + 16,79ℎ 2 ( 1 2 ℎ 2 ) + 2,19ℎ 2 2 ( 1 3 ℎ 2 )] − 9,02 ℎ 2 2 ( 1 3 ℎ 2 ) = 0
[(20,78ℎ 2 + 10,39) + 8,395ℎ 2 2 + 0,73ℎ 2 3 ] − 3,01 ℎ 2 3 = 0
−2,28ℎ 2 3 + 8,395ℎ 2 2 + 20,78ℎ 2 + 10,39 = 0
2,28ℎ 2 2 − 8,395ℎ 2 − 20,78 − 10,39 ℎ 2 = 0
Dengan  menggunakan  cara  coba-coba  maka  kedalaman  h 2 dapat  dicari,  adapun  perhitungan selengkapnya adalah sebagai berikut:
Dicoba h 2 = 5 m 2,28ℎ 2 2 − 8,395ℎ 2 − 20,78 − 10,39 ℎ 2 = 0
(2,28 × 5 2 ) − (8,395 × 5) − 20,78 − 10,39 5 = 0 −7,83 ≠ 0
Dicoba h 2 = 5,49 m
2,28ℎ 2 2 − 8,395ℎ 2 − 20,78 − 10,39 ℎ 2 = 0
(2,28 × 5,49 2 ) − (8,395 × 5,49) − 20,78 − 10,39 5,49 = 0 0 = 0
Dari hasil perhitungan diatas diperoleh kedalaman sheetpile yang ditanam (h 2 ) adalah 5,49 m ≈ 6 m.
Untuk desain kedalaman pelaksanaan panjang sheet pile perlu ditambah faktor keamanan 20% - 30 %. Pada perencanaan ini ditambahkan faktor keamanan sebesar 20% dari kedalaman rencana.
Panjang total sheetpile = h 1 + (D x 1,2)
= 2 + (6 x 1,2) = 9,2 m
Digunakan sheetpile dengan panjang 10 m dan kedalaman penanaman adalah 8 m.
Direncanakan menggunakan produk WIKA BETON Type W325-A-1000B.
h. Perencanaan Perkuatan Lereng dengan Geotextile Wall (Perhitungan Manual)
Alternatif I adalah sistem geotextile wall. Konstruksi ini akan dipasang pada lereng yang saat ini masih belum diperbaiki yaitu pada elevasi -3,5 dari permukaan jalan yaitu pada Tanah A.
1. Menghitung Kekuatan Geotextile (T allow ) Kekuatan geotextile dihitung berdasarkan kuat tarik ultimate (T ult ) dan dipengaruhi oleh nilai Faktor Reduksi, antara lain:
Faktor reduksi akibat  instalasi (RF id ) = 1,3 Faktor reduksi rangkak (RF cr ) = 2,5
Faktor reduksi akibat  pengaruh kimia (RF cd )  = 1,25
Faktor reduksi akibat  pengaruh biologi (RF bd )= 1,20
𝑇 𝑎𝑙𝑙𝑜𝑤 = 𝑇 𝑢𝑙𝑡 1 𝑅𝐹 𝐼𝐷 × 𝑅𝐹 𝐶𝑅 × 𝑅𝐹 𝐶𝐷 × 𝑅𝐹 𝐵𝐷
Dalam  perencanaan  ini  digunakan  tipe geotextile  UW  250  dengan  kekuatan  tarik  sebesar  52 kN/m’, maka kekuatan ijin tarik geotextile diperoleh sebesar:
𝑇 𝑎𝑙𝑙𝑜𝑤 = 52
1
1,3 × 2,5 × 1,25 × 1,2
= 10,667 𝑘𝑁/𝑚′
2. Perhitungan koefisien tekanan tanah Data Tanah A:
𝛾 𝑡 = 18 kN/m 3 ∅   = 28 o c = 6 kN/m 2 𝛿   = 2/3 ∅ = 18,67 o 𝛽   = 0 o FS rencana   = 1,3
Dengan rumus Coulomb, maka harga Ka adalah:
𝐾𝑎 = 𝑐𝑜𝑠 2 (∅ −  𝛽)
𝑐𝑜𝑠 2 𝛽 cos(𝛿 + 𝛽) [1 + √ sin(∅ + 𝛿 ). sin(∅ − 𝛼) cos(𝛿 +  𝛽) . cos(𝛼 − 𝛽)] 2

## Sehingga :
𝐾𝑎    =
𝑐𝑜𝑠 2 (28 −  0)
𝑐𝑜𝑠 2 0 cos(18,67 + 0) [1 + √ sin(28 + 18,67 ). sin(28 − 0) cos(18,67 +  0) . cos(0 − 0) ] 2
= 0,321
3. Perhitungan tekanan tanah
 akibat berat tanah sendiri
𝜎 𝐻 = 𝛾 𝑡 × 𝑧 𝑖 × 𝐾𝑎 𝜎 𝐻 = 18 × 𝑧 𝑖 × 0,321 = 5,78 𝑧 𝑖 𝑘𝑁/𝑚 2
 akibat beban tambahan (surcharge) 𝜎 𝑠𝑢𝑟 = 𝐾𝑎 × 𝑞 𝜎 𝑠𝑢𝑟 = 0,321 × 20 = 6,43 𝑘𝑁/𝑚 2
 Sehingga tekanan tanah total adalah :
𝜎 𝐻 𝑡𝑜𝑡 = 𝜎 𝐻 + 𝜎 𝑠𝑢𝑟 = 5,78 𝑧 𝑖 + 6,43
4. Perhitungan Jarak antar geotextile (Sv) dan banyaknya lapisan geotextile
𝑆 𝑉 = 𝑇 𝐴𝐿𝐿 𝜎 𝐻𝑡𝑜𝑡 𝑆𝐹
Pada z = 3,5 m diperoleh:
𝑆 𝑉1 = 10,667 [5,78 (3,5) + 6,43] 1,3 = 0,308 𝑚
Pada z = 2 m diperoleh:
𝑆 𝑉2 = 10,667 [5,78 (2) + 6,43] 1,3 = 0,456 𝑚
Dari perhitungan Sv diatas maka ditetapkan Sv rencana sebagai berikut:
𝑆 𝑉1 = 0,25 𝑚 dengan n = 6 lapis dan ketinggian h 1 = 1,5 m
𝑆 𝑉2 = 0,5 𝑚 dengan n = 4 lapis dan ketinggian h 2 = 2 m
5. Perhitungan panjang geotextile dibelakang bidang (L e )
𝐿 𝑒 = 𝑆 𝑉 . 𝜎 𝐻 . 𝑆𝐹 2[𝑐 + 𝜎 𝑉 (𝑡𝑔𝛿)]
Perhitungan L e dilakukan perlapis Contoh perhitungan: Misalnya pada z = 1 m dan Sv = 0,5 m dengan FS = 1,3 maka diperoleh:
𝐿 𝑒 = 0,5[5,78(1)+6,43].1,3 2[10+(18×0,5)(𝑡𝑔18,67)] = 0,247
𝑑𝑖𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 𝐿𝑒 = 1𝑚
6. Perhitungan panjang geotextile didepan bidang longsor (L r ) Panjang geotextile didepan bidang longsor dihitung dengan bantuan hasil analisis XSTABL dengan cara:
L r =  (Koordinat  𝑥  bidang  longsor  lapisan  𝑖 geotextile  terpasang)  -  (koordinat  tepi  timbunan lapisan 𝑖 geotextile terpasang) Panjang geotextile didepan bidang longsor adalah sebagai berikut (Tabel 3):
Tabel 3. Koordinat Nilai L r
7. Perhitungan panjang lipatan geotextile
𝐿 𝑜 = 𝑆 𝑉 . 𝜎 𝐻 . 𝑆𝐹 4[𝑐 + 𝜎 𝑉 (𝑡𝑔𝛿)]
Contoh perhitungan: Misalnya pada z = 1 m dan Sv = 0,5 m dengan FS = 1,3 maka diperoleh:
𝐿 𝑜 = 0,5[5,78(1) + 6,43]. 1,3 4[10 + (18 × 0,5)(𝑡𝑔18,67)]
= 0,12 𝑑𝑖𝑝𝑎𝑘𝑎𝑖 0,2 𝑚
8. Panjang total geotextile (L tot ) Panjang total geotextile yangdigunakan perlapisan adalah:
𝐿 𝑡𝑜𝑡 = 0,5 + 3,02 + 1 + 0,2 = 4,722 𝑚
Hasil perhitungan selengkapnya dapat dilihat pada Tabel 4.

## Tabel 4. Rekapitulasi Kebutuhan Geotextile Wall
Jumlah Koordinat Y Koordinat pakai  Koordinat x tepi Lr x y (m) 1 23,25 20,92 23,25 17,90 3,022
Dengan menggunakan program Plaxis diperoleh angka keamanan SF = 1,6474 (Gambar 15).
Gambar 15. Arah Kelongsoran hasil Plaxis dari lereng yang diperkuat dengan Geotextile Wall. SF=1,6474
i. Perencanaan Perkuatan Lereng dengan Gabion Alternatif  perkuatan  lereng  selanjutnya  adalah gabion.  Seperti  yang  sudah  dijelaskan  pada perencanaan geotextile wall, konstruksi inipun akan dipasang pada lereng yang saat ini masih belum ditangani yaitu pada elevasi -3,5 dari permukaan jalan yaitu pada Tanah A.
Pada perencanaan ini digunakan gabion dengan ukuran 45 x 90 cm dan panjang 180 cm. Adapun perhitungan gabion adalah sebagai berikut (Gambar 16):
Geotextile Wall

## Gambar 16. Perencanaan Gabion

## 1. Perhitungan koefisien tekanan tanah
Data timbunan : 𝛾 𝑡 = 18 kN/m 3 ∅   = 28 o c = 6 kN/m 2 𝛿   = 2/3 ∅ = 18,67 o 𝛽   = 0 o Dengan rumus Coulomb pada persamaan berikut, maka harga Ka adalah:
𝐾𝑎 = 𝑐𝑜𝑠 2 (∅ −  𝛽)
𝑐𝑜𝑠 2 𝛽 cos(𝛿 + 𝛽) [1 + √ sin(∅ + 𝛿 ). sin(∅ − 𝛼) cos(𝛿 +  𝛽) . cos(𝛼 − 𝛽)] 2

## Sehingga :
𝐾𝑎    =
𝑐𝑜𝑠 2 (28 −  0)
𝑐𝑜𝑠 2 0 cos(18,67 + 0) [1 + √ sin(28 + 18,67 ). sin(28 − 0) cos(18,67 +  0) . cos(0 − 0) ] 2

## = 0,321
Harga  tekanan tanah aktif seperti persamaan berikut adalah:
𝑃𝑎 = ( 𝛾𝐻 2 2 + 𝑞𝐻) 𝐾𝑎 = ( 18 × 3,6 2 2 + 20 × 3,6) 0,321 = 60,608 𝑘𝑁/𝑚

## Tekanan tanah aktif pada arah horisontal adalah:
𝑃ℎ = 𝑃𝑎  cos 𝛽 = 60,608 × cos 0 = 60,608 𝑘𝑁/𝑚

## 2. Perhitungan jarak vertikal Ph
Jarak verikal dihitung menggunakan persamaan sebagai berikut:
𝑑𝑎 = [(12𝛾ℎ 2 𝐾𝑎) (13ℎ) + (𝑞 ℎ 𝐾𝑎)( 1 2 ℎ)]
𝑃𝑎 𝑡𝑜𝑡
45 0 900 Tanah timbunan B = 4050 Minipile 20x20 q = 20 kN/m' 0 h = 36 0 0
= [(1218 × 3,6 2 × 0,321) (13 × 3,6) + (20 ×  3,6 ×  0,321)( 1
2 3,6)]
60,608
= 1,429 𝑚 dari dasar gabion

## 3. Perhitungan Momen di titik 0
𝑀𝑜 = 𝑑𝑎 × 𝑃ℎ = 1,429 × 60,608 = 86,61 𝑘𝑁𝑚
4. Perhitungan berat gabion (wg), (Gambar 17).
𝛾 𝑡 = 19 kN/m 3

## Gambar 17. Ukuran Gabion
Luasan Gabion :
A 1 = 4,05 x 0,45
= 1,823 m2 A 2 = 1,8 x 0,45
= 0,810 m2 A 3 = 1,35 x 0,45
= 0,608 m2 A 4 = 0,9 x 0,45
= 0,405 m2 A 5 = 0,9 x 0,45 = 0,405 m2 A 6 = 0,9 x 0,45 = 0,405 m2 A 7 = 1,35 x 0,45
= 0,405 m2
A 8 = 0,9 x 0,45
= 0,405 m2 + A tot
=5,468 m 2
𝑊𝑔 = 𝐴 𝑡𝑜𝑡 × 𝛾𝑡 = 5,468 × 19 = 103,883 𝑘𝑁/𝑚′
Luasan tanah yang ikut terbebani : A9 = (1,8 x 1,35)+(1,35 x 0,45)+(0,9x0,45) = 3,443 m 2 Jadi 𝑊𝑠 = 𝐴 𝑡𝑜𝑡 × 𝛾𝑡 = 3,443 × 18 = 61,965 𝑘𝑁/𝑚′
Sehingga berat total adalah sebagai berikut : 𝑊𝑡𝑜𝑡 = 𝑊𝑔 + 𝑊𝑠 = 103,883 + 61,965 = 165,848 𝑘𝑁/𝑚′

## 5. Perhitungan jarak horisontal
Jarak horisontal Wg terhadap titik 0 dihitung menggunakan rumus sebagai berikut :
 8 6 45 0 900 7 1 2 3 4 5 9 4050 450 1800 1350 900 900 900 1350 900 450 450 450 450 450 450 450 1800 Ph da wg dg Pa
𝑑𝑔 = ∑ 𝐴𝑥 ∑ 𝐴 Dimana ∑ 𝐴 adalah luasan total gabion dan tanah sedangkan 𝑥  adalah jarak ke titik 0. Sehingga diperoleh perhitungan seperti dibawah ini :
A.x 1 = 1,823 x 2,025  = 1,823 m 2 A.x 2 = 0,81 x 1,35 = 1,094 m 2 A.x 3 = 0,608 c 1,575  = 0,957 m 2 A.x 4 = 0,405 x 1,8 = 0,727 m 2 A.x 5 = 0,405 x  2,25  = 0,911 m 2 A.x 6 = 0,405 x 2,7 =1,094 m 2 A.x 7 = 0,608 x 3,375  = 2,050 m 2 A.x 8 = 0,405 x 3,6 = 1,458 m 2 + ΣA.x  = 23,146 m 2
Sehingga :
𝑑𝑔 = ∑ 𝐴. 𝑥 ∑ 𝐴 =
23,146
(5,468 + 3,443) = 2,598 𝑚

## 6. Perhitungan Momen penahan
𝑀𝑟 = 𝑑𝑔 × 𝑊𝑔 = 2,598 × 165,848 = 430,827 𝑘𝑁𝑚
7. Perhitungan Faktor keamanan
 Faktor keamanan terhadap guling
𝑆𝐹𝑜 = 𝑀𝑟 𝑀𝑜 = 430,827 𝑘𝑁𝑚 86,61 𝑘𝑁𝑚 = 4,97
> 2 . . 𝑂𝐾
 Faktor keamanan terhadap geser
𝑆𝐹𝑠 = 𝜇 𝑊𝑔 𝑃ℎ = tan ∅ × 𝑊𝑔
𝑃ℎ
= tan 30° × 165,848
60,608 = 1,58 > 1,5 . . 𝑂𝐾
Dengan menggunakan program Plaxis diperoleh angka keamanan SF = 1,6071 (Gambar 18)
Gambar 18. Arah kelongsoran hasil Plaxis dari lereng yang diperkuat dengan G abion SF=1,6071

## KESIMPULAN DAN SARAN
Kesimpulan
Gabion
Perencanaan alternatif perkuatan lereng pada ruas jalan Trenggalek-Ponorogo KM 23 +650 dapat disimpulkan sebagai berikut:
1. Dari  hasil  analisa  stabilitas  lereng  menggunakan  program Plaxis  8.2  diperoleh  data  faktor keamanan lereng yaitu pada kondisi asli diperoleh SF = 1,0888, sedangkan pada kondisi dengan perkuatan eksisting (gabion dan retaining wall) diperoleh SF = 1,13.
2. Jumlah minipile yang didapatkan agar dapat menaikkan tahanan geser pada lereng yang longsor sebanyak 6 buah dengan jarak antar minipile adalah 0,5 m. mini pile ini dipasang pada elevasi -3,5 dari permukaan jalan.
3. Sedangkan sheetpile  yang  digunakan  sebagai  perkuatan  tambahan  pada  perkuatan  eksisting (retaining  wall)    menggunakan  tipe  W-325-A-1000,  berat  0,329  t/m  dengan  kedalaman penanaman adalah 8 m.
4. Jarak vertikal geotextile yaitu 0,25 m yang dipasang mulai dari elevasi -3,5 m sampai elevasi -2,0 m setinggi 1,5 m dan jarak vertikal 0,5 m dipasang mulai dari elevasi-2,00 m sampai ±0,00 m.
5. Gabion yang digunakan pada perencanaan ini adalah gabion tipe 8x10/ZN dengan panjang 180 cm, lebar 90 cm, tinggi 45 cm yang dibagi dalam dua kotak.
6. Perkuatan  tambahan  pada  tanah  B  dipilih  menggunakan  Alternatif  3  yaitu  kombinasi  antara minipile (pada elevasi -3,5 m) dan sheetpile (pada elevasi -7 m) dengan SF=1,6565. Alternatif ini dipilih  karena sheetpile dianggap sudah cukup mampu menahan beban yang diakibatkan oleh tanah, gabion serta retaining wall  tanpa harus ditambahkan minipile didepan sheetpile seperti pada  alternatif  2.  Sedangkan  untuk  perkuatan  pada  lereng  yang  belum  diperbaiki  (Tanah  A) dipilih menggunakan perkuatan gabion. Dari analisa Plaxis diperoleh angka keamanan sebesar 1,6071.  Konstruksi  ini  dipilih  karena  material  mudah  didapatkan  dilokasi  sehingga  instalasi konstruksi  ini  dilapangan  dapat  dilakukan  dengan  swadaya  masyarakat  setempat  dan pertimbangan lainnya yaitu tidak mengganggu kelancaran arus lalu lintas.
Saran
1 Pengujian tanah dilapangan seharusnya dilakukan juga pada lereng yang tidak longsor sehingga bisa didapatkan data tanah dalam kondisi asli.
2 Dalam  menganalisa  stabilitas  lereng  pada  lokasi  ini  diperlukan  program  bantu  selain  XSTABL yaitu program PLAXIS.
3 Dalam merencanakan panjang (L) minipile yaitu 1,5 – 2 m dibawah bidang gelincir.
4 Dalam merencanakan perkuatan pada lereng ini harus ditinjau secara menyeluruh disepanjang lereng  (arah  memanjang).  Karena  dimungkinkan  keretakan retaining  wall  diakibatkan  oleh pengaruh lereng yang berada disampingnya.

## DAFTAR PUSTAKA
Ang,  Alfredo  H-S  dan  W.H.  Tang.  1975. Konsep-konsep  Probabilitas  dalam  Perencanaan  dan Perancangan  Rekayasa,  Jilid  1.  Diterjemahkan  oleh  Binsar  Hariandja.  Jakarta  :  Penerbit Erlangga.
Brochure Stabl < URL:http://www.stabl.com > Craig, R.F. 1987. Mekanika Tanah, Edisi Keempat. Diterjemahkan oleh Budi Susilo Soepandji. Jakarta : Penerbit Erlangga.
Das, Braja. M. 1985. Mekanika Tanah: Prinsip-prinsip Rekayasa Geoteknik, Jilid 2. Diterjemahkan oleh Noor Endah dan Indrasurya B. Mochtar. Jakarta: Penerbit Erlangga.
Kuswanda,  Wahyu  P.  2007,”Penggunaan  Bahan  Geosintetik  untuk  Rehabilitasi  Longsoran  Tanah Pasca Bencana Alam”. Proseding Seminar Nasional Teknik Sipil III Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS). Surabaya, 20 Februari 2007. Koerner, Robert M. 1997. Designing with Geosynthetics. New Jersey: Prentice-Hall, Inc. Mochtar,  Indrasurya  B.  1990,”Geosintetik  Masa  Kini”, Proseding  Seminar  Geosintetik  Masa  Kini Himpunan Mahasiswa Sipil Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS), 19 Mei 1990. Modular Gabion Systems (MGS), Gabion wall Design, URL:http:// www.gabions.net Manual plaxis versi 8.2 <URL:http://www. plaxis.nl> Zakaria, Zufialdi. 2009. Analisis Kestabilan Lereng Tanah, Modul Kuliah Geologi Teknik, UNPAD. Bandung