© Jurusan Teknik Sipil | No. 3 | Vol. 5
Pembesaran Gaya Dalam dan Rasio Kekuatan Elemen Struktur Baja untuk Berbagai Koefisien Modifikasi Respon ( 𝑹 )
WAHYU SATRIA KOMARA, KAMALUDIN
Jurusan Teknik Sipil Institut Teknologi Nasional Bandung Email: Wsatria99@gmail.com

## ABSTRAK
Perencanaan struktur bangunan yang elastis membuat dimensi struktur yang di desain  menjadi  lebih  besar  sehingga  biaya  pembangunan  struktur  menjadi meningkat.  Struktur  bangunan  harus  di  desain  dengan  suatu  konsep  tertentu sehingga bangunan tersebut dapat menahan beban yang terjadi secara efisien. Perencanaan  struktur  bangunan  gedung  dengan  menggunakan  koefisien modifikasi  respon  ( 𝑅 )  ialah  merencanakan  bangunan  untuk  mengalami  proses plastifikasi  pada  elemen  struktur  ketika  terjadi  gempa.  Penelitian  ini membandingkan model struktur bangunan dari rangka baja yang terdiri dari 10 lantai, dengan variasi koefisien modifikasi respon ( 𝑅 ) yaitu, 𝑅 =3; 3,5; 4,5; 5; 6; 7; dan 8. Ketujuh model ini juga di dianalisis sesuai dengan sistem penahan gaya seismiknya. Analisis pada penelitian ini menggunakan program ETABS2015. Dari hasil analisis, diperoleh bahwa Semakin kecil nilai koefisien modifikasi respon ( 𝑅 ) yang digunakan mempengaruhi rasio lentur yang terjadi. Perbesaran lentur pada kolom 18 (C18) ketika nilai 𝑅 =3 sebesar 52,47%.
Kata kunci : koefisien modifikasi respon ( 𝑅 ), daktilitas, pembesaran gaya dalam

## ABSTRACT
Planning  an  elastic  building  structure  makes  the  dimensions  and  designed structures  larger  and  it  can  increases  the  cost  of  the  construction  itself.  The building structures must be designed with a certain concept so, that the building can  withstand  the  loads  efficiently.  A  structure  planning  using  the  response modification  coefficient  ( 𝑅 )  is  to  plan  the  building  to  experience  a  process  of plasticization  of  the  structural  elements  during  an  earthquake.  This  study compares the building structure model of a steel frame consisting of 10 floors, with variation in the modification coefficient of response ( 𝑅 ) from 𝑅 =3; 3,5; 4,5; 5;  6;  7;  until  8.  The  seven  models  are  also  analysed  according  to  the  seismic force retaining system.  The analysis in this study using the ETABS2015 program. From the results of the analysis, it was found that the smaller the value of the 𝑅 response modification coefficient used will affects the bending ratio that occurs. The flexural force when the value of 𝑅 =3 in column 18 (C18) is 52.47% .
Keywords :  response  modification  coeffient,  ductility,  inner  force  enlargement

## 1. PENDAHULUAN
Pembangunan  gedung  bertingkat  tinggi  di  berbagai  kota  besar  di  Indonesia  semakin meningkat.  Hal  ini  merupakan  suatu  bentuk  upaya  untuk  memenuhi  kebutuhan  fasilitas ruang  yang  disebabkan  oleh  keterbatasan  lahan.  Namun,  dilihat  dari  posisi  geografis Indonesia yang diapit oleh dua samudera yaitu, samudera pasifik dan samudera hindia dan juga  posisi  Indonesia  yang  berada  pada  pertemuan  tiga  lempeng  tektonik  menyebabkan gedung-gedung tersebut rawan terhadap gempa bumi.
Perkembangan diberbagai ilmu pengetahuan dan terknologi di bidang struktur tahan gempa telah  membentuk  suatu  aturan  yang  harus  diikuti  sehingga  struktur  yang  direncanakan sesuai dengan kriteria struktur tahan gempa.
Suatu  konstruksi  bisa  disebut  tahan  terhadap  gempa  jika  konstruksi  tersebut  mampu menahan  beban  gempa  baik  secara  horizontal  maupun  vertikal.  Sehingga  tidak  terjadi kerusakan parah yang menyebabkan struktur bangunan tersebut runtuh.
Pemilihan  nilai  koefisien  modifikasi  respon  ( 𝑅 )  dapat  menentukan  seberapa  besar  gaya dalam  yang  dihasilkan.  Oleh  karena  itu,  dibutuhkan  penelitian  tentang  pengaruh  nilai koefisien  modifikasi  respon  ( 𝑅 )  terhadap  pembesaran  gaya  dalam  serta  pengaruhnya terhadap penggunaan elemen-elemen konstruksi yang menentukan kekuatan pada struktur tersebut.  Penelitian  ini  juga  ditujukkan  untuk  membantu  para  perencana  memprediksi besarnya  beban  yang  akan  dipikul  oleh  struktur  yang  didesain  dengan  memperhitungkan beban gempa.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Daktilitas
Daktilitas adalah kemampuan suatu struktur unutk mengalami simpangan pasca-elastik yang besar secara berulang kali dan bolak-balik akibat beban gempa di atas beban gempa yang menyebabkan  terjadinya  pelelehan  pertama,  sambil  mempertahankan  kekuatan  dan kekakuan  yang  cukup,  sehingga  struktur  gedung  tersebut  tetap  berdiri,  walaupun  sudah berada dalam kondisi di ambang keruntuhan (Badan Standardisasi Nasional, 2012).

## 2.2 Pembebanan
Beban yang digunakan pada penelitian ini yaitu:
1. Beban mati
Beban mati adalah beban yang beradap pada posisi yang sama setiap saat dengan besar yang konstan. Beban ini merupakan berat sendiri struktur termasuk beban lain yang melekat secara permanen seperti, dinding, lantai, plafon, tangga, atap, plumbing, dll.
2. Beban hidup Beban hidup ialah beban penggunaan suatu gedung yang didalamnya termasuk beban lantai yang berasal baik dari barang, mesin, orang yang dapat berpindah sehingga mengakibatkan perubahan dalam pembebanan pada lantai dan atap.
3. Beban gempa Beban gempa adalah semua beban statik ekivalen yang bekerja pada struktur yang menirukan pengaruh dari tanah akibat gempa.

## 2.3 Preliminary Design
Perencanaan desain tebal pelat didasarkan pada SNI 2847:2013 persamaan yang digunakan untuk menghitung desain pelat adalah sebagai berikut:
1. Desain Pelat Beton
a. Jika 0,2 ≤ 𝑎 𝑓𝑚 ≤ 2, maka tebal pelat dapat dihitung menggunakan Persamaan 1 .
ℎ = 𝑙 𝑛 (0,8+ 𝑓𝑦 1400 ) 36+5𝛽(𝛼 𝑓𝑚 −0,2) > 125 mm                      .…(1)
b. Jika 𝑎 𝑓𝑚 ≥ 2, maka tebal pelat dapat dihitung menggunakan Persamaan 2 .
ℎ = 𝑙 𝑛 (0,8+ 𝑓𝑦
1400 ) 36+9𝛽 > 90 mm .…(2)
c. Jika 𝑎 𝑓𝑚 ≤ 0,2, h = ketebalan minimum pelat tanpa balok dalam dapat dilihat pada Gambar 1 .
Gambar 1. Tebal minimum pelat tanpa balok interior (Sumber: SNI 2847:2013)
halmana: 𝑓 𝑦 = tegangan leleh baja [MPa],
ℎ = tebal pelat [m], 𝑙 𝑛 = panjang bentang bersih [m],
𝛽 = rasio dimensi panjang terhadap pendek,
𝛼 𝑓𝑚 = nilai rata-rata 𝛼 untuk semua balok pada tepi panel.
2. Desain Kolom Baja
Perhitungan dimensi kolom baja berdasarkan SNI 1729:2015, antara lain:
a. Jika 0,2 ≤ 𝑎 𝑓𝑚 ≤ 2, maka tebal pelat dapat dihitung menggunakan Persamaan 1 .
i. Jika 𝐾𝐿 𝑟 > 4,71 √ 𝐸 𝑓𝑦 , maka elastis
ii. Jika 𝐾𝐿 𝑟 < 4,71 √ 𝐸 𝑓𝑦 , maka inelastis halmana: 𝐾 = faktor panjang efektif,
𝐸 = modulus elastisitas baja [MPa],
𝐿 = panjang komponen struktur [mm]. iii. Jika inelastis maka menggunakan Persamaan 3 .
𝐹 𝑐𝑟 = (0,658 𝑓𝑦 𝑓𝑒 ) 𝑓 𝑦 .…(3)
iv. Jika elastis maka menggunakan Persamaan 4 .
𝐹 𝑐𝑟 = 0,877 𝑓 𝑒 .…(4)
halmana:
𝑓 𝑒 = tegangan tekuk elastis yang dapat dihitung menggunakan Persamaan 5
𝑓 𝑒 = 𝜋 2 𝐸 ( 𝑘𝐿 𝑟 ) 2 .…(5)
v. Cek kapasitas kolom menggunakan Persamaan 6 .
∅𝑅 𝑛 = ∅𝐹 𝑐𝑟 ∗ 𝐴 𝑔 .…(6)
halmana:
∅ = faktor reduksi,
𝑅 𝑛 = kekuatan material [kN/m],
𝐹 𝑐𝑟 = tegangan kritis [MPa], 𝐴 𝑔 = luas penampang [mm 2 ]. vi. Cek local buckling menggunakan Persamaan 7 dan Persamaan 8 .
𝑏 𝑓 2𝑡 𝑓 ≤ 0,56 √ 𝐸 𝑓 𝑦 .…(7)
𝑑−2𝑡 𝑓 𝑡 𝑤 ≤ 1,49 √ 𝐸 𝑓 𝑦 .…(8)
halmana: 𝑏 𝑓 = lebar elemen struktur [mm],
𝑡 𝑓 = tebal sayap pada elemen [mm],
𝑡 𝑤 = tebal badan pada elemen [mm].
b. Menghitung Biaxial Bending
Untuk 𝑃 𝑟 𝑃 𝑐 ≥ 0,2; menggunakan Persamaan 9 .
𝑃 𝑟 𝑃 𝑐 + 8 9 ( 𝑀 𝑟𝑥 𝑀 𝑐𝑥 + 𝑀 𝑟𝑦 𝑀 𝑐𝑦 ) ≤ 1,0 .…(9)
Untuk 𝑃 𝑟 𝑃 𝑐 ≤ 0,2; menggunakan Persamaan 10 .
𝑃 𝑟 2𝑃 𝑐 + ( 𝑀 𝑟𝑥 𝑀 𝑐𝑥 + 𝑀 𝑟𝑦 𝑀 𝑐𝑦 ) ≤ 1,0 .…(10)
halmana:
𝑃 𝑟 = kekuatan material yang butuhkan [N] (didapat dari output ETABS2015), 𝑃 𝑐
= kekuatan desain material yang ada [N],
𝑀 𝑟 =  kekuatan  momen  yang  dibutuhkan  [Nmm]  (didapat  dari output ETABS2015),
𝑀 𝑐 = kekuatan momen yang ada [Nmm].
3. Desain Balok Baja
Persyaratan  untuk  menghitung  dimensi  balok  didasarkan  pada  SNI  1729:2015, persyaratan tersebut antara lain:
a. Syarat Lentur
Struktur  baja  ini  harus  memenuhi  syarat  lentur  yaitu, 𝑍 𝑥𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 < 𝑍 𝑥𝑝𝑟𝑜𝑓𝑖𝑙 dimana, 𝑍 𝑥𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 dihitung dari Persamaan 11 .
𝑍 𝑥 = 𝑀 𝑛 𝑓 𝑦 .…(11)
halmana:
𝑀 𝑛 = kekuatan lentur nominal pada penampang [Nmm] , 𝑍 𝑥 = modulus plastisitas [mm 3 ].
b. Syarat Tekuk
Untuk menghindari tekuk yang terjadi pada baja maka perlu dicek dimana 𝐿 𝑏 ≤ 𝐿 𝑝 , 𝐿 𝑝 dapat dihitung menggunakan Persamaan 12 .
𝐿 𝑝 = 1,76 ∗ 𝑟 𝑦 ∗ √ 𝐸 𝑓 𝑦 .…(12)
halmana:
𝐿 𝑏 = panjang bentang tidak tertekang terpanjang [mm],
𝐿 𝑝 =  Pembatasan  panjang  tidak  breis  secara  lateral  untuk  kondisi  batas leleh[mm],
𝐸 = modulus elastisitas baja [MPa],
𝑟 𝑦 = jari-jari girasi penampang arah 𝑦 [mm].
c. Cek Penampang
Menurut  Segui,  W.  T.  (2013)  untuk  mengetahui  penampang  yang  digunakan termasuk kedalam penampang kompak, non kompak atau langsing terdapat batasan sebagai berikut:
1. Jika 𝜆 ≤ 𝜆 p , maka penampang kompak,
2. Jika 𝜆 p < 𝜆 ≤ 𝜆 r , maka penampang non kompak,
3. Jika 𝜆 > 𝜆 r , maka penampang langsing. halmana: 𝜆 = rasio lebar ke tebal,
𝜆 p = batas untuk kategori kompak,
𝜆 r = batas untuk kategori non kompak.
Pengecekan pada flange dan web dengan menggunakan persamaan-persamaan di bawah ini:
i. Cek local buckling  pada web menggunakan Persamaan  13 , Persamaan  14 dan Persamaan 15 .
𝜆 = 𝐻−2𝑡 𝑓 𝑡 𝑤 .…(13)
𝜆 p = 3,76√ 𝐸 𝑓 𝑦 .…(14)
𝜆 r = 5,70√ 𝐸 𝑓 𝑦 .…(15)
ii. Cek local buckling pada flange menggunakan Persamaan 16 , Persamaan 17 dan Persamaan 18 .
𝜆 = 𝑏 𝑓 2𝑡 𝑓 .…(16)
𝜆 p = 0,38√ 𝐸 𝑓 𝑦 .…(17)
𝜆 r = 1,0 √ 𝐸 𝑓 𝑦 .…(18)
iii. Untuk momen lentur pada penampang
- Jika penampang kompak dihitung menggunakan Persamaan 19 .
𝑀 𝑛 = 𝑀 𝑝 = 𝑓 𝑦 * 𝑍 𝑥 .…(19)
- Jika penmpang non kompak dihitung menggunakan Persamaan 20 .
𝑀 𝑛 = 𝑀 𝑝 – ( 𝑀 𝑝 – 0,7 𝑓 𝑦 𝑆 𝑥 ) * ( 𝜆 −  𝜆 𝑝 𝜆 𝑟 −   𝜆 𝑝 ) .…(20)
halmana:
𝑆 𝑥
= modulus penampang [mm 3 ].

## 2.4 Studi Terdahulu
Penelitian  ini  disusun  berdasarkan  studi  terdahulu  yaitu  oleh  Ardian  Alders  Dhani  (2015) dengan  judul  penelitian  Analisis  Pengaruh  Perubahan  Nilai  Koefisien  Modifikasi  Respon  ( 𝑅 ) Terhadap  Perilaku  Dinamis  Struktur  Gedung  Tidak  Beraturan.  Penelitian  ini  menghasilkan kesimpulan  nilai  koefisien  modifikasi  respons  sangat  mempengaruhi  kekakuan  struktur, sehingga  berpengaruh  terhadap  simpangan,  dimana  semakin  besar  nilai  R  semakin  kecil simpangan yang terjadi.
Penelitian  ini  juga  mengacu  pada  studi  terdahulu  yang  disusun  oleh  Nazila  Kamila  Shaomi (2019)  dengan  judul  penelitian  Pembesaran  Gaya  Dalam  dan  Rasio  Kekuatan  Elemen Struktur  Baja  Untuk  Berbagai  Zona  Gempa  di  Indonesia.  Penelitian  ini  menghasilkan kesimpulan  bahwa  rasio  minimum  kolom  pada  daerah  gempa  frekuensi  tinggi  ( 𝑆 1 =1,2 𝑔 ) sebesar 0,39 dan rasio maksimum pada daerah gempa frekuensi rendah ( 𝑆 1 =0,2 𝑔 ) sebesar 0,9.

## 3. METODOLOGI PENELITIAN
Pada  penelitian  tugas  akhir  ini  akan  dilakukan  analisis  pembesaran  gaya  dalam  dan  rasio kekuatan untuk elemen struktur baja untuk berbagai koefisien modifikasi respon. Tahap awal yang  dilakukan  ialah  mengumpulkan  data  dan  kepustakaan  terkait  yang  menunjang penelitian.  Kemudian  melakukan preliminary  design  untuk  elemen  struktur.  Selanjutnya mendesain dimensi elemen SRPMB untuk nilai 𝑅 =3 dan 3,5; SRPMM untuk nilai 𝑅 =4,5 dan 5 dan  SRPMK  untuk  nilai 𝑅 =6,  7  dan  8  dengan  pengecekan  menggunakan  ETABS2015. Kombinasi  pembebanan  yang  digunakan  pada  penelitian  ini  menggunakan  metode  LRFD ( Load  And  Resistance  Factor  Design).  Hasil  output  dari  software  ETABS2015  yaitu  berupa data  gaya  dalam  dan  rasio  yang  kemudian  dianalisis  berdasarkan  pembesaran  gaya  dalam dan rasio kekuatan untuk berbagai nilai koefisien modifikasi respon ( 𝑅 ). Bagan alir penelitian tugas akhir ini dapat dilihat pada Gambar 2 .

## Gambar 2. Bagan alir penelitian

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Preliminary Design
Preliminary  design  ini  dilakukan  sebagai  acuan  untuk  tahap  selanjutnya  pada  saat pemodelan struktur yang akan dianalisis menggunakan software ETABS2015. Pada tahap ini dihasilkan dimensi untuk balok dan kolom yang dapat dilihat pada Tabel 1 dan Tabel 2 .
Tabel 1. Profil Balok yang Digunakan pada Penelitian
Bentang [m] Profil IWF untuk Balok Komposit (Pemodelan SRPMB, SRPMM, dan SRPMK) 2 150x75x5x7 4 350x350x12x19 6 500x200x9x14 7,2 600x200x11x17 8 588x300x12x20 Tabel 2. Profil Kolom yang Digunakan pada Penelitian Lantai Profil IWF untuk Kolom (Pemodelan SRPMB, SRPMM, dan SRPMK) 1 800x500x21x38 2 800x500x21x38 3 700x440x21x38 4 700x440x21x38 5 700x390x21x33 6 700x390x21x33 7 700x380x18x25 8 700x380x18x25 9 700x310x25x18 10 700x310x25x18

## 4.2 Pembebanan
Beban yang digunakan pada penelitian ini adalah sebagai berikut:
1. Beban mati
Beban mati yang digunakan pada penelitian ini yaitu beban dinding, lantai, plafon, beban ME ( Mechanical Electrical) dan lain-lain.

## 2. Beban hidup
Beban hidup yang digunakan sesuai dengan fungsi gedung yaitu perkantoran yang dapat dilihat di dalam SNI 1727:2013 seperti pada Tabel 3 .

## Tabel 3. Beban Hidup yang Digunakan dalam Penelitian
Hunian atau penggunaan Merata 𝒑𝒔𝒇 [ 𝒌𝑵 𝒎 𝟐 ] ⁄ Terpusat 𝒍𝒃 [ 𝒌𝑵 ] Gedung perkantoran:
Ruang arsip dan komputer harus dirancang untuk beban
Yang lebih berat berdasarkan pada perkiraan hunian Lobi dan koridor lantai pertama Kantor Koridor 100 (4,79) 50 (2,40) 80 (3,83) 2.000 (8,90) 2.000 (8,90) 2.000 (8,90) (Sumber: Badan Standardisasi Nasional, 2013) 3. Beban gempa Beban gempa yang digunakan
dalam penelitian ini diperoleh dari http://puskim.pu.go.id/Aplikasi/desain_spektra_indonesia_2011/ .  Besarnya  percepatan respon spektrum pada periode 1 detik ( 𝑆 1 ) yang digunakan ialah 0,6 𝑔 .

## 4.3 Analisis Kolom dan Balok
Kolom dan balok yang ditinjau pada penelitian ini dapat dilihat pada Gambar 3 . Hasil output dari  analisis  ETABS2015  untuk  kolom  dan  balok  dapat  dilihat  pada Tabel  4 .  Kemudian dilakukan  perbandingan  relatif  dan  absolut  untuk  melihat  pembesaran  yang  terjadi  akibat perubahan  nilai  koefisien  modifikasi  respon  ( 𝑅 )  dapat  dilihat  pada Tabel  5 dan Tabel  6 , serta grafik perbandingan absolut yang dapat dilihat pada Gambar 4 dan Gambar 5 . Hasil perhitungan terhadap rasio geser dan lentur dapat dilihat pada Tabel 7 dan Tabel 8 .
Gambar 3. Kolom dan balok yang dianalisis dalam penelitian
C20
C31
Tabel 4. Hasil Output Gaya Dalam pada Kolom 18 (C18) dan Balok 29 (B29)
Label dalam ETABS2015  Gaya Dalam Koefisien Modifikasi Respon ( 𝑹 ) 8 7 6 5 4,5 3,5 3 C18 P [kN] 4288,01  4310,58  4339,28  4373,01  4398,20  4482,80  4524,13 V2 [kN] 28,42 33,11 38,62 45,43 50,47 66,14 75,67 V3 [kN] 74,79 88,65 101,84 114,31 126,02 167,80 184,56 T [kN-m] 0,03 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,09 M2 [kN-m] 173,35 214,45 248,01 270,01 298,65 415,83 441,85 M3 [kN-m] 125,46 159,95 186,51 200,43 222,64 319,35 333,70 B29 P [kN] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 V2 [kN] 113,846  114,857  121,497  136,908  143,741  154,699  177,906 V3 [kN] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 T [kN-m] 0,108 0,117 0,128 0,142 0,152 0,181 0,201 M2 [kN-m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 M3 [kN-m] 177,047  180,569  197,935  237,220  255,050  284,764  344,195
Tabel 5. Perbandingan Relatif Nilai Gaya Dalam pada Kolom dan Balok berdasarkan Output ETABS2015 pada Kolom 18 (C18) dan Balok 29 (B29)
Label dalam ETABS2015  Gaya Dalam
Rasio Koefisien Modifikasi Respons ( 𝑹 ) untuk Nilai 𝑹 tertentu 8 terhadap 7 7 terhadap 6 6 terhadap 5 5 terhadap 4,5 4,5 terhadap 3,5 3,5 terhadap 3 C18 (Kolom) P [kN] 1,005 1,007 1,008 1,006 1,019 1,009 V2 [kN] 1,165 1,166 1,176 1,111 1,311 1,144 V3 [kN] 1,185 1,149 1,122 1,102 1,332 1,100 T [kN-m] 1,062 1,166 1,282 1,109 1,198 1,247 M2 [kN-m] 1,237 1,157 1,089 1,106 1,392 1,063 M3 [kN-m] 1,275 1,166 1,075 1,111 1,434 1,045 P [kN] 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 V2 [kN] 1,009 1,058 1,127 1,050 1,076 1,150 B29 V3 [kN] 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 (Balok) T [kN-m] 1,078 1,092 1,112 1,070 1,193 1,112 M2 [kN-m] 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 M3 [kN-m] 1,020 1,096 1,198 1,075 1,117 1,209
Tabel 6. Perbandingan Absolut Nilai Gaya Dalam pada Kolom dan Balok berdasarkan Output ETABS2015 pada Kolom 18 (C18) dan Balok 29 (B29)
Label dalam ETABS2015 Gaya Dalam Rasio Koefisien Modifikasi Respons ( 𝑹 ) untuk Nilai 𝑹 tertentu 8 terhadap 8 8 terhadap 7 8 terhadap 6 8 terhadap 5 8 terhadap 4,5 8 terhadap 3,5 8 terhadap 3 C18 (Kolom) P [kN] 1,000 1,005 1,012 1,020 1,026 1,045 1,055 V2 [kN] 1,000 1,165 1,359 1,599 1,776 2,328 2,663 V3 [kN] 1,000 1,185 1,362 1,528 1,685 2,244 2,468 T [kN-m] 1,000 1,062 1,238 1,586 1,759 2,108 2,630 M2 [kN-m] 1,000 1,237 1,431 1,558 1,723 2,399 2,549 M3 [kN-m] 1,000 1,275 1,487 1,598 1,775 2,545 2,660 B29 (Balok) P [kN] 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 V2 [kN] 1,000 1,009 1,067 1,203 1,263 1,359 1,563 V3 [kN] 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 T [kN-m] 1,000 1,078 1,177 1,309 1,401 1,671 1,859 M2 [kN-m] 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 M3 [kN-m] 1,000 1,020 1,118 1,340 1,441 1,608 1,944
Berdasarkan  tabel  relatih  kita  dapat  melihat  pembesaran  yang  terjadi  dengan membandingkan nilai 𝑅 yang bernilai besar terhadap nilai 𝑅 yang bernilai kecil dimana untuk kolom  18  nilai  relatif  terbesar  pada  momen  adalah  1,434  dan  untuk  balok  29  nilai  relatif terbesar  pada  momen  adalah  1,209.  Berdasrkan  tabel  absolut  kita  dapat  melihat pembesaran yang terjadi akibat perubahan nilai koefisien modifikasi respon ( 𝑅 ), dimana 𝑅 =8
dijadikan  acuan  sebagai  pembanding,  kita  dapat  lihat  bahwa  semakin  kecil  nilai 𝑅 yang digunakan maka semakin besar rasio gaya dalam yang dihasilkan.
Gambar 4. Grafik hubungan antara nilai koefisien modifikasi respons ( 𝑹 ) terhadap rasio gaya dalam pada kolom 18 (C18)
Gambar 5. Grafik hubungan antara nilai koefisien modifikasi respon ( 𝑹 ) terhadap rasio gaya dalam pada balok (B29)
Berdasarkan grafik diatas kita dapat melihat rasio pembesaran yang terjadi akibat perubahan nilai koefisien modifikasi respon ( 𝑅 ), baik gaya dalam normal, momen, geser dan torsi.

## Tabel 7. Nilai Rasio Lentur dan Geser pada Kolom (C18)
Koefisien Modifikasi Respon( 𝑹 ) 𝒓 𝒈𝒆𝒔𝒆𝒓 𝒓 𝒍𝒆𝒏𝒕𝒖𝒓 Arah 𝒙 Arah 𝒚 8 0,026 0,010 0,425 7 0,030 0,011 0,459 6 0,035 0,013 0,486 5 0,039 0,016 0,505 4,5 0,043 0,017 0,529 3,5 0,057 0,023 0,626 3 0,063 0,026 0,648 Catatan: 𝑟 = rasio

## Tabel 8. Nilai Rasio Lentur dan Geser pada Balok 29 (B29)
Label dalam ETABS2015 Koefisien Modifikasi Respons ( 𝑹 ) 8 7 6 5 4,5 3,5 3 Balok 29 (rasio lentur) 0,213  0,217  0,238  0,286  0,307  0,343  0,415 Balok 29 (rasio geser) 0,099  0,100  0,106  0,119  0,125  0,135  0,155
1.000 1.200 1.400 1.600 1.800 2.000 2.200 2.400 2.600 2.800 3.000 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 Ra si o Ga ya D al am Koefisien Modifikasi Respons (R) C18 Normal (P), [kN] Gaya geser arah y (V2),[kN]
Gaya geser arah z (V3), [kN]
Torsi (T), [kNm]
Momen arah y (M2), [kNm]
Momen arah z (M3), [kNm] 1.000 1.200 1.400 1.600 1.800 2.000 2.200 2.400 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 Ra si o Ga ya D al am Koefisien Modifikasi Respons (R) B29 Normal (P), [kN] Gaya geser arah y (V2),[kN]
Gaya geser arah z (V3), [kN]
Torsi (T), [kNm]
Momen arah y (M2), [kNm] Momen arah z (M3), [kNm]
Berdasarkan hasil output  ETABS2015 dan perhitungan yang telah dilakukan dapat kita lihat perbesaran  rasio  lentur  pada  kolom  18  dimana  ketika  nilai  modifikasi  respon 𝑅 =3  sebesar 0,648 dan perbesaran rasio lentur pada balok 29 ketika 𝑅 =3 sebesar 0,415.

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN

## 5.1 Kesimpulan
Berdasarkan  penelitian  yang  telah  dilakukan  dapat  disimpulkan  beberapa  hal  sebagai berikut:
1. Semakin kecil nilai koefisien modifikasi respons 𝑅 yang digunakan mempengaruhi rasio geser yang terjadi. perbesaran nilai geser arah 𝑥 pada kolom 18 (C18) ketika nilai 𝑅 =3 sebesar 142,3% dan nilai geser arah 𝑦 sebesar 160%.
2. Perubahan nilai koefisien modifikasi respons juga berpengaruh terhadap perbesaran rasio lentur semakin kecil nilai 𝑅 semakin besar pula rasio lentur yang terjadi. Perbesaran rasio geser pada kolom 18 (C18) ketika 𝑅 =3 sebesar 52,47%.
3. Perubahan nilai 𝑅 juga berpengaruh pada rasio lentur dan geser pada balok. Perbesaran lentur yang terjadi pada balok 29 (B29) ketika nilai 𝑅 =3 sebesar 94,84% dan perbesaran geser yang terjadi sebesar 56,56%.

## 5.2 Saran
Saran yang dapat penulis berikan untuk penelitian selanjutnya mengenai analisa pembesaran gaya dalam dan kekuatan rasio adalah sebagai berikut:
1. Menggunakan  beberapa  program  pendukung  seperti  tekla  untuk  mendapatkan  beban yang lebih akurat.
2. Melakukan  analisis pushover  untuk  mendapatkan  nilai  daktilitas,  dan  dimana  letak terjadinya sendi plastis, dan nilai koefisien modifikasi respons 𝑅 yang sebenarnya.

## DAFTAR RUJUKAN
Ardian,  A.  D.  (2015). Analisis  Pengaruh  Perubahan  Nilai  Koefisien  Modifikasi  Respon  (R) terhadap  Perilaku  Dinamis  Struktur  Gedung  Tidak  Beraturan.  Yogyakarta:  Jurusan Teknik Sipil - Universitas Gadjah Mada.
Badan Standardisasi Nasional. (2012). SNI 1726:2012 tentang Tata Cara Ketahanan Gempa untuk  Struktur  Bangunan  Gedung  dan  Non  Gedung.  Jakarta:  Badan  Standardisasi Nasional.
Badan  Standardisasi  Nasional.  (2013). SNI  1727:2013  tentang  Beban  Minimum  untuk Perancangan  Bangunan  Gedung  dan  Struktur  Lain.  Jakarta:  Badan  Standardisasi Nasional.
Badan Standardisasi Nasional. (2013). SNI 2847:2013 tentang Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional. Badan  Standardisasi  Nasional.  (2015). SNI  1729:2015  tentang  Spesifikasi  untuk  Bangunan Gedung Baja Struktural. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
Pusat  Penelitian  dan  Pengembangan  Permukiman  -  Kementerian  Pekerjaan  Umum.  (2019,
Agustus  1). Peta  Google.  Dipetik  Agustus  1,  2019,  from  Desain Spektra  Indonesia: http://puskim.pu.go.id/Aplikasi/desain_spektra_indonesia_2011/
Segui, W. T. (2012). Steel Design 5 th Edition. Stamford: Cengage Learning. Shaomi, N. K. (2019). Pembesaran Gaya Dalam dan Rasio Kekuatan Elemen Struktur. Tugas Akhir. Bandung: Jurusan Teknik Sipil - Institut Teknologi Nasional - Bandung.