Irine Kartika Pebrianti, Abdul Azis, Perawati, Nita Nurdiana, Yudi Irwansi

## ANALISA JATUH TEGANGAN PADA PENYULANG CENDANA GARDU INDUK BUNGARAN PALEMBANG
Irine Kartika Pebrianti 1 , Abdul Azis 2 , Perawati 3 , Nita Nurdiana 4 , Yudi Irwansi 5
1,2,3,4,5 Program Studi Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas PGRI Palembang, Indonesia Email: 1 irinekf@univpgri-palembang.ac.id , 2 azis@univpgri-palembang.ac.id 3 Perawati80@univpgri- palembang.ac.id , 4 nurdiana78@univpgri-palembang.ac.id , 5 irwansiyudi@univpgri-palembang.ac.id
Corresponding author : azis@univpgri-palembang.ac.id

## ABSTRAK
Jatuh  tegangan  pada  jaringan  tegangan  menengah  merupakan  suatu  kondisi  jumlah  tegangan  yang  disalurkan tidak sama dengan tegangan yang diterima. Jatuh tegangan juga dipengaruhi oleh arus yang mengalir dan nilai tahanan penghantar. Salah satu gardu induk di Kota Palembang adalah  Gardu Induk Bungaran yang berfungsi menyalurkan energi listrik ke konsumen melalui penyulang. Salah satu penyulang pada Gardu Induk Bungaran adalah Penyulang Cendana. Panjang Penyulang Cendana adalah 16,505 km dengan 65 transformator distribusi. Penelitian  bertujuan untuk  menganalisa  jatuh  tegangan  pada  Penyulang  Cendana  pada  saat beban puncak  dan beban dalam  keadaan  tidak  seimbang.  Dari  hasil  penelitian  menunjukkan  bahwa jatuh  tegangan  3  fasa  paling besar terjadi pada node 44, yaitu 822,81 V (4,11%), dan jatuh tegangan 3 fasa paling kecil terjadi pada node 1, yaitu  109,40  V  (0,55%).  Jatuh  tegangan  pada  Penyulang  Cendana  masih  memenuhi  standar  yang  telah ditetapkan  oleh  PT  PLN.  Dimana  dalam  SPLN  72:1987  dikatakan  bahwa  untuk  turun  tegangan  pada  JTM dibolehkan 5% dari tegangan kerja bagi sistem radial di atas tanah dan sistem simpul.
Kata kunci: Arus, Tahanan, Jatuh Tegangan

## ABSTRACK
The voltage drop on the medium voltage network is a condition where the amount of voltage supplied is not the same as the voltage received. The voltage drop is also affected by the current flowing and the resistance value of the conductor. One of the substations in the city of Palembang is the Bungaran Substation which functions to distribute electrical energy to consumers through feeders. One of the feeders at the Bungaran Substation is the Cendana Feeder. The length of the Cendana Feeder is 16,505 km with 65 distribution transformers. This study aims  to  analyze  the  voltage drop  on  the  Cendana  Feeder  when  the  peak  load  and  load  are  unbalanced.  The results showed that the largest 3-phase voltage drop occurred at node 44, namely 822,81 V (4,11%), and the smallest 3-phase voltage drop occurred at node 1, namely 109,40 V (0,55% ). The voltage drop on the Cendana Feeder still meets the standards set by PT PLN. Where in SPLN 72:1987 it is said that to reduce the stress on the JTM it is allowed 5% of the working stress for the radial system above the ground and the node system.
Keywords: Current, Resistance, Voltage Drop

## 1. PENDAHULUAN
Energi  listrik  yang  dibangkitkan  pusat  pembangkit  tenaga  listrik  disalurkan  melalui  saluran transmisi  150  kV  ke  gardu  induk.  Pada  gardu  induk,  tegangan  150  kV  diturunkan  menjadi tegangan  menengah  20  kV,  kemudian  energi  listrik  disalurkan  melalui  jaringan  tegangan menengah  ke  gardu  distribusi.  Pada  gardu  distribusi,  tegangan  menengah  diturunkan  menjadi tegangan rendah 380 V, kemudian energi listrik disalurkan melalui jaringan tegangan rendah ke konsumen.  Jadi  jaringan  tegangan  menengah  berfungsi  untuk  menyalurkan  energi  listrik  dari gardu induk ke gardu distribusi [4].
Besarnya energi listrik yang disalurkan ke gardu distribusi akan mempengaruhi besarnya jatuh tegangan  pada  jaringan  tegangan  menengah.  Jatuh  tegangan  merupakan  suatu  kondisi  jumlah tegangan  yang  disalurkan  tidak  sama  dengan  tegangan  yang  diterima.  Jatuh  tegangan  juga dipengaruhi  oleh  besarnya  arus  yang  mengalir  dan  nilai  tahanan  penghantar.  Besarnya  nilai tahanan penghantar dipengaruhi oleh panjang, luas penampang, dan jenis penghantar [3]. Gardu  Induk  Bungaran  adalah  salah  satu  gardu  induk  di  Kota  Palembang  yang  mempunyai
Analisa Jatuh Tegangan Pada Penyulang Cendana Gardu Induk Bungaran Palembang
fungsi  menyalurkan  energi  listrik  ke  konsumen  melalui  jaringan  tegangan  menengah.  Untuk melayani  kebutuhan  energi  listrik  konsumen,  saat  ini  Gardu  Induk  Bungaran  Palembang mempunyai dua buah transformator dengan masing-masing kapasitas daya terpasang sebesar 30 MVA.  Transformator  1,  30  MVA  70/20  kV  mempunyai  beban  empat  buah  penyulang,  dan Transformator  2,  30  MVA  70/20  kV  mempunyai  beban  dua  buah  penyulang.  Salah  satu penyulang pada Transformator 1, 30 MVA 70/20 kV adalah Penyulang Cendana. Adapun  tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk  menganalisa  jatuh  tegangan  pada  Penyulang Cendana,  ditinjau  pada  saat  beban  puncak  selama  bulan  Maret  tahun  2020,  dan  beban  dalam keadaan  tidak  seimbang.  Diasumsikan  Penyulang  Cendana  adalah  saluran  udara  dengan  jenis penghantar AAAC 150 mm 2 , dan temperatur kerja penghantar adalah 25°C.

## Jaringan Tegangan Menengah
Jaringan  tegangan  menengah  berfungsi  untuk  mendistribusikan  energi  listrik  dari  gardu  induk ke  beban.  Pada  umumnya  sistem  distribusi  dapat  dibedakan  menjadi  tiga  bagian  utama  yaitu: jaringan  tegangan  menengah,  transformator  distribusi,  jaringan  tegangan  rendah.  Jaringan tegangan menengah dapat diklasifikasikan berdasarkan  tipe jaringan, antara lain adalah: sistem radial,  sistem  loop,  sistem spindel ,  sistem network / mesh dan  lainnya.  Dari  masing-masing sistem  jaringan  jaringan  distribusi  tersebut  mempunyai  kelemahan  dan  keunggulan  yang berbeda-beda  dan  sistem  radial  merupakan  sistem  yang  paling  sederhana  dan  menjadi  dasar operasi dari seluruh sistem jaringan distribusi, dimana dalam sistem ini tidak banyak yang perlu diperhatikan atau diperhitungkan [3].

## Jaringan Tegangan Menengah Tipe Radial
Jaringan  tegangan  menengah  tipe  radial  paling  banyak  digunakan  karena  memiliki  konstruksi yang  sederhana  dan  jaringan  distribusi  ini  berpangkal  dari  sebuah  gardu  induk  atau  langsung dari  pusat  pembangkit,  kemudian  menyebar  menuju  gardu-gardu  distribusi  atau  langsung  ke konsumen  yang  memerlukan  daya  besar.  Keandalan  sistem  ini  rendah  dan  mempunyai  jatuh tegangan  besar,  terutama  untuk  beban  di  ujung  saluran.  Kerapatan  arus  yang  terbesar  pada jaringan  ini  terdapat  antara  sumber  daya  dan  transformator  distribusi  yang  pertama  dan  arus akan semakin kecil untuk transformator berikutnya dan yang terkecil pada ujung jaringan [3]. Jaringan tegangan menengah tipe radial mempunyai kelemahan yaitu hanya dihubungkan pada satu  sumber  daya  melalui  satu  jalan,  maka  kelangsungan  pelayanannya  kurang  terjamin. Apabila  terjadi  gangguan  pada  penyulang  utama  ( main  feeder )  yang  paling  dekat  dengan sumber  daya  maka  akan  terjadi  pemutusan  seluruh  pelayanan  sampai  gangguan  tersebut  dapat diatasi. Pada jaringan tegangan menengah tipe radial terdiri dari penyulang utama ( main feeder ), penyulang cabang ( lateral feeder ), dan penyulang sub-cabang ( sub-lateral feeder ) [1].
Penyulang Utama Penyulang Cabang Gardu Induk Transformator Distribusi Penyulang Sub-Cabang

## Gambar 1. Jaringan Tegangan Menengah Tipe Radial
Jatuh Tegangan Jatuh  tegangan  (  𝑉 )  merupakan  besarnya  tegangan  yang  hilang  pada  suatu  penghantar. Besarnya  jatuh  tegangan  dipengaruhi  oleh  nilai  tahanan  penghantar  ( 𝑅 ),  besar  arus  yang mengalir pada penghantar ( 𝐼 ), dan panjang penghantar ( 𝑙 ). Jatuh tegangan pada saluran tenaga listrik  secara  umum  berbanding  lurus  dengan  panjang  penghantar  dan  beban  serta  berbanding
Irine Kartika Pebrianti, Abdul Azis, Perawati, Nita Nurdiana, Yudi Irwansi
terbalik  dengan  luas  penampang  penghantar.  Jaringan  tegangan  menengah  yang  mempunyai panjang  saluran  sangat  pendek,  hanya  memperhitungkan jatuh tegangan  yang  disebabkan  oleh tahanan  penghantar,  karena  nilai  reaktansi  penghantar  ( 𝑋 )  relatif  kecil,  maka  pengaruhnya terhadap arus yang mengalir pada penghantar dapat diabaikan [4].

## 2. METODE PENELITIAN

## Gambar 2. Bagan Alir Penelitian
Metode  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini  adalah  metode  topologi  jaringan.  Metode  ini digunakan  untuk  menentukan  jatuh  tegangan  pada  jaringan  tegangan  menengah  berdasarkan tegangan yang sampai di sisi beban dan daya yang terpakai di sisi beban, yang dikombinasikan dengan hasil pengukuran [5]. Tahapan dalam penelitian adalah sebagai berikut.
Topologi Jaringan Tegangan Menengah Tipe Radial
Segmen Node Gardu Induk I a I b 1 I d I e I c 2 4 5 I f 6 3 7 8 I g
I h

## Gambar 3. Topologi Jaringan Tegangan Menengah Tipe Radial
Dari gambar 3 dapat dilihat bahwa [5]:
- Node  atau  titik  simpul  beban  adalah  titik  percabangan  pada  jaringan  yang  terhubung langsung  ke  beban.  Apabila 𝑖 = 1, 2, 3, … 𝑛 adalah  indeks  dari  node  yang merepresentasikan  beban.  Maka 𝐼 𝑖 = 𝐼 1 , 𝐼 2 , 𝐼 3 , … 𝐼 𝑛 adalah  representasi  arus  yang diinjeksikan pada setiap node (arus node).
- Segmen  adalah  bagian  dari  jaringan  yang  terletak  antara  dua  buah  node.  Apabila 𝑗 = 𝑎, 𝑏, 𝑐, … 𝑛 adalah  indeks  dari  segmen  yang  menggabungkan  dua  node.  Maka 𝐼 𝑗 = 𝐼 𝑎 , 𝐼 𝑏 , 𝐼 𝑐 , … 𝐼 𝑛 adalah arus yang lewat pada setiap segmen (arus segmen).
Berdasarkan hukum kirchoff:
𝐼 𝑖 = ∑ 𝐼 𝑗 𝑛 𝑗=ɛ𝑖 (1)
Berdasarkan gambar 3, persamaan (1) dapat dituliskan dalam hubungan matrik, yaitu [5]:
Pengumpulan Data
Data Primer
‒ Data beban harian ‒ Data jaringan distribusi
‒ Data transformator distribusi
‒ Data beban transformator distribusi
Data Sekunder ‒ Data Transformator 1, 30 MVA 70/20 kV
‒ Single line diagram GI Bungaran
‒ Single line diagram Penyulang Cendana Studi Literatur Kesimpulan Analisa dan Pembahasan Mulai Pengolahan Data
Analisa Jatuh Tegangan Pada Penyulang Cendana Gardu Induk Bungaran Palembang
[𝐼 𝑖 ] = [𝜏] × [𝐼 𝑗 ] → [ 𝐼 1 𝐼 2 𝐼 3 𝐼 4 𝐼 5 𝐼 6 𝐼 7 𝐼 8 ] =
[ 1 ‒ 1 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 0 ‒ 1 ‒ 1 ‒ 1 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 0 ‒ 0 ‒ 1 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 1 ‒ 1 ‒ 1 ‒ 0 ‒ 0 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 1 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 1 ‒ 1 ‒ 1 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 1 ‒ 0 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 0 ‒ 1] × [ 𝐼 𝑎 𝐼 𝑏 𝐼 𝑐 𝐼 𝑑 𝐼 𝑒 𝐼 𝑓 𝐼 𝑔 𝐼 ℎ ] (2)
Persamaan (2) dapat disederhanakan menjadi persamaan (3):
[𝐼 𝑗 ] = [𝐴] × [𝐼 𝑖 ] → [ 𝐼 𝑎 𝐼 𝑏 𝐼 𝑐 𝐼 𝑑 𝐼 𝑒 𝐼 𝑓 𝐼 𝑔 𝐼 ℎ ] = [
1 1 1 1 1 1 1 1 0 1 1 1 1 1 1 1 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 1 1 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1] × [ 𝐼 1 𝐼 2 𝐼 3 𝐼 4 𝐼 5 𝐼 6 𝐼 7 𝐼 8 ] = [ 𝐼 1 + 𝐼 2 + 𝐼 3 + 𝐼 4 + 𝐼 5 + 𝐼 6 + 𝐼 7 + 𝐼 8 𝐼 2 + 𝐼 3 + 𝐼 4
+ 𝐼 5
+ 𝐼 6
+ 𝐼 7 + 𝐼 8 𝐼 3 𝐼 4 + 𝐼 5 + 𝐼 6 + 𝐼 7 + 𝐼 8
𝐼 5 𝐼 6 + 𝐼 7 + 𝐼 8 𝐼 7 𝐼 8 ]
(3)
Dimana: ɛ𝑖 =   Kumpulan dari node yang terhubung pada node i pada suatu jaringan distribusi [𝐼 𝑖 ] =   Matrik kolom (n × 1) dari arus injeksi pada setiap node [𝐼 𝑗 ] =  Matrik kolom (n × 1) dari arus segmen
[𝜏] =   Matrik bujur sangkar (n × n) yang menggambarkan topologi dari jaringan
[𝐴] =   Matrik bujur sangkar (n × n) yang merupakan matrik invers topologi jaringan

## Representasi Segmen Jaringan Tegangan Menengah Tipe Radial
Seluruh  saluran  yang  menggunakan  penghantar  dari  suatu sistem  tenaga  listrik  memiliki  sifat- sifat  listrik  sebagai  parameter  saluran,  seperti  tahahan  dan  reaktansi.  Oleh  karena  saluran distribusi  memiliki  saluran  yang  tidak  begitu  jauh  (kurang  dari  80  km)  dan  menggunakan tegangan  tidak  lebih  besar  dari  69  kV,  maka  reaktansi  ( 𝑋 𝑗 )  jauh  lebih  kecil  bila  dibandingkan dengan tahahan ( 𝑅 𝑗 ) ( 𝑋 𝑗  𝑅 𝑗 ), maka 𝑋 𝑗 dapat diabaikan [1].
V s V p R j X j I j V s V p R j I j
(a) (b)
Gambar 4. Representasi Segmen Jaringan Tegangan Menengah Tipe Radial (a) Representasi Segmen dengan R j dan X j , (b) Representasi Segmen dengan X j diabaikan

## Tahanan Segmen
Temperatur  terendah  penghantar  telanjang  pada  jaringan  tegangan  menengah  adalah  20°C. Karena  pembentukan  lilitan  membuatnya  menjadi  lebih  panjang  dari  penghantar  itu  sendiri. Untuk setiap km penghantar, arus disetiap serat (terkecuali yang tepat di tengah) mengalir lebih dari  1  km  penghantar,  kenaikan  tahanan  karena  pembentukan  lilitan  seperti  ini  diperkirakan mencapai  1%  untuk  penghantar  dengan  tiga  serat,  dan  2%  untuk  penghantar  dengan  lilitan konsentris. Pada saat penghantar dialiri arus maka temperatur kerja penghantar berubah menjadi 25°C.  Maka  nilai  tahanan  penghantar  segmen  tiap  fasa  (R,  S,  T)  setelah  adanya  kenaikan temperatur dari 20°C menjadi 25°C adalah [5]:
𝑅 𝑇 2 𝑗 = 𝑅 1  𝑗 = 𝐾 𝑟 × 𝑅 𝑇 1 𝑗 × 𝑙 𝑗 × ( 1 + 𝛼 𝑇 1 (𝑇 2 − 𝑇 1 )) (4)
Dimana:
𝑅 𝑇 1 𝑗 =   Tahanan penghantar segmen j pada temperatur 𝑇 1 = 20°C (  /km) 𝑅 𝑇 2 𝑗 = 𝑅 1  𝑗 =   Tahanan penghantar segmen j pada temperatur 𝑇 2 = 25°C (Ω)
Irine Kartika Pebrianti, Abdul Azis, Perawati, Nita Nurdiana, Yudi Irwansi
𝐾 𝑟 =   Faktor koreksi untuk tahanan penghantar segmen j yang dipilin = 1,0 untuk saluran padat; 1,01 untuk saluran terdiri dari 2 pilin; 1,02 untuk saluran lebih dari 2 pilin 𝛼 𝑇 1 =   Koefisien temperatur tahanan (1/°C) = 4,03 × 10 ‒3 /°C pada temperatur 20°C

## Arus Node
Untuk  mendapatkan  arus  beban  ( 𝐼𝑖 )  dari  setiap  node  dapat  dihitung  dengan  pendekatan: tegangan  minimal  yang  ditetapkan  untuk  jaringan  tegangan  menengah  adalah  0,95 𝑉 𝑛 ,  dan faktor daya untuk jaringan tegangan menengah diambil sama untuk setiap terminal beban yaitu 𝑐𝑜𝑠 𝜑 =  0,85  [6].  Arus  beban  1  fasa  setiap  node  diukur  pada  sisi  sekunder  transformator distribusi ( 𝐼 1  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 𝑖 ). Maka daya aktif beban 1 fasa tiap node ( 𝑃 1  𝑖 ) adalah [5]: 𝑃 1  𝑖 = 𝑉 1  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 𝑖 × 𝐼 1  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 𝑖 × 𝑐𝑜𝑠 𝜑 (5)
Untuk menentukan arus beban 1 fasa sisi primer transformator distribusi tiap node, maka daya aktif beban 1 fasa tiap node ditransformasikan ke sisi primer transformator distribusi. Maka arus beban 1 fasa sisi primer transformator distribusi tiap node ( 𝐼 1  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 𝑖 = 𝐼 1  𝑖 ) adalah [5]: 𝐼 1  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 𝑖 = 𝐼 1  𝑖 = 𝑃 1  𝑖 0,95 × 𝑉 1  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 𝑖 ×𝑐𝑜𝑠 𝜑 (6)
Dimana: 𝑉 1  𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟 𝑖 =   Tegangan sumber 1 fasa sisi sekunder node i 𝑉 1  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 𝑖 =   Tegangan sumber 1 fasa sisi primer node i ( 20 kV/ √ 3 )

## Arus Segmen
Arus segmen dapat ditentukan dengan menjumlahkan arus beban dari tiap node. Dari gambar 3 dan dengan menggunakan perkalian matrik invers topologi jaringan radial (persamaan 3), maka arus segmen 1 fasa ( 𝐼 1  𝑗 ) adalah [5]: [𝐼 1  𝑗 ] = [𝐴] × [𝐼 1  𝑖 ] (7)

## Jatuh Tegangan Tiap Segmen
Jatuh tegangan tiap segmen disebabkan oleh adanya tahanan pada penghantar segmen dan arus node. Dari gambar 3, maka jatuh tegangan 1 fasa tiap segmen ( ∆𝑉 1  𝑗 ) adalah [5]: ∆𝑉 1  𝑗 = 𝐼 1  𝑗 × 𝑅 1  𝑗 (8)
Kemudian  jatuh  tegangan  3  fasa  tiap  segmen  ( ∆𝑉 3  𝑗 )  dapat  ditentukan  dengan  menjumlahkan jatuh tegangan tiap segmen pada fasa R, S, T, yaitu [5]: ∆𝑉 3  𝑗 = ∆𝑉 𝑅 𝑗 +∆𝑉 𝑆 𝑗 +∆𝑉 𝑇 𝑗 √3 (9)

## Jatuh Tegangan Dari Gardu Induk Ke Node
Jatuh  tegangan  dari  Gardu  Induk  (GI)  ke  node  dapat  ditentukan  dengan  menjumlahkan  jatuh tegangan  tiap  segmen.  Dari  gambar  3  dan  menggunakan  transpose  matrik  invers  topologi jaringan radial [𝐴] 𝑇 , maka jatuh tegangan 1 fasa dari gardu induk ke node ( ∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 ) adalah [5]:
[∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 ] = [𝐴] 𝑇 × [∆𝑉 1  𝑗 ] (10)
[ ∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 1 ∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 2 ∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 3 ∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 4 ∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 5 ∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 6 ∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 7 ∆𝑉 1  𝑠𝐺𝐼 𝑘𝑒 8 ] = [
1 0 0 0 0 0 0 0
1 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 0 0 0 0 0 1 1 0 1 0 0 0 0 1 1 0 1 1 0 0 0 1 1 0 1 0 1 0 0 1 1 0 1 0 1 1 0 1 1 0 1 0 1 0 1] × [ ∆𝑉 1  𝑎 ∆𝑉 1  𝑏 ∆𝑉 1  𝑐 ∆𝑉 1  𝑑 ∆𝑉 1  𝑒 ∆𝑉 1  𝑓 ∆𝑉 1  𝑔 ∆𝑉 1  ℎ ] = [ ∆𝑉 1  𝑎 ∆𝑉 1  𝑏 + ∆𝑉 1  𝑏 ∆𝑉 1  𝑎 + ∆𝑉 1  𝑏 + ∆𝑉 1  𝑐 ∆𝑉 1  𝑎 + ∆𝑉 1  𝑏 + ∆𝑉 1  𝑑 ∆𝑉 1  𝑎 + ∆𝑉 1  𝑏 + ∆𝑉 1  𝑑 + ∆𝑉 1  𝑒 ∆𝑉 1  𝑎 + ∆𝑉 1  𝑏 + ∆𝑉 1  𝑑 + ∆𝑉 1  𝑓 ∆𝑉 1  𝑎 + ∆𝑉 1  𝑏 + ∆𝑉 1  𝑑 + ∆𝑉 1  𝑓 + ∆𝑉 1  𝑔 ∆𝑉 1  𝑎 + ∆𝑉 1  𝑏 + ∆𝑉 1  𝑑 + ∆𝑉 1  𝑓 + ∆𝑉 1  ℎ ] Maka persentase jatuh tegangan 1 fasa dari gardu induk sampai ke node ( ∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 % ) [5]:
Analisa Jatuh Tegangan Pada Penyulang Cendana Gardu Induk Bungaran Palembang
∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 (%) = ∆𝑉 1  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 𝑉 1  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 × 100 % (11)
Kemudian jatuh tegangan 3 fasa dari gardu induk ke node ( ∆𝑉 3  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 ) dapat ditentukan dengan menjumlahkan jatuh tegangan fasa R, S, T dari gardu induk ke node, yaitu [5]: ∆𝑉 3  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 = ∆𝑉 𝑅 𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 +∆𝑉 𝑆 𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 +∆𝑉 𝑇 𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 √3 (12)
Maka persentase jatuh tegangan 3 fasa dari gardu induk sampai ke node ( ∆𝑉 3  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 % ) [5]: ∆𝑉 3  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 (%) = ∆𝑉 3  𝐺𝐼 𝑘𝑒 𝑖 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 × 100 %
(13)

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Penyulang  Cendana  disuplai  melalui  Transformator  1,  30  MVA  70/20  kV  Gardu  Induk Bungaran Palembang.
Data Penelitian Data Penyulang Cendana
‒ Panjang Penyulang Cendana : 16,505 km ‒ Jumlah Transformator Distribusi : 65 buah ‒ Jenis Penghantar : AAAC ‒ Luas Penampang Penghantar : 150 mm 2 ‒ Tahanan Penghantar
: 0,2162 Ω/km [2] U.001/PD0001 200KVA Jl. Ja ya U.270/PDX057 160 KVA U.108/PD0104 200 KVA U.233/PD0227 200kVA U.49/PD0049 200 KVA U.263/PD0249 160KVA U.90/PD0089 200KVA U.136/PD0132 160KVA U.19/PD0019 250KVA
U.132/PD0128 160KVA U.113/PD0109 160KVA U.133/PD0129 200KVA U.226/PD0221 315KVA U.14/PD0014 630 KVA U.211/PD0206 250KVA U.168/PD0163 315KVA U.190/PD0185 200KVA U.02/PD0002 315KVA U.34/PD0034 250KVA U.165/PD0161 200KVA U.87/PD0086 200KVA U.153/PD0149 250KVA U.243/PD0236 200KVA U.3/PD0003 250KVA U.32/PD0032 200KVA U.256/PDX051 100KVA U.284/PD0261 250 kVA A3 C 1 50 M M 20 0m A3 C 1 50 M M 3 50 M F U.348/PDX015 630kVA U.536/PD0585 200 kVA U.408/PD0337 100KVA U.530/PD0445 160KVA U.520/PD0437 200KVA U.417/PD0345 160KVA U.494/PD0416 160KVA U.420/PD0347 100KVA U.312/PDX076 100KVA U.320/PDX079 25 KVA U.410/PD0339 100KVA U.316/PD0276 160KVA U.409/PD0338 160 KVA U.521/PD0438 160 kVA U.10/PD0010 250 KVA U.54/PD0054 200 KVA U.66/PD066 315 kVA U.63/PD0063 250 KVA U.196/PD0191 200 KVA U.302/PDX075 200 KVA U.402/PD0332 200 KVA U.115/PD0111 315 KVA U.492/PD0414 100 KVA U.517/ PD0434 160 KVA L F U.522/PD0439 200 KVA U.394/PD0324 160 KVA U.489/PD0411 200 KVA U.157/PD0153 160 KVA U.393/PD0323 160 KVA U.484/PD0406 160 KVA GI BUNGARAN 30 MVA TRAFO 1 U.228/ PDX007 630 KVA U.430/PD0357 200KVA U.378/PDX116 160 KVA U.150/PD0146 160 KVA U.286/PDX066 150KVA U.221/PD0216 200 KVA P. Belido In co m in g C en da na In co m in g Ak as ia Ko so ng Ar ah U .0 01 /J L. K H A zh ar i Ar ah U .0 66 /P er ta ha na n As se ga f GH 8 U.114/PD0110 160 KVA U.112/PD0118 160 KVA A3C 150 MM 250m A3C 150 MM 250m A3 C 1 50 M M 3 70 m A3 C 1 50 M M 26 0m A3 C 15 0 M M 15 0m A3C 150 MM 250m A3C 150 MM 200m A3 C 1 50 M M 15 0m A3 C 1 50 M M 20 0m A3C 150 MM 250m A3 C 1 50 M M 25 0m A3 C 1 50 M M 20 0m A3C 150 MM 570m XLPE 240 MM 150 m A3 C 1 50 M M 20 0m A3C 150 MM 150m A3C 150 MM 270m A3C 150 MM 150m A3C 150 MM 270m A3C 150 MM 190m A3C 150 MM 150m A3 C 1 50 M M 28 0m A3 C 1 50 M M 25 0m A3 C 1 50 M M 37 0m A3 C 1 50 M M 23 0m A3 C 1 50 M M 15 0m A3 C 1 50 M M 20 0m A3 C 15 0 M M 29 0m A3 C 1 50 M M 31 0m A3C 150 MM 260m A3 C 1 50 M M 25 0m A3C 150 MM 250m A3C 150 MM 250m A3C 150 MM 200m A3C 150 MM 200m A3C 150 MM 150m A3C 150 MM 150m A3C 150 MM 475 m A3C 150 MM 350 m A3 C 1 50 M M 2 50 m A3C 150 MM 250m A3 C 1 50 M M 3 50 m A3C 150 MM 200m XL PE 15 0 M M 17 0m A3C 150 MM 150m A3C 150 MM 130m A3C 150 MM 130m A3C 150 MM 150m A3C 150 MM 180m A3 C 1 50 M M 25 0m A3C 150 MM 250m A3C 150 MM 200m A3C 150 MM 300m A3 C 1 50 M M 23 0m A3 C 1 50 M M 10 0m A3C 150 MM 150m A3 C 1 50 M M 25 0m A3 C 1 50 M M 15 0m A3C 150 MM 200m A3C 150 MM 260m A3C 150 MM 150m A3C 150 MM 110m A3C 150 MM 130m A3C 150 MM 130m A3C 150 MM 150m A3C 150 MM 270m SKTM 3x240mm A3C 150 MM 130m A3C 150 MM 70m A3C 150 MM 150m A3C 150 MM 130m A3C 150 MM 120m A3C 150 MM 140m A3 C 1 50 M M 1 50 m A3C 150 MM 150m A3C 150 MM 130m A3C 150 MM 180m A3C 150 MM 100m Halaman R Recloser S Sectional = Cap Bank L LBS C Cut Out P PMCB F Fault Indikator GARDU Daya Terpasang disetujui digambar a 01 PT. PLN (Persero) WS2JB Area Palembang Rayon AMPERA PENYULANG CENDANA - Panjang (kms) SUTM SKTM - - - - - 1
Gambar 5. Single Line Diagram Penyulang Cendana
Irine Kartika Pebrianti, Abdul Azis, Perawati, Nita Nurdiana, Yudi Irwansi
GI BUNGARAN 30 MVA TRAFO 1 1 I a I b I c 2 3 4 I d 5 7 6 I e I f I g 8 I h 9 10 15 16 17 18 19 20 21 29 30 31 36 38 37 32 I i I j 11 12 13 14 33 34 35 22 23 24 25 26 27 28 44 45 46 47 48 49 51 50 52 53 54 55 56 57 58 59 61 62 63 64 65 66 67 68 70 69 71 72 73 74 75 76 77 60 I l I k I m I n I o I p I q I r I s I t I u I v I w I x I as I be I bg I bi I bh I br I bl I bm I bn I bo I bp I bq 39 40 41 42 43 I y I z I aa I ab I ac I ad I ae I af I ag I ah I ai I aj I ak I al I am I an I ao I ap I aq I ar I at I au I av I aw I ax I ay I az I ba I bb I bc I bd I bf I bj I bk I bs I bt I bu I bv I bw 78 I bx I by I bz

## Gambar 6. Topologi Penyulang Cendana Data Beban Harian Penyulang Cendana
Beban harian rata-rata Penyulang Cendana selama bulan Maret tahun 2020 bisa dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1. Data Beban Harian Penyulang Cendana Bulan Maret Tahun 2020
Jam Beban Harian Rata-Rata Jam Beban Harian Rata-Rata I R (A) I S (A) I T (A) I 3ϕ (A) I R (A) I S (A) I T (A) I 3ϕ (A) 00.00 140 139 140 242 14.00 147 146 149 256 01.00 138 136 138 238 15.00 144 143 146 250 02.00 136 134 137 235 16.00 139 139 137 239 03.00 134 132 134 231 17.00 146 146 148 254 04.00 132 131 133 228 18.00 152 151 153 264 05.00 129 128 130 223 18.30 156 156 158 271 06.00 126 124 126 217 19.00 161 160 162 279 07.00 124 122 124 214 19.30 156 155 157 270 08.00 126 124 126 217 20.00 158 157 160 274 09.00 133 132 134 230 21.00 156 155 157 270 10.00 138 136 139 238 22.00 150 149 151 260 11.00 139 138 137 239 23.00 144 143 145 250 12.00 146 145 147 253 24.00 140 139 140 242 13.00 148 147 149 256

## Data Beban Transformator Distribusi Penyulang Cendana
Beban  pada  Penyulang  Cendana  adalah  transformator  distribusi  20  kV,  dan  berdasarkan  gambar  6 terdapat 78 node (Tabel 2).
Tabel 2. Data Beban Pada Sisi Sekunder Transformator Distribusi Penyulang Cendana
Node i Gardu Kapasitas (kVA) Beban Pada Sisi Sekunder Transformator Distribusi Fasa R Fasa S Fasa T V R (V)  I
R (A)  P R (kW)  V S (V)  I S (A)  P S (kW)  V T (V)  I T (A)  P T (kW) 1 - - - - - - - - - - - 2 U.211 250 220 117 20,55 221 100 17,67 219 122 21,40 3 U.014 630 218 106 18,44 219 114 20,01 220 87 15,30 4 U.536 200 220 86 15,12 219 101 17,70 220 110 19,37 5 - - - - - - - - - - - 6 U.348 630 220 56 9,89 219 59 10,39 220 183 32,15 7 - - - - - - - - - - - 8 U.233 200 220 58 10,27 219 75 13,08 220 43 7,55
Analisa Jatuh Tegangan Pada Penyulang Cendana Gardu Induk Bungaran Palembang
9 U.066 315 217 257 44,55 218 276 48,07 219 251 43,96 10 - - - - - - - - - - - 11 - - - - - - - - - - - 12 U.228 630 219 152 26,63 221 124 21,94 220 164 28,86 13 U.517 160 218 106 18,44 220 80 14,11 219 147 25,84 14 U.010 250 217 245 42,45 218 185 32,18 218 188 32,82 15 U.054 200 220 174 30,63 218 163 28,35 219 175 30,66 16 U.492 100 220 66 11,63 219 75 13,08 220 40 6,97 17 U.115 315 217 269 46,66 218 259 45,20 219 261 45,70 18 U.402 200 218 167 29,20 219 139 24,44 220 140 24,60 19 U.522 200 218 165 28,81 219 161 28,28 220 144 25,37 20 U.394 160 220 119 20,94 219 133 23,28 220 119 20,92 21 U.302 200 218 149 25,93 219 131 22,90 220 87 15,30 22 U.489 200 219 119 20,84 220 115 20,30 220 100 17,63 23 U.221 200 220 149 26,17 218 205 35,82 219 167 29,31 24 U.157 160 220 53 9,30 221 43 7,57 220 50 8,72 25 U.393 160 220 138 24,23 220 86 15,08 220 73 12,78 26 U.063 250 221 43 7,59 220 130 22,81 220 113 19,95 27 U.484 160 220 113 19,97 220 130 22,81 220 81 14,33 28 U.196 200 218 155 27,08 219 139 24,44 220 127 22,27 29 U.150 160 220 52 9,11 220 58 10,24 221 51 8,95 30 U.108 200 220 74 12,99 220 138 24,35 220 163 28,67 31 U.521 160 220 117 20,55 220 116 20,49 220 106 18,59 32 U.284 250 217 246 42,64 220 132 23,19 220 139 24,41 33 U.410 100 220 58 10,27 220 51 8,89 220 124 21,89 34 U.409 160 220 78 13,76 221 47 8,35 220 80 14,14 35 U.049 200 220 167 29,47 218 174 30,26 219 164 28,73 36 - - - - - - - - - - - 37 U.263 160 220 93 16,28 220 103 18,17 220 99 17,43 38 U.430 200 219 123 21,61 220 116 20,49 220 111 19,56 39 U.316 160 220 117 20,55 219 118 20,59 220 112 19,76 40 U.114 160 220 99 17,45 220 71 12,56 220 77 13,56 41 U.112 160 220 101 17,83 220 90 15,85 219 114 20,05 42 U.320 160 220 90 15,90 219 114 20,01 220 102 18,01 43 U.270 160 219 123 21,61 220 111
19,52 220 110 19,37 44 U.378 160 218 162 28,24 219 137
24,05 220 132 23,24 45 U.286 160 220 123 21,71 220 110 19,33 220 106 18,59 46 - - - - - - - - - - - 47 U.408 100 220 98 17,25 220 76 13,34 221 65 11,48 48 U.090 200 220 76 13,38 220 94 16,62 220 81 14,33 49 - - - - - - - - - - - 50 U.001 200 220 72 12,60 219 153 26,75 219 160 27,96 51 U.168 315 218 196 34,19 220 181 31,89 219 165 28,92 52 U.530 160 220 65 11,44 220 66 11,60 220 51 8,91 53 U.420 100 220 79 13,96 220 88 15,46 219 95 16,58 54 U.136 160 218 159 27,66 219 169 29,63 220 114 20,14 55 U.019 250 220 177 31,21 218 195 34,09 220 194 34,09 56 U.520 200 218 176 30,73 220 116 20,49 219 207 36,25 57 U.132 160 219 134 23,54 220 115 20,30 220 136 24,02 58 U.417 160 218 158 27,47 220 119 20,88 219 135 23,72 59 U.133 200 220 74 12,99 219 87 15,20 220 69 12,20 60 U.113 160 220 84 14,73 219 86 15,01 220 65 11,43 61 - - - - - - - - - - - 62 U.032 200 220 165 29,08 219 169 29,63 218 200 34,93 63 - - - - - - - - - - - 64 U.226 315 220 75 13,18 219 93 16,35 217 106 18,34 65 U.190 200 220 221 38,96 219 217 38,10 218 225 39,15 66 U.494 160 220 143 25,20 219 144 25,21 220 113 19,95 67 - - - - - - - - - - - 68 U.256 100 219 96 16,79 220 90 15,85 220 80 14,14
Irine Kartika Pebrianti, Abdul Azis, Perawati, Nita Nurdiana, Yudi Irwansi
69 U.312 100 220 96 16,87 220 81 14,30 220 74 12,98 70 - - - - - - - - - - - 71 U.002 315 220 135 23,84 220 121 21,26 219 143 25,07 72 U.087 200 219 170 29,72 218 197 34,28 220 176 30,99 73 U.165 200 220 141 24,81 219 172 30,21 217 179 31,14 74 U.034 250 219 182 31,84 218 238 41,56 217 250 43,37 75 - - - - - - - - - - - 76 U.153 250 219 104 18,14 220 77 13,53 220 97 17,04 77 U.243 200 220 74 12,99 220 77 13,53 220 90 15,88 78 U.003 250 220 22 3,88 220 66 11,60 220 66 11,62

## Data Jaringan Distribusi Penyulang Cendana
Jaringan  distribusi  Penyulang  Cendana  adalah  penghantar,  dan  berdasarkan  gambar  6  terdapat  78 segmen (Tabel 3).

## Tabel 3. Data Jaringan Distribusi Penyulang Cendana
Segmen l (km) Jenis A (mm 2 ) R T1 = R 20°C (Ω/km) Segmen l (km) Jenis A (mm 2 ) R T1 = R 20°C (Ω/km) j = node ke node j = node ke node a = GIB ke 1 0,15  AAAC 150 0,2162 an = 36 ke 40 0,14  AAAC 150 0,2162 b = 1 ke 2 0,15  AAAC 150 0,2162 ao = 40 ke 41 0,20  AAAC 150 0,2162 c = 2 ke 3 0,35  AAAC 150 0,2162 ap = 41 ke 42 0,20  AAAC 150 0,2162 d = 1 ke 4 0,25  AAAC 150 0,2162 aq = 42 ke 43 0,15  AAAC 150 0,2162 e = 4 ke 5 0,13  AAAC 150 0,2162 ar = 43 ke 44 0,15  AAAC 150 0,2162 f = 5 ke 6 0,37  AAAC 150 0,2162 as = 1 ke 45 0,48  AAAC 150 0,2162 g = 5 ke 7 0,07  AAAC 150 0,2162 at = 45 ke 46 0,35  AAAC 150 0,2162 h = 7 ke 8 0,26  AAAC 150 0,2162 au = 46 ke 47 0,25  AAAC 150 0,2162 i = 7 ke 9 0,25  AAAC 150 0,2162 av = 47 ke 48 0,25  AAAC 150 0,2162 j = 9 ke 10 0,25  AAAC 150 0,2162 aw = 46 ke 49 0,15  AAAC 150 0,2162 k = 10 ke 11 0,25  AAAC 150 0,2162 ax = 49 ke 50 0,17  AAAC 150 0,2162 l = 11 ke 12 0,20  AAAC 150 0,2162 ay = 49 ke 51 0,35  AAAC 150 0,2162 m = 11 ke 13 0,20  AAAC 150 0,2162 az = 49 ke 52 0,20  AAAC 150 0,2162 n = 13 ke 14 0,15  AAAC 150 0,2162 ba = 52 ke 53 0,15  AAAC 150 0,2162 o = 10 ke 15 0,20  AAAC 150 0,2162 bb = 53 ke 54 0,13  AAAC 150 0,2162 p = 15 ke 16 0,25  AAAC 150 0,2162 bc = 54 ke 55 0,13  AAAC 150 0,2162 q = 16 ke 17 0,20  AAAC 150 0,2162 bd = 55 ke 56 0,15  AAAC 150 0,2162 r = 17 ke 18 0,15  AAAC 150 0,2162 be = 56 ke 57 0,15  AAAC 150 0,2162 s = 18 ke 19 0,15  AAAC 150 0,2162 bf = 57 ke 58 0,25  AAAC 150 0,2162 t = 19 ke 20 0,27  AAAC 150 0,2162 bg = 58 ke 59 0,25  AAAC 150 0,2162 u = 20 ke 21 0,27  AAAC 150 0,2162 bh = 57 ke 60 0,20  AAAC 150 0,2162 v = 21 ke 22 0,13  AAAC 150 0,2162 bi = 60 ke 61 0,30  AAAC 150 0,2162 w = 22 ke 23 0,15  AAAC 150 0,2162 bj = 61 ke 62 0,23  AAAC 150 0,2162 x = 23 ke 24 0,19  AAAC 150 0,2162 bk = 61 ke 63 0,15  AAAC 150 0,2162 y = 24 ke 25 0,15  AAAC 150 0,2162 bl = 63 ke 64 0,10  AAAC 150 0,2162 z = 25 ke 26 0,28  AAAC 150 0,2162 bm = 63 ke 65 0,13  AAAC 150 0,2162 aa = 26 ke 27 0,25  AAAC 150 0,2162 bn = 65 ke 66 0,15  AAAC 150 0,2162 ab = 27 ke 28 0,37  AAAC 150 0,2162 bo = 66 ke 67 0,18  AAAC 150 0,2162 ac = 28 ke 29 0,23  AAAC 150 0,2162 bp = 67 ke 68 0,25  AAAC 150 0,2162 ad = 17 ke 30 0,57  AAAC 150 0,2162 bq = 68 ke 69 0,15  AAAC 150 0,2162 ae = 30 ke 31 0,15  AAAC 150 0,2162 br = 67 ke 70 0,20  AAAC 150 0,2162 af = 31 ke 32 0,20  AAAC 150 0,2162 bs = 70 ke 71 0,10  AAAC 150 0,2162 ag = 30 ke 33 0,31  AAAC 150 0,2162 bt = 70 ke 72 0,26  AAAC 150 0,2162 ah = 33 ke 34 0,29  AAAC 150 0,2162 bu = 72 ke 73 0,15  AAAC 150 0,2162 ai = 34 ke 35 0,26  AAAC 150 0,2162 bv = 73 ke 74 0,11  AAAC 150 0,2162 aj = 33 ke 36 0,12  AAAC 150 0,2162 bw = 74 ke 75 0,13  AAAC 150 0,2162 ak = 36 ke 37 0,25  AAAC 150 0,2162 bx = 75 ke 76 0,13  AAAC 150 0,2162 al = 37 ke 38 0,25  AAAC 150 0,2162 by = 75 ke 77 0,15  AAAC 150 0,2162 am = 37 ke 39 0,25  AAAC 150 0,2162 bz = 77 ke 78 0,27  AAAC 150 0,2162
Analisa Jatuh Tegangan Pada Penyulang Cendana Gardu Induk Bungaran Palembang

## Hasil Tahanan Segmen Penyulang Cendana
Berdasarkan gambar 6 dan dengan menggunakan persamaan (4) maka tahanan segmen a untuk fasa R, S, T adalah:
𝑅 1  𝑎 = 𝐾 𝑟 × 𝑅 𝑇 1 𝑎 × 𝑙 𝑎 × ( 1 + 𝛼 𝑇 1 (𝑇 2 − 𝑇 1 )) = 1,02 × 0,2162 × 0,1500 × ( 1 + 0,00403(25 − 20)) = 0,0337 𝛺
Kemudian untuk nilai tahanan segmen b sampai segmen bz dapat ditentukan dengan cara yang sama, dan hasil perhitungannya dapat dilihat pada Tabel 4.

## Tabel 4. Hasil Perhitungan Tahanan Segmen Penyulang Cendana
Segmen j 𝑹 𝟏  𝒋 (Ω) Segmen j 𝑹 𝟏  𝒋 (Ω) Segmen j 𝑹 𝟏  𝒋 (Ω) Segmen j 𝑹 𝟏  𝒋 (Ω) a 0,0337 u 0,0607 ao 0,0450 bi 0,0675 b 0,0337 v 0,0292 ap 0,0450 bj 0,0517 c 0,0787 w 0,0337 aq 0,0337 bk 0,0337 d 0,0562 x 0,0427 ar 0,0337 bl 0,0225 e 0,0292 y 0,0337 as 0,1069 bm 0,0292 f 0,0832 z 0,0630 at 0,0787 bn 0,0337 g 0,0157 aa 0,0562 au 0,0562 bo 0,0405 h 0,0585 ab 0,0832 av 0,0562 bp 0,0562 i 0,0562 ac 0,0517 aw 0,0337 bq 0,0337 j 0,0562 ad 0,1282 ax 0,0382 br 0,0450 k 0,0562 ae 0,0337 ay 0,0787 bs 0,0225 l 0,0450 af 0,0450 az 0,0450 bt 0,0585 m 0,0450 ag 0,0697 ba 0,0337 bu 0,0337 n 0,0337 ah 0,0652 bb 0,0292 bv 0,0247 o 0,0450 ai 0,0585 bc 0,0292 bw 0,0292 p 0,0562 aj 0,0270 bd 0,0337 bx 0,0292 q 0,0450 ak 0,0562 be 0,0337 by 0,0337 r 0,0337 al 0,0562 bf 0,0562 bz 0,0607 s 0,0337 am 0,0562 bg 0,0562 t 0,0607 an 0,0315 bh 0,0450

## Arus Node dan Arus Segmen Penyulang Cendana
Berdasarkan gambar 6 dan dengan menggunakan persamaan (6) maka arus node 2 untuk fasa R, S, T adalah:
𝐼 𝑅 2 = 𝑃 𝑅 2 0,95 × 𝑉 𝑅 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 2 × 𝑐𝑜𝑠 𝜑 = 20,55 0,95 × 20/√3 × 0,85 = 2,34 𝐴
𝐼 𝑆 2 = 𝑃 𝑆 2 0,95 × 𝑉 𝑆 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 2 × 𝑐𝑜𝑠 𝜑 = 17,67 0,95 × 20/√3 × 0,85 = 2,01 𝐴
𝐼 𝑇 2 = 𝑃 𝑇 2 0,95 × 𝑉 𝑇 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 2 × 𝑐𝑜𝑠 𝜑 = 21,40 0,95 × 20/√3 × 0,85 = 2,44 𝐴
Kemudian  arus  node  3  sampai  node  78  dapat  ditentukan  dengan cara  yang  sama.  Selanjutnya  arus segmen a sampai segmen bz untuk fasa R, S, T dapat ditentukan berdasarkan gambar 6 dan dengan menggunakan persamaan (7). Hasil perhitungannya dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5.
Hasil Perhitungan Arus Node dan Arus Segmen Tiap Fasa Penyulang Cendana
Arus Node (A) Arus segmen (A) Node i 𝐼 𝑅 𝑖 𝐼 𝑆 𝑖 𝐼 𝑇 𝑖 Segmen j 𝐼 1  𝑗 𝐼 𝑅 𝑗 𝐼 𝑆 𝑗 𝐼 𝑇 𝑗 1 0,00 0,00 0,00 a I a = I 1 + I b + I d + I as 160,87 159,82 161,97 2 2,34 2,01 2,44 b I b = I 2 + I c 4,44 4,29 4,18 3 2,10 2,28 1,74 c I c = I 3 2,10 2,28 1,74 4 1,72 2,02 2,21 d I d = I 4 + I e 90,55 87,61 89,04 5 0,00 0,00 0,00 e I e = I 5 + I f + I g 88,82 85,59 86,84 6 1,13 1,18 3,66 f I f = I 6 1,13 1,18 3,66
Irine Kartika Pebrianti, Abdul Azis, Perawati, Nita Nurdiana, Yudi Irwansi
7 0,00 0,00 0,00 g I g = I
7 + I h + I i 87,70 84,41 83,17 8 1,17 1,49 0,86 h I h = I 8 1,17 1,49 0,86 9 5,08 5,48 5,01 i I i = I 9 + I j 86,53 82,92 82,31 10 0,00 0,00 0,00 j I j = I 10 + I k + I o 81,45 77,44 77,30 11 0,00 0,00 0,00 k I k = I 11 + I l + I m 9,97 7,77 9,97 12 3,03 2,50 3,29 l I l = I 12 3,03 2,50 3,29 13 2,10 1,61 2,94 m I m = I 13 + I n 6,94 5,27 6,68 14 4,84 3,67 3,74 n I n = I 14 4,84 3,67 3,74 15 3,49 3,23 3,49 o I o = I 15 + I p 71,48 69,67 67,33 16 1,33 1,49 0,79 p I p = I 16 + I q 67,99 66,44 63,84 17 5,32 5,15 5,21 q I q = I 17 + I r + I ad 66,66 64,95 63,04 18 3,33 2,78 2,80 r I r = I 18 + I s 28,39 29,39 25,08 19 3,28 3,22 2,89 s I s = I 19 + I t 25,07 26,61 22,28 20 2,39 2,65 2,38 t I t = I 20 + I u 21,78 23,39 19,39 21 2,95 2,61 1,74 u I u = I 21 + I v 19,40 20,73 17,01 22 2,37 2,31 2,01 v I v = I 22 + I w 16,44 18,12 15,26 23 2,98 4,08 3,34 w I w = I 23 + I x 14,07 15,81 13,25 24 1,06 0,86 0,99 x I x = I 24 + I y 11,09 11,73 9,91 25 2,76 1,72 1,46 y I y = I 25 + I z 10,03 10,87 8,92 26 0,87 2,60 2,27 z I z = I 26 + I aa 7,27 9,15 7,46 27 2,28 2,60 1,63 aa I aa = I 27 + I ab 6,40 6,55 5,19 28 3,09 2,78 2,54 ab I ab = I 28 + I ac 4,12 3,95 3,56 29 1,04 1,17 1,02 ac I ac = I 29 1,04 1,17 1,02 30 1,48 2,78 3,27 ad I ad = I 30 + I ae + I ag 32,95 30,40 32,75 31 2,34 2,33 2,12 ae I ae = I 31 + I af 7,20 4,98 4,90 32 4,86 2,64 2,78 af I af = I 32 4,86 2,64 2,78 33 1,17 1,01 2,49 ag I ag = I 33 + I ah + I aj 24,27 22,65 24,58 34 1,57 0,95 1,61 ah I ah = I 34 + I ai 4,93 4,40 4,88 35 3,36 3,45 3,27 ai I ai = I 35 3,36 3,45 3,27 36 0,00 0,00 0,00 aj I aj = I
36 + I ak + I an 18,17 17,23 17,21 37 1,86 2,07 1,99 ak I ak = I 37 + I al + I am 6,66 6,75 6,47 38 2,46 2,33 2,23 al I al = I 38 2,46 2,33 2,23 39 2,34 2,35 2,25 am I am = I 39 2,34 2,35 2,25 40 1,99 1,43 1,54 an I an = I 40 + I ao 11,51 10,48 10,74 41 2,03 1,81 2,28 ao I ao = I 41 + I ap 9,52 9,05 9,19 42 1,81 2,28 2,05 ap I ap = I 42 + I aq 7,49 7,25 6,91 43 2,46 2,22 2,21 aq I aq = I 43 + I ar 5,68 4,97 4,86 44 3,22 2,74 2,65 ar I ar = I 44 3,22 2,74 2,65 45 2,47 2,20 2,12 as I as = I 45 + I at 65,88 67,91 68,74 46 0,00 0,00 0,00 at I at = I 46 + I au + I aw 63,41 65,71 66,62 47 1,97 1,52 1,31 au I au = I 47 + I av 3,49 3,41 2,94 48 1,52 1,89 1,63 av I av = I 48 1,52 1,89 1,63 49 0,00 0,00 0,00 aw I aw = I
49 + I ax + I ay + I az 59,92 62,30 63,68 50 1,44 3,05 3,19 ax I ax = I 50 1,44 3,05 3,19 51 3,90 3,63 3,30 ay I ay = I 51 3,90 3,63 3,30 52 1,30 1,32 1,02 az I az = I 52 + I ba 54,59 55,62 57,20 53 1,59 1,76 1,89 ba I ba = I 53 + I bb 53,28 54,29 56,18 54 3,15 3,38 2,30 bb I bb = I 54 + I bc 51,69 52,53 54,29 55 3,56 3,88 3,88 bc I bc = I 55 + I bd 48,54 49,16 52,00 56 3,50 2,33 4,13 bd I bd = I 56 + I be 44,98 45,27 48,11 57 2,68 2,31 2,74 be I be = I 57 + I bf + I bh 41,48 42,94 43,98 58 3,13 2,38 2,70 bf I bf = I 58 + I bg 4,61 4,11 4,09 59 1,48 1,73 1,39 bg I bg = I 59 1,48 1,73 1,39 60 1,68 1,71 1,30 bh I bh = I 60 + I bi 34,19 36,51 37,15 61 0,00 0,00 0,00 bi I bi = I 61 + I bj + I bk 32,51 34,80 35,85 62 3,31 3,38 3,98 bj I bj = I 62 3,31 3,38 3,98 63 0,00 0,00 0,00 bk I bk = I 63 + I bl + I bm 29,20 31,43 31,87 64 1,50 1,86 2,09 bl I bl = I 64 1,50 1,86 2,09 65 4,44 4,34 4,46 bm I
bm = I 65 + I bn 27,69 29,56 29,78 66 2,87 2,87 2,27 bn I bn = I 66 + I bo 23,25 25,22 25,32 67 0,00 0,00 0,00 bo I
bo = I 67 + I bp + I br 20,38 22,35 23,04
Analisa Jatuh Tegangan Pada Penyulang Cendana Gardu Induk Bungaran Palembang
68 1,91 1,81 1,61 bp I bp = I 68 + I bq 3,83 3,44 3,09 69 1,92 1,63 1,48 bq I bq = I 69 1,92 1,63 1,48 70 0,00 0,00 0,00 br I br = I 70 + I bs + I b 16,55 18,91 19,95 71 2,72 2,42 2,86 bs I bs = I 71 2,72 2,42 2,86 72 3,39 3,91 3,53 bt I bt = I 72 + I bu 13,83 16,49 17,10 73 2,83 3,44 3,55 bu I bu = I 73 + I bv 10,44 12,58 13,57 74 3,63 4,74 4,94 bv I bv = I 74 + I bw 7,62 9,14 10,02 75 0,00 0,00 0,00 bw I bw = I 75 + I bx + I by 3,99 4,41 5,08 76 2,07 1,54 1,94 bx I bx = I 76 2,07 1,54 1,94 77 1,48 1,54 1,81 by I by = I 77 + I bz 1,92 2,86 3,13 78 0,44 1,32 1,32 bz I bz = I 78 0,44 1,32 1,32

## Jatuh Tegangan Tiap Segmen Penyulang Cendana
Berdasarkan  gambar  6  dan  dengan  menggunakan  persamaan  (8),  maka  jatuh  tegangan  segmen  a untuk fasa R, S, T adalah:
∆𝑉 𝑅 𝑎 = 𝐼 𝑅 𝑎 × 𝑅 𝑅 𝑎 = 160,87 × 0,0337 = 63,22 𝑉 ∆𝑉 𝑆 𝑎 = 𝐼 𝑆 𝑎 × 𝑅 𝑆 𝑎 = 159,82 × 0,0337 = 62,32 𝑉 ∆𝑉 𝑇 𝑎 = 𝐼 𝑇 𝑎 × 𝑅 𝑇 𝑎 = 161,97 × 0,0337 = 63,94 𝑉
Kemudian  jatuh  tegangan  segmen  b  sampai  segmen  bz  dapat  ditentukan  dengan  cara  yang  sama. Dengan menggunakan persamaan (9) jatuh tegangan 3 fasa segmen a adalah:
∆𝑉 3  𝑎 = ∆𝑉 𝑅 𝑎 +∆𝑉 𝑆 𝑎 +∆𝑉 𝑇 𝑎
√3 = 63,22 +62,32+63,94 √3
= 109,40 𝑉
Hasil perhitungan jatuh tegangan segmen dapat dilihat pada Tabel 6.
Tabel 6. Hasil Perhitungan Jatuh Tegangan Tiap Segmen Penyulang Cendana
Segmen j ∆𝑽 𝑹 𝒋 (𝑽) ∆𝑽 𝑺 𝒋 (𝑽) ∆𝑽 𝑻 𝒋 (𝑽) ∆𝑽 𝟑  𝒋 (𝑽) Segmen j ∆𝑽 𝑹 𝒋 (𝑽) ∆𝑽 𝑺 𝒋 (𝑽) ∆𝑽 𝑻 𝒋 (𝑽) ∆𝑽 𝟑  𝒋 (𝑽) a 63,22 62,32 63,94 109,40 an 4,22 3,82 3,96 6,92 b 1,75 1,67 1,65 2,93 ao 4,99 4,71 4,84 8,39 c 1,93 2,07 1,61 3,24 ap 3,93 3,77 3,64 6,54 d 59,31 56,93 58,59 100,94 aq 2,23 1,94 1,92 3,51 e 30,25 28,92 29,71 51,32 ar 1,26 1,07 1,05 1,95 f 1,09 1,14 3,57 3,35 as 81,99 83,86 85,93 145,36 g 16,08 15,36 15,32 27,00 at 58,15 59,78 61,36 103,52 h 0,80 1,01 0,59 1,38 au 2,29 2,22 1,94 3,72 i 56,68 53,89 54,16 95,10 av 1,00 1,23 1,07 1,91 j 53,35 50,33 50,86 89,22 aw 23,55 24,29 25,14 42,13 k 6,53 5,05 6,56 10,48 ax 0,64 1,35 1,43 1,97 l 1,59 1,30 1,73 2,67 ay 3,57 3,31 3,04 5,72 m 3,64 2,74 3,52 5,71 az 28,60 28,91 30,11 50,59 n 1,90 1,43 1,48 2,78 ba 20,94 21,17 22,18 37,12 o 37,45 36,22 35,44 63,00 bb 17,61 17,75 18,57 31,14 p 44,53 43,17 42,00 74,89 bc 16,53 16,61 17,79 29,41 q 34,93 33,76 33,18 58,82 bd 17,68 17,65 18,99 31,36 r 11,16 11,46 9,90 18,78 be 16,30 16,74 17,36 29,10 s 9,85 10,38 8,80 16,76 bf 3,02 2,67 2,69 4,84 t 15,41 16,41 13,78 26,33 bg 0,97 1,13 0,91 1,74 u 13,72 14,55 12,08 23,30 bh 17,92 18,98 19,56 32,59 v 5,60 6,12 5,22 9,78 bi 25,55 27,14 28,30 46,76 w 5,53 6,17 5,23 9,77 bj 2,00 2,02 2,41 3,71 x 5,52 5,79 4,96 9,39 bk 11,47 12,25 12,58 20,96 y 3,94 4,24 3,52 6,75 bl 0,39 0,48 0,55 0,82 z 5,33 6,66 5,50 10,10 bm 9,43 9,99 10,19 17,10 aa 4,19 4,26 3,42 6,85 bn 9,14 9,83 9,99 16,72 ab 4,00 3,80 3,46 6,50 bo 9,61 10,46 10,92 17,89 ac 0,63 0,70 0,62 1,12 bp 2,51 2,23 2,03 3,91 ad 49,21 45,04 49,13 82,78 bq 0,76 0,64 0,58 1,14
Irine Kartika Pebrianti, Abdul Azis, Perawati, Nita Nurdiana, Yudi Irwansi
ae 2,83 1,94 1,93 3,87 br 8,67 9,83 10,50 16,75 af 2,55 1,37 1,46 3,11 bs 0,71 0,63 0,75 1,21 ag 19,71 18,25 20,06 33,50 bt 9,42 11,14 11,70 18,63 ah 3,74 3,32 3,73 6,23 bu 4,10 4,91 5,36 8,29 ai 2,29 2,33 2,24 3,96 bv 2,20 2,61 2,90 4,45 aj 5,71 5,38 5,43 9,54 bw 1,36 1,49 1,74 2,65 ak 4,36 4,39 4,25 7,51 bx 0,70 0,52 0,66 1,09 al 1,61 1,52 1,47 2,65 by 0,76 1,12 1,24 1,79 am 1,53 1,52 1,48 2,62 bz 0,31 0,93 0,94 1,26
Jatuh Tegangan Dari Gardu Induk Bungaran Ke Node Penyulang Cendana Berdasarkan  gambar  6  dan dengan  menggunakan  persamaan (10),  maka jatuh  tegangan dari  Gardu Induk Bungaran (GIB) ke node 1 untuk fasa R, S, T adalah: ∆𝑉 𝑅 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 =   ∆𝑉 𝑅 𝑎 = 63,22 𝑉 ∆𝑉 𝑆 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 =   ∆𝑉 𝑆 𝑎 = 62,32 𝑉 ∆𝑉 𝑇 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 =   ∆𝑉 𝑇 𝑎 = 63,94 𝑉
Maka persentase jatuh tegangan dari GIB ke node 1 untuk fasa R, S, T adalah: ∆𝑉 𝑅 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 (%) = ∆𝑉 𝑅 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 𝑉 1  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 × 100 % = 63,22 20.000 √3 ⁄ × 100 % = 0,55 % ∆𝑉 𝑆 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 (%) = ∆𝑉 𝑆 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 𝑉 1  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 × 100 % = 62,32 20.000 √3 ⁄ × 100 % = 0,54 % ∆𝑉 𝑇 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 (%) = ∆𝑉 𝑇 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 𝑉 1  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 × 100 % = 63,94 20.000 √3 ⁄ × 100 % = 0,55 %
Dengan menggunakan persamaan (12) jatuh tegangan 3 fasa dari GIB ke node 1 adalah: ∆𝑉 3  𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 = ∆𝑉 𝑅 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 +∆𝑉 𝑆 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 +∆𝑉 𝑇 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1
√3 = 63,22+62,32+63,94 √3 = 109,40 𝑉
Maka persentase jatuh tegangan 3 fasa GIB ke node 1 adalah:
∆𝑉 3  𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 (%) = ∆𝑉 3  𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 𝑉 3  𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 × 100 % = 109,40 20.000 × 100 % = 0,55 %
Hasil perhitungan jatuh tegangan dari GIB ke node dapat dilihat pada Tabel 7.
Tabel 7. Hasil Perhitungan Jatuh Tegangan Dari Gardu Induk Bungaran Ke Node Penyulang Cendana
Jatuh Tegangan dari GIB ke node i ∆𝑽 𝑹 𝑮𝑰𝑩 𝒌𝒆 𝒊 ∆𝑽 𝑺 𝑮𝑰𝑩 𝒌𝒆 𝒊 ∆𝑽 𝑻 𝑮𝑰𝑩 𝒌𝒆 𝒊 ∆𝑽 𝟑  𝑮𝑰𝑩 𝒌𝒆 𝒊
( V ) ( % ) ( V ) ( % ) ( V ) ( % ) ( V ) ( % ) ∆V 1  GIB ke 1 = ∆V 1  a 63,22 0,55 62,32 0,54 63,94 0,55  109,40  0,55 ∆V 1  GIB ke 2 = ∆V 1  b + ∆V 1  GIB ke 1 64,97 0,56 63,99 0,55 65,59 0,57  112,32  0,56 ∆V 1  GIB ke 3 = ∆V 1  c + ∆V 1  GIB ke 2 66,90 0,58 66,06 0,57 67,19 0,58  115,56  0,58 ∆V 1  GIB ke 4 = ∆V 1  d + ∆V 1  GIB ke 1 122,53  1,06  119,25  1,03  122,52  1,06  210,33  1,05 ∆V 1  GIB ke 5 = ∆V 1  e + ∆V 1  GIB ke 4 152,79  1,32  148,17  1,28  152,23  1,32  261,65  1,31 ∆V 1  GIB ke 6 = ∆V 1  f + ∆V 1  GIB ke 5 153,88  1,33  149,31  1,29  155,80  1,35  265,00  1,32 ∆V 1  GIB ke 7 = ∆V 1  g + ∆V 1  GIB ke 5 168,87  1,46  163,53  1,42  167,55  1,45  288,65  1,44 ∆V 1  GIB ke 8 = ∆V 1  h + ∆V 1  GIB ke 7 169,67  1,47  164,54  1,42  168,14  1,46  290,03  1,45 ∆V 1  GIB ke 9 = ∆V 1  i + ∆V 1  GIB ke 7 225,55  1,95  217,42  1,88  221,71  1,92  383,75  1,92 ∆V 1  GIB ke 10 = ∆V 1  j + ∆V 1  GIB ke 9 278,90  2,42  267,74  2,32  272,57  2,36  472,97  2,36 ∆V 1  GIB ke 11 = ∆V 1  k + ∆V 1  GIB ke 10 285,43  2,47  272,80  2,36  279,13  2,42  483,45  2,42 ∆V 1  GIB ke 12 = ∆V 1  l + ∆V 1  GIB ke 11 287,02  2,49  274,10  2,37  280,86  2,43  486,12  2,43 ∆V 1  GIB ke 13 = ∆V 1  m + ∆V 1  GIB ke 11 289,07  2,50  275,54  2,39  282,65  2,45  489,16  2,45
∆V 1  GIB ke 14 = ∆V 1  n + ∆V 1  GIB ke 13 290,97  2,52  276,97  2,40  284,13  2,46  491,94  2,46 ∆V 1  GIB ke 15 = ∆V 1  o + ∆V 1  GIB ke 10 316,35  2,74  303,96  2,63  308,01  2,67  535,97  2,68 ∆V 1  GIB ke 16 = ∆V 1  p + ∆V 1  GIB ke 15 360,89  3,13  347,14  3,01  350,01  3,03  610,86  3,05 ∆V 1  GIB ke 17 = ∆V 1  q + ∆V 1  GIB ke 16 395,82  3,43  380,90  3,30  383,19  3,32  669,67  3,35 ∆V 1  GIB ke 18 = ∆V 1  r + ∆V 1  GIB ke 17
406,98  3,52  392,36  3,40  393,10  3,40  688,45  3,44 ∆V 1  GIB ke 19 = ∆V 1  s + ∆V 1  GIB ke 18 416,83  3,61  402,74  3,49  401,89  3,48  705,21  3,53 ∆V 1  GIB ke 20 = ∆V 1  t + ∆V 1  GIB ke 19
432,24  3,74  419,15  3,63  415,67  3,60  731,54  3,66 ∆V 1  GIB ke 21 = ∆V 1  u + ∆V 1  GIB ke 20 445,96  3,86  433,70  3,76  427,75  3,70  754,84  3,77 ∆V 1  GIB ke 22 = ∆V 1  v + ∆V 1  GIB ke 21 451,56  3,91  439,83  3,81  432,98  3,75  764,62  3,82
Analisa Jatuh Tegangan Pada Penyulang Cendana Gardu Induk Bungaran Palembang
∆V 1  GIB ke 23 = ∆V 1  w + ∆V 1  GIB ke 22 457,09  3,96  445,99  3,86  438,21  3,79  774,40  3,87 ∆V 1  GIB ke 24 = ∆V 1  x + ∆V 1  GIB ke 23 462,61  4,01  451,79  3,91  443,17  3,84  783,79  3,92 ∆V 1  GIB ke 25 = ∆V 1  y + ∆V 1  GIB ke 24 466,55  4,04  456,03  3,95  446,69  3,87  790,55  3,95 ∆V 1  GIB ke 26 = ∆V 1  z + ∆V 1  GIB ke 25 471,88  4,09  462,68  4,01  452,19  3,92  800,64  4,00 ∆V 1  GIB ke 27 = ∆V 1  aa + ∆V 1  GIB ke 26 476,07  4,12  466,94  4,04  455,60  3,95  807,49  4,04 ∆V 1  GIB ke 28 = ∆V 1  ab + ∆V 1  GIB ke 27 480,07  4,16  470,74  4,08  459,07  3,98  814,00  4,07 ∆V 1  GIB ke 29 = ∆V 1  ac + ∆V 1  GIB ke 28 480,70  4,16  471,44  4,08  459,69  3,98  815,12  4,08 ∆V 1  GIB ke 30 = ∆V 1  ad + ∆V 1  GIB ke 17 445,02  3,85  425,94  3,69  432,32  3,74  752,46  3,76 ∆V 1  GIB ke 31 = ∆V 1  ae + ∆V 1  GIB ke 30 447,85  3,88  427,89  3,71  434,26  3,76  756,33  3,78 ∆V 1  GIB ke 32 = ∆V 1  af + ∆V 1  GIB ke 31 450,40  3,90  429,26  3,72  435,72  3,77  759,43  3,80 ∆V 1  GIB ke 33 = ∆V 1  ag + ∆V 1  GIB ke 30 464,74  4,02  444,19  3,85  452,38  3,92  785,95  3,93 ∆V 1  GIB ke 34 = ∆V 1  ah + ∆V 1  GIB ke 33 468,48  4,06  447,51  3,88  456,11  3,95  792,18  3,96 ∆V 1  GIB ke 35 = ∆V 1  ai + ∆V 1  GIB ke 34 470,77  4,08  449,84  3,90  458,35  3,97  796,14  3,98 ∆V 1  GIB ke 36 = ∆V 1  aj + ∆V 1  GIB ke 33 470,45  4,07  449,57  3,89  457,81  3,96  795,49  3,98 ∆V 1  GIB ke 37 = ∆V 1  ak + ∆V 1  GIB ke 36 474,81  4,11  453,96  3,93  462,07  4,00  803,00  4,01 ∆V 1  GIB ke 38 = ∆V 1  al + ∆V 1  GIB ke 37 476,42  4,13  455,47  3,94  463,53  4,01  805,65  4,03 ∆V 1  GIB ke 39 = ∆V 1  am + ∆V 1  GIB ke 37 476,35  4,13  455,48  3,94  463,55  4,01  805,62  4,03 ∆V 1  GIB ke 40 = ∆V 1  an + ∆V 1  GIB ke 36 474,67  4,11  453,38  3,93  461,77  4,00  802,42  4,01 ∆V 1  GIB ke 41 = ∆V 1  ao + ∆V 1  GIB ke 40 479,66  4,15  458,09  3,97  466,61  4,04  810,81  4,05 ∆V 1  GIB ke 42 = ∆V 1  ap + ∆V 1  GIB ke 44 483,59  4,19  461,86  4,00  470,24  4,07  817,35  4,09 ∆V 1  GIB ke 43 = ∆V 1  aq + ∆V 1  GIB ke 45 485,82  4,21  463,79  4,02  472,16  4,09  820,86  4,10 ∆V 1  GIB ke 44 = ∆V 1  ar + ∆V 1  GIB ke 46 487,09  4,22  464,86  4,03  473,21  4,10  822,81  4,11 ∆V 1  GIB ke 45 = ∆V 1  as + ∆V 1  GIB ke 1 145,22  1,26  146,17  1,27  149,87  1,30  254,76  1,27 ∆V 1  GIB ke 46 = ∆V 1  at + ∆V 1  GIB ke 45 203,36  1,76  205,96  1,78  211,23  1,83  358,28  1,79 ∆V 1  GIB ke 47 = ∆V 1  au + ∆V 1  GIB ke 46 205,65  1,78  208,17  1,80  213,17  1,85  361,99  1,81 ∆V 1  GIB ke 48 = ∆V 1  av + ∆V 1  GIB ke 47 206,65  1,79  209,40  1,81  214,24  1,86  363,90  1,82 ∆V 1  GIB ke 49 = ∆V 1  aw + ∆V 1  GIB ke 46 226,91  1,97  230,25  1,99  236,37  2,05  400,41  2,00 ∆V 1  GIB ke 50 = ∆V 1  ax + ∆V 1  GIB ke 49 227,55  1,97  231,59  2,01  237,79  2,06  402,38  2,01 ∆V 1  GIB ke 51 = ∆V 1  ay + ∆V 1  GIB ke 49 230,49  2,00  233,55  2,02  239,41  2,07  406,13  2,03 ∆V 1  GIB ke 52 = ∆V 1  az + ∆V 1  GIB ke 51 255,52  2,21  259,16  2,24  266,48  2,31  451,00  2,25 ∆V 1  GIB ke 53 = ∆V 1  ba + ∆V 1  GIB ke 52 276,46  2,39  280,33  2,43  288,65  2,50  488,12  2,44 ∆V 1  GIB ke 54 = ∆V 1  bb + ∆V 1  GIB ke 53 294,07  2,55  298,08  2,58  307,23  2,66  519,25  2,60
∆V 1  GIB ke 55 = ∆V 1  bc + ∆V 1  GIB ke 54 310,60  2,69  314,69  2,73  325,02  2,81  548,66  2,74 ∆V 1  GIB ke 56 = ∆V 1  bd + ∆V 1  GIB ke 55 328,28  2,84  332,34  2,88  344,01  2,98  580,03  2,90 ∆V 1  GIB ke 57 = ∆V 1  be + ∆V 1  GIB ke 56 344,58  2,98  349,09  3,02  361,37  3,13  609,13  3,05 ∆V 1  GIB ke 58 = ∆V 1  bf + ∆V 1  GIB ke 57 347,60  3,01  351,76  3,05  364,07  3,15  613,97  3,07 ∆V 1  GIB ke 59 = ∆V 1  bg + ∆V 1  GIB ke 58 348,57  3,02  352,88  3,06  364,98  3,16  615,71  3,08 ∆V 1  GIB ke 60 = ∆V 1  bh + ∆V 1  GIB ke 57 362,50  3,14  368,07  3,19  380,93  3,30  641,72  3,21 ∆V 1  GIB ke 61 = ∆V 1  bi + ∆V 1  GIB ke 60 388,05  3,36  395,21  3,42  409,23  3,54  688,49  3,44 ∆V 1  GIB ke 62 = ∆V 1  bj + ∆V 1  GIB ke 61 390,05  3,38  397,23  3,44  411,64  3,56  692,19  3,46 ∆V 1  GIB ke 63 = ∆V 1  bk + ∆V 1  GIB ke 61 399,52  3,46  407,46  3,53  421,81  3,65  709,45  3,55 ∆V 1  GIB ke 64 = ∆V 1  bl + ∆V 1  GIB ke 63 399,92  3,46  407,95  3,53  422,36  3,66  710,27  3,55 ∆V 1  GIB ke 65 = ∆V 1  bm + ∆V 1  GIB ke 63 408,96  3,54  417,45  3,62  432,00  3,74  726,54  3,63 ∆V 1  GIB ke 66 = ∆V 1  bn + ∆V 1  GIB ke 65 418,10  3,62  427,29  3,70  442,00  3,83  743,27  3,72 ∆V 1  GIB ke 67 = ∆V 1  bo + ∆V 1  GIB ke 66 427,71  3,70  437,74  3,79  452,91  3,92  761,16  3,81 ∆V 1  GIB ke 68 = ∆V 1  bp + ∆V 1  GIB ke 67 430,22  3,73  439,98  3,81  454,95  3,94  765,07  3,83 ∆V 1  GIB ke 69 = ∆V 1  bq + ∆V 1  GIB ke 68 430,98  3,73  440,61  3,82  455,53  3,95  766,21  3,83 ∆V 1  GIB ke 70 = ∆V 1  br + ∆V 1  GIB ke 67
436,38  3,78  447,57  3,88  463,42  4,01  777,91  3,89 ∆V 1  GIB ke 71 = ∆V 1  bs + ∆V 1  GIB ke 70 437,09  3,79  448,20  3,88  464,17  4,02  779,11  3,90 ∆V 1  GIB ke 72 = ∆V 1  bt + ∆V 1  GIB ke 70 445,80  3,86  458,72  3,97  475,12  4,11  796,53  3,98 ∆V 1  GIB ke 73 = ∆V 1  bu + ∆V 1  GIB ke 72 449,91  3,90  463,63  4,02  480,47  4,16  804,83  4,02 ∆V 1  GIB ke 74 = ∆V 1  bv + ∆V 1  GIB ke 73 452,10  3,92  466,24  4,04  483,37  4,19  809,28  4,05 ∆V 1  GIB ke 75 = ∆V 1  bw + ∆V 1  GIB ke 74 453,46  3,93  467,73  4,05  485,11  4,20  811,93  4,06 ∆V 1  GIB ke 76 = ∆V 1  bx + ∆V 1  GIB ke 75 454,17  3,93  468,25  4,06  485,77  4,21  813,02  4,07 ∆V 1  GIB ke 77 = ∆V 1  by + ∆V 1  GIB ke 75
454,22  3,93  468,84  4,06  486,35  4,21  813,72  4,07
∆V 1  GIB ke 78 = ∆V 1  bz + ∆V 1  GIB ke 77
454,53  3,94  469,77  4,07  487,29  4,22  814,98  4,07
Irine Kartika Pebrianti, Abdul Azis, Perawati, Nita Nurdiana, Yudi Irwansi

## Pembahasan
Panjang  Penyulang  Cendana  adalah  16,505  km  dengan  jumlah  transformator  distribusi  65  buah menggunakan jenis penghantar AAAC 150 mm 2 . Dari hasil penelitian dapat dianalisa bahwa:
1. Jatuh tegangan dari Gardu Induk Bungaran ke node yang paling besar pada saat beban puncak, terjadi pada node 44 yang mempunyai jarak 3,590 km, yaitu:
‒ Jatuh tegangan fasa R adalah ∆𝑉 𝑅 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 44 = 487,09 V dengan persentase ∆𝑉 𝑅 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 44 (%) =  4,22%  sehingga  tegangan  fasa  R  yang  diterima  node  44  sebesar 𝑉 𝑅 44 =  11.059,92  V dengan efisiensi sebesar  𝑅 44 = 95,78%.
‒ Jatuh tegangan fasa S adalah ∆𝑉 𝑆 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 44 = 464,86 V dengan persentase ∆𝑉 𝑆 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 44 (%) =  4,03%  sehingga  tegangan  fasa  S  yang  diterima  node  44  sebesar 𝑉 𝑆 44 =  11.082,14  V dengan efisiensi sebesar  𝑆 44 = 95,97%.
‒ Jatuh tegangan fasa T adalah ∆𝑉 𝑇 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 44 = 473,21 V dengan persentase ∆𝑉 𝑇 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 44 (%) =  4,10%  sehingga  tegangan  fasa  T  yang  diterima  node  44  sebesar 𝑉 𝑇 44 =  11.073,80  V dengan efisiensi sebesar  𝑇 44 = 95,97%.
‒ Jatuh  tegangan  3  fasa  adalah ∆𝑉 3  𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 44 =  822,81  V  dengan  persentase ∆𝑉 3  𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 44 (%) = 4,11% sehingga tegangan 3 fasa yang diterima node 44 sebesar 𝑉 3  44 = 19.177,19 V dengan efisiensi sebesar  3  44 = 95,89%.
2. Jatuh tegangan dari Gardu Induk Bungaran ke node yang paling kecil pada saat beban puncak, terjadi pada node 1 yang mempunyai jarak 0,150 km, yaitu:
‒ Jatuh tegangan fasa R adalah ∆𝑉 𝑅 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 = 63,22 V dengan persentase ∆𝑉 𝑅 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 (%) = 0,55% sehingga tegangan fasa R yang diterima node 1 sebesar 𝑉 𝑅 1 = 11.483,78 V dengan efisiensi sebesar  𝑅 1 = 99,45%.
‒ Jatuh tegangan fasa S adalah ∆𝑉 𝑆 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 = 62,32 V dengan persentase ∆𝑉 𝑆 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 (%) = 0,54% sehingga tegangan fasa S yang diterima node 1 sebesar 𝑉 𝑆 1 = 11.484,69 V dengan efisiensi sebesar  𝑆 1 = 99,46%.
‒ Jatuh tegangan fasa T adalah ∆𝑉 𝑇 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 = 63,94 V dengan persentase ∆𝑉 𝑇 𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 (%) = 0,55% sehingga tegangan fasa T yang diterima node 1 sebesar 𝑉 𝑇 1 = 11.483,07 V dengan efisiensi sebesar  𝑇 1 = 99,45%.
‒ Jatuh tegangan 3 fasa adalah ∆𝑉 3  𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 = 109,40 V dengan persentase ∆𝑉 3  𝐺𝐼𝐵 𝑘𝑒 1 (%) =  0,55%  sehingga  tegangan  3  fasa  yang  diterima  node  1  sebesar 𝑉 3  1 =  19.890,60  V dengan efisiensi sebesar  3  1 = 99,45%.
Besarnya  jatuh  tegangan  yang  terjadi  pada  Penyulang  Cendana  dipengaruhi  oleh  panjang penghantar,  karena  panjang  penghantar  akan  mempengaruhi  nilai  tahanan  penghantar.  Apabila penghantar  semakin  panjang  maka  nilai  tahanan  penghantar  akan  semakin  besar.  Dengan  semakin besarnya nilai tahanan penghantar maka jatuh tegangan yang terjadi pada penghantar akan semakin besar.
Besarnya jatuh tegangan yang terjadi pada Penyulang Cendana juga dipengaruhi oleh besarnya arus yang  mengalir.  Apabila  arus  yang  mengalir  pada  penghantar  semakin  besar  maka  jatuh  tegangan yang terjadi pada penghantar akan semakin besar.
Jatuh  tegangan  yang  terjadi  pada  Penyulang  Cendana  tidak  dapat  dihilangkan  karena  adanya  sifat material  dari  penghantar,  yaitu  adanya  nilai  tahanan  pada  penghantar  yang  dipakai.  Besar  nilai tahanan dipengaruhi oleh jenis penghantar, luas penampang dan panjang penghantar, dimana apabila nilai tahanan semakin besar maka jatuh tegangan akan semakin besar.

## 4. KESIMPULAN
Jatuh tegangan 3 fasa pada Penyulang Cendana saat beban puncak adalah 822,81 V (4,11%). Jatuh tegangan  tersebut  menunjukkan  bahwa  jatuh  tegangan  pada  Penyulang  Cendana  masih  memenuhi standar  yang  telah  ditetapkan  oleh  PT  PLN.  Dimana  dalam  SPLN  72:1987  dikatakan  untuk  turun tegangan pada JTM dibolehkan 5 % dari tegangan kerja bagi sistem radial di atas tanah dan sistem simpul.
Analisa Jatuh Tegangan Pada Penyulang Cendana Gardu Induk Bungaran Palembang

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Azis, A., & Febrianti, I. K. (2018). Evaluasi Ketersediaan Daya pada PT. PLN (Persero) Gardu Induk Bungaran Palembang. Jurnal Ampere, 3(2), 166-175.
[2] Badan  Standarisasi  Nasional.  SNI  04-3558-1994.  Konduktor  Aluminium  Campuran  (AAAC). Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
[3] Gonen, Turan. 2008. Electrical Power Distribution System Engineering. Second Edition. New York: CRC Press Taylor & Francis Group.
[4] Hutahuruk,  TS.  1983.  Jaringan  Tegangan  Menengah.  Bandung:  Badan  Pelaksana  Prokerma PLN-ITB.
[5] Kersting,  William  H.  2022.  Distribution  System  Modeling  and  Analysis.  Third  Edition.  Boca Raton: CRC Press Taylor & Francis Group.
[6] PT  PLN.  SPLN  72:  1987.  Spesifikasi  Desain  Untuk  Jaringan  Tegangan  Menengah  Dan Jaringan Tegangan Rendah. Jakarta: PT PLN.