Abstrak—Struktur komposit merupakan struktur yang terdiri dari dua atau lebih material berbeda sifat dan karakteristik yang berkerja bersama sama untuk memikul beban yang berkerja pada suatu struktur dalam hal ini digunakan material baja dan beton. Struktur komposit baja-beton memungkinkan pemanfaatan karakteristik dasar masing-masing bahan secara optimal, sehingga dengan penampang yang lebih kecil, mampu memikul beban serta dengan bentang yang sama dengan beton bertulang biasa.
Gedung Brooklyn Alam Sutra Apartment merupakan gedung yang terdiri dari 19 lantai dan 1 lantai atap yang pada awalnya didesain dengan menggunakan struktur beton bertulang. Perancangan bangunan ini dimodifikasi menggunakan struktur komposit baja-beton.  Dalam tugas akhir ini dilakukan perencanaan ulang menggunakan struktur komposit baja-beton dengan Sistem Rangka Bresing Eksentris (SRBE). Kelebihan sistem ini adalah daktilitas struktur yang baik dengan mekanisme kelelehan geser yang terjadi pada link. Link adalah bagian pada elemen struktur balok yang dibentuk oleh perpotongan balok dan bresing.
Telah dilakukan perencanaan struktur gedung menggunakan komposit baja-beton Sistem Rangka Bresing Eksentris (SRBE) yang memenuhi persyaratan keamanan struktur berdasarkan SNI 2847-2013, SNI 03-1729:2002, SNI 1729:2015, SNI 1726:2012, SNI 1727-2013.
Dari analisa dan hasil perhitungan diperoleh hasil yaitu: tebal pelat lantai dan atap bondek 10 cm, dimensi balok induk WF 500x300x11x15, dimensi balok link WF 600x300x13x24 dengan panjang elemen link 120 cm, dimensi bresing WF 450x300x11x15, dimensi kolom CFT 600x600x25. Perencanaan pondasi menggunakan tiang pancang beton pracetak diameter 80 cm dengan  kedalaman 10 meter. Kolom pedestal direncanakan dengan dimensi 900 mm x 900 mm. Dan dimensi Sloof 40 cm x 60 cm.
Kata Kunci—Sistem Rangka Berpengaku Eksentris, Link, Baja, Komposit.

## I. PENDAHULUAN
NDONESIA merupakan negara dengan perkembangan jumlah penduduk yang cukup besar di dunia, sehingga kebutuhan akan lahan hunian semakin tinggi. Kebutuhan akan lahan hunian yang semakin tinggi membuat banyaknya pembangunan gedung bertingkat yang disebabkan oleh keterbatasan lahan yang ada. Selain itu, Indonesia merupakan tempat bertemunya lempengan dunia yang menyebabkan
Indonesia menjadi negara rawan gempa. Hal ini menjadi tantangan tersendiri untuk membuat gedung bertingkat yang tahan gempa.
Struktur komposit merupakan struktur yang terdiri dari dua atau lebih material berbeda sifat dan karakteristik yang berkerja bersama sama untuk memikul beban yang berkerja pada suatu struktur, dalam hal ini digunakan material baja dan beton. Perbedaan dengan beton bertulang terdapat pada pemikul gaya tariknya. pada struktur beton bertulang, gaya tarik dipikul oleh tulangan baja. Sedangkan pada struktur komposit, gaya tarik dipikul oleh elemen profil baja.. Kelebihan dari struktur komposit yang didapat dalam perencanaan adalah : (1) Penghematan berat struktur oleh baja. (2) Penampang profil balok yang lebih kecil. (3) Peningkatan kekakuan lantai. (4) Panjang bentang tertentu dapat lebih besar [1].
Salah satu kriteria dalam merancang struktur bangunan tinggi terutama untuk gedung adalah keselamatan (strength and ductile) dan kenyamanan (stiffness). Baja memiliki semua hal tersebut, dimana karakteristik baja identik dengan kekerasan, kekakuan, kekuatan tarik yang tinggi dan juga daktilitas  [2]. Selain itu, sifat  daktail yang dimiliki material baja dapat memberi perubahan bentuk yang besar sebelum mencapai kehancuran. Salah satu bangunan baja yang dirancang tahan gempa adalah bangunan baja dengan menggunakan sistem struktur berpengaku eksentris.
Sistem Rangka Berpengaku Eksentris (SRBE) adalah sistem dimana pengaku tidak terhubung ke perpotongan balok dan kolom melainkan terhubung ke balok dengan jarak “e” ke titik perpotongan balok dan kolom. Segmen balok pendek atau link ini memiliki daktilitas yang tinggi yang memastikan struktur memiliki perilaku inelastis serta penyerapan energi yang bagus [3].
Berdasarkan latar belakang diatas, akan dilakukan modifikasi gedung Apartemen Brooklyn Alam Sutera yang berlokasi di Tangerang. Apartemen Brooklyn Alam Sutera merupakan gedung dengan struktur utama beton bertulang dengan ketinggian 20 lantai. Dalam tugas akhir ini akan dimodifikasi stuktur utama gedung dengan menggunakan struktur baja komposit dengan sistem rangka berpengaku eksentris konfigurasi rangka inverted V-Braced.

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Sistem Rangka Berpengaku Eksentris (SRBE) merupakan suatu  sistem struktur yang terdiri atas balok, kolom, dan

## Modifikasi Perencanaan Struktur Gedung Apartemen Brooklyn Alam Sutera Menggunakan Struktur Komposit Baja-Beton dengan Sistem Rangka Berpengaku Eksentris
Muhammad Zulfikar Fauzi, Endah Wahyuni, dan Budi Suswanto Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) e-mail : endah@ce.its.ac.id
I
pengaku dimana pengaku tersebut tidak terhubung ke perpotongan balok dan kolom melainkan terhubung ke balok dengan jarak “e” ke titik perpotongan balok dan kolom. Segmen balok pendek atau link ini memiliki daktilitas yang tinggi yang memastikan struktur memiliki perilaku inelastis serta penyerapan energi yang bagus [4].  Kinerja dari balok link tersebut akan lebih maksimal jika elemen-elemen di luar dari balok link tersebut direncanakan lebih kuat. Konsep perencanaan SRBE yang berdasarkan keseimbangan mekanisme kelelehan akan mencegah terjadinya cara keruntuhan yang tidak diinginkan yaitu elemen-elemen struktur tidak mengalami penurunan kekakuan dan kekuatan saat struktur menerima beban lateral.
Gambar 1. Jenis-Jenis Konfigurasi SRBE [1] .
Tabel 1.
Klasifikasi Link [5]
Batang komposit adalah batang yang terdiri dari profil baja dan beton yang digabung bersama dan memikul beban tekan atau lentur. Batang yang memikul beban lentur umumnya disebut dengan balok komposit. Sedangkan batang yang memikul beban tekan umumnya disebut dengan kolom komposit.  Aksi komposit timbul bila dua batang struktur pemikul beban seperti konstruksi lantai beton dan lantai baja penyanggah disambung secara integral dan meleleh secara satu kesatuan (Salmon dan Johnson, 2009).
Gambar 3. Balok komposit dengan deck (alur gelombang sejajar sumbu balok)
Gambar 4. Kolom Kompsot .

## Gambar 4. Diagram Alir Penyelesaian Tugas Akhir
Pada penelitian  ini akan dimodifikasi perencanaannya menggunakan material baja dengan data-data sebagai berikut : 1. Nama Gedung  : Apartemen Brooklyn Alam Sutra
2. Lokasi Gedung  : Pakualam, North Serpong, South Tangerang City, Banten.
3. Fungsi Gedung  : Gedung Apartemen
4. Material Struktur : Struktur baja dan beton komposit
5. Sistem Struktur    : Rangka Berpengaku Eksentris (SRBE)
6. Tinggi Gedung    : +70 meter
7. Jumlah Lantai : 20 Lantai
8. Rencana Pondasi : Bored Pile Geser 0,08
Murni < 0,02
2 Dominan Geser 3 Dominan Lentur 0,02 4 Lentur Murni
1,5 bf dari tiap ujung link Tidak memerlukan
Panjang link Jenis Link Rotasi Maksimum Jarak Pengaku 30.tw - d/5 52.tw - d/5 1 dan 3 dipenuhi 1 No 𝑡𝑡 ≤ 1,6 × 𝑀𝑝𝑝 𝑉 𝑝𝑝
1,6 × 𝑀𝑝𝑝 𝑉 𝑝𝑝 ≤ 𝑡𝑡 ≤ 2,6 × 𝑀𝑝𝑝 𝑉 𝑝𝑝 2,6 × 𝑀𝑝𝑝 𝑉 𝑝𝑝 ≤ 𝑡𝑡 ≤ 5 × 𝑀𝑝𝑝 𝑉 𝑝𝑝
𝑡𝑡 > 5 × 𝑀𝑝𝑝 𝑉 𝑝𝑝

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Perencanaan Struktur Sekunder
1. Pelat Atap dan Lantai
Pelat lantai atap  dan lantai apartemen  direncanakan menggunakan bondek dari Super Floor Deck dengan tebal 0,75 mm. Hasil perhitungan struktur pelat ini tersaji pada tabel 2.
Tabel 2. Rekapitulasi Perhitungan Pelat Atap
No Bentang Tulangan yang digunakan Tebal (mm) 1 1,75 Ø 6–350 10 2 2 Ø 8–200 10 3 3 Ø 8–200 10 4 1,5 Ø 6–400 10 Tabel 3. Rekapitulasi Perhitungan Pelat Lantai No Bentang Tulangan yang digunakan Tebal (mm) 1 1,75 Ø 8–300 10 2 2 Ø 8–400 10 3 3 Ø 8–300 10 4 1,5 Ø 6–400 10 2. Perencanaan Balok Sekunder
Balok sekunder direncanakan menggunakan wide flange (WF) BJ-41. Hasil perhitungan balok sekunder tersaji pada Tabel 4 dan Tabel 5.
Tabel 4. Dimensi Balok Sekunder Atap No Bentang (m) Profil 1 5,5 WF 300.200.8.12 2 2,2 WF 250.175.7.11 3 4,05 WF 250.175.7.11 4 5 WF 300.150.5,5. 8 Tabel 5. Dimensi Balok Sekunder Atap No Bentang (m) Profil 1 5,5 300x200x8x12 2 2,2 200x150x6x9 3 4,05 250x175x7x11 4 5 300x150x5,5x8 3. Perencanaan Tangga dan Bordes
Tangga adalah sebuah konstruksi yang dirancang untuk menghubungi dua tingkat vertikal yang memiliki jarak satu sama lain.
Data Teknis Perencanaan Tangga
- Mutu baja            = BJ-41
- Tinggi antar lantai     = 300 cm
- Tinggi bordes        = 150 cm
- Panjang tangga        = 300 cm
- Lebar tangga         = 160 cm
- Lebar bordes         = 200 cm
- Lebar injakan (i)      =   30 cm
- Tinggi Injakan (t)      =   15 cm
- Lebar pegangan tangga =   10 cm
Tabel 6. Dimensi Tangga No Jenis Struktur Ket. Profil 1 Balok Utama Tangga WF200.100.4,5.7 2 Balok Penumpu Tangga WF200.150.6.9 3 Pelat Bordes Bondek, t = 9 cm 4 Pelat Tangga Bondek, t = 9 cm 4. Perencanaan Lift
Pada bangunan ini menggunakan lift penumpang dengan data-data sebagai berikut (untuk lebih jelasnya lihat lampiran brosur lift ):
- Tipe lift                  : Passenger Elevators
- Merek                    : HYUNDAI
- Kapasitas                 : 17 Orang / 1150 kg
- Lebar pintu ( opening width )  : 1100 mm
Dimensi Balok Penggantung Lift yaitu WF 600.300.12.20
B. Permodelan Struktur
1. Kontrol Beban Struktur
Karena besarnya beban gempa sangat dipengaruhi oleh berat dari struktur bangunan, maka perlu diketahui berat total bangunan untuk menentukan gaya geser statik. Berat dari bangunan berasal dari beban mati yang terdiri dari berat sendiri material-material bangunan dan elemen-elemen struktur, serta beban hidup yang diakibatkan oleh  hunian atau penggunaan bangunan.
Berat total struktur perhitungan manual  = 19142278,5 kg Berat total struktur ETABS = 19184572 kg
Sehingga diperoleh persentase:
10478 , 5
19 . 184 . 572 , 35 × 100% = 0,055%  < 5% ( 𝑂𝑂𝑂𝑂 ) (1)
2. Kontrol Syarat 7.2.5.4 SNI 03-1726:2012
Berdasarkan pasal 7.2.5.4 SNI 03-1726:2012  [6], untuk batasan ketinggian dalam tabel 9 diijinkan untuk  ditingkatkan dari 48m sampai 72m untuk struktur dengan kategori seismik D atau E dengan syarat ;
• Struktur tidak boleh mempunyai ketidak beraturan torsi yang berlebihan seperti didefinisikan dalam Tabel 10 (ketidakberaturan struktur horisontal Tipe 1b) yang didefinisikan setiap ujung bangunan tidak boleh melebihi 1,4 kali simpangan antar lantai tingkat rata-rata di kedua ujung struktur.
• Semua bidang harus menahan tidak lebih dari 60 persen gaya gempa total dalam setiap arah, dengan mengabaikan pengaruh torsi tidak terduga.
Tabel 7.
Perbandingan torsi maksimum di tiap lantai
Gempa Lantai
Bidang X  Perbandingan Bidang Y  Perbandingan X 20 12,6 1,0210 31,5 1,0138 19 11,4 31,1 Y 20 31,6 1,0143 39,075 1,0233 19 31,1 38,183 Tabel 8. Perbandingan bidang gempa bresing dengan bidang keseluruhan. Pemikul Gaya Geser Gempa X Gempa Y Kg % Kg % SRBE 188731,39 0,44 180127,45 0,41 SRPM 244336,31 0,56 257853,34 0,59 Total 433067,70 100,00 437980,79 100,00
3. Kontrol Partisipasi Massa
Partisipasi massa harus menyertakan jumlah ragam terkombinasi minimal 90% dari massa aktual yang berasal dari masing-masing arah horizontal dan orthogonal yang ditinjau [6].
Tabel 9. Kontrol Nilai Partisipasi Massa OutputCase Mode SumUX Sum UY Text Text Unitless Unitless Modal 4 0,8345 0,9038 Modal 5 0,9089 0,904
4. Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental Perkiraan periode alami fundamental (Ta) dalam detik, harus ditentukan dengan persamaan berikut:
Ta = Ct. hn x ; Ct  = 0,0731 ;  x= 0,75 ; hn=70 m Ta = 0,0731 . 70 0,75 = 1,769 detik Dengan nilai  SD1 = 0,368, maka Cu = 1,4 Sehingga periode sruktur yang diijinkan adalah : T = Ta. Cu = 1,769 . 1,4 = 2,476 detik
Tabel 10. Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental
Case Mode Period sec Modal 1 2,467 Modal 2 2,305 ........ ....... .......... Modal 11 0,278 Modal 12 0,225
Dari tabel diatas Tc = 2,467 s, maka berdasarkan kontrol aktu getar alami fundamental, nilai T masih lebih kecil dari Cu.T. Jadi analisis struktur memenuhi syarat.
5. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum
Kombinasi respons untuk gaya geser dasar ragam dinamik (Vt) harus lebih besar 85% dari gaya geser dasar statik (V) atau (V dinamik ≥ 0,85 V statik ).
Tabel 11. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum Ket V dinamik (kg) V statik (kg) V dinamik ≥ V statik RSX 418440,5 417610,5 OK RSY 417679,7 OK 6. Kontrol Simpangan (Drift)
Gempa menyebabkan struktur bertingkat rawan terhadap terjadinya simpangan horizontal (Drift) . Dan apabila simpangan horizontal ini melebihi syarat aman yang telah ditentukan maka gedung akan mengalami keruntuhan dengan simpangan maksimum 60 mm dan 100 mm.
Tabel 12. Kontrol Simpangan Arah-Y Gempa Arah Y

## C. Perhitungan Struktur Primer

## 1. Link
Balok link direncanakan menggunakan profil WF 600 x 300 x 12 x 27. Dari hasil perhitungan didapat jenis link termasuk ke dalam link geser.
e      = 120 cm < 1,6 . Mp / Vp   = 153,36 cm α = 0,056 radian < α maks = 0,08 radian Nu  = 3667 kg < 0,15 Ny  = 65437 kg
Vu  = 59538kg  < ØVn = 88766 kg
Gambar 5. Elemen Link dan Pengaku Untuk pengaku dengan panjang link < 1,6 . Mp / Vp, harus direncanakan memiliki pengaku antara. Untuk α = 0,0 4 radian maka:
𝑆𝑆 = 54,36 + � 0,056 − 0,02 0,08 − 0,02 � . (50,76 − 24,36)
= 34,87 𝑐𝑐𝑐𝑐 (2) 2. Balok diluar Link
Balok link direncanakan menggunakan profil WF 600 x 300 x 11 x 17. Berdasarkan SNI 03-1729:2002 [5]. Pasal 15.13.6.2, kuat perlu balok yang terletak diluar link harus ditentukan berdasarkan gaya- gaya yang ditimbulkan paling tidak 1,1 kali kuat geser nominal link sebesar Ry.Vn. Kontrol interaksi geser lentur yang terjadi: 𝑀𝑀𝑀𝑀 ∅ . 𝑀𝑀𝑀𝑀 +  0,625 𝑉𝑉𝑀𝑀 ∅ . 𝑉𝑉𝑀𝑀 ≤ 1,375 1,342  <  1,375(OK) (3)
3. Bresing
Bresing direncanakan menggunakan profil WF 450 x 300 x 11 x 15. Berdasarkan SNI 03-1729:2002 Pasal 15.13.6.1, kuat kombinasi- aksial- dan lentur perlu pada batang bresing harus sebesar 1,25 Ry Vn.
Vu  = 1,25 . Ry . Vn [5] = 166050 kg 𝑃𝑃 𝑀𝑀 𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 = 𝑃𝑃 𝑀𝑀 𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 = 𝑉𝑉𝑢𝑢 𝑠𝑠𝑠𝑠𝑀𝑀𝑠𝑠 = 166050 0 , 853 = 194485 𝑡𝑡𝑘𝑘 (4)
Bressing tarik 𝜙𝜙 𝑐𝑐 𝑃𝑃 𝑀𝑀 = 𝜙𝜙 𝑐𝑐 . 𝑅𝑅 𝑦𝑦 . 𝐹𝐹 𝑦𝑦 . 𝐴𝐴𝑘𝑘 = 0,9. 1,5 . 2500 .135 = 430312 𝑡𝑡𝑘𝑘 𝜙𝜙 𝑐𝑐 𝑃𝑃 𝑀𝑀 > 𝑃𝑃𝑃𝑃 → 430312 𝑡𝑡𝑘𝑘 > 194485,4 𝑡𝑡𝑘𝑘 ( 𝑂𝑂𝑂𝑂 ) (5) Bresing tekan 𝜙𝜙 𝑐𝑐 𝑃𝑃 𝑀𝑀 = 0,85 . 1,1 . 𝑅𝑅 𝑦𝑦 . 𝐹𝐹 𝑦𝑦 . 𝐴𝐴𝑘𝑘 / 𝐹𝐹 𝑐𝑐𝑐𝑐 = 0,85 . 1,1 . 1,5 2500. 135/1,47 = 321870 𝑡𝑡𝑘𝑘 𝜙𝜙 𝑐𝑐 𝑃𝑃 𝑀𝑀 > 𝑃𝑃𝑃𝑃 → 321870,3 𝑡𝑡𝑘𝑘 > 194485,4 𝑡𝑡𝑘𝑘 ( 𝑂𝑂𝑂𝑂 ) (6) 4. Balok
Balok direncanakan menggunakan profil WF 600 x 300 x 12 x 17. Dari output ETABS 2016  diperoleh gaya dalam yang dipakai dalam desain adalah:
Mu  = 51173 kg.m < ØMn = 66575 kg.m Vu  = 25989 kg ≥ ØVn= 71577 kg f 0 = 0, 354 cm ≤ f ijin = 2,22 cm 5. Kolom
Kolom direncanakan menggunakan profil HSS 700 x 700 x 28 x 28  dengan kontrol kuat nominal penampang sebagai berikut:
Rumus Interaksi: 𝑃𝑃𝑃𝑃 𝜑𝜑𝑃𝑃𝑡𝑡 = 0,357 > 0,2 → 𝐼𝐼𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝐼𝐼𝑡𝑡 1
Kontrol Interaksi “Balok – Kolom” 𝑃𝑃𝑢𝑢 ∅𝑃𝑃𝑛𝑛 ≥ 0,2 → 𝑃𝑃𝑢𝑢 ∅𝑃𝑃𝑛𝑛 + 8 9 � 𝑀𝑀𝑢𝑢𝑢𝑢 ∅𝑏𝑏𝑀𝑀𝑛𝑛𝑢𝑢 + 𝑀𝑀𝑢𝑢𝑢𝑢 ∅𝑏𝑏𝑀𝑀𝑛𝑛𝑢𝑢 � ≤ 1,0 [7]
Tinggi Lantai
Zi
(m) 𝛿𝛿 1 (mm) 𝛿𝛿 2- 𝛿𝛿 1 (mm) ∆ mm ∆ a mm Atap 70 83,555 1,705 6,82 60 Lantai 19 67 81,85 2,008 8,032 60 Lantai 18 64 79,842 2,271 9,084 60 Lantai 17 61 77,571 2,535 10,14 60 Lantai 16 58 75,036 2,804 11,216 60 Lantai 15 55 72,232 2,932 11,728 60 Lantai 14 52 69,3 3,153 12,612 60 Lantai 13 49 66,147 3,355 13,42 60 Lantai 12 46 62,792 3,536 14,144 60 Lantai 11 43 59,256 3,697 14,788 60 Lantai 10 40 55,559 3,595 14,38 60 Lantai 9 37 51,964 3,797 15,188 60 Lantai 8 34 48,167 3,948 15,792 60 Lantai 7 31 44,219 4,103 16,412 60 Lantai 6 28 40,116 4,398 17,592 60 Lantai 5 25 35,718 8,15 32,6 100 Lantai 4 20 27,568 8,37 33,48 100 Lantai 3 15 19,198 8,055 32,22 100 Lantai 2 10 11,143 7,123 28,492 100 Lantai 1 5 4,02 4,02 16,08 100 Lantai Gempa Arah Y Simpangan Arah Y
0,734 ≤ 1,0 (OK) (7)
Hasil seluruh perhitungan struktur primer akan disajikan pada Tabel 13.
Tabel 13. Hasil Perhitungan Struktur Primer Elemen Dimensi Link X WF 450.300.10.16 Link Y WF 600.300.12.17 Balok Diluar Link X WF 450.300.10.16 Balok Diluar Link Y WF 600.300.12.17 Bresing Arah X WF 450.300.10.16 Bresing Arah Y WF 450.300.10.16 Balok Induk Memanjang WF 450.300.10.15 Balok Induk Melintang WF 500.300.11.15 Kolom HSS 600.600.25.25

## D. Perencanaan Sambungan
1. Sambungan Struktur Sekunder
Pada perencanaan sambungan, direncanakan baut dengan mutu BJ50 dan pelat penyambung profil  siku dengan mutu BJ41.  Hasil perhitungan sambungan struktur sekunder terlampir pada Tabel 14.
Tabel 14. Sambungan Struktur Sekunder Elemen Profil Siku D (mm) n (jb) Balok anak lantai  -balok Induk Badan B.Anak L60.60.6 16 2 Badan B.Induk L60.60.6 16 2 Balok utama tangga - penumpu tangga Badan B.Utama Tangga L60.60.6 8 3 Badan B.Penumpu Tangga L60.60.6 8 3 Balok penumpu tangga - kolom Badan B.Penumpu Tangga L60.60.6 10 2 Sisi kolom Las Sudut Las3 mm
2. Sambungan Struktur Primer
Pada perencanaan sambungan, direncanakan baut dengan mutu A490, Mutu las FE 70xx dan FE 110XX , dan pelat penyambung mutu BJ-41.  Hasil perhitungan sambungan struktur primer tersaji pada Tabel 15.
Tabel 15. Sambungan Struktur Primer Elemen D Badan (mm) N badan (buah) D sayap (mm) N sayap (buah) Balok diluar Link X dan Kolom 20 4 30 12 Balok diluar Link Y dan Kolom 20 4 30 14 Bresing X 24 8 24 8 Bresing Y 24 8 24 12 Balok Induk X dan Kolom 20 3 30 10 Balok Induk Y dan Kolom 20 4 30 14 Antar Kolom Las tumpul penetrasi penuh 1,6 cm Kolom - Base Plate T Plat = 60 mm N angkur 8M22

## E. Perhitungan Struktur Bawah
1. Pondasi Tiang Pancang
Pondasi yang digunakan pada perencanaan gedung perkantoran berasal dari borepile dengan desain ;
- Diameter tiang        : 800 mm
- Tebal tiang          : 50 mm
- Berat               : 393 kg/m
- Momen maksimum : 19,1 tm

## Gambar 6.  Diagram Momen pada Borepile
Daya dukung ijin dari satu tiang pancang yang berdiri sendiri adalah
𝑃𝑃 𝑠𝑠𝑖𝑖𝑠𝑠𝑀𝑀 1 𝑡𝑡𝑠𝑠𝑡𝑡𝑀𝑀𝑡𝑡 = 176,7 𝑡𝑡
𝑃𝑃 𝑠𝑠𝑖𝑖𝑠𝑠𝑀𝑀 1 𝑡𝑡𝑠𝑠𝑡𝑡𝑀𝑀𝑡𝑡 𝑝𝑝𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 = 164 𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 (8)
Kontrol beban tetap
P max = 165 ton < Q ijin = 176,7 ton (OK) (9)
2. Perencanaan Poer
Untuk penulangan lentur, poer  dianalisa sebagai balok kantilever dengan perletakan jepit pada kolom. Dan beban yang bekerja adalah beban terpusat di tiang kolom yang menyebabkan reaksi pada tanah dan berat sendiri poer [8]. Berikut adalah hasil perhitungan untuk dimensi poer :
Tabel 16. Dimensi Poer dan jumlah Bore Pile Tipe Pile Cap Dimensi Jumlah Pile X Y 1 3200x3200x1200 2 2 2 3200x6400x1200 2 4 3 2400x3600x1200 2 3 Tabel 17. Jumlah Tulangan pada Pile Cap Tipe Pile Cap Dimensi Penulangan Arah X Penulangan Arah Y Atas Bawah Atas Bawah 1 3200x3200x1200 7D25 7D29 7D25 7D29 2 3200x4800x1200 6D20 7D29 6D20 7D29 3 2400x3600x1200 6D20 7D29 12D18 7D29
3. Perencanaan Kolom Pedestal
Besarnya gaya –  gaya dalam kolom diperoleh dari hasil analisis ETABS 2016 adalah:
Mu  = 25478,76 kg.m Pu = 522843,95 kg = 5228439,5 N Vu = 9311,6 kg = 93316 N Dimensi kolom pedestal 800 mm x 800 mm. As = 0,0101 . 800 . 725,5  = 7371,08 mm 2 Dipasang tulangan 16D25, As = 7371,08 mm 2 Dipasang merata 4 sisi dengan sengkang Ø10 – 300.
4. Perencanaan Tie Beam
Tie Beam direncanakan menggunakan tulangan baja, hal tersebut dilakukan karena Tie Beam menerima kombinasi beban aksial tekan dan lentur dimensi 400x600 mm.
Gaya aksial kolom = 566897 kg P u sloof = 10% x 566897 kg = 56689,7Kg = 566897 N Dari perhitungan didapat ρ = 0,0129 Dipasang tulangan = 8 D 22  ( A s =  3096  mm 2 ) dan sengkang ∅ 10 – 300 mm.

## V. KESIMPULAN/RINGKASAN

## A. Kesimpulan
1. Hasil perhitungan pada struktur sekunder telah memenuhi syarat terhadap kontrol kuat penampang, kontrol geser dan lendutan yang mengacu kepada SNI 1729:2015 [7].
2. Dari kontrol yang dilakukan, kontrol yang direncanakan berada di kota Tangerang  telah  memenuhi syarat yang terdapat pada SNI 1729:2015  (analisis struktur dapat digunakan)
3. Hasil analisa struktur primer yang dilakukan telah memenuhi syarat terhadap kontrol kuat penampang, kontrol geser, kontrol sudut rotasi link , kontrol interaksi geser lentur dan lendutan.
4. Perhitungan pada struktur bawah telah memenuhi persyaratan dimensi dan kontrol akibat pons.

## B. Saran
Diharapkan dilakukan studi yang mempelajari tentang perencanaan struktur Eccentrically Braced Frames (EBF) lebih
dalam dengan mempertimbangkan aspek teknis, ekonomis, dan estetika dengan tetap mengacu kepada aturan yang berlaku.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] A. Fauzi, “Modifikasi Perencanaan menggunakan Sistem Rangka Bresing Konsentris Khusus pada Gedung Apartemen Metropolis,” Surabaya, 2013.
[2] E. P. Popov, Mechanics of Material 2nd edition . New Jersey: Prentice- Hall, 1978.
[3] I. Fihari, “Analisis Pelat Buhul Struktur Rangka Baja Berpengaku Eksentrik,” Yogyakarta, 2010.
[4] American Institute of Steel Construction, “Seismic Provision for Structural Steel Buildings,” 2010.
[5] Badan Standardisasi Nasional, “SNI 03-1729-2002 : Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung,” Jakarta, 2002.
[6] Badan Standardisasi Nasional, “SNI 03-1726-2012 Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung,”  Jakarta, 2012.
[7] Badan Standarisasi Nasional, “Spesifikasi untuk Bangunan Baja Struktural (SNI 03-1729-2015),” Bandung, 2015.
[8] H. Wahyudi, “Daya Dukung Pondasi Dalam,” Surabaya, 2013.