## ANALISIS PENGARUH FLEKSIBILITAS DIAFRAGMA TERHADAP DISTRIBUSI HORIZONTAL GAYA GEMPA
Alexander 1 , Daniel Christianto 2 dan Hadi Pranata 3
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman 1 Jakarta Email: alexander.siauw@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman 1 Jakarta Email: daniel@untar.ac.id
3 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman 1 Jakarta Email: hp.rematha@gmail.com

## ABSTRAK
Diafragma adalah elemen struktur yang berfungsi untuk mendistribusi gaya gempa ke elemen vertikal seperti  kolom  atau  dinding  geser.  Terdapat  tiga  klasifikasi  fleksibilitas  diafragma,  yaitu  diafragma fleksibel,  diafragma  semi-kaku,  dan  diafragma  kaku.  Diafragma  pada  kajian  ini  memiliki  klasifikasi diafragma  fleksibel  pada  lantai-lantai  teratas,  sedangkan  memiliki  klasifikasi  diafragma  semi-kaku atau  diafragma  kaku  pada  lantai-lantai  terbawah.  Diafragma  semi-kaku  mensimulasikan  perilaku kekakuan sejajar bidang diafragma yang sesungguhnya. Fleksibilitas pada diafragma semi-kaku dapat memengaruhi  distribusi  horizontal  gaya  gempa  ke  elemen  vertikal.  Semakin  kaku  diafragma  maka gaya  gempa  akan  terdistribusi  ke  elemen  vertikal  yang  lebih  kaku,  yaitu  dinding  geser.  Selain  itu, ditribusi  horizontal  gaya  gempa  juga  dipengaruhi  oleh  koreksi  torsi.  Terdapat  berberapa  metode koreksi  torsi  yang  tepat  pada  diafragma  semi-kaku,  antara  lain  metode  eksentrisitas  statik,  metode momen torsi, dan metode koreksi torsi dengan penambahan momen kopel.
Kata  kunci:  fleksibilitas  diafragma,  distribusi  horizontal  gaya  gempa,  pusat  kekakuan,  eksentrisitas, koreksi torsi diafragma semi-kaku

## 1. PENDAHULUAN
Di  dalam  peraturan  SNI  1726:2012  berisi  mengenai  ketentuan  desain  untuk  diafragma.  Klasifikasi  fleksibilitas diafragma  berdasarkan  SNI  1726:2012  adalah  diafragma  fleksibel,  diafragma  semi-kaku,  dan  diafragma  kaku. Dimana  untuk  asumsi  awal  desain,  diafragma  harus  dimodelkan  sebagai  diafragma  semi  kaku  berdasarkan  SNI 1726:2012 pasal 7.3.1. Oleh karena itu, perlu diketahui perbedaan hasil distribusi horizontal gaya gempa pada setiap as portal rangka dan dinding geser dengan modifikasi kekakuan diafragma yang berbeda-beda. Selain itu, perlu juga di teliti bagaimana menetapkan metode koreksi torsi yang tepat pada diafragma semi-kaku.
Masih  banyak  sekali  ketidakpastian  dalam  analisis  fleksibilitas  diafragma.  Oleh  karena  itu,  penulis  membatasi diafragma  yang  di  teliti  adalah  diafragma  semi-kaku  dengan  variasi  kekakuan  sejajar  bidang  yang  berbeda-beda. Dan  dengan  variasi  tersebut  akan  diteliti  bagaimana  perbedaan  klasifikasi  fleksibilitas  diafragma,  distribusi horizontal  gaya  gempa,  dan  metode  koreksi  torsi  pada  diafragma  semi-kaku.  Hal  ini  perlu  diteliti  di  Indonesia karena pada selama ini gedung di desain menggunakan diafragma kaku yang mempunyai pengertian diafragma yang mempunyai  kekakuan  bidang  yang  tak  terbatas  sedangkan  diafragma  semi-kaku  adalah  diafragma  yang mensimulasikan sifat dan perilaku kekakuan bidang sesungguhnya.
Kajian ini dilakukan menggunakan program ETABS ( Extended Three Analysis Building Software ) yang merupakan sebuah software dalam Teknik Sipil yang dikembangkan oleh CSI (Computer and Structures, inc). Kajian dilakukan dengan studi kasus berdasarkan denah bangunan yang memiliki ketidakberaturan horizontal namun masih diijinkan berdasarkan SNI 1726:2012.

## 2. DASAR TEORI

## Klasifikasi fleksibilitas diafragma menurut UBC 1997
Menurut Uniform  Building  Code 1997,  diafragma  fleksibel  ketika  deformasi  diafragma  lateral  maksimum (Δ flexible ) lebih dari dua kali simpangan antar lantai tingkat (Δ story ) (Moeini M.: 2011, 26). Diafragma kaku jika:
(1)
Dan diafragma fleksibel, jika:
(2)

## Klasifikasi fleksibilitas diafragma menurut Iran Seismic Code
Menurut Iran Seismic Code Third Edition , diafragma adalah fleksibel ketika deformasi lateral maksimum diafragma (Δ diaph ) lebih dari setengah simpangan antar lantai tingkat (Δ story ) (Moeini M.: 2011, 26). Diafragma adalah kaku ketika:
(3)
Lalu diafragma adalah fleksibel ketika:
(4)
Pengertian nilai λ dalam Iran Seismic Code, akan mempunyai arti yang sama dengan nilai λ pada FEMA 356. Maka dari itu penulis, dalam analisis tidak membandingkan klasifikasi diafragma dengan Iran Seismic Code .

## Klasifikasi fleksibilitas diafragma menurut FEMA 356
Setelah  dikembangkan,  menurut  FEMA 356 diafragma adalah kaku jika λ < 0.5, diafragma fleksibel ketika λ > 2, dan diafragma tidak kaku maupun tidak fleksibel (semi-kaku) ketika 0.5 ≤ λ < 2 (Moeini M.: 2011, 27).
Gambar 1 menunjukkan perbedaan antara nilai nilai simpangan pada rumusan diatas.
Gambar 1 Perbedaan Nilai Δ Pada Pengecekan Fleksibilitas Diafragma (Moeini M., 2011: 27)

## Klasifikasi fleksibilitas diafragma menurut SNI 1726:2012
Menurut SNI 1726:2012 diafragma adalah kaku jika perandingan S/De tidak lebih dari tiga. Lalu diafragma adalah fleksibel  jika  defleksi  diafragma  maksimum  (DDM)  dibagi  dengan  simpangan  rata-rata  elemen  vertikal  (SREV) melebihi dari dua. Gambar 2 menunjukkan pengecekan fleksibilitas diafragma menurut SNI 1726:2012.
Gambar 2 Pengecekan Fleksibilitas Diafragma (SNI 1726:2012, 2012: 4)

## Perilaku struktural diafragma
1. Model ekuivalen balok
Metode ini mensimulasikan diafragma sebagai balok yang membentang di antara dua perletakan yang kaku. Dimana perletakan  kaku  itu  berupa  dinding  geser.  Diagram  geser  dan  momen  di  buat  seolah–olah  diafragma  adalah  balok (Pramod A.: 2017, 127). Model ini dapat dilihat pada Gambar 3.
Gambar 3 Model Ekuivalen Balok (Pramod A., 2017: 127)

## 2. Model ekuivalen balok dengan pegas
Model ini mengubah perletakan kaku pada balok menjadi perletakan yang fleksibel, yaitu pegas. Hal ini cocok untuk gedung  bertingkat  satu  dengan  kekakuan  pegas  yang  sudah  ditentukan  atau  dapat  diketahui.  Diafragma  dapat didekati  dengan  balok  yang  sangat  kaku  ( rigid )  atau  balok  yang  memperhitungkan  kekakuan  lentur dan  kekakuan geser ( semi-rigid ) (Pramod A.: 2017, 127). Untuk model ini dapat dilihat di Gambar 4.
Gambar 4 Model Balok Dengan Pegas (Pramod A., 2007)

## 3. Metode strut and tie
Adanya  bukaan  yang  besar  pada  diafragma  akan  menimbulkan  masalah  jika  analisis  diafragma  yang  digunakan adalah model ekuivalen balok. Metode ini dapat digunakan pada struktur yang memiliki ketidakberaturan dan dapat menjadi  pendekatan  alternatif  untuk  pemodelan  diafragma  sebagai  balok.  Para  pengguna  metode  ini  mendesain tulangan pada daerah tegangan tarik pada diafragma (Bull D.K.: 2003, 74).
Pada  Gambar  5  dapat  dilihat  aliran  gaya  digambarkan  seperti  gaya  tekan  ( strut )  yang  berubungan  dengan  daerah tarik pada kord atau balok. Gambar 5(a) menggambarkan perilaku ekuivalen balok seperti Gambar 3, Gambar 5(b) lebih  mempresentasikan  sebagai  model  rangka.  Gambar  5(c)  menunjukkan  potongan  dari  lantai,  dimana  terdapat daerah tekan ( strut ) pada perimeter gedung atau pada daerah kolom, penulangan terhadap daerah tarik yang diikat ke bagian  tertentu  pada  lantai, strut lokal  atau shear  friction di  antara  potongan  lantai  dan  balok  perimeter.  Setiap potongan  lantai  bisa  dimodelkan  sekecil  mungkin  dengan strut  and  tie ,  dan  akan  membentuk  keseluruhan  solusi strut and tie untuk sepanjang lantai (Bull D.K.: 2003, 74).
Gambar 5 Arah Gaya Metode Strut and Tie (Bull D.K., 2003: 75)
Perhitungan in-plane force pada program ETABS
Pada  kajian  analisis  fleksibilitas  diafragma  ini,  penulis  akan  fokus  terhadap stiffness  modifier untuk F11,  F22 dan F12, maka dari itu perlu diketahui lebih lanjut bagaimana cara ETABS menghitung nilai F11, F22, dan F12 tersebut. Nilai  F11,  F22,  dan  F12  didapatkan  dari  integrasi  persamaan  tegangan  terhadap  variabel  ketebalan  lantai  ( CSI Analysis Reference Manual : 2016, 211). Berikut persamaannya:
(5a) (5b) (5c)
Keterangan:
- th dan x3 adalah variabel ketebalan lantai;
- σ adalah tegangan;
- F adalah gaya sejajar bidang.

## Metode koreksi torsi oleh Muto
Jika garis berat gaya geser dalam satu arah dan garis pusat gaya geser suatu tingkat tidak berhimpit, gaya geser akan menimbulkan  rotasi  terhadap  pusat  kekakuan.  Bila  eksentrisitas  ini  cukup  besar,  distribusi  gaya  geser  perlu  di koreksi  (Muto  K.:  1963,  260).  Persamaan αy adalah  faktor  koreksi  yang  diperlukan  untuk  gaya  geser  arah  y, persamaan ini berlaku pada lantai yang kaku (diafragma kaku). Koreksi ini dapat diterapkan dengan mengkalikan α dengan gaya geser. Persamaan 6 akan menunjukkan rumus perhitungan koreksi torsi arah y.
(6)
Keterangan:
- x, y adalah jarak terhadap sumbu-sumbu yang melalui pusat gaya geser (m);
- Jx, Jy adalah momen inersia dari D-Value atau inersia polar (kNmm);
- Dy adalah D-value atau kekakuan setiap as arah y (kN/mm);
- αy adalah koreksi gaya geser akibat torsi untuk arah y;
- e adalah eksentrisitas antara pusat massa dan pusat gaya geser ditambahkan lima persen dimensi tegak lurus arah gaya yang ditinjau (m).

## Metode koreksi torsi dengan penambahan momen kopel
Persamaan 7 akan menunjukkan rumus untuk menghitung momen torsi pada lantai. Persamaan 8 akan menunjukkan rumus ekuivalen untuk menentukan gaya kopel, dengan asumsi satu lantai terdapat dua gaya kopel.
(7)
(8)
Keterangan:
- Mz adalah momen torsi arah sumbu Z (kNm);
- e adalah eksentrisitas tambahan sebesar 5 persen dimensi tegak lurus gaya yang di tinjau (m);
- Fy adalah gaya gempa pada lantai yang ditinjau (kN);
- F1 dan F2 adalah gaya kopel yang ditentukan (kN);
- e1 dan e2 adalah jarak antara gaya-gaya kopel (m).
Gambar 6 akan menunjukkan contoh aplikasi metode gaya kopel dalam kajian ini.

## Gambar 6 Penerapan Metode Momen Kopel

## 3. SIMULASI MODEL

## Model
1. Material struktur
Material struktur yang digunakan adalah beton bertulang, dengan kuat tekan karakteristik, f’c = 40 MPa. Tulangan lentur dan tulangan geser menggunakan tulangan ulir dengan fy = 400 MPa.
2. Dimensi komponen struktur
Terdapat tujuh ukuran balok pada setiap lantai yakni, 250 mm x 350 mm, 250 mm x 400 mm, 300 mm x 400 mm, 300  mm  x  500  mm,  350  mm  x  500  mm,  400  mm  x  500  mm,  dan  400  mm  x  700  mm.  Efektivitas  penampang diberikan  faktor  0.35  ketika  balok  dianggap  mengalami  keretakan  ( crack )  berdasarkan  SNI  2847:2013  Pasal 10.10.4.1
Pelat lantai terdiri dari ketebalan 120 mm, 130 mm, dan 150 mm. Untuk diafragma lantai dimodelkan pada setiap lantai  secara  identik,  dengan  memberikan  garis-garis  perpanjangan  diafragma  pada  setiap  joint  ke  pusat  massa lantai.  Diafragma  untuk  analisis  statik  dan  dinamik  awalnya  diasumsikan  sebagai Rigid ,  lalu  untuk  analisis  yang menggunakan  variasi  kekakuan  diafragma,  diafragma  akan  dimodelkan  sebagai Semi-Rigid .  Penggambaran diafragma lantai dapat dilihat di Gambar 7.
Gambar 7 Diafragma Rigid dan Diafragma Semi-Rigid
Kolom direncanakan dengan ukuran 700 mm x 1400 mm dan 800 mm x 1400 mm. Efektivitas penampang diberikan faktor 0.7 ketika kolom dianggap mengalami crack berdasarkan SNI 2847:2013 Pasal 10.10.4.1.
Dinding geser dimodelkan sebagai shell element , dengan dimensi ketebalan 400 mm dan 450 mm. Lalu diberi faktor reduksi sebesar 0.7 berdasarkan SNI 2847:2013 Pasal 10.10.4.1.

## 3. Pembebanan
Beban mati terdiri dari berat sendiri beton yakni 2.4 kN/m 3 dan beban mati tambahan berupa penutup lantai, ducting, plafon,  spesi  dan  mekanikal  elektrikal.  Dimana  total  keseluruhan  beban  mati  tambahan  sebsar  1.2  kN/m 2 .  Beban partisi atau dinding menggunakan Hebel Blockwork sebesar 2.625 kN/m.
Beban  gempa  terdiri  dari  beban  gempa  statik  dan  beban  gempa  dinamik.  Untuk  input  beban  gempa  dinamik, digunakan  opsi Load  Cases dengan Load  Case  Type adalah Response  Spectrum .  Lalu Load  Type adalah Acceleration sesuai arah X dan arah Y yaitu dalam opsi ETABS disebut U1 dan U2. Dan beban diberi faktor skala sebesar Ie/R sesuai SNI 1726:2012 Pasal 7.9.2. Karena nilai I pada struktur ini adalah satu dan nilai R pada struktur ini adalah tujuh berdasarkan subbab 3.4.3 maka nilai faktor skala adalah 1400.95 (gravitasi dibagi dengan tujuh).
4. Tampak tiga dimensi struktur
Tampak tiga dimensi struktur dapat dilihat pada Gambar 8.

## Gambar 8 Tampak Tiga Dimensi Struktur

## 5. Parameter gempa
Struktur  mempunyai  nilai  S1  <  0.75  maka  struktur  tersebut  bukan  termasuk  Kategori  Desain  Seismik  (KDS)  E. Struktur  berdasarkan  hitungan  ETABS  memiliki  nilai  SDS  sebesar  0.6075  dan  SD1  sebesar  0.298,  maka berdasarkan SNI 1726:2012 Tabel 6 dan Tabel 7, struktur termasuk Kategori Desain Seismik D. Dari detail struktur didapatkan struktur penahan gempa pada bangunan tersebut menggunakan sistem ganda, berdasarkan Tabel 9 (SNI 1726:2012 hal 34) maka nilai:
-  koefisien modifikasi respons, Ra = 7;
-  faktor kuat lebih sistem, Ωo = 2,5;
-  faktor pembesaran defleksi, Cd = 5,5;
-  batasan sistem struktur dan batasan tinggi struktur tidak dibatasi.

## Prosedur analisis
Prosedur analisis di gambarkan melalui Gambar 9.
Gambar 9 Prosedur Analisis Pengaruh Fleksibilitas Diafragma terhadap Distribusi Horizontal Gaya Gempa
4. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Klasifikasi fleksibilitas diafragma
Tabel  1  menunjukkan  klasifikasi  fleksibilitas  diafragma  menurut  UBC  1997  dan  SNI  1726:2012,  Tabel  2 menunjukkan  klasifikasi  fleksibilitas  diafragma  menurut  FEMA  356,  dan  Tabel  3  menunjukkan  kesimpulan  hasil dari perhitungan klasifikasi fleksibilitas diafragma.
Tabel 3 Kesimpulan Hasil Perhitungan Klasifikasi Fleksibilitas Diafragma
Code Modifier Kekakuan Diafragma 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 UBC 1997 Kaku Kaku Kaku Kaku Fleksibel Fleksibel FEMA 356 Semi-Kaku Semi-Kaku Semi-Kaku Semi-Kaku Fleksibel Fleksibel SNI 1726:2012 Kaku Kaku Kaku Kaku Fleksibel Fleksibel
Dari  hasil  perhitungan  klasifikasi  fleksibilitas  diafragma,  dapat  dilihat  bahwa  berdasarkan  UBC  1997  dan  SNI 1726:2012 (Tabel 1), diafragma memiliki klasifikasi yang sama. Dimana untuk modifier kekakuan diafragma diatas 0.4,  lantai-lantai  teratas  mempunyai  klasifikasi  diafragma  fleksibel  dan  lantai-lantai  terbawah  memiliki  klasifikasi diafragma kaku. Diafragma struktur mulai dominan fleksibel ketika modifier kekakuannya kurang dari 0.2.
Dari perhitungan klasifikasi diafragma berdasarkan FEMA 356 (Tabel 2), dapat dilihat bahwa klasifikasi diafragma struktur  didominasi  oleh  klasifikasi  diafragma  semi-kaku.  Dimana  untuk  modifier  kekakuan  diafragma  diatas  0.4, lantai-lantai teratas mempunyai klasifikasi diafragma fleksibel sedangkan lantai-lantai terbawah memiliki klasifikasi diafragma  kaku.  Untuk  lantai-lantai  tengah  seperti  lantai  2  sampai  dengan  lantai  7  memiliki  klasifikasi  diafragma semi-kaku. Diafragma struktur mulai dominan fleksibel ketika modifier kekakuannya kurang dari 0.2.

## Pengaruh fleksibilitas diafragma terhadap distribusi horizontal gaya gempa
Hasil dari analisis ini akan ditunjukkan melalui grafik distribusi horizontal lantai 1 dan lantai 12 pada Gambar 10.
Pengaruh  fleksibilitas  diafragma  terhadap  distribusi  horizontal  dapat  diketahui  melalui  grafik  distribusi  horizontal gaya gempa pada Gambar 10. Dimana untuk lantai 1 ketika kekakuan diafragma semakin besar maka gaya gempa akan  terdistribusi  pada  as  yang  memiliki  kekakuan  elemen  vertikal  yang  besar,  yaitu  as  yang  memiliki  dinding geser.  Lalu  ketika  kekakuan  diafragma  semakin  kecil,  diafragma  akan  sulit  mendistribusi  gaya  gempa  ke  elemen verikal  yang  kaku,  sehingga  as  yang  hanya  memiliki  portal  rangka  atau  kolom  akan  mengalami  peningkatan distribusi horizontal gaya gempa. Untuk lantai 12, karena diafragma sudah fleksibel ketika modifier kekakuannya 1, maka  akan  terjadi  ketidakberaturan  distribusi  horizontal  gaya  gempa.  Selain  itu,  letak  dinding  geser  yang  tidak simetris juga mempengaruhi ketidakberaturan pada distribusi horizontal gaya gempa pada lantai 12.

## Gambar 10 Grafik Distribusi Horizontal Gaya Gempa pada Lantai 1 dan Lantai 12

## Metode koreksi torsi pada diafragma semi-kaku
Hasil dari analisis ini ditunjukkan melalui grafik perbedaan koreksi gaya geser akibat torsi di lantai 1 pada Gambar 11 dan grafik perbedaan koreksi gaya geser akibat torsi di lantai 12 pada Gambar 12.
Gambar 11 Grafik Perbedaan Koreksi Gaya Geser akibat Torsi pada Lantai 1
Gambar 12 Grafik Perbedaan Koreksi Gaya Geser akibat Torsi pada Lantai 12
Dari Gambar 11 dan Gambar 12, dapat dilihat bahwa koreksi torsi dengan metode momen kopel memiliki perbedaan yang  kecil  dengan  metode  ETABS.  Koreksi  torsi  dengan  metode  Muto  memiliki  perbedaan  yang  jauh  dengan metode ETABS ataupun metode momen kopel.

## 5. KESIMPULAN
1. Klasifikasi fleksibilitas diafragma berdasarkan UBC 1997 dan SNI 1726:2012, mempunyai hasil klasifikasi yang sama pada setiap lantai dan pada setiap modifier kekakuan diafragma. Sedangkan klasifikasi diafragma menurut FEMA  356  berbeda  dengan  klasifikasi  diafragma  pada  UBC  1997  dan  SNI  1726:2012  pada  lantai-lantai  yang lebih rendah.
2. Diafragma pada contoh gedung diklasifikasikan sebagai diafragma kaku jika modifier kekakuan diafragma lebih dari 0.2 dan diklasifikasikan sebagai diafragma fleksibel jika modifier kekakuan diafragma kurang dari atau sama dengan 0.2 berdasarkan UBC 1997 dan SNI 1726:2012. Dan berdasarkan FEMA 356, diafragma diklasifikasikan semi-kaku jika modifier kekakuan diafragma lebih dari 0.2 dan diklasifikasikan fleksibel jika modifier kekakuan diafragma kurang dari atau sama dengan 0.2.
3. Distribusi  horizontal  gaya  gempa  pada  lantai  12  akan  memiliki  perilaku  yang  berbeda  dengan  lantai-lantai dibawahnya,  dikarenakan  lantai  12  adalah  lantai  yang  fleksibel  berdasarkan  UBC  1997,  FEMA  356,  dan  SNI 1726:2012.
4. Gaya  gempa  terdistribusi  ke  dinding  geser  jika  digunakan  modifier  kekakuan  diafragma  di  atas  0.2,  sedangkan sulit  terdistribusi  ke  dinding  geser  jika  digunakan  modifier  kekakuan  diafragma  dibawah  0.2.  Hal  ini  bisa dijadikan  pertimbangan  jika  melakukan  reduksi  kekakuan  sejajar  bidang  diafragma  sesuai  dengan  referensi ETABS,  yakni  0.25.  Dimana  jika  kekakuan  diafragma  direduksi  sebesar  0.25,  maka  dinding  geser  akan  lebih sedikit  memikul  gaya  gempa  dibandingkan  tanpa  reduksi  kekakuan  sejajar  bidang  diafragma  (modifier  sebesar satu).
5. Metode koreksi gaya geser akibat torsi oleh Muto tidak tepat jika diterapkan pada diafragma semi-kaku. Hal ini ditunjukkan  dengan  perbedaan  yang  besar  antara  grafik  metode  eksentrisitas  statik  ETABS  dan  grafik  metode koreksi gaya geser akibat torsi oleh Muto.
6. Metode  koreksi  gaya  geser  dengan  penambahan  momen  kopel  yang  diterapkan  pada  kajian  ini  memiliki perbedaan  yang  kecil  dengan  metode  eksentrisitas  statik  ETABS  pada  modifier  kekakuan  diafragma  1  dan  0.4.
Dimana terdapat banyak persamaan Distribusi Horizontal Gaya Geser pada berberapa letak as atau dinding geser yang ditinjau.
7.Untuk  diafragma  semi-kaku,  pengaruhnya  terhadap  distribusi  horizontal  gaya  gempa  adalah  jika  modifier kekakuan  diafragma  semakin  besar,  maka  gaya  gempa  akan  cenderung  terdistribusi  pada  elemen  vertikal  yang lebih kaku, jika modifier kekakuan diafragma semakin kecil, maka gaya gempa akan cenderung terdistribusi pada elemen vertikal yang lebih fleksibel. Hal ini juga ditentukan oleh penerapan metode koreksi torsi pada diafragma semi-kaku  yang  tepat,  yakni  metode  eksentrisitas  statik  ETABS,  metode  momen  torsi  ETABS,  dan  metode koreksi torsi dengan penambahan momen kopel.
8. Untuk  diafragma  fleksibel  (modifier  kekakuan  diafragma  nol),  distribusi  horizontal  gaya  gempa  tidak memperhatikan kekakuan relatif antara elemen vertikal dan elemen horizontal karena kekakuan horizontalnya nol. Sehingga gaya gempa akan terbagi sesuai dengan tributari massa dari masing-masing elemen vertikal

## DAFTAR PUSTAKA
Abera, S. Effects of Floor Diaphragm Flexibility in Reinforced Concrete Structures and Code Provision. Thesis, Addis Ababa, 2015.
BHRC. Iranian Code of Practice For Seimic Resistant Design of Buildings 3rd Edition . Tehran: BHRC Publication, 2007.
BSN. Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung (SNI 2847:2013).  Jakarta: BSN, 2013.
BSN. Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung (SNI 03-1726-2002). Jakarta: BSN,
2002.
BSN. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung dan Non Gedung (SNI 1726:2012).
Jakarta: BSN, 2012.
Bull, D.K. Understanding The Complexities of Designing Diaphragms in Builidng for Earthquakes. (2003). CSI. Analysis Reference Manual . California: Computer and Structures Inc, 2016. FEMA. NEHRP Guidlines For The Seismic Rehabilitation fot New Buildings and Other Structures (FEMA 451B). California: Federal Emergency Management Agency, 2007. FEMA. NEHRP Guidlines For The Seismic Rehabilitation of Buildings (FEMA 356). California: Federal Emergency Management Agency, 1997.
Goel, K dan Chopra, K. Seismic Code Analysis of Buildings Wihout Locating Centers of Rigidity. ASCE Journal Of Structural Engineering (1999). ICBO. Uniform Building Code . California: International Conference of Building Officials, 1997. Moeini, M dan Rafehzi, B. Investigation Into The Floor Diaphragms Flexibility in Reinforced Concrete Structures and Code Provision. Global Journal of Researches in Engineering (2011). Muto, K. Seismic Analysis Of Reinforced Concrete Buildings . Tokyo: Marunzen Co. Ltd., 1974.
Nguyen, D. A Brief Study of Using Membrane, Shell or Plate in Assigning a Slab or Wall. Tersedia di www: https://www.slideshare.net/neikrof/membrane-plate-shell. (3 September 2010).
Pramod, A, Karale, S, dan Ansari, U. Analysis of Floor Diaphragm in Multi Storied Reinforced Concrete Building Reinforced Concrete Building. International Advanced Research Journal in Science (2007).