Abstract-- One of the matter about operation of induction motor is starting  motor.  Starting  motor  usually  is  the  big  problem  on operation  of  motor  because  its  starting  current.  Hence,  to  reduce starting  current,  so  used  method  of  reduced  voltage.  In  this research using Υ-Δ starter infuse capacitor. Purpose of this thesis is to evaluate behavior of induction motor when starting and running, to show current and voltage rate when starting and running, and to explain about impact of capacitor on Υ-Δ starter infuse capacitor. The result of this measurement showed that capacitor gives impact to  reduce  starting  current.  On Υ–Δ starter  (without  capacitor), staring current is 278 [A], whereas on Υ–Δ starter infuse capacitor (70 [kVAr]), staring current is 243.4 [A]
Keywords : Capacitor, Induction motor, Infuse capacitor, Starting current.
Abstrak-- Salah  satu  hal  yang  harus  dipertimbangkan  dalam pengoperasian  motor  induksi  yaitu pengasutan  (starting) motor. Pengasutan motor ini yang biasanya menjadi masalah besar dalam pengoperasian motor. Oleh karena itu untuk mengurangi arus asut maka digunakan metode penurunan tegangan. Pada penelitian ini metode  yang  digunakan  yaitu  pengasutan  Υ-Δ  infuse  capacitor. Penelitian ini bertujuan untuk mengevaluasi perilaku motor pada saat  pengasutan  dan  pengoperasional  motor  induksi, memperlihatkan  besar  arus  dan  tegangan  pada  saat  pengasutan dan  pengoperasian  motor  induksi,  dan  menjelaskan  bagaimana pengaruh penambahan kapasitor pada rangkaian pengasutan Υ–Δ. Hasil  pengukuran  menunjukkan  bahwa  kapasitor  memberi pengaruh dalam penurunan besar arus asut. Pada pengasutan Υ–Δ tanpa  kapasitor,  besar  arus  asut  yang  diukur  adalah  278  [A], sedangkan  pada  pengasutan Υ–Δ infuse  capacitor  (70  [kVAr]), besar arus asut yang diukur adalah 243,4 [A].
Kata kunci : Arus asut, Infuse capacitor, Kapasitor, Motor induksi.

## I. PENDAHULUAN
Energi geothermal adalah energi panas yang diambil dari dalam  bumi.  Energi  ini  diperoleh  dalam  bentuk  uap  atau  air panas, yang mana uap ini sering dikenal dengan sebutan uap panas  bumi.  Pada  lapangan  panas  bumi  terdapat  fasilitas- fasilitas  produksi  panas  bumi,  seperti  :  Sumur  panas  bumi , Manifold , Pipa alir, Separator , Scrubber , Silencer , Condensate traps , Rock  muffler ,  Kolam pendingin (cooling  pond) ,  dan pompa reinjeksi.
Pompa reinjeksi ini berfungsi untuk mengalirkan kembali fluida  sisa  hasil  produksi  ke  dalam  perut  bumi.  Hal  ini dilakukan untuk menjaga cadangan air dalam perut bumi yang berpengaruh  pada  produksi  uap.  Pompa reinjeksi  ini menggunakan motor induksi 3 fasa. Salah satu hal yang harus
dipertimbangkan  dalam  pengoperasian  motor  induksi  yaitu pengasutan  ( starting ) motor. Pengasutan motor  ini  yang biasanya  menjadi  masalah besar dalam pengoperasian motor. Secara khusus  yaitu  masalah  arus asut. Biasanya pada  motor induksi,  besarnya  arus asut yaitu  6  kali  dari  arus nominal motor. Arus  menjadi  besar  dan  akan mengganggu sistem instalasi.  Hal  ini  bisa  berpengaruh  pada  banyak  hal,  seperti penggunaan  kabel, penggunaan  pengaman,  dan penggunaan transformator.  Oleh  karena  itu  maka  dibutuhkan  suatu rangkaian  untuk  mengontrol  arus asut pada  motor  induksi tersebut. Dengan  arus  asut  yang  lebih  rendah,  maka kualitas listrik menjadi lebih baik.
Seiring  dengan  berkembangnya  teknologi,  banyak perusahaan  industri  yang  menuntut  sistem  pengoperasian motor  yang  lebih  efisien. Salah  satu  hal  yang  berpengaruh terhadap  pengoperasian  motor  yang  efisien  yaitu  pengasutan motor. Terdapat  beberapa  metode  pengasutan  motor  induksi, antara lain Pengasutan Hubungang Langsung ( Direct On Line starter) , Pengasutan  Υ-Δ, Soft  starter , Variable  Frequency Drive atau Variable Speed Drive . Adapun metode pengasutan yang  akan  dibahas  pada  tugas  akhir  ini  yaitu  metode Pengasutan  Υ-Δ. Rangkaian  Pengasutan  Υ-Δ ini  kemudian dikembangkan dengan menambahkan kapasitor untuk melihat bagaimana    perilaku  motor  pada  saat pengasutan  ( starting) atau  pada  saat motor  beroperasi  ( running) .  Sehingga  judul penulisan  ini  yaitu ”Evaluasi  Arus Asut Υ–Δ  dengan Kapasitor Tambahan pada Motor Listrik Pompa Re-injeksi di Area Panas Bumi Lahendong.”

## II. LANDASAN TEORI

## A. Mesin-mesin Listrik
Mesin-mesin  listrik  digunakan  untuk  mengubah  suatu bentuk  energi  ke  energi  yang  lain,  misalnya  mesin  yang mengubah energi mekanis ke energi listrik disebut generator, dan  sebaliknya  energi  listrik  menjadi  energi  mekanis  disebut motor.  Masing-masing  mesin  mempunyai  bagian  yang  diam dan  bagian  yang  bergerak. Jenis  pertama  dari  mesin  AC adalah  mesin  sinkron (synchronous  machine) . Jenis  kedua yaitu mesin asinkron (asynchronous machine).
Konstruksi Motor Induksi Motor induksi adalah alat listrik  yang  mengubah energi listrik menjadi energi  mekanik.  Motor  induksi  sering  juga disebut motor tidak serempak atau motor asinkron. Konstruksi motor induksi terdiri dari stator dan rotor. (Lihat Gambar 1).
Monika Susan Mumu, Ir. M. Pakiding, MT., Ir. A. F. Nelwan, MT., Ir. F. Lisi, MT. Jurusan Teknik Elektro-FT. UNSRAT,  Manado-95115, Email: monikamumu@gmail.com

## Evaluasi Arus Asut Υ-Δ dengan Kapasitor Tambahan pada Motor Listrik Pompa Re- injeksi di Area Panas Bumi Lahendong
Gambar 1. Stator dan Rotor
Gambar 2. Karakteristik Torka Tipe Motor Sangkar-tupai

## Sumber:  Softstarter Handbook, ABB
Prinsip Kerja Prinsip kerja motor induksi atau terjadinya putaran pada motor,  bisa  dijelaskan  dalam  sembilan  prinsip yang  akan diuraikan  selanjutnya  : Apabila  sumber  tegangan  tiga  fasa dipasang  pada  kumparan  stator  akan  timbul  medan  putar dengan  kecepatan N S =120f/P. Medan  putar  stator  tersebut akan memotong batang konduktor pada rotor. Akibatnya pada kumparan  rotor  timbul  tegangan  induksi  (ggl). Karena kumparan rotor merupakan rangkaian yang tertutup, maka ggl (E)  akan  menghasilkan  arus (I). Adanya  arus (I) di  dalam medan  magnet  menimbulkan  gaya (F) pada rotor. Bila kopel mula  yang  dihasilkan  oleh  gaya (F) pada  rotor  yang  cukup besar untuk memikul kopel beban, rotor akan berputar searah dengan  medan  putar  stator. Seperti  telah  dijelaskan  pada  (3) tegangan  induksi  timbul  karena  terpotongnya  batang konduktor  (rotor)  oleh  medan  putar  stator.  Artinya  agar tegangan terinduksi diperlukan adanya perbedaan relatif antara kecepatan medan putar stator (N S ) dengan kecepatan berputar rotor (N r ). Perbedaan kecepatan antara (N S ) dan ) ( r N disebut slip (S). Bila (N r ) = (N S ), tegangan tidak akan terinduksi dan arus  tidak  mengalir  pada  kumparan  jangkar  rotor,  dengan demikian  tidak  dihasilkan  kopel.  Kopel  motor  akan ditimbulkan apabila (N r ) lebih kecil dari (N S ).
Kecepatan dan Slip [11] Kecepatan dari sebuah motor induksi bergantung pada 2 hal  yaitu  jumlah  kutub  pada  belitan  stator  dan  frekuensi. Untuk menghitung kecepatan sinkron motor digunakan rumus sebagai berikut :
P f N s 120  (1)
Dengan:
s N = kecepatan ] [ rpm f = frekuensi ] [ Hz P = jumlah kutub Perbedaan  antara  kecepatan  sinkron  dan  asinkron dinamakan slip /S. Untuk  menghitung slip (S)  digunakan rumus sebagai berikut :
% 100    s r s N N N S (2)
Gambar 3. Karakteristik Arus Sumber:  Softstarter Handbook, ABB Dengan: S = Slip s N = Kecepatan sinkron ] [ rpm r N = Kecepatan rotor ] [ rpm
Torka [11]
Torka awal motor bergantung pada besarnya daya motor. Pada motor kecil (≤ 30 kW), normalnya  memiliki  nilai torka awal  antara  2,5  sampai  3  kali  dari  torka  nominal,  dan  untuk motor  medium  (≤  250  kW)  memiliki  nilai  torka  antara  2 sampai 2,5 dari torka nominal. (Lihat Gambar 2)
Torka Nominal (Full-load Torque) Torka  nominal  motor  dapat  dihitung  dengan  rumus sebagai berikut :
= × (3) Keterangan :
= Torka nominal (Nm) = Daya motor (kW) = Kecepatan motor (rpm)
Karakteristik Arus [11]
Karakteristik  arus  pada  motor induksi  terlihat  pada Gambar 3. Terlihat bahwa arus pada saat pengasutan (starting) sangat  besar  dibandingkan  dengan  arus  nominalnya,  dan arusnya  berkurang  sampai  mendekati  arus  nominal  seiring bertambahnya kecepatan putaran motor.

## B. Karakteristik Pengasutan Motor Induksi 3 Fasa [3]
Secara  umum,  motor  induksi  dapat  diasut  baik  dengan menghubungkan motor secara langsung ke rangkaian pencatu ataupun dengan mengenakan tegangan yang telah dikurangi ke motor  selama  periode  asut.  Tidak  seperti  motor  dc,  motor induksi  dapat  dihubungkan  langsung  ke  jala-jala  tanpa merusak  motor.  Tetapi,  karena  adanya  gangguan  tegangan pada saluran catu  yang diciptakan oleh arus asut  yang besar, motor-motor  yang  lebih besar,  motor-motor  yang lebih besar dari  pada  7.5  sampai  10  HP  kerapkali  diasut  pada  tegangan yang telah diturunkan. Nilai  dayakuda  masimum  motor  yang diizinkan untuk diasut pada tegangan penuh bergantung pada rancangan  motor,  kapasitas  pencatu,  dan  peraturan  dari pemilik saluran pencatu.
Motor  yang  diasut  pada  tegangan-penuh  akan menghasilkan torka asut yang lebih besar dibanding jika motor diasut  pada tegangan  yang  dikurangi.  Kenyataannya,  dapat ditunjukkan  bahwa  torka  motor  induksi  berbanding  lurus dengan  kuadrat  tegangan  yang  dikenakan.  Maka  jika  selama
saat asut tegangan dikurangi hingga mencapai 80% dari harga seharusnya,  torka  asut  hanya  mencapai 64%  dari  yang diperoleh  apabila  diasut  dengan  tegangan  penuh.  Tegangan yang  dikurangi  yang  dikenakan  pada  motor  selama  periode asut  akan  mengurangi  arus  asut,  dan  pada  saat  yang  sama menambah  waktu  percepatan  karena  torka  asut  yang  kurang. Jenis  beban  yang akan  diasut  juga  harus  menjadi  perhatian dalam  menentukan  cara  asut  yang  akan  digunakan.  Pengasut yang  biasa  digunakan  dan  akan  dijelaskan  disini  adalah sebagai berikut:
Pengasut  tegangan  penuh  atau  pengasut  pada  saluran (across-the-line  starter). Pengasut  dengan  tegangan  yang diturunkan (reduced-voltage  starter) yaitu Pengasutan  Υ-Δ, Pengasutan Soft Starting , Pengasutan Frequency Converter
Pengasutan Hubungan Langsung (Direct-On Line / DOL) Metode  pengasutan  ini  merupakan  metode  yang  paling sederhana. Ketika  pengasutan  dimulai  motor  induksi  akan menarik  arus  yang  besarnya sampai  6  kali arus  nominalnya. Secara  berangsur-angsur  ketika  kecepatan  motor  mendekati nominalnya  maka  arus  motor  akan  berada  pada  kondisi nominalnya. Dan selama pengasutan, torka awal sangat besar, dan  lebih  besar  dari  torka  yang  dibutuhkan  untuk  banyak aplikasi.  Torka  yang  besar  memberikan  tekanan  yang  tidak perlu terhadap rotor.
Saat  motor  induksi  diasut  secara  langsung,  arus  awal motor  besar,  yang  dapat  menyebabkan  jatuh-tegangan  yang besar pada pasokan tegangan PLN. (Lihat Gambar 4a dan 4b). Untuk motor daya kecil sampai 5 KW, arus pengasutan tidak berpengaruh besar terhadap jatuh-tegangan. Tetapi pada motor dengan daya diatas 30 KW sampai dengan 100 KW, arus asut yang besar akan menyebabkan jatuh-tegangan yang besar dan menurunkan kualitas listrik.

## Pengasutan Y-Δ
Motor induksi dirangkai dengan rangkaian pengasuta Y- Δ. Metode pengasutan Y-Δ ini merupakan metode pengasutan dengan  penurunan  tegangan  (lihat  Gambar 5). Pada  saat pengasutan, belitan stator dihubungkan Υ dan setelah putaran rotor  mencapai  putara  nominal,  barulah  belitan  stator dihubungkan Δ.
(a) (b)
Gambar 4. (a) Karakteristik Arus dan (b) Karakteristik Torka Pengasutan Hubungan Langsung Sumber : Teknik Listrik Industri, Jilid 2

## Bila stator dihubungkan Υ, maka
Tiap belitan mendapatkan tegangan sebesar √3 ⁄ Sehingga arus yang mengalir di tiap belitan sebesar I fΥ Arus yang mengalir di tiap belitan akan sama dengan arus fasa I Υ Bila stator dihubungkan Δ, maka: Tiap belitan mendapatkan tegangan sebesar Sehingga arus yang mengalir di tiap belitan sebesar I fΔ Arus fasa untuk belitan delta : I Δ = √3 IfΔ Gambar 6 menjelaskan  perubahan  belitan  itu,  sekaligus perubahan tegangan dan arus. Bila dibandingkan
I Υ = ∆ √ (4)
Karena  belitan  stator  mendapatkan  tegangan √3
⁄ . Mengingat I fΥ = I Υ . Υ ∆ = ∆ √ √ ∆ (5)
Sehingga,
I Υ = I ∆ (6)
Artinya,  bila  belitan  stator  dihubungkan  star  maka  arus fasa  yang  ditarik  dari  jaringan  hanya  1/3  dibandingan  bila stator dihubungkan  delta.  Namun,  bila  dihubungkan  star, torka  yang  dihasilkan  hanya  1/3  dibandingkan  bila dihubungkan  delta.  Hal  ini  terjadi  karena  tegangan  yang diterima  tiap  belitan  hanya √3 ⁄ ,  sedangkan  torka  dengan tegangan memiliki hubungan kuadratis.
Rangkaian Daya
R S T N PE K1 Utama M 3 ~ K3 Delta Kontaktor K2 Star Kontaktor U 2 V 2 W 2 Gambar 5. Pengawatan Pengasutan Y-Δ U √3 (a) (b)
Gambar 6. (a) Hubungan Belitan, Tegangan, Arus Y dan (b) Hubungan Belitan, Tegangan, Arus Δ
Pada  hubungan  Υ  arus  fasa  maupun  arus  saluran  serta daya lebih rendah dari arus dan daya pada hubungan Δ. Inilah prinsip  pengasutan  Υ-Δ  untuk  motor  asinkron.  Motor  diasut pada  hubungan  Υ  kemudian  hubungan  diubah  ke  Δ  setelah motor berjalan. Dengan demikian arus pada waktu pengasutan tidak terlalu tinggi.
Karakteristik arus fungsi putaran I =f(n) pengasutan Υ-Δ (lihat Gambar 7a). Ketika  motor terhubung bintang (Y), arus pengasutan dua kali arus nominalnya sampai 75% dari putaran nominal.  Ketika  motor  terhubung  segitiga  (Δ)  arus  motor meningkat empat  kali  arus  nominalnya. Secara  berangsur- angsur  arus  motor  menuju  nominal  saat  putaran motor nominal.
Karakteristik torka fungsi putaran T=f(n) pengasutan Υ- Δ  (lihat  Gambar 7b).  Ketika  motor  terhubung  bintang,  torka awal sebesar setengah dari torka nominalnya sampai 75% dari putaran  nominal.  Ketika  motor  terhubung  Δ  torka  motor meningkat  menjadi dua  kali  lipat  torka  nominalnya. Secara berangsur-angsur torka motor mendekati nominal saat putaran motor nominal.
Pengasutan Soft Starting [11] Pengasutan Soft starting menggunakan komponen solid- state, yaitu  enam  buah Thyristor yang  terhubung  antiparalel Karakteristik arus fungsi putaran I =f(n) pada pengasutan soft starting , memperlihatkan grafik arus pengasutan besarnya tiga kali  arus  nominalnya  sampai  motor  mencapai  putaran mendekati  85% (lihat  Gambar 8a) . Arus  motor berangsur angsur  menuju  arus  nominalnya  ketika  putaran  motor mendekati nominalnya. Pengasutan solid state makin diminati karena harganya ekonomis dan handal.
Karakteristik torka fungsi putaran T=f(n) pengasutan soft starting ,  memperlihatkan  torka  awal  sebesar  setengah  dari torka nominalnya , berangsur-angsur  torka  meningkat mendekati  140%  torka  saat  putaran  mendekati  90% nominalnya (lihat Gambar 8b). Secara berangsur-angsur torka motor mendekati nominal saat putaran motor nominal.
Metode pengasutan ini dipergunakan untuk memperhalus pengasutan  motor.  Prinsip  kerjanya  yaitu  dengan  mengatur tegangan  yang  masuk  pada  motor.  Awalnya  motor  hanya diberkan  tegangan  yang  rendah  sehingga  arus  dan  torkanya juga  rendah.  Selanjutnya  tegangan  dinaikkan  secara  bertahap sampai  ke  tegangan  nominalnya  dan  motor  akan  bekerja dengan kecepatan rpm nominalnya.
(a) (b)
Gambar 7. (a) Karakteristik Arus dan (b) Karakteristik Torka Pengasutan Y-Δ Sumber : Teknik Listrik Industri, Jilid 2

## Pengasutan Frequency Converter
[11]
Metode  ini  dikenal  juga  dengan  nama  VSD (Variable Speed  Drive) atau  VFD (Variable  Frequency  Drive) .  VSD merupakan  metode  pengasutan  dengan  mengatur  frekuensi sesuai dengan persamaan pada motor : N S = 120f / P, dimana f merupakan frekuensi sistem  dan P adalah jumlah kutub pada motor. VSD ini menggunakan sifat motor yang sesuai dengan persamaan di atas.
Dengan  metode  ini,  jika  frekuensi  dinaikkan  maka kecepatan  juga  naik,  sebaliknya  jika  frekuensi  diperkecil, maka  kecepatan  motor  juga  akan  berkurang.  Pengendalian frekuensi motor dapat menggunakan rangkaian inverter. VSD ini terdiri dari dua bagian utama yaitu penyearah tegangan AC ke  DC  dan  bagian  kedua  yaitu  inverter  untuk  mengubah  DC ke AC dengan frekuensi yang diinginkan.

## C. Perbaikan Faktor Daya
Daya 3 Fasa [12]
Hampir  semua  listrik  yang  digunakan  oleh  industri, dibangkitkan,  ditransmisikan,  dan  didistribusikan  dalam sistem tiga fasa. Sistem tiga fasa ini memiliki besar yang sama (untuk tegangan atau arus) tetapi mempunyai perbedaan sudut sebesar  120 ° antarfasanya.  Sumbu  ini  disebut  juga  sumbu yang seimbang.
Apabila  sumber  mensuplai  sebuah  beban  seimbang, maka  arus-arus  yang  mengalir  pada  masing-masing penghantar akan memiliki besar yang sama dan berbeda sudut fasa  sebesar  120 ° satu  sama  lain.  Arus-arus  ini disebut  arus seimbang.
Terdapat  dua  hubungan  beban  yang  seimbang  yaitu Terhubung secara bintang (Y), Terhubung secara delta (Δ) Daya Total pada hubungan delta (P T )
 cos 3 1     I V P H (7)
Perhitungan arus 3 fasa :
 cos 3 1    H V P I (8) Dimana H V = Tegangan fasa ke fasa 1 I = Arus fasa (a) (b) Gambar 8. (a) Karakteristik Arus dan (b) Karakteristik Torka Pengasutan Soft Starting Sumber : Teknik Listrik Industri, Jilid 2
Gambar 9. Segitiga Daya.
Faktor Daya Daya  nyata (real  power,  P) [4] adalah  daya  rerata  yang diserap  beban.  Satuan  daya  nyata  adalah  watt. Daya  reaktif (reactive power, Q) adalah daya reaktif (dari kata reaktansi, X) yang  diserap  beban.  Satuan  daya  reaktif  adalah  VAr. Daya Semu/ Apparent  Power (S) [12] merupakan  perkalian  antara tegangan dengan arus. Satuan daya semu adalah VA. Hubungan  antara  daya  nyata  (P),  daya  reaktif  (Q),  dan daya  semu  (S)  (lihat  Gambar  9).  Inilah  yang  disebut  dengan segitiga  daya. Perbandingan  antara  daya nyata dengan  daya semu disebut faktor daya (PF) ( power factor, cos ). PF = = = cos (9)
Dalam  sistem  tenaga  listrik  dikenal  3  jenis  faktor  daya yaitu faktor daya unity , faktor daya terbelakang ( lagging ) dan faktor  daya  terdahulu  ( leading )  yang  ditentukan  oleh  jenis beban yang ada pada sistem. Faktor daya unity adalah keadaan saat nilai cos φ adalah satu dan tegangan sefasa dengan arus. Faktor daya unity akan terjadi bila jenis beban adalah resistif murni. Faktor  daya  terbelakang  ( lagging )  adalah  keadaan faktor  daya  saat  memiliki  kondisi-kondisi  sebagai  berikut  : Beban/peralatan  listrik  yang  memerlukan  daya  reaktif  dari sistem  atau  beban  bersifat  induktif  dan  sebuah  rangkaian dalam  mana  arus  (I)  terbelakang  dari  tegangan  (V). Faktor daya  mendahului  ( leading )  adalah  keadaan  faktor  daya  saat memiliki  kondisi-kondisi  sebagai  berikut  : Beban/  peralatan listrik memberikan daya reaktif dari sistem atau beban bersifat kapasitif dan  sebuah rangkaian dalam  mana arus  mendahului tegangan.

## Kapasitor untuk Memperbaiki Faktor Daya
Faktor daya dapat diperbaiki dengan memasang kapasitor pengkoreksi faktor daya pada sistem distribusi/instalasi listrik di  pabrik/industri. Kapasitor bertindak  sebagai pembangkit daya reaktif dan oleh karenanya akan mengurangi jumlah daya reaktif, juga daya semu yang dihasilkan oleh bagian utilitas.
Perhatikan Gambar 10. Tinjau segitiga 0 (S 1 )
tan = = = tan (10) (11) Tinjau segitiga kedua tan = = = tan (12) (13) Menghitung besar nilai = − = − = tan − tan = (tan − tan ) (14) (15) (16) (17)

## Gambar 10. Diagram Phasor Perbaikan Faktor Daya
Jadi, untuk mengetahui daya reaktif kapasitor untuk perbaikan faktor daya digunakan rumus di bawah ini:
) tan (tan 2 1     P Q C (18) Keterangan :
= Daya Reaktif Kapasitor (VAr)
= Daya Aktif (W) = Sudut Daya mula-mula = Sudut Daya yang diinginkan
Kapasitansi Kapasitor: C f V Q C     2 2 (19)
Kapasitor Tegangan Rendah [5]
Kapasitor tegangan rendah dipasang pada masing-masing sistem  saluran  distribusi  atau  motor-motor  para  langganan untuk mengurangi kerugian sistem dan memperbaiki tegangan maupun  kemampuan  sistem.  Sebagai  keuntungan  tambahan bagi  konsumen  antara  lain  turunnya  kVA  yang  dibutuhkan, kerugian daya dan tegangan yang stabil. Keuntungan optimum yang  diinginkan  dari  kapasitor  banyak  tergantung  pada kedudukan kapasitor yang tepat dalam sistem.

## Ukuran Kapasitor untuk Motor-motor
Ukuran kapasitor harus dibuat sedemikian rupa sehingga arus  kapasitor  tidak  melampaui  arus  beban  motor  pada tegangan nominal. Kalau tidak, akan ada tegangan tinggi bila mesin  berhenti.  Sesuai  IS:  2834-1964  batas  kapasitor  yang dihubungkan  langsung  dibatasi  sampai  dengan  90%  KVAR magnit motor.

## III. METODE PENELITIAN

## A. Tempat dan Waktu Penelitian
Tempat penelitian ini dilakukan di lapangan panas bumi PT. PGE area panas bumi Lahendong. Penelitian dilaksanakan dari Januari sampai dengan April 2013.

## B. Bahan dan Alat Perlengkapan
Adapun  alat  dan  bahan  yang  digunakan  dalam penelitian  ini  sebagai  berikut  :  Laptop,  Buku-buku  teks, Literatur-literatur dari internet, Multimeter, Clamp Meter.

## C. Prosedur Penelitian
Prosedur penelitian ini terdiri atas 2 tahap, tahap pertama merupakan tahap persiapan penelitian, dan tahap kedua  yaitu tahap  pelaksanaan  penelitian.  Penelitian  berupa  pengukuran
arus  dan  tegangan  pada  motor  induksi  3  fasa,  dengan pengasutan  motor  menggunakan  pengasut Υ-Δ infuse capacitor .

## D. Prosedur Pengukuran dan Perhitungan

## Prosedur Pengukuran Arus dan Tegangan pada Motor Induksi
Karena  keterbatasan  alat  ukur,  maka  pengukuran  arus dan  pengukuran  tegangan  dilakukan  terpisah.  Penngukuran pertama untuk arus, dan pengukuran kedua untuk tegangan.

## Pengukuran Arus.
Kondisi I : Pengasutan Υ-Δ (tanpa kapasitor), Kondisi II : Rangkaian Pengasutan Υ-Δ Infuse Capacitor .
Pengukuran Tegangan Kondisi  I  :  Rangkaian  pengasutan  Υ-Δ (tanpa  kapasitor). Kondisi II : Rangkaian Pengasutan Υ-Δ Infuse Capacitor .
Prosedur  Perhitungan  untuk Mendapatkan  Daya  Reaktif Kapasitor
Perhitungan  Arus  Nominal, Perhitungan  Daya  Reaktif, Perhitungan  Kapasitansi  Kapasitor, Perhitungan  Biaya Kelistrikan
Gambar 11. Motor Induksi 3 Fasa
Gambar 12. Pompa Reinjeksi TABEL I. SPESIFIKASI MOTOR INDUKSI Jumlah Kutub Daya Kecepatan putaran Rotor (N) Ins. Amb. Frame Size Arus (I) IP. Weight Merk
: 2
: 100 [HP], 75 [kW]
: 2950 [rpm]
: F : 40 o [C]
: 250MA
: 138 [A]
: W55
: 480 [kG]
: Teco
E. Gambaran Umum Lapangan Produksi Panas Bumi Adanya  suatu  sistem  panas  bumi  di  bawah  permukaan sering kali ditunjukkan oleh adanya manifestasi panas bumi di permukaan (geothermal  surface  manifestation) ,  seperti  mata air  panas,  kubangan  lumpur  panas (mud  pools) ,  geyser  dan manifestasi panas bumi lainnya.Dimana beberapa diantaranya, yaitu  mata  air  panas,  kolam  air  panas  sering  dimanfaatkan oleh  masyarakat  setempat  untuk  mandi,  berendam,  mencuci, masak, dll. Manifestasi panas bumi di permukaan diperkirakan terjadi  karena  adanya  perambatan  panas  dari  bawah permukaan  atau  karena  adanya  rekahan-rekahan  yang memungkinkan  fluida  panas  bumi  (uap  dan  air  panas) mengalir ke permukaan.
Berikut  ini fasilitas  produksi  panas  bumi: sumur  panas bumi, Manifold, Pipa  alir, Separator,  Scrubber,  Silencer, Condensate  Traps,  Rock  muffler, Kolam  pendingin (cooling pond), Pompa reinjeksi. Pompa  reinjeksi berfungsi  untuk  memompakan  air  dari kolam pendingin kembali ke sumur reinjeksi yang diharapkan sebagai penyeimbang tekanan dalam reservoir (Lihat Gambar 11 dan Gambar 12).

## F. Spesifikasi Motor Induksi
S pesifikasi motor induksi 3 fasa lapangan panas bumi PT Pertamina  Geothermal  Energy  Area  Panas  Bumi  Lahendong dapat dilihat pada TABEL I.

## G. Hasil  Pengukuran  Arus  dan  Tegangan  Motor Induksi  3 Fasa (TABEL II dan TABEL III)
TABEL II. DATA HASIL PENGUKURAN ARUS (T = 0-1 S S/D T = 4 S)
TABEL III. DATA HASIL PENGUKURAN ARUS (T = 6 S S/D T = 12 S)

## IV. ANALISA DAN PEMBAHASAN
A. Evaluasi Hasil Pengukuran Penelitian  ini  diterapkan  pada  pompa reinjeksi  PT. Pertamina Geothermal Energy area Lahendong, dimana motor yang digunakan adalah motor induksi 3 fasa dengan daya 75 [kW](100 [Hp]), (Lihat Gambar 16). Pada saat pengukuran di lapangan,  jenis  pengasutan  dibagi  dalam  5  jenis,  yaitu: Pengasutan Υ-Δ (Kondisi I), Pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 70[kVAr] (Kondisi II), Pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C =  50[kVAr]  (Kondisi  III),  Pengasutan  Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 20[kVAr] (Kondisi IV), dan Pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C =10 [kVAr] (Kondisi V).

## Evaluasi Arus Perhatikan TABEL IV
Pada t = 0-1 s, didapatkan hasil pengukuran sebagai berikut : Kondisi  I yaitu  266.0  [A], Kondisi  II yaitu  215.0  [A], Kondisi  III yaitu  291.0  [A], Kondisi  IV yaitu  276.2[A], Kondisi V yaitu 295.5 [A] (Lihat TABEL V) Pada t = 2 s, didapatkan hasil pengukuran sebagai berikut : Kondisi I yaitu 70.5 [A], Kondisi II yaitu 60.9 [A], Kondisi III  yaitu  67.9  [A], Kondisi  IVyaitu  60.9  [A], Kondisi  V yaitu 64.1 [A]

## Perhatikan TABEL V
Pada t = 4 s, didapatkan hasil pengukuran sebagai berikut :
Kondisi I yaitu 68.5[A], Kondisi IIyaitu 88.1 [A], Kondisi III  yaitu  67.0  [A], Kondisi  IV  yaitu  60.9  [A],  Kondisi  V yaitu 64.4 [A]
TABEL IV. DATA HASIL PENGUKURAN ARUS (T = 0-1 S & T = 2 S)
TABEL V DATA HASIL PENGUKURAN ARUS (T = 4 S & T = 6 S)
Pada t = 6 s, didapatkan hasil pengukuran sebagai berikut : Kondisi  I  (yaitu  142.8  [A], Kondisi  II  yaitu  165.0  [A], Kondisi  III  yaitu  156.1  [A], Kondisi  IV  yaitu  184.7  [A], Kondisi V yaitu 158.0 [A]

## Perhatikan TABEL VI
Pada t = 8 s, didapatkan hasil pengukuran sebagai berikut : Kondisi I yaitu 82.6 [A], Kondisi II yaitu 82.8 [A], Kondisi III  yaitu  73.1  [A], Kondisi  IV  yaitu  70.9  [A], Kondisi  V yaitu 77.3 [A]
Pada t = 12 s, didapatkan hasil pengukuran sebagai berikut : Kondisi I yaitu 83.4 [A]. Kondisi II yaitu 82.5 [A], Kondisi III  yaitu  73.9  [A], Kondisi  IV  yaitu  71.9  [A], Kondisi  V yaitu 78.0 [A]
TABEL VI. DATA HASIL PENGUKURAN ARUS (T = 8 S & T = 12 S)
TABEL VII. HASIL PERHITUNGAN ARUS RATA-RATA FASA R
TABEL VIII. HASIL PERHITUNGAN ARUS RATA-RATA FASA S
TABEL IX HASIL PERHITUNGAN ARUS RATA-RATA PADA FASA T

## Gambar 13. Grafik Arus Motor Induksi Fasa R
Gambar 14. Grafik Arus Motor Induksi Fasa S Arus rata-rata Fasa R (Lihat TABEL VII dan Gambar 13). Pada saat pengasutan (0 sampai detik ke 1), posisi Υ :
Arus  yang  paling  besar  dihasilkan  pada  kondisi  III (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 50 [kVAr]) yaitu 293.73 [A]. Arus  yang  paling  kecil  dihasilkan  pada  kondisi  II (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 70 [kVAr]) yaitu 243.4 [A]. Pada saat switching (detik ke 6) : Arus  yang  paling  besar  dihasilkan  pada  kondisi  V (pengasutan Υ-Δ tanpa kapasitor) yaitu 169.83 [A]. Arus  yang  paling  kecil  dihasilkan  pada  kondisi  III (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 50 [kVAr]) yaitu 144.2 [A].
Pada saat running (detik ke 12), posisi Δ : Arus  yang  paling  besar  dihasilkan  pada  kondisi  I (pengasutan Υ-Δ tanpa kapasitor) yaitu 83.43 [A]. Arus  yang  paling  kecil  dihasilkan  pada  kondisi  IV (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 50 [kVAr]) yaitu 71.96 [A]. Gambar 12 menunjukkan besar arus fasa R berdasarkan fungsi  waktu.  Grafik  ini  berupa  kurva  patahan,  karena pengambilan data hanya dilakukan pada detik 0-1, detik ke 2, detik  ke  4,  detik  ke  6,  detik  ke 8,  dan  detik  ke  12. Terlihat bahwa  saat  pengasutan  arus  yang  dihasilkan  adalah    sangat besar.  Kemudian  arusnya  berkurang  dan  naik  lagi  pada  saat peralihan  dari  posisi  Y  ke  Δ,  tapi  besarnya  arus  kurang  dari arus  pengasutan.  Setelah  proses  peralihan,  besar  arus berkurang.
Arus rata-rata Fasa S (Lihat TABEL VIII dan Gambar 14). Pada saat pengasutan (0 sampai detik ke 1), posisi Υ :
Arus  yang  paling  besar  dihasilkan  pada  kondisi  III (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 50 [kVAr]) yaitu 297.93 [A]. Arus  yang  paling  kecil  dihasilkan  pada  kondisi  II (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 70 [kVAr]) yaitu 245.26 [A].

## Gambar 15 Grafik Arus Motor Induksi Fasa T
Pada saat switching (detik ke 6):
Arus  yang  paling  besar  dihasilkan  pada  kondisi  I (pengasutan Υ-Δ tanpa kapasitor) yaitu 174.73 [A]. Arus  yang  paling  kecil  dihasilkan  pada  kondisi  III (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 50 [kVAr]) yaitu 133.66 [A].
Pada saat running (detik ke 12), posisi Δ: Arus  yang  paling  besar  dihasilkan  pada  kondisi  I (pengasutan Υ-Δ tanpa kapasitor) yaitu 88.66 [A]. Arus  yang  paling  kecil  dihasilkan  pada  kondisi  III (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 50 [kVAr]) yaitu 58.3 [A].
Gambar  13 ini  menunjukkan  besar arus  fasa  R berdasarkan  fungsi  waktu.  Grafik  ini  berupa  kurva  patahan, karena  pengambilan  data  hanya  dilakukan  pada  detik  0-1, detik ke 2, detik ke 4, detik ke 6, detik ke 8, dan detik ke 12. Terlihat  bahwa  saat  pengasutan  arus  yang  dihasilkan  adalah sangat besar. Kemudian arusnya berkurang dan naik lagi pada saat  peralihan  dari  posisi  Y  ke  Δ,  tapi  besarnya  arus  kurang dari  arus  pengasutan.  Setelah  proses  peralihan,  besar  arus berkurang.

## Arus rata-rata Fasa T (Lihat TABEL IX dan Gambar 15).
Pada saat pengasutan (0 sampai detik ke 1), posisi Υ:
Arus  yang  paling  besar  dihasilkan  pada  kondisi  III (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 50 [kVAr]) yaitu 294.76 [A]. Arus  yang  paling  kecil  dihasilkan  pada  kondisi  II (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 70 [kVAr]) yaitu 255.96 [A]. Pada saat switching (detik ke 6): Arus  yang  paling  besar  dihasilkan  pada  kondisi  V (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 10 [kVAr]) yaitu 184.5 [A]. Arus  yang  paling  kecil  dihasilkan  pada  kondisi  II (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 70 [kVAr]) yaitu 154.56 [A]. Pada saat running (detik ke 12), posisi Δ :
Arus  yang  paling  besar  dihasilkan  pada  kondisi  I (pengasutan Υ-Δ tanpa kapasitor) yaitu 77.46 [A]. Arus  yang  paling  kecil  dihasilkan  pada  kondisi  IV (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 20 [kVAr]) yaitu 66.66 [A].
Gambar 14 menunjukkan besar arus fasa R berdasarkan fungsi  waktu.  Grafik  ini  berupa  kurva  patahan,  karena pengambilan data hanya dilakukan pada detik 0-1, detik ke 2, detik  ke  4,  detik  ke 6,  detik  ke  8,  dan detik  ke  12. Terlihat bahwa  saat  pengasutan  arus  yang  dihasilkan  adalah    sangat besar.  Kemudian  arusnya  berkurang  dan  naik  lagi  pada  saat
peralihan  dari  posisi  Y  ke  Δ,  tapi  besarnya  arus  kurang  dari arus  pengasutan.  Setelah  proses  peralihan,  besar  arus berkurang.

## Evaluasi Tegangan
Gambar 16 merupakan  grafik  tegangan  dari  data  yang ada di TABEL X. Grafik ini menunjukkan tegangan fasa-fasa pada  keempat  kondisi.  Tegangan  fasa-fasa  yang  lebih seimbang (terdapat perbedaan kecil nilai tegangan antara V RS , V RT , dan V ST ) berada pada Kondisi IV (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 20 [kVAr]). Tegangan fasa-fasa yang kurang seimbang (terdapat perbedaan besar nilai tegangan antara V RS , V RT , dan V ST ) berada pada Kondisi I (pengasutan Υ-Δ, Tanpa Kapasitor). Berdasarkan  hasil  pengukuran  tersebut, memperlihatkan  bahwa  dengan  adanya  kapasitor  membuat tegangan lebih stabil.

## B. Hasil Perhitungan Daya Reaktif
Berikut ini akan diuraikan hasil perhitungan daya reaktif saat pengoperasian dan pengasutan motor induksi.
Running / Pengoperasian Kondisi I (cos φ 1 = 0,8; cos φ 2 = 0,9)
Faktor daya mula-mula = 0,8 8 , 0 cos 1   maka
  87 , 36 1 
Maka  daya  reaktif  yang  diserap  oleh  motor  adalah
1 C Q 1 tan    P
   87 , 36 tan ] [ 75000 W 75 , 0 ] [ 75000   W ] [ 250 . 56 VAr 
Jika Faktor Daya yang diinginkan  = 0,9
9 , 0 cos 2   maka   84 , 25 2  Maka  daya  reaktif  yang  diserap  oleh  motor  adalah
2 C Q 2 tan    P
   84 , 25 tan ] [ 75000 W 4842 , 0 ] [ 75000   W ] [ 315 . 36 VAr  Berdasarkan  perhitungan  diatas  terlihat  besar  konsumsi daya  reaktif  lebih  kecil  ketika  faktor  dayanya  diperbesar menjadi 0,9. Maka besar kapasitas KVAr yang dipasang untuk memperbaiki faktor daya adalah sebagai berikut :
Gambar 16. Grafik Tegangan Antarfasa (V RS , V RT , dan V ST )
C Q ) tan (tan 2 1      P ) 84 , 25 tan 87 , 36 (tan ] [ 75000      W ) 48 , 0 75 , 0 ( ] [ 75000    W ) 27 . 0 ( ] [ 75000   W ] [ 929 . 19 VAr  ] [ 929 , 19 kVAr 
Jadi  daya  reaktif  yang  dibutuhkan  untuk  memperbaiki faktor daya dari 0,8 menjadi 0,9 yaitu 19,929 [kVAr]. Setelah mendapat  besar  daya  reaktif  kapasitor,  maka  kapasitansi kapasitor dapat dihitung sebagai berikut : Kapasitansi Kapasitor:
C f V Q C     2 2 ] [ 50 2 380 ] [ 929 , 19 2 Hz kVAr     600 . 341 . 45 ] [ 929 , 19 kVAr  F 00044 , 0  mF 44
,0  Jadi  daya  reaktif  kapasitor  yang  dibutuhkan  pada  saat motor beroperasi yaitu 19,929 [kVAr].
Kondisi II (cos φ 1 = 0,8; cos φ 2 = 1)
Faktor daya mula-mula = 0,8 8 . 0 cos 1   maka   87 , 36 1  Maka daya reaktif yang dihasilkan adalah
1 C Q 1 tan    P    87 , 36 tan ] [ 75000 W 75 , 0 ] [ 75000   W ] [ 250 . 56 VAr 
Jika Faktor Daya yang diinginkan  = 1
1 cos 2   maka   0 2  Maka
daya reaktif yang dihasilkan adalah
2 C Q 2 tan    P
   0 tan ] [ 75000 W 0 ] [ 75000   W ] [ 0 VAr  Berdasarkan  perhitungan  diatas  terlihat  besar  konsumsi daya  reaktif  lebih  kecil  ketika  faktor  dayanya  diperbesar menjadi 0,9. Maka besar kapasitas KVAr yang dipasang untuk memperbaiki faktor daya adalah sebagai berikut :
TABEL X HASIL PEHITUNGAN TEGANGAN RATA-RATA
C Q ) tan (tan 2 1      P ) 0 tan 87 , 36 (tan ] [ 75000      W ) 0 75 , 0 ( ] [ 75000  
 W ) 75 , 0 ( ] [ 75000   W ] [ 250 . 56 VAr  ] [ 250 , 56 kVAr  Jadi  daya  reaktif  yang  dibutuhkan  untuk  memperbaiki faktor daya dari 0,8 menjadi 0,9 yaitu 56,25 [kVAr]. Setelah mendapat  besar  daya  reaktif  kapasitor,  maka  kapasitansi kapasitor dapat dihitung sebagai berikut : Kapasitansi Kapasitor:
C f V Q C     2 2 ] [ 50 2 380 ] [ 250 . 56 2 Hz kVAr     600 . 341 . 45 ] [ 250 , 56 kVAr  F 0012 . 0  mF 2 ,1  Jadi  daya  reaktif  kapasitor  yang  dibutuhkan  pada  saat motor beroperasi yaitu 56,250 [kVAr].
Pengasutan (Starting) Metode  pengasutan  motor  induksi  menggunakan pengasutan  Y-Δ infuse  capacitor. Berikut  ini  merupakan perhitungan arus nominal (I N ), persamaan 2.8.
N I  cos 3    V P 8 , 0 ] [ 380 3 ] [ 75000    V W 54 , 526 ] [ 000 . 75 W  ] [ 43 , 142 A
 Berdasarkan  data  yang  ada,  besar  arus  pada  saat  beban penuh adalah sebesar 142.43 [A]. Pada pengasutan Υ-Δ, arus asut besarnya 3 sampai 4 kali arus nominal.
Jadi besarnya arus asut adalah berkisar antara 427,29 [A] sampai 569,72 [A] (Lihat TABEL XI). Sehingga berdasarkan perhitungan, maka arus asut rata-rata saat motor pertama kali dioperasikan  adalah  498,505  [A].  Besarnya  arus  asut  ini berpengaruh  pada  daya  motor.  Perhitungan  daya  motor  ini menggunakan besar arus asut (I S ) 498,505 [A] Perhitungan Daya ) ( P : P  cos 3     S I V 8 , 0 ] [ 505 , 498 ] [ 380 3     A V ] [ 54 , 484 . 262 W  ] [ 484 , 262 kW  Berdasarkan  perhitungan  yang  ada  maka  daya  motor pada  saat  pengasutan  sebesar  262,484  [kW]. Setelah mendapatkan  besar  daya  motor  saat  pengasutan,  maka dilanjutkan  perhitungan  dalam  menentukan  kapasitas  daya reaktif.
TABEL XI. ARUS ASUT (I S )
3 kali 4 kali
S I ] [ 43 , 142 3 A   ] [ 29 , 427 A  S I ] [ 43 ,
142 4 A   ] [ 72 , 569 A 
Kondisi I (cos φ 1 = 0,8; cos φ 2 = 0,9)
Faktor daya mula-mula = 0,8 1 cos  8 , 0  1  8 , 0 cos 1   o 87 , 36  Maka  daya  reaktif  yang  diserap  motor  adalah 1 C Q 1 tan    P    87 , 36 tan ] [ 54 , 484 . 262 W 75 , 0 ] [ 54 , 484 . 262   W ] [ 863 . 196 VAr  Jika Faktor Daya yang diinginkan  = 0,9 2 cos  9 , 0  2  9 , 0 cos 1   o 84 , 25  Maka  daya  reaktif  yang  diserap  motor  adalah 2 C Q 2 tan    P    84 , 25 tan ] [ 54 , 484 . 262 W 4842 , 0 ] [ 54 , 484 . 262   W ] [ 75 , 094 . 127 VAr  Berdasarkan  perhitungan  diatas  terlihat  besar  konsumsi daya  reaktif  lebih  kecil  ketika  faktor  dayanya  diperbesar menjadi 0,9. Maka besar kapasitas KVAr yang dipasang untuk memperbaiki faktor daya adalah sebagai berikut :
C Q ) tan (tan 2 1      P ) 84 , 25 tan 87 , 36 (tan ] [ 48454 . 262 o o W    ) 48 , 0 75 , 0 ( ] [ 54 , 484 . 262    W ) 27 , 0 ( ] [ 54 , 484 . 262   W ] [ 82 , 870 . 70 VAr  ] [ 87 , 70 kVAr 
Jadi  daya  reaktif  yang  dibutuhkan  untuk  memperbaiki faktor daya dari 0,8 menjadi 0,9 yaitu 70,87 [kVAr]. Setelah mendapat  besar  daya  reaktif  kapasitor,  maka  kapasitansi kapasitor dapat dihitung sebagai berikut :
Kapasitansi Kapasitor:
C
f V Q C     2 2 ] [ 50 2 380 ] [ 82 , 870 . 70 2 Hz VAr     600 . 341 . 45 ] [ 82 , 870 . 70 VAr  F 0015 , 0  mF 5 ,1 
Jadi  daya  reaktif  kapasitor  yang  dibutuhkan  pada  saat pengasutan yaitu 70,87 [kVAr].
Kondisi II (cos φ 1 = 0,8; cos φ 2 = 1)
Faktor daya mula-mula = 0,8 1 cos  8 , 0  1  8 , 0 cos 1   o 87 , 36  Maka  daya  reaktif  yang  diserap  motor  adalah 1 C Q
1 tan    P    87 , 36 tan ] [ 54 , 484 . 262 W 75 , 0 ] [ 54 , 484 . 262   W ] [ 863 . 196 VAr 
Jika Faktor Daya yang diinginkan  = 1
2 cos  1  2  1 cos 1   o 0 
Maka  daya  reaktif  yang  diserap  motor  adalah
2 C Q 2 tan    P    0 tan ] [ 54 , 484 . 262 W 0 ] [ 54 , 484 . 262   W ] [ 0 VAr 
Berdasarkan  perhitungan  diatas  terlihat  besar  konsumsi daya  reaktif  lebih  kecil  ketika  faktor  dayanya  diperbesar menjadi 0,9. Maka besar kapasitas KVAr yang dipasang untuk memperbaiki faktor daya adalah sebagai berikut :
C Q
) tan (tan 2 1      P ) 0 tan 87 , 36 (tan ] [ 48454 . 262 o o W    ) 0 75 , 0 ( ] [ 54 , 484 . 262    W ) 75 , 0 ( ] [ 54 , 484 . 262   W ] [ 4 , 863 . 196 VAr  ] [ 86 , 196 kVAr  Jadi daya  reaktif  yang  dibutuhkan  untuk  memperbaiki faktor daya dari 0,8 menjadi 0,9 yaitu 196,86 [kVAr]. Setelah mendapat  besar  daya  reaktif  kapasitor,  maka  kapasitansi kapasitor dapat dihitung sebagai berikut : Kapasitansi Kapasitor:
C f
V Q C     2 2 ] [ 50 2 380 ] [ 4 , 863 . 196 2 Hz VAr     600 . 341 . 45 ] [ 4 , 863 . 196 kVAr  F 0043 , 0  mF 3 , 4
 Jadi  daya  reaktif  kapasitor  yang  dibutuhkan  pada  saat pengasutan motor yaitu 196,86 [kVAr].
Perhitungan Biaya Kelistrikan Berikut  ini  akan diuraikan  mengenai  biaya  kelistrikan sebelum dan sesudah kompensasi perbaikan faktor daya Perhitungan Pemakaian Sebelum Kompensasi P = 75 [kW] = 75.000 [W], 8 . 0 cos   maka o 87 . 36   Pemakaian per bulan (30 hari) = ] [ 75 ] [ 30 ] / [ 18 kW hari hari jam   = ] [ 40500 kWh
Batas kVAr yang dibebaskan PLN = 40500
62 . 0  = ] [ 25110 kVArh
Daya Reaktif Terpakai (Q)
=  tan ] [  W P
= o W 87 . 36 tan ] [ 75000 
= ] [ 56250 VAr = ] [ 56 kVAr
Pemakaian Daya Reaktif per bulan = ] [ 25 . 56 ] [ 30 ] / [ 18 kVAr hari hari jam   = ] [ 30375 kVArh Karena daya reaktif perbulan lebih besar dari batas daya reaktif yang dibebaskan PLN, maka perusahaan dikenai denda. Biaya Denda
= kVARh Rp kVARh / , 1013 . ) 25110 30375 (    =   , 1013 . ) 5265 ( Rp =  , 5333445 . Rp
Perhitungan Pemakaian Sesudah Kompensasi Kondisi I (cos φ = 0,9) P = 75 [kW] = 75.000 [W], 9 , 0 cos   , maka o 84 , 25   Pemakaian per bulan (30 hari) = ] [ 75 ] [ 30 ] / [ 18 kW hari hari jam   = ] [ 500 . 40 kWh
Batas kVAr yang dibebaskan PLN = 500 . 40 62 ,0  = ] [ 110 . 25 kVArh Daya Reaktif Terpakai (Q) =  tan ] [  W P = o W 84 , 25 tan ] [ 000 . 75  = ] [ 000 . 36 VAr Pemakaian Daya Reaktif per bulan = ] [ 36 ] [ 30 ] / [ 18 kVAr hari hari jam   = ] [ 440 . 19 kVArh Karena  daya  reaktif  perbulan  kurang  dari  batas  daya reaktif yang dibebaskan PLN, maka perusahaan tidak dikenai denda.
Kondisi II (cos φ = 1) P = 75 [kW] = 75.000 [W] 1 cos   , maka o 0 
 Pemakaian per bulan (30 hari) = ] [ 75 ] [ 30 ] / [ 18 kW hari hari jam   = ] [ 500 . 40 kWh
Batas kVAr yang dibebaskan PLN = 500 . 40 62 ,0  = ] [ 110 . 25 kVArh Daya Reaktif Terpakai (Q) =  tan ] [  W P = o W 0 tan ] [ 000 . 75  = ] [ 0 VAr = ] [ 0 kVAr Pemakaian Daya Reaktif per bulan = ] [ 0 ] [ 30 ] / [ 18 kVAr hari hari jam   = ] [ 0 kVArh Karena  daya  reaktif  perbulan  kurang  dari  batas  daya reaktif yang dibebaskan PLN, maka perusahaan tidak dikenai denda.

## V. PENUTUP

## A. Kesimpulan
Penambahan  kapasitor  pada  rangkaian  pengasutan Υ–Δ memberikan  pengaruh  terhadap  pengurangan  arus  asut  dan penstabil tegangan pada motor induksi. Berdasarkan data yang ada di TABEL (VII, VIII, IX) dan Gambar (13, 14, 15) terlihat pengaruh  penambahan  kapasitor,  dimana  arus  asut  pada pengasutan  Υ-Δ infuse  capacitor 70 [kVAr]  lebih  kecil dibandingan  dengan  arus  asut  pada  pengasutan  Υ-Δ  tanpa kapasitor  (lihat TABEL  XII).  Tegangan  fasa-fasa  yang  lebih seimbang (terdapat perbedaan kecil nilai tegangan antara V RS , V RT , dan V ST ) berada pada Kondisi IV (pengasutan Υ-Δ infuse capacitor , Q C = 20 [kVAr]). Tegangan fasa-fasa yang kurang seimbang (terdapat perbedaan besar nilai tegangan antara V RS , V RT , dan V ST ) berada pada Kondisi I (pengasutan Υ-Δ, Tanpa Kapasitor).  Berdasarkan  hasil  pengukuran  tersebut, memperlihatkan  bahwa  dengan  adanya  kapasitor  membuat tegangan lebih stabil.
TABEL XII PERBANDINGAN ARUS ASUT

## B. Saran
Pada saat pengukuran harus menggunakan alat ukur yang lebih  teliti  dan  lebih  banyak  jumlahnya.. Pengasutan Υ–Δ infuse  capacitor ini  dapat  dikembangkan  lagi  sehingga menghasilkan  metode  pengasutan  yang  lebih  efektif  dan efisien.

## DAFTAR PUSTAKA
[1.] A.  Pudjanarsa,  Djati  Nursuhud, “ Mesin  Konversi  Energi ”,  Penerbit ANDI, Yogyakarta, 2008.
[2.] A.E. Fitzgeral, Charles Kingsley,Jr., Stephen D. Umans, “ Mesin-mesin Listrik, Edisi Keempat”. Penerbit Erlangga, Jakarta, 1986.
[3.] A.F. Nelwan, “ Bahan Ajar : Teknik Tenaga Listrik”, Universitas Sam Ratulangi, Manado, 2007.
[4.] A.S.  Pabla,  Ir.  A.  Hadi,  “ Sistem  Distribusi  Daya  Listrik”, Penerbit Erlangga, Jakarta, 1994.
[5.] B.L.  Theraja  &  A.K.  Theraja,  “ Electrical  Technology ”,  S.  Chand  & Company Ltd, New Delhi, 1999 [6.] E.  C.  Lister,  “ Mesin  dan  Rangkaian  Listrik, edisi  Keenam”, Penerbit Erlangga, Jakarta, 1993.
[7.] P.  Sumardjati,  Sofian  Yahya,  Ali  Mashar,  “ Teknik  Pemanfaatan Tenaga Listrik, Jilid 3
”, Departemen Pendidikan Nasional, 2008
[8.] S.J.  Chapman, “ Machinery  Fundamentals,  2 nd Ed .”,  McGraw-Hill International Edition, New York, 1991.
[9.] S.  Sudirham, “Analisis  Rangkaian  Listrik” ,  Penerbit  ITB,  Bandung, 2002.
[10.] Siswoyo, Teknik  Listrik  Industri,  Jilid  2, Departemen  Pendidikan Nasional, 2008
[11.] Tim Penyusun, “Softstarter Handbook” , ABB, 2003.
[12.] Zuhal,  “ Dasar  Teknik  Tenaga  Listrik dan  Elektronika  Daya ”,  PT. Gramedia Pustaka, Jakarta, 1995.