## STUDI STABILITAS LERENG PADA ABUTMENT JEMBATAN
DENGAN MENGGUNAKAN BRONJONG ( GABION ) PADA SUNGAI JERNIH KABUPATEN MUARAENIM

## PROVINSI SUMATERA SELATAN
Muhammad Arfan 1
1 Prodi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Muhammadiyah Palembang, email: arfan@um-palembang.ac.id , m_4rf4n@yahoo.com

## Abstrak
Dalam  rekayasa  geoteknik  ( geotechnical  engineering ),  salahan  pada  tahap  interpetasi  tanah  dilapangan  akan berdampak  fatal  pada  bagunan  yang  kita  bangun,  hal  ini  tentukan  tidak  diinginkan  maka  untuk  mengatasi  hal tersebut,  menggunakan rekayasa geoteknik salah satu pemecahan  masalahnya  menggunakan bronjong  ( gabion ) untuk kestabilan suatu lereng dengan menjadikan perkuatan tebing atau lereng. Perkuatan lereng pada abutment jembatan dihitung menggunakan metode elemen hingga, dalam hal ini menggunakan program Plaxis 2D dengan memperhitungkan hasil data investigasi tanah ( soil investigation ) baik itu laboratorium maupun lapangan, bidang longsor  yang  terjadi,  dan  fakor  keamanan  ( safety  factor )  yang  diinginkan.  Hasil  yang  didapat  kondisi  pada lapisan tanah sangat lunak ( very soft to soft clay )  dengan kedalaman mencapai 15,25 meter dengan nilai NSPT sebesar 4,3 ( blow/30cm ). Kalkulasi perhitungan  menggunakan program plaxis  menunjukan  angka aman ( safety factor ) sebesar 3,753 > 1,25 yang memperhitungkan turunnya muka air sungai yang mendadak  ( run up and run down ).
Keyword: bronjong atau gabion , program plaxis 2D, safety factor for soft soil .

## PENDAHULUAN
Rekayasa Geoteknik
sangatlah
diperlukan  untuk  menganalisis  yang  cermat dan sinkronisasi data soil investigation baik itu lapangan maupun laboratorium. Untuk
menghasilkan  perencanaan  yang  matang  dan aman,  makin  pentingnya  bangunan  atau konstruksi yang dibuat apabila terjadi kegagalan  ( failure )  akan  menimbulkan  korban baik  jiwa  maupun  materil  yang  sangat  besar, maka safety  factor yang  digunakan  semakin besar.  Kelongsoran  pada  lereng  sangatlah sering  terjadi  terutama  pada  daerah  aliran sungai,  apalagi  didekat  lereng  tersebut  adanya konstruksi  bangunan,  dalam  hal  ini  adanya abutment  jembatan.  Maka  dari  itu  penulis tertarik  untuk  menganalisis  lereng  tersebut dengan mencarikan solusi menggunakan perkuatan  rekayasa  geoteknik  mengunakan bronjong.
Gambar 1 . Perkuatan desain lereng Gambar 1. Merupakan gambar perkuatan lereng lengkap dengan potongannya dan parameter lapisan tanah. Diketahui lapisan tanahnya sangatlah lunak sekali. Apabila tidak diberi  atau  ditambah  perkuatan  pada  lereng tersebut  maka  tanah  yang  berada  didepan abutment akan hilang atau terkikis terbawa air sungai, yang mengakibatkan konstruksi abutment  tersebut  tidak  stabil  dan  terjadi kelongsoran.    Kelongsoran  ini  terjadi  apabila pada  saat  air  pasang  atau  muka  air  sungai banjir  kemudian  muka  air  langsung  turun mendadak,  mengakibatkan  tekanan  air  pori meningkat pada tanah, yang membuat
tegangan  geser  efektif  pada  tanah  akan berkurang,  mengakibatkan  kuat  geser  tanah juga berkurang
yang mengakibatkan
kelongsoran akan terjadi. Tujuan dari penelitian  ini  untuk  menganalisa  terjadinya kelongsoran  menggunakan  bronjong  serta menghitung  kekuatan  dan  keamanan  ( safety factor )    dari  solusi  yang  dipakai.  Ruang lingkup  penelitian  ini  menggunakan  program Plaxis 2D, mempertimbangkan beberapa phase pada  waktu  pelaksanan,  baik  itu  berat  sendiri, saat cutting  dan  fill dan  pemasangan geotextile serta bronjong ( gabion ).

## 1. Koreksi Data Empirik
Untuk  mendapatkan  nilai  parameter- parameter  tanah  sebagai  data  input  program Plaxis,  dikarenakan  ada  data  yang  ada  kurang untuk  mengimput  data,  maka  digunakan beberapa tabel korelasi empirik dan persamaan untuk  memenuhi  data  input  untuk  program plaxis,  adapun  korelasi  tersebut  sebagai berikut.  Analisis  tegangan  dan  deformasi dengan  metode  elemen  hingga  maka  nilai modulus elastisitas untuk tanah kohesif adalah :
Normally consolidated sensitive clay : (kN/m 2 ) Es = ( 200 to 500 ) Su (1) Normally consolidated insensitive dan lightly
overconsolidated clay :  (kN/m 2 ) Es = ( 750 to 1200 ) Su (2)
Heavily overconsolidated clay : ( kN/m 2 ) Es = ( 1500 to 2000 ) Su (3) ( sumber : Bowles, 1996 )
Tabel 1. Modulus Es untuk jenis tanah
Tabel 2. koreksi modulus elastis (Es) dengan N-SPT (Bowles 1996)
2. Poisson Ratio (v)
Poisson  ratio merupakan  regangan  arah horizontal  dibagi  dengan  regangan  arah vertikal,  nilai poisson  ratio dapat  dilihat  dari Gambar 2. berikut:
Gambar 2. Definisi Poisson Ratio
Regangan horizontal
(4) Regangan vertical

## (5) Jadi, poisson ratio
(6)
Tabel 3 . Nilai modulus elastis dan poison ratio (Das 1996)

## 4. Cohesion (c)
Cohesion merupakan nilai yang timbul akibat adanya lekatan atau ikatan antar butiran tanah. Parameter cohesion (c) dapat ditentukan dari  nilai  N-SPT,  korelasi  antara  nilai  N-SPT dan  kohesi  pada  tanah  lempung  ( clay )  dapat digunakan persamaan empiris yaitu:
c (t/m 2 ) = 2/3 N-SPT
(7) dapat dilihat pada Gambar 3. Hubungan kohesi dengan N-SPT pada tanah kohesi. Dalam  menentukan  nilai  kohesi  dari  suatu tanah, parameter lain yang sangat berpengaruh yaitu  tingkat  plastisitas  dari  tanah  itu  sendiri, dimana  jika  nilai  plastisitas  suatu  tanah  tinggi maka  tanah  tersebut  cenderung  bersifat cohesive.  Hal  ini  dapat  dilihat  dari  Tabel  4 . sifat tanah berdasarkan nilai plastisitasnya.
Gambar.  3 Hubungan  kohesi  dan  N-SPT tanah cohesion
Tabel 4 .  Sifat tanah berdasarkan nilai plastisitasnya
5. Sudut Geser ( angle of internal friction ) (φ)
Sudut  geser  diperoleh  dari  kekasaran antar  butiran  tanah.  Sudut  geser  dalam merupakan  penambahan  dari shear  strenght dengan stress  level ,  sudut  geser  yang  besar ditemui  pada  tanah  yang  berbutir,  contohnya pada dense sand . Parameter sudut geser dalam (φ)  dapat  ditentukan  dengan  korelasi  nilai  N- SPT,  dimana  hubungan  korelasi  antara  N-SPT dengan sudut geser dalam adalah sbb:
Nilai  sudut  geser  dalam  untuk  berbagai  jenis tanah  dapat  dilihat  pada  Tabel  5  dan  Tabel  6 hubungan  sudut  geser  dalam  tanah  untuk berbagai jenis tanah  dan  tanah  selain  lempung menurut (Bowles 1996).
Tabel  5 .  sudut  geser  dalam  untuk  berbagai jenis tanah (Bowles 1996)
Tabel 6. sudut geser dalam untuk tanah selain tanah lempung (Bowles 1996)
Gambar 4. Koreksi antara nilai sudut geser dalam tanah dengan nilai N-SPT
6. Sudut Dilatasi ( ψ )
Selain tanah lempung yang terkonsolidasi  sangat  berlebih,  tanah  lempung cenderung  tidak  menunjukkan  dilatansi  sama sekali (yaitu ψ = 0). Dilatansi dari tanah pasir bergantung  pada  kepadatan  serta  sudut gesernya.  Untuk  pasir  kwarsa  besarnya dilatansi kurang lebih adalah : ψ ≈ φ – 30°.
(8) Walaupun  demikian,  dalam  kebanyakan  kasus sudut dilatansi adalah nol untuk nilai φ kurang dari  30°.  Nilai  negatif  yang  kecil  untuk  ψ hanya  realistis  untuk  tanah  pasir  yang  sangat
lepas.

## 7. Kriteria Keruntuhan Mohr Coulomb
Penemuan konsep principle of effective stress oleh  Terzaghi  pada  tahun  1920 memberikan  tanda  mekanika  tanah  modern telah  dimulai,  konsep  mekanika  tanah  modern tersebut sangat relevan sekali untuk memecahkan  suatu  masalah  yang  berkaitan dengan slope satability yaitu dengan mempertimbangkan  beberapa  hal  mengenai principal stress meliputi :
σ1, σ2 , dan σ3.
Perubahan  yang  terjadi  pada total  principal stress dikarenakan perubahan yang terjadi pula pada pore  water  pressure u  ( neutral  stress ) dan perubahan tersebut tidaklah mempengaruhi perubahan  volume  atau  pada  kondisi stress failure . σ 1 ' = σ1 – u σ 2 ' = σ1 – u dan σ 3 ' = σ1 - u Slope material memiliki kemungkinan untuk runtuh yang disebabkan oleh adanya shearing stresses yang berasal dari gaya gravitasi dan beberapa gaya lain ( water flow, tectonic stresses dan seismic activity ).
Gambar 5. Mohr Coulomb envelope (a) Soil element (b) stress vectors (c) shear strength envelope (Abramson, 1996)
Gambar 6. Normal stress vc shear strength
(Abramson, 1996) S = c + σn tan φ
(9)
Dengan : S = Total shear strength dari tanah c = Total nilai kohesi dari tanah
σn = Total normal stress φ = Total dari sudut internal friksi Effective stresses : S ' = c ' + (σn – u ) tan φ '
(10)
Dengan : S ' = Total drained shear strength dari tanah c = Total nilai kohesi dari tanah σn = Total normal stress u = Pore water pressure φ ' = Total dari sudut internal friksi
Dalam  praktiknya slope  stability konsep menggunakan limit equilibrium , seperti persamaan :
τ = 𝑆 𝐹𝑂𝑆
(11)
Dengan : τ      = shearing  stress pada  permukaan failure yang diasumsikan S   = shear strength dari tanah FOS = safety factor
Gambar  7. Geometri  yang  digunakan  dalam slip
circle analisis (Abramson, 1996)
Dalam  disiplin  ilmu  teknik  sipil  ada  tiga macam  lereng  yang  harus  kita  perhatikan dalam analisa slope stability , yaitu : 1. Lereng  alam,  lereng  yang  terbentuk  karena proses proses alam.
2. Lereng  yang  diciptakan  pada  tanah  asli, lereng  yang  digunakan  untuk  kepentingan umum  dengan  tanah  asli  yang  belum dipadatkan. Misalnya bilamana tanah dipotong   untuk  pembuatan  jalan  atau saluran air untuk kepentingan irigasi.
3. Lereng  yang  diciptakan  dari  tanah  yang dipadatkan, yaitu lereng yang sudah melalui proses  pemadatan  terlebih  dahulu.
Misalnya tanggul untuk jalan atau bendungan tanah.
Gerakan  keruntuhan  lereng  merupakan  suatu gambaran  dari  struktur  tanah  dimana  gaya yang mendorong melebihi gaya yang menahan pada  lereng  tesebut.  Mekanisme  gaya  yang mendorong  dan  gaya  yang  menahan  diantara butiran  –  butiran  tanah  dapat  dipisahkan  ke dalam  dua  kelompok  besar,  yang  pertama adalah  gerakan  masa  tanah  dan  yang  kedua adalah  gerakan  partikel  tanah.  Dalam  gerakan masa  tanah,  keruntuhan  yang  akan  terjadi merupakan  suatu  unit  yang  berhubungan,  jika gerakan massa tanah tersebut terjadi sepanjang permukaan yang halus ( rigid body movements ) disebut slide atau slumps ,  bidang  terjadinya keruntuhan  inilah  yang  disebut  bidan  gelincir ( slip surface ).
Sedangkan  jika  gaya  geser  terjadi  merata diseluruh  tanah  dan  tanpa  bidang  runtuh  yang jelas  disebut flow ,  didalam flow gerakan  yang terjadi  merupakan  gerakan  differensial  di dalam  massa  tanah  yang  mengalir.  Sedangkan gerakan  dimana  partikel  bergerak  secara individual  tanpa  atau  sedikit  berhubungan dengan partikel didekatnya, sulit untuk terjadi . Sekalipun  demikian,  beberapa  proses  terlihat sebagai  gerakan  partikel  khususnya  pada  erosi yang  disebabkan  oleh  gelombang,  aliran  air, hujan, air tanah dan angin.
8. Elemen Hingga
Dalam metoda elemen hingga analisis tegangan-deformasi  yang  dilakukan  dengan cara membagi suatu model solid material yang didiskretisasi menjadi elemen-elemen
berbentuk segitiga atau segiempat baik dengan jarak  yang  teratur  maupun  tidak  teratur  yang terhubung melalui titik-titik nodal ( nodes ) serta memiliki kondisi batas yang diketahui.
Secara  umum  bentuk  aplikasi  dari  elemen tersebut dapat dilihat pada Gambar 8.
Gambar 8. Aplikasi elemen segiempat dan segi tiga Dalam  metode  elemen  hingga  harus  dipenuhi tiga kondisi, yaitu :
a.  Keseimbangan;  gaya-gaya  yang  bekerja pada setiap elemen. b. Kompatibilitas; hubungan perpindahan dan regangan yang berkaitan dengan geometri dari material. c. Persamaan konstitutif; hubungan tegangan dan regangan material.
Secara  umum  analisis  diselesaikan  dengan Persamaan sebagai  berikut   pada  persamaan 12:
[P] = [k] [u] (12)
dengan :
[P] = matriks gaya [k] = matriks kekakuan elemen [u] = matriks perpindahan
Untuk  menggambarkan  syarat  batas  dalam pendekatan  metode  elemen  hingga  perlu dilakukan  modifikasi  pada  sistem  persamaan yang  telah  diperoleh.  Persamaan  gabungan yang  telah  dimodifikasi  dapat  dinyatakan persaman 13.
{R} = [K]{r}
(13) dimana matriks tersebut merupakan persamaan yang telah dimodifikasi dengan syarat batas. Dalam  menyelesaikan  metode  elemen  hingga yaitu  dengan  cara  menggunakan  hubungan antara  regangan,  perpindahan  dan  tegangan dari  setiap  titik  serta  faktor  bentuk  dari  setiap elemen.  Adapun  hubungan  antara  matriks regangan  dan  perpindahan  adalah  seperti  pada Persamaan 14.
{ε}= [ B ] { 𝑢 𝑣 } (14)
dengan
[ B ] = matriks regangan
u,v = perpindahan titik nodal arah x dan y sedangkan  hubungan  antara  tegangn  dan regangan adalah:
(15) dengan
E = modulus Young
v = Poissin ratio
Material  model  adalah  persamaan  matematika yang menggambarkan hubungan antara tegangan dan regangan. Material model sering dinyatakan  dalam  bentuk  hubungan  antara pertambahan  tegangan  dan  regangan.  Semua model material diimplementasikan pada program  Plaxis  adalah  berdasarkan  hubungan antara  kecepatan  tegangan  efektif,  σ’  dan kecepatan regangan, ε’ yang dapat ditulis: σ ' = M *ε '
(16)
dengan:
M = matriks kekakuan material σ ' = (σ xx ,σ yy ,σ zz ,σ xy ,σ yz ,σ zx ) = tegangan ε  '  =  (ε  ' xx ,ε  ' yy ,ε  ' zz ,γ  ' xy ,γ  ' yz ,γ  ' zx ) = regangan
Tetapi  untuk  kondisi plane  strain dan axisymmetry ,  seperti  yang  dimodelkan  dalam Plaxis,
hanya  empat  komponen  saja  yang  diperlukan karena σ ' yz ,σ ' zx ,γ ' yz ,γ ' zx memiliki nilai nol.
Komponen  tegangan  normal  yang  bernilai positif  dianggap  tarik  ( tension ),  sedangkan komponen  yang  bernilai  negatif  dianggap tekan ( compression ). Sementara itu, komponen regangan normal yang bernilai positif dianggap mengalami  dilatasi  (mengembang),  sedangkan yang  bernilai  negatif  dianggap  mengalami kompaksi (mengecil).
Gambar 9. Tegangan-tegangan dalam tanah
Jika  regangan  yang  terjadi  cukup  kecil,  maka besarnya  regangan  diperoleh  dari  turunan ruang  komponen displacement u x ,  u y ,  seperti dalam persamaan:
(17) (18) (19)
dengan:
Konsep tegangan utama biasanya lebih banyak digunakan untuk merumuskan beberapa model material, yang dapat dihitung dengan persamaan tegangan cartesius.
(20) (21)
(22) dengan persamaan tegangan utama diatur dalam bentuk : σ 1 ’ ≤ σ 2 ’ ≤ σ 3 ’ Sehingga  σ' 1 adalah  tegangan  tekan  yang terbesar.  Dalam  hal  ini  model  material digambarkan  dalam  koordinat  ruang  (3  D) dengan acuan tegangan-tegangan utama, seperti pada Gambar 10.
Gambar 10. Koordinat ruang tegangan utama Model  material  yang  paling  sederhana  dalam Plaxis adalah hukum Hooke mengenai perilaku isotropic  linear  elastic dari  material  yang ditulis dalam persamaan
(23)
Matriks  kekakuan  elastik  material  biasa disebut D c .  Ada  dua  parameter  penting  yang digunakan  pada  model  ini.  Antara  lain modulus  Young  efektif  ( E ')  dan  Poisson  rasio efektif  (ν').  Hubungan  antara  modulus  Young ( E )  dengan shear  modulus ( G )  dan  modulus bulk ( K ) adalah sebagai berikut.
(24)
(25)
(26)
Plaxis menyarankan untuk menggunakan shear modulus sebagai  parameter  model  dibanding dengan modulus Young dan modulus Bulk.

## 9. Pemodelan Matematis
Pemodelan matematis dilakukan
dengan  metode  elemen  hingga.  Dengan mempertimbangkan efek adanya kandungan air akibat  hujan  dimana  kondisi  ini  akan menyebabkan  berkurangnya  tegangan  efektif dan  sudut  geser  suatu  partikel  tanah  jika kondisi  jenuh  tercapai.  Properti  tanah  yang mewakili  kondisi  actual  lapangan    adalah berikut ini :
Tabel  7. Parameter  tanah  untuk  pemodelan Plaxis
Tabel 8. Parameter tanah untuk timbunan
Gambar 11. Input parameter untuk tanah timbunan ( back fill )
Gambar 12. Inpu t parameter Mohr Coulomb ( back fill ) Tabel 9. Unit weight (Coduto, 2001)
Gambar 13. Parameter geotextile non woven
Gambar 14. Input parameter geotextile
Gambar 15 . Data gabion (bronjong)
Pemodelan  dilakukan  dengan  beberapa  Phase yaitu :
1) Phase 1  = Gravity Loading 2) Phase 2  = Plastic Nil Step 3) Phase 3  = Mata Air Normal (MAN)
4) Phase 4  = Penggalian ( Cutting ) 5) Phase  5    = Install Gabion  and Geotextile
6) Phase 6  = Timbunan tanah ( back fill )
7) Phase 7  = Mata Air Banjir (MAB)
8) Phase 8  = Run-up Run-down (RDD)
9) Phase 9  = Safety Factor (SFF)
Gambar  16. Phase  1  dan  phase  2  gravity loading and plastic NIL step
Gambar 17. Pembuatan mash
Gambar  18 . Phase 3  Muka  Air  Normal (MAN)
Gambar 19 . Phase 4 pengalian ( cutting )
Gambar  20 . Phase 5  pemasamgan install gabion dan geotextile
Gambar 21 . Penimbunan tanah ( back fill )
Gambar 22 . Phase 7 Muka Air Banjir (MAB)
Gambar  23 . Phase 8 Run-up  Run-down (RDD)
Gambar23. Menunjukkan apabila terjadi  penurunan  muka  air  secara  mendadak atau drastis dari muka air banjir tiba tiba secara mendadak  akan  terjadi  penurunan  muka  air, yang  mengakibatkan  air  yang  berada  didalam tanah masih basah sedangkan ditinggi muka air sungai sudah cepat menurun, maka tanah akan mengalami penurunan tegagan kuat geser pada tanah  tersebut  dikarenakan  tanahnya  masih dalam keadaan basah. Keadaan ini yang mudah mengalami  kelongsoran  pada  tanah  tersbut, maka  pada  program  plaxis  ini  kita  buat  phase tersebut.
Gambar 24 . Running program plaxis
Gambar  25 .  Kondisi  displacement  pada kondisi             SF ( safety factor )
Gambar  25.  Menujukan displacement yang  terjadi  pada  seluruh  bagian  profil melintang. Perbedaan warna tersebut
menunjukan  perbedaan displacement yang terjadi, displacement terkecil  ditunjukkan  oleh bagian  tanah  yang  berwarna  biru,  sedangkan displacement yang  terbesar  ditunjukan  dengan warna  merah  ( extreem  displacement) .  Pola keruntuhan lereng menyerupai setengah lingkaran. Gambar 25 tersebut juga menjelaskan  bahwa hanya  terjadi  pada  tanah timbunan  saja  (back  fill) ,  dikarenakan  nilai angka cohesion pada layer tanah  asli  nilainya sangatlah  besar,  membuat  stabilnya  lereng tersebut.
Gambar  26 .  Kondisi  displacement  pada kondisi SF ( safety factor )
Gambar 27 . Total displacements extreme Utot
8.93*10 -3 m, pada kondisi SF
Gambar 28 . Kurva chart safety factor

## 10. Output geometri lereng dan nilai safety factor
Gambar  28  dan  Gambar  29,  Harga safety  factor lereng  dihitung  setelah phase pembebanan. Angka safety factor yang didapat adalah  3.7531.  Angka  keamanan  yang  didapat ini  masih  Sangat  Aman,  dimana  untuk  lereng pada  kasus  ini  hanya  dibutuhkan  angka kemanan 1.25.
Jadi SF 3.7531 > 1.25  (OK) Output geometri  lereng  yang  ditampilkan adalah output pada  akhir phase  stage construction .  Yaitu  pada phase pembebanan total.
Gambar 29 . Hasil running program plaxis

## Conclusions
Tanah  di  sekitar  Sungai  jenih  banyak mengandung  tanah  clay  sangat  sangat  lunak ( very  soft  to  soft  clay )    dengan  kedalaman
mencapai  15,25  meter, dan  tekstur  berpasir.
Jika  terjadi  banjir  dan  airnya  tiba-tiba  turun drastis sehingga, dalam kondisi seperti ini akan sangat kritis, dan harus diperhitungkan dengan benar  dan  harus  dipertimbangkan  kondisi ekstrim dengan menggunakan program pemodelan  PLAXIS.  Dengan  menggunakan rekayasa  geoteknik  menggunakan  stabilitas lereng  memakai  gabion  atau  bronjong,    yang dilapisi  geotextile  jenis  non  woven  maka, kemiringan  menjadi  lebih  stabil  meski  tanpa menggunakan  kestabilan  lereng  gabion  masih aman.
Faktor keamanan yang didapat dari perhitungan  PLAXIS  mencapai  angka  lebih besar yaitu 3.7531 lebih besar dari 1.25. (ok)
N omenclature

## Natation
Es Modulus Elastis (kN/m 2 ) v Poison ratio ε h
Regangan horizontal ε v Regangan vertical c Cohesion (t/m 2 ) E modulus Young (MPa) E ref
elasticity Modulus (kN/m 2 ) eo porosity G shear modulus (MPa)
G s
specific gravity (gr/cm 3 ) K modulus bulk (MPa)
v poissin ratio
ψ sudut dilatasi (deg)
S shear strength σn normal stress φ
sudut internal friksi  (deg)
S ' drained shear strength
σn normal stress
u Pore water pressure
φ ' sudut internal friksi
τ shearing stress failure
FOS safety factor
[P] matriks gaya
[k] matriks kekakuan elemen
[u] matriks perpindahan
γ usat
unit weight top mat (kN/m 3 )
γ sat unit weight under mat (kN/m 3 ) k x permeability horizontal (m/s) k y permeability vertical (m/s)
w
water content  (%)
NSPT  blow/30 cm  (N)

## DAFTAR PUSTAKA
Abraham, L. W. Lee T.S., Sharma S., and
Boyce G.M., (1996). Slope Stability and Stabilization Methods , John Wiley and Sons, Inc. New York
Bowles,  Joseph  E,  (1996). Foundation Analysis and Design , Fifth Edition, Mc Graw Hill International Edition
Bowles, Joseph E, “Physical and Geotechnical Properties of Soil” , International Student Edition, Mc Graw Hill,
Tokyo-Japan. Braja M Das (1996) . Geotechnical Engineering Hand Book Das, Braja M . (2002) . Principles of Geotechnical  Engineering 5th  Edition,
Thomson Learning, Inc. Joseph E Bowles (1999) . Foundation Analysis and Design, McGraw-Hill International Edition.
Joseph  E  Bowles  (1996) .  Physical  and Geotechnical  Properties  of  Soil  2  Sub Edition.
PLAXIS 8.2 design manuals a “finite element code for rock and soil analysis”.