## Civronlit
Perencanaan Bangunan Atas Jembatan Rangka Tipe Parker dengan Kontruksi Baja Bentang 60 Meter Desa Bram Itam Raya Kecamatan Bram Itam Kabupaten Tanjung Jabung Barat
1 M. Asmuni Jatoeb, 2 Huzeirien M, 3 Ali Mutoha
1,2 Dosen Fakultas Teknik Sipil Universitas Batanghari Jambi
3 Mahasiswa Teknik Sipil Universitas Batanghari Jambi Email : asmunijatoeb@gmail.com
Abstrak. Penelitian  ini bertujuan untuk merencanakan bangunan atas jembatan rangka baja menggunakan tipe parker truss yang  meliputi  perhitungan  sandaran,  pelat  lantai,  dimensi  gelagar  memanjang  dan  melintang,  perencanaan gelagar  rangka,  sambungan,  dan  penghubung  geser.  Pembebanan  pada  jembatan  menggunakan  SNI  1725  –  2016. Jembatan ini terletak di Desa Bram Itam Raya Kecamatan Bram Itam  Kabupaten Tanjung Jabung Barat, merupakan jembatan penghubung ruas jalan utama Kecamatan Bram Itam menuju Kecamatan Pengabuan di Kabupaten Tanjung Jabung  Barat.  Perencanaan  struktur  baja  menggunakan  pendekatan  Desain  Faktor  Beban  dan  Ketahanan  (DFBK). Gaya batang dihitung dengan menggunakan metode garis pengaruh. Hasil perencanaan adalah pipa sandaran diameter 76,3  mm,    pelat  lantai  beton  bertulang  tebal  20  cm  dan  penghubung  geser  diameter  24  mm,  gelagar    memanjang menggunakan  IWF  400x200x7x11,  gelagar  melintang  IWF  800x300x14x26,  batang  atas  (A 1 =A 8, A 2 =A 7 ,  A 3 =A 6 , A 4 =A 5 )  dan  batang  diagonal  (D 1 =  D 10 )  IWF  400x400x18x24,  batang  diagonal  (D 2 =D 9, D 3 =D 8, D 4 =D 7, D 5 =D 6 )  IWF 400x400x11x18, batang vertikal (V 2 =V 8 ,V 3 =V 7 ) IWF 400x300x9x14, (V 1 =V 9 ,V 4 =V 6, V 5 ) IWF 400x200x7x11, batang bawah  (B 1 =B 10 ,  B 2 =B 9 )  IWF  400x400x11x18,  (B 3 =B 8 ,  B 4 =B 7, B 5 =B 6 )  IWF  400x400x20x35,  Alat  sambung  yang digunakan yaitu baut, diameter baut yang digunakan untuk rangka batang yaitu 30 mm, untuk gelagar memanjang ke gelagar melintang 20 mm, dan untuk gelagar melintang ke galagar rangka 27 mm, serta tebal pelat sambung 20 mm.
Kata Kunci : Jembatan Rangka Baja Tipe Parker, DFBK, Garis Pengaruh.

## PENDAHULUAN
Jembatan merupakan sarana transportasi yang sangat penting bagi kehidupan manusia. Seiring dengan berkembangnya  teknologi  dan  perekonomian,  pembangunan  jembatan  dengan  bentang  panjang  dan  kuat akan sangat dibutuhkan mengingat fungsi jembatan sebagai penghubung antara satu daerah dengan daerah lain. Oleh karena itu, diperlukannya penguasaan teknologi jembatan baik dari aspek perencanaan, peralatan dan  material.  Dalam  perencanaan  pembangunan  jembatan  dengan  bentang  panjang  maka  membutuhkan teknologi struktur jembatan yang kuat dan ringan sehingga mampu menahan beban-beban yang bekerja pada jembatan.  Material  ringan  dan  struktur  kuat  yang  sering  dipakai  pada  konstruksi  jembatan  pada  umumnya berupa rangka baja. Rangka baja sendiri memiliki beberapa tipe, salah satu tipenya adalah tipe parker truss. Jembatan yang terletak di Desa Bram Itam Raya Kecamatan Bram Itam memiliki panjang jembatan 60 meter. Jembatan  ini merupakan  penghubung  antara  Kecamatan  Bram  Itam  dengan  Kecamatan  Pengabuan. Kondisi  jembatan  yang  sudah  tua  membuat  jembatan  ini  mengalami  korosi  pada  bagian-bagian  jembatan. Bahkan  saat  ini  sudah  mengalami  kerusakan  seperti,  keropos  pada  tiang  jembatan  sehingga  dikhawatirkan akan mengurangi kekuatan dari jembatan tersebut, ditambah lagi peningkatan kepadatan arus lalulintas, oleh karena  itu  diperlukan  suatu  solusi  untuk  menghindari  ambruknya  struktur  jembatan.  Selain  itu  tiang jembatan  juga  menghambat  transportasi  air,  seperti  pompong  yang  mengangkut  hasil  perkebunan masyarakat.
Jembatan ini memiliki bentang yang panjang cukup panjang, maka diperlukan struktur jembatan yang kuat dan ringan sehingga mampu  menahan beban-beban yang bekerja pada jembatan. Material ringan dan struktur  kuat  yang  sering  dipakai  pada  konstruksi  jembatan  pada  umumnya  berupa  rangka  baja.  Selain  itu material  baja  dipilih  karna  material  baja  mempunyai  kekuatan  yang  tinggi,  tahan  terhadap  cuaca, pelaksanaan yang lebih cepat karena melalui pabrikasi tanpa harus dibuat di lapangan, dan dapat mengikuti bentuk-bentuk  yang  lebih  bervariasi.  Oleh  sebab  itu,  penulis  melakukan  perencanaan  struktur  baja  sebagai Penelitian  dengan  judul  “Perencanaan  Bangunan  Atas  Jembatan  Rangka  Tipe Parker Dengan  Kontruksi Baja Bentang 60 Meter Desa Bram Itam Raya Kecamatan Bram Itam Kabupaten Tanjung Jabung Barat”.

## Metode Perhitungan Perencanaan Struktur Atas Perhitungan Sandaran
Sandaran  selain  berfungsi  sebagai  pembatas  jembatan  juga  sebagai  pagar  pengaman  baik  bagi kendaraan maupun pejalan kaki. Sandaran terdiri dari beberapa bagian, yaitu:
1. Pipa sandaran Railin g
2. Tiang sandaran Rail post

## Perhitungan Pelat Lantai Kendaraan
1. Data perencanaan
2. Perhitungan momen lentur pada pelat lantai kendaraan
a. Akibat beban mati
b. Akibat beban hidup (T)
Untuk  perhitungan  kekuatan  lantai  kendaraan  atau  sistem  lantai  kendaraan  jembatan  harus  digunakan beban “T” yaitu beban yang merupakan kendaraan truk yang mempunyai beban roda ganda ( Dual Wheel Load ) sebesar 10 ton.
3. Perhitungan tulangan pelat lantai kendaraan
Momen nominal rencana :
M n = M U ϕ Koefisien ketahanan (Rn) :
R n = Mn perlu ∗ 10 6 b ∗ d 2 Rasio tulangan :
ρ perlu = 0,85 x f′c fy (1 − √1 − 2∗ Rn 0,85 ∗ f′c ) ρ min = 1,4 fy ˃ ρ perlu
Digunakan ρ min As perlu = ρ min * b * d Rencana tulangan pokok : A.tul = ¼ x 𝜋 ∗ D 2
Jarak antar tulangan :
S   = A.tul∗ b As perlu
As pakai = A.tul xb S > As perlu
a      = As pakai∗ fy 0,85 ∗ f ′ c ∗ b m n = As pakai ∗ fyx ( d - ½a ) > m n perlu Rencana Tulangan bagi / susut : As = 0,002  * b * h A tul. = 1 4 ⁄ * π * ∅ 2
As pakai = A.Tul ∗ b S > As

## Gelagar Memanjang dan Melintang
1. Pembebanan
a. Beban mati
Beban  mati  terdiri  atas  sumbangan  dari  berat  sendiri  plat  lantai,  perkerasan,  air  hujan,  dan  gelagar baja.
b. Beban hidup Beban hidup ini terdiri atas beban terbagi rata (BTR), dan beban garis terpusat (BGT).
c. Momen maksimum beban mati dan beban hidup
M DL = ( 1 8 ∗   q DL ∗   L 2 ) * 1,2
M LL = ( 1 4 ∗   P LL ∗  L ) * 1,6
2. Perhitungan analisa penampang komposit
Ac    = ( b e n ∗   h c )
𝐴 𝑡𝑜𝑡 =   ( b e n ∗   h c ) + A s S xo =   ( b e n x h c ∗   y c )   +   (A s ∗   y s )
y b = S xo A tot y a =   (h s +   h c ) −  y b I Xcomp = ( 1 12 ∗ b e n ∗  hc 3 ) + ( b e n ∗  hc  ∗   y 1 2 ) + I x + (A s ∗ 𝑦 2 2 )
Perhitungan tegangan lentur sistem terlayang.
a. Beban mati dipikul profil baja dan beban hidup di plat komposit
a) Tegangan lentur akibat beban mati pada baja
𝑓 𝑠𝑏1 = 𝑓 𝑠𝑎1 = M DL ∅ ∗ Wx ∗ 1,1 b) Tegangan lentur akibat beban hidup
1) Baja
𝑓 𝑠𝑏2 = M LL x y b ∅ ∗ I xcomp ∗ 1,1
𝑓 𝑠𝑎2 = M LL x y 3 ∅ x I xcomp x 1,1
2) Beton 𝑓 𝑐𝑏 = M LL x y 3 ∅ ∗ I xcomp ∗ n 𝑓 𝑐𝑎 = M LL x y a ∅ ∗ I xcomp ∗ n b. Lendutan
δ = S x q DL ∗ L 4 384 ∗ E ∗ I xcomp + P LL ∗ L 3 48 x E ∗ I xcomp ≤ 1 300 ∗ L
Jika ya maka dimensi gelagar aman.

## Analisis Gaya Batang
Untuk menghitung gaya batang, digunakan metode garis pengaruh. Angka – angka yang didapat dari garis  pengaruh  gaya  batang  akibat  beban  mati  dan  gaya  batang  akibat  beban  hidup  selanjutnya dikombinasikan.

## Dimensi Profil
Setelah gaya batang didapat, dilanjutkan dengan perencanaan profil.
1. Kontrol terhadap batang tekan
Beban  kritis yang menyebabkan  tekuk tersebut  telah dirumuskan oleh Euler.
Sampai saat ini rumus tersebut tetap d jadikan dasar menentukan kuat nominal batang tekan (Pn). Pn = F cr . Ag Tegangan kritis, F cr dihitung berdasarkan syarat berikut, jika
a) KL r ≤  4,71 √ E f y atau 𝐹 𝑦 𝐹 𝑒 ≤  2,25  tekuk inelastis, maka:
F cr = [0,658 fy/Fe ] ∗ f y
b) KL r >  4,71 √ E f y atau 𝐹 𝑦 𝐹 𝑒 >  2,25  tekuk elastis, maka:
F cr = 0,877 F e
dimana Fe = tegangan tekuk Euler (elastis) sebagai berikut:
F e = π 2 x E λ 2 , sedangkan λ = KL r
2. Kontrol terhadap batang tarik
Leleh  Ø P n = 0,9 ∗ f y ∗ Ag Fraktur  Ø P n = 0,75 ∗ f u ∗ A e = 0,75 * 0,85 * Ag = 0,638 A g A e = 0,85 A g
0,9 x A g ∗ f y = Ø Pu
A g = ØPu 0,9  ∗  fy
0,638  A g ∗ f u = Pu
A g = ØPu 0,638 x fu Diambil Ag yang terbesar A g >  A g perlu L r y ≤    300
ØPn = 0,9 ∗ Ag ∗ f y ØPn = 0,638 ∗ Ag ∗ f u Dari  persamaann tersebut diambil  yang  terkecil.

## Perencanaan Sambungan
Jenis-jenis alat sambung pada konstruksi baja adalah  paku keling ( rivet ), baut dan las. Baut Dua tipe dasar  baut mutu tinggi  yang  distandarkan  oleh  ASTM adalah tipe  A325  dan  A490.  Baut  A325 terbuat  dari baja  karbon  yang  memiliki  kuat  leleh  560  –  630  MPa,  baut  A490  terbuat  dari  baja alloy dengan  berkisar antara  ½  -  1½  in,  yang  sering  digunakan dalam  struktur bangunan berdiameter  ¾ dan 7/8  in,  dalam  desain jembatan antara 7/8 hingga 1 in.
Tabel 1. Tipe-Tipe Baut Tipe Baut Diameter (mm) Proof Stress (MPa) Kuat Tarik Min. (MPa) A307 6,35-104 - 60 A325 12,7-25,4 585 825 28,6-38,1 510 725 A490 12,7-38,1 825 1035 Sumber: Agus Setiawan (2008)

## Tahanan Nominal Baut
Suatu baut yang memikul beban terfaktor Ru, sesuai persyaratan DFBK harus memenuhi:

## Ru ≤ ɸ. Rn
Dengan Rn adalah tahanan nominal baut sedangkan ɸ adalah faktor reduksi yang diambil sebesar 0,75. Besarnya Rn berbeda-beda untuk masing-masing tipe sambungan.
a. Tahanan Geser Baut
Tahanan nominal satu buah baut yang memikul gaya geser memenuhi persamaan :
Rn = m ∗ r 1 ∗ 𝑓 𝑢 𝑏 ∗ Ab Dengan: r 1 = 0,50 untuk baut tanpa ulir pada bidang geser r 1 = 0,40 untuk baut dengan ulir pada bidang geser 𝑓 𝑢 𝑏 = kuat tarik baut (kg/cm 2 ) Ab = luas bruto penampang baut (cm 2 ) m = jumlah bidang geser b. Tahanan Tarik Baut
Baut yang memikul gaya tarik tahanan nominalnya dihitung menurut:
Rn = 0,75 ∗ 𝑓 𝑢 𝑏 ∗ Ab
Persamaan diatas berlaku untuk semua baut, sedangkan untuk lubang baut selot panjang tegak lurus arah gaya berlaku:
Rn = 2,0. d b . t p . f u c. Tahanan Tumpu Baut
Tahanan  tumpu  nominal  tergantung  kondisi  yang  terlemah  dari  baut  atau  komponen  pelat  yang disambung. Besarnya ditentukan sebagai berikut:
Rn = 2,4. d b . t p . f u Dengan: d b = diameter baut pada daerah tak berulir (cm)
t p = tebal pelat (cm)
f u = kuat tarik putus terendah dari pelat (kg/cm 2 )
Tata letak baut 3d b < S < 15t p atau 200 mm 1,5d b < S 1 < ( 4t p + 100mm ) atau 200 mm

## Las
Pengelasan  adalah  suatu  proses  penyambungan  bahan  logam  yang  menghasilkan  peleburan  bahan dengan memanasinya hingga suhu yang tepat dengan atau tanpa pemberian tekanan dan dengan atau tanpa pemakaian bahan pengisi.

## Tahanan Nominal Sambungan Las
Filosofi umum dari DFBK terhadap persyaratan keamanan suatu struktur, dalam hal ini terutama untuk las, adalah terpenuhinya persamaan: ϕR mw ≥  R u Dengan:
ϕ = faktor ketahanan R mw = tahanan nominal per satuan panjang las (N/mm) R u = beban terfaktor per satuan panjang las (N/mm) Kuat rencana per satuan panjang las sudut, ditentukan sebagai berikut:
ϕR mw = 0,75 t e (0,6 f uw )
Tebal  efektif  ( t e )  las  sudut  adalah  jarak  nominal  terkecil  dari  kemiringan  las  dengan  titik  sudut didepannya. Asumsikan bahwa  las sudut mempunyai ukuran kaki yang sama (a), maka tebal efektif adalah 0,707a. Jika ukuran las tak sama panjang, maka tebal efektif harus dihitung dengan memakai hukum-hukum trigonometri.

## Beban eksentris normal pada bidang las
Akibat geser langsung :
(R n ) v = 1 4 ∗ D max A Akibat Momen :
(R n ) t = M ∗ c I Resultan Gaya : ϕ R n perlu = √(Rn)v 2 + (Rn)t 2
Tahanan Las : ϕ R nw = Ø ∗ t e ∗ 0,6 ∗ f uw = a perlu = 𝜙 R n perlu 𝜙 R nw

## Penghubung Geser (Shear Connector)
Dengan Q n adalah  kuat  geser  minimal  satu  buah  penghubung  geser.  Jenis  penghubung  geser  yang disyaratkan dalam SNI 03-1729-2002 pasal 12.6.1 adalah berupa jenis paku berkepala (stud) dengan panjang dalam kondisi  terpasang tidak kurang dari 4 kali diameternya, atau berupa penampang baja kanal gilas.
Kuat  nominal  penghubung  geser  jenis  paku  yang  ditanam  di  dalam  pelat  beton  masif,  ditentukan sesuai pasal 12.6.3, yaitu:
Qn =  0,5 ∗ Asc ∗ (√f ′ c ∗ Ec <  Asc ∗ fu Asc = 1 4 ∗ π ∗ d 2
Ec =  4700 ∗ (√f′c)
n = Vh Qn

## METODE PENELITIAN
Berikut  ini  prosedur  penelitian  berupa  tahapan  yang  akan  dilalui  mulai  dari  langkah  awal  hingga tercapainya tujuan penelitian.
Gambar 1. Bagan Alir Penelitian

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Kriteria Perencanaan
 Bentang jembatan
:  60 m
 Jenis jembatan
:  Struktur Rangka Baja
 Bangunan atas
a. Lantai jembatan
o Lebar lantai jembatan   :  9 m
o Mutu beton
:  K-350 (f’c = 0,083 x 350 = 29,05 MPa)
o Tebal pelat lantai
:  20 cm
b. Lantai trotoar
o Lebar Lantai Trotoar   :  2 x 1 m
o tebal :  25 cm
o Mutu beton : K-175
 Jumlah Gelagar Memanjang
:  5 buah
 Mutu Baja (rangka utama)
:  BJ 55 (fy = 410 MPa, fu = 550 Mpa) Mutu Baja (gelagar) :  BJ 37 (fy = 240 Mpa, fu = 370 MPa) E baja (Es) :  200.000 MPa
 Alat Penyambung
:  Pelat dan baut
 Beban Angin
:  1,46 N/mm = 146 kg/ 𝑚 2

Gambar 2. Jembatan Tipe Parker

## Gelagar Memanjang
Hasil perhitungan beban mati dan beban hidup : M DL =  6,255 ton.m * 1,2  =  7,506 ton.m
M LL =  10,520 ton.m * 1,6  =  16,832 ton.m
Gambar 3. Penampang dan tegangan yang terjadi pada Gelagar Memanjang

## Gelagar Melintang
Hasil perhitungan beban mati dan beban hidup : M DL = 50,691 ton.m x 1,2  = 60,829 ton.m M LL = 91,369 ton.m x 1,6  = 146,190 ton.m
Ix komposit be/n = 18,75 cm hs = 40 c m hc = 20c m As Ac b = 20 cm Ix baja 750,675 kg/cm Tegangan Akibat Beban Mati 750,675 kg/cm + 882,890 kg/cm Tegangan Akibat Beban Hidup 290,152 kg/cm 39,896 kg/cm 1633,655 kg/cm Tegangan Total 2 < Fy = 2400 kg/cm Ok  !!! 1040,827 kg/cm 2 13,869 kg/cm 2 + + + - - - 39,896 kg/cm

## Gambar 4. Penampang dan tegangan yang terjadi pada Gelagar Melintang

## Gelagar Rangka
Untuk  menghitung  gaya  batang,  digunakan  metode  garis  pengaruh.  Angka–  angka  yang  didapat  dari garis  pengaruh  gaya  batang  akibat  beban  mati  dan  gaya  batang  akibat  beban  hidup  selanjutnya dikombinasikan.
Gambar 5. Penomoran Rangka batang
(A 1 = A 8, A 2 = A 7 , A 3 = A 6 , A 4 = A 5 ) tekan           : Baja IWF 400 x 400 x 18 x 24 (D 1 = D 10 ) tekan
: Baja IWF 400 x 400 x 18 x 24
(D 2 = D 9 , D 3 = D 8 , D 4 = D 7, D 5 = D 6 ) tarik           : Baja IWF 400 x 400 x 11 x 18 (V 2 = V 8, V 3 = V 7) ) tekan : Baja IWF 400 x 300 x 9 x 14 (V
1 = V 9, V 4 = V 6, V 5 ) tarik
: Baja IWF 400 x 200 x 7 x 11
(B 1 = B 10 , B 2 = B 9 ) tarik
: Baja IWF 400 x 400 x 11 x 18
(B 3 = B 8 , B 4 = B 7, B 5 = B 6 ) tarik
: Baja IWF 400 x 400 x 20 x 35
Dimensi memenuhi syarat.

## Sambungan
Diameter baut yang digunakan untuk rangka batang yaitu Dia 30 mm, untuk gelagar memanjang Dia 20 mm, dan untuk gelagar melintang Dia 37 mm. Tebal pelat sambung yang digunakan adalah 2 cm.
Ac As Ix komposit h s = 80 cm h c = 20 c m + + - Ix baja 866,761 kg/cm Tegangan Akibat Beban Mati 2 866,761 kg/cm 2 + 1440,036 kg/cm Tegangan Akibat Beban Hidup 2 = - - + 20,249 kg/cm 2 147,264 kg/cm 2 74,813 kg/cm 2 1014,025 kg/cm 2 2306,797 kg/cm Tegangan Total 2 < Fy = 2400 kg/cm Ok  !!! 2 be/n = 25 cm 74,813 kg/cm 2 20,249 kg/cm 2

## Gambar 6. Sambungan hasil perhitungan

## Perhitungan Bantalan Elastomer
Perhitungan  perancangan  bantalan  elastomer  berlapis  berdasarkan  daya  layan  (METODE  –  A, AASHTO  BRIDGE  DESIGN  EDITION  2007)  didapatlah  dimensi  bantalan  elastomer  seperti  gambar berikut ini:

## Gambar 7. Dimensi Elastomer

## SIMPULAN
Berdasarkan hasil perencanaan dan perhitungan struktur atas jembatan rangka baja tipe parker, dengan bentang jembatan 60 m dan lebar jembatan 10 m, diperoleh:
1. Pelat  lantai  jembatan  memiliki  tebal  20  cm  menggunakan  beton  bertulang  K-350  dengan  penulangan D14-150 untuk tulangan pokok dan Ø12-150 untuk tulangan susut.
2. Gelagar memanjang memakai profil IWF 400 x 200 x 7 x 11
3. Gelagar melintang memakai profil IWF 800 x 300 x 14 x 26
4. Profil yang digunakan untuk gelagar batang atas (A 1 = A 8, A 2 = A 7 , A 3 = A 6 , A 4 =A 5 ) tekan: Baja IWF
400 x 400 x 18 x 24
5. Profil yang digunakan untuk  gelagar batang diagonal (D 1 = D 10 ) tekan: Baja IWF 400x 400 x 18 x 24
b = 200 m m 300 m m 4 0  mm 8 0  mm 4 0  mm 8 0  mm 6 0  mm 2 4 0  mm 1 0 0  mm 80 0 mm 4 0 0 mm IWF 400.200.7.11 IWF 800.300.14.26 Gelagar Memanjang Gelagar Melintang 4 5  mm 5 5  mm 1 0  mm 6 5  mm x 80 0 mm 7 5  mm 1 5 0  mm 1 5 0  mm 1 5 0  mm 5 0  mm 1 0 0  mm 5 0  mm 7 5  mm 1 0 0  mm 6 0 0  mm 1 0 0  mm y Dmax 1 4 e 1 0 0  mm 5 0  mm 5 0  mm 2 2 5  mm 7 5  mm 7 5  mm 1 5 0  mm 1 5 0  mm 2 2 5  mm Dmax 1 4
6. Profil yang digunakan untuk gelagar batang diagonal (D 2 = D 9 , D 3 = D 8, , D 4 = D 7, D 5 = D 6 ) tarik: Baja IWF 400x 400 x 11 x 18
7. Profil yang digunakan untuk gelagar batang vertikal (V 2 = V 8 , V 3 = V 97) tekan: Baja IWF 400 x 300 x 9 x 14
8. Profil yang digunakan untuk gelagar batang vertikal (V 1 = V 9, V 4 = V 6 , V 5) tarik: Baja IWF 400 x 200 x 7 x 11
9. Profil yang digunakan untuk gelagar batang bawah (B 1 = B 10 , B 2 = B 9 ) tarik: Baja IWF 400 x 400 x 11 x 18 10. Profil yang digunakan untuk gelagar batang bawah (B 3 = B 8 , B 4 = B 7, B 5 = B 6 ) tarik: Baja IWF 400 x 400 x 20 x 35
11. Dari hasil analisis perhitungan struktur seluruh dimensi yang direncanakan memenuhi syarat kekuatan dan keamanan struktur.

## DAFTAR PUSTAKA
…………2016.  “ Pembebanan  Untuk  Jembatan , SNI  1725-2016 ”,  Badan  Standarisasi  Nasional,  Jakarta: 2016
…………2010.  Perencanaan  Teknik  Jembatan,  Departemen  Pekerjaan  Umum.  Direktorat  Jenderal  Bina Marga, Jakarta: 2010
…………2007. Bridge Design Engineering, Depatemen Pekerjaan Umum, Jakarta: 2010 Agus Iqbal Manu. 1995. Dasar-Dasar Perencanaan Jembatan Beton Bertulang. PT Mediatama Saptakarya, DPU
Agus Setiawa. 2008. Perencanaan Struktur Baja Dengan Metode LRFD. Semarang: Penerbit Erlangga. Asiyanto. 2011. Metode Konstruksi Jembatan Rangka Baja . Jakarta: Universitas Indonesia. Heinz Frick.1978. Mekanika Teknik 2 . Yogyakarta: Kanisius. Herry Vaza. 2010. Perencanaan Teknik Jembatan . Depatemen Pekerjaan Umum, Jakarta: 2010. Rudy Gunawan. 1993. Tabel Profil Konstruksi Baja . Yokyakarta: Penerbit Kanisius. Thamrin Nasution. 2012. Modul 3 Pengenalan Jembatan Baja. Medan: Institut Teknologi Medan. Wiryanto Dewobroto. 2015. Struktur Baja , Edisi Kedua. Tangerang: Universitas Pelita Harapan.