## Kajian Teknis Pemanfaatan Bio-Massa Di Pabrik Pengolah Minyak Sawit Berkapasitas 30 Ton Perjam Dengan Sistem Kongenerasi

## Bangbang Hermanto
KBK kontrol dan elektronika daya Jurusan Teknik Elektro Program studi Teknik Listrik  Politeknik Negeri pontianak e-mail : ir.bangbang@gmail.com
Abstract– This thesis examines the potential of bio-mass waste  generated  from  palm  oil  mills  with  a  capacity  of 30  tonnes  which  will  be  converted  into  heat  energy  for process  and  electrical  energy  to  drive  the  motors,  in which the two energy sources is a major requirement in the  processing  of  palm  oil.  Number  of  factories operating  in  West  Kalimantan  is  28  mills  with  a  total capacity of processing fresh fruit bunches by 1,190 tons /  hour.  Potential  sources  of  renewable  energy  from waste  bio-mass  produced:  21.5%  empty  fruit  bunches, fiber  12.5%,  and  5.1%  shell.  From  the  calculation  and field studies, the potential of solid waste are: fibers and fibers  using  super  heat  boiler  obtained  at  44.02% thermal  efficiency,  power  output  of  2,064  MW,  and  the power  can  be  used  for  external  plant  of    1,464 mW.Steam  for  the  process,  is  obtained  from  the  steam turbine output, which should be above one atm pressure then  used  non-condensing  turbine  one  level,  with  the required generator capacity of 2.58 kVA.
Keywords– cogeneration, super heat, thermal efficiency, type of turbine and generator capacity, fiber, shell.

## 1. Pendahuluan
Kebijakan  Pemerintah  berkenaan  dengan  energi nasional  adalah  [1]  :  Terwujudnya  energi  (primer) mix yang  optimal  pada  tahun  2025,  yaitu    peranan  masing- masing  jenis  energi  terhadap  konsumsi  energi  nacional, khususnya biomassa ,  nuklir,  tenaga  air,  tenaga  surya, dan  tenaga  angin  menjadi  lebih  dari  5%  (lima  persen). Prakiraan pertumbuhan konsumsi energi listrik Kalimantan  Barat  rata-rata  dari  tahun  2011  sampai dengan  2025  adalah  sebesar  10,75%  ,  dimana  tingkat rasio elektrifikasi pada tahun 2011 sebesar 55%, dengan demikian  masih  sekitar  45%  penduduk  Kalimantan Barat  saat  ini    yang  belum  menikmati  listrik  (  sumber: RDKL  PLN).  Dan  direncanakan  pada  tahun  2025 seluruh  penduduk  (100%)  wilayah  Kalimantan  Barat dapat menikmati aliran listrik.
Limbah  yang  dihasilkan  dari  proses  pengolahan minyak  sawit  terdiri  darri  limbah  padat  yaitu:    tangkos sebanyak    21,5  %,  dengan  nilai  kalori  1.438,5  Kkal/kg (campuran  65%),  serat  sebesar      12,5  %    dengan  nilai kalori  2.709,3  Kkal/kg  (campuran  10%),  cangkang sebesar  5,1  %    dengan  niali  kalori  4.498,7  Kkal/kg (campuran 10) , dan sisanya  berupa limbah cair  (pome) 57% [5].
Untuk  memproses  buah  sawit  menjadi  CPO  diperlukan dua sumber energi yaitu: energi  panas berupa uap (pada tekanan  dan  suhu  tertentu)  untuk  proses  dan  energi listrik  untuk  menggerakan  motor-motor.  Dimana  uap yang  dihasilkan  boiler  pertama-tama    digunakan  untuk menggerakan turbin  uap  yang  dikopel dengan generator akan  menghasilkan  energi  listrik,  kemudian  uap  yang keluar  dari  turbin  akan  dipergunakan  untuk  kebutuhan proses-proses  pengolahan  kelapa  sawit  menjadi  minyal sawit.
Mengacu  pada  latar  belakang  yang  disampaikan diatas,  permasalahan  yang  akan  diselesaikan  pada penelitian ini adalah :  Seberapa besar  daya listrik   yang dapat  dibangkitkan  baik  untuk  kebutuhan  pabrik maupun kelebihanya untuk   masyarakat sekitar, dengan memanfaatkan  limbah  bio-massa  pabrik  minyak  sawit, sehingga akan menjadi alternatif untuk  mengurangi atau bahkan  menggantikan  penggunaan  sumber  energi  fosil yang  tidak  tergantikan  dengan  sumber  energi  yang ramah lingkungan dan dapat tergantikan.
Ruang li  ngkup  dari  penelitian  dibatasi  pada  : pemilihan kapasitas boiler, analisa proses thermodinamika, menentukan  jenis dan kapasitas turbin uap  ,  menentukan  kapasitas  generator  yang  akan digunakan,  limbahn  yang  digunakan  adalah  cangkang dan serat, karena  nilai kalori tandan kosong rendah dan perlu  proses  pencacahan  dan  pengeringan  sebelum digunakan.

## 2. Teori Dasar
Sistem kogenerasi berkembang dari sistem pembangkit  listrik  tenaga  uap,  dimana  sisa  uap  yang keluar dari turbin dimanfaatka kembali untuk membangkitkan    listrik  ataupun    untuk  prosese-proses tertentu.
Kogenerasi  adalah  penggunaan  satu  masukan  bahan bakar,    yang  akan  menghasilkan  secara  bersamaan energi  yang  berguna  berupa    listrik  dan  panas.  Untuk memproduksi  energi  listrik,  pusat  pembangkit  tenaga uap  pada  umumnya  akan  menghasilkan  limbah  panas yang keluar dari sistem pembuanganya (exhaust). Dalam hal  ini  limbah  panasnya  adalah  uap  yang  keluar  dari turbin  uap  dan  digunakan  untuk  proses-proses  pada pabrik  pengolah  minyak  sawit  sebagaimana  yang dijelaskan pada siklus turbin uap gambar 1.

## Gambar1. Sistem kogenerasi
Dengan  memanfaatkan  sisa  uap  untuk  proses  tadi    maka akan  dapat  dihemat  pemakaian  bahan  bakar  yang digunakan  dan  meningkatakan  peluang  efisiensi  energi sebagaimana beberapa skenerio  berikut:
Gambar 2. Sistem kogenerasi
Gambar 3. Skenerio 2 Peluang  Efisiensi Energi
Perhitungan seberapa besar listrik yang dapat dibangkitkan/dihasilkan  jika  sistem  boiler  menggunakan super  heater  dan  boiler  uap  jenuh  ( saturated )  diuraiakan sebagai  berikut:
2.1 Sitem Boiler Uap Jenuh (Saturated) [2,4]
Dari  gambar  .5,  berdasarkan    kurva  T  –  S,  nilai steam ratio dapat ditentukan berdasarkan penurunan persamaan berikut:
Gambar 4. Kurva T – S untuk uap jenuh
Dari gambar 3.  terdapat 4 tahapan proses yaitu:
 Proses 1 ke 2
Proses  penambahan  temperatur  air  umpan  sehingga mencapai  temperatur  penguapan.  Proses  penguapan pada  ketel  terjadi  pada  tekanan  dan  temperatur  yang konsatan.  Dalam  teori  termodinamika  persamaan  ini ditulis sbb:
( Q in – Q out ) + ( W in – W out ) = Massa Uap ( h awal – h akhir ),
(2.1)
Dimana, Q in =  panas yang masuk
Q out =  panas yang keluar W in =  kerja yang dihasilkan W out = kerja yang diperlukan h awal = enthalpi pada saat awal masuk kondensor
h akhir = enthalpi pada saat uap keluar kondensor Apabila, Q out = 0;    W in – 0;  W out = 0, maka : Q in = Massa Uap ( h awal – h akhir ),                        (2.2)  Proses 2 ke 3
Proses  ekpansi  uap  ideal  yang  terjadi  pada  turbin  satu tingkat.
Pada proses ekspansi ini maka: Q in = 0 Q out = 0
W in = 0
Maka  berdasarkan  persamaan  (1)  besarnya  kerja yang dilakukan oleh turbin
W out = Massa Uap ( h 2 – h 3 ),,                          (2.3)
 Proses 3 ke 4
Proses  pengembunan, terjadi setelah panas  dipakai utuk keperluan  proses,  dimana  temperatur  lebih  kecil  dari 100º C, proses ini dinyataakan dalam persamaan: (  Q in –  Q out )  +  (  W in –  W out )  = massa  fluida (  h awal –
h akhir ) Dimana Q in = 0 W in = 0 W out = 0, -Q out = massa fluida ( h 4 – h 3 )                               (2.4)
 Proses 4 ke 1 Pada proses ini, Q in = 0 Q out = 0 W out = 0 Maka, W in = massa fluida ( h 1 – h 4 ),                          (2.5) Dengan asumsi kerja  yang diperlukan   ponpa  diabaikan maka h 1 = h 4, sehingga effisiensi thermal dari pembangkit listrik kogeneration  η Th
η Th = = ,                                     (2.6)
Dan  effisiensi  pembangkit  listrik  ( plant )  kogenerasi dapat ditentukan dari persamaan berikut:
η Plant = η Th x η mekanik x η generator, (2.7)
2.2. Sistem Boiler Dengan Super Heater
Diagram  siklus  dengan  super  heater  dapat  dilihat  pada Gambar.4  Sedikit  berbeda  dengan  siklus  yang  tidak memakai  super  heater.  Terdapat  5  kondisi,  sehingga perhitungan effisiensi termalnya juga berbeda. Menetukan  besarnya  entalphi  (kandungan  panas)  pada tiap-tiap  kondisi  uap  h 1 ,  h 2, h 3  , dan  h 4, dari  diagaram siklus  pembangkitan  ( power  plant) dapat  diambil  data dari tabel.
Gambar 5. Diagram T – S dengan Supet Heater Dari gambar 5. terdapat 5 tahapan proses yaitu:  Prose 1 ke 2
Kerja fluida (cairan) kerja pompa dari tekanan rendah ke tekanan tinggi.
 Proses 2 ke 3
Cairan  bertekanan  tinggi  memasuki  boiler  yang dipanaskan  pada  tekanan  konstan  oleh  sumber  panas dari  luar  menjadi  uap  saturated  kering  (dry  saturated vapor)
 Pfroses 3 ke 3´
Uap mengalami pemanasan lanjut (super heater).
 Proses  3´ ke 4´
Uap saturated kering (dry saturated vapor) diekspansikan  ke  turbin,  membangkitkan  daya  listrik, uap keluaran dari turbin tekanan dan temperaturnya akan turun dan beberapa kondensasi mungkin akan terjadi.
 Proses  4´ ke 1
Uap  basah  memasuki  kondenser,  dimana  terjadi kondensasi  pada  tekanan  yang  konstan  menjadi  cairan saturated
Dengan  menggunakan  super  heater,  maka  tekanan  dan temperatur  dapat  dinaikan  dan  nilai  entalphi  pada masing-masing kondisi dapat diketahui dengan menggunakan tabel.

## 3.Perhitungan dan Analissa
Mengacu  pada  kebutuhan  uap  untuk  proses pengolahan  minyak  sawit  pada  Perusahaan  Pengolah Minyak  Sawit  PT  WBK,  total  uap  yang  diperlukan sebesar  17  ton  atau  17.000  kg  uap/jam  dan  data-data pendukung  dan  asumsi-asumsi  untuk  dasar  perhitungan diuraikan sebagaimana tercantum berikut. Untuk tingkat efisiensi  saluran  dalam  perpipaan  sebesar  92,5%,  maka kapasitas boiler paling sedikit sebesar:
m Boiler = 17.000 x  100/92,5    = 18.378,4 kg uap/jam = . , ( ) = 5,105 kg uap/detik Kadar uap residu boiler ( blow down ) = 5% Maka kandungan uap jenuh keluaran boiler (x) = 100% - 5% = 95% Efisiensi mekanik turbin ( η Mekanik ) = 93% Efisiensi bolier ( η Boiler )   = 85%
Efisiensi  total  Generator  =  92%  (rugi gesek tembaga,rugi angin)
3.1  Perhitungan    Menggunakan    Boiler  Uap  Jenuh ( saturated ).
Dengan  memperhatikan  pada  tekanan  uap  jenuh ( saturated )  boiler  sebesar  20  atm  dan  temperature/suhu
uap  jenuh    keluaran  boiler  sebesar  :    211,4  ºC,  maka nilai  entalpi  dapat  ditentukan  dengan  menggunakan Tabel  1.  Dimana    tabel  ini  memberikan  data  tekanan, suhu  uap  jenuh,  kalor  fasa  cair,  kalor  penguapan,  dan besar  entalphi  (kandungan  panas)  pada  tekanan  dan temperature tertentu. Data pada tabel ini akan digunakan untuk menghitung harga farameter-farameter yang dicari sebgaimana tahapan-tahapan berikut: Tahapan 1. Menentukan Nilai Besaran Besarnya  tekanan  dan  temperature,  menentukan besarnya entalphi pada masing-masing kondisi uap di h 1 , h 2, h 3 , dan h 4 , sebaimana terlihat pada gambar 3.6. yaitu;
 Tekanan di titik 2 (P 2 ) = 20 atm, temperatur di titik 2 T 2 = 211,4 ºC, maka nilai entalphi h 2 sebesar 668,5 Kkal/kg.
 Untuk  titik  1,  tekanan  =  3,5  atm,,  dimana  nilai  ini ada diantara table 3 atm dan 4 atm, maka :
Temperatur  air  umpan/pengisian  boiler  ( temperature feed water boiler ) = (132,9 + 142,9)/2 = 137,9  (ºC), ,kandungan  panas  h 1 =  Q W =  (133,4  +  143,6)/2  = 138,5 Kkal/kg
Nilai kalor  penguapan (r)  = (516,9  +509,8)/2 = 513,35 Kkal/kg
 Untuk titik 3,  besarnya nilai entalpi  h 3 =  x r + (1 – x)Q W
h 3 = ( 0,95 x 513,35) + (1 – 0,95) x 138,5 h 3 =  494,61 kkal/kg
 Besar  entalpi  h 1 =  h 4 =  kandungan  panas  air  umpan boiler = 138,5 Kkal/kg.
Tahapan 2. Menentukan efisiensi thermal (η Th ) Dari  data-data  yang  yang  diperoleh  pada  tahapan  1 maka  besarnya  efisiensi  thermal  dapat  ditentukan dengna mengacu pada persamaan persamaan (6) yaitu:
η Th = =
,  dimana  h 1 = Q W = 138,5 Kkal/kg.
Maka: η Th = , , , , =  0,32,81 x 100%  = 32,81 %.
Tahapan  3.  Menentukan  daya  mampu  yang  dihasilkan turbin P T . Daya mampu yang dihasilkan  turbin uap adalah: P T =  Δh x m moiler x η Th x η mekanik Dimana besarnya Δh = h 2 – h 3 (Kkal/kg) =  668,5 – 494,61    = 173,89 (Kkal/kg). Maka:  P T = 173,89   x  5,105 x 0,2138 x 0,93 = 270,87 KW. Tahapan  4.  Menentukan  daya  yang  dihasilkan generator P G
Daya yang dihasilkan generator P G = P T x η generator Maka P G =  270,87  kw x 0,92 =  249,2  KW.
3.2.  Perhitungan    Menggunakan    Boiler  Panas  Lanjut (Super Heater)
Tahapan 1. Menentukan Nilai Besaran Sebagaimana  pada    gambar  2.5  diagram    siklus boiler panas lanjut ( super heater ) terdiri dari 5 tahapan proses.  Menentukan  nilai  entalphi  (kandungan  panas) pada setiap tahapan proses (kondisi uap) di h 1, h 2, h 3, dan h 4 ,    steam-plant  dengan    super  heater,  datan  uap  jenuh dapat  dilihat  pada  Tabel  2.  Pada  boiler  dengan  sistem
panas  lanjut  maka  pada  tekanan  yang  sama,    suhu dinaikan menjadi 400ºC.
 Tekanan di titik 2 (P 2 ) = 20 atm, temperatur di titik  2 T 2 =  211,4  ºC,  maka  nilai  entalphi  h 2 sebesar  668,5 kKal/kg
 Untuk  titik  3,  tekanan  =  20  atm,  dan  temperature  di titik 3 (panas  lanjut)    (T 3 )  =  400  ºC  dimana  nilai enthalpy h 3 = 774,7  Kkal/kg.
 Untuk titik 1, tekanan (P 1 ) = 3,5  atm.
Temperatur  panas  air  umpan  boiler    =137,9  (ºC), Kandungan panas (kalor), h 1 = Q W = 138,5  Kkal/kg.dan nilai kalor  penguapan r = 513,35  Kkal/kg .  Untuk titik 4, besar entalpi  h 4 = x r + (1 – x)Q W , H 4 = ( 0,95 x 513,35) + (1 – 0,95) x 138,5 = 494,61 Kkal/kg  Enthalpi h 1 = h 5 = kandungan panas air umpan boiler = 138,5  Kkal/kg.
Tahapan 2. Menentukan efisiensi thermal (η Th ) Dari data-data yang yang diperoleh pada tahapan 1 maka besarnya  fisiensi  thermal  dapat  ditentukan  dengna mengacu pada persamaan persamaan (6) yaitu:
η Th = =
,    dimana  h 1 = Q W =  138,5 kkKal/kg.
Maka: η Th = , , , , x 100%  =  44,02 %. Tahapan  3.  Menentukan  daya  mampu  yang  dihasilkan turbin P T .
Daya  mampu  yang  dihasilkan    turbin  uap  adalah:  P T = Δh x m moiler x η Th x η mekanik Dimana besarnya Δh = h 3 – h 4 (Kkal/kg) = 774,7  -  494,61 = 280,09   (Kkal/kg). Maka:  P T =   280,09 x  5,05 x 0,3767 x 0,93 = 500,92  KW. Tahapan 4 . Menentukan daya yang dihasilkan generator P G Daya yang dihasilkan generator P G = P T x η generator
Maka P G = 500,92   kw x  0,92 =  460,85 KW.
3.3. Analisa  Bahan Bakar Bio-mass yang Diperlukan .
Jumlah  bahan  bakar  (bio-massa)  yang  diperlukan untuk  mensuplay  kebutuhan  boiler  sesuai  dengan kebutuhan  proses  pabrik  pengolahan  minyak  sawit besarnya ditentukan oleh sistem boiler yang dipergunakan  sebagaimana  analisa  berikut: Kapasitas keluaran boiler (m moiler ) =
∆
x η Boiler Jumlah Kalori bio-mass =
( ) ∆ ℎ 1.Menggunakan Boiler Saturated, dimana:
Δh Boiler (saturated) = h 2 – h 3 (kkal/kg) =  668,5  – 494,61    = 173,89 (kKal/kg) m moiler = 18.378,4 kg/jam (uap)
η Boiler = 85%  = 0,85 Maka :
Jumlah Kalori bio-mass = . , , ( ) , =  3.759.788  Kkal/Jam
Dari data pendahuluan  diketahui bahwa  volume limbah untuk produksi 30 ton/jam: cangkang  sebesar:
(  5,1  %    x  30.000  kg)  =    1530  kg/jam,  dengan  nilai kalori  4.498,7  Kkal/kg,  maka  potensi  kalori  tersedia sebesar :
1530 kg/jam x 4.498,7 Kkal/kg  =  6.883.011 Kkal/jam. Dan limbah serat yang dihasilkan sebesar:    ( 12,5 %  x 30.000  kg)  =  3.675  kg/jam,  dengan  nilai  kalori  2.709,3 Kkal/kg,  maka  potensi  kalori  tersedia  sebesar  :  3.675 kg/jam x 2.709,3 Kkal/kg = 9.956.677,5 Kkal/jam. Jumlah    bahan  bakar  cangkang      yang  diperlukan  = 3.759.788 /4.498,7 (kkal/jam)/(kkal/kg) = 835,75  kg/jam. Jumlah  bahan bakar serat   yang diperlukan  = 3.759.788 /2.709,3 (kkal/jam)/(kkal/kg)  = 1.387,73 kg/jam.
2.  Menggunakan    Boiler  Sistem  Panas  Lanjut  ( super heater ).
Dimana: Δh Boiler =  h 3 – h 4 =  774,7  -  494,61 = 280,09   (Kkal/kg). m moiler = 18.378,4 kg/jam (uap) η Boiler = 85%  = 0,85
Jumlah Kalori bio-mass = . , , ( ) , = 6.065.007 Kkal/jam. .
Jumlah    bahan  bakar  cangkang    yang  diperlukan    =
.6 .065.007 /4.498,7 (Kkal/jam)/(Kkal/kg)
= 1.348,17 kg/jam.
Jumlah  bahan bakar serat  (shell) yang diperlukan
= 6 .065.007 /2.709,3 (kkal/jam)/(kkal/kg)  = 2.238,59 kg/jam .
3.4 Analisa  Potensi  Daya  Listrik  Berdasarkan  Limbah Yang Tersedia.
Dari  perhitungan  3.1  dan  3.2  dengan  menggunakan boiler  super  heater  daya  yang  dihasilkan  lebih  tinggi, maka dalam analisa ini digunakan boiler super heater.
1. Untuk bahan bakar cangkang saja potensi daya listrik yang dihasilkan:
P G (Potensial ) =
P G ( Potensial ) = . . . . x 460,8  KW P G ( Potensi ) =  843,67  KW 2. Untuk bahan bakar serat  saja:
P G (Potensi ) = = ( )
P G ( Potensial ) =    = . . , . . x 460,8  KW P G ( Potensl ) =   1.220,42 Kw atau 1,22 MW.
3.  Kapasitas  generator  yang  harus  disediakan  dengan asumsi cos = 0,8 adalah:  1,22/0,8 = 1,525 KVA
3.5.  Analisa  Ketersediaan  Daya  Listrik  Untuk  Pihak Luar.
Dari  analisa  4.    menggunakan  bio-massa  serat menghasilkan  daya  listrik  yang  dihasilkan  lebih  tinggi dibandingkan  bio-massa  cangkang.    Dan  daya  listrik yang  diperlukan  pabrik  pengolah  minyak  sawit  sebesar 600  KW  (sumber:  PT  WBK),  maka  daya  yang  tersedia untuk pihak luar sekitar pabrik adalah sebesar: ( 1.220,42 – 600 ) KW = 620,42 KW.
4. Kesimpulan
1. Boiler  dengan  sistem  uap  panas  lanjut  efisiensinya lebih  tinggi  dibandingkan  dengan  boiler  sitem  uap jenuh.  Maka    boiler  yang  digunakan  dipilih    boiler dengan  sistem  panas  lanjut  ( super  heater ),  efisiensi termal  yang  dihasilkan  sebesar  44,02  %.  Dimana kapasitas boiler 18.378,4 kg uap/jam, dengan tekanan 20 atm dan suhu 400ºC 2. Turbin yang  digunakan adalah  jenis  turbin non condensing satu  tingkat,  hal  ini  mengingat  tekanan  uap keluaran  turbin  harus  diatas  1  atm  untuk  dapat dipergunakan  pada  proses-proses  pengolahan  minyak sawit.. 3. Berdasarkan  kebutuhan pabrik untuk proses saat ini sebesar 17 ton atau 17.000 kg uap/jam, maka kebutuhan bahan  bakar  bio-masaa  (dengan  boiler super  heater ) yang  dihasilkan  dari  limbah  pabrik  masih  mencukupi yaitu  jika  cangkang  saja  sebesar  1.348,17  kg/jam.  Yang dihasilkan pabrik sebesar 1.530  kg/jam.
 Demikian  juga  jika  menggunakan  limbah  serat  saja yang  diperlukan  sebesar  2.238,59      Kg/jam.Yang dihasilkan pabrik  tersedia sebesar: 3.675 Kg/jam. 4. Dengan  memanfaatkan  seluruh  limbah  bio-massa serat    dengan  boiler  panas  lanjut,  potensi  daya  listrik yang akan dihasilkan dan  memungkinkan dimanfaatkan masyarakat sekitar pabrik sebesar: 620,42 KW 5. Kapasitas  generator  yang  harus  disediakan  sebesar 1,525 KVA.

## Referensi.
[1]. Per-Pres R.I. No.5 tahun 2005, Tentang Kebijakan Energi Nasional
[2].  Pedoman  Efisiensi  Energi  untuk  Industri  di  Asia- wwwenergyefficiencyasia.org @UNEP .
[3]. Raliance Energi (Anil Dhirubhai Ambani  Group), Coogeneration, CHP As a Future Power & Heart.
[4].  Sudirman  Palaloi, Tahapan  Mendisain  Sistem Pembangkit  Tenaga  Listrik  Balai  Besar  Teknologi Energi (B2PT)- BPPT Puspitek Tanggerang 15134.
[5].Manual  Books,Power  Station  Desain  &  Operation, Pabrik Minyak Sawit PT. BPJ, Sintang.

## Biografi.
Bangbang Hermanto, lahir di Tasikmalaya, Indonesia pada  4  April  1963.  Memperoleh  gelar  Insinyur  (Ir) pada tahun 1993 dari Fakultas Teknik, Jurusan Teknik Elektro, Universitas Tangjungpura, Pontianak Indonesia. Sejak tahun 1994 sampai sekarang  menjadi staf  pengajar  pada  Politeknik  Negeri  Pontianak  pada Kelompok  Bidang  Keahlian  (KBK)  Kontrol  dan Elektronika Daya.