e-ISSN Number 2655 2967

## Journal of Chemical Process Engineering
Volume 4 Nomor 2 (2019) SINTA 3  Accreditation Number 28/E/KPT/2019 Published by Corresponding Author Department of Chemical Engineering bahruddin@lecturer.unri.ac.id Faculty of Industrial Technology Universitas Muslim Indonesia, Makassar Address Jalan Urip Sumohardjo km. 05 (Kampus 2 UMI) Journal History Makassar- Sulawesi Selatan Paper received : 19 April 2019 Phone Number Received in revised : 05 Agustus 2019 +62 852 5560 3559 Accepted : 25 Oktober 2019
+62 823 4988 0792

## Kesetimbangan Cair-Cair Sistem Polipropilena Dan Maleated Natural Rubber
(Liquid-Liquid Equilibrium of Pholypropylene-Maleated Natural Rubber System)

## Russita Martani, Bahruddin, Amun Amri
Jurusan Teknik Kimia, Fakultas Teknik, Universitas Riau,Jl. HR. Subrantar KM 12,5,Pekanbaru & 28293,Indonesia
Kata Kunci: Karakteristik termal, kemampuan campur, metode UIFAC, termodinamika polimer
Key Words : miscibility, polymer thermodynamics, thermal characteristic, UNIFAC methods

## Inti Sari
Pada  campuran  polipropilena  (PP)- maleated  natural  rubber (MNR),  MNR  berfungsi sebagai compatibilizer yang melakukan modifikasi terhadap permukaan matrik PP untuk memudahkan  masuknya filler sehingga  dihasilkan  campuran  yang  lebih  kompatibel. Tujuan dari penelitian ini adalah untuk menentukan kemampuan campur maleated natural rubber (MNR)  dalam polipropilena (PP) pada berbagai variasi suhu. Penelitian diawali dengan prediksi kesetimbangan cair-cair sistem PP-MNR dengan menggunakan metode UNIFAC  dilanjutkan  dengan  validasi  model  kesetimbangan.  Validasi  model kesetimbangan cair-cair sistem PP-MNR diawali dengan mencampurkan karet alam dan maleic anhydride (MAH) dalam internal mixer untuk penyiapan MNR. MNR yang telah disiapkan  lalu  dicampurkan  dengan  PP  dalam internal  mixer dengan  kadar  MNR  dan temperatur  proses  divariasi  berdasarkan  prediksi  kesetimbangan  cair-cair  UNIFAC. Kemudian  campuran  PP-MNR  dianalisa  dengan  uji difference  scanning  calorimetry (DSC).  Hasil  uji  DSC  digunakan  untuk  melakukan  validasi  hasil  perhitungan kesetimbangan cair-cair UNIFAC. Hasil perhitungan UNIFAC merupakan kesetimbangan cair-cair sistem PP-MNR berupa kadar MNR dan temperatur proses pencampuran. Pada campuran ini MNR berfungsi sebagai compatibilizer. Kadar MNR pada campuran adalah 4,4%–11,16%  dan  temperatur  proses  adalah  170 o C–210 o C.  Semakin  besar  kadar  MNR dalam campuran, semakin rendah suhu proses pencampuran. Hasil validasi uji DSC sesuai dengan prediksi kesetimbangan cair-cair sistem PP-MNR menggunakan metode UNIFAC.

## Abstract
In  a  system  of  polypropylene  (PP)  -maleated  natural rubber  (MNR),  MNR  serves  as  a compatibilizer  that  modifies  surface  of  matrix  PP  to  facilitate  fillers  for  compatible mixture.  The  purpose  of  this  research  was  to  determine  MNR  mixing  ability  in  PP  at various  temperature.  The  first  step  of  this  research  was  prediction  of  liquid-liquid equilibrium  of  the  PP-MNR  system  using  UNIFAC  method  and  then  validation  of equilibrium model. Validation of liquid-liquid equilibrium model fof PP-MNR begins with mixing  natural  rubber  and  maleic  anhydride  (MAH)  in  internal  mixer  for  MNR preparation.  Then,  MNR  mixed  with  PP  in  internal  mixer.  MNR  levels  and  process temperature was varied based on UNIFAC's liquid-liquid equilibrium prediction. Then the PP-MNR system was analyzed by difference scanning calorimetry (DSC) test. DSC test results are used to validate the results of UNIFAC liquid-liquid equilibrium calculations. The results of the UNIFAC calculation are liquid-liquid equilibrium of PP-MNR system
for MNR levels and process temperatures. In this system MNR serves as a compatibilizer. MNR level in the mixture is 4.4% -11.16% and process temperature is 170 o C-210 o C. The greater  the  MNR  level  in  the  mixture,  the  lower  the  mixing  process  temperature.  The results  of  the  validation of the  DSC  test  were  in  accordance  with  the  predicted  liquid- liquid equilibrium of the PP-MNR system using the UNIFAC method.

## PENDAHULUAN
Salah  satu  hal  yang  menjadi  penentu  nilai miscibility campuran  polimer  adalah  termodinamika  campuran. Pada  sistem  pencampuran  polimer  berlaku  prinsip hukum termodinamika, dimana sistem akan menyusun pada  konfigurasi  yang  memiliki  energi  bebas minimum (Kittel dan Kroemer, 1980).
Pada  campuran  PP-MNR,  MNR  berfungsi sebagai compatibilizer yang  melakukan  modifikasi terhadap  permukaan  matrik  PP.  Modifikasi  ini dilakukan untuk  memudahkan  masuknya filler ketika ditambahkan  pada  matrik  sehingga  campuran  yang dihasilkan  akan  lebih  kompatibel. Filler yang ditambahkan  pada  matrik  dapat  berupa  serbuk  kayu (untuk  menghasilkan  WPC),  karet  alam  (untuk menghasilkan  TPV)  atau filler lainnya  sesuai  dengan kebutuhan.  Kompatibilitas  campuran filler pada  PP ditentukan oleh kesetimbangan campuran filler dan PP (Bahruddin dkk, 2014). PP/MNR merupakan campuran polimer dengan binary system cair-cair yang dapat dilihat menggunakan perhitungan termodinamika.
Termodinamika  campuran  komposit  telah diteliti oleh Bahruddin dkk (2014) pada campuran PP- Karet  alam  yang  ditambahkan compatibilizer MAPP. Penelitian yang menggunakan perhitungan termodinamika  untuk  kesetimbangan  cair-cair  juga telah  dilakukan  oleh  Moura  dkk  (2013).    Model termodinamika kesetimbangan cair-cair dapat dihitung dengan  menggunakan  metode  E-UNIQUAC  seperti yang  dilakukan  oleh  Hamta  dkk  (2018).  Utami  dkk (2013) juga telah melakukan penelitian kesetimbangan cair-cair  untuk  sistem  ά-pinene,  ά-Terpineol  dan  air dengan menggunakan metode NRTL dan UNIQUAC.
Miscibility ini perlu diperhatikan karena adanya ikatan dispersi, ikatan polar dan ikatan hidrogen yang ikut  mempengaruhi  titik  leleh  dan  energi  bebas pencampuran  yang  mempengaruhi  material  atau produk yang dihasilkan. Miscibility campuran polimer telah  diteliti  oleh  Reddy  dkk  (2015)  pada  campuran Pectin-Poly(vinyl  alcohol)  di  dalam  air. Miscibility campuran  dilihat  dari  densitas  dan  viskositas
campuran.  Marwat  dan  Baloch  (2015)  juga  meneliti miscibility campuran polystytene/polystyrene-co- acrylonitrile  dengan  melihat  morfologi,  karakteristik termal dan karakteristik mekanik campuran. Miscibility campuran  polimer  poly(acrylic  acid) (PAA) dan poly(sodium styrene sulfonate) (PSSNa), dalam  H 2 O  diteliti  oleh  Melad  (2016)  dengan menggunakan dilute  solution  viscometry  method (DSV)  yang  hasilnya  didukung oleh  hasil  pengujian fourier  transform  infrared (FTIR)  dan differential scanning calorimetry (DSC).
Penelitian  ini  mempelajari  kesetimbangan sistem  PP  (sebagai  komponen  utama  matrik termoplastik)  dan  MNR  yang  berfungsi  sebagai compatibilizer .  Kesetimbangan  sistem  PP-MNR ditentukan  dengan  menggunakan  metode  UNIFAC. Metode  UNIFAC  dipilih  karena  dalam  menentukan kesetimbangan  tidak  memerlukan  data  eksperimen. Namun,  pada  penelitian  ini,  setelah  diperoleh  model kesetimbangan cair-cair binary system PP-MNR, akan dilakukan  validasi  dan  ditentukan  nilai miscibility campuran dengan pengujian DSC.

## METODE PENELITIAN

## Alat Penelitian
Alat utama yang digunakan untuk penelitian ini adalah internal  mixer dengan  kapasitas  50cc  untuk membentuk blending antara PP dan MNR.

## Bahan Penelitian
Bahan  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini adalah polipropilena (PP) homopolymer dengan nama produk  HE  2.0  TF  diperoleh  dari  Chandra  Asri Petrochemical;  karet  alam  dengan  tipe crumb  rubber SIR  20  yang  di  peroleh  dari  PT.  Ricry;  dan Maleat Anhidrat (MAH)  produksi  Merch;  Toluena  sebagai pelarut  untuk  melarutkan  MAH  berlebih  pada  MNR. Karet  alam  dan  MAH  digunakan  untuk  proses pembuatan MNR.

## Metode Penelitian
Prediksi Kesetimbangan Cair-Cair Sistem PP-MNR Perancangan  model  kesetimbangan  Cair-cair PP dan MNR dilakukan dengan menggunakan metode
UNIFAC.  Beberapa  asumsi  yang  dibuat  untuk perhitungan ini adalah:
- Berat  molekul  masing-masing  komponen  yang digunakan adalah berat molekuk rata-rata, yaitu PP 100.000  (Tarmizi  dkk,  2014)  dan  MNR  100.000 (Anogoro,  2012),  dengan  struktur  monomer sebagai berikut:
PP:
MNR:
- Gugus  –  gugus  fungsi  dari  masing-masing komponen adalah
PP
: 1CH 3 , 1CH 2 , 1CH MNR : 1CH 3 , 2CH 2 , 1CH, 1C=CH, 2COO
- Parameter dari masing-masing gugus dapat dilihat pada  tabel  3.1.  berdasarkan  tabel  8-23 dari  buku The  Properties  Gasses  and  Liquid ,  Poling  dkk, 2001.
Tabel 1. UNIFAC Parameter (v, R dan Q) Gugus PP dan MNR (Polling dkk, 2001)
V R Q PP CH3 1 0,9011 0,8480 CH2 1 0,6744 0,5400 CH 1 0,4469 0,2280 MNR CH3 1 0,9011 0,8480 CH2 2 0,6744 0,5400 CH 1 0,4469 0,2280 C = CH 1 0,8860 0,6760 COO 2 1,3800 1,2000 (Sumber: Polling dkk, 2001)
- Parameter volume  molakular (r i ) dan surface area (q i )  untuk  PP  dan  MNR  diperoleh  dari  data molekular Van der Waals, R k dan Q k , berdasarkan Polling,  dkk  (2001)  dan  telah  dicantumkan  pada poin E nomor 6.5 point tentang metode UNIFAC.
𝑟 𝑖 = ∑ 𝑣 𝑘 (𝑖) 𝑅 𝑘 𝑘 .......................................................  (1)
dan
𝑞 𝑖 = ∑ 𝑣 𝑘 (𝑖) 𝑄 𝑘 𝑘 ......................................................  (2)
- Parameter  ɸ i dan  θ i diperoleh  dari  data  r i dan  q i . Nilai L i juga diperoleh dari data r i dan q i.
ɸ 𝑖 = 𝑟 𝑖 𝑥 𝑖 ∑ 𝑟 𝑗 𝑥 𝑗 𝑗 ......................................................  (3)
dan 𝜃 𝑖 = 𝑞 𝑖 𝑥 𝑖 ∑ 𝑞 𝑗 𝑥 𝑗 𝑗 ......................................................  (4)
- Parameter 𝑙 𝑖 juga diperoleh dari data r i dan q i. 𝑙 𝑖 = 𝑧 2 (𝑟 𝑖 − 𝑞 𝑖 ) − (𝑟 𝑖 − 1)  𝑧 = 10 ..................  (5)
- Persamaan  UNIFAC,  berdasarkan  Polling  dkk, 2001, yaitu:
ln 𝛾 𝑖 =         ln 𝛾 𝑖 𝑐𝑜𝑚𝑏 +      ln 𝛾 𝑖 𝑅𝑒𝑠 .................  (6)
Dimana
ln 𝛾 𝑖 𝑐 = ln ɸ 𝑖 𝑥 𝑖 + 𝑧 2 𝑞 𝑖 ln 𝜃 𝑖 ɸ 𝑖 + 𝑙 𝑖 − ɸ 𝑖 𝑥 𝑖 ∑ 𝑥 𝑗 𝑙 𝑗 𝑗 ....... (7)
Dan
ln 𝛾 𝑖 𝑅 = 𝑞 𝑖 [1 − ln(∑ 𝜃 𝑗 𝜏 𝑗𝑖 𝑗 ) − ∑ 𝜃 𝑗 𝜏 𝑖𝑗 ∑ 𝜃 𝑘 𝜏 𝑘𝑗 𝑗 𝑗 ] ..... (8)
- Untuk  koefisien  aktifitas  pada  residu,  digunakan persamaan berikut :
ln 𝛾 𝑖 𝑅 = ∑ 𝑣 𝑘 (𝑖) (𝑙𝑛 Ґ 𝑘 − 𝑙𝑛Ґ 𝑘 (𝑖) ) 𝑘 .....................  (9)
Dimana
𝑙𝑛 Ґ 𝑘 = 𝑄 𝑘 [1 − ln(∑ 𝜃 𝑚 𝜓 𝑚𝑘 𝑚 ) − ∑ 𝜃 𝑚 𝜓 𝑚𝑘 ∑ 𝜃 𝑛 𝜓 𝑚𝑛 𝑛 𝑚 ]
..................................................................... (10)
𝜃 𝑚 = 𝑄 𝑚 𝑋 𝑚 ∑ 𝑄 𝑛 𝑋 𝑛 𝑛 ................................................. (11)
𝜓 𝑚𝑛 = exp (− 𝑈 𝑚𝑛 −𝑈 𝑛𝑛 𝑅𝑇 ) = exp (− 𝑎 𝑚𝑛 𝑇 ) ...... (12)
Keterangan :
x i = Fraksi mol komponen i θ i = Fraksi area ɸ i
= Fraksi segmen
r i = Volume komponen i q i = Luas area komponen i U mn = ukuran interaksi energi antara grup m dan n a mn =  parameter  interaksi  grup  diperoleh  dari  data ekperimen  kesetimbangan fasa (a mn ≠ a nm )
Nilai parameter interaksi grup diperoleh dari Table 8-24 dari buku The Properties Gasses and Liquid , Poling dkk, 2001. a 1,2 = 86,02
a 2,1 = -35,36 a 1,41 = 387,10
a 41,1 = 529,00
- Kesetimbangan  PP-MNR  pada  fasa  cair-cair ditentukan dengan persamaan berikut ini (Polling, dkk, 2001):
𝑥 𝑖 𝛼 𝛾 𝑖 𝛼 =   𝑥 𝑖 𝛽 𝛾 𝑖 𝛽 (13)

## Penyiapan Campuran PP-MNR
Penyiapan campuran diawali dengan pembuatan compatibilizer MNR.  Pembuatan  MNR diawali  dengan  proses  mastikasi  karet  alam  (NR)  di dalam  internal  mixer  jenis  Banbury  Type  B60  B selama  2  menit  dengan  temperatur  150 o C  dengan kecepatan  60  rpm.kemudian  ditambahkan maleat anhidrida (MAH)  dengan  konsentrasi  8  phr  dan  di- mixer selama  8  menit.  MAH  yang  tidak  ter- grafting pada  karet  alam  dihilangkan  dengan  cara  merefluks dengan  toluena  pada  suhu  110 o C  selama  3  jam. Kemudian  MNR  yang telah  bebas MAH dikeringkan dengan pengovenan pada suhu 40 o C selama 24 jam. Proses  selanjutnya  adalah  pencampuran  MNR dan  PP.  Kondisi  proses Internal  mixer disetting  pada suhu  180 o C  dan  kecepatan  80  rpm.  PP  dilelehkan  di dalam internal  mixer selama  4  menit.  Setelah  PP meleleh  ditambahkan  MNR  dengan  konsentrasi bervariasi (sesuai hasil kesetimbangan termodinamika) dan di- mixer selama 8 menit.

## Pengujian Differential Scanning Calorimetry (DSC)
Sampel ditimbang sekitar 6 mg dan dimasukkan dalam crucible 40  μL.  Analisa  dilakukan  dengan program temperatur dari 50 o C → 140 o C → -100 o C → 100 o C.  Kecepatan  pemanasan  –  pendinginan  – pemanasan adalah 50 o C/min; 50 o C/min dan 30 o C/min. Sebagai purge  gas digunakan  gas  nitrogen  dengan kecepatan  aliran  20  ml/min.  Alat  uji  yang  digunakan adalah Differential  Scanning  Calorimetry (DSC) Perkin  Elmer  tipe  DSC  8000  [wirjosentono,  1995]. Hasil  pengujian  DSC  merupakan  kurva  termogram yang dapat digunakan untuk menentukan suhu transisi glass dan suhu leleh.
Validasi Kesetimbangan Cair-Cair Sistem PP-MNR Hasil  pengujian  DSC  dari  sistem  PP-MNR dibandingkan  dengan  hasil  perhitungan  prediksi kesetimbangan  cair-cair  UNIFAC.  Perbandingan dilakukan untuk proses validasi model, untuk melihat kesesuaian hasil perhitungan dan hasil eksperimen.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Pencampuran  PP  dan  MNR  dilakukan  pada suhu  lelehnya  sehingga  dianggap  berada  pada  fasa cair-cair.  Kesetimbangan  cair-cair  dari  sistem  PP- MNR  diprediksi  dengan  menggunakan  UNIFAC model.  Perhitungan  kesetimbangan  cair-cair  dengan metode  lain  seperti  E-UNIQUAC  oleh  Hamta  dkk (2018)  atau  NRTL  dan  UNIQUAC  oleh  Utami  dkk (2013)  memerlukan  data  percobaan  awal.  Pada penelitian  ini  belum  memiliki  data  percobaan  awal sebagai permulaan pemodelan. Oleh karena itu dipilih metode UNIFAC.
Perhitungan  kesetimbangan  PP-MNR  dengan metode  UNIFAC  melibatkan  pengumpulan  data, perhitungan  dan  pembuatan  grafik.  Data  yang dikumpulkan adalah berat molekul dari MNR dan PP, gugus fungsi dan parameter UNIFAC masing-masing gugus yaitu parameter volume (R) dan parameter area (Q)  berdasarkan  van  der  Waals.  Jumlah  gugus dinyatakan  dengan  parameter  v.  Dari  parameter  ini dapat  dihitung  nilai  ri  dan  qi,  yaitu  vulume  dan  luas area  komponen  i.  Berdasarkan  persamaan-persamaan UNIFAC  pada  metode  penelitian,  diperoleh  hasil perhitungan sebagai berikut:
Tabel 2. Hasil Perhitungan Persamaan UNIFAC
T x1 lnγ1 lnγ2 443 0,11166 -1,9828 -2,7179 448 0,10000 -1,9729 -2,6891 453 0,09000 -1,9687 -2,6865 458 0,08000 -1,9636 -2,6830 463 0,07083 -1,9585 -2,6811 468 0,06000 -1,9573 -2,7047 473 0,05625 -1,9471 -2,6700 478 0,05292 -1,9421 -2,6562 481,1094 0,05000 -1,9464 -2,6801 483 0,04437 -1,9446 -2,6923
Dari  perhitungan  persaman  UNIFAC  tersebut, fungsi  komposisi  MNR  dan  temperatur  digunakan sebagai variabel proses pencampuran MNR pada PP.
Gambar 1. Model Kesetimbangan Cair-Cair UNIFAC Sistem MNR-PP terhadap Temperature
Model perhitungan UNIFAC digunakan untuk memprediksi  kelarutan  MNR  pada  PP.    Trend  pada Gambar  1.  menunjukkan  bahwa  semakin  besar komposisi MNR pada PP, temperatur proses semakin menurun.  Temperatur  proses  dilakukan  di  atas temperatur  leleh  bahan,  yaitu  170 o C  –  210 o C (perhitungan  dilakukan  pada  satuan  temperatur Kelvin).  Pada  temperatur  170 o C,  komposisi  MNR yang  dapat  bercampur  pada  PP  berdasarkan  model UNIFAC adalah 11,16% sedangkan temperatur 210 o C, komposiss MNR yang dapat bercampur pada PP hanya 4,4%.  Ketika  kadar  MNR  semakin  ditingkatkan  20% temperatur  proses  semakin  menurun  hingga  dibawah titik  leleh  PP.  Temperatur  proses  semakin  meningkat ketika  kadar  MNR  semakin  ditingkatkan  hingga mencapai 100%, namun masih tetap berada di bawah titik leleh PP. Dari grafik pada Gambar 1 dapat dilihat bahwa  kesetimbangan  sistem  PP-MNR  yang  dapat diproses  adalah  pada  kadar  MNR  4,4%  hingga 11,16%.  Gambar  perbesaran  kesetimbangan  cair-cair sistem PP-MNR dari perhitungan UNIFAC yang dapat diproses adalah sebagai berikut.
Pada  campuran  ini,  MNR  berfungsi  sebagai compatibilizer . Compatibilizer berfungsi memodifikasi  permukaan  termoplastik  sehingga memudahkan  filler  tercampur  dalam  thermoplastik. Pada  peenelitian  ini  hanya  diteliti  proses  modifikasi compatibilizer terhadap  permukaan thermoplastic tanpa  menambahkan filler .  Modifikasi  permukaan thermoplastic  dapat  dilihat  dari  proses  tercampurnya MNR  pada  matrik  PP.  Pada  Gambar  2  dapat  dilihat bahwa hubungan antara suhu dan kadar compatibilizer
MNR berbanding terbalik. Semakin besar MNR yang dicampurkan  ke  dalam  PP,  maka  suhu  pencampuran yang digunakan semakin kecil.
Gambar 2. Kesetimbangan Cair-Cair UNIFAC Sistem MNR-PP pada kadar MNR 4,4%–11,16%
Tren  pada  Gambar  2.  tersebut  sesuai  dengan fungsi compatibilizer untuk memodifikasi permukaan thermoplastik sehingga memudahkan filler terdistribusi  dalam  campuran  (bahruddin  dkk,  2011). Fungsi compatibilizer pada  komposit  ini  juga dilakukan  oleh  Zabihzadeh  dkk  (2011)  pada chemimechanical  pulp-PP  reinforced  composite . Penambahan compatilizer pada  komposit  tersebut terbukti  meningkatkan  stabilitas  termal  komposit. Penelitian  oleh  Miao  dkk  (2018)  juga  mendukung pernyataan  tersebut.  Penambahan  PP-g-MA  pada komposit graphene  oxide  (GO)-polypropylene  (PP) composite  fibers meningkatkan  stabilitas  termal komposit  dan  ikatan  interfasa  GO  dalam  matrik  PP. Dari  penelitian-penelitian  yang  telah  dilakukan tersebut  dapat  dikatakan  bahwa  ketika  modifikasi permukaan  thermoplastik  berjalan  baik,  dilihat  dari pencampuran  MNR  terhadap  PP,  suhu  pencampuran yang dibutuhkan semakin kecil.
Hasil  pemodelan  UNIFAC  pada  Gambar  2. menunjukkan  kondisi  optimum  proses  pencampuran MNR-PP  berupa  suhu  proses  pencampuran  dan  kada MNR.  Kadar  MNR  di  luar  kondisi  optimum pemodelan perlu divalidasi untuk dapat dibandingkan dengan kondisi optimum pada pemodelan.
Model kesetimbangan PP-MNR yang dihasilkan,  secara  perhitungan  UNIFAC  merupakan kondisi  optimum  proses  pencampuran.    hasil perhitungan  tersebut  kemudian  divalidasi  dengan membuat  sampel  berupa  sistem  PP-MNR  dengan
0 100 200 300 400 500 600 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 Te m p e ra tu r (K ) MNR (% w/w) 440 450 460 470 480 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 Te m pera tur ( K ) MNR (% w/w)
komposisi dan kondisi proses sesuai hassil perhitungan prediksi kesetimbangan UNIFAC. Selanjutnya sistem PP-MNR  tersebut  dianalisa  dengan  pengujian differential  scanning  electron (DSC)  untuk  melihat karakteristik termalnya.
Gambar 3. Hasil Uji DSC pada Suhu 170 o C dan Kadar MNR 11,16%
Dari Gambar 3. dapat dilihat bahwa campuran PP-MNR yang dicampurkan pada suhu 170 o C dengan kadar  MNR  11,16%  memiliki  satu  titik  leleh  yaitu pada suhu 161,96 o C. Titik ini berada diantara titik leleh MNR yaitu 135 o C dan titik leleh PP yaitu 170 o C. Dari gambar ini dapat diketahui bahwa campuran PP-MNR membentuk campuran baru yang homogen ditunjukan dengan  titik  leleh  campuran  yang  hanya  berada  pada satu  titik.  Hal  ini  menunjukkan  bahwa  pemodelan UNIFAC  pada  titik  ini  telah  divalidasi  secara eksperimen.  MNR  dengan  kadar  11,16%  dapat tercampur  sempurna  dalam  matrik  PP  pada  suhu pencampuran 170 o C.
Hasil  penelitian  ini  sesuai  dengan  penelitian- penelitian yang telah dilakukan sebelumnya. Bahruddin  dkk  (2014)  menambahkan  PP-g-MA  pada komposit  PP-Karet  alam  yang  meningkatkan  sifat mekanik  dan  morfologi  komposit.  Razak  dkk  (2013) juga  mengatakan  bahwa  sifat  mekanik  komposit meningkat seiring dengan peningkatan kadar compatibilizer hingga  jumlah  maksimumnya. Guigon dkk  (2017)  juga  mengatakn  bahwa  secara  umum, penambahan compatibilizer pada  komposisi  yang sesuai  akan  meningkatkan  sifat  sifat  mekanik, stabilitas termal dan morfologi komposit.
Gambar 4. Hasil Uji DSC pada Suhu 170 o C dan Kadar MNR 12,16%
Pada hasil DSC Gambar 4. dapat dilihat bahwa pada pencampuran MNR-PP dengan suhu 170 o C  dan kadar  MNR  12,16%  memiliki  dua  titik  leleh.  Hal  ini menunjukkan  bahwa  campuran  MNR-PP  tersebut tidak tercampur sempurna. Titik leleh pertama berada pada suhu 139,99 o C  yang  mendekati titik  leleh MNR sebelum  dicampurkan  dengan  PP.  Titik  leleh  kedua berada pada suhu 160,49 o C yang mendekati titik leleh PP sebelum dicampurkan. Hal ini menunjukkan bahwa sifat  masing-masing  bahan  yang  dicampurkan  masih belum berubah. Pencampuran yang tidak sempurna ini ini  diseabab  oleh  kadar  MNR  yang  berlebih.  Pada pemodelan UNIFAC, titik ini tidak berada pada garis pemodelan.  Pada  suhu  pencampuran  170 o C,  kadar MNR optimal adalah 11,16%.
Gambar  3  merupakan  hasil  uji  validasi  dari model  kesetimbangan  UNIFAC  dari  Gambar  1. Sedangkan Gambar 4  merupakan  hasil uji  validasi di luar  batas  model  kesetimbangan  UNIFAC.  Dapat dilihat  bahwa  Gambar  3  memiliki  kondisi  stabilitas termal yang lebih baik dibandingkan Gambar 4. Hal ini terjadi karena berdasarkan perhitungan dengan metode UNIFAC,  kadar  MNR  yang  ditambahkan  memiliki pengaruh terhadap suhu pencampuran. pada Gambar 3 kadar  MNR  11,16%  dan  suhu  pencampuran  170 o C menghasilkan  campuran  yang  homogen.  MNR memodifikasi  permukaan  matrik  PP  dengan  optimal sehingga campuran yang dihasilkan memiliki stabilitas termal yang baik.
Ketika  kadar  MNR  ditambahkan  menjadi 12,16% dan suhu pencampuran tetap 170 o C, stabilitas termal  campuran  menurun  seperti  ditunjukkan  pada Gambar  4.  Dapat  dilihat  bahwa  campuran  memiliki dua titik leleh. Hal ini terjadi karena pada jumlah MNR
berlebih,  modifikasi  permukaan  matrik  PP  terjadi secara  berlebihan.  Hal  ini  menyebabkan  degradasi rantai polimer matrik sehingga menyebabkan campuran tidak homogen. Hal ini sesuai dengan Razak dkk  (2013)  yang  mengatakan  bahwa  penambahan compatibilizer diatas titik maksimum akan menurukan sifat  komposit.  Pada  penelitiannya  Razak  dkk menambahkan maleic anhydride grafted polypropylene  (PP-g-MAH)  dan  maleic  anhydride grafted  styrene-ethylene/butylene-styrene  (SEBS-g- MAH)  pada  komposit  Polyethylene  terephthalate (PET)-polypropylene  (PP). Impact  strength komposit mengalami  peningkatan  hingga  mencapai  maksimal pada  PP-g-MA  4  phr  dan  SEBS-g-MAH 8phr  dan mengalami  selanjutnya  penurunan  sifat  ketika  kadar compatibilizer ditingkatkan.
Gambar 5. Hasil Uji DSC pada Suhu 200 o C dan Kadar MNR 5,6%
Dari Gambar 5. dapat dilihat bahwa campuran MNR-PP dengan kadar MNR 5,6% pada suhu 200 o C memiliki  satu  titik  leleh  yaitu  162,13 o C.  Hal  ini menunjukkan  bahwa  campuran  MNR-PP  tercampur sempurna.  hal  ini  sesuai  dengan  hasil  pemodelan UNIFAC  yang telah dilakukan. Seperti pada Gambar 3,  Gambar  5  merupakan  validasi  pada  titik  optimum kesetimbangan.  MNR  dengan  5,6%  memodifikasi permukaan  matrik  PP  dengan  optimum  sehingga dihasilkan campuran yang homogen dengan stabilitas termal yang baik.
Jika dibandingkan dengan Gambar 3, Gambar 5 memiliki stabilitas termal  yang  lebih  baik. Campuran memiliki  titik  leleh  yang  lebih  tinggi.  Hal  ini  terjadi karena dengan titik leleh PP 166 o C dan 222,93 o C serta titik  leleh  MNR  132,84 o C  dan  242,28 o C,  pada  suhu 200 o C PP dan MNR meleleh sempurna. PP dan MNR yang  berada  pada  fasa  liquid  yang  sempurna
menyebabkan dispersi fasa MNR pada PP lebih mudah terjadi.  Hal  ini  menyebabkan  modifikasi  MNR  pada permukaan PP lebih merata sehingga campuran PP dan MNR lebih homogen. Kadar MNR 5,6% berdasarkan perhitungan  UNIFAC  juga  merupakan  kadar  sesuai pada proses pencampuran pada suhu optimum.
Pengaruh  suhu  pencampuran  pada  campuran polimer ini juga telah diteliti oleh Masnada dkk (2013) yang  mengatakan  bahwa  temperatur  memberikan pengaruh  yang  signifikan  terhadap miscibility campuran polimer.
Gambar 6. Hasil Uji DSC pada Suhu 200 o C dan
Kadar MNR 6,6% Gambar  6.  merupakan  hasil  uji  DSC
pencampuran MNR-PP pada kondisi suhu pencampuran  200 o C  denagn  kadar  MNR  6,6%. Kondisi  proses  ini  berada  di  luar  kondisi  proses optimum pemodelan UNIFAC yang ditunjukkan pada Gambar  2.  dengan  kelebihan  kadar  MNR  1%.  Dari Gambar  6.  dapat  dilihat  bahwa  campuran  MNR-PP memiliki  satu  titik  leleh  yaitu  161,85 o C,  namun memiliki loncatan pada akhir titik leleh. Hal ini terjadi karena  pada  temperatur  200 o C  PP  dan  MNR  berada pada fase liquid sempurna. Hal ini memudahkan proses dispersi  MNR  dalam  PP.  Namun,  ketika  kadar  MNR melebihi batas maksimum, sisi radikal dari MNR dapat menyebabkan degradasi pada rantai polimer PP.
Hal  ini  sesuai  dengan  penelitian  Nakason  dkk (2006)  yang  mengatakan  bahwa  peningkatan  MNR diatas  batas  maksimal  menyebabkan  degradasi  PP sehingga  menurunkan tensile  strenght dari  komposit. Hal ini juga sesuai dengan penelitian Razak dkk (2013) yang  menyatakan  bahwa  penambahan compatibilizer diatas titik maksimum akan menurukan sifat komposit.
Pada  kondisi  proses  suhu  200 o C  dan  kadar MNR 6,6%, campuran MNR-PP  lebih  homogen, jika
dibandingkan  dengan  campuran  MNR-PP  pada kondisi suhu 170 o C dan kadar MNR 12,16%. Hal ini terjadi  karena  pada  suhu  210 o C  PP  dan  MNR  telah leleh  sempurna  dispersi  MNR  pada  matrik  PP  lebih mudah. Dispersi  MNR pada PP dalam  fase  liquid  ini memudahkan  MNR  memodifikasi  permukaan  PP sehingga cmpuran PP-MNR lebih homogen. Sedangkan  pada  suhu  170 o C  kemungkinan  masih terdapat PP dan MNR yang belum leleh sempurna dan menimbuklan  aglomerasi.  Timbulnya  aglomerasi  ini menyebabkan  MNR  tidak  dapat  mencapai  seluruh permukaan  PP  sehingga  kemungkinan  terdapat permukaan PP yang tidak termodifikasi MNR. Ketika sebagian matrik PP tidak termodifikasi compatibilizer MNR, campuran yang dihasilkan tidak homogen. Hal ini  dapat  dilihat  pada  Gambar  4.  Hasil  uji  DSC menunjukkan  bahwa  campuran  memiliki  titik  leleh lebih dari satu titik.
Hasil penelitian ini sesuai dengan Masnada dkk (2013) yang mengatakan bahwa temperatur memberikan  pengaruh  yang  signifikan  terhadap miscibility campuran polimer. Namun, hasil penelitian ini  berbeda  dengan  Martani  dkk  (2012)  yang menyatakan bahwa semakin semakin tinggi temperatur proses,  maka  semakin  menurun  sifat  mekanik komposit.
Gambar 7. Hasil Uji DSC pada Suhu 210 o C dan Kadar MNR 4,4%
Suhu  tertinggi  yang  dihitung  pada  pemodelan UNIFAC adalah 210 o C. Pada suhu 210 o C, kadar MNR optimum  adalah  4,4%.  Pada  kondisi  ini,  titik  leleh campuran diperoleh pada suhu 160,34 o C. Dari Gambar 7 dapat dilihat bahwa secara umum, sistem PP-MNR pada kondisi ini memiliki stabilitas termal yang baik. Namun,  jika  dibandingkan  dengan  kondisi  pada Gambar 3 (MNR 11,16% dan suhu 170 o C) dan Gambar 5  (MNR  5,6%  dan  suhu  200 o C),  sistem  ini  memiliki
stabilitas  termal  paling  rendah.  Penurunan  stabilitas termal ini dipengaruhi oleh suhu yang terlalu tinggi.
Hasil  penelitian  ini  berbeda  dengan  Masnada dkk  (2013)  yang  mengatakan  bahwa  temperatur memberikan  pengaruh  yang  signifikan  terhadap miscibility campuran polimer. Namun, hasil imi sesuai dengan    pernyataan  Martani  dkk  (2012),  bahwa semakin  tinggi  temperatur  proses,  maka  semakin menurun sifat mekanik komposit. Hal ini terjadi karena suhu  proses  yang  terlalu  tinggi  dapat  menyebabkan proses degradasi rantai polimer.
Gambar 8. Hasil Uji DSC pada Suhu 210 o C dan Kadar MNR 5,4%
Hasil  uji  DSC  campuran  MNR-PP    pada Gambar  8.  menunjukkan  bahwa  campuran  memiliki satu  titik  leleh  yaitu  pada  suhu  156,78 o C.  Proses pencampuran dilakukan pada kondisi suhu pencampuran  210 o C  dan  kadar  MNR  5,4%  yang merupakan  kondisi  di  luar  kondisi  optimum pemodelan  UNIFAC  pada  Gambar  2.  Dibandingkan sistem  MNR  pada  Gambar  7,  sistem  ini  memiliki loncatan-loncata  kecil  yang  menunjukkan  bahwa karakteristik termal sistem kurang stabil. Hal ini terjadi karena  pada  suhu  210 o C  kadar  MNR  maksimum adalah 4,4%. Ketika kadar MNR berlebih, sisi radikal MNR dapat menyebabkan degradasi rantai polimer.
Hasil ini sesuai dengan penelitian Nakason dkk (2006)  yang  menyatakan  bahwa  peningkatan  MNR diatas  batas  maksimal  menyebabkan  degradasi  PP sehingga  menurunkan tensile  strenght dari  komposit dan  Razak  dkk  (2013)  yang  menyatakan  bahwa penambahan compatibilizer diatas  titik  maksimum akan menurukan sifat komposit.
Namun, sistem MNR-PP pada kondisi ini lebih homogen dibandingkan sistem pada Gambar 4 (MNR 12,16% suhu 170 o C) yang memiliki dua ttik leleh. Hal
ini terjadi karena pada suhu  170 o C terjadi aglomerasi yang  menyebabkan  dispersi  MNR  pada  matrik  PP tidak  merata.  Sedangkan  pada  suhu  210 o C  PP  dan MNR telah  meleh secara sempurna sehingga dispersi MNR  pada  PP  terjadi  secara  merata.  Sedangkan  jika dibandingkan  dengan  sistem  pada  Gambar  6  (MNR 6,6% dan Suhu 200 o C), sistem  ini  memiliki  stabilitas termal  yang  lebih rendah. Hal  ini terjadi karena pada sistem  ini  suhu  yang  terlalu  tinggi  menyebabkan degradasi rantai polimer.
Hal  ini  sesuai  dengan  penelitian  oleh  Martani dkk  (2012)  yang  menyatakan  bahwa  peningkatan temperatur diatas titik maksimalnya akan menurunkan sifat  dan  karakteristik  komposit.  Marsac  dkk  (2010) juga mengatakan bahwa peningkatan temperatur dapat melemahkan ikatan intermolekular polimer.
Sistem  pada  Gambar  4,  6  dan  8  merupakan sistem yang berada di luar garis kesetimbangan. Pada sistem  ini  terjadi  degradasi  rantai  polimer  oleh compatibilizer berlebih yang menyebabkan penurunan stabilitas  termal  sistem.  Namun,  massing-masing sistem  memiliki  karakteristiknya  massing-masing. Pada Gambar 4 suhu pencampuran tidak cukup tinggi yaitu  170 o C  sehingga  terjadi  aglomerasi  yang menyebabkan dispersi MNR terhadap PP tidak merata. Pada permukaan  yang tidak terjadi aglomerasi, MNR berlebih menyebabkan degradasi rantai polimer.
Pada  Gambar  6,  suhu  200 o C  memungkin  PP dan MNR  meleleh sempurna  sehingga dispersi  MNR terhadap PP terjadi secara lebih merata. MNR berlebih menyebabkan  penurunan  stabilitas  termal  sistem dibandingkan  Gambar  5.  Pada  gambar  8,  suhu  yang terlalu  tinggi  yaitu  210 o C  dan  MNR  berlebih menyebabkan  degradasi  rantai  polimer.  Hal  ini menyebabkan  penurunan  stabilitas  termal  sistem dibandingkan  Gambar  6.  Namun,  karena  pada  suhu tinggi  PP  dan  MNR  dapat  melelh  sempurna,  dispersi MNR pada permukaan PP dapat terjadi secara merata sehingga  sistem  ini  lebih  baik  dibandingkan  sistem pada gambar 4.
Hasil penelitian ini sesuai dengan Nakason dkk (2006)  dan  Razak  dkk  (2013)  terkait  kadar  MNR sebagai  icompatibilizer serta Msnada dkk (2013) dan Martani  dkk  (2012)  terkait  pengaruh  temperatur proses. Peningkatan compatibilizer akan meningkatkan sifat dan karakteristik komposit sampai titik  maksimal.  Ketika  melewati  titik  maksimal peningkatan compatibilizer akan menurunkan sifat dan karakteristik  komposit.  Semakin  meningkat  suhu
proses,  semakin  meningkat  sifat  dan  karakteristik komposit  sampai  pada  suhu  maksimal.  Ketika melewati  suhu  maksimal,  peningkatan  suhu  akan menyebabkan  penurunan  sifat  dan  karakteristik komposit.  Semakin  meningkat  kadar compatibilizer (MNR) yang ditambahkan, semakin kecil suhu proses yang dibutuhkan.
Berdasarkan hasil uji DSC yeng telah dilakukan terhadap  sistem  PP-MNR,  dilakukan  validasi  untuk membandingkan  hasil  perhitungan  UNIFAC  dengan hasil eksperimen. Dari Gambar 3, 5 dan 7 dapat dilihat bahwa  prediksi  kesetimbangan  cair-cair  sistem  PP- MNR  yang  dihitung  dengan  menggunakan  metode UNIFAC  sesuai  dengan  eksperimen.  Hal  ini ditunjukkan dengan hasil uji DSC sampel yang hanya memiliki satu titik leleh. Hal ini menunjukkan bahwa sistem tercampur secara merata.
Pengujian  juga  dilakukan  pada  beberapa  titik diluar sistem prediksi  yang ditunjukkan oleh Gambar 4,  6  dan  8.  Hasil  uji  DSC  pada  Gambar  4,  6  dan  8 menunjukkan sistem yang memiliki lebih dari satu titik leleh (Gambar 4) atau sistem yang berada pada kondisi mendekati homogen (Gambar 6 dan 8).
Hasil  pengujian  DSC  pada  Gambar  4–8 menunjukkan bahwa metode UNIFAC dapat digunakan  untuk  melakukan  perhitungan  prediksi kesetimbangan  cair-cair  sistem  PP-MNR.  Metode UNIFAC  ini  sesuai  digunakan  untuk  menentukan kesetimbangan  cair-cair  sistem  yang  belum  memiliki data eksperimen. Hasil validasi ini ssesuai dengan hasil penelitian  terkait  prediksi  kesetimbangan  cair-cair menggunakan  metode UNIFAC  yang telah dilakukan oleh  peneliti-peneliti  terdahulu  dengan  sistem  yang berbeda.
Amorim  dkk  (2018)  telah  melakukan  prediksi kesetimbangan cair-cair dengan metode UNIFAC dari sistem N-methyl-2-hydroxyethyl ammonium alkylates dengan  butanol+air  dan  pentanol+air.  Perhitungan UNIFAC  dilakukan  pada  tiga  variasi  suhu.  Hasil penelitian menunjukkan hydrophilicity dari N-methyl- 2-hydroxyethyl ammonium alkylates terhadap butanol+air da pentanol+air lebih rendah dari 1, sesuai dengan prediksi UNIFAC.
Cheng  dan  Li  (2012)  melakukan  modifikasi model UNIFAC pada sistem polimer dan membandingkan  dengan  metode  UNIFAC-FV  dan Entopic-FV-1.2. Hasil penelitian menunjukkan bahwa model  UNIFAC  lebih  baik  dan  secara  akurat  valid terhadap  data  eksperimen  sistem  polimer  tanpa
memerlukan  data  tambahan.  Xia  dkk  (2016)  juga melakukan  penelitian  terkait  prediksi  kesetimbangan sistem polimer dengan menggunakan metode UNIFAC yang dimodifikasi. Proses prediksi ini sama dengan  metode  UNIFAC  dengan  beberapa  data tambahan  yang  dimodifikasi.  Hasil  penelitian  tidak hanya  membantu  perkembangan  prediksi  UNIFAC, namun  juga  membantu  proses  campuran  silikon polimer.
Ebrahimizadeh  dan  Pazuki  (2018)  juga  telah melakukan prediksi kesetimbangan uap-cair dan cair- cair dengan menggunakan metode UNIFAC-FV untuk sistem hyperbranched  polymers .  Hasil  penelitian menunjukkan  bahwa  model  yang  diusulkan  memiliki akurasi yang sangat baik.
Dari  hasil  penelitian  ini  dan  penelitian- penelitian sebelumnya dapat dikatakan bahwa prediksi kesetimbangan cair-cair sistem polimer dapat dilakukan  dengan  menggunakan  metode  UNIFAC. Hasil validasi model kesetimbangan terhadap eksperimen menunjukkan akurasi yang sangat baik.

## KESIMPULAN
Dari hasil percobaan dapat disimpulkan bahwa semakin  besar  kadar compatibilizer MNR  yang ditambahkan  pada  matrik  PP,  semakin  rendah  suhu proses  yang  dibutuhkan.  Untuk  pencampuran  PP- MNR  rentang  suhu  proses  adalah  170 o C–210 o C dengan  kadar  MNR  antara  4,4%–11,16%.  Hasil validasi uji DSC sesuai dengan prediksi kesetimbangan cair-cair
sistem PP-MNR menggunakan metode UNIFAC.

## DAFTAR PUSTAKA
Amorim,  A.S.,  A.G.  Soares,  F.M.  Ganem,  E,A,  de
Souza  dan  S.  Mattedi.  (2018).  Liquid-Liquid Equilibria  Data  of  N-methyl-2-hydroxyethyl ammonium  alkylates  with  Butanol+Water  and Pentanol+Water  at  293,15K,  313,15K  and 333,15K. Brazilian  Journal  of  Chemical Engieering Vol. 35 (2)
Anorogo,  T.  (2012). Komposisi  Kimia  Lateks  Karet Alam. Scribs 94027758
Bahruddin, Irdoni, I. Zahrina, dan Zulfansyah,. (2011). Studi  Pembuatan  Material  Wood  Plastic Composite  Berbasih  Limbah  Pelepah  sawit . Jurnal Teknobiologi, Volume 2, No.1:77–84
Bahruddin, Irdoni, dan Muhammad. (2014).
Termodinamika  Kecampuran  Polipropilen  – Karet Alam Yang Ditambahkan Kompatibilizer Maleated  Polypropylena, Jurnal  Rekayasa Kimia dan Lingkungan, Vol.10, No.1, : 25-33, Unsyiah, Banda Aceh, ISSN 1412-5064 Cheng,  Z.  Dan  C.  Li.  (2012).  A  Modified  UNIFAC Model for Polymer Solutions. Asian Journal of Chemistry Vol. 25(2): 731-734
Ebrahimizadeh,  J.  Dan  G.  Pazuki.  (2018).  Prediction of  the  Phase  Behavior  of  Hyprbranched Polymer  Solutions  by  the  Group  Contribution Method. Theoretical  Foundation  of  Chemical Engineering Vol. 52(3): 447–458
Guigon, F.J.C., D.E.R. Felix, M.M.C. Ortega, H.C.S. Ortega,  S.E.B.  Ibarra,  J.C.E.  Encinas,  M.P. Jatome,  P.J.H.  Franco,  dan  T.J.M.  Santana. (2017).  Preparation  and  Characterization  of Extruded  Composites  based  on  Polypropylene and Chitosan
Compatibilized with
Polypropylene-Graph-Maleic  Anhydride. J. Material (Basel) Vol. 10(2): 105
Hamta,  A.,  A.  Muhammadi,  M.  R.  Dehghani,  dan  F.
Feyzi.  (2018).  Liquid-Liquid  Equilibria  and Thermodynamic  Modeling  of  Aqueous  Two- Phase  System  Containing  Polypropylene Glykol and NaClO4 at T= (288,15 and 198,15) K. J Solution Chem 47 : 1 -12.
Kittel, C., dan Kroemer, H. (1980). Thermal Physiscs, 2nd edn . San Fransisco : W.H Freeman and Co., Martani, R., Bahruddin, S. Daud, dan N. Yanti. (2012).
Optimalisasi  Kondisi  Proses  Pencampuran untuk  Meningkatkan  Morfologi  dan  Sifat Thermoplastic  Vulcanizate  Berbasis  Karet Alam dengan Compatibilizer Maleaated natural Rubber. Jurnal Teknobiologi, II (2): 115–125 Marsac,  P.J.,  A.C.F.  Rumondor,  D.E.  Nivens,  U.S.
Kestur,  L.  Stanciu  dan  L.S.  Taylor.  (2010). Effect  of  Temperature  and  Mointure  on  the Miscibility  of  Amorphous  Dispersions  of Felodipine and Poly(vinyl Pyrrolidone). Journal  Pharmaceutical  Sciences  Vol  99(1): 169–185
Marwat,  Z.  K.  Dan  M.  K.  Baloch.  (2015).
Investigating  Miscibility  of  Polymers  and  Its Impact  on  the  Morphology,  Thermal,  and Mechanical  Properties  of  Polymer  Blends. International  Journal  of  Thermoplastic  Vol. 36 : 2755–2768
Masnada,  E.M.,  G.  Julien  dan  D.R.  Long.  (2013). Miscibility Maps for Polymer Blends: Effect of  Temperature,  Pressure,  and  Molecular Weight. Journal of Polymer Science, Part B Vo. 52 (6) : 419-443
Melad,  O.  (2016).  Studies  on  the  miscibility  and effect  of  the  addition  of  urea  to  poly(acrylic acid)  and  poly(sodium  styrene  sulfonate) blends  by  dilute  solution  viscometry  method.
Polymer Science Series A Vol. 58 : 550 – 555 Miao,  M.,  C.  Wei,  Y.  Wang  dan  Y.  Qian.  (2018).
Effect  of  Compatibilizer  on  the  Interface Bonding  of  Graphene  Oxide/Polypropylene Composite  Fibers. J.  Polymer  MDPI,  10, 1283
Moura,  S.  L.,  J.  A.  V.  Sandos,  dan  F.  C.  M.  Silva.
(2013).  Thermodynamic  Study  of  the  Liquid- Liquid  Equilibrium  Water-Chloroform-Acetic Acid. American Journal of Physical Chemistry 2013: 2(6) : 117 – 121
Nakason,  C.,  S.  Saiwari,  dan  A.  Kaesaman.  (2006). Thermoplastic  Vulcanizate  based  on  maleated Natural  Rubber/Polypropylene  Blends:  Effect of  Blend  Ratios  on  Rheological,  Mechanical, and  Morphological  Properties. J.  Polymer Engineering and Sciense Vol 46 (5): 594–600
Poling,  B.E.,  J.M.  Prausnitz,  J.P.  O’Connell.  (2001).
The Propertie of Gases and Liquids 5 th Ed. New York: McGraw-Hill
Razak  N.C.A.,  I.M.  Inuwa,  dan  A.  Hasan.  (2013).
Effwcts  on  Mechanical  Properties  of  PET/PP Blends. Journal  Composites  Interphase  Vol.
20: 507–515
Reddy,  V.N.M.,  K.S.V.  Krishna  Rao,  M.C.S.  Subhs,
K.  Madhusudhan  Rao,  dan  K.  Chowdoji  Rao. (2015).  Miscibility  Behavior  of  Pectin- Poly(Vinyl  Alcohol) Blends  in  Water at  35 o C. Indian  Journal  of  Advances  in  Chemical Science . Vol. 3(2) : 178 – 184 Tarmizi, D., K. N. Hafni, dan A. H. Simamora. (2014).
Sifat-Sifat  Mekanik  Komposit  Polipropilen Berpengisi  Abu  Pembakar  Biomassa  Kelapa Sawit. Jurnal Teknik Kimia USU , Vol. 3, No. 1 (Maret 2014)
Utami, H. Sutijan, Roto, dan W. B. Sediawan. (2013).
Liquid-Liqudi  quilibrium  for  the  Binary Mixtures of ά-pinene + Water and ά-Terpineol + Water. International Journal of Chemical and Molecular Engineering Vol 7, No. 6 Wirjosentono,  B.  1995. Perkembangan  Industri Polimer di Indonesia. Orasi Ilmiah Lustrum 6.
Universitas Sumatera Utara, Medan
Xia, Y., Z. Wu, B. Lu, T. Wang dan J. Li. (2016). A modified  UNIFAC-ZM  model  and  phase equilibrium  prediction  of  silicone  polymers with  ABE  solution. Journal  RSC  Advances Vol.6(59)
Zabihzadeh,  S.M.,  G.  Ebrahimi,  dan  A.A.  Enayati.
(2011). Effect of Compatibilizer on Mechanical,  Morphological,  and  Thermal Properties of Chemimechanical Pulp- reinforced PP Composites. Journal of Thermoplastic  Composite  Material  Vol.  24, Issues.