Abstrak—Suatu teknologi konstruksi dengan mengkombinasi antara beton mutu tinggi dengan baja mutu tinggi dengan cara menarik baja dan menahannya pada beton, sehingga membuat beton dalam keadaan tertekan yang disebut dengan beton prategang. Keuntungan beton prategang dibandingkan beton bertulang yaitu penggunaan dimensi penampang struktur prategang akan lebih kecil atau langsing, sebab seluruh luas penampang dipergunakan secara efektif. Dikarenakan kebutuhan akan ruang yang luas pada gedung Apartemen Enviro dimana digunakan sebagai ruang pertemuan maupun pesta maka pada lantai 12a dibangun multifunction hall. Atas dasar kebutuhan ruangan yang luas tanpa kolom sehingga membutuhkan balok yang panjang maka elemen struktur beton bertulang diganti menggunakan beton prategang.
Berdasarkan identifikasi tanah dari hasil uji Standart Penetration Test (SPT) dan Peta Hazard 2017, diketahui bahwa Kota Bekasi merupakan wilayah dengan jenis tanah sedang yaitu KDS D, maka struktur bangunan direncanakan dengan metode Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK), sedangkan untuk desain struktur mengacu pada SNI 2847:2013.
Dalam studi ini penulis juga membandingkan penggunaan tiga jenis peraturan yaitu SNI 2847-2002, SNI 2847:2013 dan ACI 318M-14 yang akan digunakan untuk merencanakan gedung Apartemen Enviro pada balok prategang dengan tinjauan kekuatan lentur. Studi ini dilakukan untuk mendapatkan perturan mana yang paling efisien dan memenuhi segala persyaratan keamanan, sehingga nantinya perencanaan dapat dilaksanakan dengan tepat.
Kata Kunci— Beton Prategang, SRPMK, SNI 03-2847-2002, SNI 2847:2013, ACI 318M-14, Apartemen Enviro.

## I. PENDAHULUAN
ESATNYA  parkembangan dalam bidang teknik sipil, memunculkan suatu teknologi konstruksi dengan mengkombinasi antara beton mutu tinggi dengan baja mutu tinggi dengan cara menarik baja dan menahannya pada beton yang disebut dengan beton prategang. Dengan memanfaatkan kombinasi aktif pada beton dan baja dimana kemampuan beton dalam menahan tarikan diperbaiki dengan memberikan tekanan, sementara kemampuannya menahan tekanan tidak dikurangi. Sehingga, beton prategang merupakan kombinasi
yang ideal dari dua buah bahan modern yang berkekuatan tinggi [1].
Gedung Apartemen Enviro merupakan gedung apartemen simetris dimana memiliki 14 lantai termasuk atap. Karena kebutuhan akan ruang yang luas pada gedung Apartemen Enviro dimana digunakan sebagai ruang pertemuan maupun pesta maka pada lantai 12a dibangun multifunction hall . Atas dasar kebutuhan ruangan yang luas tanpa kolom sehingga panjang balok sangat jauh maka elemen struktur beton bertulang diganti menggunakan beton prategang.
Di dalam studi ini, menitikberatkan pada persamaan kekuatan lentur balok beton prategang dimana balok berfungsi sebagain elemen struktur yang memegang peran sebagai pemikul beban, terutama beban lentur. Beban lentur tersebut dipengaruhi oleh daerah gempa pada bangunan tersebut dibangun. Sehingga diperlukan analisa antara persyaratan keamanan dari kekuataan lentur terhadap daerah gempa gedung Apartemen Enviro menggunakan balok beton prategang.
Dalam studi ini penulis menggunakan pedoman  SNI 03- 2847-2002, SNI 2847:2013 tentang Tata Cara Perhitungan Beton untuk Bangunan Gedung, ACI 318M-14 tentang Metric Building Code Requirements for Structural Concrete and Commentary, SNI 1727-2013 tentang Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung dan Bangunan Lain, PPIUG 1983 tentang Peraturan Pembebanan Gedung serta peraturan mengenai beton prategang yang memenuhi syarat tahan gempa.

## II. METODE STUDI
Perencanaan struktur gedung tahan gempa di Indonesia sangat penting mengingat sebagian besar wilayahnya berada dalam area cincin api, yang memiliki intensitas gempa rendah hingga tinggi. Salah satu syarat penting struktur tahan gempa adalah daktilitas yang memadai. Sebuah struktur memiliki daktilitas yang baik bila elemen-elemen struktur penyusunnya juga memiliki daktilitas yang baik. Konstruksi dengan beton bertulang merupakan jenis konstruksi yang paling banyak digunakan karena mudah dalam mendapatkan material dan pelaksanaannya. Beton bertulang efektif digunakan pada
Studi Perbandingan Kekuatan Lentur Balok Prategang di Daerah Risiko Gempa

## Berdasarkan SNI 03-2847-2002, SNI 2847:2013, dan ACI 318M-14 pada Struktur Apartamen Enviro Bekasi
Hemas Mutia Anggraini, Tavio, dan , I Gusti Putu Raka Departeman Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil Lingkungan Dan Kebumian,
Institut Teknologi Sepuluh Nopember
e-mail : tavio@ce.its.ac.id
P
konstruksi dengan bentang balok yang tidak terlalu  panjang sedangkan untuk konstruksi balok dengan bentang yang panjang digunakan beton prategang dengan dimensi yang relatif kecil.
Penggunaan beton bertulang tidak efisien karena ukuran balok menjadi sangat besar sehingga tidak sesuai dengan segi estetika dan arsitektural. Selain itu, beban sendiri dari beton bertulang menjadi dominan dan beban gempa juga akan meningkat. Salah satu solusi yang bisa digunakan yaitu dengan menggunakan sistem beton prategang.

## A. Sistem Rangka Pemikul Momen (SRPM)
Menurut SNI 1726:2012 pasal 3.53 sistem rangka pemikul momen merupakan sistem struktur yang pada dasarnya memiliki rangka ruang yang berfungsi untuk memikul beban gravitasi secara lengkap, ditunjukkan pada Gambar 1[2]. SRPM ini dibagi menjadi tiga jenis, yaitu: Sistem Rangka Pemikul Momen Biasa (SRPMB), Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM), dan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK)
Gambar 1. Sistem rangka pemikul momen.
Berdasarkan SNI 2847:2013, perencanaan pembangunan gedung bertingkat untuk daerah dengan resiko gempa tinggi mengunakan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK)[3]. Struktur beton bertulang yang berada pada wilayah gempa dan resiko gempa kuat (kerusakan merupakan resiko utama), maka komponen struktur harus memenuhi syarat perencanaan dan pendetailan dari SNI 2847:2013 pasal 21.5.

## B. Sistem Beton Pratekan
Pada dasarnya beton prategang diklasifikasikan menjadi dua jenis,yaitu :
1) Pre-tensioned Prestressed Concrete (Pratarik) Pratarik adalah metode prategang dimana tendon ditegangkan sebelum beton di cor. Setelah beton cukup keras tendon dipotong dan gaya prategang akan tersalur ke beton melalui lekatan.untuk metode pratarik ini terdapat kekurangan pada peletakan posisi tendon, tendon hanya biasa dipasang dengan bentuk horizontal saja.
Setelah gaya prategang ditransfer ke beton, balok beton akan melengkung ke atas sebelum menerima beban kerja. Setelah beban kerja bekerja, maka balok beton tersebut akan rata. 2) Post-Tensioned Prestressed Concrete (Pascatarik)
Pascatarik adalah metode prategang dimana tendon ditarik setelah beton di cor. Sebelum pengecoran, dipasang dahulu selongsong untuk alur tendon. Setelah beton mengeras tendon dimasukan ke dalam selubung tendon yang sudah dipasang.
Penarikan dilakukan setelah beton mencapai kekuatan yang diinginkan. Setelah penarikan dilakukan proses grooting.

## III. METODOLOGI

## A. Umum
Langkah-langkah pengerjaan tugas akhir ini dilakukan seperti Gambar 2 berikut:
Gambar 2. Diagram alir.

## B. Data Bangunan
Model bangunan seperti pada Gambar 3 dan data bangunan adalah sebagai berikut : 1) Nama proyek : Proyek Apartemen Enviro, Bekasi 2) Jumlah lantai : 14 lantai 3) Tinggi Bangunan : 49,8 m 4) Lantai 1 : 5 m 5) Lantai 2-12 : 3,2 m 6) Lantai 12a : 5 m 7) Lantai RT : 2,3 m 8) Jenis Tanah : Tanah Sedang (SD)
9) Struktur Bangunan Atas: Konstruksi beton bertulang
10) Struktur Atap:  Pelat beton betulang dengan balok prategang
Gambar 3. Model apartemen Enviro-Bekasi.

## IV. KONTROL HASIL ANALISA STRUKTUR
A. Kontrol Periode
Periode struktur fundamental, T , dalam arah yang  ditinjau harus diperoleh menggunakan properti struktur dan karakteristik deformasi elemen penahan dalam analisis yang teruji. Periode fundamental, T, tidak boleh melebihi hasil koefisien untuk batasan atas pada periode yang dihitung (Cu) dan periode fundamental pendekatan, Ta.
Dari Gambar diatas didapatkan nilai T = 1,42

## 𝑇𝑇 = 𝐶𝐶𝐶𝐶 × 𝑇𝑇𝑇𝑇
(1)

## 𝑇𝑇
= 1,4  × 1,505 = 2,106 𝑠𝑠
Maka 1,42 < 2,106  (memenuhi)

## B. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum
Nilai akhir V dinamik harus lebih besar sama dengan 85% V statik Maka persyaratan tersebut dapat dinyatakan sebagai berikut:
𝑉𝑉𝑉𝑉𝑉𝑉𝑉𝑉𝑇𝑇𝑉𝑉𝑉𝑉𝑉𝑉 ≥ 𝑉𝑉𝑠𝑠𝑉𝑉𝑇𝑇𝑉𝑉𝑉𝑉𝑉𝑉 (2) Gempa Arah X Vdinamik ≥ 85% V statik 395462,89 kg ≥ 85% 440328,38 kg
395462,89 kg ≥ 374279,12 kg (OK)
Gempa Arah Y
V dinamik ≥ 85% V statik 397914,19 kg ≥ 85% 440328,38  kg
397914,19 kg ≥ 374279,12 kg (OK)

## C. Kontrol Nilai Partisipasi Massa
Berdasarkan SNI 1726:2012 Ps. 7.9.1 bahwa analisis harus menyertakan jumlah ragam yang cukup untuk mendapatkan partisipasi massa ragam terkombinasi paling sedikit 90 % dari respon total dari perhitungan respon dinamik[2].  Tabel 1 menunjukkan partisipasi massa ragam terkombinasi.
Tabel 1. Kontrol partisipasi massa Case Mode Sum UX Sum UY Modal 1 0,6486 0,000013 Modal 2 0,6486 0,7406 Modal 3 0,7428 0,7406 Modal 4 0,8304 0,7406 Modal 5 0,8308 0,8551 Modal 6 0,8562 0,8579 Modal 7 0,8791 0,8579 Modal 8 0,8921 0,8586 Modal 9 0,8924 0,8944 Modal 10 0,9184 0,8944 Modal 11 0,9195 0,9267 Modal 12 0,9282 0,9307 Modal 13 0,9377 0,9307 Modal 14 0,9377 0,9435 Modal 15 0,9417 0,9436

## D. Kontrol Simpangan
Berdasarkan SNI 1726:2012 kontrol drift dan syarat drift harus ditentukan berdasarkan perumusan 34 pada SNI 1726:2012 Pasal 7.8.6 pada persamaan (2). Tabel 2 dan Tabel menunjukkan simpangan pada arah X dan Y.
𝛿𝛿 𝑥𝑥 = 𝐶𝐶𝐶𝐶 × 𝛿𝛿𝑥𝑥𝛿𝛿 𝐼𝐼 (2)
Dimana: 𝛿𝛿 𝑥𝑥 = Defleksi pada lantai ke-x 𝐶𝐶 𝐶𝐶 = Faktor pembesaran defleksi
𝐼𝐼 = Faktor keutamaan gempa
Tabel 1. Kontrol simpangan arah X Story Drift (mm) Δ Δ.Cd/Ie (mm) h (m) Δizin (mm) Cek RT 23,14 -0,318 -1,749 2,3 46 Oke 15TH 23,458 1,163 6,396 5 100 Oke 12.aTH 22,295 0,947 5,209 3,2 64 Oke 12TH 21,348 1,304 7,172 3,2 64 Oke 11TH 20,044 1,651 9,081 3,2 64 Oke 10TH 18,393 1,619 8,905 3,2 64 Oke 9TH 16,774 1,833 10,082 3,2 64 Oke 8TH 14,941 2,047 11,259 3,2 64 Oke 7TH 12,894 2,228 12,254 3,2 64 Oke 6TH 10,666 2,347 12,909 3,2 64 Oke 5TH 8,319 2,231 12,271 3,2 64 Oke 4TH 6,088 2,198 12,089 3,2 64 Oke 3RD 3,89 1,775 9,763 3,2 64 Oke 2ND 2,115 2,115 11,633 3,2 64 Oke Base 0 0,000 0,000 5 100 Oke Tabel 2. Kontrol simpangan arah Y Story Drift (mm) Δ Δ.Cd/Ie (mm) h (m) Δizin (mm) Cek RT 23,797 0,438 2,409 2,3 46 Oke 15TH 23,359 1,362 7,491 5 100 Oke 12.aTH 21,997 1,045 5,747 3,2 64 Oke 12TH 20,952 1,366 7,513 3,2 64 Oke 11TH 19,586 1,676 9,218 3,2 64 Oke 10TH 17,91 1,639 9,015 3,2 64 Oke 9TH 16,271 1,830 10,065 3,2 64 Oke 8TH 14,441 2,016 11,088 3,2 64 Oke 7TH 12,425 2,171 11,941 3,2 64 Oke 6TH 10,254 2,260 12,430 3,2 64 Oke 5TH 7,994 2,141 11,776 3,2 64 Oke 4TH 5,853 2,106 11,583 3,2 64 Oke 3RD 3,747 1,648 9,064 3,2 64 Oke 2ND 2,099 2,099 11,545 3,2 64 Oke Base 0 0,000 0,000 5 100 Oke

## V. HASIL PERENCANAAN

## A. Preliminary Design
Berikut ini hasil dari preliminary design balok, pelat dan kolom:
1) Balok
Hasil preliminary design struktur balok pada  Tabel 4 dibawah ini:
Tabel 4. Tipe balok Tipe Balok b (cm) h (cm) BI 1 45 55 BI 2 40 50 BA 1 30 45 BA 2 25 35 2) Balok Pratekan
Balok Pratekan direncanakan menggunakan dimensi 45/65 dengan bentang 12 m.
3) Pelat
Pelat lantai dan pelat atap direncanakan menggunakan tebal 11 cm.
4) Tangga
Pada pelat bordes dan tangga digunakan tebal 15 cm.
5) Kolom
Direncanakan dengan dimensi pada Tabel 5 dibawah ini :
Tabel 5. Dimensi kolom Tipe Kolom b (cm) h (cm) K1 100 100 K2 80 80 K3 60 60 B. Desain  Struktur SekunderBerikut ini hasil dari desain struktur sekunder pada Tabel 6 :
Tabel 6. Rekapitulasi hasil struktur sekunder Element Struktur Dimensi (mm) Tulangan Pelat Lantai t = 110 D10–200 (Arah X) D10–200 (Arah Y) D10–200 (Tul. Susut) Pelat Atap t = 110 D10–200 (Arah X) D10–200 (Arah Y) D10–200 (Tul. Susut) Pelat Tangga t = 150 D13–150 (Arah X) D13–250 (Arah Y) D10–200 (Tul. Susut) Balok Bordes 300/450 4D16 / 2D16 (Tumpuan) 2D16 / 3D16 (Lapangan) 2D13 (Tul. Torsi) 2D13-90 / 2D13-150 ( Sengkang) Balok Anak1 (BA1) 300/450 4D16 / 2D16 (Tumpuan) 2D16 / 3D16 (Lapangan) 2D13 (Tul. Torsi) 2D13-80 / 2D13-150 ( Sengkang) Balok Anak2 (BA2) 250/350 4D16 / 2D16 (Tumpuan) 2D16 / 3D16 (Lapangan) 2D13 (Tul. Torsi) 2D13-70 / 2D13-120 ( Sengkang) Balok Lift (BL) 300/450 4D16 / 2D16 (Tumpuan)
2D16 / 4D16 (Lapangan)
2D16 (Tul. Torsi) 2D10-60 / 2D10-150 ( Sengkang)

## C. Desain Struktur Primer
Berikut ini hasil dari desain struktur sekunder Tabel 7:
Tabel 7. Rekapitulasi Hasil Struktur Primer Element Struktur Dimensi (mm) Tulangan Balok Induk 1 (BI1) 450/550 6D19 / 3D19 (Tumpuan) 2D19 / 4D19 (Lapangan) 2D19 (Tul. Torsi) 2D13-60/2D13-125 ( Sengkang) Balok Induk 2 (BI2) 250/350 4D19 / 2D19 (Tumpuan) 2D19 / 4D19 (Lapangan) 2D19 (Tul. Torsi) 2D13-50/2D13-125 ( Sengkang) Kolom 1(K1) 1000/1000 20D25 (Tul. Lentur) 4D16-100/4D16-100(Sengkang) Kolom 2 (K2) 800/800 20D22 (Tul. Lentur) 4D16-100/4D16-120(Sengkang) Kolom 3 (K3) 600/600 16D19 (Tul. Lentur) 4D14-100/4D14-100(Sengkang)

## D. Desain Struktur Prategang
Dimensi balok   =  450/650 Panjang balok = 12000 mm Mutu beton = 40 MPa Mutu tendon = 1) Digunakan strand 7 wire uncoated ASTM A416 untuk post tensioning.
2) Nominal diameter = 12,7 mm 3) Luas nominal area kawat = 100,1 mm 2 4) Minimum breaking load = 184 kN 5) PPR = 17% < 25% (memenuhi)

## E. Studi Perbandingan
Pada studi ini, penulis membandingkan kekuatan lentur pada balok beton prategang berdasarkan SNI 2847-2002, SNI 2847:2013,  dan ACI 318M-14. Pada Tabel 8 menunjukkan perbandingan rumus yang akan digunakan.
Tabel 8. Parameter perbandingan kekuatan lentur No Parameter SNI 03-2847-2002[4] SNI 2847:2013[3] ACI 318M-14[5] 1. Tulangan minimum Pasal 23.3.2.1 Pasal 21.5.2.1 Ch. 9.6.1.2 As,min= 0 , 25�𝑓𝑓 𝑐𝑐 ′ 𝑓𝑓 𝑦𝑦 𝑏𝑏 𝑤𝑤 . 𝑉𝑉 tidak kecil dari 1,4bw.d/fy As,min= 0 , 25�𝑓𝑓 𝑐𝑐 ′ 𝑓𝑓 𝑦𝑦 𝑏𝑏 𝑤𝑤 . 𝑉𝑉 tidak kecil dari 1,4bw.d/fy As,min= 0 , 25�𝑓𝑓 𝑐𝑐 ′ 𝑓𝑓 𝑦𝑦 𝑏𝑏 𝑤𝑤 . 𝑉𝑉
tidak kecil dari 1,4bw.d/fy
2. ρmax Pasal 23.3.2.1 Pasal 21.5.2.1 Ch. 18.6.3.1 0,025 0,025 0,025 3. Minimum Jumlah Tulangan Pasal 23.3.2.1 Pasal 21.5.2.1 Ch. 18.6.3.1 2 batang tulangan pada kedua sisi atas dan bawah 2 batang tulangan pada kedua sisi atas dan bawah 2 batang tulangan pada kedua sisi atas dan bawah
4. SRPMK Pasal 23.3.2.2 Pasal 21.5.2.2 Ch. 18.6.3.2 Tumpuan =
M(+) ≥ ½ M( -) Lapangan= M(+/- ) ≥ 1/4 Mmaks Tumpuan= M(+) ≥ ½ M( -) Lapangan= M(+/- )≥1/4 Mmaks Tumpuan = M(+) ≥ ½ M( -) Lapangan= M(+/- )≥1/4 Mmaks
Kekuatan Desain Pasal 11.3.2.1 Pasal 9.3.2.1 Ch. 21.2.1 0,80 0,90 0,9 6 Selimut Beton Prategang Pasal 9.7.3.1 c) Pasal 7.7.2 c) Ch. 20.6.1.3 40 mm 40 mm 40 mm 7 β 1 Pasal 12.2.7.3 Pasal 10.2.7.3 Ch. 22.2.2.4.3
β 1 = 0,85 – 0,05 (f’ c -30) 7 β 1 = 0,85 – 0,05 (f’ c -28) 7 β 1 = 0,85 – 0,05 (f’ c -28) 7
8 fps (unbonded) Pasal 20.7.2 Pasal 18.7.2. a) Ch. 20.3.2.4 Untuk ln/h ≤ 35 Untuk ln/h ≤ 35 Untuk ln/h ≤ 35
fps= fse+70+ 𝑓𝑓 𝑐𝑐 ′
100 . 𝜌𝜌 𝑝𝑝
Tetapi f ps tidak boleh diambil lebih besar dari yang lebih kecil dari fpy dan fse+400. Untuk ln/h > 35 fps=fse+70+ 𝑓𝑓 𝑐𝑐 ′ 300 . 𝜌𝜌 𝑝𝑝
Tetapi f ps tidak boleh diambil lebih besar dari yang lebih kecil dari fpy dan fse+200. fps=fse+70+ 𝑓𝑓 𝑐𝑐 ′ 100 . 𝜌𝜌 𝑝𝑝 Tetapi f ps tidak boleh diambil lebih besar dari yang lebih kecil dari fpy dan fse+420. Untuk ln/h > 35 fps=fse+70+ 𝑓𝑓 𝑐𝑐 ′ 300 . 𝜌𝜌 𝑝𝑝 Tetapi f ps tidak boleh diambil lebih besar dari yang lebih kecil dari fpy dan fse+210. fps=fse+70+ 𝑓𝑓 𝑐𝑐 ′ 100 . 𝜌𝜌 𝑝𝑝
Tetapi f ps tidak boleh diambil lebih besar dari yang lebih kecil dari fpy dan fse+420. Untuk ln/h > 35 fps=fse+70+ 𝑓𝑓 𝑐𝑐 ′ 300 . 𝜌𝜌 𝑝𝑝
Tetapi f ps tidak boleh diambil lebih besar dari yang lebih kecil dari fpy dan fse+210. 9 Syarat Balok Prategang (unbonded) - Pasal 21.5.2.5 b) Ch. 18.6.3.5 - Baja prategang tidak boleh menyumbang lebih dari seperempat kekuatan lentur positif atau negatif di penampang kritis pada daerah sendi plastis dan harus diangkur atau melewati muka eksterior joint. Baja prategang tidak boleh menyumbang lebih dari seperempat kekuatan lentur positif atau negatif di penampang kritis pada daerah sendi plastis dan harus diangkur atau melewati muka eksterior joint.
Hasil dari studi perbandingan kekuatan lentur pada Tabel 9:
Tabel 9. Hasil Perbandingan Kekuatan Lentur Parameter SNI 03-2847-2002 SNI 2847:2013 ACI 318M-14 Balok Prategang Panjang Bentang 12 m 12 m 12 Dimensi Balok 450x650 mm 450x650 mm 450x650 Mutu Beton 40 MPa 40 MPa 40 Mutu Baja 400 MPa 400 MPa 400 Jumlah Tendon 1 buah 1 buah 1 Momen Ultimate Tumpuan 336574264 Nmm 336574264 Nmm 336574264 Nmm Momen Ultimate Lapangan 239557900 Nmm 239557900 Nmm 239557900 Nmm Koefisien Reduksi Lentur,Ø 0,8 0,9 0,9 Koefisien Tahanan, Rn Tumpuan 2,803 2,49 2,49 Lapangan 2 1,77 1,77 ρ perlu tumpuan 0,00732 0,00648 0,00648 ρ perlu lapangan 0,00514 0,00456 0,00456 Tulangan Tumpuan Negatif 5 D25 5 D25 5 D25 Tulangan Tumpuan Positif 3 D25 3 D25 3 D25 Tulangan Lapangan Negatif 4 D25 4 D25 4 D25 Tulangan Lapangan Positif 2 D25 2 D25 2 D25 Momen Nominal Tumpuan 420717830 Nmm 37391404,4 Nmm 37391404,4 Nmm Momen Nominal Lapangan 299447374,5Nmm 266175444 Nmm 266175444 Nmm Jenis Tendon Tak Terlekat Tak Terlekat Tak Terlekat β 1 0,779 0,754 0,754 Momen Nominal Prategang 933715377,1 Nmm 933715377,1 Nmm 933715377,1 Nmm Momen Nominal Total 1281262873 Nmm 1281262873 Nmm 1281262873 Nmm PPR 17 % 17 % 17 %
Gambar 4. Perbandingan penulangan balok prategang.
Dari hasil perbandingan pada Gambar 5  didapatkan hasil yang sama antara SNI 2847:2013 dengan ACI 318M-14, sedangkan SNI 03-2847-2002 dengan SNI 2847:2013 memiliki perbedaan yang tidak signifikan sehingga didpatkan jumlah dan ukuran tulangan lentur yang sama. Hal ini
dikarenakan perbedaan antara SNI 03-2847-2002 dengan SNI 2847:2013 hanya terdapat pada koefisien rumus, sehingga tidak memberikan dampak yang besar pada jumlah dan ukuran tulangan lentur yang ada.
VI. PENUTUP

## A. Kesimpulan
Bangunan Gedung Apartemen Enviro termasuk dalam KDS D sehingga prencanaan bangunan ini menggunakan SRPMK. Penggunaan beton prategang pada bangunan ini mencapai rasio 17% dengan batas maksimal 25% sehingga telah memenuhi syarat ketentuan yang ada.
Hasil tulangan lentur pada balok prategang yang didapatkan dari tiga perturan tersebut menghasilkan tidak signifikan, sehingga untuk struktu-struktur gedung lain yang sudah didesau berdasarkan SNI 03-2847-2002, SNI 2847:2013, maupun ACI 318M-14 tidka memneui masalah dalam kebutuhan tulangan lentur yang sudah terpasang pada struktur. Jika ditinjau kekuatan lentur untuk balok prategang perbedaan
terdapat pada nilai koefisien ∅ , dimana nilai ∅ pada SNI 03- 2847-2002 lebih kecil dibandingkan pada SNI 2847:2013, maupun ACI 318M-14, sehingga mempengaruhi nilai momen nominal dan kebutuhan tulangan lebih banyak.

## B. Saran
Diperlukan adanya studi lanjutan terhadap beton prategang kondisi terlekat dan dimensi beton pratekan yang paling efisien hingga mendapatkan tulangan lunak berdasarkan SNI 03-2847- 2002, SNI 2847:2013 san ACI 318M-14.
Diperlukan adanya studi lanjutan berupa biaya material yang dibutuhkan untuk tulangan lentur.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  T. Y. Lin and T. Y. Lin, “Desain Struktur Beton Prategang. Jilid 1,” 1. Bet. PRATEGANG,Desain Strukt. Bet. prategang. Jilid 1 / oleh T.Y. Lin, Ned H. Burn. Penerjemah  Daniel Indrawan , vol. 1993, no. 1993, pp. 1– 99, 1993.
[2]  B. S. Nasional, “Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non-Gedung,” 2012.
[3]  Badan  Standardisasi Nasional, “Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung,” 2013.
[4]  T. Cara, P. Struktur, B. Untuk, and B. Gedung, “Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung.”
[5]  “Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-14) Commentary on Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318R-14) An ACI Standard and Report,” 2014.