©Jurusan Teknik Sipil Itenas | No. 4 | Vol. 5
Analisis Perkuatan Fondasi Sumuran Jembatan Krueng Seulekat pada Ruas Jalan Nasional Tapaktuan-Subulussalam Kabupaten Aceh Selatan

## NABILA NAQYA NAZDA, YUKI ACHMAD YAKIN
Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional, Bandung E-mail: naqyanabila@gmail.com

## ABSTRAK
Struktur bawah Jembatan Krueng Seulekat terdiri dari 2 abutment dengan fondasi yang  digunakan  adalah  fondasi  sumuran  diameter  3  m.  Kedalaman  fondasi sumuran pada abutment 1 yaitu 5,5 m dan pada abutment 2 yaitu 6,5 m. Jembatan tersebut  perlu  dilakukan  pelebaran,  dengan  adanya  pelebaran  maka  akan berpengaruh terhadap kapasitas daya dukung fondasi jembatan. Setelah jembatan dilebarkan, fondasi  yang ada tidak lagi mampu  menyalurkan beban aksial yang bekerja  di  atasnya  (9503,63  kN).  Perkuatan  fondasi  sumuran  yang  dilakukan adalah dengan cara melebarkan diameter fondasi agar kapasitas daya dukungnya mampu menahan beban struktur di atas nya. Analisis daya dukung yang digunakan yaitu  dengan  perhitungan  manual  dan  pemodelan  program  PLAXIS  2D. Perencanaan perkuatan fondasi sumuran baru yang dipilih yaitu pada abutment 1 diameter fondasi sumuran menjadi 3,6 m dan pada abutment 2 diameter fondasi sumuran menjadi 3,4 m dengan kedalaman fondasi sumuran tetap seperti awal dan jumlah fondasi sumuran di setiap abutment adalah 1 unit.
Kata  kunci: fondasi  sumuran,  kapasitas  daya  dukung,  pelebaran  jembatan, perkuatan.

## ABSTRACT
The  substructure  of  Krueng  Seulekat  Bridge  is  consist  of  2  abutment  with  the foundation namely a caisson foundation with a diameter of 3 m. The depth of the caisson on abutment 1 is 5,5 m and on abutment 2 is 6,5 m. The bridge needs to be widened, with the widening of the bridge structure it also affect the bearing capacity of the bridge foundations. Once the bridge is widened the foundation is no  longer  able  to  support  the  axial  load  that  working  on  it  (9503,63  kN). Reinforcement of the caisson foundation is planned by expanding the foundation diameter  so  that  its  bearing  capacity  is  able  to  support  the  load  of  the  upper structure after the bridge widening. Analysis is using the calculation of manual formula and modeling in software Plaxis 2D. The reinforcement planning for the new diameter of foundation is, in abutment 1 the diameter of caisson foundation becomes 3,6 m and in abutment 2 the diameter becomes 3,4 m with the depth of the  caisson  foundation  remains  as  the  beginning  and  the  number  of  caisson foundation in each abutment is 1 unit.
Keywords: caisson foundation, bearing capacity, bridge widening, reinforcement

## 1. PENDAHULUAN
Jembatan  Krueng  Seulekat  berada  di  ruas  Jalan  Nasional  Tapaktuan-Subulussalam.  Dalam Peraturan  Pemerintah  tentang  Jalan  Tahun  2006  menyatakan  bahwa  untuk  jalan  nasional (arteri primer) lebar badan jalan minimum adalah 11 m, sedangkan pada Jembatan Krueng Seulekat  saat  ini  lebar  jembatan  hanya  7  m  yang  berarti  dibutuhkan  pelebaran  struktur jembatan.  Fondasi  yang  digunakan  dalam  pekerjaan  Jembatan  Krueng  Seulekat  ini  adalah fondasi  sumuran  dengan  diameter  3  m.  Pelebaran  jembatan  yang  terjadi  mengakibatkan kapasitas daya dukung fondasi eksisting tidak lagi mampu menyalurkan beban yang bekerja diatasnya, sehingga perlu dilakukan analisis perkuatan struktur bawah.
Tujuan penulisan Tugas Akhir ini adalah untuk menganalisis pengaruh pelebaran jembatan terhadap  perkuatan  fondasi  sumuran  pada  Jembatan  Krueng  Seulekat  Kabupaten  Aceh Selatan,  sehingga  diharapkan  dapat  dijadikan  pertimbangan  dalam  desain  struktur  bawah jembatan  agar  perencanaan  desain  jembatan  tidak  mengakibatkan  keruntuhan  terhadap struktur jembatan.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Fondasi Sumuran ( Caisson)
Fondasi sumuran merupakan peralihan antara fondasi dangkal dan fondasi dalam, digunakan bila tanah dasar yang kuat terletak pada kedalaman yang relatif dalam. Menurut H. Cristady Hardiyatmo  (2008)  di  Indonesia  fondasi  kaison  sering  dibuat  berbentuk  silinder  sehingga umumnya  disebut  fondasi  sumuran  karena  bentuknya  yang  mirip  sumur.  Istilah  kaison digunakan untuk menggambarkan bentuk fondasi yang berupa silinder atau persegi, dengan atau  tanpa  pembesaran  pada  ujungnya.  Fondasi  sumuran  dibuat  dengan  cara  mengebor terlebih dulu untuk membuat lubang di dalam tanah, dan kemudian diisi dengan beton.

## 2.2 Kapasitas Daya Dukung Fondasi Sumuran
Perhitungan daya dukung ultimit (𝑄 𝑢 ) fondasi sumuran yaitu menggunakan Persamaan 1 .
𝑄 𝑢𝑙𝑡 =   𝑄 𝑝 +  𝑄 𝑠 … (1)
Maka diperoleh persamaan daya dukung izin ( 𝑄 𝑎𝑙𝑙 ) yaitu menggunakan Persamaan 2 .
𝑄 𝑎𝑙𝑙 = 𝑄 𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹 … (2)
halmana:
𝑄 𝑢𝑙𝑡 = kapasitas daya dukung ultimit total [kN], 𝑄 𝑝 = kapasitas daya dukung ultimit tahanan ujung [kN],
𝑄 𝑠 = kapasitas daya dukung ultimit geser selimut [kN], 𝑄 𝑎𝑙𝑙 = kapasitas daya dukung izin [kN],
𝑆𝐹
= faktor keamanan.

## 2.2.1 Kapasitas Daya Dukung Ultimit Tahanan Ujung ( 𝑸 𝒑 )
Dalam  menentukan  kapasitas  daya  dukung  ultimit  ujung  ( 𝑄 𝑝 )  fondasi  sumuran  dinyatakan dengan menggunakan Persamaan 3 .
𝑄 𝑝 =   𝑞 𝑢 .  𝐴 𝑝 … (3)

## Analisis Perkuatan Fondasi Sumuran Jembatan Krueng Seulekat pada Ruas Jalan Nasional Tapaktuan- Subulussalam Kabupaten Aceh Selatan
halmana: 𝑞 𝑢
= 1,3 𝑐𝑁 𝑐 + 𝐷 𝑓 𝛾𝑁 𝑞 + 0,3𝛾𝐵𝑁 𝛾 [kN/m 2 ],
𝐴 𝑝
= luas penampang sumuran [m 2 ], B
= lebar atau dimeter fondasi [m], D f
= kedalaman fondasi [m],
𝑁 𝑐 , 𝑁 𝑞 , 𝑁 𝛾 = faktor daya dukung Terzaghi.

## 2.2.2 Kapasitas Daya Dukung Ultimit Geser Selimut ( 𝑸 𝒔 )
Kapasitas  daya  dukung  ultimit  geser  selimut  ditentukan  oleh  gaya  gesekan  antar  fondasi dengan dinding tanah di sekitarnya. Perhitungan daya dukung selimut untuk tanah berlapis adalah dengan menggunakan Persamaan 4 .
𝑄 𝑠 = 𝛴𝑓 𝑠 . 𝐴 𝑠 … (4)
halmana:
𝐴 𝑠 = luas selimut [m 2 ] = 𝑝. ∆𝐿 , 𝑝 = keliling penampang fondasi [m],
∆𝐿 = panjang segmen tiang [m], 𝑓 𝑠
= faktor gesek satuan antara tanah dan dinding [kN/m 2 ].
Untuk mencari nilai tahanan gesek ( 𝑓 𝑠 ) pada tanah lempung dan pasir dapat dilakukan dengan beberapa metode, yaitu:

## A. Tanah Lempung
Tahanan  gesek  untuk  kedalaman  tiang  di  tanah  kohesif  dapat  dinyatakan  dengan menggunakan rumus seperti pada Persamaan 5 berikut.
𝑓 𝑠 =  𝛼 . 𝑐 𝑢 … (5)
halmana:
𝛼 = faktor adhesi,
𝑐 𝑢
= kohesi tanah undrained [kN/m 2 ].

## B. Tanah Pasir
Tahanan  gesek  untuk  kedalaman  tiang  di  tanah  berbutir  kasar  atau  non  kohesif  dapat dinyatakan dengan menggunakan Persamaan 6 berikut.
𝑓 𝑠 = 𝐾 𝑑 𝑥 𝜎′ 𝑣 𝑥 𝑡𝑎𝑛𝛿 … (6)
halmana:
𝐾 𝑑
= koefisien tekanan tanah,
𝜎′ 𝑣 = tegangan vertikal efektif tanah [kN/m 2 ],
𝛿
= sudut geser antara tanah dan tiang [ o ].
Nilai 𝛿 bergantung pada material tiang yang digunakan dan berhubungan dengan sudut geser dalam tanah ( 𝜑 ) seperti pada Tabel 1 .
Tabel 1. Nilai 𝜹 Berdasarkan Material Bahan Tiang 𝜹 Baja 20 0 Beton 3/4 𝜑 Kayu 2/3 𝜑 (Sumber: Tomlinson, 1986)

## 2.3 Penurunan Fondasi Sumuran
Metode  yang  digunakan  dalam  perhitungan  penurunan  fondasi  tunggal  ini  adalah  dengan menggunakan metode semi-empiris menurut Vesic (1977) seperti pada Persamaan 7 berikut.
𝑆 𝑒 = 𝑆 𝑠 + 𝑆 𝑝 + 𝑆 𝑝𝑠 … (7) halmana: 𝑆 𝑒
= penurunan total [m], 𝑆 𝑠 = penurunan elastik dari tiang [m],
𝑆 𝑝 = penurunan yang disebabkan oleh beban diujung tiang [m],
𝑆 𝑝𝑠 = penurunan yang disebabkan oleh beban di sepanjang tiang [m].
Ketiga komponen tersebut dihitung secara terpisah dan kemudian dijumlahkan. Perhitungan penurunan elastik tiang seperti pada Persamaan 8 berikut.
𝑆 𝑠 = (𝑄 𝑤𝑝 +𝜉𝑄 𝑤𝑠 ).𝐿 𝐴 𝑝 .𝐸 𝑝 … (8)
halmana:
𝑄 𝑤𝑝 = daya dukung ujung tiang dikurangi daya dukung selimut [kN] 𝑄 𝑤𝑠 = daya dukung geser selimut [kN] 𝐿 = panjang fondasi [m] 𝐴 𝑝 = luas penampang fondasi [m 2 ] 𝐸 𝑝
= modulus elastisitas fondasi [kN/m 2 ] 𝜉
= koefisien distribusi gesekan selimut sepanjang fondasi.
Vesic (1977) menyatakan nilai 𝜉 = 0,5 untuk distribusi gesekan yang seragam atau parabolik sepanjang tiang. Untuk distribusi berbentuk segitiga (nol dipuncak dan maksimum di dasar) nilai 𝜉 = 0,67.
Perhitungan  penurunan  yang  disebabkan  oleh  beban  diujung  tiang  yaitu  seperti  pada Persamaan 9 berikut.
𝑆 𝑝 = 𝑄 𝑤𝑝 .𝐶 𝑝 𝐷.𝑞 𝑝 … (9)
halmana:
𝐶 𝑝
= koefisien empiris,
𝑞 𝑝 = tahanan ujung tiang [kN/m 2 ],
𝐷 = diameter fondasi [m].
Perhitungan penurunan akibat beban sepanjang fondasi dapat dihitung dengan menggunakan Persamaan 10 sebagai berikut.
𝑆 𝑝𝑠 = 𝑄 𝑤𝑠 𝑝.𝐿 . ( 𝐷 𝐸 𝑠 ) . (1 − 𝜇 2 ). 𝐼 𝑤𝑠 … (10)
halmana:
𝑄 𝑤𝑠
= daya dukung geser selimut [kN], 𝑝 = keliling fondasi [m], 𝐿 = panjang fondasi [m], 𝐷 = diameter fondasi [m],

## Analisis Perkuatan Fondasi Sumuran Jembatan Krueng Seulekat pada Ruas Jalan Nasional Tapaktuan- Subulussalam Kabupaten Aceh Selatan
𝐸 𝑠
= modulus elastisitas tanah, 𝜇 = angka poisson tanah, 𝐼 𝑤𝑠
= faktor pengaruh = (2 + 0,35 √𝐿 𝐷 ⁄ ) .

## 2.4 Jumlah Kebutuhan Fondasi Sumuran
Jumlah  kebutuhan  minimal  fondasi  sumuran  yang  dibutuhkan  dapat  dihitung  dengan menggunakan Persamaan 11 sebagai berikut.
𝑛 = 𝑃 𝑄 𝑎𝑙𝑙 … (11) halmana: 𝑛 = jumlah kebutuhan fondasi, 𝑃 = beban vertikal yang bekerja [kN], 𝑄 𝑎𝑙𝑙
= daya dukung izin pada 1 tiang [kN].

## 2.5 Program Plaxis 2D Versi 2017
PLAXIS 2D merupakan  program elemen  hingga ( finite element method) dua dimensi, yang dikembangkan untuk analisis daya dukung, deformasi, stabilitas, dan aliran air tanah dalam rekayasa geoteknik. Dengan program PLAXIS 2D, tanah dapat dimodelkan dalam regangan bidang  ( plain  strain)  dan  aksi-simetri  sesuai  dengan  kebutuhan  model.  Dalam  pemodelan fondasi sumuran dapat digunakan pendekatan metode elemen hingga dengan model elemen aksi-simetri.  Model  aksi-simetri  digunakan  untuk  struktur  berbentuk  lingkaran  dengan penampang melintang radial yang kurang lebih seragam dan kondisi beban mengelilingi sumbu aksial, seperti dapat dilihat pada Gambar 1 .

## Gambar 1. Model aksi-simetri pada PLAXIS 2D
(Sumber: Brinkgreve et al, 2016)

## 3. METODE PENELITIAN
Prosedur  penelitian  dalam  penelitian  ini  dilakuakan  secara  beberapa  tahapan  seperti  dapat dilihat dalam bagan alir pada Gambar 2 .

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Stratifikasi Tanah
Lapisan  tanah  yang  ada  dibawah  Jembatan  Krueng  Seulekat  terdiri  dari  beberapa  lapisan dengan tipe tanah yang berbeda sampai dengan kedalaman 10 m. Parameter tanah dan model yang  digunakan  dalam  analisis  merupakan  hasil  dari  korelasi  nilai  N-SPT  dan  pengujian laboratorium, seperti dapat dilihat pada Tabel 2 .
Mulai Studi Pustaka Pengumpulan Data Sekunder Selesai Analisis Kondisi Lapangan Perhitungan Pembebanan struktur atas yang Bekerja pada Fondasi Jembatan (P) sebelum & setelah ada pelebaran jembatan Perhitungan Struktur Bawah: 1. Daya Dukung FondasI Sumuran 2. Penurunan Fondasi Sumuran Cek Kapasitas Daya Dukung Fondasi Qall > P Pembahasan Kesimpulan dan Saran TIDAK MEMENUHI MEMENUHI Desain Perkuatan Fondasi Sumuran
Gambar 2. Bagan alir penelitian
Tabel 2. Parameter Tanah dan Material Fondasi yang Digunakan
Parameter  Model Tipe Kedalaman 𝜸 𝑬 𝝁 𝒄 𝝋 𝜳 [m] [kN/m 3 ]  [kN/m 2 ] - [kN/m 2 ]  [ 0 ] [ 0 ] Lempung Kerikilan Mohr Column  Undrained  ±0,00 s/d -1,00 17 5x10 4 0,3 100 25 0 Pasir Kerikil Kerakal Mohr Column Drained -1,00 s/d  -8,00 20 2,5x10 5 0,35 0 35 5 Breksi Vulkanik Mohr Column Drained -8,00 s/d -10,00 24 6x10 5 0,4 500 45 15 Fondasi Linear Elastic  Non poros - 25 2,1x10 7 0,15 - - - 𝑄 𝑎𝑙𝑙 > 𝑃

## Analisis Perkuatan Fondasi Sumuran Jembatan Krueng Seulekat pada Ruas Jalan Nasional Tapaktuan- Subulussalam Kabupaten Aceh Selatan

## 4.2 Analisis Fondasi Sumuran Eksisting
Data Jembatan Eksisting:
Bentang jembatan = 30 m Lebar lalu lintas = 2 x 3 m Lebar bahu jalan = 2 x 0,5 m
Lebar total jembatan  = 7 m
Beban aksial yang bekerja pada fondasi sumuran sebelum adanya pelebaran jembatan adalah sebesar  5.291,40  kN.  Analisis  kapasitas  daya  dukung  izin  fondasi  sumuran  eksisting  yang dihitung menggunakan Persamaan 2 diperoleh kapasitas daya dukung izin sebesar 6.594,83 untuk  fondasi  sumuran  pada Abutment  1  dan  7.642,43  kN  untuk  fondasi  sumuran  pada Abutment 2.

## 4.3 Analisis Fondasi Sumuran Setelah Pelebaran
Data jembatan setelah ada pelebaran:
Bentang jembatan = 30 m Lebar lalu lintas = 2 x 3,5 m Lebar bahu jalan = 2 x 2 m
Lebar total jembatan  = 11 m
Analisis  perhitungan  beban  aksial  yang  bekerja  pada  fondasi  sumuran  setelah  dilakukan pelebaran  jembatan  didapatkan  hasil  yaitu  sebesar  9.503,63  kN.  Kapasitas  daya  dukung fondasi sumuran eksisting pada Abutment 1 dan Abutment 2 tidak lagi mampu menyalurkan beban yang bekerja di atasnya, maka dari itu perlu dilakukan perkuatan pada fondasi sumuran agar kapasitas daya dukungnya kembali mampu menyalurkan beban yang bekerja diatasnya tanpa mengalami keruntuhan struktur jembatan.

## 4.4 Analisis Perkuatan Fondasi Sumuran
Analisis perkuatan fondasi sumuran yang dilakukan adalah dengan cara melebarkan diameter fondasi sumuran, agar kapasitas daya dukungnya mampu menyalurkan beban struktur atas setelah dilakukan pelebaran jembatan. Dalam analisis perkuatan fondasi sumuran dilakukan beberapa kontrol terhadap variasi diameter yang baru diantaranya yaitu kontrol terhadap daya dukung fondasi sumuran, kontrol terhadap penurunan fondasi sumuran, dan kontrol jumlah minimum fondasi sumuran.

## 4.4.1 Kontrol Daya Dukung Fondasi Sumuran
Perhitungan daya dukung fondasi sumuran pada Abutment 1 dan Abutment 2 disajikan dalam bentuk tabel seperti pada Tabel 3 dan Tabel 4 sedangkan grafik pengaruh diameter fondasi sumuran terhadap kapasitas daya dukung izin untuk fondasi sumuran yang berdiameter antara 3,0 - 3,6 m dapat dilihat pada Gambar 3 .
Tabel 3. Pengaruh Diameter Terhadap Daya Dukung Fondasi Sumuran Abutment 1 Diameter Daya Dukung Fondasi Sumuran (5,5 m) Sumuran 𝑸 𝒑 𝑸 𝒔 𝑸 𝒖𝒍𝒕 𝑭𝑺 𝑸 𝒂𝒍𝒍 3,0 18.792,54 991,94 19.784,48 3,00 6.594,83 3,1 20.162,26 1.025,01 21.187,27 3,00 7.062,42 3,2 21.586,33 1.058,07 22.644,40 3,00 7.548,13 3,3 23.065,35 1.091,14 24.156,49 3,00 8.052,16 3,4 24.599,92 1.124,20 25.724,12 3,00 8.574,71 3,5 26.190,63 1.157,27 27.347,90 3,00 9.115,97 3,6 27.838,09 1.190,33 29.028,43  3,00 9.676,14
Tabel 4. Pengaruh Diameter Terhadap Daya Dukung Fondasi Sumuran Abutment 2 Diameter Daya Dukung Fondasi (6,5 m) Sumuran 𝑸 𝒑 𝑸 𝒔 𝑸 𝒖𝒍𝒕 𝑭𝑺 𝑸 𝒂𝒍𝒍 3,0 21.718,93 1.208,37 22.927,30 3,00 7.642,43 3,1 23.287,00 1.248,65 24.535,65 3,00 8.178,55 3,2 24.915,92 1.288,93 26.204,84 3,00 8..734,95 3,3 26.606,29 1.329,21 27.935,49 3,00 9.311,83 3,4 28.358,71  1.369,49  29.728,19  3,00 9.909,40
Gambar 3. Grafik hubungan diameter sumuran dengan kapasitas dukung izin (a) fondasi sumuran pada Abutment 1; (b) fondasi sumuran pada Abutment 2

## 4.4.2 Kontrol Penurunan Fondasi Sumuran
Perhitungan penurunan elastik fondasi sumuran tunggal pada Abutment 1 dan Abutment 2 berdasarkan metode semi-empiris Vesic (1977) seperti pada Persamaan 7 disajikan dalam bentuk tabel seperti pada Tabel 5 dan Tabel 6 sedangkan untuk grafik pengaruh diameter fondasi terhadap penurunan dapat dilihat pada Gambar 4 .
Tabel 5. Pengaruh Diameter Terhadap Penurunan Fondasi Sumuran Abutment 1 Diameter Sumuran [m] Penurunan Fondasi [cm] 3,0 2,33 3,1 2,26 3,2 2,20 3,3 2,14 3,4 2,09 3,5 2,04 3,6 1,99
Tabel 6. Pengaruh Diameter Terhadap Penurunan Fondasi Sumuran Abutment 2 Diameter Sumuran [m] Penurunan Fondasi [cm] 3,0 2,35 3,1 2,28 3,2 2,22 3,3 2,17 3,4 2,11

## Analisis Perkuatan Fondasi Sumuran Jembatan Krueng Seulekat pada Ruas Jalan Nasional Tapaktuan- Subulussalam Kabupaten Aceh Selatan
Gambar 4. Grafik hubungan diameter sumuran dengan penurunan fondasi (a) fondasi sumuran pada Abutment 1; (b) fondasi sumuran pada Abutment 2
Analisis  penurunan  yang  diperoleh  berdasarkan  metode  semi-empiris  Vesic  (1977)  didapat bahwa perhitungan penurunan fondasi sumuran dengan variasi diameter 3,0 – 3,6 m telah memenuhi syarat penurunan maksimum yaitu kurang dari 1 inch (2,5 cm).

## 4.4.3 Jumlah Minimum Fondasi Sumuran
Perhitungan jumlah minimum fondasi sumuran yang diperlukan berdasarkan variasi diameter sumuran mulai dari diameter 3,0–3,6 dapat dilihat pada Tabel 7 yang dihitung menggunakan Persamaan 11 .
Tabel 7. Jumlah Fondasi Sumuran yang Dibutuhkan Diameter Jumlah Minimum Fondasi Sumuran [m] Pada Abt.1 Unit Pada Abt.2 Unit 3,0 1,44 2 1,24 2 3,1 1,35 2 1,16 2 3,2 1,26 2 1,09 2 3,3 1,18 2 1,02 2 3,4 1,11 2 0,96 1 3,5 1,04 2 0,90 1 3,6 0,98 1 0,85 1

## 4.5 Analisis Daya Dukung Fondasi Sumuran Menggunakan PLAXIS 2D
Hasil output  yang  didapat  menggunakan  program  PLAXIS  2D  versi  2017  berupa  grafik penurunan dan pembeban yang akan menghasilkan nilai kapasitas daya dukung ultimit fondasi sumuran pada Abutment 1 dan Abutment 2 dapat dilihat pada Gambar 5 dan Gambar 6 .
Gambar 5. Output PLAXIS 2D fondasi sumuran ( 𝑫 = 3,6 m) pada Abutment 1
Didapat 𝑄 𝑎𝑙𝑙 = 𝑄 𝑢𝑙𝑡 / 𝑆𝐹 = 32.116,08 / 3 = 10.705,36 kN.
Gambar 6. Output Plaxis 2D fondasi sumuran (D= 3,4 m) pada abutment 2
Didapat 𝑄 𝑎𝑙𝑙 = 𝑄 𝑢𝑙𝑡 / 𝑆𝐹 = 34.151,74 / 3 = 11.383,91 kN.
Rekapitulasi hasil daya dukung fondasi berdasarkan grafik penurunan seperti pada Tabel 8.
Tabel 8. Hasil Daya Dukung Fondasi pada Program Plaxis 2D
Diameter Sumuran Daya Dukung Fondasi pada Abutment 1 Daya Dukung Fondasi pada Abutment 2 [m] 𝑸 𝒂𝒍𝒍 [kN] 𝑸 𝒂𝒍𝒍 [kN] 3,0 6.740,51 8.016,48 3,2 7.694,23 9.313,48 3,4 9.261,30 11.383,91 3,6 10.705,36 12.507,76

## 4.6 Pembahasan
Berdasarkan analisis yang telah dilakukan, beban aksial yang diperoleh dari jembatan eksisting adalah  sebesar  5.291,40  kN  dan  setelah  dilakukan  pelebaran  jembatan  beban  aksial  yang diperoleh  menjadi  sebesar  9.503,63  kN.  Fondasi  sumuran  yang  ada  (eksisting)  dengan diameter  3,0  m  tidak  lagi  mampu  menyalurkan  beban  aksial  yang  bekerja,  maka  perlu dilakukan perkuatan pada struktur fondasi sumuran salah satunya dengan cara merancang

## Analisis Perkuatan Fondasi Sumuran Jembatan Krueng Seulekat pada Ruas Jalan Nasional Tapaktuan- Subulussalam Kabupaten Aceh Selatan
ulang  diameter  fondasi  sumuran  agar  kembali  mampu  menahan  beban  yang  bekerja diatasnya. Perencanaan penampang fondasi sumuran baru yang dipilih dari beberapa variasi yaitu pada Abutment 1 direncanakan menggunakan diameter sumuran sebesar 3,6 m dengan kedalaman  5,5  m  dan  pada Abutment  2  direncanakan  menggunakan  diameter  sumuran sebesar 3,4 m dengan kedalaman 6,5 m dengan jumlah fondasi sumuran masing-masing 1 unit  di  tiap Abutment.  Hasil  analisis fondasi  sumuran  pada  Abutment  1  dapat  dilihat  pada Tabel 9 dan hasil analisis fondasi sumuran pada abutment 2 dapat dilihat pada Tabel 10 .
Tabel 9. Hasil Analisis Fondasi Sumuran pada Abutment 1 Diameter Daya Dukung pada Abutment 1 [kN] Penurunan [cm] Jumlah Fondasi [unit] Sumuran [m] 𝑸 𝒑 𝑸 𝒔 𝑸 𝒂𝒍𝒍 Manual 𝑸 𝒂𝒍𝒍 PLAXIS 2D 3 18.792,54 991,94 6.594,83 6.740,51 2,33 2 3,2 21.586,33 1.058,07 7.548,13 7.694,23 2,20 2 3,4 24.599,92 1.124,20 8.574,71 9.261,30 2,09 2 3,6 27.838,09  1.190,33 9.676,14 10.705,36 1,99 1 Tabel 10. Hasil Analisis Fondasi Sumuran pada Abutment 2 Diameter Daya Dukung pada Abutment 2 [kN] Penurunan [cm] Jumlah Fondasi [unit] Sumuran [m] 𝑸 𝒑 𝑸 𝒔 𝑸 𝒂𝒍𝒍 Manual 𝑸 𝒂𝒍𝒍 PLAXIS 2D 3 21.718,93 1.208,37 7.642,43 8.016,48 2,35 2 3,2 24.915,92 1.288,93 8.734,95 9.313,48 2,22 2 3,4 28.358,71  1.369,49 9.909,40 11.383,91 2,11 1
Berdasarkan analisis kapasitas daya dukung yang telah dilakukan baik pada fondasi sumuran Abutment  1  maupun  Abutment  2  diperoleh  nilai  kapasitas  daya  dukung  ujung  ( 𝑄 𝑝 )  lebih dominan daripada nilai kapasitas daya dukung geser selimut ( 𝑄 𝑠 ). Gesekan selimut diperoleh sebagai  akibat  adhesi  atau  perlawanan  gesekan  antara  selimut  tiang  dengan  tanah disekitarnya,  sedangkan  tahanan  ujung  timbul  akibat  desakan  ujung  tiang  terhadap  tanah dasar.
Hasil  analisis  penurunan  fondasi  berdasarkan  perhitungan  metode  Vesic  (1977)  untuk penurunan fondasi sumuran pada Abutment 1 dan Abutment 2 dengan diameter 3,0–3,6 m telah memenuhi syarat penurunan izin maksimum karena semua penurunan yang terjadi tidak lebih dari 1 inch (2,5 cm).

## 5. KESIMPULAN
Berdasarkan analisis yang telah dilakukan, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut:
1. Nilai beban aksial yang bekerja pada Jembatan Krueng Seulekat sebelum adanya pelebaran adalah  sebesar  5.291,40  kN  dan  setelah  dilakukan  pelebaran  jembatan  beban  aksial menjadi 9.503,63 kN.
2. Nilai total beban aksial struktur jembatan setelah dilakukan pelebaran meningkat sebesar 79,60 % dan perlu dilakukan perkuatan pada struktur fondasi.
3. Perkuatan  fondasi  sumuran  yang  dilakukan  adalah  dengan  cara  melebarkan  diameter penampang sumuran tanpa merubah kedalaman fondasi sumuran.
4. Dipilih  perencanaan  penampang  fondasi  sumuran  yang  baru  pada Abutment  1  yaitu menggunakan  fondasi  sumuran  diameter  3,6  m  kedalaman  5,5  m  dengan  penurunan sebesar 1,99 cm.
5. Pada Abutment  2  dipilih  penampang  fondasi  sumuran  yang  baru  yaitu  menggunakan diameter 3,4 m kedalaman 6,5 m dengan besar penurunan yang terjadi sebesar 2,11 cm.
6. Jumlah kebutuhan fondasi sumuran di setiap Abutment adalah 1 unit.
7. Nilai  kapasitas  daya  dukung  ujung  ( 𝑄 𝑝 )  lebih  dominan  daripada  nilai  kapasitas  geser selimutnya ( 𝑄 𝑠 ).
8. Berdasarkan hasil yang diperoleh, analisis daya dukung menggunakan Program PLAXIS 2D menghasilkan nilai kapasitas daya dukung yang lebih besar daripada analisis menggunakan perhitungan manual dengan persentase perbandingan berkisar antara 3-12 %.
9. Perhitungan kapasitas daya dukung ultimit ( 𝑄 𝑢𝑙𝑡 ) yang digunakan pada Program PLAXIS 2D menggunakan output grafik penurunan aksial sebesar 1 inch (2,5 cm).

## DAFTAR RUJUKAN
Brinkgreve, R., Kumarswarny, S., & Swolfs, W. (2016). PLAXIS 2 Manual. Netherland: PLAXIS B.V.
Hardiyatmo, H. C. (2008). Teknik Fondasi 2 Edisi 4. Jakarta: PT. Gramedia Pustaka Utama. Pemerintah  Pusat.  (2006). Peraturan Pemerintah No. 34  Tentang Jalan. Jakarta: Peraturan Pemerintah (PP).
Tomlinson, M. J. (1986). Foundation design and construction, 5 th Ed. London: Longman. Vesic, A. S. (1977). Design of Pile Foundations, in National Cooperative Highway Research Program Synthesis of Practice. Transportation Research Board, 42(_), 32-48.