J URNAL S AINSTEK STT P EKANBARU - V OL . 7 N O . 2 (2019)
Terbit online pada laman web jurnal : http://jurnal.sttp-yds.ac.id

## SAINSTEK
(e-Journal)
|    ISSN (Print) 2337-6910    |    ISSN (Online) 2460-1039    |

## Struktur

## Kontrol  Perencanaan  Struktur  Rangka  Beton  Bertulang  Berdasarkan  Indeks Kerusakan
Dwiqhee Abdul Ghani a , Zulfikar Djauhari b , Reni Suryanita b
a Universitas Riau, Jl. HR Soebrantas KM 12.5, Pekanbaru 28293, Indonesia
b Universitas Riau, Jl. HR Soebrantas KM 12.5, Pekanbaru 28293, Indonesia

## I NFORMASI A RTIKEL

## A B S T R A C T
Sejarah Artikel: Diterima Redaksi: 31 Agustus 2019
Revisi Akhir: 03 Desember 2019
Diterbitkan Online : 28 Desember 2019
Perencanaan  struktur  beton  bertulang  umumnya  menggunakan  metode strength  based  design atau  biasa  disebut force  based  design (FBD).  Metode FBD  tidak  mampu  mengidentifikasi  kinerja  dan  indeks  kerusakan  struktur yang  terjadi,  maka  diperlukan  analisis  lebih  lanjut  yang  dinamakan performance  based  design (PBD).  Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah mengidentifikasi  pengaruh  rasio  tulangan  kolom  dan  balok  terhadap  indeks kerusakan struktur. Pada penelitian ini, indeks kerusakan statis struktur (DI E ) dihitung  berdasarkan  luasan  kurva  spektrum  kapasitas  yang  telah  dibuat berdasarkan  ATC-40  melalui  analisis pushover .  Struktur  yang  dianalisis merupakan  struktur  rangka  beton  bertulang  4  lantai  dengan  pembebanan gempa  rencana  berdasarkan  SNI  1726-2012.  Nilai  parameter  yang  ditinjau adalah  nilai  rasio  tulangan  balok  dan  kolom  beserta  pengaruhnya  terhadap indeks  kerusakan  struktur  (DI E ). Hasil  analisis  indeks kerusakan menunjukan bahwa  portal  dengan  rasio  tulangan  balok  0,579%  dan  rasio  tulangan  kolom 2,268%  lebih  layak  untuk  menahan  beban  gempa  rencana  karena  nilai  DI E yang  terjadi  adalah  2,508.  Nilai  ini  tidak  melebihi  indeks  kerusakan  statis rencana  (DI S )  yang  telah  dijadikan  ambang  batas  untuk  kerusakan  sedang yaitu  sebesar  0,2519.  Penelitian  ini  diharapkan  dapat  menjadi  acuan  dan rekomendasi  untuk perencanaan struktur bangunan tahan gempa.
K ATA K UNCI
Indeks kerusakan struktur

## Rasio tulangan

## Performance point
Titik leleh
Titik ultimit
Pushover .

## K ORESPONDENSI
Telepon: +62 813-7292-1990 E-mail: dwiqhee.abdulghani@student.unri.ac.id

## 1. PENDAHULUAN
Gempa  bumi  menjadi  hal  yang  sangat  menakutkan  bagi  semua orang, khususnya  untuk  masyarakat  Indonesia  yang  pada  tahun 2018  dilanda  banyak  gempa  bumi.  Gempa  yang  terakhir  kali terjadi di Indonesia memiliki magnitude besar dan menimbulkan tsunami  yang  merusak  hampir  semua  objek  yang  dilaluinya. Banyak  bangunan  gedung  roboh  akibat  gaya  yang  ditimbulkan oleh  gempa  bumi  sehingga  banyak  pula  kerugian  yang ditimbulkan.
Sebuah  bangunan  akan  dikatakan  kuat  dan  tidak  rusak  apabila beban  yang  terjadi  tidak  melampaui  kapasitas  beban  elemen struktur  yang  direncanakan.  Habibi  &  Izadpanah  (2012) mengembangkan  metode  baru  dalam  perencanaan  portal  beton bertulang  yang  berbasis  kontrol  kerusakan.  Kerusakan  yang
terjadi  pada  struktur  rencana  akibat  gempa  bumi  diperkirakan dengan  menggunakan  indeks  kerusakan  statis  yang  merupakan pengembangan dari indeks kerusakan dinamis Park-Ang. Indeks kerusakan  inilah  yang  menjadi  parameter  dalam  perencanaan dimensi komponen struktur.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1. Metode Pembatasan Kerusakan
Dikutip dari Park et. al. (1987), gempa bumi yang terjadi di San Fernando  pada  tahun  1971  dan  Miyagiken  pada  tahun  1978 menunjukan  bahwa  kerusakan  bangunan  akibat  gempa  bumi tidak dapat dihindari. Seharusnya, desain bangunan tahan gempa membatasi seberapa besar kerusakan yang diizinkan terjadi pada saat dan pasca gempa bumi.  Park et. al. (1987) mengemukakan
teori  bahwa  kerusakan  yang  mungkin  dialami  bangunan  dapat diperhitungkan  dan  mempunyai  batas  toleransi.  Berikut  adalah tabel mengenai batas kerusakan yang dikemukakan.
Tabel 1 Indeks Kerusakan Park-Ang Derajat Kerusakan Indeks Kerusakan Tampilan Fisik Kondisi Bangunan Runtuh > 1.0 Runtuh total atau parsial Kehilangan bangunan Rusak berat 0.4 – 1 Kerusakan parah pada beton dan tekuk pada tulangan Tidak bisa diperbaiki Rusak menengah 0.25 – 0.4 Terjadi retak besar pada komponen struktur Dapat diperbaiki Rusak ringan 0.1 – 0.25 Terjadi retakan kecil pada komponen struktur Dapat diperbaiki Rusak sangat ringan < 0.1 Kerusakan hampir tidak terdeteksi Dapat diperbaiki (Sumber : Park et al., 1987)

## 2.2. Indeks Kerusakan Dinamis (Dynamic Damage Index)
Park  et  al.  (1987) mengembangkan  persamaan  untuk menghitung  indeks  kerusakan  yang  terjadi  pada  struktur  akibat beban  gempa  bumi.  Rusaknya  komponen  struktur  diakibatkan karena  adanya  tegangan  yang  terus  menerus  dan  berulang  kali terjadi  pada  komponen  tersebut.  Indeks  kerusakan  dinamis didapatkan  berdasarkan  analisis  dinamis  nonlinier  dengan persamaan sebagai berikut:
𝐷 = 𝛿𝑚 𝛿𝑢 + 𝛽 𝑄𝑦 .𝛿𝑢 ∫ 𝑑𝐸 (1)

## 2.3. Indeks Kerusakan Statis (Static Damage Index)
Dikutip dari Habibi et al. (2015), indeks kerusakan statis berasal dari  analisis  statis  non-linier  ( pushover )  dan  memiliki beberapa kriteria yaitu:
1. Plastic Ductility Damage Index
Indeks  kerusakan  ini  diusulkan  oleh  Powell  dan  Allahabadi (1988)  berdasarkan  analisis  dinamis  non-linier  dan  biasa disebut  dengan  indeks  kerusakan  lokal.  Pada  penelitian terbaru, rumus ini diimplementasikan untk menghitung indeks kerusakan  global  struktur  menggunakan  kurva  kapasitas  dari analisis pushover dengan persamaan:
𝐷𝐼𝜇 = 𝑢 𝑚𝑎𝑥 −   𝑢 𝑦1 𝑢 𝑚𝑜𝑛 − 𝑢 𝑦2 ⁄ (2)
dengan  u max adalah  perpindahan  pada  titik  kinerja  dan  u mon adalah  perpindahan  ultimit  pada  kurva  kapasitas.  u y1 dan  u y2 dihitung  dengan  menggunakan  dua  kurva  kapasitas  ekivalen pada titik kinerja dan titik ultimit.
2. Stiffness Damage Index
Metode  ini  dikembangkan  oleh  Habibi    (2006)  dengan mengacu pada Ghobarah damage index . Indeks kerusakan ini didapatkan  melalui  analisis pushover dengan  persamaan sebagai berikut:
𝐷𝐼𝑗 = 1 − ( 𝑘 𝑗 𝑘 𝑂𝑃 ⁄ ) (3)
dimana  k j adalah  kemiringan  kurva  kapasitas  dari  analisis pushover dan  k OP adalah  kemiringan  kurva  kapasitas  pada tingkat  operasional.  Nilai  indeks  kerusakan  beragam  mulai dari 0 hingga 1 tergantung dari seberapa besar kerusakan yang terjadi.  Nilai  0  menyatakan  bahwa  tidak  ada  kerusakan, sementara nilai 1 menyatakan keruntuhan.
3. Drift Criterion
Metode  ini  sangat  populer  untuk  mengetahui  indeks kerusakan global pada struktur. Metode ini juga direkomendasikan  oleh  ATC-40  untuk  mengevaluasi  kinerja pada  struktur.  Nilai  indeks  kerusakan  didapatkan  melalui analisis pushover dengan persamaan:
𝐷𝐼 𝐷𝑟𝑖𝑓𝑡 = ∆ 𝑚 𝐻 ⁄ (4)
dimana ∆ 𝑚 adalah  perpindahan  atap  pada  titik  kinerja  dan  H adalah tinggi struktur tinjauan.
Untuk  pengembangan  analisis pushover ,  ditarik  kesimpulan bahwa  luas  area  dibawah  kurva  spektrum  kapasitas  pada  titik kinerja merupakan letak energi terbesar pada saat terjadi gempa bumi.  Dengan  penjelasan  seperti  diatas,  maka  Habibi  & Izadpanah (2012) mengembangkan persamaan baru berdasarkan hasil yang didapatkan dari analisis pushover .
DI E = 𝐸𝑝𝑝−𝐸𝑖𝑝 𝐸𝑓𝑝−𝐸𝑖𝑝 (5)
dengan  E pp adalah  luas  area  dibawah  titik  kinerja,  E ip adalah luas  area  dibawah  kurva  kapasitas  dimana  struktur  sudah mengalami  kelelehan,  dan  E fp adalah  luas  area  dibawah  kurva kapasitas  pada  titik  dimana  kapasitas  ultimit  struktur.  Langkah pertama  untuk  menghitung  E pp adalah  dengan  membuat  kurva spektrum kapasitas sesuai dengan petunjuk yang dijelaskan pada ATC-40  ( capacity  spectrum  method ).  Setelah energy  damage index (DI E )  dan  Park-Ang damage  index (DI d )  didapatkan  dari analisis,  dilakukanlah  analisis  lebih  lanjut  sehingga  didapatkan korelasi antara DI S dan DI d . Indeks kerusakan statis (DI S ) dapat diestimasikan dengan persamaan kuadrat optimum, yaitu:
DI S =  1.2758DI d 2 + 0.2632DI d (6)
dengan DI S adalah indeks kerusakan statis dan DI d adalah indeks kerusakan dinamis (Park - Ang damage index ). Untuk kebutuhan keamanan  saat  perencanaan,  digunakan  persamaan  lain  yang mengacu pada persamaan sebelumnya, yaitu:
DI S =  1.2758DI d 2 + 0.2632DI d – 0.16 (7)
Gambar 1 Korelasi antara DI d dan DI S (Habibi & Izadpanah, 2012)

## 3. METODOLOGI

## 3.1. Geometri dan Material Struktur Rencana
Struktur  portal  rencana  merupakan  portal  tiga  dimensi  yang berfungsi sebagai perkantoran dengan denah lantai seperti yang terlihat  pada  gambar  dibawah  ini.  Denah  lantai  adalah  identik mulai dari lantai satu hingga lanta atap.
Gambar 2  Struktur portal rencana; (a) tampak atas dan (b) tampak depan
Jumlah tingkat struktur yaitu 4 lantai dengan tinggi kolom antar lantai  adalah  sama  sebesar  3,5  m.  Dengan  demikian  tinggi struktur adalah 14 m.
Material dan dimensi komponen struktur yang digunakan adalah sebagai berikut:
1. Beton struktural dengan karakteristik: Kuat tekan beton, fc’ = 30 MPa Mutu tulangan utama, fy   = 400 MPa
Mutu tulangan geser, fys  = 240 MPa
2. Dimensi komponen struktur Balok = 300 mm x 500 mm Kolom = 500 mm x 500 mm Slab = 125 mm
Dimensi    yang  digunakan  adalah  sama  mulai  dari  lantai  satu hingga lantai atap

## 3.2. Beban Gempa Statik Ekivalen
Berdasarkan  peta  gempa harzad untuk  wilayah  kota  Pekanbaru dengan  kondisi  tanah  lunak,  didapatkan  parameter  nilai  S1  = 0,25 g dan SS = 0,4 g. Parameter berdasarkan Tabel 4 dan 5 SNI 1726-2012  didapatkan  nilai  Fa  =  2,02  dan  Fv  =  3,0.  Grafik respons spektra gempa rencana seperti pada berikut:
Gambar 3 Respon Spektra Desain
Beban  gempa  statik  ekivalen  dihitung  dengan  mengacu  pada SNI  1726-2012  dengan  cara  mengkonversikan  beban  struktur tiap lantai menjadi beban lateral. Beban statik ekivalen pada tiap lantai dapat dilihat pada tabel dibawah ini.
Tabel 2 Gaya Gempa Statik Ekivalen Lantai hx FY Vx FY (100%) FX (30%) (kN) (kN) (kN) (kN) Atap 14,0 m 199,137 199,137 199,137 59,741 3 10,5 m 175,652 374,789 175,652 52,696 2 7,0 m 113,856 488,645 113,856 34,157 1 3,5 m 53,079 541,724 53,079 15,924 Total 541.724

## 3.3. Pengecekan Kekuatan Struktur
Analisis  dilakukan  dengan  memanfaatkan  fitur concrete  design pada  perangkat  lunak  elemen  hingga  yang  mengacu  pada code ACI  318-11 Building  Code  Requirements  for  Structural Concrete (kode  ini  digunakan  karena  SNI  2847-2013  mengacu pada  ACI  318-11).  Setelah  dilakukan  pengecekan  kekuatan struktur dan tidak ada elemen yang mengalami overstress (OS), maka  struktur  tersebut  dapat  diberi  penulangan  yang  sesuai dengan SNI 2847–2013.
Gambar 3 Kekuatan elemen struktur terhadap berat sendiri dan beban gempa yang bekerja
Hasil yang didapatkan berupa rasio penulangan untuk komponen balok dan kolom yang dapat dilihat pada Tabel 5 dibawah ini.
0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0 1 2 3 4 5 P erc ep atan (g ) Periode (detik)
Tabel 3 Hasil Rasio Penulangan Elemen Struktur Variasi Tulangan Diameter tulangan Rasio Tulangan mm Balok Kolom Variasi ρ Kolom 14 0,579% 1,232% 16 0,579% 1,608% 19 0,579% 2,268% Variasi ρ Balok 14 0,579% 1,608% 16 0,607% 1,608% 19 0,644% 1,608%
Setelah  didapatkan  rasio  penulangan  balok  dan  kolom,  rasio tersebut  dijadikan  input  di  program  elemen  hingga  dan  analisis pushover dapat dijalankan.

## 3.4. Pembatasan Kerusakan Struktur
Struktur  portal  direncanakan  harus  memiliki  tingkat  kerusakan sedang ( moderate damage) setelah terjadi gempa, maka diambil nilai  0,353  dari  batas  0,25  –  0,4  untuk  kategori  kerusakan sedang  ( moderate  damage )  seperti  yang  terlihat  pada  gambar berikut:
Gambar 4 Batas Indeks Kerusakan Struktur Rencana Berdasarkan nilai DI d dan DI S.
Setelah menentukan PADI rencana, nilai teersebut dihitung dan didapatkan hasil sebagai berikut berikut:
DI S =  1,2758DI 2 d + 0,2632DI d DI S =  1,2758 (0,353) 2 + 0,2632 (0,353)
DI S =  0,2519
Setelah  didapatkan  nilai  indeks  kerusakan  statis  rencana  (DI S ) diatas,  nilai  tersebut  akan  dijadikan  sebagai  batas  kerusakan yang terjadi pada portal recana. Berdasarkan penjelasan tersebut, maka  portal  yang  direncanakan  harus  memiliki  nilai  indeks kerusakan statis struktur (DI E ) yang lebih kecil dari nilai DI S .

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 4.1. Analisis Indeks Kerusakan
Indeks  kerusakan  dihitung  berdasarkan  luasan  pada  kurva spektrum  kapasitas.  Pada  penelitian  ini,  kurva  spektrum kapasitas  beserta  titik  kinerja  ( performance  point )  sudah didapatkan secara otomatis oleh perangkat lunak elemen hingga, sehingga  dapat  mempercepat  proses  analisis.  Kurva  spektrum
kapasitas  untuk  masing–masing  portal  rencana  dan  variasi tulangan dapat dilihat pada Gambar 5 dan Gambar 6 berikut:
Gambar 5 Spektrum Kapasitas Akibat Perubahan Rasio

## Tulangan Balok
Gambar 6 Spektrum Kapasitas Akibat Perubahan Rasio Tulangan Balok
Berdasarkan Gambar 5 dan Gambar 6 diatas, dapat disimpulkan bahwa  semakin  besar  rasio  tulangan  yang  dipasang,  maka kekuatan ultimit struktur akan semakin meningkat. Hal ini dapat dilihat  dari  letak  kurva  untuk  struktur  dengan  rasio  tulangan yang  lebih  kecil  akan  berada  di  bawah  kurva  struktur  dengan rasio tulangan yang lebih besar.
Setelah didapatkan kurva spektrum kapasitas, komponen indeks kerusakan  struktur  (DI E )  berupa  energi  pada  titik  kinerja  (E PP ), energi pada titik leleh pertama (E IP ), dan energi pada titik ultimit struktur  (E FP )  dapat  dihitung  luasannya  dengan  cara  sebagai berikut:
0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 S p ec tral A cc elera ti o n (m /s 2 ) Spectral Displacement (m) Rasio Tulangan 0,579% Rasio Tulangan 0,758% Rasio Tulangan 1,073% 0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 S p ec tral A cc elera ti o n (m /s 2 ) Spectral Displacement (m)
Rasio Tulangan 1,232%
Rasio Tulangan 1,608%
Rasio Tulangan 2,268%
Gambar 8 Luasan Kurva Sebagai Nilai E IP
Gambar 9 Luasan Kurva Sebagai Nilai E FP

## 4.2. Level Kerusakan
.Portal  yang  direncanakan  ditujukan  untuk  menahan  gempa kategori  sedang  dan  direncanakan  hanya  mengalami moderate damage setelah  gempa  terjadi,  maka  diambil  nilai  DI d sebesar 0,353  dari  rentang  nilai  0,25  –  0,4  untuk  katogori moderate damage .  Pembatasan  kerusakan  mendapatkan  hasil  akhir  nilai DI E tidak  boleh  melebihi  nilai  DI S sebesar  0,2519.  Rekap  nilai DI E dapat dilihat pada Tabel 4 dan dijelaskan dengan Gambar 10 dan Gambar 11.
Tabel 4  Rekap Nilai Indeks Kerusakan Indeks Variasi Tulangan Kolom 1,232% 1,608% 2,268% E PP 0,0171 0,0172 0,0174 E IP 0,0007 0,0007 0,0007 E FP 0,0528 0,0632 0,0673 DI E 0,3148 0,2640 0,2508 DIs 0,2519 0,2519 0,2519 Kriteria TM TM M Indeks Variasi Tulangan Balok 0,579% 0,579% 0,579% E PP 0,0172 0,0172 0,0172 E IP 0,0007 0,0007 0,0007 E FP 0,0632 0,0632 0,0632 DI E 0,2640 0,2640 0,2640 DIs 0,2519 0,2519 0,2519 Kriteria TM TM TM
Keterangan  : M : Memenuhi ; TM : Tidak memenuhi
Gambar 11 Hubungan Rasio Tulangan Balok terhadap DI E
Gambar 11 Hubungan Rasio Tulangan Kolom terhadap DI E
Berdasarkan gambar diatas dapat disimpulkan bahwa penambahan  nilai  rasio  tulangan  pada  balok  berdampak  pada melemahnya  struktur  yang  direncanakan.  Hal  ini  dapat  dilihat pada  Gambar  10  yang  menunjukan  bahwa  bertambahnya  nilai rasio  tulangan  balok  akan  memperbesar  DI E .  Gambar  11 menunjukan  bahwa  bertambahnya  nilai  rasio  tulangan  kolom akan memperkecil DI E .
Sebagai  kontrol  dalam  perencanaan  penulangan  elemen  balok dan  elemen  kolom,  rasio  tulangan  balok  yang  dipasang  tidak boleh  melebihi  0,579%,  sementara  untuk  elemen  kolom disarankan  untuk  menggunakan  rasio  tulangan  2,268%  untuk hasil yang lebih bagus dan tidak terjadi pemborosan.
Indeks  kerusakan  yang  terjadi  pada  struktur  rencana  dengan rasio tulangan balok  0,579% dan rasio tulangan kolom 2,268% menunjukan  hasil  yang    bagus  dikarenakan  nilai  DI E yang terjadi tidak lebih besar dari nilai DI S yang dijadikan threshold. Nilai  DI E yang  terjadi  adalah  0,2508,  sementara  nilai  DI S yang direncakan  adalah  0,2519.  Hal  ini  menunjukan  bahwa  variasi penulangan tersebut  sangat bagus untuk menahan beban gempa rencana dan kerusakan pasca gempa yang mungkin terjadi sudah sesuai  dengan  perencanaan  awal  yaitu  kerusakan  sedang ( moderate damage ).

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN
Kesimpulan  yang  diperoleh  dari  hasil  penelitian  mengenai hubungan  antara  rasio  tulangan  elemen  kolom  dan  balok terhadap indeks kerusakan adalah sebagai berikut.
1. Nilai  indeks  kerusakan  statis  struktur  (DI E )  yang  tidak melebih  0,2519  diperoleh  pada  portal  dengan  kombinasi
0,579%; 0,2640 0,758%; 0,2569 1,073%;
0,3362 y = 15,821x + 0,1586 R² = 0,8132 0,2450 0,2650 0,2850 0,3050 0,3250 0,3450 0,570% 0,670% 0,770% 0,870% 0,970% 1,070% 1,170% DI E Rasio Tulangan Balok 1,232%; 0,3148 1,608%; 0,2640
2,268%;
0,2508 y = -5,7031x + 0,3736 R² = 0,7835 0,23 0,25 0,27 0,29 0,31 0,33 1,000% 1,500% 2,000% 2,500% DI E Rasio Tulangan Kolom
rasio  tulangan  balok  0,579%  dan  rasio  tulangan  kolom 2,268% yaitu bernilai 0,2508.
2. Penurunan  nilai  DI E secara  signifikan  dipengaruhi  oleh naiknya nilai rasio kolom. Hal ini dapat diindentifikasi dari grafik hubungan antara rasio tulangan kolom terhadap DI E yang  menunjukan  turunnya  nilai  DI E akibat  penambahan rasio tulangan pada elemen kolom.
3. Sebagai  kontrol  perencanaan  struktur  untuk  memperkecil nilai  DI E ,  keputusan  untuk  memperbesar  rasio  tulangan kolom sangat tepat karena nilai DI E sangat dipengaruhi oleh nilai  rasio  tulangan  pada  kolom  struktur.  Disarankan  rasio tulangan  kolom  minimal  yang  digunakan  adalah  2,268% dan rasio tulangan balok minimal adalah 0,579%.
Saran  yang  diperlukan  dalam  penelitian  ini  adalah  sebagai berikut.
1. Analisis struktur yang dilakukan dalam penelitian ini hanya meninjau  perbedaan  besaran  parameter  dan  indeks kerusakan  statis  struktur  yang  diperoleh,  oleh  sebab  itu penelitian ini dapat dilanjutkan dengan meninjau perbedaan indeks  kerusakan  dinamis  dengan  variasi  tulangan  dan dimensi komponen struktur yang berbeda.
2. Perlu adanya analisis lanjutan dengan variasi rasio tulangan dan dimensi yang lebih beragam agar hasil yang didapatkan lebih optimal.
3. Dapat  melakukan  analisis  lanjutan  terhadap  struktur  yang menggunakan damper atau base  isolation untuk  melihat seberapa  besar  perbedaan  yang  diperoleh  dengan menggunakan kedua metode tersebut.
4. Dapat melakukan analisis lebih lanjut dengan menambahkan  variasi  kondisi  tanah  dan  variasi  wilayah gempanya.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Bila  ada,  silahkan  dituliskan  pada  bagian  ini.  Ucapan  terima kasih  hanya  berkaitan  dengan  sumber  dana  penelitian  dengan menuliskan nomor kontrak.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] A. R. Habibi and M. Izadpanah, “New method for the design of  reinforced  concrete  moment  resisting  frames with  damage  control,” Sci.  Iran. ,  vol.  19,  no.  2,  pp. 234–241, 2012.
[2] Y.  J.  Park,  A.  H.  S.  Ang,  and  Y.  K.  Wen,  “Damage- Limiting  Aseismic  Design  of  Buildings.,” Earthquake Spectra , vol. 3, no. 1. pp. 1–26, 1987.
[3] A.  R.  Habibi,  M.  Omidvar,  and  M.  Izadpanah, “Structural  Engineering  Evaluating  SSMRFs  and OSMRFs Performance using Damage Indices,” vol. 2, no. 2, pp. 131–138, 2015.
[4] G.  H.  Powell  and  R.  Allahabadi,  “Seismic  damage prediction  by  deterministic  methods:  Concepts  and procedures,” Earthq.  Eng.  Struct.  Dyn. ,  vol.  16,  no.  5, pp. 719–734, 1988.
[5] A.  Ghobarah,  H.  Abou-elfath,  and  A.  Biddah, “Response-based  damage  assessment  of  Structures
RESPONSE-BASED  DAMAGE  ASSESSMENT OF
STRUCTURES,” vol. 9845, no. January, 1999.

## NOMENKLATUR
DI d
Indeks Kerusakan Dinamis Park-Ang DI S Indeks Kerusakan Statis Rencana DI E Indeks Kerusakan Statis Struktur E PP Luasan Energi Pada Titik Kinerja E IP Luasan Energi Pada Titik Leleh
E FP Luasan Energi Pada Titik Ultimit

## BIODATA PENULIS
Dwiqhee Abdul Ghani Biodata  penulis,  dituliskan  secara  singkat (maksimal 100 kata)  dan boleh disertai dengan foto.  Tinggi  maksimal  foto  adalah  2,5  cm dengan lebar menyesuaikan.

## Zulfikar Djauhari
Biodata  penulis,  dituliskan  secara  singkat (maksimal 100 kata) dan boleh disertai dengan foto.  Tinggi  maksimal  foto  adalah  2,5  cm dengan lebar menyesuaikan.

## Reni Suryanita
Biodata  penulis,  dituliskan  secara  singkat (maksimal 100 kata) dan boleh disertai dengan foto.  Tinggi  maksimal  foto  adalah  2,5  cm dengan lebar menyesuaikan.

## LAMPIRAN
Lampiran  yang  perlu  disampaikan  sebagai  pendukung  artikel, dituliskan  setelah  Biodata  penulis.  Maksimal  sebanyak  4 (empat)  halaman,  diizinkan  untuk  bagian  lampiran.  Bila menyertakan  tabel,  gambar,  atau  persamaan  matematika,  juga diberi nomor berurutan.