## Journal of Scientech Research and Development
Volume 5, Issue 2, December 2023 P-ISSN: 2715-6974            E-ISSN: 2715-5846 Open Access at: http://idm.or.id/JSCR
A  COMPARATIVE  STUDY  OF  THE  BEHAVIOR  OF  STEEL  STRUCTURAL BUILDINGS WITH INVERTED-V TYPE ECCENTRIC BRACING SYSTEMS AND X-TYPE CONCENTRIC BRACING SYSTEMS ON EARTHQUAKE LOADS

## STUDI  PERBANDINGAN  PERILAKU  GEDUNG  STRUKTUR  BAJA  SISTEM BRESING EKSENTRIS TIPE INVERTED-V DAN SISTEM BRESING KONSENTRIS TIPE-X TERHADAP BEBAN GEMPA
Mohammad Rosul  Zainuddin  Malik 1 , Bantot Sutriono 2 1,2 Program Studi Teknik Sipil (S1) Fakultas Teknik Universitas 17 Agustus 1945 Surabaya E-mail: rosulzainuddin@gmail.com 1 , bantot@untag-sby.ac.id 2
ARTICLE  INFO

## ABSTRACT
Correspondent:
Mohammad Rosul Zainuddin  Malik rosulzainuddin@gmail.com
Key words: EBF, CBF, earthquake,
story drift, performance level
Website: https://idm.or.id/JSCR/inde x.ph p/JSCR
Page: 714 - 730
Buildings with a vertical concept,  such as apartments,  hotels, and offices, have a higher risk of earthquake damage than other buildings. As for one of the solutions  to overcome the strain is to add a lateral amplifier whose properties add the lateral ratifier and even  be able to make  the building more efficient, by weight and performance of the structure.  Steel bracelets are  excellent  lateral  confirmers  with  minimal  structural  weight additions. The study aims to compare  the period, inter-storey  exposure, performance  level  and  volume  of  steel  structures  with  the  lateral confirmers  of  the  eccentric  inverted-V  type  and  the  concentric  type  X with  the  case  study  of  the  15-storey  apartment  building  of  the Gunawangsa  Project on Veteran street,  Gresik city, building dimensions 39.1  meter  x  12.2 meter  with  a  total  height  of  42.7  meter.  From  the results of the research obtained the period of CBF type X has the shortest period  of  1,649 seconds,  while  EBF  Inverted-V  of  1,71  seconds.  The result  of  the  intersection  of  the  floor  EBF  Inverted-V  of  6.4mm  in  X direction and 10.8mm in Y direction which is smaller than the result  of CBF type X of 9.7mm in X direction and 15.3mm in Y direction with a difference of 34,02% in X direction, and 29.41% in Y direction. The level of performance  of the structures  of EBF  Inverted-V  and CBF  type X  is equally good,  entering  the  category  IO  (Immediate  Occupancy)  in the directions  of  X,  and  LS  (Life  Safety)  in  the  directions  of  Y  where  the maximum drift occurring is in the range of 0.5 - 1.5%. The weight of the structure  of the CBF Type-X is 10104830,8 which is 0.18% heavier than EBF Inverted-V  of 10086300 kg.
INFO  ARTIKEL ABSTRAK Koresponden Koresponden Mohammad Rosul Zainuddin  Malik rosulzainuddin@gmail.com Kata kunci:
SRBE, SRBK, gempa,
simpangan antar lantai, level kinerja Website:
https://idm.or.id/JSCR/inde x.php/JSCR
Hal: 714 - 730
Bangunan dengan  desain vertikal,  seperti  apartemen,  hotel,  dan perkantoran  memiliki  risiko  terhadap  kerusakan  akibat  gempa bumi  yang  lebih  tinggi  dibandingkan  bangunan  lainya.  Hal  ini disebabkan  besarnya  simpangan  lateral  yang  diakibatkan  oleh beban gempa berbanding lurus dengan tinggi bangunan. Adapun salah  satu  solusi  mengatasi  simpangan  adalah  dengan menambahkan pengaku lateral yang sifatnya menambah pengaku lateral  dan  bahkan  mampu  membuat  bangunan  lebih  efisien, secara  berat  dan  kinerja  strukturnya.  Bresing  baja  merupakan pengaku  lateral  yang  sangat  baik  dengan  penambahan  berat struktur  yang  minim.  Penelitian  ini  bertujuan  untuk membandingkan  periode,  simpangan  antar  lantai,  level  kinerja dan  volume  dari    struktur  baja  dengan  pengaku  lateral  bresing eksentris  tipe  inverted-V  dan  bresing  konsentris  tipe  X  dengan studi  kasus  pada  gedung  apartement  15  lantai  Proyek Gunawangsa Jl.Veteran  - Gresik,  dimensi bangunan 39,1m x12,2m dengan  tinggi  total  42,7m.  Dari  hasil  penelitian  di  dapatkan periode  SRBK  tipe  X  memiliki  periode  terkecil  yaitu  1,649 detik, sedangkan SRBE Inverted-V   sebesar 1,71 detik.  Hasil simpangan antar  lantai  SRBE  Inverted-V  sebesar  6.4mm  pada  arah  X  dan 10,8mm pada arah Y yang mana lebih kecil dari hasil SRBK  tipe X sebesar  9,7mm arah X dan 15,3mm arah Y  dengan selisih 34,02% pada arah X dan 29,41% pada arah Y. Level kinerja  struktur  SRBE Inverted-V  dan  SRBK  tipe  X sama baik  yaitu  masuk kategori  IO (Immediate  Occupancy)  di  arah X dan LS  (Life  Safety)  di  arah Y yang mana drift  maksimum yang terjadi  berada  direntang 0,5%  - 1,5%. Berat struktur  pada struktur  SRBK Tipe-X adalah 10104830,8 yang  mana  0,18%  lebih  berat  dari  SRBE  Inverted-V  sebesar 10086300 kg
Copyright © 2023 JSCR. All rights reserved.

## PENDAHULUAN
Gempa adalah salah satu bencana alam yang tidak dapat diprediksi waktu serta beras frekuensinya, namun bila  dilihat  secara geografis  kawasan pacific ring  of  fire akan sangat berpotensi terjadi gempa karena adanya pertemua tiga lempeng tektonik dunia. Maka tidak heran jika Indonesia yang termasuk dalam kawasan ring of fire adalah salah satu negara yang cukup sering terjadi gempa. Jawa Timur termasuk daerah dengan potensi  gempa  bumi  sangat  tinggi,  dikarenakan  kondisi  geologis  wilayah  yang teridentifikasi memiliki 7 sesar aktif dan 6 segmen sesar, adapun sesar yang dimaksut meliputi Sesar Cepu, Sesar Blumbang, Sesar Waru, Sesar Surabaya, Sesar Pasuruan, Sesar  Probolinggo,  Sesar  Wongsorejo  dengan  potensi  gempa  rata-rata maksimum magnitudo (M) 6,1 (BNPB, 2021).
Pesatnya  kemajuan  ilmu  pengetahuan  dan  teknologi  dalam  bidang  konstruksi, menjadikan  dampak  kerusakan  akibat  gempa  bumi  dapat  diredam  Adapun perencanaan bangunan tahan gempa  ada dua  cara yaitu, bangunan direncanakan
berperilaku  elastis  saat  gempa  terjadi  atau  bangunan  direncanakan berperilaku inelastis saat gempa terjadi. Keunggulan dari struktur berperilaku elastis adalah tidak ada bagian yang berdeformasi permanen pada struktur, namun penampang elemen struktural yang dipakai akan jauh lebih besar. Keunggulan dari struktur berperilaku inelastis  adalah  pada  elemen  struktur  tertentu  akan  mengalami  kelelehan  atau terplastifikasi  akibat  menyerap energi  gempa,  dan elemen  struktur  tersebut  akan mengalami  deformasi  plastis,  tetapi  masih  cukup  kaku  untuk  tetap  berdiri  (tidak collapse ).
Selain perencanaan yang baik,  diperlukan material struktur yang kuat dan ductile untuk menghasilkan bangunan yang stabil, kuat dan kaku. Penggunaan material baja dinilai  lebih  efektif dan efisien  dari pada material struktur lainya, baja merupakan material  dengan  kemampuan  berdeformasi  inelastis  yang  baik,  selain  itu,  baja memiliki bobot yang ringan dengan kekuatan, kekakuan dan daktilitas yang tinggi di mana besarnya gaya gempa berbanding lurus dengan berat bangunan (Fambudi et al., 2021). Dan adapun untuk mengatasi masalah kekakuan dan fleksibilitas struktur saat terjadi  gempa,  salah  satu  solusinya  dengan  menambahkan pengaku  lateral  pada struktur (Trimurtiningrum et al. , 2021). Pada peraturan SNI 1726-2019 ada tiga macam sistem  pengaku lateral struktur yaitu Sistem Rangka Pemikul  Momen, sistem Shear Wall (Dinding Geser) dan sistem Pengaku Diagonal
Berdasarkan uraian diatas, penelitian ini bermaksut melakukan analisis perbandingan bangunan struktur baja antara dua permodelan sistem  yaitu sistem  ganda dengan pengaku  bresing  eksentris  SRBE  tipe Inverted-V (SG1)  dan  sistem  ganda  dengan pengaku  bresing  konsentris  SRBK  tipe  X  (SG2)  yang  diaplikasikan  pada  gedung apartemen 15  lantai,  kualifikasi  situs  tanah SD  pada  proyek  Gunawangsa, yang berlokasi di Gresik - Jawa Timur, dengan metode respons spectrum dan untuk analisis level kinerja menggunakan analisis static non-liniear pushover.

## METODOLOGI PENELITIAN
Penelitian dilakukan dengan tahapan seperti diagram alir pada Gambar 1. Literatur pada penelitian ini antara lain: SNI 1726-2019 untuk perhitungan beban gempa, SNI 1727-2020 untuk perhitungan beban gravitasi, SNI 1729-2020 untuk desain bangunan baja dan SNI 7860-2020 untuk parameter perencanaan dan ketentuan seismik struktur baja.
Mulai
Studi Literatur Pengumpulan Data Preliminary Design Analisis Pembebanan Struktur : o Beban Hidup
o Beban Mati
o Beban Gempa o Beban Angin Analisis, Permodelan dan Pembebanan Struktur menggunakan software SAP2000
Permodelan sistem ganda berpengaku K- bracing eksentrik (SG1) Permodelan sistem ganda berpengaku X- bracing konsentrik
(SG2) Kontrol Profil Penampang Memenuhi Tidak memenuhi Perbandingan Perilaku Struktur : o Periode o Simpangan dan drift o Efektifitas Volume
Analisa level kinerja dengan menggunakan Pushover Analysis
Kesimpulan dan Saran Selesai

## Gambar 1. Diagram Alir
Pengumpulan  data  skunder  berupa  data  tes  tanah,  data  gempa  dan  deskripsi bangunan, (Tabel 1). Dari data skunder yang diperoleh dilakukan preliminary desain untuk  menentukan dimensi  element  struktur  berdasarkan SNI  1729-2020 dan SNI 7860-2020. Analisis dan permodelan struktur 3D memakai bantuan program SAP2000 v.22.

## Tabel 1. Deskripsi Bangunan
Deskripsi Sistem Struktur - SRBE Inverted-V (SG1) - SRBK Tipe X (SG2) Fungsi Bangunan Apartment Material Baja Jumlah Lantai 15 lantai Lokasi Gresik Tipe Tanah Tanah Sedang Panjang Bangunan 39,1 m Lebar Bangunan 12,2 m Tinggi Bangunan 42,7 m Tinggi antar tingkat 3.5 m (lantai 1) 2.8 m (lantai 2~15)
Gambar 1. Layout  Lantai 1~ Lantai 15
Gambar 2. Permodelan Sistem Rangka Bresing Eksentrik Inverted-V

## Gambar 3. Permodelan Sistem Rangka Bresing Konsentris  Tipe X
Analisis  beban  gempa  menggunakan  analisis  dinamis  respons  spektrum  dimana grafik sebagai berikut:

## Gambar 4. Grafik respon spektrum tanah sedang Kota Gresik
Pembebanan yang digunakan antara lain:
1. Beban Mati (D), Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (PPPUGR) 1987.
2. Beban Hidup (L) berdasarkan pada SNI 1727-2020
3. Beban Angin (W) berdasarkan pada SNI 1727-2013 pasal 26
4. Beban Gempa (EQ) berdasarkan pada SNI 1726-2019
5. Kombinasi pembebanan yang digunakan berdasarkan SNI 1727-2020
Setelah  kontrol  profil  penampang  memenuhi  syarat  SNI  7860-2020,  dilanjutkan analisis struktur yakni:

## 1. Kontrol sistem ganda
Berdasarkan SNI 1726-2019 pasal 7.2.5.1 untuk sistem ganda, portal rangka pemikul momen khusus, SRPMK minimum memikul 25% gaya gempa desain.
2. Periode struktur
Periode  fundamental (SNI  1726-2019) pendekatan 𝑇 𝑎 menggunakan persamaan berikut:
𝑇 𝑎 = 𝐶 𝑡 ℎ 𝑛 𝑥
Di mana: 𝐶 𝑑 : faktor pembesaran simpangan lateral
𝛿 𝑥𝑒
: simpangan ditingkat-x yang ditentukan dengan analisis elastik
𝐼 𝑒
: faktor keutamaan gempa
Apabila Periode  fundamental analisis  lebih  besar  dari 𝑇 𝑚𝑎𝑥 = 𝐶 𝑢 𝑇 𝑎 maka periode struktur harus diambil sebesar 𝑇 𝑚𝑎𝑥 3. Simpangan dan story drift
Penentuan simpangan dihitung sebagai selisih antar simpangan antara diatas dan dibawah tingkat yang ditinjau (SNI 1726-2019; Pasal 7.8.6)
𝛿 𝑥 = 𝐶 𝑑 𝛿 𝑥𝑒
𝐼 𝑒 Di mana:
𝐶 𝑑 : faktor pembesaran simpangan lateral 𝛿 𝑥𝑒
: simpangan ditingkat-x yang ditentukan dengan analisis elastik 𝐼 𝑒 : faktor keutamaan gempa
Syarat simpangan antar lantai tingkat desain (∆) tidak boleh melebihi  simpangan antar lantai ijin (∆ 𝑎 ) . Dengan persamaan berikut:
∆ 𝑥 = (𝛿 𝑥𝑒 − 𝛿 (𝑥−1)𝑒 )𝐶 𝑑 𝐼 𝑒 ≤ ∆ 𝑎
Di mana: (𝛿 𝑥𝑒 − 𝛿 (𝑥−1)𝑒 ) : selisih defleksi yang terjadi (mm) ∆ 𝑎
: simpangan ijin (mm)

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## 1. Hasil preliminary design
Pelat lantai 1~14 menggunakan bordek + beton tebal 12cm, dan plat lantai 15 (atap) menggunakan bordek + beton tebal 9cm, mutu beton f’c 25Mpa, boder Super Floor Deck.
Dalam SNI 1729-2020 bab D, rasio kelangsingan untuk komponen struktur yang mengalami  tarik  dibatasi  tidak  boleh  melebihi  300. Dimensi  balok  induk  yang digunakan sebaiknya tidak  lebih  besar  dari  dimensi  kolom  untuk  menghindari kegagalan pada kolom. Dalam perencanaan ini pada lantai 1-15 digunakan balok WF 400.200.8.13 untuk arah X dan WF 350.175.7.11 untuk arah Y. Komponen link dan balok luar link menggunakan profile yang sama seperti balok induk baik arah X dan Y
Dimensi  balok  anak memiliki  dimensi  yang  lebih  kecil  dari  balok  induk  untuk menghindari kegagalan pada balok induk. Dalam perencanaan ini pada lantai 1-15 digunakan balok WF 200.100.5,5.8, WF 175.90.5.8 untuk arah X dan WF 250.125.6.9 untuk arah Y
Dalam  ketentuan SNI  7860-2020, rasio  kelangsingan  breis  dibatasi  tidak  boleh melebihi 200. Selain harus memenuhi persyaratan kelangsingan, bresing juga harus memenuhi rasio lebar terhadap tebal yang diatur dalam SNI 7860-2020, Tabel D1.1 Dalam perencanaan ini  bresing  meggunakan profil  baja WF.  200.150.6.9 untuk lantai 1-15 pada arah X dan Y
Kolom didesain dominan mengalami tekan, sehingga rasio kelangsingan dibatasi sebesar 200 berdasarkan ketentuan yang telah ditetapkan dalam SNI 1729-2020 bab E. Dalam perencanaan ini menggunakan profil king cross King Cross 800.300.10.16
untuk  kolom  lantai 1-3,  King  Cross  700.300.13.24 untuk  lantai 4-6,  King  Cross 588.300.12.20 untuk lantai 7-10, King Cross 600.200.11.17 untuk lantai 11-12, King Cross 500.200.10.16 untuk lantai 13-15 Tinggi kolom yang digunakan adalah 350 cm untuk lantai 1 dan 280 cm untuk lantai 2-15 dengan catatan kolom telah memenuhi persyaratan rasio kelangsingan.

## 2. Cek persyaratan sistem ganda
Area sistem rangka pemikul momen minimum memikul 25% dari beban gempa dan untuk struktur pengaku lateral maksimum memikul 75% beban gempa arah X dan arah Y
Tab el 2. Kontrol  sistem ganda SRBE Inverted-V Arah Gaya reaksi pemikul beban lateral (kN) Gaya geser dasar (kN) Kontribusi  (%) X 688,453 2171.59 31,7 Y 1124,408 1734,975 64,81 Tabel 3. Kontrol  Sistem Ganda SRBK  Tipe-X Arah Gaya reaksi pemikul beban lateral (kN) Gaya geser dasar (kN) Kontribusi (%) X 875,445 3244,03 26,98 Y 1287,518 2489,643 51,71
Hasil analisis kontrol sistem ganda menunjukan bahwa arah X dan arah Y sudah memenui  syarat,  yang  mana  tidak  ada  kontribusi  yang  kurang  dari  25% dan melebih dari 75%. Reaksi gaya geser dasar struktur SRBE Inverted-V arah X dan Y sebesar 31,7% dan 64,81%. Dan struktur SRBK Tipe-X arah X dan Y sebesar 26,98% dan 51,71%

## 3. Cek periode struktur
Pengendalian periode getaran sangat penting untuk menghindari perilaku struktur yang terlalu fleksibel.
Struktur  mempunyai  periode  getar  dimana  struktur  cenderung  bergetar  bila terkena  beban  lateral  seperti  angin  atau  gempa  bumi.  Dengan mengendalikan periode  getaran, dapat  dipastikan bahwa struktur  mempunyai  kekakuan  yang cukup dan mempunyai kapasitas beban lateral yang baik.
Hasil analisis periode struktur SRBE Inverted-V pada Table 4. Menunjukan periode terpanjang terdapat pada mode shape ke-1 sebesar 1,714 detik, hal ini melebihi batas periode  maksimum T max . Sehingga periode yang digunakan untuk perhitungan gaya geser dasar statik adalah T max = 1,710 s .

## Tabel 4. Periode SRBE Inverted-V
Mode Period Frequency Sec Cyc/sec 1 1.714 0.584 2 1.265 0.790 3 1.162 0.860 4 0.793 1.260 5 0.624 1.601 6 0.623 1.606 7 0.553 1.810 8 0.505 1.982 9 0.470 2.127 10 0.456 2.193 11 0.445 2.248 12 0.396 2.523 13 0.374 2.677 14 0.357 2.797 15 0.346 2.890 16 0.345 2.898 17 0.323 3.098 18 0.316 3.164 19 0.310 3.224 20 0.310 3.226
Hasil analisis struktur SRBK tipe X menunjukkan getar periode sebesar 1,649 detik. Nilai siklus ini berada dalam rentang siklus getaran minimum T min = 1,22 detik dan periode getaran maksimum T max = 1,71 detik. Hal ini menunjukkan bahwa periode pada struktur memenuhi persyaratan pasal 7.8.2 SNI 1726-2019
Tabel 5. Periode SRBK Tipe X Mode Period Frequency Sec Cyc/sec 1 1.649 0.607 2 1.152 0.868 3 1.069 0.935 4 0.767 1.304 5 0.620 1.612 6 0.600 1.666 7 0.545 1.836 8 0.492 2.032 9 0.466 2.147 10 0.446 2.240 11 0.430 2.324 12 0.389 2.568 13 0.369 2.710 14 0.357 2.798 15 0.345 2.898 16 0.340 2.941 17 0.319 3.134 18 0.314 3.180 19 0.309 3.238 20 0.305 3.274

## 4. Cek simpangan dan story drift
Simpangan dapat disebut  sebagai  perpindahan suatu titik  atau lantai terhadap kedudukan awalnya. Batas story drift ditentukan dalam SNI 1729-2019 Pasal 7.12.1 untuk stuktur dengan sistem rangka bresing eksentris dan konsentris masuk dalam kategori  semua  struktur  lainnya  dengan  kategori  risiko  bangunan  adalah  II. Berdasarkan SNI  1726-2019 Pasal  7.12.1.1, untuk  struktur  yang  didesain  pada kategori desain seismik  (KDS) D, maka simpangan antar tingkat desain (Δ) tidak boleh  melebihi ( Δ a ρ ⁄ ) , dengan nilai faktor redudansi (ρ) sebesar 1,3. Maka nilai batas simpangan ijin yang diperoleh adalah 0.043m atau 43mm
Hasil analisis struktur SRBE Inverted-V pada Tabel 6 simpangan telah memenuhi persyaratan SNI  1726-2019, yakni  simpangan  yang  terjadi tidak  melebihi  batas simapangan ijin. Adapun simpangan antar lantai terbesar pada arah X adalah 6,4 mm dan pada arah Y terjadi di lantai 5 masing-masing sebesar 0,0064 m = 6,4 mm dan 0.0108 m = 10,8 mm.
Tabel 6. Simpangan dan drift SRBE Inverted-V arah Y L an ta i S im p an ga n δx .C d /I S im p an ga n an ta r la n ta i
T in gg i la n ta i S im p an ga n ijin S ta tu s i
δx δx
Δx hsx Δa m m m m m 15  0.0323 0.129 0.0043 2.8 0.043 Aman 14  0.0312 0.125 0.0056 2.8 0.043 Aman 13  0.0298 0.119 0.0069 2.8 0.043 Aman 12  0.0281 0.112 0.0078 2.8 0.043 Aman 11  0.0262 0.104 0.0087 2.8 0.043 Aman 10 0.024 0.096 0.0093 2.8 0.043 Aman 9  0.0217 0.086 0.0099 2.8 0.043 Aman 8  0.0192 0.076 0.0104 2.8 0.043 Aman 7  0.0166 0.066 0.0108 2.8 0.043 Aman 6  0.0139 0.055 0.0107 2.8 0.043 Aman 5  0.0112 0.045 0.0108 2.8 0.043 Aman 4  0.0085 0.034 0.0105 2.8 0.043 Aman 3  0.0059 0.023 0.0097 2.8 0.043 Aman 2  0.0035 0.014 0.0083 2.8 0.043 Aman 1  0.0014 0.005 0.0058 3.5 0.054 Aman
Tabel 7. Simpangan dan drift SRBE Inverted-V arah X
Lan tai Sim pan gan δx .C d/ I Sim pan gan an tar lan tai
Tin gg i lan tai Sim pan gan ijin
Statu s i δx δx Δx hsx Δa m m m m m 15 0.019 0.076 0.0021 2.8 0.043 Aman 14 0.0186 0.074 0.0029 2.8 0.043 Aman 13 0.0178 0.071 0.0037 2.8 0.043 Aman 12 0.0169 0.068 0.0042 2.8 0.043 Aman 11 0.0159 0.063 0.0048 2.8 0.043 Aman 10 0.0147 0.059 0.0052 2.8 0.043 Aman 9 0.0134 0.053 0.0057 2.8 0.043 Aman 8 0.0119 0.048 0.006 2.8 0.043 Aman 7 0.0104 0.042 0.0063 2.8 0.043 Aman 6 0.0088 0.035 0.0063 2.8 0.043 Aman 5 0.0073 0.029 0.0064 2.8 0.043 Aman 4 0.0057 0.023 0.0064 2.8 0.043 Aman 3 0.0041 0.016 0.0061 2.8 0.043 Aman 2 0.0025 0.01 0.0056 2.8 0.043 Aman 1 0.0011 0.005 0.0045 3.5 0.054 Aman
Gambar 5. Grafik Simpangan antar lantai SRBE Inverted-V
Hasil analisis struktur SRBK tipe X pada Tabel 8. Adapun simpangan terbesar yang terjadi pada lantai untuk arah X dan arah Y dengan nilai 0.0097 m = 9,7 mm dan 0.0153 m = 15,3 mm.
Tabel 8. Simpangan dan drift SRBK tipe X arah Y
L an ta i S im p an ga n δx .C d /I S im p an ga n an ta r la n ta i
T in gg i la n ta i S im p an ga n ijin S ta tu s i
δx δx
Δx hsx Δa m m m m m 15 0.0383  0.191  0.0087 2.8 0.043 Aman 14 0.0365  0.182  0.0104 2.8 0.043 Aman 13 0.0345  0.172  0.0118 2.8 0.043 Aman 12 0.0321 0.16 0.0127 2.8 0.043 Aman 11 0.0296  0.148  0.0137 2.8 0.043 Aman 10 0.0268  0.134  0.0143 2.8 0.043 Aman 9 0.0240 0.12 0.0149 2.8 0.043 Aman 8 0.0210  0.105  0.0152 2.8 0.043 Aman 7 0.0179 0.09 0.0153 2.8 0.043 Aman 6 0.0149  0.074  0.0149 2.8 0.043 Aman 5 0.0119  0.059  0.0146 2.8 0.043 Aman 4 0.0090  0.045  0.0139 2.8 0.043 Aman 3 0.0062  0.031  0.0126 2.8 0.043 Aman 2 0.0037  0.018  0.0109 2.8 0.043 Aman 1 0.0015  0.007  0.0077 3.5 0.053 Aman
Tabel 9 . Simpangan dan drift SRBK tipe X arah X L an ta i S im p an ga n δx .C d /I S im p an ga n an ta r la n ta i T in gg i la n ta i S im p an ga n ijin S ta tu s i δx δx
Δx hsx Δa m m m m m 15 0.0243  0.122  0.0048 2.8 0.043 Aman 14 0.0233  0.117  0.0060 2.8 0.043 Aman 13 0.0221  0.111  0.0069 2.8 0.043 Aman 12 0.0208  0.104  0.0075 2.8 0.043 Aman 11 0.0193  0.096  0.0083 2.8 0.043 Aman 10 0.0176  0.088  0.0087 2.8 0.043 Aman 9 0.0159  0.079  0.0092 2.8 0.043 Aman 8 0.014 0.07 0.0095 2.8 0.043 Aman 7 0.0121  0.061  0.0097 2.8 0.043 Aman 6 0.0103  0.051  0.0095 2.8 0.043 Aman 5 0.0083  0.041  0.0095 2.8 0.043 Aman 4 0.0065  0.032  0.0092 2.8 0.043 Aman 3 0.0045  0.023  0.0086 2.8 0.043 Aman 2 0.0028  0.014  0.0078 2.8 0.043 Aman 1 0.0012  0.006  0.0062 3.5 0.054 Aman
Gambar 6. Grafik Simpangan antar lantai SRBK Tipe X
Dari hasil tersebut, selisih nilai simpangan antar lantai dari SRBE Inverted-V untuk arah X adalah 34,02% dan arah Y 29,41% lebih kecil dari SRBK Tipe-X.

## 5. Perbandingan berat bangunan
Selisih perhitungan berat struktur menggunakan program bantu SAP2000 dengan hasil perhitungan manual pada struktur SRBE Inverted-V sebesar 0,463% (Tabel 10)
Tabel 10. Perbandingan Berat Struktur  Manual dan SAP2000, SRBE Inverted-V Lantai Berat 15 (Atap) 75067 kg 2 ~ 14 6426325,1  kg 1 540987,7  kg Berat Material  2997247,5  kg Total 10039627,3  kg SAP2000 10086300  kg Error 0,463 %
Selisih perhitungan berat struktur menggunakan program bantu SAP2000 dengan hasil perhitungan manual pada struktur SRBK tipe X sebesar 0,463% (Tabel 11).
Tabel 11. Perbandingan Berat Struktur  Manual dan SAP2000, SRBK tipe X
Lantai Berat 15 (Atap) 75067 kg 2 ~ 14 6426325,1  kg 1 540987,7 kg Berat Material 3015666,5  kg Total 10058046,5  kg SAP2000 10104830,8  kg Error 0,463 %
Berdasarkan perbandingan hasil  perhitungan berat  struktur  manual  dan  SAP, persentase selisih masing-masing berat struktur yang dihasilkan relatif kecil yakni kurang  dari  5%. Artinya tidak  ada perbedaan yang  signifikan  dari  hasil  input pembebanan di SAP2000, sehingga dapat dikatakan bahwa output yang dihasilkan SAP2000 konsisten dan akurat. Dari hasil kedua model struktur, SRBE Inverted-V memiliki berat struktur 10086300 kg, lebih ringan 0,18% dari Struktur SRBK Tipe-X 10104830,8 kg. Hal ini disebabkan perbedaan panjang bresing yang digunakan.

## 6. Pembentukan sendi plastis
Analisis pushover adalah metode di mana suatu struktur dikenakan gaya gempa struktural yang  dianggap sebagai  beban statis,  yang  nilainya meningkat  secara bertahap hingga batas beban terlampaui, sehingga mengakibatkan terbentuknya sendi plasti.
Hasil analisis yang dilakukan menunjukkan letak sendi plastis yang terjadi di luar struktur. Pada Gambar 7 struktur berada pada step 6 terlihat adanya sendi plastis berwarna  merah  terletak  berada  sambungan link dengan  bresing.  Hal  ini menunjukan bahwa distribusi  sendi  plastis  pada  permodelan  SRBE Inverted-V sudah sesuai dengan yang direncanakan yaitu terjadi sekitar daerah link .
Gambar 7. Sebaran Sendi Plastis  Pada SRBE Inverted-V Dengan

## Pushover Analisis
Pada model  struktur SRBE  Tipe  X  pada Gambar 8  struktur berada pada step 9 terlihat sendi  plastis banyak terbentuk didaerah bresing dan balok. Sendi plastis yang terbentuk sesuai dengan yang ditinjau dimana area bresing terlebih dahulu mengalami kelelehan.
Gambar 8. Sebaran Sendi Plastis  pada SRBK  Tipe X dengan Pushover Analisis

## 7. Perbandingan kinerja struktur
Evaluasi kinerja struktural berdasarkan analisis pushover secara otomatis diperoleh dari hasil keluaran SAP2000. Analisis pushover dengan cara mereduksi spektrum respon  sesuai  dengan  derajat  redaman  akibat  plastisisasi  akibat  beban  yang diterapkan.  Setelah  itu  diperoleh performance point serta  pada  step  ke  berapa performance point tersebut tercapai.
Hasil kurva kapasitas dan kebutuhan disajikan menurut metode  FEMA 356 yang menjadi salah satu metode  analisis nonlinier  pushover di  SAP2000. Hasil kurva pushover untuk permodelan SRBE Inverted-V dan SRBK Tipe X sebagai berikut:
Gambar 9. Grafik pushover  SRBE Inverted-V
Gambar 10. Grafik pushover SRBK Tipe X
Dari kurva pushover FEMA 356 level kinerja ditentukan oleh besarnya drift ratio yang terjadi. Drift ratio maksimim dan level kinerja disajikan pada Tabel 12.

## Tabel 12. Evaluasi kinerja struktur
Model Arah  Drift  maksimum  Level  kinerja SRBE Inverted-V X 0.46% IO Y 0.585% LS SRBK Tipe X X 0.43% IO Y 0.558% LS

## SIMPULAN
1. Struktur SRBE Inverted-V memiliki nilai simpangan diarah X dan arah Y masing- masing sebesar 19,07 mm dan 32,33 mm dengan simpangan antar lantai terbesar pada  arah  X  adalah  6,4  mm  dan  arah  Y  sebesar  10,8  mm.  Sedangkan  nilai simpangan yang dihasilkan dari struktur SRBK Tipe-X pada arah X adalah 24,3 mm dan arah Y sebesar 38,31 mm dengan nilai simpangan antar lantai terbesar untuk arah X dan arah Y masing-masing sebesar 9,7 mm dan 15,3 mm. Dari hasil tersebut, selisih  nilai simpangan antar lantai dari SRBE Inverted-V untuk arah X adalah 34,02% dan arah Y 29,41% lebih kecil dari SRBK Tipe-X
2. Perbandingan kinerja struktur yang diperoleh berdasarkan hasil drift maksimum menggunakan  metode  FEMA  356,  struktur  SRBE Inverted-V memiliki  drift maksimum  yang  lebih  besar  dari  struktur  SRBK  Tipe-X.  Dengan  hasil drift maksimum  SRBE Inverted-V sebesar  0,46%  diarah  X  dan  0,585%  diarah  Y. Sedangkan SRBK Tipe-X sebesar 0,43% diarah X dan 0,558% diarah Y. Dari nilai tersebut kedua struktur memiliki level kinerja yang baik diarah X maupun arah Y, yaitu  berada ditingkat  kinerja IO ( Immediate Occupancy ) di  arah X  dan LS  ( Life Safety ) di arah Y dimana nilai drift maksimum yang terjadi berada direntang 0,5% - 1,5%
3. Berat  struktur  yang  didapatkan pada struktur  baja  SRBE Inverted-V diperoleh 10086300 kg dengan peiode 1,619 detik. Sedangkan berat struktur pada struktur baja SRBK Tipe-X  adalah 0,18% lebih  berat  dari  berat SRBE  Inverted-V yakni, 10104830,8 kg dengan periode sebesar 1,5 detik. Perbedaan berat ini disebabkan karena perbedaan panjang bresing dengan bresing terpanjang 3.3 m untuk SRBE Inverted-V dan 5.7 m untuk SRBK Tipe-X.

## DAFTAR PUSTAKA
AISC.  2016.  “Specification for  Structural  Steel  Buildings,  ANSI  /  AISC  360 - 16.” American Institute of Steel Construction.
American Institute of Steel Construction (AISC). 2016. Seismic Provisions for Structural Steel  Buildings  ANSI/AISC 341-16: Seismic  Provisions  for  Structural Steel Buildings.
ASCE. 2000. “Federal Emergency Management Agency, FEMA -356 Prestandard and Commen tary  for  the  Seismic  Rehabilitation  of  Building.”  Rehabilitation (November).
ATC- 40.  1996.  “Seismic  evaluation  and  retrofit  of  concrete  buildings.”  Applied Technology Council 1.
Athoillah, Ahmad, Syaichul Ghulam, dan Bantot Sutriono. 2023. “Alternatif De sain Struktur Gedung Universitas Muhammadiyah Lamongan Menggunakan Dual System Ebf Tahan Gempa.” Jurnal Ilmiah Teknik dan Manajemen Industri 3(1):
767 – 74. www.scielo.org.mx .
Badan Standar Nasional Indonesia. 2020. “Beban desain minimum dan Kriteria terkait untuk  bangunan gedung  dan  struktur  lain  1727:2020.” Badan Standarisasi Nasional 1727:2020 (8).
Badan Standar Nasional Indonesia. 2020a. “SNI 1729 Tahun 2020 Tentang Spesifikasi Untuk Bangunan Gedung Baja Struktur al.” Badan Standardisasi Nasional (8). Badan Standar Nasional Indonesia. 2020b. Badan Standarisasi Nasional SNI 7860:2020 Ketentuan Seismik Untuk Bangunan Gedung Baja Struktural.
Badan Standarisasi Nasional Indonesia. 2019. Jakarta: Badan Standarisasi Nasional Indonesia Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung.
Dhia,  F.  2021.  “Studi  Perbandingan  perencanaan Gedung  Perkantoran  7  Lantai Menggunakan Sistem Rangka Bresing Tipe  X-1 dan Tipe  X- 2”. Tugas Akhir, Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas 17 Agustus 1945 Surabaya.
Fambudi,  Ivan  Oky  Febry,  Bantot  Sutriono,  Retno  Trimurtiningrum,  dan  Nurul Rochmah. 2021. “Modifikasi Perencanaan Gedung Apartemen Gunawangsa Gresik Dengan Struktur Baja Tahan Gempa.” Extrapolasi 17(1).
FEMA. 2009. “FEMA P440 - Effects of Strength and Stiffness Degradation on Seismic Response.” Fema P440a (June).
Kairatun, Isna, Ery  Budiman, dan Mardewi Jamal. 2019. “Analisis Pushover Pada Struktur Baja Dengan Bresing Me nggunakan SAP2000.” Jurnal Teknologi Sipil 3(1).
Minimum design loads and associated criteria for buildings and other structures. 2017. Minimum  Design  Loads  and  Associated  Criteria  for  Buildings  and  Other Structures.
N.S., Agustinus Putra, dan Cindrawaty Lesmana. 2019. “Analisis Kelayakan Struktur Bangunan Publik 5 Lantai di Kota Jakarta.” Jurnal Teknik Sipil 14(2).
Nince Afrida, Sania, dan Dan Retno Trimurtiningrum. 2023. “Perbandingan Perilaku Struktur Baja Sistem Rangka Bresing Eksentris Tipe Two Story-X Dan Inverted- V.” 12(1): 66– 74. https://ejournal.itn.ac.id/index.php/ .
Simatupang, Alfredo. 2015. “Modifikasi Perencanaan Struktur Gedung Kampus Unesa Menggunakan  Baja  Sistem  Eccentrically  Braced  Fr ames  (EBF).”  :  289. http://repository.its.ac.id/63265/ .
Sudarsana, I  Ketut, Ida Ayu  MAde  Budiwati, dan I  Gede  Juliarta. 2015. “Analisis Perbandingan Efisiensi Struktur Baja Dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus dan Sistem Rangka Bresing Eksentrik Pada Level Kinerja Yang Sama.”
In Seminar Nasional Teknik Sipil 1,.
Trimurtiningrum,  Retno et  al .  2021. “Studi Perbandingan Perilaku  Gedung  Beton Bertulang Menggunakan Sistem  Ganda dengan Dinding Geser  dan Bresing Terhadap Beban Gempa.” Axial : Jurnal Rekayasa Dan Manajemen Konstruksi 9(3): 133.