Journal homepage: http://iptek.its.ac.id/index.php/jats

## Evaluasi Ketahanan Gempa Dinamik Pada Struktur Bangunan Gedung tak terpakai Berumur 25 Tahun
Dimas Pustaka Dibiantara 1,* , Afif Navir Refani 1 , Triaswati 1 , Fitria Wahyuni 1
Departemen Teknik Infrastruktur Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya 1 Koresponden*, Email: dpdibiantara@its.ac.id
Info Artikel Abstract (font: Times New Roman 9 pt, bold)
Diajukan                       20 Januari 2020
Diperbaiki                     3 Februari 2020 Disetujui                          13 April 2020 Keywords: evaluation, feasibility, existing, dynamic quake, rigidity.
Building purpose is depend to people’s requirement. Vertical building is a projection of area limitation in the future. The availability of this kind of occupapancy was started circa 1990, on of  them  is  Apartment  Sejahtera.  To  accommodate  nowadays  requirement,  it  needs  a modification, therefore it’s required to evaluate and analyse the structural feasibility, including its material quality and structural response to earthquake load. The method consists of existing data  collection  (material  quality,  element  condition)  and  structural  analysis  to  define  its endurance  to  earthquake  load. The  results  show  that  the  concrete  is  come  under  structural concrete and the structural is rigid enough, considering to its fundamental period, storey drift, and P Delta neglecion.
Kata kunci: evaluasi, kelayakan, eksisting, gempa dinamik, kekakuan.

## Abstrak
Fungsi  bangunan  selalu  menyesuaikan  kebutuhan  masyarakat.  Ada  kalanya  kita  mulai membutuhkan  hunian  vertical  karena  proyeksi  keterbatasan  lahan  di  masa  mendatang. Ketersediaan  hunian  vertical  ini  juga  sudah  menjamur  sejak  decade  90-an.    Salah  satu contohnya adalah Apartemen Sejahtera yang saat ini berumur lebih dari 25 tahun. Supaya bangunan  ini  bisa  mengakomodasi  kebutuhan  saat  ini,  ia  memerlukan  penyesuaian fungsinya. Maka perlu dilakukan suatu evaluasi dan analisis kelayakan bangunan, baik itu dari kualitas material maupun dari respons gedung terhadap beban gempa yang berlaku saat  ini.  Sehingga,  harapannya,  kita  mendapatkan  informasi  aktual  tentang  kualitas material struktur serta perilaku struktur gedung. Metode pelaksanaannya adalah dengan mengambil  data  eksisting,  yaitu  mutu  material,  kondisi  terkini  elemen;  kemudian dilanjutkan  dengan  melakukan  analisis  struktur  dengan  program  bantu  untuk  menilai ketahanannya  terhadap  beban  gempa.  Hasilnya  diketahui  bahwa  mutu  beton  masih termasuk dalam kategori mutu beton structural dan dari analisis struktur diketahui masih masuk dalam batas-batas struktur yang tidak terlalu fleksibel (cukup kaku), jika mengacu pada SNI 1726:2012.
1. Pendahuluan
Kebutuhan  infrastruktur  selalu  selaras  dan  beriringan dengan  kebutuhan  masyarakat  pada  tiap-tiap  masa.  Pada kurun  waktu  tertentu,  kebutuhan  masyarakat  belum  tebatas lahan.  Seiring  bertambahnya  populasi,  keterbatasan  lahan menyebabkan  kita  untuk  beradaptasi,  salah  satunya  dengan menyediakan hunian vertical. Ada kalanya kita mulai mem- butuhkan hunian vertical karena proyeksi keterbatasan lahan di masa mendatang. Hal ini sudah dimulai semenjak decade 90-an.  Perlahan-lahan,  mulai  bermunculan  bangunan  tinggi dengan berbagai fungsi, mulai dari pusat perbelanjaan hingga hunian.
Bangunan Apartemen Sejahtera, yang berfungsi sebagai hunian,  sudah  berumur  lebih  dari  25  tahun  dengan  kondisi tidak  terawat.  Supaya  bangunan  ini  tetap  dapat  menga- komodasi  kebutuhan  saat  ini,  maka  perlu  dilakukan  penye- suaian  fungsi  bangunan.  Penyesuaian  tersebut  bisa  berarti
adanya tambahan fasilitas tertentu pada bangunan, yang tentu saja  akan  mengubah  konfigurasi  pembebanannya.  Sebelum hal  tersebut  dilakukan,  kita  harus  mengevaluasi  kelayakan gedung eksisting, khususnya terhadap kondisi dan ketetapan yang relevan dengan peraturan yang berlaku.

## 2. Studi Literatur
Pada  saat  bangunan  ini  direncanakan,  peraturan  yang berlaku  saat  itu  adalah  SNI  T-15:  1991  dan  SNI  03-2847: 1992 tentang Tata Cara Penghitungan Struktur Beton untuk Bangunan  Gedung;  SNI  1727:  1989  tentang  Tata  Cara Perencanaan  Pembebanan  untuk  Rumah  dan  Gedung.  Ada perbedaan  detailing  requirement,  seperti:  flexural  capacity development; contribution concrete in shear; strong column- weak beam; additional cross-sectional area of reinforcement ratio;  and  hook,  termasuk  perbedaan  persyaratan  detailing sebagai fungsi KDS [1]. Sehingga dapat disimpulkan, bahwa
Dimas Pustaka Dibiantara dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 18, Nomor 2, Agustus 2020 (277-284) 278
perubahan peraturan tersebut mempengaruhi dimensi elemen struktur  dan  performa  struktur.  Mengacu  ke  prosedur evaluasi dan retrofit ASCE 41-17, ada 3 tahapan (tier), yaitu: a. Screening Procedure.
Tahapan identifikasi kondisi struktur actual.
b. Deficiency-Based Evaluation and Retrofit Procedure. Analisis  berdasarkan  identifikasi  kondisi  actual,  pada tahapan sebelumnya.
c. Systematic Evaluation and Retrofit Procedure. Analisis menyeluruh, termasuk sesudah retrofitting.
Tahap  pertama  terdiri  dari  pengumpulan  data  karak- teristik material, baik itu yang tercatat, maupun pengambilan sampel  untuk  pengujian.  Pengujian  yang  dilakukan  dapat berupa pengujian destruktif maupun non-destruktif. Tamba- han pula, kita harus mendapatkan layout/konfigurasi struktur bangunan dan elemen-elemennya, termasuk fungsi tiap-tiap ruang dan lantai.
Mengacu pada karakteristik material berdasarkan ASCE 41-17,  data  material  yang  tercatat  (pada  dokumen  as-built) merupakan  spesifikasi  minimum  (lower-bound  properties), dimana spesifikasi material yang diharapkan harus ditranslasi dengan  factor  pada Tabel  1 .  Sedangkan,  mengambil  data pengujian  sampel  material,  spesifikasi  material  yang diharapkan  (expected  material  properties)  merupakan  rata- rata  nilai  pengujian;  dan  spesifikasi  material  minimum merupakan nilai rata-rata tersebut dikurangi satu kali standar deviasi.
Tabel 1 . Faktor Translasi Spesifikasi Material Minimum ke Spesifikasi Material yang Diharapkan
Karakteristik Material Faktor Kuat Tekan Beton 1,5 Kuat Tarik dan Leleh Baja Tulangan 1,25 Kuat Leleh Baja Konektor 1,5
Sumber: ASCE 41-17[2]

## Pengujian Beton Inti
Mengacu  ke  ASTM  C42-90,  sampel  beton  diambil dengan  menggunakan  bor  berdiameter  94  mm.  Panjang sampel  berkisar  1,9  –  2,1  kali  diameternya.  Jika  panjang sampel  yang  terambil  di  luar  rentang  tersebut,  maka kekuatannya  harus  dikoreksi.  Kuat  tekan  didapat  melalui pengujian  tekan  langsung  terhadap  sampel,  menggunakan Universal Testing Machine 200 Tonne-force, sampai hancur. Hasil yang didapat dibagi dengan luasan permukaan sampel. Dari metodenya, pengujian ini termasuk uji destruktif.

## Pengujian Cepat Rambat UPV
Mengacu  pada  ASTM  C-597,  data  pengujian  diambil dengan  menggunakan  Ultrasonic  Pulse  Velocity  (UPV) Instrument  langsung  pada  lokasi-lokasi  elemen  struktur. Pengujian  direct  meletakkan  elemen  di  antara  media  trans- ducer (pada kedua sisi elemen), sedangkan pengujian indirect meletakkan transmitter dan receiver pada bidang yang sama dari elemen struktur (khususnya pada elemen struktur yang lebar,  seperti  pelat  lantai).  Tujuan  pengujian  ini  untuk  me- ngetahui  kerapatan/kepadatan  beton,  berdasarkan  cepat rambat gelombang ultrasonic frekuensi 50 kHz. Gelombang akan  semakin  cepat  bila  melalui  beton  dengan  kepadatan yang  tinggi.  Klasifikasinya  dapat  dilihat  pada Tabel  2 . Pengujian ini termasuk non-destruktif.
Tabel 2 . Klasifikasi Kepadatan Beton
Cepat Rambat Gelombang V (m/s) Klasifikasi V < 2130 Kurang 2130 < V < 3060 Cukup 3060 < 3670 Cukup Baik 3670 < 4570 Baik V > 4570 Baik Sekali
Sumber: ASTM C-597[4]

## Pengujian Lokasi Penulangan
Pengujian ini memverifikasi data gambar penampang as- built. Data yang didapat adalah lokasi penulangan, termasuk kedalaman,  dari  tiap-tiap  elemen  struktur  yang  dipindai. Proses pemindaian memancarkan gelombang magnet, pantu- lan induksi gelombang akan terekam sebagai posisi kedala- man  tulangan,  sehingga  kita  mendapatkan  ketebalan  beton sampai  ke  tulangan.  Metode  pengujian  ini  termasuk  non destruktif.

## Tinjauan Beban Gempa SNI 1726: 2012
Berbeda dengan peraturan gempa SNI 1726: 2002 yang direncanakan  berdasarkan  gempa  rencana  dengan  periode ulang  500  tahun,  yaitu  10%  kemungkinan  kejadian  dalam rentang 50 tahun, SNI 1726: 2012 direncanakan berdasarkan gempa  rencana  dengan  periode  ulang  2500  tahun,  atau  2% kemungkinan  kejadian  dalam  rentang  50  tahun.  Hal  ini mempengaruhi  besaran  beban  gempa,  yang  secara  eksplisit diartikan  sebagai  peningkatan  gempa  rencana  pada  struktur jika menerapkan peraturan 2012.
Beberapa  hal  yang  bisa  di-highlight  dan  membedakan kedua peraturan tersebut, di antaranya:
a. Penentuan faktor keutamaan bangunan
b. Klasifikasi jenis tanah yang berubah menjadi kelas situs SA – SF.
c. Persamaan  gaya  geser  dasar  dan  gaya  gempa  lateral dalam metode static.
d. dan lain sebagainya.
Sama  seperti  SNI  1726:  2002,  SNI  1726:  2012  juga mengatur tentang jumlah ragam. Ragam getar alami struktur diperoleh  dari  analisis,  jumlah  ragamnya  harus  mencukupi untuk  mendapatkan  partisipasi  massa  ragam  terkombinasi setidaknya 90% massa aktualnya. Partisipasi massa ragam ini harus  diperiksa  dalam  tiap-tiap  arah  horizontal  orthogonal dari respons yang ditinjau oleh model.
Waktu  getar  alami  struktur  dibatasi  oleh  waktu  getar alami  fundamental.  Kontrol  periode  alami  struktur  tersebut mencegah  struktur  yang  terlalu  fleksibel.  Selain  itu, pencegahan  struktur  supaya  cukup  kaku,  adalah  dengan pembatasan simpangan antar lantai.  Simpangan antar lantai dibatasi oleh persamaan pada Tabel 16 SNI 1726: 2012, yang klasifikasinya berdasarkan kategori risiko. Ukuran kekakuan struktur  dapat  berdasarkan  nilai  simpangan  antar  lantai, semakin kecil nilainya maka struktur menjadi semakin kaku [6]. Ketetapan yang dipersyaratkan oleh peraturan ini, secara material, berarti pembatasan keretakan yang berlebihan pada beton  dan  kelelehan  pada  baja  tulangan.  Hal  tersebut menerjemahkan terjadinya defek non-struktural atau, bahasa umumnya, gangguan terhadap faktor kenyamanan.
Gambar 1 . Beban Lateral (Ki); Pergoyangan Rangka (Ka) Sumber: Purwono et al. [7]
SNI 1726 mempersyaratkan rasio gaya geser dasar (dari kombinasi  ragam  hasil  analisis)  terhadap  gaya  geser  dasar (prosedur  lateral  ekivalen  perhitungan  manual)  setidaknya 0,85. Jika kurang dari itu, faktor skala gaya yang digunakan
harus dimodifikasi dan disesuaikan. Faktor skala gaya yang diperhitungkan merupakan rasio dari perkalian gaya gravitasi dengan faktor keutamaan bangunan terhadap faktor reduksi gempa.  Nilai  faktor  reduksi  gempa  ditentukan  dari  sistem strukturnya.
Tahap  analisis  dapat  berupa  prosedur  linier  dan  non- linier,  yang  bergantung  pada  ketidakberaturan  struktur. Prosedur linier terdiri dari prosedur statik linier, perhitungan dan  input  beban  gempa  manual;  serta  prosedur  dinamik linier,  yang  menggunakan  analisis  respons  spektral. Sedangkan  prosedur  non-linier  terdiri  dari  analisis  statis pushover  dan  analisis  dinamik  time-history.  Tulisan  ini menggunakan  prosedur  dinamik  linier  dengan  analisis respons spektral.

## 3. Metodologi
Metode  dan  tahapan  pekerjaan  yang  dilakukan  untuk menyelesaikan permasalahan tersebut adalah:
a. Survey pendahuluan, pengumpulan data sekunder.
b. Pendalaman dokumen-dokumen teknis dan data sekunder.  Tujuannya  untuk  mendapatkan  informasi mengenai sistem struktur gedung, kriteria/peraturan yang digunakan  dalam  perencanaan  gedung,  spesifikasi karakteristik  material  yang  digunakan,  konfigurasi elemen struktur, serta kondisi terkini bangunan.
c. Survey  lapangan,  pengujian  lapangan,  dan pengambilan sampel.  Meliputi,  pengamatan,  pengukuran,  dan penghitungan  elemen  struktur;  pengujian  non-destruktif dengan  rebar  detector  device  (SNI  2847 :  2013)  untuk mengetahui  konfigurasi  penulangan  dan  tebal  selimut beton serta pengujian UPV device (ASTM C 597) untuk mengetahui  kerapatan  beton;  dan  pengambilan  sampel beton inti (ASTM C42-90) sebagai input pengujian kuat tekan  beton  inti  (ASTM  C39-93A),  yaitu  pengujian destruktif.
d. Analisis  dan  Evaluasi.  Pertama,  analisis  dan  evaluasi pengujian  destruktif  dan  non-destruktif.  Data-data  yang didapat  berupa  mutu  material  aktual,  konfigurasi penampang  elemen  struktur  aktual,  dan  konfigurasi struktur  gedung.  Kedua,  analisis  struktur  dengan memodelkan  struktur  secara  menyeluruh  berdasarkan data-data  aktual  yang  telah  didapatkan.  Pemodelan struktur  dilakukan  dengan  menerapkan  pembebanan aktual,  yaitu  beban  sesuai  fungsi  bangunan  aktual  serta beban gempa.

## 4. Hasil dan Pembahasan
Ada  2  hal  utama  yang  dibahas,  yaitu  hasil  pengujian lapangan  dan  laboratorium  serta  analisis  struktur.  Hasil
Dimas Pustaka Dibiantara dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 18, Nomor 2, Agustus 2020 (277-284) 280
pengujian lapangan dan laboratorium terdiri dari kuat tekan beton inti, kepadatan beton, dan lokasi penulangan. Analisis struktur membuktikan ketahanan struktur terhadap pembebanan gempa dengan menggunakan program bantu.

## Hasil Pengujian Lapangan dan Laboratorium
Hasil  pengujian  lapangan  dan  laboratorium  menunjukkan bahwa:
a. Mutu beton inti. Sampel beton inti dari Tower I memiliki kuat tekan terendah, rata-rata 25,68 MPa; sampel Tower II memiliki kuat tekan rata-rata 25,75 MPa; dan sampel Tower III memiliki kuat tekan terbesar dengan rata-rata 27,44 MPa.
b. Kepadatan  beton  UPV.  Pengujian  ketiga  tower menunjukkan  kepadatan  yang  kurang  pada  kolom, sedangkan untuk elemen balok dan pelat lantai memiliki kepadatan yang cukup.
c. Lokasi  tulangan.  Tabel  berikut  menyajikan  hasil  dari pengujian non-destruktif rebar detector device.
Gambar 2 . Hasil Rebar Locating sumber: Hasil analisis

## Hasil Analisis Struktur
Setelah  mendapatkan  data-data  material  aktual  tersebut, kita  perlu  melakukan  analisis  struktur  untuk  mengetahui
kemampuan  penampang  terhadap  beban  yang  bekerja.  Jika melihat ketentuan analisis, struktur gedung ini perlu diperhi- tungkan sebagai Struktur Rangka Pemikul Momen  Khusus. Maka  perhitungan  analisis  kapasitas  penampang,  baik  itu kolom maupun balok, harus mengikuti persayaratan terkait. Misal SNI 2847:2013 Pasal 21.5 terkait analisis penampang balok,  dimana  kapasitas  momen  nominal  balok  menggu- nakan perhitungan stress block equivalent.
Kapasitas  kolom  diketahui  sudah  memenuhi  kombinasi pembebanan  aksial  dan  momen,  dengan  prosentase  penu- langan 1,89%. Diagram interaksi P-M pada Gambar 3 me- nunjukkan hal tersebut.
Mengacu ke SNI 2847: 2013 pasal 21.6.2 tentang Kekua- tan  lentur  minimum  kolom,  kapasitas  penampang  kolom tersebut sudah kuat, dibuktikan dengan perumusan:

## ∑ 𝑀
𝐶𝑜𝑙 > 6 5 ⁄ ∑ 𝑀 𝐵𝑙𝑘
1480 𝑘𝑁 > 620,13 𝑘𝑁 … . (𝑂𝐾)
Gambar 3 . Diagram P-M Kapasitas Kolom sumber: Hasil analisis
Tabel 3 . Rekapitulasi kemampuan geser balok Tepi kolom Sendi plastis Lapangan Station 0 0,3 1,4 2 4 Vs (kN) 490,489 468,939 389,924 346,824 203,159 s (mm) 91 95 115 129 221 Kebutuhan s (mm) 75 75 100 125 200 Terpasang s (mm) 100 100 100 125 125 Cek NOT OK NOT OK NOT OK NOT OK OK
sumber: Hasil analisis
Gambar 4 . Kebutuhan penulangan terhadap kapasitas balok

## Sumber: Hasil analisis
Sedangkan  untuk  penulangan  balok,  diketahui  luasan tulangan  lentur  pada  tumpuan  tidak  mencukupi,  namun luasan tulangan pada daerah lapangan sudah cukup.  Hal ini dideskripsikan pada Gambar 4.
Penentuan  kemampuan  geser,  berdasarkan  SNI  2847: 2013 pasal 21.5.4, seperti yang terdata pada Tabel 3 , bahwa konfigurasi  penulangan  tidak  memenuhi  pembebanan  yang ada.
Evaluasi  ketahanan  gempa  dinamik,  pada  bangunan, ditinjau  atas  beberapa  hal  yang  mengacu  pada  SNI  1726: 2012.
a. Modal  Participation  Mass  Ratio  dan  Perioda.  Diketahui perioda  dari  analisis  program  bantu  lebih  besar  dari
periode  getar  struktur  maksimum,  maka  untuk  perhi- tungan  selanjutnya  dibatasi  sesuai  periode  maksimum- nya.  Periode  getar  maksimum  untuk  struktur  sebesar 1,393 detik. Sedangkan, rasio partisipasi massa (MPMR) dari  analisis  menunjukkan  angka  di  atas  90%  untuk  12 jumlah  ragam.  Nilai  partisipasi  sudah  memenuhi  keten- tuan baik itu untuk arah x maupun y, sesuai SNI 1726 : 2012  pasal  7.9.1,  dengan  minimal  90%  partisipasi terhadap massa aktual dari masing-masing arah horizon- tal  orthogonal.  Perhitungan  didetilkan  pada Tabel  4 .
Modal Participation Mass Ratio.
Tabel 4 . Modal Participation Mass Ratio Mode Period Ux Uy Sum Ux Sum Uy 1 1,799 0 0,7924 0 0,7924 2 1,59 0,7979 0 0,7979 0,7924 3 1,536 1,51E-05 0 0,7979 0,7924 4 0,57 0 0,1032 0,7979 0,8956 5 0,509 0,1029 0 0,9008 0,8956 6 0,49 1,18E-06 0 0,9008 0,8956 7 0,313 0 0,0404 0,9008 0,936 8 0,284 0,0391 0 0,9399 0,936 9 0,271 0 0 0,9399 0,936 10 0,204 0 0,0231 0,9399 0,9591 11 0,188 0,022 0 0,9618 0,9591 12 0,178 0 0 0,9618 0,9591
Sumber: Hasil analisis
Dimas Pustaka Dibiantara dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 18, Nomor 2, Agustus 2020 (277-284) 282
b. Faktor Skala.  Mengacu ke SNI 1726 : 2012 pasal 7.9.2, faktor  skala  merupakan  koreksi  nilai  respon  spektrum, yaitu  faktor  keutamaan  bangunan,  sebesar  1,0,  yang dibagi dengan faktor modifikasi respon (faktor reduksi), sebesar 8,0. Nilai tersebut dikalikan percepatan gravitasi bumi  sebesar  9,81  m/s2.  Nilai  yang  digunakan  dalam perhitungan  faktor  skala  ternyata  perlu  disesuaikan  lagi untuk  memenuhi pasal  7.9.4.1,  dimana  rasio  gaya  geser dasar  dari  kombinasi  ragam  yang  disyaratkan  terhadap gaya geser dasar dari pasal 7.8 masih kurang dari 0,85. Melihat  pembahasan  sebelumnya,  periode  fundamental struktur  yang  dihitung  (T),  baik  itu  arah  x  maupun  y, melebihi  CuTa.  Maka  untuk  perhitungan  selanjutnya, harus  menggunakan  CuTa  pengganti  dari  T  untuk  tiap- tiap arah.
Gaya  geser  dasar  ragam  dari analisis,  setelah  dikoreksi, adalah sebesar 1662,95 kN. Lebih kecil jika dibandingkan dengan nilai gaya geser dasar perhitungan yaitu 1960,24
kN. Setelah koreksi, nilai rasionya memenuhi persyaratan yaitu 0,85.
Tabel  5 .  Perbandingan  gaya  geser  dasar  setelah  koreksi faktor skala
X Y W (kN) 68260,8552 68260,8552 Cs 0,0287 0,0287 V (kN) 1960,2372 1960,2372 Vi (kN) 1662,9527 1662,9524 Vi/V 0,85 0,85
sumber: Hasil analisis
c. Simpangan  Antar  Lantai.  Nilai  simpangan  antar  lantai yang  terjadi  masih  lebih  kecil  dibandingkan  simpangan yang  dipersyaratkan  SNI.  Perhitungan  selanjutnya terdapat pada Tabel 5 untuk simpangan antar lantai arah x dan Tabel 6 untuk simpangan antar lantai arah y, serta grafik pada Gambar 3 . Tabel 6 . Simpangan Antar Lantai Arah X Storey Delta total (mm) Delta xe (mm) Cd Delta x (mm) Delta izin (mm) 12 24,146 0,891 5,5 4,9005 60 11 23,255 1,37 5,5 7,535 60 10 21,885 1,85 5,5 10,175 60 9 20,035 2,279 5,5 12,5345 60 8 17,756 2,66 5,5 14,63 60 7 15,096 3,008 5,5 16,544 60 6 12,088 3,311 5,5 18,2105 60 5 8,777 3,505 5,5 19,2775 60 4 5,272 3,349 5,5 18,4195 60 3 1,923 1,923 5,5 10,5765 60 2 24,146 0,891 5,5 4,9005 60 1 23,255 1,37 5,5 7,535 60 Sumber: Hasil analisis
Gambar 5 . Plotting simpangan antar lantai terhadap persyaratan ( Sumber: Hasil analisis )
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 0 10 20 30 40 50 60 70 L an tai Simpangan (mm) Arah X Arah Y Izin
d. Pengaruh P Delta. Pengaruh P Delta terhadap gaya geser dan  momen  tingkat,  gaya  dan  momen  elemen,  serta simpangan  antar  lantai  tidak  perlu  diperhitungkan  jika koefisien stabilitas tidak lebih dari 0,1. Perhitungan nilai
koefisien  stabilitas  menunjukkan  nilai  teta  yang  lebih kecil  dari  persyaratan.  Perhitungan  mendetail  disajikan pada Tabel 7 dan Tabel 8 , serta grafik pada Gambar 4 .
Tabel 7 . Simpangan Antar Lantai Arah Y Storey Delta total (mm) Delta ye (mm) Cd Delta y (mm) Delta izin (mm) 12 30,319 1,175 5,5 6,4625 60 11 29,144 1,76 5,5 9,68 60 10 27,384 2,35 5,5 12,925 60 9 25,034 2,879 5,5 15,8345 60 8 22,155 3,357 5,5 18,4635 60 7 18,798 3,802 5,5 20,911 60 6 14,996 4,193 5,5 23,0615 60 5 10,803 4,42 5,5 24,31 60 4 6,383 4,133 5,5 22,7315 60 3 2,25 2,25 5,5 12,375 60 2 30,319 1,175 5,5 6,4625 60 1 29,144 1,76 5,5 9,68 60 Sumber: Hasil analisis Tabel 8 . Pengaruh P Delta (Arah X) Storey Px (kN) Delta (mm) Vx Teta Cek 10 6378,3 4,901 339,0 0,0056 Tidak perlu 9 17093,9 7,535 648,7 0,0120 Tidak perlu 8 27809,6 10,175 870,9 0,0197 Tidak perlu 7 38525,2 12,535 1038,9 0,0282 Tidak perlu 6 49240,8 14,630 1170,6 0,0373 Tidak perlu 5 59956,4 16,544 1290,0 0,0466 Tidak perlu 4 70672,0 18,211 1410,7 0,0553 Tidak perlu 3 81387,6 19,278 1528,3 0,0622 Tidak perlu 2 92103,2 18,420 1631,4 0,0630 Tidak perlu 1 102818,8 10,577 1682,6 0,0392 Tidak perlu sumber: analisis Tabel 9 . Pengaruh P Delta (arah y) Storey Py (kN) Delta (mm) Vy Teta Cek 10 6378,3 6,463 363,6 0,0069 Tidak perlu 9 17093,9 9,680 679,1 0,0148 Tidak perlu 8 27809,6 12,925 892,1 0,0244 Tidak perlu 7 38525,2 15,835 1044,4 0,0354 Tidak perlu 6 49240,8 18,464 1157,7 0,0476 Tidak perlu 5 59956,4 20,911 1263,7 0,0601 Tidak perlu 4 70672,0 23,062 1380,0 0,0716 Tidak perlu 3 81387,6 24,310 1501,4 0,0799 Tidak perlu 2 92103,2 22,732 1613,2 0,0787 Tidak perlu 1 102818,8 12,375 1668,6 0,0462 Tidak perlu
Sumber: Hasil analisis
Dimas Pustaka Dibiantara dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 18, Nomor 2, Agustus 2020 (277-284) 284
Gambar 6 . Plotting koefisien stabilitas terhadap persyaratan ( Sumber: Hasil analisis )

## 5. Simpulan
Berdasarkan  analisis  dan  pembahasan  tersebut,  maka dapat disimpulkan:
a. Mutu beton aktual masih termasuk dalam kategori mutu beton  structural.  Kepadatan  beton  diketahui  dalam rentang kurang sampai cukup dengan keseragaman mutu cukup  baik.  Maka  dapat  disimpulkan,  dari  sisi  mutu material, performa masih cukup baik.
b. Kapasitas  penampang  balok  diketahui  tidak  mencukupi, sehingga  diperlukan retrofitting penampang,  sesuai keperluannya.
c. Kapasitas  penampang  kolom  diketahui  sudah  cukup dalam menahan beban yang bekerja.
d. Tinjauan ketahanan gempa, khususnya terhadap batasan waktu  getar  fundamental,  simpangan  antar  lantai,  dan pengaruh P Delta. Menunjukkan hasil dimana bangunan cukup  baik  dalam  merespon  beban  gempa  dan  tidak terlalu fleksibel.
e. Untuk  lebih  lanjut,  sebaiknya  perlu  melakukan  analisis lanjutan  terhadap  efek  pembebanan  gempa  non-linier serta perubahan penampang akibat tindakan retrofitting .

## Daftar Pustaka
[1] I.  Imran,  "Penerapan  ACI  369.1  dalam  Evaluasi Seismik  dan  Retrofit  Struktur  Beton  Eksisting  di Indonesia". Paparan Seminar HAKI. Agustus 2019.
[2] ASCE  41-17,  "Seismic  Evaluation  and  Retrofit  of Existing Buildings". 2017.
[3] ASTM C42-90, " Standard Test Method for Obtaining and  Testing  Drilled  Cores  and  Sawed  Beams  of Concrete". ASTM, 1990.
[4] ASTM  C-597,  " Standard  Test  Method  for  Pulse Velocity Through Concrete. ASTM, 1997.
[5] SNI  1726:  2012,  Tata  Cara  Perencanaan  Ketahanan Gempa  untuk  Struktur  Bangunan  Gedun  gdan  Non Gedung. Badan Standardisasi Nasional, 2012.
[6] Smith and Coull, "Tall Building Structures: Analysis and Design". Wiley, 1991.
[7] Purwono  et  al.,  "Struktur  Beton  Bertulang  Tahan Gempa:  Perencanaan  dan  Perhitungan  Sesuai  SNI 1726 dan SNI 2847. ITS Press, 2005
[8] Refani  et  al.,  "Evaluasi  Kelayakan  Struktur  Gedung Tinggi yang Terbengkalai Selama 15 Tahun Terhadap Gempa Berdasarkan SNI 1726 - 2012. CINIA, 2016
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 0,00 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 La n ta i θ Teta X
Teta Y
Teta Max