## Penanganan Degradasi Dasar Sungai Krueng Jantho dengan Perencanaan Groundsill
Marini Bravikawati 1 Eldina Fatimah 2 Ziana 3
1 Mahasiswa, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia
2,3 Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia. Email: marinibrafikawati@gmail.com

## Abstract
Krueng  Jantho  river  has  an  important  role  in  the  utilization  of  water  resources,  watershed  conservation, and  control  of  water  damage.  Dredging  of  river  material  has  resulted  in  damage  to  the  ecological  factors  of  the Krueng Jantho river, specifically the degradation of the riverbed which can trigger the collapse of river banks and bridge  pillars.  The  location  under  review  is  located  in  Alue  Gintung  Village,  Seulimuem  District,  Aceh  Besar Regency.  Data  and  maps  collected  are  watershed  maps,  river  discharge  data  from  the  Krueng  Aceh  water  level measurement  post  (AWLR),  and  topographical  and  river  cross-section  data.  The  method  of  calculating  the generation  of  discharge  data  is  used  the  Markov  Chain  method,  the  analysis  of  flood  discharge  plans  using  the Pearson  Log  type  III distribution  method,  and  the  groundsill  building  planning  for  river  bottom  management  and security. The groundsill building for the 25 yearly discharge is planned to be 80.00 m wide, groundsill 1,00 m high and 4.00 m thick groundsill lighthouse.
Keywords : r iver, degradation, arrangement, groundsill. .

## Abstrak
Sungai Krueng Jantho mempunyai peranan penting dalam pemanfaatan sumber daya air, konservasi DAS, dan pengendalian daya  rusak  air.  Pengerukan  material  sungai  telah  berdampak  pada  rusaknya  faktor  ekologi sungai Krueng Jantho, khususnya degradasi dasar sungai yang dapat memicu runtuhnya tebing sungai dan pilar jembatan.  Tujuan  studi  ini  adalah  untuk  mengkaji  dan  merencanakan  bangunan  pengaturan  sungai  Krueng Jantho. Lokasi yang ditinjau terletak di Desa Alue Gintung Kecamatan Seulimuem Kabupaten Aceh Besar . Data dan peta yang dikumpulkan adalah peta daerah aliran sungai, data debit sungai dari pos pengukuran muka air (AWLR)  Krueng  Aceh,  dan  data  topografi  serta  penampang  sungai.  Metode  perhitungan  pembangkitan  data debit  digunakan  metode  Markov  Chain,  analisis  debit  banjir  rencana  menggunakan  metode  distribusi  Log Pearson  tipe  III,  dan  perencanaan  bangunan  groundsill  untuk  pengaturan  dan  pengamanan  dasar  sungai. Bangunan groundsill untuk debit 25 tahunan direncanakan dengan lebar groundsill 80,00  m, tinggi groundsill 1,00 m  dan tebal mercu groundsill 4,00 m.
Kata kunci : sungai, degradasi, pengaturan, groundsill.

## 1. Pendahuluan
Sungai  Krueng  Jantho,  yang  terletak  di bagian hulu DAS (Daerah Aliran Sungai), merupakan salah satu anak sungai Krueng Aceh yang mempunyai peranan penting dalam kegiatan pemanfaatan  sumber  daya  air,  konservasi  DAS,  dan juga pengendalian daya rusak air.
Meningkatnya pendayagunaan sumber daya air  terutama  dalam  menunjang  pembangunan infrastruktur,  telah  berdampak  terhadap  kondisi  dan sumber daya sungai Krueng Jantho, terutama berupa pengerukan  material  sungai.  Aktivitas  pengerukan material  sungai  yang  dilakukan  telah  memberikan dampak  terhadap  DAS  Krueng  Aceh,  khususnya Krueng Jantho. Salah satu dampak yang ditimbulkan oleh  kegiatan  ini  adalah  degradasi  dasar  sungai Krueng Jantho yang dapat memicu runtuhnya tebing sungai  dan  pilar  jembatan,  karena  terjadinya perubahan  morfologi  sungai  dan  meningkatnya kecepatan aliran sungai.
Penulisan  tugas  akhir  ini  bertujuan  untuk mengkaji  dan  merencanakan  bangunan  perbaikan sungai  dan  pengamanan  tebing  sungai  Krueng Jantho.  Lokasi  yang  ditinjau  terletak  di  Desa  Alue Gintung  Kecamatan  Seulimuem  Kabupaten  Aceh Besar.  Lokasi  ini  dipilih  dikarenakan  pada  bagian sungai  tersebut  terdapat  Jembatan  Alue  Gintung, dimana  di  bagian  hulu  dan  hilir  jembatan  adanya kegiatan  pengambilan  material  sungai  berupa  pasir dan  kerikil  yang  cukup  massif.  Lokasi  tersebut  juga merupakan  daerah  yang  rawan  terjadinya  gerusan pada sungai apabila terjadi debit yang cukup besar.
Alternatif  upaya  penanganan  yang  direncanakan dalam  studi  ini  adalah  berupa  pembuatan  bangunan ambang ( groundsill ) untuk pengamanan dasar sungai di hulu dan hilir jembatan untuk pengamanan tebing dan sempadan sungai.
Metodologi  dan  ruang  lingkup  studi  ini  adalah pengumpulan  data  untuk  perencanaan  pengaturan sungai, yang meliputi: peta daerah aliran sungai, data debit sungai dari pos pengukuran muka air (AWLR)
terdekat  serta  data  topografi  dan  penampang  sungai. Setelah  dilakukan  pengumpulan  data,  dilakukan pengolahan  data  dan  analisis  hidrologi  yaitu perhitungan debit banjir rencana. Langkah selanjutnya  adalah  perhitungan  dan  perencanaan pengamanan dasar sungai berupa groundsill . Bangunan groundsill direncanakan sebanyak  lima  unit  yang  terbuat  dari  konstruksi pasangan  bronjong  dan  pondasi  pasangan  batu. Bangunan groundsill direncanakan  dengan  lebar dasar  melintang  sungai  80,00  m,  tinggi groundsill 1,00  m  dan  lebar groundsill 4,00  m.  Rerata kemiringan  eksisting  dasar  sungai  di  lokasi perencanaan  adalah  0,0033,  dan  setelah  adanya groundsill kemiringan  dasar  sungai  direncanakan menjadi  lebih  landai,  yaitu  0,0005.  Perubahan kemiringan  dasar  sungai  ini  diharapkan  berdampak baik  terhadap  morfologi  dasar  sungai,  dapat menghindari  terjadinya  degradasi  dasar  sungai,  dan dapat  melindungi  pondasi  jembatan  di  lokasi tersebut.

## 2. Tinjauan pustaka

## Pembangkitan Data Debit
Menurut  Soewarno  [1],  rangkaian  data  deret berkala dengan pertambahan waktu bulanan tidak dapat dipandang sebagai variable bebas, misal, debit bulan ini, besarnya sangat tergantung dari debit bulan  lalu, bahkan mungkin bulan-bulan sebelumnya, oleh karena itu untuk membangkitkan data deret berkala buatan data bulanan sebaiknya digunakan proses Markov.
Proses  Markov  menggunakan  model  auto- regresif  tahunan.  Model  yang  paling  sederhana  adalah Markov-Chain.  Untuk  mendapatkan  deret  berkala buatan  dengan  pertambahan  waktu  bulanan  digunakan persamaan:
X i,j = 𝑋̅ 𝑗 +  j S j S j−1 (X i−1,j−1 − X j−1 ̅̅̅̅̅̅) + t i,j (S j )(1 −  j 2 ) 1/2 ...1)
Subskrip j menunjukkan jumlah bulan, sedangkan subskrip i menunjukkan jumlah tahun. Nilai  j adalah  koefisien  korelasi  serial  antara  Xj  dan  Xj-1. Nilai Sj dan Sj-1 adalah deviasi standar untuk bulan ke j dan ke j-1. Nilai ti,j adalah variat acak yang mempunyai distribusi normal, tidak bergantung secara serial bernilai tengah  nol  dan  berstandard  deviasi  satu  dan 𝑋̅ adalah debit  rata-rata  bulanan  dari  pengamatan.  Koefisien Markov-Chain nilainya berkisar antara 0,2 – 0,3; dan umumnya digunakan nilai 0,25.

## Metode Perbandingan DAS
Limantara [2] menyebutkan  jika  pada  suatu DAS  tidak  ada  pengukuran  data  debit,  maka  bisa dipakai  beberapa  metode  untuk  mengestimasi  data debit,  salah  satunya  adalah  metode  perbandingan DAS. Jika dibandingkan dua DAS, maka persamaan metode perbandingan DAS adalah:
Q m =
o o m A Q A 
………………………2) dimana:
Qm
=  debit  sungai  pada  lokasi  perencanaan
(m 3 /dt) Qo =  debit sungai pada stasiun AWLR (m 3 /dt) Ao =  luas DAS pada stasiun AWLR (Km 2 ) Am
=  luas DAS pada lokasi perencanaan (Km 2 )

## Dimensi Groundsill
Sosrodarsono dan Tominaga[3]
menyebutkan  bahwa groundsill bertujuan  untuk mencegah  gerusan  dasar  sungai  dengan  cara  lebih melandaikan kemiringan dasarnya, guna mengurangi daya  tarik  aliran  sungai. Groundsill dengan  elevasi mercu  yang  terlalu  tinggi  akan  menimbulkan berbagai masalah, antara lain dasar sungai di sebelah hulu groundsill akan  naik  dan  air  sungai  dengan terjunan  yang  tinggi  akan  mengganggu  stabilitas dasar  sungai  di  sebelah  hilir groundsill tersebut. Sedangkan groundsill yang terlalu rendah, pengamanan alur dan tebing sungai terhadap gerusan arus sungai tidak efektif, terutama saat terjadi banjir.
1. Tipe dan bentuk groundsill Sosrodarsono  dan  Tominaga[3]  menyebutkan terdapat  dua  tipe groundsill ,  yaitu groundsill datar ( bed  gindle  work )  dan groundsill pelimpah. Groundsill datar hampir tidak mempunyai terjunan dan elevasi  mercu  hampir  sama  dengan  permukaan  dasar sungai,  dan  berfungsi  untuk  menjaga  agar  permukaan dasar  sungai  tidak  turun  lagi.  Sedangkan groundsill pelimpah  mempunyai  terjunan,  dan  tujuannya  adalah untuk lebih melandaikan kemiringan dasar sungai akibat penurunan yang berlebihan.
2. Penentuan jarak dan tinggi groundsill Apabila groundsill direncanakan  untuk mengurangi  kemiringan  dasar  sungai,  khususnya pada sungai buatan (saluran banjir) atau pada sungai yang  arusnya  deras,  tetapi  tanggulnya  rendah  maka groundsill ganda  dengan  mercu-mercunya  lebih tinggi  dari  dasar  sungai  dan  dilengkapi  dengan perkuatan tebing di kanan/kirinya. Apabila groundsill dibangun  pada  sungai  secara  menerus, maka lokasi, tinggi dan jumlah groundsill ditetapkan berdasarkan profil memanjang sungai.
Apabila groundsill dibangun  pada  sungai secara  menerus,  maka  lokasi,  tinggi  dan  jumlah groundsill ditetapkan  berdasarkan  profil  memanjang sungai  dengan  menggunakan  persamaan  3  untuk sungai sempit dan persamaan 4 untuk sungai lebar :
Untuk sungai yang sempit 𝑙  =   (1/𝑛 –  1/𝑚)ℎ  =   (1,5 –  2,0) 1/ℎ ….3) Untuk sungai yang lebar 𝑙  =   (1,5 –  2,0)𝑏 …………………………..4)
dimana: l = jarak antar groundsill (m)
h = tinggi groundsill(m)
n = kemiringan dasar sungai m = tingkatan desain dasar sungai b = lebar dasar sungai(m)
3. Lantai lindung groundsill
Menurut  Sosrodarsono  dan  Tominaga[3] lantai  lindung groundsill dikombinasikan  dengan konsolidasi  dasar  sungai  guna  melindungi  tubuh groundsill terhadap  gerusan  atau  gejala  piping. Lantai  lindung  dan  dapat  meredam  energi  yang terkandung  dalam  aliran  air  sungai  sekaligus mengurangi  kecepatan  arus  sungai  di  sebelah  hilir ambang ( groundsill) .
Jika  panjang  yang  diperlukan  untuk peredam  energi  adalah L lt ,  maka  dapat  dihitung dengan:
L lt = 4,5h 2. .................................................5) dimana :
L lt = Panjang lantai lindung (m)
4. Kemiringan desain dasar sungai
Menurut  Sosrodarsono  dan  Tominaga [3] sebelum groundsill dibangun pada suatu sungai yang dasarnya  turun  secara  terus  menerus,  maka  tinggi dan  jarak groundsill dapat  ditetapkan    secara perkiraan dan dihitung dengan metode coba-banding dan  akhirnya  akan  diperoleh  suatu  kemiringan seimbang  teoritis  dasar  sungai  yang  bersangkutan. Kemiringan desain dapat dihitung dengan persamaan :
m s =       − D l n s 1 1
............................................6) dimana  :
l = Jarak antar groundsill (m) D = Tinggi groundsill (m) n s = Kemiringan dasar sungai m s = Tingkatan desain dasar sungai

## Analisis stabilitas groundsill
Analisis  stabilitas groundsill bertujuan untuk  mengetahui  stabilitas groundsill apabila dihitung  dengan  berdasarkan  standar  teknis  yang berlaku sebagai bentuk kontrol analisis perencanaan, sehingga dapat diketahui stabilitasnya.
1. Daya dukung tanah terhadap pondasi Konstruksi  bagian  bangunan  bawah  tanah yang direncanakan untuk bangunan groundsill adalah pondasi  dangkal.  Untuk  menghitung  daya  dukung yang  ditimbulkan  akibat  berat  bangunan  digunakan persamaan :
 ytb =
BxL P ult ……………………………...7)
(2.22)
dimana:  ytb = Tekanan oleh pondasi (ton/m 2 )
= Tekanan yang ditimbulkan oleh pondasi (ton/m 2 ) P ult = Berat total bangunan (ton)
B = Lebar pondasi (m)
L = Panjang pondasi (m)
2.    Gaya tekanan hidrostatis
Menurut  Triatmodjo[4],  tekanan  ke  atas pada  dasar  bendung  di  sebelah  hulu  adalah  sama dengan  tekanan  hidrostatis  pada  dasar.  Hitungan dilakukan untuk tiap 1 m panjang dengan persamaan sebagai berikut.
Tekanan hidrostatis pada dasar groundsill , p B = H g γ  ……………………………...8) Gaya  tekanan  hidrostatis  pada  sisi  hulu groundsill , F x = ½ p B H g x 1  ……………………...9) Gaya angkat pada dasar groundsill , F y = ½ p B B b ……………………….…10) dimana:
p B = tekanan hidrostatis (ton/m 2 ) H g = tinggi groundsill (m)
γ = berat jenis air (ton/m 3 ) F x = gaya tekanan hidrostatis (ton)
F y = gaya angkat (ton) B b = lebar groundsill (m)
3.    Stabilitas terhadap guling dan geser
Menurut Triatmodjo [4] , untuk menyelidiki keamanan groundsill terhadap  guling  dan  geser, perlu  dibandingkan  besar  gaya  geser  dan  momen guling  terhadap  gaya  penahan  geser  dan  momen penahan  guling.  Untuk  menghitung  tahanan  geser digunakan persamaan:
T = (W- F y ) f ………………………11)
dimana:
T
= tahanan geser groundsill (ton)
W = berat bangunan (ton)
f = Nilai Koefisiet Geser
Menurut  Triatmodjo[4]  untuk  mendapatkan konstruksi yang aman terhadap gaya geser maka nilai T > F x dan untuk mendapatkan konstruksi yang aman terhadap  momen  guling  maka  nilai M PGA >M PA . Untuk  menghitung  momen  penggulingan  digunakan persamaan:
M PA = 1/3 F x H + 2/3 F y B b …………..12)
Untuk menghitung momen penahan guling digunakan persamaan :
M PGA = WL x` …………………………13) dimana :
M PA = momen penggulingan (tonm) M PGA = momen penahan guling (tonm)
L x = jarak titik berat bangunan (m)
4.    Analisis piping.
Menurut  Sosrodarsono  dan  Tominaga[3] tingkat  keamanan  terhadap  piping  dapat  diperoleh dengan  nilai  banding  rayapan  ( creep  ratio ),  jika
angka  C w =L w /H w lebih  besar  dari  angka-angka seperti yang tertera pada Tabel 2.3.
L w = l 1 + h 1 + l 2 + h 2 + l 3 ....................14)
C w = L w /H w .............................................15) dimana :
L w = Panjang lintasan aliran air rembesan (m)

## 3.  Metode Perencanaan
Lokasi  studi  untuk  perencanaan  bangunan groundsill dalam  rangka  untuk  pengaturan  sungai adalah  pada  salah  satu  anak  sungai  Krueng  Aceh  di bagian  hulu,  yaitu  sungai  Krueng  Jantho,  yang terletak di Desa Alue Gintung Kecamatan Seulimuem  Kabupaten  Aceh  Besar  dengan  panjang sungai yang mencakup dalam kajian adalah 4400 m.. Lokasi ini dipilih menjadi rencana kajian dikarenakan  pada  bagian  sungai  tersebut  terdapat Jembatan  Alue  Gintung,  dimana  di  bagian  hulu  dan hilir jembatan adanya kegiatan pengambilan material sungai yang cukup besar.
Sebagian  besar  data  yang  digunakan  dalam studi  ini  merupakan  data  sekunder,  yang  didapatkan dari instansi terkait, khususnya Balai Wilayah Sungai Sumatera  I  Aceh.  Kebutuhan  data  dalam  studi  ini adalah  peta  Daerah  Aliran  Sungai,  peta  topografi sungai, gambar penampang sungai, data debit sungai, dan data mekanika tanah.
Berdasarkan  metode  perbandingan  luas antara  DAS  pos  AWLR  dan  DAS  Krueng  Jantho pada  lokasi  studi,  maka  dapat  diperkirakan  debit harian  maksimum  tahunan  untuk  sungai  Krueng Jantho.  Luas  DAS  Krueng  Aceh  pada  pos  AWLR adalah  471,60  Km 2 (sesuai  publikasi  data  dari  BWS Sumatera  I)  sedangkan  luas  DAS  Krueng  Jantho pada  lokasi  studi  ini  sesuai  dengan  analisis  dan penggambaran  menggunakan  GIS  adalah  386,20 Km 2 .
Tahapan perencanaan groundsill:
a. Pemilihan jenis groundsill
Jenis groundsill yang dipilih dalam perencanaan  ini  adalah groundsill datar    konstruksi susunan  batu  atau  pasangan  bronjong  batu  dan menggunakan pondasi beton.
b. Penentuan lokasi groundsill
Bangunan groundsill direncanakan  pada lokasi  di  sekitar  jembatan  Alue  Gintung,  baik  pada bagian  hulu  atau  hilir  jembatan.  Penempatan bangunan groundsill direncanakan  sebanyak  5  unit yaitu  pada  JS  02,  JS  07,  JS  11,  JS  14,  Dan  JS  17, sesuai dengan kemiringan dasar sungai.
c. Formasi groundsill Pada  perencanaan  konstruksi  bangunan groundsill , formasi groundsill dibuat lurus melintang sungai,  atau  tegak  lurus  terhadap  arah  aliran. Bangunan groundsill diletakkan  secara  seri,  dengan jarak bervariasi.
d. Kemiringan desain dasar sungai ( m s ) Perhitungan kemiringan dasar bertujuan untuk mengetahui  seberapa  besar  kemiringan  sungai  pada kondisi eksisting sebelum direncanakan groundsill , dan kemiringan  dasar  sungai  setelah  adanya groundsill . Apabila  kemiringan  dasar  sungai  setelah  adanya bangunan groundsill masih curam, maka direncanakan lebih dari satu bangunan.
e. Tinggi groundsill ( D ) Tinggi groundsill dihitung  dengan  metode coba  banding.  Selanjutnya  berdasarkan  tinggi groundsill dapat  dihitung  panjang  lantai  lindung groundsill .
f. Lantai lindung groundsill ( L lt ) Lantai  lindung groundsill direncanakan pada sisi hilir yang berfungsi untuk meredam energi sungai  yang  melewati  mercu groundsill. Lantai lindung groundsill direncanakan dengan menggunakan  susunan  batu  atau  pasangan  bronjong batu berlapis.
g. Ukuran batu groundsill ( d m )
Ukuran  batu  yang  dipakai  pada  konstruksi groundsill menyesuaikan dengan perencanaan sebelumnya, atau menggunakan pasangan bronjong.
Analisis stabilitas groundsill:
a. Daya dukung tanah terhadap pondasi
Perhitungan  daya  dukung  tanah  terhadap pondasi dimulai dengan  menghitung berat bangunan groundsill dan  berat  air  yang  melalui groundsill . Selanjutnya  dihitung  tekanan  yang  ditimbulkan  oleh pondasi  dan  daya  dukung  tanah  terhadap  pondasi. Konstruksi groundsill dinyatakan aman apabila nilai Safety Factor (SF) lebih besar dari 1,3. b. Gaya tekanan hidrostatis ( F x ) Dalam  merencanakan  konstruksi groundsill perlu  diperhitungkan  gaya  tekanan  hidrostatis  yang bekerja  pada  tubuh groundsill ,  perhitungan  gaya hidrostatis meliputi gaya tekanan hidrostatis pada sisi hulu groundsill dan  gaya  angkat  pada  dasar groundsill .
c. Stabilitas terhadap guling ( M PA ) dan geser Untuk  mendapatkan  konstruksi groundsill yang stabil perlu diselidiki stabilitas terhadap momen guling  dan  gaya  geser.  Untuk  mendapatkan konstruksi groundsill yang  aman  terhadap  momen guling  ( M PA )  maka  momen  penahan  guling  ( M PGA ) harus  lebih  besar  dari  momen  guling.  Dan  untuk mendapatkan  konstruksi groundsill yang  aman terhadap  gaya  geser  ( F x )  maka  gaya  tahanan  geser ( T )  harus  lebih  besar  daripada  gaya  tekanan hidrostatis pada sisi hulu bendung.
d. Mempelajari gejala piping.
Pada perencanaan groundsill , perlu diperhitungkan  keamanan  terhadap  gejala  piping yang  terjadi  akibat  adanya  rembesan  air  dibawah pondasi groundsill .  Perhitungan  keamanan  terhadap
gejala  piping  dilakukan  dengan  terlebih  dahulu menghitung  panjang  lintasan  aliran  rembesan  air ( L w ).  Selanjutnya  dihitung  nilai  banding  rayapan ( C w ). Untuk mendapatkan konstruksi groundsill yang aman  terhadap  gejala  piping  maka  nilai  banding rayapan harus lebih besar daripada nilai yang tertera pada tabel harga kritis.

## 4. Hasil dan pembahasan

## Pembangkitan debit metode Markov Chain
Data debit yang digunakan untuk pembangkitan  debit  adalah  data  debit  harian maksimum  bulanan  tahun  1972  sampai  tahun  1980. Berdasarkan  nilai  rata-rata  dan  standar  deviasi selanjutnya  dilakukan  pembangkitan  data  untuk tahun  1987,  1989,  1990,  dan  tahun  1998  sampai tahun  2018.  Sedangkan  untuk  tahun  1981  sampai 1997 tidak dilakukan pembangkitan data, karena data debit maksimum telah tersedia.
Data  yang  digunakan  untuk  analisis  debit banjir  rencana  dalam  studi  ini  adalah  data  debit harian  maksimum  tahunan  pada  site  perencanaan  di Krueng  Jantho.  Berdasarkan  analisa  debit  banjir rencana, data debit yang dibutuhkan berbeda dengan posisi  stasiun  AWLR,  maka  di  gunakan  metode perbandingan DAS

## Analisis Debit Banjir Rencana
Menurut  Triatmodjo[5]  hasil  Perhitungan parameter  statistik  dengan  menggunakan  data  debit harian  maksimum  tahunan  adalah mean (Qr)  = 140,36  mm ,  standard  deviation (S)  =  55,28  mm , coefficient  of  variation (Cv)  =  0,39 ,  coefficient  of skewness (Cs)  =  0,625  dan coeffecient  of  kurtosis (Ck) = 0,91.
Analisis  debit  banjir  rencana  menggunakan metode  distribusi  Log  Pearson  tipe  III.  Debit  banjir rencana  dihitung  untuk  periode  ulang  2  tahun,  5 tahun,  10  tahun,  25  tahun  dan  50  tahun.  Hasil perhitungan  debit  banjir  rencana  sungai  Krueng Jantho disajikan pada Tabel 1.
Tabel  1  Debit  Banjir  Rencana  Sungai  Krueng Jantho
Periode ulang (T) tahun Debit Rencana (Q T ) (m 3 /dt) 2 133.91 5 185.52 10 215.47 25 248.98 50 274.71

## Rating Curve
Penggambaran rating  curve didasarkan pada nilai debit (Q) dan tinggi muka air (H). Gambar
1  memperlihatkan rating  curve yang  diperoleh dengan menggunakan metode Strickler. Berdasarkan potongan  melintang  sungai  JS02,  didapatkan  lebar dasar  sungai  adalah  52  m,  kemiringan  tebing  sungai adalah 1:8, koefisien Strickler adalah 25, kemiringan dasar sungai adalah 0.0030, dan elevasi dasar sungai adalah  +  42.3  m.  Tinggi  muka  air  pada  penampang JS02 yang diperoleh untuk debit maksimum rata-rata sebesar 140.36 m³/dt adalah 1.43 m. sedangkat untuk debit banjir rencana Q25 tahun sebesar 248.98 m³/dt didapatkan tinggi muka air adalah 1.98 m.

## Gambar 1 Rating Curve pada JS  2

## Perencanaan Groundsill
Bangunan groundsill yang  dipilih  dalam perencanaan  ini  adalah groundsill tipe  datar  dengan konstruksi  pasangan  bronjong  dan  menggunakan pondasi pasangan batu. Tujuan perencanaan groundsill tipe  datar  ini  adalah  untuk  mencegah gerusan dasar sungai dengan cara  lebih melandaikan kemiringan dasarnya sehingga mengurangi gaya tarik alirannya.
Lokasi bangunan groundsill dalam studi ini direncanakan berdasarkan kondisi topografi, morfologi  dan  hidrometri  sungai  Krueng  Jantho. Konstruksi groundsill direncanakan  sebanyak  lima bangunan  yang  diletakan  melintang  sungai  Krueng Jantho  pada  penampang  JS.02,  JS.07,  JS.11,  JS.14, dan  JS.17.  Dalam  perencanaan  ini,  jarak  antar groundsill direncanakan berdasarkan kondisi morfologi  sungai,  lokasi  galian  C  dan  posisi jembatan  Alue  Gintung.  Lebar  sungai  rata-rata  pada lokasi  perencanaan  adalah  83,70  meter,  dan kemiringan rata-rata dasar sungai 0,0033. Kemiringan sungai eksisting pada lokasi perencanaan  termasuk  cukup  curam.  Berdasarkan rerata lebar sungai tersebut maka direncanakan lebar dasar groundsill adalah  80,00  meter,  dengan  lebar atas adalah 84,00 meter.
Perencanaan formasi atau tata letak groundsill adalah lurus melintang sungai, atau tegak lurus  terhadap  arah  aliran.  Bangunan groundsill direncanakan  sebanyak  lima  unit  yang  diletakkan secara seri, dengan jarak bervariasi. Kemiringan sisi hulu groundsill direncanakan tegak, karena pada sisi
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 H (m) Lengkung Debit
ini akan menjadi landai dengan sendirinya akibat dari angkutan  dan  penumpukan  sedimen  setelah  adanya groundsill nantinya. Sedangkan kemiringan sisi hilir direncanakan  lebih  landai  yaitu  sebesar  1:2,  dengan tujuan  untuk  meredam  energi  air  yang  melewati mercu groundsill sehingga mengurangi gerusan dasar sungai  di  hilir  bangunan groundsill .  Mercu groundsill direncanakan datar dengan tebal 4 meter. Tinggi groundsill direncanakan  dengan metode  coba  banding  dengan  mempertimbangkan kemiringan  dasar  sungai  eksisting  dan  kemiringan desain. Berdasarkan hasil perhitungan, tinggi seluruh groundsill direncanakan  sebesar  1  meter.  Tinggi groundsill direncanakan  tidak  terlalu  tinggi  karena kemiringan dasar sungai awal tidak terlalu curam dan tujuan  utama  dari  perencanaan groundsill untuk memperbaiki keadaan dasar sungai.
Lantai  lindung groundsill direncanakan pada  sungai  sisi  hulu  dan  hilir  pondasi  groundsill, yang  berfungsi  untuk  meredam  energi  sungai  yang melewati mercu groundsill. Lantai lindung groundsill direncanakan dengan menggunakan matras  bronjong  batu  berlapis  hingga  setebal  0,50 meter. Berdasarkan hasil perhitungan, panjang lantai lindung  hulu  direncanakan  2,00  meter  dan  panjang lantai  lindung  hilir  direncanakan  sepanjang  4,00 meter.
Kemiringan  desain  dasar  sungai  dihitung untuk  mengetahui  perubahan  kemiringan  dasar sungai  yang  terjadi  karena  adanya groundsill . Berdasarkan  perencanaan  kemiringan  desain  dasar sungai  adalah  0,0005,  minimum  debit  rerata  adalah 1.23  m/d  dan  kecepatan  maksimumnya  2.23  m/d pada  debit  banjir  periode  ulang  25  tahun  sehingga perencanaan groundsill dinyatakan aman jika dilihat pada kecepatan kritis.
Ukuran  diameter  batu  pengisi  bronjong groundsill ditentukan  sebesar  10,16  -  20,32  cm. Untuk  pengamanan groundsill digunakan  turap dengan material kayu dengan panjang 3 m, diameter 10  cm  yang  dipasang  pada  setiap  bronjong.  Desain bangunan groundsill disajikan  pada  Gambar  2 berikut.
Gambar  2  Rencana  Dimensi  Groundsill  sungai Krueng Jantho

## Analisa Stabilitas Groundsill
Perhitungan analisa stabilitas meliputi :
Berdasarkan perhitungan yang telah dilakukan  pada  keadaan  tinggi  air  normal,  tekanan yang  ditimbulkan  oleh  pondasi  (  ytb ) groundsill adalah  sebesar  4,28  kg/cm 2 ,  tekanan  tanah  (q c ) sebesar  27,68  kg/cm 2 dan  daya  dukung  tanah  (q ult ) sebesar  7,55  kg/cm 2 .  Nilai safety  factor (SF)  yang didapat  sebesar  1,77  melebihi  nilai  (SF)  aman sebesar  1,3  sehingga  dinyatakan  tanah  pada konstruksi groundsill mampu  menahan  beban groundsill pada  keadaan  tinggi  air  normal.  Untuk perhitungan  yang  telah  dilakukan  pada  keadaan tinggi  air  banjir  periode  ulang  25  tahun,  tekanan yang  ditimbulkan  oleh  pondasi  (  ytb ) groundsill adalah  sebesar  5,35  kg/cm 2 ,  tekanan  tanah  (q c ) sebesar  27,68  kg/cm 2 dan  daya  dukung  tanah  (q ult ) sebesar 7,55 kg/cm 2 .
Berdasarkan perhitungan yang telah dilakukan  pada groundsill ,  gaya  tekanan  hidrostatis pada dasar ( p B ) groundsill yang ditimbulkan sebesar 1.96  ton/m 2 ,  gaya  tekanan  hidrostatis  pada  sisi  hulu ( Fx ) groundsill sebesar  1,93  ton  dan  gaya  angkat pada dasar (Fy) groundsill sebesar 8,44 ton.
Konstruksi groundsill dinyatakan  aman terhadap  guling  apabila  nilai  momen  guling  ( M PA ) lebih  kecil  daripada  nilai  momen  penahan  guling ( M PGA ) dan  dinyatakan  aman  terhadap  gaya  geser apabila  nilai  gaya  hidrostatis  pada  sisi  hulu  ( F y ) groundsill lebih  kecil  daripada  nilai  tahanan  geser ( T) .  Berdasarkan  perhitungan  yang  telah  dilakukan pada groundsill, gaya  tahanan  geser  ( T )  pada groundsill sebesar  15  ton,  momen  guling  ( M PA ) sebesar 43,44 tonm dan momen penahan guling( M PGA ) sebesar  103,01 tonm.
Berdasarkan perhitungan yang telah dilakukan pada groundsill , panjang lintasan aliran air rembesan  ( L w ) adalah  sebesar  9,80  meter  dan  beda tinggi  air  antara  hulu  dan  hilir  ( H w )  adalah  sebesar 1,04  m  sehingga  didapai  nilai  banding  rayapan  ( C w ) sebesar  9,38.  Untuk  Sungai  Krueng  Jantho  daerah Desa  Alue  Gintung  mengandung  sedimen  berupa pasir  kasar,  nilai  banding  rayapan  ( C w )  kritis berdasarkan  Tabel  harga  kritis  sebesar  5  lebih  kecil dari  nilai  banding  rayapan  ( C w )  hitung  sebesar  9,38 sehingga groundsill ini  dinyatakan  aman  terhadap gejala piping.

## 5. Kesimpulan dan Saran
Dari hasil penelitian dapat diambil kesimpulan sebagai berikut :
1. Debit  banjir  rencana  dengan  metode  distribusi Log  Pearson  III,  didapatkan  untuk  periode ulang 25 tahun 248,98 m 3 /dt, dan periode ulang 50 tahun 274,71 m 3 /dt.
2. Bangunan groundsill yang direncanakan adalah tipe  pelimpah  dengan  konstruksi  pasangan bronjong  batu  dan  mengunakan  pondasi pasangan batu. Bangunan
groundsill direncanakan sebanyak lima unit yang diletakkan  melintang  sungai  Krueng  Jantho pada penampang JS.02, JS.07, JS.11, JS.14, dan JS.17. 3. Dimensi groundsill yang  direncanakan  adalah, tinggi  ambang  1,00  meter,  tebal  mercu  4,00 meter, lebar dasar 80,00 meter, sedangkan lebar pondasi  7,50  meter.  Panjang  lantai  lindung groundsill direncanakan  pada  bagian  hulu  2,00 meter,  dan  bagian  hilir  sepanjang  4,00  meter, dengan konstruksi pasangan bronjong.
4. Perubahan kemiringan dasar sungai rerata yang terjadi  dengan  adanya  bangunan groundsill di lokasi  perencanaan  adalah  dari  kemiringan 0,0033 menjadi 0,0005.
5. Tanah  pondasi  pada  lokasi  perencanaan groundsill mampu  untuk  menahan  gaya  berat seluruh konstruksi groundsill . Seluruh konstruksi groundsill aman  terhadap  gaya geser, momen guling dan gejala piping.
Sesuai  perhitungan  dan  pembahasan,  maka  dapat diambil beberapa kesimpulan dan saran berikut.
1. Perlu  dilakukan  pemodelan  fisik  ataupun numerik  untuk  mengetahui  seberapa  efektif bangunan pengaman dasar sungai ini bekerja.
2. Dalam studi perencanaan bangunan pengaturan sungai,  sebaiknya  penerapannya  bukan  hanya diterapkan  pada  satu  daerah  atau  kawasan, perlu  dilakukan  studi  perencanaan  pada  lokasi lain di sungai Krueng Jantho yang rawan terjadi gerusan  terhadap  tebing  dengan  konstruksi yang sama ataupun berbeda.
3. Dalam penerapan perencanaan dan pelaksanaan bangunan  pengaturan  sungai  secara  nyata  di lapangan sangat diperlukan kesadaran, pemahaman  dan  partisipasi  masyarakat  dan pemerintah.

## 6. Daftar Pustaka
[1]  Soewarno, Aplikasi  Metode  Statistika  untuk
Analisis Data Hidrologi , Graha Ilmu, Yogyakarta, 2010.
[2]  Limantara,  L.  M., Hidrologi  Praktis ,  CV. Lubuk Agung, Bandung, 2010.
[3]  Sosrodarsono,  S.,  dan  Tominaga,  M., Perbaikan dan  Pengaturan  Sungai ,  Pradnya  Paramita,
Jakarta, 2008.
[4]  Triatmodjo,  B., Hidraulika  I ,  Beta  Offset, Yogyakarta. 2003.
[5]        Triatmodjo,  B., Hidrologi  Terapan ,  Beta  Offset, Yogyakarta, 2009.