## PERANCANGAN DAN ANALISIS STRUKTUR STATIS TERHADAP FUSELAGE VERSI MARITIM DARI PROTOTIPE UAV V5 PRODUKSI
Gabriel Sutantyo 1, , Sheila Tobing 2,* , Budi Atmoko 3 1 Program Studi Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Katolik Indonesia Atma Jaya, Jalan Raya Cisauk, Desa Sampora, Kec. Cisauk, Kab. Tangerang, Banten, 1543 5
2 Staf Pengajar Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Katolik Indonesia Atma Jaya, Jalan Raya Cisauk, Desa Sampora, Kec. Cisauk, Kab. Tangerang, Banten, 1543 5
3 Staf Teknik, PT.. Famindo Inovasi Teknologi, Jalan Sentul Raya KM. 2,7 No. 23, Babakan Madang, Bogor, Jawa Barat, 16810
*Email: sheila.tobing@atmajaya.ac.id Diterima: 12-03-2021 Direvisi: 23-07-2022 Disetujui: 01-12-2022

## ABSTRAK
PT. Famindo Inovasi Teknologi (PT. FIT) merupakan sebuah perusahaan yang bergerak dalam industri drone , dan PT. FIT  sekarang ini sedang mendapat permintaan dari Badan Keamanan Laut Republik Indonesia (BAKAMLA) untuk merancang sebuah drone yang dapat mengapung di atas air. Oleh karena itu saya akan bertujuan untuk melakukan perancangan sebuah fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi PT. FIT dengan volume bawah fuselage sebesar 30 liter yang mampu menahan pembebanan 5G. Volume bawah akan dirancang sebesar 30 liter karena massa drone dalam kondisi siap terbang akan sebesar 25 kg. Perancangan akan mencakup bentuk fuselage , struktur rusuk, dan struktur penopang. Setelah perancangan selesai dilakukan, maka tahap selanjutnya yaitu simulasi  menggunakan software Solidworks dengan fitur static simulation . Simulasi fuselage akan dilakukan dengan ukuran mesh sebesar 8 mm berdasarkan mesh independence test , dan pembebanan 5G. Hasil simulasi menunjukkan maximum stress sebesar 17,142 MPa dan maximum displacement sebesar 0,614 mm, sehingga perancangan fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi PT. FIT dapat dinyatakan aman.
Kata kunci: Drone ; fuselage ; maritim; simulasi; Solidworks.

## ABSTRACT
PT. Famindo Inovasi Teknologi (PT. FIT) is a company that works in the drone industry, and currently PT. FIT receives a request from Badan Keamanan Laut Republik Indonesia (BAKAMLA) to design a drone that can float on water. Therefore, my purpose is to design a fuselage of the maritime version from UAV V5 prototype produced by PT. FIT that have a lower fuselage volume of 30 liters and able to withstand a 5G loading. The lower fuselage is designed at 30 liters because the mass of the finished drone is 25 kg. The design will include the shape of the fuselage, rib structure and support structure. After the design is complete, the next step is simulation using Solidworks with static simulation features. The fuselage simulation is done with a mesh size of 8 mm according to the mesh independence test method and 5G loading. The result of the fuselage simulation shows a maximum stress of 17.142 MPa and a maximum displacement of 0.614 mm, so the fuselage of the maritime version from UAV V5 prototype produced by PT. FIT design can be declared as safe.
Keywords: Drone; fuselage; maritime; simulation; Solidworks.

## SINTEK JURNAL: Jurnal Ilmiah Teknik Mesin ISSN: 2088-9038, e-ISSN: 2549-9645
Homepage: http://jurnal.umj.ac.id/index.pHP/sintek

## 1. PENDAHULUAN
PT. Famindo Inovasi Teknologi merupakan perusahaan yang bergerak pada bidang industri drone , dan sedang mendapatkan permintaan akan drone maritim oleh BAKAMLA. Perancangan saya pada hal ini hanya mencakup fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi PT.  FIT  ini.  Tujuan dari penelitian saya adalah mendapatkan hasil rancangan fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi PT.  FIT  dengan volume fuselage di bawah waterline sebesar 30 liter dan juga mampu menahan pembebanan 5G dengan aman.
Drone merupakan kendaraan tanpa awak yang belakang ini semakin sering digunakan untuk berbagai kegiatan, oleh karena itu beban komponen dalam perancangan drone menjadi suatu hal yang perlu diperhatikan agar tujuan penggunaan dapat tercapai. Sejumlah komponen dalam yang umumnya  ada pada drone seperti: propeler, rotor, kamera, bodi pesawat, sayap, landing gear , gimbal, remote control , dan baterai [1].
Drone dapat dibagi menjadi dua jenis yaitu fixed wing dan rotary wing , sebagaimana masing-masing memiliki kelebihan tersendiri.
Pada jenis fixed wing , kelebihannya berupa mampu melakukan penerbangan jauh, dan juga mampu melakukan penerbangan dengan ketinggian dan kecepatan yang tinggi, sedangkan untuk rotary wing memiliki kelebihan berupa mampu melakukan penerbangan vertikal dan tidak membutuhkan area yang luas untuk take off-landing [2]. Kemudian untuk struktur sebuah fuselage dapat dibagi menjadi 3 jenis yaitu truss, monocoque, dan semimonocoque . Struktur truss merupakan struktur  yang terdiri dari sejumlah pipa/ longerons yang saling terhubung dengan pengelasan, struktur monocoque merupakan struktur yang terdiri dari formers dan bulkhead ,
sedangkan struktur semimonocoque merupakan struktur yang menyerupai monocoque namun diperkuat dengan adanya stringer [3].
Dalam perancangan ini, saya menggunakan teknik portal metode Takabeya untuk menentukan struktur penopang aman atau tidak. Teknik portal merupakan teknik yang sudah cukup populer serta terus dikembangkan agar
lebih praktis dalam penggunaannya, dan metode Takabeya ini merupakan metode hasil dari penyederhanaan metode KANI  [4].  Untuk simulasi fuselage terhadap pembebanan 5G, akan digunakan software Solidworks yang merupakan software CAD dari pengembang Dassault Systèmes. Solidworks merupakan software yang sudah banyak digunakan oleh berbagai kalangan, seperti pelajar, engineer, dan banyak lainnya. Dikarenakan pembebanan 5G pada hal ini hanya mencakup komponen dan fuselage itu sendiri maka simulasi akan dilakukan dengan fitur static simulation [5].

## 2. METODE PENELITIAN
Metode yang digunakan dalam penelitian ini adalah perancangan secara teoretis dan simulasi menggunakan software Solidworks.  Penelitian akan dilakukan sesuai diagram alir  pada Gambar 1.
Gambar 1 . Diagram Alir Penelitian
Penelitian akan diawali dengan menguraikan masalah yang dimiliki oleh PT. FIT. Penguraian masalah ini penting dilakukan untuk menentukan solusi yang tepat sesuai dengan masalah pengguna, oleh karena itu faktor-faktor yang perlu diperhatikan adalah sebagai berikut:
a. Menentukan desain fuselage yang streamline dan mampu mengapung dengan beban maksimum drone sebesar 25 kg.
b. Menentukan rancangan yang baik agar dapat menahan pembebanan 5G.
c. Menentukan material yang cocok dan kuat untuk struktur dan kulit fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi PT. FIT.
Setelah diketahui akan masalah yang ada dari pengguna maka dapat dilanjutkan dengan studi lapangan dan studi literatur untuk mendapatkan informasi lebih banyak mengenai kendala pengguna. Selanjutnya terdapat perancangan konsep fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi PT.  FIT sebagaimana akan terdapat sebuah struktur sub- fungsi yang menunjukkan alur perancangan, mulai dari input , tahapan perancangan yang dilakukan, dan output . Struktur sub-fungsi dapat dilihat pada Gambar 2.
Gambar 2 . Struktur Sub-Fungsi
Pada struktur sub-fungsi dapat diketahui bahwa pada tahap perancangan terdapat 3 tahapan untuk menyelesaikan perancangan yaitu desain bentuk fuselage , struktur rusuk fuselage , dan struktur rusuk penopang. Tiga buah proses pada tahap perancangan ini akan dibuat menjadi berbagai macam varian opsi untuk mendapatkan varian terbaik. Setelah didapatkan varian terbaik maka dapat rancangan dapat diwujudkan seperti pada Gambar 3.
Gambar 3 . Rancangan Wujud Fuselage Versi Maritim, (a) Tampak Tidak Transparan, (b)Tampak Transparan (c) Penunjukkan Water Line
Proses selanjutnya setelah perancangan wujud adalah perancangan detail. Pada perancangan detail akan membahas material yang digunakan dan komponen atau bagian-bagian dari fuselage . Material yang akan digunakan untuk fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi  PT.  FIT  ini adalah fiberglass dikarenakan merupakan material yang memiliki sifat yang ringan namun kuat. Karakteristik dari fiberglass dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1 . Karakteristik Fiberglass [6]
Material: Fiberglass Tensile Strength, Yield Shear Strength Modulus of Elasticity Density 208,91 MPa 37,9212 MPa 27579,03 MPa 1,660794 g/cm 3 Safety factor pada perancangan ini ditentukan sebesar 1,5, maka didapatkan tensile strength allowable sebesar 139,2733 MPa dan shear strength allowable sebesar 25,2808 MPa.
Untuk detail dari komponen perancangan fuselage terdapat tiga komponen yaitu struktur penopang yang berguna untuk menahan beban sayap, struktur fuselage yang menggunakan jenis struktur monocoque serta terdiri dari tujuh buah rusuk, dan dudukan perlengkapan fuselage seperti baterai, avionic , dan kamera.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Hasil dari penelitian ini akan terbagi menjadi dua yaitu perhitungan teoretis dari perhitungan rusuk fuselage dan struktur penopang, dan hasil simulasi dari struktur penopang serta fuselage drone secara keseluruhan. Untuk perhitungan teoretis, penentuan dimensi rusuk fuselage akan menggunakan formula plate buckling sebagai berikut:
𝐹𝐹 𝐶𝐶𝐶𝐶 = 𝑘𝑘 × 𝐸𝐸 × � 𝑡𝑡 𝑏𝑏 � 2 (1)
Keterangan: K = Konstanta (bergantung pada tumpuan) E = Modulus Young (N/mm 2 ) t = Tebal (mm)
b = Lebar (mm)
Dengan menggunakan asumsi lebar sebesar 15 mm, konstanta sebesar 1,12, Modulus Young dari fiberglass sebesar 27579,03 MPa, dan F CR sebesar 37,9212 MPa yang merupakan shear
strength dari fiberglass maka didapatkan tebal minimal rusuk sebesar 0,5256 mm. Setelah diketahui tebal minimal rusuk maka perancang menentukan dimensi rusuk dengan tebal 3 mm dan lebar 15 mm. Lalu  dengan diketahui dimensi rusuk fuselage maka dapat dihitung tegangan kritis sebelum mengalami kegagalan menggunakan formula plate buckling , dan didapatkan hasil sebesar 1235,540544 MPa sebelum mengalami kegagalan.
Pada perhitungan struktur penopang, akan dilakukan teknik portal metode Takabeya. Pembebanan yang akan diberikan terhadap struktur penopang adalah beban dari sayap yang memiliki massa sebesar 7 kg, dan pembebanan akan dalam kondisi 5G sehingga menjadi 35 kg yang tersebar merata sepanjang batang horizontal penopang sebesar 73 mm. Dimensi dari struktur penopang dapat dilihat pada Gambar 4.
Gambar 4 . Dimensi Struktur Penopang
Setelah diketahui dimensi struktur penopang maka akan dilanjutkan dengan perhitungan menggunakan teknik portal metode Takabeya agar mendapatkan gaya pada setiap sendi. Ketika perhitungan teknik portal metode Takabeya telah selesai dihitung maka dapat dibuat DBB (Diagram Benda Bebas), diagram gaya normal, diagram gaya geser, dan diagram momen lentur yang dapat dilihat pada Gambar 5., Gambar 6., Gambar 7., dan Gambar 8.
Gambar 5 . DBB Struktur Penopang
Gambar 6 . Diagram Gaya Normal
Gambar 7 . Diagram Gaya Geser
Gambar 8 . Diagram Momen Lentur
Berdasarkan  diagram gaya geser, dapat diketahui bahwa tegangan kritis ada pada balok BC dan dapat dihitung menggunakan formula sebagai berikut:
𝜏𝜏 = 𝑉𝑉×𝐴𝐴×𝑦𝑦� 𝐼𝐼 𝑧𝑧 ×𝑡𝑡 (2)
Keterangan: V = Gaya tumpuan (N) A = Luas area (mm 2 ) 𝑦𝑦� = Titik tengah tinggi benda (mm) I z = Inersia benda (mm 4 ) t = Tebal (mm)
Dengan menggunakan V sebesar 171,675 N, A sebesar 10,5 mm 2 , 𝑦𝑦� sebesar 3,5 mm, I z sebesar 85,75 mm 4 , dan t sebesar 3 mm maka didapatkan tegangan kritis sebesar 24,525 MPa. Nilai tegangan kritis akibat gaya geser masih lebih kecil dibandingkan tegangan izin sebesar 25,2808 MPa, sehingga tegangan kritis akibat gaya geser dapat dinyatakan aman.
Berdasarkan diagram gaya normal juga dapat diketahui bahwa tegangan kritis terdapat pada balok BC dan dapat dihitung menggunakan formula sebagai berikut:
𝜎𝜎 1,2,3 = 𝐹𝐹 𝐴𝐴
(3)
Keterangan: F = Gaya (N) A = Luas area (mm 2 )
Dengan menggunakan data F sebesar
7,103647 N dan A sebesar 21 m 2 maka didapatkan tegangan kritis akibat gaya normal sebesar 0,338268 MPa.
Begitu pula dengan diagram momen lentur, ketika diamati maka dapat diketahui bahwa tegangan kritis ada pada balok BC dan dapat dihitung menggunakan formula sebagai berikut:
𝜎𝜎 = 𝑀𝑀×𝑦𝑦 𝐼𝐼 𝑧𝑧 (4)
Keterangan: M = Momen (Nmm) y = Titik tengah tinggi benda (mm)
I z = Inersia benda (mm 4 )
Dengan menggunakan data M maksimum pada titik tengah balok BC sebesar 2228,300839 Nmm, y sebesar 3,5 mm, dan I z sebesar 85,75 mm 4 maka didapatkan tegangan kritis akibat momen lentur sebesar 90,951054 MPa. Setelah tegangan kritis gaya geser dan momen  lentur diketahui maka dapat dicari tegangan gabungan terbesar  sebesar 91,289323 MPa. Nilai dari tegangan kritis gabungan ini masih lebih kecil jika dibandingkan dengan tegangan izin material fiberglass yang memiliki nilai sebesar 139,2733 MPa, sehingga tegangan gabungan akibat gaya geser dan momen lentur dapat dinyatakan aman.
Pada penelitian ini simulasi dilakukan terhadap struktur penopang dan fuselage secara keseluruhan dengan beban lengkap kecuali sayap drone . Sebelum dilakukan simulasi, perlu diketahui mengenai mesh size yang tepat agar hasil output mendekati nilai yang sebenarnya, oleh karena itu akan digunakan metode mesh independence test sebagaimana  simulasi akan dilakukan refinement berulang kali hingga perubahan data maksimum stress  plot antara satu data dengan data berikutnya berada di bawah 2% secara berurutan.
Pada simulasi struktur penopang, data mesh independence test dapat dilihat pada Tabel  2, Tabel 3, dan Gambar 9.
Tabel 2 . Tabel Mesh Independence Test Struktur Penopang ( Max Stress )
Tabel 3 . Tabel Mesh Independence Test Struktur
Penopang ( Max Displacement )
Gambar 9 . Grafik Mesh Independence Test Struktur Penopang
Berdasarkan data di atas, simulasi pada struktur penopang akan menggunakan mesh size sebesar 0,4 mm dikarenakan perubahan  data antara satu dengan berikutnya telah berada di bawah 2% secara berurutan dan mesh size 0,4 mm memiliki data grid terbesar yaitu 895468. Sehingga untuk hasil simulasi struktur penopang terhadap beban sayap pesawat dalam
kondisi 5G dapat dilihat pada Gambar 10 dan Gambar 11.
Gambar 10 . Stress Plot Struktur Penopang
Gambar 11. Displacement Plot Struktur Penopang Berdasarkan hasil simulasi struktur penopang di atas, maka dapat diketahui bahwa tegangan terbesar terjadi sebesar 84,763 MPa dan displacement terbesar yaitu sebesar 0,515 mm. Lalu jika diperhatikan nilai tegangan terbesar hasil simulasi yaitu 84,763 MPa dan hasil perhitungan teoretis tegangan gabungan yang memiliki nilai sebesar 90,612785 MPa (baik tegangan simulasi dan tegangan gabungan yang dibandingkan, keduanya memiliki arah tarik) memiliki nilai yang tidak jauh berbeda yaitu sebesar 6,46% dan dikarenakan perbedaan ini masih di bawah 10% maka hasil simulasi
Data Mesh Size (mm) Max Stress (MPa) Selisih (MPa) Persentase perubahan (%) 1 2,5 84,646 2 2 84,626 0,02 0,024 3 1,5 84,701 0,075 0,089 4 1 84,74 0,039 0,046 5 0,5 84,762 0,022 0,026 6 0,4 84,763 0,001 0,001 Data Mesh Size (mm) Max dis. (mm) Selisih (mm) Persentase perubahan (%) 1 2,5 0,517 2 2 0,516 0,001 0,193 3 1,5 0,516 0 0,000 4 1 0,516 0 0,000 5 0,5 0,515 0,001 0,194 6 0,4 0,515 0 0,000
dinyatakan valid. Untuk maximum stress
struktur penopang yang memiliki nilai sebesar 84,763 MPa ini masih memiliki nilai di bawah tegangan izin sebesar 139,2733 MPa sehingga dinyatakan aman, dan untuk maximum displacement yang memiliki nilai sebesar 0,515 mm dapat terbilang kecil bahkan dalam kondisi pembebanan 5G sehingga dinyatakan aman.
Kemudian untuk simulasi keseluruhan fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi  PT.  FIT,  mula-mula juga akan menentukan mesh size yang tepat dengan metode mesh independence test . Data dari mesh independence test fuselage versi maritim dapat dilihat pada Tabel 4., Tabel 5., dan Gambar 12.
Tabel 4 . Tabel Mesh Independence Test Fuselage Versi Maritim (Max Stress).
Tabel 5 . Tabel Mesh Independence Test Fuselage Versi Maritim ( Max. Displacement )
Gambar 12 . Grafik Mesh Independence Test Fuselage Versi Maritim
Mesh Size (mm) Max Stress (MPa) Selisih (MPa) Persentase perubahan (%) 40 11,13 39 11,836 0,706 6,343 38 11,572 0,264 2,23 37 11,234 0,338 2,921 36 13,223 1,989 17,705 35 11,79 1,433 10,837 34 11,506 0,284 2,409 33 11,504 0,002 0,0174 32 11,975 0,471 4,094 31 12,186 0,211 1,762 30 13,232 1,046 8,584 29 11,069 2,163 16,347 28 11,926 0,857 7,742 27 13,55 1,624 13,617 26 12,427 1,123 8,288 25 12,5 0,073 0,587 24 12,11 0,39 3,12 23 12,245 0,135 1,115 22 12,83 0,585 4,777 21 12,616 0,214 1,668 20 12,109 0,507 4,019 19 12,47 0,361 2,981 18 14,942 2,472 19,824 17 14,86 0,082 0,549 16 17,209 2,349 15,808 15 14,729 2,48 14,411 14 14,332 0,397 2,695 13 15,012 0,68 4,745 12 15,119 0,107 0,713 11 16,734 1,615 10,682 10 16,84 0,106 0,633 9 16,837 0,003 0,018 8 17,142 0,305 1,811
Mesh Size (mm) Max dis . (mm) Selisih (mm) Persentase perubahan (%) 40 0,554 39 0,557 0,003 0,542 38 0,556 0,001 0,18 37 0,557 0,001 0,18 36 0,555 0,002 0,359 35 0,557 0,002 0,36 34 0,565 0,008 1,436 33 0,561 0,004 0,708 32 0,561 0 0 31 0,562 0,001 0,178 30 0,556 0,006 1,068 29 0,556 0 0 28 0,574 0,018 3,237 27 0,571 0,003 0,523 26 0,57 0,001 0,175 25 0,573 0,003 0,526 24 0,576 0,003 0,524 23 0,575 0,001 0,174 22 0,575 0 0 21 0,579 0,004 0,696 20 0,581 0,002 0,345 19 0,589 0,008 1,377 18 0,59 0,001 0,17 17 0,588 0,002 0,339 16 0,592 0,004 0,68 15 0,597 0,005 0,845 14 0,597 0 0 13 0,599 0,002 0,335 12 0,601 0,002 0,334 11 0,604 0,003 0,499 10 0,607 0,003 0,497 9 0,609 0,002 0,329 8 0,614 0,005 0,821
Berdasarkan data mesh  independence test fuselage versi maritim di atas, simulasi pada fuselage versi maritim akan menggunakan mesh size sebesar 8 mm dikarenakan perubahan data antara satu dengan berikutnya telah berada di bawah 2% secara berurutan dan mesh size 8 mm memiliki data grid terbesar yaitu 355429. Pembebanan pada simulasi fuselage versi maritim akan nampak sesuai pada Gambar 13.
Gambar 13 . Pembebanan 5G terhadap Fuselage
Versi Maritim
Sehingga setelah lokasi serta besar nilai pembebanan pada fuselage versi  maritim diketahui dan juga mesh size yang akan digunakan, maka simulasi dapat dilakukan. Hasil simulasi fuselage versi maritim dapat dilihat pada Gambar 14. dan Gambar 15.
Gambar 14 . Stress Plot Fuselage Versi Maritim
Gambar 15 . Displacement Plot Fuselage Versi Maritim
Berdasarkan hasil simulasi dari fuselage versi maritim maka dapat diketahui bahwa tegangan terbesar ada pada rusuk pertama fuselage dengan nilai sebesar 17,142 MPa dan nilai tegangan terbesar ini masih jauh dari batas tegangan izin yang telah ditetapkan sebesar 139,2733 MPa, sehingga pembebanan 5G berdasarkan output tegangan dapat dinyatakan aman. Visualisasi dari lokasi tegangan maksimum pada stress plot dapat dilihat pada Gambar 16.
Gambar 16 . Lokasi Tegangan Maksimum Simulasi Fuselage
Kemudian untuk displacement terbesar memiliki nilai sebesar 0,614 mm dengan lokasi ada pada titik kordinat 0. Nilai displacement terbesar pada simulasi fuselage ini dapat terbilang kecil dengan adanya kondisi pembebanan 5G, oleh karena itu simulasi fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi PT. FIT dengan kondisi pembebanan 5G dapat dinyatakan aman.

## 4. KESIMPULAN
Berdasarkan hasil dari perancangan, perhitungan teoretis, dan simulasi yang telah dilakukan maka dapat ditarik kesimpulan bahwa perancangan fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi PT.  FIT  dengan volume di bawah waterline sebesar 30 liter telah berhasil dilakukan dan disetujui oleh pihak PT. Famindo Inovasi Teknologi dengan jenis struktur monocoque dan material fiberglass . Kemudian hasil perancangan fuselage versi maritim dari prototipe UAV V5 produksi PT. FIT  dapat menahan pembebanan 5G dengan maximum stress sebesar 17,142 MPa dan maximum displacement sebesar 0,614 mm.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  M. Sadraey, Unmanned Aircraft Design: A Review of Fundamentals . California: Morgan & Claypool, 2017.
[2]  J. Sup Um, Drones as Cyber-Physical Systems . Singapore: Springer, 2019.
[3]  Federal Aviation Administration, Pilot’s Handbook of Aeronautical Knowledge . New York: Skyhorse Publishing, 2009.
[4]  S. HM, Perhitungan Portal Bertingkat dengan cara TAKABEYA , 3rd ed. Jakarta: Soetomo HM, 1981.
[5]  S. A. Prabowo, Easy to Use Solidworks 2009 . Yogyakarta: CV.  ANDI OFFSET, 2009.
[6]  Delta Composites, L.L.C., “Design Manual Fiberglass Grating And Structural Products,” U. S. , pp. 20–21.