## PENGARUH PENAMBAHAN PARTIKEL CHROMIUM TERHADAP KEKERASAN ALUMINA YANG MENGANDUNG 20%BERAT SILIKA

## Subardi
Jurusan Teknik Mesin STTNAS Yogyakarta Jl. Babarsari, Catur Tunggal Depok, Sleman, Yogyakarta 55281, Telp. (0274) 485390, 486986 Faks. (0274) 487249

## ABSTRAK
Tujuan penelitian ini untuk mengetahui pengaruh penambahan partikel chromium terhadap kekerasan alumina yang mengandung 20% berat silica. Komposit matrik alumina keramik (Al 2 O 3 ) yang mengandung 20 % berat silica (SiO 2 ) diperkuat dengan 0, 3, 6, 9, 12 dan 15 % volume partikel chromium (Cr) telah dibuat dengan metode pressureless sintering. Masing-masing komposisi di-mixing dengan proses basah (dengan alkohol) selama 5 jam, dikeringkan selama 24 jam pada temperatur kamar dan dilanjutkan dengan mixing kering selama 5 jam. Pembuatan spesimen berbentuk silindris (diameter d = 15 mm; tebal t = 5 mm) dilakukan dengan uniaxial-pressing pada tekanan 120 MPa. Sintering dilakukan di lingkungan argon dengan laju pemanasan 3 o C/menit sampai 800 o C dan ditahan selama 30 menit, kemudian dinaikkan dengan laju pemanasan 5 o C/menit hingga temperatur 1450 o C dan ditahan selama 60 menit. Pendinginan dilakukan di dalam furnace dengan cara mematikan power ke- furnace. Kondisi komposist mengalami tegangan radial tarik sedangkan tegangan tangensial tekan. Pengujian kekerasan Vickers dengan beban 153,2 N menunjukkan penurunan kekerasan bahan dari 892 MPa (tanpa penguat Cr) menjadi 329 MPa (komposit dengan 15 % volume Cr). Porositas pada permukaan keramik komposit Al 2 O 3 - SiO 2 /12% Vol Cr pada suhu 1450 masih cukup besar.
Kata Kunci: alumina, chromium, pressureless sintering, kekerasan.
panjang rendah. Namun demikian disamping memiliki keunggulan tersebut keramik juga mempunyai kelemahan yaitu bersifat getas dan ketangguhan retaknya rendah.
Alumina (Al 2 O 3 ) merupakan salah satu jenis keramik yang mempunyai sifat fisik yang stabil, dengan keunggulan tahan panas dan korosi, titik cair 2050 o C sedangkan koefisien muai panas alumina dengan kemurnian 96 % adalah 6,7x10 -6 / o C. Chromium adalah jenis logam tahan korosi, ulet, memiliki ketahanan panas yang baik. Chromium mempunyai koefisien muai panas ( α ) sebesar 9x10 -6 / o C, titik cair

## PENDAHULUAN
Keramik merupakan salah satu material teknik yang sedang dikembangkan secara berkelanjutan dan semakin luas pemakaiannya di bidang teknik maupun industri. Aplikasi keramik di bidang teknik khususnya permesinan antara lain pompa, alat potong, sudu turbin gas, katub dan lainnya (Somiya 1989). Keramik memiliki sifat-sifat fisis yang baik antara lain: titik lebur tinggi, tahan terhadap temperatur tinggi, tahan terhadap gesekan, tahan korosi, daya hantar panas rendah, densitas relatif rendah, modulus elastisitas tinggi dan koefisien muai
1875 o C, berat jenis (
ρ
) 7,2 gr/cm 3 dan modulus elastisitas (E) sebesar 279 GPa (Surdia dan Saito, 1992).
Pembuatan komposit matrik keramik ( Ceramic Matrix Composites ) merupakan salah satu cara untuk mengurangi kelemahan- kelemahan keramik baik mengunakan penguat berupa partikel logam maupun keramik.

## TINJAUAN PUSTAKA
Kondo, dkk (1999) meneliti komposit ZrO 2 /Ni dimana bahan matriknya adalah ZrO 2 yang mengandung 3 mol % Y 2 O 3 (dikenal dengan 3Y-ZrO 2 ) dan bahan penguatnya adalah
Ni dengan 1, 2, 3, 5, 7 dan 10 % volume. Pem- buatan komposit tersebut dilakukan dengan hot –pressing dengan tekanan 30 MPa selama 1 jam dalam lingkungan argon, temperatur sinter 1500 o dan 1600 o C. Densitas diukur dengan teori Archimedes. Kekerasan dievaluasi dengan pengujian Vickers dengan beban 196 N selama 15 detik, secara bersamaan ketanggguhan retak ditentukan dengan metode indentation fra cture. Ade Indra (2004) meneliti komposit Al 2 O 3 yang mengandung 20% berat silica menggunakan partikel penguat nikel (Ni) dengan komposisi 0, 3, 6, 9, 12, dan 15% volume. Pembuatan kom- posit tersebut dilakukan dengan proses pressu- reless sintering di lingkungan argon. Pengukuran densitas menggunakan teori Archimedes dan hasilnya sebesar 92,41% diperoleh pada spesimen dengan temperatur 1425 o C. Pengujian kekerasan Vickers dengan beban 153,2 N menunjukkan penurunan kekerasan bahan dari 824 MPa (komposit dengan 0% volume Ni) menjadi 540 MPa (komposit dengan 15% volume Ni). Pengujian fracture toughness dilakukan dengan metode single-edge notched beam (SENB) menunjukkan peningkatan harga fracture toughness dari 0,76 MPa.m 1/2 pada komposit dengan 0% vol Ni menjadi 1,03 MPa m 1/2 pada komposit dengan 12% Ni. Pengujian kekuatan bending dilakukan dengan metode four point bending test memberikan peningkatan bending dari 32,0 MPa pada komposit dengan 0% volume Ni menjadi 37,0 MPa pada kom- posit dengan 9 dan 12% volume Ni. Peningkatan
ketangguhan retak terjadi dengan mekanisme crack deflection , percabangan retak (crack branching) dan crack bridging.

## LANDASAN TEORI
Bahan keramik adalah senyawa non- organik yang tersusun dari unsur logam dan bukan logam, ketahanan keramik terhadap slip lebih baik, sehingga keramik lebih keras tetapi selalu kurang ulet dibandingkan dengan bahan logam atau polimer. Pembuatan komposit matrik keramik yang diperkuat dengan partikel logam banyak dilakukan karena logam memiliki sifat yang lebih ulet dari pada keramik.
Secara umum pembuatan keramik dilaku- kan melalui beberapa tahap yaitu: mixing (pen- campuran); pressing (pengempaan) dan s in- tering ( pamanasan) Proses mixing bahan keramik dan parti- kel logam penguat biasanya dilakukan dengan dua cara yaitu proses basah dan proses kering. Pada proses basah digunakan alkohol hal ini karena alkohol tidak bereaksi dengan partikel logam selama pencampuran berlangsung. Setelah proses pencampuran dilanjutkan dengan proses pressing untuk pembentukan green body. Proses pressing (pengempaan) dapat dilakukan dengan cara uniaxial pressing maupun isostatic pressing .
Sintering yaitu memanaskan green body di dalam furnace (dapur pemanas), selama sintering mengalami beberapa tahapan perubahan fisik material sampai titik leleh (Ryshkewitch, 1960).
Perbedaan koefisien muai panas antara partikel logam penguat dengan matrik keramik akan menyebabkan tegangan sisa pada interface antara partikel logam dengan matrik keramik. Jika a m >a p maka pada interface akan terjadi tegangan radial tekan da n tegangan tangensial tarik namun jika a m <a p maka yang terjadi pada interface adalah tegangan radial tarik dan tegangan tangensial tekan .
M icrocrack dapat terjadi pada proses pendinginan dari suhu sintering, hal ini disebab- kan karena perbedaan koefisien muai panas antara matrik dengan partikel penguat. Micro-

## crack ini dapat menyebabkan percabangan retak
(crack branching) yang mendistribusikan energi regangan dari suatu permukaan patah, sehingga menurunkan faktor intensitas tegangan (stess intensity factor) pada ujung retak utama (principal crack tip). Percabangan retak dapat meningkatkan ketangguhan retak karena energi yang dibutuhkan untuk merambatkan banyak retak lebih besar dari pada merambatkan sebuah retak utama (Chawla,1993). Microcrack dapat dipengaruhi oleh ukuran partikel (particle size). Jika jari-jari partikel jauh lebih kecil dari jari- jari kritis partikel (r<rc) maka komposit dalam keadaan stabil dan tidak terjadi microcrack, jika jari-jari partikel mendekati jari-jari kritis (r rc) maka pada komposit dapat terjadi stress – induced microcracking dan jika jari-jari partikel jauh lebih besar dari jari-jari kritis partikel (r>>rc) akan terjadi spontaneous micro- cracking.
Jari-jari kritis partikel dapat dihitung dengan persamaan (Davidge dan Green, 1968).
..........(1)
Dimana : = jari-jari kritis partikel (m) s γ = energi permukaan matrik (J/m 2 ); h P = hydrostatic pressure pada interface matrik dan partikel (MPa);
υ = Poisson’s ratio;
= modulus elastisitas (MPa); Subscipt, m = matrik;
p = partikel.
Termal stress merupakan faktor yang perlu diperhatikan karena sifat getas yang dimiliki oleh bahan keramik. Thermal stress pada kom- posit keramik dapat disebabkan oleh beberapa faktor antara lain : gradien suhu saat pendinginan cepat, sifat anisotropis bahan dan α fasa kedua jauh lebih besar dari matrik keramik. Jika ada sebuah partikel bulat pada sebuah infinite
matrix , maka besarnya thermal stress dapat dihitung dengan persamaan (Barsoum, 1997).
....(2)
Dimana :
rad σ = tegangan radial (MPa) tan σ = tegangan tangensial (MPa); = koefisien muai panas (/ o C); = beda suhu ( o C);
= Poisson’s ratio;
= modulus elastisitas (MPa);
R = jari-jari partikel (m); r = jarak dari interface ke titik yang ditinjau (µm);Subscipt,
= matrik p = partikel.
Pada komposit matrik keramik yang diperkuat dengan partikel berbentuk bulat yang terdistribusi di dalam matrik keramik, perlu dipertimbangkan tegangan radial ( r σ rad ) dan tegangan tangensial ( tan ) pada matrik. Tegangan yang terjadi dipengaruhi oleh penambahan partikel ke dalam matrik keramik (penambahan fraksi volum partikel) yang dapat dihitung dengan persamaan berikut (Chawla,1993).
................... (3)
⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ + − − = p p h V a R V P 3 3 tan 2 1 1 σ ..................(4) ( ) ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ − + − − + + ∆ −
p p p m p m m p m h E V E V T P υ υ υ α α 2 1 ) 1 ( ) 2 1 ( ) 1 ( 5 , 0 ..(5)
Dimana
σ rad
= tegangan radial matrik (MPa);
tan = tegangan tangensial matrik (MPa);
= jari-jari partikel (ìm);
a = jarak dari pusat partikel ke titik
yang ditinjau (µm);
p V = fraksi volume partikel; h P = hydrostatic pressure (MPa); α = koofisien muai panas (/ o C);
T ∆ = beda suhu ( o C); υ = Poisson’s ratio; E = modulus elastisitas (MPa); Subscipt, m = matrik
Flexural modulus atau modulus elastisitas (E) pada pengujian bending ini (E) dihitung dengan menggunakan persamaan (Bassin, 1979).
( ) 2 2 4 3 . . 24 . l L I l F E fail − = δ ...................(6)
dimana :
fail F = pembebanan (N); l = jarak tumpuan ke gaya tekan (mm); δ = defleksi (mm);
I
= momen inersia (mm 4 );
L = jarak kedua tumpuan (mm)

## METODE PENELITIAN
Matrik Al 2 O 3 berukuran 60 ìm (Brataco Chemical) mengandung 20% berat silica dengan ukuran 1 µ m (Swithzerland) sebagai matrik. Partikel penguat digunakan chromium ukuran 300 µ m (Merc-jerman). Pembuatan keramik dilakukan melalui beberapa tahap yaitu: mixing (pencampuran); pressing (pengempaan) dan s intering ( pamanasan) Peralatan yang dipergunakan; cetakan specimen, mixer, timbangan digital, furnace, alat uji vickers dan mikroskop optic.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Pengujian densitas dilakukan dengan menggunakan teori Archimedes, dimana spesimen ditimbang di udara (W udara ) dan ditimbang di dalam air murni (W fluida ). Penim- bangan di dalam air ini menyebabkan beratnya akan berkurang sebesar berat fluida (air) yang dipindahkan.
Gambar 1. Hubungan antara Relative Density dengan Fraksi Volume Partikel Cr pada Spesimen yang Disinter pada Suhu 1450 o C
Secara umum densitas relatif semua kom- posisi komposit yang disinter pada suhu 1450 o C masih tergolong rendah (kurang dari 95%) sebagaimana ditunjukkan pada Gambar 1. Penyebab rendahnya densitas ini kemungkinan adalah karena ukuran partikel alumina teknis sebagai matrik tergolong besar (60 µ m). Penye- bab lainnya adalah suhu sinter yang belum optimum karena keterbatasan kemampuan furnace yang ada. Ukuran partikel merupakan salah satu faktor penting dalam sintering (Barsoum, 1997).
Analisa perhitungan thermal stress dilakukan dimana sebuah partikel bulat dalam sebuah infinite matrix , maka besarnya thermal stress dapat dihitung dengan persamaan (2). Koefisien muai panas alumina yang mengandung 20% berat silika yang dihitung dengan persa- maaan rule of mixture diperoleh 5,1 x 10 -6 / o C, koefisien muai panas teoritis Cr adalah 6,5 x 10 - 6 / o C, poisson’s ratio alumina yang mengandung 20% berat silika yang dihitung dengan persamaan rule of mixture diperoleh 0,22. Poisson’s ratio teoritis Cr adalah 0,21, modulus elastisitas alumina yang mengandung 20% berat silika dihitung dengan persamaan (6) diperoleh 13,68 GPa, modulus elastisitas teoritis Cr adalah 279 GPa, jarak pada matrik dari interface (r) diambil 0, perbedaan temperatur ( ∆ T) akibat pendi- nginan dari suhu sintering sebesar -1425 o C. Tabel Hasil perhitungan tegangan sisa yang terjadi pada interface antara matrik dan partikel
89 90 91 92 93 94 0 3 6 9 12 15 18 Fraksi volum Cr (%) R e la ti v e de ns it y ( % )
Dari hasil perhitungan bahwa kondisi komposit dimana matrik < partikel hal ini menye- babkan tegangan radial tensile sedangkan tegangan tangensial compressive (Barsoum, 1997).

## PENGUJIAN KEKERASAN
Pengujian kekerasan dilakukan pada spesimen berbentuk silindris yang di sinter pada suhu 1450 o C. Spesimen yang telah disinter dan diukur densitasnya, kemudian di- mounting dalam resin untuk memudahkan pemolesan dan pengujian kekerasan.
Gambar 2. Hasil Pengujian Kekerasan Vickers
Setiap spesimen dilakukan enam titik pengujian pada permukaan penampangnya dengan beban 153,2 N menggunakan mesin uji kekerasan Vickers makro. Diagonal diamati dengan menggunakan mikroskop optik dengan pembesaran 100 kali dimana 38 garis pada pembacaan mikroskop sama dengan 1 mm pada spesimen.
Berdasarkan hasil eksperimen yang ditunjukkan pada Gambar 3 terlihat bahwa harga kekerasan Vickers pada matrik tanpa penam- bahan partikel penguat Cr lebih rendah jika dibanding dengan harga kekerasan teoritisnya sebesar 19 Gpa (Barsoum, 1997), hal ini ke- mungkinan oleh tingginya porositas spesimen. Sebagaimana dijelaskan di muka bahwa tinggi- nya porositas tersebut kemungkinan disebabkan oleh ukuran partikel yang besar (60  m) dan suhu sinter yang masih rendah.
Pada pengujian kekerasan Vickers pada Gambar 2 juga dapat dilihat bahwa dengan penambahan partikel Cr ke dalam matrik keramik mengakibatkan kekerasannya menurun dari 892 MPa (tanpa penguat Cr) menjadi 329
MPa (15% volum Cr) atau kekerasannya meng- alami penurunan sebesar 63 % hal ini disebabkan karena kekerasan teoritis logam Cr jauh lebih kecil dibanding kekerasan teoritis alumina.

## PENGAMATAN STRUKTUR MIKRO
Bentuk porositas pada permukaan spesimen dapat dilihat pada Gambar di bawah ini , terlihat dengan jelas porositas pada specimen masih cukup besar. Sebagaimana dijelaskan dimuka bahwa besarnya porositas tersebut ke- mungkinan disebabkan oleh ukuran partikel yang besar (60) dan suhu sinter yang belum memadai.
Gambar 3. Porositas pada Permukaan Keramik

## SIMPULAN
Berdasarkan hasil penelitian yang telah dilakukan dapat disimpulkan sebagai berikut:
Tegangan sisa pada matrik (MPa) Kandungan Cr Tegangan sisa partikel (MPa) Radial Tangensial Jari- jari kritis ( µ m) 0% volum 0 0 0 0 3% volum 43,3 43,3 -23,7 30,3 6% volum 41 41 -24,4 32,3 9% volum 38 38 -24,6 33,9 12% volum 36,5 36,5 -25,7 35,5 15% volum 34,5 34,5 -16,4 37,5 0 200 400 600 800 1000 0 3 6 9 12 15 18 Fraksi volum  Cr (%) K e ker a s a n Vi c ker s ( M P a )
r elative density tertinggi sebesar diperoleh pada komposit dengan 9 % volume Cr yang disinter pada temperatur 1450 o C; harga kekerasan
Vickers turun seiring dengan penambahan partikel Cr; porositas pada specimen masih culup tinggi.

## DAFTAR PUSTAKA
Anderson, J.C., Leaver, K.D., Rawlings, R.D., Alexander, J.M., 1990, Material Secience, Chapman and Hall, 2-1 Boundary Row, London SE1 8HN, UK.
Borsoum, M., 1997, Fundamentals of Ceramics, Mc Graw-Hill Companies, New York.
Becher, P.F and Warwick, W.H., 1993, Factors Influencing The Thermal Shock Behavior of Ceramics, Nato ASI Series; Series E: Thermal Shock and Thermal Fatique Behaviour of Advanced Ceramic, vol. 241.
Bassin, M.G., Brodsky, S.M., and Wolkoff, H., 1979, Statics and strenght of Materials, Third Edition, Greeg Division Mc Graww-Hill Book Company.
Chawla, K.K., 1993, Ceramic Matrix Composites, University Press, Cambridge, Great Britain.
Davidge, R.W. dan Green,T.J., 1968, The Strength of Two-Phase Ceramic/Glass Material, Journal of Material Science 3, 629-634.
Ekstrom,T., 1992, Alumina Ceramics with Particle Inclusions, Journal of the European Ceramic Society 11(1993) 487-496.
Fahmi, H., 2004, Thermal Shock Resistance Komposit Matrik Alumina (mengandung 20 % berat SiO 2 ) yang diperkuat Partikel Chromium, Tesis Magister Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik UGM, Yogyakarta.
Guichard, J.L., Tillement. O, Mocellin. A., 1997, Preparation and Characterization of Alumina-Iron Cermets by hot-Pressing of Nano Composite Powder, Journal of Materials Science 32, 4513-4521.
German, R.M., 1984, Powder Metallurgy Science, Metal Powder Industries Federation, New Jersey.
Green, D.J., 1998, An Introduction to the Mechanical Properties of Ceramics, Cambridge University Press.
Indra, A., 2003, Pengaruh Penambahan Partikel Nickel terhadap Sifat Fisis dan Mekanis Alumina yang mengandung 20% berat silika, Tesis Magister Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik UGM, Yogyakarta.
Kondo, H., Sekino, T., Choa and Niihara, K.,1999, Mechanical Properties of 3Y-ZrO 2 / Ni Composite Prepared by Reductive Sintering, Publications of the Ceramics Society of Japan vol. 2, 419-422.
Kingery, W.D., Bowen, H.K., Uhlmann, D.R., 1975, Introduction to Ceramics, A Wiley Interscience Publication Jonh Wiley and Sons, New York.
Nindhia, T.G., 2003, Peningkatan Ketangguhan Retak Bahan Tahan Api Berkadar Alumina Tinggi dengan Penambahan Whisker Silikon Karbida, Desertasi Doktor Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik UGM, Yogyakarta.
Ryshkewitch, E., 1960, Oxide Ceramic, pp.44-45, Academic Press, New York.
Ronald., F., Gibson, Principle of Composite Material Mechanics, MC Graw Hill, inc., 1994.
Surdia T., dan Saito, 1992, Pengetahuan Bahan Teknik, Pradnya Paramita, Jakarta.
Somiya S., 1989, Advanced Technical Ceramics, Academic Press inc, Tokyo.
Van Vlack, L.H., 1985, Elements of Materials Science an Engineering, Addison Wesley Publishing Company, New York.
Yanagida, H., 1996, The Chemistry of Ceramics, John Wiley and Sons, New York.