Jurnal Keteknikan Pertanian (JTEP) terakreditasi berdasarkan SK Dirjen Penguatan Riset dan Pengembangan Kementerian Ristek Dikti Nomor I/E/KPT/2015 tanggal 21 September 2015. Selain itu, !" pada ISJD, IPI, Google Scholar dan DOAJ.  JTEP terbit tiga kali setahun yaitu bulan April, Agustus dan Desember, Jurnal berkala ilmiah ini berkiprah dalam pengembangan ilmu keteknikan untuk pertanian tropika dan lingkungan hayati. Penulis makalah tidak dibatasi pada anggota PERTETA tetapi terbuka bagi masyarakat umum. Lingkup makalah, antara lain meliputi teknik sumberdaya lahan dan air, alat dan mesin #$   $ $ elektronika pertanian, teknik pengolahan pangan dan hasil pertanian, manajemen dan sistem informasi pertanian. Makalah dikelompokkan dalam invited paper yang menyajikan isu aktual nasional dan internasional, review perkembangan penelitian, atau penerapan ilmu dan teknologi, technical paper hasil penelitian, penerapan, atau diseminasi, serta research methodology berkaitan pengembangan modul, metode, prosedur, program aplikasi, dan lain sebagainya. Penulisan naskah harus mengikuti panduan penulisan seperti tercantum pada website dan naskah dikirim secara elektronik ( online submission ) melalui http://journal.ipb.ac.id/index.php/jtep.

## Penanggungjawab:
Ketua Departemen Teknik Mesin dan Biosistem, Fakultas Teknologi Pertanian,IPB Ketua Perhimpunan Teknik Pertanian Indonesia
Dewan Redaksi:
Ketua : Yohanes Aris Purwanto (Scopus ID: 6506369700, IPB University) Anggota : Abdul Hamid Adom (Scopus ID: 6506600412, University Malaysia Perlis) ( editorial Addy Wahyudie (Scopus ID: 35306119500, United Arab Emirates University)
board ) Budi Indra Setiawan (Scopus ID: 55574122266, IPB University)
Balasuriya M.S. Jinendra (Scopus ID: 30467710700, University of Ruhuna) Bambang Purwantana (Scopus ID: 6506901423, Universitas Gadjah Mada) Bambang Susilo (Scopus ID: 54418036400, Universitas Brawijaya) Daniel Saputera (Scopus ID: 6507392012, Universitas Sriwjaya) Han Shuqing (Scopus ID: 55039915600, China Agricultural University) Hiroshi Shimizu (Scopus ID: 7404366016, Kyoto University) I Made Anom Sutrisna Wijaya (Scopus ID: 56530783200, Universitas Udayana) Agus Arif Munawar (Scopus ID: 56515099300, Universitas Syahkuala) Armansyah H. Tambunan (Scopus ID: 57196349366, IPB University) Kudang Boro Seminar (Scopus ID: 54897890200, IPB University) M. Rahman (Scopus ID: 7404134933, Bangladesh Agricultural University) Machmud Achmad (Scopus ID: 57191342583, Universitas Hasanuddin) Muhammad Makky (Scopus ID: 55630259900, Universitas Andalas) Muhammad Yulianto (Scopus ID: 54407688300, IPB University & Waseda University)
Nanik Purwanti (Scopus ID: 23101232200, IPB University & Teagasc Food Research Center Irlandia) Pastor P. Garcia (Scopus ID: 57188872339, Visayas State University) Rosnah Shamsudin (Scopus ID: 6507783529, Universitas Putra Malaysia) Salengke (Scopus ID: 6507093353, Universitas Hasanuddin) Sate Sampattagul (Scopus ID: 7801640861, Chiang Mai University) Subramaniam Sathivel (Scopus ID: 6602242315, Louisiana State University) Shinichiro Kuroki (Scopus ID: 57052393500, Kobe University) Siswoyo Soekarno (Scopus ID: 57200222075, Universitas Jember) Tetsuya Araki (Scopus ID: 55628028600, The University of Tokyo) Tusan Park (Scopus ID: 57202780408, Kyungpook National University)
P-ISSN 2407-0475  E-ISSN 2338-8439 Vol. 9, No. 1, April 2021

## Redaksi Pelaksana:
Ketua : Usman Ahmad (Scopus ID: 55947981500, IPB University) Sekretaris   :  Lenny Saulia (Scopus ID: 16744818700, IPB University)
Bendahara :
Dyah Wulandani (Scopus ID: 1883926600, IPB University)
Anggota :  Satyanto Krido Saptomo (Scopus ID: 6507219391, IPB University)
Slamet Widodo (Scopus ID: 22636442900, IPB University) Liyantono (Scopus ID: 54906200300, IPB University) Leopold Oscar Nelwan (Scopus ID: 56088768900, IPB University) I Wayan Astika (Scopus ID: 43461110500, IPB University) I Dewa Made Subrata (Scopus ID: 55977057500, IPB University) Administrasi :  Khania Tria Tifani (IPB University)
Penerbit: Departemen Teknik Mesin dan Biosistem, Institut Pertanian Bogor bekerjasama dengan Perhimpunan Teknik Pertanian Indonesia (PERTETA).
Alamat: Jurnal Keteknikan Pertanian, Departemen Teknik Mesin dan Biosistem,
Fakultas Teknologi Pertanian, Kampus Institut Pertanian Bogor, Bogor 16680.
Telp. 0251-8624 503, Fax 0251-8623 026, E-mail: jtep@apps.ipb.ac.id Website: http://journal.ipb.ac.id/index.php/jtep
Rekening: BRI, KCP-IPB, No.0595-01-003461-50-9 a/n: Jurnal Keteknikan Pertanian
Percetakan: PT. Binakerta Makmur Saputra, Jakarta

## Ucapan Terima Kasih
Redaksi Jurnal Keteknikan Pertanian mengucapkan terima kasih kepada para Mitra Bebestari yang telah menelaah naskah pada penerbitan Vol. 9, No. 1 April 2021. Ucapan terima kasih disampaikan kepada: Dr. Hendriko, ST., M.Eng (Sekolah Tinggi Ilmu Pertanian Agrobisnis Perkebunan, Medan), Dr. Ir. Hermantoro, M.S (Instiper Yogyakarta), Dr.Ir. M. Yanuar Jarwadi Purwanto, MS (Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, IPB University), Dr.Ir. Yuli Suharnoto, M.Eng (Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, IPB University), Prof.Dr.Ir. Usman Ahmad, M.Agr (Departemen Teknik Mesin dan Biosistem, IPB University), Dr. Leopold O. Nelwan, S.TP, M.Si (Departemen Teknik Mesin dan Biosistem, IPB University), Prof.Dr.Ir. Asep Sapei, MS (Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, IPB University)

## Technical Paper
Analisa Head Losses pada Diameter Pipa terhadap Terbentuknya Kavitasi Pompa
Analysis of Head Losses on Pipe Diameter to Formation of Pump Cavitation
Siti Aisyah, Program Studi Teknologi Pengolahan Hasil Perkebunan, Sekolah Tinggi Ilmu Pertanian Agrobisnis Perkebunan, Email : sitiaisyahchan76@gmail.com Zulham Effendi, Program Studi Teknologi Pengolahan Hasil Perkebunan, Sekolah Tinggi Ilmu Pertanian Agrobisnis Perkebunan, Email : Zulham@stipap.ac.id Wahyu Yoga Pratama, Program Studi Teknologi Pengolahan Hasil Perkebunan, Sekolah Tinggi Ilmu Pertanian Agrobisnis Perkebunan, Email : wahyuyogap99@yahoo.com

## Abstract
calculate the amount of pressure loss (head losses) in the cross-sectional area of   the pipe, the available Nett Positive Suction Head (NPSHa), and in the end it will be compared with the required Nett Positive Suction Head (NPSHr) of the pump. This research was conducted in one of the Palm Oil Mill in Tanah Putih !     " "   " water temperature data. The instrument analyzed is a pump engine that distributes water from the daerator to the upper drum with the Pump Brand: Southern Cross, type: 52L-4, pump capacity: 25 m 3 /hour, pump rotation: 3000 rpm, head: 40 meters, temperature: 100 0 #$%&'& *'+6789 4" is 295050 = >9?@***%+*%*'E the loss in the pressure pipe is 0.0927 m, the head loss at the 90 0 elbow pipe connection is 0.0012 m. The head loss on the gate valve resistance is 0.0059 m.
Keywords : Head losses, Cavitation, Pump

## Abstrak
Pompa bekerja dengan mengkonversi energi mekanik menjadi energi kinetic dimana sepanjang aliran %       #  # discharge ' *      %     $ elbow, valve, dan lain-lain. Analisa ini bertujuan untuk menghitung besarnya kerugian tekanan ( head losses ) pada luas penampang pipa, Nett Positive Suction Head yang tersedia (NPSHa), dan pada akhirnya akan dibandingkan dengan Nett Positive Suction Head yang diperlukan (NPSHr) dari pompa. Penelitian ini dilaksanakan disalah satu Pabrik Kelapa Sawit di Kecamatan Tanah Putih, Kabupaten Rokan Hilir, Provinsi Riau. Data diperoleh $$$ daerator , data ketinggian upper drum , dan data suhu air yang dipompakan. Alat yang dianalisis berupa mesin pompa yang mendistribusikan air dari daerator menuju ke upper drum dengan Merek Pompa: Southern Cross, tipe: 52L-4, kapasitas pompa: 25 m 3 /jam, putaran pompa: 3000 rpm, head : 40 meter, temperature: 100 0 C, tahun: 1989. Hasil penelitian diperoleh kecepatan aliran pada pipa hisap dan tekan adalah 0.8567 m/s, bilangan Reynold untuk pipa 9 4” adalah 295050 m (aliran turbulen ), relative pipe Roughness untuk pipa 9 4” adalah 0.0015, kerugian pada pipa hisap sebesar 0.1082 m, kerugian pada pipa tekan 0.0927 m, kerugian head pada sambungan pipa elbow 90 0 sebesar 0 . 0012 m. Kerugian head pada hambatan gate valve sebesar 0.0059 m.
Kata Kunci : Head losses, Kavitasi, Pompa
Diterima: 28 Desember 2020; Disetujui: 15 Maret 2021
Vol. 9 No. 1, p 17-22
http://journal.ipb.ac.id/index.php/jtep
P-ISSN 2407-0475 E-ISSN 2338-8439
Aisyah, et al.

## Pendahuluan
% yang tidak dapat dimampatkan (incompressible > dari suatu tempat ke tempat lain dengan % # tersebut. Pompa akan memberikan energi mekanis % #$    # % melawan tahanan-tahanan yang terdapat pada saluran-saluran instalasi pompa (Tardia, 2019). #$    % mengalami kerugian aliran yang menyebabkan penurunan tekanan dorong di sisi discharge pompa (Rosid dan Sumarjo, 2017). Hal ini disebabkan % penggunaan elbow, valve, dan lain-lain. Pada sistem pemipaan yang menggunakan pompa sentrifugal sangat mungkin terjadi kavitasi yang dipengaruhi oleh kecepatan aliran dan perbedaan penampang yang menyebabkan terjadinya penurunan tekanan sampai turun di bawah tekanan uap jenuhnya sehingga menyebabkan terjadinya fenomena yang disebut kavitasi (Kamiel dan Ramadhan, 2017).
Kavitasi merupakan peristiwa terbentuknya gelembung-gelembung uap didalam cairan yang sedang mengalir (Wijianto dan Effendy, 2010). Fenomena ini terjadi akibat turunnya tekanan %   +    % dan turbulensi (pulsasi) (Cantona et al., 2019). ;    % pada saat memasuki pompa turun hingga di bawah tekanan uap jenuhnya (pada temperatur lingkungan), gelembung-gelembung uap kecil akan mulai terbentuk (Kamiel et al. , 2019). Gelembung- +   % dan masuk pada daerah yang bertekanan lebih tinggi, sehingga gelembung akan pecah dan menimbulkan suara berisik dan getaran. Selain itu performansi pompa akan turun secara tiba-tiba sehingga pompa tidak dapat beroperasi dengan baik (Sari, 2012). Jika pompa dijalankan dalam keadaaan kavitasi secara terus-menerus dalam jangka waktu lama, maka permukaan dinding saluran di sekitar aliran akan termakan sehingga menjadi berlubang- lubang (Widodo dan Sulistyowati, 2016). Peristiwa ini yang dinamakan erosi kavitasi, sebagai akibat tumbukan gelembung-gelembung uap yang pecah pada dinding secara terus-menerus (Karrasik et al. , 2001). Bagian–bagian yang sering terkena kavitasi adalah sudu-sudu impeller dan difuser dan juga bagian dalam dinding rumah pompa.
Pada pompa diagonal dan pompa aksial (propeller pumps) , kavitasi terjadi pada sudu impeller dekat sisi masuk, pada bagian dalam dari dinding rumah pompa, dan pada sisi masuk sudu difuser (Karrasik et al. , 2001). Salah satu penyebab terjadinya kavitasi adalah karena adanya penguapan %     #
menjadi sangat rendah atau temperaturnya menjadi sangat tinggi. Setiap pompa sentrifugal memerlukan head (tekanan) pada sisi isap untuk mencegah penguapan (Rosid dan Sumarjo, 2017). Tekanan yang diperlukan ini, disiapkan oleh pabrik pembuat pompa dan dihitung berdasarkan asumsi bahwa air yang dipompakan adalah 'fresh water ' pada suhu 68°F yang disebut Net Positive Suction Head Available (NPSHA). Cantona et al. (2019) mengatakan bahwa terjadinya pengurangan tekanan ( head losses ) pada sisi suction (karena adanya valve , elbow , reduser , dan lain-lain), maka perhitungan head total pada sisi suction dan biasa disebut Net Positive Suction Head is Required (NPSHR).
Secara umum dapat disimpulkan bahwa terjadinya kavitasi akan mengakibatkan beberapa kerugian yaitu: a) Penurunan head dan kapasitas $ " c) Pecahnya gelembung-gelembung uap saat melalui daerah yang bertekanan lebih tinggi akan menyebabkan suara berisik, getaran dan kerusakan pada beberapa komponen terutama impeller dan diffuser (Rosid dan Sumarjo, 2017).
Banyaknya permasalahan pada pompa inilah yang menarik peneliti untuk mengetahui besarnya kerugian tekanan ( head losses ) dan nilai Nett Positive Suction Head (NPSH) yang akan dikorelasikan dengan terjadinya kavitasi pada pompa. Tujuan dari penelitian ini adalah menghitung besarnya kerugian tekanan ( head losses ), Nett Positive Suction Head yang tersedia (NPSHa), dan pada akhirnya akan dibandingkan dengan Nett Positive Suction Head yang diperlukan (NPSHr) dari pompa.

## Metode Penelitian

## Waktu dan Tempat Penelitian
Penelitian ini dilaksanakan disalah satu Pabrik Kelapa Sawit yang berlokasi di Kecamatan Tanah Putih, Kabupaten Rokan Hilir, Provinsi Riau. Waktu penelitian ini selama satu minggu dari tanggal 28 Juni – 4 Juli 2020.

## Bahan dan Peralatan
Bahan yang digunakan dalam proses penelitian $ $    $ data ketinggian daerator , data ketinggian upper drum , dan data suhu air yang dipompakan.
Alat yang digunakan dalam proses penelitian ini adalah mesin pompa yang mendistribusikan air dari daerator menuju ke upper drum pada salah satu Pabrik Kelapa Sawit (PKS) yang bertempat di Tanah Putih.
=     # mendistribusikan air dari daerator ke upper drum di salah satu PKS yang bertempat di Tanah Putih :
Merek Pompa : Southern Cross Type : 52L-4
Kapasitas Pompa  : 25 m 3 /jam Putaran Pompa : 3000 rpm Head : 40 meter Temperatur : 100 0 C Tahun : 1989

## Hasil dan Pembahasan

## Hasil Perhitungan Kecepatan Aliran pada Pipa Hisap dan Tekan
Kecepatan aliran pada pipa hisap dan tekan dapat ditentukan dengan menggunakan persamaan berikut :
(1)
Dimana : Q   = 0.00694 m 3 /s D  = 4” × 25,4 mm = 101.6 mm = 0.1016 m
Maka :

## = 0.8567 m/s
Hasil Perhitungan Head Losses pada Pipa Hisap dan Tekan
Head losses atau kerugian head merupakan kerugian-kerugian pada instalasi yang terdiri dari: a) Losses pada sisi hisap ( Suction head ) dan b) Losses pada sisi tekan ( Discharge head ). Kerugian- kerugian tersebut meliputi: a) Losses mayor , dimana kerugian head %  $ didalam saluran pipa dan faktor gesekan dapat dihitung berdasarkan dari jenis pipa yang dipakai dan harga Re (Bilangan Reynold untuk mem-bantu menentukan jenis aliran dalam pipa), b) Losses minor, dimana kerugian head lokal ( local head losses ) seperti pemakaian katup, saringan, dan lain-lain (Cantona et al 2019).
Sebelum masuk ke perhitungan head losses mayor dan head losses minor dalam pipa hisap dan tekan, terlebih dahulu untuk mengetahui berapa #     $ dapat dicari dengan bilangan Reynold (Re) dan nilai relative pipe roughness , selanjutnya dapat ditentukan nilai friction factor ! " diagram Moody (Sari, 2012).
Bilangan Reynold untuk Pipa Ø 4”
(2)
Dimana : V   = 0.8567 m/s D   = 0.1016 m ? X['\]^_`[ -6 m 2 /s (viskositas kinematik, didapat dari Tabel 1)
Maka :
= 295050 m (aliran turbulen )
Pipa yang berada pada salah satu Pabrik Kelapa Sawit yang bertempat di Tanah Putih terbuat dari bahan jenis pipa galvanis dengan harga kekerasan E = 0.0005 ft. (Dapat dilihat pada tabel 1).
E = 0.0005 × 304.8 mm (dikonversikan kedalam mm) = 0.1524 mm
Relative Pipe Roughness Untuk Pipa Ø 4”
Head Losses Mayor Dalam Pipa Hisap Ø 4” Kerugian pada pipa hisap dapat ditentukan dengan menggunakan persamaan berikut :
(3)
Dimana : f X{ = 0.021 (dapat ditentukan dengan bilangan Reynold dan diagram Moody ) L  = 14 m D  = 4” = 0.1016 m V  = 0.8567 m/s g  = 9.81 m/s 2
Tabel 1 . Sifat Air dan Viskositas Kinematik Pada | .
Suhu Kekentalan
Air  Viskositas Kinematik o C N.s/m 2 m 2 /dt 0 1.788 x 10 -3 1.788 x 10 -6 10 1.307 x 10 -3 1.307 x 10 -6 20 1.003 x 10 -3 1.005 x 10 -6 30 0.799 x 10 -3 0.802 x 10 -6 40 0.657 x 10 -3 0.662 x 10 -6 50 0.548 x 10 -3 0.555 x 10 -6 60 0.467 x 10 -3 0.475 x 10 -6 70 0.405 x 10 -3 0.414 x 10 -6 80 0.355 x 10 -3 0.365 x 10 -6 90 0.316 x 10 -3 0.327 x 10 -6 100 0.283 x 10 -3 0.295 x 10 -6
(Sumber : White . 1986:390)
Maka :

## = 0.1082 m
Head Losses Mayor Dalam Pipa Tekan Ø 4” Kerugian pada pipa hisap dapat ditentukan dengan menggunakan persamaan berikut :
Dimana : f X{ = 0.021 (dapat ditentukan dengan bilangan Reynold dan diagram Moody ) L  = 12 m D  = 4” = 0.1016 m V  = 0.8567 m/s g  = 9.81 m/s 2
Maka :
= 0.0927 m
Head Losses Minor Dalam Pipa Hisap Ø 4” Kerugian head pada sambungan pipa elbow 90 o dapat ditentukan menggunakan persamaan berikut:
(4)
Dimana : K = { elbow 90 o = 0.30 V   = 0.8567 m/s
g = 9.81 m/s 2
Maka :
= 0.0112 m
Dikarenakan untuk pipa hisap ( inlet ) Ø 4” sepanjang 14 m terdapat 5 belokan maka untuk h el Ø 4” adalah:
h el Ø 4” = 0.0112 × 5 = 0.056 m
Kerugian head pada hambatan gate valve dapat ditentukan menggunakan persamaan berikut :
(5)
Dimana : K X{ gate valve = 0.158 (dapat dilihat pada tabel 2) V   = 0.8567 m/s g = 9.81 m/s 2
Maka :
= 0.0059 m
Dikarenakan untuk pipa hisap ( inlet ) Ø 4” sepanjang 14 m terdapat 2 gate valve maka untuk h gv Ø 4” adalah :
h gv Ø 4” = 0. 0059 × 2 = 0.0118 m
Head Losses Minor Dalam Pipa Tekan Ø 4” Kerugian head pada sambungan pipa elbow 90 o dapat ditentukan menggunakan persamaan dibawah ini :
Dimana : K = { elbow 90 o = 0.30 (dapat dilihat pada tabel 2)
V   = 0.8567 m/s g = 9.81 m/s 2
Maka :
= 0.0112 m
Dikarenakan untuk pipa tekan ( outlet ) Ø 4” sepanjang 12 m terdapat 3 belokan maka untuk h el Ø 4” adalah :
h el Ø 4” = 0.0112 × 3 = 0.0336 m
Kerugian head pada hambatan gate valve dapat ditentukan menggunakan persamaan berikut :
Dimana : K X{ gate valve = 0.158 V = 0.8567 m/s g = 9.81 m/s 2
Material E Ft  Mm Riveted Steel 0.003 - 0.03 0.9 - 9.0 Concrete 0.001 - 0.01 0.3 -3.0 Wood Stave 0.0006 - 0.003  0.18 - 0.9 Cast Iron 0.00085  0.26 Galvanized Iron 0.0005 0.15 Asphalted Cast Iron 0.0004 0.12 Commercial Steel 0.00015 0.046 Drawn Tubing 0.000005 0.0015 Glass "Smooth" "Smoth"
(Sumber : Fox, R. & McDonald, A., 1998)
Tabel 2.  Sifat Air dan Viskositas Kinematik Pada |
Maka :
= 0.0059 m
Dikarenakan untuk pipa tekan ( outlet ) Ø 4” sepanjang 12 m terdapat 2 gate valve maka untuk h gv Ø 4” adalah :
h gv Ø 4” = 0. 0059 × 2 = 0.0118 m
Head Losses Total Pipa Hisap dan Pipa Tekan Ø 4” Sesuai dengan hasil perhitungan diatas maka total kerugian head pada pipa hisap ( inlet ) yang terpasang pada pompa (Ø 4”) adalah sebagai berikut :
H losstotalpompa = h f + h el + h gv = 0.176 m
Sesuai dengan hasil perhitungan diatas maka total kerugian head pada pipa tekan ( outlet ) yang terpasang pada pompa (Ø 4”) adalah sebagai berikut :
H losstotalpompa = h f + h el + h gv = 0.1381 m
Head Statis Total ( Suction Head ) Setelah didapat data maka didapatkan pula %    ! suction head ) sampai ke poros pompa 6.5 m dan tinggi angkat pada sisi tekan tekan ( discharge head ) 8 m. Suatu instalasi pipa suction dimana permukaan %    ' =# elevation head adalah :
H a = H d + H s
Dimana : H d = 8 m ( head discharge ) H s = 6.5 m ( head suction )
Maka : H a = H d + H s = 1.5 m } h p = 0 ( Reservoir bawah dan Reservoir atas tekanan airnya sama)
Berdasarkan hasil perhitungan yang dilakukan maka Head Total yang terjadi dapat dihitung menggunakan persamaan berikut :
(5)
Dimana : h a = 1,5 m ( head statis total ) } h p = 0 ( Reservoir bawah dan Reservoir atas tekanan airnya sama) h l = 0.3141 m ( head losses total pada pipa hisap dan tekan) = head kecepatan luar Ø 4”
Maka :
2
H tot = h a h p + h l + 2 g = 1.8515 m

## Perhitungan NPSH
NPSH dihitung untuk mengetahui kinerja pompa untuk problem kavitasi (Hutabarat, 2019). Syarat kerja pompa tidak mengalami kavitasi adalah NPSH yang tersedia (NPSHa) lebih besar dari NPSH yang diperlukan (NPSHr). Untuk menghitung nilai NPSH yang tersedia (NPSHa) dapat menggunakan rumus berikut:
H sv =(NPSH yang tersedia)
(6)
Dimana : P a = tekanan pada permukaan cairan (1 atm = 10332.274 kgf/m 2 ) P v = tekanan uap jenuh (100 o C= 10332.24 kgf/m 2 ) h s = head hisap statis (-6.5 m) h Ls = head kerugian pipa hisap ( 0. 176 m) ~ X!`[[[  3 )
Maka :
= 6.3238 m
H cvN (NPSH yang diperlukan) H svN = N
Dimana : Y = {; H N = Head total pompa
 ; Thoma maka terlebih dahulu untuk dicari nilai dari putaran persamaan dibawah ini.
(7)
Dimana : n = 3000 rpm (putaran pada pompa) Q N = 0.00694 m 3 /s = 0.4164 m 3 /min (kapasitas pompa) H N = 1.8515 m ( head total pompa)
Maka :
= 157.2
   ! ;" X ['[ n s = 157.2. Maka menurut persamaan diatas NPSH yang diperlukan ( adalah :
H cvN H N = 0.1166 m
NPSHa (6.3238 m) > NPSHr ( 0. 1166 m), dengan
kata lain NPSH yang tersedia (NPSHa) lebih besar dari NPSH yang diperlukan (NPSHr). Sehingga pompa yang mengalirkan air dari daerator menuju ke upper drum dapat bekerja tanpa gangguan kavitasi (Ubaedillah 2016).

## Alternatif Solusi
Beberapa solusi yang dilakukan yaitu:
1.  Penggantian diameter pipa pada sisi pipa hisap ke satu nomor lebih besar agar dapat mengurangi kehilangan tekanan akibat gesekan.
2. Mengurangi  banyaknya  sambungan elbow pada sisi pipa hisap agar dapat mengurangi kehilangan tekanan akibat sambungan elbow .
3. Memperhatikan instalasi jaringan pipa yang digunakan pada pompa.
4. Menurunkan nilai nett positive suction head yang diperlukan (NPSHr) dengan cara memini-malisir penyebab-penyebab kehilangan tekanan pada aliran, dalam pencegahan terjadinya kavitasi.

## Kesimpulan dan Saran
Berdasarkan hasil perhitungan dari penelitian ini, dapat diambil kesimpulan bahwa :
1. Diameter penampang pipa berpengaruh terhadap besarnya nilai head loss es yang dihasilkan, semakin besar diameter pipa maka semakin kecil nilai head loss es yang dihasilkan. 2.  Total kerugian tekanan ( head losses total ) pada pipa hisap ( inlet ) yang terpasang pada pompa (Ø 4”) adalah 0.176 m dan total kerugian tekanan ( head losses total ) pada pipa tekan ( outlet ) yang terpasang pada pompa (Ø 4”) adalah 0.1381 m. 3. Nilai nett positive suction head yang tersedia (NPSHa) adalah 6.3238 m dan nilai nett positive suction head yang diperlukan (NPSHr) 0.1166 m, atau NPSHa (6.3238 m) > NPSHr (0.1166 m).

## Daftar Pustaka
Cantona, P., M. Stevanie, C.S. Abadi, dan M. Syujak. 2019. Analisis Head loss dan Kavitasi dari Rangkaian Pompa Sentrifugal Ebara di PT. PBI. Jurnal Teknik Mesin Politeknik Negeri Jakarta.
Evett, Jack B. and Cheng Liu. 1986. Fundamental of Fluid Mechanics. New York: Mc.Graw Hill Book Company.
Hutabarat, B. 2019. Analisis Unjuk Kerja Pompa
Sentrifugal Dengan Variasi Head. Medan : Universitas Medan Area.
Kamiel, B.P., dan R.S. Ramadhan. 2017. Pengaruh Kecepatan Operasi Pompa Sentrifugal Terhadap {; Berbasis Parameter Statistik Domain Waktu. Jurnal Ilmiah Semesta Teknika. Volume 20, No. 1 (51-66).
Kamiel, B.P., D.A. Nasaka, B. Riyanta, dan A. Asyratul. 2019. Deteksi Kavitasi Pada Pompa Sentrifugal Menggunakan Spektrum Getaran dan Spektrum Envelope. Jurnal Teknika, Volume 22, No. 1 (1-10). DOI. 10.18196/st.221231.
Karasik, I.J., C.K. William, H.F. Warren, dan M. Joseph. 2001. Pump Handbook . 3 rd edition. New York: Mc.Graw Hill Book Company.
Rosid dan J. Sumarjo. 2017. Analisa Simulasi Kerusakan Impeller Pada Pompa Sentrifugal Akibat Kavitasi. Jurnal Mesin Teknologi (SINTEK Jurnal). Volume 11 No. 2.
Sari, A.P. 2012. Simulasi Pengaruh NPSH Terhadap Terbentuknya Kavitasi Pada Pompa Sentrifugal Dengan Menggunakan Program Komputer Computational Fluid Dyanamic Fluent . Medan : Universitas Sumatera Utara. Stepanoff, A.J. 1957. #  \] pumps . 2 nd edition. New York: John Willey and Sons.
Tardia, L. 2019. Pompa Sentrifugal. Jilid 1. Bandung: ITB Press.
Ubaedilah. 2016. Analisa Kebutuhan Jenis dan
    | =
Gedung Kantin Berlantai 3 PT. Astra Daihatsu Motor. Jurnal Teknik Mesin (JTM). Volume 05 No.3.
Wijianto, dan M. Effendy. 2010. Aplikasi Response Getaran Untuk Menganalisis Fenomena Kavitasi Pada Instalasi Pompa Sentrifugal. Jurnal Penelitian Sains & Teknologi. Volume 11. No. 2 (191-206).