## PISTON
Journal of Technical Engineering:
Efek Air Gap pada Rancang Bangun dan Uji Performa Generator Listrik Fluks Aksial Berbasis Magnet
Permanen NdFeB
Achmad Maulana Soehada S. 1 , Candra Kurniawan 1,2 ,dan
Perdamean Sebayang 1,2,a)
1 Program Studi Teknik Mesin, Fak. Teknik, Universitas Pamulang, Jl. Surya Kencana No. 1, Tangerang Selatan, Banten, Indonesia
2 Pusat Penelitian Fisika – LIPI, KawasanPuspiptek Serpong, Tangerang Selatan, Banten, Indonesia
E-mail: a) sebayang.perdamean@gmail.com
Masuk : 7 Februari 2017 Direvisi : 28 Februari 2017     Disetujui : 21 Maret 2017
Abstrak: Dalam  penelitian  ini  telah  dianalisis  efek air  gap terhadap  performa  generator  listrik  tipe  fluks  aksial  berbasis magnet  permanen  NdFeB.  Analisis  performa  dilakukan  dengan  mengukur output tegangan  generator  listrik  fluks  aksial terhadap ukuran air gap dan kecepatan putar rotor. Air gap antara stator dan rotor divariasikan dari 7 sampai 20 mm. Dari hasil  eksperimen,  peningkatan  remanansi  magnet  berbanding  lurus  terhadap  peningkatan output tegangan.  Sebaliknya, peningkatan ukuran air gap menurunkan tegangan output secara linier. Hal ini disebabkan oleh adanya penurunan magnetik flux  density  secara  exponensial.  Pada  ukuran  air  gap  7  mm  dan  kecepatan  rotor  1500  rpm,  dihasilkan  output  tegangan maksimal untuk B r = 0,2 dan 1,3 Tesla berturut-turut sebesar 10,4 dan 67,7 volt.
Kata Kunci: air gap, generator listrik fluks aksial , ouput tegangan , magnet NdFeB
Abstract: In  this  paper,  the  effect  of  air  gap  to  the  performance  of  NdFeB  based  permanent  magnet  axial  flux  electrical generator have been analyzed. The performance analysis was performed by measuring the ouput potential of generator as the changing of air gap and rotational speed of rotor. The air gap was varied from 7 to 20 mm. Based on the experiment, the increasing of magnetic remanence of permanent magnets was linearly corelated to the increasing of output voltage. On the other  hand,  increasing  of  the  air  gap  was  linearly  reduced  the  ouput  voltage.  This  effect  is  caused  by  the  decreasing  of magnetic  flux  densityexponentially.  On  the  fixed  air  gap  of  7  mm  androtational  speed  of  1500  rpm,  the  maximum  ouput voltage is achived for Br = 0.2 and 1.3 Tesla  with the value of 10.4 and 67.7 volt, respectively.
Keywords: air gap, axial flux electrical generator, ouput voltage, NdFeB magnets

## PENDAHULUAN
Kebutuhan  listrik  Nasional  terus  meningkat  setiap  tahunnya  dan  tercatat  masih  banyak  wilayah  Indonesia yang  belum  teraliri  listrik,  terutama  daerah  terpencil,  perbatasan  dan  pulau-pulau  terluar  [1].  Salah  satu  upaya mengatasi  kelangkaan  energi  listrik  adalah  dengan  cara  penggunakan  sistem  pembangkit  listrik  skala  kecil seperti mikrohidro [2]. Dengan demikian, dibutuhkan inovasi terhadap teknologi konversi energi utama sistem tersebut,  yaitu  komponen  generator  listrik  magnet  permanen  tipe  fluks  radial  dan  aksial  [3].  Generator  listrik adalah sebuah divais yang dapat mengubah energi mekanik (gerak) menjadi energi listrik [4, 5].
Generator  komersial  yang  populer  saat  ini  adalah  jenis high  speed  induction, dimana  sistem  ini membutuhkan  kecepatan  putaran  tinggi.  Untuk  menggerakkan  generator  biasanya  membutuhkan  sistem  motor bakar  yang  menggunakan bahan bakar dari  fosil (batubara, minyak bumi dan  gas)  untuk  menghasilkan  medan magnet induksi [6], telah membuktikan bahwa performa sistem energi turbin hidrokinetik dengan menggunakan generator magnet permanen fluks aksial pada putaran rendah 450 rpm dapat menghasilkan energi listrik 1 kW. Perbedaan desain generator tipe fluks radial dan aksial masing-masing ditunjukkan pada Gambar 1 [7, 8].
Pada  generator  fluks  radial,  fluks  magnet  yang  dihasilkan  mengarah  secara  radial  (menyebar)  dan  tegak lurus  terhadap  poros  ( shaft ).  Fluks-fluks  magnetik  yang  dihasilkan  akan  memotong  kumparan  stator  yang disusun  disisi  luar  rotor.  Generator  fluks  aksial  menghasilkan  fluks  magnetik  yang  arahnya  sejajar  (aksial) dengan poros.
(a) (b)
Gambar 1. Generator magnet permanen tipe (a) fluks radial dan (b) fluks aksial [7,8].
Kelebihan  dari  generator  fluks  aksial  antara  lain  dapat  didesain  sehingga  memiliki  kutub-kutub  magnet yang  lebih  banyak  sehingga  sesuai  untuk  aplikasi  generator  kecepatan  rendah  [9].  Selain  itu,  generator  aksial memiliki  konstruksi  yang  lebih  pendek,  kompak,  strukturnya  kuat,  dan  tingkat  efisiensi  tinggi  karena  tidak timbul rugi-rugi daya pada kumparan rotor. Aplikasi generator magnet permanen tipe aksial sangat tepat untuk pembangkit listrik skala kecil, seperti menggunakan tenaga angin atau air [10].
Di lain pihak, terdapat potensi penyediaan energi listrik  yang berasal dari pembangkit listrik dengan daya putar  rendah,  seperti  mikrohidro,  tenaga  geraknya  bersumber  pada  aliran  air,  angin  atau  gelombang  laut  [11]. Performa  komponen  generator  pada  tipe  pembangkit  listrik  ini  sangat  tergantung  pada  jumlah  dan  distribusi medan magnetik dari magnet permanen yang digunakan. Selain itu pengaruh parameter desain, seperti air gap dan kecepatan putar juga mempengaruhi unjuk kerja generator tersebut [12].
Dalam  penelitian  ini  dilakukan  proses  rancang  bangun  dan  uji  performa  generator  listrik  tipe  fluks  aksial tiga fasa menggunakan magnet permanen NdFeB [13]. Magnet permanen NdFeB digunakan karena merupakan jenis  magnet  permanen  dengan  remanensi  medan  magnetik  tertinggi  saat  ini.  Oleh  karena  itu  pemilihan  jenis magnet  NdFeB  dapat  meningkatkan  performa  generator  listrik  dibandingkan  jenis  magnet  permanen  lainnya. Analisis performa generator dilakukan dengan variasi air gap dan kecepatan putar rotor. Generator listrik fluks aksial dirancang menggunakan satu buah stator dan dua buah rotor yang saling berpasangan. Pada bagian stator tersusun  kumparan  sebagai  penghantar  arus  listrik,  sedangkan  pada  bagian  rotor  masing-masing  tersusun sebanyak 12 buah magnet permanen NdFeB [5].

## METODOLOGI
Desain generator listrik fluks aksial terdiri dari dua bagian, yaitu: satu stator dan dua rotor [12]. Jarak antara rotor  dan  stator  didefinisikan  sebagai air  gap (celah  udara).  Pada  generator  aksial ,  airgap menentukan banyaknya  fluks  magnetik  yang  melewati  kumparan  stator,  sehingga  menentukan  tingkat  performa  atau  daya induksi  yang  dihasilkan  generator  tersebut.  Konstruksi  generator  yang  dibuat  sedemikian  rupa  seperti ditunjukkan pada Gambar 2, dimana air gap tidak berubah atau konstan selama rotor berputar.
(a)
(b)
Gambar 2 . Desain generator listrik fluks aksial, (a) konstruksi dan (b) skema [12].
Stator  merupakan  bagian  yang  tidak  bergerak  (statis).  Komponen  utamanya  adalah  kumparan,  jumlah kumparan yang dipasang tergantung fasa dan daya yang ingin dihasilkan. Pada penelitian ini, konstruksi stator dibuat  dengan  menyusun  9  buah  kumparan  ( N S )  yang  dihubungkan  secara  seri  dan  tiap  fasanya  terpisah  120 o . Setiap  kumparan  terdiri  atas  70  lilitan  ( N )  kawat  tembaga  dengan  diameter  kawat, D k =  0,5  mm.  Bentuk kumparan  pada  stator  dan  rangkaian  elektronik  3  fasa  dirancang  seperti  diperlihatkan  pada  Gambar  3  [14]. Kumparan  tersebut  kemudian  ditanam  dalam  bahan  epoxy  resin  sehingga  rigid  dan  keras.  Pemilihan  bahan epoksi resin karena bersifat isolator listrik.
(a)
(b)
Gambar 3. Desain kumparan pada stator, (a) bentuk kumparan pada stator dan (b) sistem rangkaian kumparan 3 fasa [9,14].
Rotor  merupakan  bagian  dari  generator  yang  berputar,  terdiri  atas  bagian  penyangga  (disebut  yoke)  dan magnet permanen sebagai penghasil fluks medan magnetik. Dudukan rotor juga dibuat dari bahan resin epoksi dan  berfungsi  sebagai  penyangga  ( holder )  magnet  permanen  NdFeB  sebanyak  12  buah  ( N m ),  seperti  terlihat pada Gambar 4. Ukuran diameter rotor adalah sebesar 290 mm dan tebal 5 mm, disesuaikan dengan dimensi dan jumlah magnet permanen yang akan dipasang. Sedangkan magnet permanen NdFeB yang digunakan berdimensi 40 x 17 x 5 mm 3 .
Gambar 4. Desain rotor.
Tabel 1. Parameter fisis rotor.
Parameter fisis Nilai Remanensi magnetik, B r 0,2 dan 1,3 Tesla Radius dalam rotor, R I 80 mm Radius luar rotor, R 0 120 mm Jarak antar magnet, T F 30 mm Kecepatan putar, ω 900 – 1500 rpm Air gap (celah udara), L G 7, 10, 14, 18, dan 20 mm
Tahapan  proses  rancang  bangun  dan  uji  performa  generator  listrik  fluks  aksial  disesuaikan  dengan parameter  fisis  yang  digunakan.  Dengan  memasukkan  parameter-parameter  proses  (N,  ƒ, φ max ,  N S dan  N PH ), kemudian  dibuat  simulasinya  dengan  menggunakan  program  visual  basic,  matlab  atau finite  element  analysis (FEA)  [15,  16].  Selanjutnya  Ajay  Kumar,  et.  al.  [17]  telah  membuat  model  simulasi  secara  teori  dan  praktek, generator  magnet  permanen  dapat  dioperasikan  pada  faktor  daya  tinggi  dan  efisien.  Selain  itu  kapabilitas overloading dan  kapabilitas  torsi  maksimum  pada  kecepatan  putar  sangat  rendah.  Besarnya output tegangan ( E rms ) dapat dihitung dengan menggunakan persamaan berikut [5]:
𝐸 rms = 2𝜋 √2 𝑁. 𝑓. 𝜑 max ( 𝑁𝑠 𝑁 PH ) (1)
Untuk menentukan banyak  lilitan ( N )  pada  kumparan  yang  dibuat dapat dihitung dengan menggunakan persamaan:
𝑁 = (𝑃 O −𝑃 in ).𝑇 k
(2.𝐷 k 2 ) (2)
dimana P O adalah panjang  kumparan luar, P in adalah panjang kumparan dalam, T k adalah tebal kumparan, dan D k adalah diameter kawat [1].

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Hubungan antara output tegangan generator  listrik fluks aksial terhadap kecepatan putar ( ω ) diperlihatkan pada  Gambar  5.  Magnet  permanen  yang  digunakan  dengan  spesifikasi B r =  1,3  T.  Berdasarkan  perhitungan teoritis diperoleh korelasi linier antara tegangan E rms terhadap kecepatan putar, ω (rpm) adalah E rms = 0,006 ω . Dari hasil eksperimen ditunjukkan juga bahwa terdapat korelasi linier antara tegangan induksi yang dihasilkan dengan  variasi  kecepatan  putar  generator.  Secara  umum  hasil  eksperimen  memenuhi  persamaan  garis, E rms = 0,007 ω – 1,728. Persamaan tersebut hanya berlaku untuk syarat batas kecepatan putar ( ω ): 900 - 1500 rpm.
Gambar  5. Grafik output tegangan  (E rms )  generator  fluks  aksial  terhadap  kecepatan  putar  ( ω ),  menggunakan  remanensi magnet permanen NdFeB dengan B r = 1,3 Tesla dengan air gap 7 mm.
Sedangkan  kurva output tegangan  generator  fluks  aksial  terhadap  kecepatan  putar  ( ω )  yang  dikonstruksi dengan  menggunakan  magnet  NdFeB  dengan  remanensi, B r =  0,2  Tesla  ditunjukkan  pada  Gambar  6. Dibandingkan  dengan  Gambar  5,  terlihat  bahwa  remanensi  magnet  permanen  yang  digunakan  sebagai  rotor berperan  dalam  meningkatkan output tegangan  generator  tersebut.  Pada  Gambar  6,  korelasi  antara output tegangan  generator  terhadap  kecepatan  putar  masing-masing  secara  teoritis  maupun  eksperimen  berturut-turut memenuhi  persamaan  garis E rms =  0,005 ω dan E rms =  0,007 ω –  3,414.  Persamaan  ini  hanya  berlaku  dengan syarat batas kecepatan putar ( ω ) sebesar: 900 – 1500 rpm.
Gambar  6. Hubungan  antara output tegangan  (E rms )  generator  fluks  aksial  terhadap  kecepatan  putar( ω ),  menggunakan remanensi magnet permanen NdFeB dengan B r = 0,2 Tesla dengan air gap 7 mm.
E rms = 0,006 ω
E rms = 0.007 ω - 1.728
R ² = 0.979 0 2 4 6 8 10 12 800 1000 1200 1400 1600 Te ga ng an, E rm s (v ol t) Kecepatan Putar, ω (rpm) Teori E rms = 0,005 ω E rms = 0.007 ω - 3.414 R² = 0.990 0 2 4 6 8 10 12 800 1000 1200 1400 1600 Te ga ng an , E rm s (V ol t) Kecepatan, ω (rpm) Teori Percobaan
Sebagai  pembanding  [18]  telah  melakukan  eksperimen  pada  generator  magnet  permanen  fasa  tunggal dengan  kecepatan  putar  antara  100  –  500  rpm,  diperoleh  tegangan  maksimal  berkisar  antara  8  –  37  volt. Kemudian setelah diberi beban pada putaran 300 – 500 rpm menghasilkan daya, P sebesar 47 – 95 watt dan torsi sekitar  32  mN.m.  Kiartzis,  et  al.  [19],  melaporkan  tentang  pembuatan  generator  magnet  permanen  berbasis magnet ferrite dan neodynium alloy relatif menghasilkan daya cukup stabil sebesar 20 kW dengan menggunakan sistem tenaga angin. Sedangkan menurut Nisiri et.al. [16] pada tahun 2012 memberikan konsultasi penggunaan eergi angin secara global dapat menghasilkan kapasitas daya listrik hingga mencapai 282.430 MW. Lain halnya dengan Sandra Erikson, et.al. [20] telah mengevaluasi dan optimasi disain generator magnet pemanen dipasang secara vertikal menggunakan tenaga angin dengan kecepatan 7m/s menghasilkan tegangan 334 volt.
Pada  Gambar  7,  diperlihatkan  hubungan  antara output tegangan  (E rms )  generator  terhadap air  gap (L G ) menggunakan  remanensi  magnet  permanen  pada  rotor, B r =  0,2  Tesla.  Hasil  eksperimen  menunjukkan  bahwa korelasi antara output tegangan dengan air gap ( L G ) secara linier memenuhi persamaan E rms = -156,4 L G + 3,388. Secara  teoritis  korelasi  antara output tegangan  terhadap air  gap adalah E rms =  -162,1 L G +  5,097.  Artinya  nilai output tegangan, E rms dari hasil eksperimen relatif lebih rendah dibanding dengan teoritis. Sejalan dengan hasil ini,  Andrew  S.,  et.  al.  [21]  berhasil  menggunakan  sepotong soft magnet  dengan output tegangan  normalisasi sebesar 1 volt dengan air gap minimum sebesar 120 µm atau ekivalen dengan 0,12  mm.  Lain halnya dengan micro-generatorplanar magnet pemanen  yang dibuat oleh  Hynek  Raisigel et.al. [22]. Dimana output tegangan normalisasi  terhadap  kecepatan angular untuk air  gap antara  rotor  –  stator  50  µm,  hasil  perhitungan  dan eksperimen masing-masing adalah 16,7 dan 17,8 Vrms/rpm dengan estimasi error 10%.
Gambar  8. Hubungan  antara output tegangan  ( E rms )  generator  terhadap air  gap (L G )dan  menggunakan  remanensi  magnet permanen pada rotor, B r = 0,2 Tesla.
Pada  Gambar  9,  besarnya  fluks  magnetik  maksimum, φ max (weber)  terhadap air  gap , L G (m)  memenuhi persamaan: φ max =  10,64e -55,8 LG .  Artinya  nilai φ max cenderung  turun  secara  eksponensial  dengan  bertambahnya air gap ( L G ), atau berlaku juga untuk sebaliknya. Dapat dikatakan bahwa untuk menghasilkan fluks maksimum yang  besar  diperlukan air  gap ( L G )  sekecil  mungkin.  Dengan  demikian,  semakin  kecilnya air  gap ( L G )  maka fluks magnetik menjadi lebih besar, tegangan induksi meningkat dan akibatnya daya listrik yang dihasilkan juga bertambah besar.
Gambar  9. Hubungan  antara  fluks  magnetik  ( φ max )  terhadap air  gap (L G )  dengan  menggunakan  remanensi  magnet permanenpada rotor, B r = 0,2 Tesla.
E rms = -162.1 L G + 5.097 R² = 0.962 E rms = -156.4 L G + 3.388 R² = 0.977 0 2 4 6 0.005 0.009 0.013 0.017 0.021 Te ga n ga n , E rms (V o lt) Air gap, L G (m) Teori Percobaan φ = 10.64e -55.8 L G R² = 0.990 0 2 4 6 8 10 0.005 0.009 0.013 0.017 0.021 Fl u ks, φ m a x (x10 -5 w e b e r) Air gap, L G (m)
Pada  Gambar  10,  menunjukkan  hasil  simulasi  antara output tegangan  generator  ( E rms )  terhadap kecepatan  putar  ( ω ),  dengan  variasi air  gap ( L G )  =  7  –  20  mm  dan B r =  0,2  Tesla.  Secara  umum,  hasil eksperimen  menunjukkan  bahwa output tegangan  (E rms )  generator  listrik  yang  dirancang  dipengaruhi  oleh kecepatan putar rotor ( ω ), air gap ( L G ) dan nilai remanensi magnet permanen ( B r ) pada rotor. Dengan kata lain, bahwa semakin besar kecepatan putar generator ( ω ) dan semakin kecil air gap ( L G ) maka output tegangan ( E rms ) yang dihasilkan juga akan bertambah besar.
Selain air  gap/ celah  udara  ( L G ),  perbandingan  performa  generator  dengan  remanensi  magnet  permanen NdFeB  untuk  rotor  yang  berbeda  ditunjukkan  seperti  pada  Gambar  11.  Pada  pengukuran  tersebut  lebar air gap ( L G ) dibuat tetap sebesar 7 mm.
Gambar 10. Hubungan antara output tegangan ( E rms ) generator terhadap kecepatan putar(ω), dan menggunakan remanensi magnet permanen pada rotor, B r = 0,2 Tesla.
Dari  gambar  tersebut  tampak  bahwa  generator  dengan  remanensi  magnet  permanen  ( B r )  pada  rotor  1,3  T menghasilkan gradien output tegangan yang lebih besar. Efek kecepatan putar rotor (ω) menjadi signifikan dan memenuhi persamaan E rms = 0,046 ω – 1,715. Sedangkan untukremanensi magnet permanen ( B r ) pada rotor 0,2 T dihasilkan output tegangan dengan korelasi linier memenuhi persamaan E rms = 0,006 ω .
Gambar 11. Hubungan antara output tegangan ( E rms ) generator terhadap kecepatan putar (ω), pada air gap ( L G )  = 7 mm, dan remanensi, B r = 0,2  dan 1,3 Tesla.

## KESIMPULAN
Rancang bangun generator listrik fluks aksial berbasis magnet permanen NdFeB telah berhasil dibuat. Efek variasi air  gap ( L G )  terhadap  uji  performa  pada output tegangan  generator  fluks  aksial  adalah  berbanding terbalik secara linier. Besarnya remanansi  ( B r )  magnet permanen  NdFeB  yang digunakan pada rotor generator listrik fluks aksial berbanding lurus terhadap output tegangan ( E rms ). Peningkatan air gap ( L G ) berkorelasi secara eksponensial  terhadap fluks  magnetik  yang dihasilkan pada kumparan statorgenerator listrik  fluks aksial. Pada air gap ( L G ) 7 mm (terkecil), kecepatan putar ( ω ) maksimum 1500 rpm, danremanensi magnet permanen NdFeB sebesar B r = 0,2 dan 1,3 Tesla, berturut-turut dihasilkan output tegangan ( E rms ) = 10,4 dan 67,7 volt.
0 2 4 6 8 10 12 500 700 900 1100 1300 1500 Te ga ng an, E rms (v ol t) Kecepatan Putar, ω (rpm) 7mm
10mm 14mm 18mm 20mm
E rms = 0,006 ω R² = 1 E rms = 0,046 ω - 1,715 R² = 0,987 0 20 40 60 80 800 1000 1200 1400 1600 Te ga ng an , E rms (v ol t) Kecepatan putar, ω (rpm) Br = 0.2 Tesla Br = 1.3 Tesla

## UCAPAN TERIMAKASIH
Penulis  mengucapkan  terima  kasih  kepada  Pusat  Penelitian  Fisika  LIPI  yang  telah  memberikan  fasilitas penelitian hingga selesainya tulisan ini.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]. Muljadi,  P.  Sardjono,  dan  Suprapedi,  “Preparation  and  characterization  of  5  wt.  persen  epoxy  resin bonded magnet NdFeB for micro generator application,” Energy Procedia , vol. 68, hal.282-287, 2015.
[2]. Irasari,  Pudji,  dan  N.  Idayanti,  “Aplikasi  Magnet  Permanen  BaFe 12 O 19 dan  NdFeB  Pada  Generator Magnet Permanen Kecepatan Rendah Skala Kecil,” Jurnal Sains Materi Indonesia , vol.11, no. 1, hal. 38- 41, 2009.
[3]. A.  Parviainen,  “Design  of  Axial  Flux  Permanent  Magnet  Low  Speed  Machines  and  Performance Comparison between Radial-Flux and Axial-Flux Machines,” Thesis for the degree of Doctor of Science (Technology), University of Technology, Lappeenranta, Finland, hal. 1-153, 2005.
[4]. N.  A.  Spaldin,  Magnetic  Materials  Fundamentals  and  Applications  Second  edition,  New York:Cambridge University Press, 2011.
[5]. Y.  Yanti,  L.  F.  Nurdiyansah,  A.  P.  Tetuko,  M.  R.T.  Siregar,  dan  P.Sebayang,  “Rancang  Bangun Generator  Mini  Tipe  Aksial  Dengan  Menggunakan  Magnet  Permanen  NdFeB  dan  Kajiannya,” Seminar dan Focus Group Discussion (FGD) Material Maju: Magnet dan Aplikasinya , 2013.
[6]. Davila-Vilchis J.M.  dan  R.S.  Mishr,  “Performance of a  hydrokinetic energy  system  using an axial-flux permanent magnet generator,” Energy , vol.65,hal. 631-638, 2014.
[7]. A.  Parviainen,M.  Niemela,J.  Pyrhonen,J.  Mantere,  “Performancecomparison  between  low-speed  axial- flux  and  radial-flux  permanent  magnetmachines  including  mechanical  constraints,” IEEE  International Conference on Electric Machines and Drives , hal. 1695-1702, 2005.
[8]. Akatsu  K.  Dan  Wakui  S.,  “A  comparison  between  axial  and  radial  flux  PMmotor  by  optimum  design method  from  the  required  output  NT  characteristics,” COMPEL:  The  International  Journal  for Computation and Mathematics in Electrical and Electronic Engineering , vol. 25, hal. 496-509, 2006.
[9]. M.Pinilla dan S. Martinez, “Optimal design of permanent-magnet direct drive generator for wind energy considering the cost uncertainty in raw materials,” Renewable Energy ,vol. 41,hal. 267-276,2012.
[10]. Gargov N.P., A.F. Zobaa, dan I. Pisica, “Separated magnet yoke for permanent magnet linear generator for marine wave energy converters,” Electric Power Systems Research ,vol. 109, hal. 63-70, 2014.
[11]. Ahmed  D.  Dan  A.  Ahmad,  “An  optimal  design  of  coreless  direct-drive  axial  fluxpermanent  magnet generator for wind turbine,” Journal of Physics: Conference Series , 439, 012039, 2013.
[12]. G. F. Price, T. D. Batzel, M. Comanescu, dan B. A. Muller,“Design and Testing of a Permanet Magnet Axial Flux Wind Power Generator,” Proc.The 2008 IAJC-IJME International Conference , 2008.
[13]. Parlikar V.V., P.M.  Kurulkar, K.P. Rathod, dan P. Kumari,  “A  Axial-Flux Permanent Magnet (AFPM) Generator for Defence Applications - Paradigm Shift in Electrical Machine,” ACEEE Int. J. on Electrical and Power Engineering , vol. 03, no. 01, hal. 33-37, 2012.
[14]. L. Petru dan G. Mazen, “Experimental Stand for the Study of a Three-Phase Synchronous Generator with Permanent Super Magnets,” Procedia Engineering ,vol. 69,hal. 231-236, 2014.
[15]. Z.  Zhang,  S.  M.  Muyeen,  A.  Al-Durra,  R.  Nilssen,  dan  A.  Nysveen,  “Multiphysics  3D  modelling  of ironless permanent magnet generators,” Energy Procedia ,vol. 53, hal. 34-43, 2014.
[16]. M.  Nasiri,  J.  Milimonfared,  dan  S.H.  Fathi,  “Modeling,  analysis  and  comparison  of  TSR  and  OTC methods  for  MPPT  and  power  smoothing  in  permanent  magnet  synchronous  generator-based  wind turbines,” Energy Conversion and Management ,vol. 86, hal. 892-900, 2014.
[17]. A. Kumar, S. Marwaha, A. Singh, A. Marwaha, “Simulation Modelling Practice and Theory,” Simulation Modelling Practice and Theory, vol. 17,hal. 1548-1554, 2009.
[18]. E.  Kurt,  H.  Gör,  M.  Demirtas,  “Theoretical  and  experimental  analyses  of  a  single  phase  permanent magnet generator (PMG) with multiple cores having axial and radial directed fluxes,” Energy Conversion and Management ,vol. 77,hal. 163-172, 2014.
[19]. S. Kiartzis dan A. Kladas, “Deterministic and artificial intelligence approaches in optimizing permanent magnet  generators  for  wind  power  applications,” Journal  of  Materials  Processing  Technology ,vol.  108, hal. 232-236, 2001.
[20]. S. Eriksson, H. Bernhoff, “Loss evaluation and design optimisation for direct driven permanent magnet synchronous generators for wind power,” Applied Energy ,vol. 88,hal. 265–271, 2011.
[21]. A.  S.  Holmes,  G.  Hong,  danK.  R.  Pullen,  “Axial-Flux  Permanent  Magnet  Machines  for  Micropower Generation,” Journal of Microelectromechanical Systems , vol. 14, no. 1, hal. 54-62, 2005.
[22]. H.  Raisigel,  O.  Cugat,  danJ.  Delamare,  “Permanent  magnet  planar  micro-generators,” Sensors  and Actuators A , vol. 130–131, hal 438-444, 2006.