## Investigasi keandalan
heater dan cooler fasilitas simulasi sistem pasif-05 (FASSIP-05) berdasarkan hasil komisioning tahap pertama
Iwan Roswandi 1 , Hyundianto Arif Gunawan 1 , Arif Adtyas Budiman 1 , Hilman Adrian 2 , Sanda 1 , Mulya Juarsa 1
1 Reactor Thermal-Fluids System Development (RTFSyDev.) Research Group, Pusat Riset dan Teknologi Keselamatan Reaktor Nuklir, Badan Tenaga Nuklir Nasional (BATAN), Badan Riset dan Inovasi Nasional (BRIN) KST. B.J. Habibie, Setu, Tangerang Selatan, Banten 14314
2 Program Studi Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Negeri Jakarta Kampus A UNJ, Gedung L, Jl. Rawamangun Muka Raya, Kec. Pulo Gadung, Kota Jakarta Timur, DKI Jakarta 13220
Email Koresponding: iwan032@brin.go.id

## Abstrak
Kecelakaan PLTN Daiichi, Fukushima, Jepang pada tahun 2011 memberikan urgensi pengembangan sistem pendingin  pasif  reaktor  nuklir,  khususnya  pada  inovasi  manajemen  termal.  Laboratorium  telah  melakukan pengkajian dan pengembangan sistem pendingin pasif dengan membangun beberapa fasilitas eksperimen dari skala kecil hingga besar, salah satunya yang terbaru adalah Untai Rektangular Bertekanan FASSIP-05. Sebelum digunakan, perlu dilakukan komisioning fasilitas untuk menentukan batasan operasi. Tujuan kajian ini dilakukan adalah untuk menentukan keandalan heater dan cooler. Metode dilakukan dengan menghidupkan heater pada daya maksimal 4000 W, kemudian dihentikan ketika mencapai set point pada 60 o C, 70 o C, 80 o C, dan 90 o C. Hasil komisioning menunjukkan bahwa heater mampu mencapai kondisi set point dengan baik, mengubah 26°C menjadi 90°C dalam 2282 detik dengan tingkat kepercayaan data (R 2 ) sebesar 0,9965 dan overshot terendah 1,1% pada kondisi tunak. Kemampuan menjaga suhu set point selama 3 jam ditemukan sangat baik dengan rata-rata 60,16 °C, 70,10°C, 80,09 °C, dan 89,92°C. Hasil penyerapan kalor masih memerlukan adanya peningkatan, dengan nilai terendah mencapai 217,71 W (5,4%) dan tertinggi 465,56 W (11,64%) yang disebabkan besarnya rugi kalor. Keandalan cooler perlu ditingkatkan, di mana proses pendinginan tangki dari 27,26°C ke 16,69°C membutuhkan 4501 detik, dengan rata-rata kenaikan 0,0023°C/detik. Keandalan pengambilan panas pada kondisi tunak adalah 4,06°C dan daya penyerapan kalor tertinggi hanya 0,37 W.
Kata kunci : PLTN, FASSIP-05, komisioning, heater, cooler, fluks kalor.

## Abstract
The Daiichi Nuclear Power Plant accident in Fukushima, Japan 2011 gave urgency to developing a passive nuclear  reactor  cooling  system,  especially  in  terms  of  thermal  management  innovation.  The  laboratory  has conducted  research  and  development  of  passive  cooling  systems  by  building  several  small  to  large-scale experimental facilities, one of which is the FASSIP-05 Pressure Rectangular Strand. It is necessary to commission the facility to define operating limits before use. This research aimed to determine the reliability of the heater and cooler components. The commissioning method is carried out by turning on the heater at a maximum power of 4000  W,  then  stopping  when  it  reaches  the  temperature  set  points  at  60°C,  70°C,  80°C,  and  90°C.  The commissioning  results  show  that  the  heater  can  reach  the  set  point  conditions  well,  changing  the  initial temperature of 26°C to 90°C in 2282 seconds with a data confidence level (R 2 ) of 0.9965 and the lowest overshot of 1.1% when it reaches steady state. The ability of the system to maintain the temperature set point for 3 hours was  found  to  be  very  good  with  an  average  of  60.16°C,  70.10°C,  80.09°C  and  89.92°C.  The  results  of  heat absorption still require improvement, with the lowest value reaching 217.71 W (5.4%) and the highest at 465.56 W (11.64%), which causes a significant heat loss. Cooling reliability needs to be improved. Cooling the tank from 27.26°C  to  16.69°C  takes  4501  seconds,  with  an  average  temperature  increase  of  0.00235°C/second.  The reliability of heat absorption at steady state is 4.0617°C and the highest heat absorption capacity is only 0.37 W.
Keywords : NPP, FASSIP-05, commissioning, heater, cooler, heat flux.

## 1. Pendahuluan
FASSIP  adalah  singkatan  dari  Fasilitas  Sistem Simulasi Pasif, merupakan fasilitas yang dibangun di Laboratorium  Eksperimen  Termalhidraulika,  bagian dari  Reactor  Thermal-Fluids  System  Development (RTFSyDev)  yang  berada  di  bawah  naungan  Pusat Riset  dan  Teknologi  Keselamatan  Reaktor  Nuklir, Badan  Tenaga  Nuklir  Nasional  (BATAN),  Badan
Riset  dan  Inovasi  Nasional  (BRIN).  FASSIP berfungsi  sebagai  fasilitas  eksperimen  sistem pendingin pasif yang bertujuan mengelola panas sisa yang  dihasilkan  oleh  inti  reaktor  selama  kondisi kecelakaan [1], sehingga meningkatkan keselamatan reaktor  nuklir  dan  menghindari  paparan  radiasi  ke lingkungan  [2].  Keberadaan  pendingin  pasif  pada reaktor  menjadi  semakin  penting,  dan  urgensi  ini semakin  diperkuat  oleh  kejadian  kecelakaan  di
Pembangkit  Listrik  Tenaga  Nuklir  (PLTN)  Daiichi, Fukushima, Jepang pada tahun 2011. Kecelakaan ini dipicu  oleh  tsunami  yang  mencapai  lebih  dari  10 meter setelah gempa bumi dengan magnitudo 9,1 SR, yang  menyebabkan  generator  darurat  terendam  dan memicu pemadaman listrik atau yang dikenal sebagai keadaan station blackout (SBO) yang mengakibatkan pompa  pendingin  tidak  dapat  beroperasi  untuk mendinginkan reaktor [3].
Sistem  kerja  pendingin  pasif  memanfaatkan  prinsip dasar sifat fisik fluida, di mana massa jenis fluida akan berkurang seiring dengan peningkatan suhu, dan akan naik yang diakibatkan gaya apung ( buoyancy force ). Penelitian  mengenai  pendingin  pasif  untuk  reaktor terus  berkembang  di  seluruh  dunia,  termasuk  di Indonesia,  dengan  fokus  pada  Laboratorium RTFSyDev.  Laboratorium  ini  telah  berhasil membangun  beberapa  fasilitas  simulasi  yang signifikan.  Pada  tahun  2014,  Laboratorium RTFSyDev membangun NC-Queen, sebuah fasilitas simulasi yang terbuat dari pipa SS316L berdiameter ¾ inch dengan panjang 2,7 m dan lebar 0,5 m. Jarak antara  pendingin  dan  pemanas  sekitar  1,4  m, menghasilkan peningkatan laju aliran massa air rata- rata sebesar 81,03% [4]. Kemudian, pada tahun 2016, mereka  membangun  FASSIP-01  mod  1,  fasilitas dengan  bentuk loop persegi  panjang  vertikal berukuran  sedang,  menggunakan  material  SS304 berdiameter  1  inci,  lebar  3,5  m,  dan  tinggi  6  m. Fasilitas  ini  terbagi  menjadi  32  bagian  dan menghasilkan  peningkatan  laju  aliran  sirkulasi  dari 0,04  menjadi  0,06  kg/s  dengan  peningkatan  daya pemanas dari 1000 W menjadi 2000 W [5].
Mulai tahun 2018, sebuah fasilitas dengan skala besar bernama FASSIP-02 dibangun. Fasilitas ini memiliki total panjang pipa sekitar 43,7 meter dengan diameter 1  inci  dan  terbuat  dari  bahan  SS304.  FASSIP-02 menunjukkan  bahwa  semakin  tinggi  suhu  dalam tangki  pemanas,  maka  semakin  besar  perbedaan temperatur ( ΔT ) antara pipa masuk dan keluar. Faktor ini didukung oleh kehadiran penukar kalor berbentuk U-Shape [6]. Kemudian, pada tahun 2021, RTFSyDev membangun  FASSIP-03  NT  yang  menggunakan fluida nanobubble .  Fasilitas  ini  dilengkapi  dengan penukar  kalor helical  heat  exchanger pada Heating Tank System (HTS) dan Cooling Tank System (CTS), sehingga perpindahan kalor  lebih efisien oleh fluida [7].  Kemudian,  tahun  berikutnya  yakni  tahun  2022, FASSIP-04  dibangun.  Dalam  hasil  komisioningnya, FASSIP-04  mengalami  peristiwa  pembentukan gelembung  dari heater berdaya  5,6  kW  pada  suhu 105°C  [8].  Kegiatan  pengembangan  dilanjutkan dengan  pembangunan  FASSIP-05  pada  tahun  2021, namun  hingga  tahun  2022,  fasilitas  ini  belum digunakan  untuk  eksperimen.  Hal  ini  dikarenakan masih  dalam  tahap  penyempurnaan.  FASSIP-05 memiliki  tinggi  4  meter  dan  lebar  1  meter  dengan bahan  SS304  Sch  160  berdiameter  1  inci  yang memiliki ketahanan akan korosi yang sangat baik [9].
Berdasarkan desain, fasilitas ini akan dapat beroperasi pada  suhu  dan  tekanan  tinggi  [10].  Pada  tahap komisioning  pertama,  investigasi  akan  difokuskan pada keandalan heater dan cooler FASSIP-05.

## 2. Metode
Heater pada  FASSIP-05  menggunakan  empat  buah pemanas Elstein FSR sebesar 1000 W yang dibentuk menjadi bend  heater dan  ditempatkan  di  bagian bawah loop vertikal  ( hot  leg ),  sehingga  dalam apparatus ini menyerupai reaktor daya. Panel heater ini akan menghasilkan kalor, meningkatkan suhu air dalam  pipa  dan  akan  menyebabkan  adanya  gaya apung  ( buoyancy  force )  akibat  berkurangnya  massa jenis  air,  sehingga  air  bergerak  naik.  Sedangkan cooler berada pada sisi berlawan dengan heater yaitu di  sisi  atas  vertikal loop ( cold  leg ). Cooler ini berfungsi  sebagai  sistem  penukar  panas,  di  mana tangki air didinginkan oleh kondensor 2 HP melalui pipa  tembaga  yang  melilit  di  sekitar  bagian  luar tangki.  Hal  ini  mengakibatkan  penurunan  suhu  air panas  yang  mengalir  dalam  pipa,  sehingga  massa jenisnya meningkat, dan air bergerak turun. Gambar 1 berikut ditunjukkan aparatus FASSIP-05.
Gambar 1. Aparatus FASSIP-05.
Proses  komisioning  FASSIP-05  dilakukan  untuk memperoleh  data  distribusi  suhu  dalam  fluida  yang mengalir  melalui heater dan cooler .  Langkah  awal melibatkan  penurunan  suhu cooler hingga  batas maksimal  sebelum  mengaktifkan heater ,  kemudian heater dinyalakan  dalam  kondisi  daya  maksimal (4000 W) tanpa dilakukan pengaturan, di mana heater akan terus menyala sampai suhu air keluar dari heater mencapai set  point 60°C,  70°C,  80°C,  dan  90°C . Pembacaan data suhu menggunakan termokopel tipe k  rugged  pipe  plug  probe dengan  ulir  ½  inci  yang terpasang  sepanjang loop,  heater dan cooler . Termokopel  juga  terhubung  dengan  data  akuisisi National  Instruments  9213  dan  9214,  kemudian divisualisaikan  dengan software LabView,  seperti terlihat pada Gambar 2 berikut.
Gambar 2. Skematik FASSIP-05.
Setelah  memperoleh  distribusi  suhu  air  dari  hasil eksperimen,  langkah  selanjutnya  adalah  melakukan perhitungan  untuk  menentukan  sifat  fisik  air  dan perpindahan  kalor  dengan  menggunakan  Persamaan (1)-(3) berikut [11]-[13].
𝜌 =  𝐴 + 𝐵𝑇 + 𝐶𝑇
(1)
Persamaan  (1)  merumuskan  bahwa 𝜌 adalah  massa jenis (kg/m 3 ), T adalah suhu (ºC), 𝑇 F adalah 1,8 T +32, 𝐴 adalah  1004,789042, 𝐵 adalah  -0,046283,  dan 𝐶 adalah -7,9739 x 10 -4 .
𝐶 =   1000 𝑥 /
(2)
Persamaan  (2)  merumuskan  bahwa 𝐶 adalah  kalor spesifik  (J/kg.  K), 𝑇 adalah  suhu  (ºC), 𝐴 adalah 17,48908904, 𝐵 adalah  -1,67507  x  10 -3 , 𝐶 adalah  - 0,03189591, dan 𝐷 adalah -2,8748 x 10 -6 .
𝑄  =   ∆𝑈 = 𝑚𝐶𝑝 ∆𝑇
(3)
Persamaan  (3)  merumuskan  bahwa Q adalah  kalor yang dipindahkan (J), m adalah massa air (kg), dan ∆𝑇 adalah  interval  suhu  (ºC).  Nilai  perpindahan  kalor paralel  dengan  berjalannya  waktu,  maka  dihitung rata–rata persatuan waktu dengan Persamaan (4) dan Persamaan (5) berikut.
𝑄̇ = (4)
Persamaan  (5)  menunjukkan  bahwa 𝑄̇ adalah perpindahan kalor rata-rata (J/s = W) dan Δ𝑡 adalah interval waktu (s).
𝑞̇ = ̇
(5)
Persamaan (5) menunjukkan bahwa 𝑞̇ adalah heat flux (W/m 2 ) dan 𝐴 adalah luas permukaan (m 2 ).

## 3. Hasil dan Pembahasan
Heater mulai  dihidupkan  setelah  suhu  pada cooling tank  mencapai  maksimal. Heater tidak  dilakukan pengaturan  daya,  namun  akan on-off ketika  telah mencapai  suhu set  point .  Hasil  distribusi  suhu  dan sifat  fisik  air  pada  kondisi transient  heating ditunjukkan pada Tabel 1-4 di bawah ini, di mana nilai untuk  setiap  parameter  mengalami  kenaikan  hingga
tercapai set point , namun berbanding terbalik dengan perpindahan kalor rata-rata dan heat flux rata-rata, di mana keduanya dipengaruhi oleh lamanya waktu yang dibutuhkan untuk menuju suhu set point .
Tabel 1. Distribusi suhu dan sifat fisik air 60ºC. t ( s ) T rata-rata ( ºC ) 𝝆 𝒓𝒂𝒕𝒂 𝒓𝒂𝒕𝒂 ( kg/m 3 ) 𝑪 𝒑𝒓𝒂𝒕𝒂 𝒓𝒂𝒕𝒂 ( J/kg. K ) 0-200 30,61 994,70 4177,88 201-400 36,94 992,49 4178,48 401-600 43,04 990,16 4179,56 601-800 49,47 987,50 4181,25 801-1045 56,34 984,42 4183,74
Tabel 2. Distribusi suhu dan sifat fisik air 70ºC. t ( s ) T rata-rata ( ºC ) 𝝆 𝒓𝒂𝒕𝒂 𝒓𝒂𝒕𝒂 ( kg/m 3 ) 𝑪 𝒑𝒓𝒂𝒕𝒂 𝒓𝒂𝒕𝒂 ( J/kg. K ) 0-300 32,57 994,04 4178,01 301-600 42,07 990,54 4179,35 601-900 51,74 986,50 4182,00 901-1200 61,14 982,12 4185,89 1201-1356 67,82 978,72 4189,50
Tabel 3. Distribusi suhu dan sifat fisik air 80ºC. t ( s ) T rata-rata ( ºC ) 𝝆 𝒓𝒂𝒕𝒂 𝒓𝒂𝒕𝒂
( kg/m 3 ) 𝑪 𝒑𝒓𝒂𝒕𝒂 𝒓𝒂𝒕𝒂 ( J/kg. K ) 0-400 36,16 992,77 4178,38 401-800 49,00 987,70 4181,11 801-1200 61,69 981,85 4186,16 1201-1400 70,05 977,54 4190,87 1401-1715 76,40 974,02 4195,23
Tabel 4. Distribusi suhu dan sifat fisik air 90ºC. t ( s ) T rata-rata ( ºC ) 𝝆 𝒓𝒂𝒕𝒂 𝒓𝒂𝒕𝒂 ( kg/m 3 ) 𝑪 𝒑𝒓𝒂𝒕𝒂 𝒓𝒂𝒕𝒂
( J/kg. K ) 0-500 35,93 992,85 4178,35 501-1000 52,14 986,33 4182,14 1001-1500 67,41 978,94 4189,26 1501-2000 80,05 971,90 4198,05 2001-2282 87,72 967,24 4204,77
Dengan  hasil  tabel  distribusi  suhu  di  atas,  maka perpindahan kalor dan heat flux rata-rata yang terjadi di heater dapat dilihat pada Tabel 5 berikut.
Tabel 5. Perpindahan kalor dan heat flux.
Set Point ( ºC ) Q ( J ) 𝑸̇ 𝒂𝒗𝒈 ( W ) 𝒒̇ 𝒂𝒗𝒈 ( W/m 2 ) 60 486040,2 465,55 28624,42 70 487591,6 359,58 22108,62 80 487708,9 284,37 17484,84 90 496814,6 217,71 13385,78
Gambar 3 dan 4 di bawah ini, memberikan gambaran linieritas  kenaikan  suhu  air  terhadap  waktu  yang dibutuhkan.
Gambar 3. Transient heating characteristic.
Pada  kondisi transienst  heating yang  ditunjukkan pada  Gambar  3, heater dapat  mencapai  kondisi set point dari  suhu  awal  rata-rata  26°C  menuju  60°C dalam  1045  detik,  70°C  dalam  1356  detik,  80°C dalam 1715 detik dan 90°C dalam 2282 detik, nilai ini menunjukan hasil yang lebih baik dari FASSIP-02, di mana untuk mencapai set  point 60°C membutuhkan 3178 detik [14]. Hasil linieritas heater dalam transient heating menunjukan perfoma yang baik dengan nilai R 2 rata – rata sebesar 0,9965. Dengan demikian, hasil transient heating pada heater FASSIP-05 berbanding lurus dengan heater serupa pada FASSIP-03 [15].
Gambar 4. Heat flux in heater section.
Hubungan  suhu  air  masuk  ( Thf-in )  yang  melawati heater dengan heat  flux yang  diberikan  oleh heater menunjukkan hasil linieritas R 2 sebesar 0,97677 dan air  yang  keluar  setelah heater ( Thf-out )  dengan  R 2 sebesar 0,99995. Keandalan heater juga perlu dilihat pada kondisi keadaan tunak, di mana kondisi ini akan mempertahankan suhu set point Thf-out selama 3 jam setelah transient  heating .  Gambar  5  di  bawah  ini, menunjukkan  grafik  perbandingan Thf-out 60 o C, 70 o C, 80 o C, dan 90°C dalam kondisi keadaan tunak, ketiga suhu tersebut menampilkan deviasi yang bagus terhadap  nilai set-poin dengan  nilai  rata-rata  suhu yang  dipertahankan  selama  3  jam  ialah  60,16 o C, 70,10 o C,  80,08 o C,  dan  89,92°C,  selain  itu  dalam perpindahan  kondisi transient  heating ke  keadaan tunak  menunjukkan  kenaikan  suhu  yang smooth , dengan  nilai overshot semakin  tinggi  suhu set  point
semakin  kecil  nilainya,  seperti  ditunjukkan  pada Tabel 6 berikut.
Gambar 5. Steady state temperature stability.
Tabel 6. Nilai overshot.
Set Point ( ºC ) Overshot tertingi ( ºC ) Persentase ( % ) 60 60,81 2,4 70 70,78 1,8 80 80,75 1,4 90 90,71 1,1
Cooler sebagai heat  exchanger pada  FASSIP-05 memiliki  peranan  yang  sangat  penting  dalam pendinginan  pasif.  Keandalan cooler ditunjukkan dengan  seberapa  besarnya kalor  yang  dapat  diambil dari aliran fluida panas yang melewatinya. Pada awal pendinginan, cooler dioperasikan  hingga  mencapai suhu  maksimalnya,  Gambar  6  menunjukkan  suhu terendah yang dapat dicapai pada cooling tank adalah 16,69801°C dari suhu 27,2616°C dalam 4501 detik, dengan linieritas R 2 sebesar 0,97.
Gambar 6. Pre-cooler cooling tank characteristics.
Komisioning cooler juga diamati pada kondisi operasi keadaan tunak , di mana pada kondisi ini cooler akan terus  dihidupkan  untuk  menjaga  fluida  panas  yang melewatinya  menjadi  lebih  dingin  dan  kembali  ke heater . Gambar 7 di bawah ini, memberikan informasi di  mana  suhu  fluida  masuk  ( Tcf-in )  dengan  keluar ( Tcf-out )  memiliki  deviasi  sebesar  3,58°C,  4,26°C,
3,51°C, dan 4,87°C dengan rata-rata keandalan cooler
20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 0.0 2.0x10 6 4.0x10 6 6.0x10 6 8.0x10 6 1.0x10 7 1.2x10 7 1.4x10 7 q" hf-out = 225595.80688 T h - 2.95957*10 6 R 2 = 0.97677 q" hf-in = 203770.19518 T h - 5.00429*10 6 R 2 = 0.99995 H ea t F lu x, q" [ W /m 2 ] Temperature in Heating, T h [ o C] Thf-out Thf-in 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 14 16 18 20 22 24 26 28 30 T em pe ra tu re in C T , T C T [ o C ] time, t [ o C]
T CT =60 o C T CT =70 o C T CT =80 o C T CT =90 o C Exponential fitting correlation: TCT(90 o C) = 10.95887*exp(-t/1348.39014)+16.12998  ==> R2=0.97131 TCT(80 o C) =   9.96899*exp(-t/1246.65533)+18.79254  ==> R2=0.97184 TCT(70 o C) =   7.10974*exp(-t/1175.08635)+16.88640  ==> R2=0.97874 TCT(60 o C) = 11.77856*exp(-t/1296.93869)+15.98951  ==> R2=0.97982 Pre-cooler cooling tank characteristics
dalam  mengambil  panas  dari  fluida  sebesar  4,06°C dan suhu air dalam cooling tank ( Tct ) terus naik, tidak dapat  dipertahankan  dalam  suhu  kamar  (28-29°C), kondisi  ini masih  di bawah hasil cooler FASSIP-01 yang mana pengambilan panas mencapai 7°C.
Gambar 7. Steady state cooling tank reliability.
Berdasarkan  data  distribusi  suhu  di  bagian cooler (ditunjukkan oleh Tabel 7), maka dapat dihitung sifat fisik  air  dan  kalornya  dengan  Persamaan  (1)-(5)  di atas,  sehingga  hasil  perhitungan  ditampilkan  pada Tabel 8 di bawah ini.
Tabel 7. Distribusi suhu dan sifat fisik air cooler.
Tcf-in ( ºC ) Tcf-out ( ºC ) 𝝆 𝒓𝒂𝒕𝒂 𝒓𝒂𝒕𝒂
( kg/m 3 ) 𝑪 𝒑𝒓𝒂𝒕𝒂 𝒓𝒂𝒕𝒂 ( J/kg. K ) 58,49 54,91 984,25 4183,89 68,32 64,05 979,58 4188,55 78,26 74,74 973,97 4195,30 88,32 83,44 968,39 4203,06
Tabel 8. Perpindahan kalor dan heat flux.
Set Point ( ºC ) Q ( J ) 𝑸̇ 𝒂𝒗𝒈 ( W ) 𝒒̇ 𝒂𝒗𝒈 ( W/m 2 ) 60 2985,97 0,28 821,54 70 3540,50 0,33 974,11 80 3943,41 0,36 1084,97 90 4013,22 0,37 1104,18

## 4. Kesimpulan
Investigasi  hasil  komisioning  FASSIP-05  telah dilakukan,  di  mana heater menunjukkan  keandalan yang  cukup  baik  dengan  waktu  yang  dibutuhkan mencapai  kondisi set  point dari  suhu  awal  rata-rata 26°C  menuju  60°C  dalam  1045  detik,  70°C  dalam 1356 detik, 80°C dalam 1715 detik, dan 90°C dalam 2282  detik  secara smooth dengan  nilai  kepercayaan data R 2 rata-rata mencapai 0,9965 dan nilai overshot terendah  1,1%  saat  beralih  ke  kondisi  tunak.  Selain itu, kestabilan menahan suhu setpoint juga terbilang baik  dengan  nilai  rata-rata  60,17°C,  70,11°C, 80,09°C,  dan  89,92°C.  Sedangkan  daya  serap  kalor menunjukkan nilai yang perlu ditingkatkan, di mana nilai  terendahnya  217,71  W  (5,4%)  dan  tertinggi
465,55  W  (11,64%)  dari  4000  W  sumber heater . Keandalan cooler perlu ditingkatkan, di mana proses pendinginan  tangki  dari  27,26°C  ke  16,69°C memerlukan  waktu  4501  detik,  dengan  rata-rata kenaikan suhu 0,00235°C/detik. Keandalan pengambilan  panas  ( ΔT )  pada  kondisi  tunak  adalah 4,06°C  dan  daya  penyerapan  kalor  tertinggi  hanya 0,37 W, serta kemampuan mempertahankan suhu air dalam cooling  tank juga  menunjukkan  nilai  yang kurang baik, di mana suhu air terus naik melebihi suhu kamar (28-29 °C).

## Ucapan Terima Kasih
Ucapan  terima  kasih  disampaikan  kepada  Program Riset  dan  Inovasi  untuk  Indonesia  Maju  (RIIM) Gelombang 1 LPDP Mandatori KEMENKEU-BRIN periode 2022-2025  (3  tahun) dengan nomor kontrak B-811/II.7.5/FR/6/200 dan B 2103/III.2/HK.04.03/7/2022. Terima kasih
disampaikan kepada Pendanaan dari Rumah Progran PRTRN-BRIN  dengan  kode  proposal  riset  D1463. Terima kasih juga disampaikan kepada Kepala Pusat Riset  Teknologi  Reaktor  Nuklir  ORTN-BRIN  dan Mahasiswa  MBKM  UNJ  Gelombang  1  tahun  2023 atas dukungannya.

## Daftar Pustaka
[1] A. R. Antariksawan. 2000, Accident Analysis of PWR  Station  Blackout  with  Pump  Seal  Leak Using  Melcor  1.8.  4.  Proceeding  Semonar  on Technology  and  Safety  of  Nuclear  Power Plant and Nuclear Facilities
[2] M. Juarsa, A. R. Antariksawan, M. H. Kusuma, S. Widodo, N. Putra. 2019, The effect of power and  cooler  flow  on  time  responds  of  flow stability in natural circulation phenomenon using FASSIP-01 loop. AIP Conference Proceedings,
2062. https://doi.org/10.1063/1.5086555
[3] J. Ahn, C. Carson, M. Jensen, Kohta, J. Shinya, N. Satoru. 2015, Reflections on the Fukushima Daiichi  Nuclear  Accident  Toward  Social- Scientific  Literacy  and  Engineering  Resilience.
New York. https://doi.org/10.1007/978-3-319-12090-4
[4] M.  Juarsa,  J.  H.  Purba,  H.  M.  Kusuma,  T. Setiadipura, S. Widodo. 2014, Preliminary Study on  Mass  Flow  Rate  in  Passive  Cooling Experimental  Simulation  During  Transient Using NC-Queen Apparatus INTRODUCTION. Vol. 40, Issue 3.
[5] H. Tjahjono. 2017, Comprehensive prediction of thermosyphon  characteristics  in  reactor  passive cooling  system  simulation  loop  FASSIP-01.
Atom Indonesia, 43(3), 157–166.
https://doi.org/10.17146/aij.2017.777
[6] A. S. Alamin. 2022, Analisis Perubahan Energi Termal  Berdasarkan  Variasi  Temperatur  Air  di dalam  Tangki  Heater  Untai  Uji  FASSIP-02. Diploma thesis, Universitas Andalas.
60 70 80 90 0 20 40 60 80 100 -4,27°C -3,59°C TCF-in TCT TCF-out Tf A ve ra ge T em pe ra tu re , T av e [° C ] Set-point Temperature, T hf [ o C] -3,52°C -4,88°C 54,91°C 64,05°C 74,74°C 83,44°C 33,29°C 38,82°C 56,61°C 53,53°C 58,49°C 68,32 °C 78,26 °C 88,32°C
[7] D.  Haryanto,  A.  Rosidi,  K.  G.  B.  Heru,  G. Giarno, M. Juarsa, T. Dermawan, R. N. Wijaya, Y.  Yunus.  2022,  Perhitungan  dan  Penentuan
Jenis  Aliran  pada  Untai  FASSIP-03  NT  Saat Komisioning Berdasarkan Variasi Daya Heater. Prosiding Sains Nasional Dan Teknologi, 12(1), 90. https://doi.org/10.36499/psnst.v12i1.7196
[8] D.  Yuliaji,  R.  Waluyo,  G.  E.  Pramono,  P.  H. Setiawan,  M.  Juarsa.  2023,  Uji  Komisioning Fasilitas  Sistem  Simulasi  Pasif  04  Versi  2 (FASSIP  04  Ver.2)  Untuk  Studi  Kemampuan Pendinginan  Pasif  Pada  Sistem  Keselamatan Reaktor  Nuklir.  Jurnal  Ilmiah  Teknik  Mesin, Vol.9, No.1
[9] M.  A.  Basyit,  J.  Triyono,  E.  Surojo.  2020. Analisislaju  korosi  dan  keausan  spesifik  pada artificial  hip  joint  Cr  coated  SS304.  Jurnal Teknik Mesin Indonesia, Vol. 15 No. 2 Hal. 39- 42. https://doi.org/10.36289/jtmi.v15i2.167 [10] H. Adrian, I. Roswandi, H. A. Gunawan, Sanda, R.  Sukarno,  D.  R.  B.  Syaka,  M.  Juarsa.  2023, Perhitungan  Estimasi  Laju  Aliran  Sirkulasi Alami Pada Untai Bertekanan Fassip-05. Jurnal
Ilmiah Teknik Mesin Vol. 9 No. 2 Hal. 86 – 92. https://doi.org/10.32832/ame.v9i2 [11] Crabtree,  Siman-Tov.  1993,  Thermophysical properties of saturated light and heavy water for advanced neutron source applications.
[12] R. Asfaranda, R. I. Mainil, A. Aziz. 2021, Kaji Eksperimental  Direct-Expansion  Solar-Assisted Heat  Pump  Water  Heater  Kapasitas  60  Liter Dengan  Menggunakan  Refrigeran  R134A. Jurnal Teknik Mesin Indonesia, Vol. 6 No. 2 Hal. 45 – 49. https://doi.org/10.36289/jtmi.v16i2.240 [13] Y. A. Cengel, A. J. Ghajar. 2015,  Heat and Mass Transfer:  Fundamentals    &  Applications,  Fifth Edition  (5  ed.).  New  York:  McGraw-Hill Education.
[14] G.  Giarno,  K.  G.  B.  Heru,  A.  Rosidi,  D. Haryanto,  E.  P.  Andhika,  M.  Juarsa.  2022, Karakteristik  Energi  Internal  Penukar  Kalor Berdasarkan  Variasi  Suhu  Pemanas  Sirkulasi Alam  Untai  Uji  FASSIP-02.  Jurnal  Teknik Mesin Indonesia, Vol. 17 No. 1 Hal. 48-51. https://doi.org/10.36289/jtmi.v17i1.283
[15] D. Haryanto, A. Rosidi, K. Prayogo, M. Juarsa. 2023, Investigasi Kinerja Ceramic Band Heater Pada  Heating  Tank  Section  Untai  FASSIP-03 NT.  Jurnal  Ilmiah  Teknik  Mesin  Vol.  9  No.  2. Hal. 64 - 72. https://doi.org/10.32832/ame.v9i2