Abstrak—Solusi  untuk  mengurangi  penggunaan  energi  fosil, yaitu  dengan  pemanfaatan  Energi  Baru  Terbarukan,  salah satunya  adalah  Gasifikasi  Biomassa.  Dari  proses  Gasifikasi akan menghasilkan synthetic gas, dan akan digunakan sebagai pengganti  bahan  bakar  fosil  pada  mesin  diesel  dual–fuel. Penelitian  ini  menggunakan  dua  analisa,  yaitu  analisa  energi dan analisa eksergi, untuk mengetahui unjuk kerja dari gasifier. Penelitian ini bersifat simulasi dan eksperimen. Untuk metode simulasi  menggunakan  software  Aspen  Plus  V10,  sedangkan pada  eksperimen  reaktor  yang  digunakan  untuk  proses gasifikasi  adalah  reaktor  tipe  downdraft.  Terdapat  3  variasi  T inlet zona oksidasi yaitu 30°C, 50°C, dan 75°C, sedangkan untuk 5  variasi  ER  yaitu  0,2;  0,25;  0,3;  0,35;  0,4;  sehingga menghasilkan  nilai  AFR  aktual  tertentu.  Hasil  dari  penelitian ini  didapatkan  nilai  LHV  tertinggi  untuk  hasil  simulasi,  yaitu pada  ER  0,2  dengan  T  inlet  30°C  sebesar  5052,65  kJ/kg,  dan tertinggi  untuk  hasil  eksperimen  sebesar  3736,67  kJ/kg.  Hasil cold gas efficiency tertinggi untuk hasil simulasi pada ER 0,35 dengan T inlet 30°C yaitu sebesar 36,47%, dan hasil eksperimen yaitu  pada  ER  0,35  dengan  T  inlet  30°C  didapatkan  53,84%. Sedangkan nilai efisiensi eksergi tertinggi untuk hasil simulasi yaitu pada ER  0,2 dan T  inlet 30°C,  didapatkan nilai  34,06%, dan untuk hasil eksperimen yaitu 25,45% pada ER 0,2 dengan T inlet 30°C.
Kata  Kunci—Biomassa,  Eksergi,  Gasifikasi,  Gas  Sintetik, Tongkol Jagung.

## I. PENDAHULUAN
ALAN  Tol  Trans  Jawa  merupakan  Proyek  Startegis Nasional (PSN) menghubungkan kota-kota di pulau Jawa sepanjang  ±1000  km  dan  membentang  dari  ujung  barat hingga ujung timur Pulau Jawa. Salah satu bagian dari Jalan Tol  Trans  Jawa  yaitu  Tol  Solo-Yogyakarta-NYIA  Kulon Progo.  Tujuan  pembangunan  jalan  tol  tersebut  yaitu meningkatkan  aksesibilitas  dan  konektivitas  antar  daerah, penunjang pertumbuhan ekonomi masyarakat dan penunjang akses  ke  Bandara  New  International  Yogyakarta  Airport (NYIA)  yang  berada  di  Kabupaten  Kulon  Progo,  Daerah Istimewa  Yogyakarta.  Jalan  tol  tersebut  memiliki  panjang 96,57  km,  dan  terdiri  menjadi  3  Seksi  dan  masing-masing seksi terdiri dari 2 paket pengerjaan. Pembangunan jalan tol pada tahun 2020 baru dilaksanakan di Seksi 1 Paket 1.1 dan pada perencanaan ini difokuskan tepatnya pada STA 0+550 s/d  STA  1+150.  Pada  lokasi  tersebut  terdapat  konstruksi jembatan Ngasem, timbunan, underpass dan box culvert .
Perencanaan  konstruksi  tersebut  didasarkan  pada  data tanah hasil tes bor log dan SPT ( Standard Penetration Test ) di 6 lokasi. Kemudian dapat diketahui bahwa di kedalaman 0 - 4 m terdapat tanah lanau berlempung bercampur kerikil dan pasir berwarna abu-abu NSPT 5 – 20 dan pada kedalaman 4–
40 didominasi pasir kelanauan hingga pasir berkerikil dengan NSPT 22 – 60. Muka air tanah terletak pada kedalaman 2,4 m dari muka tanah asli. Adanya  kondisi tanah yang sangat baik  pada  Gambar  1.  Maka  dapat  dilakukan  efisiensi terhadap  perencanaan  yang  ada  diantaranya  pada  pondasi abutment  jembatan  Ngasem  dan  kemiringan  lereng  dari timbunan pada oprit jembatan beserta kebutuhan perkuatannya.  Selain  itu,  perencanaan  alternatif  harus  tetap kuat, stabil, dan lebih efisien dari perencanaan yang ada.

## II. METODOLOGI

## A. Diagram Alir
Dalam jurnal ini digunakan diagram alir yang ditunjukan pada Gambar 2.
J
Rewin Alif Bagus Wicaksono, Suwarno, dan Yudhi Lastiasih Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : soewarno@ce.its.ac.id
Perencanaan Pondasi Abutment Jembatan dan Perkuatan Timbunan Tanah Untuk Oprit
Jembatan di Jalan Tol Solo-Yogyakarta-NYIA Kulon Progo Seksi 1 Paket 1.1 STA 0+550 s/d STA 1+150
Gambar 1. Lapisan Tanah di STA 0+550 s/d STA 1+150.
Gambar 2. Diagram Alir Perencanaan.
Gambar 3. Lokasi Titik BH-01.
Mulai Pengumpulan Data Sekunder 1. Data umum proyek 2. Data tanah bor log (lapangan dan laboratorium) 3. Data gambar (cross section dan long section) Studi literatur Analisa data tanah Perencanaan pondasi abutment jembatan Perencanaan perkuatan timbunan Penentuan beban yang bekerja pada pondasi jembatan Arah melintang dan memanjang jalan tol Pondasi Bored Pile (Konfifurasi baru) Perencanaan geotextile sebagai perkuatan timbunan Pondasi Sumuran Perencanaan dimensi, kedalaman Perencanaan dimensi, kedalaman Kemiringan 1:2 Kemiringan 1:1 Tegak Perhitungan daya dukung pondasi Perhitungan daya dukung pondasi Perhitungan jumlah kebutuhan geotextile Perhitungan jumlah kebutuhan geotextile Perhitungan jumlah kebutuhan geotextile Perencanaan jarak, jumlah pondasi dalam 1 abutment Perencanaan jarak, jumlah pondasi dalam 1 abutment Cek Stabilitas Cek Stabilitas Cek Stabilitas NOT OK 1.     SF > 1.5 NOT OK 1.    SF > 1.5 NOT OK 1.     SF > 1.5 2. Overall  stability
3. Internal Stability 2. Overall  stability
3. Internal Stability 2. Internal stability 3. External Stability OK OK OK NOT OK -Kont ro l  Da ya   Duk un g NOT OK -Kont ro l  Da ya   Du kun g -Kontrol Kapasitas Material -Kontrol Kapasitas Material -Kontrol Defleksi -Kontrol Defleksi -Kontrol Gaya Horizontal Max -Kontrol Gaya Horizontal Max -Kontrol Momen Max -Kontrol Momen Max Perhitungan biaya material Perhitungan biaya material Perhitungan biaya material OK OK Perhitungan biaya material Perhitungan biaya material Penggunaan lahan Penggunaan lahan Penggunaan lahan Alternatif desain paling efisien Alternatif desain paling efisien Kesimpulan dan saran Selesai

## III. PETUNJUK TAMBAHAN

## A. Analisa Data Tanah
Pada  lokasi  perencanaan  khususnya  pada  abutment  sisi utara menggunakan data tanah bor log dan SPT terdekat yaitu data  BH-01  yang  memiliki  kedalaman  hingga  40  m  seperti pada  Gambar  3.  Disajikan  grafik  NSPT  setiap kedalaman pada Gambar 4. Selanjutnya, berdasarkan nilai NSPT tersebut dapat dilakukan korelasi data tanah untuk mendapatkan nilai parameter  tanah  sebagai  dasar  perencanaan  menggunakan tabel  korelasi  pada  [ 1 – 4 ] .  Hasil korelasi pada Tabel 1.

## B. Data Strukur Jembatan
Berikut data umum struktur jembatan yaitu:
1. Nama jembatan
: Jembatan Ngasem
2. Lokasi jembatan : Jalan Tol Solo-Yogyakarta NYIA Kulon Progo Seksi 1 Paket 1.1 STA 0+616 3. Jenis jembatan : Jembatan Girder 4. Komponen Jembatan : 2 abutment dan 5 pilar 5. Bentang jembatan : ± 200 m 6. Jumlah segmen : 6 segmen 7. Jumlah jalur : 2 jalur 8. Jumlah lajur : 4 lajur 9. Lebar total jembatan : 34 m 10. Tinggi oprit timbunan
: 8 m (sisi utara)

## C. Data Spesifikasi Timbunan
Geometri timbunan dapat dilihat pada Gambar 5. Material timbunan yang digunakan pada jalan tol didapat dari quarry terdekat lokasi proyek dengan data sifat fisik tanah timbunan sebagai berikut:
1. C     = 0
2.  sat = 18 kN/m 3
3.  = 30 0
Gambar 4. Grafik NSPT pada BH-01.
Gambar 5. Potongan Melintang Timbunan Oprit di STA 585.
Gambar 6. Konfigurasi Pondasi Bored Pile D80.
Gambar 7. Konfigurasi Pondasi Sumuran D300.
Gambar  8.  Hasil  Analisa  Kestabilan  Lereng  Timbunan  Kondisi Eksisting.
Gambar  9.  Ilustrasi  Pemasangan  Geotextile  pada  Lereng  Timbunan Kondisi Eksisting.
Gambar 10. Hasil Analisa Kestabilan Lereng Timbunan Variasi 1:2.
Gambar  11.  Ilustrasi  Pemasangan  Geotextile  pada  Lereng  Timbunan Variasi 1:2.
Gambar 12. Hasil Analisa Kestabilan Lereng Timbunan Variasi 1:1.
Gambar  13.  Ilustrasi  Pemasangan  Geotextile  pada  Lereng  Timbunan Variasi 1:1.

## IV. HASIL DAN KESIMPULAN

## A. Pembebanan Abutment Jembatan
Pembebanan  dilakukan  pada  segmen  1  jembatan  karena dekat dengan abutment sisi utara dengan panjang balok girder yaitu 16 m dan lebar jembatan 34 m. Hasil    pembebanan pada abutment  jembatan  pada  Tabel  2.  Selanjutnya,  hasil kombinasi pembebanan sesuai peraturan SNI 1725-2016 [4] pada  Tabel  3.  Kombinasi  yang  paling  besar  yaitu  pada kombinasi 6, sehingga kombinasi itu yang dijadikan sebagai acuan untuk perencanaan berikutnya.

## B. Stabilitas Abutment
Hasil  analisa  kontrol  stabilitas  abutment  terdiri  dari  tiga yaitu kontrol guling, kontrol geser dan kontrol daya dukung. Sedangkan  faktor  keamanan  yang  disyaratkan  SNI 8460:2017 [5] adalah sebagai berikut:
1. Faktor keamanan terhadap guling minimum 2
2. Faktor keamanan terhadap geser lateral minimum 1,5
3. Faktor keamanan terhadap daya dukung minimum 3

## 1) Kontrol Guling
Rekapitulasi  kontrol  guling  abutment  arah  X pada      Tabel 4 dan arah Y pada Tabel 5.

## 2) Kontrol Geser
Rekapitulasi  kontrol geser  abutment arah  X pada Tabel 6 dan arah Y pada Tabel 7.
3) Kontrol Daya Dukung Tanah
Data perencanaan perhitungan:
1. Berat volume tanah (  sat) = 15.464 kN/m 3 2. Kohesi tanah (c) = 24.07 kN/m 2 3. Sudut geser tanah (  ) = 18.02 0 4. Lebar pile cap (Bx) = 7 m 5. Panjang pile cap (By) = 35 m
6. Kedalaman pile cap dari tanah asli (Df) = 2.4 m
7. Faktor daya dukung:
a. Nc                           = 15.76
b. Nq                          = 6.244
c. N  = 4
Tabel 1. Hasil Korelasi Data Tanah BH-01 Depth (m) N-SPT Jenis Tanah Warna Konsistensi  sat (g/cm3)  Cu (kPa) C' (kPa)  1.55 6.5 Lanau berpasir Coklat Medium 1.56 24.33 16.22 18.11 3.55 12 Coklat Stiff 1.69 28.00 18.67 19.33 5.55 27 Pasir berlanau Coklat Medium dense 1.75 - - 32.50 7.55 23 1.65 - - 31.20 9.55 45 Lanau berpasir Hitam Very Stiff 2.00 100.00 66.67 26.67 11.55 35 Pasir berlanau Abu-abu kehitaman Dense 1.94 - - 35.11 13.55 33 1.89 - - 34.46 15.55 30 Lanau berpasir Abu-abu Very Stiff 2.00 100.00 66.67 26.67 17.55 26 1.73 - - 32.17 19.55 23 Pasir berlanau Abu-abu Medium  dense  to dense 1.65 - - 31.20 21.55 33 1.89 - - 34.46 23.55 37 1.99 - - 35.76 25.55 16 Lempung berpasir Coklat Very Stiff 1.78 64.00 42.67 31.33 27.55 28 Pasir berlempung Coklat Medium dense 1.77 - - 32.83 29.55 29 Lanau berpasir Coklat Very Stiff 2.00 100.00 66.67 26.67 31.55 100 Abu-abu Hard 2.00 100.00 66.67 26.67 33.55 100 Abu-abu 2.30 - - 40.00 35.55 100 Pasir Coklat Very Dense 2.30 - - 40.00 37.55 100 Coklat 2.30 - - 40.00 39.55 100 Batuan pasir Coklat 2.30 - - 40.00 40 87 Lempung Coklat terang Hard 2.30 100.00 66.67 26.67
Tabel 2. Rekapitulasi Pembebanan pada Abutment Sisi Utara Beban Kode Gaya Vertikal (P) Gaya Horizontal (H) Momen (M) P (kN) Arah X (kN) Arah Y (kN) Arah X (kN m) Arah Y (kN m) Beban Aksi Tetap Beban Mati MS 50220,49 -6954,18 Beban Tekanan Tanah TA 0 -109060,62 Beban Lalu Lintas Beban Lajur D TD 2736,72 1368,36 Beban Gaya Rem TB 500.000 6309,50 Beban Aksi Lingkungan Beban Temperatur ET 26,40 250,88 Beban Angin Struktur EWs 12,78 129,71 Beban Angin Kendaraan EWi 11,68 147,39 Beban Gempa EQ 21762,21 11732,71 109167,85 58855,90 Beban Tekanan Tanah Dinamis EQ 7246,17 68495,01
Adapun  perhitungan  daya  dukung  tanah  (Qult)  mengacu pada [2], [6] yaitu:
𝑄 𝑢𝑙𝑡   = (𝐶 × 𝑁 𝑐 ) + (𝑞 × 𝑁 𝑞 ) + (0,5 × 𝛾 × 𝐵 × 𝑁 𝛾 )
= (24,067 × 15,76) + ((15,464 × 2,4) × 6,244) + (0,5 × 15,464 × 7 × 4)
= 827,476 kN/m 2 𝑄 𝑎𝑙𝑙    = 𝑄 𝑢𝑙𝑡
3 = 275,82 kN/m 2
Tabel 3.
Hasil Rekapitulasi Pembebanan pada Semua Kondisi
Vertikal Horizontal Momen Keadaan batas P (kN) arah X (kN) arah Y (kN) arah X (kN m) arah Y (kN m) Kuat I 55,146.59 926.40 0.00 -101,943.77 0.00 Kuat II 54,051.90 726.40 0.00 -105,014.91 0.00 Kuat III 50,220.49 26.40 17.89 -115,763.92 181.60 Kuat IV 50,220.49 26.40 0.00 -115,763.92 0.00 Kuat V 50,220.49 26.40 16.79 -115,763.92 199.27 Ekstrem I 51,589.35 29,284.78 11,732.71 65,737.87 58,855.90 Ekstrem II 51,588.85 276.40 0.00 -111,924.99 0.00 Daya Layan I 52,957.21 526.40 15.51 -108,086.06 186.30 Daya Layan II 53,778.23 676.40 0.00 -105,782.70 0.00 Daya Layan III 52,409.87 7,672.57 0.00 -109,621.63 0.00 Daya Layan IV 50,220.49 26.40 8.94 -115,763.92 90.80 Fatik 2,052.54 401.40 0.00 6,009.27 0.00 Tabel 4. SF dari Stabilitas Guling Arah Memanjang Jembatan (X) Kombinasi Beban P str atas (kN) P str bawah (kN) Mmsx  (kNm)  Mx (KNm) MPx (KNm) SF Keterangan Kombinasi    1 4068.76 46151.73 -8988.56 101943.77 164748.77 1.62 GULING Kombinasi   2 4068.76 46151.73 -8988.56 105014.91 164748.77 1.57 GULING Kombinasi   3 4068.76 46151.73 -8988.56 115763.92 164748.77 1.42 GULING Kombinasi   4 4068.76 46151.73 -8988.56 115763.92 164748.77 1.42 GULING Kombinasi    5 4068.76 46151.73 -8988.56 115763.92 164748.77 1.42 GULING Kombinasi  6 4068.76 46151.73 -8988.56 65737.87 164748.77 2.51 AMAN Kombinasi 7 4068.76 46151.73 -8988.56 111924.99 164748.77 1.47 GULING Kombinasi 8 4068.76 46151.73 -8988.56 108086.06 164748.77 1.52 GULING Kombinasi 9 4068.76 46151.73 -8988.56 105782.70 164748.77 1.56 GULING Kombinasi 10 4068.76 46151.73 -8988.56 109621.63 164748.77 1.50 GULING Kombinasi 11 4068.76 46151.73 -8988.56 115763.92 164748.77 1.42 GULING Kombinasi 12 4068.76 46151.73 -8988.56 6009.27 164748.77 27.42 AMAN Tabel 5. SF dari Stabilitas Guling Arah Memanjang Jembatan (Y) Kombinasi Beban P str atas (kN) P str bawah (kN) Mmsy  (kNm)  My (KNm) MPy (KNm) SF Keterangan Kombinasi    1 4068.76 46151.73 0 0 878858.57 - - Kombinasi   2 4068.76 46151.73 0 0 878858.57 - - Kombinasi   3 4068.76 46151.73 0 181.595 878858.57 4839.65 AMAN Kombinasi   4 4068.76 46151.73 0 0 878858.57 - - Kombinasi    5 4068.76 46151.73 0 199.27 878858.57 4410.29 AMAN Kombinasi  6 4068.76 46151.73 0 58855.90 878858.57 14.93 AMAN Kombinasi 7 4068.76 46151.73 0 0 878858.57 - - Kombinasi 8 4068.76 46151.73 0 186.303 878858.57 4717.36 AMAN Kombinasi 9 4068.76 46151.73 0 0 878858.57 - - Kombinasi 10 4068.76 46151.73 0 0 878858.57 - - Kombinasi 11 4068.76 46151.73 0 90.79 878858.57 9679.30 AMAN Kombinasi 12 4068.76 46151.73 0 0 878858.57 - -
Adapaun rumus tegangan yang terjadi pada dasar pile cap ( 𝑞 𝑚𝑎𝑥 ) yaitu:
𝑞 𝑚𝑎𝑥 = 𝑃 𝐴 + 𝑀𝑥 1 6 .𝐵𝑥 2 .𝐵𝑦 + 𝑀𝑦 1 6 .𝐵𝑦 2 .𝐵𝑥
Adapun  rekapitulasi  SF  dari  stabilitas  daya  dukung terhadap semua kombinasi beban disajikan pada Tabel 8.
𝑆𝐹 = 𝑄 𝑎𝑙𝑙 𝑞 𝑚𝑎𝑥
Berdasarkan  hasil  kontrol  stabilitas  abutment  terhadap kombinasi pembebanan 6, diperoleh:
1. Aman terhadap guling
2. Tidak aman terhadap geser
3. Tidak aman terhadap daya dukung tanah
Tabel 6. SF dari Stabilitas Guling Arah Memanjang Jembatan (X) Kombinasi Beban P (kN) Tx (kN) HP (kN) SF Keterangan Kombinasi    1 55146.59 926.40 23838.19 25.73 AMAN Kombinasi   2 54051.90 726.40 23482.04 32.33 AMAN Kombinasi   3 50220.49 26.40 22235.50 842.25 AMAN Kombinasi   4 50220.49 26.40 22235.50 842.25 AMAN Kombinasi    5 50220.49 26.40 22235.50 842.25 AMAN Kombinasi  6 51589.35 29284.78 22680.85 0.77 GESER Kombinasi 7 51588.85 276.40 22680.69 82.06 AMAN Kombinasi 8 52957.21 526.40 23125.88 43.93 AMAN Kombinasi 9 53778.23 676.40 23393.00 34.58 AMAN Kombinasi 10 52409.87 7672.57 22947.81 2.99 AMAN Kombinasi 11 50220.49 26.40 22235.50 842.25 AMAN Kombinasi 12 2052.54 401.40 6564.12 16.35 AMAN Tabel 7. SF dari Stabilitas Guling Arah Memanjang Jembatan (Y) Kombinasi Beban P (kN) Ty (kN) HP (kN) SF Keterangan Kombinasi    1 55146.59 0.00 23838.19 - - Kombinasi   2 54051.90 0.00 23482.04 - - Kombinasi   3 50220.49 17.89 22235.50 1243.19 AMAN Kombinasi   4 50220.49 0.00 22235.50 - - Kombinasi    5 50220.49 16.79 22235.50 1324.31 AMAN Kombinasi  6 51589.35 11732.71 22680.85 1.93 AMAN Kombinasi 7 51588.85 0.00 22680.69 - - Kombinasi 8 52957.21 15.51 23125.88 1490.77 AMAN Kombinasi 9 53778.23 0.00 23393.00 - - Kombinasi 10 52409.87 0.00 22947.81 - - Kombinasi 11 50220.49 8.94 22235.50 2486.37 AMAN Kombinasi 12 2052.54 0.00 6564.12 - - Tabel 8. SF dari Stabilitas Daya Dukung Tanah Kombinasi Beban P (kN) Mx  (kNm) My (KNm) qmax (KN) SF Keterangan Kombinasi    1 55146.59 101943.77 0 581.74 0.474 Tidak Aman Kombinasi   2 54051.90 105014.91 0 588.02 0.469 Tidak Aman Kombinasi   3 50220.49 115763.92 181.60 610.11 0.452 Tidak Aman Kombinasi   4 50220.49 115763.92 0 609.99 0.452 Tidak Aman Kombinasi    5 50220.49 115763.92 199.27 610.13 0.452 Tidak Aman Kombinasi  6 51589.35 65737.87 58855.90 481.74 0.573 Tidak Aman Kombinasi 7 51588.85 111924.99 0.00 602.14 0.458 Tidak Aman Kombinasi 8 52957.21 108086.06 186.30 594.43 0.464 Tidak Aman Kombinasi 9 53778.23 105782.70 0.00 589.59 0.468 Tidak Aman Kombinasi 10 52409.87 109621.63 0.00 597.43 0.462 Tidak Aman Kombinasi 11 50220.49 115763.92 90.80 610.05 0.452 Tidak Aman Kombinasi 12 2052.54 6009.27 0.00 29.40 9.381 Aman
Agar abutment tetap stabil dan aman, diperlukan pondasi di bawah abutment dengan alternatif pondasi bored pile atau pondasi sumuran.

## C. Perencanaan Pondasi Abutment
Perencanaan  alternatif  pondasi  mengacu  pada  sumber [7-8] dan untuk perencanaan menggunakan diameter 80 cm
pada Gambar 6, untuk pondasi bored pile dan diameter 300 cm  pada  Gambar  7  untuk  pondasi  sumuran.  Rekap  hasil analisa perencanaan pondasi pada Tabel 9.

## D. Perencanaan Perkuatan Timbunan Oprit
Perencanaan  perkuatan  timbunan  oprit  [6–8]  dilakukan pada beberapa variasi lereng yaitu sebagai berikut:
Tabel 9. Rekapitulasi Perencanaan Pondasi Abutment Kode D80 D300 Jenis Pondasi Pondasi Bored Pile Pondasi Sumuran Konfigurasi 3x14 1x4 Jumlah (n) 42 4 Diameter (m) 0.8 3 Jarak antar pondasi (m) 2.5 s/d 2.75 9 Kedalaman dari muka tanah asli (m) 21 8 Panjang pondasi dari dasar abutment (m) 19 6 NSPT tanah dasar 30.3 28 Jenis tanah dasar Silty Sand Sandy Silt Kombinasi Pembebanan Kombinasi 6 Kombinasi 6 Pu (kN) 51589.35 51589.35 Hx (kN) 29284.78 29284.78 Hy (kN) 11732.71 11732.71 Mx (kN.m) 65737.87 65737.87 My (kN.m) 58855.90 58855.90 Pmax 1 pondasi (kN) 2320.50 15088.60 Daya dukung izin tunggal (kN) 2333.23 15394.05 Kontrol Pmax < Daya dukung izin OK OK Kapasitas Material (kN) 2405.21 54946.37 Kontrol Pmax < Kapasitas Material OK OK Syarat Rasio Tulangan terhadap penampang (1% - 6%) 4.38% 2.86% Kontrol Rasio Tulangan OK OK SF Kapasitas Material > 1.5 1.96 4.26 Efisiensi tiang (Ce) 0.995 0.997 Daya dukung pondasi grup (kN) 97503.82 61411.08 Defleksi 1 pondasi (cm) 0.702 0.38 Defleksi Izin 1 pondasi (cm) 2.50 2.5 Kontrol Defleksi < Defleks Izin OK OK Gaya Horizontal Max 1 pondasi (ton) 75.11 788.69 Gaya Horizontal Izin 1 pondasi (ton) 95.61 1534.20 Kontrol Gaya Horizontal Max < Gaya Horizontal Izin OK OK Momen pada 1 pondasi (kN.m) 1307.09 48712.44 Momen izin 1 pondasi (kN.m) 1897.68 65944.05 Kontrol Momen 1 pondasi < Momen izin 1 pondasi OK OK Tabel 10. Hasil Perhitungan Total Panjang Geotextile pada Lereng Timbunan Kondisi Eksisting Geotetxtile ke Le (m) Lr (m) Sv (m) Lo (m) L total 1 sisi timbunan (m) L total 2 sisi timbunan (m) 1 1.00 18.88 3.00 0.50 23.38 46.76 2 1.00 17.81 3.00 0.50 22.31 44.62 3 1.00 12.71 3.00 0.50 17.21 34.42 4 1.00 10.89 3.00 0.50 15.39 30.78 5 1.00 8.85 3.00 0.50 13.35 26.7 Panjang geotextile 183.28 Tabel 11. Hasil Perhitungan Total Panjang Geotextile pada Lereng Timbunan Kondisi Eksisting Geotetxtile ke Le (m) Lr (m) Sv (m) Lo (m) L total 1 sisi timbunan (m) L total 2 sisi timbunan (m) 1 1.00 18.53 2.00 0.50 22.03 44.06 2 1.00 17.55 2.00 0.50 21.05 42.1 3 1.00 16.41 2.00 0.50 19.91 39.82 4 1.00 15.13 2.00 0.50 18.63 37.26 5 1.00 13.73 2.00 0.50 17.23 34.46 6 1.00 12.24 2.00 0.50 15.74 31.48 7 1.00 10.66 2.00 0.50 14.16 28.32 Panjang geotextile 257.50

## 1) Perencanaan pada Timbunan Eksisting
Berikut  hasil  analisa  stabilitas  dari  timbunan  eksisting menggunakan program bantu Geo5 pada Gambar 8 yaitu: 1. Nilai SF = 1.32 < 1.5
2. Momen resisting (MR)   = 16066.07 kN.m
3. Titik pusat kelongsoran:
a. X               = 18.89 m
b. Z               = 54.85 m
c. R               = 17.9 m
Dari hasil analisa tersebut,  didapat  bahwa  nilai  SF timbunan  < 1.5  maka  supaya  timbunan  tetap  stabil  dapat diberi perkuatan  geotextile  yang  hasilnya  direkap  ke  dalam Tabel 10  dan  pada  Gambar  9  disajikan  skesta  pemasangan geotextile.

## 2) Perencanaan pada Variasi Timbunan 1:2
Berikut  hasil  analisa  stabiltas  dari  timbunan  variasi  1:2 menggunakan program bantu Geo5 pada Gambar 10 yaitu: 1. Nilai SF = 1.23 < 1.5
2. Momen resisting (MR)   = 14682.95 kN.m
3. Titik pusat kelongsoran: a. X = 21.90 m b. Z = 51.45 m c. R = 15.34 m
Dari  hasil  analisa  stabilitas  timbunan  variasi  1:2 menggunakan Geo5, didapat bahwa nilai SF timbunan < 1.5 maka  supaya  timbunan  tetap  stabil  dapat  diberi perkuatan geotextile yang hasilnya direkap kedalam Tabel 11  dan  pada Gambar  11  disajikan  skesta  pemasangan         geotextile.
Tabel 12. Hasil Perhitungan Total Panjang Geotextile pada Lereng Timbunan Variasi 1:1 Geotextile ke Le (m) Lr (m) Sv (m) Lo (m) L total 1 sisi timbunan (m) L total 2 sisi timbunan (m) 1 1.00 10.29 0.95 0.50 12.74 25.48 2 1.00 10.31 0.95 0.50 12.76 25.52 3 1.00 10.19 0.95 0.50 12.64 25.28 4 1.00 10 0.95 0.50 12.45 24.9 5 1.00 9.7 0.95 0.50 12.15 24.3 6 1.00 9.35 0.95 0.50 11.80 23.6 7 1.00 8.93 0.95 0.50 11.38 22.76 8 1.00 8.45 0.95 0.50 10.90 21.8 9 1.00 7.92 0.95 0.50 10.37 20.74 10 1.00 7.35 0.95 0.50 9.80 19.6 Panjang geotextile 233.98 Tabel 13. Hasil Perhitungan Total Panjang Geotextile pada Lereng Timbunan Tegak Z (m) Le pakai (m) Lr (m) Sv (m) Lo (m) L total 1 sisi timbunan (m) L total 2 sisi timbunan (m) 0.5 1 8.65 0.5 0.5 10.65 21.3 1 1 8.62 0.5 0.5 10.62 21.24 1.5 1 8.57 0.5 0.5 10.57 21.14 2 1 8.49 0.5 0.5 10.49 20.98 2.5 1 8.39 0.5 0.5 10.39 20.78 3 1 8.27 0.5 0.5 10.27 20.54 3.5 1 8.12 0.5 0.5 10.12 20.24 4 1 7.94 0.5 0.5 9.94 19.88 4.5 1 7.74 0.5 0.5 9.74 19.48 5 1 7.51 0.5 0.5 9.51 19.02 5.5 1 7.25 0.5 0.5 9.25 18.5 6 1 6.96 0.5 0.5 8.96 17.92 6.5 1 6.63 0.5 0.5 8.63 17.26 7 1 6.26 0.5 0.5 8.26 16.52 7.5 1 5.85 0.5 0.5 7.85 15.7 8 1 5.38 0.5 0.5 7.38 14.76 Panjang geotextile 305.26 Tabel 14. Rekap Analisa Harga Geotextile dan Lahan yang Digunakan Jenis Timbunan Kebutuhan geotextile / 100 m jalan (m2) Kebutuhan lahan / 100 m jalan (m2) Harga  Satuan Geotextile/m2 Harga tanah/m2  Total Harga  Geotextile Total Harga Lahan Total Harga Kondisi Eksisting  18328 6896 Rp9,500.00 Rp3,000,000.00  Rp174,116,000.00 Rp20,688,000,000.00  Rp20,862,116,000.00 Variasi 1:2 25750 6181 Rp9,500.00 Rp3,000,000.00  Rp244,625,000.00 Rp18,543,000,000.00  Rp18,787,625,000.00 Variasi 1:1 23398 4581 Rp9,500.00 Rp3,000,000.00  Rp222,281,000.00 Rp13,743,000,000.00  Rp13,965,281,000.00 Kondisi Tegak 30526 2981 Rp36,500.00  Rp3,000,000.00  Rp1,114,199,000.00  Rp8,943,000,000.00 Rp10,057,199,000.00

## 3) Perencanaan pada Variasi Timbunan 1:1
Berikut  hasil  analisa  stabilitas  dari  timbunan  variasi  1:1 menggunakan program bantu Geo5 pada Gambar 12 yaitu: 1. Nilai SF
= 0.99 < 1.5
2. Momen resisting (MR)   = 8314.69 kN.m
3. Titik pusat kelongsoran:
a . X               = 23.66 m
b . Z               = 49.08 m
c . R               = 12.24 m Dari
hasil analisa stabilitas timbunan eksisting menggunakan  Geo5,  didapat  bahwa  nilai  SF timbunan  < 1.5  maka  supaya  timbunan  tetap  stabil  dapat diberi perkuatan  geotextile  yang  hasilnya  direkap  kedalam Tabel 12 dan pada Gambar 13 disajikan skesta pemasangan geotextile.

## 4) Perencanaan pada Variasi Timbunan Tegak
Untuk  penentuan  bidang  longsor  pada  timbunan  variasi tegak  dapat  menggunakan  Teori  Rankine,  dimana  sudut kelongsoran  dapat  dicari  menggunakan  rumus  (45 0 +  /2). Bentuk  bidang  longsor  pada  Gambar  14.  Namun  pada perencanaan ini  juga  dilakukan  analisa  kelongsoran menggunakan  Geo5,  dimana  bentuk  bidang  longsor  berupa setengah  lingkaran  pada  Gambar  15  dengan  hasil  sebagai berikut:
1. Nilai SF
= 0.67 < 1.5
2. Momen resisting (MR)  = 4342.63 kN.m
3. Titik pusat kelongsoran:
a. X               = 26.90 m
b. Z = 47.98 m
c. R               = 11.34 m
Untuk acuan penentuan panjang geotextile yang digunakan yaitu  bidang  longsor  dari  Geo5,  karena  sudah mencangkup
bidang  longsor  dari  Teori  Rankine.  Rekap  perhitungan kebutuhan  geotextile  pada Tabel  13.  Untuk  timbunan  oprit arah  memanjang  jumlah  kebutuhan  geotextilenya  sama dengan L total 1  sisi timbunan sepanjang 152.63 m, sketsa pemasangan pada Gambar 16. Untuk rekap      harga kebutuhan material dan lahan pada Tabel 14.

## V. KESIMPULAN
Perencanaan  alternatif  pondasi  abutment  jembatan  yang memenuhi  kategori  aman  terhadap  semua  kontrol-kontrol yaitu pondasi bored pile D80,  memiliki kedalaman 19 m dari dasar  pile  cap,  berjumlah  42  buah  dalam  1  abutment  dan pondasi sumuran D300, memiliki kedalaman 6 m dari dasar pile  cap,  berjumlah  4 buah dalam  1  abutment.  Pada  analisa harga material untuk pondasi bored pile D80 menghabiskan dana  sebanyak  Rp1,525,088,044.37  dan  pondasi  sumuran D300  sebanyak  Rp486,894,208.21.  Dipilih pondasi  yang aman dan efisien yaitu pondasi sumuran D300. Digunakan T ult geotextile sebesar 52 kN/m dengan kebutuhan geotextile pada timbunan kondisi eksisting sebanyak 5 lapis geotextile, untuk  variasi  1:2  sebanyak  7  lapis  geotextile,  dan  kondisi lereng  1:1  membutuhkan  10  lapis  geotextile. Untuk timbunan tegak menggunakan T ult 200 kN/m dengan jumlah 16 lapis geotextile.
Hasil  analisa  harga  material  geotextile  dan  kebutuhan lahan  didapat  bahwa  alternatif  paling  efektif  yaitu  pada timbunan kondisi tegak pada sisi melintang dikarenakan bila diasumsikan pembangunan per 100 m jalan, maka timbunan kondisi tegak menghabiskan biaya material dan lahan sebesar Rp10,057,199,000.00.  Hal  ini  lebih  murah  apabila dibandingkan dengan kondisi         timbunan yang lain. Timbunan oprit  tegak  arah  memanjang  menggunakan  geotextile sebanyak  16  lapis  dengan  T  ult  200  kN/m,  dengan  total panjang geotextile 152,63 m dan bila dikalikan dengan lebar jalan 29.8 m menjadi sebanyak 4549.9 m2. Hasil perkuatan arah  memanjang  jumlahnya  sama  dengan  arah  melintang karena tinggi timbunan sama yaitu 8 m.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  J.  K.  Bowles,  Joseph  E  and  Hainim,  “Sifat-sifat  fisis  dan  geoteknis tanah (mekanika tanah),” Erlangga, Jakarta, 1984.
[2]  I.  Braja,  M  Das  and  Endah,  Noor  and  B  Mochtar,  “Mekanika  Tanah (Prinsip-Prinsip Rekayasa Geoteknis) Jilid 2,” Erlangga, Jakarta, 1985.
[3]  B.  G.  Look,  “Handbook  of  Geotechnical  Investigation  and  Design Tables”. Taylor & Francis, 2007.
[4]  Badan  Standarisasi  Nasional  Indonesia,  “Pembebanan  untuk Jembatan,” Badan Standarisasi Nasional Indonesia, SNI, vol. 1725, p. 2016, Jakarta, 2016.
[5]  Badan  Standarisasi  Nasional  Indonesia,  “Persyaratan  Perancangan Geoteknik,” Badan Standarisasi Nasional Indonesia, SNI, vol. 8460, p. 2017, Jakarta, 2017.
[6]  C.  H.  Hary,  “Analisis  dan  perancangan  fondasi  II,”  Gadjah  Mada University Press., Yogyakarta, 2011.
[7]  D. M. Mechanics, “Foundations and earth structures,” NAVFAC DM- 7,  Dept  of  the  Navy,  Naval  Facilities  Engineering  Command, Washington DC, 1971.
[8]  T.  R.  Saputra,  Pungky  Aditya  and  Suwarno,  Suwarno  and  Satrya, “Alternatif  perencanaan  abutment  dan  oprit  fly  over  Kandangan, Surabaya,  Jawa  Timur,”  Jurnal  Transportasi  Sistem  Material  dan Infrastruktur, vol. 1, pp. 88–94, 2019.
Gambar 14. Bidang Longsor dari Perumusan Teori Rankine.
Gambar 15. Hasil Analisa Kestabilan Lereng Timbunan Kondisi Tegak.
Gambar  16.  Ilustrasi  Pemasangan  Geotextile  pada  Lereng Timbunan Tegak Arah Melintang dan Memanjang.