Abstrak — Hingga  saat  ini,  di  Indonesia  masih  ada  12.659  desa tertinggal  yang  belum  memperoleh  akses  listrik  dari  jaringan Perusahaan Listrik Negara (PLN), bahkan 2.519 desa diantaranya belum  teraliri  listrik  sama  sekali.Pada  tanggal  8  Desember  2015 Presiden  Joko  Widodo  meresmikan  operasional  pembangkit listrik  di  atas  kapal  yang  menyewa  dari  Turki  untuk  daerah Amurang,  Minahasa  Selatan,  Sulawesi  Utara.  Selanjutnya juga akan didatangkanpower plant serupa dari Turki  untuk beberapa lokasi antara lain Sumatera Bagian Utara, Kupang, Ambon, dan Lombok. PLN mengklaim ada efisiensi sebesar Rp. 350 miliar per tahun  dibanding  menggunakan  pembangkit  listrik  tenaga  diesel (PLTD). Tujuan dari Tugas Akhir ini adalah untuk mendapatkan desain  konseptual  kapal  pembangkit  listrik  tenaga  gas  yang memiliki  kemampuan  mobilitas  sebagai  upaya  untuk  memenuhi kebutuhan  sumber  listrik  di  wilayah  Indonesia.  Sehingga pemerintah  dapat  cepat  tanggap  terhadap  daerah  yang mengalami krisis listrik di Indonesia.Proses desain kapal dimulai dari  studi  literatur  dan  penentuanoutput  daya  listrik  kapal menggunakan  informasi  kondisi  kelistrikan  Nasional  dari Kementerian
Energi dan Sumber Daya Mineral
Indonesia.Didapatkan daya listrik kapal yang didesain yaitu 144 MW.  Kemudian  mencari  ukuran  utama  kapal.  Setelah  itu dilakukan  perhitungan  teknis  berupa  perhitungan  berat,  trim, freeboard, dan stabilitas. Ukuran utama yang didapatkan adalah Lpp  =150  m;  B  =31  m;  H  =16  m;  T  =4,9  m.  Dari  data  tersebut kemudian dibuatLines Plan dan General Arrangement.

## Kata Kunci—defisit listrik, Indonesia, kapal pembangkit listrik

## I. PENDAHULUAN
NDONESIA  yang  merupakan  negara  kepulauan  cenderung memiliki permasalahan terkait dengan pemerataan pembangunan,  khususnya  pembangunan  di  daerah  kepulauan. Hingga saat ini, masih ada 12.659 desa tertinggal yang belum memperoleh  akses  listrik  dari  jaringan  Perusahaan  Listrik Negara  (PLN),  bahkan  2.519  desa  diantaranya  belum  teraliri listrik  sama  sekali.  Desa-desa  ini  sebagian  besar  tersebar  di Provinsi Papua dan di kawasan Indonesia Timur lainnya.
Pemerintah,  dalam  rangka  mewujudkan  "terang  untuk semua",  meluncurkan  Program  Indonesia  Terang  atau  PIT. Program  ini  bertujuan  menyediakan  akses  listrik  bagi  seluruh rakyat  Indonesia.  Satu  diantara  langkahnya,  pada  tanggal  8 Desember  2015  Presiden  Joko  Widodo  meresmikan operasional pembangkit listrik di atas kapal atau Marine Vessel Power  Plant (MVPP)  milik  PT  Perusahaan  Listrik  Negara. Presiden  menganggap  fasilitas  yang  bisa  berpindah  tempat
tersebut  sebagai  pilihan  tepat  untuk  mengatasi  kekurangan listrik di sejumlah daerah.
PT  PLN  (Persero)  menyewa  Pembangkit  Listrik  Tenaga Gas/PLTG  terapung,  Kapal Marine  Vessel  Power  Plant (MVPP) Karadeniz Powership Zeynep Sultan, berkapasitas 120 Mega  Watt  (MW).  Kapal  berisi  pembangkit  listrik  yang  baru datang dari Turki ini akan menuju Amurang, Minahasa Selatan, Sulawesi  Utara.  Kemudian PLN juga  akan  mendatangkan power plant serupa untuk beberapa lokasi antara lain Sumatera Bagian Utara (240 MW), Kupang (60 MW), Ambon (60 MW), dan Lombok (60 MW) (Wicaksono, 2015). PLN akan membeli listrik  dari  kapal  ini  dengan  harga  Rp  1.700  Rp  1.800  per kilowatt  jam  (kWh).  Dengan  begitu  PLN  mengklaim  ada efisiensi  sebesar  Rp  350  miliar  per  tahun  dibanding menggunakan pembangkit listrik tenaga diesel (PLTD).
Kapal  pembangkit  listrik  ini  digunakan  di  daerah  yang mengalami krisis sumber listrik, sembari menunggu perbaikan atau  pembangunan  pembangkit  listrik  yang  membutuhkan waktu  relatif  lama,  yaitu  3  sampai  dengan  5  tahun.  Karena kemampuan mobilitasnya, menjadikan kapal pembangkit listrik ini  menjadi  solusi  cepat  dalam  penyediaan  sumber  listrik  di daerah-daerah yang mengalami krisis sumber listrik dan sangat cocok  diaplikasikan  di  negara  kepulauan  seperti  Indonesia. Sehingga pemerintah dapat cepat tanggap terhadap daerah yang mengalami krisis listrik.
Untuk  memenuhi  kebutuhan  kapal  pembangkit  listrik  di wilayah Indonesia, maka dalam Tugas Akhir ini dibahas desain kapal pembangkit listrik tenaga gas yang memiliki kemampuan mobilitas  sebagai  upaya  untuk  memenuhi  kebutuhan  sumber listrik di wilayah Indonesia.

## II. METODOLOGI
Tahap awal  yang dilakukan dalam pengerjaan Tugas  Akhir adalah  dimulai  dengan  studi  literatur  dan  pengumpulan  data untuk  memahami  permasalahan  yang  ada,  selanjutnya  dapat disusun menjadi sebuah hipotesa.
Data  yang  didapatkan  meliputi  data  kondisi  kelistrikan  di Indonesia,  kondisi  perairan  di  Indonesia,  dan  sistem pembangkit  listrik  tenaga  gas.  Data  ini  digunakan  untuk menunjang pengerjaan Tugas Akhir. Sedangkan studi literatur dilakukan  untuk  mengetahui  hal-hal  yang  berkaitan  dengan kapal  pembangkit  listrik  tenaga  gas  dan  referensi-referensi perhitungan  pada  Tugas  Akhir  sebelumnya.  Pada  tahap  ini

## Desain Kapal Pembangkit Listrik Tenaga Gas untuk Wilayah Indonesia
Kamaluddin, Ir. Wasis Dwi Aryawan, M.Sc., Ph.D. Jurusan Teknik Perkapalan, Fakultas Teknologi Kelautan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) Jl. Arief Rahman Hakim, Surabaya 60111 Indonesia
e-mail : wasis@na.its.ac.id
I
dilakukan  studi  pustaka  terhadap  berbagai  referensi  terkait dengan  topik  Tugas  Akhir.  Selain  untuk  mengetahui,  tahapan ini  juga  untuk  mencari  konsep  dan  metode  yang  sesuai  agar dapat menyelesaikan masalah yang ada. Studi literatur ini juga meliputi  pencarian  referensi  atas  teori-teori  terkait  atau  hasil penelitian sebelumnya.
Kemudian  dilakukan  studi  ke  PT.PJB  UP  Gresik  untuk mengetahui sistem pembangkit listrik tenaga gas yang optimal dan cocok diaplikasikan pada kapal pembangkit listrik tenaga gas  yang  akan  didesain.  Hasil  tahapan  ini  kemudian diaplikasikan pada pembuatan layout pembangkit listrik tenaga gas  di  dalam  kapal,  sehingga  perencanaan  sistem  pembangkit listrik tenaga gas yang dihasilkan lebih optimum.
Untuk  tahap  pengerjaan  dimulai  dengan  penentuan  data payload kapal  beruba  luasan deck untuk Power  Plant yang dibutuhkan dan penentuan ukuran utama kapal. Payload kapal ditentukan dengan mencari defisit listrik terbesar di Indonesia. Setelah  itu  dilanjutkan  dengan  pencarian  katalog-katalog pembangkit listrik  tenaga  gas sesuai dengan  kebutuhan  listrik yang telah didapatkan. Kemudian dari berbagai data dan studi literatur dibuat layout dari pembangkit listrik tenaga gas sesuai dengan kebutuhan. Sedangkan ukuran utama kapal didapatkan dengan  menggunakan  metode Parametric  Design  Approach , yaitu  dengan  menggunakan  5  kapal  pembanding  sejenis  yang kemudian  dilakukan  regresi  pada  ukuran-ukuran  utama  kapal tersebut.
Setelah owner requirements didapat, maka dilakukan ploting layout  awal  sistem  pembangkit  listrik  tenaga  gas  ke  dalam layout awal kapal yang didesain.
Kemudian  dilakukan  perhitungan  teknis  dan  pengecekan batasan  teknis,  meliputi  pengecekan bouyancy kapal, trim kapal, freeboard kapal,  dan  stabilitas  kapal.  Perhitungan stabilitas  kapal  menggunakan  bantuan  dari  software Maxsurf Advanced Stability Education Version.
Pada  pengerjaan  Tugas  Akhir  ini  dilakukan  pengubahan ukuran  utama  awal  kapal,  karena  pada  perhitungan  dengan menggunakan ukuran utama awal kapal diketahui bahwa berat kapal  tidak  sesuai  dengan  margin  berat  yang  diijinkan,  yaitu 5%. Pengubahan ukuran utama ini mengacu pada ukuran utama MVPP  ( Motor  Vessel  Power  Plant )  Karadeniz  Karpowership Zeynep  Sultan  yang  sekarang  sedang  beroperasi  di  Amurang, Sulawesi  Utara.  Setelah  semua  batasan  teknis  terpenuhi, kemudian  didesain Lines  Plan dan General  Arrangement menggunakan  bantuan software Maxsurf  Education  Version dan CAD .
Desain General  Arrangement menggunakan  referensi  dari interior  kapal  pembangkit  listrik  yang  telah  beroperasi  dan layout  pembangkit  listrik  tenaga  gas  yang  telah  tersedia  pada katalog turbin gas yang digunakan.
Penyusunan  kesimpulan  dari  keseluruhan  proses  desain kapal  pembangkit  listrik  tenaga  gas.  Kesimpulan  tersebut merupakan  jawaban  dari  keseluruhan  permasalahan  yang  ada meliputi  evaluasi  ketercapaian  tujuan  penelitian.  Dilakukan juga penyusunan saran yang dapat digunakan untuk penelitian selanjutnya.  Pada  tahapan  ini  juga  dilakukan  penyusunan laporan  Tugas  Akhir  yang  merupakan  keseluruhan report proses desain kapal PLTG yang telah dilakukan.
III. ANALISA DAN PEMBAHASAN
Kapal  pembangkit  listrik  tenaga  gas  ini  merupakan  kapal general  kargo  yang  memiliki pembangkit listrik tenaga gas di dalamnya. Kapal ini memiliki kemampuan mobilitas ke seluruh daerah di Indonesia untuk menanggapi krisis listrik yang terjadi di  daerah-daerah  di  Indonesia  secara  cepat.  Oleh  karena  itu tidak digunakan barge, karena dibutuhkan kapal yang memiliki hambatan yang minimal.
Ditentukan homebase dari  kapal  ini  di  Pelabuhan  Tanjung Perak Surabaya, karena strategis untuk menjangkau Indonesia bagian barat  maupun  Indonesia bagian  timur. Oleh  karena  itu untuk  menentukan  kebutuhan  bakar main  engine kapal, digunakan jarak daerah terjauh dari Surabaya,  yaitu di daerah Jayapura  dengan  jarak  pelayaran  2451  nm.  Kecepatan  kapal menggunakan  referensi  kecepatan  dari  MVPP  Karadeniz Powership  Zeynep  Sultan,  yaitu  9  knot.  Sehingga  didapatkan lama pelayaran kapal adalah 11,3 hari.
Dalam operasionalnya kapal ini menggunakan storage bahan bakar pembangkit listrik tenaga gas di luar kapal. Baik storage dari pembangkit listrik yang sudah ada, maupun menggunakan bantuan  dari  tanker  untuk  menyuplai  operasional  dari  kapal PLTG ini. Bahan bakar dari luar kapal akan dipompa ke dalam
Gambar. 1.  Diagram alir metodologi pengerjaan Tugas Akhir.
tangki bahan bakar pembangkit tenaga gas di dalam kapal yang didesain dapat menampung bahan bakar untuk operasional daya maksimal  selama  56  jam.  Hal  tersebut  bertujuan  agar  pompa tidak  bekerja  secara  terus  menerus,  selain  itu  waktu  tersebut juga bertujuan untuk memberikan waktu pemasangan instalasi pergantian tanker  yang  mensuplai bahan bakar ataupun untuk isi ulang storage bahan bakar diluar kapal bila habis. Sehingga kapal pembangkit  listrik tenaga  gas ini  tetap dapat beroperasi walaupun sedang dilakukan pergantian tanker pensuplai bahan bakar ataupun refill bahan bakar pada storage diluar kapal. Penentuan payload kapal  yang  didesain  menggunakan referensi  dari  Kementerian  Energi  dan  Sumber  Daya  Mineral Indonesia  pada  Gambar  1  dan  katalog-katalog  mesin  yang didapatkan.  Didapatkan  defisit  listrik  terbesar  di  Indonesia adalah  di  daerah  Sumatera  Selatan-Bengkulu-Lampung,  yaitu 140,9499  MW.  Didapatkan  katalog  pembangkit  listrik  tenaga gas  dengan output daya  listrik  144  MW.  Setelah  itu  dari  data dan studi literatur dibuat desain layout dari pembangkit listrik, yang  nantinya  luasan deck yang  didapatkan  menjadi payload dari kapal PLTG yang didesain.
Dari penentuan  layout awal  kapal, payload, dan kecepatan, didapat owner requirement pada Tabel 1.
Ukuran utama awal kapal didapatkan melalui regresi dari kapal-kapal  pembangkit  listrik  tenaga  gas  yang  telah beroperasi.  Kapal  pembanding  yang  digunakan  ditampilkan pada Tabel 2.
Ukuran  utama  awal  kapal  dari  hasil  regresi  adalah  Lpp  = 168,21 m, B = 30,683 m, H = 13,081 m, T = 7,9012 m. Pada perhitungan selanjutnya diketahui bahwa ukuran utama awal ini tidak  memenuhi  batasan  teknis  berat  kapal,  karena  memiliki margin  berat  yang  besar  yaitu  48,851%.  Sedangkan  margin maksimal berat kapal yang dijinkan adalah 5%. Oleh karena itu dilakukan penggantian ukuran utama yang mengacu pada kapal MVPP Karadeniz Poweship Zeynep Sultan.
Didapatkan ukuran utama baru kapal PLTG Lpp =155,5 m; B = 31 m; H = 16 m; T = 7 m. Dilakukan pengecekan ukuran utama terhadap  batasan-batasan  perbandingan  ukuran  utama  yang didapatkan dari referensi buku Principle of Naval Architecture Vol.I [1].
Perhitungan koefisien menggunakan referensi dari
Parametric  Ship  Design [2].  Adapun  hasil  perhitungannya adalah sebagai berikut,
C B = 0,706 C M = 0,986 C P = 0,716 C WP = 0,802 LCB     = 5,545 dari midship = 24778,450 m 3 Δ        = 25397,911 ton Perhitungan hambatan kapal menggunakan metode Holtrop dan Mennen dari referensi buku Principle of Naval Architecture Vol.II Resistance, Propulsion and Vibration [3].
Penentuan  daya  motor  induk  ini  dimulai  dari  perhitungan EHP,  THP,  DHP,  SHP,  dan  BHP.  Hasil  perhitungan  tersebut selanjutnya ditambahkan margin akibat letak kamar mesin dan daerah pelayaran, adapun hasil perhitungannya adalah sebagai berikut:
EHP       = 767,233 kW THP       = 743,197 kW DHP       = 1631,768 kW SHP       = 1656,617 kW BHP       = 1707.763 kW Koreksi letak kamar mesin: Koreksi     = 3% untuk kamar mesin dibelakang Koreksi daerah pelayaran:
Koreksi     = 10-15 % untuk perairan Indonesia Koreksi     = 3%+15 % x 1707.763 Total kebutuhan power mesin adalah: Daya mesin  = 1929,772 kW = 2587,863 HP
Komponen LWT kapal yang didesain terdiri dari berat Power Plant, berat  permesinan  kapal,  berat equipment dan outfitting serta  berat  baja  kapal.  Perhitungan  berat  baja  menggunakan
Gambar. 2.  Kondisi sistem kelistrikan Nasional tanggal 28 Oktober 2015.
Tabel 1.
Tabel Owner Requirement kapal PLTG yang didesain No Data desain Keterangan 1 Jenis kapal Kapal pembangkit listrik tenaga gas 2 Jenis muatan Pembangkit listrik tenaga gas 3 Jumlah crew 24 orang 4 Output daya listrik 144 MW 5 Kecepatan kapal 9 knot 7 Radius pelayaran 2451 nm 8 Daerah Pelayaran
Pelayaran Indonesia
Tabel 2. Kapal pembanding yang digunakan Nama Daya (MW) L(m) B(m) H(m) T(m) Zeynep Sultan 120 150,6 31,0 15,5 4,90 Rauf Bey 200 233,8 32,2 18,7 13,6 Kaya Bey 220 233,8 32,2 18,7 13,6 Irem Sultan 110 140,1 29,0 5,31 4,43 Dogan Bey 144 165,0 31,0 15,0 10,7

metode  Harvald  &  Jensen  [4].  Adapun  hasil  dari  perhitungan LWT dapat dilihat pada Tabel 3.
Komponen  DWT  kapal  diantaranya  adalah  berat  bahan bakar,  minyak pelumas, air tawar,  HFO, provision , crew , dan luggage . Hasil perhitungannya adalah sebagai berikut:
DWT   = Wconsumable                        (1) = 2042,661 ton
Displacement kapal dihitung berdasarkan ukuran utama dan koefisien-koefisien  ukuran  utama  kapal  dibandingkan  dengan Displacement kapal dihitung berdasarkan pada LWT dan DWT kapal  PLTG.  Maksudnya  dihitung  selisihnya  untuk  dilakukan koreksi,  apakah  memenuhi  dengan  koreksi displacement sebesar  5%.  Koreksi  yang  didapatkan  dari  perhitungan  yang telah dilakukan adalah sebesar 3,746 %, sehingga margin berat diterima.
Untuk  menghitung trim ,  digunakan  persamaan  dari  Parson (2001) [5] yaitu:
Trim   = 𝑇 𝑎 − 𝑇 𝑓 (2) = ∆(𝐿𝐶𝐺−𝐿𝐶𝐵)∙𝐿𝑝𝑝 𝐺𝑀𝐿
LCG  diperhitungkan  sebagai  suatu  kesatuan  titik  berat komponen-komponen  berat  kapal  meliputi  titik  berat  baja, power  plant, permesinan, equipment  and  outfitting dan consumable. Pendekatan  titik  berat  tersebut  dihitung  dengan rumus yang disajikan oleh Parson pada Parametric Ship Design Chapter 11 sehingga mendapatkan LCG total. Besarnya LCG total  dari  hasil  perhitungan  pendekatan  LCG  tersebut  adalah trim = 2,328 m, dengan kondisi trim buritan.
Adapun batasan yang diberikan untuk trim adalah 0.05 % L =  7,775  m  dan  LCG-LCB  =  3,164  m.  Karena trim <  batasan trim , maka koreksi trim kapal diterima. Perhitungan  lambung  timbul  ( freeboard )  kapal  dihitung berdasarkan International Convention Load Lines
(ILCC),1966.  Menurut  ILCC  1966,  kapal  pembangkit  listrik tenaga gas yang didesain termasuk dalam kategori kapal tipe B. Sehingga  untuk  perhitungan  selanjutnya  menggunakan  acuan perhitungan kapal tipe B.
Freeboard standart yaitu freeboard yang tertera pada tabel freeboard standar sesuai dengan tipe kapal. Untuk tipe kapal B dengan panjang 155,5 m sebesar 2429 mm.
Berikut  ini  merupakan  koreksi-koreksi freeboard sesuai dengan ILCC 1966,
1) Koreksi koefisien blok (untuk kapal dengan Cb > 0.68) Fb 2 = 2475,570 mm
2) Koreksi tinggi (Fb 3 ) Koreksi dilakukan apabila D > L/15 Fb 3 = 3883,904 mm
Lambung timbul minimum adalah penjumlahan dari semua koreksi untuk mendapatkan tinggi lambung timbul minimum.
Lambung timbul ( Freeboard ) minimum = 8788,474 mm
Dari  perhitungan  batasan  yang  telah  dibuat  didapat  nilai lambung  timbul  minimum  adalah  8788,474  mm.  Lambung timbung  dari  kapal  yang  didesain  adalah  9000  mm.  Jadi lambung  timbul  kapal  PLTG  yang  didesain  telah  memenuhi standar.
Perhitungan  stabilitas  kapal  PLTG  dilakukan  dengan menggunakan  bantuan  software Maxsurf  Stability  Advanced Education  Version .  Berat  dan  titik  berat  LWT  kapal  menjadi input dalam  software  ini,  sedangkan  untuk  tangki-tangki consumable beserta ballast kapal  PLTG  akan  dimasukkan sesuai  dengan  kebutuhan  dan  posisi  tangki  pada  perhitungan. Batasan untuk perhitungan stabilitas kapal yang didesain adalah berdasarkan IMO (IS Code, Annex 749(18)) [6]. Selain kriteria hal  yang  diperlukan  adalah  data loadcase (LC).  Dalam perhitungan  ini  dilakukan  tiga  variasi  loadcase,  antara  lain loadcase dengan  kondisi consumable 100%,  60%,  dan  30% Berikut  adalah  rangkuman  hasil  perhitungan  stabilitas  yang telah dibandingkan dengan batasannya,
Tabel 3.

## Rangkuman berat LWT kapal PLTG yang didesain
Item Value Unit Berat Power Plant Gas Turbine + base 680,00 ton Lube oil tank, starting means and auxiliaries 240,00 ton Generator 930,00 ton Reduction Gear 100,00 ton Air intake system 272,00 ton Exhaust system 88,00 ton Gas valve compartment 20,00 ton Steam Turbine 250,00 ton Heat Recovery Steam Generator (HRSG) 600,00 ton Berat total Power Plant 3180,00 ton Berat Permesinan Kapal Main Engine 17,00 ton Gear Box 1,72 ton Poros Propeller 4,09 ton Propeller 9,80 ton Lain-lain 135,08 ton Berat total Permesinan Kapal 167,69 ton Berat Baja Kapal Total Berat Baja Kapal 9538,69 ton Berat Peralatan dan Perlengkapan Peralatan dan Perlengkapan 260,90 ton Grup IV 471,10 ton Berat total Peralatan dan Perlengkapan 732,00 ton Berat Ballast Berat Ballast 8785,45 ton Total LWT 22403,83 ton
Keterangan : e 30 o adalah luas bidang dibawah kurva lengan statis (GZ) sampai 30 o sudut oleng, e 40 o adalah luas bidang dibawah kurva lengan statis (GZ) sampai 40 o sudut oleng, e 30-40 o adalah luasan  bidang  yang  terletak  di  bawah  lengkung lengan statis (GZ) diantara sudut oleng 30 o dan 40 o h 30 o adalah lengan statis (GZ) pada sudut oleng > 30 o . θ max adalah  sudut  dimana  lengan  stabilitas  statis  (GZ) maksimum terjadi.
GM 0 adalah tinggi metacentre (MG) pada sudut oleng 0 o .
Kemudian  dilanjutkan  dengan  pembuatan Lines  Plan dan General  Arrangement. Pembuatan Lines  Plan menggunakan bantuan  dari software  Maxsurf Education  Version dan CAD. Lines  Plan yang  dihasilkan  menjadi  acuan  dalam  pembuatan General Arrangement kapal PLTG. Dalam pembuatan General Arrangement menggunakan  referensi  dari  layout  kapal  PLTG yang beroperasi.

## IV. KESIMPULAN
Dari  perhitungan  dan  analisa  yang  telah  dilakukan, didapatkan  besar output daya  listrik  dan  ukuran  utama  kapal PLTG yang didesain.  Selanjutnya diketahui bahwa perhitungan ini telah memenuhi margin berat kapal, batasan trim, freeboard kapal,  dan  kriteria-kriteria  IS  Code  untuk  stabilitas  kapal. Didapatkan pula desain Lines Plan dan General Arrangement kapal PLTG. Untuk detail dari kesimpulan Tugas Akhir, dapat dilihat sebagai berikut:
1) Output daya  listrik  dari  kapal  yang  didesain  sebesar  144 MW.
2) Ukuran  utama  kapal  pembangkit  listrik  tenaga  gas  yang didesain Lpp = 155,5 m, B = 31 m, H = 16 m, T = 7 m.
3) Perhitungan teknis yang dilakukan telah memenuhi.
a. Perhitungan berat yang telah dilakukan menghasilkan margin  berat  sebesar  3,79%. Displacement kapal adalah  25397,911  ton  dan  berat  kapal  (LWT+DWT) adalah 24435,315 ton.
b. Perhitungan trim yang  telah  dilakukan  menghasilkan hasil 2,328 m, batasan trim  maksimal adalah  sebesar 3,164 m. Sehingga perhitungan trim telah memenuhi.
c. Perhitungan  lambung  timbul  yang  telah  dilakukan menghasilkan  batasan  lambung  timbul  sebesar  8,788 m,  lambung  timbul  kapal  sebenarnya  adalah  9  m. Sehingga perhitungan lambung timbul diterima.
d. Perhitungan  stabilitas  yang  dilakukan  menggunakan acuan  regulasi  dari  IMO  IS  Code.  Hasil  yang didapatkan semua parameter stabilitas telah terpenuhi.
4) Desain Lines  Plan telah  dibuat  dan  dapat  dilihat  dari Gambar 2.
5) Desain General Arrangement telah dibuat dan dapat dilihat dari Gambar 2.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Ucapan  terimakasih  Penulis  tujukan,  yang  pertama  kepada Bapak  Ir.  Wasis  Dwi  Aryawan,  M.Sc.,  Ph.D.  selaku  dosen pembimbing, Bapak Dr. Ir. I Ketut Suastika sebagai dosen wali Penulis.  Kedua  kepada  Ayah  dan  Ibu  yang  telah  memberikan dukungan doa dan biaya demi terselesaikannya Tugas Akhir ini. Ketiga kepada teman-teman dan pihak-pihak yang tidak dapat Penulis sebutkan satu per satu.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  E. V. Lewis, Principle of Naval Architecture Volume 1, Jersey City, NJ: The Society of Naval Architecture & Marine Engineers, 1998.
[2]  D. G. Watson, Practical Ship Design, Kidlington: Elsevier, 1998.
[3]  E. V. Lewis, Principle of Naval Architecture Volume II, Jersey City, NJ: The Society of Naval Architecture and Marine Engineers, 1988.
Tabel 4. Rangkuman hasil perhitungan stabilitas kapal PLTG Data LC 100% LC 60% LC 30% Kriteria IMO Kondisi e 30 o (m.deg) 40,581 39,414 39,453 ≥ 3,1513 Diterima e 40 o (m.deg) 71,358 69,234 69,220 ≥ 5,1566 Diterima e 30-40 o (m.deg) 30,776 29,820 29,767 ≥ 1.7189 Diterima h 30 o (m) 3,195 3,090 3,083 ≥ 0.2 Diterima θ max (deg) 39,1 39,1 39,1 ≥ 25 Diterima GM 0 (m) 4,588 4,391 4,373 ≥ 0.15 Diterima
Gambar. 3.  Desain Lines Plan dan General  Arrangement kapal Pembangkit Listrik Tenaga Gas (PLTG).
[4]  S.  V.  B.  H.,  Ship  Design  for  Efficiency  and  Economy,  Woburn:
Butterwoth Heinemann, 1998.
[5]  M.  G.  Parsons,  Parametric  Design  Chapter  11  in  Ship  Design  and Construction,  New  York:  The  Society  of  Naval  Architects  and  Marine Engineers, 2003.
[6]  International  Maritime  Organization  (IMO),  Interpretations  of  the
International  Convention  on  Load  Lines,  London:  International Association of Classification Societies, 1996.