## EDUCATIONAL BUILDING
Jurnal Pendidikan Teknik Bangunan dan Sipil Vol. 9. No.1 Juni 2023: 24-31, ISSN-E : 2477-4901, ISSN-P: 2477-4898

## DESAIN REHABILITAS JEMBATAN WAY SEMANGKA KABUPATEN LAMPUNG BARAT
Andi Indianto 1 , Adi Mohammad 1
1 Politeknik Negeri Jakarta Surrel: 1 andi.indianto@sipil.pnj.ac.id, adi.mohammad.ts19@mhsw.pnj.ac.id Diterima: 21 April 2023; Disetujui: 28 Mei 2023

## ABSTRAK
Jembatan Way Semangka merupakan jembatan darurat dengan tipe rangka baja, mempunyai panjang bentang 35 meter di bangun setelah terjadinya Gempa Liwa pada tahun 1994. Jembatan Way Semangka berada di Kecamatan Suoh, Kabupaten Lampung Barat. Berdasarkan hasil pemeriksaan detail pada Jembatan  Way  Semangka,  diperoleh  data  terjadi  kerusakan  pada  bagian  bawah  kepala  jembatan berupa  penggerusan  pada  pangkal  kepala  jembatan.  Penggerusan  tersebut  disebabkan  oleh penyempitan  penampang  basah  sungai  sebagai  akibat  dari  posisi  kepala  jembatan  yang  masuk  ke badan  sungai.  Dari  masalah  tersebut  dikhawatirkan  kepala  jembatan  akan  mengalami  kelongsoran sehingga  diperlukan  rehabilitasi.  Untuk  melakukan  rehabilitasi  diperlukan  analisis  struktur  guna mendapatkan  desain  rehabilitasi  yang  memenuhi  kelayanan.  Analisa  strukur  dibantu  dengan menggunakan  software  SAP2000  lalu  memasukkan  beban-beban  yang  bekerja  sesuai  dengan pembebanan  SNI  1725:2016  dan  SNI  2833:2016.  Sebelum  dilakukan  analisa  struktur  dibuat  terlebih dahulu  pradesain  model  rehabilitasi  yang  akan  diterapkan,  yaitu  desain  struktur  integral  dengan menyatukan  kepala  jembatan  dengan  pilar  menggunakan  pelat  yang  berfungsi  sebagai  lantai jembatan.  Posisi  kepala  jembatan  eksisting  digunakan  untuk  memposisikan  pilar  sehingga  struktur atas  tidak  berubah  panjangnya.  Posisi  kepala  jembatan  rehabilitasi  dibuat  mundur  sejauh  5  meter sehingga memberikan tambahan luas penampang basah sungai. Dengan cara desain rehabilitasi seperti ini penggerusan pada pangkal kepala jembatan diharapkan tidak terjadi lagi, karena penampang basah sungai tidak terganggu. Hasil analisa struktur didapatkan dimensi pilar diameter 60 cm sebanyak 5 buah, tebal pelat penghubung sebesar 30 cm, dan tebal dinding kepala jembatan sebesar 50 cm . . Kata Kunci : Jembatan Way Semangka, Penggerusan, Rehabilitasi

## ABSTRACT
Way Semangka Bridge is an emergency bridge with a steel frame type, has a span of 35 meters and was built after the Liwa Earthquake in 1994. Way Semangka Bridge is located in Suoh District, West Lampung Regency. Based on the results of a detailed inspection of Way Semangka Bridge, data was obtained that there was damage to the lower part of the bridge head in the form of scour at the base of the bridge head. The scouring is caused by the narrowing of the wet cross section of the river as a result of the position of the head of the bridge entering the river body. From this problem it is feared that the head of the bridge will experience a slide so that rehabilitation is needed. To carry out rehabilitation, a structural analysis is required in order to obtain a rehabilitation design that meets service requirements. Structural analysis is assisted by using the SAP2000 software and then entering the loads that work according to SNI 1725:2016 and SNI 2833:2016. Before carrying out the structural analysis, a pre-designed rehabilitation model was made, namely an integral structural design by uniting the head of the bridge with the pillars using plates that function as bridge floors. The position of the head of the existing bridge is used to  position  the  pillars  so  that  the  superstructure  does  not  change  in  length.  The  position  of  the  head  of  the rehabilitation bridge is set back 5 meters so as to provide additional wet cross-sectional area of the river. With this rehabilitation design method, it is hoped that scouring at the base of the bridge head will not occur again, because the wet cross section of the river is not disturbed. The results of the structural analysis obtained 5 pillars with a diameter of 60 cm, a connecting plate thickness of 30 cm, and a bridge head wall thickness of 50 cm . Keywords: Way Semangka Bridge, Scouring, Rehabilitation
1. Pendahuluan
Jembatan Way Semangka merupakan jembatan darurat  dengan  tipe  rangka  baja.  Jembatan tersebut mempunyai panjang bentang 35 meter di  bangun  setelah  terjadinya  Gempa  Liwa sekitar  tahun  1994.  Lokasi  Jembatan  Way Semangka  berada  di  Kabupaten  Lampung Barat, Provinsi Lampung.
Dari  laporan  hasil  kajian  kelayakan  dan kelayanan pada Jembatan  Way Semangka oleh CV.  Karya  Cipta  Utama  pada  tahun  2021 didapatkan hasil bahwa kepala jembatan rusak karena  terjadi  penggerusan  pada  pangkal kepala  jembatan  yang  diakibatkan  oleh menyempitnya  penampang  basah  sungai  di bawah  jembatan.  Dengan  penggerusan  yang terjadi  pada  pangkal  kepala  jembatan dikhawatirkan kepala
jembatan akan mengalami kelongsoran sehingga perlu dilakukan penanganan
2. Tinjauan Pustaka
2 .1 Jembatan Menurut  (Struyk,  1984)  jembatan  adalah  suatu bangunan yang berguna untuk menghubungkan jalan yang melalui suatu hambatan yang berada lebih  rendah.  Hambatan  ini  biasanya  berupa sungai  atau  lembah  ataupun  jalan  lalu  lintas yang lain.

## 2.2 Gerusan
Gerusan atau scour adalah suatu proses alamiah yang terjadi di sungai sebagai akibat pengaruh perubahan bentuk sungai yang berupa tikungan atau bagian penyempitan aliran sungai ataupun karena  adanya  bangunan  air  jembatan, bendung,  pintu  air,  dan  lain-lain  (Feisal  et  al., 2018).

## 2.3 Beban yang Bekerja pada Struktur Jembatan
Perencanaan  pembebanan  yang  bekerja  pada struktur  jembatan  dipilih  sesuai  kebutuhan perencanaan,  yaitu  meliputi  beban  permanen dan  beban  lalu lintas yang  disesuaikan  dengan SNI  1725:2016  tentang  pembebanan  untuk jembatan.

## 2.4  Beban  Aliran  Air,  Benda  Hanyutan,  dan Tumbukan Dengan Batang Kayu
Dalam hal aliran air yang mengenai pilar, gaya seret  dan  gaya  angkat  bergantung  pada koefisien  seret  (CD)  ataupun  koefisien  angkat (CL),  kecepatan  rata-rata  air  (Vs)  serta  luas proyeksi  pilar  (Ad)  tegak  lurus  atau  luas proyeksi  pilar  (AL)  sejajar  arah  aliran  yang
tingginya  sama  dengan  kedalaman  aliran.  Hal ini  sesuai  dengan  menggunakan  persamaan berikut.
T EF = 0,5 x C D x Vs 2 x A d (1) T EF = 0,5 x C L x Vs 2 x A L (2)
Tabel 1. Koefisien Seret (C D ) dan Angkat (C L ) : SNI 1725:2016
Gaya  akibat  tumbukan  batang  kayu  dihitung dengan  menganggap  minimum  masa  batang ( M )  sebesar  2  ton  hanyut  pada  kecepatan  air permukaan ( V a ) yang dapat diambil sebesar 1,4 kali  kecepatan  rata-rata  ( V s )  dibagi  dengan lendutan  elastis  ekuivalen  ( d ev )  seperti persamaan berikut.
T EF = 𝑀(𝑉𝑎)2 𝑑𝑒𝑣 (3)
Tabel 2 . Lendutan Ekuivalen ( SNI 1725:2016) Tipe Pilar dev (m) Pilar beton masif 0,075 Tiang beton perancah 0,150 Tiang kayu perancah 0,300

## 2.5 Beban Gempa
Beban gempa pada jembatan merupakan gaya horizontal hasil dari perkalian antara koefisien respon  elastik  (C sm )  dengan  berat  struktur ekivalen yang dibagi dengan faktor modifikasi respon (R) dengan persamaan berikut.
𝐸 𝑄 = 𝐶𝑠𝑚 𝑅 𝑥 𝑊𝑡 (4)
Dengan :
E Q = Gaya gempa horizontal statis (kN) C sm = Koefisien respon elastis R    = Faktor modifikasi respons Wt  = Berat total struktur yaitu, beban hidup dan    beban mati yang sesuai (kN)

## 2.6  Beban  Tekanan  Tanah  Lateral  Akibat Gempa
Perhitungan  tekanan  tanah  akibat  gempa prinsipnya sama dengan tekanan lateral tanah. Berdasarkan  SNI  2833:2016,  koefisien  tekanan
tanah lateral aktif akibat gempa dapat dihitung dengan persamaan berikut.
K AE = cos²(∅−θ−βa) cosθcos²βacos (δ+θ+βa) (1+
√ sin(δ+∅)sin (∅−θ−i) cos(δ+θ+βa)cos (i−βa) −2 ) (5)
Tekanan tanah lateral aktif akibat gempa dapat dihitung dengan persamaan berikut.
Akibat berat tanah untuk tanah kohesif
𝑃 𝐴𝐸1 =  𝛾. ℎ. 𝐾 𝐴𝐸 − 2𝑐√𝐾 𝐴𝐸 (6)
Akibat beban terbagi rata
𝑃 𝐴𝐸2 =  𝑞. 𝐾 𝐴𝐸 (7)

## 2.7 Beban Tekanan Tanah Lateral Aktif
Berdasarkan  teori  Rankine  (1857),  koefisien tekanan tanah aktif dirumuskan sebagai berikut.
𝐾 𝑎 =   𝑡𝑎𝑛 2 (45 − ∅ 2 ) (8)
Tekanan  tanah  lateral  aktif  dapat  dihitung dengan persamaan berikut.
• Akibat berat tanah untuk tanah kohesif 𝑃 𝑎1 =  𝛾. ℎ. 𝐾𝑎 − 2𝑐√𝐾𝑎
(9)
• Akibat beban terbagi rata 𝑃 𝑎2 =  𝑞. 𝐾𝑎 (10)
• Akibat beban titik 𝑃 𝐻 =  𝑃. 𝐾𝑎 (11) 2.8 Daya Dukung Pondasi Dangkal
Menggunakan Metode Terzhagi
Daya dukung tanah dinyatakan dalam tegangan dimana daya dukung tanah izin (qall) dihitung dengan  membagi  daya  dukung  batas  (qult) dengan  faktor  keamanan  (SF)  yang  diambil sebesar 3 sebagai berikut.
𝑞 𝑎𝑙𝑙 = 𝑞𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹
(12)
Tabel 3 .  Nilai  Faktor  Daya  Dukung  Tanah (Kumbhojkar, 1993
φ Keruntuhan Geser Umum Keruntuhan Geser Lokal Nc Nq Nγ N’c N’q N’γ 0 5,7 1 0 5,7 1 0 5 7,3 1,6 0,5 6,7 1,4 0,2 10 9,6 2,7 1,2 8 1,9 0,5 15  12,9 4,4 2,5 9,7 2,7 0,9 20  17,7 7,4 5 11,8  3,9 1,7 25  25,1 12,7 9,7 14,8  5,6 3,2 30  37,2 22,5 19,7 19 8,3 5,7 34  52,6 36,5 35 23,7  11,7 9 35  57,8 41,4 42,4 25,2  12,6  10,1 40  95,7 81,3 100,4  34,9  20,5  18,8
45  172,3  173,3  297,5  51,2  35,1  37,7 48  258,3  287,9  780,1  66,8  50,5  60,4
50  347,6  415,1  1153,2  81,3  65,5  87,1

## 2.9  Daya  Dukung  Pondasi  Tiang  Pancang Metode Schmertmann dan Nottingham
Daya  dukung  aksial  tiang  berdasarkan  data sondir  dapat  dihitung  menggunakan  metode Schmertmann & Nottingham (1975) berikut. Daya dukung ultimate.
𝑄𝑢 = 𝑄𝑏 + 𝑄𝑠
(13)
= 𝑓 𝑏 . 𝐴𝑏 +   𝑓 𝑠 . 𝐴𝑠 (14)
= ⍵. 𝑞 𝑐 . 𝐴𝑏 + 𝐾 𝑓 . 𝑞 𝑓 . 𝐴𝑠 (15)
Daya dukung ijing tiang bor.
𝑄 𝑎𝑙𝑙 = 𝑄𝑢 𝑆𝐹 (16)

## 3. Metodologi Penelitian
Lokasi  penelitian  ini  yaitu  di  Jembatan  Way Semangka  yang  berada  diatas  sungai  Way Semangka  pada  jalur  ruas Bandingagung dan Pungkalan yang menghubungkan kota Agung dengan  kota  Liwa,  tepatnya  di  Kecamatan Suoh,  Kabupaten  Lampung  Barat,  Provinsi Lampung.  Tahapan  yang  dilakukan  pada penelitian ini ialah sebagai berikut.
Berikut penjelasan dari bagan alir penelitian:
1. Merumuskan  masalah  yang  ada  pada Jembatan  Way  Semangka  yang  akan dijadikan topik dari penelitian yang akan di bahas,  yaitu  analisis  penanganan  jembatan sebagai  akibat  penggerusan  pada  pangkal kepala  jembatan,  serta  menentukan  juga tujuan untuk menjawab rumusan masalah.
2. Mencari  dan  mengumpulkan  studi  literatur yang  dapat  digunakan  untuk  melakukan analisis  dalam  penyelsaian  masalah  dari permasalahan  yang  ada.  Studi  literatur berupa  SNI  (Standar  Nasional  Indonesia) pembebanan  jembatan,  gempa  untuk jembatan,  dan  jurnal  yang  terkait  dengan jembatan.
3. Mengumpulkan  data – data  yang  akan digunakan untuk penyelesaian masalah yang ada  dari  hasil  perumusan  masalah.  Data yang didapatkan merupakan data sekunder berupa  DED,  data  tanah,  dan  hasil pengukuran  dimensi  dan  pemeriksaan Jembatan  Way  Semangka  yang  diperoleh dari  CV  Karya  Cipta  Utama  dan  PT.  Batu Raden.
4. Melakukan desain Jembatan Way Semangka sebagai  akibat  dari  penggerusan  pada pangkal  kepala  jembatan  setelah  itu menganalisa kapasitas dari desain tersebut.
5. Membuat  DED  rehabilitasi  Jembatan  Way Semangka yang telah di analisis.
6. Menarik kesimpulan serta saran berdasarkan hasil  analisis  penanganan  Jembatan  Way Semangka.

## 4. Hasil dan Pembahasan
Pembahasan  dimulai  dari  membuat  pradesain setelah  itu  dilakukan  analisa  struktur menggunakan software SAP2000.

## 4.1 Pradesain
Berikut  adalah  pradesain  rehabilitasi  Jembatan Way Semangka.
Gambar 2 . Tampak Memanjang Jembatan
Gambar 3 . Tampak Atas dan Bawah Jembatan
Gambar 4 . Tampak Melintang Jembatan
Gambar 5 . Detail Abutment dan Pilar Jembatan
Gambar 6 . Tampak Persektif Jembatan

## 4.2 Permodelan Struktur
Pemodelan  struktur  desain  penanganan Jembatan Way Semangka dibuat dengan lebar tinjauan diambil sebesar 1,25 m pada jembatan beton  bertulang,  seperti  yang  dapat  dilihat pada gambar berikut.
Gambar 7 . Permodelan Struktur

## 4.3 Pembebanan
Abutment  menahan  setengah  beban  dari  berat jembatan pelat beton dengan panjang bentang 5 meter.
Pilar  yang  berada  di  tengah  bentang memikul  setengah  dari  berat  jembatan  pelat beton  dan  juga  setengah  dari  berat  jembatan rangka  dengan  panjang  bentang  35  meter. Berikut  ini  adalah  besaran  beban  yang  bekerja dari jembatan pelat beton dan jembatan rangka baja.
Tabel 4 .  Besar  Beban  yang  Bekerja  pada  Jembatan Pelat Beton
Tabel 5 .  Besar  Beban  yang  Bekerja  pada  Jembatan Rangka
Beban  aliran  air  pada  pilar  berjenis  tiang pancang  hanya  menimbulkan  gaya  seret. Berdasarkan Tabel 3 koefisien seret (CD) sebesar 0,7,  sehingga  gaya  seret  pada  pilar  jembatan dihitung dengan Persamaan (1) sebagai berikut.
T EF = 0,5 x C D x Vs 2 x A d
= 0,5 x 0,7 x 3 2 x 1,7
T EF = 5,36 kN
Untuk  menghitung  gaya  yang  terjadi  akibat tumbukan  dengan  batang  kayu,  diasumsikan bahwa  batang  tersebut  memiliki  massa  ( M ) minimum  sebesar  2  ton  pada  kecepatan  air permukaan ( Va ) diambil 1,4 kali kecepatan rata- rata  ( Vs ),  sedangkan  lendutan  elastis  ( dev ) ditentukan pada Tabel 3.
Va
= 1,4 x Vs
= 1,4 x 3 m/s
= 4,2 m/s
T EF = 𝑀(𝑉𝑎)2 𝑑𝑒𝑣
= 2 (4,2)2 0,15
= 235,2 kN
Beban  gempa  horizontal  pada  abutment  yang dihitung  menurut  perkalian  antara  koefisien respon  elastik  ( C sm )  dengan  berat  struktur ekivalen  yang  kemudian  dimodifikasi  dengan faktor  modifikasi  respon  ( R )  sebesar  5  yang ditentukan  pada  SNI  2833:2016  dengan formulasi sebagai berikut:
EQx = 𝐶𝑠𝑚 𝑅 𝑥 𝑊𝑡 = 1,543
5 x 245,224 kN = 75,676 kN EQx/tinjauan  = EQx/jumlah tinjauan = 75,676/4 = 18,919 kN Sedangkan  pada  pilar  nilai  faktor  modifikasi respon  sebesar  5,  sehingga  beban  gempa melintang dihitung sebagai berikut.
EQ x = 𝐶𝑠𝑚 𝑅 𝑥 𝑊𝑡 = 1,543 5 𝑥 1393,795 kN
= 430,1134 kN EQ x per perletakan = 430,1134 kN / 2 = 215,057 kN
EQ y = 𝐶𝑠𝑚 𝑅 𝑥 𝑊𝑡 = 1,75 5 𝑥 1393,795 kN = 487,828 kN
Pelat beton 9.38 kN/m Trotoar 3 kN/m Aspal 2.75 kN/m Parapet 4.59 kN/m 113.88 kN 12.5 kN 68.75 kN
Beban yang Bekerja pada Jembatan Pelat Beton Besar Beban Beban rem Berat sendiri Beban mati tambahan Beban Lajur
Beban pejalan kaki Rangka Baja 375.8 kN Pelat beton 1365 kN Trotoar 252 kN Aspal 308 kN
Railing 24.168 kN
859.4 kN
52.5 kN 250 kN Berat Sendiri Beban mati tambahan Beban yang Bekerja pada Jembatan Rangka Besar Beban Beban Lajur Beban pejalan kaki Beban rem
EQ y per perletakan = 487,828 kN / 2 = 243,914 kN
Tekanan tanah lateral aktif akibat gempa pada abutment dapat dihitung seperti persamaan (5), (6), dan (7).
K AE = 𝐶𝑜𝑠2( Ø−  −  𝑎)
𝐶𝑜𝑠  𝐶𝑜𝑠2  𝑎 𝐶𝑜𝑠(  +  +  𝑎) 𝑥 (1 + √ 𝑆𝑖𝑛(  +Ø ) 𝑆𝑖𝑛(Ø−  −i) 𝐶𝑜𝑠(  +  −  𝑎 ) 𝐶𝑜𝑠(𝑖−  𝑎) ) −2 = 𝐶𝑜𝑠2( 30−23,03−0)
𝐶𝑜𝑠 23,03 𝐶𝑜𝑠20 𝐶𝑜𝑠( 0+23,03+0) 𝑥 (1 + √ 𝑆𝑖𝑛( 0+30 ) 𝑆𝑖𝑛(30−23,03−0) 𝐶𝑜𝑠( 0+23,03−0 ) 𝐶𝑜𝑠(0−0) ) −2 = 0,954
Tekanan aktif tanah timbunan saat terjadi gempa P EA1 = (γ x h x K AE ) x b = (1,9 x 2,4 x 0,954) x 1,25 = 5,437 t/m
Tekanan aktif akibat oprit dan aspal saat terjadi gempa P AE2 = (h oprit xBI BetonxK AE +h aspal xBI AspalxK AE )x b = (0,3 x 24 x 0,954 + 0,1 x 22 x 0,954) x
1,25
= 1,121 t/m
Tekanan tanah lateral aktif pada abutment dapat dihitung seperti persamaan (8), (9), (10) dan (11).
Ka = 𝑇𝑎𝑛 2 (45 − Ø 2 ) = 𝑇𝑎𝑛 2 (45 − 30 2 ) = 0,333
Tekanan aktif tanah timbunan P a1 = (γ x Ht x Ka - 2c √𝐾𝑎 ) x b = (1,9 x 2,4 x 0,333 – 2 x 0 √0,333 )x 1,25
= 1,978 t/m
Tekanan aktif akibat tanah oprit dan aspal P a2 = (h oprit xBI BetonxKa+h aspal xBI Aspalx Ka)xb
= (0,3 x 2,4 x 0,333 + 0,1 x 2,2 x 0,333) x 1,25 = 0,408 t/m
Tekanan aktif akibat beban lajur terbagi merata P a3 = (qBTR x Ka) x b = (9 x 0,333) x 1,25 = 3,903 kN/m
Tekanan aktif akibat beban garis terpusat P H = (PLL x Ka) x b = (68,6 x 0,333) x 1,25
= 29,75 kN

## 4.4  Daya  Dukung  Pondasi  Menggunakan Metode Terzaghi
Pondasi kepala jembatan menggunakan pondasi langsung  dengan  lebar  pondasi  1,5  meter  dan kedalaman  2,8  meter.  Dengan  data  tanah sebagai berikut.
Kohesi (c) = 0,182 kg/cm 2 sudut geser ( ϕ )
= 20,1 o berat jenis tanah (γ) = 2,108 t/m 3
Menurut Terzaghi, pondasi dengan bentuk bujur sangkar  memiliki  persamaan  daya  dukung batas.  Nilai  faktor  daya  dukung  tanah didapatkan  dari  hasil  interpolasi  pada Tabel  2 sebagai berikut. q ult = 1,3 c’N’c + Df γ N’q + N’ γ = 56,89 ton
q all = q ult / SF = 56,89 / 3 = 18,96 ton
Reaksi  struktur  pada  pondasi  di abutment diperoleh  dari software SAP2000  sebesar  7,571 ton q all = 18,96 ton > 7,571 ton (OK)
4.5  Daya  Dukung  Pondasi  Menggunakan Menggunakan  Metode  Schertmann  dan Nottingham Qu = Qb + Qs
= Ab x fb + As x fs = 2827,433 x 67 + 45238,934 x 1,2 = 189438,037 + 54286,72 kg = 243724,75 kg = 243,72475 ton Qa
= 𝑄𝑢 𝑆𝐹 = 243,72475
3
= 81,242 ton Reaksi struktur pada pondasi di pilar diperoleh dari software SAP2000 sebesar 65,974 ton
Qa = 81,242 ton > 65,974 ton (OK)

## 4.6 Kombinasi Pembebanan
Gambar  8  sampai  Gambar  10  menunjukkan penginputan  kombinasi  beban-beban  yang bekerja ke SAP 2000 pada struktur jembatan.
Gambar 8 . Load Combinations Kuat 1
Gambar 1. Load Combinations Ekstrim 1 Arah Memanjang
Gambar 2. Load Combinations Ekstrim 1 Arah Melintang
4.7  Hasil  Analisa Check  of  Structure pada SAP2000 Hasil analisa check of structure desain rehabilitasi oleh  SAP2000  ditunjukan  dalam  Gambar  11. Hasil  menunjukan  bahwa  struktur  kuat terhadap  beban-beban  yang  bekerja  dan  tidak mengalami overstressed .
Gambar 3. Hasil Check of Structure pada SAP2000

## 4.8 Perhitungan Kebutuhan Tulangan
Perhitungan  kebutuhan  tulangan  mengacu pada  RSNI-T-12-2004.  Hasil  perhitungan kebutuhan tulangan disajikan dalam Tabel 6 .
Tabel 6 . Hasil Perhitungan Kebutuhan Tulangan Bagian Bangunan Tulangan Longitudin al Tulangan Geser Pierhead pilar Tulanga n Arah X D25-145 mm ɸ 10-600 mm Tulanga n Arah Y D25-140 mm ɸ 10-600 mm Backwall D25-100 mm ɸ 10-160 mm Dinding D16-110 mm ɸ 10-600 mm Pierhead abutment D16-165 mm ɸ 10-600 mm Pilecap Abutment Tulanga n Arah X D16-110 mm ɸ 10-600 mm Tulanga n Arah Y D16-165 mm ɸ 10-600 mm Pelat beton  D19-70 mm ɸ 10-120 mm

## 4. Kesimpulan
Desain  dilakukan  dengan  cara  memundurkan kepala jembatan sejauh 5 meter dan menjadikan kepala  jembatan  lama  menjadi  pilar  dengan tiang agar lebih ramping. Hasil analisa struktur didapatkan  dimensi  pilar  diameter  60  cm sebanyak  5  buah,  tebal  pelat  penghubung sebesar  30  cm,  dan  tebal  dinding  kepala jembatan  sebesar  50  cm.  Berdasarkan  analisis
SAP2000  struktur  jembatan  tidak  mengalami overstressed dan  hasil  analisis  kebutuhan tulangan  pada  pierhead,  backwall,  dinding abutment,  pierhead  abutment,  pilecap,  pelat lantai beton berturut-turut didapatkan tulangan longitudinal D25-140 mm, D25-100 mm, D16-110 mm, D16-165 mm, D16-165 mm, D19-70 mm dan tulangan geser D25-145 mm, D10-160 mm, D10- 600  mm,  D10-600  mm,  D16-110  mm,  D10-120 mm.

## Daftar Pustaka
Badan  Standardisasi  Indonesia,  RSNI  T-12- 2004. “Perencanaan Struktur Beton untuk Jembatan”. Badan Standardisasi Indonesia, SNI 1725:2016. “Pembebanan Untuk Jembatan”. Badan Standardisasi Indonesia, SNI 2833:2016. “Perencanaan  Jembatan  Terhadap  Beban Gempa”. Bina  Marga  23/BM/2011,  “Perencanaan Pondasi Jembatan,” 2015. Bina  Marga.  2010.  “Perencanaan  Bangunan Utama Jembatan.” Bina  Marga.  2010.  “Perencanaan  Teknik Jembatan.”
Bowles,  J.  E.  (1997).  Foundation  Analysis  and Design International Fifth Edition. In Civil Engineering Materials . Feisal,  M.,  Halim,  S.  F.,  &  Hendratta,  L.  A. (2018).  ANALISIS  GERUSAN  LOKAL PADA  PILAR  JEMBATAN  KUWIL KABUPATEN MINAHASA UTARA
MENGGUNAKAN  METODE  EMPIRIS. Jurnal Sipil Statik , 6 (11), 1017 – 1028.
Indianto, A. dan P. F. (2021). Evaluasi Kapasitas
Kepala Jembatan Akibat
Perubahan  Beban Gempa Rencana Sesuai SNI  2833:2016. Jurnal  Media  Komunikasi Dunia Ilmu Sipil (MoDuluS) , 3 , 54 – 61.
Kementrian  Pekerjaan  Umum  dan  Perumahan Rakyat dkk. ,  “Pedoman  Persyaratan Umum Perencanaan Jembatan,” 2015. Kumbhojkar, A.S. (1993). Numerical Evaluation of Terzaghi's Nγ. Journal  of Geotechnical Engineering, 119, 598-607. Struyk,  H.J.;  Veen,  K.H.C.W.  Van  Der; Sumargono.  (1984).  Jembatan  /  oleh  H.J. Struyk  dan  K.H.C.W.  Van  Der  Veen  ; bahasaIndonesia oleh Soemargono. Jakarta :: Pradnya Paramita
R.  H.  French  dan  J.  R.  Lagasse.  (1998).  Local scour  at  bridge  abutments  and  piers. Journal of Hydraulic Engineering, 124