Terbit online pada laman web jurnal: https://journal.isas.or.id/index.php/JAMERE

## JOURNAL OF APPLIED MECHANICAL ENGINEERING AND RENEWABLE ENERGY (JAMERE)
Vol. 3 No.1 Februari 2023 1 - 6 ISSN: 2775-1031
Perancangan Bejana Tekan Dalam Aspek Kekuatan Mekanik Pada Banyu Urip Project Cepu

## Yudhi Chandra Dwiaji
Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Mercu Buana yudhichandra7@gmail. com*

## Abstract
The shell, head, nozzle, and supports of pressure vessels are based on the results of manual calculations and are widely used in  petrochemical  plants,  energy  (power  plants),  oil  and  gas  (oil  and  gas  plants), and  the  industrial  sector  as  a  whole.  The objective of this analysis is to comprehend the code that is used in the vertical pressure vessel design calculations so that they can be utilized in the field. The purpose, aesthetic value, and working environment of the pressure vessel must all be taken into consideration when designing its shape. Design pressure, the ship's dead weight, wind loads, earthquake-related loads, and combined loads are among the ship's loads. The ASME Part VIII Division I code standards are utilized when designing pressure vessels. Microsoft Excel software is used to calculate the shell thickness, head, nozzle, and support, or manual calculation is used. The thicknesses of the shell, head, nozzle, and support vary according to the results of the manual calculations. Shell thickness 1: 13mm, shell thickness 2: 16mm, shell thickness 3: 16mm, top head thickness: 13mm, bot head thickness: 16mm, nozzle thickness: 6mm, skirt thickness: 22mm .
Keywords: shell, head, nozzle, pressure vessels.

## Abstrak
Shell , head , nozzle ,  dan  penyangga  bejana  tekan  berdasarkan  hasil  perhitungan  manual  dan  banyak  digunakan  di  pabrik petrokimia, energi (pembangkit listrik), minyak dan gas (pabrik minyak dan gas), dan sektor industri sebagai utuh.  Analisis yang  digunakan  menggunakan software  PV  Elite dimana  bertujuan  untuk  memahami  kode-kode  yang  digunakan  dalam perhitungan desain bejana tekan vertikal sehingga dapat dimanfaatkan di lapangan, dengan penambahan perhitungan manual. Tujuan, nilai estetika, dan lingkungan kerja bejana tekan semuanya harus dipertimbangkan saat mendesain bentuknya. Tekanan desain, bobot mati kapal, beban angin, beban terkait gempa, dan beban gabungan termasuk beban kapal. Standar kode ASME Bagian VIII Divisi I digunakan saat merancang bejana tekan. Perangkat lunak Microsoft Excel digunakan untuk menghitung ketebalan shell , head , nozzle ,  dan support ,  atau  perhitungan  manual  digunakan.  Ketebalan  shell,  head,  nozzle,  dan  support bervariasi menurut hasil perhitungan manual. Tebal shell 1 : 13mm , tebal shell 2 : 16mm , tebal shell 3 : 16mm , tebal top head : 13mm , tebal bot head : 16mm , tebal nozzle : 6mm , tebal skirt : 22mm
Kata kunci : shell, head, nozzle, bejana tekan.

## 1. Pendahuluan
Pressure vessel atau bejana tekan merupakan objek yang paling  utama  dalam  proses facility .  Bejana  tekan biasanya berbentuk horizontal dan vertikal dalam sebuah pkant ,  bejana  tekan  memiliki  kekuatan  ketahanan dengan  minimum  15  Psi  [1] . Bejana  tekan  berbentuk silinder  umumnya  digunakan  disektor  industri  untuk menampung cairan dan gas dibawah tekanan [2]. Desain umum  bejana  tekan  adalah  berbentuk  silinder  dengan penutup ujung atau disebut sebagai kepala ( head ) [3].
Pada  dasarnya pressure  vessel atau  bejana  tekan  di tentukan  oleh  ketebalan  dinding.  Beberapa  faktor biasanya harus dipertimbangkan saat melakukan proses mendesain. Faktor yang paling penting adalah pemilihan bahan  baku  untuk  berbagai  macam  komponen,  dan aspek manufactur .[4]  Untuk  melakukan  proses  bejana tekan  membutuhkan  muatan  seperti  fluida  atau  cairan lainnya  untuk  diproses.  Untuk  mendapatkan  hasil perhitungan  yang  sangat  terinci  menggunakan  metode
Journal of Applied Mechanical Engineering and Renewable Energy (JAMERE) Vol. 3 No. 1 Februari 2023 1 – 6
elemen hingga menjadi dasar yang sangat penting untuk analisis tegangan pada bejana tekan [5].
Kecelakaan fatal telah terjadi dalam sejarah bejan tekan, bejana  tekan  sendiri  memiliki  tingkat  ketahanan maksimum.  Secara  umum  tekanan  operasi  yang  lebih tinggi pada bejana tekan akan lebih besar menghasilkan energi yang dilepaskan dan mengarah pada konsekuensi yang lebih buruk bahayanya jika isi bejana tekan berisi cairan mudah terbakar atau beracun [6].
Nilai faktor keselamatan masih ditentukan berdasarkan pengalaman.  Teknik  mengingat  sangat  pentingnya keamanan  dalam  operasional  bejana  tekan  harus dirancang memenuhi persyaratan standar yang berlaku.

## 2. Metode Penelitian
Tahapan yang ada pada proses analisis design pressure vessel yang akan dilaksanakan meliputi :
2.1. Pengambilan Data dan Tujuan Penelitian
Tahap  identifikasi  awal  dilakukan  untuk  menetapkan tujuan dan melakukan perhitungan awal dan mengetahui data-data yang akan membantu perhitungan.
Tujuan  penelitian  adalah  mengetahui  dan  memahami perhitungan  desain pressure  vessel  vertical serta memahami  kode  yang  digunakan  dalam  perhitungan sehingga dapat diaplikasikan dilapangan.
2.2. Tahap Pengolahan Data dan Analisis
Tahap  pengolahan  data  merupakan  tindak  lanjut  dari pengumpulan data yang telah dilakukan. Adapun tahap pengolahan data ini antara lain:
a. Menghitung ,  thickness  shell,  head,  nozzle  & support,  seismic  design dengan  menggunakan microsoft  excel  dan  dibantu  dengan  software compress .
b. Dari  hasil  analisis  yang  terjadi  baik  perhitungan microsoft  excel  harus  memenuhi  kriteria  standar ASME Div.VIII Sec.I.
c. Apabila  nilai calculation melebihi  kriteria  yang telah  ditentukan  standard  ASME  Div.VIII  Sec.I, maka desain harus dirubah dan mengulang kembali ke langkah awal.
Selanjutnya dilakukan analisa terhadap data yang telah diolah.  Data  tersebut  digunakan  sebagia  acuan  untuk menetukan  aman  atau  tidaknya  desain  tersebut. Selanjutnya dilakukan analisa terhadap data yang telah diolah.  Data  tersebut  digunakan  sebagai  acuan  untuk menentukan aman atau tidaknya desain tersebut. Alat  dan  bahan  yang  digunakan  untuk  penelitian  ini antara lain sebagai berikut:
1. Data  sheet Pressure  Vessel  Crude  Oil  Stripper  ( Item No. NAF625503 / NAF625603 )
2. Software Microsoft Excel
Berikut  ini  merupakan  diagram  alir  dari  langkah- langkah  yang  dilakukan  dalam  penelitian  untuk
memperoleh  data  dan  menganalisis  data  seperti  pada gambar 1 di bawah ini:
Gambar 1. Proses Penelitian
2.3. Bejana Tekan ( Pressure Vessel)
Bejana  Tekan (Pressure  Vessel) merupakan  suatu tangki/wadah tertutup yang dirancang untuk menampung  fluida  pada  temperatur  yang  berbeda  dari temperatur  lingkungan  [7].  Standar  pertama pressure vessel di  luncurkan  pada  tahun  1911  yang  akhirnya diterbitkan pada tahun 1915. ASME Boiler and Pressure Vessel telah  mempatenkan  kode  desain  standar  dan prosedur untuk  mengembangkan bejana tekan melibihi nilai tekanan 15 Psi [8]
2.4 Klasifikasi Bejana Tekan
Pressure  vessel atau  bejana  tekan  di  bagi  menjadi  2 macam posisi yaitu :
a. Pressure vessel vertical
Adalah pressure  vessel yang  posisinya  tegak  lurus terhadap  sumbunya,  dan  supportnya  berbeda  dengan yang lain yaitu menggunakan skirt .
Journal of Applied Mechanical Engineering and Renewable Energy (JAMERE) Vol. 3 No. 1 Februari 2023 1 – 6
b. Pressure vessel horizontal
Adalah pressure  vessel yang  memiliki Saddle atau layaknya  kaki  merupakan  penyangga  agar  horizontal vessel dapat berdiri dengan baik.
Gambar 2. Pressure vessel horizontal
2.5. Ketebalan Dinding ( Shell)
Shell merupakan  komponen  utama  bejana  tekan  yang berisikan fluida bertekanan pada umumnya shell  ada 2 tipe shell yaitu cylindrical  shell dan spherical  shell. Tetapi  hanya shell silindris  yang  sering  digunakan  di bejana  tekan.  Kekuatan  s hell ditentukan  oleh  tekanan desain, tekanan desain di bagi menjadi 2 yaitu internal pressure dan external  pressure .  Berdasarkan  ASME Section VIII Div.I. Ketebalan shell berdasarkan internal pressure bisa ditentukan dengan persamaan berikut :
Sambungan memanjang ( longitudinal joint)
1)  Untuk  sambungan  jenis  ketebalan shell harus  bisa menahan  tegangan  yang  terjadi.  Tegangan  yang dominan  adalah  tegangan  arah  melingkar  atau circumferential .

## 𝑡 = 𝑃𝑅
𝑆𝐸 − 0,6𝑃
(1)
2) Sambungan melingkar ( circumferential joints.) Untuk sambungan melingkar ini harus bisa menahan tegangan arah longitudinal atau longitudinal  stress .  Untuk memenuhi  kriteria  tersebut  maka  ketebalan shell dapat ditentukan dari persamaan berikut :
𝑡 = 𝑃𝑅 2𝑆𝐸 − 0,4𝑃
(2)
2.6. Ketebalan Kepala ( Head)
Head merupakan komponen utama pressure vessel atau bejana  tekan  yang  berfungsi  untuk  menutupi  shell  dari tekanan  dari  luar. Head biasanya  di  bagi  beberapa macam jenis diantaranya : Ellipsoidal head , Spherical head , Conical head .
a. Formula head berdasarkan internal  pressure bisa ditentukan dengan persamaan berikut :
1. Ellipsoidal head
Ellipsiodal head dikembangkan oleh rotasi semiellipse. Head dengan rasio 2:1 dari sumbu R ke sumbu minor h adalah penutup yang paling sering digunakan di bejana tekan,  khusunya  untuk  tekanan  internal  diatas  150  Psi. Ellipsoidal head diperlakukan sebagai  komponen yang terpisah tanpa hambatan tekanan.
Gambar 3. Ellipsoidal head
𝑡 = 𝑃𝐷 2𝑆𝐸 − 0,2𝑃 (3)
2.7. Ketebalan Nosel-nosel ( Nozzle)
Nozzle adalah  komponen  yang  dirancang  untuk mengontrol  arah  atau  karakteristik  dari  aliran  fluida (terutama  untuk  meningkatkan  cairan)  saat  keluar  atau memasuki  sebuah  ruang  tertutup  atau  pipa  [9]. Nozzle sering  disebut  pipa  atau  tabung  dan  dapat  digunakan untuk  mengarahkan  atau  memodifikasi  aliran  fluida (cairan atau gas).
Gambar 5 Nozzle
Ketebalan shell yang dibutuhkan (t r )
t r = 𝑃𝑅 𝑆𝐸−0,6𝑃 [4]
Ketebalan dinding nozzel yang diperlukan (t rn )
t rn = 𝑃𝑅 𝑛 𝑆𝐸−0,6𝑃
[5]
2.8 Ketebalan Skirt
Journal of Applied Mechanical Engineering and Renewable Energy (JAMERE) Vol. 3 No. 1 Februari 2023 1 – 6
Adalah  bagian  penyangga  untuk  bejana  tekan  vertikal yang  langsung  dilas  di  bagian  bawah  seperti  yang ditunjukan pada gambar berikut :
Type 1. Skirt di ujung kepala bejana tekan. Efisiensi sambungan las E = 0,55, berdasarkan kaki las sama dengan t sk
Gambar 4 types of support skirts and skirt to head welds.
Type  2. Skirt di  pasangkan  di  bagian  atas head atau  shell.  Efisiensi sambungan las E = 0,80, berdasarkan kaki las sama dengan t sk
Skirt tipe  1  (a)  adalah  desain  yang  paling  sering digunakan pada bejana tekan vertikal. Jika pengangkatnya  dibawah  momen  eksternal  yang dikenakan  terlalu  tinggi  dan  jarak  baut  menjadi  terlalu kecil maka skirt dirancang seperti tipe 1 (b). Tegangan lentur  yang  diinduksi  oleh  tipe  1  (a)  dianggap  dapat menahanya, namun dengan dukungan type 1 (b) tekanan bisa  menjadi  berlebihan  dan  mungkin  harus  dianalisis lebih teliti.
Pada  tipe  2  (a)  dipasang  pada  bagian flens dari  bagian kepala  atas  seperti  pada  gambat  2.7  sehingga  tidak menghalangi  inspeksi  terhadap  lasan  pada  kepala tersebut. Tipe ini lebih sulit untuk dibuat dan digunakan terutama  untuk  beban  eksternal  yang  tinggi  dan  suhu operasi.  Kesamaan  antara  diameter  bagian  pada  tipe  2 (b) digunakan untuk column yang sangat tinggi dengan ekstra tinggi eksternal.
t = 12𝑀 𝑡 𝑅 2 𝜋𝑆𝐸 + 𝑊 𝜋𝐷𝑆𝐸 [6]

## 2.9. Beban Mati
Dead load atau beban mati bejana adalah beban karena berat  bejana  itu  sendiri  dari  setiap  bagian  yang terhubung  secara  permanen.  Tergantung  pada  keadaan
keseluruhan berat bejana tekan di katergorikan menjadi 3 yaitu :
a. Beban ereksi (kosong)
Adalah beban berat bejana tanpa isolasi eksternal, tahan api, dan pemimpaan struktural eksternal. Pada dasarnya berat  bejana  yang  berdiameter  kecil  yang  harus dimasukan ke dalam bobot ereksi
b. Beban mati
Adalah  berat  bejana  dalam  operasi  penuh.  Ini  adalah berat  bejana  ditambah  isolasi  internal  atau  eksternal, semua peralatan struktural yang diperlukan untuk servis dan inpeksi bejana.
c. Shop test dead load
Adalah  hanya  terdiri  dari  berat shell dan  setengah pengelasan semua selesai, diisi dengan cairan uji.
2.10. Beban Angin
Wind load atau beban angin adalah aliran angin turbulen di  permukaan  bumi  dengan  kecepatan  variabel  dimana fluktuasi  turbulen  tiga  dimensi  lokal  ditumpangkan. Kecepatan  angin  dipengaruhi  oleh  gesekan  permukaan bumi [10] dan meningkat dengan ketinggian diatas tanah hingga beberapa kecepatan maksimum. Bisa dilihat dari formula sesuai standar (code) ASCE-7 2005 .
Tomographic  factor  efek  kecepatan  angin  harus dimasukan  dalam  perhitungan  beban  angin  dengan menggunakan faktor K zt :
K zt = (1 + K 1 K 2 K 3 ) 2 [7]
Keterangan :
Jika kondisi dan lokasi struktur tidak memenuhi semua yang dikondisikan maka yang ditentukan K zt = 1
2.11. Beban Gempa
Beban  gempa  adalah  gaya  seismik  pada  bejana  tekan dihasilkan  dari  gerakan  getaran  tiba-tiba  yang  tidak menentu  dari  tanah.  Faktor  utama  dalam  kerusakan struktur  adalah  intensitas  dan  durasi  gerakan  gempa. Kekuatan  dan  tekanan  dalam  struktur  selama  gempa bersifat  sementara  dan  kompleks.  Desain  tahan  gempa sebagian besar bersifat empiris, dan hal yang terpenting dalam mengatasi kekuatan gempa pada struktur didesain untuk bisa menahan gaya geser horizontal.
S MS = F a S s S M1 = F v S 1 8] [9
S DS = 2 3 S MS S D1 = 2 3 S M1 [10]
[11]

## 3.   Hasil dan Pembahasan
Data  yang  diperlukan  dalam  analisis  sistem  pemipaan line 2.420-050 adalah sebagai berikut:
Journal of Applied Mechanical Engineering and Renewable Energy (JAMERE) Vol. 3 No. 1 Februari 2023 1 – 6
Design Data : Panjang vessel keseluruhan / L = 34750 mm Panjang shell = 28000 mm Kapasitas bejana  = 123,900 kg Tekanan operasi  = 1,035 kPag Tekanan temperature = 260 ˚C Zona gempa =2 (diasumsikan) Kecepatan angin  = 32 km/jam
Material: Shell  /  Head  (Top) :  SA-516  Gr.70N  +  SA  424  (UNS N08825) Clad Shell / Head (Bottom) : SA-516 Gr.70N Skirt : SA-516 Gr.70N / SA 283 Gr.C Base plate : SA 283 Gr.C Nozzle pipe : SA 106 Gr.B + weld overlay alloy 825 Reinforcing pad : SA 516 Gr.70N
Untuk shell 1:
𝑡 = 𝑃𝑅 𝑆𝐸 − 0,6𝑃 𝑡 = 1035.000.1750 1376.0.1 − 0,6.1035.000
𝑡 =  13 .4728 mm +0.25 mm
𝑡 =  13 .7228 mm
Untuk shell 2:
𝑡 = 𝑃𝑅 𝑆𝐸 − 0,6𝑃 𝑡 =
1048,000.1750
1376.0.1 − 0,6.1048,000
𝑡 =  13 .6367 mm + 3 mm 𝑡 =  16 .6367 mm
Untuk shell 3:
𝑡 = 𝑃𝑅 𝑆𝐸 − 0,6𝑃 𝑡 = 1091.000.1750 1376.0.1 − 0,6.1091.000 𝑡 =  13 .9341 mm + 3 mm
𝑡 =  16 .9341 mm
Untuk top head :
𝑡 = 𝑃𝐷 2𝑆𝐸 − 0,2𝑃
𝑡 =
1035.000.3500 2.1376.0.1 − 0,2.1035.000
𝑡 =  13 .4230mm + 0,25mm
𝑡 =  13 .6730mm
Untuk bot head :
𝑡 = 𝑃𝐷 2𝑆𝐸 − 0,2𝑃
𝑡 =
1091.000.3506 2.13760.0.1 − 0,2.1091.000
𝑡 =  13 .4230 mm + 3mm 𝑡 =  16 .4230 mm
Untuk nozzle Tebal shell yang dibutuhkan (t r ) dapat  di  tentukan dari persamaan berikut:
t r = 𝑃𝑅 𝑆𝐸−0,6𝑃 t r = 1035,00.1750,000 1376,0.1−0,6.1035,00 t r = 13,4728
Tebal nozzle yang dibutuhkan (t rn ) dapat di tentukan dari persamaan berikut:
t rn = 𝑃𝑅 𝑆𝐸−0,6𝑃 t rn = 1035,00.30,000
15000.1−0,6.1035,00 t rn = 3,3578
Karena  t nozzle lebih  besar  dari  t rn ,  maka  tebal  nozzle memenuhi persyaratan untuk perhitungan.
Bidang  penguat  yang  diperlukan,  luas  bidang  penguat opening dapat ditentukan dengan rumus:
A = d. t r A = 30,000 mm . 13,4728 mm A = 404,128 mm2
Jika nilai A lebih kecil dari jumlah nilai A 1 , A 2 , A 3 , dan A 4 maka nozzle tidak  memerlukan  plat  penguat. Perhitungan  luas  bidang  penguatan opening dapat ditentukan dengan cara:
1.  bidang  A 2 yang  digunakan  adalah  luas  yang  paling besar dari dua perhitungan
A 1 = d.(t.- t r )
A 1 = 30,000.( 13 .7228 mm.- 13,4728 mm) A 1 = 75.000 mm2 Atau A 1 = 2.(t.- t r ). .(t n + t) A 1 =  2.(13.7228  mm-13,4728  mm)  .  (3,3578 mm+13.7228   mm) A 1 = 8,5034 mm2 Maka A 1 yang digunakan adalah 75.000 mm2
2.  Luas  bidang  A 2 yang  digunakan  adalah  luas  yang paling kecil dari dua perhitungan
A 2 = 5.t.(t n -t rn )
A 2 = 5. 13.7228.(3,3578 mm-9,000 mm) A 2 = 436,7416 mm2 Atau A 2 = 5.t n .(t n -t rn )
A 2 = 5. 3,3578.(3,3578 mm-9,000 mm A 2 = 106,7411 mm2 Maka A 2 yang digunakan adalah 106,7411 mm2 2.  Luas  bidang  A 4 dapat  ditentukan  dengan  rumus berikut:
A 4 = ( Area of Fillet Weld) 12,7² = 6,35 mm2
Journal of Applied Mechanical Engineering and Renewable Energy (JAMERE) Vol. 3 No. 1 Februari 2023 1 – 6
Maka, A 1 + A 2 + A 3 + A 4 = 75,000 + 106,7411 + 0 + 6,35 = 188, 0911 mm2
Untuk skirt Perhitungan untuk thickness for moment at top (tension) t = -(0.6 – 0,14. S DS ).W t /( 𝜋 . D t. S t. E) + 4 M t /( 𝜋 . D t. 2 S t. E)
t  =  -(0.6  –  0,14. 0,501781).  503032,1838/( 3,14 . 11,62729659 . 15700.0,55)  +  4  4790654.264/( 3,14 . 11,62729659 2 15700.0,55) t = 0,365196977 in t = 9.2760003 mm
Perhitungan  untuk thickness  for  moment  at  bottom (tension) t = (0.6 – 0,14. S DS ).W t /( 𝜋 . D t. S t. E) + 4 M/( 𝜋 . D t. 2 S t. E) t  =  -(0.6  –  0,14. 0,501781).  503032,1838/( 3,14 . 11,62729659 . 15700.0,55)  +  4  6008930.448/( 3,14 . 11,62729659 2 15700.0,55) t = 0,371433119 in t = 9.434401 mm
Perhitungan untuk thickness for moment at top (tension) compression t = (1 + 0,14. S DS ).W t /( 𝜋 . D t. S t. E) + 4 M/( 𝜋 . D t. 2 S t. E) t  =  (1  +  0,14. 0,501781).  503032,1838/( 3,14 . 11,62729659 . 15700.0,55)  +  4  4790654.264/( 3,14 . 11,62729659 2 15700.0,55) t = 0,935484336 in t = 23,7613 mm
Perhitungan  untuk thickness  for  moment  at  bottom (tension) compression t = (1 + 0,14. S DS ).W t /( 𝜋 . D t. S t. E) + 4 M t /( 𝜋 . D t. 2 S t. E) t  =  (1  +  0,14. 0,501781).  503032,1838/( 3,14 . 11,62729659 . 15700.0,55)  +  4  6008930.448/( 3,14 . 11,62729659 2 15700.0,55) t = 0,884260505 in t = 23,7613 mm lainnya.

## 4.   Kesimpulan
Berdasarkan perhitungan yang dilakukan, untuk bejana terisi  cairan  dengan  kapasitas  123.900  kg,  tekanan operasi  10,35  bar,  temperatur  operasi  260˚  C,  dan kecepatan angin 32 m/s maka dimensi akhir komponen- komponen  bejana  tekan  yang  aman  digunakan  adalah sebagai berikut:
1. Shell 1
• Material shell : SA 517 Gr.70N
• Tebal shell : 15 mm
2. Shell 2
• Material shell : SA 517 Gr.70N
• Tebal shell : 18 mm
3. Shell 3
• Material shell : SA 517 Gr.70N
• Tebal shell : 18 mm
4. Top head • Bentuk head : Ellipsoidal
• Material head : SA 517 Gr.70N • Tebal head : 15 mm 5. Bot head • Bentuk head : Ellipsoidal • Material head : SA 517 Gr.70N
• Tebal head : 18 mm
6. Nozzle
• Material nozzle : SA 106 Gr.B
• Tebal leher nozzle : 6 mm
• Jumlah bolt: 16 7. Support
• Jenis support : Skirt
• Material skirt : SA 283 Gr.C
• Tinggi skirt : 5500 mm
• Tebal skirt : 22mm
Untuk  komponen shell , head ,  dan nozzle komponen yang  bisa  dipastikan  keamanannya  dengan  hasil perhitungan  berdasarkan data  sheet  client tetapi  untuk support  skirt pada skirt  operating  new  seis mic  tidak aman disebabkan dari hasil perhitungan untuk ketebalan yang dibutuhkan adalah 24mm sedangkan ketebalannya dari data sheet adalah 22mm.

## Daftar Rujukan
[1] K. Arnold and M. Stewart, “Mechanical Design of Pressure Vessels,” Surf. Prod. Oper. , pp. 316–350, 2008.
[2] B. Siva Kumar, P. Prasanna, J. Sushma, and K. P. Srikanth, “Stress  Analysis  and  Design  Optimization  of  A  Pressure Vessel Using Ansys Package,” Mater. Today Proc. , vol. 5, no. 2, pp. 4551–4562, 2018.
[3] A. Eswara Kumar, R. Krishna Santosh, S. Ravi Teja, and E. Abishek, “Static and Dynamic Analysis of Pressure Vessels with Various Stiffeners,” Mater. Today Proc. , vol. 5, no. 2, pp. 5039–5048, 2018.
[4] K.  Magnucki,  P.  Jasion,  and  M.  Rodak,  “Strength  and buckling  of  an  untypical  dished  head  of  a  cylindrical pressure vessel,” Int. J. Press. Vessel. Pip. , vol. 161, pp. 17– 21, Mar. 2018, doi: 10.1016/J.IJPVP.2018.02.003.
[5] Q. G. Wu, X. D. Chen, Z. C. Fan, and D. F. Nie, “Stress and Damage  Analyses  of  Composite  Overwrapped  Pressure Vessel,” Procedia Eng. , vol. 130, pp. 32–40, Jan. 2015, doi: 10.1016/J.PROENG.2015.12.171.
[6] X. K. Zhu, “Strength Criteria Versus Plastic Flow Criteria Used  in  Pressure  Vessel  Design  and  Analysis,” J.  Press. Vessel  Technol. Trans.  ASME ,  vol.  138,  no.  4, Aug.  2016, doi: 10.1115/1.4031284/378025.
[7] J.  Edy,  A.  N.  Mahdi  Jurusan  D,  T.  Mesin,  and  S.  Tinggi Teknik -PLN, “Analisis Kekuatan Konstruksi Bejana Tekan Terhadap Tekanan Hydrostatic Test”.
[8] “Pressure vessel design by analysis versus design by rule |
Processing Magazine.” https://www.processingmagazine.com/material-handling- dry-wet/tanks-vessels/article/15587043/pressure-vessel- design-by-analysis-versus-design-by-rule (accessed Jan. 18, 2023).
[9] F.  Yudhi  Mandraguna,  J.  M.  Afiff,  J.  Teknik,  and  M. Fakultas,  “PERANCANGAN  PIG  LAUNCHER  UNTUK PIPA GAS,” 2018.
[10] Sariana, M. I. Jumarang, and R. Adriat, “Kajian Pola Angin Permukaan di Bandara Supadio Pontianak,” Prism. Fis. , vol. VI, no. 2, pp. 108–116, 2018.