## Studi perhitungan sistem pengkondisian udara dari desain kantor pabrik kelapa sawit berbasis cooling load temperature difference
Sabilly H Pradana 1* , Deni S Khaerudini 1,2
1 Program Studi Magister Teknik Mesin, Universitas Mercubuana, Jakarta Barat, 11650, Indonesia
2 Pusat Penelitian Fisika, Lembaga Ilmu Pengetahuan Indonesia, Tangerang Selatan, 15314, Indonesia.
* Email: sabilly.handi.pradana@gmail.com

## Abstrak
Perhitungan  sistem  pengkondisian  udara  diperlukan  agar  kebutuhan  penggunaan  total  daya  masih  dalam  rentang  yang diizinkan.  Sehubungan  terbatasnya  sisa  daya  yang  tersedia  dari  pabrik  kelapa  sawit  (PKS)  untuk  suplai  ke  sistem pengkondisian udara sebesar 184 kW, diperlukan perhitungan untuk mendapatkan total beban pendingin yang terdiri dari beban sensibel dan laten dari seluruh ruangan. Penelitian ini bertujuan untuk menentukan beban daya pendingin dari desain ruang  kantor  PKS  di  Kalimantan  Barat  serta  membandingkan  sisa  daya  yang  tersedia.  Perhitungan  dilakukan  dengan menggunakan  metode Cooling  Load  Temperature  Difference (CLTD)  berdasarkan  standar  dari American  Society  of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning Engineers (ASHRAE). Mengacu pada hasil perhitungan didapatkan bahwa total beban sensibel lebih besar daripada beban laten dengan perbandingan 1: 3,18. Komponen yang membutuhkan beban pendingin  maksimum  adalah  jendela  kaca  sebesar  12,96  kW.  Ruangan  yang  membutuhkan  daya  beban  pendinginan maksimum adalah lobi sebesar 8,66 kW. Beban pendinginan maksimum daya total adalah 51,5 kW pada jam 16.00. Beban daya pendingin dibandingkan dengan sisa daya yang tersedia dari PKS sebesar 184 kW. Daya untuk pendinginan ruang kerja adalah 4,5% dari total penggunaan daya di PKS. Pada kondisi ini pabrik masih dapat beroperasi dengan peningkatan faktor beban dari 86,4% menjadi 90,4%.
Kata kunci : Pengkondisian udara, CLTD, pabrik kelapa sawit, beban pendingin, daya

## Calculation of cooling energy requirement in the palm oil mill work space based on cooling load temperature difference

## Abstract
This  research  purpose  to  determine  power  of  cooling  load  from  the  design  workspace  palm  oil  mill  (POM)  in West Kalimantan. Due to the limited remaining power available from POM, calculations are required to obtain the  total  cooling  load  consisting  of  sensible  and  latent  loads.  Calculations  are  performed  using  the  Cooling Load  Temperature  Difference  (CLTD)  method  based  on  American  Society  of  Heating,  Refrigerating  and  Air- Conditioning  Engineers  standard  (ASHRAE).  Refer  to  calculation  results,  it  is  found  that  the  sensible  load  is greater than the latent load with a ratio of 1:3.18. The component that requires a maximum cooling load is glass of 12.96 kW. The room that requires power maximum cooling load is lobby of 8.66 kW. Total power maximum cooling load is 51.5 kW at 04.00 pm. The power of cooling load is compared with the remaining available power from the POM  of  184 kW. The power for cooling  workspace  is 4.5% of  the total  power usage in POM. In this condition, mill can still operate with an increase in load factor from 86.4% to 90.4% .
Keywords: HVAC, CLTD, palm oil mill office, cooling load, power

## Nomenclature
Q cooling load , kW Q s
sensible heat , kW Q l
latent heat, kW
U
thermal transmittance coefficient , W/m 2 K
n quantity
CLF cooling load factor SCL solar cooling load SC
shading coefficient SHGF solar heat gain factor
CFM cubic feet per minute F u usage factor
F r radiation factor
A area , m 2

## 1. Pendahuluan
Pengkondisian  udara  ruang  kerja  menjadi hal  yang  penting  diperhatikan  karena  menjadi  salah satu  sumber  kenyamanan  pegawai  dalam  bekerja dengan  optimal  dan  juga  berdampak  terhadap penghematan  energi.  Mengacu  pada  Standar Nasional  Indonesia  (SNI),  temperatur  nyaman berkisar  pada  25  ±  1 o C  dengan  kelembaban  relatif (RH) berkisar pada 60 ± 5% [1].
Studi  penggunaan  daya  listrik  diperlukan dalam  rangka  penghematan  penggunaan  bahan bakar.  Dilakukan  perhitungan  dan  perbandingan kebutuhan  daya  pabrik  sebelum  dan  sesudah
pengkondisian udara pada pabrik kelapa sawit (PKS) yang  memiliki  kapasitas  olah  tandan  buah  segar (TBS) sebesar 40 ton/jam. Perhitungan pengkondisian udara disimulasikan berada di sekitar jalur khatulistiwa, beriklim tropis dengan temperatur rata-rata  27,6 o C  dan  maksimum  pada  tahun  2019 mencapai 36,2 o C [2]. PKS  utamanya  menghasilkan crude  palm oil (CPO)  sebagai  produk  akhir.  Selain  itu,  dapat menghasilkan  biomassa  yang  digunakan  sebagai bahan  bakar  boiler  yang  terdiri  dari fiber sebanyak 12,2%  dan shell 5,7%  dengan  nilai  kalori  (CV) sebesar  18.505  kJ/kg  dan  20.724  kJ/kg  [3].  Dari kombinasi  tersebut  dapat  dihasilkan  energi  sebesar 87 x 10 6 kJ/hr. Melalui proses pembakaran di boiler uap  jenuh  terjadi  konversi  energi  dengan  dihasilkan uap  sebanyak  30  ton/jam  (tekanan  32  bar)  untuk menghasilkan daya sebesar 1.280 kW di turbin [4].
Kebutuhan  daya  maksimum  PKS  sebesar 1.106  kW  terbagi  untuk  suplai  kebutuhan  produksi, perawatan  mesin,  serta  suplai  ke  perumahan  pabrik dan  kebun.  Hal  ini  sesuai  dengan  parameter  umum konsumsi  energi  pada  sebuah  pabrik  sawit  sebesar 17-19  kWh/ton  TBS  [5].  Sisa  daya  PKS  yang tersedia  sebesar  174  kW.  Utilitas  penggunaan  daya telah mencapai 86,4% namun belum termasuk untuk pengkondisian  udara  (beban  pendingin)  pada  ruang kerja.  Ketersediaan  daya  harus  disuplai  secara mandiri  oleh  PKS.  Hal  ini  diperlukan  untuk menghindari  gangguan  padam  listrik  selama  proses pengolahan  yang  berdampak  pada  hasil  produksi. Menggunakan data PLN pada tahun 2019, frekuensi padam  di  Indonesia  relatif  tinggi,  tercatat  11,5  kali per pelanggan per tahun.
Secara  umum,  terdapat  beberapa  metode dalam  menghitung  beban  pendingin,  contohnya Total  Equivalent  Temperature  Different  method (TETD), Transfer  Function  method (TF)  dan Cooling  Load  Temperature  Difference (CLTD)  [6]. ASHRAE telah melakukan riset untuk membandingkan ketiga metode tersebut dan menghasilkan  metode  CLTD  yang  lebih  efisien dalam jumlah langkah perhitungan beban pendingin, konsepnya  menghitung  selisih  daya  pada  target temperatur udara kondisi nyaman dengan temperatur udara awal [7].
Perhitungan beban pendingin menggunakan metode CLTD telah dilakukan peneliti  di Indonesia. Dedi  [8]  menghitung  pada  ruangan  di  perkantoran PT  Indonesia  Power  UPJP  Pesanggaran  Bali menghasilkan  kebutuhan  sebesar  565,97  kW  (pagi hari)  dan  346,56  kW  (malam  hari)  serta  didapatkan Gedung  C  yang  membutuhkan  daya  paling  besar karena bangunan baru didominasi oleh jendela kaca. Sabarudin  [9]  menghitung  pada  ruang  auditorium Gedung  Manggala  Wanabakti  Blok  III  Kementrian Kehutanan  menghasilkan  kebutuhan  daya  sebesar 279,43  kW  dan  didapatkan  kebutuhan  terbesar disebabkan  oleh  transmisi  kalor  melalui  atap  dan jendela dengan persentase 80,3%.
Tujuan  penelitian  ini  adalah  menentukan besarnya beban pendinginan pada desain kantor PKS serta  membandingkan  sisa  daya  yang  tersedia  dari PKS  sebesar  184  kW.  Pada  tulisan  ini  dibahas identifikasi  beban  daya  pendingin  menggunakan metode CLTD.

## 2. Metode Penelitian

## 2.1 Studi Perhitungan
Penelitian ini dimaksudkan untuk mendapatkan  total  beban  daya  pendingin  di  ruang kerja  PKS.  Metode  yang  digunakan  dengan  cara perhitungan  manual  beban  pendingin,  meliputi beban internal dan eksternal menggunakan perangkat  lunak  Microsoft  Excell  dengan  referensi American Society of Heating, Refrigerating and Air- Conditioning Engineers (ASHRAE) [10]. Data detail ruangan kerja dan peralatan mengacu dari salah satu desain  PKS  di  Kalimantan  Barat.  Data  digunakan untuk  proses  perhitungan  dan  direpresentasikan menggunakan  Gambar  4,5,6  dan  7  dan  Tabel  1,2,3 dan 4.
Lingkup penelitian meliputi:
• Room Sensible Heat Gain (RSHG)
• Room Latent Heat Gain (RLHG)
• Room Total Heat Gain (RTHG)
RSHG merupakan penjumlahan dari seluruh  beban  sensibel  dari  tiap  ruangan.  RLHG merupakan  penjumlahan  dari  seluruh  beban  laten dari  tiap  ruangan.    RTHG  merupakan  penjumlahan RSHG  dan  RLHG.  Perhitungan  dipengaruhi  oleh sumber  internal  dan  eksternal,  masing-masing memiliki  beban  sensibel  dan  beban  laten.  Beban sensibel merupakan beban pendingin yang menyebabkan  terjadinya  kenaikan  atau  penurunan temperatur  dengan  fasa  yang  sama.  Beban  laten merupakan  beban  pendingin  yang  diperlukan  agar terjadi  perubahan  fasa  namun  tidak  ada  perubahan temperature [11]. Beban internal terdiri dari aktivitas orang  di  dalam  ruangan,  infiltrasi,  peralatan pencahayaan dan berbagai peralatan yang menghasilkan  panas,  seperti  komputer,  printer, dispenser. Untuk  beban eksternal  terdiri dari adanya perbedaan  antara  temperatur  udara  dalam  dan  luar ruangan  yang  berasal  dari  proses  konduksi  dan radiasi  energi  matahari  melalui  dinding,  jendela kaca,  dan  pintu  [12].  Parameter  yang  digunakan dalam  proses  kalkulasi  meliputi  spesifikasi  luas ruangan, temperatur lingkungan, temperatur ruangan dan  kelembaban  relatif  [13].  Perhitungan  beban dilakukan  pada  jam  operasional  ruang  kerja  dari pukul 08.00 hingga 16.00 per jam mengacu standard ASHRAE [10].
Beban yang berasal dari atap dapat dihitung menggunakan persamaan:
Q roof = U x A x CLTD roof corrected
(1)
dengan U roof digunakan 0,52 W/m 2 K [14], perbedaan temperatur atap mengikuti persamaan:
CLTD roof corrected =  [CLTD roof +(78-T R )+(T M -85)] (2)
Beban  yang  berasal  dari  dinding  dapat dihitung menggunakan persamaan:
Q wall = U x A x CLTD wall corrected (3)
dengan  U  merupakan  koefisien  transfer  panas  dari dinding,  pada  ruangan  kerja  terdapat  2  tipe  yang digunakan yaitu dinding  tembok bata (2,69 W/m 2 K) dan  gipsum  (1,37  W/m 2 K)  [14].  Perbedaan temperatur tembok mengikuti persamaan :
CLTD wall corrected =  [CLTD wall +(78-T R )+(T M -85)] (4)
Beban yang berasal dari jendela kaca terdiri dari  2  komponen,  yaitu  konduksi  dan  radiasi. Keduanya  harus  diperhitungkan  untuk  menghitung kenaikan panas dari ruangan, mengikuti persamaan
Q glass conductive =  U  x  A  x  CLTD glass  corrected (5)
Q glass solar = A x SC x SCL (6)
dengan  U  merupakan  koefisien  transfer  panas  dari jendela  kaca  sebesar  5,90  W/m 2 K, shading coefficient (SC)  merupakan    koefisien  tingkat transparansi  jendela  kaca  digunakan  0,95. Solar cooling load factor (SCL) merupakan perkalian dari SHGF 230 dengan CLF yang berbeda tiap jam (0,1- 0,5).  Jendela  kaca  yang  menghadap  timur  dan  barat akan menerima panas dari matahari [6].
Beban yang berasal dari orang terdiri dari 2 kategori,  yaitu  beban  sensibel  dan  laten.  Kenaikan panas dari ruangan mengikuti persamaan :
Q sensible = n x Q s x CLF (7) Q latent = n x Q l
(8)
dengan  n  merupakan  jumlah  orang  yang  berada dalam  ruangan,  CLF  merupakan  koefisien  beban pendingin  orang  dengan  rentang  maksimum  0-1 pada  kondisi  aktivitas  penuh.  Dalam  ruang  kerja digunakan  rentang  0-0,84.  Q s digunakan  0,06  kW dan Q l digunakan 0,05 kW.
Beban  yang  berasal  dari  radiasi  lampu harus  diperhatikan  untuk  menghitung  kenaikan panas dari ruangan, mengikuti persamaan :
Q lamp = 3,41 x W x F u x F sa x CLF
(9)
dengan W merupakan jumlah daya yang berasal dari lampu/sistem  penerangan  dalam  ruangan  (Watt),  F u merupakan  koefisien lighting  use  factor digunakan faktor 1 dan F sa merupakan special ballast allowance factor digunakan faktor 1,2.
Beban yang berasal dari peralatan termasuk dalam perhitungan kenaikan panas ruangan. Sehubungan  banyaknya  variasi  aplikasi,  durasi,  dan frekuensi  penggunaan  maka  dilakukan  perhitungan mengikuti persamaan :
Q sensible = Q in x F u x F r x CLF
(10)
Q latent = Q in x F u
(11) dengan  Q in merupakan  energi  rata-rata  peralatan, untuk  ruang  kerja  peralatan  seperti  komputer, printer,  dispenser  dan  lain  lain.  F u merupakan koefisien usage  factor digunakan  faktor  1,  F r merupakan radiation factor digunakan faktor 1, CLF disetting berbeda tiap jam dengan range 0,1-1.
Beban  yang  berasal  dari  ventilasi  dan infiltrasi udara melalui jendela dan pintu bergantung dari  kapasitas  udara  yang  melewati.  Untuk menghitung  kenaikan  panas  dari  ruangan  mengikuti persamaan
Q sensible = 1,08 x CFM x (T o -T i )
(12)
Q latent = 4840 x CFM x (W o -W i )
(13)
Q total = Q sensible + Q latent
(14)
dengan kapasitas udara yang melewati jalur ventilasi dan  infiltrasi  udara  digunakan  25,5  m 3 /hr  dan  0,62 m 3 /hr. T o dan T i merupakan temperatur outdoor dan indoor, W o dan  W i merupakan  rasio  kelembaban yang berubah tiap jam.

## 2.2. Desain kantor
Dari desain ruang kerja didapatkan informasi  tentang  detail  ruang,  terdiri  dari  2  lantai dan  memiliki  17  ruang  yang  mendapatkan pengkondisian  udara,  seperti  ditunjukkan  pada Gambar  1.  Lantai  1  hanya  lobi  sedangkan  lantai  2 seluruh  ruang  termasuk  koridor.  Dari  Gambar  1 didapatkan  informasi  mengenai  tata  letak  ruang kerja. Peralatan, pintu dan atap kerja mengikuti data seperti disajikan pada Tabel 1 sedangkan pada Tabel 2 didapatkan luas serta jumlah orang yang bekerja.
Gambar 1 . Desain ruang kerja
Tabel 1 . Luasan pintu dan atap ruang kerja No Ruang Lantai Luasan (m 2 ) Pintu Atap 1 Tunggu 2 0 54 2 CCTV 2 20 11 3 Cashier 2 20 8 4 Meeting 2 0 72 5 Management 2 20 19 6 Gudang 2 0 16 7 VPM 2 20 24 8 Gudang II 2 20 12 9 Lab I 2 41 25 10 Hot Lab 2 20 25 11 Cool Lab 2 20 16 12 Mushola 2 20 11 13 Toilet Mushola 2 20 3 14 Admin Room 2 0 48 15 Toilet dan pantry 2 41 13 16 Koridor 2 0 57 17 Lobi 1 41 0 Tabel 2 . Jumlah peralatan dalam ruang kerja
No Ruang Jumlah peralatan Komputer Lampu Printer 1 Tunggu 0 4 0 2 CCTV 1 2 1
3 Cashier 1 2 1 4 Meeting 2 8 1 5 Management 1 4 0 6 Gudang 0 0 0
7 VPM 1 8 1
8 Gudang II 0 2 0 9 Lab I 0 4 0 10 Hot Lab 0 4 0 11 Cool Lab 0 2 0 12 Mushola 0 2 0 13 Toilet Mushola 0 1 0 14 Admin Room 9 3 0 15 Toilet dan pantry 0 1 0 16 Koridor 0 11 0 17 Lobi 0 4 0 Tabel 3 . Jumlah pegawai dalam ruang kerja
No Ruang Area (m 2 ) Jumlah
1 Tunggu
54 2
2 CCTV 11 0
3 Cashier 8 1
4 Meeting 72 8
5 Management 19 3
6 Gudang 16 0
7 VPM
24 3
8 Gudang II 12 0 9 Lab I 25 2 10 Hot Lab 25 2 11 Cool Lab 16 2 12 Mushola 11 3 13 Toilet Mushola 3 0 14 Admin Room 48 9 15 Toilet dan pantry 13 0 16 Koridor 57 0 17 Lobi 22 2
Secara  desain,  depan  muka  ruang  kantor menghadap  arah  barat  (ruang  tunggu,  kasir  dan ruang  meeting).  Didominasi  material  dinding  dan kaca.  Temperatur  terpanas  di  daerah  tersebut  pada tahun  2019  mencapai  38 o C  dengan  RH  berkisar 75%  dan  kecepatan  angin  2  m/hr.  Dilakukan perhitungan  dengan  metode  CLTD  tiap  beban internal  dan  eksternal  agar  didapat  temperatur nyaman 25 o C ±1 o C, RH berkisar 60% ±5%. Peralatan yang menggunakan listrik dihitung sesuai Tabel 1 dengan daya untuk dispenser 300  W,  komputer  400  W,  lampu  digunakan  2  tipe yaitu  fluorecence  TL  36  W  dan  downlight  18  W dengan ballast  allowance  factor 1,2  sesuai  Tabel  3. Printer  menggunakan  325  W,  heater,  freezer  serta mixer yang digunakan untuk proses di lab sebesar 12 W, 50 W serta 12 W. Rice cooker menggunakan 350 W.
Tabel 4 . Rata-rata ballast allowance factor (F sa ) [10]
Daya lampu (Watt) Jumlah lampu per fixture Ballast allowance factor
35
1
1,3 40 35
2
1,2
40

## 3. Hasil dan Pembahasan
Berdasarkan  perhitungan  Tabel  1,  2  dan  3 dengan  menggunakan  persamaan  1  hingga  14  pada ruangan  kantor  PKS  diperoleh  beberapa  temuan. Mengacu  pada  Gambar  2  hingga  7,  beban  sensibel dan  laten  yang  berkontribusi  besar  adalah  kaca  dan dinding  dengan  persentase  47%-78%.  Hal  ini disebabkan karena area tersebut  mendapatkan panas dari  matahari  secara  kontinu  pada  jam  kerja  (8.00– 16.00).  Beban  lain  yang  berkontribusi  besar  adalah peralatan  dan  penghuni.  Hal  ini  disebabkan  oleh panas  okupansi  pegawai  dan  peralatan  kantor. Rekapitulasi beban sensibel dan laten sesuai Tabel 5 dan  6.  Data  hasil  perhitungan  menunjukan  bahwa jumlah panas yang dihasilkan peralatan kantor lebih rendah  dibandingkan  panas  dari  okupansi  pegawai dan  transfer  panas  dari  matahari  melalui  kaca  dan dinding [8].
Gambar 2 . Beban total dinding
Dari  hasil  perhitungan    menggunakan persamaan  4  serta  referensi  luasan  dinding  pada Tabel  1  dan  U tembok  bata 2,69  W/m 2 K  dihasilkan distribusi  beban  pada  dinding  yang  disuplai  dari sensibel  dan  laten  seperti  pada  Gambar  2,  beban total  pendingin  pada  dinding  berkisar  antara  6,15 kW  hingga  9,09  kW  dengan  persentase  maksimal 17%,  kontribusi  panas  pada  dinding  hanya dihasilkan oleh kalor sensibel.
Gambar 3 . Beban total kaca
Dari hasil perhitungan menggunakan persamaan 6 serta referensi luasan jendela kaca pada Tabel  1  dan  U glass 5,90  W/m 2 K  dihasilkan  distribusi beban  pada  jendela  kaca  yang  disuplai  dari  sensibel dan  laten  seperti  pada  Gambar  3,  beban  total pendingin pada kaca berkisar antara 6,34 kW hingga 12,96  kW  dengan  persentase  maksimal  25%, kontribusi  panas  pada  kaca  hanya  dihasilkan  oleh kalor sensibel.
Dari hasil perhitungan menggunakan persamaan 2 serta referensi luasan atap pada Tabel 1 dan  U roof 0,52  W/m 2 K  dihasilkan  distribusi  beban pada  atap  yang  disuplai  dari  sensibel  dan  laten seperti  pada  Gambar  4,  beban  total  pada  kaca berkisar  antara  3,06  kW  hingga  4,89  kW  dengan persentase maksimal 9%, kontribusi panas pada kaca hanya dihasilkan oleh kalor sensibel.
Gambar 5 . Beban total orang
Dari hasil perhitungan menggunakan persamaan 7 dan 9 serta referensi jumlah orang pada Tabel  3  dengan    menggunakan  Q s 0,06  kW  dan  Q l 0,05  kW  dihasilkan  distribusi  beban  orang  yang dihasilkan  oleh  sensibel  dan  laten  seperti  pada Gambar  5,  beban  total  pendingin  yang  dihasilkan oleh orang berkisar antara 2,45 kW hingga 4,94 kW dengan  persentase  maksimal  9%,  kontribusi  panas pada  penghuni  dihasilkan  oleh  kalor  sensibel  dan kalor laten.
Gambar 6 . Beban total peralatan
Dari hasil perhitungan menggunakan persamaan  9  serta  referensi  peralatan  pada  Tabel  2 dihasilkan  distribusi  beban  pada  peralatan  yang disuplai dari sensibel dan laten seperti pada Gambar 6,  beban  total  pendingin  yang  dihasilkan  oleh peralatan  berkisar  antara  0,16  kW  hingga  8,75  kW dengan  persentase  maksimal  17%,  kontribusi  panas pada peralatan hanya dihasilkan oleh kalor sensibel.
Gambar 7 . Beban total ventilasi
Dari hasil perhitungan menggunakan persamaan  12  dan  13  serta  referensi  jalur  ventilasi dengan  infiltrasi  udara  digunakan  25,5  m 3 /hr  dan 0,62 m 3 /hr dihasilkan distribusi beban pada ventilasi yang  disuplai  dari  sensibel  dan  laten  seperti  pada Gambar  7,  beban  total  pendingin  yang  dihasilkan oleh ventilasi  berkisar antara 1,86 kW hingga 12,92 kW  dengan  persentase  maksimal  22%,  kontribusi panas  oleh  ventilasi  dihasilkan  oleh  kalor  sensibel dan kalor laten.
Berdasarkan  hasil  perhitungan,  beban pendingin  terbesar  didominasi  oleh  kaca  sebesar 25%  yang  berasal  dari  panas  matahari.  Panas  dari matahari  dihantarkan  melalui  konduksi  dan  radiasi. Panas  internal  berasal  dari  okupansi  pegawai, peralatan  kantor  dan  sistem  pencahayaan.  Panas internal  yang  berasal  dari  peralatan  pada  bangunan kantor  merupakan  yang  terbesar  dibanding  panas internal  lainnya.  Panas  dari  okupansi  dihantarkan secara  konduksi,  konveksi,  radiasi,  penguapan,  dan aktivitas yang mengeluarkan keringat [8].
Tabel 5 . Beban pendingin kantor (RTHG) No Ruang Beban Pendingin (kW) RSHG RLHG RTHG 1 Tunggu 1,34 0,59 1,93 2 CCTV 1,05 0,00 1,05 3 Cashier 4,16 0,06 4,21 4 Meeting 2,80 2,35 5,15 5 Management 0,96 0,88 1,85 6 Gudang 1,05 0,00 1,05 7 VPM 3,62 0,88 4,51 8 Gudang II 1,23 0,00 1,23 9 Lab I 1,85 0,59 2,43 10 Hot Lab 1,85 0,59 2,43 11 Cool Lab 0,90 0,07 0,97 12 Mushola 1,47 0,88 2,35 13 Toilet Mushola 0,32 0,00 0,32 14 Admin Room 5,15 2,65 7,79 15 Toilet dan pantry 0,88 0,00 0,88 16 Koridor 2,66 2,06 4,72 17 Lobi 8,07 0,59 8,66 Total 39,3 12,1 51,5
Gambar 8. Beban RTHG kantor
Mengacu Tabel 5 diperoleh kebutuhan total beban  pendingin  seluruh  ruangan  sebesar  51,5  kW dengan  kebutuhan  terbesar  pada  ruang  lobi  sebesar 8,66  kW  atau  17%  dari  total  kebutuhan  beban pendingin,  hal  tersebut  disebabkan  bangunan didominasi  oleh  penggunaan  jendela  kaca  dan dinding.  Ruangan  lain  yang  memerlukan  beban pendingin besar selain lobi yaitu berada pada Admin Room .  Pada  ruangan  ini  sumber  panas  bersumber terutama  dari  sumber  internal,  seperti  pegawai  dan peralatan  kantor.  Didapatkan  perbandingan  beban laten dengan sensibel 12,1 : 39,3 atau sebesar 1:3,18
Sisa  daya  PKS  yang  masih  tersedia  untuk pengkondisian  udara  sebesar  174  kW  sedangkan kebutuhan  beban  pendingin  ruang  kantor  PKS sebesar  52,1  kW,  pada  kondisi  ini  PKS  masih  bisa beroperasi  dengan load  factor utility mencapai 90,4% dengan target temperatur final 25±1 o C.

## 4.   Kesimpulan
Studi  perhitungan  sistem  pengkondisian udara  menggunakan  metode  CLTD  telah  dilakukan. Dari hasil perhitungan ruang kerja didapatkan bahwa beban  sensibel  lebih  besar  dibandingkan  dengan beban  laten  dengan  perbandingan  sebesar  1:3,24. Dari  hasil  perhitungan,  beban  maksimum  daya pendingin  ruang  kerja  dibutuhkan  di  ruang  lobi sebesar  8,66  kW.  Hal  ini  disebabkan  karena bangunan  didominasi  oleh  penggunaan  kaca  serta menghadap barat yang berdampak langsung terekspos  oleh  matahari.  Sejalan  dengan  itu, komponen  material  bangunan  yang  membutuhkan beban  daya  pendingin  maksimum  terjadi  di  kaca sebesar  12,89  kW  (25%).  Penggunaan  daya  PKS sebesar  1.106  kW  dengan  penambahan  kebutuhan daya  dari  ruang  kerja  sebesar  51,5  kW.  Dengan kondisi  ini,  PKS  yang  dapat  menghasilkan  daya sebesar 1280 kW masih bisa beroperasi dengan load factor utility mencapai 90,4%.

## Referensi
[1] Badan  Standarisasi  Nasional,  “Konservasi energi  sistem  tata  udara  bangunan  gedung”, SNI 03-6390, 2011.
[2] Badan  Pusat  Statistik,  “Temperatur  udara bulanan  kabupaten  Ketapang  2018-2019”, Internet: https://ketapangkab.bps.go.id/indicator/151/1 19/1/temperatur-udara-bulanan-kabupaten- ketapang.html , 2020.
[3] Onochie U.P. and Itoje H.J., “ Caloric value of palm  oil  residues  for  energy  utilization” ,
International Journal of Engineering Innovation  and  Research,  Vol.4  Issue4,  pp. 664-667, 2015.
[4] Lia  L,  M.  Y.  Qoderi,  “Analisis  kebutuhan energi  pabrik  kelapa  sawit  Sungai  Rungau Mill”,  Journal  of  Applied  Science,  Vol.  1 No.1, pp. 042-049. 2019.
[5] Yudi D., “Identifikasi konsumsi energi listrik di  pabrik  pengolahan  kelapa  sawit  Manis Mata  (studi  kasus  di  PT  Harapan  Sawit Lestari  Kalimantan  Barat)”,  Jurnal  Citra Widya Edukasi, Vol.4 No.2, pp. 50-61, 2012.
[6] Hashim  H.M.,  Sokolova  E.,  Derevianko  O., “ Cooling load calculation” , in Proc. International  Multi-Conference  on  Industrial Engineering  and  Modern  technologies,  IOP Publishing, 463, pp. 4-5, 2018.
[7] Thambidurai,  Krishnamohan  and  Rajagopal, “ Free  cooling  feasibility  of  a  typical commercial  building  in  Pune  city  India” , International  Journal  of  Applied  Engineering Research,  Vol.10,  Number  2,  pp.  4419-4435, 2015.
[8] Dedi  S.,  Ragil  D.S.  dan  Khalif  A., “Perhitungan  beban  pendinginan  pada ruangan  di  perkantoran  PT  Indonesia  Power UPJP Pesanggaran Bali”, Jurnal Ketenagalistrikan  dan  Energi  Terbarukan,
Vol.17 No.1, pp. 19-30, 2018.
[9] Sabaruddin  H.,  Abdul  H.,  Imam  H.,
“Perhitungan  ulang  beban  pendinginan  pada ruang auditorium Gedung Manggala
Wanabakti  Blok  III  Kementerian  Kehutanan Jakarta”, Jurnal Sinergi, Vol.18 No.3, pp.149- 154, 2014.
[10]  ASHRAE, “ Nonresidential cooling and heating load calculations” , ASHRAE Handbook  Fundamental,  Chapter  29,  pp.  1- 40, 2001.
[11]  Obuka, Nnaemeka S.P and Utazi,
“ Determination  of  a  nonresidential  space cooling  load;  VB  program  application” , International Journal of Scientific & Technology Research, Vol.4 issue 01, pp. 59- 67, 2015.
[12] Mukesh  W.  and  Sharad  C.,  “ Cooling  Load Estimation  using  CLTD/CLF  method  for  an Educational Building of Institute of
Engineering  and  Technology  Devi  Ahilya Vishwavidyalaya Indore” , International Journal  of  Science  and  Research,  pp.  1521- 1525, 2018.
[13]  Virendra V.K., Avinash W. and Ali, “ Cooling load  estimation  by  CLTD  method  and  HAP 4.5  for  an  evaporative  cooling  system” , International Research Journal of Engineering and  Technology,  Vol.4  issue  01,  pp.  1457- 1460, 2017.
[14] Building  Energy  Efficiency  Project,  “Energy Conservation  Building  Code  for  Residential Buildings”  Bureau  of  Energy  Efficiency,
Government of India , pp.1-40, 2017.