## PROSES ANALISA DINDING GALIAN BASEMENT 7 LANTAI DENGAN METODE ELEMEN HINGGA
Novia Sabina 1 dan Chaidir Anwar Makarim 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta novia.325160049@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta chaidir259@gmail.com
Masuk: 15-01-2020, revisi: 11-02-2020, diterima untuk diterbitkan: 14-02-2020

## ABSTRACT
Limited  area  for  construction  can  be  overcome  by  build  a  multi-story  building  with  basement.  Basement  is  quite common  in  Jakarta,  the  things  that  attracted  is  basement  with  7  stories.  This  basement  construction  uses  a diaphragm wall with 1 meter thickness for the retaining wall and installation strut every 4 meter. Deformation for diaphragm  wall  is  calculated  by  finite  element  method  application  and  mohr-coloumb  soil  modeling.  This calculation based on soil type from each drill point and water table when it high or common. From the calculation, maximum deformation diaphragm wall for BH-5 when water table high is 235,86 mm and when water table at -3 m is 209,6 mm. Maximum deformation diaphragm wall for BH-7 when water table high is213,9 mm and when water table  at  -3  m  is  197,18  mm.  There  are  several  things  that  need  to  concern  when  constructed  basement  and  deep excavation, in case to avoid failure.
Keywords: basement; diaphragm wall; lateral wall movement; finite element method

## ABSTRAK
Keterbatasan  lahan  untuk  pembangunan  dapat  diatasi  dengan  pembangunan  gedung  bertingkat  yang  dilengkapi dengan basement. Pembangunan basement cukup umum di Jakarta ini, salah satu hal yang menarik perhatian adalah pembangunan basement sebanyak 7 lantai. Pembangunan basement ini menggunakan dinding penahan tanah berupa dinding  diafragma  dengan  ketebalan  1  meter  dan  pemasangan  strut  setiap  4  meter.  Perhitungan  deformasi  pada dinding  penahan  tanah  ini  dilakukan  dengan  menggunakan  aplikasi  metode  elemen  hingga  dan  permodelan  tanah mohr-coloumb  Permodelan  dilakukan  berdasarkan  keadaan  tanah  pada  tiap  titik  bor  dan  keadaan  muka  air  saat banjir  atau  kemarau.  Dari  perhitungan,  didapatkan  deformasi  maksimum  dinding  diafragma  pada  titik  bor  BH-5 pada muka air banjir adalah 235,86 mm dan pada muka air kemarau adalah 209,6 mm. Untuk deformasi maksimum dinding diafragma pada titik bor BH-7 pada muka air banjir adalah  213,9 mm dan pada muka air kemarau adalah 197,18 mm. Pada saat konstruksi basement dan galian dalam, diperlukan beberapa hal yang perlu diperhatikan agar tidak terjadi kegagalan pada saat pembangunan dan penggunaan basement.
Kata kunci: basement; dinding diafragma; pergerakan lateral dinding; metode elemen hingga

## 1. PENDAHULUAN
Bertambahnya  jumlah  penduduk  mempengaruhi  kegiatan  pembangunan  infrastruktur  menjadi  berkembang  lebih pesat. Masalah utama dari pembangunan infrastruktur ini adalah keterbatasan lahan. Pembangunan kantor, shopping mall , hotel, dan apartemen yang bertujuan menampung orang yang banyak, sehingga memerlukan lahan yang besar dan  ruang  yang  cukup.  Solusi  dari  kebutuhan  ruang  yang  besar  ini  adalah  dengan  membangun  gedung  bertingkat atau  membangun  bangunan  secara  vertikal.  Pembangunan  gedung  bertingkat  ini  tidak  hanya  vertikal  kearah  atas, tetapi  juga  dapat  dibangun  secara  vertikal  kearah  bawah.  Di  Jakarta,  ruang  bawah  tanah  ( basement )  ini  biasa dibangun  untuk  tempat parkir  bawah  tanah  bagi  kendaraan  bermotor  dan  juga  gudang barang.  Untuk  membangun basement ,  diperlukan  pembangunan retaining  wall atau  dinding  penahan  tanah  untuk  menahan  tanah  di  sekitar basement agar  tidak  terjadi  longsor.  Posisi  tanah  yang  tertahan  atau  miring  bisa  memberikan  gaya  dorong  pada struktur  dinding,  sehingga  struktur  cenderung  akan  bergeser  atau  terguling.  Dinding  penahan  tanah  ini  berfungsi untuk menahan gaya lateral aktif dari tanah maupun air. Salah satu metode untuk memodelkan bentuk dan geometri tanah yang bervariasi adalah dengan metode elemen hingga ( Finite Element Method ).
Teknologi pada saat ini telah berkembang dengan pesat, terutama dalam bidang teknologi komputer. Salah satunya adalah dengan menghasilkan software dalam mengaplikasikan metode elemen hingga untuk perhitungan dan analisa permasalahan.  Dengan  digunakan  pemrograman  ini,  tanah  dapat  dimodelkan  sesuai  dengan  karakteristik  dan parameter  yang  berbeda-beda.  Sehingga  dalam  pengoperasian  pemrograman  ini,  diperlukan  parameter  tanah  di lapangan yang sesungguhnya agar dapat mendapatkan hasil yang mendekati dari kondisi yang sebenarnya.
Dalam melakukan analisa deformasi pada dinding penahan tanah ini, lokasi yang digunakan sebagai parameter tanah berada  di  daerah  Pulau  Jawa  dan  memiliki  sifat  berupa  tanah  lunak.  Permodelan  tanah  yang  dilakukan  adalah dengan  mohr-coulumb.  Analisa  yang  dilakukan  ini  dilakukan  pada  pembangunan  basement  7  lantai  dan menggunakan dinding penahan tanah berupa diaphragm wall yang memiliki kedalaman 39 meter dengan ketebalan 1 meter. Analisa dinding penahan tanah ini dilakukan menggunakan program dengan metode elemen hingga.
Tujuan dilakukan analisa deformasi diaphragm wall adalah untuk mengetahui tahapan mendapatkan nilai deformasi diaphragm wall , lalu dapat menganalisa hasil dengan membandingkan dengan ketentuan yang sudah ada.  Selain itu, berfungsi untuk mengetahui hal-hal yang diperlukan dalam melakukan galian dalam dan konstruksi basement .

## Diaphragm wall
Dinding diafragma adalah dinding beton struktural yang dibangun untuk konstruksi galian yang dalam yang dapat menahan  gaya  lateral  tanah,  baik  dibuat  di  tempat  ( cast  in  situ )  atau  menggunakan  beton  pracetak  ( precast concrete ). Diaphragm wall termasuk dalam tipe metode zoned excavation karena membagi galian menjadi beberapa bagian (zonasi). Pekerjaan dinding diafragma menghasilkan sedikit getaran dan kebisingan, sehingga dapat dipasang di daerah yang padat penduduk serta sifat jenis dinding penahan tanah ini kaku dan deformasi dari dinding penahan kecil.
Ketebalan  dinding  diafragma  umunya  antara  0.5  m  sampai  1.5  m,  sehingga  sambungan  pelat  lantai  dan  bekisting dapat dimasukan ke dinding. Dinding ini dapat dipasang pada konstruksi yang tingginya melebihi 50 m.  Dinding diafragma  biasa  digunakan  untuk  dinding  penahan  tanah,  dinding basement atau  struktur  bawah  tanah,  pemisah stuktur di bawah tanah, dan dapat bersifat sebagai fondasi ( barette pile atau rectangular pile ).
Keuntungan dari dinding diafragma adalah pengerjaan lebih cepat dibandingkan dinding penahan konvensional serta dapat  digunakan  untuk  melaksanakan  struktur  bangunan  yang  menggunakan  metode top-down .  Kekurangan  dari dinding  diafragma  adalah  biaya  yang  dibutuhkan  lebih  besar,  tidak  ratanya  dinding  sisi  dalam  sehingga  perlu dilakukan finishing , dan dapat terjadi kebocoran pada sambungan.

## Deformasi dinding penahan tanah
Deformasi  adalah  perubahan  betuk,  posisi,  dan  dimensi  dari  suatu  objek  dapat  berupa  dinding  penahan  tanah. Deformasi dinding penahan tanah ini dapat disebabkan karena tekanan yang diberikan oleh tanah maupun tekanan yang diberikan oleh air, sehingga menyebabkan terjadinya perpindahan atau lendutan pada dinding penahan tanah.
Tekanan yang disebabkan oleh tanah dapat disebabkan oleh tekanan lateral tanah at rest , aktif, dan pasif. Tekanan lateral  tanah  ini  yang  menyebabkan  timbulnya  gaya  horizontal  pada  dinding  penahan  tanah,  sehingga  dapat menyebabkan terjadinya deformasi pada dinding penahan tanah.  Tekanan lateral tanah adalah besarnya gaya yang timbul akibata dorongan dari belakang struktur penahan tanah. Tekanan tanah lateral ini disebabkan oleh letak dari dinding penahan tanah dan jenis tanah sekitar dinding penahan tanah.
Tekanan  tanah at  rest adalah tekanan yang  terjadi  saat dinding penahan  tanah  tidak  bisa  bergerak  di dalam  tanah. Tekanan  tanah  aktif  adalah  tekanan  yang  terjadi  saat  dinding  penahan  tanah  menahan  longsornya  tanah  atau  pada saat  dinding  penahan  tanah  bergerak  menjauhi  tanah.  Tekanan  tanah  pasif  adalah  tekanan  yang  terjadi  saat  tanah harus menahan geraknya dinding penahan tanah atau pada saat tanah bergerak mendekati tanah. Besarnya tekanan air bergantung pada tingginya air saat di depan maupun di belakang dinding penahan tanah.

## Permodelan tanah
Dalam menentukan permodelan tanah, perlu diperhatikan sifat mekanik dari tanah yang sesuai dengan permodelan tanah.  Hal  ini  dilakukan  karena  setiap  permodelan  tanah  memiliki  kekurangan  dan  kelebihan  masing-masing, Beberapa jenis permodelan dari tanah adalah linear elastic model (LE), mohr-coulomb model (MC), hardening soil model (HSS) , hardening soil model with small-strain stiffness (HSsmall), soft soil model (SS), soft soil creep mode (SSC), jointed rock model (JR), dan berbagai macam lainnya.
Permodelan dengan menggunakan mohr-coulomb merupakan permodelan yang cukup sederhana. Pada permodelan ini, diperlukan beberapa parameter tanah seperti kohesi (C), sudut geser (  ), modulus young (E), poisson ratio (v’), dan  sudut  dilatasi  (  ).  Model  mohr-coulumb  adalah  model  yang  memiliki  sifat  yang  elastis  dan  elastoplastik. Lapisan tanah dengan permodelan ini memiliki sifat kekakuan yang konstan atau linear terhadap kedalaman lapisan
tanah.  Sifat  kekakuan  yang  konstan  ini  membuat  penyelesaian  permasalahan  tanah  selesai  lebih  cepat,  tetapi  ini merupakan kelemahan jika digunakan untuk menganalisis galian dalam

## Nilai N-SPT
Standard  Penetration  Test adalah  salah  satu  test  pada  tanah  untuk  menentukan  daya  dukung  tanah  yang  sering dilakukan  selain  test  sondir  (CPT). Standard  Penetration  Test dilakukan  dengan  menjatuhkan  palu  ke  tanah  dan menghitung jumlah pukulan hingga kedalaman tertentu. Banyaknya pukulan hingga kedalaman tertentu menentukan sifat tanah tersebut berupa lunak hingga keras.
Nilai  N-SPT  yang  dimiliki  dapat  digunakan  dengan  menggunakan  korelasi  untuk  mendapatkan  sifat  statis  dan dinamis dari tanah yaitu berupa kohesi atau cohession (c), sudut geser atau angle friction (  ), relative density (Dr), kecepatan gelombang geser tanah (Vs), dan undrained shear strength (Su).

## Nilai kohesi
Kohesi  adalah  gaya  tarik  menarik  antara  partikel  pada  tanah.  Kohesi  merupakan  kuat  geser  tanah  yang  dapat menentukan  ketahanan  pada  tanah  terhadap  deformasi  yang  terjadi  pada  tanah  akibat  tegangan  lateral  tanah. Deformasi  ini dapat  terjadi  akibat  kombinasi  keadaan  kritis  karena  tidak  sesuainya  tegangan  normal  dan  tegangan geser terhadap safety factor yang direncanakan. Nilai c (kohesi) dapat ditentukan dengan rumus (menurut Terzaghi):
𝑐 = 20 3 × 𝑁 − 𝑆𝑃𝑇 (1)
dengan c = nilai kohesi dan N-SPT = nilai N-SPT.
Nilai sudut geser dalam (  )
Sudut  geser  dalam  adalah  sudut  yang  terbentuk  dari  hubungan  tegangan  normal dan  tegangan  geser pada  material dalam  tanah.  Sudut  ini  terbentuk  jika  suatu  material  tanah  dikenai  tegangan  atau  gaya  yang  melebihi  tegangan gesernya sendiri. Semakin besar sudut geser dalam suatu material, semakin tahan tanah tersebut terhadap tegangan dari luar. Sudut geser dalam ditentukan akibat tegangan yang bekerja yaitu tekanan lateral tanah. Untuk menentukan nilai sudut geser dalam berdasarkan data N-SPT digunakan rumus berdasarkan Oosaki:
∅ = 15  + (20𝑁) 0.5 (2)
dengan  = sudut geser dalam dan N-SPT = nilai N-SPT.
Nilai poisson ratio (  )
Poisson ratio adalah konstanta elastis yang dimiliki oleh tanah yang berupa perbandingan dari perubahan arah aksial dengan perubahan arah transversal. Hasil dari poisson ratio menggambarkan karakter dan sifat dari tanah. Nilai dari poisson ratio ditentukan sebagai rasio dari kompresi poros terhadap regangan pemuaian lateral. Dalam menetukan angka dari poisson ratio dapat dilihat pada Tabel 1 dan Tabel 2.
Tabel 1. Hubungan antara jenis tanah dan poisson ratio (  ) Jenis Tanah Poisson Ratio (  ) Lempung jenuh 0,4 - 0,5 Lempung tak jenuh 0,1 - 0,3 Lempung berpasir 0,2 - 0,3 Lanau 0,3 - 0,35 Pasir 0,1 - 1,0 Batuan 0,1 - 0,4 Umum dipakai untuk tanah 0,3 - 04 (Sumber: Das, 2011)
Tabel 2. Hubungan antara jenis tanah dan poisson ratio (  ) Type of Soil Poisson's Ratio (  ) Clay, saturated 0,4 - 0,5 Clay, unsaturated 0,1 - 0,3 Sand clay 0,2 - 0,3 Silt 0,3 - 0,35 Sand, gravelly sand 0,1 - 1 Commonly used 0,3 - 0,4 Rock (depends somewhat on type of rock) 0,1 - 0,4 Loess 0,1 - 0,3 Ice 0,36 Concrete 0,15 Steel 0,33 (Sumber: Bowles, 1997)

## Nilai sudut dilatasi (  )
Sudut  dilatasi  ditentukan  berdasarkan  perbandingan  hubungan  antara  perubahan  ketebalan  sampel  tanah  dan pergeseran  tegangan  lateral  maksimum.  Sudut  dilatasi  ini  berdasar  pada  sifat  kuat  geser  tanah  dan  sifat  tegangan- regangan tanah. Pada tanah lempung, sudut dilatansi menunjukan angka nol atau tidak menunjukan dilantasi sama sekali.  Pada  tanah  pasir,  sudut  dilantasi  tergantung  dari  sudut  gesernya.  Tetapi  dalam  kebanyakan  kasus,  sudut dilatasi menunjukan angka 0.

## Nilai modulus young (Es)
Nilai modulus  young merupakan  besarnya  nilai  elastisitas  tanah  yang  berupa  perbandingan  antara  tegangan  dan regangan. Nilai modulus young ini biasanya didapat dari test triaksial. Modulus elastisitas menggambarkan kekauan dari  suatu  material,  yang  berarti  jika  material  memiliki  angka  modulus  elastisitas  yang  besar,  maka  akan  semakin kecil  perubahan  bentuk  yang  terjadi  jika  diberikan  tegangan.  Untuk  menentukan  hasil  dari modulus  young , digunakan  pendekatan  seperti  Tabel  3  dan  Rumus  3.  Rumus modulus  young untuk  tanah  lempung  diperhitungkan berdasarkan Randolph (1978):
𝐸𝑠 = (100 − 200) × 𝑆𝑢 (3) Tabel 3. Hubungan jenis tanah dan modulus young (ES) Jenis Tanah Es (Kn/m 2 ) Sand (Normally Consolidated) 500 (N+15) 7000 N 0,5 6000 N (15000-22000) ln N Sand (Saturated) 250 (N+15) Sand, all (Normally Consolidated) (2600-2900) N Sand (overconsolidated) 4000 + 1050 N Gravelly Sand 1200 (N+6) 600 (N+6), N<15 Clayey Sand 320 (N+15) Silt, Sandy Silt or Clayey Silt 300 (N+6) (Sumber: Bowles, 1997)

## Nilai berat jenis tanah
Berat jenis tanah adalah perbandingan antara massa total tanah dengan total volume yang hanya termasuk terhadap berat air dan udara. Berat jenis pada suatu tanah menunjukan kerapatan dari partikel tanah secara keseluruhan. Berat jenis  saturasi  adalah  berat  pada  tanah  ketika  pori  pada  tanah  penuh  terisi  oleh  air  dan  bukan  udara.  Untuk menentukan berat jenis saturasi (  sat) dapat ditentukan dengan rumus:
 𝑠𝑎𝑡 = (Gs + e) ×  𝑤 1 + e (4)
dengan  𝑠𝑎𝑡 = berat jenis saturated , Gs = specific gravity , e = void ratio , dan  𝑤 = berat jenis air.
Untuk menentukan berat jenis unsaturasi (  unsat) dapat digunakan rumus:
 unsat = ( Gs ×  w ) 1+e (5)
dengan  𝑢𝑛𝑠𝑎𝑡 = berat jenis unsaturated , Gs = specific gravity , e = void ratio , dan  𝑤 = berat jenis air.

## Nilai permeabilitas tanah
Permeabilitas  tanah  adalah  kemampuan  air  untuk  menebus  atau  melewati  tanah  dan  diukur  dalam  waktu  tertentu biasa  ditetapkan  dengan  satuan  cm/jam,  mm/s,  dan  m/ day .  Menurut  Hillel  (1971),  faktor  yang  mempengaruhi permeabilitas tanah adalah tekstur tanah, porositas distribusi ukuran pori, stabilitas agregat, stabilitas struktur tanah, dan kadar bahan organik. Tekstur yang kasar dapat melalui pori tanah lebih baik dibandingkan dengan tekstur tanah yang halus. Jenis tanah seperti sand memiliki tekstur yang kasar, sehingga permeabilitasnya lebih besar. Jenis tanah seperti clay ,  mempunyai  pori  yang  lebih  kecil,  sehingga  sulit  dilewati  oleh  air  dan  permabilitasnya  kecil. Permeabilitas tanah diukur berdasarkan Hukum Darcy untuk satu dimensi yaitu aliran secara vertikal. Pada Tabel 4 ditunjukan nilai permeabilitas tanah berdasarkan jenis tanah berdasarkan Hukum Darcy. Pada tanah lempung, air di dalam tanah tidak bergerak secara vertikal, tetapi kearah horizontal, yang disebut rembesan lateral.  Tabel 5 adalah hubungan nilai permeabilitas tanah dan jenis tanah.
Tabel 4. Hubungan nilai permeabilitas tanah dan jenis tanah
No Type of Soil Permeability (cm/s) 1 Clean gravels 1.0-10 2 Coarse and medium sand 10 -3 -1.0 3 Fine sand and loose silt 10 -5 -10 -3 4 Dense silt amd clayey silt 10 -6 -10 -5 5 Silty clay and clay 10 -9 -10 -6
(Sumber: Hukum Darcy)
Tabel 5. Hubungan nilai permeabilitas tanah dan jenis tanah
Materials Range of K (m/day) Clay soils (surface) 0.2 Deep clays beds 10 -4 -10. -2 Loam soils (surface) 0.1-1 Fine sand 1-5 Medium sand 5-20 Coarse sand 20-100 Gravel 100-1000 Sand and gravel mixes 5-100 Clay, sand and gravel mixes (till) 0.001-0.1 (Sumber: Bouwer, 1978)

## Nilai faktor reduksi
Dalam menganalisa suatu tanah, diperlukan faktor reduksi baik antara jenis tanah dengan beton, baja, dan geogrid . Hal ini perlu diperhitungkan agar menghindari keadaan kritis yang dapat terjadi di lapangan. Angka faktor reduksi terhadap jenis tanah dan bahan disekitarnya ditampilkan pada Tabel 6.
Tabel 6. Faktor reduksi terhadap jenis tanah dan beton, baja, geogrid
Interaction R inter Interaction sand/steel 0.6-0.7 Interaction clay/steel 0.5 Interaction sand/concrete 1.0-0.8 Interaction clay/concrete 1.0-0.7 Interaction soil/geogrid (grouted body) 1.0 (Sumber: Brinkgreeve dan Shen, 2011)

## 2. METODE PENELITIAN
Dalam penelitian yang dilakukan ini, terdapat beberapa tahapan yaitu:
• Tahapan  pertama,  melakukan  pengumpulan  data-data  dan  parameter  tanah, diaphragm  wall ,  dan slab untuk proyek basement 7 lantai.
• Tahapan kedua, melakukan pengumpulan informasi yang berkaitan dengan penelitian yang berasal dari jurnal dan buku yang sudah ada.
• Tahapan  ketiga,  melakukan  korelasi  dan  pendekatan  dengan  data-data  atau  parameter  yang  sudah  ada  dan dibutuhkan oleh program metode elemen hingga.
• Tahapan keempat, melakukan analisis untuk perhitungan deformasi dinding penahan tanah dengan parameter yang telah ditentukan dan menggunakan permodelan tanah mohr-coulumb.
• Tahapan kelima, menjabarkan mengenai hasil analisis yang didapatkan dan membandingkan dengan hasil yang telah ditetapkan dari SNI 8460:2017.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Analisa yang dilakukan berdasarkan penelitian dengan menggunakan 2 titik bor yang berbeda yaitu BH-5 dan BH-7 serta  dilakukan  analisa  saat muka  air  tanah banjir  dengan  MAT  0  dan  saat  muka  air  kemarau  atau normal  dengan MAT -3m. Sehingga data tanah yang dihasilkan untuk titik bor 5 dan 7 adalah sebagai berikut:
Tabel 7. Data tanah BH-5
Kedalaman N-SPT Jenis Tanah C (kPa)  (°)   Es (kPa)  sat (kN/m 3 )  unsat (kN/m 3 ) K (m/ day ) R inter 0-7,5 2 Silty Clay 12 21 0.45 0 2400 21 18 0.01 0.85 7,5-10,5 11 Clayey Silt 66 29 0.3 0 6875 16 10 0.1 0.85 10,5-13,5 49 Clayey Silt 294 46 0.3 0 30625 16 10 0.1 0.85 13,5-15 45 Silty Sand 270 45 0.35 0 15000 20 16 1 0.9 15-19,5 25 Clayey Silt 150 37 0.3 0 15625 16 10 0.1 0.85 19,5-21 24 Sand 144 36 0.35 0 9750 21 17 1 0.9 21-24 17 Clayey Silt 102 33 0.3 0 10625 16 10 0.1 0.85 24-37,5 19 Silty Clay 114 34 0.45 0 7500 21 18 0.01 0.85 37,5-42 40 Clayey Silt 240 43 0.3 0 25000 16 10 0.1 0.85 42-43,5 42 Silty Sand 252 43 0.35 0 14250 20 16 1 0.9 43,5-45 28 Clayey Silt 168 38 0.3 0 17500 16 10 0.1 0.85 45-48 25 Silty Clay 150 37 0.45 0 9300 21 18 0.01 0.85 48-51 22 Clayey Silt 132 35 0.3 0 13750 16 10 0.1 0.85 51-58,5 26 Clayey Silt 156 37 0.3 0 16250 16 10 0.1 0.85 58,5-70,5 35 Clayey Silt 210 41 0.3 0 21875 16 10 0.1 0.85
Tabel 8. Data tanah BH-7 Kedalaman   N-SPT Jenis Tanah C (kPa)  (°)    Es (kPa)  sat (kN/m 3 )  unsat
(kN/m 3 ) K (m/ day ) R inter 0-4,5 4 Clayey Silt 24 23 0.3 0 3000 16 10 0.1 0.85 4,5-6 7 Silty Clay 42 26 0.45 0 4375 21 18 0.01 0.85 6-9 7 Clayey Silt 42 26 0.3 0 3900 16 10 0.1 0.85 9-14 47 Clayey Silt 282 45 0.3 0 15900 16 10 0.1 0.85 14-21 20 Clayey Silt 120 35 0.3 0 7800 16 10 0.1 0.85 21-28,5 19 Silty Clay 114 34 0.45 0 11875 21 18 0.01 0.85 28,5-36 18 Clayey Silt 108 33 0.3 0 7200 16 10 0.1 0.85 36-40,5 33 Clayey Silt 198 40 0.3 0 11700 16 10 0.1 0.85 40,5-42 39 Sandy Silt 234 42 0.3 0 13500 19 15 0.1 0.85 42-45 38 Silty Sand 228 42 0.35 0 13250 20 16 1 0.9 45-49,5 25 Clayey Silt 150 37 0.3 0 9300 16 10 0.1 0.85 49,5-58,5 26 Silty Clay 156 37 0.45 0 16250 21 18 0.01 0.85 58,5-70,5 37 Silty Clay 222 42 0.45 0 23125 21 18 0.01 0.85
Semua data parameter tanah dimasukan ke program metode elemen hingga untuk mendapatkan deformasi dinding penahan  tanah.  Dilakukan  sebanyak  4  kali  untuk  memasukan  data  kedalam  program  yaitu  BH-5  dengan  MAT  0, BH-5 dengan MAT -3m, BH-7 dengan MAT 0, dan BH-7 dengan MAT -3m.
Parameter  dinding  diafragma yang dilakukan  untuk  analisis  ini  dengan  ketebalan  1  meter  dan  kuat  beton  40  mpa, sedangkan parameter slab atau strut yang digunakan dengan kuat beton 35 mpa. Dibutukan data EA, EI, dan W agar dapat dimasukan dalam program yang digunakan.
Tahapan  yang  dilakukan  pada  program  metode  elemen  hingga  adalah  tahap input data,  tahap  kondisi  awal,  tahap kalkulasi, dan tahap output . Saat tahap input data, dilakukan dengan memasukan parameter tanah sesuai kedalaman masing-masing  tanah  dan  memasukan  parameter diaphragm  wall serta slab .  Saat  tahap  kondisi  awal,  dilakukan dengan memasukan muka air tanah yaitu sebesar rata diatas permukaan tanah dan 3 m dibawah permukaan tanah.
Saat tahap kalkulasi, dilakukan secara bertahap yaitu:
- Pemasangan diaphragm wall
- Melakukan excavation pada galian ke-1 sedalam 4 meter.
- Memasang slab pada lantai ke-1.
- Melakukan excavation pada galian ke-2 sedalam 4 meter dari galian ke-1.
- Memasang slab pada lantai ke-2.
- Melakukan excavation pada galian ke-3 sedalam 4 meter dari galian ke-2.
- Memasang slab pada lantai ke-3.
- Melakukan excavation pada galian ke-4 sedalam 4 meter dari galian ke-3.
- Memasang slab pada lantai ke-4.
- Melakukan excavation pada galian ke-5 sedalam 4 meter dari galian ke-4.
- Memasang slab pada lantai ke-5.
- Melakukan excavation pada galian ke-6 sedalam 4 meter dari galian ke-5.
- Memasang slab pada lantai ke-6.
- Melakukan excavation pada galian ke-7 sedalam 4 meter dari galian ke-6.
- Memasang slab pada lantai ke-7.
Saat  tahap output ,  didapatkan  hasil  deformasi  dinding  penahan  tanah  berdasarkan  perbedaan  desain  yang  telah ditetapkan. Batas defleksi minimum dinding yang telah ditetapkan berdasarkan SNI 8460-2017 yaitu sebesar 0,5% H. Ketinggian diaphragm wall sebesar 39 m, sehingga defleksi batas yang didapatkan sebesar 195m.
Tabel 9. Deformasi diaphragm wall dengan MAT 0 (Banjir) Jenis Bor Deformasi (mm) BH-5 235,86 BH-7 213,9 Tabel 10. Deformasi diaphragm wall dengan MAT -3m (Kemarau) Jenis Bor Deformasi (mm) BH-5 209,60 BH-7 197,18
Faktor yang perlu diperhatikan dalam merancang galian dalam adalah stabilitas lokal dan global, stabilitas struktur perkuatan,  stabilitas  struktur  (tegangan)  dari  konstruksi  penahan  sendiri,  stabilitas  terhadap  pengangkatan  tanah dasar  / basal  heave  failure,  s tabilitas  terhadap  perubahan  tekanan  air  tanah  / hydraulic  failure, gangguan  gerakan tanah  akibat  galian  ( ground  movement ),  gangguan  akibat  penurunan  muka  air  tanah  ( dewatering ),  jarak pembebanan,  dan  kondisi  eksisting  dari  lokasi  yang  akan  dilakukan  galian  dalam.  Faktor  yang  perlu  diperhatikan pada  konstruksi  dinding  penahan  tanah  adalah  diperlukan  analisa  tekanan  lateral,  analisa  tekanan  uplift,  dinding penahan tanah dapat berfungsi sebagai cut-off wall , dan analisa tekanan tanah statik dan dinamik.

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Dari  hasil  analisis  penelitian  dengan  penggunaan  program  metode  elemen  hingga  untuk  menghitung  deformasi dinding penahan tanah didapatkan kesimpulan berupa:
1. Analisa  defleksi  dinding  dipengaruhi  oleh  jenis  tanah  sekitar  tempat  konstruksi  dinding penahan  tanah  dan muka air tanah lokasi lokasi sekitar.
2. Dinding  penahan  tanah  yang  digunakan  berupa diaphragm  wall yang  biasa  dipakai  untuk  konstruksi basement dengan kuat tekan beton 40 Mpa dan ketebalan 1 meter. Strut yang digunakan untuk pemasangan slab atau pelat lantai beton dengan kuat tekan beton 35 Mpa dan ketebalan 1 meter.
3. Defleksi  pada  dinding  yang  telah  dianalisa  pada  jenis  tanah  dengan  titik  bor  BH-5  mempunyai  nilai  yang lebih besar dibandingkan pada titik bor BH-7 karena sifat dan jenis tanahnya. Untuk MAT 0 pada titik bor BH-5 sebesar 235,86 mm dan titik bor BH-7 sebesar 213,9 mm. Untuk MAT -3m pada titik bor BH-5 sebesar 209,6 mm dan titik bor BH-7 sebesar 197,18 mm.
4. Nilai defleksi dinding dengan muka air tanah yang lebih tinggi (MAT 0) mempunyai nilai yang lebih besar dibandingkan dengan muka air yang lebih rendah (MAT  -3 m), hal ini disebabkan karena adanya pengaruh tekanan air terhadap defleksi dinding. Untuk titik bor BH-5 pada MAT 0 sebesar 235,86 mm dan pada MAT -3m  sebesar  209,6  mm.  Untuk  titik  bor  BH-7  pada  MAT 0  sebesar  209,6  mm dan pada  MAT  -3m  sebesar 197,18 mm.
5. Hasil  analisa  deformasi  yang  telah  dilakukan  melebihi  batas  dari  defleksi  ijin  dinding  yang  telah diperhitungkan sebesar 195 mm. Hal ini dapat dikarenakan kurang tepatnya data yang dianalisis.
6. Dalam  merencanakan  galian  dalam  dan basement ,  perlu  diperhatikan  hal-hal  yang  harus  dilakukan  dan ketepatan  dalam  perhitungan  agar  tidak  terjadi  hal-hal  yang  tidak  diinginkan,  sehingga  dapat  merugikan perencana, owner, dan orang lain.

## Saran
Berikut  adalah  saran  yang  diperlukan  agar  dapat  melakukan  analisa  yang  lebih  baik  dan  lebih  akurat  yaitu  untuk analisa dan perhitungan selanjutnya, diharapkan memiliki data laboratorium yang cukup dan pendekatan-pendekatan atau korelasi yang tepat, agar hasil yang didapatkan lebih akurat serta dapat dilakukannya analisa deformasi dinding penahan tanah dengan metode permodelan tanah lainnya yaitu seperti hardening soil yang memiliki ketepatan yang lebih  akurat.  Untuk  melakukan  permodelan hardening  soil diperlukan  lebih  banyak  data-data  tanah  untuk melakukan analisis dengan baik.

## DAFTAR PUSTAKA
Badan  Standardisasi  Nasional. SNI  Geoteknik  8460:2017-Persyaratan  Perancangan  Geoteknik ,  Jakarta:  Badan Standardisasi Nasional, 2017.
Bouwer, Herman. Groundwater Hydrology . e-book, McGraw-Hill, 1978. Bowles, Joseph E. Foundation Analysis and Design . 5th ed, e-book, McGraw-Hill, 1997. Brinkgreve, Ronald B.J, et.al. Numerical Methods in Geotechnical Engineering . 1st ed, e-book, CRC Press, 2014. Das, Braja. Principles of Foundation Engineering. 7th ed, e-book, Global Engineering, 2011. Hillel, D. Soil and Water, Physical Principles and Processes . Academic Press, 1971. Wan,  J.W.,  et.al. “ Reassessing  Darcy’s  Law  on  Water  in  Porous  Media ” . Journal  of  China  University  of Geoscience , vol. 36, no. 6, 2013, doi: 10.3799/dqkx.2013.130.