© Jurusan Teknik Sipil Itenas | . Juni 2016 2 No. | 2 Vol Jurnal Online Institut Teknologi Nasional

## Tinjauan Mengenai Penentuan Proporsi Pasir dalam Agregat Gabungan pada Perancangan Campuran Beton Cara SNI
GUNGUN GUNAWAN 1 , PRIYANTO SAELAN. 2
1 Mahasiswa, Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Nasional, Bandung
2 Dosen, Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Nasional, Bandung E-mail: gunawan2593@gmail.com

## ABSTRAK
Penentuan  proporsi  pasir  pada  perancangan  campuran  beton  cara  SNI  hanya digunakan  untuk  mencapai  nilai  slump  yang  direncanakan  dan  tidak mempengaruhi kuat tekan beton. Mengingat kuat tekan beton pada perancangan campuran beton cara SNI hanya dipengaruhi faktor air-semen saja. Jika kuat tekan beton pada perancangan campuran beton cara SNI dianalisis menggunakan cara Dreux Gorisse, maka kuat tekan yang direncanakan berpeluang tidak tercapai. Hal ini dapat terjadi karena berdasarkan rumus Drex Gorisse, kuat tekan beton tidak hanya ditentukan oleh factor semen-air, tetapi juga oleh volume pasir dan rasio volume pasir terhadap volume agregat gabungan. Hasil pengujian dalam penelitian ini  menunjukkan  bahwa  kuat  tekan  beton  dicapai  pada  pasir  dengan  modulus kehalusan antara 2,5 dan 3,0.
Kata kunci : SNI, Dreux Gorisse, modulus kehalusan, proporsi pasir.

## ABSTRACT
Determination  of sand proportion  in  concrete mix design  by SNI  methode  only used to achieve the design slump and does not affect the compressive strength of concrete. Consider of the compressive  strength of concrete at mix design by SNI methode only influenced by water-cement ratio. If the compressive  strength of concrete at mix design by SNI methode analized by Dreux Gorisse methode, the compressive strength will not be achieved. This happen because on Dreux Gorrise methode, the compressive strength of concrete is not only determined by water- cement ratio, but also sand volume and ratio of sand volume to total aggregate volume. The test results in this research show that the compressive strength of concrete is achieved by sand with  fineness modulus between 2,5 and 3,0.
Keywords: SNI, Dreux Gorisse, finenesse modulus, sand proportion.

## 1. PENDAHULUAN
Pada perancangan campuran beton cara SNI mengungkapkan bahwa kuat tekan beton hanya ditentukan  oleh  rasio  berat  air  terhadap  berat  semen.  Sementara  itu  kelecakan  campuran beton pada cara SNI ditentukan oleh jumlah air yang digunakan dalam 1 m 3 campuran beton sesuai dengan ukuran maksimum butiran agregat yang digunakan. Proporsi pasir dari total agregat  (agregat  halus  dan  agregat  kasar)  pada  cara  SNI  ditentukan  oleh  nilai  faktor  air- semen, kelecakan (nilai slump) yang direncanakan, ukuran maksimum agregat, dan modulus kehalusan pasir. Mengingat kuat tekan beton pada perancangan campuran cara SNI hanya ditentukan oleh faktor air-semen, maka dapat disimpulkan bahwa penentuan proporsi pasir dalam agregat gabungan hanya dirancang untuk mencapai kelecakan (nilai slump) campuran yang direncanakan, dan tidak berpengaruh terhadap kuat tekan beton yang akan dicapai.
Jika  perancangan  campuran  beton  cara  SNI  ini  dikaji  peluang  ketercapaian  kuat  tekannya menggunakan rumus Dreux Gorisse,  maka  kuat  tekan  yang direncanakan berpeluang tidak tercapai. Hal ini dapat terjadi karena berdasarkan rumus Dreux Gorisse, kuat tekan beton tidak hanya ditentukan oleh faktor air-semen (pada rumus Dreux dinyatakan dalam faktor semen- air), juga ditentukan oleh volume pasir yang digunakan dalam 1 m 3 beton dan rasio volume pasir  terhadap  volume  agregat  gabungan  (proporsi  pasir  dalam  agregat  gabungan). Memperhatikan peluang ketidaktercapaian kuat tekan beton yang dirancang dengan cara SNI, maka  diperlukan  penelitian  untuk  meninjau  cara  penentuan  proporsi  pasir  dalam  agregat gabungan pada perancangan campuran beton cara SNI.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Perancangan Campuran Beton dengan Cara SNI 03-2834-2002
Cara  SNI  03-2834-2002  menjelaskan  persyaratan  teknis  perancangan  proporsi  campuran beton untuk digunakan sebagai salah satu acuan bagi para perencana dan pelaksanaan dalam merencanakan  proporsi  campuran  beton  untuk  menghasilkan  mutu  beton  sesuai  dengan rencana. Rumusan  perancangan  campuran  beton  dapat  dinyatakan dengan Persamaan  1 sebagai berikut:
= + 1,64 . ... (1)
dimana: =  kuat tekan beton rata-rata yang ditargetkan umur 28 hari (MPa); = kuat tekan beton yang disyaratkan umur 28 hari (MPa);
=  deviasi standar rencana (MPa).

## 2.2 Pengaruh Agregat Terhadap Kuat Tekan Beton
Metoda Dreux Groisse dikembangkan di Perancis pada tahun 1979 dan didasarkan pada teori Bolomey dalam merumuskan kuat tekan beton. Rumusan perancangan campuran beton dapat dinyatakan dengan Persamaan 2 sebagai berikut:
= . . − 0,5 ... (2)
halmana: =  kuat tekan silinder beton berdiameter 15 cm dan tinggi 30 cm pada umur 28 hari (MPa); =  kekuatan tekan mortar semen umur 28 hari (MPa);
=  faktor granular (0,35-0,65);
=  rasio berat semen terhadap berat air.
Besar  faktor  granular  ( )  berdasarkan  persamaan  Thesia  (2013)  dinyatakan  dalam Persamaan 3 sebagai berikut:
= . ... (3)
halmana:
= konstanta yang nilainya diberikan pada Tabel 1 ; = volume pasir dalam 1 m beton.
Tabel 1. Nilai   untuk 0,4 <     <0,6 (Sumber: Thesia, 2013)
No / 1. ≤ 0,26 3 2. 0,26 – 0,29 2 3. 0,29 – 0,39 1,8 4. 0,39 – 0,43 1,5 5. 0,43 – 0,49 1,8 6. ≥ 0,50 1,5
Penelitian Maryanti (2004) membuktikan bahwa faktor granular ( ) dipengaruhi oleh gradasi agregat kasar. Pengaruh gradasi agregat kasar terhadap faktor granular diperlihatkan pada Gambar 1 .
Gambar 1. Relasi faktor koreksi ( ) dengan modulus kehalusan ( )
Modulus  kehalusan  agregat  kasar  oleh  Maryanti  didefinisikan  pada Persamaan  4 sebagai berikut:
= ∑ % ...(4)
Dari hasil penelitian Thesia dan Maryanti dapat disimpulkan bahwa volume pasir, proporsi pasir dalam agregat gabungan, dan gradasi agregat kasar sangat berpengaruh terhadap kuat tekan beton.

## 2.3 Kajian Mengenai Pengaruh Proporsi Pasir yang Dirancang dengan Cara SNI Terhadap Ketercapaian Kuat Tekan Beton
Mengingat  perancangan  campuran  beton  cara  SNI  berpeluang  tidak  tercapai  jika  dikaji menggunakan rumus Dreux Gorisse. Hal ini terjadi karena berdasarkan rumus Dreux Gorisse,
kuat tekan beton tidak hanya ditentukan oleh faktor air-semen. Kuat tekan beton pada rumus Dreux  Gorisse  ditentukan  oleh  volume  pasir  yang  digunakan  dalam  1  m 3 beton  dan  rasio volume pasir terhadap volume agregat gabungan (proporsi pasir dalam agregat gabungan). Kajian mengenai peluang ketercapaian kuat tekan beton yang komposisi bahannya dirancang dengan  cara  SNI  dilakukan  dengan  membandingkan  hasil  kuat  tekan  yang  direncanakan menurut  SNI  dengan  kuat  tekan  prediksi  yang  dihitung  berdasarkan  cara  Dreux  terhadap komposisi bahan dalam rancangan campuran tersebut disajikan pada Tabel 2 dan Tabel 3 .
Tabel 2. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI untuk Kuat Tekan Target 30 MPa, Slump 30 - 60 mm, Kondisi Agregat SSD
Bahan 1,5 2 2,5 3 3,5 Semen (kg) 358,49 358,49 358,49 358,49 358,49 Pasir Berat (kg) 421,75 491,69 578,98 727,01 883,25 Volume (m 3 ) 0,164 0,192 0,226 0,284 0,344 Batu pecah (maks. 20 mm) Berat (kg) 1335,55  1264,35  1175,50  1024,82  865,76 Volume (m 3 ) 0,512 0,484 0,450 0,393 0,332 Air (kg) 190,00 190,00 190,00 190,00 190,00 Prediksi Kuat Tekan Rencana (MPa) SNI 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 Dreux 27,60 29,21 29,50 29,86 27,67
Tabel 3. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI untuk Kuat Tekan Target 30 MPa, Slump 60 - 180 mm, Kondisi Agregat SSD
Bahan 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Semen (kg) 386,79 386,79 386,79 386,79  386,79 Pasir Berat (kg) 457,40 533,20 634,08 793,37  960,47 Volume (m 3 ) 0,178 0,208 0,247 0,309 0,375 Batu pecah (maks. 20 mm) Berat (kg) 1236,66  1159,50 1056,81  894,66  724,56 Volume (m 3 ) 0,474 0,444 0,405 0,343 0,278 Air (kg) 205,00 205,00 205,00 205,00  205,00 Prediksi Kuat Tekan Rencana (MPa) SNI 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 Dreux 27,76 28,68 29,38 26,26 25,83
Dengan membandingkan kuat tekan beton yang dirancang menggunakan cara SNI terhadap kuat tekan beton untuk komposisi tersebut yang diprediksi dengan cara Dreux seperti pada Tabel  2 dan Tabel  3 ,  dapat  diduga  bahwa  peluang  ketercapaian  kuat  tekan  beton  yang dirancang  dengan  cara  SNI  untuk slump  rencana  30–60  mm  tercapai  pada  pasir  dengan modulus  kehalusan  2,0,  2,5,  dan  3,0,  sedangkan  untuk slump  60–180  mm  peluang ketercapaian kuat tekan beton terjadi pada pasir dengan modulus kehalusan 2,5.
Peluang  ketercapaian  ini  didapat  karena  proporsi  pasir  yang  ditentukan  dalam  cara  SNI menghasilkan nilai   yang dibutuhkan untuk mencapai kuat tekan yang direncanakan.
Oleh karena itu agar dalam cara SNI penentuan proporsi pasir menggunakan grafik SNI masih tetap dapat digunakan dan tidak berpengaruh terhadap kuat tekan beton, maka diperlukan
suatu koreksi terhadap nilai kuat tekan rencana sehingga kuat tekan yang dirancang dapat dicapai.
Ketercapaian  kuat  tekan  beton  yang  dirancang  dilakukan  dengan  cara  mengajukan  suatu faktor koreksi dengan mempertimbangkan kuat tekan prediksi cara Dreux. Mempertimbangkan hasil  kuat  tekan prediksi  cara Dreux  yang  selalu  lebih  kecil dari  kuat  tekan rencana,  maka faktor koreksi dapat dirumuskan pada Persamaan 5 yaitu:
=  . ...(5)
halmana: =  kuat tekan yang ditingkatkan (MPa) =  kuat tekan yang ditargetkan (MPa) =  faktor koreksi
faktor koreksi yang diajukan adalah: =  1,10 untuk modulus kehalusan pasir ( ) 1,5 – 2,5
=  1,15 untuk modulus kehalusan pasir ( ) 3,0-3,5
dengan menggunakan Persamaan 5 nilai kuat tekan rencana ditingkatkan.
Hasil  prediksi  kuat  tekan  yang  dirancang  dengan  cara  SNI  menggunakan  kuat  tekan sebagai dasar perancangan, disajikan pada Tabel 4 dan Tabel 5 .
Tabel 4. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI untuk Kuat Tekan Target 30 MPa, Slump 30 - 60 mm, Kondisi Agregat SSD (Kuat Tekan Ditingkatkan) Bahan 1,5 2 2,5 3 3,5 Semen (kg) 385,40 385,40 385,40 385,40 385,40 Pasir Berat (kg) 416,42 485,48 571,66 717,82 872,10 Volume (m 3 ) 0,162 0,189 0,223 0,280 0,340 Batu pecah (maks. 20 mm) Berat (kg) 1318,68  1248,38  1160,65  1011,87  854,83 Volume (m 3 ) 0,505 0,478 0,445 0,388 0,328 Air (kg) 190,00 190,00 190,00 190,00 190,00 Kuat tekan target (MPa) 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 Kuat tekan yang ditingkatkan ( ) SNI (MPa) 33,00 33,00 33,00 33,00 33,00 Kuat tekan prediksi Dreux (MPa) 31,02 32,47 32,33 32,46 30,49
Tabel 5. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI untuk Kuat Tekan Target 30 MPa,
Slump 60 - 180 mm, Kondisi Agregat SSD (Kuat Tekan Ditingkatkan) Bahan 1,5 2 2,5 3 3,5 Semen (kg) 415,82 415,82 415,82 427,08 427,08 Pasir Berat (kg) 450,93 525,67 625,12 777,82 941,63 Volume (m 3 ) 0,176 0,205 0,244 0,303 0,367 Batu pecah (maks. 20 mm) Berat (kg) 1219,19  1143,12 1041,87 877,11 710,35 Volume (m 3 ) 0,467 0,438 0,399 0,336 0,272 Air (kg) 205,00 205,00 205,00 205,00 205,00 Kuat tekan target (MPa) 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 Kuat tekan yang ditingkatkan ( ) SNI (MPa) 33,00 33,00 33,00 34,50 34,50 Kuat tekan prediksi Dreux (MPa) 30,39 31,64 32,21 30,13 29,28

## 3. METODE PENELITIAN

## 3.1 Metode Penelitian
Metode untuk penelitian ini di perlihatkan pada Gambar 2 .
Mulai
Kaji Literatur
Hipotesa/Gagasan
Pengujian/percobaan
a. Pemeriksaan sifat fisik agregat b. Komposisi bahan campuran beton
c. Membuat benda uji
d. Pengujian kuat tekan
Menganalisis data hasil pengujian Kesimpulan Selesai Gambar 2. Prosedur kerja penelitian

## 3.2   Pemeriksaan Agregat
Hasil pemeriksaan sifat fisik agregat halus dan agregat kasar tertera pada Tabel 6 .
Tabel 6. Hasil Pemeriksaan Sifat Fisik Agregat Parameter Agregat Kasar Agregat Halus Berat jenis kondisi SSD 2,525 2,431 Berat jenis kondisi kering udara 2,61 2,564 Modulus kehalusan ( ) (%) - 1,5 – 3,5 Kadar air kondisi SSD (%) 3,52 5,15 Kadar air kondisi kering udara (%) 2,3 1,1 Berat isi (gram/cm 3 ) 1,54 1,765 Kadar lumpur (%) 3,8 6,4

## 3.3  Perancangan Campuran Beton untuk Pembuatan Benda Uji Cara Dreux
Hasil perhitungan komposisi bahan disajikan pada Tabel 7 dan Tabel 8 .
Tabel 7. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI untuk Kuat Tekan Target 30 MPa, Slump 30 - 60 mm, Kondisi Agregat SSD
(Duplikat dari Tabel 2)
Bahan 1,5 2 2,5 3 3,5 Semen (kg) 358,49 358,49 358,49 358,49 358,49 Pasir Berat (kg) 421,75 491,69 578,98 727,01 883,25 Volume (m 3 ) 0,164 0,192 0,226 0,284 0,344 Batu pecah Berat (kg) 1335,55  1264,35  1175,50  1024,82  865,76 Volume (m 3 ) 0,512 0,484 0,450 0,393 0,332 Air (kg) 190,00 190,00 190,00 190,00 190,00 Kuat Tekan Rencana (MPa) SNI 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 Dreux 27,60 29,21 29,50 29,86 27,67
Tabel 8. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI
untuk Kuat Tekan Target 30 MPa, Slump 60 - 180 mm, Kondisi Agregat SSD
(Duplikat dari Tabel 3)
Bahan 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Semen (kg) 386,79 386,79 386,79 386,79  386,79 Pasir Berat (kg) 457,40 533,20 634,08 793,37  960,47 Volume (m 3 ) 0,178 0,208 0,247 0,309 0,375 Batu pecah Berat (kg) 1236,66  1159,50 1056,81  894,66  724,56 Volume (m 3 ) 0,474 0,444 0,405 0,343 0,278 Air (kg) 205,00 205,00 205,00 205,00  205,00 Kuat Tekan Rencana (MPa) SNI 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 Dreux 27,76 28,68 29,38 26,26 25,83

## 4. HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Hasil Penelitian
Hasil pengujian kuat tekan beton untuk kuat tekan rencana 30 MPa dengan nilai slump 30-60 mm dan slump 60-180 mm disajikan pada Tabel 9 dan Tabel 10 .
Tabel 9. Hasil Uji Tekan dengan Kuat Tekan Rencana 30 MPa dan Nilai Slump 30-60 mm Bahan Campuran Beton 1 2 3 4 5 D at a
Semen (kg) 358,49 358,49 358,49 358,49 358,49 Pasir (kg) Ukuran 2,4 mm 0,00 0,00 0,00 181,75 353,30 Ukuran 1,2 mm 0,00 0,00 144,74 181,75 132,49 Ukuran 0,6 mm 0,00 245,85 144,74 0,00 132,49 Ukuran 0,3 mm 210,88 0,00 144,74 181,75 132,49 Ukuran 0,15 mm 210,88 245,85 144,74 181,75 132,49 Batu Pecah Ukuran 5-10 mm 440,73 417,24 387,92 338,19 285,70 Ukuran 10-20 mm 894,82 847,12 787,59 686,63 580,06 Air (Agregat Kering Udara) (kg) 190,00 190,00 190,00 190,00 190,00 Air Bebas (Agregat SSD) (kg) 162,62 160,94 158,82 155,20 151,35 1,5 2 2,5 3 3,5 Slump Rencana mm 30 - 60 30 - 60 30 - 60 30 - 60 30 - 60 H as il Pe ng uj ia n Slump Aktual mm 30 30 40 35 15 Kuat Tekan Prediksi SNI (MPa) 36,15 36,68 36,68 39,19 40,26 Kuat Tekan Aktual Rata-rata Umur 21 hari MPa 19,39 29,10 35,07 33,82 31,43 Prediksi Kuat Tekan Aktual umur 28 hari MPa 20,41 30,63 36,92 35,60 33,09
Tabel 10. Hasil Uji Tekan dengan Kuat Tekan Rencana 30 MPa dan Nilai Slump 60-180 mm Bahan Campuran Beton 6 7 8 9 10 D at a
Semen (kg) 386,79 386,79 386,79 386,79 386,79 Pasir (kg) Ukuran 2,4 mm 0,00 0,00 0,00 198,34 384,19 Ukuran 1,2 mm 0,00 0,00 158,52 198,34 144,07 Ukuran 0,6 mm 0,00 266,60 158,52 0,00 144,07 Ukuran 0,3 mm 228,70 0,00 158,52 198,34 144,07 Ukuran 0,15 mm 228,70 266,60 158,52 198,34 144,07 Batu Pecah Ukuran 5-10 mm 408,10 382,63 348,75 295,24 239,11 Ukuran 10-20 mm 828,56 776,86 708,06 599,42 485,46 Air (Agregat Kering Udara) (kg) 205,00 205,00 205,00 205,00 205,00 Air Bebas (Agregat SSD) (kg) 193,16 193,91 194,90 196,47 198,10 1,5 2 2,5 3 3,5 Slump Rencana mm 60 - 180 60 - 180 60 - 180 60 - 180 60 - 180 H as il Pe ng uj ia n Slump Aktual mm 65 70 70 75 105,5 Kuat Tekan Prediksi SNI (MPa) 31,14 31,14 29,62 29,62 29,17 Kuat Tekan Aktual Rata- rata Umur 21 hari MPa 23,72 26,93 26,62 25,59 26,98 Prediksi Kuat Tekan Aktual umur 28 hari MPa 24,96 28,35 28,02 26,94 28,40
Hasil pengujian kuat tekan beton untuk kuat tekan rencana 30 MPa yang ditingkatkan dengan nilai slump 30-60 mm dan slump 60-180 mm disajikan pada Tabel 11 dan Tabel 12 .
Tabel 11. Hasil Uji Tekan dengan Kuat Tekan Rencana 30 MPa dan Nilai Slump 30-60 mm (Kuat Tekan Ditingkatkan) Bahan Campuran Beton 11 12 13 14 15
D at a
Semen (kg) 385,40 385,40 385,40 385,40 385,40 Pasir (kg) Ukuran 2,4 mm 0,00 0,00 0,00 179,46 348,84 Ukuran 1,2 mm 0,00 0,00 142,92 179,46 130,81 Ukuran 0,6 mm 0,00 242,74 142,92 0,00 130,81 Ukuran 0,3 mm 208,21 0,00 142,92 179,46 130,81 Ukuran 0,15 mm 208,21 242,74 142,92 179,46 130,81 Batu Pecah Ukuran 5-10 mm 435,16 411,97 383,02 333,92 282,09 Ukuran 10-20 mm 883,51 836,42 777,64 677,95 572,74 Air (Agregat Kering Udara) (kg) 190,00 190,00 190,00 190,00 190,00 Air Bebas (Agregat SSD) (kg) 162,98 161,32 159,23 155,66 151,86 1,5 2 2,5 3 3,5 Slump Rencana (mm) 30 - 60 30 - 60 30 - 60  30 - 60 30 - 60 H as il Pe ng uj ia n Slump Aktual (mm) 30,00 30,00 30,00 30,00 30,00 Kuat Tekan Prediksi SNI (MPa) 39,19 40,26 40,26 41,34 42,59 Kuat Tekan Aktual Rata-rata Umur 21 hari MPa 24,00 26,04 32,85 32,17 32,20 Prediksi Kuat Tekan Aktual umur 28 hari (MPa) 25,26 27,41 34,58 33,86 33,90 Tabel 11. Hasil Uji Tekan dengan Kuat Tekan Rencana 30 MPa dan Nilai Slump 60-180 mm (Kuat Tekan Ditingkatkan) Bahan Campuran Beton 16 17 18 19 20 D at a
Semen (kg) 415,82 415,82 415,82 427,08 427,08 Pasir (kg) Ukuran 2,4 mm 0,00 0,00 0,00 194,45 376,65 Ukuran 1,2 mm 0,00 0,00 156,28 194,45 141,24 Ukuran 0,6 mm 0,00 262,83 156,28 0,00 141,24 Ukuran 0,3 mm 225,47 0,00 156,28 194,45 141,24 Ukuran 0,15 mm 225,47 262,83 156,28 194,45 141,24 Batu Pecah Ukuran 5-10 mm 402,33 377,23 343,82 289,45 234,42 Ukuran 10-20 mm 816,86 765,89 698,05 587,66 475,94 Air (Agregat Kering Udara) (kg) 205,00 205,00 205,00 205,00 205,00 Air Bebas (Agregat SSD) (kg) 178,33 176,56 174,19 170,63 166,66 1,5 2 2,5 3 3,5 Slump Rencana mm 60 - 180 60 - 180 60 - 180 60 - 180 60 - 180 H as il Pe ng uj ia n Slump Aktual (mm) 65,00 60,00 55,00 50,00 50,00 Kuat Tekan Prediksi SNI (MPa) 39,19 39,19 40,26 42,59 43,84 Kuat Tekan Aktual Rata- rata Umur 21 hari MPa 30,04 28,69 30,60 35,26 37,37 Prediksi Kuat Tekan Aktual umur 28 hari (MPa) 31,62 30,20 32,21 37,12 39,34
Jika hasil pengujian pada Tabel 9 , Tabel 10 , Tabel 11 dan Tabel 12 disajikan dalam bentuk kurva yang menggambarkan pengaruh modulus kehalusan pasir terhadap kuat tekan beton, hasilnya diperlihatkan pada Gambar 3 , Gambar 4 , Gambar 5 dan Gambar 6 . R² = 0,9413 R² = 0,9872 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 45,00 1,5 2 2,5 3 3,5 Ku a t Te k an (M Pa ) Modulus Kehalusan (FM) Kuat Tekan Prediksi SNI Kondisi Kering Udara (MPa) Prediksi Kuat Tekan Aktual (MPa)
Kuat Tekan Rencana Kondisi SSD (MPa)
Poly. (Kuat Tekan Prediksi SNI Kondisi Kering Udara (MPa))
Poly. (Prediksi Kuat Tekan Aktual (MPa))
Gambar 3. Pengaruh modulus kehalusan (FM) terhadap kuat tekan beton
untuk nilai slump 30-60 mm R² = 0,9564 R² = 0,8874 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 45,00 1,5 2 2,5 3 3,5 K u a t Te k an (M P a ) Modulus Ke halusan (FM) Kuat Tekan Prediksi SNI Kondisi Kering Udara (MPa)
Prediksi Kuat Tekan Aktual (MPa)
Kuat Tekan Rencana Kondisi SSD (MPa)
Poly. (Kuat Tekan Prediksi SNI Kondisi Kering Udara (MPa))
Poly. (Prediksi Kuat Tekan Aktual (MPa))
Gambar 4. Pengaruh modulus kehalusan (FM) terhadap kuat tekan beton untuk nilai slump 60-180 mm
R² = 0,9564 R² = 0,8874 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 45,00 1,5 2 2,5 3 3,5 K u a t Te k a n (M Pa ) Modulus Kehalusan (FM) Kuat Tekan Prediksi SNI Kondisi Kering Udara (MPa)
Prediksi Kuat Tekan Aktual (MPa)
Kuat Tekan Rencana Kondisi SSD (MPa)
Poly. (Kuat Tekan Prediksi SNI Kondisi Kering Udara (MPa))
Poly. (Prediksi Kuat Tekan Aktual
(MPa))
Gambar 5. Pengaruh modulus kehalusan (FM) terhadap kuat tekan beton untuk nilai slump 30-60 mm (kuat tekan ditingkatkan)
R² = 0,9689 R² = 0,9334 25,00 30,00 35,00 40,00 45,00 1,5 2 2,5 3 3,5 Ku a t T e k an (M P a ) Modulus Ke halusan (FM) Kuat Tekan Prediksi SNI Kondisi Kering Udara (MPa)
Prediksi Kuat Tekan Aktual (MPa)
Kuat Tekan Rencana Kondisi SSD (MPa)
Poly. (Kuat Tekan Prediksi SNI Kondisi Kering Udara (MPa))
Poly. (Prediksi Kuat Tekan Aktual
(MPa))
Gambar 6. Pengaruh modulus kehalusan (FM) terhadap kuat tekan beton untuk nilai slump 60-180 mm (kuat tekan ditingkatkan)

## 4.2  Pembahasan Hasil Penelitian
Hasil pengujian yang disajikan pada Gambar 3 dan Gambar 4 memperlihatkan bahwa nilai modulus  kehalusan  pasir  berpengaruh  terhadap  kuat  tekan  beton.  Pada Gambar  3 dan Gambar  4 memperlihatkan  bahwa  semakin  besar  nilai  modulus  kehalusan  pasir,  maka semakin besar kuat tekan yang didapat, dengan nilai modulus kehalusan tidak lebih dari 3,5. Dengan nilai modulus kehalusan yang semakin besar maka kadar pasir yang didapat semakin
kecil. Dengan kadar pasir yang semakin kecil dan kadar semen yang tetap pada slump yang sama secara alamiah beton yang dihasilkan semakin padat. Hal ini diduga yang menyebabkan nilai kuat tekan beton meningkat.
Dengan  memperhatikan  bentuk  grafik  pada Gambar  3 dan Gambar  4 dapat  disimpulkan bahwa  anggapan  yang  dianut  oleh  cara  SNI  yaitu  nilai  modulus  kehalusan  pasir  hanya berpengaruh terhadap kelecakan campuran beton tidak sepenuhnya berlaku. Dari Gambar 3 dan Gambar 4 , secara grafis kuat tekan aktual yang mendekati kuat tekan prediksi terletak pada  pasir  dengan  rentang  modulus  kehalusan  2,5-3,0  untuk  nilai slump  30-60  mm,  dan rentang  modulus  kehalusan  2,5-3,5  untuk  nilai slump 60-180  mm. Dengan demikian maka penentuan proporsi pasir pada perancangan campuran beton dengan cara SNI hanya dapat digunakan untuk pasir dengan rentang modulus kehalusan 2,5-3,0.
Jika kuat tekan yang direncanakan ditingkatkan terlebih dahulu menjadi 10 % lebih tinggi (nilai =  1,1) untuk  mengantisipasi terjadinya pengurangan kuat tekan beton  yang terjadi pada Gambar  5 dan Gambar  6 ,  maka  kuat  tekan  aktual  ternyata  tidak  mendekati  kuat  tekan prediksi.
Secara  teoritis  agar  penentuan  pasir  pada perancangan  campuran  beton  cara  SNI  dengan batasan modulus kehalusan pasir yaitu 1,5-3,5 pada grafik SNI dapat digunakan untuk semua rentang  modulus  kehalusan pasir  (1,5-3,5)  tanpa  meningkatkan  kuat  tekan  rencana, maka volume pasir yang digunakan dalam campuran beton dapat ditingkatkan. Hal ini dapat terjadi karena berdasarkan rumus Dreux Gorisse, kuat tekan beton tidak hanya ditentukan oleh faktor air-semen (pada rumus Dreux dinyatakan dalam faktor semen-air), tetapi juga ditentukan oleh faktor granular  , dimana nilai   besarnya dirumuskan oleh Persamaan 6 :
=    . mengulang ...(3) halmana:
=  konstanta yang nilainya diberikan pada Tabel 1 =  volume pasir dalam 1 m 3 beton
Jika  untuk suatu  rasio  volume  pasir  terhadap  volume  total  agregat  dinaikan sebesar  10  % (nilai = 1,1), maka besarnya faktor granular   akan menjadi lebih besar 10 % dari faktor semula sehingga kuat tekan beton akan meningkat secara linier. Dengan demikian grafik SNI untuk penentuan proporsi pasir masih dapat digunakan dengan syarat volume pasir dalam agregat gabungan menjadi Persamaan 6 :
=    . ℎ ...(6)
halmana:
=  faktor peningkatan volume pasir.
Harga   yang diusulkan disajikan pada Tabel 13 sebagai berikut:
Tabel 13. Harga   yang Diusulkan FM pasir 1,5 – 2,0 1,20 2,0 – 3,5 1,10

## 5. KESIMPULAN
Dari hasil pengujian dan analisis hasil pengujian, dapat disimpulkan hal-hal sebagai berikut:
(1) secara umum proporsi pasir berpengaruh terhadap kuat tekan beton;
(2) penentuan proporsi pasir pada perancangan campuran beton dengan cara SNI yang kuat tekannya  mencapai  kuat  tekan  prediksi  bergantung  pada  tingkat  kelecakan  campuran beton.
Untuk  nilai slump  30-60  penentuan proporsi  pasir  yang  mencapai  kuat  tekan  prediksi didekati oleh pasir dengan modulus kehalusan pasir 2,5-3,0, sedangkan nilai slump 60- 180  didekati  oleh  pasir  dengan  modulus  kehalusan  2,5-3,5.  Hasil  penelitian mengungkapkan bahwa kuat tekan pengujian yang mendekati kuat tekan prediksi setelah kuat  tekan  rencana  ditingkatkan  masih  terletak  pada  pasir  dengan  rentang  modulus kehalusan 2,5-3,5;
(3) jika kuat tekan rencana ditingkatkan maka kuat tekan hasil uji tidak berdekatan dengan kuat tekan prediksi. Oleh karena itu, cara ini tidak dapat dilakukan;
(4) secara teoritis agar penentuan pasir pada perancangan campuran beton cara SNI pada grafik penentuan proporsi pasir pada SNI dapat digunakan untuk semua rentang modulus kehalusan  pasir  (1,5-3,5),  maka  volume  pasir  dalam  agregat  gabungan  ditingkatkan menjadi:
= ℎ .
dimana harga   yang diusulkan disajikan pada Tabel 13 .

## DAFTAR RUJUKAN
Maryanti,  S.  (2014). Studi  Mengenai  Pengaruh  Gradasi  Agregat  Kasar  Terhadap  Faktor Granular  Dalam  Campuran  Beton  -  Laporan  Tugas  Akhir,  tidak  diterbitkan.  Bandung: Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional (Itenas). Standar Nasional Indonesia. (2002). Tata Cara Pembuatan Rencana Campuran Beton Normal. Zakaria,  T.  (2013). Studi  Mengenai  Perancangan Campuran  Beton Cara Dreux     Gorisse  – ITENAS - Laporan Tugas Akhir, tidak diterbitkan. Bandung: Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional (Itenas).