## ANALISIS PERBANDINGAN SIMPANGAN HORISONTAL ( DRIFT ) PADA STRUKTUR GEDUNG TAHAN GEMPA DENGAN MENGGUNAKAN PENGAKU LATERAL (BRACING) BERDASARKAN SNI 03-1726-2002 DAN SNI 03-1726-2012
Soelarso 1) , Baehaki 2) , Fika Novtikania 3) 1),2) Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Sultan Ageng Tirtayasa Jl. Jend. Sudirman Km. 3 Cilegon  42435
3) Alumni Program Studi S-1 Teknik Sipil. Fakultas Teknik, Universitas Sultan Ageng Tirtayasa Jl. Jend. Sudirman Km. 3 Cilegon  42435

## ABSTRAK
Indonesia sering  dikejutkan  dengan  berbagai  macam  bencana  alam,  terutama  gempa.Hal  ini  terjadi  karena Indonesia berada di pertemuan lempeng Indo-Australia, lempeng Eurasia, dan lempeng Pasifik.Solusi yang digunakan  untuk  meningkatkan kinerja struktur bangunan akibat menahan  gempa lateral yang ditimbulkan akibat  gempa  salah  satunya adalah  dengan  penambahan  pengaku  lateral  ( bracing )  pada  elemen  struktur portal. Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui dan membandingkan perubahan simpangan horizontal pada gedung kontruksi baja yang menerima beban gempa dan beban angin setelah menggunakan V- Bracing dan Inverted V- Bracing dan  mengetahui  perbedaan  hasil  simpangan  horizontal  antara  SNI  2002  dengan  SNI 2012. Hasil  dari  analisis menunjukan  bahwa beban  gempa  dipengaruhi  oleh  faktor  respons  gempa.  SNI  2012 memiliki  faktor  respon  gempa  dan  kombinasi  pembebanan lebih  besar  daripada  SNI  2002  sehingga simpangan  gedung  antar  lantai  yang  terjadi  berdasarkan  SNI  1726-2012  lebih  besar  dibandingkan  dengan SNI  1726-2002.  Penambahan  pengaku  lateral  ( bracing )  pada  struktur  gedung,  bresing Inverted V  lebih unggul  mengurangi  simpangan  horizontal  ( drift )  akibat  gaya  gempa  statik  ekuivalen  hingga  mencapai 74,65% pada arah X dan 75,06% pada arah Ydibandingkan dengan bresing V.
Kata kunci : simpangan, bracing , SNI 03-1726-2002, SNI 03-1726-2012

## ABSTRACT
Indonesia is often surprised by the wide variety of natural disasters, especially earthquakes. This happens because Indonesia was at a meeting of the Indo-Australian plate, the Eurasian plate and the Pacific plate. Solutions are used to improve the performance of the building structure due to lateral withstand earthquakes caused by the earthquake one of which is the addition of lateral stiffeners(bracing)the structural elements of the portal. This study aimed to determine and compare the changes to the horizontal deflection in the steel construction of the building that receive seismic loads and wind loads after useV-Bracing and Inverted V- Bracing and know the difference between the results of the horizontal deflection SNI 2002 with SNI 2012. The results of the analysis showed that the load the earthquake affected by the earthquake response factor. SNI 2012 has a response factor loading of the earthquake and the combination is greater than SNI 2002 so that the junction between floors of the building that is going on based on SNI 1726-2012 higher than the SNI 1726-2002.  The  addition  of  lateral  holders (bracing) on  the  structure  of  the  building,  bresing Inverted V superior reducing horizontal deviation (drift) as a result of equivalent static seismic forces up to 74.65% in the X direction and 75.06% in the Y direction compared with bresing V.
Keywords: deviation, bracing ,SNI 03-1726-2002, SNI 03-1726-2012
1. PENDAHULUAN Gempa  bumi  adalah  getaran  atau guncangan yang diakibatkan oleh pergerakan  lempeng  bumi  yang  terjadi  di permukaan  bumi  secara  tiba-tiba.Penyebab terjadinya  gempa  bumi  dihasilkan  dari pergerakan  lempeng-lempeng  tektonik.Hal yang perlu diperhatikan adalah kekuatan dan kekakuan  bangunan  karena  semakin  tinggi bangunan,  defleksi  lateral  yang  terjadi semakin  besar.  Defleksi  yang  terjadi  harus tidak  boleh  lebih  besar  dari  yang  diijinkan karena  untuk  memberikan  kenyamanan terhadap  pengguna  gedung  yang  berada  di dalam gedung pada saat terjadi gempa.Untuk  menganalisis  sebuah  gedung hal pertama yang perlu direncanakan adalah menentukan  model  gedung  dan  tipe pemangku yang digunakan.
Tugas  akhir  ini  membandingkan hasil simpangan  yang  terjadi dengan  V- Bracing ,  dan Inverted V- Bracing serta membandingkan  hasil  simpangan  akibat gempa dari  SNI 1726-2002  dengan  SNI 1726-2012. Untuk analisa gedung menggunakan program ETABS v.9.0. 2. TINJAUAN PUSTAKA Gaya geser dasar V merupakan pengganti/penyederhanaan  dari  getaran gempabumi  yang  bekerja  pada  dasar bangunan  dan  selanjutnya  digunakan sebagai  gaya  gempa  rencana  yang  harus ditinjau  dalam  perencanaan  dan  evaluasi struktur bangunan gedung. (Widodo, 2011). Gaya  geser  seismik berbanding  lurus dengan  koefisien  respons  seismik  (V  = C s W),  maka  perbandingan  dari  koefisien respons seismik akan mewakili perbandingan geser dasar seismik. Tabel 1. Koefisien respon seismik SNI 03-1726-2002 SNI 03-1726-2012 Koefisien seismik = CI R Dimana: C = faktor respons Cs = S DS R I e Nilai Cs tidak perlu melebihi: gempa berdasarkan masing-masing wilayah I = faktor keutamaan gedung R = faktor reduksi Cs = S D1 ( R I e ) Nilai  Cs  yang dihitung tidak kurang dari: gempa C s = 0,5 S 1 ( R I e ) Dimana: S DS =  parameter percepatan spectrum  respons desain dalam rentang perioda pendek S D1 =  parameter percepatan spectrum  respons desain dalam rentang perioda 1,0 detik R = faktor modifikasi I e = faktor keutamaan Sumber: Azmi,  Tugas  Akhir  perbandingan perilaku  struktur  terhadap  beban  gempa  antar SNI 03-1726-2002 dengan  RSNI 03-1726-2012, 2013 Tabel 2. Penentuan gaya geser seismik SNI 03-1726-2002 SNI 03-1726-2012 V = CI R W t
Dimana:
W t =  berat  total gedung V = C s W t
Dimana: W t =  berat  total gedung
Sumber:  Azmi, Tugas  Akhir  perbandingan perilaku  struktur  terhadap  beban  gempa  antar SNI 03-1726-2002 dengan  RSNI 03-1726-2012,
2013 Tabel 3. Penentuan Periode Alami Struktur SNI 03-1726-2002 SNI 03-1726-2012 Nilai batas maksimum T < ξ n
Dimana: ξ = 0,16 (dari tabel koefisien yang membatasi waktu getar alami fundamental struktur gedung Ada  dua  batas yaitu: T a(min) = C r h n x T a(maks) = C u T a(min) Dimana:
h n =  tinggi  struktur dari dasar sampai ke tingkat  paling atas n = jumlah lantai gedung Cr = dari tabel koefisien parameter
periode pendekatan Cu = dari tabel koefisien untuk batas atas pada periode yang dihitung x = dari tabel koefisien parameter periode pendekatan Sumber:  Azmi,  Tugas  Akhir  perbandingan perilaku  struktur  terhadap  beban  gempa antar SNI 03-1726-2002 dengan  RSNI 03-1726-2012, 2013 Tabel 4. Penentuan Simpangan antar lantai SNI 03-1726-2002 SNI 03-1726-2012 1.  kinerja  batas layan ∆ i < 0,03 R xh i ∆ i < 30 mm
2.  kinerja  batas ultimit  Untuk gedung beraturan: ζ = 0,7R  Untuk struktur gedung tidak beraturan: ζ = 0,7R
Faktor skala Faktor skala= 0,8V 1
V t ≤ 1 Kinerja batas ultimit Kinerja batas ultimit harus dihitung sebagai  perbedaan defleksi  pada  pusat massa tingkat teratas, yaitu berdasarkan:
δ x = C d δ xe I e C d =  faktor amplifikasi defleksi δ xe =  defleksi  pada lokasi yang disyaratkan pada  pasal  ini yang ditentukan dengan analisis elastis I e =  faktor keutamaan gempa
Sumber:  Azmi,  Tugas  Akhir  perbandingan perilaku  struktur  terhadap  beban  gempa  antar
SNI 03-1726-2002 dengan  RSNI 03-1726-2012, 2013
Berdasarkan  SNI  03-1726-2002,
faktor-faktor  dan  kombinasi  beban  untuk beban  mati,  beban  hidup  dan  beban  gempa adalah: 1. 1,4 D
2. 1,2 D + 1,6 L
3. 1,2 D + 1,0 L ± 0,3 EX ± 1,0 EY 4. 1,2 D + 1,0 L ± 1,0 EX ± 0,3 EY 5. 1,2 D ± 0,3 EX ± 1,0 EY
6. 1,2 D ± 1,0 EX ± 0,3 EY
Berdasarkan  SNI  03-1726-2012, faktor-faktor  dan  kombinasi  beban  untuk beban  mati,  beban  hidup  dan  beban  gempa sama dengan  SNI  03-1726-2002.  Akan tetapi, pada  kombinasi  yang  terdapat  beban gempa  di  dalam  persamaannya  harus didesain  menggunakan  pengaruh  beban gempa yang ditentukan seperti berikut:
E = Eh ± Ev = (ρ QE) ± (0,2 S DS DL)............ (1) Nilai ρ merupakan faktor redundansi yang  harus  dikenakan  pada  sistem  penahan gempa  dalam  masing-masing  kedua  arah orthogonal  untuk  semua  struktur  sesuai dengan SNI 03-1726-2012 pasal 7.3.4. Pada gedung ini memiliki ρ = 1,3 karena memiliki kategori desain seismik D dan SDS = 0,889. Sehingga kombinasi pembebanannya menjadi seperti berikut: 1. 1,4 D 2. 1,2 D + 1,6 L
3. 1,2 D + 1,0 L ± 0,3 (ρ Q Ex + 0,2 S DS D) ± 1,0 (ρ Q Ey + 0,2 S DS D) 4. 1,2 D + 1,0 L ± 1,0 (ρ Q Ex + 0,2 S DS D) ± 0,3 (ρ Q Ey + 0,2 S DS D) 5. 0,9 D ± 0,3 (ρ Q Ex - 0,2 S DS D) ± 1,0 (ρ Q Ey - 0,2 S DS D) 6. 0,9 D ± 1,0 (ρ Q Ex - 0,2 S DS D) ± 0,3 (ρ Q Ey - 0,2 S DS D)

## 3. METODOLOGI
Analisis  menggunakan  2  metode yaitu  metode  statik  ekuivalen  dan  metode respon spektrum berdasarkan SNI 03-1726- 2002  dan  SNI  03-1276-2012,  kemudian dilakukan  analisis perbandingan  dari  kedua model tersebut. Model gedung menggunakan  denah  dan  dimensi  struktur yang  sama  di  sesuaikan  dengan  referensi yang digunakan oleh Aditya Jaya M, 2011, bresing  yang  digunakan  bresing  V  dan bresing Inverted V.  Fungsi  gedung digunakan  sebagai  pusat  perdagangan (toserba)  berada  di  lokasi  Banda  Aceh. Model  gedung  yang  akan  dianalisis  berupa gedung 8 lantai termasuk atap dengan tinggi tiap  lantai  5  m.  Analisis  yang  digunakan menggunakan  analisis  3  dimensi  dengan menggunakan  ETABS.  Struktur  termasuk
dalam  kategori  Rangka  Pemikul  Momen Khusus  (SRPMK)  dan  Sistem  Ganda Rangka  Baja  dengan  bresing  konsentris khusus.  Gaya  gempa  diberikan  di  pusat massa tiap lantai. Denah gedung dan bagan alur seperti pada gambar dibawah ini:
Gambar 1. Gambar denah lantai 1-7 Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 2. Gambar denah lantai 8 Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 3. Gambar Konfigurasi Sistem Portal
(Portal arah x)
Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 4. Gambar Konfigurasi Sistem Portal (Portal arah y) Sumber: Hasil Analisis, 2015 Gambar 5. Denah Struktur dengan bresing Sumber: Hasil Analisis, 2015 Gambar 6. Gambar Konfigurasi Sistem Portal (Portal arah x) untuk bresing Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 7. Gambar Konfigurasi Sistem Portal (Portal arah y) untuk bresing V
Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 8. Gambar Konfigurasi Sistem Portal
(Portal arah x) untuk bresing Inverted V
Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 9. Gambar Konfigurasi Sistem Portal (Portal arah y) untuk bresing Inverted V Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 10. Flow Chart Metodologi Penelitian Sumber: Hasil Analisis, 2015

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN
a . Spektrum Respons Desain
Berdasarkan SNI 03-1726-2002 kota Banda Aceh termasuk dalam kategori zona wilayah gempa  4  dengan  percepatan  puncak  batuan dasar  sebesar  0,2  g.  Jenis  tanah  tempat model gedung adalah tanah keras. Berdasarkan  SNI  03-1726-2012,  spektrum respon rencana desain harus di buat terlebih dahulu.  Data  percepatan  batuan  dasar  yang berada  di  Kota  Banda  Aceh  adalah  S DS = 0,899  g  dan  S D1 =  0,557  g,  dengan melakukan  tahapan  dalam  membuat spektrum  respons  desain  berdasarkan  SNI 03-1726-2012 pasal 6.4.

## b . Gaya Lateral Ekuivalen
Analisis  gempa statis  berdasarkan  SNI  03- 1726-2002  pasal  6.2,  waktu  getar  alami struktur T1 untuk struktur gedung di dalam
| Jurusan Teknik Sipil Universitas Sultan Ageng Tirtayasa
Gambar 7. Gambar Konfigurasi Sistem Portal (Portal arah y) untuk bresing V
Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 8. Gambar Konfigurasi Sistem Portal
(Portal arah x) untuk bresing Inverted V Sumber: Hasil Analisis, 2015 Gambar 9. Gambar Konfigurasi Sistem Portal (Portal arah y) untuk bresing Inverted V Sumber: Hasil Analisis, 2015 Gambar 10. Flow Chart Metodologi Penelitian Sumber: Hasil Analisis, 2015

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN
a . Spektrum Respons Desain
Berdasarkan SNI 03-1726-2002 kota Banda Aceh termasuk dalam kategori zona wilayah gempa  4  dengan  percepatan  puncak  batuan dasar  sebesar  0,2  g.  Jenis  tanah  tempat model gedung adalah tanah keras. Berdasarkan  SNI  03-1726-2012,  spektrum respon rencana desain harus di buat terlebih dahulu.  Data  percepatan  batuan  dasar  yang berada  di  Kota  Banda  Aceh  adalah  S DS = 0,899  g  dan  S D1 =  0,557  g,  dengan melakukan  tahapan  dalam  membuat spektrum  respons  desain  berdasarkan  SNI 03-1726-2012 pasal 6.4.

## b . Gaya Lateral Ekuivalen
Analisis  gempa statis  berdasarkan  SNI  03- 1726-2002  pasal  6.2,  waktu  getar  alami struktur T1 untuk struktur gedung di dalam
| Jurusan Teknik Sipil Universitas Sultan Ageng Tirtayasa
Gambar 7. Gambar Konfigurasi Sistem Portal (Portal arah y) untuk bresing V
Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 8. Gambar Konfigurasi Sistem Portal
(Portal arah x) untuk bresing Inverted V Sumber: Hasil Analisis, 2015 Gambar 9. Gambar Konfigurasi Sistem Portal (Portal arah y) untuk bresing Inverted V Sumber: Hasil Analisis, 2015 Gambar 10. Flow Chart Metodologi Penelitian Sumber: Hasil Analisis, 2015

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN
a . Spektrum Respons Desain
Berdasarkan SNI 03-1726-2002 kota Banda Aceh termasuk dalam kategori zona wilayah gempa  4  dengan  percepatan  puncak  batuan dasar  sebesar  0,2  g.  Jenis  tanah  tempat model gedung adalah tanah keras. Berdasarkan  SNI  03-1726-2012,  spektrum respon rencana desain harus di buat terlebih dahulu.  Data  percepatan  batuan  dasar  yang berada  di  Kota  Banda  Aceh  adalah  S DS = 0,899  g  dan  S D1 =  0,557  g,  dengan melakukan  tahapan  dalam  membuat spektrum  respons  desain  berdasarkan  SNI 03-1726-2012 pasal 6.4.

## b . Gaya Lateral Ekuivalen
Analisis  gempa statis  berdasarkan  SNI  03- 1726-2002  pasal  6.2,  waktu  getar  alami struktur T1 untuk struktur gedung di dalam
penentuan  faktor  respons  gempa  C 1 ditentukan  dari  hasil  rumus  empirik  atau yang  di  dapat  dari  hasil  analisis  3  dimensi, nilainya tidak boleh menyimpang lebih dari 20% dari rumus Reyleigh. Rumus empirik T adalah 0,085 x h 0,75 = 1,35 detik < T reyleigh = 4  detik.  Selain  itu, Menurut  SNI-03-1726- 2002  Pasal  4.7.6,  untuk  T  <  Tc,  maka  C  = Am; untuk T > Tc, maka C = Ar / T, dimana Ar = Am x Tc. Dengan nilai T yang di dapat dari hasil analisis, akan di dapat nilai C tx = = , , =  0,097; C ty = , , =  0,139. Kemudian dilakukan perhitungan gaya geser nominal statik ekuivalen (V) yaitu
V = C I I R
W t = 0,097 x 1,0 x 9718,01
8,5 = 110,90 T. Distribusi gaya gempa ditentukan berdarkan
Fi = Wi . Zi ∑ Wi . Zi n i=1 V dan
Vi = ∑ Fi n i = 1 . Berdasarkan SNI 03-1276-2012 pasal 7.8.2, periode  fundalmental  struktur  T  dibatasi oleh  batas  maksimum  dan  batas  minimum, yaitu: T a(min) = 0,0724 h n 0,8 = 1,38 detik T a(maks) = Cu T a(min) = 1,932 detik T dari hasil ETABS, Tc = 3,10 detik. Jadi, nilai T yang digunakan adalah 1,932 detik. Sedangkan nilai koefisien respons seismic Cs ditentukan sebagai berikut:
Cs (max) = R = 0,899 8 1 = 0,112
Cs (hitungan) = S D 1 T ( R Ie ) = 0,557 1,932 ( 8 1 ) = 0,036
Cs (min) = 0,5 S 1 (R I e ) = 0,5 x 0,642
(8 1) = 0,040
Jadi,  nilai  Cs  yang  digunakan  adalah 0,04  karena  nilai  Cs (min) terletak  di interval  antara  Cs (hitungan) dan  Cs (max) . Kemudian  dilakukan  perhitungan  gaya lateral statik ekuivalen (V) yaitu V = Cs Wt  =  0,04  x  873404,64  T  =  490,76  T. Distribusi  gaya  gempa  ditentukan
berdasarkan  Fi  =  C vx V  = W x h x k ∑ W i h i k n i=1 V.
Nilai  k  merupakan  eksponen  terkait dengan  periode  struktur.  Untuk  struktur yang  mempunyai  periode  0,5 detik  atau kurang,  k  =  1.  Untuk  struktur  yang mempunyai periode 2,5 detik atau lebih, k  =  2.  Untuk  struktur  yang  mempunyai periode antara 0,5 – 2,5 detik, k = hasil interpolasi.  Maka  nilai  k  sama  dengan 1,44.
c . Pembahasan Perbandingan  simpangan  antar lantai akibat gaya gempa statik ekuivalen berdasarkan SNI 03-1726-2002 dan SNI 03-1726-2012  diperlihatkan  pada  grafik gambar 11 – 12.
Gambar 11. Grafik simpangan antar lantai berdasarkan SNI 2002 dan SNI 2012 akibat gaya gempa respon spektrum arah X Sumber: Hasil Analisis, 2015
Berdasarkan  grafik  tersebut, dapat  disimpulkan  simpangan  antar lantai  berdasarkan  SNI  03-1726-2012 lebih  besar  dibandingkan  dengan  SNI 03-1726-2002.  Perbandingan  rata-rata hasil  simpangan  akibat  gaya  gempa respon spektrum arah X antara SNI 2002 dengan  SNI  2012  untuk  gedung  tanpa bresing,  bresing  V,  dan Inverted V adalah 28,29%, 59,04% dan 63,80%.
Gambar 12. Grafik simpangan antar lantai berdasarkan SNI 2002 dan SNI 2012 akibat gaya gempa respon spektrum arah Y Sumber: Hasil Analisis, 2015
Perbandingan  rata-rata  hasil simpangan  akibat  gaya  gempa  respon spektrum  arah  Y  antara  SNI  2002 dengan  SNI  2012  untuk  gedung  tanpa bresing,  bresing  V,  dan Inverted V adalah 40,63%, 67,97% dan 70,98%.
Hal  ini  dipengaruhi  oleh  respon gempa  rencana  berdasarkan  SNI  2012 lebih besar dibandingkan SNI 2002 yang diperlihatkan pada grafik gambar 13.
Gambar 13. Grafik perbandingan respon spectrum design pada Kota Banda Aceh Sumber: Hasil Analisis, 2015
Hal  ini  terjadi  karena  kedua standar  kegempaan  tersebut  memiliki peta  wilayah  gempa  yang  berbeda.SNI 03-1726-2002  respons  gempa  rencana ditentukan  berdasarkan  zona  wilayah gempa dan  jenis  tanah.Sedangkan SNI 03-1726-2012  peta  gempa  ditentukan berdasarkan parameter gerak tanah S S dan S 1 ,  kemudian  respons  gempa  rencana dibuat dahulu sesuai prosedur.
Perbandingan  simpangan  antar lantai  akibat  gaya  gempa  respon spektrum  berdasarkan  SNI  03-1726-
2002 dan SNI 03-1726-2012 diperlihatkan  pada  grafik  gambar  14 – 15.
Gambar 14. Grafik simpangan antar lantai berdasarkan SNI 2002 dan SNI 2012 akibat gaya gempa statik ekuivalen arah X Sumber: Hasil Analisis, 2015
Perbandingan  rata-rata  hasil simpangan  akibat  gaya  gempa  statik ekuivalen  arah  X  antara  SNI  2002 dengan  SNI  2012  untuk  gedung  tanpa bresing,  bresing  V,  dan Inverted V adalah 31,17%, 48,46% dan 52,51%.
Gambar 15. Grafik simpangan antar lantai berdasarkan SNI 2002 dan SNI 2012 akibat gaya gempa statik ekuivalen arah Y Sumber: Hasil Analisis, 2015
Perbandingan  rata-rata  hasil simpangan  akibat  gaya  gemoa  statik ekuivalen  arah  X  antara  SNI  2002 dengan  SNI  2012  untuk  gedung  tanpa bresing,  bresing  V,  dan Inverted V adalah 40,56%, 60,91% dan 63,52%.
Hal  ini  dipengaruhi  oleh  gaya geser  nominal  statik  ekuivalen  (V) berdasarkan  SNI  2002  sebesar  110,9T, sedangkan  SNI  2012  sebesar  379T. Perbandingan antara gaya geser nominal berdasarkan SNI 2002 dengan SNI 2012 sebesar  29,26%.  Hal  ini  terjadi  karena koefisien  gempa  yang  digunakan  pada SNI 2012 lebih besar jika dibandingkan dengan SNI 2002.
Hasil  dari  analisa  dengan menggunakan  software  ETABS  v9.6.0 menunjukan adanya perubahan simpangan  horizontal  struktur  sebelum menggunakan  bresing  dan  sesudah menggunakan bresing V, dan Inverted V. Hasil  presentase  penurunan  simpangan penggunaan  bresing  antara  bresing  V dan  Inverted  V  akibat  gempa  statik ekuivalen  arah  X  adalah  68,94%  dan 74,65%.  Sedangkan  hasil  presentase penurunan simpangan penggunaan bresing antara bresing V dan Inverted V akibat  gempa  statik  ekuivalen  arah  Y adalah 73,53% dan 75,06%. Selanjutnya,  hasil  presentase penurunan simpangan penggunaan bresing antara bresing V dan Inverted V akibat  gempa  respon  spektrum  arah  X adalah  69,37%  dan  74,42%.  Sedangkan hasil  presentase  penurunan  simpangan penggunaan  bresing  antara  bresing  V dan  Inverted  V  akibat  gempa  respon spektrum  arah  Y  adalah  70,11%  dan 72,13%. Pembahasan  tentang  pengaruh simpangan antar tingkat, gaya geser, dan waktu  getar  alami  terhadap  penggunaan bresing pada gedung akan dibahas secara per  point  untuk  hasil  analisis  sebagai berikut:
Gambar 16. Grafik hubungan elevasi lantai dengan simpangan pada gedung 1 Sumber: Hasil Analisis, 2015 Gambar 17. Grafik hubungan elevasi lantai dengan simpangan pada gedung 1 Sumber: Hasil Analisis, 2015 Gambar 18. Grafik hubungan elevasi lantai dengan simpangan pada gedung 1 Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 19. Grafik hubungan elevasi lantai dengan simpangan pada gedung 1 Sumber: Hasil Analisis, 2015 Hasil dari grafik – grafik di atas menunjukan penurunan simpangan  yang signifikan
dari gedung tanpa menggunakan  bresing  dengan  gedung menggunakan  bresing.  Semakin  kecil simpangan  struktur  yang  terjadi  maka bangunan  tersebut  akan  semakin  kaku (Smith  and  Coul,  1991).  Hasil  analisis menunjukan  bahwa  gedung  dengan bresing Inverted V lebih kecil simpangan yang  terjadi  dibandingkan  bresing  V sehingga  bresing  Inverted  V  lebih  kaku dibandingkan dengan bresing V. Gambar 16  menunjukan  bahwa  simpangan  yang terjadi  akibat  gaya  gempa  statik ekuivalen  arah  X  pada  gedung  tanpa bresing  melebihi  batas  ijin  yang disyaratkan. Sedangkan simpangan yang terjadi  pada  gedung  yang  menggunakan bresing  V  dan  bresing  Inverted  V  tidak melebihi batas ijin yang disyaratkan. Ini menunjukan  bahwa  penggunaan  bresing pada  struktur  gedung  dapat  mengurangi secara  signifikan  terhadap  simpangan yang terjadi akibat gaya horizontal.
Gambar 20. Hubungan tipe bresing dan periode alami struktur pada gedung 1 Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar  20 terlihat  bahwa gedung  tanpa  bresing  memiliki  waktu getar alami yang lebih besar dibandingkan  gedung  dengan  bresing. Gedung dengan bresing Inverted V lebih kecil  waktu  getar  alami  sehingga  lebih kaku dibandingkan bresing V.
Hubungan  gaya  geser  dasar  (V) dengan  tipe  bresing,  semakin  besar waktu  getar  alami  maka  semakin  kecil gaya  geser  dasar  yang  terjadi.  Ini menunjukan  bahwa  semakin  kaku struktur  bangunan  menghasilkan  gaya geser dasar yang besar.
Gambar 21. Gaya geser pada setiap lantai gedung 1 akibat EQY Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gambar 22. Gaya geser setiap lantai gedung 1 akibat RSPE Sumber: Hasil Analisis, 2015 Gambar 23. Gaya geser setiap lantai gedung 1 akibat RSPY Sumber: Hasil Analisis, 2015
Gaya  geser  tiap  lantai  yang terjadi  pada  gempa  statik  ekuivalen akibat  arah  X  tidak  berubah untuk penggunaan  bresing  V,  dan  bresing Inverted V  memiliki  berat  total bangunan  yang  sama,  dan  terjadi  juga pada  gaya  geser  akibat  arah  Y.  Ini menunjukan  bahwa  gaya  gempa  statik ekuivalen  sangat  dipengaruhi  oleh  berat total dari bangunan yang digunakan. Gaya  geser  akibat  gaya  gempa  respon spectrum  (RS)  menunjukan  perubahan pada  setiap  tipe – tipe  bresing  yang digunakan.  Gaya  geser  pada  gedung tanpa  bresing  paling  rendah,  lalu meningkat  dengan  penggunaan  bresing V  diikuti  bresing Inverted V.  Ini menandakan bahwa  struktur  yang menjadi  lebih  kaku  akan  menghasilkan gaya geser yang terjadi semakin besar.

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN
a . Kesimpulan Berdasarkan  analisis  data  dan pembahasan mengenai pengaruh penambahan pemangku lateral ( bracing ) pada  struktur  gedung kontruksi  baja yang  diberi  beban  angin  dan  beban gempa, baik gempa statik ekuivalen dan gempa  respon  spectrum,  maka  dapat diambil kesimpulan sebagai berikut:
1. Penambahan  pemangku  lateral (bracing)  pada  struktur  gedung dapat  mengurangi  secara  signifikan simpangan antar lantai dan simpangan  antar  tingkat  sampai tidak  melebihi  kinerja  batas  layan dan batas ultimate sehingga struktur aman.
2. Penambahan  pemangku  lateral ( bracing )  pada  struktur  gedung,
bresing Inverted V  lebih  unggul mengurangi  simpangan  horizontal ( drift )  akibat  gaya  gempa  statik ekuivalen  hingga  mencapai  74,65% pada arah  X dan 75,06% pada arah Ydibandingkan dengan bresing V.
3. Faktor  respon  gempa  berdasarkan standar  kegempaan  SNI  1726-2002 lebih kecil daripada SNI 1726-2012 sehingga  simpangan  gedung  antar lantai  yang  terjadi  berdasarkan  SNI 1726-2002 lebih kecil dibandingkan dengan SNI 1726-2012.
4. Semakin  kaku  struktur  bangunan maka  semakin  kecil  simpangan  dan waktu  getar  yang  terjadi.  Semakin kecil  waktu  getar  maka  semakin besar  gaya  geser  dasar  gempa  yang diterima oleh gedung.
b . Saran
1. Perlu  adanya  perbandingan  nilai simpangan horizontal dengan bresing Eccentrically Braced Frame (EBF). 2. Perlu dikembangkan dengan penggunaan gedung tidak beraturan.

## 6. DAFTAR PUSTAKA
Aziz, Abdul. 2012. Studi Perilaku Sistem Rangka  Baja  K-Split  EBF (Eccentrically  Braced  Frames) terhadap Beban Gempa Dengan Analisis  Pushover .  Universitas Indonesia. Badan  Standarisasi  Nasional. 2012. Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur  Bangunan  Gedung  dan Non Gedung, SNI 03-1726-2012 . Jakarta  :  Departemen  Pekerjaan Umum.
Badan  Standarisasi  Nasional.2002. Standar  Perencanaan Struktur Baja  untuk  Bangunan  Gedung. SNI  03-1729-2002 .  Jakarta  : Departemen Pekerjaan Umum.
Febbrian,  Donny  Baiquny.  2014. Evaluasi  Kinerja  Gaya  Gempa Pada Gedung Bertingkat Dengan Analisis Respon Spectrum Berdasarkan Base Shear, Displacement, Dan Drift Menggunakan  Software  Etabs (Studi  Kasus:  Hotel  Di  Daerah Karanganyar) . Universitas Sebelas Maret. Faizah,  Restu.  2013. Analisis  Gaya Gempa  Rencana  Pada  Struktur Bertingkat Banyak Dengan Metode Dinamik Respon Spektra. Universitas Sebelas Maret.
Indarto,  Himawan,  dkk.  2013. Aplikasi SNI  gempa  1726:2012 .  Teknik Sipil UNNES
Jaya,  Aditya  M.  2011.
Perbandingan Nilai  Simpangan  Horizontal (Drift)  Pada  Struktur  Gedung Tahan Gempa Dengan Menggunakan  Bresing  V  Dan Inverted V .  Universitar  Sebelas
Maret Surakarta.
Miftahur  Riza,  Muhammad. Aplikasi Perencanaan  Struktur  Gedung Dengan ETABS . Ebook: www.engineerwork.blogspot.co m Setiawan,  Agus.  2008. Perencanaan Struktur  Baja  Dengan  Metode LRFD  (Sesuai  SNI  03-1729- 2002) . Erlangga: Jakarta.
Sudarsana,  Ketut,  dan  Made  Ery  A.  Y. 2014. Pengaruh  Rasio  Kekakuan Lateral Struktur Terhadap Perilaku Dinamis Struktur Rangka Beton Bertulang Bertingkat  Rendah .  Universitas Udayana, Bali.
Widhiastuti,  Eva  D  ,  dan  Meiko  AC Simanjuntak. Evaluasi  Kinerja
Portal  Baja  3  Dimensi  Dengan Pengaku  Lateral  Akibat  Gempa Kuat  Berdasarkan  Performance Based Design . Universitas Katolik Soegijapranata, Semarang