## ANALISA KAPASITAS SAMBUNGAN KOLOM-BALOK BAJA MENGGUNAKAN STIFFENER PADA BALOK DENGAN CBFEM METHOD
Sapta*, Sari Farlianti*
*Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas IBA, Jalan Mayor Ruslan, Kota Palembang, Provinsi Sumatera Selatan, Indonesia *Email: saptaanwary@gmail.com

## ABSTRAK
CBFEM method adalah metode analisa finite element untuk menganalisa sambungan kolom-balok dengan memodelkan elemen sambungan secara detail dan presisi, dimana setiap elemen ( plates and bolts ) pada sambungan  dihasilkan  analisa  tersendiri  dengan  FEA.  Pada  artikel  ini  disajikan  hasil  analisa  kapasitas sambungan  kolom-balok  (sambungan  baut)  berdasarkan  AISC  360-16  (ANSI/AISC 360,  2016) menggunakan CBFEM method dengan program bantu yaitu s oftware IDEA Statica 2.1. Penentuan elemen- elemen sambungan (dimensi dan ukuran) menggunakan ketentuan dalam ANSI/AISC 358 “ prequalified connections for special and intermediate frame for seismic applications”. Dari hasil analisa yang dilakukan dengan  s oftware  IDEA  Statica  2.1 ,  didapatkan  bahwa  dengan  menggunakan stiffener dapat  mengurangi tegangan-regangan yang  terjadi pada web balok, akan tetapi meningkatkan tegangan dan regangan yang terjadi  pada top  flange dan bottom  flange .  Untuk kapasitas  sambungan  tidak  menimbulkan  peningkatan yang signifikan.
Kata kunci : CBFEM method, stiffener, web, flange, vertical bracket

## 1. PENDAHULUAN
Dalam  perencanaan  struktur  khususnya  pada  sambungan  kolom-balok  ( beam-column joints ) dengan menggunakan metode standar perencanaan yang berlaku seperti SNI 1729, AISC 360, EN 1993-1-8 dan lain sebagainya, memiliki kelemahan dalam menganalisa gaya dalam dan tegangan yang terjadi didalam sambungan akibat beban yang bekerja pada sambungan tersebut, dalam  standar  peraturan  tersebut  pada  dasarnya  hanya  menghasilkan  kapasitas  yang  dizinkan sampai dengan batas lelehnya, sebagai solusinya agar dapat menganalisa melampui batas lelehnya diperlukan analisa lanjutan dengan menggunakan metode Finite Element Analysis (FEA). Telah banyak software FEA yang secara khusus untuk menganalisa sambungan kolom-balok dengan metode  CBFEM  ( Column-Beams  Finite  Element  Method ).  Sebagai  ilustrasi  dapat  dilihat  pada Gambar  1,  dimana  analisa  sambungan  ( joint )  tidak  dimodelkan  sebagai  komponen-komponen untuk dianalisa akan tetapi dimodelkan satu kesatuan dengan CBFEM model.
Gambar 1. Pemodelan sambungan baut ( bolted joint )
CBFEM method adalah  metode  analisa finite  element untuk  menganalisa  sambungan kolom-balok  dengan  memodelkan  elemen  sambungan  secara  detail  dan  presisi,  dimana  setiap elemen ( plates and bolts ) pada sambungan dihasilkan analisa tersendiri dengan FEA. Pada artikel ini disajikan hasil analisa kapasitas sambungan kolom-balok (sambungan baut) berdasarkan  AISC  360-16  (ANSI/AISC 360,  2016) menggunakan  CBFEM method dengan program bantu yaitu s oftware IDEA Statica 21.0 .

## 2. METODE PENELITIAN
Metode  yang  dilakukan  untuk  menganalisa  kapasitas  sambungan  ini  yaitu  dengan memodelkan sambungan sebagaimana terlihat pada Gambar 2, kemudian menghitung kapasitas sambungan dengan menggunakan CBFEM Method dengan s oftware IDEA Statica 21.0 .

## 2.1. Data Material
Material poperties yang digunakan pada penelitian ini dapat di jelas sebagai berikut:
a) Kolom, Balok dan pelat ( end plate, stiffner, bracket )
Berat jenis, Bj = 7850 kg/m 3 Modulud elastisitas,           E  = 200.000 MPa Voison rasio, v = 0,3 Modulus geser,                  G  = 76923,1 MPa Kuat leleh, f y = 245 MPa Kuat putus, f u = 400 MPa Elongation,  b = 0,05 (5%) b) Baut A325M Berat jenis Bj = 7850 kg/m 3 Modulud elastisitas,           E  = 210.000 MPa Voison rasio, v = 0,3 Modulus geser,                  G  = 80769,2 MPa Kuat leleh, f yb = 634,3 MPa Kuat putus, f ub = 827,4 MPa Elongation,  b = 0,14

## 2.2. Data sambungan
Pada penelitian ini digunakan dua model sambungan sebagaimana terlihat pada Gambar 2: tipe  sambungan  satu  tanpa  menggunakan stiffener pada  badan  balok  (Gambar  1a),  dan  tipe sambungan  dua  dengan  menggunakan stiffener pada  badan  balok  di  ujung vertical  bracket (Gambar 1b). Profil balok dan kolom dapat dilihat pada Gambar 2, data-data sambungan seperti dimensi dan ukuran dapat dilihat pada Tabel 1 dan Tabel 2.
a) Profil balok
b) Profil kolom
Gambar 2. Penampang melintang balok dan kolom
Gambar 3. Dua sambungan baut ( bolted joints ): a) sambungan tanpa stiffener pada balok (J1); b) sambungan dengan stiffener pada balok (J2)
Gambar 4. Dimensi pelat ujung ( end plate )
(a) (b) End plate Thk. 20mm End plate Thk. 20mm M2 M2 M3 M3 M1 M1 M2 M2 M3 M3 M1 M1 M1 M1 M1 M1

## Tabel 1 Dimensi penampang balok dan kolom
Nama penampang  Dimensi Penampang h (mm) b (mm) tf (mm) tw (mm) Kolom (M1) 400 400 21 13 Balok (M2) 350 175 11 7 Balok (M3) 300 175 11 7
Keterangan: h  = tinggi profil                b  = lebar profil tf  = tebal sayap                 tw = tebal badan

## Tabel 2
Data stiffeners pada balok
Tipe sambungan  Dimensi h a (mm) w a (mm) t a (mm) chamfer (mm) J1 - - - - J2 328 84 12 20
Keterangan:
ha = tinggi stiffener wa = lebar stiffener ta = tebal stiffener

## Tabel 3
Data vertical bracket pada balok
Tipe sambungan  Dimensi h vb (mm) w vb (mm) chamfer (mm) t vb (mm) J1 200 125 25 20 J2 200 125 25 20
Keterangan: h vb = panjang bracket w vb = tinggi bracket t vb = tebal vertikal bracket

## Tabel 4
Data end plate dan bolts hole
Tipe sambungan  Dimensi h p (mm) b p (mm) t p (mm) d b (mm) e (mm) p 1 =p 5 (mm) p 2 =p 4 (mm) p 3 (mm) J1 660 254 20 23,8 102 105 113 224 J2 660 254 20 23,8 102 105 113 224
Keterangan: hp = tinggi pelat ujung       bp = lebar pelat ujung tp = tebal pelat ujung        db = diameter lobang baut e  = jarak baris baut

## 2.3. Konsep perencanaan sambungan
Struktur pada bangunan terdiri dari sistem balok, kolom dan sambungan pemikul momen, di mana kemampuan sambungan dalam menerima beban bolak-balik (siklik) akibat gempa akan menentukan kinerja struktur (Muslinang, 2014).
Kemampuan  sambungan  sebagai  alat  sambung  elemen  pemikul  beban  gempa  harus dibuktikan melalui salah satu metode berikut (Muslinang, 2014),
1) Uji kualifikasi terhadap benda uji yang mempresentasikan sambungan yang didesain:
- Melakukan uji siklik sesuai dengan ketentuan peraturan yang berlaku
- Menggunakan hasil uji dari laporan penelitian yang dilakukan
2) Menggunakan ketentuan dalam:
- ANSI/AISC  358  –“ prequalified  connections  for  special  and  intermediate  frame for seismic applications”
Pada kasus ini menggunakan ketentuan dalam ANSI/AISC 358 –“ prequalified connections for special and intermediate frame for seismic applications” , yaitu Four-bolt stiffened , dengan batasan tertera pada Tabel 5 dan Gambar 5.

## Tabel 5

## Parametric limitations on pregualification
Four-bolt unstiffened (4E)  Four-bolt stiffened (4ES)  Eight-bolt Stiffened (8ES)
Parameter  Maxsimum (mm) Minimum (mm) Maxsimum (mm) Minimum (mm) Maxsimum (mm) Minimum (mm) t bf 19 10 19 10 25 14 b bf 235 152 229 152 311 190 d 1400 349 610 349 914 457 t p 57 13 38 13 64 19 b p 273 178 273 178 381 229 g 152 102 152 83 152 127 p fi , p fo 114 38 140 44 51 41 p b - - - - 95 89 Keterangan: b bf = lebar flange balok (mm) b p = lebar end-plate (mm) d = tinggi balok (mm) g = jarak horizontal antar baut (mm) t bf = tebal flange balok (mm) t p = tebal pelat ujung (mm) p b = jarak vertikal antar baut bagian dalam dan luar dalam baris untuk sambungan 8ES (mm) p fi = jarak vertikal as baut terdekat terhadap sisi dalam flange yang mengalmi tegangan tarik (mm) p fo = jarak vertikal as baut terdekat terhadap sisi luas flange yang mengalmi tegangan tarik (mm)
(a) (b) (c)
Gambar 5. Summary of four-bolt extended stiffened end-plate yield line mechanisme parameter : a) case 1 (d e ≤ s) , b) case 1 (d e > s), (c) bolt force model
3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1. Tegangan dan regangan pada sambungan J1
Dari analisa dengan menggunakan Idea Statica dengan pembebanan momen sebesar 279,8 kN.m (100%), 349,75 kN (125%), 419,70 kN.m (150%) didapatkan nilai tegangan ekivalen dan regangan plastis seperti tertera pada Tabel 5.

## Tabel 6
Tegangan ekivalen-regangan plastis elemen balok M2 pada sambungan J1
Elemen sambungan tanpa stiffener pada balok (J1) Beban 100% Beban 125% Beban 150%  , Ed (MPa)  , pl (%)  , Ed (MPa)  , pl (%)  , Ed (MPa)  , pl (%) Web 256,40  18,00  328,90  54,20  403,80  91,50 Top flange 234,50  7,00 249,20  14,30  280,40  29,90 Bottom flange 234,10  6,80 248,10  13,80  280,20  29,80 Top vertikal bracket 221,10  0,30 252,80  16,10  303,60  41,50 Bottom vertikal bracket 222,00  0,80 255,70  17,60  307,00  43,20 Stiffener beam - - - - - -
Pada  Tabel  6 terlihat  nilai tegangan  ekivalen-regangan  plastis  pada  balok (M2)  terbesar terjadi pelat pada web , secara visual dapat dilihat pada Gambar 6 dominan warna merah. Salah satu penyebabnya adalah terjadinya tekuk lokal pada web (lihat Gambar 6a).

## Tabel 7
Tegangan ekivalen-regangan plastis pada kolom (M1) sambungan J1
Elemen sambungan tanpa stiffener pada balok (J1) Beban 100% Beban 125% Beban 150%  , Ed (MPa)  , pl (%)  , Ed (MPa)  , pl (%)  , Ed (MPa)  , pl (%) Web 122,80  0,00  156,20  0,00  189,80  0,00 Flange 220,80  0,10  221,00  0,30  221,70  0,60 Web stiffener 133,70  0,00  170,10  0,00  207,60  0,00 Flange stiffener 142,10  0,00  185,90  0,00  220,50  0,00
Berbeda dengan balok pada Tabel 7 terlihat nilai tegangan ekivalen dan regangan plastis terbesar  terjadi  pada  kolom.  Secara  visual  dapat  dilihat  pada  Gambar  7.  Besarnya  tegangan- regangan  pada flange, salah  satu  penyebabnya  adalah  terjadinya  konsentrasi  tegangan  pada lobang baut akibat melenturnya balok (lihat Gambar 6b).
(a) (b)
Gambar 6. Sambungan J1: a) Tekuk lokal pada web , b) konsentrasi tegangan pada lobang baut
113
(a)
(b) (c)
Gambar 7. Equivalent stress dan plastic strain pada sambungan J1: a) tegangan ekuivalen- regangan plastis pada pembebanan 100%, b) tegangan ekuivalen-regangan plastis pada pembebanan 125%, c) tegangan ekuivalen-regangan plastis pada pembebanan 150%,

## A. Tegangan ekivalen-regangan plastis pada kolom (sambungban J1)
Gambar 8. Grafik tegangan ekivalen yang terjadi pada kolom sambungan J1
Pada saat pembebanan 100%, tegangan ekivalen terkonsentrasi pada flange , ini disebabkan flange kolom terhubung langsung pada end plate, pada saat beban dinaikan sampai dengan 150%, tegangan  ekivalen  naik  0,41%  pada flange, dan  terlihat  konsentrasi  tegangan  terdistribusi  ke seluruh elemen kolom ( web dan stiffener) .
Gambar 9. Grafik regangan plastis yang terjadi pada kolom sambungan J1
Sedangkan  untuk  regangan  plastis  pada  pembebanan  100%  sampai  dengan  150%,  tetap terkonsentrasi pada flange (  , pl < 5%).
1 2 3 Web 122,80 156,20 189,80 Flange 220,80 221,00 221,70 Web stiffener 133,70 170,10 207,60 Flange Stiffener 142,10 185,90 220,50
122,80 156,20
18 9,80
220,80
221,00
221,70
133,70 170,10
207,60
142,10 185,90 220,50 0,00 50,00 100,00 150,00 200,00 250,00 Te gan aga n (MPa) 1 2
3 Web 0,00 0,00 0,00 Flange 0,10 0,30 0,60 Web Stiffener 0,00 0,00 0,00 Flange Stiffener 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,10 0,30 0,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 Re gan gan ,  ,p l  (% )

## B. Tegangan ekivalen-regangan plastis pada balok (sambungban J1)
Gambar 10. Grafik tegangan ekivalen yang terjadi pada balok sambungan J1
Gambar 11. Grafik regangan plastis yang terjadi pada balok sambungan J1
Terlihat pada Gambar 10 dan 11, tegangan ekivalen terkosentrasi pada pelat web, di mana tegangan naik 1,57 kali terhadap tegangan awal, sebanding dengan naiknya pembebanan 150%, sedangkan untuk regangan plastis terjadi kenaikan 18,3 kali.
1 2 3 Web 256,4 328,9 403,8 Top flange 234,5 249,2 280,4 Bottom flange 234,1 248,1 280,2 Top Vertikal Bracket 221,1 252,8 303,6 Bottom Vertikal Bracket 222 255,7 307
256,4 328,9 403,8 234,5 249,2 280,4 234,1 248,1
280,2
221,1 252,8
303,6
222 255,7 307 0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 Te gan aga n (MPa) 1 2
3 Web 18 54,2 91,5 Top Flange 7 14,3 29,9 Bottom Flange 6,8 13,8 29,8 Top Vertikal Bracket 0,3 16,1 41,5 Bottom Vertikal Bracket 0,8 17,6 43,2 18 54,2 91,5 7 14,3 29,9 6,8 13,8 29,8 0,3 16,1 41,5 0,8 17,6 43,2 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 re gan aga n (% )

## 3.2. Tegangan-regangan pada sambungan J2
Dengan metode yang sama dengan memberikan pembebanan sebesar 279,8 kN.m (100%), 349,75 kN (125%), 419,70 kN.m (150%) didapatkan nilai tegangan dan regangan seperti tertera pada Tabel 8.

## Tabel 8
Tegangan ekivalen-regangan plastis balok (M2) sambungan J2
Elemen sambungan tanpa stiffener pada balok (J2) Beban 100% Beban 125% Beban 150%  , Ed (MPa)  , pl (%)  , Ed (MPa)  , pl (%)  , Ed (MPa)  , pl (%) Web 256,30  17,90  327,80  53,60  400,10  89,70 Top flange 235,00  7,20 266,00  22,70  307,00  43,20 Bottom flange 234,80  7,10 264,70  22,10  303,00  41,20 Top vertikal bracket 204,10  0,00 221,20  0,40 239,40  9,50 Bottom vertikal bracket 221,10  0,30 223,70  1,60 248,10  13,80 Stiffener beam 134,10  0,00 221,10  0,30 226,60  3,10
Pada Tabel 8 terlihat nilai tegangan ekivalen-regangan plastis pada balok (M2) sambungan J2 terbesar terjadi pelat pada web , sama seperti pada sambungan J1, secara visual tegangan dan regangan yang terjadi pada sambungan J2, dapat dilihat pada Gambar 13 dominan warna merah pada web , salah satu penyebabnya adalah terjadinya tekuk lokal pada web (lihat Gambar 12a).

## Tabel 9
Tegangan ekivalen-regangan plastis kolom (M1) pada sambungan J2
Elemen sambungan tanpa stiffener pada balok (J1) Beban 100% Beban 125% Beban 150%  , Ed (MPa)  , pl (%)  , Ed (MPa)  , pl (%)  , Ed (MPa)  , pl (%) Web 122,10  0,00  154,10  0,00  189,90  0,00 Flange 220,80  0,10  221,10  0,20  221,60  0,50 Web stiffener 131,00  0,00  167,40  0,00  207,40  0,00 Flange stiffener 137,60  0,00  174,20  0,00  220,50  0,00
Nilai tegangan dan regangan tertera pada Tabel 9 merupakan tegangan ekivalen-regangan plastis yang terjadi pada kolom pada sambungan J2. Terlihat nilai tegangan terbesar pada kolom terjadi pada pelat flange , salah satu penyebabnya adalah terjadinya konsentrasi tegangan pada lobang baut (lihat Gambar 12b).
(a)
(b)
Gambar 12. Sambungan J2: a) Tekuk lokal pada web dengan stiffener , b) konsentrasi tegangan pada lobang baut.
117
(a)
(b)
(c)
Gambar 13. Equivalent stress dan plastic strain pada sambungan J2: a) tegangan ekuivalen- regangan plastis pada pembebanan 100%, b) tegangan ekuivalen-regangan plastis pada pembebanan 125%, c) tegangan ekuivalen-regangan plastis pada pembebanan 150%,

## A. Tegangan ekivalen-regangan plastis pada kolom (sambungban J2)
Gambar 14. Tegangan yang terjadi pada kolom pada kolom tanpa stiffener pada balok
Pada saat pembebanan 100%, tegangan ekivalen terkonsentrasi pada flange , ini disebabkan flange kolom terhubung langsung pada end plate, pada saat beban dinaikan sampai dengan 150%, tegangan ekivalen naik 0,36% pada flange , dan juga terlihat konsentrasi tegangan hampir terbagi rata ke seluruh elemen kolom.
Gambar 15. Regangan yang terjadi pada kolom pada kolom tanpa stiffener pada balok
Sedangkan  untuk  regangan  plastis  pada  pembebanan  100%  sampai  dengan  125%,  tetap terkonsentrasi  pada flange (  , pl <  5%),  pada  saat  pembebanan  150%  pelat web mengalami regangan plastis sebesar regangan yang terjadi pada flange , nilainya kurang dari 5%. Menunjukan bahwa dengan penambahan stiffener pada balok tidak begitu berpengaruh signifikan pada elemen kolom.
1 2 3 Web 122,10 154,10 189,90 Flange 220,80 221,10 221,60 Web Stiffener 131,00 167,40 207,40 Flange Stiffener 137,60 174,20 220,50
122,10 154,10
18 9,90 220,80 221,10 221,60 131,00 167,40
207,40
137,60 174,20 220,50 0,00 50,00 100,00 150,00 200,00 250,00 Te gan aga n (MPa) 1 2
3 Web 0,00 0,00 0,00 Flange 0,10 0,20 0,50 Web Stiffener 0,00 0,00 0,00 Flange Stiffener 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,10 0,20 0,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 Re gan gan ,  ,p l  (% )

## B. Tegangan ekivalen-regangan plastis pada balok (sambungban J2)
Gambar 16. Grafik tegangan ekivalen yang terjadi pada balok sambungan J2
Gambar 17. Grafik regangan plastis yang terjadi pada balok sambungan J2
Terlihat pada  Gambar  16  dan  17,  tegangan  ekivalen  terkosentrasi  pada web ,  akan  tetapi tegangan ekivalen belum mencapai tegangan putus 400 MPa dan lebih rendah 0,65% (2,6 MPa) dari sambungan J1, sedangkan untuk regangan plastis turun 1,9% (0,3 ) dari sambungan J1.

## 3.3. Kapasitas Sambungan
Kapasitas sambungan ditentukan berdasarkan elemen sambungan yang memiliki kapasitas terkecil,  elemen  sambungan  yang  dimaksud  adalah  profil  balok,  profil  kolom,  pelat  ujung, stiffener , vertical  bracket ,  sambungan  las  dan  baut.  Pada  kasus  ini  untuk stiffener,  vertikal
1 2 3 Web 256,3 327,8 400,1 Top Flange 235 266 307 Bottom Flange 234,8 264,7 303 Top Vertikal Bracket 204,1 221,2 239,4 Bottom Vertikal Bracket 221,1 223,7 248,1 Stiffener Beam 134,1 221,1 226,6
256,3 327,8 400,1 235 266 307 234,8 264,7 303 204,1 221,2
239,4 221,1 223,7 248,1
134,1 221,1 226,6 0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 Te gan aga n (MPa) 1 2
3 Web 17,9 53,6 89,7 Top Flange 7,2 22,7 43,2 Bottom Flange 7,1 22,1 41,2 Top Vertikal Bracket 0 0,4 9,5 Bottom Vertikal Bracket 0,3 1,6 13,8 Stiffener Beam 0 0,3 3,1 17,9 53,6 89,7 7,2 22,7 43,2 7,1 22,1 41,2 0 0,4 9,5 0,3 1,6
13,8 0 0,3 3,1 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 re gan aga n (% )
bracket, dan alat penyambung yaitu las dan baut telah direncanakan lebih kuat dari profil balok dan kolom, sehingga pada pemeriksaan kapasitas tidak menentukan.
Gambar 18. Kurva hubungan tegangan ekivalen dan regangan plastis ( flange kolom)
Terlihat    pada  Gambar  18  kurva  hubungan  tegangan  ekivalen  dan  regangan  plastis berhimpit satu sama lain, ini mengindikasikan bahwa dengan adanya penambahan pelat stiffener pada balok tidak berpengaruh signifikan terhadap kapasitas tegangan kolom, akan tetapi terjadi penurunan regangan plastis sebesar 0,1%.
Gambar 19. Kurva hubungan tegangan ekivalen dan regangan plastis pada web balok
Terlihat    pada  Gambar  19  kurva  hubungan  tegangan  ekivalen  dan  regangan  plastis berhimpit satu sama lain, ini mengindikasikan bahwa dengan adanya penambahan pelat stiffener pada balok tidak berpengaruh signifikan terhadap kapasitas web balok akan tetapi mengurangi tegangan ekivalen 0,92% dan regangan plastis 1,8% pada web balok.
0 50 100 150 200 250 0 0,2 0,4 0,6 0,8 Te gan gan e kiv alen (MPa) regangan plastis,  ,pl (%) Flange Kolom (J1) Flange Kolom (J2)
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 0 20 40 60 80 100 Te gan gan e kiv alen (M Pa ) Regangan,  ,pl (%) Web
Beam (J1) Web Beam (J2)
Gambar 20. Kurva hubungan tegangan ekivalen dan regangan plastis pada flange balok
Gambar 21. Kurva hubungan tegangan ekivalen dan regangan plastis ( flange balok)
Lihat dari kurva pada Gambar 20 dan 21, dengan adanya penambahan stiffener pada balok meningkatkan  tegangan  dan  regangan  pada flange ( top dan bottom ) pada  balok,  kondisi  ini mengindikasikan dengan adanya penambahan stiffener pada balok akan mengurangi tegangan- regangan pada web dan akan meningkatkan tegangan-regangan pada top flange dan bottom flange balok.

## 4. KESIMPULAN
Dari hasil analisa dan pembahasan dapat ditarik kesimpulan, bahwa dengan adanya penambahan stiffener pada balok mengakibatkan beberapa kondisi sebagai berikut:
1) Tidak mempengaruhi kapasitas tegangan pada kolom
2) Mengurangi tegangan-regangan yang terjadi pada web balok
3) Meningkatkan tegangan-regangan yang terjadi pada top flange dan bottom flange
0 50 100 150 200 250 300 350 0 10 20 30 40 50 Te gan gan e kiv alen (MPa ) Regangan,  ,pl (%) Top Flange
Beam (J1)
Top Flange Beam (J2) 0 50 100 150 200 250 300 350 0 10 20 30 40 50 Te gan gan e kiv alen (MPa ) Regangan,  ,pl (%) Bottom Flange
Beam (J1) Bottom Flange Beam (J2)

## DAFTAR PUSTAKA
ANSI/AISC 360-2016 (2016), Specification for Structural Steel Buildings; AISC Commitee on Specifications,  130  East  Randolph  Street,  Suite  2000,  Chicago,  Illinois  60601-6204 https://www.aisc.org/globalassets/aisc/publications/standards/a360-16-spec-and- commentary.pdf / diakses 22 Juni 2021
ANSI/AISC 358-2016 (2016), prequalified connections for special and intermediate frame for seismic applications , 130 East Randolph Street, Suite 2000, Chicago, Illinois 60601-
6204 https://www.aisc.org/globalassets/aisc/publications/standards/a358-18w.pdf / diakses 22 Juni 2021
Dewobroto,  W.  (2016),  Struktur  Baja-Perilaku,  Analisis  &  Desain  –  AISC  2010,  Edisi  ke-2, ISBN: 978-979-1053-05-1, Jurusan Teknik Sipil UPH, Kampus UPH, Lippo Karawaci, Tangerang.
IDEA STATICA 21.0 (2020), Theoretical Backround-CBFEM versus AISC 360, Developed bay IDEA StatiCa, Software Copyright 2010-2021.
Muslinang,  M.  (2014),  Perencanaan  Struktur  Baja  Tahan  Gempa,  ISBN:  978-602-8605-09-0, Short Course HAKI 2014, Hotel Borobudur, Jakarta