## DESAIN TERAS REAKTOR RISET INOVATIF (RRI). ESTIMASI DAN ANALISIS DISTRIBUSI PANAS GAMMA
Setiyanto Pusat Teknologi dan Keselamatan Reaktor Nuklir – BATAN Kawasan PUSPIPTEK Gedung No 80. Serpong - 15310 Email: setia@batan.go.id
Diterima editor 2 September 2014 Disetujui untuk publikasi 3 Oktober 2014

## ABSTRAK
DESAIN  TERAS  REAKTOR  RISET  INOVATIF  (RRI).  ESTIMASI  DAN  ANALISIS  DISTRIBUSI PANAS GAMMA . Panas gamma merupakan faktor yang sangat diperlukan untuk analisis keselamatan pada setiap  fasilitas  eksperimen  yang  akan  dilakukan  di  teras  reaktor  nuklir.  Panas  gamma  merupakan  sumber panas internal yang harus dihitung dengan tepat, karena berkaitan dengan masalah keselamatan. Nilai panas gamma  sangat  bergantung  pada  karakteristik  teras  reaktor  secara  keseluruhan,  sehingga  setiap  desain  teras baru  harus  dilengkapi  dengan  penentuan  nilai  distribusi  panas  gammanya.  Reaktor  Riset  Inovatif  (RRI) merupakan reaktor riset desain baru yang harus dilengkapi dengan data keselamatannya, termasuk dalam hal ini nilai dan distribusi panas gammanya. Untuk keperluan tersebut, telah dilakukan perhitungan dan analisis distribusi  panas  gamma  teras  dan  fasilitas  iradiasi  refletortor  RRI  dengan  menggunakan  program  Gamset yang telah dimodifikasi dan divalidasi  untuk  model teras RRI. Diperoleh hasil bahwa di  pusat teras reaktor memiliki  nilai  panas  gamma  yang  cukup  tinggi  (11,75  W/g),  jauh  lebih  besar dari reaktor  RSG-GAS  Akan tetapi penempatan semua fasilitas iradiasi di reflektor menunjukkan bahwa desain RRI jauh lebih aman untuk iradiasi  dibanding  dengan  di  RSG-GAS,  karena  memiliki  panas  gamma  di  reflektor  yang  sangat  rendah. Disimpulkan bahwa berdasarkan nilai panas gamma di reflektor yang sangat rendah, desain teras reaktor RRI lebih aman untuk penggunaan berbagai jenis iradiasi.
Kata kunci: Panas gamma, reaktor nuklir, reaktor riset, keselamatan reaktor.

## ABSTRACT
INNOVATIVE  RESEARCH  REACTOR  CORE  DESIGNE.  ESTIMATION  AND  ANALYSIS  OF. GAMMA  HEATING  DISTRIBUTION . The Gamma heating value is an important factor needed for safety analysis  of  each  experiments  that  will  be  realized  on  research  reactor  core.  Gamma  heat  is  internal  heat source occurs in each irradiation facilities or any material irradiated in reactor core. This value should be determined correctly because of the safety related problems. The gamma heating value is in general depend on  reactor  core  characteristics,  different  one  and  other,  and  then  each  new  reactor  design  should  be completed  by gamma heating  data.  The  Innovative  Research  Reactor  is  one  of  the new  reactor  design  that should be completed with any safety data, including the gamma heating value. For this reasons, calculation and analysis  of  gamma  heating  in  the  hole  of  reactor  core  and  irradiation  facilities  in  reflector  had  been done by using of modified and validated Gamset computer code. The result shown that gamma heating value of 11.75 W/g is the highest value at the center of reactor core, higher than gamma heating value of RSG-GAS. However,  placement  of  all  irradiation  facilities  in  reflector  show  that  safety  characteristics  for  irradiation facilities of innovative research reactor more better than RSG-GAS reactor. Regarding the results obtained, and  based  on  placement  of  irradiation  facilities  in  reflector,  can  be  concluded  that  innovative  research reactor more safe for any irradiation used.
Keyword: gamma heating, nuclear reactor, research reactor, reactor safety

## PENDAHULUAN
Desain  konseptual  Reaktor  Riset  Inovatif  (RRI)  adalah  salah  satu  program  unggulan  Batan tahun  2010-2014.  Desain  konseptual  teras  sudah  dilakukan,  dan  salah  satu  faktor  yang  harus dilengkapi  dalam  desain  tersebut  adalah  estimasi  nilai  dan  distribusi  panas  gamma  di  teras  reaktor. Program GAMSET adalah salah satu program yang dapat digunakan untuk menghitung panas gamma tersebut,  terutama  untuk  jenis  teras  seperti  RSG-GAS[1].  Keakuratan  hasil  perhitungan  Gamset dibandingkan  dengan  hasil  pengukuran  untuk  teras  RSG  telah  terbukti  dengan  baik  (rata-rata  97  %) [1].  Teras  RRI  memiliki  bentuk  bahan  bakar  dan  konfigurasi  teras  yang  mirip  RSG-GAS,  sehingga program  Gamset  dapat  digunakan  untuk  menghitung  panas  gammanya.  Pemisahan  teras  dengan reflektor  menggunakan  tabung  Al-Aloy  dan  penggunaan  jenis  behan  bakar  UMo,  memerlukan modifikasi  geometri  dan  penambahan  pustakan  data  untuk  elemen  bakar  pada  program  Gamset. Modifikasi dan penambahan pustaka data telah berhasil dilakukan dengan baik[2], sehingga kegiatan dapat  diteruskan pada perhitungan dan analisis pembangkitan panas gamma teras RRI.
Panas  gamma  ( gamma  heating )  di  teras  reaktor  merupakan  salah  satu  faktor  yang  berkaitan dengan keselamatan operasi, terutama pada fasilitas iradiasi dan bahan yang diiradiasi.  Bahan tersebut akan  terpapar  radiasi  gamma  dan  neutron,  sehingga  di  dalam  dirinya  akan  timbul  panas  yang kuantitasnya harus diketahui dengan baik agar dapat ditentukan cara pembuangannya. Panas gamma merupakan data utama dalam pembuatan analisis keselamatan setiap fasilitas iradiasi baru.  Kelalaian memprediksi nilai panas gamma dan neutron dapat berakibat pada over heating pada bahan tersebut [3].  Para  desainer  reaktor  perlu  memperhatikan  bahwa  keselamatan  teras  reaktor  riset  sangat dipengaruhi oleh panas gamma dalam bahan yang diiradiasi [4,5].
Untuk  mendukung  dan  melengkapi  data  keselamatan  teras  tersebut,  maka  penentuan  panas gamma  harus  dilakukan,  sehingga  para  pengguna  reaktor  akan  mengetahui  berapa  kuantitas  sumber panas  internal  yang  berasal  dari  radiasi  gamma  tersebut  harus  diperhitungkan  dalam  pembuatan analisis keselamatannya [5].
Berdasarkan hasil desain neutronik, salah satu teras alternatif yang unggulan untuk reaktor RRI adalah  teras  rektangular  dengan  20  elemen  bakar  aktif  (empat  diantaranya  adalah  elemen  kendali), diletakkan  di  dalam  tabung/silinder  Al-Aloy.  Di  luar  tabung  diberikan  reflektor  D 2 O  sekaligus merupakan posisi semua fasilitas iradiasi  ditempatkan [6,7,8].
Perbedaan utama dengan reaktor RSG-GAS adalah bahwa semua fasilitas iradiasi berada di luar teras, terdapat tabung Al-Aloy, perubahan jenis bahan bakar dan RRI akan dioperasikan pada daya 50 MW, jauh lebih tinggi dibanding  daya reaktor  RSG-GAS. Kondisi  dan  perbedaan  karakteristik teras inilah yang membuat reaktor tersebut memiliki parameter keselamatan dan karakteristik yang berbeda dengan yang lain, sehingga harus ditentukan secara independen,  terlebih  teras RRI ini termasuk jenis baru di dunia dan belum pernah dimiliki di Indonesia [4]. Perhitungan panas gamma dilakukan dengan menggunakan program Gamset yang telah dimodifikasi dan divalidasi untuk model teras RRI.

## TEORI
Program Gamset adalah program yang didedikasikan untuk menghitung panas gamma di setiap titik  di  teras  reaktor  riset.  Teras  dimodelkan  sebagai  susunan  matrik  rektangular,  dimana  setiap komponen matrik berukuran sama dengan penampang elemen bakar (8,1 cm x 7,71 cm). Untuk teras RRI  yang  memiliki  reflektor  D 2 O,  ukuran  matrik  diperluas  sampai  dengan  20  x  20  agar  mampu menjangkau seluruh daerah reflektor. Terdapat tiga jenis sumber gamma yang diperhitungkan dalam Gamset, yaitu pertama, sumber gamma hasil reaksi pembelahan pada bahan bakar, dalam hal ini setiap elemen  bakar  dimodelkan sebagai sumber  garis. Ke-dua,  gamma  yang  berasal  dari  reaksi tangkapan neutron oleh meterial di fasilitas iradiasi, dan ketiga gamma reaksi auto-iradiasi di dalam material yang ditentukan  panas  gammanya.    Semua  gamma  dari  ketiga  sumber  tersebut  diasumsikan  merambat mengikuti hukum atenuasi linier.
Persamaan dasar yang digunakan adalah persamaan atenuasi linier, dimana bagian gamma yang diserap  oleh  bahan  ditransformasikan  menjadi  panas  persatuan  masa  bahan.  Berdasarkan  hukum atenuasi  linier,  jika  foton  gamma  dengan  intensitas I o Ȗ /s menembus  bahan  setebal x cm,  maka intensitasnya akan berkurang menjadi[8,9]:
sedangkan intensitas yang terserap bahan I a adalah :
> @ x I x I I   °¿ ° ¾ ½ °¯ ° ® ­ » ¼ º « ¬ ª   ¸¸ ¹ · ¨¨ © §  P U U P e x 1 e x p 1 o o a
(2)
Intensitas gamma yang terserap tersebut akan membangkitkan panas dalam bahan sebesar:
J   I E I k a (3)
dengan :
( ȝ / ȡ ) = koefisien serapan massa dari bahan atau medium, dalam cm 2 /g, dan
ȡ = massa jenis atau kadang disebut rapat massa bahan, dalam g/cm 3 .
k = muatan keunsuran = 1.6021892 × 10 -13 J/MeV. E Ȗ = Energi foton gamma, MeV.
Aplikasi  lebih  jauh  untuk  memperhitungkan  spektrum  gamma  energi  ( i )  dan  jenis  bahan yang dilewati ( j ) menjadikan persamaan di atas harus disempurnakan menjadi:
¦ J   I i i i E I k , a , (4) » » ¼ º « « ¬ ª  P  °¿ ° ¾ ½ °¯ ° ® ­ » » ¼ º « « ¬ ª  U  ¸¸ ¹ · ¨¨ © § U P  ¦ ¦ j j i i j j j j i i i x I x I I
e x 1 e x p 1 o , , o , a , (5)
Program  Gamset  termodifikasi  telah  dilengkapi  dengan  pemodelan  tabung  Al-Aloy  yang memisahkan  teras  dengan  reflektor.  Implementasi  persamaan  atenuasi  di  atas  dapat  diterapkan untuk teras, tabung pembatas dan reflektor yang memiliki berbagai jenis bahan yang berbeda.

## METODE PERHITUNGAN
Teras reaktor  RRI  didesain  untuk  kestabilan  operasi  dan  efektifitas  penggunaan  reaktor.  Langkah yang diambil diantaranya pemisahan teras aktif dengan fasilitas iradiasi, sehingga kegiatan apapun di  fasilitas  iradiasi  tidak  akan  mengganggu  kondisi  operasi  reaktor.  Reflektor  yang  merupakan posisi  semua  fasilitas  iradiasi  digunakan  D 2 O,  sedangkan  H 2 O  digunakan  sebagai  moderator  dan pendingin  teras.  Perbedaan  jenis  pendingin  dan  reflektor  inilah  yang  mengharuskan  penggunaan tabung pemisah Al-Aloy.
Peningkatan unjuk kerja reaktor juga ditempuh dengan penggunaan bahan bakar jenis baru seperti Uranium  Molybdenum  (UMo)  dengan  tingkat  muat  tinggi  dan  dioperasikan  pada  daya  tinggi  (50 WM).  Teras reaktor tersusun dalam matrik bahan bakar 5x5 (Gambar 1), dibatasi dengan tabung Al-Aloy berdiameter 60 cm, dan dikelilingi dengan reflektor D 2 O setebal 86 cm sehingga  diameter luarnya  117,5  cm  (Gambar  2)[6,7,8].  Di  luar  reflektor  D 2 O,  teras  masih  diselimuti  dengan  H 2 O sebagai  pendingin,  sampai  diameter  luarnya  600  cm,  diakhiri  dengan  beton  setebal  250  cm. Berdasarkan geometri tersebut di atas, teras reaktor dimodelkan seperti Gambar 1 dan Gambar 2.
> @ x I x I I   °¿ ° ¾ ½ °¯ ° ® ­ » ¼ º « ¬ ª   ¸¸ ¹ · ¨¨ © §  P U U P exp exp o o (1)
Gambar 1. Matrik teras RRI (5x5) Gambar 2. Potongan melintang teras RRI
Seperti dikemukakan di atas, penentuan panas gamma dilakukan dengan menggunakan program komputer ( tool ) Gamset, diterapkan untuk posisi di teras maupun di reflektor[1,9]. Untuk mendapatkan nilai  dan  distribusi  panas  gamma  di  seluruh  teras  dan  reflektor,  diperlukan  pengambilan  titik-titik representatif  dari  daerah  teras  reaktor  maupun  di  reflektor  D 2 O  sehingga  diperoleh  agihan  atau  pola distribusi di seluruh teras dan reflektor.
Gambar  3  merupakan  model  konfigurasi  teras  reaktor  RRI  dalam  bentuk  matrik  20x20,  dan titik-titk  perhitungan  akan  dilakukan  sepanjang  garis  horisontal  1  (h1),  garis  hosisontal  2  (h2),  garis diagonal  1  (d1)  dan  garis  diagonal  2  (d2).  Diharapkan  titik-titik  perhitungan  ini  dapat  memberikan gambaran yang cukup tentang distribusi panas gamma di seluruh teras dan reflektor reaktor RRI.
Gambar 3. Model konfigurasi teras RRI
Dari bentuk konfigurasi teras pada Gambar 3, titik-titik perhitungan ditetapkan/dipilih masing- masing 9 (sembilan) titik untuk setiap potongan, sehingga diperoleh 33 titik perhitungan yang terbagi di dalam teras (9 titik) dan di reflektor (24 titik). Posisi setiap titik perhitungan selengkapnya  diberikan dalam Gambar 4 berikut:
beton
H 2 O (air)
D 2 O teras H 2 O Elemen bakar Elemen kendali Elemen bakar UMo H2O Campuran H 2 O, D 2 O dan Al-Aloy Reflektor D 2 O h1 h2 d1 d2
00  01  02  03  04  05  06  07  08  09  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19 00   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 01   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 02   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 03   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 04   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 05   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 06   102 102 102 102 102 102 102 102 92  92  92  102 102 102 102 102 102 102 102 102 07   102 102 102 102 102 102 92  92  101 101 101 92  92  102 102 102 102 102 102 102 08   102 102 102 102 102 102 92 101 84  84  84  101 92  102 102 102 102 102 102 102 09   102 102 102 102 102 92  101 84  84  84  84  84  101 92  102 102 102 102 102 102 10   102 102 102 102 102 92  101 84  84 101 84  84  101 92  102 102 102 102 102 102 11   102 102 102 102 102 92  101 84  84  84  84  84  101 92  102 102 102 102 102 102 12   102 102 102 102 102 102 92 101 84  84  84  101 92  102 102 102 102 102 102 102 13   102 102 102 102 102 102 92  92  101 101 101 92  92  102 102 102 102 102 102 102 14   102 102 102 102 102 102 102 102 92  92  92  102 102 102 102 102 102 102 102 102 15   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 16   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 17   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102
18   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 19   102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102 102
Gambar 4. Model konfigurasi teras RRI dan posisi perhitungan.
Hasil  perhitungan  akan  diinterpolasi  dan  ekstrapolasi  untuk  mendapatkan  distribusi  panas gamma di seluruh teras RRI.  Karena  terjadi perubahan tingkat muat uraniumnya, maka perhitungan juga  dilakukan  untuk  tingkat  muat  U-235  dari  300  g,  390  g,  450  g,  550  g  dan  700  g  [6,8,10,11]. Distribusi pembangkitan daya rerata per tingkat muat elemen bakar diberikan dalam Tabel 1. Karena perubahan distribusi daya tidak begitu signifikan, maka disajikan untuk 3 (tiga) jenis teras saja. Data karakteristik bahan utama yang digunakan dalam perhitungan diberikan dalam Tabel 2.
Tabel 1. Distribusi daya teras RRI untuk teras dengan tingkat muat U-235: 300, 450 dan 700 g[10].
Tingkat muat: 300 g Tingkat muat: 450 g Tingkat muat: 700 g 2.4 2.1 2.4 2.4 2.1 2.4 2.6 2.2 2.3 2.3 2.7 3.0 2.8 2.3 2.3 2.6 3.1 2.8 2.2 2.3 2.6 2.7 3.0 2.3 2.3 2.9 0 2.7 2.2 2.3 2.9 0 2.6 2.2 2.3 2.7 0 2.7 2.3 2.3 2.8 3.0 2.7 2.3 2.3 2.9 3.1 2.6 2.3 2.5 2.8 2.7 2.5 2.5 2.4 2.1 2.4 2.4 2.1 2.4 2.3 2.2 2.6 Tabel 2. Data karakteristik bahan utama[2,9]. Jenis data Campuran kelongsong dan elemen bakar dengan tingkat muat U-235: H 2 O D 2 O Al Campuran D 2 O-H 2 O- Al Alloy 300 g 390 g 450 g 550 g 700 g V (barn) 10,25 12,36 15,57 19,17 24,66 0,2418 0,0005 0,2650 0,25 ȡ (gr/cc) 3,76 3,99 4,34 4,73 5,32 1 1,105 2,70 1,83 A (gr/mol) 40,16 43,05 47,39 52,22 59,49 18 20,03 26,982 19,88
( PU ) 1,  (cm -1 ) 0,4867 0,5497 0,6331 0,7131 0,8135 0,0428 0,0223 0,0362 0,04
( PU ) 2, (cm -1 ) 0,0465 0,0489 0,0522 0,0553 0,0591 0,0331 0,0298 0,0290 0,03
( PU 3,  (cm -1 ) 0,0262 0,0264 0,0268 0,0271 0,0275 0,0282 0,0254 0,0243 0,025
Keterangan gambar: 84  : teras aktif 92  : H 2 O, D 2 O, Al-Aloy mix
101: Air (H 2 O) 102: D 2 O
: posisi perhitungan

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Hasil perhitungan panas gamma teras RRI disajikan dalam Tabel 3, Gambar 5, 6 dan 7  untuk teras 300 g. Hasil perhitungan untuk teras 300 g, dibandingkan dengan data panas gamma tertinggi di reaktor RSG-GAS, teras RRI memiliki panas gamma yang jauh lebih tinggi seperti ditunjukkan pada Tabel  3,  sehingga  kurang  menguntungkan  untuk  penempatan  fasilitas  iradiasi  di  teras  (diperlukan biaya lebih  untuk  keselamatan fasilitas).  Hal ini  wajar karena  perbedaan  daya 50 MW  dibanding  30 MW untuk RSG dan konfigurasi teras RRI yang kompak dengan 20 elemen bakar dibanding 48 untuk RSG,  sehingga  konsentrasi  pembangkitan  daya  terkumpul  pada  volume  teras  yang  kecil, mengakibatkan sumber dan kerapatan gamma juga meningkat di daerah teras.
Tabel 3. Distribusi panas gamma teras RRI dengan tingkat muat U-235: 300 g
Irisan h1 Irisan h2 Irisan d1 Irisan d2 Posisi Panas gamma (W/g) Posisi Panas gamma (W/g) Posisi Panas gamma (W/g) Posisi Panas gamma (W/g) (10 , 00) 0,08 (01 , 09) 0,07 (02 , 01) 0,03 (18 , 01) 0,03 (10 , 02) 0,22 (03 , 09) 0,18 (04 , 03) 0,09 (16 , 03) 0,09 (10 , 04) 0,65 (05 , 09) 0,58 (06 , 05) 0,34 (14 , 05) 0,33 (10 , 06) 3,13 (07 , 09) 2,99 (08 , 07) 3,93 (12 , 07) 5,05 (10 , 09) 11,75 (10 , 09) 11,75 (10 , 09) 11,75 (10 , 09) 11,75 (10 , 12) 4,62 (13 , 09) 3,69 (12 , 11) 6,59 (08 , 11) 5,00 (10 , 14) 0,94 (15 , 09) 0,94 (14 , 13) 0,51 (06 , 13) 0,34 (10 , 16) 0,42 (17 , 09) 0,39 (16 , 15) 0,21 (04 , 15) 0,05 (10 , 18) 0,23 (19 , 09) 0,16 (18 , 17) 0,07 (02 , 17) 0,03
Gambar 5. Distribusi panas gamma teras RRI
Gambar 6. Kontur panas gamma teras RRI
Gambar 7. Distribuasi panas gamma potongan h1 dan h2
Desain teras RRI menempatkan semua fasilitas iradiasi di luar teras, atau di reflektor D 2 O. Hal ini menguntungkan karena panas gamma di reflektor sangat rendah, akibat dari posisi yang di luar teras aktif,  dan  adanya  tabung  Al-Aloy  sangat  signifikan  mengurangi  panas    gamma  di  reflektor.  Panas gamma  yang  rendah  akan  mengurangi  biaya  pembuatan  fasilitas  keselamatannya.  Karena  distribusi daya (PPF) yang hampir mirip untuk semua jenis tingkat muat elemen bakar, mengakibatkan distribusi gammanya  juga  mirip  satu  dengan  yang  lain.  Satu-satunya  perbedaan  hanyalah  bahwa  terdapat penurunan panas gamma sebagai fungsi kenaikan tingkat muat uraniumnya.
Perhitungan  panas  gamma  telah  dilakukan  untuk  semua  tingkat  muat  bahan  bakarnya,  tetapi karena  kemiripan  pola  distribusi  gamma  yang  diperoleh,  maka  pola  distribusi  elemen  bakar  300  g dianggap cukup mewakili untuk elemen bakar dengan tingkat muat yang lain. Selanjutnya cukup nilai maksimum  saja  yang  diperlukan  untuk  dibahas  lebih  lanjut.  Tabel  4  dan  Gambar  8  menunjukkan variasi panas gamma sebagai fungsi tingkat muat untuk posisi di tengah teras.
Tabel 4. Perubahan panas gamma pada posisi pusat teras (10,09)
Panas gamma (W/g) teras RRI sebagai fungsi tingkat muat bahan bakar RSG-GAS 300 g 390 g 450 g 550 g 700 g 5.36 11,75 11,07 10,21 9,40 7,83
Dari  hasil  perhitungan  untuk  berbagai  tingkat  muat  U-235,  maka  nampak  adanya  penurunan panas gamma sebagai fungsi kenaikan tingkat muat uraniumnya. Panas gamma turun dari 11,75 W/g pada teras 300 gU/cc menjadi hanya 7,83 W/g untuk tingkat muat U-235 700 gU/cc. Dengan kata lain, semakin  tinggi  tingkat  muatnya,  semakin  rendah  panas  gammanya.  Hal  ini  sangat  menguntungkan, karena  panas  gamma  yang  rendah  akan  lebih  selamat  dan  hemat  biaya  fasilitas,  sedangkan  tingkat muatan uranium yang tinggi akan memperpanjang umur operasi di setiap siklusnya. Dengan demikian, penggunaan elemen bakar dengan tingkat muat yang tinggi akan menguntungkan dari berbagai aspek keselamatan dan ekonomi.

## KESIMPULAN
Dari  hasil  perhitungan  dan  uraian  di  atas,  yang  ternyata  diperoleh  bahwa  panas  gamma  teras RRI  sangat  tinggi,  tetapi  cukup  rendah  di  reflektor,  maka  dapat  disimpulkan  bahwa  dari  segi pembangkitan  panas  gamma,  desain  teras  RRI  sangat  aman  untuk  iradiasi  apapun  di  reflektor,  jauh lebih  aman  dibanding  RSG-GAS,  tetapi  perlu  perhatian  khusus  jika  akan  dilakukan  iradiasi  di  teras reaktor  (panas gamma  teras  RRI  11,75  W/g  dibanding  hanya  5,36  W/g  di  teras  RSG).  Penggunaan elemen  bakar  dengan  tingkat  muat  yang  tinggi  nampak  lebih  menguntungkan,  karena  selain  waktu operasinya lebih panjang, juga panas gammanya lebih rendah sehingga lebih aman,

## UCAPAN TERIMAKASIH.
Ucapan terimakasih kami sampaikan kepada Dra. Lilly Suparlina, Drs. Amir Hamzah,MSi, Ir. Pudjijanto  MS  dan  Anis  Rohanda  ST  atas  diskusi  dan  dukungan  data  serta  bantuan  teknis  yang diberikan selama penelitian berlangsung.

## DAFTAR PUSTAKA
1. Setiyanto.  dkk.  Aplikasi  program  perhitungan  panas  gamma  'Gamset'  pada  RSG-GAS. Prosiding Pertemuan dan Presentasi IImiah, PPNY-BATAN; 1992.
2. Pudjijanto  MS.  dan  Setiyanto.  Modifikasi  dan  validasi  'program  Gamset'  untuk  analisis distribusi  panas  gamma  teras  Reaktor  Riset  Inovatif  (RRI).  Laporan  teknis  hasil  penelitian PTKRN; 2014.
3. Lemaire.M,  Vaglio-Gaudard.  C,  Reynard-Carette.  C.  For  a  better  estimation  of  gamma heating in experimental reactors and devices: Stakes and work plan from calculation methods to  nuclear  data.  Proceedings  of  2013  3 rd International  Conference  on  Advancements  in Nuclear  Instrumentation  Measurement  Methods  and  their  Applications  (ANIMMA),  Aix Marseille; 2013.
4. D. Blanchet, N. Huot, P. Sireta, H. Serviere, M. Boyard. at all. Qualification of a gamma-ray heating  calculation  scheme  for  the  future  Jules  Horowitz  material  testing  reactor  (RJH). Science Direct. Annals of Nuclear Energy. 2008; 35:731–745
5. M.  Varvayanni,  N.  Catsaros,  M.  Antonopoulos-Domis.  Evaluation  of  nuclear  heating  of small  samples  in  a  research  reactor  core.  Science  Direct.  Annals  of  Nuclear  Energy.  2008; 35:p. 1414–1420.
6. Tukiran  S,  dkk.  Desain  konseptual  teras  Reaktor  Riset  Inovatif  berbahan  bakar  uranium molibdenum dari aspek neutronik”. Jurnal Teknologi Reaktor Nuklir Tri Dasa Mega. 2012; 14 (3): 178-191
7. Amir  Hamzah.  Desain  awal  perisai  radiasi  dan  analisis  laju  dosis  di  daerah  kerja  Reaktor Riset  Inovatif  menggunakan  MCNPX.  Prosiding  Seminar  Nasional  ke-19  Teknologi  dan Keselamatan PLTN serta Fasilitas Nuklir. Yogyakarta; 2013.
8. Iman  Kuntoro,  Tagor  Malem  Sembiring.  Desain  teras  alternatif  untuk  reaktor  riset  inovatif (RRI) dari aspek neutronik. Jurnal Teknologi Reaktor Nuklir Tri Dasa Mega. 2014;16 (1): 1 - 10
9. Setiyanto. Puissance deposee par les rayonnemants gamma dans le recteur Siloe. Measure par le calorimetrie et calcul par le code Gamset. Aplication aux experiments complexes. Thesis doctor at INPG-France ; 1991.
10. Lilly SUPARLINA, dkk. Analisis pola manajemen bahan bakar teras reaktor riset tipe MTR. Jurnal Teknologi Reaktor Nuklir Tri Dasa Mega. 2014; 16(2): 89 - 99.
11. Rokhmadi,  Tukiran  S.  Efek  densitas  bahan  bakar  terhadap  parameter  koefisien  reaktifitas teras RRI. Jurnal Teknologi Reaktor Nuklir Tri Dasa Mega. 2013; 15(2): 77 – 89.