## DAYA DUKUNG PONDASI TIANG PANCANG DENGAN METODE STATIS MENGGUNAKAN DATA LABORATORIUM
Muhammad Khairi 1 Devi Sundary 2 Hendra Gunawan 3
1 Mahasiswa, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia
2,3 Dosen, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia Email: m.khairi@mhs.unsyiah.ac.id

## Abstract
Building is a type of construction that is often encountered, many public facilities are in the form of buildings. The object of this research is PT Bank Aceh Syariah Building which will be built on Jalan Tgk. Daud Beureueh, Kuta Alam District, Banda Aceh City. As a public facility, this building is planned to accommodate many people, so it is important to pay attention to the safety of this building's construction. It is important to calculate the bearing capacity of the foundation as a substructure of the building. The purpose of this study was to analyze the bearing capacity of the  pile  foundation  using  a  combination  of  Meyerhoff  –  Alpha,  Meyerhoff  –  Lamda,  and  Meyerhoff  –  Beta  static methods. The Meyerhoff method is used to calculate the end resistance, while the Alpha, Lambda, and Beta methods are used to calculate the frictional resistance. This study uses a pile diameter of 0.4 m and 0.5 m in the calculation of the carrying capacity. The data used is laboratory data BH-01 and BH-03 at the location of the planned construction of this building, which contains variables in calculating the bearing capacity of the foundation, namely parameters of shear strength, index properties of the soil, and so on. Based on the calculation results, the smallest bearing capacity is  obtained  by  the  Meyerhoff  -  Beta  method  on  BH-03  with  a  pile  diameter  of  0.4  m  at  a  depth  of  20  m  with Q u = 101.344 tons and Q a = 40.538 tons, while the largest bearing capacity is obtained by the Meyerhoff - Alpha on BH-01 with a pile diameter of 0.5 m at a depth of 30 m with Q u = 323.412 tons and Q a = 129.365 tons.
Keywords: bearing capacity, pile foundation, static method, laboratory data

## Abstrak
Gedung adalah jenis konstruksi yang paling sering dijumpai, banyak fasilitas umum berwujud gedung. Objek penelitian ini adalah Gedung PT Bank Aceh Syariah yang akan dibangun di Jalan Tgk. Daud Beureueh, Kecamatan Kuta Alam, Kota Banda Aceh.  Sebagai fasilitas publik, gedung ini  direncanakan  dapat menampung  banyak orang, sehingga  keamanan  konstruksi  gedung  ini  penting  untuk  diperhatikan.  Oleh  karena  itu,  perhitungan  daya  dukung pondasi sebagai struktur bawah gedung ini penting untuk dilakukan. Tujuan penelitian ini adalah menganalisis daya dukung pondasi tiang pancang menggunakan kombinasi metode statis Meyerhoff – Alpha, Meyerhoff – Lamda, dan Meyerhoff – Beta. Metode Meyerhoff digunakan untuk menghitung tahanan ujung, sedangkan metode Alpha, Lamda, dan  Beta  untuk  menghitung  tahanan  gesek.  Penelitian  ini  menggunakan  diameter  tiang  0,4  m  dan  0,5  m  dalam perhitungan  daya  dukung.  Data  yang  digunakan  adalah  data  laboratorium  BH-01  dan  BH-03  pada  lokasi  rencana pembangunan gedung ini, yang berisi variabel dalam menghitung daya dukung pondasi, yaitu parameter kuat geser, index properties tanah, dan sebagainya. Berdasarkan hasil perhitungan, daya dukung terkecil diperoleh dengan metode Meyerhoff  -  Beta  pada  BH-03  dengan  diameter  tiang  0,4  m  pada  kedalaman  20  m  dengan  Q u =  101,344ton  dan Q a = 40,538 ton, sedangkan daya dukung terbesar diperoleh dengan metode Meyerhoff - Alpha pada BH-01 dengan diameter tiang 0,5 m pada kedalaman 30 m dengan Q u = 323,412ton dan Q a = 129,365 ton.
Kata kunci: daya dukung, tiang pancang, metode statis, data laboratorium

## 1. Pendahuluan
Gedung  adalah  jenis  konstruksi  yang  paling sering  dijumpai,  ada  banyak  fasilitas  umum  yang berwujud gedung. Objek penelitian ini adalah Gedung PT Bank Aceh Syariah, yang direncanakan dibangun di Jalan Tgk. Daud Beureueh, Kecamatan Kuta Alam, Kota Banda Aceh.
Menurut Sosrodarsono [1], beban pada gedung berupa beban mati, beban hidup, beban angin, beban gempa,  dan  beban  khusus.  Bahkan  beban  manusia memberi  kontribusi  besar,  sebab  gedung  ini  adalah fasilitas publik yang direncanakan dapat menampung banyak orang, sehingga keamanan konstruksi gedung ini  penting  untuk  diperhatikan.  Oleh  karena  itu,
perhitungan  daya  dukung  pondasi  sebagai  struktur bawah gedung ini penting untuk dilakukan.
Penelitian  ini  menggunakan  pondasi  tiang pancang dalam menghitung daya dukung, sebab dari data bore  log ,  N-SPT  >  60  rata-rata  diperoleh  di kedalaman  >  20  m.  Menurut  Bowles  [2]  hal  ini mengindikasikan tanah keras ada di lapisan dalam.
Hardiyatmo  [3]  Daya  dukung  dapat  dihitung dengan  metode  statis  dan  dinamis.  Perhitungan dengan metode dinamis dapat dilakukan dengan hasil pemancangan  tiang,  sedangkan  metode  statis  dapat dilakukan dengan data laboratorium.
Tujuan penelitian ini adalah menganalisis daya dukung  pondasi  tiang  pancang  dengan  metode  statis Meyerhoff  untuk  memperoleh  tahanan  ujung,  serta
Alpha, Lamda, dan Beta untuk  memperoleh tahanan gesek.  Penelitian  ini  juga  menghitung  daya  dukung berdasarkan diameter tiang 0,4 m dan 0,5 m.

## 2. Tinjauan Kepustakaan
Pada  bab  ini  diuraikan  teori,  rumus,  serta literatur  mengenai  daya  dukung  pondasi  tiang pancang  dengan  metode  statis.  Masing-masing metode  statis  memiliki  parameter/variabel  berbeda dalam perhitungan daya dukung.

## 2.1 Pondasi
Bowles  [2]  menjelaskan  bahwa  pondasi merupakan  bagian  dari  suatu  konstruksi  yang meneruskan  beban  yang  diterima  ke  dalam  tanah maupun  batuan  yang  di  bawahnya.  Beban  tersebut adalah beban yang berasal dari struktur atas maupun beban  dari  berat  pondasi  itu  sendiri.  Semua  jenis konstruksi  yang  direncanakan  bertumpu  pada  tanah harus didukung oleh pondasi.

## 2.2 Pondasi tiang pancang
Menurut Sardjono [4] salah satu jenis pondasi dalam  adalah  tiang  pancang.  Tiang  pancang  adalah jenis  pondasi  yang  berfungsi  untuk  memindahkan atau mentransfer beban dari konstruksi di atasnya ke lapisan tanah yang lebih dalam.

## 2.3 Tegangan vertikal efektif
Menurut  Hardiyatmo  [5]  tegangan  vertikal efektif  adalah  tegangan  akibat  berat  tanah  efektif  di dalam  tanah.  Tegangan  ini  dapat  memengaruhi  kuat geser,  perubahan  volume,  dan  penurunan  tanah. Persamaan  tegangan  vertikal  efektif  adalah  sebagai berikut.
σ’ = γ z 1)
γ’ = (G s - 1) γ w 1 + e 2) γ d = G s γ w 1 + e 3)
dimana:
σ’ = tegangan vertikal efektif (kN/m 2 );
γ = berat volume tanah (kN/m 3 ), untuk lapisan yang   terletak   di bawah MAT (Muka Air Tanah) digunakan γ’ (berat volume tanah efektif) dan untuk  lapisan  yang  terletak  di atas MAT digunakan γ d (bera t volume tanah kering);
z = kedalaman lapisan tanah (m);
G s = berat jenis tanah; e = angka pori; dan
γ w = berat volume air (1 t/m 3 atau 9,81 kN/m 3 ).

## 2.4 Kapasitas dukung tiang pancang
Menurut  Hardiyatmo  [6]  daya  dukung  tiang dipengaruhi  oleh  kondisi  tanah.  Faktor  lain  seperti bahan  tiang,  dan  proses  pembuatan  tiang  juga  dapat memengaruhi kapasitas dukung tiang.

## 2.4.1 Kapasitas dukung ultimit
Menurut Bowles [7] daya dukung ultimit tiang pancang  adalah  akumulasi  tahanan  ujung  bawah ultimit  dan  tahanan  gesek  ultimit.  Persamaan kapasitas dukung ultimit dapat dilihat pada persamaan berikut.
Q u = Q b + Q s 4)
dimana:
Q u = daya dukung ultimit netto (kN); Q b = tahanan ujung bawah ultimit (kN); dan Q s = tahanan gesek ultimit (kN).

## 2.4.2 Kapasitas dukung izin
Menurut Tomlinson  [8]  daya  dukung  izin diperoleh  dari  daya  dukung  ultimit  dibagi  dengan faktor aman. Berikut persamaan daya dukung izin.
Q a = Q u SF 5)
dimana:
Q a = daya dukung izin (kN); dan
SF       = 2,5 (untuk tiang pancang dengan diameter
< 0,6 m)
2.5 Kapasitas dukung tiang pancang metode statis
Bowles [7] menyebutkan bahwa daya dukung pondasi  tiang  pancang  dengan  metode  statis membutuhkan  parameter  tanah  berupa  sudut  gesek dalam (φ) dan kohesi (c). Terdapat beberapa metode statis  yang  dapat  digunakan  untuk  menghitung tahanan ujung dan tahanan gesek tiang pancang.

## 2.6 Tahanan ujung ultimit
Menurut  Bowles  [7]  ada  beberapa  metode statis yang dapat  digunakan untuk  memperoleh nilai tahanan ujung ultimit (Q b ) pada tiang pancang. Salah satunya adalah metode Meyerhoff.

## 2.6.1 Metode Meyerhoff
Bowles  [7]  menyebutkan  bahwa  metode  ini menggunakan  faktor  kapasitas  dukung.  Berikut persamaan tahanan ujung pada metode ini. Persamaan ini berlaku jika Lb/D < (Lb/D) cr .
Q b = A b [c b N’ c + η σ’ (N’ q -1)] < A b (50 N’ q ) tan φ 6)
dimana:
A b = luas penampang ujung bawah tiang (m 2 ); c b = kohesi tanah di sekitar ujung tiang (kN/m 2 ); η = diambil nilainya 1; φ = sudut gesek ( o ); L b = panjang lapisan tumpuan ujung tiang; D = diameter tiang pancang; (L b /D) cr = L b /D kritis; dan N’ c, N’ q = faktor-faktor      daya      dukung,     dimana Menurut Meyerhoff [9] pada jenis lapisan tanah yang memiliki nilai kohesi (c) dan sudut gesek (φ), maka nilai faktor-faktor daya dukung adalah N’ i = (N i + N’ i ) / 2.
Gambaran L b pada tiang dapat dilihat pada Gambar 1.
Gambar 1. Gambaran L b pada tiang Sumber: Das, 2011
Grafik faktor-faktor daya dukung pada pondasi dalam menurut  Meyerhoff  serta  nilai  (L b /D) cr dapat  dilihat pada Gambar 2.
Gambar 2. Grafik faktor-faktor daya dukung pada pondasi dalam menurut Meyerhoff Sumber: Meyerhoff, 1976

## 2.7 Tahanan gesek ultimit
Menurut  Bowles  [7] ada  beberapa  metode statis  yang  dapat  digunakan  untuk  menghitung tahanan  gesek  ultimit  (Q s )  tiang  pancang.  Pada penelitian  ini,  metode  yang  dipilih  adalah  metode Alpha, Lamda, dan Beta.

## 2.7.1 Metode Alpha
Tomlinson  [10]  menyebutkan  bahwa  metode ini menggunakan faktor adhesi (α) untuk menghitung tahanan  gesek  tiang  pancang.  Persamaannya  adalah sebagai berikut.
Q s = Σ A s (α c u + K o σ’ tan ẟ) 7) K o = 1 – sin φ 8)
ẟ = 2 φ / 3 9)
dimana:
A s = luas selimut tiang (m 2 );
α = faktor    adhesi; c u = kohesi tidak terdrainase sepanjang tiang atau nilai kohesi (kN/m 2 ); K o = koefisien tekanan tanah; dan ẟ = sudut   gesek  antara  bahan  pondasi  dengan tanah atau batuan.
Grafik  faktor  adhesi  (α)  untuk  tiang  pancang  dapat dilihat pada Gambar 3.

## Gambar 3. Grafik hubungan faktor adhesi (α)
dengan kohesi (c)
Sumber: Tomlinson, 1971

## 2.7.2 Metode Lamda
Menurut Vijayvergiya dan Focht [11] metode ini  menggunakan  koefisien  λ  untuk  memperoleh tahanan  gesek  tiang  pancang.  Persamaan  tahanan gesek ultimit metode ini adalah sebagai berikut.
Q s = Σ A s [λ ( σ’ + 2 c u )] 10)
dimana:
λ = koefisien gesek dinding.

## 2.7.3 Metode Beta
Menurut  Burland  [12]  digunakan  koefisien tekanan tanah lateral (K o ) untuk menghitung tahanan gesek dengan metode ini. Berikut persamaannya.
Q s = Σ A s (K o σ’ tan ẟ) 11)

## 3. Metodologi Penelitian
Bab  ini  berisi  prosedur  yang  dilakukan  pada penelitian. Hal-hal  yang diuraikan antara lain adalah pengumpulan data serta metode perhitungan.

## 3.1 Tahapan Penelitian
Penelitian ini menggunakan tahapan penelitian agar diketahui hal-hal yang harus dilakukan. Tahapan tersebut dapat dilihat pada Gambar 4.

## Gambar 4. Diagram alir penelitian
Berdasarkan Gambar 4, ada 2 jenis data yang digunakan,  yaitu  data  utama  dan  pendukung. Sedangkan  perhitungan  daya  dukung  dilakukan dengan  5  metode,  1  metode  untuk  menghitung tahanan ujung, dan 3 metode untuk tahanan gesek.

## 3.2 Pengumpulan Data
Data  yang  digunakan  pada  penelitian  ini merupakan  data  sekunder  berupa  data  laboratorium berisi index properties dan parameter kuat geser tanah terhadap sampel tanah dari 2 bore hole , yaitu BH-01 dan BH-03. Data lain seperti spesifikasi tiang pancang untuk  mengetahui  diameter  tiang  belum  ada,  maka digunakan  diameter  tiang  rencana,  yaitu  0,4  m,  dan 0,5  m.  Data  laboratorium  untuk  BH-01  dan  BH-03 dapat dilihat pada Tabel 1 dan 2.

## Tabel 1.   Data laboratorium BH-01
Depth (m) G s γ d (g/ cm 3 ) w (%) φ ( o ) c (kg/ cm 2 ) 6 2,622  1,715 12,21 34,69 0,008 10 2,504  1,079 47,10 26,00 0,054 16 2,618  1,467 26,95 29,01 0,024 20 2,704  1,628 20,91 32,63 0,023 30 2,665  1,655 21,14 33,75 0,028 Tabel 2.   Data laboratorium BH-03 Depth (m) G s γ d (g/ cm 3 ) w (%) φ ( o ) c (kg/ cm 2 ) 6 2,685  1,595 23,69 32,17 0,056 10 2,644  1,398 33,91 29,01 0,165 16 2,657  1,190 44,78 5,64 0,029 20 2,728  1,578 19,77 29,34 0,036 26 2,700  1,457 22,19 34,21 0,040 30 2,753  1,541 25,29 37,76 0,051

## 3.3 Deskripsi lapisan tanah
Profil  lapisan  tanah  diperoleh  dari  data bore log yang dapat dilihat pada Tabel 3 dan 4. Pada tabel tersebut  diuraikan  nilai  N-SPT  serta  jenis  lapisan tanah pada setiap bore hole yang ditinjau.
Tabel 3.   Profil lapisan tanah BH-01 Depth (m) N-SPT rerata Jenis lapisan 0 – 2 0 Lempung sangat lembek (MAT = 1,4 m) 2 – 6 17 Pasir 6 – 8 35 Pasir padat 8 – 14 12 Lempung 14 – 18 24 Pasir 18 - 30 > 60 Pasir sangat padat Tabel 4.   Profil lapisan tanah BH-03 Depth (m) N-SPT rerata Jenis lapisan 0 – 2 0 Lempung sangat lembek 2 – 4 16 Lempung kaku 4 – 6 55 Pasir sangat padat 6 – 8 39 Pasir padat 8 – 14 10 Pasir lepas 14 – 16 57 Pasir sangat padat 16 – 18 21 Lempung kaku 18 – 24 > 60 Pasir sangat padat 24 – 26 43 Pasir padat 26 – 30 17 Lempung kaku
Berdasarkan  Tabel  3  dan  4  serta  ketersediaan  data laboratorium, perhitungan tahanan ujung (Qb) BH-01 dapat  dilakukan  pada  kedalaman  20  m  dan  30  m, sedangkan BH-03 pada kedalaman 20 m dan 26 m.

## 3.4 Metode perhitungan daya dukung statis
Perhitungan daya dukung dilakukan dengan 4 metode, Meyerhoff untuk menghitung tahanan ujung, serta  metode  Alpha,  Lamda,  dan  Beta  untuk menghitung  tahanan  gesek.  Daya  dukung  ultimit diperoleh dari  3 kombinasi metode, yaitu  Meyerhoff – Alpha, Meyerhoff – Lamda, dan Meyerhoff – Beta, setelah itu dihitung daya dukung izin (Q a ).

## 4. Hasil dan Pembahasan
Bab ini berisi penjelasan mengenai hasil yang dicapai  dalam  penelitian  Ini  serta  pembahasan mengenai  hasil  tersebut.  Hasil  yang  diperoleh  dari penelitian ini menjadi jawaban tujuan penelitian ini.

## 4.1 Hasil perhitungan

## 4.1.1 Tahanan ujung ultimit metode Meyerhoff
Hasil tahanan ujung ultimit metode Meyerhoff diperlihatkan  pada  Tabel  dan  grafik  Gambar  5.    Q b terkecil  diperoleh  pada  BH-03  diameter  tiang  0,4  m kedalaman 20 m dengan nilai 13,900 ton, sedangkan Q b terbesar  pada  BH-03  diameter  tiang  0,5  m kedalaman 26 m dengan nilai 55,174 ton.
Tabel 5.   Tahanan ujung ultimit metode Meyerhoff Bore hole Depth (m) Tahanan ujung ultimit Q b (ton) Diameter 0,4 m Diameter 0,5 m BH- 01 20 25,380 39,656 30 33,150 51,797 BH- 03 20 13,900 21,718 26 35,311 55,174
Gambar 5. Grafik tahanan ujung metode

## Meyerhoff

## 4.1.2 Tahanan gesek ultimit metode Alpha
Hasil  tahanan  gesek  ultimit  metode  Alpha diperlihatkan  pada  Tabel  dan  grafik  Gambar  6.    Q s terkecil  diperoleh  pada  BH-01  diameter  tiang  0,4  m kedalaman 6 m dengan nilai 10,716 ton, sedangkan Q s terbesar pada BH-01 diameter tiang 0,5 m kedalaman 30 m dengan nilai 271,614 ton.
Tabel 6.   Tahanan gesek ultimit metode Alpha Bore hole
Depth (m) Tahanan gesek ultimit (ton) Diameter 0,4 m Diameter 0,5 m BH- 01 6 10,716 13,396 10 28,564 35,705
Bore hole Depth (m) Tahanan gesek ultimit (ton) Diameter 0,4 m Diameter 0,5 m BH- 01 16 60,545 75,681 20 95,607 119,508 30 217,291 271,614 BH- 03 6 14,282 17,852 10 45,155 56,444 16 23,946 29,932 20 96,501 120,626 26 161,704 202,130 30 215,957 269,946

## Gambar 6. Grafik tahanan gesek metode Alpha

## 4.1.3 Tahanan gesek ultimit metode Lamda
Hasil  tahanan  gesek  metode  Lamda  terlihat pada Tabel dan grafik Gambar 7.  Q s terkecil diperoleh pada  BH-01  diameter  tiang  0,4  m  kedalaman  6  m dengan nilai 16,568 ton, sedangkan Q s terbesar pada BH-01 diameter tiang 0,5 m kedalaman 30 m dengan nilai 207,367 ton.

## Tabel 7.   Tahanan gesek ultimit metode Lamda
Bore hole Depth (m) Tahanan gesek ultimit (ton) Diameter 0,4 m Diameter 0,5 m BH- 01 6 16,568 20,710 10 33,069 41,336 BH- 01 16 61,985 77,481 20 87,514 109,392 30 165,894 207,367 BH- 03 6 18,643 23,304 10 42,358 52,947 16 61,865 77,332 20 87,620 109,525 26 129,197 161,496 30 162,137 202,671
Gambar 7. Grafik tahanan gesek metode Lamda

## 4.1.4 Tahanan gesek ultimit metode Beta
Tahanan  gesek  metode  Beta  terlihat  pada Tabel  dan  Gambar  8.  Q s terkecil  diperoleh  pada BH-03 diameter tiang 0,4 m  kedalaman  6 m dengan nilai  10,055  ton,  sedangkan  Q s terbesar  pada  BH-01 diameter  tiang  0,5  m  kedalaman  30  m  dengan  nilai 258,406 ton.
Tabel 8.   Tahanan gesek ultimit metode Beta Bore
hole Depth (m) Tahanan gesek ultimit (ton) Diameter 0,4 m Diameter 0,5 m BH- 01 6 10,113 12,641 10 21,771 27,214 16 55,714 69,643 20 89,820 112,275 30 206,725 258,406 BH- 03 6 10,055 12,569 10 24,400 30,500 16 18,109 22,636 20 87,444 109,305 26 148,621 185,777 30 196,711 245,888
Gambar 8. Grafik tahanan gesek metode Beta

## 4.1.5 Daya dukung metode Meyerhoff – Alpha
Hasil daya dukung metode Meyerhoff - Alpha terlihat pada Tabel dan grafik Gambar 9. Daya dukung terkecil  diperoleh  pada  BH-03  diameter  tiang  0,4  m kedalaman  20  m  dengan  Q u =  110,401  ton  dan Q a =  44,160  ton,  sedangkan  daya  dukung  terbesar pada  BH-01  diameter  tiang  0,5  m  kedalaman  30  m dengan Q u = 323,412 ton dan Q a = 129,365 ton.
Tabel 9.   Daya dukung metode Meyerhoff - Alpha
Bore hole Daya Dukung Depth (m) Daya dukung (ton) Diameter 0,4 m Diameter 0,5 m BH- 01 Q u 20 120,986 159,164 30 250,442 323,412 Q a 20 48,395 63,666 30 100,177 129,365 BH- 03 Q u 20 110,401 142,345 26 197,015 257,303 Q a 20 44,160 56,938 26 78,806 102,921
Gambar 9. Grafik daya dukung Meyerhoff -
Alpha

## 4.1.6 Daya dukung metode Meyerhoff – Lamda
Hasil daya dukung metode Meyerhoff - Lamda terlihat  pada  Tabel  dan  grafik  Gambar  10.  Daya dukung terkecil diperoleh pada BH-03 diameter tiang 0,4 m kedalaman 20 m dengan Q u = 101,519 ton dan Q a =  40,608  ton,  sedangkan  daya  dukung  terbesar pada  BH-01  diameter  tiang  0,5  m  kedalaman  30  m dengan Q u = 259,165 ton dan Q a = 103,666 ton.
Tabel 10.  Daya dukung metode Meyerhoff  – Lamda Bore hole Daya Dukung Depth (m) Daya dukung (ton) Diameter 0,4 m Diameter 0,5 m BH- 01 Q u 20 112,894 149,048 30 199,044 259,165 Q a 20 45,157 59,619 30 79,618 103,666 BH- 03 Q u 20 101,519 131,243 26 164,508 216,670 Q a 20 40,608 52,497 26 65,803 86,668
Gambar 10. Grafik daya dukung Meyerhoff - Lamda

## 4.1.7 Daya dukung metode Meyerhoff – Beta
Hasil daya dukung  metode  Meyerhoff  –  Beta terlihat  pada  Tabel  dan  grafik  Gambar  11.  Daya dukung terkecil diperoleh pada BH-03 diameter tiang 0,4 m kedalaman 20 m dengan Q u = 101,344 ton dan Q a =  40,538  ton,  sedangkan  daya  dukung  terbesar pada  BH-01  diameter  tiang  0,5  m  kedalaman  30  m dengan Q u = 310,203 ton dan Q a = 124,081 ton.

## Tabel 11.  Daya dukung metode Meyerhoff – Beta
Bore hole Daya Dukung Depth (m) Daya dukung (ton) Diameter 0,4 m Diameter 0,5 m BH- 01 Q u 20 115,200 151,931 30 239,875 310,203 Q a 20 46,080 60,772 30 95,950 124,081 BH- 03 Q u 20 101,344 131,023 26 183,932 240,950 Q a 20 40,538 52,409 26 73,573 96,380

## Gambar 11. Grafik daya dukung Meyerhoff - Beta

## 4.2 Pembahasan
Nilai tahanan dan daya dukung semakin besar seiring  bertambahnya  diameter  tiang.  Pada  tahanan gesek,  umumnya  meningkat  seiring  bertambah kedalaman,  sebab  semakin  dalam  lapisan,  maka semakin besar tegangan vertikal efektif. Namun, pada metode  Alpha  dan  Beta  pada  BH-03,  terjadi penurunan tahanan gesek di kedalaman 16 m, dan naik kembali  pada  kedalaman  setelahnya,  karena  sudut gesek lapisan tersebut bernilai paling kecil dibanding lapisan lain. Namun, hal ini tidak terjadi pada metode Lamda.  Perbedaan  variabel  pada  setiap  metode menghasilkan  nilai  tahanan  yang  berbeda.  Pada tahanan ujung, nilai Q b meningkat seiring bertambahnya  kedalaman,  karena  berdasarkan  data laboratorium, sudut gesek pada kedalaman 30 m pada BH-01 dan kedalaman 26 m pada BH-03 lebih besar dibandingkan pada kedalaman 20 m pada kedua bore hole , sehingga semakin besar faktor daya dukungnya. Daya  dukung  terkecil  diperoleh  dengan metode Meyerhoff – Beta pada BH-03 diameter tiang 0,4 m kedalaman 20 m dengan Q u = 101,344ton dan Q a =  40,538  ton.  Daya  dukung  terbesar  diperoleh dengan  metode  Meyerhoff  –  Alpha  pada  BH-01 diameter  tiang  0,5  m  kedalaman  30  m  dengan Q u = 323,412ton dan Q a = 129,365 ton.

## 5. Kesimpulan dan Saran
Berdasarkan hasil penelitian, diperoleh kesimpulan dan saran. Kesimpulan menjawab tujuan dari penelitian, sedangkan saran berisi masukan untuk penelitian selanjutnya.

## 5.1 Kesimpulan
Semakin  besar  diameter  tiang,  semakin  besar tahanan  dan  daya  dukung  yang  diperoleh.  Pada tahanan  ujung,  semakin  besar  sudut  gesek  maka semakin  besar  faktor-faktor  daya  dukungnya  dan semakin besar Q b yang diperoleh. Pada tahanan gesek, semakin  dalam  lapisan  tanah,  maka  semakin  besar tegangan  vertikal  efektifnya  dan  semakin  besar  Q s yang diperoleh. Secara umum, tahanan gesek metode Alpha  lebih  besar  dibandingkan  Lamda  dan  Beta, sehingga daya dukung terbesar diperoleh pada metode Meyerhoff  –  Alpha  dengan  Q u =  323,412  ton  dan Q a =  129,365  ton,  sedangkan  daya  dukung  terkecil diperoleh  pada  metode  Meyerhoff  –  Beta  dengan Q u = 101,344 ton dan Q a = 40,538 ton.

## 5.2 Saran
Sebelum  memilih  metode  yang  digunakan dalam  perhitungan  kapasitas  dukung  suatu  pondasi, hendaknya melihat  ketersediaan data yang ada. Data yang  digunakan  sesuai  dengan  metode  yang  dipilih harus lengkap untuk menjamin hasil perhitungan.

## 6. Daftar pustaka
[1] Sosrodarsono,  S.  1987, Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung , Jakarta, Departemen Pekerjaan Umum.
[2] Bowles, J. E. 1997, Analisis dan Desain Pondasi Jilid I Edisi Keempat , Jakarta, Erlangga.
[3] Hardiyatmo,  H.  C.  2018. Analisis  dan Perancangan  Pondasi  II  Edisi  Keempat . Yogyakarta: Gadjah Mada University Press.
[4] Sardjono,  H.  S.  1988, Pondasi  Tiang  Pancang Jilid 1 , Surabaya, Sinar Wijaya.
[5] Hardiyatmo,  H.  C.  2002, Mekanika  Tanah  I, Yogyakarta, Gajah Mada University Press.
[6] Hardiyatmo,  H.  C.  2008, Teknik  Fondasi  II, Yogyakarta, Beta Offset.
[7] Bowles, J. E. 1997, Analisis dan Desain Pondasi Jilid II Edisi Keempat , Jakarta, Erlangga.
[8] Tomlinson,  M.  J.  1977, Pile  Design  and Construction Practice , Lechworth, The Garden City Press Limited.
[9] Meyerhoff,  G.  G.  1976 ,  Bearing  Capacity  and Settlement  of  Pile  Foundations, Journal  of Geotechnical  Eng.  Div.  ASCE,  Vol.  102,  No. GT3, pp.197-228.
[10] Tomlinson,  M.  J.  1971, Some  Effect  on  Pile Driving  on  Skin  Friction, Proceeding  ICE Conference Behavior of Piles, London, pp.107- 114.
[11] Vijayvergiya, V. N. and Focht, J. A. Jr. 1972, A New  Way  to  Predict  the  Capacity  of  Piles  in Clay, Proc.  Offshore  Technology  Conference, Houston, TX, May.
[12] Burland, J. 1973, Shaft Friction of Piles in Clay, A  Simple  Fundamental  Approach, Ground Engineering, Vol. 6, No. 3, pp.30-42.