ANALISIS REAKTOR ALIR TANGKI PENGADUK pada KAPASITAS 20 M 3 dengan TEMPERATUR 152 0 C

## Wisjnu P.Marsis, Doni Saputro
Universitas Muhammadiyah Jakarta, Jurusan Teknik Mesin

## ABSTRAK
Dalam  industri  proses  dan  industri  kimia,  atau  pun  dalam  kegiatan  lain  banyak mengunakan  Reaktor  Alir  Tangki  Berpengaduk  sebagai  barang  jadi  yang  telah tersedia  dan  pemilihannya  dilakukan  atas  dasar  harga  dan  spesifikasi  yang diberikan  oleh  para  pembuatannya.  Bilamana  Reaktor  Alir  Tangki  Berpengaduk merupakan bagian dari suatu unit peralatan yang akan dibuat, Reaktor Alir Tangki Berpengaduk  standar  yang  tersedia  dapat  di  beli  langsung  untuk  itu  atau  bila pertimbangan  biaya  dan  jumlah  yang  akan  di  buat  memungkinkan  Reakor  Alir Tangki  berpengaduk  dapat  di  rancang  khusus  untuk  itu.  Setiap  penerapan  suatu Reaktor Alir Tangki Berpengaduk harus dipatuhi untuk mendapatkan yang terbaik yang  sesuai  dengan  pertimbangan  sistim  aliran  fluida,  perpindahaan  panas, ketebalan  plat  pada  tangki  dan  jaket  dan  sistim  pengadukan  agitator.  Pada  hasil perhitungan yang di dapat pada reaktor alir tangki berpengaduk mempunyai aliran turbulen,  perpindahan  panas  yang  di  lakukan  oleh  pemanasan  steam  dengan media  konduksi  dan  konveksi  yang  temperatur  yang  di  serap  oleh  meterial  SA 193 B7 ≤ 2½′′  dengan ketebalan 10 mm sudah sesuai dengan fluidanya dan reaksi dua fluida mengalami pencampuran  yang sempurna dan didapatkan produk yang diinginkan, selinder shell pada tangki dan jaket mengunakan ketebalan plat adalah 10  mm  dan  16  mm,  kepala  ellips  pada  tangki  dan  jaket  mengunakan  ketebalan plat  adalah  10  mm  dan  16  mm,  daya  motor  yang  di  gunakan  untuk  pengadukan dua fluida pada reaktor alir tangki berpengaduk adalah 30 kw,  380 volt : AC – 50 Hz dengan tipe motor Y200L1-2.
Kata kunci : reaktor alir, tangki pengaduk, temperatur,

## 1. PENDAHULUAN
Agar proses kimia dapat berjalan dengan lancar dimana terjadinya suatu hasil yang sesuai dengan produk yang diinginkan, maka diperlukan suatu alat yang lazimnya disebut Reaktor Alir Tangki  Berpengaduk.  Reaktor  tersebut  adalah  suatu  alat  industri  kimia,  Reaktor  alir  Tangki Berpengaduk  ini  adalah  pencampuran  dua  fluida  direaksikan  bersamaan  untuk  menghasilkan suatu  fluida  yang  berbeda  dari  fluida  sebelumnya.  Reaksi  ini  terjadi  pada  temperatur  tertentu yang harus dipertahankan tetap besar atau konstan agar dapat dihasilkan fluida atau produk yang diinginkan.  Reaktor  alir  Tangki  Berpengaduk  ini  dipanaskan  menggunakan  sistem  tertutup didalam  tangki  dan jaket  yang mengelilingi  tangki.   Syarat  – syarat  sempurnanya proses dalam reaktor  alir  tangki  berpengaduk  dengan  kapasitas  20  M 3 harus  mempunyai  data  –  data  sebagai berikut :
Temperatur masuk di jaket : 165 0 C Temperatur keluar di jaket : 148 0 C Temperatur masuk di tangki  : 140 0 C
Temperatur keluar di tangki  : 152 0 C Viskositas dinamik steam
: 1,72 x 10 -4 kg/m.s Viskositas dinamik latek : 1,98 x 10 -4 kg/m.s Massa jenis steam : 909,69 kg/m 3 Massa jenis latek : 928,27 kg/m 3
Dari data – data di atas perpindahan panas  yang di serap oleh tangki sesuai dengan dua fluidanya,  aliran  yang  terdapat  di  reaktor  alir  tangki  berpengaduk  adalah  turbulen,  daya  yang berkerja  untuk  pencampuran  harus  30  kw,  380  volt  :  AC  –  50  Hz  dan  faktor  keamanan  dalam reaktor alir tangki berpengaduk adalah 141 %  agar dapat menghasilkan produk yang diinginkan.
Pada Reaktor Alir Tangki Berpengaduk ( RATB ) dengan Kapasitas 20 M 3 mempunyai temperatur  jaket  135 0 C  dan  tangki  120 0 C  di  karenakan  temperatur  didalam  jaket  dan  tangki produk  yang  diinginkan  tidak  sesuai.  Karena  dua  fluida  yang  direaksikan  bersamaan  tidak sempurna  dan  perpindahan  panas  atau  temperatur  yang  diserap  tangki  tidak  sesuai  dengan fluidanya. Hal itu dimungkinkan karena arah  fluidanya tidak teratur, tekanan fluidanya  kurang, sistem pengaduk agitatornya kurang dan aliran steamnya tidak sempurna Tujuan penulisan ini adalah untuk :
 Memahami dan Mengetahui proses perpindahan panas didalam Reaktor Aliran Tangki Berpengaduk ( RATB ).
 Mengetahui  ketebalan  plat  pada  jaket  didalam  Reaktor  Alir  Tangki  Berpengaduk      ( RATB ).
 Mengetahui  sistem  pengadukan  agitator  di  Reaktor  Alir  Tangki  Berpengaduk                ( RATB ).
 Menganalisis  dan  Menghitungan  sistim  aliran  fluida  di  Reaktor  Alir  Tangki Berpengaduk ( RATB ).
 Mengsimpulkan    hasil  dari  analisis  dan  perhitungan  di  Reaktor  Alir  Tangki Berpengduk ( RATB ).

## 2. LANDASAN TEORI

## 2.1 Agitator
Pengaturan  pengaduk  biasa  adalah  poros  penggerak  yang  di  pasang  di  pusat  dengan  unit penggerak  dorongan  yang  di  atas  Pisau impeller dipasang  pada  poros.  Berbagai  macam  desain pisau yang digunakan dan biasanya pisau menutupi sekitar dua pertiga diameter reaktor. Dimana produk  kental  ditangani,  jangkar  berbentuk  dayung  yang  sering  digunakan  yang  memiliki  izin erat antara pisau dan dinding pembuluh. Sebagian besar reaktor batch juga menggunakan baffle . Ini  adalah  pisau stasioner yang  memecah  aliran  yang  disebabkan  oleh  pengaduk  berputar.  Ini mungkin  sudah  ditetapkan  untuk  penutup  kapal  atau  dipasang  pada  bagian  dalam  dinding samping.

## 2.2 Mixing
Proses  fisik  yang  bertujuan  untuk  mengurangi  non-keseragaman  dalam  cairan  dengan menghilangkan  gradien  konsentrasi,  temperatur,  dan  properti  lainnya,  yang  terjadi  di  dalam bioreaktor setiap.  Hal  ini  sangat  penting  bahwa,  dalam  memperpanjang  sangat  besar, memutuskan kinerja bioreaktor .

## 2.2.1 Reynolds Number
Rasio antara gaya inersia terhadap  gaya viskos itas  yang  mengkuantifikasikan  hubungan kedua gaya tersebut dengan suatu kondisi aliran tertentu.
.......................( 2.1 ) (Ref 4)
Dimana :
N RE : Reynolds Number d : Diameter ( m ) n : Putaran Blade ( rpm ) ρ : Massa Jenis Fluida ( Massa Jenis Produk )    ( kg/m 3 ) µ : Vikositas Dinamik Fluida ( Vikositas Dinaik Produk ) ( kg/m.s )

## 2.2.2 Power
Besarnya  tenaga  (P)  untuk  operasi  pengadukan  akan  mempengaruhi  besarnya  gradien kecepatan  yang  dihasilkan.  Bila  suatu  sistem  pengadukan  telah  ditentukan  nilai  gradien kecepatannya,  maka  tenaga  pengadukan  dapat  dihitung.  Tenaga  pengadukan  dihasilkan  oleh suatu  sistem  pengadukan,  misalnya  alat  pengaduk  dan  kecepatan  putarannya,  aliran  air, hembusan  udara,  dan  sebagainya.  Perhitungan  tenaga  pengadukan  berbeda  –  beda  bergantung pada  jenis  pengadukannya.  Pada  pengadukan  mekanis  yang  berperan  menghasilkan  tenaga adalah bentuk dan ukuran alat pengaduk serta kecepatan alat pengaduk itu diputar (oleh motor).
.......................( 2.2 ) (Ref 4)
Dimana : P : Power        ( w ) P O : Power Number n : Putaran Blade ( rpm )
d
: Diameter ( m )
ρ
: Massa Jenis Fluida ( Massa Jenis Produk )    ( kg/m 3 ) g
: Gravitasi Bumi ( m/s 2 )

## 2.2.3 Mixer
Setiap proses melibatkan pencampuran bahan. Hal ini dapat melibatkan pencampuran bahan kering,  bahan  basah,  atau  pencampuran  bahan  kering  dengan  bahan-bahan  basah.  Jenis-jenis mixer bervariasi sebanyak karakteristik dari bahan-bahan yang akan dicampur. Agitator dipasang pada  tangki  dapat  memberikan  pencampuran  cairan  tipis,  sementara  lengan  ganda mixer dirancang untuk mencampur bahan-bahan yang sangat kental seperti adonan, atau pigmen.
.......................( 2.3 ) (Ref 4)
Dimana : v : Kecepatan ( m/s )
P : Power     ( Kw ) M : Massa   ( kg ) d : Diameter ( m )

## 3. METODE PENELITIAN
3.1 Menghitung dan Menentukan Aliran Fluida pada Tangki 3.1.1 Viskositas Dinamik pada Produk ( Latek )
Dimana : ρ : Massa Jenis Fluida di dapat pada lampiran 3 di tabel 3 Sifat – sifat cairan jenuh pada temperatur 140 0 C adalah 928,27 kg/m 3
ϑ : Viskositas Kinematik di dapat pada lampiran 3 di tabel 3 sifat – sifat cairan jenuh pada temperatur 140 0 C adalah 0,214 x 10 -6 m 2 /s Maka :
Dari  perhitungan  yang  didapat  dari  data  –  data  yang  telah  ada,  viskositas  dinamik  pada produk atau latek di dapat 1,98 x 10 -4 kg/m.s,  viskositas dinamik pada produk atau latek sudah tepat  atau  sudah  efektif  (  sesuai  dengan  syarat  –  syarat  sempurnanya  proses  ),  karena  angka kekentalan fluida pada latek yang didapatkan mendekati kapasitas fluidanya.

## 3.2 Diagram Alir Penelitian

## Gambar 2 Diagram Alir Penelitian
4. DATA DAN HASIL PEMBAHASAN
Ketebalan Plat pada Tangki Silinder Shell ( Lapisan Panjang )
Dimana :
Tekanan Tangki ( P ) = 4 Bar = 58,013 Psi Radius ( R ) = 56,968 inch
Tekanan nilai material ( s )   =   Tekanan nilai material di dapat di lampiran 1 di tabel 1 properties of  Material carbon dan low alloy steel pada material SA-193 Grade B7 ≤ 2 ½ ′′
Sesuai Mulai Pengkumpulan data  Tekanan tangki dan jaket.
 Kapasitas.
 Diameter  tangki,  jaket, shaft dan blade  Tinggi tangki dan  jaket.  Temperatur  masuk  ( In) tangki  dan
jaket.  Temperatur  keluar  ( Out) tangki  dan jaket.  Kecepatan  fluida  steam  dan  produk atau latek  Massa shaft dan blade  Putaran agitator Perhitungan
 Menghitung Viskositas Dinamik.
 Menghitung dan Menentukan sistem aliran fluida.
 Menghitung ketebalan plat pada jaket dan tangki.
 Menghitung  perpindahan  panas  pada  Jaket  dan Tangki.
 Menghitung kekuatan agitator . Kesimpulan Selesai Tidak Sesuai Analisis  Analisis Viskositas Dinamik.
 Analisis Aliran Fluida
 Analisis Perpindahan Panas..
 Analisis Kekuatan Perancangan .
pada temperatur -20 0 F  to 650 0 F adalah 25,0 ksi =
25000 Psi Efisiensi bersama ( E ) =  efisiensi bersama didapat di lampiran 5 di tabel 5 Types of welded Joint adalah 0,70
Korosi yang di izinkan ( CA ) = 0,125 inch Maka :
(              )  (              ) (       )  (         )
Pada ketebalan tangki yang di hitung dari spasifikasi material plat baja SA-193 Grade B7 ≤ 2 ½” dengan temperatur – 20 0 F ke 650 0 F dengan kekuatan tekan 25000 Psi, tekanan tangki sebesar  58,013  Psi,  efisiensi  bersama  0,70  dan  korsi  yang  di  izinkan  0,25  inch.  Didapat  hasil perhitungan dengan  angka 7,28 mm, dengan hasil perhitungan tersebut  ketebalan pada Silinder Shell menggunakan plat 10 mm pada  material plat baja SA-193 Grade B7 ≤ 2 ½ ′′ , ketebalan plat tersebut termasuk ketebalan aman dikarenakan perpindahan panas sesuai dengan fluidanya.
2 : 1 Kepala Berbentuk Ellips
Dimana :
Tekanan Tangki ( P ) = 4 Bar = 58,013 Psi Diameter Tangki ( D ) = 2894 mm = 2,894 m = 113,936 inch
Tekanan nilai material ( s )   =  Tekanan nilai material di dapat di lampiran 1 di tabel 1 properties of  Material carbon dan low alloy steel pada material SA-193 Grade B7 ≤ 2 ½ ′′ pada temperatur -20 0 F  to 650 0 F adalah 25,0 ksi = 25000 Psi Efisiensi bersama ( E ) =    efisiensi  bersama  didapat  di  lampiran  5  di  tabel  5
Types of welded Joint adalah 0,70 Korosi yang di izinkan ( CA ) = 0,125 inch
Maka :
Dari  perhitungan  untuk  ketebalan  kepala  berbentuk  ellips  yang  terdapat  pada  tangki mendapatkan hasil 7,97 mm, hasil perhitungan tersebut di dapat dari data – data tekanan tangki, diameter  tangki,  nilai  meterial,  efisiensi  bersama  serta  korosi  yang  diizinkan.  Dengan  hasil perhitungan  tersebut  didapat  ketebalan  plat  pada  kepala  berbentuk ellips adalah  10  mm  pada metrial SA-193 Grade B7 ≤ 2 ½ ′′ , ketebalan plat ini termasuk ketebalan yang aman pada kepala ellips .

## Ketebalan Plat pada Jaket
Silinder Shell ( Lapisan Panjang )
Dimana :
Tekanan Tangki ( P ) = 6 Bar = 87,019 Psi Radius ( R ) = 60,579 inch
Tekanan nilai material ( s )   =  Tekanan nilai material di dapat di lampiran 1 di tabel 1 properties of  Material carbon dan low alloy steel pada material SA 240 Grade 316 adalah
15,0 ksi = 15000 psi Efisiensi bersama ( E ) =  efisiensi bersama didapat di lampiran 5 di tabel 5 Types of welded Joint adalah 0,70
Korosi yang di izinkan ( C.A ) = 0,125 inch Maka :

## (              )  (              )

## (       )  (         )
Pada ketebalan tangki yang di hitung dari spasifikasi material plat baja SA 240 grade 316 dengan  kekuatan  tekan  15000  Psi,  tekanan  tangki  sebesar  87,0139  Psi,  efisiensi  bersama  0,70 dan korsi yang di izinkan 0,25 inch. Didapat hasil perhitungan dengan angka 15,97 mm, dengan hasil perhitungan tersebut material SA 240 grade 316 menggunakan ketebalan 16 mm, ketebalan ini  termasuk  ketebalan  aman  dikarenakan  fluida  yang  di  dalam  jaket  mengalami  gesekan  dan korosi.

## 2 : 1 Kepala Berbentuk Ellips
Dimana :
Tekanan Tangki ( P ) = 6 Bar = 87,019 Psi Diameter Tangki ( D ) = 3080 mm = 3,08 m = 121,259 inch
Tekanan nilai material ( s )   =  Tekanan nilai material di dapat di lampiran 1 di tabel 1 properties of  Material carbon dan low alloy steel pada material SA 240 Grade 316 adalah
15,0 ksi = 15000 psi Efisiensi bersama ( E ) =  efisiensi bersama didapat di lampiran 5 di tabel 5 Types of welded Joint adalah 0,70
Korosi yang di izinkan ( C.A ) = 0,125 inch
Maka :

## (              )  (              )
Dari  perhitungan  untuk  ketebalan  kepala  berbentuk  ellips  yang  terdapat  pada  tangki mendapatkan hasil 15,92 mm, hasil perhitungan tersebut di dapat dari data – data tekanan tangki, diameter tangki, nilai meterial, efisiensi bersama serta korosi yang diizinkan. Dengan ketebalan 15,92  mm  termasuk  ketebalan  yang  aman  pada  kepala  ellips,  kepala  berbentuk ellips dengan material SA 240 grade 316 dengan menggunakan ketebalan plat 16 mm.

## Perpindahan Panas Konduksi pada Tangki
=
Dimana : T 1 : Temperatur Masuk : 140 0 C T 2 : Temperatur Keluar : 152 0 C ΔT : Suhu rata – rata :
k : Nilai Konduktivitas termal di dapat di lampiran 4 di tabel 4 nilai sifat- sifat logam pada Baja krom Cr 20 % di temperatur 200 0 C adalah 22 W/m 0 C D : Diamater tangki : 2894 mm : 2,894 m L : Tinggi Tangki : 3048 mm : 3,048 m :  Gradien Temperatur : (         ) = (         )
Maka :

## (        )
Perpindahan  panas  konduksi  pada  tangki  setelah  di  hitung  dengan  data-  data  tersebut mendapatkan hasil 7315,884 kw. Dengan hasil perhitungan tersebut peperpindahan panas dengan konduksi yang banyak di serap oleh fluidanya melalui pemanasan steam yang alirannya turbulen sesuai  dengan  fluidanya  dan  dapat  pencampuran  dua  fluida  didalam  tangki  sempurna  (  tidak terjadi gumpalan/ keras).

## Perpindahan Panas Konveksi pada Tangki
( ) ( )
Dimana : h   : nilai kira – kira koefisiensi perpindahan panas konveksi di dapat di lampiran 6 di tabel 6 nilai kira – kira koefisiensi perpindahan panas konveksi pada air mendidih dalam kolam atau benjana adalah 15000 w/m 2 0 C D   : Diamater tangki : 2894 mm : 2,894 m L    : Tinggi Tangki : 3048 mm : 3,048 m T out : Temperatur Out : 152 0 C T in : Temperatur In :140 0 C

## Maka : (           )               (    )
Hasil yang di peroleh setelah dihitung perpindahan panas konveksi pada tangki dengan hasil 4988,108  kw  dikarenakan  temperatur  yang  diserap  oleh  material  SA  193 grade B7  ≤  2½ ′′ dengan ketebalan 10 mm sesuai dengan fluidanya secara merata jadi fluida ( produk ) mengalami pencampuran yang sempurna.

## Perpindahan Panas Konduksi pada Jaket
=
Dimana : T 1 : Temperatur Masuk  ( In ) : 165 0 C
T 2
: Temperatur Keluar ( Out ): 148 0 C ΔT :Suhu rata – rata :
k : Nilai Konduktivitas termal di dapat di lampiran 4 di tabel 4 nilai sifat- sifat logam pada Baja krom Cr 20 % di temperatur 200 0 C adalah 22 W/m 0 C D : Diamater Jaket : 3080 mm : 3,08 m L : Tinggi Jaket : 2444 mm : 2,444 m :  Gradien Temperatur : (         ) : (         )
Maka :

## (        )
Perpindahan  panas  konduksi  pada  jaket  setelah  di  hitung  dengan  data-  data  tersebut mendapatkan  hasil  5527,805  kw.  Dengan  hasil  perhitungan  tersebut  didapat  perpindahan  panas yang di butuhkan oleh fluida ( produk ) sesuai dan didapat produk yang diinginkan.

## Perpindahan Panas Konveksi pada Jaket
( ) ( )
dimana : h    :  nilai kira – kira koefisiensi perpindahan panas konveksi di dapat di lampiran 6 di tabel 6 nilai kira – kira koefisiensi perpindahan panas konveksi pada air mendidih dalam kolam atau benjana adalah 15000 w/m 2 0 C D    : Diamater Jaket : 3080 mm : 3,08 m L     : Tinggi Jaket : 2444 mm : 2,444 m T out : Temperatur Out : 165 0 C T in : Temperatur In :148 0 C Maka :
(          )              (    )
Hasil  yang di  peroleh setelah dihitung perpindahan panas konveksi  pada  jaket  dengan hasil 6030,34  kw  dikarenakan  temperatur  yang  di  serap  oleh  meterial  SA  240 grade 316  dengan ketebalan 16 mm tersebut mengalir ke fluida secara merata.

## Kekuatan Agitator
Mixing Power  Power
Power ( N Re ) dapat di ketahui dengan menggunakan persamaan:
Dimana : Power Number ( P o )  = Power number grafik 1 Reynolds Number Vs  Power Number
adalah 0,35
Massa Jenis ( Ρ )
=  Massa Jenis Fluida pada temperatur 140 0 C adalah 928,27 kg/m 3 Gravitasi konstant ( g ) = 9,80 m/s 2
Diameter Blade ( D )  = 1900 mm = 1,9 m Putaran agitator ( n )  = 70 Rmp = 1,166 Rev/s Maka :
Dari  perhitungan reynolds  number dan  power  mendapatkan  hasil  1,301  kw,  angka tersebut  di  hitung  dengan  data  –  data  yang  sudah  ada  pada  Reaktor  Tangki  Berpengaduk.  Dari hasil  perhitungan  tersebut  termaksud  daya  yang  gunakan  terjadinya  reaksi  kimia  dari  bahan mentah menjadi produk yang diinginkan.
 Mixer Power
Dimana : Massa Shaft ( M )
= 487,89 kg Massa Blade ( M ) = 63 kg Diameter Shaft ( d ) = 6  inch = 0,1524 m Diameter Bushing ( d ) = 200 mm = 0,2 m Diameter Blade ( d ) = 1900 mm = 1,9 m Putaran ( n ) = 70 Rpm
Maka :
1. Shaft
2. Blade 1
3. Blade 2
4. Blade 3

## 5. Blade 4

## Total Power
Dimana : Power Mixing ( P Mixing Power ) = 1,301 kW Power Mixer ( P Mixing ) = 19,871 kW Maka :
Dari  perhitungan mixer  power mendapatkan  hasil  21,171  kw,  perhitungan  tersebut  di dapat  dari  data  –  data  yang  sudah  ada  pada  Reaktor  Alir  Tangki  Berpengaduk,  dari  hasil perhitungan tersebut daya yang berkerja untuk pencampuran di dapatkan daya motor agitatornya adalah 30 kw, 380 volt : AC – 50 Hz dengan tipe motor Y200L1-2 sudah tepat atau sudah efektif ( sesuai dengan syarat – syarat sempurnanya proses ), karena daya motor yang didapatkan sangat mendekati kapasitas reaktor alir tangki bepengaduk.

## Safety Factor
Dimana : Total Power ( P Total )  = 21,172 kW Power ( P ) = 30 kW
Maka :
Dari perhitungan Safety Factor mendapatkan hasil 141 %, perhitungan tersebut di  dapat dari data – data  yang sudah ada pada Reaktor Alir Tangki  Berpengaduk, dari hasil perhitungan tersebut  faktor  keamanan  pada  Reaktor  Alir  Tangki  Berpengaduk  sudah  tepat  atau  efektif  ( sesuai dengan syarat – syarat sempurnanya proses ).

## 5.KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  perhitungan  yang  telah  dilakukan  mengenai  analisis  reaktor  alir  tangki berpengaduk dengan kapasitas 20 m 3 dapat diambil beberapa kesimpulan antara lain : 1. Viskositas  dinamik  fluida  atau  kekentalan  fluida  pada  latek  atau  produk  adalah  1,98  x  10 -4 kg/m.s  sedangkan    vikositas  dinamik  fluida  atau keketalan  fluida  pada  steam  adalah  1,72  x 10 -4 kg/m.s, terdapat perbedaan karena latek lebih kental dari steam.
2. Aliran Fluida pada reaktor alir tangki berpengaduk adalah aliran turbulen.
3. Perpindahan  panas  di  fluida  atau  latek  dengan  pemanasan  steam  dengan  aliran  turbulen adalah  konduksi dan konveksi panasnya sesuai dengan fluida atau lateknya.
4. Reaktor alir tangki  berpengaduk kapasitas 20 m 3 /jam  menggunakan material  SA 193 grade B7  ≤  2½ ′′ dengan  ketebalan  10  mm  untuk  tangki  dan  material  SA  240 grade 316  dengan ketebalan 16 mm untuk jaket adalah tepat dan aman.
5. Untuk Reaktor  alir tangki  berpengaduk kapasitas 20 M 3 mengunakan tipe motor Y200L1-2 dengan daya motor 30 Kw, 380 Volt : AC – 50 Hz.

## DAFTAR PUSTAKA
1. Analysis dan design of process equipment, Barbento, Ohio, September 1983
2. An internasional code 2010 asme boiler sect II A dan preasure vessel code.
3. Holman, Jack P, ( Terj. Jasjfi, E ). 1994 “Perpindahan , Cetakan 4” ,  Jakarta, Erlangga.
4. http://diairfan-mydiari.blogspot.com/2010/11/reaktor-kimia.html
5. http://syarifta.blogspot.com/2012/09/agitator-pengaturan-pengaduk-biasa.html
6. http://tohirta.blogspot.com/2007/11/jenis-reaktor-kimia.html
7. Levenspiel, Octave. 1999. “ Chemical Reaction Engineering. third Edition ”, New York, John Wiley & Sons.
8. Megyesy,  Eugene  F.  1995 “Pressure  Vessel  Handbook,  Tenth  Edition”,  Tusal,  Pressure Vessel.
9. Munson, Bruce R, Young, Donald  F, Okiishi,  Theodore H. 2006 “ Mekanika Fulida, Edisi Keempat”, Jakarta, Erlangga.
10. Paul Edward L, Atiemo-Obeng Victor A, Kresta Suzanne M, 2004, “Handbook of Industrial Mixing”, New York, John Wiley & Sons, Inc., Hoboken, New Jersey.
11. Reynolds,  William  C,  Perkins,  Hanry  C,  (  Terj.  Harahap,  Filino  ).  1996  “  Termodinamika Teknik, Edisi Kedua ”, Jakarta, Erlangga.
12. Streeer, Victor L, Wylie, E Benyamin ( Terj. Prijono, Arko ). 1988 “ Mekanika Fluida, Edisi Delapan, Jilid 1 ”, Jakarta, Erlangga
13. The Amirican of Mechanical Engineers, ASME sections VIII Devisi 1, 1989