Abstrak — Perkembangan  kota  Tahuna  sebagai  pusat pengembangan  wilayah  Kabupaten  Kepulauan  Sangihe Provinsi Sulawesi Utara kini semakin pesat seiring dengan meningkatnya  gaya  hidup  masyarakat  dan  maraknya pusat  pembangunan  dan  pusat  kegiatan  publik  di  kota Tahuna  sampai  saat  ini  sehingga  mengakibatkan meningkatnya kebutuhan masyarakat akan  energi  listrik. Perhitungan  jatuh  tegangan  untuk  penyulang  Kota diperoleh  hasil  sebesar  11,51%  dan  untuk  penyulang Kolongan  sebesar  10,185%  maka  dengan  demikian  jatuh tegangan  untuk  penyulang  Kota  dan  Kolongan tidak memenuhi standart yang ditentukan oleh PLN yaitu jatuh tegangan  tidak  boleh  lebih  dari 10% . Untuk  itu diperlukan  penanganan  secepatnya  untuk  mengantisipasi pertumbuhan beban yang semakin tinggi.
Kata  kunci:  Distribusi,  Jatuh  Tegangan,  Susut  Daya, Tegangan Menengah.
Abstract—  The  development  of  the  town  of  Tahuna  as  a regional development center of Sangihe Islands Regency of North Sulawesi Province is now growing rapidly along with the  needs  and  needs  of  the  community  in  the  middle. Tahuna  to  this  day  is  very much  needed  by  the  community for electrical energy. The calculation of the voltage drop for the  repeater  of  the  City  obtained  the  results  of  11.51%  and for  repeaters  Kolongan  of  10.185%  then  thus  the  voltage drop  for  repeater  Kota  and  Kolongan  does  not  meet  the standard specified by the PLN that voltage drop should  not exceed  10%.  For  that  required  immediate  handling  to anticipate the growth of the higher load.
Keywords  : Distribution,  Medium  Voltage,  Power  Losses, Voltage drop.

## I. P ENDAHULUAN
Perkembangan  kota  Tahuna  sebagai  pusat pengembangan  wilayah  Kabupaten  Kepulauan  Sangihe Provinsi  Sulawesi  Utara  kini  semakin  pesat  seiring dengan  meningkatnya  gaya  hidup  masyarakat  dan maraknya  pusat  pembangunan  dan  pusat  kegiatan publik  di  kota  Tahuna  sampai  saat  ini  sehingga mengakibatkan  meningkatnya  kebutuhan  masyarakat
akan  energi  listrik.  Dengan  adanya  kondisi  seperti  ini maka ketersediaan energi listrik harus dapat memenuhi kebutuhan  beban  listrik  yang  semakin  bertambah sampai  saat  ini,  dan  energi  listrik  haruslah  dapat digunakan  secara  optimal  oleh  pelanggan  atau  tidak mengalami  penyusutan  energi  dalam  sistem  jaringan listrik  dimulai  dari  pembangkit,  jaringan  transmisi, jaringan distribusi dan sampai pada konsumen.
Akan  tetapi  perlu  diketahui  bahwa  penyusutan energi  listrik    tidak  mungkin  dapat  dihindari  karena peralatan  pada  sistem  jaringan  listrik  tidak  mungkin memiliki  tingkat  efisiensi  100%,  namun  yang  perlu dapat  diperhatikan  yaitu  apakah  penyusutan  energi listrik  yang  terjadi  masih  dalam  batas  yang  wajar. Sebagian besar penyusutan energi terjadi pada jaringan distribusi  hal  ini  disebabkan  karena  pada  jaringan distribusi  tegangan  yang  dipakai  yaitu  tegangan menengah  dan  rendah.  Dimana  pada  tegangan menengah dan rendah arus yang mengalir pada jaringan nilainya besar, sehingga penyusutan daya juga besar. mengingat  sistem  jaringan  listrik  kota  Tahuna merupakan  jaringan  yang  cukup  lama  oleh  sebab  itu perlu  adanya  peninjauan  atau  analisa  kemampuan sistem jaringan listrik.

## A. Pengertian Sistem Distribusi Energi Listrik
Sistem  distribusi  adalah  semua  bagian  yang termasuk  dalam  peralatan  sistem  tenaga  listrik  yang mendistribusikan tenaga listrik dari gardu induk hingga ke  kWh  meter  pada  konsumen  melalui  sistem  jaringan tegangan  menengah  dan  sisem  jaringan  tegangan rendah.
Sistem distribusi di bagi menjadi dua bagian yaitu :

## 1) Distribusi primer
Distribusi  primer  adalah  sistem  jaringan  distribusi dengan  tegangan  menengah  20  kV  yang  berasal  dari gardu  induk  sampai  dimana  titik  tegangan  di  turunkan oleh  trafo  penurun  tegangan  ke  tingkat  tegangan  lebih rendah atau tegangan sesuai kebutuhan konsumen.

## Studi Analisa Rugi Daya Pada Saluran Distribusi Primer 20 kV Di Kota Tahuna
Rizky B.Binilang, Hans Tumaliang, Fielman Lisi. Jurusan Teknik Elektro-FT, UNSRAT, Manado-95115, Email: beltsazarbinilang@gmail.com, hans_tumaliang@ymail.com, filmanlisi54@gmail.com.
Gambar 1. Diagram satu garis sistem tenaga listrik

## 2) Distribusi sekunder
Distribusi  sekunder  adalah  dimana  jaringan distribusi  dengan  tegangan  rendah  380V/220V  yang bermula  dari  trafo  distribusi  melewati  penghantar tegangan  rendah  hingga  sampai  ke  kWh  meter konsumen.
Sistem  distribusi  primer  dan  sekunder  dapat  dilihat pada gambar 1.

## B. Daya
Pada  sistem  tenaga  listrik  terdapat  perbedaan antara  daya  atau  kekuatan  ( power )  dan  energi;  energi adalah  daya  dikalikan  waktu  sedangkan  daya  listrik merupakan hasil perkalian tegangan da arusnya, dengan satuan  daya  listrik  yaitu  Watt  yang  menyatakan banyaknya  tenaga  listrik  yang  mengalir  per  satuan waktu  [ joule/s ].  daya  listrik  [P]  yang  dihasilkan  oleh arus  listrik  [i]  pada  tegangan  [V]  dinyatakan  dalam persaman :
P = I.V (1)
Dimana  :   P =  daya [Watt]
I  =  arus [Ampere]
V  =  tegangan [Volt]
Dan  untuk  penyusutan  daya  listrik  dengan  besaran daya  yang  sama,  maka  penurunan  tegangan  akan sejalan dengan  kenaikan arus pada sistem. Arus yang
Gambar 2. Segitiga Daya
besar  pada  konduktor  tersebut  karna  fungsi  arus merupahkan  fungsi  kuadrat  persamaan  daya  yang hilang dinyatakan dalam persamaan 2.
P =   I . R (2)
= daya yang hilang pada rangkaian (Watt)
= Arus yang mengalir pada rangkaian (Ampere)
R  = Hambatan pada rangkaian (Ohm)
Dari  gambar    2,    terlihat  bahwa  semakin  besar  nilai daya  reaktif  (Q)  akan  meningkatkan  sudut  antara  daya nyata  dan  daya  semu  atau  biasa  disebut power  factor / Cos .  Sehingga  daya  yang  terbaca  pada  alat  ukur  (S) lebih  besar  dari  pada  daya  yang  sesunggunya dibutuhkan oleh beban (P).
Dimana : P = V.I.Cos (3) Q = V.I.Sin (4) S = V.I (5)

## C. Tahanan Penghantar
Sebuah  tahanan  penghantar  tergantung  pada material,  temperatur  dan  frekuensi.Keadaan  fisik penghantar menentukan besar tahanan arus searah (DC) dari penghantar. Yang berbanding lurus dengan tahanan jenis  dan  panjang  penghantar  dan  berbanding  terbalik dengan luas penampang.
R = (Ohm) (6) (2.6)
Dimana : R dc = Tahanan dari kawat (Ohm)
= Tahanan jenis pada suhu 20 ℃
= 0,0175 ohm mm 2 /m untuk tembaga
= 0,0287 ohm mm 2 /m untuk alumunium
ℓ = Panjang kawat (m)
A  = Luas penampang (mm 2 )
Secara  umum  kawat-kawat  penghantar  terdiri  dari kawat  pilin  untuk  menghitung  pengaruh  dari  pilin, panjang  kawat  dikalikan 1,02  (2%  dari  factor  koreksi). Tahanan  kawat  berubah  oleh  temperatur  dan  batas temperatur  10 ℃ sampai  100 ℃ ,  maka  tembaga  dan alumunium berlaku persamaan :
= (7)
Atau = [Ohm/km] (8)
Dimana,
R t2 = tahanan dc pada temperatur t 2 ℃
R t1 = tahanan dc pada temperatur t 1 ℃
T 0 = temperatur transisi bahan
= 238,5 untuk tembaga dalam ℃
= 288,1 untuk alumunium dalam ℃
t 1 =  20 ℃ ,  suhu  terendah  pada  penghantar  telanjang SUTM (SPLN87:1991)
t 2 =  60 ℃ ,  suhu  tertinggi  pada  penghantar  telanjang SUTM (SPLN87:1991).
Bila  T 0 sama  dengan  temperatur  absolute  (273 ℃ ), untuk tembaga yang sempurna ( purity ) atau kemurnian
100% maka temperatur dari tahanan pada suhu 20 ℃ .
Menghitung tahanan dari kawat telanjang ada beberapa factor  yang  mempengaruhi  diantaranya  factor  efek kulit, dapat dipersamakan
R =  K x R [ohm/km]                                       (9)
Dimana :
R ac = Tahanan AC pada frekuensi yang diketahui R t2
= Tahanan dc pada temperaturt 2 ̊C
K = Faktor koreksi (1,02)

## D. Induktansi dan Reaktansi Induktif
Dalam  menganalisa  suatu  sistem,  induktansi  dan reaktansi  induktif  dari  saluran  merupakan  salah  satu parameter  yang  sangat  menentukan.  Harga-harga induktansi  reaktansi  induktif  tergantung  dari  material, jarak  dan  bentuk  dari  konfigurasi  jarring.  Seperti diketahui  bahwa  bentuk  konfigurasi  dari  jarring  terdiri dari konfigurasi simetris dan tidak simetris.
Sistem  saluran  tiga  fasa  dalam  bentuk  konfigurasi, dimisalkan  jarak  antara  masing-masing  penghantar adalah sama lihat pada gambar 3.
Maka,  untuk  mencari  GMD pada  kawat  3  fasa dinyatakan dengan persamaan :
GMD  =   D , × D , × D , (10)
Untuk mencari GMR dinyatakan dengan persamaan :
GMR = α  × (11)
Karena  bentuk  gelombang  dari  arus  dan  tegangan adalah sinusoidal, maka dinyatakan reaktansi induktif :
X   =  2 πf L  [ohm/Km] (12)
Untuk  menentukan  induktansi  dari  masing-masing kawat penghantar dapat dinyatakan dengan persamaan :
=  2  ×   1
[ohm/Km] (13)
Sehingga menjadi :
Di Kota Tahuna X   = 2 π. f.  2 × 10  In
[ohm/Km]
(14)
Dimana : f = Frekuensi (Hz)
L  = Induktansi a g =  Faktor  ketergantungan  pada  jumlah urat kawat penghantar
GMD          = Geometric  Mean  Radiance (Jarak rata-rata geometris)
GMR        = Geometric  Mean  Radius (Radius rata-rata geometris)
A         = Besar Penampang (mm 2 )
X L = Reaktansi Induktif
D        = Jarak antar Penghantar  (850 mm)

## E. Perhitungan jatuh tegangan
Perhitungan  jatuh  tegangan  pada  jaringan distribusi  adalah  selisi  antara  tegangan  pangkal pengirim  ( sending  end )  dengan  tegangan  pada ujung  penerima  ( receiving  end ).  Jatuh  tegangan terjadi  karena  ada  pengaruh  dari  tahanan  dan reaktansi saluran, perbedaan sudut fasa antara arus dan  tegangan  serta  besar  arus  beban,  jatuh tegangan  pada  arus  bolak-balik  tergantung  pada impendansi, beban dan jarak.
Suatu sistem arus bolak-balik, besar jatuh tegangan dapat dihitung berdasarkan diagram fasor tegangan jaringan distribusi sekunder.
Gambar 3. Konfigurasi Konduktor
Penurunan  tegangan  maksimum  pada  beban  penuh, yang  diperbolehkan  dibeberapa  titik  pada  jaringan distribusi (SPLN 72 :1987) adalah sebagai berikut :
a) SUTM  =  5%  dari  tegangan  kerja  bagi sistem radial.
b) Trafo  Distribusi  =  3%  dari  tegangan kerja.
c) Saluran  tegangan  rendah  =  4  %  dari tegangan  kerja  tergantung  kepadatan beban.
d) Sambungan  rumah  =  1%  dari  tegangan nominal.
Aliran daya lihat pada gambar 4,  jatuh tegangan dapat dihitung dengan pendekatan yaitu :
∆V% = (  . . ) ² ∑ Si. ℓi [%]      (15)
Jika :
S i .ℓ i = F L = Momen beban ke – I (16)
Maka :
∆V% = (  . . ) ² ∑ F L [%]           (17)
Jika  nilai  induktansi  diabaikan  maka  jatuh  tegangan dapat dihitung dengan pendekatan yaitu :
Gambar 4. Aliran Daya Pada Jaringan Distribusi
∆  (%) = ( ) ∑ [%] (18)
Dimana,
∆ % = Jatuh tegangan dalam [%]
S     = Daya yang disalurkan dalam [VA]
= Reaktansi saluran dalam [Ω/km]
r      = Resistansi saluran dalam [Ω/km]
ℓ = Panjang penghantar dalam [km]
R = Faktor daya

## II.  M ETODOLOGI P ENELITIAN

## A. Tempat dan Waktu Penelitian
Januari  2017.  Tempat  pengambilan  data  yaitu  di PT. PLN (Persero) Area Tahuna dan PLTD. Tahuna.
TABEL I. DATA PENYULANG PLTD TAHUNA

## TABEL II. DATA SISTEM TENAGA LISTRIK PENYULANG KOTA, TONA DAN KOLONGAN
Penyulang Panjang (m) Jumlah Gardu (Unit) Kapasitas Gardu (kVA) KOTA 8.600 24 2.395 TONA 7.500 17 1.945 KOLONGAN 33.670 14 710
Gambar 5. Flow chart Penelitian
N
O Penyulang
Panjan g penyul ang (km) Ukuran Kawat AAAC (mm 2 ) 35 5 0 70 95 120 1. TONA 7,5 - - 3,5 3 1,5 2 2,4 5 2. KOTA 8,6 - - 3,8 6 0,9 6 3,7 8 3. LESABE 35,39 35, 39 - - - - 4. KOLONGA N 33,67 4,8 9 - 24, 95 3,8 3 - 5. PETTA 9,47 3,7 8 - - 4,5 2 1,7 6. TAMAKO 20,85 3,8 - 9,8 9 6,2 9 9,4 6
Di Kota Tahuna

## B. Perhitungan
1) Untuk  mencari  besar nilai jatuh tegangan  dan susut daya  pada  tiap  penyulang  kita  harus  mencari terlebih  dahulu  resistansi  dan  reaktansi  pada konduktor  yang  digunakan  dan  untuk  menghitung besar  resistansi  pada  konduktor,  kita  menggunakan persamaan  (9)  sedangkan    untuk  mencari  nilai reaktansi  pada  konduktor  maka  kita  menggunakan persamaan (14).
2) Untuk menghitung besar jatuh tegangan yang terjadi pada  tiap  penyulang  maka  kita  menggunakan persamaan (15).
3) Untuk  menghitung  besar  susut  daya  listrik  yang terjadi pada tiap penyulang, maka kita menggunakan persamaan (2).

## C. Pengolahan Daya Listrik di Kota Tahuna
Kebutuhan  daya  listrik  di  Kota  Tahuna  dilayani oleh PLTD Tahuna, pada pusat pembangkit ini terdapat 6  penyulang,  dapat  di  lihat  pada  tabel  (I).  dan khususnya  yang  melayani  beban  untuk    Kota  Tahuna hanya 3 penyulang saja yaitu penyulang Kota, Tona dan Kolongan,  3  penyulang  lainnya  sudah  melayani  beban diluar  Kota  Tahuna,  dapat  di  lihat  pada  tabel  (II). Dengan daya mampu pembangkit yaitu 5.700 KW.

## II. ANALISA DATA

## A. Resistansi Konduktor
Suatu  jaringan  distribusi  dapat  dikatakan  handal ketika  memiliki  mutu  dan  kualitas  yang  baik  dalam penyaluran  energi  listriknya,  kualitas  dari  suatu  energi yang  baik  dapat  diketahui  dari  besar  kecilnya  susut energi  yang  terjadi  pada  penyaluran  energi  listrik tersebut, sebab jika semakin kecil jumlah penyusutannya  maka  semakin  baik  juga  kualitas  daya yang disalurkan.
Untuk menghitung berapa besar penyusutan daya listrik  yang  terjadi  menggunakan  persamaan  (2) sebelum  itu  kita  harus  mencari  dahulu  jatuh  tegangan menggunakan  persamaan (15)  lalu kita harus mengetahui juga  berapa  harga  dari  tahanan  (R),  GMD, GMR  dan  reaktansi  (X).  Dimana  saluran  distribusi primer pada Pembangkit Listrik Tenaga Diesel (PLTD) TAHUNA  khususnya  pada  penyulang  Kota,  Tona  dan penyulang  Kolongan  menggunakan  penghantar  dengan jenis AAAC ( All Alumunium  Alloy Conductor ) dengan luas penampang 35mm², 70mm 2 , 95 mm² dan 150mm 2 .
Dan untuk memudahkan perhitungan ini,  maka diambil beberapa asumsi, yaitu :
1) Suhu  untuk  resistansi  (R)  semua  saluran  sama, yaitu  60 ℃ ,  suhu  tertinggi  pada  penghantar telanjang (SUTM, SPLN 87 : 1991).
2) Faktor  daya  untuk  semua  saluran  dianggap  sama, yaitu  0.8  (Standar  SPLN  72  1987  spesifikasi desain untuk JTM &JTR).
.
a) Menghitung  tahanan  kawat  jenis  AAAC  35 mm 2
Mencari besar tahanan menggunakan persamaan (8).
R   =   R T + t T + t [Ω km] ⁄
Untuk  nilai  dari  R t1 (lampiran  5),  sedangkan nilai  T o, t 1, t 2 lihat  pada  tabel  2.1    mengenai  tahanan penghantar.
R       =  0,958  × 228,1 + 60 228,1 + 20 =  0,958 × 1,161

## = 1,11 Ω/km
Ketika  hasil  sudah  diketahui  maka  untuk mendapatkan  nilai  R ac dilakukan  degan  factor  koreksi (K=1,02), menggunakan persamaan (9)  dengan perhitungan sebagai berikut :
R       =  K  ×   R [ Ω /km]
= 1,02 × 1,11
= 1,13 Ω/km
Selanjutnya  mencari  nilai  reaktansi  (X)  dalam perhitungannya  menggunakan  persamaan  (14)  untuk penghantar jenis AAAC 35 mm 2 dengan jumlah urat 7, dengan  nilai  α  =  0,726    lihat  pada  tabel  2.2  dan  jarak antara  penghantar  (D  =  0,85  m),  A  =  35  mm 2 dengan R ac = 1,13 Ω/km.
GMD     =   D , ×   D , ×   D ,

## =    0,85  ×  0,85  ×  1,7
= 1,070 m
GMR     =     ×
=  0,726  × 35 3,14 = 2,41 mm 2 = 2,41 × 10 m 2 L           =  2  ×   10 GMD GMR Ω/km
=  2  ×   10 , , ×
= 2,6 × 10 -6 Ω /m  = 2,6 × 10 -3 Ω /km
X L = 2 ʄ L
= 2 × 3,14 × 50 × 2,6 × 10 -3
=  0,81 Ω/km
Dengan  mengikuti  serupa  dengan  perhitungan  di  atas maka  hasil  untuk  resistansi  untuk  ukuran  luas penampang  pada  konduktor  lainnya  bisa  di  lihat  pada tabel III.
TABEL III. HASIL PERHITUNGAN NILAI R DAN X L UNTUK KAWAT JENIS AAAC DARI PENYULANG KOTA, TONA DAN
KOLONGAN Jenis Kawat R(Ω/km) X L (Ω/km) AAAC 35 mm 2 1,13 0,81 AAAC 70 mm 2 0,518 0,791 AAAC 95 mm 2 0,392 0,78 AAAC 120 mm 2 0,346 0,772

## B. Perhitungan Jatuh Tegangan
Untuk  mencari besar jatuh  tegangan  yang  terjadi  maka digunakan persamaan (15)
∆ (%) = ( ) ѕ² ∑ ᵢ. ᵢ [%] 1) Perhitungan  jatuh  tegangan  untuk  penyulang Kota.
Jatuh tegangan antara GI. Kota dan Sawang. Diketahui :
Jenis Penghantar : AAAC 120 mm 2
Panjang Penghantar : 0,156 km
Beban (S) : 8,1 kVA
Tegangan = 20 kV = 20.000 V
∆ (%) = ( ) ѕ² ∑ ᵢ. ᵢ [%] ∆ (%)= (( , ×  , )  ( , ×  , )) ² × 8,1 ×
0,156
= ((  , , )) × 1,263
= 0,184 × 1,263
= 0,232 %
∆ = 0,232 × .
= 46,47 V
Dengan  perhitungan  yang  sama  maka  dapat  di  peroleh hasil pada tabel IV.
Dengan mengikuti serupa dengan perhitungan  jatuh tegangan  pada  penyulang  Kota,  maka  untuk  jatuh tegangan  pada  penyulang  Tona  dan  Kolongan  bisa  di lihat pada tabel V.
TABEL IV. HASIL  PERHITUNGAN  JATUH  TEGANGAN PADA PENYULANG KOTA TABEL V. HASIL JATUH TEGANGAN PADA PENYULANG KOTA, TONA DAN KOLONGAN Penyu lang Jenis Penamp ang (mm 2 ) Panjan g Pengha ntar (km) V S
(kV) ∆ (% ) ∆ (k
V) V R (kV)
KOTA AAAC
70, 95,
120 8,6
20 11, 51 2,3 03 17,69 7
TONA AAAC
70, 95,
120 7,5 20 9,6 6 1,9
32 18,06 8
KOLO
NGA N AAAC 35, 70, 95 33,67 20 10, 18 5 2,0 37 17,96 3

## C. Susut Daya Listrik
1) Susut daya listrik untuk Penyulang Kota.
Untuk  mencari  besar  susut  daya  listrik  yang  terjadi pada  Penyulang  Kota,  maka  kita  menggunakan persamaan (2).
P susut = I 2 . R kawat Di asumsikan bahwa :

## I = ∆
Perhitungan  susut  daya  antara  GI.  Tahuna  dan Sawang
Diketahui :
Jenis dan luas penampang : AAAC 120 mm 2 Panjang Penghantar : 0,156 km = 156 m Jatuh Tegangan : 0,232 % = 46,47 V = 0,0287 Ω mm m ⁄ P susut = I 2 . R kawat I = ∆ = , ,
= 136,67 A
R  =
= 0,0287
× = 0,03731 Ω P susut =  136,676 2 × 0,03731  =  696,96  Watt Dengan perhitungan yang sama maka dapat di peroleh hasil pada tabel VI.
Penyulang Jenis Penampan g (mm 2 ) Panjan g (km) ∆
(%)
∆ (Volt ) Awal Akhir GI. Tahuna Sawang AAAC 120 0,156 0,23 2 46,4 7 Sawang BPU AAAC 95 0,960 1,35 270, 12 Bpu Lpng Bola AAAC 120 0,196 0,21 3 42,7 8 Lpng Bola Megaria AAAC 70 0,297 0,44 8 89,7 7 Megaria Swng Bendar AAAC 70 0,411 0,73 9 147, 97 Swng Bendar Tidore AAAC 120 1,109 1,21 0 242, 09 Megaria Pengadilan AAAC 120 0,769 1,02 4 204, 86 Pengadilan Apengsembek a AAAC 120 0,860 1,23 9 247, 98 Apengsem beka Ktr sinode AAAC 120 0,690 0,75 3 150, 62 Apengsem beka Bungalawang AAAC 70 0,412 0,54 108, 04 Bungalawa ng RSU AAAC 70 0,158 0,25 2 50,5 6 Bungalawa ng Lanal AAAC 70 0,320 0,36 9 73,9 6 Lanal PDAM AAAC 70 0,060 0,09 6 19,2 0 Lanal SD Inpres AAAC 70 0,311 0,40 7 81,5 6 SD Inpres Per.Baru AAAC 70 0,109 0,16 4 32,9 4 Per.Baru PBB AAAC 70 0,108 0,17 2 34,5 6 PBB Ktr PBB AAAC 70 0,158 0,20 7 41,4 3 Ktr PBB Malebur AAAC 70 0,156 0,20 4 40,9 1 PBB Psr Manente AAAC 70 0,210 0,24 2 48,5 3 Psr Manente Prm Dinasti AAAC 70 0,205 0,32 8 65,6 0 Prm Dinasti Perum AAAC 70 0,351 0,46 92,0 5 Perum Kolam AAAC 70 0,191 0,22 0 44,1 4 Kolam Manente Kota AAAC 70 0,260 0,40 4 80,8 9 Manente Kota Manente AAAC 70 0,143 0,22 8 45,7 6 TOTAL 8,600 11,5 1 2.30 3

## TABEL VI. HASIL PERHITUNGAN SUSUT DAYA LISTRIK PA DA PENYULANG KOTA
Penyulang Jenis Penampa ng (mm 2 ) Panja ng (m) Susut Daya
(Watt)
Awal Akhir
GI. Tahuna Sawang AAAC 120 156 696,96 Sawang Bpu AAAC 95 960 137.71 2 Bpu Lpng Bola AAAC 120 196 716 Lpng Bola Megaria AAAC 70 297 3.657 Megaria Swng Bendar AAAC 70 411 13.751 Swng Bendar Tidore AAAC 120 1109 129.85 2 Megaria Pengadilan AAAC 120 769 64.475 Pengadilan Apengsembe ka AAAC 120 860 219.60 5 Apengsembe ka Ktr Sinode AAAC 120 690 31.275 Apengsembe ka Bungalawan g AAAC 70 412 7.349 Bungalawang Rsu AAAC 70 158 617 Bungalawang Lanal AAAC 70 320 2.675 Lanal PDAM AAAC 70 60 33 Lanal SD Inpres AAAC 70 311 3.161 SD Inpres Per.Baru AAAC 70 109 180 Per.Baru PBB AAAC 70 108 197 PBB Ktr PBB AAAC 70 158 414 Ktr PBB Malebur AAAC 70 156 398 PBB Psr Manente AAAC 70 210 756 Psr Manente Prm Dinasti AAAC 70 205 1.348 Prm Dinasti Perum AAAC 70 351 4.544 Perum Kolam AAAC 70 191 568 Kolam Manente Kota AAAC 70 260 2.600 Manente Kota Manente AAAC 70 143 457 TOTAL 8.600 627.03 3

## TABEL VII. HASIL PERHITUNGAN SUSUT DAYA LISTRIK PADA PENYULANG KOTA, TONA DAN KOLONGAN
Penyulang Jenis Penampang (mm 2 ) Panjang Penghatar (m) Susut Daya (kW) KOTA AAAC 70, 95, 120 8.600 627,033 TONA AAAC 70, 95, 120 7.500 237,672 KOLONGAN AAAC 35, 70, 95 33.670 1.431,493
Dengan  mengikuti  serupa  dengan  perhitungan  susut daya pada penyulang Kota, maka untuk susut daya pada penyulang  Tona  dan  Kolongan  untuk  hasilnya  bisa  di lihat pada tabel VII.

## IV. KESIMPULAN DAN SARAN

## A. Kesimpulan
Setelah melakukan penelitian serta juga perhitungan  pada  jaringan  distribusi  primer  20  KV  di Kota  Tahuna  khususnya  pada  penyulang  Kota,  Tona dan Kolongan, dapat di simpulkan bahwa :
1) Jatuh  tegangan  pada  penyulang  Kota  yaitu sebesar  11,51%  atau  2,303  kV,  untuk  penyulang Tona  yaitu  sebesar  9,66%  atau  1,932  kV  dan untuk penyulang Kolongan yaitu sebesar 10,185% atau 2,037 kV.
2) Penyusutan  daya  pada  penyulang  Kota  yaitu sebesar 627,033 kW,  untuk  penyulang Tona  yaitu sebesar  237,672  kW  dan  untuk  penyulang Kolongan yaitu sebesar 1.431,49 kW.
3) Dari  kesimpulan  1  dan  2  jatuh  tegangan  untuk penyulang  Kota  dan  Kolongan  sudah  tidak memenuhi  standart  yang  ditentukan  oleh  PLN yaitu  jatuh  tegangan  tidak  boleh  melibihi  dari 10%. Untuk itu diperlukan penanganan secepatnya untuk  mengantisipasi  pertumbuhan  beban  yang semakin tinggi.

## B. Saran
1) Untuk jaringan distribusi primer yang ada di Kota Tahuna  khususnya  untuk  penyulang  Kota,  Tona
dan  Kolongan  sudah  tergolong  jaringan  yang lama,  sehingga  perlu  adanya  pemeliharaan  dan pengawasan  yang  rutin  untuk  jaringan  ini khususnya  untuk  konduktor  dan  trafo  yang tersebar pada tiap penyulang.
2) Pada  penyulang  khususnya  pada  titik  beban  yang menghasilkan jatuh tegangan  yang  besar  dan  rugi daya  yang  besar  perlu  adanya  penambahan  atau penggantian ukuran konduktor menjadi lebih besar agar  dapat  memperkecil  jatuh  tegangan  dan  rugi daya yang terjadi.
3) Untuk  sistem  jaringan  distribusi  yang  sudah terlalu panjang diperlukan beberapa metode untuk memperbaiki kualitas tegangan seperti penambahan  trafo  distribusi  atau  penambahan kapasitor  daya  agar  dapat  memperbaiki  jatuh tegangan  yang terjadi pada penyulang yang sudah tidak memenuhi standar % jatuh tegangannya.

## KUTIPAN
[1] A.J.  Pansini ,  Guide  to  electrical  power      distribution  systems, sixth  edition  by  The  Fairmont  Press,  Inc.  All  rights  reserved. 2005.
[2] Dj.Marsudi,  “Operasi  Sistem  Tenaga  Listrik”,  edisi  pertama- Yogyakarta ; Penerbit Graha Ilmu, 2006.
[3] T.S.Hutauruk, Transmisi Daya Listrik. Erlangga. Jakarta, 1993.
[4] J.N. Hontong, “Analisa Rugi-Rugi Daya Pada Jaringan Distribusi di  PT.PLN  Palu  (Rayon  Kota)”, Skripsi S1  Teknik  Elektro Universitas Sam Ratulangi Manado, 2014.
[5] N.M.Nelwan,  “Analisis  Penyusutan  Energi  Listrik  Pada Penyulang  SU2 Jaringan  Distribusi  Minahasa Utara”, Skripsi S1 Teknik Elektro Universitas Sam Ratulangi Manado, 2015.
[6] PUIL (Persyaratan  Umum  Instalasi  Listrik)  2000, 04-0225  2000 Badan Standardisasi Nasional. Jakarta.
[7] PT. PLN, SPLN ( Standar Perusahaan Umum Listrik Negara) 41-
8.1981 dan 72.1987 “HANTARAN ALUMUNIUM CAMPURAN ( AAAC )” dan “Spesifikasi Desain Untuk JTM dan JTR.”,1981.
[8] PT. PLN (Persero) Area Tahuna, Data Penyulang Kota, Tona dan Kolongan.
[9] SPLN ( Standar Perusahaan Umum Listrik Negara),1981.
Rizky  Beltsazar  Binilang lahir di  Tahuna,  tanggal  24  februari 1993.  Pada  tahun  2011  memulai pendidikan  di  Fakultas  Teknik
Universitas Sam Ratulangi Manado  di  Jurusan  Teknik Elektro, pada tahun 2013 mengambil  konsentrasi  Minat Teknik  Tenaga  Listrik.  Dalam menempuh  pendidikan  penulis juga  pernah  melaksanakan  Kerja Praktek  yang  bertempat  di  PT.  PLN  (Persero).  PLTU Amurang  pada  bulan  februari  tahun  2016  sampai  selesai dan  pada  bulan  juni  tahun  2017  telah  menyelesaikan pendidikan  di Fakultas  Teknik  Elektro  Universitas  Sam Ratulangi  Manado,  dengan  minat  penelitian  adalah tentang Studi Analisa  Rugi Daya pada Saluran Distribusi Primer 20 kV di Kota Tahuna.