Abstrak—Clinker Cooler adalah salah satu peralatan yang memiliki fungsi sangat penting dalam industri semen. Clinker cooler  berfungsi untuk mendinginkan terak (clinker)  yang diproduksi oleh kiln sebelum terak diproses lagi sebagai bahan baku pembuat semen. Terak yang dihasilkan oleh kiln didinginkan di dalam clinker cooler, kemudian ukuran terak tersebut diperkecil dengan hammer crusher yang ada di dalam clinker cooler .  Hammer crusher  merupakan alat penghancur clinker di PT. Semen Indonesia (Persero) Tbk. Hammer crusher mengalami keausan yang cepat dan tidak sesuai dengan umur pakainya. Oleh karena itu, penelitian ini bertujuan untuk mencari solusi dengan menganalisis pengaruh variasi temperatur dan waktu tahan tempering pada proses hardening terhadap sifat  mekanik dan struktur mikro material  hammer crusher. Spesimen uji dipanaskan pada temperatur 1000°C dengan waktu tahan 60 menit  dan di-quench  mengunakan oli, dilanjutkan  tempering  pada temperatur 200°C,  250°C, dan 300°C  dengan  variasi  waktu  tahan  2 jam dan 3 jam  pada masing-masing variasi temperatur.  Hasil proses perlakuan panas  kemudian diuji kekerasan,  metalografi,  keausan,  dan XRD  (X-ray diffraction).  Nilai  kekerasan optimum dari material  hammer crusher  paduan krom tinggi adalah sebesar 699,60 HVN,  yang dihasilkan dari proses  hardening  pada temperatur  tempering  200 °C  dan waktu tahan 2 jam. Tingginya harga kekerasan  yang dihasilkan dari proses tersebut adalah akibat terbentuknya fasa martensit dan karbida Cr 7 C 3 .
Kata Kunci—Hammer Crusher,  High Chromium White Cast Iron, Hardening, Tempering.

## I. PENDAHULUAN
ECARA umum, proses pembuatan semen di PT. Semen Indonesia dimulai dari pengambilan bahan baku, proses pembuatan terak ( clinker) , proses penggilingan semen (milling) ,  penyimpanan dalam silo , dan pengemasan semen (packing) .  Proses pembuatan terak (clinker) terdiri dari pemanasan awal,  pengeringan dalam rotary kiln, dan pendinginan (Cooling) .  Pada unit Tuban I dan II, terdapat proses  pembuatan terak/ clinker. Pada proses pembuatan terak  (clinker)  terdapat suatu proses pendinginan clinker oleh Clinker Cooler. Clinker Cooler merupakan salah satu komponen yang vital dalam  industri semen. Clinker cooler berfungsi sebagai pendingin  material yang keluar dari kiln (clinker) sehingga fungsinya sangat  penting untuk kelangsungan produksi terak (clinker) di Pabrik  Tuban Semen Indonesia. Clinker hasil dari rotary kiln didinginkan di dalam clinker cooler, kemudian clinker tersebut diproses dengan hammer crusher yang ada didalam
clinker cooler untuk mengubah ukuran menjadi ukuran yang lebih  kecil.  Kemudian, clinker yang masih bertemperatur kurang lebih 100- 250˚C dibawa menggunakan pan conveyor menuju silo [1]. Clinker  cooler harus bekerja dengan optimal karena apabila terjadi  masalah pada clinker cooler, maka akan menganggu operasi lainnya seperti mengganggu operasi pada rotary kiln dan daerah finish mill . Clinker cooler membawa clinker dari kiln menuju silo secara terus-menerus. Proses ini sejalan dengan produksi terak  pada kiln . Maka dari itu, jika clinker cooler mati, produksi clinker pada kiln mungkin dihentikan karena temperatur clinker yang dihasilkan sangat tinggi. Temperatur clinker yang tinggi berpotensi untuk merusak peralatan yang ada pada proses selanjutnya. Pada tanggal 13 Mei  2017 hammer crusher pada clinker cooler mengalami keausan ( wear) yang tidak wajar.  Kerusakan hammer crusher mengakibatkan clinker cooler mengalami penurunan distribusi terak dan proses produksi semen mengalami penurunan hingga hammer crusher tersebut diganti  dengan part yang baru. Hammer crusher pada PT. Semen  Indonesia (Persero) Tbk mengalami keausan yang seharusnya  umur pakainya selama 6 bulan hanya bertahan selama 3 bulan.  Dari kasus tersebut dilakukan analisis kegagalan dengan menguji  komposisi dan kekerasan material hammer crusher yang ada di PT. Semen Indonesia (Persero) Tbk. Diperoleh komposisi yang  tidak sesuai dengan material hammer crusher, serta nilai kekerasan yang tidak sesuai  dengan standar yang ada, yaitu  ASTM A532 [2].  Disisi lain, hammer crusher yang baru harus  diganti secara keseluruhan. Sehingga hal ini dapat menambah cost production sekaligus sangat menghambat proses produksi di PT. Semen Indonesia. Oleh karena itu, perlu dilakukan penelitian  untuk menganalisis kegagalan yang terjadi dan meminimalisir  terjadinya keausan pada material hammer crusher yang ada di  PT. Semen Indonesia (Persero) Tbk dengan melakukan proses  pengerasan (hardening) dan tempering. Setelah diberi perlakuan  panas, diharapkan kita dapat mengetahui hasil proses hardening dan tempering dari penelitian ini, sebagai solusi kegagalan dari  material hammer crusher.

## II. METODE PENELITIAN
A. Review Dokumen Perusahaan
Review dokumen perusahaan dilakukan untuk mendapatkan data data perusahaan yang berkaitan dengan
Analisis Pengaruh Variasi Temperatur Dan Waktu Tahan Tempering Pada Proses Hardening Terhadap Sifat Mekanik Dan Struktur Mikro Material Hamer Crusher
Argyabrata, Rochman Rochiem, dan Dian Mughni Felicia Departemen Teknik Material, Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : rrohiem@gmail.com
S
hammer crusher sebagai pendukung hasil penelitian, berikut data yang harus diambil, yaitu:
1. Desain hammer crusher
2. Data operasional
3. Maintenance record

## B. Preparasi Spesimen
Tahap persiapan ini diperlukan sebelum melakukan pengujian untuk menentukan penyebab kegagalan/keausan Hammer Crusher pada PT.  Semen Indonesia. Persiapan ini berupa proses cutting material  menggunakan wire cut menjadi specimen yang berukuran diameter 17 mm dan tebal 11 mm.

## C. Pengamatan Makroskopik dan Mikroskopik
Pengamatan makro dilakukan untuk mengetahui bentuk, tampilan dan lokasi komponen yang mengalami kegagalan secara makro. Pengamatan makro dilakukan menggunakan kamera digital dan mikro dengan mikroskop optik.

## D. Pengujian Komposisi
Pengujian komposisi kimia adalah untuk mengetahui komposisi kimia yang terdapat pada komponen yang mengalami kegagalan. Identifikasi komposisi kimia material menggunakan alat Optical Emission Spectroscopy (OES) di Laboratorium Non Destructive Test/Destructive Test , Politeknik Perkapalan Negeri Surabaya untuk mengetahui komposisi yang ada pada hammer crusher.
E. Pengujian Kekerasan
Pengujian kekerasan dilakukan untuk mengetahui distribusi kekerasan dengan melakukan indentasi di beberapa titik pada sampel material. Pengujian ini dilakukan dengan metode Vickers dimana dalam pengujiannya memakai indentor intan, pembebanan sebesar 100 kgf dan waktu indentasi selama 10 detik. Pengujian ini menggunakan Universal Hardness Tester HBRV 187.5A di Laboratorium Metalurgi, Jurusan Teknik Material dan Metalurgi ITS. Sebelumnya, sampel yang digunakan harus memiliki permukaan yang rata untuk meghindari cacat indentasi.

## F. Pengujian Keausan
Pengujian keausan dilakukan untuk mengetahui tingkat ketahanan aus ( wearability ) dari spesimen uji. Pengujian ini dilakukan dengan metode pin on disc , dimana dalam pengujiannya spesimen uji yang diberi beban seberat 1 kg diletakkan pada piringan disc yang berputar. Pengujian ini mengacu pada ASTM G99 dengan metode pin on disc .

## G. Pengujian XRD
Pengujian XRD dilakukan untuk mengetahui fasa atau senyawa yang terbentuk setelah proses perlakuan panas. Pengujian ini dilakukan untuk mengidentifikasi fasa dalam struktur mikro setelah dilakukan proses perlakuan panas. Adapun parameter dari pengujian XRD yang digunakan adalah sebagai berikut:
a. Sinar radiasi : Cu- Kα b. 2θ range : 10 – 90 derajat
c. Scan speed : 2 derajat/menit
H. Perlakuan Panas
Perlakuan panas yang dilakukan untuk meningkatkan kekerasan pada material hammer crusher adalah dengan
proses hardening pada temperatur 1000°C  dan dilanjutkan dengan quenching dengan media pendingin oli. Setelah itu, spesimen diberi perlakuan  berupa tempering pada temperatur 200°C, 250°C, dan 300°C dengan waktu tahan 2 jam dan 3 jam pada masing-masing variasi temperatur  dan dilanjutkan dengan pendinginan normal dengan udara. Kurva perlakuan panas ditunjukkan pada Gambar 1.
Gambar 1. Kurva perlakuan panas

## III. HASIL DAN DISKUSI
Berdasarkan hasil pengujian komposisi kimia yang telah dilakukan, didapati bahwa material hammer crusher yang mengalami kegagalan adalah material high chromium white cast iron yang komposisinya dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1. Komposisi kimia material hammer crusher Unsur C Mn P Si Cr Ni Mo
% 1.70  0.677  0.0386  0.847  16.8  0.485  0.893
Standar material yang  seharusnya  digunakan pada komponen hammer crusher seharusnya adalah white cast iron sebagaimana terdapat pada ASTM A532  [2]. Ketidaksesuaian komposisi material mengakibatkan terjadinya kegagalan (keausan) pada material. Hasil uji komposisi menunjukkan bahwa komposisi yang dimiliki oleh material hammer crusher tidak sesuai dengan standar ASTM A532 class IIA, IIB, II D, dan III A. Namun jika ditinjau dari kadar kromium, material hammer crusher lebih mendekati pada class IIB. Kadar kromium yang dimiliki material hammer crusher adalah 16,9%, sedangkan pada standar adalah 14-18%.
Dilihat dari kadar karbonnya, material hammer crusher memiliki kadar karbon sebanyak 1,70%, lebih rendah dibandingkan karbon standar pada ASTM 1532 senilai 2,0- 3,3% max . Perbedaan komposisi  inilah yang menjadi salah satu penyebab material hammer crusher memiliki nilai kekerasan dan kekuatan yang lebih rendah dibandingkan material standar. Oleh karena itu,  penelitian ini dilakukan sebagai  upaya untuk meningkatkan kekerasan material hammer crusher , agar memenuhi standar yang telah ditetapkan. Jenis perlakuan yang diterapkan pada material hammer crusher dapat dilihat pada Tabel 2.
A. Pengamatan Hasil Makro Hammer Crusher
Pengamatan secara makroskopik material hammer crusher dilakukan menggunakan kamera DSLR. Pengamatan secara makroskopik bertujuan untuk melihat kegagalan yang terjadi pada hammer crusher . Kegagalan
yang terjadi pada hammer crusher berupa aus yang terdapat di bagain bawah hammer crusher, dimana tempat terjadinya kontak langsung antara hammer crusher dan clinker . Gambar 2  menunjukkan letak dari kegagalan yang terjadi pada hammer crusher . Bagian yang dilingkari pada gambar (a)  merupakan bagian yang mengalami keausan.  Ukuran panjang material hammer crusher berubah dari 320 mm menjadi 242 mm setelah bekerja selama 6 bulan. Selain itu, pada gambar (b) menunjukan permukaan material yang mengalami penipisan terdapat goresan-goresan arah vertikal yang searah dengan arah penggerusan clinker. Hal tersebut menunjukkan bahwa material hammer crusher bekerja pada kondisi denganperilaku abrasive wear .  Apabila partikel- partikel kecil yang keras dan  tajam (seperti debu atau partikel keras dari proses permesinan  tertentu) mengabrasi permukaan material yang lain,  permukaan material yang terabrasi terdapat adanya goresan-goresan. [3]
Tabel 2. Kode spesimen dan jenis perlakuan pada material hammer crusher
Gambar  2.  Foto makroskopik material hammer crusher yang mengalami kegagalan (a) tampak depan; (b) tampak bawah.

## B. Hasil Pengujian Struktur Mikro pada Hammer Crusher
Pada pengujian metalografi dari material hammer crusher yang belum mendapat perlakuan panas, didapatkan struktur mikro material as-cast yang terdiri dari dendrite  austenit, karbida krom  Cr 7 C 3 , dan martensit yang ditunjukkan pada Gambar 3  [4].  Pada gambar, bagian yang berwarna putih terang  yang saling membentuk networking antara satu dengan yang lainnya  merupakan karbida eutektik Cr 7 C 3 . Sedangkan bagian gelap berbentuk  menyerupai  pulau
merupakan matriks austenit. Matriks austenit ini terdiri dari austenit yang berwarna lebih terang, dan juga martensit yang berwarna lebih gelap [5].
Gambar 3. Struktur mikro material hammer crusher as-cast. C, karbida; M, martensit; A, austenit.  Etsa Nital 4%. Perbesaran 200x.
Setelah dilakukan perlakuan panas pada material hammer crusher, pengujian struktur mikro kembali dilakukan. Pengujian struktur mikro dilakukan untuk mengetahui struktur akhir yang terbentuk pada material hammer crusher setelah dilakukan perlakuan panas.  Struktur mikro pada kondisi as-queched ditunjukkan pada gambar 4.  Pada gambar tersebut, ditunjukkan bahwa struktur mikro yang terdapat dalam material hammer crusher pada kondisi as- quenched adalah  austenit, karbida Cr 7 C 3 , dan martensit  [6]. Martensit adalah struktur yang terbentuk karena proses pendinginan    non-ekuilibrium yang cepat pada temperatur austenitisasinya.  [7].  Martensit yang terdapat pada high chromium cast iron adalah plate martensite, karena mengandung wt%  karbon lebih dari 1%.  [8] . Pendinginan non-ekuilibirium tidak selalu menghasilkan martensit, namun bisa juga terbentuk retained austenite.  Retained autenite merupakan  austenit  yang tidak mengalami transformasi menjadi martensit saat pendinginan cepat. Struktur mikro pada high chromium white cast iron hasil dari hardening selalu mengandung retained austenite sekitar 10-30%  [9].  Salah  satu penyebab terbentuknya retained austenite adalah akibat proses quenching yang tidak mencapai Martensite Finish (Mf) pada diagram CCT ( Continous Cooling Temperature ), hal ini bisa diakibatkan oleh rendahnya temperatur Mf  karena pengaruh unsur paduan.
Gambar 4. Struktur mikro material hammer crusher as-quenched. C, karbida; M, martensit; A, austenit. Etsa Nital 4%. Perbesaran 200x .
Struktur mikro pada berbagai kondisi as-tempered ditunjukkan pada Gambar 5. Gambar tersebut menunjukkan bahwa pada kondisi as-tempered, fasa yang dimiliki oleh material hammer crusher adalah austenit, karbida Cr 7 C 3 , dan martensit.  Struktur mikro yang terdapat pada berbagai
Kode Spesimen Jenis Perlakuan Panas AQ Hardening A1 Hardening + Tempering 200 o C holding time 120 menit A2 Hardening + Tempering 200 o C
holding time 180 menit B1 Hardening + Tempering 250 o C
holding time 120 menit B2 Hardening + Tempering 250 o C holding time 180 menit C1 Hardening + Tempering 300 o C
holding time 120 menit C2 Hardening + Tempering 300 o C holding time 180 menit
a b
kondisi as-tempered relatif sama, yang membedakan adalah jumlah volume  karbida pada masing-masing spesimen. Jika dilihat secara visual, terlihat bahwa semakin tinggi temperatur  tempering, maka volume karbida semakin sedikit.  Selain itu, dapat dilihat pula bahwa semain lama waktu tahan tempering maka volume karbida juga semakin sedikit.  Untuk memeperkuat hal ini, maka dilakukan penghitungan jumlah volume karbida.
Gambar 5. Struktur mikro material hammer crusher pada berbagai kondisi as-tempered dengan waktu tahan 2 jam dengan media quench oli:(a) as- tempered 200 °C, (b) as-tempered 250 °C, (c) as-tempered 300°C; dan kondisi as-tempered dengan waktu tahan 3 jam dengan media quench oli: (d) as-tempered 200 °C, (e) as-tempered 250 °C, (f) as-tempered 300 °C. C, karbida; M, martensit; A, austenit. Etsa Nital 4%. Perbesaran 200x.
Untuk menghitung jumlah volume karbida yang terkandung pada material, digunakan aplikasi Imagej pada perbesaran 200x. Hasil perhitungan jumlah volume karbida ditunjukkan pada tabel 3.  Dari data tersebut, didapatkan bahwa volume karbida terbanyak dimiliki oleh spesimen A1 dengan perlakuan panas tempering pada  200˚C  dan  waktu tahan 2 jam. Semakin tinggi temperatur tempering, maka semakin sedikit volume karbida yang dimiliki oleh material tersebut.  [10].  Rendahnya volume karbida krom pada temperatur  250°C  dan 350°C ini disebabkan oleh terdegradasinya karbida tersebut  menjadi  struktur austenit akibat temperatur tempering yang terlalu tinggi. [11]
Tabel 3. Hasil penghitungan volume karbida spesimen uji Kode Spesimen Volume Karbida (%) A1 20,74 A2 20,35 B1 14,43 B2 13,63 C1 13,06 C2 12,06

## C. Hasil Pengujian Kekerasan pada Hammer Crusher
Pengujian kekerasan dilakukan pada masing-masing permukaan spesimen as-quenched dan as-tempered .
Sebagai  perbandingan, ditampilkan pula hasil uji kekerasan pada material as-cast .  Titik indentasi dilakukan pada material hammer crusher berukuran ukuran diameter 17 mm dan tebal 11 mm di 5 titik indentasi. Hasil dari pengujian kekerasan masing- masing spesimen dapat dilihat pada Tabel 4
Tabel 4. Hasil pengujian kekerasan spesimen uji Material Nilai Kekerasan (HVN) AC 620.8 ± 5,72 AQ 678.4 ± 6,73 A1 699.6 ± 9,61 A2 692.4 ± 8,56 B1 666.8 ± 10.13 B2 657.2 ± 9,20 C1 654.2 ± 7,01 C2 645.6 ± 8,96
Setelah material hammer crusher diberi perlakuan hardening pada temperatur 1000˚C dan dilanjutkan dengan tempering dengan variable temperatur dan waktu tahan yang berbeda, didapatkan perbedaan kekerasan dari kondisi as- cast. Pada kondisi as-quenched , kekerasan material hammer crusher naik menjadi 678,40 HV. Hal ini terjadi salah satunya dikarenakan terbentuknya struktur martensit pada saat pendinginan cepat. Struktur awal martensit mulai terbentuk saat austenit didinginkan dengan cepat dan dapat mencapai temperatur Ms. Karena pendinginan yang cepat, maka karbon bebas yang terlarut di dalam austenit tidak sempat berdifusi keluar kisi kristal sehingga tidak terjadi transformasi FCC menjadi BCC, melainkan terjadi transformasi geser pada kisi kristal menjadi bentuk struktur BCT. Struktur BCT ini menjadi sangat tegang, karena itu menjadi keras dan getas.  Kekerasan martensit  sendiri juga bergantung pada kadar karbon yang terkandung pada material. Semakin tinggi kadar karbonnya, maka akan semakin tinggi pula kekerasan martensitnya [12]. Penyebab kenaikan    kekerasan  lainnya adalah karena adanya struktur karbida krom. Karbida primer dan eutektik ( eutectic and primary carbide ) merupakan struktur karbida yang terbentuk pada saat proses solidifikasi, dimana pada material high chromium white cast iron, unsur khrom akan bereaksi dengan unsur karbon membentuk senyawa M 7 C 3 , yang pada umumnya senyawa tersebut akan menempati ruang kosong (vacancy) pada daerah batas butir (grain boundary), sehingga membentuk karbida yang kontinyu. [13].
Setelah diberi pelakuan tempering pada temperatur 200 ˚C , kekerasan kembali naik menjadi 699,6HV dan 692,4 HV masing-masing pada variabel waktu tahan 2 jam dan 3 jam. Hal ini disebabkan karena adanya secondary hardness dari material hammer crusher saat tempering . Secondary hardness diakibatkan adanya kandungan unsur pembentuk dan penstabil karbida, yaitu    kromium, yang menyebabkan kekerasan    naik setelah dilakukan tempering . Terbentuknya karbida terjadi akibat adanya unsur –  unsur pembentuk karbida dalam jumlah yang tinggi, seperti kromium,
sehingga ketika diberi perlakuan tempering pada temperatur tertentu terdapat energi yang cukup untuk membentuk karbida.  Keberadaan karbida sekunder ( secondary carbide ) dalam  matriks pada material high chromium white cast iron juga dapat memberikan peningkatan yang signifikan terhadap nilai kekerasan dan ketahanan aus  dari material tersebut, mekanisme ini disebut precipitation hardening . Karbida sekunder ( secondary carbide ) terbentuk akibat proses perlakuan panas, dimana unsur krom yang terlarut dalam matriks berdifusi dengan unsur karbon membentuk senyawa karbida dalam matriks. Karbida tersebut bersifat diskontinyu dan tersebar dalam matriks austenit [13]. Proses thermal hardening-temper pada besi tuang putih  paduan krom tinggi mampu meningkatkan nilai kekerasan [10].
Kekerasan material menurun saat diberi perlakuan berupa tempering 250˚C  dengan  kekeras an sebesar 666,8 HV dan 657,2 HV masing-masing pada waktu tahan 2 jam dan 3 jam. Kemudian, kekerasan kembali turun saat diberi perlakuan berupa tempering 300˚C  dengan  kekerasan sebesar 654,2HV dan 645,6 HV masing-masing pada waktu tahan 2 jam dan 3 jam. Jika dilihat dari struktur mikro dengan perbesaran 200x pada gambar 4.10, material dengan temperature tempering 300˚C  memiliki  volume  karbida yang lebih kecil dibandingkan dengan material dengan temperatur tempering 250˚C  dan  200˚C , seperti yang telah dibuktikan dengan penghitungan volume karbida pada Tabel 4. Hal inilah yang mempengaruhi penurunan kekerasan pada temperatur tempering yang lebih tinggi.
Jika variabel waktu tahan 2 jam dan 3 jam dibandingkan, dapat dilihat bahwa material hammer crusher dengan waktu tahan 2 jam memiliki nilai kekerasan yang lebih tinggidibanding spesimen dengan waktu tahan 3 jam. Hal ini membuktikan bahwa waktu tahan mempengaruhi kekerasan dari baja karena terjadi perubahan martensit menjadi temper martensit. Semakin lama waktu tahan pada proses tempering menyebabkan kekerasan menurun [14].

## D. Hasil Pengujian Keausan
Pengujian keausan dilakukan bertujuan untuk mengetahui laju keausan pada material hammer cruher. Pada pengujian keausan ini, data yang diperoleh berupa selisih tebal material hammer crusher sebelum dan setelah pengujian. Hasil tersebut kemudian dikonversikan menjadi thickness loss per jam untuk luasan permukaan spesimen dengan ukuran diameter 17 mm dan tebal 10.8-11 mm. Hasilnya dapat dilihat pada Tabel 4 sebagai berikut.
Tabel 4. Hasil pengujian keausan sepsimen uji Kode Spesimen Laju Keausan (mm/jam) AC 3,67 ± 0.076 AQ 2,33 ± 0.029 A1 1,67 ± 0.029 A2 2,00 ± 0.050 B1 2,33 ± 0.029 B2 2,67 ± 0.058 C1 3,00 ± 0.075 C2 3,33 ± 0.058
Hasil pengujian keausan menunjukkan bahwa ketahanan aus tertinggi didimiliki oleh specimen A1 yaitu
1,67mm/jam. Semakin tinggi temperatur tempering , maka semakin tinggi pula tingkat keausan material hammer crusher .  Dapat dilihat pula pada Tabel 4  bahwa semakin lama waktu tahan tempering , maka semakin tinggi pula tingkat keausan material. Hasil pengujian menunjukkan bahwa sifat ketahanan aus berbanding lurus dengan nilai kekerasan suatu material. Semakin tinggi nilai kekerasan suatu material, maka makin tinggi pula ketahanan aus material tersebut.  Nilai kekerasan dan ketahanan aus akan semakin meningkat dengan semakin bertambahnya volume fraksi karbida [15].

## E. Hasil Pengujian XRD
Pengujian XRD dilakukan untuk mengetahui senyawa apa saja yang terdapat dalam material hammer crusher setelah diberi proses  perlakuan panas. Grafik hasil XRD dari material hammer crusher yang telah diberi perlakuan panas dapat dilihat pada Gambar 4.
Gambar 3. Grafik hasil pengujian XRD material hammer crusher.
Dari hasil pengujian  XRD pada Gambar  4, teramati bahwa pada spesimen  AQ,  puncak-puncak tersebut menunjukkan  adanya fasa-fasa austenit  dan  karbida  krom Cr 7 C 3 . Pada material AQ muncul peak karbida Cr 7 C 3 pada posisi  2ϴ=44.2448˚  dan peak austenit pada posisi 2ϴ=81.39˚ .  Dari hasil analisa XRD pada  Gambar juga teramati bahwa pada specimen A1, puncak-puncak tersebut menunjukkan adanya fasa-fasa austenit dan karbida krom Cr 7 C 3 .  Pada material AQ muncul peak karbida Cr 7 C 3 pada posisi  2ϴ=44.3867˚  dan peak austenit  pada posisi 2ϴ=81.9163˚. Hal ini membuktikan bahwa karbida krom yang terdapat pada material hammer crusher adalah  Cr 7 C 3. Terbentuknya  Cr 7 C 3 diakibatkan oleh unsur  krom yang terlarut dalam austenit bereaksi dengan karbon pada temperatur austenisasi, menyebabkan terjadinya pembentukan karbida krom baru (Cr 7 C 3 ) atau karbida sekunder [16].  Pada material besi tuang putih paduan krom tinggi, pembentukan senyawa Cr 7 C 3 lebih stabil dibandingkan dengan Cr 23 C 6 untuk material besi tuang putih paduan krom tinggi dengan komposisi 2-2,5 %C dan 10-25%Cr  [17].  Karbida Cr 7 C 3 lebih stabil pada kondisi tersebut karena berada pada komposisi dan temperatur yang tepat.

## IV. KESIMPULAN
1. Semakin tinggi temperatur tempering, maka akan mengakibatkan turunnya sifat kekerasan. Temperatur tempering yang paling optimal terdapat pada temperature 200˚C dengan nilai kekerasan 699,6 HV dan 678,4 HV masing-masing pada waktu tahan 2 jam dan 3 jam. Struktur mikro yang dihasilkan adalah karbida krom (Cr 7 C 3 ), austenit, dan juga martensit.  Nilai kekerasan material berbanding terbalik terhadap laju keausan material, dimana semakin keras suatu material, maka laju keausan material akan semakin kecil. Temperatur tempering yang paling optimal menghasilkan laju keausan sebesar 1,67mm/jam.
2. Semakin lama waktu tahan pada proses tempering, maka akan mengakibatkan turunnya sifat kekerasan. Waktu tahan tempering yang paling optimal adalah selama 2 jam dengan nilai 699,6 HV; 666,8 HV; dan 654,2 HV masing-masing pada temp eratur 200˚C .

## DAFTAR PUSTAKA
[1] K. Anwar, “Analisis Perpindahan Panas pada Grate Cooler Industri Semen,” Majalah Ilmiah Mektek , 2011.
[2] A. A532, Standard Specification for Abrasion-Resistant Cast Irons . USA, 1999.
[3] P. R. L. Gagg, Colin R, “Wear as a Product Failure Mechanism – Overview and Case Studies,” pp. 1618–1640, 2007.
[4] E. Karantzalis, “Microstructure And Properties Of
HighChromium Cast Irons: Effect Of Heat Treatments And Alloying Additions,” Int. J. Cast Met. Res. , 2017.
[5] W. Riansyah, “Pengaruh Temperatur Destabilisasi dengan Perlakuan Sub Zero terhadap Kekuatan Mekanik Besi Tuang
Putih untuk Aplikasi Grinding Ball,” 2012. [6] A. K. Sinha, Ferrous Physical Metallurgy . London, 1989.
[7] E. Karantzalis, Microstructural Modifications of As-Cast High- Chromium White Iron by Heat Treatment . 2009.
[8] A. I. H. Committee, ASM Handbook Volume 9: Metallography and Microstructures . 2004.
[9] A. I. H. Committee, ASM Handbook Volume 4: Heat Treatment . 1991.
[10] A. dkk Shofi, “Karakteristik Struktur Mikro dan Sifat Mekanik Besi Tuang Putih Paduan Krom Tinggi Hasil Thermal Hardening Untuk Aplikasi Grinding Ball,” UPT Balai Pengolah. Miner. Lampung .
[11] Z. Jiyang, “Serial Report: Colour Metallography of Cast Iron,” pp. 337–349, 2011.
[12] S. H. Avner, Introduction To Physical Metallurgy . Singapore: Mc Graw Hill, 1974.
[13] F. Nurjaman, “Pembuatan Grinding Ball dari Material White Cast Iron dengan Penambahan Chromium, Molybdenum, Vanadium, dan Boron Sebagai Unsur Paduan Pembentuk Karbida,” 2012.
[14] Rinelda, “Analisa Pengaruh Lama Waktu Tahan Tempering terhadap Struktur Mikro dan Sifat Mekanik Coulper Baja AAR- M201 Grade E,” J. Tek. ITS POMITS , vol. 6, 2017.
[15] and S. L. de M. Albertin, E., “Maximizing Wear Resistance of Balls for Grinding of Coa,” pp. 43–47, 2007.
[16] D. Bedolla-Jacuinde, A., “Kinetics of Secondary Carbides Precipitation in a High-Chromium White Irons,” J. Mater. Eng. Perform. , 2003.
[17] A. Wiengmoon, “Carbides in High Chromium Cast Iron,” 2011.