## PERENCANAAN GEDUNG RUMAH SAKIT NYITDAH- TABANAN MENGGUNAKAN STRUKTUR BAJA DENGAN SISTEM RANGKA BREISING DAN TANPA BREISING
I Made Wika Darmawan 1) , Putu Aryastana 1) , I Made Ardantha 1)

## 1) Jurusan Teknik Sipil, Universitas Warmadewa, Denpasar, Bali
darmawan.wika@yahoo.com

## ABSTRACT
Nyitdah  Hospital  Building  -  Tabanan  is  planned  to  use  steel  structure  by  utilizing skeleton brace system and without brace. This planning is done to find out the comparison of  dimensions  that  occur  when  a  Steel  Structure  in  the  add  framework  brace. The  steel structure  of  this  Hospital  is  based  on  SNI  1729  -  2015  Specifications  for  structural  steel building  buildings.  The  method  used  in  this  planning  is  using  Load  Resistance  Factor Design (LRFD) method. The LRFD method is a method of planning by means of nominal capacity to anticipate uncertainties in the material used, while with the resistance factor to anticipate uncertainty in the variation of work load. The loads that work on the structure of the Hospital Building, calculated and analyzed the results obtained that the steel structure without  brace  experiencing  a  large  shear  force.  The  shear  force  occurs  greatest  in  the beam with a ratio of 89.7% of the allowable shear force. After added brace framework, is brace  type  X  and  V  inverted  obtained  a  decrease  of  shear  force.  For  brace  type  X  shear forces that can be retained up to 30.65% of the shear force of the structure without brace. And for inverted breeding V can hold up to 21.33%, preferably 9.32% of brace type X. But the force that occurs not only sliding, the beam occurs moment and the column is pressed. In this case the type X breeders can withstand both the moment force on the beam and the compression  force  in  the  column,  while  the  breed  of  type  V  is  reversed,  the  moment  that occurs on the beam becomes large. Brace Type X was chosen for the redesign of Nyitdah Hospital Building - Tabanan by considering the dimensions used in bias smaller than the structure without brace. The shear, moment and tap forces that occur in the structure can already be retained by the main structural frame and additionally the type X brace frame.
Key word: steel, brace, LRFD

## ABSTRAK
Gedung Rumah Sakit Nyitdah – Tabanan direncanakan menggunakan struktur baja dengan  memanfaatkan  sistem  rangka  breising  dan  tanpa  breising.  Perencanaan  ini dilakukan untuk mengetahui perbandingan dimensi yang terjadi bila suatu Struktur Baja di tambahkan  rangka  breising.  Struktur  baja  Rumah  Sakit  ini  didasarkan  pada  SNI  1729  – 2015  Spesifikasi  untuk  bangunan  gedung  baja  struktural.  Metode  yang  digunakan  dalam perencanaan  ini  menggunakan  metode  Load  Resistence  Factor  Design  (LRFD).  Metode LRFD  adalah  metode  perencanaan  dengan  cara  kapasitas  nominal  untuk  mengantisipasi ketidak  pastian  dalam  material  yang  digunakan,  sementara  dengan  faktor  tahanan  untuk mengantisipasi  ketidak  pastian  didalam  variasi  beban  yang  bekerja.  Beban-beban  yang bekerja pada struktur  Gedung Rumah Sakit, dihitung dan dianalisa maka diperoleh hasil bahwa Struktur baja tanpa bresing mengalami gaya geser yang besar. Gaya geser tersebut terjadi  paling  besar  pada  balok  dengan  perbandingan  89.7%  dari  gaya  geser  yang diijinkan.  Setelah  ditambahkan  rangka  breising,  yaitu  breising  tipe  X  dan  V  terbalik diperoleh  penurunan  gaya  geser.  Untuk  breising  tipe  X  gaya  geser  yang  dapat  ditahan sampai  30.65%  dari  gaya  geser  struktur  tanpa  breising.  Dan  untuk  breising  V  terbalik dapat menahan  sampai  21.33%,  lebih  baik 9.32%  dari breising tipe X.  Tetapi  gaya yang terjadi  tidak  hanya  geser  saja,  pada  balok  terjadi  momen  dan  pada  kolom  terjadi  tekan. Dalam kasus ini breising tipe X dapat menahan dengan baik gaya momen pada balok dan gaya  tekan  pada  kolom,  sedangkan  breising  tipe  V  terbalik,  momen  yang  terjadi  pada balok menjadi besar. Breising Tipe X dipilih untuk redesain Gedung Rumah Sakit Nyitdah – Tabanan dengan mempertimbangkan dimensi yang dipakai bias lebih kecil dibandingkan struktur  tanpa  breising.  Gaya  geser,  momen  dan  tekan  yang  terjadi  pada  struktur  sudah dapat ditahan oleh rangka struktur utama dan juga tambahan rangka breising tipe X.
Kata kunci: baja, breising, LRFD
1

## PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang
Badan Rumah Sakit Daerah Tabanan untuk  melaksanakan  pelayanan  prima, melakukan  perencanaan  rumah  sakit  yang akan  menjadi  pusat  kesehatan  di  tabanan bahkan menjadi pusat pelayanan kesehatan di Bali. ( Susila I. W. , 2016).
Konstruksi  gedung  Rumah  Sakit
Nyitdah menggunakan  Struktur  Baja dengan  4  lantai  dengan  berisi  Ruangan rawat  inap  dengan  tempat  tidur.  Dalam rencana awal, rumah sakit di Nyitdah nanti akan  diisi  dengan  400  tempat  tidur.
( Jayaprana P. , 2016).
Penggunaan  Struktur  Baja  dipilih karena  baja  memiliki  kuat  tarik  tinggi  dan lebih  menjamin  kekuatan  struktur  dengan bentang  panjang.  Dibandingkan  dengan beton  bentang  tinggi  memerlukan  dimensi yang  besar.  Dan  keunggulan  baja  lainya dalam  pengerjaan  baja  memerlukan  waktu lebih sedikit
dibandingkan dengan pengerjaan beton. ( Widana P. KB., 2010).

## 1.2 Tujuan Perencanaan
Tujuan  dari  perencanaan  gedung
Rumah  Sakit  Nyitdah  –  Tabanan  dengan struktur baja sebagai berikut:
1. Menentukan  dimensi  penampang baja yang digunakan untuk Perencanaan Gedung Rumah Sakit Nyitdah – Tabanan
menggunakan
struktur baja
dengan  sistem  rangka  breising dan tanpa breising.
2. Membandingkan hasil desain
struktur  dengan  sistem  rangka breising  dan  tanpa  breising  pada konstruksi  Gedung  Rumah  Sakit Nyitdah-Tabanan.

## 1.3 Manfaat Perencanaan
Manfaat  dari  perencanaan  gedung
Rumah  Sakit  Nyitdah  –  Tabanan  dengan struktur baja adalah sebagai suatu penerapan  ilmu  ketekniksipilan  di  bidang struktur  baja  dan  sebagai  pilihan  rencana struktur  yang  dapat  digunakan  dalam proyek  Pembangunan  Rumah  Sakit  di Tabanan.

## 2 KAJIAN PUSTAKA

## 2.1 Tinjauan Umum
Perencanaan  gedung  struktur  baja  di
Indonesia harus didasarkan pada
“Spesifikasi  untuk  bangunan  gedung  baja struktural” SNI 1729 – 2015.
Beberapa  aspek  yang  perlu  ditinjau dalam perancangan gedung, antara lain:
1. Pedoman perencanaan struktur.
2. Konsep pembebanan struktur.
3. Perencanaan komponen struktur.

## 2.2 Tinjauan Khusus
Struktur  rangka  bresing  merupakan sistem  struktur  yang  didesain  untuk
menahan  beban  lateral  berupa  gempa.
Elemen bresing berperilaku sebagai rangka batang  yaitu  hanya  menerima  gaya  tarik atau  tekan.  Rangka  bresing  dikategorikan menjadi  rangka  bresing  konsentrik  dan rangka bresing eksentrik.

## 2.3 Pedoman Perencanaan Struktur
Dalam  perencanaan  gedung  struktur baja,  pedoman  yang  digunakan  sebagai acuan adalah:
1. Spesifikasi untuk bangunan
gedung  baja  struktural  (SNI
1729 - 2015).
2. Tata  cara  perencanaan  ketahan gempa  untuk  struktur  bangunan gedung  dan  non  gedung  (SNI
1726 - 2012).
3. Beban
minimum untuk perancangan  bangunan  gedung
dan  struktur  lain  (SNI  1727  -
2013).

## 2.4 Konsep Pembebanan Struktur
Dalam  melakukan  analisis  desain suatu  struktur,  perlu  ada  gambaran  yang jelas  mengenai  perilaku  dan  besar  beban yang  bekerja  pada  struktur.  Hal  penting yang  mendasar  adalah  pemisahan  antara beban-beban  yang  bekerja..  Beban  yang diperhitungkan  adalah  beban  mati,  beban hidup, beban angin, beban hujan dan beban gempa.
2.5

## Perencanaan Komponen Struktur
Perencanaan struktur baja
menggunakan  metode  perencanaan Load Resistence Factor Design (LRFD). Metode
LRFD  adalah  metode  perencanaan  dengan cara
kapasitas
nominal untuk mengantisipasi  ketidak  pastian  dalam material yang digunakan, sementara dengan faktor
tahanan
untuk mengantisipasi  ketidak  pastian  didalam variasi beban yang bekerja.

## 2.5.1 Properti Komponen Struktur
Untuk  kondisi  tekan,  penampang diklasifikasikan sebagai elemen non langsing atau penampang elemen langsing. Untuk kondisi
lentur,
penampang diklasifikasikan sebagai penampang kompak,  non  kompak  atau  penampang elemen-langsing.

## 2.5.2 Desain Komponen  Struktur Tarik
Unruk  mendesain  struktur  Tarik  hal yang  perlu  diperhatikan  adalah  rasio kelangsingan L/r lebih baik tidak melebihi 300,  Kekuatan  tarik  desain  ϕ t P n, dan  Luas bruto A g , dan luas neto A n .

## 2.5.3 Desain Komponen
Struktur
Tekan
Desain  struktur  tekan  yang  harus memperhatikan  adalah  Kekuatan  tekan desain,  c P n ,  Faktor  panjang  efektif,  dan
Kekuatan tekan nominal P n , harus
ditentukan  berdasarkan  keadaan  batas  dari tekuk lentur.

## 2.5.4 Perencanaan Struktur Lentur
Ketentuan  lentur  desain,  b M n , dan kekuatan  lentur  yang  diizinkan, M n / Ω b ,
harus  ditentukan  dengan  ketahanan  untuk lentur  (  b )  0.90  dan  faktor  keamanan untuk lentur (Ω b ) 1.67.

## 2.5.5 Perencanaan Struktur Geser
Ketentuan  geser  desain,  v V n , dan kekuatan  lentur  yang  diizinkan, V n / Ω v , harus  ditentukan  menggunakan  ketahanan untuk  geser  (  v )  0.90  dan  faktor keamanan untuk geser (Ω v ) 1.67.

## 3 METODE PENELITIAN

## 3.1 Lokasi Perencanaan
Lokasi  perencanaan  gedung  Rumah
Sakit  Nyitdah  –  Tabanan  beralamatkan  di Jl. Pantai Kedungu No.19, Nyitdah, Kediri,
Kabupaten Tabanan, Bali 82121.

## 3.2 Data Perencanaan
Untuk  merencanakan sebuah gedung
rumah  sakit,  adapun  jenis  data  yang dipakai ialah:

## 1. Sekunder
Data  yang  digunakan  adalah gambar  perencanaan  rumah  sakit empat  lantai  RS  Nyitdah  -  Tabanan dan data sondir.
2. Primer
Data  primer  berupa  foto  lokasi kegiatan  yang  digunakan  sebagai pedoman dalan perencanaan.

## 3.3 Flow Chart Perencanaan

## 4 HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1 Perhitungan Pembebanan
4.1.1 Beban Mati
Beban  mati  yang  diterima  oleh struktur adalah pada masing-masing basian struktur yaiut sebagai berikut:
1. Rangka atap adalah  sebesar 0.35
kN/m 2 .

## 2. Beban  mati  pada  pelat  lantai
sebesar 1.17 kN/m 2 .
3. Beban  tembok  ruangan  adalah
8.925  kN/m  dan  beban  tembok atas dak  adalah 2.805 kN/m.
4. Beban  untuk  railing  tangga adalah 0.30 kN/m.

## 4.1.2 Beban Hidup
Beban  hidup  untuk  gedung  rumah sakit adalah sebagai berikut:
1. Beban  hidup  pada  atap,  beban
merata 2.88 kN/m 2 , beban
terpusat 1.33 kN.
2. Beban  hidup  pada  pelat  lantai,
beban merata pada ruang operasi
dan  laboratorium  sebesar  2.87 kN/m 2 , ruang pasien 1.92 kN/m 2
dan  koridor  3.83  kN/m 2 ,  beban terpusat  sebesar 4.45 kN.

## 3. Beban hidup pada tangga, beban
merata  adalah  1.92  kN/m 2 dan beban  terpusat  sebesar  2.44 kN/m 2 .

## 4.1.3 Beban Hujan
Beban  hujan  yang  terjadi  pada rangka struktur sebesar 0.0392 kN/m 2

## 4.1.4 Beban Angin
Beban angin yang terjadi
berdasarkan  kecepatan  angina  rata-rata diwilayah  Tabanan  adalah  untuk  angin datang -4.706  N/m 2 dan angin  pergi  0.134
N/m 2 .

## 4.1.5 Beban Gempa
Beban  gempa  adalah  hasil  analisa input  koefisien  faktor  keutamaan  gempa ( Ie )=  1.5,  S S Tabanan=  1.0,  S 1 Tabanan 0.4,  Kelas  lokasi  SD  dan  R=4.5,  Cd=4,
Ω˳= 3 pada SAP 2000.

## 4.2 Kombinasi Pembebanan
Kombinasi pembebanan yang digunakan  dalam  perencanaan  struktur baja  adalah  Kombinasi  pembebanan  pada SNI  1727-2013.  Kombinasi  5  dan  7 disesuaikan dengan SNI 1726- 2012.

## 4.3 Hasil Gaya Dalam
Untuk  menghitung  gaya  dalam  yang bekerja  pada  struktur  gedung  rumah  sakit, analisis  dilakukan  menggunakan  bantuan program  SAP  2000  V15.  Dengan  hasil gaya dalam yang disajikan pada tabel-tabel berikut:

## Tabel 1. Gaya Dalam rangka atap
Sumber: Hasil Analisa
Tabel 2. Gaya Dalam pada balok
Sumber: Hasil Analisa
Lokasi No.Batang Nama L (m) Section Komb. V (N) Gording 2262 A1 3.50 K 125.65.6.8 2a 9,535.08 Kuda-kuda 1146 A2 2.20 IWF 150x100 1 21,487.02 Lokasi Mmaks (Nmm) Ma (Nmm) Mb (Nmm) Mc (Nmm) P (N) Gording 7,886,830.00 7,402,470.00 7,416,300.00 3,610,560.00 - Kuda-kuda - - - - 53,849.25
Lokasi No.Batang Nama L (m) Section Komb. V (N) Dak atap 422 B5 8.00 IWF 200x150 1 33,535.27 Lantai 4 1864 B4 8.00 IWF 250x125 3 181,612.23 Lantai 3 1242 B3 8.00 IWF 300x150 5 230,166.60 Lantai 2 60 B2 8.00 IWF 350x175 5 236,293.72 Lantai 1 1507 B1 8.00 IWF 400x200 5 234,146.43 Lokasi Mmaks (Nmm) Ma (Nmm) Mb (Nmm) Mc (Nmm) Dak atap 46,450,740.00 11,444,420.00 6,117,890.00 30,753,320.00 Lantai 4 (33,457,610.00) (2,272,100.00) (6,344,310.00) (896,030.00) Lantai 3 (61,782,920.00) (9,498,240.00) (5,913,590.00) (8,091,400.00) Lantai 2 (99,431,320.00) (7,308,380.00) (9,357,230.00) (19,061,500.00) Lantai 1 (132,677,470.00) (6,026,110.00) (14,016,710.00) (33,409,300.00)
Tabel 3. Gaya Dalam pada kolom
Sumber: Hasil Analisa
Tabel 4. Gaya Dalam pada pelat lantai
Sumber: Hasil Analisa

## Tabel 5. Gaya Dalam pada sloof

## Sumber: Hasil Analisa

## 4.4 Hasil Gaya Dalam Dengan Rangka Breising
Dari hasil analisis gaya pada struktur gedung rumah sakit yang ditambah dengan rangka  breising.  Gaya  geser,  gaya  momen dan  gaya  tekan  yang  terjadi  lebih  kecil, Gaya-gaya yang berubah besar terjadi pada kolom dan balok.

## Tabel 6. Gaya Dalam rangka atap
Sumber: Hasil Analisa
Tabel 7. Gaya Dalam pada balok X
Sumber: Hasil Analisa

## Tabel 8. Gaya Dalam pada balok V terbalik
Sumber: Hasil Analisa

## Tabel 9. Gaya Dalam pada kolom X

## Sumber: Hasil Analisa
Tabel 10. Gaya Dalam pada kolom V terbalik
Sumber: Hasil Analisa
Tabel 11. Gaya Dalam Pada Pelat Lantai
Sumber: Hasil Analisa

## Tabel 12. Gaya Dalam pada sloof

## Sumber: Hasil Analisa

## 4.5 Hasil Gaya Dalam Dengan Rangka Breising Setelah Redesain
Karena  gaya  pada  balok  dan  kolom mengalami penurunan setelah ditambahkan batang  bresing  dengan  jenis  X  dan  V terbalik, maka besar penampang disesuaikan  dengan  jenis  bresing  yang
Lokasi No.Batang Nama L (m) Section Komb. V (N) P (N) Dak atap 782 K5 4.00 H 150x150 5a 64,018.51 131,373.36 Lantai 4 2005 K4 4.00 H 175x175 5 81,253.75 627,745.98 Lantai 3 234 K3 4.00 H 200x200 5 170,092.15 675,322.06 Lantai 2 1361 K2 4.00 H 250x250 5 274,378.77 1,435,725.37 Lantai 1 1322 K1 4.00 H 300x300 5 352,335.17 4,226,013.56

## Lokasi
Dak atap Lantai 4
Lantai 3 Lantai 2 M.Lap (Nmm) 73,759,877.55 74,740,274.82 77,168,465.11 M.Tum (Nmm) 62,364,481.60 63,068,365.67 66,672,011.42 51,541,524.33 48,515,038.17 Lokasi No.Batang Nama L (m) Section
Kombinasi Sloof 252 S 6.00 20cmx15cm 2 Lokasi M.Lap (Nmm) M.Tum (Nmm) V.Lap (N) V.Tum (N) Sloof 9,178,871.00 6,850,816.00 40,865.19 81,521.52
Lokasi No.Batang Nama L (m) Section Komb. V (N) Gording 2262 A1 3.50 K 125.65.6.8 2a 9,535.08 Kuda-kuda 1146 A2 2.20 IWF 150x100 1 21,487.02 Lokasi Mmaks (Nmm) Ma (Nmm) Mb (Nmm) Mc (Nmm) P (N) Gording 7,886,830.00 7,402,470.00 7,416,300.00 3,610,560.00 - Kuda-kuda - - - - 53,849.25
Lokasi No.Batang Nama L (m) Section Komb. V (N) Dak atap 422 B5 8.00 IWF 200x150 1 33,535.27 Lantai 4 1864 B4 8.00 IWF 250x125 3 188,014.91 Lantai 3 1242 B3 8.00 IWF 300x150 5 70,534.96 Lantai 2 60 B2 8.00 IWF 350x175 5 76,413.93 Lantai 1 1507 B1 8.00 IWF 400x200 5 121,679.35 Lokasi Mmaks (Nmm) Ma (Nmm) Mb (Nmm) Mc (Nmm) Dak atap 46,450,740.00 11,444,420.00 6,117,890.00 30,753,320.00 Lantai 4 (31,852,450.00) (1,916,340.00) (5,538,560.00) (154,260.00) Lantai 3 32,908,570.00 15,938,500.00 (8,877,340.00) (6,708,320.00) Lantai 2 (35,358,160.00) (25,600,660.00) (14,213,170.00) (10,100,840.00) Lantai 1 (42,838,620.00) (38,605,060.00) (20,287,740.00) (13,335,010.00)
Lokasi No.Batang Nama L (m) Section Komb. V (N) Dak atap 422 B5 8.00 IWF 200x150 1 33,535.27 Lantai 4 1864 B4 8.00 IWF 250x125 3 130,308.19 Lantai 3 1242 B3 8.00 IWF 300x150 5 49,852.38 Lantai 2 60 B2 8.00 IWF 350x175 5 50,412.44 Lantai 1 1507 B1 8.00 IWF 400x200 5 64,597.96 Lokasi Mmaks (Nmm) Ma (Nmm) Mb (Nmm) Mc (Nmm) Dak atap 46,450,740.00 11,444,420.00 6,117,890.00 30,753,320.00 Lantai 4 27,010,370.00 2,602,090.00 (21,993,240.00) (1,931,260.00) Lantai 3 (60,724,850.00) (19,266,560.00) (60,724,850.00) (4,147,040.00) Lantai 2 57,764,990.00 (57,944,659.00) 34,210,671.00 29,942,520.00 Lantai 1 (150,180,840.00) (21,001,990.00) (150,180,840.00) (35,614,240.00) Lokasi No.Batang Nama L (m) Section Komb. V (N) P (N) Dak atap 782 K5 4.00 H 150x150 5a 64,018.51 131,373.36 Lantai 4 2005 K4 4.00 H 175x175 5 107,766.49 650,341.39 Lantai 3 234 K3 4.00 H 200x200 5 156,310.57 701,376.51 Lantai 2 1361 K2 4.00 H 250x250 5 254,063.77 1,438,344.46 Lantai 1 1322 K1 4.00 H 300x300 5 395,770.88 4,427,944.81
Lokasi No.Batang Nama L (m) Section Komb. V (N) P (N) Dak atap 782 K5 4.00 H 150x150 5a 64,018.51 131,373.36 Lantai 4 2005 K4 4.00 H 175x175 5 107,894.09 650,501.93 Lantai 3 234 K3 4.00 H 200x200 5 164,958.34 676,504.33 Lantai 2 1361 K2 4.00 H 250x250 5 267,122.30 1,409,916.85 Lantai 1 1322 K1 4.00 H 300x300 5 397,549.94 4,515,263.58

## Lokasi
Dak atap
Lantai 4 Lantai 3 Lantai 2 M.Lap (Nmm) 73,759,877.55 74,740,274.82 77,168,465.11 M.Tum (Nmm) 62,364,481.60 63,068,365.67 66,672,011.42 51,541,524.33 48,515,038.17 Lokasi No.Batang Nama L (m)
Section Kombinasi Sloof 252 S 6.00 20cmx15cm 2 Lokasi M.Lap (Nmm) M.Tum (Nmm) V.Lap (N) V.Tum (N) Sloof 9,178,871.00 6,850,816.00 40,865.19 81,521.52
dipilih  adalah  Bresing  Jenis  X  dan diperoleh gaya sebagai berikut:

## Tabel 13. Gaya Dalam pada balok redesain
Sumber: Hasil Analisa
Tabel 14. Gaya Dalam pada kolom redesain
Sumber: Hasil Analisa 4.6 Perhitungan Kekuatan
4.6.1 Perhitungan Kekuatan Pelat Dari hasil analisa dengan
menggunakan SAP 2000 V15,di dapat:
Mx tumpan = 75,214,100.00 Nmm
Mx lapangan  = 23,828,000.00 Nmm
My tumpuan  = 63,594,000.00 Nmm
Mx lapangan  = 24,091,700.00 Nmm

## Tabel 15. Perhitungan Pelat Lantai untuk Struktur breising dan breising

## Sumber: Hasil Analisa

## 4.6.2 Perhitungan Kekuatan Balok
Balok yang digunakan WF 400x200
Tabel 16. Perhitungan Kekuatan Balok untuk Struktur tanpa breising
Sumber: Hasil Analisa
Tabel 17. Perhitungan Kekuatan Balok untuk Struktur dengan breising
Sumber: Hasil Analisa

## 4.6.3 Perhitungan Kekuatan Kolom
Kolom yang digunakan WF 300x300
Lokasi Mmaks (Nmm) Ma (Nmm) Mb (Nmm) Mc (Nmm) Dak atap 46,450,740.00 11,444,420.00 6,117,890.00 30,753,320.00 Lantai 4 (31,852,450.00) (19,163,400.00) (5,538,560.00) (1,542,600.00) Lantai 3 (52,272,000.00) (24,515,240.00) (9,496,020.00) 1,604,460.00 Lantai 2 (80,122,430.00) (26,893,960.00) (13,162,780.00) (6,735,720.00) Lantai 1 (138,886,400.00) (26,893,960.00) (131,627,800.00) (6,735,720.00) Lokasi No.Batang Nama L (m) Section Komb. V (N) P (N) Dak atap 782 K5 4.00 H 150x150 5a 64,018.51 131,373.36 Lantai 4 2005 K4 4.00 H 175x175 5 107,766.49 650,341.39 Lantai 3 234 K3 4.00 H 200x200 5 156,310.57 701,376.51 Lantai 2 1361 K2 4.00 H 250x250 5 254,063.77 1,438,344.46 Lantai 1 1322 K1 4.00 H 300x300 5 395,770.88 4,427,944.81
Jarak (mm) Dak atap 180 30 M 12 - 150 Lantai 4 250 30 M 12 - 150 Lantai 3 250 30 M 12 - 150 Lantai 2 250 30 M 12 - 150 Jenis wiremess Lokasi Tulangan Tebal Pelat (mm)
Mutu Beton (Mpa) Nama Pengaku Vu (N) (N) Syarat Gaya Geser B5 Tidak 33,535.27 157,140.00 Oke B4 Tidak 181,612.23 202,500.00 Oke B3 Tidak 230,166.60 263,250.00 Oke B2 Tidak 236,293.72 330,750.00 Oke B1 Tidak 234,146.43 432,000.00
Oke
 Nama Rasio Kelangsingan Mu (Nmm)  Mn  (Nmm) Syarat Gaya Geser Keekonomisan (%) B5 Kompak 46,450,740.00 50,384,175.46 Oke 92.19 B4 Kompak -33,457,610.00 88,191,774.42 Oke 37.94 B3 Kompak -61,782,920.00 141,404,099.79 Oke 43.69 B2 Kompak -99,431,320.00 274,439,969.87 Oke 36.23 B1 Kompak -132,677,470.00 191,494,339.48 Oke 69.29 Nama Pengaku Vu (N) (N) Syarat Gaya Geser B5 Tidak 33,535.27 157,140.00 Oke B4 Tidak 188,014.91 202,500.00 Oke B3 Tidak 67,657.88 202,500.00 Oke B2 Tidak 78,680.01 263,250.00 Oke B1 Tidak 126,060.31 330,750.00 Oke
 Nama Rasio Kelangsingan Mu (Nmm)  Mn  (Nmm) Syarat Gaya Geser Keekonomisan (%) B5 Kompak 46,450,740.00 50,384,175.46 Oke 92.19 B4 Kompak -31,852,450.00 60,715,629.62 Oke 52.46 B3 Kompak -52,272,000.00 68,792,403.29 Oke 75.99 B2 Kompak -80,122,430.00 119,652,150.70 Oke 66.96 B1 Kompak -138,886,400.00 143,609,153.77 Oke 96.71

## Tabel 18. Perhitungan Kekuatan Kolom Struktur tanpa breising
Sumber: Hasil Analisa

## Tabel 19. Perhitungan Kekuatan Kolom
Struktur dengan breising

## Sumber: Hasil Analisa

## 4.6.4 Perhitungan Kekuatan Sloof
Sloof yang digunakan 15x20cm

## Tabel 20. Perhitungan Tulangan Longitudinal Sloof
Sumber: Hasil Analisa

## Tabel 21. Perhitungan Sengkang

## Sumber: Hasil Analisa

## 4.6.5 Perhitungan  Kekuatan  Pondasi Tiang Pancang Beton
Jenis tiang
= Lingkaran
Diameter tiang   = 35 cm

## Tabel 22. Perhitungan Pondasi Tiang

## Sumber: Hasil Analisa

## 4.6.6 Perhitungan Kekuatan Pile Cap
Dipakai  ukuran  pile  cap  220  cm  x
220 cm dengan tebal 70 cm.

## Tabel 23. Perhitungan Pile Cap

## Sumber: Hasil Analisa
4.6.7 Perhitungan Kekuatan

## Sambungan
Sambungan  yang  digunakan  adalah
sambungan baut.
Nama Pengaku Vu (N) (N) Syarat Gaya Geser K5 Tidak 64,018.51 141,750.00 Oke K4 Tidak 81,253.75 177,187.50 Oke K3 Tidak 170,092.15 216,000.00 Oke K2 Tidak 274,378.77 303,750.00 Oke K1 Tidak 352,335.17 405,000.00 Oke  Nama Rasio Kelangsingan Pu (N)  Pn  (Nmm) Syarat Keekonomisan (%) K5 Elemen non langsing 131,373.36 232166.58 Oke 56.59 K4 Elemen non langsing 627,745.98 740,179.07 Oke 84.81 K3 Elemen non langsing 675,322.06 1,020,573.31 Oke 66.17 K2 Elemen non langsing 1,435,725.37 1,673,486.95 Oke 85.79 K1 Elemen non langsing 4,226,013.56 6,572,764.99 Oke 64.30 Nama Pengaku Vu (N) (N) Syarat Gaya Geser K5 Tidak 64,018.51 141,750.00 Oke K4 Tidak 107,766.49 177,187.50 Oke K3 Tidak 156,310.57 216,000.00 Oke K2 Tidak 254,063.77 303,750.00 Oke K1 Tidak 395,770.88 405,000.00 Oke  Nama Rasio Kelangsingan Pu (N)  Pn  (Nmm) Syarat Keekonomisan (%) K5 Elemen non langsing 131,373.36 232166.58 Oke 56.59 K4 Elemen non langsing 650,341.39 740,179.07 Oke 87.86 K3 Elemen non langsing 701,376.51 1,020,573.31 Oke 68.72 K2 Elemen non langsing 1,438,344.46 1,673,486.95 Oke 85.95 K1 Elemen non langsing 4,427,944.81 6,572,764.99 Oke 67.37 Lokasi Nama Jenis Analisis Keekonomisan (%) Lapangan T. Breising 2 D 13 2 D 13 83.62 Tumpuan T. Breising 2 D 10 2 D 12 89.02 Jumlah Tulangan Atas Jumlah Tulangan S Sloof L
(m) Sloof T. Breising 6 40,865.19 81,521.52 8 - 100 8 - 100 Sloof Breising 6 40,684.16 81,370.26 8 - 100 8 - 100 Sengkang Tumpuan Lokasi V.Lap (N) V.Tum (N)
Analisa Sengkang Lapangan Diame te r (mm) Jumlah (bh) T. Breising 35 5 OK OK Breising 35 5 OK OK Kontrol Komb. D+L+Ex+Ey Kontrol Komb. D+L Analisis Tiang Pancang Diameter
(mm) Jumlah (bh) T. Breising 2200 x 2200 700 OK OK 16 26 OK Breising 2200 x 2200 700 OK OK 16 24 OK Kontrol 2 arah akibat tiang Tulangan Kontrol tulangan Analisis Tebal Pile Cap (mm)
Kontrol 2 arah akibat kolom Dimensi (mm)

## Tabel 24. Perhitungan Kekuatan Sambungan
Sumber: Hasil Analisa
Lokasi Tipe Samb. Db (mm) Fnt (Mpa) Fnv
(Mpa) Ø Vu (N) Pu (N) Luas
Penampang Baut (Ab) (mm2) Tegangan
Geser (Frv)
(Mpa) Kekuatan Tarik Baut
(F'nt)
(Mpa) Kontrol
F'nt≤Fnt
Tipe 1 22 620 372 0.75 76,251.38 390,125.23 380.29 200.51 360.42 Oke Tipe 2 22 620 372 0.75 76,251.38 390,125.23 380.29 200.51 360.42 Oke Tipe 3 22 620 372 0.75 76,251.38 390,125.23 380.29 200.51 360.42 Oke Tipe 4 22 620 372 0.75 76,251.38 390,125.23 380.29 200.51 360.42 Oke Tipe 5 22 620 372 0.75 76,251.38 390,125.23 380.29 200.51 360.42 Oke Tipe 6 22 620 372 0.75 76,251.38 390,125.23 380.29 200.51 360.42 Oke Tipe 7 22 620 372 0.75 76,251.38 390,125.23 380.29 200.51 360.42 Oke Tipe 8 22 620 372 0.75 76,251.38 390,125.23 380.29 200.51 360.42 Oke Tipe 9 22 620 372 0.75 76,251.38 390,125.23 380.29 200.51 360.42 Oke Tipe 1 22 620 372 0.75 67,304.93 280,677.29 380.29 176.99 412.70 Oke Tipe 2 22 620 372 0.75 67,304.93 280,677.29 380.29 176.99 412.70 Oke Tipe 3 22 620 372 0.75 67,304.93 280,677.29 380.29 176.99 412.70 Oke Tipe 4 22 620 372 0.75 67,304.93 280,677.29 380.29 176.99 412.70 Oke Tipe 5 22 620 372 0.75 67,304.93 280,677.29 380.29 176.99 412.70 Oke Tipe 6 22 620 372 0.75 67,304.93 280,677.29 380.29 176.99 412.70 Oke Tipe 7 22 620 372 0.75 67,304.93 280,677.29 380.29 176.99 412.70 Oke Tipe 1 22 620 372 0.75 60,900.70 193,804.32 380.29 160.14 450.12 Oke Tipe 2 22 620 372 0.75 60,900.70 193,804.32 380.29 160.14 450.12 Oke Tipe 3 22 620 372 0.75 60,900.70 193,804.32 380.29 160.14 450.12 Oke Tipe 4 22 620 372 0.75 60,900.70 193,804.32 380.29 160.14 450.12 Oke Tipe 5 22 620 372 0.75 60,900.70 193,804.32 380.29 160.14 450.12 Oke Tipe 6 22 620 372 0.75 60,900.70 193,804.32 380.29 160.14 450.12 Oke Tipe 1 22 620 372 0.75 53,729.45 133,369.51 380.29 141.29 492.03 Oke Tipe 2 22 620 372 0.75 53,729.45 133,369.51 380.29 141.29 492.03 Oke Tipe 3 22 620 372 0.75 53,729.45 133,369.51 380.29 141.29 492.03 Oke Tipe 1 22 620 372 0.75 33,535.27 102,059.92 380.29 88.18 610.03 Oke Tipe 2 22 620 372 0.75 33,535.27 102,059.92 380.29 88.18 610.03 Oke Tipe 3 22 620 372 0.75 33,535.27 102,059.92 380.29 88.18 610.03 Oke Tipe 10 16 620 372 0.75 21,487.02 29,913.91 201.14 106.82 568.61 Oke Tipe 11 16 620 372 0.75 21,487.02 29,913.91 201.14 106.82 568.61 Oke Tipe 12 16 620 372 0.75 21,487.02 29,913.91 201.14 106.82 568.61 Oke Lantai 4 Dak Atap Rangka Atap Lantai 1 Lantai 2 Lantai 3 Lokasi Tipe Samb. Rn (N) Jumlah Baut Kontrol ØRn.n >
Vu Keekono misan Lc (mm) t (mm) Kontrol
1.2*lc.t.Fu≤ 2.4d.t.Fu ØRn.n Kontrol ØRn.n>Tu Tipe 1 137,062.77 4 Oke 94.88 40 15 Oke 411,188.32 Oke Tipe 2 137,062.77 4 Oke 94.88 40 15 Oke 411,188.32 Oke Tipe 3 137,062.77 4 Oke 94.88 40 15 Oke 411,188.32 Oke Tipe 4 137,062.77 4 Oke 94.88 40 15 Oke 411,188.32 Oke Tipe 5 137,062.77 4 Oke 94.88 40 15 Oke 411,188.32 Oke Tipe 6 137,062.77 4 Oke 94.88 40 15 Oke 411,188.32 Oke Tipe 7 137,062.77 4 Oke 94.88 40 15 Oke 411,188.32 Oke Tipe 8 137,062.77 4 Oke 94.88 40 15 Oke 411,188.32 Oke Tipe 9 137,062.77 4 Oke 94.88 40 15 Oke 411,188.32 Oke Tipe 1 156,943.77 3 Oke 79.48 40 15 Oke 353,123.49 Oke Tipe 2 156,943.77 3 Oke 79.48 40 15 Oke 353,123.49 Oke Tipe 3 156,943.77 3 Oke 79.48 40 15 Oke 353,123.49 Oke Tipe 4 156,943.77 3 Oke 79.48 40 15 Oke 353,123.49 Oke Tipe 5 156,943.77 3 Oke 79.48 40 15 Oke 353,123.49 Oke Tipe 6 156,943.77 3 Oke 79.48 40 15 Oke 353,123.49 Oke Tipe 7 156,943.77 3 Oke 79.48 40 15 Oke 353,123.49 Oke Tipe 1 171,175.40 2 Oke 75.48 40 15 Oke 256,763.10 Oke Tipe 2 171,175.40 2 Oke 75.48 40 15 Oke 256,763.10 Oke Tipe 3 171,175.40 2 Oke 75.48 40 15 Oke 256,763.10 Oke Tipe 4 171,175.40 2 Oke 75.48 40 15 Oke 256,763.10 Oke Tipe 5 171,175.40 2 Oke 75.48 40 15 Oke 256,763.10 Oke Tipe 6 171,175.40 2 Oke 75.48 40 15 Oke 256,763.10 Oke Tipe 1 187,111.51 2 Oke 47.52 40 15 Oke 280,667.26 Oke Tipe 2 187,111.51 2 Oke 47.52 40 15 Oke 280,667.26 Oke Tipe 3 187,111.51 2 Oke 47.52 40 15 Oke 280,667.26 Oke Tipe 1 231,987.46 2 Oke 29.33 40 15 Oke 347,981.20 Oke Tipe 2 231,987.46 2 Oke 29.33 40 15 Oke 347,981.20 Oke Tipe 3 231,987.46 2 Oke 29.33 40 15 Oke 347,981.20 Oke Tipe 10 114,372.21 2 Oke 17.44 30 15 Oke 171,558.31 Oke Tipe 11 114,372.21 2 Oke 17.44 30 15 Oke 171,558.31 Oke Tipe 12 114,372.21 2 Oke 17.44 30 15 Oke 171,558.31 Oke Lantai 1 Lantai 2 Lantai 3 Lantai 4 Dak Atap Rangka Atap
4.7 Analisa Perbandingan antara
Struktur  Breising  dan  Tanpa

## Breising
Besarnya  gaya  pada  masing-masing tipe dan perbedaan  gaya-gaya  yang terjadi dapat dilihat pada tabel dibawah ini:

## Tabel 25. Persentese Perbedaan Gaya Geser

## Sumber: Hasil Analisa
Perbedaan  gaya  geser  pada  struktur tanpa  breising  dan  breising  mengalami perbedaan  yang  sangat  terlihat  pada  balok dan  pada  kolom  mengalami  sedikit penurunan gaya geser.

## 5 KESIMPULAN DAN SARAN

## 5.1 Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  perhitungan  dan
analisa  beban-beban  yang  bekerja  pada struktur  Gedung  Rumah  Sakit  maka  dapat disimpulkan sebagai berikut:
1. Dimensi  penampang  baja  yang digunakan  pada  struktur  tanpa
breising adalah Gording (C.125.65.6.8),  Kuda-kuda  (WF 150x100), B1 (WF 400x200), B2 (WF 350x175), B3 (WF 300x150) B4 (WF 250x125), B5 (WF  200x150),  K1  (H300x300),
K2 (H250x250), K3 (H200x200)
K4 (H175x175), K5
(H150x150), Sloof
dimensi
15x20,  Tiang  pancang  diamater
35  cm  panjang  8  m  dengan  pile cap  165  cm  x  165  cm  dan  Pelat menggunakan bondek BRC M12 dengan  tebal  pelat  17  cm  untuk Lantai  2,  3,  4  dan  dak  atap  15 cm.  Setelah  ditambahkan  batang breising  yaitu  breising  tipe  X didapatkan  perbedaan  dimensi pada  balok  sebagai  berikut  B1 (WF
350x175) B2 (WF
300x150), B3( WF 250x125), B4
(IWF  250x125)  dan  B5  (WF
200x150).
2. Rangka breising
dapat
mengurangi  gaya  geser  pada balok sampai 21.33% dari keadaan sebelumnya pada tipe V terbalik.  Tapi  momen  dan  gaya momen  dan  tekan  dapat  ditahan dengan  baik  oleh  breising  Tipe X.  Dengan  melihat  hasil  analisis dan  perhitungan  maka  dipilih breising  tipe  X  dengan  alasan Breising tipe X dapat mengurangi  gaya  geser  sampai 30.65% dan dapat menahan gaya momen bengan baik.

## 5.2 Saran
Perlu mempertimbangkan aspek
teknis, ekonomi, dan estetika.
Kolom Balok Kolom Balok Dak atap 64,018.51 33,535.27 64,018.51 33,535.27 64,018.51 33,535.27 100.00 100.00 100.00 100.00 Lt. 4 81,253.75 181,612.23 107,766.49 188,014.91 107,894.09 130,308.19 132.63 103.53 132.79 71.75 Lt. 3 170,092.15 230,166.60 156,310.57 70,534.96 164,958.34 49,852.38 91.90 30.65 96.98 21.66 Lt. 2 274,378.77 236,293.72 254,063.77 76,413.93 267,122.30 50,412.44 92.60 32.34 97.36 21.33 Lt.1 352,335.17 234,146.43 395,770.88 121,679.35 397,549.94 64,597.96 112.33 51.97 112.83 27.59 Lokasi Untuk V terbalik Persentase Kolom Balok Kolom Balok Kolom Balok Untuk X Tanpa Breising Breising X Breising V terbalik
6

## DAFTAR PUSTAKA
Akbar, P. (2009). Undang-Undang

## Republik  Indonesia  Nomor  44  Tahun
2009 Tentang Rumah Sakit.
Kementrian  Hukum  Dan  HAM  RI,
Jakarta.
Anugrah,  P.  dan  Erny,  H.  (2013). Desain
Pondasi  Tahan  Gempa. Andi  Offset.
Yogyakarta.
Asroni,  A.  (2010). Balok  Pelat  Beton
Bertulang. Edisi Pertama. Yogyakarta.
Dewobroto,  W.  (2012), Menyongsong  Era Bangunan Tinggi dan
Bentang
Panjang. Universitas  Pelita  Harapan.
Tanggerang.
Faisol,  A.  dkk.  (2016). Perencanaan
Struktur  Rumah  Sakit  Islam  Sultan
Agung Semarang. Universitas
Diponogoro. Semarang.
Jayaprana,  P.  (2016). Data  Perencanaan
Rumah  Sakit  Nyitdah. Jaya  Pos,
Denpasar.
SNI  1726-2012. Tata  cara  perencanaan
ketahan
gempa untuk
struktur
bangunan gedung dan non gedung .
SNI  1727:2013. Beban  minimum  untuk perancangan  bangunan  gedung  dan struktur lain .
SNI  1729  –  2015. Spesifikasi  untuk
bangunan gedung baja struktural .
Setiawan,
A. (2008). Perencanaan
Struktur  Baja  dengan  Metode  LRFD.
Erlangga. Jakarta.
Steven C. Jr . (2016) . Modifikasi
Perencanaan  Gedung  Rumah  Sakit Royal Surabaya Menggunakan Struktur Komposit Baja – Beton. ITS. Surabaya.
Utomo,  J.  (2010), Seismic  Column Demands Pada Sistem Rangka Bresing Konsentrik  Khusus  Dengan  Bresing Tipe  X  Dua  Tingkat. Univeritas  Atma
Jaya. Yogyakarta.