## EVALUASI KEMAMPUAN SISTEM PENDINGIN REAKTOR SETELAH REVITALISASI MENARA PENDINGIN
EVALUATION OF THE CAPABILITY OF THE REACTOR COOLING SYSTEM AFTER REVITALIZING THE COOLING TOWER
Sukarno Sigit 1 , Susanto 2 , Sukiyanto 3 , Banyu Rizki Fauzan 4 1.2.3,4 PRSG-BATAN, Kawasan Puspiptek Gd.30, Serpong, 15310 sigit100483@gmail.com
Diterima:   10 April 2019,  diperbaiki :   7 Mei 2019, disetujui :   13 Mei 2019

## ABSTRAK
EVALUASI  KEMAMPUAN  SISTEM  PENDINGIN  REAKTOR  SETELAH  REVITALISASI MENARA  PENDINGIN.  Sistem  pendingin  RSG-GAS  terdiri  dari  sistem  pendingin  primer  dan sekunder.  Sistem  pendingin  primer  berfungsi  untuk  mengambil  panas  dari  teras  reaktor sedangkan  sistem  pendingin  sekunder  berfungsi  untuk  mengambil  panas  sistem  pendingin primer melalui heat exchanger dan melepasnya ke lingkungan.  Sistem pendingin reaktor telah beroperasi  lebih  dari  28  tahun  sehingga  perlu  dilakukan  revitalisasi.  Salah  satu  bagian  yang diganti adalah menara pendingin. Kemampuan sistem pendingin reaktor setelah revitalisasi dapat diketahui  melalui  perbandingan  daya  kalorimetri  sistem  pendingin  sekunder  dan  primer  serta membandingkan  temperatur  masuk  (T inlet )  dan  keluar  (T outlet )  sistem  pendingin  reaktor  dengan nilai desainnya. Dari hasil perbandingan menunjukan perubahan daya kalorimetri di sisi primer sebanding dengan perubahan daya kalorimetri sisi sekunder. Hal ini menunjukan tranfer panas dari sistem pendingin primer ke sekunder dan proses pelepasan panas ke lingkungan berjalan dengan baik. Untuk hasil perbandingan T inlet -T outlet pendingin reaktor pada daya penuh 30 MW, T inlet -T outlet sistem pendingin primer dan sekunder tidak melampaui nilai batas maksimal desain. Dari  semua  perbandingan  menunjukan  menara  pendingin  baru  sistem  pendingin  sekunder memberikan  tingkat  kemampuan  pembuangan  panas  yang  lebih  baik  pada  saat  reaktor beroperasi.
Kata kunci: Reaktor RSG-GAS, sistem pendingin reaktor, daya kalorimetri.

## ABSTRACT
EVALUATION  OF  THE  CAPABILITY  OF  THE  REACTOR  COOLING  SYSTEM  AFTER REVITALIZING THE COOLING TOWER. The RSG-GAS cooling system consists of primary and secondary cooling systems. The primary cooling system functions to take heat from the reactor core  while  the  secondary  cooling  system  serves  to  take  heat  from  the  primary  cooling  system through a heat exchanger and release it to the environment. The reactor coolant system has been operating for more than 28 years so it needs revitalization. One part that is replaced is the cooling tower.  The  reactor  coolant  system  capability  after  revitalization  can  be  seen  through  the comparison of secondary and primary cooling system calorimetry power and comparing the Tinlet and Toutlet reactor coolant systems with their design values. From the results of the comparison, the change in calorimetry power on the primary side is proportional to the change in the secondary
(Sukarno Sigit, dkk)
side calorimetry power. This shows the heat transfer from the primary to the secondary cooling system and the process of releasing heat to the environment goes well. For a comparison of the reactor coolant Tinlet-Outline at full power of 30 MW, the Tinlet-Outflow of primary and secondary cooling systems does not exceed the maximum design limit value. From all comparisons showing a new cooling tower the secondary cooling system provides a better level of heat dissipation when the reactor operates.
Keywords: RSG-GAS reactor, reactor coolant system, calorimetry power .

## 1.  PENDAHULUAN
R eaktor Serba Guna G.A. Siwabessy  (RSG-GAS)  Badan  Tenaga
Nuklir  Nasional  (BATAN)  merupakan reaktor  riset  jenis
Material  Testing
Reaktor (MTR)  pertama  di  dunia  yang
dioperasikan langsung dengan
menggunakan  bahan  bakar  dengan pengkayaan
uranium rendah, low enriched uranium (LEU) [1] . Reaktor Serba
Guna G.A.Siwabessy (RSG-GAS)
memiliki  2  sistem  pendingin  yaitu  sistem pendingin  primer  dan  sistem  pendingin sekunder. Sistem pendingin primer berfungsi  menyerap  panas  dari  teras reaktor  dan  sistem  pendingin  sekunder berfungsi  menyerap  panas  dari  sistem pendingin  primer  melalui  penukar  panas ( heat  exchanger) .  Reaktor  RSG-GAS memiliki  2  penukar  panas (JE-01  BC- 01/BC-02). Tiap penukar panas disiapkan untuk memindahkan 50% dari beban total pemindahan  panas  primer  pada  operasi reaktor  dengan  daya  penuh,  walaupun begitu  untuk  pengoperasian  reaktor  di bawah 50 % daya penuh tetap menggunakan  2  penukar  panas.  Kedua penukar  panas berjenis  sel  dan  pipa ( shell-and-tube type ). Air sekunder mengalir  melalui  pipa-pipa  dan  air pendingin  primer  mengalir  di  sekeliling
pipa-pipa  pada  sisi  sel  dengan  arah berlawanan [2] .    Salah  satu  komponen penting  dari  sistem  pendingin  sekunder adalah menara pendingin yang berfungsi melepas panas yang diserap dari penukar panas ke lingkungan. Kemampuan menara pendingin telah mengalami penurunan  ditandai  dengan  T inlet -T outlet sistem  pendingin  primer  dan  sekunder yang  melampaui  nilai  desain  pada  saat operasi daya penuh 30 MW pada tanggal 15  Mei  2018  (teras  96)  untuk  beberapa rentang  daya [3] .  Oleh  karena itu  menara pendingin  telah  direvitalisasi  pada  bulan oktober  sampai  dengan  Desember  2018 yaitu dengan mengganti komponen
blower,  filter  dan  lainnya  serta  merubah arah  semburan.  Pengujian  kemampuan menara pendingin
baru telah dilaksanakan pada tanggal 20 Desember 2018. Tujuan penulisan karya tulis ilmiah ini adalah untuk mengetahui kemampuan pembuangan  panas  sistem  pendingin reaktor setelah revitalisasi.
Kemampuan  menara  pendingin sistem  pendingin  reaktor  dapat  dianalisa dengan membandingkan daya kalorimetri sistem  pendingin  primer  dan  sekunder pada  saat  operasi  daya  penuh  30  MW secara bertahap. Daya kalorimetri sistem pendingin  primer  dan  sekunder  dapat dihitung dengan persamaan daya kalorimetri yang terdapat pada buku tabel
konversi daya reaktor. Pada sisi sekunder faktor-faktor yang mempengaruhi besarnya daya kalorimetri adalah laju alir sistem  pendingin  sekunder  dan  beda temperatur  masuk  (T inlet )  dan  keluar (T outlet )  sistem  pendingin  sekunder [4] . Untuk  sistem  pendingin  primer  faktor- faktor  yang  mempengaruhi  besarnya perhitungan  daya  kalorimetri  adalah perbedaan  laju  alir  sistem  pendingin primer dan beda temperatur masuk (T inlet ) dan  keluar  (T outlet )  teras  reaktor.  Selain melalui  itu  kemampuan  sistem  pendingin reaktor dapat dianalisa
dengan membandingkan T inlet -T outlet sistem pendingin primer dan sekunder pada saat reaktor  beroperasi  daya  penuh  30  MW dengan nilai desain yang tercantum pada LAK RSG Rev 10.1.

## 2.  LANDASAN TEORI
Sistem Pendingin Primer Sistem
pendingin
primer
mengambil panas dari teras dan reflektor. Sistem  tersebut  didesain  untuk  beban pemindahan  panas  nominal  32.400  kW pada  laju  alir  masa  total  860  kg/detik. Pada temperatur desain udara luar 28 o C, temperatur inlet/outlet teras  adalah  40,2 o C  /  48,9 o C  dengan  kondisi  reaktor beroperasi  pada  daya  penuh.  Laju  alir pendingin  primer  minimum  adalah  800 kg/detik.  Aliran  pendingin  primer  tetap (tidak  diubah),  dan  selama  sistem beroperasi  normal  dengan  dua  pompa primer  dioperasikan.  Apabila  temperatur udara  luar  menyimpang  dari  28 o C, temperatur inlet teras  akan mengikutinya secara  linier  dari  harga  40,2 o C.  Harga batas atas diberlakukan pada temperature outlet penukar  panas  yang dikirim ke Sistem Proteksi Reaktor (SPR) dan dapat memadamkan reaktor.
Diagram sistem pendingin reaktor seperti pada  Gambar1  dan  data  desain  sistem pendingin  primer  yang  berkaitan  dengan tulisan ini dirangkum pada Tabel 1.
Gambar 1 . Diagram sistem pendingin reaktor [5]
(Sukarno Sigit, dkk)
Tabel 1. Data desain sistem pendingin primer [6]
Parameter                                                                                                          Nilai
Desain Tekanan 10 bar Temperatur Desain 60 °C Laju Alir Masa Nominal 860 kg/detik Kemampuan Membuang Panas (di luar Experimen 32.400 kW Temperatur Inlet Teras (temperatur udara luar 28 O C) 40,2 °C Temperatur outlet teras 48,9 °C Laju alir tiap pompa 1.570 m 3 /jam
Terdapat  3  sistem  pengukur  laju  alir sistem  pendingin  primer  yaitu  JE01 CF811,  JE01  CF821  dan  JE01  CF831. Tampilan  sistem  tersebut  dalam  skala m 3 /jam.

## Sistem Pendingin Sekunder
Panas  sistem  pendingin  primer diambil  oleh  sistem  pendingin  sekunder melalui penukar panas. Sistem pendingin sekunder memiliki kapasitas pemindahan panas  nominal  38.000  kW.  Data  desain sistem pendingin sekunder yang berkaitan  dengan  tulisan  ini  dirangkum pada Tabel 2.
Tabel 2. Data desain sistem pendingin sekunder [6] Parameter Nilai desain Tekanan 6 bar Temperatur Desain 60 °C Kapasitas (di dalam experiment) 38.000 kW Laju Alir desain (di luar experiment) 3.900 m 3 /jam Jumlah pompa sirkulasi 3 x 50 % Laju alir tiap pompa 1.950 m 3 /jam Temperatur udara luar 28 ºC Temperatur aliran balik ke menara pendingin (di dasar menara) 32 ºC Sistem sekunder mempunyai kapasitas  untuk  mengambil  panas  total sebesar 38 MW (tidak termasuk pendingin untuk  eksperimen).  Sistem  sekunder terdiri  dari  2  x  50%  bagian  (pompa- pompa, dua penukar panas, saluran pipa dan  blok-blok  menara  pendingin).  Dua
blok  menara  pendingin  yang  paralel masing-masing  terdiri  dari  3  modul menara  pendingin.  Selain  itu  disediakan modul  (modul  ketujuh)  di  atas  kolam menara  pendingin  yang  sama  untuk membuang panas tambahan yang berasal  dari  eksperimen  di  dalam  kolam
reaktor.  Data  desain  menara  pendingin yang berkaitan dengan tulisan ini ditunjukkan pada Tabel 3.
Tabel 3. Data desain menara pendingin [6]
Parameter Nilai Jumlah modul menara pendigin (di luar eksperimen) 6 Kapasitas tiap modul 5.500 kW Kapasitas desain 33.000 kW Jumlah unit pararel 2 x 50% Kapasitas perunit 16.500 kW Temperatur air inlet 39,2 Temperatur air outlet 32,02

## Daya Kalorimetri Reaktor
Perhitungan daya kalorimetri merupakan
perhitungan daya berdasarkan perbedaan temperatur untuk sistem  berfluida  dengan  laju  alir  tetap. Reaktor  RSG-GAS  merupakan  reaktor berfluida  dengan  laju  alir  tetap.  Untuk sistem  pendingin  primer  jumlah  panas yang  dipindahkan  dari  teras  reaktor  ke pendingin diketahui dari perbedaan temperatur  pendingin  yang  keluar  teras reaktor    (JE01  CT001)    dan  yang  masuk ke  dalam  teras  reaktor  (JE01  CT006) dengan  laju  alir  pendingin  primer  dan sistem  purifikasi  kolam  reaktor  tetap [7] . Sedangkan  untuk  pendingin  sekunder jumlah  panas  yang  diserap  dari  teras reaktor diketahui dari perbedaan temperatur  pendingin  sekunder  sebelum menara  pendingin  (PA01/02  CT002), T outlet pendingin sekunder) dan temperatur sesudah  menara  pendingin  (PA01/02 CT001), T inlet pendingin sekunder) dengan laju alir sistem pendingin sekunder tetap.
Besarnya  daya  kalorimetri  reaktor  dapat dihitung dengan Persamaan 1 [8] . 𝑄 = 𝑊𝑥ρ x Cp  x ΔT (1) 𝛥𝑇  =  𝑇𝑖𝑛  −  𝑇𝑜𝑢𝑡 (2) 𝑇𝑏 = 𝑇𝑖𝑛+𝑇𝑜𝑢𝑡 2 (3) Keterangan
Q  =   daya thermal reaktor  (kW)
W  =   laju alir sistem pendingin primer / sekunder (m 3 / jam)
ρ   =  kerapatan  (densitas pendingin
primer dan sekunder) (kg/m 3 ) ΔT =   beda T outlet dan T inlet ( o C) Tin =  T inlet sistem pendingin primer / sekunder reaktor ( o C) Tout= T outlet sistem pendingin primer /sekunder reaktor ( o C) Cp =   panas spesifik pendingin sistem pendingin primer /sekunder (KW. det/kg o C) Tb =  rerata T outlet dan T inlet sistem pendingin primer/ sekunder ( o C)
Laju alir sistem pendingin primer dihitung dari jumlah  air  yang terukur pada sensor
JE01 CF811/821/831 dan sistem
(Sukarno Sigit, dkk)
purifikasi  kolam  reaktor  KBE01  CF003. Sedangkan  laju  pendingin  sekunder dihitung  dari  rata-rata  jumlah  air  yang terukur
pada sensor PA01/02 CF001/002/003.  Sedangkan untuk panas spesifik  dan  kerapatan  pendingin  reaktor dapat  dihitung  dengan  menggunakan Persamaan 4 dan 5 [8] . ρ    = 1000 x (1,0029 – 1,5838 x 10 -4 x Tb – 2,847 x 10
-6 x Tb 2 ) (4)
C p = 4,167 + 0,05 (-0,0734 x Tb) +0,0031 x
e (0,0268 x Tb)
(5)
Perhitungan  daya  kalorimetri  sistem pendingin  primer  sekunder  dilakukan  2 kali perhitungan karena terdiri dari 2 jalur unit pendingin seperti pada Persamaan 6 [9] .
𝑄𝑠 = 𝑄1 + 𝑄2 (6)
Dimana Q S =   Daya kalorimetri total sistem pendingin sekunder
Q1   =   Daya kalorimteri jalur 1 sistem pendingin sekunder
Q2   =   Daya kalorimteri jalur 2 sistem pendingin sekunder
Besarnya  daya  kalorimetri  sisi  primer sebanding  panas  yang  diserap  oleh sistem pendingin sekunder dan besarnya daya kalorimetri sistem pendingin sekunder  sebanding  panas  yang  dilepas ke  lingkungan  oleh  menara  pendingin. Idealnya  perubahan  daya  kalorimetri primer  sebanding  dengan  perubahan daya kalorimetri sekunder, hal ini menunjukan  jumlah  kalor  yang  diserap oleh sistem pendingin sekunder sebanding  dengan  jumlah  kalor  yang dilepas ke lingkungan [10] .

## 3.  METODOLOGI
Dalam rangka menguji menara pendingin baru  dilakukan  operasi  reaktor  30  MW secara  bertahap.  Pengambilan  data dilakukan  pada  saat    operasi  30  MW tanggal  20  Desember  2018  teras  97. Setelah  daya  mencapai  daya  30  MW dipertahankan
selama
10 jam.
Berdasarkan  instruksi  operasi  nomor  : RSG.OR.IO.97/05-F/2018,  sistem-sistem yang dioperasikan antara lain :
1.  Sistem  pendingin  primer  JE01  AP001 dan AP003
2.  Sistem pendingin sekunder PA01 dan
PA02 AP001
3.  Menara pendingin cooling tower PA01
AH001/002 dan PA02 AH001/002
4.  Sistem  purifikasi  air  kolam  reaktor KBE01 AP001 dan AP002
5.  Sistem  purifikasi  dan  lapisan  air hangat KBE02 AP001
6.  Sistem pendukung lainnya
Untuk  pengoperasian  30  MW dilakukan  dengan  mengoperasikan  6 menara  pendingin  sehingga  dilakukan penambahan  menara  pendingin  yaitu PA01
AH003 dan PA02 AH003. Penambahan menara pendingin
dilakukan ketika daya dinaikan ke 30 MW secara bertahap.
Tata  kerja  yang  dilakukan  untuk mendapatkan nilai daya kalorimetri sistem pendingin  reaktor  dan  kesesuaian  T inlet - T outlet dengan nilai desain pada pengoperasian  reaktor  RSG-GAS  pada teras 97 dengan daya maksimum 30 MW, adalah:
1.  Mencatat data yang berkaitan dengan sistem pendingin primer dan sekunder pada  panel  tegak  (daya  reaktor  awal 15 MW).
2.  Menaikan  daya  reaktor  (manuver daya)  dan  mengkritiskan  pada  daya yang dikehendaki.
3.  Mencatat  parameter  yang  berkaitan dengan  sistem  pendingin  primer  dan sekunder  setelah  daya  stabil  (±  15 menit).
4.  Lakukan  langkah  poin  1  s/d  4  untuk tingkat  daya  lainnya  sampai  dengan daya maksimum 30 MW.
5.  Padamkan reaktor.
6.  Menggunakan  data-data  yang  telah dicatat untuk menghitung daya
kalorimetri  sistem  pendingin  primer,
sekunder dan membandingkannnya. 7.  Membandingkan Tin-Tout sistem pendingin primer dan sekunder dengan  nilai  desainnya  berdasarkan LAK RSG-GAS Rev 10.1.

## 4.  HASIL DAN PEMBAHASAN
Berikut  ini  hasil  pencatatan  data  dan pembahasan  yang  telah  dilakukan  di RSG-GAS  pada  tanggal  20  Desember
2018 (teras 97) dengan contoh
perhitungan  daya  kalorimetri  sistem pendingin sekunder dan perhitungan daya kalorimetri primer dapat dilakukan dengan cara yang sama. Hasil perhitungan untuk semua rentang daya seperti pada Tabel 5.
Tabel 4. Data pendingin primer dan sekunder pada saat operasi 30 MW Daya Sitem Pendingin Primer Sitem Pendingin Sekunder Reaktor T Outlet T Inlet JE01 T inlet T inlet T outlet T outlet PA01 CF001/002/ 003 PA02 CF001/002/ 003 (MW) JE01 CT001 JE01 CT006 CF811/821/831 PA01 CT001 PA02 CT001 PA01 CT002 PA02 CT002 m3/jam m3/jam (º C) (ºC) m3/jam (º C) (º C) (º C) (º C) 5 26 25 3150 26 26 25 25 1950-2050 2000-2050 10 28 26 3150 27 27 25 25 1950-2050 2000-2050 15 30 27 3150 28 28 26 26 1950-2050 2000-2050 20 32 28 3150 29 29 26 26 1950-2050 2000-2050 25 36 30 3150 32 32 27 27 1950-2050 2000-2050 30 44 36 3150 38 38 31 31 1950-2050 2000-2050
Data  operasi  30  MW  RSG-GAS ditampilkan  pada  Tabel  4,  data-data tersebut  meliputi    T inlet -T outlet sistem pendingin  primer  (JE01  CT001,  JE01 CT006),  laju  alir  sistem  pendingin  primer (JE01  CF811/821/  831),  T inlet -  T outlet
sistem  pendingin  sekunder  (PA01/02 CT001/002) dan laju alir sistem pendingin sekuder  (PA01/02  CF001/002/003).Dari Tabel 4 diketahui rata-rata laju alir sistem pendingin  primer  sebesar  3.150  m 3 /jam, nilai  tersebut  di  atas  batas  minimal  yaitu
(Sukarno Sigit, dkk)
http://jurnal.batan.go.id/idex/php/bprn
sebesar 2.902 m 3 /jam dan di bawah batas maksimal  yaitu  sebesar  3.200  m 3 /jam. Selain  itu  diketahui  laju  alir  sistem pendingin  sekunder  berflutktuasi  dari 1950-2050  m 3 /jam  dengan  nilai  rata-rata 1.983,33  m 3 /jam  untuk  jalur  1  dan 2.016,67  m 3 /jam  untuk  jalur  2.  Nilai tersebut  tidak  terlalu  jauh  dari  nilai desainnya sebesar 1.950 m 3 /jam. Selanjutnya  data-data  tersebut  akan diolah untuk perhitungan daya kalorimetri sistem pendingin primer dan sekunder.
Tabel 5. Daya Kalorimetri Sistem Pendingin Primer dan Sekunder
Daya Yang Dikehendaki (MW) Daya kalorimetri Primer (MW) Daya kalorimetri Sekunder (MW) 5 3.46 4.40 10 7.11 9.03 15 10.75 9.03 20 14.38 13.65 25 21.64 22.89 30 28.84 32.08 Rata-rata Contoh perhitungan daya kalorimetri pendingin sekunder Diketahui Daya nominal : 5MW T outlet jalur 1 (PA01 CT02) : 26 o C T outlet jalur 2 (PA02 CT02) : 26 o C T inlet jalur 1 (PA01 CT01)   : 26 o C T inlet jalur 2 (PA02 CT01) : 25 o C Laju alir pendingin sekunder jalur 1 (rata- rata  PA01 CF001-003)= 1983.33 m 3 /jam =  0.5509 m 3 /detik Laju alir pendingin sekunder jalur 2 (rata- rata  PA02 CF001-003)= 2016.67 m 3 /jam =  0.5601 m 3 /detik
Faktor  Koreksi  =  0.05  Ditanyakan  Q kalorimetri sistem   pendingin   sekunder Karena Tinlet dan outlet jalur satu dan dua sama maka Δ T,Tb, ρ, C p bernilai sama
Δ T Jalur1&2   = 𝑇𝑜𝑢𝑡𝑙𝑒𝑡 − 𝑇𝑖𝑛𝑙𝑒𝑡 − 𝐹𝑎𝑘𝑡𝑜𝑟 𝐾𝑜𝑟𝑒𝑘𝑠𝑖
= 2 6 – 25 – 0.05
= 0.95
Tb  Jalur 1&2    = 𝑇𝑖𝑛𝑙𝑒𝑡+𝑇𝑜𝑢𝑡𝑙𝑒𝑡 2 = 26+25 2 = 25.5 o C
ρ jalur 1 &2  = 1000 x (1,0029 – 1,5838 x 10 -4 x Tb – 2,847 x 10 -6 x Tb 2 ) = 1000 x (1,0029 – 1,5838 x 10 -4 x 25.5 – 2,847 x 10 -6 x 25.5 2 )      = 997.01 kg/m 3
C p =  4,167 + 0,05 (-0,0734 x Tb) +0,0031 x e (0,0268 x Tb)
= 4,167 + 0,05 (-0,0734 x 25.5) +0,0031 x e (0,0268 x 25.5) = 4.18 kW.det/kg o C
Q kalorimetri Jalur satu   = 𝑊𝑥ρ x Cp  x ΔT = 0.5509 x  997.01 x 4.18 x 0.95 = 2.18 MW
Q kalorimetri Jalur dua    = 𝑊𝑥ρ x Cp  x ΔT = 0.5601 x  997.01 x 4.18 x 0.95 = 2.22 MW
Q Kaliorimetri total   = Q kalorimetri Jalur satu  + Q kalorimetri Jalur dua = 4.4 MW
Dari  Tabel  5  didapat  hasil  perhitungan daya  kalorimetri  pendingin  sekunder  dan primer. Daya kalorimetri sistem pendingin
sekunder  merupakan  perhitungan  daya berdasarkan  perbedaan  T outlet dan  T inlet dengan laju alir fluida yang tetap. Jumlah total  daya  kalorimetri  sistem  pendingin sekunder merupakan  penjumlahan  daya kalorimetri jalur 1 dan jalur 2. Sedangkan
daya  kalorimetri  sistem  pendingin  primer dihitung  T outlet dan  T inlet dengan  laju  alir fluida tetap. Perbandingan
daya kalorimetri  sistem  pendingin  primer  dan sekunder seperti pada Gambar 2.
.
Gambar 2 . Daya kalorimetri primer vs sekunder menggunakan menara pendingin baru
Dari perbandingan daya kalorimetri sistem  pendingin  primer  dan  sekunder yang  ditampilkan pada Gambar 2 menunjukan  perubahan  daya  kalorimetri sisi primer sebanding dengan perubahan
daya  kalorimetri  sisi  sekunder.  Hal  ini menunjukan  panas  yang  diserap  dari sistem pendingin primer sebanding dengan panas yang dilepas ke
lingkungan.
Tabel 6 . Tabel perbandingan nilai parameter sistem pendingin primer dan sekunder pada saat daya penuh 30 MW Parameter Hasil pengukuran ( o C) Nilai Batas desain ( o C) Keterangan JE01 CT001 (T Outlet ) 44.00 48.9 Aman JE01 CT006 (T inlet ) 36.00 40.2 Aman Sistem pendingin sekunder PA01 CT001 (T Oulet) 38.00 39.2 Aman PA02 CT001 (T Outlet ) 38.00 39.2 Aman PA01 CT002 (T Inlet ) 31.00 32 Aman PA02 CT002 (T inlet ) 31.00
32 Aman 0 10 20 30 40 08.52 09.06 09.20 09.32 09.45 13.31 Day a (MW) Waktu Tercapainya Daya Q Primer VS Q Sekunder Daya kalorimetri Primer (MW)
Daya kalorimetri Sekunder (MW)
(Sukarno Sigit, dkk)
Selain  itu  dari  Tabel  6  terlihat kemampuan  menara  pendingin  dalam menjaga  temperatur inlet dan outlet sistem  pendingin  sekunder  dan  primer agar  tidak  melampaui  nilai  batas  desain pada  saat  operasi  daya  penuh  30  MW. T inlet pendingin primer sebesar 36 o C tidak melampaui  nilai  batas  desain  sebesar 40,2 o C.  T outlet sistem  pendingin  primer sebesar 44 o C tidak melampaui nilai batas desain  sebesar  48,9 o C.  Untuk  T inlet pendingin  sekunder  sebesar  31 o C  tidak melampaui nilai batas desain sebesar 32 o C dan untuk T oulet nya sebesar 38 o C tidak melampaui  nilai  batas  desain  sebesar 39,2 o C.  Dari  semua  perhitungan  dan perbandingan menunjukan
menara
pendingin baru sistem pendingin sekunder
memberikan
tingkat kemampuan  pembuangan  panas  yang lebih baik pada saat reaktor beroperasi.

## 5.  KESIMPULAN
1.  Panas  sistem  pendingin  primer yang diserap
oleh
sistem
pendingin  sekunder  sebanding dengan  panas  yang  dilepas  ke lingkungan oleh menara
pendingin.
2.  T inlet - T outlet sistem  pendingin primer  dan  sekunder  tidak  ada yang  melebihi  nilai  desain  pada saat  dioperasian  daya  penuh  30 MW.
3.  Sistem pendingin reaktor dengan menara  pendingin  baru  memiliki kemampuan  yang  tinggi  dalam mempertahakan temperatur inlet dan outlet pendingin  primer  dan
sekunder di bawah batas maksimal  desain  berdasarkan LAK RSG-GAS Rev 10.1.

## 6. DAFTAR PUSTAKA
[1] Http://www.batan.go.id/index.php/id/pr ofil-prsg ,  diakses  pada  tanggal
3/02/2019 pukul 06.45
[2]  Purbosedjati.A, 1998, Prosiding Seminar  Hasil  Penelitian  PRSG Tahun 1997/1998, ISSN 0854-5278.
[3]   Laporan Operasi Reaktor RSG-GAS Daya 30 MW, PRSG-GAS, Mei 2018.
[4] Sigit.S,2018, Digitalisasi Monitor Kanal Pengukuran Daya JKT04 Di Reaktor
Serba  Guna              GA.  Siwabessy
Berbasis Labview, Teknofisika Nuklir,  Sekolah  Tinggi  Teknologi Nuklir  Yogyakarta. [5]  Sukiyanto dkk, 2018, Analisis Pengoperasian  Reaktor  RSG-GAS Pada Teras 96 Dengan Daya Maksimum 30 MW, Buletin Pengelolaan  Reaktor  Nuklir  2018, Nuklir, Yogyakarta. [6]  Laporan Analisis Keselamatan,
PRSG-GAS  Rev  10.1,  Desember
2011.
[7]  Sukiyanto,  Nurtanto.B,  Pengukuran Faktor Koreksi Kalibrasi Daya 15 MW
Dan  30  MW  Di  Reaktor  RSG- GAS,Buletin  Pengelolaan  Reaktor
Nuklir Vol 14 April 2017.
[8] Isnaeni.D, 1995, Tabel Konversi Daya, BATAN,Serpong.
[9]  Pardi,
Fauzan.B, Evaluasi Pengoperasian Pompa Sistem Pendingin Sekunder Untuk Menunjang  Operasi  Reaktor    RSG-
GAS,  Buletin  Pengelolaan  Reaktor Nuklir.  Vol.  XIV  No.1  2017,  hal.  40-
46.
[10]  Suparno.Paul,  2018,  Modul5  KB1 Temperatur  dan  Kalor  :  Kemetrian Riset,  Teknologi  dan        Pendidikan Tinggi.
(Sukarno Sigit, dkk)
http://jurnal.batan.go.id/idex/php/bprn

## T
(Sukarno Sigit, dkk)
http://jurnal.batan.go.id/idex/php/bprn
(Sukarno Sigit, dkk)
http://jurnal.batan.go.id/idex/php/bprn