## Analisis StrukturRumah Sakit Umum Intan Husada – Garut Bagian Rawat Inap
Eko Walujodjati, Andreansyah Wiguna
Jurnal Konstruksi Sekolah Tinggi Teknologi Garut Jl. Mayor Syamsu No. 1 Jayaraga Garut 44151 Indonesia Email : jurnal@sttgarut.ac.id eko.walujodjati@sttgarut.ac.id.com andreansyahwiguna@gmail.com
Abstract – The construction of a building must of course be planned in accordance with the needs, which  the  building  must  have  the  criteria  of  safe,  comfortable,  economical,  beautiful  and  in accordance with the designation. Intan Husada Hospital Building Kab. Garut inpatient section was built to meet the needs of the community, especially District Tarogong Kidul generally Garut regency in  the  inpatient  care  service.  Building  RSU  Intan  Husada  Garut  built  4  floors  with  most  use  of reinforced  concrete  structures.  Floor  plates  are  set  25  Mpa  (f'c)  and  400  Mpa  (fy)  concrete.  For structural parts in general the columns and beams are fixed with 25 Mpa concrete and 400 Mpa (fy) steel  grade.  For  the  foundation  itself  set  by  using  foot  plate  foundation.  Planning  of  reinforced concrete structure refers to Indonesian National Standard (SNI) SNI 03-2847-2002 on Procedure of Planning of Concrete Structure for Building Building. Structural Analysis with recognized software tools. The result of structure analysis in the form of moment, normal and shear is used to plot elements of  structure.  From  structural  analysis  that  is  done  obtained  comparison  of  calculation  result  of structural  analysis  with attached.  Column  analysis  results with longitudinal  reinforcement  19D22 D10-180  while  the  longitudinal  tu-straw  20D25  stirring  D10-100.  Beams  of  analysis  results  with longitudinal  reinforcement  2D13  and  9  D22  stirring  D10-200  while  the  longitudinal  reinforcing battles 19D22 stirring D10-100. Sloof beam analysis with longitudinal reinforcement 4D22 D8-250 while mounted longitudinal 6D22 stirring D10-100.
Keyword – Analysis of Structure, Column, Beam, Stirring, Longitudinal Bar.

## BAB I PENDAHULUAN

## 1.1. Latar Belakang
Pembangunan  Rumah  Sakit  Intan  Husada  merupakan  suatu  perwujudan  dan  cita-cita  para dokter-dokter asal Garut yang pendanaannya diperoleh dengan cara kolektip.  Sebanyak 20 dokter asal Kabupaten Garut yang tergabung dalam Koperasi Insan Husada mendirikan Proyek Rumah Sakit Intan Husada di Jln. Suherman merupakan proyek milik swasta. Direktur Rumah Sakit Intan Husada Dr. Yati Maryati Santosa MM. mengatakan perkumpulan dokter ini awalnya mendambakan sebuah rumah  sakit  yang  bisa  memberikan  pelayanan  kesehatan  yang  sangat  baik  di  Kabupaten  Garut. Perkumpulan  yang  dibentuk  pada  tahun  2011  ini  akhirnya  mengumpulkan  dana  dan  mendirikan Rumah Sakit tersebut, kemudian mulai pembangunannya pada tahun 2013 dilakukan dalam dua tahap yaitu bangunan utama dan poliklinik serta gedung rawat inap. Pada tahap pertama Dr. Yati Maryati Santosa MM. menugaskan 15 dokter spesialis dan umum untuk layanan rawat jalan atau poliklinik, juga 10 ranjang rawat inap kelas 1 dan VIP. Selain itu ada juga IGD, instalasi bedah, perinatologi, laboratorium  instalasi  radio  diagnostik  dan  instalasi  farmasi.  Gedung  rumah  sakit  yang  dibangun tentunya harus memenuhi kaidah kaidah struktur berupa keamanan, kekuatan dan kekakuan. Dengan kondisi  gedung  yang  sudah  dibangun  dilakukan  analisis  gedung  terutama  pada  elemen  elemen struktur pada kolom, balok dan sloof (pada bagian yang ditetapkan) akan kebutuhan penulangan. Dan
pada  akhirnya  bisa  diambil  kesimpulan  akan  kebutuhan  penulangan  pada  elemen  elemen  struktur yang ditinjau.

## BAB II TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1.    Dasar-dasar Perencanaan
Peraturan yang digunakan dalam perencanaan Analisis Struktur Bangunan Rumah Sakit Intan Husada di Jalan Suherman Kabupaten Garut ini berdasarkan pada peraturan-peraturan yang berlaku, antara lain:
1. Peraturan Beton Bertulang Indonesia SK-SNI 1971, Jakarta, Indonesia.
2. Buku Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang W.C. Vis dan Gideon Kusuma.
3. Departemen Pekerjaan Umum (DPU), Pedoman Perencanaan Pembebanan Untuk Rumah dan Gedung, SK SNI-1727-1989, Jakarta, Indonesia.
4. Departemen  Pekerjaan  Umum  (DPU).  1991.  SK  SNI  T-15-1991-03  Tata  Cara  Perhitungan Struktur Beton Untuk  Bangunan Gedung.
5. Badan Standarisasi Nasional (BSN), Standar Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Gedung, SK SNI 03-1726-2002, Jakarta, Indonesia.
6. AISC  LRFD -  2005,  (2005), Load  &  Resistance  Factor  Design  Spesification  For  Structural Steel Buildings, American Institute Of Steel Construction, Inc. Chicago, USA.
7. ACI 318 – 2008, (2008), Building Code Requirements For Structural Concrete, Portland Ce- ment Association, USA.
8. Nawy, Edward G, (1996) , Reinforce Concrete – A Fundamental Approach, 3 rd ed., Prentice- Hall, Inc.,New Jersey, USA.
9. MacGregor, James G., (1997) Reinforce Concrete – Mechanics and Design, 3 rd ed.,- Prentice Hall Inc., New Jersey, USA.
10. Bowles, Joseph E., (1996), Foundation Analysis and Design, 5 th ed., McGraw-Hill Companies, Inc., USA.
11. SAP 2000 Nonlinear-linear.

## 2.1.1  Syarat – Syarat Perencanaan Struktur
Dalam perencanaan struktur beton bertulang harus dipenuhi syarat – syarat sebagai berikut: (SK-SNI T-15-1991-03) Buku Beton 1 Erlangga, Jakarta.
1. Analisis Struktur dilakukan dengan cara mekanika teknik yang berlaku.
2. Analisis  dengan  komputer,  harus  disertai  dengan  penjelasan  mengenai  prinsip  cara  kerja program, data masukan serta penjelasan mengenai data keluaran.
3. Percobaan model diperbolehkan bila diperlukan untuk menunjang analisis teoritis.
4. Analisis  struktur  harus  dilakukan  dengan  model  –  model  matematis  yang  mensimulasikan keadaan struktur yang sesungguhnya dilihat dari segi sifat bahan dan kekakuan unsurnya.

## 2.1.2  Syarat-Syarat Bahan Untuk Beton Bertulang
a. Semen Semen harus memenuhi salah satu dari ketentuan berikut:
- SNI 15-2049-1994 Semen portland.
- Spesifikasi  semen  blended  hidrolis  (ASTM  C  595),  Kecuali  tipe  S  dan  SA  yang  tidak diperlukan sebagai unsur pengikat utama struktur beton.
- Spesifikasi semen hidrolis ekspansif (ASTM C 845)
b. Agregat
Agregat untuk beton memenuhi salah satu dari ketentuan berikut:
- Spesifikasi agregat untuk beton (ASTM C 33)
- SNI 03-2461-1991 Spesifikasi agregat ringan untuk beton struktur.
Ukuran maksimum nominal agregat kasar tidak boleh melebihi:
- 1/5 jarak terkecil antara sisi cetakan.
- 1/3 ketebalan plat lantai.
- 3/ 4 jarak bersih minimum antara tulangan atau kawat.
c. Air
Air yang digunakan pada campuran beton harus bersih dan bebas dari bahan  – bahan  yang mengandung minyak, asam, alkali, garam, bahan organik, atau bahan lainnya yang merugikan terhadap beton atau tulangan.
d. Baja Tulangan ( Sumber Buku Struktur Beton Bertulang Istimawan Dipohusodo ) Baja tulangan  yang digunakan harus ulir, kecuali baja polos diperkenankan untuk  tulangan spiral atau tendon. Tulangan yang terdiri dari profil baja struktural, pipa baja, atau tabung baja dapat digunakan dengan persyaratan pada tata cara ini.
- Spesifikasi untuk batang baja billet ulir dan polos untuk penulangan beton.
- Spesifikasi untuk batang baja axel ulir dan polos untuk penulangan beton.
- Baja  tulangan  ulir  dengan  spesifikasi  kuat  leleh  fy  melebihi  400  Mpa  boleh  digunakan, selama fy, adalah nilai tegangan pada regangan 0,35%

## BAB III METODE PENELITIAN

## 3.1 Struktur Plat
Plat merupakan salah satu bagian dari struktur gedung bertingkat yang memiliki sifat dan per- ilaku khusus. Sebelum dilaksanakan perencanaan kolom dan balok, biasanya dilakukan perencanaan struktur plat dahulu. Hal yang harus diperhatikan dalam perencanaan struktur plat antara lain : pem- bebanan, ukuran plat dan syarat-syarat tepi.

## 3.1.1 Tebal Plat
Tebal minimum plat menurut pasal 7.3 (Peraturan Beton Bertulang  Indonesia 1971) maka tebal minimum Plat atap adalah 7 cm dan untuk plat lantai tebal minimum adalah 12 cm. Tebal plat dihitung berdasarkan SK SNI T-15 1991 03 pasal 3.2.5 point (3), yaitu tebal plat dua arah dengan balok yang menghubungkan tumpuan pada semua sisinya tidak lebih kurang dari nilai yang diperoleh dari :
Hmin  = ln /28 (0,4 + fy 700)………(3.1) Dimana : h min   = Tebal plat minimum
ln = Panjang bersih bentang yang terpanjang
fy = Tegangan leleh baja
Tebal plat yang diambil pada perencanaan struktur portal ini adalah 12 cm untuk  plat lantai.

## 3.1.2  Pembebanan Plat
Beban-beban  yang  diperhitungkan  pada  pembebanan  plat  terdiri  dari  beban  mati  (DL)  dan  beban hidup (LL).
Dalam SK SNI T-15 1991 03 pasal 3.2.2, besar kuat perlu untuk menahan beban mati dan beban hidup yang dipikul oleh struktur adalah: WD =1,2WDL + 1,6WLL.
Beban  hidup  pada  lantai  gedung,  untuk  sekolah,  Ruang  kuliah,  Kantor,  Ruko,  Toserba, Restauran,  Hotel,  Asrama  dan  Rumah  sakit  adalah  250  kg/m2.  untuk  reduksi  beban  hidup  Ruko adalah 0,8.

## 3.2 Perencanaan Balok
a) Syarat-syarat batas dalam perencanaan balok
Pada  perencanaan  balok  disamping  beban-beban  dan  ukuran  ternyata  syarat-syarat  tumpuan pun perlu diketahui juga. Tumpuan akan dianggap kaku yaitu tidak dapat berdeformasi sehingga
syarat-syarat yang dipertimbangkan adalah:
1. Balok sederhana yang ditumpu bebas dapat mengalami perputaran sudut pada perletakan.
2. Balok terjepit penuh tidak memungkinkan terjadinya rotasi.
3. Balok terjepit sebagian memungkinkan tumpuan dapat sedikit berotasi
b) Bentang Teoritis
Pada  balok  panjang  bentang  teoritis  (  l  )  harus  dianggap  sama  dengan  bentang  bersih  (L) ditambah setengah panjang perletakan pada kedua ujungnya. Andaikan balok dibuat monolit dengan  kolom-kolom  pendukung,  maka  sesuai  dengan  SNI  03-2847-2002  pasal  10.7.(2) bentang teoritis ditentukan sebagai jarak pusat ke pusat antara pendukung, sedangkan bila balok tidak monolit dengan pendukung yang ada maka sesuai dengan SNI 03-2847-2002 pasal 10.7. (2) bentang teoritis harus ditentukan sebagai bentang bersih (L) ditambah tinggi balok.
c) Gaya Dalam yang Menentukan
Momen, gaya geser, akibat beban yang bekerja pada balok disalurkan kepada rangka struktur secara keseluruhan. Untuk membantu perhitungan analisis struktur ini digunakan program SAP 2000. sehingga memudahkan analisis struktur dan menghemat waktu perhitungan.

## 3.3.  Menghitung Tulangan

## a.    Balok Persegi
Analisis dan perencanaan balok dengan menganggap balok yang mengalami momen tumpuan dianalisis sebagai balok persegi dengan langkah-langkah sebagai berikut :
 Balok Persegi Bertulangan Sebelah
1. Berdasarkan h yang diketahui, perkiraan d dengan rumus  d = h – 70 mm , kemudian hitung k (Rn) yang diperlukan dengan memakai persamaan:
2 . . d b Mu k   Mpa
Dimana : R n = koefesien tahanan M u = Momen yang terjadi –pada balok
 = Koefisien induksi  (0,8)
b = Lebar balok
d = Tinggi efektif balok
2. Cari  perlu dengan rumus :
           fc Rn fy fc . 85 , 0 2 1 1 . 85 , 0  2 . . d b Mu Rn  Mpa
3. Hitung luas tulangan yang diperlukan:
As =  . b . d
4. Tentukan batang tulangan yang akan dipasang dengan bantuan tabel 2.2.a buku seri Beton 4 (Grafik  dan  Tabel  Perhitungan  Beton  Bertulang  SK  SNI  T-15-1991-03),  kemudian  periksa ulang tinggi efektif aktual balok d = h – P -  seng – ½  tul ut dan bandingkan dengan tinggi efektif yang diperkirakan dalam perhitungan .
 Balok Persegi Bertulangan Rangkap
1. Berdasarkan h yang diketahui, diperkirakan d dengan rumus : d = h – 100 mm
2. Ambil momen rencana balok (Mu) yang terbesar dari tiga tipe pembebanan yang disesuaikan dengan SNI 03-2847-2002 pasal 11.2 yaitu:
-  M u =  1,2 M D + 1,6 M L + 0,5 (A atau R) -  M u =  0,9 M D  1,0 M E
-  M u =  1,2 M D + 1,0 M L  1,0 M E 3. Hitung  R n Maks
        fc fy fy Rn maks maks maks . . 588 , 0 1 .   , dengan
 maks = 0,75  b  b = 0,75        fy fy fc 600 600 . 85 , 0 
4. Hitung Mn maks =  . b . d² . Rn maks Apabila Mn maks <  Mu , maka direncanakan balok sebagai balok bertulangan rangkap . Apabila Mn maks > Mu, maka direncanakan balok sebagai balok bertulangan sebelah . 5. Menentukan nilai  yang dipakai (  dapat diambil   maks ) 6. Menghitung nilai Rn dari  yang dipilih (lihat dari tabel A-9 buku Struktur Beton bertulang, Istimawan Dipohusodo)
7. Menghitung Mn yang dihasilkan dari Rn di atas Mn 1 =  . b . d² . Rn 8. Dari  yang dipilih, tentukan luas tulangan baja tarik As 1 yang diperlukan: As 1 =  . b . d 9. Menghitung nilai momen yang harus ditahan oleh pasangan tulangan baja tarik dan tekan (M n2 ), yaitu  M n2 = M u – M n1
10. Menghitung gaya tekan yang timbul pada tulangan tekan (asumsi d’ = 70 mm).
  ' 2 2 . d d Mn N D   
11. Dengan N D2 = As’.fs’ hitung fs’ sedemikian rupa sehingga As’ dapat ditentukan. Hal tersebut dapat  dilakukan dengan  menggunakan letak  garis netral  dari pasangan  gaya beton  tekan dan tulangan baja tarik kemudian memeriksa tegangan  s ’ pada tulangan tekan sedemikian nilai  y di dapat dari tabel:
  b fc fy A a s . . 85 , 0 . 1  1  a c    003 , 0 ' ' c d c s   
Apabila  s ’   s , maka fs’ = fy Apabila  s ’   s , maka fs’ =  s ’ . E s
12. Karena N D2 = As’ . fs’, maka luas tulangan tekan  (As’) perlu =
' 2 fs N D 13. Menghitung As 2 = fy As fs ' '. . , maka luas tulangan baja tarik total  As = As 1 + As 2
14. Tentukan  batang  tulangan  tarik  (As)  dan  tulangan  tekan  (As’)  yang  akan  dipasang  dengan bantuan tabel 2.2.a buku seri Beton 4 (Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang SK SNI T-15 1991-03) , periksa lebar balok dengan mengusahakan tulangan dipasang dalam satu lapis saja.
15. Kemudian periksa ulang tinggi efektif aktual balok d = h – P – d’ -  seng – ½  tul trk – ½  tul tkn dan  bandingkan  dengan  tinggi  efektif  yang  diperkirakan  dalam  perhitungan  .  Apabila  tinggi efektif aktual lebih besar dari tinggi efektif yang diperkirakan dalam perhitungan berarti hasil rancangan  aman,  sedangkan  apabila  tinggi  efektif  aktual  lebih  kecil  dari  tinggi  yang diperkirakan  dalam  perhitungan  berarti  rancangan  tidak  aman  dan  harus  dilakukan  revisi perhitungan.

## b.  Balok T dan L
Dalam merencanakan balok T , pada langkah awal disarankan untuk     menentukan  apakah balok tersebut berprilaku sebagai balok T persegi atau balok T murni.  Apabila ditentukan sebagai balok T persegi , maka prosedur perencanaan sama dengan yang dilakukan pada perencanaan balok persegi bertulangan sebelah, sedangkan apabila sebagai balok T murni perencanaan dilakukan dengan cara perkiraan kemudian diikuti dengan analisis.
Berdasarkan  pada  bentuknya,  umumnya  flens  menyediakan  daerah  tekan  lebih  dari  cukup sehingga  blok  tegangan  tekan  seluruhnya  terletak  di  dalam  daerah  flens,  sehingga  hampir  selalu dijumpai balok T umumnya dianalisis dan direncanakan sebagai balok T persegi. Balok T bertulangan sebelah dianalisis dan direncanakan sebagai balok T persegi dengan langkah-langkah sebagai berikut:
1. Menghitung momen rencana Mu
2. Menetapkan tinggi efektif , d = h–70 mm
3. Menetapkan lebar efektif flens berdasarkan ketentuan SNI 03-2847-2002 pasal 10.10.
Ada dua kasus penampang balok T:
1. Balok T palsu
Gambar  3.3 Penampang Balok T dengan a ≤ t a ≤ t
Daerah tertekan berbentuk segi empat
C c = 0,85 . fc . a . beff Ts = As.fs C c = Ts            a= As.fs/(0,85.fc.beff) Mn = Cc (d.(a/2) = Ts (d.(a/2)

## 2. Balok T Murni
Gambar  3.4 Penampang Balok T dengan a > t Cc1 = 0,85.fc’.a.bw beff=lebar efektif As bw = lebar badan a t d c εc l εc a= β.c 0,85 fc Cc (d-a/2) Ts fs beff=lebar efektif As bw = lebar badan a t d c εs a= β.c 0,85 fc Cc2 (d-a/2) Ts fs A1 A3 A2 t/2 (d-t/2) Cc1
Cc2 = 0,85.fc’.a.t (beff-bw) Ts = As.fs ∑H = 0 Cc1 + Cc2 = Ts 0,85.fc’.a.bw + 0,85.fc’.a.t (beff-bw) = As.fs a = As.fs-0,85.fc’.a.t (beff-bw)/ 0,85.fc’.a.bw Ø Mn = ØCc1 (d-a/2)+ ØCc2(d-t/2)

## a. Menghitung Gaya Lintang
Perhitungan gaya lintang yang diakibatkan oleh beban mati dan beban hidup yang bekerja pada balok ini dibantu dengan program SAP 2000.
b. Menghitung Tulangan Geser
Vu =  1,2 V D +  1,6 V L
Dan v u = d b V u . Dimana:
Vu =  Gaya lintang pada penampang yang ditinjau V D =  Gaya lintang pada penampang yang ditinjau akibat beban mati
V L =  Gaya lintang pada penampang yang ditinjau akibat beban hidup Tegangan geser Vu harus memenuhi persyaratan : Vu  >  Vc
d b fc Vc w . . 6 1  fc d b Vc v c 6 1 .  
Dimana:
Vc =   Kuat geser nominal yang disumbangkan oleh beton v c =   Batas tegangan geser dari penampang yang dapat menahan gaya geser dan lentur
 =   Faktor reduksi kekuatan terhadap tegangan geser (0,6)
Nilai  Vc dilihat pada tabel 15 halaman 125 , buku Dasar-dasar Perhitungan Struktur beton Bertulang jilid 1 W.C. Vis dan Gideon Kusuma .
Cek v u (Vu) terhadap   v c (Vc) Jika :  v u (Vu)   v c (Vc) , maka penampang  yang ditinjau kuat menahan gaya geser sehingga tidak diperlukan tulangan geser .
 v u (Vu) >  v c (Vc) , maka penampang yang ditinjau tidak kuat menahan  gaya geser sehingga diperlukan tulangan tambahan untuk menahan gaya geser.

## c. Perencanaan Tulangan Geser
Sesuai SNI 03-2847-2002 pasal 13.5 menyatakan bahwa tulangan geser dapat berupa sengkang vertikal  ataupun  tulangan  geser  miring  .  Pada  desain  Struktur  Bangunan  Gedung  Kantor  Rektorat Universitas Pajajaran ini, dipakai tulangan geser sengkang vertikal dengan pertimbangan penggunaan tulangan geser sengkang vertikal lebih mudah pemasangannya dan lebih aman sebab pada kondisi gaya  lintang  berubah  tandanya  balok  dan  sengkang  tetap  berfungsi  normal  tidak  membutuhkan pemakaian  tulangan  geser  miring  pada  batang  tekan  diagonal  seperti  pada  sistem  rangka  dengan tulangan geser miring.
Gaya lawan yang diberikan tulangan geser sengkang terhadap gaya geser:
 Vs  = Vu -  Vc  = (Vu -  Vc) . b. d
Luas tulangan sengkang minimum:   As seng min = fy y b . 3 .
Luas penampang sengkang:  As seng = 
 fy y b v v c u . . .   
Syarat yang harus dipenuhi:  As sengk >  As sengk min
y b fy As v sengk s . . . 

##  
Tentukan nilai  v s maks sesuai dengan mutu beton yang digunakan berdasarkan tabel 17 hal 129 buku Dasar-dasar Perhitungan Struktur Beton Bertulang jilid 1 WC.. Vis dan Gideon Kusuma. Cek  v s terhadap  v s maks Jika:
 v s   v s maks , maka tulangan geser mampu menahan tegangan geser yang terjadi sehingga ukuran penampang dan tulangan pada balok sudah memadai.
 v s terhadap  v s maks , maka tulangan geser  pun tidak mampu menahan tegangan geser yang terjadi sehingga ukuran balok perlu di dimensi ulang.

## 3.4 Analisis Kolom
Bila suatu penampang beton  harus menahan tidak hanya beban lentur M  tetapi  gaya normal (gaya aksial) P, maka distribusi tegangan internal menjadi lebih kompleks. Berdasarkan SNI 03-2847- 2002 pasal 10.8 (1) yang dimaksud dengan kolom adalah komponen struktur bangunan yang tugas utamanya adalah menyangga beban aksial tekan vertikal.

## 3.4.1 Perhitungan Penulangan Kolom
Untuk  menentukan  luas  tulangan  yang  harus  disediakan,  digunakan  Grafik  dan  Tabel Perhitungan Beton Bertulang W.C. Vis dan Gideon Kusuna sebagai berikut:
Menghitung nilai-nilai
Pu Mu e t  fc . Agr . ' P k U 1          h e fc Agr Pu k t . 2 
Menentukan nilai r (berdasarkan harga k 1 dan k 2 ) dimana r diperoleh dari diagram interaksi untuk perencanaan kolom dengan f’c = 22,5 Mpa, fy = 240 Mpa dan   d’/h = 0,1 Menghitung nilai  ,  =  r .  , dimana  = 0,8 untuk f’c = 22,5 Mpa . Menghitung luas tulangan perlu, As perlu =  . b. h Tetapkan ukuran dan jumlah tulangan Untuk  b harus ditetapkan sebagai berikut:
        Pc Pu Cm b . 1    1,0           Pc Pu Cm c . 1    1,0
... (3.1)
Dengan:   Pc  =   2 2 ln . . Rn I E 
Dimana:
 Pu = Jumlah beban kolom Pu pada tingkat yang diberkaitan
  Pc = jumlah beban tekuk  Pc pada tingkat yang berkaitan Untuk EI k boleh digunakan rumus berikut:
EI k =   d S S c c I E I E    1 . .
Untuk menentukan I Se dapat digunakan rumus sesuai tabel 7.2.a buku Grafik dan Tabel Perhitungan Beton bertulang WC Vis dan Gideon Kusuma:
  . . c
I
I g Se 
dan nilai  ditentukan dari tabel 7.2.b buku Grafik dan Tabel Perhitungan Beton bertulang WC Vis dan Gideon Kusuma .
Untuk E f ditentukan dengan bantuan grafik 7.1.a dan 7.1.b buku Grafik dan Tabel Perhitungan Beton bertulang WC Vis dan Gideon Kusuma, sedangkan untuk EI k dan EI b dihitung dengan rumus :
El k = d g c I E         1 5 , 2 . dan El b = d g c I E         1 5 . L D D d 6 , 1 2 , 1 2 , 1            b b m M M C 2 1 4 , 0 6 , 0  0,4
Dalam persamaan ini M 1b adalah momen minimum, sedangkan M 2b adalah momen maksimum pada kolom yang dihitung dengan perhitungan elastis linier .
Sebagai perhitungan dapat digunakan grafik-grafik sebagai berikut: Untuk  menentukan  distribusi  gaya  orde  satu  grafik  E f nilai  d di  dapat  dari  perhitungan  berat, sedangkan  untuk  Rn  ditentukan  dengan  menggunakan  diagram  Nomogram  7.2c  buku  Grafik  dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang WC Vis dan Gideon Kusuma.
Untuk menentukan  dalam diagram Nomogram harus menggunakan diagram berikut:
               b b k k l EI l EI  Untuk memenuhi persyaratan r Rn ln .  22,  maka perhitungan orde dua tidak perlu dilaksanakan dan untuk e t min harus diperhitungkan dengan (15 + 0,03 h) mm.

## 3.5 Analisis Pondasi
Pondasi yang digunakan untuk struktur RSU. Intan Husada-Garut bagian ruang rawat inap ini adalah pondasi telapak. Dimensi (panjang dan lebar) dari pondasi telapak di tentukan oleh tegangan ijin pada tanahdimana pondasi tersebut diletakkan. Tegangan yang terjadi pada tanah harus lebih kecil daritegangan ijin pada tanah didasar pondasi tersebut. Struktur bawah ( sub Structure ) direncanakan dengan menggunakan konstruksi pondasi tiang pancang dengan bahan beton bertulang dengan mutu beton f’c = 25 Mpa dan mutu baja fy = 240 Mpa.
Sistematika perhitungan untuk pondasi tiang pancang adalah sebagai berikut:
1. Menghitung daya dukung pondasi (L.D Wesley, 1997 :126)
SF q c t  
Dimana:
t  = Daya dukung pondasi yang diijinkan (kg/cm 2 ) q c = Tekanan qonus (kg/cm 2 ) SF  = Safety Faktor (SF = 4)
2. Menghitung beban-beban yang bekerja
Beban yang bekerja pada pondasi terlebih dahulu harus didefinisikan, misalkan beban disebabkan oleh kolom, poer dan berat sendiri pondasi.
3. Menghitung luas yang diijinkan A = P / t  , dimana A = ¼ .  . d 2
4. Beban yang diijinkan q a = qc . A
= qc . ¼ .  . d 2
q a = Beban yang diijinkan (kN) q c = Tekanan ujung qonus (kN/mm 2 ) A = Luas dasar pondasi (mm 2 ) 5. Kontrol pondasi
t  = P / A,  dimana :
P   = Beban yang dipikul pondasi (kN) A  = luas dasar pondasi (mm 2 )

## BAB IV HASIL DAN PEMBAHASAN
Analisis Struktur bangunan Rumah Sakit Intan Husada Garut bagian Rawat Inap didesain sesuai dengan Tata cara Perencanaan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung menurut (SK SNI-03-2847- 1992).  Untuk  perhitungan  gaya-gaya  dalam  yang  timbul  pada  struktur    RSU.  Intan  Husada  ini menggunakan  aflikasi  struktur  yaitu  SAP.2000  V.17.  Sehingga  dengan  menggunakan  bantuan aplikasi ini besarnya gaya-gaya dalam yang terjadi dengan cepat dapat diketahui.
Secara garis besar reanalisis struktur RSU. Intan Husada ini adalah sebagai berikut:
1. Struktur atap ditutup dengan plat beton (dak beton). Pelat lantai direncanakan dengan sistem pelat 2 arah dengan ketebalan 15 cm tipikal untuk seluruh tingkat.
2. Struktur utama portal didesain dengan menggunakan beton dengan f’c = 25 Mpa dan mutu baja fy = 400 Mpa. Adapun struktur yang digunakan: Dimensi kolom (K1) : 350 mm x 800 mm Dimensi kolom (K2) : 300 mm x 600 mm Dimensi kolom (K3) : 300 mm x 600 mm Dimensi kolom (K4) : 250 mm x 500 mm Dimensi balok  (B1 A) : 250 mm x 600 mm Dimensi balok  (B1 B) : 250 mm x 500 mm Dimensi balok  (B1 C) : 300 mm x 500 mm Dimensi balok  (B7 A) : 400 mm x 900 mm Dimensi sloof : 300 mm x 600 mm Struktur bawah : Pondasi telapak/ Foot Plate
Di bawah ini tabel perbedaan hasil perhitungan struktur perencana dengan hasil reanalisis yang telah dilaksanakan pada laporan tugas akhir
Tabel. 4.1 Tabel perbandingan hasil perhitungan perencana dan reanalysis No. Bagian struktur Hasil perhitungan Perencana Reanalisis 1. Kolom 35/80 (K1) Tul. Utama   20 D 25 Sengkang D10-100 Tul.  Utama      19  D  22  Sengkang D10-180 2. Balok 25/60 (B1A) Sengkang    D10-100 Sengkang    D10-200 3. Balok 25/50 (B1B) Sengkang    D10-100 Sengkang    D10-180 4. Sloof 30/60 Tul. Utama   6 D 22 Sengkang D10-100 Tul.  Utama      4  D  22  Sengkang D8-250

## BAB V KESIMPULAN DAN SARAN

## 5.1.  Kesimpulan
Dari hasil perhitungan  analisis struktur bila dibandingkan dengan hasil perhitungan struktur perencana  ada  sedikit  perbedaan  hasil  perhitungan,  dimana  perhitungan  perencana  itu  tidak  lebih ekonomis  dari  hasil  perhitungan  analisis  laporan  tugas  akhir  ini.  Perbedaan  meliputi  diameter tulangan, jumlah tulangan dan jarak sengkang yang dipakai.

## 5.2  Saran
Beberapa  saran  dari  penyusun  yang  perlu  diperhatikan  dalam  perencanaan  suatu  konstruksi struktur adalah sebagai berikut:
1. Perencanaan Struktur bangunan Rumah Sakit tidak hanya berpedoman pada ilmu tetapi diper- timbangkan pula pada pedoman yang biasa dilaksanakan dilapangan.
2. Kelengkapan data mutlak dalam reanalisis suatu bangunan bertingkat sehingga bisa mendekati kondisi sebenarnya.
3. Ikuti  ketentuan-ketentuan  dalam  perencanaan  struktur,  sehingga  didapat  nilai  yang  paling ekonomis.
4. Estimasi beban dan analisa statika harus benar, agar didapatkan suatu konstruksi yang aman dan memenuhi syarat seperti yang telah ditentukan dalam perencanaan.
5. Tabel dan diagram dalam perhitungan haruslah menggunakan tabel diagram yang diambil dari peraturan yang berlaku.
6. Untuk mendapatkan hasil yang akurat, maka dibutuhkan pemahaman yang menyeluruh tentang tahap-tahap dalam proses perencanaan dan teori-teori yang dipakai.

## DAFTAR PUSTAKA
1. Peraturan Beton Bertulang Indonesia SK-SNI 1971, Jakarta, Indonesia.
2. Buku Struktur Beton bertulang, Istimawan Dipohusodo.
3. Buku Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang W.C. Vis dan Gideon Kusuma.
4. Departemen Pekerjaan Umum (DPU), Pedoman Perencanaan Pembebanan Untuk Rumah dan Gedung, SK SNI-1727-1989, Jakarta, Indonesia.
5. Departemen  Pekerjaan  Umum  (DPU).  1991.  SK  SNI  T-15-1991-03  Tata  Cara  Perhitungan Struktur Beton Untuk  Bangunan Gedung.
6. Badan Standarisasi Nasional (BSN), Standar Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Gedung, SK SNI 03-1726-2002, Jakarta, Indonesia.
7. AISC LRFD - 2005, (2005), Load  &  Resistance  Factor  Design  Spesification  For Structural Steel Buildings, American Institute Of Steel Construction, Inc. Chicago, USA.
8. ACI 318 – 2008, (2008), Building Code Requirements For Structural Concrete, Portland Ce- ment Association, USA.
9. Nawy, Edward G, (1996) , Reinforce Concrete – A Fundamental Approach, 3 rd ed., Prentice- Hall, Inc.,New Jersey, USA.
10. MacGregor, James G., (1997) Reinforce Concrete – Mechanics and Design, 3 rd ed.,- Prentice Hall Inc., New Jersey, USA.
11. Bowles, Joseph E., (1996), Foundation Analysis and Design, 5 th ed., McGraw-Hill Companies, Inc., USA
12. SAP 2000 Nonlinear-linear .