Terbit online pada laman web jurnal: http://journal.isas.or.id/index.php/JACEIT

## JOURNAL OF APPLIED CIVIL ENGINEERING AND INFRASTRUCTURE TECHNOLOGY (JACEIT)
Vol. 2 No. 2 (2021) 14-22 ISSN Media Elektronik: 2723-5378
Analisis Perencanaan Sheet Pile pada Tanggul Sungai (Studi Kasus : Sungai Lungun, Sabanar Baru, Kabupaten Bulungan)
Hasrullah 1 , Sebanya Elia 2 , Dandung Novianto 3 1,2 Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Universitas Borneo Tarakan,
3 Jurusan Teknik Sipil,Fakultas Teknik Politeknik Negeri Malang
1 hasrullah.ray@borneo.ac.id, 2 sebanya26@gmail.com, 3 dandung.novianto@polinema.ac.id

## Abstract
This study was conducted to identify thecauses of landslides on river embankments. This studu aims to determine the value of the slope safety factor and to plan the dimensions of sheet pile reinforcement and stability on the slopes of the Lungun River. This study used the Fellenius method to analyze the stability of the existing slope, the design principle of sheet piles in anchors located on cohesive soil with the free end method, and also with the help of a computer technology program, namely Plaxis application program. From the results of the analysis and calculations, it was concluded that the value of the safety factor  on the slopes of the Lungun River using the manual calculations of the Fellinus Method. A value of 1.470 was obtained and a calculation using the Plaxis 2D V.8.2 program obtained a value of 1.1092. For the solutions to landslides on the slopes of the Lungun River, the dimensions of sheet pile reinforcement obtained from the calculation were using a concrete sheet pile type W-400 A 1000 with a depth of 10 m plus anchor recognition at a depth of 1 m from the ground surfaces which was connected by a steel tie rod 7 cm along 14 m to a concrete anchor block with height of 1.5 m and thickness of 5 cm which was embedded 0.5 m from the ground surface, so that the value of safety factor that was calculated using the Plaxis 2D V.8.2 program was 3.5814.
Keywords: landslide, Plaxis program, sheet pile, slope stability, Lungun river

## Abstrak
Penelitian  ini  dilakukan  untuk  mengidentifikasi  penyebab  longsor  pada  tanggul  sungai.  Penelitian  ini  bertujuan  untuk mengetahui nilai faktor keamanan lereng serta merencanakan dimensional perkuatan sheet pile dan stabilitas di lereng Sungai Lungun.  Pada  proses  analisis  data,  peneliti  menggunakan  Metode  Fellenius  untuk  menganalisa  stabilitas  lereng  eksisting, prinsip perancangan turap di angker yang terletak pada tanah kohesif dengan metode ujung bebas, dan juga dengan bantuan program teknologi komputer yaitu program aplikasi Plaxis.  Dari hasil analisis dan perhitungan, diperoleh kesimpulan bahwa nilai faktor keamanan pada lereng Sungai Lungun dengan menggunakan perhitungan manual Metode Fellenius diperoleh nilai sebesar  1,470  sedangkan  hasil  perhitungan  dengan  menggunakan  program  bantu  Plaxis  2D  V.8.2  didapatkan  nilai  factor keamanan sebesar 1,1092. Untuk solusi penanggulangan longsor lereng Sungai Lungun, ukuran dimensi perkuatan sheet pile yang diperoleh dari perhitungan yaitu menggunakan sheet pile beton tipe W-400 A 1000 dengan kedalaman 10 m ditambah dengan pengakuan angkur pada kedalaman 1 m dari permukaan tanah yang dikaitkan oleh tie rod baja Ø 7 cm sepanjang 14 m kepada blok angkur beton dengan tinggi blok angkur 1,5 m dan tebal 5 cm yang tertanam 0,5 m dari permukaan tanah, sehingga diperoleh nilai faktor keamanan yang dihitung dengan menggunakan program bantu Plaxis 2D V.8.2 sebesar 3,5814.
Kata kunci: longsor, program Plaxis, sheet pile , stabilitas lereng, sungai Lungun.
Diterima Redaksi : 14-08-2021 | Selesai Revisi : 20-09-2021 | Diterbitkan Online : 01-12-2021

## 1. Pendahuluan
1.1 Latar belakang
Kejadian longsor di Indonesia saat ini selalu meningkat intensitasnya  dan  juga  penyebarannya.  Longsor merupakan salah satu kejadian yang paling sering terjadi di  bidang  geoteknik  karena  adanya  peningkatan tegangan  geser  massa tanah atau penurunan  kuat  geser massa  tanah,  dengan  kata  lain  kuat  geser  massa  tanah tidak dapat menahan pembebanan yang bekerja.
Salah  satu  program  bantu  dibidang  geoteknik  yang berfungsi  untuk  membantu  mempercepat  analisis perhitungan  dan  meminimalisir  kekeliruan  pada  saat perhitungan  kestabilan  lereng  dengan  perkuatan  sheet pile yaitu dengan menggunakan program bantu Plaxis.
Identifikasi serta penentuan faktor-faktor yang menjadi penyebab  terjadinya  longsor  perlu  dilakukan  untuk mencari  sumber  permasalahan,  lalu  menemukan  solusi yang tepat terhadap terjadinya longsor di lereng Sungai
Lungun,  Sabanar  Baru,  Kab.  Bulungan,  Kalimantan Utara.
Berdasarkan  kejadian  longsor  yang  terjadi  di  Sungai Lungun,  maka  ditentukan  untuk  penanggulangan longsor tersebut menggunakan alternatif sheet pile atau turap.
Salah  satu  program  bantu  dibidang  geoteknik  yang berfungsi  untuk  membantu  mempercepat  analisis perhitungan  dan  meminimalisir  kekeliruan  pada  saat perhitungan  kestabilan  lereng  dengan  perkuatan sheet pile yaitu dengan menggunakan program bantu Plaxis. Berdasarkan pemaparan uraian latar belakang yang ada, maka  penulis  menentukan  perumusan  masalah  yang terjadi, diantaranya : a. Berapa nilai faktor aman ( safety factor ) pada lereng Sungai  Lungun,  Sabanar  Baru,  Kab.  Bulungan, Kalimantan Utara ?
b. Berapa ukuran dimensi sheet pile dan stabilitas yang di peroleh untuk solusi penanggulangan longsor pada lereng  sungai  yang  di  perkuat  oleh sheet  pile yang terjadi  di  Sungai  Lungun,  Sabanar  Baru,  Kab. Bulungan, Kalimantan Utara ?

## 2. Metode Penelitian
2.1  Analisis Stabilitas Lereng Eksisting Menggunakan Metode Fellinus
Fellinus  (1927)  memperkenalkan  metode  Fellinus ( Ordinary Method od Slice ) yang didasarkan pada gaya yang memiliki sudut kemiringan sejajar dengan irisan , menghitung  faktor  keamanan  dilakukan  dengan menggunakan  prinsip  keseimbangan  momen.  Fellinus mengemukakan  asumsinya  bahwa  keruntuhan  terjadi melalui  perputaran  sebidang  tanah  pada  permukaan tanah longsor membentuk lingkaran dimana titik.
Fellenius  mengemukakan  asumsinya  yaitu  bahwa keruntuhan  terjadi  melalui  perputaran  sebidang  tanah pada  permukaan  tanah  longsor  membentuk  lingkaran dimana  titik  O  menjadi  pusat  rotasi.  Gaya  normal  P dianggap  bekerja  pada  tengah-tengah slice /potongan pada  metode  ini.  Resultan  dari  gaya-gaya  yang  terjadi antar  irisan  pada  setiap  irisan  di  asumsikan  memiliki nilai  sama  dengan  nol  yaitu  berarti  resultan  gaya-gaya yang  terjadi  antar  irisan  di  abaikan.  Jadi  metode  ini mengasumsikan dengan jumlah :
a. Posisi  gaya  normal  P  terletak  di  tengah  pada  tiap irisan : n
b. Resultan gaya antar irisan memiliki nilai nol : n-1
c. Total : 2n-1
Berdasarkan  asumsi  diatas,  maka  dapat  diperoleh  nilai faktor keamanan dengan pengujian persamaan keseimbangan  momen  pada  setiap  irisan  terhadap  titik pusat rotasi.

## Gambar 1 Sistem gaya pada metode Fellinus
Gambar  1.  diatas  memperlihatkan  suatu  lereng  dengan menggunakan sistem irisan untuk massa tanah itu sendiri (W) dan analisa komponen semua gaya yang terjadi dari massa  tanah  tersebut,  yang  tersusun  oleh  gaya-gaya antar  potongan  yang  bekerja  pada  samping  kanan potongan.
Pada  dasar  irisan,  gaya  berat  (W)  diturunkan  menjadi gaya  reaksi  normal  Pw  yang  bertindak  tegak  lurus terhadap alas irisan dan gaya tangensial Tw yang bekerja searah dengan irisan. Nilai dari lengan gaya (W) yaitu x =  R  sin  α,  dimana  R  merupakan  jari-jari  lingkaran longsor dan sudut α merupakan sudut pada titik O yang terbentuk di antara garis vertikal dan jari-jari lingkaran longsor.
Tekanan air pori akan bekerja di bagian bawah elemen yang berada di bawah air jika lereng terendam air atau permukaan  air  tanah  yang  berada  di  atas  kaki  lereng. Pada  kondisi  ini  harus  di  hitung  tahanan  geser  efektif, sedangkan gaya yang menjadi penyebab tetap di hitung secara total, sehingga formulasinya menjadi :
𝐹𝐾 = ∑[𝑐 .  𝑙 + (𝑊 .  𝐶𝑂𝑆𝛼 − 𝑢 .  𝑙) .  𝑡𝑎𝑛𝜑] ∑(𝑊 .  𝑆𝐼𝑁𝛼) (1) dimana : c = kohesi tanah pada bidang gelincir ϕ = sudut geser dalam
F = FK
W = berat irisan l
= panjang busur pada bidang gelincir
u
= tinggi bidang gelincir
2.2 Perencanaan Konstruksi Sheet Pile
Adapun untuk menghitung perencanaan konstruksi sheet pile  yang  digunakan  yaitu  berpedoman  kepada  prinsip perancangan  turap  di  angker  yang  terletak  pada  tanah kohesif  dengan  metode  ujung  bebas,  yaitu  sebagai berikut:
1. Analisa Gaya yang Bekerja pada Sheet Pile
a. Perhitungan  koefisien  tekanan  tanah  Tekanan tanah aktif
𝐾 𝑎 = 𝑡𝑎𝑛 2 (45 − 𝛷 2 ) (2)
Tekanan tanah pasif
𝐾 𝑝 = 𝑡𝑎𝑛 2 (45 + 𝛷 2 ) (3)
dimana : ϕ   = sudut geser dalam
b. Perhitungan tekanan tanah aktif
 Tekanan tanah aktif
 Tekanan tanah pada dasar galian
𝑞′ =  𝑞  +   ∑ɣ . 𝐻 –  2. 𝑐
(4) dimana :
q  = beban merata di belakang turap ɣ  = berat jenis tanah c  = kohesi tanah
q’  = Tekanan tanah aktif total
H  = Jarak tekanan tanah aktif tehadap titik A 2. Perhitungan Kedalaman Sheet Pile
a. Perhitungan kedalaman penetrasi Sheet Pile (D) b. Momen maksimum
c. Penentuan profil Sheet Pile 3. Perhitungan Angkur a. Gaya pada angkur
b. Tahanan izin tie rod
c. Jarak blok angkur dari pusat ke pusat
d. Perencanaan diameter tie rod
e. Perhitungan tekanan tanah pada blok angkur
f. Perencanaan blok angkur
g. Tinggi blok angkur
h. Momen pada tie rod (jepit-jepit)
i. Tebal blok angkur
2.3   Analisis Stabilitas Lereng Menggunakan Program Plaxis.
Uraian  berikut  merupakan  penjelasan  secara  rinci mengenai  teknik  analisis  data  dengan  menggunakan program aplikasi Plaxis :
1. Plaxis Input
Permodelan  untuk  analisis  pada  Program  Plaxis harus  sesuai  dengan  kondisi  lapangan  yang  akan dianalisis, tahapan permodelan lereng menggunakan program Plaxis yaitu : a. Melakukan input data pada kotak dialog general settings . Tampilan general settings tersusun atas dua  tab,  yaitu project dan dimensions yang terlihat pada Gambar 2 dan Gambar 3, lalu pada tab project box di isi dengan nama lembar kerja baru  diisi  pada  kotak title dan  ukuran  geometri diisi pada dimensions box .
b. Menggambar  geometri  kondisi  lapangan  secara dua  dimensi  penampang  lereng  yang  akan dianalisis.
c. Memilih kondisi batas ( Standard fixities ).
d. Melakukan input spesifikasi material pada menu material sets .
e. Menganalisis susunan 16arring elemen ( Generated mesh ).
f. Menentukan initial  condition dan initial  pore pressures untuk  menentukan  kondisi  muka  air tanah (MAT) dan K O Procedure .
g. Melakukan generate  water  pressure kondisi phreatic level . h. Menentukan closed consolidation boundary
Gambar 2. Tampilan General Settings Project
Gambar 3. Tampilan General Settings Dimensions
2. Plaxis Calculations
Plaxis  calculations digunakan  setelah  menyelesaikan proses  input  pada  kondisi  lereng  yang  akan  di  analisis dan  bisa  otomatis  terbuka  setelah  memilih toolbar calculate pada  terakhir input .  Setelah  memilih toolbar calculate tersebut  maka  akan  muncul  tampilan  seperti pada Gambar 4 untuk memasukan tahapan pekerjaan di lapangan sebagai berikut :

## Gambar 4. Tampilan Plaxis Calculations
Untuk  mengetahui  nilai  faktor  keamanan  pada  lereng yang  akan  dianalisis  yaitu  dilakukan  input  terhadap tahap calculations sebagai berikut :
a. Pilih  Phi/c Reduction pada calculation  type .  Lalu pilih incremental  multipliers pada loading  input , terakhir klik calculate .
b. Pilih  titik  nodal  untuk  penggambaran  kurva perpindahan  beban  serta  penggambaran  garis tegangan.
3. Plaxis Output
Plaxis output dapat di buka lagi dengan memilih toolbar Plaxis output, atau dari start menu. Toolbar calculation pada calculation  program juga  dapat  digunakan  untuk memasukkan  ke output  program ketika  telah  selesai melakukan input dan  telah  selesai  memilih  titik  yang akan  ditinjau.  Hasil  analisis  yang  di  peroleh  dapat  di tampilkan sebagai berikut :
a. Pilih  menu  peningkatan  total  dari  menu  deformasi. Tampilan  akan  menampilkan  kenaikan  dari  semua titik nodal
b. Pilih  tegangan  efektif  pada  menu  tegangan. Tampilan  akan  menampilkan  besarnya  dan  arah tegangan utama efektif.

## 3.   Hasil dan Pembahasan
3.1 Data Hasil
Data  hasil  yang  diperoleh  yaitu  dengan  mengajukan permohonan  data  kepada  pihak-pihak  terkait  yang digunakan  untuk  dasar  perhitungan  perencanaan sheet pile yang merupakan data tanah kondisi eksisting Sungai Lungun  dan  data  mengenai  spesifikasi sheet  pile yang akan digunakan sebagai material perencanaan ini.
Data  yang  digunakan  yaitu  data  tanah,  data cross section , dan data lainnya yang diperlukan di area muara atau  hilir  Sungai  Lungun  menuju  ke  Sungai  Kayan  di karenakan kondisi yang paling penting untuk di tangani pada area muara atau hilir sungai tersebut dengan lebar sungai kurang lebih sekitar 12 m dari tepi sungai ke tepi sungai.
 Data Tanah
Data  tanah  yang  diperoleh  merupakan  data  hasil pengujian  lapangan  berupa  hasil  data  sondir  dan hand boring .  Adapun  data  hasil  pengujian  tanah  yang  di peroleh  pada  pengujian  sondir  dengan  hasil  nilai  qc maksimalnya pada Tabel 1 berikut ini :
Tabel 1. Hasil uji sondir.
Uji  tanah  berikutnya  yaitu  pengujian handbor dengan hasil  kedalaman  maksimal  berada  pada  tanah  lempung abu-abu  yang  berarti  merupakan  tanah  kohesif  yang memiliki kedalaman dari 1.00 m sampai dengan 2.00 m, yaitu HB-03 dengan hasil dapat dilihat pada Tabel 2 dan Tabel 3 berikut ini :
Tabel 2. Tebal lapisan tanah hasil uji Handbor.
Tabel 3. Parameter tanah hasil Handbor.
 Data Sheet Pile
Data sheet pile diperoleh dari brosur PT. WIKA Beton yang merupakan anak perusahaan dari PT. Wijaya Karya (persero) Tbk dengan spesifikasi produk sheet pile tipe Corrugated  Prestressed  Concrete (CPC)  yang  di produksi  untuk  di  jual  pada  proyek  konstruksi  terkait, adapun data sheet pile yang diperoleh dapat dilihat pada Gambar 5 berikut ini :
Gambar 5. Data Klasifikasi Sheet Pile Tipe CPC
 Data Kondisi Eksisting Sungai
Kondisi  eksisting  muara  atau  hilir  Sungai  Lungun  dari hasil  pengukuran  dan  data  DED  yang  di  peroleh,  serta hasil  pengolahan  data  hidrologi  pada  area  tersebut dengan  nilai  High  Water  Level  (HWL)  +4,551  m  dan nilai Low Water Level (LWL) +2,514 m telah dihasilkan gambar cross section untuk mewakili kondisi potongan melintang  Sungai  Lungun  yang  dapat  dilihat  pada Gambar 6 berikut ini :
Gambar 6 . Kondisi Eksisting Muara Sungai Lungun
3.2  Analisis  Stabilitas  Lereng  Kondisi  Eksisting Menggunakan Metode fellinus
Perhitungan  analisis  ketabilan  lereng  menggunakan Metode  Fellinus  diperlukan  data  penunjang  yang  telah diketahui  terlebih  dahulu  yaitu  data  parameter  tanah pada  lereng  tersebut  (  c, 𝜑 1 γ ).  Data  lereng  yang diperoleh  dari  hasil  penelitian  sebelumnya  adalah sebagai berikut :
 Lapisan tanah 1 (lempung abu-abu) L 1 = 2 m; γ 1 = 1,703 gr/cm3 = 16,701 kN/m 3 c 1 = 0,026 kg/cm2 = 2,550 kN/m 2 𝜑 1 = 24,823°  Lapisan tanah 2 (lempung abu-abu) L2  = 9 m; γ 2 = 26,507 kN/m 3 c2 = ½ x qu = ½ x 0,367 kg/cm 2 = 17,995 kN/m 2 𝜑 2 = 4,823°
Dengan  menggunakan  data  tanah  diatas,  setelah  itu bidang  longsor  tersebut  di  gambarkan  dengan  program bantu Autocad seperti yang terlihat pada Gambar 7 dan Gambar 8 berikut ini :
Gambar 7. Pembagian Bidang Longsor dlm Bentuk Irisan
Gambar 8. Luasan Area Setiap Irisan Lereng
Dari  data  tanah  dan  penggambaran  bidang  longsor diatas,  maka  dilanjutkan  dengan  perhitungan  stabilitas lereng dengan Metode Fellenius yang dapat dilihat pada Tabel 4 dan Tabel 5 berikut ini :
Tabel 4 . Tabulasi perhitungan beban dengan Metode Fellenius.
Tabel 5. Tabulasi perhitungan faktor keamanan menggunakan Metode Fellenius.
3.3   Perencanaan Konstruksi Sheet Pile
Hasil  perhitungan  analisa  stabilitas  lereng  eksisting diatas  memiliki  faktor  keamanan  1,470  maka  perlu meningkatkan nilai faktor keamanan, dengan menambah perkuatan dengan sheet pile pada lereng tersebut. Data- data Analisa dan pembahasan dalam perencanaan sheet pile Sungai Lungun STA 2+311,76 – STA 2+399,53 di Tanjung  Selor  Kebupaten  Bulungan  dapat  dilihat  pada Tabel 6 sebagai berikut:
Tabel 6 . Data lapisan kedalaman tanah perencanaan sheet pile .
Dari data lapisan kedalaman tanah pada Tabel 6 diatas, penggambaran desain konstruksi sheet pile menggunakan program bantu Autocad yang dapat dilihat pada Gambar 9 berikut ini :
Gambar 9. Desain Konstruksi Sheet Pile
 Analisa Gaya yang Bekerja Pada Sheet Pile
Perhitungan koefisien tekanan tanah
a. Koefisien tekanan tanah aktif
𝐾 𝑎 = 𝑡𝑎𝑛 2 (45 − 𝛷 2 ) = 𝑡𝑎𝑛 2 (45 − 24.823 2 ) = 0,409
b. Koefisien tekanan tanah pasif
𝐾 𝑝 = 𝑡𝑎𝑛 2 (45 + 𝛷 2 ) = 𝑡𝑎𝑛 2 (45 + 24.823 2 ) = 2,447
 Perhitungan tekanan tanah aktif
a. Tekanan tanah aktif
Perhitungan tekanan tanah aktif dapat dilihat pada Tabel 7 berikut ini :
Tabel 7. Tabulasi perhitungan tekanan tanah aktif
b. Tekanan tanah pada kedalaman dasar galian
q'   = q + ∑ɣ. H – 2.c
= q + ɣ 1 . (h 2 + h 3 ) + ɣ 2 . h 4 – 2. (c 1 + c 2 ) =2,354+16,701.(1+1)+26,507.2,5–2.(2,550+17,995) = 60,933 kN/m 2
c. Tekanan tanah aktif total
Perhitungan tekanan tanah aktif total dapat dilihat pada Tabel 8 berikut ini :
Tabel 8 . Tabulasi perhitungan tekanan tanah aktif
d. Jarak tekanan tanah aktif tehadap tie rod (titik A)
Perhitungan  jarak  tekanan  tanah  aktif  terhadap  titik  A atau titik tie rod dapat dilihat pada Tabel 9 berikut ini :
Tabel 9. Tabulasi perhitungan jarak tekanan tanah aktif terhadap titik A
e. Momen tekanan tanah aktif terhadap tie rod (titik A)
Momen  tekanan  tanah  aktif  adalah  titik  pusat  tekanan tanah  aktif  yang  ditinjau  terhadap  titik  A  yaitu tie  rod yang dapat dilihat pada Tabel 10 berikut ini :
Tabel 10. Tabulasi perhitungan momen tekanan tanah aktif
f. Jarak titik tangkap tekanan tanah aktif terhadap titik A
Perhitungan jarak dari titik tangkap tekanan tanah aktif terhadap tie rod (titik A) : 𝑦 = ∑𝑀𝑃𝑎 ∑𝑃𝑎 = 124,673
40,035 = 3,11 𝑚
g. Diagram tekanan tanah aktif Penggambaran diagram tekanan tanah aktif menggunakan program bantu Autocad dapat dilihat pada Gambar 10 berikut ini :
Gambar 10. Diagram Tekanan Tanah Aktif
 Perhitungan Kedalaman Sheet Pile .
a. Perhitungan kedalaman penetrasi sheet pile (D) ∑𝑀𝐴 = 0 ∑𝑀𝑃𝑎 − 𝐷. (4𝑐 − 𝑞 ′ ). (ℎ 3 + ℎ 4 + 1 2 ⁄ . 𝐷) = 0 124,673 − 𝐷. (4 . 17,995 − 60,933). (1 + 2,5
+ 1 2 ⁄ . 𝐷) = 0
−5,524𝐷 2 − 38,666𝐷 + 124,673 = 0
Untuk  mencari  nilai  D,  maka  digunakan  rumus  abc sebagai berikut :
𝑋 1,2 = −𝑏 ± √𝑏 2 − 4𝑎𝑐 2𝑎 = −(−38,666 ) ± √ (- 38,666 ) 2 − 4. (−5,524).124,673 2. (−5,524)
Maka  nilai  untuk  X 1 dan  X 2 ,  yaitu  X 1 =  -9,40  dan  X 2 =2,40
Dari  rumus  abc  yang  telah  dihitung  diatas,  maka  di peroleh nilai D = X 2 = 2,40 m Kedalaman penetrasi sheet pile : D' = 1,4 . D = 1,4 . 2,40 = 3,36 m Panjang sheet pile total yang di perlukan :P = H + D' = 4,5 + 3,36 = 7,86 m ≈ 8,00 m
b. Momen maksimum
𝑀𝑚𝑎𝑥 = ∑𝑃𝑎 [( ∑𝑃𝑎 4𝑐−𝑞′ + 𝑦) − ( 1 2 . ∑𝑃𝑎 4𝑐−𝑞′ )] 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 40,035 [( 40,035 4.17,995−60,933 + 3,11) −
( 1
2 . 40,035 4.17,995−60,933 )]
= 40,035. (6,738 - 1,812) = 197,215 kN.m = 21 Ton.m
c. Penentuan profil sheet pile .
Dari hasil perhitungan kedalaman sheet pile diatas, maka diambil  panjang sheet  pile yang  diperlukan  yaitu  8  m, sedangkan  dari  perhitungan    momen    maksimal    dan dilihat dari tabel pada Gambar 5 mengenai klasifikasi sheet pile dari PT.  WIKA  Beton,  maka  digunakan sheet  pile dengan tipe W-400 A 1000 dengan panjang sheet pile 10 m dan nilai cracking moment = 21,1 Ton.m yang dapat dilihat pada Gambar 11 berikut ini :
Gambar 11. Dimensi Profil Sheet Pile Tipe W-400 A 1000
Melihat hasil perhitungan momen maksimal, maka sheet pile yang di tentukan memenuhi syarat cracking moment yaitu :
Mmax < Cracking moment 21 < 21,1 …. OK !!!  Perhitungan Angkur a. Gaya pada angkur T   = ∑Pa-(4c-q').D = 40,035 - (4 . 17,995 – 60,933) . 2,40 = 13,511 kN/m
b. Tahanan izin tie rod
𝑃𝑎𝑙𝑙 = ∑𝑀𝑃𝑎 𝑆𝐹 𝑃𝑎𝑙𝑙 = 124,673 2 = 62,336 kN.m
c. Jarak blok angkur dari pusat ke pusat Jarak blok angkur dari pusat ke pusat sama dengan jarak tie rod dari pusat ke pusat
𝑆 = 𝑃𝑎𝑙𝑙 ∑𝑃𝑎 𝑆 = 62,336
40,035
= 1,56 m Maka digunakan jarak blok angkur dari pusat ke pusat S = 1 m sesuai dengan jarak lebar as ke as sheet pile yang kurang dari jarak blok angkur dari pusat ke pusat pada perhitungan diatas.
d. Perencanaan diameter tie rod
T' = T x S = 13,511. 1
= 13,511 kN/m σ angkur baja = 3900 kg/cm 2 σ angkur baja = 𝑇′ 𝐴 σ angkur baja = 𝑇′ .  1000 1 4 .  𝜋 .  ∅2 ∅ = √ 13,511.10000 1 4 . 22 7 .3900 = 6,64 cm
Maka digunakan diameter tie rod Ø = 7 cm
e. Perhitungan tekanan tanah pada blok angkur
Di asumsikan : ha = 0,5 m Ha = 2 m f'c = 30 Mpa Apabila h ≤ H/3, maka dianggap tinggi papan angkur =
H  ,  dan  termasuk  jenis  blok  angkur  memanjang  dekat permukaan tanah. h ≤ H/3 0,5 ≤ 2/3
0,5 ≤ 0,667 … OK !!!
Tekanan tanah aktif pada blok angkur Pa = 1/2 x γ 1 x Ka x H² = 1/2 x 16,701 x 0,409 x 2² = 13,649 kNm Tekanan tanah pasif pada blok angkur Pp = 1/2 x γ 1 x Kp x H² = 1/2 x 16,701 x 2,447 x 2² = 81,739 kNm
f. Perencanaan blok angkur
Panjang tie  rod direncanakan  sepanjang  X  =  14  m. Penentuan panjang tie rod yaitu dengan penggambaran grafis menggunakan program bantu Autocad yang dapat dilihat pada Gambar 12 berikut ini :
Gambar 12. Penentuan Panjang Tie Rod
g. Tinggi blok angkur
L = Ha – ha = 2 – 0,5 = 1,5 m Angkur pada tanah kohesif T ≤ L (Pp-Pa) + 2cH² 13,511 ≤ L . 68,091 + 20,398 L   ≥ -0,101 1,5 ≥ -0,101 Maka digunakan tinggi blok angkur L = 1,5 m …Ok !!!
h. Momen pada tie rod (jepit-jepit) q = T = 13,511 kN/m M = 1/12. q. S² = 1/12. 13,511. 1² = 1,117 kNm
i. Tebal blok angkur
𝑏 =  √ 6 . 𝑀 𝑓′𝑐 . 𝐿 = √ 6 . 1,117 30 . 1000 . 1,5 = 0,012 m
= 1,22 cm Maka digunakan tebal blok angkur b = 5 cm
j. Desain blok angkur
Dari  hasil  perhitungan  blok  angkur  diatas,  maka  dapat dilihat  dimensional  hasil  penggambaran  dengan program bantu Autocad pada Gambar 13 berikut ini :
Gambar 13. Detail Blok Angkur

## 3.4   Analisis Stabilitas Lereng Menggunakan Program
Plaxis
 Kondisi Lereng Eksisting
Pada  simulasi  analisis  kelongsoran  menggunakan program  Plaxis  V.8.2  di input  data penampang cross section yang  telah  diperoleh  serta  dengan  data komponen lapisan tanah dari hasil pengujian laboratorium  yang  dilengkapi  dengan  parameter  tanah dari  setiap  lapisan  tanah.  Analisis  ini  menggunakan model  Mohr-Coulomb  yang  dengan  melakukan input beberapa  parameter  tanah.  Proses  perhitungan  dengan Plaxis  pada  kondisi  awal  memiliki  2  fase,  yaitu  fase perhitungan kondisi awal lereng dan perhitungan angka keamanan ( safety factor ). Hasil running program Plaxis 2D tersebut dapat dilihat dari Gambar 14 dan setelah di kalkulasikan,  maka  angka  keamanan  ( safety  factor ) diperoleh seperti pada Gambar 15 berikut :
Gambar 14. Tahapan Perhitungan Lereng Eksisting Menggunakan Plaxis 2D
Gambar 15. Hasil Perhitungan Safety Factor Lereng Eksisting Menggunakan Plaxis 2D
Dari  hasil  analisis  menggunakan  program  Plaxis  2D tersebut,  nilai  faktor  keamanan  lereng  yang  diperoleh yaitu 1,1092.
 Kondisi  Lereng  di  Tambah  Perkuatan Sheet  Pile dengan Angkur
Pada  analisis  ini  menggunakan  data  parameter  tanah yang  sama  dengan  kondisi  eksisting  dengan  tambahan data parameter sheet pile dan angkur yang di input pada program Plaxis 2D pada perencanaan ini menggunakan sheet pile beton tipe W-400 A 1000 dengan pemasangan kedalaman rencana 1o m dengan angkur sepanang 14 m.
Gambar 16. Hasil Perhitungan Safety Factor Lereng Memakai Perkuatan Sheet Pile dengan Angkur Menggunakan Plaxis 2D
Setelah  dilakukan  proses  perhitungan  menggunakan progam  bantu  Plaxis  2D  V.8.2,  maka  diperoleh  nilai faktor keamanan lereng yaitu sebesar 3,5814. Dari hasil analisis faktor keamanan lereng dengan nilai lebih dari 1,5 tersebut, maka lereng telah dapat dikatakan stabil.

## 4.   Kesimpulan
Dari  hasil  analisis  dan  perhitungan  pada  bab sebelumnya, dapat ditarik kesimpulan yaitu:
1. Nilai  faktor  keamanan  (FS)  pada  lereng  Sungai Lungun, Sabanar Baru, Kab. Bulungan, Kalimantan Utara  dengan  menggunakan  perhitungan  manual Metode  Fellenius  diperoleh  nilai  sebesar  1,470  dan perhitungan  dengan  menggunakan  program  bantu Plaxis 2D V.8.2 diperoleh nilai sebesar 1,1092.
2. Untuk solusi penanggulangan longsor lereng Sungai Lungun,  ukuran  dimensi  perkuatan sheet  pile yang diperoleh dari perhitungan yaitu menggunakan sheet pile beton tipe W-400 A 1000 dengan kedalaman 10 m  ditambah  dengan  pengakuan  angkur  pada kedalaman 1 m dari permukaan tanah yang dikaitkan oleh tie rod baja Ø7 cm sepanjang 14 m kepada blok angkur  beton  dengan  tinggi  blok  angkur  1,5  m  dan tebal  5  cm  yang  tertanam  0,5  m  dari  permukaan tanah,  maka  menghasilkan  nilai  faktor  keamanan
lereng  yang  dihitung  menggunakan  program  bantu Plaxis 2D V.8.2 sebesar 3,5814.

## Daftar Rujukan
[1] Atibrata,  Aryo  Laksmana.  2020. “Perencanaan    Dinding Penahan  Tanah  Jenis  Corrugated  Concrete  Sheet  Pile  (CCSP) pada Pekerjaan Galian Apartemen Bengawan Malang”. Skripsi untuk  derajat  Sarjana  Teknik,  Universitas  Muhammadiyah Surakarta.
[2] [BSN]  Badan  Standarisasi  Nasional,  2017, Persyaratan Perancangan Geoteknik(SNI 8460:2017), BSN, Jakarta.
[3] Das,  Braja  M.  dkk.  1985.  Mekanika  Tanah  (Prinsip-prinsip Rekayasa Geoteknis) Jilid 1.Jakarta : Erlangga.
[4] Das,  Braja  M.  dkk.  1994.  Mekanika  Tanah  (Prinsip-prinsip Rekayasa Geoteknis) Jilid 2.Jakarta : Erlangga.
[5] Dwi Hardadi, Budisasongko. 2016. “Analisis Daya Dukung dan Penurunan Pondasi Rakit pada Kondisi Tanah Berlapis”. Skripsi untuk  derajat  Sarjana  Teknik  Sipil,  Universitas  Katolik Parahyangan.
[6] Fahlevi,  Farid.  2019. “Analisis  Stabilitas  Lereng  dengan Perkuatan  Sheet  Pile  Menggunakan  Plaxis  V.8  dan  Metode Bishop  (Studi  Kasus  :  Pembangunan  TPA  Sipirok)” .  Skripsi untuk derajat Sarjana Teknik Sipil, Universitas Sumatera Utara.
[7] Gabriella  M.  P.,  Violetta.  2014.  Analisis  Kestabilan  Lereng dengan  Metode  Fellenius    (Studi  Kasus:  Kawasan  Citraland). Jurnal Sipil Statik Vol.2 No.1.
[8] Hardiyatmo,  Hary  Christady.  2015. Analisis  dan  Perancangan Fondasi II . Yogyakarta : Gadjah Mada University Press.
[9] Laboratorium  Teknik  Sipil  UBT.  2018 .  Laporan  Sondir  & Handbor  Lokasi  Sabanar  Baru,  Tanjung  Selor .  Tarakan  : Laboratorium Teknik Sipil UBT.
[10] Lembaga  Penelitian  dan  Pengabdian  Masyarakat  UBT.  2018. Laporan  Akhir  Perencanaan  Normalisasi  Sungai  Lungun Sabanar Baru Tanjung Selor. Tarakan : Lembaga Penelitian dan Pengabdian Masyarakat UBT.
[11] Suharto . Perencana  Sheet  Pile  Sungai  Mahakam  pada STA.0+100 – STA. 0+200 di Kecamatan Melak Kabupaten Kutai Kartanegara. Universitas 17 Agustus 1945 Samarinda.