## DESAIN PONDASI TELAPAK BERDASARKAN UJI CPT DI DAERAH KUTA, BALI
I Gusti Ngurah Putu Dharmayasa 1) dan Dewa Ayu Nyoman Ardi Utami 1)
1) Jurusan Teknik Sipil, Universitas Pendidikan Nasional, Denpasar, Bali
ngurah.dharmayasa@gmail.com

## ABSTRACT
Rapid exploitation of land in Bali, especially in the Kuta area due to the development of  tourism,  makes  it  difficult  to  obtain  land  and  the  price  is  expensive.  The  impact  of maximum land use is the influence on the structure of the building to be built. The building structure component which affected is the foundation. Due to the very tight density of the building, it is necessary to consider the shallow foundation design that was widely used in the Kuta area. If the foundation receives an eccentric load, it will be more dangerous for the building if it does not fit between the load received and the size of the foundation being made. This would be disastrous in case of a construction failure due to a design error, so it was desirable to do research on the design of the shallow foundation with an eccentric load on the  buildings  located  in  the  Kuta  tourist  area  to  obtain  an  adequate  shallow  foundation design  based  on  the  soil  data  and  structural  load  will  be  built.  To  analyze  the  bearing capacity of the soil and the design of the foundation, it is necessary to provide data from land investigation in the field. Land investigation in the field was conducted with CPT. The result  of  analysis  of  2-storey  building  structure  resulted  axial  load  (P)  was  25750.88  kg, moment  about the  X axis  (Mx) was 2529.70 kgm and moment  about the  Y axis  (My) was 2929.65 kgm. The dimensions of the footing are 1.5 m x 1.5 m and the thickness (t) was 580 mm. Minimum pressure on foundation (q min) was 6.238 t/m 2 and the maximum pressure on foundation (q max) was 17.583 t/m 2 . For bending reinforcement was used 19 mm diameter reinforcing steel with a distance of 150 mm.
Keywords: bearing capacity, eccentric load, footing foundation,

## ABSTRAK
Penggunaan lahan yang sangat pesat di daerah Bali terutama di daerah Kuta karena perkembangan pariwisata, menyebabkan sulitnya untuk memperoleh lahan dan harganya mahal. Dampak dari pemanfaatan lahan secara maksimum adalah pengaruh pada struktur bangunan  yang  akan  dibangun.  Komponen  struktur  yang  dipengaruhi  adalah  desain pondasi. Karena posisi bangunan yang sangat rapat perlu memperhatikan desain pondasi telapak  yang  banyak  digunakan  di  daerah  Kuta.  Apabila  pondasi  menerima  beban  tidak terpusat (eksentris), akan sangat berbahaya bagi bangunan jika tidak sesuai antara beban yang  diterima  dan  ukuran  pondasi  yang  dibuat.  Hal  ini  akan  menimbulkan  bencana  jika terjadi  kegagalan  konstruksi  akibat  kesalahan  desain,  sehingga  sangat  perlu  dilakukan penelitian  mengenai  desain  pondasi  telapak  dengan  beban  tidak  simetris  terhadap bangunan-bangunan yang berada di daerah wisata Kuta untuk memperoleh desain pondasi telapak  yang  memadai  berdasarkan  data  tanah  dan  beban  struktur  yang  akan  dibangun. Untuk  melakukan  analisis  terhadap  daya  dukung  tanah  dan  desain  pondasi  diperlukan tersedianya data-data dari penyelidikan tanah di lapangan yaitu berupa penyondiran. Hasil analisis struktur bangunan 2 lantai dihasilkan beban aksial (P) = 25750.88 kg, momen arah X (Mx) = 2529.70 kgm dan momen arah Y (My) = 2929.65 kgm. Dimensi pondasi telapak yang memadai adalah 1.5 m x 1.5 m dengan tegangan minimum yang terjadi (q min) = 6.238 t/m 2 dan  tegangan  maksimum  (q  maks)  =  17.583  t/m 2 serta  tebal  telapak  (t)  =  580  mm. Tulangan lentur yang memenuhi adalah diameter 19 mm dengan jarak 150 cm.
Kata kunci: daya dukung tanah, beban eksentris, pondasi telapak

## 1. PENDAHULUAN
Bali merupakan daerah tujuan pariwisata yang bertaraf internasional yang terus  berkembang.  Status  ini  memberikan banyak manfaat terutama dalam meningkatkan  perekonomian  masyarakat. Akibat  dari  perkembangan  pariwisata  ini juga  menyebabkan  pesatnya  penggunaan lahan  karena  banyaknya  pembangunan untuk  penunjang  pariwisata  seperti  hotel, penginapan  dan  restoran,  maupun  untuk tempat tinggal serta tempat usaha misalnya pertokoan.
Lahan  yang  terbatas  dan  mahal membuat para pemilik lahan memanfaatkan semaksimal  mungkin  lahan  yang  tersedia. Dampak  dari  pemanfaatan  lahan  secara maksimal  adalah  pengaruh  pada  struktur bangunan  yang  akan  dibangun.  Salah  satu komponen  struktur  yang  dipengaruhi adalah  desain  pondasi.  Karena  posisi bangunan yang sangat rapat perlu memperhatikan  desain  pondasi  telapak yang  banyak  digunakan  di  daerah  Kuta sehingga  dapat  menghindari  kegagalan struktur sehingga bangunan yang dirancang dapat berdiri dengan aman dan kokoh.
Pondasi  memegang  peranan  penting terhadap keamanan suatu bangunan, karena pondasi  merupakan  landasan  atau  struktur terbawah yang meneruskan beban bangunan  ke  lapisan  tanah  di  bawahnya
agar  bangunan  agar  dapat  berdiri  dengan kokoh,  karena  itu  desain  pondasi  harus direncanakan  dengan  baik  (Dharmayasa, 2017).  Apalagi  jika  pondasi  tersebut menerima beban tidak terpusat  (eksentris), akan sangat  berbahaya bagi  bangunan jika tidak sesuai antara beban yang diterima dan ukuran  pondasi  yang  dibuat.  Hal  ini  akan menimbulkan bencana jika terjadi kegagalan  konstruksi  akibat  kesalahan desain pondasi.
Dari  uraian  di  atas  sangat  perlu dilakukan  penelitian  mengenai  ketidak simetrisan  pada  beban  pondasi  pada bangunan-bangunan yang berada di daerah wisata  Kuta  untuk  memperoleh  desain pondasi telapak yang memadai berdasarkan data  tanah  dan  beban  struktur  yang  akan dibangun.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Penyelidikan Tanah di Lapangan
Penyelidikan  lapangan  yang  sering dilakukan  untuk  pekerjaan  pondasi  adalah pengujian  sondir  (CPT).  Sondir  (CPT) dilakukan dengan melakukan penetrasi oleh batang  konus  pada  tanah  yang  diuji.  Dari pengujian sondir ini diperoleh nilai tahanan yang  terjadi  pada  batang  konus  ini.  Hasil pengujian ini selanjutnya dianalisis sehingga diperoleh nilai daya dukung pada suatu  lokasi  atau  lapisan  tanah.  Pengujian sondir  ini  banyak  dilakukan  karena
pelaksanaannya mudah karena dapat dilakukan dengan alat manual (Dharmayasa, 2017; Robertson, 2009). 2.2  Daya  Dukung  Pondasi  Dangkal
Berdasarkan Data Lapangan
(Sondir) Untuk pondasi pondasi dangkal pada
tanah  pasir  maupun  lempung  menurut Meyerhorf (1976) dihitung dengan persamaan berikut (Fahriani dan Apriyanti, 2015):
q u =         B Df 1 40 B qc ......................... (1)
dengan:
q ult =   kapasitas dukung ultimit pondasi q c =  nilai  tahanan  konus  rata-rata dari  sondir  yaitu  0,5  meter diatas  dan  1  meter  dibawah pondasi
Df  =  kedalaman pondasi B  =  lebar pondasi Berdasarkan  penelitian  dari  Bowles (1983),  maka  persamaan  untuk  daya dukung  pondasi  telapak  berdasarkan  data sondir (CPT) adalah:
q u = 30 q c ........................................... (2)
untuk B ≤ 1.2 m
q u = 2 c B 3 0 1 50 q        . ........................... (3)
untuk B > 1.2 m
dengan: q u =  daya dukung tanah ultimit q c =  nilai tahanan konus rata-rata B  =  lebar pondasi
Setelah  kita  mendapatkan  nilai  daya dukung  ultimit  tanah  (q ult ),  langkah selanjutnya  menghitung  daya  dukung  ijin tanah (q all ). Pada perhitungan daya dukung biasanya diberikan faktor keamanan (FS) ≥ 2  untuk  tanah  pasir  dan  faktor  keamanan (FS)  ≥  3  untuk  tanah  lempung  (Redana, 2010).
qa= SF q ult ......................................... (4)
dengan:
q a =  daya dukung ijin tanah q u =  daya dukung tanah ultimit SF  =  faktor keamanan diambil 3

## 2.3  Pondasi Dangkal
Dari  beberapa  tipe  pondasi  dangkal yang  dibahas  adalah  mendesain  pondasi telapak,  karena  pondasi  telapak  ini  adalah pondasi dangkal yang paling sering dipakai untuk  berbagai  tipe  tanah.  Perancangan struktur  pondasi  didasarkan  pada  beban momen  dan  beban  aksial  yang  terjadi sehingga  mengakibatkan  terjadinya  gaya tekan  pada  dasar  pondasi  yang  disalurkan ke tanah tanah. Dalam analisis ini, dianggap bahwa  pondasi  sangat  kaku  dan  tekanan pondasi  didistribusikan  secara  linier  pada dasar pondasi.

## 2.4  Pondasi  Dangkal  Dengan  Beban Sentris

## Gambar 1. Pondasi Telapak dengan Beban Sentris
Tegangan tanah yang terjadi di bawah pondasi telapak dinyatakan dalam:
q maks = L B M L B P 2 6 1  .................... (5)
q min = L B M L B P 2 6 1  ..................... (6)
dengan:
q maks =   tegangan maksimum di bawah dasar pondasi telapak q min =   tegangan  minimum  yang terjadi  di  bawah  dasar pondasi telapak
P =  beban aksial
M =  momen  yang  bekerja  pada pondasi
B, L  =  lebar pondasi
Nilai q minimum ≥ 0, agar pada dasar pondasi terjadi tegangan desak saja karena tanah  tidak  bisa  menerima  tegangan  tarik. (Gunawan, 1991).

## 2.5  Pondasi  Dangkal  Dengan  Beban Tidak Sentris

## Gambar 2. Detail Pengaruh Eksentrisitas Beban Satu Arah pada Pondasi Segi Empat
Berikut  ini  adalah  langkah-langkah dari  Meyerhof  untuk  menghitung  beban batas  dan  faktor  keamanan  pada  pondasi satu arah (Das, 1990):
1. Pada Gambar 2 (b) beban Q tidak bekerja pada pusat berat pondasi dengan jarak eksentrisitas:
Q M e  .................................... 7)
2. Tegangan  yang  terjadi  di  dasar pondasi:
        B 6.e 1 B.L Q q max .............. (8)
        B 6.e 1
B.L Q q min ............... (9)
3. Jika e = B/6, maka q min = 0.
Untuk e > B/6, maka q min adalah negatif  sehingga  terjadi  tegangan tarik  pada  dasar  pondasi  dan  tanah tidak  dapat  menerima  gaya  tarik.
P M M q 1 q 1 - q 2 + q 2
q min q max L B B + =
Untuk  menghitung  q max digunakan
persamaan: 2.e) 3.L.(B 4.Q q max   ............. (10)
4. Menentukan dimensi efektif:
Jika  beban  eksentris  pada  arah lebar atau arah x (B), maka:
B′ = B – 2.e x ;   L′ = L  .......... (11)
Jika  beban  eksentris  pada  arah memanjang atau arah y (L), maka:
L′ = L – 2.e y ; B′ = B  ............ (12) Nilai terkecil diantara L’ dan B’ merupakan lebar efektif pondasi.
5. Kapasitas dukung ultimit pondasi
(q u )  berdasarkan  data  sondir
sesuai persamaan 2 dan
persamaan 3.
6. Beban  batas  total  yang  dapat
diterima pondasi adalah:
Q u =q u ′·A’  A′=q u ′·(B′)·(L′)  (13)
dengan A = luas efektif pondasi
7. Faktor  keamanan  daya  dukung adalah:
Q Q S F ult  ............................ (14)

## 2.6  Pondasi  Dangkal  Dengan  Beban Eksentrisitas Dua Arah
Suatu kondisi pada pondasi menerima beban  vertikal  batas  maksimum  (Q ult )  dan sebuah momen (M) seperti pada Gambar 3 (a)  dan  Gambar  3  (b).  Untuk  kondisi  ini pondasi  menerima  beban  momen  arah  x
(M x ) dan arah y (M y ) seperti pada Gambar 3 (c). Hal ini sama dengan suatu beban Q ult yang  diletakkan  eksentris  pada  pondasi dengan  x  =  eB  dan  y  =  eL  seperti  pada Gambar 3 (d), sehingga:
ult y B Q M e  ....................................... (15)
ult x L Q M e  ...................................... (16)

## Gambar 3. Analisis Momen Dua Arah dari Pondasi Dangkal
Ada  empat  kondisi  yang  mungkin terjadi  yang  berhubungan  dengan  luas efektif  A’,  lebar  efektif  B’  dan  panjang efektif L’ (Das, 1990):
1. Jika eL/L ≥ 1/6 dan eB/B ≥ 1/6, seperti Gambar 4 maka:
A′ = ½×B′×L′  ....................... (17)
          B e 3 5 1 B B B 1 , ........ (18)
          L e 3 5 1 L L L 1 , ......... (19)
Panjang  efektif  L′  adalah  nilai terbesar antara L 1 dan B 1 , maka lebar efektif:
' L ' A ' B  .................................. (20)
Gambar 4. Area Efektif untuk Kasus e L /L ≥ 1/6 dan e B /B ≥ 1/6
2. Jika  eL/L  <  0.5  dan  0  <  eB/B  <
1/6,  seperti  gambar  5  maka  luas
efektif:
A′ = ½ (L1 + L2)×B ............. (21)
B′= A′ / L′ ............................. (22)
dengan: L′= L1 atau L2 (dipakai yang terbesar antara L1 dan L2)
Gambar 5. Area Efektif untuk Kasus eL/L < ½ dan 0 < eB/B < 1/6
3. Jika eL/L < 1/6 dan 0 < eB/B < ½, seperti pada Gambar 6, maka luas efektif:
A′ = ½ (B1 + B2)×L ............. (23) Panjang efektif:
L’=L  ..................................... (24) Lebar efektif:
L A
B ' '  .................................. (25)
Gambar 6. Area Efektif untuk Kasus eL/L
< 1/6 dan 0 < eB/B < ½
4. Jika eL/L < 1/6  dan  eB/B < 1/6, seperti pada Gambar 7, maka luas efektif adalah:
A′ =  L2×B + ½×(B +  B2)×(L  –
L2)  ....................................... (26) Panjang efektif:
L′= L  .................................... (27) Lebar efektif:
L ' A ' B  ................................. (28)
Gambar 7. Area efektif untuk kasus eL/L < 1/6 dan eB/B < 1/6

## 3. METODE PENELITIAN

## 3.1  Lokasi Penelitian dan Pengambilan Data
Data  tanah  untuk  analisis  daya dukung  pondasi  telapak  diambil  dari wilayah  Kuta  dan  daerah  yang  berdekatan dengan  Kuta.  Data  dukung  tanah  dihitung berdasarkan dari hasil penyondiran (CPT).
Gambar 8. Daerah Penelitian (Sumber: Google Map)

## 3.2  Rancangan Penelitian
Suatu  penelitian  perlu  disusun  suatu rencana atau proses pelaksanaan penelitian agar  penelitian  dapat  memenuhi  sesuai
tujuan  yang  akan  dicapai.  Rencana penelitian ini juga penting untuk mempersiapkan  peralatan  dan  biaya  yang diperlukan.  Berikut  ini  adalah  langkah  – langkah penelitian yang akan dilakukan:
1. Penelitian daya dukung tanah dan desain  pondasi  diawali  dengan mengidentifikasi  masalah  yang ada.
2. Selajutnya diikuti dengan pengujian  tanah  di  lapangan berupa uji sondir (CPT).
Selanjutnya  berdasarkan  data tersebut  dilakukan  penghitungan daya  dukung  tanah  ultimit  (qu) sesuai  dengan  persamaan  2  dan persamaan 3.
3. Setelah  diperoleh  nilai  daya dukung tanah dilanjutkan dengan analisis  beban  struktur  dengan menggunakan  software  analisis struktur, sehingga diperoleh beban  maksimum  yang  bekerja pada  pondasi.  Analisis  struktur dilakukan dengan analisis dinamik Response Spectrum
Analysis . Spektrum gempa dihitung berdasarkan lokasi bangunan di Bali. Analisis pembebanan  gempa  berdasarkan SNI 1726:2012 tentang Tata Cara Perencanaan  Ketahanan  Gempa
untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung .
4. Beban  struktur  yang  dihasilkan dari  analisis  struktur  dipakai untuk mendesain pondasi sehingga dihasilkan ukuran pondasi  yang  memenuhi  syarat. Perhitungan pondasi berdasarkan SNI  03-2847:2002  yaitu  tentang Persyaratan Beton Struktural
Untuk Bangunan Gedung.

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN
4.1  Lokasi Penelitian
Penelitian  dilakukan  di  daerah  Kuta,
Kabupaten  Badung,  Bali,  yaitu  di  daerah Jalan Legian, di daerah Jalan Batu Bolong dan  di  daerah  Jalan  Pangkung  Sari  seperti ditunjukkan  pada  Gambar  9.  Pada  ketiga lokasi  tersebut  juga  dilakukan  pengujian dengan sondir (CPT).
Gambar 9. Lokasi Pengujian Sondir (CPT) (Sumber: Google Map)
4.2  Penyelidikan Tanah di Lapangan Penyelidikan  tanah  di  lapangan berupa  pengujian  dengan  sondir  (CPT). Pengujian  sondir  (CPT)  dilakuakan  di daerah Jalan Legian, Kuta yaitu pada titik 1 dan  titik  2,  di  daerah  Jalan  Batu  Bolong, Canggu,  Kuta Utara  yaitu pada titik 3 dan titik 4 serta lokasi pengujian tanah terakhir adalah  di  daerah  Jalan  Pangkung  Sari, Petitenget,  Kerobokan,  Kuta  Utara  yaitu pada  titik  5  dan  titik  6.  Hasil  pengujian tanah  pada  daerah  ini  dapat  dilihat  dalam Tabel 1.

## Tabel 1. Rangkuman hasil sondir
No Titik sondir Kedalaman tanah keras Nilai rata-rata konus (qc) (m) (kg/cm 2 ) 1 S1 2.2 178.13 2 S2 2.2 182.50 3 S3 2.2 178.75 4 S4 2.0 176.38 5 S5 2.2 153.13 6 S6 2.0 159.63
Berdasarkan hasil penyelidikan tanah di  lapangan  dengan  sondir  (CPT),  maka diperoleh  hasil  nilai  daya  dukung  ijin  (q a ) untuk  tiga  lokasi  yaitu  lokasi  pertama  di daerah  Jalan Legian, lokasi kedua di daerah Jalan  Batu  Bolong  dan  yang  ketiga  di daerah  Jalan  Pangkung  Sari.  Nilai  angka keamanan yang digunakan untuk perhitungan daya dukung ijin adalah (SF) = 3. Hasil daya dukung ijin  tanah (q all ) pada kedalaman 1.6 m dirangkum dalam Tabel 2.

## 4.3  Analisis Struktur
Analisis  struktur  dilakukan  dengan software analisis struktur dengan pemodelan  struktur  tiga  dimensi  dan menggunakan  analisis  dinamik  ( response spektrum  analysis ).  Struktur  dirancang untuk  mampu  menahan  gempa  sesuai peraturan  SNI  03-1726-2002  tentang Tatacara  Perencanaan  Ketahanan  Gempa untuk Bangunan Gedung.
Elemen  struktur  balok,  kolom  dan pelat  dari  beton  bertulang  dengan  mutu beton  fc’  =  20  Mpa.  Baja  tulangan  lentur digunakan baja dengan tegangan leleh fy = 390  Mpa  dan  tulangan  geser  dengan tegangan leleh fy’ = 240 Mpa.

## Gambar 10. Permodelan Struktur dengan
Software Analisis Struktur
Berikut  ini  adalah  rangkuman  beban aksial  maksimum  dan  momen  maksimum yang  bekerja  pada  pondasi  untuk  setiap bangunan  yang  ditampilkan  pada  Tabel  3. Beban-beban struktur ini digunakan sebagai dasar  perancangan  pondasi  (Dharmayasa, 2017)

## Tabel 3. Rangkuman Beban Maksimum yang Bekerja pada Pondasi
No Tipe Beban Satuan Beban Maksimum 1 Beban Aksial (P) kg 25750.88 2 Momen Arah X (Mx) kg m 2529.70 3 Momen Arah Y (My) kg m 2929.65

## 4.4  Perhitungan Dimensi Pondasi
Berdasarkan hasil perhitungan struktur  diperoleh  gaya-gaya  maksimum yang  bekerja  pada  pondasi  yaitu  Beban aksial  yang  bekerja  pada  pondasi  (P)  = 25750.88 kg = 25.750 t. Beban momen arah x (Mx) = 2529.70 kg m = 2.529 t m. Beban momen arah y (My)   =  2929.65  kg  m  = 2.929 t m. Ukuran telapak pondasi: B = 1.5 m dan L = 1.5 m. Ukuran kolom: b = 30 cm dan h = 30 cm. Kedalaman pondasi telapak
Tabel 2. Rangkuman Daya Dukung Ijin Tanah (q all ) pada Kedalaman 1.6
No Titik sondir qc (kg/cm 2 ) Nilai daya dukung ijin tanah (kg/cm 2 ), untuk berbagai ukuran pondasi (m) 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.5 1.6 1.8 2 1 S1 125.630 2.303 2.513 2.722 2.931 3.141 3.245 3.350 3.560 3.769 2 S2 141.250 2.590 2.825 3.060 3.296 3.531 3.649 3.767 4.002 4.238 3 S3 107.250 1.966 2.145 2.324 2.503 2.681 2.771 2.860 3.039 3.218 4 S4 128.250 2.351 2.565 2.779 2.993 3.206 3.313 3.420 3.634 3.848 5 S5 81.250 1.490 1.625 1.760 1.896 2.031 2.099 2.167 2.302 2.438 6 S6 112.130 2.056 2.243 2.429 2.616 2.803 2.897 2.990 3.177 3.364
yang  direncanakan  adalah  (Df)  =  1.6  m. Nilai daya dukung tanah terkecil berdasarkan  data  sondir  adalah  dari  titik  1 di  Petitenget  pada  kedalaman  1.6  meter  = 2.099 kg/cm 2 = 20990 kg/m 2 = 20.99 t/m 2
Mutu  beton  /  kuat  tekan  beton  (f’c)  =  20
Mpa = 2039.4 t/m 2 . Mutu baja tulangan/kuat leleh baja (f’y) = 390 Mpa = 39768.3 t/m 2 .
Berikut  ini  adalah  langkah-langkah untuk  menghitung  perencanaan  desain pondasi telapak di daerah Kuta.
1. Cek nilai eksentrisitas:
e = 6 B < e = P M
e = 6 B = 6 2 1 . = 0.2 m
e = P M = 88 25750 65 2929 . . = 0.114 m
Karena e = 0.114 m < B/6 = 0.2 m,  maka  tidak  terjadi  tegangan  tarik pada dasar pondasi.
2. Cek  tegangan  tanah  di  dasar pondasi:
q min =        B 6.e 1 B.L P
=  6237.724 kg/m 2
=  6.238 t/m 2 q max =  
     B 6.e 1 B.L P =  17583 kg/m 2 =  17.583 t/m 2
Daya  dukung  pondasi  ijin  (q a ) untuk  lebar  1.5  m  x  1.5  m  adalah 20.99  t/m 2 >  q max =  17.583  t/m 2 , sehingga telah memenuhi syarat.

## 3. Cek Geser Lentur (Satu Arah)

## Gambar 11. Penampang Kritis pada Pelat Pondasi pada Geser Satu Arah
Tebal pondasi yang dipakai (t) = 580  mm.  Selimut  beton  pada  bagian bawah pondasi d’ = 60 mm = 6 cm.
Tebal efektif pelat pondasi (d):
d  =  t – d’ =580 – 60
=  520 mm = 0.52 m a  = d 2 b 2 B   = 520 2 300 2 1500   =  80 mm = 0.08 m qx =  q min + (B-a)×        B min mak q q =  16.9778 t/m 2
Gaya tekan keatas oleh tanah:
Vu  =  [a × B × (q mak + q x)]/2
= [0.08×1.5×(17.583+16.9778)]/2
=  2.0736 t/m 2
Gaya  geser  yang  ditahan  oleh
beton: ØVc  =  Ø Bd fc 6 1 '
=  4.403 t/m 2 ØVc = 4.403 t/m 2 > Vu = 2.0736
t/m 2 (telah memenuhi)
4. Kontrol Geser Dua Arah

## Gambar 12. Daerah Geser Aksi Dua Arah pada Pelat Pondasi
Dimensi  kolom:  b  =  300  mm  = 0.3 m, h = 300 mm = 0.3 m bk + d = 0.3 + 0.52 = 0.82 m hk + d = 0.3 + 0.52 = 0.82 m Gaya tekan keatas (geser pons)
Vu  =                    2 min q mak q 2 d hk d bk B =  18,790 t/m 2
βc  = bk hk = 0,3 3 0 , = 1
bo  =  2×[(bk + d) + ( hk + d)] =  3.28 m
Gaya geser yang ditahan beton
Vc1 =             
     6 d bo fc c 2 1 '
=  38.512 t/m 2
Vc2 =  
                 12 d bo fc bo d s 2 ' =  43.365 t/m 2
Vc3 = 3 d bo fc   '
=  25.675 t/m 2
Digunakan  nilai  yang  terkecil yaitu Vc3 = 25.675 t/m 2
ØVc  =  0.75 × 25.675 =  19.2561  t/m 2 >  Vu  = 18.790 t/m 2 (telah
memenuhi)
5. Perhitungan Penulangan Pondasi Jarak tegangan pada tanah
x  = 2 hk 2 B  = 2 3 0 2 5 1 . . 
=  0.34 m
Tegangan  yang  terjadi  pada  tepi kolom:
qx  =  q min + (B-x)        B min q mak q =  16.580 t/m 2
Momen  yang  terjadi  pada  pelat pondasi akibat tegangan tanah:
Mu  = 0.5×qx×x 2 +        3 qx mak q × x 2
=  0.997 tm Faktor  momen  pemikul  K  dan
K maks :
K = 2 d b Ø M u   = 4.609 t/m 2 K maks =     fy 600 fc 1 225 fy 600 85 0 5 382         ' . .
=  16.352 t/m 2
K mak > K (telah memenuhi)
Tinggi blok tegangan beton tekan persegi ekivalen (a):
a’  = d fc 85 0 K 2 1 1              ' .
=  0.001384 m = 1.3843 mm Luas  tulangan  ditentukan  oleh kondisi:
As(1) = fy b a fc 85 0    ' ' . =  60.34 mm 2
Untuk  mutu  beton  beton  (fc’) ≤
31.36 Mpa
As(2) = fy d b fc 4 1    ' . =  1866.667 mm 2
Untuk  mutu  beton  beton  (fc’)  >
31.36 Mpa
As(3) = fy 4 d b fc   '
Tulangan  tarik  yang  digunakan (d) = 19 mm
Jarak tulangan (s):
s  = As 1000 d 25 0 2     . =  151.89 mm 2
Digunakan  tulangan  tarik  D19 dengan jarak 15 cm.
6. Kontrol kuat dukung pondasi:
Pu =  Ø×0.85×fc’×A kolom
=  Ø ×0.85×fc’×b×h =  1071000 N =  1071 kN
Pu,k  =  25751 kg = 257.51 kN Pu > Pu,k (telah memenuhi)

## Gambar 13. Detail Penampang Pondasi
Selanjutnya untuk perhitungan dimensi  pondasi  dengan  beban  berbeda- beda  hasilnya  ditabelkan  pada  Tabel  4. Beban  yang  bekerja  pada  pondasi  adalah beban  akibat  beban  aksial  (P)  dan  momen (M) dengan ukuran kolom b = 30 cm × h = 30 cm.

## 5. SIMPULAN DAN SARAN
5.1  Simpulan
Setelah  melakukan  analisis  terhadap lokasi  penelitian  maka  dapat  dihasilkan kesimpulan yaitu:
1. Untuk  kedalaman  1.6  meter  dan ukuran  pondasi  telapak  1.5  m  x 1.5  m  diperoleh  daya  dukung tanah ijin minimum (q a ) berdasarkan  pengujian  sondir (CPT)  adalah  2.099  kg/cm 2 = 20990 kg/m 2 = 20.99 t/m 2 .
2. Posisi tanah keras untuk di lokasi penelitian  berada  di  kedalaman antara 2 m – 2.2 m.
3. Analisis struktur terhadap model bangunan  2  lantai,  yang  telah dibangun di daerah Kuta,
diperoleh beban aksial
maksimum  (P)  pada  pondasi adalah  25750.88  kg/m 2 ,  momen arah X (Mx) adalah 2529.70 kg m
dan  momen  pada  arah  Y  (My) adalah 2929.65 kg m.
4. Berdasarkan  beban  yang  bekerja pada  pondasi  maka  eksentrisitas beban yang bekerja pada pondasi masih  berada  pada  pusat  berat pondasi  sehingga  tidak  terjadi tegangan  tarik  pada  tanah  di bawah pondasi.
5. Dimensi  pondasi  telapak  yang memadai  untuk  beban  struktur yaitu beban aksial (P) = 25750.88 kg/m 2 ,  momen  arah  X  (Mx)  = 2529.70  kg  m  dan  momen  pada arah  Y  (My)  =  2929.65  kg  m adalah 1.5 m x 1.5 m dengan tebal telapak (t) = 580 mm.
6. Tulangan  lentur  yang  memenuhi adalah  diameter  19mm  dengan jarak 150 cm.

## 5.2  Saran-saran
Beberapa  hal  yang  perlu  dilakukan dalam penyempurnaan penelitian ini:

## Tabel 4. Rangkuman Perhitungan Pondasi Telapak
No Beban Aksial Momen Tebal pondasi Ukuran Pondasi Tegangan min Tegangan maks Tegangan ijin Luas tulangan Tulangan pakai B L (kg) (kg m) (mm) (m) (m) (t/m 2 ) (t/m 2 ) (t/m 2 ) (mm 2 ) 1 25751 2929 580 1.50 1.50 6.238 17.583 20.990 1867 D19-150 2 24000 2700 550 1.40 1.40 6.341 19.279 20.313 1759 D19-160 3 22000 2500 525 1.35 1.35 5.975 19.402 19.974 1669 D19-170 4 20000 2300 495 1.30 1.30 5.553 19.466 19.635 1562 D19-180 5 18000 2100 470 1.26 1.26 5.039 19.068 19.365 1472 D19-190 6 16000 1900 445 1.21 1.21 4.493 18.935 19.026 1382 D19-200 7 14000 1700 415 1.17 1.17 3.859 18.264 18.755 1274 D16-150 8 12000 1500 385 1.12 1.12 3.160 17.813 18.417 1167 D16-170 9 10000 1300 355 1.10 1.10 2.404 15.939 18.281 1059 D16-190 10 8000 1100 325 1.00 1.00 1.400 17.103 17.604 951 D16-210
1 Perlu  dilakukan  penelitian  di wilayah  yang  yang  lebih  luas, sehingga  akan  dihasilkan  data- data yang lebih akurat.
2 Penelitian terhadap pondasi telapak ini perlu dilakukan untuk mencegah  terjadinya  bencana karena  akan  berdampak  pada perkembangan pariwisata di Bali khususnya dan keamanan
masyarakat secara lebih luas.
6. UCAPAN TERIMA KASIH
Ucapan terima kasih kepada Direktorat Riset dan Pengabdian Masyarakat  Direktorat  Jenderal  Penguatan Riset  dan  Pengembangan  Kementerian Riset,  Teknologi  dan  Pendidikan  Tinggi atas bantuan hibah dosen pemula .

## 7. DAFTAR PUSTAKA
Badan  Standardisasi  Nasional.(2012). SNI 1726-2012:  Tata  Cara  Perencanaan
Ketahanan  Gempa  untuk  Bangunan Gedung dan Non Gedung . Bandung.
Badan Standardisasi Nasional. (2002). SNI 03-2847-2002: Tata Cara
Perhitungan  Struktur  Beton  Untuk Bangunan Gedung . Bandung.
Bowles,  J.  E.  (1983). Analisa  dan  Disain Pondasi Jilid 1 . Jakarta: Erlangga.
Das, B.M. (1990). Principles of Foundation Engineering Second Edition . Boston: PWS-KENT Publising Company.
Dharmayasa,  I.  G.  N.  P.  (2017).  Analisis Daya Dukung Pondasi Dangkal pada Tanah  Lunak  di  Daerah  Dengan Muka  Air  Tanah  Dangkal  (Studi Kasus  pada  Daerah  Suwung  Kauh). PADURAKSA, 3 (2), 22-44.
Dharmayasa, I. G. N. P. (2017).
Comparison  Of  Single  Bored  Pile Bearing Capacity Based on CPT and SPT .  In  Proceeding  of  The  1 st
Warmadewa University International Conference on Architecture and Civil Engineering,  120-126.  Denpasar: Warmadewa University.
Fahriani,  F.,  &  Apriyanti,  Y.  (2015).
Analsisi  Daya  Dukung  Tanah  dan Penurunan  Pondasi  Pada  Daerah Pantai  Utara  Kabupaten  Bangka. Jurnal Frofil, 3 (2).
Gunawan,  R.  (1991). Pengantar  Teknik Fondasi Cetakan
Kelima . Yogyakarta: Kanisius.
Redana,  I  W.  (2010). Teknik  Pondasi .
Denpasar: Universitas Udayana.
Robertson,  P.  K.  (2009).  Interpretation  of cone  penetration  tests  -  a  unified approach. Canadian  Geotechnical
Journal, 46 (11), 1337-1355.