## KEKUATAN GESER SHEAR KEY PADA JEMBATAN SEGMENTAL BOX GIRDER BENTANG PANJANG
Claudia Chandra 1 dan F.X. Supartono 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: claudiachandra2309@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: fxsupartono@gmail.com

## ABSTRAK
Shear key adalah komponen dari struktur jembatan segmental box girder yang berperan menyalurkan gaya geser dari satu segmen ke segmen lainnya. Ada beberapa jenis shear key yang dapat digunakan untuk  sambungan  antara  segmen box  girder yaitu flat  key , single  shear  key dan multiple  shear  key . Sambungan  ini  bisa  berupa  sambungan  basah  ( wet  joint )  atau  sambungan  kering  ( dry  joint ). Sambungan basah berupa zat perekat yang berfungsi untuk merekatkan antara segmen. Beberapa jenis perekat yang biasa digunakan di sambungan ini yaitu non-shrink grout , epoxy , magnesium ammonium nitrate  mortar dan  beton  polimer.  Apabila  menggunakan  perekat  maka  perekat  yang  dioleskan  pada sambungan  masih  dalam  kondisi  plastik  dan  hanya  berfungsi  sebagai  pelumas  yang  mengurangi koefisien  gesekan  antara  segmen.      Pada  jurnal  ini  jenis shear  key yang  akan  dibahas  adalah single shear key dan multiple shear key pada web box girder . Penelitian ini bertujuan untuk membandingkan kapasitas  geser  nominal  antara single  shear  key dan multiple  shear  key serta  pengaruh  ukuran  dan sudut shear  key terhadap  kapasitas  geser.  Hasil  penelitian  menunjukkan  peningkatan  kapasitas  geser pada web  box  girder setelah  penggunaan shear  key . Multiple  shear  key memiliki  kapasitas  geser nominal  yang lebih besar daripada single shear key dan penggunaan epoxy menyebabkan penurunan kapasitas  geser  nominal  pada web  box  girder .  Kapasitas  geser  nominal  dari shear  key juga dipengaruhi oleh besarnya sudut dan tinggi shear key .
Kata kunci: kapasitas geser, sudut shear key , tinggi shear key , epoxy

## 1. PENDAHULUAN
Indonesia  menduduki  urutan  keempat  negara  dengan  jumlah  penduduk  terbesar  di  dunia.  Setiap  tahun  jumlah penduduk  ini  semakin  bertambah  dan  disertai  dengan  meningkatnya  daya  beli  masyarakat  terhadap  kendaraan bermotor.  Pertumbuhan  kepemilikan  kendaraan  yang  terus  bertambah  sementara  infrastruktur  jalanan  yang  belum memadai  menimbulkan  kemacetan.  Pada  pemerintahan  dibawah  kepemimpinan  Presiden  Joko  Widodo, pembangunan  infrastruktur  menjadi  prioritas  pembangunan  nasional.  Salah  satu  proyek  prioritas  untuk memperlancar  arus  lalu  lintas  di  Indonesia  yaitu  pembangunan  jembatan.  Pembangunan  jembatan  memberikan konektivitas antara wilayah yang dihubungkan. Beberapa tahun ini, perencanaan struktur jalan layang di Indonesia telah banyak menggunakan box girder dengan prinsip beton prategang. Kemampuan dan ketahanan sebuah jembatan dipengaruhi oleh jenis dan kekuatan girder.
Perencanaan sambungan antara segmen box girder merupakan hal yang perlu diperhatikan. Sambungan kunci geser ( shear key ) merupakan komponen sekunder dari struktur jembatan karena memiliki dimensi yang kecil dan biasanya diabaikan  pengaruhnya  terhadap  jembatan.  Sambungan  ini  berperan  menyalurkan  gaya  geser  dari  satu  segmen  ke segmen  lainnya  dan  menahan  perpindahan  lateral  dari  segmen box  girder .  Peranan  penting  dari shear  key dalam menjaga ketahanan struktur jembatan tidak boleh diabaikan.
Dikarenakan kerusakan pada shear key dapat mengakibatkan kegagalan struktur jembatan, kontrol geser pada shear key harus  dilakukan  secara  teliti  agar  mencegah  terjadinya crack selama  masa  pelayanan.  Besarnya  beban  yang dapat  diterima  bergantung  pada  jenis  dan  ukuran  dari shear  key .  Dimensi  daripada shear  key akan  berpengaruh terhadap  kapasitas  geser  nominal  yang  bekerja.  Pada  penelitian  ini  digunakan  jenis single  shear  key dan multiple shear key untuk dibandingkan besarnya gaya geser nominal pada sambungan segmental box girder. Beban vertikal yang bekerja pada sambungan akan ditransfer ke masing-masing elemen shear key untuk dilakukan pengecekan.
Rumusan  masalah  yang  akan  dibahas  dalam  tugas  akhir  ini  adalah  perbandingan  kapasitas  geser  nominal single shear  key dan multiple  shear  key serta  pengaruh  ukuran  dan  sudut shear  key terhadap  kapasitas  geser  nominal
dengan  menggunakan  metode  AASHTO,  ATEP,  hasil  penelitian  Prof.  Dr.  Ing.  G.  Rombach  dan  hasil  penelitian Turmo.

## Beton prategang
Beton prategang terdiri dari beberapa material yaitu beton, baja prategang, grouting dan selongsong. Pada beton ini, baja prategang digunakan untuk memberikan tegangan tekan pada beton. Material beton prategang terdiri dari beton, baja prategang, grouting , dan selongsong ( duct ). Menurut  Nawy (2001) menyatakan bahwa pada balok prategang, balok diasumsikan bersifat homogen dan elastis. Ketidakmampuan beton untuk menahan tegangan tarik, digantikan oleh tegangan tekan yang diakibatkan oleh tendon prategang.

## Kehilangan prategang
Kehilangan  prategang  adalah  berkurangnya  gaya  yang  bekerja  pada  tendon  dalam  tahap-tahap  pembebanan  baik akibat penarikan baja prategang maupun akibat pengruh waktu. Kehilangan prategang pada struktur beton prategang diilustrasikan pada gambar 1 di bawah ini.
Gambar 1. Ilustrasi Kehilangan Gaya Prategang (Sumber: Rizkia, 2017)
Berdasarkan SNI 2847:2013, sumber-sumber kehilangan prategang dalam menentukan tegangan efektif dalam baja prategang meliputi dudukan baja prategang saat penyaluran, perpendekan elastis beton, rangkak beton, susut beton, relaksasi  tegangan  baja  prategang  dan  kehilangan  friksi  akibat  kurvatur  sengaja  atau  tidak  sengaja  pada  tendon pasca-tarik.
Saat  penarikan  tendon  pada  struktur  pasca-tarik  terjadi  gesekan  antara  beton  dan  tendon  prategang  yang mengakibatkan  kehilangan  gaya prategang  sepanjang bentang. Gesekan ini dipengaruhi  oleh kelengkungan tendon dan komponen vertikal dari gaya prategang seperti pada gambar 2 dibawah ini.
Gambar 2. Gaya Prategang Bekerja pada Tendon Lengkung (Sumber: Prestressed Concrete Structures )
Kehilangan gaya prategang akibat gesekan tendon dapat dihitung menggunakan rumus 1 sebagai berikut:
𝐹 𝑝𝐹 =   𝐹 0 ∙ 𝑒 −(𝜇𝛼+𝑘𝑥) (1)
dengan 𝐹 𝑝𝐹 =  gaya  prategang  setelah  kehilangan  akibat  gesekan  tendon, 𝐹 0 =  gaya  prategang  awal, 𝜇 =  koefisien gesek kelengkungan, 𝛼 = sudut kelengkungan tendon, dan 𝑘 = koefisien wobble .
Pada  struktur  pasca-tarik,  saat  penarikan  tendon  akan  mengalami  slip  angkur  saat  tendon  dilepaskan  dari  mesin penarik  dan  ditahan  baji  pada  angkur.  Blok  angkur  juga  akan  mengalami  pergerakan  sebelum  menyatu  dengan beton.  Hal  ini  menyebabkan  perpendekan  tendon  yang  mengakibatkan  adanya  kehilangan  gaya  prategang  seperti pada gambar 3 dibawah ini.
Besarnya  slip  angkur  bergantung  pada  jenis  atau  sistem  angkur  yang  digunakan.  Data  besarnya  slip  angkur  yang digunakan  pada  tugas  akhir  diperoleh  dari  spesifikasi  angkur  VSL  yaitu  sebesar  7  mm.  Penentuan  kehilangan prategang akibat slip angkur dihitung dengan menggunakan rumus 2 sampai 4 sebagai berikut:
F 0η = ∆𝐹 𝐿 (2)
L set = √ ∆s×𝐴𝑝×𝐸𝑝 F0η (3)
∆𝐹 𝑝𝐴 = 2 × F 0η × L set (4)
dengan F 0η = kehilangan gaya prategang akibat friksi per satuan panjang , ∆𝐹 𝑝𝐴 = kehilangan gaya prategang akibat friksi, L = panjang bentang, dan L set =  panjang bentang yang dipengaruhi oleh slip angkur.
Setelah  gaya  prategang  ditransfer  ke  beton,  beton  akan  mengalami  perpendekan  elastis  yang  akan  mengakibatkan memendeknya  baja  prategang,  hal  ini  akan  menyebabkan  berkurangnya  gaya  prategang.  Pada  metode  pasca-tarik kehilangan  gaya  prategang  sangat  bergantung  pada  tahapan  penarikan.  Penentuan  kehilangan  prategang  akibat perpendekan elastis dihitung dengan menggunakan rumus 5 sebagai berikut:
∆𝐹 𝑝𝐸𝑆 = 𝑚 × 𝐸𝑆 × 𝐴 𝑝 (5)
dengan ∆𝐹 𝑝𝐸𝑆 = kehilangan gaya prategang akibat perpendekan elastis , m = perbandingan nilai modulus elastisitas baja prategang dengan modulus elastisitas beton, dan A p = uas tendon.
Rangkak  pada  beton  terjadi  karena  peningkatan  deformasi  terhadap  waktu  pada  kondisi  beban  yang  konstan. Rangkak  akan  mengakibatkan  berkurangnya  tegangan  pada  penampang.  Besarnya  kehilangan  prategang  akibat rangkak pada beton dapat dihitung menggunakan rumus 6 dibawah ini:
∆𝐹 𝑝𝐶𝑅 = 𝑚 × 𝐾 𝑐𝑟 × (𝑓 𝑐𝑠 − 𝑓 𝑐𝑑𝑠 ) (6)
dengan ∆𝐹 𝑝𝐶𝑅 = kehilangan gaya prategang akibat rangkak beton  , K cr = 1.60 untuk komponen  struktur pasca-tarik , f cs =  tegangan  beton  pada  titik  berat  tendon  akibat  berat  sendiri box ,  dan f cds =  tegangan  beton  pada  titik  berat tendon akibat beban mati tambahan.
Susut merupakan perubahan volume pada beton yang dipengaruhi oleh beberapa faktor. Faktor yang mengakibatkan susut  beton  meliputi  proporsi  campuran,  tipe  agregat,  tipe  semen,  waktu  perawatan,  waktu  antara  akhir  perawatan eksternal  dan  pemberian  gaya  prategang,  ukuran  komponen  struktur  dan  kondisi  lingkungan.  Ada  beberapa ketentuan untuk memperhitungkan kehilangan gaya prategang akibat susut, berikut ini adalah salah satu cara yang dapat digunakan sepert pada rumus 7 dan 8 dibawah ini:
ε sh = 0.0002 𝑙𝑜𝑔(𝑡+2) (7)
∆f pSH =   𝐸 𝑝 × 𝜀 𝑠ℎ (8)
dengan ε sh = regangan susut dalam beton, t =  umur pembebanan , ∆f 𝑝𝑆𝐻 = kehilangan gaya prategang akibat susut , dan E p = modulus elastisitas tendon.
Kehilangan  gaya  prategang  akibat  relaksasi  baja  terjadi  karena  adanya  perpanjangan  konstan  dari  baja  prategang terhadap  waktu.  Besarnya  penurunan  gaya  prategang  tersebut  tidak  hanya  bergantung  pada  durasi  gaya  prategang tersebut, tetapi juga dipengaruhi oleh rasio antara tegangan awal baja prategang dan kuat leleh baja prategang ( 𝑓𝑝𝑖 𝑓𝑝𝑦 ) .
Berdasarkan  SNI  2847:2013  membatasi  tegangan  tarik  untuk  tendon  pasca-tarik,  pada  daerah  angkur  dan sambungan sesaat setelah transfer gaya sebesar 0.70f pu dan nilai f py dapat dihitung dari:
 Batang prategang, f py = 0.80f pu
 Tendon stress relieved , f py = 0.85f pu
 Tendon relaksasi rendah, f py = 0.90f pu
Kehilangan gaya prategang akibat relaksasi dapat dihitung dengan menggunakan rumus 9 sebagai berikut:
∆𝑓 𝑝𝑅 =   𝑓 ′ 𝑝𝑖 × ( log 𝑡 10 ) × ( 𝑓′𝑝𝑖 𝑓𝑝𝑦 − 0.55) (9)
dengan ∆𝑓 𝑝𝑅 = kehilangan gaya prategang akibat relaksasi baja, 𝑓 ′ 𝑝𝑖 = tegangan tarik tendon sesaat setelah transfer gaya , dan 𝑓 𝑝𝑦 = kuat leleh baja prategang.

## Shear key
Pelaksanaan  jembatan  segmental box  girder di  lapangan  dilakukan  secara  bertahap.  Setiap  segmen  diangkat kemudian ditempatkan sesuai dengan posisi yang telah ditentukan. Shear key biasa terletak pada bagian web girder jembatan. Shear  key memiliki dua  fungsi  yaitu untuk  menyesuaikan antara segmen selama ereksi dan  mentransfer kekuatan geser selama periode tersebut. Ada beberapa jenis sambungan geser yang dapat digunakan untuk menjadi sambungan  antara  segmen box  girder .  Sambungan  ini  bisa  berupa  sambungan  basah  ( wet  joint )  dan  sambungan kering ( dry joint ). Pada sambungan basah, sambungan diberikan zat perekat yang berfungsi untuk merekatkan antara satu bagian dengan bagian lainnya. Bentuk-bentuk sambungan geser dapat dibagi menjadi 3, yaitu sambungan datar ( no  key ), single  key ,  dan multiple  keys (Koseki:  1983,4).  Bentuk  sambungan  geser  menurut  Koseki  seperti  pada gambar 4 dibawah ini.
Gambar 4. Bentuk-Bentuk Shear Key (Sumber: Koseki, 1983)

## Kapasitas geser pada shear key
Desain shear  key pada  umumnya  mengacu  pada  rumus  yang  dikeluarkan  oleh American  Association  of  State Highway  and  Transportation  Officials (AASHTO).  AASHTO  menentukan  kapasitas  geser  dari shear  key dengan persamaan 10 sebagai berikut:
𝑉 𝑛 =   𝐴 𝑘 √𝑓 𝑐𝑘 (0.2048𝜎 𝑛 + 0.9961) + 0.6𝐴 𝑠𝑚 𝜎 𝑛 (10)
dengan  V n =    gaya  geser  nominal  pada shear  key ,  A k =  luas  permukaan  semua shear  key ,  A sm =  luas  permukaan yang bukan shear key , f ck = kuat tekan karakteristik beton, dan 𝜎 𝑛 = tegangan tekan sambungan .
Selain itu, juga terdapat rumus yang direkomendasikan berdasarkan ATEP, dalam Spanish Design Code . Rumus 11 ini bergantung pada total luas dari permukaan sambungan:
𝑉 𝑢 =   𝐴 𝑗 (1.14𝜎 𝑛 + 0.0564√𝑓 𝑐𝑑 ) (11)
dengan V u = gaya geser ultimit, A j = luas permukaan semua shear key , dan f cd = nilai kuat tekan beton.
Tahun 2006, Turmo membandingkan data hasil penelitiannya dengan kapasitas geser nominal berdasarkan metode AASHTO  dan  ATEP.  Kemudian  Turmo  mengeluarkan  formula  baru  berdasarkan  rumus  AASHTO  yang menunjukkan hasil yang mendekati dengan eksperimennya. Rumus yang diusulkan oleh Turmo sebagai berikut:
𝑉 𝑛 =   𝐴 𝑘 √𝑓𝑐𝑘 2 3 100 (7𝜎 𝑛 + 33) + 0.6𝐴 𝑠𝑚 𝜎 𝑛 (12)
Pada  tahun  2002,  Rombach  melakukan  penelitian  untuk  menganalisa  kekuatan  geser  dari multiple  shear  key pada kondisi dry  joint menggunakan  permodelan  elemen  hingga  ( finite  element  model )  dan  mengeluarkan  formula  lain dalam perhitungan kekuatan geser shear key yaitu dengan rumus 13 sebagai berikut:
𝑉 𝑛 = 1 𝛾𝐹 (𝜇 ∙ 𝜎 𝑛 ∙ 𝐴 𝑗𝑜𝑖𝑛𝑡 + 𝑓 ∙ 𝑓 𝑐𝑘 ∙ 𝐴 𝑘𝑒𝑦 ) (13)
dengan 𝛾 𝐹 = koefisien keamanan, 𝜇 = koefisien friksi A joint = luas daerah tekan, f  =  faktor  lekukan  pada shear  key dan A key = luas permukaan semua key pada daerah yang gagal
Pada  kapasitas  geser  dengan epoxy untuk shear  key ,  hanya  mengandalkan  kuat  friksinya  sehingga  persamaan kapasitas geser sebagai berikut:
𝑉 𝑛 = 1 𝛾𝐹 ∙ 𝜇 ∙ 𝜎 𝑛 ∙ 𝐴 𝑗𝑜𝑖𝑛𝑡 (14)

## 2. METODOLOGI PENELITIAN

## Konsep perencanaan jembatan
Perencanaan jembatan precast segmental box girder single cell ini sepanjang 300 m yang dibagi menjadi 5 bentang sama panjang. Dengan data perencanaan jembatan sebagai berikut:
 Panjang 1 bentang : 60 m
 Panjang 1 segmen
: 3 m
 Bentang bersih jembatan  : 57 m  Lebar total jembatan : 10 m
 Lebar lantai kendaraan
: 7 m
 Jumlah lajur
: 2 lajur, 2 arah
Box girder ini direncanakan memiliki lebar 10 m dan tinggi 3.2 m dengan f’ c sebesar 50 MPa . Tendon direncanakan menggunakan strand jenis Uncoated  Seven  Wire  Super  Strands ASTM  A-416-06 Grade 270  dan  menggunakan angkur dari VSL yaitu Anchorage Type GC- Spiral Reinforcement dengan fy= 460 N/mm 2 .

## Kerangka kerja
Gambar 5. Diagram Alir

## 3. HASIL ANALISIS

## Tegangan ijin bahan
Beton  memiliki tegangan ijin  yang berbeda pada kondisi transfer dan  kondisi servis  sesuai dengan peraturan  yang diijinkan.
 Pada kondisi transfer o σ ̅ tekan (f ct ) = 28 MPa o σ ̅ tarik (f tt )              = 0 MPa
 Pada kondisi servis
o σ ̅ tekan (f cs ) = 22.5 MPa o σ ̅ tarik (f tt )               = 0 MPa
 Modulus elastisitas beton
E     = 33234.0187 MPa
Tendon prategang juga memiliki tegangan tarik yang diijinkan sesuai dengan peraturan yang berlaku.
 Tegangan tarik ijin kabel ( jacking ) = 1748.4 MPa  Tegangan tarik ijin kabel (setelah pengangkuran)  = 1488 MPa

## Analisa penampang box girder
Tabel 1. Analisa Penampang Box Girder
Luas Penampang (mm 2 ) Titik berat Inersia (mm 4 ) Radius Girasi (r 2 ) Kern y t (mm) y b (mm) k t (mm) k b (mm) 6252110 1150.256 2049.744 8.36939x10 12 1338651.149 653.082 1163.786

## Pembebanan
Gambar 6.  Penampang box girder dan Struktur Sekunder Tabel 2. Pembebanan pada Box Girder Berat Sendiri (DL) 156.3028 kN/m Beban Mati Tambahan (SDL) Berat Aspal 7.7 kN/m Berat trotoar+kerb+railing 11.88 kN/m Berat median 3.08 kN/m Beban Hidup (LL) Beban terbagi rata (UDL) 48.0788 kN/m Beban garis (KEL) 343 kN

## Kebutuhan tendon
Perhitungan jumlah tendon menggunakan metode C line dan pada saat jembatan dalam kondisi servis.  Mmaks (M z ) = 97095.0593 kNm  e 𝑐 =  653.0820 mm  e tendon      = 1910.8195  mm  z                     = 2563.9015 mm  F s = M𝑧 z = 37870.0427 kN  n strand =  242.3838 strand  1 buah tendon terdiri dari 19 strand , sehingga total tendon yang dibutuhkan
n tendon = 242.3838 19
= 12.7570 ~14 tendon

## Kehilangan gaya prategang
Tabel 3. Kehilangan Gaya Prategang Sepanjang Bentang
Jarak (m) Gesekan Slip Angkur Perpendekan Elastis Rangkak Susut Relaksasi Baja 0 77.92% 75.57% 74.79% 73.64% 71.07% 67.48% 3 77.74% 75.75% 74.99% 73.68% 71.11% 67.52% 6 77.56% 75.93% 75.21% 74.03% 71.47% 67.88% 9 77.38% 76.11% 75.37% 73.84% 71.28% 67.69% 12 77.20% 76.29% 75.47% 73.31% 70.74% 67.15% 15 77.01% 76.47% 75.49% 72.54% 69.98% 66.39% 18 76.83% 76.65% 75.46% 71.61% 69.04% 65.45% 21 76.65% 76.65% 75.18% 70.38% 67.81% 64.22% 24 76.47% 76.47% 74.71% 69.07% 66.50% 62.92% 27 76.29% 76.29% 74.26% 67.94% 65.38% 61.79% 28.5 76.20% 76.20% 73.56% 66.16% 63.59% 60.00% 30 76.29% 76.29% 74.26% 67.94% 65.38% 61.79% 33 76.47% 76.47% 74.71% 69.07% 66.50% 62.92% 36 76.65% 76.65% 75.18% 70.38% 67.81% 64.22% 39 76.83% 76.65% 75.46% 71.61% 69.04% 65.45% 42 77.01% 76.47% 75.49% 72.54% 69.98% 66.39% 45 77.20% 76.29% 75.47% 73.31% 70.74% 67.15% 48 77.38% 76.11% 75.37% 73.84% 71.28% 67.69% 51 77.56% 75.93% 75.21% 74.03% 71.47% 67.88% 54 77.74% 75.75% 74.99% 73.68% 71.11% 67.52% 57 77.92% 75.57% 74.79% 73.64% 71.07% 67.48%

## Shear key box girder
Perencanaan shear key dilakukan pada posisi sambungan geser antara segmen box girder pertama dan kedua karena gaya  geser  terbesar  terjadi  dekat  dengan  tumpuan.  Untuk  analisis shear  key ,  dilakukan  pada  sambungan  antara segmen 1 dan segmen 2 sejarak 3 m dari tepi jembatan. Vu = 8454.0478 kN Vp = 6484.3768 kN Gaya geser akibat beban luar dan tendon = Vu- 𝜙 Vp = 3590.7652 kN
Shear key didesain pada bagian web dari box girder sehingga gaya geser  yang bekerja pada titik berat penampang ditransfer  ke  masing-masing web .  Gaya  geser  pada web selanjutnya  dibagi  ke  masing-masing shear  key yang menahan gaya geser. Posisi shear key pada web box girder seperti pada gambar 8 dibawah ini.
Jumlah shear key dalam 1 sisi web box girder sebanyak 16 buah. Pada segmen ini terdapat tendon yang terletak pada shear key sehingga jumlah shear key yang bekerja secara efektif sebanyak 10 buah. Gaya geser yang bekerja pada web box girder tersebut akan dibagi sama rata pada masing-masing shear key . Vu 1 shear key = 1936.3825 10 = 193.6383 kN
Shear key direncanakan dalam 2 bentuk yang berbeda yaitu single shear key dan multiple shear key dengan bentuk seperti pada gambar 9 dibawah ini. Setiap bentuk juga direncakan variasi ukuran dan sudut untuk diketahui kapasitas gesernya sesuai dengan tabel 4 di bawah.
Gambar 9. Single Shear Key dan Multiple Shear Key
Tabel 4. Variasi Dimensi Shear Key Sudut h (mm) x (mm) y (mm) b n (mm) 45 100 31.3 37.5 306.3 60 100 54.1 37.5 329.1 45 100 25.0 50 300.0 60 100 43.3 50 318.3 45 100 18.8 62.5 293.8 60 100 32.5 62.5 307.5
Kapasitas  geser  untuk shear  key sambungan  kering  dihitung  menggunakan  metode  AASHTO,  ATEP,  Turmo  dan Rombach.  Hasil  perhitungan  kapasitas  geser  nominal  untuk single  shear  key dan multiple  shear  key ditampilkan pada tabel 5dan 6 di bawah ini.
Tabel 5.  Kapasitas Geser Single Shear Key Sambungan Kering Sudut y (mm) Vn (kN) Vn rata- rata (kN) ∅ Vn (kN) AASHTO ATEP Turmo Rombach 45 37.5 522.378 338.170 338.351 197.080 348.995 261.746 60 37.5 558.097 359.965 361.459 204.186 370.927 278.195 45 50 512.550 332.143 331.993 195.142 342.957 257.218 60 50 541.244 349.703 350.557 200.822 360.581 270.436 45 62.5 502.693 326.085 325.614 193.205 336.899 252.674 60 62.5 524.302 339.349 339.596 197.461 350.177 262.633 Tabel 6. Kapasitas Geser Multiple Shear Key Sambungan Kering Sudut y (mm) Vn (kN) Vn rata- rata (kN) ∅ Vn AASHTO ATEP Turmo Rombach 45 37.5 639.296 338.170 455.269 239.342 418.020 313.515 60 37.5 664.447 359.965 467.809 246.025 434.562 325.921 45 50 632.393 332.143 451.835 230.959 411.833 308.874 60 50 652.568 349.703 461.881 235.897 425.012 318.759 45 62.5 625.476 326.085 448.398 217.228 404.297 303.222 60 62.5 640.649 339.349 455.943 220.362 414.076 310.557
Hasil  perhitungan  kapasitas  geser  nominal  dari single  shear  key dan multiple  shear  key ditampilkan  dalam  bentuk grafik pada gambar 10 sampai 13 di bawah ini.
Gambar 10. Grafik Pengaruh Sudut Terhadap Vn Single Shear Key Sambungan Kering
Gambar 11. Grafik Pengaruh Sudut Terhadap Vn Multiple Shear Key Sambungan Kering
Gambar 12. Grafik Pengaruh Tinggi Terhadap Vn Single Shear Key Sambungan Kering
Gambar 13. Grafik Pengaruh Tinggi Terhadap Vn Multiple Shear Key Sambungan Kering
Kapasitas geser nominal pada saat web box girder tidak ada shear key serta tidak diberikan epoxy sebagai berikut. 𝜙 V n = 1936. 383 kN
Saat  sambungan  tanpa shear  key diberikan epoxy terjadi  pengurangan  kapasitas  geser  pada web  box  girder . Kapasitas geser flat key dengan epoxy sebagai berikut .
400.000 420.000 440.000 40 45 50 55 60 65 Vn ( k N) Tinggi Tinggi 37.5 mm Tinggi 50 mm
Tinggi 62.5 mm
330.000 380.000 30 35 40 45 50 55 60 65 Vn ( k N) Sudut Sudut 45 Sudut 60 330.000 430.000 530.000 30 35 40 45 50 55 60 65 Vn ( k N) Sudut Sudut 45 Sudut 60 320.000 340.000 360.000 380.000 40 45 50 55 60 65 Vn ( k N) Tinggi
Tinggi 37.5 mm
Tinggi 50 mm
Tinggi 62.5 mm
∅𝑉 𝑛 = 0.75 ∙ 1 𝛾 𝐹 ∙ 𝜇 ∙ 𝜎 𝑛 ∙ 𝐴 𝑗𝑜𝑖𝑛𝑡
= 1832.1400 kN

## 4. KESIMPULAN
Berdasarkan hasil analisis, maka dapat disimpulkan: 1. Kapasitas  geser    nominal  dengan shear  key lebih  besar  20.9042%  daripada  kapasitas  geser  nominal    tanpa menggunakan shear key meskipun telah diberikan epoxy .
2. Analisis  numerik  menggunakan  metode  AASHTO,  Turmo  dan  Rombach  menunjukkan  peningkatan  kapasitas geser  nominal  sebesar  17.9921%,  25.3021%,  dan  14.5283%  dari single  shear  key menjadi multiple  shear  key . Sedangkan  untuk  metode  ATEP tidak diperoleh adanya perbedaan kapasitas  geser  nominal antara single  shear key dan multiple shear key karena metode ini hanya memperhitungkan luas permukaan bidang shear key . 3. Untuk tinggi shear key yang sama, semakin besar sudut shear key semakin tinggi kapasitas geser nominal.
4. Untuk sudut shear key yang sama, semakin tinggi shear key semakin kecil kapasitas gesernya.

## DAFTAR PUSTAKA
AASHTO.  (1999). Guide  Specifications  for  Design  and  Construction  of  Segmental  Concrete  Bridges.  American Association of State Highway and Transportation Officials , Washington. ASTM A 416. Standard Specification for Steel Strand, Uncoated Seven-Wire for Prestressed Concrete . ATEP. (1996). Proyecto y construccionn de puentes y estructuras con pretensado exterior . Colegio de Ingenieros de Caminos , Madrid. Badan  Standardisasi  Nasional.  (2004 ).  Perencanaan  Struktur  Beton  Untuk  Jembatan.  RSNI  T-12-2004 .  BSN, Jakarta. Badan  Standardisasi  Nasional.  (2013). Persyaratan  Beton  Struktural  untuk  Bangunan  Gedung  (SNI  2847:2013) . Badan Litbang Departemen Pekerjaan Umum Republik Indonesia, Jakarta.
Badan  Standardisasi  Nasional.  (2008). Standar  Pembebanan  untuk  Jembatan  (SNI  1725:2016) .  Badan  Litbang Departemen Pekerjaan Umum Republik Indonesia, Jakarta.
Koseki,  K.,  dan  Breen,  J.  E. (1983). Exploratory  Study of Shear  Strength of  Joint  for  Precast  Segmental  Bridges. The Universitas Texas Austin , Texas..
Nawy, E. G., Hardani, dan Hardani, H.W. (2001). Beton Prategang Suatu Pendekatan Mendasar, Volume 1 Edisi ke 3 . Erlangga, Jakarta. Podolny  JR,  Walter    dan  Muller,  Jean.M.  (1982). Construction  and  Design  of  Prestressed  Concrete  Segmental Bridges . John Wiley and Sons, Inc., New York.
Rombach, G. (2002). “Precast Segmental Box Girder Bridges with External Prestressing Design and Construction”. Technical University of Hamburg, Hamburg.
Sullivan,  S.  R.  (2003)“Behavior  of  Transverse  Joint  in  Precast  Deck  Panel  System,  MSc.  Thesis”.    College  of Engineering and Technology of Ohio University, Ohio.
Turmo, J., Ramos, G. dan Aparicio, A. C. (2006). “Shear Strength of Match Cast Dry  Joints of Precast Concrete Segmental Bridges: Proposal for Eurocode 2”. Materiales de Construcción . U.S.  Department  of  Transportation.  (2016). Post-Tensioned  Box  Girder  Design  Manual. Federal  Highway Administration, Washington.