Modifikasi Struktur Bangunan Gedung Hotel Fave Dengan Menggunakan Rangka Baja
Imron Hamzah 1* , Eka Susanti 2 , dan Jaka Propika 3
1,2,3 Program Studi Teknik Sipil, FTSP, ITATS
1* ihamzah08@gmail.com, 2* ekasusanti2015@gmail.com

## Abstract
The  owner  of  Fave  Hotel  requested  to  have  efficient  structure  of  building  which  could  be accomplished  faster  than  reinforced  concrete.  Therefore,  steel  material  which  has  the  same characteristics as the owner desire was selected. The idea of redesigning the building structure by means of steel came out as it has some advantages such as high strength, uniformity, and ductility. The problems of calculation were focused on the results of remodeling the structure using steel and the structural behavior toward drift, seismic shear, and mass participation. In terms of remodeling the structure calculation using steel, the results were as follows: the main beam consisted of plate beam for floors 1-12 (transverse beam WF 350.175.7.11 and long beam WF 400.200.8.13) and plate beam for roof (transverse beam WF 300.150.6,5.9 and long beam WF 350.175.7.11).  The major column included floors 1-2 (Hbeam 500.500.20.30), floors 1-2 lobby entrance (WF 400.200.8.13), floors  3-6  (Hbeam  500.500.15.30),  and  floors  7-12  (WF  500.300.12.22),  Bresing  (Hbeam 200.200.10.16). Meanwhile, the structural behaviour of Fave Hotel building post-redesigning had met  the  seismic  loading  and  analysis  by  SAP  2000:  mass  participation  ratio  was  99%  >  90%, fundamental period reached 1.52 second, shear force of seismic base was more than 85%, permitted shear force and shear direction went to axes X and Y, the biggest inter-storey drift was 12.87 mm, thus it did not exceed the permitted drift 38.50 mm.
Keywords: Drift, mass participation, modification, seismic shear force, steel frame.

## Abstrak
Struktur  bangunan  hotel  fave  didisain  dengan  material  beton  bertulang,  namun  pihak  owner menginginkan struktur yang lebih efisien, dalam hal berat struktur. Maka dipilihlah material baja dengan karateristik yang sama seperti yang di inginkan pihak owner. Ide redisain menggunakan baja ini  timbul  karena  baja  memiliki  berbagai  keunggulan  dibanding  beton  bertulang.  Diantaranya adalah,  dengan  inersia  yang  sama,  baja  memiliki  kapasitas  yang  lebih  tinggi,  baja  juga memiliki keseragaman kualitas material yang lebih terjamin karena hasil buatan pabrik.  Selain itu, baja juga memiliki daktilitas yang lebih tinggi dibanding beton bertulang dan berat struktur yang lebih ringan. Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  meredisain  struktur  dengan  menggunakan  material  baja  dan mengetahui perilaku struktur terhadap drift , gaya geser gempa dan partipasi massa. Hasil redisain struktur  dengan  menggunakan  baja  adalah:  Balok  utama  dari  lantai  1-12  (balok  melintang  WF 350.175.7.11  dan  balok  memanjang  WF  400.200.8.13)  dan  balok  atap  (balok  melintang  WF 300.150.6,5.9  dan  balok  memanjang  WF  350.175.7.11).  Kolom  utama  lantai  1-2  (Hbeam 500.500.20.30),  kolom  lantai  1-2  lobby  entrance  (WF  400.200.8.13),  kolom  lantai  3-6  (Hbeam 500.500.15.30),  dan  kolom  lantai  7-12  (WF  500.300.12.22).  Bresing  menggunakan  Hbeam 200.200.10.16.  Untuk  perilaku  struktur  diperoleh  dari  hasil  analisa  program  SAP  2000,  hasil analisisnya  adalah  :Partisipasi  massa  memiliki  rasio  99%  >  90%,  Periode  fundamental  mencapai waktu 1,52 detik, Gaya geser dasar gempa mencapai lebih dari 85% gaya geser ijin dengan arah gesernya  lebih  mengarah  ke  sumbu  X  dan  Y,  Simpangan  antar  lantai  terbesar  adalah  12,87  mm sehingga tidak lebih dari simpangan ijin sebesar 38,50 mm.
Kata kunci: Drift , Gaya Geser Gempa, Modifikasi, Partipasi Massa, Rangka Baja

## 1. Pendahuluan
Pada  struktur  bangunan  hotel  fave,  pihak  owner  menginginkan  struktur  yang  lebih  efisien, dalam hal berat struktur. Maka dipilihlah material baja dengan karakteristik yang sama seperti yang di inginkan pihak owner.

## Hamzah, Modifikasi Struktur Bangunan Gedung Hotel Fave Dengan Menggunakan Rangka Baja   27
Untuk bahan studi ini di peroleh data perencanaan Hotel Fave Surabaya dengan jumlah total 13 lantai. Dengan  konstruksi  struktur  baja,  dimana  baja  yang  digunakan  adalah  kolom  menggunakan hbeam, balok menggunakan wf (wide flange) dan plat lantai menggunakan perpaduan antara beton yang berbekisting plat bondek  dengan  berisi tulangan wiremesh, serta  pengaku  pada  kolom berupa  bresing agar  mampu menahan gaya lateral yang terjadi.
Masalah  dalam  peritungan  ini  adalah  bagaimana  hasil  remodeling  perhitungan  struktur  dengan menggunakan baja dan bagaimana perilaku struktur terhadap drift, gaya geser gempa, partipasi massa. Dengan tujuan  Mendapatkan  hasil  remodeling  perhitungan  struktur  dengan  menggunakan  baja  dan  hasil  perilaku struktur terhadap drift, gaya geser gempa, partipasi massa .

## 2. Tinjauan Pustaka
Dalam  merencanakan  gedung  ini  diperlukan  pengetahuan  dasar  tentang  profil  baja  baik  dari  studi literatur, jurnal-jurnal, dan skripsi seperti pada  [7] Moh Rama Rosyd tentang ”Perencanaan Gedung Parkir Dari  Kontruksi  Baja  Dengan  Lokasi  Di  Ft  Unnes  Dengan  Menggunakan  Plat  Precast”  yang  menggunakan acuan [1] SNI 1729-2002  dan [6] LRFD pada perhitungannya dan penelitian [8] J Propika dkk 2019. Untuk memperkuat  struktur  gedung  akibat  gaya  lateral  dari  gempa  adalah  dengan  penggunaan  bresing.  Sehingga sistem  gedung  yang  digunakan  adalah  Sistem  Rangka  Bresing  Konsentrik  Khusus  (SRBKK).  Selain  itu diperlukan  pengetahuan  tentang  perhitungan  struktur  secara  keseluruhan  misalnya  tentang  pembebanan maupun perhitungan struktur yang meliputi balok, sistem balok, kolom, bresing, dan sistem sambungan. Baja  profil  adalah  material  baja  yang  di  bentuk  dan  di  buat  dengan  mutu  tertentu  dan  sesuai  kebutuhan struktural. dalam perencanaan ini menggunakan dua jenis profil yakni Hbeam (kolom dan bresing) dan wide flange (balok).
Perencanaan pembebanan pada struktur ini untuk beban mati dan beban hidup menggunakan  [5] PPIUG 1983 dan [3] SNI 1727 – 2013 , untuk beban gempa menggunakan [2] SNI 1726 – 2012, serta untuk kontrol pada balok, kolom dan bresing  menggunakan [4] SNI 1729 – 2015.

## 3. Metode
Metode penelitian ini bersifat permodelan struktur dengan program SAP 2000. Dimulai dari disain struktur sekunder (pelat  lantai, anak  tangga,  balok  lift  dan tangga).  Dilanjutkan  dengan  disain struktur primer  yang dimulai dari permodelan struktur baja dan pembebanan yang disesuaikan dengan pembebanan pada struktur eksisting (beton bertulang), yaitu beban mati, beban hidup dan beban gempa. Hasil analisis struktur digunakan untuk mendisain struktur primer (balok dan kolom) dan melihat perilaku struktur terhadap partipasi massa, drift dan gaya geser gempa.

## Tabel 1. Rekap hasil perhitungan struktur sekunder
Struktur sekunder yang di tinjau Fungsi Profil Pelat antai Lantai 1-mezzanine Tebal 10cm (M10-200) Lantai 2-atap Tebal 9cm (M8-200) Balok anak Balok anak 1-11 WF 350.175.7.11 Balok anak atap WF 300.150.6,5.9 Balok lift Balok lift penumpang WF 350.175.7.11 Tangga Pelat anak tangga Plat tebal 3mm Pelat bordes Plat tebal 9mm Pengaku anak tangga Siku 50.50.5 Balok bordes WF 100.50.5.7 Balok utama tangga WF 200.100.5,5.8 Balok penumpu tangga WF 200.100.5,5.8

## 4. Hasil dan Pembahasan

## 4.1. Struktur Sekunder
Hasil disain dari struktur sekunder, yaitu plat bondek lengkap dengan tulangan wire mesh, balok anak, balok lift dan tangga dapat dilihat pada Tabel 1.

## 4.2. Struktur Primer

## A. Permodelan Struktur
Permodelan  struktur  menggunakan  SAP  2000  mengacu  pada  denah  bangunan  gambar  1. Dengan jumlah lantai adalah 13 lantai dan tinggi bangunan adalah 37,6m. Hasil permodelan SAP 3D dapat dilihat pada gambar 2
Gambar 1. Denah lantai atap
Gambar 2. Permodelan SAP 3D
B.  Kontrol  Desain Struktur Desain struktur harus dikontrol  terhadap  standart keamanan dan kenyamaan yang sesuai dengan SNI 2847 2012. Kontrol tersebut adalah: 1. Kontrol partisipasi massa. 2. Kontrol  nilai respon spektrum. 3. Kontrol periode getar struktur. 4. Kontrol batas simpangan ( drift ) B.1. Kontrol partisipasi massa Partisipasi massa diperoleh  dari  hasil  analisis SAP  2000,  tertera pada tabel 2 Tabel 2 Rasio Partisipasi Massa Hotel Fave Surabaya Out put Case Step Num SumUX SumUY Out put Case Step Num SumUX SumUY
MODAL 1 0,027 0,663 MODAL 7 0,845 0,859 MODAL 2 0,673 0,692 MODAL 8 0,846 0,909 MODAL 3 0,675 0,693 MODAL 9 0,904 0,909 MODAL 4 0,676 0,855 MODAL 10 0,904 0,942 MODAL 5 0,842 0,855 MODAL 11 0,937 0,942 MODAL 6 0,845 0,856 MODAL 12 0,937 0,989
Pada mode ke 9 struktur sdh mencapai partisipasi massa > 90%

## B.2. Kontrol nilai respon spektrum
Gedung ini direncanakan dengan Sistem Rangka Bresing Konsentris Khusus (SRBKK) dengan struktur keseuluruhan menggunakan material baja.
● Faktor pembesaran defleksi (Cd)
= 5,5
● Koefisien modifikasi respons (R) = 7 ● Faktor kuat- lebih sistem (Ωo) = 2,5
● Faktor keutamaan Ie = 1
● Berikut adalah nilai parameter respon spektrum untuk wilayah surabaya dengan kondisi tanah sedang (kelas situs SD):
Penentuan koefisien nilai situs 𝑆 𝑠 = 0,66 dan 𝑆 1 = 0,31 𝐹 𝑎 = 1,3  dan Fv= 1,9 𝑆 𝑀𝑆 = Fa x 𝑆 𝑆 = 0,56  dan 𝑆 𝑀1 = Fv x 𝑆 1 = 0,31
𝑆 𝐷𝑆 = (2/3) x Fa x 𝑆 𝑆 = 0,56 dan 𝑆 𝐷1 = (2/3) x Fv x 𝑆 1 = 0,314 𝑇 = 0 ; 𝑇 0 = 0,2 ( 𝑆 𝐷1 / 𝑆 𝐷𝑆 ) = 0,11 dan 𝑇 1 = 𝑇 𝑆 = ( 𝑆 𝐷1 / 𝑆 𝐷𝑆 ) = 0,56 𝑆 𝑎 = 𝑆 𝐷𝑆 (0.4 + 0.6 𝑇 𝑇 0 ) = 0,22 ; 𝑇 < 𝑇 0 𝑆 𝑎 = 𝑆 𝐷𝑆 = 0,56 ; 𝑇 0 ≤ 𝑇 ≤   𝑇 𝑆 𝑆 𝑎 = 𝑆 𝐷𝑆 𝑇 𝑆 = 0,56 0,56 = 1 ; 𝑇 <   𝑇 𝑆 Cs maks = SDS / (R / Ie) = 0,562 / (7 / 1 ) = 0,080 Cs hitungan = SD1 / (Ta x (R / Ie)) = 0,314 / (1,483 x (7/ 1))  = 0,030 Cs min = 0,044 x SDS x Ie = 0,044 x 0,562 x 1 ≥ 0,01 = 0,025 Cs min tambahan = SD1 / 0,6g / (R / Ie)) = 0,314 / (1,483 x (7/ 1)) = 0,048
(menentukan, karena mendekati nilai Cs maks 0,048)
Tabel 3. Hasil output SAP 2000v14 berat bangunan total
OutputCase CaseType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ Text Text Kgf Kgf Kgf 1D + 1L Combinatio n 8,128E-10 -5,93E-10 4354561, 5
Dari  hasil  analisis  yang  tertera  di  tabel  3,  didapatkan  nilai  berat  total  struktur  adalah 4354561,46kg maka :
Vstatik = Cs . Wt = 0,048 . 4354561.46kg = 209453.11 kg
Tabel 4. Hasil output Gaya Geser akibat Beban Gempa
Output Case Case Type GlobalFX GlobalFY Kgf Kgf QUAKE X LinRespSpec 256557,32 83772,07 QUAKE Y LinRespSpec 86819,3 245008,12 Arah Gempa X: Vdinamik < 85% . Vstatik =  256557,32 kg < 1768035,15 kg (Not OK)
Arah Gempa Y: Vdinamik < 85% . Vstatik
= 245008,12 kg < 178035,15 kg  (Not OK)
Karena  dari  kontrol  di  atas  analisis  struktur  masih  belum  memenuhi  syarat  nilai  akhir  respon. Pada  Pasal  11.1.4  SNI  03-1726-2012  Pasal  7.9.4.2  dijelaskan  apabila  gaya  geser  dasar  hasil  analisis kurang dari 85%, maka harus diperbesar dengan factor skala 0,85 x 𝐶𝑠.𝑊𝑡 𝑉 maka:
Pembesaran dengan Faktor Skala:
Arah Gempa X: 0,85 x 𝐶𝑠.𝑊𝑡 𝑉 = 0,85 x 209453(11) 256557,32 = 0,694 Arah Gempa Y; 0,85 x 𝐶𝑠.𝑊𝑡 𝑉 = 0,85 x 209453(11) 245008,12 = 0,727

## Tabel 5. Hasil output Gaya Geser akibat Beban Gempa dengan pembesaran
Output Case Case Type GlobalFX  GlobalFY Kgf Kgf QUAKE X LinRespSpec  178022,30  60239,48 QUAKE Y LinRespSpec  60858,14 177781,00 Arah Gempa X: Vdinamik < 85% . Vstatik =  178022,30 kg < 178035,15 kg (OK)
Arah Gempa Y: Vdinamik < 85% . Vstatik
= 177781,00 kg < 178035,15 kg  (OK)
Setelah dikalikan dengan faktor skala untuk arah X = 0,694 dan Y= 0,727 , dapat disimpulkan bahwa analisis struktur memenuhi persyaratan SNI 03-1726-2012 Pasal 7.8.

## B.3. Kontrol periode getar struktur.
Untuk mencegah pengunaan struktur gedung yang terlalu fleksibel, nilai waktu getar alami fundamental (T) dari struktur gedung harus dibatasi.
Berdasarkan SNI 1726:2012, perioda fundamental struktur harus ditentukan dari : 𝑇𝑎 𝑚𝑖𝑛𝑖𝑚𝑢𝑚 = 𝐶 𝑡 . ℎ 𝑛 𝑥 = 0,0731 . 37,6 0,75 = 1,11 s 𝑇𝑎 𝑚𝑎𝑘𝑠𝑖𝑚𝑢𝑚 = 𝐶 𝑢 .  𝑇𝑎 𝑚𝑖𝑛𝑖𝑚𝑢𝑚 = 1,4 . 1,11 = 1,55 s Keterangan:
Besarnya koefisien tersebut tergantung dari nilai SD1, ketinggian struktur 37,6m dan sistem struktur rangka baja dengan bresing konsenterik sehingga pada Tabel 15 SNI 1726:2012 didapatkan nilai : 𝐶 𝑡 = 0,0731; 𝐶 𝑢 =1,4 ; x = 0,75 dan ℎ 𝑛 = 37,6m Dari hasil analisis  SAP 2000 periode dan frekuensi struktur dapat dilihat pada Tabel 6
Tabel 6. Periode dan Frekuensi Struktur Out put Case Step Num  Period (sec) Frequency (Cyc/Sec) Out put Case Step Num  Period (sec) Frequency (Cyc/Sec) MODAL 1 1,5232  0,6565 MODAL 8 0,2479  4,0338 MODAL 2 1,3967  0,7160 MODAL 9 0,2112  4,7354 MODAL 3 0,9292  1,0762 MODAL 10 0,1606 6,2255 MODAL 4 0,4744  2,1081 MODAL 11 0,1393  7,1765 MODAL 5 0,4167  2,3996 MODAL 12 0,0785  12,745 MODAL 6 0,2853  3,5055 MODAL 13 0,0723  13,823 MODAL 7 0,2695  3,7105

## Kontrol waktu getar alami fundamental nilai T
𝑇𝑎 𝑚𝑖𝑛𝑖𝑚𝑢𝑚 < 𝑇𝑎 𝑜𝑢𝑡𝑝𝑢𝑡 𝑠𝑎𝑝 < 𝑇𝑎 𝑚𝑎𝑘𝑠𝑖𝑚𝑢𝑚 1,11 s < 1,52 s < 1,55 s (OK)
Maka berdasarkan kontrol waktu getar alami fundamental nilai T dari Output SAP masih dalam batas Periode yang diijinkan. Sehingga analisis struktur Hotel Fave Surabaya masih memenuhi syarat SNI 1726:2012 Pasal 7.8.2.
B.4. Kontrol Batas Simpangan (Drift) .
Tabel 7. Kontrol Simpangan akibat Gempa arah X Lantai hi δxe δx ∆ ∆ a ∆ a/ ρ ∆ ≤ ∆a/ρ (mm)  (mm) (mm)  (mm)  (mm)  (mm) 1 160 0 0,00 0,00 0,00 32 32 OK Mezanin e 300 0 0,54 2,14 2,14 60 60 OK 2 300 0 2,39 9,56 7,42 60 60 OK 3 300 0 4,81 19,26 9,70 60 60 OK 4 300 0 7,65 30,58 11,32  60 60 OK 5 300 0 10,75  43,02 12,44  60 60 OK 6 300 0 14,05  56,21 13,19  60 60 OK 7 300 0 17,44  69,77 13,56  60 60 OK 8 300 0 21,03  84,14 14,36  60 60 OK 9 300 0 24,68  98,72 14,58  60 60 OK 10 300 0 28,32 113,2 7 14,55  60 60 OK 11 300 0 31,87 127,4 8 14,21  60 60 OK 12 300 0 35,28 141,1 2 13,64  60 60 OK atap 300 0 38,50 154,0 0 12,87  60 60 OK Tabel 8. Kontrol Simpangan akibat Gempa arah Y Lantai hi δxe δx ∆ ∆ a ∆ a/ ρ ∆ ≤ ∆a/ρ (mm)  (mm) (mm)  (mm)  (mm)  (mm) 1 160 0 0,00 0,00 0,00 32 32 OK Mezanin e 300 0 0,70 2,80 2,80 60 60 OK 2 300 0 2,96 11,84 9,04 60 60 OK
3 300 0 5,56 22,25 10,4 1 60 60 OK 4 300 0 8,37 33,50 11,2 4 60 60 OK 5 300 0 11,3 1 45,24 11,7 4 60 60 OK 6 300 0 14,3 1 57,24 12,0 0 60 60 OK 7 300 0 17,3 0 69,20 11,9 7 60 60 OK 8 300 0 20,4 5 81,81 12,6 0 60 60 OK 9 300 0 23,5 9 94,37 12,5 6 60 60 OK 10 300 0 26,7 0 106,7 9 12,4 2 60 60 OK 11 300 0 29,7 0 118,8 0 12,0 1 60 60 OK 12 300 0 32,5 3 130,1 2 11,3 2 60 60 OK atap 300 0 35,1 2 140,4 9 10,3 7 60 60 OK
Dari hasil kontrol tabel di atas maka analisis struktur Hotel Fave Surabaya memenuhi persyaratan sesuai dengan SNI 1726:2012 Pasal 7.9.3 dan Pasal 7.12.1

## C. Disain Struktur Primer
Hasil analisis struktur dari SAP 2000 adalah gaya dalam (Mu dan Pu) yang digunakan untuk mengontrol dimensi balok dan kolom struktur primer. Selain gaya dalam, hasil analisis SAP adalah perilaku struktur, yaitu nilai drift, gaya geser gempa dan partipasi massa .

## C.1. Balok
Kontrol balok induk meliputi: kontrol penampang pelat badan dan sayap ( < 𝑃 ), kontrol kuat lentur akibat  tekuk  local  ( 𝑀𝑢   <  Ø. 𝑀𝑛 ),  kontrol  kuat  lentur  akibat  tekuk  lateral  ( 𝐿𝑏  <  𝐿𝑝 ),  kontrol  kuat geser( 𝑉𝑢  <  Ø 𝑉𝑛 ), dan kontrol lendutan ( 𝑓  <   𝑓 𝑀𝑎𝑘𝑠 ).
Tabel 9. Disain struktur Balok Tipe Profil balok Mu Vu f ∅ Mn ∅ Vn f ijin Kg.m kg cm Kg.m kg cm Tipe 1 WF300x150x6,5x9 7148,8 5402,3 0,43 13051,9 26325 0,74 Tipe 2 WF350x175x7x11 13362,2 10058,7 0,56 21021,2 33075 0,74 Tipe 3 WF400x200x8x13 7540,3 8365,8 1,4 32148,8 43200 0,74 Cek Persyaratan Desain : Mu < Ø Mn ,  Vu < Ø Vn dan f < f ijin

## C.2. Kolom
Perhitungan kolom induk meliputi: Tekuk Lokal Elemen Tekan pelat badan dan sayap ( < 𝑃 ), Tekuk Lokal Elemen Lentur pelat badan dan sayap ( < 𝑃 ), Tekuk Lateral, Kuat Lentur ( 𝐿𝑏  <  𝐿𝑝 ), Penampang  Kondisi  Plastis  ( 𝑀𝑢   <  Ø𝑏. 𝑀𝑛 ),  Kuat  property  geometri  penampang  tekan  nominal  Pn ( 𝐾𝐿 𝑅 ≤  4,71 √ 𝐸 𝐹𝑦 ), Tegangan Kritis Tekuk – Lentur ( 𝐹𝑦 𝐹𝑒 <  2,25 ), Tegangan Kritis Tekuk – Puntir ( 𝐹𝑦 𝐹𝑒 < 2,25 ), Kuat Tekan Nominal (Pu < ϕ .Pn), Amplifikasi Momen, dan Interaksi Tekan – Lentur 𝑃𝑟 𝑃𝑐 > 0,2.
Tabel 10. Disain struktur Kolom
Ket Profil Kolom Pu Mux Muy Pn Mrx Mry Ratio kg kgm kgm kg kgm kgm Lantai 1-2 Hbeam 500.500.20.30 476534,5  8467,9  14630,6 938462,0 8471,1  14636,1 0,78 Lobby WF 400.200.8.13 10640,4 670,2 4763,6 1222259,5 670,2 4763,6 0,87 Lantai 3-6 Hbeam 500.500.15.30 34651,6 2813,9  13200,5 860424,8 2814,2  13201,6 0,62 Lantai 7- 12 WF 500.300.12.22 200239,8  2031,4  11914,2 429745,1 2031,4  11914,8 0,99
Cek Persyaratan Desain : Pu < Ø Pn ,  Mux < Ø Mrx, Muy < Ø Mry dan ratio interaksi aksial lentur < 1

## C.3. Bressing
Perhitungan  bresing  meliputi:  Kontrol  penampang  pelat  badan  dan  sayap  ( < 𝑃 ),  Kontrol kelangsingan  penampang  ( 𝐾 𝑥 𝐿 𝑟 ≤ 1900 √𝐹𝑦 ),  Parameter  kelangsingan  dengan  faktor  tekuk  ( 𝜔 ),  Kuat nominal penampang profil ( 𝑃𝑢 ∅.  𝑃𝑛 < 1 ), dan Kontrol kuat beban aksial terfaktor (Pu < ϕ .Pn).
Sistem rangka bresing yang digunakan adalah Sistem Rangka Bresing Konsentrik Khusus, dengan type x.
Sesuai  dengan  hasil  output  SAP  2000  untuk  kombinasi  pembebanan  ENVELOPE  maka  gaya  dalam yang didapat adalah
Pu  = -46630,19 Kg (Tekan) Pu  =   33872,14 Kg (Tarik) Maka Profil yang digunakan adalah Hbeam 200 . 200  10 . 16 dengan fy 250 Mpa dan fu 410 Mpa

## C.4. Sambungan
Untuk sambungan baut diperlukan nilai ∅ Vn dan ∅ Rn. Dari nilai Rn dan Vn, di ambil nilai yang terkecil guna mencari jumlah baut (n). ∅ .Vn   = 0,75. Vn dimana Vn  = r1.m .Ab.fu baut ∅ .Rn   = 0,75. Rn  dimana Rn = ∅ baut.2,4 .tp.fu profil Jumlah baut, n = Vu/ ∅ .Vn
Dari hasil analisis, digunakan bressing dengan profil siku penyambung  = L 80 . 80 . 8, diameter baut, ∅ = 16 mm, luasan baut (Ab) = 201 mm2 dan diameter lubang baut, ∅ = 18 mm, r1 =  0,5.  Jumlah  baris (m) = 1 baris (pada badan balok dan kolom induk) Mutu Baja profil siku penyambung fy = 250 Mpa dan fu   = 410 Mpa Mutu baut A235 fy = 585 Mpa   dan fu  = 825 Mpa
Tabel 11. Disain sambungan Sambungan Vu (kg) Tebal pelat siku (mm) ∅ .Vn ∅ .Rn Jumlah baut (n) Balok induk dengan kolom induk 10058,6 7 0,6 6220,35 9446,4 2 Balok induk dengan balok anak 8458,59 0,6 6220,35 7084,80 2 Balok induk dengan balok induk tangga  1681,96 0,8 6220,35 7084,80 2 Bressing ke kolom induk 43630,1 9 1,1 12440,7
1 12988,8 0 4

## Gambar 3. Sambungan balok induk – kolom induk lantai atap

## 5. Kesimpulan
Dari  hasil  perhitungan  dan  analisa  yang  telah  dilakukan,  maka  dapat  diambil  kesimpulan  sabagai berikut:
1. Dari hasil perhitungan struktur sekunder diperoleh,
Pelat
● Pelat Lantai1 sd mezzanine, tebal 10cm (M10-200)
● Pelat Lantai2 sd atap, tebal 9cm (M8-200)
Balok anak
● Balok anak lantai 1 sd 11, menggunakan WF 350.175.7.11
● Balok anak atap, menggunakan WF 300.150.6,5.9
● Balok lift , menggunakan WF 350.175.7.11 Tangga:
● Pelat anak tangga, Plat tebal 3mm
● Pelat bordes, Plat tebal 9mm
● Pengaku anak tangga, menggunakan Siku 50.50.5
● Balok bordes, menggunakan WF 100.50.5.7
● Balok utama tangga, menggunakan WF 200.100.5,5.8
● Balok penumpu tangga, menggunakan WF 200.100.5,5.8
2. Dari hasil perhitungan struktur primer diperoleh Balok Utama
● Balok utama di Lantai 1-12, balok melintang menggunakan WF 350.175.7.11 dan balok memanjang menggunakan WF 400.200.8.13
● Balok utama di Atap, balok melintang menggunakan WF 300.150.6,5.9 dan balok memanjang menggunakan WF 350.175.7.11.
Kolom Utama
● Kolom utama lantai 1-2 menggunakan Hbeam 500.500.20.30
● kolom lantai 1-2 bagian lobby entrance menggunakan WF 400.200.8.13
● kolom lantai 3-6 menggunakan Hbeam 500.500.15.30
● kolom lantai 7-12 menggunakan WF 500.300.12.22. Bresing menggunakan Hbeam 200.200.10.16.
3. Perilaku struktur diperoleh
● Partisipasi massa memiliki rasio 99% > 90%,
● Periode fundamental mencapai waktu 1,52 detik,
● Gaya  geser  dasar  gempa  mencapai  lebih  dari  85%  gaya  geser  ijin  dengan  arah gesernya lebih mengarah ke sumbu X dan Y,
● Simpangan  antar  lantai  terbesar  adalah  12,87  mm  sehingga  tidak  lebih  dari simpangan ijin sebesar 38,50 mm.

## Referensi
[1] Badan Standarisasi Nasional. 2002. Tata cara perencanaan struktur baja untuk bangunan gedung (SNI 1729- 2002).
[2] Badan Standarisasi Nasional. 2012. Tata cara perencanaan ketahanan gempa untuk struktur bangunan gedung dan non gedung (SNI 1726 – 2012).
[3] Badan Standarisasi Nasional. 2013. Beban umum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain (SNI 1727 – 2013).
[4] Badan Standarisasi Nasional. 2015. Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural (SNI 1729 -2015).
[5] Department pekerjaan umum. 1983. Peraturan pembebanan Indonesia untuk gedung 1983 (PPIUG 1983).
[6] LRFD Manual: Manual of Steel Construction, Load and Resistance Factor Design, 3rd Edition, 2001. (AISC- LRFD. 2002)
[7] Rosyd, Moh. 2005. Perencanaan Gedung Parkir Dari Kontruksi Baja Dengan Lokasi Di Ft Unnes Dengan Menggunakan Plat Precast. Semarang: Universitas Negeri Semarang.
[8] J Propika dkk. 2019. Penambahan Stressing Bar pada Perencanaan Struktur baja Gedung Parkir di Institut Teknologi  Adhi  Tama  Surabaya,  Prosiding  SNTEKPAN  ITATS  2019 Surabaya:  Institut  Teknologi  Adhi Tama Surabaya.