## Contents list available at journal.uib.ac.id

## Journal of Civil Engineering and Planning
Journal homepage: https://journal.uib.ac.id/index.php/jce JCEP - UIB

## Jurnal Penelitian
Analisis Gedung Mall Kota Semarang Menurut Sni 2847-2019 dan SNI 1726-2019
Analysis Of Semarang City Mall Building According to SNI 2847-2019 and SNI 1726-2019
Talitha Zhafira 1* , Indra Bagus Kurniawan 2 , Purwanto 3 , M Fahrul Hidayat 4 , Hakas Prayuda 5 1,2,3,4 Program Studi Teknik SIpil, Fakultas Teknik, Universitas Semarang
5 Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Muhammadiyah Yogyakarta Emai korespondensil: thalita@usm.ac.id
INFO ARTIKEL ABSTRAK Kata kunci: struktur gedung tahan gempa sistem ganda perencanaan ETABS 18
Pembangunan Gedung Mall di Kecamatan Mijen, Semarang diharapkan akan menjadi pusat kegiatan ekonomi  yang  mudah,  aman,  dan  nyaman  untuk  masyarakat  Jawa  Tengah.  Gedung  mall  termasuk salah satu bangunan hgeung tinggi yang perlu direncanakan dengan matang. Perencanaan yang baik dan aman sesuai standar SNI wajib dipenuhi sehingga struktur dapat dikategorikan sebagai bangunan yang  aman.  Beban  statik  dan  dinamik  juga  perlu  diperhatikan  dalam  sebuah  perencanaan  gedung. Penelitian ini bertujuan untuk memastikan tingkat keamanan gedung mall dengan melakukan analisa perhitungan.  Analisis  perhitungan  struktur  yang  digunakan  sesuai  SNI  (2847-2019)  persyaratan beton  structural  untuk  bangunan  gedung  dan  SNI  (1726-2019)  tentang  standar  perencanaan ketahanan  gempa.  Metode  penelitian  menggunakan  data  primer  berupa  gambar  teknik  bangunan, data  tanah,  dan  analisa  situasi  wilayah.  Penelitian  ini  menggunakan  alat  bantu software  ETABS V.18.Pemodelan struktur atas meliputi struktur atap, balok, plat, kolom. Sedangkan struktur bawah meliputi  pondasi. Hasil analisis perhitungan  plat lantai 1 sampai  5 didapat nilai  ketebalan 140mm dengan tulangan terpakai D10-150mm, struktur balok dan kolom dengan dimensi serta penulangan yang ada mampu menahan gaya yang terjadi dengan terpenuhinya syarat (Mu), ϕMn ≥ Mu, desain kapasitas geser nominal (Vn) lebih besar dari gaya yang bekerja pada balok dan kolom (Vu), ϕVn ≥ Vu.  Gedung  mall  kota  Semarang  dinyatakan  aman  dengan  nilai  partisipasi  massa  sudah  mencapai 100%  sesuai  dengan  SNI  1726-2019  serta  tidak  terjadi  torsi.  Nilai  simpangan  semua  antar  lantai masih dibawah nilai izin sebesar 61,538 mm. Hasil kontrol pengaruh P-delta pada pemodelan struktur adalah nilai θx dan θy tidak lebih besar dari θmax = 0,0909, jadi struktur aman terhadap pengaruh P-
Delta.

## ARTICLE INFO
ABSTRACT Keywords: building structure earthquake resistance dual system planning ETABS 18
It is hoped that the construction of the Mall Building in Mijen District, Semarang, will become an easy, safe and convenient center of economic activity for the people of Central Java. The mall building is one of the high-rise buildings that must be planned carefully. Excellent and safe planning according to SNI standards must be fulfilled to categorize the structure as a secure building. Static and dynamic loads also need to be considered in a building plan. This study aims to ensure the security level of the mall building by analyzing the calculations. Analysis of structural calculations used according to SNI (2847- 2019)  requirements  for  structural  concrete  for  buildings  and  SNI  (1726-2019)  concerning earthquake  resistance  planning  standards.  The  research  method  uses  primary  data  in  building engineering  drawings,  soil  data,  and  regional  situation  analysis.  This  study  used  the  ETABS  V.18 software tool. Modeling of the superstructure includes the roof structure, beams, plates, and columns. At the same time, the lower structure consists of the foundation. The results of the analysis of floor plate calculations 1 to 5 obtained a thickness value of 140mm with used reinforcement D10-150mm, beam and column structures with dimensions and existing reinforcement capable of withstanding the forces that occur with the fulfillment of the conditions (Mu), ϕMn ≥ Mu, des ign nominal shear capacity ( Vn) is greater than the force acting on the beam and column (Vu), ϕVn ≥ Vu. The Semarang city mall building was declared safe, with the mass participation value reaching 100% by SNI 1726-2019 and no torsion. The deviation value of all floors is still below the permit value of 61.538 mm. The results of  controlling  the  effect  of  P- delta  on  structural  modeling  are  the  values  of  θx  and  θy  not  more excellent than θmax = 0.0909, so the structure is safe from the influence of P -Delta.

## 1. Pendahuluan
Pesatnya perkembangan pusat perbelanjaan di Kota Semarang menjadikan salah satu kota metropolitan terbesar di Indonesia yang berdampak pada perkembangan ekonomi global di kota ini. Saat ini di kota Semarang  sudah  banyak  pembangunan  kontruksi  gedung,  seperti  gedung  bertingkat  hingga  gedung pencakar langit [1]. Kota Semarang menjadi salah satu pusat kegiatan perdagangan maupun bisnis di provinsi  Jawa  Tengah  dari  berbagai  sektor  baik  milik  pemerintah  maupun  swasta.  Pembangunan konstruksi yang dapat menunjang kebutuhan sarana  dan prasarana dibutuhkan untuk memudahkan masyarakat dalam memenuhi kebutuhannya dengan membangun sebuah mall di kecamatan Mijen.
Suatu  gedung  bertingkat  harus  memiliki  struktur  yang  memenuhi  standar  sesuai  dengan  SNI 2847:2019. Struktur bangunan diharapkan mampu menahan beban yang ada, hemat biaya, dan efisien. Bangunan bisa dikatakan tinggi jika dalam desain dan analisis strukturnya dipengaruhi oleh pengaruh beban lateral seperti beban angin dan beban gempa atau bahkan keduannya. Sebagian besar wilayah di Indonesia  berada  pada  wilayah  rawan  gempa[2].  Dari  beberapa  gempa  besar  yang  terjadi  tentunya banyak  infrastruktur  yang  rusak,  terlebih  ke  bangunan  rumah  penduduk  dan  gedung  bertingkat. Meskipun di kota Semarang sendiri tidak termasuk kedalam zona gempa aktif, tentu dalam perencanaan pembangunan struktur harus tetap memperhitungkan beban gempa yang bertujuan untuk mengurangi korban jiwa serta kerugian terhadap konstruksi tersebut [3].
Dalam  setiap  pembangunan  gedung  tinggi  diperlukan  adanya  perencanaan  struktur  gedung  yang matang  sehingga  bangunan  mampu  berdiri  kokoh,  tahan  gempa  serta  memenuhi  standar  SNI  yang berlaku dan terbaru[4]. Adanya pembaharuan pada peraturan yang ada, akan mempengaruhi hasil akhir dari perencanaan struktur gedung mall ini.
Adapun tujuan dari penelitian ini adalah untuk merencanakan sebuah struktur gedung mall sesuai dengan standar konstruksi SNI 2847-2019 untuk standar beton bertulang dan SNI 1726-2019 untuk menilai struktur yang direncanakan kuat dalam menahan beban gempa yang terjadi.
Batasan  dalam  penelitian  ini  adalah  analisis  pembebanan  dan  memperoleh  gaya  dalam  dengan menggunakan program bantu aplikasi ETABS V.18 dan perhitungan beban gempa mengacu pada SNI 1726-2019.

## 2. Tinjauan Pustaka
Sistem struktur merupakan kombinasi  dari berbagai elemen struktur yang disusun sedemikian rupa sehingga  membentuk  satu  kesatuan  struktur  yang  dapat  memikul  beban  yang  direncanakan  [5].  Di Indonesia,  sistem  struktur  gedung  yang  biasa  digunakan  adalah  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen (SRPM), dimana beban horizontal akibat gempa akan dipikul terutama melalui mekanisme lentur. Pada bangunan yang tinggi, fenomena gempa bumi merupakan salah satu gejala alam yang mempengaruhi keadaan  bangunan  tersebut.  Hal  ini  juga  didukung  dengan  letak  wilayah  Indonesia  yang  memiliki potensi untuk terjadinya gempa.
Pada  saat  gempa  terjadi,  rangka  pemikul  momen  harus  berperilaku  sebagai  rangka  daktail  supaya integritasnya tetap terjaga sehingga bangunan terhindar dari kemungkinan mengalami roboh dengan seketika. Menurut SNI 1726-2019 Sistem rangka pemikul momen dibagi menjadi 3, yaitu: Sistem Rangka Pemikul  Momen  Biasa  (SRPMB),  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  Menengah  (SRPMM),  dan  Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) [6].
Berdasarkan  SNI  1726-2019  untuk  pemilihan  sistem  struktur  harus  berdasarkan  kategori  desain seismik  (KDS)  dimana  untuk  SRPMB  (KDS  A/B),  SRPMM  (KDS  B/C),  SRPMK  (KDS  D/E/F).  Pada
penelitian  ini  jenis  sistem  struktur  yang  digunakan  adalah  SRPMK.  Menurut  SNI  2847-2019  pada struktur yang masuk dalam SRPMK, struktur harus didesain memenuhi persyaratan pasal 18.6 untuk balok,  pasal  18.7  untuk  kolom,  dan  Pasal  18.8  untuk Joint  yang  dikenakan  beban  lentur  dan  aksial. Sistem  struktur  SRPMK  diharapkan  memiliki  tingkat  daktilitas  yang  tinggi,  yaitu  mampu  menerima respon  inelastis  pada  saat  menerima  beban  gempa  rencana.  Pendetailan  dalam  ketentuan  SRPMK adalah untuk memastikan bahwa respon inelastis dari strukur bersifat daktail [7]. Prinsip SRPMK terdiri dari tiga, yaitu:
1. Strong-Column/weak-beam yang beban tersebut bekerja menyebar di sebagian besar lantai.
2. Tidak terjadi kegagalan geser pada balok, kolom dan joint.
3. Menyediakan detail yang memungkinkan mengalami perilaku daktail.
Sesuai SNI 1726- 2019 pasal 7.8.6 untuk penentuan simpangan antar tingkat desain (Δ) harus dihitung sebagai perbedaan simpangan pada pusat massa di atas dan di bawah tingkat yang ditinjau. Apabila pusat massa tidak segaris dalam arah vertikal, diperbolehkan untuk menghitung simpangan di dasar tingkat  berdasarkan  proyeksi  vertikal  dari  pusat  massa  tingkat  di  atasnya.  Jika  desain  tegangan  izin digunakan, simpangan antar tingkat harus dihitung menggunakan gaya seismik desain yang ditetapkan tanpa reduksi untuk desain tegangan izin [8].
Sistem  rangka  dalam  sistem  pemikul  rangka  momen  khusus  diharapkan  dapat  menahan  gaya  yang bekerja melalui aksi lentur, geser, dan aksial. Sistem ini dasarnya memiliki daktilitas yang digunakan untuk daerah gempa tinggi [9]. Beban-beban yang bekerja pada struktur bertingkat seperti mall harus direncanakan untuk beban statis dan dinamisnya [10].

## 3. Metode Penelitian
Metode penelitian ini secara umum menggunakan metode analisis data dan analisis struktur. Metode analisis data meliputi data yang diperoleh dari studi literatur dan survey lapangan/observasi seperti gambar kerja dan hasil tes uji tanah. Analisis struktur dengan model tiga dimensi seperti pelat, balok, dan  kolom  menggunakan  program  bantu software  ETABS  v.18.  tahap  selanjutnya  menghitung pembebanan struktur mengacu pada SNI 1726-2020 dan untuk beban gempa sesuai SNI 1726-2019. Gambar  1  merupakan permodelan  struktur  yang  dibuat  secara  tiga  dimensi  menggunakan  software ETABS V.18,.
Gambar 1.  Permodelan Struktur Dengan ETABS. V18 ( Sumber: ETABS V.18, 2022 )
4. Hasil dan Pembahasan
4.1 Hasil Analisis Plat Lantai
4.1.1 Data Material
Plat lantai yang ditinjau merupakan plat lantai dengan dimensi terluas dan memikul beban yang paling besar dengan data sebagai berikut:
Panjang bentang pendek (Lx)
= 5000 mm
Panjang bentang panjang (Ly) = 5000 mm Ly/Lx = 1,0 < 2 (Plat dua arah) Tebal plat lantai rencana (h) = 140 mm Diameter tulangan rencana (D l ) = 10 mm Tebal selimut beton (t s ) = 20 mm Fc’ = 30 MPa Fy = 280 MPa Fu = 370 MPa ϕ = 0,90

## 4.1.2 Penitungan Nilai Momen Plat Lantai
Pada plat ini kondisi plat terjepit pada seluruh sudutnya, maka perhitungan momen penulangan per satuan panjang terhadap beban terbagi rata.
Nilai x pada Momen Lapangan arah X (M lx ), x = 25 Mlx = 0,001 . W u . Lx 2 . x Mlx = 0,001 . 8,478 . 5 2 . 25 = 5,298 kNm
Nilai y pada Momen Lapangan arah Y (M ly ), x = 25 Mly = 0,001 . W u . Lx 2 . x Mly = 0,001 . 8,478 . 5 2 . 25 = 5,298 kNm
Nilai x pada Momen Tumpuan arah X (M tx ), x = 51 Mtx = 0,001 . W u . Lx 2 . x Mtx = 0,001 . 8,478 . 5 2 . 51 = 10,809 kNm
Nilai y pada Momen Tumpuan arah Y (M ty ), x = 51 Mty = 0,001 . W u . Lx 2 . x Mty = 0,001 . 8,478 . 5 2 . 51 = 10,809 kNm
dengan,  Wu  =  beban  terfaktor  per  satuan  panjang  balok  atau  pelat  (N/mm),  Lx  =  panjang  bentang pendek(m), x= dimensi keseluruhan bagian persegi penampang yang lebih pendek (mm).

## 4.1.3 Perhitungan Tulangan Arah X dan Y
Setelah dilakukan perhitungan nilai momen diatas maka selanjutnya dilakukan perhitungan kebutuhan tulangan yang diperlukan.
a. Momen Lapangan
Ml x = 5,298 kNm = 5,298 x 10 6 Nmm Ml y
= 5,298 kNm = 5,298 x 10 6 Nmm
Fc’
= 30 Mpa
β 1 diambil untuk 28 ≤ fc’≤ 55 MPa ; β 1 = 0,85 − 0,05 (fc′−28) 7 β 1 = 0,85 − 0,05 (30−28) 7 = 0,836
M n = M u ϕ = 5,298 x 10 6
0,90 = 5886666,667 Nmm = 5,887 kNm
ρ min = 1,4 fy = 1,4 280 = 0,005
ρ maks = 0,75  ( 0,85 .fc ′ .β 1 fy ) x  ( 600 600+fy )
ρ maks = 0,75  ( 0,85 x 30 x 0,836 280 ) x  ( 600 600+280 ) = 0,039
R n = M u bd 2 = 5886666,667 1000 x 115 2 = 0,445 N/mm 2
ρ = 0,85 .fc′ fy x (1 − √1 − 2R n 0,85 .fc′ )
ρ = 0,85 x 30 280 x (1 − √1 − 2 x 0,445
0,85 x 30 ) = 0,0016 < ρ min
Maka dipakai ρ min = 0,005
As = ρ . b . d = 0,005 x 1000 x 115 =  575 mm 2
Dicoba tulangan ∅ = 10 mm
Jarak tulangan = 1 4 .  π .  10 2 .1000 575 = 136,591 mm Maka dipakai tulangan ∅ 10 – 150 (524 mm 2 ) Cek ∅M n > M u a = As x fy 0,85 x fc x b
a = 524 x 280
0,85 x 30 x 1000 = 5,754 mm
∅M n = 0,85 x As x fy x  (d − a 2 ) ∅M n = 0,85 x 524 x 280 x  (115 − 5,754 2 ) ∅M n = 13983084 Nmm = 13,984 kNm ∅M n (13,984 kNm) > M n (5,887 kNm) → AMAN
dengan, β 1 = faktor yang menghubungkan tinggi blok tegangan tekan persegi ekuivalen dengan tinggi sumbu netral, fc’ = kuat tekan (MPa), M n = kekuatan lentur nominal (N-mm), M u = momen gterfaktor pada  penampang  (N-mm), ϕ =  faktor  reduksi kekuatan,  ρ=  rasio  As  terhadap  bd,  a  =  tinggi  blok tegangan persegi ekuivalen (mm).
b. Momen Tumpuan
M tx = 10,809 kNm = 10,809 x 10 6 Nmm M ty
= 10,809 kNm = 10,809 x 10 6 Nmm
Fc’ = 30 Mpa
β 1 diambil untuk 28 ≤ fc’≤ 55 MPa ; β 1 = 0,85 − 0,05 (fc′−28) 7
β 1 = 0,85 − 0,05 (30−28) 7 = 0,836
M n = M u ϕ = 10,809 x 10 6 0,90 = 12010000 Nmm = 12,010 kNm
ρ min = 1,4 fy = 1,4 280 = 0,005
ρ maks = 0,75  ( 0,85 .fc ′ .β 1 fy ) x  ( 600 600+fy )
ρ maks = 0,75  ( 0,85 x 30 x 0,836
30
) x  ( 600 600+280 ) = 0,039
R n = M u bd 2 = 12010000 1000 x 105 2 = 1,089 N/mm 2
ρ = 0,85 .fc′ fy x (1 − √1 − 2R n 0,85 .fc′ )
ρ = 0,85 x 30 280 x (1 − √1 − 2 x 1,089 0,85 x 30 ) = 0,004 < ρ min
Maka dipakai ρ min = 0,005
As = ρ . b . d = 0,005 x 1000 x 105 =  525 mm 2
Dicoba tulangan ∅ = 10 mm
Jarak tulangan = 1 4 .  π .  10 2 .1000 525 = 149,6 mm Maka dipakai tulangan ∅ 10 – 150 (524 mm 2 ) Cek ∅M n > M u a = As x fy 0,85 x fc x b
a = 524 x 280
0,85 x 30 x 1000 = 5,754 mm ∅M n = 0,85 x As x fy x  (d − a 2 ) ∅M n = 0,85 x 524 x 280 x  (105 − 5,754 2 ) ∅M n = 12735964 Nmm = 12,736 kNm ∅M n (12,736 kNm) > M n (12,010 kNm) → AMAN
dengan, β 1 = faktor yang menghubungkan tinggi blok tegangan tekan persegi ekuivalen dengan tinggi sumbu  netral,  fc’  =  kuat  tekan  beton  (MPa),  M n =  kekuatan  lentur  nominal  (N-mm),  M u =  momen gterfaktor pada penampang (N-mm), ϕ = faktor reduksi kekuatan, ρ= rasio As te rhadap bd, a = tinggi blok tegangan persegi ekuivalen (mm). Tabel 1 menunjukkan data plat lantai yang digunakan sesuai dengan hasil perhitungan yang telah diperoleh:
Tabel 1. Data Plat Lantai Jenis Plat Simbol  Arah Daerah Tul. Pakai  As pakai (mm) (mm 2 ) Plat Lantai S1 X Tumpuan D10-150 524 Lapangan D10-150 524 Y Tumpuan D10-150 524 Lapangan D10-150 524 Sumber: Hasil Penelitian, 2022

## 4.2 Hasil Analisis Balok
Perhitungan tulangan balok dilakukan di area tumpuan dan lapangan dengan nilai momen dan gaya geser maksimum yang diperoleh dari program bantu ETABS pada Tabel 2 :
Tabel 2. Rekapitulasi Nilai Momen dan Gaya Geser Maksimum Section Mu (kNm) Vu (kN) Tumpuan  Lapangan  Tumpuan  Lapangan B1 519,335 234,771 210,215 122,507 B2 262,439 62,698 159,156 97,357 B3 190,974 62,578 143,954 77,298 B4 117,478 49,524 88,962 48,321 B5 25,961 11,097 27,745 21,784

## Sumber: Hasil Penelitian, 2022
Setelah diketahui nilai momen dan gaya geser, selanjutnya dilakukan perhitungan secara manual untuk menentukan jumlah tulangan lentur dan geser yang dipakai. Berikut merupakan perhitungan tulangan lentur  balok  yang  ditinjau,  yaitu  balok  B1  dengan  dimensi  450  x  700  mm.  Jumlah  tulangan  balok disepanjang bentang tidak boleh kurang dari (nilai terbesar diantara nilai tersebut):
A s min = 0,25√𝑓 𝑐 ′ 𝑓 𝑦 𝑏 𝑤 𝑑
= 0,25√30 420 450 𝑥 639 = 937,486 mm 2 atau,
A s min = 1,4 𝑓 𝑦 𝑏 𝑤 𝑑
= 1,4 420 450 𝑥 639 = 958,5 mm 2
Nilai yang diambil adalah nilai yg terbesar, yaitu 958,5 mm 2 . Sedangkan balok yang ditinjau memiliki luasan sebagai berikut :
Daerah Tumpuan A s = 10D22 = 3801,327 ≥ 958,5 mm 2 A s ’ = 5D22 = 1900,664 ≥ 958,5 mm 2 Daerah Lapangan A s = 5D22 = 1900,664 ≥ 958,5 mm 2 A s ’ = 3D22 = 1140,398 ≥ 958,5 mm 2
dengan, A s min = luas minimun tulangan lentur, mm 2 , fc’ = kuat tekan beton (MPa), fy = kekuatan leleh tulangan  yang  disyaratkan,  (MPa),  b w =  lebar  badan(mm),  d=  jarak  serat  tekan  terjauh  ke  pusat tulangan Tarik longitudinal (mm), A s = luas tulangan Tarik longitudinal nonprategang (mm 2 ), A s ’ = luas tulangan tekan (mm 2 ). Daerah tumpuan dan lapangan nilai A s harus lebih besar nilainya dari A smin , maka perhitungan  tersebut  telah  memenuhi  syarat.  Rekapitulasi  desain  tulangan balok  ditampilkan  dalam bentuk Tabel 3 sebagai berikut:
Tabel 3. Rekapitulasi Penulangan Tulangan Lentur dan Geser Balok
Section Elemen Daerah Letak Tul. Longitudinal Pakai Tul. Geser Pakai Tul. Badan (mm) (mm) (mm) LT 2-ATAP B1 Tumpuan Atas 10D22 3D13-100 2D13 Bawah 5D22 Lapangan Atas 3D22 3D13-150 Bawah 5D22
B2
Tumpuan Atas 8D22 3D13-100 2D13 Bawah 4D22 Lapangan Atas 3D22 3D13-150 Bawah 4D22 B3 Tumpuan Atas 7D22 2D13-100 2D13 Bawah 4D22 Lapangan Atas 3D22 2D13-150 Bawah 4D22 B4 Tumpuan Atas 5D22 2D13-100 2D13 Bawah 3D22 Lapangan Atas 3D22 2D13-150 Bawah 5D22 B5 Tumpuan Atas 3D22 D13-100 2D13 Bawah 3D22 Lapangan Atas 3D22 D13-150 Bawah 3D22 Sumber: Hasil Penelitian, 2022
4.3 Hasil Analisis Kolom
Perhitungan  tulangan  lentur  kolom  ditinjau  berdasarkan  aksial,  geser,  dan  momen  terbesar.  Berikut merupakan hasil analisa kolom K1 (700x700) mm menggunakan program SP Column.
Tabel 4. Hasil Output Nilai Gaya Dalam Kolom K1 dari SP Column
No P u
kN M ux kNm M uy kNm ϕ M nx kNm ϕ M ny kNm ϕ M n /M u NA Depth D t Depth ε t ɸ mm mm 1 944 16,00 4,00 1069,74 267,43 66,859 241 748 0,00637 0,900 2 1298 32,00 5,00 1166,35 182,24 36,448 227 710 0,00647 0,900 3 2785 -28,00 -340,00 -111,63 -1355,53 3,987 289 687 0,00425 0,835 4 2070 -73,00 -189,00 -422,17 -1093,01 5,783 358 816 0,00385 0,800 5 2174 -44,00 -343,00 -168,03 -1309,89 3,819 269 708 0,00496 0,897 6 1459 -90,00 -192,00 -482,55 -1029,44 5,362 332 827 0,00448 0,855

## Sumber: SPColumn, 2022
Dari hasil Analisa diatas dapat disimpulkan bahwa Kolom 700 x 700 mm telah memenuhi desain SRPMK dengan rasio tulangan 1,67% ≥ 1% dan ϕ M n /M u ≥ 1,00. Dibawah ini Tabel 5 merupakan rekapitulasi perhitungan tulangan lentur dan geser kolom.
Tabel 5. Rekapitulasi Perhitungan Tulangan Lentur dan Geser Kolom
Tipe Kolom Dimensi Tulangan Lentur Tulangan Geser Pu (mm) (kN) K1 700 x 700 16D22 4D13-150 2785,292 K2 600 x 600 12D22 2D13-150  -3810,282 K3 450 x 450 8D22 D13-150 -2276,972 Sumber: Hasil Penelitian, 2022

## 4.4 Hasil Analisis Beban Gempa
Untuk perancangan gedung mall 5 lantai ini berada di Jalan Raya Semarang-Boja dengan kondisi tanah sedang.  Parameter  spektral  tanah  sedang  di  wilayah  tersebut  berdasarkan  Dari  website  Puskim – Kementrian PU ( http://rsa.ciptakarya.pu.go.id/2021 ) dengan letak gedung berada di koordinat lintang = -7,030297076, Bujur = 110,33448711654286 didapatkan nilai:
1. PGA (g)
: 0,4075 2. S S (g)
: 0,9173 3. S 1 (g) : 0,3884
Setelah  diperoleh  nilai-nilai  diatas  maka  selanjutnya  dilakukan  perhitungan  dan  didapatkan  nilai parameter gempa sebagai berikut:
Fa
= 1,133 g
Fv = 1,912 g S MS = 1,039 g S M1 = 0,742 g S DS = 0,693 g S D1 = 0,495 g
4.4.1 Analisis Getaran Bebas Struktur
Analisis  getaran  bebas  akibat  beban  gempa  dilakukan  dengan  menggunakan  bantuan  aplikasi ETABS.V18 dan menunjukkan ragam gempa yang terjadi. Bentuk ragam yang terjadi ditunjukkan pada Tabel 6 berikut:
Tabel 6. Bentuk Ragam dan Waktu Getar Struktur
Mode 1 Mode 2 Mode 3 T = 0,697 detik T = 0,495 detik T = 0,380 detik Translasi arah X Translasi arah Y Translasi Rotasi Z Sumber: Hasil Penelitian, 2022 Tabel 7. Modal Load Participations Ratios Case Item Static Dynamic % % Modal UX 100 99,92 Modal UY 100 99,97 Modal UZ 0 0

## Sumber: Hasil Penelitian, 2022
Dari hasil Tabel 7 dapat dilihat bahwa untuk analisis statik dan dinamik partisipasi massa diasumsikan sudah mencapai 100 % seluruhnya di kedua arah orthogonal UX dan UY sesuai SNI 1726-2019 Pasal 7.9.1.

## 4.4.2 Berat Seismik Efektif
Berat seismik efektif ditunjukkan pada Tabel 8 berdasarkan hasil output ETABS dengan beban mati (D L ) dan beban mati tambahan (SID L ) tanpa direduksi dan beban hidup (L L ) direduksi sebesar 25%, maka total berat seismik efektif struktur untuk desain sebesar 87601,851 kN.
Tabel 8. Berat Seismik Efektif
Story  Diaphragm Mass X-Y Cum Mass X-Y kg kN kg kN 5 D-RIGID 1309714,590  13097,146  1309714,590  13097,146 4 D-RIGID 1850016,750  18500,168  3159731,340  31597,313 3 D-RIGID 1868636,590  18686,366  5028367,930  50283,679 2 D-RIGID 1868592,100  18685,921  6896960,030  68969,600 1 D-RIGID 1863225,050  18632,251  8760185,070  87601,851 Sumber: Hasil Penelitian, 2022

## 4.4.3 Desain Gaya Gempa
Gaya gempa yang akan dijadikan acuan terhadap perhitungan adalah relasi beban gempa, hal ini diatur dalam SNI 1726 – 2019 Pasal 7.9.1.4.1 tentang Penskalaan Gaya, dimana V dynamic > V Statik artinya adalah penskalaan  gempa  dinamik  terhadap  gempa  statik  harus  100%.  Tabel  9  menunjukkan  bahwa  gaya gempa dinamik arah Y lebih dominan disbanding arah X di story 5 karena memiliki nilai gaya geser lebih besar daripada gempa statiknya.
Tabel 9. Gaya Geser Statik dan Dinamik pada Tiap Lantai
Story Elevation Statik Dinamik
X Y X Y M kN kN kN kN 5 20 2329,098 2257,455 2475,369 2768,652 4 16 4918,479 4808,440 5036,475 5366,511 3 12 6839,260 6740,935 6919,308 7108,950 2 8 8082,371 8029,235 8145,041 8200,222 1 4 8671,534 8671,534 8670,894 8670,493 Base 0 0 0 0 0 Sumber: Hasil Penelitian, 2022

## 4.5 Pengecekan Model Struktur 4.5.1 Ketidakberaturan Horizontal 1a dan 1b
Ketidakberaturan horizontal diatur dalam SNI 1726 – 2019 Pasal 7.3 tentang Fleksibilitas diafragma, ketidakberaturan  konfigurasi  dan  redundansi,  lebih  lanjut  ketidakberaturan  horizontal  diatur  dalam SNI 1726 – 2019, Adapun pengecekan ketidakberaturan horizontal dari Tabel 10 ialah nilai ( Story drift inelastic  izin) ΔMax/  ΔAvg<  1,2  baik  arah  X  dan  Y  dari    respon  spektrum  menunjukkan  bahwa ketidakberaturan horisontal dapat diabaikan dan tidak terjadi torsi.
Tabel 10. Cek ketidakberaturan 1a) dan 1b) Respon Spektrum Arah X dan Y
Story Respon Spektrum Arah X Respon Spektrum Arah Y Δ Max Δ Avg Δ Max/ Δ Avg Δ Max/ ΔAvg <1,2 Δ Max Δ Avg Δ Max/ Δ Avg Δ Max/ ΔAvg < 1,2 5 4,059  3,507 1,158 OK 3,055  2,984 1,024 OK 4 5,234  4,585 1,142 OK 3,112  3,042 1,023 OK 3 5,937  5,262 1,128 OK 2,87 2,809 1,022 OK 2 5,574  4,974 1,121 OK 2,23 2,187 1,019 OK 1 3,142  2,799 1,123 OK 1,072  1,056 1,015 OK Base 0 0 0 OK 0 0 0 OK Sumber: Hasil Penelitian, 2022

## 4.5.2 Kontrol Simpangan Antar Lantai
Kontrol perhitungan simpangan antar lantai adalah sebagai berikut :
H sx = 4000 mm ρ = 1,3
Berdasarkan batasan antar lantai SNI 1726 – 2019 Tabel 12 dan 13, simpangan antar tingkat izin untuk semua struktur lainnya adalah sebagai berikut:
Δ a = 0,020 x H sx = 0,020 x 4000 = 80 mm
Berdasarkan SNI 1726 – 2019 Pasal 7.12.1.1, dijabarkan bahwa untuk struktur kategori seismik D – F, Nilai Δ a harus dibagi dengan ρ sehingga nilai:
Δa ρ = 80 1,3 = 61,538 mm.
Tabel 12. Kontrol Simpangan Antar Lantai Respon Spektrum Arah X dan Y
Lantai Elevation (mm) Respon Spektrum Δ izin Kontrol Δ x Δ Y (mm) (mm) (mm) 5 20 22,1 16,8 61,5 OK 4 16 28,5 17,2 61,5 OK 3 12 32,5 15,8 61,5 OK 2 8 30,6 12,3 61,5 OK 1 4 17,3 5,9 61,5 OK
Lantai Elevation (mm) Respon Spektrum Δ izin Kontrol Δ x Δ Y (mm) (mm) (mm) 0 0 0 0 61,5 OK
Sumber: Hasil Penelitian, 2022
Gambar 1. Grafik Simpangan Antar Lantai Respon Spektrum Arah X dan Y

## Sumber: Hasil Penelitian, 2022
Pada Gambar 3 dan 4 menunjukkan semakin tinggi lantai maka nilai simpangan akan semakin kecil dan tidak melebihi simpangan izin, sehingga struktur ini telah memenuhi syarat dan aman, Δ x,y < Δ a = 61,538 mm.

## 4.5.3 Kontrol Pengaruh P- Δ
Analisa  pengaruh  P – Δ  diatur  dalam  SNI  1726  – 2019  Pasal  7.8.7,  dimana  efek  P – Δ  tidak  perlu diperhitungkan  jika  koefisien  stabilitas  (θ) seperti  ditentukan  persamaan  berikut  sama  dengan  atau kurang dari 0,10 (θ ≤ 0,10):
θ x,y = 𝑷 𝒙 ∆𝑰 𝒆 𝑽 𝒙 𝒉 𝒔𝒙 𝑪 𝒅 θ max = 0,10 atau,
θ max = 0,5 𝛽𝐶 𝑑 = 0,5 1,0 𝑥 5,5 = 0,0909
Diambil nilai θ max = 0,0909, Dari hasil Tabel 13 dan 14 dapat dilihat nilai (θ ≤ 0,0909) artinya pengaruh P- Δ tidak diperhitungkan untuk struktur ini.
Tabel 10. Kontrol Pengaruh P- Δ Statik Ekivalen Arah X dan Y Story Elevation Δ x Δ y P V x V y θ x θ y θ max Cek (mm) (mm) (kN) (kN) (kN) 5 20 20,5 15,3 16199 2329 2257 0,0065 0,00499 0,0909 OK 4 16 26,9 15,7 40998 4918 4808 0,0102 0,00609 0,0909 OK 3 12 30,8 14,6 65814 6839 6741 0,0135 0,00648 0,0909 OK 2 8 29,1 11,5 90630 8082 8029 0,0148 0,00590 0,0909 OK 1 4 16,5 5,6 115393 8672 8672 0,0100 0,00339 0,0909 OK 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0909 OK
Sumber: Hasil Penelitian, 2022
Tabel 11. Kontrol Pengaruh P- Δ Respon Spektrum Arah X dan Y Story Elevation Δ x Δ y P V x V y
θ x
θ y
θ max Cek (mm) (mm) (kN) (kN) (kN) 5 20 22,1 16,8 16199 2475 2769 0,0066 0,00447 0,0909 OK 4 16 28,5 17,2 40998 5036 5367 0,0106 0,00597 0,0909 OK 3 12 32,5 15,8 65814 6919 7109 0,0141 0,00665 0,0909 OK
0 2 4 6 0 50 100 L an tai Displacement (mm) Simpangan Antar Lantai Respon Spektrum Δx ΔY Δizin
2 8 30,6 12,3 90630 8145 8200 0,0155 0,00622 0,0909 OK 1 4 17,3 5,9 115393 8671 8670 0,0105 0,00357 0,0909 OK 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,0909 OK
Sumber: Hasil Penelitian, 2022

## 5. Kesimpulan dan Saran
5.1 Kesimpulan
Berdasarkan hasil analisis dan pembahasan data diperoleh kesimpulan sebagai berikut:
1. Plat lantai 1 sampai 5 didesain dengan ketebalan 140 mm dan untuk plat atap memiliki ketebalan 100 mm. Tulangan yang dipakai untuk kedua arah X dan Y adalah D10-150 mm.
2. Komponen struktur balok dan kolom dengan dimensi dan penulangan yang ada mampu menahan gaya  yang  bekerja  pada  struktur,  dengan  terpenuhinya  syarat-syarat  desain  kekuatan  dimana kapasitas momen nominal (Mn) lebih besar dari gaya yang bekerja pada komponen struktur (Mu), ϕMn ≥ Mu, desain kapasitas geser nominal (Vn) lebih besar dari gaya yang bekerja pada balok dan kolom (Vu), ϕ Vn ≥ Vu.
3. Dari hasil analisis Modal Load Participations Ratios dapat dilihat bahwa untuk analisis statik dan dinamik  partisipasi  massa  diasumsikan  sudah  mencapai  100  %  seluruhnya  di  kedua  arah orthogonal UX dan UY sesuai SNI 1726-2019 pasal 7.9.1.
4. Gaya gempa statik untuk arah X = 8671,534 kN, Y = 8671,534 kN, sedangkan untuk gaya gempa dinamik untuk arah X = 8670,894 kN, Y = 8670,493 kN. Hal ini sudah memenuhi persyaratan sesuai dengan SNI 1726 – 2019 Pasal 7.9.1.4.1 tentang Penskalaan Gaya, dimana V dynamic > V Statik artinya adalah penskalaan gempa dinamik terhadap gempa statik sudah mendekati 100%.
5. Kontrol ketidakberaturan horizpntal 1a) dan 1b) menunjukkan hasil permodelan struktur ini untuk statik  ekivalen  dan  respons  spektrum  arah  X  dan  Y  nilai δ 𝑚𝑎𝑥 δ 𝑎𝑣𝑔 <  1,2,  jadi  struktur  tidak  terjadi ketidakberaturan horizontal 1a) dan 1b).
6. Kontrol simpangan antar tingkat menunjukkana hasil permodelan struktur ini untuk statik ekivalen dan  respons  spektrum  arah  X  dan  Y  nilai  Δ x dan  Δ y tidak  lebih  besar  dari Δ izin =  61,538  mm, jadi struktur aman terhadap simpangan antar tingkat.
7. Kontrol  pengaruh  P-Delta  menunjukkan  hasil  permodelan  struktur  ini  untuk  statik  ekivalen  dan respons spektrum arah X dan Y nilai θ x dan θ y tidak lebih besar dari θ max = 0,0909, jadi struktur aman terhadap pengaruh P-Delta.

## 5.2 Saran
Penelitian  berikutnya  lebih  baik  menggunakan  analisis  non-linear  agar  lebih  detail  dari  penelitian sekarang.

## Ucapan Terimakasih
Terimakasih kepada Universitas Semarang yang telah memberi fasilitas sehingga penelitian ini dapat terselesaikan.

## Daftar Rujukan
[1] R.  Rifaldo  and  P.  H.  Wibowo,  “Evaluasi  Perhitungan  Struktur  Proyek  Kaliban  School  5  Lantai dengan ETABS,” vol. 2, no. 2, pp. 107– 119, 2021.
[2] E. R. Boyoh, R. S. Windah, and S. O. Dapas, “Perencanaan Hotel Konstruksi Beton Bertulang 12 Lantai Di Jln. Ahmad Yani Kota Manado,” J. Sipil Statik, vol. 7, no. 8, pp. 913 – 922, 2019.
[3] F. Rizki and P. Pamungkas, “Analisis Kinerja Struktur Pada Konstruksi Baja dan Konstruksi Beton
Bertulang  Dengan  Analisa  Pushover  Statik  Non-Linear  Menggunakan  Software  ETABS    (Studi Kasus : Hotel Santika, Batam),” J. Civ. Eng. Plan., vol. 2, no. 1, pp. 64 – 76, 2021, [Online]. Available: https://journal.uib.ac.id/index.php/jce/article/view/729
[4] D.  N.  N.  Alfia  Nur  Rahmawati1,  “Perencanaan  Struktur  Atas  Gedung  Rusunawa  Universitas Bojonegoro 6 (Enam) Lantai,” De’Teksi J. Tek. Sipil Unigoro , vol. 6, no. 2, pp. 65 – 76, 2021.
[5] N. Vinanca Wiyata et al. , “Prosiding Seminar Nasional Konferensi Ilmiah Mahasiswa UNISSULA 4 (KIMU 4) Semarang,” vol. 4, no. Kimu 4, pp. 224– 230, 2020.
[6] F. J. Liando, S. O. Dapas, and S. E. Wallah, “Perencanaan Struktur Beton Bertula ng Gedung Kuliah 5  Lantai,” J.  Sipil  Statik,  vol.  8,  no.  4,  pp.  471 – 482,  2020,  [Online].  Available: https://ejournal.unsrat.ac.id/index.php/jss/article/view/29894
[7] Badan  Standarisasi  Nasional.  2019. Tata  Cara  Perencanaan  Struktur  Beton  untuk  Bangunan Gedung. SNI 2847-2019. Jakarta : Badan Standarisasi Nasional.
[8] Badan  Standarisasi  Nasional.  2019. Tata  Cara  Perencanaan  Ketahanan  Gempa  untuk  Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung. SNI 1726-2019. Jakarta : Badan Standarisasi Nasional.
[9]   W.  Maulana,  Penggunaan  Aplikasi  Etabs  Perancangan  Gedung  12  Lantai  (Struktur  Bangunan Gedung Beton Bertulang Berdasarkan SNI 1729-2019), Depok: Civil Arch, 2019.
[10]  Y.  C.  Aditama,  Modifikasi  Gedung  Apartemen  Menara  Rungkut  dengan  SRPMK  dan  Shear  wall (Dual System), Surabaya: Institut Teknologi Sepuluh Nopember, 2018.
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. xx. No. xx Tahun xxxx