## Perancangan Tangki Stainless Steel untuk
Penyimpanan Minyak Kelapa Murni Kapasitas 75 m 3

## Pekik Mahardhika, Ayu Ratnasari
Program Studi D4 Teknik Perpipaan, Politeknik Perkapalan Negeri Surabaya Jl. Teknik Kimia Kampus ITS Sukolilo, Surabaya, Indonesia pekikmahardhika@ppns.ac.id

## Abstrak
Tangki  merupakan  wadah  penyimpanan  yang  sering  dipakai  di  berbagai  industri  seperti  petrokimia,  pengilangan, dan perminyakan. Tangki penyimpanan tidak hanya menjadi tempat penyimpanan  untuk produk dan bahan baku tetapi juga menjaga kelancaran ketersediaan produk dan bahan baku. Selain itu, tangki juga dapat menjaga produk atau bahan baku dari kontaminan. Minyak kelapa murni adalah minyak yang dibuat dari bahan baku  kelapa segar. Minyak kelapa murni memiliki daya simpan lebih dari 12 bulan sehingga diperlukan tangki penyimpanan yang memadai demi menjaga produk  dari  kontaminasi.  ASTM  304,  ASTM  316L,  dan  S32304  merupakan stainless  steel yang  digunakan  untuk material  plat  tangki  penyimpanan  minyak  kelapa  murni. Stainless  steel merupakan  baja  tahan  korosi  sehingga diharapkan  dapat  menjaga  kualitas  produk  minyak  kelapa  murni.  Penelitian  ini  bertujuan  untuk  merancang  tangki penyimpanan minyak kelapa murni menggunakan stainless steel. Tangki penyimpanan dirancang memiliki kapasitas 75 m 3 .  Tangki  dirancang  dengan  membandingkan  antara  API  650  dengan  BS  2654.  Hasil  perhitungan  didapatkan ketebalan  plat shell aktual  6  mm,  ketebalan  plat  dasar  aktual  6  mm,  ketebalan  plat  dasar annular aktual  8  mm,  dan ketebalan  atap  aktual  6  mm.  Berdasarkan  hasil  perhitungan,  tegangan  pada  tangki  masih  memenuhi  syarat  karena tegangan ijin tangki lebih besar dari tegangan akibat beban statis, tegangan circumferensial, dan tegangan longitudinal. Dengan demikian, desain tangki penyimpanan dapat dikatakan aman.
Kata kunci: API 650, BS 2654 , minyak kelapa murni, stainless steel, tangki penyimpanan

## Abstract
Tank is a storage container that is often used by various industries such as petrochemical, refining, and petroleum. Storage tanks isnot only a storage for products and raw materials but also maintain the fluency availability of products and raw materials. Furthermore, the tank can also keep products or raw materials from contaminants. Virgin coconut oil is oil made from fresh coconut. Virgin coconut oil has storability of more than 12 months, so that adequate storage tanks  are  required  to  keep  the  product  from  contamination.  ASTM  304,  ASTM  316L,  and  S32304  are  stainless  steels used for the material of the virgin coconut oil storage tank. Stainless steel is corrosion resistant steel so it is expected to maintain the quality of virgin coconut oil product . This research aims to design storage tank of virgin coconut oil using stainless steel material. The storage tank is designed to have a capacity of 75 m 3 . The tank is designed by comparing between  API  650  and  BS  2654.  The  calculation  results  obtained  the  actual  thickness  of  the  shell  plate  is  6  mm,  the actual bottom plate thickness is 6 mm, the actual annular bottom plate thickness is 8 mm, and the actual  roof thickness is 6 mm. Based on the calculation,  tank stress is still accepted because the allowable stress of tank  is larger than the stress due static load, circumferential stress, and longitudinal stress. Thus, the design of storage tank is safe.
Keywords: API 650, BS 2654, stainless steel, storage tank, virgin coconut oil

## I. P ENDAHULUAN
Tangki  merupakan  wadah  penyimpanan  yang sering dipakai diberbagai industri seperti industripetrokimia,  pengilangan,  perminyakan,  dan lain-lain. Tangki penyimpanan tidak hanya menjadi
tempat penyimpanan untuk produk dan bahan baku tetapi juga menjaga kelancaran ketersediaan produk dan  bahan  baku.  Selain  itu,  tangki  juga  dapat menjaga  produk  atau  bahan  baku  dari  kontaminan yang  dapat  menurunkan  kualitas  dari  produk  dan bahan  baku.  Kelapa  merupakan  salah  satu  jenis
pohon  yang  amat  besar  manfaatnya  [1].  Salah  satu manfaatnya  adalah  menjadi  minyak  kelapa  murni. Minyak  kelapa  murni  yang  lebih  dikenal  dengan nama
Virgin
Coconut Oil (VCO)
adalah minyak yang  dibuat  dari  bahan  baku  kelapa segar  dan  diproses  dengan  pemanasan  terkendali atau tanpa pemanasan sama sekali serta tanpa bahan kimia  [2].  Minyak  kelapa  murni  memiliki kandungan  utama  asam  laurat  yang  mengandung sifat antibiotik, anti bakteri, dan jamur.
Minyak kelapa murni adalah produk dengan kadar  airdan  kadar asam  lemak  bebas yang rendah,  berwarna  bening,  berbau  harum,  serta mempunyai  daya  simpan  yang  cukup  lama  yaitu lebih dari 12 bulan. Minyak kelapa murni memiliki daya  simpan  yang  cukup  lama  sehingga  diperlukan tangki  penyimpanan  yang  memadai  demi  menjaga produk  dari  kontaminasi  (akibat  korosi  ataupun kontaminasi  yang  lain).  Penelitian  ini  bertujuan untuk  merancang  tangki  penyimpanan  minyak kelapa  murni  agar  terhindar  dari  kontaminasi. Material yang digunakan dalam perancangan tangki adalah stainless  steel ASTM  304,  316L,  dan S32304.  Material stainless  steel tersebut  tidak mudah  korosi  jika  dibandingkan  material  baja karbon  [3].  Tangki  penyimpanan  minyak  kelapa murni  dirancang  untuk  kapasitas  75  m 3 ,  dengan diameter tangki 4 m dan tinggi tangki 6 m. Sebagai bahan  analisis,  tangki  penyimpanan  minyak  kelapa murni  dirancang  dengan  membandingkan  antara API 650 dengan BS 2654.

## II. L ANDASAN T EORI
Perancangan tangki penyimpanan minyak kelapa murni dilakukan melalui perhitungan volume tangki, berat  muatan  tangki,  tebal  plat  tangki,  plat  dasar tangki,  dan  tegangan  ijin  tangki.  Jenis  material stainless steel yang digunakan meliputi ASTM 304, ASTM  316L,  dan  S32304.  Komposisi  kimia material stainless  steel untuk  beberapa grade ditunjukkan pada Tabel 1.
Tabel 1. Komposisi kimia Stainless Steel
Standar/ Grade Komposisi Kimia ASTM/ Struktur C N Cr Ni Mo Other 304/ Austenitic 0,04  0,05  18,1 8,3 - - 316L/ Austenitic 0,02  0,05  16,9  10,7 2,6 - S32304/ Duplex 0,02  0,10 23 4,8 0,3 -
Perancangan  tangki  didasarkan  pada  beberapa formula berikut ini.
Formula  untuk  menghitung  volume  badan  tangki dalam satuan m 3 [4]:
(1)
Keterangan: V = Volume badan tangki (m 3 ) D = Nominal diameter tangki (m) t = Tinggi tangki (m)
Formula  untuk  menghitung  berat  muatan  tangki dalam satuan kg [5]:
(2) Keterangan: m = Berat muatan tangki (kg) V = Volume badan tangki (m 3 ) ρ
= Massa jenis produk (kg/m 3 )
Formula  untuk  menghitung  tegangan  ijin  tangki dalam satuan kg/mm 2 [6]:
(3) Keterangan: σijin = tegangan ijin tangki (kg/mm 2 ) σy = kekuatan yield material (kg/mm 2 )
sf 1 = safety factor 1 (bernilai 2) sf 2 = safety factor 2 (bernilai 4)
Tegangan circumferensial dan tegangan longitudinal  terjadi  karena  adanya  pengaruh  fluida yang  bekerja  di  dalam  tangki.  Formula  untuk menghitung tegangan circumferensial adalah sebagai berikut [7]:
(4) Keterangan: σc = Tegangan circumferensial (kg/mm 2 ) P = Tekanan dalam tangki (kg/mm 2 ) D = Nominal diameter tangki (mm) t = Tebal aktual tangki (mm)
Formula  untuk  menghitung  tegangan  longitudinal adalah sebagai berikut [7]:
(5) Keterangan: σl = Tegangan circumferensial (kg/mm 2 )
P = Tekanan dalam tangki (kg/mm 2 ) D = Nominal diameter tangki (mm) t = Tebal aktual tangki (mm)

## A. API 650
Menurut  API  650,  ketebalan shell yang dibutuhkan  harus  lebih  besar  dari  ketebalan  desain shell (sudah  termasuk corrosion  allowance )  atau ketebalan shell pengujian  hidrostatik,  namun ketebalan shell tidak boleh kurang dari Tabel 2 [8]. Menurut  API  650,  perhitungan  menggunakan one  foot  method digunakan  untuk  tangki  yang kurang  dari  atau  sama  dengan  dari  61  m  (200  ft) nominal  diameter  tangki.  Berdasarkan  perhitungan ketebalan  menggunakan one  foot  method API  650 Welded  Steel  Tanks  for  Oil  Storage 5.6.3.2, ketebalan  minimum  yang  dibutuhkan  plat shell harus lebih besar dari pada nilai perhitungan dengan formula berikut [8].
(     ) (6)
Ketebalan  plat shell untuk  kondisi  pengujian hidrostatik  harus  lebih  besar  dari  pada  nilai perhitungan dengan formula berikut [8].
(     )
(7) Keterangan: t
d = Desain ketebalan shell (mm) t t = Ketebalan shell untuk kondisi pengujian hidrostatis (mm) D = Nominal diameter tangki (m) H = Desain ketinggian cairan (m) G = Desain spesifik gravitasi S d = Tegangan yang diijinkan untuk kondisi desain (MPa) / (N/mm 2 ) S t = Tegangan yang diijinkan untuk kondisi pengujian hidrostatik (MPa) / (N/mm 2 ) CA = C orrosion allowance (mm)
Tabel 2. Ketebalan plat shell [8] Nominal diameter tangki (m) Nominal ketebalan plat (mm) D < 15 5 15 ≤ D < 36 6 36 ≤ D ≤ 60 8 D > 60 10 Tabel 3. Ketebalan annular bottom plate [8]
Tebal nominal plat pada shell course yang pertama (mm) Tegangan pada shell course yang pertama (MPa) ≤ 190 ≤ 210 ≤ 220 ≤ 250 t ≤ 19 6 6 7 9 19 < t ≤ 25 6 7 10 11 25 < t ≤ 32 6 9 12 14 32 < t ≤ 40 8 11 14 17 40 < t ≤ 45 9 13 16 19
Plat annular dasar tangki ( annular bottom plate ) sebaiknya  tidak  boleh  kurang  dari  ketebalan  plat yang  terdapat  pada  Tabel  3  ditambah  dengan corrosion  allowance .  Menurut  API  650,  plat  dasar harus  memiliki  ketebalan  minimum  6  mm. Penentuan ketebalan plat yang digunakan pada atap tangki  ( roof )  dapat  dihitung  dengan  menggunakan tabel  2  dengan  ditambahkan  dengan corrosion allowance [8].

## B. BS 2654
Menurut  BS  2654,  maksimum  tegangan  desain yang  diijinkan  adalah  260  N/mm 2 pada  temperatur ruangan  untuk  semua course tangki  [9].  Ketebalan plat shell tidak  boleh  kurang  dari  Tabel  4  dan maksimum ketebalan plat adalah 40 mm.
Ketebalan minimum plat shell dihitung menggunakan formula berikut:
[     (       )    ] (8) Keterangan: H = Tinggi tangki (m) D = Nominal diameter tangki (m) w = Densitas fluida (g/mL) p = Tekanan desain (mbar) c = Corrosion allowance (mm) S = Tegangan desain (N/mm 2 )
Menurut  BS  2654,  tebal  plat annular dasar tangki tidak boleh kurang dari 6 mm. Semua tangki yang  memiliki  nominal  diameter  12,5  m  harus memiliki  ketebalan  minimum annular plat  dasar tangki sesuai aturan berikut:
1. 8 mm, ketika tebal plat dasar tangki 19 mm atau kurang
2. 10  mm,  ketika  tebal  plat  dasar  tangki  lebih  dari 19 mm sampai 32 mm
3. 12,5 mm, ketika tebal plat dasar tangki lebih dari 32 mm
Menurut  BS  2654,  plat  dasar  tangki  juga  harus memiliki  ketebalan  minimum  6  mm.  Ketebalan yang digunakan pada atap tangki ( roof ) tidak boleh kurang dari 5 mm.
Tabel 4. Minimum ketebalan plat shell [9]
Nominal diameter tangki (m) Ketebalan plat yang ditentukan (mm) D < 15 5 15 ≤ D < 30 6 30 ≤ D< 60 8 60 ≤ D< 75 10 75 ≤ D< 100 12 100 ≤ D 14

## C. Beban Statis, Beban Angin, dan Beban Gempa
Formula  untuk  menghitung  tekanan  dalam tangki  ( static  load )  dengan  satuan  N/m 2 adalah sebagai berikut [10]:
(9) Keterangan: P
= Tekanan dalam tangki (N/m 2 ) ρ = Massa jenis produk (kg/m 3 ) g = Percepatan gravitasi bumi (m/s 2 ) h = Ketinggian setiap shell course (m)
Formula untuk menghitung beban angin ( wind load ) dalam satuan kN adalah sebagai berikut [11]:
(10)
Keterangan:
WL = Beban angin (kN) P = Tekanan desain angin (kN/m 2 )
Av
= Vertical Plane (m 2 )
Formula  untuk  menghitung  beban  gempa  ( seismic load ) dalam satuan kg adalah sebagai berikut [11]:
(11)
Keterangan:
V = Beban gempa (kg) Cv
= Koefisien gempa
I = Seismic importance factor W = Uniform load + Dead load (kg) R = Structural system T = Structure periode

## III. M ETODOLOGI

## A. Bahan dan Peralatan
Dalam  penelitian  ini  bahan  dan  peralatan  yang digunakan adalah:
1. Software AutoCad
2. Data  perancangan  tangki  penyimpanan  minyak kelapa murni
3. API 650 Welded Steel Tanks for Oil Storage
4. BS  2654 Specification  for:  Manufacture  of vertical  steel  welded  non-refrigerated  storage tankswith  butt-welded  shells  for  the  petroleum industry

## B. Perancangan
Langkah-langkah perancangan dicantumkan pada diagram alir seperti pada Gambar 1, sedangkan rancangan  tangki  penyimpanan  minyak  kelapa murni  kapasitas  75  m 3 yang  dibuat  menggunakan perangkat  lunak  AutoCad  dapat  dilihat  pada Gambar 2. Detail data tangki penyimpanan  minyak kelapa murni dapat dilihat pada Tabel 5, sedangkan detail data materialnya dapat dilihat pada Tabel 6.
Gambar 1. Diagram Alir Penelitian
Gambar 2. Rancangan Tangki Kapasitas 75 m 3

## Tabel 5. Detail data perancangan tangki
Detail Tangki Penyimpanan Kapasitas Tangki 75 m 3 Diameter Tangki 4 m Jari-jari Tangki 2 m Tinggi Tangki 6 m Ukuran plat shell course 3 m x 1,5 m Jumlah Shell Course 4 Spesifik Gravitasi VCO 0,915 Massa jenis VCO 915 kg/m 3 Corrosion Allowance 0,5 mm Massa jenis Material Plat 7850 kg/m 3 Temperatur Desain 40 °C
Tabel 6. Detail data material tangki
ASTM API 650 BS 2654 Yield Strength (N/mm 2 ) Sd (N/mm 2 ) St (N/mm 2 ) S
(N/mm 2 ) 304 155 186 140 215 316L 145 155 146 205 S32304 180 360 267 (260) a 330 a) Batas maksimum yang dijinkan BS 2654 yaitu 260 N/mm 2

## IV. H ASIL DAN P EMBAHASAN
Perancangan tangki  penyimpanan  minyak  kelapa murni  menggunakan  material  duplex  S32304 ( Course 1),  ASTM  316  L  ( Course 2  dan  3),  dan ASTM 304 ( Course 4). Perhitungan pada perancangan  tangki  minyak  kelapa  murni  meliputi: (1) perhitungan volume dan berat muatan tangki; (2) perhitungan  ketebalan  plat shell ,  dasar  tangki, annular dasar  tangki,  dan  atap  tangki  berdasarkan API 650; (3) perhitungan ketebalan plat shell , dasar tangki,  dan  atap  tangki  berdasarkan  BS  2654;  (4) perhitungan  tegangan  disebabkan  tekanan  dalam tangki  ( static  load );  (5)  perhitungan  tegangan circumferensial pada  tangki;  (6)  perhitungan tegangan  longitudinal  pada  tangki;  (7)  perhitungan tegangan  ijin  tangki;  (8)  perhitungan  beban  angin ( wind load )  pada  tangki;  dan  (9)  perhitungan  beban gempa ( seismic load ) pada tangki. Hasil perhitungan perancangan dapat dilihat pada Tabel 7 - Tabel 23.
Tabel  7  menunjukkan  data  detail  perhitungan volume dan berat muatan tangki. Tabel 8 - Tabel 11 menunjukkan data perhitungan ketebalan plat shell , dasar  tangki, annular dasar  tangki,  dan  atap  tangki berdasarkan  API  650.  Tabel  12  -  Tabel  15 menunjukkan data perhitungan ketebalan plat shell , dasar  tangki, annular dasar  tangki,  dan  atap  tangki berdasarkan  BS  2654.  Tabel  16  menunjukkan  data perhitungan  tegangan  disebabkan  tekanan  dalam tangki  ( static  load ).  Tabel  17  menunjukkan  data perhitungan  tegangan circumrefensial pada  tangki. Tabel  18  menunjukkan  data  perhitungan  tegangan longitudinal  pada  tangki.  Tabel  19  menunjukkan data  detail  perhitungan  tegangan  ijin  pada  tangki. Tabel  20  dan  Tabel  21  menunjukkan  data  detail perhitungan beban angin. Pada Tabel 21 menunjukkan  nilai  kecepatan  angin  maksimal  di Surabaya memiliki nilai 37,6 km/jam [13]. Tekanan angin  memiliki  nilai  0,209  kN/m 2 sehingga  data perhitungan  menunjukkan  bahwa  nilai wind  load sebesar  512,8  kg.  Tabel  22  dan  Tabel  23 menunjukkan data detail perhitungan beban gempa. Tabel  22  menunjukkan  data  zona  gempa  pada  area Surabaya  kategori  4  dengan  nilai seismic  zona factor 0,4.  Dengan  demikian  diperoleh  data
perhitungan  menunjukkan  bahwa  nilai design seismic load sebesar 82,366 kg.
Tabel 7. Detail perhitungan volume dan berat muatan
tangki No Parameter Simbol Nilai 1 Volume Badan Tangki (m 3 ) V 75,36 ≈ 75 2 Berat Muatan Tangki (kg) m 68954,4 Tabel 8. Detail perhitungan ketebalan plat shell course H (m) td (mm) tt (mm) Nominal ketebalan plat (mm) t shell aktual (mm) 6 1,205 0,770 5 6 4,5 1,019 0,568 5 6 3,0 0,812 0,285 5 6 1,5 0,639 0,126 5 6 Tabel 9. Detail perhitungan ketebalan plat dasar tangki material S32304 Minimum tebal plat dasar tangki (mm) t dasar aktual (mm) 6 6
Tabel 10. Detail perhitungan ketebalan plat annular dasar tangki material S32304
S d (N/mm 2 ) S t (N/mm 2 ) c (mm) t annular (mm) t annular aktual (mm) 180 360 0,5 6,5 8
Tabel 11. Detail perhitungan ketebalan plat atap material ASTM 304 Nominal diameter tangki (m) Ketebalan plat yang ditentukan (mm) c (mm) t atap (mm) t atap aktual (mm) 4 5 0,5 5,5 6
Tabel 12. Detail perhitungan ketebalan plat shell course H (m) t (mm) Nominal ketebalan plat (mm) t shell aktual (mm) 6 2,711 5 6 4,5 2,527 5 6 3,0 2,422 5 6 1,5 2,230 5 6
Tabel 13. Detail perhitungan ketebalan plat dasar tangki material S32304 Minimum tebal plat dasar tangki (mm) t dasar aktual (mm) 6 6 Tabel 14. Detail perhitungan ketebalan plat annular dasar tangki material S32304 Nominal diameter tangki (m) Tebal plat dasar tangki (mm) t nominal (mm) t annular aktual (mm) 4 6 8 8 Tabel 15. Detail perhitungan ketebalan platatap tangki material ASTM 304 Minimum tebal plat atap tangki (mm) t atap aktual (mm) 5 6 Tabel 16. Detail perhitungan tekanan dalam tangki H (m) ρ (kg/m 3 ) P (N/m 2 ) P (kg/mm 2 ) 6 915 53802,00 0,0055 4,5 915 40351,50 0,0041 3,0 915 26901,00 0,0027 1,5 915 13450,50 0,0014 Tabel 17. Detail perhitungan tegangan circumferensial Standar P (kg/mm 2 ) D (mm) t (mm) σc (kg/mm 2 ) API 650 0,0055 4000 6 1,828 BS 2654 0,0055 4000 6 1,828 Tabel 18. Detail perhitungan tegangan longitudinal Standar P (kg/mm 2 ) D (mm) t (mm) σl (kg/mm 2 ) API 650 0,0055 4000 6 0,914 BS 2654 0,0055 4000 6 0,914
Tabel 19. Detail perhitungan tegangan ijin tangki
ASTM σy (kg/mm 2 ) Sf 1 Sf 2 σ ijin (kg/mm 2 ) 304 21,923 2 4 2,613 316L 20,904 2 4 2,740 S32304 33,65 2 4 4,206
Tabel 20. Detail data wind load dari UBC 1997 [12]
Combined Height (Ce) Exposure C Table 16-
G 1,23 Pressure Coeficient for Structure (Cg) Table 16-H 0,8 Wind Stagnation Pressure (qs) Table 16-F (kN/m 2 ) 0,79 Importance Factor (Iw) Table 16-K 1,15 Tabel 21. Detail dataperhitungan wind load Parameter Nilai Unit Wind Speed 37,6 km/hr OD Shell Plate 4 m Tinggi Tangki (H) 6 m Vertical Plane (Av) 24 m 2 Pressure 0,209 kN/m 2 Wind Load (WL) 5,025 kN Wind Load (WL) 512,8 kg Momen Dasar Tanki Akibat WL (Mw) 1538,417 kg.m Reaction Due to WL.RW ( Pembebanan di ring wall ) 442,074 kg Reaction Due to WL.RW ( Pembebanan di ring wall /keliling tangki) 35,285 kg/m Tabel 22. Detail data seismic load dari UBC 1997 [12] Zona Gempa Kota Surabaya 4 Seismic Zona Factor Table 16-I 0,4 Maximum Seismic Load Ca Table 16-Q 0,18 I Table 16-K 1,25 R Table 16-N 4,5 Ct (UBC 1997 Section 1630.2.2 Method A) 0,0731 hn 7,2 T 0,321 Cv (Table UBS 1997 16-R) 0,25 Tabel 23. Detail data perhitungan seismic load Parameter Nilai Unit Seismic Factor SUG II - Vmaks Design Seismic Load 381,09 kg Vmin Design Seismic Load 75 kg Design Seismic Load (V) 82,366 kg Momen Dasar Tangki Akibat V 247,098 kg.m Reaction Due to WL.RW ( Pembebanan di ring wall ) 57,733 kg Reaction Due to WL.RW ( Pembebanan di ring wall /keliling tangki) 4,608 kg/m
Ketebalan  tangki  di  setiap shell  course seperti pada  Gambar  3  menunjukkan  bahwa shell  course tangki  pertama  memiliki  ketebalan  lebih  besar  dari pada shell  course ke  3-4  berdasarkan  API  650 ataupun  BS  2654.  Nilai  ketebalan  plat shell  course berdasarkan BS 2654 menunjukkan lebih besar dari dibandingkan  API  650.  Ketebalan  aktual shell course yang digunakan harus lebih besar atau sama dengan  dari  persyaratan  ketebalan  minimum  API 650  dan  BS  2654  yaitu  6  mm.  Hal  tersebut bertujuan  agar  tangki  aman  dari  tegangan  yang diakibatkan oleh beban statis, tegangan circumferensial , dan tegangan longitudinal. Ketebalan  aktual shell  course yang  digunakan adalah 6 mm.
Tegangan  yang  terjadi  pada  tangki  seperti  pada Gambar  4  menunjukkan  bahwa  tegangan  ijin  pada shell  course pertama  paling  tinggi  karena menggunakan  material stainless  steel duplex S32304 yang memiliki yield strength 33,65 kg/mm 2 dan  lebih  tinggi  dari  pada  ASTM  304  dan  316L. Tegangan  yang  diakibatkan  beban  statis  pada shell course pertama  memiliki  nilai  yang  paling  tinggi tetapi  semakin  menurun  jika  di  atas shell  course pertama.  Tegangan circumferensial memiliki  nilai 1,828  kg/mm 2 dan  tegangan  longitudinal  memiliki nilai  0,914  kg/mm 2 .  Tegangan  ijin  tangki  lebih besar  dari  tegangan  akibat  beban  statis,  tegangan circumferensial ,  dan  tegangan  longitudinal.  Hal  ini dikarenakan  tegangan  ijin  tangki  lebih  besar  dari tegangan  yang  terjadi tersebut sehingga  tangki  bisa dikatakan aman.

## V. K ESIMPULAN
Perancangan  tangki stainless  steel untuk penyimpanan minyak kelapa murni kapasitas 75 m 3 telah  berhasil  dilakukan.  Tangki  penyimpanan dirancang  memiliki  kapasitas  75  m 3 .  Tangki dirancang  dengan  membandingkan  antara  API  650 dengan  BS  2654.  Hasil  analisis  perhitungan didapatkan bahwa ketebalan plat shell aktual 6 mm, ketebalan  plat  dasar  aktual  6  mm,  ketebalan  plat dasar annular aktual  8  mm,  dan  ketebalan  atap aktual 6 mm. Tegangan pada tangki yang dirancang masih memenuhi syarat karena tegangan ijin tangki lebih  besar  dari  tegangan  akibat  beban  statis, tegangan circumferensial, dan tegangan longitudinal. Dengan  demikian,  desain  tangki  penyimpanan minyak kelapa murni dapat dikatakan aman.
Gambar 3. Ketebalan shell course berdasarkan API 650 dan BS 2654
Gambar 4. Tegangan yang terjadi pada tangki

## R EFERENSI
[1] Mulyadi  and  A.  F.  Alphanoda,  “Analisis  Kualitas Serbuk  Sabut  Kelapa  sebagai  Bahan  Pembuatan Papan Partikel”, JTERA-Jurnal Teknologi Rekayasa , vol. 1, pp. 15-22,  Des. 2016.
[2] Wikipedia.  (2017)  Minyak  kelapa  on  Wikipedia. [Online].  Available:  https://id.wikipedia.org/wiki/ Minyak_kelapa.
[3] Olson,  A,  “Utilizing  High  Strength  Stainless  Steel for  Storage  Tanks”, ACOM  –  Avesta  Polarit Corrosion Management and Application
Engineering , vol. 2, pp. 1-10, 2003.
[4] John. A, Matematika Sekolah Dasar dan Menengah Jilid 2 , Jakarta: Erlangga Ciracas, 2008.
[5] Crane, Flow of Fluids Through Valve, Fittings, and Pipe, Technical paper 410M. New York: Crane Co, 1982.
[6] Sularso, Dasar perencanaan dan pemilihan elemen mesin , Jakarta : PT.Pradnya Paramita, 2000.
[7] Chamsudi. A, Diktat-Piping Stress Analysis , Jakarta: Chamsudi Copyright, 2005.
[8] Welded  Steel  Tanks  for  Oil  Storage  12th, API  650 Standard, 2013.
[9] Manufacture  of  vertical  steel  welded  non- refrigerated  storage  tanks  with  butt-welded  shells for  the  petroleum  industry, British  Standard Institute BS 2654, 1989.
[10] Wikipedia. (2018) Pressure homepage on Wikipedia. [Online]. Available:https://en.wikipedia. org/wiki/Pressure.
[11] Civil  structure  calculation  sheet  of  2000  bbls  tank capacity, Klaras  Pusaka  Internasional,  Jakarta, Indonesia.
[12] Uniform  Building  Code  Volume  2, UBC  Standard, 1997.
[13] Pemerintah  surabaya.  (2018)  Pemerintah  Surabaya website.  [Online].  Available:  http://www.surabaya. go.id/berita/8227-geografi.