## ANALISIS DAYA DUKUNG TIANG PANCANG SPUN DAN PERSEGI PADA TANAH BERBUTIR HALUS DAN KASAR
Louis Jordan Divani 1 dan Aniek Prihatiningsih 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia louisjordan_d@yahoo.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia aniekp@ft.untar.ac.id
Masuk: 03-01-2024, revisi: 12-01-2024, diterima untuk diterbitkan: 26-01-2024

## ABSTRACT
One type of foundation that is popularly used is driven pile due to the ability of saving cost and time. This study will analyze two types of piles, namely spun and square piles with dimensions of diameter and width of the cross section taken from a circular area with a diameter of 0.6 m with a height of 30 m. Analyzation of the piles will be in 4 kinds of  soil:  soft  clay  dominant,  hard  silt  dominant,  loose  sand  dominant,  and  dense  sand  dominant.  The  piles  will  be analyzed for (compressive, tensile and lateral) bearing capacity, settlement and volume comparison to (compressive, tensile and lateral) bearing capacity and settlement. The comparison results obtained in soft clay and hard silt are the  same,  namely  square  piles  have  better  compressive  and  tensile  bearing  capacity,  settlement  and  settlement comparison with volume than spun piles. In loose sand soils, square piles performed better in tensile bearing capacity, settlement and settlement to volume ratio than spun piles. Finally, in dense sand, square piles have better compressive and tensile bearing capacity, settlement and ratio of settlement to volume than spun piles.
Keywords: Foundation; spun pile; square pile; bearing capacity

## ABSTRAK
Salah  satu  jenis  fondasi  yang  populer  digunakan  adalah  tiang  pancang karena  dapat  menghemat  biaya dan  waktu. Penelitian ini akan menganalisis dua macam tiang pancang yaitu spun dan persegi dengan dimensi diameter dan lebar penampang  diambil  dari  suatu  area  lingkaran  berdiameter  0,6  m  dengan  tinggi  tiang  sebesar  30  m.  Analisis  akan dilakukan  pada  4  macam  tanah  yaitu:  dominan  lempung  lunak,  dominan  lanau  keras,  dominan  pasir  lepas,  dan dominan  pasir  padat.  Tiang  akan  dianalisis  terhadap  daya  dukung  (tekan,  tarik,  dan  lateral),  penurunan  dan perbandingan  volume  terhadap  daya  dukung  (tekan,  tarik,  dan  lateral)  dan  penurunan.  Hasil  perbandingan  yang didapat pada tanah lempung lunak dan lanau keras adalah sama yaitu tiang pancang  persegi memiliki daya dukung tekan dan tarik, penurunan, dan perbandingan penurunan dengan volume yang lebih baik dibanding tiang pancang spun .  Pada  tanah  pasir  lepas,  tiang  pancang  persegi  mendapatkan  hasil  daya  dukung  tarik,  penurunan,  dan  rasio penurunan  terhadap  volume  yang  lebih  baik  daripada  tiang  pancang spun .  Terakhir,  pada  tanah  pasir  padat,  tiang pancang persegi memiliki daya dukung tekan dan tarik, penurunan, dan perbandingan penurunan dengan volume yang lebih baik daripada tiang pancang spun .
Kata kunci: Fondasi; tiang pancang spun ; tiang pancang persegi; daya dukung

## 1. PENDAHULUAN
Struktur suatu bangunan dapat dibagi menjadi dua bagian yaitu struktur bawah dan struktur atas. Secara umum tidak banyak orang tahu tentang struktur bawah karena pada umumnya struktur bawah berada di bawah permukaan tanah sehingga  sangat  jarang  terlihat.  Padahal  dalam  sebuah  pembangunan,  struktur  bawah  memiliki  peran  yang  sama penting  atau  bahkan  lebih  penting  dari  struktur  atasnya.  Desain  suatu  struktur  bawah  harus  tepat  untuk  menjaga kestabilan bangunan yang ditopangnya dan tidak menyebabkan keruntuhan yang fatal bagi penghuninya (Long et al., 2019). Perencanaan yang baik dapat dilakukan dengan mengetahui jenis tanah pada lokasi proyek dan beban struktur yang akan ditopangnya (Caecario & Suhendra, 2019).
Pada bangunan yang besar umumnya membutuhkan fondasi dalam untuk menopang beban yang sangat besar. Tiang pancang  menjadi  salah  satu  opsi  fondasi  dalam  yang  sering  digunakan  karena  alasan  waktu  konstruksi  yang  lebih cepat,  pengurangan  biaya  keseluruhan  proyek,  dan  cocok  untuk  proyek  dengan  keterbatasan  lahan.  Alasan-alasan tersebut  dikarenakan  tiang  pancang  adalah  suatu  fondasi  dalam  yang  dibuat  atau  pracetak  pada  pabrik  serta  dapat diantar ke suatu proyek saat diminta dan langsung diinstalasikan kapan pun diinginkan. Proses tersebut mempercepat
proses pembuatan fondasi dalam jika, misalnya, dibandingkan dengan fondasi tiang bor yang memerlukan penggalian lubang, perakitan tulangan serta penginstalasiannya, dan pengecoran yang membutuhkan waktu yang jauh lebih lama dan juga meningkatkan biaya keseluruhan proyek. Perakitan tulangan tiang bor juga membutuhkan tempat yang cukup luas  dan  lahan  untuk  penyimpanannya  sehingga  kurang  cocok  digunakan  pada  lahan  yang  terbatas.  Walaupun demikian,  tiang  pancang  dan  bor  masing-masing  memiliki  kelebihan  dan  kekurangan  tersendirinya  yang  biasanya berdasarkan  kondisi  pada  lapangan  (Septiadi  &  Prihatiningsih,  2020).  Tiang  pancang  bervariasi  secara  dimensi penampang, tinggi tiang, bentuk penampang dan kelas tiang.
Kapasitas suatu struktur bawah untuk menahan beban statis (seperti beban struktur atasnya) atau pun beban dinamis seperti  gempa,  yang  terus  meningkatkan  perhatiannya  khususnya  di  Indonesia  karena  beberapa  gempa  destruktif terdahulu (Susilo et al., 2019) serta beban getaran mesin yang dapat  meningkatkan angka air pori dan mengurangi kuat  geser  tanah,  sehingga  menurunkan  daya  dukung  tanah  (Prihatiningsih  et  al.,  2023).  Setelah  beban  diterima fondasi,  beban  tersebut  akan  disalurkan  dan  disebarkan  kepada  tanah  di  sekelilingnya.  Untuk  itu,  pentingnya mengetahui  karakteristik  dan  perilaku  tanah  seperti  memiliki  data  tanah  beserta  parameternya  yang  lengkap  pada lokasi  yang  ingin  di  rencanakan  pembangunan.  Parameter  tanah  dapat  dicari  dengan  melakukan  korelasi  dan menggunakan nilai tipikal dari bor log , parameter yang paling dasar untuk dicari adalah kohesi dan sudut geser karena dapat mengidentifikasi kekuatan tanah yang dibutuhkan untuk daya dukung suatu fondasi (Susilo et al., 2018).
Penelitian ini akan memperhitungkan daya dukung terhadap gaya tekan dan tarik, atau selanjutnya akan disebut daya dukung  (tekan,  tarik,  dan  lateral),  penurunan,  dan  perbandingan  volume  terhadap  daya  dukung  (tekan,  tarik,  dan lateral) dan penurunan dari dua macam tiang pancang yaitu tiang pancang spun dan tiang pancang persegi. Dimensi penampang yang digunakan adalah dengan lebar atau diameter dari suatu area lingkaran berdiameter 0,6 m.  Tiang tersebut akan ditinjau pada 4 macam tanah yaitu pada tanah berbutir halus dan kasar dengan konsistensi dan kepadatan yang berbeda. Jenis tanah yang digunakan adalah tanah dominan lempung dengan konsistensi lunak (lempung lunak), tanah  dominan  lanau  dengan  konsistensi  keras  (lanau  keras),  tanah  dominan  pasir  dengan  kepadatan  lepas  (pasir lepas), dan tanah dominan pasir dengan kepadatan sangat padat (pasir padat). Parameter tanah yang digunakan berasal dari korelasi dan nilai tipikal N-SPT data boring log . Hasil dari seluruh perhitungan tiang pancang spun dan pancang persegi  akan  dibandingkan  untuk  mengetahui  jenis  tiang  yang  terbaik  dan  menjadi  tujuan  serta  kesimpulan  dari penelitian ini.

## Daya dukung tekan
Daya dukung suatu tiang pancang dapat dihitung dengan menjumlahkan daya dukung ujung dan selimut serta dibagi dengan suatu faktor keamanan untuk mendapatkan daya dukung izin seperti pada Persamaan 1-2.
𝑄 𝑢 = 𝑄 𝑝 + 𝑄 𝑠 (1)
𝑄 𝑖𝑧𝑖𝑛 = 𝑄 𝑢 𝐹𝑆 (2)
dengan Q u = daya dukung ultimate , Q p = daya dukung ujung, Q s = daya dukung selimut, Q izin = daya dukung izin, FS = faktor keamanan (diambil 3).
Daya dukung ujung dan selimut pada tanah berbutir halus dan kasar untuk tiang pancang memiliki perhitungan yang berbeda-beda.
Daya dukung ujung pada tanah pasir (c’ = 0) oleh Meyerhof dapat menggunakan Persamaan 3-4.
𝑄 𝑝 =   𝐴 𝑝 𝑞 ′ 𝑁 𝑞 ∗ ≤   𝐴 𝑝 𝑞 𝑙 (3)
𝑞 𝑙 =  0,5𝑝 𝑎 𝑁 𝑞 ∗ 𝑡𝑎𝑛 𝜙 ′ (4)
dengan A p = luas ujung tiang, q’ = tegangan efektif vertikal pada kedalaman ujung tiang, N q * = faktor daya dukung (Tabel 1), q l = pembatas satuan tahanan ujung, p a = tekanan atmosfer (= 100 kN/m 2 ), ϕ’ = sudut geser dalam efektif.
Tabel 1. Nilai interpolasi N q * berdasarkan Teori Meyerhof (Das, 2014)
Sudut Geser Dalam, ϕ (°)
N q * 20 12,4 21 13,8 22 15,5 23 17,9 24 21,4 25 26,0
Tabel 1. Nilai interpolasi Nq* berdasarkan Teori Meyerhof (Das, 2014) Sudut Geser Dalam, ϕ (°) N q * 26 29,5 27 34,0 28 39,7 29 46,5 30 56,7 31 68,2 32 81,0 33 96,0 34 115,0 35 143,0 36 168,0 37 194,0 38 231,0 39 276,0 40 346,0 41 420,0 42 525,0 43 650,0 44 780,0 45 930,0
Daya dukung ujung pada tanah lempung niralir (ϕ = 0) oleh Meyerhof dapat menggunakan Persamaan 5.
𝑄 𝑝 = 9𝑐 𝑢 𝐴 𝑝 (5)
dengan c u = kohesi niralir dari tanah di bawah ujung tiang.
Daya dukung selimut pada tanah pasir dapat menggunakan Persamaan 6-10.
𝑄 𝑠 = ∑ 𝑝 ∆𝐿𝑓 (6)
𝑓  =  𝐾𝜎 𝑜 ′ 𝑡𝑎𝑛 𝛿′ (𝑢𝑛𝑡𝑢𝑘 𝑧  =  0 𝑠𝑎𝑚𝑝𝑎𝑖 𝐿 ′ ) (7)
𝑓  =   𝑓 𝑧=𝐿′ (𝑢𝑛𝑡𝑢𝑘 𝑧  =  𝐿′ 𝑠𝑎𝑚𝑝𝑎𝑖 𝐿) (8)
𝐿 ′ = 15𝐷 (9) 𝐾 = 1 − sin 𝜙′ (10)
dengan p = keliling penampang tiang, ΔL = panjang tiang bertahap ketika p dan f konstan, f = tahanan gesek satuan pada kedalaman berapa pun z, K = koefisien tekanan tanah efektif, σ o ’ = tegangan vertikal efektif pada kedalaman yang  ditentukan,  δ’  =  sudut  gesekan  tanah-tiang  (0,5ϕ’  sampai  0,8ϕ’),  z  =  kedalaman  tanah  yang  ditinjau,  L’  = kedalaman kritis, L = tinggi tiang, D = lebar/diameter penampang tiang.
Daya dukung selimut pada tanah lempung (Metode α) dapat menggunakan Persamaan 11.
𝑄 𝑠 = ∑ 𝛼 𝑐 𝑢 𝑝∆𝐿 (11)
dengan α = faktor adhesi empiris.

## Daya dukung tarik
Daya  dukung  tarik  tiang  pancang  terdiri  dari  kapasitas  tarik  dan  berat  sendiri  tiang.  Kapasitas  tarik  diambil  sama dengan  daya  dukung  selimut.  Faktor keamanan  yang  digunakan  adalah 2  kali  dari  daya dukung  izin  tekan  yaitu 6 untuk saya dukung selimut karena ketidakpastian yang tinggi dan berat tiang tidak perlu dibagi suatu faktor keamanan karena nilainya yang dapat diketahui secara cukup akurat. Daya dukung tarik dapat dihitung dengan Persamaan 12- 13.
𝑇 𝑢 = 𝑇 + 𝑊 𝑝 (12)
𝑇 𝑖𝑧𝑖𝑛 = 𝑇 𝐹𝑆 + 𝑊 𝑝 (13)
dengan T u = kapasitas total, T = kapasitas tarik, W p = berat tiang

## Daya dukung lateral
Daya dukung lateral pada penelitian ini dihitung dengan Metode Broms. Defleksi pada fondasi tiang dengan kepala fixed dibatasi menjadi 6 mm (Perkadis P2B No. 50 Tahun 2007) sehingga daya dukung lateral yang diperoleh akan berdasarkan defleksi izin.
Untuk mencari daya dukung lateral dengan metode Broms pada tanah pasir dapat menggunakan Persamaan 14-15 dan Gambar 1.
𝜂  =   √ 𝑛 ℎ 𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 5 (14)
𝑑𝑒𝑓𝑙𝑒𝑘𝑠𝑖 𝑙𝑎𝑡𝑒𝑟𝑎𝑙 𝑡𝑎𝑘 𝑏𝑒𝑟𝑑𝑖𝑚𝑒𝑛𝑠𝑖 = 𝑥 𝑧 (𝑧 = 0)(𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 3/5 (𝑛 ℎ ) 2/5 𝑄 𝑔 𝐿 (15)
dengan  η  =  faktor  panjang  tak  berdimensi,  n h =  konstanta  modulus  reaksi  horizontal  tanah  dasar  (Tabel  2),  E p = modulus  elastisitas  tiang,  I p =  momen  inersia penampang  tiang, x z (z  =  0)  = defleksi  pada  kepala  tiang,  Q g =  gaya lateral.
Gambar 1. Grafik solusi Broms untuk mengestimasi defleksi pada kepala tiang pada tanah: (a) pasir dan (b) lempung (Das, 2014)
Tabel 2. Nilai representatif n h (Das, 2014) Tanah n h (kN/m 3 ) Pasir kering atau lembap Lepas 1800-2200 Medium 5500-7000 Padat 15000-18000 Pasir terendam Lepas 1000-1400 Medium 3500-4500 Padat 9000-12000
Untuk mencari daya dukung lateral dengan Metode Broms pada tanah berbutir halus dapat menggunakan Persamaan 16-17 dan Gambar 1.
𝛽  =   √ 𝐾𝐷 4𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 4 (16)
𝑑𝑒𝑓𝑙𝑒𝑘𝑠𝑖 𝑙𝑎𝑡𝑒𝑟𝑎𝑙 𝑡𝑎𝑘 𝑏𝑒𝑟𝑑𝑖𝑚𝑒𝑛𝑠𝑖 = 𝑥 𝑧 (𝑧 = 0)𝐾𝐷𝐿
𝑄 𝑔 (17)
dengan  β  =  faktor  panjang  tak  berdimensi,  K  =  modulus  horizontal  tanah  ( Error!  Not  a  valid  bookmark  self- reference. ).
Tabel 3. Nilai umum K untuk tanah lempung
Unconfined compression strength , q u (kN/m 2 ) K (kN/m 3 ) 200 10000-20000 200-800 20000-40000 > 800 > 40000

## Penurunan
Penurunan  suatu  fondasi  terdiri  dari  tiga  macam  penurunan  yaitu  penurunan  elastis,  penurunan  konsolidasi,  dan penurunan secondary .  Penelitian  ini  hanya  akan  memperhitungkan  penurunan  elastis  dan  konsolidasi  (dengan konsolidasi pada tanah pasir dianggap tidak ada karena mendekati nol).
Penurunan elastis memiliki 3 komponen yaitu penurunan elastis akibat material tiang, beban pada ujung tiang, dan beban yang tersalurkan pada selimut tiang, perhitungannya dapat menggunakan Persamaan 18-21.
𝑆 𝑒 =   𝑆 𝑒(1) + 𝑆 𝑒(2) + 𝑆 𝑒(3) (18)
𝑆 𝑒(1) = (𝑄 𝑤𝑝 + 𝜉𝑄 𝑤𝑠 )𝐿 𝐴 𝑝 𝐸 𝑝 (19)
𝑆 𝑒(2) = 𝑞 𝑤𝑝 𝐷 𝐸 𝑠 (1 − 𝜇 𝑠 2 )𝐼 𝑤𝑝 (20)
𝑆 𝑒(3) = 𝑄 𝑤𝑠 𝐶 𝑠 𝐿𝑞 𝑝 (21)
dengan S e = penurunan elastis, S e(1) = penurunan elastis akibat material tiang, S e(2) = penurunan elastis akibat beban yang tersalurkan pada ujung tiang, S e(3) = penurunan elastis akibat beban yang tersalurkan pada selimut tiang, Q wp = beban yang dipikul pada titik ujung tiang dalam kondisi beban kerja, Q ws = beban yang dipikul tahanan kulit dalam kondisi beban kerja, ξ = berkisar 0,5 – 0,67, q wp = beban titik per satuan area pada titik ujung tiang =  Q wp /A p , E s = modulus elastisitas dari tanah pada atau di bawah titik ujung tiang, μ s = Rasio Poisson tanah, I wp = faktor pengaruh ≈ 0,85, C s = suatu konstanta empiris = (0,93 + 0,16 √ L/D ) C p , C p = suatu koefisien empiris, q p = daya dukung ultimate .
Penurunan konsolidasi memiliki rumus yang berbeda-beda berdasarkan jenis konsolidasi pada tanah yang di tinjau (konsolidasi normal atau berlebihan). Penurunan konsolidasi dapat dihitung dengan Persamaan 22-26.
∆𝜎 𝑖 ′ = 𝑄 𝑔 (𝐵 𝑔 + 𝑧 𝑖 )(𝐿 𝑔 + 𝑍 𝑖 ) (22)
𝑆 𝑐 = 𝐶 𝑐 𝐻 𝑐 1 + 𝑒 𝑜 log 𝜎 𝑜 ′ + ∆𝜎 ′ 𝜎 𝑜 ′ (𝜎 𝑜 ′ = 𝜎 𝑐 ′ , 𝑘𝑜𝑛𝑠𝑜𝑙𝑖𝑑𝑎𝑠𝑖 𝑛𝑜𝑟𝑚𝑎𝑙) (23)
𝐶 𝑐 = 1,15(𝑒 𝑜 − 0,35) (24)
𝑆 𝑐 = 𝐶 𝑠 𝐻 𝑐 1 + 𝑒 𝑜 log 𝜎 𝑜 ′ + ∆𝜎 ′ 𝜎 𝑜 ′ (𝜎 𝑜 ′ + 𝛥𝜎 ′ ≤ 𝜎 𝑐 ′ , 𝑘𝑜𝑛𝑠𝑜𝑙𝑖𝑑𝑎𝑠𝑖 𝑏𝑒𝑟𝑙𝑒𝑏𝑖ℎ𝑎𝑛) (25)
𝑆 𝑐 = 𝐶 𝑠 𝐻 𝑐 1 + 𝑒 𝑜 log 𝜎 𝑐 ′ 𝜎 𝑜 ′ + 𝐶 𝑐 𝐻 𝑐 1 + 𝑒 𝑜 log 𝜎 𝑜 ′ + ∆𝜎 ′ 𝜎 𝑐 ′ (𝜎 𝑜 ′ < 𝜎 𝑐 ′ < 𝜎 𝑜 ′ + 𝛥𝜎 ′ , 𝑘𝑜𝑛𝑠𝑜𝑙𝑖𝑑𝑎𝑠𝑖 𝑏𝑒𝑟𝑙𝑒𝑏𝑖ℎ𝑎𝑛)
(26)
dengan Δσ i ’ = penambahan tegangan pada lapisan i, Q g = beban luar, B g = lebar mulainya penyebaran tegangan, L g = lebar mulainya penyebaran tegangan, z i = kedalaman tengah lapisan dari 2/3L, S c = penurunan konsolidasi, C c = indeks kompresi, H c = tebal lapisan yang ditinjau, e o = angka pori, σ o ’ = tegangan akibat berat sendiri tanah di atasnya.

## 2. METODE PENELITIAN
Alur penelitian ini mengikuti diagram alir pada Gambar 2, berikut adalah uraiannya:
1. Persiapan  berupa  tersedianya  data  parameter  desain  tanah  serta  studi  literatur  yang  cukup  agar  dapat menganalisis daya dukung (tekan dan tarik), penurunan, dan perbandingan volume tiang pancang.
2. Analisis  dilakukan  terhadap  daya  dukung  (tekan  dan  tarik),  penurunan,  dan  perbandingan  volume  tiang pancang berpenampang bulat dan persegi.
3. Hasil perhitungan akan ditampilkan dalam sebuah tabel sehingga besaran hasil dapat dibandingkan secara mudah.
4. Terakhir,  kesimpulan  dari  perbandingan  antara kedua  macam  tiang  pancang  akan  dijelaskan  serta dengan saran untuk penelitian berikutnya.

## Gambar 2. Diagram alir penelitian

## Parameter desain tanah
Parameter tanah yang dibutuhkan untuk menghitung daya dukung (tekan dan tarik) dan penurunan terdapat pada Tabel 4-5 untuk tanah dominan lempung lunak, Tabel 6-7 untuk tanah dominan lanau keras, Tabel 8-9 untuk tanah dominan pasir lepas, dan Tabel 10-11 untuk tanah dominan pasir padat.
Tabel 4. Ringkasan parameter desain tanah dominan lempung lunak
Lapisan Kedalaman (m) Jenis Tanah Konsistensi N-SPT (pukulan/30 cm) c' (kPa) φ' (⁰) γ sat (kN/m 3 ) γ wet (kN/m 3 ) 1 0 9 Silty Clay Stiff 11 10 27 19 18 2 9 25,5 Silty clay Very soft 1 2 20 15 14 3 25,5 30 Silty clay Very stiff 10 10 30 19 18
Data parameter desain tanah Mulai Studi literatur mengenai tiang pancang Selesai Analisis daya dukung (tekan dan tarik), penurunan dan perbandingan volume tiang pancang Analisis dan Pembahasan Kesimpulan dan Saran
Tabel 5. Ringkasan parameter desain tanah dominan lempung lunak (lanjutan) Lapisan S u (kPa) e 0 OCR E (MPa) k (cm/s) Rasio Poisson n Pc' (kPa) 1 38 0,6 5 16 1E-08 0,25 0,38 220 2 2 1,2 0,3 3 1E-07 0,4 0,55 10 3 38 0,5 1,1 16 1E-11 0,2 0,33 160
Tabel 6. Ringkasan parameter desain tanah dominan lanau keras
Lapisan Kedalaman (m) Jenis Tanah  Konsistensi N-SPT (pukulan/30 cm) c' (kPa) φ' (⁰) γ sat (kN/m 3 ) γ wet (kN/m 3 ) 1 0 14 Clay Soft 4 3 22 17 16 2 14 25 Silt Hard 48 42 40 20 19 3 25 37 Silt Very stiff 28 20 35 19 18 4 37 50 Sand Very dense 60 - 44 21 20 Tabel 7. Ringkasan parameter desain tanah dominan lanau keras (lanjutan) Lapisan S u (kPa) e 0 OCR E (MPa) K (cm/s) Rasio Poisson n Pc' (kPa) 1 10 2,8 1 4 1E-11 0,35 0,74 50 2 160 0,4 9 60
1E-10 0,2 0,29 1300 3 100 0,5 2 36 1E-09 0,25 0,33 500 4 - 0,4 4 70 0,0000001 0,35 0,29 1400
Tabel 8. Ringkasan parameter desain tanah dominan pasir lepas
Lapisan Kedalaman (m) Jenis Tanah Kepadatan N-SPT (pukulan/30 cm) φ' (⁰) γ sat (kN/m 3 ) γ wet (kN/m 3 ) 1 0 27 Sand Very loose 2 27 18 17 2 27 31,5 Clayey Sand Loose 10 30 19 18 3 31,5  76,5 Clayey Sand  Medium Dense 22 34 20 19
Tabel 9. Ringkasan parameter desain tanah dominan pasir lepas (lanjutan)
Lapisan e 0 OCR E (MPa) k (cm/s) Rasio Poisson n Pc' (kPa) 1 0,8 0,1 3 0 0,15 0,44 20 2 0,7 0,7 14 0 0,2 0,41 140 3 0,6 0,5 30 0 0,25 0,38 320
Tabel 10. Ringkasan parameter desain tanah dominan pasir padat
Lapisan Kedalaman (m) Jenis Tanah Kepadatan N-SPT (pukulan/30 cm) φ' (⁰) γ sat (kN/m 3 ) γ wet (kN/m 3 ) 1 0 14 Gravelly sand Dense 40 40 20 19 2 14 30 Sand Very Dense 50 42 22 21
Tabel 11. Ringkasan parameter desain tanah dominan pasir padat (lanjutan)
Lapisan e 0 OCR E (MPa) k (cm/s) Rasio Poisson n Pc' (kPa) 1 0,5 11 46 0,0001 0,3 0,33 1000 2 0,4 5 62 1E-05 0,35 0,29 1100

## Properti tiang pancang
Tiang pancang spun yang digunakan adalah berdasarkan brosur PT Wijaya Karya Beton Tbk (2019), dengan diameter luar sebesar 600 mm (kelas A), tebal dinding sebesar 100 mm, area penampang sebesar 1570,8 cm 2 , inersia penampang sebesar 510508,81 cm 4 , berat jenis sebesar 393 kg/m, kuat tekan beton (f c ’) sebesar 52 MPa, dan tekanan izin sebesar 252,7 ton.
Tiang  pancang  persegi  memiliki  lebar  penampang  sebesar  531,7362  mm,  data  properti  tiang  diambil  dari  ukuran penampang  tiang  yang  mendekati  yaitu  lebar  500x500  mm  (kelas  A)  dan  450x450  mm  (kelas  A)  pada  brosur  PT Wijaya  Karya  Beton  Tbk  (2019),  berat  jenis  sebesar  700,5321  kg/m,  kuat  tekan  beton  (f c ’)  sebesar  42  MPa,  dan tekanan izin sebesar 375,8311 ton (interpolasi).

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Setelah analisis perhitungan daya dukung (tekan dan tarik), penurunan, dan perbandingan volume dengan rumus dan data tanah beserta parameternya dari bab sebelumnya,  didapatkan hasil pada tanah dominan lempung  lunak tertera pada Tabel 12, pada tanah dominan lanau keras tertera pada Tabel 13, pada tanah pasir lepas tertera pada Tabel 14, dan pada tanah dominan pasir padat tertera pada Tabel 15.
Tabel 12. Hasil perhitungan tiang pancang spun dan persegi pada tanah dominan lempung lunak
Parameter Jenis Tiang Pancang Spun Persegi Tekan Q pa (kN) 32,2327 32,2327 Q sa (kN) 264,4140 298,3593 Q a (kN) 296,6468 330,5920 Kapasitas Beton Cukup Cukup Tarik Q sa (kN) 132,2070 149,1796 W p (kN) 115,6599 206,1666 T izin (kN) 247,8669 355,3462 Penurunan S e (mm) 3,6712 3,0826 S c (mm) 14,8614 14,8614 S total (mm) 18,5326 17,9439 Lateral Broms (Q all(g) ) (kN) 56,1600 53,5990 Volume Volume (m 3 ) 2,5918 8,4823 Q a /Volume 114,4553 38,9743 T total(izin) /Volume 95,6345 41,8927 S total /Volume 7,1504 2,1155 Lateral/Volume 21,6682 6,3189
Tabel 13. Hasil perhitungan tiang pancang spun dan persegi pada tanah dominan lempung keras Parameter Jenis Tiang Pancang Spun Persegi Tekan Q pa (kN) 84,8230 84,8230 Q sa (kN) 658,9805 743,5798 Q a (kN) 743,8035 828,4028 Kapasitas Beton Cukup Cukup Tarik Q sa (kN) 329,4902 371,7899 W p (kN) 115,6599 206,1666 T izin (kN) 445,1501 577,9565 Penurunan S e (mm) 1,9613 1,7239 S c (mm) 0,9910 0,9910 S total (mm) 2,9524 2,7150 Lateral Broms (Q all(g) ) (kN) 164,7059 156,7222
Tabel 13 (lanjutan). Hasil perhitungan tiang pancang spun dan persegi pada tanah dominan lempung keras
Parameter Jenis Tiang Pancang Spun Persegi Volume Volume (m 3 ) 2,5918 8,4823 Q a /Volume 286,9818 97,6625 T total(izin) /Volume 171,7524 68,1368 S total /Volume 1,1391 0,3201 Lateral/Volume 63,5485 18,4764
Tabel 14. Hasil perhitungan tiang pancang spun dan persegi pada tanah dominan pasir lepas Parameter Jenis Tiang Pancang Spun Persegi Tekan Q pa (kN) 545,5960 154,2636 Q sa (kN) 953,8946 973,0466 Q a (kN) 1499,4906 1127,3102 Kapasitas Beton Cukup Cukup Tarik Q sa (kN) 476,9473 486,5233 W p (kN) 115,6599 206,1666 T izin (kN) 592,6072 692,6899 Penurunan S e (mm) 12,6476 4,6078 S c (mm) 0,0000 0,0000 S total (mm) 12,6476 4,6078 Lateral Broms (Q all(g) ) (kN) 47,3766 52,1312 Volume Volume (m 3 ) 2,5918 8,4823 Q a /Volume 578,5487 132,9015 T total(izin) /Volume 228,6457 81,6630 S total /Volume 4,8798 0,5432 Lateral/Volume 18,2793 6,1459
Tabel 15. Hasil perhitungan tiang pancang spun dan persegi pada tanah dominan pasir padat
Parameter Jenis Tiang Pancang Spun Persegi Tekan Q pa (kN) 2227,6034 2227,6034 Q sa (kN) 1100,7898 1122,8910 Q a (kN) 3328,3932 3350,4944 Kapasitas Beton Tidak Cukup Cukup Q a (yang digunakan) 2478,9870 3350,4944 Tarik Q sa (kN) 550,3949 561,4455 W p (kN) 115,6599 206,1666 T izin (kN) 666,0548 767,6121 Penurunan S e (mm) 5,2899 4,8232 S c (mm) 0,0000 0,0000 S total (mm) 5,2899 4,8232 Lateral Broms (Q all(g) ) (kN) 1351,7153 743,6853
Tabel 15 (lanjutan). Hasil perhitungan tiang pancang spun dan persegi pada tanah dominan pasir padat Parameter Jenis Tiang Pancang Spun Persegi Volume Volume (m 3 ) 2,5918 8,4823 Q a /Volume 956,4680 394,9983 T total(izin) /Volume 256,9840 90,4957 S total /Volume 2,0410 0,5686 Lateral/Volume 521,5325 87,6750

## 4. KESIMPULAN
Dari hasil perhitungan antara tiang pancang spun dan persegi, berikut adalah kesimpulan yang didapat:
1. Pada tanah dominan lempung lunak, tiang pancang persegi memberikan hasil daya dukung tekan (330,5920 kN)  dan  tarik  (355,3462  kN)  serta  penurunan  (17,9439  mm)  yang  terbaik,  hal  tersebut  dikarenakan  area permukaan  tiang  pancang  persegi  lebih  luas  dibanding  tiang  pancang spun sehingga  menghasilkan  daya dukung  selimut  yang  lebih  baik  yaitu  sebesar  298,3593  kN,  sementara  tiang  pancang spun hanya  sebesar 264,4140 kN. Tiang pancang spun dapat memberikan daya dukung lateral terbaik yaitu sebesar 56,1600 kN dan  secara  volume padat,  tiang  pancang spun memiliki  volume  yang  lebih  sedikit  secara  signifikan  yaitu sebesar 2,5918 m 3 dibanding 8,4823 m 3 , sehingga jika daya dukung tekan, tarik, dan lateral dibandingkan dengan  volume,  maka  tiang  pancang spun memberikan  rasio  yang  lebih  baik  yaitu  sebesar  114,4553, 95,6343, dan 21,6682 berturut-turut. Namun pada perbandingan penurunan dengan volume, tiang pancang persegi memberikan rasio yang lebih baik yaitu sebesar 2,1155.
2. Pada tanah dominan lanau keras, tiang pancang persegi memberikan hasil daya dukung tekan (828,4028 kN) dan tarik (577,9565 kN) serta penurunan (2,7150 mm) yang terbaik, hal tersebut dikarenakan area permukaan tiang pancang persegi lebih luas dibanding tiang pancang spun sehingga menghasilkan daya dukung selimut yang lebih baik yaitu sebesar 743,5798 kN, sementara tiang pancang spun hanya sebesar 658,9805 kN. Tiang pancang spun dapat memberikan daya dukung lateral terbaik yaitu sebesar 164,7059 kN serta ketika daya dukung tekan, tarik, dan lateral dibandingkan dengan volume, tiang pancang spun memberikan rasio yang lebih baik yaitu sebesar 286,9818, 171,7524, dan 63,5485 berturut-turut karena volumenya yang lebih sedikit secara signifikan. Namun, pada perbandingan penurunan dengan volume tiang pancang persegi memberikan rasio yang lebih baik yaitu sebesar 0,3201.
3. Pada tanah dominan pasir lepas, tiang pancang persegi memberikan hasil daya dukung tarik (692,6899 kN) dan lateral (52,1312 kN) dan penurunan (4,6078 mm) yang terbaik. Sehingga, daya dukung tekan terbaik dihasilkan tiang pancang spun sebesar 1499,4906 kN dikarenakan selisih daya dukung ujung lebih dominan daripada  selisih  daya  dukung  selimut.  Ketika  daya  dukung  tekan,  tarik,  dan  lateral  dibandingkan  dengan volume,  tiang  pancang spun memberikan  rasio  yang  lebih  baik  yaitu  sebesar  578,5487,  228,6457,  dan 18,2793 berturut-turut karena volumenya yang lebih sedikit secara signifikan. Namun, pada perbandingan penurunan dengan volume tiang pancang persegi memberikan rasio yang lebih baik yaitu sebesar 0,5432.
4. Pada tanah dominan pasir padat, daya dukung tekan kedua tiang tidak mencukupi kapasitas beton sehingga daya dukung tekan maksimum dibatasi pada kapasitas beton. Tiang pancang persegi memberikan hasil daya dukung tekan (3350,4944 kN) yang jauh lebih baik karena kapasitas beton tiang pancang persegi yang jauh lebih  tinggi  daripada  tiang  pancang spun .  Tiang  pancang  persegi  juga  memberikan  daya  dukung  tarik (767,6121 kN) yang jauh lebih baik karena berat tiangnya (206,1666 kN) yang jauh lebih tinggi dibanding tiang pancang spun (115,6599 kN). Penurunan yang terjadi juga minimal pada tiang pancang persegi yaitu sebesar  4,8232  mm.  Tiang  pancang spun memiliki  daya  dukung  lateral  yang  lebih  baik  yaitu  sebesar 1351,7153  kN.  Ketika  daya  dukung  tekan,  tarik,  dan  lateral  dibandingkan  dengan  volume,  tiang  pancang spun memberikan rasio yang lebih baik yaitu sebesar 956,4680, 256,9840, dan 521,5325 berturut-turut karena volumenya yang lebih sedikit secara signifikan. Namun, pada perbandingan penurunan dengan volume tiang pancang persegi memberikan rasio yang lebih baik yaitu sebesar 0,5686.

## DAFTAR PUSTAKA
Caecario, R., & Suhendra, A. (2019). Analisa  daya dukung fondasi enlarged base berdasarkan data  N-SPT dengan program Microsoft Excel. JMTS: Jurnal Mitra Teknik Sipil , 2 (2), 135-142. https://doi.org/10.24912/jmts.v2i2.4302 Das, B. M. (2014). Principles of foundation engineering. Cengage Learning.
Long, S., Iskandar, A., & Leman, S. (2019). Analisis daya dukung tiang bor aksial, lateral, dan penurunan pada tanah clay shale di Sentul, Bogor. JMTS: Jurnal Mitra Teknik Sipil , 2 (3), 125-134. https://doi.org/10.24912/jmts.v2i3.5816
Penataan  dan  Pengawasan  Bangunan  Provinsi  DKI  Jakarta.  (2007). Pedoman  perencanaan  struktur  dan  geoteknik bangunan (Perkadis P2B No. 50 Tahun 2007). Prihatiningsih, A., Iskandar, A., & Veronica. (2023). Dynamic pore water pressure in saturated soil due to turbine engine’s vibration. E3S Web Conf. , 429 , 04010. https://doi.org/10.1051/e3sconf/202342904010 PT Wijaya Karya Beton Tbk. (2019). Download brosur. Diperoleh dari https://wika-beton.co.id/download-brosur/ind Septiadi, K., & Prihatiningsih, A. (2020). Studi manfaat daya dukung belled pile dan multi-belled pile. JMTS: Jurnal Mitra Teknik Sipil, 3 (4), 1113-1124. https://doi.org/10.24912/jmts.v3i4.8394
Susilo, A. J., Sentosa, G. S., & Prihatiningsih, A. (2019). Predicting the safety factor of ash impoundment against liquefaction. IOP  Conference  Series:  Materials  Science  and  Engineering , 508 ,  1-10.  DOI  10.1088/1757- 899X/508/1/012018
Susilo, A. J., Sentosa, G. S., Sumarli, I., & Prihatiningsih, A. (2018).  Karakteristik parameter kekuatan tanah yang dipadatkan dengan uji triaksial metode UU. Jurnal Muara Sains, Teknologi, Kedokteran, dan Ilmu Kesehatan , 2 (2), 572-579. https://doi.org/10.24912/jmstkik.v2i2.2721