ANALISIS PENGARUH PEMASANGAN LEMBARAN GEOTEKSTIL NON WOVEN (L G /B) TERHADAP KUAT DUKUNG TIMBUNAN TANAH PASIR PADA PONDASI MENERUS
Ulfa Jusi
Jurusan Teknik Sipil Sekolah Tinggi Teknologi Pekanbaru Jalan Dirgantara No. 4 Arengka Raya Pekanbaru
E-mail : yusi_45@yahoo.co.id

## Abstrak
Memperbaiki  kondisi  tanah  adalah  merupakan  salah  satu  penyelesaian masalah  dan sudah  banyak  dilakukan  dengan  menggunakan  berbagai  metode, perbaikan  tanah  dapat dilakukan dengan memasang bahan sintetis seperti geotekstil.
Penelitian  ini dilakukan  dengan  menggunakan  model  pondasi  menerus  yang diletakkan diatas kotak transparan yang diisi pasir dengan kondisi kepadatan relatif (Dr) 20% - 40%  yang diberi perkuatan geotekstil jenis non woven dan diberi beban tegak lurus menggunakan dongkrak hidrolik.
Penelitian dilakukan  dengan pemasangan  lembaran  geotektil  (L G /B) terhadap  dasar pondasi menunjukkan bahwa kontribusi penambahan kuat dukung terbesar diperoleh pada penempatan L G /B = 3 (B = lebar pondasi).
Kata kunci :  geotekstil, kuat dukung tanah pasir, perkuatan geotektil.

## 1. Latar Belakang
Suatu tanah yang mengalami pembebanan  seperti  beban  pondasi,
maka tanah  akan  mengalami  distorsi
atau  penurunan. Jika  beban  ini berangsur-angsur bertambah,
penurunan  pun  juga  bertambah. Pada saat tertentu,  terjadi  kondisi  dimana pada  beban  tetap,  pondasi  mengalami penurunan  yang relatf besar. Kondisi ini  menunjukkan  bahwa  keruntuhan kapasitas dukung yang terjadi.
Sementara  itu, tanah  pasir  lepas
adalah  suatu  lapisan  tanah  yang memiliki kuat dukung yang kecil. Bila pembebanan dilakukan pada konstruksi  melampaui kuat  dukung
tanah, maka  akan  terjadi  kerusakan tanah pondasi, demikian pula
meskipun  intensitas  beban yang terjadi  kurang  dari kuat  dukung ultimit namun  dalam  jangka  waktu yang lama akan mengakibatkan penurunan

## 2. Tujuan Penelitian
Tujuan  penelitian  ini  adalah  untuk
menentukan pengaruh model geometrik pemasangan geotekstil yang paling efisien terhadap
penambahan kuat dukung tanah pasir.

## 3. Tinjauan Pustaka
Penelitian terdahulu tentang penempatan lembaran geotektil sebagai perkuatan pada pondasi
dangkal  dilakukan  oleh Yetimoglu
(1998) yang menyatakan  bahwa diperoleh kuat  dukung maksimal
dengan pemasangan lembaran
geotekstil pada jarak s = 0,25B (untuk
jumlah perkuatan  N=4).  Sementara
pada penelitian yang dilakukan
Atkinmusuru  dan  Akinbolade  (1981) diperoleh jarak antara s = 0,5B.
Sementara  itu Fragaszy and  Lawton (1984), melakukan  penelitian  dengan pemasangan perkuatan dari jenis strip aluminium, mendapatkan  hasil kuat
dukung yang  besar  dengan L G =  2B-
3B dan penambahan ukuran selanjutnya  memberikan  penambahan
kuat dukung yang relatif kecil.
Penelitian ini menggunakan beban uji menerus  dan  beban  statik  dengan bidang  kontak  beban  secara  vertikal
dengan  menggunakan  alat Hydraulic
Pump yang  dimodifikasi,  dilengkapi dengan  dial  pengukur. Tanah  pasir yang  digunakan  adalah  homogen dengan  nilai  kerapatan  relatif  (D r ) yang  digunakan  sebesar  20-40  %
dalam kondisi loose (lepas).dan geotekstil yang dipakai sebagai
perkuatan  dari  tipe non  woven  jenis Polyfelt  TS  Non  woven  Geotekstiles dengan  spesifikasi berat  105  gr/m 2 , dengan Tensile  Strenght 7,5  kN/m yang diproduksi oleh Tencate,.

## 4. Landasan Teori
A. Pondasi Dangkal
Pondasi  adalah  bagian  terendah  dari bangunan  yang  meneruskan  beban bangunan  ke  tanah  atau  batuan  yang ada  dibawahnya,  sementara  pondasi dangkal didefenisikan sebagai pondasi yang  mendukung  bebannya  secara langsung. (Hardiyatmo, 2002)
Type  pondasi  ini  sering  dikenal dengan pondasi langsung atau pondasi telapak,  dikatakan  dangkal  karena letak  dasar  pondasi  cukup  dangkal terhadap  permukaan  tanah,  jenis  ini digunakan  apabila  letak  tanah  dasar pondasi  dengan  kuat  dukung  yang
3
Failure footing Settlement Load/unit area-q Load/unit area-q Settlement Settlement Load/unit area-q Failure Surface (c) B B B (b) (a) Failure Surface in soil Failure Surface in soil q u q ult q u q ult q u q u
tinggi  terletak  cukup  dangkal  (<  2.00 meter) terhadap muka tanah setempat, dan  tanah  mampu  menerima  beban yang  bekerja  diatasnya  (Suryolelono, 2004).
B. Kapasitas Kuat dukung Tanah
Hubungan  beban  persatuan  luas pondasi  (q)  terhadap  penurunan pondasi  juga  terlihat  pada  Gambar 1 maka  pada  titik  tertentu  saat  beban persatuan  luas  sebesar qu terjadi keruntuhan pada tanah yang
menopang  pondasi  dan  keruntuhan akan  meluas  sampai  ke  permukaan tanah.  Beban  persatuan  luas q u disebut sebagai kapasitas kuat dukung ultimit dari pondasi.
Sebaliknya,  jika  pondasi  terletak  di atas  permukaan  pasir  atau  tanah lempung  dengan  kerapatan  relatif medium, maka garis runtuh dari dasar pondasi hanya meluas pada suatu titik didalam  tanah  tidak sampai
kepermukaan dan sedikit penggelembungan  pada  permukaan tanah  (Gambar 1).  Ketika  beban
persatuan  luas  pada  pondasi  sebesar q u(1) maka  terjadi  penurunan  pondasi yang  disertai  sentakan.  Kemudian diperlukan  penurunan  yang  lebih besar supaya garis runtuh sampai pada permukaan tanah saat beban mencapai besar qu. Beban  persatuan  luas dimana hal ini terjadi adalah kapasitas kuat  dukung ultimit  dari  pondasi. Model keruntuhan ini disebut
keruntuhan geser lokal
Jika  pondasi  ini  didukung  oleh  tanah yang  lepas,  maka  hubungan  beban
dengan penurunan seperti digambarkan  pada  Gambar  1c.  Pola garis  runtuh  sulit  diketahui  dan dengan penambahan beban
mengakibatkan  pemampatan  tanah pada  bagian  bawah  dasar  pondasi. Pada  permukaan  tanah  bagian  luar yang dibebani relatif tidak mengalami pergerakan.  Model  keruntuhan  ini disebut keruntuhan geser pons
Gambar 1 Ragam Model Keruntuhan Geser Pondasi (a) Keruntuhan Geser Umum (b) Geser Lokal (c) Geser Pons
Sumber : Das, B.M (1990)
Didasarkan atas hasil percobaan Vesic (1973) telah  diperoleh  hubungan model  keruntuhan  geser  pondasi diatas tanah pasir. Untuk pondasi yang berada  pada  kedalaman  yang  dangkal dan  keruntuhan  geser  umum,  maka beban  ultimit terjadi  saat  penurunan pondasi 4-10% dari lebar pondasi (B). Dalam  kasus  keruntuhan  geser  lokal atau  pons,  maka  beban  ultimit  terjadi pada  penurunan  pondasi  15-25%  dari lebar pondasi.
C. Teori Kuat dukung Terzaghi
Terzaghi  (1943)  merupakan  pertama kali yang memperkenalkan teori untuk mengevaluasi  kapasitas kuat  dukung ultimait pondasi  dangkal.  Menurut teorinya,  pondasi  dangkal  adalah  jika kedalaman, D f dari pondasi lebih kecil atau  sama  dengan  lebar  dari  pondasi.
Penelitian sebelumnya, mengemukakan bahwa pondasi dengan D f sama  dengan  3-4  kali  dari lebar  pondasi  didefinisikan  sebagai pondasi dangkal.
Dengan memakai analisa kesetimbangan,  Terzaghi  menyatakan kapasitas kuat  dukung ultimit dalam bentuk :
qu=cNc+qNq+  BN  (pondasi
menerus)
(1)
Untuk  memperkirakan  kapasitas kuat dukung dari  pondasi  bujur  sangkar atau  lingkaran,  dapat  dihitung  dengan persamaan :
qu =1,3cNc+qNq+0.4  BNr (pondasi bujur sangkar) (2) qu = 1,3cNc+qNq+0,3  BN  (pondasi lingkaran) (3)
dimana B pada  persamaan 2 adalah sisi dari pondasi dan pada persamaan 3 adalah diameter dari pondasi.
Untuk  pondasi  yang  memperlihatkan model  keruntuhan  geser  lokal  pada tanah, Terzaghi menyatakan modifikasi dari persamaan (1), (2) dan (3) menjadi persamaan :
q u = cN’c+qN’q+  BN’r (pondasi menerus) (4) q u =o,867cN’c+qN’q+0.4  BN’r (pondasi bujursangkar) (5) q u =o,867cN’c+qN’q+0.3  BN’r (pondasi lingkaran) (6)
N’c, N'q  dan  N’  adalah  modifikasi faktor  kapasitas kuat  dukung yang dapat  dihitung  dari  persamaan  faktor kapasitas kuat  dukung diatas  dengan
mengganti  nilai  menjadi  ’  =  tan -1
(2/3 tan  ).

## D. Perkuatan Tanah
Pemanfaatan tanah yang sudah diperkuat  adalah  metode yang baru dikembangkan dalam mendisain pondasi dan struktur penahan
tanah. Tanah  yang  sudah  diperkuat adalah  bahan konstruksi  yang terdiri dari tanah yang telah diperkuat dengan memasukan bahan tahan tarikan seperti  batangan  logam  atau  strip logam,  serat  yang  tidak  mudah  terurai oleh  biologis  maupun  sejenisnya. Gagasan  dasar  dari  perkuatan  tanah bukanlah  hal  yang  baru.  Konsep  yang menggambarkan analisa sistematis dan disain  diawali  oleh  insinyur  Perancis bernama  Vidal (1966) Laboratorium penelitian  jalan  raya  Perancis  telah melakukan sejumlah penelitian tentang pemakaian dan manfaat dari penggunaan  tanah  yang  diperkuat  ini sebagai bahan konstruksi.
Manfaat  dari  perkuatan  tanah  ini memberikan (a) peningkatan kekuatan tarik  dan  (b)  peningkatan  kekuatan geser yang berasal dari gesekan antara tanah dengan bahan perkuatan. Aspek penting  yang  menunjang  kesuksesan dari  sistem  perkuatan  tanah adalah bahwa  kedua  material  tersebut  dapat membentuk  suatu  geometrik  tertentu yang  memungkinkan  transfer  beban dari  material  yang  satu  kepada  yang lain.
E. Material Tanah Pasir
Tanah berbutir kasar dapat diidentifikasikan  berdasarkan  ukuran butiran. Butiran-butiran yang
berdiameter  lebih  besar  dari  2  mm, dikalasifikasikan  sebagai  kerikil.  Jika butiran  dapat  dilihat  oleh  mata,  tetapi
ukurannnya kurang dari 2 mm, disebut pasir.  Tanah  pasir  disebut  pasir  kasar jika diameter butiran berkisar antara 2
– 0,6 mm, pasir sedang jika diameternya antara 0,6 – 0,2 mm, dan pasir halus bila diameternya antara 0,2
– 0,6 mm.

## F. Geotekstil
Geotekstil  merupakan  material  yang lolos  air  atau  material tekstil  bikinan pabrik  yang  dibuat  dari  bahan-bahan sintetis (polyester,  polyolefins,  nilon, dll).  Seluruh material  ini  adalah thermoplastic.

## Menurut American  Society of  Testing
Materials (ASTM), geotekstil
didefenisikan  sebagai  bahan  tekstil yang permeable, yang  dipergunakan pada  pondasi,  tanah,  batuan,  lereng atau  bahan  yang  berkaitan  dengan rekayasa geoteknik, sebagai  bagian yang  terintegrasi  pada  proyek  yang dibangun  oleh  manusia,  struktur  atau sistem. Sifat-sifat geotekstil sangat dipengaruhi oleh  bahan-bahan  yang digunakan  dan  dan  struktur  yang bagaimana  tergantung  pada  proses pembuatannya. Oleh karena itu secara umum  geotekstil dapat  dikatakan berkenaan  atas  3  (tiga)  hal  yaitu:  tipe polymer. tipe  serat  dan  strukturnya {fabric style).
Berbagai macam bentuk geotekstil :
1. Geotekstil  anyam  (woven),  yang dibuat  dari  serat-serat  (fibers) seperti kawat memanjang tunggal.
2. Geotekstil  anyam  (woven),  yang dibuat  dari  serat-serat  pipih  yang tipis memanjang.
3. Geotekstil  nir-anyam  (non  woven) yang dibuat dari serat-serat serabut mekanis  disusun  seperti  benang kusut  (seperti  bakmi)  sehingga
terbentuk  material  berbulu  yang relatif tebal. 4. Geotekstil nir-anyam (non woven),
yang  terbuat  dari  serat-serta  yang dibuat  pola  acak  dan  kemudian digabung-gabungkan  pada  titik seberangnya melalui proses pemanasan  atau  ikatan  kimia  dan ditekan  dengan  penggilas  sampai tebalnya relatif tipis.
Beberapa  pemakaian  geotektil  pada pondasi adalah :
1. Drainase : Serat yang dengan cepat menyalurkan  air  dari  tanah  keluar dan dengan demikian dapat memberikan  kekuatan  geser  tanah dan juga mempertahankan stabilitasnya. 2. Filtrasi  :  Penempatan  diantara  dua lapisan  tanah,  dengan  salah  satu butiran  kasar  dan  yang  lain  halus, maka serat memungkinkan kondisi tidak  terjadi  kebocoran dari  satu lapisan ke lapisan yang lain.
3. Pemisah:  geotekstil  ini  berfungsi memisahkan berbagai lapisan tanah setelah pelaksanaan konstruksi dan selama masa pelayanan  konstruksi. Misalnya,
didalam  konstruksi  jalan  raya, tanah dasar lempung perlu
dipisahkan  dari agregat  lapis
pondasi bawah. 4. Perkuatan:  kekuatan  tarik  dari geotekstil dapat meningkatkan beban yang bekerja dan meningkatkan kapasitas kuat dukung tanah. 5. Metodelogi Penelitian
Penelitian dilakukan sebagai berikut :
1. Pengujian Pendahuluan Pengujian pendahuluan adalah pengujian material tanah pasir dengan mengambil  sampel  tanah  pasir  yang
akan  digunakan  sesuai  keperluan pengujian, yaitu terdiri dari:
a. Pengujian sifat-sifat  fisik,  yaitu pengujian analisa ukuran butir dengan analisa saringan (sieve analysis) dan  pengujian  untuk menentukan specific  gravity (G s)
sesuai standar. b. Pengujian sifat-sifat mekanis, yaitu pengujian untuk menentukan berat volume kering (  d ) maksimum  dan  minimum  dan pengujian  geser  langsung (direct shear) sesuai standar.
c. Pengujian untuk menentukan
kerapatan relatif (D r )
2. Pengujian Utama
Pengujian  utama  dilakukan  dengan langkah-langkah :
a. Mempersiapkan  kotak  uji  dan alat  uji  beban  dari Hydraulic Pump yang dimodifikasi
b. Persiapan  benda  uji  berupa pasir lepas yang sudah disiapkan c. Pasir  dimasukkan  kedalam kotak uji dengan cara perlahan-lahan  sesuai  dengan percobaan awal untuk mendapatkan  density  relatif sebesar 20-40 % d. Geotekstil dimasukkan kedalam  lapisan  pasir  sesuai dengan variasi yang direncanakan. e. Alat  uji  beban  dari Hydraulic Pump yang dimodifikasi diletakkan diatas kotak uji dan dipersiapkan  sehingga  kotak tidak bergeser. f. Alat  uji  beban diturunkan perlahan-lahan dengan menggunakan dongkrak kearah  kotak  uji  sehingga menyentuh bidang kontak model pembebanan  yang telah disiapkan  pada  alat,  sehingga
mencapai  penurunan  sebesar 30 mm pada dial pengukur dan penurunan dicatat permm. g. Pengujian tersebut diatas dilakukan berulang-ulang sesuai dengan variasi permodelan yang direncanakan.
Gambar 2 : Skema pengujian yang dilakukan
Gambar 3. Alat Uji Pembebanan

## 6. Hasil Penelitian
1. Pengujian Pendahuluan Dalam  penelitian  ini  pasir  yang digunakan adalah  pasir  yang  diambil dari  danau Bingkuang dengan  sifat fisik berdasarkan hasil uji pendahuluan adalah sebagai berikut :
a. jenis pasir  yang diuji memiliki C u <  6  dan C c <  1,  sesuai  klasifikasi
ASTM, 2000 (Unified soil clasifikation) adalah termasuk
dalam klasifikasi  SP  (poorly graded  sand)  atau  pasir  dengan pembagian  ukuran  butiran  yang buruk.
b. nilai  d(min) =  1,165  ton/m 3 dan  d(max) = 1,632 ton/m 3 . Sudut geser dalam (  ) berdasarkan  pengujian geser  langsung (direct  shear) diperoleh  besar  sudut  geser  (  ) sebesar 43,91 o

## 2. Pengujian Utama
Hasil  Pengujian  Dengan  Perkuatan Model  Variasi Penembatan  lembaran geotekstil (L G /B)
Secara keseluruhan dari hasil
penelitian  untuk  variasi  bentangan panjang  L G /B dapat  dilihat  terjadinya perubahan kuat  dukung pada  grafik berikut ini.
Gambar 4. Grafik Hasil Penelitian Variasi Nilai L G /B
Dari  hasil  pengujian  pembebanan dengan  model  geometrik  pemasangan perkuatan lembaran geotekstil divariasikan untuk ukuran lebar lembaran  geotekstil  yang  dipasang (L G )  dengan  jarak  lapisan  teratas,
jarak  antara  (spasi)  (z)  =  0,3  dan jumlah lapisan (N) = 1, diperoleh hasil bahwa  kontribusi  geotekstil  dalam meningkatkan kuat  dukung terbesar adalah  pada  L G =  3B  (B  =  lebar pondasi). Diperoleh hasil penambahan
0 5 10 15 20 25 30 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 Pe nu ru na n (% ) Daya Dukung (kg/cm 2 ) 0 1B 2B 3B 4B 5B 6B 7B
sebesar  Pada  penempatan  L G =  1B sampai  dengan  L G =  7B  relatif berbeda  kecil  yaitu  berkisar  2-13%. Maka  dengan  ukuran  L G =  3B kontribusi kuat  dukung adalah  sudah mencukupi. Setelah dilakukan penambahan  sebesar  4B,  5B,  6B,  dan 7B terjadi penambahan yang kecil dan cenderung tidak
menunjukkan
kenaikkan yang signifikan. Dan
penelitian  ini  untuk  semua  ukuran lebar  lembaran  geotekstil  (1B – 7B), keruntuhan terjadi dengan melemahnya  ikatan  antara  geotekstil dengan lapisan tanah pasir.
A. Pengaruh  Variasi  L G Terhadap Kuat dukung (q ult )
Tabel 1. Kuat dukung ultimit secara grafis dengan variasi percobaan nilai L G
No L G /B q Ult. 1 Tanpa Perkuatan 0,215 2 1 0,275 3 2 0,315 4 3 0,370 5 4 0,380 6 5 0,385 7 6 0,415 8 7 0,415
Gambar 5. Grafik Perubahan q ult Berdasarkan Hasil Pengujian Pembebanan
Dari  grafik  hasil  percobaan  dengan variasi  L G =  1B  sampai  dengan  L G = 7B  diperoleh kuat  dukung sebesar diatas  diperoleh  0,275  kg/cm 2 sampai dengan  0,42  kg/cm 2 .  Pemasangan
lembar  geotekstil  3B  menunjukkan penambahan kuat dukung terbesar.
Dari  grafik  tersebut  dibuat  garis pendekatan  hubungan  antara kuat dukung dengan L G yang
q ult = -0,004L G 2 + 0,066L G + 0,156 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 Tanpa perkuatan 2 4 6 Panjang Lembaran Geotekstil (L G /B) q u lt . (K g/ cm 2 )
menggunakan regresi polinomial
sehingga diperoleh suatu persamaan
hubungan atau korelasi antara panjang bentangan  geotekstil  (L G )  dengan penambahan kuat  dukung tanah  pasir adalah sebagai berikut:
q ult (kg/cm 2 ) = -0,004L G 2 + 0,066L G + 0,156
dengan batasan nilai L G = 1B s/d L G = 7B.
B. Pengaruh  Variasi  L G Terhadap
Peningkatan Kuat dukung
Tabel 2. Peningkatan kuat dukung secara grafis dengan variasi percobaan nilai L G
No L G /B Peningkatan Kuat dukung (%) 1 Tanpa Perkuatan 0,000 2 1 27,907 3 2 46,512 4 3 72,093 5 4 76,744 6 5 79,070 7 6 93,023 8 7 93,023

## Gambar 6. Grafik  Peningkatan Kuat  dukung Berdasarkan  Hasil  Pengujian
Pembebanan Variasi Nilai L G
Dari  grafik  diatas  terlihat  dengan penambahan L G pada lembaran
geotektil  terjadi  peningkatan kuat dukung timbunan  tanah  pasir,  dan
 q = -2,076L G 2 + 31,53L G - 27,90 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Tanpa perkuatan 1 2 3
4 5 6 7 Panjang Lembaran Geotekstil (L G /B) Pe ni ng ka ta n D aya D u k u n g (% )
mengurangi  terjadinya  penurunan. Pada L G = 1B sampai dengan L G = 7B terjadi  peningkatan kuat  dukung sebesar 2,326%.sampai dengan 27,907%. Dari  grafik  tersebut  dibuat  garis pendekatan hubungan antara peningkatan kuat dukung dengan L G yang menggunakan regresi polinomial sehingga  diperoleh  suatu  persamaan hubungan atau korelasi antara panjang
bentangan  geotekstil  (L G )  dengan persentase  peningkatan kuat  dukung tanah pasir  adalah sebagai berikut:
 q  (%)  = -2,076L G 2 +  31,53L G – 27,90
dengan batasan nilai L G = 1B s/d L G = 7B.
C. Pengaruh Variasi L G Terhadap Bearing Capacity Ratio (BCR)
Tabel 3. Bearing capacity ratio (BCR) secara grafis dengan variasi percobaan nilai L G No L G /B BCR 1 Tanpa Perkuatan 1,0 2 1 1,3 3 2 1,5 4 3 1,7 5 4 1,8 6 5 1,8 7 6 1,9 8 7 1,9 Gambar 7 menerangkan hasil percobaan penempatan lembaran geotekstil L G = 1B sampai dengam 7B diperoleh  besar  penambahan kuat dukung dibandingkan  dengan  tanpa perkuatan atau Bearing Capacity Ratio (BCR)  sebesar  1,3  sampai  dengan  1,9 Penempatan  geotekstil  pada  L G =  3B memperlihatkan  penambahan  terhadap kuat  dukung dengan  persentase  yang paling maksimal.
Dari  hasil  percobaan  dengan  variasi panjang  bentangan  geotekstil,  dan  dari hasil  penggambaran  dalam  bentuk grafik dapat disimpulkan bahwa
hubungan  dari  panjang  bentangan geotekstil (L G ) terhadap penambahan
kuat dukung tanah pasir  pada  pondasi menerus  dapat  dilihat  pada  Gambar 7. Dari  grafik  tersebut  dibuat  garis pendekatan  hubungan  antara  BCR dengan L G menggunakan regresi polinomial  sehingga  diperoleh  suatu persamaan  hubungan  atau  korelasi antara  panjang  bentangan  geotekstil (L G )  dengan  persentase  penambahan kuat  dukung tanah  pasir  (BCR)  adalah sebagai berikut:
BCR = -0,020L G 2 + 0,315 L G + 0,720
dengan batasan nilai L G = 1B s/d L G = 7B.
Gambar 7. Grafik  Hasil  Penelitian  Nilai  BCR  Berrdasarkan  Hasil  Pengujian Pembebanan Variasi Nilai L G
D. Analisa  Hasil  Pengujian  dengan Perkuatan  Variasi  Nilai  L G /B Berdasarkan Pengaruh Terhadap Kuat dukung, Peningkatan Dukung dan BCR. Berdasarkan  hasil  analisa  pengujian dengan
menggunakan perkuatan
geotekstil, perlu juga ditinjau perbandingan antara nilai BCR
dengan kuat  dukung (q ult ),  BCR dengan  peningkatan kuat  dukung (  q),  serta  perbandingan  antara kuat dukung (q ult ) dengan peningkatan kuat dukung (  q).
Gambar 8 Grafik  Hasil  Perbandingan  Nilai  BCR  dengan  q ult Berdasarkan
Pengujian Pembebanan Variasi Nilai L G Dari Gambar 8 diatas dapat disimpulkan  terjadinya  kenaikan  yang signifikan  pada  L G /B  =  3,  sedangkan pada L G /B = 4 sampai dengan L G /B = 7 kenaikan  yang  terjadi  tidak  terlalu tajam sehingga diperkirakan penempatan L G /B = 3 sudah mencukupi,  ada  kesamaan  kenaikan
BCR= -0,020L G 2 + 0,315L G + 0,720 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 Tanpa perkuatan 1 2 3
4 5 6 7 Panjang Lembaran Geotekstil (L G /B) B C R 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 0 1 2 3 4 5 6 7 8 BCR q. Ult (Kg/cm²) Panjang Lembaran Geotekstil (L G /B ) B C R q u lt . (K g/ cm 2 )
yang  signifikan  pada  grafik  BCR dengan nilai 1,7 dan grafik q ult = 0,370 kg/cm 2 .
Gambar 9 Grafik  Hasil  Perbandingan  Nilai  BCR  dengan  q  Berdasarkan Pengujian Pembebanan Variasi Nilai L G Gambar 9 diatas  menunjukkan  bahwa peningkatan kuat  dukung sebesar 27,907%  terjadi  pada  L G /B  =  3.  Dan
perbedaan  nilai  BCR  yang  terbesar terdapat pada L G /B = 3 sebesar 0,2.
Gambar 10. Grafik  Hasil  Perbandingan  Nilai  q  dengan  q ult Berdasarkan
Pengujian Pembebanan Variasi Nilai L G Gambar 10 menerangkan hasil percobaan penempatan geotekstil
L G /B = 3
memperlihatkan penambahan kuat dukung yang paling maksimal = 27,907% yang
dibandingkan  dengan  grafik  q ult =
0,370 kg/cm 2 . 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 0 1 2 3 4 5 6 7 8 BCR Peningkatan Daya Dukung (%) Panjang Lembaran Geotekstil (L G /B) B C R P en in gk at an D aya D u k u n g (% ) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0 1 2 3 4 5 6 7 8 q. Ult (Kg/cm²) Peningkatan Daya Dukung (%) Panjang Lembaran Geotekstil (L G /B) q u lt . (K g/ cm 2 ) P en in gk at an D aya D u k u n g (% )
7. Kesimpulan Setelah dilakukan pengujian pembebanan terhadap pondasi dangkal  menerus  pada  deposit  pasir yang  diperkuat  dengan  pemakaian geotekstil  tipe non  woven  jenis Polyfelt  TS  Non  woven  Geotekstiles dengan  spesifikasi berat  105  gr/m 2 ,
dengan Tensile  Strenght 7,5  kN/m yang  diproduksi  oleh Tencate, maka dengan pemasangan lembaran geoteksti didapat  kesimpulan  sebagai berikut : a. Model keruntuhan adalah keruntuhan local  shear dimana saat keruntuhan lembaran geotekstil yang dipasang mengalami  tarikan  sekeliling  pada lokasi tepat dibawah tapak pondasi dan tidak terdapatnya pengelembungan  pada  permukaan tanah pasir disekitar pondasi. b. Lembaran geotekstil setelah runtuh mengalami tarikan sekeliling  pada  lokasi  sekitar dibawah  tapak  pondasi  dan  tidak sampai terputus. Dari pengamatan bahwa  keruntuhan  diakibatkan melemahnya  ikatan  antara  lapisan tanah  pasir  dengan  permukaan lembaran geotekstil sebelum geotekstil terputus  yang  terlihat dengan  adanya  garis  retak  pada permukaan  lapis  tanah  pasir.  Hal ini  disebabkan  kekuatan  tarik geotekstil  lebih  besar  dari  ikatan antara  lapisan  tanah  pasir  dengan geotekstil.  Model  tarikan  pada lembaran geotekstil terlihat bahwa pada  lapisan  teratas  dan  lapisan kedua  mengalami  tarikan  yang lebih  panjang  dan  mengecil  pada lapisan berikutnya.
c. Pada  pengujian  tanpa  perkuatan diperoleh beban yang terbaca pada alat Pressure Gauge dibandingkan dengan perhitungan secara teoritis dengan  menggunakan  teori kuat
dukung Terzaghi  untuk  pondasi menerus,  diperoleh  hasil  antara keduanya masih dalam range yang memenuhi persyaratan.
d. Model  geometrik  variasi  lebar lembaran  geotekstil (L G ), dengan jarak  antara  spasi  (z)  =  0,3  dan jumlah  lapisan  (N)  =  1,  dengan ukuran  antara L G =  1B - 7B  (B= lebar  pondasi),  diperoleh  hasil bahwa kontribusi geotekstil dalam meningkatkan kuat dukung terbesar adalah pada L G = 3B (B = lebar  pondasi).  Pada  penempatan L G =  1B  sampai  dengan  L G =  7B relatif berbeda kecil yaitu berkisar 5-10%. Maka dengan ukuran L G = 3B  kontribusi kuat  dukung adalah sudah mencukupi.

## 8. DAFTAR PUSTAKA
Akinmusuru, J.O., and Akinbolade, J.A.,  (1981) .  “Stability  of  loaded footing  on  reinforced  soil.” Journal  of Geotechnical  Engineering,  ASCE, Vol. 107, No.6, pp. 819-827.
Das, B.M  (1990), " Principles  of
Foundation Engineering", Fouth Edition, Boston : PWS-KENT
Publishing Company.
Das,  B.M.,  and  Omar,  M.T.,  (1994) “The  effects  of  foundation  width  on model tests for the bearing capacity of sand  with  geogrid  reinforcement.”
Geotechnical
and Geological Engineering, Vol. 12, pp. 133-141.

## Das,  B.M, (1995), "Mekanika  Tanah
I", Edisi  Keempat,  Jakarta  :  Penerbit Erlangga."Principles  of  Geotecnical Enginering", Alih  Bahasa  :  Mochtar, N.E,  Mochtar, I.B, Fakultas  Teknik Sipil ITS
Fragaszy,  J.R.,  and  Lawton,  E.,
(1984) . “Bearing capacity of
reinforced  sand  subgrades.” Journal of  Geotechnical  Engineering,  ASCE, Vol. 110, No.10, pp. 1500-1507.

## Hardiyatmo, H.C (2006), "Mekanika
Tanah  1", Yokyakarta  :  GadjahMada
University Press.
Hardiyatmo, H.C (2008),
"Geosintetik  Untuk  Rekayasa  Jalan Raya,  Perancangan  dan  Aplikasi", Yokyakarta  :  GadjahMada  University Press.
Hardiyatmo,  H.C  (2002), "Teknik Fondasi  1", Edisi  Kedua,  Yokyakarta : Beta Offset.
Bowles,  Joseph  E.(1998), “ Analisis dan Desain  Pondasi ”  Edisi  Keempat, Jakarta; Penerbit Erlangga.
Koerner,  R.M, "Designing  with Geosynthetics", Second Edition, Drexel University, Philadelpia : PRENTICE HALL, Englewood Cliffs, N.J. 07632. Simorangkir,  M  (2004), "  Analisis Kuat dukung Pondasi Dangkal Bujursangkar Dengan Perkuatan Geotekstil  " Thesis,  hal  47-49  :  USU Medan Suryolelono, K.B (2004), "Perancangan  Fondasi", Yokyakarta : Penerbit Nafiri. Suryolelono, K.B (2000), "Geosintetik  Teknik", Yokyakarta  : Penerbit Nafiri.
Utomo, Pontjo (2004), “ Kuat dukung Ultimit  Pondasi  Dangkal  Diatas Tanah Pasir Yang Diperkuat Geogrid ”, Civil engineering dimension,Vol  6,  No.1,  pp  15-20, March 2004 Yetimoglu,T., (1998) ,“Discussion: large  model  spread  footing  load  tests on geosynthetic reinforced soil foundations.” Journal of Geotechnical and  Geoenvironmental  Engineering, ASCE,  Vol.  124,  No.11,  pp.  1157- 1158.

## LAMPIRAN
Gambar 1. Kondisi Sebelum Pembebanan
Gambar 2. Kondisi Sesudah Pembebanan