## Analisis Struktur Beton Pelat Lantai dan Balok dengan Metode Bekisting Fix Shoring System

## Luthfan Arisyi, Hikma Dewita, Kristina Sembiring
Program Studi Teknik Sipil, Universitas Tama Jagakarsa Email: arisyiluthfan@gmail.com ; dewitahikma@gmail.com ; kristinasembiring70@gmail.com

## ABSTRACT
In the construction of a building, it is necessary to plan a concrete structure that can make us feel safe and comfortable. The concrete structure itself is very close to making a slab and beam, the design and implementation of a slab and beam has many innovations in the  manufacturing process. One  of the information during the construction of the structure is formwork with a fixed shoring system. Where when the formwork can be removed quickly enough from the usual time, this will cause a reaction on the structure itself and the fix shoring is the part that reduces the impact of the reaction. The purpose of this study was conducted to find out whether the fix shoring system formwork is able to provide safe results according to the building permit. The fix shoring method based on the results of the analysis obtained, the floor slab concrete structure was able to withstand the deflection that occurred on day 2 (2.891  of  the  maximum  deflection  of  8.333).  Meanwhile,  the  elastic  deflection  only  met  the requirements on day 3 (Mu<Mcr, 8.729 kN/m < 8.700 kN/m). For the concrete structure itself has a size of 40x70 and 30x70. The conclusion is that the overall results comply with the specified permits from the pedestal to the field. It can be stated that the formwork of the fixed shoring system, on the 3rd day, the formwork can be removed without affecting the state of the concrete structure.
Keywords: Formwork, Shoring, Floor Plate, Beams

## ABSTRAK
Dalam pembangunan sebuah bangunan perlunya perencanaan struktur beton yang dapat membuat kita merasa aman dan nyaman. Struktur beton sendiri sangat dekat dengan pembuatan sebuah pelat lantai dan balok, perancanaan dan pelaksanaan dalam sebuah pelat lantai dan balok memiliki banyak inovasi dalam  pelaksanaan  pembuatan.  Salah  satu  invonasi  pada  saat  pelaksanaan  pembuatan  struktur tersebut adalah bekisting dengan sistem fix shoring. Dimana Ketika bekisting yang dapat dilepas cukup cepat  dari  waktu  umumnya,  ini  akan  menimbulkan  reaksi  pada  struktur  itu  sendiri  dan  fix  shoring merupakan bagian  yang  mengurangi  dampak  reaksi  tersebut.  Tujuan  penelitian  ini  dilakukan  untuk mengetahui  apakah  bekisting  sistem  fix  shoring  mampu  memberikan  hasil  yang  aman  sesuai  izin bangunan tersebut. Metode fix shoring berdasarkan hasil analisis diperoleh, pada strktur beton pelat lantai mampu menahan gaya lendutan yang terjadi pada hari ke 2 (2,891 dari maksimum  lendutan sebesar 8,333). Sedangkan untuk lendutan elastis baru memenuhi syarat di hari ke-3 (M u <M cr , 8,729 kN/m  <  8,700  kN/m).  Untuk  struktur  beton  sendiri  memilik  ukuran  40x70  dan  30x70.  Kesimpulan didapatkan hasil keseluruhan memenuhi izin yang ditentukan dari tumpuan sampai lapangan. Dapat dinyatakan  bahwa  bekisting  sistem  fix  shoring,  pada  hari  ke  3  bekisting  dapat  dilepas  tanpa mempengaruhi keadaan struktur betonnya.
Kata kunci: Bekisting, Shoring, Pelat Lantai, Balok Submitted:
06 Desember 2023
Reviewed:
24 Feb 2024 Revised 18 Maret 2024 Published: 01 August 2024

## LATAR BELAKANG
Dalam sebuah pembangunan bertingkat tidak akan jauh dari pembangunan pelat dan balok, sehingga banyak  sekali  inovasi  yang  bermunculan  guna mempermudah pembangunan dikemudian harinya.  Struktur  bangunan  pelat  memiliki ketebalan  yang  kecil  dalam  SNI  nya  sekurang- kurangnya  kisaran  7-12  cm,  sehingga  pemilihan ketebalan pelat berpengaruh sekali dalam menahan beban diatasnya.  Jika  pelat  menahan  beban  yang
bekerja  di  atasnya,  adapun  balok  yang  menahan beban  yang  bekerja  sekaligus  menahan  beban pelat.  Umumnya  balok  terletak  pada  sisi  garis pelat,  jika  pelat  terlampau  lebar  maka  dibuat kembali balok di antara pelat.
Pemilihan  metode  dalam  pemasangan  bekisting menentukan  seberapa  kualitas  beton  yang dibutuhkan  tercapai,  dikarenakan  bekisting  yang terlampau  terlalu  sulit  untuk  di  pasang  ataupun terlalu  lama  untuk  dapat  digunkan  kembali.
Membuat  pekerjaan  beton  menjadi  tidak maksimal.
Selain  dari  segi  waktu  pemasangan  dan pembongkaran,  tidak  lain  dari  segi  kekuatan bekisitng  yang  mampu  menahan  berat  beton  itu sendiri juga harus mampu menahan beban beban lain yang bekerja. Dalam hal ini pemilihan metode bekisting  sistem fix  shoring dipilih  untuk mengetahui  dari  segi  kekuatannya  mampu memenuhi  kekuatan  yang  diperlukan.”Fariasi bekisting mempengaruhi wujudkan lean construction yang dikerjakan”(Abdunnafi, Agung Wibowo, and Purwanggono, n.d.)
Bekisting  tidak  terlepas  dari  perancah  yang digunkannya, dalam perkembangannya, “mendapatkan  perancah  ( scaffolding )  mulai disukai  oleh  proyek  besar  bangunan  jembatan utama, hingga proyek sederhana skala kecil.”(Panji  Semita  et  al.,  n.d.)  Pemilihan perancah  menentukan  kuat  tidaknya  sebuah bekisting dalam menahan berat beton itu sendiri.

## METODE PENELITIAN
Metode pelaksanaan bekisting yang dibuat dengan cara  teknis  untuk  menggambarkan  pelaksanaan pekerjaan dengan cara sistematis dari awal hingga akhir yang meliputi bagian tahapan maupun urutan pekerjaan  yang  mampu  di  pertanggungjawabkan secara teknis.
Untuk  itu  diperlukan  metode  yang  telah sebelumnya  sudah  diuji  dan  mampu  dilakukan oleh  pekerja.  Dalam  pelaksanaan  metode  ini  di lapangan  perlunya  pengawasan  dan  dokumentasi untuk  mencatat  agar  dapat  memantau  segala perubahan  terjadi  jika  mengalami  permasalahan selama pelaksanaan.
Pelat dua arah:
Sumber:(Doloksaribu, 2018) Gambar 1. Tampak depan pelat tulangan 2 arah
Koefisien momen pelat 2 arah:
Ly/Lx ....................................................... (Pers. 1) Dimana:
L y = Panjang pelat y L x = Panjang pelat x
Kemudian nilai koefisien yang didapat ditentukan berdasarkan Gambar 2 yang parameternya adalah nilai L y /L x dan kondisi tumpuan tepi jepit.
Sumber: (SNI-2847-2019, 2019.)
Gambar 2. Koefisien pelat 2 arah
a. Beban rencana terfaktor
Q u = 1,2 x Q D + 1,6 x Q L ......................... ((Pers. 2) Dimana:
Q u = Beban rencana terfaktor Q D = Beban mati Q L = Beban hidup
b. Momen pelat akibat beban terfaktor M ulx = C lx x 0,001 x Q u x L x 2 .................. (Pers. 3) M uly = C ly x 0,001 x Q u x L x 2 .................. (Pers. 4) M utx = C tx x 0,001 x Q u x L x 2 .................. (Pers. 5) M uty = C ty x 0,001 x Q u x L x 2 .................. (Pers. 6) Dimana:
M ulx = Momen lapangan sumbu x M uly = Momen lapangan sumbu y M utx = Momen tumpuan sumbu x M uty = Momen tumpuan sumbu y
C lx = Koefisien lapangan x
C ly = Koefisien lapangan y C tx = Koefisien tumpuan x C ty = Koefisien tumpuan y c. Penulangan pelat
Apabila jenis kuat tekan beton (f c ’) ternyata > 30 MPa, diperlunya kombinasi penyebaran tegangan beton :
β 1 =  0,85 − 0,05 x (f c ′ −30) 7 ................... (Pers. 7)
Dimana: β 1 = Tegangan beton
f c ’ = Kuat tekan beton
Dilanjutkan  kepada  kemungkinan  tulangan  pada kondisi balance :
ρ b = β 1 x 0,85 x f c ′ f y x 600 600+f y ...................... (Pers. 8)
Dimana: ρ b = kemungkinan tulangan f y = Tegangan leleh baja Koefisien pembatasan momen maksimum:
𝑅𝑚𝑎𝑥  =  0,75 𝑥 𝜌𝑏 𝑥 𝑓𝑦 𝑥  [1 −
0,5 x 0,75 x ρ b x f y 600 + f y ] ............... (Pers. 9)
Dimana : R max = Koefisien pembatasan momen maksimum Nilai  untuk  komponen  struktur  lentur  adalah seragam sebesar 0,8.
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton (d s ): d s =   t s + ø 2 .................................. (Pers. 10) Dimana : d s = Jarak tulangan terhadap sisi luar beton t s = Tebal bersih selimut beton ø = Diameter tulangan
Tebal  efektif  pelat lantai merupakan  keseluruhan tebal dari tinggi pelat.
d  =  h  −   d s ................................... (Pers. 11) Dimana : d = Tebal efektif pelat lantai h = Tinggi tebal pelat
Peninjauan pelat lantai sebesar 1,5 m, diambil dari jarak fix  shoring yang  digunakan.  Untuk momen nominal rencana (M n ):
M n = M u ϕ ........................................ (Pers. 12)
Dimana :
M n = Momen nominal rencana M u = Momen ultimate
Koefisien pembatasan momen:
R n = M n x 10 −6
(b x d 2 ) ............................... (Pers. 13)
Dimana:
R n = Koefisien pembatasan momen b = Lebar tinjauan pelat
Jika,  koefisien  pembatasan  momen  (R n ) < koefisien  pembatasan  momen  maksimum  (R max ) maka izin diporbolehkan. Kemungkinan tulangan yang dibutuhkan :
ρ  =  0,85 x f c ′ f y x  [1 − 2 x R n (0,85 x f c ′ ] (Pers.14)
Dimana : ρ = Kemungkinan tulangan Kemungkinan tulangan terkecil ρ min = 0,0025. Luas tulangan terkecil yang dibutuhkan :
As min =  ρ x b x d ......................... (Pers.15) Dimana : As min = Luas tulangan terkecil Setelah  didapat  luas  tulangan  yang  ditentukan, perlu mengecek jarak tulangan yang dibutuhkan : s max =  2 x h ................................ (Pers. 16) Dimana: s max = Jarak tulangan maksimum
Jarak Sengkang yang digunakan s = 150 mm, maka diambil  dari  jarak  Sengkang  yang  paling  kecil. Didapatlah  tulangan,  yang  digunakan  (ø-s), kemudian  dihitung  untuk  luas  tulangan  yang terpakai (A s ) :
A s = π 4 x ø 2 x b s ............................ (Pers. 17)
Dimana : A s = Luas tulangan d   = Kontrol Lendutan Pelat
Beban  merata  (tak  teraspek)  pada  pelat  (Q) merupakan  gabungan  dari  beban  mati  (Q D )  dan beban hiduo (Q L ), menjadi : Q =   Q D +   Q L ............................... (Pers. 18) Batas lendutan maksimum yang diizinkan:
∆ maks = L x 360 ................................... (Pers. 19)
Dimana: Δ maks = Batas lendutan maksimum
Momen inersia brutto dari penampang pelat,
l g = 1 12 x b x h 3 ............................. (Pers. 20)
Dimana : l g = Momen inersia brutto Data  tabel  konversi  dapat  dilihat  pada  ketetapan yang digunakan pada massanya.
Modulus keruntuhan lentur beton (f r ) : f r =  0,7 x √f c ................................ (Pers. 21) Dimana : f r = Modulus keruntuhan beton f c = Faktor konversi
Nilai modulus elasitas pada beton:
n  = E s E c ............................................ (Pers. 22)
Dimana: n = Nilai perbandingan modulus elasitas E s = Modulus elasitas baja E c = Modulus elasitas beton
Jarak garis bebas terhadap sisi atas beton :
c  = n x A s b ........................................ (Pers. 23) Dimana : c = Jarak garis bebas
Momen inersia penampang retak :
I cr =   1 3 ⁄  x b x c 3 +  n x A s x ( d − c) 2
........................................................ (Pers. 24) Dimana :
I cr = Momen inersia retak
Maka akan diperoleh momen retak (M cr ):
M cr = f r x I g y t .................................... (Pers. 25)
Dimana : M cr = Momen retak
Momen maksimum akibat beban (tanpa aspek) M a =  1/8 x Q x L x 2 ......................... (Pers. 26) Dimana : M a = Momen maksimum
Untuk perhitungan lendutan :
I e =   ( M cr M a ) 3 x I g +   [1 −   ( M cr M a ) 3 ]  x I cr
........................................... (Pers. 27) Dimana :
I e = Inersia efektif
Lendutan  elastis  seketika  akibat  beban  mati  dan beban hidup :
δ e = 5 384 x Q x L x 4 E c x I e ........................... (Pers. 28)
Dimana : δ e = Lendutan elastis Syarat  δ e ≤  Δ maks, =  Aman.  Jika  lendutan  elsatis lebih  besar  dari  lendutan  izin  maka  akan mengakibatkan keruntuhan pada beton.
Untuk tinggi efektif balok menjadi:
d  =  h − c c − d s − d b 2 .................... (Pers. 29) Dimana : d = Tinggi efektif balok h = Tinggi balok c c = Selimut bersih balok d s = Diameter tulangan sengkang d b = Diameter tulangan longitudinal
Untuk f c ’ ≤ 30 = 0,85. Aspek bentuk penyebaran tegangan beton, β 1 = 0,85. Apabila jenis kuat tekan beton  (f c ’)  ternyata  >  30  MPa,  diperlunya kombinasi penyebaran tegangan beton:
β 1 =  0,85 − 0,05 x (f c ′ −30) 7 ........... (Pers. 30)
Dimana: β 1 = Tegangan beton f c ’ = Kuat tekan beton
a. Gaya dalam
Merupakan  gaya  yang  bekerja  di  dalam  bidang struktur  atau  merambat  suatu  beban  ke  reaksi penempatan.
b. Penulangan Lentur
Sumber : (Wiyono and Trisina 2013) Gambar 3. Penulangan pada balok
Jarak bersih antara tulangan :
s  = (b−2)(c c −2)(d s −n)xd b
(n−1) ............... (Pers. 31)
Dimana: s = Jarak bersih antar tulangan n = Jumlah tulangan
Cek jarak bersih antar tulangan, jika jarak bersih ≥ d b maka jumlah lapisan nya adalah 1. Jarak bersih < d b maka jumlah lapisan menjadi 2.
Besaran  nilai  dari  luasan  tulangan  terkecil  pada balok sebagai berikut :
As  =  n x π 4 x d b 2 ............................ (Pers. 32)
As min1 = (f c ′ ) 0,5
(4 x f y ) x b x d ................. (Pers. 33)
As min2 = 1,4 (4 x f y ) x b x d ................ (Pers. 34)
Dimana :
As = Luas tulangan As min1 = Luas tulangan terkecil As min2 = Luas tulangan terkecil
Cek  As min diambil  dari  nilai  tertinggi  As min1 dan As min2 , As ≥ As min , jika As < As min maka diperlukan penambahan pada tulangan.
Batasan kemungkinan tulangan :
ρ  = As (b x d) ...................................... (Pers. 35)
ρ max1 =  0,75 x 0,85 x β 1 x f c ′ f y x  ( 600 600+f y )
........................................................ (Pers. 36) Dimana : ρ = Kemungkinan tulangan ρ max1 = Kemungkinan tulangan maksimum
Kemungkinan  tulangan  tidak  boleh  melebihi 𝜌 𝑚𝑎𝑥2 =  2,5% ,  didasarkan  terutama  pada pertimbangan  kerapatan  tulangan.  Cek As max ρ  ≤ ρ max dengan  nilai  kemungkinan  tulangan maksimum.
Luasan tulangan aktual yang terpasang:
a  = As x f y 0,85 x f c ′ x b ................................ (Pers. 37)
Dimana : a = Jarak serat tekan
Kekuatan lentur nominal :
M n =  As x f y x  (d  − a 2 ) ............... (Pers. 38) Dimana : M n = Momen nominal
Jarak  tekan  terjauh  dari  serat  sampai  ke  sumbu bebas :
c  = a β 1 ............................................ (Pers. 39)
Dimana : c = Jarak tekan terjauh dari serat ke sumbu bebas Regangan pada lokasi tulangan:
𝜀 𝑠 = (𝑑−𝑐) 𝑐 𝑥 0,003 ........................ (Pers. 40)
Dimana : ε s = Regangan tulangan tarik
Aspek reduksi:
ϕ  =  0,65  + (ε s −0,002) 0,003 x 0,25 ...... (Pers. 41)
Dimana: Φ = Aspek reduksi
Cek  Kapasitas  ϕM n >  M u ,  maka  tulangan  yang direncanakan dapat digunakan:
ϕM n =  ϕ x M n .............................. (Pers. 42) Luas tulangan dibutuhkan pada balok:
As Desain  = M u [f y x (d− a 2 )] ................. (Pers. 43)
Dengan  ini  bekisting  sistem fix  shoring dapat diketahui  mampu  atau  tidaknya  menahan  beban- beban yang bekerja.

## HASIL PEMBAHASAN
Berdasarkan  hasil  analisis  struktur  beton  pelat lantai dan balok untuk metode bekisting sistem fix shoring.
(Sumber: PT. Tatamulia Nusantara Indah, 2022) Gambar 4. Denah Gedung Kantor Knowledge Hub
(Sumber: PT. Tatamulia Nusantara Indah, 2022) Gambar 5. Struktur beton yang ditinjau pada hari ke 2
Beban  yang  bekerja  pada  lantai  ditinjau  dari  DL (Berat  Sendiri  Beton)  dan  LL  (Pekerja  =  250 kg/m 2 )
(Sumber: PT. Tatamulia Nusantara Indah, 2022) Gambar 6. Struktur beton yang ditinjau pada hari ke 3
Beton  yang  digunakan  merupakan  beton  dengan berat jenis = 2400 kg/m 3 .
Mutu beton yang digunakan untuk pelat dan beton, f’c = 30 MPa Modulus elastisitas, Ec = 4700  fc’ = 4700  30 = 2,574 x 10 4 MPa
Dengan  keperluan  analisis  pada  saat  umur  beton hari ke 2 dan 3, maka mutu beton perlu dilakukan aspek konversi yang dapat dilihat:
Umur beton hari ke 2, (Konversi umur beton): F’c = 0,31 x 30 = 9,3 MPa
Umur beton hari ke 3, (Konversi umur beton): F’c = 0,40 x 30 = 12 MPa
Hasil ini yang digunakan untuk analisis.
Baja Tulangan, Mutu baja tulangan ulir, Fy = 420 MPa (BJTD40).
Modulus eslatis, Es = 200000 MPa = 2,0 x 10 5 MPa Beban lainya  = Bekisting + Tumpukan Besi = 150 kg/m 2 + 200 kg/m 2 = 350 kg/m 2 Beban hidup = Pekerja = 250 kg/m 2 Lendutan izin   = L/360
Pelat Lantai a. Penulangan Pelat Untuk : f c ’ ≤ 30 = 0,85
Aspek  bentuk  penyebaran  tegangan  beton,  β 1 = 0,85
Kemungkinan tulangan pada kondisi balance f y ρ b = β 1 x 0,85 x f c ′ f y x 600 600+f y ρ b = 0,85 x 0,85 x 30 420 x 600 600+420
ρ b = 0,0304
Koefisien pembatasan momen maksimum,
R max = 0,75 𝑥 𝜌𝑏 𝑥 𝑓𝑦 𝑥 [1 −
0,5 x 0,75 x ρ b x f y 600 + f y ]
R max = 0,75 𝑥 0,0304 𝑥 420 𝑥  [1 −
0,5 x 0,75 x 0,0304 x 420 600 + 420 ] R max = 7,769
Aspek reduksi kekuatan lentur, ϕ = 0,8 Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,
𝑑 𝑠 = 𝑡 𝑠 + ø 2 𝑑 𝑠 = 20 + 10
2 𝑑 𝑠 = 25 𝑚𝑚
Tebal efektif pelat lantai, d = h – d s = 120 – 25 = 95  mm,  dengan  tebal  120  mm  sudah  memenuhi syarat dari tebal efektif pelat lantai. Ditinjau pelat lantai sebesar b = 1,5 m = 1500 mm.
Momen nominal rencana :
M n = M u ϕ M n = 8,707 0,8 = 10,884 kN/m
Koefisien pembatasan momen,
R n = M n x 10 −6 (b x d 2 ) R n = 10,884 x 10 −6 (1500 x 95 2 )
R n =  0,804
R n < R max , 0,804<7,769 ……OK
Kemungkinan tulangan yang dibutuhkan:
ρ  =  0,85 x f c ′ f y x  [1 − 2 x R n (0,85 x f c ′ ) ] ρ  =  0,85 x 30 420 x  [1 − 2 x 0,804 (0,85 x 30) ] ρ  =  0,0019
Tulangan  terkecil  ρ min =  0,0025,  maka kemungkinan tulangan yang digunakan adalah ρ = 0,0025
Luas tulangan yang dibutuhkan : A s =  ρ x b x d A s =  0,0025 x 1500 x 95
A s =  356 mm 2
Jarak tulangan yang dibutuhkan :
s = π 4 x ø 2 x b A s s = π 4 x 10 2 x 1500 356 s =  331 mm
Jarak tulangan maksimum : s max =  2 x h s max =  2 x 120 s max =  240 mm
Jarak Sengkang yang digunakan s = 150 mm, maka diambil  dari  jarak  sengkangnya.  Digunakan tulangan, ø10 – 150
Luas tulangan terpakai,
A s = π 4 x ø 2 x b s
A s = π 4 x 10 2 x 1500 150 A s =  785 mm 2 b. Kontrol Lendutan Pelat Beban merata (tak teraspek) pada pelat, Q =   Q D +   Q L Q =  6,38  +  2,5 Q =  8,88 N/mm
Batas lendutan maksimum yang diizinkan :
∆maks  = L x 360
∆maks  = 3000 360
∆maks  =  8,333mm
Momen inersia bruto penampang pelat,
l g = 1 12 x b x h 3 l g = 1 12 x 1500 x 120 3 l g =  216X10 6 mm 3
Modulus  keruntuhan  lentur  beton,  digunakan sesuai  tabel  fektor  diumur  2  hari,  dimana  kuat tekan beton diumur 2 hari sebesar 9,3 MPa.
f r =  0,7 x √f c ′
f r =  0,7 x √9,3 f r =  2,135 MPa
Nilai perbandingan modulus elastis
n  = E s E c n  = 2x10 5 25.743 n  =  7,77
Jarak garis bebas terhadap sisi atas beton :
c  =  n x A s b c  =  7,77 x 785 1500 c  =  4,068 mm
Momen inersia penampang retak yang ditransformasikan ke beton dihitung
I cr =   1 3 ⁄  x b x c 3 +  n x A s x ( d − c) 2
I cr =   1 3 ⁄  x 1500 x 4,068 3 + 7,77 x 785 x ( 95 − 3,051) 2
I cr =  5,049x10 7 mm 4
Jarak  serat  tarik  terluar ke  dalam : y t =  h/2  = 120/2  =  60 mm
Momen retak:
M cr = f r x I g y t M cr = 2,135 x 216x10 6 60 M cr =  768,5 x 10 4 N/mm
Momen maksimum akibat beban (tanpa aspek) M a =  1/8 x Q x L x 2 M a =  1/8 x 8,88 x 3000 2 M a =   99,9 x 10 5 N/mm
Inersia efektif untuk perhitungan lendutan,
I e =   ( M cr M a ) 3 x I g +   [1 −   ( M cr M a ) 3 ]  x I cr I e =   ( 768,5 x 10 4 99,9 x 10 5 ) 3 x 216X10 6 + [1 − ( 768,5 x 10 4 99,9 x 10 5 ) 3 ] x 5,049x10 7 I e =  125,8 x 10 6 mm 4 ;
Lendutan  elastis  seketika  akibat  beban  mati  dan beban hidup :
δ e = 5 384 x Q x L x 4 E c x I e δ e = 5 384 x 8,88 x 3000 4 25743 x 125,8 x 10 6 δ e =  1,3 x 10 −2 x 2,221 x 10 2 δ e =  2,891 mm
Syarat  δ e ≤  Δ maks,  = 2,891 mm  ≤  8,333mm ……..(OK) Aman.
Pembebanan beton pelat lantai hari 3 a. Kontrol Lendutan Pelat
Modulus  elastis  beton, E c =  4700 x √f c ′ = 25.743 MPa
Modulus elastis baja tulangan, E s =  2 x 10 5 MPa Beban merata (tak teraspek) pada pelat,
Q =   Q D +   Q L Q =  6,38  +  2,5 Q =  8,88 N/mm Batas lendutan maksimum yang diizinkan :
∆maks  = L x 360 ∆maks  = 3000 360

## ∆maks  =  8,333mm
Momen inersia brutto penampang pelat,
l g = 1 12 x b x h 3 l g = 1 12 x 1500 x 120 3 l g =  216X10 6 mm 3
Modulus  keruntuhan  lentur  beton,  digunakan sesuai  tabel  fektor  diumur  3  hari,  dimana  kuat tekan beton diumur 3 hari sebesar 12 MPa.
f r =  0,7 x √f c ′
f r =  0,7 x √12 f r =  2,425 MPa
Nilai perbandingan modulus elastis
n  = E s E c n  = 2x10 5 25.743 n  =  7,77
Jarak garis bebas terhadap sisi atas beton :
c  =  n x A s b
c  =  7,77 x 785
1500
c  =  4,068 mm
Momen inersia penampang retak yang ditransformasikan ke beton dihitung
I cr =   1 3 ⁄  x b x c 3 +  n x A s x ( d − c) 2
I cr =   1 3 ⁄  x 1500 x 4,068 3
+  7,77 x 785 x ( 95 − 3,051) 2
I cr =  5,049x10 7 mm 4
Jarak  serat  tarik  terluar ke  dalam : y t =  h/2  = 120/2  =  60 mm
Momen retak:
M cr = f r x I g y t M cr = 2,425 x 216x10 6
60 M cr =  872,9 x 10 4 N/mm
Momen maksimum akibat beban (tanpa aspek) M a =  1/8 x Q x L x 2 M a =  1/8 x 8,88 x 3000 2
M a =   99,9 x 10 5 N/mm
Inersia efektif untuk perhitungan lendutan,
I e =   ( M cr M a ) 3 x I g +   [1 −   ( M cr M a ) 3 ]  x I cr
I e =   ( 872,9 x 10 4 99,9 x 10 5 ) 3 x 216X10 6 + [1 −
( 872,9 x 10 4 99,9 x 10 5 ) 3 ] x 5,049x10 7 I e =  160,9 x 10 6 mm 4 ;
Lendutan  elastis  seketika  akibat  beban  mati  dan beban hidup :
δ e = 5 384 x Q x L x 4 E c x I e δ e = 5 384 x 8,88 x 3000 4 25743 x 160,9 x 10 6
δ e =  1,3 x 10 −2 x 1,736 x 10 2 δ e =  2,261 mm
Syarat  δ e ≤  Δ maks,  = 2,261 mm  ≤  8,333mm ……..(OK) Aman.
Balok 40x70 a. Penulangan Lentur
1) Tumpuan Negatif
Jumlah tulangan tumpuan negatif, n = 3 Jarak bersih antara tulangan :
𝑠 = (𝑏−2)(𝑐 𝑐 −2)(𝑑 𝑠 −𝑛)𝑥𝑑 𝑏 (𝑛−1)
𝑠 = (400−2)(40−2)(10−3)𝑥25
(3−1) = 117𝑚𝑚
Cek  jarak  bersih,  Jarak  bersih  ≥  d b (OK),  jadi jumlah lapisnya 1
Luas terkecil tulangan lentur: As Pasang: 𝑛 𝑥 𝜋 4 𝑥 𝑑 𝑏 2 =  3 𝑥 𝜋 4 𝑥22 2 = 1140,398 𝑚𝑚 2 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 = (𝑓 𝑐 ′ ) 0,5 (4 𝑥 𝑓 𝑦 ) 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 = (30) 0,5 (4 𝑥 420) 𝑥 400 𝑥 639
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 =  833,321 𝑚𝑚 2
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 = 1,4 (4 𝑥 𝑓 𝑦 ) 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 = 1,4 (4 𝑥 420) 𝑥 400 𝑥 639 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 =  852 𝑚𝑚 2
Cek  As min diambil  dari  nilai  tertinggi  As min1 dan As min2 , As Pasang ≥ As min (OK)
Batasan kemungkinan tulangan :
𝜌  = 𝐴𝑠 (𝑏 𝑥 𝑑) = 1140,398 (400 𝑥 639) =  0,00446  =  0,45% 𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝛽 1 𝑥 𝑓 𝑐 ′ 𝑓 𝑦 𝑥  ( 600 600+𝑓 𝑦 )
𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,75 𝑥 0,85 𝑥 0,85 𝑥 30 420 𝑥  ( 600 600+420 ) 𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,0227  =  2,28% 𝜌 𝑚𝑎𝑥2 =  2,5%
Cek As max ρ ≤ ρ max 0,45% ≤ 2,5% … OK
Jarak tekan terjauh dari serat
𝑎  = 𝐴𝑠 𝑥 𝑓 𝑦 0,85 𝑥 𝑓 𝑐 ′ 𝑥 𝑏
𝑎  = 1140,398 𝑥 420
0,85 𝑥 30 𝑥 400 𝑎  =  46,958 𝑚𝑚
Kekuatan lentur nominal :
𝑀 𝑛 =  𝐴𝑠 𝑥 𝑓 𝑦 𝑥  (𝑑  − 𝑎 2 ) 𝑀 𝑛 =  1140,398 𝑥 420 𝑥  (639  − 46,958 2 ) 𝑀 𝑛 =  298,814 𝑘𝑁/𝑚
Jarak  tekan  terjauh  dari  serat  sampai  ke  sumbu bebas :
𝑐  = 𝑎 𝛽 1 = 46,958 0,85 =  56,189 𝑚𝑚
Regangan pada lokasi tulangan:
𝜀 𝑠 = (𝑑 − 𝑐) 𝑐 𝑥 0,003
𝜀 𝑠 = (639 − 56,189) 56,189 𝑥 0,003
𝜀 𝑠 =  0,031
Aspek reduksi :
𝜙  =  0,65  + (𝜀 𝑠 −0,002) 0,003 𝑥 0,25 𝜙  =  0,967 𝜙𝑀 𝑛 =  𝜙 𝑥 𝑀 𝑛 =  0,967 𝑥 294,814  = 265,333 𝑘𝑁/𝑚 Cek  Kapasitas  ϕM n >  M u ,  265,333  >  212,2664 (OK)
Luas tulangan dibutuhkan
𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  = 𝑀 𝑢 [𝑓 𝑦 𝑥 (𝑑− 𝑎
2 )]
𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  = 212,2664
[420 𝑥 (639− 46,958
2 )]
𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  =  821,087 𝑚𝑚 2
2) Tumpuan Positif
Jumlah tulangan tumpuan positif, n = 4 Jarak bersih antara tulangan :
𝑠 = (𝑏 − 2)(𝑐 𝑐 − 2)(𝑑 𝑠 − 𝑛)𝑥𝑑 𝑏 (𝑛 − 1)
𝑠 = (400 − 2)(40 − 2)(10 − 4)𝑥25
(4 − 1) = 70,667𝑚𝑚
Cek jarak bersih, Jarak bersih ≥ d b (OK), jumlah lapisnya 1 Luas terkecil tulangan lentur: As Pasang : 𝑛 𝑥 𝜋 4 𝑥 𝑑 𝑏 2 =  3 𝑥 𝜋 4 𝑥22 2 =
1520,531 𝑚𝑚 2 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 = (𝑓 𝑐 ′ ) 0,5
(4 𝑥 𝑓 𝑦 ) 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 = (30) 0,5 (4 𝑥 420) 𝑥 400 𝑥 639
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 =  833,321 𝑚𝑚 2
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 = 1,4 (4 𝑥 𝑓 𝑦 ) 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 = 1,4 (4 𝑥 420) 𝑥 400 𝑥 639
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 =  852 𝑚𝑚 2
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛4 =  0,5 𝑥 𝐴 𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 (𝑡𝑢𝑚𝑝𝑢𝑎𝑛 𝑛𝑒𝑔𝑎𝑡𝑖𝑓) 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛4 =  0,5 𝑥 1140,398  =  570,199 𝑚𝑚 2 Cek As min diambil dari nilai tertinggi As min1, As min2 dan As min4 , As Pasang ≥ As min (OK) Batasan kemungkinan tulangan :
𝜌  = 𝐴𝑠 (𝑏 𝑥 𝑑) = 1520,531 (400 𝑥 639) =  0,0059 =  0,59% 𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝛽 1 𝑥 𝑓 𝑐 ′ 𝑓 𝑦 𝑥  ( 600 600 + 𝑓 𝑦 ) 𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,75 𝑥 0,85 𝑥 0,85 𝑥 30 420 𝑥  ( 600 600 + 420 )
𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,0227  =  2,28% 𝜌 𝑚𝑎𝑥2 =  2,5% Cek As max ρ ≤ ρ max 0,45% ≤ 2,5% … OK Jarak tekan terjauh dari serat terjauh
𝑎  = 𝐴𝑠 𝑥 𝑓 𝑦 0,85 𝑥 𝑓 𝑐 ′ 𝑥 𝑏 𝑎  = 1520,531 𝑥 420
0,85 𝑥 30 𝑥 400
𝑎  =  62,61 𝑚𝑚 Kekuatan lentur nominal :
𝑀 𝑛 =  𝐴𝑠 𝑥 𝑓 𝑦 𝑥  (𝑑  − 𝑎 2 ) 𝑀 𝑛 =  1520,531 𝑥 420 𝑥  (639  − 62,61 2 )
𝑀 𝑛 = 388,088 𝑘𝑁/𝑚 Jarak  tekan  terjauh  dari  serat  terjauh  sampai  ke sumbu bebas :
𝑐  = 𝑎 𝛽 1 = 62,61 0,85 =  74,918 𝑚𝑚
Regangan pada lokasi tulangan:
𝜀 𝑠 = (𝑑 − 𝑐) 𝑐 𝑥 0,003 𝜀 𝑠 = (639 − 74,918 )
74,918 𝑥 0,003
𝜀 𝑠 =  0,023 Aspek reduksi :
𝜙  =  0,65  + (𝜀 𝑠 − 0,002) 0,003 𝑥 0,25
𝜙  =  0,967 𝜙𝑀 𝑛 =  𝜙 𝑥 𝑀 𝑛 =  0,967 𝑥 388,088 =  349,279 𝑘𝑁/𝑚 Cek  Kapasitas  ϕM n >  M u ,  349,279  >  279,423 (OK) Luas tulangan dibutuhkan
𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  = 𝑀 𝑢
[𝑓 𝑦 𝑥  (𝑑 − 𝑎 2)]
𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛   = 279,423
[420 𝑥  (639 − 62,61 2 )]
𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  =  1094,782 𝑚𝑚 2
3) Lapangan negatif Jumlah tulangan lapangan negatif, n = 4 Jarak bersih antara tulangan :
𝑠 = (𝑏 − 2)(𝑐 𝑐 − 2)(𝑑 𝑠 − 𝑛)𝑥𝑑 𝑏 (𝑛 − 1)
𝑠 = (400 − 2)(40 − 2)(10 − 4)𝑥25
(4 − 1)
= 70,667𝑚𝑚
Cek jarak bersih, Jarak bersih ≥ d b (OK), jumlah lapisnya 1 Luas terkecil tulangan lentur: As Pasang : 𝑛 𝑥 𝜋 4 𝑥 𝑑 𝑏 2 =  3 𝑥 𝜋 4 𝑥22 2 =
1520,531 𝑚𝑚 2
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 = (𝑓 𝑐 ′ ) 0,5 (4 𝑥 𝑓 𝑦 ) 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 = (30) 0,5
(4 𝑥 420) 𝑥 400 𝑥 639
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 =  833,321 𝑚𝑚 2
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 = 1,4 (4 𝑥 𝑓 𝑦 ) 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 = 1,4 (4 𝑥 420) 𝑥 400 𝑥 639
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 =  852 𝑚𝑚 2
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛4 =  0,25 𝑥 𝐴 𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 (𝑡𝑢𝑚𝑝𝑢𝑎𝑛 𝑛𝑒𝑔𝑎𝑡𝑖𝑓) 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛4 =  0,25 𝑥 1140,398  =  285,1 𝑚𝑚 2
Cek As min diambil dari nilai tertinggi As min1, As min2 dan As min4 , As Pasang ≥ As min (OK)
Batasan kemungkinan tulangan :
𝜌  = 𝐴𝑠 (𝑏 𝑥 𝑑) = 1520,531 (400 𝑥 639) =  0,0059 =  0,59%
𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝛽 1 𝑥 𝑓 𝑐 ′ 𝑓 𝑦 𝑥  ( 600 600 + 𝑓 𝑦 )
𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,75 𝑥 0,85 𝑥 0,85 𝑥 30 420 𝑥  ( 600 600 + 420 ) 𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,0227  =  2,28% 𝜌 𝑚𝑎𝑥2 =  2,5%
Cek As max ρ ≤ ρ max 0,45% ≤ 2,5% … OK Jarak tekan terjauh dari serat terjauh
𝑎  = 𝐴𝑠 𝑥 𝑓 𝑦 0,85 𝑥 𝑓 𝑐 ′ 𝑥 𝑏
𝑎  = 1520,531 𝑥 420
0,85 𝑥 30 𝑥 400
𝑎  =  62,61 𝑚𝑚
Kekuatan lentur nominal :
𝑀 𝑛 =  𝐴𝑠 𝑥 𝑓 𝑦 𝑥  (𝑑  − 𝑎 2 ) 𝑀 𝑛 =  1520,531 𝑥 420 𝑥  (639  − 62,61 2 )
𝑀 𝑛 =  388,088 𝑘𝑁/𝑚
Jarak  tekan  terjauh  dari  serat  sampai  ke  sumbu bebas :
𝑐  = 𝑎 𝛽 1 = 62,61 0,85 =  74,918 𝑚𝑚
Regangan pada lokasi tulangan:
𝜀 𝑠 = (𝑑 − 𝑐) 𝑐 𝑥 0,003 𝜀 𝑠 = (639 − 74,918 ) 74,918 𝑥 0,003
𝜀 𝑠 =  0,023

## Aspek reduksi :
𝜙  =  0,65  + (𝜀 𝑠 − 0,002) 0,003 𝑥 0,25
𝜙  =  0,967
𝜙𝑀 𝑛 =  𝜙 𝑥 𝑀 𝑛 =  0,967 𝑥 388,088 =  349,279 𝑘𝑁/𝑚
Cek Kapasitas ϕM n > M u , 349,279 > 279,423 (OK) Luas tulangan dibutuhkan
𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  = 𝑀 𝑢 [𝑓 𝑦 𝑥 (𝑑− 𝑎 2 )]
𝐴𝑠 𝑅𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  = 279,423 [420 𝑥 (639− 62,61 2 )]
𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  =  1094,782 𝑚𝑚 2
4) Lapangan positif
Jumlah tulangan lapangan positif, n = 3 Jarak bersih antara tulangan :
𝑠 = (𝑏−2)(𝑐 𝑐 −2)(𝑑 𝑠 −𝑛)𝑥𝑑 𝑏
(𝑛−1)
𝑠 = (400−2)(40−2)(10−3)𝑥25
(3−1) = 117𝑚𝑚
Cek  jarak  bersih,  Jarak  bersih  ≥  d b (OK),  jadi jumlah lapisnya 1
Luas terkecil tulangan lentur: As Pasang:
𝑛 𝑥 𝜋 4 𝑥 𝑑 𝑏 2 =  3 𝑥 𝜋 4 𝑥22 2 = 1140,398 𝑚𝑚 2
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 = (𝑓 𝑐 ′ ) 0,5
(4 𝑥 𝑓 𝑦 ) 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 = (30) 0,5
(4 𝑥 420) 𝑥 400 𝑥 639
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛1 =  833,321 𝑚𝑚 2
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 = 1,4 (4 𝑥 𝑓 𝑦 ) 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 = 1,4 (4 𝑥 420) 𝑥 400 𝑥 639
𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛2 =  852 𝑚𝑚 2 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛4 =  0,25 𝑥 𝐴 𝑠 𝑃𝑎𝑠𝑎𝑛𝑔 (𝑡𝑢𝑚𝑝𝑢𝑎𝑛 𝑛𝑒𝑔𝑎𝑡𝑖𝑓) 𝐴𝑠 𝑚𝑖𝑛4 =  0,25 𝑥 1140,398  =  285,1 𝑚𝑚 2 Cek  As min diambil  dari  nilai  tertinggi  As min1 dan As min2 , As Pasang ≥ As min (OK)
Batasan kemungkinan tulangan :
𝜌  = 𝐴𝑠 (𝑏 𝑥 𝑑) = 1140,398 (400 𝑥 639) =  0,00446  = 0,45%
𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,75 𝑥 0,85 𝑥 𝛽 1 𝑥 𝑓 𝑐 ′ 𝑓 𝑦 𝑥  ( 600 600+𝑓 𝑦 )
𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,75 𝑥 0,85 𝑥 0,85 𝑥 30 420 𝑥  ( 600 600+420 ) 𝜌 𝑚𝑎𝑥1 =  0,0227  =  2,28% 𝜌 𝑚𝑎𝑥2 =  2,5% Cek As max ρ ≤ ρ max 0,45% ≤ 2,5% … OK
Jarak tekan terjauh dari serat
𝑎  = 𝐴𝑠 𝑥 𝑓 𝑦 0,85 𝑥 𝑓 𝑐 ′ 𝑥 𝑏
𝑎  = 1140,398 𝑥 420 0,85 𝑥 30 𝑥 400 𝑎  =  46,958 𝑚𝑚 Kekuatan lentur nominal:
𝑀 𝑛 =  𝐴𝑠 𝑥 𝑓 𝑦 𝑥  (𝑑  − 𝑎 2 )
𝑀 𝑛 =  1140,398 𝑥 420 𝑥  (639  − 46,958
2 )
𝑀 𝑛 =  298,814 𝑘𝑁/𝑚 Jarak  tekan  terjauh  dari  serat  sampai  ke  sumbu bebas :
𝑐  = 𝑎 𝛽 1 = 46,958 0,85 =  56,189 𝑚𝑚
Regangan pada lokasi tulangan:
𝜀 𝑠 = (𝑑 − 𝑐) 𝑐 𝑥 0,003 𝜀 𝑠 = (639 − 56,189) 56,189 𝑥 0,003
𝜀 𝑠 =  0,031
Aspek reduksi:
𝜙  =  0,65  + (𝜀 𝑠 − 0,002) 0,003 𝑥 0,25
𝜙  =  0,967 𝜙𝑀 𝑛 =  𝜙 𝑥 𝑀 𝑛 =  0,967 𝑥 294,814 =  265,333 𝑘𝑁/𝑚 Cek  Kapasitas  ϕM n >  M u ,  265,333  >  212,2664 (OK) Luas tulangan dibutuhkan
𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  = 𝑀 𝑢 [𝑓 𝑦 𝑥  (𝑑 − 𝑎 2)]
𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  = 212,2664 [420 𝑥  (639 − 46,958 2 )] 𝐴𝑠 𝐷𝑒𝑠𝑎𝑖𝑛  =  821,087 𝑚𝑚 2
Hasil Analisis
Hasil analisis pada pelat lantai Tabel 1. Hasil analisis pada pelat lantai No Kontrol lendutan Hari ke 2 Hari ke 3 Izin 1 M u <M cr 7,685 8,729 8,707 2 Lendutan elastis 2,891 2,261 8,333 Hasil analisis pada balok Tabel 2. Hasil analisis pada balok 40x70 No Kontrol Terpasang Izin (diperlukan) 1 M u , tumpuan (-) 265,333 212,2664 2 M u , tumpuan (+) 349,279 279,4233 3 M u , lapangan (-) 349,279 279,4233 4 M u , lapangan (+) 265,333 212,2664 5 As, tumpuan (-) 1.140,398 821,087 6 As, tumpuan (+) 1.520,531 1.094,782 7 As, lapangan (-) 1.520,531 1.094,782 8 As, lapangan (+) 1.140,398 821,087

## KESIMPULAN
Dari  hasil  analisis  pelat  lantai  dan  balok,  dapat disimpulkan  bahwa  desain  strukurnya  mampu dilakukan  dengan  beksiting  sistem fix  shoring. Pembongkaran bekisting dengan sistem fix shoring ditetapkan pada hari ke 3 dengan status semua izin sudah terpenuhi.

## DAFTAR PUSTAKA
Abdunnafi, G., Wibowo, M. A., & Purwanggono, B.  (2021).  Kajian  Perbandingan  Pengaruh Penggunaan Bekisting Aluminium dan Perth Construction Hire (PCH) dalam Mewujudkan  Lean  Construction. Wahana Teknik  Sipil:  Jurnal  Pengembangan  Teknik Sipil, 26(2), 156-165. DOI: http://dx.doi.org/10.32497/wahanats.v26i2.3
130
Agustanto,  K.  (2013).  Studi  Perbandingan Penggunaan Bekisting Konvensional dengan Bekisting  Semi  Sistem  (Table  Form)  pada Proyek Gedung Bertingkat Banyak. Bentang: Jurnal Teoritis dan Terapan Bidang Rekayasa Sipil, 1(1), 29-33. https://jurnal.unismabekasi.ac.id/index.php/ bentang/article/view/397
Amri,  S.  (2005)  Teknologi  Beton  A-Z.  Jakarta: Yayasan John Hi-Tech Idetama. Badan  Standardisasi  Nasional  (2019). SNI 2847:2019  Persyaratan  Beton  Struktural Untuk  Bangunan  Gedung .  Jakarta:  Badan Standardisasi Nasional.
Azmarningrum,  E.  C., Azhar,  M.,  &  Bangun,  S. (2024).  Analisis  Struktur  Perbandingan Penggunaan Bekisting Konvensional dengan Bekisting Pelat Baja pada Kolom Kotak dan Kolom  Bulat  (Studi  Kasus  Pembangunan Cibinong  City  Mall  2). Jurnal  Komposit: Jurnal Ilmu-Ilmu Teknik Sipil, 8(1), 105–110. https://doi.org/10.32832/komposit.v8i1.1489
0
Doloksaribu, B., Hermanto, E. & Lubis, K. (2018) Analisa  Perhitungan  Kekuatan  Perancah Terhadap  Waktu  Siklus  Pengecoran  Lantai
untuk  Memenuhi  Keamanan  Struktur Bangunan. Skripsi . Repository  Universitas
Medan Area. https://repositori.uma.ac.id/handle/1234567 89/9581
Duntemann, J. F., Anderson, N. S., & Longinow, A.  (1994). Synthesis  of  Falsework, Formwork,  and  Scaffolding  for  Highway Bridge  Structures. United  States:  Federal
Highway Administration.
https://rosap.ntl.bts.gov/view/dot/898
Nasikhin,  M.  K.  (2023).  Metode  Pelaksanaan Pekerjaan  Struktur  Kolom  Pada  Proyek Pembangunan Passengger Terminal Building Bandara Internasional Dhoho Kediri. Jurnal Vokasi Teknik Sipil, 117-123. https://ejournal.unesa.ac.id/index.php/viteks /article/view/57333
Pangestu,  G.  A.  (2023).  Perbandingan  Analisis Kekuatan Bekisting Pierhead Menggunakan Dua  Tipe  Perancah  PT.  Beton  Perkasa Wijaksana  (BPW).  (Studi  Kasus:  Proyek  6 Ruas  Toll  Dalam  Kota  Seksi  C1  Grogol  – Kelapa  Gading). S1  thesis,  Universitas Mercu Buana Jakarta . https://repository.mercubuana.ac.id/77824/.
Sajekti, A. (2009) Metode Kerja Bangunan Sipil ,
Jakarta: Graha Ilmu.
Semita, A. P., Julita, S. R., & Suripto, S. (2020). Pelaksanaan  Pekerjaan  Beton  Bertulang Lantai  24  Menara  BRI  Gatot  Subroto.  In Prosiding Seminar Nasional Teknik Sipil (pp. 129-137). https://prosiding- old.pnj.ac.id/index.php/snts/article/view/375
9
Wigbout,  F.  (1987). Bekisting  (Kotak  Cetak).
Jakarta: Erlangga.
Wiyono,  D.  R.,  and  Trisina,  W.  (2013). Analisis Lendutan  Seketika  dan  Lendutan  Jangka Panjang. Jurnal  Teknik  Sipil,  9(1),  20-37 . https://doi.org/10.28932/jts.v9i1.1367