## ANALISIS KEGAGALAN TIANG PANCANG PADA KONSTRUKSI DERMAGA DENGAN PROGRAM APILE OFFSHORE, LPILE, DAN GRLWEAP
Ivana Natasha 1 dan Chaidir A. Makarim
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: ivananatasha211096@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: chaidir259@gmail.com

## ABSTRAK
Konstruksi  lepas  pantai  ( offshore )  berbeda  di  dalam  perencanaannya  dengan  konstruksi  di  daratan ( onshore )  dan  kosntruksi  di  dekat  pantai  ( near shore ).  Analisis  yang  dilakukan  pada  skripsi  ini menggambarkan interaksi antara konstruksi dengan parameter hidrodinamika, antara lain: beban siklik akibat ombak berulang, penggerusan ( scouring ), dan gaya gesek selimut negatif akibat endapan dari muara  sungai.  Skripsi  ini  memaparkan  perbedaan  tersebut  dan  menampilkan  contoh  kegagalan  yang terjadi  pada  suatu  proyek  dermaga  pada  salah  satu  kawasan  pulau  di  Indonesia.  Metode  yang  dapat digunakan  untuk  menganalisis  kegagalan  antara  lain  adalah  dengan  menggunakan  analisis  kapasitas tiang dan data hasil pukulan tiang untuk mendapatkan kapasitas tiang secara aksial dan lateral dengan program APILE Offshore dan LPILE, serta simulasi pemancangan tiang dengan program GRLWEAP. Input  parameter  yang  digunakan  berupa  parameter  tanah,  tiang,  dan  hammer.  Hasil  analisis  dari program  akan  dibandingkan  dengan  kapasitas  tiang  hasil  uji  pembebanan  dinamik  (PDA  test)  dan kalendering serta beban yang harus dipikul oleh tiang.
Kata kunci: Offshore , Pondasi tiang, APILE Offshore, LPILE, GRLWEAP.

## 1. PENDAHULUAN
Konstruksi  lepas  pantai  ( offshore )  berbeda  di  dalam  perencanaannya  dengan  konstruksi  di  daratan  ( onshore )  dan konstruksi  di  dekat  pantai  ( near shore )  dan  merupakan  sebuah  anjungan  besar  yang  menyediakan  fasilitas  seperti pelabuhan.  Pembangunan  pelabuhan  memegang  peranan  penting  seperti  administratif,  perkembangan,  industrial, dan  komersil.  Pelabuhan  mencakup  struktur  dermaga  yang  merupakan  fasilitas  tempat  kapal  keluar  masuk  dan transfer muatan yang umumnya terletak pada tepi laut, sungai, maupun danau.
Struktur pada dermaga didukung oleh pondasi yang meneruskan beban yang dipikul ke dalam lapisan tanah. Tanah harus mampu memikul beban tanpa mengalami kegagalan. Pondasi yang umumnya digunakan adalah pondasi tiang. Pada tahap perencanaan, daya dukung pondasi perlu diperhatikan secara saksama karena kegagalan konstruksi dapat terjadi  apabila  pondasi  tidak  mampu  menahan  beban  yang  dipikul.  Kegagalan  yang  terjadi  pada  tiang  pancang konstruksi  dermaga  pada  salah  satu  kawasan  pulau  di  Indonesia  merupakan  suatu  kasus  nyata  yang menimbulkan permasalahan pada struktur dermaga dan trestle .
Pengujian  pada  pondasi  tiang  perlu  dilakukan  untuk  memperoleh  verifikasi  terhadap  hasil  desain  pondasi berdasarkan  data  tanah  yang  tersedia,  memberikan  kepastian  kepada  insinyur  desain  dalam  menentukan  metode instalasi  pondasi  tiang,  kapasitas  tiang,  memprediksi  besarnya  defleksi  yang  terjadi,  dan  mengetahui  integritas pondasi  tiang.  Pengujian  kapasitas  tiang  pondasi  di  darat  ( onshore )  dapat  dilakukan  secara  statik,  namun  hal  ini sangat sulit dilakukan pada konstruksi lepas pantai ( offshore ) karena lingkungan dan beban muatan yang besar. Oleh sebab itu pengujian secara dinamik merupakan alternatif yang dapat ditempuh untuk menentukan kapasitas pondasi tiang,  seperti Pile Driving Analyzer (PDA)  test  untuk  memperoleh  informasi  mengenai  kapasitas,  integritas,  dan memonitor instalasi pondasi tiang.
Perkembangan  teknologi  komputer  yang  cukup  pesat  menghasilkan  software  yang  dapat  digunakan  untuk  analisis dan  memprediksi  kapasitas  pondasi  tiang  secara  cepat  dan  baik.  GRLWEAP  merupakan  program  komputer  yang dapat  digunakan  untuk  menentukan  kapasitas  tiang  berdasarkan  hasil  pengujian  dinamik  berupa  simulasi pemancangan  pondasi  tiang  dengan  memasukkan  parameter hammer ,  pondasi  tiang,  dan  tanah. Output program berupa  tegangan  yang  terjadi  sepanjang  tiang  dan  estimasi  kapasitas  aksial.  Sementara  itu  untuk  menganalisa kapasitas  tiang  secara  aksial  dan  lateral  digunakan  program  APILE  Offshore  dan  LPILE.  Hasil  analisa  dengan program dan data pengujian tiang di lapangan akan dibandingkan dengan besarnya beban yang bekerja pada masing- masing tiang dalam kondisi statik dan service . Oleh sebab itu, untuk menganalisa penyebab kegagalan tiang pancang
yang terjadi pada konstruksi dermaga pada salah satu kawasan pulau di Indonesia dilakukan dengan program APILE Offshore, LPILE, dan GRLWEAP.

## 2. METODOLOGI PENELITIAN

## Studi Literatur
Penelitian  dimulai  dengan  mengumpulkan  teori  untuk  analisis  penyebab  kegagalan  tiang  pancang  pada  konstruksi dermaga pada salah satu kawasan pulau di Indonesia berupa buku, jurnal, dan peraturan seperti API Recommended Practice 2GEO 2014 Geotechnical and Foundation Design Consideration dan SNI 8460:2017 tentang Persyaratan Perancangan Geoteknik.

## Hipotesis Penyebab Kegagalan Tiang Pancang
Langkah selanjutnya melakukan hipotesis (pendugaan sementara) terhadap penyebab kegagalan pada tiang pancang konstruksi dermaga, antara lain:
 Letak pelabuhan yang berada sangat dekat dengan muara sungai sehingga pada saat musim banjir, debit sungai membawa  muatan  material  yang  cukup  besar  yang  menyebabkan  sedimentasi  pada  area  dermaga.  Adanya endapan sedimen pada dasar laut dermaga ini dapat menjadi beban tambahan bagi struktur dermaga, khususnya tiang pancang yang dapat mengakibatkan ketidakstabilan pada struktur dermaga.
 Selain potensi sedimentasi, terdapat potensi penggerusan ( scouring ) pada dermaga dan trestle . Apabila kembali terjadi curah hujan yang besar, dikhawatirkan akan terjadi perpindahan sedimen yang semakin tinggi.
 Semakin besar tiang bebas tiang pancang, maka potensi deformasi pada struktur dermaga dapat semakin besar.
 Pergeseran  dermaga  yang  mengakibatkan  dilatasi  menjadi  semakin  renggang  dapat  disebabkan  oleh  gaya tekanan  lateral  akibat  tumbukan  kapal  maupun  banjir  besar  yang  menimbulkan  endapan  sedimen  sehingga mendorong  dermaga  bergerak  maju.  Selain  itu,  pergeseran  dermaga  dapat  disebabkan  oleh  penurunan  pada pondasi tiang.

## Pengumpulan dan Pengolahan Data
Data-data yang dikumpulkan antara lain data tiang, data tanah dari hasil pengujian lapangan dan laboratorium, dan data hammer . Tiang yang digunakan adalah tiang pancang pipa baja ( steel line pipe ) open ended diameter 457,2 mm dan tebal 6,35 mm Grade A dengan kuat leleh 30000 psi (205 MPa) dan kuat tarik 48000 psi (330 MPa). Hammer yang digunakan tipe KOBE K 35. Data tanah pada bagian dermaga dan trestle adalah sebagai berikut.
Tabel 1. Parameter Tanah Bagian Dermaga
Lapisan Kedalaman (m) Jenis tanah N – SPT Berat jenis, γ (kN/m 3 )
Sudut geser, ϕ ( o ) Kepadatan relatif, Dr 1 0 – 5 Pasir 2 12,08 20,08 0 2 5 – 10 Pasir 9 14,95 23,00 0,1 3 10 – 17 Pasir kelanauan 12 17,04 24,00 0,15 4 17 – 30 Pasir kelanauan 18 17,02 24,71 0,35 5 30 – 37 Pasir kelanauan 25 17,80 26,20 0,4 6 37 – 45 Pasir kelanauan 28 17,50 26,00 0,59 7 45 – 62 Pasir kelanauan 38 17,50 27,33 0,7 Tabel 2. Parameter Tanah Bagian Trestle Lapisan Kedalaman (m) Jenis tanah N – SPT Berat jenis, γ (kN/m 3 ) Sudut geser, ϕ ( o ) Kepadatan relatif, Dr 1 0 – 5 Pasir 3 12,88 21,00 0 2 5 – 8 Pasir 6 12,50 21,00 0,1 3 8 – 25 Pasir kelanauan 11 15,91 22,07 0,15 4 25 – 30 Pasir kelanauan 16 16,72 22,99 0,3 5 30 – 35 Pasir kelanauan 20 16,94 25,00 0,35 6 35 – 45 Pasir kelanauan 27 17,00 25,75 0,58 7 45 – 62 Pasir kelanauan 37 17,50 27,33 0,69

## Analisis pada Program APILE Offshore
Analisis  pada  program  APILE  Offshore  dilakukan  dengan  memasukkan  parameter  tiang  dan  tanah.  Setelah  itu melakukan run analysis dan diperoleh kapasitas aksial tiang sepanjang kedalaman penetrasi tiang.
Gambar 1. Input Parameter Tiang pada Program APILE Offshore
Gambar 2. Input Parameter Tanah pada Program APILE Offshore

## Analisis pada Program LPILE
Analisis  pada  program  LPILE  dilakukan  dengan  memasukkan  parameter  tiang  dan  tanah.  Untuk  mengetahui kapasitas lateral tiang dilakukan dengan membatasi defleksi maksimum pada kepala tiang dengan input pembebanan opsi Deflection and Slope dimana besarnya defleksi pada kepala tiang dibatasi sebesar ½ inch untuk gempa kuat dan ¼ inch untuk gempa nominal. Setelah itu melakukan run analysis dan diperoleh kapasitas lateral tiang.
Gambar 3. Input Parameter Tiang pada Program LPILE
Gambar 4. Input Parameter Tanah pada Program LPILE
Gambar 5. Input Pembebanan pada Kepala Tiang Tipe Displacement and Slope

## Analisis pada Program GRLWEAP
Analisis  pada  program  GRLWEAP  dilakukan  dengan  memasukkan  parameter hammer ,  tiang,  dan  tanah.  Data parameter hammer berasal  dari manufacturer. Tipe  analisis  yang  digunakan  adalah driveability dimana  kapasitas tiang  ditentukan  nilainya  berdasarkan gain / loss  factor pada shaft dan toe tiang.  Faktor  ini  bertujuan  untuk mengurangi atau meningkatkan nilai tahanan pada tiang. Hasil analisis berupa driveability graph yang menyatakan kapasitas  tiang,  jumlah  pukulan,  tegangan  tarik  dan  tekan  sepanjang  tiang,  energi  yang  ditansfer  dari  sistem pemancangan ke tiang, dan stroke terhadap panjang penetrasi tiang.
Gambar 6. Input Parameter Hammer dan Cushion KOBE K 35
Gambar 7. Input Parameter Tiang pada Program GRLWEAP
Gambar 8. Input Parameter Tiap Lapisan Tanah pada Program GRLWEAP
Gambar 9. Gain/loss Factor untuk Shaft dan Toe Resistance
Parameter  tanah  lainnya  adalah quake dan damping . Quake merupakan  deformasi  elastis  maksimum  tanah  yang terjadi. Nilai quake yang dianjurkan menurut program GRLWEAP adalah:
Tabel 3. Rekomendasi Nilai Quake Program GRLWEAP (Sumber: GRLWEAP 2010)
Soil Type Pile Type or Size Quake (in) Quake (mm) Shaft Quake   All soil types All Types 0.10 2.5 Toe Quake All soil types, soft Rock Non-displacement piles** i.e. driving unplugged   0.10 2.5 Very dense or hard soils Displacement Piles*** of diameter or width D D/120 D/120 Soils which are not very dense or hard   Displacement Piles*** of diameter or width D D/60 D/60 Hard Rock All Types 0.04 1.0

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Perhitungan Daya Dukung Aksial Tiang Statik pada Dermaga dan Trestle
Perhitungan  daya dukung aksial tiang statik dilakukan dengan rumus Meyerhof.  Analisis kapasitas tiang pipa baja open ended perlu mempertimbangkan efek plugging . Pertimbangan analisis yang akan digunakan adalah:
 Jika  daya  dukung  friksi  dalam  tiang  lebih  besar  daripada  daya  dukung  ujung  tiang  kondisi close  ended ,  maka tiang dianggap berperilaku seperti penampang close ended sehingga daya dukung ultimate adalah daya dukung friksi luar dan daya dukung tiang ujung close ended .
Q side (inner) > Q Tip (closed ended) , maka Q ult = Q side (outer) + Q Tip (closed ended) (1)
 Jika  daya  dukung  friksi  dalam  lebih  kecil  dari  daya  dukung  ujung  tiang close  ended ,  maka  tiang  dianggap berperilaku  seperti  penampang open  ended sehingga  daya  dukung  ultimat  adalah  daya  dukung  friksi  luar  dan friksi dalam.
Q side (inner) < Q Tip (closed ended) , maka Q ult = Q side (outer) + Q side (inner) (2)
Syarat kondisi plugged pada tanah cohesionless berdasarkan API Recommended Practice 2GEO 2014 Appendix C:
Di < 2(Dr – 0,3)
(3)
Perhitungan daya dukung ujung dan selimut pondasi tiang pancang pipa baja dengan cara statik adalah:
Q tip = A tip x q t = A tip x 4.N (4)
Q side =  f s l i .p (5)
Kemudian perhitungan dilakukan pada semua tipe tiang pada dermaga dan trestle dengan panjang 36 meter dan 48 meter serta panjang tiang bebas 4 m – 14 m yang dapat dilihat pada tabel berikut ini:

## Tabel 4. Daya Dukung Tiang Pancang Statik Meyerhof
Lokasi Tiang Panjang Tiang, L (m) Panjang freestanding (m) Kondisi Qu (kN) Qall (kN)
Dermaga
36 6 Unplugged 708.27 283.31 7 Unplugged 659.28 263.71 8 Unplugged 610.28 244.11 9 Unplugged 561.29 224.52 10 Unplugged 512.29 204.92 11 Unplugged 463.30 185.32 12 Unplugged 414.30 165.72 13 Unplugged 365.31 146.12 14 Unplugged 316.31 126.53 48 10 Unplugged 1273.23 509.29 11 Unplugged 1202.61 481.04 12 Unplugged 1131.99 452.80 13 Unplugged 1061.37 424.55 14 Unplugged 990.75 396.30 Trestle 36 4 Unplugged 648.27 259.31 5 Unplugged 594.76 237.91 6 Unplugged 541.26 216.50 7 Unplugged 504.15 201.66 8 Unplugged 467.05 186.82 9 Unplugged 429.94 171.98

## Analisis Daya Dukung Aksial dengan Program APILE Offshore
Kapasitas aksial yang akan diperhitungkan adalah metode API. Output kapasitas berupa kapasitas selimut, kapasitas ujung, dan kapasitas total yang dapat dilihat pada tabel berikut.

## Tabel 5. Daya Dukung Aksial dengan Program APILE Offshore
Lokasi Tiang Panjang Tiang, L (m) Panjang freestanding (m) Q tip (kN) Q side (kN) Axial Capacity ,
Q (kN)
Dermaga
36 6 39.2
275.8 315 7 37.7 252 289.7 8 35.8 221.7 257.5 9 34.3 200 234.3 10 32.9 179.1 212 11 31.5 159.2 190.7 12 29.5 134 163.5 13 28.1 116.2 144.3 14 26.6 99.2 125.9 48 10 59.3 542.3 601.6 11 57.6 507.5 565 12 55.8 473.5 529.3 13 53.4 430 483.3 14 51.6 398.6 450.1 Trestle 36 4 37.5 288.9 326.4 5 36.1 265.8 301.8 6 27.7 244.7 272.4 7 26.6 225.6 252.3 8 25.1 201.4 226.6 9 24 184.2 208.2

## Analisis Daya Dukung Aksial dengan Program GRLWEAP
Hasil analisis berupa driveability graph sebagai berikut.
Gambar 10. Grafik Driveability pada Tiang Dermaga L = 36 m dan Panjang Freestanding 7 m
Tegangan tarik dan tekan yang diijinkan untuk material tiang baja adalah:
σ ijin = 0,9.f y (6)
Dengan demikian, hasil analisis dengan program GRLWEAP adalah sebagai berikut:

## Tabel 6. Hasil Analisis Program GRLWEAP
Lokasi Tiang Panjang Tiang, L (m) Panjang freestanding (m) Kapasitas Tiang (kN) Tegangan Tekan (MPa) Tegangan Tarik (MPa) Cek Integritas Tiang
Dermaga
36 6 431.8
171.272
-3.016 OK 7 406.8 168.305 -3.207 OK 8 382.8 165.218 -3.369 OK 9 359.28 161.835 -3.381 OK 10 334.1 156.698 -4.151 OK 11 316.8 152.135 -3.131 OK 12 296.8 147.705 -2.914 OK 13 274.2 141.682 -3.631 OK 14 256.2 137.193 -3.461 OK 48 10 672.4 180.135 -7.838 OK 11 637.4 178.708 -5.113 OK 12 605.4 177.726 -3.134 OK 13 568.4 176.380 -1.960 OK 14 544.8 174.852 -1.756 OK Trestle 36 4 441.3 169.335 -4.851 OK 5 417.9 166.552 -5.036 OK 6 394.8 163.440 -5.764 OK 7 373.7 160.641 -6.208 OK 8 353.5 157.738 -6.584 OK 9 334.2 154.253 -6.442 OK

## Analisis Daya Dukung Lateral dengan Program LPILE
Kapasitas  lateral  tiang  ijin  yang  akan  diperhitungkan  berdasarkan  pembatasan  defleksi  maksimum  sebesar  ½  inch untuk gempa kuat dan ¼ inch untuk gempa nominal. Kapasitas ijin lateral tiang dapat dilihat pada tabel berikut.
Tabel 7. Hasil Analisis Program LPILE
Lokasi Tiang Panjang Tiang, L (m) Panjang freestanding pile (m) H all (kN) Momen maksimum (kNm) Defleksi maksimum (m) Defleksi ¼” Defleksi ½” Statik Service Statik Service
Dermaga
36 6 4.307 8.3199 122.75 182.58 0.0515 0.0865 7 3.729 7.2219 139.71 207.98 0.072 0.13 8 3.2196 6.3205 158.14 - *) 0.098 - *) 9 2.8135 5.4951 178.46 - *) 0.1335 - *) 10 2.4561 4.8785 201.53 - *) 0.1845 - *) 11 2.1774 4.286 - *) - *) - *) - *) 12 1.9228 3.8445 - *) - *) - *) - *) 13 1.723 3.4238 - *) - *) - *) - *) 14 1.5478 3.0837 - *) - *) - *) - *) 48 10 2.4372 4.8192 202.37 - *) 0.1874 - *) 11 2.1562 4.2535 - *) - *) - *) - *) 12 1.9174 3.7751 - *) - *) - *) - *) 13 1.7116 3.3691 - *) - *) - *) - *) 14 1.5348 3.0338 - *) - *) - *) - *) Trestle 36 4 8.3683 14.5861 87.15 128.41 0.0206 0.033 5 5.8902 10.5423 101.51 149.55 0.031 0.0495 6 4.404 8.5826 116.69 171.85 0.0448 0.0724 7 3.7469 7.4085 132.97 195.73 0.0629 0.106 8 3.2574 6.3905 150.61 - *) 0.0862 - *) 9 2.82 5.6182 169.91 - *) 0.117 - *)
Catatan: *) Akibat beban maksimum (kondisi statik dan service ), defleksi yang terjadi melampaui batas defleksi ijin. Hal ini disebabkan karena tiang mengalami overloading .

## Perbandingan Hasil Kapasitas Aksial
Hasil analisis kapasitas aksial hasil perhitungan statik dengan rumus Meyerhof dibandingkan dengan hasil analisis dengan program, PDA test, dan kalendering terhadap beban dari struktur dapat dilihat pada tabel berikut.
Tabel 8. Perbandingan Daya Dukung Aksial Tiang Pancang Pipa Baja
Lokasi Tiang Panjang Tiang, L (m) Panjang freestanding pile (m) Lokasi Tiang Beban dari Struktur Kapasitas Ijin (kN) Statik Service Meyerhoff APILE Offshore GRLWEAP PDA Test Kalendering
Dermaga
36
6 C7
Tengah =
503,67 kN Ujung = 508,05 kN Tengah = 549,23 kN Ujung = 553,61 kN 283.31 315 431.8 499.14 1165.63 7 B7 263.71 289.7 406.8 466.57 1165.63 8 C9 244.11 257.5 382.8 1163.87 9 C11 224.52 234.3 359.28 1344.63 10 B17 204.92 212 334.1 1016.08 11 B12 185.32 190.7 316.8 1210.96 12 C13 165.72 163.5 296.8 1321.04 13 C14 146.12 144.3 274.2 1486.17 14 C16 126.53 125.9 256.2 1453.15 48 10 B1 509.29 601.6 672.4 1219.29 11 A1 481.04 565 637.4 1143.09 12 C18 452.80 529.3 605.4 1075.85 13 B18 424.55 483.3 568.4 1219.29 14 A18 396.30 450.1 544.8 1306.39 Trestle 36 4 A1 512,61 kN 552,61 kN 259.31 326.4 441.3 5 A2 237.91 301.8 417.9 6 A3 216.50 272.4 394.8 7 A6 201.66 252.3 373.7 501.14 8 A8 186.82 226.6 353.5 493.43 9 A11 171.98 208.2
334.2
Gambar 11. Perbandingan Kapasitas Aksial Tiang Dermaga L = 36 m dan L = 48 m
Gambar 12. Perbandingan Kapasitas Aksial Tiang Trestle L = 36 m
Maka berdasarkan perbandingan kapasitas dengan beban aksial yang bekerja pada kondisi statik dan service , tiang mengalami kegagalan karena beban yang bekerja melebihi kapasitas aksial tiang.

## Perbandingan Hasil Kapasitas Lateral
Hasil analisis kapasitas lateral hasil analisis dengan program LPILE terhadap beban dari struktur dapat dilihat pada tabel berikut.
Tabel 9. Perbandingan Daya Dukung Lateral Tiang Pancang Pipa Baja Lokasi Tiang Panjang Tiang, L (m) Panjang freestanding pile (m) Beban dari Struktur (kN) H all (kN) Momen maksimum (kNm) Statik Service Defleksi ¼” Defleksi ½” Statik
Service Dermaga 36 6 21.1 29.5 4.307
8.3199 122.75 182.58 7 3.729 7.2219 139.71 207.98 8 3.2196 6.3205 158.14 - *) 9 2.8135 5.4951 178.46 - *) 10 2.4561 4.8785 201.53 - *) 11 2.1774 4.286 - *) - *) 12 1.9228 3.8445 - *) - *) 13 1.723 3.4238 - *) - *) 14 1.5478 3.0837 - *) - *) 48 10 2.4372 4.8192 202.37 - *) 11 2.1562 4.2535 - *) - *) 12 1.9174 3.7751 - *) - *) 13 1.7116 3.3691 - *) - *) 14 1.5348 3.0338 - *) - *) Trestle 36 4 8.3683 14.5861 87.15 128.41 5 5.8902 10.5423 101.51 149.55 6 4.404 8.5826 116.69 171.85 7 3.7469 7.4085 132.97 195.73 8 3.2574 6.3905 150.61 - *) 9 2.82 5.6182 169.91 - *)
Gambar 13. Perbandingan Kapasitas Lateral Tiang Dermaga L = 36 m dan L = 48 m
Gambar 14. Perbandingan Kapasitas Lateral Tiang Trestle L = 36 m
Maka berdasarkan perbandingan kapasitas hasil analisis dengan program LPILE dengan beban lateral yang bekerja pada kondisi statik dan service , tiang mengalami kegagalan karena beban yang bekerja melebihi kapasitas tiang.

## 4. KESIMPULAN
1. Hasil analisis daya dukung aksial dengan perhitungan secara manual, program APILE Offshore, dan program GRLWEAP  tidak  memenuhi  syarat  kestabilan  struktur  karena  beban  vertikal  baik  kondisi  statik  maupun service yang bekerja pada masing-masing tiang melampaui kapasitas daya dukung ijin aksial.
2. Hasil  analisis  daya  dukung  lateral  dengan  program  LPILE  menunjukkan  tiang  tidak  dapat  menahan  beban lateral secara statik dan service yang melampaui kapasitas tiang lateral.
3. Berdasarkan  analisis  dengan  program  GRLWEAP,  tegangan  tekan  pada  ujung  tiang  hampir  mendekati  batas tegangan tekan ijin sebesar 184,5 MPa namun belum mengalami leleh dan rusak saat pemancangan. Sedangkan tegangan tarik tiang dalam kondisi aman.
4. Kegagalan yang terjadi pada pondasi tiang pipa baja konstruksi dermaga disebabkan karena kesalahan dalam mendesain struktur dermaga dan trestle , yaitu salah dalam menentukan posisi pelabuhan yang terletak di muara yang membawa endapan sehingga menurunkan kapasitas pondasi, ujung tiang yang tidak bersandar pada tanah keras, tidak mempertimbangkan beban siklik dan efek scouring .
5. Semakin  besar  panjang  tiang  bebas  ( freestanding )  tiang  pancang,  maka  potensi  deformasi  pada  struktur dermaga  dapat  semakin  besar.  Hal  ini  terbukti  oleh  semakin  menurunnya  kapasitas  daya  dukung  baik  aksial maupun  lateral  dengan  semakin  berkurangnya  panjang  penetrasi  ke  dalam  tanah,  karena  tanah  yang menyumbangkan tahanan selimut tiang berkurang.

## DAFTAR PUSTAKA
American Petroleum Institute. (2014). Geotechnical and Foundation Design Considerations. Washington, DC: API. APILE 2015 – User’s Manual. (2015). A Program for the Sudy of Driven Piles under Axial Loads. Texas: Ensoft,
Inc.
Badan Standarisasi Nasional. (2017). SNI 8460:2017 Persyaratan Perancangan Geoteknik. Jakarta: BSN. Bowles, J.E. (1991). Analisa dan Desain Pondasi Edisi keempat Jilid 1. Jakarta: Erlangga. Bowles, J.E. (1991). Sifat-sifat Fisis dan Geoteknis Tanah (Mekanika Tanah). Jakarta: Erlangga. Bowles, J.E. (1997). Foundation Analysis and Design 5th Edition. Singapore: McGraw – Hill Book Co. Chamani, Mohammad R. Pier Scour. chamani.iut.ac.ir.
Coduto, Donald P. (2016). Foundation Design Principles and Practices 3rd Edition. California: Pearson. Das, Braja M. (1993). Mekanika Tanah (Prinsip-prinsip Rekayasa Geoteknis) Jilid 2. Jakarta: Erlangga. Dean, E.T.R. (2010). Offshore Geotechnical Engineering Principles and Practice. Great Britain: Thomas Telford. Dictionary of Construction. Timber Pile. http://www.dictionaryofconstruction.com/definition/timber-pile. Direktorat  Pelabuhan  dan  Pengerukan  Direktorat  Jenderal  Perhubungan  Laut  Kementrian  Perhubungan.  (2014).
Detail Engineering Desain (DED) Pelabuhan Tahun Anggaran 2014. Bandung: Marga Nusantara Persada.
Dutch Foundation. Pile Testing. http://dfdubai.com/quality/pile-testing-2/. Fundamentals
of Environmental
Measurements.
https://www.fondriest.com/environmental- measurements/parameters/hydro-logy/sediment-transport-deposition/. Ghazvinei, Pezhman, T. Scour Hazard Assessment and Bridge Abutment Instability Analysis. www.researchgate.net.
Hunt, Roy E. (2005). Geotechnical Engineering Investigation Handbook 2nd Edition. Broken Sound Parkway NW: Taylor & Francis Group.
Introduction to Deep Foundations. http://slideplayer.com/slide/5730387/.
Kementrian  Perhubungan  Direktorat  Jenderal  Perhubungan  Laut  Kantor  Unit  Penyelenggara  Pelabuhan  (KUPP)
Laut Kolaka. (2016). Laporan Pemancangan Dermaga. Sulawesi: KUPP.
LPILE  2018  –  User’s  Manual.  (2018).  A  Program  to  Analyze  Deep  Foundations  Under  Lateral  Loading.  Texas: Ensoft, Inc.
Masjedi,  A.  Reduction  of  Local  Scour  at  a  Bridge  Pier  using  Collar  in  a  180  Degree  Flume  Bend.  2010. https://scialert.net/fulltext/?doi=jas.2010.124.131.
Mello,  De.  1971.  The  Standard  Penetration  Test. 4th Panamerican  Conference on  Soil  Mechanics and  Foundation Engineering, San Juan (Puerto Rico). Vol. I. (Juni 1971): 1 – 86.
Pile Driving Analysis - Driven Piles. www.abuildersengineer.com. Pile Driving Analyzer (PDA). http://www.earthproducts.in/pile-driving-analyzer-pda/. Pile Dynamic, Inc. GRLWEAP 2010 help (http://www.pile.com/grlweap). Randolph, Mark dan S. Gouvenec. (2011). Offshore Geotechnical Engineering. Oxon: Spon Press. Terzaghi, Karl. (1967). Soil Mechanics in Engineering Practice. Singapore: Wiley.
Universitas  Katolik  Parahyangan.  (2017).  Manual  Pondasi  Tiang  Edisi  5.  Bandung:  Universitas  Katolik Parahyangan.