## Journal of Science
and Engineering Full Paper

## ALTERNATIF  PERENCANAAN SUPER STRUCTURE JEMBATAN RANGKA BAJA PADA  JEMBATAN  WAY  UMALOYA  DI KABUPATEN KEPULAUAN SULA
Mardhan Fatmona a* , Erwinsyah Tuhuteru b , Muhammad Taufiq Yuda Saputra c
a Alumni Prodi Sipil Fakultas Teknik Universitas Kahirun bc Prodi Sipil Fakultas Teknik Universitas Kahirun
Article history Received Graphical abstract

## Abstract
The Way Umaloya Bridge in the Sula Islands Regency is a reinforced concrete girder type bridge  which  has  a  total  bridge  span  length  of  60.00  with  field  survey  results  there  are cracks in each of the longitudinal and transverse girders, corrosion of steel reinforcement and  deflection  due  to  repeated  loads.  The  purpose  of  this  research  is  as  a  planning alternative  to  analyze  the  dimensions  of  each  element  of  the  superstructure  of  the  steel frame  bridge  in  the  redesign.  In  planning  the  superstructure  of  the  steel  truss  bridge, warren truss type is used with analysis and design calculations using the LRFD method for control of the steel frame, such as tensile bars, compression rods, bending rods and bolted connections.  In  each  calculation,  the  superstructure  elements  are  controlled  against  the requirements for selecting the profile dimensions and controlled for materials and stresses. In planning the super structure of the bridge, the results of the analysis and design were obtained as follows: the use of dimensions and reinforcement on the pavement floor plate and vehicle floor plate used the dimensions of the pavement floor plate 25 x 50 x 6000 cm, with  the  main  reinforcement  requirements  ø  16-12  mm  and  reinforcement  for  ø  12-200 mm, vehicle floor plate dimensions are used 20 x 600 x 6000 cm, with the need for basic reinforcement  ø  16-100  mm,  reinforcement  for  ø  12-200,  the  use  of  longitudinal  girders with dimensions of WF profile 450 x 200 x 9 x 14 mm , the use of transverse girders with a WF profile dimension of 800 x 300 x 14 x 26 mm, the use of a main frame with a  WF profile  dimension  of  400  x  400  x  45  x  70  mm,  the  use  of  wind  ties  with  a  WF  profile dimension of 150 x 150 x 7 x 10 mm, the use of connection on the node plate with a plate thickness of 2.5 cm, the use of connecting plate connections between longitudinal girders, transverse girders, and the main frame with a profile dimension of L 100.100.10 mm. and the use of connection plates on wind ties with a dimension of 1.0 cm thick C profile.
Keywords : Planning alternative, Bridge Super Structure, Steel Frame, Warren Truss Type, LRFD

## Abstrak
Jembatan  Way  Umaloya  di  kabupaten  kepulauan  sula  merupakan  jembatan  tipe  gelagar beton  bertulang  yang  mempunyai  panjang  total  bentang  jembatan  60,00  denga  hasil survey  lapangan  terdapat  retak  pada  masing-masing  gelagar  memanjang  dan  gelagar melintang,  korosi  pada  tulangan  baja  serta  terjadinya  lendutan  akibat  beban  berulang. tujuan  pada  penelitian  ini  adalah  sebagai  alternafif  perencanaan  untuk  menganalisis dimensi  pada  masing  –  masing  elemen super  structure jembatan  rangka  baja  dalam perencanaan ulang. Pada perencanaan super structure jembatan rangka baja, digunakan tipe warren  truss  dengan  dilakukan  perhitungan  analisis  dan  desain  menggunakan  metode LRFD  untuk  kontrol  terhadap  rangka  baja  seperti,  batang  tarik,  batang  tekan,  batang lentur  dan  sambungan  baut.  Pada  masing-masing  perhitungan  elemen super  structure di kontrol  terhadap  syarat  pemilihan  dimensi  profil  serta  di  kontrol  terhadap  bahan  dan tegangan.  Pada  perencanaan super  structure jembatan,  didapatlah  hasil  analisis  dan  desain sebagai berikut: penggunaan dimensi dan tulangan pada plat lantai trotoar dan plat lantai kendaraan  digunakan  dimensi  plat  lantai  trotoar  25  x  50  x  6000  cm,  dengan  kebutuhan tulangan  pokok  ø  16-12  mm  dan  tulangan  bagi  ø  12-200  mm,  digunakan  dimensi  plat lantai  kendaraan  20  x  600 x  6000  cm,  dengan  kebutuhan  tulangan  pokok  ø  16-100  mm, tulangan bagi ø 12-200, penggunaan gelagar memanjang dengan dimensi profil WF 450 x
Panjang Bentang Jembatan dan Kerusakan Pada Jembatan Alternatif Perencanaan Super Structure Jembatan Rangka Baja Perhitungan Pembebanan dengan SNI Serta Analisis dan Desain Dengan Metode LRFD Hasil Analisis dan Desain Super Structure Jembatan Rangka Baja 10 Januari 2022
Received in revised form 2 Februari  2022 Accepted 5 Maret  2022
*Corresponding author Mardhan.07231611020@gmail.com
200 x 9 x 14 mm, penggunaan gelagar melintang dengan dimensi profil WF 800 x  300 x 14 x 26 mm, penggunaan rangka induk dengan dimensi profil WF 400 x 400 x 45 x 70 mm,  penggunaan  ikatan  angin  dengan  dimesi  profil  WF  150  x  150  x  7  x  10  mm, penggunaan  sambungan  pada  plat  simpul  dengan  tebal  plat  2,5  cm,  penggunaan sambungan  plat  penyambung  antar  gelagar  memanjang,  gelagar  melintang,  dan  rangka induk  dengan  dimensi  profil  L  100.100.10  mm.  dan  penggunaan  sambungan  plat penyambung pada ikatan angin dengan dimensi profil C  tebal 1,0 cm.
Kata  Kunci:  Alternatif  perencanaan, Super  Structure Jembatan,  Rangka  Baja,  Tipe WarrenTruss, LRFD
© 2022 Penerbit Fakultas Teknik Unkhair. All rights reserved

## 1.  PENDAHULUAN
Jembatan sebagai struktur yang dibuat untuk menyebrangi suatu ringtangan seperti jurang, sungai, lembah dan lain-lain.  merupakan  bagian  yang  sangat  penting  pada  bidang  transportasi  dalam  mendorong  percepatan pertumbuhan  ekonomoni,  pariwisata  dan  lingkungan  sosial.  Kabupaten  kepulauan  sula  sebagai  salah  satu  daerah dengan pertumbuhan serta mobilitas penduduk yang berkembang begitu cukup pesat. Serta meningkatnya volume kendaraan setiap tahunnya.
Jembatan Way Umaloya di kabupaten kepulauan sula merupakan jembatan tipe gelagar beton bertulang yang mempunyai  panjang  total  bentangan  60.00  m  dan  dibagi  menjadi  tiga  bentangan  dimana  diantara  terdiri  dari bentangan  pertama  dengan  panjang  20  m,  bentangan  kedua  dengan  panjang  16  m  dan  bentangan  ketiga  dengan panjang 24 m, yang memiliki dua buah abutmen dan buah pilar ( pier ) yang berada di tengah antara kedua abutmen. Pada  jembatan  way  umaloya  terdapat  retak  pada  masing-masing  gelagar  memanjang  dan  gelagar  melintang, korosi  pada  tulangan  baja  serta  terjadinya  lendutan  akibat  beban  berulang.  Jenis  dan  tipe  jembatan  yang  dipilih haruslah  tergantung pada  beberapa  faktor seperti  lebar  rintangan,  panjang  bentangan  jembatan,  beban  lalu  lintas, bentang  ekonmis  dan  lain-lain.  Penyelesaian  yang  nantinya  diharapkan  adalah  untuk  dapat  menerapkan  suatu inovasi sebagai alternatif perencanaan yang efektif dan efesian pada konstruksi bangunan jembatan.

## 2. METODE PENELITIAN
Lokasi penelitian jembatan Way Umaloya terletak di Desa Umaloya, Kecamatan Sanana, Kabupaten Kepulauan Sula, Provinsi Maluku Utara.
Gambar 1. Lokasi Penelitian
Metode  Pengumpulan  Data  yang  digunkan  adalah  Untuk  mengetahui  jumlah  data  yang  harus dikumpulkan agar diperoleh data yang memadai , cukup, seimbang, dan akurat. Pada penelitian ini digunakan dua metode sebagai beriku:
1. Metode Observasi Metode  dengan  survei  secara  langsung  ke  lapangan,  agar  mendapatkan  data  jembatan,  sehingga  dapat mengetahui  kondisi  real  di  lapangan.  Maka  pada  penelitian  ini  dapat  mempertimbangankan  dalam perencanaan desain struktur atas jembatan.
2. Studi literatur
Studi  literatur  adalah  studi  untuk  mengumpulkan,  mengidentifikasi  dan  mengolah  data  tertulis  berdasar pada beberapa jurnal ilmiah, buku atau SNI sebagai literatur.
Metode Perencanaan, Dalam perencanaan Super Structure jembatan rangka baja ini, analisis perhitungan dengan pendekatan menggunakan metode LRFD ( Load Resistance Factor and Design ).
Teknik  analisis  data  pada  penyelesaian  penelitian  ini  adalah  menggunakan  metode  kuantitatif,  pada  tahapan metode kuantitatif dalam penelitian ini dengan cara mengumpulkan data, mengolah, merencanakan, menyajikan, dan menginterpretasi  data yang nantinya akan diperoleh gambaran yang jelas. Analisa data  perencanaan struktur atas jembatan rangka baja adalah sebagai berikut:
1. Pengumpulan data survey lokasi dan studi literatur
2. Preliminary Design atau pra desain
3. Perhitungan pembebanan
4. Pemodelan dan analisis dengan program software SAP2000
5. Kontrol perhitungan hasil analisis
6. Desain hasil analisis dengan program software Autocad 2D dan Skechup 3D
7. Hasil dan pembahasan

## 3.  HASIL DAN PEMBAHASAN
1. Data Super Structure Jembatan Rangka Baja
Tabel 1. Data Super Structure Jembatan Rangka Baja No Keterangan Dimensi dan Mutu Satuan 1  Kelas Jembatan Permanen Kelas II/B 2  Tipe Jembatan Rangka baja 3  Panjang Jembatan 60 m 4  Lebar Lantai Kendaraan 6 m 5  Lebar Lantai Trotoar 2 x 0,5 m 6  Jarak antar gelagar melintang 5 m 7  Jarak antar gelagar memanjang 1,5 m 8  Tinggi Rangka Jembatan 7 m 9 Mutu profil baja (BJ) a. Tegangan leleh minimum (fy) b. Tegangan putus minimum (fu) 41 250 410 Mpa Mpa 10  Elastisitas profil baja (E) 200000 Mpa 11  Mutu beton (f’c) 25 Mpa 12  Mutu tulangan (fy) 260 Mpa Sumber: Data Perencanaan Penelitian
2. Perhitungan Sandaran
Perhitungan sandaran dimaksudkan untuk mengetahui distribusi beban yang bekerja pada jembatan, sehingga dapat memperhitungkan kontrol sandaran terhadap bahan dan tegangan yaitu, kontrol terhadap lendutan, kontrol terhadap momen, dan kontrol terhadap geser.
Sandaran direncanakan menggunakan pipa ø 76,3 mm (3 Inchi) Kontrol terhadap lendutan pada pipa sandaran Hasil nilai kontrol lendutan

## OK
Kontrol terhadap momen pada pipa sandaran Hasil nilai kontrol momen σ u < σ ijin = 291,260 < 1600 kg/cm² OK Kontrol terhadap geser pada pipa sandaran Hasil nilai kontrol geser ꚍ < ꚍ ijin = 476,510 < 928,000 OK
Jadi pipa ø 76.3 mm (3 inchi) dapat dipakai untuk sandaran pada super structure jembatan rangka baja
3. Perhitungan Plat Lantai Trotoar
Hasil momen tumpuan = 5882,616 Kgm Hasil momen lapangan = 7509,500 Kgm

## Mardhan Fatmona, Erwinsyah Tuhuteru & Muhammad Taufiq Yuda Saputra / Jurnal Science and Engineering Vol. 5, No 1 (2022) 22–33
Pada hasil perhitungan perencanaan plat lantai trotoar, maka dapat digunakan ketebalan plat lantai trotoar 25 cm, ketebalan plat lantai kendaraan 20 cm, tulangan pokok ø 16 - 125 mm dan tulangan bagi ø 12 - 200 mm pada super structure jembatan rangka baja
4. Perhitungan Plat Lantai Kendaraan
Hasil momen tumpuan = 5882,616 Kgm Hasil momen lapangan = 7509,500 Kgm Pada hasil perhitungan perencanaan plat lantai trotoar, maka dapat digunakan tulangan pokok ø 16 - 100 mm dan tulangan bagi ø 12 - 200 mm.

## 5. Perhitungan Gelagar Memanjang
Pada perencanaan gelagar memanjang digunakan profil WF 450 x 200 x 9 x 14 Syarat pemilihan profil pada gelagar memanjang Ø Mn ≥ Mu = 3752280 ≥ 1101625 Kgcm OK Kontrol penampang gelagar memanjang Kontrol penampang sayap ( flanges ) = 7,143 < 10,752 = Penampang Kompak Kontrol penampang badan ( web ) = 50,00 < 106,253 = penampang Kompak Kontrol terhadap lendutan ( δ ) pada gelagar memanjang f ada < f ijin = 0,428 < 2,083 cm OK Jadi gelagar memanjang dapat menahan terjadinya lendutan Kontrol terhadap tegangan lentur ( σ ) pada gelagar memanjang σ terjadi < σ dasar = 786,875 < 1666,000 Kg/cm² OK Kontrol terhadap tegangan geser (ꚍ) pada gelagar memanjang Vu < ɸ Vn = 6140,270 < 51273,000 Kg/cm² OK Perhitungan shear conector (stud) pada gelagar memanjang b eff = 125 cm Gaya geser horizontal (Vh) = C max = 624218,750 Kg Jarak antar stud = 11 cm Jumlah stud = 45 buah
Pada perencanaan gelagar memanjang dengan menggunakan dimensi profil WF 450 x 200 x 9 x 14 mm dapat di gunakan untuk super structure jembatan rangka baja
6. Perhitungan Gelagar Melintang
Pada perencanaan gelagar melintang direncanakan menggunakan dimensi profil WF 800 x 300 x 14 x 26 mm Syarat pemilihan profil pada gelagar melintang Ø Mn ≥ Mu = 18396000,000 ≥ 202876,371 Kgcm OK Kontrol penampang gelagar melintang Kontrol penampang sayap ( flanges ) = 5.769 < 10,752 = Penampang Kompak Kontrol penampang badan ( web ) = 57,143 < 106,253 = penampang Kompak Kontrol terhadap lendutan ( 𝛿 ) pada gelagar melintang f ada < f ijin = 1,786 < 2,917 cm OK Kontrol terhadap tegangan lentur ( σ ) pada gelagar melintang σ terjadi < σ dasar = 144,912 < 1666,000 Kg/cm² OK Kontrol terhadap tegangan geser (ꚍ) pada gelagar melintang Vu < ɸ Vn = 90883,615 < 141372,000 Kg/cm² OK Perhitungan shear conector (stud) pada gelagar memanjang b eff = 175 cm Gaya geser horizontal (Vh) = C max = 873906,250 Kg Jarak antar stud = 20 cm Jumlah stud = 35 buah Pada perencanaan gelagar memanjang dengan menggunakan dimensi profil WF 800 x 300 x 14 x 26 mm dapat di gunakan untuk super structure jembatan rangka baja
7. Perhitungan Gelagar Induk
Analisis pada perencanaan rangka induk tidak menggunakan rumus pendekatan, tetapi menggunkan program software  SAP2000  untuk  perhitungan  statika  dalam  mencari  gaya  aksial  Pu  terfaktor  yang  terjadi  pada  masing- masing rangka induk
Perencanaan  dimensi  rangka  induk  batang  tekan  (batang  horizontal  atas)  direncanakan  menggunakan  dimensi batang profi WF 400 x 400 x 45 x 70 Mutu baja = BJ 41 Tegangan leleh minimum (fy) = 25000 Kg/cm Tegangan putus minimum (fu) = 4100 Kg/cm Gaya aksial Pu terfaktor = 745886,160 Kg Menghitung radius girasi (r) rx = 19,605 cm ry = 11,072 cm Menghitung parameter kerampingan ( λ c) λ c = 0,508 Menghitung tegangan kritis penampang (Fcr) Fcr = 2243,572 Kg/cm² Kontrol kekuatan batang tekan ɸ c.Pn ≥ Pu = 1468608,563 Kg ≥ 745886,160 Kg OK Perencanaan  dimensi  rangka  induk  batang  tarik  (batang  horizontal  bawah)  direncanakan  menggunakan  dimensi batang profi WF 400 x 400 x 45 x 70 Mutu baja = BJ 41 Tegangan leleh minimum (fy) = 25000 Kg/cm Tegangan putus minimum (fu) = 4100 Kg/cm Gaya aksial Pu terfaktor = 736752,370 Kg Cek rasio kerampingan
Menghitung luas nominal batang tarik An = 764,500 cm²
Kontrol kekuatan batang tarik, desain kekuatan bahan batang tarik didasarkan pada 2 kriteria yaitu: Didasarkan pada pelelehan penampang bruto, ɸ t.Tn = 1732725,000 Kg Didasarkan pada retakan penampang bersih, ɸ t.Tn = 1827632,813 Kg Berdasarkan hasil desain 2 kriteria diatas maka diambil kekuatan desain yang lebih kecil yaitu: pada pelelehan penampang bruto, ɸ t.Tn = 1732725,000 Kg Maka, ɸ t.Tn > Tu = 1732725,000 Kg > 736752,370 Kg OK
Perencanaan batang diagonal (batang tekan) direncanakan menggunakan dimensi batang profi WF 400 x 400 x 45 x 70 Mutu baja = BJ 41 Tegangan leleh minimum (fy) = 25000 Kg/cm Tegangan putus minimum (fu) = 4100 Kg/cm Gaya aksial Pu terfaktor = 341983,740 Kg Menghitung radius girasi (r) rx = 19,605 cm ry = 11,072 cm Menghitung parameter kerampingan ( λ c) λ c = 0,5085 Menghitung tegangan kritis penampang (Fcr) Fcr = 1968,204 Kg/cm² Kontrol kekuatan batang tekan ɸ c.Pn ≥ Pu = 1288356,504 Kg ≥ 341983,740 Kg OK Perencanaan batang diagonal (batang tarik) direncanakan menggunakan dimensi batang profi WF 400 x 400 x 45 x 70 Mutu baja = BJ 41 Tegangan leleh minimum (fy) = 25000 Kg/cm Tegangan putus minimum (fu) = 4100 Kg/cm Gaya aksial Pu terfaktor = 337118,430 Kg Cek rasio kerampingan
Menghitung luas nominal batang tarik An = 764,500 cm² Kontrol kekuatan batang tarik, desain kekuatan bahan batang tarik didasarkan pada 2 kriteria yaitu: Didasarkan pada pelelehan penampang bruto, ɸ t.Tn = 1732725,000 Kg Didasarkan pada retakan penampang bersih, ɸ t.Tn = 1827632,813 Kg Berdasarkan hasil desain 2 kriteria diatas maka diambil kekuatan desain yang lebih kecil yaitu: pada pelelehan penampang bruto, ɸ t.Tn = 1732725,000 Kg
Maka, ɸ t.Tn > Tu = 1732725,000 Kg > 337118,430 Kg OK
Perencanaan ikatan angin atas (batang tekan) direncanakan menggunakan dimensi batang profil WF 150 x 150 x 7 x 10 Mutu baja = BJ 41 Tegangan leleh minimum (fy) = 25000 Kg/cm Tegangan putus minimum (fu) = 4100 Kg/cm Gaya aksial Pu terfaktor = 1530,100 Kg Menghitung radius girasi (r) rx = 6,395 cm ry = 3,747 cm Menghitung parameter kerampingan ( λ c) λ c = 1,503 Menghitung tegangan kritis penampang (Fcr) Fcr = 971,775 Kg/cm² Kontrol kekuatan batang tekan ɸ c.Pn ≥ Pu = 33122,961 Kg ≥ 1530,100 Kg OK
Perencanaan ikatan angin atas (batang tarik direncanakan menggunakan dimensi batang profil WF 150 x 150 x 7 x 10 Mutu baja = BJ 41 Tegangan leleh minimum (fy) = 25000 Kg/cm Tegangan putus minimum (fu) = 4100 Kg/cm Gaya aksial Pu terfaktor = 1676,590 Kg Cek rasio kerampingan
Menghitung luas nominal batang tarik An = 34,500 cm² Kontrol kekuatan batang tarik, desain kekuatan bahan batang tarik didasarkan pada 2 kriteria yaitu: Didasarkan pada pelelehan penampang bruto, ɸ t.Tn = 90225,000 Kg Didasarkan pada retakan penampang bersih, ɸ t.Tn = 82476,563 Kg Berdasarkan  hasil  desain  2  kriteria  diatas  maka  diambil  kekuatan  desain  yang  lebih  kecil  yaitu:  pada  retakan penampang bersih, ɸ t.Tn = 82476,563 Kg Maka, ɸ t.Tn > Tu = 82476,563 Kg > 1676,590 Kg OK Perencanaan ikatan angin bawah (batang tekan) direncanakan menggunakan dimensi batang profil WF 150 x 150 x 7 x 10 Mutu baja = BJ 41 Tegangan leleh minimum (fy) = 25000 Kg/cm Tegangan putus minimum (fu) = 4100 Kg/cm Gaya aksial Pu terfaktor = 19278,240 Kg Menghitung radius girasi (r) rx = 6,395 cm ry = 3,747 cm Menghitung parameter kerampingan ( λ c) λ c = 1,503 Menghitung tegangan kritis penampang (Fcr) Fcr = 971,775 Kg/cm² Kontrol kekuatan batang tekan
ɸ c.Pn ≥ Pu = 33122,961 Kg ≥ 19278,240 Kg OK
Perencanaan ikatan angin atas (batang tarik) direncanakan menggunakan dimensi batang profil WF 150 x 150 x 7 x 10 Mutu baja = BJ 41 Tegangan leleh minimum (fy) = 25000 Kg/cm Tegangan putus minimum (fu) = 4100 Kg/cm Gaya aksial Pu terfaktor = 19299,340 Kg Cek rasio kerampingan
Menghitung luas nominal batang tarik An = 34,500 cm² Kontrol kekuatan batang tarik, desain kekuatan bahan batang tarik didasarkan pada 2 kriteria yaitu: Didasarkan pada pelelehan penampang bruto, ɸ t.Tn = 90225,000 Kg Didasarkan pada retakan penampang bersih, ɸ t.Tn = 82476,563 Kg Berdasarkan  hasil  desain  2  kriteria  diatas  maka  diambil  kekuatan  desain  yang  lebih  kecil  yaitu:  pada  retakan penampang bersih, ɸ t.Tn = 82476,563 Kg Maka, ɸ t.Tn > Tu = 82476,563 Kg > 19299,340 Kg OK Pada perencanaan rangka induk dapat di gunakan untuk super structure jembatan rangka baja
8. Perencanaan Sambungan
Sambungan pada gelagar memanjang dan melintang Sambungan direncanakan menggunakan baut A 490 dengan diameter 7/8 inchi atau diameter 2,223 cm Kekuatan geser gelagar memanjang, Vu = 6140,270 Kg Luas baut pada sambungan gelagar memanjang dan melintang Ab = 3,878 cm² ɸ lubang baut = 2,323 cm Jarak tepi baut diambil L = 5 cm Jarak antar baut diambil L = 10 cm Sambungan irisan tunggal pada gelagar melintang Kekuatan tarik desain, ɸ Rn = 22558,034 Kg Kekuatan geser desain, ɸ Rn = 15640,237 Kg Kekuatan tumpu desain, ɸ Rn = 23996,070 Kg Kekuatan nominal, Tn = 157080,000 Kg Sehingga, Tn > Tu = 157080,000 > 6140,270 Kg OK Momen ultimate, Mu = 21490,945 Kgcm Jumlah baut, n diambil = 2 buah Ketebalan plat yang digunakan, t diambil = 1,0 cm Kontrol kekuatan tarik desain > beban tarik terfaktor baut = ɸ .Rn > Rut = 22558,034 Kg > 358,182 Kg OK Kekuatan geser desain > beban geser terfaktor baut = ɸ .Rn > Rut = 31280,474 Kg > 3070,135 Kg OK Sambungan irisan ganda pada gelagar memanjang Kekuatan tarik desain, ɸ Rn = 22558,034 Kg Kekuatan geser desain, ɸ Rn = 31280,474 Kg Kekuatan tumpu desain, ɸ Rn = 15426,045 Kg Kekuatan nominal, Tn = 56970,000 Kg Sehingga, Tn > Tu = 157080,000 > 6140,270 Kg OK Momen ultimate, Mu = 21490,945 Kgcm Jumlah baut, n diambil = 2 buah Ketebalan plat yang digunakan, t diambil = 1,0 cm Kontrol kekuatan tarik desain > beban tarik terfaktor baut ɸ .Rn > Rut = 22558,034 Kg > 358,182 Kg OK Kekuatan geser desain > beban geser terfaktor baut ɸ .Rn > Rut = 31280,474 Kg > 3070,135 Kg OK Sehingga direncanakan menggunakan plat penyambung dengan dimensi profil L 100.100.10 pada sambungan gelagar memanjang dan gelagar melintang Sambungan pada gelagar melintang dan rangka induk Sambungan direncanakan menggunakan baut A 490 dengan diameter 7/8 inchi atau diameter 2,223 cm Kekuatan geser gelagar melintang, Vu = 90883,615 Kg Luas baut pada sambungan gelagar memanjang dan melintang Ab = 3,878 cm²
ɸ lubang baut = 2,323 cm Jarak tepi baut diambil L = 5 cm Jarak antar baut diambil L = 10 cm Sambungan irisan tunggal pada rangka induk Kekuatan tarik desain, ɸ Rn = 22558,034 Kg Kekuatan geser desain, ɸ Rn = 15640,237 Kg Kekuatan tumpu desain, ɸ Rn = 77130,225 Kg Kekuatan nominal, Tn = 175500,000 Kg Sehingga, Tn > Tu = 175500,000 > 90883,615 Kg OK Momen ultimate, Mu = 454418,074 Kgcm Jumlah baut, n diambil = 6 buah Ketebalan plat yang digunakan, t diambil = 1,0 cm Kontrol kekuatan tarik desain > beban tarik terfaktor baut = ɸ .Rn > Rut = 22558,034 Kg > 7573,635 Kg OK Kekuatan geser desain > beban geser terfaktor baut = ɸ .Rn > Rut = 31280,474 Kg > 15147,269 Kg OK Sambungan irisan ganda pada gelagar melintang Kekuatan tarik desain, ɸ Rn = 22558,034 Kg Kekuatan geser desain, ɸ Rn = 31280,474 Kg Kekuatan tumpu desain, ɸ Rn = 23996,070 Kg Kekuatan nominal, Tn = 157080,000 Kg Sehingga, Tn > Tu = 157080,000 > 6140,270 Kg OK Momen ultimate, Mu = 454418,074 Kgcm Jumlah baut, n diambil = 6 buah Ketebalan plat yang digunakan, t diambil = 1,0 cm Kontrol kekuatan tarik desain > beban tarik terfaktor baut ɸ .Rn > Rut = 22558,034 Kg > 7573,635 Kg OK Kekuatan geser desain > beban geser terfaktor baut ɸ .Rn > Rut = 31280,474 Kg > 15147,269 Kg OK
Sehingga direncanakan menggunakan plat penyambung dengan dimensi profil L 100.100.10 pada sambungan gelgar melintang dan rangka induk Sambungan pada rangka induk Perhitungan kekuatan baut Pada perencanaan sambungan rangka induk digunakan baut A490 dengan diameter (d = 3/4 inchi) atau (1,905 cm) Luas baut Ab = 2,849 cm² Kekuatan geser desain = ɸ Rn = 11490,786 Kg Kekuatan tumpu desain = ɸ Rn = 35147,250 Kg Perhitungan kebutuhan baut N S1 = 18 buah N S71 = 30 buah N S2 = 36 buah
N S72 = 30 buah N S73 = 30 buah N S60 = 20 buah N S74 = 30 buah N S61 = 36 buah Syarat jarak ujung baut Digunakan L = 4 cm Syarat jarak antar baut, digunakan L = 10 cm
Pada  perencanaan  sambungan  rangka  dapat  digunakan  plat  penyambung  dengan  dimensi  tebal  2,5  cm  untuk super structure jembatan rangka baja Sambungan pada ikatan angin atas Perhitungan kekuatan baut
Pada  perencanaan  sambungan  ikatan  angin  atas  digunakan  baut  A490  dengan  diameter  (d  =  1/2  inchi)  atau (1,270 cm) Lus baut Ab = 1,266 cm² Kekuatan geser desain = ɸ Rn = 5107,016 Kg Kekuatan tumpu desain = ɸ Rn = 11836,800 Kg Perhitungan Kebutuhan Baut Pada Sambungan ikatan angin atas N S113 = 4 buah
N S114 = 4 buah N S116 = 4 buah N S115 = 4 buah Syarat jarak ujung baut, digunakan L = 4 cm Syarat jarak antar baut, digunakan L = 10 cm
Pada perencanaan sambungan ikatan angin atas dapat digunakan plat penyambung dengan dimensi tebal 1,0 cm untuk super structure jembatan rangka baja Sambungan pada ikatan angin bawah Perhitungan kekuatan baut Pada  perencanaan  sambungan  ikatan  angin  atas  digunakan  baut  A490  dengan  diameter  (d  =  1/2  inchi)  atau (1,270 cm) Lus baut Ab = 1,266 cm² Kekuatan geser desain = ɸ Rn = 5107,016 Kg Kekuatan tumpu desain = ɸ Rn = 11836,800 Kg Perhitungan Kebutuhan Baut Pada Sambungan ikatan angin atas N S141 = 4 buah N S141 = 4 buah N S143 = 4 buah N S144 = 4 buah Syarat jarak ujung baut, digunakan L = 3 cm Syarat jarak antar baut, digunakan L = 7 cm
Pada perencanaan sambungan ikatan angin bawah dapat digunakan plat penyambung dengan dimensi tebal 1,0 cm untuk super structure jembatan rangka baja Kontrol plat simpul: Kontrol terhadap gaya tarik pada plat simpul 1= ɸ Rn > Tu = 633375,000 > 20046,963 Kg OK Kontrol terhadap gaya geser pada plat simpul 1 = Vu < ɸ Vn = 179022,982 < 346106,250 Kg OK Kontrol terhadap gaya tekan pada plat simpul 39 = ɸ .Pn ≥ Pu = 207669,998 > 44570,066 Kg OK Kontrol terhadap gaya geser pada plat simpul 39 = Vu < ɸ Vn = 164110,346 < 309993,750 Kg OK Kontrol terhadap gaya tarik pada plat simpul 40 = ɸ Rn > Tu = 633375,000 > 56546,335 Kg OK Kontrol terhadap gaya geser pada plat simpul 40 = Vu < ɸ Vn = 200463,895 < 346106,250 Kg OK
9. Perhitungan Perletakan
Perencanaan perhitungan perletakan Perletakan sendi l = 100 cm b = 50 cm S1 = 15 cm S2 = 5 cm S3 = 3 cm S4 = 4cm h = 23 cm d2 = 11 cm d3 = 2 cm Perletakan rol l = 100 cm b = 50 cm S1 = 15 cm
d4 = 40 cm d5 = 45 cm d6 = 2,5 cm

## 4.  KESIMPULAN
Berdasarkan hasil perencanaan dan analisis pada hasil dan pembahasan, maka dapat disimpulkan beberapa hal sebagai berikut:
1. Perencanaan dimensi profil gelagar jembatan
Profil  gelagar  memanjang  (WF  450  x  200  x  9  x  14)  mm  dengan  berat  total  profil  =  22788,000  Kg,  profil gelagar  melintang  (WF  800  x  300  x  14  x  26)  mm  dengan  berat  total  profil  =  17632.440  Kg,  profil  gelagar induk (WF 400 x 400 x 45 x 70) mm dengan berat total profil profil = 311844,300 Kg dan profil ikatan angin (WF 150 x 150 x 7 x 10) mm dengan berat total profil = 12575.340 Kg
2. Perencanaan sambungan pada profil rangka jembatan
Perencanaan sambungan dipakai baut pada plat simpul = Baut A490 ø1.905 cm dengan tebal plat simpul pada sambungan gelagar induk = (2.5 cm), dipakai baut pada plat penyambung pada gelagar = Baut A490 ø2.223 cm dipakai dimensi plat pada sambungan gelagar = (L 100 x 100 x 10) mm, dipakai baut pada plat penyambung ikatan angin = Baut A490 ø1.27 cm dan dipakai plat sambungan ikatan angin profil Canal (150 x 75 x 6.5 x 10) mm
3. Perencanaan plat lantai kendaraan dan trotoar
Dipakai tebal plat beton = (trotoar 25) (lantai kendaraan 20) cm, dipakai tulangan pokok = (trotoar ø16–125) (lantai kendaraan ø12–200) mm dan dipakai tulangan bagi = (trotoar dan lantai kendaraan ø12-200) mm
4. Perencanaan perletkan jembatan (sendi dan rol)
Lebar perletakan: b = 50 cm dan Panjang perletakan: l = 100 cm Pada  perencanaan  jembatan  rangka  baja  tipe  warren,  dengan  menggunakan  standar  perhitungan  SNI  dan metode  LRFD  dihasilkan  konstruksi yang  lebih  kuat  di  dalam  menahan  beban  ultimate  dengan  II  kombinasi pembebanan, yaitu pada kombinasi pembebanan I dan kombinasi pembebanan V.

## Ucapan Terima Kasih
Ucapan  terima  kasih  disampaikan  kepada  semua  pihak  yang  telah  berperan  dalam  penelitian  tentang  Alternatif Perencanaan Super  Structure Jembatan  Rangka  Baja  Pada  Jembatan  Way  Umaloya  Di  Kabupaten  Kepulauan  Sula, sehingga penelitian ini dapat di selesaikan dengan baik.

## References
[1] Agung  Wahyudi  dkk,  2014. Analisis  Kapasitas  Jembatan  Rangka  Baja  Austria  Tipe  A60  Dengan  Menggunakan Sofware  Midas  Civil  (Studi  Kasus  Jembatan  Pintu  Air  Sepuluh), Jurnal  Matriks  Teknik  Sipil  Vol.2  No.2/Juli 2014/155
[2] Annisa  Sabila,  2018 .  Studi  Alternatif  Perencanaan  Struktur  Atas  Jembatan  Busur  Rangka  Baja  Pada  Jembatan Srigonco Kecamatan Bantur-Malang , Skripsi. Malang: Universitas Muhammadiyah Malang
[3] Andi  Syamsudin  dkk,  2015. Perencanaan  Struktur  Bangunan  Atas  Rangka  Baja  A-60  m  Di  Kabupaten  Supiore Provinsi Papua, Jurnal Bentang Vol.3 No.2 Juli 2015
[4] Anonim,  1992.  Peraturan  Perencanaan  Teknik  Jembatan,  BMS  1992,  Jakarta.  Yayasan  Badan  Penerbit Departemen Pekerjaan Umum
[5] Arifi  Eva  dan  Desy Setyowulan,  2020. Perencanaan Struktur Baja Berdasarkan  SNI 1729:  2020.  Malang:  UB Press
[6] Asiyanto, 2005. Metode Konstruksi Jembatan Rangka Baja, Jakarta: Universitas Indonesi (UI-Press)
[7] Badan  Standarisasi  Nasional,  2016. Pembebanan  untuk  Jembatan ,  SNI  1725-2016.  Jakarta:  Standar  Nasional Indonesia.
[8] Badan  Standarisasi  Nasional,  2005. Perencanaan  struktur  baja  untuk  jembatan ,  RSNI            T-03-2005.  Jakarta: Standar Nasional Indonesia.
[9] Badan  Standarisasi  Nasional,  2004. Perencanaan  struktur  beton  untuk  jembatan ,  RSNI      T-12-2004.  Jakarta: Standar Nasional Indonesia.
[10] Danilo  Nacher  Sequeira  Correia,  2016 .  Perencanaan  Struktur  Jembatan  Dengan  Type  Warren  Truss  Di  Baccau Dengan Metode LRFD , Skripsi. Malang: Institut Teknologi Nasional Malang
[11] Direktorat  Jenderal  Bina  Marga.  (1992), Peraturan  Perencanaan  Teknik  Jembatan  BMS  1992, Badan Standardisasi Nasional.
[12] Salmon,  CG.  Jhonson,  JE.  1992. Struktur  Baja  Desain  Dan  Perilaku  Jilid  I ,  Jakarta:  PT.  Gramedia  Pustaka Utama
[13] Struyk  H.J  dan  K.H.C.W  Van  Der  Veen,  1990. Jembatan  Terjemahan  Soemargono ,  Jakarta:  PT.  Pradnya Paramita