Journal homepage: http://iptek.its.ac.id/index.php/jats

## Stabilitas  Dinding  Penahan  Tanah  Menggunakan  Pondasi  Strauss  Pile  dan  Soil Nailing pada Proyek Jalan Lintas Selatan LOT 7 Blitar STA 6+570
Mohammad Muntaha 1 , Fitria Wahyuni 1 , Jannatul Firdausi Nuzula 1 , Deris Faisa Ralindra 1
Departemen Teknik Infrastruktur Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya 1
Koresponden*, Email: Mohamad_m74@ce.its.ac.id
Info Artikel Abstract
Diajukan             31 Oktober 2022
Diperbaiki           29 Desember 2022 Disetujui             29 Desember 2022
Keywords:  slope  stability,  retaining  wall, strauss pile, soil nailing
The retaining wall of the soil is one of the alternatives to strengthening the soil on the slope. Soil retaining walls are usually used on slopes with a soft soil consistency to increase soil carrying capacity and prevent cladding. In addition to using earth retaining walls, the LOT 7  Blitar  South  Causeway  project  also  used  a  shallow  foundation  (Strauss  pile)  as  an additional reinforcement of the road slope. The designed shallow foundation will be installed at as many as 144 points with a depth of 5.5 meters. However, because the consistency of the soil at a certain depth is hard soil, the shallow foundation needs to be installed according to the  design.  So,  it  is  necessary  to  analyze  these  conditions,  and  it  is  found  that  the  most significant SF value is 1.16.   Therefore, an alternative reinforcement is designed in the form of soil nailing on the retaining wall and the slope above the retaining wall. The calculation results found that when soil nailing was installed on the slope above the retaining wall of ang 10 meters, SF value was 1.46.
Kata kunci: stabilitas lereng, dinding penahan tanah, strauss pile, soil nailing.

## Abstrak
Dinding  penahan  tanah  merupakan  salah  satu alternatif perkuatan  tanah  pada lereng. Dinding penahan tanah biasanya digunakan pada lereng dengan konsistensi tanah lunak untuk  menambah  daya  dukung  tanah  serta  mencegah  terjadinya  kelongsoran.  Selain menggunakan  dinding  penahan  tanah,  proyek  Jalan  Lintas  Selatan  LOT  7  Blitar  juga menggunakan  pondasi  dangkal  (strauss  pile)  sebagai  tambahan  perkuatan  dari  lereng jalan  tersebut.  Pondasi  dangkal  yang  direncanakan  akan  dipasang  sebanyak  144  titik dengan kedalaman rencana 5,5 meter. Akan tetapi, dikarenakan konsistensi tanah pada kedalaman  tertentu  merupakan  tanah  keras,  maka  pondasi  dangkal  tidak  terpasang sesuai dengan perencanaan. Sehingga diperlukan adanya analisis pada kondisi tersebut dan ditemukan  nilai  SF  terbesar  adalah  1.16.  Oleh karena  itu,  direncanakan alternatif perkuatan  tambahan berupa  soil nailing  pada  dinding penahan  tanah dan  pada  lereng diatas dinding penahan. Dari hasil perhitungan didapatkan bahwa apabila dipasang soil nailing  pada  lereng  diatas dinding  penahan  sepanjang  10 meter  menghasilkan  nilai  SF sebesar 1.46.
1. Pendahuluan
Jalan  Lintas  Selatan (JLS)  merupakan  Proyek  Strategis Nasional (PSN)  yang membentang sepanjang pesisir pantai selatan Jawa Timur mulai dari Pacitan hingga Banyuwangi. Jalan Lintas Selatan dibagi menjadi beberapa segmen, salah satunya LOT 7 yang berada di Kabupaten Blitar. Jalan Lintas Selatan  LOT  7  berada  di  perbatasan  Kab.  Tulungagung  – Serang – perbatasan Kab. Malang sepanjang 12,625 km [1]. Secara  topografis  Jalan  Lintas  Selatan  LOT  7  berada  pada daerah  perbukitan,  sehingga  diperlukan  adanya  pekerjaan galian dan timbunan. Pada STA 6+570 struktur badan jalan berada  dibawah  elevasi  eksisting  sehingga  terdapat  lereng pada sisi jalan. Lereng dengan ketinggian sekitar 10,7 m bisa menyebabkan  terjadinya  kelongsoran,  oleh  karena  itu diperlukan adanya perkuatan berupa dinding penahan tanah untuk mencegah kelongsoran.
Dinding  penahan  tanah  adalah  struktur  perkuatan  yang dirancang untuk menahan tanah agar tidak terjadi keruntuhan tanah.  Dinding  penahan  tanah  biasanya  digunakan  pada proyek  jalan,  jembatan,  basement,  konstruksi  lereng,  dan lain-lain  [2].  Kekuatan  dinding  penahan  tanah  berada  pada berat sendiri dan tekanan tanah dibelakang dinding. Tekanan itu biasa disebut tekanan lateral, dimana tekanan tanah lateral diperoleh  dari  sudut  geser  internal  serta  nilai  kohesif  hasil dari penyelidikan tanah [3].
Pada  proyek  JLS  LOT  7  dilakukan  penyelidikan  tanah Standart  Penetration  Test (SPT),  didapatkan  hasil  bahwa tanah pada lokasi tersebut merupakan lapisan tanah lempung yang berkonsistensi soft to stiff sehingga diperlukan adanya perkuatan lereng pada sisi samping badan jalan yang mampu menahan  tanah  sehingga  mencegah  terjadinya  kelongsoran ( sliding ) [4]. Perkuatan yang dipilih adalah struktur dinding
penahan tanah type cantilever wall setinggi 5,0 meter dengan lebar  36,30  meter  yang  dilengkapi  dengan  pondasi strauss pile. Pemasangan cantilever  wall pada  STA  6+570  dibagi menjadi tiga segmen, dimana setiap segmennya selebar 12,10 meter. Cantilever  wall dilengkapi  dengan  pondasi strauss pile berdiameter  30  cm  sebanyak  48  titik  yang  dipasang sedalam 5,50 meter.
Akan  tetapi,  terjadi  permasalahan  dalam  proses  pelak- sanaannya, dimana terdapat lapisan tanah keras yaitu lapisan batu  kapur  yang  berkonsistensi  amat  padat  pada  titik  serta kedalaman tertentu sehingga tidak dapat dilakukan pekerjaan pengeboran  atau  pekerjaan  pengeboran  dihentikan.  Adanya lapisan  tanah  keras  pada  kedalaman  tertentu  sebelumnya tidak  diketahui  dikarenakan  data  tanah  yang  digunakan sebagai  acuan  perencanaan  tidak  berada  tepat  pada  lokasi perkuatan.  Akibatnya,  seluruh  struktur  dari  pondasi strauss pile tidak  terpasang  sesuai  dengan  perencanaan.  Sehingga diperlukan  adanya  evaluasi  terhadap  struktur  dinding penahan tanah dan pondasi strauss pile eksisting. Selain itu dilakukan  pula  analisa  terhadap  perkuatan  alternatif tambahan berupa soil nailing . Evaluasi yang akan dilakukan menggunakan  metode  manual  serta  metode  elemen  hingga ( Finite  Element  Method ,  FEM)  sesuai  dengan  persyaratan pada peraturan yang berlaku. Finite Element Method adalah metode  numerik  untuk  mengetahui  perilaku  linier  maupun non-linier struktur dinding beton bertulang [5].
Soil  nailing adalah  konstruksi  perkuatan  yang  biasanya digunakan disebagian besar proyek jalan raya. Dimana teknik pengerjaannya  yaitu  dengan  mananamkan  batang  baja  atau yang  disebut  paku  tanah  dengan  panjang  dan  kemiringan tertentu  kedalam  lereng  kemudian  permukaan  lereng  diberi lapisan shotcrete .  Berdasarkan  hasil  penelitian, soil  nailing merupakan  perkuatan  yang  ekonomis  dan  fleksibel  dalam menstabilkan lereng [6].
Dalam  permodelannya soil  nailing tidak  tersedia  dalam progam  elemen  hingga,  sehingga  diperlukan  pendekatan material untuk memodelkan hasil perkuatan yang mendekati perilaku soil  nailing . Soil  nailing biasanya  dimodelkan dengan  model plate ,  namun  pada  program  FEM  tersedia pilihan  elemen  material node  to  node ( anchors )  yang merupakan material spring yang memodelkan suatu pengaku antara  dua  titik.  Dikarenakan soil  nailing juga  merupakan struktur pengaku, maka  analisis soil  nailing juga dilakukan dengan material node to node ( anchors ) [7]. Soil nailing yang dianalisis  berdasarkan  dua  kondisi  penempatan,  yaitu penempatan  pada  dinding  penahan  dan  penempatan  pada lereng diatas dinding penahan.
2. Metodologi
Mulai Selesai Data Sekunder: 1. Data Umum Proyek 2. Data Tanah 3. Shop Drawing Analisis Data Tanah Analisis Kondisi Lereng Eksisting Cek Kriteria Desain Eksisting terhadap SNI Analisis Perbandingan Nilai SF DPT tanpa dan dengan Penambahan Soil Nailing Analisis Tambahan Perkuatan Lereng dengan Soil Nailing Analisis Perkuatan Lereng dengan Cantilever Wall dan Pondasi Dangkal Sedalam 1,5 m, 2,5 m, 3,5 m, 4 m dan 5 m. NOT OKE Soil Nailing pada DPT dengan Panjang 8 m Soil Nailing pada Lereng diatas DPT dengan Panjang 10 m Kesimpulan OKE Cek Kenaikan Nilai Safety Factor dengan Tambahan Perkutan Soil Nailing
Gambar 1. Diagram Alir Metodologi

## Analisis Data Tanah
Parameter  tanah  didapatkan  berdasarkan  hasil  korelasi terhadap  nilai Standard  Penetration  Test (N-SPT)  atau dihubungkan  dengan  data  yang  ada. Standart  Penetration Test (SPT) adalah salah satu pengujian tanah lapangan yang dilakukan  untuk  memperoleh  parameter  fisik  maupun kekuatan  tanah  [8].  Parameter-parameter  tanah  digunakan sebagai data input permodelan dari perkuatan lereng seperti yang  terlihat  pada Tabel  1 .  Pada  Gambar  1  terlihat  bahwa parameter-paameter data tanah merupakan data sekunder.

## Analisis Kondisi Lereng Eksisting
Analisis kondisi eksisting lereng dilakukan menggunakan perhitungan  manual  serta  metode  elemen  hingga  ( Finite
Element Method , FEM). Pada program FEM lereng eksisting dimodelkan  dan  dianalisis  sesuai  dengan  kondisi  lereng sebelum diberi perkuatan. Suatu lereng dapat dikategorikan sebagai lereng stabil apabila memiliki nilai safety factor lebih dari 1,25 [9].

## Analisis  Dinding  Penahan  Tanah  dan  Pondasi  Strauss

## Pile
Analisa dinding penahan tanah dan pondasi strauss pile eksisting  dilakukan  perhitungan  dan  analisis  secara  manual serta metode elemen hingga ( Finite Element Method , FEM) terhadap  daya  dukung  serta  stabilitasnya.  Pondasi strauss pile direncanakan  dengan  panjang  5,5  meter  sebanyak  144 titik.  Namun  pada  pelaksanaannya  terdapat  lapisan  tanah keras pada kedalaman tertentu sehingga pondasi strauss pile terpasang  tidak  sesuai  dengan  jumlah  dan  kedalaman rencana.  Sehingga  pondasi strauss  pile yang  dianalisis berdasarkan  beberapa  segmen  seperti  yang  terlihat  pada Gambar 2 dengan kedalaman pondasi antara lain 1,5 m, 2,5 m,  3,5  m,  4  m,  dan  5  m.  Analisis  dinding  penahan  tanah mengacu  pada  faktor  keamanan  pada  Pasal  10.2.5.3  SNI 8460-2017 tentang Persyaratan Perancangan Geoteknik.

## Analisis  Tambahan  Perkuatan  Lereng  dengan  Soil Nailing
Analisis  terhadap  perkuatan  lereng  tambahan  dilakukan ketika  perkuatan  lereng  eksisting  tidak  memenuhi  batas minimum dan persyaratan yang telah ditentukan.  Perkuatan lereng  tambahan  yang  digunakan  berupa soil  nailing yang kemudian  dimodelkan  serta  dianalisis  menggunakan soft- ware geoteknik  metode  elemen  hingga  ( Finite  Element Method , FEM) seperti terlihat pada Gambar 1. Soil nailing dianalisis  berdasarkan  dua  kondisi  penempatan  yaitu  pada dinding  penahan  dengan  panjang nail 8  meter  dan penempatan  pada  lereng  diatas  dinding  penahan  dengan panjang nail 10 meter. Permodelan soil nailing pada program FEM  menggunakan  dua  elemen  material  yaitu plate dan anchors .

## 3. Analisa Data

## Gambaran Proyek dan Karakteristik Tanah
Data  tanah  yang  digunakan  dalam  Proyek  Akhir  ini adalah  data Standar  Penetration  Test (SPT).  Pada  saat dilakukan  penyelidikan  lapangan  tidak  terdeteksi  adanya muka air tanah dan tanah didominasi oleh tanah lempung.
Gambar 2. Lokasi Retaining Wall dan Titik Bore Hole

## Data Standart Penetration Test (SPT)
Tabel 1. Hasil Uji SPT
Bore Hole No. Depth (m) Jenis tanah N- Value Grafik SPT DB-1 0 Clay and Silt (Soft) 0 -1 2 -2 2 -3 2 -4 Clay and
Silt (Very Soft) 1 -5 0 -6 0,5
-7
1,5 -8
Clay and Silt (Very Soft to Soft) 1,5
-9 2 -10 1 DB-2 -11
Clay and Sand (Medium to Stiff) 4
-12 5,5 -13
7 -14 14 -15 11 -16 Clay and Silt (Stiff to Very Stiff) 17
-17 11 -18
13 -19
15
-20 16

## Parameter Data Tanah
Parameter  data  tanah  yang  digunakan  dalam  analisa seperti terlihat pada Tabel 2 .
Gambar 4.1 Lokasi Retaining Wall dan Titik Bore Hole Lokasi Titik Penyelidikan Tanah dan Retaining Wall -20 -19 -18 -17 -16 -15 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 0 10 20 30 40 50
Tabel 2. Parameter Data Tanah
Jenis Tanah Tanah Timbunan Lapisan Tanah 1 Lapisan Tanah 2 Lapisan Tanah 3 Lapisan Tanah 4 Lapisan Tanah 5 Satuan
Clay and Sand (SC) Clay and Silt (CL) Clay and Silt (CL) Clay and Silt (CL) Clay and Sand (CH) Clay and Silt (CH) Consistency Soft Soft Very Soft Very Soft to Soft Medium to Stiff Stiff to Very Stiff Depth 0 - 3,5 3,5 - 7,5 7,5 - 10 10 - 15 15 - 20 m Model Mohr- Coulomb Mohr- Coulomb Mohr- Coulomb Mohr- Coulomb Mohr- Coulomb Mohr- Coulomb - Jenis Drained Undrained  Undrained  Undrained  Undrained Undrained - ɣ 17 16,87 16,08 16,08 16,48 16,77 kN/m 3 ɣ sat 19,50 18,93 18,40 18,40 18,85 18,85 kN/m 3 ɣ unsat 18 16,33 15,58 15,58 16,34 16,39 kN/m 3 ɣ dry 16,5 13,73 12,75 12,75 13,83 13,93 kN/m 3 ɣ w 9,81 9,81 9,81 9,81 9,81 9,81 kN/m 3 kx 0,000864 0,000864 0,000864 0,000864 0,000864 0,000864 kN/m 3 ky 0,000864 0,000864 0,000864 0,000864 0,000864 0,000864 kN/m 3 E ref 15000 10060,59 3922,64 3922,64 11737,52 12676,99 kN/m 2 ν 0,3 0,35 0,35 0,35 0,30 0,35 kN/m 3 c ref 28 20,59 7,85 7,85 39,23 49,03 kN/m 2 φ 27,5 10,00 10,00 10,00 13,00 11,00 ° ψ 0 0 0 0 0 ° R inter Rigid Rigid Rigid Rigid Rigid - K0 0,83 0,83 0,83 0,78 0,81 eo 1,13 1,36 1,36 1,05 1,01 - Gs 2,64 2,60 2,61 2,61 2,57 2,60 - Ws 0,000467 0,000469 0,000469 0,000480 0,000496 kN ω 41 48 48 34 32 %

## Data Spesifikasi Elemen dan Material
Spesifikasi dinding penahan tanah yang digunakan dalam permodelan sebagai berikut:
Berat volume beton (γ) = 24 kN/m 3 Mutu beton cantilever wall (fc’) = 20 Mpa Mutu beton lantai kerja (fc’) = 10 Mpa
Dalam  permodelan  menggunakan software berbasis FEM,  pondasi strauss  pile dimodelkan  menggunakan plate dengan  memperhitungkan  nilai  kekakuan  normal  (EA)  dan kekakuan lentur (EI).
Berat volume beton (γ)
= 24 kN/m 3 Mutu beton strauss pile (fc’) = 30 Mpa Diameter strauss pile (d) = 0,3 meter Jarak antar strauss pile (s) = 1 meter
Dalam  permodelan  menggunakan software berbasis FEM, soil  nailing dimodelkan  menggunakan plate dan anchors dengan  memperhitungkan  nilai  kekakuan  normal (EA) dan kekakuan lentur (EI).
Berat volume beton (γ beton ) = 24 kN/m 3 Berat volume baja (γ baja ) = 76,98 kN/m 3 Mutu baja soil nailing (fy) = 420 Mpa Diameter soil nailing (d) = 0,025 meter Jarak antar soil nailing (s)
= 1,5 meter

## 4. Hasil dan Pembahasan

## Analisa Stabilitas Lereng
Gambar 3. Sketsa Lereng Eksisting
Analisa  stabilitas  lereng  eksisting  seperti  yang  terlihat pada Gambar  3 menggunakan  metode  FEM  pada  tahap perhitungan gravity  load terjadi soil  body  collapse yaitu kondisi tanah runtuh dimana tanah pada lereng tidak mampu mendukung beban sendiri yang bekerja. Sehingga diperlukan pemodelan perhitungan stabilitas lereng eksisting diperhitungkan  menggunakan  metode  Bishop  seperti Gambar 4 .
Gambar 4. Penampang Irisan Daerah Potensial Longsor
Pada perhitungan  stabilitas lereng metode Bishop untuk nilai safety  factor (F 1 ) digunakan trial  and  error untuk mendapat  nilai  SF  seperti  pada Tabel  3 .  Pada  analisis didapatkan nilai SF yang konvergen adalah F 1 sebesar 1,17 yang ditunjukkan dengan Tabel 4 .
Tabel 3. Contoh Perhitungan Stabilitas Lereng Bidang 2
Lapis Tanah 1
Lapis Tanah 2
Berat Irisan 1 (W 1 )  = A 1 x γ 1 = 5,09 x 16,87 = 85,86 kN/m Berat Irisan 2 (W 2 )    = A 2 x γ 2 = 0,63 x 16,08 = 10,20 kN/m
W 1 Sin θi = W 1 Sin 57 = 85,86 x 0,84
= 72,00 kN/m W 2 Sin θi  = W 2 Sin 57
= 10,20 x 0,84 = 8,56 kN/m W 1 tan φ’ = W 1 tan 10 = 85,86 x 0,18
= 15,14 kN/m W 2 tan φ’  = W 2 tan 10
= 10,20 x 0,18 = 1,80 kN/m C 1 .bn = 20,59 x 1,5 = 30,89 kN/m C 2 .bn = 7,85 x 1,5 = 11,77 kN/m
mα     = Cos θi (Sinθi .  tan ϕ) F1
= Cos 57 (Sin57 .  tan 10)
1,17
= 0,67
mα    = Cos θi (Sinθi .  tan ϕ) F1 = Cos 57 (Sin57 .  tan 10)
1,17 = 0,67

## Tabel 4. Rekapitulasi Perhitungan Stabilitas Lereng
FS No. Irisan Lap. Tanah An (m 2 ) bn
(m) ɣ c' ϕ'
Wn (kN/m) tan ϕ θi Sin θi Cos θi W n Sin θi W n Cos θi W n tan ϕ c.bn F 1 m α (c.bn + W n tan ϕ) * 1/mα 1,17
1 1 1,70 0,9 16,87 20,59 10 28,67 0,18 67 0,92 0,39 26,40 11,20 5,06 17,50 1,17 0,53 42,61 2 1 5,09 1,5 16,87 20,59 10 85,86 0,18 57 0,84 0,54 72,00 46,76 15,14 30,89 1,17 0,67 68,59 2 0,63 1,5 16,08 7,85 10 10,20 0,18 57 0,84 0,54 8,56 5,56 1,80 11,77 1,17 0,67 20,22 3 1 5,25 1,5 16,87 20,59 10 88,55 0,18 47 0,73 0,68 64,62 60,55 15,61 29,86 1,17 0,79 57,29 2 4,39 1,5 16,08 7,85 10 70,67 0,18 47 0,73 0,68 51,57 48,32 12,46 11,38 1,17 0,79 30,03 4 1 4,21 1,5 16,87 20,59 10 70,93 0,18 38 0,62 0,79 43,90 55,71 12,51 29,86 1,17 0,88 48,22 2 5,46 1,5 16,08 7,85 10 87,83 0,18 38 0,62 0,79 54,36 68,98 15,49 11,38 1,17 0,88 30,57 3 0,05 1,5 16,08 7,85 10 0,87 0,18 38 0,62 0,79 0,54 0,68 0,15 11,38 1,17 0,88 13,12 5 1 2,14 1,5 16,87 20,59 10 36,10 0,18 31 0,51 0,86 18,34 31,09 6,36 29,86 1,17 0,94 38,63 2 6,00 1,5 16,08 7,85 10 96,50 0,18 31 0,51 0,86 49,03 83,11 15,02 11,38 1,17 0,94 28,14 3 0,98 1,5 16,08 7,85 10 15,76 0,18 31 0,51 0,86 8,01 13,57 2,78 11,38 1,17 0,94 15,09 6 1 0,21 1,5 16,87 20,59 10 3,61 0,18 23 0,40 0,92 1,43 3,31 0,64 29,86 1,17 0,98 31,20 2 5,95 1,5 16,08 7,85 10 95,69 0,18 23 0,40 0,92 38,02 87,82 16,87 11,38 1,17 0,98 28,90 3 2,13 1,5 16,08 7,85 10 34,24 0,18 23 0,40 0,92 13,60 31,42 6,04 11,38 1,17 0,98 17,81 7 2 4,74 1,5 16,08 7,85 10 76,22 0,18 17 0,29 0,96 21,84 73,02 11,44 11,38 1,17 1,00 22,79 3 2,93 1,5 16,08 7,85 10 47,19 0,18 17 0,29 0,96 13,52 45,21 8,32 11,38 1,17 1,00 19,67 8 2 1,55 1,5 16,08 7,85 10 24,85 0,18 10 0,18 0,98 4,37 24,46 4,38 11,38 1,17 1,01 15,59 3 4,55 1,5 16,08 7,85 10 73,23 0,18 10 0,18 0,98 12,87 72,09 11,91 11,38 1,17 1,01 23,03 9 2 0,09 1,5 16,08 7,85 10 1,40 0,18 4 0,07 1,00 0,09 1,40 0,25 11,38 1,17 1,01 11,53 3 3,06 1,5 16,08 7,85 10 49,28 0,18 4 0,07 1,00 3,21 49,17 6,69 11,38 1,17 1,01 17,93 10 3 0,86 1,2 16,08 7,85 10 13,82 0,18 -1 -0,02 1,00 -0,32 13,81 2,44 9,41 1,17 1,00 11,89 TOTAL 505,96 592,86
Nilai safety  factor pada  lereng  eksisting  dengan perhitungan metode bishop adalah sebagai berikut.
SF = ΣMr ΣMd (1) = 592,86
505,96
= 1,17 < 1,25 (Lereng tidak aman)
Analisa  Lereng  dengan  Perkuatan  Cantilever  Wall  dan Pondasi Strauss Pile Menggunakan Perhitungan Manual
Gambar 5. Sketsa Melintang Lereng dengan Perkuatan
Gambar 6. Pembagian Pias Gaya Vertikal
Pada  analisis  perkuatan  lereng  dengan  cantilever  wall  dan pondasi strauss ditunjukkan seperti Gambar 5 dan Gambar 6 untuk :
Tinggi Total DPT (H) = 5 m Lebar DPT (B) = 3,75 m BJ Beton (γ beton ) = 24 kN/m 3
BJ Timbunan (γ 1 ) = 17 kN/m 3 BJ Tnh. Dasar (γ 2 ) = 16,48 kN/m 3 Sudut Geser Timbunan (ϕ 1 ) = 27,5 ° Sudut Geser Tnh. Dasar (ϕ 2 ) = 13 ° Kohesi Timbunan (C 1 ) = 28 kN/m 2 Kohesi Tnh. Dasar (C 2 ) = 39,23 kN/m 2
Sudut Lereng diatas DPT (α)  = 0 °
Tabel 5. Rekapitulasi Perhitungan Gaya Vertikal dan Momen
No b 1 (m) b 2 (m) h (m) V (m 3 ) γ (kN/m 3 ) Berat (kN) Jarak dari 0 (m) Momen terhadap 0 (kNm) DINDING PENAHAN TANAH 1 0,5 0,5 0,25 24 6 1,5 9 2 0,5 0,36 0,3 0,129 24 3,096 1,46 4,52016 3 0,36 0,64 3,4 1,7 24 40,8 1,482 60,4656 4 3,75 0,8 3 24 72 1,875 135 TANAH TIMBUNAN A 2 0,5 1 17,0 17 2,75 46,75 B 2 2,14 0,3 0,621 17,0 10,56 2,717 28,683369 C 2,14 1,86 3,4 6,8 17 115,6 2,756 318,5936 ∑V 265,1 ∑M 603,01
Gambar 7. Diagram Tekanan Tanah Lateral
Ka
= tan 2 (45 − ϕ 2 ) (2)
= 0,368 Pa 1 = −2C√Ka
(3) = -34 kN/m Pa 2 = 0,5 x H 2 x γɣ x Ka (4) = 78,25 kN/m ΣPa = Pa 1 + Pa 2 = 44,3 kN/m
Titik tangkap gaya, Ya = 1/3H = 1,7 m ΣMo = Pa x Ya = 73,78 kNm Momen Vertikal (Mr) = 603,01 kNm Momen Horizontal (Mh aktif ) = 73,78 kNm
Dari perhitungan gaya vertikal dan tekanan tanah lateral yang ditunjukkan pada Gambar 7, didapatkan nilai stabilitas geser guling dan daya ukung tanah sebagai berikut:
1. Stabilitas Geser
F GS = ΣV tanσ+BC′a+Pp
Pa
(5) = 40,4+98+0 44,27 = 3,13 > 1,5 (Memenuhi) 2. Stabilitas Guling
F GL = ΣMr+ΣMh Pasif ΣMh aktif (6) = 603,01+0
73,78 = 8,71 > 2,0 (Memenuhi)
3. Daya Dukung Tanah
e
= B 2 − ΣMr − ΣMo ΣV (7)
= -0,122 < B/6
= -0,122 < 0,625 m
OKE
q max = q toe heel q max = ΣV B x1 ± 6e B (8)
q toe = 56,9 kN/m 2 q heel = 84,45 kN/m 2
Sedangkan untuk kapasitas daya dukung ultimit menurut Hansen adalah sebagi berikut:
qu = C 2 xN c xF cd xF ci +qxN q xF qd x F qi +0,5xγ 2 xB’xF γd xF γi (9)
Dimana  berdasarkan Bearing  Capacity  Factor ,  Braja Das,  untuk nilai ϕ =  13 °,  didapat nilai  faktor  daya  dukung tanah sebagai berikut:
N C = 9,81 N ɣ = 1,97 N q = 3,26 F DDT = qu qmax (10) = 374 84,4 = 4,43 > 3,0 (Memenuhi)
4. Daya Dukung Pondasi Strauss Pile
Rekapitulasi  perhitungan  daya  dukung  pondasi strauss pile menggunakan metode Mayerhof 1956, Luciono Decourt 1978 dan Briaud et al 1985 ditunjukkan pada Tabel 7.
1) Metode Mayerhof, 1956 Qp = 40 x Np x Ap (11) Qs = 0,2 x Ns x As (12) 2) Metode Luciano Decourt, 1978 Qp = α x Np x K x Ap (13) Qp = β x ( Ns 3 + 1 ) x As (14)
3) Metode Briaud et al, 1985 Qp = 19,7 x Ap x Pa x (Np) 0,36 (15) Qs = 0,224 x As x Pa x (Ns) 0,29 (16)

## Tabel 6. Rekapitulasi Daya Dukung Strauss Pile
L Pile (m) Mayerhof Luciano Decourt Briaud et al Qp (kN) Qs (kN) Qu (kN) Qall (kN) Qp (kN) Qs (kN) Qu (kN) Qall (kN) Qp (kN) Qs (kN) Qu (kN) Qall (kN) 1,5 14,67 1,45 16,12 5,37 36,68 30,63 67,31 22,44 251,87 50,87 302,74 100,91 2,5 22,80 2,98 25,78 8,59 57,01 58,64 115,65 38,55 295,21 90,14 385,35 128,45 3,5 28,54 5,32 33,86 11,29 71,37 97,31 168,68 56,23 320,08 135,35 455,43 151,81 4 32,60 6,33 38,93 12,98 81,53 114,49 196,03 65,34 335,79 156,48 492,27 164,09 5 36,76 9,12 45,88 15,29 91,92 159,36 251,28 83,76 350,61 203,90 554,50 184,83 5,5 37,29 10,41 47,70 15,90 93,24 180,28 273,52 91,17 352,42 226,68 579,09 193,03
Gambar 8. Sketsa Pembagian Section pada Cantilever Wall
Pembagian section cantilever wall pada kondisi eksisting seperti yang terlihat pada Gambar 8 sebagai berikut:
1) Strauss Pile group section 1 dengan panjang strauss pile
1,5 m pada segmen O.
2) Strauss Pile group section 2 dengan panjang strauss pile
2,5 m pada segmen O.
3) Strauss Pile group section 3 dengan panjang strauss pile 3,5 m pada segmen O.
4) Strauss Pile group section 4 dengan panjang strauss pile 4,0 m pada segmen O.
5) Strauss Pile group section 5 dengan panjang strauss pile 5,0 m pada segmen P.
6) Strauss Pile group section 6 dengan panjang strauss pile 4,0 m pada segmen P.
7) Strauss Pile group section 7 dengan panjang strauss pile 1,5 m pada segmen Q.
Berdasarkan perhitungan Luciano Decourt daya dukung kelompok pondasi strauss pile rencana adalah 8867,921 kN, sedangkan  daya  dukung  kelompok  pondasi strauss  pile terpasang adalah 4323,637 kN.
Analisa  Lereng  dengan  Perkuatan  Cantilever  Wall  dan Pondasi Strauss Pile Menggunakan Metode Finite Element Method (FEM)
Analisa  lereng  dengan  perkuatan cantilever  wall dan strauss  pile dianalisa  dengan berbagai  kondisi,  yaitu  sesuai kedalaman strauss  pile serta  sesuai  kondisi  eksisting persegmennya seperti pada Gambar 9 dan rekapitulasi hasil safety factor pada Tabel 8.
Gambar 9. Analisa Stabilitas Lereng dengan Perkuatan
Lereng
Tabel 7. Rekapitulasi Analisa Stabilitas Lereng dengan

## Perkuatan Menggunakan Metode FEM
Kondisi Safety Factor Lereng dengan cantilever wall tanpa strauss pile 1,126
Lereng dengan cantilever wall dan strauss pile 1,50 m 1,131
Lereng dengan cantilever wall dan strauss pile 2,50 m 1,138 Lereng dengan cantilever wall dan strauss pile 3,50 m 1,145 Lereng dengan cantilever wall dan strauss pile 4,00 m 1,154 Lereng dengan cantilever wall dan strauss pile 5,00 m 1,162

## Analisa Soil Nailing Sebagai Perkuatan Lereng Tambahan
Berdasarkan  hasil  analisa  perkuatan  lereng  didapatkan nilai safety factor < 1,25, sehingga diperlukan perencanaan perkuatan  tambahan  untuk  meningkatkan  stabilitas  lereng salah  satunya  dengan  perkuatan soil  nailing seperti  pada Gambar 10. Soil nailing direncanakan pada dua kondisi, yaitu kondisi  1 soil  nailing terletak  pada  dinding  penahan  tanah dan kondisi 2 soil nailing terletak pada lereng diatas dinding penahan tanah.
(a) Tanpa Strauss Pile Dengan Strauss Pile 1,5 m Dengan Strauss Pile 2,5 m Dengan Strauss Pile 3,5 m
Dengan Strauss
Pile 4,0 m
Dengan Strauss Pile 5,0 m
(b)
Gambar 10. Sketsa Soil Nailing (a) Kondisi 1 (b) Kondisi 2
Pada  perhitungan  manual  nilai safety  factor perkuatan soil nailing diperoleh dengan persamaan sebagai berikut:
SF = C Lf+W cosα tanϕ+(ΣTi sin(α+i)−ΣVi cos(α+i))tanϕ
W sinα−ΣTi cos(α+i)−ΣVi cos(α+i) (17)
Perhitungan soil nailing pada kondisi 1 seperti pada Tabel 9
Tabel 8. Perhitungan Nilai Le, T dan V
No L nail (m) Hi (m) Le (m) T (kN) V (kN) Tmax 1 8 3,6 5,200 39,361 0,012 Aman 2 8 2,1 6,120 46,325 0,012 Aman 3 8 0,6 7,060 53,440 0,012 Aman Total 139,13 0,036 Gaya tarik ijin total nail bar, ΣTi = ΣT Sh (18) = 92,75 kN/m
Gaya geser ijin total nail bar,
ΣVi = ΣV Sh (19)
= 0,02 kN/m
SF = 1,297 > 1,25
Perhitungan soil nailing pada kondisi 2 pada Tabel 10
Tabel 9. Perhitungan Nilai Le, T dan V
No L nail (m) Hi (m) Le (m) T (kN) V (kN) Tmax 1 10 4 6,447 36,804 0,009 Aman 2 10 2 8,223 46,943 0,009 Aman 3 10 0,5 9,492 54,187 0,009 Aman Total 137,93 0,026 Gaya tarik ijin total nail bar ,
Σ Ti = Σ𝑇
𝑆ℎ = 91,96 kN/m Gaya geser ijin total nail bar ,
ΣVi
= Σ𝑉 𝑆ℎ
= 0,02 kN/m SF
= 1,720 > 1,25
Analisa  perkuatan soil  nailing menggunakan  metode Finite  Element  Method (FEM)  dimana soil  nailing akan dimodelkan menggunakan 2 material set yaitu plate dan node to  node  anchors terlihat  pada  Gambar  11  dan  Gambar  12. Permodelan soil  nailing kondisi  1  dan  kondisi  2  sebagai berikut:
(a)
(b)
Gambar 11. Permodelan Soil Nailing Kondisi 1 (a) Material Plate (b) Material Anchors (a) (b)
Gambar 12. Permodelan Soil Nailing Kondisi 2 (a) Material Plate (b) Material Anchors
Dari  permodelan  dan  perumusan safety  factor diatas didapatkan  hasil  stabilitas  perkuatan  eksisting  dengan tambahan soil nailing seperti pada Tabel 11 berikut:
Tabel 10. Rekapitulasi Analisa Perkuatan Lereng dengan
Soil Nailing
Kondisi SF Eksisting
SF Soil Nailing Kondisi 1 SF Soil Nailing Kondisi 2 Plate Anchors Plate Anchors Lereng dengan soil nailing perhitungan manual 1,297 1,720 Lereng dengan cantilever wall tanpa strauss pile 1,126 1,142 1,138 1,396 1,265 Lereng dengan cantilever wall dan strauss pile 1,50 m 1,131 1,146 1,139 1,420 1,271 Lereng dengan cantilever wall dan strauss pile 2,50 m 1,138 1,152 1,142 1,429 1,277 Lereng dengan cantilever wall dan strauss pile 3,50 m 1,145 1,157 1,149 1,436 1,292 Lereng dengan cantilever wall dan strauss pile 4,00 m 1,154 1,164 1,161 1,453 1,296 Lereng dengan cantilever wall dan strauss pile 5,00 m 1,162 1,177 1,173 1,461 1,303

## 5. Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  analisa  yang  telah  dilakukan  pada Proyek Akhir ini maka dapat diperoleh kesimpulan sebagai berikut:
1. Mengacu  pada  SNI  8460-2017,  analisa cantilever  wall dan  pondasi strauss  pile dengan  perhitungan  manual didapatkan  nilai  stabiltas  terhadap  geser  sebesar  3,13, stabilitas  terhadap  guling  sebesar  8,17,  dan  stabilitas
terhadap daya dukung tanah sebesar 4,43. Nilai stabilitas cantilver wall tersebut sudah memenuhi persyaratan pada SNI.  Sedangkan  daya  dukung  pondasi strauss  pile diperhitungkan menggunakan metode Mayerhof, Luciano Decourt,  dan  Briaud  et  al.  Berdasarkan  perhitungan Luciano Decourt daya dukung kelompok pondasi strauss pile rencana  sebesar  8867,921  kN,  sedangkan  daya dukung kelompok pondasi strauss pile terpasang sebesar 4323,637 kN.
2. Analisa  stabilitas  lereng  dengan  perkuatan  dinding penahan  tanah  dan  pondasi strauss  pile menggunakan metode  FEM  dianalisis  berdasarkan  dua  kategori,  yaitu perkuatan  lereng  dengan cantilever  wall dengan  dan tanpa  pondasi strauss  pile .  Pondasi strauss  pile yang ditinjau berdasarkan beberapa kedalaman yaitu kedalaman  1,5  m,  2,5  m,  3,5  m,  4  m,  dan  5  m.  Hasil analisa stabilitas lereng dengan perkuatan cantilever wall tanpa strauss  pile didapatkan  nilai safety  factor 1,126, sedangkan  stabilitas  lereng  dengan  perkuaan cantilever wall dengan strauss  pile didapatkan  nilai safety  factor 1,131 – 1,162 sesuai kedalaman pile . Nilai safety factor yang dihasilkan kurang dari 1,25 sehingga lereng masih dikategorikan  sebagai  lereng  kritis  dan  mungkin  akan terjadi  longsor.  Dari  analisa  tersebut  diketahui  bahwa perbedaan  kedalaman  pondasi strauss  pile tidak  terlalu berpengaruh terhadap peningkatan stabilitas lereng.
3. Hasil analisa stabilitas lereng dengan perkuatan eksisting menggunakan metode FEM diperoleh nilai safety factor kurang  dari  1,25.  Dimana  kondisi  lereng  masih memerlukan  perhatian  khusus,  sehingga  diperlukan tambahan  perkuatan  berupa soil  nailing .  Dari  analisa menggunakan  metode  manual soil  nailing kondisi  1 memiliki nilai SF 1,297, sedangkan soil nailing kondisi 2 memiliki nilai SF 1,720. Berdasarkan analisa menggunakan  metode  FEM  stabilitas  lereng  dengan tambahan  perkuatan soil  nailing kondisi  1  meningkat hanya  1,2%  -  1,6%,  sedangkan  perkuatan soil  nailing kondisi  2  meningkat  hingga  14%  -  30%.  Sehingga alternatif tambahan perkuatan yang disarakan adalah soil nailing kondisi  2  dimana  nilai safety  factor yang dihasilkan  lebih  dari  1,25,  sehingga  lereng  dapat
dikategorikan sebagai lereng stabil dan dapat meminimalisir terjadinya kelongsoran.

## Daftar Pustaka
[1] A.  Hamid,  “Potensi  Investasi  Jalur  Lintas  Selatan  Di Provinsi Jawa Timur,” Jurnal Bina Praja, vol. 6, no. 3, pp. 197- 204, 2014.
[2] D.R. Dhamdhere, Dr. V. R. Rathi and Dr. P. K. Kolase, “Design  And  Analysis  Of  Retaining  Wall,” International Journal of Management, Technology And Engineering, vol. 8, no. IX, 2018.
[3] S.  P.  Agusty,  T.  A.  Pramesti,  R.  Karlinasari  and  A. Rochim,  “Analisis  Perbandingan  Koefisien  Tanah Lateral  Menggunakan  Metode  Perhitungan  Manual (Numerik)  Dan  Metode  Elemen  Hingga  (Plaxis),”
Konferensi  Ilmiah  Mahasiswa  Unissula  (KIMU)  3, 2020.
[4] A.H.  Daniel,  S.K.  Tri,  P.  Sri,  P.  Bambang,  “Analisis Longsoran  Ruas  Jalan  Cening  Kecamatan  Singorojo Kabupaten Kendal Jawa Tengah,” Jurnal Karya Teknik
Sipil, vol. 3, no. 2, pp. 323-335, 2014.
[5] P.  I.  Sahfitri,  F.  Alami  and  Iswan,  “ Finite  Element Analysis Pada  Dinding  Penahan  Tanah  Simpang Underpass  Universitas  Lampung,” Jurnal  Ilmiah Bidang Sains-Teknologi TEKNOSIA, vol. 1, no. 1, pp. 7-15, 2021.
[6] M. F. Ayazi, A. Tangri and S. Jalota, “Soil Nailing – A Review,” International Research Journal of
Engineering and Technology (IRJET), vol. 07, no. 12, 2020.
[7] S.  Syahidus,  Zakaria,  K.  Rahmat,  and  T.  U.  Erdina, "Analisis  Model  Elemen  Hingga  Perkuatan  Lereng Menggunakan  Soil  Nailing," Fropil, vol.  8, no.  12, 2020.
[8] SNI  4153:2008  Cara  uji  penetrasi  lapangan  dengan SPT, Jakarta: Badan Standardisasi Nasional, 2008.
[9] SNI  8460:2017  Persyaratan  Perancangan  Geoteknik, Jakarta: Badan Standardisasi Nasional, 2017.