## Indonesian Journal of Chemical Research
http://ojs3.unpatti.ac.id/index.php/ijcr
Pengaruh Tekanan Dan Tahap Kompresi Dalam Pemurnian Biogas Menjadi Biometana Dengan Absorpsi CO 2 Menggunakan Air Bertekanan
The Effect of Pressure and Compression Ratio on Biogas Upgrading to Biomethane with CO 2 Absorption using Pressurized Water
Anggit Raksajati*, Tri Partono Adhi, Danu Ariono
Department of Chemical Engineering, Institut Teknologi Bandung, Jl. Ganesha 10, Bandung 40132
* Corresponding Author: anggit@che.itb.ac.id
Received: 2019-12-18 Received in revised: 2020-1-7
Accepted: 2020-5-5
Available online: 2020-5-31

## Abstract
Palm  Oil  Mill    produces  liquid  waste  in  the  form  of  palm  oil  mill  effluent  (POME). POME needs to be processed because it contains organic carbon with a COD of more than  40  g/L.  One  way  to  treat  POME  is  by  converting  POME  into  biogas  using anaerobic  ponds.  Biogas  produced  generally  contains  60%  methane  (CH 4 )  and  40% carbon dioxide (CO 2 ). Biogas can be purified into biomethane through the technology of  CO 2 separation,  for  example,  by  CO 2 absorption  using  water.  This  study  evaluates the  optimum  pressure  and  feeds  compression  stage  in  biogas  upgrading  into biomethane.  The  results  show  that  the  rate of  circulation of  water  needed  to  separate CO 2 from  biogas  feed  decreases  with  increasing  absorber  pressure  due  to  increased solubility  of  CO 2 in  water.  The  optimum  pressure  of  the  biogas  purification  unit  into biomethane is within the range of 7-10 bar. At the same absorber pressure, the overall unit price for the case with one stage of feed compression is smaller than the case with two stages of feed compression. However, the process with  one compression stage has a  main  disadvantage  of  higher  methane  loss  (5%),  resulting  in  smaller  biomethane products, compared to two-staged compression process (0.2% loss).
Keywords: CO 2 absorption, biogas, biomethane, POME, palm oil.

## Abstrak (Indonesian)
Pabrik  Kelapa  Sawit  menghasilkan  limbah  cair  dalam  bentuk palm  oil  mill  effluent (POME). POME perlu diproses karena mengandung karbon organik dengan COD lebih dari 40 g/L. Salah satu cara untuk mengobati POME adalah dengan mengubah POME menjadi  biogas  menggunakan  kolam  anaerob.  Biogas  yang  diproduksi  umumnya mengandung  60%  metana  (CH 4 )  and  40%  karbon  dioksida  (CO 2 ).  Biogas  dapat dimurnikan  menjadi  biometana  melalui  teknologi  pemisahan  CO 2 ,  misalnya  dengan absorpsi  CO 2 menggunakan  air  bertekanan.  Studi  ini  mengevaluasi  tekanan  optimum dan  tahap  kompresi  umpan  dalam  peningkatan  biogas  menjadi  biometana.  Hasil penelitian  menunjukkan  bahwa  laju  sirkulasi  air  yang  dibutuhkan  untuk  memisahkan CO 2 dari  biogas  berkurang  dengan  meningkatnya  tekanan  absorpsi  karena meningkatnya  kelarutan  CO 2 dalam  air.  Tekanan  optimal  unit  pemurnian  biogas menjadi  biometana  berada  dalam  rentang  7-10  bar. Pada  tekanan  absorpsi  yang  sama, harga keseluruhan untuk proses dengan satu tahap kompresi umpan lebih kecil daripada proses dengan dua tahap kompresi umpan. Namun, proses dengan satu tahap kompresi memiliki  kelemahan  utama  kehilangan  metana  yang  lebih  tinggi  (5%),  dibandingkan dengan proses kompresi dua-tahap (hilang metana 0,2%).
Kata Kunci: Absorpsi CO 2 , biogas, biometana, POME, minyak kelapa sawit.

## PENDAHULUAN
Pabrik Kelapa Sawit (PKS) menghasilkan limbah cair  yang  dikenal  sebagai palm  oil  mill  effluent (POME)  dalam  proses  produksi  minyak  kelapa  sawit (CPO).  POME  merupakan  air  buangan,  terutama
berasal  dari  kondensat  rebusan,  air  hidrosiklom,  dan sludge  separator  (Ohimain  dan  Izah,  2017).  POME perlu  diolah  karena  mengandung  karbon  organik dengan  nilai  COD  lebih  40  g/L  dan  kandungan nitrogen  sekitar  0,2  dan  0,5  g/L  sebagai  nitrogen
ammonia  dan  total  nitrogen  (Departemen  Pertanian, 2006). Saat ini, salah satu jalur pengelolaan POME di PKS adalah dengan mengolah POME menjadi biogas menggunakan  biogas  digester  (Ahmed  dkk.,  2014; Hasanudin  dkk.,  2015;  Rahayu  dkk.,  2015).  Biogas yang diproduksi umumnya mengandung 60% metana (CH 4 ) dan 40% karbon dioksida (CO 2 )
Biogas  dapat  dimurnikan  menjadi  biometana melalui  teknolologi  pemisahan  CO 2 (Masebinu  dkk., 2014;  Ullah  dkk.,  2017).  Pemurnian  ini  dilakukan meningkatkan  nilai  tambah  bahan  bakar  yang dihasilkan,  diantaranya  dapat  dimanfaatkan  untuk produksi  bahan  bakar  kendaraan  (Vijay  2006;  Vijay 2007).  Biometana  yang  digunakan  sebagai  bahan bakar kendaraan harus memenuhi standar untuk CNG ( Compressed  Natural  Gas )  yang  ditetapkan  oleh Badan  Standardisasi  Nasional  (BSN)  dengan  kode SNI 8204:2016 (Badan Standardisasi Nasional, 2016). Teknologi  ini  berpotensi  untuk  meningkatkan produksi  bahan  bakar  terbarukan,  seperti  halnya biodiesel  dan  bioethanol  (Malle  dkk.,  2014; Rosmawaty dkk., 2015; Musta dkk., 2017). Teknologi proses  yang  potensial  untuk  diterapkan  dalam memurnikan  biogas  menjadi  biometana  di  PKS  ini adalah  absopsi  CO 2 dengan  air  ( water  scrubbing ) (Andriani dkk., 2014). Teknologi ini relatif sederhana dan ekonomis dibandingkan teknologi pemisahan CO 2 lainnya  dan  hanya  membutuhkan  air  proses  sebagai fluida  kerja  (Nock  dkk,  2014), sehingga  cocok  untuk diaplikasikan  di  daerah  rural  atau  perkebunan  sawit, dibandingkan  senyawa  pelarut  absorpsi  CO 2 lainnya seperti  alkanolamina  dan  alkali  karbonat  (Raksajati dkk., 2018).
Dalam  pemurnian  biogas  menjadi  biometana, tekanan  operasi  memegang  peranan  penting  dalam menjamin  efisiensi  dan  keekonomian  proses  (Nock dkk.,  2014).  Jika  tekanan  operasi  terlalu  kecil, kelarutan  CO 2 dalam  air  bernilai  kecil,  sehingga dibutuhkan  sirkulasi  air  yang  besar  dan  membuat proses  tidak  ekonomis  untuk  mencapai  target pemurnian  yang  ditetapkan.  Di  sisi lain, jika  tekanan operasi  terlalu  tinggi,  biaya  yang  dibutuhkan  untuk mengompresi  umpan  biogas  dari  tekanan  atmosferik menuju tekanan operasi absorpsi menjadi tinggi. Oleh karena  itu,  diperlukan  evaluasi  dalam  menentukan tekanan  optimum  operasi  dan  tahap  kompresor  ini. Penelitian  ini  dilakukan  untuk  mengevaluasi  tekanan dan  tahap  kompresor  optimum  secara tekno-ekonomi dalam operasi pemurnian biogas menjadi biometana.

## METODOLOGI

## Alat dan Bahan
Perangkat  lunak  komputasi  yang  digunakan adalah  Aspen  Hysys  V10  dan  Aspen  Process Economic Analyzer V10.

## Prosedur Kerja
Biogas  sejumlah  600  m 3 /jam  dialirkan  menuju kompresor umpan biogas untuk ditingkatkan tekanannya  hingga  bernilai  2-10  bar,  kemudian dialirkan  menuju  separator  2  fasa  umpan  untuk dipisahkan  pengotor  yang  terbentuk  dalam  fasa kondensat. Umpan biogas bersih bertekanan kemudian diumpankan ke kolom absorber dari bagian bawah  kolom.  Air  bertekanan  (sesuai  tekanan absorber) diumpankan ke kolom absorber dari bagian atas  kolom.  Kedua  aliran ini  akan  mengalami  kontak sepanjang  kolom  absorpsi  secara counter-current . Kolom  absorpsi  diisi packing yang  berfungsi  untuk meningkatkan  luas  kontak  gas-cair.  Gas  biometana (dengan  kandungan  >  98%)  akan  mengalir  keluar kolom  absorpsi  dari  puncak  kolom,  sedangkan  air yang  mengandung  CO 2 dan  CH 4 keluar  kolom  dari bagian bawah kolom.
Untuk  kasus  dengan  2  tahap  kompresi  umpan, aliran  air  ini  kemudian  diturunkan  tekanannya menggunakan valve ,  kemudian  diumpankan  menuju flash  separator untuk  dipisahkan  aliran  gas  dan  cair yang terbentuk. Aliran gas (mengandung CH 4 terbawa dan  sebagian  CO 2 )  diumpankan  kembali  menuju kompresor  tahap  2,  sedangkan  aliran  cair  (masih mengandung  CO 2 )  diumpankan  menuju  kolom desorber.  Sedangkan  untuk  kasus  dengan  1  tahap kompresi  umpan,  aliran  air  keluaran  absorber diturunkan tekanannya menggunakan valve , kemudian diumpankan langsung menuju desorber.
Aliran  umpan  desorber  mengalami  kontak dengan  udara  pelucut  di  sepanjang  kolom  desorber dengan  tujuan  memisahkan  seluruh  CO 2 yang  masih terlarut  menuju  aliran  gas  pelucut.  Aliran  air  yang hampir  tidak  mengandung  CO 2 kemudian  keluar  dari bagian  bawah  kolom  desorber,  kemudian  dialirkan kembali menuju kolom absorber dengan menggunakan  pompa.  Gas  biometana  (dengan kandungan  >  98%)  yang  keluar  dari  puncak  kolom absorpsi  masuk  menuju  unit dryer untuk  dipisahkan kandungan  air  jenuhnya,  kemudian  diumpankan menuju unit kompresi dan unit pembotolan biometana.

## Basis dan Asumsi
Pemodelan  dilakukan  dengan  menggunakan persamaan  aktivitas  NRTL  ( Non-Random  Two Liquids )  untuk  karakteristik  fasa  cair  dan  persamaan keadaan  Peng-Robinson  untuk  karakteristik  fasa  uap. Persamaan  termodinamika  ini  dilaporkan  memiliki
tingkat  akurasi  yang  tinggi  untuk  absorpsi  CO 2 dengan air di rentang tekanan yang dievaluasi (Cozma dkk.,  2014).  Untuk  seluruh  kasus  yang  dievaluasi, umpan  biogas  diasumsikan  sebesar  600  m 3 /jam  yang merupakan  laju  alir  tipikal  biogas  yang  mampu
Gambar 1. Flowsheet proses pemurnian biogas dengan 1 tahap kompresi umpan
Gambar 2. Flowsheet proses pemurnian biogas dengan 2 tahap kompresi umpan dihasilkan  1  PKS  di  Indonesia  dengan  kapasitas  30 ton  TBS/jam  (Rahayu  dkk.,  2015).  Umpan  biogas masuk ke unit pemurnian biogas dari POME Digester (dapat  berupa lagoon maupun  tangki  berpengaduk) dengan  komposisi 60%-mol CH 4 , 40%-mol CO 2 , dan 200  ppm  H 2 S.  Produk  biometana  yang  dihasilkan dijaga  dengan  kemurnian  95  %-mol  untuk  semua kasus.
Beberapa asumsi yang diambil dalam pemodelan unit operasi antara lain:
 Hilang tekan di pipa dan fitting diabaikan
 Hilang  tekan  di  alat  penukar  panas  diasumsikan bernilai 0.2 bar.
 Efisiensi  pompa,  kompresor,  dan  blower  bernilai 75%.
 Jika  kompresi  umpan  biogas  memerlukan  2  tahap kompresi (atau lebih), maka rasio kompresi tahap  1 dan tahap 2 (dan selanjutnya) diatur bernilai sama.
 Rentang  tekanan  absorber  yang  dievaluasi  adalah antara 2 sampai dengan 10 bar (untuk kasus 1 tahap kompresi)  serta  antara  5  sampai  dengan  10  bar (untuk kasus 2 tahap kompresi). Tekanan operasi di atas  10  bar  tidak  dievaluasi  karena  membutuhkan kompresor  umpan  3  tahap  yang  menyebabkan proses tidak ekonomis.
 Kolom absorber terdiri atas 10 tahap kesetimbangan, sedangkan  kolom  desorber  terdiri  atas  3  tahap kesetimbangan.  Kedua  kolom  ini  diisi  dengan  isian pall ring 1”.
 Diameter  absorber  diperoleh  dari  hasil  simulasi Aspen  HYSYS  V10,  dengan  nilai  % flooding di tahap absorber bernilai maksimum 80%.
 Sistem  utilitas  dan  pendukung  pabrik  lainnya  tidak dievaluasi dengan detail.
 Evaluasi  ekonomi  yang  dilakukan  hanya  sampai tahap biaya peralatan ( equipment cost ), bukan biaya kapital  keseluruhan (capital  cost) yang  nilainya sangat  beragam  bergantung  pada  lokasi  masing- masing  aplikasi.  Biaya  peralatan  ( equipment  cost ) dinyatakan  dalam  basis  normalisasi  dengan  nilai  1 menyatakan  biaya  untuk  proses  dengan  1  tahap kompresi  umpan  dan  tekanan  absorber  10  bar ( baseline ).  Hal  ini  dilakukan  karena  analisis ekonomi  yang  disajikan  dalam  makalah  ini  adalah evaluasi tahap awal ( preliminary ), dengan demikian hanya  menunjukkan  kemungkinan  manfaat  biaya yang dapat dicapai. Variasi dalam asumsi atau basis ekonomi  dapat  mengubah  nominal  biaya  yang dibutuhkan, namun kecenderungannya secara relatif menyerupai hasil dalam makalah ini.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Validasi simulasi dilakukan dengan cara membandingkan  hasil-hasil  utama  dengan  studi serupa (Cozma dkk., 2014), seperti ditunjukkan Tabel 1.  Untuk  kebutuhan  validasi  ini,  seluruh  input simulasi dibuat sama dengan studi pembanding. Hasil simulasi  dibandingkan  studi  pembanding  memiliki selisih antara 2-3 % yang menunjukkan bahwa model simulasi  yang  dikembangkan  valid  dan  dapat digunakan untuk evaluasi selanjutnya.

## Tabel 1. Validasi Hasil Simulasi
Parameter Unit Corza* dkk., 2015 Studi ini INPUT Laju alir biogas Nm 3 /h 500 500
CH 4 /CO 2 umpan %-vol. 60/38.97 60/38.97 Tekanan absorber bar 10 10 Temperatur absorber o C 20
Tahap absorber 7 7 Tekanan flash bar 3 3 Tekanan desorber bar 1 1 Temperatur desorber o C 20 20 OUTPUT Laju alir biometana Nm 3 /h 309.4 315.6 CH 4 biometana %-vol. 96.7 95.3 Hilang metana %-vol. 0.313 0.302
Gambar  3  menunjukkan  pengaruh  tekanan  dan tahap  kompresi  terhadap  laju  sirkulasi  air  dan persentase hilang metana. Untuk kedua kasus (1 tahap dan  2  tahap  kompresi),  laju  sirkulasi  air  yang dibutuhkan  untuk  memisahkan  CO 2 dari  umpan biogas  menurun  seiring  dengan  peningkatan  tekanan absorber. Hal ini disebabkan kelarutan CO 2 dalam air meningkat  seiring  dengan  peningkatan  tekanan, sehingga  jumlah  air  yang  dibutuhkan  menurun  untuk melarutkan CO 2 dalam jumlah yang tetap.
Pada tekanan absorber yang sama, kasus dengan 1  tahap  kompresi  umpan membutuhkan  laju sirkulasi air  yang  lebih  kecil  dan  menghasilkan  hilang  metana yang  lebih  besar  dibandingkan  kasus  dengan  2  tahap kompresi  umpan.  Jika  umpan  dikompresi  2  tahap, sebagian  besar  metana  yang  terbawa  air  keluaran absorber dapat dikembalikan menuju absorber melalui keluaran  uap  unit Flash  Tank. Hal  ini  menunjukkan keunggulan  proses  2  tahap  kompresi  umpan  karena menurunnya hilang metana menyebabkan peningkatan  laju  produk  biometana.  Akan  tetapi, aliran  balik  (recycle)  keluaran flash  tank uang diumpankan  kembali  menuju  kompresor  tahap  2  dan kolom  absorber  bukan  hanya  mengandung  metana, melainkan juga komponen CO 2 . Hal ini mengakibatkan  laju  sirkulasi  air  yang  dibutuhkan untuk  proses  ini  lebih  besar  dibandingkan  proses dengan  1  tahap  kompresi  umpan  karena  lebih banyaknya  gas  CO 2 yang  berada  di  kolom  absorber akibat aliran balik ini.
Gambar  4  menunjukkan  pengaruh  tekanan  dan tahap  kompresi  terhadap  kerja  pompa  dan  kerja kompresor biogas. Untuk kedua kasus (1 tahap dan 2 tahap  kompresi),  kerja  pompa  sirkulasi  dan  kerja kompresor biogas meningkat seiring dengan peningkatan  tekanan  absorber.  Kerja  pompa  sirkulasi air  meningkat  akibat  peningkatan  beda  tekan  pompa yang  dibutuhkan,  walaupun  pompa  mengalirkan  air dengan  laju  sirkulasi  yang  lebih  rendah  seperti ditunjukkan  Gambar  2.  Hal  ini  menunjukkan  bahwa beda  tekan  pompa  lebih  berpengaruh  signifikan dibandingkan  laju  sirkulasi  air  terhadap  kerja  pompa keseluruhan.  Kerja  kompresor  biogas  meningkat seiring  dengan  peningkatan  tekanan  absorber  akibat
beda  tekan  kompresor  meningkat  untuk  mencapai tekanan absorber.
Pada tekanan absorber yang sama, kasus dengan 1  tahap  kompresi  umpan  membutuhkan  kerja  pompa sirkulasi dan kerja kompresor biogas yang lebih kecil
dibandingkan kasus dengan 2 tahap kompresi umpan. Kerja pompa sirkulasi untuk proses 1 tahap kompresi umpan  bernilai  lebih  kecil  karena  laju  sirkulasi  air yang  dibutuhkan  lebih  kecil  dibandingkan  proses dengan  2  tahap  kompresi  umpan  (pada  tekanan absorber  yang  sama)  seperti  ditunjukkan  pada Gambar  3.  Kerja  kompresor  biogas  untuk  proses  1 tahap  kompresi  umpan  bernilai  lebih  kecil  (pada tekanan absorber yang sama) karena proses dengan 2 tahap kompresi umpan menerima aliran ( recycle ) dari keluaran uap flash tank, seperti dijelaskan sebelumnya,  yang  mengakibatkan  peningkatan  laju alir umpan kompresor tahap 2.
Gambar  5  menunjukkan  pengaruh  tekanan  dan tahap kompresi terhadap harga kompresor biogas dan harga  seluruh  unit  yang  dibutuhkan.  Untuk  kedua kasus  (1  tahap  dan  2  tahap  kompresi),  harga kompresor biogas meningkat seiring dengan
peningkatan  tekanan  absorber  akibat  beda  tekan kompresor  meningkat  untuk  mencapai  tekanan absorber,  sehingga  dibutuhkan  kompresor  dengan spesifikasi yang lebih tinggi. Harga seluruh peralatan menurun  seiring  peningkatan  tekanan  dari  2  bar sampai 7 bar, lalu melandai dan relatif stabil antara 7 bar  sampai  10  bar.  Pada  rentang  7-10  bar  ini, peningkatan  harga  kompresor  umpan  terkompensasi dengan penurunan harga kompresor produk biometana  dan  tangki  sirkulasi  yang  signifikan.  Hal ini konsisten dengan tren penurunan laju sirkulasi air (Gambar 3), dimana penurunan laju sirkulasi air pada rentang  7-10  bar  relatif  lebih  landai  dibandingkan
Gambar 3. Pengaruh tekanan dan tahap kompresi terhadap laju sirkulasi air dan hilang metana
Gambar 4. Pengaruh tekanan dan tahap kompresi terhadap kerja pompa sirkulasi dan kompresor biogas
pada  rentang  2-7  bar.  Berdasarkan  hasil  ini,  dapat disimpulkan bahwa tekanan optimum unit pemurnian biogas biogas menjadi biometana berada pada rentang 7-10  bar.  Rentang  ini  sesuai  dengan  hasil  yang dilaporkan pada studi oleh Bauer dkk. (2013).
Pada  tekanan  absorber  yang  sama,  harga kompresor  biogas  serta  keseluruhan  unit  untuk  kasus dengan  1  tahap  kompresi  umpan  bernilai  lebih  kecil dibandingkan kasus dengan 2 tahap kompresi umpan. Hal ini disebabkan adanya aliran balik ( recycle ) pada proses dengan 2 tahap kompresi umpan menyebabkan peningkatan biaya kompresor biogas, pompa sirkulasi,  dan  tangki  sirkulasi,  seperti  dijelaskan
sebelumnya. Namun, hal ini belum dapat menyimpulkan  bahwa  proses  dengan  1  tahap kompresi lebih ekonomis secara keseluruhan dibandingkan proses dengan 2 tahap kompresi karena adanya  kerugian  berupa  hilang  metana  yang  lebih tinggi  (Gambar  3),  sehingga  menghasilkan  produk biometana yang lebih kecil.
Gambar  6  menunjukkan  rincian  harga  peralatan untuk  kasus  optimum,  yaitu  kasus  2  tahap  kompresi umpan pada tekanan absorber 10 bar. Unit kompresor pembotolan  biometana  dan  kompresor  umpan  biogas merupakan  2  unit  dengan  biaya  tertinggi,  yaitu menyumbang  49%  dan  26%  dari  keseluruhan  biaya peralatan.

## KESIMPULAN
Laju  sirkulasi  air  yang  dibutuhkan  untuk memisahkan CO 2 dari umpan biogas menurun seiring dengan  peningkatan  tekanan  absorber.  Hal  ini disebabkan  kelarutan  CO 2 dalam  air  meningkat seiring dengan peningkatan tekanan, sehingga jumlah
air  yang  dibutuhkan  menurun  untuk  melarutkan  CO 2 dalam  jumlah  yang  tetap.  Kerja  pompa  sirkulasi  air dan  kerja  kompresor  biogas  meningkat  akibat peningkatan beda tekan pompa  serta kompresor  yang dibutuhkan.
Berdasarkan  evaluasi  harga  peralatan  yang dibutuhkan,  tekanan  optimum  unit  pemurnian  biogas biogas  menjadi  biometana  berada  pada  rentang  7-10 bar.  Harga  seluruh  peralatan  menurun  seiring peningkatan  tekanan  dari  2  bar  sampai  7  bar,  lalu melandai dan relatif stabil antara 7 bar sampai 10 bar. Pada  rentang  7-10  bar  ini,  peningkatan  harga kompresor  umpan  terkompensasi  dengan  penurunan
harga  kompresor  produk  biometana  dan  tangki sirkulasi yang signifikan. Pada tekanan absorber yang sama,  harga  keseluruhan  unit  untuk  kasus  dengan  1 tahap kompresi umpan bernilai lebih kecil dibandingkan kasus dengan 2 tahap kompresi umpan. Hal ini disebabkan adanya aliran balik ( recycle ) pada proses dengan 2 tahap kompresi umpan menyebabkan peningkatan biaya kompresor biogas, pompa sirkulasi,  dan  tangki  sirkulasi.  Namun,  belum  dapat disimpulkan  bahwa  proses  dengan  1  tahap  kompresi lebih  ekonomis  secara  keseluruhan  dibandingkan proses  dengan  2  tahap  kompresi  karena  adanya kerugian  berupa  hilang  metana  yang  lebih  tinggi, sehingga  menghasilkan  produk  biometana  yang  lebih kecil.  Evaluasi  yang  lebih  mendalam  disertai penetapan  spesifikasi  proses  (misalnya  pembatasan persentase  hilang  metana)  untuk  masing-masing aplikasi  akan  menentukan  tahap  kompresi  umpan yang optimum.
Gambar 5. Pengaruh tekanan dan tahap kompresi terhadap harga peralatan dan biaya operasional

## UCAPAN TERIMAKASIH
Penulis  mengucapkan  terima  kasih  atas  dana penelitian  yang  disediakan  oleh  Institut  Teknologi Bandung melalui Program P3MI.

## DAFTAR PUSTAKA
Andriani,  D.,  Wresta,  A.,  Atmaja,  T.  D.,  and Saepudin,  A.  2014.  A  Review  On  Optimization Production  and  Upgrading  Biogas  Through  Co 2 Removal  Using  Various  Techniques, Appl. Biochem. Biotechnol. , 172(4), 1909–1928.
Ahmed,  Y.,  Yaakob,  Z.,  Akhtar,  P.,  and  Sopian,  K., 2015.  Production  Of  Biogas  And  Performance Evaluation  Of  Existing  Treatment  Processes  In Palm  Oil  Mill  Effluent  (POME), Renew.  Sust.
Energ. Rev., 42, 1260–1278.
Badan  Standardisasi  Nasional,  2016.  Standar  dan
Mutu  (Spesifikasi)  Bahan  Bakar  Gas  Jenis Compressed  Natural  Gas  (CNG)  Untuk  Sektor Transportasi.
Bauer, F., Hulteberg, C., Persson, T., and Tamm, D., 2013. Biogas upgrading–Review Of Commercial Technologies, SGC  Rapport Vol.  270,  Svenskt Gastekniskt Center AB.
Cozma,  P.,  and  Wukovits,  W.,  2014.  Modeling  and
Simulation  of  High-Pressure  Water  Scrubbing
Technology  Applied  for  Biogas  Upgrading, Clean Technol. Envir. , 17(2), 373-391.
Direktorat  Pengelolaan  Hasil  Pertanian,  2006.
Pedoman  Pengelolaan  Limbah  Industri  Sawit , Departemen Pertanian, Jakarta.
Hasanudin,  U.,  Sugiharto,  R.,  Haryanto,  A.,  Setiadi,
T.,  and  Fujie,  K.,  2015.  Palm  Oil  Mill  Effluent Treatment  and  Utilization  to  Ensure  the Sustainability  of  Palm  Oil  Industries, Wat.  Sci. Tech. , 72(7), 1089-1095.
Malle, D., Kapelle, I. B. D., dan Lopulaian, F., 2014.
Pembuatan  Bioetanol  dari  Limbah  Air  Kelapa Melalui Proses Fermentasi, Indo. J. Chem. Res. , 2(1), 155-159.
Masebinu,  S.  O.,  Aboyade,  A.,  and  Muzenda,  E, 2014. Enrichment of Biogas for Use as Vehicular Fuel:  A  Review  of  the  Upgrading  Techniques, Int. J. Adv. Eng. Sci. Appl. Math , 1(1), 88–97.
Musta,  R.,  Haetami,  A.,  and  Salmawati,  M.,  2017.
Biodiesel  Hasil  Transesterifikasi  Minyak  Biji Nyamplung  (Calophyllum  inophyllum)  Dengan Metanol, Indo. J. Chem. Res. , 4(2), 394-401.
Nock, W.J., Walker, M., Kapoor, R., and Heaven, S., 2014.  Modelling  the  Water  Scrubbing  Process and  Energy  Requirements  for  CO 2 Capture  to Upgrade Biogas to Biomethane, Ind. Eng. Chem. Res., 53, 12783-12792.
Ohimain,  E.  I.,  and  Izah,  S.  C.,  2017.  A  review  of Biogas Production From Palm Oil Mill Effluents Using  Different  Configurations  of  Bioreactors, Renew. Sust. Energ. Rev., 70, 242–253.
Research  Division  Thermal  Process  Engineering  and Simulation,  2012. Biogas  To  Biomethane Technology  Review ,  Institute  of  Chemical Engineering, TU Wien, Vienna.
Rahayu,  A.S.,  Karsiwulan,  D.,  Yuwono,  H., Trisnawati,  I.,  Mulyasari,  S.,  Rahardjo,  S., Hokermin,  S.,  dan  Paramita,  V.,  2015. Buku Panduan  Konversi  POME  Menjadi  Biogas  – Pengembangan  Proyek  di  Indonesia ,  USAID,
Winrock International, Jakarta.
Raksajati,  A.,  Ho,  M.  T.,  and  Wiley,  D.  E.,  2018. Comparison of Solvent Development Options for Capture  of  CO 2 from  Flue  Gases, Ind.  Eng. Chem. Res. , 57(19), 6746-6758.
Raksajati,  A.,  and  Ho,  M.  T.,  2014.  Solvent Development for Post-Combustion CO 2 Capture: Recent Development and Opportunities, MATEC Web Conf. , 156, 03-015.
Rosmawaty,  Bandjar,  A.,  dan  Gunoroso,  S.,  2015. Optimasi  Kondisi  Reaksi  Transesterifikasi  pada Pembuatan  Biodiesel  dari  Lemak  Sapi, Indo.  J.
Chem. Res. , 2(2), 213-222.
Ullah, I. Othman, D. Hashim, H. Matsuura, T. Ismail, A.  F.  Rezaei-dashtarzhandi,  M.,  and  Azelee,  I. W., 2017. Biogas as A Renewable Energy Fuel – A Review Of  Biogas Upgrading, Utilisation and Storage, Energy Convers. Manag . 150, 277–294. Vijay,  V.K.,  Chandra,  R.,  Subbarao,  P.M.V.,  and Kapdi,  S.S.,  2006.  Biogas  Purification  and Bottling  into  CNG  Cylinders:  Producing  Bio- CNG  from  Biomass  for  Rural  Automotive Application, The 2 nd Joint International Conference  on  “ Sustainable Energy and Environment (SEE 2006)”, Thailand.
Vijay, V.K., 2007. Biogas Refining for Production of Bio-Methane  and  its  Bottling  for  Automotive Application and Holistic Development,
International  Symposium  on  EcoTopia  Science , 623-628.