Volume 21 Nomor 02, Oktober 2021: 87-96

## Analisis Respons dan Kinerja Struktur Bangunan Gedung Menggunakan Pushover Analysis
Analysis of Response and performance of Building Structures Using Pushover Analysis
Arie Putra Usman 1 , Rosidawani 1 *, Sri Palta Mutmainna 1
1 Teknik Sipil, Universitas Sriwijaya, Jl. Raya Palembang-Prabumulih KM 32, Palembang, Indonesia
* Penulis korespondensi : rosidawani@ft.unsri.ac.id Tel.: +62-8127889319; fax.:- Diterima: 28 Agustus 2021; Direvisi: 31 Oktober 2021; Disetujui: 31 Oktober 2021 DOI: 10.25299/saintis2021.vol21(02).7585

## Abstrak
Indonesia merupakan  negara  dengan  resiko  gempa  tinggi, hal  ini  diakibatkan oleh  pertemuan  lempeng-lempeng  tektonik  utama dan  lempeng  kecil  lainnya  yang  mengelilingi  Indonesia.  Setiap  wilayah  Indonesia  memiliki  tingkat  resiko  gempa  yang  berbeda-beda, mulai dari resiko gempa rendah hingga resiko gempa tinggi.  Tujuan dari penelitian ini adalah mengetahui perbandingan respons dan kinerja struktur suatu bangunan gedung di beberapa wilayah yang mewakili tingkat resiko gempa rendah hingga tinggi. Adapun wilayah- wilayah yang ditinjau dalam penelitian ini yaitu wilayah Pontianak, Palembang, Jakarta, Bandar Lampung, dan Palu. Analisis dilakukan pada  bangunan  beton  bertulang  empat  lantai  dengan  dinding  geser  menggunakan  bantuan  program  SAP  2000  guna  mendapatkan respons  dan  kinerja  struktur.  Hasil  respons  struktur  dari  penelitian  menunjukkan  nilai  simpangan  lateral  lantai  dari  yang  terbesar hingga  terkecil  yaitu  dimulai  dari  wilayah  Palu,  Bandar  Lampung,  Jakarta,  Palembang,  dan  Pontianak.    Wilayah  Palu  memiliki  nilai simpangan lateral lantai yang terbesar yaitu 23,745 mm dan 23,690 mm untuk arah X dan Y sedangkan wilayah Pontianak memiliki nilai simpangan  lateral  lantai terkecil  dengan  besar  simpangan  lateral  7,571  mm  dan  7,439 mm untuk arah X  dan  Y.  Berdasarkan  analisis pushover didapatkan level kinerja struktur memiliki level kinerja B untuk Wilayah Palu dan IO untuk wilayah lainnya.
Kata Kunci: Gempa, Level Kinerja, Respons Struktur, Pushover Analysis

## Abstract
Indonesia  is  a  country  with  a  high  risk  of  earthquake  due  to  the  meeting  of  the  main  tectonic  plates  and  other  small  plates  that surround Indonesia. Each area in this country has a different level of earthquake risk, ranging from low to high earthquake risk. This study aims  to  compare  the  response  and structural  performance  of  buildings  in  some  areas with  low  to high earthquake  risk  levels.  The  areas covered Pontianak, Palembang, Jakarta, Bandar Lampung, and Palu. The analysis was carried out on a four-story reinforced concrete with shear  walls  using  the  SAP  2000  program  to  obtain  the  response  and  performance  of  the  building  structure.  The  results of  the structural response  showed  the  value  of  the  floor  lateral  deviation  from  the  largest  to  the  smallest,  starting  from  Palu,  Bandar  Lampung,  Jakarta, Palembang, and Pontianak. Pulu has the largest floor lateral deviation values of 23.745 mm and 23.690 mm for the X and Y directions, while Pontianak  has  the  smallest  floor  lateral  deviation  values  of  7.571  mm  and  7.439  mm  for  the  X  and  Y  directions.  Based  on  the  pushover analysis, the structure has a performance level of B for Palu areas and IO for other areas.
Keywords: Earthquake , Performance Level, Structure Response, Pushover Analysis

## PENDAHULUAN
Wilayah
Indonesia memiliki potensi terjadinya  gempa  yang  bervariasi,  mulai  dari potensi  gempa  rendah  sampai  dengan  tinggi. Dampak  dari  gempa  itu  sendiri  mengakibatkan adanya  kerusakan  pada  gedung,  jembatan,  jalan, rumah,  dan  lain-lain.  Perencanaan  suatu  struktur bangunan tersebut perlu dilakukan sebaik mungkin agar dapat meminimalisir dampak akibat terjadinya gempa.
Salah satu faktor yang memengaruhi struktur dalam  menerima  beban  yaitu  konfigurasi  struktur, dimana bangunan yang berkonfigurasi teratur lebih baik  dalam  menahan  gaya  gempa  sehingga kerusakan  struktur  dapat  dihindari  [1][2].  Selain itu,  besarnya  gaya  gempa  juga  memengaruhi
respons  struktur  yang  terjadi  diakibatkan  karena gaya  gempa  akan  diterima  oleh  dasar  bangunan [3][4].  Dari  gaya  gempa  yang  diberikan  pada struktur,  dapat  ditentukan  respons  dan  kinerja struktur  pada  setiap  wilayah  Indonesia  yang mewakili  wilayah  dengan  resiko  gempa  rendah sampai  dengan  tinggi.    Peraturan  yang  digunakan dalam perhitungan gempa yaitu SNI 1726-2019 [5], dimana  dalam  peraturan  tersebut  terdapat  nilai koefisien gempa yang digunakan dalam perencanaan  struktur.  Penelitian  ini  mengambil wilayah  Pontianak,  Palembang,  Jakarta,  Bandar Lampung,  dan  Palu  sebagai  beberapa  contoh wilayah  yang  ada  di  Indonesia  yang  mewakili wilayah  dengan  gempa  rendah  hingga  tinggi. Tujuan dari penelitian ini yaitu untuk menganalisis respons dan kinerja struktur pada bangunan beton
bertulang
di beberapa
wilayah berbeda berdasarkan peraturan SNI 1726:2019 dan metode FEMA 440.

## METODOLOGI
Perhitungan  respons  dan  kinerja  struktur dilakukan dibeberapa wilayah di Indonesia dengan data-data  mengenai  bangunan  beton  bertulang yang ditinjau yaitu:
Fungsi gedung = Rumah Sakit 4 Lantai Tinggi lantai 1 = 4,5 m Tinggi lantai 2-atap = 4,2 m Panjang = 36 m Lebar = 43,2 m Mutu beton = 35 MPa Mutu baja = 400 MPa
Tahapan dalam penelitian dapat dilihat pada Gambar 1.

## Studi Pustaka
Penelitian  ini  dimulai  dengan  melakukan pengumpulan  infomasi  yang  berhubungan  dengan topik  penelitian  melalui  studi  literatur.  Peraturan- peraturan  yang  digunakan  untuk  mendasari perhitungan  pada  penelitian  ini  dapat  dilihat  pada Tabel 1.
Tabel 1. Peraturan-Peraturan yang Digunakan Perhitungan Peraturan Pembebanan SNI 1727:2020 Beban Gempa SNI 1726:2019 Beton Bertulang SNI 1727:2019 Kinerja Struktur
FEMA 440

## Preliminary Design
Preliminary  design merupakan  perencanaan dimensi  elemen  struktur  yang  meliputi  balok, kolom,  pelat  lantai,  dan  dinding  geser  yang mengacu  pada  SNI  2847:2019.  Hasil  perencanaan yang  didapat  kemudian  dimodelkan  dengan program  SAP  2000  sesuai  pada  data-data  yang sudah  didapat  dengan  langkah-langkah  sebagai berikut:
1. Define grid data, dilakukan untuk mempermudah dalam mengaplikasikan elemen struktur yang akan digambarkan.
2. Define material , dilakukan guna memasukkan data  material  agar  sesuai  dengan  spesifikasi material yang telah ditentukan.
3. Define elemen  struktur,  dilakukan  guna menggambarkan  elemen  struktur  berupa balok, kolom, pelat lantai, dan dinding geser mulai dari dimensi, tulangan, dan juga mutu material yang digunakan.
Struktur  yang  telah  dimodelkan  dengan program SAP 2000 dapat dilihat pada Gambar 2.
Gambar 1. Diagram Alir Penelitian
Mulai
Studi Pustaka
Preliminary Design
Input program:
1. Dimensi elemen struktur
2. Material  yang digunakan
3. Pembebanan
1. Mengubah beban menjadi nonlinear
2. Target perpindahan
3. Sendi plastis
Run Program
Output kinerja struktur
Analisis dan pembahasan
Selesai Analisis Respons Spektrum Run Program Check Design Design Overstressed Analisis Pushover Yes No
Gambar 2. Model Struktur yang Digunakan

## Input Data Struktur
Tahapan  input  data  struktur  dilakukan setelah  pemodelan,  dimana  pada  tahapan  ini dilakukan input data-data struktur yang diperlukan antara  lain  data  dimensi  elemen  struktur,  data material  elemen  struktur  dan  data  beban  yang digunakan.  Beban-beban  yang  telah  diinput  akan diterima  oleh  struktur  bangunan  gedung  sehingga kemudian  dihasilkan  respons  dan  kinerja  struktur dari  gedung  tersebut.  Pembebanan  yang  dilakukan meliputi  beban  mati,  beban  hidup,  dan  beban gempa.  Beban  mati  ditentukan  berdasarkan PPPURG 1987 dan SNI 1727:2020 [6], beban hidup dan gempa ditentukan berdasarkan SNI 1727:2020 dan  SNI  1726:2019.  Beban  mati  terdiri  dari  berat seluruh  bahan  konstruksi  bangunan  gedung  yang terpasang  [7].  Untuk  beban  hidup  merupakan beban  yang  diakibatkan  oleh  pengguna  dan penghuni  bangunan  gedung  [6]  sedangkan  beban gempa  merupakan  beban  yang  perlu  dianalisis dengan  baik  karena  besaran  dan  waktu  terjadinya gempa  cukup  sulit  untuk  diprediksi  [8].  Dalam menghitung  beban  gempa,  dibutuhkan  koefisien kegempaan pada setiap wilayah yang diperoleh dari website PU  Cipta  Karya.  Koefisien  kegempaan  ini diperlukan untuk menghitung parameter- parameter  kegempaan  yang  digunakan  untuk menggambarkan kurva respons spektrum. Koefisien  kegempaan  pada  setiap  wilayah  yang ditinjau disajikan dalam Tabel 2.
Tabel 2. Koefisien Kegempaan No. Wilayah Kelas Situs S s S 1 1. Pontianak Tanah Lunak (SE) 0,1756  0,0510 2. Palembang Tanah Lunak (SE) 0,2909  0,2485 3. Jakarta Tanah Lunak (SE) 0,7806  0,3823 4. B.Lampung Tanah Lunak (SE) 0,8739  0,4306 5. Palu Tanah Lunak (SE) 1,5000  0,6000
Selanjutnya,  beban-beban  yang  digunakan tersebut  dikombinasikan  dari  setiap  kemungkinan yang terjadi berdasarkan peraturan SNI 1726:2019. Berikut kombinasi pembebanan yang digunakan:
1.
1,4 DL 2. 1,2 DL + 1,6 LL 3. 1,2 DL + 1 LL + 1,3 RX1 + 0,39 RY0 4. 1,2 DL + 1 LL + 1,3 RX1 - 0,39 RY0 5. 1,2 DL + 1 LL - 1,3 RX1 + 0,39 RY0 6. 1,2 DL + 1 LL - 1,3 RX1 - 0,39 RY0 7. 1,2 DL + 1 LL + 0,39 RX0 + 1,3 RY1 8. 1,2 DL + 1 LL + 0,39 RX0 - 1,3 RY1 9. 1,2 DL + 1 LL - 0,39 RX0 + 1,3 RY1 10. 1,2 DL + 1 LL - 0,39 RX0 - 1,3 RY1 11. 0,9 DL + 1,3 RX1 + 0,39 RY0 12. 0,9 DL + 1,3 RX1 - 0,39 RY0 13. 0,9 DL - 1,3 RX1 + 0,39 RY0 14. 0,9 DL - 1,3 RX1 - 0,39 RY0 15. 0,9 DL + 0,39 RX0 + 1,3 RY1 16. 0,9 DL + 0,39 RX0 - 1,3 RY1 17. 0,9 DL - 0,39 RX0 + 1,3 RY1 18. 0,9 DL - 0,39 RX0 - 1,3 RY1

## Analisis Linear dan Non-linear
Tahapan
analisis dilakukan setelah pemodelan  dan  pembebanan  pada  bangunan  yang ditinjau  pada  setiap  wilayahnya.  Terdapat  dua tahap  analisis  yang  dilakukan,  yang  pertama  yaitu analisis linear (analisis respons spektrum) dan yang kedua yaitu analisis non-linear (analisis pushover ). Pada  analisis  linear  dilakukan  perhitungan gaya geser dasar dan perhitungan simpangan antar lantai  untuk  mengetahui  aman  atau  tidaknya struktur  yang  digunakan.  Perhitungan  gaya  geser dasar  mengacu  pada  peraturan  SNI  1726:2019, dimana terdapat koefisien-koefisien yang ditentukan  dalam  menghitung  gaya  geser  dasar. Adapun  langkah-langkah  dalam  menghitung  gaya geser dasar seismik yaitu sebagai berikut:
1. Menentukan  kategori  resiko  gedung  yang dapat dilihat pada tabel 3 SNI 1726:2019.
2. Menentukan  kategori  desain  seismik  pada masing-masing  wilayah  berdasarkan  tabel  8 dan 9 SNI 1726:2019.
3. Menentukan  faktor  reduksi  berdasarkan tabel 12 SNI 1726:2019 yang hasilnya yaitu: R = 8; Ω 0 = 3; C d = 5,5.
4. Menentukan  periode  fundamental,  dimana persamaannya sebagai berikut:
T a ≤    T x ≤ C u T a
C t × h nx ≤    T x ≤ C u T a (1)
Nilai T x harus lebih kecil dari C u T a , apabila T x lebih  besar  dari  C u T a maka  nilai  T  yang digunakan sebesar C u T a .
5. Menentukan  koefisien  desain  seismik  (C s )
berdasarkan pasal 7.8.1.1. SNI 1726:2019.
C s min ≤    C s ≤  C s maks
044 S DS × I e ≤    C s ≤ ( ) (2)
Nilai C s harus lebih  kecil dari C s  maks , apabila C s lebih  besar dari C s  maks maka nilai C s yang digunakan sebesar C s maks .
6. Menentukan  gaya  geser  dasar  seismik dengan persamaan sebagai berikut: V = C s × W (3)
W
= Berat Sendiri Struktur + Beban Mati+ 30% Beban Hidup          (4)
Analisis  linear  yaitu  perhitungan  simpangan antar  lantai.  Dalam  menghitung  nilai  simpangan antar  lantai,  dibutuhkan  nilai  simpangan  lateral yang diakibatkan oleh beban gempa yang diberikan. Nilai  simpangan  lateral  dapat  ditampilkan  melalui program  SAP  2000  yang  selanjutnya  nilai  tersebut dimasukkan  dalam  perhitungan  simpangan  antar lantai. Simpangan antar lantai dihitung berdasarkan pasal 7.8.6. SNI 1726:2019. Simpangan antar lantai itu sendiri merupakan simpangan yang terjadi pada pusat masa yang berada di atas atau di bawah lantai yang ditinjau. Berikut langkah-langkah perhitungan simpangan antar lantai:
1. Menentukan nilai C d , I e , dan hs x.
2. Menampilkan simpangan lateral (δ e )
3. Menghitung  simpangan  yang  diperbesar dengan rumus sebagai berikut: δ I = (5) 4. Menentukan  simpangan  antar  lantai  izin, dimana perhitungan yang digunakan berdasarkan  tabel  20  SNI  1726:2019  yang ditentukan  oleh  jenis  struktur  dan  kategori resiko.  Dalam  penelitian  ini,  bangunan  yang digunakan  termasuk  dalam  kategori  resiko IV dan didapat perhitungan sebagai berikut:
∆ izin = 0,015 h Sx (6) 5. Menghitung  simpangan  antar  lantai,  dimana nilainya tidak boleh melebihi dari simpangan antar lantai izin.
Untuk lantai dasar: ∆ 1 =  δ 1 ≤ Δ izin (7)
Untuk lantai 2 dan seterusnya:
Δ 2 = ( δ e2 – δ e1 ) C d / I E ≤  Δ izin (8)
6.
Apabila  simpangan  yang  simpangan  antar lantai  (∆ i )  lebih  kecil  dari  simpangan  antar lantai  izin  (∆ izin ),  maka  struktur  dapat dikategorikan aman. Namun apabila simpangan  antar  lantai  (∆ i )  lebih  besar  dari simpangan  antar  lantai  izin  (∆ izin ),  maka struktur  dapat  dikategorikan  tidak  aman karena keadaan struktur mengalami keruntuhan.
Bangunan  yang  sudah  dinyatakan  aman, berdasarkan  analisis  linear  kemudian  akan dianalisis  secara  non-linear  ( Pushover  Analysis ). Analisis  ini  menjadi  penting  karena  pada  saat gempa  besar  terjadi,  beberapa  elemen  struktur seperti balok dan kolom akan mengalami pelelehan sendi plastis [9].
Analisis pushover dilakukan  dengan  cara memberikan  beban  statis  secara  bertahap  hingga struktur tersebut mengalami keruntuhan. Penempatan  beban  pada  analisis  ini  dilakukan secara  horizontal  yang  merupakan  kombinasi  dari beban gempa, beban hidup dan beban mati [10].
Dalam  penelitian  ini,  perhitungan  analisis pushover dilakukan berdasarkan metode FEMA 440
[11]. Metode FEMA 440 merupakan pengembangan dari  FEMA  356  (metode  koefisien  perpindahan) [12].  Prosedur  perhitungan  FEMA  440  dimulai dengan  menentukan  waktu  getar  efektif  (Te)  [12]. Untuk  mengetahui  nilai  waktu  getar  alami  suatu struktur,  diperlukan  nilai  waktu  getar  efektif  dari kurva pushover [13].  Penyelesaian  ini  dilakukan dengan cara modifikasi respon elastis sistem single degree  of  freedom ekuivalen  dengan  faktor-faktor koefisien C 0 , C 1 , C 2 , dan C 3 sehingga didapatkan nilai terbesar  perpindahan  global  baik  dalam  kondisi elastis maupun inelastis yang disebut dengan target perpindahan  (δ T )  [12].  Adapun  rumus  yang digunakan  dalam  menentukan  target  perpindahan (δ T ) yaitu sebagai berikut:
δ T = C 0 C 1 C 2 C 3 S a g (9)

## HASIL DAN DISKUSI

## Hasil Perhitungan Volume Elemen Struktur
Dari  hasil  perencanaan  dimensi  elemen struktur  balok,  kolom,  pelat  lantai,  dan  dinding geser,  didapat  dimensi  elemen  struktur  seperti disajikan dalam Tabel 3.
Tabel 3. Dimensi Elemen Struktur Wilayah B1 (mm) B2 (mm) BA (mm) h
b h b h b Pontianak 500  300  500  250 400 200 Palembang  600  300  500  250 400 200 Jakarta 600  400  500  250 400 200 Bandar Lampung 700  350  500  300 400 200 Palu 700  400  500  300 400 200 Tabel 3. Dimensi Elemen Struktur (Lanjutan) Wilayah K (mm) SW (mm) P (mm) h b Pontianak 500 500 300 120 Palembang 500 500 300 120 Jakarta 500 500 300 120 Bandar Lampung 500 500 300 120 Palu 500 500 300 120
Dari  hasil  perencanaan  dimensi  elemen struktur yang didapat, maka dapat dihitung volume elemen  struktur  pada  masing-masing  wilayah. Nilai-nilai  volume  elemen  truktur  tersebut  dapat dilihat pada Tabel 4, dimana wilayah Palu memiliki nilai  terkecil  dengan  persen  perbedaan  sebesar 11,30%.
Tabel 4. Volume Elemen Struktur
Wilayah Volume Elemen Struktur (m 3 ) Total % Perbedaan Total Volume Pontianak 1476,22 0 Palembang 1509,05 2,22 Jakarta 1574,71 6,67 Bandar Lampung 1604,66 8,70 Palu 1642,97 11,30

## Hasil Perhitungan Pembebanan
Dalam pemberian pembebanan pada bangunan  beton  bertulang,  diberikan  nilai  beban mati  dan  beban  hidup  yang  sama  pada  setiap wilayahnya.  Sedangkan,  untuk  beban  gempa diberikan  nilai  yang  berbeda  sesuai  dengan perhitungan  beban  gempa  pada  masing-masing wilayah.  Dalam  hal  ini  beban  gempa  dianalisis menggunakan  metode  respons  spektrum  [14]. Berikut  disajikan  dalam  Tabel  5  mengenai perhitungan desain respons spektrum pada wilayah yang ditinjau.
Tabel 5. Parameter Kegempaan Wilayah S DS (g) S D1 (g) T 0 (s) T s (s) Pontianak 0,187 0,082 0,09 0,44 Palembang 0,443 0,507 0,23 1,14 Jakarta 0,664 0,630 0,19 0,95 Bandar Lampung 0,699 0,671 0,19 0,96 Palu 0,8 0,68 0,17 0,85 Dari parameter-parameter S DS , S D1 , T 0 , dan T s , dapat digambarkan kurva desain respons spektrum disetiap wilayah yang ditinjau yang disajikan dalam Gambar 3.
Gambar 3. Desain Respons Spektrum Gabungan

## Hasil Perhitungan Gaya Geser Dasar Seismik
Untuk  mendapatkan  hasil  perhitungan  gaya geser  dasar  seismik,  dibutuhkan  nilai  periode fundamental struktur, koefisien desain seismik, dan berat  struktur  dalam  perhitungannya.  Berikut disajikan  dalam  Tabel  6  dan  7  berupa  hasil perhitungan periode fundamental struktur, keofisien  desain  seismik,  berat  struktur,  dan  gaya geser dasar seismik.
Tabel 6. Periode Fundamental Struktur
Wilayah S D1 C u C t x Pontianak 0,143 1,6 0,0466 0,9 Palembang 0,507 1,4 0,0466 0,9 Jakarta 0,630 1,4 0,0466 0,9 Bandar Lampung 0,671 1,4 0,0466 0,9 Palu 0,680 1,4 0,0466 0,9
Tabel 6. Periode Fundamental Struktur (Lanjutan) Wilayah T a (s) C u T a T a pakai (s) Pontianak 0,600 0,840 0,680 Palembang 0,600 0,840 0,646 Jakarta 0,600 0,840 0,636 Bandar Lampung 0,600 0,840 0,617 Palu 0,600 0,840 0,613 Tabel 7. Koefisien Desain Seismik (Cs) Wilayah C s min C s C s maks C s pakai Pontianak 0,019 0,053 0,039 0,039 Palembang 0,029 0,083 0,147 0,083 Jakarta 0,045 0,127 0,186 0,127 Bandar Lampung  0,050 0,142 0,204 0,142 Palu 0,056 0,150 0,208 0,150 Tabel 8. Berat Total Struktur dan Gaya Geser Dasar Seismik Wilayah C s W (ton) V (ton) Pontianak 0,038 4699,61 185,16 Palembang 0,083 4778,40 397,11 Jakarta 0,127 4935,99 626,11 Bandar Lampung 0,142 5007,88 711,16 Palu 0,150 5099,81 764,97
Dari  Tabel  8,  dapat  dilihat  bahwa  wilayah Palu  memiliki  nilai  gaya  geser  dasar  terbesar  dan wilayah  Pontianak  memiliki  gaya  geser  dasar terkecil.  Hal  ini  disebabkan  karena  pada  wilayah Palu  memiliki  gaya  gempa  yang  lebih  besar dibandingkan  dengan  wilayah  lainnya,  sehingga koefisien kegempaan yang  didapat lebih besar dan dapat  memengaruhi  nilai  perhitungan  gaya  geser dasar seismik.

## Hasil Perhitungan Simpangan Antar Lantai
Simpangan antar lantai dihitung berdasarkan simpangan  lateral  lantai  yang  terjadi,  dimana  gaya geser  dasar  juga  memengaruhi  nilai  simpangan antar  lantai  [15].  Simpangan  pada  lantai  tersebut terjadi  akibat  adanya  gaya  pada  tiap  lantai bangunan [4]. Gaya geser dasar yang didistribusikan ke setiap lantainya akan menghasilkan  gaya  lateral  yang  semakin  besar sesuai dengan ketinggian struktur yang digunakan. Berikut disajikan dalam Tabel 9 dan 10 gaya lateral lantai yang diambil dari hasil program SAP 2000.
Tabel 9. Simpangan Lateral Lantai Arah X
Lt H x (m) Pontianak Palembang δxe (mm) δxi (mm) δxe (mm) δxi (mm) 4 4,2 7,517 27,563 14,653 53,726 3 4,2 5,724 20,989 11,120 40,774 2 4,2 3,637 13,337 7,093 26,007 1 4,5 1,624 5,953 3,265 11,970 Base 0 - - - - 0.0 g 0.1 g 0.2 g 0.3 g 0.4 g 0.5 g 0.6 g 0.7 g 0.8 g 0 s 5 s 10 s 15 s 20 s 25 s Pe rc ep at an D esa in (Sa ) Periode (T)

## DESAIN RESPONS SPEKTRUM GABUNGAN
Pontianak Palembang Jakarta Lampung Palu
Tabel 9. Simpangan Lateral Lantai Arah X
(Lanjutan) Lt H x (m) Jakarta B. Lampung δxe (mm) δxi (mm) δxe (mm) δxi (mm) 4 4,2 21,726  79,663 22,667 83,112 3 4,2 16,482  60,432 17,244 63,227 2 4,2 10,569  38,751 11,140 40,848 1 4,5 4,960 18,185 5,369 19,685 Base 0 - - - - Tabel 9. Simpangan Lateral Lantai Arah X
(Lanjutan)
Lt H x (m) Palu δxe (mm) δxi (mm) 4 4,2 23,745  87,065 3 4,2 18,068  66,249 2 4,2 11,707  42,924 1 4,5 5,691 20,865 Base 0 - - Tabel 10. Simpangan Lateral Lantai Arah Y Lt H y (m) Pontianak Palembang δye (mm) δyi (mm) δye (mm) δyi (mm) 4 4,2 7,439 27,275 14,516 53,226 3 4,2 5,680 20,828 11,007 40,358 2 4,2 3,622 13,280 7,009 25,700 1 4,5 1,626 5,963 3,243 11,891 Base 0 - - - - Tabel 10. Simpangan Lateral Lantai Arah Y (Lanjutan) Lt H y (m) Jakarta B. Lampung δye (mm) δyi (mm) δye (mm) δyi (mm) 4 4,2 21,598  79,192 22,586 82,814 3 4,2 16,344  59,926 17,114 62,750 2 4,2 10,441  38,283 10,990 40,298 1 4,5 4,925 18,059 5,326 19,530 Base 0 - - - - Tabel 10. Simpangan Lateral Lantai Arah Y (Lanjutan)
Lt H y (m) Palu δye (mm) δyi (mm) 4 4,2 23,690  86,863 3 4,2 17,940  65,781 2 4,2 11,543  42,325 1 4,5 5,643 20,691 Base 0 - - Tabel 11. Simpangan Antar Lantai Arah X Lt Hx (m) Δ Xijin Pontianak Palembang Δ Xi Ket Δ Xi Ket 4 4,2 63 6,57 OK 12,95 OK 3 4,2 63 7,65 OK 14,77 OK 2 4,2 63 7,38 OK 14,04 OK 1 4,5 67,5 5,95 OK 11,97 OK Base 0 - - - - -
Tabel 11. Simpangan Antar Lantai Arah X (Lanjutan) Lt Hx (m) Δ Xijin Jakarta B. Lampung Δ Xi Ket Δ Xi Ket 4 4,2 63 19,23 OK 19,88 OK 3 4,2 63 21,68 OK 22,38 OK 2 4,2 63 20,57 OK 21,16 OK 1 4,5 67,5 18,18 OK 19,68 OK Base 0 - - - - - Tabel 11. Simpangan Antar Lantai Arah X (Lanjutan) Lt Hx (m) Δ Xijin Palu Δ Xi Ket 4 4,2 63 20,81 OK 3 4,2 63 23,32 OK 2 4,2 63 22,06 OK 1 4,5 67,5 20,86 OK Base 0 - - - Tabel 12. Simpangan Antar Lantai Arah Y Lt Hy (m) Δ Yijin Pontianak Palembang Δ Yi Ket Δ Yi Ket 4 4,2 63 6,44  OK 12,87 OK 3 4,2 63 7,55  OK 14,66 OK 2 4,2 63 7,32  OK 13,81 OK 1 4,5 67,5 5,96  OK 11,89 OK Base  0 - - - - - Tabel 12. Simpangan Antar Lantai Arah Y (Lanjutan) Lt Hy (m) Δ Yijin Jakarta B. Lampung Δ Yi Ket Δ Yi Ket 4 4,2 63 19,27 OK 20,06 OK 3 4,2 63 21,64 OK 22,45 OK 2 4,2 63 20,22 OK 20,77 OK 1 4,5 67,5 18,06 OK 19,53 OK Base  0 - - - - - Tabel 12. Simpangan Antar Lantai Arah Y (Lanjutan) Lt Hy (m) Δ Yijin Palu Δ Yi Ket 4 4,2 63 21,08 OK 3 4,2 63 23,46 OK 2 4,2 63 21,63 OK 1 4,5 67,5 20,69 OK Base 0 - - -
Dari  perhitungan  simpangan  antar  lantai yang  disajikan  dalam  Tabel  11  dan  12,  didapat bahwa  simpangan  antar  lantai  terbesar  terdapat pada wilayah Palu dan yang terkecil terdapat pada wilayah  Pontianak.  Hal  ini  dikarenakan  simpangan lateral pada wilayah Palu memiliki nilai yang besar dan  hal  tersebut  juga  diakibatkan  karena  gaya gempa  yang  besar.  Simpangan  antar  lantai  yang terbesar terdapat pada lantai 4 disetiap wilayahnya, hal  ini  dikarenakan  distribusi  gaya  yang berpengaruh  terhadap  tinggi  gedung.  Perbedaan simpangan  pada  masing-masing  wilayah  disajikan pada Gambar 4, 5, 6 dan 7.
Gambar 4. Simpangan Lateral Lantai Arah X
Gambar 5. Simpangan Lateral Lantai Arah Y
Gambar 7. Simpangan Antar Lantai Arah y

## Hasil Analisis Kinerja Struktur
Untuk  menentukan  level  kinerja  struktur pada  setiap  wilayah,  maka  dilakukan  perhitungan target perpindahan pada wilayah tersebut. Besaran target perpindahan dapat dilihat pada Tabel 13.
Tabel 13. Target Perpindahan pada Masing-Masing Wilayah Koef Pontianak Palembang X Y X Y T e 0,583 0,583 0,583 0,580 T s 0,5 0,5 1,1 1,1 C 0 1,4 1,4 1,4 1,4 C 1 1,0 1,0 1,1 0,8 C 2 1,0 1,0 1,0 1,1 C 3 1,0 1,0 1,0 1,0 S a 0,306 0,306 0,689 0,689 g(m/s 2 ) 9,81 9,81 9,81 9,81 δ T (m) 0,037 0,037 0,084 0,066 Tabel 13. Target Perpindahan pada Masing-Masing Wilayah (Lanjutan) Koef Jakarta B. Lampung X Y X Y T e 0,574 0,572 0,559 0,557 T s 0,9 0,9 0,9 0,9 C 0 1,4 1,4 1,4 1,4 C 1 1,0 1,0 1,0 1,0 C 2 1,0 1,0 1,0 1,0 C 3 1,0 1,0 1,0 1,0 S a 0,908 0,908 0,919 0,919 g(m/s 2 ) 9,81 9,81 9,81 9,81 δ T (m) 0,105 0,104 0,101 0,100 Tabel 13. Target Perpindahan pada Masing-Masing Wilayah (Lanjutan) Koef Palu X Y T e 0,556 0,554 T s 0,9 0,9
0 1 2 3 4 5 0 5 10 15 20 25 La nt ai Simpangan Lantai (mm)

## SIMPANGAN LATERAL LANTAI ARAH X
Pontianak Palembang Jakarta Lampung Palu 0 1 2 3 4 5 0 5 10 15 20 25 La nt ai Simpangan Lantai (mm)

## SIMPANGAN LATERAL LANTAI ARAH X
Pontianak
Palembang Jakarta
Lampung Palu 0 1 2 3 4 5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 La nt ai Simpangan Lantai (mm)

## SIMPANGAN ANTAR LANTAI ARAH X
Pontianak Palembang Jakarta
Lampung Palu Δ izin 0 1 2 3 4 5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 La nt ai Simpangan (mm)

## SIMPANGAN ANTAR LANTAI ARAH Y
Pontianak Palembang Jakarta Lampung Palu Δ izin
Koef Palu X Y C 0 1,4 1,4 C 1 1,1 1,1 C 2 1,0 1,0 C 3 1,0 1,0 S a 1,350 1,350 g(m/s 2 ) 9,81 9,81 δ T (m) 0,151 0,149
Dari  hasil  Tabel  13,  perbedaan  dari  hasil target  perpindahan  disebabkan  karena  adanya perbedaan  pada  beban  lateral  yang  bekerja  pada struktur masing-masing wilayah. Setelah ditentukan  target  perpindahan,  kemudian  hasil analisis pushover akan dievaluasi untuk menentukan level kinerja struktur yang ditentukan berdasarkan  penyebaran  sendi  plastis.  Kurva kapasitas pada arah X dan arah Y dari hasil analisis pushover pada  setiap  wilayah  dapat  dilihat  pada Gambar 8 dan 9.
Gambar 8. Kurva Kapasitas Arah X
Dari  penyebaran  sendi  plastis,  didapatkan tiga  kondisi  penyebaran  sendi  palstis  yaitu  pada kondisi  target  perpindahan  tercapai,  pada  kondisi terjadinya  leleh  pertama,  dan  pada  kondisi mencapai  kondisi  ultimit.  Untuk  menentukan  level kinerja  dari  struktur,  kondisi  penyebaran  sendi plastis yang dibutuhkan adalah pada saat mencapai kondisi  tercapainya  target  perpindahan.  Dengan tercapainya  target  perpindahan,  maka  dapat ditentukan titik kinerja yang didapat pada masing- masing  wilayah.  Rekapitulasi  penyebaran  sendi plastis pada kondisi tercapainya titik kinerja dapat dilihat pada Tabel 14.
Tabel 14. Penyebaran Sendi Plastis pada Kondisi Titik Kinerja ( Performance Point ) Wilayah Arah X Step Base Force (ton) Disp (mm) Pontianak 13 1343,38 39.00 Palembang 28 2899,54 84,20 Jakarta 33 3740,27 106,36 Bandar Lampung 32 3826,21 104,95 Palu 52 4839,58 155,15
Tabel 14. Penyebaran Sendi Plastis pada Kondisi
Titik Kinerja ( Performance Point ) (Lanjutan)
Wilayah Arah Y Step Base Shear (ton) Disp (mm) Pontianak 13 1356,26 39,00 Palembang 23 2399,07 69,00 Jakarta 33 3795,30 106,23 Bandar Lampung 31 3792,16 100,50 Palu 44 4895,47 151,02
Dari  rekapitulasi  penyebaran  sendi  plastis pada  Tabel  14,  maka  dapat  ditentukan  level kinerjanya yang disajikan pada Tabel 15.
Tabel 15. Level Kinerja Struktur Wilayah Level Kinerja Arah X Arah Y Pontianak IO IO Palembang IO IO Jakarta IO IO Lampung IO IO Palu IO B
Dari  Tabel  15,  dapat  dilihat  bahwa  wilayah Palu  berada  pada  level  kinerja  B  dan  IO  dimana level  kinerja  tersebut  pada  arah  Y  tidak  terjadi kerusakan  baik  struktural  maupun  nonstruktural sedangkan  pada  arah  X,  struktur  mengalami kerusakan non struktural, namun struktur tersebut masih  memiliki  kekuatan  yang  sama  sebelum struktur  diberikan  gaya.  Hal  ini  dipengarui  oleh dimensi  elemen  struktur  pada  wilayah  Palu  lebih besar  dibandingkan  dengan  wilayah  lainnya, sehingga  kekakuan  bangunan  pada  wilayah  Palu lebih  tinggi  dibandingkan  dengan  wilayah  lainnya. Semakin  kaku  suatu  bangunan  maka  semakin  kuat bangunan  tersebut  dapat  menahan  beban  yang
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 0 100 200 300 Ba se R ea ct io n (t on ) Displacement (mm)

## Kurva Kapasitas Arah X
Pontianak Pelembang Jakarta
Lampung Palu
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 0 100 200 300
Ba se R ea ct io n (t on ) Displacement (mm)

## Kurva Kapasitas Arah Y
Pontianak Pelembang Jakarta Lampung Palu
diberikan. Oleh  karena itu pada wilayah  Palu  tidak mengalami  kerusakan  elemen  struktural  maupun non-struktural dan dihasilkan level kinerja B.

## KESIMPULAN
Hasil  analisis  linear  menunjukkan  bahwa gaya geser terbesar dimiliki oleh gedung di wilayah Palu  sebesar  764,97  ton,  sedangkan  gaya  geser terkecil  dimiliki  oleh  gedung  di  wilayah  Pontianak sebesar 185,16 ton. Hal ini disebabkan karena gaya gempa  yang  terjadi  pada  wilayah  Palu,  lebih  besar dibandingkan  dengan  wilayah  lainnya,  sehingga nilai koefisien kegempaan yang didapat lebih besar dan  memengaruhi  nilai  gaya  geser  dasar  seismik. Besaran  gaya  geser  dasar  pada  struktur  ini  akan memengaruhi  nilai  dari  simpangan  lateral  dan simpangan  antar  lantai,  sehingga  nilai  simpangan lateral  dan  simpangan  antar  lantai  pada  struktur, berbanding  lurus  dengan  nilai  gaya  geser  dasar. Hasil analisis kinerja struktur  berdasarkan analisis pushover pada  masing-masing  wilayah  memiliki level kinerja B dan didominasi IO. Dimana Struktur yang berada pada level kinerja B terjadi di wilayah Palu arah Y, sedangkan untuk struktur yang lainnya berada  pada  level  kinerja  IO.  Level  kinerja  yang didapatkan  relatif  sama  (IO),  hal  ini  dikarenakan struktur  memiliki  kekakuan  yang  cukup  tinggi sehingga  struktur  mampu  menahan  gaya  yang bekerja  sampai  batas  level  kinerja  IO.  Bila  kondisi ini  dihubungkan  dengan  dimensi  elemen  struktur, maka  dapat  disimpulkan  bahwa  dibutuhkan dimensi  elemen  struktur  yang  lebih  besar  di wilayah  gempa  tinggi  untuk  mencapai  kondisi elemen  struktur  yang  aman  agar  analisis  dapat dilanjutkan  pada  analisis pushover, sehingga kekakuan  dan  level  kinerja  struktur  menjadi meningkat.

## REFERENSI
[1] A. S. Elnashai and L. Di Sarno, Fundamentals of  Earthquake  Engineering .  John  Wiley  and Sons, 2008.
[2] A.  J.  Pierre  and  I.  Hidayat,  “Seismic performance  of  reinforced  concrete  structures with pushover analysis,” IOP Conf. Ser. Earth Environ.  Sci. ,  vol.  426,  no.  1,  p.  012045,  Feb. 2020.
[3] F. P. Hsiao, Y. Oktavianus, and Y. C. Ou, “A pushover seismic analysis method for asymmetric and tall buildings,” J. Chinese Inst. Eng.  Trans.  Chinese  Inst.  Eng.  A ,  vol.  38,  no. 8, 2015.
[4] R. Cornelis, W. Bunganaen, and B. H. U. Tay, “Analisis  Perbandingan  Gaya  Geser  Tingkat  , Gaya  Geser  Tingkat  dan  Simpangan  Antar Tingkat  Akibat  Beban  Gempa  Berdasarkan Peraturan  Gempa  SNI  1726-2002  dan  SNI 1726-2012,” Tek. Sipil , vol. III, no. 2, pp. 205– 216, 2014.
[5] Badan Standardisasi Nasional, “SNI 1726:2019
Tata  Cara  Perencanaan  Ketahanan  Gempa
Untuk Struktur Bangunan Gedung dan Nongedung.” 2019. [6] Badan Standardisasi Nasional, “SNI 1727:2020 Beban  Desain  Minimum  dan  Kriteria  Terkait Untuk  Bangunan  Gedung  dan  Struktur  Lain.” 2020.
[7] N.  H.  Crista,  T.  N.  Widorini,  and  L.  N. Anggraini,  “Perbandingan  Tulangan  Lentur pada  Gedung  Fakultas  Psikologi  Universitas Semarang  dengan  Membandingkan  Peraturan SNI Gempa 2012 dengan SNI Gempa 2019,” J. Pengemb.  Rekayasa  dan  Teknol. ,  vol.  16,  no. 2, pp. 143–162, 2020.
[8] B.  Nasution  and  A.  Purqon,  “Uji  Respon
Struktur Bangunan Bertingkat Terhadap Gempa  Bumi  Menggunakan  Metode  Elemen
Hingga,” in Prosiding SNIPS 2016 , 2016.
[9] I.  Samsya,  “Evaluasi  Aplikasi  Penggunaan Base  Isolation  pada  Gedung  Grand  Keisha Menggunakan  Analisa  Pushover,”  Institut
Teknologi  Sepuluh  November,  Surabaya, 2017.
[10] R.  N.  Pujianto,  “Analisis  Gempa  Non-Linier Statik  Pushover  Dengan  Metode  Fema  440 Untuk  Evaluasi  Kinerja  Struktur  Bangunan Gedung,”  in Prosiding  Seminar  Nasional : Keandalan  Infrastruktur  Pekerjaan  Umum Perumahan  Rakyat  Bagi  Kemajuan  Bangsa ,
2019, pp. 129–142.
[11] FEMA,  “Improvement  of  Nonlinear  Static Seismic  Analysis  Procedures,” FEMA  440, Federal  Emergency  Management  Agency, Washington  DC ,  vol.  440,  no.  June.  p.  392, 2005.
[12] Tavio and U. Wijaya, Desain Rekayasa Gempa Berbasis Kinerja (Performance Based Design) , 2nd ed. Andi, 2018.
[13] D.  Purnamasari,  “Analisis  Kinerja  Struktur
Beton  Bertulang  dengan  Variasi  Konfigurasi Dinding Geser Menggunakan Pushover Analysis,” Universitas Sriwijaya, 2019. [14] W. A, R. Suryanita, and Z. Djauhari, “Prediksi Respons Struktur Gedung Berdasarkan Respons Spektrum Gempa Indonesia
Menggunakan Metode  Jaringan Saraf Tiruan,” J.  Sainstek  STT  Pekanbaru ,  vol.  4,  no.  1,  pp.
1–15, 2016.
[15] B.  Junita,  “Respon  Struktur  Bangunan  Tinggi dengan Variasi Penempatan Outrigger Terhadap Beban Lateral (Studi Kasus: Bangunan Tower A ST. Moritz Panakukang),”
Universitas Negeri Jakarta, 2018.

## NOMENKLATUR
B1 Jenis pertama elemen balok B2 Jenis kedua elemen balok BA Balok anak C u
Koefisien  untuk  batasan  atas  pada  periode yang dihitung
C t dan x Parameter periode pendekatan C s Koefisien desain seismik
C 0
Faktor  modifikasi  untuk  perpindahan spektral menjadi perpindahan
atap/puncak  (lantai  teratas  yang  tidak dihuni). Umumnya menggunakan
faktor  partisipasi  ragam  pertama  atau berdasarkan  Tabel  3-2  dari  FEMA
356.
C 1 Faktor  modifikasi  untuk  menghubungkan perpindahan  inelastik  maksimum  dengan perpindahan  yang  dihitung  dari  respons elastik linier.
C 2 Faktor  modifikasi  yang  mewakili  efek  dari bentuk  histeretis  pada  perpindahan maksimum.
C 3 Koefisien untuk memperhitungkan pembesaran lateral akibat efek P-Delta. Jika gedung pada kondisi pasca leleh kekakuannya positif (kurva meningkat) maka C 3 = 1.
C d Faktor pembesaran simpangan lateral DL Beban mati ( dead load ) h n
Tinggi total bangunan
I e Faktor keutamaan gempa LL Beban hidup ( live load ) R
Koefisien modifikasi respons
RX0 Beban gempa arah X tanpa eksentrisitas RX1 Beban gempa arah X dengan eksentrisitas RY0 Beban gempa arah Y tanpa eksentrisitas RY1 Beban gempa arah Y dengan eksentrisitas S s Periode pendek S 1 Periode 1 detik
S a Akselerasi respon spektrum yang berhubungan  dengan  waktu  getar  alami efektif pada arah yang ditinjau S DS Parameter  percepatan  respons  spektral pada periode pendek S D1 Parameter  percepatan  respons  spektral pada periode 1 detik
T a Periode fundamental pendekatan T e Waktu getar efektif T x T ime period arah X T 0 dan  T s Ambang  batas  penentuan  periode fundamental
V
Gaya geser dasar seismik W Berat struktur Ω 0
Faktor kuat lebih δ e Simpangan pusat massa di tingkat-x δ i Simpangan pada lokasi yang disyaratkan ∆ izin Simpangan antar lantai izin
∆ I Simpangan antar lantai Δ x Target perpindahan