## UNJUK KERJA TURBIN UAP JIENENG DENGAN DAYA 15 MW DI PLTU GROWTH ASIA
James Stephen Ezekiel Manullang a* , Dikki Lumbantobing b
a Program Studi Teknik Konversi Energi, Jurusan Teknik Mesin, Politeknik Negeri Medan, Jl. Almamater No.1, Padang Bulan, Kec. Medan Baru, Medan, Sumatera Utara 20155, Indonesia
b PT. Global Inovasi Prima (PLTU KIM 3) Jl. Pulau Tidore Kav. B-5, Kawasan Industri Medan, Medan, Sumatera Utara 20525, Indonesia *Corresponding authors at: jamesezekiel@students.polmed.ac.id (J.S.E.Manullang) Tel: +62-857-676-07346
Riwayat artikel: Diajukan pada 18 Mei 2023
Direvisi pada 27 Juni 2023
Disetujui pada 19 Juli 2023 Tersedia daring pada 15 Agustus
2023
Kata kunci: Turbin uap, daya, efisiensi, performansi, energi terbarukan
Keywords:
Steam Turbine, power, efficiency, performance , renewable energy
Turbin  uap  adalah  mesin  yang  mengekstrak  energi  panas  dari  uap  bertekanan  dan menggunakannya untuk melakukan kerja mekanis pada poros keluaran yang berputar, sumber  panas  dapat  bersumber  dari  energi  terbarukan.  Karena  turbin  menghasilkan gerakan  putar,  turbin  sangat  cocok  digunakan  untuk  menggerakkan  generator  listrik. Turbin uap terdiri dari sebuah cakram yang dikelilingi sudu-sudu. Daya yang dihasilkan turbin dipengaruhi oleh laju aliran massa uap dan entalpi. Untuk memperbesar daya yang dihasilkan turbin uap dapat dilakukan dengan memperbesar tekanan uap masuk turbin. Perhitungan daya dan efisiensi turbin dalam hal ini sangat diperlukan untuk mengetahui penurunan  performa  kinerja  turbin  sebagai  dasar  perbaikkan  atau  bahan  dasar pertimbangan  dalam  pengoperasian  turbin  sehingga  turbin  dapat  berkerja  secara maksimal. Metode yang digunakan adalah studi literatur. Dengan parameter tekanan uap masuk turbin 3,35 MPa dan temperatur uap masuk 380˚C berdasarkan data spesifikasi turbin  uap  kapasitas  15  MW  dihasilkan  efisiensi  total  turbin  uap  76,56%;  efisiensi isentropik  sebesar  57,29%;  daya  aktual  11,27  MW;  daya  isentropik  19,59  MW sedangkan berdasarkan data operasional dengan parameter tekanan uap masuk 3,38 MPa serta  temperatur  uap  masuk  398,5˚C  dihasilkan  efisiensi  total  turbin  uap  42,87%; efisiensi isentropik sebesar 59,65%; daya aktual 11,13 MW; daya isentropik 18,66 MW.
A B S T R A C T
A steam turbine is a machine that extracts thermal energy from pressurized steam and uses it to perform mechanical work on a rotating output shaft, the heat source can be sourced from renewable energy. Because the turbine produces rotary motion, the turbine is very suitable for driving an electric generator. The steam turbine consists of a disk surrounded by blades. The power generated by the turbine is affected by the mass flow rate of steam and enthalpy. To enlarge the power generated by the steam turbine can be done by enlarging the pressure of the incoming steam of the turbine. The calculation of turbine power and efficiency in this case is very necessary to determine the decrease in turbine performance performance as a basis for improvement or the basic material for consideration in turbine operation so that the turbine can work optimally. The method used is the study of literature. With a turbine inlet steam pressure parameter of 3.35 MPa and an inlet steam temperature of 380°C based on steam turbine specification data of 15 MW capacity, the total efficiency of the steam turbine is 76.56%; isenthropic efficiency of  57.29%;  actual  power  11.27  MW;  isentropic  power  of  19.59  MW  while  based  on operational data with a vapor inlet pressure parameter of 3.38 MPa and an inlet steam temperature  of  398.5  °C  resulted  in  a  total  efficiency  of  42.87%  steam  turbine; isenthropic efficiency of 59.65%; actual power 11.13 MW; isenthropic power of 18.66 MW.

## SINERGI Polmed : JURNAL ILMIAH TEKNIK MESIN
Homepage jurnal: http://ojs.polmed.ac.id/index.php/Sinergi/index
I N F O A R T I K E L A B S T R A K

## 1. PENGANTAR
Energi adalah sesuatu yang bersifat abstrak yang sukar dibuktikan namun dapat dirasakan adanya. Energi adalah kemampuan untuk melakukan kerja dan segala sesuatu yang dilakukan memerlukan energi. Hukum Termodinamika  pertama bahwa energi bersifat kekal . Energi  tidak  dapat  diciptakan  dan  tidak  dapat  dimusnahkan,  tetapi  dapat  dikonversikan  dari  satu  bentuk  energi  ke  bentuk  energi  lain ( Michael  A  Boles  dan  Yunus  A  Cengel,  2002 ; M.M.  El-Wakil,  1992 ) .  Kebutuhan  terhadap  energi  merupakan  hal  mendasar  yang dibutuhkan dalam usaha meningkatkan taraf hidup masyarakat. Seiring dengan meningkatnya taraf hidup serta kuantitas dari masyarakat, maka  semakin  meningkat  juga  kebutuhan  energi.  Pada  saat  ini  kebutuhan  energi  berhubungan  langsung  dengan  tingkat  kehidupan masyarakat serta kemajuan industrisasi disuatu  negara. Dalam hal ini, energi listrik yang menjadi salah satu bentuk energi yang paling banyak digunakan oleh masyarakat dalam kehidupan, karena energi listrik dapat dengan mudah dan efisien diubah ke bentuk energi yang lainnya. Untuk membangkitkan energi listrik digunakanlah mesin-mesin konversi energi misalnya mesin fluida  yang mengubah energi fluida menjadi energi listrik. Turbin merupakan sebuah alat yang salah satunya digunakan untuk membangkitkan suatu energi. Di Indonesia telah tersebar berbagai macam turbin, mulai dari turbin gas, turbin air dan turbin uap. Turbin sangat membantu dalam kehidupan sehari- hari kita,  salah satunya untuk  memenuhi  kebutuhan  kita  yang  tidak lepas  dari sebuah  alat, yaitu listrik.  Berdasarkan  jenis  en ergi  yang dikonversikan menjadi tenaga listrik, maka pembangkit energi listrik dibagi menjadi beberapa jenis, antara lain: Pembangkit Listrik Tenaga Air (PLTA), Pembagkit Listrik Tenaga Uap (PLTU), Pembangkit Listrik Tenaga Diesel (PLTD), PLTP Pembangkit Listrik Tenaga Panas (PLTP), Pembangkit Listrik Tenaga Surya (PLTS). Selain itu, ada juga gabungan dari dua jenis pembangkit PLTG dan PLTU yang biasa dikenal dengan nama Pembangkit Listrik Tenaga Gas Uap (PLTGU) ( Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015 ) . PLTU merupakan salah satu pembangkit yang menggunakan energi termal untuk membangkitkan listrik. Pembangkit listrik tenaga uap mengandalkan energi kinetik dari uap untuk menghasilkan energi listrik. Bentuk utama dari pembangkit listrik ini adalah generator yang dihubungkan ke turbin yang  digerakkan oleh  energi  kinetik  dari  uap panas  yang  dihasilkan  oleh  proses  pembakaran  pada  ketel  uap (boiler) (Hendrico  Petrus Immanuel dkk., 2022; Riyki Apriandi dan Aqli Mursadin, 2016).

## 1.1 Pengertian Turbin Uap
Turbin  uap  adalah  suatu  penggerak  mula  yang  mengubah  energi  potensial  uap  menjadi  energi  kinetik  dan  energi  kinetik  ini selanjutnya  diubah  menjadi  energi  mekanis  dalam  bentuk  putaran  poros  turbin.  Poros  turbin,  langsung  atau  dengan  bantuan  roda  gigi reduksi, dihubungkan dengan mekanisme yang digerakkan. Tergantung pada jenis mekanisme yang digerakkan, turbin uap dapat digunakan pada berbagai bidang industri, untuk pembangkit tenaga listrik, dan untuk transportasi. Pengubahan energi potensial uap menjadi energi mekanik dalam bentuk putaran poros dilakukan dengan berbagai cara. Pada dasarnya turbin uap terdiri dari sudu ( nozzle ) yang digunakan untuk memutar generator melalui bantuan uap kering yang masuk dari ketel uap yang merupakan komponen utama pada turbin kemudian di tambah komponen lainnya yang meliputi pendukungnya seperti bantalan, kopling dan sistem bantu lainnya agar kerja turbin dapat lebih baik (Erna Rahayu Eko Wiriani, 2019). Turbin uap ditunjukkan pada gambar 1 memanfaatkan energi kinetik dari fluida kerjanya yang bertambah akibat penambahan energi termal. Turbin uap adalah suatu penggerak mula yang mengkonversi energi panas yang terkandung oleh uap menjadi energi putar (energi mekanis). Poros turbin yang dikopel denganporos generator sehingga ketika turbin berputar generator juga ikut berputar. Turbin secara umum diklasifikasikan kedalam tiga jenis yaitu: turbin impuls, turbin reaksi dan turbin gabungan (impuls reaksi), yang tergantung pada cara perolehan pengubahan energi potensial menjadi energi kinetik semburan uap (Nurul Wahidah dkk., 2019; Sagita Firza Nur dan I Gede Eka Lesmana, 2021).
Gambar 1: Turbin uap PT. Global Inovasi Prima (PLTU KIM 3 cabang Growth Asia) Kota Medan

## 1.2 Prinsip Kerja Turbin Uap
Turbin uap merupakan suatu penggerak mula yang mengubah energi potensial  uap menjadi energi kinetik dan energi kinetik ini selanjutnya  diubah  menjadi  energi  mekanis  dalam  bentuk  putaran  poros  turbin.  Poros  turbin,  langsung  atau  dengan  bantuan  roda  gigi reduksi,  dihubungkan  dengan  mekanisme  yang  digerakkan.  Tergantung  kepada  jenis  mekanisme  yang  digerakkan,  turbin  uap  dapat digunakan pada berbagai bidang industri, untuk pembangkit tenaga listrik, dan untuk transportasi. Untuk mengubah energi potensial uap menjadi energi mekanis dalam bentuk putaran poros dilakukan dengan berbagai cara, sehingga turbin uap secara umum terdiri dari tiga
jenis  utama,  yaitu:  turbin  uap  impuls,  reaksi,  dan  gabungan  (impuls-reaksi).  Selama  proses  ekspansi  uap  di  dalam  turbin  juga  terjadi beberapa kerugian utama yang dikelompokkan menjadi dua jenis kerugian utama, yaitu kerugian dalam dan kerugian luar. Hal ini  akan menyebabkan  terjadinya  kehilangan  energi,  penurunan  kecepatan  dan  penurunan  tekanan  dari  uap  tersebut  yang  pada  akhirnya  akan mengurangi efisiensi siklus dan penurunan daya generator yang akan dihasilkan oleh generator listrik.
Prinsip kerja dari turbin uap yaitu uap masuk ke dalam turbin melalui nozel . Nozel tersebut berfungsi mengubah energi panas dari uap menjadi energi kinetis. Tekanan uap pada saat keluar dari nosel lebih kecil dari pada saat masuk ke dalam nozel , akan tetapi sebaliknya kecepatan uap keluar nozel lebih besar dari pada saat masuk ke dalam nozel . Uap yang memancar keluar dari nozel diarahkan ke sudu-sudu turbin  yang  berbentuk  lengkungan  yang  dipasang  disekeliling  rotor  turbin.  Uap  yang  mengalir  melalui  celah  antara  sudu  turbin  itu dibelokkan  mengikuti  arah  lengkungan  dari  sudu turbin  (Ahmad Yusron  & Danang Dwi  Saputro,  2018).  Perubahan kecepatan  uap  ini menimbulkan gaya yang mendorong dan kemudian memutar poros turbin yang menghasilkan energi mekanik pada gambar 2 (Linda dkk., 2016).
Gambar 2 : Sistem Kerja Turbin Uap

## 1.3 Kerugian Energi pada Turbin Uap
Kerugian energi pada turbin adalah pertambahan energi kalor yang dibutuhkan untuk melakukan kerja mekanis pada praktek aktual dibandingkan dengan nilai teoritis yang proses ekspansinya terjadi benar-benar sesuai dengan proses adiabatik. Pada suatu tingkat turbin, jumlah penurunan kalor yang benarbenar dikonversi menjadi kerja mekanis pada poros turbin adalah lebih kecil daripada nilai -nilai yang dihitung untuk tingkat turbin yang ideal. Semua kerugian energi yang timbul pada turbin uap ketika beroperasi adalah (Sinan Karakurt dan Ümit Güneş 2017):
a. Kerugian-kerugian dalam ( Internal losses)
Kerugian internal adalah kerugian energi panas pada saat uap mengalir masuk ke dalam turbin, yang termasuk dalam kerugian ini antara lain: k erugian pada katup pengatur uap masuk nozel , kerugian pada nozel atau sudu pengarah, kerugian pada sudu gerak turbin, kerugian kecepatan uap keluar nozel , kerugian akibat kebasahan uap dan kerugian pada pipa buang.
b. Kerugian-kerugian luar ( external losses )
Kerugian mekanis disebabkan oleh energi yang digunakan untuk mengatasi tahanan yang diberikan oleh bantalan luncur dan dorong termasuk bantalan luncur generator atau mesin yang dihubungkan dengan poros turbin. Untuk tujuan perancangan, kerugian mekanis, generator dan turbin dapat ditentukan dengan mempergunakan grafik efisiensi mekanis turbin. Kerugian external adalah kerugian yang tidak mempengaruhi kondisi uap, yang termasuk dalam kerugian ini adalah: kerugian gesekan (kerugian mekanis), kerugian ventilasi, kerugian akibat kebocoran uap pada perapat labirin.

## 2. METODE PENELITIAN

## 2.1 Spesifikasi Turbin uap pada PT. Global Inovasi Prima
Data spesifikasi turbin uap pada PT. Global Inovasi Prima dapat dilihat pada Tabel 1 sebagai berikut:
Tabel 1 : Spesifikasi Turbin Jieneng pada Global Inovasi Prima
Deskripsi Spesifikasi Model N15-3,53 Merk JIENENG Rated-power 15 MW Inlet pressure 3,53 Mpa Exhaust pressure 0,011 Mpa Delivery KD 26-24 Rated-speed 3000 rpm Inlet temperature 380 0 C Cooling water temp 33 0 C ; 35 0 C (max)
Rated inlet flow
76 ton/jam

## 2.2 Proses Termodinamika Turbin Uap
Siklus pada turbin uap adalah siklus rankine yang terdiri dari dua jenis siklus yaitu superheated vapor . Diagram alir siklus rankine dapat dilihat gambar 3 (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015).
Gambar 3 : Siklus rankine sederhana

## 2.2.1 Siklus Rankine
Siklus yang digunakan pada sistem fluida uap yang efektif ialah siklus rankine . Siklus rankine merupakan siklus yang paling banyak  digunakan  untuk  pembangkit  daya  listrik  sekarang  ini.  Oleh  karena  siklus  rankine  merupakan  siklus  uap  cair  maka  siklus   ini digambarkan dalam diagram T-S dengan garis yang menunjukkan uap jenuh dan cair jenuh. Fluida kerjanya ialah H 2 O (air) dan siklus ideal yang  terjadi  di  PLTU  adalah  siklus rankine .  Cara  kerja  siklus rankine adalah  air  pada  siklus  1  dipompakan  dimana  kondisinya  ialah isentropik (S 1 =S 2 ) masuk ketel uap dengan tekanan yang sama dengan tekanan di kondensor tetapi di  ketel uap menyerap panas namun kondensor  melepaskan  panas,  kemudian  dari  ketel  uap  masuk  ke  turbin  dengan  kondisi  super  panas  (S 3 =S 4 )  dan  keluaran  dari  turbin berbentuk uap basah dimana laju aliran massa yang masuk ke turbin sama dengan laju massa keluar dari turbin seperti pada gambar 4 (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015; M.M. El-Wakil, 1992).
Gambar 4: Diagram alur siklus rankine
Siklus rankine merupakan siklus ideal untuk sistem pusat listrik tenaga uap. Gambar 5 (a) dan (b) menunjukkan diagram untuk proses-proses yang terjadi pada siklus rankine ideal sederhana untuk teknologi subcritical boiler (Boles, M. A., dan Cengel Y. A., 2014).
a)
(b)
Gambar 5: (a) Diagram alir siklus Rankine Sederhana (b) Diagram T-s siklus Rankine Sederhana 1.– 2 Kompresi isentropis pada pompa 2.– 3 Penambahan kalor pada tekanan konstan di boiler 3.– 4 Ekspansi isentropis pada turbin
4 – 1 Pelepasan kalor pada tekanan konstan pada kondensor
Selanjutnya, siklus Rankine sederhana dapat dianalisis dengan menggunakan persamaan 1 yang dikemukakan yaitu (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015):
(q in − 𝑞 𝑜𝑢𝑡 ) + ( W 𝑖𝑛 − W 𝑜𝑢𝑡 ) = 𝒽 𝑒 − 𝒽 𝑖 (1)
Persamaan  1  merupakan  penyederhanaan  dari steady-flow  energy  equation persatuan massa dengan  menganggap  bahwa perubahan energi kinetik dan potensial dari uap sangat kecil dan dapat diabaikan. Pada kondisi 1, air masuk ke pompa sebagai cairan jenuh yang  kemudian  dikompresi  secara  isentropis  hingga  tekanannya  naik  menjadi  tekanan  kerja  boiler.  Penambahan  tekanan  tersebut menyebabkan volume spesifik dan temperatur air naik, seperti ditunjukkan pada diagram T-s persamaan 2 dan 3 (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015):
W 𝑝𝑢𝑚𝑝 , 𝑖𝑛 = 𝒽 2 − 𝒽 1 (2)
W 𝑝𝑢𝑚𝑝 , 𝑖𝑛 = V ( 𝑃 2 − 𝑃 1 ) (3)
Pada kondisi 2, air masuk ke boiler masih dalam kondisi cair jenuh. Boiler merupakan tempat berpindahnya kalor dari reaksi pembakaran boiler ke air, dimana air akan berubah fasanya dari kondisi cair jenuh menjadi superheated vapor (uap jenuh). Kalor tersebut berasal  dari  reaksi  pembakaran  bahan bakar  yang biasanya  berupa batubara,  gas,  minyak,  atau biomassa pada  persamaan 4  (Yunus  A Cengel. dan Michael A Boles, 2015):
𝑞 𝑖𝑛 = 𝒽 3 − 𝒽 2 (ketel uap) (4)
Pada kondisi 3, air keluar dari boiler dan menuju ke turbin dalam kondisi superheated . Pada turbin, uap akan berekspansi secara isentropis  dan  menabrak  sudu-sudu  turbin  hingga  berputar  sehingga  menghasilkan  kerja.  Kerja  tersebut  dapat  digunakan  untuk membangkitkan listrik dengan menghubungkannya dengan generator. Ketika berekspansi dan memutar turbin, tekanan uap akan turun dan kondisi uap berubah dari uap jenuh menjadi fasa campuran (dengan kualitas yang masih cukup tinggi) persamaan 5 (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015):
W 𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑒 , 𝑜𝑢𝑡 = 𝒽 3 − 𝒽 4 (turbin) (5)
Pada kondisi 4, uap masuk ke kondensor. Pada  kondensor, terjadi pelepasan kalor dari uap menuju ke media pendingin pada tekanan konstan. Pelepasan panas tersebut menyebabkan fasa uap berubah menjadi air dengan kondisi cair jenuh. Air tersebut kemudian akan masuk kembali ke pompa pada kondisi 1 dan melengkapi siklus persamaan 6 (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015):
𝑞 𝑜𝑢𝑡 = 𝒽 4 − 𝒽 1 (kondensor) (6)
Pada diagram T-s, kurva kondisi 2  – 3 merupakan daerah penambahan kalor ke air pada boiler dan kurva kondisi titik 4  – 1 merupakan daerah pelepasan kalor pada kondensor. Selisih antara keduanya (daerah yang dilingkupi kurva siklus) merupakan kerja bersih atau netto yang dihasilkan dari siklus. Efisiensi thermal siklus Rankine pada persamaan 7 dan 8 adalah (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015):
𝜂 th = 𝑊 𝑛𝑒𝑡 𝑞 𝑖𝑛 = 1 − 𝑞 𝑜𝑢𝑡 𝑞 𝑖𝑛 (7)
𝑊 𝑛𝑒𝑡 = 𝑞 𝑖𝑛 − 𝑞 𝑜𝑢𝑡 = W 𝑡𝑢𝑟𝑏𝑖𝑛𝑒 , 𝑜𝑢𝑡 − W 𝑝𝑢𝑚𝑝 , 𝑖𝑛 (8)

## 2.2.2 Efisiensi Isentropik
Efisiensi  isentropik  merupakan  kerja  aktual  dan  ideal  dari  suatu  peralatan.  Perpindahan  panas  antara  turbin  dan  lingkungan diabaikan  termasuk  efek  energi  kinetik  dan  potensial.  Berdasarkan  asumsi  ini  maka  kerja  disetiap  aliran massa melalui  turbin  pada persamaan 9 adalah (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015):
𝒲̇ 𝓉 𝓂̇ =   𝒽 1 −   𝓀 2 (9)
Keadaan yang ditandai dengan 2 𝑠 pada gambar 6 Diagram mollier hanya dapat dicapai jika tidak ada irreversibilitas internal , keadaan ini disebut ekspansi isentropik turbin pada persamaan 10 adalah (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015):
( 𝒲̇ 𝓉 𝓂̇ ) 𝑆 =   𝒽 1 −  𝓀 2𝑆 (10)
Gambar 6: Diagram Mollier
Dalam ekspansi aktual melalui turbin 𝒽 1 < 𝓀 2𝑆 dan demikian kerja lebih kecil dari kerja maksimum. Perbedaan ini bisa diukur dengan efisiensi isentropik turbin yang didefinisikan pada persamaan 11 (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015):
𝜂 isentropik = 𝒽 1 − 𝓀 2 𝒽 1 − 𝓀 2𝑆 × 100% (11)
Pembilang dan penyebut dalam rumus ini dievaluasi dalam keadaan inlet dan outlet yang sama. Entalpi Isentropik 𝓀 2𝑆 ditentukan dengan persamaan 12-14 sebagai berikut (Yunus A Cengel. dan Michael A Boles, 2015):
1.
Entropi outlet (kondisi 2)
𝒮 1 =   𝒮 2 (12) 2. Fraksi Uap 𝒳 2 = 𝒮 2 − 𝒮 𝑓 𝒮 𝑔 − 𝒮 𝑓 = 𝒮 2 − 𝒮 𝑓 𝒮 𝑓𝑔 (13) 3. Entalpi Isentropik (Kondisi 2)
𝒽 2𝑠 =   𝒽 𝑓 + 𝒳 2 𝒽 𝑓𝑔 (14)

## 2.2.3 Efisiensi Unit Turbin Generator
Perhitungan  efisiensi  turbin  generator  menggunakan  persamaan  15  sebagai  berikut  (Yunus  A  Cengel.  dan  Michael  A  Boles, 2015):
𝜂 Total = 𝐵𝑒𝑏𝑎𝑛 (𝑃𝑜𝑤𝑒𝑟) 𝒲̇ 𝓉 𝑖𝑠𝑒𝑛𝑡𝑟𝑜𝑝𝑖𝑘 𝑥 100%
(15)
𝜂 t = efisiensi isentropik turbin (%) 𝒽 1 = entalpi uap masuk (kj/kg) 𝓀 2 = entalpi uap keluar saat kondisi aktual (kj/kg) 𝒽 2𝑠 = entalpi uap keluar ideal (kj/kg g)
𝒮 1
= entropi inlet turbin 𝒮 2 = entropi outlet turbin 𝒳 2 = fraksi uap 𝒽 𝑓 = entalpi cairan jenuh (kj/kg)
𝒽 𝑓𝑔 = entalpi evaporasi (kj/kg)
𝒽 𝑔 = entalpi uap (kj/kg)
𝒲̇ 𝓉 = daya turbin (mw) 𝓂̇ 𝑠 = laju aliran massa uap (kg/s)
𝒲̇ 𝓉 𝓂̇ = daya turbin aktual per laju aliran massa (kJ/kg)
( 𝒲̇ 𝓉 𝓂̇ )) 𝑆 = daya turbin isentropik per laju aliran massa (kJ/kg)

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1. Data Spesifikasi Turbin
Data spesifikasi turbin digunakan untuk data energi listrik yang dioperasikan di PLTU diberikan pada tabel 2.
Tabel 2: Data spesifikasi turbin
Deskripsi Spesifikasi Power 15 MW
Tekanan uap masuk turbin 3,53 MPa Temperatur uap masuk turbin 380 o C Tekanan uap keluar turbin 0,011 MPa Putaran 3000 rpm Laju aliran uap 76 ton/jam

## 3.2. Analisis Turbin
Untuk mencari nilai efisiensi isentropik turbin uap berdasarkan spesifikasi dapat dilakukan dengan menggunakan parameter sesusai data  spesifikasi  yang  tertera  pada name  plate turbin  atau manual  book turbin  uap  berupa  tekanan inlet (P 1 ),  tekanan outlet (P 2 )  dan temperature inlet (T 1 ). Efisiensi isentropik turbin dapat ditentukan dengan mencari nilai entalpi inlet (h 1 ) terlebih dahulu. Nilai entalpi intlet
(h 1 ) dicari menggunakan parameter tekanan inlet (P 1 ) dan temperatur inlet (T 1 ). Pada tekanan inlet (P 1 ) = 3,53 MPa dan temperatur inlet (T 1 ) = 380℃, maka akan didapat harga (h 1 ) dan (s 1 ) dengan melakukan interpolasi sebagai berikut:
Titik 1: Uap Masuk Turbin P = 3,53 MPa T = 380℃
Nilai h dan s untuk nilai dapat diperoleh dengan melakukan interpolasi dengan kondisi uap turbin masuk seperti pada tabel 3 dan tabel 4.
Tabel 3 : Superhead water P = 3,50 Mpa Saturasi h (kJ/kg) s (kJ/kgK) 350℃ 3104,9 66,601 400℃ 3223,2 68,428 Tabel 4 : Superhead water P = 4,0 Mpa Saturasi h (kJ/kg) s (kJ/kgK) 350℃ 3093,3 65,843 400℃ 3214,5 67,714
Pada P = 3,50 MPa dan temperatur 380℃
h 380 = T 380 − T 350 T 400 − T 350 (h 400 − h 350 ) +   h 350 h 380 = 380℃ −  350℃ 400℃ −  350℃ (3223,2 kJ kg − 3104,9 kJ kg ) + 3104,9 kJ kg
h 380 =  3175,88 kJ kg Pada P = 4,0 MPa dan temperatur 380℃
h 380 ′ = T 380 ′ −   T 350 ′ T 400 ′ −   T 350 ′ (h 400 ′ − h 350 ′ ) +   h 350 ′
h 380 ′ = 380℃ −  350℃
400℃ −  350℃ (3214,5 kJ kg − 3093,3 kJ Kg ) +  3093,3 kJ kg
h 380 ′ = 3166,02 kJ kg
Maka, entalpi pada P = 3.53 MPa = 3530 KPa dan temperatur 380 o C adalah:
h 1 = P 3,53 MPa − P 3,50 MPa P 4,0 MPa − P 3,50 MPa (h 380 ′ − h 380 ) +   h 380
h 1 = 3530 KPa −  3500 KPa 4000 KPa −  3500 KPa (3166,02 kJ kg − 3175,88 kJ kg ) + 3175,88 kJ kg h 1 =  3175,29 kJ kg Entropi pada P = 3,50 MPa dan temperatur 380℃
s 380 = T 380 −   T 350 T 400 −   T 350 (s 400 −   s 350 ) +   s 350 s 380 = 380℃ −  350℃ 400℃ −  350℃ (6,8428 kJ K kg − 6,6601 kJ K kg ) + 6,6601 kJ K kg s 380 =  6,76972 kJ K kg Entropi pada P = 4,0 MPa dan temperatur 380℃
s 380 ′ = T 380 ′ −  T 350 ′ T 400 ′ −  T 350 ′ (s 400 ′ −  s 350 ′ ) +  s 350 ′
s 380 ′ = 380℃ −  350℃ 400℃ −  350℃ (6,7714 kJ K kg − 6,5843 kJ K kg ) +  6,5843 kJ K kg s 380 ′ = 6,69656 kJ K kg
Maka, entropi pada P = 3,53 MPa = 3530 KPa dan temperatur 380 o C adalah:
s 1 = P 3,53 MPa − P 3,50 MPa P 4,0 MPa − P 3,50 MPa (s 380 ′ −   s 380 ) +  s 380
s 1 = 3530 KPa −  3500 kPa 4000 KPa −  3500 kPa (6,69656 kJ K kg − 6,76972 kJ K kg ) + 6,76972 kJ K kg s 1 =  6,7653 kJ K kg Titik 2: uap keluar (isentropi)
Pencarian nilai isentropik berdasarkan data spesifikasi dicari menggunakan parameter tekanan outlet dengan nilai 0,011 MPa yang tersedia menggunakan satuan kPa maka nilai tekanan tersebut dikonversikan menjadi 11 kPa.
Nilai yang perlu ditentukan adalah entalpi cair-jenuh (h f ) entalpi penguapan (hfg), entalpi uap jenuh (hg), entropi cair-jenuh (S f ), entropi uap jenuh (S g ), dan entropi penguapan (S fg ) dengan menggunakan interpolasi terdapat pada tabel 5.
Tabel 5 : Saturated water-pressure
Tekanan (P Kpa) Entalpi (kJ/kg) Entropi (kJ/kg.K) Saturated liquid (h f ) Evaporate (h fg ) Saturated vapor (h g ) Saturated liquid (S f ) Evaporate (S fg ) Saturated vapor (S g ) 10 191,81 2392,1 2583,9 0,6492 74,996 81,488 15 225,94 2372,3 2598,3 0,7549 72,522 80,071
Pada P = 11 kPa maka nilai entalpi cairan jenuh (h f ) adalah:
h f = P 11 − P 10 P 15 − P 10 (h 15 −  h 10 ) +   h 10 h f = 11 kPa− 10 kPa 15 kPa− 10 kPa (225,94 kJ kg − 191,81 kJ kg ) + 191,81 kJ kg h f =  198,636 kJ kg Pada P = 11 kPa maka nilai entalpi penguapan (h fg ) adalah:
h fg = P 11 − P 10 P 15 − P 10 (h 15 −   h 10 ) +   h 10 h fg = 11 KPa− 10 kPa 15 KPa− 10 kPa (2372,3 kJ kg − 2392,1 kJ kg ) + 2392,1 kJ kg
h fg =  2388,14 kJ kg
Pada P = 11 KPa maka nilai entalpi uap-jenuh (h g ) adalah:
h g = P 11 − P 10 P 15 − P 10 (h 15 −  h 10 ) +   h 10 h g = 11 KPa− 10 KPa 15 KPa− 10 KPa (2598,3 kJ kg − 2583,9 kJ kg ) + 2583,9 kJ kg h g =  2586,78 kJ kg Pada P = 11 KPa maka nilai entropi cairan jenuh (S f ) adalah:
s f = P 11 − P 10 P 15 − P 10 (s 15 −  s 10 ) +  s 10 s f = 11 KPa −  10 kPa 15 KPa −  10 kPa (0,7549 kJ K kg − 0,6492 Kj K kg ) + 0,6492 Kj K kg s f =  0,67034 kJ K kg Pada P = 11 KPa maka nilai entropi penguapan (S fg ) adalah:
s fg = P 11 − P 10 P 15 − P 10 (s 15 −   s 10 ) +   s 10
s fg = 11 kPa −  10 kPa 15 KPa −  10 kPa (7,2522 kJ K Kg − 7,4996 kJ K Kg ) + 7,4996 kJ K Kg s fg =  7,45012 kJ K kg Pada P = 11 KPa maka nilai entropi uap-jenuh (S g ) adalah:
s g = P 11 −   P 10 P 15 −   P 10 (s 15 −   s 10 ) +   s 10
s g = 11 KPa −  10 kPa 15 KPa −  10 kPa (8,0071 kJ K kg − 8,1488 kJ K kg ) + 8,1488 kJ K kg s g =  8,12046 Kj K Kg
Dari hasil interpolasi, maka diperoleh data pada P = 0,011 MPa = 11 KPa sebagai berikut:
h f =  198,636 kJ kg s f =  0,67034 kJ K
kg h fg =  2388,14 kJ kg s fg =  7,45012 kJ K Kg
h g =  2586,78 kJ kg s g =  8,12046 kJ K kg
Nilai  entropi  yang  digunakan  untuk  pencarian  nilai  fraksi  uap  adalah  S 1 =  S 2 seperti  persamaan  12  dapat  dicari  dengan menggunakan persamaan 13 yaitu sebagai berikut:
X 2 = S 2 −   S f S fg X 2 = 6,7653 kJ K kg −  0,67034 kJ K kg
7,45012 kJ K kg X 2 =  0,818
Entalpi isentropik (h 2s ) ditentukan dengan menggunakan persamaan 14 dengan menggunakan parameter entalpi cair-jenuh (h f ), fraksi uap (X 2s ) dan entalpi penguapan (h fg ) sebagai berikut:
𝒽 2s =   𝒽 f + 𝒳 2 𝒽 fg 𝒽 2s =  198,636 kJ kg + (0,818)(2388,14 kJ kg )
𝒽 2s =  2152,13 kJ kg
Kerja turbin uap/ daya termal aktual ditentukan dengan persamaan 9 dan diperlukan parameter berupa laju aliran massa ( 𝑚 ̇ 𝑠 ) = 76 ton/jam dikonversikan menjadi 19,15 kg/s sebagai berikut:
Dengan memasukan ke dalam rumus perhitungan, maka didapatkan energi yang digunakan oleh turbin: q – w = ∆h + ∆Ek + ∆Ep q – w = ∆h + ∆Ek + ∆Ep -w = h 2 – h 1 W turbin = h 1 – h 2 Lalu menentukan Daya Turbin dengan mengalikan dengan konsumsi uap/jam.
𝒲̇ 𝓉 aktual 𝓂̇ =   𝒽 1 −   𝓀 2
𝒲̇ 𝓉 aktual 19,15 kg/s =  3175,29 kJ kg −   2586,78 kJ kg 𝒲̇ 𝓉 aktual =  11269,9665 Kj S = 11,27 MW
Kerja turbin uap/ daya termal teoritis (isentropik) ditentukan dengan persamaan 10 dan diperlukan parameter berupa laju aliran massa ( 𝑚 ̇ 𝑠 ) = 76 ton/jam dikonversikan menjadi 19,15 kg/s sebagai berikut:
( 𝒲̇ 𝓉 𝓂̇ ) S =   𝒽 1 −  𝓀 2S
𝒲̇ 𝓉 isentropik =   𝓂̇ S (𝒽 1 −  𝓀 2S )
𝒲̇ 𝓉 isentropik =  19,15 kg/s (3175,29 kJ kg −  2152,13 kJ kg )
𝒲̇ 𝓉 isentropik =  19593,514 kJ S = 19,59 MW
Efisiensi Isentropik ditentukan menggunakan persamaan 11 dengan parameter entalpi inlet (h 1 ), nilai entapi outlet (h 2 ) dan entalpi isentropik (h 2 𝑠 ) sebagai berikut:
η isentropik = 𝒽 1 −  𝓀 2 𝒽 1 −   𝓀 2S × 100%
η isentropik = 3175,29 kJ kg −2586,78 kJ kg 3175,29 kJ kg −2152,13 Kj kg × 100%
η isentropik = 57,29%
Effisiensi unit turbin-generator ( η Total ): η Total = Beban (Power) 𝒲̇ 𝓉 isentropik x 100%
η Total = 15 MW 19,59 MW x 100%
η Total =  76,56%

## 3.3. Data Operasional Turbin
Data operasional turbin uap pada PT. Global Inovasi Prima dapat dilihat pada Tabel 6 sebagai berikut:
Tabel 6 : Data log sheet turbin Parameter Data log sheet Power 9 MW Tekanan uap masuk turbin 3,38 MPa Temperatur uap masuk turbin 398,5 o C Tekanan uap keluar turbin 0,0075 MPa Putaran 3017 rpm Laju aliran uap 68,2 ton/jam

## 3.4. Analisis Data Berdasarkan Data Operasional

## 3.4.1. Efisiensi Turbin Uap
Untuk mencari nilai efisiensi isentropik turbin uap berdasarkan data operasiona; dapat dilakukan dengan menggunakan parameter sesusai  data  yang tertera pada log sheet turbin uap berupa tekanan inlet (P 1 ), tekanan outlet (P 2 )  dan temperature inlet (T 1 ).  Efisiensi isentropik  turbin  dapat  ditentukan  dengan  mencari  nilai  entalpi inlet (h 1 )  terlebih  dahulu.  Nilai  entalpi intlet (h 1 )  dicari  menggunakan parameter tekanan inlet (P 1 ) dan temperatur inlet (T 1 ). Pada tekanan inlet (P 1 ) = 3,38 MPa dan temperatur inlet (T 1 ) = 398,5 ℃ , maka akan didapat harga (h 1 ) dan (s 1 ) dengan melakukan interpolasi sebagai berikut:
Titik 1: uap masuk turbin P = 3,38 MPa T = 398,5 ℃
Nilai h dan s untuk nilai dapat diperoleh dengan melakukan interpolasi dengan kondisi uap turbin panas masuk seperti pada tabel 7 dan tabel 8
Tabel 7 : S uperhead water P = 3,00 MPa (233,85℃) Saturasi h (kJ/kg) s (kJ/kg K) 350℃ 3116,1 67,450 400℃ 3231,7 69,235 Tabel 8 : Superhead water P = 3,50 MPa (242,56℃) Saturasi h (kJ/kg) s (kJ/kg K) 350℃ 3104,9 66,601 400℃ 3223,2 68,428
Pada P = 3,00 MPa dan temperatur 398,5℃
h 398,5 = T 398,5 −  T 350 T 400 −  T 350 (h 400 − h 350 ) +  h 350
h 398,5 = 398,5℃ −  350℃ 400℃ −  350℃ (3231,7 kJ kg − 3116,1 kJ Kg ) + 3116,1 Kj Kg
h 398,5 =  3228,232 kJ kg Pada P = 3,50 MPa dan temperatur 398,5 ℃
h 398,5 ′ = T 398,5 ′ −  T 350 ′
T 400 ′ −   T 350 ′ (h 400 ′ − h 350 ′ ) +   h 350 ′
h 398,5 ′ = 398,5℃ −  350℃
400℃ −  350℃ (3223,2 kJ
Kg − 3104,9 kJ Kg ) +  3104,9 kJ Kg
h 398,5 ′ = 3219,651 kJ kg
Maka, entalpi pada P = 3,38 MPa = 3380 KPa dan temperatur 398,5 o C adalah:
h 1 = P 3,38 MPa −  P 3,00 MPa P 3,50 MPa −   P 3,00 MPa (h 398,5 ′ − h 398,5 ) +   h 398,5
h 1 = 3380 KPa −  3000 kPa 3500 KPa −  3000 kPa (3219,651 kJ kg − 3228,232 kJ kg ) + 3228,232 kJ kg h 1 =  3221,71 kJ kg Entropi pada P = 3,00 MPa dan temperatur 398,5 ℃
s 398,5 = T 398,5 −   T 350 T 400 −   T 350 (s 400 −   s 350 ) +   s 350 s 398,5 = 398,5℃ −  350℃ 400℃ −  350℃ (6,9235 kJ K Kg − 6,7450 kJ K Kg ) + 6,7450 kJ K Kg
s 398,5 =  6,9181 kJ K kg Entropi pada P = 3,50 MPa dan temperatur 398,5 ℃
s 398,5 ′ = T 398,5 ′ −   T 350 ′ T 400 ′ −  T 350 ′ (s 400 ′ −   s 350 ′ ) +  s 350 ′
s 398,5 ′ = 398,5℃ −  350℃ 400℃ −  350℃ (6,8428 kJ K kg − 6,6601 kJ K kg ) +  6,6601 kJ K kg s 398,5 ′ = 6,8373 kJ K kg
Maka, entropi pada P = 3,38 MPa = 3380 KPa dan temperatur 398,5 o C adalah:
s 1 = P 3,38 MPa − P 3,00 MPa P 3,50 MPa − P 3,00 MPa (s 398,5 ′ −  s 398,5 ) +  s 398,5
s 1 = 3380 KPa −  3000 kPa 3500 KPa −  3000 kPa (6,8373 kJ K kg − 6,9181 kJ K kg ) + 6,9181 kJ K kg s 1 =  6,8567 kJ K kg Pencarian nilai isentropik berdasarkan data log sheet dicari menggunakan parameter tekanan outlet dengan nilai 0,0075 MPa yang tersedia menggunakan satuan kPa maka nilai tekanan tersebut dikonversikan menjadi 7,5 kPa. Nilai yang perlu ditentukan adalah entalpi cair-jenuh (h f ) entalpi penguapan (h fg ), entalpi uap jenuh (h g ), entropi cair-jenuh (S f ), entropi uap jenuh (S g ), dan entropi penguapan (S fg ). Data yang diperoleh sebagai berikut:
h f =  168,75 kJ kg s f =  0,5763 kJ K kg h fg =  2405,3 kJ kg s fg =  7,6738 kJ K
kg h g =  2574,0 kJ kg s g =  8,2501 kJ K kg
Nilai  entropi  yang  digunakan  untuk  pencarian  nilai  fraksi  uap  adalah  S 1 =  S 2 seperti  persamaan  12  dapat  dicari  dengan menggunakan persamaan 13 yaitu sebagai berikut:
X 2 = S 2 − S f S fg
X 2 = 6,8567 kJ K kg −  0,5763 kJ K kg 7,6738 kJ K kg X 2 =  0,818 Entalpi isentropik (h 2s ) ditentukan dengan menggunakan persamaan 14 dengan menggunakan parameter entalpi cair-jenuh (h f ) , fraksi uap (X 2s ) dan entalpi penguapan (h fg ) sebagai berikut: 𝒽 2s =   𝒽 f + 𝒳 2 𝒽 fg 𝒽 2s =  168,75 kJ kg + (0,818)(2405,3 kJ kg )
𝒽 2s =  2136,28 kJ kg
Kerja turbin uap/ daya termal aktual ditentukan dengan persamaan 9 dan diperlukan parameter berupa laju aliran massa ( 𝑚̇ 𝑠 ) = 68,2 ton/jam dikonversikan menjadi 17,19 kg/s sebagai berikut:
Dengan memasukan ke dalam rumus perhitungan, maka didapatkan energi yang digunakan oleh turbin: q – w = ∆h + ∆Ek + ∆Ep q – w = ∆h + ∆Ek + ∆Ep
-w = h 2 – h 1 W turbin = h 1 – h 2 Daya Turbin dikalikan dengan konsumsi uap/jam: 𝒲̇ 𝓉 aktual 𝓂̇ =   𝒽 1 −   𝓀 2 𝒲̇ 𝓉 aktual 17,19 kg/s =  3221,71 kJ kg −   2574,0 kJ kg 𝒲̇ 𝓉 aktual =  11134,1349 kJ S = 11,13 MW
Kerja turbin uap/ daya termal teoritis (isentropik) ditentukan dengan persamaan 10 dan diperlukan parameter berupa laju aliran massa ( 𝑚̇ 𝑠 ) = 68,2 ton/jam dikonversikan menjadi 17,19 kg/s sebagai berikut:
( 𝒲̇ 𝓉 𝓂̇ ) S =   𝒽 1 −  𝓀 2S
𝒲̇ 𝓉 isentropik =   𝓂̇ S (𝒽 1 −  𝓀 2S )
𝒲̇ 𝓉 isentropik =  17,19 kg/s (3221,71 kJ kg − 2136,28 kJ kg )
𝒲̇ 𝓉 isentropik =  18658,5417 kJ S = 18,66 MW
Efisiensi Isentropik ditentukan menggunakan persamaan 11 dengan parameter entalpi inlet ( h 1 ), nilai entapi outlet ( h 2 ) dan entalpi isentropik ( h 2 𝑠 ) sebagai berikut:
η isentropik = 𝒽 1 −   𝓀 2 𝒽 1 −   𝓀 2S × 100% η isentropik = 3221,71 kJ kg − 2574,0 kJ kg 3221,71 kJ kg − 2136,28 kJ kg × 100%
η isentropik = 59,65%
Effisiensi unit turbin-generator ( 𝜂 Total ): η Total = Beban (Power) 𝒲̇ 𝓉 isentropik ×  100%
η Total = 8 MW 18,66 MW ×  100%
𝜂 Total =  42,87%
Tabel 9 : Analisis data daya isentropik dan efisiensi total berdasarkan log sheet
Jam (WIB) Power (MW) Tekanan Uap Masuk (MPa) Temperatur Uap Masuk ( o C) Tekanan Uap Keluar (MPa) Daya Isentropik (kW) Efisiensi Total (%) 7:30 8,0 3,44 371,2 0,0083 189,213,108 45,64 8:00 9,0 3,38 398,5 0,0075 186,565,417 42,87 8:30 14,5 3,46 398,1 0,0091 188,726,773 46,12 9:00 14,5 3,32 389,5 0,0072 185,764,505 42,35 9:30 14,5 2,92 375,7 0,00675 185,476,345 41,79 10:00 14,5 3,02 374,2 0,00701 186,133,574 42,13

## 3.4.2. Perbandingan Daya Isentropik dan Efisiensi Total Berdasarkan Name Plate dan Log Sheet
Berdasarkan analisis yang telah dilakukan maka dapat dibuat diagram perbandingan daya dan efisiensi turbin berdasarkan data spesifikasi dengan data operasional pada gambar 7 dan gambar 8. Sumbu-x merupakan pukul permintaan beban dan sumbu-y merupakan efisiensi total turbin. Perhitungan efisiensi isentropik turbin berdasarkan data spesifikasi didapatkan efisiensi isentropik sebesar 76,56%, sedangkan berdasarkan data operasional ataupun log sheet nilai efisiensi isentropik tertinggi pada jam 08.30 yaitu sebesar 46,12% dan nilai efisiensi isentropik terendah pada jam 09.30 sebesar 41,79%.
Gambar 7: Perbandingan efisiensi total turbin
Gambar 8: Perbandingan daya isentropik turbin
Sumbu-x merupakan pukul permintaan beban dan sumbu-y merupakan daya isentropik turbin. Perhitungan daya isentropik turbin berdasarkan data spesifikasi didapatkan daya isentropik sebesar 19593,514 KW, sedangkan berdasarkan data operasional ataupun log sheet nilai daya isentropik tertinggi pada jam 07.30 yaitu sebesar 18921,3108 KW dan nilai daya isentropik terendah pada jam 09.30 sebesar 18547,6345 KW.

## 3.4.2 Hubungan Daya Isentropik dan Efisiensi Total Turbin
Analisis  untuk  hubungan daya isentropik dan  efisiensi total  turbin berdasarkan data operasional  ditunjukkan  pada  gambar  9. Berdasarkan  hasil  analisis  menggunakan  data  operasional,  maka  dapat  terlihat  kondisi  turbin  yang  paling  optimal  berada  pada  daya isentropik sebesar 18,9 MW dan 18,87 MW, serta dengan efisiensi sebesar 45,64% dan 46,12%, yang dimana kondisi ini berada pad a pukul 07:30 WIB dan 08:30 WIB. Sumbu-x merupakan efisiensi total turbin dan sumbu-y merupakan daya isentropik turbin.
Gambar 9: Grafik hubungan daya isentropik dan efisiensi total turbin

## 3.5. Pembahasan
Analisis perhitungan daya isentropik, efisiensi isentropik, dan efisiensi total turbin yang telah dilakukan berdasarkan name plate pada PT. Global Inovasi Prima (PLTU KIM 3 cabang Growth Asia) Kota Medan didapatkan bahwa besar nilai efisiensi total turbin yang diperoleh sebesar 76,56% , kemudian efisiensi isentropik yang diperoleh sebesar 57,29 % dan daya isentropik yang diperoleh sebesar 19,59
MW. Adapun analisis yang didapatkan setiap 1 jam sekali pada PT. Global Inovasi Prima (PLTU KIM 3 cabang Growth Asia) Kota Medan berdasarkan log sheet didapatkan bahwa besar nilai efisiensi total turbin yang diperoleh sebesar  42, 87%, kemudian efisiensi isentropik yang diperoleh sebesar 59,65% dan daya isentropik yang diperoleh sebesar 18,66 MW. Perbandingan tersebut menyatakan bahwa besar kecilnya  efisiensi  dan  daya  isentropik  dipengaruhi  oleh  selisih  dari  kerja turbin  tiap  aliran  massa  uap  terhadap  kerja  isentropik  turbin, semakin kecil selisihnya maka efisiensi dan daya isentropik akan semakin besar sedangkan jika semakin besar selisihnya maka efisiensi dan daya isentropik akan semakin kecil dan jika tekanan masuk turbin, temperatur masuk turbin dan temperatur keluar turbin lebih kecil dari spesifikasi, maka efisiensi dan daya isentropiknya memiliki nilai lebih kecil dari spesifikasinya. Laju aliran massa uap, tekanan masuk, temperatur masuk dan temperatur keluar sangat berpengaruh terhadap performansi turbin uap.

## 4. KESIMPULAN
Analisis  performansi  turbin  uap  di  PT.  Global  Inovasi  Prima  (PLTU  KIM  3  cabang  Growth  Asia)  Kota  Medan  dilakukan  di pembangkit tenaga listrik yang merupakan pembangkit untuk memenuhi kebutuhan listrik yang dibutuhkan  untuk keperuan cabang PT. Global  Inovasi  Prima  atau secara  interkoneksi dan  kebutuhan  listrik  pada  perlatan-peralatan pembangkit  lainya.  Adapun  efisiensi  total turbin uap adalah sebesar 46,745% serta daya isentropik sebesar  18,66 MW. Dimana laju aliran massa uap , tekanan masuk, temperatur masuk dan temperatur keluar sangat berpengaruh terhadap performansi turbin uap. Penulis menyarankan agar melakukan perawatan seperti menutup kebocoran uap pada pipa dan katub serta melakukan perbaikkan yang rutin terhadap komponen-komponen turbin seperti governor , bearing dan lain-lain agar tidak mengurangi performa kerja turbin dan dapat menghasilkan pasokan energi listrik yang maksimal.

## UCAPAN TERIMAKASIH
Penulis mengucapkan rasa syukur karena berkat dan rahmat Yang Maha Kuasa penulis dapat menyelesaikan artikel ini, serta terima kasih memberikan kesempatan berkolaborasi dengan PT. Global Inovasi Prima (PLTU KIM 3) dalam menyelesaikan artikel ini.

## DAFTAR PUSTAKA
Apriandi,  R.  &  Mursadin,  A.  (2016). Analisis  Kinerja Turbin  Uap berdasarkan  Performance Test  PLTU  PT. Indocement  P-12 Tarjun. SJME Kinematik 1 , 37-46.
Boles, M. A & Cengel, Y.A. 2002. Thermodynamics : An Angineering . McGraw-Hill Education . United Kingdom .
Cengel, Y. A. & Boles, M. A 2015. Thermodynamics: an Engineering Approach 8 th edition , 1. McGraw-Hill Education. United Kingdom .
El-wakil, M.M. (1992). Instalasi Pembangkit Daya. Jakarta. Erlangga.
Erna Rahayu Eko Wiriani. (2019). Analisa Pengaruh Beban Listrik Terhadap Efesiensi Termal PLTU Payo Selincah Jambi. Jurnal Inovator
2 , 29-33.
H. Abbas, J. Jamaluddin, M. Arif, & A. Amiruddin. (2020). Analisa Pembangkit Tenaga Listrik Dengan Tenaga Uap  di PLTU. ILTEK Jurnal Teknologi 15 , 103-106.
Karakurt, A.S., & Güneş, Ü. (2017). Performance analysis of a steam turbine power plant at part load conditions . Journal of Thermal
Engineering 3 , 1121–1128.
Linda, Arman, Y., & Malino, M.B. (2016). Aplikasi Interpolasi Lagrange untuk Menentukan Efisiensi Turbin PLTU. Prisma Fisika 4 , 41-
44.
Nur, S.F. & I Gede Eka Lesmana, G.E. (2021). Analisis Pengaruh Turbine Washing Terhadap Efisiensi dan Daya Pembangkit Turbin Uap.
Jurnal Asiimetrik: Jurnal Ilmiah Rekayasa dan Inovasi 3 , 79-88.
Priyoatmojo, S & Margana. (2016). Analisa Efisiensi HRSG Unit 1 di PT PLN (Persero) Sektor Pembangkitan PLTGU Cilegon. Eksergi Jurnal Teknik Energi12 , 44-49.
Septianto, M.R., Subekti, M., & Daryanto. (2017). Rancang Bangun Turbin Uap Pada Maket Pembangkit Listrik Tenaga Uap. Journal of Electrical and Vocational Education and Technology 2 , 37-40.
Sinaga, H.P.I., Utomo, C.T., & Tarigan, E. (2022). Analisis Performansi Turbin Uap Kapasitas 1,95 MW di PT. Perkebunan Lembah Bhakti Astra Agro Lestari TBK. Sinergi Polmed: Jurnal Ilmiah Teknik Mesin 3 , 23–33.
Wahidah, N., Ihsan, Zelviani, S., Narti, & Abadi, F.A. (2019). Pengaruh Jenis Fluida Terhadap Unjuk Kerja Miniatur Pembangkit Listrik Tenaga Uap. JFT Universitas Islam Negeri Alauddin 2, 132-138.
Yusron, A. & Saputro, D.D. (2018). Analisa Performa Heat Recovery Steam Generator Sebelum Dan Sesudah Cleaning di PT Indonesia Power Tambak Lorok Semarang Menggunakan Software Matlab R.12 Pirolisis Getah Pinus. Sainteknol 16 , 1-11.