## ISSN: 1907-4360

## PERENCANAAN BALOK TRANSFER PRATEGANG ( Prestressed transfer Beam)

## Dedi Setiadi , Prihantono, Dadang Suyadi Suryasumirat

## Abstract
This design is supposed to produced prestressed transfer beam analyze that overcome the massive load of coloum, massive load of beam that caused of center room without coloum. It is design to required the wide room of under floor of building construction. This final project analyze  is  redesign  of  transfer  beam  at  project  of  industry  hotel  that  design  using  manual analyze  beam.  Building  structure  is  9  floor  af  mesh  concrete  that  design  for  hotel  utility. Transfer beam was located at 5 th floor of the building that will use for function hall and the room size 32 x 25.4 m 2 .
Technical  design  base  on  the  real  data’s  of  project  industry  hotel  and  it  will  be analyze and design using elastic theory design by T. Y Lin, with technical mechanics using portal ekivalen theory and standard strand from VSL. The beam stressing that cause by the loads of transfer beam will be checked by manual and then will be rechecked using structure program SAP 2000.
Output  of  this  design  is  80  x  120  cm  of  prestressed  transfer  beam  with  4  tendon which consist of 2ScU5 – 12  and 2ScU5 – 16, with maximum stress on service condition is - 7.10  MPa  and  lower  stress  maximum  on  dimension  beam  is  +  0.96  MPa.  The  stress  that happen on dimension beam is still in the limit that allowed (-15.21 MPa for compression and +2.91 MPa for tension).
The  conclusion  of  this  design  is  prestressed  transfer  beam  be  able    to  keep massive load of coloum with tension of the cable prestressed of beam, so the room can be free from coloum can be required.
Keyword : prestressed transfer beam

## PENDAHULUAN
Kebutuhan akan ruang serbaguna yang luas pada bangunan bertingkat sangatlah diperlukan, ruangan yang luas ini biasanya digunakan sebagai ruang serbaguna ( function hall ),  tempat  pertemuan  dan  kegiatan  lainnya  yang  melibatkan  banyak  orang.  Dengan
Dedi Setiadi Prihantono, Drs., ST. Dadang Suyadi Sumirat, MPd Alumnus Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Negeri Jakarta, 13220 Staf Pengajar Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Negeri Jakarta, 13220 Staf Pengajar Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Negeri Jakarta, 13220
adanya ruangan yang luas, maka kegiatan yang akan dilakukan oleh pengguna bangunan menjadi  leluasa  dan  mampu  menampung banyak  orang.  Untuk  menciptakan  ruang  yang luas  tersebut  biasanya  dipenuhi  dengan  cara  menghilangkan  sebagian  kolom,  terutama kolom bagian tengah ruangan tersebut.
Peniadaan  kolom  pada  tengah  bentang  balok  dapat  menimbulkan  beban  yang cukup  besar  pada  balok  di  bawahnya.  Besarnya  beban  yang  terjadi  pada  balok  ini diakibatkan karena adanya gaya yang sangat besar dari kolom yang langsung menumpu pada balok tersebut, sehingga balok pada bentang tersebut harus mampu menahan dan mentransfer beban tersebut ke kolom samping secara merata. Balok yang memikul beban yang sangat besar ini biasanya disebut dengan balok transfer ( transfer beam ).
Akibat  adanya  beban  yang  besar  pada  balok  transfer  tersebut  biasanya  dimensi balok  pada  desain  untuk  daerah  transfer  sangat  besar  dan  untuk  membantu  menahan beban yang sangat besar pada balok tersebut, biasanya struktur balok tersebut diberi gaya prategang ( prestress ).
Kekhususan  perhitungan transfer  beam terletak  dalam  perencanaan  untuk menentukan  besarnya  gaya-gaya  yang  terjadi  pada  balok  transfer  yang  terletak  di bawahnya, dimana harus diusahakan agar beban yang besar tersebut dapat terdistribusi secara  merata  melalui  kolom-kolom  yang  ada  di  bawah  balok  transfer  tersebut.  Jika beban-beban yang ada sudah terdistribusi secara merata, selanjutnya perhitungan sudah seperti balok biasa. Perbedaanya hanya pada besarnya beban yang bekerja pada bentang balok.
Penggunaan beton sebagai bahan struktur yang diberi gaya prategang baik pada pelat lantai maupun balok adalah merupakan pemecahan dan pilihan yang mungkin untuk dilakukan.  Sistem  prategang  secara  sederhana  dapat  didefinisikan  sebagai  pemberian beban  imbang  ( balance  load )  pada  suatu  struktur  dimana  cara  kerja  beton  prategang adalah  mengkombinasikan  beton  berkekuatan  tinggi  dengan  baja  mutu  tinggi,  dimana beton ditransformasikan dari bahan yang getas menjadi bahan yang elastis dengan cara memberikan tekanan terlebih dahulu pada bahan tersebut.
Bahan beton seperti telah banyak diketahui tidak mampu menahan tarikan, akan tetapi kuat menahan tekanan. Pada beton prategang beton dikondisikan sedemikian rupa sehingga bahan yang getas dapat menahan tegangan tarik. Hal ini dilakukan dengan cara menarik  baja  berkekuatan  tinggi  dan  menahankannya  ke  beton  mutu  tinggi,  sehingga
ISSN: 1907-4360
membuat  beton  dalam  keadaan  tertekan  yang  kemudian  dapat  dimanfaatkan  untuk mengimbangi tegangan tarik yang terjadi akibat adanya pembebanan pada struktur. Jadi beton prategang merupakan kombinasi yang ideal dari dua bahan yang memiliki kekuatan tinggi. Oleh karena itu penggunaan beton prategang pada saat ini telah banyak digunakan, seperti pada jembatan, tanki, pondasi tiang dan gedung-gedung tinggi.
Pada  struktur  prategang  yang  terdiri  dari  batang-batang  satu  arah  seperti  balok menerus,  kontraksi  aksial  akibat  pengaruh  prategang  tidak  berpengaruh  pada  gaya  dan momen  struktur.  Hal  ini  berbeda  dengan  struktur  rangka  portal  yang  arah  batang- batangnya berlainan, pemberian gaya prategang pada balok mendatar rangka portal akan menghasilkan  suatu  kontraksi  aksial  yang  akan  menghasilkan  momen  tersier  ke  dalam portal  rangka  akibat  adanya  pergeseran  lateral  pertemuan  balok  mendatar  dan  batang kolom. Sehingga perlu diperhitungkan pengaruh deformasi aksial pada struktur portal yang diberikan gaya prategang.
Skripsi  ini  akan  membahas  mengenai  usaha  untuk  memenuhi  permintaan  akan ruang  luas  dan  bebas  kolom  dengan  penggunaan  balok  transfer  prategang  ( prestressed transfer beam) yang merupakan studi kasus pada pembangunan Hotel Industri.  Ruangan tersebut terdapat di lantai tiga dan empat pada hotel industri Jakarta, dengan letak balok transfer  pada  As.  D8  –  D10.  Perhitungan  yang  dilakukan  pada  skripsi  ini  merupakan perhitungan kembali ( redesign ) dari data-data proyek yang ada di lapangan. Pembahasan ini  meliputi  peninjauan  terhadap  balok  beton  transfer  yang  memikul  gaya  yang  sangat besar  dari  kolom  struktur  yang  langsung  berdiri  pada  bentangnya  dan  aksi  kolom  akibat pemberian  gaya  prategang.  Untuk  mempermudah  perhitungan  akan  digunakan  program adapt  (SAP  2000),  karena  selain  menjadi  lebih  cepat  perhitungan  juga  harus  dicoba berkali-kali  untuk  mendapatkan  jumlah  tendon  yang  diperlukan  sehingga  tidak  melewati tegangan izin baik dalam keadaan transfer maupun dalam keadaan service .
Perencanaan  ini  diharapkan  dapat  memberikan  gambaran  kepada  pemakai  atau masyarakat  terhadap  penggunaan  balok  beton  prategang  pada  daerah transfer  beam .
Selain  itu  sebagai  tambahan  pengetahuan  bagi  mahasiswa  Jurusan  Teknik  Sipil  UNJ, khususnya  untuk  mata  kuliah  Struktur  Beton  Prategang.  Sedangkan  bagi  penulis, perencanaan transfer  beam ini  dapat  memperdalam  perhitungan  struktur  gedung  dan
perencanaan  balok  beton  prategang,  juga  sebagai  salah  satu  syarat  kelulusan  sarjana pada Program Studi Teknik Sipil UNJ.

## METODA
Struktur  gedung  adalah  konstruksi  beton  bertulang  berjumlah  9  lantai  yang direncanakan untuk keperluan hotel. Balok transfer terdapat di Lt. 5 yang akan digunakan untuk function hall dengan luas ruangan 32 x 25.4 m 2 . Untuk lebih jelasnya dapat dilihat pada gambar 18, gambar 19 dan gambar 20.
Dimensi  kolom  pada  portal  yang  di  analisa  adalah  (60  x  70)  cm 2 untuk  lantai  6 sampai  dengan  lantai  9.    Untuk  lantai  1  sampai  dengan  lantai  5    akan  direncanakan memakai  (80  x  80)  cm 2 kecuali  untuk  kolom  yang  menahan  balok  transfer, akan  dipakai (100 x 100) cm 2 . Sedangkan dimensi balok dalam arah x  dan arah y adalah (30 x 70) cm 2 , kecuali  untuk  dimensi  balok  pada atap  adalah  (30  x  60)  cm 2 .  Untuk balok  yang  panjang dan memikul beban luar yang besar maka akan digunakan balok prestressed yang akan di rencanakan dalam bahasan lebih lanjut. Tebal pelat 15 cm untuk lantai dan 12 cm untuk atap.
C D E F B A 3 2 1 4 5 6 7 8 9 10 11 K3-1 K3-1 K4-1 K7-1 K5-1 K6-1 K1-1 K3-1 K3-1 K3-1 K1-1 K1-1 K1-1 K5-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K5-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K5-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K5-1 K5-1 K5-1 K5-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K3-1 K3-1 DENAH KOLOM LT.SATU K10 K12 K11 K8 K8 K10 K9 K9 K9 K12 K12 K11 A ' KB1 KB1 KB1 KB1 KB1 KB1 KB1 KB1 KB1 KB1 KB1 KL-1 KL-1 KL-1 KL-3 KL-2 KL-3
Gambar 1. Denah struktur bangunan lantai. 1
ISSN: 1907-4360 G6 G6 G3 G6 G3 G 4 C G 4 C G 4 C B1 B2 C D E F B A 3 2 1 4 5 6 7 8 9 10 11 DENAH BALOK  LT.LIMA G 6 B1 B7 G6 G 6 G 6 G 6 G 6 G 6 G 6 G 6 G 6 G 6 B7 G6 G6 G6 G6 G 4 B 5 G3 G3 G3 G 4 G 4 B 5 B 5 B 5 G 4 G 4 C G3 G 4 G 4 G 4 B3 B4 B4 B4 B4 B4 B4 B 4 B 4 B 4 B 4 B 4 B 4 B 4 B 4 B 4 B 4 B 4 B 4 B4 B4 B4 B4 G 4 G 4 G 4 G 4 G 4 G3 G3 G3 G3 B 5 B 5 B 5 G 4 C G 4 G 4 B4 G3 G 4 G 4 B 4 G3 B4 B4 B 4 B 4 B4 GT6 B 4 B 4 G3 B4 B4 B4 B 4 B 4 B 4 G3 B4 B 4 B 5 B4 B 4 B 4 B4 B 4 B 5 B 5 B 5 G 4 B 5 G 4 B 5 G 4 G 4 G 4 G3 G 4 B 5 B 5 B 5 B 5 B 5 G3 G 4 G 4 G 4 G 4 C G 4 C G 4 C G 4 C G 4 C G 4 C G3C B7C G3C G3C G6C B 2 B 2 B 2 B 2 B 2 B 2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B1 B1 B3 B 1 B3 B1 B1 B4 B 4 B 4 B4 T=150 EL.+16.050 G T 2 G T 2 G T 2 GT3 GT4 GT5 GT6 GT6 GT6 G T 1 G T 1 G T 1 GT6 GT6 GT6 GT6 B4 T=200 EL.+16.050 G6 G6 G6 G6C B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B7 B3 G6 G6 G6 G6 G6 G6 G6 G6 G6 B2 B B B4 B4 B4 B4 B4 BALOK TRANSFER YANG DI PRESTRESSED
Gambar 2. Denah balok lantai. 5 (Balok transfer)
Dimensi kolom pada portal di mana terdapat balok prestress dapat dilihat pada gambar tampak samping bangunan di bawah ini
: BALOK TRANSFER YANG DIPRESTRESSED 420 3040 380 Lt. 1 420 420 Lt. 2 Lt. 3 Lt. 4 350 350 Lt. 5 Lt. 6 Lt. 7 350 350 Lt. 8 Lt. 9/ Roof B. 30 X 70 B. 30 X 70 B. 30 X 70 B. 30 X 70 B. 30 X 70 B. 30 X 70 B. 30 X 60 B. 30 X 60 K. 70/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 80/80 K. 80/80 K. 80/80 K. 80/80 K. 80/80 K. 80/80 K. 60/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 60/70 K. 70/70 K. 80/80 K. 80/80 K. 80/80 K. 80/80 K. 60/70 70/70 K. 60/70 K. 60/70 800 3200 800 As. D7 As. D8 800 800 As. D9 As. D10 As. D11 B E B A N K O L O M P A D A B A L O K T R A N S F E R K. 100/100 K. 100/100 K. 100/100 K. 100/100 K. 100/100 K. 100/100 K. 100/100 K. 100/100
Gambar 3. Portal D- D
Data Desain :
1. Material   :
a. Mutu beton yang akan digunakan untuk balok
adalah :  K-400
b. Strand (Standar VSL)
Seven wire stress-relieve uncoated strand according to ASTM A416-90 Grade 270
Low relaxation
Nominal diameter 12. 7 mm
Nominal steel area 98.71 mm 2
Minimum ultimate tension strength 18733 kgf
(183.7 kN)
Minimum yield tension strength 16860 kgf  (165.3 kN)
Nominal modulus elasticity 1.9 E + 06 kg/cm 2
(196E + 03 MPa)
c. Tulangan non prategang memakai baja f y = 400 MPa d. Duct (Standar VSL) Material ini berfungsi sebagai pembungkus strand. Berupa pipa berulir dengan diameter :
Diameter Duct Jumlah Strand 63 mm 12 84 mm 19 e. Angkur (Sistem VSL) Angkur Hidup Angkur Mati Jumlah Strand 12 Sc 12 U 12 19 Sc 19 U 19 f. E c beton = (W C ) 1.5 x 0.03973 x c f ' (kN/mm)
E c beton = (W C ) 1.5 x 0.043 x c f ' (Kg/cm)
2. Pembebanan: a. Berat jenis beton 24 kN/m 3 b. Beban hidup : 2.5 kN/m 2 pada lantai
1 kN/m 2 pada atap
c. Beban mati tambahan ADL (finishing, partisi, ceiling,
mechanical & electrical) : 1. 5 kN/m 2
ISSN: 1907-4360
d. Beban lateral statik tidak diperhitungkan
e. Beban gempa tidak diperhitungkan
3. Data lain :
a. Koefisien Wobble (K) = 0.0030/ m
b. Koefisien geser angular = 0.20/ rad
c. Desain tendon menurut peraturan VSL
d. Penarikan kabel secara bertahap

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## Desain Pendahuluan
1. Modulus elastisitas beton
Pada  kasus  ini  perlu  memperhatikan  kekuatan  beton  yang  dicapai  pada  saat penarikan awal terjadi, hal ini dilakukan agar tidak merusak bagian beton pada ujung-ujung penjangkaran.
Perbedaan umur beton disini mengakibatkan terjadinya perbedaan pada modulus elastisitas  beton.  Modulus  elastisitas  dianggap  mencapai  kekuatannya  sebesar  100% apabila  umur  beton  telah  mencapai  28  hari  atau  lebih.  Pada  tugas  akhir  ini  ditetapkan umur saat penarikannya adalah : penarikan awal direncanakan pada umur 10 hari.
2. Mutu beton K-400
MPa 27.04 0.8f f MPa 33.8 40 15 40 0.2log 0.76 σ 15 σ 0.2log 0.76 f c ' ci ' bk ' bk ' c ' = = =     + =       + =
b e = 320 cm b w = 80 cm t = 15 cm h w = 105 cm

## Tegangan izin beton prestress :
Segera setelah transfer/ awal
Tekan   :
ci ' f 0.60 = 16.22 MPa Tarik   : ci ' f 0.25 = 1.3 Mpa Pada saat service Tekan   : ci ' f 0.45 = 15.21 MPa Tarik   : ci ' f 0.50 = 2.91 MPa

## 3. Mutu baja prategang
Di mana : f pu = 1860 MPa (kekuatan baja ultimate)
f e = 1000 MPa (kekuatan baja efektif rata-rata)
menggunakan 7 wire strands diameter 12.7 mm (A = 98.71 mm 2 )
Tegangan izin baja :
Kekuatan baja segera setelah pengangkuran :
MPa 1302 1860 x 0.70 f 0.70 f pu i = = = Kekuatan baja pada saat penarikan/ Jacking : MPa 1488 1860 x 0.80 f 0.80 f pu i = = = 4. Perencanaan awal ( Pre eliminary design ) Ac = (80 x 105) + (15 x 320)
= 13200 cm 2 = 1.32 m 2
h t = 120 cm

## ISSN: 1907-4360

## Statis Momen
( ) ( ) ( ) ( )
m 0.7432 cm 74.32
15 x 320 105 x 80 112.5 15 x 320 52.5 105 x 80 c b = = + + = c t = 120 – 74.32 = 45.68 cm = 0.4568 m
( )( ) ( )( ) 4 2 2 3 3 x m 68 0.18803863 5 7. 4568 0. 15 0. x 2 3. 525 . 0 7432 0. 05 1. x 8 0. 15 0. x 2 3. x 12 1 05 1. x 8 0. x 12 1 I = − + − + + =
Jarak kern atas ke c. g. c
( ) m 0.1917 cm 19.17 74.32 x 13200 8 18803863.6 C A I k b c x t = = = =
Jarak kern bawah ke c. g. c
( ) m 0.3118 cm 1.18 3 45.68 x 13200 8 18803863.6 C A I k t c x b = = = =
Perbandingan M G / M T = % 20 % 21 82 . 3734 34 . 784 > =
Karena perbandingan M G lebih besar dari 20% M T , maka desain pendahuluan ditentukan oleh M T .
Gaya prategang efektif :
kN 4788.23 1.2 x 0.65 3734.82 0.65h M F T = = =
Akan  tetapi,  karena  M G dan  M T telah  diketahui,  maka  akan  di  coba  dengan  F  dengan menggunakan M L
kN 4917.47 1.2 x 0.50 784.34 - 3734.82 0.50h M F T = = − = G M
Dipilih gaya prategang yang paling besar yaitu berdasarkan M L sebesar 4917.47 kN.
Dengan menganggap loss sebesar 15%, maka :
kN 5785.25 0.85 4917.47 85% F F o = = = f se = 85% x f pi
= 1106.7 N/mm 2
Sehingga 2 6 3 se ps m 0.00523 10 x 1106.7 10 x 5785.25 f F A = = =
Penentuan eksentrisitas c. g. s terhadap c. g. c
cm 0.92485 10 x 5785.25 31.18 x 13200 x 10 x 27.04 0.25 F k x A x f e 3 2 o b c t ' 1 = = = cm 13.5576 5785.25 10 x 784.34 F M e 2 o G 2 = = = e 1 + e 2 = 14.48 cm
Jadi e  = k b + (e 1 + e 2 ) = 31.18 + 14.48 = 45.66 cm < c b (74.32 cm)
Penentuan kembali gaya prategang efektif :

## ISSN: 1907-4360
kN 5647.45 19.17 45.13 19.17 x 13200 x 3380 0.5 10 x 3734.8 k e k x Ac x f' M F 5 t t b T = + − = + − = kN 6644.06 0.85 5647.45 85% F F o = = = Cek penampang untuk kondisi penarikan awal ok) , cm (13200
Prarencana Ac cm 10900.08
74.32 x 2704 0.25 - 45.68 x 2704 x 0.6 1000 x 120 x 6644.06 c x f' c x f h x F A 2 2 b t t b o c < = = − =
Dengan  demikian  nilai  eksentrisitas  dapat  dipakai.  Akan  tetapi  agar  diperoleh harga  momen  maksimum  yang  dapat  dipikul  oleh  penampang,  maka  diusahakan  lengan momennya  sejauh  mungkin  dari  c.  g.  c.  Hal  ini  dilakukan  dengan  cara  meletakan  kabel sedekat mungkin dengan serat penampang, diambil 15 cm dari serat bawah.
Dengan  memperkirakan  pemakaian  strand  : strand 53 cm 1 cm 52.3 2 2 = ,  maka
dengan memakai 4 tendon yang dibagi dalam 2 baris terdiri dari 2 tendon di atas dan  2 tendon di bawah, serta selimut beton.
5. Cek penampang
a. Transfer :
ok) , cm (13200
Prarencana Ac cm 10900.08
74.32 x
2704 0.25 - 45.68 x 2704 x 0.6 1000 x 120 x 6644.06 c x f' c x f h x F A 2 2 b t t b o c < = = − =
b. Service : ( ) ok) , cm (13200
Prarencana Ac cm 6066.39
45.68 x 3380 0.5 - 74.32 x 3380 x 0.45
1000 x 120 x 5647.45 c f - c f h Fx A 2 2 t b ' b t c < = = =
Ac terbesar yaitu pada saat transfer (10900.08 cm 2 ) masih lebih kecil dari Ac prarencana (13200 cm 2 ), jadi penampang balok yang direncanakan dapat dipergunakan.

## KEHILANGAN GAYA PRATEGANG
Gaya tarik awal (pra rencana)
= 6644.06 kN
Kehilangan gaya prategang terdiri atas :
Loss akibat perpendekan elastis =     22.60 kN
Loss akibat slip pengangkuran  =   861.88 kN Loss akibat rangkak beton =   221.20 kN Loss akibat susut beton =     67.20 kN Loss akibat relaksasi baja =   149.13 kN + Total loss = 1322.01 kN
Dari hasil perhitungan kehilangan gaya prategang, ternyata menghasilkan jumlah loss yang  lebih  besar  dari  yang  diperkirakan  (15  %)  yaitu  sebesar  19.89  %.  Untuk selanjutnya  akan  dihitung  F  minimum berdasarkan  kehilangan  prategang  yang  telah dihitung, yaitu :
F minimum
= 6644.06 – 1322.01
= 5323 kN >  F rencana awal (4917.47 kN), maka akan digunakan F minimum.
Penggunaan jumlah strand dalam 1 tendon
Besarnya kehilangan gaya prategang berdasarkan F minimum :

## ISSN: 1907-4360
Persentase loss = % 25 % 24.83 100% x 5323 1322.01 ≈ = ( ) 2 2 pi se kN/mm 0.9765 N/mm 976.5 1302 x 0.75 f x 0.25 1 f = = = − = 2 2 2 se PS cm 54.51 mm 5451.10 kN/mm 0.9765 kN 5323 f F A : Sehingga = = = =
Dengan asumsi 1 strand bisa menerima 10 ton, maka penggunaan strand untuk kasus ini
adalah  = strand 56 ton 556
9.81 54.51 ≈ = ,  dengan  demikian  akan  dipakai  jenis  strand
2ScU5-12 dan 2ScU5-16, sesuai dengan standar strand VSL.

## PENGECEKAN TEGANGAN
Tegangan yang terjadi pada penampang antara hasil program dengan manual bisa dilihat pada tabel di bawah ini :
x (m) σ a SAP (N/mm 2 ) σ a manual (N/mm 2 ) σ b SAP (N/mm 2 ) σ b manual (N/mm 2 ) 0.80 -3.46 -3.46 -4.96 -4.97 1.60 -3.69 -3.68 -4.60 -4.60 2.40 -3.59 -3.58 -4.76 -4.77 3.20 -3.64 -3.63 -4.67 -4.68 4.00 -3.83 -3.83 -4.36 -4.37 4.80 -4.19 -4.18 -3.78 -3.79 5.60 -4.68 -4.68 -2.97 -2.98 6.40 -5.34 -5.33 -1.91 -1.92 7.20 -6.15 -6.14 -0.59 -0.60 8.00 -7.10 -7.10 0.96 0.95
Hasil perhitungan tegangan untuk kedua perhitungan (manual dan program) yang dilakukan  untuk  kombinasi  berbagai  pembebanan,  menghasilkan  tegangan  yang  masih dalam  batas  yang  diizinkan  untuk  penampang  beton  dalam  kondisi service (-  15.21 N/mm 2 untuk  tekan  dan  +  2.  91N/mm 2 untuk  tarik).  Dengan  demikian  besarnya  gaya
prategang  yang  diberikan  dan  penempatan  eksentrisitas  kabel  pada  perhitungan  sudah dapat mengimbangi beban luar yang bekerja pada balok transfer

## KESIMPULAN
Dari hasil studi yang dilakukan pada penulisan skripsi ini dapat ditarik kesimpulan sebagai berikut :
1. Balok prestress transfer ( transfer beam ) mampu memikul transfer gaya yang besar dari kolom dengan melalui penarikan kabel prestress.
2. Deformasi aksial akibat gaya prategang pada kolom relatif sangat kecil
sehingga dapat diabaikan, dimana seluruh gaya prategang ditahan oleh balok.
3. Perhitungan atau perencanaan balok prestress secara portal ekivalen
memberikan hasil yang cukup diterima. Hal ini dapat dilihat dari tabel perbandingan tegangan yang terjadi berdasarkan jenis pembebananya

## DAFTAR PUSTAKA
Buku Pedoman Perencanaan Untuk Struktur Beton Bertulang Biasa dan Struktur Tembok Beton Bertulang Untuk Gedung . 1983.Bandung : Departemen Pekerjaan
Umum RI,
Gunawan. T dan  Margaret. S. 2001. Diktat Teori Soal Dan Penyelesaian Konstruksi Beton Pratekan Jilid I . Jakarta : Delta Teknik Group,
Gunawan. T dan  Margaret. S. 2006. Diktat Teori Soal Dan Penyelesaian Konstruksi Beton I Jilid I . : Delta Teknik Group, Jakarta
Hardjasaputra, Harianto dan  Steffie Tumilar, 2002. Model Penunjang dan Pengikat Pada Perancangan Struktur Beton. : Universitas Pelita Harapan, Jakarta
Hadipratomo, Winarni. 1988. Struktur Beton Prategang : Teori dan Prinsip Desain . : Nova, Bandung
Lin , T.Y. Ned-H. Burns. 1996. Desain Struktur Beton Prategang Jilid 1. : Erlangga, Jakarta
-----------------------------. 1996, Desain Struktur Beton Prategang Jilid 2 .  : Erlangga,. Jakarta
ISSN: 1907-4360
----------------------------,   2002. Metode, Spesifikasi dan Tata Cara Struktur Bangunan : Departemen Pemukiman dan Prasarana Wilayah,
---------------------------, Metode Kerja Post Tensioning Beam : PT. VSL Indonesia
Nawy , G Edward. 2001. Beton Prategang Suatu Pendekatan Mendasar Jilid 1. Jakarta : Erlangga,
---------------------------. 2001. Beton Prategang Suatu Pendekatan Mendasar Jilid 2. : Erlangga, Jakarta
--------------------, 2003. Pedoman Penulisan Skripsi : Teknik Sipil Universitas Negeri Jakarta,
Raju, N. Krishna. 1988. Beton Prategang . : Erlangga, Jakarta
Schodek, Daniel L. 1999. Struktur. : Erlangga, Jakarta