## EVALUASI RESPON STRUKTUR AKIBAT PENAMBAHAN LANTAI DENGAN METODE ANALISIS STATIK DAN DINAMIK RESPONSE SPECTRUM
( STUDI KASUS : PEMBANGUNAN GEDUNG FAKULTAS KEDOKTERAN UIGM )
M. Imaduddin 1) , Septa Melani 2) , Nurnilam Oemiati 3) , Mira Setiawati 4)
Jurusan Teknik Sipil, Universitas Muhammadiyah Palembang (Jl.Jenderal Ahmad Yani 13 Ulu Seberang Ulu ll, Kec. Plaju, Palembang, Sumatera Selatan) revisda@um-palembang.ac.id

## Abstract
In 2022, Indo Global  Mandiri  University  (UIGM) will construct  the Faculty of  Medicine building. In the initial  planning  of  the  development  project,  the  construction  of  a  6-storey  building  was  carried  out,  but  after  the implementation process was carried out, 5 floors were proposed to add floors, where initially the building only had 6 floors, it was made into a 7-storey building.
The purpose of this research is to determine the structural behavior of the UIGM Palembang medical faculty building  due  to  the  addition  of  floors,  whether  the  building  meets  the  safety  requirements  in  accordance  with  the Indonesian National Standard (SNI) reference for planning the latest earthquake resistance due to the addition of an earthquake, which in this study used software assistance ETABS and Response Spectrum analysis.
Results of Evaluation of structural behavior due to the addition of floors with a building height of 32.5 m in safe conditions as required by SNI 1726-2019 All deviations between floors are said to be okay, which means the UIGM Faculty of Medicine Building has met safety requirements according to the Indonesian National Standard (SNI) reference . The P-Delta value for the 7-storey building in the x and y directions still meets the requirements of SNI 1726:2019, which is still below the P-Delta limit. The addition of a floor to the UIGM Faculty of Medicine Building is categorized as safe because the behavior of the building structure does not indicate an unsafe condition (Not OK)
Keywords: Static Analysis, Dynamic Response Spectrum Analysis, UIGM, structural behavior

## 1. PENDAHULUAN
SNI  Gempa  (SNI  1726  :  2019)  merupakan standart  yang  mengatur  perencanaan  dan perancangan  struktur  bangunan  beton  bertulang tahan  gempa  di  Indonesia.  Mengingat  letak geografis Indonesia merupakan salah satu negara yang  rawan  bencana  alam  seperti  gempa  bumi, tsunami, letusan gunung berapi, banjir dan tanah longsor.
Energi  yang  dipancarkan  oleh  gempa  bumi dalam bentuk energi gelombang dapat
menyebabkan pergerakan di tanah, jika terjadi di lokasi  konstruksi  dapat  menyebabkan  deformasi vertikal  dan  horizontal  pada  struktur.  Gempa bumi  merupakan  beban  dinamis  yang  dapat menimbulkan  gaya  lateral  yang  signifikan  dan seringkali  menjadi  faktor  utama  kerusakan struktur bangunan bertingkat.
Untuk  meminimalisir  kerusakan  bangunan gedung  dapat  digunakan  berbagai  cara  yaitu, sistem  SRPM  atau  Sistem  ganda  (dual  system) menggunakan  dinding  geser  ( shear  wall ). Dinding  geser  ( shear  wall )  adalah  dinding  yang
berfungsi sebagai pengaku yang menerus sampai ke  pondasi  dan  merupakan  dinding  inti  untuk memperkaku  seluruh  bangunan  yang  dirancang untuk  menahan  gaya  geser,  gaya  lateral  akibat gempa  bumi.  Dinding  geser  umumnya  bersifat kaku,  sehingga  deformasi  (lendutan)  horizontal menjadi kecil (Agus, 2002).
Tahun 2022, Universitas Indo Global Mandiri (UIGM) melakukan pembangunan gedung Fakultas  Kedokteran.  Dalam  perencanaan  awal proyek pembangunan tersebut memiliki konstruksi  bangunan  6  lantai,  namun  setelah proses pelaksanan berjalan sebanyak 5 lantai usul penambahan lantai dilakukan, dimana  yang pada awalnya Gedung hanya memilikki 6 lantai dibuat menjadi bangunan 7 lantai.
Berdasarkan  latar  belakang  diatas,  untuk mengetahui  dampak  akibat  penambahan  lantai tersebut  pada  perilaku  struktur  dilakukannya Analisa ulang agar dapat diketahui, yang dimana pada penelitian kali ini perilaku struktur meliputi nilai  simpangan  antar lantai, drift  ratio dan nilai P-Delta  serta  mengetahui  nilai displacement , sehingga  dapat  dilakukan  evaluasi  terhadap rencana penambahan lantai sebanyak 1 lantai pada struktur Gedung Fakultas UIGM.
Tujuan  dari  penelitian  kali  ini  adalah  untuk mengetahui  perilaku  struktur  gedung  fakultas kedokteran UIGM Palembang akibat penambahan lantai,  apakah  Gedung  telah  memenuhi  syarat keamanan sesuai dengan acuan Standar Nasional Indonesia  (SNI)  untuk  perencanaan  ketahanan gempa terbaru akibat penambahan gempa, dimana pada penelitian ini mengunakan bantuan software ETABS dan analisa Respon Specturum .

## 2. LANDASAN TEORI

## ANALISA DINAMIK
Faktor  Keutamaan  dan  Kategori  Risiko Struktur Bangunan
Berdasarkan  SNI  1762:2012  Pasal  4.1.2, tentang  faktor  keutamaan  dan  ketegori  risiko struktur  bangunan  dimana  untuk  kategori  risiko dijelaskan, pada tabel 3, pengaruh gempa rencana terhadapnya harus dikalikan dengan suatu faktor keutamaan Ie sesuai Tabel 8 SNI 1726:2019.
Tabel 1. Risiko Struktur Bangunan Jenis Pemanfaatan Kategori Risiko Gedung  dan  non  gedung  yang dikategorikan  sebagai  fasilitas yang  penting,  termasuk,  tetapi tidak dibatasi untuk:
1. Bangunan-bangunan monumental 2. Gedung sekolah dan fasilitas pendidikan 3. Rumah ibadah
4. Rumah  sakit  dan  fasilitas kesehatan  lainnya  yang memiliki  fasilitas  bedah dan unit gawat darurat 5. Fasilitas pemadam kebakaran, ambulans, dan kantor polisi, serta garasikendaraan darurat 6. Tempat perlindungan terhadap  gempa  bumi, tsunami,  angin  badai,dan tempat perlindungan darurat lainnya IV Tabel 2. Kategori Risiko Kategori Risiko Faktor Keutamaan Gempa, I e IV 1,5

## Kelas Situs
Dalam  perumusan  kriteria  desain  seismik suatu  bangunan  di  permukaan  tanah  atau penentuan amplifikasi besaran percepatan gempa puncak  dari  batuan  dasar  ke  permukaan  tanah untuk suatu situs, situs tersebut harus diklasifikasikan terlebih dahulu Kelas situs tanah yang dijelaskan pada (SNI 1726: 2019) dibedakan berdasarkan  parameter  tanah.  Klasifikasi  situs diperoleh berdasarkan kondisi tanah di lapangan.
Tabel 3 . Kelas Situs
Kelas Situs V s (m/detik) N atau N ch S u (kPa)
SE (tanah lunak) <175 m/s <15 N/A

## Wilayah Gempa
SNI  03-1726-2019  Pasal  15  menunjukkan peta  gempa  maksimum  yang  dipertimbangkan risiko-tertarget  ( MCER )  parameter-parameter gerak tanah Ss dan S1. Ss adalah parameter nilai percepatan respons spektral gempa MCER risiko- tertarget  pada  periode  pendek,  teredam  5  %, parameter  nilai  percepatan  respons  spektral gempa  MCER  risiko-tertarget  pada  periode  1 detik, teredam 5 %.
Parameter Ss (percepatan batuan dasar pada periode pendek) dan S1 (percepatan batuan dasar pada  periode  1  detik)  harus  ditetapkan  masing- masing dari respons spektral percepatan 0,2 detik dan 1 detik.
Gambar 1: Peta Percepatan Gempa Saat 0,2 detik (S S )
Gambar 2 : Peta Percepatan Gempa Saat 1 detik (S 1 )

## ANALISA STATIK EKIVALEN Geser Dasar Seismik
Gaya  Geser  Dasar  Seismik,  V,  dalam  arah yang  ditetapkan  harus  ditentukan  sesuai  dengan persamaan berikut :
V = C s . W ket : V = gaya geser dasar seismik C s = koefisien respons seismik W = berat seismik efektif
Nilai  Koefisien  Respons  Seismik  ( C s ) ditentukan berdasarkan persamaan berikut :
C s = 𝑆 𝐷𝑆 ( 𝑅 𝐼𝑒 )
S DS =  parameter  percepatan  respons spektral  desain  dalam  rentang periode       pendek
R = koefisien modifikasi respons I e = faktor keutamaan gempa Untuk  membatasi  nilai  Koefisien  Respons Seismik  ( C s ),  harus  ditentukan  nilai  maksimum dan  minimum  dari  Koefisien  Respons  Seismik ( C s ). Oleh karena itu, nilai C s tidak perlu melebihi nilai:
C s = 𝑆 𝐷1 𝑇 ( 𝑅 𝐼𝑒 )
C s harus tidak kurang dari :
C s = 0,044. S DS . I e ≥ 0,01
Sebagai  tambahan,  untuk  struktur  yang berlokasi di daerah di mana S 1 sama dengan atau lebih besar dari 0,6g, maka C s harus tidak kurang dari:
C s = 0,5.  𝑆 1 ( 𝑅 𝐼𝑒 ) ket : S D1 =  parameter  percepatan  respons spektral desain pada periode sebesar 1,0 detik.
T =  periode  fundamental  struktur (detik) yang ditentukan S 1 =parameter  percepatan  respons spektral maksimum.

## Penetuan Periode
Dalam SNI 03-1726-2019 diberikan batasan perioda  fundamental  struktur,  Ta,  dalam  arah yang  di  tinjau  harus  di  peroleh  menggunakan properti  struktur  dan    karakteristik  deformasi elemen penahan dalam analisis yang teruji.
Maka  perioda  desain  yang  akan  digunakan harus memenuhi syarat berikut ini :
Jika Tc < Ta, T = Ta,
Jika Ta < Tc < Cu. Ta, T = Tc,
Jika Tc > Cu. Ta, T = Cu. Ta
ket : T = periode desain Tc = periode hasil analisa komputer / ETABS Ta =  batas  bawah  /  minimum perioda
Cu. Ta  =  batas  atas  /  maksimum perioda Dalam  SNI  1726:2019  pasal  7.8.2.1 menyatakan bahwa perioda fundamental pendekatan  Ta,  harus  ditentukan  berdasarkan persamaan berikut :
Ta = C t . h n x ket : h n =  ketinggian  struktur,  di  atas  dasar sampai tingkat tertinggi struktur (m) koefisien Ct dan x.
Tabel 4. Koefisien untuk Batas Atas pada Periode yang Dihitung (Sumber: SNI 1726-2019) Parameter percepatan
respons spektral desain pada 1 detik,
S D1 Koefisien Cu ≥ 0,4 1,4 0,3 1,4 0,2 1,5 0,15 1,6 ≤ 0,1 1,7
Tabel 5. Nilai Parameter Periode Pendekatan Ct dan x

## Distibusi Vertikal Gaya Seismik
Gaya  seismik  lateral,  Fx,  (kN)  di  sebarang tingkat harus ditentukan dari persamaan berikut :
F x = C vx . V dan
C vx = 𝑤 𝑥 .  ℎ 𝑥 𝑘 ∑ 𝑊𝑖.  ℎ 𝑖 𝑘 𝑛 𝑖=1
Ket:
C vx = faktor distribusi vertikal V = gaya lateral desain total atau geser di dasar struktur (kN) w i dan w x =  bagian  berat  seismik  efektif  total struktur  ( W )  yang  ditempatkan  atau dikenakan pada tingkat i atau x h i dan h x = tinggi dari dasar sampai tingkat i atau x (m) k = eksponen yang terkait dengan periode struktur dengan nilai sebagai berikut:
untuk struktur T ≤ 0,5 detik,= 1 untuk struktur T ≥ 2,5 detik, = 2 untuk struktur 0,5 < T < 2,5 detik,= 2 atau ditentukan dengan interpolasi linier antara 1 dan 2

## Simpangan Antar Lantai
Penentuan  simpangan  antar  lantai  tingkat desain  (Δ)  harus  dihitung  sebagai  perbedaan simpangan pada pusat massa diatas dan di bawah tingkat  yang  ditinjau  terlihat  pada  gambar  2-12 apabila  pusat  massa  tidk  segaris  dalam  arah vertikal,  dari  diizinkan  untuk  menghitung simpangan  didasar  tingkat  berdasarkan  proyeksi vertikal  dri  pusat  massa  tingkat  diatanya.  Jika tegangan  izin  digunakan,  (Δ)  harus  dihitung menggunakan gaya seismic desain. (Sumber : SNI 1726 : 2019 pasal 7.8.6 )
Gambar 3 : Penentuan Simpangan Antar Lantai Untuk  simpangan  pusat  massa  di  tingkat- x (  ) (mm) ditentukan sesuai persamaan
𝛿 𝑥 = 𝐶 𝑑 . 𝛿 𝑥𝑒 𝐼 𝑒 ket : C d = faktor pembesaran simpangan lateral dalam tabel :  xe =  defleksi  pada  lokasi yang disyaratkan  pada  pasal  ini  yang ditentukan dengan analisis elastis I e = faktor keutamaan gempa yang ditentukan sesuai dengan tabel

## Batas Simpangan Antar Tingkat
Nilai  simpangan  diatas  harus  memenuhi syarat  nilai  simpangan  ijin  yang  dijelaskan  pada SNI 1726:2019. Syarat nilai simpangan ijin dapat dijelaskan, Pada tabel 2-13.
Tipe struktur Ct x Semua sistem struktur lainnya 0,0488 0,75

## Tabel  6 . Simpangan Antar Lantai Ijin (SNI
1726:2019) Struktur Kategori Risiko I  atau II III IV Semua struktur lainyya 0,020 h sx 0,015 h sx 0,010 h sx
dengan : h sx = tinggi tingkat dibawah tingkat x (mm)

## Pengaruh P-delta
Dalam SNI 1726-2019 menyebutkan Pengaruh P-delta pada geser tingkat dan momen, gaya dan momen  elemen  struktur  yang  dihasilkan,  dan simpangan  antar  tingkat  yang  diakibatkannya tidak perlu diperhitungkan bila koefisien stabilitas (  )  seperti  ditentukan  oleh  persamaan  berikut sama dengan atau kurang dari 0,10 :
 = 𝑃 𝑥.  ∆.  𝐼𝑒 𝑉 𝑥 .  ℎ 𝑠𝑥.  𝐶𝑑 dengan :
P x = beban desain vertikal total pada dan di atas tingkat-x.
V x =  gaya  geser  seismik  yang  bekerja  antara tingkat dan x – 1 (kN) h sx = tinggi tingkat di bawah tingkat x , (mm); C d = faktor pembesaran defleksi
Koefisien  stabilitas  (  )  tidak  boleh melebihi  max yang ditentukan sebagai berikut:  max = 0,5 𝛽.  𝐶 𝑑 ≤ 0,25 dengan :  =  rasio  kebutuhan  geser  terhadap kapasitas geser.
C d = faktor pembesaran defleksi dalam Jika  koefisien  stabilitas  (  )  lebih  besar  dari 0,10  tetapi  <  atau  =kurang  max,  faktor peningkatan terkait dengan pengaruh P-delta pada perpindahan  dan  gaya  komponen  struktur  harus ditentukan dengan analisis rasional.
Jika  lebih  besar  dari  max,  struktur berpotensi tidak stabil dan harus didesain ulang.

## Drift Ratio
Lendutan  balok  umumnya  diproporsikan terhadap  bentang  sedangkan  simpangan  tingkat biasanya  diproporsikan  terhadap  tinggi  tingkat dalam istilah drift ratio atau drift index . Drift ratio
adalah  rasio  antara  simpangan  antar  tingkat dengan  tinggi  tingkat,  seperti  ditunjukkan  pada persamaan
Drift Ratio = ∆ ℎ dengan : ∆ = simpangan antar tingkat h = tinggi tingkat
Displacement Perhitungan displacement adalah hasil output dari hasil software ETABS.

## 3. METODOLOGI PENELITIAN Umum
Bahasan  dari  metode  penelitian  yang dilakukan  tentang  Evaluasi  Simpangan  Struktur Akibat  Penambahan  Lantai  dengan  Metode Analisis Statik dan Dinamok Response Spectrum dibagi menjadi tiga bahasan yang pertama metode pengumpulan  data  yaitu  sumber  data  dan  jenis data  yang  akan  dipakai  pada  penelitian,  yang kedua  contoh  perhitungan  Bangunan  yang menggunakan applikasi ETABS dan yang terakhir bagan alir penelitian.

## Metode Pengumpulan Data
Sumber  data  dan  jenis  data  yang  digunakan pada metode pengumpulan data yang terdapat di Tugas  Akhir  ini  meliputi  data  primer  dan  data sekunder. Dimana data primer pada penelitian ini berisi  spesifikasi,  dimensi  dan  beban  yang digunakan  pada  gedung  Fakultas  Kedokteran Universitas  Indo  Global  Mandiri  (UIGM)  yang didapat  langsung  dari  pihak  Universitas  Indo Global  Mandiri  (UIGM).  Sedangkan  data sekunder didapat dari studi literatur yang berupa jurnal atau buku pedoman.
Bagan Alir 4. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Gambaran Umum Proyek
Penambahan  lantai  terjadi  pada  lantai  tujuh yang  dimana  lantai  tersebut  akan  difungsikan sebagai  Ruang  serbaguna  pada  Gedung  Fakultas Kedokteran  Univesitas  Indo  Global  Mandiri Palembang.

## Lokasi Proyek
Lokasi  Penelitian  dilakukan  Pembangunan Gedung  Fakultas  Kedokteran  Univesitas  Indo Global  Mandiri  Palembang.  Jalan  Jenderal Sudirman  No.62,  Km.4,  20  Ilir,D.IV  Kecamatan Ilir  Timur  I,  Kota  Palembang.  Peta  lokasi  dapat dilihat pada gambar .
Gambar 4 : Lokasi Penelitian Data Umum Proyek Nama Gedung : Gedung Fakultas Kedokteran Universitas Indo Global Mandiri (UIGM) Palembang. Fungsi : Gedung Pembelajaran Jumlah Lantai : 7 lantai Tinggi Bangunan :  32,5m Tinggi Antar Lantai Tinggi Lantai 1 : 4 m Tinggi Lantai 2-3 : 4,25 m Tinggi Lantai 5-7 : 4 m Tinggi Lantai Atap : 4 m Jenis Tanah : Tanah Lempung (S E ) Struktur Konstruksi : Beton Bertulang Data Mutu Bahan Spesifikasi bahan yang digunakan adalah : 1. Mutu beton : K-300 = (f’ c ) 25 MPa 2. Mutu besi tulangan Mutu besi tulangan : Tulangan polos < Ø 12 mm f y : 240 MPa
Tulangan ulir D 13 mm f y : 320 MPa Tulangan ulir > D 13 mm f y : 400 MPa

## Data Dimensi Penampang
Tabel 6. Data Dimensi Penampang Elemen Struktur Tipe Dimensi Ket Kolom K1 b = 500 mm, h = 500 mm K2 b = 400 mm, h = 400 mm K3 b = 100 mm, h = 150 mm Balok B 30x60 b = 300 mm, h = 600 mm B 30x50 b = 300 mm, h = 500 mm B 25x40 b = 250 mm, h = 400 mm B 15x50 b = 150 mm, h = 500 mm Pelat Lantai S-1 t = 120 mm S-2 t = 120 mm Shear wall SW t = 200 mm Sumbu y Analisis Statik Tabel 7. Hasil Analisa Statik Analisis Statik Ket Arah X Y Priode/ Waktu Getar T 0.930 0.831 Koefisie n Respons e Seismik C s 0.096 0.096 Nilai K K 1.215 1.166 Gaya Geser V  20571 .53 Kg 1967 .61 kN 20571 .53 Kg 1967 .61 kN
Dasar

## Seismik

## Analisis Dinamik Response Spectrum
Tabel 8. Skala Gempa Sebelum scale up
STATIK DINAMIK Faktor Skala Skala Gempa Skala Gempa Baru Status (mm/s) (mm/s) Vx 1967.61 1370.577 1.436 2102.14 3018.67 (Not Oke) Vy 1967.61 1243.785 1.582 2102.14 3325.59 (Not Oke)
Menurut  SNI  1726-2019  hasil  dari  gaya dinamik  harus  sama  dengan  atau lebih  besar dari gaya statik, dikarenakan hasil gaya statik lebih  besar  dari  gaya  dinamik  maka  harus menggunakan skala gempa baru.
Tabel 8. Skala Gempa Sesudah scale up
STATIK  DINAMIK Faktor Skala Skala Gempa Skala Gempa Baru Status (mm/s) (mm/s) Vx 1967.61 1968.147 1.000    2102.14  2102.14  (Oke) Vy 1967.61 1967.671 1.000    2102.14  2102.14  (Oke)

## Pembahasan
Simpangan Antar Lantai
Tabel 9. Simpangan Bangunan 6 Lantai
hi Δx Δy (mm) (mm) (mm) TOP 28500 4.033 8.617 Lantai DAK 24500 11.953 12.283 Lantai 6 20500 14.63 14.227 Lantai 5 16500 16.244 15.363 Lantai 4 12500 17.746 16.317 Lantai 3 8250 15.914 13.677 Lantai 2 4000 9.203 6.893 Lantai Simpangan Bangunan 6 Lantai
Tabel 10. Simpangan Bangunan 7 Lantai
Gambar 5 : Grafik Perbandingan Simpangan
Berdasarkan  gambar  grafik  simpangan struktur 6 lantai dan 7 lantai arah x dan y, didapat simpangan terbesar pada struktur 6 lantai terdapat pada lantai 4 arah x sebesar 16,34 mm dan arah y 17,76  sedangkan,  pada  struktur  7  lantai  terdapat pada lantai 5 arah x sebesar 18,865 mm dan arah y  pada  lantai  6  sebesar  25,164  mm.  Struktur bangunan 6 lantai menghasilkan simpangan pada angka  yang  relatif  lebih  kecil  jika  dibandingkan dengan  struktur  bangunan  7  lantai.  Hal  ini disebabkan  karena  beban  mati,  SDL,  hidup  dan beban  gempa yang  bertambah mengikuti ditambahkannya  lantai  pada  bangunan  tersebut, dan  didapat  hasil  simpangan  antar  lantai  arah  x dan  y  masih  memenuhi  syarat  SNI  1726:2019 yaitu masih di bawah batas simpangan ijin

## P-Delta
Tabel 11. P-Delta 6 Lantai
Tabel 12. P-Delta 7 Lantai
Gambar 6 : Grafik Perbandingan P-Delta Berdasarkan  gambar  grafik  P-Delta  6  lantai dan  7  lantai  arah  x  dan  y,  didapat  hasil  nilai  P- Delta lantai arah x dan y masih memenuhi syarat SNI  1726:2019  yaitu  masih  di  bawah  batas  P-
Delta. hi Δx Δy (mm) (mm) (mm) TOP 32500 11.528 -0.883 Lantai DAK 28500 15.165 12.103 Lantai 7 24500 17.527 20.501 Lantai 6 20500 18.799 25.164 Lantai 5 16500 18.865 22.942 Lantai 4 12500 18.553 20.757 Lantai 3 8250 14.238 19.808 Lantai 2 4000 6.794 12.206 Lantai Simpangan Bangunan 7 Lantai 0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 -10.000 0.000 10.000 20.000 30.000 40.000 50.000 K e tinggia n (mm ) SImpangan Antar Tingkat (mm) Simpangan Arah X 7 Lantai Simpangan Arah Y 7 Lantai Simpangan Ijin KDS "D" Simpangan Ijin Simpangan Arah X 6 Lantai Simpangan Arah Y 6 Lantai
Lantai θX θY TOP 0.0022 0.0010 Lantai DAK 0.0041 0.0041 Lantai 6 0.0057 0.0060 Lantai 5 0.007 0.0075 Lantai 4 0.008 0.0087 Lantai 3 0.0076 0.0089 Lantai 2 0.0047 0.0062
Efek P-Delta 6 Lantai
Lantai θX θY
TOP 0.0029 -0.0003 LANTAI DAK 0.0051 0.0044 LANTAI 7 0.0069 0.0084 LANTAI 6 0.0083 0.0114 LANTAI 5 0.0092 0.0114 LANTAI 4 0.0095 0.0108 LANTAI 3 0.0083 0.0116 LANTAI 2 0.0049 0.0088 Efek P-Delta 7 Lantai

## Drift Ratio
Tabel 13. Drift Ratio 6 Lantai
Tabel 14. Drift Ratio 7 Lantai
Gambar 7 : Grafik Perbandingan Drift Ratio Berdasarkan gambar grafik drift ratio arah x dan y, didapat hasil nilai perbandingan bangunan 7  lantai  yang  cukup  signifikat  dibandingan bangunan  6  lantai,  dimana  nilai  terbesar  arah  y bangunan 7 lantai sebesar 0.63% pada lantai 6 dan bangunan 6 lantai sebesar 0.42% pada lantai 4.

## Displacement
Tabel 15. Displacement 6 Lantai
Tabel 16. Displacement 7 Lantai
Gambar 8 : Grafik Perbandingan Displacement

## 5. KESIMPULAN
Berdasarkan Perthitungan  yang didapat pada bab sebelumnya dapat disimpilkan bahwa sebagai berikut :
1. Semua  simpangan  antar  lantai  dikatakan oke  yang  berarti  Gedung  Fakultas Kedokteran  UIGM  telah  memenuhi syarat  keamanan  sesuai  dengan  acuan Standar Nasional Indonesia (SNI).
2. Simpangan  maksimum  akibat  beban gempa  yang  terjadi  pada  arah  x  sebesar 18,865  mm  pada  lantai  5  dan  arah  y sebesar  25,164  mm  pada  lantai  6,  nilai simpangan  tersebut  tidak  melampaui batas  simpangan  yang  diizinkan  yaitu sebesar 30,8 mm.
3. Nilai P-Delta pada bangunan 7 lantai arah x  dan  y  masih  memenuhi  syarat  SNI 1726:2019 yaitu masih di bawah batas P- Delta.
4. Penambahan lantai pada Gedung Fakultas Kedokteraan  UIGM  dikategorikan  aman karena  perilaku  struktur  Gedung  yang tidak  menunjukan  keadaan  tidak  aman ( Not Okay ) .
X Y (mm) (mm) (mm) (mm) (%) (%) TOP 32500 4000 11.528 -0.883 0.29 -0.02 LANTAI DAK 28500 4000 15.165 12.103 0.38 0.30 LANTAI 7 24500 4000 17.527 20.501 0.44 0.51 LANTAI 6 20500 4000 18.799 25.164 0.47 0.63 LANTAI 5 16500 4000 18.865 22.942 0.47 0.57 LANTAI 4 12500 4250 18.553 20.757 0.44 0.49 LANTAI 3 8250 4250 14.238 19.808 0.34 0.47 LANTAI 2 4000 4000 6.794333333 12.20633333 0.17 0.31 Arah DRIF RATIO 7 Lantai Δy h hi Lantai Δx X Y (mm) (mm)
(mm) (mm) (%) (%) TOP 28500 4000 8.617 4.033 0.22 0.10 Lantai DAK 24500 4000 12.283 11.953 0.31 0.30 Lantai 6 20500 4000 14.227 14.63 0.36 0.37 Lantai 5 16500 4000 15.363 16.244 0.38 0.41 Lantai 4 12500 4250 16.317 17.746 0.38 0.42 Lantai 3 8250 4250 13.677 15.914 0.32 0.37 Lantai 2 4000 4000 6.893 9.203 0.17 0.23 DRIF RATIO 6 Lantai Arah Lantai hi h Δy Δx X
Y TOP 23.83 24.47 Lantai DAK 21.48 23.37 Lantai 6 18.13 20.11 Lantai 5 14.25 16.12 Lantai 4 10.06 11.69 Lantai 3 5.61 6.85 Lantai 2 1.88 2.51 Displacement 6 Lantai
Lantai Arah
X Y TOP 33.128 36.163 LANTAI DAK 29.984 36.404 LANTAI 7 25.848 33.103 LANTAI 6 21.068 27.512 LANTAI 5 15.941 20.649 LANTAI 4 10.796 14.392 LANTAI 3 5.736 8.731 LANTAI 2 1.853 3.329
Arah Lantai Displacement 7 Lantai

## REFERENSI
Almufid, S. H. (2016). Perencanaan dan Analisis Bangunan Gedung Enam Lantai Menggunakan Shear Wall dengan ETABS V.9.7.4 . 5 (2).
Effendi, F., Chandra, Y., & Akbar, S. J.
(2017). Studi Penempatan Dinding Geser Terhadap Waktu Getar Alami Fundamental Struktur Gedung . 7 (2),
274–283.
Gede, P. R. C. S. (2012). Analisis
Perbandingan Perilaku Struktur Portal Baja Tanpa Dan Dengan Dinding
Geser Pelat Baja Comparative Analysis of the Behavior of Steel Portal . Ghina. (2022). Analisa Perbandingan Perilaku Struktur Bangunan Gedung 6 Lantai Tanpa dan Dengan Dinding Geser Beton Bertulang . Giri, I. B. D. (2018). Perbandingan Perilaku
Struktur Bangunan Tanpa Dan Dengan
Dinding Geser Beton Bertulang. Jurnal Ilmiah Teknik Sipil , 123–129. Ketut Sudarsana, Ida Bagus Dharma Giri, P.
D. S. (2013). Analisis Pengaruh Sistem
Penahan Beban Lateral Terhadap Kinerja Struktur Rangka Baja Gedung Beraturan . 18–28. Nugroho, F. (2017). Pengaruh Dinding Geser Terhadap Perencanaan Kolom Dan Balok Bangunan Gedung Beton Bertulang. Jurnal Momentum , 19 (1),
1693–1752.
https://doi.org/10.21063/JM.2017.V19. 1.19-26 Soelarso, & Baehaki. (2017). EVALUASI SIMPANGAN STRUKTUR AKIBAT PENAMBAHAN LANTAI DENGAN METODE ANALISIS STATIK DAN DINAMIK RESPONSE SPECTRUM (Studi Kasus : Pembangunan Gedung Dekanat Fakultas Teknik UNTIRTA). Jurnal Spektran , 5 (2), 88–95. Windah, R. S. (2011). Penggunaan Dinding Geser Sebagai Elemen Penahan Gempa Pada Bangunan Bertingkat 10 Lantai .
1 (2), 151–155.