Reka Racana © Jurusan Teknik Sipil Itenas | No. 1 | Vol. 6 Jurnal Online Institut Teknologi Nasional

## Analisis Perancangan Jembatan Rangka Batang Canai Dingin Pejalan Kaki Tipe Lower Deck berdasarkan Eurocode 3 dan SNI 7971:2013

## ERMA DESMALIANA, AMATULHAY PRIBADI, YOPI FAISAL NURRACHMAN
Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional Bandung Email: ermadesmaliana@itenas.ac.id

## ABSTRAK
Jembatan  rangka  batang  canai  dingin  pejalan  kaki  merupakan  jembatan  yang terdiri dari batang-batang profil yang terhubung berbentuk segitiga dan dominan menerima gaya tarik atau tekan, serta ditujukan khusus untuk pejalan kaki dan kendaraan ringan. Penelitian ini bertujuan untuk mengkaji tentang perancangan jembatan  pejalan  kaki  tipe  dek  bawah  menggunakan  material  canai  dingin berdasarkan Standar Nasional Indonesia (SNI) 7971:2013 dan Eurocode 3 dengan menggunakan  program  SAP2000.  Hasil  perancangan  awal  didapatkan  profil 2C95x64x2  untuk  gelagar  memanjang  dan  melintang,  batang  vertikal  dan horisontal, serta profil 2C95x70x2 untuk batang diagonal. Hasil analisis program SAP2000 menunjukkan bahwa jembatan rangka batang tipe dek bawah memiliki nilai lendutan sebesar 1,1 mm. Berdasarkan hasil analisis didapatkan bahwa rasio beban terhadap kapasitas penampang batang tarik dan batang tekan jembatan rangka  batang  tipe  dek  bawah  bernilai  0,426  dan  0,445  untuk  Eurocode  3, sedangkan untuk SNI 7971:2013 bernilai 0,602 dan 0,545.
Kata Kunci: jembatan rangka batang, canai dingin, pejalan kaki, dek bawah, SNI 7971:2013, Eurocode 3

## ABSTRACT
Pedestrian cold formed truss bridge consists of connected profile members in a triangular shape  and  predominantly  transfer  tensile or  compressive forces,  and specifically intended for pedestrians and light vehicles. This  research intends to examine the design of  lower deck pedestrian cold formed bridge  based on the Indonesian National Standard (SNI) 7971: 2013 and Eurocode 3 using the SAP2000 program. Preliminary design results obtained 2C95x64x2 profiles for longitudinal and transversal girders, vertical and horizontal members, and 2C95x70x2 profiles for diagonal  members. The result of SAP2000 program analysis shows that the deflection  of  lower  deck  truss  bridge  is  1.1  mm.  Based  on  the  results  of  the analysis, it obtained that the ratio of the load to the tension and compression cross- sectional capacity of the lower deck truss bridge is 0.426 and 0.445 for Eurocode 3, while for SNI 7971:2013 is 0.602 and 0.545.
Keywords :  truss  bridge,  cold  formed,  pedestrian, lower  deck,  SNI  7971:2013, Eurocode 3

## 1. PENDAHULUAN
Jembatan rangka batang dengan menggunakan material canai dingin merupakan salah satu alternatif untuk  menyelesaikan  permasalahan  jembatan  pada  daerah  terpencil  di  Indonesia untuk pejalan kaki. Material canai dingin memiliki kelebihan diantaranya kuat tarik yang tinggi, tahan  terhadap  korosi  sehingga  relatif  lebih  awet  dan  pemeliharaannya  mudah,  serta pelaksanaannya cepat karena beratnya ringan dan sistem penyambungannya relatif mudah.
Beberapa  penelitian  tentang  jembatan  pejalan  kaki  yang  pernah  dilakukan  oleh  beberapa peneliti  sebelumnya  yaitu,  penelitian  Nugroho,  M.  S.,  Awaludin,  A.  &  Supriyadi,  B.  (2017) menunjukkan bahwa perencanaan jembatan pejalan kaki tipe rangka Warren Truss dengan bentang 10 m, serta menggunakan material kayu jati hutan rakyat Blora berdimensi 4x6 cm mampu  memikul  beban  rencana  dengan  nilai  lendutan  sebesar  9,9  mm  karena  memiliki kekakuan yang paling tinggi.
Pada  penelitian  sebelumnya  yaitu  penelitian  Refani,  A.  N.,  Dibiantara,  D.,  Suluch,  M.  & Muqqodam,  A.  F.  (2017)  dilakukan  analisis  struktur  mengenai  pengaruh  bentuk  rangka terhadap  rasio  berat  dan  lendutan  akibat  beban  pejalan  kaki  pada  jembatan  canai  dingin bentang pendek sesuai dengan SNI 1725:2016 untuk dasar pembebanan dan SNI 7971:2013 untuk  analisis  penampang  canai  dingin.  Bentuk  rangka  jembatan  dengan  konsep  struktur segitiga  yang  paling  optimum  berdasarkan  rasio  berat  dan  lendutan,  dimana  lendutan teoritisnya adalah 0,7253 mm dengan berat jembatan 43,38 kg. Bentuk rangka ini juga lebih efisien daripada bentuk rangka yang lain karena lebih stabil.
Oleh  karena  itu,  pada  penelitian  ini  dilakukan  suatu  analisis  untuk  mengetahui  kapasitas penampang  jembatan  rangka  batang  pejalan  kaki  dengan  menggunakan  canai  dingin berdasarkan SNI 7971:2013 dan Eurocode 3.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.2 Lebar Standar Jembatan Pejalan Kaki
Menurut SE Menteri Pekerjaan Umum No. 02/SE/M/2010, pengguna jembatan dan tingkat lalu lintas harus diidentifikasi secara jelas karena akan menentukan lebar lantai jembatan yang diperlukan dan beban hidup pada jembatan. Dua lebar standar yang dianjurkan yaitu:
a. 1 m – 1,4 m untuk pejalan kaki dua arah (jembatan pejalan kaki kelas II)
b. 1,4 m – 1,8 m untuk tiga pejalan kaki yang beriringan (jembatan pejalan kaki kelas I)
Pada penelitian ini, jembatan rangka batang pejalan kaki memiliki lebar lantai jembatan 1,8 m dengan bentang jembatan 12 m sehingga dapat diklasifikasikan sebagai jembatan pejalan kaki kelas I.

## 2.2 Pembebanan Jembatan Rangka Batang Pejalan Kaki
Standar  mengenai  pembebanan  dalam  perancangan  jembatan  rangka  batang  pejalan  kaki pada  penelitian  ini  akan  mengacu  SNI  1725:2016.  Beban-beban  yang  akan  diperhitungkan meliputi berat mati sendiri (MS), beban pejalan kaki (TP), beban angin pada struktur (EWs), dan beban gempa (EQ).

## 2.3 Persyaratan Desain Eurocode 3
EN  1993:2006  merupakan  standar  yang  mengatur  persyaratan  minimum untuk  merancang elemen struktur dari material canai dingin ( cold formed) seperti profil kanal dan profil lainnya
yang  banyak  digunakan  sebagai  material  konstruksi.  Persyaratan  perancangan  yang  diatur dalam EN 1993:2006 adalah sebagai berikut:

## 2.3.1 Kapasitas Batang Tarik
Kapasitas batang tarik untuk profil canai dingin dengan tegangan seragam, diatur dalam EN 1993-1-3:2006 dengan nilai 𝛾 𝑀0 (faktor parsial tahanan penampang akibat leleh) adalah 1,00. Persamaan kapasitas batang tarik dapat dilihat pada Persamaan 1 berikut:
𝑁 𝑡,𝑅𝑑 = 𝑓 𝑦𝑎 𝐴 𝑔 𝛾 𝑀0 …(1)
dengan:
𝑁 𝑡,𝑅𝑑 = kapasitas batang tarik [kN], 𝑓 𝑦𝑎 = kuat leleh rata-rata [MPa],
𝐴 𝑔 = area bruto dari penampang melintang [mm 2 ].

## 2.3.2 Kapasitas Batang Tekan
Kapasitas batang tarik untuk profil canai dingin dengan tegangan seragam, diatur dalam EN 1993-1-3:2006 dengan ketentuan sebagai berikut:
a. Jika luas area efektif ( 𝐴 𝑒𝑓𝑓 ) besarnya kurang dari luas area kotor ( 𝐴 𝑔 ), dikarenakan area efektif akan mengalami pengurangan yang diakibatkan tekuk lokal dan/atau tekuk distorsi. Maka, besarnya kapasitas batang tekan harus memenuhi Persamaan 2 berikut:
𝑁 𝑐,𝑅𝑑 = 𝐴 𝑒𝑓𝑓 𝑓 𝑦𝑏 𝛾 𝑀0 …(2)
dengan: 𝑁 𝑐,𝑅𝑑
= kapasitas batang tekan [kN], 𝐴 𝑒𝑓𝑓 = penampang efektif [mm 2 ],
𝑓 𝑦𝑏 = kuat leleh baja [MPa].
b. Jika luas area efektif ( ( 𝐴 𝑒𝑓𝑓 ) sama dengan luas area kotor ( 𝐴 𝑔 ), ), dikarenakan area efektif tidak mengalami pengurangan yang diakibatkan tekuk lokal dan/atau tekuk distorsi. Maka, besarnya kapasitas batang tekan harus memenuhi Persamaan 3 berikut:
𝑁 𝑐,𝑅𝑑 = 𝐴 𝑔 (𝑓 𝑦𝑏 +(𝑓 𝑦𝑎 −𝑓 𝑦𝑏 )4(1− 𝜆𝑒 𝜆𝑒0 )) 𝛾 𝑀0 …(3)
dengan: 𝑁 𝑐,𝑅𝑑 = kapasitas batang tekan [kN], 𝐴 𝑔
= area bruto dari penampang melintang [mm 2 ], 𝑓 𝑦𝑎 = kuat leleh rata-rata [MPa], 𝑓 𝑦𝑏 = kuat leleh baja [MPa], 𝜆 𝑒 , 𝜆 𝑒0 = faktor reduksi penampang,
= 0,673 untuk elemen tanpa pengaku,
= 0,65 untuk elemen dengan pengaku.

## 2.3.3 Desain Sambungan Baut
Ketentuan mengenai desain sambungan untuk joint pada struktur jembatan rangka batang canai  dingin  pejalan  kaki  terdapat  pada  Tabel  8.4  EN  1993-1-3:2006  tentang Design
resistances  for  bolts,  maka  perancangan  sambungan  pada  penelitian  ini  mengacu  pada Persamaan 4 , Persamaan 5 , Persamaan 6 , dan Persamaan 7 berikut:
a. Bearing Resistance ( 𝐹 𝑏,𝑅𝑑 )
𝐹 𝑏,𝑅𝑑 = 2,5 𝛼 𝑏 𝑘 𝑡 𝑓 𝑢 𝑑𝑡 𝛾 𝑀2 …(4)
dengan: 𝛼 𝑏
= nilai terkecil dari 1,0 atau 𝑒 1 3𝑑 ⁄ ;
𝑒 1 = jarak tepi dari sambungan ke baut arah horisontal penampang [mm]; 𝑘 𝑡 = (0,8𝑡 + 1,5) 2,5 ⁄ untuk 0,75 mm  𝑡  1,25 mm; = 1,0 untuk 𝑡 > 1,25 mm;
𝑓 𝑢 = kuat tekan maksimum baut [MPa];
𝑑 = diameter nominal sambungan [mm]; 𝑡 = tebal bagian tertipis dari sambungan [mm];
𝛾 𝑀2
= faktor parsial untuk menghitung resistensi desain sambungan mekanis.
b. Net-Section Resistance ( 𝐹 𝑛,𝑅𝑑 )
𝐹 𝑛,𝑅𝑑 = (1 + 3𝑟 ( 𝑑 0 𝑢 − 0,3)) 𝐴 𝑛𝑒𝑡 𝑓 𝑢 𝛾 𝑀2 ≤ 𝐴 𝑛𝑒𝑡 𝑓 𝑢 𝛾 𝑀2 …(5) dengan: 𝑟 = rasio antara jumlah baut pada penampang dengan total jumlah baut pada sambungan,
𝑑 0 = diameter nominal lubang [mm], 𝐴 𝑛𝑒𝑡 = luas netto dari penampang sambungan [mm 2 ], 𝑓 𝑢
= kuat tekan maksimum baut [MPa], 𝛾 𝑀2 = faktor parsial untuk menghitung resistensi desain sambungan mekanis, 𝑢 = 2 𝑒 2 ≤ 𝑝 2 , 𝑝 2
= jarak antar baut arah vertikal [mm], 𝑒 2 = jarak tepi dari sambungan ke baut arah vertikal penampang [mm].

## c. Shear Resistance ( 𝐹 𝑣,𝑅𝑑 )
𝐹 𝑣,𝑅𝑑 = 0,6𝑓 𝑢𝑏 𝐴 𝑠 𝛾 𝑀2 …(6)
dengan: 𝑓 𝑢𝑏 = kuat tarik ultimit dari material sambungan [MPa], 𝐴 𝑠 = area tegangan tarik sambungan [mm 2 ], 𝛾 𝑀2 = faktor parsial untuk menghitung resistensi desain sambungan mekanis.
d. Tension Resistance ( 𝐹 𝑡,𝑅𝑑 )
𝐹 𝑡,𝑅𝑑 = 0,9𝑓 𝑢𝑏 𝐴 𝑠 𝛾 𝑀2 …(7)
dengan:
𝑓 𝑢𝑏 = kuat tarik ultimit dari material sambungan [MPa], 𝐴 𝑠
= area tegangan tarik sambungan [mm 2 ],
𝛾 𝑀2 = faktor parsial untuk menghitung resistensi desain sambungan mekanis.

## 2.4 Persyaratan Desain SNI 7971:2013
Dalam  penelitian  ini  komponen  penampang  jembatan  rangka  canai  dingin  juga  dirancang dengan  menggunakan  Standar  Nasional  Indonesia  (SNI),  hal  ini  bertujuan  untuk  dapat mengetahui  jika  ada  tahapan  perancangan  yang  berbeda  dengan  Eurocode  3.  Persyaratan perancangan yang diatur dalam SNI 7971:2013 adalah sebagai berikut:

## 2.4.1 Kapasitas Batang Tarik
Ketentuan  mengenai  kapasitas  batang  tarik  untuk  profil  canai  dingin  terdapat  pada  SNI 7971:2013 dapat dilihat pada Persamaan 8 berikut:
𝑁 ∗ ≤  𝑡 𝑁 𝑡 …(8)
dengan:
 𝑡 = faktor reduksi kapasitas untuk batang tarik,
𝑁 𝑡 =  kapasitas  penampang  nominal  batang  tarik  yang  ditentukan  sesuai  dengan  Pasal 3.2.2 [kN].

## 2.4.2 Kapasitas Batang Tekan
Ketentuan  mengenai  kapasitas  batang  tekan  untuk  profil  canai  dingin  terdapat  pada  SNI 7971:2013 dapat dilihat pada Persamaan 9 dan Persamaan 10 berikut:
𝑁 ∗ ≤  𝑐 𝑁 𝑠 …(9)
𝑁 ∗ ≤  𝑐 𝑁 𝑐 …(10)
dengan:
 𝑐 = faktor reduksi kapasitas untuk batang tekan, 𝑁 𝑠 = kapasitas penampang nominal dari batang tekan [kN], 𝑁 𝑐 = kapasitas komponen struktur nominal dari batang tekan [kN].

## 2.4.3 Desain Sambungan Baut
Ketentuan mengenai perancangan sambungan baut untuk joint pada struktur jembatan rangka batang  canai  dingin  pejalan  kaki  terdapat  pada  SNI  7971:2013  seperti  terlihat  pada Persamaan 11 , Persamaan 12 , Persamaan 13 , dan Persamaan 14 berikut:
a. Kapasitas Tumpu
 𝑉 𝑏 =  𝛼𝐶𝑑 𝑓 𝑡𝑓 𝑢 …(11)
dengan:
 = faktor reduksi,
𝛼 = faktor modifikasi untuk tipe sambungan tumpu,
𝐶 = faktor tumpu,
𝑑 𝑓 = diameter baut nominal [mm], 𝑡 = tebal logam dasar [mm], 𝑓 𝑢 = kekuatan tarik lembaran [MPa].
b. Baut dalam Geser
 𝑉 𝑓𝑣 =  0,62𝑓 𝑢𝑓 (𝑛 𝑛 𝐴 𝑐 + 𝑛 𝑥 𝐴 0 ) …(12)
dengan: 𝑓 𝑢𝑓 = kekuatan tarik minimum satu baut [MPa], 𝑛 𝑛 = jumlah bidang geser dengan ulir pada bidang geser,
𝐴 𝑐 = luas diameter minor satu baut [mm 2 ], 𝑛 𝑥 = jumlah bidang geser tanpa ulir pada bidang geser, 𝐴 0 = luas penampang baut tanpa ulir [mm 2 ].
c. Baut dalam Tarik
 𝑁 𝑓𝑡 =  𝐴 𝑠 𝑓 𝑢𝑓 …(13)
dengan:
𝐴 𝑠 = luas tegangan tarik satu baut [mm 2 ], 𝑓 𝑢𝑓 = kekuatan tarik minimum satu baut [MPa].
d. Baut dalam Kombinasi Geser dan Tarik
[ 𝑉 𝑓𝑣 ∗  𝑉 𝑓𝑣 ] 2 + [ 𝑁 𝑓𝑡 ∗  𝑁 𝑓𝑡 ] 2 ≤ 1,0 …(14)
dengan:
𝑉 𝑓𝑣 ∗
= gaya geser desain [kN],
𝑉 𝑓𝑣 = kapasitas geser nominal baut [kN],
𝑁 𝑓𝑡 ∗
= gaya tarik desain [kN],
𝑁 𝑓𝑡 = kapasitas tarik nominal baut [kN].

## 3. METODE PENELITIAN
Penelitian  ini  diawali  dengan  studi  pustaka  mengenai  penelitian-penelitian  bertujuan  untuk mengetahui subjek yang akan diteliti, serta metode penelitian yang akan dilaksanakan. Tahap kedua adalah tahap pengumpulan data yang terdiri dari data mutu material dan data dimensi dimensi  profil  canai  dingin  seluruh  elemen-elemen  yang  terdapat  pada  jembatan  rangka batang pejalan kaki, serta dimensi dari struktur jembatan itu sendiri. Tahap selanjutnya yaitu tahap pemodelan jembatan rangka batang canai dingin pejalan kaki tipe lower deck dengan menggunakan program SAP2000. Adapun data geometri jembatan yang akan dianalisis seperti terlihat pada Tabel 1 , sedangkan model jembatan ditunjukkan pada Gambar 1 . Penelitian ini diakhiri dengan mengidentifikasi kekuatan strukturnya menggunakan 2 standar yang berbeda yaitu Eurocode 3 dan SNI 7971:2013. Hasil analisis kekuatan struktur dengan menggunakan kedua standar tersebut, akan dibandingkan dan ditarik kesimpulan akhir dari penelitian ini.
Tabel 1. Data Geometri Jembatan
Nama Komponen Mutu Dimensi Panjang jembatan ( 𝑳 ) - 12 m Lebar jembatan ( 𝒃 ) - 1,8 m Sistem panel lantai SS400 2 m x 1,8 m Rangka vertikal & horisontal G550 2U 95x64x2 Rangka diagonal G550 2U 95x70x2 Gelagar melintang G550 2U 95x64x2 Gelagar memanjang G550 2U 95x64x2 Baut Grade 4.6 Ø8; Ø10
Analisis Perancangan Jembatan Rangka Batang Canai Dingin Pejalan Kaki Tipe Lower Deck berdasarkan Eurocode 3 dan SNI 7971:2013
Gambar 1. Pemodelan struktur jembatan rangka batang canai dingin lower deck

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN
Pada penelitian ini dilakukan analisis terhadap aspek-aspek struktural jembatan diantaranya analisis  lendutan,  analisis  kapasitas  batang  tarik  dan  tekan,  serta  analisis  kebutuhan sambungan setiap jembatan berdasarkan Eurocode 3 dan SNI 7971:2013.

## 4.1 Analisis Lendutan
Nilai lendutan hasil analisis struktur jembatan rangka  batang  canai dingin pejalan kaki tipe lower  deck  menggunakan  ketentuan  yang  berdasarkan  Eurocode  3  dan  SNI  7971:2013 disajikan pada Tabel 2 .
Tabel 2. Analisis Lendutan Desain
Jenis Dek Lendutan Desain [m] Lendutan Izin [m] Eurocode 3  SNI 7971:2013 Lower 0,0011 0,02 0,015
Dari hasil analisis diperoleh bahwa struktur jembatan rangka batang canai dingin pejalan kaki tipe lower deck memiliki nilai lendutan sebesar 0,0011 m memenuhi syarat lendutan izin baik Eurocode 3 maupun SNI 7971:2013.

## 4.2 Analisis Kapasitas Batang Tarik dan Batang Tekan
Kapasitas penampang baik batang tarik maupun batang tekan hasil analisis struktur jembatan rangka batang canai dingin pejalan kaki tipe lower deck menggunakan ketentuan berdasarkan Eurocode 3 dan SNI 7971:2013 seperti terlihat pada Tabel 3 .
Tabel 3. Analisis Kapasitas Batang Tarik dan Batang Tekan
Jenis Dek  Elemen Jembatan Beban [kN] Kapasitas Penampang [kN] Eurocode 3  SNI 7971:2013 Lower Batang Tarik 149,10 349,80 247,40 Batang Tekan -157,06 349,80 288,14
Pada Tabel 3 di atas terlihat nilai kapasitas penampang baik  batang tarik maupun batang tekan berdasarkan Eurocode 3 memiliki kesamaan hasil. Hal ini dikarenakan, pada asumsi kuat
leleh rata-rata dan kuat leleh dasar bernilai sama sehingga persamaan kapasitas batang tarik akan sama dengan persamaan kapasitas batang tekan.
Dari  data  di  atas  dapat  diperoleh  rasio  antara  beban  dan  kapasitas  penampang  dengan menggunakan Persamaan 15 berikut:
𝑃 𝑢  𝑃 𝑛 ≤ 1,00 …(15)
dengan:
𝑃 𝑛 = kapasitas aktual penampang [kN], 𝑃 𝑢 = kapasitas desain penampang [kN].
Adapun rasio antara beban dan kapasitas penampang disajikan pada Tabel 4 dan Gambar 2 .
Tabel 4. Rasio antara Beban terhadap Kapasitas Penampang Jenis Dek  Elemen Jembatan Rasio Eurocode 3  SNI 7971:2013 Lower Batang Tarik 0,426 0,602 Batang Tekan 0,448 0,545
Gambar 2. Grafik rasio beban terhadap kapasitas penampang

## 4.3 Analisis Kebutuhan Sambungan
Jumlah kebutuhan sambungan pada jembatan rangka batang canai dingin pejalan kaki tipe lower deck menggunakan ketentuan berdasarkan Eurocode 3 lebih banyak dibandingkan SNI 7971:2013  seperti  terlihat  pada Gambar  3 dan Gambar  4 .  Hal  ini  dimungkinkan,  karena kapasitas penampang batang baik tarik maupun tekan berdasarkan Eurocode 3 lebih besar dibandingkan SNI 7971:2013.
Analisis Perancangan Jembatan Rangka Batang Canai Dingin Pejalan Kaki Tipe Lower Deck berdasarkan Eurocode 3 dan SNI 7971:2013
Gambar 3. Kebutuhan sambungan jembatan Lower Deck Eurocode 3
Gambar 4. Kebutuhan sambungan jembatan Lower Deck SNI 7971:2013

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN

## 5.1 Kesimpulan
Dari hasil perhitungan dan analisis pada penelitian yang telah dilakukan, maka dapat ditarik kesimpulan sebagai berikut:
1. Jembatan  rangka  batang  canai  dingin  pejalan  kaki  tipe lower  deck  memiliki  kekuatan struktur  yang  baik  untuk  menahan  beban-beban  yang  direncanakan.  Elemen-elemen struktur  jembatan  rangka  batang  canai  dingin  pejalan  kaki  tipe lower  deck  memiliki kapasitas penampang dan nilai lendutan yang memenuhi ketentuan berdasarkan Eurocode 3 maupun SNI 7971:2013.
2. Berdasarkan hasil analisis struktur elemen jembatan rangka batang canai dingin pejalan kaki tipe lower deck memiliki rasio beban terhadap kapasitas batang tarik sebesar 0,426 dan  rasio  beban  terhadap  kapasitas  batang  tekan  sebesar  0,448  untuk  Eurocode  3; sedangkan  rasio  beban  terhadap  kapasitas  batang  tarik  sebesar  0,602  dan  untuk  rasio beban terhadap kapasitas batang tekan sebesar 0,545 untuk SNI 7971:2013.

## 5.2 Saran
Adapun saran untuk penelitian selanjutnya sebagai berikut:
1. Dilakukan penelitian pada jembatan rangka batang canai dingin pejalan kaki tipe upper deck.
2. Dilakukan analisis tambahan menggunakan kombinasi pembebanan berdasarkan Eurocode 3 untuk respon struktur jembatan secara keseluruhan.

## DAFTAR RUJUKAN
Badan  Standardisasi  Nasional.  (2013). SNI  7971:2013  tentang  Spesifikasi  Desain  untuk Konstruksi Baja Canai Dingin. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional. Badan Standardisasi Nasional. (2016). SNI 1725:2016 tentang Pembebanan untuk Jembatan. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
BS  EN  1993:2006.  (2006). Cold  Formed  Structures.  Strength  classes  and  determination  of characteristic values. British Standards Institution.
Nugroho,  M.  S.,  Awaludin,  A.  &  Supriyadi,  B.  (2017).  Perencanaan  Jembatan  Pejalan  Kaki Menggunakan Kayu Jati Hutan Rakyat Sebagai Material Konstruksi. INERSIA, XIII(2), 141-153.
Refani, A. N., Dibiantara, D., Suluch, M. & Muqqodam, A. F. (2017). Studi Alternatif Bentuk Rangka Jembatan Canai Dingin Untuk Pejalan Kaki Bentang Kecil Terhadap Rasio Berat dan Lendutan. Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, 15(1), 25-30.
Surat Edaran Menteri Pekerjaan Umum No. 02/SE/M/2010 . (2010). Pemberlakuan Pedoman Perencanaan  dan  Pelaksanaan  Konstruksi  Jembatan  Gantung  Untuk  Pejalan  Kaki. Jakarta: Kementrian Pekerjaan Umum.