## Perbandingan Daya Dukung Menggunakan Metode Statis, Dinamis dan Hasil Uji PDA Pondasi Tiang Pancang Jembatan Peureulak
Dhanni Riyanda 1 , Halida Yunita 2 , Banta Chairullah 3
1 Jurusan Teknik Sipil Universitas Syiah Kuala Jalan Syech Abdurrauf No.7 Kopelma Darussalam Banda Aceh 23111, Indonesia
2,3 Program Studi Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia. Jalan Syech Abdurrauf No.7 Kopelma Darussalam Banda Aceh 23111, Indonesia dhanniriyanda@gmail.com* , halidayunita@yahoo.com , chairullah_bant79@unsyiah.ac.id *Corresponding author

## Abstract
The foundation is a construction element located at the bottom of a construction and serves to transmit the load of the superstructure (upper structure) to the grade layer (bearing layer) below it.  In planning the foundation must be able to meet the planned bearing capacity as a support for stable construction.  The purpose of this research is to analyze the bearing capacity of piles and to compare the static, dynamic methods, and PDA test  results.The results obtained from this study are the value of the bearing capacity of the pile using the static, dynamic method, and PDA test results.  The resulting bearing capacity using the Meyerhoff method with an average value of N = 41.5 and an average pile bearing capacity of 117.513 tons.  The calculation results using each dynamic method with different calendaring values  (final set),  the  average  carrying  capacity  is,  Danish  method  =  293.685  tons,  Eytelwein  method  =  294.211  tons.    The  pile bearing capacity of the PDA test results is 317.125 tons. Thus, it can be conclude that the Meyerhoff method has a pile bearing capacity value, while the Danish and Eytelwein methods have a pile bearing capacity value greater than the Meyerhoff  method.  The  pile  bearing  capacity  of  the  PDA  test  results  has  the  largest  value.  The  differences  in  pile bearing capacity values from static, dynamic methods, and PDA test results can be caused by different parameters such as uniformity of soil layer, type of foundation used, final set value, field tests performed and calculation equations.
Keywords: pile foundation, bearing capacity, static method, dynamic method, PDA Test.

## Abstrak
Pondasi  merupakan  elemen  konstruksi  yang  terletak  di  bagian  terbawah  suatu  konstruksi  dan  berfungsi  untuk meneruskan  beban  struktur  atas  (upper  structure)  ke  lapisan  tanah  dasar  (bearing  layer)  yang  ada  di  bawahnya. Dalam merencanakan pondasi harus dapat memenuhi daya dukung yang direncanakan sebagai penunjang konstruksi yang stabil. Hasil yang didapatkan dari penelitian ini berupa nilai daya dukung tiang pancang menggunakan metode statis,  dinamis,  dan  hasil  uji  PDA.  Daya  dukung  yang  dihasilkan  pada  penggunaan  metode  Meyerhoff  dengan  nilai Nrata-rata  =  41,5  dan  daya  dukung  rata-rata  tiang  pancang  =  117,513  ton.  Tujuan  dari  penelitian  yang  dilakukan adalah  untuk  menganalisis  kapasitas  daya  dukung  tiang  pancang  dan  melakukan  perbandingan  metode  statis, dinamis, dan hasil uji PDA. Hasil perhitungan penggunaan setiap metode dinamis dengan nilai kalendering (final set) yang berbeda, daya dukung rata-rata adalah, metode Danish = 293,685 ton, metode Eytelwein = 294,211 ton. Daya dukung  tiang  pancang  hasil  uji  PDA  adalah  317,125  ton.  Dengan  demikian  dapat  disimpulkan  bahwa  metode Meyerhoff  memiliki  nilai  daya  dukung  tiang  terkecil,  sedangkan  metode  Danish  dan  Eytelwein  memiliki  nilai  daya dukung tiang lebih besar dari metode Meyerhoff. Daya dukung tiang pancang hasil uji PDA memiliki nilai terbesar. Perbedaan nilai daya dukung tiang dari metode statis, dinamis, dan hasil uji PDA dapat disebabkan oleh  parameter yang berbeda seperti keseragaman lapisan tanah, jenis pondasi yang digunakan, nilai final  set, pengujian  lapangan yang dilakukan dan persamaaan perhitungan.
Kata kunci : pondasi tiang pancang, kapasitas daya dukung, metode Statis, metode Dinamis, PDA Test .

## I. Pendahuluan
Pondasi  merupakan  elemen  konstruksi  yang terletak  di  bagian  terbawah  suatu  bangunan  sipil dan  berfungsi  untuk  meneruskan  beban  struktur atas  ( upper  structure )  ke  lapisan  tanah  dasar ( bearing layer ). Sebuah konstruksi jembatan tidak
dapat  didirikan  begitu  saja  di  atas  permukaan tanah  tanpa  adanya  pondasi.  Konstruksi  tersebut harus  memiliki  pondasi  yang  kokoh  untuk kestabilan  konstruksi  yang  berada  di  atas permukaan tanah.  Jika suatu  struktur dibangun  di atas  suatu  lahan  di  mana  lapisan  tanah  kerasnya terletak  pada  elevasi  yang  cukup  dalam  ≥  6  m,
maka  tipe  pondasi  yang  sesuai  untuk  struktur tersebut  adalah  pondasi  dalam.  Berdasarkan fungsi  tanah  sebagai  pendukung  bangunan  atas dan  bangunan  bawah,  maka  daya  dukung  tanah sangat penting untuk diperhatikan pada perencanaan  kontruksi  bangunan  sipil.  Daya dukung  yang  dimobilisasi  oleh  tanah  akibat  dari penetrasi pemancangan merupakan indikasi sebagai  daya  dukung  tiang  pancang.  Semakin besar  daya  dukung  yang  termobilisasi  oleh  tanah pada  suatu  pondasi  tiang  pancang,  maka semakin besar  pula  kemampuan  tiang  pancang  [1]. Penelitian  ini  menggunakan  Metode  Statis, dinamis dan hasil Uji PDA. Tiang Pancang adalah bagian  konstruksi  yang  dapat  dibuat  dari  kayu, beton, dan baja, yang digunakan untuk meneruskan  beban-beban  permukaan  ke  tingkat- tingkat  permukaan  yang  lebih  rendah  di  dalam massa  tanah.  Fungsi  dan  kegunaan  dari  pondasi tiang  pancang  adalah  untuk  memindahkan  atau mentrasfer beban-beban dari konstruksi di atasnya (super  struktur)  ke  lapisan  tanah  keras  yang letaknya relatif dalam[2].
Tiang  pancang  adalah  bagian-bagian  dari struktur  yang  relatif  panjang  dan  ramping. Tomlinson  juga  menjelaskan  beberapa  tipe  tiang pancang  yang  sering  digunakan  dalam  konstruksi seperti Driven  pile , Driven  and  cast  in  places piles , Screw  piles , Bore  pile , Vibration  pile driven, Hydraulic  piles  driven  dan  Kneading [3]. Data  yang  digunakan  berupa  data  SPT  dengan menggunakan metode Meyerhoff, sedangkan data kalendering  menggunakan  metode  Danish  dan Eytelwein.  Hasil  dari  kedua  metode  akan dibandingkan  dengan  hasil  Uji  PDA.  Tiang pancang beton dapat dicor terlebih dahulu sebelum dipancang (precast renforced concrete pile), dicor di  tempat  proyek (cast  in  place  pile) dan gabungan  keduanya (composite). Tiang  pancang beton,  baru  dapat  dipancang  minimal  setelah beton  berumur  28  hari,  karena  beton  akan mencapai  tingkat  pengerasan  secara  sempurna setelah  28  hari,  sehingga  sebelum  mencapai  28 hari  beton  akan  mempunyai  kuat  tekan  yang berbeda.  Tegangan  Tarik  beton  adalah  kecil, sedangkan berat sendiri beton adalah besar, maka tiang  pancang  beton  ini  haruslah  diberi  tulangan yang  cukup  memadai,  sehingga  dapat  menahan momen  lentur  yang  akan  timbul  pada  waktu pengangkatan,  pemancangan dan menerima gaya horizontal pada tiang [4].
Tujuan  penelitian  ini  sebagaimana  yang  telah diuraikan  di  atas,  yaitu  untuk  mengetahui perbandingan  daya  dukung  pondasi  secara  statis,
dinamis  dan  hasil  uji  PDA.  Sehingga  dapat dievaluasi perhitungan daya dukung pondasi tiang pancang jembatan Peureulak tersebut sudah aman terhadap daya dukung tanah yang diizinkan.
Batasan penelitian ini data yang dipakai adalah data  sekunder  tiang  pancang  yang  ditinjau. Analisis  daya  dukung  tiang  statis  menggunakan metode  Meyerhoof  berdasarkan  data standar penetration  test (SPT).  Analisis  daya  dukung tiang  pancang  dengan  formula  dinamis  yaitu menggunakan  metode  Danish  dan  Eytelwein, berdasarkan  data  kalendering  ( final  set ).  Jumlah tiang  pancang  yang  dihitung  terdiri  4  tiang  pada Pilar 1.

## II.  Metodologi Penelitian

## 2.1  Obyek Penelitian
Penelitian  ini  dilakukan  pada  pembangunan duplikasi jembatan Peureulak. Jembatan duplikasi Peureulak dilaksanakan pada tanggal 06 Juli 2020 dengan  panjang  bentang  142,6  meter  dan  lebar 13,5  meter.  Konstruksi  bawah  jembatan  terdiri dari  2  abutment  dan  2  pilar  dimana  terdapat  21 tiang  pada  pilar  1.  Diameter  pondasi  tiang pancang 600 mm dan kedalaman tiang rencana 21 m. Pada  pembangunan  jembatan  Peurelak,  tiang pancang  yang  ditinjau  sebanyak  4  titik  yaitu  TP- 06, TP-07, TP-14, TP-21, pada pilar 1.

## 2.2  Jenis dan sumber data
Data  yang  dikumpulkan  diperoleh  dari sumber  yang  sudah  ada.  Dalam  menganalisa perbandingan  pada  pondasi  tiang  pancang menggunakan  metode  Statis,  Dinamis  dan  data hasil  uji  PDA.  Adapun  data  yang  diperlukan adalah sebagai berikut:
1.  Profil  Lapisan  Tanah  Menurut  Data  CPT  dan SPT
a. Data Standard Penetration Test (SPT)
2.  Data pemancangan tiang dilapangan a. Diesel hammer;
b. Berat hammer;
c. Tinggi jatuh hammer;
d. Berat tiang pancang;
e. Panjang tiang pancang;
f. Diameter tiang pancang;
g. Kuat tekan tiang pancang (fc’);
h. Data kalendering.
3.  Data PDA Test ( Pile Driving Analizer Test ) a. Daya dukung ujung;
b. Daya dukung samping; c. Penurunan tiang; d. Keutuhan tiang

## 2.3   Teknik analisis
Analisis  yang  dilakukan  pada  penelitian  ini adalah  analisis  deskriptif,  yaitu  analisis  untuk menilai  suatu  karakteristik  dari  sebuah  data. Analisis ini bertujuan untuk mengetahui nilai daya dukung statis pondasi tiang pancang dari hasil uji SPT menggunakan metode Meyerhoff, sedangkan daya  dukung  dinamis  pondasi  tiang  pancang  dari hasil kalendering ( final set ) menggunakan metode Danish dan Eytelwein.

## 2.3.1 Analisis Lapisan Tanah
Berdasarkan  data  SPT,  titik  BH-2  berada pada  jenis  pasir  yang  padat  dengan  nilai  Nrata- rata  =  41,5.  Oleh  karena  itu  perhitungan  daya dukung  tiang  pancang  berdasarkan  tanah  pasir. Berdasarkan data tiang nomor 6, 7, 14, 21 pilar 1 diketahui  kedalaman  tiang  21  m  dan  diameter tiang  0,6  m. Terzaghi  dan  Peck  (1948), mengatakan  pada  perancangan  pondasi,  nilai N dapat  dipakai  sebagai  indikasi  kemungkinan model  keruntuhan  pondasi  yang  akan  terjadi. Kondisi  keruntuhan  geser  lokal  ( local  shear failure ) dapat dianggap terjadi, apabila nilai N < 5,  dan  keruntuhan  geser  umum  ( general  shear failure ) terjadi pada N > 30 [5].

## 2.3.2 Teori Daya Dukung Tiang Menggunakan Metode Statis
Menghitung  kapasitas dukung  tiang  terdapat dua  cara  yaitu,  secara  statis  dan  dinamis. Kapasitas dukung tiang ultimit cara statis dihitung dengan  menggunakan  teori-teori  mekanika  tanah, biasanya  menggunakan  data  hasil  penyelidikan tanah  di  lapangan  seperti  CPT,  SPT,  dan  data laboratorium  untuk  sifat fisis  dan  mekanis  tanah. Sedangkan  kapasitas  dukung  tiang  cara  dinamis dilakukan   dengan  menganalisis  kapasitas  ultimit berdasarkan data yang diperoleh saat pelaksanaan pemancangan  tiang  di  lapangan.  Salah  satu pengujian  tiang  di  lapangan  sebagai  kontrol kapasitas dukung tiang yaitu dengan uji PDA ( pile driving analyzer ) [6].
Harga  N  yang  diperoleh  dari  uji  SPT diperlukan  untuk  memperhitungkan  daya dukung tanah dengan menggunakan beberapa perhitungan berdasarkan  teoritis yang  ada.  kapasitas  dukung ultimit  tiang  dapat  dihitung  secara  empiris  dari nilai  N  hasil  uji  SPT.  Perhitungan  daya  dukung dengan   metode  ini  dibedakan  berdasarkan  jenis
tanahnya, yaitu pada tanah non-kohesif dan   tanah kohesif [7].

## A. Analisa  daya  dukung  pondasi  tiang  pada tanah non-kohesif
Perhitungan  dilakukan  pada  tanah  yang  tidak mempunyai  lekatan  antara  butir-butirnya  seperti tanah  pasir  dengan  mencari  nilai  daya  dukung tahanan  ujung  tiang  (Qp)  dan  tahanan  geser selimut tiang (Qs).
a. Daya dukung ujung tiang (Qp)
Daya  dukung  ujung  tiang  dihitung  dengan menggunakan  Persamaan  2.1  sebagai berikut ini.
Qp = (40 x Ncor x Lb/D x Ap)
≤ (400 x N-spt x Ap) (1) Dalam persamaan tersebut, Qp = Daya dukung ujung tiang (kN); N-SPT  = Nilai N-SPT; N cor = (N1 + N2)/2 N 1 = Nilai rata-rata (N-SPT) 4D di bawah ujung tiang;
N 2 = Nilai rata-rata (N-SPT) 8D di atas ujung tiang;
L b = Panjang tiang yang tertanam dalam lapisan     tanah keras(m); D = Diameter tiang (m); dan A p = Luas penampang tiang (m 2 )
b. Daya dukung selimut tiang (Qs) Tahanan  geser  selimut  tiang  dihitung  dengan menggunakan Persamaan 2.2  sebagai berikut ini.
Qs = 2 x N-SPT x p x L                              (2)
Dalam persamaan tersebut,
Q s = Daya dukung selimut tiang (kN);
N-SPT= Nilai N-SPT; P = Keliling tiang (m); dan L b = Panjang tiang yang tertanam dalam lapisan       tanah keras (m).
B. Analisa daya dukung pondasi tiang pada tanah kohesif
a. Daya dukung ujung tiang (Q p ) Q p = 9 x c u x A (3)
Dalam persamaan tersebut,
Q p = Daya dukung ujung tiang (kN); c u = Kohesi undrained (kN/m 2 ) (c u = N-SPT x 2/3 x 10); dan
A p = Luas penampang tiang (m 2 ).
b. Daya dukung selimut tiang (Qs) Q s = α x c u x p x L b (4)
Dalam persamaan tersebut,
Q s = Daya dukung selimut tiang (kN);
α      = Koefisien adhesi antara tanah dan tiang (Gambar 2.3);
p = Keliling tiang (m); dan
L b = Tebal lapisan tanah setiap interval kedalaman pemboran (m); dan c u = Kohesi undrained (kN/m 2 ) (c u = N-SPT x 2/3 x 10).
Gambar 1. Grafik hubungan antara kuat geser dengan faktor adhesi [8]

## 2.3.3 Teori Daya dukung Tiang Menggunakan Metode Dinamis
Metode  dinamis  merupakan  pengujian  tiang pancang  dengan  menggunakan  data  kalendering yang  didasarkan  pada  data  catatan  penurunan tiang rata-rata 10 pukulan terakhir ( final set ) pada lapisan  tanah  yang  ditinjau  sesuai  dengan kedalaman  tiang.  Data  kalendering  yang  di  rata- ratakan  dapat  dihitung  menggunakan  formula dinamis.  Salah  satunya  dengan  melihat  besarnya penetrasi  perpukulan  yang  diperoleh  dari  data pemancangan di lapangan ( calendaring ) [9].

## 2.3.4 Perhitungan Daya Dukung dengan Metode Formula Dinamis
Perhitungan  daya  dukung  tiang  terdapat  10 metode  formula  dinamis  yang  dapat  digunakan untuk  menghitung  daya  dukung  pondasi  tiang pancang.  Besarnya  daya  dukung  yang  dihasilkan oleh formula dinamis akan berbeda-beda, tergantung  jenis  formula  yang  dipakai.  Dalam penelitian, penulis menggunakan dua formula dari sepuluh formula metode dinamis [10].
Dimana,
Qu  =  kapasitas  daya  dukung  tiang  pancang ultimit (ton);
e h = efisiensi pemukul ( hammer effeciwnsy ); E h = besaran energy pemukul ( 𝐸 ℎ = W r . H)
s =  besarnya  penetrasi  per  pukulan  pada final
set (mm);
W r = berat hammer pemukul (ton);
W p = berat tiang pancang (ton);
C 1 = koefisien elastisitas tekanan pada tiang;
H = tinggi jatuh hammer (mm);
A = luas penampang tiang pancang ( m 2 ); L = panjang tiang pancang (m);
C    = konstanta sebesar 0,1 Inc (2,54 mm).

## 2.3.5 Metode Danish
𝑄 𝑢 = 𝑒 ℎ .𝐸 ℎ 𝑆+𝐶 1 (5)
𝐶 1 = √ 𝑒 ℎ .𝐸 ℎ.𝐿 2𝐴𝐸 (5.a)
Tabel 1. Efisiensi Faktor dan Koefisiensi Restitusi
Jenis alat Efisiensi alat (Rated Efficiency) 𝑒ℎ Maerial tiang/bantalan Koefisien restitusi
(n) Swan&Engel Bowles Single acting 0,70 – 0,85 0,75 – 1,00 Beton atau baja 0,4 – 0,5 Double acting 0,70 – 0,85 0,85 Diesel hammer 0,80 – 0,90 0,85 – 1,00 Kayu/tiang baja 0,3 – 0,4 Drop hammer 0,70 – 0,90 0,75 – 1,00 Tiang kayu 0,25 – 0,3
Sumber : Mulyono (2015) [11].
2.3.6  Metode Eytelwein
𝑄 𝑢= 𝑒 ℎ.𝐸ℎ 𝑆+𝐶( 𝑊𝑝 𝑊𝑟 ) (6)
Nilai 𝑒 ℎ dapat dilihat pada tabel 1, yakni nilai efisiensi  alat  menurut  jenis  alat  yang  dipakai, sedangkan  untuk  nilai  S  diperoleh  dari  hasil penetrasi  yang  dicatat  selama  pemancangan  uji kalendering [12].

## 2.3.7 Evaluasi Daya Dukung Tiang dengan Pile
Driving Analizer Test (PDA)
Pile  Driving  Analizer  (PDA)  termasuk  salah satu  pengujian  pondasi  dengan  memberikan tumbukan  pada  pondasi  dengan  hammer  dimana
pondasi tersebut telah dipasang sensor Transducer (Velocity)  dan Accelerometer (Force)  [13]. Tujuan  dari  PDA  test  yaitu  untuk  mengavaluasi daya  dukung  tiang,  integritas/keutuhan  tiang  dan penurunan  tiang.  Dengan  kemampuan  tersebut PDA sebagai tes tambahan uji beban skala penuh ( static load test ) [14]. Pada proyek menengah dan kecil  PDA  test  dianggap  bisa  menggantikan  uji beban  sebagai  kontrol  kapasitas  dukung  tiang [15].
Tabel 2 . Penilaian Kerusakan Tiang
BTA (%) Penilaian 100% Tidak ada kerusakan 80-99% Kerusakan ringan 60-79% Kerusakan serius < 60% Patah
Sumber: Teddy, L (2012:3 )
Daya  dukung  tiang  pancang  menggunakan  uji PDA  dilakukan  terhadap  tiang  dalam  keadaan sudah  selesai  pemancangan.  Pengujian  dilakukan terhadap  4  tiang  pada  Pilar  1.  Hasil  pengujian tiang  pancang  dilapangan  disajikan  berupa  data PDA-DLT,  sedangkan  data  DLT-WAVE  hasil analisa  dari  program  komputer  pada  tiang  yang diuji. Hasil output dari PDA test ini menggunakan CAPWAP.  Hasilnya  berupa  nilai  daya  dukung tahanan  ujung,  tahanan  gesek  tiang,  dan  daya dukung  ultimit  tiang.  Hasil  dari  CAPWAP  dapat dilihat pada tabel 3.
Tabel 3 . Ringkasan hasil PDA test dan CAPWAP
No. Tiang Dimensi Tiang Daya Dukung (Ton) PDA-DLT DLT-WAVE Penampang Panjang Total Friksi Ujung Total TP-06 Ø 60 cm 21 .00 m 288.29 198.7 99,7 298.4 TP-07 Ø 60 cm 21 .00 m 339.20 194.3 146,5 340.7 TP-14 Ø 60 cm 21 .00 m 315.53 196.3 128.8 325.1 TP-21 Ø 60 cm 21 .00 m 340.82 202.7 101.6 304.3 Sumber : PT. Mantra Bangun Technoconsult (2020)

## III.   Hasil dan Pembahasan

## 3.1 Hasil Perhitungan
Hasil  yang  dikemukakan  pada  pembangunan Duplikasi
Jembatan Peureulak yaitu membandingkan  perhitungan  kapasitas  daya dukung  tiang  pancang  dengan  metode  statis, dinamis,  dan  hasil  uji  PDA.  Hasil  perhitungan metode  statis  disajikan  berupa  perhitungan  daya dukung tiang pancang berdasarkan data SPT BH- (Pilar  1  tiang  nomor  6,  7,  14,  21).  Perhitungan
kapasitas daya dukung tiang pancang berdasarkan data  kalendering  menggunakan  metode Danish dan Eytelwein . Sehingga akan didapat perhitungan yang  paling  efisien  dari  metode  tersebut. Perbandingan  hasil  dari  perhitungan  kapasitas daya  dukung  tiang  pancang  statis,  dinamis,  dan hasil uji PDA disajikan dalam bentuk tabel.

## 3.1.1 Analisis Lapisan Tanah dan Kalendering
Analisis  lapisan  tanah  pada  titik  SPT  BH-2 diperlukan  untuk  mengetahui  elevasi  kedalaman lapisan  tanah  keras.  Tanah  dengan  nilai  N- SPT>41,5  diklasifikasikan  sebagai  tanah  keras sehingga  dapat  ditempatkan  tiang  pada  elevasi kedalaman tersebut. Pada titik BH-2 lapisan tanah keras  terdapat  pada  kedalaman  20-26  m  dengan nilai  Nrata-rata  41,5.  sehingga  dapat  ditempatkan elevasi tiang pada kedalaman tersebut.
Titik pemancangan yang ditinjau pada pembangunan  Duplikasi  Jembatan  Peureulak sebanyak  4  titik.  Tiang  pancang  yang  digunakan berbentuk  spiral  dengan  diameter  0,6  m  dan kedalaman  pemancangan  21  m.  Alat  yang digunakan  adalah diesel  hammer ,  dengan  berat tiang pancang 12,9 ton, berat pemukulnya 6,5 ton, dan tinggi jatuh diesel hammer 2,5 m.

## 3.1.2  Hasil  Perhitungan  daya  Dukung  Tiang Pancang Berdasarkan Metode Statis
Perhitungan  kapasitas  daya  dukung  tiang  pancang berdasarkan  data  SPT  di  titik  BH-2  (titik  terdekat dengan  tiang  no.4  Pilar  1)  dihitung  menggunakan metode  Meyerhoff.  Perhitungan  dilakukan  untuk mengetahui  nilai  kapasitas  daya  dukung  ultimit  (Q ult ) tiang.

## 1. Metode Meyerhoff
Berdasarkan data SPT, titik BH-2 berada pada jenis  pasir  yang  sangat  keras  dengan  nilai  Nrata- rata  =  41,5.  Oleh  karena  itu  perhitungan  daya dukung  tiang  pancang  berdasarkan  tanah  kohesif dan non-kohesif. Berdasarkan data tiang no.6 pilar 1  diketahui  kedalaman  tiang  21  m  dan  diameter tiang  0,6  m.  berdasarkan  data  tersebut  maka dilakukan  perhitungan  daya  dukung  ultimit  tiang pancang.  Hasil  perhitungan  daya  dukung  tiang pancang  berdasarkan  SPT  BH-2  meggunakan metode  Meyerhoff  dapat  dilihat  pada  tabel  4. Nilai hasil daya dukung ujung (Q p ), daya dukung selimut  (Q s ),  kapasitas  dukung  total  ultimit  (Q ult ) dan  kapasitas  daya  dukung  izin  (Q total(a) )  tiang berdasarkan data SPT BH-2 dan data tiang nomor 6, 7, 14, 21. Dari hasil perhitungan, diperoleh nilai daya dukung izin sebesar 117,513 ton.
Tabel 4 . Hasil daya dukung berdasarkan data SPT BH-2  (Meyerhoff)
Titik Tiang Pancang Daya Dukung Ultimit dan Izin Tiang Pancang (ton) Q p(u) Qs (u) Q p(a) Q s(a) Q total(a) BH-2/Tiang No.6 Pilar 1 86,75 265,81 28,91 88,603 117,513 BH-2/Tiang No.7 Pilar 1 86,75 265,81 28,91 88,603 117,513 BH-2/Tiang No.14 Pilar 1 86,75 265,81 28,91 88,603 117,513 BH-2/Tiang No.21 Pilar 1 86,75 265,81 28,91 88,603 117,513

## 3.1.3  Perhitungan  Kapasitas  Daya  Dukung Tiang  Pancang  Metode  Dinamis  dengan Menggunakan Formula Danish
Dalam  perhitungan  daya  dukung  tiang  dengan menggunakan nilai kalendering digunakan metode Danish  seperti  pada  persamaan  2.5.  Untuk perhitungan  kapasitas  daya  dukung  pada  tiang nomor 6, 7, 14, 21:
Tabel  4. Hasil  perhitungan  kapasitas  daya  dukung metode Danish
No.
Tiang Diameter (mm) (E) (kN/mm 2 ) S (mm) eh (Eh)
C1 Qu (Ton) Qall
(SF=6) Ton TP-6 600 20,072 2,55 0,85 16250 5,055 1816,239 302,707 TP-7 600 20,072 2,9 0,85 16250 5,055
1736,329
TP-14 600 20,072 3 0,85 16250 5,055 1714,77 285,795 TP-21 600 20,072 2,7 0,85 16250 5,055 1781,108 296,851

## 3.1.4  Perhitungan  Kapasitas  Daya  Dukung Tiang  Pancang  Metode  Dinamis  dengan Menggunakan Formula Eytelwein
Dalam  perhitungan  daya  dukung  tiang dengan menggunakan nilai kalendering digunakan metode  Eytelwein  seperti  persamaan  2.6.  Untuk perhitungan  kapasitas  daya  dukung  pada  tiang nomor 6, 7, 14, 21:
Tabel  5 .  Hasil  perhitungan  kapasitas  daya  dukung metode Eytelwein
No.
Tiang Diameter (mm) h (mm) s (mm) (C) (mm)
(eh) (Eh) Qu (ton) Qall (SF=6)
Ton TP-6 600 2500 2,55 2,54 0,85 16250 1819,607 303,26 TP-7 600 2500 2,9 2,54 0,85 16250 1739,407 289,901 TP-14
600 2500 3 2,54 0,85 16250 1717,77 286,295
TP-21 600 2500 2,7 2,54 0,85 16250
1784,34 297,39

## 3.2  Pembahasan
Penelitian  ini  dilakukan  pada  Duplikasi Jembatan  Peureulak.  Tujuan  dilakukan  penelitian ini  untuk  mengetahui  mana  metode  yang memberikan  nilai  daya  dukung  paling  mendekati hasil  aktual  uji  PDA  sebagai  kontrol  kapasitas tiang pancang. Perhitungan dengan data SPT pada satu  titik  BH-2  dihitung  menggunakan  metode Meyerhoff.  Hasil  perhitungan  daya  dukung berdasarkan data SPT akan dilakukan perbandingan  sesuai  titk  terdekat  dengan  tiang hasil  uji  PDA.  Perhitungan  daya  dukung menggunakan  data  kalendering  menggunakan metode  Danish  dan  Eytelwein.  Hasil  perhitungan menggunakan data kalendering akan dibandingkan  sesuai  titik  hasil  uji  PDA.  Hasil rekapitulasi  Qall  dari  perhitungan  metode  Statis, Dinamis, dan hasil uji PDA diuraikan pada Tabel 6
Tabel  6. Perbandingan  Hasil  Hitungan  Daya  Dukung Izin Tiang Pancang
NO.
TIANG METODE STATIS METODE DINAMIS PDA MEYERHOFF
DANISH EYTELWEIN TP-6 117,513 302,707 303,26 298,4 TP-7 117,513 289,388 289,901 340,7 TP-14 117,513 285,795 286,295 325,1 TP-21 117,513 296,851 297,39 304,3 Rata- rata 117,513 293,685 294,211 317,125
Gambar  2. Grafik  gabungan  nilai  daa  dukung  tiang pancang metode statis, dinamis, dan hasil uji PDA IV.  Kesimpulan dan Saran
Berdasarkan  analisis  perhitungan  kapasitas daya  dukung  pondasi  tiang  pancang  pada Duplikasi  Jembatan  Peureulak  Kabupaten  Aceh Timur  yang  diuraikan  pada  Bab  IV,  maka  dapat diambil beberapa kesimpulan berikut ini . 4.1 Kesimpulan
Berdasarkan  analisis  perhitungan  kapasitas daya  dukung  pondasi  tiang  pancang  pada
1 1 7 .5 1 3 3 0 2 .7 0 7 3 0 3 .2 6 2 9 8 .4 1 1 7 .5 1 3 2 8 9 .3 8 8 2 8 9 .9 0 1 3 4 0 .7 1 1 7 .5 1 3 2 8 5 .7 9 5 2 8 6 .2 9 5 3 2 5 .1 1 1 7 .5 1 3 2 9 6 .8 5 1 2 9 7 .3 9 3 0 4 .3 0 100 200 300 400 meyerhoff Danish Eytewein PDA
Perbandingan Hasil Daya Dukung Tiang Pancang
TP-6 TP-7 TP-14 TP-21
Duplikasi  Jembatan  Peureulak  Kabupaten  Aceh Timur  yang  diuraikan  pada  Bab  IV. Hasil  daya dukung tiang yang mendekati hasil actual uji PDA pada BH-2 didapatkan dengan metode Meyerhoff dengan  asumsi  tanah  non-kohesif  dengan  Q total(a) sebesar 117,513 ton. Pada metode Danish didapat nilai daya dukung pada Pilar TP-6 = 302,707 ton dengan  nilai final  set ( s )  2,55  mm;  TP-7  = 289,388 ton dengan nilai final set ( s ) 2,9 mm; TP- 14 = 285,795 ton dengan nilai final set ( s ) 3 mm; TP-21 = 296,851 ton dengan nilai final set ( s ) 2,7 mm. Pada  metode  Eytelwein  didapat  nilai  daya dukung pada Pilar TP-6 = 303,26 ton dengan nilai final set ( s ) 2,55 mm; TP-7 = 289,901 ton dengan nilai final  set ( s )  2,9  mm;  TP-14  =  286,295  ton dengan  nilai final  set ( s )  3  mm;  TP-21  =  297,39 ton dengan nilai final set ( s ) 2,7 mm. Penggunaan metode dinamis memiliki hasil yang berbeda-beda untuk  setiap  metodenya,  hal  ini  disebabkan  oleh berbeda-bedanya  variabel,  parameter,  dan Safety Factor (faktor aman) yang  digunakan pada setiap metode. Semakin kecil nilai kalendering ( final set ) maka  nilai  daya  dukung  yang  dihasilkan  dari penggunaan  metode  dinamis  semakin  besar, sebaliknya semakin besar nilai final set maka nilai daya dukungnya semakin kecil.
4.2 Saran
Saran dari penelitian ini diharapkan bermanfaat  untuk  penelitian  selanjutnya,  dan juga  diberikan  saran  berdasarkan  dari  hasil penelitian.  Melengkapi  kebutuhan  data  teknis agar  hasil  analisis  perhitungan  lebih  akurat. Menggunakan metode lainnya dalam menghitung daya  dukung  pondasi  agar  mendapatkan  hasil perhitungan  yang  lebih  akurat.  Selain  metode yang digunakan dalam penelitian ini yaitu metode Meyerhoff  pada  perhitungan  daya  dukung  tiang Statis  dapat  juga  digunakan  perhitungan  yaitu metode  lainnya,  seperti  Luciano  Decourt  dan Sasrodarsono.  Adapun  perhitungan  pada  metode Dinamis  pada  penelitian  ini  menggunakan formula Danish dan Eytelwein, untuk perhitungan  daya  dukung  tiang  pancang  dapat juga menggunakan formula lainnya, seperti Navy- McKay,  Engineering  New-Record (ENR), Hiley, Gates, dan sebagainya.

## V.  DAFTAR PUSTAKA
[1].  Hardiyatmo,  H.C.  2002. Mekanika  Tanah  I. Penerbit Gajah Mada University Press, Jogjakarta.
[2]. Suharjito, P., 1989, Teknik Pondasi Book and
Monograph , Laboratorium Geoteknik Pusat Antar Universitas Ilmu Rekayasa ITB 1988/1989.
[3]. Tomlinson, M.J., 1994, Pile Design And Construction Practice Edisi Ke 4 , Penerbit E
& FN Spon.
[4]. Bowles, J.E. 1993. Sifat- sifat Fisis dan Geoteknis Tanah , Edisi Kedua. Jakarta: PT. Erlangga.
[5]. Terzaghi, K. and Peck, R.B., 1948, Soil Mechanics in Engineering Practice , Wiley, New York.
[6].    Hardiyatmo,  H.  C.  2008. Teknik  Pondasi  II Edisi  Keempat .  Yogyakarta:  Gadjah  Mada University Press.
[7].  Yandi,  A.  2017. Analisis  daya  dukung  dan penurunan pondasi tiang pancang menggunakan data  n-spt  dan  data  sondir  diverifikasi  dengan hasil uji pda (pile driving analyzer) dan capwap (studi  kasus  proyek  Dermaga  di  Belinyu) , Doctoral dissertation, Universitas Bangka Belitung.
[8].  Dewi,  M.  2020. Analisis  Daya  Dukung  Pondasi Tiang  Menggunakan  Data  CPT  dan  SPT  pada Lokasi  Gedung  PT  Bank  Aceh  Syariah  Banda Aceh [skripsi].  Banda  Aceh  (ID):  Universitas Syiah Kuala.
[9].  Bowles,  J.  E.1997. Analisis  dan  Desain Pondasi  Jilid  II  Edisi  Keempat .  Jakarta:
Erlangga. [10]. Tobing, B.M.L., Munirwansyah,, 2018,
Perencanaan Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang Dengan  Formula  Dinamis (Studi  Kasus  Pada Pembangunan  Jembatan  Krueng  Cut-  Banda  Aceh), Tugas Akhir, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh.
[11].  Mulyono,  T.,  2015. Teknik  Pondasi  2  Pondasi Dalam. Universitas Negeri Jakarta, Jakarta
[12]. Bowles, J.E. 1991. Sifat-Sifat Fisis dan Geoteknis Tanah (Mekanika Tanah) . Jakarta: PT. Erlangga.
[13].  Teddy,  L.  2012. Evaluasi  Pondasi  Tiang dengan  Pile  Driven  Analysis  (PDA)  di Kota Palembang ,  Jurnal  Rekayasa  Teknik  Sipil Universitas Sriwijaya.
[14].  Gunawan,  M.,  dkk.  2014.  Rasio  Hubungan  Nilai Daya  Dukung  Tiang  Pancang  Berdasarkan Pengujian  Sondir,  Kalendering  Dan  Tes  PDA Pada Jembatan Pelawa Kabupaten Parigi Moutong,  Jurnal  Teknik  Sipil  dan  Infrastruktur, Vol.4, No.1, pp.41-49
[15].  Permana,  S.,  &  Gunawan,  A.  2020. Evaluasi Pondasi  Bored  Pile  pada  Proyek  Kolam  Ponds dengan  Pile  Driving  Analyze  Test ,  Jurnal Konstruksi,  Vol.18,  No.2,  pp.51-61.  Supriyadi, Bambang, dan Agus Setyo Muntohar.