Abstrak— Gedung  Twin  Tower  Universitas  negeri  sunan  ampel Surabaya  merupakan gedung  yang difungsikan sebagai rektorat yang  memiliki  9  lantai  ditambah  lantai  atap.  Struktur  gedung Twin  Tower  merupakan  struktur  beton  bertulang  biasa.  Pada lantai 9 merupakan ruang serba guna sehingga tidak ada  kolom ditengah  ruangan.  Dan  pada lantai  atap terdapat  balok  bentang panjang  yang  memiliki  dimensi  60 x 120  cm.  Penggunaan  balok bentang panjang dengan beton bertulang biasa akan menghasilkan  dimensi  yang  besar  dan  juga  tulangan  yang banyak.  Selain  itu,  dalam  penerapannya  beton  bertulang  biasa dinilai  kurang  efektif  baik  dalam  segi  bahan  maupun materialnya, sebagai langkah efektif maka dilakukan perubahan struktur  pada  lantai  atap  menggunakan  sistem  beton  pratekan. Dalam  perencanaannya,  struktur  Gedung  Twin  Tower  UINSA Surabaya  ini  menggunakan  Sistem  Ganda.  Sistem  Ganda  (dual system)  adalah  salah  satu  sistem  struktur  yang  beban gravitasinya  dipikul  sepenuhnya  oleh  rangka  utama,  sedangkan beban  lateralnya  dipikul  bersama  oleh  rangka  utama  dan dinding  struktur.  Rangka  utama  dan  dinding  struktur  didesain sebagai Struktur Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) dan Dinding  Struktur  Beton  Khusus  (DSBK).  Berdasarkan  hasil analisa  didapatkan  dimensi  balok  pratekan  50  x  75  cm  dengan bentang  15  m  dan  tebal  shearwall 350  mm.  Dari  perhitungan  di dapatkan  Shearwall  menahan  beban  gaya  gempa  arah  x  73% dan  arah  y  70%,  sedangkan  rangka  pemikul  momen  menahan beban  gempa  arah  x  27%  dan  arah  y  30%.  Kemudian  di  dapat gaya  pratekan  awal  sebesar  1300  KN  dengan  jumlah  tendon  1 dan  berisi  12  strand.  Selanjutnya  di  dapat  kehilangan  pratekan sebesar 23,4% serta prestressing partial ratio (PPR) 24,46 %.
Kata  Kunci — Gedung  Twin  Tower,  Beton  Pratekan,  Beton Bertulang, Sistem Ganda.

## I. PENDAHULUAN
EDUNG  Twin  Tower  merupakan  gedung  Twin  A Universitas  negeri  sunan  ampel  Surabaya  (UINSA) terletak  di  JL  Ahmad  Yani  no  117  Surabaya.  Gedung  ini merupakan  gedung  yang  difungsikan  sebagai  rektorat  yang memiliki 9 lantai ditambah lantai atap.  Struktur gedung Twin Tower  merupakan  struktur  beton  bertulang  biasa.  Pada  jurnal ini  akan  dilakukan  modifikasi  gedung  rektorat  pada  balok lantai  atap,  dimana  dibawah  lantai  atap  yaitu  pada  lantai  9 merupakan  ruang  serba  guna  dengan  tidak  ada  kolom  di tengah  ruang  sehingga  harus  menggunakan  balok  bentang panjang.  Pada  kondisi  awal  balok  pada  lantai  atap menggunakan  perencanaan  beton  bertulang  biasa  sehingga
memiliki  dimensi  balok  60  x  120  cm.  Penggunaan  balok bentang  panjang  dengan  beton  bertulang  biasa  akan menghasilkan  dimensi  yang  besar  dan  juga  tulangan  yang banyak. Selain itu, dalam penerapannya beton bertulang biasa dinilai  kurang  efektif  baik  dalam  segi  bahan  maupun materialnya,  sebagai  langkah  efektif  maka  dilakukan perubahan struktur pada lantai atap menggunakan sistem beton pratekan.
Surabaya  yang  saat  ini  sudah  masuk  kedalam  kategori daerah dengan potensi gempa yang tinggi, dan memiliki jenis tanah lunak menjadikan perencanaan modifikasi gedung Twin Tower  UINSA  menggunakan  Sistem  Ganda.  Sistem  ganda digunakan untuk mendesain beton bertulang pada keseluruhan struktur  dan  penggunaan  balok  pratekan  pada  hall  yang  tidak membutuhkan  kolom  di  tengah-tengah  ruangan.  Sehingga, ruang  hall  menjadi  lebih  nyaman  dan  luas  dibandingkan dengan  penggunaan  balok  non  pratekan  yang  akan menghasilkan dimensi yang lebih besar.
Modifikasi  perencanaan  struktur  ini  dilakukan  dengan menggunakan  panduan  tata  cara  perhitungan  beton  untuk bangunan  gedung  SNI 2847:2013 [1], perencanaan  ketahanan gempa  untuk  bangunan  gedung  SNI  1726:2012  [2]  Peta Hazard Gempa Indonesia 2010 [3] dan Peraturan Pembebanan PPIUG 1983 [4].

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Sistem Ganda (Dual System)
Sistem  Ganda  atau  Dual  System  adalah  salah  satu  sistem struktur  yang  beban  gravitasinya  dipikul  sepenuhnya  oleh Space  Frame  (Rangka),  sedangkan  beban  lateralnya  dipikul bersama  oleh  Space  Frame  dan  Shear  Wall  (Dinding Geser/Dinding  Struktur).  Menurut  SNI  1726-2012  pasal 7.2.5.1  menyebutkan  bahwa  untuk  Sistem  Ganda,  rangka pemikul  momen  harus  mampu  menahan  paling  sedikit  25% gaya  gempa  desain.  Tahanan  gaya  gempa  total  harus disediakan  oleh  kombinasi  rangka  pemikul  momen  dan dinding  geser  atau  rangka  bresing  dengan  distribusi  yang proporsional  terhadap  kekakuannya.  Karena  Shear  Wall  dan Space  Frame  dalam  Dual  System  merupakan  satu  kesatuan struktur maka diharapkan keduanya dapat mengalami defleksi lateral  yang  sama  atau  setidaknya  Space  Frame  mampu mengikuti  defleksi  lateral  yang  terjadi.  Shear  Wall  sendiri artinya  adalah  Dinding  Geser  yang  terbuat  dari  beton

## Desain Modifikasi Struktur Gedung Twin Tower Universitas Negeri Sunan Ampel Surabaya dengan Menggunakan Sistem Ganda dan Balok Pratekan pada Lantai Atap
Wisnu Priambodo, Endah Wahyuni, dan Bambang Piscesa Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian,
Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : piscesa@ce.its.ac.id
G
bertulang  dimana  tulangan-tulangan  tersebut  yang  akan menerima gaya lateral akibat gempa sebesar beban yang telah direncanakan [5]. Sistem Ganda pada dasarnya terdiri dari: 1. Rangka ruang memikul seluruh beban gravitasi.
2. Pemikul  beban  lateral  berupa  dinding  geser  atau  rangka bresing  (bracing)  dengan  rangka  pemikul  momen.  Rangka pemikul momen harus direncanakan secara terpisah mampu memikul sekurang-kurangnya 25 persen dari seluruh beban lateral,  sedangkan  sisanya  akan  dipikul  oleh  dinding  geser [5].

## B. Beton Pratekan
Beton  pratekan  adalah  kombinasi  antara  beton  mutu tinggi dan baja mutu tinggi yang dikombinasikan dengan cara aktif.
Cara  aktif  ini  dapat  dicapai  dengan  cara  menarik  baja dengan  menahannya ke beton, sehingga beton dalam keadaan tertekan.  Beton  pratekan  merupakan  beton  yang  mengalami tegangan internal dengan benar dan distribusi sedemikian rupa sehingga  dapat  mengimbangi  tegangan  yang  terjadi  akibat beban  eksternal  sampai  batas  tertentu.  Menurut  SNI 2847:2013,  tendon  pada  beton  pratekan  tidak  boleh  sama sekali  memikul  beban  gempa,  bahkan  tidak  dianjurkan
digunakan  pada  zona  gempa  tinggi.  Tetapi  jika  ada  gempa maka  beban  tersebut  dipikul  oleh  tulangan  lunak.  Sedangkan menurut  ACI  318-2008  Pasal.  21.5.2.5  tendon  pratekan diperbolehkan menerima 25% momen positif atau negatif . Jenis Beton pratekan dibagi menjadi dua, yaitu : 1. Beton Pratekan metode Pratarik ( Pretension )
Beton  pratekan  metode  pratarik  adalah  beton  prategang yang  dihasilkan  dengan  memberi  tegangan  awal  pada tendon baja sebelum proses pengecoran [6][7]. 2. Beton Pratekan metode Pascatarik ( Posttension )
Merupakan  beton  pratekan  yang  dihasilkan  dengan memberikan  tegangan  padatendon  baja  setelah  proses pengecoran  beton  (dimana  beton  telah  mengeras  mencapai sebagian kekuatannya) [6][7].

## III. METODOLOGI

## A. Umum
Langkah  langkah  pengerjaan  jurnal  ini  dijelaskan  dalam diagram alir pada Gambar 1.

## B. Data -Data Perancanaan Struktur
Pada  jurnal  ini  terdapat  data-  data  yang  digunakan  sebagai perencanaan  struktur  gedung  yang  di  sajikan  pada  Tabel  1. Selain  itu  untuk  potongan  dari  gedung  yang  ditinjau  dapat dilihat pada Gambar 2.
Tabel 1. Data Bangunan Parameter Keterangan Type Bangunan Perkantoran Lokasi Bangunan Surabaya Letak Bangunan Jauh dari pantai Panjang Bangunan 34,8 m Lebar Bangunan 26,5 m Tinggi Bangunan 38 m (10 lantai) Dimensi Kolom 0.6 m , 0.9 m Mutu Beton (fc’) 30 MPa , dan 40 Mpa
Mutu Tulangan
400 MPa
Gambar 1. Potongan gedung modifikasi.
Gambar 1. Diagram Alir Metode Perencanaan.

## C. Permodelan dan Analisis Struktur
Analisa  struktur  dengan  dilakukan  dengan  program  bantu ETABS dengan ketentuan:
1. Model  didefinisikan  sebagai  struktur  open  frame  dimana dinding  tidak  dimodelkan  tetapi  dijadikan  beban  pada frame.
2. Gaya  gempa  dimodelkan  dengan  metode  respons spektrum.
Untuk  permodelan  dari  struktur  yang  di  modifikasi  dapat dilihat pada Gambar 3.

## Gambar 2. Gambar permodelan.
Struktur sekunder yang dihitung adalah pelat, tangga, balok anak,  dan  balok  lift.  Sedangkan  struktur  utama  yang  dihitung adalah  balok  pratekan,  balok  induk,  kolom,  shearwall.  Dan untuk  struktur  bawah  yang  dihitungadalah  pile  cap  dan  Tie beam serta kebutuhan pondasi tiang pancang.

## D. Kontrol Permodelan
1. Kontrol Periode(T)
Nilai  T  (waktu  getar  alami  struktur)  dibatasi  oleh  waktu getar  alami  fundamental  untuk  mencegah  pengunaan  struktur yang  terlalu  fleksibel.  Periode  fundamental,  T,  tidak  boleh melebihi hasil koefisien untuk batasan atas pada periode yang dihitung  (Cu)  dan  periode  fundamental  pendekatan  Ta. Kontrol T yang terjadi dapat dilihat pada Tabel 2.
Tabel 2.

## Nilai Periode Struktur (T) dari program ETABS
Case Mode Period Sum UX Sum UY Modal 1 0,816 0,4847 0,2106 Modal 2 0,547 0,7075 0,6961 Modal 3 0,378 0,7078 0,6962 Modal 4 0,171 0,8777 0,7342 Modal 5 0,123 0,9152 0,9058 Modal 6 0,085 0,9153 0,9059 Modal 7 0,077 0,9631 0,9144 Modal 8 0,057 0,9681 0,9628 Modal 9 0,049 0,986 0,9657 Modal 10 0,04 0,986 0,9657 Modal 11 0,037 0,9928 0,9718 Modal 12 0,036 0,9944 0,9859
Kontrol periode fundamental struktur sebagai berikut : Ta      ≤  T        ≤  Cu.Ta 0,7 s     ≤  0,8 s     ≤  1,06 s        (OK)
2. Kontrol Gaya Geser Dasar (Base Shear)
Kontrol  gaya  dinamis  struktur  digunakan  untuk  melihat apakah  gaya  gempa  yang  dimasukkan  dengan  menggunakan respon  spectrum  sudah  sesuai  dengan  yang  di  syaratkan  SNI 1726-2012 pasal 7.8.1. Hasil kontrol Geser dasar dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 3. Kontrol Akhir Gaya Geser Dasar Load Case/Combo FX FY kN kN Gempa x Max 8247,214 8878,797 Gempa y Max 6238,695 8150,310 Vstatik       = 1038112,293 kN
V respons    > 0,85 V statik 887879,72 kN > 0,85. 1038112,293 kN 887879,72 kN > 882395,45 kN        (OK) 3. Kontrol Partisipasi Masa
Sesuai  SNI  1726:2012  Ps  7.9.1  perhitungan  respons dinamik  struktur  harus  sedemikian  rupa  sehingga  partisipasi massa  dalam  menghasilkan  respon  total  sekurang  kurangnya adalah 90%. Hasil kontrol partisipasi massa dapat dilihat pada Tabel 4.
Tabel 4. Rasio Partisipasi Massa Case Mode Period Sum UX Sum UY Modal 1 0,816 0,4847 0,2106 Modal 2 0,547 0,7075 0,6961 Modal 3 0,378 0,7078 0,6962 Modal 4 0,171 0,8777 0,7342 Modal 5 0,123 0,9152 0,9058 Modal 6 0,085 0,9153 0,9059 Modal 7 0,077 0,9631 0,9144 Modal 8 0,057 0,9681 0,9628 Modal 9 0,049 0,986 0,9657 Modal 10 0,04 0,986 0,9657 Modal 11 0,037 0,9928 0,9718 Modal 12 0,036 0,9944 0,9859
4. Kontrol Dual System
Untuk  sistem  ganda, rangka pemikul  momen  harus  mampu menahan paling sedikit 25 persen gaya gempa desain. Tahanan gaya  gempa  total  harus  disediakan  oleh  kombinasi  rangka pemikul  momen  dan  dinding  geser  atau  rangka  bresing, dengan  distribusi  yang  proporsional  terhadap  kekakuannya [5].  Hasil  distribusi  beban  Sistem  rangka  dan  Dinding  Geser dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5. Distribusi Beban Sistem Rangka dan Dinding Geser
Pemikul Gaya Geser Gempa X Gempa Y Fx Fy Fx Fy KN % KN % KN % KN % Shear Wall 6945,28 72 7416,75 75 5354,10 71 6766,25 73 SRPM 2714,02 28 2465,45 25 2232,10 29 2456,53 27 Total 9659,31 100 9882,50 100 7586,21 100 9222,79 100

## IV. HASIL PERENCANAAN

## A. Perencanaan Struktur Sekunder
Struktur sekunder yang dilakukan perhitungan adalah pelat, tangga, balok bordes, balok lift dan balok anak. 1. Pelat
Perencanaan  pelat  menggunakan  data  fc’30  MPa,  fy  240 Mpa.  Untuk  hasil  perencanaan  pelat  lantai  dapat  dilihat  pada Tabel 6.
Tabel 6. Rekapitulasi Penulangan Pelat Lantai. Tipe Pelat Dimensi Penulangan Tump Penulangan Lap p (m) l (m) X Y X Y P1 4 3,75 Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150 P2 3,75 3,2 Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150 P3 3,75 3 Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150 P4 4 3 Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150 P5 3,2 2,25 Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150 P6 3,2 2,75 Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150  Ǿ10-150 2. Tangga
Perencanaan  tangga  menggunakan  data  fc’30  MPa,  fy  240 Mpa. Untuk hasil perencanaan pelat tangga dapat dilihat pada Tabel 7.
Tabel 7. Rekapitulasi Penulangan Pelat Tangga Type Tangga Jenis Pelat Penulangan Lentur Penulangan Susut Tangga 1 Tangga Ǿ16-100 Ǿ10-250 Bordes Ǿ16-100 Ǿ10-250 Tangga 2 Tangga Ǿ16-100 Ǿ10-250
3. Balok Bordes, Balok Lift, dan Balok Anak Perencanaan  tangg  menggunakan  data  fc’30  MPa,  fy  400 Mpa dan fyv 240 Mpa. Untuk hasil perencanaan balok bordes dan balok anak dapat dilihat pada Tabel 8 dan Tabel 9.
Tabel 8.
Rekapitulasi Penulangan Balok Bordes Type Balok Bordes Penulangan Lentur Penulangan Geser Tumpuan Lapangan Tumpuan Lapangan Tarik Tekan Tarik Tekan Bordes 1 2D16 2D16 2D16 2D16 2 Ǿ10 - 120 2 Ǿ10 - 120 Bordes 2 2D16 2D16 2D16 2D16 2 Ǿ10 - 120 2 Ǿ10 - 120 Tabel 9. Rekapitulasi Penulangan Balok Anak Type Balok Anak Penulangan Lentur Penulangan Geser Tumpuan Lapangan Tumpuan Lapangan Tarik Tekan Tarik Tekan BA 1 2D16 2D16 2D16 2D16 2 Ǿ10 - 150 2 Ǿ10 - 150 BA 2 3D16 2D16 2D16 2D16 2 Ǿ10 - 150 2 Ǿ10 - 150
B. Perencanaan Struktur Primer
1. Balok Pratekan
Metode  konsep  dasar  untuk  mendesain  elemen  beton prategang,  tegangan  serat  beton  dihitung  dari  gaya  luar  yang bekerja di beton akibat pemberian prategang longitudinal  dan beban  luar  transversal  [6].  Untuk  penampang  balok  pratekan dapat dilihat pada Gambar 4.
Gambar 3. Penampang balok pratekan.
Data balok Pratekan:
- Dimensi Balok     : 500/750 mm
- Bentang Balok     : 15000 mm
- Mutu Beton (Fc’)   : 40 Mpa
- Mutu Tendon      :
o Jenis Tendon            : AS 4672 o Nominal Diameter        : 15,2 mm
o Luas Kawat             : 143,3 mm2
o Minimum Breaking Load  : 250 KN Di dapat hasil :  Fo              = 1300 kN Jumlah Tendon    = 1 buah Jumlah Strand     = 8 buah
Hasil kehilangan gaya pratekan dapat dilihat pada Tabel 10.
Tabel 10. Kehilangan Pratekan Level tegangan tiap tahap Tegangan baja Persen Mpa % Tegangan efektif Sesudah penarikan 0,7 fpu 1221,214236 100% Kehilangan langsung 1 kehilangan perpedekan elastis 0 0 2 Kehilangan angker slip 51,31 4,2% 3 Kehilangan wobble effect 60,16 4,9% 4 Kehilangan Kekangan kolom 38,46 2,907% Total Kehilangan Langsung 149,93 12,035% Kehilangan tak langsung 1 Kehilangan rangkak 7,30 0,6% 2 Kehilangan susut 35,25 2,9% 3 Kehilangan relaksasi baja 96,08 7,9% Total Kehilangan Tak Langsung 138,63 11,4% Total kehilangan 288,55 23,4% Tegangan efektif 932,66 76,6% Kontrol Lendutan: Δ ijin = L/480      = 15000 mm /480 = 31,3 mm Lendutan total saat beban layan adalah: Δl tr
= Δl po + Δl qo + Δl me = -15,95 mm + 0 mm + 44,05 mm = 30,15 mm (Kebawah)
Kontrol: Δl tr ≤    Δ ijin
30,15 mm   ≤     31,3 mm      (Memenuhi) Keterangan:
Δl po = Lendutan Akibat Tekanan Tendon Δl qo = Lendutan Akibat Beban Kerja Δl me = Lendutan Akibat Eksentrisitas Hasil perhitungan tulangan lunak balok pratekan dapat dilihat pada  Tabel  11.  Kemudian  untuk  penampang  tulangan  balok pratekan dapat dilihat pada Gambar 5.
Tabel 11. Penulangan Lunak Jenis Balok Pratekan Penulangan Lentur Penulangan Geser Torsi Tumpuan Lapangan Tumpuan Lapangan Tarik Tekan Tarik Tekan BP1 6D29 3D29 5D29 3D29 4 Ǿ13 - 100  2 Ǿ13 - 200 2D19 BP2 6D29 3D29 5D29 3D29 4 Ǿ13 - 100  2 Ǿ13 - 200 2D19
Gambar  4.  Tulangan  Tumpuan  dan  Lapangan  Balok  Pratekan  1 Prestress Partial Ratio (PPR).
PPR     = Mn Mnp = 24,46 %
Mnp     = Kapasitas Momen Nominal Balok Pratekan Mn      = Total Kapasitas Momen Nominal
2. Balok Induk (BI)
Perencanaan  balok  induk  menggunakan  data  data sebagai berikut:
- Dimensi Balok     : 400/600 mm
- Bentang Balok     : 7500 mm
- Mutu Beton (Fc’)   : 30 Mpa
- Mutu Baja (Fy)    : 400 Mpa
Hasil  perencanaan  balok  induk  disajikan  pada  Tabel  12  dan penampang  penulangan  balok  induk  lantai  dapat  dilihat  pada Gambar 6.
Tabel 12. Penulangan Balok Induk Jenis Balok Penulangan Lentur Penulangan Geser Torsi Tumpuan Lapangan Tumpuan Lapangan Tarik  Tekan  Tarik  Tekan BI Lantai 8D22 4D22 4D22 2D22 4 Ǿ13 - 100  2 Ǿ13 - 150  4D19 BI Atap 7D22 4D22 3D22 2D22 2 Ǿ13 - 125  2 Ǿ13 - 150  2D16
Gambar 5. Potongan Penulangan Balok Induk.
3. Kolom
Persyaratan  untuk  kuat  lentur  kolom  harus  memenuhi ketentuan kolom kuat balok lemah [8].
Data Kolom:
- Dimensi Kolom    : 600/900 mm
- Bentang Kolom    : 5000, 4000 mm
- Mutu Beton (Fc’)   : 30 Mpa
- Muru Baja (Fy)    : 400 Mpa
Hasil  perencanaan  kolom  disajikan  pada  Tabel  13  dan penampang tulangan kolom dapat dilihat pada Gambar 7.
Gambar 6. Penulangan kolom.
Tabel 13.
Penulangan Kolom Jenis kolom Penulangan Lentur Penulangan Geser Sendi Plastis Luar Sendi Plastis K1 16D22 4 Ǿ13 - 100 4 Ǿ13 - 150 K2 16D22 4 Ǿ13 - 100 4 Ǿ13 - 150
4. Dinding geser (Shearwall)
Perencanaan dinding ikut memikul beban yang bekerja pada struktur dengan memikul beban horizontal.
Data Shearwall:
- Tebal SW         : 350 mm
- Tinggi SW        : 5000, 4000 mm
- Tipe SW          : Tipe Lurus dan Siku
- Mutu Beton (Fc’)   : 30 Mpa
- Muru Baja (Fy)    : 400 Mpa
Hasil perencanaan dinding geser disajikan pada Tabel 14.
Tabel 14. Penulangan Dinding Geser Jenis Shearwall Bentuk Tulangan Utama Tulangan Transversal Tulangan Pembatas SW 1 Siku L Segmen 1 : 74 D22 - 200 2 Ǿ13 - 250 Ǿ13 - 150 Segmen 2 : 64 D22 - 200 2 Ǿ13 - 250 Ǿ13 - 150 SW2 Lurus 89 D22 - 200 2 Ǿ13 - 250 Ǿ13 - 150 5. Pondasi
Daya dukung tiang pada tanah pondasi umumnya diperoleh dari jumlah daya dukung terpusat tiang dan tahanan geser pada dinding tiang [9].
Data Pondasi:
- Dimensi Pile Cap Type 1  : 3040 x 3040 mm
- Tebal Pile Cap           : 1000 mm - Tiang Pancang           : Tipe Bulat D 600 mm - Kedalaman Tiang        : 20 m - Mutu Beton (Fc’)         : 30 Mpa
- Mutu Baja (Fy)          : 400 Mpa
Poer  dikontrol  terhadap  geser  pons  yang  terjadi.  Untuk penulangan  lentur,  poer  dianalisis  sebagai  balok  kantilever dengan  perletakan  jepit  pada kolom.  Dan  beban  yang  bekerja adalah  beban  terpusat  di  tiang  kolom  yang  menyebabkan reaksi  pada  tanah  dan  berat  sendiri  poer  [10].  Hasil  analisa perhitungan poer pondasi disajikan pada Tabel 15.
Tabel 15.
Hasil Perhitungan Pondasi Tipe Pilecap Dimensi (m) Jumlah Tiang Kedalaman Tiang (m) Penulangan Pile Cap p l t Arah x Arah y P1 3,04 3,04 1 4 20 D29 - 150 D22 - 150 P2 11,7 5 1 21 24 D29 - 150 D22 - 150

## V. KESIMPULAN

## A. Kesimpulan
Dari  hasil  perhitungan-perhitungan  dapatkan  hasil  analisa sebagai berikut :
1. Perencanaan  desain  modifikasi  struktur  gedung  Twin Tower  dengan  menggunakan  dual  sistem  dan  penggunaan balok pratekan dengan bentang 15 m pada lantai atap.
2. Hasil Perencanaan Gedung Twin Tower UINSA Surabaya sebagai berikut :
Struktur Sekunder :
- Balok anak         : 25/40 cm
- Tebal Pelat Lantai    : 12 cm
- Tebal Pelat Tangga  : 20 cm
- Balok Bordes       : 25/40 cm
- Balok lift          : 40/60 cm
Struktur Utama :
- Balok Pratekan      : 50/75
- Balok Induk        : 40/60 cm
- Kolom            : 60/90 cm.
- Tebal Shearwall     : 350 mm
3. Dari  hasil  perencanaan  desain  didapatkan  distribusi  beban lateral  yang  dipikul  oleh  sistem  rangka  dan  dinding  geser struktur utama gedung Twin Tower adalah sebagai berikut: - Untuk beban gempa arah X, beban lateral mampu dipikul oleh struktur SRPM sebesar 27 % dan struktur Dinding Geser sebesar 73 %.
- Untuk beban gempa arah Y, beban lateral mampu dipikul oleh struktur SRPM sebesar 30 % dan Struktur Dinding Geser sebesar 70%.
4. Didapatkan  hasil  desain  balok  pratekan  sepanjang  15  m pada  lantai  atap  didapat  gaya  pratekan  awal  sebesar  1300 KN dengan kehilangan pratekan sebesar 23,4%.
5. Hasil  kontribusi  tendon  terhadap  kemampuan  menerima beban pada balok pratekan sebesar PPR = 24,46 %.

## B. Saran
Saran  yang  mungkin  dapat  membantu  dalam  hal perencanaan  struktur  Twin  Tower  UINSA  Surabaya  adalah sebagai berikut:
Untuk  pratekan  balok  yang  menerus  dengan  balok  induk biasa  maka  dilakukan  jeking  pada  balok  pratekan  dilakukan pada  satu  sisi  saja,  sisi  lainnya  dipasang  angkur  mati.  Hal  ini untuk mempermudah analisa dan pelaksanaan.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]
SNI-2847-2013, Persyaratan  Beton  Struktural  Untuk  Bangunan Gedung  (SNI  2847:2013) .  Jakarta:  Badan  Standardisasi  Nasional,
2013.
[2] Badan  Standardisasi  Nasional,  “SNI  1726-2012 :  Tata  Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Bangunan Gedung,” Jakarta, 2012.
[3] Kementerian  Pekerjaan  Umum,  “Peta  Hazzard  Gempa  Indonesia 2010  Sebagai  Acuan  Dasar  Perencanaan  dan  Perancangan Infrastruktur Tahan Gempa,” Jakarta, 2010. [4] Direktorat Penyelidikan Masalah Bangunan, “Peraturan
Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983,” Bandung, 1983.
[5] K.  Klana, M. Irmawan, and E. Wahyuni, “Modifikasi Perencanaan Struktur  Gedung  Ibis  Styles  Hotel  Tanah  Abang  Jakarta  Pusat dengan Metode Beton Pracetak,” J. Tek. ITS , 2017.
[6] E.  G.  Nawy, Beton  Prategang :  Suatu  Pendekatan  Mendasar ,  3rd ed. Jakarta: Erlangga, 2001.
[7] Soetoyo,  “Konstruksi  Beton  Pratekan,”  2015.  [Online].  Available: https://dokumen.tips/dokuments/diktat-beton-prategang.html.
[8] I.  Imran  and  F.  Hendrik, Perencanaan  Lanjut  Struktur  Beton Bertulang . Bandung: ITB, 2014.
[9] I.  Sosarodarsono  and  K.  Nakazawa, Mekanika  Tanah  dan  Teknik Pondasi . Jakarta: Pradnya Paramita, 1983.
[10] I.  Budiono,  E.  Wahyuni,  and  Isdarmanu.,  “Perbandingan  Berat Material  Baja  pada  Perencanaan  Struktur  Baja  Sistem  Rangka Pengaku  Eksentris  (SRPE)  dengan  Sistem  Staggered  Trus  Frames (STF) pada Apartemen Purimas Surabaya,” J. Tek. ITS , vol. 6, no. 2, pp. D217–D223, 2017.