## Magnetorheological Elastomers berbasis lateks cair sebagai matriks utama

## Virel Wibawa, Ubaidillah, Wibowo
Program Studi Teknik Mesin, Universitas Sebelas Maret Jl. Ir. Sutami No. 36A Surakarta 532163 Email korespondensi: ubaidillah_ft@staff.uns.ac.id

## Abstrak
Kajian  ini  membahas  MRE  Isotropic  bermatriks  lateks  dengan  variasi  fraksi  massa  CI  particle  (wt%)  dan mengevaluasi  karakteristik yang ditentukan, meliputi densitas, kekerasan, tegangan putus, perpanjangan putus dan  swelling  dari  MRE  yang  dibuat  dengan  matrik  lateks  pekat  yang  berbeda-beda  nilai  perbandingan  massa antara CI particle dan lateks pekat pada saat pencampuran. Komposisi MRE yang dibuat yaitu 0, 30, 40, 50, 60, 70  wt%,  dilakukan  di  Laboratorium  Pusat  Penelitan  Karet  Indonesia  yang  memiliki  alat  uji  karet  yang  sudah terstandarisasi untuk pengujian nilai tarik, keras dan swelling di Indonesia. Lateks murni dengan massa jenis 0,94 gr/cm 3 ,  terjadi  peningkatan  lebih  dari  100%  dengan  penambahan  CI  particle  40%.  Peningkatan  jumlah  CI particle juga meningkatan nilai keras yang semula nilai keras 35 point meningkat 15 point saat penambahan CI particle 70%. Penambahan CI particle menyebabkan penurunan hasil pengujian Tarik, terlihat saat lateks murni memperoleh  hasil  tegangan  tarik  14,5  MPa  dan  perpanjangan  putus  mencapai  760%.  Saat  ditambahkan  CI particle 70% tegangan putus menjadi turun mencapai 2 MPa dan perpanjangan putus 610%. Perubahan volume pada  saat  perendaman  dengan  larutan  ASTM  OIL  3  terlihat  pada  lateks  murni  yang  mengalami  penambahan volume 167,94% dan meningkat hampir 100% saat ditambahkan CI particle 70% menjadi 305,97%.
Kata kunci : nano material, kekerasan, vickers, kestablilan belok dinamik.

## Abstract
This study tells about  isotropic MRE with latex as the matrix, variation  on the mass fraction of  CI particle (wt%) and evaluate the following characteristics, such as density, hardness, break stress, elongation and swelling of the variation ratio mixture of MRE with the latex matrix. In this study use 0, 30, 40, 50, 60 and 70 wt% as the MRE  composition,  held  in  Laboratorium  Pusat  Penelitian  Karet  Indonesia  which  has  the  standardized  rubber testing in yield strength, hardness and swelling in Indonesia. Pure latex with 0,94 gr/cm 3 in density, improvement above  100%  happens  when  CI  particle  added  as  much  as  40%.  The  amount  of  CI  particle  made  the  rising  of hardness point as much as 15 point from 35 when CI particle added as much as 70%. The add of CI particle cause a decresing of tensile stress, it’s seen when pure latex has 14,5 MPa in tensile testing and breakdown until 760%. When CI particle added as much as 70%, the break stress decrease until  2 MPa and the breakdown in  610%. Volume changes when the pure latex sink in the ASTM OIL 3 liquid, the volume increase as much as 167,94% and still increase almost 100% in 305,97% when CI particle 70% added.
Keywords: nano material, hardness, vickers, dynamic cornering stability.

## 1. Pendahuluan
Indonesia  memiliki  area  perkebunan  karet terluas  di dunia,  yaitu  sekitar  3,40  juta  ha  pada  tahun  2007, namun  dari  sisi  produksi  hanya  berada  pada  posisi kedua setelah Thailand yakni 2,76 juta ton (Ditjenbun 2008). Dalam dekade mendatang, Indonesia memiliki potensi  menjadi  produsen  karet  alam  terbesar  di dunia. Berdasarkan studi IRSG (2007), produksi karet alam  dunia  pada  tahun  2020  akan  mencapai  13  juta ton dan Indonesia diperkirakan akan  menjadi  negara penghasil  karet  alam  terbesar  di  dunia  [1].  Untuk mengimbangi  produksi  karet  yang  sangat  besar diperlukan  pengembangan  teknologi  pemanfaatan karet  untuk  meningkatkan  nilai  jual  karet  salah satunya  di  bidang Magnetorheological (MR) material.
Magnetorheological (MR)  adalah  suatu  bahan  yang memiliki  sifat  mekanik  dan  reologi  yang  dapat diubah-ubah  dengan  cepat  dan  reversibel  dengan memberikan  suatu  medan  magnet  [2].  MR  material tersusun  dari  kombinasi  antara  matriks nonmagnetic dengan magnetic  particle sebagai  komponen pengisinya.  MR  material  memiliki  berbagai  macam bentuk  dan  nama  yang  dibedakan  berdasarkan  jenis matriksnya. Penamaan MR biasanya diikuti oleh jenis matriks  yang  mengikat magnetic particle -nya. Magnetorheological Fluid (MRFs) memiliki persebaran partikel magnetic yang tersebar di dalam matriks  berbetuk  cairan  [3].  MR Foam adalah  salah satu jenis MR yang merupakan pengembangan bentuk dari MR solid yang memiliki matriks berbentuk busa, sehingga memiliki pori-pori dipermukaan materialnya  [4]. Magnetorheological  Elastomer (MRE) merupakan material komposit yang memiliki
matriks polimer elastomer  yang didalamnya tersebar sebuah magnetic particle .
Magnetorheological Elastomer (MRE) memiliki sifat reologi  yang  dapat  berubah  dan  kembali  seperti semula  karena  merespon  sebuah  medan  magnet tertentu.  Sifat-sifat  yang  dapat  diubah  meliputi kekakuan  ( stiffness ),  redaman  ( damping ),  dan modulus  geser  ( shear  modulus )  [5].  Karena  sifat reologinya  tersebut,  MRE  sekarang  mulai  lebih dipilih  sebagai  media  peredam  getaran  yang  lebih baik dibandingkan dengan MRFs.
Untuk  membuat  MRE  harus  mecampurkan particle magnetic seperti Carbonyl iron particle (CI particle ) ke dalam matriks seperti karet silikon, karet alam [6], polyurethane dan karet polybutadiene [7]. Berdasarkan sebaran magnetic particle nya Magnetorheological Elastomer (MRE) sendiri diklasifikasikan menjadi dua jenis yaitu isotropic dan anisotropic [8]. Isotropic berarti magnetic  particle - nya  menyebar  secara  acak,  sedangkan anisotropic berarti magnetic  particle -nya  memilki  sebaran  yang berbetuk memanjang mengikuti arah medan magnet.
Selama  dua  dekade  terakhir,  penerapan  MRE sebagian  besar  digunakan  sebagai  penyerap  getaran aktif [9]. Potensi aplikasi MRE sendiri sangatlah luas, contohnya  dalam  bidang  medis,  MRE  diaplikasikan pada prosthetic leg . Potensi selanjutnya memungkinan MRE dapat digunakana untuk struktur- struktur besar karena hal itu MRE kekakuannya dapat dikontrol  dan  redaman  materialnya real  time yang berpotensi  dapat  beroperasi  di  berbagai  isolator seismic [10].
Sampai  saat  ini  pembuatan  MRE  dengan  matriks natural rubber masih terbatas pada penggunaan jenis matriks solid  natural  rubber ,  penggunaan natural rubber berbentuk  cair  sebagai  matriks  MRE  masih belum ditemukan. Penggunaan matriks berbentuk cair memungkinkan  proses  fabrikasi  MRE anisotropic dapat terjadi karena pada saat proses magnetisasi  CI particle dapat  bergeak  bebas.  Akan  tetapi  untuk membuktikan MRE dengan matriks lateks pekat dapat dibuat  maka  proses  fabrikasi  MRE  akan  dicoba isotropic terlebih  dahulu.  Selanjutnya  perlu  ditinjau terlebih  dahulu  bagaimana  tingkat  keberhasilan vulkanisasi lateks yang dicampur dengan CI particle . MRE  yang  telah  berhasil  dibuat  juga  perlu  dinilai bagaimana  sifat  mekanik  seperti  massa  jenis, kekerasan,  tegangan  putus,  perpanjangan  putus,  dan swelling .  Diharapkan  kajian  MRE isotropic dengan matriks  lateks  pekat  ini  dapat  lebih  memperluas penggunaan  MRE  yang  hingga  saat  ini  agar  tidak hanya terbatas sebagai material peredam getaran saja.
Kajian  ini  memiliki  tujuan,  untuk  membuat  MRE Isotropic bermatriks  lateks  dengan  variasi  fraksi massa  CI particle (wt%)  dan  mengevaluasi karakteristik  yang  ditentukan,  meliputi  densitas, kekerasan,  tegangan  putus,  perpanjangan  putus  dan swelling dari MRE yang dibuat.

## 2. Metode
Kajian  terhadap  karakteristik  fisik  utama  diperlukan untuk  melengkapi  data  teknikal.  Proses  pembuatan sampel  akan  dibahas  lebih  mendalam.  Karakterisasi MRE yang akan dibahas adalah karakteristik mekanik material  antara  lain  uji  tarik,  uji  keras,  massa  jenis, dan hasil uji swelling .

## Pembuatan MRE
Lateks  yang  digunakan  merupakan  lateks  pekat dengan  Kadar  Karet Kering  berkisar antara 50-66%. Lateks  pekat  yang  digunakan  harus  melewati  proses vulkanisasi dengan  bahan vulkanisir .  Lateks  pekat dipilih  sebagai  alternatif  baru  matriks  MRE  selain silicon yang  memiliki  tingkat  elastisitas  ketahanan panas  dan  kedinamisan  lebih  baik.  Karena  bentuk awal  material  yang  cair  maka  lateks  sangat  mudah untuk dibentuk menjadi bentuk-bentuk yang diinginkan seperti pada penggunaan silicon .
Partikel  yang  digunakan  adalah Carbonyl  Iron Particles dengan  ukuran  rata-rata  5µm  (Tipe  CN, BASF, Germany). Dengan ukuran  yang  sangat kecil maka  CI particle dalam  bentuk  bubuk.  CI particle yang  digunakan  memiliki  bentuk spherical (bulat), terdiri  dari  Fe  dan  C.  Gambaran  mikroskopik  dari partikel CI particle dapat dilihat pada Gambar 1 yang diambil menggunakan SEM.
Gambar 1. Micrograph CI particle dengan menggunakan SEM.

## Fabrikasi Sampel MRE
Dalam pembuatan isotropic MRE lateks tahapan awal sebelum  dicampur  dengan  CI  particle  adalah melakukan vulkanisasi terhadap  lateks pekat dengan bahan vulkanisir yang  sudah  didispersi  terlebih dahulu. Komposisi vulkanisir untuk 1kg lateks pekat terdapat pada Tabel 1 berikut ini.
Tabel 1. Formula vulkanisir untuk 1kg lateks pekat.
Bahan Massa (gr) Dispersi ZMBT 50%
Dispersi ZDEC 50%
Dispersi ZNO 50% Dispersi IONOL 50%
Dispersi Sulfur 50%
Dispersi KOH 10% 3 3 4 9,6 9 30
Setelah  itu  lateks  pekat  dicampur  dengan  seluruh bahan vulkanisir yang  disebutkan  pada  Tabel  1  dan diaduk  selama  1  jam.  Setelah  proses  pengadukan selesai, tutup rapat lateks di wadah yang kedap udara, lalu  diamkan  selama  3  hari  untuk  menunggu  proses vulkanisasi lateks  selesai.  Pencampuran  lateks  yang sudah  divulkanisir  dengan  CI particle dilakukan secara  manual  yaitu  diaduk  menggunakan  tangan. Campuran  yang  homogen  dapat  dengan  mudah dihasilkan dikarenakan CI particle berbentuk serbuk. Komposisi MRE yang dibuat yaitu 0, 30, 40, 50, 60, 70 wt%. Formula campuran antara CI particle dengan lateks dapat dilihat pada Tabel 2.
Tabel 2. Formulasi wt% MRE lateks.
WT% MRE (%) Lateks CI particle Total (gr) Massa (gr) % Massa (gr) % 70 60 50 40 30 0 16,5 22 27,5 33 38,5 55 30 40 50 60 70 100 38,5 33 27,5 22 16,5 0 70 60 50 40 30 0 55 55 55 55 55 55
Untuk mencapai ketebalan 1mm pada ukuran cetakan 14x14cm  maka  berdasarkan  perhitungan volume maka  MRE  lateks  dituangkan  pada  cetakan  dengan volume 19,6  ml.  Setelah  itu  MRE  lateks  didiamkan pada kondisi suhu ruangan dan udara terbuka selama 10-20 jam untuk mencapai kondisi kering agar MRE lateks tidak berubah posisi dan bentuknya.

## Pengujian Sifat Mekanik
Pengujian mekanik dilakukan untuk mengetahui sifat mekanik  MRE.  Adapun  sifat-sifat  mekanik  MRE lateks  yang  dimaksud  adalah  pencarian  nilai  massa jenis  campuran,  tegangan  tarik,  tegangan  putus, kekerasan,  dan  perubahan  volume  ( swelling )  dari material MRE dengan matriks lateks.

## Densitas atau Massa Jenis Campuran
Pengujian  massa  jenis  dilakukan  dengan  timbangan gantung  laboratorium, buatan Perusahaan Kern yang berasal  dari  negara  Jerman.  Penimbangan  dilakukan sebanyak 3 kali per spesimen kemudian diambil rata- rata  nilai  pengujian  mengacu  pada  Standar  ASTM D.297-15 Metode Hidrostatic dengan persamaan yang digunakan  mencari  nilai  massa  jenis  adalah  sebagai berikut:
𝜌 = 0.9971 𝑥 𝐴 𝐴−(𝐵−𝐶) (𝑔𝑟/𝑐𝑚 3 ) (1)
dimana A adalah massa spesimen di udara, B adalah massa spesimen dan pengait didalam air, dan C adalah massa pengait di dalam air.
Tegangan Tarik (Tensile Strength) dan Perpanjangan Putus (Elongation)
Sebelum dilakukan pengujian sampel dipotong dalam bentuk  dumbbell  seperti  pada  Gambar  2.  Ketebalan
diukur  dengan alat pengukur ketebalan digital  yang diberikan beban.
Gambar 2. Sampel siap uji [42].
Kemudian  sampel  akan  ditarik  dengna  kecepatan 500mm/min sesuai dengan Standar ASTM D412 [42] dengan  Tenso  Meter  Lloyd  2000R  yang  dibuat  oleh perusahaan asal Inggris.

## Pengujian Keras
Sampel  akan  dipotong  terlebih  dahulu,  kemudian ditumpuk beberapa lapis pada alat uji. Pengujian keras dilakukan dengan Standar ASTM D2240 [42] dengan alat  uji  keras  bernama  SHORE  A  dengan  ukuran indentor  yang  dapat  dilihat  pada  Gambar  3  dan pembebanan  1  kg  [43],  pengujian  dilakukan  pada  5 titik berbeda kemudian diambil hasil data terbaik dari pengujian tersebut.
Gambar 3. Indentor SHORE A [43].

## Fenomena Pengembangan (Swelling)
Fenomena  pengembangan  ( swelling )  didefinisikan sebagai  proses  difusi  yang  terjadi  pada  vulkanisat karet.  Sejumlah solvent akan  terdifusi  ke  pori-pori karet  sampai  mencapai  kesetimbangan  [44].  Derajat swelling dinyatakan  dalam  jumlah  cairan  ( liquid ) yang  diserap  oleh  polimer  [45]. Swelling  Index merupakan  nilai  yang  menunjukkan  perbandingan antara volume pengembangan  dengan volume awal. Swelling ini bergantung dari rapat ikatan silang karet dan  pelarut  yang  digunakan.  Karet  yang  memiliki rapat ikatan silang tinggi akan menghasilkan swelling yang  rendah,  sebaliknya  jika  karet  memiliki  rapat ikatan  silang  yang  rendah  maka swelling yang  di dalam pelarut menjadi tinggi. Parameter struktur dari ikatan silang  merupakan  berat molekul rata-rata dari ikatan silang dan ditentukan dari swelling . Kepadatan ikatan  silang  merupakan  rantai  jaringan  elastis  aktif per-satuan volume .  Media  yang  digunakan  pada pengujian swelling MRE lateks ini adalah ASTM oil 3.
ΔV%= (𝑚 3 −𝑚4)−(𝑚2−𝑚1) (𝑚2−𝑚1) × 100% (2)
m 1 adalah  massa  spesimen  mula-mula  saat  di  udara, m 2 adalah massa mula-mula spesimen di dalam air, m 3 adalah  massa  spesimen  di  udara  setelah  dilakukan perendaman,  dan  m 4 adalah  massa  spesimen  di  air setelah perendaman.

## 3. Hasil dan Pembahasan
Kajian  ini  bertujuan  untuk  mengetahui  perubahan nilai  tarik, keras dan swelling material MRE dengan matrik  lateks  pekat  yang  berbeda-beda  nilai perbandingan  massa  antara  CI particle dan  lateks pekat pada saat pencampuran. Kajian ini dilakukan di Laboratorium  Pusat  Penelitan  Karet  Indonesia  yang memiliki  alat  uji  karet  yang  sudah  terstandarisasi untuk  pengujian  nilai  tarik,  keras  dan swelling di Indonesia.
Material spesimen dikirim ke pusat penelitian karet di Kota Bogor. Setelah dilakukan pengujian tarik dengan alat  Tenso  Meter  LLYOLD  2000R,  pengujian  keras menggunakan  mata  SHORE  A,  dan  pengujian swelling menggunakan larutan perendam ASTM OIL 3.  Setelah data di dapatkan maka akan diolah untuk medapatkan  hasil  yang  lebih  valid  sebagai  data perbandingan  perubahan  nilai  massa  jenis,  nilai tegangan  putus,  tegangan  tarik,  kekerasan,  dan  nilai swelling dari  material  MRE  dengan  matriks  lateks. Material dicetak pada wadah kaca yang dibuat khusus untuk  fabrikasi  uji  material  seperti  yang  ada  pada Laboratorium  Pusat  Penelitian  Karet.  Hasil  uji  nanti akan  memunculkan  nilai-nilai  yang  dicari  sehingga dapat ditentukan perbandingan komposisi terbaik  CI particle dan lateks yang cocok untuk pengaplikasian tertentu.

## Hasil Uji Nilai Massa Jenis
Berikut  merupakan  data  hasil  rata-rata  pengujian massa  jenis  pada  setiap  jenis  spesimen  MREL  yang sudah dilakukan pengujian. Berdasarkan grafik pada Gambar 4, dapat dilihat bahwa nilai densitas material MREL meningkat seiring dengan penambahan jumlah CI particle , densitas CI particle yang lebih tinggi jika dibandingkan dengan karet menyebabkan peningkatan nilai densitas material MREL.
Gambar 4. Hasil rata-rata densitas MREL.
Standar  normal  densitas  dari  lateks  tanpa  bahan pencampur berkisar antara 0,91-0,93 gr/cm 3 dan bisa lebih  tinggi  jika  dimodifikasi  dengan  proses penanaman pohonnya sampai 0,98 gr/cm 3 [46], hasil uji  diatas  didapatkan  dari  lateks  murni  tanpa  CI particle memiliki  massa  jenis  0,94  gr/cm 3 dimana tidak terlalu jauh dari hasil standar massa jenis lateks
murni.  Sehingga  kenaikan  massa  jenis  memang disebabkan  adanya  tambahan  CI particle dalam komposisi ikatan lateks tersebut.

## Hasil Uji Keras
Pengujian  uji  keras  pada  karet  dilakukan  dengan prosedur standar ASTM D2240 yang sudah di validasi oleh  Pusat  Penelitian  Karet  Indonesia.  Proses pengujian  dilakukan  di  5  titik  berbeda  dengan  mata SHORE  A.  Pada  Gambar  5,  terlihat  hasil  rata-rata pengujian  keras  spesimen  MRE  dengan  matriks lateks.
Gambar 5. Nilai kekerasan material MREL.
Berdasarkan grafik di atas, diperoleh pola data bahwa semakin  besar  kandungan  CI particle pada  lateks maka  semakin  besar  nilai  kekerasan  pada  material tersebut.  Hal  ini  sejalan  dengan  hasil  uji  dimana material dengan komposisi CI particle 70% memiliki hasil 50 SHORE A dan material dengan komposisi CI particle 30% di dalamnya memiliki hasil 38 SHORE A.  Adanya  pengisi  tidak  aktif  akan  meningkatkan kekerasan dan peningkatan kekerasan ini dipengaruhi oleh pemerataan penyebaran butiran [47].
Melihat respon lateks saat dicampurkan 50% CaCO3 yang  memiliki  nilai  keras  46,33  [48].  Jika dibandingkan dengan campuran 50% CI particle yang mendapatkan  nilai  keras  41,  maka  spesimen  dengan campuran CI particle lebih elastik. Peningkatan yang tidak terlalu signifikan antara spesimen lateks dengan CI particle dan  lateks  pekat  murni  membuktikan sebaran yang belum begitu merata sehingga material masih tergolong elastik.

## Hasil Uji Tarik
Pengujian uji tarik dilakukan dengan prosedur standar ASTM D412 untuk mencari nilai tegangan putus dan perpanjangan  putus,  sebelum  dilakukan  pengujian material  dipotong  dengan  mata  dumblle  pemotong terlebih dahulu kemudian dilakukan proses pengukuran  ketebalan  untuk  menentukan  luas  dari material yang akan diuji. Akan tetapi karena ketebalan material  tidak  memenuhi  standar  penuh  pengujian ASTM D412 yang mengharuskan ketebalan material minimal  2mm  makan  ,hasil  pengujian  ini  divalidasi oleh  pusat  penelitian  karet.  Pada  Gambar  6,  dapat terlihat  grafik  penurunan  nilai  tegangan  putus  yang berbanding lurus dengan penurunan nilai perpanjangan  putus  yang  dapat  dilihat  pada  Gambar 7.
Gambar 6. Grafik hasil tegangan putus uji tarik.
Gambar 7. Grafik hasil perpanjangan putus uji tarik.
Dari  hasil  pengujian  di  atas  dapat  dilihat  bahwa semakin  banyak  CI particle yang  tercampur  dalam karet, maka  mengurangi  modulus elastisitas  material lateks,  akan  tetapi  ternyata  perubahan  tidak  terlalu signifikan  sehingga  masih  tergolong  material  yang cukup elastis. Pada saat penambahan bahan pengisi CI particle hanya terjadi  ikatan fisika karena  lateks dan CI particle hanya berikatan pada permukaan nya saja. Peningkatan jumlah bahan pengisi yang ditambahkan dapat  saja  menurunkan  nilai  tegangan  putus,  karena tidak  semua  bahan  pengisi  dapat  berikatan  dengan molekul karet [47].
Melihat respon lateks saat dicampurkan 50% CaCO3 didapatkan  hasil  tegangan  putus  1,69  N/mm 2 dan perpanjangan  putus  648,03%  [48]  dimana  jika  hasil MRE Lateks dibandingkan dengan 50% CI particle di dalamnya, didapatkan nilai tegangan putus 4,5 N/mm 2 dan  perpanjangan  putus  628%  yang  berarti  material MRE  Lateks  50%  CI particle lebih  kuat  ikatan silangnya tetapi tidak lebih elastis.

## Hasil Uji Swelling
Pengujian swelling dilakukan  dengan  prosedur perendaman  selama  24  jam  dengan  larutan  rendam ASTM  OIL  3  atau  IRM  dengan  metode test ASTM D471-16A,  grafik  diagram  hasil  pengujian  dapat dilihat pada Gambar 8.
Berdasarkan Gambar 8, perubahan volume mengalami trend kenaikan.  Hal  ini  dimungkinkan karena  semakin  banyaknya  CI particle yang terkandung  di  dalam  material  MRE,  maka  semakin rusak  ikatan  antar  molekul  karet,  rusaknya  ikatan antar  molekul  karet  ini  menyebabkan  pori-pori partikel sebagai jalan masuk larutan untuk menerobos
ke  dalam  semakin  banyak.  Jika  jumlah  cairan  yang masuk  kedalam  spesimen  semakin  banyak  maka volume spesimen dipastikan akan semakin besar.
Gambar 8. Perubahan volume MREL.
Akan  tetapi,  pengembangan volume pada  material dengan  kandungan  CI particle 30%  ke  40%  tidak mengalami perubahan volume yang signifikan. Hal ini dimungkinkan  karena  material  CI particle tidak banyak terlarut pada saat perendaman dengan ASTM OIL,  sehingga  tidak  menyebabkan  penurunan crosslink  density pada  material  MREL,  sehingga memungkinkan  ikatan  antar  molekul  lateks  ikut menjaga ikatan antar CI particle.
Ketahanan vulkanisat untuk menahan cairan masuk ke dalam  dapat  dilihat  dari  sebanyak  apa  campuran vulkanisat  itu  terlarut  dalam  proses  perendaman, semakin  banyak  cairan  yang  masuk  ke  dalam  maka semakin  banyak  ikatan  molekul  vulkanisat  yang hancur  sehingga  memungkinkan  cairan  masuk  ke pori-pori  [49].  Spesimen  dengan  kandungan  CI particle yang  menurun  terlihat  mengalami  penuruan pengembangan volume, sehingga  kerapatan  ikatan antar  CI particle tersebut  berhasil  menghalangi perendam  untuk  masuk  ke  dalam  spesimen  dan menghancurkan ikatan antar molekul MREL.
Spesimen  dengan  CI particle 70%  mengalami pengembangan volume yang  sangat  signifikan  itu berarti  ikatan  antar  lateks  dan  CI particle sangat lemah 305,97%. Berbeda dengan  lateks  murni tanpa ada  campuran  CI particle yang  pengembangan volume -nya  hampir  setengahnya  yaitu  167,94%  hal ini  dimungkinkan  karena  ikatan  lateks  merupakan ikatan murni yang tidak memiliki banyak pori-pori.
Pada  hasil  uji  tarik,  yaitu  pencarian  nilai tegangan  putus  dan  perpanjangan  putus  spesimen dengan  CI particle 70%  memiliki  hasil  yang  paling rendah.  Hal  ini  membuktikan  bahwa  ikatan  antar molekul  karet  memang  sudah  banyak  rusak  karena adanya  partikel  CI particle yang  terkandung didalamnya.
Persamaan  ditulis  dalam  satu  kolom  di  kiri  ( left ) dengan disertai penomoran berurutan yang diletakkan di  kanannya.  Jika  persamaan  terlalu  panjang,  maka
perlu  menggunakan splitting .  Contoh  penulisan Persamaan (1) adalah sebagai berikut:
𝒙(𝒕 + 𝟏) = 𝒙(𝒕) + 𝒗(𝒕+𝟏) 𝟏.𝟑 (1)

## 4. Kesimpulan
Pada pengujian untuk mencari nilai densitas, kekuatan tarik,  kekerasan,  dan swelling  index ini  didapatkan hasil  yang  sesuai  dengan  prediksi,  dimana  material yang memiliki kandungan kompoisi wt% CI particle lebih  tinggi  mengalami  peningkatan  nilai  densitas material.  Lateks  murni  dengan  massa  jenis  0,94 gr/cm 3 dan terjadi peningkatan lebih dari 100% hanya dengan  ditambahkan  CI particle sebanyak  40%. Peningkatan  jumlah  CI particle juga  meningkatan nilai  keras  yang  semula  lateks  murni  memiliki  nilai keras 35 point meningkat 15 point saat ditambahkan CI particle sebesar 70%.
Penambahan  CI particle menyebabkan  terjadi penurunan trend hasil pengujian tarik. Dapat terlihat saat  lateks  murni  memperoleh  hasil  tegangan  tarik sebesar 14,5 MPa  dan perpanjangan putus mencapai 760%.  Pada  saat  ditambahkan  CI particle 70% tegangan putus menjadi turun dratis mencapai 2 MPa dan perpanjangan putus 610%
Perubahan volume pada  saat  dilakukan  perendaman dengan  larutan  ASTM  OIL  3  dapat  dilihat  pada material  lateks  murni  yang  hanya  mengalami penambahan volume sebanyak 167,94% dan meningkat hampir 100% saat ditambahkan CI particle sebanyak 70% menjadi 305,97%. Akan tetapi material MRE  dengan  matriks  lateks  tetap termasuk  material yang  sangat  elastis,  sehingga  cocok  dengan  keadaan penggunaan material ini kedepannya.

## Daftar Pustaka
[1] I.  Boerhendhy  and  K.  Amypalupy.  2011, “Optimalisasi  Produktivitas  Karet  Melalui Penggunaan  Bahan  Tanam,  Pemeliharaan, Sistem  Eksploitasi,  dan  Peremajaan  Tanaman,” J. Litbang Pertan., vol. 30, no. 1, pp. 23–30.
[2] M. F. Goes, M. A. Sinhoreti, S. Consani, and M. A.  Silva.  1998,  “Morphological  effect  of  the type,  concentration  and  etching  time  of  acid solutions on enamel and dentin surfaces.,” Braz. Dent. J., vol. 9, no. 1, pp. 3–10.
[3] V. G. Vasiliev et al. 2016, “Magnetorheological fluids based on a hyperbranched polycarbosilane matrix  and  iron  microparticles,”  Smart  Mater. Struct., vol. 25, no. 5, p. 0.
[4] Q. Gong, J. Wu, X. Gong, Y. Fan, and H. Xia. 2013, “Smart  polyurethane  foam with  magnetic field  controlled  modulus  and  anisotropic compression property,” RSC Adv., vol. 3, no. 10, p. 3241.
[5] G. J. Liao, X. L. Gong, S. H. Xuan, C. J. Kang, and L. H. Zong. 2012, “Development of a real- time  tunable  stiffness  and  damping  vibration isolator based on magnetorheological
elastomer,” J. Intell. Mater. Syst. Struct., vol. 23, no. 1, pp. 25–33.
[6] M.  H.  Ahmad  Khairi  et  al.  2017,  “The  field- dependent complex modulus of magnetorheological  elastomers  consisting  of sucrose  acetate  isobutyrate  ester,”  J.  Intell. Mater.  Syst.  Struct.,  vol.  28,  no.  14,  pp.  1993– 2004.
[7] J. S. An, S. H. Kwon, H. J. Choi, J. H. Jung, and Y.  G.  Kim.  2017,  “Modified  silane-coated carbonyl iron/natural rubber composite elastomer and its magnetorheological performance,”  Compos.  Struct.,  vol.  160,  pp. 1020–1026.
[8] D.  Gorman,  N.  Murphy,  R.  Ekins,  and  S. Jerrams.  2017,  “The  evaluation  of  the  effect of strain  limits  on  the  physical  properties  of Magnetorheological  Elastomers  subjected  to uniaxial  and  biaxial  cyclic  testing,”  Int.  J. Fatigue, vol. 103, pp. 1–4.
[9] Ubaidillah,  J.  Sutrisno,  A.  Purwanto,  and  S.  A. Mazlan. 2015, “Recent progress on magnetorheological
solids: Materials, fabrication, testing, and applications,” Adv. Eng. Mater., vol. 17, no. 5, pp. 563–597.
[10] Ubaidillah,  S.  A.  Mazlan,  J.  Sutrisno,  and  H. Zamzuri.  2014,  “Potential  Applications  of Magnetorheological  Elastomers,”  Appl.  Mech. Mater., vol. 663, pp. 695–699.
[11] Ubaidillah.  2016,  “Waste  Tire  Rubber  based Magnetorheological Elastomer.”
[12] M. Lokander and B. Stenberg. 2003, “Improving the  magnetorheological  effect  in  isotropic magnetorheological  rubber  materials,”  Polym. Test., vol. 22, no. 6, pp. 677–680.
[13] Carlson  J.D.  and  Jolly  M.R.  2000,  “MR  Fluid, Foam and elastomer devices,” no. Mechatronics.
[14] S.  Genc  and  P.  P.  Phule.  2002,  “Rheological properties of magnetorheological fluids,” Smart Mater. Struct., vol. 11, no. 1, pp. 140–146.
[15] Lanotte L., Ausanio G., Hison C., Iannotti V. and Luponio  C.  2004,  “State  of  the  art  and development  trends  of  novel  nanostructured elastomagnetic  composites,”  J.  Optoelectron. Adv. Mater., vol. 6, no. 2, pp. 523–532.
[16] Song  H.J., Padalka  O.,  Wereley  N.M.  and  Bell R.C. 2009, “Impact of nanowire versus spherical microparticles  in  magnetorheological  elastomer composites,” in 50th
AIAA/ASME/ASCHE/AHS/ASC Structures,
Structural dynamics and materials Conference.
[17] Semisalova  A.S.,  Perov  N.S.,  Stepanov  G.V., Kramarenko  E.Y.  and  Khokhlov  A.R.  2013, “Strong magnetodielectric effects in magnetorheological  elastomers,”  Soft  Matter, vol. 9, no. 47.
[18] Kchit N.and Bossis G. 2008, “Piezoresistivity of magnetorheological  elastomers,”  J.  Phys. Condens.  matter  An Inst.  Phys. J., vol. 20, no. 20.
[19] Li  J.F.,  Gong  X.L.,  Xu  Z.B.  and  Jiang  W.Q. 2008,  “The  effect  of  pre-structure  process  on magnetorheological  elastomer  performance,” Int.  J.  Mater.  Res.  (Formerly  Zeitschrift  Fuer Met., vol. 99, no. 12, pp. 1358–1364.
[20] Woods  B.K.S.,  Wereley  N.M.,  Hoffmaster  R. and  Nersessian  N.  2007,  “Manufacture of  Bulk Magnetorheological  Elastomers  using  Vacuum Assisted Resin Transfer Molding,” Int. J. Mod. Phys. B, vol. 21, no. 28, pp. 5010–5017.
[21] Li  W.H.  and  Zhang  X.Z.  2008,  “Research  and Applications of MR Elastomers,” Recent Patents Mech. Eng., vol. 1, no. 3, pp. 161–166.
[22] Xu  Z.B.,  Gong  X.L.,  Liao  G.J.  and  Chen  X.M. 2010, “An Active-damping-compensated Magnetorheological  Elastomer  Adaptive  Tuned Vibration  Absorber,”  J.  Intell.  Mater.  Syst. Struct., vol. 21, no. 10, pp. 1039–1047.
[23] Lerner  A.M.A.  and  Cunefare  K.A.  2007, “Performance of MRE-based Vibration Absorbers,” J. Intell. Mater. Syst. Struct., vol. 19, no. 5, pp. 551–563.
[24] Liao G.J., Gong X.L., Kang C.J. and Xuan S.H. 2011,  “The  design  of  an  active–adaptive  tuned vibration absorber based on magnetorheological elastomer and its vibration attenuation performance,” Smart Mater. Struct., vol. 20, no.
7.
[25] Hoang N., Zhang N. and Du H.  2010, “A Dual Adaptive  Tunable  Vibration  Absorber  using MREs  for  Vehicle  Powertrain  Vibration Control,” Act. Passiv. Smart Struct. Integr. Syst.
[26] Li  W.H.,  Zhang  X.Z.  and  Du  H.  2012, “Development  and  simulation  evaluation  of  a magnetorheological  elastomer  isolator  for  seat vibration control,” J. Intell. Mater. Syst. Struct., vol. 23, no. 9, pp. 1041–1048.
[27] A.  R.  Badolato  and  R.  P.  Pawlowski.  2003, “Tunable  Slip  Yoke  Damper  Assembly,”  U.S. Patent 006623364B2.
[28] J.  .  Watson.  1997,  “Method  and  Apparatus  for Varying the Stiffness of a Suspension Bushing,” US Patent 005609353A.
[29] P. Rodenbeck. 2012, “Active  Magneto-
Rheological Spring Assemblies and VehicleActive  Magneto-Rheological  Spring Assemblies and Vehicle,” U.S.  Patent 8210547B2.
[30] P. Marur. 2013, “Magneto-rheological Elastomer-based  Vehicle  Suspension,”  U.S. Patent 2013/0087985A1.
[31] A.  Hitchcock,  G.H.Gordaninejad,  F.  Fuchs. 2006, “Controllable Magneto-Rheological Elastomer  Vibration  Isolator,”  U.S.  Patent 7086507B2.
[32] S.  .  Naganathan,  G.  Vieira.  2004,  “Actively Controlled  Impact  Elements,”  U.S.  Patent 2004/0126565A1.
[33] Carlson J.D., Matthis W. and Toscano J.R. 2001,
“Smart Prosthetics
Based on
Magnetorheological Fluids,” in Smart Structures and  Materials:  Active  Materials:  Industrial  and Commercial  Applications  of  Smart  Structures Technologies.
[34] C. Thorsteinsson, F. Gudmundsson, I. Lecomte. 2013,  “Prosthetic  and  Orthotic  Devices  Having
Magnetorheological  Elastomer  Spring  with Controllable Stiffness,” U.S. Patent
2013/0060349A1.
[35] I. Guðmundsson. 2011, “A  Feasibility Study of Magnetorheological  Elastomers  for  a  Potential Application in Prosthetic Devices,” University of Iceland.
[36] Ghafoorianfar N., Wang X.J. and Gordaninejad F. 2013, “On the sensing of magnetorheological elastomers,”  in  Sensors  and  Smart  Structures Technologies for  Civil,  Mechanical  and Aerospace System.
[37] Zhou  G.Y.  and  Wang  Q.  2005,  “Use  of Magnetorheological Elastomer for Smart Piezoelectric Power Actuator Design and Signal Processing,” in Smart Structures and Materials: Smart Structures and Integrated Systems.
[38] Li  W.H.,  Kostidis  K.  and  Zhou  Y.  2009, “Development  of  a  force  sensor  working  with MR elastomers,” in International Conference on Advanced Intelligent Mechatronics.
[39] Du  G.T.  and  Chen  X.D.  2012,  “MEMS magnetometer  based  on  magnetorheological elastomer,” measurement, vol. 45, no. 1, pp. 54– 58.
[40] Nguyen V.Q., Ahmed A.S. and Ramanujan R.V. 2012,  “Morphing  soft  magnetic  composites,” Adv. Mater., vol. 24, no. 30, pp. 4041–4054.
[41] P.  P.  Karet.  2014,  “PEMEKATAN  LATEKS KEBUN  SECARA  CEPAT  DENGAN  Rapid Concentration  of  Field  Latex  by  Low  Speed Centrifugation Process,” vol. 32, no. 2, pp. 181– 188.
[42] S.  Bhaktha,  S.  Hegde,  U.  Rao  Sathish,  and  N. Gandhi. 2018, “Investigation  of  tensile properties  of  RTV  Silicone  based  Isotropic Magnetorheological,” MATEC Web Conf., vol. 144.
[43] ASTM.  2015,  “D2240  Rubber  Property— Durometer Hardness,” pp. 1–13.
[44] I. N. Indrajati, I. R. Dewi, and D. Irwanto. 2012, “Pengaruh variasi rasio HAF/SRF terhadap sifat vulkanisat NBR,” Maj. Kulit, Karet, dan Plast., vol. 28, no. 2, pp. 59–68.
[45] M.  Abu-Abdeen  and  I.  Elamer.  2010, “Mechanical  and  swelling  properties  of thermoplastic  elastomer  blends,”  Mater.  Des., vol. 31, no. 2, pp. 808–815.
[46] M.  S.  Siregar,  “PRODUK  PENCANGKOKAN ANHIDRID MALEAT PADA  KARET ALAM SIKLIS DI DALAM PENCAMPUR INTERNAL: SIFAT FISIKA DAN KOMPATIBELTAS DENGAN POLIAMIDA,”
vol. 19, no. 2.
[47] D.  Daud.  2015,  “Kaolin  sebagai  Bahan  Pengisi pada  Pembuatan  Kompon  Karet:  Pengaruh Ukuran  dan  Jumlah  terhadap  Sifat  Mekanik Fisik.,” J. Din. Penelit. Ind.,  vol. 26, no. 1, pp.
41–48.
[48] I. R. Dewi and Herminiwati. 2014, “Lateks Karet Alam  untuk  Sol  Sepatu :  Metode  Pembuatan, Sifat Mekanik, dan Morfologi,” pp. 61–70.
[49] N.  A.  Kinasih  and  M.  I.  Fathurrohman.  2016,
“Ketahanan  n-pentana  dan  sifat  mekanis vulkanisat  karet  perapat  dari  campuran  karet alam / akrilonitril-butadiena dengan kompatibiliser,” vol. 32, no. 2, pp. 99–110.