## SINERGI Polmed : JURNAL ILMIAH TEKNIK MESIN
Homepage jurnal: http://ojs.polmed.ac.id/index.php/Sinergi/index
EFISIENSI PERPINDAHAN PANAS PADA ALAT PENUKAR KALOR TIPE CANGKANG DAN PIPA PT PETROKIMIA GRESIK
Salma Putri Sekarningrum a* , Rizka Amalia Kusuma Putri b , Sani a
a Program Studi Studi Teknik Kimia, Fakultas Teknik, Universitas Pembangunan Nasional Veteran Jawa Timur, Jl. Raya Rungkut Madya, Gunung Anyar, Surabaya, Jawa Timur, 60293, Indonesia
b PT Petrokimia Gresik, Jl. Jenderal Ahmad Yani, Ngipik, Karangpoh, Gresik, Jawa Timur, 61119, Indonesia
E-mail: salmasekarningrum22@gmail.com Tel.: +62815-6370-6449
I N F O A R T I K E L

## Riwayat artikel:
Diajukan pada 21 Desember 2022 Direvisi pada 26 Januari 2023 Disetujui pada 11 Februari 2023 Tersedia daring pada 25 Februari 2023

## Kata kunci:
Ketel uap, kapasitas, nilai kalor, unjuk kerja, gas
Keywords: Boiler, capacity, heating
value, efficiency, gas A B S T R A K
Alat penukar kalor adalah alat yang digunakan untuk memindahkan panas dari sistem ke sistem lain tanpa perpindahan massa dan bisa berfungsi sebagai pemanas maupun sebagai pendingin. Biasanya, medium pemanas yang dipakai adalah air yang dipanaskan sebagai fluida panas dan air biasa sebagai air pendingin ( cooling water ). Petrokimia Gresik memiliki alat penukar kalor tipe cangkang dan pipa ( shell and  tube ) yang berfungsi sebagai pendingin pada proses absorpsi. Alat penukar kalor berfungsi  untuk  mengatur  temperatur  H 2 SO 4 yang akan masuk ke absorber. Oleh  karena  itu,  alat  penukar  kalor  E-1303  dituntut  untuk  memiliki  kinerja  yang  baik  agar produk berupa H 2 SO 4 diperoleh  secara maksimal. Data yang digunakan berupa data desain dan data aktual dimana diperoleh tekanan turun pada cangkang (ΔPS) sebesar 9,5403 psi dan tekanan rendah pada pipa (ΔPT) sebesar 9,3537 psi untuk data desain serta nilai tekanan rendah data aktual pada shell (ΔPS) sebesar  9,4606  psi  dan  tekanan  rendah  pada  pipa  (ΔPT)  sebesar  7,5972  psi. Hasil  tersebut  menunjukkan  tekanan  rendah yang  didapat  dibawah  nilai  penurunan  tekanan. Oleh karena itu, dapat disimpulkan bahwa kinerja alat  penukar kalor E-1303 berdasarkan data desain  dapat  dikatakan  dalam  kinerja  yang  baik  dinilai  dari  aspek  faktor  pengotor  (Rd)  dan tekanan rendah.
A B S T R A C T
Heat exchanger can operate as a heater or a coolant and is used to transfer heat from one system to another without the use of mass transfer. The purpose of  this study is to learn more about the sulfuric acid unit's operation and to evaluate the E-1303 Heat Exchanger's shell and tube HE type design, which serves as a coolant throughout the absorption process. The H 2 SO 4 can absorber and the temperature controlled by this heat exchanger.  The production of the product in the form of H 2 SO 4 , Heat Exchanger E-1303 must perform effectively and this information used is in the form of  design  data  and  actual  data,  with  the  pressure  drop  on  the  shell (PS) at 9.5403  psi and  the pressure drop on the tube (PT) at 9.3537 psi  for the design data and a value of 9.4606 psi and 7.5972 psi , accordingly, for the actual data. These results indicate that the pressure drop attained was less than the allowed pressure drop. Therefore, it can be concluded that, if considering at the impurity factor (Rd) and pressure drop, the performance of the E-1303 Heat Exchanger based on design data maybe onsidered to be in good performance .

## 1. PENGANTAR
PT Petrokimia Gresik merupakan pabrik pupuk terlengkap di Indonesia yang mampu menghasilkan produk pupuk dan prosuk non pupuk serta bahan kimia lainnya. Secara umum, PT Petrokimia Gresik dibagi menjadi 3 (tiga) unit produksi, yaitu unit produksi IA dan IB, unit produksi IIA dan IIB serta unit produksi IIIA dan IIIB. Departemen produksi IIIA merupakan unit produksi yang memproduksi bahan baku hampir di seluruh unit produksi PT Petrokimia Gresik. Unit produksi IIIA menghasilkan produk berupa asam sulfat, asam fosfat, phospogypsum, dan asam fluosilikat untuk menghasilkan produk lain seperti pupuk Phonska, pupuk ZA, dan AlF3. Pabrik asam sulfat di PT Petrokimia Gresik beroperasi satu stream dengan kapasitas 1800 ton/hari melalui proses Hitachi Zosen/ T.J. Browder double contact and double absorbtion (DC/DA). Proses pembuatan asam sulfat (H 2 SO 4 ) dibagi menjadi 5 macam yaitu sulphur handling, unit SO 2 generation, SO 2 convertion, Drying air and SO 3 absorbtion, H 2 SO 4 storage and distribution . Pada unit asam sulfat ini terdapat alat alat penukar kalor (E-1303) yang berfungsi sebagai pendingin pada proses absorpsi. Alat penukar kalor ini berfungsi untuk mengatur temperatur H 2 SO 4 yang akan masuk ke absorber. Oleh karena itu, alat penukar kalor E.1303 ditun tut untuk memiliki kinerja yang baik agar produk berupa H 2 SO 4 diperoleh secara maksimal melalui evaluasi kinerja alat. Salah satu proses evaluasi yang dapat dilakukan yaitu dengan meninjau nilai fouling factor (Rd) aktual berdasarkan data aktual dari logsheet yang ada kemudian dibandingkan dengan nilai fouling factor desain maksimal yang diperbolehkan (Jalu, dkk., 2021).
Alat penukar panas dikenal sebagai peralatan yang dirancang untuk perpindahan panas yang efisien dari satu media ke media lainnya. Penukar panas juga merupakan perangkat yang digunakan untuk mentransfer energi panas antara dua atau lebih cairan tanpa interaksi panas dan kerja eksternal (Hameed, 2020). Alat penukar panas adalah alat yang digunakan untuk memindahkan panas dari sistem ke sistem lain tanpa perpindahan massa dan bisa berfungsi sebagai pemanas maupun sebagai pendingin. Biasanya, medium pemanas yang dipakai adalah air yang dipanaskan sebagai fluida panas dan air biasa sebagai air pendingin ( cooling water ). Penukar panas diancang sebisa mungkin agar perpindahan panas antar fluida dapat berlangsung secara efisien. Pertukaran panas terjadi karena adanya kontak, baik antara fluida terhadap dinding yang memisahkannya maupun keduanya bercampur langsung ( direct contact ). Kemampuan untuk menukar panas sangat ditentukan oleh jenis aliran fluida dan fluida yang melewati penukar panas. Alat penukar panas memainkan peran penting dalam  pengoperasioan  banyak  sistem  seperti  pembangkit  listrik,  reaktor,  nuklir, industri  proses  dan  unit  pemulihan  panas  (Suswanto, 2015).  Jenis  perpindahan  panas  dapat  berlangsung  melalui  beberapa  cara,  diantaranya  kontak  langsungdan  kontak  tak  langsung. Alat penukar panas ini memanfaatkan proses perpindahan panas tak langsung, yaitu dimana fluida panas tidak berhubungan langsung dengan fluida  dingin,  melainkan  melalui  media  perantara  seperti  plat,  pipa,  membran,  atau  medium  lain.Proses  perpindahan  panas  yang menggunakan medium ini terjadi secara konduksidan konveksi. Konduksi saat panas merambat melalui dinding media (pipa, plat, atau sejenisnya) dan konveksi saat perpindahan energi panas dari fluida panas ke fluida yang lebih dingin karena gerakan fluida panas yang cenderung menjadi ringan dan bergerak kearah fluida yang lebih rendah temperaturnya (Geankoplis, 2005).

## 1.1. Jenis Alat Penukar Kalor
Dalam industri proses perpindahan panas antara dua fluida umumnya dilakukan di heat exchanger . Jenis yang paling umum adalah cairan  dimana  fluida  panas  dan  dingin  tidak  bersentuhan  langsung  satu  sama  lain  tetapi  dipisahkan  oleh  dinding  tabung  atau permukaan datar tau melengkung. Ada beberapa macam jenis heat exchanger yang pertama double pipe heat exchanger , shell and tube exchanger, cross flow exchanger.

## 1.1.1 Alat Penukar Kalor Pipa Ganda
Penukar paling tipis adalah penukar pipa ganda atau pipa konsentris ditunjukkan pada gambar 1, dimana satu fluida mengalir didaam satu pipa dan fluida lainnya dalam ruang melingkar diantara dua pipa. Cairan bisa dalam aliran cocurrent atau countercurrent. Alat penukar dapat dibuat dari sepasang pipa dengan panjang tunggal dengan alat kelengkapan di ujung atau dari beberapa pasang yang saling berhubungan secara sama. Jenis penukar ini berguna terutama untuk laju aliran kecil.
Gambar 1: Aliran Fluida pada Alat Penukar Kalor Pipa Ganda

## 1.1.2 Alat Penukar Kalor Cangkang dan Pipa
Jika arus yang lebih besar terlibat maka alat penukar kalor tipe cangkang dan pipa digunakan dalam industri. Dalam penukar ini alirannya  kontinu.  Banyak tabung  secara  paralel  digunakan  di mana satu  fluida mengalir  di  dalam tabung ini. Tabung disusun dalam bundle , ditutup dalam satu cangkang. Penukar shell tube yang paling sederhana ditunjukkan pada gambar 2 (a) untuk 1 shell pass dan 1 tube pass , atau penukar counterflow I-1. Cairan dingin masuk dan mengalir ke dalam melalui semua tabung masuk secara paralel.
(a) (b)
Gambar 2: (a) untuk 1 shell pass dan 1 tube pass , (b) untuk 1 shell pass dan 2 tube pass

## 1.1.3 Cross flow exchanger
Ketika gas seperti udara dipanaskan atau didinginkan, perangkat yang umum digunakan adalah penukar panas aliran silang yang ditunjukkan pada gambar 3. Salah satu fluida, yaitu cairan, mengalir ke dalam melalui tabung dan gas luar mengalir melintasi bundel tabung dengan konveksi paksa atau kadang-  kadang alami.  Cairan  di dalam tabung dianggap  tidak  tercampur  karena  dibatasi  dan  tidak  dapat bercampur  dengan  aliran  lain.  Aliran  gas  di  luar  tabung  tercampur  karena  dapat  bergerak  bebas  di  antara  tabung  dan  akan  ada kecenderungan temperatur gas untuk menyamakan arah normal dengan aliran. Untuk fluida yang tidak tercampur di dalam tabung akan terjadi gradien temperatur baik sejajar maupun normal terhadap arah aliran.  Jenis kedua dari penukar panas aliran silang yang ditunjukkan pada gambar berikut.
Gambar 3: Flow patterns of cross-flow Heat Exchanger : (a) both fluid unmixed (b) one fluid mixed, one fluid unmixed

## 1.2. Penggunaan Alat Penukar Kalor
Penggunaan alat penukar kalor secara terus menerus akan menimbulkan penurunan unjuk kerja alat tersebut sehingga perlu dilakukan perawatan sebagai berikut:
1. Penurunan unjuk kerja karena pengotoran ( fouling ) sehingga target temperatur yang diinginkan tidak tercapai.
2. Perubahan distribusi aliran dalam proses sehingga dapat menyebabkan terjadinya penyimpangan aliran pada cangkang dan pipa.
3. Perubahan sifat-sifat fluida yang mengalir pada cangkang dan pipa memberikan perubahan komposisi fluida terutama yang langsung mempengaruhi koefisien perpindahan panasnya seperti viskositas dan konduktifitas panas.
4. Kerusakan pada bagian peralatan alat penuka kalor.
5. Korosif
6. Gasket bocor
7. Berkurangnya luas area pipa karena ada sebagian pipa yang ditutup atau diplug
1.3. Fouling Factor
Fouling yaitu  pembentukan  deposit  pada  permukaan  alat  penukar  panas  yang  dapat  menghambat  perpindahan  panas  dan meningkatkan hambatan aliran fluida pada alat penukar panas. Fouling factor dapat mempengaruhi proses perpindahan panas karena dapat menghambat pergerakan panas didalamnya yang diakibatkan karena deposit tersebut. Apabila nilai fouling factor hasil perhitungan lebih besar dari nilai fouling factor desain maka perpindahan panas yang terjadi didalam alat tidak memenuhi kebutuhan prosesnya dan harus  segera  dibersihkan.  Evaluasi fouling  factor dilakukan  supaya  dapat  mengetahui  keberadaan  kotoran  di  dalam  alat  dan waktu pembersihan harus dilakukan. Nilai fouling factor yang semakin besar akan mengakibatkan efisiensi perpindahan panas yang semakin menurun dan nilai penurunan tekanan semakin tinggi. Hal tersebut dapat menyebabkan penurunan kinerja dari alat penukar kalor. Fouling factor dapat ditentukan berdasarkan harga koefisien perpindahan panas overall untuk kondisi clean dan dirty pada alat penukar panas yang digunakan. Clean  Overall  Coefficient adalah  koefisien  perpindahan  panas  menyeluruh  pada  awal  alat  penukar  kalor dipakai  (masih bersih), besarnya ditentukan oleh besarnya tahanan konveksi ho dan hio, sedangkan tahanan konduksi diabaikan karena sangat kecil bila
dibandingkan  dengan  tahanan  konveksi.  Koefisien  perpindahan  panas overall pada  saat  pengotor  (UD)  ini  menyatakan  mudah  atau tidaknya  panas berpindah dari fluida panas ke fluida dingin dan juga menyatakan aliran panas menyeluruh sebagai gabungan proses konduksi dan konveksi setelah alat beroperasi dan nilai UD  lebih kecil daripada nilai UC (Rahayu, 2021).

## 2. METODE

## 2.1 Spesifikasi Alat Penukar Kalor
Tabel 1 merupakan spesifikasi dari alat penukar kalor (E-1303) pada unit Asam sulfat Pabrik IIIA PT Petrokimia Gresik.
Tabel 1: Spesifikasi Alat Penukar Kalor Tipe Deskripsi Project Name Hitachi Zosen Corporation Installation Location Gresik, Indonesia Number E-1303 Shell Pressure 5,5 kg/cm 2 g Tube Pressure 5,4 kg/cm 2 g

## 2.2 Metode Evaluasi
Metode perhitungan efisiensi alat penukar kalor menggunakan metode Kern dengan menggunakan penilaian terhadap koefisien perpindahan panas clean overall (Uc), koefisien perpindahan panas dirty overall, fouling factor (Rd ) (Zain dan Mustain, 2020). Evaluasi metode Kern dapat ditunjukkan pada gambar 4.
Studi Literatur Pengumpulan Data Desain dan Data Aktual Alat Penukar Kalor E-401 Menghitung Kalor Desain dan Aktual Menghitung Log Mean Temperatur Difference (LMTD) Desain dan Aktual Menghitung Overall Heat Transfer Cofficient Desain dan Aktual
Menghitung Fouling Factor Desain dan Aktual Analisis Hasil Perhitungan
Gambar 4: Diagram Alir Evaluasi Alat Penukar Kalor

## 2.3 Metode Persamaan
Metode persamaan menggunakan koefisien perpindahan panas dapat ditentukan dengan cara berikut ini (Suswanto, 2015):
Koefisien perpindahan panas dapat ditentukan dengan persamaan 1 dan persamaan 2 sebagai berikut ini:
1. Menentukan neraca
panas Neraca panas pada shell
𝑄 = 𝑊 . 𝐶𝑝 . ( 𝑇 1 − 𝑇 2) (1) Neraca panas pada tube
𝑄 = 𝑊 . 𝐶𝑝 . ( 𝑡 2 − 𝑡 1) (2) W :  Laju aliran massa (lb/jam) Cp :  Panas jenis (Btu/lb°F)
T1, T2 : Temperatur fluida panas t1, t2 : Temperatur fluida dingin
2.
Menentukan LMTD  dan True Temperature Different (∆t) pada persamaan 3 dan 4 sebagai berikut:
LMTD =   ∆t lm = ∆T maks − ∆T min
ln ∆Tmaks ∆Tmin (3) ∆T = LMTD  ×   F t (4) Keterangan:
Tmax: selisih temperatur fluida tinggi antara cangkang dan pipa (°F) Tmin:  selisih temperatur fluida rendah antara cangkang dan pipa (°F)
3.
Menentukan temperature kalorik terdapat pada persamaan 5 dan 6 sebagai berikut:
Temperatur kalorik untuk sisi cangkang T C = T 2 + FC (T 1 – T 2 ) (5)
Temperatur kalorik untuk sisi pipa tC = t 2 + FC (t 2 – t 1 ) (6) 4. Menentukan bilangan Reynold pada persamaan 7 dan 8 sebagai berikut:
Bilangan Reynold pada cangkang
𝑅𝑒 𝑠 = 𝐷 𝑒 𝐺 𝑠 𝜇 (7)
Bilangan Reynold pada pipa
𝑅𝑒 𝑡 = 𝑙𝐷 𝑡 𝐺 𝑡 𝜇 (8) De :  Diameter ekuivalen (ft) µ :  Viskositas fluida (lb/ft.jam) Gs
:  Kecepatan aliran massa pada cangkang
IDt
:  Diameter dalam tube (ft)
Gt :  Kecepatan aliran massa pada pipa
5.
Menentukan bilangan Prandtl
Harga bilangan Prandtl pada shell dapat diperoleh dengan menggunakan software steam table atau dengan persamaan 9 sebagai berikut:
𝑃 𝑟𝑠 = 𝐶 𝑝𝑠 × 𝜇 𝐾 𝑠 (9) µ : Viskositas fluida (lb/ft.jam) cps : Panas spesifik fluida pada cangkang/pipa ks
: Konduktivitas termal (Btu/(jam.ft.°F)
6.
Menentukan koefisien perpindahan panas
Koefisien perpindahan panas pada cangkang ℎ 𝑜 Φ 𝑠 =   𝐽𝐻 𝑠 × 𝑘 𝑡 𝐷 𝑒 × (𝑃𝑟 𝑠 ) 1 3
(10)
Koefisien perpindahan panas pada pipa ℎ 𝑖 Φ 𝑡 =   𝐽𝐻 𝑡 × 𝑘 𝑡 𝑙𝐷 𝑡 × (𝑃𝑟 𝑡
) 1 3 (11) Keterangan: De : Diameter ekuivalen (ft) IDt : Diameter dalam tube (ft) ks , kt : Konduktivitas termal (Btu/(jam.ft.°F) JHs : Faktor perpindahan panas cangkang Prs : Bilangan Prandtl pada cangkang JHt : Faktor perpindahan panas pipa Prt : Bilangan Prandtl pada pipa
7. Menentukan rasio viskositas dan koefisien dinding pipa pada persamaan 12 dan persamaan 13 sebagai berikut: Rasio viskositas dari uap pada dinding cangkang
Φ 𝑠 =  ( 𝜇 𝜇 𝑤 ) 0,14 (12)
Rasio viskositas dari uap pada dinding cangkang
Φ 𝑡 =  ( 𝜇 𝜇 𝑤 ) 0,14
(13)
µ : Viskositas dari uap pada Tav,in µw : Viskositas dari uap pada Tw
8. Menentukan clean overall heat transfer coefficient pada persamaan 14 dan persamaan 15 sebagai berikut:
Clean Overall Heat Tranfer Coefficient (Uc) dapat diperoleh sebagai berikut:
U c = ℎ 𝑖𝑜 × ℎ 𝑜 ℎ 𝑖𝑜 + ℎ 𝑜 (14)
Overall Heat Transfer Coefficient Design (Ud) dapat diperoleh sebagai berikut :
𝑈 𝑑 = 𝑞 𝑡 𝐴 × ∆𝑇 𝐿𝑀𝑇𝐷
(15)
hio : Koefisien perpindahan panas bagian dalam pipa
ho : Koefisien perpindahan panas bagian luar pipa A  : Luas permukaan pipa

## 9. Menentukan faktor pengotor
Faktor Pengotoran (Rd) adalah hambatan perpindahan panas akibat adanya endapan atau kotoran pada dinding perpindahan panas dan dapat diperoleh dari persamaan 16 sebagai berikut:
𝑅 𝑑 = 𝑈 𝑐 − 𝑈 𝑑 𝑈 𝑐 ×𝑈 𝑑
(16) Uc : faktor pengotor bersih
Ud : faktor pengotor kotor
10. Menghitung pressure drop dengan menggunakan persamaan 17 dan 18
Pressure drop pada cangkang
∆𝐷 𝑠 = 𝑓× (𝐺 𝑠 ) 2 ×𝐼𝐷 𝑠 × (𝑁+1) (5,22 × 10 10 ) × 𝐷 𝑒 × 𝑆𝐺 𝑠 × Φ 𝑠
(17)
Pressure drop pada pipa
∆𝐷 𝑡 = 𝑓× (𝐺 𝑠 ) 2 ×𝐿 × 𝑛 (5,22 × 10 10 ) × 𝐼𝐷 𝑡 × 𝑆𝐺 𝑠 × Φ 𝑡
(18)
De  :  Diameter ekuivalen (ft) SGs:  Kecepatan aliran massa pada shell IDt :  Diameter dalam tube (ft) SGt : Kecepatan aliran massa pada tube Φs/t: Rasio viskositas

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1. Data Desain
Data desain alat penukar kalor untuk menganalisis unjuk kerja alat penukar kalor dapat dilihat pada tabel 2.
Tabel 2 : Data Desain Alat Penukar Kalor Parameter Notasi Satuan Nilai Diameter dalam IDs in 29,528 Jarak antar baffle B in 16,929 Jumlah passes N buah 1 Laju alir massa mh kg/h 1.460.000 Tekanan design Ph des kg/cm 2 .g 5,5 Tekanan operasi Ph op kg/cm 2 .g 3,9 Temperatur masuk T1 °C 90 Temperatur keluar T2 °C 75 Kapasitas panas Cph Btu/lb.F 0,37 Diameter luar ODt in 0.748 Panjang tube L ft 354,331 Jumlah tube B buah 306 Pitch Pt in 1.122 Ketebalan d in 0.047 Jumlah passes N buah 1 Laju alir massa mc kg/h 625.000 Tekanan design Pc des kg/cm 2 .g 5,4 Tekanan operasi Pc op kg/cm 2 .g 3 Temperatur masuk t1 °C 31 Temperatur keluar t2 °C 40,2 Kapasitas panas Cpc Btu/lb.F 1

## 3.2. Data Aktual
Data aktual alat penukar kalor terdapat pada tabel 3 sebagai berikut:
Tabel 3: Data Aktual Alat Penukar Kalor Tanggal Cangkang (Asam Sulfat) Pipa (Cooling Water) T in ( o C) T out ( o C) T in ( o C) T out ( o C) 01-Nov-22 86 83 30 38 02-Nov-22 86 82 31 39 03-Nov-22 85 82 31 38 04-Nov-22 88 84 30 38 05-Nov-22 86 83 32 41 06-Nov-22 87 82 33 41 07-Nov-22 82 81 35 41 08-Nov-22 84 83 35 40 09-Nov-22 88 84 35 41 10-Nov-22 86 83 32 40 Rata-Rata 85.8 82.7 32.4 39.7

## 3.3 Pembahasan
Dalam perhitungan berdasarkan table diatas, didapat Rd design perancangan sebesar 0,0021 ft2-h-F/Btu dan nilai Rd design kurang dari nilai Rd ketetapan yakni 0,003 ft2-h-F/Btu. Hal ini menunjukkan bahwa beban pengotor (scaling) pada kondisi actual tidak melebihi batas kemampuan alat, sehingga pertukaran panas pada alat masih effisien untuk dioperasikan. Namun pada data aktual, diperoleh Rd aktual sebesar 0,0041 ft2-h-F/Btu dimana nilai Rd design lebih dari nilai Rd ketetapan yakni 0,003 ft2-h-F/Btu. Hal ini menunjukkan bahwa beban pengotor ( scaling ) pada kondisi actual melebihi batas kemampuan alat, sehingga pertukaran panas pada alat kurang effisien untuk dioperasikan.  Pada  perhitungan  penurunan  tekanan,  diperoleh  nilai  penurunan  tekanan  pada  cangkang  (ΔPS)  sebesar  9,5403  psi  dan penurunan tekanan pada pipa (ΔPT) sebesar 9,3537 psi untuk data desain dan penurunan tekanan pada cangkang (ΔPS) sebesar 9,4606 psi dan pressure drop pada tube (ΔPT) sebesar 7,5972 psi pada data aktual. Hasil tersebut menunjukkan pressure drop yang didapat dibawah pressure drop allowable . Jika penurunan tekanan lebih besar dari yang diizinkan maka akan menyebabkan laju alir massa (lb/hr) inlet fluida di cangkang dan di pipa jauh berbeda dengan laju alir massa outlet masing-masing fluida. Oleh karena itu, dapat disimpulkan bahwa kinerja alat penukar kalor E-1303 berdasarkan data desain dapat dikatakan dalam performa baik, dinilai dari aspek faktor pengotor (Rd) dan penurunan tekanan.

## 4. KESIMPULAN
Alat  penukar  kalor  E-1303  memiliki  kekotoran  dengan  nilai  Rd  rata-rata  yaitu  0,0041  ft 2 -h-F/Btu  karena  telah  melewati  batas maksimal yang diperbolehkan yaitu maksimal 0,003 ft 2 -h-F/Btu. Namun untuk nilai  penurunan tekanan didapatkan hasil  yang sesuai yaitu sebesar 9,4606 psi pada cangkang dan 7,5972 psi pada pipa). Kinerja alat alat penukar kalor E-1303 berdasarkan data desain dapat dikatakan dalam performa baik, dinilai dari aspek faktor pengotor (Rd) dan penurunan tekanan.

## UCAPAN TERIMAKASIH
Penulis mengucapkan rasa syukur karena berkat dan rahmat Yang Maha Kuasa penulis dapat menyelesaikan artikel ini, serta terima kasih yang  sedalamnya  kepada pihak-pihak yang sudah mendukung terselesaikannya artikel ini.

## DAFTAR PUSTAKA
Budiman, A., Syarief, A., & Isworo, H. (2014). Analisis Perpindahan Panas dan Efisiensi Efektif High Pressure Heater (HPH) di PLTU Asam-Asam. Jurnal Ilmiah Teknik Mesin Unlam 3, 77-79. Geankopolis, C. J. (2005). Transport Processes and Unit Operations. Prentice-Hall.
Hameed, V.M., & Awad, S.M. (2020). Experimental Investigation of Double Pipe Heat Exchanger Temperature Distribution. International Journal of Multidisciplinary Sciences and Advanced Technology 2, 10-11
Jalu, P. R., Rulianah, S., Sindhuwati, C., & Raharjo, R. (2021). Evaluasi Pressure Drop Heat Exchanger-03 pada Crude Distillation Unit PPSDM Migas Cepu. Jurnal Teknologi Separasi 7, 505-513. McCabe. (2005). Unit Operations of Chemical Engineering. McGraw Hill. Rahayu,  I.E.  (2021).  Analisis  Kinerja Heat  Exchanger pada Preheater CDU  V  di  Kilang  RU  V  Balikpapan. Jurnal  Teknik  Kimia Vokasional 1, 6. Suswanto, M. (2015). Perpindahan Panas pada Heat Exhanger Dobel Pipa dengan Sirip Berbentuk Siku Empat. Jurnal Teknik Industri 10. Zain, M. R., & Mustain, A. (2020). Evaluasi Efisiensi Heat Exchanger (HE - 4000) dengan Metode Kern. Jurnal Teknologi Separasi 6, 415- 420.