## PERMODELAN PENGEKANGAN KOLOM PADA BETON MUTU NORMAL DENGAN METODE ELEMEN HINGGA 3-D
Ridho Saleh Silaban 1 , Darmansyah Tjitradi 2 , Syahril Taufik 3
1 Mahasiswa Pasca Sarjana Teknik Sipil Universitas Lambung Mangkurat
2,3 Dosen Fakultas Teknik Universitas Lambung Mangkurat
1 ridho.saleh.silaban@gmail.com

## ABSTRAK
Kolom  merupakan  element  kritis  pada  struktur  bangunan, kegagalan  kolom  akan  berakibat  langsung  pada runtuhnya  komponen  struktur  lain  yang  berhubungan.  Kolom  harus  memiliki  kekuatan,  stabilitas  dan daktilitas.  Dalam  meningkatkan  kapasitas  dan  daktilitas  kolom  dengan  memberikan  pengekangan ( confinement ),  untuk  melindungi  element  beton  agar  tidak  pecah  akibat  pengaruh  tekanan  yang  bekerja. Menganalisis kemampuan beban aksial ultimit, pola distribusi tegangan-regangan dan pola retak pada element beton  dan  daktilitas  kolom. Pengujian  beberapa  model  dan  variasi  jarak  pengekangan  pada  kolom  pendek mutu  beton  normal  dengan  tulangan  longitudinal  baja  ulir  dan  tulangan  transversal  baja  carbon.  Kolom dianalisis  menggunakan  metode Finite  Element  Analisis (FEA)  dengan  bantuan  Aplikasi ANSYS 3-D full scale, dengan  material  properties  untuk  beton  menggunakan  SOLID65  dan  tulangan  baja  menggunakan LINK8  serta  loading  plat  SOLID45.  Jenis  tumpuan  yang  dipakai  adalah  sendi-sendi  dengan  pemberian pembebanan  bertahap  ( loadstep )  aksial  arah  sentris.  Pengaruh  model  pengekang  dan  variasi  jarak pengekangan  terhadap  nilai  beban  aksial  ultimit  kolom  untuk  seluruh  model  relatif  kecil  dengan  rasio perbandingan  sebesar  1,079,  sedangkan  untuk  rasio  perbandingan  nilai  aksial  deformasi  sebesar  1,496.  Pola distribusi  tegangan  dan  regangan  pada  saat yielding menyebar  diseluruh  area  kolom  namun  pada  saat mencapai  ultimit  distribusi  terkonsentrasi  pada  area  tumpuan.  Retak  pertama  dominan  terjadi  pada  area tumpuan  dan  pada  umumnya  terjadi  pada  lapisan  selimut  beton,  pada  kondisi  ultimit  retakan  sudah  terjadi merata  diseluruh  area  kolom.  Rasio  perbandingan  nilai  daktilitas  untuk  semua  model  kolom  dan  jarak pengekangan relatif cukup besar dengan nilai rasio 1,523
Kata kunci: beton mutu normal, daktilitas , FEA, full scale, kolom, pengekangan

## ABSTRACT
The column is a critical element in the building structure, the failure of the column will directly result in the collapse  of  other  related  structural  components.  The  column  must  have  strength,  stability  and  ductility.  In increasing  the  capacity  and  ductility  of  the  column  by  providing  confinement,  to  protect  concrete  elements from breaking due to the influence of the working pressure. Analyzing ultimate axial load capability, stress- strain  distribution  patterns  and  crack  patterns  in  concrete  elements  and  column  ductility.  Tests  of  several models and variations of the restraint distance in short columns of normal concrete quality with longitudinal reinforcement of steel steels and carbon steel transversal reinforcement. The columns were analyzed using the Finite  Element  Analysis  (FEA)  method  with  the  help  of  a  full  scale  ANSYS  3-D  application,  with  material properties  for  concrete  using  SOLID65  and  steel  reinforcement  using  LINK8  and  SOLID45  loading  plates. The type of pedestal used is the joints with axial loading (axial loadstep) centric direction. The effect of the restraint model and the variation of the restraint distance to the value of the column ultimate axial load for the
MEDIA ILMIAH TEKNIK SIPIL Volume 8 Nomor 2 Juni 2020 Hal. 104-115
whole  model  is  relatively  small  with  a  ratio  of  1.079,  while  for  the  ratio  of  the  axial  deformation  ratio  of 1.496.  The  pattern  of  stress  and  strain  distribution  when  yielding  spreads  throughout  the  column  area  but when  it  reaches  the  ultimate  distribution  the  concentration  is  concentrated  in  the  support  area.  The  first dominant crack occurs in the pedestal area and generally occurs in the concrete blanket layer, in the ultimate condition cracks have occurred evenly throughout the column area. The ratio of the ratio of ductility values for all column models and the restraint distance is relatively large with a ratio value of 1.523
Keywords: column, ductility, FEA, full scale, normal quality concrete, restraints

## PENDAHULUAN
Dalam SNI 03-2847-2002 struktur bangunan  dirancang  bersifat  daktail, kolom  yang dirancang  harus  memiliki  kekuatan,  stabilitas  dan daktilitas. Daktilitas  aksial  adalah  kemampuan struktur  untuk  berdeformasi  aksial  secara  inelastis termasuk  lendutan  terbesar  dan  menyerap  energi tanpa mengalami reduksi kekuatan secara signifikan  sebelum  mencapai  keruntuhan.  Rasio antara  deformasi  maksimum  struktur  dengan deformasi  yang  terjadi  saat  mengalami yielding leleh.
Untuk meningkatkan daktilitas kolom yang menggunakan bahan beton adalah dengan mengontrol  secara  khusus  desain  penulangannya yaitu
memberikan model pengekangan
( confinement ). Park dan Paulay (1975), mengatakan  sengkang  dalam  beton  bertulang disamping  berfungsi  sebagai  tulangan  pemikul gaya  geser  dan  pengikat  tulangan  utama,  namun juga  berfungsi  untuk  meningkatkan  daktilitas komponen struktur.
Analisis  perilaku  kolom  beton  bertulang mutu  normal  dengan  pemasangan  beberapa  model dan  jarak  pengekangan  yang  diberi  beban  statis arah  sentris  kolom  untuk  mengetahui  kemampuan kapasitas beban aksial ultimit, penyebaran distribusi  dan  konsentrasi  tegangan  ( von  mises ), pola  retak  ( creck )  pada  material  beton  serta daktilitas kolom

## Numerical Modeling
Model kolom menggunakan kolom pendek persegi  empat,  diberikan  pembebanan  statis  pada area  penampang  arah  sentris  kolom  dibebani bertahap  hingga  kolom  mengalami  keruntuhan ultimit.  Permodelan  dengan  system  3-D full-scale solid  element dan link  element.  Stress dan strain beton  yang  digunakan  menurut  usulan  Kent  dan Park  (1971)  pada  kondisi  terkekang. Stress dan
strain baja  yang  digunakan  menurut  usulan  Park dan Paulay (1974)

## Kurva Tegangan - Regangan Beton Mutu Normal
Kurva  hubungan  tegangan-regangan  beton yang  dikekang  dengan  sengkang  usulan  Kent  dan Park seperti dalam Gambar 1 berikut:
Gambar 1. Kurva  hubungan  tegangan-regangan beton  yang  dikekang  dengan  sengkang  segi  empat usulan kent dan Park (1971)
Kurva  naik  kurva  turun  dan  kurva  datar  dengan persamaan-persamaan berikut:
Daerah AB : 002 , 0  c                   2 002 , 0 002 , 0 2 c c c c f f   (1)
Daerah BC : c c 20 002 , 0         002 , 0 1     C c c Z f f  (2) Daerah CD : c c 20    c c f f   2 , 0 (3)
Dimana:
002 , 0 5 , 0 50 50    h u Z   (4)
1000 002 , 0 3 50      c c u f f  dan h s h s b     4 3 50 (5)
c f  adalah kuat tekan silinder beton dalam psi; s  adalah  perbandingan  volume  tulangan  melintang terhadap  inti  beton  yang  diukur  terhadap  bagian
luar  sengkang; b  adalah  lebar  inti  kekekangan diukur  terhadap  bagian  luar  sengkang; h s adalah jarak sengkang

## Kurva Tegangan - Regangan Baja Tulangan
Dalam  penelitiannya  memuat  Perhitungan  untuk menentukan  nilai  tegangan  dan  regangan  baja tulangan   s s f   menggunakan usulan Park dan Paulay (1974), seperti ditunjukkan pada Gambar 2 berikut:
Gambar 2. Kurva  hubungan  tegangan-regangan baja tulangan usulan Park dan Paulay (1974)
Gambar 2 Diatas kurva tegangan-regangan setelah melewati  titik  leleh  C  baja  mengalami  regangan plastis  cukup  besar  dengan  tegangan  yang  hampir konstan yang disebut tegangan leleh ( y f ). Setelah melewati  regangan  batas  leleh    ( sh  ),    tegangan mulai  naik  lagi  yaitu  pada  daerah  CD  yang menunjukkan pengaruh strain-hardening baja atau kondisi  perkuatan  regangan  hingga  mencapai tegangan  maksimum  ( su f )  yang  disebut  dengan kuat  tarik  baja,  dan  akhirnya  baja  putus  setelah mengalami  penyempitan  luas  tampang  ( necking ), dari  kurva  tersebut  dapat  dilihat  karakteristik- karakteristik persamaan -persamaan berikut:
Daerah AB : s   y 
s f = s  s E (6)
Daerah BC : y   s   sh  (7)
s f = y f (8)
Daerah CD : sh   s   su  (9)
s f = y f (10)   
           
        2 1 30 2 60 2 60
2
r m m sh s sh s sh s      
Dimana:
m =   2 2 15 1 60 1 30 r r r f f y su          r = su  - sh  (12)
Pengaruh Pengekangan ( Confinement ) Pada Kapasitas Tekan Kolom
Pengekangan  kolom  memiliki  tujuan utama  untuk  menghasilkan  suatu  elemen  kolom yang  lebih  daktail,  struktur  yang  daktail  dibuat untuk  meningkatkan  ketahanan  struktur  terhadap gaya  gempa  yang  cenderung  bolak-balik,  apabila gaya  gempa  mampu  ditahan  oleh  kolom,  maka keruntuhan mendadak suatu struktur dapat dicegah
. Bousalem dan Chick (2007), telah melakukan  studi  terhadap  pengekangan  kolom beton  untuk  beban  gempa,  hasilnya  menunjukkan bahwa  pengekangan  beton  sangat  berpengaruh terhadap ketahanan beban gempa.
Beberapa faktor penting dalam pengekangan  kolom  yaitu  kekuatan/  mutu  kolom, konfigurasi  tulangan  transversal,  dan  jumlah tulangan  longitudinal.  Sharif  dkk  (2010),  meneliti pengaruh  pengekangan  terhadap  kolom  beton struktur pada pembebanan gempa dengan membandingkan beberapa pengekang kolom terkekang,  hasilnya  pengaruh  ratio  pengekangan dapat  meningkatkan  kapasitas  daya  dukung  beban terhadap pengaruh gempa.

## Setting Analisis  Program
Analisis  kolom  beton  bertulang  pada program  ANSYS  dibuat  dengan  model  tumpuan sendi-sendi,  diberi  beban  aksial  statis  arah  sentris kolom  (vertikal).  Loading  plat  dan  plat  landas dipasang  pada  tiap  ujung  kolom  akan  diberikan pembebanan  tegangan  ( Pressure ).  Pembebanan dientri dalam 20 tahap ( loadstep ).
Tabel 1. Pengelompokan model kolom. Mutu beton fc’ =26,5 MPa. Tulangan Utama f y /f u = 360/520 MPa. Tulangan Sengkang f y /f u = 240/350 MPa
Gambar 3. Model tumpuan sendi-sendi beban statis arah sentris

## Jumlah dan Pengelompokan Model
Dalam penelitian ini dimensi model kolom yang digunakan adalah ukuran 150x150x2100 mm. Tulangan utama Ø10 mm sebanyak 8 buah sedangkan, Untuk tulangan sengkang di area tumpuan Ø8 mm dan tulangan sengkang pada area lapangan Ø6 mm.
Pengelompokan model berdasarkan variasi jarak yaitu masing-masing kelompok mewakili jarak 50 mm, 100 mm, 150 mm dan 200 mm, adapun pengelompokan  model  pengekangan  menggunakan analisis  elemen  hingga  bantuan  aplikasi  ANSYS dengan  berbagai  variasi  tersebut  tercantum  dalam Tabel 1. berikut:

## Analisis Validasi dan Verifikasi Model
Tujuan  dari  analisis  validasi  untuk memastikan  hasil  dari  proses  analisis  aplikasi benar  dan  dapat  diterima.  Proses  analisis  model- model kolom akan mengacu pada analisis validasi sebagai  standart  serta  parameter  dalam  tahapan menganalisis
Karateristik pembentuk kolom pada eksperimental  yang  dibuat  di  laboratorium  berupa ukuran  dimensi,  mutu  bahan,  jenis  tumpuan  atau loading plat dan lainnya. Karakteristik dari model kolom  validasi  tersebut  selanjutnya  diolah  pada aplikasi yaitu dengan tahapan pembuatan modeling , properties , mesh  atribut,  meshing dan lain  sebagainya,  dilanjutkan  dengan  melakukan analisis  aplikasi  dengan  melakukan runing program.
Hasil  analisis  yang  diperoleh  dari  aplikasi berupa nilai beban (kN) dan nilai aksial deformasi (mm).  Selanjutnya  nilai  diplot  kedalam  grafik beban (kN) vs aksial deformasi  (mm), grafik hasil dari  analisis  aplikasi  dibandingkan  dengan  hasil analisis  eksperimental  dilaboratorium.  Grafik  hasil penelitian  eksperimental  dan  hasil  aplikasi  ANSYS dapat dilihat pada Gambar 4 berikut:
Tabel 2. Nilai Beban Aksial Ultimit dan Deformasi
Model Sederhana
Tabel 3. Nilai Beban Aksial Ultimit dan Deformasi
Model Horizontal
Tabel 4. Nilai Beban Aksial Ultimit dan Deformasi Model Vertikal dan Horizontal
Tabel 5. Nilai Beban Aksial Ultimit dan Deformasi
Model Diagonal
(b) Pengekangan Model sederhana
(a) Pengekangan Model Horizontal
Gambar 4. Grafik  perbandingan  nilai  Beban  (kN) vs  Aksial  deformasi  (mm)  antara  penelitian  El- Kholy  dan  Dahish  (2015)  dengan  hasil  aplikasi ANSYS
Perbandingan  antara  nilai  Beban  aksial (kN)  vs  Aksial  deformasi  (mm)  dari  hasil  analisis menggunakan  aplikasi  ANSYS  dan  hasil  analisis eksperimental  dilaboratorium  relatif  nilai  sama. Nilai aksial deformasi hasil eksperimental diperoleh sebesar 3,27 mm, hasil Aplikasi ANSYS sebesar 3.33 mm dengan selisih perbedaan sebesar 1,83%. nilai beban aksial ultimit hasil
eksperimental  dilaboratorium  sebesar  486,98  kN. Hasil yang diperoleh aplikasi ANSYS beban aksial ultimit  sebesar  495,00  kN  dengan  selisih perbedaan sebesar 1,64%.
Analisis Beban dan Deformasi Aksial Ultimit
Perhitungan beban aksial terhadap deformasi  dihitung  secara  teoritis  dan  dilakukan perbandingan  dari  hasil  perhitungan  program aplikasi ANSYS. Perhitungan beban aksial tersebut dihitung  pada  model  yang  akan  dianalisis  dan model validasi
a. Pengaruh Jarak Pengekangan
Tabel 6. Nilai Beban Aksial Ultimit dan Deformasi
Pengekangan 50 mm
Tabel 7. Nilai Beban Aksial Ultimit dan Deformasi
Pengekangan 100 mm
Tabel 8. Nilai Beban Aksial Ultimit dan Deformasi Pengekangan 150 mm
Tabel 9. Nilai Beban Aksial Ultimit dan Deformasi Pengekangan 200 mm
(d) Pengekangan Model Vertikal dan Horizontal (c) Pengekangan Model Diagonal
(c) Jarak pengekangan 150 mm a) Jarak Pengekangan 50 mm (b) Jarak Pengekangan 100 mm (d) Jarak pengekangan 200 mm
Gambar 5. Kurva  hubungan  Beban  Aksial  (kN)  vs  Aksial  Deformasi  (mm)  pengaruh  jenis  dan  jarak pengekangan
b. Pengaruh Model Pengekangan
Gambar 6. Kurva hubungan Beban Aksial (kN) vs Aksial Deformasi (mm) pengaruh model pengekangan dan variasi Jarak
(b) Pengekangan Model Horizontal (a) Pengekangan Model Horizontal
(b) Pengekangan Model Horizontal (d) Pengekangan Model Diagonal (a) Pengekangan Model Horizontal (c) Pengekangan Model Vertikal dan Horizontal

## Analisis Daktilitas Akibat Pengaruh Pengekangan
Nilai daktilitas displacement dianalisis dari data  hasil  ANSYS,  nilai  ratio  diperoleh  dari  hasil pembagian  nilai  deformasi  beban  ultimit  (Δ u ) dengan  nilai  deformasi yielding (Δ y ).  Untuk  nilai deformasi  pada  saat  kondisi yielding (Δ y )  dari grafik  deformasi  vs  tegangan  dimana  nilai deformasi  saat  kondisi yielding (Δ y )  adalah  nilai
deformasi  saat  tegangan  (σy)  telah  mencapai  nilai
Konfigurasi nilai daktilitas akibat pengaruh  model  pengekangan  dan  pengaruh  jarak pengekangan  untuk  semua  model  dapat  dilihat pada  diagram  batang  pada  Gambar  9  dan  Gambar 10
Gambar 7. Kurva hubungan tegangan (MPa) vs aksial deformasi (mm)
(c) Pengekangan Model Vertikal dan Horizontal (d) Pengekangan Model Diagonal
Gambar 8. Kurva hubungan tegangan (MPa) vs regangan
Gambar 9. Diagram nilai daktilitas akibat pengaruh model pengekangan
Dari  Gambar  9  diatas  terlihat  jarak  pengekangan memberikan  pengaruh  terhadap  nilai  daktilitas. Pada  pengekangan  model  sederhana,  model horizontal  serta  model  vertikal  dan  horizontal dominanan  jarak  pengekangan  yang  lebih  rapat akan memberikan nilai daktilitas yang lebih tinggi
dibandingkan  jarak  pengekangan  yang  lebih renggang.  Namun  untuk  model  diagonal  pengaruh pemberian jarak pengekangan relatif belum efektif untuk meningkatkan nilai daktilitas
Gambar 10. Diagram nilai daktilitas akibat pengaruh jarak pengekangan
Dari  Gambar  10  terlihat  rasio  tulangan  sengkang (ρ s ) memberikan pengaruh terhadap nilai daktilitas. Semakin  besar  nilai  rasio  tulangan  sengkang  (ρ s ) maka  akan  semakin  tinggi  nilai  daktilitasnya. Rasio  tulangan  sengkang  (ρ s )  sangat  efektif meningkatkan nilai daktilitas pada pengekang yang lebih  renggang  terlihat  pada  jarak  pengekangan 200 mm nilai daktilitasnya terus meningkat

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Berdasarkan analisis matematik dan analisis  bantuan  aplikasi  ANSYS  dapat  diambil beberapa kesimpulan sebagai berikut:
1. Kemampuan  beban  aksial  ultimit  dan  aksial deformasi akibat pengaruh pengekangan
a. Pengaruh  model  pengekang  terhadap  nilai beban  aksial  ultimit  relatif  kecil,  diperoleh rasio perbandingan nilai beban aksial ultimit terbesar  dengan  nilai  beban  aksial  terkecil untuk  semua  model  pengekang  dan  jarak pengekangan  hanya  1,079  atau  selisih nilainya  sebesar  7,98%  dengan  nilai  beban aksial  ultimit  terbesar  pada  pengekangan model  Diagonal  jarak  pengekangan  50  mm yaitu  sebesar  577,350  kN,  sedangkan  untuk nilai  beban  aksial  ultimit  terkecil  pada pengekangan model
Diagonal
jarak
pengekangan 100 mm yaitu sebesar 534,680 kN b. Pengaruh  model  pengekang  terhadap  nilai aksial deformasi memberikan pengaruh yang relatif cukup besar, diperoleh rasio perbandingan nilai  aksial deformasi  terbesar dengan  nilai  aksial  deformasi  terkecil  untuk semua model pengekang dan jarak pengekangan  sebesar  1,523  atau  selisih
nilainya sebesar 49,673% dengan nilai aksial deformasi terbesar pada pengekangan model Verikal  &  Horizontal jarak  pengekangan  50 mm  yaitu  sebesar  5,493  mm,  sedangkan untuk  nilai  aksial  deformasi  terkecil  pada pengekangan model Sederhana jarak pengekangan  200  mm  yaitu  sebesar  3,670 mm
2. Perilaku  distribusi  dan  konsentrasi  tegangan dan  regangan  ( von  mises )  akibat  pengaruh pengekangan
a. Pengaruh  model  penulangan  dan  variasi jarak  pengekangan  terhadap  konsentrasi tegangan  maksimum  yang  terjadi  pada  saat yielding atau  retak  pertama  terdistribusi dengan  merata  pada  seluruh  kolom  diarea tumpuan  maupun    diarea  lapangan  namun hanya  terkonsentrasi  pada  lapisan  selimut kolom
b. Pengaruh  model  penulangan  dan  variasi jarak  pengekangan  terhadap  konsentrasi tegangan yang terjadi pada saat beban aksial ultimit bekerja, dari seluruh model pengekangan  dan  variasi  jarak  pengekangan dominasi  tegangan  terkonsentrasi  pada  area tumpuan dan tersebar pada lapisan kolom
c. Pengaruh  model  penulangan  dan  variasi jarak  pengekangan  terhadap  konsentrasi regangan  pada  saat  terjadi  beban  aksial ultimit bekerja, dari seluruh model pengekangan  dan  variasi  jarak  pengekangan dominan  terkonsentrasi  pada  area  tumpuan baik  diarea  tumpuan  atas  maupun  diarea tumpuan  bawah  namun  ada  beberapa  model terjadi pada area lapangan
Gambar 11. Konsentrasi tegangan saat ultimit
Gambar 12. Konsentrasi regangan saat ultimit
3. Perilaku pola retak (crack) pada material beton pada kolom
a. Retak  pertama  didominasi  terjadi  pada lapisan  selimut  beton  dan  pada  umumnya dimulai pada area tumpuan, seiring meningkatnya  beban  aksial  maka  retakan juga  semakin  bertambah  besar  menuju  area lapangan  kolom  dan  memasuki  lapisan  inti kolom. Terkecuali untuk pengekangan model  Diagonal  dominan  retakan  awal terjadi pada lapisan inti kolom tepatnya pada celah-celah antara tulangan sengkang
berbentuk  persegi  dan  tulangan  berbentuk diagonal  atau  pada  posisi  bengkokan  pada tulangan  Diagonal,  hal  ini  diperkirakan pengaruh  dari  terlalu  kecilnya  ruang  yang tersedia  untuk  penempatan  bahan  spesimen beton  menyebabkan  pada  ruang  ini  volume penempatan  dari  spesiment  beton  kecil sehingga  mempermudah  terjadinya  retakan, seiring  meningkatnya  beban  maka  retakan yang  awalnya  hanya  pada  inti  kolom berlanjut  pada  lapisan  selimut  kolom  dan terus  bertambah  besar  hingga  menyebar keseluruh area kolom
Gambar 13. Kondisi retak pertama pada area tumpuan bawah terkonsentrasi dilapisan selimut kolom
b. Pada  saat  mencapai  beban  aksial  ultimit maka sebagian besar bahan beton mengalami retak  bahkan  terlihat  retakan  pada  seluruh area  kolom  dari  area  tumpuan  hingga  area lapangan,  retakan  juga  terjadi  pada  lapisan selimut beton maupun inti kolom
4. Daktilitas akibat pengaruh pengekangan
a. Pengekangan  model  vertikal  dan  horizontal dengan jarak pengekangan 50 mm memperoleh  nilai  ratio  daktilitas  tertinggi yaitu  sebesar  14.121,  dengan  jarak  75  mm didapatkan  nilai  daktilitas  sebesar  14,9605 untuk  menghidari  jarak  sengkang  yang terlalu rapat untuk agregat ukuran besar bisa lolos
b. Semakin  tinggi  ratio  tulangan  geser  maka (ρs)  maka  nilai  daktilitas  akan  semakin meningkat
c. Pemberian  jarak  pengekangan  pada  kolom memberikan  pengaruh  yang  cukup  besar terhadap  nilai  daktilitas,  dimana  ratio perbandingan  nilai  daktilitas  terhadap  jarak pengekangan  untuk  model  pengekangan sederhana  sebesar  1,410.  Pengekangan model horizontal sebesar 1,382.
Pengekangan  model  vertikal  dan  horizontal sebesar  1,255    dan  Pengekangan  model diagonal sebesar 0,893
d. Berdasarkan  kurva  hubungan  antara  jarak pengekangan  (s)  dan  daktilitas  (µ),  maka dapat  dibuat  persamaan  kurva  fitting  seperti
e. pada Lampiran D maka diperoleh persamaan sebagai berikut:
 Persamaan  kurva  fitting  hubungan  antara
Jarak pengekangan (s) dan  Daktilitas  (µ)  untuk  model  sederhana adalah: µ = -7E-06 s 3 + 0,0023 s 2 - 0,2576 s + 20,955  Persamaan  kurva  fitting  hubungan  antara Jarak  pengekangan  (s)  dan  Daktilitas  (µ) untuk model horizontal adalah: µ = 3E-06 s 3 - 0,0011 s 2 + 0,1068 s + 10.703
 Persamaan  kurva  fitting  hubungan  antara Jarak  pengekangan  (s)  dan  Daktilitas  (µ) untuk model vertikal dan horizontal adalah: µ = 8E-06 s 3 + 0,0029 s 2 + -0,2988 s + 5,488
 Persamaan  kurva  fitting  hubungan  antara Jarak  pengekangan  (s)  dan  Daktilitas  (µ) Untuk model diagonal adalah: µ = 0,018 s 3 – 5,3985 s 2 + 494,94 s + 13488

## PENUTUP

## Kesimpulan
Berdasarkan  analisis  model  menggunakan perhitungan  manual  dan  analisis  model  metode Finite  Element  Analisis (FEA)  dengan  bantual aplikasi  komputer  ANSYS  pada  kolom  dengan beberapa  model  pengekangan  dan  variasi  jarak pengekangan,  dapat  diambil  kesimpulkan  sebagai berikut:
1. Pemberian model dan variasi jarak pengekangan pada kolom memberikan pengaruh  relatif  kecil  terhadap  peningkatan nilai  beban  aksial  ultimit.  Rasio  selisih  antara nilai  beban  aksial  tertinggi  dan  terkecil  untuk semua  model  hanya  sebesar  1,079  atau  selisih nilainya sebesar 7,98%. Rasio tulangan sengkang  memberikan  pengaruh  terhadap  nilai deformasi,  meningkatnya  nilai  rasio  tulangan maka  akan  meningkatkan  nilai  kemampuan kolom untuk berdeformasi. Rasio perbandingan nilai  aksial  deformasi  terbesar  dengan  nilai aksial  deformasi  terkecil  untuk  semua  model pengekang  dan  jarak  pengekangan  sebesar 1,523 atau selisih nilainya sebesar 49,673%
2. Pola  distribusi  tegangan  dan  regangan  yang terjadi  pada  saat  retak  pertama  merata  pada seluruh  area  kolom  dari  area  tumpuan  hingga area  lapangan.  Namun  pada  saat  mencapai
kondisi  ultimit  pola  tegangan  dan  regangan terkonsentrasi pada area tumpuan.
3. Retak  pertama  didominasi  terjadi  pada  lapisan selimut beton dan pada umumnya dimulai pada area  tumpuan  terkecuali  untuk  pengekangan model  Diagonal  retakan  awal  terjadi  pada  inti kolom.  Seiring  meningkatnya  beban    aksial maka  retakan  juga  semakin  bertambah  besar menuju  area  lapangan  kolom  dan  memasuki lapisan  inti  kolom.  Pada  saat  mencapai  beban aksial ultimit  maka sebagian besar bahan beton mengalami  retak  bahkan  terlihat  retakan  pada seluruh  area  kolom  dari  area  tumpuan  hingga area lapangan, retakan juga terjadi pada lapisan selimut beton maupun inti kolom.
4. Rasio  tulangan  sengkang  mempengaruhi  nilai daktilitas,  meningkatkan  nilai  rasio  tulangan sengkang pada kolom akan meningkatkan nilai daktilitas,  pemberian  jarak  pengekangan  yang lebih  rapat  akan  memberikan  nilai  daktilitas cukup besar. ratio perbandingan nilai daktilitas terhadap  jarak  pengekangan  untuk  model pengekangan sederhana sebesar 1,410. Pengekangan  model  horizontal  sebesar  1,382. Pengekangan  model  vertikal  dan  horizontal sebesar  1,255    dan  Pengekangan  model Diagonal sebesar 0,893

## Saran
Berdasarkan  hasil  analisis  yang  diperoleh dalam  penelitian  ini,  beberapa  saran  yang  dapat diusulkan  sebagai  bahan  dasar  penelitian  lanjutan, adalah sebagai berikut:
1. Dilakukan pengembangan model pengekangan yang lebih rumit
2. Menggunakan  model  stress  dan  strain  beton bertulang modifikasi terbaru selain dari usulan Kent dan Park
3. Penggunaan variasi mutu beton sampai dengan 50 MPa
4. Dimensi kolom yang lebih langsing
5. Variasi  perlakuan  pembebanan  dengan  beban lateral
6. Perbandingan  dengan  kolom  komposit  vs kolom terkekang

## DAFTAR PUSTAKA
Eksana D., W., Triwiyono A., & Siswosukarto S., 2012.  Perkuatan  geser  kolom  beton  bertulang berpenampang  persegi  dengan  kawat  kasa metode mortar jacketing berpenampang bulat., Jurnal Inersia Vol.VIII No. Mei El-Kholy  A.M  &  Danish  H.A.,  2015. Inproved confinement  of  reinforced  concrete  colums , Ain Shams Engineering Journal Ibrahim  S.I,  2012. Non  Linear  Finite  Element Analysis  of  Confined  HSC  Columns  Under Concentric and Eccentric Loadings , Journal of Engineering  and  Developmen,  Vol.  16.  No.3, September Krisnamukti,  Wiswamitra  K.A.,  Kriswardana  W., 2013.  Pengaruh  variasi  bentuk  penampang kolom terhadap perilaku elemen struktur akibat beban  gempa,  Jurnal  Rekayasa  Sipil,  Vol.  7. No.1
Kristianto  A.,  Imran  I.,  &  Made  S.,  2011.  Studi Eksperimental
Penggunaan Tulangan
Pengekang  Tidak  Standar  yang  Dimodifikasi pada  kolom  Persegi  beton  bertulang,  Jurnal Teknik Sipil, Vol.18, No.3, Desember
Kritianto A., & Yansusan I., 2015. Studi perkuatan kolom  eksisting  Dengan  pen-binder  untuk peningkatan  daktilitas  kolom  beton  bertulang,
Jurnal teknik sipil Vol.10.No.1, April Kristianto A., Imran  I., Made S.,  Perilaku struktur kolom  beton  bertulang  dengan  Modifikasi pemasangan tulangan pengekang akibat Beban aksial dan lateral siklis, Jurnal Teknik Sipil Parmo, 2014. Kekuatan dan daktilitas perpindahan Kolom  pendek  beton  bertulang  persegi dibawah  pengaruh  pembebanan  siklik,  Jurnal ilmu-ilmu teknik Vol.10. No.2
Park,  R.  1988. State  of  the  Art  Report  Ductility Evaluation  from  Laboratory  and  Analytical Testing, Proceeding  of  9th  World  Conference on  Earthquake  Engineering,  August  2-9,
Tokyo-Kyoto, Japan.
Park, R. & Paulay, T., 1974. Reinforced Concrete Structure , A Wiley-Interscience publication,
John Wiley & Sons
Karimah  R.,  &  Wahyudi,  2010.  Daktilitas  kolom beton  bertulang  dengan  pengekang  didaerah sendi  plastis,  Jurnal  teknik  Industri,  Vol.11. No.2, Agustus
Kamila A., Agoes SMD., & Tavio 2012. Pengaruh Pengekangan  GFRP  terhadap  kekuatan  dan daktilitis kolom beton bertulang persegi akibat beban  siklik,  Jurnal  media  Teknik  Sipil, Vol.10. No.2, Agustus
Sabirin  B.,  Purwanto  R.,  &  Priyosulistyo.  2004.
Efek  Pengekangan  Kolom  Berlubang  Beton Mutu  Normal  Terhadap  Daktilitas  Kurvatur. Journal
Siregar  Y.A.N.,  2008.  Evaluasi  daktilitas  pada struktur  ganda,  Penelitian  Depertemen  Sipil, Fak. Teknik UI
SNI  03-2847-2002.,  2002.  Tata  cara  perhitungan struktur  beton  untuk  bangunan  gedung,  Badan Standardisasi Nasional, Jakarta
Sumirin,  2006.  Kajian  Kekuatan  dan  daktilitas Kolom  bertulang,  Jurnal  Media  komunikasi teknik sipil, Vol.14. No.1 Februari
Sharif M.B, M. Ilyas dan Baig M. M. A. S., 2010. Comparison  of  Confinement  Reinforcement  in Reinforced  Concrete  Structures ,  Pakistan Journal of Science, vol.62. No.1, Marc
Taufik  S.,  2008. Behavior  of  Boilted  Connection With  Higt  Strenght  and  Stainless  Steel .  Ph.D, Theses University UK.
Teras  D.,  2013.  Pengaruh  tempratur  terhadap perilaku dan kekuatan kolom terkekang, ULM. Tesis Magister Teknik Sipil
Tjitradi  D.,  2008.  Modifikasi  Kurva  Tegangan Regangan  Beton  Kent  Park  (1971)  Menjadi blok tegangan segi empat ekivalen, journal Thorhallsson E.R., & Bjarnason P.V, 2012. Test of Rectangular  Confined  Concrete  Columns  for Strength  and  Ductility ,  journal  15  WCEE LISBOA
Wibowo A., Hidayat M.T. & Rohim A., Variasi rasio volume tulangan transversal dengan inti beton terhadap daktilitas aksial kolom beton bertulang, Jurnal Rekayasa Sipil, Vol.3. No.3