## KARAKTERISTIK PASCA ELASTIK DINDING PANEL STYROFOAM DENGAN TULANGAN HORIZONTAL AKIBAT BEBAN BOLAK-BALIK
oleh: Budi Satiawan
Teknik Sipil Universitas Muhammadiyah Jakarta

## Iman Satyarno
Teknik Sipil Universitas Gadjah Mada

## Kardiyono Tjokrodimuljo
Teknik Sipil Universitas Gadjah Mada
ABSTRACTS : An earth quake is natural phenomenon. We can not predict instinctively when it happens and how  big  the  effect  will  be.  The  damage  after  an  earth  quake  on  a  building  in  general  occurs  in  the  non structural particularly on the wall rather than on its structure sector. The effect of non-structure damage may suffer a financial lost or the worst is to fall victims. The materials such as brick or concrete block are having weakness on their brittle. This research is aimed at finding out the behavior of styrofoam panels wall including the load displacement, crack pattern, drift ratio, stiffness, maximum shear strength, shear modulus, damping ratio and ductility. The research was conducted by using three specimens with the dimension of 300 x 300 x 10 cm 3 , they were one open frame without the infilled wall (RT), one concrete styrofoam wall without horizontal  bar  (DBSTT)  of  10  cm  thick,  and  one    styrofoam  panels  wall  with  horizontal  bar  of  5-250 (DPSDT). The DPSDT used the infilled styrofoam panels with the dimension of 290 x 25 x 7,5 cm 3 . The test was performed by applying the lateral cyclic load based on the ASTM E 2126-02a. The result is as follow, the additional  horizontal  bar  of  5-250  on  styrofoam  panels  wall  (DPSTT)  is  able  to  support  the  maximum structure displacement of 200,137 % from the initial DBSTT. The range of Equivalent Viscous Damping Ratio (EVDR) between DBSTT and DPSDT is not far, but the DPSDT has a structure capability to dissipated external loading up to a significant ductility level (µ > 45). The average load of P yield on DBSTT is 35,937 kN followed by DPSDT with 18,246 kN initially (based on Equivalent Energy Elastic-Plastic curve). The failure mechanism on DBSTT is shear failure, meanwhile on the DPSDT is sliding failure which occurs along the surface joints between styrofoam panel and mortar.
Keywords: Ductility, brittle, cyclic, RT, DBSTT, DPSDT

## Pendahuluan
Dinding  bangunan  umumnya  terbuat  dari bata  atau  batako,  namun  kedua  bahan  ini mempunyai beberapa kelemahan diantaranya berat dan getas ( brittle ). Akibat beratnya  yang  cukup  besar  maka  akan menaikkan  beban  mati  struktur  sehingga beban  gempa  juga  akan  naik.  Hal  ini disebabkan  karena  beban  gempa  akan meningkat  secara  linier  terhadap  berat struktur  bangunan  tersebut.  Sedangkan akibat  dari  sifatnya  yang  getas    ( brittle ) maka  pada  tingkat  perubahan  bentuk ( deformation )  yang  relatif  rendah  retak-
retak  tidak  dapat  dihindari.  Dengan demikian,  bahan  yang  ringan  dan  liat ( ductile )  akan  lebih  baik  jika  digunakan sebagai dinding bangunan tahan gempa dan tingkat resikonya pun lebih rendah (Sarwidi, 2000).
Salah  satu  alternatif  untuk  mengurangi beban  pada  suatu  struktur  adalah  dengan mengganti dinding bata atau dinding batako dengan  beton styrofoam ringan  yang dimanfaatkan  sebagai  dinding  panel styrofoam .  Karena  beton styrofoam ringan mempunyai  berat  sekitar  718  kg/m 3 ,  lebih ringan  apabila  dibandingkan  dengan  berat bata  yaitu  1700  kg/m 3 dan  berat  batako
yaitu  2200  kg/m 3 (Fani  Darmawan,  2004). Disamping  itu  beton styrofoam juga memiliki  daktilitas  yang  lebih  baik  jika dibandingkan dengan bata maupun batako. Penelitian  ini  akan  melihat  karakteristik dinding  dengan  pengisi  bahan styrofoam dengan  rangka  balok  dan  kolom  praktis serta tulangan horizontal akan diuji dengan pembebanan lateral bolak-balik. Penggunaan  panel styrofoam diharapkan mempunyai  tingkat  daktilitas  yang  tinggi sehingga dapat menyerap energi lebih besar pada saat terjadinya gempa.

## Tujuan Penelitian
Penelitian  ini  bertujuan  mengetahui kemampuan  material  dinding  pengisi  yang terbuat dari beton styrofoam yang dibebani
dengan  pembebanan  lateral  bolak-balik searah sumbu kuat dinding ( strong direction wall ) terhadap hubungan beban-simpangan ( load-displacement ),  kekakuan  ( stiffness ), pola retak, drift ratio , kuat geser maksimum ( maximum  shear  strength ),  redaman ( damping )  dan  daktilitas  pada  struktur rangka terbuka tanpa pengisi (RT), dinding beton styrofoam cor  di  tempat  tanpa tulangan  horizontal  (DBSTT)  dan  rangka dengan  dinding  pengisi  panel styrofoam diberi  tulangan  horizontal  5 – 250 (DPSDT).

## Metode Penelitian

## Model Benda Uji
Dalam  penelitian  ini  digunakan  3  macam model benda uji sesuai Tabel 1 .
Tabel 1 Skema dimensi benda uji Type Pasangan Tinggi (mm) Lebar (mm) Tul. Horizontal RT - 3000 3000 - DBSTT Cor di tempat 3000 3000 - DPSDT Panel styrofoam 3000 3000 P5-250
Untuk model benda uji dapat dilihat pada Gambar 1 .
      Rangka Terbuka (RT) Ringbalk 10/10 void Kolom Praktis 10/10 Sloof  20/30
            Dinding Panel Styrofoam dengan  tul. Horizontal  mm Dinding Beton Styrofoam tanpa tul. Horizontal Panel Styrofoam t = 75 mm Dinding Styrofoam (Cor di tempat) t = 100 mm Sloof  20/30 Sloof  20/30 Ringbalk 10/10 Tulangan Horizontal  5 - 250 mm Kolom Praktis 10/10
Gambar 1 Gambar benda uji RT, DBSTT dan DPSDT
Gambar 2 Setting up pengujian
Peralatan yang digunakan dalam penelitian berupa loading frame , load cell , crane , rigid floor , hydraulic jack dengan kapasitas 50 ton, data lodger , dan komputer. Untuk mengukur besarnya lendutan yang terjadi digunakan 6 buah LVDT dengan ketelitian 0,01 mm, yang semuanya  dihubungkan  ke data  lodger . S etting  up pengujian  ketiga  benda  uji tersebut dapat dilihat pada Gambar 2 .

## Material
Dalam penelitian ini material-material yang dipakai diperoleh dari kawasan Yogyakarta dan sekitarnya. Bahan pengikat yang dipakai adalah  semen  portland  tipe  I  merek Indocement dalam kemasan 50 kg. Air yang dipergunakan dalam pembuatan model dan
sample benda uji berasal dari Laboratorium Struktur Jurusan Teknik Sipil UGM. Agregat dibagi  menjadi  dua,  yaitu  agregat  halus (pasir)  yang  berasal  dari  sungai  Progo, Kulon Progo dan agregat kasar (batu pecah) yang  berasal  dari  Clereng,  Yogyakarta. Agregat  halus  berupa  pasir  yaitu  lolos saringan  4,8  dan  agregat  kasar  berupa batu  pecah  dengan  ukuran  maksimum  20 mm.  Baja  tulangan  yang  digunakan  dalam membentuk rangka beton bertulang adalah baja  merk  IS  (Ispat,  Surabaya)  dengan tulangan  polos  8  mm  ( f y =  341,62  MPa) sebagai  tulangan  kolom  dan  balok  praktis. Tulangan  mm ( f y = 263,06 MPa) sebagai tulangan geser dan tulangan polos  mm ( f y = 299,05 MPa) sebagai tulangan horizontal pada dinding.
Untuk  bahan  pengisi  dinding  digunakan beton styrofoam (sebagai  panel  dengan dimensi 2900 mm x 250 mm x 75 mm dan dinding  cor  setempat)  dengan  komposisi bahan  yang  digunakan  untuk  membuat adukan  beton styrofoam adalah  350  kg semen,  200  kg  pasir  dan  1  m 3 styrofoam (berat  volume styrofoam 11.71  kg/m 3 ) dengan  fas  0,45.  Diperoleh  berat  volume beton styrofoam 0,642 t/m 3 , kuat tekan rata- rata  1,955  MPa.  Untuk  mortar  semen digunakan  mortar  campuran  1Pc  :  6Ps (perbandingan  volume)  dengan  kuat  tekan rata-rata  4,71  MPa.  Beton  yang  digunakan untuk struktur beton landasan adalah beton ready mix dengan fc’ = 25,90 MPa  dan beton yang digunakan untuk kolom-balok praktis dengan
perbandingan campuran 1Pc:2Ps:3Kr  (perbandingan  volume)  untuk dengan fc’ = 26,35 MPa.

## Riwayat Pembebanan
Pembebanan  lateral  bolak-balik  diberikan searah sumbu kuat dinding ( strong direction wall ) dengan mengacu pada ASTM E 2126- 02a  Metode  B  ( Amplitudes  of  the  Reversed Cycles ).  Pembebanan  didasarkan  pada displacement  control dengan  simpangan ultimit (  u) diambil dari pengujian dinding panel styrofoam akibat beban statik.

## Hasil Penelitian

## Hysteretic Curve
Hysteretic  energi  ini  merupakan  energi serapan  ( energy dissipated )  pada  dinding untuk setiap siklus dimana besarnya energi serapan  pada  setiap  siklus  menunjukan kemampuan  struktur  untuk  menyerap  dan meredam beban luar yang bekerja. Dari hasil pengujian  rangka  terbuka  (RT),  dinding styrofoam tanpa  tulangan  horizontal (DBSTT)  dan  dinding  panel styrofoam
dengan tulangan horizontal  5-250
(DPSDT), diperoleh hysteretic Curve seperti pada Gambar 3, Gambar 4 dan Gambar 5 (kurva beban-simpangan akibat pembebanan statik diperoleh dari penelitian yang dilakukan oleh Agustin, 2005).
RT -50 -30 -10 10 30 50 -125 -100 -75 -50 -25 0 25 50 75 100 125 Simpangan (mm) B e b a n ( k N ) -4.2 -3.3 -2.5 -1.7 -0.8 0.0 0.8 1.7 2.5 3.3 4.2 Drift Ratio (%) Gambar 3 Beban-simpangan Hysteretic Curve RT DBSTT -50 -30 -10 10 30 50 -45 -30 -15 0 15 30 45 Simpangan (mm) B e b a n ( K N ) -1.5 -1.0 -0.5 0.0 0.5 1.0 1.5 Drift Ratio (%) Beban Bolak - Balik Beban Statik
Gambar 4 Beban-simpangan h ysteretic curve DBSTT DPSDT -50 -30 -10 10 30 50 -45 -30 -15 0 15 30 45 Simpangan (mm) B eb an ( K N ) -1.5 -1 -0.5 0 0.5 1 1.5 Drift Ratio (%) Beban Bolak-Balik Beban Statik
Gambar 5 Beban-simpangan h ysteretic curve DPSDT

## Kekakuan Elastik, Beban, Simpangan Dan Daktilitas
Tabel 2 Beban, simpangan dan drift ratio pada kondisi initial
Beban Simp. Drift Ratio Beban Simp. Drift Ratio (kN) (mm) (%) (kN) (mm) (%) RT First crack 0.780 8.690 0.290 0.780 8.690 0.290 Yield 2.440 32.460 1.082 2.220 29.050 0.968 Peak 2.840 57.310 1.910 2.540 57.280 1.909 Failure 2.280 79.210 2.640 2.030 71.610 2.387 DBSTT First crack 15.696 0.532 0.018 15.696 0.532 0.018 Yield 38.369 1.891 0.063 33.506 0.922 0.031 Peak 47.961 8.925 0.298 37.670 17.790 -0.593 Failure 38.369 9.120 0.304 30.136 18.398 0.613 DPSDT First crack 5.994 0.075 0.003 5.994 0.075 0.003 Yield 18.374 0.581 0.019 18.118 0.573 0.019 Peak 19.708 15.620 0.521 19.071 23.400 0.780 Failure 15.767 24.969 0.832 15.257 30.105 1.004 Kondisi Initial Kondisi
Siklus Positif Siklus Negatif Tabel 3 Beban, simpangan dan drift ratio pada kondisi stabil
Beban Simp. Drift Ratio Beban Simp. Drift Ratio (kN) (mm) (%) (kN) (mm) (%) RT First crack 0.780 8.690 0.290 0.780 8.690 0.290 Yield 1.890 24.590 0.820 1.810 20.740 0.691 Peak 2.410 59.560 1.985 2.060 54.900 1.830 Failure 1.930 88.450 2.948 1.650 102.410 3.414 DBSTT First crack 15.696 0.532 0.018 15.696 0.532 0.018 Yield 21.108 0.563 0.019 30.891 1.011 0.034 Peak 24.427 1.290 0.043 34.512 6.750 2.250 Failure 25.250 3.305 0.110 19.542 9.105 0.304 DPSDT First crack 5.994 0.075 0.003 5.994 0.075 0.003 Yield 14.706 0.465 0.015 15.222 0.425 0.014 Peak 17.952 1.295 0.043 17.324 25.211 0.840 Failure 14.362 23.654 0.788 13.860 25.211 0.840 Siklus Positif Siklus Negatif Kondisi Kondisi  Stabil
Terlihat  jelas  pada Tabel  2 dan Tabel  3 bahwa  benda  uji  rangka  terbuka  (RT) memilki  perbedaan  karakteristik  yang
sangat jauh dengan kedua benda uji lainnya. Karena  itu  untuk  perbandingan  benda  uji selanjutnya maka benda uji rangka terbuka
(RT)  tidak  ikut  dibandingkan  agar  tidak timbul kerancuan.
Kekakuan Elastik 0 10 20 30 40 ke ( k N /m m ) DBSTT 28.310 34.001 DPSDT 31.630 33.735 Kondisi Initial Kondisi Stabil Gambar 6 Nilai rata-rata kekakuan elastik
(k e )
Pada Gambar 6 terlihat bahwa tidak terjadi perbedaan  kekakuan  elastik  (ke)  yang sangat  besar  pada  benda  uji  DBSTT  dan DPSDT.  Walaupun  secara  fisik  dimensi benda  uji  DPSDT  memiliki  ketebalan  yang lebih  kecil  jika  dibandingkan  benda  uji DBSTT,  tetapi  benda  uji  DPSDT    kekakuan elastik  dinding  111,73%  lebih  besar daripada  benda  uji  DBSTT  untuk  kondisi pembebanan initial. Hal ini disebabkan dari adanya  balok-kolom  praktis  yang  terbuat dari  beton  normal  yang  memilki  kekakuan lebih  besar  jika  dibandingkan  balok-kolom yang  dibuat  dari  beton styrofoam yang berfungsi  sebagai  pengekang  dan  akibat adanya  tulangan  horizontal  yang  ada  pada benda uji DPSDT.
0 5 10 15 20 P c ra c k ( kN ) DBSTT 15.696 DPSDT 5.994 Beban First Crack
Gambar 7 Beban rata-rata pada saat retak pertama (P crack )
Pada Gambar  7 terlihat  besarnya  beban rata-rata retak pertama ( P crack ) pada benda uji DPSDT (5,994 kN) relatif kecil terhadap
benda  uji  DBSTT  (15,696  kN).  Ini menunjukan  bahwa  penambahan  tulangan horizontal  pada  dinding  panel styrofoam tidak  terlihat  berpengaruh  terlalu  besar terhadap peningkatan kemampuan dinding panel styrofoam dalam menahan beban yang mengakibatkan retak pertama.
Beban Leleh 0 10 20 30 40 P yi el d ( k N ) DBSTT 35.937 26.000 DPSDT 18.246 14.964 Initial Stabil Gambar 8 Beban rata-rata pada saat leleh
(P yield ) Kondisi First Crack 0 0.5 1 1.5 D ri ft R a ti o ( % ) Drift Ratio (%) 0.018 0.003 0.25 DBSTT
DPSDT FEMA 306
Gambar 9 Drift ratio rata-rata pada saat retak pertama (  crack ) Kondisi Leleh 0 0.5 1 1.5 D ri ft R a ti o ( % ) Drift Ratio (%) 0.047 0.019 DBSTT
DPSDT
Gambar 10 Drift ratio rata-rata pada saat leleh  (  yield )
Kondisi Failure /Ultimate 0 0.5 1 1.5 D ri ft R at io ( % ) Drift Ratio (%) 0.459 0.918 1.5 DBSTT DPSDT FEMA 306
Gambar 11 Drift ratio rata-rata pada saat runtuh  (  failure )
Selisih  failure yang  terjadi  pada  kondisi pembebanan  initial  relatif  besar  ( Gambar 11 ) yaitu sebesar 100,137%, ini menunjukan  bahwa  dengan  penambahan tulangan  horizontal  pada  dinding  panel styrofoam secara  efektif.  dapat  ikut menambah  panjang  simpangan  horizontal akhir dari struktur.
Daktilitas Benda Uji 0 20 40 60  DBSTT 16.17 7.43 DPSDT 47.77 55.12 Kondisi Initial Kondisi Stabil Gambar 12 Daktilitas rata-rata pada benda uji DBSTT dan DPSDT
Hysteretic Energy ( He )
Hysteretic Energy ( HE )
dihitung berdasarkan luasan loops pada setiap siklus pembebanan yang terjadi.
0 10 20 30 40 50 60 0 3 6 9 12 Siklus HE ( k N .m m ) DBSTT DPSDT
Gambar 13 Hysteretic energy kondisi initial
0 10 20 30 40 50 60 0 3 6 9 12 Siklus H E (k N .m m ) DBSTT DPSDT
Gambar 14 Hysteretic energy kondisi stabil
Dari Gambar 5.15 dan 5.16 terlihat penurunan  nilai Hysteretic  energy hingga keruntuhan  struktur.  Pada  siklus  pertama hysteretic  energy benda  uji  DPSDP  sebesar 71,9  %  (33,735  kN.mm)  dari  benda  uji DBSTP (46,918 kN.mm).
Energi Potensial ( PE )
Dari  hasil  pengujian  ketiga  benda  uji diperoleh  energi  potensial  ( potential energy ). Perbandingan energi  potensialnya dapat  dilihat  pada Gambar  15 .  Benda  uji DPSDT memiliki energi potensial ( PE ) yang paling  besar  hingga  saat  terjadinya  siklus keruntuhannya.
0 200 400 600 800 1000 0 3 6 9 12 Siklus PE ( k N .m m ) DBSTT DPSDT
Gambar 15 Energi potensial pada kondisi initial
Besaran  energi  potensial  sangat  erat kaitannya  dengan  perhitungan  redaman struktur.  Karena  dalam  menentukan besarnya Eqivalent  Viscous  Damping  Ratio ( EVDR ),  energi  potensial  ( PE )  merupakan pembagi  dari  besarnya  energi  yang
terdisipasi  ( hysteretic  energy )  pada  saat siklus pembebanan tertentu.
Kekakuan Siklus ( Kc )
-100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 0 0.3 0.6 0.9 1.2 Drift Ratio (%) kc ( % ) DBSTT DPSDT Gambar 16 Degradasi kekakuan siklus pada kondisi initial -100 -80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100 0 0.3 0.6 0.9 1.2 Drift Ratio (%) kc ( % ) DBSTT DPSDT
Gambar 17 Degradasi kekakuan siklus pada kondisi stabil
Pada  benda  uji  DBSTT  dan  DPSDT menjelang  terjadinya  keruntuhan  struktur tidak  terlihat  terjadinya  peningkatan kekakuan  yang  berarti  ( Gambar 16 dan Gambar  17 ),  ini  berarti  mekanisme keruntuhan  getas  tidak  terjadi  pada  kedua benda  uji  tersebut  dikarenakan  degradasi kekakuan yang ada.
Equivalent Viscous Damping Ratio ( EVDR )
Dari pengujian yang telah dilakukan terlihat ( Gambar  18 dan Gambar  19 )  bahwa besaran Equivalent  Viscous  Damping  Ratio ( EVDR )  yang  dimiliki  antara  benda  uji DBSTT dan DPSDT tidak terlihat perbedaan yang  terlalu  besar,  tapi  pada  benda  uji DPSDT terlihat kemampuan struktur dalam
meredam  beban  luar  yang  diterima  hingga mencapai  nilai  daktilitas  yang  sangat signifikan  disaat  keruntuhannya  (  . Benda  uji  DPSDT  memiliki  kemampuan redaman  paling  panjang  hingga  kondisi pasca elastiknya. Dengan demikian penambahan  tulangan  horisontal  pada dinding panel styrofoam efektif bagi struktur dalam meredam beban gempa.
0 5 10 15 20 25 30 -45 -30 -15 0 15 30 45 Simpangan (mm) E V D R ( % ) -24 -16 -8 0 8 16 24  /  y DBSTT
Gambar 18 EVDR dan Simpangan (daktilitas) kondisi initial (DBSTT) 0 5 10 15 20 25 30 -45 -30 -15 0 15 30 45 Simpangan (mm) E V D R ( % ) -77 -52 -26 0 26 52 77  /  y DPSDT
Gambar 19 EVDR dan Simpangan (daktilitas) kondisi initial (DPSDT)

## Pola Retak/Tipe Kerusakan Struktur
Pada  benda  uji  dinding  beton styrofoam tanpa tulangan horizontal, first crack terjadi pada  pembebanan  siklus  ketiga  yaitu  pada beban 15,696 kN saat simpangan 0,532 mm ( drift ratio 0,18 %). Retak yang terjadi masih halus  dengan  ketebalan  0,02  mm,  retak – retak  yang  ada  terus  bertambah  dan menjalar  pada  masing-masing  sisi  dinding arah pembebanan Pola  retak  diagonal  sebagai  kegagalan struktur  dengan  tipe  geser  ( shear  failure ) seperti  terlihat  pada Gambar  20 sudah
mulai  terlihat  jelas  ketika  pembebanan sampai  pada  siklus  ke-6  dan  berikutnya. Pada  kondisi  initial,  benda  uji  DBSTT memiliki  beban  puncak  (P peak )  47,961  kN dengan simpangan puncak 8,925 mm ( drift ratio 0,298  %)  untuk  siklus  positif, sedangkan  untuk  siklus  negatif  beban puncaknya  (P peak )  37,670  kN  dengan discplacement saat  puncak  17,79  mm  ( drift ratio 0,593 %).
Gambar 20 Pola retak DBSTT
Saat  siklus  ke  11,  retak  yang  terjadi  sudah mulai bertemu  (dari bagian  kiri  dan  kanan pembebanan)  sehingga  terjadi  keruntuhan struktur  dimana  retak  yang  terjadi  sudah tidak  lagi  dapat  kembali  menutup. Kegagalan  mayoritas  yang  terjadi  pada benda  uji  dinding  beton styrofoam tanpa tulangan  horizontal  (DBSTT)  adalah kegagalan struktur dengan tipe geser ( shear failure ).
Pada  benda  uji  dinding  panel styrofoam dengan tulangan horizontal  (DPSDT) first  crack terjadi  pada  pembebanan  siklus pertama yaitu saat beban 5,994 kN dengan simpangan 0,075 mm ( drift ratio 0,003 %), retak  yang  terjadi  masih  halus  dengan ketebalan 0,02 mm pada pertemuan antara panel styrofoam dengan  mortar  lapis  ke-2 (dari lapisan paling atas) pada pembebanan siklus kedua, retak yang terjadi sudah mulai bertemu  (dari  arah  bagian  kiri  dan  kanan pembebanan) sehingga telah
mengakibatkan kenaikan beban yang relatif tidak  lagi  terlalu  signifikan  seperti  pada pembebanan saat siklus pertama yang juga mempengaruhi  kekakuan  struktur  dalam menerima beban luar.
Gambar 21 Pola retak dinding panel styrofoam (DPSDT)
Hal  yang  memicu  terjadinya  pola  retak demikian  dikarenakan  dari  faktor  bentuk pasangan  panel  yang  tersusun  terhadap mortarnya,  hal  ini  merupakan  daerah terlemah  yang  ada  pada  struktur  dinding tersebut.  Dari  jalannya  pengujian  dapat diperoleh suatu gambaran bahwa jika retak yang terjadi dari sisi kiri dan kanan benda uji sudah  bertemu  dan  menunjukan  jenis  tipe keruntuhan  akhir  dari  struktur  dinding, akan  mengakibatkan  kemampuan  struktur dalam menerima beban luar yang ada sudah tidak  sebaik  disaat  keretakan  masih belum bertemu antara sisi kiri dan kanan dinding. Kerusakan  mulai  terlihat  menjalar  pada kolom  saat  pembebanan  siklus  ke-4. Kerusakan pada struktur kolom diawali dari terjadinya  retak – retak  halus  dengan ketebalan  0,02  mm.  Kerusakan  tersebut terjadi  dari  penjalaran  pola  retak sliding yang  lebih  dahulu  terjadi  pada  lapisan antara  panel  dan  mortarnya,  kejadian  ini terus  berlanjut  bertambah  banyak  seiring bertambahnya  peningkatan  beban  yang diberikan  pada  struktur  tersebut  hingga terjadinya keruntuhan pada benda uji.
Pada  kondisi  initial,  beban  puncak  ( P peak ) 19,708  kN  dengan  simpangan  saat  puncak sebesar  15,26  mm  ( drift  ratio 0,521  %) untuk siklus positif, sedangkan untuk siklus negatif  beban  puncaknya  ( P peak )  19,071 kN dengan  simpangan  23,40  mm  ( drift  ratio 0.78 %). Mekanisme kegagalan yang terjadi pada  benda  uji  dinding  panel styrofoam dengan  perkuatan  (DPSDT)  adalah  tipe kegagalan sliding ( Gambar 21 ).
Faktor Respons Gempa ( C 1 ) Dan Wilayah Gempa Maksimum
Berdasarkan jenis tanah dan wilayah gempa maksimum  pemakaian  dinding  beton styrofoam tanpa  tulangan  horizontal (DBSTT)  dan  dinding  panel styrofoam dengan  perkuatan  tulangan  horizontal (DPSDT)  ( Tabel  4 )  dapat  diperoleh kemampuan  jenis  struktur  terhadap berbagai macam kondisi tersebut.
Tabel 4 Kapasitas benda uji untuk setiap kondisi pada tiap wilayah gempa
Lunak Se dang Keras Lunak Sedang Keras I 0.20 0.13 0.10 Aman Aman Aman II 0.50 0.38 0.30 Aman Aman Aman III 0.75 0.55 0.45 Aman Aman Aman IV 0.85 0.70 0.60 Aman Aman Aman V 0.90 0.83 0.70 Aman Aman Aman VI 0.95 0.90 0.83 Aman Aman Aman I 0.20 0.13 0.10 Aman Aman Aman II 0.50 0.38 0.30 Aman Aman Aman III 0.75 0.55 0.45 Aman Aman Aman IV 0.85 0.70 0.60 Aman Aman Aman V 0.90 0.83 0.70 Aman Aman Aman VI 0.95 0.90 0.83 Aman Aman Aman DBSTT 1.89 DPSDT 0.98 Wil. C 1
Kondisi Tanah
C m ak s (SNI-2002) Keterangan
Pada Tabel  4 terlihat  bagaimana  perilaku benda  uji  DBSTT  dan  DPSDT  ternyata mampu  berada  di  semua  wilayah  gempa yang ada di Indonesia, hal ini tidak terlepas dari pengaruh karakteristik beton styrofoam sebagai beton ringan.

## Kesimpulan
Dari  hasil  pengujian  yang  telah  dilakukan pada struktur rangka terbuka (RT), dinding beton styrofoam tanpa  tulangan  horizontal (DBSTT)  dan  dinding  panel styrofoam dengan tulangan horizontal  -250 (DPSDT),  diperoleh  beberapa  kesimpulan sebagai berikut :
1. Besarnya beban rata-rata retak pertama ( P crack ) pada benda uji DPSDT (5,994 kN) relatif  kecil  terhadap  benda  uji  DBSTT (15,696  kN).  Besarnya  beban  rata-rata P yield pada  benda  uji  DPSDT  sebesar 35,937  KN diikuti  benda  uji  DBSTT sebesar  18,246  KN  pada  kondisi pembebanan initial.
2. Besarnya simpangan rata-rata saat leleh (  yield )  pada  benda  uji  DBSTT  sebesar 1,407  mm  atau drift  ratio 0,047%
(kondisi initial), sedangkan untuk benda uji  DPSDT  sebesar  0,557  mm  atau drift ratio 0,019%  (kondisi  initial).  Ini menunjukan bahwa penambahan tulangan horisontal pada dinding panel
3. styrofoam tidak  berpengaruh  terhadap peningkatan  kemampuan  dinding  panel styrofoam untuk  bersimpangan  dalam menerima  beban  yang  mengakibatkan kelelehan pada struktur
4. Besarnya  simpangan  rata-rata  failure
benda  uji  DBSTT  sebesar  13,759  mm atau drift ratio 0,459 % (kondisi initial), sedangkan  untuk  benda  uji  DPSDT sebesar 27,537 mm atau drift ratio 0,918
%  (kondisi  initial).  Benda  uji  DPSDT memiliki  faiiure sebesar  200,137% benda uji DBSTT, ini menunjukan bahwa dengan penambahan tulangan horizontal pada dinding panel styrofoam secara  efektif  dapat  ikut  menambah panjang simpangan horizontal akhir dari struktur.
5. FEMA 306 memberikan batasan runtuh pada drift 1,5  %  untuk  dinding  bata, ternyata berdasarkan pengujian dinding panel styrofoam hal  ini  tidak  berlaku karena drift ratio pada saat runtuh hanya 61,2  %  (DPSDT)  dan  30,6  %  (DBSTT) dari  100  % drift  ratio keruntuhan  yang diberikan oleh FEMA 306.
6. Kegagalan  mayoritas  yang  terjadi  pada benda uji dinding beton styrofoam tanpa tulangan  horizontal  (DBSTT)  adalah kegagalan  struktur  dengan  tipe  geser ( shear  failure ).  Mekanisme  kegagalan yang  terjadi  pada  benda  uji  dinding panel styrofoam dengan  perkuatan (DPSDT)  adalah  tipe  kegagalan sliding yang  terjadi  pada  lokasi  antara  mortar dan panel styrofoam .
7. Equivalent  Viscous  Damping  Ratio ( EVDR )  yang  dimiliki  antara  benda  uji
DBSTT  dan  DPSDT  tidak  terlihat perbedaan yang terlalu besar, tapi pada benda  uji  DPSDT  terlihat  kemampuan struktur  dalam  meredam  beban  luar yang  diterima  hingga  mencapai  nilai daktilitas  yang  sangat  signifikan  disaat
keruntuhannya (  Dengan demikian penambahan tulangan horisontal pada dinding panel styrofoam efektif dalam meredam beban gempa.

## Daftar Pustaka
ASTM,  2003, Standard  Practical  for  Static Load  Test  for  Shear  Resistance  of
Framed Walls for Buildings ,
Designation: Vol 405, E 564 – 00. Agustin,  S.R.,  2005,  Karakteristik  Pasca
Elastik  Dinding  Panel Styrofoam dengan  Tulangan  Horizontal  Akibat Beban Statik, Thesis Program Pascasarjana, Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta.
Badan  standardisasi  Nasional,  2002, Tata Cara  Perencanaan  Ketahanan  Gempa Untuk Bangunan Gedung, SNI 03 – 1726 – 2002.
Elgwady, Mohamed A., Lestuzzi, P., Badoux, Marc., Dynamic  In-Plane  Behavior  of URM Wall Upgraded with Composites. FEMA  306,  1998, Evaluation  of  Earthquake Damaged  Concrete  and  Masonry  Wall Buildings,  Basic  Procedures  Manual,
555  Twin  Dolphin  Drive,  Suite  550 Redwood City, California.
Kusuma,  G.  H.,  Andriono,  T.,  1993,  Desain Rangka  Beton  Bertulang  di  Daerah Rawan Gempa, Erlangga, Jakarta
Goto, T., Mizuno, H., Iiba, M., Kato, H., 2003,
Structural  Behavior  of  Confined Masonry Walls, International workshop, ASLI Building , ITB.
Indarto,  H.,  2001, Aspek  Rekayasa  Gempa pada Design Bangunan Rumah
Sederhana , Arnidaambar.com.
Mangkoesoebroto,  S.  P.,  Goto,  T.,  Khadavi,
2003, Experimental  Investigation  of
Full-Scale Confined Masonry in Reversed  Cyclic  Loading ,  International workshop,  ASLI Building, ITB.
Murty,C.V.R., 2003, IITK-BMTPC Earthquake Tip  12, Indian Institute of  Technology Kanpur, Kanpur, India.