## TINJAUAN KEKUATAN GESER BALOK BETON BERTULANG MUTU ULTRA TINGGI MENGGUNAKAN FLY ASH SEBAGAI SUBSTITUSI SEMEN DAN BIJIH BESI SEBAGAI FILLER
Akmal 1 Rudiansyah Putra 2 Teuku Budi Aulia 3
1 Mahasiswa, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia
2,3 Dosen, jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia. Email : Akmalmf23@gmail.com

## Abstract
Concrete beams are part of the building structure that serves to support the floor above, the beam also functions as a channel for the moment to the columns . This study aims to analyze the beam shear capacity, cracking, deflection and ductility patterns that occur in Ultra High Strength Substitution (BMUTS) Concrete beams using fly ash as a substitute for cement and iron ore as a filler and comparison with Normal Ultra High Strength Concrete beams ( BMUTN). The specimens  used  were  2  beam  specimens,  namely  1  BMUTS  beam  and  1  BMUTN  beam.  The  beam  size  of  specimens 150x300x2200 mm.. The results showed that BMUTS beam shear capacity was 15,380 tons with deflection 8,304 mm and ductility 1,061, while BMUTN beam shear capacity was 15,310 tons with deflection 8,181 mm and ductility 1,059. From this study, it was found that the use of additives can increase the value of deflection and ductility in BMUTS beams.
Keyword : Shear capacity, reinforced concrete beams, ultra high strength concrete, fly ash, iron ore .

## Abstrak
Balok beton merupakan bagian dari struktur bangunan yang berfungsi untuk menopang lantai diatasnya, balok juga  berfungsi  sebagai  penyalur  momen  menuju  kolom–kolom . Penelitian  ini  bertujuan  untuk  menganalisis  kapasitas geser balok,  pola retak, lendutan dan daktilitas  yang terjadi pada balok  Beton Mutu Ultra Tinggi Substitusi (BMUTS) menggunakan fly  ash sebagai  pengganti  semen  dan  bijih  besi  sebagai filler yang  dan  dilakukan  perbandingan  dengan balok Beton Mutu Ultra Tinggi Normal (BMUTN). Benda uji yang digunakan sebanyak 2 benda uji balok yaitu 1 balok BMUTS dan 1 balok BMUTN. Ukuran balok benda uji 150 × 300 × 2200 mm. Hasil penelitian didapatkan kapasitas geser balok  BMUTS  sebesar  15,380  ton  dengan  defleksi  8,304  mm  dan  daktilitas  1,061,  sedangkan  kapasitas  geser  balok BMUTN  sebesar  15,310  ton  dengan  defleksi  8,181  mm  dan  daktilitas  1,059.  Dari  penelitian  ini,  diperoleh  bahwa penggunaan bahan aditif mengalami peningkatan nilai defleksi dan daktilitas pada balok BMUTS.
Kata Kunci: Kapasitas geser, balok beton bertulang, beton mutu ultra tinggi, fly ash, bijih besi.

## 1. Pendahuluan
Beton  bertulang  adalah  bahan  komposit  yang merupakan gabungan dari dua jenis bahan, yaitu beton ( concrete )  dan  tulangan  baja  ( steel ).  Beton  bertulang banyak  diterapkan  pada  bangunan,  seperti:  gedung, jembatan,  bendungan  dan  berbagai  konstruksi  lainnya. Bersamaan  dengan  semakin  berkembangnya  beton untuk kebutuhan konstruksi, menyebabkan penggunaan semen  semakin  tergerus  akibat  eksploitasi  yang  terus dilakukan.  Perlu  adanya  perkembangan  penelitian eksperimental  lebih  lanjut  untuk  mencari  sumber alternatif  terbaru  sebagai  substitusi  semen  dari  limbah industri  atau  material  alam.  Salah  satunya  dengan memanfaatkan  limbah    abu  terbang  ( fly  ash )  dan  bijih besi. Fly ash sebagai limbah Pembangkit Listrik Tenaga Uap  (PLTU)  berbahan  bakar  batu  bara  dikategorikan oleh  Kementerian  Lingkungan  Hidup  (KLH)  sebagai Bahan Beracun dan berbahaya. Konsumsi batu bara di
Indonesia  mencapai  36  juta  ton  yang  umumnya digunakan  pada  PLTU  dan  menghasilkan  sekitar  11,5 juta ton fly ash pada tahun 2004 dikutip dari BPS[1].
Jika  limbah  ini  tidak  dimanfaatkan  maka  akan menyebabkan masalah pencemaran lingkungan. Sementara  itu,  potensi  bijih  besi  di  Aceh  tersebar  di beberapa  tempat  seperti  di  Aceh  Besar,  Pidie,  Aceh Barat  Daya,  Subulussalam,  Gayo  Lues,  Aceh  Timur, dan  Aceh  Selatan  dengan  total  deposit  mencapai  92,3 juta ton dikutip dari PSDG[2]. Namun, pemanfaatannya masih belum optimal khususnya di Aceh.
Oleh karena itu, untuk mengurangi permasalahan  limbah fly  ash yang  membahayakan lingkungan dan  untuk  mengoptimalkan  pemanfaatan bijih besi, dilakukanlah penelitian eksperimental dengan memanfaatkan fly ash sebagai sebagai pengganti semen dan bijih besi sebagai filler.
Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk menganalisis kapasitas geser balok, pola retak, lendutan
dan  daktilitas  yang  terjadi  pada  balok  beton  bertulang mutu  ultra  tinggi  menggunakan fly  ash sebagai substitusi  semen  dan  bijih  besi  sebagai filler yang dilakukan  perbandingan  dengan  balok  beton  bertulang mutu ultra tinggi normal.
Batasan penelitian ini adalah Faktor Air Semen yang digunakan 0,2. Benda uji kuat geser berupa balok beton  bertulang  dengan  ukuran  150 × 300 × 2200  mm sebanyak  2  benda  uji.  Masing-masing  1  buah  balok Beton  Mutu  Ultra  Tinggi  Substitusi  (BMUTS)  dengan mutu beton 103,509 MPa dan 1 buah balok Beton Mutu Ultra  Tinggi  Normal  (BMUTN)  dengan  mutu  beton 109,817  MPa.  Pengujian  kuat  geser  balok  dilakukan pada umur 28 hari.

## 2. Tinjauan Kepustakaan

## 2.1. Pengertian Balok Beton Bertulang
Menurut  Tandilino[2]  Balok  beton  bertulang adalah salah satu elemen struktur portal dengan bentang yang arahnya horizontal. Balok beton merupakan bagian dari  struktur  yang  berfungsi  sebagai  penyalur  momen menuju  struktur  kolom.  Balok  dikenal  sebagai  elemen lentur,  yaitu  elemen  struktur  yang  dominan  memikul gaya dalam berupa momen lentur dan gaya geser. Balok beton bertulang pada umumnya menggunakan tulangan lentur  yang  dipasang  secara  horizontal  dan  tulangan geser  yang  dipasang  secara  vertikal  terhadap  sumbu balok.

## 2.2. Pengertian Beton Mutu Ultra Tinggi
Menurut  Naibaho[4]  beton  mutu  ultra tinggi  atau Ultra  High  Strength  Concrete  (UHSC) merupakan terobosan  beton  yang  sedang  dikembangkan  dalam beberapa tahun terakhir. UHSC merupakan beton yang memiliki kuat tekan diatas 90 MPa.

## 2.3. Kuat Lentur Balok
Menurut  Dipohusodo[5],  analisis  lentur  balok bertulang rangkap menyangkut penentuan kuat nominal momen  suatu  penampang  ( Mn )  dapat  dihitung menggunakan persamaan :
𝑀 𝑛 =   𝑀 𝑛1 +   𝑀 𝑛2 .......................................................  1)
𝑀 𝑛1   = 𝐴 𝑆1 . 𝑓 𝑦 . (𝑑 − 𝑎 2 ) ...............................................  2)
𝑀 𝑛2 =   𝐴 𝑠 ′ . 𝑓 𝑦. (𝑑 − 𝑑) .................................................  3)
Tinggi blok tegangan :
𝑎  = 𝐴 𝑠1  . 𝑓 𝑦 0,85 .𝑓′ 𝑐 . 𝑏 .........................................................  4)
Letak garis netral :
𝐶  = 𝑎
𝛽1 ........................................................................... 5)
Keterangan : Mn = Kuat nominal momen lentur (kN.m); a = Tinggi blok tegangan tekan (mm); c = Letak garis netral (mm); d = Jarak dari serat terluar kepusat tulangan tarik (mm);
d’ =Jarak dari serat tekan terluar kepusat tulangan tekan (mm); dan
β1 =  Faktor  reduksi  tinggi  balok  tegangan  tekan ekivalen beton.

## Gambar  1  Distribusi  tegangan  pada  penampang balok tulangan rangkap

## 2.4. Kuat Geser Balok
Menurut Nawy[6] perilaku balok beton bertulang pada keadaan  runtuh  karena  geser  sangat  berbeda  dengan keruntuhan  karena  lentur.  Balok  yang  hancur  karena geser  kehancurannya  secara  tiba-tiba  tanpa  adanya pemberitahuan  terlebih  dahulu.  Untuk  menghitung kekuatan  geser  nominal  balok  dapat  dihitung  dengan menggunakan persamaan :
Vn = Vc + Vs ........................................................ 6)
Vc = ( 1 6 √𝑓′𝑐)𝑏𝑑 .................................................. 7)
Vs = 𝐴𝑠 𝑓𝑦 𝑑 𝑠 ........................................................ 8) Keterangan : Vn = Kekuatan geser nominal (kN); Vc = Kekuatan geser beton (kN); Vs = Kekuatan geser tulangan geser (kN); f’c = Kuat tekan beton (MPa);
b = Lebar balok (mm);
d
= Tinggi efektif penampang balok (mm); f’c
= Kuat tekan beton (MPa); dan
s
= Jarak pusat ke pusat tulangan geser (mm);

## 2.5. Lendutan
Menurut  Nawy[6]  lendutan  yang  terjadi  pada balok  yang  dibebani  dua  titik  pembebanan  dapat dihitung dengan menggunakan persamaan :
Δ max = 𝑃.𝑎 24.𝐸𝑐.𝐼 (3L 2 – 4a 2 ) ......................................  9)

## Gambar 2 Pembebanan dua titik pada balok
Keterangan : Δ max = Lendutan maksimum;
P
= Beban terpusat (N);
a = Jarak beban ke tepi terluar balok (mm);
L = Panjang bentang (mm);
f’c = Panjang bentang (mm);
b = Lebar balok (mm);
d = Tinggi efektif penampang balok (mm);
f’c = Kuat tekan beton (MPa); dan
s = Jarak pusat ke pusat tulangan geser (mm);

## 2.6. Daktilitas
Daktilitas  penampang  dapat  dihitung  dengan persamaan :
µ = 𝛥𝑢 𝛥𝑦 ........................................................... (10)
Keterangan :
µ = Daktilitas; 𝛥𝑢
= Lendutan ultimit (mm); dan
𝛥𝑦 = Lendutan luluh (mm);

## 2.7. Pola Retak dan Keruntuhan Balok
Jenis-jenis  retak  pada  balok  terbagi  menjadi  tiga yaitu:
1. Flexural Crack (retak lentur) keretakan pada daerah  yang  mempunyai  lentur  besar,  arah retak hampir lurus pada tegak balok;
2. Flexural  Shear  Crack (retak  geser  lentur) keretakan  pada  daerah  sebelumnya  telah mengalami  retak  akibat  lentur.  Retak  ini merupakan perambatan dari retak miring dari retak  lentur  yang  sudah  terjadi  sebelumnya; dan
3. Web  Shear  Crack (retak  geser  pada  badan balok),  keretakan  miring  yang  terjadi  pada daerah  garis  netral  penampang  dimana  gaya geser  maksimum  dan  tegang  aksial  sangat kecil.
Dari  uraian  di  atas,  ketiga  tipe  pola  retak  pada balok beton bertulang secara umum dapat digambarkan seperti Gambar 1.3 berikut .

## Gambar 3 Pembebanan dua titik pada balok
Menurut  Nawy[6]  menyatakan  bahwa,  keruntuhan beton  bertulang  dapat  dibagi  tiga  ragam  keruntuhan yaitu:
1. Keruntuhan Lentur
Keruntuhan jenis ini terjadi pada perbandingan a/d lebih besar 5,5 untuk beban terpusat  dan  melebihi  15  untuk  beban terdistribusi.
2. Keruntuhan Tarik Diagonal Keruntuhan jenis ini terjadi pada
perbandingan a/d bervariasi  antara  2,5 sampai dengan 5,5 untuk beban terpusat.
3. Keruntuhan Tekan Geser
Keruntuhan jenis ini terjadi pada perbandingan a/d antara 1 sampai 2,5 untuk beban terpusat dan kurang dari 5 untuk untuk beban terdistribusi.

## 3. Metodologi Penelitian

## 3.1. Alur Penelitian
P P R R L a a Hasil dan Pembahasan Kesimpulan dan Saran Selesai Mulai Studi Literatur Persiapan dan pengadaan material Memenuhi sifat fisis Tidak Ya Pemeriksaan sifat fisis agregat Perencanaan mix design Pengujian kuat tarik baja memenuhi kuat tarik baja Pembuatan benda uji Ya Tidak A Perawatan benda uji A Pengujian benda uji Pengolahan data
Penelitian ini  dimulai dari studi literatur mengenai penelitian, dilanjutkan dengan persiapan dan pengadaan material.  Dilanjutkan  dengan  perencanaan mix  design , pembuatan,  perawatan  dan  pengujian  benda  uji. Kemudian diperoleh hasil-hasil penelitian dalam bentuk tabel dan grafik. Tahapan-tahapannya seperti berikut:

## 3.2. Material Yang Digunakan
Material yang digunakan pada penelitian ini :
1. Portland Cement (PC) tipe I;
2. Agregat halus;
3. Batu pecah ( split );
4. Air;
5. Fly ash ;
6. Bijih besi;
7. Superplasticizer jenis viscocrete 3115N; dan
8. Baja  tulangan  ulir  D16  dan  D19,  serta  baja tulangan sengkang Ø 6.

## 3.3. Peralatan Yang Digunakan
Peralatan yang digunakan pada penelitian ini :
1. Load cell;
2. Transducer;
3. Data logger;
4. Strain gauge baja dan beton ;
5. Hydrolic load; dan
6. Universal frame load structure testing;

## 3.4. Pembuatan Benda Uji
Tahapan  pembuatan  benda  uji  balok  beton bertulang  dimulai  dengan    merangkai  tulangan  sesuai dengan  ukuran  yang  direncanakan.  Selanjutnya  baja tulangan  dihaluskan  pada  bagian  yang  dipasang strain gauge baja.  Setelah  semua  selesai,  dilanjutkan  dengan pengecoran,  sebelumnya  dimasukkan  tulangan  baja kedalam cetakan yang sudah diolesi oli bertujuan untuk memudahkan  pembukaan  cetakan  setelah  beton mengeras. Kemudian masing-masing material ditimbang  beratnya  sesuai  dengan  perbandingan campuran  yang  diperoleh  dari  rancangan  campuran beton  ( mix  design ).  Alat  pencampur  yang  digunakan adalah molen 90 liter/adukan dengan tenaga penggerak dinamo  listrik.  Pengisian  mortar  balok  dalam  cetakan dilakukan  sedikit  demi  sedikit,  kemudian  dilakukan pemadatan mengugunakan vibrator concrete agar benda uji yang dihasilkan memadat dengan sempurna.

## 3.5. Perawatan Benda Uji
Perawatan  benda  uji  dilakukan  selama  28  hari sebelum  pengujian.  Perawatan  benda  uji  dilakukan dengan  cara  menutup  benda  uji  dengan  goni  yang dibasahi air.

## 3.6. Pengujian Benda Uji
Pembebanan dilakukan dengan memberikan dua beban terpusat yang sama besar. Lendutan dan regangan baja dan beton dimonitor setiap kenaikan beban dalam 100  kg  dengan  menggunakan  alat  LVDT  ( transducer ) dan strain  gauge .  LVDT  ditempatkan  pada  5  lokasi, strain gauge baja ditempatkan pada tulangan tekan dan tulangan tarik, sedangkan strain gauge beton di letakkan pada  didaerah  bentang  geser.  Beban  diberikan  secara bertahap dalam per 100 kg hingga benda uji  mengalami kehancuran.  Tahapan  yang  harus  diperhatikan  adalah pada saat retak awal balok dan pembebanan dihentikan bila  balok  mencapai  beban  maksimum  (pembacaan beban mulai menurun).
Adapun perilaku yang diamati adalah sebagai berikut :
1. Retak yang terjadi (retak awal dan pola retak);
2. Lendutan yang terjadi;
3. Beban maksimum yang dipikul oleh balok; dan
4. Jenis keruntuhan .

## 3.7. Analisis Data
Data  yang  diperoleh  dilakukan  pengolahan data secara analitis dan pengolahan data eksperimental, kemudian  ditampilkan  dalam  bentuk  grafik  hubungan antara  beban  dengan  defleksi  geser,  beban  dengan regangan baja dan beton hasil pembacaan strain gauge , dan  grafik  hubungan  tegangan  regangan  baja.  Hasil pengolahan  data  juga  ditampilkan  dalam  bentuk  tabel perbandingan  beban  terhadap  defleksi  geser  dan daktilitas balok BMUTS dengan balok BMUTN.

## 4. Hasil dan Pembahasan
4.1. Hasil
4.1.1. Beban dan regangan beton balok BMUTS
Berdasarkan  Gambar  5  diperoleh  bahwa regangan beton pada beban maksimum 15,380 ton yaitu strain  gauge beton  1  sebesar  0,00304, strain  gauge beton  2 sebesar  0,00280, strain  gauge beton  3  sebesar 0,00360, strain  gauge beton  4  sebesar  0,00331. Regangan  beton  pada strain  gauge 3  dan  4  memiliki nilai lebih besar dari pada strain gauge 1 dan 2.
Gambar  5  Hubungan  beban  dan  regangan  beton balok BMUTS 0 5 10 15 20 0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040
B eb an (to n )

## 4.1.2. Beban dan regangan beton balok BMUTN
Berdasarkan  Gambar  6,  diperoleh  bahwa regangan beton pada beban maksimum 15,310 ton yaitu strain  gauge beton  1  sebesar  0,00356, strain  gauge beton  2 sebesar  0,00322, strain  gauge beton  3 sebesar 0,00272,  dan strain  gauge beton  4  sebesar  0,00290. Regangan  beton  pada strain  gauge 1  dan  2  memiliki nilai  lebih besar dari pada strain gauge 3 dan 4.
Gambar  6  Hubungan  beban  dan  regangan  beton balok BMUTN

## 4.1.3. Beban dan regangan baja balok BMUTS
Berdasarkan  Gambar  7,  diperoleh  bahwa regangan  luluh pada tulangan tekan ( strain  gauge baja 1) sebesar 0,00232 dengan beban 10,790 ton, sedangkan regangan luluh pada tulangan tarik ( strain gauge baja 2) sebesar 0,00210  dengan beban 14,680 ton.

## Gambar  7  Hubungan  beban  dan  regangan  baja balok BMUTS

## 4.1.4. Beban dan regangan baja balok BMUTN
Berdasarkan  Gambar  8,  diperoleh  bahwa regangan  luluh pada  baja tulangan tekan ( strain  gauge baja  1)  sebesar  0,00231  dengan  beban  10,860  ton, sedangkan  regangan  luluh  pada  tulangan  tarik  ( strain gauge baja  2)  sebesar    0,00210  dengan  beban  14,830 ton.
Gambar  8  Hubungan  beban  dan  regangan  baja balok BMUTN

## 4.1.5. Beban dan defleksi geser
Berdasarkan  Gambar  9,  diperoleh    tiga  daerah utama  yang  terbentuk,  yaitu  daerah  retak  awal,  daerah luluh, dan daerah beban maksimum. Pada daerah retak awal,  balok  BMUTS  mengalami  retak  awal  (lentur) pada  beban  3,480  ton  dengan  defleksi  1,243  mm, sedangkan  balok BMUTN  mengalami retak awal  pada beban 3,400 ton dengan defleksi 1,166 mm.
Pada  daerah  luluh,  baja  tulangan  mulai  luluh. Defleksi yang terjadi pada BMUTS pada beban 14,680 ton  sebesar  7,827  mm,  defleksi  pada  balok  BMUTN pada beban 14,830 ton sebesar 7,722 mm.
Pada  daerah  beban  maksimum,  balok  BMUTS mengalami  keruntuhan  geser  pada  beban  15,380  ton dengan  defleksi  8,304  mm,  sedangkan  balok  BMUTN mengalami  keruntuhan  pada  beban  maksimum  15,310 ton dengan defleksi 8,181 mm.
Gambar  9  Beban-defleksi  di  tengah  bentang  balok BMUTS dan BMUTN

## 4.2. Pembahasan
4.2.1. Perbandingan kapasitas geser balok hasil uji laboratorium dengan perhitungan teoritis
Perbandingan  kapasitas  balok  hasil  pengujian laboratorium dengan perhitungan teoritis terhadap balok
0 5 10 15 20 0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 B eb an (to n ) Regangan 0 5 10 15 20 0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 B eb an (to n ) Regangan
0 5 10 15 20 0.0000 0.0010 0.0020 0.0030 0.0040 B eb an (to n ) Regangan
0 5 10 15 20 0 3 6 9 12 15 B eb an (to n ) Defleksi (mm) BMUTS BMUTN
BMUTS  dengan  balok  BMUTN  dapat  dilihat  pada Tabel 1.
Tabel  1  Perbandingan  kapasitas  geser  balok  BMUTS dengan BMUTN
Benda uji Vn teoritis Selisih(%) Vn Lab Selisih(%) BMUTN 6,792 - 15,310 - BMUTS 6,977 2,723 15,380 0,000045
Berdasarkan  Tabel  1, Vn teoritis  menunjukkan selisih  kapasitas  geser  balok  BMUTS  dengan  balok BMUTN sebesar 2,723%. Vn laboratorium menunjukkan  selisih  kapasitas  geser  balok  BMUTS dengan balok BMUTN sebesar 0,000045%. Dari kedua hasil tersebut, balok dengan substitusi fly ash dan bijih besi  sebagai filler mengalami  peningkatan  kapasitas geser.

## 4.2.2. Defleksi geser
Perbandingan lendutan balok BMUT dapat dilihat pada Tabel 2.
Tabel 2 Perbandingan Defleksi` Balok BMUTS dengan

## BMUTN
Benda uji Defleksi teoritis Selisih(%) Defleksi hasil uji lab Selisih(%) BMUTN 6,792 - 15,310 - BMUTS 6,977 2,723 15,380 0,000045
Berdasarkan Tabel 2, defleksi kedua balok hasil uji  laboratorium  lebih  besar  dibandingkan  dengan defleksi  teoritis.  Defleksi  teoritis  menunjukkan  selisih defleksi balok BMUTS dengan balok BMUTN sebesar 3,484%.  Defleksi  hasil  uji  laboratorium  menunjukkan selisih  defleksi  balok  BMUTS  dengan  balok  BMUTN sebesar 1,503%.

## 4.2.3. Pola retak dan keruntuhan balok
Retak pada kedua balok dimulai dari bagian tarik dengan beberapa retak halus vertikal (retak lentur) yang diikuti  dengan  kerusakan  pada  ikatan  antara  tulangan baja dan  beton, sehingga terjadi  beberapa retak miring yang  disebut  dengan flexural  shear  crack (retak  geser lentur). Retak mengalami perpanjangan secara diagonal hingga mencapai daerah tekan beton. Keruntuhan balok terjadi secara tiba-tiba pada daerah tumpuan menuju ke arah pembebanan secara diagonal yang disebut dengan keruntuhan  geser  (tarik  diagonal).  Keruntuhan  yang terjadi  pada  kedua  balok  merupakan  keruntuhan  geser tarik diagonal karena nilai a/d= 2,942. Menurut Nawy (1998)  keruntuhan  tarik  diagonal  terjadi  pada  bentang kehancuran a/d antara  2,5  sampai  5,5  dikategorikan sebagai balok biasa dengan panjang menengah, di mana kuat  gesernya  menyamai  kapasitas  retak  miring. Keruntuhan  geser  dimulai  retak  lentur  (vertikal) ditengah bentang dan akan semakin miring jika semakin dekat ke perletakan yang tegangan gesernya lebih besar.
Gambar 10 Pola retak dan keruntuhan balok BMUTS
Gambar 11 Pola retak dan keruntuhan balok BMUTN

## 4.2.4. Daktilitas

## Tabel 3 Hasil Perhitungan Daktilitas Balok BMUT
No Benda Uji Kondisi luluh Kondisi ultimit Daktilitas Selisih(%) Defleksi (mm) Defleksi (mm) 1 BMUTN 7,722 8,181 1,059 - 2 BMUTS 7,827 8,304 1,061 0,189
Berdasarkan Tabel 3, diperoleh bahwa substitusi fly ash dan bijih besi mengalami peningkatan daktilitas pada balok BMUTS sebesar 0,189%.
5. Kesumpulan dan Saran
5.1. Kesimpulan
1. Kegagalan  balok  BMUT  sesuai  dengan  yang direncanakan, yaitu gagal geser.
2. Kapasitas  geser  balok  BMUTS  yaitu  15,380  ton dengan  defleksi  8,304  mm,  sedangkan  kapasitas geser  balok  BMUTN  yaitu  15,310  ton  dengan defleksi 8,181 mm.
3. Pola  retak  kedua  balok  BMUT  yaitu  pola  retak lentur  geser  ( flexural  shear  crack )  dengan keruntuhan geser (tarik diagonal).
4. Berdasarkan  nilai  banding a/d =  2,942,  kedua balok ini dikategorikan sebagai balok biasa dengan
POLA RETAK SIDE - A BMUT SUBTITUSI SIDE - A POLA RETAK SIDE - A BMUT NORMAL SIDE - A
panjang  menengah  untuk  nilai a/d 2,5  sampai dengan 5,5.
5. Nilai  daktilitas  balok  BMUTS  lebih  besar  yaitu 1,061 dibandingkan BMUTN 1,059.
6. Balok BMUT dengan substitusi agregat fly ash dan bijih  besi  mengalami  peningkatan  nilai  defleksi geser dan daktilitas.

## Daftar Pustaka
[1] Badan  Pusat  Statistik, Statistik  Industri  Besar dan Sedang (1) , BPS Press, Jakarta, 2004.
[2] Pusat  Sumber  Daya  Geologi ,  Neraca  Sumber Daya  Mineral  Logam  dan  Non-Logam, Bandung, 2008.
[3] A.  Tandilino, Kapasitas  Lentur  Balok  Beton Bertulang  Sistem  Rangka  Dengan  Variasi Jarak Spasi , Jurnal Tugas Akhir, Teknik Sipil
Fakultas  Teknik  Universitas  Hasanuddin,
2018.
[4] P.  R.  T  Naibaho,  B.  Budiono,  A.  Surono,  I.
Pane, Studi Eksperimental
Perilaku
Sambungan  Balok-Kolom  Eksterior  Beton
Bubuk Reaktif Terhadap Beban Lateral Siklik,
ISSN 0853-2982., 22 (3): 165-174, 2015.
[5] Dipohusodo, Struktur Beton Bertulang Berdasarkan SK SNI T-15-1991-03
Departemen  Pekerjaan  Umum  RI ,  PT.
Gramedia Pustaka Utama, Jakarta. 1999.
[6] E.  G.  Nawy, Beton  Bertulang  Suatu Pendekatan  Dasar ,  terjemahan  Suryoatmono,
Refika Aditama Bandung, 1998.