## ANALISA SIMULASI KERUSAKAN IMPELLER PADA POMPA

## SENTRIFUGAL AKIBAT KAVITASI
Rosid 1,* , Jojo Sumarjo 2 1,2 Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Singaperbangsa Karawang, Jl. HS Ronggowaloyo Telukjambe Timur Karawang, 41361
*E-mail: rosid.eng80@gmail.com
Diterima: 05-10-2017 Direvisi: 07-11-2017 Disetujui: 01-12-2017

## ABSTRAK
Pompa  sentrifugal  merupakan  peralatan  yang  banyak  digunakan  pada  berbagai  macam  aplikasi  industri  dan beberapa  sektor  lain.  Pompa  bekerja  dengan  mengkonversi  energi  mekanik  menjadi  energi  kinetic  atau  tekan. Tekanan  pada  pompa  meningkat  pada  tekanan  rendah  (lebih  rendah  dari  tekanan  atmosfer).  Penelitian    ini adalah untuk mengetahui Analisa terjadinya kavitasi pada proses penjernihan air di Unit Water Treatment Pada PT.  XXX  di  Karawang.  Analisa  dilakukan  pada  pompa  sentripugal  untuk  menghitung  kecepatan  pipa  hisap, kecepatan pipa tekan dan menghitung Net Positive Suction Head (NPSH) untuk menentukan apakan pompa yang bekerja  dipengarui  oleh  kavitasi  dan  menganalisa  kecepatan  dengan  simulasi  software Solidworks .  Membuat pemodelan  dan  simulasi  komputer  dari  mekanisme  kecepatan  pipa  hisap  dan  kecepatan  pipa  tekan  dengan Sofwar Solidworks. Menghitung head losses pada pipa hisap dan head losses pada pipa tekan. Menghitung Net Positive  Suction  Head (NPSH)  untuk  menentukan  apakan  pompa  yang  bekerja  dipengaruhi  oleh  Kavitasi. Penelitian  ini  diharapkan  dapat  memberikan  informasi  dan  kaji  ulang  bagi  industri  yang  mengunakan  pompa sentrifugal  untuk  desain  pipa  hisap  dan  pipa  tekan  untuk  mengurangi  kerusakan  pada  impeler  akibat  kavitasi. Sebagai  bahan  referensi  bagi  penguna  pompa  sentripugal  untuk  redesain  impeler.  NPSH  yang  tersedia  adalah 2,13 dan NPSH yang diperlukan 0,5 sehingga terhindar dari kavitasi dikarenakan nilai NPSH yang tersedia lebih besar dari nilai NPSH yang diperlukan.
Kata kunci: Water Treatment Plant (WTP), Kavitasi, Pompa sentrifugal, head losses , Net  Positive Suction Head

## ABSTRACT
Centrifugal pumps are widely used equipment in a variety of industrial applications and some other sectors. The pump  works  by  converting  mechanical  energy  into  kinetic  energy  or  press.  Pressure  at  the  pump  increases  at low  pressure  (lower  than  atmospheric  pressure).  This  research  is  to  know  the  analysis  of  cavitation  on  water purification  process  at  Unit  Water  Treatment  At  PT.  XXX  in  Karawang.  The  analysis  was  performed  on  the centrifugal pump to calculate the speed of the suction pipe, the speed of the compressive pipe and calculate the Net Positive Suction Head (NPSH) to determine whether the pump worked by cavitation and analyze the speed with  the  Solidworks  sofwar  simulation.  Creating  computer  modeling  and  simulation  of  suction  pipe  speed mechanism  and  speed  of  pipe  press  with  Sofwar  Solidworks.  Counting  head  losses  on  suction  pipe  and  head losses  on  press  pipes.  Calculate  the  Net  Positive  Suction  Head  (NPSH)  to  determine  whether  the  pump  that works is affected by Cavitation. This study is expected to provide information and reviews for industries using centrifugal pumps for the design of suction pipes and press pipes to reduce damage to impeller due to cavitation. As  reference  material  for  the  user  of  centrifugal  pump  for  redesign  of  impeller.  Available  NPSH  is  2.13  and NPSH is required 0.5 to avoid cavitation due to the available NPSH value greater than required NPSH value.
Keywords: Water Treatment Plant (WTP), Cavitation, Sentripugal pump , head losses , Net  Positive Suction Head

## PENDAHULUAN
Pompa  sentrifugal  merupakan  peralatan yang  banyak  digunakan  pada  berbagai  macam aplikasi  industri  dan  beberapa  sektor  lain. Pompa  bekerja  dengan  mengkonversi  energi mekanik  menjadi  tekanan  dan  atau  energi kenetik [3]. Tekanan  pada  pompa  meningkat dengan  menghasilkan  bagian  dengan  tekanan rendah  (lebih  rendah  dari  tekanan  atmosfer) pada  bagian  sisi  hisap  pompa  dan  tekanan tinggi  pada  bagian  keluaran  pompa [5] .  Oleh karena  rendahnya  tekanan  hisap  maka  fluida mengalir  ke  pompa  dari  reservoir.  Fluida masuk  secara  axial  melalui  lubang  hisap  pada tengah  pompa  kemudian  fluida  tersebut berputar bersama dengan putaran sudu/impeler pompa.  Kaitannya  mengenai  desain  dan prediksi  unjuk  kerjanya,  masih  merupakan  hal yang  perlu  dikembangkan  dan  diteliti  karena pada  pompa  sentrifugal  terdapat  banyak parameter  geometri  bebas.  disisi  lain  jika didesain dan diteliti secara eksperimental akan membutuhkan  waktu  yang  lama  dan  biaya yang signifikan karena dengan sedikit perubahan  pada  impeler  berdampak  pada perubahan  head  maupun  efisiensi  pompa tersebut.  Atas  beberapa  pertimbangan  tersebut maka  beberapa  desainer  mengembangkan penelitian secara simulasi numerik yang sering disebut sebagai Computational Fluid Dynamics (CFD).  CFD  dapat  menghasilkan informasi yang akurat pada kondisi fluida yang berada  di  dalam  mesin,  dan  juga  dapat membantu  desainer  mendapatkan  evaluasi unjuk  kerja  secara  teliti  pada  obyek  sehingga dengan  penelitian  menggunakan  CFD  pada pompa  sentrifugal  dapat  diketahui  unjuk  kerja pompa  baik  head  maupun  efisiensinya.  Head dan efisiensi pompa diperngaruhi oleh beberapa faktor antara lain jumlah impeler dan sudut  impelernya [2]. [6] Meneliti  tentang pengaruh  jumlah  impeler  dengan  variasi  5,  6, dan  7  impeler  terhadap head  coeffcient dan efisiensi pada pompa sentrifugal. Dari penelitian  tersebut  didapatkan  bahwa  pada head  coefficient  terbesar  didapat  pada  pompa sentrifugal dengan jumlah impeler 7. Sementara  itu,  efisiensi  optimal  didapat dengan  jumlah  impeler  5  dan  7.  Hasil  yang hampir  sama  juga  diungkapkan  oleh [4] dimana  pompa  sentrifugal  dengan  variasi jumlah  impeler  4,  5,  6,  dan  7  memiliki  head
dan  efisiensi  tertinggi  pada  jumlah  impeler  7 [7] .    Penelitian  ini  dilakukan  pada  pompa sentrifugal  untuk  menghitung  kecepatan  pipa hisap,  kecepatan  pipa  tekan  dan  menghitung Net  Positive  Suction  Head (NSPH)  untuk menentukan  apakan  pompa  yang  bekerja dipengarui oleh kavitasi serta analisa kecepatan dengan simulasi software Solidworks . Tujuan penelitian ini adalah:
1. Membuat pemodelan dan simulasi komputer  dari  mekanisme  kecepatan  pipa hisap dan kecepatan pipa tekan dengan Sofwar Solidworks.
2. Menghitung  head  losses  pada  pipa  hisap dan  head  losses  pada  pipa  tekan.  Menghitung Net  Positive  Suction  Head (NSPH)  untuk menentukan  apakan  pompa  yang  bekerja dipengaruhi oleh Kavitasi
Pada sistem pemipaan yang menggunakan pompa sentrifugal sangat mungkin terjadi kavitasi yang dipengaruhi oleh kecepatan  aliran  dan  perbedaan  penampang yang  menyebabkan  terjadinya  penurunan tekanan  sampai  turun  di  bawah  tekanan  uap jenuhnya  sehingga  menyebabkan  terjadinya fenomena  yang  disebut  kavitasi [10]. Kavitasi adalah  peristiwa  terbentuknya  gelembung- gelembung uap di dalam cairan yang dipompa akibat  turunnya  tekanan  cairan  sampai  di bawah  tekanan  uap  jenuh  cairan  pada  suhu operasi pompa, Gelembung uap yang terbentuk dalam  proses  ini  mempunyai  siklus  yang sangat singkat [1]. Mulai terbentuknya gelembung  sampai  gelembung  pecah  hanya memerlukan  waktu  sekitar 0,003 detik. Gelembung  ini  akan  terbawa  aliran  fluida sampai  akhirnya  berada  pada  daerah  yang mempunyai  tekanan  lebih  besar  dari  pada tekanan  uap  jenuh  cairan [10]. Pada  daerah tersebut  gelembung  tersebut  akan  pecah  dan akan  menyebabkan shock pada  dinding dekatnya.  Cairan  akan  masuk  secara  tiba-tiba ke  ruangan  yang  terbentuk  akibat  pecahnya gelembung  uap  tadi  sehingga  mengakibatkan tumbukan [2]. Gejala kavitasi yang timbul pada pompa biasanya ada suara berisik dan getaran, unjuk kerjanya menjadi turun, kalau dioperasikan  dalam  jangka  waktu  lama  akan terjadi  kerusakan  pada  permukaan  dinding saluran.
Pompa sentrifugal mempunyai sifat-sifat teknis  yang  harus  dipenuhi  agar  dapat beroperasi dengan baik. Salah satu permasalahan  yang  sering  terjadi  pada  pompa tipe  ini  adalah  gagalnya  pompa  dalam  proses priming,  sehingga  pompa  tidak  bisa  mengisap dan akhirnya gagal pemompaan serta menyebabkan  kerusakan  pada  bagian-bagian pompa [8,9].
a. Beberapa  penyebab  kavitasi  pada  pompa sentripugal diantaranya :
1. Vaporation (penguapan)
2. Air  Ingestion  (masuknya  udara  luar kedalam system)
3. Internal  recirculation  (  sirkulasi  balik di dalam system)
4. Turbulance (pergolakan aliran)
5. Vane passing syndrome
b. Tanda  –  tanda  terjadinya  kavitasi  pada pompa;
1. Terjadi  suara  ketukan  pada  pompa, bunyi ini bisa terjadi terus menerus atau terputus  –  putus  tergantung  tingkat kavitasi  dan  kerusakan  yang  terjadi  di dalam pompa.
2. Terjadi  getaran  berlebihan  pada  pompa dan sistem saluran
3. Terjadi  penurunan  volume  aliran  dan tekanan  pada  pompa,  hal  ini  mudah terlihat  ketika  motor  penggerak  pompa dinaikan  putarannya  tapi  tidak  terjadi peningkatan volume aliran keluar pompa.
Cara  menghindari  proses  kavitasi  yang  paling tepat adalah dengan memasang instalasi pompa dengan Net  Positive  Suction  Head (NPSH) yang tersedia lebih besar dari pada NPSH yang diperlukan. NPSH yang tersedia bisa diusahakan  oleh  pemakai  pompa  sehingga nilainya  lebih  besar  dari  NPSH  yang diperlukan [3].

## METODE PENELITIAN

## Data Penelitian
Secara umum data dikelompokkan menjadi  dua,  yaitu  data  primer  dan  data sekunder.  Data  primer  adalah  data  yang dikumpulkan secara langsung melalui pengamatan,  pencatatan,  pengukuran,  maupun wawancara  langsung  dengan  narasumber terpercaya.  Sedangkan  data  sekunder  adalah data  yang  diperoleh  dari  hasil  pencatatan,
pengukuran,  penyelidikan,  maupun  kegiatan- kegiatan  lain  yang  dilakukan  oleh  pihak  lain atau  instansi-instansi  yang  terkait  termasuk juga  di  dalamnya  adalah  laporan-laporan penyelidikan  atau  laporan  kegiatan  dari  suatu studi instansi yang ada.

## Data Penelitian Spesifikasi Pompa Sentrifugal
1. Merek pompa : Thorishima Pump 2. Type & size : ETA – N125 x 100 – 2001 3. Product : TS 118851 4. Daya : 44,16 Kw 5. Kapasitas pompa : 50 L/s = 50 x 1000 = 0,05 6. Putaran pompa : 2900  Rpm

## Skema Aliran Pompa
Gambar 1. Skema 2D aliran pompa yang berada di menara
Prosedur Penelitian
Gambar 2. Bagan Alir Penelitian

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## Analisa Pengamatan Dilapangan
Data pengamat yang dilakukan dalam penelitian proses terjadinya kavitasi ini di area bawah bowl menara  PT.  XXX  setinggi  58  m.
Tepatnya pada impeler isap pompa sentripugal dengan    hasil  pengamatan  yang  dilakukan diantaranya;
Gambar 3. Menara Distribusi Air Bersih
Gambar 4. Skema 3D aliran pompa yang berada di menara
Kecepatan Aliran Pada Pipa Hisap Ø 6 “ Kecepatan aliran pada hisap ditentukan dengan mengunakan persamaan kontinuitas yaitru:
Dimana : Q = 0,05 𝑚 3 ⁄ s D = 6 “ x 25,4 mm = 152, 4 mm = 0,1524 m
Maka :
= 2,74 m/s
Analisa  animasi  kecepatan  pada  pipa  hisap dengan menggunakan sofwer solidworks 2013.
Gambar 5. Simulasi kecepatan fluida pada pipa hisap Ø 6”
Kecepatan Aliran Pada Pipa Hisap Ø 6 “
Dimana : Q = 0,05 𝑚 3 ⁄ s D = 6 “ x 25,4 mm = 152, 4 mm = 0,1524 m Maka : = 2, 74 m/s (1)

## Kecepatan Aliran Pada Pipa Hisap Ø 12 “
Dimana :
Q = 0,05 𝑚 3 ⁄ s
D = 12 “ x 25,4 mm = 304, 8 mm = 0,3048 m Maka :

## = 0,6858 m/s
Kecepatan Aliran Pada Pipa Tekan Ø 8 “
Dimana :
Q = 0,05 𝑚 3 ⁄ s
D = 8 “ x 25,4 mm = 303, 2 mm = 0,3032 m Maka :
= 1,54 m/s
Analisa animasi kecepatan pada pipa tekan Ø 6”, Ø 8”, dan 12” dan dianggap valve terbuka 100 %
Gambar 6. Analisa kecepatan fluida pada pipa Ø 6“, Ø 12”, dan Ø 8”
Pada gambar  6 bahwa  pada  masing  –  masing diameter  perubahan  kecepatan  fluida  sangat berbeda dilihat dari hasil perhitungan untuk Ø 6” = 2,74 𝑚𝑠 ⁄ , dengan hasil warna werah, dan untuk  Ø  12“  =  0,68 𝑚𝑠 ⁄,  dengan  hasil  warna campuran  antara  biru,  hijau,  kuning  merah. Sedangkan untuk Ø 8” = 1,54 𝑚𝑠 ⁄ ditampilkan dengan warna campuran kuning dan merah.
Head Pompa
Head  pompa  sangat  penting  karena  dengan diketahuinya  head  pompa  tersebut,  dapat merencanakan  instalasi  yang  sesuai  sehingga pompa  dapat  beroperasi  dengan  maksimal. Headlosses  atau  kerugian  head  merupakan kerugian  – kerugian pada instalasi yang terdiri dari :
a.  Losses pada sisi hisap ( Suction head )
b.  Losses  pada  sisi  tekan  (  Discharge  head  )
Kerugian – kerugian tersebut meliputi : 1. losses mayor Dimana kerugian head akibat fluida bergesekan , didalam saluran pipa dan factorm gesekan  dapat  dihitung  berdasarkan  dari  jenis pipa  yang  dipakai  dan  harga  Re  (Bilangan Reynold  untuk  membantu  menentukan  jenis aliran dalam pipa ).
2. Losses minor
Dimana  kerugian  head  local  (  local  head losses)  seperti  pemakaian  katup,  saringan dll [5].

## Kerugian Head Pada Pipa Hisap
Kerugian  head  akibat  gesekan  dalam  pipa Kerugian  pada  pipa  hisap  ditentukan  dengan rumus
Dimana :
f = rugian gesek dalam pipa (dapat    ditukan      dengan bilangan reynold &  diagram moody L = 17 m D = 6 “ = 0,1524 m V = 2,74 m / detik g = 9,81 m/detik 2
Untuk  mengetahui  beberapa  harga  koefisien gesek  yang  terjadi  di  sepanjang  pipa  hisap,
(2)
maka  dapat  dicari  dengan  bilangan  Reynolg (Re)
Dimana :
ʋ
= Viskositas kinematik = 1.005 x 10 -6 m 2 /detik (Didapat dari table 1)
Tabel 1 Sifat air dan viskositas kinematik pada
tekanan atmosfir
Maka :
= 41549 m (aliran yang terjadi dalam pipa hisap adalah turbulen)
Pipa  yang  berada  pada  menara  PT.  XXX (bowl)  terbuat  dari  bahan  jenis  pipa  galvanis dengan  harga  kekerasan  E  =  0,0005  in.ft.  ( Tabel 1)
E   = 0,0005 x 304,8 mm (dikonversikan kedalam mm) = 0,1524  mm Dimana :
= 0,001
Diagram mody untuk Re = 4159 dan   = 0,001 di dapat, factor gesek 0,025
Kerugian  head  pada  katup  isap  dan saringan
Dimana : f =  Koefisien  gesek  pada  katup isap dan saringan = 1,97 (dari table 5,3) V = 2,97 m /detik g = 9,81 m /detik 2 Maka : Hks
Kerugian head pada sambungan pipa elbow 90’
Dimana :
f =  Koefisien  gesek  pada  katup isap dan saringan = 0,75(dari table 5,3) V = 2,74 m /detik g = 9,81 m /detik 2
Maka :
Hel

## Kerugian head pada katup – kupu
Pada  pipa  isap  disang  sebuah  katup  cegah, kerugian pada katup ini adalah 0,16.
(3) (4)
(5)
Tabel 2. Jenis – jenis katup dan koefisien geseknya
Tabel 3. Sifat fisik air (air di bawah 1 atm dan air jernih di atas 100˚C)
Dimana :
f =  Koefisien  gesek  pada  katup isap dan saringan = 0,16(dari table 5,4) V = 2,74 m /detik g
= 9,81 m /detik 2
Maka :
Hel
Jadi total kerugian head pada pipa hisap adalah: Hstotal  = Hg + Hks + Hel + Hkc = 1,06 m + 0,73 m + 0,28 m + 0,06 m = 2,13 m
Kerugian Head pada Pipa Tekan Kerugian akibat gesekan dalam pipa tekan Ø 6 “
Dimana : f =  Koefisien  gesek  dalam  pipa (dapat ditentukan dengan bilangan reynold & diagram moody L = 2,27 m D = 6 “ = 152,4 mm = 0,1524 m V = 2,74 m /detik g = 9,81 m /detik 2
Untuk  mengetahui  beberapa  harga  koefisien gesek  yang  terjadi  di  sepanjang  2,  27  m  pipa tekan dengan Ø6 “ , maka dapat dicari dengan bilangan Reynolg (Re)
Dimana : ʋ = Viskositas kinematic = 1.005 x 10 -6 m 2 /detik (Didapat dari table 5.1) Maka :
= 41549 m (aliran yang terjadi dalam pipa hisap adalah turbulen) Pipa yang berada pada menara PT. XXX
( bowl ) terbuat dari bahan jenis pipa galvanis dengan harga kekerasan E = 0,0005 in.ft. ( Tabel 2)
E
= 0,0005 x 304,8 mm (dikonversikan kedalam  mm)
= 0,1524  mm
Dimana :
= 0,001
Diagram mody untuk Re = 4159 dan   = 0,001
di dapat, factor gesek 0,025

## Kerugian akibat gesekan dalam pipa tekan
Ø 12”
Dimana : f =  Koefisien  gesek  dalam  pipa (dapat ditentukan dengan bilangan reynold
& diagram moody
L = 0,7 m D = 12 “ = 304,8 mm = 0,3048 m V = 0,6858 m /detik g
= 9,81 m /detik 2
Untuk  mengetahui  beberapa  harga  koefisien gesek  yang  terjadi  di  sepanjang  0,  7  m  pipa tekan dengan Ø12 “ , maka dapat dicari dengan bilangan Reynolg (Re)
Dimana : ʋ = Viskositas kinematik
= 1.005 x 10 -6 m 2 /detik (Didapat dari table 5.1) Maka :
= 20796 m (aliran yang terjadi dalam pipa hisap adalah turbulen)
Pipa yang berada pada menara PT.XXX ( bowl ) terbuat dari bahan jenis pipa galvanis dengan harga kekerasan E = 0,0005 in.ft. (Tabel 2)
E   = 0,0005 x 304,8 mm (dikonversikan kedalam mm)
= 0,1524  mm Dimana :
= 0,0005
Diagram mody untuk Re = 20796 dan   = 0,0005 di dapat, factor gesek 0,027
Kerugian akibat gesekan dalam pipa tekan Ø 8”
Dimana :
f = Koefisien gesek dalam pipa (dapat ditentukan dengan bilangan reynold & diagram moody L = 58,5 m D = 8 “ = 203,2 mm = 0,2032 m V = 1,543 m /detik g = 9,81 m /detik 2
Untuk  mengetahui  beberapa  harga  koefisien gesek  yang  terjadi  di  sepanjang  58,8  m  pipa tekan dengan Ø8 “ , maka dapat dicari dengan bilangan Reynolg (Re)
Dimana : ʋ = Viskositas kinematik
= 1.005 x 10 -6 m 2 /detik (Didapat dari table 5.1) Maka :
= 31144 m (aliran yang terjadi dalam pipa hisap adalah turbulen) Pipa yang berada pada menara  PT. XXX ( bowl ) terbuat dari bahan jenis pipa galvanis
dengan harga kekerasan E = 0,0005 in.ft.
(Tabel 2)
E   = 0,0005 x 304,8 mm (dikonversikan kedalam mm) = 0,1524  mm
Dimana :
= 0,0075
Diagram mody untuk Re = 31144 dan
= 0,0075 di dapat, factor gesek 0,039
Jadi total kerugian akibat gesekan adalah: Hgs total = Hgs1 + Hgs2 + Hgs3 = 0,143 m + 0,ł m + 1,35 m = 1,5 m

## Head kecepatan keluar
Head kecepatan keluar ditentukan dengan persamaan :
Dimana  pada  pipa  yang  berada  di  menara  PT. XXX  berbeda  ukurannya  maka  dicari  terlebih dahulu K kk Masing-masing diameter :
1. Mencari H kk1 Untuk Ø6 “
V  = 2,74 m/detik H kk1 = 0, 3826 m
2. Mencari H kk2 Untuk Ø12 “ V  = 0,6858 m/detik
H kk2 = 0, 0239 m
3. Mencari H kk3 Untuk Ø8 “ V  = 1,54 m/detik
H kk3 = 0, 121 m
Jadi total kecepatan keluar (H kk ) adalah:
H kk = H kk1 + H kk2 + H kk3 = 0,3826 m + 0,0239 m + 0,121 m

## = 0,5275 m
Kerugian atau hambatan pada elbow (90 o ) 1. Kerugian head pada elbow 90 o untuk  Ø6”
Diman : f   = 0,75 (didapat dari table 5.3)
v  = 1,543 m /detik g = 9,81 m /detik 2
2. Kerugian head pada elbow 90 o untuk Ø12” Dimana: f = 0,75 (didapat dari Tabel 2) v = 0,6858 m /detik g = 9,81 m /detik 2
3. Kerugian head pada elbow 90 o untuk  Ø8”
Diman :
f   = 0,75 (didapat dari Tabel) v = 1,54 m /detik g = 9,81 m /detik 2
Dikarenakan untuk pipa tekan Ø6 “ sepanjang 58,5  m  terdapat  2  belokan maka  untuk  Hs3  Ø 8” adalah : Hs3 Ø8” = 0, 09 x 2
= 0, 18 m
Maka untuk total kerugian elbow 90˚ sepanjang pipa tekan adalah Hs total = H s1 + H s2 + H s3
= 0,29 m + 0,18 m + 0,18 m = 0,65 m
Kerugian pada hambatan gate valve 1.  Kerugian pada gate valve untuk Ø 6”
Dimana : f   = 0,25 (didapat dari Tabel 2) v = 2,74 m /detik g  = 9,81 m /detik 2
Dikarenakan untuk pipa tekan Ø 6” sepanjang 2, 27 m terdapat 2 gate valve maka untuk H t1 Ø 6” adalah : H t1 Ø 6” = 0,06 x 2
= 0,12 m
2.  Kerugian pada gate valve untuk Ø8”
Diman :
f   = 0,25 (didapat dari table 5.3) v = 1,54 m /detik g = 9,81 m /detik 2
Dikarenakan untuk pipa tekan Ø 8 “ sepanjang 58,5 m terdapat 2 Gate valve maka untuk H t2 Ø
8” adalah :
H t2 Ø 8” = 0,03 x 2 = 0,06 m Maka untuk total gesek pada gete valve adalah :
H t total  = H t1 + H t2 = 0,12 m + 0,06 m = 0,18 m Hasil  perhitungan  diatas  maka  total  kerugian head pada pipa tekan adalah sebagai berikut: H d = H gs Total + H kk Total + H s Total + H t Total = 1,5 m + 0,53 m + 0.65 m + 0,18 m = 2,86 m

## Head Statis Pompa
Dalam  hasil  survei  di  lapangan  tinggi permukaan  fluida  pada  sisi  masuk  (suction height) sampai ke poros pompa 5 m dan tinggi angka pada sisi tekan (discharge height) 58, 27 m,  maka  head  statis  pompa  adalah  63,  27  m. Jadi secara  keseluruhan total  head  losses  pada pompa adalah :
H is
= H isap + H tekan + H statis = 2,13 m + 2,86 m + 63,27 m = 2,86 m

## Putaran  Spesifik Pompa
Putaran  spesifik  adalah  putaran  dari  pompa yang  sama  geometrinya  bila  memindahkan fluida sebanyak 1 gpm. Dengan total head 1 ft pada  efisiensi  maksimum  yang  di  simbolkan dengan (ns).
dimana :
n = Putaran pompa = 2900 rpm Q = Kapasitas pompa = 0,05 m 3 /detik = 180 m 3 /detik   x 4,4 = 792 gpm H = 68,26 m = 68,26 m x 3,28 ft = 223,89 ft = 2900 x 0,48
= 1392 Net Positif Suction  Head (NPSH)
NPSH  yang  diperlukan  dapat  ditentukan dengan persmaan HSVN = σ . 𝐻𝑁
Dimana :
σ = Koefisien kavitasi = 0,24 HN = Head total pompa sepanjang pipa hisap (m) = 2, 13 m
Jawab :
HSVN  = σ . HN
= 0, 24 x 2, 13
= 0, 5 m
Pembuktian HSVN  = [ 𝑛𝑠 ]4/3 Qn2/3 = [ 29001392 ]4/3 0,05 2/3 = 2,081,3 . 0,050,6 = 2,6 . 0,2
= 0, 52 m = 𝐻𝑆𝑉𝑁𝐻𝑁
= 0,52,13 = 0, 23
Dari  hasil  perhitungan  didapat  NPSH  yang tersedia  lebih  besar  dari  pada  NPSH  yang diperlukan (2, 13 > 0,5), sehingga pompa yang berada  di  menara  PT.  XXX  dapat  bekerja tanpa gangguan kavitasi.

## KESIMPULAN
Berdasarkan  pengamatan  dan  hasil analisis  yang  telah  dilakukan  dilapangan diperoleh kesimpulan diantaranya:
1. Nilai penurunan head losses pada pipa hisap adalah 2,13 m dan nilai head losses pada pipa tekan 2, 86 m, Analisa dari simulasi hubungan antara  tekanan  dan  kecepatan  fluida  adalah berbanding  terbalik  yang  artinya  apabila  nilai tekanan  rendah  maka  nilai  kecepatan  akan tinggi  dan  sebaliknya  apabila  nilai  tekanan tinggi maka nilai kecepatan akan rendah.
2.  Dari  hasil  perhitungan  didapat  NPSH  yang tersedia  lebih  besar  dari  pada  NPSH  yang diperlukan  (  2,  13  >  0,5  ),  sehingga  pompa yang berada di menara PT. XXX dapat bekerja aman dari gangguan kavitasi

## UCAPAN TERIMA KASIH
Terimakasih saya ucapkan kepada Kemenristekdikti  yang  telah  memberikan pendanaan  pada  penelitian  saya  pada  skim Penelitian Dosen Pemula, dan LPPM UNSIKA yang  telah  mempasilitasi  kami  sehingga  bisa mendapatkan pendanaan ini.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  Anagnostopoulos,  J.S.,  2009. A  Fast Numerical  Method  for  Fow  Analysis  and Blade  Design  in  Centrifugal  Pump
Impellers .  Computers  &  Fluids,  pp.284– 89.
[2]    Bacharoudis,  E.C.,  Filios,  A.E.,  Mentzos, M.D. & Margaris, D.P., 2008. Parametric Study  of  a  Centrifugal  Pump  Impeller  by Varying the Outlet . The Open Mechanical Engineering Journal, pp.75-83.
[3]  Dietzel,  Fritz.  Turbin,  Pompa  dan Kompresor.  Alih  bahasa  Dakso  Sriyono, Erlangga,  Jakarta, 1996.
[4]    Houlin,  L.  et  al.,  2010 .  Effects  of  Blade Number on Characteristics of Centrifugal Pumps  . Chinese  Journal  of  Mechanical Engineering, pp.1-6. [5]  Perkins dan Reynolds,. 1991. Termodinamika  Teknik  Edisi  kedua. Terjemahan  Filino  Harahap.  Jakarta  :
Penerbit Erlangga.
[6]  Singh,  R.R.  &  Nataraj,  2012. Parametric Study  and  Optimization  of  Centrifugal Pump Impeller by The Design Parameter Using Computational  Fluid  Dynamics :
Part  I.  Journal  of  Mechanical  and
Production Engineering, pp.87-97.
[7]  Thoharudin, Arif Setyo Nugroho, Stefanus  Unjanto,  2014.  Optimasi  Tinggi Tekan  Dan  Efisiensi  Pompa  Sentrifugal Dengan  Perubahan  Jumlah  Sudu  Impeler Dan  Sudut  Sudu  Keluar  Impeler  (Β2) Menggunakan  Simulasi Computational Fluid  Dynamics. Prosiding  Seminar Nasional  Aplikasi  Sains  &  Teknologi (SNAST) 2014 ISSN: 1979-911X Yogyakarta, 15 November 2014.
[8]  Tahara,  Haruo. Pompa  dan  Kompresor, pemilihan, pemakaian dan pemeliharaan. Alih bahasa Sularso,  PT. Pradnya Paramita, Jakarta, 2006 [9]  White, Frank, M, 1994. Fluid Mecahanics ,
Mc Graw Hill, USA
[10]  Zhang,X.B.,  Yao,  L,  Chen,  J.Y.,  Zhang, W.,Xiong,  W.,  2014. Prediction  of  the onset  of  flooding  in  an  inclined  tube  at cryogenic  temperetures,  Cryogenics 61, 98-106.