## JIUBJ Jurnal Ilmiah
Universitas Batanghari Jambi
Jurnal Ilmiah Universitas Batanghari Jambi 23, 1 (2023): 1035-1042 DOI: 10.33087/jiubj.v23i1.2249 http://ji.unbari.ac.id/index.php/ilmiah

## Analisis Stabilitas Lereng Bendungan terhadap Beban Gempa sebagai Upaya Pengurangan Bencana (Studi Kasus: Bendungan Jlantah)
Nurul Chayati, Muhammad Hasan Wicaksono, Fadhila Muhammad Libasut Taqwa Program Studi Teknik Sipil, Universitas Ibn Khaldun Bogor Correspondence email: nurulais12345@gmail.com; muhawick@gmail.com; fadhila.muhammad@uika- bogor.ac.id
Abstrak. Indonesia  merupakan  negara  yang  memiliki aktivitas  seismik  yang cukup tinggi  dan  rawan terhadap bahaya  gempa,  sehingga  konstruksi  bendungan  urugan  di  Indonesia  perlu  memperhatikan  kestabilan  terhadap keruntuhan  akibat  massa  tanah  dan  beban  gempa.  Bendungan  Jlantah  terletak  di  Karanganyar,  Jawa  Tengah. Bendungan ini direncanakan untuk kebutuhan irigasi seluas 1493 Ha dan air baku 150 liter/detik.. Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui nilai faktor keamanan (Fk) pada tubuh Bendungan Jlantah. Metode yang digunakan adalah  metode  analisis  data  secara  kuantitatif  perhitungan  koefisien  beban  gempa  terkoreksi  OBE  dan  MDE, analisis  dilakukan  dengan  bantuan  program  komputer  yaitu GeoStudio 2012.  sedangkan  jika  koefisien  gempa tidak  diketahui  Fs  ≥  1,5.  Metode  yang  digunakan  berdasarkan  acuan  dari  KP  02-Kriteria  Perencanaan  Bagian Bangunan Utama dan  KP 06-Kriteria Perencanaan  Bagian Parameter Bangunan, serta Pd T-14-2004-A. Syarat (Fs  ≥  1,2)  yang digunakan  sebagai  landasan teori  yang  dikutip dari teori  Prof.  Hoek  (1981)  yang  menyatakan bahwa  dengan  diketahuinya  koefisien  gempa,  dapat  menggunakan  Fs  ≥  1,2  sedangkan  jika  koefisien  gempa tidak  diketahui  maka  Fs  ≥  1,5  analisis  stabilitas  bendungan  tipe  urugan  akibat  gempa.  Berdasarkan  hasil penelitian  diperoleh  bahwa  pada  saat  air  maksimum  dan  gempa  untuk  badan  bendungan  jlantah  dinyatakan aman dari kegagalan struktur baik. Hasil penelitian bahwa pada kondisi gempa MDE dari muka air maksimum diperoleh  hasil  Fk  >  1,0  Fk  minimum,  muka  air  maksimum  diperoleh  hasil  Fk  >  1,2  Fk  minimum  dengan kondisi gempa OBE.
Kata kunci : Analisis stabilitas ; bendungan urugan , faktor keamanan; gempa
Abstract. Indonesia is a country that has quite high seismic activity and is prone to earthquake hazards, so the construction  of  embankment  dams  in Indonesia  needs  to pay  attention  to  stability  against  collapse due to soil mass  and  earthquake  loads.  Jlantah  dam  is  located  in  Karanganyar,  Central  Java.  This  dam  is  planned  for irrigation  needs of  1493  hectares and  raw  water  of  150 liters/second. This  study aims to  determine the  safety factor (Fs) on the Jlantah Dam body. The method used is a quantitative data analysis method, the calculation of the  earthquake  coefficient  corrected  by  OBE  and  MDE,  carried  out  with  the  help  of  a  computer  program, namely GeoStudio 2012. Meanwhile, if the earthquake coefficient is known not to be Fs 1.5. The method used is based on references from KP 02-Planning Criteria for Main Building Section and KP 06-Planning Criteria for Parameters Section, and Pd T-14-2004-A. The terms (Fs 1,2) which are used as the theoretical basis are quoted from  the  theory  of  Prof.  Hoek  (1981)  stated  that  by  knowing  the  earthquake  coefficient,  Fs  1.2  can  be  used, while  if  the  earthquake  coefficient  is  not  known  Fs  1.5  Analysis  of  Earthquake  Backfill  Type  Dam  Stability. From the results of the study, it was found that at the time of maximum water and the earthquake for the road dam  body  was  declared  from  a  good  structural  failure.  The  results  of  the  bottom  study  on  MDE  earthquake conditions from the maximum water level obtained Fk > 1.0 Fk minimum, the maximum water level obtained Fk > 1, 2 Fk minimum with OBE earthquake conditions.
Keywords: a safety factor; earthquake, embankment type dam, stability analysis.

## PENDAHULUAN
Bendungan merupakan salah satu bangunan  infrastruktur  bidang  sumber  daya  air yang  penting  dan  memberikan  manfaat  bagi masyarakat  setempat. Saat ini masyarakat sudah dihadapkan  pada  kenyataan  bahwa  ketersediaan sumber  daya  air  sudah  sangat  kritis  karena
kondisi  iklim  yang  fluktuatif  antara  debit  hujan yang  besar  dan  air  yang  semakin  hari  semakin menurun.  Salah  satu  penanganan  yang  terbaik adalah  dengan  pendekatan  struktural,  yaitu membangun  penampung–penampung  air  seperti bendungan. (Mulyono & Joko, 2017).
Bendungan  Jlantah  berpotensi  menyuplai  air
irigasi  di  area  pertanian  seluas  1.493  ha  yang terbagi  untuk  intensitas  tanam  daerah  irigasi esksisting  seluas  805  ha  dan  areal  irigasi  baru seluas 688 ha. Selain itu bendungan Jlantah juga akan  dimanfaatkan  sebagai  suplai  air  baku  150 l/dt  dan  Pembangkit  Listrik  Tenaga  Mikrohidro (PLTM)  625  kW  (PT.  Aditya  Engineering Consultant, 2017).
Walaupun pembangunan bendungan Jlantah  mempunyai  nilai  manfaat  yang  besar, tetapi  disisi  yang  lain  terdapat  berbagai  potensi bencana  yang  bisa  menyebabkan  kerugian materil dan korban jiwa. Pembangunan
bendungan  baru harus  mengikuti  kaidah
konsepsi keamanan bendungan. Konsepsi Keamanan  Bendungan  adalah  dalam  rangka melindungi  masyarakat  dari  ancaman  potensi bahaya  bendungan,  maka  pembangunan  dan pengelolaan  bendungan  perlu  diatur  secara khusus  pada  Peraturan  Menteri  PUPR  Nomor 27/PRT/M/2015 tentang Bendungan yang mengatur  mengenai  antara  lain:  pembangunan bendungan dan pengelolaan bendungan. Sebagaimana disebutkan dalam Peraturan Menteri  PUPR  Nomor  27/PRT/M/2015,  pasal  2 dinyatakan  bahwa  Pembangunan  Bendungan dan  Pengelolaannya  dilaksanakan  berdasarkan pada  Konsepsi  Keamanan  Bendungan  yang terdiri dari 3 pilar, yaitu: (a) keamanan struktur, aman  terhadap  kegagalan  stuktural,  aman terhadap kegagalan hidraulis, dan aman terhadap kegagalan  rembesan  (b)  operasi,  pemeliharaan dan  pemantauan  dan  (c)  kesiapsiagaan  tindak darurat (Pusat Pendidikan dan Pelatihan Sumber Daya Air dan Konstruksi, 2017).
Bendungan  Jlantah  ini  merupakan  jenis bendungan  tipe  urugan  atau  timbunan  tanah dengan  inti  tegak  yang  mempunyai  kapasitas tampungan  air  besar  yaitu  11,96  juta  m 3 . Sehingga  desain  bendungan  Jlantah,  harus mempertimbangkan  faktor  keamanan  terhadap pengaruh kestabilan lereng bendungan.
Berdasarkan  pengalaman  di  Amerika  Serikat (USBR)  dan  di  negara-negara  lain  di  dunia kurang  lebih  12%  dari  bendungan  tipe  urugan yang  mengalami  keruntuhan  disebabkan  karena pengaruh kestabilan lereng bendungan.
Kestabilan  lereng  suatu  bendungan  merupakan salah  satu  persyaratan  yang  harus  dipenuhi dalam  suatu  bendungan,  dimana  jika  syarat kestabilan  lereng  tersebut  tidak  terpenuhi,  maka bisa mengakibatkan masalah keamanan bendungan yang meliputi retakan, rembesan, dan longsoran.  Kestabilan  lereng  ini  dipengaruhi oleh  banyak  faktor,  antara  lain  material  tubuh
bendungan, kemiringan tubuh bendungan, gelombang  air  atau  beban  gempa  dan  lain-lain. (Tanjung dkk, 2017)
Bendungan urugan tanah juga lebih rentan terhadap  gempa  hal  ini  ditunjukan  beberapa bendungan  urugan  mengalami  deformasi  akibat gempa  yang  melampaui  50%  tinggi  jagaan sehingga memerlukan analisis lebih lanjut. Oleh karena  itu  penelitian  ini  akan  mengkaji  tingkat faktor  keamanan  (Fk)  stabilitas  lereng  pada bendungan  Jlantah,  sehingga  hal  ini  dapat menjadi  langkah  untuk  mitigasi  pengurangan risiko.

## METODE
Metode  ini  dimulai  dengan  pembahasan awal dengan pengumpulan data sekunder seperti peta  topografi,  peta  geologi  regional,  peta  rupa bumi  Indonesia  (RBI)  dan  peta  zona  gempa indonesia  untuk  mencari  ataupun  mengambil data  yang  berada  di  permukaan  bumi.  Setelah studi  literatur  dan  data  sekunder  lengkap, kemudian  dilakukan  survei  dan  penyelidikan  di lokasi penelitian.
Sumber: data olahan Gambar 1 Lokasi penelitian

## Sumber: data olahan
Gambar 2 Bagan alir penelitian HASIL
Survei lapangan dilakukan untuk mengetahui  data-data  teknis  serta  keadaan  dan kondisi  terkini  dari  bendungan  Jlantah  sebagai studi  kasus  dari  penelitian  ini.  Hal  ini  dianggap perlu  dilakukan  agar  dalam  melakukan  analisa stabilitas  lereng  bisa  menggunakan  data  yang akurat. Bendungan Jlantah berada pada
ketinggian 70 m di dasar sungai Jlantah. Lokasi As Bendungan Jlantah Kabupaten Karanganyar.
Sumber: Google Earth (2017) Gambar 3
Lokasi Bendungan Jlantah

## Menentukan Parameter Desain
Penentuan parameter desain untuk Analisis Lereng Indikator capaian yang ditargetkan  pada  tahap  ini  yaitu  mengetahui masing-masing  nilai  K  (m/sec),  ɣsat  (KN/m3), Cohesi (c) (Kpa), Phi ɸ (°), dan Material Model dari jenis material bendungan Jlantah.

## Tabel 2 Parameter Desain
No Material K (cm/detik)  (kN/m 3 ) c (kN/m 2 )  (°) Ra (%) Material Models 1 Inti 6,72 x 10 -7 11,922 2,06 16,25 70 Mohr-Coulomb 2 Filter 1,00 x 10 -3 22,43 0 29 Mohr-Coulomb 3 Random Halus 1,53 x 10 -4 12,82 0,2 19 Mohr-Coulomb 4 Random Kasar 1,08 x 10 -3 16,48 0 35 Mohr-Coulomb 5 Rip-rap 1,00 x 10 -1 21,57 0 40 Mohr-Coulomb 6 Toe drain 1,00 x 10 -1 21,57 0 40 Mohr-Coulomb 7 Foundation 1,00 x 10 -5 19,06 4,84 41 40 Mohr-Coulomb
Sumber: DD Bendungan Jlantah oleh BBWS Bengawan Solo, (2017)
Menentukan Koefisien Gempa Termodifikasi Sumber: Pd. T-14-2004-A (2004)
Hal ini untuk mengetahui titik yang sudah ditentukan,  untuk  perhitungan  titik  elevasi  Y/H dapat  dilihat  pada  persamaan  sebagai  berikut: H  = (EP − EK) ;
Y  = (EP − 𝐸𝐾) ∗
Y/H;
Elevasi Y/H  = (EP − Y) dengan: H = Tinggi bendungan; Y = Kedalaman bidang  gelincir  dari  puncak  bendungan;  EP  = Elavasi  puncak;  dan  EK  =  Elavasi  kaki. Koefisien  gempa  desain  pada  tubuh  bendungan yang  merupakan  fungsi  dari  kedalaman,  dapat dihitung  dengan  persamaan: Ko  = a₂ x Kh ; dengan:  K o =  Koefisien  gempa  terkoreksi  di
permukaan  tanah; a 2 =  Koreksi  pengaruh  jenis struktur = 0,5; Kh = Koefisien gempa dasar.
Dalam  analisis  ini  koefisien  gempa  pada kedalaman  Y  dari  puncak  bendungan  berbeda- beda.  Untuk  analisis  stabilitas  peninjauan dilakukan pada h = 0,25 h ; 0,5 h ; 0,75 h ; dan 1 h.  dan  H  adalah  tinggi  bendungan,  dengan menggunakan  Kh  pada  periode  ulang  sesuai dengan  yang  dipersyaratkan.  Koefisien  gempa rata-rata  Kh  pada  Y  yang  berbeda-beda  dan dapat dihitung dengan persamaan:
K  = Ko x (2 − 0,6 x  ( Y h ) ) dengan:  Ko  =  Koefisien  gempa,  HH  =  Tinggi bendungan, 𝑌 = Kedalaman bidang gelincir dari puncak bendungan.
Nilai  faktor  resiko  wilayah  gempa  untuk Bendungan  Jlantah  sebesar  32,  maka  daerah Bendungan  Jlantah  termasuk  ke  dalam  kelas resiko gempa 4 (ekstrem). Berdasarkan pedoman analisis  dinamis  bendungan  urugan  dari  Dirjen SDA  tersebut,  maka  pemilihan  periode  ulang gempa  dengan  tidak  ada  kerusakan  (OBE) adalah  100  tahun,  dan  periode  ulang  gempa boleh  terdapat  kerusakan  tanpa  keruntuhan (MDE) adalah 10000 tahun. Adapun peta gempa yang  digunakan  adalah  peta  gempa  yang dikeluarkan  oleh  Satker  Puslitbang  SDA,  No.: DSM/PA.o2.03/03-1/La-bhgk/2012, Lampiran Teknologi, Peta Kegempaan di Indonesia Untuk Analisa  Dinamik  Bangunan  Air,  Desember 2012.  Perhitungan  koefisien  gempa  statis  dan gempa termodifikasi OBE, dihitung berdasarkan Gambar  2  :  “Peta  Percepatan  di  Batuan  Dasar (S B )  Untuk  Periode  Ulang  100  Tahun”.  Sedang untuk perhitungan koefisien gempa termodifikasi MDE, dihitung berdasarkan Gambar  2:  “Peta  Percepatan  di  Batuan  Dasar (S B ) Untuk Periode Ulang 10000 Tahun”.
Koefisien  gempa  dasar  untuk  periode ulang  100  tahun  dan  10000  tahun.  Analisis stabilitas dilakukan dengan metode keseimbangan  batas  dengan  menggunakan koefisien  gempa  K  yang  keluarannya  berupa faktor  keamanan.  Kala  ulang  gempa  yang dipakai  bergantung  pada  hasil  kala  ulang  OBE (Operating  Basic  Earthquake)/persyaratan  tanpa kerusakan  dan  MDE  (Maximum  Design Earthquake)/  persyaratan  diperkenankan  ada kerusakan  tanpa  keruntuhan.  Berikut  ini  hasil tabel gempa termodifikasi.

## Tabel 3 Koefisien Gempa
Sumber:  DD  Bendungan  Jlantah  oleh  BBWS Bengawan Solo (2017)
Data  Umum  Bendungan:  Luas  DAS  :  22,47 Km 2 ; Muka Air Banjir (Q-PMF) : EL. +688,750; Muka Air Banjir (Q1000) : EL. +687,460; Muka Air  Normal  :  EL.  +685,000;  Muka  Air Minimum  :  EL.  +662,000;  Luas  Genangan  Air Banjir : 53,50 Ha; Luas Genangan Air Normal : 50,45 Ha; Luas Genangan Air Minimum : 27,38 Ha;  Tampungan  Air  Banjir  :  11,96  Juta  m 3 ; Tampungan  Air  Normal  :  10,97  Juta  m 3; Tampungan  Air  Minimum  :  2,67  Juta  m 3 ; Tampungan  Efektif  :  8,30  Juta  m 3 ;  Tipe  : Urugan; Panjang puncak bendungan : 404,00 m; Tinggi  Bendungan  :  70,00  m;  Tinggi  bend.  dari dasar  sungai  :  65,00  m;  Elevasi  puncak bendungan  :  EL.  +  690,00;  Elevasi  pondasi terdalam  :  EL.  +  620,00;  Lebar  puncak bendungan  :12,00  m;  Kemiringan  lereng  hulu  : 1:3,2;  Kemiringan  lereng  hilir  :  1:2;  Elevasi Puncak  Main  Cofferdam  :  EL.  +  653,00;  Lebar Puncak Main Cofferdam : 6,00 m;

## Analisa Stabilitas Lereng
Analisis  menggunakan  perangkat  lunak Slope/W.  Dalam  perangkat  lunak  ini,  angka keamanan  terhadap  gelincir  dihitung  dengan  2 (dua)  metode  yaitu:  (1)  Angka  keamanan berdasarkan  keseimbangan  momen;  (2)  Angka keamanan berdasarkan keseimbangan gaya.
Sumber:  DD  Bendungan  Jlantah  oleh  BBWS Bengawan Solo, (2017)
Nurul Chayati, Muhammad Hasan Wicaksono, Fadhila Muhammad Libasut Taqwa., Analisis Stabilitas Lereng Bendungan terhadap Beban Gempa sebagai Upaya Pengurangan Bencana (Studi Kasus: Bendungan Jlantah)
Analisis  Stabilitas  Lereng  Menggunakan  Geo-

## Studio 2007
Perhitungan  atau  analisis  pada  stabilitas lereng  dapat  menggunakan  beberapa  program komputer yang dapat mempermudah menganalisis lereng. Untuk lereng pada bendungan  utama  (main  dam)  Jlantah  ini dianalisis menggunakan program komputer Geo- Studio2007. Analisis pada Geo-Studio2007 fitur SLOPE/W  ini  yang  kita  input  diantaranya, dimensi bendungan Jlantah, kemudian penentuan  jenis  material  yang  digunakan,  dan terakhir memasukkan data-data hasil uji laboratorium  agar  dapat  digunakan  sebagai parameter  dalam  menganalisis  stabilitas  lereng bendungan Jlantah.
Langkah-langkah  yang  perlu  dilakukan adalah sebagai berikut: (Yusuf dkk., 2018) 1. Pastikan  Geo-Studio2007  yang  digunakan adalah  yang Full  License agar  semua  fitur dapat dipakai guna kepentingan menganalisis sebuah lereng.
2. Kemudian  memasukkan  data  meterial  yang terdapat pada bendungan.
3. Setelah memasukkan jenis material kemudian memasukkan data-data lab yang ada diantaranya  kepadatan,  kohesi,  volume  dan lain-lain. Caranya bisa memakai menu Key In Materials .
4. Setelah  semua  terinput  baik  itu  dimensi (gambar)  bendungan  Jlantah,  jenis  material yang  digunakan,  dan  terakhir  memasukkan data-  data  hasil  uji  laboratorium,  maka langkah terakhir adalah menjalankan menggunakan  fasilitas  “ Solve  Analysis ”. Hasil  analisis  stabilitas  lereng  menggunakan program Geo-Studio2007 fitur SLOPE/W.

## Tabel 4
Hasil analisis stabilitas lereng dengan gempa termodifikasi OBE.
Sumber: data olahan
Sumber: data olahan
Gambar 6 Analisis Stabilitas gempa dengan OBE kondisi NWL
Sumber: data olahan Gambar 7 Analisis stabilitas gempa dengan obe kondisi rapid drawdown
Tabel 5 Hasil analisis stabilitas lereng dengan gempa termodifikasi MDE
Sumber: data olahan
Sumber: data olahan
Gambar 8 Analisis stabilitas gempa dengan MDE
kondisi NWL No.  Description Angka Keamanan (T=100 tahun) Y/H = 0.25 Y/H = 0.50 Y/H = 0.75 Y/H = 1 Angka
Keamanan Ijin Koefisien Gempa 0.156 0.130 0.119 0.107 1 Empty (U/S) 1.922 1.910 1.928 1.956 1.20 2 Empty (D/S) 1.428 1.476 1.452 1.431 1.20 3 Normal Water Level (U/S) 1.341 1.364 1.396 1.462 1.20 4 Normal Water Level (D/S) 1.411 1.487 1.444 1.426 1.20 5 Rapid Drawdown (U/S) 1.878 1.873 1.505 1.507 1.20 No.  Description Angka Keamanan (T=10000 tahun) Angka
Keamanan Ijin Y/H =
0.25 Y/H = 0.50 Y/H =
0.75 Y/H = 1 Koefisien Gempa 0.675 0.563 0.514 0.464 1 Empty (U/S) 0.828 0.853 0.885 0.843 1.00 2 Empty (D/S) 0.787 0.798 0.798 0.854 1.00 3 Normal Water Level (U/S) 0.512 0.492 0.501 0.438 1.00 4 Normal Water Level (D/S) 0.916 0.976 0.971 0.896 1.00 5 Rapid Drawdown (U/S) 0.769 0.752 0.600 0.439 1.00

## Sumber: data olahan Gambar 9 Analisis stabilitas gempa dengan MDE
kondisi rapid drawdown
Angka keamanan pada kondisi MDE lebih kecil  dari  1,  maka  dilakukan  analisa  dinamik. Analisa dinamik  untuk Bendungan Jlantah akan dilakukan  dengan  metode  alihan  tetap  cara Makdisi-Seed .  Prosedur  perhitungan  analisis dinamik  dengan  cara  Makdisi-Seed  ini  secara garis besarnya dapat dilakukan dengan langkah- langkah sebagai berikut:
1. Lakukan studi resiko gempa dalam menentukan parameter gempa untuk memperoleh  percepatan  gempa  desain  di permukaan  tanah,  a d dan  M s pada  periode ulang  sesuai  dengan  kriteria,  spektrum percepatan  gempa  penormalan  Sa/a d dengan redaman  D,  dan  koreksi  pengaruh  rasio redaman  D  dengan  Cn  (kesemua  nilai tersebut  dapat  diperoleh  dari  grafik-grafik yang dikeluarkan oleh Seed & Idriss (1970).
2. Lakukan  analisa  stabilitas  pada  Y/H  =  0.25; 0.50;  0.75;  &  1.00  dengan  mengubah-ubah nilai  Kh  pada  bidang  longsor  kritis  dengan data  parameter  tanah  semua  dalam  kondisi tegangan  efektif.  Berdasarkan  hal  tersebut. tentukan  nilai  k y (percepatan  gempa  kritis pada FK = 1).
3. Tentukan  parameter  dinamik  material  tanah Vs max dan  G max ;  grafik  hubungan  antara G/G max dan D dengan regangan geser (  ) dari pondasi  dan  tubuh  bendungan/dam  sesuai dengan prosedur  yang dikeluarkan oleh  Seed
& Idris (1970).
4. Hitung  atau  taksir  nilai  Vs max dengan persamaan:
 1 =  2.404;  1 =  2.404.  Vs/H;  T 1 =  2  /  1 = 2.614.H/Vs; Sa 1 = Cn x a d x Sa/a d  2 =  5.520;  2 =  5.520.  Vs/H;  T 2 =  2  /  2 = 1.138.H/Vs; Sa 2 = Cn x a d x Sa/a d  3 =  8.654;  3 =  8.654.  Vs/H;  T 3 =  2  /  3 = 0.726.H/Vs; Sa 3 = Cn x a d x Sa/a d  (rata)ek =  0.195  x  (H/Vs 2 )  x  Sa 1 ;  kemudian dari grafik hubungan antara G/G max dengan  cari  nilai  G/G max tersebut  pada  (rata)ek dan
hitung  G  dan  Vs  yang  baru  serta  ditulis dalam nilai G b dan V b . 5. Periksa  ketelitian  taksiran  Vs  dangan persamaan  ((Vs  –  V b )/Vs)  x  100%.  Jika taksiran  lebih  besar  dari  5%  maka  ulangi langkah  4  dan  5  dengan  menggunakan taksiran Vs = V b . Namun jika taksiran kurang atau  sama  dengan  5%  dengan  hasil perhitungan, lanjutkan dengan langkah berikut.
6. 5 . 0 2 3 2 2 2 1 max ] . 74 . 0 . 12 . 1 . 56 . 2 [ Sa Sa Sa u   
Dari grafik hubungan antara k max /u max dengan Y/H  diperoleh  nilai  k max .  Kemudian  denan grafik  hubungan  antara  u k dengan  k y /k max dapat  ditentukan  nilai  deformasi  (u)  yang terjadi.
7. Alihan  tetap  yang  terjadi  (u)  tidak  boleh melampaui  50%  dari  tinggi  jagaan  (free board).
Sebagai  langkah  awal  dalam  analisis dinamik dengan metode Makdisi-Seed ini adalah mencari  nilai  koefisien  gempa  maksimum  (Kh) pada beberapa tinjauan kedalaman yang menyebabkan  nilai  SF  =  1.00,  yang  mana  nilai ini  pada  akhirnya  dinotasikan  sebagai  k y .  Tabel 6 di bawah ini menunjukkan prosedur penentuan nilai k y tersebut:
Dengan  cara  yang  sama  menggunakan  bantuan program  SLOPE,  didapatkan  nilai  koefisien gempa kritis untuk berbagai kedalaman.

## Tabel 6 Koefisien gempa kritis
Y/H k y Upstream Downstream 0.25 0.202 0.260 0.5 0.183 0.276 0.75 0.178 0.270 1 0.176 0.258
Sumber: data olahan
Selanjutnya  langkah  pengerjaan  analisis dinamik  ini  dengan  proses  iterasi  dengan menentukan  nilai  modulus  geser  dengan mengambil  nilai  regangan  geser  awal  sebesar 10 -3 %.  Grafik  hubungan  antara  perbandingan modulus geser terhadap modulus geser maksimum  (G/G max )  dengan  regangan  geser untuk  tanah  non kohesif diberikan pada gambar di bawah ini:
0,439 Kondis i Surut Cepat 478 Lereng Hulu y/H=1 Kh=0,464 Kv=-0,232 ru=0,60 ru=0,50 Angka Keam anan = 0,530 JARAK 15 65 115 165 215 265 315 365 415 465 515 E LE V A S I 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 710 720 730 740 750 760 770 780 790 800 810 820 830 840 850

## Sumber: data olahan
Gambar 10 G/Gmax terhadap regangan geser untuk
tanah Lempung Tabel 7 Nilai Tipikal Dari Modulus Geser Awal (initial) Tipe Tanah Modulus Geser Awal Gmax (kPa) Lempung Lunak 2.750 – 13.750 Lempung Teguh (firm) 6.900 – 34.500 Pasir Lanauan 27.500 – 138.000 Pasir Padat dan Kerikil 69.000 – 345.000
Sumber:  Analisis  Dinamik  Bendungan  Tipe Urugan, Pedoman, BK NSPM-22
Timbunan  inti  berupa  lempung  teguh maka  nilai  Gmax  diambil  20.700  kPa. Selanjutnya nilai-nilai utama parameter dinamik tanah,  yaitu  cepat  rambat  geser  ( Vs ),  rasio redaman ( D ) dan faktor koreksi ( Cn ) dapat dicari dengan  bantuan  grafik-grafik.  Untuk  penentuan nilai  cepat  rambat  geser  (Vs),  dapat  digunakan formula berikut ini:
 G Vs 
dengan  merupakan  rapat  massa  tanah  yang bersangkutan dan dapat dicari dari persamaan:

## g   
(g = percepatan gravitasi )
Sedangkan  grafik-grafik  yang  dapat  digunakan adalah sebagai berikut:
Sumber: data olahan Gambar 11 Rasio Redaman Terhadap Regangan Geser Untuk Tanah Kohesif
Sumber: data olahan Gambar 12 Rasio Redaman Terhadap Regangan Geser untuk Tanah Non Kohesif Untuk Nilai Rasio Redaman Tidak Sama dengan 5%
Sumber: data olahan
Gambar 13 Ragam percepatan gempa penormalan untuk fondasi batuan (Ts ≥ 0,25 detik)
Selanjutnya  untuk  menentukan  deformasi maksimum  yang  terjadi  di  puncak  bendungan akibat  adanya  beban  dinamik  ini,  akan digunakan bantuan grafik Y/H terhadap
0 0 1.0 2.0 3.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 D (% ) Regangan Geser (%) 0.5 1.5 2.5 3.5 4.0 0.01 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 4.00 1 1.72 2.23 2.57 2.44 1.94 1.59 1.37 1.22 0.98 0.84 0.70 0.61 0.53 0.31 0.22 0.18 0.14 0.09 (detik) T ad Sa D - 5% Sa/ad T
Nurul Chayati, Muhammad Hasan Wicaksono, Fadhila Muhammad Libasut Taqwa., Analisis Stabilitas Lereng Bendungan terhadap Beban Gempa sebagai Upaya Pengurangan Bencana (Studi Kasus: Bendungan Jlantah)
k max /u max serta  grafik  u k terhadap  k y /k max pada gambar di bawah ini:
Sumber: data olahan
Gambar 14 Perbandingan Y/H terhadap kmax/umax.
Sumber: data olahan
Gambar 15 perbandingan deformasi terhadap ky/kmax.
Dengan  nilai  u max yang telah di dapat dan nilai-nilai  k y yang  telah  didapat  pula,  besarnya perbandingan  nilai  k y terhadap  k max yang  terjadi pada  puncak  bendungan  dengan  berbagai tinjauan  kedalaman  diberikan  seperti  tabel berikut ini:
Tabel 8
Hasil analisa Mekdisi-Seed Hulu
Sumber: data olahan
Tabel 9 Hasil Analisa Mekdisi-Seed Hulu
Sumber: data olahan

## SIMPULAN
Hasil  faktor  keamanan  gempa  Stabilitas lereng  Bendungan  Jlantah,  kondisi  gempa  OBE pada lereng hulu dan hilir memenuhi persyaratan safety  factor  yakni,  FS  >  1,2.  Stabilitas  lereng Bendungan  Jlantah,  kondisi  gempa  MDE  pada lereng  hilir  dan  lereng  hulu  (di  posisi  y/H  = 0,25,  0,5,  0,75  dan  1)  tidak  memenuhi persyaratan  (FS  <  1),  sehingga  diperlukan analasis terhadap deformasi.

## DAFTAR PUSTAKA
Aditya  Engineering  Consultant.  2017. DD
Bendungan Jlantah . Bandung. Biro  Hukum-Sekretariat  Jenderal  Kementerian Pekerjaan Umum, 2020, Peraturan Pemerintah Republik Indonesia Nomor 37 Tahun 2010 Tentang Bendungan. Departemen Permukiman dan Prasarana Wilayah. 2004, Analisis Stabilitas Bendungan  Tipe  Urugan  Akibat  Beban Gempa Pd.T-14-2004-A Mulyono, J. 2017. Konsepsi Keamanan Bendungan  dalam  Pembangunan  dan Pengelolaan Bendungan. Jurnal
Infrastrukstur. 3(1), 62-59. Pusat  Pendidikan  dan  Pelatihan  Sumber  Daya Air dan Konstruksi. 2017. Modul Analisa Stabilitas Bendungan Perhitungan Stabilitas  Lereng  Pelatihan  Perencanaan Bendungan Tingkat Dasar. Bandung. Tanjung,  M.  I.,  dkk.  2017.  Screening  Analysis Stabilitas  Lereng  Bendungan  Urugan Akibat Gempa di Indonesia. Jurnal Teknik Hidraulik . 8(1): 43-52.
Yusuf,  M.  F.,  dkk.  2018.  Pengaruh  Kemiringan Lereng  Terhadap  Laju  Sedimentasi  Pada Rencana  Bendungan  Parigi. Bulletin  of Scientific Contribution . 16(2), 89-100.