## KAJIAN DESAIN STRUKTUR BENDUNG DAN KOLAM OLAKAN DARI BAHAYA REMBESAN
(SEEPAGE)
Oleh: ANWAR
Dosen Teknik Sipil Universitas Sang Bumi Ruwa Jurai

## ABSTRAK
Bendung selain digunakan sebagai peninggi elevasi muka air, juga dapat digunakan sebagai alat ukur debit air. Bendung dan bendungan masing-masing memiliki fungsi yang berbeda.  Bendung  dibuat  sebagai  peninggi  elevasi  muka  air  sehingga  dengan  kondisi permukaan  air  yang  telah  dibendung  air  akan  dialirkan  ke  tempat  yang  diinginkan. Sedangkan  bendungan  digunakan  untuk  menampung  aliran,  bila  terjadi  over  flow diharapkan tidak terjadi banjir besar yang diakibatkan terlalu tingginya elevasi permukaan air yang mengalir pada saluran tersebut, atau dengan kata lain fungsi daripada bendungan tersebut  sebagai  pengendali  banjir.  Salah  satu  masalah  yang  sering  terjadi  pada  bendung adalah  adanya  rembesan  pada  tubuh  bendungan  tersebut.  Rembesan  terjadi  apabila bangunan  harus  mengatasi  beda  tinggi  muka  air  dan  jika  aliran  yang  disebabkannya meresap  masuk  ke  dalam  tanah  di  sekitar  bangunan.  Kerusakan  bendungan  di  lokasi penelitian  diakibatkan  banjir  dan seepage .  Hasil  perhitungan  curah  hujan  maksimum rancangan  kala  ulang  50  tahunan  untuk  stasiun  Basohan  adalah  294,097  mm.  Hasil perhitungan  debit  maksimum  banjir  rancangan  dengan  berbagai  metode  adalah  sebesar 341,243  m 3 /dtk  dengan  metode  HSS  Snyder.  Berdasarkan  data  debit  rancangan  yang  ada diperoleh ketinggian mercu yang dibutuhkan yaitu tipe bulat dengan elevasi 91,3076 m di hulu dan 90,2958 di hilir bendung. Hasil perhitungan panjang coveran untuk mengurangi energi rembesan yaitu sepanjang 3 m. Hasil perhitungan rembesan di dasar tubuh bendung diperoleh  sepanjang  29,47  m.  Dengan  demikian  panjang  konstruksi  dasar  bendungan minimal harus sepanjang 29,47 m. Untuk meredam aliran pada saat keluar, maka didesain kolam olakan sepanjang 6 m dengan tebal lantai olak sebesar 0,8 m.
Kata kunci : bending, over flow, banjir, konstruksi, aliran.

## I. PENDAHULUAN
Tanah  merupakan  kumpulan  butir- butiran mineral  alam  yang melekat tetapi tidak  erat,  sehingga  masih  mudah dipisah-pisahkan.  Tanah  yang  lokasinya pindah  dari  tempat  terjadinya  akibat aliran  air,  angin,  dan  es  disebut transported soil . Tanah yang tidak pindah lokasinya  dari  tempat  terjadinya  disebut residual  soil .  Tanah  yang  bersifat rembesan kecil dan daya rembes besar
disebabkan ukuran  pori-pori dan butiran- butiran tanah yang kecil, sedangkan tanah yang  bersifat  rembesan  besar  dan  daya rembes kecil disebabkan ukuran pori-pori dan  butiran  tanah  yang  besar  (Bowles, 1989).
Bendung  selain  digunakan  sebagai peninggi  elevasi  muka  air,  juga  dapat digunakan  sebagai  alat  ukur  debit  air. Bendung  dan  bendungan  masing-masing memiliki  fungsi  yang  berbeda.  Bendung
dibuat  sebagai  peninggi  elevasi  muka  air sehingga  dengan  kondisi  permukaan  air yang  telah  dibendung  air  akan  dialirkan ke tempat yang kita inginkan. Sedangkan bendungan  digunakan  untuk  menampung aliran,  bila  terjadi over  flow diharapkan tidak terjadi banjir besar yang diakibatkan  terlalu  tingginya  elevasi permukaan  air  yang  mengalir  pada saluran  tersebut,  atau  dengan  kata  lain fungsi  daripada  bendungan  tersebut sebagai pengendali banjir.
Salah  satu  masalah  yang  sering terjadi  pada  bendung  adalah  adanya rembesan pada tubuh bendungan tersebut.
Rembesan terjadi apabila bangunan harus mengatasi  beda  tinggi  muka  air  dan  jika aliran  yang  disebabkannya  meresap masuk  ke  dalam  tanah  di  sekitar bangunan. Aliran ini mempunyai pengaruh  yang  dapat  merusak  stabilitas bangunan  karena  terangkutnya  bahan- bahan halus sehingga dapat menyebabkan erosi  bawah  tanah (piping) .  Jika  erosi bawah tanah sudah terjadi, maka
terbentuklah  lajur  rembesan  (jaringan aliran)  antara  bagian  hulu  dan  hilir bangunan.  Air  rembesan  yang  mengalir pada  lapisan  tanah  akan  mengangkut butiran  tanah  yang  lebih  halus  menuju lapisan  tanah  yang  kasar.  Erosi  butiran mengakibatkan  turunnya  tahanan  aliran
air  dan  naiknya  gradien  hidrolis.  Bila kecepatan  aliran  membesar  akibat  dari pengurangan tahanan aliran yang berangsur-angsur turun, akan terjadi erosi butiran  yang  lebih  besar  lagi,  sehingga membentuk  pipa-pipa  di  dalam  tanah yang  dapat  mengakibatkan  keruntuhan pada  tubuh  bendung.  Oleh  karena  itu diperlukan suatu penelitian untuk menganalisis  pola  aliran  rembesan  pada bendung.

## II. METODOLOGI
Penelitian  Kajian  Desain  Struktur Bendung  ini  dilakukan  di  Bendung  Way Basohan Kabupaten Lampung Barat.
Sumber  data  yang  akan  digunakan dalam  penyusunan  penelitian  ini  adalah pengumpulan data melalui observasi data sekunder.  Sumber  data  yang  diperoleh penulis  dalam  penelitian  ini  berasal  dari Balai  Besar  Wilayah  Sungai  Mesuji Sekampung  yang  terdiri  dari  data  desain bangunan bendung, dan data tinggi muka air di bendung.
Gambar 1. Bagan Alir Penelitian

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN
Kondisi Kelengkapan Bangunan

## Utama Bendung Way Basohan
Kondisi  bangunan  dan  kelengkapan Bangunan Utama Bendung Way Basohan dari hasil investigasi awal dapat dijelaskan secara ringkas sebagai berikut:
Tubuh bendung, dengan mercu berbentuk  bulat  dengan  kemiringan bidang hilir 1 : 1 dan sebelah hulu tegak, kondisi tubuh bendung yang dulunya ada setengah  bangunan  (tegak)  sekarang sudah hancur semuanya.
Gambar 2  Kondisi Tubuh Bendung yang
Telah Rusak Berat
Gambar 3  Kondisi Bangunan Pembilas dan Sayap Hilir Bendung Way Basohan yang Sudah Tertutupi Rumput Liar
Tembok  pangkal  bendung, berupa pasangan  batu  kali  dengan  kondisi tembok  pangkal  bendung  pada  sebelah kiri  sudah  mengalami  keretakan  pada beberapa titik.
Tembok  sayap  udik, berupa  pasangan batu  kali  yang  disatukan  dengan  tembok pangkal tanggul yang menempel langsung  pada  tebing  sungai,  hanya  ada
Identifikasi masalah dan tujuan
Analisis Data Sekunder a. Detail desain bendung b. Perhitungan Tinggi Air
Menghitung pola rembesan (piping) dengan
menggunakan Metode Lane Menggambarkan pola rembesan dan perhitungan stabilitas bendung Selesai Mulai Kesimpulan dan Saran Desain Konstruksi Pengaman Bawah Bendung
pada  bagian  kiri.    Masih  dapat  dikatakan
dalam kondisi mungkin untuk
dipertahankan, walaupun
pada
pangkalnya terjadi kerusakan.
Tembok  sayap  hilir, dari  pasangan  batu kali merupakan tembok perkuatan tebing, dengan  kedalaman  koperan  tembok  kaki
2.50  m  dari  elevasi  dasar coupure ,
alinyemen  disatukan  dengan  tembok sayap  udik Bottom  Controller ,  masih dapat  dikatakan  baik  walaupun  perlu penambahan
perkuatan
jika
dipertahankan.
Bangunan  Intake  Kiri  dan  Lantai
Pembilas, elevasi  ambang  intake  =  EL+ 48.570,  tinggi  skimming  wall  =  1.00  m, lebar  pintu  intake  =  2  x  0.6  m  dengan pilar 1 x 0.80 m, lahan yang dialiri sekitar 260  Ha.    Lantai  pembilas  berada  di
bawah intake ( undersluice ) dengan elevasi  +  43.036,  kondisi  saat  ini  telah pecah-pecah  pada  bangunan  pintu  intake dan di belakang pintu tanah telah amblas akibat proses kelongsoran.
Analisis Data Curah Hujan

## Maksimum
Pada  dasarnya,  penentuan  data  curah hujan  harian  maksimum  satu  stasiun  per tahun  dipilih  dan  dibandingkan  dengan curah  hujan  pada  hari  yang  sama  pada stasiun lain. Curah hujan harian
maksimum yang didapat masih merupakan  hujan  titik  ( point  rainfall ), sehingga perlu dihitung curah hujan DAS ( area  rainfall ).  Untuk  menghitung  curah hujan  DAS  besaran  ini  dapat  ditempuh dengan  beberapa  metode  yang  sampai saat  ini  lazim  digunakan,  yaitu  dengan rata-rata Aljabar, metode Polygon Thiessen  dan  Metode  Isohyet.  Ada  lagi satu  metode  perataan  hujan  yang  terkait dengan  metode  Hidrograf  Satuan  yakni dengan menghitung koefisien reduksi B.
Tabel 1 Data Curah Hujan Maksimum
Tahunan Stasiun Basohan
Sumber : Diolah Dari Data Curah Hujan Harian (BBWS Mesuji Sekampung)
Jumlah (n = banyaknya data) dan interval tahun  pengamatan  dari  masing-masing stasiun pada penelitian ini tidak sama, hal ini  dikarenakan  waktu  mulai  pemakaian alat  penakar  hujan  untuk  tiap  stasiun berbeda  dan  terjadinya  kerusakan  alat
No Tanggal Kejadian Curah Hujan (mm) 1 2 April 2015 170.0 2 25 Desember 2014 288.0 3 13 Februari 2013 185.0 4 21 April 2012 182.0 5 6 Januari 2011 180.0 6 13 Februari 2010 231.0 7 26 Januari 2009 74.0 8 31 Agustus 2008 173.0 9 15 Desember 2007 115.0 10 16 Mei 2006 123.0 11 27 April 2005 195.0 12 25 Februari 2004 117.0 13 8 Januari 2003 110.0 14 30 Juni 2002 145.0 15 6 Januari 2001 127.0
sehingga  ada  tahun  pengamatan  yang tidak  memiliki  data  hujan.  Dalam  proses perhitungan analisis frekuensi, data hujan untuk  tiap-tiap  durasi  nantinya  diurutkan dari yang terkecil ke yang besar.

## Penentuan Hujan Rancangan

## Tabel 2 Perhitungan Sebaran Distribusi

## Data Hidrologi Stasiun Basohan
No Xi Xi - X rerata
(Xi -
X rerata ) 2 (Xi -
X rerata ) 3 (Xi - X rerata ) 4 (mm) (mm) (mm) 2 (mm) 3 (mm) 4 1 74.00 -87.0000 7569.0000 -658503.00 57289761.00 2 110.00 -51.0000 2601.0000 -132651.00 6765201.00 3 115.00 -46.0000 2116.0000 -97336.00 4477456.00 4 117.00 -44.0000 1936.0000 -85184.00 3748096.00 5 123.00 -38.0000 1444.0000 -54872.00 2085136.00 6 127.00 -34.0000 1156.0000 -39304.00 1336336.00 7 145.00 -16.0000 256.0000 -4096.00 65536.00 8 170.00 9.0000 81.0000 729.00 6561.00 9 173.00 12.0000 144.0000 1728.00 20736.00 10 180.00 19.0000 361.0000 6859.00 130321.00 11 182.00 21.0000 441.0000 9261.00 194481.00 12 185.00 24.0000 576.0000 13824.00 331776.00 13 195.00 34.0000 1156.0000 39304.00 1336336.00 14 231.00 70.0000 4900.0000 343000.00 24010000.00 15 288.00 127.0000 16129.0000 2048383.00 260144641.00 ∑ 2415.0 0.0 40866.0 1391142.0 361942374.0 X rerata = 161.00 Sd = 54.03 Ck = 4.3762 Cs = 0.7270 Cs/Cv = 2.1665 Cv = 0.3356
Dari  perhitungan  di  atas,  kemudian dilanjutkan  dengan  pemilihan  distribusi yang  tepat  dengan  parameter  sebagai berikut :

## Tabel 3 Hasil Perhitungan Distribusi
Syarat Pemilihan Distribusi ( Sri Harto )
No Distribus
i Syarat Nilai
Keteranga n
1 Normal
Cs = 0 0.7270 Tidak
Memenuhi Ck = 3 4.3762
Tidak Memenuhi 2 Gumbel Cs = 1,1396 0.7270
Tidak Memenuhi Ck = 5,4002 4.3762 Tidak Memenuhi
3 Log Normal Cs = 3
Cv+Cv2
= 3
1.1193 Tidak Memenuhi Ck = 5,3833 4.3762 Tidak Memenuhi 3 Log Pearson
Cs ≠ 0 0.7270 Memenuhi
Karena  analisis  pemilihan  jenis distribusi  di  atas  tidak  ada  yang memenuhi syarat tersebut, maka digunakan  distribusi  Log  Pearson  Tipe III.  Dengan  nilai  sifat  statistikseperti tersebut  di  atas,  diperoleh  sebaran  yang paling cocok yaitu distribusi Log-Pearson Tipe  III  begitu  pula  dengan  durasi  yang lainnya.  Penggambaran  data  pada  kertas probabilitas dilakukan dengan cara mengurutkan data hujan dari nilai terkecil sampai  ke  nilai  terbesar  kemudian diplotkan pada kertas probabilitas, disajikan pada Tabel di bawah ini.
Tabel 4 Analisis Statistik Data Hidrologi

## DAS Basohan dengan Log
Pearson Tipe III N o Xi (mm) Log Xi Log Xi -
Log X rerata (Log
Xi -
Log X rerata ) 2 (Log Xi - Log X rerata ) 3 (Log Xi -
Log
X rerata ) 4 1 74.00 1.869
2 -0.31468 0.099 02 - 0.03116 0.009 81 2 110.0 0 2.041 4 -0.14252 0.020 31 - 0.00289 0.000 41
3 115.0 0 2.060
7 -0.12321 0.015 18 - 0.00187 0.000 23
4 117.0 0 2.068 2 -0.11572 0.013 39 - 0.00155 0.000 18 5 123.0 0 2.089 9 -0.09400 0.008 84 - 0.00083 0.000 08
6 127.0 0 2.103
8 -0.08011 0.006 42 - 0.00051 0.000 04
7
145.0 0 2.161
4 -0.02254 0.000 51 - 0.00001 0.000 00
8
170.0 0
2.230
4 0.04654
0.002 17 0.00010 0.000
00
9
173.0 0
2.238
0 0.05414 0.002 93 0.00016 0.000 01
1
0 180.0 0 2.255 3 0.07136 0.005 09 0.00036 0.000 03 1 1 182.0 0 2.260 1 0.07616 0.005 80 0.00044 0.000 03 1 2 185.0 0 2.267 2 0.08326 0.006 93 0.00058 0.000 05 1 3 195.0 0 2.290 0 0.10613
0.011 26 0.00120 0.000 13
1
4 231.0 0 2.363 6 0.17970 0.032 29 0.00580 0.001 04
1
5 288.0 0 2.459 4 0.27548 0.075 89 0.02091 0.005 76
∑ 2415. 00 32.75
86 0.000000 0.306 03 - 0.00927 0 0.017 800 ∑ Log Xi = 32.7586 Log X rerata = 2.1839 Sd = 0.1479 Cs = -0.2367

## Perhitungan Curah Hujan Rancangan
Curah  hujan  rancangan  didefinisikan sebagai  tinggi  curah  hujan  yang  secara statistik akan terjadi  atau terlampaui satu kali  dalam  suatu  kala  ulang  tertentu. Untuk  memperkirakan  besarnya  curah hujan dengan kala ulang tertentu digunakan  analisis  frekuensi  sebagai perhitungan atau peramalan suatu peristiwa  hujan  yang  menggunakan  data historis  dan  frekuensi  kejadiannya.  Hasil perhitungan curah hujan rancangan untuk berbagai kala ulang disajikan dalam tabel di bawah ini.

## Tabel 5 Hasil Perhitungan Curah Hujan Rancangan
Kala Ulang P Log Xi Sd K K . Sd Log Xt Xt (%) (mm) 2 50 2.184 0.1479 0.0392 0.0058 2.1897 154.779 5 20 2.184 0.1479 0.8511 0.1258 2.3097 204.054 10 10 2.184 0.1479 1.2532 0.1853 2.3692 233.991 25 4 2.184 0.1479 1.6664 0.2464 2.4303 269.332 50 2 2.184 0.1479 1.9248 0.2846 2.4685 294.097 100 1 2.184 0.1479 2.1508 0.3180 2.5019 317.620 500 0.2 2.184 0.1479 2.4217 0.3581 2.5420 348.309 1000 0.1 2.184 0.1479 2.7604 0.4081 2.5920 390.873
Sumber: Hasil Perhitungan

## Penentuan Besarnya Intensitas Hujan
Untuk
keperluan pengalihragaman  data  hujan  ke  besaran debit  banjir  (hidrograf  banjir)  dengan metode  hidrograf  satuan,  diperlukan  data hujan  jam-jaman.  Distribusi  hujan  jam- jaman dapat diperoleh dari catatan stasiun hujan  otomatis.  Di  daerah  studi  maupun di DAS terdekat tidak tersedia data hujan jam-jaman.  Oleh  sebab  itu,  hujan  jam-
jaman  akan  diperkirakan  berdasarkan karakteristik  hujan  secara  umum  hasil penyelidikan Van  Breen di  Indonesia,
dimana hujan harian terkonsentrasi selama  4  jam  dengan  jumlah  hujan sebesar 90% dari jumlah hujan selama 24 jam,  dengan  distribusi  10%,  40%,  40% dan 10%. Dengan anggapan bahwa hujan rancangan  untuk  berbagai  kala  ulang memiliki distribusi hujan jam-jaman yang sama seperti tersebut di atas, maka hujan jam-jaman sungai
Basohan
dapat ditentukan  dengan  menggunakan  metode Mononobe seperti disajikan pada Tabel di bawah ini.
Tabel 4.6 Intensitas Hujan Jam-Jaman
dengan Metode Mononobe

## DAS Basohan
Dur asi Kala Ulang (tahun) (me nit) 2 5 10 25 50 100 500 100 0 5 281.
252 370. 791 425.
190 489. 409 534. 410 577.
154 632. 919 710.
263 10 177.
178 233. 583 267.
853 308.
308 336. 657 363.
584 398. 714 447.
438
15 135.
212 178. 258 204.
410 235.
283 256.
917 277. 466 304. 276 341.
459 20 111.
615 147. 148 168. 737 194. 222 212. 081 229. 044 251. 174 281.
868 45 65.0 03 85.6 97 98.2 70 113. 112 123. 513 133. 392 146. 281 164. 156
60 53.6
59 70.7 42 81.1 20 93.3 72 101. 958
110. 113 120. 752 135. 508
120 33.8
03 44.5
64 51.1 02 58.8 21 64.2 29 69.3 67
76.0 69 85.3
65 180 25.7
96 34.0 09 38.9 98 44.8 89 49.0 16 52.9 37
58.0
51
65.1
45 240 21.2
95 28.0 74 32.1 93 37.0 55 40.4 62 43.6 98
47.9 20 53.7 76
300 18.3
51 24.1
93 27.7 43 31.9
33 34.8
69 37.6
58
41.2 97 46.3

## Perhitungan  Debit  Banjir  Rancangan

## Sungai Basohan
Di  dalam  perencanaan  bangunan pengairan,  debit  rencana  diperlukan untuk mengetahui kapasitas yang seharusnya  dapat  terjadi,  agar  semua debit  air  dapat  ditampung  dan  teralirkan. Salah satu metode yang umum digunakan untuk  memperkirakan  laju  aliran  puncak (debit  banjir  atau  debit  rencana)  yaitu Metode  Rasional  United  States  Soil Conservation  Service  (USSCS).  Metode ini  diaplikasikan  dengan  menggunakan parameter:
a. Koefisien Pengaliran (c)
b. Intensitas (I), dan
c. Luas DAS (A)
Gambar 4 Peta Lokasi Bendung Basohan
Hasil  perhitungan  debit  banjir rancangan  metode  rasional  pada  lokasi
penelitian Tabel di bawah ini menunjukkan  perhitungan  debit  banjir rancangan DAS Basohan dengan
menggunakan metode
Rasional
Mononobe.
Tabel 4.7 Hasil Perhitungan Debit Banjir
Rancangan Basohan dengan
Metode Rasional Mononobe n R V t r α
A Qn (Th
n) (mm)
( km/ja
m ) (ja m) ( mm/ja m ) ( km 2 ) ( m 3 /de t )
2 154.7
788 1.8287 3.42
69 18.885 8 0.75 62 45 178.5
230
5
204.0
539 1.8287 3.42 69 24.898
2 0.75 62
45 235.3
572
10
233.9
908 1.8287 3.42
69
28.551
0 0.75 62
45 269.8
867
25
269.3 320 1.8287
3.42
69 32.863 3 0.75 62
45
310.6
495
50 294.0 970 1.8287
3.42
69 35.885 0 0.75 62
45 333.1 631
100 317.6
198 1.8287 3.42 69 38.755
2 0.75
62 45 366.3
450
Hasil  perhitungan  debit  banjir  rancangan dengan  menggunakan  metode  Haspers disajikan di bawah ini.
Tabel 4.8 Hasil Perhitungan Debit Banjir
Rancangan Basohan dengan
Metode Haspers
Tabel 4.9 Hasil Perhitungan Debit Banjir Rancangan Km. 105+392 dengan Metode HSS Nakayasu
Gambar 5. Hidrograf Satuan Sintetik Metode Nakayasu Sungai
Basohan n R n t
r q t A Qn (Tahun) (mm) (jam) (mm) (m 3 /d/km 2 ) (km 2 ) (m 3 /dt) 2 154.7788 3.4269 77.8799 0.7562 0.8375 6.3129 45 179.9138 5 204.0539 3.4269 102.6736 0.7562 0.8375 8.3226 45 237.1908 10 233.9908 3.4269 117.7369 0.7562 0.8375 9.5437 45 271.9892 25 269.3320 3.4269 135.5195 0.7562 0.8375 10.9851 45 313.0696 50 294.0970 3.4269 147.9804 0.7562 0.8375 11.9952 45 341.1652 100 317.6198 3.4269 159.8164 0.7562 0.8375 12.9546 45 369.1990 a b
A = 45.00 km2 L = 27.40 km C = 0.756
Untuk L < 15 KM = 2.131 Jam Untuk L > 15 KM = 1.989 Jam = 1.989 Jam = 1.492 Jam = 3.183 Jam = 1.400 = 2.785 Jam = 5.968 Jam = 7.360 Jam = 10.145 Jam Debit Puncak               = Qp    = (C.A.Ro)/(3.6*(0.3Tp+T0.3) = 2.528 m3/det/mm Waktu turun          Qpd.1  = Tp+T0,3 Waktu turun          Qpd.2  = Tp+1,5*T0,3 Waktu turun          Qpd.3  = Tp+2,5*T0,3 Kurva Naik                   = Qt = Qp (t/Tp)^2.4 Untuk  0 < t < Tp Kurva Turun                 = Qt = Qp*0.3^((t-Tp)/T0.3) Untuk  Tp < t < (Tp+T0,3) Kurva Turun                 = Qt = Qp*0.3^(((t-Tp)+0.5*T0.3)/(1.5*T0.3)) Untuk (Tp +T0.3) < t <(Tp + 1.5 T0.3) Kurva Turun                 = Qt = Qp*0.3^(((t-Tp)+1.5*T0.3)/(2*T0.3)) Untuk t > (Tp + 2,5 T0.3)
Waktu turun 30% Qp  = T0.3 = a x Tg Luas DPS Panjang Sungai Koefisien Pengaliran
Tenggang Waktu         = Tg1  = 0.21*L^0.70 Tenggang Waktu         = Tg2  = 0.4+0.058*L
Tenggang Waktu         = Tg    =
Satuan Waktu Hidro.  = Tr      = 0,75*Tg Waktu awal s/d banjir = Tp    = Tg+0.8*Tr Parameter Hidrograf = a       = (1/Tg)*0.47*(A*L)^0.25 Kala Ulang t (jam) U(t,1) t1 t2 t3
Qtot 5 Tahun 3.183 2.528 122.018 27.519 10.400 159.937 10 Tahun 3.183 2.528 162.676 36.689 9.726 209.092 25 Tahun 3.183 2.528 244.887 55.231 14.641 314.759 50 Tahun 3.183 2.528 244.887 55.231 14.641 314.759 100 Tahun 3.183 2.528 277.433 62.571 16.587 356.591

## Metode HSS Snyder
Tabel 10. Hasil Perhitungan Debit Banjir Rancangan Sungai Basohan dengan Metode HSS Snyder
Gambar 6. Hidrograf  Satuan Sintetik Metode Snyder Debit Banjir Rancangan untuk Sungai
Basohan
Perhitungan Rembesan Titik Garis Panjang Rembesan ΔH= Point Line Ver Hor 1/3 Hor Lw Lw/C w (m) (m) (m) (m) (kN/m 2 ) A0 0,00 0,00 A0-A1 2,00 0,00 0,00 A1 2,00 0,29 A1-A2 0,00 0,29 0,10 A2 2,10 0,30 A2-A3 3,00 0,00 0,00 A3 5,10 0,73 A3-A4 0,00 0,22 0,07 A4 5,17 0,74 A4-A5 3,00 0,00 0,00 A5 8,17 1,17 A5-A6 0,00 0,29 0,10 A6 8,27 1,18 A6-A7 1,75 0,40 0,13 A7 10,15 1,45 A7-A8 0,00 2,50 0,83 A8 10,98 1,57 A8-A9 0,50 0,00 0,00 A9 11,48 1,64 A9-A10 0,00 0,50 0,17 A10 11,65 1,67 A10-A11 0,25 0,00 0,00 A11 11,90 1,70 A11-A 0,00 2,40 0,80 A 12,70 1,82 A-B 1,50 0,00 0,00 B 14,20 2,03 B-C 0,00 0,14 0,05 C 14,25 2,04 C-D 2,75 0,00 0,00 D 17,00 2,43 D-E 0,00 0,22 0,07 E 17,07 2,44 E-F 2,75 0,00 0,00 F 19,82 2,84 F-G 0,00 4,64 1,55 G 21,37 3,06 G-H 0,50 0,50 0,17 H 22,03 3,15 H-I 0,00 1,00 0,33 I 22,37 3,20 I-J 0,75 0,00 0,00 J 23,12 3,31 J-K 0,45 6,00 2,00 K 25,57 3,66 K-L 1,20 0,50 0,17 L 26,93 3,85 L-M 0,00 1,00 0,33 M 27,27 3,90 M-N 2,20 0,00 0,00 N 29,47 4,22
C = 3,00 (kerikil kasar termasuk  berangkal) Δh = 2,10 m
Lw = 29,47 m
Hw = El. muka air hulu - El. ambang kolam olak
= 91,1542 -86,937
= 4,2172 m
Cw = Lw/Hw
= 6,98732 > C (aman)
Lw > C.Δh
29,47 > 6,3 (ok)
t
jam Tr = 5 Thn Tr = 10 Thn Tr = 25 Thn Tr = 50 Thn 1 0 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 3 2 3.4589 4.2239 4.7511 5.3672 5 4 39.3766 47.9178 53.9980 61.0249 10 8 157.6940 190.8824 215.7098 244.4674 12 10 180.5154 218.1402 246.7327 280.2727 16 14 206.5191 249.4336 282.2062 321.0642 20 22 219.4653 265.0200 299.8705 341.2429 23 25 217.7967 262.9416 297.5569 338.7814 31 40 189.4189 228.6085 258.7479 294.7475 37 54 157.2669 189.7663 214.8078 244.7711 45 74 114.8852 138.6172 156.9145 178.8287 55 136 37.7559 45.3061 51.4363 58.9159 219.4653 265.0200 299.8705 341.2429 No. Q MAKSIMUM

## Gambar 7 Perhitungan Rembesan Metode Lane pada Bendung Basohan

## Perhitungan Lantai Olak

## IV. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Berdasarkan hasil perhitungan
dan
analisis data diperoleh kesimpulan
sebagai berikut.
1. Kerusakan bendungan di lokasi
penelitian  diakibatkan  banjir  dan
s eepage ,
2. Hasil perhitungan
curah hujan
maksimum  rancangan  kala  ulang  50 tahunan untuk  stasiun  Basohan adalah
294,097mm
3. Hasil  perhitungan  debit  maksismum banjir  rancangan  dengan  berbagai metode adalah sebesar 341,243 m 3 /dtk dengan metode HSS Snyder.
4. Berdasarkan  data  debit  rancangan yang  ada  diperoleh  ketinggian  mercu yang  dibutuhkan  yaitu  tipe  bulat dengan  elevasi  91,3076m  di  hulu  dan 90,2958m di hilir bending.
5. Hasil  perhitungan  panjang  coveran untuk  mengurangi  energi  rembesan yaitu sepanjang 3 m
6. Hasil  perhitungan  rembesan  di  dasar tubuh  bendung  diperoleh  sepanjang 29,47  m.  Dengan  demikian  panjang konstruksi  dasar  bendungan  minimal harus sepanjang 29,47m.
7. Untuk  meredam  aliran  pada  saat keluar,  maka  didesain  kolam  olakan sepanjang 6 m dengan tebal lantai olak
sebesar 0,8m.
2.00 3.00 2.50 0.50 2.50 0.40 0.25 2.50 2.40 6.70 2.10 0.50 4.50 1.00 6.00 1.50 1.50 4.40 6.00 0.50 1.00 1.20 1.00 0.80 0.50 0.50 1:2 +89.037 0.50 0.50 0.30 1.50 0.50 0.75 0.60 3.75 Pas. batu kali Beton K-350 t = 0.30 m 24.36 1.20 0.50 Koperan dinding beton +89.257 +86.937 +86.937 A0 A1 A2 A5 A3 A4 A7 A8 A9 A10 A11 A B C D E F G H I J K L M N A6 Tinggi bendung (p) = 2,1 m Tinggi muka air di hulu (h1) = 2,1172 m
Tebal Lantai Olak :
Tebal lantai olak dipengaruhi oleh tinggi rencana bendung dan tinggi muka air di hulu bendung.
a = (0,1  ̴0,2)(0,6 P + 3 H 1 - 1)
= 0,11 x (0,6 x 2,1 + 3 x 2,1172 - 1)
= 0,7273 diambil 0,8 m
Panjang Lantai Olak :
Dalam perhitungan panjang lantai olak, faktor-faktor yang mempengaruhi dasar perhitungannya adalah tinggi muka air di hulu bendung dan tinggi rencana dari bendung.
L = (1,0  ̴2,0)(P+H1)-0,2.H1 = 1,1 x (2,1 + 2,1172) - 0,2 x 2,1172 = 4,2154 diambil 6,0 m