Abstrak  -- Salah  satu  bahaya  yang  dihadapi  dalam merencanakan  bangunan  pada  kondisi  tanah  pasir    adalah likuifaksi.  Likuifaksi  adalah  suatu  kondisi  berubahnya perilaku tanah dari padat menjadi cair akibat adanya getaran atau  beban  sklik.  Salah  satu  penyebab  dapat  terjadinya likuifaksi  adalah  gempa.  Maka  dari  itu,  jika  mendesain bangunan  yang  berada  pada  kondisi  tanah  pasir  serta  daerah gempa tinggi, harus dilakukan analisa zona likuifaksi. Saat ini terdapat  sebuah  proyek  pembangunan  hotel  di  Pantai Malimbu,  Lombok.  Proyek  tersebut  berada  di  tanah  dominan pasir  dan  juga  termasuk  daerah  dengan  resiko  gempa  tinggi. Pada  perencanaan  yang  telah  dilakukan,  pihak  perencana tidak  melakukan  analisa  terhadap  zona  likuifaksi  dan pengurangan  daya  dukung  pondasi  tiang  pancang  akibat  dari likuifaksi.  Untuk  menangggulangi  adanya  bahaya    likuifaksi, hanya  dilakukan  dengan  menggunakan  angka  keamanan ( safety  factor )  =  5.  Pada  tugas  akhir  ini  akan  dilakukan perencanaan  pondasi  tiang  pancang  dengan  membandingkan kondisi  likuifaksi  dan  kondisi  tidak  likuifaksi  yang  ditinjau terhadap  4  kondisi.  Kondisi  1  adalah  kondisi  tidak  likuifaksi, ada  beban  gempa,  dan safety  factor =  5.  Kondisi  2  adalah kondisi likufaksi, safety factor  = 1.5. Kondisi 3  adalah  kondisi tidak likuifaksi,  ada  beban gempa, safety factor = 2. Kondisi 4 adalah kondisi tidak likuifaksi, tidak ada beban gempa,  safety factor  =  3.  Struktur  bangunan  atas  akan  di  modelkan  dengan program bantu SAP 2000. Tujuannya untuk mengetahui reaksi pada  dasar  bangunan.  Dari  hasil  perhitungan  yang  telah dilakukan  maka  didapatkan  jumlah  kebutuhan  pondasi  tiang pancang untuk masing-masing kondisi.Kondisi 1 menggunakan  PC  spun  pile  diameter  1000  mm  sejumlah  192 buah.  Kondisi  2  menggunakan  bored  pile  diameter  800  mm sejumlah 192 buah. Kondisi 3 dan kondisi 4 menggunakan  PC spun  pile  diameter  600  mm  sejumlah  192  buah  dan  256  buah untuk masing-masingnya.
Kata  kunci  : Gempa,  Likuifaksi  ,  SAP  2000,  Tanah  Pasir, Tiang Pancang.

## I. PENDAHULUAN

## A. Latar Belakang
Indonesia  merupakan daerah  rawan gempa. Hal ini dapat dilihat secara geografis bahwa Indonesia  merupakan daerah pertemuan  4  buah  lempeng  dunia  yaitu,  lempeng  Indo- Australia,  lempeng  Eurasia,  lempeng  Filipina,  dan  lempeng Pasific. Keberadaan batas lempeng biasanya  mencerminkan adanya  aktifitas  geologis  di  daerah  tersebut  seperti,  gempa bumi, pembentukan gunung berapi, atau palung laut.
Saat ini sedang berlangsung sebuah proyek pembangunan hotel di Lombok. Proyek tersebut berlokasi di daerah dekat pantai. Kondisi tanah di lokasi proyek adalah dominan pasir dengan  konsistensi  tanah very  loose hingga medium  dense . Tanah pasir  yang jenuh air dengan  konsistensi very loose  – loose (NSPT<10) berpotensi
terhadap  terjadinya  likuifaksi  (Seed  &  Idriss,  1982). Likuifaksi  adalah  kondisi  berubahnya  perilaku  tanah  dari padat  menjadi  cair  akibat  adanya  getaran  atau  beban  siklik, salah  satunya  yaitu  gempa  atau  kondisi  tanah  pada  saat tegangan total sama dengan tegangan air sehingga tegangan efektif tanah menjadi sama dengan nol (σ’= σ – u = 0). Pada saat  terjadi  gempa,  lapisan  tanah  yang  berpotensi  terhadap likuifaksi  akan  kehilangan  kemampuan  daya  dukungnya, sehingga  berpengaruh  terhadap  daya  dukung  pondasi. Berdasarkan  SNI  1726:2012,  pulau  Lombok  memiliki  nilai S s = 0.9 – 1.0 g dan S 1 = 0.4 – 0.5 g. Oleh karena itu, dapat dikatakan  bahwa  Lombok  merupakan  daerah  dengan  resiko gempa kuat.
Proyek  tersebut  direncanakan  menggunakan  struktur pondasi  tiang  pancang.  Pada  perencanaan  struktur  pondasi, pihak perencana hanya menggunakan SF ( safety factor ) = 5 guna  menanggulangi  bahaya  potensi  likuifaksi  yang  ada. Tidak  terdapat  perhitungan  terhadap  pengurangan  daya dukung  pondasi  tiang  pancang  akibat  dari  likuifaksi  itu sendiri.
Berdasarkan  kondisi  yang  telah  dijelaskan  sebelumnya, maka  pada  Tugas  Akhir  ini  akan  membahas  bagaimana perencanaan pondasi tiang pancang pada proyek pembangunan  hotel  di  Lombok  dengan  memperhitungkan pengaruh likuifaksi tanah.

## B. Rumusan Masalah
Berdasarkan  latar  belakang  yang  telah  diuraikan  di  atas, maka permasalahan yang akan di bahas pada tugas akhir ini adalah :
1) Berapa  total  tebal  lapisan  tanah  yang  berpotensi mengalami likuifaksi?
2) Berapa  daya  dukung  tanah  di  lokasi  proyek  jika  tanpa pengaruh likuifaksi?
3) Berapa  daya  dukung  tanah  di  lokasi  proyek  jika terpengaruh likuifaksi?
4) Berapa  besar  perbedaan  daya  dukung  pondasi  tiang pancang  apabila  tanpa  pengaruh  likuifaksi  dan  apabila memperhitungkan pengaruh likuifaksi?
5) Bagaimana  perbedaan  kebutuhan  dimensi  dan  jumlah pondasi  tiang  pancang,  apabila  tanpa  pengaruh  likuifaksi dan apabila memperhitungkan pengaruh likuifaksi?
6) Bagaimana konfigurasi pile cap struktur pondasi?
7) Bagaimana  perbedaan  biaya  terhadap  kebutuhan  pondasi tiang  pancang  apabila  perencanaan  tanpa  pengaruh likuifaksi  dan  apabila  memperhitungankan  pengaruh likufaksi?

## Perencanaan Pondasi Tiang Pancang Dengan Memperhitungkan Pengaruh Likuifaksi Pada Proyek Pembangunan Hotel Di Lombok
M. Ilham Gumilang S., Prof. Ir. Indrasurya B. Mochtar, M.Sc., Ph.D., Dr. Yudhi Lastiasih, S.T., M.T. Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
Jl. Arief Rahman Hakim, Surabaya 60111 Indonesia
e-mail : indramochtar.mochtar@gmail.com ; yudhi.lastiasih@gmail.com

## C. Tujuan
Tujuan yang ingin dicapai dalam pengerjaan Tugas Akhir ini antara lain:
1) Mengetahui  total  tebal  lapisan  tanah  yang  berpontesi mengalami likuifaksi.
2) Mengetahui  daya  dukung  tanah  dalam  kondisi  non likuifaksi.
3) Mengetahui daya dukung tanah dalam kondisi likuifaksi.
4) Mengetahui perbedaan daya dukung pondasi tiang apabila tanpa  pengaruh  likuifaksi  dan  apabila  memperhitungkan pengaruh likuifaksi.
5) Mengetahui  perbedaan  kebutuhan  dimensi  dan  jumlah pondasi  tiang  pancang  apabila  tanpa  pengaruh  likuifaksi dan apabila memperhitungkan pengaruh likuifaksi.
6) Mengetahui konfigurasi dari pile cap struktur pondasi.
7) Mengetahui  seberapa  besar  perbedaan  biaya  terhadap kebutuhan tiang pancang apabila tanpa pengaruh likuifaksi dan  perencanaan  dengan  memperhitungkan  pengaruh likuifaksi.

## D. Manfaat
Manfaat  yang  bisa  didapat  dari  penyusunan  Tugas  Akhir ini adalah sebagai berikut :
1) Menambah  wawasan  dan    mengaplikasikan  teori  yang didapat selama masa perkuliahan.
2) Sebagai  referensi  pada  perencanaan  pondasi  di  daerah yang berpotensi likuifaksi.
3) Sebagai alternatif pada perencanaan hotel di Lombok.

## II. METODOLOGI
Metode  yang  digunakan  dalam  perencanaan  adalah sebagai berikut:

## III. ANALISA DATA TANAH DAN PERMODELAN STRUKTUR

## A. Data Tanah
Data tanah yang digunakan dalam pengerjaan tugas akhir ini  adalah  berupa  data  bore  log.  Hal  tersebut  dikarenakan pada  pengerjaan  proyek  hanya  dilakukan  uji  bore  log  dan tidak  dilakukan  uji  laboratorium  guna  mendapatkan parameter fisis tanah lainnya. Maka dari itu perlu dilakukan korelasi  NSPT  guna  mendapatkan  parameter  fisis  tanah lainnya.

## B. Korelasi Data N spt
Sebagai  tahap  awal  dalam  menentukan  parameter  fisis tanah  lainnya,  nilai  N SPT dari  data bore  log harus  dikoreksi terlebih  dahulu  terhadap  muka  air  tanah  dan  juga  tegangan overburden [1] . Koreksi  terhadap  muka  air  tanah  (N 1 )  dan koreksi terhadap tegangan overburden (N 2 ) dapat ditentukan dengan rumus berikut :
Parameter fisis tanah yang dibutuhkan untuk perencanaan selanjutnya  adalah  berat  jenis  tanah  (γ),  sudut  geser  tanah (Ø)  dan  kerapatan  relatif  (relative  density,  Dr).  Dalam melakukan  korelasi  kali  ini,  penulis  menggunakan  tabel korelasi J.E. Bowles [2].

## C. Analisa Zona Likuifaksi
Untuk  mengetahui  lapisan  tanah  yang  berpotensi mengalami  likuifaksi,  maka  perlu  dilakukan  analisa  zona likuifaksi  pada  lapisan  tanah  yang  jenuh  air  [6].  Pada penulisan  tugas  akhir  ini  analisa  zona  likuifaksi  dilakukan berdasarkan  aspek  tegangan  dari  data  N SPT ,  yaitu  setiap kedalaman  0.5  meter.  Analisa  likuifaksi  dapat  dianalisa dengan perumusan sebagai berikut :
d vo vo r g a CSR                   ' max 65 , 0  
                                               8 , 2 4 4 , 25 60 1 3 6 , 23 60 1 2 126 60 1 1 , 14 60 1 exp 5 , 7 cs N cs N cs N cs N CRR    K MSF CRR CRR
v v M M      1 ' , 5 . 7 ' ,
Lapisan tanah berpotensi likuifaksi apabila memiliki nilai SF  <  1  .  Dimana  SF  =  CRR M /  CSR.  Zona  lapisan  tanah yang  berpotensi  likuifaksi  dapat  dilihat  pada  Gambar  2, dimana zona likuifaksi adalah ketika CRR M < CSR.
(4) (5)
(6)
(1) (2) (3)
Berdasarkan  Gambar  2  di  atas  maka  dapat  diketahui bahwa  total  tebal  lapisan  yang  mengalami  likuifaksi  adalah 12.5 meter.

## D. Permodelan Struktur Bangunan Atas
Permodelan  struktur  bangunan  atas  dilakukan  dengan program  bantu  analisa  struktur  SAP  2000.  Permodelan  ini bertujuan  untuk  mendapatkan  reaksi  perletakan  di  dasar gedung  yang  nantinya  akan  digunakan  pada  perhitungan perencanaan  pondasi.  Struktur  yang  dimodelkan  adalah bangunan  hotel  yang  terdiri  dari  13  lantai.  Permodelan dilakukan  untuk  dua  kondisi.  Kondisi  pertama  adalah permodelan  saat  kondisi  tidak  likuifaksi  dan  kondisi  kedua adalah permodelan saat kondisi likuifaksi.

## IV. PERENCANAAN PONDASI

## A. Daya Dukung Tanah Untuk Tiang Pancang
Perhitungan  daya  dukung  tanah  untuk  tiang  pancang dilakukan  berdasarkan  data  N SPT yang  telah  dikoreksi terhadap  muka  air  tanah  dan  tegangan overburden .  Setelah dilakukan  koreksi  maka  selanjutnya  dapat  dihitung  daya dukung  tanah  untuk  tiang  pancang  (Q ULTIMATE )  dengan diameter  tiang  rencana  600  mm,  800  mm,  dan  1000  mm. Perhitungan  dilakukan  dengan  menggunakan  persamaan Meyerhof [1], sebagai berikut :
) ( ) ( Asi Cli A Cn Q ujung ULTIMATE     
Pada  saat  kondisi  likuifaksi,  maka  daya  lekat  tanah (friction)  pada  kedalaman  tanah  yang  mengalami  likuifaksi menjadi  hilang  atau  sama  dengan  nol.  Daya  dukung  tanah pada saat kondisi likuifaksi dan tidak likuifaksi dapat dilihat pada Gambar 3.
Gambar 3. Grafik Kedalaman VS Daya Dukung Tanah untuk Kondisi Likuifaksi (L) dan Kondisi Tidak Likuifaksi (TL)

## B. Kebutuhan Pondasi Tiang Pancang
Jenis  pondasi  tiang  pancang  yang  digunakan  dalam penulisan tugas akhir ini adalah tiang pancang beton precast spun  pile .  Perencanaan  kebutuhan  jumlah  pondasi  tiang pancang dibagi menjadi beberapa kondisi sebagai berikut :
1) Kondisi  1  adalah    kondisi  tidak  likuifaksi,  tetap  meninjau beban gempa, dan SF = 5.
2) Kondisi  2  adalah  kondisi  likuifaksi,  meninjau  beban gempa, dan SF = 1.5.
3) Kondisi  3  adalah  kondisi  tidak  likuifaksi,  namun  tetap meninjau beban gempa, dan SF = 2.
4) Kondisi  4  adalah  kondisi  tidak  likuifaksi,  tidak  meninjau beban gempa, dan SF = 3.
Berikut  adalah  tahapan-tahapan  dalam  merencanakan jumlah kebutuhan pondasi tiang pancang.

## Jenis Tiang Pancang
Pada  tahap  awal,  pondasi  direncanakan  menggunakan  tiang pancang  beton precast  spun  pile diameter  600mm,  800mm dan 1000mm. Namun apabila dalam perhitungan lebih lanjut jenis  tiang  pancang  yang  direncanakan  tidak  memenuhi syarat,  maka  akan  diganti  dengan  jenis  pondasi  yang memungkinkan untuk dipakai.

## Kedalaman Tiang
Untuk  menentukan  kedalaman  tiang  pancang,  dipakai  nilai Qijin tanah dimana setara dengan ½ Qallowable axial bahan tiang pancang. Qallowable bahan tiang diketahui 229.5 ton, dan  nilai  ½  Qallowable  bahan  adalah  114.75  ton.  Sehingga dipakai  kedalaman  tiang  pada  26  meter  dengan  Qijin  tanah sebesar 130.01 ton.

## Gaya Reaksi di Perletakan Bangunan
Gaya  reaksi  perletakan  didapatkan  berdasarkan joints reaction pada  program  bantu  analisa  SAP  2000.  Nilai  yang dipakai adalah Fz, Mx, dan My.

## Konfigurasi  Tiang Pancang
Konfigurasi  tiang  pancang  direncanakan  dengan  jarak  antar tiang  (S)  =  2.5D,  sedangkan  jarak  tiang  ke  tepi pile  cap terluar = D, dengan D adalah diameter tiang.
P MAX dan P MIN Satu Tiang
Gaya  yang  terjadi  pada  1  tiang  akibat  beban  reaksi perletakan, dapat dihitung dengan persamaan berikut :

## Efisiensi Tiang Pancang Grup
Efisiensi  tiang  pancang  grup  didapatkan  berdasarkan perumusan Sieler Keeney sebagai berikut :

## Pijin Tekan dan Pijin Tarik
Setelah  didapatkan  daya  dukung  tanah  ultimate  pada perhitungan sebelumnya, maka selanjutnya perlu ditentukan Pijin satu tiang yang berguna sebagai batasan dari Pmax dan Pmin satu tiang yang terjadi. Pijin satu tiang dapat dihitung sebagai berikut :
1) P ijin = Q ultimate / SF
2) P ijin grup = P ijin tekan  x  Effisiensi 3) P ijin berlebih  = P ijin grup x Persentase lebih Kontrol P MAX dan P MIN Satu Tiang Gaya aksial maksimum dan minimum yang terjadi pada satu tiang harus dikontrol agar tidak melebihi batas ijinnya. P MAX satu  tiang  dikontrol  terhadap  P IJIN  TEKAN  BERLEBIH dan  P MIN satu  tiang  dikontrol  terhadap  P IJIN  TARIK  BERLEBIH .  Hasil
(7) (8) (9)
kontrol  tersebut  nantinya  akan  menentukan  jumlah kebutuhan  pondasi  tiang  pancang.  Jumlah  kebutuhan pondasi dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1 Jumlah Kebutuhan Pondasi Kondisi Perencanaan Jumlah Tiang Dimensi Tiang KONDISI 1 192 1000 mm KONDISI 2 192 800 mm KONDISI 3 192 600 mm KONDISI 4 256 600 mm

## C. Konfigurasi Pondasi Tiang Pancang
Berdasarkan  perhitungan  kebutuhan  pondasi  tiap joint yang direncanakan, maka didapatkan beberapa jenis pilecap. Tipe  pilecap  yang  ada  berdasarkan  kebutuhan  jumlah  tiang pancang yang direncanakan dapat dilihat pada Tabel 2.
Tabel 2
Tipe Pile Cap n(kolom) m(baris) x(meter) y(meter) Tipe 1 600 4 2 2 2.7 2.7 Tipe 2 600 6 2 3 2.7 4.2 Tipe 3 800 4 2 2 3.6 3.6 Tipe 4 800 8 4 2 7.6 3.6 Tipe 5 1000 4 2 2 4.5 4.5
Tipe 6 1000 8 4 2 9.5 4.5 Tipe Pile cap
Diameter Tiang (mm) Jumlah Tiang Konfigurasi Dimensi

## D. Kontrol Ketahanan Tiang Terhadap Gaya Horizontal
Setelah  direncanakan  untuk  dapat  menahan  gaya-gaya reaksi  diperletakan,  pondasi  tiang  pancang  juga  perlu dikontrol  terhadap  gaya  horizontal.  Defleksi  dan  momen yang  terjadi  pada  tiang  pancang  tidak  boleh  melebihi batasan  yang  telah  ditentukan.  Berikut  adalah  perumusan untuk  menentukan  defleksi  dan  momen  yang  terjadi  pada tiang :
1) Menentukan nilai T
2) Menentukan nilai defleksi (δP) pada tiang
3) Menentukan nilai momen (Mp) pada tiang
Hasil  kontrol  ketahanan  tiang  pancang  terhadap  gaya horizontal  untuk  semua  jenis pile  cap yang  direncanakan dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 3 Kontrol Tiang Pancang Terhadap Gaya Lateral
Defleksi (cm) Keterangan Mp (ton.m) Keterangan Tipe 1 600 0.65 OK -18.65
OK
Tipe 2 600
0.11 OK -3.32
OK
Tipe 3 800 0.29 OK -17.53
OK
Tipe 4 800 0.29 OK -17.53
OK
Tipe 5 1000 0.30 OK -27.54 OK Tipe 6 1000 0.30 OK
-27.54 OK Diameter Tiang (mm)
Tipe Pilecap
Kontrol Defleksi
Kontrol Momen

## E. Kontrol Material Tiang Terhadap Likuifaksi
Pada  saat  terjadi  likuifaksi,  maka  tanah  pada  lapisan tersebut  kehilangan  tegangan  antar  partikelnya  akibat  dari meningkatnya  tekanan  air  pori.  Lapisan  tanah  yang mengalami  likuifaksi  akan  bergerak  secara  horizontal  dan akan  membawa  seluruh  lapisan  tanah  yang  ada  di atasnya[3].  Maka  dari  itu  perlu  dilakukan  kontrol  terhadap momen  yang  terjadi  pada  tiang  saat  likuifaksi.  Sketsa lapisan tanah saat likuifaksi dapat dilihat pada Gambar 4.

## Gambar 4. Sketsa Potongan Lapisan Tanah Saat Likuifaksi
Titik  A  merupakan  zona  perbatasan  antara  lapisan likufaksi  dan  non  likuifaksi.  Pada  titik  tersebut  merupakan letak  momen  terbesar  akibat  pergerakan  horizontal  tanah saat  likuifaksi.  Momen  di  titik  A  dapat  diperoleh  dengan cara  menghitung  tegangan  vertikal  dan  tengan  horizontal tanah  terlebih  dahulu  [4].  Setelah  itu    sehingga  diperoleh gaya  yang  bekerja  pada  tiang.  Lapisan  tanah  likuifaksi hanya  menerima  30%  dari  tegangan  overburden  total  [5]. Sehingga  didapat  grafik  tegangan  horizontal  tanah  seperti pada Gambar 5.
Gambar 5. Grafik Tegangan Tanah Horizontal Saat Likuifaksi [3] Berdasarkan perhitungan didapat momen sebagai berikut :
M A =   299.8 ton.m >  M ULTIMATE = 117 ton.m (NOT OK)
Nilai  M A >  M ULTIMATE tiang,  maka precast  spun  pile D800  tidak  dapat  digunakan  karena  tidak  aman  terhadap likuifaksi  yang  terjadi.  Maka  selanjutnya  perencanaan pondasi pada kondisi 2 menggunakan jenis bored pile.
(10) (11) (12) < 2.54 cm < M CRACK

## F. Perencanaan Bored Pile
Pondasi bored  pile direncanakan  berdasarkan  kebutuhan dari  gaya  dan  momen  yang  akan  di  terima  pada  satu  tiang. Berdasarkan  perhitungan  yang  telah  dilakukan  maka diperoleh data sebagai berikut :
1) Pmax satu tiang     = 258.4 ton
2) M A = 299.8 ton.m Berdasarkan nilai Pmax dan M A maka dapat direncanakan bored pile dengan menggunakan program bantu pcaColumn. Direncanakan bored pile dengan data sebagai berikut :
1) Diameter          = 800 mm
2) Tebal selimut     = 40 mm
3) Mutu beton      = 50 MPa
4) Dimensi tulangan   = #32 (32mm)
5) Jumlah tulangan  = 43 buah
6) Dimensi sengkang  = #10 (10mm)
7) Jenis sengkang     = spiral

## Gambar 6. Hasil Output pcaColumn
Berdasarkan Gambar 6 dapat dilihat bahwa nilai gaya dan momen yang diterima 1 tiang lebih kecil dari kapasitas tiang itu  sendiri.  Maka  dari  itu  dapat  disimpulkan  bahwa bored pile yang  direncanakan  dapat  menerima  gaya  dan  momen yang ada.
G. Perencanaan Pile Cap
Pile  cap harus  direncanakan  agar  tahan  terhadap  gaya geser  akibat  kolom  maupun  akibat  tiang  dan  juga  dapat menahan momen lentur pada penampang kritis.

## Kontrol Geser Ponds
1) Geser satu arah
2) Geser dua arah
P u punch = Pu + Wu – P tiang daerah kritis
3) Geser akibat tiang
Hasil kontrol geser ponds dapat dilihat pada Tabel 4.
Tabel 4 Kontrol Geser Ponds untuk Seluruh Tipe Pile Cap
Vu Ø Vc Kontrol Pu, punch Vc Kontrol τ u τc Kontrol Tipe 1 174.61 896.51 OK 379.55 0.08 OK 0.813 2.11 OK Tipe 2 104.66 1394.56 OK 481.92 826.41 OK 0.397 2.11 OK Tipe 3 376.18 1195.34 OK 693.02 826.41 OK 1.836 2.11 OK Tipe 4 693.31 2523.50 OK 585.44 826.41 OK 0.680 2.11 OK Tipe 5 375.41 1494.18 OK 692.40 826.41 OK 0.449 2.11 OK Tipe 6 750.82 3154.37 OK 685.00 826.41 OK 0.449 2.11 OK Geser Ponds Akibat Kolom (ton) Geser satu arah Geser Dua arah Geser Ponds Akibat Tiang Pancang (ton) Tipe Pilecap

## Perencanaan Tulangan Pile Cap
Tulangan lentur untuk pile cap pondasi direncakan untuk dua  arah.  Perhitungan  dilakukan  untuk  tulangan  bagian bawah,  sedangkan  tulangan  bagian  atas  direncakan  ½  dari kebutuhan  tulangan  bawah.  Hasil  perhitungan  untuk kebutuhan tulangan pile cap dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5. Penulangan Pile cap
Tipe 1 Tipe 2 Tipe 3 Tipe 4 Tipe 5 Tipe 6 Tipe Pilecap 28D25 - 150 28D25 - 150
55D25 - 150 63D25 - 50 16D25 - 150 28D25 - 100 28D25 - 100 54D25 - 100 61D36 - 50 16D25 - 150 24D25 - 150 20D25 - 100 Kebutuhan Tulangan arah X Kebutuhan Tulangan arah Y

## H. Perencanaan Biaya Kebutuhan Tiang Pancang
Perencanaan  biaya  dilakukan  hanya  terhadap  harga kebutuhan  bahan  dari  tiang  pancang  dan  tidak  meninjau faktor-faktor  pengaruh  harga  lainnya.  Harga  tiang  pancang ditentukan  berdasarkan  informasi  yang  diperoleh  dari sebuah  kontraktor  di  Indonesia.  Harga  kebutuhan  bahan tiang  pancang  untuk  seluruh  kondisi  perencanaan  dapat dilihat pada Tabel 6.
Tabel 6. Harga Kebutuhan Bahan Tiang Pancang Kondisi Jumlah Tiang Dimensi Total Harga Kondisi 1 192 D1000 6,240,000,000 Rp Kondisi 2 192 D800 19,925,218,545 Rp Kondisi 3 192 D600 3,744,000,000 Rp Kondisi 4 256 D600 4,992,000,000 Rp

## V. PENUTUP

## A. KESIMPULAN
Setelah  dilakukan  perhitungan  dan  analisa  sebelumnya, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut :
1) Berdasarkan  hasil  perhitungan  analisa  zona  likuifaksi maka  dapat  disimpulkan  bahwa  tebal  total  lapisan  tanah yang mengalami likuifaksi adalah 12.5 meter.
2) Daya  dukung  tanah  pada  kondisi  non  likuifaksi  adalah sebagai berikut :
a) Daya dukung tanah  ultimate (Q ULTIMATE ) untuk tiang pancang diameter 600 mm pada kedalaman 26 meter adalah 389.35 ton.
(13) (14) (15) (16) (17) (18)
(19)
(20)
5000 kN 3214 kN.m 2998 kN.m
2850 kN
b) Daya dukung tanah  ultimate (Q ULTIMATE ) untuk tiang pancang diameter 800 mm pada kedalaman 26 meter adalah 606.64 ton.
c) Daya dukung tanah  ultimate (Q ULTIMATE ) untuk tiang pancang  diameter  1000  mm  pada  kedalaman  26 meter adalah 858.89 ton.
3) Daya  dukung  tanah  pada  kondisi  likuifaksi  adalah sebagai berikut :
a) Daya  dukung  tanah  ultimate  (Q ULTIMATE )  untuk  tiang pancang  diameter  600  mm  pada  kedalaman  26  meter adalah 346.03 ton.
b) Daya  dukung  tanah  ultimate  (Q ULTIMATE )  untuk  tiang pancang  diameter  800  mm  pada  kedalaman  26  meter adalah 548.88 ton.
c) Daya  dukung  tanah  ultimate  (Q ULTIMATE )  untuk  tiang pancang  diameter  1000  mm  pada  kedalaman  26  meter adalah 786.69 ton.
4) Perbedaan daya dukung tiang pancang ditinjau untuk satu jenis pile cap yang sama. Daya dukung satu tiang untuk pile cap tipe 1 dengan D600 pada masing-masing kondisi perencanaan adalah sebagai berikut :
a) Q IJIN tekan  satu  tiang  untuk  perencanaan  kondisi  1 adalah 93.1 ton.
b) Q IJIN tekan  satu  tiang  untuk  perencanaan  kondisi  2 adalah 280.236 ton.
c) Q IJIN tekan  satu  tiang  untuk  perencanaan  kondisi  3 adalah 232.738 ton.
d) Q IJIN tekan  satu  tiang  untuk  perencanaan  kondisi  4 adalah 110.827 ton.
5) Perbedaan  kebutuhan  dimensi  dan  jumlah  pondasi  tiang dapat dilihat pada Tabel 7 sebagai berikut :
Tabel 7.
Kebutuhan Pondasi Kondisi 1  Precast Spun Pile D1000 192 26 Kondisi 2 Bored Pile D800 192 26 Kondisi 3 Precast Spun Pile D600 192 26 Kondisi 4 Precast Spun Pile D600 256 26 Jenis Tiang Jumlah
Tiang Dimensi
Panjang Tiang (m)
Kondisi
6) Biaya  bahan  tiang  pancang  yang  dibutuhkan  untuk masing-masing  kondisi  perencanaan  adalah  sebagai berikut :
a) Kondisi 1 = Rp   6.240.000.000
b) Kondisi 2 = Rp 19.925.218.545
c) Kondisi 3 = Rp   3.744.000.000
d) Kondisi 4 = Rp   4.992.000.000

## B. Saran
Saran  yang  dapat  diberikan  berdasarkan  hasil  analisa dalam Tugas Akhir ini adalah sebagai berikut :
1) Adanya  uji  laboratorium  untuk  mendapatkan  parameter fisis tanah lainnya, sehingga perencaan akan lebih akurat.
2) Sebaiknya  analisa  zona  likuifaksi  dilakukan  terhadap aspek  gradasi  dan  juga  aspek  tegangan.  Sehingga  analisa terhadap  lapisan  tanah  yang  berpotensi  likuifaksi  lebih akurat.  Oleh  karena  itu  perlu  dilakukan  analisa  ayakan untuk mendapatkan kurva gradasi butiran tanah.
3) Perhitungan  biaya  perencanaan  pondasi  dilakukan  lebih detail lagi. Karena harga tiang pancang dapat dipengaruhi oleh  banyak  hal,  seperti:  diameter  tiang,  panjang  per segmen tiang, dan lokasi proyek.

## VI. DAFTAR PUSTAKA
[1] Jurusan  Teknik  Sipil  FTSP-ITS.  2002.  Modul  H  : Perencanaan Tiang Pancang. Surabaya : Jurusan Teknik Sipil FTSP – ITS.
[2] Wahyudi, Herman. 2013. Daya Dukung Pondasi Dalam. Surabaya : Jurusan Teknik Sipil FTSP – ITS.
[3] Madabhushi,  G.,  Jonathan  K.,  dan  Stuart  H.  2010. Design of Pile Foundation in Liquefiable Soils. London : Imperial College Press.
[4] Das,  Braja  M.  1985.  Mekanika  Tanah  (Prinsip-prinsip Rekayasa  Geoteknis.  Diterjemahkan  oleh  Indrasurya B.M. dan Noor E.M. Jakarta : Penerbit Erlangga.
[5] Bhattacharya,  S.  2003.  “A  Reconsideration  of  the Safety  of  Piled  Bridge  Foundations  in  Liquefiable Soils”.  Proceeding  Soils  and  Foundations  Japanese Geotechnical Society. Vol. 45, No.4, 13.25, Aug. 2005.
[6] Idriss,  I.M.,  and  R.W.  Boulanger.  2010.  SPT-Based Liquefaction Triggering Procedures. California : Center For Geotechnical Modeling University of California.