## Jurnal Talenta Sipil
Publisher by Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Batanghari ISSN 2615-1634 (Online), DOI 10.33087/talentasipil.v5i2.124

## Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter
Bayu Farul Rizki 1 , Azwarman 2 , Ria Zulfiati 3
1,2,3 Program Studi Teknik Sipil Universitas Batanghari Correspondence email: bayufarul11@gmail.com, warman2789@gmail.com, riazulfiati@gmail.com
Abstrak. Jembatan  adalah  suatu  struktur  yang  memungkinkan  rute  transportasi  melintasi  sungai,  danau,  kali,  jalan  raya,  jalan kereta api dan  lain  –  lain. Rute transportasi  berupa, jalan kereta api  jalan trem, pejalan kaki, rentetan kendaraan dan  lain  –  lain. Dengan  adanya  jembatan,  maka  perekonomian  akan  semakin  lancar  begitu  juga  dengan  produktivitas  yang  lain.  Maka  dari  itu, untuk membangun Kontruksi Jembatan yang benar dengan perhitungan yang sesuai dengan SNI dan ketentuan yang berlaku. Pada penelitian  ini  yaitu  perencanaan  struktur  atas  jembatan  permanen  kelas  A  dengan  balok  utama  baja  bentang  18  meter. Pembangunan  jembatan  ini  dengan  maksud  untuk  menggantikan  jembatan  Jl.Wali  Songo  yang  sebelumnya,  karena  jembatan sebelumnya sudah terlihat rusak, dan sesuai pengawasan dan pertimbangan dari dinas PUPR Kota Jambi, jembatan ini sudah pada waktunya untuk diganti.  Jembatan  baru  ini  mempunyai  lebar  lantai  jembatan 9  meter, trotoar 2 x 1  meter, panjang  jembatan  18 meter.  Sandaran  menggunakan  pipa  galvanis  ϕ3”,  Pelat  lantai  trotoar  menggunakan  desain  pada  jembatan  Jl.  Wali  Songo  yang memiliki  tebal  25  cm  menggunakan  beton  tanpa  tulangan  dengan  mutu  K  –  125.  Pelat  lantai  jembatan  memiliki  tebal  20  cm menggunakan beton bertulang dengan mutu K – 350 dengan tulangan pokok D25 – 200 mm dan Ø20 – 140 untuk tulangan susut. Gelagar  utama  didesain  menggunakan  profil  IWF  600.200.13.23  dan  Gelagar  melintang  didesain  menggunakan  profil  IWF 300.150.5,5.8. Pada penghubung geser (Shear Connector) digunakan konektor stud produk ANTEC dengan  ukuran 19 x 150 mm dengan jumlah 28 buah per 5 meter yang disusun 2 baris dan jarak antar konektor stud didesain 35 cm. Pada sambungan antara gelagar memanjang dan gelagar melintang digunakan baut A325 Ø7/8” mm, dengan jarak antar baut 7 cm dan menggunakan plat penyambung profil L 100.100.10. Pada sambungan balok gelagar memanjang digunakan baut A325 Ø7/8” mm dengan total 16 baut pada sayap yang disusun 2 baris dengan jarak antar baut 10 cm dan 16 baut pada badan yang disusun 2 baris dengan jarak baut  10  cm.  Untuk  dimensi  pelat  penyambung  sayap/flange  menggunakan  dimensi  dengan  tebal  23  mm,  panjang  800  mm  dan lebar  200  mm,  untuk  dimensi  pelat  penyambung  badan/web  menggunakan  dimensi  dengan  tebal  13  cm,  panjang  400  mm  dan lebar 400 mm. Dengan digantinya gelagar beton bertulang pada jembatan sebelumnya dengan profil baja pada perencanaan, maka juga dapat menurunkan kemiringan oprit jembatan yang saat ini terlalu tinggi.
Kata kunci: Bentang dan dimensi jembatan, Baja IWF, Shear connector , Sistem pembebanan

## PENDAHULUAN
Pemerintah Kota Jambi melalui Dinas Pekerja Umum dan Perumahan Rakyat (PUPR) telah membangun sebuah jembatan  baru  yakni  Jembatan  Jl.  Wali  Songo  yang  terletak  di  daerah  Kecamatan  Kota  baru,  Kota  Jambi. Pembangunan  jembatan  ini  dengan  maksud  untuk  menggantikan  jembatan  Jl.Wali  Songo  yang  sebelumnya,  karena jembatan  sebelumnya  sudah  terlihat  rusak,  dan  sesuai  pengawasan  dan  pertimbangan  dari  dinas  PUPR  Kota  Jambi, jembatan  ini  sudah  pada  waktunya  untuk  diganti.  Kini  jembatan  baru  sudah  dibangun  dengan  panjang  jembatan  18 meter, lebar 9 meter, dan gelagar utama dengan beton bertulang.
Dengan  ini  penulis  mencoba  untuk  membuat  suatu  perencanaan  dengan  melakukan  penelitian  tentang perencanaan  jembatan  permanen  kelas  A  pada  lokasi  tersebut  dengan  penggunaan  profil  baja  pada  gelagar.  Dengan adanya perencanaan jembatan ini diharapkan memberikan tingkat pelayanan transportasi yang optimal bagi pengguna jembatan  Jl.  Walisongo  dan  juga  menyeimbangkan  pertumbuhan  ekonomi  antar  suatu  daerah  dengan  daerah  lain melalui jembatan Jl. Walisongo ini.

## Landasan Teori
Jembatan adalah suatu struktur  yang memungkinkan rute transportasi melintasi sungai, danau, kali, jalan raya, jalan kereta api dan lain – lain. Rute transportasi berupa, jalan kereta api jalan trem, pejalan kaki, rentetan kendaraan dan lain – lain. (Manu, A.I, 2006).
Era  jembatan  besi  dan  baja  sejalan  dengan  adanya  revolusi  industri.  Untuk  pertama  kali  konstruksi  jembatan yang  dibangun  masih  meniru  konstruksi  jembatan  batu.  Jembatan  besi  yang  pertama  kali  dibangun  adalah  jembatan Coalbrookdale yang  melintasi  Sungai  Severn,  Inggris  tahun  1776  yang  dibangun  dengan  bagian  yang  berbeda  yang berbentuk setengah lingkaran. (Muntohar, B.S, 2007)
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter

## METODE

## Gambar 1. Diagram Alir Perencanaan
Sumber : Data Olahan (2021)

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Perhitungan Sandaran
a. Perencanaan pipa sandaran
Jarak tiang sandaran
= 1,8 m Tinggi tiang sandaran  = 500 cm Dimensi tiang = Pipa baja Galvanis Ø 3” = BJ 37 (σ ijin = 1600 kg/ 𝑐𝑚 2 )
Beban hidup (qL) = 100 kg/cm Data teknis profil → D = 7,63 cm t = 0,28 cn W = 11,5 𝑐𝑚 3 I = 43,7 cm 4
G = 5,08 kg/m
A = 6,465 cm 2
Gambar 2. Detail sandaran
Sumber : Data Olahan (2021)
Kombinasi beban: qu = 1,2 𝑞 𝑑 + 1,6 𝑞 𝐿 = 1,2 (5,08) + 1,6 (100) = 166, 096 kg/m
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter
RA=RB = 𝑞.𝑙 2 = 166,096 𝑥 2 2 = 166,096 kg ( ↑ )
M U = 1 8 . q . 𝐿 2 = 1 8 . 166,096 . 1,8 2 = 83,048 kg.m = 8304,800 kg.cm
D U = 1 2 . q .L = 1 8 . 166,096 . 1,8 = 166,096 kg σ ijin  = 1600 kg/ 𝑐𝑚 2 = 160 Mpa E baja = 2,1x 10 6 kg/cm2 Terhadap momen:
σ 𝑢 < σ 𝑖𝑗𝑖𝑛 , 𝑀𝑢 𝑤 =   σ 𝑖𝑗𝑖𝑛
= 8304,800 11,5 < 1600
= 722,157 kg/cm2 <1600 kg/cm2 .....(ok) Kontrol lendutan Terhadap lendutan: q = G x ql   = 5,08 + 100 = 105,08 kg/m = 1,0508 kg/cm
5𝑞𝑙 4
384 𝐸𝐼 < 𝐿 300 = 5 .  1,0508 .  200 4 384 .  2,1x 10 6 .  43,7 < 180 300 = 0,239 cm < 0,667cm .... (ok) Jadi, pipa galvanis Ø 3” dapat digunakan sebagai pipa sandaran.

## b. Perhitungan Pelat Lantai Kendaraan
Beban pada lantai kendaraan
1)  Akibat Beban Mati
 Berat sendiri pelat = 0,20 x 1,0 x 2500 = 500 kg/m  Berat air hujan = 0,05 x 1,0 x 1000 = 50 kg/m     + Ʃ qD L = 550 kg/m 2)  Akibat Beban Hidup  Beban “T”
= 11,25 ton
 FBD untuk pembebanan truk = 0,3 (pasal 8.6 SNI  1725:2016)
Maka beban truk, T = T (1+FBD)
= 11250 x (1+0,3) = 14625 kg
Beban pada trotoar 1.) Beban mati
 Berat sendiri lantai trotoar = 0,25 x 1,00 x 2200   = 550 kg/m
 Berat air hujan
= 0,05 x 1,0 x 1000 = 50 kg/m     + Ʃ qD L
= 600 kg/m
2.) Beban hidup
Menurut SNI 1725:2016, semua komponen trotoar yang lebih lebar dari 600 mm harus direncanakan untuk memikul beban pejalan kaki dengan intensitas 5kPa.
Maka, Ql = 5 kPa = 500 kg/m 2 , dengan factor beban 1,8 Ql = 500 x 1 x 1,8 = 900 kg/m Beban terfaktor trotoar: Qu = Qd + Ql = 600 + 900 = 1500 kg/m Perhitungan statika pada lantai kendaraan
 Hasil rekapitulasi momen maximum dari program SAP2000
Tabel 1. Hasil momen pada lantai kendaraan Kondisi Momen Kondisi 1 Kg.m Kondisi 2 Kg.m Kondisi 3 Kg.m Lapangan 0 0 0 -2608,12 44782,61 -3071,69 43513,52 43205,18 44769,98 41739,26 -3972,90 36604,11 3096,47 43212,93 35701,94 6607,91 44819,78 47087,81
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter
0 0 0 Tumpuan -27000 -27000 -27000 -25534,74 -55065,79 -26461,9 -52516,54 -23833,46 -48797,71 -28054,94 -23849,83 -42044,06 -7981,11 -55056,11 -50520,04 -27000 -27000 -27000 Sumber: data olahan (2020)

## Perhitungan Penulangan Pelat
Dari hasil perhitungan berdasarkan pembebanan kondisi 2 didapatkan: Mmax lapangan = 55065,79 kgm Digunakan diameter tulangan, D = 25 mm h = 200 mm tebal efektif beton, d = 200 – 40 – (1/2 . 25) = 147,5 mm Momen nominal, Mn = 𝑀𝑢 Ø = 55065,79 0,8 = 68832,18 kgm
Koefisien Tahanan, Rn = 𝑀𝑛 𝑏.𝑑 2 = 68832180 1000 𝑥 147,5 2 = 3,16 MPa
Perbandingan Tegangan, m = 𝑓𝑦 0,85.𝐹𝑐′ = 240 0,85 𝑥 30 = 9,8
Rasio Penulangan keseimbangan / rasio tulangan yang memberikan kondisi regangan yang seimbang ρ balance = 0,85.β.fc′ 𝑓𝑦 ( 600 600+𝑓𝑦 )
= 0,85𝑥0,85x.30
240 ( 600 600+240 ) = 0,0612 ρ max = 0,75 x ρ b = 0,75 x 0,0612 = 0,0459 ρ min = 1,4 𝑓𝑦 = 1,4 240 = 0,0056
ρ perlu = 1 𝑚 (1 - √1 − 2.𝑅𝑛.𝑚 𝑓𝑦 ) = 1 9,8 (1 - √1 − 2𝑥3,16𝑥9,8 240 ) =0,0135
ρ min < ρ perlu < ρ max . . . OK!
Luas penampang tulangan tarik yang dibutuhkan (As perlu ): As perlu = ρ . b . d = 0,0135 x 1000 x 147,5 =1991,25 mm 2
As D 25 = ¼ x π x 25 2 = 490,87 mm 2
Jumlah tulangan n = 𝐴𝑠𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 𝐴𝑠.𝐷25 = 1991,25 490,87 = 4,056 ~ 5 buah
Jarak tulangan
s = 1000 𝑛 = 1000 5 = 200 mm
Maka dipakai tulangan rangkap = D25 – 200 mm (untuk tulangan tarik)
= D25 – 200 mm (untuk tulangan tekan)
Tulangan bagi As bagi = 20% As perlu = 20% x 1991,25  = 398,25 mm 2 As D19 = ¼ . π . 19 2 = 283,52 mm 2
Jumlah tulangan, n = 𝐴𝑠𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 𝐴𝑠∅12 = 1991,25 283,52 = 7,023 ~ 8 buah
Jarak tulangan, s = 1000 𝑛 = 1000 8 = 125 mm Maka dipakai tulangan Ø19 – 125
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter

## Gambar 3. Detail Penulangan Lantai
Sumber : Data Olahan (2021)

## c. Perencanaan Gelagar Memanjang

## 1. Perhitungan pembebanan
a) Beban mati (q D )
Analisis dilakukan per 1 meter arah longitudinal jembatan  Pelat lantai = 0,2 x 1 x 2500 = 500 kg/m  Berat sendiri gelagar (asumsi IWF 600.300.12.20) = 151 kg/m  Berat diafragma (asumsi IWF 350.175.7.11) = 49,6 kg/m  Berat shear connector asumsi = 20 kg/m  Berat air hujan = 0,05 x 1 x 1000 = 50 kg/m   + Maka, total qu MS = 770 kg/m b) Beban Truk Beban per satu roda,PT = 112,5 kN = 11250 kg Jarah antar roda = 1,75 m Analisa momen dan geser menggunakan bantuan aplikasi SAP2000 Momen ultimit, Mu = 2914,13 kgm
Gaya geser ultimit, Vu
= 7200,73 kg
c) Beban Lalu Lintas
q = 9 kPa   untuk L < 30 m (SNI 1725:2016) sedangkan beban garis terpusat (BGT) menurut SNI 1725:2016 didapat: P = 49 kN/m = 4900 kg/m
Q TD = BTR . s
= 900 kg/m 2 x 1,7 m = 1530 kg/m
P TD = BGT . k . s = 4900 kg/m x 1,4 x 1,7 m   =  11662 kg Maka, momen dan gaya geser pada gelagar akibat beban lalu lintas:
M TD = (1/8 . Q TD . L 2 ) + (1/4 . P TD . L) = (1/8 x 1530 x 5 2 ) + (1/4 x 11662 x 5)= 19358,75 kgm V TD = ½ (Q TD . L + P TD ) = ½ x ( 1530 x 5 + 11662) = 9356 kg
d) Gaya rem
Gaya rem 1 = 25% x 22500 kg = 5625 kg
Gaya rem 2 = 5% x (50000 kg + BTR . s . L) = 5% x (50000 kg + 900 kg/m 2 x 1,7 m x 5m) = 2882,5 kg Maka, gaya rem rencana = 5625 kg Titik tangkap gaya rem terhadap titik berat girder = 1,8 + 0,3 + 0,2 = 2,3 m Momen dan gaya geser gelagar akibat beban rem “TB”
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter
M TB = Tb x 2,3 = 5625 kg x 2,3 m = 12937,5 kgm V TB = M TB / L = 12937,5 kgm / 5 m =  2587,5 kg e) Gaya angin 1. Pengaruh angin pada struktur
Gambar 4. Gaya angin pada struktur
Sumber : Data Olahan (2021)
Tabel 2. Lengan momen angin pada gelagar Gaya a i (m) a i 2
Gaya a i (m) a i 2 P1 4,25 18,06 P4 0,85 0,72 P2 2,55 6,5 P5 2,55 6,50 P3 0,85 0,72 P6 4,25 18,06 Jumlah = 25,29 Jumlah = 25,29
Sumber: data olahan (2020)
Ʃa i 2 = 50,58 m 2
Gaya tekan gelagar maksimum
P 1H = 𝑎 𝑖
∑ 𝑎 𝑖 . M H = 4,25 50,58 𝑥 6393,99 = 537,256 kg
Gaya angin vertikal Lebar jembatan + railing, B = 9,7 meter Tekanan angin vertikal, P DV = 9,6 x 10 -4 Mpa (SNI 1725:2016) P EWS = P 1H + P 1V = 537,256 kg + 3415,36 kg = 3952,616 kg Ekivalen beban terbagi merata Q EWS = P EWS / L = 3952,616 / 18 = 219,58 kg/m Gaya geser dan momen gelagar akibat beban angin struktur (EWS) M EWS = 1/8 . Q EWS . L 2
= 1/8 x 219,58 kg/m . (18 m) 2 = 8892,99 kgm
V EWS = ½ Q EWS . L = ½ x 219,58 kg/m . 18 m = 1976,22 kg
2. Pengaruh angin pada kendaraan
Q EWL = T EW . y/x = 146 kg/m . 1,8 𝑚 1,75 𝑚 = 150,17 kg/m
Gaya geser dan momen gelagar akibat beban angin kendaraan
M EWL = 1/8 . Q EWL . L 2
= 1/8 x 150,17 kg/m x (18 m) 2 = 6081,885 kgm V EWL
= ½ . Q EWL . L
= ½ . 150,17 kg/m x 18 m = 1351,53 kg
f) Beban Gempa
Gelagar hanya menahan beban gaya gempa vertikal yang diatur dalam SNI 2833:2016 dimana besarnya adalah 10 % dari beban permanen Gaya – gaya dalam akibat beban permanen M MS = 5831,31 kgm V MS = 19069,12 kg Maka, EQ v (10%) : M EQ = 583,131 kgm dan V EQ = 1906,912 kg g) Kombinasi Beban
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter
Tabel 3. Kombinasi beban Kuat I dan Kuat II Beban  V(kg) M(kgm) Kuat I  Vu(kg) Mu(kgm) Kuat II Vu(kg) Mu(kg) MS 7200,73 2914,13 1,3 9360,949 3788,369 1,3 9360,949 3788,369 TD 9356 19358,75 1,8 16840,8 34845,75 1,4 13098,4 27102,25 TB 2587,5 12937,5 1,8 4657,5 23287,5 1,4 3622,5 18112,5 EWS 1976,22 8892,99 0 0 0 0 0 0 EWL 1351,53 6081,885 0 0 0 0 0 0 EQ 1906,912 583,131 0 0 0 0 0 0 TOTAL 46288,156  65713,953 41510,756  52795,453 Sumber: data olahan (2020) Tabel 4. Kombinasi beban Kuat III dan kuat IV Beban  V(kg) M(kgm) Kuat III Vu(kg) Mu(kgm) Kuat IV  Vu(kg) Mu(kg) MS 7200,73 2914,13 1,3 9360,949 3788,369 1,3 9360,949 3788,369 TD 9356 19358,75 0 0 0 0 0 0 TB 2587,5 12937,5 0 0 0 0 0 0 EWS 1976,22 8892,99 1,4 2766,708 12450,186 0 0 0 EWL 1351,53 6081,885 0 0 0 0 0 0 EQ 1906,912 583,131 0 0 0 0 0 0 TOTAL 27556,564  20030,889 24789,856  7580,703 Sumber: data olahan (2020) Tabel 5. Kombinasi beban Kuat V dan Ekstrim I Beban  V(kg) M(kgm) Kuat V Vu(kg) Mu(kgm) Ekstrim I Vu(kg) Mu(kg) MS 7200,73 2914,13 1,3 9360,949 3788,369 1,3 9360,949 3788,369 TD 9356 19358,75 0 0 0 0,3 2806,8 5807,625 TB 2587,5 12937,5 0 0 0 0,3 776,25 3881,25 EWS 1976,22 8892,99 0,4 790,488 3557,196 0 0 0 EWL 1351,53 6081,885 1 1351,53 6081,885 0 0 0 EQ 1906,912 583,131 0 0 0 1 1906,912 583,131 TOTAL 26931,874  17219,784 30279,818  17852,709 Sumber: data olahan (2020)
Diambil yang terbesar, maka didapat: Mu = M Max = 65713,953 kgm Vu = V max = 46288,156 kg

## 2. Perhitungan Gelagar Memanjang
Digunakan mutu baja : BJ 41 dimana, Fy = 2500 kg/cm 2 , fu = 4100 kg/cm 2
wx perlu = 𝑀𝑚𝑎𝑥 Ø𝑓𝑦 = 65713,953 𝑥 10 2
0,9 𝑥 2500 = 2920,62 cm 3
Dicoba profil IWF 600.200.13.23, yang spesifikasinya sesuai dengan Tabel Profil Konstruksi Baja, Gunawan.R 1988
 Mencari lebar efektif
b E = L/4 = 500/4 = 125 cm b E = b o = 170 cm diambil yang terkecil maka, b E = 125 cm
 Menentukan nilai n
E beton = 4700 √𝑓𝑐′ = 4700 . √30 = 25742,96 Mpa
n = 𝐸𝑏𝑎𝑗𝑎 𝐸𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛 = 200000 25742,96 = 7,76 ~ 7 pelat beton ditransformasikan ke penampang baja sehingga:
. 𝑏𝐸 𝑛 = 125 7 = 17,85 cm
 Menentukan inersia komposit
Ac   = 20 x 17,85 = 357 cm 2
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter
A tot = Ac + As = 357 + 107,7 = 464,7 cm 2
S xo = ( 𝑏𝑒 𝑛 x h c x y c ) + (As x y s ) = (17,85 x 20 x 70) + (107,7 x 30) = 28221 cm 3 y b = 𝑠 𝑥𝑜 𝐴 𝑡𝑜𝑡 = 28221 464,7 = 60,72 cm
y a = (hs + hc) – y b = (60 + 20) – 60,72 = 19,28 cm
I xcomp = ( 1 12 x 𝑏𝑒 𝑛 x hc 3 ) + ( 𝑏𝑒 𝑛 x hc x y 1 2 ) + Ix + (As x y 2 2 ) = ( 1 12 x 17,85 x 20 3 ) + (17,85 x 20 x 9,28 2 ) + 103000 + (107,7 x 30,72 2 ) = 247282,74 cm 3
 Kontrol lendutan
Menurut RSNI T – 03 – 2005,
Lendutan izin                 f izin = 1 800 𝐿 = 1 800 𝑥 1800 = 2,25 cm
f o = 5 𝑞 𝐿 4 384.𝐸 .  𝐼 𝑐𝑜𝑚𝑝 + 𝑃 .𝐿 3 48 .𝐸 .  𝐼 𝑐𝑜𝑚𝑝
= 5 𝑥 15,30 x 1800 4
384  𝑥 200000 𝑥 247282,74 + 11662 𝑥 1800 3
48𝑥 200000  𝑥 247282,74 = 1,865 cm f izin < f o . . . . (Aman !)

## d. Perencanaan Penghubung Geser (Shear Connector)
Gaya geser longitudinal dalam keadaan batas (ultimit) V L * = T = 269250 kg Gaya geser rencana, V LS = V L * / ϕ = 269250 kg  / 0,75 = 359000
 Kekuatan nominal konektor slut
Qn = 0,5 . As con . √𝑓𝑐 ′ . 𝐸𝑐 Atau Qn = As con .fu Dipakai konektor stud produk ANTEC, ukuran 19 x 150, maka,
Qn = (1/4 x 3,14 x (19 mm) 2 ) x 410 Mpa = 116187,9 N (menentukan)
 Jumlah konektor stud
n = 𝑉 𝐿𝑆 0,55 .𝑄𝑛 = 269250 kg 0,55 .11618,79 kg = 27,103 ~ 28 buah (untuk 2 baris)
rencanakan 1 baris konektor stud 14 buah sepanjang bentang gelagar L = 5meter.
 Susunan konektor stud
Jarak terjauh antara konektor = (500 cm)/(14 buah) = 35,71 cm ~ 35 cm <  60 cm (syarat jarak).
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter

## Gambar 5. Detail Shear connector
Sumber : Data Olahan (2021)
f. Perencanaan Gelagar Melintang

## Perhitungan pembebanan
1) Beban Mati Sendiri (MS) Analisis dilakukan per 1 meter arah longitudinal jembatan  Pelat lantai = 0,2 x 1 x 2500 = 500 kg/m  Berat sendiri gelagar (asumsi IWF 350.175.7.11) = 49,6 kg/m  Berat shear connector asumsi = 20 kg/m  Berat air hujan = 0,05 x 1 x 1000 = 50 kg/m  + Maka, total qu MS = 619,6 kg/m
Momen dan gaya geser yang diterima gelagar akibat beban mati sendiri M MS = 1/8 Q MS . L 2 = 1/8 x 619,6 x 1,7 2 = 1024,505 kgm V MS = 1/2 . Q MS . L = ½ x 619,6 x 1,7 = 2410,6 kg
2)   Beban Hidup
 Beban Lalu lintas ”TD”
q = 9 kPa   untuk L < 30 m (SNI 1725:2016) sedangkan beban garis terpusat (BGT) menurut SNI 1725:2016 didapat:
P = 49 kN/m = 4900 kg/m koefisien kejut ditentukan dengan rumus: k = 1+ FBD 1 + 0,4 = 1,4 lebar segmen, s = 1 meter beban terbagi merata, Q TD = BTR . s   = 900 kg/m 2 x 1 m  = 900 kg/m beban terpusat,  P TD = BGT . k . s = 4900 kg/m x 1,4 x 1 m =  6860 kg
 Beban hidup trotoar
Menurut SNI 1725:2016, semua komponen trotoar yang lebih lebar dari 600 mm harus direncanakan untuk memikul beban pejalan kaki dengan intensitas 5kPa.
Maka, Qlt = 5 kPa = 500 kg/m 2 , dengan factor beban 1,8 Qlt = 500 x 1 x 1,8 = 900 kg/m Total beban hidup: QL = Q TD + Qlt = 900 + 900 = 1800 kg/m PL =  P TD = 6860 momen dan gaya geser pada gelagar akibat beban hidup: M L = (1/8 . QL . L 2 ) + (1/4 . PL . L) = (1/8 x 1800 x 1,7 2 ) + (1/4 x 6860 x 1,7) = 3565,75 kgm V L = ½ (QL . L + PL) = ½ x ( 1800 x 1,7 + 6860)= 4960 kg Maka, total momen yang diterima gelagar melintang adalah Mu = 1,3 M MS + 1,8 M L = 1,3 x (1024,505 kgm) + 1,8 x (3565,75 kgm) = 7750 kgm Vu  = 1,3 V MS + 1,8 M L = 1,3 x (2410,6 kg) + 1,8 x (4960 kg) = 12061,78 kg

## Perhitungan Gelagar Melintang
Digunakan mutu baja : BJ 41 dimana, fy = 2500 kg/cm 2 fu = 4100 kg/cm 2
wx perlu = 𝑀𝑚𝑎𝑥 Ø𝑓𝑦 = 7750 𝑥 10 2
0,9 𝑥 2500 = 344,44 cm 3
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter
Dicoba profil 300 . 150 . 5,5 . 8 yang spesifikasinya sesuai dengan Tabel Profil Konstruksi Baja, Rudi Gunawan 1988  Cek lendutan Menurut RSNI T – 03 – 2005,
Lendutan izin            f izin = 1 800 𝐿 = 1 800 𝑥 170 = 0,21 cm
f o = 5 𝑞 𝐿 4 384.𝐸 .  𝐼 𝑔 + 𝑃 .𝐿 3 48 .𝐸 .  𝐼 𝑔
= 5 𝑥 18 x 170 4
384  𝑥 2000000 𝑥 6320 + 6860 𝑥 170 3 48𝑥 2000000  𝑥 6320 = 0,071 cm f izin < f o . . . . (Aman !)

## g. Perencanaan Sambungan Antara Gelagar Memanjang dan Melintang
Direncanakan menggunakan baut A325 Ø7/8” mm Øbaut = 7/8” = 2,22 cm Ølubang baut (db) = 2,22 + 0,2 cm = 2,42 cm Fu b = kuat tarik bahan baut = 825 Mpa = 8250 kg/cm 2 Fu = Tegangan tarik putus minimum = 410 Mpa (BJ 41) Luas Ab = ¼ x π x 22,22 2 = 387,577 mm 2
Dicoba menggunakan profil L 100.100.10 untuk irisan ganda
 Besarnya gaya geser yang bekerja pada gelagar (Pu) Pu = 12061,78 kg (Vu total gelagar melintang)
 Kekutan tarik desain ϕRn = ϕ. (0,75 . Fu b ) . Ab = 0,75 . (0,75 . 8250) . 3,876 = 17987,062 kg
 Kekuatan geser desain baut
ϕRn = ϕ. (0,5. Fu b ). m. Ab = 0,65 . (0,5 . 8250) . 2 . 3,876 = 24942,06 kg
 Kekuatan tumpu desain baut ϕRn = ϕ . (2,4 . d . t . Fu) = 0,75 . (2,4 . 2,222 . 0,55 . 4100) = 9839,016 kg
 Kekuatan nominal Tn = 0,60 . Fy . A ug = 0,60 . 250 . (5,5.(300 – 2. 8) = 163800 N = 16380 kg > Pu =  12061,78 kg
 Jarak baut
Syarat penyusunan baut : Jarak tepi baut, L = 1,5 d b < L < 4tp + 100 mm Jarak antar baut, L = 3 d b < L < 15 tp
- Syarat jarak baut tepi ke tepi plat:
1,5 d b = 1,5 . 2,22 = 3,33 cm
4tp + 100 mm = 4 . 5,5 + 100 = 122 mm = 12,2 cm
Diambil jarak tepi baut 4 cm
- Syarat jarak antar baut:
3 d b = 3 . 2,22 = 6,66 cm
15tp  = 15 . 0,55 = 8,25 cm
Diambil jarak antar baut 7 cm
 Menentukan jumlah baut (n)
n = 𝑃 𝑢 ∅𝑅𝑛 = 12061,78 9839,016 = 1,22 ~ 2 buah
 Ketebalan plat yang digunakan adalah:
Syarat: t ≥ 𝑃 ∅.𝐹𝑢.𝑡
1 ≥ 12061,78 0,75 .  4100 .  8 = 0,49 cm
Maka digunakan plat penyambung siku L 100. 100. 10 dengan tebal 1 cm.
 Kekuatan tarik desain baut > beban geser terfaktor baut ϕRn ≥ Rut ,
Rut = 𝑃𝑢 ∑ 𝑛 = 12061,78 4 = 3015,445 kg
Kontrol: ϕRn ≥ Rut 9839,016 kg ≥ 3015,445 kg ….. (Aman!!)
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter

## h. Perencanaan Sambungan Gelagar Memanjang
Momen dan geser yang bekerja pada gelagar memanjang:
Mu = 65713,953 kgm
Vu = 46288,156 kg
 Direncanakan menggunakan baut A325 Ø7/8” mm
 Pembagian beban momen
M u badan = 𝐼 𝑏𝑑 𝐼 𝑝𝑟𝑜𝑓 x Mu = 1 12 .(1,3)(55,4) 3
103000 x 65713,953 = 11751,99 kgm
M u sayap = Mu - Mu badan = 65713,953 – 11751,99 = 53961,963 kgm
 Sambungan sayap
- Syarat jarak baut tepi ke tepi plat:
1,5 d b = 1,5 . 2,22   = 3,33 cm 4tp + 100 mm = 4 . 23 + 100 = 192 mm = 19,2 cm Diambil jarak tepi baut 5 cm
- Syarat jarak antar baut:
3 d b = 3 . 2,22 = 6,66 cm 15tp = 15 . 2,3 = 34,5 cm
Diambil jarak antar baut 10 cm
Pelat buhul t = 23 mm sama dengan tf
Kuat nominal baut
- Geser, ϕRn = ϕ. (0,5. Fu b ). m. Ab ,  dimana m = 2 (bidang geser) = 0,65 . (0,5 . 8250) . 2 . 3,876 = 20785,05 kg
- Tumpu, ϕRn  = ϕ . (2,4 . d . t p . Fu) = 0,75 . (2,4 . 2,222 . 2,3 . 4100) = 37716,226 kg Diambil yang terkecil maka Rn rencana = 10392 kg Gaya kopel sayap,
Tu = 𝑀𝑢 𝑑′ = 5396196,3 55,4 = 97404,26 kg
Jumlah baut yang diperlukan,
n = 𝑇𝑢 ∅𝑅𝑛 = 97404,26 0,75 𝑥 20785,05 = 6,24 ~ dipasang 8 baut
 Sambungan pelat badan
Direncanakan baut A325 Ø7/8” mm, 2 deret, µ = 1,0 Pelat buhul t = 13 mm sama dengan tw Kuat nominal baut
- Geser, ϕRn = ϕ. (0,5. Fu b ). m. Ab ,  dimana m = 2 (bidang geser)
= 0,65 . (0,5 . 8250) . 2 . 3,876 = 20785,05 kg
- Tumpu, ϕRn  = ϕ . (2,4 . d . t p . Fu) = 0,75 . (2,4 . 2,222 . 1,3 . 4100) = 21317,868 kg Diambil yang terkecil maka Rn rencana = 20785,05 kg Dengan cara elastis:
Momen yang bekerja pada titik berat sambungan badan: Mu total = Mu badan + Du . e ,    dimana e = 100 mm = 11751,99 + 46288,156 x 0,1 = 16380,805 kgm Perkiraan jumlah baut:
- Disamping beban momen, sambungan memikul beban Ru direduksi 0,70
- Susunan baut lebih dari 1 deret Ru dinaikkan 1,2
n =   √ 6 𝑥 1638080,5
10 𝑥 1 𝑥  0,7 𝑥 1,2 𝑥 20785,05 = 7,502 ~ dipasang 8 baut
 Cek kekuatan baut
Akibat Du :  K uv1 = 𝐷𝑢 𝑛 = 46288,156 8 = 5786,019 kg Akubat M UT : ∑ (x 2 + y 2 ) = 8(5) 2 + 4(5 2 + 15 2 ) = 1200 cm 2
K UV2 = 𝑀𝑢.𝑥 𝑚𝑎𝑥 ∑(x2 + y2) = 1638080,5 x 5
1200 = 6825,33 kg
K UH = 𝑀𝑢.𝑦 𝑚𝑎𝑥 ∑(x2 + y2) = 1638080,5 x 15 1200 = 20476,006 kg K Utotal = √(∑ 𝐾𝑢𝑣) 2 + (∑ 𝐾 𝑈𝐻 ) 2
Bayu Farul Rizki et al., Perencanaan Struktur Atas Jembatan Permanen Kelas A Dengan Balok Utama Baja Bentang 18 Meter
= √6825,33 2 +  20476,006 2 = 19585,603 kg K Utotal = 19585,603 kg < Ru = 20785,05 kg. .. . OK!
Gambar 6. Detail sambungan
Sumber : Data Olahan (2021)

## SIMPULAN
1. Sandaran menggunakan pipa galvanis ϕ3”
2. Pelat lantai trotoar menggunakan desain pada jembatan  Jl. Wali Songo yang  memiliki tebal 25 cm menggunakan beton tanpa tulangan dengan mutu K – 125.
3. Pelat lantai jembatan memiliki tebal 20 cm menggunakan beton bertulang dengan mutu K  – 350 dengan tulangan pokok D25 – 200 mm dan Ø20 – 140 untuk tulangan susut.
4. Gelagar  utama  didesain  menggunakan  profil  IWF  600.200.13.23  dan  Gelagar  melintang  didesain  menggunakan profil IWF 300.150.5,5.8
5. Pada penghubung geser ( Shear Connector ) digunakan konektor stud produk ANTEC dengan ukuran 19 x 150 mm dengan jumlah 28 buah per 5 meter yang disusun 2 baris dan jarak antar konektor stud didesain 35 cm.
6. Pada sambungan antara gelagar memanjang dan gelagar melintang digunakan baut A325 Ø7/8” mm, dengan jarak antar baut 7 cm dan menggunakan plat penyambung profil L 100.100.10
7. Pada sambungan balok gelagar memanjang digunakan baut A325 Ø7/8” mm dengan total 16 baut pada sayap yang disusun 2 baris dengan jarak antar baut 10 cm dan 16 baut pada badan yang disusun 2 baris dengan jarak baut 10 cm.
8. Untuk dimensi pelat penyambung sayap/ flange menggunakan dimensi dengan tebal 23 mm, panjang 800 mm dan lebar  200  mm,  untuk  dimensi  pelat  penyambung  badan/ web menggunakan  dimensi  dengan  tebal  13  cm,  panjang 400 mm dan lebar 400 mm.
9. Dengan digantinya gelagar beton bertulang pada jembatan sebelumnya dengan profil baja pada perencanaan, maka juga dapat menurunkan kemiringan oprit jembatan yang saat ini terlalu tinggi
10. Dari  analisis  perhitungan  struktur  seluruh  dimensi  yang  direncanakan  memenuhi  syarat  kekuatan  dan  keamanan struktur.

## DAFTAR PUSTAKA
Gunawan, R. 1988. Tabel Profil Konstruksi Baja . Yogyakarta: Penerbit Kanisius. Manu, A.I. 2006. Dasar – dasar perencanaan jembatan beton bertulang . Jakarta: Departemen Pekerjaan Umum. Muntohar, B.S. 2007. Jembatan . Yogyakarta: Penerbit Beta Offset. RSNI T-03-2005. Perencanaan struktur baja untuk jembatan. Jakarta: Badan Standarisasi Nasional.
SNI 1725:2016. Standar pembebanan jembatan . Jakarta: Badan Standarisasi Nasional. SNI 2833:2016. Perencanaan jembatan terhadap beban gempa. Jakarta: Badan Standarisasi Nasional.