Abstrak — Sistem  pracetak  adalah  suatu  proses  produksi  suatu elemen  struktur  bangunan  yang  dicetak  di  pabrikasi  dimana tempat elemen struktur tersebut akan digunakan satu kesatuan dalam sebuah bangunan di tempat berbeda. Sistem ini memiliki keunggulan  berupa  mutu  yang  dapat  dipantau,  lebih  presisi, serta pengerjaannya tidak terpengaruh cuaca karena dipabrikasi  dalam  pabrik.  Tak  hanya  itu,  bentuk  struktur gedung  yang  tipikal  juga  menjadi  keunggulan  untuk penggunaan sistem pracetak ini. Agar dapat ditransportasikan, maka perlu diperhatikan kebutuhan tulangan  saat  pengangkatan.  Dan  juga  agar  elemen  pracetak dapat  terintegrasi  dengan  baik,  maka  sambungan  haruslah dibuat  semonolit  mungkin.  Sambungan  yang  tahan  terhadap gempa ( seismic resistant) dapat menggunakan sambungan basah pada  balok  dan  kolom  pracetak  dapat  menggantikan sambungan  monolit biasa sedangkan grouted steel sleeves cocok digunakan  untuk  sambungan  kolom – kolom  pada  bangunan yang berada  di zona gempa. Dari hasil analisa yang  dilakukan, elemen-elemen  pracetak  sesuai    ketentuan  SNI  2847:2013[5]. Kolom  digunakan  dimensi  80  x  80  cm,  balok  induk  50/75  cm, dan  tebal  plat  12  cm  dengan overtopping 5  cm.  Dengan mempertimbangkan  metode  agar  mudah  dikerjakan  maka digunakan  sambungan  dengan  campuran  antar  sambungan mekanik  dan  basah.  Pada  sambungan  mekanik  menggunakan bantuan NMB  Splice  Sleeve dan BECO  Beam  shoe yang termasuk mechanical splices tipe 2 menurut peraturan ACI 318- 11.
Kata  Kunci — Pracetak  Kolom  Balok  Plat,  Sambungan  Basah, Mechanical Splices .

## I. PENDAHULUAN

## A. Latar Belakang
Para developer berlomba-lomba  membangun  gedung bertingkat  untuk  menangkap  peluang.  Baik developer maupun investor ingin agar pembangunan suatu gedung cepat terealisasi dan segera berfungsi. Diharapkan dengan cepatnya pembangunan  dan  berfungsinya  bangunan  semakin  cepat untuk  memetik  hasil  investasi  yang  tidak  sedikit.  Ditambah lokasinya  yang  terletak  di  Jalan  Fachrudin  Tanah  Abang, Jakarta  Pusat  yang  sangat  ramai  menuntut  proyek  semakin cepat  selesai  agar  tidak  mengganggu  kegiatan  ekonomi  di sekitarnya.

## Gambar 1. Site Plan.
Sistem pracetak adalah suatu proses produksi suatu elemen struktur  bangunan  yang  dicetak  di  pabrikasi  dimana  tempat elemen struktur tersebut akan digunakan satu kesatuan dalam sebuah  bangunan  di  tempat  berbeda.  Sistem  ini  memiliki keunggulan  berupa  mutu  yang  dapat  dipantau,  lebih  presisi, serta  pengerjaannya  tidak  terpengaruh  cuaca  karena dipabrikasi  dalam  pabrik.  Tak  hanya  itu,  bentuk  struktur gedung  yang  tipikal  juga  menjadi  keunggulan  untuk penggunaan sistem pracetak ini.
Oleh  karena  itu,  pada  Studi  ini  akan  dilakukan  modifikasi Gedung Ibis Styles Hotel Jakarta yang semula menggunakan metode  sistem  cor  di  tempat  ( case  in  site) menjadi  dengan metode pracetak ( precast).

## B. Rumusan Masalah
1. Bagaimana  menentukan  preliminary  design,  struktur primer  dan  struktur  sekunder  yang  sesuai  dengan  hasil perencanaan ?
2. Bagaimana  perhitungan  pembebanan  pada  perencanaan struktur Gedung Ibis Styles Hotel?
3. Bagaimana  melakukan  analisa  permodelan  struktur Gedung  Ibis  Styles  Hotel  dengan  menggunakan  program bantu ETABS?
4. Bagaimana  perencanaan detailing penulangan  pada elemen pracetak sesuai peraturan?
5. Bagaimana  perencanaan detailing sambungan  pada elemen pracetak sesuai peraturan?
6. Bagaimana  perencanaan  struktur  pondasi  yang  mampu menopang gedung?
7. Bagaimana  merancang  gambar  teknik  dari  hasil modifikasi perancangan dan perhitungan struktur? .

## II. URAIAN PERENCANAAN
A. Diagram Alir Perencanaan

## Modifikasi Perencanaan Struktur Gedung Ibis Styles Hotel Tanah Abang Jakarta Pusat dengan Metode Beton Pracetak
Kusuma Indra Klana, Mudji Irmawan dan Endah Wahyuni Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) e-mail :irmawan@ce.its.ac.id, endah@ce.its.ac.id

## B. Modifikasi dan Kriteria Pemilihan Struktur
Gambar 3. Gambar Potongan Gedung.
Data – data setelah modifikasi:
 Nama gedung : Gedung Ibis Styles Hotel
 Lokasi : Jl. Fachruddin no 6, Jakarta
 Fungsi : Hotel dan Perkantoran  Jumlah lantai : 18  Tinggi bangunan : + 67,5 m  Total luas area : ± 8600 m 2  Struktur utama : Struktur beton pracetak
 Kekuatan tekan beton (f ’ c) =  40 MPa
 Tegangan leleh baja (fy) =  390 Mpa

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Preliminary Design
Untuk desain awal bangunan dapat dilihat pada Gambar 4
Gambar 4.  Denah Struktur.
1. Dimensi Balok
Sesuai  dengan  SNI  2847:2013  pasal  9.5.2.1  tabel  9.5  (a) untuk  dimensi  balok  yang  direkapitulasi  pada  Tabel  1  dan Tabel 2.
Tabel 1.
Rekapitulasi Dimensi Balok Induk
Tabel 2. Rekapitulasi Dimensi Balok Anak

## 2. Dimensi Pelat
Dimensi lebar plat pracetak satu arah tidak boleh melebihi 3,7 m [4]. Dari hasil perhitungan diperoleh tebal pelat yang dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 3. Rekapitulasi Tebal Pelat
3. Dimensi Kolom
Menurut  SNI  2847:2013  pasal  9.3.2.2  (b)  untuk komponen struktur beton bertulang lainnya faktor r eduksi, Φ = 0,65. Mutu beton = 40 MPa = 4 kg/mm 2 .
Tabel 4. Rekapitulasi Dimensi Kolom

## 4. Dimensi Dinding Geser
Berdasarkan  peraturan  SNI  2847:2013  pasal  14.5.3.1 ketebalan  dinding  pendukung  tidak  boleh  kurang  dari  1/25 tinggi, maka:
𝑇 ≥ 𝐻/ 00 = cm 𝑇 ≥ 𝐿/ 00 = cm
Maka digunakan tebal dinding geser 40 cm

## B. Desain Struktur Sekunder
1. Penulangan Pelat Lantai
Kombinasi pembebanan yang digunakan:
Qu = 1,2 DL + 1,6 LL
Sehingga diperoleh hasil penulangan pelat sebagai berikut
Tabel 5. Penulangan Pelat b h b h b h
BI.1
6,6 0,28
0,41 27,50 41,25
50 75 BI.2 5,3 0,22 0,33 22,08 33,13
50 75 BI.3 8,1 0,34 0,51 33,75 50,63
50 75 BI.4 7 0,29 0,44 29,17 43,75 50 75 BI.5 7,2 0,30 0,45 30,00 45,00 50 75 BI.6 8,8 0,37 0,55 36,67 55,00 50 75 Dimensi Min (cm) Dimensi Pakai (cm) Tipe Balok Dimensi Min (m)
Bentang (m)
b h b h b h BA.1 6,6 0,21 0,31 20,95 31,43 25 35 BA.2 5,3 0,17 0,25 16,83 25,24 25 35 BA.3 5,75 0,18 0,27 18,25 27,38 25 35 BA.4 7 0,22 0,33 22,22 33,33 35 55 BA.5 7,2 0,23 0,34 22,86 34,29 35 55 BA.6 8,8 0,28 0,42 27,94 41,90 35 55 BA.7 3 0,10 0,14 9,52 14,29 25 35 BA.8 6 0,19 0,29 19 28,57 25 35 Tipe Balok Dimensi Pakai (cm) Dimensi Min (m) Dimensi Min (cm) Bentang (m) plat ukuran (cm) Ln Sn β ket hmin (cm) hpakai (cm) s1 350X110 320 75 4,27 β> 2 maka satu arah 4,73 12 s2 360X110 330 75 4,40 β> 2 maka satu arah 4,80 12 s3 350X100 320 65 4,92 β> 2 maka satu arah 4,38 12 s4 360X100 330 65 5,08 β> 2 maka satu arah 4,44 12 s5 350X125 320 92,5 3,46 β> 2 maka satu arah 5,24 12 s6 360X125 330 92,5 3,57 β> 2 maka satu arah 5,33 12 s7 285X110 252,5 75 3,37 β> 2 maka satu arah 4,19 12 s8 200X100 167,5 65 2,58 β> 2 maka satu arah 3,11 12
s9 235X100 195 65 3,00 β> 2 maka satu arah 3,40 12
s10 235X110 317,5 75 4,23 β> 2 maka satu arah 4,71 12
s11 180x90 497,5 65 7,65 β> 2 maka satu arah 3,74 12
Gambar 5. Detail Penulangan Pelat.
2. Perencanaan Balok Anak
 Balok anak
Dari hasil perhitungan diperoleh kebutuhan tulangan tumpuan dan tulangan lapangan yang dapat dilihat pada Tabel 6.

## Tabel 6.
Penulangan Balok Anak
Gambar 6. Penulangan Balok Anak.
3. Desain Tangga
a. Penulangan Pelat Tangga Data perencanaan:
 f'c = 40 MPa
 fy = 390 MPa
Digunakan tulangan lentur arah X D10-300 mm Digunakan tulangan lentur arah Y D13-200 mm
b. Penulangan Pelat Bordes Data perencanaan:
 f'c = 40 MPa
 fy = 390 MPa
Digunakan tulangan lentur arah X D10-300 mm Digunakan tulangan lentur arah Y D13-200 mm
c. Penulangan Balok Bordes Dimensi balok bordes dipakai 35/55 cm
Digunakan tulangan tumpuan 2D16 Digunakan tulangan lapangan 3D16 Digunakan tulangan sengkang Ø10-150 mm

## Gambar 7. Penulangan Tangga
4. Perhitungan Balok Lift
 Data perencanaan (Hospital Elevator)
Pada  bangunan  ini  digunakan  lift  yang  diproduksi oleh  Hyundai  Elevator  dengan  data – data  sebagai berikut: Tipe lift : Standard Type EN-81 Kapasitas : 1150 kg Beban reaksi ruang mesin:
- R1 = 6600 kg
- R2 = 5500 kg
Gambar 8. Denah Lift.
Diperoleh dimensi balok:
 Balok penggantung lift (35/50)
 Balok penumpu (35/50)

## C. Pembebanan dan Analisa Gaya Gempa
1. Kombinasi Beban Berfaktor
Kombinasi – kombinasi  beban  yang  digunakan  adalah sebagai berikut:
 1,4DL
 1,2DL + 1,6LL
 1,2DL + 1,0LL + 1,0Ex
 1,2DL + 1,0LL + 1,0Ey
 1,0DL + 1,0LL
 0,9DL + 1,0Ex
 0,9DL + 1,0Ey
2. Data Perencanaan
Data – data  analisis  gempa  yang  akan  digunakan  adalah sebagai berikut:
 Kelas Situs = SE  Kategori Risiko = I
 Faktor keutamaan  = 1
 Ss = 0,673g  S1
= 0,296g

Gambar 9.  Permodelan 3D Gedung.

## 3. Pembebanan Gravitasi
Pembebanan  Gravitasi  berupa  beban  mati  dan  beban hidup yang bekerja pada gedung. Beban mati dan hidup yang dipehitungkan  berupa  beban  mati  berdasarkan  SNI 1726:2016  [3]  dan  beban  hidup  berdasarkan  SNI 1727:2013[2].
Dari  analisa  pembebanan  Gravitasi  pada  gedung  Ibis Styles  Hotel  yang  telah  dilakukan  didapatkan  total  beban secara manual (1D +1L) adalah kg
Didapatkan    total  beban  gravitasi  pada  ETABS  (1D+1L) sebesar
kg . Sehingga didapatkan selisih perhitungan manual dengan ETABS = 1%
Jadi  dapat  dikatakan  bahwa  pembebanan  gravitasi  pada ETABS sudah benar.
4. Pembebanan Gempa Dinamis
Pembebanan  gempa  dengan  mengacu  pada  SNI 1726:2012,  yang  di  dalamnya  terdapat  ketentuan  dan persyaratan perhitungan beban gempa.
Daerah  Surabaya  dengan  nilai  Ss  sebesar  0.663g  dan  S 1 sebesar  0,296  g.  dengan  faktor  keutamaan  dengan  kategori  I didapatkan  S DS sebesar  0,673  dan  kategori  desain  seismic tergolong  kategori  E  sehingga  gedung  direncanakan menggunakan  Sistem  Ganda  yaitu  Dinding  Geser  Beton Bertulang  Khusus  dan  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen Khusus (SRPMK).
Dari  analisa  program  abntu  ETABS  didapatkan  hasil analisa periode fundamental gedung T = 2,175 detik, T tidak boleh  melebihi  hasil  koefisien  untuk  batasan  atas  pada perioda yang dihitung (Cu). 𝑇 𝑎 < 𝑇 𝑎 𝐸 < 𝑢 × 𝑇 𝑎 1,934 < 2,013 < , Sehingga  besarnya  Cs  diambil  sebesar  0,0401,  sehingga didapatkan  berat  seismic  efektif    bangunan  (W)  sebagai berikut 14899955 kg
Gaya geser yang telah didapatkan dari perhitungan di atas akan  didistribusikan  secara  vertikal  ke  masing-masing  lantai sesuai dengan SNI 1726:2012.
Cs = 0,0401 ; W = 14899955 kg = 𝑠 × = , × kg = , kg Jika  kombinasi  respons  untuk  geser  dasar  ragam  (Vt) lebih  kecil  85  persen  dari  geser  dasar  yang  dihitung  (V) menggunakan  prosedur  gaya  lateral  ekivalen,  maka  gaya
harus  dikalikan  dengan  0,85V/Vt  (SNI  1726:2012  Pasal 7.9.4.1).
Dari  hasil  analisa  struktur  menggunakan  program  bantu ETABS  didapatkan  gaya  geser  dasar  ragam  (Vt)  sebagai berikut Vxt = 508812,71 kg , Vyt = 508871,71 kg 5. Kontrol Partisipasi Massa
Sesuai  dengan  SNI  1726:2012  pasal  7.9.1,  Perhitungan respons  dinamik  struktur  harus  sedemikian  rupa  sehingga partisipasi  massa  dalam  menghasilkan  respon  total  sekurang kurangnya adalah 90%.
Tabel 7.
Partisipasi Massa

## 6. Kontrol Sistem Ganda
Untuk  sistem  ganda,  rangka  pemikul  momen  harus mampu menahan paling sedikit 25 persen gaya gempa desain. Tahanan  gaya  gempa  total  harus  disediakan  oleh  kombinasi rangka  pemikul  momen  dan  dinding  geser  atau  rangka bresing,  dengan  distribusi  yang  proporsional  terhadap kekakuannya.
Tabel 8. Persentase Gaya Geser yang Mampu Dipikul Sistem Struktur Pemikul Gaya Geser Arah X (kN) % Arah Y (kN) % Dinding Geser 3628,932 71% 3805,942 74,2% Sistem Rangka 1428,230 29% 1323,361 25,8% Total 5111,172 OK 5129,303 OK

## D. Perencanaan Struktur Primer
1. Penulangan Balok Induk
Balok  induk  direncanakan  pada  2  keadaan  yaitu  saat sebelum  komposit  dengan  plat  dan  sesudah  komposit. Gambar penulangan seperti gambar berikut.

## Gambar 10. Penulangan Balok Induk.
Dari  hasil  perhitungan  diperoleh  balok  dimensi  50/75 dengan  kebutuhan  tulangan  tumpuan,  lapangan  dan  geser yang dapat dilihat pada Tabel 9.
Tabel 9. Penulangan Balok Induk

## 2. Penulangan Lentur Kolom
Berdasarkan  SNI  2847:13,  pasal  16.5.1.3  (a),  kolom pracetak  harus  mempunyai  kekuatan  nominal  dalam  kondisi tarik tidak kurang dari 1,4Ag dalam N (Gambar 11).

## Gambar 11. Penulangan Kolom.
Penulangan lentur kolom menggunakan program bantu spColumn sehingga didapatkan hasil sebagai berikut:
Tabel 10. Rekapitulasi Kolom
3. Penulangan Dinding Geser
 Dinding geser horizontal  =2D13-250 mm (Arah X dan Y)
 Dinding geser vertikal =2D13-250 mm (Arah X dan Y)
 Boundary Element = 12D 29
Gambar 12. Penulangan Dinding Geser.

## E. Perencanaan Sambungan
1. Sambungan Poer dan Kolom Sesuai ACI 318-11 pasal 21.1.6.2 dan pasal 21.8.3 (d)
Gambar 13. Sambungan Poer dan Kolom 1.
2. Sambungan Kolom dan Kolom
Sesuai  ACI  318-11  pasal  21.1.6.2  dan  pasal  21.8.3 (d)
Gambar 14. Penulangan Kolom 1 dan Kolom 2.
3. Sambungan Balok dan Kolom
Sesuai dengan SNI 2847:2013 pasal 11.8
BI1 BI2 BI3 BI4 BI5
BI6 Dimensi cm 50/75 50/75 50/75 50/75 50/75 50/75 Bentang mm 6600 5300 8100 7000 7200 8800 f'c MPa 40 40 40 40 40 40 fy MPa 390 390 390 390 390 390 Tulangan Long. mm 25 25 25 25 25 25 Tulangan  Sengkan mm 13 13 13 13 13 13 Tulangan Atas buah 4 D25 4 D25 6 D25 4 D25 4 D25 7 D25 Tulangan Bawah buah 2 D25 2 D25 3 D25 2 D25 2 D25 3 D25 Tulangan Atas buah 2 D25 2 D25 2 D25 2 D25 2 D25 2 D25 Tulangan Bawah buah 2 D25 2 D25 5 D25 2 D25 2 D25 6 D25 Spakai mm 150 150 100
100 100 100 spakai mm 300 300 300 300 300 300 Tulangan Torsi Mm 2 D25 2 D25 2 D25 2 D25 2 D25 2 D25 Analisa Tulangan Rangkap Lapangan Analisa Tulangan Rangkap Tumpuan Balok Satuan Tulangan Geser Daerah Sendi Plastis Di Luar Sendi Plastis Penulangan Torsi Parameter Satuan K1
K2 K3 K4 Dimensi cm 80/80 70/70 60/60 50/50 f'c MPa 40 40 40 40 Fy MPa 390 390 390 390 Tul. Pakai 12D29 12D29 12D29 12D29 As mm 2 7740 7740 7740 7740 Rho 1.21% 1,58% 2,15% 3,10% 1%<ρ<6% kontrol OK OK OK OK >1,4 Ag kontrol OK
OK OK OK Data Perencanaan
Gambar 15. Sambungan balok dan kolom 1.
4. Sambungan balok induk dan balok anak Penyaluran momen negative tumpuan menggunakan SNI  2847:2013  pasal  11.8  namun  momen  positif tumpuan  sesuai  ACI  318-11  pasal  21.6.2  dan  pasal 21.8.3 (c).
Gambar 16. Sambungan balok induk dan balok anak.

## 5. Sambungan balok dengan pelat
Gambar 17. Sambungan balok dan pelat.

## F. Perencanaan Struktur Bawah
1. Pembebanan
Beban  struktur  menentukan  bagaimana  perencanaan pondasi  yang  akan  dilakukan.  beban  struktur  disalurkan melalui  kolom  kemudian  ke  tiang  pancang.  Beban  yang bekerja pada pondasi dihitung menurut SNI 1726:2012 pasal 2.4.1  kombinasi  beban  untuk  metoda  tegangan  ijin. Kombinasi  beban-beban  dibawh  ini  adalah  kombinasi  beban untuk menghitung tiang pancang dengan desain tegangan ijin.
- 1D
- D + L
- D + 0,75L
- D + 0,7E
- D + 0,75L + 0,75(0,7E)
- 0,6D + 0,7E
2. Analisis Daya Dukung Tiang Pancang
Perhitungan  daya  dukung  pondasi  tiang  pancang menggunakan metode Luciano Decourt Q L = Q P + Q S Di mana: Q L = daya dukung tanah maksimum pada pondasi Q P = resistance ultimate di dasar pondasi
Q S = resistance ultimate akibat lekatan lateral
3. Perancangan Pondasi Tiang Pancang
Dari  hasil  perhitungan  yang  telah  dilakukan  diperoleh hasil  pondasi  kolom  menggunakan Spun  Pile sebanyak  4 buah dengan spesifikasi sebagai berikut:
Diameter outside ( D ) : 600 mm Thickness : 100 mm Bending momen crack : 29 tm Bending momen ultimate : 58 tm Allowable axial : 229,5 t Jarak antar tiang pancang : 1500 mm Jarak tiang pancang ke tepi : 600 mm

## IV. KESIMPULAN

## A. Kesimpulan
Berdasarkan  perencanaan  struktur  yang  dilakukan  dalam penyusunan Studi “ Modifikasi Perencanaan Struktur Gedung Ibis Styles Hotel Tanah Abang Jakarta Pusat Dengan Metode Beton  Pracetak ” maka  disimpulkan  beberapa  data  sebagai berikut:
1. Berdasarkan  SNI  2847:2013  dan  SNI  7833:2012 didapatkan perhitungan tebal dimensi struktur sekunder dan  struktur  primer  dari  beberapa  elemen  struktur berikut: a. Struktur Sekunder Dimensi balok anak = / cm Dimensi balok bordes tangga = / cm Dimensi penggantung lift = / cm Dimensi penumpu lift = / cm Tebal pelat = cm b. Struktur Primer Dimensi balok induk = / cm Dimensi kolom = / cm Dimensi pilecap = , × , × m Tiang pancang = , 𝐻 = m Tebal shearwall = cm 2. Perhitungan respon spectrum dengan bantuan puskim.pu.go.id wilayah gempa Jakarta dan perhitungannya berdasarkan SNI 1726:2012.
Perhitungan pembebanan berdasarkan SNI 1727:2013.
3. Analisa  gaya  dalam  struktur  gedung  menggunakan program  bantu  ETABS.  Gaya  yang  dimasukkan  dalam permodelan  adalah  beban  mati  dan  beban  hidup berdasarkan peraturan di atas.
4. Detailing  penulangan  elemen  pracetak  hampir  sama dengan  elemen  cor  setempat,  sehingga  sesuai  dengan SNI 2847:2013
5. Penyambungan  elemen  pracetak  menggunakan  produk sambungan  dari  BECO  Beam  Shoe  dan  NMB  Splice Sleeve  dengan  mutu  1,5  fy  sehingga  masuk  dalam kategori  mechanical  coupler  tipe  2  sesuai  ACI  318-11. Untuk  elemen  yang  disambung  secara  basah  dalam analisa  panjang  penyaluran  dihitung  berdasarkan persyaratan SNI 2847:2013
6. Pondasi  yang  direncanakan  sesuai  dengan  ketentuan perhitungan  tiang  pancang  (spun  pile)  produk  dari WIKA  Beton  dengan  metode  tengangan  ijin  dan  pile cap (poer) berdasarkan metode tengangan ultimate.
7. Hasil analisa struktur yang telah dilakukan pada Gedung Ibis  Styles  Hotel  digambar  dengan  program  bantu AutoCad terlampir.

## B. Saran
Berdasarkan  analisa  secara  keseluruhan  dari  proses penyusunan  Studi  ini,  beberapa  saran  yang  dapat disampaikan oleh penulis diantaranya adalah :
1. Macam  komponen  pracetak  sebaiknya  tidak  terlalu banyak.  Dengan  begitu  bekisting  menjadi  lebih  hemat, pengerjaan dilapangan menjadi lebih mudah dan cepat.
2. Dalam  pengembangan  ke  depannya  elemen  dinding geser  bisa  dibuat  pracetak  jika  memenuhi  ketentuan dalam peraturan yang ada.
3. Aspek  biaya  diperhitungkan  agar  dapat  diketahui kelebihan dan kekurangannya dari segi ekonomi.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] ACI.  ACI  318-11 Building  Code  Requirements  for  Structural Concrete . U.S.A : American Concrete Institute.
[2] Badan  Standarisasi  Nasional.  2012. Tata  Cara  Perhitungan Pembebanan  Untuk  Bangunan  Rumah  dan  Gedung  (  RSNI 1727:2013) . Jakarta: Badan Standar Nasional.
[3] Badan  Standarisasi  Nasional.  2012. Tata  Cara  Perencanaan Ketahanan  Gempa  untuk  Struktur  Bangunan  Gedung  dan  Non Gedung ( SNI 1726:2012 ). Jakarta: Badan Standar Nasional.
[4] Badan  Standarisasi  Nasional.  2013. Tata  cara  perancangan  beton pracetak  dan  beton  prategang  untuk  bangunan  gedung  (  SNI 7833:2012 ). Jakarta: Badan Standar Nasional.
[5] Badan  Standarisasi  Nasional.  2013. Tata  cara  Perhitungan  Struktur Beton  Untuk  Bangunan  Gedung  (  SNI  2847:2013  ) .  Jakarta:  Badan Standar Nasional.
[6] Patel, Paresh V.,  Nimse Rohit B.,  Joshi, Digesh D. 2014. Behavior of Wet  Precast  Beam Column Connections  Under Progressive Collapse Scenario: an Experimental Study. Int J Adv Struct Eng. 158.
[7] Andrea  Belleri,  dan  Paolo  Riva.  2012. Seismic  performance  and retrofit  of  precast  concrete  grouted  sleeve  connections. PCI  Journal Winter. 107.