## STUDI KARAKTERISTIK PEMBENTUKAN UAP DALAM PEMBANGKIT UAP HELIKAL PADA REAKTOR MODULAR DAYA KECIL
Susyadi, Hendro Tjahjono, Sukmanto Dibyo, Jupiter S Pane Pusat Teknologi dan Keselamatan Reaktor Nuklir-BATAN Kawasan Puspiptek Gedung 80, Setu, Tangerang Selatan-15310 email : susyadi@batan.go.id , telp: 021-7560912, fax:021-7560913 Diterima editor: 8 April 2015 Direvisi editor: 27 April 2015 Disetujui untuk publikasi: 11 Mei 2015

## ABSTRAK
STUDI KARAKTERISTIK PEMBENTUKAN UAP DALAM PEMBANGKIT UAP HELIKAL PADA REAKTOR  MODULAR  DAYA  KECIL. Reaktor  modular  daya  kecil  (SMR)  sangat  cocok  untuk dibangun  Indonesia,  terutama  pada  lokasi-lokasi  dengan  kapasitas  jaringan  listrik  yang  rendah  sehingga investigasi  lebih  jauh  tentang  reaktor  ini  sangat  diperlukan.  Umumnya  SMR  memiliki  bentuk  pembangkit uap  yang  kompak  dan  terintegrasi  di  dalam  bejana  tekan.  Disain  tersebut  menyebabkan  perbedaan pendekatan  dalam  memproduksi  uap  dibandingkan  reaktor  nuklir  konvensional  yang  menggunakan pembangkit  uap  tabung-u  terbalik.  Oleh  karena  itu  tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk  mengetahui karakteristik uap dan pola pembentukkannya di dalam pembangkit uap tipe helikal yang banyak digunakan oleh  SMR.  Metoda  yang  dipakai  adalah  dengan  melakukan  pemodelan  dan  perhitungan  numerik menggunakan  program  RELAP5.  Dalam  pemodelan,  aliran  air  umpan    bertekanan  dan  temperatur  rendah dimasukkan ke dalam tabung helikal sementara aliran fluida bertekanan dan temperatur tinggi, yang mewakili pendingin sistem primer reaktor, berada di sisi luar tabung. Hasil perhitungan menunjukkan bahwa uap yang dihasilkan oleh pembangkit uap helikal bersifat lewat jenuh yakni sekitar 25 K di atas titik jenuhnya. Hal ini memberikan  keunggulan  komparatif  dari  segi  disain  dan  operasional  pada  SMR  dibanding  reaktor konvensional  karena  uap  lewat  jenuh  yang  dihasilkan  dapat  mengurangi  kerugian  turbin  dan  sekaligus meningkatkan efisiensi termodinamika.
Kata kunci: pembangkit uap helikal, SMR, PWR, uap lewat jenuh, RELAP5

## ABSTRACT
STUDY  ON  THE  CHARACTERISTIC  OF  STEAM  GENERATION  IN  HELICAL  STEAM GENERATOR  OF  SMALL  MODULAR  REACTOR. Small modular reactor (SMR) is very suitable to be deployed in Indonesia especially for locations having low electrical grid capacity, so  further investigation on the characteritic of this reactor is needed. In general SMR has a compact and integrated-to-vessel steam generator  design.  This  design  implies  different  approach  in  producing  steam  as  compared  to  conventional nuclear power plant  having inverted u-tube steam generator. For that reason, this research is intended to investigate the steam characteristic and how it is generated in the helical SG which is widely used in SMR. The method used is through numerical calculation of the SG model using RELAP5 code. In the model, the feed-water  which  has  low  pressure  and  temperature  is  flown  into  helical  tubes  while  high  pressure  and temperatur  fluid,  which  represents  reactor  primary  system  coolant,  stays  in  outer  side  of  the  tube. Calculation result shows that the steam produced by helical steam generator is superheated, i.e. about 25 K above saturation temperature. This provides comparative advantage to SMR on the design and operational aspects compared to conventional  reactors because the superheated steam it produces can reduce turbine losses and at the same time increase thermodynamic efficiency.
Keywords: helical steam generator, SMR, PWR, superheated steam, RELAP5

## PENDAHULUAN
Pembangkit  uap  ( Steam  Generator ,  SG)  merupakan  perangkat  penghasil  uap  pada pembangkit listrik tenaga nuklir (PLTN) yang menerapkan siklus sistem konversi daya Rankine tak langsung.  Dari  yang  saat  ini  beroperasi,  umumnya  bertipe cangkang  dan  tabung (shell and tubes) dimana  aliran  bertekanan  dan  bertemperatur  tinggi  untai  primer  dimasukkan  ke  dalam  tabung tabung-u  paralel  yang  terendam  dalam  air  bertekanan  rendah  di  sisi cangkang,  sehingga  uap terbentuk  pada  sisi  tekanan  rendah  tersebut.  Ada  dua  variasi  disain  yang  banyak  dipakai  oleh reaktor  konvensional  saat  ini  yakni  tipe  tabung-u  terbalik  tegak  ( vertical  inverted  u-tubes) sebagaimana digunakan oleh reaktor AP1000 buatan Amerika Serikat[1], APR1400 buatan Korea Selatan[2,  3],  ATMEA1  buatan  Perancis[4],  APWR  buatan  Jepang[5]  dan  tipe  tabung-u  rebah ( horizontal  u-tubes) sebagaimana  dipakai  oleh  reaktor-reaktor  buatan  Rusia  tipe  VVER[6,  7]. Umumnya wujud SG tersebut sangat besar dan bahkan dapat melebihi ukuran bejana reaktornya.
Pada reaktor modular daya-kecil ( small modular reactor/SMR ) yang mengintegrasikan seluruh komponen  utama  sistem  pembangkit  uap  ke  dalam  satu  wadah  bejana  tekan,  disain  SG-nya  sangat berbeda.    Disini  SG  memerlukan  penyesuaian,  yakni  ke  bentuk    yang  lebih  kompak  agar  dapat ditempatkan  pada  ruang  yang  terbatas  di  dalam  bejana  reaktor.  Ada  beberapa  cara  untuk  hal  ini sebagaimana diaplikasikan pada beberapa disain reaktor SMR, yakni (1) dengan pipa helikal vertikal yang melingkari seluruh bagian anulus bejana reaktor dengan radius lingkaran yang besar [8] dan (2) dengan pipa vertikal lurus dan disusun dalam beberapa kelompok unit  [9] dan (3) pipa helikal vertikal yang  dikelompokkan  dalam  beberapa  kelompok  unit  yang  memiliki  lingkaran  dengan  radius  kecil sehingga dalam satu bejana bisa terdapat 8 – 12 unit SG  [10-12]. Berbeda dengan reaktor besar, pada SG jenis ini uap terbentuk di dalam tabung. Aliran fluida panas dan bertekanan tinggi dari teras reaktor akan berada  diluar tabung ( sisi shell) , sedangkan air umpan ( feedwater ) bertekanan rendah pada sisi sekunder dimasukkan ke dalam tabung untuk memproduksi uap di dalamnya. Beberapa tabung helikal dirangkai  secara  paralel  dan  uap  disatukan  pada  ujung  bawah  dan  atasnya.  Disain  yang  berbeda  ini akan  menyebabkan  perbedaan  karakteristik  dalam  memproduksi  uap,  termasuk  di  dalamnya kemungkinan perbedaan respon saat terjadi transien maupun kecelakaan. Pada penelitian ini, dipelajari pola  pembentukan  uap  di  dalam  SG  helikal.  Studi  dilakukan  dengan  melakukan  pemodelan  dan perhitungan  numerik  menggunakan  program  RELAP5.  Dalam  pemodelan  aliran  air  umpan  yang bertekanan dan temperatur rendah dimasukkan ke dalam tabung helikal sementara aliran sistem primer reaktor  bertekanan  dan  temperatur  tinggi  berada  di  luar  tabung.  Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah untuk mengetahui karakteristik uap dan pola pembentukkannya di dalam pembangkit uap tipe helikal yang  banyak  digunakan  oleh  SMR.    Dengan  diperolehnya    karakteristik  uap  diharapkan  dapat diketahui  keunggulan  dari  sistem  reaktor  yang  menggunakan  SG  helikal  dibandingkan  dengan penggunaan  SG  konvensional  (tabung-u  terbalik).  Mengingat  reaktor  yang  menjadi  fokus  dalam penelitian  ini  masih  dalam  tahap  pengembangan  disain  dimana  masih  dimungkinkan  terjadinya perubahan  dimensi  perangkat  dan  parameter  thermohidrolika  lainnya,  maka  studi  ini  akan  lebih memfokuskan pada aspek karakteristik kualitatif dari phenomena yang terjadi.

## DESKRIPSI SISTEM
Steam  Generator (SG)  helikal  yang  menjadi  bahasan  pada  makalah  ini  adalah  SG  yang dipakai oleh reaktor modular daya kecil sebagaimana diuraikan pada acuan [8]. SG pada reaktor ini dipilih mengingat disainnya sedang dalam tahap pengembangan dan sekarang dalam tahap validasi melalui  ekperimen  [13].  Secara  skematis,  sistem  reaktor  yang  menggunakan  SG  tipe  helikal  dan bagaimana SG tersebut diposisikan dapat dilihat pada Gambar 1a.
(a) (b)
Gambar 1. (a) Sistem reaktor kecil modular [14] dan (b) disain SG helikal [15].
Sebagaimana  terlihat  pada  Gambar  1a, pembangkit  uap helikal  terlihat  melingkar  di sekeliling  anulus  antara  daerah-atas-teras  ( upper  riser )  dan  bejana  reaktor.  Disisi  sekunder, f eedwater dimasukkan ke dalam tabung dari sisi bawah SG dan uap dihasilkan di dalamnya serta setelah  itu  dialirkan  ke  turbin.  Total  luas  area  perpindahan  panasnya  adalah  sekitar  1624.2  m 2 dengan panjang rata-rata tiap tabung sebesar 30.1 m [16] sehingga terdapat lebih dari 1300 tabung yang  diparalel  untuk  membentuk  dua  SG  yang  saling  tak  bergantung  satu  sama  lain.  Wujud tampilan  disain  perangkat  pembangkit  uap dapat  dilihat  pada  Gambar  1b. Adapun  bagaimana tabung dililitkan di sekitar annulus bejana ditampilkan pada Gambar 2. Data geometri serta kondisi batas yang relevan untuk studi ini ditampilkan pada Tabel 1.
Gambar 2. Disain konfigurasi tabung pada pembangkit uap helikal [17].
Tabel 1. Data geometri SG helikal dan parameter perhitungan [15, 16, 18, 19]. Parameter Nilai Luas perpindahan panas pada SG (m 2 ) 1624.2 Panjang rata-rata tabung (m) 30.1 Diameter dalam tabung (m) 0.012573 Diameter luar tabung (m) 0.015875 Tekanan sisi sekunder (MPa) 3.1 Temperatur air umpan ( K) 422 Laju alir air umpan (kg/detik) 71.3 Laju alir pendingin primer (kg/s) 700 Tekanan sistem primer (MPa) 12.7 Temperatur sistem primer keluaran teras (K) 566

## METODOLOGI
Sebagaimana  diungkapkan  di  pendahuluan,  studi  karakteristik pembangkit uap tipe  helikal ini  dilaksanakan  menggunakan  program  RELAP5.  Untuk  dapat  melakukan  perhitungan  maka bagian  atas  reaktor  SMR  yang  mencakup  SG  perlu  dimodelkan  dulu  ke  dalam  program. Sebagaimana terlihat pada Gambar 1, aliran air di sisi cangkang ( shell )  berasal dari keluaran teras yang  naik  ke  atas  melalui  bagian  r iser dan  kemudian  bergerak  secara  radial  ke  samping  bejana. Aliran  ini  merupakan  fluida  pendingin  primer  reaktor  yang  membawa  energi  fisi  dari  teras.  Di wilayah SG, dimana tabung helikal berada, energi panas ini dipindahkan ke dalam fuida yang ada di dalam tabung. Uap akan dihasilkan di dalam tabung dan dikumpulkan jadi satu untuk kemudian diteruskan  ke  turbin.  Pada  kondisi  tunak,  sisi  primer  dan  sekunder  akan  berada  pada  temperatur yang relatif tetap. Dari mekanisme tersebut, maka fenomena perpindahan panas di pembangkit uap dapat  dimodelkan  dalam  RELAP5  dan  nodalisasi  berdasarkan  uraian  di  atas  dapat  dilihat  pada Gambar 3.
Secara  umum  model  terdiri  dari  dua  bagian  yakni  yang  mewakili  sisi  primer  dan  yang mewakili  sisi  sekunder  reaktor  dan  keduanya  dibuat  secara  parsial.  Sisi  primer  diwujudkan menggunakan  beberapa model generik PIPE untuk mewakili bagian atas teras ( riser ) dan cangkang SG dan dua TMDPVOL yang bertindak sebagai kondisi batas ( boundary condition) . TMDPVOL-1 mewakili  sumber  aliran  air  panas  yang  keluar  dari  teras  reaktor  dan  TMDPVOL-2  mewakili downcomer reaktor  yang  mengarah  ke  teras  yang  bertugas  sebagai  penampung  aliran.  Pada  sisi sekunder, digunakan tiga TMDPVOL guna bertindak sebagai kondisi batas. Disisi ini, dimodelkan dua aliran air umpan untuk menyuplai dua pembangkit uap (diwakili oleh dua model generik PIPE) yang dimiliki oleh NuScale. Guna melihat lebih detil bagaimana pembentukan uap terjadi di dalam tabung maka model PIPE yang mewakili  tabung SG dibagi menjadi 8 bagian yang sama panjang dimana  penomoran  volume  dimulai  dari  bagian  bawah.  Sebagai  sumber  air  umpan  digunakan TMDPVOL-3 dan TMDPVOL-4, sedangkan untuk bagian turbin  dimodelkan dengan TMDPVOL- 5. Guna melihat mekanisme perpindahan panas dari sisi primer ke sisi sekunder maka dua model generik HEAT STRUCTURE digunakan untuk mewakili dua SG yang ada.

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## Karakteristik  uap pada kondisi tunak.
Sebagai tahap awal studi, program RELAP5 dieksekusi hingga tercapai kondisi tunak dengan kondisi  kerja  sebagaimana  diungkapkan  pada    Tabel  1.  Hasil  perhitungan  sebagian  ditampilkan pada Tabel 2. Pada tabel tersebut juga disertakan data karakteristik uap pada SG inverted u-tubes reaktor PWR konvensional sebagai pembanding.
Table  2. Hasil perhitungan karakteristik SG helikal dengan RELAP5.
Parameter SG Helikal pada SMR SG inverted u-tubes pada PWR 1000 MWe [20, 21] Tekanan uap (MPa) 3.1 7.626 Temperatur saturasi (K) 509.4 564.8 Temperatur uap keluaran (K) 535.2 564.8 Laju alir uap (kg/s) 71.3 1886.2 Temperatur air umpan (K) 422 499.8 Daya ditransfer oleh SG (MWt) 160 3415
Tabel 2. menunjukkan bahwa uap yang dihasilkan oleh SG helical pada reaktor SMR bersifat lewat jenuh. Hal  ini  ditunjukkan  oleh  temperatur  uap  yang  dihasilkan  oleh  keluaran  SG  sebesar 535.2  K  yang  berada  lebih  tinggi  dari  titik  jenuhnya  (T sat =  509.4  K).  Karakteristik  ini  sangat berbeda  bila  dibandingkan  dengan  kondisi  uap  yang  dihasilkan  oleh  SG inverted u-tubes reaktor konvensional sebagaimana ditampilkan pada kolom terakhir dari Tabel 2. Uap pada reaktor besar adalah bersifat jenuh dimana temperatur uap berada pada temperatur saturasinya. Kondisi uap yang lewat jenuh  memiliki  konsekwensi  yang  menguntungkan  dari  sisi  disain  dan  operasional.  Yang pertama adalah bahwa dengan kondisi lewat jenuh, maka tidak diperlukan lagi adanya pemisah uap dan pengering sebagaimana yang ada pada sistem SG reaktor besar dalam menghasilkan uap yang siap dikirim ke turbin. Hal ini karena uap lewat jenuh telah terbebas dari butir-butir air ( droplets ) dimana seluruh fluida telah berubah fase secara tuntas menjadi gas.  Dengan demikian, maka SG dapat  dibuat  menjadi  lebih  kompak.  Selain  itu,  dengan  terjaminnya  uap  yang  telah  kering,  maka sudu-sudu turbin menjadi relatif lebih aman dari kemungkinan mengalami kerusakan. Selama ini, turbin  dapat  mengalami  kerusakan  sebagai  akibat  dari  ketidakseimbangan  pada  sudu-sudu  yang berputar dengan kecepatan tinggi akibat keberadaan droplets yang menempel tidak merata.  Selain itu, uap lewat jenuh juga memiliki lebih banyak energi yang dapat ditransfer menjadi gerak pada sudu-sudu turbin dibanding uap jenuh sehingga memiliki effisiensi termodinamika yang lebih baik.
Tabel 2 juga menunjukkan bahwa tekanan dan temperatur kerja uap dari  reaktor SMR lebih rendah  dari  yang  dimiliki  reaktor  besar.  Pada  reaktor  SMR,  tekanan  sekunder  hanya  kurang  dari separuh  tekanan  sekunder  reaktor  PWR  konvensional  (3.1  MPa  Vs  7.6  MPa).  Selain  itu temperaturnya juga di bawah temperatur kerja turbin PWR dengan perbedaan sebesar 499 K - 422 K = 77 K. Keadaan ini tentunya menguntungkan mengingat bila terjadi kecelakaan pecahnya pipa saluran  uap  menuju  turbin,  maka  beban  bagi  sungkup  pada  reaktor  SMR  relatif  lebih  kecil dibanding  pada  reaktor  besar.  Dari  segi  disain,  hal  ini  membuka  peluang  untuk  dapat  membuat sungkup yang ukurannya menjadi lebih kompak/kecil. Penjelasan di atas menunjukkan bahwa SG tipe  helikal  pada  SMR  memiliki  keunggulan  komparatif  dibanding  SG  reaktor  daya  besar konvensional.

## Karakteristik pembentukan uap di dalam tabung SG helikal
Untuk  melihat  lebih  jauh  karakteristik  SG  helikal,  maka  dilakukan  analisis  proses pembentukan uap di dalam tabung. Data hasil perhitungan RELAP5 ditampilkan sebagaimana pada Gambar 4.
Gambar 4. Karakteristik pembentukan uap lewat jenuh di dalam tabung SG helikal.
Gambar  4  menunjukkan  profil  temperatur  fluida  pada  sisi  primer  dan  sisi  sekunder  SG  di sepanjang wilayah aliran fluida. Selain itu juga ditampilkan nilai temperatur saturasi, fraksi uap di dalam  tabung  dan  jumlah  panas  yang  ditransfer  pada  tiap-tiap  bagian  volume.  Gambar  tersebut menunjukkan bahwa temperatur air umpan langsung meningkat pesat dari sejak memasuki wilayah pertama SG. Selanjutnya pada volume kedua, gelembung uap yang terbentuk mulai nampak namun belum  signifikan  jumlahnya.  Dalam  hal  ini  dapat  kita  simpulkan  bahwa  pada  volume  ini  terjadi subcooled  boiling karena  temperaturnya  masih  di  bawah  titik  jenuh.  Selanjutnya,  uap  menjadi semakin banyak saat fluida memasukki volume ketiga dimana uap telah menempati ruang tabung lebih  dari  setengahnya  (60.1%).  Secara  bertahap  uap  semakin  banyak  terbentuk  sejalan  dengan mengalirnya fluida yang mengalami pemanasan sepanjang tabung.  Pada dua volume bagian akhir ( volume ke-7 dan ke-8), uap sudah mencapai lebih dari 99 % dan masih mengalami penambahan panas  dari  sisi  primer  sehingga  temperatur  uap  yang  terbentuk  lebih  besar  dari  titik  saturasinya.
Terlihat juga bahwa temperatur keluaran uap mencapai 535 K atau sekitar 25 K lebih tinggi dari temperatur jenuhnya yang menunjukkan bahwa uap dalam kondisi kering dan terbebas dari butir air.
Pada  diagram  juga  ditampilkan  besarnya  kalor  yang  dipindahkan  pada  masing  masing volume . Dari sepanjang jalur aliran air umpan menjadi uap, perpindahan panas terbesar terjadi pada wilayah  volume  6.  Hal  ini  konsisten  dengan  kejadian  umum  perpindahan  panas  dimana  fase pendidihan sangat efektif dalam  mengambil kalor di dalam suatu penukar kalor dibanding fase lain. Pada  dasarnya  pola  perpindahan  kalor  pada  setiap  volume  sebanding  dengan  perkalian  antara perbedaan temperatur (antara sisi cangkang dan sisi tabung) dan koefisien perpindahan kalor global antar  fluida  di  kedua  sisi  tersebut.  Saat  air  umpan  belum  mendidih,  kalor  yang  dipindahkan menurun dengan turunnya perbedaan temperatur antara air panas dan air umpan. Ketika air umpan sudah berada di daerah didih/jenuh, koefisien perpindahan kalor relatif tetap dengan nilai tinggi dan beda  temperatur  juga  meningkat  sehingga  kalor  yang  dipindahkan  juga  meningkat  sampai mencapai nilai maksimum pada beda temperatur tertinggi di daerah jenuh. Pada daerah lewat jenuh, koefisien  perpindahan  kalor  relatif  kecil  dan  perbedaan  temperatur  menurun  sehingga  kalor  yang dipindahkan juga menurun sampai harga terendahnya di ujung paling atas dari tabung helikal.
Dari penjelasan tentang karakteristik uap dan pembentukaannya didalam tabung helikal dan perbandingannya dengan parameter SG konvensional, terlihat bahwa pola pembentukan uap pada SG  helikal  telah  teridentifikasi  dan  menunjukkan  keunggulan  dari  SG  helikal  dibanding  SG konvensional  tabung-u terbalik.

## KESIMPULAN
Pada SG helikal dimana uap dihasilkan pada sisi dalam tabung karakteristik uapnya memiliki perbedaan  dibanding  pada  SG  konvensional  tipe  tabung-u  terbalik.  Hasil  perhitungan  menunjukkan bahwa  uap  yang  terbentuk  merupakan  uap  lewat  jenuh  dan  kering dengan temperatur  uap  keluaran dari  SG  helikal  mencapai  25  K  di  atas  temperatur  jenuhnya.  Dari  karakteristik  uap  yang  diperoleh dapat ditunjukkan bahwa pembangkit uap tipe helikal pada SMR memiliki keunggulan komparatif dari segi desain dan operasional dibanding SG reaktor daya besar konvensional.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Rasa  terima  kasih  yang  sebesar-besarnya  kami  sampaikan  kepada  para  peneliti  dalam komunitas  analisis  keselamatan  reaktor  di  Pusat  Teknologi  dan  Keselamatan  Reaktor  Nuklir, khususnya  terkait  dengan  analisis  termohidrolika  reaktor  yang  telah  bersedia  berdiskusi  dan memberikan masukan yang berharga bagi kesempurnaan makalah ini.

## DAFTAR PUSTAKA
1. Sutharshan,  B.,  et  al., The  AP1000TM  reactor:  passive  safety  and  modular  design. Energy Procedia, 2011. 7 : p. 293-302.
2. Kang,  K.-H.,  et  al., Experimental  study  on  the  blowdown  load  during  the  steam  generator feedwater  line  break  accident  in  the  evolutionary  pressurized  water  reactor. Annals  of Nuclear Energy, 2011. 38 (5): p. 953-963.
3. Abdoelatef,  M.G.,  R.M.  Field,  and  Y.-K.  Lee, Thermodynamic  Evaluation  of  Coupling APR1400 with a Thermal Desalination Plant. World  Academy  of  Science,  Engineering  and Technology,  International  Journal  of  Chemical,  Molecular,  Nuclear,  Materials  and Metallurgical Engineering, 2015. 9 (11): p. 1070-1078.
4. Tabuchi,  K.,  et  al., Concepts and Features of ATMEA1TM as the latest 1100 MWe-class 3- Loop PWR Plant. Mitsubishi Heavy Industries Technical Review, 2009. 46 (4): p. 8.
5. Suzuki,  S.,  et  al., Global Deployment Of Mitsubishi APWRr, A GenIII+ Solution To World- Wide Nuclear Renaissance. Nuclear Engineering and Technology, 2009. 41 (8): p. 989-994.
6.
Chatterjee, B., et al., Analyses for VVER-1000/320 reactor for spectrum of break sizes along with SBO. Annals of Nuclear Energy, 2010. 37 (3): p. 359-370.
7. Jabbari, M., et al., Power calculation of VVER-1000 reactor using a thermal method, applied to primary–secondary circuits. Annals of Nuclear Energy, 2015. 77 : p. 129-132.
8. Reyes  Jr,  J.N., NuScale  Plant  Safety  in  Response  to  Extreme  Events. Nuclear  Technology, 2012. 178 (2): p. 153-163.
9. Fetterman, R.J., et al. An overview of the westinghouse small modular reactor . in ASME 2011 Small Modular Reactors Symposium . 2011. American Society of Mechanical Engineers.
10. Chung,  Y.,  et  al., Development  and  assessment  of  system  analysis  code,  TASS/SMR  for integral reactor, SMART. Nuclear Engineering and Design, 2012. 244 : p. 52-60.
11. Rowinski, M.K., T.J. White, and J. Zhao, Small and Medium sized Reactors (SMR): A review of technology. Renewable and Sustainable Energy Reviews, 2015. 44 : p. 643-656.
12. Shirvan, K., P. Hejzlar, and M.S. Kazimi, The design of a compact integral medium size PWR. Nuclear Engineering and Design, 2012. 243 : p. 393-403.
13. José  N.  Reyes,  J., Development  of  Design  Certification  Test  Programs ,  in ANS  THD Technical Achievement Award Lecture 2014.
14. Mascari,  F.,  et  al., Sensitivity  analysis  of  the  MASLWR  helical  coil  steam  generator  using TRACE. Nuclear Engineering and Design, 2011. 241 (4): p. 1137-1144.
15. Colbert, C., Overview of NuScale Design , in Technical Meeting on Technology Assessment of SMRs for Near-Term Deployment 2013: Chengdu, China.
16. Reyes, J.N., Meeting Introduction and Overview of NuScale Design , 2009: Rockville, MD.
17. Williams, D.K., et al., Helical coil steam generator , 2014, Google Patents.
18. Reyes, J.N., Introduction to NuScale Design , 2008: Rockville, MD.
19. Atkinson, D., Overview of New Nuclear Technologies , in Joint Select Task Force on Nuclear Energy 2014, Washington State Legislature: Washington.
20. Winters, J., R. Vijuk, and W. Cummins, AP1000 Design Control Document. Weistinghouse Electric Company LLC, Pittsbrugh, PA, US, 2004.
21. Shao, G. and X. Cao, Safety analysis of increase in heat removal from reactor coolant system with  inadvertent  operation  of  passive  residual  heat  removal  at  no-load  conditions. Nuclear Engineering and Technology, 2015. 47 (4): p. 434-442.