doi: 10.14710/mkts.v29i2.55191

## Ketahanan Korosi Baja Tulangan dalam Beton menggunakan
Palm Oil Fuel Ash (POFA) dan Air Laut
Amry Dasar 1* , Dahlia Patah 1 , Sainuddin 1 , Muhammad Akbar Caronge 2
1 Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Sulawesi Barat, Majene
2 Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Hasanuddin, Makassar
*) amry.dasar@unsulbar.ac.id
Received: 9 Juni 2023 Revised: 12 Januari 2024 Accepted: 2 Februari 2024

## Abstract
POFA  (palm  oil  fuel  ash)  and  seawater  have  the  possible  to  be  used  in  concrete  as  an  effort  to  reduce construction  costs  and  environmental  waste  problems. POFA contains pozzolanic  properties such as  those contained in cement so it has the possible to be used as a mineral in concrete mixtures. Therefore, the use of POFA  and  seawater  in concrete  mixtures  have  the potential to  be implemented,  but  it  is  obligatory  to pay awareness to the potential for corrosion that also follows. This study aims to evaluate the use of POFA up to 20%  as  a  replacement  for  cement  and  the  effect  of  mixing  seawater  on  the  strength  and  corrosion  of reinforcing bar in concrete. The compressive strength of concrete was evaluated by carrying out a compressive test on a cylindrical specimen with 100 mm in diameter and 200 mm in height at 7 days and 28 days of age. Furthermore, a concrete cylinder specimen with a diameter of 10 mm reinforcement was used to evaluate the potential  for  corrosion.  Measurement  of  corrosion  estimation  using  the  half-cell  potential  (HCP)  method based on ASTM C876-15. Test results show the use of up to 10% POFA to replace cement by mixing seawater and  treated  with  fresh  water  has  a  high  strength  that  is  almost  the  same  as  normal  concrete.  The  risk  of corrosion is also not detected and proven by actual measurements of corrosion. Furthermore, HCP values more negative than -400 mV are predicted to experience corrosion in the reinforcement area above 10%.
Keywords: Concrete, POFA, seawater, corrosion, half-cell potential (HCP), actual corrosion

## Abstrak
POFA (Palm Oil Fuel Ash) atau abu cangkang kelapa sawit dan air laut  memiliki potensi untuk digunakan dalam  beton  sebagai  upaya  pengurangan  biaya  konstruksi  dan  masalah  limbah  lingkungan.  POFA mengandung  sifat  pozzolan  seperti  yang  terkandung  pada  semen  sehingga  berpotensi  digunakan  sebagai mineral  pada  campuran  beton.  Oleh  karena  itu  pemanfaatan  POFA  dan  air  laut  pada  campuran  beton berpotensi  dilakukan,  namun  perlu  diperhatikan  juga  terkait  potensi  masalah  korosinya.  Penelitian  ini bertujuan  untuk  mengevaluasi  penggunaan  POFA  hingga  20%  sebagai  pengganti  semen  dan  pengaruh pencampuran air laut terhadap kekuatan dan korosi baja tulangan pada beton. Kuat tekan beton dievaluasi dengan melakukan uji tekan pada spesimen selinder dengan diameter dan tinggi masing-masing 100 mm dan 200 mm pada umur 7 hari dan 28 hari. Selanjutnya, benda uji selinder beton dengan diameter tulangan 10 mm digunakan  dalam  mengevaluasi  potensi  korosi.  Pengukuran  estimasi  korosi  menggunakan  metode  half-cell potential (HCP) berdasarkan ASTM C876-15. Hasil pengujian menunjukkan penggunaan hingga 10% POFA menggantikan  semen  dengan  pencampuran  air  laut  (AL)  dan  perawatan  air  tawar  (AT)  memiliki  kekuatan tinggi  yang  hampir  sama  dengan  beton  normal.  Resiko  korosi  juga  tidak  terdeteksi  dan  dibuktikan  dengan pengukuran aktual korosi. Leboh lanjut, nilai HCP lebih negatif dari -400 mV diprediksi mengalami korosi pada area tulangan di atas 10%.
Kata kunci: Beton, POFA (palm oil fuel ash), air laut, korosi, half-cell potential (HCP), aktual korosi

## Pendahuluan
Pesatnya  perkembangan  teknologi beton  menuntut penggunaan  material  yang  tahan  lama  dan  ramah
lingkungan.  Semen  dan  air  tawar  merupakan material  bangunan  utama  dalam  konstruksi, sehingga  produksi  beton  menghabiskan  beberapa miliar  ton  air  tawar  dan  semen  setiap  tahunnya,

## Amry Dasar, Dahlia Patah, Sainuddin, Muhammad Akbar Caronge
yang  membatasi  pertumbuhan  sumber  daya  air tawar dan semen.
Kelapa  sawit  merupakan  produk  utama  di  negara- negara  beriklim  tropis  dan  Indonesia  merupakan produsen utama, salah satunya di Mamuju Tengah, Sulawesi  Barat.  Setiap  tahun  jutaan  ton  produk sampingan berupa limbah dari pabrik kelapa sawit yang dikenal sebagai palm oil fuel ash (POFA) telah dibuang  sehingga  memberikan  dampak  negatif terhadap  lingkungan.  Beberapa  limbah  yang mengandung  sifat  pozzolan  yang  memungkinkan untuk  digunakan  sebagai campuran  mineral  dalam material beton seperti fly ash , POFA, dan abu sekam padi  telah  banyak  dilakukan  penelitian  (Patah  & Dasar,  2022;  Patah et  al. ,  2020).  POFA  adalah limbah yang berasal dari industri pertanian dengan kandungan  pozzolan  yang  cukup  tinggi  karena memiliki  jumlah  silika  (SiO2)  yang  signifikan dalam partikelnya (Aldahdooh et al ., 2013).
Beberapa  hasil  penelitian  juga  menemukan  bahwa abu pozzolan  yang terkandung  dalam POFA dapat digunakan  untuk  menghasilkan  beton  (Awal  & Hussin,  1997)  dan  beton  ringan  (Hussin  dan Abdullah,  2009)  yang  memiliki  kekuatan  lebih tinggi dari beton normal. Selain itu dilakukan juga penelitian  pemanfaatan  POFA  dalam  beton  terkait perilaku  sifat  beton  yang  mengandung  POFA terhadap kinerja kuat tekan beton (Sata et al ., 2004) dan  ketahanan  terhadap  sulfat  serta  susut  beton (Tangchirapat et  al.,  2009 ).  Munir et  al. (2015) menggunakan  POFA  dalam  pembuatan  beton ringan  pada  bangunan  non-struktural.  Rajak et  al . (2015)  melakukan  penelitian  untuk  mengetahui karakteristik morfologi pasta semen yang mengeras yang  mengandung  Nano-POFA  dengan  ukuran partikel  berkisar  antara  20  nm  dan  90  nm. Ditemukan  bahwa  partikel  Nano-POFA  memiliki pengaruh yang signifikan terhadap reaksi pozzolan dalam pasta semen karena efek pengisian. Oyejobi et  al. (2015)  melakukan  eksperimen  terkait pemanfaatn  POFA  sebagai  pengganti  sebagiab semen.  Paris et  al. (2016)  melakukan  penelitian untuk  mengetahui  pengaruh  POFA  terhadap  sifat fisik  dan  mekanik  serta  daya  tahan  pasta  semen. Rosseli et  al .  (2021)  melakukan  eksperimen pemanfaatan limbah untuk beton yang menggabungkan  POFA  dan  limbah  plastik Polyethylene  Terephthalate  (PET)  yang  diolah. Mujah  (2016)  melakukan  eksperimen  untuk mengevaluasi  kaut  tekan  dan  durabilitas  beton menggunakan POFA. Akan tetapi, sejauh ini masih terbatas  penelitian  terkait  durabilitas  pada  beton yang  diproduksi  menggunakan  POFA  diekspos  ke lingkungan air laut.
Industri beton menggunakan air tawar dalam jumlah besar  setiap  tahun  untuk  pencampuran,  perawatan
dan  pencucian.  Penelitian  tentang  penggunaan  air laut  dalam  beton  banyak  menarik  perhatian  para peneliti dimana air laut sebagai alternatif lain untuk air  tawar  untuk  digunakan  dalam  beton.  Akan tetapi,  pengaruh  air  laut  terhadap  durabilitas  pada beton  bertulang  masih  menimbulkan  pertanyaan. Klorida  dalam  air  laut  dapat  menyebabkan  reaksi korosi yang dipercepat. Hasil evaluasi pemanfaatan air  laut  sebagai  campuran  dalam  pembuatan menunjukkan  air  laut  memiliki  efek  positif  pada kekuatan  beton  dan  ketahanan  terhadap  korosi tulangan. Selain itu, kekuatan beton dan ketahanan terhadap  korosi  tulangan  menggunakan  air  laut lebih baik daripada beton yang dicampur dengan air tawar (Dasar et al ., 2013; Dasar et al ., 2016; Dasar et  al .,  2020).  Penggunaan  air  laut  sebagai  air pencampur hanya dianjurkan untuk beton polos.
Penggunaan  air  laut  sebagai  campuran  air  untuk struktur  beton  bertulang  harus  dihindari  karena risiko korosi dini baja tulangan akibat klorida pada kandungan air laut (JSCE 1986; JCI 2014). Menurut Otsuki (1985), benda uji yang terekspos selama 20 tahun  yang  diteliti  oleh Port  and  Airport  Research Institute (PARI) di Jepang  memperlihatkan  bahwa jumlah  klorida  yang  diperiksa  dalam  beton  tidak terdampak  oleh  air  pencampuran  dan  dampak negatif air laut yang dipakai sebagai air pencampur relatif menurun pada umur lanjut beton. Mohammed et  al. (2001)  juga  melaporkan  bahwa spesimen  yang  berumur  15  tahun  terekspos  di daerah  pasang  surut  air  laut  tidak  mengalami degradasi  kekuatan  beton  karena  akselerasi  reaksi hidrasi  dengan  hadirnya  klorida  dalam  air  laut. Selain  itu,  Patah et  al. (2019)  melaporkan  pada balok beton bertulang yang berumur 36 tahun yang dicampur air laut memiliki kekuatan beton sebesar 10 MPa lebih kuat dari beton biasa yang dicampur dengan air tawar, dan memiliki perbandingan kuat tekan air laut terhadap air tawar adalah 1,2.
Jika pemanfaatan air laut sebagai air pencampuran dan perendaman dapat dioptimalkan, maka air luat akan mendorong efisiensi dan keekonomisan dalam mengerjakan  konstruksi  yang  terletak  pulau terpencil  ataupun  daerah  terpencil.  Lebih  lanjut, pemanfaatan  material  daur  ulang  limbah  hasil industri pertanian seperti kelapa sawit (POFA) yang dikombinasikan  dengan  air  laut  pada  pembuatan beton  berpotensi  dalam  meningkatkan  durabilitas beton khususnya ketahanan terhadap korosi.
Penelitian  ini  menginvestigasi  penggunaan  POFA dan  air  laut  dalam  pencampuran  beton  guna mendorong peningkatan kuat tekan dan durabilitas beton  jika  dibandingkan  dengan  beton  normal. Sebanyak  dua  belas  spesimen  telah  dievaluasi. Faktor  pokok  dalam  eksperimen  ini  yaitu  variasi jumlah  rasio  penambahan  POFA,  tipe  air

## Amry Dasar, Dahlia Patah, Sainuddin, Muhammad Akbar Caronge
pencampuran  dan  perendaman  (perawatan)  pada beton.  Tujuan  utamanya  adalah  menginvestigasi efek  dari  air  laut  pada  pencampuran,  perendaman, dan  variasi  penambahan  POFA  sebagai  pengganti sebagian semen  yang digunakan secara bersamaan terhadap  sifat  mekanik  dan  korosi  baja  tulangan pada beton. Selain itu juga  mengevaluasi efektifitas air  laut  sebagai  air  pencampuran  dan  POFA terhadap  durabilitas  beton  setelah  direndam  atau dirawat pada air laut.

## Metode
Penelitian  ini  dilakukan  melalui  pengujian  di laboratorium  yang terdiri dari uji  kuat  tekan beton dan  kuat  tarik  belah  beton,  kemudian  dengan menggunakan  metode half-cell  potential (HCP) pengujian  elektrokimia  dilakukan  pada  baja tulangan dan selanjutnya pengecekan aktual korosi pada permukaan baja tulangan. Air laut digunakan dalam pencampuran dan perawatan beton.
Pengujian potensi korosi pada baja tulangan dengan menggunakan  metode  HCP  yang  dilakukan  pada umur  0 hingga 49 hari. Pengujian HCP dihentikan ketika  beton  telah  terdeteksi  korosi  berdasarkan ASTM C876-15. Pada umur 7 dan 28 hari dilakukan pengujian  kuat  tekan  beton,  sementara  pada  umur 28 hari dilakukan pengujian kuat tarik belah beton. Lebih lanjut, pengecekan aktual korosi dengan cara ekstraksi  baja  tulangan  dari  beton  dilakukan  pada umur 50 hari.

## Material
Portland Composite Cement (PCC) yang diproduksi secara  nasional  di Indonesia digunakan sebagai  pengikat  pada  pembuatan  benda  uji. Penggunaan  abu  cangkang  sawit  POFA  menjadi substitusi  sebagian  semen  dengan  persentase sebesar 0, 5, 10 dan 20 persen terhadap berat semen. POFA diperoleh dari pabrik kelapa sawit, Mamuju Tengah,  Sulawesi  Barat.  Sebelum  digunakan sebagai  bahan  pengganti  sebagian  semen,  POFA diayak  dan  lolos  saringan  No.50.  Hasil  analisis kimia PCC dan POFA dapat dilihat pada Tabel 1.
Menurut  ASTM-618,  nilai  SiO 2 +  Al 2 O 3 +  Fe 2 O 3 menunjukan  bahwa  POFA  ini  masuk  dalam klasifikasi  tipe  C  (>50).  Penampakan  PCC  dan POFA dapat dilihat pada Gambar 1. Agregat kasar yang  digunakan  adalah  batu  pecah/kerikil  dengan ukuran  maksimal  20  mm.  Agregat  halus  yang digunakan  adalah  pasir  sungai  dengan  ukuran maksimal  5  mm.  Agregat  kasar  dan  agregat  halus ini berasal dari Sungai Mappili, Kabupaten Majene, Provinsi  Sulawesi  Barat.  Batas  klasifikasi  untuk agregat  kasar  dan  halus  telah  diuji  dan  sesuai dengan SNI 03-1968-1990 (Dasar dan Patah, 2021).
Penggunaan  air  tawar  dan  air  laut    adalah    untuk pencampuran dan perawatan beton. Air laut diambil dari Pamboang, Majene. Karakteristik dan kandungan  kimia  pada  air  laut  dapat  dilihat  pada Tabel  2    dan  berat  jenis  masing-masing  material disajikan pada Tabel 3.

## Tabel 1. Kandungan Kimia PCC dan POFA
Kandungan kimia (%) PCC POFA Silicon dioxide (SiO 2 ) 20,5 54,32 Aluminum oxide (Al 2 O 3 ) 5,5 - Ferric oxide (Fe 2 O 3 ) 3,9 9,23 Calcium oxide (CaO) 62 15,27 Magnesium oxide (MgO) 0,89 - Potassium oxide (K 2 O) - 14,13 Sulphur oxide (SO 3 ) 2,8 - Phosphorus oxide ( P 2 O 2 ) - 5,38

## Gambar 1. POFA sebagai pengganti
sebagian semen

## Tabel 2. Karakteristik dan kandungan
kimia air laut Item Nilai Berat jenis, gr/cm 3 1,03 pH 7,3 Salinity, 0/00 30,2 Kandungan Kimia K, (mg/L) 243 Na, (mg/L) 19706 Ca, (mg/L) 226 Mg, (mg/L) 2738 CO 3 , (mg/L) 3486 SO 4 , (mg/L) 1676 Cl - , (mg/L) 16936 Tabel 3. Berat jenis material Item Berat jenis kg/m 3 Semen PCC 3,14 POFA 2,9 Air tawar 1 Air laut 1,03 Pasir 2,46 Kerikil 2,61

## Desain dan pembuatan benda uji
Target  kuat  tekan  pada  campuran  beton  normal umur  28  hari  adalah  25  MPa.  Beton  normal  ini

## Amry Dasar, Dahlia Patah, Sainuddin, Muhammad Akbar Caronge
merupakan beton kontrol yang diproduksi menggunakan  semen  100%  sebagai  pengikat. Kemudian,  campuran  beton  POFA  sebagai pengganti semen diproduksi dengan komposisi 0%, 5%, 10%, dan 20% terhadap berat semen. Faktor air semen  (FAS)  yang  digunakan adalah  40%. Semua agregat yaitu kerikil dan pasir dalam kondisi kering permukaan  jenuh  (SSD)  sebelum  digunakan  agar rasio air terhadap pengikat tidak terpengaruh selama proses pencampuran. Proporsi campuran beton dan desain  benda uji  dapat  dilihat  pada  Tabel  4 dan 5. Pencampuran dan perawatan air tawar diberi simbol FF;  pencampuran  air  tawar  dan  perawatan  air  laut diberi  simbol  FS;  pencampuran  air  laut  dan perawatan air tawar diberi simbol SF;  pencampuran dan perawatan air laut diberi simbol SS.

## Tabel 4. Komposisi penyusun beton
Material Kontrol kg/m 3 Beton POFA kg/m 3 0% 5% 10% 20% PCC 580 551 522 464 POFA - 29 58 116 Air 232 232 232 232 Pasir 559,36 559,36  559,36 559,36 Kerikil 830,35 830,35  830,35 830,35 Tabel 5. Desain benda uji Mix ID POFA (%) Mixing  Curing Uji tekan & belah Uji korosi POFA-FF 0 AT AT 9 1 POFA-FF 5 AT AT 9 1 POFA-FF 10 AT AT 9 1 POFA-FF 20 AT AT 9 1 POFA-FS 0 AT AL 9 1 POFA-FS 5 AT AL 9 1 POFA-FS 10 AT AL 9 1 POFA-FS 20 AT AL 9 1 POFA-SF 0 AL AL 9 1 POFA-SF 5 AL AL 9 1 POFA-SF 10 AL AL 9 1 POFA-SF 20 AL AL 9 1 POFA-SS 0 AL AL 9 1 POFA-SS 5 AL AL 9 1 POFA-SS 10 AL AL 9 1 POFA-SS 20 AL AL 9 1
Keterangan: AT= air tawar; AL = air laut
Total  144  benda  uji  dicetak  dalam  bentuk  silinder ukuran  D-100  mm  dan  T-200  mm,  yaitu    untuk benda  uji  tekan  dan  uji  tarik  belah.    Benda  uji korosi, silinder dibuat 16 dengan ukuran D-50 mm dan  T-100  mm.  Untuk  masing-masing  benda  uji korosi,  sebanyak  satu  buah  baja  tulangan  dengan P10 ditanam di tengah selinder secara memanjang. Kabel sepanjang 50 mm terhubung ke baja tulangan sebagai penghubung arus pada pengukuran korosi. Selanjutnya dibalut plastik selama 20-24 jam untuk mengurangi terjadinya evaporasi, kemudian
dilakukan pelepasan cetakan (demolding) . Perawatan  benda  uji  dilakukan  dengan  merendam kedalam  air  tawar/air  laut  dengan  suhu  ruang laboratorium yang tidak dikontrol selama 7 dan 28 hari. Untuk benda uji korosi, setelah perawatan 28 hari, dirawat di udara dengan suhu ruang yang tidak terkontrol  hingga  baja    pada  benda  uji  terdeteksi korosi.

## Metode Pengujian
Uji  kuat  tekan  dan  uji  tarik  belah  beton  sesuai dengan  SNI-1974-2011  dan  SNI  03-2491-2002. Pengujian kuat tekan beton dilakukan pada umur 7 dan  28  hari  sedangkan  pengujian  kuat  tarik  belah dilakukan  pada  umur  28  hari.  Sebanyak  tiga  buah benda  uji  dirata-ratakan  untuk  mendapatkan  nilai kuat  tekan  beton  dan  kuat  tarik  belah  beton. Pengujian korosi baja tulangan dengan metode half- cell  potential (HCP)  sesuai  ASTM  C876-15  dan prediksi korosi disajikan  pada Tabel 6.
Tabel 6. Prediksi korosi metode HCP

## Elektroda
mV Resiko kemungkinan korosi Cu/CuSO 4 Ag/AgCl > -200 >-106 Rendah (10% resiko korosi) -200 ke -350   -106 ke -256 Menengah (50% resiko korosi) < -350 < -256 Tinggi (<90% resiko korosi) < -500 < -406 Sangat tinggi (90% resiko korosi)
Metode HCP menggunakan alat referensi elektroda (RE)  berbahan Ag/AgCl.  Pengujian  korosi dilakukan setiap 7 hari hingga benda uji terdeteksi korosi.  Data  HCP  diambil  dari  rata-rata  tiga  kali pengambilan  yang  diukur  dengan  alat  multimeter dan RE yang terhubung ke baja tulangan. Sebelum pengukuran  terlebih  dahulu  dilakukan pre-wetting selama 30 menit menggunakan kain basah pada sisi permukaan  beton.  Hal  ini  dilakukan  untuk mengurangi  potensi  fluktuasi  nilai  HCP.  Detail pengukuran HCP dapat dilihat pada Gambar 2.
Visual  pengecekan  aktual  korosi  pada  baja dilakukan dengan cara mengekstraksinya dari beton dengan  melepas  selimut  betonnya  (Gambar  3). Setelah baja tulangan diekstraksi, seluruh permukaan  baja  tulangan  dibungkus  secara melingkar menggunakan plastik bening transparan. Lalu  dibuat  sketsa  gambar  pada  area  korosi  yang terdapat  pada  permukaan  baja  tulanga  dengan menggunakan  spidol  hitam  permanen.  Luas  area baja  tulangan  yang  terkorosi  dihitung  dengan menggunakan bantuan software Image J v1.49.
Gambar 2. Detail pengukuran HCP
Gambar 3. Ekstraksi baja tulangan dari beton dan penggambaran korosi area

## Hasil dan Pembahasan

## Kuat tekan dan kuat tarik belah beton
Gambar  4  menyajikan  hasil  uji  kuat  tekan  beton pada umur 7 hari dan 28 hari. Berdasarkan Gambar 4a  untuk  benda  uji  dengan  pencampuran  dan perendaman air tawar (FF) didapatkan bahwa nilai kuat tekan diumur 28 hari dengan penggunaan 0%, 5%, 10% dan 20% POFA-FF berturut-turut sebesar
33,18  N/mm 2 ,  32,67  N/mm 2 ,  33,27  N/mm 2 ,  dan 22,55 N/mm 2 . Penggunaan 10%POFA-FF memiliki kuat tekan yang sama dengan beton normal dengan penggunaan 0%POFA-FF.
Nilai  kuat  tekan  untuk  benda  uji  dengan pencampuran  air  tawar  dan  perendaman  air  laut (FS)  diumur  28  hari  dengan  penggunaan  0%,  5%, 10%  dan  20%  POFA  berturut-turut  sebesar  38,13 N/mm 2 ,  26,21  N/mm 2 ,  28,28  N/mm 2 ,  dan  19,98 N/mm 2 .  Penggunaan  perendaman  dengan  air  laut pada 0%POFA-FS memiliki kuat tekan  yang lebih besar  4.95  N/mm 2 terhadap  beton  normal  dengan penggunaan 0%POFA-FF. Sedangkan penggunaan 20%POFA-FS  memiliki  kuat  tekan  yang  lebih rendah dibawah 25 N/mm 2 (Gambar 4b).
Benda  uji  dengan  pencampuran  air  laut  dan perendaman air tawar (SF), didapat nilai kuat tekan diumur  28  hari  dengan  penggunaan  0%,  5%,  10% dan  20%  POFA-SF  berturut-turut  sebesar  31,74 N/mm 2 ,  34,92  N/mm 2 ,  29,10  N/mm 2 ,  dan  13,45 N/mm 2 (Gambar  4c).  Penggunaan  pencampuran
dengan  air  laut  pada  0%POFA-SF  memiliki  kuat tekan  yang  sedikit  lebih  rendah  1,44  N/mm 2 terhadap  beton  normal  dengan  penggunaan 0%POFA-FF. Penggunaan hingga 5%POFA menunjukkan  kuat  tekan  relatif  lebih  tinggi  dari beton  normal  0%POFA-FF  dan  0%POFA-SF. Penggunaan  20%POFA-SF  memiliki  kuat  tekan lebih rendah di bawah 25 N/mm 2 .  Hasil pengujian kuat  tekan  umur  28  hari  yang  ditampilkan  dalam Gambar  4d  merupakan  benda  uji  dengan pencampuran dan perendaman air laut (SS) dengan penggunaan  0%,  5%,  10%  dan  20%  POFA-SS berturut-turut sebesar 35,95 N/mm 2 , 31,47 N/mm 2 , 27,80 N/mm 2 , dan 20,84 N/mm 2 . (a) (b) (c) (d)
Gambar 4. Kuat tekan beton (a) benda uji FF, (b) benda uji FS, (c) benda uji SF, dan (d) benda uji SS
+ - WE RE RE : Reference electrode (Ag/AgCl) WE : Working Electrode Baja Tulangan Beton -256mV Multimeter 50 mm 1 0 0 m m 20 27,58 26,43 22,81 14,85
33,18 32,67 33,27 22,55 0 10 20 30 40 0%POFA-FF 5%POFA-FF 10%POFA-FF 20%POFA-FF K u a t T ek an B et o n , N /m m 2 Mix ID 7 Hari 28 Hari 24,73 23,38 17,72 13,39 38,13 26,21 28,28 19,98 0 10 20 30 40 0%POFA-FS 5%POFA-FS 10%POFA-FS 20%POFA-FS K u a t T ek an B et o n , N /m m 2 Mix ID 7 Hari 28 Hari 27,16 27,23 19,99 11,05 31,74 34,92 29,10 13,45 0 20 40 0%POFA-SF 5%POFA-SF 10%POFA-SF20%POFA-SF K u a t T ek an B et o n , N /m m 2 Mix ID 7 Hari 28 Hari 27,94 27,55 21,62 16,29 35,95 31,47 27,80 20,84 0 20 40 0%POFA-SS 5%POFA-SS 10%POFA-SS20%POFA-SS K u at T ek an B et o n , N /m m 2 Mix ID 7 Hari 28 Hari

## Amry Dasar, Dahlia Patah, Sainuddin, Muhammad Akbar Caronge
Penggunaan pencampuran dan perendaman dengan air laut pada 0%POFA-SS memiliki kuat tekan yang lebih  tinggi  2,77  N/mm 2 terhadap  beton  normal dengan  penggunaan  0%POFA-FF.  Sedangkan penggunaan hingga 5%POFA memiliki kuat tekan sedikit  lebih  rendah  dari  beton  normal  0%POFA- FF.  Untuk  penggunaan  20%POFA-SS  memiliki kuat tekan yang lebih rendah dibawah 25 N/mm 2 .
Penggunaan  POFA  dan  air  laut  secara  bersamaan menyebabkan  penurunan  kuat  tekan  yang  terjadi pada  benda  uji  dengan  kandungan  POFA  sebesar 10% dan 20%. POFA memiliki kandunga pozzolan seperti  pada  semen  sehingga  untuk  mendukung proses hidrasi semen membutuhkan kadar air yang banyak,  belum  lagi  evaporasi  yang  terjadi  selama berlangsungnya  proses  hidrasi  menjadi  salah  satu penyebab kurangnya kandungan air di dalam beton. Oleh karena itu, semakin banyak rasio penggantian POFA terhadap semen dapat mendorong rendahnya kuat  tekan  beton  dikarenakan  penyediaan air  yang dibutuhkan dalam proses hidrasi semen dalam beton tidak cukup.
Kemungkinan  pada  umur  lanjut,  kuat  tekan  beton dengan  kandungan  POFA  sebesar  10%  dan  20% diprediksi akan meningkat dengan catatan terjaminnya  kandungan  air  di  dalam  beton.  Lebih lanjut,  kalsium-silikat-hidrat  tambahan  (C-S-H), yang  meningkatkan  efisiensi  pengikatan  dan  nilai kekuatan  yang  sesuai  pada  umur  lanjut  dari pengeringan  terbentuk  selama  hidrasi  semen.  Hal ini  karena  silika  dari  POFA  bereaksi  dengan kalsium  hidroksida  yang  dibebaskan  sebagai produk sampingan.
Kekuatan  diperoleh  karena  hidrasi  terus  menerus semen dan peningkatan reaksi pozzolanic (Ramasamy et al ., 2012). Hal ini ditunjukkan oleh 5%POFA-SF  memiliki  kuat  tekan  tertinggi.  Besar kemungkinan kandungan POFA 5% dan kandungan air  yang  cukup  menyebabkan  tercapainya  reaksi pozzolanic yang mendorong kuat tekan meningkat. Selanjutnya, kuat tekan beton menggunakan air laut baik  sebagai  pencampuran  ataupun  perawatan menunjukkan  kuat  tekan  sedikit  lebih  rendah  dari air  tawar.  Hal  ini  mengimplikasikan  bahwa  beton yang  melalui  pencampuran  atau  perawatan menggunakan air laut kemungkinan dapat menangguhkan  proses  hidrasi  semen  sehingga peningkatan  kekuatan  tekan  beton  memerlukan waktu.  Terlebih  lagi  dengan  adanya  POFA  yang bersifat  pozzolan  akan  mempengaruhi  hidrasi semen. Otsuki et al . (2011) mendapatkan hasil kuat tekan beton menggunakan air laut pada umur lanjut sedikit  lebih  baik  dibandingkan  pada  beton  yang menggunakan air tawar. Hal ini mengimplikasikan kombinasi  POFA  dan  air  laut  diprediksi  akan meningkatkan kuat tekan beton pada umur lanjut.

## Kuat tarik belah beton
Tabel  7  menunjukkan  hasil  uji  kuat  tarik  belah beton  setelah  perawatan  28  hari.  Tampak  bahwa nilai  kuat  tarik  belah  tertinggi  didapat  pada  benda uji  0%POFA-FS  yang  dirawat  dengan  air  laut dengan nilai 3,94 N/mm 2 . Nilai kuat belah tertinggi kedua  yaitu  pada  benda  uji  0%POFA-SS  yang dicampur dan dirawat dengan air laut dengan nilai 3,61 N/mm 2 .
Apabila  dibandingkan  dengan  beton  normal 0%POFA-FF, kuat tarik belah benda uji 0%POFA- FS  dan  0%POFA-SS  lebih  besar  masing-masing sebesar 19% dan 9%. Untuk benda uji 0%POFA-SF memiliki kuat tarik belah  yang sama dengan beton normal  0%POFA-FF.  Sedangkan  penggunaan 5%POFA-SF  menunjukkan  kuat  tarik  belah  6% lebih tinggi terhadap beton normal 0%POFA-FF.

## Tabel 7. Kuat tarik belah beton
Mix ID Kuat ttarik belah N/mm 2 Normalised % Rasio kuat tarik belah pada kuat tekan beton 0%POFA-FF 3,30 100 10,05 5%POFA-FF 3,20 97 10,21 10%POFA-FF 3,35 101 9,94 20%POFA-FF 2,60 79 8,69 0%POFA-FS 3,94 119 9,68 5%POFA-FS 3,01 91 8,70 10%POFA-FS 3,27 99 8,64 20%POFA-FS 2,83 86 7,07 0%POFA-SF 3,31 100 9,58 5%POFA-SF 3,51 106 9,94 10%POFA-SF 2,56 78 11,35 20%POFA-SF 2,18 66 6,17 0%POFA-SS 3,61 109 9,95 5%POFA-SS 3,19 97 9,86 10%POFA-SS 2,81 85 9,89 20%POFA-SS 2,45 74 8,49
Rasio  kuat  tarik  belah  terhadap  kuat  tekan  beton juga  dapat  dilihat  pada  Tabel  7.  Kemudian  beton dengan menggunakan POFA  dan air laut memiliki rasio  antara  6.17–11,35%.  Berdasarkan  Kosmatka (2002) pada beton normal nilai rasio kuat tarik belah sebesar 8% hingga 12%. terhadap kuat tekan beton. Hanya benda uji 20%POFA-SF dan 20%POFA-FS yang  memiliki  rasio  dibawah  8%.  Hal  ini mengimplikasikan  bahwa  kuat  tarik  belah  sangat bergantung pada besarnya nilai kuat tekan beton. Besar kekuatan tekan beton sangat dipengaruhi oleh proses  hidrasi  semen.  Semakin  besar  rasio penggantian  semen  dengan  POFA  mendorong penundaan  hidrasi  semen.  Hal  ini  menunjukkan semakin  tinggi  level  penggantian  semen  ( cement replacement  level ),  semakin  banyak  waktu  yang dibutuhkan kekuatan tekan beton untuk meningkat.

## Amry Dasar, Dahlia Patah, Sainuddin, Muhammad Akbar Caronge
Half-cell potential (HCP)
Hasil  pembacaan  nilai half-cell  potential (HCP) seiring bertambahnya waktu dari umur 0 hingga 49 hari untuk benda uji FF, FS, FS dan SS dapat dilihat pada  Gambar  5.  Nilai  HCP  untuk  benda  uji    yang dicampur  dan  dirawat  dengan  air  tawar  sebagai yang  ditunjukkan  pada  Gambar  5a  (benda  uji  FF) menunjukkan  bahwa  pada  umur  0  hari  untuk  0%, 5%, 10, dan 20% POFA berturut-turut adalah -172 mV, -278mV, -235 mV dan -343mV.
Untuk  benda  uji  yang  dengan  pencampuran  air tawar dan perawatan air laut (FS, Gambar 5b) dapat dilihat bahwa nilai HCP pada umur 0 hari untuk 0%, 5%, 10, dan 20% POFA berturut-turut bernilai -164 mV, -463mV, -449  mV dan -474 mV. Pada benda uji  dicampur air laut dan dirawat dengan air tawar (SF, Gambar 5c), nilai HCP pada umur 0 hari untuk 0%, 5%, 10, dan 20% POFA berturut-turut adalah - 323  mV,  -565  mV,  -506  mV  dan  -563  mV. Sedangkan  untuk  benda  uji  dicampur  dan  dirawat dengan  air  laut  SS,  (Gambar  5d),  nilai  HCP  pada umur  0  hari  untuk  0%,  5%,  10,  dan  20%  POFA berturut-turut bernilai -398 mV, -545 mV, -571 mV dan  -589  mV.    Hanya  benda  uji    0%POFA-FF, 0%POFA-SF,  dan  10%POFA-FF  yang  memiliki nilai HCP antara -100mV hingga -250 mV.
Sedangkan  benda  uji  lainnya  memiliki  nilai  HCP lebih negatif  yaitu -250 hingga -600 mV.  Menurut Dasar et  al .,  2016  bahwa  nilai  HCP  yang  sangat negatif ini dipengaruhi oleh beton yang masih basah dan  semen  masih  dalam  proses  hidrasi  dan  belum mengikat  secara  sempurna  sehingga  nilai  HCP terbaca  sangat  tinggi,  yang  disebabkan  oleh kemajuan hidrasi semen. Maka, antarmuka baja dan matriks  semen  yang  mengeras,  jauh  lebih  baik selama usia dini hingga umur enam bulan.
Nilai  HCP  pada  semua  benda  uji  perlahan-lahan menunjukkan  peningkatan  ke  arah  positif  dengan bertambahnya  waktu.  Beberapa  benda  uji  saat melewati proses hidrasi semen diumur 28 hari, nilai HCP  mengalami  pemulihan  menjadi  lebih  positif hingga dikategorikan 90% tidak mengalami korosi pada umur 49 hari. Hal ini mengindikasikan matriks semen telah mengalami pengikatan sempurna. Nilai HCP  pengukuran  umur  49  hari  dapat  dilihat  pada Tabel  8.  Tampak  bahwa,  semua  benda  uji  dengan pencampuran  dan  perawatan  air  tawar  (FF) memiliki indikasi kemungkinan korosi rendah (10% resiko  korosi).  Namun,  untuk  benda  uji  yang dicampur air tawar dan dirawat dengan air laut (FS) pada  0%  dan  5%POFA  memiliki  indikasi kemungkinan  korosi  rendah  (10%  potensi  korosi). Sedangkan  benda  uji  dengan  10  dan  20%POFA memiliki  indikasi  kemungkinan  korosi  tinggi (<90% resiko korosi).
(a) (b) (c)
(d)
Gambar 5. Perubahan terhadap waktu pada nilai HCP: (a) Benda uji FF, (b) Benda uji FS,
(c) Benda uji SF, dan (d) Benda uji SS
Untuk  spesimen  dengan  perendaman  air  laut  dan perawatan  air  tawar  (SF)  pada  0%,  5%  dan 10%POFA  memiliki  indikasi  kemungkinan  korosi menengah  (50%  resiko  korosi),  sedangkan  benda uji dengan 20%POFA memiliki indikasi kemungkinan  korosi  tinggi  (<90%  resiko  korosi). Untuk spesimen dengan pencampuran dan perawatan  air  laut  (SS)  hanya  benda  uji  5%POFA yang  memiliki  indikasi  kemungkinan  korosi menengah  (50%  resiko  korosi),  sedangkan  benda uji 0%, 10% dan 20% memiliki indikasi korosi). Hal ini  kemungkinan  disebabkan  oleh  dua  faktor  yang
-700 -600 -500 -400 -300 -200 -100 0 100 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 H C P , m V ( S C E ,0 C ) waktu, hari 0%POFA-FF 5%POFA-FF 10%POFA-FF 20%POFA-FF -700 -600 -500 -400 -300 -200 -100 0 100 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 H C P , m V ( S C E ,0 C ) waktu, hari 0%POFA-FS 5%POFA-FS 10%POFA-FS 20%POFA-FS -700 -600 -500 -400 -300 -200 -100 0 100 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 H C P , m V ( S C E ,0 C ) waktu, hari 0%POFA-SF 5%POFA-SF 10%POFA-SF 20%POFA-SF -700 -600 -500 -400 -300 -200 -100 0 100 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55
H C P , m V ( S C E ,0 C ) waktu, hari 0%POFA-SS 5%POFA-SS 10%POFA-SS 20%POFA-SS

## Amry Dasar, Dahlia Patah, Sainuddin, Muhammad Akbar Caronge
menyebabkan  nilai  potential  sangat  negatif  pada umur-umur  awal  beton:  1)  Ion  klorida  yang terkandung  pada  air  laut  menyerap  air  yang dibutuhkan  untuk  proses  hidrasi  semen  2)  POFA yang bersifat pozzolan membutuhkan proses hidrasi semen yang panjang.
Tabel 8. Nilai HCP pada umur 49 hari
Mix ID HCP mV Indikasi Korosi 0%POFA-FF 46.58 Rendah 5%POFA-FF 55.76 Rendah 10%POFA-FF 14.06 Rendah 20%POFA-FF -70.40 Rendah 0%POFA-FS -105.70 Rendah 5%POFA-FS -69.10 Rendah 10%POFA-FS -267.00 Tinggi 20%POFA-FS -282.70 Tinggi 0%POFA-SF -140.50 Rendah 5%POFA-SF -204.30 Menengah 10%POFA-SF -234.00 Menengah 20%POFA-SF -390.00 Tinggi 0%POFA-SS -481.30 Sangat tinggi 5%POFA-SS -221.20 Menengah 10%POFA-SS -497.10 Sangat tinggi 20%POFA-SS -592.20 Sangat tinggi

## Aktual Korosi
Pemisahan  baja  tulangan  dari  beton  dengan  cara ekstraksi  diilustrasikan  pada  Gambar  6.  Baja tulangan  yang  telah  diekstraksi  dibersihkan  untuk dapat  dihitung  area  yang  telah  korosi.  Hasil pengecekan  aktual  korosi  berupa  korosi  area dilakukan  pada  umur  50  hari  dapat  dilihat  pada Tabel 8.   Benda uji yang dicampur dan dirawat air tawar (FF) didapatkan bahwa semua benda uji yaitu beton  normal  dan  penggunaan  hingga  20%POFA- FF tidak memiliki korosi.

## Gambar 6. Pemisahan baja tulangan dari beton
Untuk benda uji dengan pencampuran air tawar dan perawatan  air  laut  (FS)  didapatkan  bahwa  hanya benda  uji  dengan  10%  dan  20%  POFA-FS  yang terjadi korosi dengan persentase korosi area sebesar 2,67%  dan  4,67%.  Selanjutnya  benda  uji  yang dicampur  air  laut  dan  dirawat  air  tawar  (SF) didapatkan  bahwa  hanya  benda  uji  dengan
20%POFA-SF yang mengalami korosi dengan nilai korosi  area  sebesar  8.23%.  Pada  benda  uji  yang dicampur  dan  dirawat  air  laut  (SS)  didapatkan bahwa  hanya  dengan  5%POFA-SS  yang  tidak terjadi  korosi.  Sedangkan  benda  uji  0%,  10%  dan 20%POFA-SS  telah  terjadi  korosi  dengan  nilai korosi area sebesar 11.96%, 12.20% dan 13.56%.
Tabel 9. Korosi Area Mix ID Korosi area % 0%POFA-FF 0,00 5%POFA-FF 0,00 10%POFA-FF 0,00 20%POFA-FF 0,00 0%POFA-FS 0,00 5%POFA-FS 0,00 10%POFA-FS 2,67 20%POFA-FS 4,67 0%POFA-SF 0,00 5%POFA-SF 0,00 10%POFA-SF 0,00 20%POFA-SF 8,23 0%POFA-SS 11,96 5%POFA-SS 0,00 10%POFA-SS 12,20 20%POFA-SS 13,56
Penggunaan  5%POFA  pada  beton  memberikan pengaruh pada kuat tekan maupun durabilitas beton. Tingkat  rasio  penggantian  semen  terhadap  POFA menjadi salah satu faktor penting pada beton, hal ini disebabkan  karena  kandungan  pozzolannya  dapat mempengaruhi proses hidrasi semen. Hidrasi semen merupakan  faktor  penting  dalam  meningkatkan kekuatan tekan dan durabiltas pada beton. Pozzolan adalah  bahan  silika  dan  alumina  yang  memiliki sedikit  atau  tidak  ada  nilai  semen  tetapi  dalam bentuk  yang  terbagi  halus  dan  dengan  adanya  uap air bereaksi secara kimia dengan kalsium hidroksida yang  dibebaskan  selama  hidrasi  semen  Portland untuk menghasilkan senyawa semen yang stabil dan tidak  larut  yang  berkontribusi  pada  kekuatan  dan durabilitas beton (Karim et al ., 2011).

## Korelasi HCP dan aktual korosi
Korelasi  antara  nilai  HCP  dengan  aktual  korosi pada  baja  tulangan  dapat  dilihat  pada  Gambar  7. Berdasarkan  Gambar  7,  terdapat  hubungan  linear antara  pengujian  elektrokimia  untuk  mengukur resiko  korosi  tulangan  baja  dengan  metode  HCP dengan  aktual  korosi.  Persamaan  yang  didapatkan dari  hubungan  HCP  dengan  aktual  korosi ditunjukkan oleh Persamaan 1. Nilai y adalah korosi area  dalam  %  dan  x  adalah  nilai  HCP  dalam  mV. Hubungan linear yang digambarkan berupa nilai R 2 menunjukkan  angka  hubungan  linear  sebesar 0.8051 (Persamaan 1).
0%POFA-SF 5%POFA-SF 10%POFA- 20%POFA-SF

## Amry Dasar, Dahlia Patah, Sainuddin, Muhammad Akbar Caronge
Gambar 7. Korelasi nilai HCP dan korosi actual
baja tulangan
Ini mengindikasikan bahwa pengukuran elektrokimia dengan metode HCP dapat digunakan dan  dapat  diandalkan  dalam  mendeteksi  potensi resiko korosi baja tulangan yang tertanam didalam beton  guna  menghindari  pemeriksaan  langsung pada  permukaan  baja  tulangan  beton  dengan  cara pengupasan selimut beton yang termasuk pengujian metode merusak ( destructive test ). 34.538 99.905 (1)
Berdasarkan  korelasi  antara  nilai  HCP  dan  aktual korsi  pada  Gambar  7,  jika  nilai  HCP  sebesar  <- 406mV  dengan  resiko  kemungkinan  korosi  sangat tinggi  maka  nilai  actual  korosi  baja  tulangan  di prediksi telah melebihi 10%.

## Kesimpulan
Hasil  pengukuran  dengan  menggunakan  metode elektrokimia untuk baja tulangan pada pada semua benda  uji  dengan  penggunaan  5%POFA  dengan pencampuran  dan  perawatan  dengan  air  tawar maupun  air  laut  meningkatkan  durabilitas  pada beton.  Hal  ini  terkoneksi  dengan  hasil  observasi pada  aktual  korosi,  dimana  semua  benda  uji  tidak terdapat  korosi  berkorelasi  kuat  dengan  hasil pengukuran elektrokimia dan menunjukkan hubungan linearitas  yang baik antara aktual korosi dengan pembacaan nilai HCP. Penggunaan hingga 10%POFA menggantikan semen dengan pencampuran air laut dan dirawat dengan air tawar memiliki  kekuatan  yang  tinggi  yang  hampir  sama dengan  beton  normal  dan  resiko  korosi  juga  tidak terdeteksi. Lebih lanjut, pembacaan nilai HCP lebih negatif dari -400  mV  diprediksi  mengalami aktual korosi  dengan  area  permukaan  baja tulangan  yang korosi di atas 10%.

## Ucapan Terima Kasih
Ucapan  terima  kasih  ditujukan  kepada  pemberi dana  penelitian  yaitu  DIPA  Universitas  Sulawesi Barat Tahun Anggaran 2023.

## Daftar Pustaka
Awal,  A.  S.  M.,  &  Hussin,  M.  W.  (1997,
November). Some aspects of durability performances  of  concrete  incorporating  palm  oil fuel  ash.  In Proceedings  Of  Fifth  International Conference  On  Structural  Failure,  Durability  and Retrofitting, Singapore (pp. 210-217).
Aldahdooh, M. A. A., Bunnori, N. M., & Johari, M. M.  (2013).  Development  of  green  ultra-high performance  fiber  reinforced  concrete  containing ultrafine  palm  oil  fuel  ash. Construction  and Building Materials , 48 , 379-389. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2013.07.007
Dasar, A., Hamada, H., Sagawa, Y., & Irmawaty, R. (2013).  Corrosion  evaluation  of  reinforcing  bar  in sea water mixed mortar by electrochemical method. Proceedings of the Japan Concrete Institute , 35 (1),
889-894. https://data.jci-net.or.jp/data_pdf/35/ 035- 01-1144.pdf
Dasar, A., Hamada, H., Sagawa, Y., & Yamamoto, D.  (2016).  Recovery  In  Mix  Potential  And Polarization  Resistance  Of  Steel  Bar  In  Cement Hardened  Matrix  During Early  Age  Of  6  Months- Sea-Water  Mixed  Mortar  And  Cracked  Concrete. Proceedings  of  the  Japan  Concrete  Institute  At: Fukuoka , 38 (1), 1203-1208. https://data.jci-net.or.jp/data_pdf/38/038-01- 1196.pdf
Dasar,  A.,  Patah,  D.,  Hamada,  H.,  Sagawa,  Y.,  & Yamamoto, D. (2020). Applicability of seawater as a  mixing  and  curing  agent  in  4-year-old  concrete. Construction and Building Materials , 259 , 119692. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2020.119692
Dasar,  A.,  &  Patah,  D.  (2021).  Pasir  dan  Kerikil Sungai  Mappili  sebagai  material  Lokal  untuk Campuran  Beton  di  Sulawesi  Barat. Bandar: Journal Of Civil Engineering , 3 (2), 9-14. https://doi.org/10.31605/bjce.v3i2.1207
Hussin, M.  W., &  Abdullah, K. (2009). Properties of palm oil fuel ash cement based aerated concrete panel  subjected  to  different  curing  regimes. Malaysian Journal of Civil Engineering , 21 (1),17-
31. http://civil.utm.my/mjce/vol21-no1-2009/
Karim, R., Zain, M. F. M., Jamil, M., & Islam, N. (2011). Strength of concrete as influenced by palm oil  fuel  ash. Australian  Journal  of  Basic  and Applied Sciences , 5 (5), 990-997. http://ajbasweb.com/old/ajbas/2011/990-997.pdf
Mohammed,  T.  U.,  Yamaji,  T.,  Aoyama,  T.,  & Hamada,  H.  (2001).  Marine  durability  of  15-year

## Amry Dasar, Dahlia Patah, Sainuddin, Muhammad Akbar Caronge
old  concrete  specimens  made  with  ordinary portland,  slag,  and  fly  ash  cements.  In 7th CANMET/ACI  International  Conference  on  Fly Ash,  Silica  Fume,  Slag,  and  Natural  Pozzolans  in Concrete (pp. 541-560). American Concrete
Institute. https://www.concrete.org/publications/ internationalconcreteabstractsportal.aspx?m=detail s&ID=10533
Mujah,  D.  (2016).  Compressive  strength  and chloride resistance of grout containing ground palm oil  fuel  ash. Journal  of  cleaner  production , 112 , 712-722. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2015.07.066
Munir,  A.  (2015).  Utilization  of  palm  oil  fuel  ash (POFA) in producing lightweight foamed concrete for  non-structural  building  material. Procedia Engineering , 125 , 739-746. https://doi.org/10.1016/j.proeng.2015.11.119
Otsuki,  N.  (1985).  A  study  of  effectiveness  of Chloride  on  Corrosion  of  Steel  Bar  in  Concrete. Report of Port and Harbor Research Institute , 127- 134.
Otsuki,  N., Furuya,  D., Saito,  T.,  &  Tadokoro,  Y. (2011,  August). Possibility of sea  water as  mixing water in concrete. In 36th Conference on Our World in Concrete  &  Structures, Singapore (Vol. 36, pp. 131-138).
Oyejobi, D. O., Abdulkadir, T. S., & Ahmed, A. T. (2015).  A  study  of  partial  replacement  of  cement with  palm  oil  fuel  ash  in  concrete  production. Journal  of  Agricultural  Technology , 12 (4),  619- 631. http://www.ijat-aatsea.com/pdf/v12_n4_16_July /6_IJAT_12(4)_2016%20-Oyejobi,%20D.%20O- POFA%20%20Agricultural%20Engineering%20x.pdf
Paris, J. M., Roessler, J. G., Ferraro, C. C., DeFord, H. D., & Townsend, T. G. (2016). A review of waste products utilized as supplements to Portland cement in concrete. Journal of cleaner production , 121 , 1- 18. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2016.02.013
Patah,  D.,  &  Dasar,  A.  (2022).  Strength Performance  of  Concrete  Using  Rice  Husk  Ash (RHA)  as  Supplementary  Cementitious  Material (SCM). In Journal of The Civil Engineering Forum (pp. 261-276). https://doi.org/10.22146/jcef.3488
Patah,  D.,  Hamada,  H.,  &  Dasar,  A.  (2020,  June). Effects  of  Mineral  Admixtures  on  Pore  Structure and Compressive Strength of Mortar Contaminated Chloride.  In IOP  Conference  Series:  Materials
Science  and  Engineering (Vol.  875,  No.  1,  p. 012091). IOP Publishing. http://dx.doi.org/10.1088/1757- 899X/875/1/012091
Patah, D., Hamada, H., Sagawa, Y., & Yamamoto, D.  (2019).  The  Effect  of  Seawater  Mixing  On Corrosion of Steel Bar in 36-Years Old RC Beams under  Marine  Tidal  Environment. At  Hokaido , Proceedings of the Japan Concrete Institute , 41 (1), 791-796.
Rajak, M. A. A., Majid, Z. A., & Ismail, M. (2015). Morphological  characteristics  of  hardened  cement pastes  incorporating  nano-palm  oil  fuel  ash. Procedia Manufacturing , 2 , 512-518. https://doi.org/10.1016/j.promfg.2015.07.088
Ramasamy,  V.  W.  (2012).  Compressive  strength and  durability  properties  of  rice  husk  ash concrete. KSCE  Journal  of  Civil  Engineering , 16 , 93-102. https://doi.org/10.1007/s12205-012-0779-2
Rosseli, S. R., Sidek, M. M., Hashim, N. H., Mohd, N. M., & Ali, N. M. (2021). The Role of POFA and Recycled Plastic in Enhancing Concrete Properties. In IOP  Conference  Series:  Materials  Science  and Engineering (Vol.  1144,  No.  1,  p.  012034).  IOP Publishing. https://iopscience.iop.org /article/10.1088/1757- 899X/1144/1/012034/pdf
Sata,  V.,  Jaturapitakkul,  C.,  &  Kiattikomol,  K. (2004).  Utilization  of  palm  oil  fuel  ash  in  high- strength  concrete. Journal  of  materials  in  civil engineering , 16 (6), 623-628. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0899- 1561(2004)16:6(623)
J S C E. (1986). Standard Specification for Design and Construction of Concrete Structures, Part(Construction) ,  Japan  Society  of  Civil Engineering, Tokyo, Japan.
Tangchirapat, W., Jaturapitakkul, C., &
Chindaprasirt, P. (2009). Use of palm oil fuel ash as a supplementary cementitious material for producing high-strength concrete. Construction and Building Materials , 23 (7), 2641-2646. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2009.01.008
J  C  I.  (2014). Technical  Committee  on  the  Use  of Sea  Water  in  Concrete ,  Committee  Report:  JCI- TC121A, Japan Concrete Institute, Tokyo.