## Analisis Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang Dengan Metode Formula Dinamis Pada Jembatan Nasional Alue Lamteh - Aceh
Fauzan Mufid 1 Munirwansyah 2 Halida Yunita 3
1,2,3 Universitas Syiah Kuala Email: Fauzan1099@mhs.unsyiah.ac.id

## Abstract
The bridge is a construction consisting of an upper structure and a lower structure that serves to connect two roads that are cut off due to lower obstacles such as rivers and others. The object of this research is the Alue Lamteh Bridge Widening Project. The Alue Lamteh Bridge is a bridge located in Keumireu Village, Kuta Cot Glie, Aceh Besar District at coordinates 5°23'42.4" N and 95°29'35.9" E. The purpose of this study was to analyze the dynamic bearing capacity of the pile foundation on the Alue Lamteh Bridge Widening Project. The dynamic bearing capacity of the pile was calculated using the Janbu, ENR-Modified, CNB, PCUBC and Hiley methods. Based on the calculation of the dynamic bearing capacity, the largest bearing capacity was obtained using the ENR-Modified method on the P1.2 and P3.2 piles with s=12 mm each of 83,488 tons while the smallest bearing capacity was using the PCUBC method on the P2.2 pile. with s=24 mm of 35,470 tons.
Keywords: pile foundation, dynamic formula, calendering test, bearing capacity

## Abstrak
Jembatan merupakan sebuah konstruksi yang terdiri dari struktur atas dan struktur bawah yang berfungsi untuk menghubungkan dua ruas jalan yang terputus akibat adanya rintangan yang lebih rendah seperti sungai dan lainnya. Objek yang menjadi tinjauan penelitian ini adalah Proyek Pelebaran Jembatan Alue Lamteh. Jembatan Alue Lamteh merupakan jembatan yang berlokasi di Desa Keumireu, Kecamatan Kuta Cot Glie, Kabupaten Aceh Besar pada titik koordinat 5°23’42,4” LU dan 95°29’35,9” BT. Tujuan penelitian ini adalah untuk menganalisis daya dukung dinamis pondasi tiang pancang pada Proyek Pelebaran Jembatan Alue Lamteh. Daya dukung dinamis tiang pancang dihitung menggunakan metode Janbu, ENR-Modified, CNB, PCUBC dan Hiley. Berdasarkan hasil perhitungan daya dukung dinamis didapat daya dukung terbesar yaitu menggunakan metode ENR-Modified pada tiang P1.2 dan P3.2 dengan s=12 mm masing-masing sebesar 83,488 ton sedangkan daya dukung terkecil yaitu menggunakan metode PCUBC pada tiang P2.2. dengan s=24 mm sebesar 35,470 ton.
Kata kunci: pondasi tiang pancang, formula dinamis, pengujian calendering, daya dukung

## 1. Pendahuluan
Struyk[1] mengatakan bahwa jembatan merupakan sebuah  konstruksi  yang  terdiri  dari  struktur  atas dan struktur bawah yang berfungsi untuk menghubungkan dua ruas jalan yang terputus akibat adanya rintangan yang  lebih  rendah  seperti  sungai,  jalan,  irigasi,  dan sebagainya.
Perencanaan  pada  jembatan  perlu  diberikan perhatian  khusus  terutama  pada  struktur  bawahnya yaitu  pondasi.  Pondasi  merupakan  sebuah  sistem rekayasa  yang  berfungsi  untuk  menahan  dan meneruskan beban struktur atas serta beratnya sendiri ke lapisan tanah keras yang berada di bawahnya [2].
Permasalahan  yang  kerap  terjadi  pada  pondasi biasanya  berkaitan  dengan properties  tanah dan lemahnya  daya  dukung  tanah  yang  mengakibatkan penurunan  pondasi  berlebihan  dan  tidak  merata hingga menyebabkan keruntuhan.
Objek yang menjadi tinjauan dalam penelitian ini adalah  Proyek  Pelebaran  Jembatan  Alue  Lamteh. Jembatan  Alue  Lamteh  berada  di  Desa  Keumireue, Kecamatan  Kuta  Cot  Glie,  Kabupaten  Aceh  Besar pada titik koordinat 5°23’42,4” LU dan  95°29’35,9” BT dan berada dekat dengan 2 lokasi sumber gempa
di Provinsi Aceh, diantaranya Patahan Seulimum dan Gunung Vulkanik Seulawah.
Jembatan  Alue  Lamteh  merupakan  salah  satu jembatan  yang  masuk  ke  dalam  ruas  Jalan  Nasional Banda Aceh-Medan. Hal ini yang juga menyebabkan jembatan  ini  mengalami  peningkatan  volume  lalu lintas  sehingga  perlu  dilakukan  pelebaran  pada  sisi kiri dan kanan badan jembatan.
Tujuan dari penelitian ini adalah untuk menganalisis  daya  dukung  pondasi  tiang  pancang menggunakan  formula  dinamis  pada  jembatan  Alue Lamteh. Daya dukung dinamis tiang pancang dihitung menggunakan  metode  Janbu,  ENR-Modified,  CNB, PCUBC dan Hiley.

## 2. Tinjauan Kepustakaan
Tinjauan kepustakaan berisi kerangka konseptual yang  ditulis  berdasarkan  kaidah  ilmiah  dalam pemecahan  masalah  terdiri  dari  laporan  penelitian, jurnal-jurnal  ilmiah  dan  pendapat  para  ahli.  Pada bagian ini mengemukakan kutipan mengenai analisis daya dukung dinamis tiang.

## 2.1 Tiang pancang
Tiang  pancang  merupakan  salah  satu  bagian konstruksi  yang  biasanya  terbuat  dari  baja,  kayu, maupun  beton  yang  berfungsi  untuk  meneruskan beban  dari  struktur  atas  ke  lapisan  tanah  keras  yang dalam [2].
Pondasi  tiang  pancang  biasanya  digunakan untuk  memberikan daya dukung pada bangunan jika tanah  keras  berada  sangat  dalam.  Selain  itu, fondasi juga  berfungsi  untuk  menahan  gaya  angkat  pada bangunan  tingkat  tinggi  yang  dipengaruhi  oleh  gaya guling akibat beban angin [3].

## 2.2 Jenis-jenis pondasi tiang pancang
Hardiyatmo[3] membagi tiang pancang berdasarkan bentuk dan jenis tiang pancang menjadi 3 kategori, diantaranya:
a. Large  displacement  pile atau  disebut  Tiang perpindahan besar.
b. Small  displacement  pile atau  disebut  tiang perpindahan kecil.
c. non-displacement  pile atau  disebut  tiang tanpa perpindahan
Hardiyatmo[3]  membagi  pula  tiang  pancang berdasarkan  material  tiang  pancang  menjadi  6 kategori, diantaranya:
a. Tiang pancang kayu
b. Tiang beton pracetak
c. Tiang beton cetak di tempat
d. Tiang bor
e. Tiang baja profil
f. Tiang komposit
Tomlinson[4] juga menyatakan terdapat beberapa  tiang  pancang  yang  umumnya  digunakan dalam konstruksi, antara lain:
a. Driven piles, yaitu tiang pancang yang telah dibentuk  terlebih  dahulu  yang  terbuat  dari kayu, baja, atau beton lalu dipancang dengan hammer
b. Driven  and  cast  in  places  pile, yaitu  tiang pancang yang dicetak dilokasi pemancangan.
c. Screw  piles,  yaitu  tiang  pancang  baja  yang diputar masuk ke dalam lapisan tanah .
d. Bore  piles, yaitu  tiang  pancang  beton  yang terbuat  dari  pengecoran  beton  ke  dalam lubang yang telah dibuat.
e. Vibration  piles  driven, menurut  Holeyman [5], yaitu tiang pancang yang dimasukkan ke dalam tanah dengan cara digetarkan .
f. Hydraulic  pile  driven, yaitu  tiang  pancang yang  menggunakan  mesin  penekan  (Jack Hydraulic) agar tiang dapat masuk ke dalam tanah.
g. Kneading, yaitu  metode  pembentukan pondasi  padat  pada  tanah  lunak  yang dicampur dengan bahan kimia sebagai bahan perkuatan tanah.

## 2.3 Metode Pemancangan Tiang Pancang
Proses  pemancangan  tiang  pancang  ke  dalam tanah  dapat  menggunakan  diesel  hammer,  vibratory hammer ataupun drop hammer. Menurut Hardiyatmo [3], metode pemancangan tiang berdasarkan penggunaan jenis pemukul (hammer), terbagi atas:
a. Tiang pancang dengan menggunakan pemukul jatuh ( drop hammer ) a. Tiang pancang dengan menggunakan pemukul  aksi  tunggal  ( single  acting hammer ) b. Tiang pancang dengan menggunakan pemukul  aksi  double  ( double  acting hammer ) c. Tiang pancang dengan menggunakan pemukul diesel ( diesel hammer ) d. Tiang pancang dengan menggunakan
pemukul getar ( vibratory hammer )
(a) (b)
(c) (d)
Gambar 1 Skema pemukul tiang: (a) pemukul aksi tunggal; (b) pemukul aksi ganda; (c) pemukul diesel;
(d) pemukul getar. Sumber: Hardiyatmo (2018)

## 2.4 Teori Daya Dukung Tiang Pancang Menggunakan Metode Dinamis
Tobing[6]  Metode  dinamis  merupakan  salah satu  pengujian  tiang  pancang  menggunakan  data calendering berdasarkan  analisis  data  rekaman getaran  yang  terjadi  ketika  tiang  pancang  dipancang menggunakan alat pancang.
Mulyono[7]  menyatakan  bahwa  kapasitas  daya dukung yang harus dicapai oleh sebuah tiang pancang harus  dapat  menopang  beban  aksial  yang  bekerja  di atasnya.  Oleh  karena  itu  dibutuhkan  sebuah  cara  di lapangan  untuk  mengontrol  tercapainya  nilai  daya dukung sebuah tiang pancang yang ingin  didapatkan melalui nilai penetrasi perpukulan yang diperoleh dari data pemancangan di lapangan.

## 2.5. Pengujian calendering
Lilian  [8]  menyatakan  pengujian calendering umumnya  dillaksanakan  saat  proses  pemancangan tiang pancang beton  maupun baja untuk  mengetahui daya  dukung  dinamisnya.  Ketika  kedalaman  yang direncanakan  sudah  tercapai,  maka  akan  dilakukan pengujian calendering untuk mendapatkan nilai final set (s)  tiang  pancang  persepuluh  pukulan  terakhir untuk  dijadikan  acuan  dalam  perhitungan  daya dukung  menggunakan  formula  dinamis.  Pengujian calendering ini  menggunakan  kertas  milimeter  yang ditempel  pada  tiang  pancang,  alat  tulis  atau  pensil, waterpass dan penyangga kayu.
Rahmita  [9]  juga  mengatakan  bahwa  semakin kecil  nilai final  set (s)  maka  daya  dukung  yang didapatkan  akan  semakin  besar,  dan  sebaliknya semakin  besar  nilai final  set (s)  maka  nilai  daya dukung tanah semakin kecil.

## 2.6 Perhitungan daya dukung dengan metode formula dinamis
Bowles[1]  menyatakan  terdapat  10  metode formula  dinamis  yang  dapat  digunakan  dalam menghitung  nilai  daya dukung dinamis sebuah tiang pancang, antara lain:

## 2.6.1 Metode Janbu
Bowles[2] menjelaskan dalam menghitung daya dukung tiang pancang menggunakan hasil  pengujian calendering , dapat dihitung dengan memakai metode Janbu,  menggunakan  Persamaan  (2-1).  Metode  ini dapat  digunakan  dengan  nilai Safety  Factor (SF) sebesar 3 sampai 6:
𝑄𝑢 = 𝑒 ℎ .𝐸 ℎ 𝑘 𝑢 .𝑠 (2-1)
Keterangan:  Qu  =  kapasitas  daya  dukung  tiang pancang  ultimit  (ton);  eh  =  efisiensi  pemukul;  Eh= besaran  energi  pemukul;  s  =  besarnya  penetrasi  per pukulan (mm); Ku = kompresi tiang pancang.
Nilai  eh  seperti  diperlihatkan  dalam  Tabel  1,  yakni nilai efisiensi alat menurut jenis alat yang dipakai.

## Tabel 1 Nilai efisiensi alat
Jenis alat Efisiensi alat (eh) Single acting 0,75 – 1,00
Double acting 0,85 Diesel hammer 0,85 – 1,00 Drop hammer 0,75 – 1,00 Sumber: Mulyono (2015)

## 2.6.2 Metode ENR-Modified
Bowles[2] menjelaskan dalam menghitung daya dukung tiang pancang menggunakan hasil pengujian calendering , dapat dihitung dengan memakai metode ENR-Modified,  menggunakan  Persamaan  (2-2). Metode  ini  dapat  digunakan  dengan  nilai Safety Factor (SF) sebesar 6:
𝑄𝑢 = 1,25.𝑒 ℎ .𝐸 ℎ 𝑠+0,1 𝑊 𝑟 + 𝑛 2 𝑊 𝑝 𝑊 𝑟 + 𝑊 𝑝 (2-2)
Keterangan:  Qu  =  kapasitas  daya  dukung  tiang pancang  ultimit  (ton);  eh  =  efisiensi  pemukul; Eh = besaran energi pemukul; s = besarnya penetrasi per pukulan (mm); n = koefisien restitusi; Wr = berat pemukul (ton); Wp = berat tiang pancang (ton)
Nilai e h seperti  diperlihatkan  dalam  Tabel  1, yakni  nilai  efisiensi  alat  menurut  jenis  alat  yang dipakai.

## 2.6.3 Metode Canadian National Building (CNB)
Bowles[2] menjelaskan dalam menghitung daya dukung tiang pancang menggunakan hasil pengujian calendering, dapat dihitung dengan memakai metode CNB,  menggunakan  Persamaan  (2-3).  Metode  ini dapat  digunakan  dengan  nilai  Safety  Factor  (SF) sebesar 6 :
𝑄𝑢 = 𝑒 ℎ 𝐸 ℎ 𝐶 1 𝑠+ 𝐶 2 𝐶 3 (2-3)
Keterangan:  Qu  =  kapasitas  daya  dukung  tiang pancang  ultimit  (ton);  eh  =  efisiensi  pemukul; Eh = besaran energi pemukul; n = koefisien restitusi; C1 = koefisien perbandingan berat pemukul dan berat tiang;  C2  =  koefisien  perbandingan  daya  dukung dengan  luas  tiang;  C3  =  koefisien  perbandingan panjang  dengan  elastisitas  tiang;  s  =  besarnya penetrasi  per  pukulan  (mm);  Wr  =  berat  pemukul (ton); Wp = berat tiang pancang (ton).
Nilai e h seperti  diperlihatkan  dalam  Tabel  1, yakni  nilai  efisiensi  alat  menurut  jenis  alat  yang dipakai.

## 2.6.4 Metode Pacific Coast Uniform Building Code (PCUBC)
Bowles[2] menjelaskan dalam menghitung daya dukung tiang pancang menggunakan hasil pengujian calendering, dapat dihitung dengan memakai metode PCUBC, menggunakan Persamaan (2-4). Metode ini
dapat  digunakan  dengan  nilai  Safety  Factor  (SF) sebesar 4 :
𝑄𝑢 = 𝑒 ℎ 𝐸 ℎ 𝐶 1 𝑠+ 𝐶 2 (2-4)
Keterangan:  Qu  =  kapasitas  daya  dukung  tiang pancang  ultimit  (ton);  eh  =  efisiensi  pemukul; Eh = besaran energi pemukul; s = besarnya penetrasi per pukulan (mm); C1 = koefisien perbandingan berat pemukul dan berat tiang; C2 = koefisien perbandingan daya dukung dengan luas tiang;
Nilai e h seperti  diperlihatkan  dalam  Tabel  1, yakni  nilai  efisiensi  alat  menurut  jenis  alat  yang dipakai.

## 2.6.5 Metode Hiley
Bowles[2]  menjelaskan  dalam  menghitung daya  dukung  tiang  pancang  menggunakan  hasil pengujian  calendering,  dapat  dihitung  dengan memakai metode Hiley, menggunakan Persamaan (2- 5).  Metode  ini  dapat  digunakan  dengan  nilai  Safety Factor (SF) sebesar 4 :
𝑄𝑢 = 𝑒 ℎ 𝐸 ℎ 𝑠+ 1 2 (𝑘 1 +𝑘 2 +𝑘 3 ) 𝑊 𝑟 +𝑛 2 𝑊 𝑝 𝑊 𝑟 +𝑊 𝑝 (2-5)
Keterangan:  Qu  =  kapasitas  daya  dukung  tiang pancang  ultimit  (ton);  eh  =  efisiensi  pemukul; Eh = besaran energi pemukul; n = koefisien restitusi; k1  =  kompresi  elastis  capblock  dan  pile  cap;  k2  = kompresi elastis tiang; k3 = kompresi elastis tanah; s =  besarnya  penetrasi  per  pukulan  (mm);  Wr  =  berat pemukul (ton); Wp = berat tiang pancang (ton).
Nilai e h seperti  diperlihatkan  dalam  Tabel  1, yakni  nilai  efisiensi  alat  menurut  jenis  alat  yang dipakai.

## 3. Metodologi Penelitian
Metodologi penelitan berisi mengenai prosedur yang  digunakan  dalam  penelitian  yang  dimulai  dari pengumpulan  data  dan  perhitungan  kapasitas  daya dukung  tiang  pancang  menggunakan  formula dinamis.

## 3.1 Pengumpulan data sekunder
Data  sekunder  adalah  data  yang  diperoleh  dari sumber  yang  sudah  ada.  Dalam  perhitungan menggunakan  formula  dinamis  ini  diperlukan  data- data pendukung, yang berhubungan dengan pelaksanaan pemancangan di lapangan.
Berikut ini adalah data sekunder yang digunakan dalam penelitian ini, antara lain:
a. Detail Engineering Design (DED)  Proyek Pelebaran Jembatan Alue Lamteh
b. Nilai final set (s) pengujian calendering
• P1.2 = 12 mm • P2.2 = 24 mm
• P3.2 = 12 mm
• P4.2 = 17 mm
c. Berat hammer = 3,5 ton d. Tinggi jatuh hammer = 2,5 meter e. Berat tiang pancang = 5,13 ton
f. Panjang tiang pancang = 17 meter
g. Diameter tiang pancang = 50 cm
h. Kuat tekan tiang pancang (fc’) = 30 MPa.

## 3.2 Metode perhitungan daya dukung dinamis
Perhitungan daya dukung tiang pancang menggunakan formula dinamis didapatkan dari hasil nilai final  set (s). Persamaan  yang  digunakan  dalam penelitian  ini  berdasarkan  Bowles[2],  yaitu  Janbu, ENR-Modified, CNB, PCUBC, dan Hiley.
Tobing[6]  Hasil  perhitungan  kapasitas  daya dukung  menggunakan  formula  dinamis  ini  akan dibagi  dengan safety  factor (SF)  sesuai  dengan metode yang digunakan sehingga akan menghasilkan nilai  daya  dukung  dengan  pertimbangan  dan  faktor aman yang baik.

## 4. Hasil dan Pembahasan
Bagian  ini  merupakan  hasil  dan  pembahasan penelitian  berdasarkan  pengolahan  data  primer  dan data  sekunder  yaitu  berupa  hasil  perhitungan  nilai daya  dukung  tiang  pancang  menggunakan  formula dinamis  pada  proyek  pelebaran  Jembatan  Alue Lamteh.

## 4.1. Nilai daya dukung dinamis metode Janbu
Berdasarkan  hasil  perhitungan  menggunakan persamaan  2-1,  didapatkan  nilai  daya  dukung terendah pada metode Janbu dengan nilai final set (s) 24  mm  yaitu  pada  tiang P2.2  sebesar  Qall  =  37,963 ton,  sedangkan  nilai  daya  dukung  tertinggi  dengan nilai final set (s) 12 mm yaitu pada tiang P1.2 dan P3.2 masing  masing  sebesar  Qall  =  65,325  ton. Rekapitulasi nilai daya dukung dinamis metode Janbu seperti diperlihatkan dalam Tabel l.

## Tabel 1   Rekapitulasi nilai daya dukung dinamis
metode Janbu No. Tiang s (mm) Qall (ton) P1.2 12,0 65,325 P2.2 24,0 37,963 P3.2 12,0 65,325 P4.2 17,0 50,546
Grafik hubungan antara nilai final set (s) dengan daya  dukung  tiang  pancang  metode  Janbu  seperti diperlihatkan  dalam  Gambar  2  menunjukkan  bahwa semakin  besar  nilai  final  set  (s)  maka  akan  semakin kecil  nilai  daya  dukung  yang  akan  dihasilkan  oleh sebuah  tiang  pancang  dan  sebaliknya  semakin  kecil
nilai final set (s) maka akan semakin besar pula daya dukung tiang pancang.
Gambar 2 Grafik hubungan antara nilai final set
(s) dengan daya dukung tiang pancang metode
Janbu

## 4.1.2 Nilai daya dukung dinamis metode ENR- Modified
Berdasarkan  hasil  perhitungan  menggunakan persamaan  2-2,  didapatkan  nilai  daya  dukung terendah  pada  metode  ENR-Modified  dengan  nilai final set (s) 24 mm yaitu pada tiang P2.2 sebesar Qall = 41,917 ton, sedangkan nilai  daya dukung tertinggi dengan nilai final set (s) 12 mm yaitu pada tiang P1.2 dan  P3.2  masing  masing  sebesar  Qall  =  83,488  ton. Rekapitulasi nilai daya dukung dinamis metode ENR- Modified seperti diperlihatkan dalam Tabel 2.
Tabel 2   Rekapitulasi nilai daya dukung dinamis
metode ENR-Modified No. Tiang s (mm) Qall (Ton) P1.2 12,0 83,488 P2.2 24,0 41,917 P3.2 12,0 83,488 P4.2 17,0 59,077
Grafik hubungan antara nilai final set (s) dengan daya  dukung  tiang  pancang  metode  ENR-Modified seperti  diperlihatkan  dalam  Gambar  3  menunjukkan bahwa  semakin  besar  nilai  final  set  (s)  maka  akan semakin kecil nilai daya dukung yang akan dihasilkan oleh  sebuah  tiang  pancang  dan  sebaliknya  semakin kecil nilai final set (s) maka akan semakin besar pula daya dukung tiang pancang.
Gambar 3 Grafik hubungan antara nilai final set (s) dengan daya dukung tiang pancang metode

## Janbu

## 4.1.3 Nilai daya dukung dinamis metode CNB
Berdasarkan  hasil  perhitungan  menggunakan persamaan  2-3,  didapatkan  nilai  daya  dukung terendah pada metode CNB dengan nilai final set (s) 24  mm  yaitu  pada  tiang P2.2  sebesar  Qall  =  45,508 ton,  sedangkan  nilai  daya  dukung  tertinggi  dengan nilai final set (s) 12 mm yaitu pada tiang P1.2 dan P3.2 masing  masing  sebesar  Qall  =  64,759  ton. Rekapitulasi nilai daya dukung dinamis metode CNB seperti diperlihatkan dalam Tabel 3.

## Tabel 3  Rekapitulasi nilai daya dukung dinamis metode CNB
No. Tiang s (mm) Qall (Ton) P1.2 12,0 64,759 P2.2 24,0 45,508 P3.2 12,0 64,759 P4.2 17,0 55,467
Grafik hubungan antara nilai final set (s) dengan daya  dukung  tiang  pancang  metode  CNB  seperti diperlihatkan  dalam  Gambar  4  menunjukkan  bahwa semakin  besar  nilai  final  set  (s)  maka  akan  semakin kecil  nilai  daya  dukung  yang  akan  dihasilkan  oleh sebuah  tiang  pancang  dan  sebaliknya  semakin  kecil nilai final set (s) maka akan semakin besar pula daya dukung tiang pancang.
Gambar 4 Grafik hubungan antara nilai final set (s) dengan daya dukung tiang pancang metode

## 4.1.4 Nilai daya dukung dinamis metode PCUBC
Berdasarkan  hasil  perhitungan  menggunakan persamaan  2-4,  didapatkan  nilai  daya  dukung terendah pada metode  PCUBC  dengan nilai final set (s) 24 mm yaitu pada tiang P2.2 sebesar Qall = 35,470 ton,  sedangkan  nilai  daya  dukung  tertinggi  dengan nilai final set (s) 12 mm yaitu pada tiang P1.2 dan P3.2 masing  masing  sebesar  Qall  =  53,414  ton. Rekapitulasi  nilai  daya  dukung  dinamis  metode PCUBC seperti diperlihatkan dalam Tabel 4.

## Tabel 4  Rekapitulasi nilai daya dukung dinamis
metode PCUBC No. Tiang s (mm) Qall (Ton) P1.2 12,0 53,414 P2.2 24,0 35,470 P3.2 12,0 53,414 P4.2 17,0 44,485
Grafik hubungan antara nilai final set (s) dengan daya  dukung  tiang  pancang  metode  PCUBC  seperti diperlihatkan  dalam  Gambar  5  menunjukkan  bahwa semakin  besar  nilai  final  set  (s)  maka  akan  semakin kecil  nilai  daya  dukung  yang  akan  dihasilkan  oleh sebuah  tiang  pancang  dan  sebaliknya  semakin  kecil nilai final set (s) maka akan semakin besar pula daya dukung tiang pancang.
Gambar 5 Grafik hubungan antara nilai final set (s) dengan daya dukung tiang pancang metode

## PCUBC

## 4.1.5 Nilai daya dukung dinamis metode Hiley
Berdasarkan  hasil  perhitungan  menggunakan persamaan  2-5,  didapatkan  nilai  daya  dukung terendah pada metode Hiley dengan nilai final set (s) 24  mm  yaitu  pada  tiang P2.2  sebesar  Qall  =  35,470 ton,  sedangkan  nilai  daya  dukung  tertinggi  dengan nilai final set (s) 12 mm yaitu pada tiang P1.2 dan P3.2 masing  masing  sebesar  Qall  =  53,414  ton. Rekapitulasi nilai daya dukung dinamis metode Hiley seperti diperlihatkan dalam Tabel 5.

## Tabel 5  Rekapitulasi nilai daya dukung dinamis
metode Hiley No. Tiang s (mm) Qall (Ton) P1.2 12,0 63,911 P2.2 24,0 41,142 P3.2 12,0 63,911 P4.2 17,0 52,255
Grafik hubungan antara nilai final set (s) dengan daya  dukung  tiang  pancang  metode  Hiley  seperti diperlihatkan  dalam  Gambar  6  menunjukkan  bahwa semakin  besar  nilai  final  set  (s)  maka  akan  semakin kecil  nilai  daya  dukung  yang  akan  dihasilkan  oleh sebuah  tiang  pancang  dan  sebaliknya  semakin  kecil nilai final set (s) maka akan semakin besar pula daya dukung tiang pancang.
Gambar 6 Grafik hubungan antara nilai final set (s) dengan daya dukung tiang pancang metode Hiley
4.1.6 Hubungan antara nilai daya dukung dinamis dengan nilai final set (s)
Seperti  diperlihatkan  dalam  Gambar  7  yaitu grafik  gabungan  hubungan  antara  nilai final  set (s) dengan  daya  dukung  tiang  pancang  menggunakan formula dinamis menggunakan metode Janbu, metode ENR-Modified, metode Canadian National Building (CNB), metode Pacific Coast Uniform Building Code (PCUBC),  dan  metode  Hiley.  Dapat  diamati  bahwa metode  ENR-Modified  menunjukkan  nilai  daya dukung  tiang  pancang  terbesar  sedangkan  metode PCUBC  menunjukkan  nilai  daya  dukung  tiang pancang terkecil.

## Gambar 7 Grafik gabungan hubungan antara nilai
final set (s) dengan daya dukung tiang pancang menggunakan formula dinamis
Berdasarkan grafik hubungan antara nilai final set (s)  dengan  daya  dukung  tiang  pancang menggunakan  formula  dinamis,  dapat  disimpulkan bahwa semakin kecil nilai final set (s) hasil pengujian calendering ini,  maka  nilai  daya  dukung  yang dihasilkan  dalam  perhitungan  formula  dinamis  ini semakin besar dan sebaliknya apabila semakin besar nilai final set (s)  maka nilai daya dukung yang akan dihasilkan juga semakin kecil.

## 5. Kesimpulan dan saran
Berdasarkan  hasil  perhitungan  dan  analisis  daya dukung  dengan  formula  dinamis  didapat  beberapa kesimpulan, yaitu nilai daya dukung dinamis terbesar yaitu  menggunakan  metode  ENR-Modified  pada tiang P1.2 dan P3.2 dengan s=12 mm masing-masing sebesar  83,488  ton  sedangkan  Qu  terkecil  yaitu menggunakan  metode  PCUBC  pada  tiang  P2.2 dengan s=24 mm sebesar 35,470 ton. Semakin besar nilai final  set (s) maka nilai daya dukung yang akan dihasilkan juga semakin kecil sedangkan jika semakin kecil nilai final set (s) maka nilai daya dukung yang dihasilkan dalam akan semakin besar.
Adapun saran yang dapat diberikan yaitu untuk mendapatkan nilai kapasitas daya dukung yang lebih akurat dapat dihitung menggunakan beberapa metode formula  dinamis  lainnya  yaitu  seperti  metode AASHTO,  Navy-McKay,  Gates,  Danish dan Eytelwein.

## 6. Daftar pustaka
[1] Struyk,  H.J.  dan  Veen,  K.H.C.W.  1984. Jembatan . Jakarta: PT. Pradnya Paramita.
[2] Bowles,  J.E.  1997. Analisa  dan  Desain Pondasi Jilid 1 . Jakarta: Penerbit Erlangga.
[3] Hardiyatmo,  H.C.  2018. Analisis  dan Perancangan Fondasi II . Yogyakarta: Gadjah
Mada University Press.
[4] Tomlinson,  M.,  Woodward,  J.  1994. Pile Design  and  Construction  Practice .  London and Newyork: Francis and Taylor Group.
[5] Holeyman,  A.  2000. Vibratory  Pile  Driving . Belgia: UCLouvain.
[6] B.  M.  L.  Tobing,  “Perbandingan  Kapasitas Penggunaan  Formula  Dinamis  Pada  Tiang Pancang  Sebagai  Kontrol  Daya  Dukung,” J.
Civ.  Eng.  Student ,  vol.  1,  no.  3,  pp.  43–49, 2019, [Online]. Available: http://www.jim.unsyiah.ac.id/CES/article/vie w/8244.
[7] Mulyono, T. 2015. Teknik Pondasi 2 Pondasi Dalam. Jakarta: Universitas Negeri Jakarta.
[8] Lilian,  F.,  Munirwansyah,  Yunita,  H.  2020. Kontrol  Kapasitas  Daya  Dukung  Pondasi Tiang  Pancang  dengan  Metode  Formula Dinamis dan Analisis Pacific Coast Uniform Building  Code  (Studi  Kasus  Pondasi  Wisma District  Sales  Office  (DSO)  Djarum,  Kota Banda Aceh . Tugas Akhir: Universitas Syiah Kuala.
[9] Rahmita,  A.K.,  Munirwansyah,  Khaizal. 2020. Tinjauan Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang  (Precast  Concrete  Mini  Pile) dengan  Metode  Formula  Dinamis  dan Analisis  Navy-Mckay  (Studi  Kasus  Pondasi Gedung District Sales Office (DSO) Djarum, Kota Banda Aceh) . Tugas Akhir: Universitas Syiah Kuala.
0 5 10 15 20 25 30 20 30 40 50 60 70 80 90 100 F in al s et ( m m ) Daya dukung  (ton) Janbu ENR-Modified CNB PCUBC Hiley P2.2 = 35,470 ton (PCUBC) P2.2 = 41,142 ton (Hiley) P2.2 = 37,963 ton (Janbu) P2.2 = 41,917 ton (ENR-M odified) P2.2 = 45,508 ton (CNB) P4.2 = 44,485 ton (PCUBC) P4.2 = 52,255 ton (Hiley) P4.2 = 50,546 ton (Janbu) P4.2 = 59,077 ton (ENR-M odified) P4.2 = 55,467 ton (CNB) P1.2 & P.3.2 = 53,414 ton (PCUBC) P1.2 & P.3.2 = 63,911 ton (Hiley) P1.2 & P.3.2 = 65,325 ton (Janbu) P1.2 & P.3.2 = 83,488 ton (ENR-M odified) P1.2 & P.3.2 = 64,759 ton (CNB)