pISSN: 2723-3472 eISSN: 0000-0000 eISSN: 2746 -1033
Volume 3, Issue 2, September 2022, pages 59-66

## REKONSTRUKSI TADULAKO
Civil Engineering Journal on Research and Development https://new.jurnal.untad.ac.id/index.php/renstra
Perancangan Struktur Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) Ruko 4 Lantai Berdasarkan SNI 2847-2019 dan SNI 1726-2019
M. Basyir a , F. Amir a *, S. Maricar a dan I.G.M. Oka a
a Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Universitas Tadulako, Jl. Soekarno-Hatta Km 9, Palu 94118, Indonesia
* Corresponding author’s e -mail: fatmastructureuntad@gmail.com
Received: 8 August 2022 ; revised: 24 August 2022 ; accepted: 26 August 2022
Abstract: Palu  City  is  located  in  an  earthquake-prone  area.  To  Construct  a  building  in  earthquake-prone  areas,  many  people like  to construct buildings far away from the epicenter, we should be able to construct buildings in earthquake-prone areas without any worries about the resilience of the building related to seismic load. In this final project, a 4 (four) storey shophouse will be designed as the Special Moment  Resisting  Frame  method using  the  SNI-2847-2019  and  SNI- 1726-2019  standard. The seismic  load was simulated  using the response spectrum and the structural element was analyzed by 3D Structural Analysis Programme. The design results meet the dimensions of each structural elements. There were slab thickness 125 mm, column dimensions 600 mm x 600 mm, dimensions of beam 400  mm x 600 mm, the dimensions of the joist 200 mm x 400 mm and tie beam dimension 400 mm x 600 mm with the reinforcement obtained from each structural element meet the requirements of SNI-2487- 2019, Standard of structural concrete for buildings .
Keywords: earthquake resistant buildings, response spectrum, seismic load, Palu City
Abstrak: Kota Palu terletak di daerah rawan gempa. Untuk membangun gedung di daerah rawan gempa banyak masyarakat untuk memilih membangun  gedung  menjauhi  pusat  gempa  tersebut,  seharusnya  kita  bisa  membangun  gedung  di  daerah  rawan  gempa  tanpa  harus mengkhawatirkan ketahanan gedung tersebut terhadap bencana khususnya Gempa.Dalam tugas akhir ini akan direncanakan Ruko 4 (empat) lantai dengan menggunakan metode Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) dengan menggunakan peraturan SNI-2847-2019 dan SNI-1726-2019. Beban gempa yang ditinjau dengan menggunakan metode respons spektrum dan analisis struktur dilakukan dengan bantuan program Analisa Struktur 3D. Dari hasil perencanaan, diperoleh tebal pelat 125 mm, dimensi kolom 600 mm x 600 mm, dimensi balok induk 400 mm x 600 mm, dimensi balok anak 200 mm x 400 mm dan  dimensi sloof 400 mm x 600 mm dengan tulangan yang didapatkan  dari  masing  masing  elemen struktur telah  sesuai  dengan  persyaratan yang diatur dalam  SNI-2487-2019  Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung.
Kata kunci: bangunan tahan gempa, response spektrum, beban gempa, Kota Palu

## 1. Pendahuluan
Kota Palu terletak di daerah rawan terjadi gempa. Untuk membangun  gedung  di  daerah  rawan  gempa  banyak masyarakat  memilih  membangun  gedung  menjauhi  pusat gempa  tersebut,  kita  bisa  membangun  gedung  di  daerah rawan  gempa  tanpa  harus  mengkhawatirkan  ketahanan gedung tersebut terhadap bencana, seperti yang diutarakan oleh Teddy Boen, penggerak World Seismic Safety Initiative di Indonesia “Perkuatan secara vertikal lebih baik dilakukan daripada  perkuatan  horizontal”.  Oleh  karena  itu,  untuk mengurangi  resiko  akibat  bencana  gempa  tersebut  perlu direncanakan struktur bangunan tahan gempa [1-3] .
Perencanaan  struktur  tahan  gempa  pada  umumnya didasarkan  pada  analisa  elastik  yang  diberi  faktor  beban untuk simulasi kondisi ultimit (batas) [4-5] . Kenyataannya, perilaku runtuh struktur bangunan pada saat gempa adalah pada saat kondisi inelastis [6-8] . Untuk merencanakan suatu struktur  dengan  beban  gempa,  banyak  aspek  yang mempengaruhinya  diantaranya  adalah  periode  bangunan. Periode  bangunan  sangat  dipengaruhi  oleh  massa  struktur serta kekakuan struktur tersebut. Kekakuan struktur sendiri dipengaruhi  oleh  kondisi  struktur,  bahan  yang  digunakan serta  dimensi  struktur  yang  digunakan.  Evaluasi  untuk memperkirakan  kondisi  inelastik  struktur  bangunan  perlu
untuk mendapatkan jaminan bahwa kinerjanya memuaskan pada saat terjadinya gempa [9-10] .
Ketika  terjadi  gempa  ringan  bangunan  tidak  boleh mengalami kerusakan, baik pada komponen non struktural maupun pada komponen strukturalnya [11-12] . Bila terjadi gempa sedang, bangunan boleh mengalami kerusakan pada komponen  non  strukturalnya,  akan  tetapi  komponen strukturalnya  tidak  boleh  mengalami  kerusakan [13] .  Bila terjadi gempa besar, bangunan boleh mengalami kerusakan pada  komponen  non  struktural  maupun  komponen strukturalnya,  akan  tetapi  penghuni  bangunan  dapat menyelamatkan diri [14-15]
Bangunan  gedung  dengan  Sistem  Rangka  Pemikul Momen  Khusus  (SRPMK)  direncanakan  dengan  konsep Strong  Colomn and Weak  Beam (kolom  kuat  dan  balok lemah) [16-17] .  Dengan  konsep  perencanaan    ini diharapkan  struktur  akan  memberikan  respon  inelastis terhadap beban gempa kuat yang bekerja pada struktur dan mampu  menjamin  mekanisme  sendi  plastis  pada  elemen- elemen  struktur  sehingga  struktur  tetap  berdiri  walaupun sudah berada diambang keruntuhan.
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 3(2), September 2022

## 2. Data Perencanaan

## 2.1. Data Bangunan
Data  bangunan  berisi  tentang  informasi  umum mengenai gedung yang akan direncanakan, yaitu : a) Lokasi rencana gedung Kota Palu, Sulawesi Tengah
b) Fungsi dan peruntukn gedung sebagai Rumah Tokoh
c) Jumlah tingkat: 4 Tingkat
d) Tinggi lantai: 4 m
e) Tinggi gedung: 16 m
f) Atap: Dak Beton

## 2.2. Data Struktur
Data  ini  memuat  informasi  mengenai  spesifikasi struktur yang digunakan dalam perencanaan, yaitu :
1) Sistem struktur menggunakan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRMPK).
2) Mutu bahan struktur
a) Mutu baja struktur
− Mutu  Baja  Tulangan  Diamter  >  12  mm  BJTS 420B (SNI 2052 2017)
− Tegangan leleh, fy 420 MPa
− Tegangan putus, fu 525 MP a − Modulus elastisitas, Es 200.000 MPa
− Modulus geser, Gs 80.000 MPa
− Angka poisson, ʋ 0,3 − Koefisien muai panas,  1,2 x 10 -5
b) Mutu beton struktur
− Kuat tekan, fc 35 MPa
− Modulus elastisitas
𝐸𝑐 = 4700√𝑓 ′ 𝑐 = 27,805,575 MPa − Angka poisson,  = 0.2 − Modulus geser, Gc = 11.585.656 MPa − Koefisien muai panas, = 1,0 x 10 -5 /°C

## 2.3. Denah Bangunan
Denah bangunan arah horizontal memiliki bentang 6 m ( Gambar  1 ),  sedangkan  gedung  arah  vertikal  memiliki bentang 4 m seperti pada Gambar 2 .
Gambar 1. Denah bangunan
Gambar 2. Tampak  depan bangunan

## 2.4. Data Tanah
Data  tanah  untuk  penelitian  ini  adalah  seperti ditampilkan pada Tabel 1 .
Tabel 1 . Data hasil pengujian SPT
Lapisan ke Kedalaman (d) (m) Tebal ( t ) ( F ) N-SPT (N) t/N
1 0.00 - 2.00 2 5 0.400 2 2.00 - 4.00 2 6 0.333 3 4.00 - 6.00 2 10 0.200 4 6.00 - 8.00 2 11 0.182 5 8.00 - 10.00 2 6 0.333 6 10.00 - 12.00 2 6 0.333 7 12.00 - 14.00 2 7 0.286 8 14.00 - 16.00 2 23 0.087 9 16.00 - 18.00 2 34 0.059 10 18.00 - 20.00 2 39 0.051 11 20.00 - 22.00 2 28 0.071 12 22.00 - 24.00 2 24 0.083 13 24.00 - 26.00 2 22 0.091 14 26.00 - 28.00 2 25 0.080 15 28.00 - 30.00 2 31 0.065 Jumlah 30 2.655 Nilai N-SPT rata-rata :
𝑁 ̅ = ∑ 𝑛 ∑ ( 𝑡 𝑁) = 30 2.655 = 11.300

## 3. Metode Penelitian

## 3.1. Bagan Alir Penelitian
Penelitian  diawali  dengan  studi  literatur  dan perencanaan pendahuluan dan pemodelan struktur. Analisis pembebanan  meliputi  beban  hidup,  beban  mati,  beban gempa  serta  kombinasi  keduanya  dilakukan  sebagai masukan  untuk  mendesain  penulangan.  Secara  mendetail tahapan penelitian dituangkan dalam bagan alir seperti pada Gambar 3 . 3 H D 4 m 4 m 2 4 m 4 m 4 m 6 m 6 m G 6 C 6 m 6 m 1 F 5 B A E 4 I 6000 Balok anak 200/400 4000 6000 Kolom 600/600 4000 6000 Balok induk 400/600 4000 4000 6000
Gambar 3. Tahapan perancangan
3.1.1. Preliminary Design
Preliminry  Design adalah  desain  awal  dimensi  serta material yang akan digunakan untuk membentuk struktur. Preliminary  Design merupakan  spesifikasi  struktur  yaang akan  dimodelkan  dalam software. Untuk  SRPMK  telah ditetapkan  oleh  SNI  2847:2019  tentang  batasan  dimensi balok  dan  kolom  yang  digunakan  dan  juga  material  yang digunakan  berupa  mutu  beton  dan  juga  mutu  baja  yang digunakan
3.1.2. Pemodelan Struktur
Memodelkan struktur gedung ruko dengan menggunakan software analisa struktur. Data struktur yang digunakan  berdasarkan  hasil preliminay  design. Dalam suatu  perencanaan  struktur  gedung,  hal  yang  pertama dilakukan  yaitu  penentuan  jenis  struktur  yang  akan  kita gunakan, karena ini akan berpengaruh kepada beban gempa dan dimensi struktur yang akan kita dapatkan nanti. Untuk pemilihan  jenis  struktur,  maka  terlebih  dahulu  harus diketahui  kategori  desain  seismik  tempat  yang  akan direncanakan.  Langkah  awal  yang  harus  dilakukan  yaitu kita  harus  mengetahui  jenis  tanah  yang  berada  di  lokasi yang akan kita rencanakan. Setelah itu kita perlu data SDS dan SD1 yang didapat dari situs Puskim PU.

## 3.1.3. Analisis Pembebanan
Pembebanan  yang  dilakukan  yaitu  beban  mati,  beban hidup,  dan  beban  gempa.  Beban  hidup  diperhitungkan berdasarkan  fungsi  gedung,  daerah  gempa  serta  kondisi tanah. Beban mati adalah berat semua bagian dari gedung yang tak terpisahkan dan bersifat tetap. Beban mati diambil dari  berat  sendiri  dari  bahan  bangunan  dan  komponen
gedung . Beban mati mengacu pada Peraturan Pembebanan Indonesia unruk Gedung 1983 (PPIUG 1983) serta Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain (SNI 1727:2020) [5] . Beban mati ini yang dimasukkan ke pemodelan SAP2000 sebagai fungsi dead load.
Beban  hidup  semua  beban  akibat  penggunaan  dan penghunian dari suatu bangunan dan beban pada lantai yang dapat  berpindah  yang  mengakibatkan  perubahan pembebanan.  Beban  hidup  pada  gedung  mengacu  pada peraturan  Pembebanan  Indonesia  utuk  Gedung  1983 (PPIUG  1983),  serta  beban  minimum  untuk  perancangan bangunan  gedung  dan  struktur  lain  (SNI  1727:2020) [5] . Beban  hidup  ini  yang  akan  nantinya  dimasukkan  ke pemodelan SAP2000 sebagai fungsi live load .
Dalam analisa beban gempa dinamik, respon spektrum disusun berdasarkan respon terhadap percepatan tanah hasil rekaman  gempa [7] .  Desain  spektrum  merupakan respresentasi  gerakan  tanah  akibat  getaran  gempa  yang pernah  terjadi  disuatu  lokasi.  Pada  tugas  akhir  ini  data respon  spektrum  didapatkan  dari  situs  Puskim  PU, berdasarkan kondisi tanah dan wilayah yang akan didesain, setelah  didapat  data  respon  spektrum  maka  di  inputkan pemodelan SAP2000 yang telah dibuat.

## 3.1.4. Hasil dan Pembahasan
Setelah dilakukan pembebanan terhadap model struktur tadi, maka dilakukan analisis pada software tersebut untuk mengetahui  gaya-gaya  dalam  yang  berkerja  pada  struktur tersebut.  Setelah  itu  dilakukan  perhitungan  tulangan struktur atas yaitu balok, sloof , kolom dan plat lantai.

## 3.1.5. Kesimpulan
Berupa hasil yang didapatkan dari analisis dan disain yang dilakukan.
Gambar 4. Respon spektrum percepatan gempa desain Kota Palu
4. Hasil dan Pembahasan

## 4.1. Perencanaan Beban Gempa
Tinggi  antar  lantai  =  4  m,  tinggi  bangunan  =  16  m, Untuk  mendapatkan  kategori  desain  seismik,  dilakukan
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 3(2), September 2022
perhitungan  nilai  rata-rata  N  dari  data  SPT  hasil penyelidikan tanah. Diperoleh Nrata- rata = 11.300 ˂ 15, dan didapat  kategori  tanah  sebagai  tanah  lunak  (SE),  maka berdasarkan  respon  spektrum  dari  data  Puskin  untuk  kota Palu didapat nilai SDS = 1,157 g dan SD1= 01,027 g, dan koefisien modifikasi respon (R) = 8 ( Gambar 4 ).

## 4.1.1. Rasio Partisipasi Massa
Besarnya rasio partisipasi massa untuk struktur Gedung yang direncanakan dapat dilihat pada Tabel 2 .
Tabel 2 . Rasio partisipasi massa arah Sumbu X dan Y
Ragam Sumbu X Sumbu Y Translasi Ux (%) Rotasi Rx (%) Translasi Uy (%) Rotasi Ry (%) 1 86 0 0 34 2 86 43 87 34 3 86 43 87 34 4 86 43 87 34 5 96 43 96 34 6 96 43 96 34 7 99 43 96 35 8 99 44 99 35 9 99 44 99 35 10 100 44 99 35 11 100 44 100 35 12 100 44 100 35

## 4.1.2. Waktu getar alami struktur
Penentuan  metode  apa  yang  digunakan  untuk mengombinasikan respon maksimum struktur akibat beban gempa,  perlu  memperhatikan  nilai  waktu  getar  alami struktur. Tabel  3 memperlihatkan  waktu  getar  alami  dari setiap  ragam  getar  untuk  struktur  gedung  yang direncanakan.
Tabel 3. Waktu getar alami struktur
Ragam Getar Waktu Getar Alami, T(detik) Selisi detik % 1 0.706 2 0.648 0.082 8,183 3 0.586 0.096 9,600 4 0.231 0.606 60,613 5 0.216 0.065 6,459 6 0.194 0.101 10,120 7 0.139 0.286 28,573 8 0.133 0.041 4,071 9 0.119 0.106 10,601 10 0.106 0.111 11,108 11 0.104 0.013 1,328 12 0.093 0.112 11,198

## 4.1.3. Simpangan Antar Lantai
Gambar  5 memperlihatkan  portal  yang  ditinjau  untuk memeriksa simpangan antar lantai. Portal 1 ditinjau untuk
simpangan arah X, sedangkan portal A ditinjau simpangan arah  Y.  Berikut  adalah Tabel  4 dan Tabel  5 perhitungan simpangan antar lantai.
Gambar 5 . Portal tinjauan pemeriksaan simpangan antar lantai Tabel 4. Simpangan antar lantai Arah X
Tabel 5 . Simpangan antar lantai Arah Y

## 4.2. Perencanaan Pelat Atap dan Lantai
Pembebanan  pelat  yang  direncanakan  menggunakan PPIUG  1983  dan  perhitungan  pembebanan  sesuai  SNI 1727:2020. Berdasarkan preliminary design diperoleh tebal pelat atap 120 mm, dan pelat lantai 120 mm. Momen pelat yang didapatkan dapat dilihat pada Tabel 6 .
Tabel 6. Momen pelat tiap lantai
Tingkat Momen Arah X (kN.m) Momen Arah Y (kN.m) Max Min Max Min Atap 2,488 -6,224 2,416 -4,111 Lantai 3 4,526 -11,438 4,292 -7,655 Lantai 2 4,348 -11,449 4,082 -7,668 Lnatai 1 4,574 -11,485 4,297 -7,672
Hsx δ ex δx Δx Δa (ijin) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Atap 4000 26,026 3,153 17,340 80 Memenuhi 3 4000 22,874 6,566 36,115 80 Memenuhi 2 4000 16,308 9,000 49,501 80 Memenuhi 1 4000 7,307 7,307 40,190 80 Memenuhi Dasar 0 0.000
Keterangan Lantai Hsy δ ey δy Δy Δa (ijin) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Atap 4000 21,857 2,533 139,336 80 Memenuhi 3 4000 19,324 5,363 29,494 80 Memenuhi 2 4000 13,961 7,435 40,893 80 Memenuhi 1 4000 6,526 6,526 35,893 80 Memenuhi Dasar 0 0.000
Lantai
Keterangan
REKONSTRUKSI TADULAKO: Civil Engineering Journal on Research and Development , Vol. 3(2), September 2022
Hasil  perhitungan  diperoleh  penulangan  tumpuan  dan lapangan pelat atap arah x dan y adalah D12 - 333 mm dan penulangan tumpuan dan lapangan pelat lantai arah x dan y adalah D12 - 333 mm.

## 4.3. Perencanaan Balok
Direncanakan balok induk dimensi 400/600 mm. Tebal selimut  beton  40  mm,  dengan  tulangan  utama  =  19  mm, tulangan Sengkang 14 mm, d =536,5 mm, ASpakai D19 = 283,385  mm 2 .  Dari  hasil  analisis SAP  2000 didapatkan balok X-2 dalam Tabel 7 .
Tabel 7. Resume momen balok induk Tipe Balok (-) atau (+) Momen Tumpuan Kiri (kN.m) Momen Lapangan (kN.m) Momen Tumpuan Kanan (kN.m) Balok X-1 (-) 468,013 195,945 468,013 (+) 295,477 295,477 1) Tulangan yang dibutuhkan
a) As tulangan daerah tarik (Atas) − AS perlu = 2360.6 mm 2 − n tulangan = 2360.6 0.25∗3,14∗19 2 = 8,33 ≈ 10 batang − Pakai  tulangan  10D19  (As  =  2833,85  mm 2 > 2360,6 mm 2 ) (Ok)
b) As tulangan daerah tekan
− AS perlu = 1317 mm 2 − n tulangan = 1317 0.25∗3,14∗19 2 = 4,6 ≈ 6 batang
− Pakai tulangan 10D19 (As = 1700,31 mm 2 > 1317 mm 2 ) (Ok)
c) As tulangan daerah lapangan − AS perlu = 1373 mm 2
− n tulangan = 1317 0.25∗3,14∗19 2 = 4,6  5  batang − Pakai tulangan 10D19 (As = 1700,31 mm 2 > 1317 mm 2 ) (Ok)
2) Cek  momen  nominal  terfaktor  terhadap  momen ultimate.
a) Tulangan daerah tarik (atas)
− ϕ M n >  Mn 491,455  kN.m  >  468,0134 kN.m….(Memenuhi).
b) Tulangan daerah tekan (atas)
− ϕ M n >  Mn 318,142  kN.m  >  295,477 kN.m….(Memenuhi).
Hasil  perhitungan  penulangan  tekan  dan  tarik  untuk daerah tengah positif masing-masing adalah 5D19 mm, dan hasil perhitungan penulangan tarik dan tekan untuk daerah  masing-masing  adalah  9D19  mm  dan  10D19 mm.
3) Tulangan geser yang direncanakan Didapatkan nilai gaya geser output SAP 2000 Vu kiri= 77,213 kN dan Vu kanan = 77,213 kN.
a) Gaya geser desain
− Goyang ke kiri: V e tumpuan kiri = 249,554 kN dan V e tumpuan kanan = 95,128 kN − Goyang ke kanan: V e tumpuan kiri = 95,128 kN dan V e tumpuan kanan = 249,554 kN
b) Panjang daerah l o Daerah l o merupakan  daerah  yang  diasumsikan berpotensi  terjadi  sendi  plastis.  Panjang  daerah l o diambil sebesar 2h =1200 mm.
c) Kuat geser beton V c yang dipakai dalam desain. SNI  2847:2019  18.6.5.2  menyatakan  untuk penulangan  geser  sepanjang  daerah l o kuat  geser beton V c diambil  sebesar  nol  apabila  kedua persyaratan berikut terpenuhi:
− 50% V e (maks)  ≤ V sway (maks),  124,777
kN  172,314 kN (ok) − Pu < A g f’c/20 Dari SAP2000, nilai Pu maksimum pada balok = 4,926 kN < 420 kN (memenuhi)
d) Kuat geser tulangan yang diperlukan, Vs − V e maks = 249,554; ϕ (geser) = 0,75; V c = 0 − 𝑉 𝑠 = 𝑉 𝑒 𝜙 − 𝑉 𝑐 = 249,554 0,75 − 0 = 332,738 𝑘𝑁 − Cek terhadap Vs maks
𝑉 𝑠 < 0,66√𝑓 𝑐 ′ 𝑏𝑑 𝑡 = 332,738 < 844,027 (𝑜𝑘)
Dipasang tulangan geser diameter 14 (2 kaki). Av = 2 x 153,86 mm 2 = 307,720 mm 2 . S aktual = 100 mm dan  S maks =  114  mm  karena  S aktual <  S maks maka digunakan jarak tulangn geser pada daerah l o adalah sebesar 100 mm.
e) Kuat tulangan geser aktual, V s aktual V s tumpuan  kiri  ≤ V s  aktual =  332,738  kN  ≤ 577,727,027  kN  (memenuhi).  Untuk  jarak  tulagan geser  diluar  daerah  sendi  plastis  diambil  dari  nilai terkecil dari:
− 0,25𝑑 𝑡 = 0,25 ∗ 536 = 134 𝑚𝑚 − 6D = 6*19=114 mm
− 150 mm
Maka  digunakan  sengkang  tertutup  Ø14  dengan jarak 114 mm (Ø14-114) di luar daerah l o .

## 4.4. Perencanaan Kolom
Direncanakan  kolom  dengan  dimensi  60  cm  x  60  cm. Selimut beton  (s) = 40 mm, tinggi  efektif d = 536,5 mm. Diameter tulangan utama = 19 mm dan tulangan sengkang = 14 mm. Dari hasil analisa SAP 2000, untuk kolom lantai 1  peroleh  gaya  aksial  terbesar  kolom  Pu  =  1900824  N). Penulangan  longitudinal  kolom,  diagram  interaksi  Mn-Pn dengn  menghitung  secara  manual  didapatkan  diagram interaksi kolom seperti pada Gambar 6 dan Gambar 7 . Sesuai pasal SNI 2847:2019, rasio tulangan longitudinal kolom  adalah  1%  <  1,89  %  <  6%,  dengan  penulangan 24D19 (As = 6801,24 mm2). Kontrol kapasitas beban aksial kolom  berdasarkan  SNI  2847:2019,  beban  aksial  dari komponen  struktur  tekan  Pn  tidak  boleh  lebih  besar  dari Pn max. Kontrol  pendetailan  kolom  sesuai  SNI  2847:2019 pasal 18.7 Pu > 0.1 Ag fc; Pasal 18.7.2 bagian a = 600 mm >
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 3(2), September 2022
300  mm,  dan Pasal  18.7.2  bagian  b  =  600/600  =  1  >  0.4 sudah memenuhi.
Gambar 6. Interaksi kolom lantai dasar
Gambar 7. Interaksi kolom Lantai 1 s/d 3
Berdasarkan hasil perhitungan penulangan di daerah lo dan  diluar  darerah lo geser  kolom  didapatkan  masing- masing adalah D14 - 50 mm dan D14 – 150 mm.
1) Memeriksa syarat kolom kuat balok lemah. Sesuai  Capacity  Design,  kuat  lentur  kolom  harus memenuhi SNI 2847:2019 pasal 18.7.3.1, yaitu ∑Mnc > 1.2 ∑Mnb. ∑Mnb = 942,415 kNm diperoleh dari total momen nominal bawah dan atas. Dari diagram interaksi kolom ( Gambar 8 ) didapat ∑Mnc = 1190 kNm.
2) Cek syarat kolom kuat-balok lemah
Ʃ  ϕM nc >1.2Ʃ  ϕM nb =  190  kN.m  >  1178,018  kN.m, (Maka syarat terpenuhi).
Gambar 8 . Diagram interaksi kolom lantai dasar ( ϕ = 1.0 dan 1.25 fy )
3) Hubungan balok kolom
Gaya geser yang terjadi pada HBK terkekang 4 balok. Gaya  geser  rencana  Mu  =  381,745  kNm.  Gaya  geser bersih pada join: = 1274,7 kN + 691,425 kN – 112,278= 1853,847 kN. − Kuat geser nominal: 𝑉 𝑛 𝑗𝑜𝑖𝑛𝑡 = 1,7√𝑓 𝑐 ′ 𝐴 𝑗 = 3620,6 𝑘𝑁  𝑉 𝑛 𝑗𝑜𝑖𝑛𝑡 = 0,85 ∗ 3620,6 = 3077,545 𝑘𝑁
− Cek kuat geser nominal joint terfaktor terhadap gaya geser joint: ϕ V n,joint ≥ V j = 077.545 kN ≥ 1853,847 kN (memenuhi).

## 4.4. Perencanaan Sloof
Arah kerja beban diambil dari beban merata dari tanah sebesar WU = 31,858 kN/m, berat sendiri balok, qs =5,76 kN/m.  berat  total  WU  +  qs  =  37,344  kN/m.  didapatkan momen  tumpuan  dan  lapangan  masing-masing  sebesar 134,538 kN/m dan 96,029 kN/m. Direncakan ukuran sloof 300/500  mm,  dengan  selimt  beton  40  mm,  tulangan Sengkang 14 mm, d =536,5 mm, ASpakai D19 = 283,385 mm 2 .
1) Tulangan yang di butuhkan
a) As tulangan daerah tumpuan (tarik)
− AS perlu = 873,744 mm 2
− n tulangan =
873.744 0.25∗3,14∗19 2 ≈ 6 batang
− Pakai  tulangan  3D19  (As  =  1133.54  mm 2 > 873,744 mm 2 ) (Ok)
b) As tulangan daerah tumpuan (tekan) − AS perlu = 425,078 mm 2
− n tulangan = 425,078 0.25∗3,14∗19 2 = 1.5 ≈ 2 batang
− Pakai  tulangan  2D19  (As  =  566,770  mm 2 >
425,078 mm 2 ) (Ok)
c) As tulangan daerah lapangan (tarik) − AS perlu = 1244,680 mm 2 − n tulangan = 1244,680 0.25∗3,14∗19 2 = 4,3 ≈ 5 batang
− Pakai  tulangan  5D19  (As  =  1416,925  mm 2 > 1244,680 mm 2 ) (Ok)
d) As tulangan daerah lapangan (tekan)
− AS perlu = 708,463 mm 2
− n tulangan = 708,463 0.25∗3,14∗19 2 = 2,5 ≈ 3 batang
− Pakai  tulangan  5D19  (As  =  850,155  mm 2 > 708,463 mm 2 ) (Ok)
2) Menghitung spasi tulangan geser perlu.
− Dipasang tulangan geser dengan diameter 14 mm
− 𝐴 𝑣 = 2(0,24𝜋14 2 ) = 307,72 𝑚𝑚 2 − 𝑆 = 𝐴 𝑣 ∗𝑓 𝑦𝑠 ∗𝑑 𝑡 𝑉 𝑠 = 307,72∗420∗436,5∗𝑓 𝑦𝑠 ∗𝑑 𝑡 10,061∗10 3 = 5610,07 𝑚𝑚
3) Cek s aktual terhadap s maks Spasi tulangan geser maksimum s maks di luar daerah l o diambil dari nilai terkecil dari:
− 0,25𝑑 𝑡 = 0,25 ∗ 535 = 133,75 𝑚𝑚 2
− 6𝐷 = 6 ∗ 19 = 133,75 𝑚𝑚
− 150 mm
REKONSTRUKSI TADULAKO: Civil Engineering Journal on Research and Development , Vol. 3(2), September 2022
− s ≤ s maks = 5610,069 mm ≤ 114 mm (tidak memenuhi) dipakai s  = 114  mm,  maka  digunakn  sengkang tertutup Ø14 dengan jarak 114 mm (Ø14-114).

## 5. Hasil dan Pembahasan
Berdasarkan hasil perancangan diperoleh beberapa kesimpulan sebagai berikut:
1) Perencanaan gedung bertingkat harus memeperhatikan tingkat kerawanan gempa pada daerah tersebut sehingga dapat menentukan sistem apa yang haru digunakan.
2) Ukuran  tebal  pelat,  balok,  kolom  dan sloof yang diperoleh:
− Tebal pelat lantai  :  125 mm
− Balok induk
:  (400x600) mm
− Balok Anak :  (200x400) mm
− Kolom lt dasar :  (600x600) mm
− Kolom lt 1,2 dan 3:  (600x600) mm
− Sloof :  (300x500) mm
3) Tulangan yang didapatkan dari masing masing elemen struktur  telah  sesuai  dengan  persyaratan  yang  diatur dalam  SNI-2487-2019  Persyaratan  beton  struktural untuk bangunan gedung.

## Daftar Pustaka
[1] N.A. Abrahamson and J.J. Bommer, ”Probability and Uncertainty in Seismic Hazard Analysis”, Earthquake Spectra , vol. 21, no. 2, p. 603, 2005.
[2] M. . Zachari and G. Turuallo, “Analisis Struktur Baja Tahan  Gempa  dengan  Sistem  SRPMK  (Struktur Rangka  Pemikul  Momen  Khusus)  Berdasarkan  SNI 1729:2015  dan  SNI  1726:2012”, Rekonstruksi Tadulako: Civil Engineering Journal on Research and Development , vol. 1, no. 2, p. 9, 2020.
[3] A.H. Pranata, T.H. Bagio) dan J. Tistogondo, “ Desain Struktur  Gedung  24  Lantai    dengan  Sistem  Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) dan Sistem Ganda Menggunakan Perfomance Based Design Berdasarkan SNI  2847:2019 ”, Media  Informasi  Teknik  Sipil UNIJA , vol. 9, no. 2, p. 109, 2021.
[4] N.F.  Wiyata,  R.A.  Daniswara,  Sumirin,  and  M.R. Ahyar ,  “ Perencanaan  Struktur  Atas  Tahan  Gempa Hotel  Laras  Asri  Salatiga  Berdasarkan  SNI  1726- 2019 ”, Klaster Engineering , vol. 2, p. 1, 2020.
[5] SNI  1727, Beban  Minimum  untuk  Perencanaan Bangunan Gedung dan Struktur Lain , Jakarta: Badan Stardarisasi Nasional, 2020.
[6] SNI  2052, Baja  Tulangan  Beton ,  Jakarta:  Badan Stardarisasi Nasional, 2017.
[7] SNI  2847, Persyaratan  Beton  Struktural  untuk Bangunan  Gedung ,  Jakarta:  Badan  Stardarisasi
Nasional, 2019.
[8] SNI 1726, Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung ,
Jakarta: Badan Stardarisasi Nasional, 2019.
[9] D.F. Rambe and Soffi, Perencangan Struktur Gedung Beton  Bertulang  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen Khusus (SRPMK) dan Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah ( SRPMM )”. Medan: Universitas Sumatera Utara, 2009.
[10] Ginanjar  and  Nassir, Analisis  Seismic  Hazard  di Batuan Dasar Untuk Wilayah Indonesia Bagian Timur pada T = 0 , T = 0.2 dan T = 1 Detik dengan Periode Ulang  500  Tahun ,  Bandung:  Institut  Teknologi Bandung, 2008.
[11] M.D. Petersen, J.  Dewey, S.  Hartzell, C.  Mueller,  S. Harmsen, A. Frankel, and K. Rukstales, “ Probabilistic Seismic Hazard Analysis for Sumatra, Indonesia and Across  the  Southern  Malaysian  Peninsula ”,
Tectonophysics , vol.  390, p. 141, 2004.
[12] R.  Ansyori, Desain  Elemen  Struktur  Bangunan Bertingkat  Dengan  Sistem  Ganda,  Sistem  Rangka Pemikul  Momen  Khusus ( SRPMK ) dan  Sistem Dinding  Struktur  Khusus ( SDSK )”, Padang: Universitas Andalas, 2017.
[13] N. Septian, G. Turuallo, and I.K. Sulendra, “Kinerja Portal Struktur Gedung Tahan Gempa dengan Sistem Ganda  Menggunakan  Metode  Pushover  Analysis”, Rekonstruksi Tadulako: Civil Engineering Journal on Research and Development , vol. 3, no. 1, p. 35, 2022.
[14] H.  Pahur,  D. Sulistyorini,  I.  Yasin,  and  A. Priyanto, “ Analisis Struktur Gedung Perkantoran Tiga Lantai di Kabupaten  Sleman  Terhadap  Beban  Gempa  SNI 1726:2019 ”, Renovasi , vol. 6, no. 2, p. 63, 2021.
[15] A.  Wicaksana  and  A.  Rosyidah,  “Pembandingan Perancangan Bangunan Tahan Gempa Menggunakan SNI  1726:2012  d an  SNI  1726:2019”, Jurnal  Ilmiah Rekayasa Sipil , vol. 18, no. 1, p. 88, 2021.
[16] Almufid  and  E.  Santoso, “ Struktur  SRPMK  DAN SRPMM Pada Bangunan Tinggi (Structure of SRMK and  SRMM  on  High  Building) ”, Jurnal  Teknik , vol. 10, no. 1, p. 24, 2021.
[17] S.F. Ramadhani, J. Saputra,  and A. Rosyidah , “ Efek Torsi  Bangunan  Terhadap  Respon  Struktur  Pada Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  Khusus  dan  Sistem Ganda ”, Jurnal Ilmiah Dinamika , vol. 18, no. 1, p. 1, 2022.
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 3(2), September 2022
This page is intentionally left blank