## PENGARUH PERLAKUAN PANAS TERHADAP KETAHANAN
KOROSI BATAS BUTIR BAJA TAHAN KARAT TIPE 316
Maman K Ajiriyanto (1) , Joko Kisworo (1), Rohmatulloh Nabhani (2) , Sri Mulijani (2) ,
1. Pusat Teknologi Bahan Bakar Nuklir - BATAN

## 2. Fakultas Matematika dan Ilmu Pengetahuan Alam IPB, Bogor

## ABSTRAK
PENGARUH  PERLAKUAN  PANAS  TERHADAP  KETAHANAN  KOROSI  BATAS  BUTIR  BAJA TAHAN KARAT TIPE 316 . Dalam industri nuklir, baja tahan karat, paduan alumunium dan zirkaloy digunakan sebagai komponen  pendukung reaktor riset atau daya  dalam bentuk tangki bertekanan, pipa,  kelongsong,  dan  bahan  struktur.  Baja  tahan  karat  tipe  316  dan  316L  digunakan  sebagai kelongsong  bahan  bakar  reaktor  LMFBR  dimana  temperatur  operasinya  bisa  mencapai  sekitar 500 o C.  Pada  suhu  tinggi  jenis  baja  ini  akan  mengalami  sensitasi.  Ketahanan  sensitasi  ini  akan ditentukan  menggunakan  alat  Potensiostat  dengan  metode  uji  potensiodinamik  dan  pengamatan permukaan  hasil  uji  korosi  dengan  alat  SEM.  Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk  menganalisa pengaruh  perlakuan  panas  terhadap  ketahanan  korosi  terutama  terhadap  serangan  kondisi  batas butir.  Bahan  SS  316  yang  telah  dilaku  panas normalizing pada  suhu  550  dan  650  dan solution treatment pada  suhu  350,  450,  550  dan  65 o C  diuji  korosi  menggunakan  alat  potentiostat.  Dari  uji korosi  dihasilkan  bahwa  laju  korosi  meningkat  dengan  meningkatnya  suhu  perlakuan  panas  baik proses normalizing maupun solution  treatment .  Laju  korosi  sampel  yang  dilaku  panas  pada  suhu 550  dan  650 o C  tanpa solution  treatment menghasilkan  laju  korosi  lebih  besar  dibanding  dengan proses solution treatment , dengan perbedaan laju korosi sebesar 35,82 mpy untuk suhu 550 o C dan 24,97  mpy  untuk  suhu  650 o C.  Hasil  pengamatan  morfologi  permukaan  memperlihatkan  adanya korosi  batas  butir  pada  rentang  suhu  550 –  650,  sedangkan  untuk  rentang  suhu  350  –  450  tidak menunjukkan terjadinya korosi batas butir.
Kata Kunci : korosi batas butir, baja tahan karat austenitik, sensitasi

## ABSTRACT

## HEAT TREATMENT FLUENCE TO  INTERGRANNULAR CORROSION SUCCEPTIBILITY
OF  STAINLESS  STEEL  TYPE  316 .  Stainless  steel  was  used  in  nuclear  industry  as  cladding  of Liquid Metal Fast Breeder Reactor (LMFBR), which operation temperature above 500 0 C. According to the theory, resistance of stainless steel type 316 is good enough, but in the high temperature tend to influence by intergranular corrosion. The sensitization degree of Stainless Steel type 316 ( SS 316 )  was  calculated  by  potentiostat  using  potentiodynamic  method,  and  was  observed  by  scanning electron  microscope  (  SEM  ).  The  objective  of  this  research  was  to  analized  the  effect  of  heat treatment on corrosion resistance. First, samples were heat treated at 1,000°C for 3 hours and then were  quenched  in  the  water  for  30  minutes.  Samples  were  heat  treated  for  6  hours  on  the temperature  :  350,  450,  550,  and  650°C.  The  heat  treated  samples  were  corrosion  tested  by Potensiostat model M 273 with Potensiodynamic method. The surface of samples were observed by SEM.  Three  kinds  of  SS  316  samples  :  blank,  solution  treatment,  and  ageing  for  650 o C    were
Pengaruh Perlakuan Panas Terhadap Ketahanan Korosi Batas Butir Baja Tahan Karat Tipe 316
( Maman K.A, Joko K, Rohmatulloh N, Sri Mulijani )
characterized by x –ray diffractometer. The result showed that the corrosion rates increased with the increasing  temperature.  The  corrosion  rate  of  samples  heat  treated  at  550  and  650°C  were  105,9 and 118.37 mpy, the samples were heat treated at 350 and 450 °C after solution treatment did not exhibit  intergranular, corrosion rate respectively were 89,39 and  91,06 mpy. The corrosion rates of samples that were heat treated at 550°C and 650°C without solution treatment, revealed were higher than with solution treatment.
Keywords : intergranular corrosion, austenitic stainless steel, sensitization

## PENDAHULUAN
Kebutuhan  energi  listrik  di  Indonesia saat  ini  terus  meningkat.  Pembangkit  Listrik tenaga  Nuklir  (PLTN)  merupakan  salah  satu alternatif sumber energi listrik yang menjanjikan  di  masa  depan.  Efisiensi  dari PLTN  sangat  besar  bila  dibandingkan  dengan jenis  sumber  energi  listrik  lainya.  Energi  yang dihasilkan adalah sebesar 17 milyar kkal, atau setara  dengan  energi  yang  dihasilkan  dari pembakaran  2,4  juta  Kg  batubara.  Energi  ini berasal  dari  panas  yang  dikeluarkan  dari pembelahan  inti  satu  kilogram  bahan  nuklir 235 U [1] .  Selain  efisiensi  yang  besar,  PLTN  juga memiliki resiko  yang  lebih  besar dibandingkan dengan  jenis  pembangkit  listrik  lainya.  Oleh karena itu, PLTN memerlukan suatu pengamanan  yang  lebih  besar  untuk  menjaga integritas  bahan  nuklir  agar  tidak  terlepas  ke lingkungan. Salah satu yang harus diperhatikan  adalah  masalah  kelongsong  / cladding bahan  bakar  nuklir [1] .  Secara  umum bahan  struktur,  termasuk  kelongsong  atau cladding harus  mempunyai  sifat  antara  lain penyerapan  neutron  yang  rendah  (bahan dasar Zr, Al, Mg, Be), kekuatan mekanik tinggi, stabilitas  termal  tinggi,  stabilitas  terhadap radiasi  tinggi,  penghantar  panas  yang  baik, serta tahan korosi pada suhu tinggi [2] .
Masalah  kelongsong  sangat  penting karena  bahan  bakar  yang  digunakan  dalam PLTN  ( 235 U)  dapat  menghasilkan  radiasi  dan panas  sehingga  tidak  semua  bahan  dapat digunakan sebagai kelongsong [1] . Bahan kelongsong  yang  digunakan  harus  mampu mengungkung  unsur-unsur  hasil  fisi  sehingga unsur-unsur tersebut tidak akan larut dalam air
pendingin atau keluar dari teras reaktor. Selain itu  juga  bahan  harus  tahan  terhadap  korosi pada  suhu  tinggi.  Hal  ini  dilakukan  agar efesiensi daya dari bahan bakar dapat dicapai dengan  mudah.  Efisiensi  daya  akan  mudah dicapai  jika  suhu  operasi  reaktor  terus  berada pada interval suhu 400 –600 o C [3] .
Dalam industri nuklir, baja tahan karat, paduan  alumunium  dan  zirkaloy  digunakan sebagai  komponen  pendukung  reaktor  riset atau  daya  dalam  bentuk  tangki  bertekanan, pipa,  kelongsong,  bahan  struktur  dan  lain – lain.  Baja  tahan  karat  tipe  304  dan  304L digunakan  sebagai  bejana  bertekanan  rektor LMFBR, tipe 316 dan 316L digunakan sebagai kelongsong  bahan  bakar  LMFBR  sedangkan tipe  347  untuk  bejana  bertekanan  atau  bahan struktur  reaktor  LMFBR 4 .  Baja  tahan  karat selain  untuk  industri  umum  juga  digunakan untuk  material  nuklir,  misalnya  digunakan sebagai  kelongsong  bahan  bakar  reaktor LMFBR dimana suhu operasinya bisa mencapai  sekitar  500 o C [4] . Baja  tahan  karat austenitik  mempunyai  masalah  utama  apabila mengalami pemanasan atau pengelasan pada rentang  suhu  500 –800 o C  karena  adanya pembentukan
kromium karbida yang menyebabkan daerah kekurangan unsur kromium/ chromium  depleted  zone sepanjang batas  butir.  Hal  ini  menyebabkan  baja  tahan karat  menjadi  tersensitasi  terhadap  korosi batas  butir.  Tingkat  sensitasi  ini  dapat ditentukan dengan uji korosi secara elektrokimia  menggunakan  alat  Potensiostat M273 dengan metode potensiodinamik. Dalam penelitian ini tingkat sensitasi baja tahan karat tipe  316  ditentukan  untuk  mengetahui  dan menganalisa  pengaruh  suhu  pada  proses
normalizing dan
solution annealing .
Selanjutnya permukaan sampel hasil uji korosi diamati  menggunakan  SEM.  Pada  penelitian sebelumnya [5] , dilakukan uji korosi elektrokimia menggunakan metode
electrochemical potentiokinetic  reactivation (EPR)  pada  bahan AISI  321  yang  dipanaskan  pada  suhu  600 o C.
Dari  hasil  penelitian  didapat  bahwa  perlakuan panas  pada  suhu  600 o C  selama  60  jam menyebabkan  korosi  batas  butir  yang  parah pada bahan AISI 321, akan tetapi korosi batas butir  tidak  terjadi  apabila  bahan  mengalami solution  treatment terlebih  dahulu  pada  suhu 900 o C. Penelitian ini dilakukan untuk mengetahui  pengaruh  suhu  perlakuan  panas bahan  SS  316  terhadap  ketahanan  dan mekanisme korosi yang terjadi.

## TATA KERJA
Bahan yang
digunakan dalam penelitian ini adalah baja tahan karat austenitik tipe  316,  berbentuk  batang  pejal  dengan diameter  15  mm.  Bahan  SS  316  selanjutnya dikenai  perlakukan  panas  secara normalizing dan solution  annealing menggunakan  tungku tabung  dalam  atmosfer  gas  argon.  Proses normalizing dilakukan  pada  suhu  550  dan 650 o C selama 6 jam, sedangkan proses
solution annealing dilakukan dengan memanaskan  sampel  uji  pada  suhu  1000 o C selama 3 jam lalu didinginkan cepat/ quenching dalam  media  air,  lalu  dipanaskan  kembali pada suhu 350, 450, 550 dan 650 o C selama 6 jam dan didinginkan lambat dalam dapur/ furnace .  Bahan  hasil  perlakuan  panas tadi  lalu  disiapkan  untuk  uji  korosi  sesuai ASTM G1 –90.
Uji  korosi  dilakukan  dalam  media H 2 SO 4 1  N  menggunakan  alat  Potensiostat
M273  dengan metode  Potensiodinamik sesuai dengan ASTM 1992 6 . Pengamatan
morfologi/mikrostruktur  permukaan  hasil  uji korosi dilakukan dengan menggunakan mikroskop  elektron  (SEM)  untuk  mengetahui bentuk  kerusakan  atau  korosi  yang  terjadi,
sedangkan uji XRD dilakukan guna
mengetahui  perubahan  fasa  akibat  perlakuan panas normalizing dan solution annealing.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Hasil  uji  komposisi  kimia  bahan  SS 316 diperlihatkan pada Tabel 1. Dengan kadar paduan  utama  16,51%  Cr,  10,37%  Ni,  1,79% Mo,  maka  paduan  logam  ini  termasuk golongan  baja  tahan  karat  austenitik  yang memiliki sifat tahan korosi, mampu bentuk dan mampu  las  yang  baik  dan  juga  tidak  dapat dikeraskan melalui perlakuan panas.
Tabel 1. Hasil uji komposisi kimia sampel SS 316 menggunakan XRF dan spektrometer emisi
Tipe bahan Komposisi kimia unsur (% berat) Cr Ni Mo C N Lain-lain Standar AISI 316 6 16 - 18 10 – 14 2 - 3 0,08 0,1 - Sampel SS 316 16,51 10,37 1,79 0,077 - -
Sumber : Trethwaey KR & Chamberlain J. (1991) [7]
Pengaruh Perlakuan Panas Terhadap Ketahanan Korosi Batas Butir Baja Tahan Karat Tipe 316
( Maman K.A, Joko K, Rohmatulloh N, Sri Mulijani )
0 20 40 60 80 100 120 140 160 A - 1 A - 2 A - 3 A - 4 A - 5 A - 6 Perlakuan Panas L aj u K or os i ( m p y) solution annealing normalizing

## • Laju Korosi
Hasil  uji  korosi  menggunakan  alat potensiostat  ditunjukkan  pada  Gambar  1. Analisa fasa atau senyawa intermetalik bahan SS  316  pasca  perlakuan  panas  ditunjukkan pada  Gambar  2,  3  dan  4.  Pengamatan mikrograf  hasil  uji  korosi  bahan  SS  316 menggunakan  mikroskop  elektron  (SEM) ditunjukkan pada Gambar 5, 6, 7 dan 8.
Gambar 1 memperlihatkan laju korosi bahan  SS  316  dalam  larutan  H 2 SO 4 pada berbagai  suhu  perlakuan  panas.  Laju  korosi bahan  SS  316  yang  mengalami  perlakuan pelarutan  lebih  rendah  dibanding  bahan  SS 316  tanpa  perlakuan  panas,  yaitu  masing- masing  sebesar  56,59  dan  76,38 mile per year ( mpy ).
Hal  ini  disebabkan  bahan  yang mengalami  perlakuan  pelarutan  pada  suhu 1000 o C  selama  3  jam  yang  diikuti  dengan pendinginan  cepat  dalam  media  air  dapat melarutkan fasa kedua atau senyawa intermetalik,  sedangkan  untuk  bahan  SS  316 tanpa  perlakuan  panas  masih  mengandung fasa  kedua.  Keberadaan  fasa  kedua  atau senyawa  intermetalik  pada  batas  butir  ini dapat  menimbulkan  korosi  galvanik  secara mikro  akibat  adanya  beda  potensial  dengan matriknya  dan  juga  karena  adanya  daerah yang  kekurangan  unsur  kromium  di  sekitar batas  butir  sehingga  laju  korosinya  lebih besar 7 .
Gambar 1. Laju korosi bahan SS 316 pasca normalizing dan solution annealing
Keterangan : A - 1 : SS 316 tanpa perlakuan panas / blanko
A - 2 : SS 316 pasca perlakuan pelarutan / solution treatment
A - 3 : SS 316 pasca solution annealing suhu 350 o C A - 4 : SS 316 pasca solution annealing suhu 450 o C A - 5 : SS 316 pasca solution annealing suhu 550 o C A - 6 : SS 316 pasca solution annealing suhu 650 o C
Bahan  SS  316  yang  mengalami
perlakuan solution  annealing pada  suhu ruang, 350, 450, 550 dan 650 o C menghasilkan
laju korosi
cenderung
meningkat  yaitu  masing-masing  sebesar 56,59 ; 89,39 ; 91,06 ; 105,9 dan 118,37 mpy .
Proses
solution
annealing
dapat meningkatkan  laju  korosi  karena  pada  suhu tinggi  atom  karbon  berdifusi  ke  batas  butir. Semakin  tinggi  suhu aging maka  semakin tinggi  pula  laju  difusi  atom  karbon  tersebut. Atom  karbon  yang  berdifusi  ke  batas  butir akan  berikatan  dengan  unsur  kromium  di sekitar  batas  butir  membentuk  senyawa intermetalik  yaitu  senyawa  kromium  karbida, (Fe,Cr) 23 C. Pembentukan
senyawa
intermetalik  ini  dapat  pula  menimbulkan daerah  kekurangan  kromium  atau chromium depleted  zone dimana  pada  daerah  tersebut kadar  unsur  kromium  bisa  turun  hingga mencapai  kurang  dari  12%.  Baja  tahan  karat tipe  austenitik  mengalami  penurunan  sifat tahan  korosinya  apabila  kadar  kromium kurang dari  12 %. [8,9]

## • Mikrostruktur
Hasil  analisa  mikrostruktur  dengan menggunakan  alat  XRD  dilakukan  pada bahan  SS  316  tanpa  perlakuan  panas, perlakuan  pelarutan  yang  diikuti  pendinginan cepat  dan  perlakuan  pelarutan  yang  diikuti aging  pada  suhu  650 o C  ditunjukkan  pada Gambar  2,  3  dan  4.  Hasil  pengujian menunjukkan  bahwa  pada  bahan  SS  316 tanpa  perlakuan  panas  memiliki  fasa  utama yaitu  Fe-Ni-Cr  yaitu  pada  sudut  2 θ  sebesar 43,582  ;  50,791  ;  dan  74,697  dengan  bidang (hkl)  berturut-turut  bidang  (111),  (200)  dan (220) dan juga mengandung fasa kedua atau senyawa  intermetalik  serta  senyawa  lainya. Puncak  intensitas  pada  bidang  hkl  (111), (200)  dan  (220)  ini  adalah  merupakan  pola difraksi  dari  struktur  kristal face  center  cubic (FCC). Untuk bahan SS 316 pasca perlakuan pelarutan  memiliki  fasa  utama  Fe-Ni-Cr, sedangkan  puncak-puncak  fasa  pengotor atau  fasa  kromium  karbida  tidak  nampak karena  telah  larut  selama  perlakuan solution treatment .    Untuk  bahan  SS  316  pasca
solution annealing
pada suhu 650 o C
menghasilkan  senyawa  intermetalik  kembali
(Gambar 4).
Gambar 2. XRD bahan SS 316 tanpa perlakuan panas
Pada  suhu aging 650 o C  terjadi  difusi atom  karbon  ke  batas  butir  yang  selanjutnya berikatan dengan unsur kromium yang ada di
sekitar  batas  butir  membentuk  senyawa intermetalik  yaitu  kromium  karbida.  Senyawa intermetalik  yang  terbentuk  ini  menyebabkan
0 500 1000 1500 2000 2500 0 10 20 30 40 50 60
70 80 90 Sudut 2 q / o In te ns it as (a rb. u ni t) Fe-Ni-Cr ( γ ) Cr23C6 Fase-fase lain/ (pengotor) Fe-Ni-Cr ( γ ) Fe-Ni-Cr ( γ )
Pengaruh Perlakuan Panas Terhadap Ketahanan Korosi Batas Butir Baja Tahan Karat Tipe 316
( Maman K.A, Joko K, Rohmatulloh N, Sri Mulijani )
0 500 1000 1500 2000 2500 0 10 20 30
40 50 60 70 80 90
Sudut 2 q / o In te ns itas (a rb. u ni t) Fe-Ni-Cr ( γ ) Fe-Ni-Cr ( γ ) Fe-Ni-Cr ( γ ) 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 0 10 20 30
40 50 60 70 80 90 Sudut 2 q / o In te ns itas (a rb. u ni t) Fe-Ni-Cr ( γ ) Cr2O3 Fe3O4 CrO2 Ni2O 3 Cr23C6 Fe-Ni-Cr ( γ ) Fe-Ni-Cr ( γ )
bahan  SS  316  mengalami  sensitasi  dan rentan  terhadap  serangan  korosi  terutama korosi  batas  butir,  karena  senyawa  kromium karbida  ini  lebih  anodik  dibanding  matriknya sehingga  terjadi  sel  galvanik  secara  mikro. Selain  itu  juga  adanya  senyawa  kromium
karbida  menyebabkan  daerah  sekitar  batas butir  kekurangan  unsur  kromium  sehingga bahan SS 316 mengalami penurunan ketahanan  korosi.  Oleh  karena  itu  bahan  SS 316  pasca normalizing pada  suhu  650 menghasilkan laju korosi paling besar .
Gambar 3. XRD bahan SS 316 pasca perlakuan solution treatment
Gambar 4. XRD bahan SS 316 pasca solution annealing suhu 650 o C
Hasil pengamatan mikrograf permukaan  sampel  hasil  uji  korosi  dengan menggunakan SEM ditunjukkan pada Gambar  5,  6,  7  dan  8  yang  memperlihatkan bagian  permukaan  terang  dan  bagian-bagian
permukaan  gelap.  Diduga  bagian  permukaan gelap  atau  tampak  berlubang  adalah  bagian yang  mengalami  korosi.  Korosi  yang  terjadi adalah korosi batas butir dan korosi sumuran. Pada  bahan  SS  316    tanpa  perlakuan  panas
(111)
(200)
(220)
(111)
(200)
(220)
dan  yang  perlakuan  pelarutan  seperti  yang ditunjukkan  pada  Gambar  5  tidak  mengalami korosi yang berarti, tampak permukanya yang
masih  halus,  yang  tampak  seperti  goresan adalah karena proses pengamplasan.
Gambar  5. Mikrograf SS 316 hasil uji korosi. Tanpa perlakuan panas (A-1), Perlakuan pelarutan (A-2)
Gambar  6. Mikrograf SS 316 hasil uji korosi. S olution annealing pada 350 o C (A-3), solution annealing 450 o C (A- 4) Permukaan sampel
yang mengalami
perlakuan solution  annealing pada  suhu  350 dan  450 o C  seperti  yang  ditunjukkan  pada Gambar  6  sedikit  mengalami  korosi.  Pada solution annealing suhu 350 o C terlihat adanya sedikit  korosi  yang  ditunjukkan  dengan  tanda panah, sedangkan sampel
pasca  perlakuan solution  annealing suhu 450 o C  tidak  mengalami  korosi  yang  berarti. Hal  ini  dikarenakan  permukaan  yang  tidak homogen.  Pada  suhu  tersebut  energi  yang diperlukan  untuk  difusi  karbon  tidak  cukup sehingga  bahan  tersebut  tidak  tersensitasi ketika  diuji  korosi  dalam  media  H 2 SO 4 1  N.
(A-1) (A-2)
(A-3)
(A-4)
Pengaruh Perlakuan Panas Terhadap Ketahanan Korosi Batas Butir Baja Tahan Karat Tipe 316
( Maman K.A, Joko K, Rohmatulloh N, Sri Mulijani )
Gambar  7. Mikrograf SS 316 hasil uji korosi. S olution annealing suhu 550 o C (A-5), solution annealing 650 o C (A- 6)
Gambar  8. Mikrograf SS 316 hasil uji korosi. N ormalizing suhu 550 o C (B-1), normalizing suhu 650 o C (B-2)
Mikrograf  bahan  SS  316  pasca perlakuan solution  annealing dan normalizing pada  suhu  550 dan  650 o C  ditunjukkan  pada Gambar 7 dan 8. Gambar 7 (A-5)
memperlihatkan  mikrograf  bahan  SS  316 pasca solution  annealing suhu  550 o C, nampak batas butir yang terkorosi, sedangkan  pada  Gambar  7  (A-6)  nampak lubang-lubang  gelap  seperti  korosi  sumuran yang  ditunjukkan  dengan  tanda  anak  panah. Pada  Gambar  8  memperlihatkan  kondisi permukaan  yang  telah  terkorosi  lebih  parah dibanding tingkat korosi pada Gambar 7 yaitu bahan  SS  316  pada  perlakuan solution annealing suhu  550  dan  650 o C.  Hal  ini
disebabkan  baik  pada  bahan  SS  316  pasca perlakuan normalizing maupun pasca solution annealing telah  terjadi  presipitasi  karbida yang menyebabkan korosi batas butir.
Secara umum, pengujian korosi metode potentiodinamik
memberikan perbedaan yang nyata atas respon perlakuan panas  pada  bahan  SS  316.  Semakin  tinggi suhu solution  annealing maka  semakin  tinggi pula  laju  korosinya.  Pada  selang  suhu  450 – 650 o C,  kenaikan  laju  korosinya  relatif  besar dibanding pada selang suhu 350 –450 o C. Laju korosi  yang  tinggi  pada  selang  suhu  450 – 650 o C ini sesuai dengan mikrograf permukaan  yang  diuji  dengan  alat  SEM  yang
(A-5) (A-6)
(B-1)
(B-2)
menghasilkan  kerusakan  permukaan  akibat korosi  semakin  besar.  Hal  ini  disebabkan perlakuan  panas  pada  rentang  450 –650 o C menyebabkan  perubahan  mikrostruktur,  yaitu terbentuknya  senyawa  kromium  karbida  di batas  butir  dan  adanya  daerah  kekurangan kromium  di  daerah  sekitar  batas  butir.    Pada pengujian  mikrostruktur  dengan  alat  XRD juga  memperlihatkan  hal  yang  sama.  Untuk bahan SS 316 pasca solution annealing suhu 650 o C  terlihat  adanya  fasa  baru  yaitu  fasa- fasa  lain  atau  pengotor  dan  senyawa intermetalik kromium karbida yang menyebabkan  korosi  batas  butir.  Puncak intensitas  senyawa  kromium  karbida  muncul pada sudut 2θ sekitar 44,150 dengan  bidang hkl (511).  Pada bahan SS 316 pasca solution treatment tidak  nampak  fasa  pengotor  dan senyawa  intermetalik  sehingga  laju  korosinya jauh  lebih  rendah  dibanding  bahan  SS  316 pasca s olution annealing suhu 650 o C.

## SIMPULAN
Perlakuan  panas normalizing dan solution  annealing pada  bahan  SS  316 berpengaruh  terhadap  laju  korosi.  Pada rentang  suhu  550 – 650 bahan  SS 316 telah mengalami  sensitasi  dan  rentan  terhadap serangan  korosi  batas  butir.  Pada  proses solution  annealing semakin  tinggi  suhu  maka semakin  tinggi  pula  laju  korosinya.  Perlakuan panas  pada  rentang  suhu  550  dan  650 o C menghasilkan laju korosi paling besar dengan jenis  korosi  yaitu  korosi  batas  butir.  Laju korosi  perlakuan solution  annealing pada suhu  550  dan  650 o C  menghasilkan  laju korosi  lebih  kecil  dibandingkan  dengan perlakuan normalizing pada suhu yang sama, dengan  perbedaan  laju  korosi  sebesar  35,82 mpy untuk suhu 550 o C dan 24,97 mpy untuk suhu  650 o C`.  Proses  pelarutan  atau solution treatment pada  suhu  1000 o C  selama  3  jam dan  di quenching ,  mampu  membuat  bahan SS  316  lebih  stabil  dan  mampu  mencegah terbentuknya  senyawa  kromium  karbida  di
batas butir apabila bahan tersebut dipanaskan  kembali  pada  suhu  tinggi.  Oleh karena  itu,  pada  aplikasi  suhu  tinggi  atau pada  proses  pengelasan  perlu  dilakukan perlakuan  pelarutan  supaya  bahan  SS  316 lebih  tahan  terhadap  serangan  korosi  batas butir.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis  ingin  mengucapkan  banyak terimakasih kepada Bpk Slamet Pribadi,A Md yang  telah  membantu  dalam  preparasi metalografi  dan  juga  Bpk  Junaedi  yang  telah membantu dalam pengoperasian SEM.

## DAFTAR PUSTAKA
1.  AKHADI  M ,  “    Pengantar  Teknologi Nuklir “,    PT  Rineka  Cipta,  Jakarta, 1997.
2.  SOENTONO,  S ,”  Korosi  di  Industri Nuklir “,  Widyanuklida  Vol.  1  No.2,
1998.
3.  SUGONDO,  FUTICHAH, ”    Karakte- risasi  Ukuran  Kristalit,  Regangan Mikro,  dan  Kekuatan  Luluh  Zr-1%Sn- 1%Nb-1%Fe  dengan  Difraksi  Sinar – X ”,    Jurnal  Sain  Materi  Indonesia.
2006 hal. 150-160 4.  SURIPTO A ,” Aplikasi dan Pengembangan Logam Paduan
Untuk  Menunjang  Reaktor  Nuklir ”, Prosiding  Seminar  Material  1999, Puslitbang –  LIPI,  Serpong,  Septem- ber. 1999.
5.  SILVA  MJG,  SAUSA  AA,  LIMA PD,” Microstructural  and  Electrochemical Characterization  of  the  Low  Tempe- rature  Sensitization  of  AISI  321  SS Tube  Used  in  Petroleum  Refining Plants ”, Kluer Academic Publishers,
2003.
6. ASTM 1992,” Annual Book of ASTM Standard”,    Section  3 ,  Vol  03.02.
Pengaruh Perlakuan Panas Terhadap Ketahanan Korosi Batas Butir Baja Tahan Karat Tipe 316
( Maman K.A, Joko K, Rohmatulloh N, Sri Mulijani )
Philadelphia.  American  Siciety  for Testing and Material 7.  TRETHWEY KR, CHAMBERLAIN J..: Korosi Untuk Mahasiswa dan
Rekayasawan.  Widodo  AT  (pener- jemah).  Jakarta,    PT  Gramedia.
Terjamahan  dari  : Corrosion  for  Stu- dent  of  Science  and  Engineering , 1991.
8.  AYDOGDU GH,” Determination  of Susceptibility  to  Intergranular  Corro- sion  in  AISI  304L  Type  Stainless Steel by Electrochemical Reactivation Method e” :  Thesis.  Department  of Metallurgical and Material Enegineering  of  Teheran,  Teheran, 2004. 9.  PAT L. MANGONON ,” The Principles of  Material  Selection  for  Engineering Design ” ,  Prentice Hall.