## Analisis Potensi Likuifaksi Menggunakan Metode Castro (1975) Pada Lapisan Keras Tanah Pasir di Bawah Gedung Islamic Center At-Taqarrub Trienggadeng Pidie Jaya
Syifa Nabila 1,* Munirwansyah 2 Munira Sungkar 3
1 Mahasiswa, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia
2,3 Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia. email: syifanblaa@gmail.com

## Abstract
The earthquake that occurred in Pidie Jaya was a tectonic earthquake originating from the Pidie  fault with a magnitude of 6.5 SR. The earthquake caused a variety of damage to the region, one of which is liquefaction. Liquefaction is a phenomenon of loss of ground forces due to vibration. This phenomenon occurs in sandy soils in saturated and loose conditions. This research was conducted on a layer of sand under the At-Taqarrub Islamic Center building Trienggadeng- Pidie Jaya. To analyze the potential of this liquefaction is done at 2 drill points using the methods Castro (1975 while the average earthquake acceleration data at ground level was analyzed using Kawashumi method. The planned earthquake magnitude are 5.0, 6.0, 6.5, 7.5 and 9.0 SR. The results of this study that at drill log 1 and drill log 2 are liquefaction did not occur in every layer and every planned earthquake magnitude.

## Keywords: earthquake, liquefaction potential, sand layer, magnitude

## Abstrak
Gempa  yang  terjadi  yaitu  gempa  yang  terjadi  di  Kabupaten  Pidie  Jaya  merupakan  gempa  tektonik  yang bersumber  gempa  dari  sesar  Pidie  dengan  kekuatan  6,5  SR.  Gempa  tersebut  menyebabkan  berbagai  kerusakan pada wilayah tersebut salah satunya yaitu likuifaksi. Likuifaksi merupakan fenomena hilangnya kekuatan lapisan tanah akibat getaran.  Fenomena  tersebut  terjadi  pada  tanah  pasir  dalam  kondisi  jenuh  dan  lepas.  Penelitian  ini  dilakukan  pada lapisan  pasir  di  bawah  gedung  Islamic  Center  At-Taqarrub  Trienggadeng,  Pidie  Jaya.  Untuk  menganalisis  potensi likuifaksi ini dilakukan pada 2 titik bor dengan menggunakan metode Castro (1975) sedangkan data percepatan gempa rata-rata dipermukaan tanah dianalisis menggunakan metode Kawashumi. Magnitude gempa yang direncanakan yaitu sebesar 5.0, 6.0, 6.5, 7.5, dan 9.0 SR . Hasil dari penelitian ini yaitu pada titik bor log 1 dan titik bor log 2 tidak mengalami likuifaksi disetiap kedalaman dan setiap magnitude gempa yang direncanakan.
Kata Kunci : gempa bumi, potensi likuifaksi, lapisan pasir, magnitude gempa

## 1. Pendahuluan
Indonesia merupakan negara yang berada di jalur gempa teraktif di dunia karena dikelilingi oleh cincin api pasifik dan berada di atas tiga tumbukan lempeng benua. Oleh  karena  itu  Aceh  yang  terletak  di  ujung  Pulau Sumatera  dan  terletak  di  sekitar  Pantai  Barat  Sumatera yang  merupakan  daerah  pertemuan  dari  plat  tektonik, patahan Sumatera, patahan-patahan lokal, dan gunung api Seulawah  mengakibatkan  Aceh  menjadi  daerah  aktif gempa.  Menurut  PUSGEN  [1],  aktivitas  gempa  di wilayah Sumatera naik dengan drastis setelah terjadinya gempa-tsunami  Aceh  tahun  2004  yang  mengakibatkan sebanyak  173.741  jiwa  meninggal,  116.368  orang dinyatakan hilang, serta mengakibatkan ribuan rumah dan bangunan rusak.
Badan Meteorologi, Klimatologi, dan Geofisika (BMKG)  mengumumkan  bahwa  pada  tanggal  07 Desember  2016  tepatnya  pukul  05.03.36  WIB  terjadi gempa  bumi  di  Kabupaten  Pidie  Jaya  yang  merupakan gempa tektonik dengan kekuatan 6,5 SR pada kedalaman 15 km dan pusat gempa berada di koordinat 5,25 LU dan 96,24  BT,  tepatnya  di  darat  pada  jarak  106  km  arah tenggara  Kota  Banda  Aceh.  Gempa  Pidie  Jaya  tersebut
mengakibatkan  banyak  kerusakan  infrastruktur  pada daerah  tersebut  dan  juga  adanya  potensi  likuifaksi dibeberapa  wilayah.  Akibat  banyaknya  kerusakan  yang terjadi  pasca  bencana  gempa  bumi  tersebut  maka dilakukan  pembenahan  dengan  pembangunan  kembali fasilitas-fasilitas  dan  infrastruktur-infrastruktur  yang rusak. Salah satunya yaitu pembangunan kembali Islamic Center At-Taqarrub,  Trienggadeng  yang  terletak  pada 5,26 LU dan 96,18 BT. Masjid tersebut merupakan salah satu tempat ibadah umat islam  yang rusak akibat gempa bumi  dan  menjadi  objek  penelitian  ini.  Dapat  dilihat dalam Gambar 1 berikut ini.
Gambar 1 Masjid setelah mengalami keruntuhan akibat gempa 2016 yang berkekuatan 6,5 SR.
Likuifaksi  merupakan  sebuah  kerusakan  yang harus diperhatian untuk suatu struktur yang dibangun di atas  tanah  berpasir  jenuh.  Likuifaksi  adalah  suatu fenomena  perubahan  kondisi  tanah  dari  keadaan  padat menjadi  cair  yang  umumnya  terjadi  pada  tanah  pasiran dalam kondisi jenuh dan lepas. Likuifaksi menyebabkan tanah tidak dapat menahan beban yang berada diatasnya ( upper  structure) dan  akan  terjadi  kerusakan-kerusakan pada  struktur  yang  berada  diatasnya,  bahkan  bagian struktur atas (upper structure) tersebut dapat mengalami kerusakan ringan, kerusakan berat atau keruntuhan serta miring ke arah tertentu (failure) .
Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  menganalisis kemungkinan  terjadinya  keruntuhan  struktur  pasir (potensi  likuifaksi)  pada  saat  terjadinya  gempa  bumi dengan  menggunakan  metode  Castro  (1975)  dengan sumber gempa yaitu sesar Pidie dengan magnitude gempa 6,5 SR.

## 2. Tinjauan Kepustakaan

## 2.1 Mekanisme Terjadinya Likuifaksi
Menurut  Seed  et  al.,  (1975)  yang  dikutip  dari Marwan  et  al.  [2]  menyebutkan  bahwa  untuk menganalisis kemungkinan terjadi likuifaksi diasumsikan bahwa  selama  berlangsungnya  getaran  gempa  belum terjadi dissipasi yang berarti dengan perkataan lain belum terjadi  redistribusi  tekanan  air  pori  pada  masa  tanah. Akibat  beban cyclic ,  tanah  mengalami  tekanan  sebelum air  sempat  keluar  dari  pori-pori  tanah.  Hal  ini menyebabkan  tekanan  air  pori  meningkat,  sebaliknya tegangan  efektif  berkurang  dan  dengan  demikian kekuatan geser menjadi berkurang.
Perubahan sifat solid ke sifat liquid yang terjadi pada  pasir  jenuh  air  ini  diakibatkan  oleh  peningkatan tekanan air pori dan pengurangan tegangan efektif. Hal ini dapat  dijelaskan  dengan  menggunakan  rumus  tegangan efektif  dan  rumus  kekuatan  geser  tanah  dari  Terzaghi, Persamaan  tegangan  efektif  menurut  Bowles  [3]  dapat dilihat pada persamaan 1 sebagai berikut:
σ eff = σ tot - u   ...........................................................    (1)
di mana: σ eff = tegangan yang sebenarnya bekerja pada butir tanah (kg/cm 2 );
σ tot = tegangan  akibat  beban-beban  yang  bekerja (kg/cm 2 ); dan
u = tekanan air pori (kg/cm 2 ).
Rumus  kekuatan  geser  menurut  Bowles  [3] dapat dilihat pada persamaan 2 sebagai berikut:
S = c + σ eff .tan φ  ....................................................     (2)
di mana:
S =  kekuatan geser tanah (kg/cm 2 );
c =  kohesi (kg/cm 2 ); dan
φ
=  sudut geser ( o ).
Terlihat  dari  kedua  rumus  di  atas  bahwa peningkatan  tekanan  air  pori  akan  berarti  mengurangi tegangan  efektif  dan  sekaligus  mengurangi  kekuatan geser dari tanah yang bersangkutan.

## 2.2 Evaluasi  Potensial  Likuifaksi  menggunakan Metode Castro
Menurut  Castro  (1975)  yang  dikutip  dari Marwan et al. [2] suatu grafik yang menyatakan hubungan antara nilai tahanan penetrasi standar yang telah dikoreksi (N’)  pada  kedalaman  tanah  yang  ditinjau  dengan  nilai rasio  tegangan  gempa  rata-rata  (τ av /σ’ vo ),  dimana  τ av adalah  tegangan  geser  gempa  rata-rata  dan  σ’ vo adalah tegangan vertikal efektif, seperti yang diperlihatkan pada Gambar 2.
Pada gambar 2, terdapat dua garis lengkung yang merupakan  garis  batas,  dimana  sebelah  kanan  garis menunjukkan  tidak  terjadi  likuifaksi  sedangkan  sebelah kiri garis menunjukkan terjadinya likuifaksi. Dari gambar juga dapat diketahui bahwa untuk nilai N’ yang melebihi 50,  tidak  terjadi  likuifaksi  disebabkan  garis  likuifaksi hanya terbatas pada nilai N’ sampai 50.

## Gambar 2. Cyclic Stress Ratio vs Nilai SPT yang Terkoreksi
Sumber : Castro,1975 (dikutip dari Marwan et al.[2])
Nilai  tahanan  standar  penetrasi  yang  dikoreksi, dapat didapatkan dengan persamaan yang diberikan oleh Teng, 1962 sebagaimana dikutip oleh Susantri  [4] dapat dilihat pada persamaan 3 sebagai berikut:
N’  = 50.N σ’𝑣𝑜+10 ........................................................... (3)
di mana:
N’ = nilai SPT yang dikoreksi (blow/ft); N = nilai SPT yang sebenarnya (blow/ft); dan σ’ vo = tegangan vertikal efektif yang nilainya < 280 kN/m 2 .
Nilai  tegangan  geser  gempa  rata-rata  yang terjadi  pada  bidang  horizontal,  oleh  Castro  dinyatakan pada persamaan 4 sebagai berikut:
τ av =  0,7. σ𝑣𝑜 g .a max rd ......................................... (4)
di mana: τ av = nilai tegangan geser gempa rata-rata (kg/cm 2 );
σ vo = tegangan total (kg/cm 2 ); g = percepatan gravitasi bumi (cm/det 2 );
a max
=  percepatan  gempa  makismum  di  permukaan tanah (gal); dan
rd
=  faktor  reduksi  sebagai  tegangan  fungsi  dari kedalaman yang dapat dilihat dalam Gambar 4 di bawah.

## Gambar 3. Nilai rata-rata rd Sumber : Mase, 2014 (dikutip dari Marwan et al.[2])
Apabila data tanah yang diperlukan tidak cukup tersedia, jika nilai N tidak didapat dari pekerjaan boring di  lapangan  dan  nilai-nilai  berat  volume  tanah  tidak tersedia  dari  hasil  tes  laboratorium  maka  kedua  data tersebut dapat ditentukan berdasarkan Tabel 1 di bawah ini.

## Tabel 1. Korelasi Uji Penetrasi Standar
Keadaan Jumlah Tumbukan, N (Blow/Feet) Berat Isi, γ (kN/m 3 ) Sudut Gesek, ф ( o ) Lepas 0 – 10 12 – 16 25 – 32 Sedang 11 – 30 14 – 18 28 – 36 Padat 31 – 50 16 – 20 30 – 40 Sangat padat >50 18 – 23 >35
Sumber : Bowles [3]

## 2.3 Hubungan Empiris Parameter Gempa
Durasi  getaran  gempa  dipengaruhi  oleh  besarnya magnitude  gempa  karena  getaran  tersebut  akan berlangsung  minimal  selama  tidak  terjadinya  geseran pada  patahan.  Percepatan  gempa  dan  magnitude  gempa mempunyai hubungan empiris sebagai berikut :
Menurut  persamaan  Kawashumi  hubungan  tersebut adalah :
log a = M – 5,45 – 0,00084(d -100)+log(100/d)*(1/0,43429) ... (5)
di mana: M =   magnitude gempa (Skala Richter); a =   percepatan gempa di permukaan tanah (gal); d =   jarak hiposentrum dari sumber gempa (km).
Gambar 4. Ilustrasi Jarak Horizontal dari Pusat Gempa Bumi Sumber : Bradja, 1983 (dikutip dari Susantri [4])
Pada Gambar 4, dihasilkan jarak hiposentrum (d) dari  pusat  gempa  yang  diperoleh  menggunakan  rumus phitagoras dengan memasukkan jarak kedalaman gempa (D) dan jarak horizontal (R) dari pusat gempa. Sedangkan untuk  mendapatkan  jarak  horizontal  (R)  yaitu  dengan memasukkan koordinat episenter dan koordinat O (objek) sebagai berikut:
Cos ER (R) = sinфE.sinфO + cosфE.cosфO.cos(LE-LO) ......... (6)
di mana, фE =   koordinat bujur episenter ( o );
фO
=   koordinat bujur objek ( o ); LE
=   koordinat lintang episenter ( o ); dan
LO
=   koordinat lintang objek ( o ).

## 3. Metode Penelitian

## Gambar 6. Bagan Alir Penelitian
Pada penulisan ini yang ditinjau hanya masalah likuifaksi akibat beban siklis ( cyclic ) yang pada sebutan berikutnya hanya disebut dengan likuifaksi saja.  Potensi likuifaksi ini dianalisis menggunakan metode perhitungan Castro  (1975).  Jenis  dan  sumber  data  yang  digunakan dalam  penelitian  ini  adalah  data  yang  berasal  dari  data lapangan  (sekunder).  Tiap  lapisan  tanah  yang  ditinjau pada  penelitian  ini  terbatas  pada  titik-titik  yang  berada pada  lokasi  gedung Islamic  Center At-Taqarrub Trienggadeng,  Pidie  Jaya.  Adapun  data  lapangan  ini meliputi  profil  tanah.  Data  profil  tanah  ini  didapat  dari laporan  hasil  penyelidikan  yang  dilakukan  oleh  CV. Rekayasa  Andalan  [5].  Data  profil  tanah  ini  digunakan untuk  mengetahui  lapisan-lapisan  tanah  pasir  yang terdapat pada objek penelitian ini. Data profil tanah yang digunakan berupa susunan jenis lapisan tanah ( bor log ).
Data magnitude gempa yang dipakai yaitu radius gempa  maksimum  500  km  dari  lokasi  yang  ditinjau dikumpulkan  dari  Badan  Meteorologi  dan  Geofisika (BMKG)  Mata  Ie,  Banda  Aceh  [6].  Data  yang  ada merupakan  data  gempa  dari  tahun  1999  sampai  dengan Juli  2019.  Radius  sejarak  ini  dipertimbangkan  untuk mendapatkan data gempa yang lebih memadai.
Untuk  tiap  kejadian  gempa,  data  tersebut merupakan  nilai  besaran  (magnitude)  gempa,  dan  letak sumber  gempa  (koordinat  lintang  dan  bujur  pada  bola bumi,  kedalaman,  tanggal  dan  tahun  kejadiannya). Penentuan magnitude gempa untuk analisis potensi
likuifaksi  adalah  besaran  yang  terbesar  dari  data pencatatan  magnitude  gempa  yang  pernah  terjadi  dan diperhitungkan sebagai magnitude gempa desain.

## 4. Hasil dan Pembahasan

## 4.1. Hasil
Hasil  penelitian  dan  pengolahan  data  yang disajikan  dalam  bab  ini  meliputi  perhitungan  parameter likuifaksi,  yaitu magnitude gempa,  percepatan  gempa maksimum  (a max )  pada  permukaan  tanah,  tegangan efektif,  tegangan  total  lalu  dilanjutkan  dengan  analisis potensi likuifaksi menggunakan metode Castro (1975).

## 4.1.1   Magnitude Gempa (M)
Data gempa yang diperoleh Badan Meteorologi Klimatologi  dan  Geofisika  (BMKG),  Stasiun  Geofisika Mata  Ie  Banda  Aceh  (2019).  Data  tersebut  merupakan catatan  gempa  yang  pernah  terjadi  di  daerah  Aceh  dan sekitarnya dari kurun waktu Januari 1999 sampai dengan Juli  2019  dengan magnitude gempa  M  ≥  5,0  Skala Richter.  Berdasarkan  data magnitude gempa  tersebut, maka magnitude gempa  desain  untuk  penelitian  ini diambil dari urutan 5, 6, 6.5, 7, dan 9 Skala Richter karena gempa dengan magnitude gempa M ≥ 5,0 Skala Richter bersifat merusak pada suatu konstruksi bangunan .

## 4.1.2   Percepatan Gempa pada Permukaan Tanah (a)
Nilai  percepatan  gempa  di  permukaan  tanah diperoleh dari pengolahan data magnitude gempa dengan menggunakan  teori-teori  yang  terdapat  di  Bab  2.  Nilai percepatan  gempa  di  permukaan  tanah  yang  digunakan pada desain adalah nilai percepatan gempa maksimum di permukaan  tanah.  Berikut  ini  adalah  perhitungan percepatan  gempa  yang  dipilih.  Nilai-nilai  tersebut dihitung berdasarkan persamaan Kawashumi seperti pada tabel 2 dan menghasilkan gambar 7 seperti dibawah ini.

## Tabel 2. Data Perhitungan Percepatan Gempa
Kedalaman a max (g) (km) Kawashumi 1 15 5,0 6,736 16,443 0,00003 6 15 5,5 6,736 16,443 0,00009 11 15 6,0 6,736 16,443 0,00027 15 15 6,5 6,736 16,443 0,00086 16 15 6,6 6,736 16,443 0,00108 17 15 6,8 6,736 16,443 0,00171 18 15 7,0 6,736 16,443 0,00272 19 15 7,2 6,736 16,443 0,00430 20 15 7,3 6,736 16,443 0,00542 21 15 7,5 6,736 16,443 0,00859 22 15 7,8 6,736 16,443 0,01713 23 15 8,6 6,736 16,443 0,10809 24 15 9,0
6,736
16,443
0,27152
No
R
(Km) d (Km)
Magnitude

## Gambar 7 Grafik Percepatan Gempa di Permukaan Tanah
Soelarno et al. (1983) yang dikutip oleh Marwan et  al. [2]  mempertimbangkan  bahwa  rumus  empiris Donovan (1972) perlu dikoreksi sebesar 1 sampai dengan 2,5  untuk  kondisi  Indonesia.  Perhitungan  dalam penelitian  ini,  nilai  percepatan  gempa  maksimum  di permukaan  tanah  ini  dikoreksi  dengan  faktor    2,5 untuk mendapatkan nilai yang paling aman.
Hasil yang diperoleh dari perhitungan percepatan gempa di permukaan tanah tersebut digunakan untuk  melakukan  perhitungan  selanjutnya  dalam menganalisis potensi likuifaksi pada lokasi pembangunan gedung Islamic  Center At-Taqarrub  Trienggadeng  Pidie Jaya.
4.1.3 Tegangan  Efektif  ( 𝛔 ′ 𝐯𝐨 )  dan  Tegangan  Total ( 𝛔 𝐯𝐨 )
Dari data berat volume ( 𝛾 ) dan kedalaman tanah yang ditinjau, dapat ditentukan  tegangan vertikal, baik tegangan total maupun tegangan efektif. Kedalaman dan ketebalan lapisan yang ditinjau diketahui dari gambar susunan  lapisan  tanah  (bor  log).  Untuk  tegangan  total dipakai 𝛾 sesuai dengan titik data titik bor yang ditinjau, sedangkan  untuk  tegangan  efektif  dipakai 𝛾′ yang disesuaikan  dengan  data  titik  bor  yang  ditinjau.  Nilai tegangan efektif tanah (σ′ vo ) dan tegangan total (σ vo ).

## 4.1.4 Nilai Tahanan Standar Penetrasi yang Telah
Dikoreksi (N’)
N ilai  tahanan  standar  penetrasi  (N-SPT)  telah tersedia dari hasil pekerjaan pengeboran yang dilakukan di  lapangan.  Dengan  mengetahui  N-SPT  dan  besarnya tegangan  efektif  maka  nilai  standar  penetrasi  yang dikoreksi (N’) dapat dihitung dengan persamaan 3.

## 4.1.5 Nilai Tahanan Standar Penetrasi (N-SPT)
Nilai  tahanan  standar  penetrasi  (N-SPT)  telah tersedia dari hasil pekerjaan pengeboran yang dilakukan di lapangan.
4.1.6 Tegangan geser  rata-rata akibat gempa (τ av )
Data  percepatan  gempa  maksimum  pada permukaan  tanah,  tegangan  total,  dan  adanya  faktor reduksi  (rd),  tegangan  geser rata-rata  akibat  gempa  (τ av ) dapat dihitung dengan persamaan 4.
4.1.7 Penentuan kemungkinan likuifaksi menggunakan metode Castro (1975)
Kriteria dalam menentukan terjadinya likuifaksi dengan  menggunakan  metode  ini  adalah  memasukkan nilai tahanan penetrasi standar yang telah dikoreksi (N’) pada  kedalaman  tanah  yang  ditinjau  dengan  nilai  rasio tegangan  gempa  rata-rata  (τ av /σ’ vo ),  dimana  τ av adalah tegangan geser gempa rata-rata dan σ’ vo adalah tegangan vertikal efektif, seperti yang diperlihatkan pada Gambar 2 dengan ketentuan sebagai berikut:
(a) Jika  titik  yang  dihasilkan  berada  di  sebelah kanan garis  batas  menunjukkan  likuifaksi  tidak terjadi;
(b) Jika titik yang dihasilkan berada di  sebelah kiri garis batas menunjukkan likuifaksi terjadi; dan
Analisis  menggunakan  metode  Castro  (1975) dapat dilihat pada Tabel 3 dan Gambar 8 untuk bor log 1 dan Tabel 4 dan Gambar 9 untuk bor log 2.
Gambar 8 Grafik hasil likuifaksi metode Castro (1975) bor log I
Tabel  3.  Analisis  Potensi  Likuifaksi  Menggunakan Metode  Castro  (1975)  dan    Percepatan  Gempa Maksimum Kawashumi Bor Log I.
Gambar 9 Grafik hasil likuifaksi metode Castro (1975) bor log II
Tabel  4.  Analisis  Potensi  Likuifaksi  Menggunakan Metode  Castro  (1975)  dan  Percepatan  Gempa Maksimum Kawashumi Bor Log II.

## 4.2 Pembahasan
Likuifaksi yang ditinjau pada penelitian ini ialah likuifaksi  yang  terjadi  akibat  pembebanan cyclic ,  yaitu likuifaksi yang biasanya terjadi pada tanah pasir jenuh air yang  mengalami  getaran  gempa  sehingga  pasir kehilangan  kekuatan  daya  dukungnya.  Oleh  karena  itu, lapisan yang ditinjau hanya lapisan tanah pasir jenuh air saja, dimana lapisan pasir tersebut harus berada dibawah muka air tanah.
Metode  yang  digunakan  untuk  menganalisis potensi  likufaksi  adalah  metode  Castro  (1975).  Hasil potensi  likuifaksi  dengan  berdasarkan  pengambilan magnitude gempa dari 5.0, 6.0, 6.5, 7.5, dan 9.0 SR akan memberikan hasil yang bervariasi.
Pada  metode  yang  diusulkan  Castro  (1975) sangat  tergantung  dari  nilai cycle  ratio ,  yaitu  hubungan perbandingan antara nilai tegangan geser gempa  rata-rata
Kemungkinan
Likuifaksi m ft SR gal % kN/m2 kN/m2 kN/m2 1 2,45 8,04 5,0 0,00003 54,5 0,982 20,245 7,995 0,00004 0,000005 63,91 Tidak Likuifaksi 2 4,45 14,60 5,0 0,00003 63,5 0,973 58,279 23,779 0,0001 0,000005 42,93 Tidak Likuifaksi 3 6,45 21,16 5,0 0,00003 51,5 0,955 92,174 37,674 0,0002 0,000005 22,02 Tidak Likuifaksi 4 8,45 27,72 5,0 0,00003 31,7 0,932 123,879 49,379 0,0002 0,000005 7,58 Tidak Likuifaksi 5 10,45 34,28 5,0 0,00003 38,0 0,900 153,689 59,189 0,0003 0,000005 8,67 Tidak Likuifaksi 6 2,45 8,04 6,0 0,0003 54,5 0,982 20,245 7,995 0,0004 0,00005 63,91 Tidak Likuifaksi 7 4,45 14,60 6,0 0,0003 63,5 0,973 58,279 23,779 0,001 0,00005 42,93 Tidak Likuifaksi 8 6,45 21,16 6,0 0,0003 51,5 0,955 92,174 37,674 0,002 0,00005 22,02 Tidak Likuifaksi 9 8,45 27,72 6,0 0,0003 31,7 0,932 123,879 49,379 0,002 0,00005 7,58 Tidak Likuifaksi 10 10,45 34,28 6,0 0,0003 38,0 0,900 153,689 59,189 0,003 0,00005 8,67 Tidak Likuifaksi 11 2,45 8,04 6,5 0,0009 54,5 0,982 20,245 7,995 0,001 0,00015 63,91 Tidak Likuifaksi 12 4,45 14,60 6,5 0,0009 63,5 0,973 58,279 23,779 0,003 0,00015 42,93 Tidak Likuifaksi 13 6,45 21,16 6,5 0,0009 51,5 0,955 92,174 37,674 0,005 0,00014 22,02 Tidak Likuifaksi 14 8,45 27,72 6,5 0,0009 31,7 0,932 123,879 49,379 0,007 0,00014 7,58 Tidak Likuifaksi 15 10,45 34,28 6,5 0,0009 38,0 0,900 153,689 59,189 0,008 0,00014 8,67 Tidak Likuifaksi 16 2,45 8,04 7,5 0,0086 54,5 0,982 20,245 7,995 0,012 0,00152 63,91 Tidak Likuifaksi 17 4,45 14,60 7,5 0,0086 63,5 0,973 58,279 23,779 0,035 0,00146 42,93 Tidak Likuifaksi 18 6,45 21,16 7,5 0,0086 51,5 0,955 92,174 37,674 0,054 0,00143 22,02 Tidak Likuifaksi 19 8,45 27,72 7,5 0,0086 31,7 0,932 123,879 49,379 0,071 0,00143 7,58 Tidak Likuifaksi 20 10,45 34,28 7,5 0,0086 38,0 0,900 153,689 59,189 0,085 0,00143 8,67 Tidak Likuifaksi 21 2,45 8,04 9,0 0,2715 54,5 0,982 20,245 7,995 0,385 0,04818 63,91 Tidak Likuifaksi 22 4,45 14,60 9,0 0,2715 63,5 0,973 58,279 23,779 1,099 0,04620 42,93 Tidak Likuifaksi 23 6,45 21,16 9,0 0,2715 51,5 0,955 92,174 37,674 1,705 0,04527 22,02 Tidak Likuifaksi 24 8,45 27,72 9,0 0,2715 31,7 0,932 123,879 49,379 2,237 0,04530 7,58 Tidak Likuifaksi 25 10,45 34,28 9,0 0,2715 38,0 0,900 153,689 59,189 2,680 0,04528 8,67 Tidak Likuifaksi
N'
No Kedalaman Magnitude amax Dr rd τ av Kemungkinan Likuifaksi m ft SR gal kN/m2 kN/m2 kN/m2 1 2,45 8,04 5,0 0,0000 0,982 19,729 7,479 0,00004 0,00001 60,07 Tidak Likuifaksi 2 4,45 14,60 5,0 0,0000 0,973 55,879 21,379 0,0001 0,000005 52,58 Tidak Likuifaksi 3 6,45 21,16 5,0 0,0000 0,955 86,721 32,221 0,0002 0,000005 15,40 Tidak Likuifaksi 4 8,45 27,72 5,0 0,0000 0,932 115,774 41,274 0,0002 0,00001 13,65 Tidak Likuifaksi 5 10,45 34,28 5,0 0,0000 0,900 144,826 50,326 0,0003 0,00001 10,77 Tidak Likuifaksi 6 12,45 40,84 5,0 0,0000 0,836 174,047 59,547 0,0003 0,00000 5,03 Tidak Likuifaksi 7 2,45 8,04 6,0 0,0003 0,982 19,729 7,479 0,0004 0,00005 60,07 Tidak Likuifaksi 8 4,45 14,60 6,0 0,0003 0,973 55,879 21,379 0,001 0,00005 52,58 Tidak Likuifaksi 9 6,45 21,16 6,0 0,0003 0,955 86,721 32,221 0,002 0,00005 15,40 Tidak Likuifaksi 10 8,45 27,72 6,0 0,0003 0,932 115,774 41,274 0,002 0,00005 13,65 Tidak Likuifaksi 11 10,45 34,28 6,0 0,0003 0,900 144,826 50,326 0,003 0,00005 10,77 Tidak Likuifaksi 12 12,45 40,84 6,0 0,0003 0,836 174,047 59,547 0,003 0,00005 5,03 Tidak Likuifaksi 13 2,45 8,04 6,5 0,0009 0,982 19,729 7,479 0,001 0,00016 60,07 Tidak Likuifaksi 14 4,45 14,60 6,5 0,0009 0,973 55,879 21,379 0,003 0,00016 52,58 Tidak Likuifaksi 15 6,45 21,16 6,5 0,0009 0,955 86,721 32,221 0,005 0,00016 15,40 Tidak Likuifaksi 16 8,45 27,72 6,5 0,0009 0,932 115,774 41,274 0,007 0,00016 13,65 Tidak Likuifaksi 17 10,45 34,28 6,5 0,0009 0,900 144,826 50,326 0,008 0,00016 10,77 Tidak Likuifaksi 18 12,45 40,84 6,5 0,0009 0,836 174,047 59,547 0,009 0,00015 5,03 Tidak Likuifaksi 19 2,45 8,04 7,5 0,0086 0,982 19,729 7,479 0,012 0,00159 60,07 Tidak Likuifaksi 20 4,45 14,60 7,5 0,0086 0,973 55,879 21,379 0,033 0,00156 52,58 Tidak Likuifaksi 21 6,45 21,16 7,5 0,0086 0,955 86,721 32,221 0,051 0,00157 15,40 Tidak Likuifaksi 22 8,45 27,72 7,5 0,0086 0,932 115,774 41,274 0,066 0,00160 13,65 Tidak Likuifaksi 23 10,45 34,28 7,5 0,0086 0,900 144,826 50,326 0,080 0,00159 10,77 Tidak Likuifaksi 24 12,45 40,84 7,5 0,0086 0,836 174,047 59,547 0,089 0,00150 5,03 Tidak Likuifaksi 25 2,45 8,04 9,0 0,2715 0,982 19,729 7,479 0,375 0,05019 60,07 Tidak Likuifaksi 26 4,45 14,60 9,0 0,2715 0,973 55,879 21,379 1,053 0,04927 52,58 Tidak Likuifaksi 27 6,45 21,16 9,0 0,2715 0,955 86,721 32,221 1,605 0,04980 15,40 Tidak Likuifaksi 28 8,45 27,72 9,0 0,2715 0,932 115,774 41,274 2,091 0,05065 13,65 Tidak Likuifaksi 29 10,45 34,28 9,0 0,2715 0,900 144,826 50,326 2,525 0,05018 10,77 Tidak Likuifaksi 30 12,45 40,84 9,0 0,2715 0,836 174,047 59,547 2,819 0,04734 5,03 Tidak Likuifaksi
τ av N'
No
Kedalaman Magnitude amax rd
( 𝝉 𝒆𝒒 ) dengan  nilai  tegangan  vertikal  efektif  ( 𝛔′ 𝐯𝐨 )  dan nilai  kepadatan  penetrasi  standar  yang  telah  dikoreksi (N’).  Bila  nilai  N’  yang  melebihi  50,  tidak  terjadi likuifaksi disebabkan garis likuifaksi hanya terbatas pada nilai N’ sampai 50.
Nilai percepatan gempa maksimum di permukaan tanah (a max ) pada penelitian ini menggunakan persamaan Kawashumi. Nilai percepatan gempa maksimum  di  permukaan  tanah  ini  sangat  bergantung pada  magnitude  dan  jarak  pusat  gempa  dengan  lokasi yang ditinjau. Semakin dekat jarak pusat gempa dengan lokasi yang ditinjau maka potensi likuifaksi yang terjadi semakin tinggi.

## 5. Kesimpulan dan Saran

## 5.1     Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  analisis  dan  pembahasan  yang telah  diuraikan  sebelumnya,  hasil  analisis  potensi likuifaksi  pada  Gedung Islamic  Center At-Taqarrub Trienggadeng  Pidie  Jaya  dapat  diambil  kesimpulan sebagai berikut:
1. Menurut metode Castro (1975) pada percepatan dengan  metode  percepatan  gempa  Kawashumi pada  titik  bor  log  1  tidak  mengalami  likuifaksi pada setiap lapisan dan setiap magnitude gempa rencana.
2. Pada  metode  Castro  (1975)  pada  percepatan dengan  metode  percepatan  gempa  Kawashumi Pada  titik  bor  log  2  juga  tidak  mengalami likuifaksi  pada  setiap  lapisan  dan  setiap magnitude gempa rencana.

## 5.2    Saran
Setelah  melakukan  perhitungan  analisis  potensi likuifaksi, disarankan beberapa hal berikut ini:
1. Dalam mempertimbangkan likuifaksi disarankan menggunakan  metode-metode  lainnya  antara lain  Kishida  (1969,  Whitman  (1971),  Seed  & Idris  (1971),  Seed  et  al.  (1976)  dan  Valera  & Donovan  (1977)  yang  sesuai  dengan  parameter yang tersedia pada objek yang akan diteliti .
2. Pada  saat  membuat  sebuah  konstruksi  besar  di daerah-daerah  yang  diketahui  memiliki  potensi likuifaksi  yang  tinggi,  sebaiknya  dibuat stone column atau  perbaikan  tanah  lainnya  seperti grouting dan  pemadatan  untuk  mengurangi risiko terjadinya likuifaksi.

## 6.       Ucapan Terima Kasih
Terimakasih  kepada  Bapak  Prof.  Dr.  Ir.  Munirwansyah, M.Sc,  yang  telah  ikut  membimbing  dan  memberikan dukungan  dan  masukan-masukan  terkait  data  dalam pembantu  penelitian  Skim  Penelitian  P.P  tahun  2019 no.520/UNII/SPIL/PNBP/2019 tanggal 08 Februari 2019.

## 7.        Daftar Pustaka
1. Kementerian  Pekerjaan  Umum  dan  Perumahan Rakyat, Kajian Gempa Pidie Jaya Provinsi Aceh Indonesia , Bandung, 2016.
2. Marwan, Isya, M., dan Bahagia, Analisis Potensi Likuifaksi  pada  Jembatan  Laguna  Meuraxa Kota  Banda  Aceh ,  Jurnal  Teknik  Sipil Universitas Syiah Kuala, Banda aceh, 2011.
3. Bowles,  J.E., Sifat  –  Sifat  Fisis  dan  Geoteknik Tanah, Terjemahan Loeh Hainim J. K, Penerbit Erlangga, Jakarta, 1984.
4. Susantri, T, Analisis Potensi Likuifaksi Lapisan Pasir  pada  Lokasi  Pelabuhan  Malahayati Krueng  Raya    Aceh  Besar  (Menggunakan Analisis  dari  Seed  et  al.,  Kishida,  dan  Castro) , Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh, 2011.
5. CV. Rekayasa Andalan, Laporan Akhir Pekerjaan  Penyelidikan  Tanah  Pembangunan Islamic  Center  At-Taqarrub,  Trieng  Gadeng Pidie Jaya , Banda Aceh, 2017.
6. Badan Meteorologi, Klimatologi dan Geofisika, Laporan  Data  Gempa  Bumi  Teranalisa  di Wilayah  Aceh  Tahun  2015-2019,  Banda  Aceh, 2019.