## KAPASITAS GESER BALOK TINGGI DENGAN CAMPURAN FLY ASH TANPA TULANGAN GESER
Merzy Mooy 1 (merzhymooy@yahoo.com)

## ABSTRAK
Balok  tinggi  merupakan  balok  dengan  komponen  struktur  discontinue  region  (D-region)  yang tidak  dapat  dihitung  menggunakan  teori  balok  konvensional.  Salah  satu  perilaku  balok  tinggi yaitu  memiliki  perbedaan  signifikan  dengan  balok  konvensional,  sehingga  memerlukan pertimbangan  khusus  dalam  analisis,  desain,  dan  perincian  tulangan  karena  dikendalikan  oleh geser. Keruntuhan geser dapat terjadi pada balok dengan perbandingan lengan geser a dan tinggi efektif  d  sebesar  1  sampai  2,5  untuk  beban  terpusat.  D-region  akan  berada  jauh  pada  tumpuan dan  beban  pada  rasio  a/d  lebih  dari  2,5  serta  akan  terjadi  jika  berada  pada  daerah  beban  dekat dengan  tumpuan  pada  rasio  a/d  kurang  dari  2,5.  Kekuatan  geser  balok  tinggi  bahkan  mencapai dua  hingga  tiga  kali  balok  konvensional.  Oleh  sebab  itu,  dalam  penelitian  ini  dilakukan pengujian  geser  three  point  bending  pada  balok  tinggi  konvensional  dan  supplementary  beam menggunakan fly ash tanpa tulangan geser. Hasil penelitian menunjukkan bahwa kapasitas geser supplementary beam lebih tinggi dibandingkan balok konvensional.

## Kata Kunci: Kapasitas Geser, Balok Tinggi, Supplementary Beam, Balok Tanpa Tulangan Geser

## ABSTRACT
Deep  beam  is  one  of  the  structure  component  that  has  discontinue  region  (D-region)  where conventional beam analyse could not be applied. Deep beam behavior is significantly difference with  conventional  beam,  so  that  it  has  to  be  analysed  with  reinforcement  details  due  to controlled  by  shear.  Shear  failure  occur  when  shear  span  a  and  depth  d  ratio  1  to  2,5  for concentrate  load.  D-region  beyond  load  and  support  occur  when  a/d  ratio  is  more  than  2,5 whereas nearby load and support when a/d ratio is less than 2,5. Shear capacity of deep beam is two to three more than conventional beam. Hence, this research used three point bending test of unreinforced  conventional  deep  beam  and  supplementary  deep  beam  using  fly  ash.  The  result shows that shear capacity of supplementary deep beam is higher than conventional deep beam.

## Key Words: Shear Capacity, Deep Beam, Supplementary Beam, Unreinforced Shear Beam

## PENDAHULUAN
Beberapa konsep mengenai geser pada balok beton bertulang  yaitu kegagalan  geser terjadi saat kapasitas geser pada penampang kritis telah melampaui batas. Selain itu pada saat terjadi retak, balok yang menggunakan sengkang akan berperilaku sebagai rangka batang (truss) dimana beton berperan sebagai batang  tekan atau penunjang (strut), sedangkan sengkang sebagai batang tarik atau pengikat (tie). Sengkang sebagai tulangan geser disediakan untuk memikul gaya geser yang tidak dapat didukung oleh beton. Artinya, yang memiliki peran utama dalam memikul gaya geser balok adalah beton. Konsep ini disebut sebagai interlock aggregate concept. Namun konsep ini memiliki ketidaksesuaian dengan sifat dasar beton yang memiliki retakan dengan arah rambatan orthogonal ke arah tegangan tekan utama maksimum. Pada interlock aggregate concept, retakan seharusnya merambat ke seluruh area interlock aggregate. Pada konsep ini, visualisasi arah gaya tekan menuju tumpuan pada saat beton bertulang mencapai batas ultimit adalah dianggap linear. Perubahan  arah  gaya  terjadi  pada  rasio  bentang  geser  dan  tinggi  efektif  balok  (a/d)  >  2  untuk balok  dengan  tumpuan  sederhana  dan  (Ln/d)  >  6  untuk  beban  terdistribusi  merata  (Kotsovos, 1988 dalam Kong 2002).
1 Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Katolik Widya Mandira – Kupang (penulis korespondensi)
Keruntuhan tekan geser (shear compression) dapat terjadi pada balok dengan rasio 1 ≤ a/d < 2,5 untuk  beban  terpusat.  Hal  ini  dimulai  dengan  munculnya  retak  lentur  halus  di  tengah  bentang arah  vertikal  sebagai  akibat  hilangnya  lekatan  antara  tulangan  memanjang  dengan  beton  di sekitar  perletakan,  selanjutnya  diikuti  dengan  retak  diagonal  menuju  sumbu  netral  beton. Kecepatan  retak  akan  semakin  berkurang  sebagai  akibat  hancurnya  daerah  tepi  tertekan  pada beton  serta  adanya  tegangan  yang  terdistribusi  (Nawy,  1990). Menurut  Lantsoght,  2014,  jika konsep  bentang  geser  lebih  besar  dari  tinggi  efektif,  maka  kapasitas  geser  akan  semakin menurun, demikian juga sebaliknya. Selain itu, semakin besar rasio Ln/h, maka kapasitas  geser balok akan semakin kecil. Hal ini disebabkan karena sudut tarik yang terbentuk untuk membawa beban sampai ke tumpuan akan semakin panjang sehingga akan menghasilkan lebih banyak retak lentur pada balok (Appiah, 2016).
Selain  rasio  panjang  bentang  geser  dan  tinggi  efektif  balok,  ada  tidaknya  tulangan  geser  pada balok  beton  bertulang  memiliki  pengaruh  yang  signifikan  terhadap  kapasitas  beban  yang dihasilkan  oleh  balok  (Don  et  al,  2020).    Balok  tanpa  tulangan  geser  menghasilkan  kapasitas beban  yang jauh lebih rendah dibandingkan balok dengan tulangan geser. Balok tanpa tulangan geser juga akan mengalami keruntuhan secara tiba-tiba yang disertai dengan pembentukan retak tegangan arah diagonal  maupun horizontal secara terpisah pada daerah beban maupun tumpuan (Tambusay et al, 2021).
Kostovos, 1979 dalam Kong, 2002 melakukan pengujian geser pada daerah kritis balok dengan perbedaan  rasio  a/d  =  1,5  hingga  a/d  >  2,5  serta  ada  tidaknya  sengkang  pada  bentang  geser balok.  Hasilnya  menunjukkan  bahwa  balok  dengan  rasio  bentang  geser  a/d  =  1,5  dan  sebagian besar  a/d  =  2  tidak  dapat  berperilaku  sebagai  rangka  batang  karena  tanpa  sengkang  sebagai pengikat,  maka  balok  akan  menahan  beban  lebih  besar  dari  yang  diperkirakan.  Hal  ini membuktikan  bahwa  perilaku  rangka  batang  (truss)  tidak  terjadi  pada  saat  balok  mencapai kapasitas  lentur  setelah  kapasitas  geser  terlampaui.  Penelitian  juga  membuktikan  bahwa  daerah balok di atas sumbu netral adalah kontributor utama ketahanan geser.
Mekanisme  keruntuhan  geser  pada  balok  dengan  biaya  yang  relatif  murah  dapat  diamati menggunakan  sarana  digital  image  correlation  (DIC)  yakni  dengan  memanfaatkan  kamera digital  biasa,  smartphone  sebagai  pengontrol  perekaman  gambar  jarak  jauh,  serta  software sebagai  sarana  korelasi  retak  yang  terjadi.  DIC  dapat  memantau  inisiasi  dan  propagansi  retak geser balok walaupun untuk lebar retak kurang dari 0,2 mm (Tambusay et al, 2018).
Pengujian  beban  ultimit  secara  sistematis  terhadap  balok  tinggi  (deep  beam)  dilakukan  sejak tahun 1960-an (Kong, 2002). Kemudian pada  akhir tahun 1960-an,  Kong melakukan pengujian terhadap  lebih  dari  490  buah  balok  tinggi  untuk  memperoleh  formula  yang  tepat  mengenai desain  terhadap  balok  tinggi.  Hasil  pengujian  inilah  yang  mulai  menjadi  petunjuk  mengenai prinsip dan rekomendasi dalam desain balok tinggi.
Construction  Industry  Research  and  Information  Association  (CIRIA)  Guide  2  menyarankan perhitungan geser balok tinggi pada rasio panjang bentang efektif dan bentang geser (Ln/a) ≤ 4 untuk beban terdistribusi merata. Eurocode and CEB-FIP Model Code menetapkan balok tinggi sebagai  balok  dengan  rasio  panjang  bentang  efektif  dan  tinggi  balok  (Ln/h)  <  2  untuk  balok dengan  tumpuan  sederhana,  dan  (Ln/h)  <  2,5  untuk  balok  menerus.  Rasio  bentang  geser  dan tinggi  efektif  balok  (a/d)  menurut  Canadian  Code  CAN3-A23.3-M84  adalah  kurang  dari  2. Sedangkan  American  Concrete  Institute  2008  mengklasifikasikan  balok  tinggi  sebagai  balok dengan  rasio  panjang  bentang  terhadap  tinggi  (Ln/h) ≤ 4  serta  rasio  panjang  bentang  geser  dan tinggi (a/h) ≤ 2. Selain itu, rasio panjang bentang geser dan tinggi efektif balok pada balok tinggi (a/d) ≤ 2,5. Peraturan Beton Indonesia 1971 juga menetapkan balok tinggi sebagai balok dengan rasio panjang bentang dan tinggi balok (Ln/h) > 2,5 untuk balok menerus dan > 4,5 untuk balok di atas dua tumpuan.
Balok tinggi dapat ditemukan pada elemen struktur penyalur beban seperti dinding fondasi, pile cap, struktur lepas pantai maupun transfer girder.  Lendutan pada balok tinggi diakibatkan oleh besarnya tegangan geser sehingga tegangan lentur tidak terdistribusi secara linear.
Kekuatan  geser  pada  balok  tinggi  dapat  mencapai  dua  hingga  tiga  kali  balok  konvensional karena  beban  geser  langsung  ditransfer  ke  tumpuan  arah  diagonal  (Patil  &  Baghban,  2018). Balok  tinggi  juga  cenderung  memiliki  kekuatan  geser  yang  jauh  lebih  tinggi  dari  hasil  prediksi menggunakan  persamaan  geser  pada  balok  konvensional.  Hal  inilah  yang  menjadikan  balok tinggi  memiliki  perbedaan  yang  signifikan  dengan  balok  konvensional  sehingga  memerlukan pertimbangan  khusus  dalam  desain,  analisis  dan  perincian  tulangan.  Desain  dan  analisis  balok tinggi  dapat  menggunakan  dua  metode  yaitu  metode  desain  distribusi  regangan  nonlinier  pada daerah  diskontinu  (D-region)  serta  metode  desain  strut  and  tie.  Metode  desain  distribusi regangan nonlinear didasarkan pada konsep dimana perilaku distribusi regangan yang dihasilkan balok tinggi bersifat nonlinear sehingga blok tegangan juga menjadi nonlinear bahkan pada tahap elastis  serta  tidak  berbentuk  parabola  seperti  yang  terjadi  pada  balok  normal.  Sedangkan  pada metode strut and tie, desain dilakukan mengikuti konsep rangka batang (Nawy, 2009).
Penelitian dengan memanfaatkan abu terbang (fly ash) sebagai material pengganti semen dalam dunia  konstruksi  sudah  dilakukan  dalam  beberapa  dekade  terakhir.  Selain  mengurangi  jumlah limbah lingkungan, hal ini dimaksudkan juga untuk menciptakan infrastruktur  yang lebih aman (Mooy  et  al,  2020).  Fly  ash  dapat  dikategorikan  ke  dalam  tiga  kelas  yakni  kelas  C,  F  dan  N berdasarkan senyawa  yang terkandung di dalamnya (ASTM C618). Namun beberapa penelitian membuktikan  bahwa  fly  ash  kelas  C  dan  F  lebih  efektif  digunakan  sebagai  material  pengganti semen pada beton dengan persentase masing-masing kelas C hingga lebih dari 40% dan kelas F 15-25% berat semen.
Penelitian terhadap balok beton konvensional dan  balok beton campuran fly ash menggunakan metode pengujian ohno shear beam yang dilakukan oleh Mooy et al (2020) menunjukkan bahwa balok  beton  dengan  campuran  fly  ash  sebanyak  20%  berat  semen  memiliki  kapasitas  geser 11,54%  lebih  tinggi  serta  lebar  retak  yang  lebih  kecil  dibandingkan  balok  beton  konvensional. Selain  itu,  Oktaviani  et  al  (2020)  dalam  penelitiannya  membuktikan  bahwa  balok  dengan campuran  fly  ash  sebanyak  20%  berat  semen  memiliki  kapasitas  lentur  6,45%  lebih  tinggi dibandingkan balok konvensional.
Berdasarkan  penelitian-penelitian  di  atas,  maka  penelitian  ini  dilakukan  untuk  mengetahui kapasitas  geser  pada  balok  tinggi  tanpa  sengkang  dengan  material  balok  normal  dibandingkan balok  dengan  bahan  tambahan  fly  ash  kelas  F  sebanyak  20%  dari  berat  semen.  Fly  ash  telah dibuktikan  sebagai  bahan  tambahan  material  pengganti  semen  yang  dapat  meningkatkan kekuatan beton serta ramah terhadap lingkungan.

## METODE PENELITIAN

## Alat dan Bahan
Alat-alat  yang  digunakan  pada  penelitian  ini  berupa  alat  uji  material  berdasarkan  Standar Nasional  Indonesia  untuk  pengujian  material  beton.  Pada  pengujian  geser  balok  digunakan universal  testing  machine  (UTM)  yang  dihubungkan  dengan  load  cell  sebagai  alat  penyalur beban  yang  telah  dikalibrasi  sebelumnya  serta  pengukuran  terhadap  lendutan  dilakukan menggunakan  alat  linear  variable  differential  transformer  (LVDT).  Load  cell  dan  LVDT kemudian dihubungkan menggunakan kabel masing-masing ke data logger sebagai alat pembaca hasil beban maupun lendutan yang terjadi pada balok. Selain itu, pengambilan gambar pengujian dilakukan  menggunakan  kamera  digital  yang  dihubungkan  dengan  wireless  local  area  network (WLAN)  pada  smartphone  berjarak  kurang  lebih  94  cm  dari  sisi  depan  balok  yang  diamati. Skema pengujian geser balok dapat dilihat pada Gambar 1 di bawah ini.

## Gambar 1a. Skema Pengujian Geser Balok
Sedangkan  bahan-bahan  material  yang  digunakan  telah  dilakukan  pengujian  berdasarkan American Society for Testing and Materials (ASTM) seperti pengujian terhadap material semen (ASTM C 188-89), pengujian terhadap agregat kasar (ASTM C 29-91; ASTM C 127-88; ASTM C  136-93),  pengujian  terhadap  agregat  halus  (ASTM  C  29-91;  ASTM  C 70-79;  ASTM  C  128- 93;  ASTM  142-78),  pengujian  terhadap  material  fly  ash  (ASTM  C  618),  serta  perhitungan campuran  beton  berdasarkan  ACI  211.  Adapun  rasio  material  beton  normal  dapat  dilihat  pada Tabel  1,  sedangkan  rasio  material  beton  dengan  bahan  tambahan fly ash  (supplementary beam) dapat dilihat pada Tabel 2.
Tabel 1. Rasio Material Beton Normal
Tabel 2. Rasio Material Beton Supplementary
Keterangan: C  = cement S  = sand CA = coarse aggregate W  = water B  = binder (cement + fly ash) FA = fly ash
Material Rasio Material C 1,00 S/C 1,38 CA/C 3,66 W/C 0,44 Material Rasio Material C 1,00 S/C 1,41 CA/C 3,55 W/B 0,53 FA 20%.C

## Desain Kapasitas Geser dan Lebar Retak Menggunakan Metode Distribusi
Regangan Nonlinear D-Region
Gambar 1b. Skema Dimensional Pengujian Geser Balok

## ℎ
630
200 3,15 4

## ℎ 315

## 200 1,575 2
Lebar balok = 100 mm fc’ = 50 MPa fy  = 400 MPa
5 165 5 33 0,0015 4,95 3 55 0,0025 13,75 1 ! " # $ 12 % ! 11 & " # $ 12 %' ( ) 15435,98+ , - 11990763,23+. - ∅ 0 1 18 110 ! L 3 d 5 6(7′bd: 76131,83N
< 03,5 & 2,5 1 , - - 5: 01,96(7′ ! 2500= - , - :
< 1909944,79+

## ! < 206430,77+
Lebar retak balok dihitung berdasarkan persamaan:
> 2 ( ? @ A ! B C
2D 0,459

## Eksperimen
Sebelum  dilakukan  pengujian  geser,  terlebih  dahulu  digambarkan  pola  titik-titik  menggunakan spidol permanen ukuran fine dan medium secara acak pada sisi panjang balok yang telah dilapisi cat  putih.  Sedangkan  pada  sisi  sebelah  balok  yang  diamati  retak  geser  digambarkan  pola  kotak ukuran 5x5 cm. Penggambaran pola ini dimaksudkan untuk memudahkan pengamatan terhadap retak  geser  pada  balok.  Pengambilan  gambar  menggunakan  kamera  digital  saat  pengujian
dilakukan setiap kenaikan beban sebesar 50 Psi = 50 x 0,703 kg.cm 2 x 102,60 cm 2 piston area = 3,61 kN ≈ 4 kN.

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## Kapasitas Geser Balok
Adapun  grafik  hubungan  beban-lendutan  balok  normal  dan  balok  supplementary  dapat  dilihat pada Gambar 2 dan hasil pengujian geser balok dapat dilihat pada Tabel 3 berikut ini
Gambar 2. Grafik Hubungan Beban-Lendutan Balok Normal dan Balok Supplementary

## Tabel 3. Hasil Pengujian Geser Balok Normal dan Balok Supplementary
Berdasarkan  Gambar  2  dan  Tabel  3,  dapat  disimpulkan  bahwa  balok  supplementary  memiliki kapasitas  geser  maksimum  19,22%  lebih  besar  dibandingkan  balok  normal  dan  lendutan  yang dihasilkan  balok  supplementary  adalah  9,62%    lebih  besar  dibandingkan  balok  normal.  Selain itu,  retak  pertama  balok  supplementary  juga  terjadi  pada  saat  balok  menerima  beban  0,84  kN lebih  besar  dari  pada  balok  normal.  Artinya,  ikatan  antara  material  pada  balok  supplementary lebih  baik  dibandingkan  balok  normal  sehingga  kemampuan  dalam  menahan  beban  juga  lebih baik.
Perbedaan  yang  terdapat  pada  hasil  pengujian  dibandingkan  dengan  hasil  desain  adalah  lebih dari 50% untuk kedua jenis balok.

## Lebar Retak Balok
Hasil  pengukuran  lebar  retak  pada  balok  diperoleh  dengan  menggunakan  microscope  digital. Adapun  hasil  pengukuran  lebar  retak  pada  balok  normal  maupun  balok  supplementary  dapat dilihat pada Gambar 3 dan Tabel 4 di bawah ini.
0 20 40 60 80 100 120 140 160 0 2 4 6 8 10 12 B e b a n ( k N ) Lendutan (mm) NC SC No. Item
Benda uji NC SC 1 Retak pertama (kN) 3,53 4,37 2 Beban maksimum (kN) 118,44  131,04 3 Lendutan (mm) 2,18 4,28
(a) Balok Normal
(b) Balok Supplementary
Gambar 3. Hasil Pengukuran Lebar Retak Balok Normal dan Balok Supplementary Menggunakan Microscope Digital
Tabel 4. Hasil Pengukuran Lebar Retak Balok Normal dan Balok Supplementary
Pengukuran ke- Lebar retak (mm) NC SC I 0,387 0,325 II 0,436 0,316 III 0,690 0,237 IV 0,735 0,290 V 0,457 0,480 VI 0,437 0,940 Rata-rata lebar retak 0,524 0,431
Berdasarkan  Gambar  3  dan  Tabel  4,  balok  normal  memiliki  lebar  retak  lebih  besar  dari  pada balok supplementary.
Error  antara  hasil  perhitungan  dengan  hasil  pengukuran  adalah  sebesar  14,16%  untuk  balok normal sedangkan untuk balok supplementary adalah sebesar 6,49%.

## Pola Retak Balok
Pengambilan  gambar  pola  retak  pada  balok  normal  maupun  balok  supplementary  dilakukan dengan menggunakan kamera digital. Pola retak pada balok dapat dilihat pada Gambar 4.
(a) Balok Normal

## (b) Balok Supplementary

## Gambar 4. Pola Retak Balok Normal Dan Balok Supplementary
Dari hasil pola retak  yang terjadi seperti pada Gambar 4, maka dapat disimpulkan bahwa balok mengalami perilaku kegagalan dengan patahan yang dimulai pada tumpuan hingga beban dengan jarak < 2d yaitu 330 cm dan >d = 165 cm.
Selain itu terdapat daerah crush pada bagian beban 6,5 cm dan 6 cm maupun tumpuan 10 cm dan 9 cm pada masing-masing balok normal dan balok supplementary. Artinya, retak maupun daerah crush  pada  kedua  jenis  balok  tidak  menunjukkan  perbedaan  hasil  yang  signifikan.  Meskipun demikian, balok supplementary dengan material tambahan fly ash menunjukkan hasil yang lebih baik dalam menahan beban dibandingkan balok normal.

## KESIMPULAN
1. Penambahan material fly ash sebanyak 20% pada balok dapat meningkatkan kapasitas geser balok  sebesar  19,22%.  Hal  ini  disebabkan  oleh  ukuran  micro  partikel  fly  ash  yang  dapat mengisi pori-pori beton sehingga menghasilkan ikatan yang lebih kuat pada beton. Meskipun demikian,  lebar  retak  maupun  lebar  daerah  crush  yang  dihasilkan  antara  kedua  jenis  balok tidak menunjukkan hasil yang signifikan.

## Ucapan Terima Kasih
Ucapan  terima  kasih  penulis  ditujukan  kepada  Laboratorium  Beton  Teknik  Sipil,  Institut Teknologi  Sepuluh  Nopember,  Surabaya  dan  PT.  Wijaya  Karya  (Persero)  Tbk  sebagai  tempat penelitian  dilakukan.  Ucapan  terima  kasih  juga  ditujukkan  bagi  Prof.  Ir.  Priyo  Suprobo,  M.Sc., Ph.D; Ir. Faimun M.Sc., Ph.D; Dr. Asdam Tambusay, S.T; Dr. Wahyuniarsih Sutrisno, S.T., M.T dan  Indra  Komara,  S.T.,  M.T  atas  dukungannya  sehingga  penelitian  ini  dapat  selesai  dengan baik.

## Daftar Pustaka
ACI  Committee  211.  1-91.  Standard  Practice  for  Selecting  Proportions  for  Normal, Heavyweight, and Mass Concrete.
American  Concrete  Institute  (revised  1986)  Building  Code  Requirements  for  Reinforced Concrete. ACI 318–83, American Concrete Institute, Detroit.
Appiah,  K.  A.,  &  Asamoah,  M.  A.  (2016).  Characterization  and  Shear  Strength  Prediction  of Reinforced Concrete Deep Beams-A Review. IJSR 5(3):1789-1798.
ASTM C 127-88 (1993). Standard Method of Test for Specific Gravity and Absorption of Coarse Aggregates.
ASTM C 128-93. Spesification Gravity and Absorption of Fine Aggregate.
ASTM C 136-93. Test Method for Sieve Analysis of Fine and Coarse Aggregate.
ASTM C 142-78. Standard Test Method for Clay Lumps and Friable Particles in Aggregates.
ASTM C 188-89, 2003. Standard Test Method for Density of Hydraulic Cement. United States:
Association of Standard Testing Materials.
ASTM C 29-91a. Standard Test Method for Bulk Density and Voids Aggregates.
ASTM  C  618-94a.  Standard  Specification  for  Coal  Fly  Ash  and  Raw  or  Calcined  Natural Pozzolan for Use in Concrete.
ASTM C 70-79. Standard Test Method for Surface Moisture in Fine Aggregates.
Canadian  Standards  Association.  (1984).  Design  of  Concrete  Structures  for  Buildings.
CAN3A23.3-M84, Canadian Standards Association, Toronto, Canada.
Comité  Européen  de  Béton-Fédération  Internationale  de  la  Précontrainte.  (1978).  Model  Code for Concrete Structures. English Edition, Cement and Concrete Association, London.
Construction  Industry  Research  and  Information  Association.  (1977).  The  Design  of  Deep Beams in Reinforced Concrete. CIRIA Guide 2. Ove Arup & Partners and CIRIA, London.
Don,  W.  (2020).  Influence  of  Link  Spacing  on  Concrete  Shear  Capacity:  Experimental Investigations  and  Finite  Element  Studies.  IOP  Conf.  Series:  Materials  Science  and Engineering 930. https://doi.org/10.1088/1757-899X/930/1/012052
DPU, 1971. Peraturan Beton Bertulang Indonesia, N.1-2 1971, Direktorat Penyelidikan Masalah Bangunan, Departemen Pekerjaan Umum, Bandung.
Kong, F. K. (2002). Reinforced concrete deep beams. New York: Taylor & Francis e-Library.
Kotsovos, M.D. (1988). Design of reinforced concrete deep beams. Struct. Engr. 66, 2: 28.
Lantsoght,  E.  (2014).  Determinationof  Distribution  Width  for  Shear  Stresses  at  Support  in Reinforced Concrete Slab Bridges. https://doi.org/ 10.1201/b16645-104
Mooy,  M.  (2020).  Evaluation  of  Shear-Critical  Reinforced  Concrete  Beam  Blended  with  Fly Ash. IOP Conf. Series: Earth and Environmental Science 506. https://doi.org/10.1088/1755- 1315/506/1/012041
Mooy,  M.  (2020).  Studi  Eksperimental  Pengaruh  Pre-Crack  Pada  Kapasitas  Geser  Balok Engineered Centitious Composite Yang Terkorosi, MT Thesis, Surabaya: Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya.
Nawy,  E.  G.  (1990).  Reinforced  concrete:  a  fundamental  approach,  6/E.  New  Jersey:  Prentice Hall International Series in Civil Engineering and Engineering Mechanics.
Nawy, E. G. (2009). Reinforced concrete. New Jersey: Prentice Hall International Series in Civil Engineering and Engineering Mechanics.
Oktaviani, W. N. (2020). Flexural Behaviour of a Reinforced Concrete Beam Blended with Fly Ash  as  Supplementary  Material.  IOP  Conf.  Series:  Earth  and  Environmental  Science  506. https://doi.org/10.1088/1755-1315/506/1/012042
Patil, S. S., & Baghban,  O. R. (2018). Comparison of experimental strength of RC deep beams design by various country codes with respect to deep beam with different percentage of web steel. (May), 122-126.
Tambusay, A. (2018). Visualization of Shear Cracks in a Reinforced Concrete Beam Using The Digital  Image  Correlation.  International  Journal  on  Advanced  Science  Engineering Information Technology., Vol. 8. ISSN: 2088-5334
Tambusay,  A.  (2021).  Application  of  Nonlinear  Finite  Element  Analysis  on  Shear-Critical Reinforced  Concrete  Beams.  J.  Eng.  Technol.  Sci.,  Vol.  53,  No.  4,  2021. https://doi.org/10.5614/j.eng.technol.sci.2021.53.4.8