## Skema Proteksi Resonansi Tegangan Lebih Saluran Udara Tegangan Ekstra Tinggi 500 kV
Imam Ghozali 1 , Mochammad Facta 2 , Abdul Syakur 3
1,2,3 Program Magister Teknik Elektro, Depertemen Teknik Elektro  Fakultas Teknik, Universitas Diponegoro, Semarang, Indonesia (tel. 024–7460056; email:
1 imamghozali.jmk08@gmail.com, 2 facta@elektro.undip.ac.id, 3 syakur@elektro.undip.ac.id)
[Diterima: 31 Mei 2023, Direvisi: 12 September 2023] Corresponding Author : Imam Ghozali
INTISARI — Pemasangan reaktor shunt pada ujung saluran udara tegangan ekstra tinggi (SUTET) rangkaian ganda 500 kV seringkali  dilakukan  untuk  membantu  mengatasi  kenaikan  tegangan  akibat  kapasitans  saluran  yang  panjang.  Namun, permasalahan tegangan masih mungkin terjadi, khususnya ketika proses penginjeksian tegangan di saluran transmisi baru yang telah terpasang, akibat  adanya  induksi tegangan dan penguatan parameter dari rangkaian lain di saluran yang sama yang telah terinjeksi terlebih dahulu. Permasalahan munculnya tegangan lebih ini menjadi makin pelik  karena saluran dan reaktor shunt telah selesai terpasang, sehingga panjang saluran dan kapasitas reaktor shunt tidak mungkin diubah. Fenomena tegangan lebih dalam penelitian ini terjadi ketika satu rangkaian di saluran transmisi belum diinjeksi, tetapi reaktor shunt telah tersambung, sehingga saluran tersebut mendapat induksi dan penguatan dari rangkaian lain karena di saat yang sama rangkaian  yang  kedua  telah  terinjeksi  tegangan  kerja.  Dalam  upaya  mengatasi  kondisi  tegangan  lebih  tersebut,  dalam makalah  ini  dilakukan  perubahan  skenario  manuver  injeksi  tegangan  ke  saluran,  perubahan  skema  proteksi  jika  terjadi gangguan  fase  ke  tanah,  dan  penambahan  relai  tegangan  lebih.  Perubahan  skenario  manuver  injeksi  tegangan  dapat mengurangi tegangan lebih yang terjadi pada saluran yang belum terinjeksi tegangan hingga 31,9 kVp. Perubahan skema proteksi saat terjadi gangguan fase ke tanah dengan memerintahkan  pembukaan circuit breaker (CB) reaktor shunt dapat menghindarkan terjadinya kenaikan tegangan pada fase yang tidak terganggu. Penambahan relai tegangan dilakukan sebagai antisipasi terjadinya tegangan lebih ketika ada gangguan pada saluran dan kondisi CB reaktor shunt tidak mampu membuka akibat gangguan internal.
KATA KUNCI — Reaktor Shunt , Rangkaian Ganda, Tegangan Lebih, Skema Proteksi, Saluran Transmisi Ekstra Tinggi.

## I. PENDAHULUAN
Tegangan  lebih  yang  terjadi  pada  saluran  transmisi tegangan  ekstra  tinggi  merupakan  fenomena  yang  berbahaya karena  dapat merusak isolasi peralatan listrik yang terhubung akibat tegangan yang melebihi kapasitas kemampuan peralatan [1],  [2].  Selain  akibat  sambaran  petir,  tegangan  lebih  pada saluran  udara  tegangan  ekstra  tinggi  (SUTET)  biasa  terjadi pada  saat  proses switching ,  sehingga  harus  diantisipasi  agar kestabilan penyaluran tenaga listrik terjaga [3]–[5]. Fenomena kenaikan tegangan dalam SUTET rangkaian ganda 500 kV juga terjadi  akibat  pengaruh  kapasitans  saluran  panjang,  sehingga menjadi  alasan  dilakukannya  pemasangan  reaktor shunt pada kedua  ujung  saluran  [6]–[8].  Pemasangan  reaktor shunt pada SUTET  rangkaian  ganda  dengan  saluran  panjang  untuk mengurangi  permasalahan  tegangan  lebih  akibat  kapasitans saluran  banyak  dipilih  dan  digunakan  pada  saluran  transmisi baru (ketika proses pembangunan) atau saluran transmisi lama. Namun,  pemasangan  reaktor shunt pada  saluran  rangkaian ganda menimbulkan sebuah fenomena tegangan lebih yang lain di  kedua  ujung  saluran  terpasang  reaktor shunt [9]–[11]. Tegangan  lebih  terjadi  pada  saat  salah  satu  saluran  dalam kondisi terbuka dan posisi reaktor shunt dalam kondisi masuk. Di  saat  yang  sama,  saluran  kedua  masih  dalam  kondisi bertegangan [12]–[14].
Dalam kurun waktu lima tahun terakhir, beberapa peneliti telah  melakukan  penelitian  berkaitan  dengan  fenomena tegangan  lebih  yang  terjadi  pada  sistem  penyaluran  tenaga listrik dan melakukan beberapa upaya untuk menekan maupun mengurangi  tegangan  lebih  yang  terjadi.  Di  antara  upaya tersebut  adalah  dengan  melakukan  penambahan  peralatan surge arrester dan  melakukan  langkah  pengontrolan  pada doubly-fed  induction generator (DFIG)  dan point  of  common
coupling (PCC)  selama  gangguan  pada grid [15],  [16]. Tegangan lebih juga dapat dikurangi dengan mengganti kontak disconnector switch (DS) dengan memasang closing resistance pada  DS  [17].  Penerapan  skema  pembukaan  tiga  fase  pada reaktor dilakukan untuk melakukan mitigasi terhadap resonansi tegangan lebih [18]–[20]. Pengembangan desain proteksi petir juga telah dilakukan untuk mengantisipasi tegangan lebih [21], [22]. Penelitian resonansi tegangan lebih pada saluran transmisi menghasilkan  mekanisme  memperkecil tegangan lebih akibat sambaran  petir  dengan  analisis  tegangan  tunak  dan penyederhanaan rangkaian resonansi [23]–[25].
Reaktor shunt sangat  efektif  dalam  mengurangi  tegangan lebih  selama  proses  pembebanan  atau  pada  saat  pemberian tegangan.  Di  sisi  lain,  pemasangan  reaktor shunt aktualnya dapat meningkatkan tegangan induksi pada saluran yang tidak bertegangan apabila terjadi kondisi-kondisi berikut [26].
• Dalam saluran rangkaian tunggal pada saat menggunakan  pola single  pole  auto  reclose (SPAR), resonansi seri akan terjadi.
• Dalam  saluran  rangkaian  ganda  pada  saat  hanya  salah satu  saluran  yang  bertegangan,  resonansi  paralel  akan terjadi.
Resonansi  tegangan  lebih  muncul  apabila  nilai shunt compensation  degree tinggi.  Perhitungan  nilai  persentase compensation  degree diperoleh  dari  perbandingan  nilai shunt kompensasi  reaktor  dengan positive  sequence  susceptance saluran  transmisi  [27].  Pada  umumnya,  nilai compensation degree berada pada rentang 60% sampai 80% [28].
Beberapa  alternatif  solusi  telah  dilakukan  oleh  peneliti sebelumnya dalam mengatasi permasalahan pada saat kondisi resonansi terjadi pada saluran, antara lain sebagai berikut [29].
• Membuat transposisi lengkap pada saluran transmisi.
• Membuat  skema ungrounding pada  saluran  netral reaktor.
• Memasang  resistor  antara  saluran  tanah  dan  saluran netral reaktor.
• Memasang sebuah reaktor (yang dipasang langsung atau digandeng) antara tanah dan netral reaktor.
• Mengganti disconnecting  switch  earth (DSE)  dengan circuit  breaker (CB)  karena  tegangan  induksi  pada tegangan tinggi berbahaya bagi DSE sebab menimbulkan arching antara switch terminal DSE.
• Melakukan perubahan konfigurasi reaktor.
Penelitian ini dilakukan dengan tujuan untuk menganalisis penyebab  terjadinya  tegangan  lebih  saluran  rangkaian  ganda ketika  salah  satu  saluran  telah  terinjeksi  tegangan,  kemudian terjadi  kondisi  tegangan  lebih  pada  saluran  yang  tidak bertegangan  saat  reaktor  dimasukkan  ke  dalam  sistem. Alternatif  solusi  yang  dilakukan  dalam  penelitian  ini  belum pernah  dilakukan  pada  penelitian  sebelumya,  yaitu  sebagai berikut.
• Melakukan  proses  perubahan  skenario  manuver  saat pemberian tegangan, yang bertujuan untuk menambahkan  panjang  saluran  yang  dapat  mencegah resonansi tegangan lebih terjadi.
• Perubahan  desain  skema  proteksi  pada  saat  terjadi gangguan satu fase sebagai langkah untuk mengamankan fase yang tidak terganggu efek resonansi tegangan lebih.
• Penambahan relai tegangan lebih pada saluran sebagai langkah  antisipasi  saat  tegangan  lebih  muncul  akibat gangguan pada saluran dengan kondisi CB reaktor gagal membuka.

## II. MATERIAL

## A. OVERVIEW SISTEM
Gambar 1 merupakan diagram satu garis yang diteliti pada saat  terjadinya  fenomena  tegangan  lebih.  Diagram  satu  garis tersebut  terdiri  atas  empat  buah  saluran  transmisi  rangkaian ganda  yang  menghubungkan  empat  gardu  induk  tegangan ekstra tinggi (GITET) 500 kV, yaitu GITET W, X, Y, dan Z. Panjang saluran dari GITET W ke GITET X adalah 103  km, panjang saluran dari GITET X ke GITET Y adalah 93 km, dan panjang  saluran  dari  GITET  Y  ke  GITET  Z  adalah  160  km. Pada  saluran  transmisi  rangkaian  ganda  X  ke  Y  terpasang reaktor shunt berkapasitas  100  MVAR  dengan  tegangan  500 kV. Kondisi awal CB di GITET X dan GITET Y adalah pada posisi  terbuka,  sebelum  dilakukan  pemberian  tegangan  pada saluran  1,  sedangkan  saluran  2  sudah  dalam  posisi  terinjeksi tegangan.
Data  geometri tower dan  konduktor  pada  Gambar  2(a) menunjukkan  urutan  bundel  konduktor  tiga  fase  vertikal, dengan  masing-masing  fase  terdiri  atas  empat  bundel konduktor (quadrauple) . Jarak antara fase bawah dengan tanah adalah 23,49 m, jarak antara fase tengah dengan tanah adalah 35,89 m, dan jarak antara fase atas dengan tanah adalah 48,19 m.  Gambar  2(b)  merupakan  gambar  penyederhanaan  jarak konduktor  antarfase  untuk  mempermudah  perhitungan kapasitans saluran transmisi tiga fase.

## B. PROSES TERJADINYA TEGANGAN LEBIH SAAT PROSES PEMBERIAN TEGANGAN
Dalam  Gambar  1,  fenomena  tegangan  lebih  terjadi  pada saat proses energize SUTET 500 kV saluran ganda dari GITET X ke GITET Y. Terjadi kenaikan tegangan di atas batas normal operasi hingga mencapai 584,93 kV pada saluran 1 ketika CB reaktor shunt di saluran 1 dimasukkan, padahal kondisi saluran 1  tersebut  belum  bertegangan.  Hanya  saja,  saluran  2  sudah dalam  kondisi  bertegangan  dengan  CB  reaktor shunt sudah masuk  ke  dalam  sistem.  Peristiwa  kenaikan  tegangan  di  atas batas  normal  operasi  juga  terjadi  pada  saluran  2  ketika  CB reaktor shunt di saluran 2 dimasukkan, padahal kondisi saluran 2  tersebut  belum  bertegangan  dan  di  saat  yang  sama  kondisi saluran 1 sudah bertegangan, dengan CB reaktor shunt sudah masuk ke dalam sistem.
Gambar 3 memperlihatkan rekaman digital fault recorder (DFR). Dari Gambar 3(a), terlihat bahwa tegangan lebih pada
103 KM 160 KM 93 KM 500 kV X Y Z W 500 kV 500 kV 500 kV Close Open 1 2 100 MVAR 100 MVAR Gambar 1 . Diagram satu garis saluran transmisi yang diteliti saat terjadi tegangan lebih pada saluran X ke Y. 28,9 mm 450 mm 450 mm 12.300 m m 12.400 m m 23.495 m m 28,9 mm 450 mm 15.250 mm A B C C B A Tanah 48 ,2 m 48 ,2 m h11 h22 h33 35 ,9 m 35 ,9 m 23 ,5 m 23 ,5 m t1 t2 t3 (a) (b) Gambar 2. Data konduktor dan saluran , (a) Geometri tower ,  (b) penyederhanaan kapasitans saluran.
saluran  yang  belum  terinjeksi  tegangan  (saluran  1)  sebesar 584,93  kVp  ketika  saluran  lainnya  (saluran  2)  dalam  kondisi terinjeksi tegangan.
Gambar 3(b) menunjukkan munculnya tegangan lebih pada saluran  yang  belum  terinjeksi  tegangan  (saluran  2)  sebesar 584,93  kVp  ketika  saluran  lainnya  (saluran  1)  dalam  kondisi terinjeksi tegangan.

## III. METODOLOGI
Dalam  penelitian  ini,  pengukuran  dan  analisis  untuk mengetahui  nilai  tegangan  lebih  dilakukan  dengan  langkah- langkah berikut.
Langkah  pertama  adalah  melakukan  analisis  perhitungan kapasitans saluran. Persamaan (1) merupakan perhitungan nilai compensation degree (𝑘) .
𝑘 = 𝐵𝐿 𝐵𝐶 = 1 (𝜔.𝐿) (𝜔.𝐶+) = 1 𝜔2.𝐿.(𝐶𝑝𝑔+3.𝐶𝑝𝑝) (1)
dengan 𝐶 + adalah  kapasitans  urutan  positif, 𝐶 𝑝𝑔 adalah kapasitans  saluran  terhadap  tanah, 𝐶 𝑝𝑝 merupakan  kapasitans saluran  antarfase  dalam  satuan  F/m,  dan 𝐿 adalah  induktans dalam  satuan  H.  Sementara  itu,  nilai  kapasitans  saluran transmisi dapat diperoleh dengan menggunakan (2) dan (3).
𝐶 𝑝𝑔 = 2𝜋𝜀0 𝑙𝑜𝑔 𝑒 [ 𝐷𝑒𝑞 𝑟 ]− 𝑙𝑜𝑔 𝑒 [ 𝐷 𝐴𝐵′ 𝐷 𝐵𝐶′ 𝐷 𝐶𝐴′ 𝐷 𝐴𝐴′ 𝐷 𝐵𝐵′ 𝐷 𝐶𝐶′ ] 1 3 (2)
𝐶 𝑝𝑝 = 𝐶𝑝𝑔 2 (3)
dengan 𝐷 𝑒𝑞 adalah  jarak  antarsubkonduktor, 𝐷 𝐴𝐵′ 𝐷 𝐵𝐶′ 𝐷 𝐶𝐴′ adalah  jarak  konduktor  antarfase,  dan 𝑟 adalah  jari-jari konduktor bundle . Berdasarkan (1) dan Gambar 2(b), dihitung nilai  kapasitans  saluran  ke  tanah  ( 𝐶 𝑝𝑔 ) dan  nilai  kapasitans antafase ( 𝐶 𝑝𝑝 ) , sehingga diperoleh hasil sebagai berikut.
𝐶 𝑝𝑔 = 2𝑥3,14𝑥8,85𝑥10−12
𝑙𝑜𝑔 𝑒 [ 0,045 0,0109 ]− 𝑙𝑜𝑔 𝑒 [ 118,94𝑥84𝑥101,4 96,4𝑥71,8𝑥47 ] 1 3 = 1,66𝑥10 −11 𝐹/𝑚 𝐶 𝑝𝑝 = 𝐶𝑁 2 = 0,83𝑥10 −11 𝐹/𝑚 .
Dari  hasil  perhitungan  di  atas,  diperoleh  nilai  kapasitans saluran fase ke tanah sebesar 1,66𝑥10 −11 𝐹/𝑚 dan kapasitans saluran  antarfase  sebesar 0,83𝑥10 −11 𝐹/𝑚 ,  yang  merupakan saluran  tranmisi  X  ke  Y  dengan  panjang  93  km.  Setelah diperoleh nilai kapasitans saluran, dilakukan perhitungan nilai shunt compensation degree (𝑘) dengan hasil sebagai berikut.
𝑘 =
1 𝜔2.𝐿.(𝐶𝑝𝑔+3.𝐶𝑝𝑝)
𝑘 = 1
(2.3,14.50)2×2,64×(1,66+3𝑥0,83)×10−11×93000
𝑘 = 0,9942 = 99,42% .
Nilai shunt  compensation  degree (𝑘) yang  diperoleh setelah  data  reaktor shunt dan  nilai  kapasitans  saluran dimasukkan  adalah  99,42%.  Gambar  4  menunjukkan  bahwa nilai shunt compensation degree ( 𝑘 ) saluran yang diteliti berada pada puncak resonansi tegangan lebih ketika diubah-ubah dari 10%  hingga  200%.  Hal  ini  dapat  berpotensi  menimbulkan resonansi tegangan lebih pada saluran.
Langkah  kedua  adalah  membuat  pemodelan  konfigurasi tower 500  kV  dan coupling antarsirkuit  dan  antarfase  dari saluran  transmisi  W  –  X  –  Y  –  Z  dalam  perangkat  lunak Digsilent Power Factory berdasarkan data lapangan. Kemudian, langkah  ketiga  adalah  melakukan  validasi  model  simulasi terhadap data rekaman gangguan saat terjadinya tegangan lebih pada  saluran  1  dengan  kondisi  saluran  2  terinjeksi  tegangan dengan posisi reaktor masuk sistem. Perbandingan validasi dari rekaman DFR dengan hasil simulasi  menunjukkan hasil yang identik.  Dari  hasil  pengamatan  pada  DFR,  tampak  bahwa tegangan  induksi  sebesar  25,36  kVp,  sedangkan  tegangan induksi  hasil  simulasi  sebesar  28,6  kVp  sebelum  CB  reaktor saluran 1 dimasukkan. Selanjutnya, setelah CB reaktor ditutup, tegangan hasil simulasi pada saluran 1 sebesar 583,57 kVp. Hal ini sesuai dengan rekaman DFR untuk saluran 1, yaitu sebesar 584 kVp .
(a)
(b)
Gambar 3. Rekaman DFR, (a) saluran 1 dalam kondisi belum terinjeksi tegangan, (b) saluran 2 dalam kondisi belum terinjeksi tegangan.
Gambar  4. Grafik shunt  compensated  degree pada  saluran  X  ke  Z  dengan perubahan nilai 𝑘 dari 10%-200%.
Langkah  keempat  adalah  melakukan  validasi  model simulasi terhadap  data rekaman gangguan saat terjadi tegangan lebih  pada  saluran  2  dengan  kondisi  saluran  1  terinjeksi tegangan  dengan  posisi  reaktor  masuk  sistem.  Pembandingan validasi dari rekaman DFR dengan hasil simulasi memberikan hasil yang identik. Dari hasil pengamatan pada DFR, diperoleh tegangan  induksi  sebesar  25,03  kVp,  sedangkan  tegangan induksi  hasil  simulasi  sebesar  28,6  kVp  sebelum  CB  reaktor saluran 2 dimasukkan. Selanjutnya, setelah CB reaktor ditutup, tegangan hasil simulasi pada saluran 2 adalah 546,46 kVp, yang sesuai dengan rekaman DFR saluran 2, yaitu sebesar 546 kVp setelah CB reaktor ditutup.
Langkah  kelima  adalah  melakukan  simulasi  dan  analisis profil tegangan setelah dilakukan perubahan skenario manuver saat pemberian tegangan pada saluran transmisi. Lalu, langkah keenam adalah melakukan simulasi dan analisis profil tegangan setelah  dilakukan  perubahan  desain  skema  proteksi  dengan mengubah desain perintah buka CB reaktor saat gangguan satu fase.
Langkah  ketujuh  adalah  melakukan  simulasi  dan  analisis profil  tegangan  setelah  dilakukan  penambahan overvoltage relay (OVR) pada saluran transmisi. Langkah kedelapan adalah melakukan simulasi pembebanan untuk dilakukan pengamatan profil tegangan pada kondisi beban minimal, beban maksimal, kenaikan beban bertahap, dan pelepasan beban dari maksimal ke  minimal.  Simulasi  pembebanan  dilakukan  menggunakan inter  bus  transformator (IBT)  yang  terpasang  pada  GITET, dengan data sebagai berikut.
• Pada GITET W terdapat dua IBT dengan kapasitas 500 MVA tiap trafo.
• Pada GITET Y terdapat dua IBT berkapasitas 500 MVA tiap trafo.
• Pada GITET Z terdapat dua IBT dengan kapasitas 500 MVA tiap trafo.
Hasil dari langkah kelima sampai kedelapan akan dibahas dalam subbagian IV.A sampai subbagian IV.D.

## IV. HASIL PENELITIAN
Pada  bagian  ini,  ditunjukkan  hasil  simulasi  dari  langkah kelima sampai kedelapan dalam mengantisipasi dan mengatasi tegangan lebih pada saluran.

## A. MELAKUKAN PERUBAHAN SKENARIO MANUVER SAAT PROSES PEMBERIAN TEGANGAN
Perubahan nilai impedans saluran dapat dilakukan dengan memperpanjang saluran transmisi, yaitu dengan rekonfigurasi urutan  manuver  pemberian  tegangan,  seperti  dijelaskan  pada Gambar 5.
Gambar 5(a) merupakan diagram satu garis urutan manuver sesuai standard  operating  procedure (SOP)  awal  pemberian tegangan, sedangkan Gambar 5(b) menunjukkan diagram satu garis  perubahan  manuver  pemberian  tegangan.  Urutan manuver  pemberian  tegangan  dijelaskan  dalam  diagram  alir pada Gambar 6.
Dari  Gambar  6,  tampak  bahwa  skenario  awal  dilakukan dengan memposisikan CB A dan AB di GITET X dan GITET Y pada posisi terbuka. Selanjutnya, proses pertama dilakukan dengan  menutup  CB  reaktor  pada  saluran,  kemudian  pada proses kedua dan ketiga CB A di GITET X dan CB B di GITET Y  ditutup  [30].  Pada  saat  CB  reaktor  ditutup,  saluran mengalami tegangan lebih, padahal belum terinjeksi tegangan. Untuk  mengantisipasi  hal  tersebut,  dilakukan  perubahan skenario  manuver  pada  saat  pemberian  tegangan,  dengan proses pertama yaitu  memasukkan CB A, dilanjutkan dengan CB AB dan CB B di GITET Y. Setelah semua CB di GITET Y
W 103 KMS 160 KMS 93 KMS Saluran 2 X Y Z 3 Saluran 2 Saluran 2 Saluran 1 Saluran 1 Saluran 1
Reaktor 1 100MVAR
Reaktor 2 100MVAR 1 2 B AB A B AB A B AB A B AB A B AB A B AB A B AB A B AB A (a) W 103 KMS 160 KMS 93 KMS Saluran 2 X Y Z 1 2 3 Saluran 2 Saluran 2 Saluran 1 Saluran 1 Saluran 1 Reaktor 1
100MVAR Reaktor 2 100MVAR
4 6 5 B AB A B AB A B AB A B AB A B AB A B AB A B AB A B AB A (b)
Gambar 5. Diagram satu garis, (a) proses pemberian tegangan sesuai prosedur awal, (b) perubahan urutan manuver proses pemberian tegangan.
dimasukkan,  proses  selanjutnya  adalah  memasukkan  CB reaktor  saluran  kedua.  Kemudian,  secara  berurutan  CB  A  di GITET X dan CB B di GITET Z dimasukkan.
Proses perubahan manuver tersebut menjadikan kapasitans yang  memengaruhi  tegangan  induksi  menjadi  sepanjang  253 km, yaitu saluran transmisi dari GITET X-Y-Z. Pada mulanya, kapasitans  yang  memengaruhi  tegangan  induksi  adalah sepanjang 93 km, sesuai panjang saluran dari GITET X ke Y. Bertambahnya panjang saluran akan memengaruhi  nilai shunt compensation  degree (𝑘). Setelah  dilakukan  perhitungan berdasarkan (2), diperoleh hasil sebagai berikut.
𝑘 = 1 𝜔2.𝐿.(𝐶𝑝𝑔+3.𝐶𝑝𝑝)
𝑘 = 1 (2.3,14.50)2× 7,93 3 ×(1,66+3𝑥0,83)×10−11×253000
𝑘 = 0,3654 = 36,54% .
Nilai shunt compensation degree (𝑘) sebesar 36,54% tidak berpotensi  menimbulkan  tegangan  lebih.  Hal  ini  diketahui setelah  dilakukan  pembuktian  dengan  simulasi  perubahan skenario manuver tersebut ke dalam perangkat lunak Digsilent Power  Factory.  Gambar  7  merupakan  profil  tegangan  hasil simulasi  perubahan  manuver  pemberian  tegangan  yang menunjukkan  tidak  terjadinya  tegangan  lebih  pada  saluran. Tegangan  pada  saluran  terukur  sebesar  31,928  kVp  setelah dimasukkan CB reaktor pada waktu 0,1 s .

## B. PERUBAHAN DESAIN SKEMA PROTEKSI PADA SAAT GANGGUAN 1 FASE
Ketika saluran transmisi X ke Y sudah dapat beroperasi dan rangkaian  ganda  terinjeksi  tegangan,  dilakukan  antisipasi terhadap gangguan satu fase dengan kondisi CB reaktor masih masuk.  Pada  desain  awal,  skema  CB  reaktor  akan  membuka apabila  mendapatkan  perintah  membuka  dari  lima  masukan gerbang OR. Kelima masukan tersebut adalah
• relai circulating current protection (CCP),
• gangguan tiga fase pada saluran,
• relai circuit breaker failure (CBF) A,
• relai circuit breaker failure (CBF) B, dan
• relai overvoltage ( overvoltage relay , OVR).
Dari desain awal tersebut, ketika terjadi gangguan satu fase, CB  reaktor  tidak  diperintahkan  oleh  relai  pengaman  untuk membuka, sehingga tegangan pada fase yang tidak terganggu akan terpengaruh. Hal ini terjadi karena nilai kapasitans saluran pada  fase  yang  terganggu  dapat  mengakibatkan  resonansi apabila  ujung  saluran  masih  terhubung  dengan  reaktor shunt [31].
Untuk mengantisipasi kondisi tersebut, dilakukan perubahan  desain  pada  skema  pembukaan  CB  reaktor,  yaitu dengan menambahkan gangguan satu fase pada saluran sebagai salah satu syarat pembukaan CB reaktor saat gangguan. Ketika terjadi    gangguan  satu  fase,  syarat  membuka  CB  reaktor menjadi enam masukan yang masuk ke dalam satu gerbang OR, yaitu:
• relai CCP,
• gangguan satu fase pada saluran,
• gangguan tiga fase pada saluran,
• relai CBF A,
• relai CBF B, dan
• OVR.
CB reaktor akan membuka apabila menerima salah satu dari enam  sinyal  gangguan  tersebut.  Untuk  mengetahui  profil tegangan  pada  fase  yang  tidak  terganggu  ketika  terjadi gangguan  satu  fase,  dilakukan  simulasi  dengan  memberikan gangguan  pada  fase  R.  Gambar  8(a)  menunjukkan  hasil simulasi pada saat gangguan satu fase di fase R. Fase S dan fase T yang tidak terganggu mengalami kenaikan tegangan menjadi 575,79 kVp dan 537,8 kVp.
Gambar  8(b)  merupakan  hasil  simulasi  setelah  dilakukan perubahan  desain  proteksi.  Gambar  tersebut  menunjukkan tidak adanya kenaikan tegangan pada fase yang tidak terganggu, yaitu faea S dan fase T, dengan nilai tegangan sebesar 424 kVp dan 426 kVp. Tegangan pada fase S dan fase T menjadi normal kembali  setelah  rangkaian  paralel  antara  reaktor  dan  saluran penyebab resonansi tegangan lebih diputus, dengan membuka CB reaktor.

## C. PENAMBAHAN OVR PADA JARINGAN
Untuk  mengantisipasi  terjadinya  tegangan  lebih  setelah saluran  dapat  beroperasi  dan  rangkaian  ganda  terinjeksi tegangan,  perlu  dilakukan  pemasangan  OVR  dengan  dua
Skenario Awal Manuver Memasukkan CB
Reaktor Saluran 2
Memasukkan CB A di GITET X
Memasukkan CB B di GITET Y Skenario Perubahan Manuver Memasukkan CB A di GITET Y

## Memasukkan CB AB
di GITET Y Memasukkan CB B di GITET Y Memasukkan CB Reaktor Saluran 2 Memasukkan CB A di GITET X Memasukkan CB B di GITET Z Selesai Selesai Gambar  6 . Diagram  alir urutan  manuver  pemberian  tegangan  sesuai  prosedur awal dan setelah perubahan.
Gambar 7 . Hasil simulasi perubahan skenario manuver saat proses pemberian tegangan.
skema.  Pertama,  OVR  dasar  digunakan  sebagai  proteksi  jika terjadi tegangan lebih pada saluran dengan tiga perintah sinyal keluaran, yaitu:
• membuka CB reaktor,
• membuka CB saluran, dan
• mengirimkan  sinyal direct  transfer  trip (DTT)  ke GITET lawan.
Skema yang kedua adalah OVR resonansi. Skema ini dibuat untuk mengantisipasi tegangan lebih saat terjadi gangguan satu atau  tiga  fase,  tetapi  CB  reaktor  gagal  membuka  karena permasalahan  internal,  seperti  kerusakan  mekanis  atau permasalahan pada rangkaian. Skema logika OVR yang kedua memiliki  dua  tahap  waktu  tunda  dengan  target  yang  berbeda dalam memerintahkan membuka CB, yaitu sebagai berikut.
• Waktu  tunda  tahap  satu  memiliki  durasi  waktu  2  s dengan  sinyal  keluaran  memerintahkan  membuka  CB reaktor kembali.
• Waktu tunda tahap dua memiliki durasi waktu tambahan 3  s.  Tahap  dua  ini  berjalan  apabila  CB  reaktor  belum membuka pada saat diperintah  buka tahap satu. Sinyal keluaran  akan  memerintahkan  membuka  CB  saluran dan  CB  reaktor  saluran  sebelahnya,  sehingga  dapat menghilangkan tegangan lebih akibat pengaruh induksi saluran lain (sebelah).
Gambar  9(a)  menunjukkan  hasil  pengamatan  profil tegangan  pada  saat  terjadi  gangguan  di  saluran,  tetapi  CB reaktor  tetap  tertutup.  Tegangan  naik  hingga  498,8  kVp, padahal kondisi CB saluran sudah dalam posisi terbuka. Hasil simulasi dari penerapan OVR  resonansi tersebut terlihat pada Gambar  9(b),  yang  menunjukkan  bahwa  tegangan  turun mencapai  84,87  kVp  setelah  CB  saluran  sebelah  dibuka. Penurunan  tegangan  terjadi  karena  pengaruh  induksi  ke rangkaian paralel reaktor yang gagal membuka dengan saluran yang  terganggu  telah  dihilangkan  ketika  pembukaan  CB saluran sebelah.

## D. SIMULASI PEMBEBANAN PADA SALURAN
Setelah  saluran  transmisi  X  ke  Y  dapat  beroperasi  dan rangkaian  ganda  terinjeksi  tegangan,  dilakukan  simulasi pembebanan  pada  saluran  tersebut  dengan  beberapa  simulasi dibawah ini.
• Beban maksimal 100%, yaitu setara dengan 3.000 MVA. Hal ini dilakukan dengan memasukkan semua IBT pada saluran W sampai Z.
• Beban  minimal  0%,  dengan  tidak  memasukkan  IBT pada saluran W sampai Z.
• Menaikkan beban secara bertahap dengan rentang 14% sampai  17%,  setara  dengan  410  MVA  dampai  520 MVA.
• Pelepasan beban dari  beban maksimal  100% ke beban minimal 0%, sehingga pada kondisi ini IBT terlepas dari sistem.
Dari  keempat  simulasi  tersebut,  selanjutnya  dilakukan pengamatan tegangan pada saluran 1 dan saluran 2, yaitu pada saat  proses switching dan  pada  waktu  tunak  ( steady  state ) . Pengamatan  pada  saat  proses switching dilakukan  untuk melihat tegangan transien yang timbul pada proses switching. Proses  memasukkan  dan  melepas  beban  seringkali mengakibatkan  tegangan  lebih  sesaat.  Oleh  karena  itu, dilakukan  pengamatan  tegangan  tunak  untuk  mengamati  dan memastikan bahwa tidak ada tegangan lebih dalam waktu yang lama pada saluran setelah proses pembebanan dilakukan. Hasil simulasi pembebanan saluran diperlihatkan dalam Tabel I dan Tabel II.
Tabel  I  dan  Tabel  II  menunjukkan  bahwa  tegangan switching pada  saat  proses  pembebanan  saluran  tertinggi adalah 1,1 p.u. atau setara dengan 550 kV. Tegangan sebesar 1,1 p.u. ini masih aman dan tidak merusak peralatan seperti CB, current transformer (CT),  DS,  dan lightning  arrester (LA) yang terpasang karena peralatan tersebut memiliki kemampuan menahan  tegangan switching hingga  1.175  kV,  sesuai  data teknis peralatan terpasang.
Pada  kondisi  beban  maksimal  100%,  terjadi  penurunan tegangan  hingga  0,982  p.u.  atau  setara  dengan  491  kV. Penurunan tegangan ini masih dalam batas aman sesuai aturan jaringan sistem tenaga listrik/ grid code tahun 2020, yaitu batas kenaikan  tegangan  adalah  +5%  atau  525  kV  dan  penurunan tegangan  adalah  -5%  atau  475  kV.  Tegangan  tunak  tertinggi adalah 1,06 p.u. atau setara dengan 530 kV, yang terjadi pada kondisi beban 0% sampai 33% atau 0 MVA sampai 990 MVA. Tegangan ini melebihi batas 5% kenaikan tegangan. Tegangan tunak  terendah  sebesar  0,982  p.u.  atau  setara  491  kV,  yang terjadi ketika beban maksimal 100% atau 3.000 MVA. Kondisi tegangan  tunak  terendah  ini  masih  dalam  batas  standar grid code ,  yaitu  -5%  [32].  Tabel  III  menunjukkan  tegangan switching pada  saat  pelepasan  beban  dari  100%  atau  3.000 MVA  sampai  0%,  dengan  kondisi  tidak  ada  IBT  yang terhubung pada saluran W sampai Z.
(a) (b)
Gambar 8. Profil tegangan ketika gangguan satu fase, (a) dengan CB reaktor tetap masuk, (b) dengan CB reaktor sudah dibuka.
Tegangan switching pada saluran 1 sebesar 1,437 p.u. atau setara  dengan  718,5  kV,  sedangkan  tegangan switching pada saluran  2  sebesar  1,417  p.u.  atau  setara  dengan  708,5  kV. Tegangan switching yang  terukur  pada  saat  pelepasan  beban masih dalam batas aman peralatan karena peralatan terpasang memiliki  kemampuan  menahan  tegangan switching hingga 1.175 kV.

## V. KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  simulasi  terhadap  upaya-upaya  yang dilakukan untuk mengurangi tegangan lebih pada saluran X-Y, dapat  disimpulkan  bahwa  penyebab  munculnya  resonansi tegangan lebih di saluran yang belum terinjeksi tegangan pada saluran  rangkaian  ganda  ketika  saluran  2  telah  bertegangan adalah nilai shunt compensation degree (𝑘) mencapai 99,42%, yang  didapatkan  dari  nilai  kapasitas  reaktor  terpasang  100 MVAR  dan  panjang  saluran  93  km.  Langkah  untuk menurunkan tegangan lebih tersebut adalah dengan mengubah skenario  pada  saat  proses  pemberian  tegangan,  yaitu  dengan memasukkan terlebih dahulu CB A, AB, dan B pada GITET Y untuk memperpanjang saluran menjadi 253 km, sehingga nilai shunt  compensation  degree (𝑘) menjadi  36,54%  dan  nilai
tegangan  yang  terukur  menjadi  31,9  kVp  setelah  proses penutupan  CB  reaktor.  Pada  saat  rangkaian  ganda  telah beroperasi,  perlu  ditambahkan  skema  SPAR  sebagai  syarat pada  pembukaan  CB  reaktor  untuk  mengantisipasi  kenaikan tegangan  pada  fase  yang  tidak  terganggu.  Setelah  dilakukan simulasi, terbukti bahwa proses ini dapat menurunkan kenaikan tegangan  pada  fase  yang  tidak  terganggu.  Penambahan  OVR dilakukan  sebagai  antisipasi  jika  terjadi  tegangan  lebih  pada saluran, tetapi CB reaktor tidak dapat terbuka karena gangguan internal. Proses ini dilakukan dengan skema memerintah buka CB  saluran  sebelah,  yang  berhasil  disimulasikan  dan  dapat menurunkan tegangan hingga 84,87 kVp.
Simulasi  pembebanan  pada  saluran  menunjukkan  bahwa tegangan tunak masih berada di atas batas aman +5% pada saat beban di bawah 990 MVA, sedangkan ketika beban dinaikkan hingga  maksimal  3.000  MVA,  penurunan  tegangan  masih sesuai  standar,  yaitu  tidak  sampai  -5%.  Tegangan switching pada  saat  proses  menaikkan  beban  secara  bertahap  dan  pada saat  pelepasan  beban  masih  dalam  batas  aman  kapasitas kemampuan peralatan dalam menahan tegangan switching.

## KONFLIK KEPENTINGAN
Penulis makalah dengan judul “Skema Proteksi Resonansi Tegangan  Lebih  Saluran  Udara  Tegangan  Ekstra  Tinggi  500 kV“  menyatakan  bahwa  makalah  ini  bebas  dari  konflik kepentingan.

## KONTRIBUSI PENULIS
Konseptualisasi,  Imam  Ghozali,  Mochammad  Facta,  dan Abdul  Syakur;  perangkat  lunak,  Imam  Ghozali;  validasi, Mochammad Facta dan Abdul Syakur;  analisis formal, Imam Ghozali, Mochammad Facta, dan Abdul Syakur; sumber, Imam Ghozali;  penulisan–persiapan  draf  asli,  Imam  Ghozali; penulisan–review dan penyuntingan, Imam Ghozali, Mochammad Facta, dan Abdul Syakur.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Ucapan terima kasih disampaikan kepada Hibah Penelitian Strategis Tahun 2023 Depertemen Teknik Elektro Universitas Diponegoro.

## REFERENSI
[1]  A.P.  Singh,  S.  Ghosh,  A.S.  Rones  V.,  dan  S.  Sahay,  “Analysis  and Mitigation  of  Secondary  Arcing  &  Resonance  Overvoltage  Problem  in Shunt  Compensated  Lines  -Case  Study,” 2022  IEEE  IAS  Glob.  Conf. Emerg. Technol. (GlobConET) , 2022, hal. 140–145, doi: 10.1109/GlobConET53749.2022.9872373.
(a) (b)
Gambar 9. Profil tegangan, (a) saat kondisi terjadi gangguan saluran dan CB reaktor tetap masuk, (b) setelah penerapan OVR resonansi dengan membuka CB sebelah.
T ABEL I
P ROFIL T EGANGAN S WITCHING K ETIKA P EMBEBANAN Saluran Tegangan Switching Saat Pembebanan (p.u.) 100%  83% 66% 50% 33% 16% 0%
Saluran 1  0,982  1,057  1,106  1,116  1,143  1,075  1,074
Saluran 2  0,987  1,061  1,111  1,112  1,131  1,075  1,074
T ABEL II P ROFIL T EGANGAN T UNAK KETIKA P EMBEBANAN
Saluran Tegangan Tunak Saat Pembebanan (p.u.) 100%  83% 66% 50% 33% 16% 0%
Saluran 1  0,982  1,012  1,032  1,048  1,060  1,060  1,061
Saluran 2  0,982  1,019  1,040  1,052  1,060  1,060  1,060
T ABEL III
P ROFIL T EGANGAN K ETIKA P ELEPASAN B EBAN Saluran Tegangan Switching Saat Pelepasan Beban (p.u.) Saluran 1 1,437 Saluran 2 1,417
[2]  R.M.A.  Velásquez  dan  J.V.M.  Lara,  “The  Problem  of  the  Actual Insulation Coordination for 500 kV with Overvoltage in Substations and the Needed for More Surge Arresters in High Voltage Grid,” Ain Shams Eng. J. , Vol. 4, No. 9, hal. 1–15, Sep. 2023, doi:
10.1016/j.asej.2023.102130.
[3]  Y.L.  Xin  dkk.,  “Configuration  of  Suppression  Schemes  Against  High- Frequency Transient Reignition Overvoltages Caused by Shunt Reactor Switching-Off  in  Offshore  Wind  Farms,” Int.  J.  Elect.  Power,  Energy Syst. , Vol. 141, hal. 1–10, Okt. 2022, doi: 10.1016/j.ijepes.2022.108170.
[4]  H.  Ren,  “Analysis  on  Switching  Overvoltage  of  500 kV  GIS Disconnector,” Energy  Reports ,  Vol.  8,  hal.  169–176,  Agu.  2022,  doi: 10.1016/j.egyr.2022.02.143.
[5]  S.  Grebovic,  N.  Oprasic,  dan  A.  Balota,  “Influence  of  Shunt  Reactor Switching on Overvoltages in 400 kV Substation,” 2020  9th  Mediterr. Conf. Embed. Comput. (MECO) , 2020, hal. 1–4, doi: 10.1109/MECO49872.2020.9134116.
[6]  N. Pfeifer, M. Kizilcay, dan P. Malicki, “Analytical and Numerical Study of an Iron-Core Shunt-Compensation Reactor on a Mixed Transmission Line,” Elect.  Power  Syst.  Res. ,  Vol.  220,  hal.  1–8,  Jul.  2023,  doi: 10.1016/j.epsr.2023.109315.
[7]  A. Župan, B. Filipović-Grčić, dan D. Filipović-Grčić, “Transients Caused by  Switching  of  420kV  Three-Phase  Variable  Shunt  Reactor,” Elect. Power  Syst.  Res. ,  Vol.  138,  hal.  50–57,  Sep.  2016,  doi: 10.1016/j.epsr.2015.12.010.
[8]  J. Hu, P. Yuan, X. Li, dan Y. Liu, “Analysis on the Necessity of High- Voltage  Shunt  Reactors  in  Power  Grid,” 2020  10th  Int.  Conf.  Power,
Energy Syst. (ICPES) , 2020, hal. 83–87,
doi:
10.1109/ICPES51309.2020.9349640.
[9]  V.  Yari,  S.H.  Khalaj,  dan  F.  Ghelichi,  “A  Study  on  Reclosing  of Asaluyeh-Isfahan 765 kV  Transmission  Line  Considering  the  Effect of Neutral Reactor in Reducing Resonant Voltages,” 2012 Asia-Pac. Power, Energy Eng. Conf. , 2012, hal. 1–5. doi: 10.1109/APPEEC.2012.6307333.
[10]  Y.  Wang  dan  X.  Wang,  “Influence  of  Combined  Protective  Circuit Parameters  on  Protective  Effect  of  Breaking  Overvoltage  for  Shunt Reactor,” 2018  12th  IEEE  Int.  Conf.  Prop.,  Appl.  Dielect.  Mater.
(ICPADM) , 2018, hal. 852–855, doi: 10.1109/ICPADM.2018.8401162.
[11]  M.H.  Samimi  dkk.,  “Reactor  Failure  Due  to  Resonance  in  Zahedan- Iranshahr  Parallel  EHV  Lines,  Analysis  and  Practical  Solutions,” Acta Polytech.  Hung. ,  Vol.  11,  No.  1,  hal.  63–78,  Jul.  2014,  doi: 10.12700/APH.11.01.2014.01.5.
[12]  M. Pickett, H. Manning, dan H.V. Geem, “Near Resonant Coupling on EHV Circuits: I - Field Investigations,” IEEE Trans. Power Appar., Syst. , Vol. PAS-87, No. 2, hal. 322–325, Feb. 1968, doi: 10.1109/TPAS.1968.292025.
[13]  M. Hesse dan D. Wilson, “Near Resonant Coupling on EHV Circuits: II - Methods of Analysis,” IEEE Trans. Power Appar., Syst. , Vol. PAS-87, No. 2, hal. 326–334, Feb. 1968, doi: 10.1109/TPAS.1968.292026.
[14]  K. Priest, A. Ramirez, H. Nowak, dan J. LaForest, “Resonant Voltages Reactor  Compensated  Extra-High-Voltage  Lines,” IEEE  Trans.  Power Appar.,  Syst. ,  Vol.  PAS-91,  No.  6,  hal.  2528–2536,  Nov.  1972,  doi: 10.1109/TPAS.1972.293432.
[15]  X.  Liu,  P.  Zhang,  X.  Deng,  dan  D.  Sun,  “Hierarchical  Overvoltage Predictive Control Scheme for a DFIG-Based Wind Farm,” Elect. Power Syst. Res. , Vol. 217, hal. 1–19, Apr. 2023, doi: 10.1016/j.epsr.2023.109172.
[16]  Y.  Li,  Y.  Zeng,  W.  Zhang,  dan  C.  Qin,  “Coordinated  Optimization Method  for  Suppressing  Transient  Overvoltage  Caused  by  HVDC Commutation  Failure  Considering  Large  Wind  Power  Integration,”
Energy Rep. , Vol. 9, hal. 1171–1182, Des. 2023, doi: 10.1016/j.egyr.2022.12.037.
[17]  J.  Santiago  dan  M.C.  Tavares,  “Relevant  Factors  for  Temporary Overvoltages  Due  to  Fault-Resonance  Conditions  on  Half-Wavelength Transmission Lines,” Elect. Power Syst. Res. , Vol. 175, hal. 1–12, Okt. 2019, doi: 10.1016/j.epsr.2019.105886.
[18]  E.  Nashawati,  N.  Fischer,  B.  Le,  dan  D.I.  Taylor,  “Impacts  of  Shunt Reactors on Transmission Line Protection,” dipresentasikan dalam 38th Annu. West. Prot. Relay Conf . , Spokane, WA, AS, 18–20 Okt. 2011.
[19]  F.  Iliceto,  E.  Cinieri,  dan  A.  Vita,  “Overvoltages  Due  to  Open-Phase Occurrence in Reactor Compensated EHV Lines,” IEEE  Trans.  Power Appar.,  Syst. ,  Vol.  PAS-103,  No.  3,  hal.  474–482,  Mar.  1984,  doi: 10.1109/TPAS.1984.318725.
[20]  X. Lei dkk., “Research on Resonance Overvoltage of EHV Transmission Lines Caused by Lightning Strike,” IEEE Access , Vol. 9, hal. 123777– 123785, Sep. 2021, doi: 10.1109/ACCESS.2021.3109597.
[21]  X. Xiao dan W. Lu, “Simulation Analysis on Lightning Overvoltage of 500kV  Substation,” 16th  IET  Int.  Conf.  AC,  DC  Power  Trans.  (ACDC 2020) , 2020, hal. 1668–1672. doi: 10.1049/icp.2020.0189.
[22]  C.  Jaipradidtham,  “Probability  Parameter  Estimation  of  Outage  Rate Effects  for  Lightning  Overvoltage  Analysis  on  500  kV  EHV  Double Circuit  Transmission  Lines  Using  Neural  Networks,” 2005  Int.  Power Eng. Conf. , Vol. 2, 2005, hal. 803–808, doi: 10.1109/IPEC.2005.207018.
[24]  T. Lin dkk., “Analysis of Effect of System Configuration and Parameters on  Energization  Overvoltage  in  330kV  Hybrid  OHL-Cable  System,” 2020 IEEE Int. Conf. on High Volt. Eng., Appl. (ICHVE) , 2020, hal. 1–4, doi: 10.1109/ICHVE49031.2020.9279731.
[25]  X.  Gu  dkk.,  “The  Simulation  of  the  Controllable  Reactor  and  It’s Application in Ultra High Voltage Transmission Lines,” 2011 Int. Conf. Adv.  Power  Syst.  Automat.,  Prot. ,  2011,  hal.  1833–1837,  doi: 10.1109/APAP.2011.6180664.
[26]  V.  Kuchanskyy,  “Application  of  Controlled  Shunt  Reactors  for Suppression Abnormal Resonance Overvoltages in Assymetric Modes,” 2019 IEEE 6th Int. Conf. Energy Smart Syst. (ESS) , 2019, hal. 122–125, doi: 10.1109/ESS.2019.8764196.
[27]  M.V.  Escudero  dan  M.  Redfern,  “Effects  of  Transmission  Line Construction  on  Resonance  in  Shunt  Compensated  EHV  lines,” dipresentasikan  dalam  Int.  Conf.  Power  Syst. Transients  (IPST’05), Montreal, Kanada, 19–23 Jun. 2005, Paper IPST05 – 109.
[28]  W. Reid, R. Gustin, dan P. Zylstra, “Guidelines for Determining Parallel Resonance  on  EHV  Transmission  Lines,” IEEE  Trans.  Power  Appar., Syst. ,  Vol.  PAS-102,  No.  9,  hal.  3196–3204,  Sep.  1983,  doi: 10.1109/TPAS.1983.318129.
[29]  J.R. Marti, “Accurate Modelling of Frequency-Dependent Transmission Lines  in  Electromagnetic  Transient  Simulations,” IEEE  Trans.  Power Appar.,  Syst. ,  Vol.  PAS-101,  No.  1,  hal.  147–157,  Jan.  1982,  doi: 10.1109/TPAS.1982.317332.
[29]  M.H.  Samimi,  I.  Ahmadi-Joneidi,  A.  Majzoobi,  dan  S.  Golshannavaz, “Appropriate  Selection  of  Shunt  Compensation  Reactor  in  Parallel Transmission Lines: A Case Study,” Int. J. Elect. Power, Energy Syst. , Vol. 96, hal. 163–173, Mar. 2018, doi: 10.1016/j.ijepes.2017.09.041.
[30] SOP Energize  GITET 500  kV  Indramayu ,  Vol.  072/PR/P2B-OPS-DLP, PT PLN UIP2B Jawa, Depok, Indonesia, 2021.
[31] Control  and  Schematic  GITET  PLTU  Indramayu  500  kV ,  ABB  Sakti Industri, Jakarta, Indonesia, 2021.
[32]  “Aturan Jaringan Sistem Tenaga Listrik (Grid Code),” Peraturan Menteri Energi dan Sumber Daya Mineral Republik Indonesia, No. 20, 2020.