## ANALISIS PERBANDINGAN DESAIN INCLINED RETAINING WALL PADA KONDISI TANAH JENUH DAN TANAH TIDAK JENUH
Federick Luanga 1 dan Alfred Jonathan Susilo 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta, Indonesia federick.325180163@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia alfred@ft.untar.ac.id
Masuk: 12-09-2022, revisi: 11-10-2022, diterima untuk diterbitkan: 21-10-2022

## ABSTRACT
The decreasing of available land cause skyscraper building must construct a basement for the parking area and others facilities. Embedded retaining walls such as contiguous piles, secant piles, and diaphragm wall is usually used for basement  construction  to prevent  soil  failure  at  the  adjacent  excavation.  However,  embedded  retaining  structures need large properties and lateral supporting systems to prevent deflection of the wall from the massive lateral earth pressure. As a result, it requires significant construction costs, making practitioners and academics in Indonesia to provide the solution for constructing a basement with affordable construction costs. One of the methods proposed in this study is to tilt the retaining wall towards the active earth pressure so the earth pressure can be decreased. As a result, the material properties and the deflection of the wall can be reduced. Furthermore, the inclined retaining wall could  also  minimize  the  usage  of  lateral  supporting  systems  such  as  strut  and  ground  anchor.  This  method  will optimize the expenditure for the material and wall reinforcement.  The results show inclined retaining wall is more effective in reducing deformation.
Keywords: basement, inclined retaining wall, earth pressure, excavation, wall reinforcement

## ABSTRAK
Ketersediaan  lahan  yang  semakin  berkurang  membuat  gedung-gedung  tinggi  memanfaatkan  galian  bawah  tanah berupa basement untuk  dijadikan  sebagai  tempat  parkir  atau  fasilitas  lainnya.  Konstruksi  basement  sendiri memerlukan dinding penahan tertanam ( embedded walls ) berupa contiguous piles , secant piles dan dinding diafragma untuk  mencegah  keruntuhan  tanah  di  sekitar  galian.  Akan  tetapi,  konstruksi  dinding basement memerlukan penampang dimensi yang besar serta perkuatan tambahan pada dinding untuk menahan  tekanan lateral tanah yang besar. Akibatnya, biaya konstruksi yang dibutuhkan semakin besar dan membuat praktisi dan akademisi di Indonesia memikirkan solusi agar dapat tetap membangun basement dengan biaya konstruksi yang terjangkau. Pada penelitian ini, salah satu cara yang akan diusulkan adalah dengan memiringkan dinding penahan tanah ke arah tekanan tanah aktif  sehingga  membuat  tekanan  tanah yang  bekerja pada dinding  tereduksi.  Dengan  berkurangnya  tekanan  lateral tanah pada dinding, ukuran penampang dan deformasi dari dinding dapat tereduksi. Selain itu, perkuatan dinding yang biasanya berupa strut atau ground anchor dapat berkurang jika mengunakan inclined retaining wall . Hal tersebut akan membuat  biaya  konstruksi  yang  dikeluarkan  untuk  material  dan  perkuatan  dinding  tidak  terlalu  besar.  Dari  hasil analisis yang dilakukan, kemiringan dinding yang bertambah efektif mereduksi deformasi yang terjadi.
Kata kunci: basement, inclined retaining walls, tekanan tanah, galian, perkuatan dinding

## 1. PENDAHULUAN
Ketersediaan  lahan  yang  semakin  lama  semakin  terbatas  membuat  pembangunan basement diperlukan  untuk menambah area pada suatu bangunan . Basement adalah struktur bawah tanah yang dibangun dengan cara mengali suatu volume tanah dan menggunakan dinding penahan tanah untuk mencegah keruntuhan tanah di sekitar galian. Pada umumnya, jenis dinding penahan tanah pada galian basement yang sering digunakan adalah embedded walls berupa contiguous piles dan diaphragm wall .
Dalam merencanakan dinding basement , tekanan lateral tanah yang terlalu besar menjadi tantangan dalam melakukan desain. Tekanan lateral tanah yang besar membuat dinding yang direncanakan harus menggunakan ukuran penampang yang besar serta perkuatan dinding tambahan untuk mencegah deformasi yang terlampau besar. Hal ini mengakibatkan
biaya konstruksi dinding basement semakin tinggi sehingga diperlukan solusi agar dapat tetap membangun basement dengan biaya yang terjangkau.
Pada penelitian ini, salah satu cara yang akan diusulkan adalah dengan memiringkan dinding penahan tanah ke arah tekanan  tanah  aktif  sehingga  membuat  tekanan  tanah  aktif  tidak  terlalu  besar  terhadap  dinding.  Dengan  membuat dinding  penahan  tanah  bersandar  pada  tanah ( inclined  retaining  wall ),  tekanan  tanah  yang  bekerja  akan  tereduksi. Penggunaan inclined retaining wall diharapkan  dapat  mereduksi  defleksi  pada  dinding  dengan properties dinding yang tidak terlalu besar  dibandingkan  dinding penahan tanah vertikal. Selain itu, perkuatan dinding yang biasanya berupa strut atau ground anchor dapat berkurang jika mengunakan inclined retaining wall seperti pada Gambar 1. Hal tersebut akan membuat biaya konstruksi yang dikeluarkan untuk material dan perkuatan dinding tidak terlalu besar.
(a)
(b)
Gambar 1. Retaining wall (a) dinding dengan perkuatan tambahan (b) dinding yang dimiringkan (Maeda et al., 2013)
Penelitian yang dilakukan (Maeda et al., 2013), yaitu dengan melakukan percobaan uji sentrifugal pada model dinding penahan  tanpa  penyokong  yang  dimiringkan  ( inclined-braceless  retaining  wall )  sebesar  10°  dan  vertikal  biasa menghasilkan deformasi dari dinding yang dimiringkan lebih rendah 30% dibandingkan dinding vertikal biasa.
Penelitian ini dilakukan dengan tujuan untuk mengetahui bagaimana pengaruh kemiringan terhadap deformasi dan faktor  keamanan  dinding.  Selain  itu,  perilaku  kondisi  tanah  jenuh  dan  tidak  jenuh  berdasarkan  variasi  derajat kejenuhan akan diketahui dari hasil analisis.

## Tekanan Tanah Lateral
Dalam  desain  aktual,  penggunaan  teori  tanah  yang  salah  dapat  mengakibatkan  konstruksi  struktur  menjadi  tidak ekonomis,  bahkan  desain  struktur  yang  tidak  aman  (Ou,  2006).Tekanan  lateral  tanah  dapat  didefenisikan  sebagai tekanan  horizontal  yang  terjadi  karena  adanya  tekanan  dari  tanah  yang  ditahan  maupun  struktur  lain  di  belakang dinding penahan tanah, sehingga adanya dorongan tanah dari belakang struktur penahan tanah. Dorongan tanah yang berlebih ke dinding dapat menimbulkan lendutan sehingga perlu direncanakan dengan benar.
Berdasarkan jenisnya, tekanan lateral tanah terbagi atas 3 kondisi, yaitu sebagai berikut:
• Kondisi at-rest earth pressure (K 0 ), yaitu ketika dinding tidak bergerak dengan koefisien tanah diam.
• Kondisi active  earth  pressure (K a ),  yaitu  ketika  keruntuhan  terjadi  akibat  dinding  yang  bergerak  menjauhi tanah. Pada kondisi ini, koefisien tanah K mencapai nilai minimum.
• Kondisi passive earth pressure (K p ), yaitu ketika keruntuhan terjadi akbat dinding bergerak menekan ke arah tanah. Pada kondisi ini, koefisien tanah K mencapai nilai maksimum.

## Embedded Walls
Dinding  penahan  tanah  yang  umumnya  digunakan  pada  galian basement adalah  jenis embedded  walls . Embbeded walls sendiri merupakan struktur penahan tanah di mana sebagian atau seluruh kestabilan struktur penahan tersebut diperoleh  dari  tahanan  pasif  tanah  yang  terletak  di  bawah  dasar  galian.  Kelebihan  menggunakan  embedded  walls sebagai struktur penahan tanah karena konstruksinya hampir selalu dibuat vertikal sehingga dapat menghemat ruang yang digunakan.
Beberapa tipe embedded walls yang sering digunakan dalam konstruksi basement adalah soldier piles/secant piles dan dinding diafragma. Soldier piles merupakan struktur penahan tanah beruntun yang terdiri dari rangkaian tiang beton bertulang  ( bored  pile ).  Sedangkan secant  piles terdiri dari rangkaian  selang-seling  antara bored pile dengan beton
ready mix tanpa tulangan.  Untuk dinding diafragma, struktur dinding merupakan membran beton bertulang buatan dengan ketebalan sesuai tebal alat penggali grabber dan kedalaman tertentu (Raynaldi & Susilo, 2021).
Dalam mendesain dinding penahan tanah, besarnya deformasi pada struktur juga harus dianalisis. Analisis deformasi dapat juga dapat dibantu menggunakan program software berbasis metode elemen hingga. Setelah besar deformasi diketahui,  hasil  tersebut  akan  dicek  sesuai  dengan  persyaratan  deformasi  lateral  izin  berdasarkan  peraturan  SNI 8460:2017. Deformasi lateral izin dinding penahan tanah dan embedded walls dapat ditentukan oleh kondisi tanah, kedalaman galian serta jarak dan kondisi gedung terdekat yang ketentuannya ditentukan berdasarkan Tabel 1.
Tabel 1. Batas maksimum deformasi lateral dinding (Badan Standardisasi Nasional, 2017)
Batas maksimum deformasi lateral pada dinding Lokasi gedung dan infrastruktur eksisting terdekat Zona 1 ( x′ He < 1) ⁄ Zona 2 (1 ≤ x′ He ≤ 2) ⁄ Zona 3 (x′ He > 2) ⁄ Tanah tipe A Tanah tipe B Batas izin maksimum deformasi ( δw He ⁄ ) 0,5% 0,7% 0,7% 1,0%
dengan δw = defleksi dinding, x′ = jarak dari batas galian, He = kedalaman galian, tanah tipe A = tanah lempung dan lanau overconsolidated , tanah residual, dan tanah pasir dengan kepadatan sedang sampai padat,  dan tanah tipe B = tanah lempung dan lanau lunak, tanah organik dan tanah timbunan tidak terpadatkan.

## Tanah Jenuh dan Tanah Tidak Jenuh
Pengaruh  infiltrasi  membuat kondisi  tanah yang  mulanya  jenuh  sebagian  ( unsaturated ) menjadi  jenuh  ( saturated ), sehingga tekanan air pori negatif pada tanah jenuh sebagian akan berubah menjadi tekanan air pori positif. Tekanan air pori yang meningkat akan menurunkan tegangan normal tanah  dan kuat geser tanah. Pada kondisi ini, tegangan efektif dapat dihitung dengan persamaan yang dikembangkan oleh Terzaghi (1936), yaitu sebagai berikut:
𝜎 ′ = 𝜎 − 𝑢 𝑤 (1)
dengan 𝜎 ′ = tegangan normal efektif, 𝜎 = tegangan normal total, dan 𝑢 𝑤 = tekanan air pori.
Pada kondisi tanah tidak jenuh air ( unsaturated soil ), sebagian pori tanah diisi oleh udara. kondisi ini akan membuat derajat kejenuhan tanah berubah sehingga memengaruhi tegangan efektif. Nilai tegangan efektif pada kondisi ini dapat dikalkulasi menggunakan persamaan berikut:
𝜎 ′ = (𝜎 − 𝑢 𝑎 ) + 𝜒(𝑢 𝑎 − 𝑢 𝑤 ) (2)
dengan 𝑢 𝑎 = tegangan udara pori, 𝜒 = parameter yang besarnya dipengaruhi jenis tanah dan derajat kejenuhan Berat jenis tanah merupakan perbandingan dari massa total dengan volume total pada suatu sampel tanah. Berat jenis ini  menunjukan  kerapatan  dari  partikel  tanah  secara  keseluruhan.  Pada  keadaan  jenuh,  pori  pada  tanah  akan  terisi sepenuhnya oleh air. Untuk menentukan berat jenis tanah jenuh ( 𝛾 𝑠𝑎𝑡 ) , dapat ditentukan dengan persamaan sebagai berikut:
𝛾 𝑠𝑎𝑡 = (𝐺𝑠 + 𝑒) × 𝛾 𝑤 1 + 𝑒 (2)
dengan 𝐺𝑠 = specific gravity , dan 𝑒 = angka pori
Pada  tanah  tidak  jenuh,  berat  jenis  tanah  akan  dipengaruhi  oleh  derajat  saturasi.  Berikut  adalah  rumus  untuk menentukan berat jenis tanah tidak jenuh (𝛾 𝑢𝑛𝑠𝑎𝑡 ):
𝛾 𝑢𝑛𝑠𝑎𝑡 = (𝐺𝑠 + 𝑆. 𝑒) × 𝛾 𝑤 1 + 𝑒 (2)
dengan 𝑆 = derajat saturasi
Analisis menggunakan perhitungan kondisi unsaturated dilakukan untuk mengetahui perilaku aktual dari tanah pada rekayasa geoteknik, karena umumnya kondisi natural tanah berada dalam kondisi tidak jenuh (Hidayat, 2021).

## 2. METODE PENELITIAN
Secara garis besar, penelitian ini terdiri dari beberapa prosedur analisis yang harus dilakukan seperti yang tersaji dalam diagram alir pada Gambar 2. Uraian dari diagram alir adalah sebagai berikut:
• Penelitian diawali dengan melakukan studi literatur terhadap topik terkait seperti perencanaan dan konstruksi retaining wall untuk basement.
• Tahap selanjutnya yaitu mengumpulkan dan mengolah data tanah untuk mendapatkan parameter tanah yang akan digunakan dalam analisis.
• Langkah  berikutnya  yaitu  melakukan  perencanaan  dinding  penahan  tanah  yang  terdiri  dari  penentuan parameter dinding penahan tanah yang akan digunakan.
• Selanjutnya  dilakukan  pemodelan  terhadap  dinding  penahan  tanah  berdasarkan  parameter  tanah  yang  telah didapatkan sebelumnya.
• Analisis pemodelan retaining wall akan menggunakan program bantuan berbasis metode elemen hingga dan beban-beban yang akan bekerja juga akan di-input pada pemodelan ini.
• Setelah  dimodelkan,  analisis  terhadap  deformasi  dan safety  factor pada  tiap  kondisi retaining  wall akan dilakukan.
• Hasil dari analisis deformasi dan safety factor akan digunakan sebagai acuan dalam membandingkan kedua jenis dinding penahan tanah tersebut.
• Dari analisis tersebut, akan disusun kesimpulan dari hasil penelitian ini serta saran untuk penelitan selanjutnya.

## Gambar 2. Diagram alir penelitian

## Parameter Tanah Jenuh dan Tidak Jenuh
Penentuan parameter akan dihitung dengan menggunakan korelasi persamaan empiris serta nilai tipikal berdasarkan nilai pengujian N-SPT dan data laboratorium. Parameter tanah yang akan digunakan merupakan tanah jenuh dan tanah tidak jenuh. Parameter tanah jenuh dihitung berdasarkan asumsi derajat saturasi (S) 100%. Sedangkan untuk tanah tidak jenuh, nilai derajat saturasi diasumsi sebesar 75%, 50%, 25%, dan 0% dengan kedalaman 8 m yang terdiri dari
Kesimpulan dan Saran Selesai Analisis hasil deformasi serta faktor keamanana
Analisis hasil deformasi serta faktor keamanan Perencanaan vertical retaining wall
Perencanaan inclined retaining wall Penentuan parameter tanah Perencanaan retaining wall
Studi literatur mengenai dinding
retaining wall , tanah jenuh dan tak jenuh Pengumupulan data tanah proyek Mulai Pemodelan vertical retaining wall pada program yang berbasis metode elemen hingga Pemodelan inclined retaining wall pada program yang
berbasis metode elemen hingga
3 lapisan tanah. Hasil rekapitulasi parameter tanah dapat dilihat pada Tabel 2, Tabel 3, Tabel 4, Tabel 5, dan Tabel 6
(lanjutan). Parameter tanah tidak jenuh derajat saturasi 25% Kedalaman (m) Jenis Tanah Konsistensi Tanah e 0 γ sat (kN/m 3 ) c′ (kPa) ϕ′ (°) Su (kPa) Eu (MPa) OCR k (m/day) 18-22 Silt Hard 0,70 16,8 5,0 32 38,0 31,4 6,8 8,64E-03 22-26 Silt Stiff 0,70 16,7 5,9 28 45,5 26,5 2,4 8,64E-03 26-34 Clay Very Stiff 0,60 18,3 7,2 29 86,3 40,3 2,3 8,64E-05 34-52 Silt Very Stiff 0,67 17,0 9,9 31 70,1 33,3 2,1 2,59E-02 Tabel 7. Tabel 2. Parameter tanah jenuh Kedalaman (m) Jenis Tanah Konsistensi Tanah e 0 γ sat (kN/m 3 ) c′ (kPa) ϕ′ (°) Su (kPa) Eu (MPa) OCR k (m/day) 0-2 Clay Soft 1,00 18,1 1,6 22 16,2 7 4,0 8,64E-05 2-6 Clay Medium 0,90 18,7 2,3 25 23,7 17 4,0 8,64E-05 6-8 Clay Stiff 0,60 20,8 2,8 28 27,1 37 5,0 8,64E-05 8-14 Silt Hard 0,67 20,3 2,7 33 20,9 45 9,0 5,79E-03 14-18 Silt Very Stiff 0,70 19,7 3,7 30 28,1 35 6,0 8,64E-03 18-22 Silt Hard 0,70 19,8 4,5 33 33,3 30 7,0 8,64E-03 22-26 Silt Stiff 0,70 19,7 5,3 28 40,7 25 2,5 8,64E-03 26-34 Clay Very Stiff 0,60 21,1 7,8 29 78,7 38 2,5 8,64E-05 34-52 Silt Very Stiff 0,67 19,9 9,3 31 65,6 32 2,0 2,59E-02 Tabel 3. Parameter tanah tidak jenuh derajat saturasi 75% Kedalaman (m) Jenis Tanah Konsistensi Tanah e 0 γ sat (kN/m 3 ) c′ (kPa) ϕ′ (°) Su (kPa) Eu (MPa) OCR k (m/day) 0-2 Clay Soft 1,00 16,8 2,3 22 20,6 8,3 3,8 8,64E-05 2-6 Clay Medium 0,90 17,6 3,2 25 32,6 19,7 3,5 8,64E-05 6-8 Clay Stiff 0,60 19,9 4,4 27 39,2 41,6 3,4 8,64E-05 8-14 Silt Hard 0,67 19,4 3,7 33 28,6 47,3 8,5 5,79E-03 14-18 Silt Very Stiff 0,70 18,7 4,7 30 35,7 37,3 5,0 8,64E-03 18-22 Silt Hard 0,70 18,8 5,5 32 40,7 32,2 6,3 8,64E-03 22-26 Silt Stiff 0,70 18,7 6,3 28 48,3 27,3 2,2 8,64E-03 26-34 Clay Very Stiff 0,60 20,2 9,0 29 90,5 41,6 2,3 8,64E-05 34-52 Silt Very Stiff 0,67 18,9 10,3 30 72,7 34,1 2,0 2,59E-02 Tabel 4. Parameter tanah tidak jenuh derajat saturasi 50% Kedalaman (m) Jenis Tanah Konsistensi Tanah e 0 γ sat (kN/m 3 ) c′ (kPa) ϕ′ (°) Su (kPa) Eu (MPa) OCR k (m/day) 0-2 Clay Soft 1,00 15,6 2,1 22 19,4 8,1 4,1 8,64E-05 2-6 Clay Medium 0,90 16,4 3,0 25 30,3 19,0 3,8 8,64E-05 6-8 Clay Stiff 0,60 18,9 4,1 27 36,5 40,8 3,5 8,64E-05 8-14 Silt Hard 0,67 18,4 3,5 33 27,2 46,9 8,5 5,79E-03 14-18 Silt Very Stiff 0,70 17,7 4,5 30 34,3 36,9 5,0 8,64E-03 18-22 Silt Hard 0,70 17,8 5,0 32 39,3 31,8 6,5 8,64E-03 22-26 Silt Stiff 0,70 17,7 6,1 28 46,9 26,9 2,2 8,64E-03 26-34 Clay Very Stiff 0,60 19,3 8,5 29 88,4 40,9 2,3 8,64E-05 34-52 Silt Very Stiff 0,67 17,9 9,6 31 71,4 33,7 2,1 2,59E-02
Tabel 5. Parameter tanah tidak jenuh derajat saturasi 25%
Kedalaman (m) Jenis Tanah Konsistensi Tanah e 0 γ sat (kN/m 3 ) c′ (kPa) ϕ′
(°) Su (kPa) Eu (MPa) OCR k (m/day) 0-2 Clay Soft 1,00 14,4 1,9 22 18,5 7,8 4,6 8,64E-05 2-6 Clay Medium 0,90 15,3 2,8 25 28,1 18,3 4,1 8,64E-05 6-8 Clay Stiff 0,60 18,0 3,8 27 33,9 40,0 3,7 8,64E-05 8-14 Silt Hard 0,67 17,4 3,3 33 25,8 46,4 8,8 5,79E-03 14-18 Silt Very Stiff 0,70 16,7 4,3 30 33,0 36,5 5,3 8,64E-03 Tabel 6 (lanjutan). Parameter tanah tidak jenuh derajat saturasi 25% Kedalaman (m) Jenis Tanah Konsistensi Tanah e 0 γ sat (kN/m 3 ) c′ (kPa) ϕ′ (°) Su (kPa) Eu (MPa) OCR k (m/day) 18-22 Silt Hard 0,70 16,8 5,0 32 38,0 31,4 6,8 8,64E-03 22-26 Silt Stiff 0,70 16,7 5,9 28 45,5 26,5 2,4 8,64E-03 26-34 Clay Very Stiff 0,60 18,3 7,2 29 86,3 40,3 2,3 8,64E-05 34-52 Silt Very Stiff 0,67 17,0 9,9 31 70,1 33,3 2,1 2,59E-02 Tabel 7. Parameter tanah tidak jenuh derajat saturasi 0% Kedalaman (m) Jenis Tanah Konsistensi Tanah e 0 γ sat (kN/m 3 ) c′ (kPa) ϕ′ (°) Su (kPa) Eu (MPa) OCR k (m/day) 0-2 Clay Soft 1,00 13,1 1,8 22 17,4 7,4 5,0 8,64E-05 2-6 Clay Medium 0,90 14,1 2,5 25 25,9 17,7 4,4 8,64E-05 6-8 Clay Stiff 0,60 17,1 3,5 27 31,2 39,2 4,1 8,64E-05 8-14 Silt Hard 0,67 16,4 3,2 33 24,4 46,0 9,3 5,79E-03 14-18 Silt Very Stiff 0,70 15,7 4,2 30 31,6 36,1 5,5 8,64E-03 18-22 Silt Hard 0,70 15,8 5,0 32 36,7 31,0 6,8 8,64E-03 22-26 Silt Stiff 0,70 15,7 5,7 28 44,2 26,1 2,4 8,64E-03 26-34 Clay Very Stiff 0,60 17,4 8,4 29 84,2 39,6 2,4 8,64E-05 34-52 Silt Very Stiff 0,67 16,0 9,7 31 68,9 33,0 2,2 2,59E-02

## Perencanaan Struktur Retaining Wall
Dalam penelitian ini, dinding penahan tanah yang akan dipilih sebagai dinding basement adalah soldier piles. Hal ini dikarenakan pekerjaan soldier piles dengan menggunakan pengeboran yang dimiringkan telah diterapkan sebelumnya di Eropa (Puller, 2003). Pada penelitian ini, dimensi tiang bor yang direncanakan adalah tiang berdiameter 800 mm. Ilustrasi konfigurasi dari soldier piles dapat dilihat pada Gambar 3.
Gambar 3. Konfigurasi soldier piles
Perencanaan soldier  piles akan  memakai  mutu  beton  f’c  35  MPa  dengan poisson  ratio yang  diambil  sebesar  0,2. Analisis pemrograman akan dilakukan terhadap 1 m struktur retaining wall ke arah plain strain . Tabel 8 merupakan parameter-parameter yang akan di- input pada program.
Tabel 8. Rekapitulasi parameter struktural soldier piles
Parameter Dinding Vertikal Material Elastic d (m) 0,8 γ (kN/m 3 ) 24 f’c (MPa) 35 E (kPa) 27805574,98 Poisson ratio (μ) 0,2 EA (kN) 16709048,48 EI (kNm 2 ) 629833,4 w (kN/m) 14,42
Pemodelan struktur akan menggunakan R inter sebesar 0,85 karena material stuktur merupakan beton serta didominasi dengan tanah lempung dan lanau.

## Pemodelan dengan Program Berbasis Elemen Hingga
Pemodelan  yang  dilakukan  adalah  pemodelan  2  dimensi.  Dari  pemodelan  yang  dilakukan,  diharapkan  dapat mengambarkan kondisi stabilitas dan deformasi retaining wall seperti kondisi asli di lapangan. Tahap pertama adalah memodelkan vertical retaining wall dan inclined retaining wall pada kondisi tanah jenuh. Kemiringan dari retaining wall akan menggunakan beberapa asumsi kemiringan α’ pada Gambar 4. Nilai α’ menggunakan asumsi yang dimulai dari 0°, 2,5°, 5°, 7,5°, dan 10°. Setelah dimodelkan, analisis perbandingan akan dilakukan terhadap deformasi dari setiap inclined retaining wall agar dapat mengetahui efektivitas dari desain dinding penahan tanah yang dimiringkan.
Gambar 4. Ilustrasi perencanaan inclined retaining wall untuk tanah jenuh

## Tahapan Konstruksi Galian Dalam
Tahapan  konstruksi  ( stage  construction )  harus  dipertimbangkan  dalam  menganalisis  dinding soldier  piles .  Hal  ini dilakukan agar pemodelan yang dilakukan dapat mengambarkan kondisi asli ketika melakukan konstruksi. Selain itu, deformasi maksimum dari setiap tahapan juga dapat dikontrol agar tidak terjadi kegagalan pada struktur.
Metode konstruksi galian yang akan digunakan adalah metode bottom-up . Metode bottom up merupakan metode di mana pekerjaan galian harus dilakukan sampai elevasi yang direncanakan, dan setelah itu dapat dilanjutkan dengan pelaksanaan  konstruksi  struktur basement .  Penggalian  akan  dilakukan  setiap  2  m  secara  bertahap  sampai  galian rencana.  Untuk  pemodelan  dengan  program  berbasis  elemen  hingga, stage  construction akan  dimodelkan  secara bertahap. Berikut merupakan tahapan-tahapan stage construction pada program:
• Fase awal yaitu ketika kondisi tanah pada keadaan at-rest . Untuk calculation type pada fase ini menggunakan K0 procedure
• Penempatan beban yang bekerja sebesar 10 kN/m 2 dan konstruksi soldier piles . Untuk calculation type pada tahap ini adalah tipe plastic
• Dewatering pertama sampai kedalaman 3 meter
• Galian pertama sampai kedalaman 2 meter
• Dewatering kedua sampai kedalaman 5 meter
• Galian kedua sampai kedalaman 4 meter
• Dewatering ketiga sampai kedalaman 7 meter
• Galian ketiga sampai kedalaman 6 meter
• Dewatering keempat sampai kedalaman 9 meter
• Galian keempat sampai kedalaman 8 meter
Setelah stage  construction dilakukan  sampai  kedalaman  rencana,  dilakukan  analisis safety untuk  mengetahui  nilai ∑ M sf pada saat sudah mencapai kedalaman galian yang diinginkan. Nilai ∑ M sf tersebut akan dijadikan sebagai nilai faktor  keamanan  yang  harus  memenuhi  kestabilan  yang  disyaratkan  oleh  SNI  8460:2017  sesuai  dengan ketidakstabilan yang terjadi pada pemodelan struktur dinding penahan tanah.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Analisis Model pada Tanah Jenuh
Pada pemodelan tanah jenuh, struktur soldier piles akan menggunakan tiang bor dengan kemiringan bervariasi yaitu 0°, 2,5°, 5°, 7,5, dan 10° dengan kedalaman tian 17 m. Tabel 9 merupakan deformasi maksimum pada setiap tahapan galian berdasarkan output pemodelan.
Tabel 9. Hasil deformasi pada setiap kemiringan dinding
Kemiringan (°) Kedalaman Tiang (m) Safety Factor Deformasi (mm) Galian 4 Galian 3 Galian 2 Galian 1 0,0 17,0 1,821 74,79 46,29 27,11 12,87 2,5 17,0 1,866 67,30 43,28 25,78 12,40 5,0 17,0 1,835 59,48 39,56 24,33 11,75 7,5 17,0 1,797 55,13 37,89 23,41 11,39 10,0 17,0 1,798 52,68 35,53 22,18 10,92
Berdasarkan  hasil  pemodelan  pada  2  kondisi  kedalaman  tiang  bor  berbeda,  deformasi  tiang soldier  piles akan berkurang seiring dengan pertambahan kemiringan dinding. Dinding yang direncanakan pada setiap kemiringan juga memenuhi faktor keamanan dari stabilitas global yaitu sebesar 1,5.
Grafik persentase reduksi total pada Gambar 5 memperlihakan reduksi deformasi total terbesar terjadi ketika dinding dimiringkan  sebesar  10°  yaitu  sebesar  29,56%  dengan  nilai  deformasi  52,68  mm.  Hasil  deformasi  ini  memenuhi deformasi izin yang disyaratkan SNI 8460:2017 yaitu sebesar 56 mm.  Apabila dilakukan analisis terhadap dinding yang  dimiringkan  sampai  12,5°,  deformasi  yang  dihasilkan  pada  galian  ke-4  sebesar  48,5  mm,  dengan  persentase reduksi deformasi sebesar 35,15% dan safety factor 1,74. Akan tetapi, terdapat keterbatasan alat dalam melakukan pengeboran  jika  dinding  dimiringkan  sampai  12,5.  Oleh  karena  itu,  dinding  dengan  kemiringan  10°  akan  dipilih sebagai dinding dengan kemiringan paling efektif dalam mereduksi deformasi lateral.

## Gambar 5. Reduksi deformasi dinding total dengan kedalaman tiang 17 m

## Analisis Model pada Tanah Tidak Jenuh
Pada analisis perbandingan dengan kondisi tanah tidak jenuh, kemiringan dinding yang akan digunakan adalah dinding dengan  kemiringan  10°.  Pemodelan  dinding  dengan  kemiringan  10°  akan  dilakukan  terhadap  setiap  kondisi  tanah tidak  jenuh,  yang  terdiri  dari  tanah  derajat  saturasi  75%,  50%,  25%,  serta  0%  dengan  parameter  tanah  yang  telah ditentukan.
Analisis  pada  tanah  tidak  jenuh  dilakukan  dengan  memodelkan  muka  air  tanah  berada  pada  8  meter  di  bawah permukaan  tanah.  Sehingga  tanah  yang  berada  di  atas  muka  air  tanah  dianggap  sebagai  tanah  tidak  jenuh.  Hasil deformasi pada tiap tahapan galian dengan derajat kejenuhannya masing-masing dapat dilihat pada Tabel 10.
Tabel 10. Deformasi pada tiap tahapan galian dengan derajat kejenuhannya
Deformasi Galian Ke-X Derajat Kejenuhan (%) 100 75 50 25 0 4 52,68 41,11 42,19 45,10 46,52 3 35,53 27,96 29,78 32,90 34,38 2 22,18 16,98 18,80 21,28 24,54 1 10,92 7,64 8,93 10,48 11,50 Safety Factor 1,798 2,010 2,058 2,114 2,188
Deformasi  yang  terjadi  pada  semua  tahapan  galian memenuhi  persyaratan  SNI  8460:2017  yaitu  sebesar  56  mm, meskipun pada tanah yang memiliki kecendrungan terjadinya kenaikan muka air tanah secara signifikan, akan lebih baik apabila ditambahkan sistem penunjang tambahan.

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Berdasarkan perbandingan hasil  analisis yang telah dilakukan, maka dapat disimpulkan beberapa hal yaitu sebagai berikut:
• Reduksi deformasi total terbesar antara setiap kemiringan dinding soldier piles terjadi pada kemiringan 12,5° dan  akan  bertambah  apabila  lebih  dimiringkan.  Akan  tetapi,  karena  adanya  keterbatasan  alat  konstruksi  di lapangan serta kontrol pengeboran yang susah, kemiringan dinding diizinkan sampai 10° sehingga akan dipilih sebagai dinding dengan kemiringan paling efektif untuk mereduksi deformasi.
• Pada kondisi tanah jenuh, deformasi dinding akan mencapai deformasi yang diizinkan SNI 8460:2017 yaitu sebesar 56 mm pada kemiringan 7,5°.
• Dinding soldier piles akan mencapai nilai kestabilan terhadap global maksimum pada kemiringan 2,5°. Nilai stabilitas tersebut akan mengalami penurunan apabila kemiringan dinding bertambah.
• Pada  kondisi  tanah  tidak  jenuh,  deformasi  yang  dihasilkan  akan  semakin  rendah  jika  dibandingkan  dengan kondisi tanah jenuh. Hal ini diakibatkan oleh perubahan parameter tanah seperti peningkatan pada modulus elastisitas tanah dan kohesi, serta penurunan pada berat jenis tanah. Selain itu, tekanan akibat muka air tanah tidak terjadi pada kondisi tanah tidak jenuh.
• Akibat adanya perubahan parameter tanah pada kondisi tanah tidak jenuh, nilai faktor keamanan pada stabilitas global mengalami peningkatkan bersamaan dengan berkurangnya derajat kejenuhan tanah.

## Saran
Terdapat beberapa saran yang dapat digunakan sebagai bahan pertimbangan untuk melakukan penelitian lebih lanjut. Adapun saran-saran yang akan disampaikan adalah sebagai berikut:
• Pada penelitian ini, data pengujian laboratorium sangat diperlukan untuk menampilkan kondisi parameter tanah yang lebih akurat pada tanah jenuh dan tidak jenuh, sehingga analisis pada 2 kondisi tanah tersebut akan lebih tepat.
• Pada pemodelan dinding dengan bantuan program berbasis metode elemen hingga, pengaruh intensitas hujan sebaiknya  dipertimbangkan,  sehingga  hasil  yang  diperoleh  dapat  mengambarkan  kondisi  dinding  ketika terpengaruh faktor-faktor eksternal.
• Pemodelan yang dilakukan pada tanah tidak jenuh mengasumsi muka air tanah di lapangan berada sedalam 8 m.  Analisis  pada  kondisi  tanah  tidak  jenuh  juga  dapat  dilakukan  dengan  asumsi  muka  air  tanah  mencapai permukaan tanah.

## DAFTAR PUSTAKA
Badan Standardisasi Nasional. (2017). SNI 8460:2017 tentang Persyaratan Perancangan Geoteknik. BSN. Hidayat,  W.  (2021).  Analisis  Stabilitas  Dinding  Penahan  Tanah  Tipe  Mechanically  Stabilized  Earth  (MSE)  Wall Terhadap Curah Hujan. Ge-STRAM: Jurnal Perencanaan dan Rekayasa Sipil, 4 (2), 69-76.
Maeda,  T.,  Shimada  ,  Y.,  Takahashi  ,  S.,  &  Sakahira,  Y.  (2013).  Design  and  Construction  of  Inclined-Braceless Excavation Support Applicable to Deep Excavation. Proceedings of the 18th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering (hal. 2051-2054). Presses des Ponts. Ou, C. Y. (2006). Deep Excavation Theory and Practice. Taylor & Francis Group. Puller, M. (2003). Deep Excavations: A Practical Manual. Thomas Telford.
Raynaldi,  &  Susilo,  A.  J.  (2021).  Perbandingan  Deformasi  Dinding  pada  Basement  Metode  Top-Down  dengan Analisis Construction Stage dan Analisis Konvensional. Jurnal Mitra Teknik Sipil, 4 (3), 591-606. Terzaghi, K. V. (1936). The Shearing Resistance of Saturated Soils and the Angle between the Planes of Shear. 1st International
Conference on
Soil Mechanics
and Foundation
Engineering , 54-56.
https://www.issmge.org/publications/publication/the-shearing-resistance-of-saturated-soils-and-the-angle- between-the-planes-of-shear