PADURAKSA: Jurnal Teknik Sipil Universitas Warmadewa
Desember 2022, Volume 11: Nomor 2
DOI 10.22225/pd.11.2.5312.193-198 Available Online at https://www.ejournal.warmadewa.ac.id/index.php/paduraksa

## UJI EKSPERIMENTAL PEREDAM DI HILIR SLUICE GATE UNTUK PENGENDALIAN LONCATAN HIDRAULIK
Dyan Eka Nurhayati 1,* , Syamsuri 1
1 Institut Teknologi Adhi Tama Surabaya, Jawa Timur, Indonesia *Corresponding authors: dyaneka@itats.ac.id
Submitted: 15 June 2022, Revised: 22 August 2022, Accepted: 1 September 2022
ABSTRACT: A hydraulic jump can be formed by the discharge flowing through the sluice gate. This phenomenon occurred due the flow transformation from subcritic to supercritic. The hydraulic jump can cause an erosion in channel base. In this experimental study the stilling basin is planned in sluice gate downstream. The triangular, trapezoid, and sinusoidal stilling basin have been installed to control the flow and the hydraulic jump. The objective of this study is to evaluate the hydraulic jump in the sluice gate downstream, specifically the height and the jump length. This experimental study result can be used as consideration in designing a sluice gate. In this experimental study, comparisons were made on several models such as triangular stilling basin (model 1), trapezoidal stilling basin (model 2), and sinusoidal stilling basin (model 3), with the original design (Model 0). The modelling results were then evaluated by comparing to indicators such as sluice gate opening height (Y1), hydraulic jump height (Y2), and hydraulic jump length (Lj). The experimental study result exhibited that stilling basin in sluice gate downstream can reduce Y2 and Lj. The more roughness the stilling basin, the more effective to control the hydraulic jump. Y2 and Lj decreasing value from first to third experiment, that result also affects the length of transition part for the supercritic to subcritic flow. In this experimental study, the largest Y2 reduction efficiency was obtained on the Model 3, which the originally Y2 value was 0.11 m to 0.075 m. The result from this 31.82% efficiency is obtained 0.16 m of hydraulic jump length (Lj) and stilling basin length requirement (Ld) in 0.38 m.
KEYWORDS : hydraulic; hydraulic jump; sluice gate; stilling basin.
ABSTRAK: Debit yang mengalir  melalui sluice gate dapat  menghasilkan loncatan hidraulik. Hal ini disebabkan karena  adanya perubahan aliran dari sub kritis menjadi super kritis. Terciptanya loncatan hidraulik dapat menyebabkan erosi atau pengikisan dasar saluran. Maka direncanakan penambahan peredam di hilir sluice gate berbentuk segitiga, trapesium, dan sinusoidal untuk mengontrol profil aliran dan panjang loncatan hidraulik. Tujuan penelitian ini yaitu untuk mempelajari perilaku hidraulika pada loncatan hidraulik di hilir sluice gate berupa tinggi dan panjang loncatan hidraulik. Sehingga hasil penelitian ini dapat digunakan sebagai pertimbangan dalam mendesain sluice gate dan bangunan pelengkap. Uji eksperimental ini dilakukan empat percobaan. Model 0 merupakan desain awal tanpa peredam di hilir sluice gate, model 1 menggunakan peredam segitiga, model 2 menggunakan peredam trapesium, dan model 3 menggunakan peredam sinusoidal. Hasil pemodelan akan dianalisa menggunakan indikator yang diukur, yaitu tinggi bukaan sluice gate (Y1), tinggi loncatan hidraulik (Y2), dan panjang loncatan hidraulik (Lj). Hasil penelitian  menunjukkan bahwa faktor peredam  di  hilir  sluice  gate  mempengaruhi  tinggi  dan  panjang  loncatan  hidraulik.  Semakin  kasar  bentuk  peredam,  maka  kontrol loncatan  hidraulik  semakin  efektif.  Dengan  berkurangnya  nilai  Y2  dan  Lj  pada  Model  1  hingga  Model  3,  maka  hal  tersebut mempengaruhi kebutuhan panjang lantai transisi untuk aliran superkritis kembali menjadi sub kritis. Pada penelitian ini didapatkan efisiensi  penurunan  Y2  terbesar  pada  Model  3,  nilai  Y2  yang  semula  0.11  m  menjadi  0.075  m.  Efisiensi  sebesar  31.82%  ini menghasilkan panjang loncatan hidraulik (Lj) sebesar 0.16 m dan kebutuhan panjang lantai (Ld) 0.38 m.
KATA KUNCI : hidraulik; loncatan hidraulik; pintu air; peredam energi.
© The Author(s) 2020. This article is distributed under a Creative Commons Attribution-ShareAlike 4.0 International license.

## 1 PENDAHULUAN
Perubahan  aliran  yang  melalui sluice  gate menghasilkan  perubahan  kecepatan  aliran  yang diakibatkan oleh luas penampang bukaan pintu. Aliran pada sluice gate dimulai dari aliran sub kritis di bagian hulu sluice  gate ,  kemudian  berubah  menjadi  aliran super  kritis  di  hilir sluice  gate sebelum  kembali menjadi aliran sub kritis (Kodoatie, 2005). Perubahan aliran  secara  cepat  tersebut  menghasilkan  loncatan hidraulik di bagian hilir sluice gate .
Menurut Laksitaningtyas et al (2020), perubahan aliran melalui pintu air juga dipengaruhi oleh kondisi pengaliran di bagian hilir pintu, apakah kondisi bukaan pintu  air  dalam  kondisi  aliran  bebas  atau  tenggelam, dan akan mempengaruhi kecepatan aliran dan kondisi loncatan hidraulik (Laksitaningtyas et al., 2020).
Ketika  loncatan  hidraulik  terjadi,  maka  panjang loncatan hidraulik merupakan salah satu faktor penting yang  harus  diketahui  untuk  menentukan  panjang bangunan  peredam  energi  (Anonim,  2013).  Terdapat beberapa faktor yang mempengaruhi panjang loncatan
hidraulik,  diantaranya  yaitu  sudut  bukaan  pintu  air (Fahmiahsan  et  al.,  2018),  kecepatan  aliran,  dan bilangan  Froude  (Binilang,  2014)  dan  (Nurjanah, 2014).
Terciptanya  loncatan  hidraulik  di  bagian  hilir sluice  gate berpotensi  menyebabkan scouring atau pengikisan  dasar  saluran  (Abbaspour  et  al.,  2016). Salah  satu  alternatif  untuk  mengontrol  kecepatan loncatan  hidraulik  adalah  menambah  kekasaran  pada dasar  saluran  hilir.  Dasar  saluran  yang  memiliki kekasaran  dan  bergelombang  mampu  mengontrol loncatan hidraulik dibanding dasar saluran yang halus (Imran  &  Akib, 2013).  Dengan menambah  kekasaran dasar saluran, kecepatan aliran yang keluar dari bukaan pintu  dapat  diredam  dan  loncatan  hidraulik  dapat diperkecil.
Penambahan peredam energi pada bagian saluran terjadinya  loncatan  hidraulik,  juga  mampu  mereduksi panjang loncatan hidraulik (Azmeri et al., 2021). Selain itu  menurut  Kim  et  al  (2015)  dan  El-Seddik  (2017), penambahan peredam energi juga dapat mengamankan dasar saluran dari kemungkinan terjadinya scouring .
Penelitian tentang pengendalian loncatan hidraulik  dilakukan  oleh  Nenny  &  Imran  (2018) dengan  memodelkan variasi  jumlah baffle  block pada kolam  olak  setengah  lingkaran  dan  dinilai  mampu mengurangi  loncatan  hidraulik  (Nenny  &  Imran, 2018).  Sedangkan  Azmeri  et  al  (2021)  melakukan penelitian untuk mereduksi loncatan hidraulik dengan memodelkan  variasi stepped  weir. Rafelia  (2021) melakukan uji eksperimental dengan memasang tiang tegak  (krib)  di  hilir  pintu  air  dan  mampu  mereduksi energi  spesifik  yang  diakibatkan  oleh  debit  pintu  air yang mengalir (Rafelia et al., 2021).
Pada penelitian ini akan dilakukan uji eksperimental dengan mengamati loncatan hidraulik di hilir sluice  gate dengan  kondisi  aliran  di  hilir merupakan  aliran  tenggelam.  Bentuk  peredam  yang digunakan  adalah  peredam  modifikasi  berbentuk segitiga, trapesium, dan sinusoidal.
Tujuan  penelitian  ini  yaitu  untuk  mempelajari perilaku hidraulik berupa panjang dan tinggi loncatan hidraulik di hilir sluice gate dengan kondisi permukaan dasar  saluran  ditambah  peredam  energi.  Sehingga dapat  digunakan  sebagai  pertimbangan  dalam  proses desain sluice  gate dan  bangunan  pelengkapnya  di bagian hilir.

## 2 METODOLOGI
Model  eksperimental  pada  penelitian  ini  terdiri dari flume yang  terbuat  dari  kaca, sluice  gate ,  dan pompa  air.  Lebar flume yaitu  20  cm,  tinggi flume 30 cm, dan panjang flume 300 cm. Dimensi pintu air pada pemodelan ini memiliki lebar 20 cm dan tinggi bukaan pintu air maksimum 15 cm.
Bahan hambatan yang akan digunakan pada dasar flume dibuat dari pvc dengan tiga bentuk variasi, yaitu segitiga,  trapesium,  dan  sinusoidal.  Kapasitas  pompa yang digunakan adalah 1000 liter/jam.
Gambar 1. Flume yang Digunakan
Gambar 2. Variasi Peredam Energi: (a) Peredam Segitiga (b) Peredam Trapezium (c) Peredam Sinusoidal
Metode  pengerjaan  penelitian  ini  yaitu  mencatat data  yang  diperoleh  dari  hasil  uji  eksperimental. Pencatatan  data  yang  dilakukan  yaitu  tinggi  bukaan pintu (Y1), tinggi loncatan hidraulik (Y2). dan panjang loncatan hidraulik (Lj) di hilir sluice gate.
Nilai  kecepatan  aliran  (V)  dan  bilangan  Froude (Fr) dapat dianalisa menggunakan Persamaan 1 dan 2 (Subramanya, 1986). Untuk kebutuhan panjang lantai transisi (Ld) dapat dihitung secara teoritis menggunakan Persamaan 3 (Anonim, 2013).
v =   √2g (Y2 − Y1) ...........................................   (1) F = v √gh ...............................................................   (2)
Ld = 5.Y2  ............................................................   (3) keterangan: Fr : bilangan Froude, V : kecepatan aliran (m/det),  g  :  percepatan  gravitasi  (m/det 2 ),  h  : kedalaman  hidraulik  (m),  Ld  :  panjang  lantai  transisi (m).
Pada pencatatan uji eksperimental ini, nilai tinggi loncatan  hidraulik  (Y2)  akan  dilakukan  verifikasi dengan  menghitung  tinggi  loncatan  hidraulik  secara teoritis dengan menggunakan rumus (Chow, 1985):
𝑌2 𝑌1 ⁄ =  0,5 (√1 + 8Fr 2 − 1) ..........................   (4)
Hal  ini  untuk  mengetahui  kevalidan  data  yang dihasilkan dari uji eksperimental ini.
Tabel 1. Range Nilai Index of Agreement

## Index of Agreement
(%) Scale Description 0 - 20 Extremely inappropriate 20 - 40 Inappropriate 40 - 60 Moderately appropriate 60 - 80 Very appropiate 80 - 100 Extremely appropriate

## 3 HASIL DAN PEMBAHASAN
Berdasarkan  hasil  penelitian,  dengan  tinggi bukaan  pintu  (Y1)  0.01  m  hingga  0.07  m  dan kedalaman  air  (Yo)  adalah  0.60  m  untuk  setiap pemodelan,  Hasil  bacaan  data  percobaan  pada  uji eksperimental  dapat  dilihat  pada  Tabel  2,  sedangkan hubungan  antara  debit  dan  panjang  loncatan  hidrolik dapat dilihat pada Gambar 3.

## Tabel 2. Bacaan Data Percobaan
Model Q Sluice Gate Y1 Y2 Lj (m 3 /det) (m) (m) (m) 0 0.0042 0.01 0.030 0.010 0.0123 0.03 0.070 0.060 0.0162 0.04 0.085 0.100 0.0201 0.05 0.095 0.160 0.0240 0.06 0.100 0.230 0.0278 0.07 0.110 0.300 1 0.0042 0.01 0.030 0.010 0.0123 0.03 0.060 0.060 0.0162 0.04 0.075 0.080 0.0201 0.05 0.080 0.140 0.0240 0.06 0.085 0.200 0.0278 0.07 0.090 0.260 2 0.0042 0.01 0.030 0.010 0.0123 0.03 0.060 0.055 0.0162 0.04 0.065 0.075 0.0201 0.05 0.075 0.130 0.0240 0.06 0.080 0.180 0.0278 0.07 0.085 0.200 3 0.0042 0.01 0.030 0.010 0.0123 0.03 0.050 0.050 0.0162 0.04 0.060 0.065 0.0201 0.05 0.065 0.100 0.0240 0.06 0.070 0.140 0.0278 0.07 0.075 0.160
Gambar 3. Hubungan Q sluice gate dan Lj
Berdasarkan  Tabel  2  dan  Gambar  3,  panjang loncatan  hidraulik  (Lj)  memiliki  nilai  yang  berbeda pada  masing-masing  percobaan.  Pada  masing-masing percobaan, didapatkan nilai Lj semakin terbesar terjadi pada  nilai  debit  terbesar  pula.  Pembacaan  data percobaan  ini  selaras  dengan  hasil  penelitian Nurnawaty  et  al  (2021)  yang  menyatakan  bahwa panjang  loncatan  hidraulik  berbanding  lurus  dengan kenaikan debit aliran karena panjang loncatan hidraulik dipengaruhi  oleh  kedalaman  air  yang  dihasilkan berdasarkan  besar  debit  yang  mengalir  melalui sluice gate. Berdasarkan  Tabel  2  didapatkan  pula  bahwa tinggi  dan  panjang  loncatan  hidraulik  dari  percobaan ke-0  hingga  ke-3  mengalami  reduksi.  Hasil  terkecil untuk  tinggi  loncatan  dan  panjang  loncatan  hidraulik didapatkan  pada  percobaan  ke-3  dengan  peredam energi berbentuk sinusoidal. Hasil uji eksperimental ini membuktikan  pernyataan  hasil  penelitian  Nenny  & Imran (2018) dan Azmeri et al (2021) bahwa semakin banyak  dan  kasar  permukaan  pada  dasar  saluran  di mana  terjadinya  loncatan  hidraulik,  maka  semakin mampu  mereduksi  tinggi  dan  panjang  loncatan hidraulik. Kekasaran dasar saluran dapat mempengaruhi  kecepatan  aliran  yang  terjadi  dan bilangan  Froude  (Chow,  1985).  Reduksi  tinggi loncatan hidraulik (Y2) dan panjang loncatan hidraulik (Lj) dapat dilihat pada Gambar 4.
Gambar 4 . Hubungan Y2 dan Lj
Efisiensi pemodelan peredam energi dapat dilihat pada  Tabel  3.  Efisiensi  reduksi  tinggi  loncatan hidraulik yang paling besar dihasilkan oleh pemodelan 3 dengan peredam sinusoidal, dengan efisiensi reduksi sebesar 31.82%.
Tabel 3. Efisiensi Penurunan Y2 Q Sluice Gate Y2 (m) Y2 (m) Efisiensi (m 3 /det) Model 0 Model Ke-1 (%) 0.0042 0.030 0.030 0.00 0.0123 0.070 0.060 14.29 0.0162 0.085 0.075 11.76 0.0201 0.095 0.080 15.79 0.0240 0.100 0.085 15.00 0.0278 0.110 0.090 18.18 Q Sluice Gate Y2 (m) Y2 (m) Efisiensi (m 3 /det) Model 0 Model Ke-2 (%) 0.0042 0.030 0.030 0.00 0.0123 0.070 0.060 14.29 0.0162 0.085 0.065 23.53 0.0201 0.095 0.075 21.05 0.0240 0.100 0.080 20.00 0.0278 0.110 0.085 22.73 Q Sluice Gate Y2 (m) Y2 (m) Efisiensi (m 3 /det) Model 0 Model Ke-3 (%) 0.0042 0.030 0.030 0.00 0.0123 0.070 0.050 28.57 0.0162 0.085 0.060 29.41 0.0201 0.095 0.065 31.58 0.0240 0.100 0.070 30.00 0.0278 0.110 0.075 31.82
Berdasarkan  Tabel  4,  kecepatan  aliran  dan  nilai bilangan  Froude  dapat  dihitung  menggunakan Persamaan  1  dan  2.  Nilai  bilangan  Froude  terkecil didapatkan  pada  percobaan  ke-3  dengan  peredam sinusoidal.  Nilai  Fr  pada  bukaan  pintu  maksimum, yaitu  0.07  m  memiliki  nilai  Fr  sebesar  0.886  pada percobaan  ke-0.  Sedangkan  untuk  percobaan  ke-1 dengan tinggi bukaan pintu yang sama, nilai Fr sebesar 0.667,  untuk  percobaan  ke-2  sebesar  0.594,  dan percobaan ke-3 sebesar 0.365.
Panjang lantai transisi terpanjang yang dibutuhkan  pada  percobaan  ini  yaitu  0.55  m  pada percobaan  ke-0,  sedangkan  pada  percobaan  ke-1 dibutuhkan  lantai  transisi  terpanjang  adalah  0.45  m. Pada  percobaan  ke-2  lantai  transisi  maksimum terpanjang  adalah  0.43  m,  dan  pada  percobaan  ke-3 adalah 0.38 m. Hasil penelitian ini memiliki hasil yang sama  dengan  penelitian  yang  dilakukan  oleh  Fathi- Moghadam  et  al  (2011)  yang  menyatakan  bahwa panjang  lantai  peredam  dapat  direduksi  dengan menambah  halangan  di  hilir  peredam  energi,  karena sesuai  dengan  Persamaan  3,  panjang  lantai  (Ld) dipengaruhi oleh nilai Fr dan nilai Fr dipengaruhi oleh rasio kedalaman (Y2/Y1).
Tabel 4. Perhitungan Nilai Y2/Y1, V, Fr, dan Ld
Model Y2/Y1 V Fr Ld (m) (m/det) (m) 0 3.000 0.626 1.155 0.15 2.333 0.886 1.069 0.35 2.125 0.940 1.029 0.43 1.900 0.940 0.973 0.48 1.667 0.886 0.894 0.50 1.571 0.886 0.853 0.55
1 3.000 0.626 1.155 0.15 2.000 0.767 1.000 0.30 1.875 0.829 0.966 0.38 1.600 0.767 0.866 0.40 1.417 0.700 0.767 0.43 1.286 0.626 0.667 0.45
2 3.000 0.626 1.155 0.15 2.000 0.767 1.000 0.30 1.625 0.700 0.877 0.33 1.500 0.700 0.816 0.38 1.333 0.626 0.707 0.40 1.214 0.542 0.594 0.43 3 3.000 0.626 1.155 0.15 1.667 0.626 0.894 0.25 1.500 0.626 0.816 0.30 1.300 0.542 0.679 0.33 1.167 0.443 0.535 0.35 1.071 0.313 0.365 0.38
Gambar  5  dan  Gambar  6  menunjukkan  pola hubungan antara ketiga faktor tersebut  untuk masing- masing debit yang dialirkan pada setiap model. Sesuai Tabel  4,  Gambar  5  menunjukkan  bahwa  rasio kedalaman  aliran  (Y2/Y1)  yang  terkecil  terjadi  pada pemodelan dengan peredam sinusoidal. Sehingga nilai Fr  dan  Ld  pada  Gambar  6  yang  terkecil  juga  terjadi pada pemodelan dengan peredam sinusoidal.
Gambar 5. Hubungan Fr dan Y2/Y1
Gambar 6. Hubungan Fr dan Ld
Berdasarkan  hasil  bacaan  pada  percobaan  ke-0 hingga  ke-3,  maka  dapat  dilakukan  verifikasi  sesuai dengan Persamaan 4 dan pencatatan Y2 pada Tabel 2. Sehingga  hasil  verifikasi  didapatkan  seperti  terlihat pada Tabel 5.

## Tabel 5. Verifikasi Y2 pengukuran dan Y2 hitung
Model Y1 Y2 Ukur Y2 Hitung Index of Agreement (m) (m) (m) 0 0.010 0.030 0.016 0.985 0.030 0.070 0.047 0.752 0.040 0.085 0.062 1.000 0.050 0.095 0.078 1.000 0.060 0.100 0.094 0.957 0.070 0.110 0.109 1.000 Rata-rata 0.95 1 0.010 0.030 0.016 0.977 0.030 0.060 0.047 0.843 0.040 0.075 0.062 1.000 0.050 0.080 0.078 0.989 0.060 0.085 0.094 0.950 0.070 0.090 0.109 0.894 Rata-rata 0.94 2 0.010 0.030 0.016 0.972 0.030 0.060 0.047 0.719 0.040 0.065 0.062 0.636 0.050 0.075 0.078 0.979 0.060 0.080 0.094 0.894 0.070 0.085 0.109 0.849 Rata-rata 0.84 3 0.010 0.030 0.016 0.959 0.030 0.050 0.047 0.975 0.040 0.060 0.062 0.820 0.050 0.065 0.078 0.755 0.060 0.070 0.094 0.746 0.070 0.075 0.109 0.743 Rata-rata 0.83 Rata-rata total 0.89
Berdasarkan  Tabel  5,  diketahui  bahwa  rata-rata index of agreement untuk semua percobaan yaitu 0.89. Sehingga  dapat  disimpulkan  bahwa  tinggi  loncatan hidraulik  (Y2)  ukur  sesuai  dengan  rumus  empiris dengan  keakuratan  89%.  Berdasarkan  Tabel  1  dapat disimpulkan bahwa data hasil pengukuran sangat baik.

## 4 KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  penelitian  dan  analisa  yang dilakukan,  dapat  disimpulkan  bahwa  peredam  di  hilir sluice  gate efektif  mengurangi  tinggi  dan  panjang loncatan hidraulik, yang berpengaruh pada kebutuhan panjang  lantai  transisi.  Hasil  uji  eksperimental  ini memiliki  kesimpulan  yang  sama  dengan  penelitian yang dilakukan Nenny & Imran (2018) dan Azmeri et al (2021) bahwa semakin rapat peredam energi, maka semakin  efektif  untuk  meredam  loncatan  hidraulik yang terjadi.
Berdasarkan  hasil  penelitian,  semakin  kasar bentuk peredam, maka semakin efektif. Pada penelitian ini didapatkan bahwa percobaan ke-3 dengan peredam di  hilir sluice  gate memiliki  nilai  tinggi  dan  loncatan hidraulik terkecil. Pada percobaan ke-3 dengan tinggi bukaan  pintu  maksimum  0.07  m,  tinggi  loncatan hidraulik yaitu 0.075 m dan panjang loncatan 0.16 m. Sehingga  lantai  transisi  yang  dibutuhkan  adalah  0.38 m.  Hasil  penelitian  ini  juga  membuktikan  penelitian yang  dilakukan  Imran  (2013),  bahwa  dasar  saluran yang bergelombang lebih efektif mengontrol loncatan hidraulik dibanding dasar saluran yang lebih halus.
Rekomendasi  untuk  penelitian  selanjutnya  pada topik pembahasan ini adalah perlu adanya pemodelan menggunakan  CFD (Computational  Fluid  Dynamic), sehingga  dapat  membandingkan  hasil  pemodelan  di laboratorium  dengan  program  komputer.  Selain  itu pembahasan tentang shear stress untuk masing-masing model  peredam  dan  energi  disipasi  untuk  variasi bilangan Froude juga dapat dibahas lebih lanjut.

## DAFTAR PUSTAKA
Anonim. (2013). Kriteria Perencanaan Bagian Bangunan Utama KP-02. Standar  Perencanaan  Irigasi. Kementerian Pekerjaan Umum, Direktorat Jenderal Sumber Daya Air, Direktorat Irigasi dan Rawa.
Abbaspour,  A.,  Parvini,  S.,  &  Hosseinzadeh  Dalir,  A.  (2016). Effect Of Buried Plates On Scour Profiles Downstream Of Hydraulic Jump In Open Channels With Horizontal And Reverse  Bed  Slopes. Water  Science  and  Engineering , 9 (4), 329–335.
Azmeri,  A.,  Basri,  H.,  Yulianur,  A.,  Ziana,  Z.,  Jemi,  F.  Z.,  & Rahmah,  R.  A.  (2021).  Hydraulic  Jump  And  Energy Dissipation  With  Stepped  Weir. Journal  of  Water  and Land Development , 51 , 56–61.
Binilang,  A.  (2014).  Perilaku  Hubungan  Antar  Parameter Hidrolis  Air  Loncat  Melalui  Pintu  Sorong  Pada  Saluran Terbuka. Jurnal Ilmiah Media Engineering , 4 (1), 41–44. Chow,  Ven  Te.  (1985). Hidrolika  Saluran  Terbuka .  Jakarta: Penerbit Airlangga.
El-Seddik, M. M. (2017). Annals Of Civil And Environmental
Engineering Hydraulic Jump Experiment In A
Rectangular  Open  Channel  Flume. Annals  of  Civil  and Environmental Engineering , 1 , 42–48. Fahmiahsan,  R.,  Mudjiatko,  &  Rinaldi.  (2018).  Fenomena Hidrolis Pada Pintu Sorong. Jurnal Fakultas Teknik , 5 (1), 1–10. Imran, H. M., & Akib, S. (2013). A Review Of Hydraulic Jump Properties  In  Different  Channel  Bed  Conditions. Life Science Journal , 10 (2), 126–130.
Kim,  Y.,  Choi,  G.,  Park,  H.,  &  Byeon,  S.  (2015).  Hydraulic Jump  And  Energy  Dissipation  With  Sluice  Gate. Water
(Switzerland) , 7 (9), 5115–5133. Kodoatie, R J. (2005). Hidrolika Terapan Aliran Pada Saluran Terbuka dan Pipa . Yogyakarta: Penerbit Andi. Laksitaningtyas, A. P., Legono, D., & Yulistiyanto, B. (2020). Karakteristik  Kecepatan  Aliran  Di  Dekat  Dasar  Pintu Peluapan Bawah (Sluice Gate). Jurnal Teknik Pengairan ,
11 (1), 61–72.
Fathi-Moghadam,  M.,  Haghighipour,  S.,  Lashkar-Ara,  B.,  & Aghtouman, P. (2011). Reduction of stilling basin length with  tall  end  sill. Journal  of  Hydrodynamic,  23 (4),  498- 502. Nenny, & Imran, H. (2018). Studi Eksperimen Model Peredam Energi Terhadap Loncatan Hidrolik Pada Kolam Olakan. Jurnal Ilmiah Techno Entrepeneur Acta , 3 (1), 21–28. Nurjanah, D.  (2014). Analisis Tinggi Dan  Panjang Loncat  Air Pada  Bangunan  Ukur  Berbentuk  Setengah  Lingkaran. Jurnal Teknik Sipil Dan Lingkungan , 2 (3), 578–582. Nurnawaty,  Rakhim,  A.,  Safitri,  M.,  &  Muhaemina.  (2021). Loncatan  Hidrolik  Pada  Hilir  Pintu  Sorong  Dengan  dan Tanpa  Ambang  Akibat  Variasi  Tinggi  Bukaan  Pintu. Jurnal Teknik Hidro , 14 (1), 1–7.
Rafelia, A., Kamiana, I. M., & Nindito, D. A. (2021). Pengaruh Pemasangan  Model  Tiang  Berbahan  Bambu  Kuning  Di Hilir  Pintu  Air  Terhadap  Energi  Spesifik. Jurnal Kacapuri : Jurnal Keilmuan Teknik Sipil , 4 (1), 306. Subramanya,  K.  (1986). Flow  in  Open  Channel. New  Delhi: Tata McGraw-Hill Publishing Company Limited.