## Perhitungan Kuat Medan Listrik di Bawah Saluran Transmisi 150 kV Menggunakan Metode Kawat Bayangan
Rio Yusdizali 1 , Dinda Sintia Dewi 1 , Dewi Amalia 1 , Egey Swandy Julian 1 , Dhimas Prabowo 1 , Seiga Alghifari 1 , dan Muhammad Abu Bakar Sidik 1 1 Teknik Elektro, Universitas Sriwijaya, Palembang Penulis korespondensi: abubakar@unsri.ac.id
ABSTRAK - Saluran transmisi udara tegangan tinggi merupakan bagian penting yang tidak dapat dipisahkan dari  jaringan  kelistrikan.  Untuk  tujuan  efisiensi  maka  diperlukan  jarigan  transmisi  bertegangan  tinggi.  Saat  ini jaringan  transmisi  di  Pulau  Sumatera  menggunakan  dua  tegangan  berbeda  yaitu  150  kV  dan  275  kV.  Saluran udara  tegangan  tinggi  ini  mengakibatkan  munculnya  radiasi  gelombang  elektromagentik  yang  menyebar  di sekitar  saluran  transmisi.  Karena  radiasi  ini  berada  dalam  frekuensi  gelombang  radio,  maka  ia  dapat mengakibatkan  terpengaruhnya  kinerja  peralatan  yang  berada  di  sekitar  saluran  transmisi  tersebut.  Dalam materi  pembelajaran  Mata  Kuliah  Teknik  Tegangan  Tinggi  mahasiswa  diberikan  pemahaman  tentang  adanya medan  listrik  yang  diakibatkan  oleh  saluran  tegangan  tinggi.  Salah  satu  metode  yang  dapat  digunakan  untuk menghitung besarnya medan listrik yang terjadi karena adanya sumber tegangan tinggi adalah dengan Metode Kawat Bayangan. Walaupun secara teori metode ini sudah banyak dijelaskan, akan tetapi visualisasi secara tiga dimensi  berdasarkan  hasil  perhitungan  menggunakan  Metode  Kawat  Bayangan  belum  ditemukan  pada  buku- buku  rujukan  Teknik  Tegangan  Tingi.  Makalah  ini  memaparkan  hasil  perhitungan  kuat  medan  listrik  di  bawah saluran  transmisi  150  kV  menggunakan  komputer  yang  selajutnya  digambarkan  dalam  bentuk  grafik  tiga dimensi.

## Kata Kunci: Transmisi, Tegangan Tinggi, Kawat Bayangan
ABSTRACT  -  High-voltage  air  transmission  lines  are  an  important  part  that  cannot  be  separated  from  the electrical  network.  For  efficiency  purposes,  a  high-voltage  transmission  network  is  required.  Currently  the transmission  network  on  the  island  of  Sumatra  uses  two  different  voltages,  namely  150  kV  and  275  kV.  This high-voltage overhead line results in the emergence of electromagnetic wave radiation that spreads around the transmission line. Since this radiation is in the radio frequency band, it can affect the performance of equipment in the vicinity of the transmission line. In the learning material of the High Voltage Engineering Course, students are given an understanding of the existence of  an electric field caused by a high voltage line. One method that can  be  used  to  calculate  the  magnitude  of  the  electric  field  that  occurs  due  to  the  presence  of  a  high  voltage source  is  the  Shadow  Wire  Method.  Although  in  theory  this  method  has  been  widely  explained,  three- dimensional  visualization  based  on  the  results  of  calculations  using  the  Wire  Shadow  Method  has  not  been found in reference books on High Voltage Engineering. This paper describes the results of the calculation of the electric field strength under a 150 kV transmission line using a computer which is then described in the form of a three-dimensional graph.
Keywords: Transmission, High Voltage, Wire with long shadow

## I. P ENDAHULUAN
Karena semakin meningkatnya kebutuhan energi tenaga listrik untuk berbagai keperluan, kecenderungan penggunaan  saluran  transmisi  udara  tegangan  tinggi  (SUTT)  di  Indonesia  semakin  meningkat  [1].  Hal  ini dilakukan  untuk  memperbesar  kemampuan  dari  saluran  yang  berbanding  lurus  dengan  kuadrat  jarak,  juga memperkecil rugi-rugi daya dari pusat-pusat pembangkit ke pusat-pusat beban yang relatif berjauhan [2].
SUTT merupakan sumber interferensi elektromagnetik yang sangat potensial. Gelombang elektromagnetik ini akan dapat mempengaruhi kehidupan dan unjuk kerja peralatan-peralatan  yang ada disekitarnya [3] –[5]. Sehingga akan terasa adanya suatu bentuk pancaran radiasi dari saluran tersebut.
Jika  peralatan  tersebut  merupakan  suatu  peralatan  penerima  gelombang  elektromagnetik  maka  radiasi yang  tidak  diinginkan  tersebut  dapat  mengganggu  sinyal  gelombang  elektromagnetik  yang  sebenarnya  [6].
84
Sehingga  penerimaan  sinyal  tersebut  dapat  terganggu  yang  mengakibatkan  kegagalan  operasi  atau kesalahan operasi, atau mungkin rusak sama sekali.
Untuk itu perlu dilakukannya penelitian tentang besarnya tingkat radiasi atau kuat medan yang ditimbulkan oleh saluran tegangan tinggi tersebut. Penelitian ini dilakukan pada SUTT 150 kV Bukit Asam – Palembang. Perhitungan kuat medan listrik dilakukan antara menara no 379 dan 380 di Indralaya OKI, SUTT yang diukur mempunyai ketinggian 34,15 m dan 30,40 m dari permukaan tanah. Terdapat beberapa metode perhitungan kuat  medan  listrik  salah  satunya  dalah  menggunakan  metode  kawat  bayangan.  Dengan  menggunakan metode  kawat  bayangan  dapat  diperoleh  visualisasi  grafik  tiga  dimensi  dari  kuat  medan  listrik  yang  ada disekitar SUTT dengan ketinggian 1,0 m dari permukaan tanah.

## II. P ERHITUNGAN K UAT M EDAN L ISTRIK
Dalam menghitung dampak SUTT terdapat beberapa teori perhitungan kuat medan elektromagnetik  yang dikembangkan  baik  secara  analitik  atau  numerik.  Salah  satu  metode  yang  banyak  terdapat  di  dalam  buku teks teknik tegangan tinggi adalah metode kawat bayangan [7], [8]. Metode kawat bayangan adalah metode perhitungan kuat medan listrik yang berbasiskan nilai sumber tegangan tanpa melihat jenis sumber tegangan.

## A. Medan Listrik
Suatu  medan  listrik  ( E )  mula-mula  berasal  dari  suatu  potensial  AC  antara  dua  buah  titik.  Medan  listrik adalah  medan-medan  impedansi  tinggi  karena  besarnya  tegangan  antara  titik-titik.  Jadi,  perbandingan V / I sangat besar berkenaan dengan impedansi udara bebas. Karakteristik penting dari medan listrik ini adalah ia mampu mengkopel energi ke dalam rangkaian korban dengan arus injeksinya.

## B. Metode Perhitungan Kuat Medan Listrik
Pada  metode  analitik  untuk  SUTT  yang  menggunakan  konduktor  berkas  pada  setiap  phasanya  terlebih dahulu harus dicari jari-jari pengganti untuk kapasitansi  yang sama dari konduktor berkas, dengan demikian konduktor  berkas  dapat  dianggap  sebagai  konduktor  tunggal.  Kemudian  dengan  menggunakan  jari-jari pengganti konduktor berkas tersebut dicari muatan listrik persatuan panjang untuk setiap phasa dari saluran daya . Selanjutnya ditentukan kuat medan listrik untuk titik-titik tertentu dibawah SUTT

## C. Jari-jari Pengganti Konduktor Berkas
Untuk menentukan jari-jari pengganti konduktor berkas dapat digunakan persamaan berikut :
𝑅 𝑒 = (𝑅. 𝑁. 𝐴 𝑁−1 ) 1/𝑁 (1)
Dimana, R adalah jari-jari sub konduktor, N adalah jumlah sub-konduktor dalam satu berkas, A adalah d /2 sin 𝜋 /𝑁, untuk N > 1, dan d adalah jarak antara setiap sub-konduktor yang berurutan.

## D. Muatan Setiap Phasa dari Saluran Transmisi
Misalkan  saluran  transmisi  tiga  phasa  dengan  konfigurasi  konduktor  seperti  Gambar  1.  Masing-masing konduktor bermuatan garis Q 1 , Q 2 , Q 3 dan muatan bayangannya -Q 1 , -Q 2 , -Q 3 C/m. Potensial di titik P yang disebabkan oleh muatan garis di tanah adalah
𝑉 =   − ∑ 𝑄1 2𝜋𝜀𝑜 𝑛 𝑖=1 𝑙𝑛𝑅 1 (2)
Dengan  menggunakan  persamaan  (2)  untuk  konfigurasi  saluran  seperti  pada  Gambar  1,  potensial  di titik P (x p , y p ) di atas permukaan tanah diperoleh
𝑉𝑝 = 𝑄1 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝑅11 𝑅1 + 𝑄2 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝑅22 𝑅2 + 𝑄3 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝑅33 𝑅3 (3)
Gambar 1. Saluran transmisi tiga phasa dengan bayangannya
Jika  titik  P  (x p ,y p )  dipilih  pada  permukaan  konduktor  1,  potensial V p sama  dengan  potensial V 1 dan diperoleh
𝑉 1 = 𝑄1 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝐷11 𝑑11 + 𝑄2 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝐷12 𝑑12 + 𝑄3 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝐷13 𝑑13 (4)
Dengan cara yang sama seperti di atas didapat :
𝑉 2 = 𝑄1 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝐷21 𝑑21 + 𝑄2 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝐷22 𝑑22 + 𝑄3 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝐷23 𝑑23 (5)
𝑉 3 = 𝑄1 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝐷31 𝑑31 + 𝑄2 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝐷32 𝑑32 + 𝑄3 2𝜋𝜀𝑜 𝑙𝑛 𝐷33 𝑑33 (6)
Secara umum persamaan-persamaan di atas dapat ditulis
𝑉 𝑖 =   ∑ 𝑄𝑗 2𝜋𝜀𝑜 𝑘 𝑗=𝑖 𝑙𝑛 𝐷𝑖𝑗 𝑑𝑖𝑗 (7)
Dimana, i,j adalah bilangan numerik 1 , 2 , 3 ………….., k; 𝑉 𝑖 adalah tegangan masing-masing konduktor (V); 𝑄 𝑖 adalah  muatan  masing-masing  konduktor  (C/m)  untuk i = j ; 𝐷 𝑖𝑗 adalah  jarak  antara  konduktor  dan bayangannya  (m); 𝑑 𝑖𝑗 adalah  jari-jari  konduktor  (m)  Untuk i ≠ j ; 𝐷 𝑖𝑗 adalah  jarak  antara  konduktor i dan bayangannya j (m)  = √(𝑥 𝑖 − 𝑥 𝑗 ) 2 + (𝑦 𝑖 − 𝑦 𝑗 ) 2 ;  dan 𝑑 𝑖𝑗 adalah  jarak  antara  konduktor i dan j (m) = √(𝑥 𝑖 − 𝑥 𝑗 ) 2 + (𝑦 𝑖 − 𝑦 𝑗 ) 2 .
Persamaan (7) juga dapat ditulis sebagai berikut:
𝑉 𝑖 =   𝑃 𝑖1 𝑄 𝐼 + 𝑃 𝑖2 𝑄 2 + ⋯ 𝑃 𝐼𝑗 𝑄 𝑗 (8)
Denga P ij ,  apabila i  =  j disebut  koefisien  potensial  sendiri,  sedangkan  apabila i ≠ j maka  disebut  koefisien potensial bersama.
Dalam notasi matrik persamaan (8) dapat ditulis:
[𝑉] = [𝑃][𝑄] (9)
Invers dari persamaan (9) adalah:
[𝑄] = [𝐶][𝑉]

## Dengan
[𝐶] = [𝑃] −1 (10)
Apabila diuraikan persamaan (10) akan menjadi:
𝑄 𝑖 =   𝐶 𝑖1 𝑉 𝐼 + 𝐶 𝑖2 𝑉 2 + ⋯ 𝐶 𝐼𝑗 𝑉 𝑗 (11)
Dimana C ij ,,  apabila i  =  j disebut  koefisien  kapasitansi  sendiri,  sedangkan  apabila i  ≠  j maka  disebut koefisien kapasitansi bersama.

## E. Kuat Medan Listrik di bawah Saluran Transmisi
Perhatikan  sebuah  konduktor  horizontal  seperti  Gambar  2,  kuat  medan  listrik  di  suatu  titik  ditentukan dengan menganggap bahwa konduktor tersebut sebagai muatan garis adalah
𝐸 = 𝑄 2𝜋𝜀𝑜 ( 𝑎𝑅1 𝑅1 − 𝑎𝑅2 𝑅2 ) (8)
Dimana, 𝑅 1 , 𝑅 2 adalah Jarak titik yang akan dicari kuat medannya dan 𝑎 𝑅1 , 𝑎 𝑅2 adalah vektor satuan dengan arah 𝑅 1 dan 𝑅 2 .
Gambar 2. Kuat medan listrik pada suatu konduktor
Jika  kuat  medan  listrik  tersebut  diuraikan  menjadi  komponen-komponen  vertical  dan  horizontal  akan didapat Komponen horizontal :
𝐸 𝑥 = 𝑄 2𝜋𝜀𝑜 [ (𝑥2−𝑥1) (𝑥2−𝑥1)2+(𝑦2−𝑦1)2 − (𝑥2−𝑥1) (𝑥2−𝑥1)2+(𝑦2+𝑦1)2 ] (9)
Komponen vertical :
𝐸 𝑦 = 𝑄 2𝜋𝜀𝑜 [ (𝑦2−𝑦1) (𝑥2−𝑥1)2+(𝑦2−𝑦1)2 − (𝑦2+𝑦1) (𝑥2−𝑥1)2+(𝑦2+𝑦1)2 ] (10)
Pada  permukaan  tanah, y 2 =  0.  Komponen  horizontal  akan  sama  dengan  nol,  sedangkan  komponen vertikal adalah :
𝐸 𝑦 = 𝑄 2𝜋𝜀𝑜 [ −𝑦1 (𝑥2−𝑥1)2+(𝑦2)2 − 𝑦1 (𝑥2−𝑥1)2+(𝑦2)2 ] (10)
Apabila terdapat n buah konduktor, maka kuat medan pada titik  P ( 𝑥 𝑝 , 𝑦 𝑝 ) adalah :
𝐸 𝑦 =   𝐸 𝑝𝑥 +   𝐸 𝑝𝑦 (11)
Dimana :
𝐸 𝑝𝑥 = ∑ 𝑄 2𝜋𝜀𝑜 𝑚 𝑛−1 [ (𝑥𝑝−𝑥𝑛) (𝑥𝑝−𝑥𝑛)2+(𝑦𝑝−𝑦𝑛)2 − (𝑥𝑝−𝑥𝑛) (𝑥𝑝−𝑥𝑛)2+(𝑦𝑝+𝑦𝑛)2 ] (11)
𝐸 𝑝𝑦 = ∑ 𝑄 2𝜋𝜀𝑜 𝑚 𝑛−1 [ (𝑦𝑝−𝑦𝑛) (𝑥𝑝−𝑥𝑛)2+(𝑦𝑝−𝑦𝑛)2 − (𝑦𝑝−𝑦𝑛) (𝑥𝑝−𝑥𝑛)2+(𝑦𝑝+𝑦𝑛)2 ] (12) III. M ETODE P ENELITIAN
Penelitian ini dibagi kepada beberapa tahapan  yaitu studi pustaka, pembuatan program perhitungan dan visualisa 3D dengan menggunakan komputer.
Studi  pustaka  dilakukan  untuk  mengumpulkan  informasi  dampak  dari  medan  elektromagnetik  yang ditimbulkan oleh SUTT, teori perhitungan yang berkaitan, spesifikasi SUTT (konduktor dan menara) dan cara penggunaan alat ukur.
Menara  yang  digunakan  pada  SUTT  150  kV  Bukit  Asam  Palembang  sebanyak  444  menara  dengan daerah peninggian dan penurunan standar 3,0 m (-3,0 m, ±0,0 m, ±3,0 m, +6,0 m, 9,0 m) tergantung dengan kondisi  daerah  yang  akan  dilalui.  Menara  tersebut  terdiri  dari  tiga  tipe  yaitu  (a)  tipe  AA  402  buah  menara, digunakan pada saluran yang lurus ( straight line ); (b) tipe  BB 23 buah menara, digunakan pada saluran yang membentuk sudut pertengahan ( mendium angle ); dan (c) tipe CC 19 buah menara, digunakan pada saluran yang membentuk sudut besar dan pada ujung saluran ( large angle and dead angle ).
Untuk  dapat  melakukan  perhitungan  kuat  medan  listrik  yang  akurat  dan  efisien – menggunakan metode kawat  bayangan –  maka  perlu  diperlukan  komputer  dan  perangkat  lunak  pemprograman.  Bahasa  yang digunakan  pada  pembuatan  program  perhitungan  adalah  bahasa  pemprograman  pascal.  Hasil  perhitungan kemudian divisualisasikan kepada grafik tiga dimensi.

## IV.  H ASIL DAN P EMBAHASAN
Pada  perhitungan  ini  diasumsikan  bahwa  tegangan  pada  SUTT  adalah  stabil  dengan  tegangan  puncak sebesar 150 kV. Gambar 3 memperlihatkan hasil perhitungan kuat medan listrik menggunakan metode kawat bayangan. Medan listrik tertinggi adalah terdapat pada bagian sagging terendah dari SUTT yaitu mendekati 2,0  kV/m.  Pada  titik-titik  yang  menjauhi  secara  vertikal  terhadap  SUTT  maka  didapati  bahwa  kuat  medan listrik  adalah  semakin  menurun.  Hal  ini  sesuai  dengan  beberapa  penelitian  sebelumnya  yang  pernah dilakukan  [9] –[12].    Selanjutnya  pada  titik-titik  yang  menjauhi sagging terendah  secara  horizontal  terlihat bahwa kuat medan listrik juga semakin menurun hal ini dikarenakan jarak dari SUTT yang semakan menjauh. Bagaimanapun  juga  metode  kawat  bayangan  tidak  memperhitungan  pengaruh  induksi  dari  menara  SUTT, karena  itu  pada  perhitungan  ini  tidak  dapat  dilihat  pengaruh  menara  tersebut  terhadap  kuat  medan  listrik disekitarnya.
(a) (b)
Gambar 3 .Hasil Perhitungan kuat medan lsitrik dibawah SUTT 150 kV Bukit Asam – Palembang antara menara 379 dan 380 (a) dilihat dari sisi depan (b) dilihat dari sisi samping
88
Untuk  melihat  keakuratan  hasil  pengukuran  maka  dilakukan  validasi  yaitu  dengan  membandingkan  hasil perhitungan  dengan  hasil  pengukuran.  Pengukuran  dilakukan  menggunakan  field  strength  meter  FSM  M- 262E yang diletakkan di atas sebuah meja dengan ketinggian 1,0 m dari permukaan tanah. Penempatan alat pada SUTT adalah seperti yang diperlihatkan pada Gambar 4.

## Gambar 4. Metode pengukuran kuat medan listrik dengan Field Strength Meter
FSM  M-262E  menggunakan  menerima  gelombang  elektromagnetik  melalui loop  antenna .  Pengukuran dilakukan  pada  awal  malam  hari,  dengan  pengamati  waktu  dimana  terjadinya  beban  puncak.  Berdasarkan hasil pengukuran menggunakan peralatan FSM M-262E sinyal terkuat berada pada frekuensi 225 kHz. Hasil pengukuran  ini  kemungkinan  besar  adalah  bersumber  dari  korona  yang  timbul  pada  saluran  transmisi tersebut.  Gambar  4  memperlihatkan  hasil  pengukuran  yang  dilakukan  pada  pukul  18.30 –  20.00  wib;  suhu 30°C.  Pengukuran  hanya  dilakukan  pada  titik  dari  satu  sisi  SUTT  bermula  dari  titik  tengah  menara  SUTT karena kedua jalur SUTT adalah identic.
Data hasil pengukuran dianalisis menggunakan regresi Polynomial Fit , seperti diperlihatkan pada Gambar 4. Terlihat bahwa pola gelombang hasil pengukuran dan perhitungan adalah sama, dimana semakin menjauhi SUTT makan kuat medan listrik akan semakin menurut hal ini sesuai dengan teori  bahwa kuat medan listrik sangat dipengaruhi oleh jarak dari sumber ke titik pengukuran 𝐸 = −∇𝑉 .
Bagaimanapun juga, didapati bahwa hasil pengukuran tertinggi adalah berbeda dengan hasil perhitungan. Hal  ini  karena  hasil  pengukuran  dipengaruhi  oleh  meningkatnya  beban  pengguna –  dimana  pengukuran dilakukan pada saat beban puncak – sehingga korona yang terjadi pada SUTT juga meningkat. Sedangkan alat  ukur  FSM  mengukur  kuat  medan  elektromagnetik  yang  berasal  dari  SUTT  jadi  komponen  yang  masuk kepada  alat  ukur  bukan  hanya  medan  listrik  tetapi  juga  medan  magnet. Uncertainty alat  ukur  dapat  juga adalah penyebab terjadinya perbedaan hasil pengukuran dan perhitungan kuat medan listrik.
0 10 20 30 60.00 65.00 70.00 1.00 1.78 3.16 70 68.75 67.75 66 66 64.5 65 63.75 62 62 60 Kuat Me da n L istrik ( kV/m) Peng uku ra n F SM (d BV /m) Titik Pengukuran (m) Equation y = Intercept + B1*x^1 + B2*x^2 + B3*x^3 + B4*x^4 Plot Kuat Medan Weight No Weighting Intercept
70.07517 ± 0.53297 B1 -0.62111 ± 0.32833
B2 0.02157 ± 0.05753 B3 -1.83372E-4 ± 0.00354 B4 -1.30536E-5 ± 7.02436E-5 Residual Sum of Squares 1.86043 R-Square (COD)
0.98008
Adj. R-Square
0.9668

## V. K ESIMPULAN
Grafik  tiga  dimensi  kuat  medan  listrik  berdasarkan  perhitungan  menggunakan  metode  kawat  bayangan telah  dapat  dihasilkan.  Hasil  penelitian  ini  bisa  dimanfaatkan  untuk  memberikan  informasi  pendahuluan berkaitan  perencanaan  pemasangan  SUTT.    Sedangkan  untuk  mahasiswa –  khususnya  mahasiswa konsentrasi teknik tenaga listrik – hasil ini dapat memberikan pencerahaan berkaitan dengan penerapan teori pada  buku  teks  kepada  aplikasi  di  dunia  ketenaga  listrikan.  Penelitian  ini  juga  telah  menampilkan  hasil pengukuran menggunakan salah satu alat field strength meter , walaupun alat ini mungkin tidak sepenuhnya sesuai  untuk  mengukur  kuat  medan  listrik  pada  SUTT  akan  tetapi  terbukti  alat  ini  dapat  mengukur  radiasi elektromagnetik yang disebabkan oleh korona yang berlaku pada SUTT.

## D AFTAR P USTAKA
[1] K. G. H. Mangunkusumo, A. A. Kusuma, and B. S. Munir, “A case study of mutual impedance effect in parallel transmission lines under  maintenance  condition,”  in  2018  10th  International  Conference  on  Information  Technology  and  Electrical  Engineering (ICITEE), 2018, pp. 192 –195.
[2] S.  Manjang,  Y.  George,  and  I.  Kitta,  “Analysis  of  power  losses  of  the  150  kV  transmission  using  Poynting  vector,”  in  2012 International Conference on Power Engineering and Renewable Energy (ICPERE), 2012, pp. 1 –4.
[3] H. Das, K. Gogoi, and S. Chatterjee, “Analysis of the effect of electric field due to High Voltage Transmission lines on humans,” in 2015 1st Conference on Power, Dielectric and Energy Management at NERIST (ICPDEN), 2015, pp. 1 –4.
[4] U. Khayam,  R.  Prasetyo,  and  S.  Hidayat,  “Electric  field  analysis  of  150  kV  compact  transmission  line,”  in  2017  International Conference on High Voltage Engineering and Power Systems (ICHVEPS), 2017, pp. 424 –427.
[5] F. Wang, W. Wang, Z. Jiang, and X. Zhao, “Analysis of the Line-Frequency Electric Field Intensity around EHV Transmission,” in 2010 International Conference on Electrical and Control Engineering, 2010, pp. 3343 –3346.
[6] A. I. Sidorov, I. S. Okrainskaya, and S. P. Gladyshev, “Measurement of super high voltage transmission line electric field effecting on the environment,” in 2011 IEEE International Conference on Electro/Information Technology, 2011, pp. 1–4.
[7] A. A. Al-Arainy, M. I. Qureshi, and N. H. Malik, Fundamentals of High Voltage Engineering. 2005.
[8] E. Kuffel, W. S. Zaengl, and J. B. T.- H. V. E. F. (Second E. Kuffel, Eds., “Front Matter,” Oxford: Newnes, 2000, p. iii.
[9] M. A. B. Sidik et al., “Induced voltage on objects under six-phase transmission line,” in TENCON 2011  - 2011 IEEE Region 10 Conference, 2011, pp. 968 –970.
[10] K. M. Srinivasa et al., “Field measurements of electric and magnetic fields on HV and EHV transmission lines and substations,” in Conference  Record  of  the  1998  IEEE  International  Symposium  on  Electrical  Insulation  (Cat.  No.98CH36239),  1998,  vol.  2,  pp. 347 –350 vol.2.
[11] F.  R.  Sabino,  G.  G.  Machado,  M.  T.  de  Melo,  and  L.  H.  A.  de  Medeiros,  “Measurements  of  electric  field  due  to  power  line communication:  The  influence  of  the  soil  electric  parameters,”  in  2015  SBMO/IEEE  MTT-S  International  Microwave  and Optoelectronics Conference (IMOC), 2015, pp. 1 –4.
[12] R. Maruthi, K. Karunakara, M. K. Kumari, K. M. Srinivasa, and Channakeshava, “Computation and measurement of AC electric and magnetic field lateral profiles and longitudinal contours under transmis sion lines,” in Proceedings 1995 International Conference on Energy Management and Power Delivery EMPD ’95, 1995, vol. 1, pp. 209–214 vol.1.