Journal homepage: http://iptek.its.ac.id/index.php/jats
Analisis Perilaku Konfigurasi Pelat Pengaku pada Sistem Struktur Steel Plate Shear Wall (SPSW) yang Tersambung pada Sisi Horizontal Boundary Element (HBE)
Haykal Wildan Tamimi El Jauhari 1,* Budi Suswanto 1
Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya 1 Koresponden*, Email: haykal.wildan@yahoo.com
Info Artikel Abstract
Diajukan                  17 Juni 2023
Diperbaiki               25 Juli 2023 Disetujui                 27 Juli 2023 Keywords: steel plate shearwall, horizontal boundary element, strip model, stiffeners.
The  Steel  Plate  Shearwall  (SPSW)  system  is  a  structural  system  capable of exhibiting  high initial  stiffness  deformation,  ductile  behavior,  and  large  energy  dissipation,  making  it appropriate to be a large earthquake-resisting system. Removing infill plate from the column can be advantageous because the possibility of initial failure occurred in the column can be minimized.  In order to increase the shear force and energy dissipation, it is required to add stiffener plates to the shearwall elements. This SPSW portal uses several models of stiffener plate configurations, namely: cross-shaped and strip model. The results of the test are in the form of a hysteritic curve diagram, a plate deformation pattern, an energy dissipation capacity, and  a  shear  force  capacity.  This  study  used  the  finite  element  method  with  the  ABAQUS program.  The  results  showed  that  the  addition  of  stiffener  plates  in  the  TFA  (tension  field action) had a very significant effect on increasing the initial stiffness, increasing shear capacity and generating a great energy dissipation.
Kata kunci: steel plate shear wall , elemen batas horizontal, model strip, pengaku.
Abstrak Sistem Steel  Plate  Shear  Wall (SPSW)  adalah  sebuah  sistem  struktur  yang  mampu menunjukkan deformasi kekakuan awal yang tinggi, berperilaku daktail, dan mendisipasi energi yang besar, sehingga cocok menjadi sistem penahan gempa yang besar. Pelepasan pelat pengisi pada kolom dapat menguntungkan karena kemungkinan kegagalan awal yang terjadi  pada  kolom  dapat  diminimalisir.    Untuk  meningkatkan  gaya  geser  dan  disipasi energi maka perlu adanya penambahan pelat pengaku pada elemen shearwall. Pada portal SPSW ini akan dilakukan pengujian terhadap beberapa model konfigurasi pelat pengaku yaitu  diantaranya;  berbentuk  cross  dan  strip  model.  Hasil  pengujian  yaitu  berupa; diagram kurva histeresis, pola deformasi pelat, kapasitas disipasi energi dan kapasitas gaya geser akan  diuji dengan  metode  elemen  hingga dengan program  bantu  ABAQUS. Hasil pemodelan menunjukkan bahwa penambahan pelat pengaku pada daerah TFA ( tension field  action )  memiliki  pengaruh  yang  sangat  signifikan  dalam  meningkatkan  kekakuan awal yang baik, meningkatkan kapasitas gaya geser dan menghasilkan disipasi energi yang sangat baik.

## 1. Pendahuluan
Steel  Plate  Shear  Wall (SPSW)  adalah  sebuah  sistem struktur  pada  gedung  yang  berperan  dalam  menahan  gaya lateral,  terdiri  dari  pelat  baja  (biasa  disebut  pelat  pengisi/ infill plate ) yang terhubung ke balok dan kolom disekitarnya dan terpasang di satu atau lebih tepi sepanjang tinggi struktur untuk  membentuk  dinding  kantilever.  Pada  plat  baja  yang terhubung  pada  elemen  kolom  biasanya  disebut Vertical Boundary Elements (VBE), sedangkan pada pelat baja yang terhubung  dengan  elemen  balok  disebut Horizontal Boundary Elements (HBE). SPSW mengalami siklik inelastis yang mampu  menunjukkan deformasi  kekakuan  awal  yang tinggi,  berperilaku  daktail,  dan  mendisipasi  energi  yang besar. Sehingga dari  karakteristik tersebut membuat  sistem struktur  SPSW  cocok  dalam  menahan  beban  seismik[1]. Sambungan balok-ke-kolom pada sistem SPSW terdapat dua prinsip yang dapat diterapkan yaitu adalah sambungan geser sederhana  dan  sambungan  penahan  momen[2],  meskipun
hanya prinsip sambungan momen yang diizinkan oleh AISC 341  untuk  aplikasi  seismik.  Pada Gambar  1. dapat  dilihat tipikal elemen penyusun sistem SPSW konvensional, terdiri dari infill  plate yang  tersambung  pada  keempat  sisinya dengan elemen VBE dan HBE[3].
Kekuatan  paska  tarik  dapat  dihasilkan  dari  mekanisme yang disebut tension field action (TFA) yang membutuhkan elemen  balok dan kolom yang sangat kaku untuk  menahan pelat web untuk membuat terjadinya tegangan tarik diagonal untuk  menahan  gaya  lateral.  Tegangan  tarik  diagonal  ini menyebabkan  meningkatnya  gaya  aksial  dan  lentur  yang signifikan  pada  kolom[3][4].  Pada  suatu  struktur  gedung bertingkat  tinggi,  sistem  SPSW  konvensional  ini  memiliki memiliki tantangan karena akan terjadinya gaya aksial yang besar pada kolom dan kebutuhan momen yang tinggi. Untuk menciptakan solusi dari permasalahan tersebut, maka sistem struktur  SPSW  dimodifikasi  dengan  membuat boundary element pada balok saja, sehingga gaya aksial dan lentur yang
Haykal Wildan T. dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 21, Nomor 3, Agustus 2023 (221-228) 222
tinggi  akibat  TFA  ini  dapat  diatasi.  Studi  telah  dilakukan bahwa  dengan  membuat boundary  element hanya  terletak pada  balok  dapat  membuat  kapasitas  energi  yang  terserap lebih besar dari pada infill plate yang diangkur pada elemen kolom dan elemen balok secara bersamaan[5].
Gambar 1 . Tipikal Elemen Penyusun Sistem SPSW Umum digunakan[3].
Kekuatan  paska  tarik  dapat  dihasilkan  dari  mekanisme yang disebut tension field action (TFA) yang membutuhkan elemen  balok dan kolom yang sangat kaku untuk  menahan pelat web untuk membuat terjadinya tegangan tarik diagonal untuk  menahan  gaya  lateral.  Tegangan  tarik  diagonal  ini menyebabkan  meningkatnya  gaya  aksial  dan  lentur  yang signifikan  pada  kolom[3][4].  Pada  suatu  struktur  gedung bertingkat  tinggi,  sistem  SPSW  konvensional  ini  memiliki memiliki tantangan karena akan terjadinya gaya aksial yang besar pada kolom dan kebutuhan momen yang tinggi. Untuk menciptakan solusi dari permasalahan tersebut, maka sistem struktur  SPSW  dimodifikasi  dengan  membuat  boundary element  pada  balok  saja,  sehingga  gaya  aksial  dan  lentur yang  tinggi  akibat  TFA  ini  dapat  diatasi.  Studi  telah dilakukan bahwa dengan membuat boundary element hanya terletak  pada  balok  dapat  membuat  kapasitas  energi  yang terserap lebih besar dari pada infill plate yang diangkur pada elemen  kolom  dan  elemen  balok  secara  bersamaan[5]. Konfigurasi  sistem  SPSW  yang  terhubung  hanya  pada  sisi HBE  juga  memiliki  kelebihan  yaitu  menunjukkan  perilaku daktilitas  yang  baik,  dan  mampu  mengurangi  kebutuhan
volume  baja  dibandingkan  konfigurasi  konvensional- [6][7][8][9].
Sebuah  model  analisis  yang  menggunakan  strip  model telah  dikembangkan  untuk  mensimulasikan  perilaku  dari bidang tarik, dimana pelat pengisi dibuat dari rangkaian tarik yang  berbentuk  strip  dengan  dengan  sudut  diagonal  yang sama sebagai bidang tarik[10][11][12].
Hingga  saat  ini,  hanya  ada  sedikit  penelitian  ekspe- rimental yang melaporkan tentang SPSW yang terhubung ke balok saja, dan perilaku histerisnya tidak terlalu jelas. Tidak ada  panduan  untuk  membantu  para  insinyur  merancang dengan  SPSW  semacam  ini[13],  sehingga  pada  jurnal  ini dibuat  untuk  memudahkan  para  insinyur  untuk  memper- timbangkan dalam desain sistem struktur yang kuat dari segi struktur namun efisien dari segi biaya.
Sebuah  model  portal  yang  telah  dilakukan  adalah  satu lantai  dengan  satu  bentang[13].  Tinggi  efektif  (H)  pelat pengisi adalah 1800 mm dan lebar efektif (L) pelat pengisi adalah 1800 mm memiliki rasio lebar portal dibanding tinggi (β) = 1 dan tinggi dibanding tebal plat (λ) = 500. Tebal pelat pengisi  adalah  3,6  mm.  Kemudian  model  tersebut  diberi nama  SPSW-0  sebagai  model  validasi  untuk  pemodelan lainnya.  Detail  dimensi  dan  material  yang  telah  dilakukan dalam pengujian dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1. Dimensi dan Material pada Spesimen[13] Nama H mm L mm t mm f y N/mm 2 f u N/mm 2 ε y (%) SPSW-0  1800  1800  3,6 345 345 30
Detail pelat pengisi pada pengujian eksperimental dapat Gambar  2 .  Sambungan  balok-kolom  menggunakan  tipe sendi  yang  dapat  memungkinkan  rotasi,  hal  itu  dilakukan agar mengetahui kinerja dari dinding geser dalam menerima beban  siklik.  Pada  HBE  sisi  atas  terjepit  dengan  balok  L dengan  kekakuan  yang  tinggi  hal  ini  agar  menghindari kemungkinan portal untuk berdeformasi secara out-of-plane. Balok  L  dihubungkan  dengan  hidrolik  sebagai  alat  untuk memberikan  beban  lateral.  Sisi  bawah  HBE  terjepit  pada dasar lantai. Pada Gambar 3 dapat dilihat model pengujian yang telah dilakukan oleh Guo [13].

## 2. Metode
Analisis  yang  dilakukan  menggunakan Finite  Element Methode  (FEM) dan  menggunakan  prosedur  analisis  statis non-linear berupa 3D Shell pada ABAQUS. Salah satu tujuan utama  dari  analisis  ini  adalah  untuk  memperoleh  dan menganalisis  nilai  kurva  histerisis load-displacement dan dibandingkan  antara  hasil  Guo,  dkk.  (2011)  dengan  hasil pemodelan numerik. Melalui perbandingan ini, validitas dan ketepatan model numerik dapat dievaluasi.
Horizontal Boundary Element (HBE)
Vertical Boundary Element (HBE) Infill Plate Plate 4 Plate 3 Plate 2 Level 1 Level 2 Level 3 Level 4 Plate 1
Gambar 2 . Test Setup Model[13]
Gambar 3 . Pemodelan Model SPSW-0[13]
Gambar 4 . Model Material Elastic, Perfectly-Plastic
Dalam simulasi ini, material baja yang digunakan direpre- sentasikan sebagai model linear  elastis, yaitu model plastis bilinear  yang  telah  diimplementasikan  di  perangkat  lunak Abaqus.  Kurva  model  material  baja  dapat  dilihat  pada Gambar  4. Kurva  ini  menggambarkan  hubungan  antara tegangan  dan  regangan  pada  material  baja  yang  akan digunakan  dalam  pemodelan.  Parameter  yang  digunakan hanya  parameter  dasar  yaitu  tegangan  leleh  (f y )  345  MPa,
tegangan ultimate (f u ) 345 MPa, Modulus Young (E) 200 GPa dan Poisson ratio (υ) 0,3. Parameter-parameter ini membantu mendefinisikan  respons  material  baja  terhadap  beban  yang diberikan  dan  memberikan  wawasan  tentang  sifat  mekanik material  yang  akan  digunakan  dalam  simulasi  pemodelan software .
Model  SPSW-0  dimodifikasi  konfigurasi  pelat  pengisi- nya menjadi 2 variasi konfigurasi yang berbeda yang disaji- kan  pada Gambar  5 .  Pada  Model  SPSW-1  dan  SPSW-2 lebar  pelat  pengaku  (b f )  adalah  sama  yaitu  50  mm,  namun pada memiliki perbedaan pada ketebalan pelat pengaku (t s ). Pada model SPSW-1 direncanakan t s 15 mm 1 buah pada arah tekan dan 1 buah pada arah tarik. Sementara itu, pada model SPSW-2 direncanakan memiliki ketebalan pengaku t s 5 mm masing-masing 3 buah pelat pengaku arah tekan dan 3 buah pelat pengaku pada arah tarik. Dengan demikian, kesamaan yang terdapat pada model SPSW-1 dan SPSW-2 adalah pada luasan  pelat  pengaku  yang  digunakan,  meskipun  terdapat perbedaan dalam jumlah dan letak ketebalan pelat pengaku. Untuk lebih memperjelas, detail dimensi dan material yang telah diuji dan digunakan dalam pengujian  model SPSW-0 dalam variasi SPSW-1 dan SPSW-2 dapat dilihat pada Tabel 2 .
Pembebanan  yang  diberikan  pada  pemodelan  mengacu pada  penelitian  yang  dilakukan  oleh  Guo  dkk.  (2011) menggunakan beban siklik quasi statik. Grafik pembebanan siklik  yang  dimasukkan  pada  pemodelan  ABAQUS  dapat dilihat pada Gambar 6. Selain itu, tipe model elemen padat dengan delapan node digunakan, yang dikenal sebagai four- node quadrilateral  shell  elements  with  reduced  integration and  a  large-strain  formulation. Dengan  demikian,  hasil pemodelan ini diharapkan dapat memberikan wawasan yang lebih mendalam terkait perilaku dan performa Model SPSW- 0 dalam dua variasi konfigurasi pelat pengaku yang berbeda, yaitu SPSW-1 dan SPSW-2,  dengan menggunakan pembe- banan siklik quasi statik sesuai dengan penelitian terdahulu.
Haykal Wildan T. dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 21, Nomor 3, Agustus 2023 (221-228) 224
(a) Dimensi Pelat Pengaku (b) Model SPSW-0 (c) Model SPSW-1 (d) Model SPSW-2 Gambar 5. Geometri Pelat Pengaku Model Modifikasi Tabel 2. Dimensi dan Material pada Model Modifikasi Nama Pengaku H mm L mm Sudut Pengaku t mm t f mm b f mm f y N/mm 2 f u N/mm 2 ε y (%) SPSW-0 Tanpa pengaku 1800 1800 - 3,6 - - 345 345 20 SPSW-1 Dengan pengaku Cross 1800 1800 45° 3,6 15 50 345 345 20 SPSW-2 Dengan pengaku Strip 1800 1800 55° 3,6 5 50 345 345 20

## Gambar 6 . Grafik Pembebanan Siklik
Ukuran mesh 25 mm × 25 mm dipilih untuk elemen shell. Dimensi  profil  HBE  maupun  VBE  menggunakan  dimensi yang sama yaitu H420×350×15×20. Sambungan infill plate dengan elemen frame diasumsikan dengan sambungan rigid, termasuk antara pelat pengaku dengan infill plate. Pemodelan SPSW-0  dengan  program  ABAQUS  dapat  dilihat  pada Gambar 8.
Gambar 7 . Skema Pembebanan pada Pemodelan ABAQUS
Gambar 8 . Pemodelan Spesimen SPSW-0 pada ABAQUS
Pada interaction, dimasukkan  hubungan  antar  elemen strutur  yang  digunakan.  Pada  pemodelan,  interaction  yang digunakan  adalah tie  constraint  node  to  node untuk  meng- hubungkan elemen satu dengan elemen lainnya. Pada elemen hinge , dimasukkan dibuat titik referensi yang dihubungkan dengan node dengan tipe constraint berupa coupling , sehing- ga bertujuan untuk menentukan letak poros sendi yang dapat dilihat pada Gambar 9 .
Gambar 9 . Detail Hinge pada Model ABAQUS -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 0 10 20 30 D is pl ac em en t (m m ) Step b f t s b f t s
t
Tanpa pengaku
Pemodelan ABAQUS Pemodelan Guo, dkk (2011)

## 3. Hasil dan Pembahasan
Untuk memastikan keakuratan parameter-parameter yang dimasukkan  ke  dalam  program  ABAQUS,  dilakukanlah verifikasi hasil pemodelan. Verifikasi yang dilakukan adalah kemiripan  kurva  histeresis,  dan  deformasi  keluar  bidang antara  model  ABAQUS  dengan  jurnal.  Dari  hasil  analisa numerik dengan program bantu ABAQUS, didapatkan hasil berupa gaya dan simpangan. Dari kedua hasil tersebut dibuat hubungan reaksi berupa kurva histeresis. Dapat dilihat pada Gambar 10 . Diketahui hasil tegangan geser maksimum pada jurnal  Guo  yaitu  83,5  MPa,  sementara  hasil  pemodelan ABAQUS  didapatkan  tegangan  geser  sebesar  82,8  MPa. Sehingga  selisih  hasil  dari  pemodelan  ABAQUS  dengan jurnal Guo yaitu 0,8%.
Pada model jurnal Guo diketahui deformasi keluar bidang maksimum  adalah  sebesar  97  mm.  Nilai  deformasi  keluar bidang maksimum hasil pemodelan ABAQUS yaitu sebesar 104,8 mm, sehingga memiliki perbedaan sebesar 7,8 mm atau 8,04%. Meskipun memiliki perbedaan pada nilai deformasi keluar  bidangnya,  namun  hasil  kontur  deformasi  memiliki pola yang hampir sama antara satu dengan lainnya. Kontur deformasi  portal  SPSW-0  dapat  dilihat  pada Gambar  11 . Sehingga didapatkan kesimpulan bahwa pemodelan dengan ABAQUS memiliki kesesuaian dengan model jurnal Guo dan
dari  pemodelan  itu  lalu  kemudian  dijadikan  acuan  dalam pemodelan SPSW yang dengan menggunakan pengaku.

## Pemodelan ABAQUS
Pemodelan Guo, dkk (2011)
Gambar 10 . Perbandingan Kurva Histeresis Pemodelan ABAQUS dengan Jurnal Guo, dkk (2011)
Pada model SPSW-0 saat simpangan 5 mm reaksi gaya geser  yaitu  sebesar  343  kN  atau  sebesar  65,2%  dari  gaya geser  ultimate.  Pada  saat  simpangan  5  mm  juga  terjadi tension field action pada pelat pengisi yang membentuk garis diagonal dari sisi ujung ke sisi ujung lainnya. Simpangan saat gaya maksimum terjadi  pada saat 19,7 mm dan gaya  geser sebesar 526,60 kN.
(a)
(b)
Gambar 11 .  Kontur Deformasi Keluar Bidang (a) Jurnal Guo (2011), (b) Pemodelan ABAQUS
Model SPSW-1 merupakan model validasi yang dimodi- fikasi dengan pelat pengaku dengan tebal pelat t s 15 mm dan tinggi  pelat  h s 50  mm.  Dari  hasil  analisis  dengan  software kapasitas geser dasar adalah 1338,04 kN pada displacement 6,9 mm, sementara leleh pertama pada model SPSW-1 terjadi pada  displacement  3,75  mm  dengan  gaya  geser  sebesar 818,24  kN.  Kurva  histeresis  model  SPSW-1  dapat  dilihat pada Gambar 12 .
Hasil  menunjukkan  bahwa  model  SPSW-2  memiliki kapasitas  geser  terbesar  dengan  peningkatan  sebesar  161% dibandingkan  tanpa  pengaku Tabel  3 .  Sedangkan  model SPSW-1 menunjukkan karakteristik dengan tingkat daktilitas yang lebih rendah dibandingkan dengan model lainnya. Hal ini  artinya  dengan  meningkatkan  ketebalan  pelat  pengaku, kekakuan awal dapat ditingkatkan, tetapi nilai daktilitas akan berkurang.
Haykal Wildan T. dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 21, Nomor 3, Agustus 2023 (221-228) 226
Gambar 12 . Kurva Histeresis Model SPSW-1
Pada  Portal  SPSW-2  dengan  pengaku  berbentuk  strip, gaya geser maksimum terjadi saat simpangan mencapai 8,1 mm.  Sementara  itu,  sistem  SPSW-2  dengan  pengaku berbentuk strip dapat mencapai gaya geser ultimate sebesar 1372,92 kN. Pelelehan pertama pada model SPSW-2 terjadi saat  simpangan  mencapai  3,75  mm  dengan  gaya  geser sebesar  784,7  kN,  yang  setara  dengan  57%  dari  kapasitas geser.  Kurva  histeresis  model  SPSW-2  dapat  dilihat  pada Gambar  13 .  Kapasitas  gaya  pemodelan  dilakukan perhitungan kurva backbone , kurva backbone disajikan pada Gambar  14 .  Kurva  ini  menggambarkan  beban  maksimum pada  setiap  tahap  pembebanan.  Dari  kurva backbone tersebut, dapat disimpulkan bahwa model SPSW-2 memiliki kapasitas  geser  yang  lebih  besar  daripada  model  SPSW lainnya.  Namun,  pada  model  SPSW-1,  terlihat  bahwa kekakuan  awal  yang  dihasilkan  lebih  baik.  Untuk  rincian nilai kapasitas geser pada setiap model SPSW, dapat dilihat pada Tabel 3 .
Gambar 13 . Kurva Histeresis Model SPSW-2
Gambar 14 . Kurva Backbone Model SPSW
Berdasarkan  hasil  pemodelan,  deformasi  keluar  bidang pada SPSW-1 adalah yang terbesar, yaitu sebesar 127,7 mm. Sedangkan  model  dengan  deformasi  terkecil  adalah  pada model  SPSW-0  tanpa  pengaku  yaitu  104,8  mm.  Kontur deformasi keluar bidang maksimum pada model SPSW dapat dilihat pada Gambar 15 .
(a)
(b) (c)
Gambar 15 . Deformasi Keluar Bidang pada SPSW (a) SPSW-0, (b) SPSW-1, (c) SPSW-2 Tabel 3. Rekapitulasi Nilai Kapasitas Geser Model SPSW Model Simpangan saat Leleh Pertama (mm) Gaya Geser Saat Leleh Pertama (kN) Simpangan saat Gaya Geser Maksimum (mm) Gaya Geser Maksimum (kN) Daktilitas Peningkatan Kapasitas Geser SPSW-0 5 343,30 19,7 526,603 3,9 0% SPSW-1 3,75 818,24 6,9 1338,04 1,8 154% SPSW-2 3,75 784,70 8,10 1372,92 2,2 161%
-1500 -1000 -500 0 500 1000 1500 -40 -20 0 20 40 G ay a (k N ) Simpangan (mm) -1500 -1000 -500 0 500 1000 1500 -40 -20 0 20 40 G ay a (k N ) Simpangan (mm) -1500 -1000 -500 0 500 1000 1500 -40 -20 0 20 40 Fo rc e (k N ) Displacement (mm) SPSW-0 SPSW-1
SPSW-2
Energi  disipasi  dihitung  menggunakan  luasan  yang berada  pada  loop  histeresis.  Dapat  dilihat  pada Tabel  4 bahwa model SPSW-1 memiliki disipasi energi yang paling besar dibandingkan dengan model lainnya. Model SPSW-1 merupakan  model  SPSW  yang  dilengkapi  dengan  pengaku berbentuk X. Meskipun model SPSW-2 memiliki kapasitas geser terbesar, namun jumlah gaya yang dapat diserap oleh sistem  tersebut  lebih  kecil  sebesar  8,6%  dibandingkan dengan model SPSW-1.
Tabel 4. Disipasi Energi Setiap Model SPSW Model Disipasi Energi N.m Peningkatan terhadap SPSW-0 SPSW-0 29.668,0 0% SPSW-1 86.675,5 292% SPSW-2 79.831,6 269%

## 4. Simpulan
Berdasarkan hasil analisis yang telah dilakukan, dapat di- simpulkan sebagai berikut:
Hasil  perbedaan  grafik  kurva  histeresis  antara  jurnal dengan pemodelan ABAQUS adalah selisih 0,8%. Dari mode deformasi  out-of-plane,  pemodelan  dengan  menggunakan ABAQUS mengalami selisih 8,04%.
Dengan  menambahkan  pelat  pengaku  pada  steel  plate yang terhubung pada HBE, khususnya pada area TFA, terjadi peningkatan kapasitas gaya geser dasar, dan disipasi energi yang sangat baik. Pada model SPSW-2, yang menggunakan pengaku  berbentuk  strip  dengan  sudut  55°,  terjadi peningkatan kapasitas geser sebesar 161%.

## Daftar Pustaka
[1] A. S. Lubell, et al, “Performance of Unstiffened Steel Plate  Shear  Walls  Under  Cyclic  Quasi-Static Loading,” Journal of Structural Engineering, vol.126, no. 4, Apr. 2000.
[2] S. J. Chen and C. Jhang, “Experimental study of low- yield-point steel plate shear wall under in-plane load,”
J Constr Steel Res, vol. 67, no. 6, pp. 977–985, Jun. 2011.
[3] J. W. Berman and M. Bruneau, “Capacity Design of Vertical  Boundary  Elements  in  Steel  Plate  Shear Walls”,  Engineering  Journal,  American  Institute  of Steel Construction, Vol. 45, 2008.
[4] B. Qu, M. Asce, and M. Bruneau, “Capacity Design of Intermediate  Horizontal  Boundary Elements  of  Steel Plate Shear Walls”, Journal of Structural Engineering, vol. 136, 2010.
[5] Y. Zhang and X. Zhan, “Study on Seismic Behavior of Steel Frame-Steel Shear  Wall with Assembled Two- Side  Connections,”  Mathematical  Problems  in Engineering, vol. 2019, 2019.
[6] Y. Ozcelik and P. M. Clayton, “Strip model for steel plate  shear  walls  with  beam-connected  web  plates,” Engineering  Structures ,  vol. 136,  pp.  369–379,  Apr. 2017.
[7] C.  Vatansever  and  N.  Yardimci,  “Experimental investigation  of  thin  steel  plate  shear  walls  with different infill-to-boundary frame connections,” Steel and Composite Structures , vol. 11, no. 3, pp. 251–271, 2011.
[8] P.  M.  Clayton,  “Self-Centering  Steel  Plate  Shear Walls: Subassembly and Full-Scale Testing.”
[9] M. Wang, X. Zhang, L. Yang, and W. Yang, “Cyclic performance for low-yield point steel plate shear walls with diagonal T-shaped-stiffener,” J Constr Steel Res , vol. 171, Aug. 2020.
[10]  Y.  Ozcelik,  “Expeditious  strip  model  for  steel  plate shear  walls  with  beam-connected  web  plates,” J Constr Steel Res , vol. 184, Sep. 2021.
[11]  Lanhui  Guo,  Ran  Li,  and  Guirong  Yan,  “Hysteretic Analysis  of  Steel Plate Shear Walls (SPSWs) and A Modified  Strip  Model  for  SPSWs”, Advances  in Structural Engineering , vol. 15, no. 10, Feb. 2012.
[12]  J.  J.  Shishkin,  R.  G.  Driver,  M.  Asce,  and  G.  Y. Grondin, “Analysis of Steel Plate Shear Walls Using the  Modified  Strip  Model”, Journal  of  Structural Engineering, vol. 135, no.11, Nov. 2009.
[13]  L. Guo, Q. Rong, X. Ma, and S. Zhang, “Behavior of steel plate shear wall connected to frame beams only,” International Journal of Steel Structures , vol. 11, no. 4, pp. 467–479, Dec. 2011.
Haykal Wildan T. dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 21, Nomor 3, Agustus 2023 (221-228) 228
Halaman ini sengaja dikosongkan