Rekayasa , 2021; 14(1): 10-16 ISSN: 0216-9495 (Print) ISSN: 2502-5325 (Online)
Evaluasi Desain Bejana Bertekanan pada Radiator Cooling System Menggunakan Material SPCC-SD
Sukarman 1* , Khoiruddin 1 , Murtalim 1 , Dodi Mulyadi 1 , Nana Rahdiana 1 1 Prodi Teknik Mesin Universitas Buana Perjuangan Karawang Jln. Ronggo Waluyo Sirnabaya, Puseurjaya, Kec. Telukjambe Timur, Kabupaten Karawang Jawa Barat 41361
* sukarman@ubpkarawang.ac.id DOI: https://doi.org/10.21107/rekayasa.v14i1.9570

## ABSTRACT
Keywords : hydrostatic test, pressure vessel, radiator cooling system, working pressure

## PENDAHULUAN
Penelitian analisis desain bejana tekan pada radiator  cooling  system  ini  merupakan  bagian  tak terpisahkan  dari  penelitian    dengan  tema  besar ”Analisis Energi dan Eksergi Radiator Sepeda Motor pada
Temperatur Kerja
Tinggi dengan Menggunakan Ethylene Glycol” yang menggunakan bejana tekan sebagai tangki pemanas (heater tank) berkapasitas total 2.3 Liter. Analisis dan perhitungan desain  bejana  tekan  akan  menggunakan  material baja  SPCC-SD  (JIS  3141).  Material  SPCC-SD termasuk  jenis  baja  carbon  rendah  karena kandungan carbonya dibawah 0.3% (Pasaribu, et al., 2019; Abdulah, et al., 2020). Bejana bertekanan ini bekerja pada temperatur fluida air maksimum 110 o C  sehingga  tekanan  didalam  bejana  tekan mencapai 143.7 kPa atau 20.8 psi atau sekitar 0.144 bar  (Cengel,  2008;  Cengel  &  Boles,  2007).  Kriteria pada pasal 5 ayat (2)  pada Permenaker Republik
Indonesia Nomor 37 Tahun 2016 mengatur tentang keselamatan dan kesehatan kerja bejana tekan dan tangki  timbun,  menyebutkan  adanya  dua  kriteria bejana  tekan  yaitu  bejana  bertekanan  yang mempunyai  tekanan  lebih  dari  1  kg/cm 2 (atau sekitar 98.07 kPa) dan volume lebih dari 2,25 liter (Kemenaker,  2016).  ASME  memberikan  definisi berbeda  mengenai  bejana  bertekanan.  Bejana bertekanan (pressure vessel) menurut ASME adalah suatu  wadah/tempat  yang  didesain  dan  dibangun untuk  menampung  gas  atau  cairan  (fluida) bertekanan  (ISO  16528-1,  2007).  Berdasarkan kriteria-kriteria diatas maka bejana bertekanan yang teerpasang pada RC-1000 system sudah memenuhi kriteria bejana bertekanan sehingga harus dianalisis agar memenuhi standar safety yang disyaratkan.
Bejana  bertekanan  banyak  digunakan  dalam industri  komersial  seperti  tangki  bahan  bakar,

## REKAYASA
Journal of Science and Technology https://journal.trunojoyo.ac.id/rekayasa
Article History:
Received: January, 15 th 2021;  Accepted: March, 29 th 2021 Rekayasa ISSN: 2502-5325 has been Accredited by Ristekdikti (Arjuna) Decree: No. 23/E/KPT/2019 August 8th, 2019 effective until 2023
Cite this as: Sukarman.,  Khoiruddin.,  Murtalim.,  Mulyadi,  D  &  Rahdiana,  N. (2021). Evaluasi Desain Bejana Bertekanan pada Radiator Cooling System Menggunakan Material SPCC-SD. Rekayasa 14 (1). 10- 16. doi: https://doi.org/10.21107/rekayasa.v14i1.9570
© 2021 Sukarman, Khoiruddin, Murtalim, Dodi Mulyadi, Nana Rahdiana
This study discusses the analysis of a pressure vessel's design in the Radiator Cooling 1000 (RC-1000) system, which operates at a design temperature of 110 o C. A pressure vessel is a container of gaseous, solid, or liquid material subjected to internal or external pressure and can withstand various other load variations. The pressure vessel on the RC-1000 system has a outer diameter of 87.8 mm or 3.46 inches and will experience an internal pressure of about 20.84 psi or 143.7 kPa, so it must be designed safely. This research method uses analytical and experimental methods. The analytical method is used to calculate the thickness of the pressure vessel material, the maximum allowable working pressure, and the hydrostatic test calculation. While the experimental method was carried out on the hydrostatic test process, the evaluation was based on the prevailing regulations in the Republic of Indonesia. Using the SPCC-SD material (JIS 3141), it was found that the minimum thickness of this pressure vessel is 0.0453 inches on the shell side and 0.0435 inches on the head/head side. The thickness of the material used on the shell side and head/head is 0.0472 inches in practice. This pressure vessel has passed the hydrostatic test at 232.1 psi or 1600 kPa.
penyimpanan oksigen portabel, penyimpanan CO 2 untuk  industri  dan  bejana  tekan  untuk  gas  alam terkompresi  (CNG)  pada  kendaraan  transportasi. Bejana ini biasanya terdiri dari dua bagian terpisah: bagian  silinder  dan  dua  kepala  (head).  Kepala biasanya  merupakan  bagian  terpenting  dalam desain  bejana  tekan.  Parameter  yang  diinginkan untuk  bentuk  kepala  yang  baik  adalah  memiliki tekanan  pecah  (burst)  dan  volume  internal  yang lebih tinggi, serta bobot yang lebih rendah (Kholdi, et al., 2020).
Beberapa penelitian terkait bejana tekan antara lain dilakukan oleh Hardy (1990) dengan melakukan optimasi bejana bertekanan menggunakan penguat komposit.  Optimasi  dilakukan  dengan  pemodelan metode  elmen  hingga  menggunakan  material  E- Glass  Epoxy  +  Steel  (EGS),    Kevlar-49  Epoxy  + Titanium  (KET)  dan  T300-5208  Graph  Epoxy  + Aluminium  (GRA).  Penelitian  ditujukan  untuk mendapatkan  bentuk  geometri  dan  material  yang paling  optimum.  Hasil  penelitian  mengkonfirmasi bahwa  geometri  material  KET  memiliki  tekanan yang  paling  tinggi  disusul    EG  dan  GRA.  Untuk efisiensi, material KET juga memiliki pressure vessel efficiency  tertinggi  dibandingkan  dengan  dua material lainya (Hardy & Malik, 1990).
Penelitian  juga  dilakukan  oleh  Javadi  (2013) dengan  melakukan  evaluasi  residual  stress pengelasan bejana tekan dengan material stainless steel  304L.  Residual  stress  diukur  dengan menggunakan  metode  ultrasonik.  Hasil  evaluasi menunjukan bahwa distribusi tegangan  sisa aksial lebih seragam daripada tegangan melingkara yang ditunjukan  oleh  distorsi  permukaan  bejana  tekan. Posisi wedge ring lebih sulit daripada wedge aksial karena  deformasi  pengelasan  permukaan  yang diuji.  Tegangan  sisa  melingkar  lebih  dipengaruhi oleh jalur pemindaian daripada tegangan aksial. Hal ini  berarti  bahwa  perbedaan  hasil  90  derajat  dan 270  derajat  sesuai  dengan  hasil  hope  stress  lebih tinggi daripada hasil tegangan aksial (Javadi, et al., 2013).
Penelitian  juga  dilakukan  oleh  Ibrahim  (2015) dengan menganalisis  tegangan pada bejana tekan dengan dinding tipis. Kaleng soda dianalisis sebagai bejana  bertekanan  dinding  tipis.  Material  kaleng soda  menggunakan  material  alluminium.  Dalam bejana  bertekanan  dinding  tipis,  terdapat  dua tegangan:  tegangan  longitudinal  dan  tegangan melingkar.  Tegangan  longitudinal  merupakan akibat  dari  tekanan  internal  yang  bekerja  pada ujung  silinder  dan  regangan  panjang  silinder. Tegangan  melingkar  adalah  hasil  dari  aksi  radial dari tekanan internal yang cenderung
meningkatkan  di  seliling  kaleng.  Tekanan  yang meningkat  dalam  soda  dapat  ditentukan  dengan mengukur  regangan  elastis  permukaan  kaleng soda.  Tekanan  internal  untuk  soda  bertekanan dapat  diturunkan  menggunakan  hukum  dasar Hooke  stres  dan  hubungan  regangan  yang menghubungkan  perubahan  dalam  lingkaran  dan regangan  aksial  dengan  tekanan  internal.  Dua pengukuran  regangan  (Measurements  Group-CEA series  gages)  dipasang  pada  kaleng  soda  untuk mengukur  perubahan  regangan,  yang  diukur melalui  voltase  melintasi  jembatan  Wheatstone yang dikalibrasi. Perekat M-bond 200
(Measurements  Group,  Inc)  digunakan  untuk merekatkan  pengukur  regangan  ke  permukaan kaleng soda. Regangan elastis dari permukaan luar kaleng soda ditentukan melalui pengukur regangan yang  dipasang  pada  permukaan  kaleng  dan dihubungkan  ke  indikator  regangan.  Tegangan longitudinal,  tegangan  lingkaran,  dan  tekanan internal  ditentukan  dari  persamaan  umum  hukum Hooke untuk tegangan dan regangan.
Variasi kecil yang dicatat dalam tekanan internal dihitung dari regangan longitudinal dan regangan lingkaran  (Ibrahim,  et  al.,  2015).  Kim  (2019) melakukan investigasi struktural bejana tekan CNG yang rusak karena adanya perlakuan panas dengan menggunakan  metode  analisis  numerik.  Bejana tekan yang diinvestigasi memiliki volume 122 L, 128 L  154  L,  164  L,  dan  188  L.  Hasil  investigasi menunjukan  bahwa  umur  kelelahan  (fatigue  life) dari kontainer dengan perlakuan panas yang buruk berkurang  secara  signifikan  dibandingkan  dengan kontainer  normal.  Oleh  karena  itu,  bejana  pecah sebelum mencapai  life time yang dtentukan. Hasil penelitian memperlihatkan bahwa penurunan umur kelelahan merupakan penyebab utama kecelakaan pecahnya bejana tekan (Kim, 2019).
Berbeda  dengan  penelitian  sebelumnya, penelitian ini dilakukan untuk menghasilkan desain yang  memenuhi  standar  keselamatan  saat dioperasikan.  Desain  input  pada  penelitian  ini adalah tekanan kerja 143.7 kPa dan volume 2.35 L. Penelitian  ini  menggunakan  material  baja  karbon rendah
(SPCC-SD).
Metode penelitian menggunakan  metode  analisis  dan  experimental. Metode  analisis  digunkan  untuk  menghitung ketebalan  material  bejana  tekan,  tekanan  kerja maksimum diizinkan (maximum allowable working pressure), perhitungan tegangan pada sambungan dan perhitungan uji hidrostatik. Sedangkan metode eksperimental digunakan untuk melakukan validasi desain bejana tekan.

## METODE PENELITIAN
Bejana Tekan dan  RC-1000 System RC-1000  System  merupakan  sistem  pendingin radiator  dengan  menggunakan  tanki  pemanas untuk meanaskan campuran air (water) dan ethiline glycol.  Electric  heater  yang  dipasang  pada  tangki pemanas  dengan    menggunakan  band  heater berkapasitas  1000  W.  Tangki  pemanas  memiliki kapasitas  volume  2.35  L  dengan  temperatur  yang diatur  maksimum  pada  110 o C.  Dengan  mengacu peraturan  Menteri  Ketenagakerjaan  Republik Indonesia  pada  Nomor  37  Tahun  2016  mengatur tentang  keselamatan  dan  kesehatan  kerja  bejana Tekan dan tangki timbun, maka tangki pemanas ini merupakan  bagian  tidak  terpisahkan  dari  definisi dan  kriteria  bejana  tekan  telah  ditetapkan.  Bejana bertekanan  pada  RC-1000  system  tersaji  pada Gambar 1.
Gambar 1. Bejana Bertekanan pada Skema  RC- 1000 system
Gambar 2. Desain Bejana Bertekanan pada Skema RC-1000 system
Desain  input  tekanan  dihitung  dengan memahami  phisical  propertis  dari  air.  Dengan tekanan  maksimum  110 o C,  maka  diketahui tekanannya  adalah  sekitar  143.7  kPa.    Gambar desain berdasarkan desain input bejana bertekanan tersaji pada Gambar 2. Sedangkan dimensi/ukuran bejana bertekanan tersaji pada Tabel 1.
Tabel 1. Dimensi Bejana Bertekanan Kapasitas 2.35L
Posisi Dimensi standar Dimensi dicapai A 33.3 ± 0.4 33.4 B 129.0 ± 0.4 129.2 C 33.3± 0.4 33.4 D 227.0± 0.4 127.2 E 16.2± 0.4 16.3 F 16.2± 0.4 16.3 G Φ 87.8± 0.4 Φ 87.8 H R 8.6 ± 0.4 R 9.0

## Material Bejana Tekan
Material yang akan digunakan untuk mendesain bejana tekan ini menggunakan baja SPCC-SD yang mengacu pada standar JIS 3141. Material SPCC-SD setara dengan material. Komposisi kimia SPCC-SD tersaji  pada  Tabel  2  dan  3  (JIS  G  3141,  2005) (Abdulah, et al., 2020).
Tabel 2. Komposisi Kimia Material SPCC-SD Elemen Kandungan (%) C 0.15 max. Mn 0,05 max. P 0,04 max. S 0,04 max. Tabel 3. Sifat Mekanik  Material SPCC-SD Sifat-sifat mekanik Nilai MPa psi YP  maksimum 240 34809.0 TS minimum 270 39160.2 EL minimum 37%
Beberapa  material  carbon  steel  sheet  yang terdapat  di  standar  ASME  Section  II  part  D  dan mempunyai nilai tensile strength mendekati SPCC- SD (JIS G 3141) antara lain SA-1008 grad  CS-A, SA 1008 grade SC-B, SA-283 grade A, SA-285 grade A, dan SA-414 grade A.
Tabel 4. Joint Efficiency pada Bejana Tekan
Tipe Pengelasan (UW-11) Nilai Joint efficiency, E Full radiographed Spot Examined Non Radiographed Tipe 1 1.0 0.85 0.75 Tipe 2 0.90 0.80 0.65
Mengacu pada kode tipe pengelasan Code UW-11, tipe pengelasan pada longitudinal shell adalah tipe 1  yaitu  butt  joint,  sedangkan  pada  pengelasan antara  shell  dengan  top  dan  bottom  head  adalah tipe  2  yaitu  butt  joint  with  backing  plate.  Joint efficiency, E pada kondisi ini tersaji pada Tabel 4.
Mengacu  pada  Tabel  4  maka  joint  efficiency pada shell akan digunkanan adalah, 0.65. Top dan bottom head menggunakan seamless sehingga joint efficiency E yang digunakan adalah 1.0.
Tabel 5. Data Desain Input Bejana Tekan
Parameter Simbol Nilai Design pressure (Mpa | psi) P 22.92 Stress value (Mpa | psi)* S 78.6 |11400 Joint Efficiency shell E 0.65 Joint Efficiency head E 1.0 Diameter luar (mm | inch) D 87.8 | 3.46 Radius dalam (mm | inches) R 43,9 | 1.73 Corrosion allowance inch (Sotoodeh, 2020) C.A 0.04 Ketebalan material (mm | inch) t ?

## HASIL DAN PEMBAHASAN Analisis Perhitungan Ketebalan Material
Perhitungan ketebalan material top dan bottom head dihitung berdasarkan data pada tabel 4 dan tabel  5.  Analisis  ketebalan  material  menggunakan material SPCC-SD yang memiliki spesifikasi  tensile strength minimum 10152.6 psi. Umumnya material SPCC-SD yang diproduksi memiliki tensile strength antara  270  MPa  (39160.2  psi)  sampai  degan  345 MPa
(50038.0
psi). Untuk perhitungan menggunakan  diameter  dalam,  maka  ketebalan material  untuk  sisi  shell  dihitung  menggunakan persamaan 1 ditambah corrotion allowance sebesar 0.04 inchi.
𝑡 = 𝑃𝐷
2𝑆𝐸 + 1.8𝑃 + 𝐶𝐴
𝑡 = 22.92 𝑥 3.36 (2𝑥11400𝑥0.65) + (1.8𝑥22.92) + 0.04 = 0.0435 𝑖𝑛𝑐ℎ𝑖 = 1.10 𝑚𝑚 Menyesuaikan ketersediaan material maka digunakan  material  1.2  mm    atau  0.0473  inchi sehingga  maksimum  pressure  yang  diizinkan dihitung  dengan persamaan 4.
𝑃 = 2𝑆𝐸𝑡 𝐷−1.8𝑡 =
P= 2𝑥11400𝑥 0.65 𝑥 0.0473 3.46−1.8𝑥0.0435 = 293.09 psi
Data  perhitungan  ketebalan  material    head  dan maksimum  pressure  yang  diizinkan  untuk  5  jenis material tersaji pada Gambar 3. Untuk perhitungan ketebalan  shell  juga  dihitung  menggunakan  data input tabel 4 dan tabel 5. Analisis ketebalan material menggunakan  material  SPCC-SD  yang  memiliki spesifikasi  tensile  strength  minimum  10152.6  psi. Umumnya  material  SPCC-SD  yang  diproduksi memiliki  tensile  strength  antara  270  MPa  (39160.2 psi)  sampai  degan  345  MPa  (50038.0  psi).  Untuk perhitungan  menggunakan diameter dalam,  maka ketebalan  material  untuk  sisi  shell  dihitung menggunakan  persamaan  3  ditambah  corotion allowance, CA= 0.04 inchi.
𝑡 = 𝑃𝑅 𝑆𝐸 + 0.4𝑃 + 𝐶𝐴 𝑡 = 22.92 𝑥 1.73 11400𝑥0.65 + (0.4𝑥22.92) + 0.04 = 0.0453 inchi ≈ 1.15 mm
Gambar 3. Grafik  Tebal Material Sisi Head dan Tekanan Maksimum yang Diizinkan untuk 5  Jenis Material yang Direkomendasikan
Menyesuaikan  ketersediaan  material  maka digunakan  material  1.2  mm    atau  0.0473  inchi sehingga  tekanan  kerja  maksimum  yang  diizinkan (maximum  allowable  working  pressure)  dihitung dengan  persamaan  berikut.  Data  perhitungan ketebalan  material  shell  untuk  beberapa  material lainya tersaji pada Gambar 4.

## 𝑃 = 𝑆𝐸𝑡 𝑅 − 0.4𝑡
𝑃 = 11400𝑥0.65𝑥1.2
1.73 − (0.4𝑥 1.2)
= 196.3 𝑝𝑠𝑖 = 1352.9 kPa
Dari  perhitungan  maximum  allowable  working pressure (MAWP)  pada sisi shell dan head terlihat bahwa  nilai  maximum  allowable  working  pressure pada sisi shell lebih rendah dibandingkan pada sisi head. Melihat kondisi ini maka maximum allowable working pressure yang digunakan pada perhitungan hidrostatik  tes  adalah  nilai  MAWP  pada  sisi  shell yaitu sebesar 196.23 psi atau 1352.96 kPa.

## Analisis Stress pada Shell
Mengacu pada Gambar 1 dan perhitungan tebal material pada Gambar 3 dan 4, maka material SPCC- SD yang digunakan untuk membuat head dan shell pada bejana tekan menggunakan meterial 1.2 mm. Spesifikasi teknik terkait dengan sifat-sifat mekanik material ini tersaji pada Tabel 5. Karena maximum allowable  stress  pada  baja  carbon  dengan  tensile strength 283 Mpa tidak ada, maka, untuk material SPCC-SD  dihitung  dengan  melakukan  interpolasi pada data material SA-1008 grade CS-B dengan SA-
283.  Interpolasi  dilakukan  dengan  menggunakan matrik interpolasi sebagai berikut (Tabel 6). Tabel 5. Sifat Mekanik Material SPCC-SD
Sifat-sifat mekanik Standar (Japanese Standards Association, 2005) CSW0520B* MPa psi MPa psi YP max. 240   34809.0 146   21175.5 TS min. 270   39160.2 283   41045.7 EL min 37% 53% Tabel 6. Matrik Interpolasi Type TS (psi) MAS psi* SA-1008 39885.4 11399.97 SPCC-SD 41045.7 y SA-283 44961.7 12893.85
Dimana y adalah  maximum allowable stress untuk material  SPCC-SD    yang  digunakan  untuk mendesain  becana  tekan.  Nilai  y  dihitung  dengan melakukan interpolasi sebagai berikut:
𝑦 − 11399.97 12893.85 − 11399.97 = 41045.7 − 39885.4 44961.7 − 39885.4 𝑦 − 11399.97 1493.88 = 1160.3 5076.3 = 0.23
𝑦 − 11399.97 = 0.23 𝑥 341.46=78.0
𝑦 = 11399.97 + 78.05 =11478.02 psi
Gambar 4. Grafik  Tebal Material Shell dan Tekanan Maksimum yang Diizinkan untuk 5  Jenis Material yang Direkomendasikan
Nilai  y  =  11478.02  psi  dan  ketebalan  material  1.2 mm  digunakan  untuk  menghitung  maksimum compressive stress yang diizinkan terjadi pada pada sisi  longitudinal  dan  circumferential  joint. Maksimum compressive stress yang diizinkan pada pada  sisi  longitudinal, 𝑆 𝑙 dihitung  dengan persamaan 5:
𝑆 𝑙 = 𝑃𝐷 2𝑡 = 11478.02 𝑥 3.36
2𝑥 1.2 = 16069.23 𝑝𝑠𝑖
Sedangkan  compressive  stress  pada  pada  sisi circumferential joint, 𝑆 𝑐 dihitung dengan persamaan 6:
𝑆 𝑐 = 𝑃𝐷 4𝑡 = 11478.02 𝑥 3.36 4𝑥 1.2 = 8034.61 𝑝𝑠𝑖
Dari  perhitungan  nilai  compressive  stress  pada pada  sisi  longitudinal, 𝑆 𝑙 dan  circumferential, 𝑆 𝑐 joint terlihat bahwa nilai 𝑆 𝑙 = 2𝑆 𝑐 .
Analisis Uji Hidrostatik Uji hidrostatik (hydrostatic test) bertujuan untuk mengevaluasi  desain  agar  memenuhi  persyaratan keamanan.    Tekanan  yang  digunakan  pada hydrostatic  dihitung  dengan  menggunakan persamaan :
𝑃 ℎ = 1.3. 𝑀𝐴𝑊𝑃𝑥 𝑆𝑡 𝑆𝑑 Dari data sebelumnya diperoleh bahwa MAWP yang didapatkan  adalah  196.3  psi  atau  1352.9  kPa. Karena  nilai  maximum  allowable  stress  pada temperatur  -30  sampai  dengan  150 o C  nilainya sama  maka  rasio 𝑆𝑡 𝑆𝑑 = 1 .  Pada  kasus  ini  nilai 𝑆 𝑡 = 𝑆 𝑑 =   𝑆 𝑐 = 16069.23 𝑝𝑠𝑖 , sehinga besarnya tekanan hidrostatik yang akan digunakan adalah sebesar:
𝑃 ℎ = 1.3 𝑥 196.3  𝑝𝑠𝑖 𝑥 16069.23 𝑝𝑠𝑖 16069.23 𝑝𝑠𝑖 = 225.2 𝑝𝑠𝑖 = 1552.7 𝑘𝑃𝑎 Untuk mempermudah pembacaan skala tekanan maka pengujian dilakukan pada tekanan 1600 kPa. Evaluasi    uji  hidro  test  dilakukan  dengan  kriteria bahwa bejana tekanan tidak boleh berkeringat, atau bocor,  atau  tidak  boleh  terjadi  perubahan  bentuk menetap  yang  menyebabkan  volume  bejana melebihi 0,2 % (nol koma dua persen) dari volume semula  ,  dan  dihitung  dengan  persamaan  berikut (Kemenaker, 2016).
% ∆𝑣 = ( 𝑣𝑡−𝑣0 𝑣0 ) 𝑥100%
Dimana ∆𝑣 adalah  perubahan  volume  tetap, 𝑣 𝑡 adalah  volume  setelah  pengujian  dan 𝑣 𝑜 adalah volume  sebelum  pengujian  yang  nilainya  adalah 2.35  liter.  Pengujian  dilakukan  menggunakan  alat hidro test dengan kapasitas 6000 kPa.  Sebelum dan
setelah pengujian hidrostatik dilakukan pengukuran volume  untuk  dilakukan  evaluasi  perubahan volume.  Hasil  pengujian  hidrostatik  pada  tekanan 1600 kPa didapatkan nilai 𝑣 𝑡 = 2.35𝑙𝑖𝑡𝑒𝑟 . % ∆𝑣 = ( 𝑣𝑡−𝑣0 𝑣0 ) 𝑥100%
% ∆𝑣 = ( 2.3−2.3
2.3 ) 𝑥100% = ( 0 2.3 ) 𝑥100%
= 0%
Dengan  mengacu  pada  Peraturan  Menteri Ketenagakerjaan  Republik  Indonesia  Nomor  37 Tahun  2016  mengatur  tentang  keselamatan  dan kesehatan  kerja  bejana  Tekan  dan  tangki  timbun, maka pengujian hidrostatik dianggap lulus karena deformasi tetap setelah pengujian adalah 0%.

## KESIMPULAN
Desain  bejana  tekan  pada  RC-1000  dengan menggunakan desain input tekanan kerja 143.7 kPa atau  20.84  psi  dengan  temperatur  kerja  110 o C, diameter  shell  85.4  mm  atau  3.36  inchi  telah memenuhi persyaratan keamanan operasional yang disyaratkan
dalam Peraturan Menteri
Ketenagakerjaan  Republik  Indonesia  Nomor  37 Tahun  2016  mengatur  tentang  keselamatan  dan kesehatan  kerja  bejana  Tekan  dan  tangki  timbun. Indonesia  tahun  2016.  Bejana  tekan  ini menggunakan material SPCC-SD (JIS 3141) dengan tensile  strength  minimum  270  Mpa  dan  ketebalan minimum  1.15  mm.  Penelitian  akan  dilanjutkan pada  kinerja  (analisis  energi  dan  eksergi)  Radiator Cooling 1000 (RC-1000) System.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis  mengucapkan  terima  kasih  kepada LPPM Universitas Buana Perjuangan Karawang yang telah mendukung dana penelitian ini secara penuh.

## DAFTAR PUSTAKA
Cengel, A. Y. (2008). Introduction to Thermodinamics and Heat Treansfer (2nd ed.). McGraw-Hill.
Cengel, A.Y & Boles, M. A. (2007). Thermodynamics: An Engineering Approach (6th ed.). Singapore: McGraw-Hill.
Abdulah, A., & Sukarman, S. (2020). Optimasi Single Response  Proses  Resistance  Spot  Welding. Multitek Indonesia: Jurnal Ilmiah, 6223(2), 69– 79.
Annarotone,  D.  (2007).  Pressure  Vessel  Design. Berlin: Spinger.
ASME  International.  (2014).  ASME  Boiler  and Pressure  Vessel  Code,  Section  VIII,  Division  1: Rules  for  Construction  of  Pressure  Vessels. ASME.
ASME Setting the Standard. (2010). ASME Boiler & Pressure  Vessel  Code  II  Part  D  Propereties (Matrix)  Materials  (2010th  ed.).  New  York: ASME.
F.  Megyesy,  E.  (2001).  Pressure  Vessel  Handbook (12th ed.; P. Buthod, ed.). Oklahoma: Pressure Vessel Publishing, Inc.
Hardy, S. J., & Malik, N. H. (1990). Optimum Design of  Composite-Reinforced  Pressure  Vessels. Applied Stress Analysis, 429–438. https://doi.org/10.1007/978-94-009-0779-
9_40
Ibrahim, A., Ryu, Y., & Mir, S. (2015). Stress Analysis of  Thin-Walled  Pressure  Vessels.  Modern Mechanical Engineering, (5), 319–322.
ISO  16528-1.  Boiler  And  Pressure  Vessel: Performance Requirements. (2007).
Japanese Standards Association. (2005). JIS G 3141 Cold-reduced carbon steel sheets and strips.
Javadi,  Y.,  Pirzaman,  H.  S.,  Raeisi,  M.  H.,  & Najafabadi, M. A. (2013). Ultrasonic Evaluation of Welding Residual Stresses in Stainless Steel Pressure  Vessel.  Journal  of  Pressure  Vessel Technology, Transactions of the ASME, 135(4), 1–6. https://doi.org/10.1115/1.4023432
Kholdi,  M.,  Loghman,  A.,  Ashrafi,  H.,  &  Arefi,  M. (2020).  Analysis  of  Thick-Walled  Spherical
Shells  Subjected  to  External  Pressure: Elastoplastic  and  Residual  Stress  Analysis. Proceedings  of  the  Institution  of  Mechanical Engineers, Part L: Journal of Materials: Design and Applications, 234(1), 186–197. https://doi.org/10.1177/1464420719882958
Kim,  E.  S.  (2019).  Structural  Integrity  Evaluation  of
CNG Pressure Vessel With Defects Caused By Heat  Treatment  Using  Numerical  Analysis. Journal of Mechanical Science and Technology, 33(11),
5297–5302.
https://doi.org/10.1007/s12206-019-1021-7
Menteri  Ketenagakerjaan  Republik  Indonesia. Peraturan  Menteri  Ketenagakerjaan  Republik Indonesia  Nomor  37  Tahun  2016  mengatur tentang  keselamatan  dan  kesehatan  kerja bejana Tekan dan tangki timbun. , (2016).
Pasaribu, S. T., Sukarman, S., Shieddieque, A. D., & Abdulah, A. (2019). Optimasi Parameter Proses Resistance  Spot  Welding  pada  Pengabungan Beda Material SPCC. (September).
Sotoodeh,  K.  (2020).  Requirement  and  Calculation of Corrosion Allowance for Piping and Valves in the Oil and Gas Industry. Journal of Bio- and
Tribo-Corrosion, 6(1), 1–8. https://doi.org/10.1007/s40735-019-0319-4
Sukarman,  S.,  Abdulah,  A.,  Jatira,  J.,  Rajab,  D.  A.,
Anwar, C., Rohman, R., … Akbar, M. A. (2020). Optimization  of  Tensile-Shear  Strength  in  the Dissimilar  Joint  of  Zn-Coated  Steel  and  Low Carbon Steel. 3(3), 115–125.