## Jurnal Talenta Sipil
Publisher by Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Batanghari ISSN 2615-1634 (Online), DOI 10.33087/talentasipil.v6i2.320

## Analisis Penurunan Daya Dukung Tiang Tunggal pada Tanah yang Berpotensi Mengalami Likuifaksi di Kota Denpasar, Bali
I Made Wahyu Pramana*, I Wayan Arya, I Wayan Wiraga, IGAG Surya Negara Dwipa RS
Jurusan Teknik Sipil Politeknik Negeri Bali 1 *Correspondence email: pramanawahyu@pnb.ac.id
Abstrak. Di wilayah Indonesia, peristiwa gempa bumi sangat sering terjadi. Akibat dari gempa bumi, keamanan struktur bangunan terhadap gempa sangat perlu untuk diperhitungkan dalam analisa perhitungan faktor keamanan. Selain  pengaruh  gempa  bumi  pada  struktur  atas,  efek  dari  gempa  bumi  pada  struktur  bawah  juga  harus diperhitungkan. Salah satu kegagalan struktur bawah yang dapat terjadi pada struktur bawah akibat gempa adalah peristiwa likuifaksi tanah dimana tanah mengalami kehilangan / penurunan daya dukung tanah akibat dari gempa bumi.  Penelitian  ini  menggunakan  metode  kuantitatif  dengan  melakukan  penyelidikan  tanah  dan  mengambil sampel tanah asli di lapangan. Hasil penyelidikan tanah akan digunakan dalam perhitungan potensi lapisan tanah mengalami likuifaksi dan daya dukung aksial pondasi tiang tunggal sebelum dan saat terjadi likuifaksi. Pada lokasi penelitian, tanah dominan  adalah pasir  lepas dengan  level  muka  air tanah tinggi. Tanah  berpotensi  mengalami likuifaksi  dari  kedalaman  1.5  m  sampai  13  m.  Penelitian  ini  memodelkan  2  model  tiang  dimana  keduanya mengalami penurunan kapasitas daya dukung aksial tiang secara berturut – turut adalah: 93% dan 79%..
Kata Kunci : gempa bumi likuifaksi, pondasi tiang, daya dukung
Abstract. In Indonesia, earthquakes occur very frequently. As a result of the earthquake, the safety of building structures against earthquakes really needs to be taken into account in the analysis of calculating the factor of safety.  Apart  from  the  effect  of  the  earthquake  on  the  superstructure,  the  effect  of  the  earthquake  on  the substructure must also be considered. One of the substructure failures that can occur in the substructure due to an earthquake is a soil liquefaction where the soil experiences a loss/decrease in the bearing capacity of the soil as a result of the earthquake. This study used a quantitative method by conducting soil investigations and taking soil  samples  from  the  field.  The  results  of  the  soil  investigation  will  be  used  in  calculating  the  potential  for liquefaction  of  the  soil  layers  and  the  axial  bearing  capacity  of  single  pile  foundations  before  and  during liquefaction. At the study site, the dominant soil is loose sand with a high ground water table. The soil has the potential to experience liquefaction from a depth of 1.5 m to 13 m. This study modeled 2 pile models where both of them experienced a decrease in the axial pile bearing capacity respectively: 93% and 79%.

## Keywords: earthquake, liquefaction, pile foundation, bearing capacity

## PENDAHULUAN
Indonesia memiliki aktifitas gempa yang sangat tinggi dikarenakan letak Indonesia yang terletak pada  pertemuan  empat  lempeng  tektonik  utama  yaitu:  Lempeng  Eurasia,  Indo-Australia,  Pasifik  dan Philipine  (Kurniati  et  al.,  2021)  .  Hal  tersebut  menyebabkan  perhitungan  analisa  keamanan  struktur harus  memperhitungan  efek  gempa  bumi.  Selain  menyebabkan  kerusakan  pada  struktur  atas  ( upper structure ),  gempa  bumi  juga  dapat  mengakibatkan  kegagalan  pada  struktur  bawah  /  pondasi  dari bangunan.
Kegagalan struktur dan banyak kerusakan pada tanah dan bangunan  yang dapat terjadi likuifaksi tanah (Unjoh et al., 2012). Likuifaksi tanah adalah hilangnya kekuatan / daya dukung dari tanah dalam menahan beban akibat gempa bumi. Peristiwa likuifaksi umumnya terjadi pada tanah pasir lepas yang jenuh air dan mengalami beban gempa. Tanah yang terlikuifaksi, konsistensi dan sifatnya berubah dari padat menjadi menyerupai benda cair.
Peristiwa  likuifaksi  telah  banyak  terjadi  di  banyak  negara  dan  menyababkan  kerusakan  dan korban jiwa yang sangat besar. Salah satu kejadian likuifaksi di Indonesia adalah kejadian likuifaksi di Palu, Sulawesi Utara pada tahun 2018 (Tampubolon et al., 2022) . BNPB melaporkan peristiwa gempa dan likuifaksi yang terjadi di kota Palu telah ,menelan korban sebanyak 2034 orang, 671 orang hilang dan 152 terkubur hidup – hidup (Mangunpraja and Prihatiningsih, 2019).
Oleh  karena  sangat  berbahanyanya  peristiwa  likuifaksi  tanah  ini,  maka  pencegahan  terhadap bencana  likuifaksi  ini  harus  dilakukan  /  dilaksanakan.  Pencegahan  kerusakan  yang  parah  akibat  dari likuifaksi dapat dilakukan salah satu nya dengan mendesain pondasi tiang yang aman terhadap gempa bumi  dan  juga  likuifaksi.  Desain  dari  pondasi  tiang  yang  aman  terhadap  likuifaksi  dapat  dilakukan dengan menghitung faktor keamanan pondasi tiang apabila terjadi perisitiwa likuifaksi

## METODE Rancangan Penelitian
Metode  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini  adalah  metode  deskriptif  kualitatif,  dimana penelitian  dilakukan  dengan  metode  pengumpulan  data  dan  analisa  perhitungan.  Adapun  data  yang dipergunakan  adalah  pengujian  tanah  lapangan  SPT  dan  CPT,    pengambilan  sampel  tanah, pengumpulan data gempa, dan model pondasi tiang. Data primer pada penelitian ini adalah data tanah yang didapatkan dengan melakukan pengujian ke lapangan. Data sekunder di penelitian ini adalah data histori gempa yang terjadi di kawasan Provinsi Bali
Perhitungan keamanan lapisan tanah terhadap likuifaksi dapat dilakukan dengan menggunakan data lapangan yang sudah diperoleh(Seed et al., 1983). Data lapangan yang digunakan dapat penelitian ini adalah data SPT dan CPT. Hasil dari analisa potensi likuifaksi adalah berupa angka keamanan (SF) dengan  membandingkan  antara Cyclic  Resistance  Ratio (CRR)  dengan Cyclic  Stress  Ratio (CSR) (SEED HB and IDRISS IM, 1971).
Perhitungan  daya  dukung  tiang  tunggal  dapat  dilakukan  dengan  menggunakan  data lapangan(Bustamante and Gianeselli, 1982). Data yang digunakan dalam penelitian ini adalah data SPT dan CPT. Perbandingan nilai kapasitas daya dukung tiang dilakukan pada saat sebelum terjadi likuifaksi dan saat terjadi likuifaksi.

## Lokasi Penelitian
Penelitian  akan  dilakukan  di  daerah  Sanur,  Kota  Denpasar,  Provinsi  Bali  dengan mempertimbangkan  kondisi  dari  kawasan  yang  akan  diambil  sampel  tanahnya.  Lokasi  penelitian memenuhi  beberapa  kondisi  yaitu:  muka  air  tanah  tinggi  /  tanah  jenuh  air  dan  jenis  tanah  dominan berpasir.

## Tahapan Penelitian
Adapun rencana tahapan penelitian pada penelitian ini adalah: 1. Melakukan pengujian tanah SPT, CPT dan pengambilan sampel tanah untuk mendapatkan stratigrafi lapisan tanah dan parameter fisik dan mekanik dari tanah
2. Mengumpulkan data histori gempa di sekitar wilayah Bali, dan menyusun gempa rencana dari data – data tersebut
3. Melakukan analisa kerawanan suatu lokasi terhadap likuifaksi
4. Melakukan analisa daya dukung pondasi tiang tunggal tanpa adanya beban gempa dan likuifaksi dan melakukan analisa daya dukung pondasi tiang tunggal dengan memperhitungkan beban gempa dan likuifaksi

## HASIL Hasil Pengujian Tanah
Pengujian tanah di lapangan dilakukan dengan melakukan serangkaian uji SPT dan CPT. Pada penelitan dilakukan uji CPT dan SPT pada 3 titik untuk mendapatkan gambaran mengenai kondisi dan stratigrafi tanah. Uji SPT dilakukan sampai kedalaman rata – rata 6 meter dan uji SPT dilakukan sampai kedalaman sekitar 13 meter. Kondisi tanah yang didapatkan pada lokasi adalah pasir lepas dengan nilai SPT dan CPT rata – rata yang rendah. Tanah keras baru ditemukan pada kedalaman sekitar 13 meter Nilai SPT pada kedalaman 2m – 6m, pada lokasi penelitian adalah 2 – 4. Uji gradasi dilakukan pada masing – masing titik pengujian untuk mendapatkan jenis tanah. Jenis tanah pada lokasi pengujian adalah dominan pasir dengan kadar lempung 4% - 5%. Berat isi berkisar antara 16.17 – 18.37 KN/m 3 , dalam penelitan ini berat isi tanah pasir diasumsikan 17.5 KN/m3 dan berat isi jenuh 18.5 KN/m 3 . Untuk tanah keras diasumsikan berat isi jenuh nya adalah 19 KN/m 3 . Muka air tanah terdapat pada kedalaman 1.5 meter. Berikut merupakan grafik hasil pengujian tanah pada lokasi penelitian.
G ambar 2. Hasil pengujian CPT pada tanah di lokasi penelitian
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 0 5 0 1 00 1 50 2 00 2 50 D ep th ( m ) q c (kg/cm 2 ) CPT - Point 1 CPT 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 0 5 0 1 00 1 50 2 00 2 50 D ep th ( m ) q c (kg/cm 2 ) CPT - Point 2 CPT 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 0 5 0 1 00 1 50 2 00 2 50 D e p th ( m ) q c (kg/cm 2 )
CPT - Point 3
CPT 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 0 1 0 2 0 3 0 D ep th ( m ) N-SPT SPT - Point 1 SPT 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 0 1 0 2 0 3 0 D ep th ( m ) N-SPT SPT - Point 2 SPT 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 0 1 0 2 0 3 0 D e p th ( m ) N-SPT SPT - Point 3 SPT
Dari hasil pengujian di lapangan, dengan rata – rata nilai SPT 3, sesuai korelasi oleh(Carter and Bentley,  2016),  nilai  sudut  geser  dalam  (phi)  dari  tanah  di  lokasi  penelitian  pada  kedalaman  0  –  13 meter adalah 25  – 30  . Untuk keperluan input data pada perhitungan, diambil nilai sudut geser adalah 27  . Untuk tanah keras dengan nilai qc > 250 kg/m 2 dipakai sudut geser tanah adalah 38  .

## Analisa Nilai Faktor Keamanan Tanah Terhadap Likuifaksi
Analisa keamanaan lapisan tanah terhadap likuifaksi dilakukan dengan menggunakan data gempa rencana dengan besar Magnitude (Mw): 4, 5, 6. Hasil perhitungan menunjukkan bahwa lapisan tanah tidak  akan  terlikuifaksi  apabila  diberikan  beban  gempa  sebesar  Mw  =  4.  Lapisan  tanah  akan  mulai terlikuifaksi pada beban gempa Mw =5
G ambar 4. Grafik Faktor Kemanan Likuifaksi vs Kedalaman

## Perhitungan Daya Dukung Aksial Pondasi Tiang Tunggal pada Tanah Sebelum Likuifaksi
Untuk  perhitungan  pondasi  tiang  tunggal  akan  dimodelkan  2  jenis  pondasi  tiang  yaitu  :  tipe pertama adalah pondasi tiang yang ujung tiang bawah nya tidak menumpu pada tanah keras dan yang kedua adalah pondasi tiang yang bagian ujung bawah tiang nya menumpu pada tanah keras.
Tabel 1  Nilai Spesifikasi Pondasi Tiang Tunggal untuk Perhitungan Daya Dukung
Tipe Pondasi Tipe 1 Tipe 2 Jenis Pondasi Tiang Bor (Bored Pile) Tiang Bor (Bored Pile) Mutu beton Fc’- 35 Mpa Fc’- 35 Mpa Mutu baja tulangan BJTS-420B BJTS-420B Diameter 300 mm 300 mm Panjang efektif 8000 mm 1500 mm Sumber : Data Olahan (2023)
Berikut  merupakan  parameter  input  pada  perhitungan  daya  dukung  pondasi  tiang  tunggal sebelum likuifaksi :

## End Bearing
Luas permukaan dasar pondasi tiang : 𝜎′ 𝑏 = 𝜎 𝑏 − 𝑢 = (17.5𝑥1.5) + (18.5𝑥11.5) + (19𝑥2) − (10𝑥13.5) = 142 𝐾𝑁/𝑚 2
0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 0,0 1,0 2,0 D e p th ( m ) SF SF For M w = 5.0 (B) B-1 B-2 B-3 SF=1 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 0,0 1,0 2,0 D e p th ( m ) SF SF For M w = 6.0 (B) B-1 B-2 B-3 SF=1
Tegangan vertikal efektif pada kedalaman 8 m 𝜎′ 𝑏 = 𝜎 𝑏 − 𝑢 = (17.5𝑥1.5) + (18.5𝑥6.5) − (10𝑥6.5) = 81,5 𝐾𝑁/𝑚 2
Tegangan vertikal efektif pada kedalaman 15 m 𝜎′ 𝑏 = 𝜎 𝑏 − 𝑢 = (17.5𝑥1.5) + (18.5𝑥11.5) + (19𝑥2) − (10𝑥13.5) = 142 𝐾𝑁/𝑚 2
Untuk pondasi tipe 1, sudut geser dalam pada dasar pondasi tiang diambil 28  dan pada pondasi tipe 2, sudut geser dalam diambil 36  . Perhitungan kapasitas ujung tiang tipe 1 dapat dihitung sebagai berikut: 𝑄 𝑏1 =   𝐴 𝑏 𝜎 𝑏 (𝑁 𝑞 − 1) = 0.07 𝑥 81,5 𝑥 (18 − 1) = 97 𝐾𝑁 Pondasi tipe 2 : 𝑄 𝑏2 =   𝐴 𝑏 𝜎 𝑏 (𝑁 𝑞 − 1) = 0.07 𝑥 142 𝑥 (70 − 1) = 1371 𝐾𝑁

## Skin Resistance
Sudut  gesek  antara  tanah  dan  tiang  diambil  3/4  dari  nilai  sudut  geser  tanah  .  Tegangan  geser  pada kedalaman tertentu pada tanah pasir lepas dan tanah keras adalah sebagai berikut:
𝜏 𝑠 = K 𝑠 𝜎 𝑣 tan 𝛿 𝑐𝑣 = 1 𝑥 17,5𝑧 tan 21 = 6,71 z 𝜏 𝑠 = K 𝑠 𝜎 𝑣 tan 𝛿 𝑐𝑣 = 1 𝑥 (18,5 − 10)𝑧 tan 21 = 3,26 𝑧 𝜏 𝑠 = K 𝑠 𝜎 𝑣 tan 𝛿 𝑐𝑣 = 2 𝑥 (19 − 10)𝑧 tan 27 = 9,17 𝑧
Tahanan kulit dari pondasi tiang dapat dihitung dengan : Pondasi tipe 1
𝑄 𝑠1 = 𝜋d  ×   (∫ 6.71 𝑧 𝑑𝑧 + ∫ 3.26 𝑧 𝑑𝑧 8 1.5 1,5 0 ) = 101.9 KN
Pondasi Tipe 2
𝑄 𝑠2 = 𝜋d  ×   (∫ 6.71 𝑧 𝑑𝑧 + ∫ 3.26 𝑧 𝑑𝑧 +   ∫ 9.17 𝑧 𝑑𝑧 15 13 13 1.5 1,5 0 ) = 504,7 𝐾𝑁
Jadi, total daya dukung pondasi tiang adalah Pondasi tipe 1 𝑄 𝑢1 = 𝑄 𝑏1 +   𝑄 𝑠1 = 97 + 101.9  = 198.9 𝐾𝑁 Pondasi tipe 2 𝑄 𝑢2 = 𝑄 𝑏2 +   𝑄 𝑠2 = 1371 + 504.7  = 1875 𝐾𝑁
Perhitungan Reduksi nilai sudut geser tanah dan tegangan vertikal efektif akibat Likuifaksi Perhitungan  penurunan  tegangan  efektif  lapisan  tanah  akibat  gempa  bumi  rencana  dilakukan dengan Software Geostudio 2021 dengan Input sebagai berikut:.
Tabel 2 Input data untuk Analisa Tegangan Efektif Lapisan Tanah Analysis Type Equivalent Linier Dynamic Peak Acceleration 0.2 g Duration 10 second Material Model Equivalent Linier Unit Weight 18 kN/m3 Poisson Ratio 0.4 Phi 30 Gmax 20.000 KPa
Sumber : Data Olahan (2023)
Hasil output tegangan vertikal tanah sebelum dan sesudah gempa diberikan pada gambar berikut:
Gambar 5. Grafik Tegangan Effektif Lapisan Tanah Sebelum dan Sesudah Terjadi Gempa
Grafik  menunjukkan  bahwa,  setelah  terjadi  gempa,  terjadi  kenaikan  tekanan  air  ( excess  pore water pressure ) sampai dengan sama dengan tekanan vertikal total sehinggga tegangan vertikal efektif dari    lapisan  pasir  lepas  dibawah  muka  air  tanah  (kedalaman  1.5  m  kebawah)  menjadi  nol  (  ’  =  0 KN/m 2 ). Hal ini mengindikasikan bahwa tanah pada elevasi tersebut kehilangan kekuatannya atau dapat dikatakan lapisan tanah mengalami likuifaksi. Pada saat tanah mengalami likuifaksi, susunan butiran tanah  menjadi  kolaps  ( collapse  state ).  Pada  saat  terjadi  fase  kolaps,  sudut  geser  dari  lapisan  tanah mengalai  penurunan  yang  signifikan.  Menurut  (Kramer  and  Seed,  1988),  sudut  geser  kolaps  L dari tanah pasir lepas adalah 15 
Perhitungan Daya Dukung Pondasi Tiang pada Tanah dengan Memperhitungkan Likuifaksi Untuk  melakukan  perhitungan  daya  dukung  tanah  pada  saat  terjadinya  likuifaksi,  maka  pada kasus ini dilakukan perhitungan Undrained dengan memasukan sudut geser tanah kolaps  L = 15  dan tegangan vertikal efektif 0 pada lapisan tanah yang mengalami likuifaksi..

## End Bearing
Luas permukaan dasar pondasi tiang : 𝐴 𝑏 = 𝜋𝑟 2 =  𝜋 0.15 2 = 0.07 𝑚 2
Tegangan vertikal efektif pada kedalaman 8 m 𝜎′ 𝑏 = 𝜎 𝑏 − 𝑢 = (17.5𝑥1.5) + (18.5𝑥6.5) − (18.5𝑥6.5) = 26.25 𝐾𝑁/𝑚 2
Tegangan vertikal efektif pada kedalaman 15 m 𝜎′ 𝑏 = 𝜎 𝑏 − 𝑢 = (17.5𝑥1.5) + (18.5𝑥11.5) + (19𝑥2) − (10𝑥1.5) − (18.5𝑥11.5) − (10𝑥2)
= 29.25 𝐾𝑁/𝑚 2
Untuk pondasi tipe 1, sudut geser dalam pada dasar pondasi tiang diambil 15  (tanah pada ujung tiang terlikuifaksi) dan pada pondasi tipe 2, sudut geser dalam diambil 36  (tanah pada ujung tiang tidak terlikuifaksi). Perhitungan kapasitas ujung tiang tipe 1 dapat dihitung sebagai berikut :
𝑄 𝑏1 =   𝐴 𝑏 𝜎 𝑏 (𝑁 𝑞 − 1) = 0.07 𝑥 26.25 𝑥 (4.4 − 1) = 6.25 𝐾𝑁 Pondasi tipe 2 : 𝑄 𝑏2 =   𝐴 𝑏 𝜎 𝑏 (𝑁 𝑞 − 1) = 0.07 𝑥 29.25 𝑥 (70 − 1) = 141,2 𝐾𝑁
0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 E le v a si KPa Sebelum Gempa Total Stress Pore Water Pressure Effective Stress 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0 E le va si KPa Setelah Gempa Total Stress Pore Water Pressure Effective Stress

## Skin Resistance
Sudut gesek antara tanah dan tiang diambil 3/4 dari nilai sudut geser tanah. Tegangan geser pada kedalaman tertentu pada tanah pasir lepas dan tanah keras adalah sebagai berikut:
𝜏 𝑠 = K 𝑠 𝜎 𝑣 tan 𝛿 𝑐𝑣 = 1 𝑥 17,5𝑧 tan 21 = 6,71 z 𝜏 𝑠 = K 𝑠 𝜎 𝑣 tan 𝛿 𝑐𝑣 = 1 𝑥 (18,5 − 18.5)𝑧 tan 11.25 = 0 𝑧 𝜏 𝑠 = K 𝑠 𝜎 𝑣 tan 𝛿 𝑐𝑣 = 2 𝑥 (19 − 10)𝑧 tan 27 = 9,17 𝑧
Tahanan kulit dari pondasi tiang dapat dihitung dengan : Pondasi tipe 1
𝑄 𝑠1 = 𝜋d  ×   (∫ 6.71 𝑧 𝑑𝑧 + ∫ 0 𝑧 𝑑𝑧 8 1.5 1,5 0 ) = 7.0 KN Pondasi Tipe 2 𝑄 𝑠2 = 𝜋d  ×   (∫ 6.71 𝑧 𝑑𝑧 + ∫ 0 𝑧 𝑑𝑧 +   ∫ 9.17 𝑧 𝑑𝑧 15 13 13 1.5 1,5 0 ) = 249 𝐾𝑁
Jadi, total daya dukung pondasi tiang adalah Pondasi tipe 1 𝑄 𝑢1 = 𝑄 𝑏1 +   𝑄 𝑠1 = 6.25 + 7.0  = 13.25 𝐾𝑁 Pondasi tipe 2 𝑄 𝑢2 = 𝑄 𝑏2 +   𝑄 𝑠2 = 141.2 + 249  = 390.2 𝐾𝑁
Tabel 3. Tabulasi Perhitungan Daya Dukung Pondasi Tiang
Tipe Pondasi Pondasi Tiang Tipe 1 Pondasi Tiang Tipe 2 Sebelum Likuifaksi 198.9 KN/m 2 1875 KN/m 2 Saat  Likuifaksi 13.25 KN/m 2 390 KN/m 2 Penurunan 185.65 KN/m 2 (93%) 1485 KN/m 2 (79%)
Sumber : Data Olahan (2023)
Dari  perhitungan  kapasitas  daya  dukung  pondasi  diatas,  didapatkan  pondasi  tiang  tipe  1 mengalami penurunan daya dukung sebesar 93% dan pondasi tiang tipe 2 mengalami penurunan daya dukung sebsar 79%. Pondasi tipe 1 mengalami penurunan yang sangat besar karena pondasi tersebut pada  ujung  tiang  nya  tidak  bertumpu  pada  tanah  keras  dan  masih  di  dalam  zona  likuifaksi.  Tahanan kulit dari pondasi tipe 1 hanya berasal dari tanah bagian atas yang tidak mengalami likuifaksi karena tanah berada diatas muka air tanah (MAT). Pondasi tipe 2 juga mengalami penurunan yang cukup besar, tetapi masih lebih kecil dari pondasi tipe 1 karena ujung tiang bertumpu pada tanah keras yang tidak terlikuifaksi, sehingga memberikan kekuatan tahanan ujung walupun karena terjadi penurunan tekanan vertikal  efektif,  tetap  terjadi  penurunan  kapasitas  yang  cukup  besar.  Jadi  apabila  mendesain  suatu pondasi tiang di tanah yang berpotensi likuifaksi, lebih baik ujung tiang pondasi diletakan lebih dalam di kedalaman tanah keras, agar dapat memberikan daya dukung yang cukup saat terjadinya peristiwa likuifaksi.

## SIMPULAN
Adapun kesimpulan dari penelitian ini adalah sebagai berikut: 1. Lapisan tanah pada lokasi pengujian akan mengalami likuifaksi pada gempa mulai dari Mw  5 pada pada kedalaman -1.5 m sampai -13 m
2. Daya dukung pondasi tiang tunggal tipe 1 dan tipe 2 sebelum terjadi likuifaksi berturut – turut adalah 198.9 KN/m 2 dan 1875 KN/m 2
3. Daya dukung pondasi tiang tunggal tipe 1 dan tipe 2 saat terjadi likuifaksi berturut – turut adalah 13.25 KN/m 2 dan 390 KN/m 2
4. Penurunan daya dukung pondasi tiang tunggal tipe 1 dan tipe 2 saat terjadi likuifaksi berturut – turut adalah 93% dan 79%

## DAFTAR PUSTAKA
Bustamante, M., Gianeselli, L., 1982. PILE BEARING CAPACITY PREDICTION BY MEANS OF STATIC PENETROMETER CPT.
Carter, M., Bentley, S.P., 2016. Soil Properties and their Correlations: Second Edition, Soil Properties and their Correlations: Second Edition.
Kramer, S.L., Seed, H.B., 1988. Journal of Geotechnical Engineering 114.
Kurniati, D., Fauzi, M.Z., Ripangi, R., Falegas, A., Indria, I., 2021. MALCOM: Indonesian Journal of Machine Learning and Computer Science 1.
Mangunpraja, D.M., Prihatiningsih, A., 2019. JMTS: Jurnal Mitra Teknik Sipil 2. SEED HB, IDRISS IM, 1971. ASCE J Soil Mech Found Div 97. Seed, H.B., Idriss, I.M., Arango, I., 1983. Journal of Geotechnical Engineering 109. Tampubolon, S.P., Sarassantika, I.P.E., Suarjana, I.W.G., 2022. Bentang : Jurnal Teoritis dan Terapan Bidang Rekayasa Sipil 10.
Unjoh, S., Kaneko, M., Kataoka, S., Nagaya, K., Matsuoka, K., 2012. Soils and Foundations 52.