Jurnal Teknologi Terapan | Volume 4,  Nomor 1,  Maret 2018                                                                     p-ISSN 2477-3506 e-ISSN 2549-1938
Optimasi Desain Crashworthiness pada Tabung Persegi Berdinding Tipis Dengan Variasi Crush Initiator : Stripe - Parallelogram - Trigon
Felix Dionisius 1 , Jos Istiyanto 2 , Tito Endramawan 3 , Andri 4
1,3,4 Jurusan Teknik Mesin Politeknik Negeri Indramayu, 2 Departemen Teknik Mesin Universitas Indonesia 1,3,4 Jl. Raya Lohbener Lama No. 08 Indramayu 45252 Fax / Tlp. (0234) 5746464, 2 Kampus Baru UI Depok Jawa Barat – 16424 Indonesia Phone: +62 21 7270032 Fax +62 21 7270033
E-mail : felix.dionisius@polindra.ac.id 1 , josist@eng.ui.ac.id 2 , titoendramawan@gmail.com 3 , andrihardianah14@gmail.com 4

## Abstrak
Crashworthiness merupakan kemampuan struktur pada kendaraan yang digunakan untuk mengurangi cedera pada penumpang saat terjadi kecelakaan. Crashworthiness mempunyai kriteria antara lain gaya tumbukan puncak (F max ), penyerapan energi spesifik (SEA), dan efisiensi gaya tumbukan (CFE). Bagian struktur  kendaraan  yang  terkait  crashworthiness  adalah  front  rail  yang  pada  umumnya  terbuat  dari tabung berdinding tipis. Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui desain terbaik dari spesimen tabung persegi berdinding  tipis dengan  variasi  crush  initiator dimana  lubang berdiameter 3  mm, yang pada awalnya  disusun  berbentuk  stripe  dengan  4  lubang,  lalu  dilakukan  penambahan  lubang  secara bertingkat membentuk parallelogram hingga trigon. Pengujian ini menggunakan metode eksperimental uji tekan dengan pembebanan kuasi statik dimana kecepatan aktuator sebesar 0,5 mm/s. Optimasi desain dilakukan dengan menggunakan Multi Criteria Decision Making (MCDM) dengan permodelan Simple Additive  Weighting  (SAW).  Hasilnya  menunjukkan  bahwa  spesimen  dengan  crush  initiator  berbentuk trigon merupakan desain terbaik dengan nilai keputusan sebesar 0,98 dimana kriteria crashworthiness untuk  gaya  tumbukan  maksimum,  penyerapan  energi  spesifik  dan  efisiensi  gaya  tumbukan  sebesar 19193,81 N; 5100,93 J/kg; dan 46,44%.
Kata  Kunci : crashworthiness , crush  initiator s,  simple  additive  weighting,  optimasi  desain, stripe- parallelogram-trigon

## Abstract
Crashworthiness is an ability of a vehicle structure in order to reduce injury when occurred in collision. Crashworthiness  criteria  are  peak  force  (F max ),  specific  energy  absorption  (SEA),  and  crush  force efficiency (CFE). The part of structure of vehicle in crashworthiness is front rail which is generally tube as thin walled structure. The aim was to know the best design in thin walled square tube as specimen by variance of crush initiator which arranged holes 3 mm of diameter in shaping stripe with 4 holes, then added  graded  holes  in  parallelogram  to  trigon.  This  research  used  compression  experiment  method under quasi static loading with 30 mm/minute of actuator velocity. Optimum design was done by using Multi  Criteria  Decision  Making  (MCDM)  with  Simple  Additive  Weighting  (SAW)  modelling.  This research presents that specimen with  trigon of crush initiator is the best design with 0.98 of decision score  in  which  crashworthiness  criteria  for  peak  force,  specific  energy  absorption  and  crush  force efficiency are 19193.81 N; 5100.93 J/kg; and 46.44%.
Keywords : crashworthiness , crush  initiator s,  simple  additive  weighting,  optimum  design, stripe- parallelogram-trigon

## I. PENDAHULUAN
Jumlah kendaraan khususnya mobil penumpang selalu meningkat dari tahun ke tahun. Ini dapat dibuktikan dari data yang dikeluarkan oleh Badan Pusat Statistik dimana pada  tahun  2016  mencapai  sekitar  14,5  juta  yang  pada sebelumya di tahun 2015 sebesar  13,4 juta (Badan Pusat Statistik,  2018).  Produksi  kendaraan  tersebut  harus memenuhi  standar  keselamatan  penumpang  jika  terjadi kecelakaan  yang  dikenal  dengan crashworthiness . Struktur  berdinding  tipis  digunakan  sebagai  komponen
dalam crashworthiness dimana  terletak  pada  daerah crumple  zone yang  dikenal  dengan front  rail .  Struktur front rail tidak diperbolehkan mempunyai kekakuan yang terlalu  lemah  dikarenakan  dapat  mengenai  penumpang dan  jika  terlalu  kuat  dapat  membawa  penumpang terlempar  (Dionisius,  et  al.,  2017).  Selain  dari  pada  itu, front  rail yang  pada  umumnya  berbentuk  tabung  juga dapat  menyerap  energi  kinetik  sebesar  40%  saat  terjadi tabrakan dari depan yang (frontal) (Istiyanto, et al., 2014; Sun,  et  al.,  2017).  Istiyanto  melakukan  investigasi mengenai  pengaruh  variasi  diameter  (Istiyanto,  et  al.,
Jurnal Teknologi Terapan | Volume 4,  Nomor 1,  Maret 2018                                                                     p-ISSN 2477-3506 e-ISSN 2549-1938
2016)  dan  sudut  (Istiyanto  &  Dionisius,  2016) crush initiator . Penelitian tersebut menunjukkan bahwa dengan crush initiator dapat mempengaruhi kriteria crashworthiness antara  lain  gaya  tumbukan  maksimum, penyerapan energi spesifik dan efisiensi gaya tumbukan.
Oleh karena itu, paper ini membahas pengaruh crush initiator berbentuk  lubang  lingkaran  berdiameter  3  mm yang  pada  awalnya  4  lubang  disusun stripe (segaris), selanjutnya  dialakukan  penambahan  lubang  yang berbentuk parallelogram hingga trigon . Crush  initiator ini  diletakkan  pada  tabung  persegi  berdinding  tipis  dan diberikan  pembebanan  kuasi  statik.  Selain  dari  itu, optimasi  desain  akan  menggunakan Multi  Criteria Decision  Making (MCDM)  dan Simple  Additive Weighting (SAW)  untuk  mendapatakan  desain  terbaik sebagai  gambaran  awal  untuk  peneliti  dalam  bidang kendaraan khususnya crashworthiness .

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Johnson  et  al  (Johnson,  et  al.,  1977)  dan  Wierzbicki serta  Abramowicz  (Wierzbicki  &  Abramowicz,  1983) sudah melakukan penelitian mengenai tabung berdinding tipis yang dapat mengalami progressive folding/buckling yang merupakan lipatan secara berkelanjutan saat dikenai tumbukan.  Abramowicz  (Abramowicz  &  Jones,  1984) juga  sudah  melakukan  penelitian  dengan  melakukan variasi panjang  kolom  berbentuk  persegi  yang  diberikan beban  aksial  dinamik  serta  melakukan  analisa  teoritik antara kuasi static dan dinamik. Selanjutnya Abramowicz (Abramowicz  &  Jones,  1997)    melakukan  eksperimen pada  tube  silinder  dan  persegi  yang  bertujuan  untuk mengetahui  sifat  lokal  hingga progressive  buckling dengan pembebanan kuasi statik dan dinamik. Setelah itu Abramowicz  juga  melakukan  eksperimen  pada  tabung berdinding  tipis  sebagai  komponen  struktur  yang  dapat menyerap  energi  dengan  melakukan  analisa  pada superfolding element (SE) (Abramowicz, 2003). Pengaruh crush initiator juga sudah diteliti oleh Cho et  al  (Cho,  et  al.,  2006)  dengan  mengetahui  optimasi desain  pada  variasi  ukuran hole-type dan dent-type sebagai crush  initiator dimana  diletakkan  pada  sudut tabung saat diberikan beban aksial. Eren et al (Eren, et al., 2009)  juga  sudah  melakukan  penelitian  mengenai crush initiator tipe rib pada front side rail dengan menggunakan metode  elemen  hingga  eksplisit  dengan  ANSYS/LS- DYNA.  Tabung  persegi  aluminium  AA6061-T6  dengan through hole-discontinuitas juga diinvestigasi oleh Cheng et al (Cheng, et al., 2006) dengan mendapatkan kapasitas penyerapan  energi  saat  tabung  tersebut  diberikan  beban aksial secara kuasi statik. Zhang et al (Zhang, et al., 2009) melakukan eksperimen terhadap tabung persegi aluminium  yang  diberikan buckling  initiator dengan menerapkan pulling  strip dengan  tujuan  mendapatkan penyerapan energi.  Analisa teoritik dikaji oleh Nghia et al (Nghia,  et  al.,  2013;  Nghia,  et  al.,  2014)  dengan memprediksi  kirteria crashworthiness pada  tabung persegi  dan  mempunyai  1  lubang crush  initiator untuk setiap  sisi  spesimen  yang  terletak  di  tengah  dari  kedua ujung spesimen. Selain dari itu Rezvani et al (Rezvani & Jahan, 2015) juga melakukan optimasi desain dari multi- kriteria crashworthiness mengenai  pengaruh intiator
dengan  menggunakan  variabel  jumlah  annular  rings terhadap  spesimen  silinder  yang  diisi  oleh  polyurethane foam. Optimasi dilakuakn dengan mengggunakan metode Vikor.  Karakteristik  kerusakan  pada  profil  aluminium dengan  lubang  sebagai crush  initiator juga  dikaji  oleh Estrada et al (Estrada, et al., 2017) dimana menggunakan variabel  jarak  initiator  diletakkan  dari  ujung  spesimen. Penambahan  crush  initator  berbentuk  lubang  dengan menjaga  pola rectangle pada  spesimen  tabung  persegi juga diteliti oleh  Dionisius et al  (Dionisius, et  al.,  2017) yang  bertujuan  untuk  mengetahui  pengaruh  kriteria crashworthiness . Berbagai penelitian di atas menunjukkan  modifikasi crush  initiator yang  betujuan untuk  mengetahui  pengaruh  kriteria crashworthiness . Oleh sebab itu, penelitian ini menggunakan variabel crush initiator yang  berbeda  dengan  melakukan  penyusunan  4 lubang ( initiator ) berbentuk stripe dilanjutkan penambahan  lubang  yang  berbentuk parallelogram hingga trigon .

## III. METODE
Sebuah tabung persegi berdinding tipis sebagai spesimen dengan dimensi 35 x 35 x 200 (mm) akan digunakan pada penelitian ini. Desain eksperimen akan digunakan dengan melakukan  variasi crush  initiator berdiameter  3  mm dengan  menyusun  lubang  berbentuk stripe dilanjutkan penambahan crush initiator yang berbentuk parallelogram hingga trigon seperti  yang  ditunjukkan pada Tabel 1 dan Gambar 1.
Table 1. Desain Eksperimen Desain Banyak Lubang Bentuk Diameter Lubang (mm) A 4 Stripe 3 B 7 Parallelogram 3 C 9 Parallelogram 3 D 10 Trigon 3
Gambar 1. Spesimen dengan crush initiator

## Uji Tarik
Uji  Tarik  dilakukan  dengan  menggunakan  mesin Universal  Testing  Machine (UTM) berkapasitas 200  kN
Jurnal Teknologi Terapan | Volume 4,  Nomor 1,  Maret 2018                                                                     p-ISSN 2477-3506 e-ISSN 2549-1938
yang  ada  di  Politeknik  Negeri  Indramayu.  Plat  akan diambil dari spesimen menggunakan mesin CNC milling dengan  standard  dimensi  yang  ada  di  ASTM  E8/E8M (ASTM, 2010) seperti yang ditunjukkan pada Gambar 3. Pengujian material dalam bentuk plat tersebut menghasilkan properties material yang dapat dilihat pada Gambar 4.
Metode  dalam  penelitian  ini  mengikuti  diagram  alir seperti yang ditunjukkan pada Gambar 2.
Start Tinjauan Pustaka
Pengujian material Eksperimental Hasil ? Analisa Crashworthiness Optimasi Disain Kesimpulan Selesai Ya Tidak Gambar 2. Diagram alir penelitian Gambar 3. Uji tarik spesimen
Gambar 4. Properties material spesimen
Pengujian Crashworthiness
Crashworthiness merupakan  kemampuan  struktur dalam menyerap  energi  saat  terjadi  tabrakan  dimana  pada akhirnya  energi  yang  diterima  oleh  penumpang  dalam jumlah  yang  sedikit  (Rezvani  &  Jahan,  2015). Crashworthiness terdiri dari beberapa kriteria antara lain gaya  tumbukan  maksimum  (F max ),  penyerapan  energi spesifik (SEA), dan efisiensi gaya  tumbukan  (CFE).  Uji tekan dilakukan secara kuasi statik pada spesimen dengan menggunakan Universal  Testing  Machine (UTM) berkapasitas  200  kN  dan  kecepatan  aktuator  0,5  mm/s (Istiyanto,  et  al.,  2014;  Dionisius,  et  al.,  2017;  Davis, 2004)  hingga  mengalami  deformasi  100  mm  dengan konsep seperti pada Gambar 5 dengan menghasilkan gaya tumbukan  serta  displacement.  Kemudian  dilakukan pengolahan data untuk mendapatkan kriteria crashworthiness dengan  menggunakan  persamaan  1 sampai  4  (Istiyanto, et al., 2014;  Dionisius, et  al., 2017; Estrada, et al., 2017)
𝐸𝐴 =   ∑ 𝐹 𝑚 ( 𝛿 𝑚+1 − 𝛿 𝑚−1 2 ) 𝑛−1 𝑚=2
(1)
𝑆𝐸𝐴 = 𝐸𝐴 𝑚𝑎𝑠𝑠
(2)
𝐹 𝑚𝑒𝑎𝑛 = 1 𝛿 𝑡 ∑ 𝐹 𝑚 ( 𝛿 𝑚+1 − 𝛿 𝑚−1 2 ) 𝑛−1 𝑚=2
(3)
𝐶𝐹𝐸 = 𝐹 𝑚𝑒𝑎𝑛 𝐹 𝑚𝑎𝑥 (4)
dimana  EA  =  penyerapan  energi,  m,n  ={1,2,3,….,  x}, F mean = gaya tumbukan rata-rata.
Gambar 5. Konsep Pengujian Crashworthiness kuasi statik

## Optimasi Desain
Dengan metode MCDM, optimasi desain dapat dilakukan dengan proses screening , prioritas, ranking serta seleksi dari  beberapa  desain  dimana  mempunyai  kriteria  yang saling berkaitan  (Anupama, et al., 2015). MCDM dapat diformulasikan dengan matriks di bawah ini.
Spesimen
Jurnal Teknologi Terapan | Volume 4,  Nomor 1,  Maret 2018                                                                     p-ISSN 2477-3506 e-ISSN 2549-1938
𝐴 =   {𝑎 𝑖 |𝑖 = 1,2,3, … , 𝑝} (5) 𝐶 =   {𝑎 𝑗 |𝑗 = 1,2,3, … , 𝑞} (6)
𝑊 =   {𝑤 1 , 𝑤 2 , 𝑤 3 , … , 𝑤 𝑝 } (7)
𝑋 =   | 𝑥 11 𝑥 12 𝑥 21 𝑥 22 ⋯ 𝑥 1𝑝 ⋯ 𝑥 2𝑝 ⋮ ⋮ 𝑥 𝑞1 𝑥 𝑞2 ⋱ ⋮ ⋯ 𝑥 𝑞𝑝 | (8)
dimana  A  merupakan  kondisi  desain,  C  =  kriteria sedangkan  x ij =  nilai  dari  desain  p  dengan  kriteria crashworthiness q  yang  terdapat  pada  matriks  X,  w p = bobot setiap kriteria crashworthiness q.
Gambar 6. Proses progressive buckling
Setiap  kriteria crashworthiness menjadi  pertimbangan dalam pemilihan desain terbaik dimana terdapat 3 kriteria antara lain gaya tumbukan maksimum (F max ) yang paling kecil,  penyerapan  energi  spesifik  (SEA)  dan  efisiensi gaya  tumbukan  (CFE)  maksimum  dalam  setiap  kondisi desain spesimen  seperti  yang  ditunjukkan pada Gambar 1.  Nilai  tertinggi  dari  CFE  diharapkan  sebesar  100% (Tang,  et  al.,  2013)  Oleh  karena  itu,  metode Simple Additive Weighting (SAW) diperlukan dalam penentuan kriteria yang berbanding terbalik seperti gaya tumbukan maksimum  paling  kecil  dan  penyerapan  energi  spesifik terbesar.  Ada  beberapa  tahapan  (Adriyendi,  2015) seperti:
1. Penentuan tipe terbaik,
Untuk nilai paling besar sebagai Desain terbaik
𝑟 𝑖𝑗 = 𝑥 𝑖𝑗 𝑥 𝑖𝑗 𝑚𝑎𝑥 (9)
Untuk nilai paling kecil sebagai Desain terbaik
𝑟 𝑖𝑗 = 𝑥 𝑖𝑗 𝑚𝑖𝑛 𝑥 𝑖𝑗 (10)
2. Tentukan matriks keputusan berdasarkan bobot
𝑣 𝑖𝑗 = 𝑤 𝑝 𝑥 𝑟 𝑖𝑗 dimana ∑ 𝑤 𝑝 = 1 𝑝 𝑖=1 (11)
3. Jumlahkan nilai keputusan setiap Desain
𝑆 𝑖 = ∑ 𝑣 𝑖𝑗 𝑞 𝑗=1 (12)

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
Pengujian crashworthiness
dilakukan dengan menggunakan mesin Universal Testing Machine (UTM) dengan metode pembebanan kuasi statik 0,5 mm/s secara eksperimental. Spesimen tabung berdinding tipis dengan variasi crush initiator dengan penyusunan stripe hingga trigon akan mengalami proses progressive buckling dari awal  sebelum  terjadi  pembebanan  hingga  220  sekon seperti yang ditunjukkan pada Gambar 6.
Seiring proses ini terjadi, akan dihasilkan kurva gaya tumbukan dan displacement yang dihasilkan oleh mesin UTM seperti pada Gambar 7. Hal ini sesuai dengan yang dilakukan  oleh  Wierzbicki  (Wierzbicki  &  Abramowicz, 1983)  dan  Abramowicz  (Abramowicz  &  Jones,  1997) yang  menggunakan  tabung  berdinding  tipis  dimana menggunakan crush  initiator .  Setiap  kurva  pada  desain tertentu  yang  mengalami  fluktuatif  menunjukan  lipatan secara  berkelanjutan  hingga  7  lipatan  dimana  lipatan pertama  mengalami  gaya  tumbukan  maksimum  (F max ) sebagai  salah  satu  kriteria crashworthiness .  Hasil  kurva tersebut juga diolah dengan persamaan 1 hingga 4 untuk mendapatkan  kriteria crashworthiness yang  lain  seperti penyerapan  energi  spesifik  (SEA)  dan  efisiensi  gaya tumbukan (CFE) seperti terlihat pada Gambar 8. F max dan CFE  dari  kondisi  desain  “A”  ke  “D”  terlihat  fluktuatif sedangkan SEA mengalami peningkatan dari desain “A” hingga “D”.
Gambar 7. Kurva gaya tumbukan vs displacement
Jika dilihat dari kriteria gaya tumbukan maksimum F max , desain terbaik ada pada desain “C” sebesar 18.225,14 N dimana merupakan nilai gaya maksimum  yang terendah dari  semua  desain  sehingga  peluang  penumpang
Lipatan 1 Lipatan 2 Lipatan 7
Jurnal Teknologi Terapan | Volume 4,  Nomor 1,  Maret 2018                                                                     p-ISSN 2477-3506 e-ISSN 2549-1938
terlempar dari kendaraan juga semakin kecil (Dionisius, et  al.,  2017).  Pada  Gambar  9  ,  kondisi  C  terlihat mengalami initial  buckling pada  setiap  tingkat crush initator khususnya  tingkat  1  dan  2  secara  serentak sehingga  luas  penampang  pada  daerah  luasan  yang terkena buckling akan  mengalami  penurunan  yang berpengaruh pada penurunan gaya tumbukan maksimum seperti  yang  diteliti  Cho  et  al  (Cho,  et  al.,  2006)  dan Istiyanto et al (Istiyanto, et al., 2016).
Gambar 8. Kriteria crashworthiness
Desain  optimum  dilakukan  untuk  mengetahui  desain terbaik dengan pertimbangan ketiga kriteria crashworthiness yang saling berkaitan. Dengan menerapkan Multi  Criteria  Decision  Making (MCDM) dapat mempermudah mengambil keputusan yang terbaik berdasarkan  ketiga  kriteria  tersebut    yang  diinginkan dimana F max yang paling kecil dan SEA serta CFE yang paling besar. Dengan menggunakan persamaan 8, matriks dapat dibuat sebagai berikut :
Desain Kriteria F max SEA CFE X   = A 21.129,94 4.948,46 41,97 B 19.390,85 4.985,16 43,89 C 18.225,14 5.051,16 38,99 D 19.193,81 5.100,93 46,44
Setelah itu melakukan penentuan tipe terbaik dimana F max minimum  dari  beberapa  desain  merupakan  tipe  terbaik sedangan SEA dan CFE maksimum dari beberapa Desain merupakan  tipe  terbaik,  sehingga  dengan  menggunakan persamaan 9 dan 10, matriks akan terbentuk menjadi :
Desain Kriteria F max SEA CFE R   = A 0.86 0.97 0.90 B 0.94 0.98 0.95 C 1.00 0.99 0.84 D 0.95 1.00 1.00
Ketiga  kriteria crashworthiness mempunyai  peran  yang sama dimana ketiga kriteria tersebut dapat mempengaruhi kekuatan  struktur  dalam  keselamatan  penumpang  saat berkendara (Istiyanto, et al., 2014) sehingga bobot yang diberikan untuk setiap kriteria sebesar 0,33 yang jumlah dari  ketiga  bobot  tersebut  sebesar  1.  Dengan  membuat
matriks  keputusan  yang  dipengaruhi  bobot  dapat menggunakan persamaan 11 sebagai berikut :
Desain Kriteria F max SEA CFE V   = A 0.29 0.32 0.30 B 0.31 0.33 0.32 C 0.33 0.33 0.28 D 0.32 0.33 0.33
Setelah  pembobotan,  setiap  kriteria  untuk  setiap  desain akan  dijumlahkan  dengan  menggunakan  persamaan  12 dengan  hasil  yang  dapat  dilihat  pada  Tabel  2.  Dengan melakukan  screening  berdasarkan  urutan  dimana  nilai keputusan  yang  paling  besar  merupakan  Desain  terbaik adalah  desain  “D”  dengan crush  initiator berbentuk inverted  trigon diikuti  “B”,  “C”,  dan  “A”  dengan  nilai keputusan sebesar 0,98 ; 0,95 ; 0,94 ; dan 0,91. Sedangkan untuk  nilai  kriteria crashworthiness untuk  desain  D sebesar  19.193,81  N  untuk    Fmax,  5.100,93  J/kg  untuk SEA, dan 46,44% untuk CFE.
Tabel 2. Nilai keputusan dan ranking setiap desain
Desain  Nilai keputusan  Ranking A 0.91 4 B 0.95 2 C 0.94 3 D 0.98 1
Desain “A” Desain “B” Desain “C” Desain “D” Gambar 9. Initial buckling setiap desain

## V. PENUTUP

## Kesimpulan
Spesimen tabung persegi berdinding tipis dengan variasi lubang  sebagai crush  initiator yang  disusun  dari  bentuk stripe hingga trigon telah  dilakukan  pembeban  secara kuasi statik. Variasi tersebut mempunyai pengaruh dalam
Daerah initial buckling
Jurnal Teknologi Terapan | Volume 4,  Nomor 1,  Maret 2018                                                                     p-ISSN 2477-3506 e-ISSN 2549-1938
menentukan nilai kriteria crashworthiness antara lain gaya tumbukan  maksimum  (F max ),  penyerapan  energi  spesifik (SEA)  dan  efisiensi  gaya  tumbukan  (CFE).  Dengan mempertimbangkan  setiap  kriteria crashworthiness pada variasi crush  initiator ,  desain  terbaik  dapat  dihasilkan dengan metode Multi Criteria Decision Making (MCDM) dan Simple Additive  Weighting (SAW).  Metode  tersebut menghasilkan desain terbaik pada spesimen dengan crush initiator berbentuk trigon dimana  mempunyai  nilai keputusan  0,98  dengan  kriteria crashworthiness sebesar 19.193,81  N  untuk   F max ,  5.100,93 J/kg  untuk  SEA, dan 46,44% untuk CFE.

## Saran
Dari  hasil  penelitian  tersebut,  desain  terbaik  perlu dilakukan pengujian kembali secara kuasi dinamik untuk mendapatkan nilai kriteria crashworthiness . Ucapan Terima Kasih Ucapan  terima  kasih  ditujukan  kepada  Pusat  Penelitian dan Pengabdian Masyarakat Politeknik Negeri Indramayu.

## VI. DAFTAR PUSTAKA
[1]   Badan  Pusat  Statistik,  "Badan  Pusat  Statistik,"  8 February 2018. [Online]. Available:
https://www.bps.go.id/linkTableDinamis/view/id/ 1133.
[2]   F.  Dionisius,  J.  Istiyanto,  Suliono  and  Y.  N. Rohmat, "Pengembangan
Pengujian
Crashworthiness dengan Simulasi  Numerik Menggunakan  Model  Impact  Transferability," Jurnal Teknologi Terapan (JTT), vol. 3, no. 1, pp. 12-17, 2017.
[3]   J.  Istiyanto,  S.  Hakiman,  D.  A.  Sumarsono,  G. Kiswanto,  A.  S.  Baskoro  and  S.  Supriadi, "Experiment  And  Numerical  Study  -  Effect  of Crush initiator s Under Quasi-Static Axial Load of Thin Wall Square Tube," Applied Mechanics and Materials, vol. 660, pp. 628-632, 2014.
[4]   G.  Sun,  T.  Pang,  J.  Fang,  G.  Li  and  Q.  Li, "Parameterization of Cris-Cross Configuration for Multiobjective Crashworthiness Optimization," International  Journal  of  Mechanical  Sciences, Vols. 124-125, pp. 145-157, 2017.
[5]   J. Istiyanto, F. Dionisius, M. Yudha, M. Malawad and  S.  Hakiman,  "Pengaruh  Diameter Crush initiator Terhadap Crashworthiness Pada  Hollow Box  Beam,"  in Seminar  Nasional  Teknologi  dan Rekayasa (SENTRA) 2016 , Malang, 2016.
[6]   J.  Istiyanto  and  F.  Dionisius,  "Pengaruh  Sudut Crush  initiator Berbentuk  Lubang  Lingkaran Terhadap  Kriteria Crashworthiness Pada  Tabung Persegi  Berdinding  Tipis,"  in Seminar  Nasional Tahunan  Teknik  Mesin  (SNTTM)  XV ,  Bandung, 2016.
[7]   F.  Dionisius,  J.  Istiyanto,  T.  Endramawan,  I.  J. Sianturi  and  S.  ,  "Pengaruh Crush  initiator Pola Bertingkat terhadap kriteria Crashworthiness pada Tabung  Persegi  Berdinding  Tipis,"  in Seminar
Nasional  Teknlogi  dan  Rekayasa  #3  (SENTRA) , Malang, 2017.
[8]   W.  Johnson,  P.  D.  Soden  and  S.  T.  Al-Hassani, "Inextensional collapse of thin-walled tubes under axial  compression," The  Journal  of  Strain Analysis, vol. 12, no. 4, pp. 317-330, 1977.
[9]   T.  Wierzbicki  and  W.  Abramowicz,  "On  the crushing  mechanics  of  thin-walled  structures," Journal of Applied Mechanis, vol. 50, pp. 727-734, 1983.
[10]  W.  Abramowicz  and  N.  Jones,  "Dynamic  Axial Crushing of Square Tubes," International Journal of Impact Engineering, vol. 2, no. 2, pp. 179-208, 1984.
[11]  W.  Abramowicz  and  N.  Jones,  "Transition  from initial  global  bending  to  progressive  buckling  of tubes loaded statically and dynamically," International Journal of Impact Engineering, vol. 19, no. 5-6, pp. 415-437, 1997.
[12]  W.  Abramowicz,  "Thin-walled  structures  as impact energy absorbers," Thin-Walled Structures, vol. 41, no. 2-3, pp. 91-107, 2003.
[13]  Y.-B. Cho, C.-H. Bae, M.-W. Suh and H.-C. Sin, "A Vehicle Front Fame Crash Design Optimization  using  Hole-Type  and  Dent-Type Crush  initiator ," Thin-Walled  Structure, vol.  44, no. 4, pp. 415-428, April 2006.
[14]  I.  Eren,  Y.  Gur  and  Z.  Aksoy,  "Finite  Element analysis of Collapse of Front Side Rails with New Types of Crush Intiator," International Journal of Automotive  Technology, vol.  10,  no.  4,  pp.  451- 457, 2009.
[15]  Q. Cheng, W. Altenhof and L. Li, "Experimental investigations on the crush behaviour of AA6061- T6 aluminum square tubes with different types of through-hole discontinuities," Thin-Walled Structures, vol. 44, pp. 441-454, 2006.
[16]  X.  W.  Zhang,  H.  Su  and  T.  X.  Yu,  "Energy Absorption  of  An  axially  Crushed  Square  Tube With A Buckling Initiator," International Journal of Impact Engineering, vol. 36, no. 3, pp. 402-417, March 2009.
[17]  N. C. Nghia, T. Dirgantara, L. Gunawan, I. S. Putra and  L.  H.  Anh,  "Analytical  Prediction  of  Square Crash  Box  Structure  With  Holes  Due  To  Impact Loading," in Regional Conference on Mechanical and Aerospace Technology , Kuala Lumpur, 2013.
[18]  N. C. Nghia, T. Dirgantara, S. P. Santosa, A. Jusuf and I. S. Putra, "Impact Behavior of Square Crash Box Structures Having Holes at Corners," Applied Mechanics  and  Materials, vol.  660,  pp.  613-617, 2014.
[19]  M.  J.  Rezvani  and  A.  Jahan,  "Effect  of initiator,design,  and  material  on crashworthiness performance  of  thin-walled  cylindrical  tubes  :  A primary  multi-criteria  analysis  in  lightweight
Jurnal Teknologi Terapan | Volume 4,  Nomor 1,  Maret 2018                                                                     p-ISSN 2477-3506 e-ISSN 2549-1938
design," Thin-Walled Structures, vol. 96, pp. 169- 182, November 2015.
[20]  Q.  Estrada,  D.  Szwedowicz,  J.  Silva-Aceves,  T. Majewski, J. Vergara-Vazquez and A. Rodriguez- Mendez, " Crashworthiness behavior of aluminum profiles with holes considering damage criteria and damage  evolution," International  Journal  of Mechanical Sciences, Vols. 131-132, pp. 776-791,
2017.
[21]  I.  ASTM,  "Standard  Test  Methods  for  Tension Testing  of  Metallic  Materials  Designation  : E8/E8M-09," Universidad Del Valle, Pennsylvania, 2010.
[22]  J.  R.  Davis,  Tensile  Testing,  2nd  ed.,  Ohio: Materials Park, 2004.
[23]  K. S. Anupama, D. S. Gowri, D. B. PrabhakaraRao and P. Rajesh, "Application of MADM Algorithms to  Network  Selection," International  Journal  of Innovative  Research  in  Electrical,  Electronics, Instrumentation, and Control Engineering, vol. 3, no. 6, pp. 64-67, 2015.
[24]  Z. Tang, S. Liu and Z. Zhang, "Analysis of energy absorption characteristics of cylindrical multi-cell columns," Thin-Walled Structures, vol. 62, pp. 75- 84, 2013.
[25]  Adriyendi,  "Multi-Attribute  Decision  Making Using  Simple  Additive  Weighting  and  Weighted Product  in  Food  Choice," International  Journal
Infromation Engineering and Electronic Business, vol. 6, pp. 8-14, 2015.