doi: mkts.v25i1.20394

## Perilaku Runtuh Balok Beton Bertulang dengan Sengkang Welded Wire Fabric (WWF)
* I Ketut Sudarsana, Putu Deskarta, Putu Chandra Wira Sanjaya Teknik Sipil, Universitas Udayana,
*) ksudarsana@unud.ac.id
Received: 21 September 2018 Revised: 10 Maret 2019 Accepted:13 Maret 2019

## Abstract
The use of Welded Wire fabric (WWF) has been widely tested and proven to behave very well as stirrups in a column,  but  its  behavior  has  not  been  widely  known  when  used  on  beams.  This  research  was  conducted  to evaluate the behavior of beams with stirrup reinforcement of WWF M4 grid. A total of nine beam specimens with dimensions of 330mm x 180mm x 1500mm were made and tested under monotonic loading until failure loads  with  three  variations  of  stirrup,  where  each  variation  was  made  of  three  beam  specimens  and  four concrete cylinders. The concrete was a ready mix concrete with an average compressive strength of 22,875 kN at 28 days. Beams were tested on simply supported with two concentrated loads at a distance of 500 mm from each support. The loads  was applied incrementally and the middle span deflections  were recorded for each increase in loads. The test results show that the stirrups of WWF M4 grid on beam specimens can increase the shear capacity, stiffness and control the occurrence of the first inclined crack. When compared to conventional stirrups (BJTP ∅ 6mm), beams with WWF M4 stirrups show better behavior.
Keywords: Reinforced concrete beam, welded wire fabric (WWF), shear, stirrups

## Abstrak
Penggunaan welded wire fabric (WWF) telah banyak diuji dan terbukti dapat berperilaku sangat baik sebagai sengkang  pada  kolom,  namun  belum  banyak  diketahui  perilakunya  apabila  dipergunakan  pada  balok. Penelitian  ini  dilakukan  untuk  mengevaluasi  perilaku  balok  dengan  tulangan  sengkang  grid  WWF  M4. Sebanyak sembilan buah benda uji balok dengan dimensi 330mm x 180mm x 1500mm dibuat dan diuji dengan pembebanan monotonik sampai beban runtuh dengan tiga buah variasi sengkang, dimana setiap variasi dibuat benda uji sebanyak tiga buah balok dan empat buah silinder. Beton yang digunakan adalah beton ready mix dengan kuat tekan rata-rata 22,875 kN pada umur 28 hari. Balok diuji di atas perletakan sederhana dengan dua  buah  beban  terpusat  dengan  jarak  500  mm  dari  masing-masing  perletakan.  Beban  dikerjakan  secara bertahap dan lendutan tengah bentang dicatat untuk setiap peningkatan beban. Hasil pengujian menunjukkan bahwa  sengkang  grid  WWF  M4  pada  benda  uji  balok  dapat  meningkatkan  kapasitas  geser,  kekakuan  dan control terhadap terjadinya retak miring pertama. Jika dibandingkan dengan sengkang konvensional (BJTP ∅ 6mm), balok dengan sengkang grid WWF M4 menunjukkan perilaku yang lebih baik.
Kata kunci: Balok beton bertulang, welded wire fabric (WWF), geser, sengkang

## Pendahuluan
Pada  pelaksanaan  konstruksi  struktur  beton bertulang  melibatkan tiga komponen penting  yaitu pembuatan  cetakan  (bekesting),  pabrikasi  baja tulangan  dan  material  beton.  Pabrikasi  tulangan pada  struktur  beton  bertulang  terutama  dalam pembuatan  sengkang  merupakan  proses  yang sangat penting agar tulangan memiliki pengangkuran  yang  memenuhi  persyaratan  untuk
menghindari  kegagalan  dini  ( premature  failure ). Pengangkuran  tulangan  yang  diperoleh  dengan pembengkokan ujung sengkang dengan sudut 135 o
sesui  dengan  persyaratan  SNI  2847:2013  sering dilupakan  karena  pekerja  ingin  pekerjaan  lebih cepat  dan  mudah  dalam  pemasangannya  serta kurangnya pengawasan di  lapangan. Hal ini sering dijumpai  saat  pelaksanaan  konstruksi  atau  terlihat saat  terjadi  keruntuhan  struktur  akibat  gempa. Keberadaan welded  wire  fabric  (WWF) dapat
menjadi  alternatif  tulangan  sengkang  pada  balok beton bertulang untuk mengatasi bentuk hook ujung sengkang yang tidak 135 derajat.
Penggunaan  WWF grid sebagai  sengkang  tertutup atau hoops pada  kolom  telah  banyak  dilakukan pengujian  dan  menunjukkan  mampu  berperilaku sangat baik sebagai tulangan geser dan pengekangan  beton  (Saatcioglu    Grira,  1999; Tavio et  al. , 2012). Material  ini  juga telah  banyak dipergunakan  sebagai  tulangan  lentur  pelat  dan dinding beton. Penggunaan tulangan WWF sebagai tulangan  longitudinal  juga  diteliti  oleh  Elsayed (2016) pada balok T dengan beban berulang.
Penelitian  Elsayed  (2016)  ini  menunjukkan penggunaan  WWF  mampu  memberikan  kontrol retak yang lebih baik serta dapat mengurangi lebar retak yang terjadi dengan memperlambat terjadinya retak pertama. Disamping itu, penggunaan tulangan WWF juga meningkatkan daktilitas balok. Tulangan sengkang WWF berbentuk U pada balok- T baik pada beton prategang maupun non-prategang mampu berfungsi sama efektifnya dengan tulangan Sengkang konvensional dan memiliki pengangkuran  yang  baik  dari  dua  buah  tulangan diagonal (Mansur et al. , 1987; Xuan et al. , 1988).
Balok  dengan  sengkang  WWF  juga  menunjukan kontrol  retak  diagonal  yang  lebih  baik  dengan distribusi  yang  lebih  merata  sehingga  mampu memberikan  regangan  yang  lebih  tinggi  pada sengkang (Mansur et  al. , 1987; Xuan et  al. , 1988, Griezic et  al. ,  1994;  Lin    Perng,  1998).  Namun, Sengkang  WWF  berbentuk  U  ini  kurang  efektif dalam  hal  jumlah  perulangan  apabila  balok menerima  beban  berulang  karena  terjadinya kegagalan  premature  pada  bagian  sambungan  las WWF.  Hal  ini  mengakibatkan  turunnya  kapasitas geser balok (Pincheira et al. , 1989; Elsayed, 2016).
Disamping sengkang U, tulangan Galvanized WWF dengan grid lebih kecil sering disebut welded wire mesh (WWM) juga pernah diteliti sebagai sengkang balok. Ajin  Gokulram (2015) menunjukan bahwa balok beton normal dengan WWM grid 50,8mm x 50,8mm  sebagai  tulangan  geser  menunjukan perilaku  lentur  balok  dapat  ditingkat  dengan menggunakan WWM meskipun tidak menggunakan  sengkang  konvensional.  Hasil  yang sama  juga  disampaikan  Nithin    Kumar  (2016) dimana  perilaku  lentur  balok self-compacting concrete yang  dibungkus  sepanjang  bentang menggunakan galvanized WWM  ukuran  1,25mm dan grid 25,4mm x 25,4mm dapat ditingkatkan.
Penambahan  lapis  WWM  sebagai  tambahan tulangan geser balok dapat meningkatkan kekuatan lentur, perilaku retak dan penyerapan energi secara
significant (Nithin    Kumar  (2016).  Alexander Ramakrishnan (2016) mengusulkan prosedur untuk mendesain  balok  beton  bertulang  dengan  tulangan geser dari  WWM. Sudarsana et  al (2016) meneliti pemanfaatan galvanized WWF grid 50mm x 50mm dan  100mm  x  100mm  sebagai  tulangan  geser  dan pengekangan pada kolom pendek penampang pipih dan  menunjukan  bahwa  kapasitas  dan  daktilitas aksial  kolom  penampang  pipih  dengan  WWM sebanding  dengan  kolom  menggunakan  tulangan konvensional.
Sebagian  besar  penelitian-penelitian  sebelumnya menggunakan WWF sebagai sengkang balok dalam bentuk U atau galvanized WWM yang membungkus tulangan longitudinal. Belum ditemukan  pustaka  yang  menggunakan  WWF grid seperti pada kolom dipergunakan sebagai sengkang tertutup  balok.  Penelitian  ini  dilakukan  untuk mengevaluasi perilaku balok dengan tulangan geser WWF grid dibandingkan  dengan  tulangan  geser konvensional.  Prediksi  kekuatan  geser  peraturan (SNI  2817:2013)  dievaluasi  untuk  balok  dengan tulangan geser WWF grid .

## Prediksi kapasitas geser balok
Kapasitas geser dari balok beton bertulang dengan tulangan  transversal  diperoleh  dari  penjumlahan kontribusi beton utuh (V cz ), agregat interlock (V ay ), aksi pasak tulangan longitudinal (Vd) dan tulangan transversal  (V s )  (Park    Paulay,  1975;  Wight MacGregor,  2012).  Pada  kondisi  retak  yang semakin  lebar,  maka  kontribusi  Vay  mengakibat peningkatan  kontribusi  Vd  dan  Vcz  yang  cepat sampai terjadinya kegagalan berupa pecahnya beton pada tulangan longitudinal atau splitting failure atau beton hancur pada daerah tekan. Semua komponen kecuali  Vs  memiliki  perilaku  yang  getas  sehingga sangat  sulit  memperhitungkannya  pada  proses disain,  sehingga  nilai-nilai  dari  V cz ,  V ay dan  V d digabungkan  menjadi  V c sebagai  kontribusi  dari beton  secara  keseluruhan  (Wight    MacGregor, 2012).
Standar  Nasional  Indonesia  (SNI  2847:2013) memperhitungkan  kapasitas  geser  balok  beton bertulang  (V n )  merupakan  kontribusi  dari  beton (V c )  dan  tulangan  transversal  (V s )  seperti Persamaan 1, 2, dan 3. Adapun retak geser diagonal dianggap  membentuk  sudut  45 o dengan  sumbu memanjang balok.
V n = V c + V s (1)
dengan
bd f V c c ' 17 , 0  = (2)
V s = A v f y d s (3)
dimana  adalah  faktor  modifikasi  untuk  beton ringan, f’ c adalah  kuat  tekan  beton,  b  adalah  lebar balok, d adalah tinggi efektif balok, A v adalah luas kaki-kaki  vertikal  tulangan  tranversal,  f y adalah tegangan  leleh  tulangan  transversal  dan  s  adalah jarak atar tulangan transversal.

## Metode

## Properti material
Beton  yang  dipergunakan  dalam  penelitian  ini diperoleh dari perusahaan ready mix di Bali. Rata- rata hasil pengujian uniaxia l tekan terhadap empat buah silinder beton yang memenuhi standar ASTM pada umur 28 hari adalah 22,85 MPa. Baja tulangan ulir  (BJTD)  13mm,  BJTP ∅ 6mm  dan  WWF grid 150mm x 150mm dengan ∅ 4mm (WWF M4) yang digunakan  memiliki  tegangan  leleh  (f y )  dan tegangan tarik maksimum (f su ) adalah berturut-turut 469,78  MPa  dan  576,08  MPa  untuk  D13;  409,43 MPa dan 553,70 MPa untuk 6mm; 424,54 MPa dan 439,38 MPa untuk WWF M4.
Pengujian  kuat  tekan  beton,  pengujian  kuat  tarik baja  tulangan  dan  pengujian  kuat  tarik  WWF  ini dilakukan  di  Laboratorium  Program  Studi  Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Udayana, Bali.

## Pembuatan benda uji balok
Pada  penelitian  ini  menggunakan  benda  uji  balok penampang persegi panjang yang memiliki dimensi 180mm  x  330mm  x  1500mm  sebanyak  sembilan buah  dengan  tinggi  dan  lebar  balok  disesuaikan dengan ukuran grid WWF yang ada di pasaran yaitu 150mm x 150mm. Adapun parameter yang ditinjau adalah balok tanpa tulangan geser (tiga buah benda uji  kontrol  B-11,  B-12  dan  B-13),  balok  dengan tulangan geser BJTP ∅ 6mm (tiga buah benda uji B- 21,  B-22,  B-23)  dan  balok  dengan  tulangan  geser WWF M4 (tiga buah benda uji B-31, B-32, B-33). Semua benda uji adalah balok bertulangan tunggal dengan tulangan tarik 2D13 dengan penutup beton bersih  15mm.  Balok  didesain  memiliki  tulangan geser yang memenuhi persyaratan SNI 2847:2013. Tulangan geser WWF dipasang dalam bentuk grid yang  menyerupai  pemasangan  sengkang  pada kolom.  Pengangkuran  kaki  vertikal  sengkang diberikan oleh tiga buah tulangan melintang. Setiap parameter yang ditinjau dibuat tiga buah benda uji balok  dengan  detail  pemasangan  tulangan  seperti terlihat pada Gambar 1. Semua benda uji dicor pada saat  yang  bersamaan  dengan  proporsi  campuran beton  yang  sama.  Perawatan  benda  uji  dilakukan dengan  menutup  permukaan  balok  dengan  karung goni basah dan plastik untuk mengurangi terjadinya penguapan air selama tujuh hari. Setelah itu cetakan beton  dibuka  dan  balok  disimpan  pada  suhu ruangan dan terhindar dari  benturan sampai waktu pengujian.
Gambar 1. Dimensi dan detail tulangan benda uji balok

## Setup pengujian
Pengujian benda uji  balok dilakukan setelah beton berumur  28  hari.  Pengujian  dilakukan  di  atas perletakan sederhana sendi dan rol dengan dua titik pembebanan sejarak 500 mm dari tumpuan seperti pada terlihat pada Gambar 2. Pengukuran lendutan di  tengah  bentang  balok  untuk  setiap  peningkatan beban  menggunakan  dua  buah mechanical  (dial) gauges yang  diletakan  pada  kedua  sisi  samping balok  setinggi  lokasi  tulangan  tarik  dari  dari  sisi tarik terluar balok.
Beban  ditingkatkan  secara  bertahap  dengan peningkatan 2,5 kN sampai terjadinya indikasi leleh baja tulangan kemudian beban disesuaikan dengan peningkatan  lendutan  yang  terjadi,  sampai  balok mengalami  keruntuhan  ( failure ).  Lendutan  tengah bentang  dicatat  secara  manual  dari dial  gauges untuk  setiap  peningkatan  beban  dan  direkam dengan vidio  recorder selama  pelaksanaan pengujian. Hal ini perlu dilakukan untuk mengecek ulang  hasil  pembacaan  manual  yang  diperoleh. Terbentuknya  retak  selama  proses  pembebanan dicatat  dan  ditandai  pada  benda  uji  untuk  setiap peningkatan beban.
a.  Setup pengujian benda uji
b.  Mesin uji lentur
Gambar 2. Setup pengujian dan peralatan yang digunakan

## Hasil dan Pembahasan

## Mode keruntuhan dan pola retak
Secara  umum,  seluruh  benda  uji  mengalami kegagalan geser yang diawali dengan terbentuknya retak  rambut  diagonal  dengan  sudut  ±45 o pada daerah  tumpuan  balok.  Retak  diagonal  tersebut semakin  melebar  dan  memanjang  menuju  titik pembebanan  dengan  peningkatan  beban  yang bekerja  sampai  akhirnya  terjadi  kegagalan  geser. Pola retak salah satu benda uji dari masing-masing variasi setelah mengalami keruntuhan dapat dilihat pada  Gambar  3.  Jumlah  retak  yang  terjadi  pada benda  uji  dengan  sengkang  BJTP  Ø6mm  lebih banyak daripada benda uji dengan sengkang WWF M4  terutama  retak  vertikal  (retak  lentur).  Ini menunjukan  WWF  mampu  memberikan  kontrol retak yang lebih baik.
Gaya  geser  yang  menyebabkan  terjadinya  retak miring  pertama  kali  (V cr )  adalah  rata-rata  sebesar 30,83 kN, 31,67 kN dan 35,00 kN masing-masing untuk benda uji tanpa  sengkang, dengan sengkang BJTP Ø6mm dan dengan sengkang WWF M4. Ini menunjukkan terjadi peningkatan gaya geser retak miring  pertama  (Vcr)  sebesar  2,72%  dan  13,53% dari  balok  tanpa  tulangan  geser  untuk  masing- masing  balok  dengan  tulangan  Sengkang  BJTP Ø6mm dan WWF M4mm.
Retak miring yang terjadi pada balok dengan WWF memerlukan gaya geser  yang  lebih  besar sehingga terjadinya lebih lambat dibandingkan dengan balok Sengkang  BJTP  Ø6mm.  Hal  ini  menunjukkan bahwa WWF mampu memberikan kontrol terjadinya retak lebih baik. Perilaku ini juga sesuai dengan  hasil  penelitian  dari  Mansur et  al (1987); Xuan et al (1988); Griezic et al (1994); Lin  Peng (1998); Elsayed (2016).

## Hubungan beban dan Lendutan
Lendutan  di  tengah-tengah  bentang  balok  diukur dengan  menggunakan  dua  buah dial  gauge yang ditempatkan  pada  kedua  sisi  balok  yang  sejajar dengan posisi tulangan longitudinal. Hasil rata-rata pencatatan dari kedua dial gauge tersebut kemudian diplot terhadap beban yang diaplikasikan pada saat pengujian  seperti  terlihat  pada  Gambar  4.  Semua variasi  dibandingkan  dengan  benda  uji  kontrol. Diagram  beban-lendutan  menunjukan  bahwa sebelum  retak  terjadi,  balok  masih  berperilaku linear  yang  ditunjukkan  dengan  perilaku  kurva hubungan  beban  dan  lendutan  balok  masih mendekati garis lurus. Beban yang terus ditingkatkan  mengakibatkan  tegangan  tarik  beton terlewati sehingga terjadi retak.
a.  Balok tanpa tulangan geser (tipe B-1)
b.  Balok dengan tulangan geser BJTP Ø6mm (Tipe B-2)
(c) Balok dengan tulangan geser WWF M4 (Tipe B-3)
Gambar 3. Contoh pola keruntuhan benda uji balok setelah pengujian untuk setiap variasi sengkang
0 20 40 60 80 100 120 140 160 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 T o ta l b eb an [ kN] Lendutan tengah bentang [mm] B-11 B-12 B-13 B-21
B-22 B-23
b.  Balok kontrol dan tulangan geser WWF M4
c.  Perbandingan lendutan antara balok dengan BJTP Ø6mm dan WWF M4
Gambar 4. Hubungan beban dan lendutan tengah bentang benda uji B-1, B-2 dan B-3
Akibat  retak  yang  terjadi  pada  balok  baik  retak lentur  maupun  retak  geser,  maka  kurva  lendutan mengalami  perubahan  menjadi  nonlinear  yang akhirnya  turun  secara  tiba-tiba  saat  balok mengalami kegagalan
Kegagalan  yang  secara  tiba-tiba  merupakan indikasi  bahwa  semua  benda  uji  mengalami keruntuhan  geser.  Kurva  beban-lendutan  ini  tidak menunjukan  adanya  kondisi yield  plateu tulangan longitudinal  atau  terjadinya  peningkatan  lendutan tanpa peningkatan beban yang significant sehingga dapat  dikatakan  bahwa  tulangan  longitudinal mungkin  belum  mengalami  leleh  pada  saat  balok mengalami  keruntuhan.  Kondisi  keruntuhan  balok seperti  ini  merupakan  keruntuhan  geser  murni seperti  yang  diharapkan  saat  mendesain  benda  uji agar  murni  keruntuhan  akibat  gaya  geser.  Semua benda uji dengan tulangan geser (baik BJTP BJTP Ø6mm  maupun  WWF  M4  mm)  mengalami lendutan  yang  lebih  besar  dibandingkan  dengan benda  uji  tanpa  tulangan  geser  atau  balok kontrol.Kondisi ini  terjadi  karena  tulangan
transversal memberikan kontribusi dalam
peningkatan beban yang bekerja. Dengan peningkatan beban ini maka kapasitas gesernya juga mengalami  peningkatan  terlepas  dari  penggunaan sengkang  konvensional  BJTP  Ø6mm  maupun WWF  M4.  Penggunaan tulangan  geser  dari  WWF (Balok  B-3)  menghasilkan  perilaku  yang  hampir sama dengan tulangan geser baja polos (Balok B-2) seperti  terlihat  pada  Gambar  4c  sehingga pemanfaatkan  WWF  sebagai  tulangan  geser  balok dapat dipertimbangkan sebagai alternatifnya apabila  pembuatan  kait  ujung  ( hooks )  pada sengkang konvensional untuk memenuhi persyaratan pada code menjadi suatu kendala.

## Kapasitas geser balok
Kapasitas  geser  semua  balok  pada  kondisi  retak (V cr )  dan  runtuh  (V max )  dari  hasil  pengujian sembilan  buah  benda  uji  balok  ditampilkan  pada Tabel  1.  Retak  miring  baru  terjadi  setelah  gaya geser  bekerja  lebih  dari  50%  dari  gaya  geser maksimum.
0 20 40 60 80 100 120 140 160 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 T o ta l b eb an [ kN] Lendutan tengah bentang [mm] B-11 B-12 B-13 B-31 B-32 B-33 0 20 40 60 80 100 120 140 160 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 T o tal b eb an [ kN] Lendutan tengah bentang [mm] B-21 B-22 B-23 B-31
B-32
B-33

## Tabel 1. Kapasitas geser benda uji balok dan perbandingannya dengan prediksi SNI 2847:2013
No Kode Hasil penelitian V sni (kN) Rasio V max /V sni P cr (kN) P max (kN) V cr (kN) V cr , rata- rata (kN) V max (kN) V max , rata- rata (kN) 1 B-11 60,0 110,0 30,00 30,83 55,00 52,50 44,54 1,18 B-12 62,5 100,0 31,25 50,00 B-13 62,5 105,0 31,25 52,50 2 B-21 60,0 125,0 30,00 31,67 62,50 59,16 95,97 0,62 B-22 62,5 112,5 31,25 56,25 B-23 67,5 117,5 33,75 58,75 3 B-31 72,5 110,0 36,25 35,00 55,00 60,00 68,24 0,88 B-32 67,5 132,5 33,75 66,25 B-33 70,0 117,5 35,00 58,75
Tabel 2. Kekakuan benda uji
No Kode Kondisi elastis (k e ) Kondisi plastis (k p ) P/ 𝛿 (kN/mm) k e (avg) (kN/mm) P/ 𝛿 (kN/mm) k p (avg) (kN/mm) 1 B-11 27,64 27,35 - - 2 B-12 25,61 - 3 B-13 28,80 - 4 B-21 32,52 30,52 18,81 5 B-22 29,27 16,69 15,91 6 B-23 29,80 12,23 7 B-31 24,13 29,00 15,42 8 B-32 34,43 15,77 16,25 9 B-33 28,45 17,57
Tulangan geser WWF M4 mampu memberikan V cr yang  lebih  besar sehingga kemunculan retak geser dapat diperlambat bila dibandingkan dengan balok kontrol dengan tulangan sengkang BJTD. Rata-rata kapasitas  geser  maksimum  balok  (V max )  dengan sengkang WWF M4 sedikit lebih besar dibandingkan  dengan  balok  bertulangan  sengkang BJTP Ø6mm.
Perbedaan kapasitas geser ini merupakan kontribusi dari  perbedaan  kuat  leleh  WWF  yang  lebih  tinggi sebesar  4,18%  daripada  kuat  leleh  BJTP  Ø6mm meskipun  pada  desain  awal  tulangan  geser  sudah dilakukan  konversi  diameter  tulangan  sehingga diperoleh nilai rasio luas tulangan gesernya (Av/s) sebesar  0,413  dan  0,183  masing-masing  untuk balok dengan sengkang BJTP Ø6mm atau B-2 dan dengan sengkang WWF M4 atau B-3. Perbandingan antara  kapasitas  geser  maksimum  pengujian  dan prediksi geser menurut SNI 2847:2013 (V maks /V sni ) sesuai dengan Persamaan 1, 2 dan 3 terlihat bahwa hanya  balok  tanpa  tulangan  geser  yang  diprediksi aman  dengan  rasio  V maks /V sni sebesar  1,18, sedangkan  kedua  variasi  balok  dengan  tulangan geser  BJTP  Ø6mm  dan  WWF  M4  memiliki kapasitas  geser  lebih  kecil  dari  prediksi  SNI 2847:2013 sehingga prediksi SNI 2847 untuk kedua tipe balok ini tidak aman yang ditunjukkan dengan
nilai  rata-rata  rasio  V maks /V sni lebih  kecil  daripada 1,0.  Hal  ini  diakibatkan  oleh  prediksi  SNI 2847:2013 terhadap kontribusi tulangan geser pada kapasitas geser balok jauh lebih besar daripada yang terjadi pada saat pengujian.

## Kekakuan balok
Kekakuan  setiap  benda  uji  (k)  dapat  dihitung  dari diagram  hubungan  beban  dan  lendutan  yang ditampilkan pada Gambar 4 dengan  menggunakan persamaan k = P/δ, dengan k = besar kekakuan, P = besar  gaya  yang  diterima  balok,  δ  =  besarnya lendutan yang terjadi. Berdasarkan bentuk diagram P - δ maka kekakuan benda uji dapat dibagi menjadi dua kondisi yaitu kondisi elastis (k e ) dimana kondisi dari origin sampai  titik  perubahan  kurva  linear  ke nonlinear  dan  kondisi  plastis  (k p )  dimana  kondisi dari titik mulai kurva nonlinear sampai runtuh atau beban maksimum. Hasil perhitungan kekakuan (k) dari  masing-masing  benda  uji  dan  rata-ratanya dapat dilihat pada Tabel 2. Kekakuan rata-rata balok dengan sengkang WWF M4 dan BJTD Ø6mm tidak berbeda  cukup  besar  baik  pada  kondisi  elastis (k e,avg )  maupun  pada  kondisi  (k p,avg ).  Pada  kondisi elastis,  kekakuan  balok  sengkang  BJTD  Ø6mm adalah  5,2%  lebih  besar  daripada  kekauan  balok dengan Sengkang WWF M4, namun  balok dengan
sengkang WWF M4 lebih besar 2,1% pada kondisi plastis.  Dilihat  dari  perbedaan  kekakuan  ini, perilaku  balok  menggunakan  sengkang  BJTD Ø6mm  ataupun  WWF  M4  tidak  berbeda  secara significant sehingga material WWF dapat dipergunakan sebagai tulangan geser apabila dilihat dari  kekakuan  balok  itu  sendiri.  Nilai  kekakuan balok ini juga dapat memebrikan gambaran tentang daktilitas  dari  benda  uji.  Dengan  nilai  kekakuan yang  tidak  berbeda  antara  benda  uji  balok menggunakan  tulangan  transversal  BJTP  Ø6mm dengan  balok  menggunakan  tulangan  transversal WWF  M4,  maka  daktilitas  kedua  balok  tersebut juga memiliki daktilitas yang hampir sama.

## Kesimpulan
Berdasarkan hasil pengujian dan pembahasan yang telah  dilakukan  maka  dapat  diambil  beberapa kesimpulan  yaitu  (1).  Penggunaan  tulangan sengkang  grid  WWF  M4  dapat  meningkatkan kapasitas  geser  nominal balok  dan  dapat memperlambat terjadinya retak miring pertama. (2). Pola  retak  yang  dihasilkan  dari  penggunaan tulangan  sengkang  grid  WWF  M4  lebih  baik daripada  balok  Sengkang  konvesional  BJTP  6mm dengan  beban  retak  yang  lebih  besar.  (3).  Kurva beban  dan  lendutan  dari  balok  dengan  sengkang grid WWF M4 memiliki bentuk yang mirip dengan balok  bertulangan  sengkang  BJTP  Ø6mm.  (4). Kekakuan  elastis  balok  dengan  Sengkang  BJTP Ø6mm lebih besar 5,2% namun pada kondisi plastis lebih  kecil  2,1%  dari  kekakuan  balok  dengan Sengkang WWF M4.

## Daftar Pustaka
Ajin,  M.    Gokulram,  H.  (2015).  Flexural Behaviour of RC Beam with Welded Mess as Shear Reinforcement. Int.  J.  of  Eng.  Sciences  and Research Tech. (IJESRT), 4 (3), 242-246.
Alexander, D.  Ramakrishnan, S. (2016). Design of  RC  Beam  With  and  Without  Welded  Mesh  as Shear  Reinforcement  in  Flexural  and  Shear Behaviour. Int. J. of Adv. Eng. Research and Tech. (IJAERT) , 4 (6), 214-217.
Indonesia,  S.  N.  (2013).  Persyaratan  beton struktural  untuk  bangunan  gedung. SNI , 2847 , 2013.
Elsayed, A. A. Z. (2016). Behavior of Reinforced Concrete T. Beams with Welded Mesh Reinforcement  under  Repeated  Load. IOSR Journal  of  Mechanical  and  Civil  Engineering (IOSR-JMCE) , 13 (4), 54-71.
Griezic,  A.,  Cook,  W.  D.,    Mitchell,  D.  (1994). Tests  to  Determine  Performance  of  Deformed Welded  Wire  Fabric  Stirrups. Structural  Journal ,
91 (2), 211-220.
Lin,  C.  H.,    Perng,  S.  M.  (1998).  Flexural behavior  of  concrete  beams  with  welded  wire fabric  as  shear  reinforcement. Structural  Journal ,
95 (5), 540-546.
Mansur,  M.  A.,  Lee,  C.  K.,    Lee,  S.  L.  (1987). Deformed  wire  fabric  as  shear  reinforcement  in concrete  beams. Structural  Journal , 84 (5),  392- 399.
Nithin,  K.  R.    Kumar,  N.  S.  (2016).  Flexural Behaviour  of  Self  Compacting  Concrete  Beam using Welded Wire Mesh as Shear Reinforcement. Int. Journal of Sci. and Research (IJSR), 5(6) , 189- 194.
Park, R.  Paulay, T. (1975). Reinforced concrete structure .  A  Wiley-Interscience  Publication,  New York.
Pincheira, J. A., Rizkalla, S. H.,  Attiogbe, E. K. (1989).  Performance  of  Welded  Wire  Fabric  as Shear  Reinforcement  under  Cyclic  Loading. ACI Structural Journal , 86 (6), 728-735.
Saatcioglu, M.,  Grira, M. (1999). Confinement of  Reinforced  Concrete  Columns  with  Welded Reinforced Grids. Structural Journal , 96 (1), 29-39.
Sudarsana, I. K., Saputra, I. G. O.,  Astri, P. A. R.  (2016,  Oktober). Kapasitas  dan  Daktilitas Aksial Kolom Penampang Pipih dengan Tulangan Transversal  dari  Galvanized Welded Wire Fabric (G-WWF) . In Konferensi Nasional Teknik Sipil 10 (Konteks10) (pp  237-244),  Departement  of  Civil Engineering,  Universitas  Atmajaya  Yogyakarta, Yogyakarta, Indonesia.
Tavio,  Kusuma,  B.    Suprobo,  P.  (2012). Experimental  Behavior  of  Concrete  Columns Confined  by  Welded  Wire  Fabric  as  Transverse Reinforcement  under  Axial  Compression. ACI Structural Journal , 109 (3), 339-347.
Wight,  J.  K.    MacGregor,  J.  (2012). Reinforced concrete: mechanics and material ( 6 th ed.). Pearson, Boston.
Xuan,  X,  Rizkalla,  S,    Maruyama,  K.  (1988). Effectiveness  of  Welded  Wire  Fabric  as  Shear Reinforcement in Pretensioned Prestressed
Concrete T-Beams. ACI Str. Journal , July-August,
429-436.