## ANALISIS PENURUNAN JALAN DI ATAS TANAH GAMBUT TANPA PERBAIKAN DI PEKANBARU
Jonathan Wansons Khohara 1 dan Aniek Prihatiningsih 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia jonathan.325190003@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia aniekp@ft.untar.ac.id
Masuk: 19-01-2023, revisi: 30-04-2023, diterima untuk diterbitkan: 02-05-2023

## ABSTRACT
Indonesia is one of the countries that has the largest area of peat soil. Construction on peat soil may cause problems to the structure due to poor physical properties of peat soil such as having low bearing capacity, which usually soil improvement methods are used to solve this issue, however this requires additional cost during construction. There have been several cases where roads build on peat experience damages like the occurrence of settlement that results in  road  surface  subsidence  making  the  road  uneven.  This  research  will  conduct  a  study  in  peat  soil  without  soil improvement  where  the  peatland  will  be  used  as  a  location  for  road  construction,  which  the  bearing  capacity, settlement and time required for settlement to take place is predicted as well as the risks of not using soil improvements on peat. The analysis will be conducted in a condition where in the pavement will be placed right above the elevation of 0,0 m, and the pavement as well as vehicle will be considered as a load. The largest bearing capacity is 200,8648 kN/m 2 . The total settlement is 58,9 cm, whereas the time needed for primary consolidation to take place is 22,6997 years.
Keywords: peat soil; low bearing capacity; settlement; consolidation; roads

## ABSTRAK
Indonesia merupakan salah satu negara yang memiliki luas lahan gambut terbesar di dunia. Pembangunan pada tanah gambut dapat menimbulkan beberapa masalah kepada konstruksi yang disebabkan oleh sifat fisik tanah gambut yang kurang  bagus  seperti  memiliki  daya  dukung  yang  rendah,  sehingga  biasanya  perlu  dilakukan  perkuatan  tanah  dan dibutuhkan biaya tambahan dalam konstruksi. Dalam penelitian ini akan dilakukan penelitian terhadap tanah gambut yang tidak diperbaiki atau diperkuat dimana tanah tersebut akan digunakan sebagai lokasi konstruksi jalan, yang akan dilakukan prediksi besar daya dukung, serta besar dan lama penurunan yang terjadi pada tanah tersebut serta risiko apa saja yang terdapat. Analisis pada penelitian ini dilakukan dalam kondisi dimana lapisan perkerasan jalan terletak tepat  di  atas  elevasi  0,0  m  dimana  lapisan  perkerasan  dan  kendaraan  akan  dianggap  sebagai  beban.  Daya  dukung terbesar  yang  diperoleh  adalah  200,8648  kN/m 2 .  Penurunan  total  yang  terjadi  adalah  58,9  cm,  serta  jumlah  lama penurunan konsolidasi primer adalah 22,6997 tahun.
Kata kunci: tanah gambut; daya dukung rendah; penurunan; konsolidasi; jalan

## 1. PENDAHULUAN
Indonesia merupakan salah satu negara di dunia yang memiliki luas sebaran lahan gambut terbesar, dimana negara Indonesia memiliki luas lahan gambut sekitar 14,9 juta hektare (Ritung et al, 2011). Tanah gambut biasanya memiliki daya dukung yang kecil yang disebabkan oleh sifat fisiknya yang kurang baik, sehingga menjadi sulit untuk digunakan dalam  bidang  konstruksi.  Tanah  gambut  secara  umum  adalah  suatu  zat  organik  yang  terbentuk  secara  alami  yang memiliki zat pembentuk utama yaitu bahan tumbuhan (ASTM D4427-92:2002). Dengan perkembangan ekonomi yang sangat pesat pada saat ini dibutuhkan pemanfaatan lahan-lahan yang lebih luas untuk membangun infrastruktur yang diperlukan bagi masyarakat, oleh karena itu kontruksi di atas tanah gambut sudah tidak bisa dihindarkan lagi.
Salah  satu  infrastruktur  yang  diperlukan  oleh  masyarakat  pada  saat  ini  adalah  infrastruktur  yang  mendukung kelancaran jaringan transportasi seperti pembangunan jalanan. Namun pembangunan jalan di atas tanah gambut ini biasanya menimbulkan masalah yang disebabkan oleh sifat fisiknya yang kurang baik sehingga dapat menghasilkan permukaan jalan yang mengalami penurunan dan membuat permukaan jalan menjadi tidak rata. Pembangunan di atas tanah gambut ini biasanya dilakukan perbaikan tanah untuk meningkatkan sifat fisik serta daya dukungnya, namun dengan  melakukan  perbaikan  tentunya  dibutuhkan  biaya  yang  lebih.  Oleh  karena  itu,  pada  penelitian  ini  akan
dilakukan  pengamatan  mengenai  penurunan  yang  terjadi  pada  tanah  gambut  yang  tidak  perkuat,  dan  digunakan sebagai lokasi untuk pembangunan infrastruktur jalan.

## Tanah gambut
Istilah  tanah  gambut  ini  didefinisasikan  sebagai  suatu  zat  yang  memiliki  kadar  organik  tinggi  dimana  zat  tersebut berasal dari bahan tumbuhan, tanah gambut ini terbentuk pada saat zat organik tumbuhan terkumpul lebih cepat dan kemudian mengalami pembusukan (Huat et al, 2014). Menurut Pd T-06-2004-B, tanah gambut merupakan suatu jenis tanah lunak yang memiliki zat sisa-sisa tumbuhan yang membusuk sebagai pembentuk utamanya. Secara umum tanah gambut memiliki kompresibilitas yang tinggi dan kuat geser undrained yang rendah, serta permeabilitas yang tinggi. Suatu  tanah  dapat  diklasifikasikan  sebagai  tanah  gambut  apabila  kadar  organik  dari  tanah  tersebut  >  75%.  Tanah gambut ini memiliki daya dukung yang rendah serta memiliki tekstur yang berserat sehingga membuat tanah tersebut memiliki tingkat permeabilitas dan konsolidasi yang tinggi, oleh karena itu dapat disimpulkan bahwa tanah gambut kurang  baik  untuk  digunakan  dalam  pembangunan  suatu  struktur,  dan  apabila  akan dilakukan  pembangunan perlu dilakukan upaya perkuatan tanah untuk meningkatkan daya dukung dari  tanah tersebut (Rahayu et al, 2018). Selain itu tanah gambut juga memiliki karakteristik serat-serat tumbuhan yang mirip dengan spons sehingga partikel tanah gambut sangat renggang ( very loose ) (Thomson & Prihatiningsih, 2021).

## Efek air pada tanah gambut
Tanah gambut memiliki sifat yang berbahaya dimana tanah gambut memiliki sifat yang disebut sebagai mengering tidak balik ( irreversible drying ), dimana dengan sifat ini membuat tanah gambut menjadi mudah terbakar pada saat musim panas. Sifat ini membuat tanah gambut yang sudah mengalami pengeringan dengan kadar air pada tanah kurang dari 100% (berdasarkan berat) kehilangan kemampuannya untuk menyerap air lagi apabila nantinya dibasahi. Pada kondisi ini tanah gambut memnjadi lebih mudah hanyut dibawa air dan lebih mudah untuk terbakar (Agus & Subiksa, 2008).

## Sifat fisik tanah gambut
Berat isi tanah gambut biasanya memiliki nilai pada rentang 8,3 kN/m 3 – 11,5 kN/m 3 (Huat et al, 2011).
Secara umum tanah gambut adalah tanah yang sangat compressive , oleh karena itu tanah gambut memiliki nilai angka pori yang cukup tinggi. Dimana tanah gambut ini bisa memiliki angka pori dalam rentang 5 – 15 dan untuk jenis tanah gambut berserat ( fibrous ) angka pori dapat mencapai nilai 25 (Huat et al, 2011).

## Fondasi dangkal
Fondasi dangkal secara umum adalah fondasi yang terletak dalam tanah dengan kedalamannya yang tidak melebihi dari lebar fondasinya sendiri. Fondasi termasuk fondasi tapak ( pad ), jalur atau menerus ( strip ), dan rakit ( raft ) (Das & Sivakugan, 2017). Daya dukung dari suatu fondasi dangkal dapat dihitung menggunakan persamaan teori Terzaghi (1943), Meyerhof (1963), Hansen (1970), dan Vesić (1973, 1975).

## Tekanan efektif
Tekanan  efektif  ( effective  stress )  adalah  tekanan  yang  terbawa  oleh  partikel-partikel pada  tanah.  Asumsikan  suatu elemen tanah jenuh yang dikenakan tekanan normal (σ) dari Persamaan 1, yang diterapkan pada batas horizontal yang dapat  dilihat  pada  Gambar  1.  Tekanan  s disebut  sebagai  tekanan  total,  dimana untuk  mencapai  kestabilan  tekanan pada tanah perlu sama dan berlawanan dengan σ. Reaksi terhadap σ disediakan oleh kombinasi dari tekanan zat padat, yang disebut sebagai tekanan efektif (σ’), dan tekanan air pori (u) dari air pada pori-pori (Budhu, 2010).
𝜎 = 𝜎 ′ + 𝑢 (1)

## Tegangan vertikal
Tegangan vertikal pada tanah akibat beban terpusat dapat dihitung menggunakan persamaan metode Boussinesq, yang dapat digunakan Persamaan 2.
𝛥𝜎 = 3𝑃
2π𝑧 2 (1 + ( 𝑟 𝑧 ) 2 ) 5 2 (2)
Gambar 1. Tekanan efektif (Budhu, 2010)
dengan Δσ = peningkatan tegangan pada kedalaman z (kN/m 2 ), P = beban (kN), r = jarak tegak lurus dari titik kerja gaya (m), dan z = kedalaman (m).
Tegangan vertikal pada tanah akibat beban merata dapat dihitung dengan tabel korelasi nilai Δσ/q o dengan 2z/B dan 2x/B yang dapat dilihat pada Das & Sivakugan (2017).

## Penurunan total
Dalam SNI 8460:2017, penurunan total adalah penurunan seketika atau penurunan elastis ditambah dengan penurunan konsolidasi, dimana penurunan elastis akan terjadi pada saat beban diberikan. Berikut adalah alasan mengapa dapat terjadi penurunan pada tanah:
1. Pemberian beban pada fondasi
2. Berubahnya elevasi muka air tanah
3. Getaran akibat beban mesin, kereta api, termasuk akibat gempa
4. Perubahan  tegangan  yang  bekerja  pada  lapisan  tanah  fondasi  yang  diakibatkan  dari  adanya  galian  atau pekerjaan konstruksi di sekitarnya

## Penurunan elastis
Penurunan elastis adalah penurunan yang disebabkan oleh deformasi elastis tanah kering, basah, dan jenuh air, tanpa adanya perubahan kadar air. Penurunan elastis ini terjadi secara langsung setelah konstruksi suatu struktur atau setelah diberikan beban (Das & Sivakugan, 2017).
Penurunan elastis fondasi dangkal (Persamaan 3) yang diajukan oleh Janbu et al (1956) pada tanah jenuh ( saturated clay ) dengan nilai rasio poisson, μ s = 0,5. Serta dengan grafik nilai A 1 dan A 2 yang diajukan oleh Christian dan Carrier (1978) yang dapat dilihat pada Gambar 2.
𝑆 𝑒 = 𝐴 1 𝐴 2 𝑞 𝑜 𝐵 𝐸 𝑠 (3)
dengan S e = penurunan elastis (m), A 1 = f (H / B, L / B), A 2 = f (D f / B), L = Panjang fondasi (m), B = lebar fondasi (m),  D f =  kedalaman  fondasi  (m),  H  =  ketebalan  lapisan  tanah  (m),  q o =  tekanan  yang  bekerja  (kN/m 2 ),  dan  E s = modulus elastisitas tanah (kN/m 2 ).
Persamaan 4, penurunan elastis yang diajukan oleh Janbu et al (1956) dengan grafik nilai μ 0 dan μ 1 yang dapat dilihat pada Gambar 3.
𝑆 𝑒 = 𝜇 𝑜 𝜇 1 𝑞 𝑜 𝐵 𝐸 𝑠 (4)
Gambar 2. Nilai A 1 dan A 2 untuk kalkulasi penurunan elastis (Das & Sivakugan, 2017)
Gambar 3. Grafik hubungan μ 1 dengan H/B dan μ 0 dengan D/B (Craig & Soepandji, 1989)
Persamaan 5-11 untuk menghitung penurunan elastis pada tanah granular sesuai dengan teori elastisitas.
𝑆 𝑒 = 𝑞 𝑜 (𝛼𝐵′) 1 − 𝜇 𝑠 2 𝐸 𝑠 𝐼 𝑠 𝐼 𝑓 (5)
𝐼 𝑠 = 𝐹 1 + 1 − 2𝜇 𝑠 1 − 𝜇 𝑠 𝐹 2 (6)
𝐹 1 = 1 𝜋 (𝐴 0 + 𝐴 1 ) (7)
𝐹 2 = 𝑛 ′ 2𝜋 𝑡𝑎𝑛 −1 𝐴 2 (8)
𝐴 0 = m′ln (1 + √𝑚 ′2 + 1)√𝑚 ′2 + 𝑛 ′2 𝑚 ′ (1 + √𝑚 ′2 + 𝑛 ′2 + 1) (9)
𝐴 1 = ln (𝑚 ′ + √𝑚 ′2 + 1)√1 + 𝑛 ′2 𝑚 ′ + √𝑚 ′2 + 𝑛 ′2 + 1 (10)
𝐴 2 = 𝑚 ′ 𝑛 ′ √𝑚 ′2 + 𝑛 ′2 + 1 (11)
Persamaan 12-14 untuk perhitungan di tengah fondasi.
α = 4
(12)
𝑚 ′ = 𝐿 𝐵 (13)
𝑛 ′ = 𝐻 ( 𝐵 2 ) (14)
Persamaan 15-17 untuk perhitungan di sudut fondasi.
α = 1 (15)
𝑚 ′ = 𝐿 𝐵 (16)
𝑛 ′ = 𝐻 𝐵 (17)
dengan α = faktor lokasi penurunan pada fondasi, B’ = B/2 untuk di tengah fondasi, dan B untuk di sudut fondasi, I s = faktor bentuk, dan I f = faktor kedalaman. Dimana variasi nilai I f dapat lihat pada Tabel 1, sedangkan untuk variasi nilai rasio poisson tanah dapat dilihat pada Tabel 2.
Tabel 1. Variasi nilai I f dengan L/B dan D f /B (Das & Sobhan, 2014)
L/B D f /B
I f μ s = 0,3
μ s = 0,4 μ s = 0,5 1 0,5 0,77 0,82 0,85 0,75 0,69 0,74 0,77 1 0,65 0,69 0,72 2 0,5 0,82 0,86 0,89 0,75 0,75 0,79 0,83 1 0,71 0,75 0,79 5 0,5 0,87 0,91 0,93 0,75 0,81 0,86 0,89 1 0,78 0,82 0,85
Tabel 2. Nilai rasio poisson sesuai dengan jenis tanah (Das & Sobhan, 2014)
Tipe tanah Rasio poisson (μ s ) Pasir lepas 0,2 – 0,4 Pasir sedang 0,25 – 0,4 Pasir padat 0,3 – 0,45 Pasir berlanau 0,2 – 0,4 Lempung lembut 0,15 – 0,25 Lempung sedang 0,2 – 0,5

## Penurunan konsolidasi
Penurunan konsolidasi adalah jenis penurunan yang bergantung pada waktu dimana terjadi pengurangan volume yang disebabkan  oleh  keluarnya  air  dari  pori  atau  rongga  yang  terdapat  pada  tanah  tersebut  (Budhu,  2010).  Penurunan konsolidasi umunya terjadi dalam satu arah yaitu arah vertikal dari atas ke bawah, hal ini disebabkan karena tanah sekitarnya dapat menahan gaya atau beban tambahan yang diterima dari arah horizontal yang biasanya disebut sebagai konsolidasi satu arah ( one dimensional consolidation ) (Wilson & Susilo, 2018). Penurunan konsolidasi secara umum terjadi dalam dua tahap, yaitu penurunan konsolidasi primer dan penurunan konsolidasi sekunder. Pada penelitian ini akan hanya dilakukan perhitungan pada konsolidasi primer. Berikut adalah persamaan untuk menghitung penurunan konsolidasi primer:
Persamaan 18 untuk normally consolidated ( 𝜎 𝑜 ′ = 𝜎 𝑐 ′ ).
𝑆 𝑐 = 𝐶 𝑐 𝐻 𝑐 1 + 𝑒 𝑜 𝑙𝑜𝑔 𝜎 𝑜 ′ + 𝛥𝜎 ′ 𝜎 𝑜 ′ (18)
Persamaan 19-20 untuk over consolidated .
𝜎 𝑜 ′ + 𝛥𝜎 ′ ≤ 𝜎 𝑐 ′ → 𝑆 𝑐 = 𝐶 𝑠 𝐻 𝑐 1 + 𝑒 𝑜 𝑙𝑜𝑔 𝜎 𝑜 ′ + 𝛥𝜎 ′ 𝜎 𝑜 ′ (19)
𝜎 𝑜 ′ + 𝛥𝜎 ′ > 𝜎 𝑐 ′ → 𝑆 𝑐 = 𝐶 𝑠 𝐻 𝑐 1 + 𝑒 𝑜 𝑙𝑜𝑔 𝜎 𝑐 ′ 𝜎 𝑜 ′ + 𝐶 𝑐 𝐻 𝑐 1 + 𝑒 𝑜 𝑙𝑜𝑔 𝜎 𝑜 ′ + 𝛥𝜎 ′ 𝜎 𝑐 ′ (20)
dengan S c = penurunan konsolidasi primer (m), C c = indeks kompresibilitas, C s = indeks pemuaian, e o = angka pori awal tanah, H c = tebal lapisan tanah (m), Δσ’ = perubahan tekanan (kN/m 2 ), 𝜎 𝑜 ′ = tekanan efektif overburden (kN/m 2 ), dan 𝜎 𝑐 ′ = tekanan prakonsolidasi (kN/m 2 ).

## Lama penurunan konsolidasi
Persamaan 21 untuk Faktor waktu.
𝑇 𝑣 = 𝐶 𝑣 𝑡 𝐻 𝑑𝑟 2 (21)
Persamaan 22 untuk U = 0 – 60%.
𝑇 𝑣 = 𝜋 4 ( 𝑈% 100 ) 2 (22)
Persamaan 23 untuk U > 60%.
𝑇 𝑣 = 1,781 − 0,933log⁡(100 − 𝑈%) (23)
Persamaan 24 untuk kecepatan penurunan konsolidasi.
𝑡 = 𝑇 𝑣 𝐻 𝑑𝑟 2 𝐶 𝑣 (24)
dengan Tv = faktor waktu, Cv = koefisien konsolidasi (mm 2 /min), Hdr = Panjang maksimum aliran drainase (m). U = derajat konsolidasi (%), dan t = waktu yang diperlukan untuk terjadi penurunan.
Penurunan izin yang digunakan pada penelitian ini adalah penurunan izin yang tercantum dalam Bina Marga untuk perkerasan jalan yaitu 100 mm (MDP 04/SE/Db/2017).

## 2. METODE PENELITIAN
Berikut adalah tahap-tahap yang dilakukan pada penelitian ini:
1. Mencari dan mengumpulkan referensi serta teori yang berguna untuk mendukung penelitian ini berupa jurnal, buku literatur, dan artikel yang berhubungan dengan topik pembahasan yang telah ditentukan.
2. Menganalisis  sifat  tanah  gambut,  daya  dukung  fondasi,  jenis  penurunan,  dan  rumus  daya  dukung  serta penurunan tanah.
3. Mengumpulkan data dan parameter yang diperlukan untuk data tanah gambut.
4. Mencari jenis atau kelas jalan yang akan digunakan dalam penelitian.
5. Mendesain beban jalan yang akan direncanakan sesuai dengan kelas jalan.
6. Menghitung daya dukung fondasi dangkal.
7. Menghitung besar penurunan elastis dan penurunan konsolidasi primer yang terjadi.
8. Menghitung lama penurunan tanah.
9. Membuat kesimpulan dan saran berdasarkan hasil penelitian.
Diagram alir dari penelitian ini dapat dilihat pada Gambar 4.
Gambar 4. Diagram alir penelitian

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Penelitian  ini  menggunakan  data  tanah  yang  berasal  dari  pekanbaru  dengan  hasil  data  tersebut  yang  berupa  data Borlog.  Data  tanah  diperoleh  dengan  dilakukan  pengeboran  pada  dua  titik  yaitu  DBI  dan  DBII  yang  berupa  data borlog, dimana data ini berasal dari Pekanbaru. Lapisan perkerasan yang digunakan pada penelitian ini adalah lapisan perkerasan yang terdapat pada suatu jalan di pekanbaru. Dimana parameter tanah yang digunakan dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 3. Parameter akhir tanah Kedalaman (m) Jenis Tanah Konsistensi ɣ sat (kN/m 3 ) e o C c C s φ (˚) 0 – 1 Lempung  Sangat Lembut 16,5 1,4 0,4 0,18  29 1 – 8 Organis Sangat Lembut 8,3 15 5,9 2,26  25 8 – 11 Silt Sangat Lembut 18 0,65  0,16  0,09  30 11 – 18 Lempung Sedang 16,5 0,7 0,2 0,11  30 18 – 24 Pasir Padat Sedang 18 0,5 0,1 0,08  36 24 – 28 Pasir Padat 18 0,5 0,1 0,08  37 28 – 31 Silt Kaku 18 0,45 0,1 0,07  30 31 – 40 Pasir Sangat Padat 18 0,45 0,1 0,07  39 Tabel 3. Parameter akhir tanah (lanjutan) Kedalaman (m) Su (kN/m 2 ) C' (kN/m 2 ) σ’ c (kN/m 2 ) E s (MPa) Cv (cm 2 /s) 0 – 1 8 1,5 52 2 0,00085 1 – 8 8 1.5 40 2 0,0005 8 – 11 24 5 80 7 0,00085 11 – 18 30 6 115 9 0,00085 18 – 24 - - - 27 - 24 – 28 - - - 24 - 28 – 31 72 16 260 23 0,00085 31 – 40 - - - 32 -
Lapisan  perkerasan  akan  terletak  tepat  pada  elevasi  0,0  m  yang  dapat  terlihat  pada  Gambar  5,  dengan  lapisan perkerasan dan kendaraan akan dianggap sebagai beban. Lapisan perkerasan yang digunakan berasal dari jalan yang terdapat pada lokasi tersebut yang dapat terlihat pada Gambar 6.
Gambar 5. Sketsa perkerasan jalan

## Pembebanan yang digunakan
Hasil  dari  pembebanan  yang  digunakan  pada  penelitian  ini  dapat  dilihat  pada  Tabel  4,  yang  memberikan  tabulasi mengenai beban-beban yang digunakan pada perhitungan penelitian ini.
Tabel 3. Tabulasi pembebanan pada jalan Keterangan Material Berat Isi (kN/m 3 ) Lebar (m) Ketebalan (m) q (kN/m) P (kN) Lapisan Perkerasan Paving Block 22 7 0,08 1,76 12,32 Abu Batu 18 7 0,02 0,36 2,52 Steinslag 5/7 14,5 7 0,08 1,16 8,12 Makadam 15 7 0,3 4,5 31,5 Limestone 23,87 7 0,4 9,548 66,836 Beban Kendaraan (MST = 8 Ton) 313,92 Total Beban (kN) 435,216

## Tegangan vertikal akibat beban merata (lapisan perkerasan) dan terpusat (kendaraan)
Tegangan vertikal pada setiap lapisan tanah akibat beban merata yang disebabkan oleh lapisan perkerasan dapat dilihat pada Tabel 5, sedangkan tegangan vertikal akibat beban terpusat yang disebabkan oleh beban kendaraan dapat dilihat pada Tabel 6.
Tabel 4. Tegangan vertikal akibat beban merata perkerasan jalan Tebal Lapisan (m) z (m) 2x/B 2z/B Δσz/q Δσ z (kN/m 2 ) 0 – 1 0,425 1 0,2429 0,4996 17,3131 0,925 1 0,5286 0,4964 17,2042 1 1 0,5714 0,4956 17,1745 1 – 8 4,5 1 2,5714 0,3650 12,6494 8 1 4,5714 0,2481 8,5996 Tabel 5. Tegangan vertikal akibat beban kendaraan Tebal Lapisan (m) z (m) Δσ z (kN/m 2 ) P 1 P 2 0 - 1 0,94 8,2454 0,6179 1 8,7486 0,7108 1 - 4 2,5 7,3271 2,5038 4 3,8191 2,2523 4 - 8 6 1,8973 1,4639 8 1,1110 0,9548 8 - 11 9,5 0,7999 0,7173 11 0,6023 0,5548 11 - 18 14,5 0,3507 0,3344 18 0,2289 0,2219 18 - 24 21 0,1686 0,1648 24 0,1293 0,1271 24 - 28 26 0,1103 0,1087 28 0,0952 0,0940 28 - 31 29,5 0,0858 0,0848 31 0,0777 0,0769 31 - 40 35,5 0,0593 0,0588 40 0,0467 0,0464

## Daya dukung
Daya dukung akan dihitung menggunakan berbagai metode dengan beberapa teori, dimana  hasil daya dukung yang diperoleh dari berbagai metode yaitu teori Terzaghi, Meyerhof, Hansen, dan Vesić dapat dilihat pada Tabel 7.
Tabel 6. Daya dukung
Daya Dukung (kN/m 2 ) Teori Terzaghi (1943) Meyerhof (1963) Hansen (1970) Vesić (1973, 1975) q all 176,3758 150,8406 139,7496 200,8648

## Penurunan elastis
Penurunan elastis akan dihitung menggunakan berbagai persamaan dimana, hasil untuk setiap persamaan dapat dillihat pada Tabel 8, yang memberikan hasil penurunan elastis yang terjadi pada setiap lapisan tanah.
Tabel 7. Hasil penurunan elastis Lapisan (m) E s (kN/m 2 ) H (m) Penurunan Elastis (m) Penurunan Terbesar (m) Tanah Jenuh Janbu et al (1956) Hooke’s law 0 – 0,85 2000 0,85 7,0001 × 10 -4 4,3078 × 10 -3 - 4,3078 × 10 -3 0,85 – 1 2000 0,15 9,9105 × 10 -4 5,0830 × 10 -3 - 5,0830 × 10 -3 1 – 8 2000 7 2,0491 × 10 -2 3,8848 × 10 -2 - 3,8848 × 10 -2 8 – 11 7000 3 1,4804 × 10 -4 4,2986 × 10 -4 - 4,2986 × 10 -4 11 – 18 9000 7 1,6587 × 10 -4 3,1101 × 10 -4 - 3,1101 × 10 -4 18 – 24 27000 6 - - 2,6685 × 10 -5 2,6685 × 10 -5 24 – 28 24000 4 - - 2,4236 × 10 -5 2,4236 × 10 -5 28 – 31 23000 3 3,0192 × 10 -6 1,0722 × 10 -5 - 1,0722 × 10 -5 31 – 40 32000 9 - - 1,3852 × 10 -5 1,3852 × 10 -5 Total 0,0491

## Penurunan konsolidasi primer
Penurunan konsolidasi primer akan dihitung untuk setiap lapisan, dengan hasil penurunan yang terjadi pada setiap lapisannya  dapat  terlihat  pada  Tabel  9  mengenai  besar  penurunan,  dan  pada  Tabel  10  mengenai  lama  penurunan konsolidasi untuk setiap lapisannya.
Tabel 8. Perhitungan penurunan konsolidasi primer
Lapisan (m) σ’ o (kN/m 2 ) Δσ’ (kN/m 2 ) σ’ c (kN/m 2 ) C s C c H c e o Penurunan (m) 0 – 0,85 6,375 19,3391 52 0,18 0,4 0,85 1,4 0,0386 0,85 – 1 13,2518 25,9068 52 0,18 0,4 0,15 1,4 0,0053 1 – 8 8,4685 17,8355 40 2,26 5,9 7 15 0,4867 8 – 11 15,4685 1,5172 80 0,09 0,16 3 0,65 0,0066 11 – 18 51,1685 0,6851 115 0,11 0,2 7 0,7 0,0026 28 – 31 168,7685 0,1706 260 0,07 0,1 3 0,45 0,0001 Total 0,5399
Tabel 9. Perhitungan lama penurunan konsolidasi primer Lapisan (m) H (m) Cv (m 2 /s) t (tahun) 0 – 0,85 0,85 8,5 × 10 -8 0,1086 0,85 – 1 0,15 8,5 × 10 -8 0,0034 1 – 8 7 5 × 10 -8 12,5187 8 – 11 3 8,5 × 10 -8 1,3526 11 – 18 7 8,5 × 10 -8 7,3639 28 – 31 3 8,5 × 10 -8 1,3526 Total 22,6997
Contoh perhitungan penurunan konsolidasi primer pada lapisan tanah gambut (1 – 8 m) kondisi I:
Δσ’ = 17,8355 kN/m 2 σ’ o = ( 𝛾 1 × H 1 ) + ( 𝛾 2 × H 2 ) + ( 𝛾 2 × H 2 ) = ( 15 × 0,85) + (( 16,5 – 9,81) × 0,15) + (( 8,3 – 9,81) × 3,5)
= 8,4685 kN/m 2 σ’ c = 40 kN/m 2
Cek σ’ o + Δσ’ ≤ σ’ c σ’ o + Δσ’ = 8,4685 + 17,8355 = 26,3040 kN/m 2 ≤ σ’ c = 40 kN/m 2
C s = 2,26 C c = 5,9
H c = 7 m
e o
= 15
𝑆 𝑐 menggunakan Persamaan 19,
= 2,26×7 1+15 𝑙𝑜𝑔 8,4685+17,8355
8,4685
= 0,4867 m
Untuk lama penurunan konsolidasi primer dengan U = 70% maka 𝑇 𝑣 menggunakan Persamaan 23,
= 1,781 − 0,933log⁡(100 − 70%)
= 0,4028
Cv
= 5 × 10 -8 m 2 /s
𝑡
= 𝑇𝑣𝐻𝑑𝑟 2
𝐶𝑣 = 0,4028×72 5×10−8
= 394788952 s = 4569 hari = 12,5187 tahun
Untuk  besarnya  penurunan  yang  terjadi pada  setiap  tahunnya  dapat  terlihat  pada  Gambar  7, yang  memperlihatkan grafik mengenai besarnya penurunan yang terjadi pada lapisan tanah untuk setiap tahunnya.

## Gambar 7. Grafik penurunan konsolidasi/tahun

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN
Berikut adalah kesimpulan dari penelitian ini:
1. Dari hasil perhitungan diperoleh penurunan total yang terjadi adalah 58,9 cm dimana penurunan izin yang terdapat pada Bina Marga adalah 10 cm. Maka penurunan yang terjadi belum memenuhi syarat yang telah dtentukan.
2. Dari hasil analisis, penurunan elastis yang dihasilkan adalah 4,91 cm.
3. Dari hasil perhitungan besar penurunan konsolidasi primer yang terjadi adalah 53,99 cm.
4. Lama penurunan konsolidasi primer apabila dijumlahkan adalah 22,6997 tahun dengan waktu paling lama lapisan tanah mengalami penurunan adalah 12,5187 tahun.
5. Dari hasil perhitungan daya dukung fondasi dangkal diperoleh nilai terbesar dengan metode Vesić yaitu qall = 200,8648 kN/m2.
Berikut adalah saran yang dapat diberikan dari hasil penelitian ini:
1. Untuk mengurangi penurunan total yang terjadi, sebaiknya dilakukan perbaikan tanah dalam pembangunan jalan di atas tanah gambut.
2. Diperlukan metode perbaikan yang lebih baik dan cocok untuk perbaikan tanah gambut karena sifat tanahnya yang unik, perbaikan tanah gambut dapat dilakukan dengan metode kompaksi atau mengisi ruang pori dengan menggunakan metode grouting.
3. Karena sifat tanah gambut yang memiliki kadar organik tinggi, maka terdapat banyak ketidakpastian dalam memprediksi serta menentukan besar penurunan yang terjadi secara akurat. Oleh karena itu disarankan untuk melakukan tes laboratorium untuk memperoleh besar penurunan yang terjadi.

## DAFTAR PUSTAKA
Agus, F., & Subiksa, I. G. (2008). Lahan Gambut: Potensi untuk Pertanian dan Aspek Lingkungan. Balai Penelitian Tanah dan World Agroforestry Centre (ICRAF).
American  National  Standards  Institute.  (2002). Standard  Classification  of  Peat  Samples  by  Laboratory  Testing (ASTM D4427-92:2002 e1) .
Badan Standardisasi Nasional. (2017). Persyaratan Perancangan Geoteknik (SNI 8460:2017) . Budhu, M. (2010). Soil Mechanics and Foundation (edisi ke 3) . John Wiley & Sons, Inc. Craig, R. F., & Soepandji, B. S. (1989). Mekanika Tanah (edisi ke 4) . Penerbit Erlangga. Das, B. M., & Sivakugan, N. (2017). Principles of Foundation Engineering (edisi ke 9) . Cengage Learing. Das, B. M., & Sobhan, K. (2014). Principles of Geotechnical Engineering (edisi ke 8, SI) . Cengage Learning. Departemen Permukiman dan Prasarana Wilayah. (2004). Perencanaan Konstruksi Timbunan Jalan di Atas Tanah Gambut dengan Metode Prapembebanan (Pd T-06-2004-B) .
0.0066 0.0421 0.0550 0.2358 0.2004 0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0 2 4 6 8 10 12 14 B esar p en u ru n an ( m )
Waktu (tahun)
Direktorat Jenderal Bina Marga. (2017). Manual Perkerasan Jalan (REVISI Juni 2017) Nomor 04/SE/Db/2017 (MDP 04/SE/Db/2017) .
Huat, B. B., Kazemian, S., Prasad, A., & Barghchi, M. (2011). Sate of an Art Reivew of Peat: General Perspective. International Journal of the Physical Sciences , 6 (8), 1988-1996. 10.5897/IJPS11.192
Huat,  B.  B.,  Prasad,  A.,  Asadi,  A.,  &  Kazemian,  S.  (2014). Geotechnics  of  Organic  Soils  and  Peat. CRC Press/Balkema. https://doi.org/10.1201/b15627
Rahayu,  W.,  Damoerin,  D.,  &  Hayyan,  A.  (2018).  Pengaruh  Geopolimer  untuk  Meningkatkan  Kuat  Geser  Tanah Gambut. Jurnal Teoretis dan Terapan Bidang Rekayasa Sipil , 25 (3), 187-194. 10.5614/jts.2018.25.3.3
Ritung,  S.,  Wahyunto,  Nugroho,  K.,  Sukarman,  Hikmatullah,  Suparto,  &  Tafakresnanto,  C.  (2011). Peta  Lahan Gambut Indonesia Skala 1:250.000. Balai Besar Penelitian dan Pengembangan Sumberdaya Lahan. Thomson,  D.,  &  Prihatiningsih,  A.  (2021).  Analisis  Keefektivitasan  Jenis  Dinding  Penahan  Tanah  pada  Tanah Gambut. JMTS: Jurnal Mitra Teknik Sipil , 4 (3), 695-710. https://doi.org/10.24912/jmts.v0i0.12615 Wilson, & Susilo, A. J. (2018). Perbandingan Penurunan Konsolidasi Pada Tanah yang Belum Diperbaiki serta yang Diperbaiki  dengan  Preloading  dan  Pemancangan  Keliling. JMTS:  Jurnal  Mitra  Teknik  Sipil , 1 (2),  151-160. https://doi.org/10.24912/jmts.v1i2.2675