## JURNAL TEKNIK ITS Vol. 12, No.3, (2023) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print)
Abstrak—Air  lindi  yang  dihasilkan  dari  Tempat  Pengolahan Sampah  Terpadu  Refused  Derived  Fuel  (TPST  RDF)  Cilacap memiliki karakteristik yang melebihi baku mutu Perda Jateng Nomor  5  Tahun  2012.  Paremeter  yang  melampau  baku  mutu yaitu BOD, COD, dan TSS.  Debit lindi  rata-rata berdasarkan pengukuran menggunakan metode tampung diketahui sebesar 6,46  m 3 /hari  dan  debit  maksimum  8,50  m 3 /hari.  Kualitas  air lindi  dari  outlet  bak  pengumpul  didapat  dari  hasil  uji laboratorium  memiliki  konsentrasi  BOD  12.084  mg/L,  COD 18.424 mg/L, dan TSS 744 mg/L. Oleh karena itu, perlu dilaku- kan  pengolahan agar  lindi  yang  dibuang  ke  badan  air  meme- nuhi  baku  mutu.  Alternatif  pengolahan  yang  direncanakan yaitu  menggunakan  anaerobic  baffled  reactor  (ABR)  dengan tangki  sedimentasi,  anaerobic  biofilter  (ABF),  dan  constructed wetland  (CW).  Hasil  perhitungan  DED  unit  dan  dimensi (panjang x lebar x kedalaman) adalah sebagai berikut. Tangki sedimentasi (6,5 m  2,2 m  2 m), ABR 6 kompartemen (1 m  2,2 m  2 m),  ABF 2 kompartemen (1,25 m  2,2  1,8 m), dan CW  (8  m  5  m  0,6  m).  Biaya  yang  dibutuhkan  untuk membangun  instalasi  pengolahan  lindi  adalah  sebesar Rp286.008.088,00.
Kata  Kunci—Anaerobic  Baffled  Reactor  (ABR),  Anaerobic Biofilter (ABF), Constructed Wetland (CW), Lindi, Pengolahan Limbah.

## I. PENDAHULUAN
PST  RDF  dibangun  untuk  mengolah  sanpah  menjadi Refused  Derived  Fuel (RDF)  sebagai  bahan  bakar, mengurangi  kebutuhan  lahan  Tempat  Pemrosesan  Akhir (TPA),  dan  meningkatkan  kualitas  lingkungan.  TPST  RDF Cilacap berkapasitas 120 ton/hari dan telah melewati masa uji coba serta menunjukkan hasil sesuai dengan rencana. Peng- olahan sampah menjadi RDF menggunakan sistem biological drying ( biodrying ). Biodrying merupakan pengolahan secara mekanis  dan  biologis  yang  mendekomposisi  secara  aerobik untuk mengeringkan dan sebagian menstabilkan sampah [1]. Proses  tersebut  dapat  mengurangi  kadar  air  sehingga meningkatkan nilai kalor hingga 30−40% dari sampah yang berkadar  air  yang  tinggi  [2].  Dengan  adanya fasilitas  TPST RDF,  maka  tidak  akan  ada  ada  sampah  yang  tersisa  sama sekali kecuali air lindi.
Air lindi adalah limbah cair yang dihasilkan karena masuk- nya air eksternal ke dalam timbunan sampah, kemudian mela- rutkan  dan  membilas  materi-materi  terlarut  seperti  bahan organik hasil dekomposisi sampah [3]. Air lindi dapat berasal dari sumber eksternal, seperti air limpasan hujan dan air tanah serta sumber internal, seperti air yang dihasilkan dari proses penguraian  sampah  [4].  Produksi  air  lindi  dapat mencemari lingkungan  apabila tidak  diolah  dengan  baik  [5].  Parameter pencemar  pada  lindi  antara  lain  BOD,  COD,  TSS,  TDS,
bakteri  fecal coliform  [6]  dan logam berat seperti besi (Fe), tembaga (Cu), seng (Zn), timbal (Pb), cobalt (Co), dan boron (Br) [7].
Pengolahan lindi dari TPST RDF saat ini belum dilakukan. Oleh  karena  itu,  unit  pengolahan  air  lindi  diperlukan  untuk mereduksi  kandungan pencemar yang terkandung dalam air lindi.  Perencanaan  teknologi  pengolahan  lindi  mempertim- bangkan  kemudahan  pengoperasian,  biaya  konstruksi  dan operasi, kebutuhan energi, serta ketersediaan lahan agar tek- nologi yang digunakan dapat diimplementasikan di lapangan.

## II. METODOLOGI PERENCANAAN

## A. Penentuan Ide, Rumusan Masalah, dan Tujuan
Ide perencanaan didapat setelah mengetahui adanya kesen- jangan antara kondisi eksisting dan kondisi ideal pada subjek penelitian.  Kondisi  eksisting  di  TPST  RDF  Cilacap  belum terdapat instalasi pengolahan lindi, sedangkan kondisi ideal- nya lindi diolah menggunakan metode tertentu hingga meme- nuhi baku mutu sebelum dibuang ke lingkungan. Baku mutu yang  digunakan  adalah  Peraturan  Daerah  Provinsi  Jawa Tengah Nomor 5 Tahun 2012 Lampiran IX, yaitu baku mutu air  limbah  untuk  usaha  dan/atau  kegiatan  yang  belum  dite- tapkan baku mutunya.

## B. Pengumpulan Data
Pengumpulan data digunakan untuk mendapatkan berbagai informasi  yang  dibutuhkan  dalam  perencanaan  yang  akan dilakukan. Data yang digunakan pada perencanaan ini meli- puti data primer dan data sekunder.

## 1) Data Primer
Data primer meliputi data pengukuran debit lindi inlet bak pengumpul  menggunakan  metode  tampung  selama  1  menit dengan 3x pengulangan, pengukuran kualitas lindi dari outlet bak  pengumpul  secara grab  sampling dan  diujikan  di Laboratorium  Lingkungan  Cilacap,  dan  pengukuran  bak pengumpul menggunakan roll meter.

## 2) Data Sekunder
Data  sekunder  berupa  denah  TPST  RDF  Cilacap  dari Google Earth , perhitungan luas lahan tersedia menggunakan Google  Earth ,  Harga  Satuan  Pekerjaan  (HSP)  Kabupaten Cilacap 2023, dan HSP Kota Semarang 2022.

## C. Hasil dan Pembahasan
Hasil dan pembahasan meliputi menganalisis kualitas dan kuantitas  air  lindi,  menghitung  desain  instalasi  pengolahan lindi (IPL), menggambar desain IPL, menghitung BOQ, dan RAB.

## Perencanaan Instalasi Pengolahan Lindi di Tempat Pengolahan Sampah Terpadu Refused Derived Fuel (TPST RDF) Cilacap
Ridha Rahmi Khairani dan Harmin Sulistiyaning Titah Departemen Teknik Lingkungan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : harminsulis@gmail.com
T
JURNAL TEKNIK ITS Vol. 12, No.3, (2023) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print)

## D. Kesimpulan dan Saran
Kesimpulan  diperoleh  dari  hasil  dan  pembahasan  yang merupakan  jawaban  dari  tujuan  perencanaan.  Saran  dibuat agar perencana selanjutnya dapat  melengkapi  dan menyem- purnakan perencanaan saat ini.

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Gambaran Umum TPST RDF Cilacap
TPST RDF Cilacap menggunakan sistem biodrying untuk mengeringkan sampah menjadi Refused Derived Fuel (RDF) yang digunakan sebagai bahan bakar. Pada proses biodrying , kadar  air  berkurang  akibat  penguapan  menggunakan  panas dari  biodegradasi  komponen  sampah  secara  aerobik.  Selain menguap,  sebagian  air  dapat  merembes  melalui  tumpukan sampah  dan  terkumpul  di  dasar  reaktor biodrying sebagai lindi  [8].  TPST  ini  mengolah  sampah  menjadi  RDF  secara kontinyu, yaitu 24 jam setiap hari. Oleh karena itu, lindi juga mengalir secara kontinyu. Hingga saat ini hanya terdapat bak pengumpul untuk  mengumpulkan lindi dari TPST. Dimensi dari bak tersebut memiliki panjang 14,75 m, lebar 6,1 m, dan kedalaman 1,2 m.

## B. Kuantitas dan Kualitas Lindi
Hasil  pengukuran  debit  dan  pengujian  karakteristik  lindi ada pada Tabel 1 dan Tabel 2. Berdasarkan Tabel 2 diketahui bahwa rasio BOD/COD adalah sebesar 0,65. Lindi termasuk limbah biodegradable karena  memiliki  rasio  BOD/COD antara 0,1–1 [9] dan dapat diolah secara biologis. Parameter yang  belum  memenuhi  baku  mutu  menurut  Perda  Jateng Nomor 5 Tahun 2012 adalah BOD, COD, dan TSS. Instalasi pengolahan  lindi  (IPL)  akan  dirancang  berdasarkan  hasil tersebut.

## C. Perhitungan Detail Engineering Design
Perhitungan  yang  dilakukan  meliputi  perhitungan bangunan  tangki  sedimentasi, anaerobic  baffled  reactor (ABR), anaerobic biofilter (ABF), dan constructed wetland (CW). Perhitungan mengacu pada literatur [10]. Pengolahan yang terpilih disusun seperti pada Gambar 1.
Air lindi dialirkan ke bangunan IPL menggunakan pompa karena  elavasi  bak  pengumpul  lebih  rendah  dari  elevasi bangunan IPL. Spesifikasi pompa submersible :
Merk: Grundfos
Tipe: SEG.A15.20.R1.2.1.603
Daya: 1,6 Kw
Debit: 4,17 L/s Head: 17 m

## 1) Tangki Sedimentasi
Tangki sedimentasi pada bagian awal berfungsi mencegah masuknya  padatan  ke  ABR.  Potongan  tangki  sedimentasi tanpa skala disajikan pada Gambar 2. Berikut kriteria desain tangki sedimentasi.
1. Hydraulic  Retention  Time (HRT)  saat  Qmax  =  1,5−2,5 jam
2. Interval penyisihan lumpur = 1−2 tahun
3. Surface loading rate : < 0,6m 3 /m 2 jam 4. Kedalaman = 1,5 m−2,5 m
5. Rasio P/L = 3:1 atau 2:1
6. Freeboard = >30 cm (dari pipa inlet)
7. Pipa ventilasi = di atas outlet, >2m
8. Manhole = satu di atas inlet dan satu di atas outlet Direncanakan:
9. Q max = 0,354 m 3 /jam 10. Rasio SS/COD  = 0,42 (0,35-0,45) 11. HRT = 1,5 jam
12. Interval waktu pengurasan = 1 tahun
13. Kedalaman = 2 m
14. Lebar = 2,2 m
Rumus yang digunakan untuk menghitung efisensi pengo- lahan dan panjang tangki sedimentasi adalah sebagai berikut.
COD rem = rasio SS COD 0,6 ×  (HRT − 1) × 0,1 2 +  0,3 ( 1 ) BOD rem = COD rem ×  1.06 ( 2 ) TSS rem = HRT 0,0075 + 0,014 (HRT) ( 3 )
V lumpur = 0,005 × (1 − HRT × 0,014) × BOD removed × interval pengurasan × Q ( 4 )
V air = HRT × Q max ( 5 ) V total = V lumpur + V air ( 6 )
Panjang = V total lebar × kedalaman ( 7 )
Tabel 1. Hasil Pengukuran Debit Lindi
Tanggal Debit L/menit m 3 /hari 16 Maret 2023 5,90 8,50 21 Maret 2023 4,10 5,90 3 April 2023 3,45 4,97 Debit maksimum 5,90 8,50 Debit rata-rata 4,48 6,46 Tabel 2. Karakteristik Lindi Outlet Bak Pengumpul Parameter Nilai Satuan Metode Analisis pH 7,4 SNI 06-6989.11-2019 Suhu 32 o C Elektrometri COD 18.424 mg/L SNI 6989.73-2009 BOD5 12.084 mg/L SNI 6989.72-2009 TSS 744 mg/L SNI 6989.03-2019 Nitrat 10,1 mg/L Spektrofotometri Nitrit 0,15 mg/L SNI 06-6988.9-2004 Gambar 1. Layout IPL rencana tanpa skala.
Gambar 2. Potongan tangki sedimentasi tanpa skala.
JURNAL TEKNIK ITS Vol. 12, No.3, (2023) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print)
Berdasarkan persamaan (1) hingga (7) didapatkan panjang tangki sedimentasi 6,5 m. Kualitas efluen tangki sedimentasi adalah sebagai berikut.
BOD  = 9.169,94 mg/L COD  = 14.232,54 mg/L TSS   = 334,8 mg/L

## 2) Anaerobic Baffled Reactor (ABR)
ABR  terdiri  dari  beberapa  kompartemen  yang  dipasang secara seri. Hal ini bertujuan untuk mengolah zat yang sulit terurai pada kompartemen akhir, setelah bahan yang mudah terurai  diolah  di  kompartemen  awal.  Aliran  air  antar kompartemen diarahkan menggunakan dinding penyekat atau down-pipe [10].  Potongan  ABR  tanpa  skala  disajikan  pada Gambar  3.  Berikut  kriteria  desain  dan  perhitungan  desain ABR.
• Kedalaman = 1,5m–2,5m
• Lebar = < 3,5m per kompartemen
• Panjang upflow chamber = 0,7m–0,8m
• Upflow velocity (Vup) = < 1,1 m/jam
• HRT = > 8 jam
• Jumlah kompartemen = 4−6
• Beban organik = < 3 kg/m³/hari
• Freeboard = >30 cm
• Manhole = satu di atas setiap kompartemen
• Pipa ventilasi = di atas outlet, memanjang >2m Direncanakan:
• Q ave = 6,46 m 3 /hari
• Jumlah kompartemen ( n ) = 6
• Kedalaman ( h ) = 2 m
• Panjang upflow ( Pu ) = 0,75 m
• Panjang downflow ( Pd ) = 0,25 m
• Suhu = 30 o C Berikut perhitungan desain ABR.
Volume = Q max × [BOD in ] beban BOD max ( 8 ) Lebar (L) = Volume n × h × (Pu + Pd) ( 9 )
HRT = Volume (Q × 105%) ( 10 ) Vup = Q max (Pu × L) ( 11 )
Berdasarkan  persamaan  (8)  hingga  (11)  didapatkan Volume ABR 26,3 m 3 , lebar 2,2 m, HRT 93,47 jam, dan Vup 0,21  m/jam.  Selanjutnya  menentukan  penyisihan  BOD berdasarkan  faktor BOD  overloading (f-overload),  faktor strength (f-strength),  faktor temperature (f-temp),  faktor HRT (f-HRT), dan faktor jumlah kompartemen (f-chamber). Selain  itu  juga  dihitung  penyisihan  COD  dan  TSS.  Ber- dasarkan grafik [10] didapatkan f-overload 1, f-strength 1,15, f-temp  1,05,  f-HRT  1,  dan  f-chamber  1,08.  Berdasarkan kelima  faktor,  maka  nilai  removal  BOD  menurut  teorinya adalah  sebagai berikut.
BOD rem = f overload × f strenght × f temp × f HRT × F chamber ( 12 ) =  130,41%
Jika  BOD  teoritis  >  95%  maka  nilai  removal  BOD  yang diterapkan  adalah  95%  [10].  Efisiensi  penyisihan  COD didapatkan  dengan  mengalikan  penyisihan  BOD  dengan faktor penyisihan COD terhadap BOD. Jika removal BOD ≥
0,85 maka faktornya adalah sebesar 0,9756. Maka persentase removal COD adalah 92,68%. ABR dapat menyisihkan TSS sebesar  91%  [11].  Berdasarkan  efisiensi  penyisihan  yang telah diketahui maka didapat konsentrasi efluen ABR sebagai berikut.
BOD  = 458,50 mg/L COD  = 1.041,54 mg/L TSS   = 30,13 mg/L
Air  limbah  dengan  konsentrasi  tinggi  membutuhkan penambahan  nitrogen  (N)  dan  fosfor  (P)  untuk  menunjang pertumbuhan bakteri anaerobik. Pada influen direkomendasi- kan  rasio  COD:N:P   adalah  600:5:1  selama  start  up  dan 300:5:1 selama operasi dalam jangka panjang [12].
Kebutuhan N = 5 300 × COD tersisihkan ( 13 ) =  219,85 𝑚𝑔/𝐿 Kebutuhan P = 1 300 × COD tersisihkan ( 14 )

## =  43,97 𝑚𝑔/𝐿
Perhitungan  produksi  lumpur  berdasarkan  penyisihan  COD dan TSS merujuk pada literatur [13].
P × VSS = Q × γ × (So − S) 1 + Kd × SRT ( 15 ) P × TSS = Q × (TSS in − TSS out ) ( 16 ) P × total = P × VSS 0,95 + P × TSS ( 17 )
Keterangan:
Y   = 0,06 g VSS/g COD Kd  = 0,1 g VSS/g VSS.hari
SRT = 30 hari
Berdasarkan  persamaan  (15)  hingga  (17)  diketahui produksi  lumpur  (P  x  total)  sebanyak  3,47  kg/hari.  Selan- jutnya  dihitung  volume  lumpur  jika Spesific  gravity (Sg) lumpur  1,081,  massa  jenis  air  ( 𝜌 )  1.000  kg/m 3 ,  dan  kadar solid 12%.
Qlumpur = P × total Sg lumpur × ρ air × % solid ( 18 )
Didapatkan debit lumpur sebesar 9,76 m 3 /tahun.
Produksi  biogas  didasarkan  pada  asumsi  bahwa  70% biogas  adalah  CH 4 dan  terlarut  50%  dan  350  L  metana dihasilkan per 1 kg COD yang disisihkan [10].
Produksi Biogas = (COD in − COD out ) × Q ×
0,35 1.000 0,7 × 0,5 ( 19 )
Gambar 3. Potongan ABR tanpa skala.
JURNAL TEKNIK ITS Vol. 12, No.3, (2023) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print)
Berdasarkan persamaan (19) diketahui  produksi  biogas dari ABR sebanyak 21,29 m³/hari.

## 3) Anaerobic Biofilter (ABF)
Berdasarkan  hasil  perhitungan  diketahui  bahwa  konsen- trasi efluen BOD dan COD dari ABR belum memenuhi baku mutu.  Oleh  karena  itu  dirancang anaerobic  biofilter (ABF) agar  memenuhi  baku  mutu.  Potongan  ABF  tanpa  skala disajikan pada Gambar 4. Berikut kriteria desain ABF [10]. •  Panjang tangki filter = ≤ kedalaman tangki filter
•  Lebar tangki filter = ≤ 3,5 m
•  Jumlah tangki filter = 2−3
• Hydraulic retention time (HRT) = 24−48 jam
•  Vup (dalam lubang filter) = < 2,0 m/jam
•  Beban organik = < 4 kg/m3/hari COD
•  Kedalaman = 1,5m−2,5m
•  Ketinggian air di bawah perforated slab = 50−60 cm
•  Freeboard = > 30 cm
•  Tinggi material filter = 0,75–1 m Direncanakan:
•   Menggunakan media filter sarang tawon
•   Kedalaman tangki filter (H) = 1,8 m
•   Panjang upflow filter (Pu) = 1 m
•   Panjang downflow (Pd) = 0,25 m
•   Lebar tangki filter (L) = 2,2 m
•   Jumlah tangki filter (n) = 2
•   Permukaan spesifik media filter (A) = 226 m 2 /m 3 [14]
•   Rongga dalam massa filter (R) = 98% [14]
•   Freeboard bawah (Fb) = 0,6 m
•   Freeboard atas (Fa) = 0,4 m •   Kedalaman pelat filter (h) = 0,05 m Perhitungan desain merujuk pada literatur [10].
Ketinggian filter (d) = H − Fb − Fa − h ( 20 ) HRT = H − d(1 − R)(Pu)(L)(n) + (Pd)(L)(H) Q ( 21 )
V max filter = Q max L × Pu × R ( 22 )
Net volume = (Pu × L × n) − (H − d(1 − R)) + Pd × L × H ( 23 ) Beban COD = Q × COD in nett volume ( 24 )
Berdasarkan  persamaan  (20)  sampai  (24)  didapatkan ketinggian filter 0,75 m, HRT 32,88 jam, V max 0,16 m/jam, net  volume  8,84  m 3 /jam,  dan  beban  COD  0,76  kg COD/m 3 .hari.  Selanjutnya  menentukan  penyisihan  BOD berdasarkan  faktor  faktor temperature (f-temp), COD loading (f-load),  faktor  konsentrasi (f-strength),  faktor permukaan filter (f-surface), faktor HRT (f-HRT), dan faktor jumlah  tangki  (f-chamber).  Selain  itu  juga  dihitung penyisihan  COD  dan  TSS.  Berdasarkan  grafik  [10] didapatkan  f-temp  1,1,  f-load  1,  f-strength  0,96,  f-surface 1,06, f-HRT 0,7, dan f-chamber 1,08. Berdasarkan  keenam faktor,  maka  nilai  removal  BOD  menurut  teorinya  adalah sebagai berikut.
BOD rem = f overload × f strenght × f temp × f HRT × F chamber ( 25 ) =  83,41%
Efisiensi penyisihan BOD didapatkan dengan mengalikan penyisihan  COD  dengan  faktor  penyisihan  BOD  terhadap BOD. Dengan BOD rem 83,41% didapatkan faktor 1,04. Maka persentase  removal  BOD  adalah  86,82%.  Penyisihan  TSS adalah sebesar 41,99% [15]. Berdasarkan efisiensi penyisihan yang  telah  diketahui  maka  didapat  konsentrasi  efluen  ABF sebagai berikut.
BOD  = 60,38 mg/L COD  = 172,79 mg/L TSS   = 17,48 mg/L
Kebutuhan N dan P dihitung menggunakan persamaan (13) dan  (14)  sehingga  diketahui  kebutuhan  N  14,48  mg/L  dan kebutuhan P 2,90 mg/L. Perhitungan produksi lumpur berda- sarkan  penyisihan  COD  dan  TSS  menggunakan  persamaan (15) hingga (17). Berdasarkan perhitungan tersebut diketahui volume lumpur sebanyak 0,51 m 3 /tahun. Perhitungan produk- si biogas menggunakan persamaan (19) dan hasilnya adalah 1,40 m³/hari.

## 4) Constructed Wetland
Air  limbah  harus  diolah  terlebih  dahulu  terutama  untuk padatan  tersuspensi,  karena  unit  ini  mudah  mengalami clogging. Lindi akan mengalir secara horizontal melalui akar tanaman yang ditanam. Pengolahan menggunakan construct- ed  wetland terdiri  dari  proses  penyaringan,  aerasi  karena adanya tanaman, serta penyerapan nutrien oleh akar tanaman [10].  Potongan constructed  wetland tanpa  skala  disajikan pada Gambar 5. Tanaman yang akan digunakan di construct- ed wetland ini adalah Cyperus papyrus . Tanaman ini memi- liki  waktu  respon  yang  lebih  kecil  dibandingkan  dengan Typha  angustifolia dan Canna  indica . Sub  Surface  Flow (SSF) constructed  wetland yang ditanami Cyperus  papyrus memiliki  efisiensi  penyisihan  sebesar   94,81%  dan  94,72% untuk  BOD dan  COD  dengan  waktu  detensi  selama 2  hari. Berikut data perencanaan yang digunakan.
Debit (Q) = 6,46 m 3 /hari BODin = 60,38 mg/L CODin = 172,79 mg/L
Gambar 4. Potongan ABF tanpa skala.
Gambar 5. Potongan constructed wetland tanpa skala.
JURNAL TEKNIK ITS Vol. 12, No.3, (2023) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print)
TSSin = 17,48 mg/L Suhu rata-rata = 27,39 o C Digunakan media gravelly sand berdiameter 8 mm Konduktivitas hidrolik (K) = 4.998,76 m/hari Porositas = 0,35 BOD out yang diharapkan = 30 mg/L Kemiringan dasar (S) = 1% Kedalaman bed filter = 0,6 m BOD max pada luas penampang inlet = 150 g/m 2 .hari Beban BOD max pada permukaan = 10g/m 2 .hari Perhitungan
BOD rem = BOD in − BOD out BOD in (26)
Berdasarkan persamaan (26) maka BOD rem yang dibutuhkan agar  memenuhi  BOD out yang  diharapkan  adalah  sebesar 50,31%.  Selanjutnya  menentukan  COD rem menggunakan faktor efisiensi removal COD berdasarkan removal BOD.
Faktor = (BOD rem − 0,5) × 0,065 0,25 + 1,06 ( 27 ) =  1,06 COD rem = BOD rem faktor ( 28 )
COD rem = 47,43%
Constructed wetland dapat menyisihkan TSS 78% [16].
Berdasarkan  efisiensi  penyisihan  yang  telah  diketahui maka  didapat  kualitas  efluen cinstructed  wetland sebagai berikut.
BOD  = 40 mg/L
COD  = 90,84 mg/L TSS   = 3,85 mg/L
Selanjutnya menentukan HRT menggunakan faktor HRT– suhu dan faktor BOD–HRT.
Faktor HRT – Suhu = 13 – (Suhu – 25)  6/5          (29) = 10,13 hari
Faktor BOD – HRT = (BOD rem – 0,4)  31/35 + 0,22   (30) = 0,31
HRT = Faktor HRT – Suhu  Faktor BOD – HRT      (31) = 3,15 hari HRT dalam rongga pori 35% = HRT  35%           (32)
= 1,10 hari
Luas penampang 1 = Q / K  S                     (33) = 0,13 m 2
Luas penampang 2 = Q  BOD in / BOD max penampang (34) = 2,60 m 2
Dipilih  luas  penampang  yang  lebih  besar  antara  penam- pang  1  dan  2.  Sehingga  luas     penampang yang dipilih, yaitu penampang 2 seluas 2,60 m 2 .
Lebar   = Luas penampang/kedalaman                 (35) = 4,5 m Luas permukaan 1 = Q  (BOD in – BOD out ) / BOD maks (36)
= 19,63 m 2
Luas permukaan 2 = Q  HRT / kedalaman           (37) = 33,97 m 2
Luas  permukaan  yang  dipilih  yaitu  salah  satu  yang lebih besar dari luas permukaan 1 dan 2. Sehingga luas yang dililih yaitu luas permukaan 2 seluas 33,97 m 2 .
Panjang  = Luas permukaan / lebar                 (38) = 8 m
Cek beban BOD pada permukaan
Beban hidrolik  = Q / luas permukaan                (39)
Beban BOD    = Beban hidrolik  BOD in (40)
Berdasarkan  persamaan  (39)  dan  (40)  maka  didapat  nilai beban BOD 9,75 g/m 2 .hari. Nilai ini tidak melampaui beban BODmax  pada  permukaan,  sehingga  luas  permukaan  yang digunakan sudah mencukupi.
Dalam  pengolahan  air  limbah  secara  aerobik,  rasio BOD:N:P  harus  berada  dalam  rentang 100:10:1 dan 100:5:1 [12].  Pada  perencanaan  ini  digunakan  rasio  BOD:N:P 100:7,5:1. Berikut perhitungan kebutuhan N dan P.
Kebutuhan N  = 7,5 / 100  (BOD in – BOD out )          (41) = 2,28 mg/L Kebutuhan P  = 1 / 100  (BOD in – BOD out )          (42) = 0,60 mg/L

## D. Kesetimbangan Massa
Keseimbangan  massa  dihitung  untuk  memastikan  bahwa jumlah massa yang masuk ke unit pengolahan air lindi sama dengan  jumlah  massa  yang  keluar  dari  unit  pengolahan tersebut.  Perhitungan  kesetimbangan  massa  menggunakan Persamaan (43).
Massa  = konsentrasi  debit                       (43)
Gambar 6. Diagram kesetimbangan massa.
JURNAL TEKNIK ITS Vol. 12, No.3, (2023) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print)
Kesetimbangan  massa  pada  setiap  unit  pengolahan  yang direncanakan ada pada Gambar 6.

## E. Pengelolaan Biogas
Biogas  merupakan  gas  yang  dihasilkan  dari  proses fermentasi bahan organik oleh bakteri anaerob. Berdasarkan volumenya,  biogas  mengandung  metana  45-75%,  karbon dioksida  25-55%,  dan  komponen  lainnya  seperti  hidrogen (H 2 ),  nitrogen  (N 2 ),  hidrogen  sulfida  (H 2 S)  dan  uap  air. Biogas  harus  dimurnikan  karena  hanya  gas  metana  yang dapat  digunakan  sebagai  bahan  bakar.  Kandungan  gas lainnya  dapat  merugikan,  contohnya  yaitu  gas  CO 2 dapat mengurangi  nilai  kalor  pembakaran  dan  gas  H 2 S menyebabkan  korosi  pada  ruang  pembakaran.  Salah  satu proses  untuk  meningkatan  konsentrasi  gas  metana  pada biogas adalah dengan filterisasi [17]. Salah satu bahan yang dapat  digunakan  sebagai  filter  adalah  kapur  tohor.  Biogas yang  sudah  dimurnikan  akan  mengandung  metana  >  70  %. Metana  ini  kemudian  diteruskan  pada  penyimpanan  berupa balon  plastik  PVC.  Metana  yang  sudah  dimurnikan  dapat dikonversi  menjadi  energi  listrik  menggunakan  genset melalui gerakan mekanik diesel. Sebanyak 1 m 3 biogas dapat dikonversikan  menjadi  energi  listrik  sebesar  4,7  kWh  [18]. Berikut perhitungan potensi energi listrik dari biogas. Jumlah biogas dari IPL = 29,46 m³/hari Biogas murni  = 70% x 29,46 m³/hari = 20,62 29,46 m³/hari
Energi listrik  = 20,62 m³/hari x 4,7 kWh/1 m 3 biogas = 96,92 kWh

## F. Pengelolaan Lumpur
Lumpur  adalah  produk  samping  dari  pengolahan  air limbah  yang  berbahaya  terhadap  lingkungan  sebab mengandung  mikroorganisme  patogen  dan  konsentrasi polutannya  sangat  tinggi  [13].  Salah  satu  alternatif  unit pengeringan  lumpur  untuk  menurunkan  kandungan  air  dari lumpur  hasil  olahan  yakni  menggunakan sludge  drying  bed (SDB) . Lumpur  dari  tangki  sedimentasi,  ABR,  dan  ABF direncanakan  disalurkan  ke  SDB  eksisting  yang  memiliki dimensi  panjang  30  m,  lebar  7  m,  dan  kedalaman  0,6  m. Lumpur akan dikuras setiap tahun dan dikeringkan selama 6 minggu di SDB. Berikut perhitungannya.
Q lumpur tangki sedimentasi  = 28,17 m 3 /tahun Q lumpur ABR            = 9,76 m 3 /tahun Q lumpur ABF             = 0,51 m 3 /tahun Volume lumpur (V)         = (28,17 + 9,76 + 0,51) m 3 = 38,44 m 3
Kedalaman lumpur    = V / luas permukaan SDB = 38,44 m 3 / (30 m  7 m)
= 0,183 m
% solid lumpur awal   = 12%
% air cake matang     = 50%
% solid cake matang   = 50%
Sg lumpur           = 1,081
Tabel 3. Profil Hidrolis Unit Bangunan Jenis Headloss Headloss (m) Jumlah Headloss (m) Muka Air (m) Tangki sedimentasi Kecepatan 0,00000000008 0,2 12,09 Beda tinggi dasar bangunan 0,2 ABR Kecepatan ( downflow ) 0,0000000026 0,2 11,89 Belokan 0,0000000034 Hf kecepatan ( upflow ) 0,0000000008 Beda tinggi pipa efluen ABR-ABF 0,2 ABF Kecepatan ( downflow ) 0,00000000023 7E-07 11,69 Belokan 0,00000000040 Kecepatan ( upflow ) 0,00000000012 Media filter 0,00000069 CW Hf media tanam 0,00344619 0,19 11,69 Hf slope 0,08900000 Hf penyangga inlet 0,00000969 Hf penyangga outlet 0,00000969 Beda tinggi pipa outlet CW-pipa outlet ke drainase 0,10000000 Beda tinggi pipa outlet ke drainase-drainase 0,1 0,1 11,5 Tabel 4. Rancangan Anggaran Biaya Pekerjaan Satuan Jumlah harga (Rp) Pemasangan Pipa PPR diameter 1" m 14.104.810 Penggalian Tanah Biasa Sedalam s.d. 1 m m 3 168.463 Urugan pasir urug m 3 298.998 Pengurugan kembali galian tanah m 3 86.236 Pembongkaran Beton (mekanis) m 3 204.277 Pengadaan dan pemasangan pompa submersible unit 27.566.550 Pembersihan dan pengupasan permukaan tanah m 2 1.347.729 Galian struktur dengan kedalaman 0−2 meter m 3 23.782.855 Pembuatan beton mutu f’c = 26,4 Mpa (K300) m 3 102.534.905 Membuat beton mutu f'c= 7,4 MPa (K-100) m 3 16.499.563 Pemasangan bekisting untuk plat lantai beton bangunan gedung m 2 26.749.516 Pemasangan dinding bata merah (5x11x22) cm tebal 1 batu campuran 1SP : 2PP m 2 12.381.075 Pemasangan dinding bata merah (5x11x22) cm tebal ½ batu campuran 1SP : 2PP m 2 11.417.943 Pemasangan plesteran 1SP : 2PP tebal 15 mm m 2 26.457.717 Gravel pack 2 mm−10 mm m 3 11.307.648 Pemasangan batu pecah 10–15 cm m 3 1.272.110 Penanaman tanaman pada constructed wetland m 2 2.175.800 Pemasangan filter m 3 6.582.824 Pengurugan kembali hasil galian tanah m 3 1.069.070 Jumlah 286.008.088
JURNAL TEKNIK ITS Vol. 12, No.3, (2023) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print)
Densitas cake = 1.039 kg/m 3
V cake = V lumpur awal × % 𝑠𝑜𝑙𝑖𝑑 lumpur awal % 𝑠𝑜𝑙𝑖𝑑 𝑐𝑎𝑘𝑒
(43)
= 9,23 m 3
V filtrat      = Volume lumpur awal – volume cake (44) = 29,21 m 3

## G. Profil Hidrolis
Profil  hidrolis  merupakan  gambaran  yang  menunjukkan garis ketinggian muka air dalam tiap unit bangunan pengolah limbah ketika proses berlangsung. Beberapa penyebab head- loss , yaitu belokan, kecepatan aliran, dan media filter [12].
Hf belokan  = ( 𝑣.𝑛
𝑅 2 3 ) 2 × 𝐿 (45)
Hf kecepatan  = 𝑓 × 𝐿 4𝑅 × 𝑣 2 2𝑔 (46)
f = 1,5  ×  (0,01989 + 0,0005078 4𝑅 ) (47)
Keterangan: 𝑣 = kecepatan aliran (m/s) 𝑛 = koefisien kekasaran
𝑅 = jari-jari hidrolis (m)
𝐿 = panjang belokan (m) 𝑔 = percepatan gravitasi (m/s 2 )
Hf filter  = 1,067 × 𝐶 𝐷 × 𝐿 × 𝑣 2 𝜓 × 𝑑 × 𝑒 4 × 𝑔 (48)
N Re = 𝜓 × 𝜌 × 𝑑 × 𝑣 𝜇 (49)
N Re < 1 : 𝐶 𝐷 = 24 𝑁 𝑅𝑒 (50)
Keterangan:
𝐿 = kedalaman filter (m) 𝑒 = porositas media
𝑣 = kecepatan filtrasi (m/s)
𝑔 = percepatan gravitasi (m/s 2 )
𝑑 = ukuran rongga media (m) 𝜓 = faktor bentuk
𝜇 = viskositas dinamis (kg/m.s)
𝜌 = massa jenis (kg/m 3 ) Hasil perhitungan headloss pada Tabel 3.

## H. Rancangan Anggaran Biaya (RAB)
Perhitungan  Rencana  Anggaran  Biaya  (RAB)  didasarkan pada HSP Kabupaten Cilacap 2023 dan HSP Kota Semarang 2022. Perhitungan headloss disajikan pada Tabel 4.

## IV. KESIMPULAN DAN SARAN
Kesimpulan terdiri dari 4 poin, yakni: (1) Lindi dari TPST RDF memiliki suhu yang hangat, pH basa lemah mendekati netral,  dan  kandungan  organik  yang  tinggi  namun  bersifat biodegradable. Hasil pengukuran debit diketahui bahwa debit rata-rata  sebesar  6,46  m 3 /hari  dan  debit  maksimum  8,50 m 3 /hari. (2) Unit pengolahan lindi yang dapat digunakan agar memenuhi  baku  mutu  adalah anaerobic  baffle  reactor (ABR), anaerobic biofilter (ABF), dan constructed wetland. (3) Desain  unit  pengolahan  lindi,  yaitu  tangki  sedimentasi dengan dimensi lebar 2,2 m, panjang 6,5 m, kedalaman 2 m, serta  HRT  1,5  jam.  ABR  dengan  6  kompartemen  yang masing-masing  memiliki  dimensi  lebar  2,2  m,  panjang
downflow 0,25  m,  panjang upflow 0,75  m,  kedalaman  2  m, serta  total  HRT  93,47  jam.  ABF  2  kompartemen  yang masing-masing  memiliki  dimensi  lebar  2,2  m,  panjang downflow 0,25 m, panjang upflow 1 m, kedalaman 1,8 m, dan total HRT 32,10 jam. Contructed wetland memiliki dimensi lebar 5 m, panjang 8 m, kedalaman 0,6 m, dan HRT 3,15 hari dengan menggunakan tumbuhan Cyperus papyrus. (4) Biaya yang  dibutuhkan  untuk  membangun  unit  pengolahan  lindi adalah Rp286.008.088,00.
Saran  yang  ingin  disampaikan  penulis  adalah  (1)  Perlu dilakukan sampling N  dan  P  agar  perhitungan  kebutuhan nutrien lebih akurat. (2) Diperlukan perencanaan lebih lanjut untuk pengelolaan gas metana.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  F.  J.  Colomer-Mendoza,  L.  Herrera-Prats,  F.  Robles-Martínez,  A. Gallardo-Izquierdo,  dan  A.  B.  Piña-Guzmán,  “Effect  of  airflow  on biodrying of gardening wastes in reactors,” J. Environ. Sci. , vol. 25, no. 5, hal. 865–872, Mei 2013, doi: 10.1016/S1001-0742(12)60123-5.
[2]  A. P. Tom, A. Haridas, dan R. Pawels, “Biodrying Process Efficiency: Significance  of  Reactor  Matrix  Height,” Procedia  Technol. ,  vol.  25, hal. 130–137, Jan 2016, doi: 10.1016/J.PROTCY.2016.08.240.
[3]  I.  W.  Widiarti  dan  E.  Muryani,  “Kajian  kualitas  air  lindi  terhadap kualitas  air  tanah  di  sekitar  TPA  (tempat  pemrosesan  akhir)  sampah jetis,  desa  pakem,  kecamatan  gebang,  Purworejo,  Jawa  Tengah,” J.
Tanah dan Air (Soil Water Journal) , vol. 15, no. 1, hal. 1–9, 2018, doi: https://doi.org/10.31315/jta.v15i1.2721.
[4]  W. Harmandar, “Pengolahan Lanjutan Air Lindi TPA Cipayung Depok dengan  Metode  Constructed  Wetlands,”  Departemen  Teknik Lingkungan, Universitas Indonesia, Depok, 2010.
[5]  O. J. Notonugroho, M. F. Kahendran, A. B. Wiwiyanti, D. Nauval, C. A.  Arif,  dan  A.  Kurniawan,  “Efek  kecepatan  pengendapan  terhadap perencanaan unit sedimentasi primer pada pengolahan air lindi,” J. Tek. Sipil  Inst.  Teknol.  Padang ,  vol.  9,  no.  2,  hal.  3,  Jul  2022,  doi: 10.21063/jts.2022.V902.03.
[6]  D.  E.  Thiesya,  E.  Muryani,  dan  I.  W. Widiarti,  “Kajian  Kualitas  Air Sumur  Tercemar  Air  Lindi  di  TPA  Jetis,  Desa  Pakem,  Kecamatan Gebang, Kabupaten Purworejo, Provinsi Jawa Tengah,” Pros. Semin. Nas. Tek. Lingkung. Kebumian SATU BUMI , vol. 1, no. 1, 2019, doi: https://doi.org/10.31315/psb.v1i1.9054.
[7]  A. T. M. &Tri M. Hidayati Karamina, “Kandungan logam berat fe, cu, zn, pb, co, br pada air lindi di tiga lokasi tempat pembuangan akhir (tpa) dadaprejo, kota batu, dau dan supit urang, kabupaten malang,” J. Ilm. Hijau Cendekia Vol. , vol. 6, no. September, hal. 51–57, 2021.
[8]  C. A. Velis, P. J. Longhurst, G. H. Drew, R. Smith, dan S. J. T. Pollard, “Biodrying for mechanical–biological treatment of wastes: A review of process science  and  engineering,” Bioresour.  Technol. ,  vol.  100,  no.
11, hal. 2747–2761, 2009, doi: 10.1016/J.BIORTECH.2008.12.026.
[9]  G.  Samudro  dan  S.  Mangkoedihardjo,  “Review  on  bod,  cod  and bod/cod  ratio:  a  triangle  zone  for  toxic,  biodegradable  and  stable levels,” Int. J. Acad. Res. , vol. 2, no. 4, hal. 235–239, 2010.
[10]  L. Sasse, DEWATS: Decentralised wastewater treatment in developing countries .  Germany:  BORDA,  Bremen  Overseas  Research  and Development Association, 1998. ISBN: 9781843801283.
[11]  S.  Singh,  R.  Haberl,  O.  Moog,  R.  R.  Shrestha,  P.  Shrestha,  dan  R. Shrestha,  “Performance  of  an  anaerobic  baffled  reactor  and  hybrid constructed  wetland  treating  high-strength  wastewater  in  Nepal—A model for DEWATS,” Ecol.  Eng. ,  vol.  35,  no.  5,  hal.  654–660,  Mei 2009, doi: 10.1016/J.ECOLENG.2008.10.019.
[12]  P. R. Eka, “Perencanaan Instalasi Pengolahan Air Limbah dan Sistem Daur  Ulang  Air  Hotel  Budget  Kota  Surabaya,”  Departemen  Teknik Lingkungan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya, 2017.
[13]  D.  G.  Hutagaol  dan  W.  Herumurti,  “Perencanaan  Pengurasan  dan pengeringan lumpur skala kecil ipald-t kabupaten Gresik,” J. Tek. ITS , vol. 9, no. 2, hal. 224–230, 2020, doi: 10.12962/j23373539.v9i2.56882. [14]  N. I. Said, “Pengolahan air limbah industri kecil tekstil dengan proses biofilter  anaerob-aerob  tercelup  menggunakan  media  plastik  sarang tawon,” J. Teknol. Lingkung. , vol. 2, no. 2, hal. 124–135, 2002.
[15]  P.  Arumugam et  al. ,  “The  potential  of  decentralised  wastewater treatment in urban and rural sanitation in South Africa: lessons learnt from  a  demonstration-scale  DEWATS  within  the  eThekwini Municipality,” Water  SA ,  vol.  49,  no.  1,  hal.  8–18,  2023,  doi: 10.17159/wsa/2023.v49.i1.3985.
[16]  M. Salem, M. EL-Sayed Gabr, M. Mossad, dan H. Mahanna, “Random

## JURNAL TEKNIK ITS Vol. 12, No.3, (2023) ISSN: 2337-3539 (2301-9271 Print)
forest  modelling  and  evaluation  of  the  performance  of  a  full-scale subsurface constructed wetland plant in Egypt,” Ain Shams Eng. J. , vol. 13, no. 6, hal. 101778, Nov 2022, doi: 10.1016/J.ASEJ.2022.101778.
[17]  A.  Rozaq,  “Perancangan  Filter  Purifikasi  Biogas  Menggunakan  Wet Scrubber,”  Departemen  Teknik  Fisika,  Institut  Teknologi  Sepuluh
Nopember, Surabaya, 2016.
[18]  A. T. Mugraha dan S. I. Haryudo, “Pemanfaatan kotoran sapi sebagai energi alternatif pembangkit tenaga listrik berskala rumah tangga,” J.
Tek.  Elektro ,  vol.  9,  no.  3,  hal.  725–732,  Mar  2020,  doi: https://doi.org/10.26740/jte.v9n3.p725%20-%20732.