## Evaluasi Struktur Gedung Control Room Pt. Perta Arun Gas Terhadap Beban Tsunami
Febri Fitrah 1 , Purwandy Hasibuan 2 , Mahlil 3
1 Mahasiswa, Jurusan Teknik Sipil,Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia
2,3 Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala Banda Aceh 23111, Indonesia
* corresponding author, email : febrifitrah9@gmail.com

## Abstract
The control room building belonging to PT. Perta Arun Gas was built by London Bechtel International Limited Company in 1976 with a composite structure design. This building is also located in the province of Aceh which is located on an active fault of the earth and is prone to earthquakes that will cause a tsunami. Therefore, it is necessary to evaluate the control room building to see the behavior of the structure due to tsunami loading using FEMA P646 regulations in 2012 and SNI 1727 in 2020 using ETABS software. This study aims to see the behavior of the structure due to tsunami loading on the control room building. The results showed that the analysis of the ratio of the capacity of all structural elements to the tsunami load for FEMA and SNI regulations showed that only column K1 with unsafe conditions consisted of 3 column elements with values > 1, namely 1.26 for FEMA and 1.04 for SNI. . The behavior of the structure in the form of  level  displacement  and  deviation  between  levels  obtained  from  the  two  regulations  is  still  safe  from  the  x  and  y directions because it does not exceed the permitted limit.
Keywords: structural behavior, composite structure, FEMA, SNI, tsunami.

## Abstrak
Gedung  control  room  milik  PT.  Perta  Arun  Gas  dibangun  oleh  Perusahaan  Bechtel  International  Limited London pada tahun 1976 dengan perencanaan struktur komposit. Gedung ini juga terletak di provinsi Aceh yang berada pada patahan-patahan aktif bumi dan rawan terhadap gempa bumi yang akan mengakibatkan tsunami. Oleh karena itu perlu dilakukan evaluasi terhadap gedung control room untuk melihat perilaku struktur akibat pembebanan dari beban tsunami  menggunakan  peraturan  FEMA  P646  tahun  2012  dan  SNI  1727  tahun  2020  dengan  menggunakan  software ETABS. Penelitian ini bertujuan untuk melihat perilaku struktur akibat pembebanan tsunami terhadap Gedung control room.  Adapun  hasil  penelitian  menunjukkan  analisa  rasio  kapasitas  pada  seluruh  elemen  struktur  terhadap  beban tsunami  untuk  peraturan  FEMA  dan  SNI  menunjukkan  bahwa  hanya  kolom  K1  dengan  kondisi  tidak  aman  yang berjumlah 3 elemen kolom dengan nilai >1, yaitu 1,26 untuk FEMA dan 1,04 untuk SNI. Perilaku struktur berupa story displacement  dan  story  drift  yang  diperoleh  dari  kedua  peraturan  masih  aman  dari  kedua  arah  x dan  y  karena  tidak melewati batas yang diizinkan.
Kata kunci: perilaku struktur, struktur komposit, FEMA, SNI , tsunami.

## 1. Pendahuluan
Gedung  control  room  merupakan  bangunan berlantai  3  dengan  luas  bangunan  266  m2  dan  tinggi bangunan  adalah  10,2  m  yang  terletak  pada  koordinat 5.229°  Lintang  Utara  dan  97.084°  Lintang  Timur  kota lhokseumawe  yang  dibangun  pada  tahun  1976  dengan ketinggian 6 meter dari muka air laut dan berjarak ± 190 meter dari garis pantai. Struktur utama dari bangunan ini terdiri  dari  rangka  portal  baja  yang  dilapisi  oleh beton. Lantai control room dibangun dengan balok baja dengan pelat  beton  bertulang.  Struktur  atap  terdiri  dari  baja ringan yang mendukung baja deking[1].
Gedung  control  room  ini  diharapkan  tahan terhadap  beban  tsunami  yang  timbul  pada  saat  tsunami datang,  Karena  Gedung  terletak  di  provinsi  Aceh  yang berada  pada  patahan-patahan  aktif  bumi  dan  rawan terhadap  gempa  bumi  yang  akan  mengakibatkan tsunami.  Salah  satu  bencana  tsunami  fenomenal  yang terjadi  di  Indonesia  adalah  tsunami  yang  terjadi  pada tahun 2004. Kejadian tersebut telah menewaskan korban jiwa yang tidak sedikit, tercatat sebanyak lebih dari 230 ribu jiwa yang meninggal saat bencana tersebut [2].
Oleh  karena  itu,  berdasarkan  permasalahan  di atas  perlu  dilakukan  evaluasi  terhadap  gedung  untuk melihat  perilaku  struktur  akibat  pembebanan  tsunami dengan menggunakan FEMA P646 tahun 2012 dan SNI 1727 tahun 2020  sebagai acuan untuk perhitungan beban tsunami  dan  membandingkan  hasil  tersebut  menurut peraturan FEMA dan SNI. Penelitian ini bertujuan untuk melihat  kapasitas  elemen  dan  perilaku  struktur  akibat pembebanan  tsunami  terhadap  Gedung control  room . Manfaat dari penelitian ini adalah sebagai pertimbangan untuk  bangunan yang berada pada zona rawan bencana yang  akan  dibangun  untuk  memperhitungkan  beban tsunami pada perhitungan struktur bangunannya.

## 2. Metodelogi Penelitian

## 2.1 Objek Penelitian
Objek  penelitian  ini  adalah  sebuah  bangunan gedung  control  room  milik  PT.  Perta  Arun  Gas. Bangunan  tersebut  merupakan  bangunan  berlantai  dua dengan  komponen struktur terdiri dari pondasi, kolom, balok,  dinding  geser  dan  pelat  lantai.  Struktur  pondasi, dinding  geser  dan  pelat  lantai  menggunakan  beton bertulang,  sedangkan  struktur  kolom  dan  balok
menggunakan  baja  profil  H  dengan  casing  dari  beton yang di lapisi oleh mesh 22-1010. Bangunan ini memiliki tinggi  total  10,2  m.  Bentang  lebar  dan  panjang maksimumnya adalah 14 m dan 19,9 m.

## 2.2 Jenis dan Sumber Data
Perencanaan ini menggunakan data primer dan data  sekunder.  Data  primer  adalah  data  yang  diperoleh langsung dari survei lapangan pada gedung control room milik PT. Perta Arun Gas berupa data dimensi-dimensi elemen  struktur  bangunan.  Data  sekunder  merupakan data  yang  diperoleh  dari  sumber  atau  instansi  terkait dalam  bentuk  siap  pakai.  Data  sekunder  yang  dipakai dalam  penelitian  ini  berupa As  built  drawing  control room yang diperoleh dari perpustakaan PT. PAG.

## 2.3 Metode Analisi Data
2.3.1 Pembebanan Tsunami
Pembebanan  tsunami  ini  mengacu  pada peraturan  [3]  dan  [4]  Gaya-gaya  yang  terdapat  pada beban tsunami meliputi:
1. Gaya Hidrostatik Gaya hidrostatik terjadi ketika air yang bergerak perlahan mengenai komponen struktur. Gaya hidrostatik ini  biasanya  penting  untuk  struktur-struktur  yang panjang  yang  mana  ketinggian  air  di  satu  sisi  sangat berbeda dengan ketinggian air di sisi yang lainnya. Pada  [3]  Gaya  hidrostatik  dapat  dihitung  dengan persamaan :
𝐹 𝑛 =   𝑝 𝑐 𝐴 𝑤 = 1 2 𝜌 𝑠 𝑔𝑏ℎ 𝑚𝑎𝑘𝑠 2
Sedangkan  pada  [4]  gaya  hidrostatik  dapat  dihitung dengan persamaan :
𝐹 𝑛 = 1 2 𝜌 𝑠 𝑏ℎ 𝑚𝑎𝑘𝑠 2
Keterangan : 𝑝 𝑐 = tekanan hidrostatik (N/m 2 ); 𝐴 𝑤 = area dinding yang terkena air (m 2 ); 𝜌 𝑠 = massa jenis air tsunami (termasuk sedimen)(1100 kg/m 3 ); g           = percepatan gravitasi (9,81 m/det 2 ); 𝑏 = lebar dinding (m); dan ℎ 𝑚𝑎𝑘𝑠 = ketinggian air maksimum dari dasar dinding (m).
Gambar 1 Distribusi dan Resultan Gaya Hidrostatik Sumber : [3]
2. Gaya Hidrodinamik
Gaya  hidrodinamik  digunakan  pada  saat  air mengalir disekeliling struktur bangunan. Gaya hidrodinamik  ini  dapat  dihitung  dengan  persamaan sebagai berikut:
Pada  [3]  Gaya  hidrostatik  dapat  dihitung  dengan persamaan :
𝐹 𝑑 = 1 2 𝜌 𝑠 𝐶 𝑑 𝐵(ℎ𝑢 2 ) 𝑚𝑎𝑘𝑠
dimana,
(ℎ𝑢 2 ) 𝑚𝑎𝑘𝑠 = 𝑔𝑅 2 (0,125 − 0,235 𝑧 𝑟 + 0,11  ( 𝑧 𝑟 ) 2 )
Sedangkan  pada  [4]  gaya  hidrostatik  dapat  dihitung dengan persamaan :
𝐹 𝑑 = 1 2 𝜌 𝑠 𝑙 𝑡𝑠𝑢 𝐶 𝑑 𝐵(ℎ𝑢 2 ) 𝑚𝑎𝑘𝑠
Keterangan : C d = koefisien seret (C d = 2);
B = luasan struktur pada bidang normal arah aliran (m); h = kedalaman aliran (m); dan u = kecepatan aliran pada lokasi struktur (m/det).
g = percepatan gravitasi (9,81 m/det 2 ); R = ketinggian run-up desain (m); dan z = elevasi tanah pada dasar struktur (m).
Gambar 2 Distribusi dan Resultan Gaya Hidrodinamik Sumber : [3]
3. Gaya Tumbukan Debris
Gaya  tumbukan  yang  berasal  hayutan  puing- puing  dapat  menjadi  penyebab  kerusakan  pada bangunan.  Gaya  ini  diasumsikan  hanya  bekerja  pada salah  satu  bagian  struktur  bangunan  pada  ketinggian muka air. Gaya tumbukan oleh puing hanyutan ini hanya terdapat  pada  [3]  dan  dapat  diperkirakan  dengan menggunakan persamaan berikut :
𝐹 𝑠 =  1,3 𝑢 𝑚𝑎𝑘𝑠 √𝑘 𝑚 𝑑 (1 + 𝑐)
Dimana,
𝑢 𝑚𝑎𝑘𝑠 =   √(2 𝑔 𝑅  (1 − 𝑧 𝑟 ))
Keterangan : U maks = kecepatan maksimum aliran yang membawa puing (m/det);
M        = massa puing (kg); k          = kekerasan puing (N/m); dan c          = koefisien masa hidrodinamik. R         = ketinggian run-up desain (m);

## 4. Gaya Tahanan Debris
Gaya  tahanan  debris  yang  disebabakan  dari akumulasi  hanyutan  puing-puing  yang  tersangkut  pada struktur  dapat  dianggap  sebagai  gaya  hidrodinamik tambahan  oleh  puing  yang  tertahan  pada  permukaan depan  struktur.  Gaya  tahanan  debris  ini  hanya  terdapat pada  [3]  dan  dapat  diperkirakan  dengan  menggunakan persamaan berikut :
𝐹 𝑑𝑚 = 1 2 𝜌 𝑠 𝐶 𝑑 𝐵 𝑑 (ℎ𝑢 2 ) 𝑚𝑎𝑘𝑠 (2.17)
Keterangan : Bd           = lebar/luas permukaan puing (rekomendasi Bd = 12 m);
5. Beban Impak Puing
Beban  yang  berasal  dari  puing-puing  atau benda  lain  yang  terbawa  oleh  tsunami  desain  yang menghantam  struktur  atau  bagiannya.  Beban  impak puing  ini  hanya  terdapat  pada  [4]  dan  dapat  dihitung dengan persamaan sebagai berikut:
𝐹 𝑖 =  𝑙 𝑡𝑠𝑢 𝐶 𝑜 𝐹 𝑛𝑖
Dimana,
𝐹 𝑛𝑖 = 𝑈 𝑚𝑎𝑥 √𝑘𝑚 𝑑
Keterangan : 𝐹 𝑛𝑖 = gaya impak puing seketika (kN) C o = koefisien orientasi (C o = 0,65); 𝑙 𝑡𝑠𝑢 = faktor keutamaan untuk gaya tsunami ( 𝑙 𝑡𝑠𝑢 = 1 ). 𝑈 𝑚𝑎𝑥 = Kecepatan aliran maksimum di lokasi (3 m/s) 𝑘 = Kekakuan efektif dari impak puing (61300 kN/m) 𝑚 𝑑 = Massa puing (454 kg)

## 2.3.2 Kombinasi Pembebanan Tsunami
1. FEMA P646 (2012)
Kombinasi  pembebanan  tsunami  berdasakan [3] yaitu sebagai berikut:
U = 1,2 D + 1,0 TS + 1,0 L REF + 0,25 L U = 0,9 D + 1,0 TS
Dimana :
U     = beban ultimit;
D     = beban mati;
L      = beban hidup;
TS    = beban tsunami; dan
L REF = beban hidup untuk daerah yang terlindungi.
2. SNI 1727:2020
Kombinasi  pembebanan  tsunami  berdasakan [4] yaitu sebagai berikut:
0,9 D + F TSU + H TSU
0,9 D + F TSU + 0,5 L + 0.2 S + H TSU Keterangan :
F TSU = Beban tsunami
𝐻 𝑇𝑆𝑈 =  Beban  yang  disebabkan  oleh  tekanan  fondasi lateral (𝐻 𝑇𝑆𝑈 = 0,9) D       = Beban mati L        = Beban hidup S        = Beban salju

## 2.3.3 Struktur Komposit
Dalam komposit ( composite ) merupakan struktur yang terdiri dari dua material atau lebih dengan sifat bahan yang berbeda dan membentuk satu kesatuan sehingga  menghasilkan sifat  gabungan yang lebih baik. Perencanaan  komposit  mengasumsi  bahwa  baja  dan beton  bekerja  sama  dalam  memikul  beban  yang bekerja, sehingga akan menghasilkan desain profil/elemen yang lebih ekonomis [5]. Ada dua tipe struktur komposit, yaitu :
1. Struktur komposit yang terbuat dari profil baja yang  diberi  selubung  beton  di  sekelilingnya (kolom baja berselubung beton); dan
2. Struktur komposit terbuat dari penampang baja berongga (kolom baja berisikan beton).
Perencanaan struktur komposit baja beton kolom  dianalisis  menggunakan  ketentuan DFBK  sesuai  [6]  Pasal  I  dengan  menggunakan persamaan:
a. Kontrol kuat tekan
Kekuatan  tekan  desain komponen  struktur komposit  terbungkus  beton  yang  dibebani secara  aksial  simetri  ganda  harus  ditentukan untuk  keadaan  batas  dari  tekuk  lentur berdasarkan  kelangsingan  komponen  struktur sebagai berikut:
Jika 𝑃 𝑛𝑜 𝑃 𝑒 ≤ 2,25 𝑃 𝑛 = 𝑃 𝑛𝑜 [0,658 𝑃𝑛𝑜 𝑃𝑒 ] Jika 𝑃 𝑛𝑜 𝑃 𝑒 > 2,25 𝑃 𝑛 = 0,887 𝑃 𝑒
Untuk mencari Pno digunakan persamaan : 𝑃 𝑛𝑜 = 𝑓 𝑦 𝐴 𝑠 + 𝑓 𝑦𝑠𝑟 𝐴 𝑔𝑟 + 0,85𝑓 𝑐 𝐴 𝑐 Rasio kapasitas aksial: 𝑃 𝑢 𝜙 𝑐 𝑃 𝑛 < 1
b. Kontrol kuat lentur
Berdasarkan  [6]  pasal  I3.2  dan  pasal  F2, kekuatan lentur tersedia dari komponen struktur terbungkus  beton  harus  merupakan  nilai terendah yang diperoleh sesuai dengan keadaan batas dari leleh (momen plastis) dan tekuk torsi- lateral.
Untuk  komponen  struktur  yang  memenuhi 𝐿 𝑝 ≤ 𝐿 𝑏 ≤   𝐿 𝑟 kuat nominal komponen struktur terhadap momen lentur adalah:
𝑀 𝑛 =   𝑐 𝑏 [𝑀 𝑝 +   (𝑀 𝑝 −  0,7𝑓 𝑦 𝑆 𝑥 ) (𝐿 𝑏 −𝐿 𝑝 ) (𝐿 𝑟 − 𝐿 𝑝 ) ]
Rasio kapasitas lentur :
𝑀 𝑢 𝜙𝑏 𝑀 𝑛 < 1
c. Kontrol kuat geser
Berdasarkan  [6]  pasal  14.1,  kekuatan  geser desain ditentukan berdasrkan persamaan berikut:
𝑉 𝑛 = 0,6 𝑓 𝑦 𝐴 𝑤 𝐶 𝑣 Untuk  badan  komponen  struktur  profil-Icanai panas dengan ℎ/𝑡𝑤 ≤ 2,24√𝐸/𝑓 𝑦 : 𝜙 v = 1,00 (DFBK) C v = 1,00 Rasio kapasitas geser: 𝑉 𝑢 𝜙 𝑣 𝑉 𝑛 < 1
d. Kontrol Interaksi Kuat Tekan dan Lentur Untuk komponen struktur komposit dibungkus
beton  dan  komponen  struktur  komposit  diisi beton  dengan  penampang  kompak,  interaksi gaya  aksial  dan  lentur  harus  berdasarkan persamaan interaksi [6] pasal H1.1
𝑃𝑟 𝜙𝑃𝑐 ≥ 0,2 ⇒ 𝑃𝑟 𝜙𝑃𝑐 + 8 9 ( 𝑀𝑟𝑥 𝑀𝑐𝑥 + 𝑀𝑟𝑦 𝑀𝑐𝑦 ) ≤ 1 𝑃𝑟 𝜙𝑃𝑐 < 0,2 ⇒ 𝑃𝑟 2𝜙𝑃𝑐 + ( 𝑀𝑟𝑥 𝑀𝑐𝑥 + 𝑀𝑟𝑦 𝑀𝑐𝑦 ) ≤ 1

## 2.3.4 Analisa Struktur
Analisa  struktur  dimulai  dengan  pemodelan kombinasi  pembebanan  tsunami  menurut  FEMA  P646 dan  SNI  1727  yang  dimasukkan  ke  dalam  software ETABS.  ETABS  (Extended  Three  Analysis  Building Systems)  merupakan  software  yang  digunakan  untuk menganalisis  struktur  gedung  terhadap  beban-beban yangbekerja serta mendesain elemen-elemennya. ETABS  merupakan  program  analisis  struktur  yang dikembangkan oleh perusahaan software Computers and Structures,Incorporated  (CSI) yang berlokasi di Barkeley, California, Amerika Serikat[7].
Kombinasi maksimum akan menghasilkan kapasitas elemen dan reaksi tumpuan. Kapasitas elemen terdiri dari Rasio  kapasitas  aksial,  Rasio  kapasitas  geser, Rasio kapasitas  momen,  dan  Rasio  gaya  momen  aksial. Kapasitas elemen yang digunakan adalah angka terbesar yang  muncul  dari  beberapa  kombinasi  pembebanan sehingga  dapat  dijadikan  pedoman  untuk  perhitungan elemen-elemen selanjutnya dan dilakukan perbandingan antara peraturan FEMA dan SNI.

## 2.3.5 Analisa Prilaku Struktur
Perilaku struktur adalah perilaku yang ditimbulkan oleh suatu bangunan akibat dari suatu gaya. Perilaku  struktur  tersebut  adalah  displacement  dan simpangan antar lantai.
1. Perpindahan (Displacement)
Perpindahan  terjadi  akibat  adanya  beban  yang berkerja  pada  titik-titik  join  antara  elemen. Dalam  teori  analisis  struktur  pemodelan  space frame, derajat kebebasan aktualnya ada 6 buah, yaitu  3  buah  translasi  (x,  y,  dan  z)  yang menghasilkan  perpindahan  (displacement)  3 arah (x, y, dan z), dan 3 buah rotasi (x, y, dan z) yang  menghasilkan  momen  dalam  arah  (x,  y, dan z) (Ningsih, 2011).
2. Simpangan Antar Lantai (Story Drift) Penentuan  simpangan  antar  lantai  (Δ)  harus hitung  sebagai  perbedaan  defleksi  pada  pusat massa  tingkat  teratas  dan  terbawah  yang ditinjau, seperti pada gambar 3.
Gambar 3 Simpangan Antar Lantai Sumber : [8]
Analisa  perilaku  struktur  dilakukan  setelah mendapatkan  hasil  analisa  struktur  dari  pemodelan gedung. Kemudian diambil nilai-nilai perilaku strukturnya  antara  lain  perpindahan (displacement)  dan simpangan  antar  lantai  (story  drift).  Selanjutnya  dari nilai-nilai perilaku struktur tersebut dilakukan perbandingan nilai nominalnya berdasarkan FEMA dan SNI.

## 3.Hasil dan Pembahasan
3.1 Hasil

## 3.1.1 Hasil Perhitungan Gaya Beban Tsunami
Hasil  perhitungan  Gaya  yang  digunakan  pada pemodelan gedung control room terhadap beban tsunami menurut peraturan FEMA dan SNI sebagai berikut : Tabel 1 Hasil Gaya Beban Tsunami
Pada  tabel  1  dapat  dilihat  bahwa  untuk pembebanan tsunami lebih besar terhadap peraturan SNI dari pada terhadap peraturan FEMA, karena di peraturan SNI  terdapat  perhitungan  untuk  gaya  impak  puing dengan nilai 323,870 kN.
Tabel 2 Jumlah Elemen Struktur Balok Gaya Hasil Perhitungan FEMA SNI
Hidrostatik 95,601 kN 9,745 kN Hidrodinamik K1. 2,704 kN K2. 3,154 kN K1. 2,704 kN K2. 3,154 kN Tumbukan Debris 283,847 kN - Tahanan Debris 108,160 kN - Impak Puing - 323,870 kN
Pada tabel 2 memperlihatkan profil dan jumlah
elemen  struktur  balok  yang  digunakan  pada  gedung control room.
Tabel 3 Jumlah Elemen Struktur Kolom Pada tabel 3 memperlihatkan profil dan jumlah
elemen  struktur  kolom  yang  digunakan  pada  gedung control room.
Tabel 4 Jumlah Elemen Struktur Pelat Lantai
Pada  tabel  4  memperlihatkan  elevasi  struktur pelat lantai yang digunakan pada gedung control room.

## 3.1.2 Rasio kapasitas

## 3.1.2.1 Rasio kapasitas aksial
Rasio  kapasitas  gaya  aksial  maksimum  balok dari  kedua  peraturan  terdapat  pada  B2  dengan  profil  H H200×100×21,2.  Pada  peraturan  FEMA  dan  SNI  rasio kapasitas  aksial  maksimum  adalah  0,05.  Pada  kedua peraturan  dapat  juga  dilihat  bahwa  pada  balok  B1,  B5, B6 dan B7 rasio kapasitas gaya aksial adalah 0.
Pada  kolom  diperoleh  rasio  kapasitas  aksial maksimum dari kedua pemodelan adalah adalah pada K1 dengan  profil  H  250×250×72,4  dan  minimum  pada  K2 dengan  profil  H  200×200×49,9.  Pada  peraturan FEMA rasio  kapasitas  aksial  maksimum  adalah  0,12  dan minimum  adalah  0,01,  sedangkan  pada  peraturan  SNI maksimumnya  adalah  0,10  dan  minimumnya  adalah 0,01.

## 3.1.2.2 Rasio kapasitas geser
Besaran  gaya  momen  maksimum  pada  balok yang  diperoleh  dari  peraturan  fema  adalah  pada  B2 dengan  profil  H  200×100×21,3.  Sedangkan  dari peraturan  SNI  bahwa  besaran  gaya  momen  maksimum pada balok yang diperoleh adalah pada B6 dengan profil H  450×200×76,0.  Pada  peraturan  FEMA  gaya  momen maksimum  adalah  0,16  kN,  sedangkan  pada  peraturan SNI  gaya  momen  maksimum  adalah  0,15  kN.  Pada kedua peraturan dapat juga dilihat bahwa pada balok B3 rasio kapasitas gaya momen adalah 0.
Pada  balok  diperoleh  rasio  kapasitas  geser maksimum dari kedua pemodelan adalah adalah pada K1 dengan  profil  H  250×250×72,4  dan  minimum  pada  K2 dengan  profil  H  200×200×49,9.  Pada  peraturan FEMA rasio  kuat  geser  maksimum  adalah  1,26  dan  minimum adalah 0,02, sedangkan pada peraturan SNI maksimumnya  adalah  1,04  dan  minimumnya  adalah 0,01.
Pada  plat  lantai  besaran  rasio  kapasitas  gaya geser  pelat  lantai  pada  peraturan  FEMA  dan  SNI  PL1 adalah 0,25 dan PL2 sebesar 0,17.

## 3.1.2.3 Rasio kapasitas momen
Rasio  kapasitas  momen  maksimum  dan minimum  pada  balok  yang  diperoleh  dari  kedua peraturan adalah pada B6 dengan profil H 450×200×76,0 dan B3 dengan profil H 200×150×30,6. Pada peraturan FEMA  rasio  kapasitas  momen  maksimum  adalah  0,26 kN  dan  minimum  adalah  0,02  kN,  sedangkan  pada peraturan SNI rasio kapasitas momen maksimum adalah 0,25 kN dan minimum adalah 0,02 Kn
Pada kolom rasio kapasitas momen maksimum dari  kedua  pemodelan  adalah  adalah  pada  K1  dengan profil  H  250×250×72,4  dan  minimum  pada  K2  dengan profil  H  200×200×49,9.  Pada  peraturan  FEMA  rasio kapasitas momen maksimum adalah 0,56 dan minimum adalah 0,05, sedangkan pada peraturan SNI maksimumnya  adalah  0,45  dan  minimumnya  adalah 0,04.
Besaran  rasio  kapasitas  momen  arah  x  pelat lantai  pada  peraturan  FEMA  dan  SNI PL1  adalah  0,54 dan  PL2  sebesar  0,48.  besaran  rasio  kapasitas  momen arah y pelat lantai pada peraturan FEMA PL1 adalah 0,39 dan  PL2  sebesar  0,36,  sedangkan  pada  peraturan  SNI rasio  kapasitas  pada  PL1  adalah  0,38  dan  PL2  sebesar 0,36.

## 3.1.2.4 Rasio gaya momen aksial
Rasio  gaya  momen  aksial  maksimum  dan minimum  pada  balok  yang  diperoleh  dari  kedua peraturan adalah pada B2 dengan profil H 200×100×21,3 dan B3 dengan profil H 200×150×30,6. Pada peraturan FEMA rasio gaya momen aksial maksimum adalah 0,28 kN  dan  minimum  adalah  0,03  kN,  sedangkan  pada peraturan  SNI  rasio  gaya  momen  aksial  maksimum adalah 0,25 kN dan minimum adalah 0,03 Kn.
Besaran  nilai  maksimum  dan  minimum  rasio gaya momen aksial yang diperoleh pada kolom terdapat pada K1 dengan profil H 250×250×72, untuk peraturan FEMA  dan  SNI  adalah  0,59  dan  0,48.  Pada  peraturan FEMA  dan  SNI  untuk  kolom  K2  dengan  profil  H 200×200×49,9  nilai  rasio  kapasitas  yang  diperoleh adalah 0,05 dan 0,05.
3.1.3 Perilaku struktur 3.1.3.1  Perpindahan antar
lantai (Story displacement)
Nilai  story  displacement  merupakan  hasil output  analisis  ETABS.  Nilai  story  displacement maksimum  pada  arah  x  dan  y  untuk  masing-masing
Balok
Profil Jumlah Elemen B1 H 150x150x31,5 9 B2 H 200x100x21,3 7 B3 H 200x150x30,6 18
B4
H 250x125x29,6 8 B5 H 300x200x56,8 3
B6
H 450x200x76,0
3 B7 H 500x200x79,5 2 Kolom Profil
Elemen
K1
H 250x250x72,4
17 K2 H 200x200x49,2 2 Pelat Lantai Elevasi (m) PL0
0 PL1 3,95
PL2
5,70
peraturan  yang  diperoleh  dapat  dilihat  pada  Tabel  5 berikut.
Tabel 5 Hasil Story Displacement

## 3.1.3.2 Simpangan antar lantai (Story drift)
Berdasarkan SNI 1726:2019 untuk menentukan simpangan  antar  lantai  ditentukan  dengan  mengalikan perpindahan  dengan  Cd/Ie  yang  mana  nilai  faktor pembesaran  defleksi  (Cd)  untuk  SRPMK  adalah  5,5. Hasil  perhitungan  simpangan  antar  lantai  dapat  dilihat pada Tabel 6 dan Tabel 7 berikut.
Tabel 6 Hasil Simpangan Antar Lantai Peraturan FEMA
Tabel 7 Hasil Simpangan Antar Lantai Peraturan SNI
3.2 Pembahasan

## 3.2.1 Kapasitas elemen
Menurut kedua peraturan rasio maksimum tiap gaya-gaya dalam balok masih aman untuk gedung. Rasio terbesar  terletak  pada  gaya  momen  pada  peraturan FEMA dengan nilai 0,26 dan pada peraturan SNI dengan nilai 0.25.
Pada  peraturan  FEMA  dan  SNI  rasio maksimum  gaya  aksial  dan  gaya  momen  pada  kolom masih aman untuk gedung. Tetapi untuk gaya geser pada kedua peraturan sudah tidak aman untuk gedung. Rasio terbesar  terletak  pada  gaya  geser  dengan  nilai  menurut peraturan  FEMA  adalah  1,26  dan  untuk  peraturan  SNI adalah 1,04.
Nilai  rasio  maksimum  menurut  peraturan FEMA dan SNI tiap gaya-gaya dalam pelat lantai masih aman  untuk  gedung.  Rasio  terbesar  kedua  perraturan terletak pada gaya momen dengan nilai 0.54.
Nilai  rasio  maksimum  untuk  balok  dan  kolom masih  memenuhi  persyaratan  interaksi  gaya  momen
aksial.  Rasio  terbesar  kedua  peraturan  terletak  pada kolom dengan nilai 0,59 dan 0,48.
3.2.2 Perilaku struktur 3.2.2.1  Perpindahan antar lantai (Story

## displacement)
Nilai story displacement arah x pada peraturan FEMA dan SNI. Pada kedua peraturan nilai displacement maksimum terjadi pada elevasi 3,950 m dengan besaran 0,24  mm  untuk  peraturan  FEMA  dan  0.22  untuk peraturan SNI
Nilai story displacement arah y pada peraturan FEMA dan SNI. Pada kedua peraturan nilai displacement maksimum terjadi pada elevasi 3,950 m dengan besaran 0,68  mm  untuk  peraturan  FEMA  dan  0,61  untuk peraturan SNI.

## 3.2.2.2  Simpangan antar lantai (Story drift)
Nilai simpangan antar lantai arah x untuk kedua peraturan tidak melebihi nilai izin. Nilai simpangan antar lantai maksimum berada pada elevasi 3,950 m, untuk peraturan FEMA sebesar 1,32 mm dan untuk peraturan SNI sebesar 1,21 mm.
Nilai  simpangan  antar  lantai  arah    y  untuk kedua  peraturan  tidak  melebihi  nilai  izin.  Nilai simpangan antar lantai maksimum berada pada elevasi 3,950 m, untuk peraturan FEMA sebesar 3,74 mm dan untuk peraturan SNI sebesar 5,02 mm

## 4. Kesimpulan dan saran
Berdasarkan  hasil  pengolahan  data  serta pembahasan  dapat  diambil  beberapa  kesimpulan  dan saran sebagai hasil akhir dari penelitian ini.

## 4.1 Kesimpulan
Hasil Rasio kapasitas elemen struktur kolom, balok dan plat lantai terhadap beban tsunami menurut FEMA  dan  SNI  masih  memenuhi.  Namun  pada struktur  kolom  yang  terletak  paling  depan  menerima beban  tsunami  terbesar  dengan  nilai  rasio  1,26  pada peraturan  FEMA  dan  rasio  1,04  pada  peraturan  SNI dengan  profil  H  250x250x72,4  berjumlah  3  elemen kolom sehingga pada kolom tersebut sudah tidak aman.
Hasil  analisa  Perilaku  struktur  berupa  story displacement  dan  story  drift  yang  diperoleh  dari  kedua peraturan  masih  aman  dari  kedua  arah  x  dan  y  karena tidak melewati batas yang diizinkan.

## 4.2 Saran
Adapun saran untuk penelitian selanjutnya yaitu melakukan  kajian  terhadap  daya  dukung  pondasi dikarenakan  adanya  penambahan  beban  tsunami  sesuai dengan FEMA P646 dan SNI 1727:2020 untuk meninjau apakah pondasi eksisting masih aman untuk dipertahankan  dan  pengguna  bangunan  dapat  mencari rekomendasi perbaikan supaya fungsional gedung aman terhadap  pembebanan-pembebanan  sesuai  FEMA  dan SNI.
Plat lantai Displacement Arah X (mm) Displacement Arah Y (mm) FEMA SNI FEMA SNI PL0 0 0 0 0 PL1 0,24 0,22 0,68 0,61 PL2 0,20 0,20 0,57 0,50 Plat
Lantai Tinggi (mm) Arah Displacement (mm) δ (mm) Δ (mm) Δizin = 0,020xH (mm) PL2 1750 X 0,20 1,10 0,22
35,00 Y 0,57 3,14 0,61 35,00
PL1 3950 X 0,24 1,32 1,32 79,00 Y 0,68 3,74 3,74 79,00 PL0 0 X 0,00 0,00 0,00 0,00 Y 0,00 0,00 0,00 0,00 Plat Lantai Tinggi (mm) Arah Displacement (mm) δ (mm) Δ (mm) Δizin = 0,020xH (mm) PL2 1750 X 0,20 1,10 0,11 35,00 Y 0,50 2,75 0,61 35,00 PL1 3950 X 0,22 1,21 1,21 79,00 Y 0,61 3,36 3,36 79,00 PL0 0 X 0,00 0,00 0,00 0,00 Y 0,00 0,00 0,00 0,00
5 . Daftar Pustaka
[1] Technical  Data  Book  Volume  25  Book  1  of  2
Buildins Unit 68, PT. Arun NGL, 1973
[2] Syamsidik,  T.  M.  Rasyif,  dan  S.  Kato,  2015.
Development Of Accurate Tsunami Estimated Times Of  Arrival  For  Tsunami-Prone  Cities  In  Aceh , Indonesia,  International  Journal  of  Disaster  Risk Reduction 14: 403..
[3] Federal  Emergency  Management  Agency.  2012.
Guidelines  for  Design  of  Structures  for  Vertical Evacuation from Tsunami Second Edition.
Department of Homeland Security FEMA Mitigation Division : Washington D.C.
[4] Badan  Standar  Nasional.  2020. Standar  Nasional Indonesia (SNI 1727:2020) tentang Beban minimum untuk perancangan bangunan gedung dan struktur lain , Departemen Pekerjaan Umum.
[5] Faqih.  A,  2015. Studi  Alternatif  Perencanaan Strukur  Komposit  pada  Gedung  Kantor  Dermaga Multipurpose  Tanjung  Perak  Surabaya, Jurnal
Rekayasa  Sipil  Vol.3  No.2,  Universitas  Islam Malang,  2015.
[6] Badan  Standar  Nasional,  2020. Standar  Nasional Indonesia  (SNI  1729:2020)  tentang  Spesifikasi untuk Bangunan Gedung Baja Struktural , Departemen Pekerjaan Umum.
[7] Marwan.  M.U,  2020. Evaluasi  Perilaku  Struktur Bangunan Gedung
Berdasarkan Standar
Perencanaan Terbaru di Kota Banda Aceh (disertai Perubahan  SNI  1726,  SNI  1727,  dan  SNI  2847) , Tugas Sarjana, Jurusan Teknik Sipil Unsyiah.
[8] Badan  Standar  Nasional,  2019. Standar  Nasional Indonesia  (SNI  1726:2019)  tentang  Tata  Cara Perencanaan  Ketahanan  Gempa  untuk  Struktur
Bangunan  Gedung  dan  Non  Gedung, Departemen Pekerjaan Umum.