## Analisis Daya Dukung Tiang Tunggal Dinamik pada Tanah Lunak di Gedebage

## ELVINA MARIANNA TAMPUBOLON, YUKI ACHMAD YAKIN
Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional, Bandung e-mail: marianna.elvina@gmail.com

## ABSTRAK
Dalam setiap bangunan diperlukan pondasi sebagai dasar bangunan yang kuat dan kokoh.  Istilah  pondasi  merupakan  elemen  bangunan  yang  berfungsi  untuk menyalurkan semua beban yang bekerja pada struktur tersebut ke dalam tanah, sampai kedalaman tertentu yaitu sampai lapisan tanah keras. Tujuan dari studi ini adalah membandingkan kapasitas daya dukung aksial pondasi tiang tunggal secara analitis dan numeris. Secara analitis dilakukan dengan menghitung kapasitas daya dukung  berdasarkan  data-data  dari  lapangan  yang  didapat  yaitu  SPT.  Numeris yaitu  menghitung  dengan  menggunakan  metode  elemen  hingga  menggunakan program. Hasil studi ini juga berdasarkan metode formula dinamik untuk mencari kapasitas  daya  dukung  aksial  ultimit  tiang  ( 𝑄 𝑢 )  dengan  formula  Hiley,  formula PCUBC,  formula  Gates,  formula  Navy-Mckay,  dan  formula  Canadian  National Building Code.
Kata kunci : SPT, kapasitas daya dukung, analitis, numeris, formula dinamik.

## ABSTRACT
In every building a foundation is needed as a strong layer. The term foundation is building element whose function is to distribute all loads acting on the structure into the ground to a certain depth until the hard soil. The purpose of this study was to compare the axial bearing capacity analytically and numerically. Analytically done by calculating the bearing capacity based on the data obtained from the field, namely SPT. The numerical count by using the finite element method using the program. The result of this study also based on the formula dynamic for bearing capacity  ultimit  piles  ( 𝑄 𝑢 )  with  Hiley  formula,  PCUBC  formula,  Gates  formula, formula Navy-Mckay, dan formula Canadian National Building Code.
Keywords :  SPT,  bearing  capacity  ultimite,  analytically,  numerically,  dynamic formula.

## 1. PENDAHULUAN
Salah  satu kelebihan  dari pondasi tiang  adalah kekuatan  daya  dukungnya ditentukan berdasarkan tahanan ujung (end bearing) dan pelekatan tiang dengan tanah (friction), dengan demikian pondasi ini sangat sesuai digunakan pada tanah lunak dimana lapisan tanah keras terletak cukup jauh dari permukaan tanah. Untuk mengetahui daya dukung dari  masing-masing  pondasi  tiang  selama  pekerjaan  pemancangan,  ada  beberapa metode  yang  digunakan  seperti  metode  statik,  metode  dinamik  dan  metode finite element.  Dengan  pengujian  ini  akan  dapat  diperkirakan  besarnya  beban  maksimum (P ultimate ) dan penurunan ( settlement) dari masing-masing tiang tunggal sehingga dapat direncanakan  daya  dukung  pondasi  tersebut  mendekati  kenyataan  yang  sebenarnya. Daya  dukung  tiang  tunggal  sangat  dipengaruhi  oleh  keseragaman  sifat  tanah,  oleh karena itu nilai daya dukung tiang dapat sangat bervariasi meskipun terletak pada suatu lokasi bangunan yang sama.
Manfaat dari penelitian ini yaitu untuk mengetahui seberapa besar daya dukung tiang tunggal yang dihasilkan dengan beberapa metode.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 3.1 SPT dan Boring
Nilai dari parameter-parameter tanah yang akan digunakan untuk mendesain bangunan geoteknik,  seperti undrained  shear  strength  ( 𝑐 𝑢 ),  berat  volume  tanah  ( 𝛾 𝑠𝑎𝑡 )  ataupun 𝛾 𝑑𝑟𝑦 ,  modulus  elastisitas  tanah  ( 𝐸 𝑠 ),  dan  sudut  geser  ( Φ  ),  didapatkan  dengan  cara korelasi  antara  nilai  N-SPT  dengan  parameter-parameter  tanah  tersebut.  Penentuan parameter-parameter  tanah  berdasarkan  korelasi-korelasi  N-SPT  antara  lain  sebagai berikut:
1. Korelasi N-SPT terhadap undrained shear strength ( 𝑐 𝑢 ) Korelasi antara N-SPT terhadap nilai undrained shear strength ( 𝑐 𝑢 ) dari data hasil penelitian Terzaghi & Peck (1967) serta Sowers (1979) diberikan untuk rentang jenis tanah  CH  (lempung  plastisitas  tinggi),  CL  (lempung  plastisitas  rendah),  dan  ML (lanau plastisitas rendah). Untuk lebih jelasnya dapat dilihat pada Gambar 1 berikut ini.
Gambar 1. Perkiraan hubungan N-SPT terhadap Undrained Shear Strength ( 𝒄 𝒖 ) (Sumber: Geotechnical Engineering Center, 2013)
2. Korelasi N-SPT terhadap sudut geser ( Φ) Korelasi  N-SPT  dengan  sudut  geser  ( Φ)  pada  tanah  pasir  dapat  ditentukan menggunakan Gambar 2 .

## Analisis Daya Dukung Tiang Tunggal Dinamik pada Tanah Lunak di Gedebage
Gambar 2. Hubungan Sudut Geser ( Φ ) dan N-SPT untuk Tanah Pasir (Sumber: Geotechnical Engineering Center, 2013)
3. Korelasi N-SPT terhadap OCR ( overconsolidated ratio)
OCR ( overconsolidated ratio) dari lapisan tanah lempung juga dapat dikorelasikan dengan N-SPT. Mayne dan Kemper (1988) mengusulkan hubungan antara OCR dan 𝑁 60 berdasarkan analisis regresi dari 110 data. Formula yang dapat digunakan untuk korelasi N-SPT dapat dilihat pada Persamaan 1 , sebagai berikut:
𝑂𝐶𝑅 = 0,193 ∗ ( 𝑁 60 𝜎′ 𝑣 ) 0,689 … (1)
dimana: 𝜎’𝑣 = overburden pressure,
𝑁 = nilai SPT yang sudah dikoreksi terhadap alat.

## 4. Korelasi N-SPT terhadap konsistensi tanah
Hubungan anatra N-SPT dengan konsistensi tanah pasir dan lempung dapat dilihat pada Tabel 1 , Tabel 2 dan Tabel 3 .
5. Korelasi N-SPT terhadap modulus elastis tanah dan poisson ratio ( 𝜐 )
Modulus  elastisitas  ( 𝐸 𝑠 )  tanah  untuk  tanah  pasir  dapat  diperoleh  dengan menggunakan korelasi dari data N-SPT dan CPT, sedangkan untuk tanah lempung dapat dikorelasikan terhadap nilai udrained shear strength ( 𝑐 𝑢 ), seperti yang dapat dilihat pada Tabel 4 .
Tabel 1. Hubungan N-SPT terhadap Konsistensi Tanah Pasir
Consistency Relative Density (%) N-SPT (Blows Per ft) Angle of Internal Friction (deg) Unit Weight Moist Submerged (pst) Very loose 0 – 15 0 – 4 < 28 < 100 < 60 Loose 16 – 35 5 – 10 28 – 30 95 – 125 55 – 65 Medium 36 – 65 11 – 30 31 – 36 110 – 130 60 – 70 Dense 66 – 85 31 – 50 37 – 41 110 – 140 65 – 85 Very dense 86 – 100 > 51 > 41 > 130 > 75 (Sumber: Bowles, Joseph E., 1988)

## Tabel 2. Hubungan N-SPT terhadap Konsistensi Tanah Lempung
Consistency Unconfined Compression Strength, 𝑞 𝑢 (kN/m²) N-SPT (blows per ft) Saturated Unit Weight (kN/m³) Very Soft 0 – 25 0 – 2 < 16 Soft 25 – 50 2 – 4 16 – 19 Medium 50 – 100 4 – 8 17 – 20 Stiff 100 – 200 8 – 15 18 – 20 Very Stiff 200 – 400 15 – 30 19 – 22 Hard > 400 > 30 >20 (Sumber: Bowles, Joseph E., 1988)
Tabel 3. Korelasi antara N-SPT terhadap Konsistensi Tanah Pasir dan Lempung
Cohesionless Soil N 0 – 10 11- 30 31 -50 > 50 Unit Weight γ, KN/m³ 12 – 16 14 – 18 16- 20 18- 23 Angle of friction (φ) 25 – 32 28 – 36 30 – 40 > 35 State Loose Medium Dense Very Dense Cohesive N < 4 4 – 6 6 – 15 16 – 25 > 25 Unit Weight γ, KN/m³ 14 – 18 16 – 18 16 – 18 16 – 20 > 20 Angle of friction (φ) < 25 20- 50 30 – 60 40 – 200 > 100 State Very Soft Soft Medium Stiff Hard (Sumber: Bowles, Joseph E., 1988) Tabel 4. Hubungan antara N-SPT, CPT terhadap Modulus Elastisitas Tanah Soil SPT CPT Sand (NC) 𝐸 𝑠 = 500 ( N + 15) 𝐸 𝑠 = 2 to 4 𝑞 𝑐 𝐸 𝑠 = (15.000 to 22.000) ln N
𝐸 𝑠 = (1 +Dr²) 𝑞 𝑐 𝐸 𝑠 =(35.000 to 50.000) log N Sand(saturated) 𝐸 𝑠 = 250 (N +15) Sand (OC) 𝐸 𝑠 = 18.000 + 750 N 𝐸 𝑠 = 6 to 30 𝑞 𝑐 Gravelly san and gravel 𝐸 𝑠 = 1.200 (N + 6)
𝐸 𝑠 = 600 (N + 6)
𝐸 𝑠 = 600 (N + 6) + 2.000 N     15 Clayey sand 𝐸 𝑠 = 320 (N + 15) N > 15 𝐸 𝑠 = 3 to 6 Silty sand 𝐸 𝑠 = 300 (N + 6) 𝐸 𝑠 = 1 to 2 𝑞 𝑐 Soft clay - 𝐸 𝑠 = 3 to 8 𝑞 𝑐 Clay Using the undrained shear strength IP > 30 or organic 𝐸 𝑠 = 100 to 500 𝑞 𝑐
IP > 30 or stiff
𝐸 𝑠 =500 to 1.500 𝑞 𝑐 𝐸 𝑠 (OCR) = 𝐸 𝑠 (NC) (OCR) 1,2

## (Sumber: Bowles, Joseph E., 1988)
Bowles (1988) merekomendasikan nilai modulus elastisitas tanah ( 𝐸 𝑠 ) dan poisson ratio ( 𝜐 ) berdasarkan jenis tanah, seperti yang dapat dilihat pada Tabel 5 dan Tabel 6 .
≤
Analisis Daya Dukung Tiang Tunggal Dinamik pada Tanah Lunak di Gedebage
Tabel 5. Nilai Modulis Elastisitas ( E S ) Tanah Berdasarkan Jenis Tanah Type of Soil Modulus Elastisitas (MPa) Clay Very soft 2 – 15 Soft 5 – 25 Medium 15 – 50 Hard 50 – 100 Sandy 25 – 250 Glacial Till Loose 10 – 150 Dense 150 – 720 Very dense 500 – 1.440 Looes 15 – 60 Sandy Silty 5 – 20 Loose 10 – 25 Dense 50 – 81 Sand and Gravel Loose 50 – 150 Dense 100 – 200 Shale 150 – 5.000 Silt 2 – 20 (Sumber: Bowles, Joseph E., 1988)
Tabel 6. Nilai Poisson Ratio ( 𝝊 ) Berdasarkan Jenis Tanah
Type of Soil Poisson's Ratio ( 𝜐 ) Clay, saturated 0,4 – 0,5 Clay, unsaturated 0,1 – 0,3 Sand clay 0,2-0,3 Silt 0,3 – 0,35 Sand, gravelly sand commonly used 0,1 – 1 0,3 – 0,4 Rock (depends somewhat on type of rock) 0,1 – 0,4 Loess 0,1 – 0,3 Ice 0,36 Concrete 0,15 Steel 0,33 (Sumber: Bowles, Joseph E., 1988) 1.4 Kapasitas Daya Dukung Tiang Pancang Metode Statik

## 1.4.1 Kapasitas Daya Dukung Ujung Tiang ( 𝑸 𝒑 )
Pada tanah lempung nilai sudut geser pada umumnya bernilai nol ( Φ = 0 ), maka nilai σˈ v * N q * = 0. Sedangkan nilai N c * = 9 (Skempton). Untuk daya dukung ujung tiang dapat dihitung dengan Persamaan 2 , sebagai berikut:
𝑄 𝑝 = 𝐴 𝑝 𝑐 𝑢 9 … (2)
dimana:
𝑄 𝑝 =kapasitas daya dukung ujung tiang (kN),
𝐴 𝑝 =luas penumpang ujung tiang (m 2 ), 𝑐 𝑢 =kohesi tanah lempung di ujung tiang (kN/m 2 ).

## 1.4.2 Kapasitas Daya Dukung Geser Tiang ( 𝑸 𝒔 )
a. Metode Lambda ( λ ) Tahanan geser rata-rata ( 𝑓 𝑎𝑣 ) menggunakan metode lambda ( 𝜆 ) pada Persamaan 3 , sebagai berikut:
𝑓 𝑎𝑣 = 𝜆(𝜎′ 𝑣 + 2𝑐 𝑢 ) ... (3)
dimana:
𝜎′ 𝑣 = rata-rata tekanan vertical sepanjang tiang pancang, 𝑐 𝑢 = rata-rata kuat geser lempung jenuh (Φ = 0), 𝜆 = konstanta.
Berikut  adalah  rumus  yang  dapat  digunakan  untuk  mencari  nilai 𝑐 𝑢 dan 𝜎ˈ ̅ v tiap segmen, untuk lebih jelasnya dapat dilihat pada Persamaan 4 dan Persamaan 5 .
𝑐 𝑢 = ∑ 𝑐 𝑢𝑖 ∑ 𝐿 𝑖 = 𝑐 𝑢1 𝐿 1 + 𝑐 𝑢2 𝐿 2 + 𝑐 𝑢3 𝐿 3 + ⋯ + 𝑐 𝑢𝑖 𝐿 𝑖 𝐿 1 + 𝐿 2 + 𝐿 3 + ⋯ + 𝐿 𝑖 … (4)
𝜎ˈ ̅ v = Σ𝑐 𝑢𝑖 Σ𝐿 𝑖 = 𝐴 1 + 𝐴 2 + 𝐴 3 ….𝐴 𝑖 𝐿 1 + 𝐿 2 + 𝐿 3 ….𝐿 𝑖 … (5)
dimana: 𝑐 𝑢𝑖 =  kohesi tanah undrained lapis ke 𝑖 , 𝐿 𝑖 =  panjang segmen tiang lapis ke 𝑖 , 𝐴 𝑖 =  luas diagram tegangan vertikal efektif lapis ke 𝑖 .

## b. Metode Alpha ( α )
Formula  yang  digunakan  untuk  menentukan  tahanan  geser  ( 𝑓 )  menggunakan metode alpha ( α ) seperti Persamaan 6 , sebagai berikut:
𝑓 = 𝛼𝑐 𝑢
… (6)
dimana: 𝛼 = faktor adhesi/lekatan secara empiris,
𝑐 𝑢 = kuat geser lempung jenuh (kN/m 2 ).
c. Metode Beta Persamaan  yang  dapat  digunakan  untuk  menghitung  tahanan  geser  ( f) menggunakan  metode (β)  seperti Persamaan  7 dan Persamaan  8 ,  sebagai berikut:
𝑓 = 𝛽𝜎′ 𝑣
… (7)
𝛽 = 𝑘 ∗ tan ∅′
… (8)
dimana:
𝜎′ 𝑣 = tegangan vertikal efektif (kN/m 2 ), 𝑓 = tahanan geser (kN/m 2 ),
∅′ = sudut geser efektif,
𝑘 = koefisien tekanan tanah.

## 1.5 Kapasitas Daya Dukung Tiang Dengan Metode Meyerhoff Menggunakan Data SPT
Perhitungan  manual  untuk  mengestimasi  daya  dukung  tiang  pancang menggunakan  rumus  Meyerhof  yang  dihitung  berdasarkan  data  N SPT yang didapatkan  dari  pengujian  di  lapangan.  Formula  yang  digunakan  pada perhitungan ini adalah seperti Persamaan 9 , sebagai berikut:
𝑄 𝑢𝑙𝑡 = 40𝑁 𝑏 𝐴 𝑝 + 0,2𝑁 𝑠 𝐴 𝑠 … (9)
dimana:
𝑁 𝑏 = harga N SPT pada dasar elevasi tiang,
𝑄 𝑢𝑙𝑡 = daya dukung ultimit pondasi tiang pancang,
𝐴 𝑝 = luas penampang tiang (m 2 ), 𝐴 𝑠 = luas selimut tiang (m 2 ), 𝑁 𝑠 = nilai 𝑁 𝑆𝑃𝑇 rata – rata sepanjang tiang.

## 1.6 Formula Dinamik
Untuk  menentukan  daya  dukung  tiang  pancang,  formula  dinamik  merupakan  metode yang  paling  tua.  Formula  dinamik  didasarkan  pada  hubungan  daya  dukung  tiang pancang dengan energi pemancangan tiang, yaitu menghubungkan daya dukung tiang dengan nilai set serta menganggap perlawanan tanah pada saat pemancangan adalah sama  dengan  kapasitas tiang  untuk  memikul  beban  dalam keadaan  statis.  Hubungan antara tahanan dinamik dan statis dari tiang berdasarkan formula dinamik tidak boleh tergantung pada faktor waktu.
Beberapa  formula  dinamik  untuk  menentukan  daya  dukung  dinamik  atau RUT  yang cukup dikenal sebagai berikut:

## a. Formula Hiley (a) (FS=3)
𝑅𝑈𝑇 = 2. 𝑒 ℎ ∗  𝑊 𝑟 ∗ 𝐻 𝑠 + 𝑘 ∗ 𝑊 𝑟 + (𝑛 2 ∗  𝑊 𝑝 ) 𝑊 𝑟 +  𝑊 𝑝 … (10)
dimana:
𝑅𝑈𝑇 = kapasitas tiang pancang (ton), 𝑒 ℎ = efisiensi alat/ hammer,
𝐸 ℎ = energi palu (ton),
𝑠 = final set (m),
𝑘 1 = kompresi blok topi (mm),
𝑘 2 = kompresi tiang pancang (mm),
𝑘 3 = kompresi tanah elastik (mm),
𝑊 𝑟 = berat palu (ton), 𝑊 𝑝 = berat tiang (ton), n 2 = koefisien restitusi.
b. Formula Hiley (b) (FS=3)
𝑅𝑈𝑇 = 𝑒 ℎ ∗  𝐸 ℎ 𝑠 + 0,5 ∗  𝐶 𝑥 ∗ 𝑊 𝑟 + 𝑛 2 ∗  𝑊 𝑝 𝑊 𝑟 +   𝑊 𝑝 … (11)
dimana: 𝐶 𝑥 = pencatatan rebound dari pukulan terakhir.
c. Formula PCUBC ( Pasific Coast Uniform Building) (FS=4)
𝑅𝑈𝑇 = 𝑒 ℎ ∗ 𝐸 ℎ ∗ 𝐶 1 𝑠+. 𝐶 2 … (12)
𝐶 1 = 𝑊𝑟+𝑘∗ 𝑊𝑝 𝑊𝑟+ 𝑊𝑝 ; 𝐶 2 = 𝑅𝑈𝑇∗ 𝐿 𝐴∗  𝐸
… (13)
dimana:
𝑘 = 0,25 … untuk tiang baja, 𝑘 = 0,1  … untuk tiang lain,
𝐴 = luas penampang tiang pancang (m 2 ),
𝐿 = panjang tiang pancang (m),
𝑒 ℎ = efisiensi alat/ hammer,
𝐸 ℎ = energi palu (kN),
𝐸 = modulus (kN/m), 𝑊 𝑟 = berat palu (kN), W p = berat tiang (kN).
d. Formula Gates (FS=3)
𝑅𝑈𝑇 = 𝑎 ∗ √𝑒 ℎ 𝐸 ℎ (𝑏 − log 𝑠)
… (14)
dimana: 𝑠 = final set (mm), 𝑎 = 27  FPs, 𝑏 = 2,4 SI.
e. Navy –Mckay (FS = 6)
𝑅𝑈𝑇 = 𝑒 ℎ ∗  𝐸 ℎ 𝑠(1 + 0,3 𝐶 1 ) … (15) 𝐶 1 = 𝑊 𝑝 𝑊 𝑟 … (16)
dimana: 𝑒 ℎ = efisiensi alat/ hammer, 𝐸 ℎ = energi palu (kN), 𝑊 𝑟 = berat palu (kN), W p = berat tiang (kN).
f. Formula Canadian National Building Code (FS=3)
𝑅𝑈𝑇 = 𝑒 ℎ ∗ 𝐸 ℎ ∗ 𝐶 1 𝑠(1 + 0,3 𝐶 2𝐶 3 ) … (17)
𝑐 1 = 𝑊 𝑟 + (𝑛 2 ∗   𝑊 𝑝 ) 𝑊 𝑟 +  𝑊 𝑝 … (18)
dimana:
𝑒 ℎ = efisiensi alat/ hammer, 𝐸 ℎ = energi palu (kN), 𝑊 𝑟 = berat palu (kN), 𝑊 𝑝 = berat tiang (kN).

## 3.  ANALISIS DATA

## 3.1 Pengumpulan Data
Data  penyelidikan  tanah  ini  didapat  dari  proyek  jalan  tol  Gedebage  yang  berada  di daerah  Gedebage,  Jawa  Barat.  Tujuan  dilakukannya  penyelidikan  tanah  yaitu  untuk menemukan  sifat-sifat  tanah  yang  terkait  dengan  perancangan  struktur  yang  akan dibangun  diatasnya,  untuk  mengetahui  posisi  muka  air  tanah  (MAT),  menentukan kapasitas daya dukung tanah, dan untuk memprediksi besarnya penurunan.

## 3.2 Rumusan Masalah
Daya  dukung  tanah  di  Gedebage  tergolong  rendah,  kompresibilitas  yang  tinggi  serta penurunan  yang  besar  sehingga  daya  dukung  tiang  perlu  diperhitungkan  dan  diuji hingga tiang mencapai daya dukung tanah yang mencukupi.
Maka dari itu penulis merumuskan masalah pada tugas akhir ini adalah membandingkan hasil kapasitas daya dukung pondasi menggunakan metode statik, formula dinamik, dan finite  element  atau  Plaxis  2D  yang  mendekati  dengan  hasil  uji  PDA  (Pile  Driving Analyzer).

## 3.3 Bagan Alir

## Gambar 3. Bagan Alir (lanjutan)

## 3.4 Kapasitas Daya Dukung Tiang Pancang Metode Statik
Kapasitas daya dukung ujung ( 𝑄 𝑝 ) yang diperoleh dengan metode statik untuk metode Alpha  sebesar 508,86 kN, metode Lambda sebesar 508,86 kN, dan metode Beta sebesar 323,73 kN. Sedangkan kapasitas daya dukung dengan geser dengan metode statik untuk metode Alpha sebesar 2857,33 kN, metode Lambda sebesar 2.872,48 kN, dan metode Beta sebesar 2.979,41 kN.
Hasil  jumlah  daya  dukung  ujung  ( 𝑄 𝑝 )  dan  daya  dukung  geser  ( 𝑄 𝑠 )  diperoleh  besar kapasitas daya  dukung  ultimate  ( 𝑄 𝑢 ).  Untuk  metode  Alpha  diperoleh  besar  kapasitas daya dukung ultimate ( 𝑄 𝑢 ) sebesar 3.366,19 kN atau sama dengan 343,14 ton, metode Lambda diperoleh besar kapasitas daya dukung ultimate ( 𝑄 𝑢 ) sebesar 3.381,34 kN atau sama dengan 344,68 ton, dan untuk metode Beta diperoleh besar kapasitas daya dukung ultimate ( 𝑄 𝑢 ) sebesar 3.157,79 atau sama dengan 107,91 ton.

## 3.5 Kapasitas  Daya  Dukung  Tiang  Pancang  Metode  Meyerhoff  dengan Menggunakan Data SPT
Kapasitas daya dukung ujung ( 𝑄 𝑝 ) yang diperoleh dengan metode meyerhoff sebesar 1.866,857 kN dan kapasitas daya dukung geser ( 𝑄 𝑠 ) sebesar 960,095 kN. Hasil jumlah daya dukung ujung ( 𝑄 𝑝 ) dan daya dukung geser ( 𝑄 𝑠 ) diperoleh besar kapasitas daya dukung ultimate ( 𝑄 𝑢 ) sebesar 2.826,952 ton.
Mulai Pengumpulan Data dan Tinjauan pustaka Perumusan Data Fondasi Data Tanah 1.Index Properties 2. Atterberg Loimits 3. Engineering Properties 1. Interpretasi Hasil Uji Pembebanan dinamik 2. Formula Dinamik (Hiley, PCUBC,Gates, Janbu, Modified ENR, Danish) 3. Metode Elemen Hingga Plaxis 2D Kapasitas Daya Dukung Ultimit Fondasi Tiang Tunggal Perbandingan Hasil Uji Kapasitas Daya Dukung Ultimit Fondasi Tiang Tunggal Kesimpulan dan Saran Selesai

## 3.6 Kapasitas Daya Dukung dengan Menggunakan Formula Dinamik
1. Formula Hiley
Diketahui dari data lapangan efisiensi alat/ hammer ( 𝑒 ℎ ) 0,85, tinggi jatuh palu ( H) 290 cm, final set ( s) 0,3 cm, rebound 1 cm, berat palu ( 𝑊 𝑟 ) 6,5 ton, berat tiang ( 𝑊 𝑝 ) 37.353.248,43 ton, koefisien restitusi ( n 2 ) 0,4, SF = 3 dengan Persamaan 9 .  Diperoleh  daya  dukung  tiang  sebesar  394,40  ton  dan  daya  dukung  izinnya sebesar 131,47 ton.
2. Formula PCUBC ( Pasific Coast Uniform Building)
Diketahui dari data lapangan berat palu ( 𝑊 𝑟 ) 63,765 kN, berat tiang ( 𝑊 𝑝 ) 366,44 kN, final set ( s) 0,003 m, energi palu ( 𝐸 ℎ ) 184,9185 kN, k yang digunakan 0,1, nilai untuk C 2 = 0, SF = 4 dengan Persamaan 11 dan Persamaan 12 . Diperoleh daya dukung tiang sebesar 1.228,40 ton dan daya dukung izinnya sebesar 307,10 ton.
3. Formula Gates
Diketahui data dari lapangan efisiensi alat atau hammer ( 𝑒 ℎ ) 0,85, energi palu ( 𝐸 ℎ ) 184,9185  kN,  final  set (𝑠 )  3  mm.  (a  =  27  FPs,  b  =  24  SI)  SF  =  3  dengan Persamaan  13 .  Diperoleh  daya  dukung  tiang  sebesar  765,67  ton  dan  daya dukung izinnya sebesar 255,22 ton.
4. Formula Navy-Mckay
Diketahui data dari lapangan efisiensi alat atau hammer ( 𝑒 ℎ ) 0,85, energi palu ( 𝐸 ℎ ) 184,9185  kN,  final  set (𝑠 )  0,003  m,  luas  penampang  tiang  pancang  2.827  cm 2 , berat  palu  ( 𝑊 𝑟 ) 63,765  kN,  berat  tiang  ( 𝑊 𝑝 )  366,44  kN,  SF  =  6  dengan Persamaan  14 dan Persamaan  15 .  Diperoleh  daya  dukung  tiang  sebesar 1.962,10 ton dan daya dukung izinnya sebesar 327,12 ton.
5. Formula Canadian Building Code
Diketahui data dari lapangan efisiensi alat atau hammer ( 𝑒 ℎ ) 0,85, energi palu ( E h ) 184,9185 kN, final set (𝑠 ) 0,003 m, berat palu ( W r ) 63,765 kN, berat tiang ( W p ) 366,44 kN, SF = 3 (Catatan: nilai s sama dengan C 2 dan) dengan Persamaan 16 dan Persamaan 17 . Diperoleh daya dukung tiang sebesar 1.118,62 ton dan daya dukung izinnya sebesar 372, 87 ton.

## 3.7 Kapasitas Daya Dukung Hasil Uji PDA C 3 (Pile Driving Analyzer)
Diameter tiang yang diuji adalah 600 mm dan panjang tiang 54 m, jumlah pukulan 9 kali,  gaya  tekan  maksimum  263  ton,  gaya  Tarik  maksimum  0  ton,  energi  maksimum yang ditransfer 5,99 ton, penurunan maksimum 31 mm, penurunan permanen 1 mm, tinggi  jatuh  palu  2,9  m,  pukulan  per  menit  38,4,  nilai  keutuhan  tiang  100%,  luas penampang tiang 1.570 cm 2 , dan daya dukung tiang 430 ton.
3.8 Kapasitas Daya Dukung Tiang dengan Metode Finite Element Hasil output program PLAXIS 2D didperoleh grafik dynamic time terhadap penurunan dan  dibandingkan  dengan  hasil  CAPWAP  yaitu  grafik  antara    beban  dan  penutunan, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 4 dan Gambar 5 . Besar penurunan yang di tunjukkan dari hasil output PLAXIS 2D 0,3 mm sedangkan hasil dari CAPWAP sebesar 29,82 mm.
Gambar 4. Perbandingan antara Dynamic Time dan penurunan
Gambar 5. Perbandingan antara beban dan penurunan

## 4. KESIMPULAN
Berdasarkan  analisis    yang  telah  dilakukan  maka  dapat  diambil  kesimpulan  sebagai berikut:
1. Apabila hasil uji Pile Driving Analyzer dibandingkan dengan beberapa formula dinamik hasil  yang  mendekati  adalah  formula  Hiley  selisih  persentase  sebesar  8,28%,  dari semua metode yang dibandingkan dengan Pile Driving Analyzer formula Hiley yang paling mendekati.
2. Apabila hasil uji Pile Driving Analyzer dibandingkan dengan beberapa metode statik hasil yang mendekati adalah metode Lambda selisih persentase sebesar 10,41%.
3. Apabila hasil uji Pile Driving Analyzer dibandingkan dengan metode Meyerhoff selisih persentase sebesar 32,98%.
4. Hasil output dari PLAXIS 2D dengan dynamic design adalah mengetahui penurunan yang terjadi dalam fungsi waktu yang berubah–ubah. Penurunan yang terjadi yaitu 0,3 m.
5. Hasil  kapasitas  daya  dukung  tiang  tunggal  dengan  beberapa  metode  yang  telah dihitung  memiliki  perbandingan  yang  jauh  itu  dikarenakan  parameter  yang digunakan, banyak asumsi dan penyerdehanaan.

## DAFTAR RUJUKAN
Bowles, Joseph E. Alih Bahasa Oleh Silaban, Pantur. (1988). Analisis dan Desain Pondasi Jilid 1 (Edisi 4). Jakarta: Penerbit Erlangga.
Geotechnical Engineering Center. (2013). Manual Pondasi Tiang (4 th Edition). Bandung: Geotechnical Engineering Center (GEC), Universitas Katolik Parahyangan.