Abstrak — Pemilihan suatu sistem struktur baja penahan gempa tentunya  memerhatikan  bagaimana  cara  membuat  struktur bangunan  baja  menjadi  ringan  dan  kuat.  Sistem  rangka pengaku  eksentris  (SRPE)  dan  staggered  truss  frames  (STF) merupakan beberapa contoh dari sistem penahan gempa pada struktur  baja.  Apartemen  Purimas  Surabaya  merupakan bangunan  14  lantai  yang  dimodifikasi  dengan  menggunakan SRPE  dan  STF  untuk  dibandingkan  berat  material  struktur utamanya  pada  kedua  sistem  tersebut.      Dalam  Studi  ini, dilakukan  perencanaan  struktur  baja  dengan  SRPE  meliputi perencanaan  struktur  sekunder,  primer  dan  pondasi  yang mengacu pada PPIUG 1983, SNI 03-1729-2002, SNI 1729:2015, SNI  1726:2012,  SNI  2847:2013  dan  lain-lain.  Berat  material sturktur hasil dari perencanaan tersebut dibandingkan dengan hasil  perencanaan  STF  pada  studi “ Studi  Perilaku  Staggered Truss  Framing  Systems  pada  Gedung  Apartemen  Purimas Surabaya ” .  Berdasarkan  analisis  dan  hasil  perhitungan diperoleh hasil, yaitu: pelat atap dan lantai HCS 15 cm, balok link WF400.200.8.13,  bresing  WF200.200.9.14,  kolom  CFT 400.400.14, balok induk WF300.200.7.10. Sambungan struktur utama  direncanakan  sebagai  sambungan  mutu  tinggi  dengan baut yang telah disesuaikan. Perencanaan pondasi menggunakan  tiang  pancang  beton  pracetak  diameter  60  cm dengan  kedalaman 30  m  dengan 3 tipe pilecap . Berat  material struktur utama pada SRPE sebesar 1105 ton, sedangkan pada STF didapatkan 763 ton.
Kata  Kunci — Struktur  Baja,  Gempa,  Sistem  Rangka  Pengaku Eksentris, Staggered Truss Frames, Bangunan Apartemen.

## I. PENDAHULUAN
EMPA  tektonik  merupakan  guncangan  dari  dalam bumi  baik  di  darat  maupun  laut  yang  diakibatkan karena  adanya  pergeseran  lempeng  tektonik  secara mendadak.  Gempa  tektonik  memiliki  resiko  besar  pada suatu daerah yang dilewati oleh lempeng tektonik. Indonesia berada  pada  pertemuan  tiga  lempeng  tektonik  terbesar  di dunia  yaitu  Indo-Australia,  Eurasia,  dan  Pasifik  yang bergerak  dan  saling  mendesak  satu  sama  lain.  Indonesia telah  mengalami  ribuan  gempa   bumi  dan  ratusan  tsunami pada  rentang  empat  ratus  tahun  terakhir  [1].  Sebagai contoh  gempa  tektonik  terbesar  yang  terjadi  di  beberapa daerah  Indonesia  hingga  saat  ini  adalah  gempa  bumi  Aceh dan  Sumatera  Utara  yang  diikuti  dengan  tsunami  terjadi pada  Desember  2004,  dan  gempa  bumi  Sumatera  Barat terjadi  pada  September  2009.  Semua  gempa  yang  terjadi
tersebut menimbulkan ribuan korban jiwa, kerugian materiil, dan bangunan mengalami rusak berat.
Perencanaan  bangunan  tahan  gempa  sangat  penting diterapkan  di  Indonesia  yang  merupakan  salah  satu  daerah dengan  resiko  bencana  gempa  yang  cukup  besar  dalam beberapa  dekade  mendatang.  Dengan  adanya    perencanaan bangunan  tahan  gempa  tersebut,  maka  diharapkan  dapat mencegah  kegagalan  struktur,  bahkan  jumlah  korban  jiwa ketika gempa terjadi. Oleh karena itu, dalam  merencanakan bangunan  tahan  gempa  harus  mengutamakan  keselamatan dan kenyamanan orang yang berada pada bangunan tersebut. Material  dan  sistem  struktur  merupakan  hal  utama  yang diperlukan  dalam  perencanaaan  konstruksi  bangunan  tahan gempa.
Pada  perencanaan  struktur  bangunan  baja  terdapat berbagai  macam  sistem  struktur  pemikul  beban  /  gempa pada  gedung  bertingkat  yang  digunakan  diantaranya  adalah Sistem  Rangka  Pengaku  Eksentris  (SRPE)  dan Staggered Truss  Frame (STF).  Pada  studi  perencanaan  dan perbandingan  ini  akan  dilakukan  modifikasi  pada  struktur gedung  apartemen  Purimas  Surabaya.  Gedung  yang sebelumnya  dimodifikasi  dengan  menggunakan  sistem struktur Staggered  Truss  Frame (STF)  pada  studi “ Studi Perilaku Staggered  Truss  Framing  Systems pada  Gedung Apartemen  Purimas  Surabaya ” ,  akan  direncanakan  dengan menggunakan sistem rangka pengaku eksentris (SRPE).
Tujuan  dari  studi  ini  adalah  merencanakan  struktur bangunan  baja  dengan  sistem  Sistem  Rangka  Pengaku Eksentris  (SRPE)  meliputi  perencanaan  struktur  utama, sekunder,  dan  pengaku  yang  sesuai  dengan  pembebanan bangunan tahan gempa. Adanya perencanaan sistem struktur Sistem  Rangka  Pengaku  Eksentris  (SRPE)  kemudian dibandingkan  dengan  sistem  struktur Staggered  Truss Frame (STF) dari hasil penelitian sebelumnya maka didapat berat total struktur utama apartemen Purimas Surabaya yang paling minimum.

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Beban  gempa  yang  akan  ditanggung  oleh  struktur  atau elemen  struktur  tidak  selalu  dapat  diramalkan  dengan  tepat sebelumnya,  maka  dalam  tahap  perencanaan,  seorang perencana  dituntut  untuk  dapat  memahami  perancangan struktur tahan gempa dalam mendesain bangunan.

## Perbandingan Berat Material Baja Pada Perencanaan Struktur Baja Sistem Rangka Pengaku Eksentris (SRPE) dengan Sistem

## Staggered Truss Frames (STF) pada Apartemen Purimas Surabaya
Ilham Pratama Budiono, Endah Wahyuni dan Isdarmanu Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil & Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) e-mail : endah@ce.its.ac.id
G
Gambar 1. Ilustrasi Rekayasa Gempa Berbasis Kinerja (Sumber: ATC 58)
S istem  struktur  SRPE  merupakan  struktur  baja  penahan gaya  lateral  yang  merupakan  gabungan  antara  konsep daktilitas dan disipasi energi yang baik dari desain Moment- Resisting  Frames (MRF)  dengan  karakteristik  kekakuan elastik  yang  tinggi  dari  desain Concentrically  Braced Frames (CBF).  SRPE  memiliki  elastisitas  tinggi,  respons inelastis  stabil  pada  muatan  lateral  siklis,  daktilitas  dan kapasitas disipasi energi yang besar [2] .
Gambar 2. Tipe Konfigurasi SRPE (Sumber: Bruneau,1998)
Gaya yang terjadi pada Gambar 3 menunjukkan free-body diagram dari sebuah link . Dengan mengabaikan gaya aksial yang terjadi dan interaksi antara momen dan geser pada link , kedua momen tumpuan Ma dan Mb telah mencapai keadaan plastis,  Mp.  Gaya  geser  pada  tumpuan  juga  dalam  keadaan plastis,  Vp.  Momen  plastis  dan  kapasitas  geser  pada link tersebut dapat dirumuskan sebagai berikut :
𝑝 = . (2.1)
𝑉 𝑝 = 𝜏 𝐴 (2.2)
Keterangan: M p = Momen plastis penampang Z x = Modulus plastis penampang f y = Tegangan leleh penampang τ y = 0,6F y (AISC 2010) ; 0,55F y (CSA 2009) A lw = (d-2t f ).t w , untuk bentuk -I = 2(d-2t f ).t w ,untuk bentuk penampang boks V p = Gaya geser plastis penampang
d = Tinggi penampang
t f = Tebal flens t w = Tebal web
Gambar 3. Free body Diagram dan gaya pada Link.

## (Sumber: Bruneau,1998)
Sistem Staggered  Truss  Framing (STF)  atau    kerangka batang tersusun secara berselang-seling awalnya dikembangkan oleh Massachussetts Institute Of Technology (MIT).  Sistem  Staggered  Truss  Framing  menjadi  efektif apabila digunakan untuk bangunan dengan tinggi menengah yaitu antara 5 sampai 25 lantai, contohnya apartemen, hotel, motel,  rumah  sakit,  serta  struktur  lain  yang  menggunakan tinggi antar lantai yang rendah [3] . Bentuk STF dapat dilhat pada Gambar 4 [4].
Gambar 4. Staggered Truss Framing Systems (Sumber : Zhou dkk, 2008).

## III. METODOLOGI
Urutan  penyelesaian  Studi  ini  dapat  dilihat  pada  bagan alir dibawah ini:
MULAI Model Struktur SRPE Perencanaan Struktur Sekunder Analisa Pembebanan Pengumpulan Data Kontrol Desain Perencanaan Sambungan OK NOT OK Perhitungan Berat Struktur SRPE Model Struktur STF Perhitungan Berat Struktur STF Perbandingan Berat Struktur Pembuatan Gambar Perencanaan SELESAI Preliminary Design Perencanaan Struktur Utama Pemodelan dan Analisa Struktur Studi Literatur Perencanaan Pondasi
Gambar 5. Diagram Alir Penyelesaian Studi.
Direncanakan  sebuah  gedung  perkantoran  26  lantai dengan data- data sebagai berikut:
Nama gedung : Apartemen Purimas Lokasi : Fungsi gedung : Gedung Apartemen Panjang gedung : 44 m Lebar gedung : 13,85 m Jumlah tingkat : 14 tingkat Tinggi gedung : 43,3 m (13 lantai + atap) Tinggi lantai dasar  : 4,3 m Tinggi antar lantai  : 3 m Zona gempa : 3 Struktur utama :  baja  Sistem  Rangka  Pengaku Eksentris  (SRPE),  komposit baja dan beton (kolom) Pelat atap & lantai  : Prestressed  Precast  Concrete tipe Hollow Core Slab Mutu beton  (f ’ c) : 45 MPa Mutu baja
: BJ 41

## IV. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER

## A. Pelat Atap dan Pelat Lantai
Pelat lantai atap dan lantai perkantoran direncanakan menggunakan  pelat  beton  pracetak  pratekan Hollow  Core Slab dengan  lebar  1200  mm.  Hasil  perhitungan  struktur pelat ini tersaji pada Tabel 1.
Tabel 1. Dimensi dan Penulangan Pelat Elemen Pelat Beban Berguna (kg/m 2 ) Bentang (m) Tebal Pelat (cm) Tulangan PC Wire Atap 286 6 15 14 Ø5 Lantai 415 6 15 16 Ø5 Tabel 2. Dimensi Tangga Elemen Profil / Material yang Digunakan Pelat Anak Tangga Bondek SUPER FLOOR DECK , tebal plat = 9 cm, tanpa tulangan negatif Pelat Bordes Bondek SUPER FLOOR DECK , tebal plat = 9 cm, tulangan negatif  Ø 10-300 Balok Utama Tangga WF 200×150×6×9 Balok Penumpu Tangga WF 200×150×6×9

## B. Perencanaan Tangga dan Bordes
Tangga  adalah  sebuah  konstruksi  yang  dirancang untuk menghubungi dua tingkat vertikal yang memiliki jarak satu sama lain.
Data Teknis Tangga:
- Mutu baja (BJ-41) :
fy = 250 MPa, fu = 410 MPa - Tinggi antar lantai = 300 cm - Tinggi bordes (y) = 150 cm - Panjang tangga (x) = 300 cm - Lebar tangga = 145 cm - Lebar bordes = 175 cm - Lebar injakan (i) =  30 cm - Lebar pegangan tangga =  10 cm - Tinggi injakan (t) = 15 cm - Jumlah tanjakan (n) =  10 buah - Jumlah injakan
= n-1 = 9 buah

## C. Perencanaan Balok Penggantung Lift
Balok  Penggantung Lift direncanakan  menerima beban  dari lift penumpang  berdasarkan  spesifikasi  pada brosur sebagai berikut:
- Tipe lift : Luxen - Merk : HYUNDAI ELEVATOR - Kapasitas : 10 Orang / 700 kg - Lebar pintu : 800 mm - Dimensi ruang sangkar Internal : 1400 x 1250 mm 2 Eksternal : 1460 x 1405 mm 2 - Dimensi ruang luncur
( hoistway inside ) 1 Car : 1850 x 1850 mm 2
- Dimensi ruang mesin  : 2000 x 3600 mm 2
- Beban reaksi ruang mesin  : R 1 = 4200 kg
R 2 = 2700 kg
- Balok penggantung lift : WF 300 x 150 x 6,5 x
9

## V. KONTROL HASIL ANALISIS STRUKTUR

## A. Kontrol Partisipasi Massa
Partisipasi  massa  harus  menyertakan  jumlah  ragam terkombinasi  minimal  90%  dari  massa  aktual  yang  berasal dari  masing-masing  arah  horizontal  dan  orthogonal  yang ditinjau [5].
Tabel 3. Kontrol Nilai Partisipasi Massa OutputCase Steptype StepNum SumUX Sum UY Text Text Unitless Unitless Unitless Modal Mode 4 0.904 0.747 Modal Mode 5 0.904 0.908

## B. Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental
Perkiraan  periode  alami  fundamental  (Ta)  dalam  detik, harus ditentukan dengan persamaan berikut:
Ta = Ct. hn x ; Ct  = 0,0731 ;  x= 0,75 ; hn = 43.3m Ta = 0,0731 . 43.3 0,75 = 1.234 detik Dengan nilai  SD1 = 0,5, maka Cu = 1,4 Sehingga periode sruktur yang diijinkan adalah : T = Ta. Cu = 1.234 . 1,4 = 1.73 detik
Tabel 4. Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental TABLE:  Modal Periods And Frequencies OutputCase StepType StepNum Period Frequency Text Text Unitless Sec Cyc/sec MODAL Mode 1 1.71 0.437 MODAL Mode 2 1.51 0.473 MODAL Mode 3 1.45 0.687 MODAL Mode 4 0.75 1.329 MODAL Mode 5 0.25 1.442 MODAL Mode 11 0,24 4.083 MODAL Mode 12 0,2 5.037
Dari tabel tersebut didapat periode  maksimum Tc =  1.73 detik.  Maka  berdasarkan  kontrol  waktu  getar  alami fundamental  nilai  periode  tersebut  lebih  besar  dari  periode
struktur  yang  diijinkan  (T c <  C u .T a ).  Jadi,  analisis  struktur apartemen Purimas Surabaya menggunakan T = 1.71 detik. C. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum
Kombinasi  respons  untuk  gaya  geser  dasar  ragam dinamik  (Vt)  harus  lebih  besar  85%  dari  gaya  geser  dasar statik (V) atau (V dinamik ≥ 0,85 V statik ) [5].
Tabel 5.
Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum Ket V dinamik (kg) V statik (kg) V dinamik ≥ V statik RSX 187128.5 196224.52 Not OK RSY 199303.5 OK
Karena  hasil  pada  arah  X  tidak  memenuhi  maka simpangan antar lantai harus diperbesar dengan faktor skala 0,85 𝐶 . .
Untuk simpangan arah X harus dikalikan:
0,85 𝐶 . = , × , × . = .

## D. Kontrol Simpangan (Drift)
Gempa  menyebabkan  struktur  bertingkat  rawan  terhadap terjadinya  simpangan  horizontal (Drift) .  Dan  apabila simpangan  horizontal  ini  melebihi  syarat  aman  yang  telah ditentukan maka gedung akan mengalami keruntuhan [5].
Tabel 6. Kontrol Simpangan Arah-X Gempa Arah X
Tabel 7. Kontrol Simpangan Arah-Y Gempa Arah Y

## VI. PERHITUNGAN STRUKTUR PRIMER
A. Link
Balok link direncanakan  menggunakan  profil  WF  400  × 200  ×  8  ×  13.  Hasil  dari  output  program  bantu  struktur diperoleh gaya dalam sebesar:
e = 100 cm   < 1,6 . Mp / Vp   = 117.02 cm α = 0,024 radian   < α maks  = 0,08 radian Vu  = 35905.7 kg  < ØVn = 41188.4 kg Untuk  pengaku  dengan  panjang link <  1,6  .  Mp  /  Vp, harus  direncanakan  memiliki  pengaku  antara.  Untuk α  = 0,03 radian maka:
= − ( , − , , − , ) . −
= . = 32.4 cm
Dipasang pengaku antara dengan jarak 25 cm.
250 250 250 250 Link WF 400x200x8x13 Pengaku Link t=10 mm Balok di Luar Link WF 400x200x8x13 Balok di Luar Link WF 400x200x8x13

## Gambar 5. Elemen Link dan Pengaku
B. Balok diluar Link
Balok link direncanakan  menggunakan  profil  WF  400  × 200 × 8 × 13. kuat perlu balok yang terletak diluar link harus ditentukan berdasarkan gaya- gaya yang ditimbulkan paling tidak 1,1 kali kuat geser nominal link sebesar Ry.Vn [6]. Kontrol interaksi geser lentur yang terjadi:
∅. +   , 𝑉 ∅. 𝑉 ≤ , 1.369        < 1,375 … OK

## C. Bressing
Bressing  direncanakan  menggunakan  profil  WF  200 ×  200  ×  9  ×  14.  Berdasarkan  Pasal  15.13.6.1,  kuat kombinasi-  aksial-  dan  lentur  perlu  pada  batang  bresing harus sebesar 1,25 Ry Vn [6].
Vu   = 1,25 . Ry . Vn = 1,25×1,5×(0.6×2549.29×(402×1.3)×0.8) = 85809.1 kg
Pu tekan = Pu tarik = 𝑢 𝑖 𝛼 = . . = 103129.7 kg
Bressing tekan 𝑃 𝑎 = .  . 𝑦.  𝐹  . 𝐴  / 𝜔 = .   ×   .   × .   × / . = 153686.6 kg 𝜙 𝑐 𝑃 = . × . = 130633.6 kg
𝜙 𝑐 𝑃 > 𝑃 = 103129.7 kg  …OK
Bresing tarik
=  𝐹  . 𝐴   = .   × .
=  212065.4 kg 𝜙 𝑐 = . × . = 159049 kg 𝜙 𝑐 > 𝑃

## 159049 kg > 103129.7 kg  …OK

## D. Balok Induk
Balok induk direncanakan menggunakan profil WF 300 × 200 × 7 × 10 . Dari output program bantu struktur diperoleh gaya dalam yang dipakai dalam desain adalah:
Mu = 5302.3 kgm < ØM n = 16542.3 kgm…OK Vu = 4613.17 kg < ØVn = 27945.3 kg …OK f° = 0.085 cm < f ijin = 1.667 cm …OK
hi δex δx Δ
Δa Δa/ρ Cek (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Δ ≤ Δa/ρ 14 (Atap) 3000 50.9 203.6 9.6
60
60 OK 13 3000 48.5 194 12 60 60 OK 12 3000 45.5 182 13.2 60 60 OK 11 3000 42.2 168.8 14.4 60 60 OK 10 3000 38.6 154.4 15.6 60 60 OK 9 3000 34.7 138.8 15.6 60 60 OK 8 3000 30.8 123.2 16 60 60
OK 7 3000 26.8 107.2 16.4 60 60
OK 6 3000 22.7 90.8 16.4 60 60 OK 5 3000 18.6 74.4
16 60 60 OK 4 3000 14.6 58.4 15.2 60 60 OK 3 3000 10.8 43.2 15.2 60 60 OK 2 3000 7 28 14.4 60 60 OK 1 4300 3.4 13.6 13.6 86 86 OK Lantai hi δex δx Δ
Δa Δa/ρ Cek (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Δ ≤ Δa/ρ 14 (Atap) 3000 50.9 203.6 9.6 60 60 OK 13 3000 48.5 194 12 60
60 OK 12 3000 45.5 182 13.2 60 60
OK 11 3000 42.2 168.8 14.4 60 60 OK 10 3000 38.6 154.4 15.6 60
60 OK 9 3000 34.7 138.8 15.6 60 60 OK 8 3000 30.8 123.2 16 60 60 OK 7 3000 26.8 107.2 16.4 60 60 OK 6 3000 22.7 90.8 16.4 60
60 OK 5 3000 18.6 74.4 16 60 60
OK
4 3000 14.6 58.4 15.2 60 60
OK
3 3000 10.8 43.2 15.2 60 60
OK
2 3000 7 28 14.4 60 60
OK 1 4300 3.4 13.6 13.6 86 86 OK Lantai

## E. Kolom
Perhitungan  kolom  dihitung  sebagai  elemen  komposit. Kolom direncanakan menggunakan profil HSS 400 × 400 × 14 dengan kontrol kuat nominal penampang sebagai berikut:
Rumus Interaksi [7]:
𝑃 𝜑𝑃 = , > , → 𝐼 𝑘 𝑖 Kontrol Interaksi “ Balok – Kolom ” 𝑃 ∅𝑃 + 𝑐 + 𝑐 ≤ ,
. + ( . .   + . . ) ≤ ,

## 0.949 < 1 … OK
Hasil  seluruh  perhitungan  struktur  primer  akan  disajikan pada tabel 8.
Tabel 8. Hasil Perhitungan Struktur Primer Elemen Dimensi Link X WF 400 × 200 × 8 × 13 Link Y WF 400 × 200 × 8 × 13 Balok Diluar Link X WF 400 × 200 × 8 × 13 Balok Diluar Link Y WF 400 × 200 × 8 × 13 Bresing Arah X WF 200 × 200 × 9 × 14 Bresing Arah Y WF 200 × 200 × 9 × 14 Balok Induk Memanjang WF 300 × 200 × 7 × 10 Balok Induk Melintang WF 300 × 200 × 7 × 10 Kolom HSS 400 × 400 × 14

## VII. PERENCANAAN SAMBUNGAN

## A. Sambungan Struktur Sekunder
Pada perencanaan  sambungan, direncanakan baut dengan mutu BJ50 dan pelat penyambung profil  siku dengan mutu BJ41.Baut  direncanakan  hanya  memikul  beban  geser  yang berasal  dari  struktur  sekunder.  Perhitungan  sambungan dianggap  sebagai  sendi.  Hasil  perhitungan  sambungan struktur sekunder terlampir pada tabel 9.
Tabel 9 Sambungan Struktur Sekunder Elemen Profil Siku D (mm) n (jb) Balok utama tangga - penumpu tangga Badan B.Utama Tangga L60.60.6 8 2 Badan B.Penumpu Tangga L60.60.6 8 2 Balok penumpu tangga - kolom Badan B.Penumpu Tangga L60.60.6 10 3 Sisi kolom Las Sudut Las 3 nn
Baut BJ50 D8 WF 200x150x6x9 WF 200x150x6x9 L 60x60x6 40 25 25 90 30 30 60 Baut BJ50 D8 WF 200x150x6x9 WF 200x150x6x9 L 60x60x6

## Gambar 6. Sambungan Balok Utama Tangga dengan Penumpu Tangga

## B. Sambungan Struktur Primer
Pada perencanaan sambungan, direncanakan baut dengan mutu A325 dan A490, Mutu las FE 70xx dan FE 110XX , dan  pelat  penyambung  mutu  BJ-41.  Sambungan  pada struktur primer direncanakan dengan sambungan kaku ( rigid connection )  dimana  sambungan  memikul  beban  geser  Pu dan  momen  Mu.  Hasil  perhitungan  sambungan  struktur primer tersaji pada tabel 10.
Tabel 10. Sambungan Struktur Primer Elemen D badan (mm) n badan (buah) D sayap (mm) n sayap (buah) Balok diluar Link X dan Kolom 12 4 20 24 Balok diluar Link Y dan Kolom 12 4 20 24 Bresing dan Balok 12 6 12 12 Balok Induk dan Kolom 12 4 20 20 Antar Kolom Las tumpul sudut 1,6 cm Kolom - Base Plate T Plat = 40 mm n angkur 8M20
WF 300x200x7x10 Diaphragm Plate t = 20 mm Las tumpul F E110XX a = 20 mm Pelat t = 6 mm Baut A490 D12 Las sudut F E110XX a = 4 mm HSS 400x400x14 WF 300x200x7x10 Baut A490 D20 Diaphragm Plate t = 20 mm Pelat t = 6 mm Baut A490 D12 Las sudut F E110XX a = 4 mm 40 20 40 40 40 20 40 160 80
Gambar 7. Sambungan Kolom dan Balok Induk.
Pelat buhul t = 9 mm Las tumpul F E110XX a = 8.4 mm L 60x60x6 Baut A490 D12 Pelat t = 6 mm WF 400x200x8x13 20 50 20 30 30 90 60 WF 200x200x9x14 50 30 50 30 30 50 50 30
Gambar 7. Sambungan Bresing dan Balok.

## VIII. PERBANDINGAN BERAT MATERIAL SISTEM
STRUKTUR
Berat  material  struktur  baja  dengan  SRPE  (Sistem Rangka  Pengaku  Eksentris),  dan  sistem  STF  (Staggered Truss Frames) dihitung berdasarkan perencanaan pada studi.

## Tabel 11. Berat Total Struktur SRPE dan STF
Berat  total  struktur  utama  sistem  rangka  pengaku eksentris  lebih  besar  dari  berat  total  struktur  utama  sistem staggered  truss  frames dengan  seleisih  sebesar  342198.84 kg = 342.2 ton.

## IX. PERHITUNGAN STRUKTUR BAWAH

## A. Pondasi Tiang Pancang
Pondasi  yang  digunakan  pada  perencanaan  gedung perkantoran  berasal  dari  tiang  pancang  beton  ( Concrete Pile )  dengan  penampang  bulat  berongga  ( Round  Hollow ) dari produk dari PT. WIKA Beton dengan spesifikasi adalah sebagai berikut:
Perhitungan  pondasi  dalam  berdasarkan  rumus  [8]. Daya  dukung  ijin  dari  satu  tiang  pancang  yang  berdiri sendiri adalah
Pv  = + 𝑀 ∑ 2 + 𝑀 ∑ 2 = . + . × . . + . × . .
= 75440.756 kg
= 75.44 ton < P ijin grup = 94.697 ton … OK

## B. Perencanaan Poer
Poer  dikontrol  terhadap  geser  pons  yang  terjadi.  Untuk penulangan  lentur,  poer  dianalisis  sebagai  balok  kantilever dengan  perletakan  jepit  pada  kolom.  Dan  beban  yang bekerja  adalah  beban  terpusat  di  tiang  kolom  yang menyebabkan  reaksi  pada  tanah  dan  berat  sendiri  poer. Perhitungan tulangan berdasarkan rumus [9].
Tulangan tarik yang dibutuhkan :
- Penulangan Arah X
As perlu = ρ×b×d’
= 0.0018×3600×887.5 = 5751 mm 2
n = As𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 As = .
= 11.7158 ≈ 12 buah s = − × − − = 306.818 mm s pakai = 300 mm - Penulangan Arah Y
As perlu = ρ×b×d’
= 0.002×2400×912.5 = 4446.24 mm 2
n = As 𝑝𝑒𝑟𝑙𝑢 As = . . = 9.06 ≈ 10 buah s = − × − − = 247.22 mm s pakai = 240 mm C. Perencanaan Kolom Pedestal As perlu = ρ×b×d’
= 0.0116×700×640 = 5196.8 mm 2
Digunakan  tulangan  utama  20D20  (dipasang  merata 4 sisi)
As = 6283.185 mm 2 > As perlu = 5196.8 mm 2 … OK

## X. KESIMPULAN DAN SARAN

## A. Kesimpulan
Berat  total  material  struktur  utama  pada  perencanaan modifikasi  apartemen  Purimas  Surabaya  menggunakan sistem  rangka  pengaku  eksentris  didapatkan  1105.136  ton, sedangkan  pada  modifikasi  menggunakan  sistem staggered truss  frames didapatkan  762.937  ton.  Hal  tersebut menunjukkan  bahwa  berat  material  struktur  utama  pada modifikasi menggunakan sitem staggered truss frames lebih ringan sebesar 342.2 ton.

## B. Saran
Diharapkan  dilakukan  studi  yang  mempelajari  tentang perbandingan perilaku antara  system struktur  SRPE dengan STF  lebih  dalam  sehingga  dapat menjadi  dasar pertimbangan  pemilihan  alternatif  sistem  penahan  gempa pada perencanaan struktur bangunan baja

## DAFTAR PUSTAKA
[1] O.  Aydan, “ Seismic  and  Tsunami  Hazard  Potential  in  Indonesia with  a  special  emphasis  on  Sumatra  Island, ” J.  Sch.  Mar.  Sci. Technol. , vol. 6, no. 3, pp. 19 – 38, 2008.
[2] M. Bruneau, C. M. Uang, and R. Sabelli, Ductile Design of Steel Structures . USA: Mc Graw Hill, 1998.
[3] Wahyuni, Isdarmanu, and Irawan., “ Pemakaian Sistem Staggered Truss Framing (STF) sebagai penahan beban gempa pada Rumah Susun, ” Surabaya, 2012.
[4] X.  Zhou,  Y.  He,  L.  Xu,  and  Q.  Zhou, “ Thin-Walled  Structures. Experimental  Study  and  Numerical  Analyses  on  Seismic Behaviors  of  Staggered-Truss  System  under  Low  Cyclic Loading, ” 2008.
[5] Badan  Standarisasi  Nasional, “ SNI  1726:2012  Tata  Cara
Berat Berat (kg) (kg) 1 103356.1 1 86748.7 2 77060.0 2 63750.8 3 77060.0 3 50265.2 4 77060.0 4 50265.2 5 77060.0 5 50265.2 6 77060.0 6 50265.2 7 77060.0 7 50265.2 8 77060.0 8 50265.2 9 77060.0 9 50265.2 10 77060.0 10 50265.2 11 77060.0 11 50265.2 12 77060.0 12 50265.2 13 77060.0 13 50265.2 Atap 77060.0 Atap 59520.8 Total Struktur 1105135.74 Total Struktur
762936.90 Lantai SRPE STF Lantai
Perencanaan  Ketahanan  Gempa  Untuk  Bangunan  Gedung, ” Jakarta, 2012.
[6] Badan  Standardisasi  Nasional, “ SNI  1729- 2015 :  Spesifikasi
untuk Bangunan Gedung Baja Struktural, ” Jakarta, 2015.
[7] Badan  Standarisasi  Nasional, “ SNI  03-1729-2002  Tata  Cara Perencanaan  Struktur  Baja  Untuk  Bangunan  Gedung, ” Jakarta,
2002.
[8] H.  Wahyudi, Daya  Dukung  Pondasi  Dalam .  Surabaya:  Jurusan Teknik Sipil FTSP – ITS, 1999.
[9] Badan  Standardisasi  Nasional, “ SNI  2847- 2013 :  Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung, ” Jakarta, 2013.