J URNAL S AINSTEK STT P EKANBARU - V OL . 8 N O . 01 (2020)
Terbit online pada laman web jurnal : http://jurnal.sttp-yds.ac.id

## SAINSTEK
(e-Journal)
|    ISSN (Print) 2337-6910    |    ISSN (Online) 2460-1039    |
Analisis  Stabilitas  Bendung  Pembangkit  Listrik  Tenaga  Minihidro  (Studi  Kasus;

## Desa Sundeta, Pasaman)
Fajri Hidayat a , Sih Andajani b a Jurusan Teknik Sipil Universitas Trisakti, Jakarta b Jurusan Teknik Sipil Universitas Trisakti, Jakarta

## I NFORMASI A RTIKEL

## A B S T R A K
Sejarah Artikel : Sub, 25 Februari 2020 Diterima Redaksi : 07 April 2020 Revisi Akhir : 06 Mei 2020
Diterbitkan Online : 30 Juni 2020
Energi  listrik  merupakan  kebutuhan  bagi  setiap  manusia,  akan  tetapi  di Pasaman,  Sumatra  Barat  ada  sekitar  364  desa  yang  belum  teralirkan  listrik. Untuk  memenuhi  kebutuhan  tersebut,  maka  dibangun  pembangkit  listrik tenaga air minihidro (PLTM) dengan kapasitas yang dibangkitkan 1–10 MW. PLTM  adalah  salah  satu  alternatif  karena  Pasaman  memiliki  Batang  (sungai) Sumpur dan topografi yang berpotensi. Untuk merealisasikannya perlu adanya perencanaan dari segi bangunan sipil berupa dimensi bendung, dan bangunan pelengkap.  Berdasarkan  hasil  perhitungan  dengan  debit  banjir  (Q 100 )  sebesar 619 m 3 /det diperoleh dimensi bendung tinggi 5 m, lebar 43 m, dengan kolam olak  bak  tenggelam  jari-jari  4,7  m.  Dengan  debit  andalan  (q)  sebesar  14,5 m 3 /det diperoleh bangunan pembilas dengan lebar 4,4 m, bangunan pengambil 6  m.  dan  untuk  menjaga  tubuh  bendung  aman  terhadap  bahaya  guling  dan geser  maka  dihitung  stabilitasnya.  Berdasarkan  stabilitas  bendung  nilai keamanan pada kondisi normal Sf = 3,211 > 1,5 untuk stabilitas guling, Sf = 2,280  >  1,5  untuk  stabilitas  geser,  pada  kondisi  banjir  nilai  keamanan  Sf  = 2,181  >  1,25  untuk  stabilitas  guling,  dan  Sf  =  1,409  >  1,25  untuk  stabilitas geser.
K ATA K UNCI

## Bendung, Stabilitas, Guling, Geser

## K ORESPONDENSI
Telepon: 08551486837 E-mail: fajrih89@gmail.com

## 1. PENDAHULUAN
Energi listrik merupakan kebutuhan setiap manusia yang  penting  dalam  menunjang  kegiatan  manusia.  Pada masa  yang  akan  datang  kebutuhan  energi  listrik  akan terus  meningkat  seiring  meningkatnya  jumlah  penduduk serta  kegiatan  ekonomi  yang  akan  terus  bertumbuh terutama  di  Indonesia.  Salah  satu  cara  untuk  memenuhi kebutuhan  energi  listrik  yang  akan  datang,  serta mengurangi  pemakaian  sumber  daya  alam  berupa batubara  adalah  dengan  memanfaatkan  potensi  sumber daya  alam  berupa  sumber  air.  Tenaga  air  merupakan sumber  energi  listrik  yang  ramah  lingkungan  dan
berpotensi  besar  di  Indonesia.  Salah  satunya  adalah Pembangkit Listrik Tenaga Minihidro (PLTM)
Pembangkit  Listrik  Tenaga  Minihidro  (PLTM) yang  daya  listriknya  lebih  kecil  dari  PLTA  banyak dibangun  terutama  di  pedesaan,  karena  secara  ekonomis sangat  menguntungkan  dari  segi  bangunan  sipil  yang sederhana dan  murah, ditambah lagi jika diimplentasikan di  lokasi  yang  memiliki  kemiringan  daerah  yang  curam yang dapat menghasilkan tinggi terjun air yang baik.
PLTM  merupakan  pembangkit  listrik  dengan memanfaatkan potensi tenaga air yang besar. Pembangunan  bendung  pada  PLTM  bertujuan  menaikan elevasi  muka  air  sungai  dan  menjaga  debit  rencana  agar selalu  dapat  dialirkan  walaupun  saat  musim  kemarau,
sehingga  debit  rencana  dapat  dialiri  ke  dalam  bangunan pengambil (intake) dan  sampai  ke  rumah  pembangkit. Agar  tubuh  bendung  bendung  tersebut  aman  terhadap bahaya  guling  dan  bahaya  geser  maka  perlu  dilakukan analisis stabilitas guling dan geser pada kondisi air nomal maupun  banjir,  maka  atas  permasalahan  tersebut  penulis akan  membahas  tentang  “Analisis  Stabilitas  Bendung Pembangkit Listrik Tenaga Minihidro”

## 2. TINJAUAN PUSTAKA
Perencanaan  bendung  memerlukan  Analisis  stabilitas bendung  agar  bendung  aman  terhadap  stabilitas  terhadap dan  stabilitas  terhadap  Geser,  dan  analisa  stabilitas bendung  tersebut  dipengaruhi  oleh  gaya-gaya  yang bekerja pada tubuh bendung yang meliputi: Berat Sendiri, Gaya Gempa Gaya Hidrostatis, dan Gaya Angkat (Uplift) dimana  gaya  yang  berkerja  terjadi  pada  kondisi  normal dengan Sf ≥ 1,5 dan pada kondisi banjir Sf ≥ 1,25 .

## 3. METODOLOGI

## 3.1. Analisa Stabilitas Bendung
Untuk  mendapatkan  hasil  perencanaan  yang  aman,  maka perlu  dilakukan  analisa  kontrol  terhadap  guling  dan analisa  kontrol  terhadap  geser  dimana  Sf ≥ 1,5  untuk kondisi  banjir  Sf ≥ 1,25,  gaya-gaya  yang  bekerja meliputi:

## 3.1.1. Gaya Akibat Berat Bendung Sendiri
Berat bendung bergantung pada material  yang digunakan untuk  membuat  bangunan  tersebut,  dapat  menggunakan persamaan berikut:
Gaya = V . γ beton (1) Momen  = Gaya x jarak (2) Dimana: V = Volume (m 3 ) γ beton : berat jenis beton (2,4 = ton/m 3 )

## 3.1.2. Gaya Akibat Gempa
Gaya  gempa  merupakan  nilai  koefisien  gempa  dikali dengan  berat  bangunan,  nilai  koefisien  gempa  diambil berdasarkan peta zona gempa Indonesia yang menunjukan berbagai  daerah  dan  resiko  gempa.  Untuk  mencari  nilai koefisien gempa dapat menggunakan persamaan.
a d = n (a c x z) m (3)
E = (4) Gaya  = koefisien x V x γ beton (5) Dimana: a d = percepatan gempa permukaan terkoreksi
n,m = Koefisien jenis tanah (Tabel 1.) z = Koefisien zona (Gambar 1.) a c
= Percepatan kejut dasar E = koefisien gempa
Tabel 1. Koefisien Jenis Tanah
Tabel 2. Koefisien Percepatan Kejut Dasar

## Gambar 1. Koefisien Zona

## 3.1.3. Gaya Tekan Hidrostatis
Gaya  tekan  hidrostatis  merupakan  tekanan  air  yang bekerja  tegak  lurus  terhadap  muka  bendung.  Gaya  tekan hidrostatis  terjadi  dihitung  dengan  dua  kondisi  muka  air; kondisi  muka  air  normal  dan  kondisi  muka  air  banjir. Dalam  mementukan  gaya  tekan  hidrostatis  dapat menggunakan persamaan.
W
= (0,5xh w 2 ) . γ w (6)
Dimana:
W = gaya tekan hidrostatis (ton) γ w = berat jenis air (ton/m 3 ) h = kedalaman air (m)

## 3.1.4. Gaya Angkat (Uplift)
Gaya angkat pada bendung merupakan gaya yang bekerja pada dasar bangunan dalam tubuh bendung. Gaya angkat juga  menyebabkan  berkurangnya  berat  efektif  bangunan
Jenis n m Batu 2,76 0,71 Diluvium 0,87 1,05 Aluvium 1,57 0,89 Aluvium lunak 0,29 1,32
Periode Ulang T (Tahun) ac (cm/det2) 20 85 100 160 500 225 1000 275
di atasnya. Gaya tekan angkat terjadi dihitung dengan dua kondisi  muka  air;  kondisi  muka  air  normal  dan  kondisi muka  air  banjir.  Gaya  angkat  dapat  dihitung  dengan persamaan:
Px = Hx – (Lx/L) Δ H (7) Dimana: Px = gaya angkat (ton/m 2 ) Hx = tinggi energi (m) Lx = panjang rembesan (m) L = Panjang total bidang kontak bendung Δ H = beda tinggi energi (m)

## 3.1.5. Periksa Stabilitas Guling
Menentukan apakah bendung aman terhadap Stabilitas Guling sebagai berikut:
Sf = ∑ ∑ ≥ 1,5 (kondisi normal) Sf = ∑ ∑ ≥ 1,25 (kondisi banjir) Dimana: ∑MT = momen tahanan (tm)
∑MG = momen guling (tm)

## 3.1.6. Periksa Stabilitas Geser
Menentukan apakah bendung aman terhadap Stabilitas Guling sebagai berikut:
Sf = ∑ ∑ ≥ 1,5 (kondisi normal)
Sf = ∑ ∑ ≥ 1,25 (kondisi banjir)
Dimana:
∑V = gaya vertikal (ton) ∑H = gaya horizontal (ton)

## 3.1.7. Keamanan Terhadap Erosi Bawah Tanah (Piping)
Untuk  mengatasi  erosi  bawah  tanah  elevasi  dasar  hilir dapat  diasumsikan  pada  pangkal  koperan  hilir.  Gaya tekan  ke  atas  dapat  dihitung  dengan  mengasumsikan bagian  atas  ambang  ujung.  Keamanan  terhadap  erosi bagian  hilir  bangunan  dapat  dicek  dengan  menggunakan persamaan:
Sf =
Dimana:
Sf = faktor keamanan (sf > 2) s = Kedalaman tanah (m) a = tebal lapisan pelindung (m)
hs
= tekanan air pada kedalaman s, (kg/m 2 )

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN
Bendung direncanakan dengan debit banjir rencana (Q 100 ) sebesar  619  m 3 /det,  dan  diketahui  bahwa  dasar  sungai pada daerah tersebut mengandung pasir dan batuan maka direncanakan kolam olak tipe bak tenggelam.
Berdasarkan  data  tersebut  diperoleh  dimensi  bendung sebagai berikut:
Dimana: (Q 100 ) : dengan debit banjir (619 m 3 /det) P : tinggi bendung (5m) r  : jari-jari mercu bendung (1m) R : jari-jari bak tenggelam ( 4,7m) Tinggi muka air normal dihulu (5m) Tinggi muka air banjir dihulu (8,17m) Tinggi muka air normal dihilir (0m) Tinggi muka air banjir dihilir (5,99m)

## 4.1. Gaya Akibat Berat Bendung Sendiri
Berdasarkan  data  diatas  direncanakan  tubuh  bendung sebagai berikut:
Gambar 2. Gaya Akibat Berat Sendiri
Berat bendung bergantung pada material  yang digunakan untuk membuat bangunan tersebut, dan untuk menghitung gaya  berat  bendung  tersebut  dengan  cara  volume  dikali dengan  berat  jenis  material  dapat  menggunakan persamaan berikut:
Contoh  perhitungan  ini  berdasarkan  bangunan  1  berupa sepertiga lingkaran:
V = ⅓ r 2 .1 = ⅓ x x 1 2 x 1 = 1,047 m 3
Gaya = V . γ beton = 1,047 x 2,4 = 2,513 ton Momen  = Gaya x jarak = -2,513 x 13,960 = - 35,085 tm
Tabel 3. Perhitungan Akibat Berat Sendiri
Bangun H (m) L (m) Vol. (m³) Gaya (Ton) jarak (m) MT (Tm) B1 r = 1 1,05 -2,51 13,96 -35,09 B2 0,71 0,71 0,25 -0,60 13,29 -8,04 B3 4,30 1,71 7,35 -17,65 13,91 -245,38 B4 5,01 5,01 12,55 -30,12 11,38 -342,77 B5 2,00 1,00 2,00 -4,80 14,26 -68,45 B6 2,00 0,50 0,50 -1,20 13,59 -16,31 B7 1,20 1,20 1,44 -3,46 11,05 -38,19 B8 2,40 1,20 2,88 -6,91 9,85 -68,08 B9 3,60 1,20 4,32 -10,37 8,65 -89,68 B10 0,90 0,90 0,41 -0,97 7,75 -7,53 B11 1,38 0,90 1,24 -2,98 7,60 -22,65 B12 1,12 2,70 1,51 -3,63 6,25 -22,68 B13 2,44 8,05 19,64 -47,14 4,03 -189,74 B14 1,12 2,70 1,51 -3,63 1,40 -5,08 B15 1,38 0,50 0,69 -1,66 0,25 -0,41 B16 1,50 1,00 1,50 -3,60 7,55 -27,18 B17 1,50 0,75 0,56 -1,35 6,80 -9,18 B18 1,50 0,75 0,56 -1,35 1,25 -1,69 B19 1,50 1,00 1,50 -3,60 0,75 -2,70 Total -147,53 -1200,84

## 4.2. Gaya Akibat Berat Bendung Sendiri
Gambar 3. Gaya Akibat Gempa
Berdasarkan  data  lokasi  diperoleh  koefisien  gempa sebagai berikut:
Koefisien jenis tanah : (n=1,56); (m= 0,89)
Koefisien zona (z)
: 1,2 (gambar 1.1)
Percepatan kejut dasar (a c ) : 160 cm/det 2
Percepatan grafitasi (g) : 981 cm/det 2 a d = n (a c x z) m = 1,56 (160 x 1,2) 0,89 = 167, 982 cm/det
E =
= ,
= 0,171 Gaya  = koefisien x V x γ beton = 0,171 x 1,047 x 2,4 = 0,430 ton Momen= gaya x jarak = 0,430 x 11 = 4,734 tm
Tabel 4. Perhitungan Akibat Gempa Bangun h (m) t (m) Vol. (m³) Gaya (Ton) jarak (m) MG (Tm) B1 r = 1,00 1,05 0,43 11,00 4,73 B2 0,71 0,71 0,25 0,10 10,76 1,11 B3 4,30 1,71 7,35 3,02 8,37 25,29 B4 5,01 5,01 12,55 5,16 7,89 40,69 B5 2,00 1,00 2,00 0,82 5,22 4,29 B6 2,00 0,50 0,50 0,21 5,55 1,14 B7 1,20 1,20 1,44 0,59 5,62 3,33 B8 2,40 1,20 2,88 1,18 5,02 5,94 B9 3,60 1,20 4,32 1,78 4,42 7,85 B10 0,90 0,90 0,41 0,17 5,62 0,94 B11 1,38 0,90 1,24 0,51 4,63 2,36 B12 1,12 2,70 1,51 0,62 4,31 2,68 B13 2,44 8,05 19,64 8,07 2,72 21,96 B14 1,12 2,70 1,51 0,62 4,31 2,68 B15 1,38 0,50 0,69 0,28 4,63 1,31 B16 1,50 1,00 1,50 0,62 0,75 0,46 B17 1,50 0,75 0,56 0,23 1,00 0,23 B18 1,50 0,75 0,56 0,23 1,00 0,23 B19 1,50 1,00 1,50 0,62 0,75 0,46 Total 25,26 127,70

## 4.3. Gaya Tekan Hidrostatis
Gaya  tekan  hidrostatis  merupakan  tekanan  air  yang bekerja tegak lurus terhadap muka bendung.

## 4.3.1. Gaya Hidrostatis Kondisi Normal
Gambar 4. Gaya Hidrostatis (Normal)
W = (0,5xh w 2 ) . γ w = (0,5x5 2 ) . 1 = 12,5 ton Momen  = gaya x jarak
= 12,5 x 8,187
= 102,333 tm

## Tabel 5. Perhitungan Akibat Hidrostatis (Normal)

## 4.3.2. Gaya Hidrostatis Kondisi Banjir
Kondisi  banjir  sama  halnya  dengan  kondisi  normal,  tapi kondisi  muka  air  berberda  dan  ditambah  dengan  gaya sentrifugal diatas bak tenggelam:
Gambar 5. Gaya Hidrostatis (Banjir)
- Menghitung kecepatan air (v):
v = 2! " # $
= 2%9,81 5,99 # 4,71
= 14,496 m/det
- Menghitung tebal pancaran air (d):
d = q/v = 14,599/14,496 = 1,007 m - Tekanan sentrifugal pada bak (p): p = .-² ./ = ,00 1 2,2 ²
, 12,
= 4,590 ton/m 2 - Maka gaya sentrifugal (Fc): Fc = p .( /4).r
= 4,590 ( /4)x4,7
= 16,943 ton
Tabel 6. Perhitungan Akibat Hidrostatis (Banjir)

## 4.4. Gaya Angkat (Uplift)
Gaya angkat pada bendung merupakan gaya yang bekerja pada dasar bangunan dalam tubuh bendung. Gaya angkat juga  menyebabkan  berkurangnya  berat  efektif  bangunan di atasnya.

## 4.4.1. Gaya Angkat Kondisi Normal
Gambar 6. Gaya Angkat (Normal)
Lx = LV + ⅓ LH
= 2 + ⅓ x 0
= 2 m Hx = Elv titik B - elv muka air dihilir =  344,2 - 343,3 H V w1 5,00 5,00 12,50 12,50 8,19 102,33 w2 0,71 0,71 0,25 -0,25 14,52 -3,66 12,50 -0,25 102,33 -3,66 jarak (m) MG (Tm) MT
(Tm)
Gaya (Ton) Total Bangun h (m) t (m) Vol. (m³)
H V w1 5,0 5,0 12,5 12,5 8,2 102,3 w2 5,0 3,2 7,9 7,9 9,0 71,5 w3 0,7 0,7 0,3 -0,3 14,5 -3,7 w4 3,2 1,0 1,6 -1,6 14,3 -22,6 w5 3,2 3,6 5,6 -5,6 12,6 -70,7 w6 3,1 3,6 5,6 -5,6 11,4 -63,4 w7 2,9 3,1 4,4 -4,4 9,2 -40,4 w8 0,3 3,1 0,8 -0,8 8,7 -7,2 w9 3,1 3,1 4,7 -4,7 8,2 -38,3 fc -16,9 3,8 -64,8 20,4 -39,9 173,8 -311,1 Total MG (Tm) MT (Tm) Gaya (Ton) jarak (m) Bangun h (m) L (m) Vol. (m³)
= 0,9 m Hx = beda muka air hulu dengan hilir =  349,5 – 343,3 = 6,20 m Cx
= ∑31
41
= 5 , 5 , 0
= 6,02
Δ H
= 31 61
= ,0 = 0,332 m P = (Hx – Δ H). γ w = (0,9 – 0,332)x1 = 0,568 t/m 2
- Menghitung luas
Luas = 76 78 x L
= ,029  0,9 x 2
= 1,612 m 2
- Menghitung besar gaya (u):
u1 = luas
= 1,612 ton
- Menghitung momen:
Momen  = u1 x jarak
= 1,612 x 5,121
= 8,256 tm
Tabel 7. Perhitungan Akibat Angkat (Normal)

## 4.4.2. Gaya Angkat Kondisi Banjir
Kondisi  banjir  sama  halnya  dengan  kondisi  normal  tapi, dibedakan dengan beda tinggi muka airnya.
Gambar 7. Gaya Angkat (Banjir)
Tabel 8. Perhitungan Akibat Angkat (Banjir)
H V u1 0,57 2,00 1,61 1,61 5,12 8,26 u2 1,04 1,00 0,91 0,91 14,28 12,93 u3 0,77 2,00 1,58 -1,58 5,23 -8,25 u4 0,81 1,61 1,22 1,22 12,47 15,18 u5 0,70 1,20 0,56 0,56 5,72 3,21 u6 0,23 1,20 0,20 0,20 11,13 2,23 u7 0,10 1,20 0,92 0,92 4,25 3,91 u8 1,43 1,20 1,64 1,64 9,86 16,17 u9 1,30 1,20 2,36 2,36 3,15 7,44 u10 2,63 1,20 2,94 2,94 8,67 25,46 u11 2,26 2,62 9,86 9,86 1,14 11,20 u12 5,26 1,00 5,17 5,17 7,55 39,03 u13 5,07 1,50 6,48 -6,48 0,71 -4,58 u14 3,57 4,55 16,24 16,24 4,02 65,36 u15 3,57 1,50 6,63 6,63 0,70 4,65 u16 5,26 1,00 4,97 4,97 0,51 2,54 u17 4,68 3,82 11,34 -11,34 1,54 -17,48 2,55 33,28 8,36 178,91
Gaya (Ton) jarak (m) MG (Tm) MT (Tm) L (m) Luas (m²) H (m) Bangun Jumlah ∑ =
H V
u1 3,49 2,00 9,17 9,17 5,14 47,16 u2 5,68 1,00 5,59 5,59 14,25 79,63 u3 5,49 2,00 9,15 -9,15 5,15 -47,16 u4 3,66 1,61 5,83 5,83 12,46 72,62 u5 3,58 1,20 5,07 5,07 5,59 28,36 u6 4,87 1,20 5,79 5,79 11,05 64,04 u7 4,78 1,20 6,51 6,51 4,40 28,64 u8 6,07 1,20 7,23 7,23 9,85 71,27 u9 5,98 1,20 7,95 7,95 3,20 25,46 u10 7,27 1,20 8,58 8,58 8,65 74,23 u11 7,02 2,62 22,17 22,17 1,24 27,40 u12 9,90 1,00 9,84 9,84 7,55 74,27 u13 9,77 1,50 13,53 -13,53 0,73 -9,86 u14 8,27 4,55 37,62 37,62 4,02 151,42 u15 8,27 1,50 13,63 13,63 0,73 9,91 u16 9,90 1,00 9,70 9,70 0,50 4,88 u17 9,51 3,82 28,52 -28,52 1,74 -49,51 13,32 90,18 109,85 436,05
Gaya (Ton) jarak (m) MG (Tm) MT (Tm) H (m) Jumlah ∑ = Luas (m²) L (m) Bangun

## 4.5. Rekapitulasi Gaya-Gaya yang Bekerja

## Tabel 9. Rekapitulasi Gaya Kondisi Normal
No Gaya Gaya (ton) MG (tm) MT (tm) V H 1 Berat Sendiri -147,53 -1200,84 2 Gempa 25,26 127,70 3 Hidrostatis -0,25 12,50 102,33 -3,66 4 Angkat 33,28 2,55 8,36 178,91 Total 114,50 40,31 238,39 1025,59 Tabel 10. Rekapitulasi Gaya Kondisi Banjir No Gaya Gaya (ton) MG (tm) MT (tm) V H 1 Berat Sendiri -147,53 -1200,84 2 Gempa 25,26 127,70 3 Hidrostatis -39,91 20,43 173,82 -311,13 4 Angkat 90,18 13,32 109,85 436,05 Total 97,26 59,00 411,37 1075,92

## 4.6. Periksa Stabilitas Terhadap Guling
Momen tahanan ( ∑ MT) : 1025,592 tm Momen guling ( ∑ MG)   : 238,389 tm
Sf
= ∑ ∑ ≥ 1,5 = 0 9, 5 2 ,5 = 2,62 ≥ 1,25 → Ok (kondisi normal)
Berdasarkan  perhitungan  diatas  menunjukan  bahwa bendung  aman  terhadap  bahaya  guling,  karena  nilai  Sf 4,30 ≥ 1,5  pada kondisi air normal.
Sf = ∑ ∑ ≥ 1,25 = 0 9, 5 2 ,5
= 2,62 ≥ 1,25 → Ok (kondisi banjir)
Berdasarkan  perhitungan  diatas  menunjukan  bahwa bendung  aman  terhadap  bahaya  guling,  karena  nilai  Sf 2,62 ≥ 1,25 pada kondisi air banjir.

## 4.7. Periksa Stabilitas Terhadap Guling
Sf = ∑ ∑ ≥ 1,5
= 2,2 20,5
= 2,84 ≥ 1,5 → Ok (kondisi normal)
Berdasarkan  perhitungan  diatas  menunjukan  bahwa bendung  aman  terhadap  bahaya  geser,  karena  nilai  Sf  = 2,84 ≥ 1,5 pada kondisi air normal.
Sf = ∑ ∑
≥ 1,25
= , 9 9 ,009 = 1,65 ≥ 1,25 → Ok (kondisi banjir)
Berdasarkan  perhitungan  diatas  menunjukan  bahwa bendung  aman  terhadap  bahaya  geser,  karena  nilai  Sf  = 1,65 ≥ 1,25 pada kondisi air banjir.
Maka  berdasarkan  analisis  stabilitas  bendung,  tubuh bendung aman terhadap bahaya guling dan bahaya geser.

## 4.8. Keamanan Terhadap Erosi Bawah Tanah (Piping)
Pada  hilir  bendung  bagian  ujung  dapat  memungkinkan terjadinya  erosi,  untuk  mencegah  terjadinya  erosi  tanah maka  harga  keamanan  sekurang-kurangnya  adalah  2, bagian  ujung  bendung  direncanakan  dengan  pasangan batu  kali  dengan  ketebalan  akan  direncanakan  sebagai berikut:
Dimana: Tebal lapisan pelindung (a) = 1,5 m Tebal dinding kolam olak di hilir (Tk)  = 5,32 m - Menghitung kedalaman tanah (s):
s = Tk – a = 5,32 – 1,5 = 3,82 m
- Tekanan air pada kedalaman s, (hs):
hs = 2/3 . hs γ w = 2/3 x 3,82 x 1 = 2,547 t/m 2
- Keamanan terhadap erosi bawah tanah (Sf):
Sf =
= 5, :,; <,=> ,92
= 2,09 > 2 → Ok
Bersadarkan nilai faktor keamanan terhadap erosi bawah tanah (Sf) diatas sebesar 2,09 maka tebal lapisan pelindung yang direncanakan  dengan  tebal  1,5  m  aman  terhadap  erosi  bawah tanah.

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN
Berdasarkan analisa stabilitas bendung dapat disimpulkan bahwa tubuh bendung aman terhadap stabilitas guling dan stabilitas  geser,  dengan  nilai  keamanan  pada  kondisi normal  yaitu  stabilitas  terhadap  guling  Sf  =  3,211  >  1,5 dan  stabilitas  geser  Sf  =  2,280  >  1,5.  Sedangkan  pada kondisi  banjir  nilai  keamanan  stabilitas  bendung diperoleh stabilitas guling Sf = 2181 > 1,25 dan stabilitas geser  Sf  =  1,409  >  1,25. Bersadarkan  nilai  faktor  keamanan terhadap  erosi  bawah  tanah  tubuh  bendung  bagaian  hilir  aman terhadap erosi bawah tanah dengan Sf = 2,09 > 2. Agar analisis
lebih  efektif  sebaiknya  diperhitungan  tekanan  lumpur yang mempengaruhi tubuh bendung.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Saya  berterima  kasih  kepada  Allah  subhanahu  wa  ta’ala karena  berkat  rahmat  dan  nikmat-Nya  saya  dapat menyelesaikan penulisan ini dengan baik dan tepat waktu , dan  kepada  Ibu  Ir.  Sih  Andayani,  Dipl.HE.  selaku  dosen pembimbing  dan  Bapak  Djudjun  Warganda,  yang  telah memberikan  bimbingan,  didikan,  arahan  dan  saran kepada  saya  dalam  mengerjakan  penulisan  ini  sehingga selesai.

## DAFTAR PUSTAKA
Djauhari, A. B. (2012). Perencanaan Bendung
Pembangkit  Listrik  Tenaga  Minihidro  Di  Kali Jompo .
Sunarlo.  (2011).  Tinjauan  Analisis  Stabilitas  Bendung Tetap (Studi Kasus Bendung Njaen Pada Sungai Brambangan Sukoharjo). Tugas Ahir .
Pengairan,  D.  J.  (1986).  KRITERIA  PRENCANAAN BAGUNAN UTAMA (KP-02). Direktur Jendral Pengairan .