## Tekstur Deformasi dan Rekristalisasi Baja Lembaran Canai Dingin Bebas Interstisi (Akhmad A. Korda)
Akreditasi LIPI No.: 395/D/2012
Tanggal 24 April 2012
ISSN: 1411-1098
Homepage: http://jusami.batan.go.id

## Jurnal Sains Materi Indonesia

## PENDAHULUAN
Sifat mampu bentuk baja lembaran canai dingin salah satunya ditentukan oleh tingginya rasio regangan plastis atau koefisien anisotropi normal ( r ). Nilai ini telah diketahui menentukan sifat mampu bentuk baja lembaran canai dingin terutama dalam proses penarikan dalam atau deep drawing [1-4]. Baja bebas interstisi atau Interstitial-free Steel (IF Steel) telah menggantikan baja karbon rendah konvensional seperti rimmed steel dan aluminium killed steel sebagai bahan baja lembaran canai dingin untuk aplikasi yang menuntut persyaratan sifat mampu bentuk yang baik. Baja bebas interstisi adalah jenis baja yang tidak memiliki atom-atom pada posisi
interstisi atau memilikinya namun dalam jumlah yang sangat rendah, karena atom-atom tersebut telah terikat membentuk partikel-partikel presipitat melalui penambahan unsur paduan seperti Ti dan Nb [2]. Penggunaan baja lembaran canai dingin yang melibatkan persyaratan sifat mampu bentuk yang baik antara lain adalah dalam aplikasi otomotif dan enamel [1, 2].
Kunci peningkatan sifat mampu bentuk baja lembaran adalah pembentukan tekstur rekristalisasi [111]<110> dengan intensitas yang tinggi serta rendahnya tekstur [100]<110>. Strukturmikro dengan tekstur ini akan memberikan nilai rasio regangan plastis yang tinggi. Pembentukan tekstur rekristalisasi [111]<110> ini dipengaruhi oleh proses pembuatan

## TEKSTUR DEFORMASI DAN REKRISTALISASI BAJA LEMBARAN CANAI DINGIN BEBAS INTERSTISI
Akhmad A. Korda 1 , Iskandar Muda 2 dan Syoni Soepriyanto 1
1 Program Studi Teknik Metalurgi, FTTM - Institut Teknologi Bandung Jl. Ganesha 10, Bandung 40132
2 PT. Krakatau Steel Tbk.
Jl. Industri No. 5 P.O. Box 14. Cilegon - Banten 42435 e-mail: akhmad@mining.itb.ac.id Diterima: 4 Juni 2013 Diperbaiki: 17 September 2013 Disetujui: 21 November 2013

## ABSTRAK
TEKSTUR DEFORMASI DAN REKRISTALISASI BAJA LEMBARAN CANAI DINGIN BEBAS INTERSTISI . Perkembangan tekstur kristalografi dipelajari pada baja lembaran bebas interstisi canai dingin. Tekstur yang diamati adalah tekstur deformasi setelah pencanaian dingin dan tekstur rekristalisasi atau tekstur annealing setelah proses annealing . Tekstur deformasi baja lembaran bebas interstisi dipelajari melalui variasi persen reduksi ketebalan dengan selang reduksi antara 50,5 % hingga 90 %. Sementara tekstur rekristalisasi dipelajari melalui variasi laju pemanasan annealing antara 32  C/jam hingga 128  C/jam, variasi waktu penahanan annealing antara 5 jam hingga 20 jam dan variasi suhu annealing dari 700  C hingga 900  C. Perkembangan tekstur deformasi dan rekristalisasi dipelajari melalui pengujian difraksi sinar-X. Tekstur kristalografi diukur untuk tekstur yang mempengaruhi sifat mampu bentuk, yaitu tekstur [111]<110> dan tekstur [100]<110>. Pengujian tarik terhadap spesimen pada orientasi yang berbeda terhadap arah pencanaian kemudian dilakukan untuk memperoleh nilai r yang merupakan parameter sifat mampu bentuk baja lembaran.
Kata kunci : Tekstur deformasi, Tekstur rekristalisasi, Baja lembaran canai dingin, Sifat mampu bentuk

## ABSTRACT
DEFORMATION AND RECRYSTALLIZATION TEXTURE OF INTERSTITIAL FREE COLD ROLLED SHEET STEELS . Crystallography texture development in cold-rolled interstitial free steel sheet was studied. The texture observed were deformation texture after cold rolling and recrystallization texture after annealing. Deformation texture was investigated by cold rolling with thickness reduction range between 50.5 % to 90 %. Recrystallization texture was studied by heating rate range between 32  C/hour to 128  C/hour, soaking time range between 5 hour to 20 hour, and annealing temperature range, from 700 to 900  C. X-ray diffraction was used to observe and evaluate the development of deformation and recrystallization texture. The [111]<110> and [100]<110> textures affecting the steel sheet formability were measured. Tension test was carried out in different orientation relative to rolling direction to obtain r -value as steel sheet formability parameter..
Keywords: Deformation texture, Recrystallization texture, Cold-rolled steel sheet, Formability
Jurnal Sains Materi Indonesia Vol. 15, No. 2, Januari 2014, hal. 57-66
baja lembaran antara lain parameter proses pencanaian dingin dan annealing [4-8].
Persen reduksi merupakan parameter utama dalam proses pencanaian dingin yang mempengaruhi pembentukan tekstur. Sementara itu, laju pemanasan, suhu penahanan, dan waktu penahanan annealing merupakan parameter yang mempengaruhi pembentukan tekstur pada proses annealing. Pengaruh persen reduksi canai dingin dan annealing telah dipelajari pada beberapa literatur [9-12], namun variasi persen reduksi dan kondisi annealing yang dilakukan oleh para peneliti tersebut masih sangat terbatas sehingga perlu dilakukan penelitian dengan parameter yang lebih lengkap, baik parameter pencanaian dingin maupun parameter annealing .
Pada penelitian ini, perkembangan tekstur kristalografi dipelajari pada baja lembaran bebas interstisi setelah baja bebas interstisi mengalami proses pencanaian panas, kemudian dilanjutkan dengan variasi reduksi canai dingin dan berbagai kondisi annealing , yaitu laju pemanasan annealing , waktu penahanan annealing dan suhu annealing .

## METODE PERCOBAAN
Bahan yang digunakan untuk mempelajari perkembangan tekstur deformasi dan rekristalisasi adalah baja lembaran bebas interstisi. Baja lembaran bebas interstisi yang digunakan adalah baja karbon sangat rendah ( ultra low carbon steel ) yang dipadu dengan unsur Ti. Dua sampel baja IF yang berbeda yang kemudian diberi nama Baja A dan Baja B digunakan pada penelitian ini.
Tabel 1 memperlihatkan komposisi kimia baja lembaran bebas interstisi yang digunakan. Kedua baja tersebut pada dasarnya memiliki komposisi kimia serta mengalami kondisi proses pembuatan baja dan pencanaian panas yang sama.
Baja lembaran canai panas diberikan variasi reduksi canai dingin untuk mempelajari tekstur deformasi. Sementara itu, berbagai parameter kondisi annealing diberikan kepada baja canai dingin untuk mempelajari perkembangan tekstur rekristalisasi. Baja A dipilih dalam mempelajari perkembangan tekstur deformasi paska penerapan variasi persen reduksi. Variasi reduksi canai dingin yang dilakukan kepada baja lembaran canai panas adalah sebanyak 12 (dua belas) variasi yaitu 50,5; 60; 67,5; 70; 72,5; 75; 77,5; 80; 82,5; 85; 87,5; dan 90% reduksi ketebalan. Reduksi canai dingin tersebut dilakukan dengan
menggunakan mesin canai skala laboratorium. Setelah diberikan variasi persen reduksi, baja tersebut kemudian di annealing dengan kondisi annealing yang sama yaitu yaitu laju pemanasan 128  C/jam, suhu penahanan 700  C dan waktu penahanan 20 jam. Perkembangan tekstur untuk variasi proses annealing dilakukan terhadap Baja A dan Baja B. Agar diperoleh kondisi canai dingin yang sama maka sampel baja diambil dari pabrik pencanaian dingin PT. Krakatau Steel. Reduksi canai dingin yang diterapkan pada pabrik tersebut adalah sebesar 72%. Pemanasan annealing dilakukan pada variasi laju pemanasan 32  C/jam, 64  C/jam, 96  C/jam, dan 128  C/jam. Sedangkan variasi waktu penahanan annealing dilakukan pada 5 jam, 10 jam, 15 jam dan 20 jam dengan suhu penahanan yang sama yaitu 700  C. Baja A digunakan untuk mempelajari pengaruh laju pemanasan dan waktu penahanan annealing . Sementara itu, pengaruh suhu penahanan annealing dipelajari pada suhu 700  C, 750  C, 800  C, 850  C, dan 900  C. Baja B digunakan pada studi tersebut.
Tekstur deformasi dan rekristalisasi dipelajari menggunakan pole figure hasil pengujian difraksi sinar-X pada bidang difraksi (110). Pengujian tersebut dilakukan terhadap sampel baja lembaran yang telah dipoles dan dietsa dengan ukuran sekitar (2  2) cm. Tekstur kristalografi diukur untuk tekstur utama yang mempengaruhi sifat mampu bentuk, yaitu tekstur [111]<110> dan tekstur [100]<110>. Proyeksi stereografis standar digunakan untuk membantu menentukan intensitas tekstur-tekstur tersebut.
Rasio regangan plastis () diuji menggunakan spesimen menurut JIS Z2241 melalui pengujian tarik pada regangan 15% menurut standar ASTM E517. Rasio regangan plastis ( r ) dinyatakan melalui Persamaan (1) [3]:
              h h w w r o o h w ln ln   .......................................... (1) dimana:  w = Tegangan arah lebar  h = Regangan arah tebal w o = Lebar awal spesimen w = Lebar akhir spesimen h o = Tebal awal spesimen h = Tebal akhir spesimen Nilai r rata-rata atau diperoleh melalui pengujian tarik terhadap spesimen pada orientasi yang berbeda (0  , 45  dan 90  ) terhadap arah pencanaian dan dihitung menggunakan Persamaan (2) [3]:
4 2 90 45 r r r r o    ..................................... (2) Unsur C Si Mn P S Al
Ti Fe Baja A 0,003 0,004 0,12 0,01 0,01 0,05 0,094 balance Baja B 0,006 0,004 0,17 0,01 0,01 0,06 0,053 balance
Tabel 1 . Komposisi kimia baja (% berat)
Tekstur Deformasi dan Rekristalisasi Baja Lembaran Canai Dingin Bebas Interstisi (Akhmad A. Korda)
dimana:
r o = Rasio regangan plastis searah pencanaian r 45 = Rasio regangan plastis 45  arah pencanaian r 90 = Rasio regangan plastis 90  arah pencanaian

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Gambar 1 memperlihatkan pole figure (110) dari baja lembaran canai panas sebelum dilakukan pencanaian dingin dan annealing . Pada gambar tersebut terlihat bahwa tekstur kristalografi baja lembaran canai panas secara umum didominasi oleh tekstur [110]. Pencanaian dingin yang diberikan kepada baja lembaran canai panas kemudian mengubah orientasi kristalnya. Perubahan tersebut diperlihatkan pada Gambar 2a-l, terlihat pole figure baja lembaran canai panas setelah mengalami pencanaian dingin dengan rentang variasi antara 50,5 % hingga 90% reduksi ketebalan. Orientasi kristal yang semula didominasi oleh tekstur [110] telah berubah menjadi tekstur yang didominasi oleh tekstur [111]. Tekstur deformasi yang terbentuk setelah canai dingin adalah [111]<110>. Peningkatan tekstur [111]<110> ini bersesuaian dengan hasil yang diperoleh pada hasil penelitian sebelumnya [12-14]. Menurut hasil yang diperoleh Inagaki [13], selama proses pencanaian dingin, tekstur baja canai panas akan mengubah orientasi tekstur kristalografinya menurut tahap berikut ini : [110]<001>  [554] <225>  [111]<112>  [111]<110>  [223]<110>.
Gambar 2e . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 72,5%.
 = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 500 400
300
200 100 75 50 25 Max 537 Gambar 2d . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 70%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD
Level
400
300
200
150 100 75 50 25 Max 429
Gambar 2c . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 67,5%.
 = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level
350
300 250
200 150 100 50 25 Max 360
Gambar 2b . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 60%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level
250 200
150
100 75 50 25 15 Max 264
 = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD
Level 300 250 200 150 100 75 50 25 Max 339 Gambar 1 . Pole figure baja lembaran canai panas sebelum dicanai dingin.  = [110]<110>;  = [100]<110>. RD Level 1500 1000 700 500 300 200 100 50 Max 1513
Dari Gambar 3(a) hingga Gambar 3(l) memperlihatkan pole figure baja lembaran canai dingin yang telah di annealing untuk variasi reduksi ketebalan 50,5% hingga 90%. Pada Gambar 3(a) - (3l) tersebut terlihat bahwa tekstur [111]<110> yang diperoleh dari hasil pencanaian dingin dengan variasi persen reduksi ketebalan tersebut tetap bertahan dan tetap mendominasi tekstur hasil annealing . Gambar 4(a) hingga Gambar 4(g) memperlihatkan pole figure baja lembaran canai dingin yang telah mengalami variasi kondisi annealing yang berbeda-beda. Pada gambar tersebut juga terlihat bahwa intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110> tetap bertahan dengan pemaparan panas selama proses annealing .
Gambar 2f . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 75%.
 = [111]<110>; O = [100]<110>. RD Level 500 400 300 200 100 75 50 25 Max 562
Gambar 2g . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 77,5%.
 = [111]<110>; O = [100]<110>. RD Level 400 300 200 150 100 75 50 25 Max 418
Gambar 2h . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 80%.
 = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 400 300 200 150 100 75 50 25 Max 465 Gambar 2i . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 82,5%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD
Level 500 400
300
200
100
75
50 25 Max 529
Gambar 2j . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 85%.
 = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD
Level
600 500
400 300 200 100 75 50 Max 635
Gambar 2k . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 87,5%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 600 500
400
300 200 100 75 50 Max 732
Gambar 2l . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dengan reduksi ketebalan 90%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD
Level 600
500
400
300 200 100 75 50 Max 798

## Tekstur Deformasi dan Rekristalisasi Baja Lembaran Canai Dingin Bebas Interstisi (Akhmad A. Korda)
Gambar 3a . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 50,5%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD
Level 300 200 150 100 75 50 25 10 Max 378
Gambar 3b . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 60%.  = [111]<110>; O = [100]<110>. RD Level 200 150 100 75 50 40 20 10 Max 202
Gambar 3c . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 67,5%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 500 400 300 200 100 75 50 25 Max 578
Gambar 3g . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 77,5%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 600 500
400 300
200 100 75 50 Max 730
Gambar 3d . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 70%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD
Level 200 150 100 75 50 40 30 20 Max 230
Gambar 3e . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 72,5%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 500 400
300 200
100 75 50 25 Max 558
Gambar 3f . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 75%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD
Level 250 200
150
100 75 50 25 10 Max 283
Gambar 3h . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 80%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD
Level 600 500
400
300 200 100 75 50 Max 673
Gambar 4d . Pole figure baja lembaran canai dingin yang di annealing dengan laju pemanasan 32 °C/jam dan waktu penahanan 20 jam. Reduksi canai dingin 72%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 500 400 300 200 150 100 75 50 Max 672 Gambar 4c . Pole figure baja lembaran canai dingin yang di annealing dengan laju pemanasan 32 °C/jam dan waktu penahanan 15 jam. Reduksi canai dingin 72%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 500 400 300 200 150 100 75 50 Max 555 Gambar 4b . Pole figure baja lembaran canai dingin yang di annealing dengan laju pemanasan 32 °C/jam dan waktu penahanan 10 jam. Reduksi canai dingin 72%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 400 300 200 150 100 75 50 25 Max 441
Gambar 3l . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 90%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 400 300 200 100 75 50 25 15 Max 457
Gambar 3k . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 87,5%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 400 300 200 100 75 50 25 15 Max 412
Gambar 4a . Pole figure baja lembaran canai dingin yang di annealing dengan laju pemanasan 32 °C/jam dan waktu penahanan 5 jam. Reduksi canai dingin 72%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 200 150 100 80 60 40 20 10 Max 240
Gambar 3j . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 85%.  = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 350 250 200 150 100 75 50 25 Max 371 Gambar 3i . Pole figure baja lembaran setelah mengalami pencanaian dingin dan annealing dengan reduksi ketebalan 82,5%.  = [111]<110>; O = [100]<110>. RD Level 300 200 150 100 75 50 25 10 Max 338
Pengaruh proses pencanaian dingin terhadap perkembangan tekstur deformasi dan rekristalisasi kemudian dipelajari bukan hanya melalui perubahan tekstur melainkan juga melalui perubahan intensitas tekstur tersebut. Gambar 5 memperlihatkan grafik yang menunjukkan hubungan rasio intensitas antara tekstur [111]<110> dan tekstur [100]<110> dengan persen reduksi canai dingin yang diterapkan untuk tekstur canai dingin (deformasi) dan tekstur hasil annealing (rekristalisasi). Kehadiran tekstur [111]<110> yang dominan pada baja lembaran telah diketahui memperbaiki sifat mampu bentuk, sementara kehadiran tekstur [100]<110> menurunkan
sifat mampu bentuk. Hasil pengujian menunjukkan bahwa peningkatan persen reduksi canai dingin dari 50,5% hingga 90% akan menyebabkan semakin meningkatnya tekstur deformasi [111]<110> dibandingkan dengan tekstur deformasi [100]<110>.
Pada Gambar 5 juga ditunjukkan bahwa peningkatan rasio intensitas tekstur deformasi [111]<110> terhadap [100]<110> tetap dipertahankan pada baja lembaran canai dingin hasil annealing . Hal ini diperlihatkan dengan rasio intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110>/[100]<110> yang tetap meningkat. Hasil ini bersesuaian dengan hasil yang diperoleh oleh peneliti sebelumnya dimana pembentukan tekstur rekristalisasi dipengaruhi oleh tekstur deformasi sebelumnya [15]. Inagaki [13] yang melakukan variasi reduksi canai dingin 70, 75, dan 80% menemukan bahwa tekstur rekristalisasi [111]<110> meningkat saat dilakukan peningkatan persen reduksi canai dingin dari 70% menuju 75%, namun yang berbeda adalah saat reduksi canai dingin ditingkatkan menjadi 80%, tekstur rekristalisasi [111]<110> tersebut justru menurun.
Gambar 6 hingga Gambar 8 memperlihatkan hubungan antara rasio intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110> dan [100]<110> baja lembaran canai dingin yang di annealing dengan berbagai variasi laju pemanasan, waktu penahanan, dan suhu penahanan. Pada Gambar 6 terlihat bahwa laju pemanasan yang semakin lambat akan meningkatkan rasio intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110> terhadap [100]<110>. Rasio intensitas tekstur [111]<110> terhadap [100]<110> juga akan meningkat dengan meningkatnya waktu penahanan annealing (Gambar 7) dan suhu annealing (Gambar 8).
Gambar 4f . Pole figure baja lembaran canai dingin yang di annealing dengan laju pemanasan 96 °C/jam dan waktu penahanan 20 jam. Reduksi canai dingin 72%.
 = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level
400 300 200 150 100
75 50 25 Max 417
Gambar 4e . Pole figure baja lembaran canai dingin yang di annealing dengan laju pemanasan 64 °C/jam dan waktu penahanan 20 jam. Reduksi canai dingin 72%.
 = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD
Level
400 300 200
150 100 75
50
25 Max 407
Gambar 4g . Pole figure baja lembaran canai dingin yang di annealing dengan laju pemanasan 128 °C/jam dan waktu penahanan 20 jam. Reduksi canai dingin 72%.
 = [111]<110>; O = [100]<110>.
RD Level 500 400 300 200 100 75 50 25 Max 505
Gambar 5 . Rasio intensitas tekstur [111]<110> / [100]<110> baja lembaran canai dingin, sebelum dan setelah diberikan perlakuan annealing .
Mengamati perkembangan tekstur deformasi dan tekstur rekristalisasi dari hasil diatas, maka intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110> yang tinggi dapat diperoleh melalui intensitas tekstur deformasi [111]<110> yang tinggi pula. Rasio intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110>/[100]<110> juga lebih tinggi dibandingkan rasio intensitas tekstur deformasi [111]<110>/[100]<110>. Hal ini menunjukkan bahwa annealing dapat meningkatkan perkembangan tekstur [111]<110> dan menekan perkembangan tekstur
[100]<110>. Menguatnya tekstur rekristalisasi [111]<110> tersebut menurut Fonstein, dkk. [16]
disebabkan oleh melemahnya tekstur deformasi [100]<110> dan [112]<110> selama proses
rekristalisasi. Tekstur [100]<110> dan [112]<110> dalam perkembangannya selama proses annealing digantikan oleh tekstur [111]<110>.
Butiran yang mengalami deformasi akan menyimpan energi dalam yang diberikan oleh energi proses pencanaian melalui perubahan strukturmikro.
Gambar 6 . Hubungan antara rasio intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110> / [100]<110> dan rasio regangan plastis rata-rata ( r ) baja lembaran canai dingin dengan variasi laju pemanasan annealing .
Gambar 7 . Hubungan antara rasio intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110> / [100]<110> dan rasio regangan plastis rata-rata ( r ) pada baja lembaran canai dingin dengan variasi waktu penahanan annealing.
Gambar 9 . Hubungan antara rasio intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110> / [100]<110> dan rasio regangan plastis rata-rata ( r ) pada baja lembaran canai hasil annealing dengan variasi persen reduksi dingin.
Gambar 8 . Hubungan antara rasio intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110> / [100]<110> dan rasio regangan plastis rata-rata ( r ) baja lembaran canai dingin dengan variasi suhu penahanan annealing .

## Tekstur Deformasi dan Rekristalisasi Baja Lembaran Canai Dingin Bebas Interstisi (Akhmad A. Korda)
Peningkatan persen reduksi canai dingin dari 50,5% hingga 90% berarti juga meningkatkan energi dalam yang tersimpan tersebut. Hasil pemeriksaan melalui difraksi elektron terhadap butiran-butiran yang mengalami deformasi menunjukkan bahwa butiran dengan orientasi [111] akan menyimpan energi yang lebih besar dibandingkan butiran dengan orientasi lain. Keadaan ini menyebabkan butiran dengan orientasi [111] akan mengalami pengintian dan rekristalisasi yang lebih cepat dibandingkan butiran dengan orintasi lain seperti [211] dan [100] [6,9,15,17], sehingga pada akhir proses annealing butiran dengan orientasi [111] akan mendominasi tekstur rekristalisasi. Dominasi tekstur [111] saat pengintian dan rekristalisasi diyakini menjadi kunci penguatan tekstur tersebut selama proses annealing, yaitu dengan melihat total masa pemaparan panas saat laju pemanasan yang lambat, waktu penahanan yang lama, dan suhu penahanan yang tinggi.
Atom-atom karbon interstisi diketahui menyebabkan penurunan tekstur rekristalisasi [111] dan meningkatkan tekstur [110] dan [100] [2-4,10,16]. Rendahnya kandungan karbon pada kedua ultra low carbon steel tersebut menyebabkan tekstur rekristalisasi [111] menjadi lebih dominan [12, 18]. Kecepatan pengintian dan pertumbuhan butiran-butiran rekristalisasi selama proses rekristalisasi melalui migrasi atom pada batas butiran tertahan oleh partikel karbida dari Ti yang terdistribusi pada batas butiran. Namun dengan kandungan karbon yang sangat amat rendah, maka butiran-butiran dengan orientasi [111] tetap akan menginti dan tumbuh meski dengan laju yang lambat, namun demikian butiran dengan orientasi yang berbeda akan menginti dan tumbuh lebih lambat.
Sifat mampu bentuk baja lembaran canai dingin yang tinggi ditentukan oleh nilai r . Nilai r diketahui mempengaruhi sifat mampu bentuk baja lembaran terutama dalam proses penarikan dalam ( deep drawing ). Kunci peningkatan nilai r adalah hadirnya tekstur kristalografi [111]<110> dengan intensitas yang tinggi serta rendahnya tekstur [100]<110> [3]. Pada Gambar 6 hingga Gambar 9 ditunjukkan bahwa rasio regangan plastis rata-rata ( r ) meningkat dengan meningkatnya peningkatan rasio intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110> dan [100]<110>. Pada gambar-gambar tersebut, peningkatan waktu penahanan annealing (Gambar 6), penurunan laju pemanasan annealing (Gambar 7), dan peningkatan suhu annealing (Gambar 8) akan meningkatkan sifat mempu bentuk baja lembaran canai dingin. Sementara itu peningkatan persen reduksi ketebalan juga akan meningkatkan sifat mampu bentuk baja lembaran canai dingin (Gambar 9).

## KESIMPULAN
Tekstur [110]<110> pada baja lembaran canai panas bebas interstisi akan melemah dan digantikan
oleh tekstur [111]<110> setelah mengalami pencanaian dingin. Tekstur [111]<110> tersebut akan menguat dengan meningkatnya dengan meningkatnya persen reduksi canai dingin. Tekstur [111]<110> juga akan tetap dipertahankan bahkan menguat setelah proses annealing . Peningkatan waktu penahanan annealing , peningkatan suhu annealing , dan melambatnya laju pemanasan akan meningkatkan tekstur rekristalisasi [111]<110> dan melemahkan tekstur [100]<110>. Rasio regangan plastis rata-rata ( r ) pada kedua baja meningkat dengan meningkatnya rasio intensitas tekstur rekristalisasi [111]<110> terhadap tekstur [100]<110>. Peningkatan sifat mampu bentuk baja lembaran bebas interstisi dapat dilakukan melalui peningkatan persen reduksi canai dingin, peningkatan waktu dan suhu annealing serta penerapan laju pemanasan annealing yang rendah.

## DAFTAR ACUAN
[1]. H. Hasyim et.al. "Rekayasa Metalurgi Produk Baja Interstisial Free (IF) Kualitas Deep Drawing" Prosiding Simposium Nasional Besi Baja, pp. 2-8. 1996.
[2]. H. Takechi. "IF Steel - A Steel Sheet to Play A Leading Role in The 21st Century", News of Japanese Steel, Steel Today and Tomorrow , pp. 5- 8. 1994.
[3]. I.S. Grammar, T.R. Thompson, and R.M. Hobbs. "Sheet Steels for Forming Applications", J. Aust. Int. Met ., vol. 17, pp. 147-157. 1972.
[4]. S. Mishra and C. Darmann, "Role and Control of Texture in Deep Drawing Steel", International Metals Reviews , vol. 27, no. 6, pp. 307-319, Jan. 1982.
[5]. M. Hua, C. I. Garcia, and A. J. DeArdo "Precipation Behavior in UltraLow Carbon Steels Containing Titanium and Niobium", Metallurgical and Materials Transactions A, Vol. 28A, Issue 9, pp. 1769-1780, Sept. 1997.
[6]. D.J. Blickwede. "The New Look of Sheet Steels". Transaction ISIJ , Vol. 24, pp. 687-701. 1984.
[7]. Y. Yazawa, M. Muraki, Y. Kato, and O. Furukimi. "Effect of Chromium Content on Relationship Between r-Value and [111] Recrystallization Texture in Ferritic Steel." ISIJ International , vol. 43, no. 10, pp. 1647-1651. 2003.
[8]. Y. Yazawa, Y. Ozaki, Y. Kato, and O. Furukimi. "Development of Ferritic Stainless Steel Sheets With Excellent Formability by [111] Recrystallization Texture Control." JSAE Review , 24(4), pp. 483-488, Oct. 2003.
[9]. W. Bleck, R. Bode and F.J. Hahn. "Production and Properties of IF Steel." Thyssen Technische berichte, Heft 1/90, pp. 69-85.
[10]. H. Takechi. "Metallurgical Aspects on Interstisial Free Sheet Steel from Industrial Viewpoints",
Jurnal Sains Materi Indonesia Vol. 15, No. 2, Januari 2014, hal. 57-66
International Forum for Physical Metallurgy of IF Steels, vol.34, no. 1, pp. 1-8. 1994.
[11]. D. Wei, L. Z. Jiang, Q. S. Sun, Z. Y. Liu, and X Zhang. "Microstructure, Texture, and Formability of Nb+Ti Stabilized High Purity Ferritic Stainless Steel." ISIJ International , vol. 17(6), pp. 47-52, Jun. 2010.
[12]. Y. L. Chen, L. Su, A. M. Zhao, Z. Kuai, B. H. Li, and G. M. Liu. "Effects of Rolling Parameters on Texture and Formability of High Strength Ultra-Low Carbon BH Steel." Journal of Iron and Steel Research, International , vol.20 (6), pp. 75-81, Jun. 2013.
[13]. H. Inagaki. "Fundamental Aspect of Texture Formation in Low Carbon Steel." ISIJ International , Vol. 34, pp. 313-321. 1994.
[14]. Y.B. Park and D.N. Lee. "Evolution of Recrystallization Textures From Cold Rolling Textures in Interstitial Free Steel." Materials Science and Technology, vol. 13(4), pp. 289-298.
1997.
[15]. D.L. Cui and X.J. Wang. "Obtaining Very Strong [111] Recrystalization Texture in Interstitial-Free Steel." International Forum for Physical Metallurgy of IF Steels , pp.67-70. 1994.
[16]. N.M. Fonstein and O.A. Girina. "Evolution of Structure, Texture, Ferrite-Solid Solution and Mechanical Properties During Recrystallization of Cold-Rolled IF-Steels." International Forum for Physical Metallurgy of IF Steels , pp. 33-36. 1994.
[17]. M. Takahashi, N. Sugiura, Y. Ushigami, and T. Hara. "Metallurgical Approaches for Product Development and Process Optimization." Nippon Steel Technical Report No. 101, pp. 128-137, Nov.
2012.
[18] Yang Ping. "Formation of the [111]<112> Annealing Texture in Steels." Transactions of Materials and Heat Treatment, vol. 30 (3), pp. 46-52. 2009