Kajian Kekuatan Tanah dan Kestabilan Tubuh Tanggul Pada Rencana Tanggul Wedok Lumpur Sidoarjo, Kecamatan Porong,
Kabupaten Sidoarjo, Provinsi Jawa Timur
Devina Trisnawati 1* , Suhesti 1 , Wahju Krisna Hidajat 1
1 Teknik Geologi, Fakultas Teknik, Universitas Diponegoro, Semarang, Indonesia

## Abstrak
Semburan  lumpur  Sidoarjo  di  Porong  belum  berhenti  hingga  saat  ini,  sehingga  tahun  2019  Pusat Pengendalian Lumpur Sidoarjo (PPLS) berencana membangun tanggul baru di sisi timur tanggul utama setinggi 5 m yakni tanggul Wedok. Dalam pembangunan tanggul Wedok perlu diketahui kekuatan tanah dasar  serta  stabilitas  tubuh  tanggul.  Untuk  itu,  dilakukan  kajian  mengenai  kekuatan  tanah  penopang tanggul dan kestabilan tubuh tanggul mengunakan metode finite element dengan perangkat lunak Phase2 V8.0. Berdasarkan data pemetaan geologi lokasi penelitian tersusun oleh litologi endapan  aluvial dan endapan  lumpur  Sidoarjo,  sedangkan  berdasarkan  penyelidikan  geologi  teknik terbagi  menjadi  tiga satuan, yakni : satuan tanah urugan, satuan endapan lumpur Sidoarjo, dan satuan tanah asli. Tanah dasar pada  lokasi  rencana  tanggul  berupa  lempung  lunak  yang  tebal  dengan  kemampuan  menahan  beban tanggul  setinggi  2,15  m.  Pemasangan  PVD  ( Prevabricated  Vertical  Drain )  pada  tanah  dasar meningkatkan nilai faktor keamanan (FK) pada stabilitas tubuh tanggul.
Kata kunci: Tanggul Wedok; kestabilan lereng; finite element ; tanah dasar; PVD.

## Abstract
The Sidoarjo mudflow in Porong has not stopped until now, therefore in 2019 the Pusat Pengendalian Lumpur Sidoarjo (PPLS) plans to build a new embankment on the east side of the main embankment as high as 5 m, namely the Wedok embankment. In the consruction of Wedok embankment it is necessary to know the strength of the subgrade and the stability of the embankment body. For this reason, a study was conducted on the strength of the embankment supporting soil and the stability of the embankment body using the finite element method with Phase2 V8.0 software. Based on geological mapping data, the research site is composed of lithology alluvial sediment and Sidoarjo mud deposit, while based on technical geological investigation is divided into three units, namely: subgrade soil unit, Sidoarjo mud deposit unit, and original soil unit. The subgrade at the dike plan location is thick soft clay with the ability to withstand embankment loads as high as 2.15 m. Installation of PVD (Prevabricated Vertical Drain) on subgrade increases the value of safety factor (FK) on the stability of the embankment body.
Keyword: Wedok embankment; slope stability; finite element; subgrade; PVD.

## PENDAHULUAN
Semburan  lumpur  Sidoarjo  hingga  saat  ini  terus aktif  sehingga  Pusat  Pengendalian  Lumpur Sidoarjo (PPLS) berencana membangun Tanggul Wedok  di  sisi  timur  tanggul  utama  guna mengantisipasi  luapan  lumpur  agar  tidak  meluas di daerah sekitar. Menurut Widodo dan Hariyanto (2016)  lumpur  Sidoarjo  diklasifikasikan  menjadi empat  kelas  yaitu  air  berlumpur,  lumpur  basah, lumpur  kering,  dan  lumpur  mulai  mengering. Lumpur basah memiliki potensi yang besar untuk merusak tanggul. Persebaran lumpur basah berada di sebelah timur area semburan lumpur Sidoarjo. Tanggul Wedok akan dibangun di atas tanah dasar
berupa tanah lunak sehingga dalam pembangunannya  diperlukan  perbaikan  tanah (Badan Penanggulangan Lumpur Sidoarjo, 2016).
Kondisi  ini  memiliki  kemiripan  dengan bendungan  Marangkayu  di  Kalimantan  Timur. Pengaplikasian rekayasa geoteknik berupa pemasangan Prevabricated Vertical Drain (PVD) pada  tanah  dasar  di  bendungan  Marangkayu terbukti  mampu  membantu  meningkatkan  nilai faktor  keamanan  (FK)  pada  tubuh  bendungan (Raden dkk., 2016).
Tanggul  Wedok  secara  prinsip  memiliki instrumentasi  yang  sama  dengan  bendungan  tipe urugan.  Tipe  instrumentasi  bendungan  urugan
serbasama  yang  digunakan  dalam  pembuatan tanggul wedok. Tipe instrumentasi ini menggunakan  material  timbunan  yang  seragam (Badan  Standarisasi  Nasional,  2004).  Material timbunan  dipilih  dari  2  jenis  material  yakni  : berasal  dari borrow  area dan  material  campuran (70% borrow  area dan  30%  endapan  lumpur Sidoarjo).
Berdasarkan  uraian  di  atas,  maka  diperlukan kajian  mengenai  kekuatan  tanah  dasar  dan kestabilan tubuh tanggul. Pada penelitian ini akan dilakukan  pengaplikasian  rekayasa  geoteknik berupa PVD dalam analisis (FK).

## Tanah Dasar
Tanah dasar merupakan permukaan tanah asli atau tanah timbunan yang dipadatkan untuk perencanaan bangunan. Pada pekerjaan keteknikan  tanah  merupakan  objek  vital  karena menjadi  landasan  dalam  meletakkan  konstruksi. Untuk  itu,  diperlukan  kondisi  tanah  yang  stabil untuk mendukung pembangunan tanggul. Schmertmann  (1978)  menghubungkan  antara tekanan  konus  (qc), friction  ratio (FR)  dan  jenis tanah berdasarkan uji sondir pada Gambar 1.

## Daya Dukung Tanah Dasar
Dalam  pembangunan  suatu  konstruksi  perlu memperhatikan  kekuatan  tanah  memikul  beban konstruksi.  Kemampuan  tanah  untuk  memikul beban  maksimum  yang  diijinkan  disebut  daya dukung  tanah.  Secara  kuantitatif  daya  dukung tanah dapat dihitung dari persamaan 1 dan 2.
qall   = 𝑄𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹

## (1)
Keterangan :  qall    = tegangan tanah yang diizinkan Qult  = daya dukung batas SF     = faktor keamanan (tanggul 2)
γ x h = 𝑐 𝑥 𝑁𝑐
𝑆𝐹 (2)
Keterangan : γ   = berat jenis (kN/m 3 ) h   = ketinggian material yang diizinkan c   = kohesi (kN/m 2 )
Nc = faktor-faktor daya dukung tanah (lempung 5,14)

## Stabilitas Tubuh Tanggul
Analisis  kestabilan  tubuh  tanggul  penting dilakukan untuk meminimalisir terjadinya kegagalan  tanggul.  Secara  umum  tujuan  dari stabilitas  tanggul  adalah  untuk  memperkirakan bentuk keruntuhan dan menentukan tingkat kera-
Gambar  1. Sistem  klasifikasi  tanah  berdasarkan usulan Schmertmann (1978).
Gambar  2. Simulasi  komponen  gaya  pada  lereng (Sukandi, 2011).
wanan tanggul terhadap longsoran serta merancang suatu tanggul timbunan agar memenuhi kriteria keamanannya (Sukandi, 2011). Gaya  yang  tegak  lurus  atau  normal  terhadap bidang miring cenderung mempertahankan kondisi  kesetimbangan  blok  massa.  Simulasi komponen  gaya  yang  bekerja  pada  stabilitas lereng dapat dilihat pada Gambar 2.
Nilai  syarat  faktor  keamanan  minimum dalam  analisis  kestabilan  lereng  berdasarkan Badan Standarisasi Nasional (2016) dapat dilihat pada Tabel 1.

## METODOLOGI
Dalam kajian kekuatan tanah dasar dan penentuan kesatabilan  tubuh  tanggul  diperlukan  data meliputi  :  jenis  litologi,  sifat  fisik  dan  mekanik tanah dasar dan timbunan. Data diperoleh dengan metode pemetaan permukaan dan bawah permukaan. Pemetaan bawah permukaan dilakukan dengan cara penyelidikan geoteknik.
Selanjutnya analisis kestabilan tanggul dilakukan dengan  bantuan  program  Phase2  V8.0  berbasis elemen hingga.
Metode  elemen  hingga  merupakan  metode numerik  yang  digunakan  untuk  memecahkan permasalahan  keteknikan  yang  berkaitan  dengan analisis struktur, perpindahan panas, aliran fluida, perpindahan masa dan potensial elektromagnetik. Dalam metode elemen hingga, domain dari daerah yang  dianalisis  dibagi  menjadi  sejumlah  zona- zona  yang  lebih  kecil.  Zona-zona  kecil  tersebut dinamakan  elemen.  Elemen-elemen  tersebut dianggap  saling  berkaitan  satu  sama  lain  pada sejumlah  titik-titik  simpul.  Perpindahan  pada setiap  titik-titik  simpul  dihitung  terlebih  dahulu, kemudian  dengan  sejumlah  fungsi  interpolasi yang  diasumsikan,  perpindahan  pada  sembarang titik dapat dihitung berdasarkan nilai perpindahan pada titik-titik simpul. Selanjutnya regangan yang terjadi  pada  setiap  elemen  dihitung  berdasarkan besarnya  perpindahan  pada  masing-masing  titik simpul. Berdasarkan nilai regangan tersebut dapat dihitung  tegangan  yang  bekerja  pada  setiap elemen (Ambarini dkk, 2014).
Metode  elemen  hingga  dapat  diasumsikan dengan fungsi  linear pada sumbu X dan sumbu Y (Mulyadi, 2011). Fungsi linear pada sumbu X dan Y  dimasukkan  ke  dalam  matriks  kemudian dimasukkan  ke  dalam  invers  koordinat  matriks sesuai persamaan 2.1.
Keterangan ɑ 1 = X 2 Y 2 - X 2 Y 2 ɑ 2 = X 2 Y 1 – X 1 Y 2 ɑ 3 = X 1 Y 2 - X 2 Y det  =  X 2 Y 2 -  X 2 Y 2 +  X 1 (Y 2 -Y 2 )+Y 1 (X 2 -X 2 )  =  2  (area segitiga elemen)
Tabel 1. Persyaratan faktor keamanan bendungan tipe urugan (Badan Standarisasi Nasional, 2016).
Kondisi Tanggul Syarat FK Tanpa Beban Gempa Beban Gempa OBE Beban Gempa MDE Kosong 1,3 1,2 1,0 Banjir 1,3 1,2 1,0 Surut tiba-tiba 1,3 1,1 1,0

## HASIL PENELITIAN
Secara  umum  daerah  penelitian  memiliki relief  landai  berkisar  antara  5m-12m  dengan bentuklahan antropogenik (Gambar 4).

## Kondisi Geologi Teknik
Berdasarkan pemetaan geologi lokasi penelitian  tersusun  oleh  dua  satuan litologi  yaitu satuan  endapan  lumpur  Sidoarjo  dan  satuan alluvial. Kedua satuan tersebut dibedakan kembali berdasarkan  sifat  keteknikannya  menjadi  tiga satuan  litologi  yaitu  satuan  tanah  urugan,  satuan lumpur  Sidoarjo,  dan  satuan  tanah  asli  (Gambar 5).
Hasil pengujian bawah permukaan diperoleh hasil yang hampir sama antara pengujian sondir-1, sondir-2,  dan  hasil  pemboran.  Profil  penampang bawah permukaan tanah ini terdapat lapisan pasir yang  melensa.  Semakin  ke  arah  timur,  lapisan pasir  semakin  menipis  dan  diinterpretasikan menghilang. Hal ini karena pada sondir dua tidak terdapat fraksi kasar seperti terlihat pada Gambar 6.

## Pengujian Laboratorium
Pengujian  laboratorium  sifat  fisik  dan mekanika tanah pada percontoan tanah dasar pada titik  DB-1  diperoleh  hasil  seperti  terlihat  pada Tabel 2 dan  Tabel 3.
Tabel 2 . Sifat fisik tanah Kedalaman Wc Gs Γt LL PL IP (m) (%) (t/m³) 02,00-02,50 08,00-08,50 12,00-12,50 18,00-18,50 22,00-22,50 28,00-28,50 70 118 129 121 151 101 2,57 2,57 2,50 2,51 2,52 2,50 1,47 1,38 1,35 1,37 1,39 1,42 63 56 56 67 75 79 38 30 28 34 43 41 25 26 28 33 32 38 Tabel  3. Sifat  mekanik  tanah  (Balai  Litbang  Sungai, 2018). Kedalaman Strength Compressibility (m) C ɸ Λ Cv OCR Kg/ (°) 02,00-02,50 08,00-08,50 12,00-12,50 18,00-18,50 22,00-22,50 28,00-28,50 0,15 0,13 0,11 0,17 0,18 0,13 - - - - - - 0,300 0,359 0,353 0,344 0,349 0,292 0,041 0,025 0,023 0,028 0,032 0,013 3,75 1,35 1,77 1,00 0,86 1,00 (2.1) det
Gambar 4. Relief lokasi penelitian.
Gambar 5. Peta geologi teknik daerah penelitan.
Gambar 6. Penampang bawah permukaan (Balai Litbang Sungai, 2018)

## Karakteristik Tanah Dasar
Ketebalan  lapisan  tanah  dasar  berdasarkan  daya dukung  tanah  yang  diijinkan  dihitung  sebagai berikut
qall   = 𝑄𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹 SF ≈ 2 γ x h = 𝑐 𝑥 𝑁𝑐 𝑆𝐹 Nc ≈ 5,14; untuk tanah lempung (Terzaghi, 1943)
1,8 x h = 1,5 𝑥 5,14
2 1,8 x h = 3,855 h = 2,1416 h = 2,15 m

## Faktor Gempa
Berikut  perhitungan  kelas  resiko  gempa  dengan menghitung pembobotan faktor kapasitas tanggul, tinggi  tanggul,  kebutuhan  evakuasi,  dan  tingkat kerusakan hilir (BSN, 2004).
1. Kapasitas tanggul (FR k ) = 3,52 juta m³
2. Tinggi tanggul (FR t ) = 5 m
3. Kebutuhan evakuasi (FR e
) = >1000 jiwa
4. Tingkat kerusakan hilir (FR h )  =sangat tinggi
Berdasarkan  perhitungan  kelas  risiko  gempa pada daerah rencana tanggul Wedok, perhitungan faktor resiko total sebagai berikut : FRtot =  FR k + FR t + FR e + FR h = 4 + 0 + 12 + 12 = 28 (III, tinggi)
Modifikasi  perhitungan  koefisien  gempa lokasi penelitian seperti berikut ini : a. Perhitungan dengan Gempa OBE 50 K h =  K o x (2,0 – 0,6 x (Y/H))
=  0,076 x (2,0 – 0,6 x (5/5)) =  0,106 b. Perhitungan dengan Gempa MDE 5.000 Kh =  Ko x (2,0 – 0,6 x (Y/H)) =  0,231x (2,0 – 0,6 x (5/5)) =  0,323
Nilai  koefisien  gempa  vertikal  merupakan setengah  dari  nilai  koefisien  gempa  horizontal. Simulasi apabila terkena gempa, koefisien gempa yang  dimasukkan  setengah  dari  nilai  koefisien gempa  sesungguhnya.  Berikut  hasil  dari  nilai koefisien  gempa  yang  menjadi  data  masukan dalam analisis rencana tanggul Wedok (Tabel 4).

## Kestabilan Tubuh Tanggul Tanpa perbaikan tanah dasar
Permodelan kestabilan tubuh tanggul tanpa sistem perbaikan  tanah  dasar  dengan  material  timbunan dari borrow area dapat dilihat pada Gambar 7(a) dan  untuk  hasil  kestabilan  tubuh  tanggul  tanpa perbaikan tanah dengan material campuran antara borrow  area 70%  dengan  lumpur  Sidoarjo  30% dapat dilihat pada Gambar 7(b).

## Rekayasa tanah dasar dengan pemasangan PVD
Hasil  analisis  dari  uji  laboratorium  diperoleh metode perbaikan tanah yang paling sesuai yaitu dengan  pemasangan  PVD  sedalam  20  meter dengan  jarak  1  meter  seperti  dimodelkan  pada Gambar 8.
Rekapitulasi  Nilai  SRF  (Strength  Reduction Factor).
SRF merupakan besaran di dalam shear reduction method ,  dimana  nilai  SRF  diasumsikan  sama dengan  nilai  FK  (Santoso  dkk,  2016).  Hasil perhitungan  SRF  tubuh  tanggul  pada  rencana tanggul  Wedok  secara  keseluruhan  dapat  dilihat pada Tabel 5.

## PEMBAHASAN Kondisi Relief dan Lumpur Daerah Penelitian
Kondisi daerah genangan lumpur memiliki relief yang lebih tinggi sedangkan wilayah pemukiman berada  pada  relief  rendah.  Pada  bagian  selatan wilayah  pemukiman  berupa  cekungan.  Kondisi relief seperti ini sangat berbahaya apabila tanggul utama  mengalami  kerusakan.  Limpasan  lumpur akan  menuju  ke  daerah  yang  lebih  rendah  dan terakumulasi  ke  cekungan.  Secara  umum  daerah penelitian  sebagian  besar  didominasi  keberadaan tipe  lumpur  air  berlumpur  yang  memiliki kemampuan merusak tanggul paling tinggi.
Pengujian  sondir  memperlihatkan  hasil  yang cukup konsisten antara sondir satu dan sondir dua. Berdasarkan  hubungan  antara  qc  (kg/cm 2 )  dan rasio gesekkannya Fn (%), lapisan tanah dasar di bawah  urugan  didominasi  oleh  lapisan  lempung dan  lanau  berkonsistensi  sangat  lunak  sampai dengan lunak hingga akhir penyelidikan sondir. Pada  titik  sondir  S-1  ditemukan  sisipan  lensa kepasiran  sangat  lepas  dengan  nilai  Qc  =  11 kg/cm²  sampai  20  kg/cm²,  yang  berada  pada kedalaman ± 4,6 m sampai 7,2 m. Pengujian pada titik sondir  S-1 dan  S-2  terhenti  pada  kedalaman 30 m.
Hasil  pengujian  kadar  air  diperoleh  nilai  antara 70%  hingga  151%.  Jenis  tanah  yang  diperoleh yaitu silty  clay ,  sedangkan  klasifikasi  tanah (cassagrande)  yaitu  MH  &  OH  (lanau  anorganik kompresibilitas tinggi dan lempung).
Tabel 4. Nilai koefisien gempa yang dimasukkan ke dalam software Phase V8.0 No Periode Ulang (T) K h K v 1. ½ 50 (OBE) 0,053 0,0265 2. ½ 5.000 (MDE) 0,161 0,0805
Tabel 5. Rekapitulasi Nilai SRF Material FK Nilai   Keterangan Syarat SRF 1. TANPA PERBAIKAN TANAH DASAR Tanpa Beban Gempa Borrow area 1,3 0,68 Tidak Aman Campuran 1,3 0,67 Tidak Aman 2. REKAYASA GEOTEKNIK (PVD) A. KONDISI TANGGUL KOSONG Tanpa Beban Gempa Borrow area 1,3 1,47 Aman Campuran 1,3 1,38 Aman Dengan Beban Gempa OBE Borrow area 1,2 1,22 Aman Campuran 1,2 1,2 Aman Dengan Beban Gempa MDE Borrow area 1,0 1,15 Aman Campuran 1,0 1,06 Aman B. KONDISI TANGGUL BANJIR Tanpa Beban Gempa Borrow area 1,3 1,55 Aman Campuran 1,3 1,43 Aman Dengan Beban Gempa OBE Borrow area 1,2 1,46 Aman Campuran 1,2 1,25 Aman Dengan Beban Gempa MDE Borrow area 1,0 1,27 Aman Campuran 1,0 1,1 Aman C. KONDISI TANGGUL SURUT TIBA-TIBA Tanpa Beban Gempa Borrow area 1,3 1,4 Aman Campuran 1,3 1,07 Tidak Aman Dengan Beban Gempa OBE Borrow area 1,1 1,19 Aman Campuran 1,1 0,9 Tidak Aman Dengan Beban Gempa MDE Borrow area 1,0 1,05 Aman Campuran 1,0 0,8 Tidak Aman
Gambar 7. Analisis kestabilan tubuh tanggul dengan material timbunan dari (a) borrow area dan (b) timbunan campuran.
Gambar 8. Analisis kestabilan tubuh tanggul dengan material timbunan campuran.
(b)
(a)
Berdasarkan hubungan potensi pengembangan dan PI (Chen, 1988), jenis tanah tersebut memiliki potensi  mengembang  tinggi.  Kondisi  tersebut Pengembangan  yang  tinggi  jika  dilakukan rekontruksi bangunan diatasnya dapat menyebabkan kegagalan tanggul.
Hubungan  Karakteristik  Tanah  Dasar  dan Kestabilan Tubuh Tanggul
Berdasarkan perhitungan daya dukung tanah yang telah  dilakukan,  tanah  dasar  hanya  mampu menahan  beban  tanggul  dengan  dimensi  tinggi 2,15  meter.  Untuk  mencapai  daya  dukung  yang diinginkan  (tinggi  tanggul  5  m)  maka  dilakukan perbaikan  tanah.  Perbaikan  tanah  dilakukan dengan metode geotextile jenis nonwoven dengan posisi  vertikal  atau  lebih  dikenal  dengan Prefabricated Vertical Drain (PVD).
Perhitungan  kestabilan  tubuh  tanggul  yang dilakukan pada material dari borrow area maupun material campuran dari borrow area 70% dengan lumpur  Sidoarjo  30%  yang  diletakkan  di  atas tanah  dasar  tanpa  adanya  sistem  perbaikan menunjukkan  nilai  tidak  aman  (Tabel  5),  yakni 0,68 dan 0,67. Nilai tersebut termasuk dalam nilai kritis.
Perhitungan  dilakukan  kembali  pada  tubuh tanggul  dengan  memasukkan  simulasi  sistem perbaikan  tanah  PVD.  Parameter  masukan  pada program  Phase  V8.0    yaitu  kekakuan  normal dengan  notasi  EA    sebesar  260  kN/m.  Panjang rencana  pemasangan  PVD  sekitar  20  m. Penentuan  panjang  PVD  dari  lapisan  lempung lunak  dengan  jarak  1  m.  Penambahan  beban material  timbunan  dilakukan  secara  bertahap untuk mencegah terjadinya kegagalan rekontruksi tanggul.  Pemberian  beban  timbunan  dilakukan secara bertahap dengan tujuan untuk meningkatkan  kekuatan  tanah  lempung  secara bertahap pula dan mengingat kondisi tanah dasar tidak memungkinkan untuk diberi beban timbunan sesuai ketinggian yang direncanakan. Pembebanan tahap awal setelah pemasangan PVD dimaksimalkan  pada  2,15  m  sesuai  dengan  hasil perhitungan daya dukung tanah.
Hasil  perhitungan  SRF  pada  tubuh  tanggul baik menggunakan material borrow area maupun campuran  menunjukkan  bahwa  ada  peningkatan nilai.  Dari  kondisi  kritis  ke  kondisi  aman. Perhitungan  SRF  yang  dilakukan  pada  3  kondisi tanggul,  yakni  kosong,  banjir  dan  surut  tiba-tiba menghasilkan kondisi aman.
Berdasarkan  rekapitulasi  perhitungan  SRF pada Tabel 5, perbaikan tanah dengan PVD efektif untuk  meningkatkan  faktor  keamanan  pada rencana  tanggul  Wedok.  Material  timbunan  dari borrow area memiliki nilai SRF yang lebih tinggi dibandingkan  dengan  material  timbunan  dari campuran  anatara borrow  area 70%  dengan lumpur  Sidoarjo  30%.  Material  timbunan  dari borrow  area memiliki  nilai  keamanan  di  atas persyaratan faktor keamanan tanggul tipe urugan pada berbagai kondisi sehingga material timbunan dari borrow  area dapat  digunakan  pada pembangunan tanggul Wedok sedangkan material timbunan dari campuran antara borrow area 70% dengan  lumpur  Sidoarjo  30%  memiliki  nilai keamanan  di  atas  persyaratan  faktor  keamanan tanggul tipe urugan pada kondisi tanggul kosong dan  tanggul  banjir.  Namun  pada  kondisi  tanggul surut tiba-tiba nilai keamanan berada di bawah FK syarat  baik  pada  kondisi  tanpa  beban  gempa, dengan beban gempa OBE maupun dengan beban gempa MDE sehingga material campuran ini tidak disarankan  untuk  pembangunan  tanggul  pada lumpur Sidoarjo.

## KESIMPULAN
Pada lumpur Sidoarjo sebelah timur terdapat tipe  air  berlumpur  yang  memiliki  potensi  besar merusak  tanggul  utama.  Berdasarkan  hasil pemetaan geologi daerah penelitian diperoleh dua satuan  litologi  yaitu  satuan  endapan  lumpur Sidoarjo dan satuan endapan aluvial. Berdasarkan hasil  pemetaan  geologi  teknik  diperoleh  tiga satuan  litologi  yaitu  satuan  tanah  urugan,  satuan lumpur  Sidoarjo,  dan  satuan  tanah  asli  (lempung pasiran).  Kekuatan  tanah  dasar  tanpa  perbaikan tanah pada daerah penelitian dapat menahan beban material timbunan setinggi 2,15 meter. Perbaikan tanah dasar dengan PVD efektif dilakukan karena dapat  mempercepat  proses  konsolidasi  dan meningkatkan  kestabilan  tanggul.  Dari  hasil analisis  kestabilan  pada  rencana  tanggul  Wedok dengan software Phase2  V8.0  pada  material  dari borrow  area aman  dalam  berbagai  kondisi sedangkan  dengan  material  campuran  antara borrow  area 70%  dengan  lumpur  Sidoarjo  30% tidak aman.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis  mengucapkan  terima  kasih  kepada pihak Badan Penanggulangan Lumpur Sidoarjo  yang  telah  berkenan  memberikan
kesempatan  melakukan  pengukuran  data  di lokasi.

## DAFTAR PUSTAKA
Ambarini,  E.,  Hirnawan,  F.,  dan  Guntoro,  D., 2014.  Sistem  Stabilitas  Lubang  Bukaan Pengembangan dengan Menggunakan Rockbolt  dan  Sotcrete  di  Blok  Cikoneng  PT Cibaliung Sumberdaya Kabupaten Pandeglang,  Provinsi  Banten. Prosiding
Teknik Pertambangan . 168-172.
Badan  Penanggulangan  Lumpur  Sidoarjo,  2016. Data  Semburan  Lumpur  Sidoarjo. Surabaya: Badan Penanggulangan Lumpur Sidoarjo.
Badan  Standarisasi  Nasional,  2004. Pedoman Konstruksi  dan  Bangunan  :  Instrumentasi Tubuh Bendungan Tipe Urugan dan Tanggul.
Jakarta: Badan standarisasi Nasional.
Badan  Standarisasi  Nasional,  2016. Metode Analisis  Stabilitas  Lereng  Bendungan  Tipe Urugan. Jakarta: Badan Standarisasi Nasional.
Balai  Litbang  Sungai  Surakarta,  2018. Laporan Rancangan  Pembangunan  tanggul  Wedok Lumpur  Sidoarjo. Surakarta:  Balai  Litbang Sungai Surakarta.
Chen, F. H., 1988. Foundation on Expansive Soil Development  in  Geotechnical  Engineering . New York: Elsevier.
Mulyadi,  S.,  2011.  Analisa  Tegangan  Regangan Produk Tongkat Lansia dengan Menggunakan Metode Elemen Hingga. Jurnal Rotor . (4)1.
Raden, W. M., Hamdan, I. M., Bemby, S., 2016.
Pemodelan Vertical Drain dengan Menggunakan  Model  Elemen  Hingga  pada Analisis Konsolidasi di Bendungan
Marangkayu Kalimantan Timur. Reka Racana . 2(3).
Santoso,  Sari,  E.,  Wibawa,  A.,  dan  Tobing,  R.,
2016. Analisis Kestabilan Lereng Menggunakan  Kesetimbangan  Batas  dan Metode  Elemen  Hingga  di  Kecamatan wonolelo  Sawangan,  Kabupaten  Magelang, Jawa Tengah. Jurnal Teknik UPN . 8(2).
Schmertmann,  J.  H.,  1978. Guidelines  for  Cone Penetration  Test,  Performance  and  Design.
Washington, DC: Departement of Transportation . Sukandi,  2011. Analisis  Kestabilan  Tanggul Penahan Luapan Lumpur Berdasarkan Deformasi Tanah Bawah Permukaan Tanggul Menggunakan  Metode  Elemen  Hingga  dan Aplikasi Plaxis . Surabaya: Badan Penanggulangan Lumpur Sidoarjo.
Terzaghi,  K.,  1943. Theoretical  Soil  Mechanics . New York : Wiley.