## Aplikasi Uji Kuat Geser Dalam Remediasi Lereng Tambang Aspal Di PT
Karunia Alam Indonesia Kec. Lasalimu Kab. Buton, Provinsi Sulawesi

## Tenggara
( Application of Shear Strength Test in Remediation of Asphalt Mining Slope of Pumal at PT Kurnia Alam Indonesia, Lasalimu Subdistrict, Buton Regency, Southeast Sulawesi Province )
Novandri Kusuma Wardana 1
1 Jurusan Teknik Pertambangan, Fakultas Teknik Universitas Bangka Belitung

## Abstract
Mining activities iscommonlyto work with the problem of deformation or rock movement, this is causing the shift of rock mass and generated in the occurrence of landslides activity. Slope Stability Analysis required  that the slope in stable condition. Therefore, stable bench is needed to prevent failure bench that bring about interference either tool traffic or loading material during production process. Testing of UCS  value  is  done  on  6  lithology  that  is  on  asphalt  lithology,  mudstone,  siltstone,  sandstone  and claystone. Based on the results of laboratory testing show that value of cohesion and friction angle to generate  by  using  Generalized  Hoek  Brown  Failure  Criterion  method.The  values  of  cohesion  and friction  angle  in  asphalt  are  0.080712  MPa  and  26.3176  º.  Asphalt  Rock  Mass  Strength  Value  is 0.145453  MPa.  The  values  of  cohesion  and  friction  angle  in  mudstone  are  0.075424  MPa  and 17.4773º. Rock Mass Value The mudstone rock is 0.220617 MPa. The values of cohesion and friction angle  in  siltstone  are  0,105107  MPa  and  28,2864º.  Rock  Mass  Strength  siltstone  rock  is  0.311426 MPa.  The  values  of  cohesion  and  friction  angle  in  the  sandstone  are  0.180389  MPa  And  38.9621º. Rock  mass  strength  sandstone  rock  is  0.739092  MPa.  The  values  of  cohesion  and  friction  angle  in siltstone  are  0.180389  MPa  And  38.9621º.  The  Power  of  Mass  The  siltstone  rock  is  0.739092 MPa.The  values  of  cohesion  and  friction  angle  in  mudstone  are  0.180389  MPa  And  38.9621º.  Rock Mass  Strength  value  The  mudstone  rock  is  0.739092  MPa.  Given  that  in  Geological  Strength  Index method only qualitative data will be more accurate using RMR method so it can get quantitative data.
Keywords: RMR, GSI, UCS, Rock Mass Strength

## 1. Pendahuluan
Lereng merupakan permukaan tanah (material)  terbuka  yang  membentuk  sudut tertentu dengan bidang datar (horizontal). Lereng dapat  terjadi  secara  alamiah  atau  buatan  yang direkayasa  oleh manusia.  Longsoran merupakan keruntuhan  dari  massa  tanah  (material)  yang berada  di  bagian  bawah  dan  menunjukkan adanya  ketidakstabilan  dalam  lereng.  Potensi ketidakstabilan yang terjadi pada lereng tambang terbuka biasanya akan selalu membutuhkan  penanganan  khusus  terutama atas  dua  hal,  yaitu  keselamatan  pekerja  dan keselamatan  peralatan  yang  terdapat  di  dalam tambang.  Disamping  itu,  akibat  dari  kondisi lemah  pada  badan  bijih  menyebabkan  batuan samping  berpotensi jatuh  dan  hal tersebut  dapat mengakibatkan keuntungan dari operasi penambangan mungkin akan berkurang jika
* Korespodensi Penulis:  ( Novandri Kusuma Wardana) Jurusan  Teknik  Pertambangan,  Fakultas  Teknik Universitas Bangka Belitung
terjadi failure pada  batuan  di  sekitar bench pada hal  ini.  Analisis  ini  berfungsi  untuk  menganalisis kekuatan (strength) dari  massa  batuan  sebagai saat  proses  penambangan.  Untuk  menjamin lereng  tambang  tetap  dalam  keadaan  stabil, diperlukan  suatu  analisis  yang  dapat  menangani bahan  dasar  dalam  analisis  kestabilan  lereng selanjutnya.
Analisis  kekuatan  massa  batuan insitu masih menjadi  prioritas  dalam  proyek  penggalian open pit pada  skala  besar, misalnya metode langsung dengan  uji  kuat  tekan  uniaksial  dan  uji  geser langsung  blok  tetapi  pada  pengujian  tersebut hanya  untuk  mendapatkan  kekuatan  puncaknya saja.  Sebelum  mencapai  kekuatan  puncak batuan  akan  melewati  suatu  tahap  yang  dikenal sebagai  kekuatan  luluh (yield  strength) yaitu batas  akhir  kekuatan  batuan  dari  prilaku  elastik, kemudian  berubah  menjadi  deformasi  plastik dengan  memulainya  deformasi  permanen  dan akhirnya  mencapai  kekuatan  puncak.  Namun pada kekuatan sesungguhnya dilapangan sangat bervariasi  dan  runtuhan  diawali  dari  titik  paling
kritis merambat secara bertahap hingga mencapai runtuhan akhir.
Pada  penelitian  ini  akan  menggunakan metode  tidak  langsung  yang  telah  digunakan selama  ini  untuk  menentukan  kekuatan  massa batuan  serta  mengetahui  kekuatan  puncak. Metode  ini  berdasarkan  kekuatan  estimasi  dari kekuatan uji laboratorium dan Geological Strength  Index (GSI)  pada  kriteria Generalized Hoek–Brown maupun klasifikasi massa batuan.

## Lokasi dan Kesampaian Daerah
Lokasi  PT.  Karunia  Alam  Indonesia  secara administratif termasuk dalam  wilayahKecamatan Lasalimu,  Kabupaten  Buton,  Provinsi  Sulawesi Tenggara  (Gambar.1.1).  PT.  Karunia  Alam Indonesia sebagai pemegang Izin Usaha Pertambangan
Eksplorasi bahan galian Aspalseluas  ±300  Ha  di  Kecamatan  Lasalimu, Kabupaten Buton, Provinsi Sulawesi Tenggara.
Lokasi  Kuasa  Pertambangan  Eksplorasi  PT. Karunia Alam Indonesia terletak di sebelah timur laut Pulau Buton berjarak sekitar 85 km dari kota Bau  Bau,  tepatnya  dikecamatan  Lasalimu, Kabupaten  Buton,  Sulawesi  Tenggara  (Sultra). Untuk mencapai daerah penelitian dapat ditempuh dari kota Bau Bau dengan menggunakan  kendaraan  roda  empat  hingga Desa Nambo yang memakan waktu sekitar 2 jam melalui  jalan  Trans  Pulau    Buton.  Dari  Desa
Nambo   ke lokasi site dapat  ditempuh  selama  15 menit sejauh 2 km dengan melewati haul road PT. Enercoal.  Peta  lokasi  Daerah  Penelitian  PT Karunia  Alam  Indonesia  dapat  dilihat  pada gambar  1.1.  Keadaan  topografi  di  daerah Pertambangan  Eksplorasi  PT.  Karunia  Alam Indonesia adalah mendatar dengan ketinggian 30 meter  diatas  muka  air  laut,  sedangkan  daerah perbukitannya  setinggi  120  meter  dan  dialiri banyak  sungai-sungai  kecil.  Pada  daerah  yang lebih  rendah  dipenuhi  oleh  sawah  masyarakat, perkebunan  jambu  mete  dan  padang  rumput. Sedangkan daerah perbukitannya dipenuhi dengan hutan.Geologi daerah penelitian merupakan  daratan  berbukit  bukit  yang  dibatasi oleh  laut  dibagian  utara.  Kemiringan  lereng perbukitan  berkisar  antara  20 o dan  50 o .  akan tetapi  pada  beberapa  tempatmencapai lebih  dari 70 o .  Kenampakan  morfologi  sebagian  besar dibentuk  oleh  batugamping  dan  konglomerat yang  terbentuk  pada  perbukitan  bergelombang terjal.  Pada  beberapa  tempat  menunjukkan morfologi  seperti plateau yang  disusun  oleh batugamping    Wapulaka  dengan  kenampakan berupa  undak  undak  yang  menempati  tepi pantai.Daerah  penelitian  mempunyai  ketinggian antara  5  –  70  m,  akan  tetapi  di  beerapa  tempat mencapai  ketinggian  120  m  diatas  permukaan laut.
Gambar 1.1 Peta lokasi daerah penelitian PT. Karunia Alam Indonesia, Kec. Lasalimu, Buton, Sulawesi Tenggara.
Gambar 1.2 Peta Singkapan Aspal Kec. Lasalimu, Buton.

## Tinjauan Pustaka
Kekuatan Geser Batuan
Semua massa batuan memiliki bidang-bidang diskontinu  seperti  kekar,  bidang  perlapisan,  dan sesar.  Pada  kedalaman  yang  dangkal  dimana tegangan-tegangan  yang  bekerja  sangat  rendah atau  dapat  diabaikan,  runtuhan  yang  terjadi massa  batuan  lebih  banyak  dikendalikan  oleh luncuran  pada  bidang  diskontinu.Salah  satu contoh  dari  kasus  ini  yaitu  pembuatan  lereng- lereng  pada  kegiatan  tambang  terbuka.  Dalam mendesain  lereng  tambang,  perlu  mengetahui parameter-parameter yang menunjukkan kekuatan  geser  batuan.  Parameter-parameter tersebut adalah kohesi (c) dan sudut geser dalam (  )  yang  diperoleh  dengan  melakukan  uji  geser langsung di laboratorium (gambar 1.3 menunjukkan  mekanisme  uji  geser  langsung yang digunakan di laboratorium) dan perhitungan secara  empiris  dengan  teori  kriteria  Hoek ( Generalized Hoek-Brown Criteria ).
Gambar 1.3 Mekanisme Uji Kuat geser Pada  perpindahan  yang  relatif  kecil, batuan  akan  mengikuti  perilaku  elastis.  Hal  ini ditandai dengan hubungan linear antara tegangan  geser  dan  perpindahan.  Kemiringan garis  linier  tersebut,  menurut  Goodman  (1976), adalah  kekakuan  geser  ( shear  stiffness )  batuan. Setelah  melewati  tahap  elastis,  pada  umumnya batuan  akan  mengalami  deformasi  plastis  dan kemudian  runtuh  ( failure )  ketika  tegangan  yang bekerja mencapai kekuatan geser puncak batuan. Setelah  itu,  tegangan  geser  yang  digunakan untuk  menggeser  batuan  akan  turun  hingga mencapai nilai yang konstan dan disebut dengan kekuatan sisa batuan.
Kemiringan garis kekuatan puncak merupakan  sudut  geser  dalam  puncak  (  p )  dan perpotongannya  dengan  sumbu  tegangan  geser adalah  kohesi  puncak  (c p ),  demikian  juga  halnya dengan  kekuatan  geser  sisa,  yaitu  sudut  geser dalam sisa atau residual (  r ) dan kohesi sisa (c r ).
Gambar 1.4 Kurva Tegangan – Perpindahan geser pada Tegangan Normal Konstan
Kriteria Hoek Brown
Pada tahun 1980 Hoek dan Brown mengusulkan  suatu  hubungan  antara  tegangan utama maximum dan minimum untuk menentukan  runtuhan  yang  terjadi  pada  batuan utuh ( Intact rock ) dan batuan retak ( Broken rock ). Kriteria  keruntuhan Hoek – Brown juga dikembangkan    untuk  dapat  memperkirakan kekuatan  geser  dalam  massa  batuan  yang terkekarkan ( Jointed rock mass ). Kriteria keruntuhan  ini  berawal  dari  hasil  penelitian  oleh Hoek dan Brown mengenai mekanisme pecahan batuan  utuh  dan  perilaku  massa  batuan  yang terkekarkan. Hoek-Brown membuat suatu persamaan  yang  menggambarkan  hubungan antar tegangan utama yaitu (Evert Hoek, Hoek – Brown Failure Criterion , 2002) : 5 , 0 3 1 ' 3 ' '          s m ci ci      .......................... (1.1)
dimana :
- σ 1 dan  σ 3 adalah  tegangan  utama  efektif mayor dan minor pada runtuhan ( failure ). - σ ci adalah  kekuatan  tekan  uniaksial  pada batuan utuh.
-  m  dan  s  adalah  nilai  konstanta  material dimana s = 1 untuk batuan utuh. Hoek memperkenalkan konsep kriteria Generalized Hoek-Brown dimana bentuk plot dari tegangan  utama  dalam  lingkaran  Mohr  dapat disesuaikan  dengan  adanya  nilai  konstanta  a yang  dimasukkan  dalam  persamaan  2  sehingga persamaannya  menjadi  (Evert  Hoek, Hoek  – Brown Failure Criterion , 2002) : a
ci b ci s m         
     ' ' ' 3 3 1 ............................ (1.2)
dimana  m b merupakan  nilai  reduksi  dari konstanta  material  m i dan  didapat  dari  (Evert Hoek, Hoek – Brown Failure Criterion , 2002) :
        
D GSI m m i b 14 28 100 exp .............................  (1.3)
s dan a merupakan  konstanta  untuk  massa batuan  yang  diberikan  dari  hubungan  (Evert Hoek, Hoek – Brown Failure Criterion , 2002) :
 
       D GSI s 3 9 100 exp ........................................ (1.4)
  3 / 20 15 / 6 1 2 1      e e a GSI .............................. (1.5) Hubungan Mohr Coulomb Dan Hoek Brown
Kebanyakan software geoteknik masih mengacu  pada  kritreria  keruntuhan  Mohr- Coulomb,  sehingga  perlu  menentukan  sudut geser  dalam  dan  kekuatan  kohesi  yang  setara untuk  masing-masing  massa  batuan.  Proses penyesuaian membutuhkan keseimbangan antara  daerah  atas  dan  bawah  pada  plot  Mohr– Coulomb,  sehingga  menghasilkan  persamaan untuk  mendapatkan  nilai  sudut  geser  dalam  dan kohesi  (Evert  Hoek, Hoek  –  Brown  Failure Criterion , 2002) :
                         1 3 1 3 1 ' 6 2 1 2 ' 6 sin ' a n b b a n b b m s am a a m s am   .. (1.6)              a a m s am a a m s m a s a c a n b b a n b n b ci              2 1 / ' 6 1 ) 2 )( 1 ( ' ' ) 1 ( ) 2 1 ( ' 1 3 1 3 3     (1.7)
dimana ci n    / max ' 3 3  Penentuan  nilai  σ 3max pada  lereng  dan terowongan  berbeda,  untuk  ler eng  nilai  σ 3 max didapat berdasarkan rumusan (Evert Hoek, Hoek – Brown Failure Criterion , 2002) : 91 . 0 max 3 ' 72 . 0 ' '         H cm cm     ................................. (1.8)
sedangkan pada terowongan nilai  σ 3 max didapat dengan rumusan (Evert Hoek, Hoek – Brown Failure Criterion , 2002) : 94 . 0 max 3 ' 47 . 0 ' '         H cm cm     ................................. (1.9)
Kekuatan  geser  Mohr- Coulomb  τ  yang  diberi tegangan normal dapat diketahui dengan mensubstitusi nilai c’ dan Φ’ kedalam persamaan (Evert  Hoek, Hoek  –  Brown  Failure  Criterion ,
2002) :
  H o  ................................................... (1.10)
Alur  tegangan  utama  mayor  dan  minor digambarkan dengan (Evert Hoek, Hoek – Brown Failure Criterion , 2002) :
' ' sin 1 ' sin 1 ' sin 1 ' cos ' 2 ' 3 1      
     c ....................  (1.11)

## 2. Metode Penelitian
Analisis  ini  digunakan  untuk  mendapatkan nilai  kohesi  dan  sudut  geser  dalam  dari  sebuah batuan. Input untuk program ini adalah dari hasil pengukuran struktur  dilapangan  dan  juga perhitungan  secara  manual  dengan  persamaan Hoek Brown-Mohr Coloumb
Nilai kekuatan Massa Batuan
Batuan  longsor  banyak  dipengarunhi  oleh beberapa  faktor,  misal  efek  dari  peledakan, aktivitas alat berat yang ada di area tambang, dll. Batuan yang sudah dalam keadaan longsor inilah yang dikatakan sudah dalam keadaan terganggu dan  kekuatan  batuannya  merupakan  kekuatan sisa.Hasil  dari  kekuatan  sisa  dari  batuan  hasil penelitian diperlihatkan dalam tabel 1.

## Nilai Kohesi dan Sudut Geser Dalam
Nilai  dari  kohesi  dan  sudut  geser  dalam didapat  dengan  cara  menggunakan  program RocLab.  Semua  data  yang  dimasukkan  dalam RocLab adalah bersatuan MPa.
Tabel 2.1. Kekuatan Massa batuan No lithology s ci GSI mi D
mb s a
c ( MPa) f ( 0 ) s c s t s cm
1 Asphalt 0,57585 68,33 19 0,7 3,33452 0,010154 0,50154 0,080712 26,3176 0,057619 -0,00175 0,145453 2 Mudstone 3,25 50 4 0,7 0,25642 0,000713 0,505734 0,075424 17,4773 0,083236 -0,00903 0,220617 3 Siltstone 1,61688 70 9 0,7 1,7313 0,012935 0,501355 0,105107 28,2864 0,18281 -0,01208 0,311426 4 Sandstone 2,35244 75 19 0,7 4,81056 0,026697 0,500911 0,180389 38,9621 0,383106 -0,01306 0,739092 5 Siltstone 2,10915 75 9 0,7 2,27868 0,026697 0,500911 0,145602 31,5389 0,343486 -0,02471 0,491282 6 Mudstone 3,45999 64,17 4 0,7 0,55846 0,005554 0,5021 0,114428 23,6302 0,255059 -0,03441 0,388137
Tabel 2.2. Nilai Kohesi dan Sudut Geser Dalam

## 3. Pembahasan
NO Lithology
ci
GSI m i D mb s a c (MPa) ( 0 ) 1 Asphalt 0,575847 68,33 19 0,7 3,33452 0,0101543 0,50154 0,080712 26,3176 2 Mudstone 3,25 50 4 0,7 0,256415 0,0007128 0,505734 0,075424 17,4773 3 Siltstone 1,61688 70 9 0,7 1,7313 0,0129349 0,501355 0,105107 28,2864 4 Sandstone 2,35244 75 19 0,7 4,81056 0,0266974 0,500911 0,180389 38,9621 5 Siltstone 2,10915 75 9 0,7 2,27868 0,0266974 0,500911 0,145602 31,5389 6 Mudstone 3,45999 64,167 4 0,7 0,558461 0,005554 0,5021 0,114428 23,6302
Deskripsi  massa  batuan  dilakukan  untuk mendapatkan  parameter  parameter  dari  massa batuan  di  daerah  penelitian.  Pendiskripsian dilakukan pada lapisan Asphalt , Mudstone, Siltstone dan Sandstone di  PT.  Karunia  Alam Indonesia  pada section E-E’.  Pendiskripsian  juga dilakukan secara urut dengan panduan dari ITSB Stratigraphic Coloumn . Namun dengan menggunakan deskripsi Geoteknik  dalam menentukan  estimasi  kekuatan batuan  masih  terdapat  beberapa  kekurangan, antara lain :
a.  Dalam  penentuan  kekuatan intact masih sebatas  estimasi  yaitu  menduga  –  duga,  dan dugaan setiap orang pastilah berbeda – beda.
b.  Dalam  penentuan  nilai  GSI  masih  dengan bantuan  tabel,  setiap  orang  pendapatnya pasti berbeda – beda.
c.  Penentuan  dalam  pemakaian  nilai  D,  yaitu suatu  nilai  yang menunjukkan  apakah  batuan dalam  keadaan  yang  masih  alami  ataukah sudah terganggu. Banyak teori yang menjelaskan  tentang  nilai  yang  harus  dipakai yaitu  antara  0  –  1,  tapi  dalam  penentuannya masih  rancu  karena  banyak  faktor  yang berpengaruh  dalam  penentuannya  selain peledakan dan juga pengerukan batuan.
d.  Keadaan batuan yang ada dilapangan adalah heterogen  dan  anisotrop  sehingga  tidak mudah  untuk  mendapatkan  data  yang  akurat dalam hal pendeskripsiaanya.
Gambar 3.2 litologi aspal pada kedalaman 0 – 7,15 m dengan faktor D = 0,7
Gambar 3.3 litologi Mudstone pada kedalaman 15,5 m – 24 m dengan faktor D = 0,7
Keadaaan  lereng  menjadi  pertimbangan teknis  karena  mengingat  kelongsoran  suatu lereng dalam tambang akan sangat mempengaruhi kegiatan produksi dan keselamatan para pekerja. Semakin tinggi lereng penambangan maka beban lereng akan bertambah  besar  sehingga  masalah  kestabilan lereng  perlu  diperhatikan.  Untuk  mencegah  hal tersebut maka dalam merancang suatu tambang terbuka  dilakukan  suatu  analisis  terhadap kestabilan  lereng  agar  dihasilkan  rancangan lereng  yang  optimal  dan  stabil.  Salah  satu parameternya  adalah  kekuatan  massa  batuan, kekuatan massa batuan yang berpengaruh pada stabilitas lereng adalah kekuatan geser batuan.
Dalam penelitian ini akan membahas mengenai  hasil  identifikasi  kondisi  bidang diskontinu,  hasil  analisis  menggunakan Hoek  – Brown  Failure  Criterion ,  2002  karena  dalam penentuan  kekuatan  masaa  batuan  harus mempertimbangkan kondisi batuan ( disturb/undisturb )  adanya  bidang  diskontinyu atau  tidak,  dan  lebih  penting  untuk  mengetahui nilai massa batuannya bukan batuan utuh. Yang nantinya  nilai  kohesi  dan  sudut  geser  dalam akan diketahui.

## 4. Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  analisa  data  yang  telah dilakukan, maka dapat diambil beberapa kesimpulan yaitu:
1.  Nilai  kohesi  dan  sudut  geser  dalam asphalt adalah 0,080712 MPa dan 26,3176
2.  Nilai kekuatan massa batuan asphalt adalah 0,145453 MPa
3.  Nilai  kohesi  dan  sudut  geser  dalam Mudstone adalah  0,075424  MPa  dan 17,4773 º
4.  Nilai  kekuatan  massa  batuan Mudstone adalah 0,220617 MPa
5.  Nilai kohesi dan sudut geser dalam Siltstone adalah 0,105107MPa dan 28,2864 º .
6.  Nilai  kekuatan  massa  batuan siltstone adalah 0,311426 MPa
7.  Nilai  kohesi  dan  sudut  geser  dalam Sandstone adalah 0,180389MPa dan 38,9621 º
8.  Nilai  kekuatan  massa  batuan sandstone adalah 0,739092 MPa
9.  Nilai  kohesi  dan  sudut  geser  dalam siltstone adalah 0,145602 MPa dan 31,5389 º
10.  Nilai  kekuatan  massa  batuan sandstone adalah 0,491282
11.  Nilai  kohesi  dan  sudut  geser  dalam Mudstone adalah  0,114428  MPa  dan 23,6302 º
12.  Nilai  kekuatan  massa  batuan Mudstone adalah 0,388137 MPa

## Daftar Pustaka
Barton,  N.R.,  1973, Review  of  a  New  Strength Criterion  for  Rock  Joint ,  Engineering Geology,
Elsevier.
Barton,  N.R.,  and  Chobey,  V.,  1977, The  Shear of  Rock  Joint  in  Theory  and  Practice ,  Rock Mechanic.
Bieniawski,  Z.T.,  1989, Engineering  Slope  Rock Mass Classifications , John Wiley   and  Sons, Canada.
Cunha, P.A., 1990, Scale Effect in Rock Masses , Proc. The 1 st intl. Workshop on Scale Effects in Rock Massees, Edited by cunha, Norway.
Gabrielsen,  R.  H.,  1990, Characteristics  of  Joints and Faults . Proceedings oftheInternational Symposium  on  Rock  Joint ,  Loen , Norway.  N. Bartonand  O.  Stephansson  (eds).  Balkema, Rotterdam.
Goodman,  R.E.,  and  Bray,J.W.,  1976, Toppling of Rock Slope , Proc. Specialty Conference on Rock  Engineering  for  Foundation  and  Slope, Colorado.
Hoek,  E.,  2000, Practical  Rock  Engineering , Rockscience , London.
Hoek,  E.,  and  Bray,  J.W.,  1981, Rock    Slope Engineering ,  3 th Edition,  Civil  And  Mining4 th Edition , London. Hoek,  E.,  and Brown,  E.T.,  2002, A Brief  History of  The  Development  of  The  Hoek-Brown failure criterion , Acessed Trought The Program Roclab.
Hoek, E., Carranza, and Corkum, B. 2002, Hoek Brown Failure Criterion., Acessed Trought The Program Roclab.
Jaeger, J.C., and Cook, N.G.W., 1976,
Fundamentals  ofRock    Mechanics ,  2 nd ed., Chapman and Hall , London. Kenney,  T.C.,  1967, The  Influence  of  Mineral Composition  on  The  Residual  Strength  of Natural Soils., Procceding. Geotechnical Conference, Oslo, Norway. Palmstrom, A., 1995, A Rock Mass Characterization System For Rock
Engineering  Purposes ,  PhD  Thesis,  Oslo University, Norway.
Patton,  F.D.,    1966, Multiple  Modes  Of  Shear Failure In Rock, Cong Rock Mech , Lisbon..