©Jurusan Teknik Sipil Itenas | No. 4 | Vol. 4

## Studi Mengenai Perlakuan Agregat Berukuran
2,38 mm ­ 4,75 mm sebagai Agregat Kasar dalam Campuran Beton

## AHMAD RAMDANI, PRIYANTO SAELAN
Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional, Bandung Email: ahmadramdani434@gmail.com

## ABSTRAK
Batu  pecah  berukuran  2,38  mm  –  4,75  mm  tidak  digunakan  dalam  campuran beton.  Jika  campuran  beton  dirancang  menggunakan  batu  pecah  ini  sebagai agregat  kasar,  maka  campuran  beton  yang  dihasilkan  diduga  tidak  akan mengalami  segregasi  untuk  semua  kelecakan,  lebih  homogen,  dan  jika  diberi bahan tambahan superplasticizer diduga dapat dengan mudah berperilaku sebagai campuran beton memadat mandiri. Penelitian ini dilakukan untuk membuktikan dugaan tersebut. Penelitian dilakukan dengan kuat tekan rencana 30 MPa, slump 40 mm dan 100 mm, tanpa dan dengan bahan tambahan superplasticizer dengan dosis  1%  dan  1,5%.  Perancangan  campuran  beton  dengan  cara  Dreux menggunakan faktor granular 0,40; 0,45; 0,50; dan 0,55. Pengujian kuat tekan pada  benda uji silinder diameter 10 cm  dan tinggi 20 cm membuktikan bahwa dugaan  tersebut  adalah  benar,  dan  perancangan  campuran  beton  dengan memperlakukan batu pecah berukuran 2,38 mm – 4,75 mm sebagai agregat kasar dapat dilakukan untuk faktor granular 0,40 – 0,50.
Kata  kunci :  batu  pecah  berukuran  2,38  mm  –  4,75  mm,agregat kasar,superplasticizer

## ABSTRACT
2.38 mm – 4.75 mm crushed aggregate size is not used in concrete mix. If this crushed  aggregate  is  used  as  coarse  aggregate,  the  resulting  concrete  mix  is assumed  will  not  segregate  in  all  workability,  more  homogeneous,  and  it  will behave  easily  as  self-compacting  concrete  by  adding  superplasticizer.  This research  was  conducted  to  prove  these  assumption.  Concrete  mix  with compressive strength of 30 MPa, 40 mm and 100 mm slump is made using Dreux method  with  granular  factor  0.40;  0.45;  0.50;  and  0.55.  The  doses  of superplasticizer is 1% and 1.5% by cement weight. Compressive strength tests of 10 cm diameter and 20 cm height cylinder diameter showed these assumption is true, and concrete mix can be designed using granular factor 0.40 – 0.50.
Keywords :  2,38  mm  –  4,75  mm  crushed  aggregate  size,  coarse  aggregate, superplasticizer

## 1. PENDAHULUAN
Secara  umum  agregat  dibedakan  berdasarkan  ukurannya,  yaitu  agregat  halus  dan  agregat kasar.  SNI  03–2834–2000  mendefinisikan  bahwa  agregat  halus  adalah  butiran  yang mempunyai  ukuran  0,15  mm  –  4,75  mm,  sedangkan  agregat  kasar  adalah  butiran  yang mempunyai ukuran antara 4,75 mm – 40 mm. Jika beton dibuat dengan ukuran maksimum butiran agregat kasar berdekatan dengan ukuran maksimum butiran agregat halus maka untuk semua tingkat kelecakan campuran beton segar, peluang terjadinya segregasi dapat dicegah. Penelitian dari Davey (1954) dalam Neville, A. M. (1981) yang menggunakan agregat kasar berukuran maksimum 20 mm, telah membuktikan bahwa jika campuran beton dibuat dengan faktor air-semen yang sama, serta permukaan spesifik total yang sama, akan menghasilkan kuat  tekan  yang  sama.  Yang  menarik  dari  penelitian  Davey  (1954)  adalah  salah  satu campurannya menggunakan pasir bergradasi seragam dengan ukuran 150 𝜇𝑚 – 300 𝜇𝑚 , yang merupakan  ukuran  terkecil  dari  butiran  pasir,  serta  menggunakan  agregat  kasar  dengan gradasi seragam berukuran 10 mm – 20 mm. Berdasarkan campuran dari penelitian Davey ini, jika ukuran agregat kasar diperkecil ukuran minimumnya menjadi butiran berukuran 2,38 mm – 4,75 mm, maka patut diduga agregat berukuran ini masih berperilaku sebagai agregat kasar. Dengan demikian ukuran agregat kasar dapat didefinisi ulang sebagai agregat yang berukuran lebih besar dari 2,38 mm, tidak lagi agregat yang berukuran lebih besar dari 4,75 mm. Agregat berukuran  2,38  mm  –  4,75  mm  diperlakukan  sebagai  agregat  kasar.  Jika  campuran  beton dirancang menggunakan agregat kasar berukuran 2,38 mm – 4,75 mm, maka campuran beton yang  dihasilkan  diduga  tidak  akan  mengalami  segregasi  untuk  semua  kelecakan,  lebih homogen,  dan  jika  diberi  bahan  tambahan superplasticizer  diduga  dapat  dengan  mudah berperilaku sebagai campuran beton memadat mandiri ( self-compacting concrete).

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Pengaruh Gradasi Agregat Terhadap Kuat Tekan Beton
Penelitian mengenai pengaruh gradasi agregat dalam campuran beton terhadap kuat tekan beton telah dilakukan oleh Davey  (1954) dalam Neville, A. M. (1981) yang hasilnya tertera pada Tabel  1 . Dalam  penelitian  tersebut  gradasi  agregat  dinyatakan  sebagai  permukaan spesifik total yaitu luas permukaan total agregat per satuan massa agregat.

## Tabel 1. Pengaruh Gradasi Agregat Terhadap Kuat Tekan Beton
Gradasi Agregat [%] Ukuran Butiran 300– 150 µm 600– 300 µm 1,20 mm– 600 µm 2,40– 1,20 mm 4,76– 2,40 mm 9,52– 4,76 mm 19,05– 9,52 mm Specific Surface [m²/kg] Rasio Air / Semen Kuat Tekan 28 Hari [MPa] ASTM 50– 100 30– 50 16–30 8–16  3/16– 8 3/8– 3/16 3/4– 3/8 A 11,2 11,2 11,2 11,2 11,2 22,0 22,0 3,2 0,575 32,9 B 12,9 12,9 12,9 0 0 30,6 30,7 3,2 0,575 32,3 C 15,4 15,4 0 0 0 34,6 34,6 3,2 0,575 32,8 D 25,4 0 0 0 0 0 74,6 3,2 0,575 321
(Sumber: Neville, A. M., 1981)
Berdasarkan  hasil  penelitian  pada Tabel  1 ,  Davey  (1954)  dalam  Neville,  A.  M.  (1981) membuktikan  bahwa  gradasi  agregat  yang  berbeda  pada  masing-masing  campuran  beton tidak berpengaruh terhadap kuat tekan beton yang dihasilkan pada umur beton 28 hari selama nilai  permukaan  spesifik  agregat  dan  faktor  air-semen  yang  digunakan  tetap.  Hal  ini  juga berlaku untuk campuran beton yang memiliki gradasi ekstrim, menggunakan pasir bergradasi seragam berukuran 150 𝜇𝑚 – 300 𝜇𝑚 dan agregat kasar bergradasi seragam berukuran 10

## Studi Mengenai Perlakuan Agregat Berukuran 2,38 mm – 4,75 mm sebagai Agregat Kasar dalam Campuran Beton
mm  –  20  mm  seperti  yang  terlihat  pada  campuran  beton  D.  Penelitian  terhadap  pengaruh permukaan spesifik agregat terhadap kelecakan campuran beton segar pernah dilakukan juga oleh Newman dan Teychenne (1954) dalam Neville, A. M. (1981) yang hasilnya tertera pada Tabel 2 . Kelecakan campuran beton segar dinyatakan dalam faktor kepadatan. Pada Tabel 2 dapat  diketahui  bahwa  pada  campuran  beton  dengan  berbagai  zona  gradasi  pasir  yang berbeda, dengan nilai permukaan spesifik agregat yang sama, dan faktor air-semen yang sama akan menghasilkan kuat tekan beton yang tidak jauh berbeda dan kelecakan beton segar yang sangat  berdekatan.  Ditinjau  dari  permukaan  spesifik  yang  tidak  berubah,  hasil  penelitian Newman dan Teychenne (1954) ini memperlihatkan pola yang sama dengan penelitian Davey (1954) mengenai kedekatan hasil kuat tekan yang dihasilkan dari berbagai campuran yang digunakan. Dari kedua penelitian ini dapat disimpulkan bahwa berbagai gradasi agregat tidak akan berpengaruh terhadap kuat tekan beton dan kelecakan campuran beton segar selama permukaan spesifik total agregatnya sama.

## Tabel 2. Pengaruh Permukaan Spesifik terhadap Kelecakan Campuran Beton Segar
Sifat-Sifat Beton Zona Gradasi Pasir 1 2 3 4 Permukaan spesifik [m²/kg] 2,55 2,55 2,55 2,55 Persen agregat lolos saringan 4,76 mm 46 36 29 24 Proporsi volume campuran 1 : 2 1 2 : 3 1 2 1 : 2 : 4 1 : 1 1 2 : 4 1 2 1 : 1 1 4 : 4 1 4 Air/semen [dalam berat] 0,60 0,60 0,60 0,60 Faktor kepadatan 0,92 0,93 0,93 0,94 Kuat tekan 28 hari [MPa] 27,1 28,1 29,2 29,0
(Sumber: Neville, A. M., 1981)
Jika  pada Tabel  2 dikembangkan  campuran  E  dengan  cara  memodifikasi  ukuran  butiran agregat kasar pada campuran D tetapi menggunakan agregat kasar berukuran   2,38 mm – 4,75  mm  maka  permukaan  spesifik  total  agregat  menjadi  lebih  besar  dari  3,2  m 2 /kg.  Agar permukaan spesifik agregat tetap 3,2 m 2 /kg maka secara teoritis butiran ukuran 150 𝜇𝑚 – 300 𝜇𝑚 harus dikurangi dan disebar pada ukuran lebih besar dari 150 𝜇𝑚 – 300 𝜇𝑚 sedemikian rupa sehingga permukaan spesifik total agregatnya tetap 3,2 m 2 /kg. Dengan demikian maka kuat  tekan  beton  yang  dihasilkan  pada  campuran  E  diharapkan  akan  berdekatan  dengan campuran A, B, C, dan D sebelum dimodifikasi. Campuran E ini merupakan campuran beton berbutir halus dimana butiran agregat berukuran 2,38 mm – 4,75 mm diperlakukan sebagai agregat kasar. Jika campuran beton dirancang menggunakan agregat kasar berukuran 2,38 mm – 4,75 mm, maka campuran beton yang dihasilkan diduga tidak akan mengalami segregasi untuk  semua  kelecakan,  lebih  homogen,  dan  jika  diberi  bahan  tambahan superplasticizer diduga  dapat  dengan  mudah  berperilaku  sebagai  campuran  beton  memadat  mandiri  ( self- compacting concrete). Hal ini disebabkan karena ukuran butiran agregat kasar tidak berbeda jauh dengan ukuran maksimum agregat halus.

## 3. METODE PENELITIAN

## 3.1 Prosedur Penelitian
Prosedur penelitian dilakukan dengan metoda yang tertera pada Gambar 1.
Kaji Literatur Mulai Topik Penelitian Studi Mengenai Perlakuan Agregat Berukuran 2,38 mm – 4,75 mm sebagai Agregat Kasar dalam Campuran Beton Persiapan Alat dan Bahan untuk Pengujian Alat-Alat
Agregat Halus dan Kasar Semen dan Air Superplasticizer
- Timbangan - Mixer Beton - Kerucut Abrams - Batang Besi Penusuk - Cetakan Silinder ukuran diameter 10 cm dan tinggi 20 cm
- Sieve Shaker
- Dunagan - Mesin UTM ( Universal Testing Machine) Pengujian Sifat Fisik Agregat - Berat Jenis - Analisis Saringan Merancang Komposisi Campuran Beton menggunakan cara Dreux Gorisse Membuat Benda Uji Silinder Beton Melakukan Perawatan Benda Uji Selama 28 Hari Melakukan Pengujian Kuat Tekan Beton Umur 28 Hari Menganalisis Data Hasil Pengujian Membuat Kesimpulan

## Selesai

## Gambar 1. Bagan Alir Metode Penelitian

## 3.2 Data Penelitian
Data penelitian yang digunakan terdiri dari data hasil pengujian sifat fisik agregat dan data komposisi campuran beton. Data hasil pengujian sifat fisik agregat meliputi berat jenis, dan modulus kehalusan seperti yang tertera pada Tabel 3 .

## Tabel 3. Hasil Pengujian Sifat Fisik Agregat
Parameter Semen Agregat Kasar Agregat Halus Berat jenis kondisi SSD [kg/m 3 ] 3.150 2.500 2.667 Berat jenis kondisi kering udara [kg/m³] - 2.373 2.595 Modulus Kehalusan [FM] - - 2,316

## 3.3 Variabel Penelitian
Variabel pada penelitian ini terdiri dari:
(1) nilai slump sebesar 40 mm dan 100 mm;
(2) faktor granular 𝐺 (0,40; 0,45; 0,50; dan 0,55);

## Studi Mengenai Perlakuan Agregat Berukuran 2,38 mm – 4,75 mm sebagai Agregat Kasar dalam Campuran Beton
(3) campuran  beton  dirancang  2  macam  yaitu  tanpa  bahan superplasticizer  dan  dengan superplasticizer dengan dosis 1% − 1,5% dari berat semen.

## 3.4 Analisis Data
Analisis data hasil pengujian dilakukan dengan cara membuat grafik yang menggambarkan hubungan  antara  kuat  tekan  rencana  terhadap  faktor  granular (𝐺) berdasarkan  tabel komposisi campuran.

## 4. HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Hasil Penelitian
Hasil-hasil penelitian ditunjukkan pada Tabel 4 sampai dengan Tabel 9 , dan Gambar 2 sampai dengan Gambar 4.
Tabel 4. Hasil Pengujian untuk Komposisi 1 m 3 Campuran Beton 𝒇 𝒄 ′ = 30 MPa, Slump Rencana 40 mm, Tanpa SP Bahan Jumlah Bahan untuk Nilai 𝑮 Tertentu [kg] 0,40 0,45 0,50 0,55 Semen 553,5 492 467,4 430,5 Pasir 0,15 mm – 2,38 mm 592,1 800,1 888,11 978,79 Batu Pecah 2,38 mm – 4,75 mm 842,5 715 637,5 587,5 Air Semula 244,89 237,9 244,59 241,45 Tambahan 14,35 15,15 15,26 15,67 Superplasticizer [SP] - - - - Slump aktual [cm] 2 0,5 1,5 0 Umur pengujian [hari] 14 14 14 14 𝒇 𝒄 ′ rata-rata pengujian [MPa] 26,43 22,72 25,48 19,11 𝒇 𝒄 ′ rata-rata 28 hari dari umur pengujian [MPa] 30,04 25,82 28,95 21,71 Fenomena segregasi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi
Tabel 5. Hasil Pengujian untuk Komposisi 1m 3 Campuran Beton 𝒇 𝒄 ′ = 30 MPa, Slump rencana 40 mm, dengan SP = 1 % Berat Semen Bahan Jumlah Bahan untuk Nilai 𝑮 Tertentu [kg] 0,40 0,45 0,50 0,55 Semen 553,5 492 467,4 430,5 Pasir 0,15 mm – 2,38 mm 592,1 800,1 888,11 978,79 Batu Pecah 2,38 mm – 4,75 mm 842,5 715 637,5 587,5 Air Semula 244,89 237,9 244,59 241,45 Tambahan 14,35 15,15 15,26 15,67 Superplasticizer [SP] 2,77 2,46 2,34 2,15 Slumpslow aktual [cm] 61 50 58 49 Umur pengujian [hari] 14 14 19 18 𝒇 𝒄 ′ rata-rata pengujian [MPa] 26,11 21,66 17,52 15,29 𝒇 𝒄 ′ rata-rata 28 hari dari umur pengujian [MPa] 29,68 24,61 18,83 16,62 Fenomena segregasi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi
Tabel 6. Hasil Pengujian untuk Komposisi 1m 3 Campuran Beton 𝒇 𝒄 ′ = 30 MPa, Slump rencana 40 mm, dengan SP = 1,5 % Berat Semen
Bahan Jumlah Bahan untuk Nilai 𝑮 Tertentu [kg] 0,40 0,45 0,50 0,55 Semen 553,5 492 467,4 430,5 Pasir 0,15 mm – 2,38 mm 592,1 800,1 888,11 978,79 Batu Pecah 2,38 mm – 4,75 mm 842,5 715 637,5 587,5 Air Semula 244,89 237,9 244,59 241,45 Tambahan 14,35 15,15 15,26 15,67 Superplasticizer [SP] 5.54 4,92 4,67 4,3 Slumpflow aktual [cm] 66 52 55 50 Umur pengujian [hari] 14 14 19 18 𝒇 𝒄 ′ rata-rata pengujian [MPa] 23,25 21,66 17,52 12,74 𝒇 𝒄 ′ rata-rata 28 hari dari umur pengujian [MPa] 26,42 24,61 18,83 13,85 Fenomena segregasi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi

## Studi Mengenai Perlakuan Agregat Berukuran 2,38 mm – 4,75 mm sebagai Agregat Kasar dalam Campuran Beton
Tabel 7. Hasil Pengujian untuk Komposisi 1m 3 Campuran Beton 𝒇 𝒄 ′ = 30 MPa, Slump rencana 100 mm, Tanpa SP Bahan Jumlah Bahan untuk Nilai 𝑮 Tertentu [kg] 0,40 0,45 0,50 0,55 Semen 602,7 541,2 504,3 467,4 Pasir 0,15 mm – 2,38 mm 711,29 800,1 888,11 978,79 Batu Pecah 2,38 mm – 4,75 mm 638,25 615 557,5 507,5 Air Semula 266,67 261,71 263,88 262,14 Tambahan 26,99 28,30 28,91 29,73 Superplasticizer [SP] - - - - Slump aktual [cm] 3 5,5 4,7 4 Umur pengujian [hari] 14 14 14 14 𝒇 𝒄 ′ rata-rata pengujian [MPa] 23,78 24,84 22,61 17,20 𝒇 𝒄 ′ rata-rata 28 hari dari umur pengujian [MPa] 27,02 28,23 25,69 19,54 Fenomena segregasi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi
Tabel 8. Hasil Pengujian untuk Komposisi 1m 3 Campuran Beton 𝒇 𝒄 ′ = 30 MPa, Slump rencana 100 mm, dengan SP = 1 % Berat Semen
Bahan Jumlah Bahan untuk Nilai 𝑮 Tertentu [kg] 0,40 0,45 0,50 0,55 Semen 602,7 541,2 504,3 467,4 Pasir 0,15 mm – 2,38 mm 711,29 800,1 888,11 978,79 Batu Pecah 2,38 mm – 4,75 mm 638,25 615 557,5 507,5 Air Semula 266,67 261,71 263,88 262,14 Tambahan 26,99 28,30 28,91 29,73 Superplasticizer [SP] 3,01 2,71 2,52 2,34 Slumpflow aktual [cm] 78,5 66,5 51 50 Umur pengujian [hari] 16 15 12 11 𝒇 𝒄 ′ rata-rata pengujian [MPa] 27,71 27,81 22,61 22,08 𝒇 𝒄 ′ rata-rata 28 hari dari umur pengujian [MPa] 30,79 31,25 27,77 28,26 Fenomena segregasi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi
Tabel 9. Hasil Pengujian untuk Komposisi 1m 3 Campuran Beton 𝒇 𝒄 ′ = 30 MPa, Slump rencana 100 mm, dengan SP = 1,5 % Berat Semen Bahan Jumlah Bahan untuk Nilai 𝑮 Tertentu [kg] 0,40 0,45 0,50 0,55 Semen 602,7 541,2 504,3 467,4 Pasir 0,15 mm – 2,38 mm 711,29 800,1 888,11 978,79 Batu Pecah 2,38 mm – 4,75 mm 638,25 615 557,5 507,5 Air Semula 266,67 261,71 263,88 262,14 Tambahan 26,99 28,30 28,91 29,73 Superplasticizer [SP] 6,03 5,41 5,04 4,67 Slumpflow aktual [cm] 74 75 55 52 Umur pengujian [hari] 16 15 12 11 𝒇 𝒄 ′ rata-rata pengujian [MPa] 21,23 22,08 20,38 20,06 𝒇 𝒄 ′ rata-rata 28 hari dari umur pengujian [MPa] 23,59 27,12 25,03 25,68 Fenomena segregasi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi Tidak terjadi
Gambar 2. Hubungan antara kuat tekan rata-rata terhadap faktor granular untuk slump rencana 4 cm dan slump rencana 10 cm tanpa SP -3 2 7 12 17 22 27 32 0.4 0.45 0.5 0.55 K U A T TE K A N ( M P a) FAKTOR GRANULAR G Kuat Tekan rencana 30 MPa Kuat tekan rata-rata 28 hari untuk slump = 4 cm, tanpa SP
Kuat tekan rata-rata 28 hari untuk slump = 10 cm, tanpa SP

## Studi Mengenai Perlakuan Agregat Berukuran 2,38 mm – 4,75 mm sebagai Agregat Kasar dalam Campuran Beton
Gambar 3. Hubungan antara kuat tekan rata-rata terhadap faktor granular untuk slump rencana 4 cm dan slump rencana 10 cm dengan SP = 1 % berat semen
Gambar 4. Hubungan antara kuat tekan rata-rata terhadap faktor granular untuk slump rencana 4 cm dan slump rencana 10 cm dengan SP = 1,5 % berat semen

## 4.2 Pembahasan Hasil Penelitian
Berdasarkan data hasil pengujian pada tabel komposisi campuran dan grafik hubungan antara kuat tekan rata-rata 28 hari terhadap faktor granular diketahui bahwa:
(1) dari hasil pengujian yang diperlihatkan pada Gambar 2. yaitu untuk campuran beton tanpa SP,  kuat  tekan  uji  yang  cenderung  mendekati  kuat  tekan  rencana  terjadi  pada  faktor granular  0,40  –  0,50  dan  dengan  nilai slump  40  mm.  Oleh  karena  itu  dengan  faktor granular 0,40 – 0,50 masih dapat diupayakan ketercapaian kuat tekan yang direncanakan. Terjadi penurunan kuat tekan uji sehingga tidak mencapai kuat tekan prediksi. Penelusuran penyebab  fenomena  ini  dilakukan  dengan  memperhatikan  komposisi  campuran. Berdasarkan penelusuran ini tidak didapatkan penyebab yang jelas terjadinya penurunan
-3 2 7 12 17 22 27 32 0.4 0.45 0.5 0.55 K U A T TE K A N ( M P a) FAKTOR GRANULAR G Kuat Tekan rencana 30 MPa Kuat tekan rata-rata 28 hari untuk slump = 4 cm, SP = 1 % Kuat tekan rata-rata 28 hari untuk slump = 10 cm, SP = 1 %
-3 2 7 12 17 22 27 32 0.4 0.45 0.5 0.55 K U A T TE K A N ( M P a) FAKTOR GRANULAR G Kuat Tekan rencana 30 MPa
Kuat tekan rata-rata 28 hari untuk slump = 4 cm SP = 1,5 %
Kuat tekan rata-rata 28 hari untuk slump = 10 cm, SP = 1,5 %
kuat tekan. Oleh karena itu penyebab terjadinya hal ini diduga berasal dari kondisi benda uji yang kurang baik akurasi bentuknya.
(2) hasil pengujian yang disajikan pada Gambar 3. juga memperlihatkan kecenderungan hasil yang sama dengan hasil pada campuran yang tanpa SP, yaitu pada faktor granular 0,40 kuat tekan pengujian sangat berdekatan dengan kuat tekan rencana. Hal ini juga terjadi jika berat pasir tidak melebihi berat agregat kasar;
(3) sesuai dengan dugaan bahwa campuran beton tidak akan mengalami segregasi jika ukuran maksimum agregat kasar mendekati ukuran maksimum pasir, maka dugaan ini terbukti adanya dan homogenitas beton secara visual terlihat sangat baik;
(4) penambahan SP dalam campuran beton menyebabkan campuran beton bersifat memadat mandiri dengan nilai slumpflow 490 mm – 785 mm;
(5) pemadatan campuran beton dengan menggunakan ukuran maksimum agregat kasar yang berdekatan  dengan  ukuran  maksimum  agregat  halus  lebih  mudah  jika  dibandingkan dengan ukuran maksimum agregat kasar yang berjauhan dengan ukuran maksium agregat halus.

## 5. KESIMPULAN
Berdasarkan data dari hasil penelitian yang telah dilakukan disimpulkan bahwa:
(1) agregat berukuran 2,38 mm – 4,75 mm dapat diperlakukan sebagai agregat kasar dalam campuran beton;
(2) cara perancangan campuran beton untuk ukuran agregat berukuran 4,75 mm  – 40 mm dapat digunakan untuk agregat berukuran seragam 2,38 mm – 4,75 mm;
(3) jika perancangan campuran beton menggunakan cara Dreux, maka faktor granular yang digunakan yaitu 0,40 – 0,50;
(4) campuran  beton  dengan  menggunakan  2,38  mm  –  4,75  mm  dapat  dengan  mudah memadat mandiri jika diberi SP dengan dosis 1% dan 1,5%.

## DAFTAR RUJUKAN
Badan  Standardisasi  Nasional.  (2000). SNI  03-2834-2000  Tata  Cara  Pembuatan  Rencana Campuran Beton Normal. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional. Neville, A. M. (1981). Properties of Concrete (3 rd ed.). England: Pearson Education Limited.