## PENENTUAN DESAIN CHAIN PILLAR PADA TAMBANG BATUBARA SHORTWALL MINING
Ratih Hardini Kusuma Putri ¹ , Diana Irmawati Pradani ² ¹ Prodi Teknik Pertambangan, Fakultas Teknologi Mineral&Kelautan, Institut Teknologi Adhi Tama Surabaya
² Prodi Teknik Pertambangan, Fakultas Teknik, Polinema, Malang, 65141
Artikel masuk : 24-03-2020 , Artikel diterima : 06-09-2020

## ABSTRAK
Penambangan  batubara  dengan  metode shortwall memiliki  resiko  terhadap keruntuhan atap lubang bukaan dan  pilar batubara. Hal ini dipengaruhi oleh faktor kestabilan dari lubang bukaan dan juga pilar sebagai penyangga alamiah pada area penambangan.  Dengan  adanya  permasalahan  tersebut  diperlukan  suatu  kajian geoteknik  terhadap  rancangan  pilar  batubara  bawah  tanah,  agar  kegiatan penambangan dapat dikerjakan dengan aman dan lancar. Penentuan desain lebar chain pillar dianalisis secara analitik. Penentuan desain lebar chain pillar dianalisis secara analitik. Data geometri seam D = 9 m, maka didapat ekstraksi rasio (nilai r) sebesar 43,75 % pada satu level penambangan. Jika berdasarkan hasil perhitungan lebar kritis chain pillar tiap levelnya didapat nilai ekstraksi rasio yaitu, seam D = 5,94 m, didapat ektraksi rasio (nilai r) = 55,85 %.

## ABSTRACT
Coal mining with the shortwall method has the risk of collapse of the mining entry and pillar. This is influenced by the stability factor of the opening hole and also the pillar as a natural buffer in the mining area. Given these problems, a geotechnical study of the design of underground coal pillars is needed so that mining activities can be carried out safely and smoothly. Chain pillar stability analysis using the traditional methods of Obert and Duvall (1967), and Bienawski (1983). Determination of chain pillar width design was analyzed analytically. Seam geometry data seam D = 9 m, then the extraction ratio is 43.75% at one mining level. If based on the calculation of the critical width of the chain pillar for each level, the extraction ratio value is, seam D = 5.94 m, the value of r = 55.85 % is obtained.
* Penulis Koresponden: rhkputri@itats.ac.id
Doi : https://doi.org/10.36986/impj.v2i1.21
Kata kunci: Shortwall mining, chain pillar, tambang batubara bawah tanah

## Keywords:
Shortwall mining, chain pillar, underground coal mines

## PENDAHULUAN
Penambangan  batubara  dengan  metode shortwall memiliki  resiko  terhadap  keruntuhan  atap  lubang bukaan dan pilar batubara. Hal ini dipengaruhi oleh faktor kestabilan dari lubang bukaan dan juga pilar tersebut  sebagai  penyangga  alamiah  pada  area penambangan.  Dengan  adanya  permasalahan tersebut diperlukan suatu kajian geoteknik terhadap rancangan  pilar  batubara  bawah  tanah,  agar kegiatan  penambangan  dapat  dikerjakan  dengan aman dan lancar. Penentuan desain lebar chain pillar dianalisis secara analitik.

## TINJAUAN PUSTAKA Pembebanan Pillar
Pada tambang batubara bawah tanah ada dua jenis kondisi  pembebanan.  Dalam  penambangan  room and pillar, pembebanan pada chain pillar berada di tengah dari development heading (baris 6 dan 7 pada Gambar 3.22). Diatur oleh apa yang disebut konsep pembebanan  tributary  area  (Gambar  3.20).  Dalam konsep ini daerah yang didukung oleh pillar meliputi daerah  di  atasnya  dan  daerah  tributary  area  itu (Obert  dan  Duvall,  1967).  Dengan  kata  lain,  pillar menyangga dengan seragam beban dari perlapisan batuan pillar serta satu-setengah lebar entry di setiap sisi pillar .
Gambar 1
Tributary Area (Obert and Duval,1967)
𝑟 = [(𝑎 + 𝑐)(𝑏 + 𝑐) − 𝑎𝑏]/(𝑎 + 𝑐)(𝑏 + 𝑐)

## Gambar 2 Tegangan yang Bekerja Pada Pillar
Jadi dalam tata letak room and pillar tegangan rata- rata pillar adalah (Gambar 3.2) untuk pillar persegi.
Gambar 3.2. Kondisi pembebanan pillar  (Obert dan Duvall, 1967)
Sedang tegangan rata-rata pillar dirumuskan :
= (3.1) = (3.2) Dimana σ a = P/Wp ² adalah tegangan rata-rata pillar, P adalah beban total pada pillar, Wp dan Wo adalah lebar  dari  pillar  dan  rooms  atau  entries, σ v  = γ h adalah  tegangan  vertikal, γ adalah  bobot  isi  dari batuan, dan h adalah kedalaman dibawah permukaan (Gambar 3.2).

## Kekuatan Pillar
Kekuatan pillar batubara tergantung pada ukuran dan bentuk dari spesimen yang diuji. Hubungan itu akan didiskusikan pada bagian ini.
1.  Efek Ukuran ( Size Effect )
Kekuatan  batubara  dapat  ditentukan  dari laboratorium dan uji in-situ . Kekuatan batubara yang diperoleh  dari  uji  laboratorium  biasanya  lebih  besar ketika  ukuran  spesimen  makin  kecil.  Hal  ini menunjukan  fakta  bahwa  umumnya  semakin  besar ukuran spesimen, maka makin banyak kekar dan atau fractures, itu menunjukan hasil kekuatan yang lebih kecil.  Uji  kekuatan in-situ dari pillar bawah  tanah, dapat  menghilangkan  atau  mengurangi  masalah ukuran dan hasilnya lebih mewakili, tetapi itu sangat mahal  dan  memakan  waktu.  Oleh  karena  itu memerlukan    usaha  yang  lebih  untuk  memprediksi kekuatan  in-situ pillar dari  hasil  uji  laboratorium. Hubungan antara ukuran dan kekuatan dari spesimen dapat  digeneralisasikan  oleh  persamaan  (Evans  et al., 1961).
𝑆 ! = 𝑘 ! 𝑑 "# (3.3)
2 p W P 2 2 . ) ( p p o W h W W g + a s v p o p o W W L W s . 1 1 ÷ ÷ ø ö ç ç è æ + ÷ ÷ ø ö ç ç è æ +
dimana 𝑆 ! adalah Uniaxial compressive strength dari kubikal pillar , d adalah  panjang  sisi  dari  spesimen, dan 𝑘 ! dan a adalah konstanta. Nilai dari konstanta a mulai  dari  0,38  sampai  0,66  (Peng,  1978),  dengan rata-rata  0,5.  Bieniawski  (1969)  menunjukkan beberapa rangkaian dari uji in-situ dan menemukan bahwa  untuk  kubikal  spesimen,  kekuatan  menurun dengan bertambahnya ukuran spesimen dan menjadi konstan  ketika  mencapai  ukuran  kritis  spesimen kurang lebih 5 ft untuk batubara. Ini berarti kekuatan kritis dari spesimen dapat mewakili dari kekuatan in- situ pillar batubara.
Pendekatan  lain  untuk  ekstrapolasi  kekuatan batubara  dari  kekuatan  di  laboratorium  ke  in-situ strength dapat dinyatakan oleh persamaan (Hustrulid, 1976):
𝑆 ! = $ ! √&'
(3.4) atau 𝑆 ! = $ ! √( (3.5)
Persamaan 3.4 digunakan ketika tinggi H lebih besar dari 36 in. jika tidak menggunakan persamaan 3.5
2.  Efek Bentuk ( Shape Effect )
Pada penambahan efek ukuran, kekuatan batubara juga  tergantung  pada  geometri  spesimen  dan  efek bentuk.  Bahwa  rasio  dari  diameter  atau  lebar  dan tinggi dari spesimen (Evans et al., 1961; Obert dan Duvall,  1967).  Banyak  perumusan  kekuatan pillar rata-rata  puncak  itu  telah  memperkenalkan  efek bentuk.  Hal  tersebut  dapat  dikelompokan  kedalam dua tipe, yaitu :
𝑆 ) = 𝑆 ! 0𝐴 + 𝐵 * " ( 3 (3.6) dan
𝑆 ) = 𝑆 ! * " # ( $ (3.7)
dimana 𝑆 ) adalah  kekuatan pillar dan  akibat  efek bentuk, 𝑆 ! adalah  UCS  dari  kubikal pillar yang diperoleh dari persamaan 3.3, 3.4, dan 3.5, A, B, α , β adalah konstanta yang tergantung pada karakteristik dari  seam  batubara, 𝑊 + adalah  lebar pillar ,  dan H adalah  tinggi pillar .  Tinggi pillar , H biasanya  tinggi seam , kekuatan pillar 𝑆 ) ditentukan oleh lebar itu. Berdasarkan Bieniawski (1983), dari semua rumusan kekuatan pillar yang tersedia,  Persamaan  yang  disebut  dibawah  ini relevan untuk diaplikasikan pada penambangan batubara U.S.:
1. Rumusan Obert-Duvall (Obert and Duvall, 1967)
𝑆 ) = 𝑆 ! 00,778 + 0,222 * " ( 3 (3.8)
2. Rumusan Holland (Holland, 1964)
𝑆 ) = 𝑆 ! : * " ( (3.9)
3. Rumusan Holland-Gaddy (Gaddy, 1956)
𝑆 ) = 𝑘 ! ,* " ( (3.10)
4.  Rumusan Salamon-Munro (Salamon and Munro 1967) 𝑆 ) = $ ! * " %,'( !)( %,(( (3.11)
5. Rumusan Bieniawski (1983)
𝑆 ) = 𝑆 ! 00,64 + 0,36 * " ( 3 (3.12)
Hubungan  antara  bentuk  dan  kekuatan  percontoh dapat dituliskan :
𝑆 ) = 𝑆 ! 0𝐴 + 𝐵 * " ( 3 (3.13)
Metode Rancangan Chain Pillar Tradisional Dalam  metode  tradisional  ini,  desain  ukuran pillar ditentukan dengan menjumlahkan pillar yang termuat pada  kekuatan pillar tanpa  menggunakan  efek distribusi  tekanan  nyata  pada pillar dan  interaksi sebagian  atap,  endapan  dan pillar .  Menurut  Obert dan Duvall (1967), rancangan pillar tradisional untuk penambangan  dimulai  dengan  menaksir  tegangan vertikal insitu , ditunjukkan dengan rumus :
= g h
(3.14) Dengan:
= tegangan vertikal insitu (kg/m ² ) g = berat jenis batuan  (kg/m ³ ) h      =  kedalaman  penambangan  dari  permukaan tanah (m)
Sedang tegangan rata-rata pillar dirumuskan :
= (3.15)
( ) v s ( ) v s v s 2 p W P 2 2 . ) ( p p o W h W W g +
=
(3.16)
Dengan: P    = total beban pillar (kg)
= tegangan rata-rata pillar (kg/m ² ) W o = lebar room / bukaan (m)
W p = lebar pillar (m) L p = panjang pillar (m)
Kekuatan pillar didasarkan pada ukuran dan bentuk percontoh yang dilakukan uji laboratorium. Hubungan antara  ukuran  dan  kekuatan  percontoh  menurut Obert dan Duvall (1967) dapat dituliskan :
S 1 = (3.17) dengan :
S 1 = kekuatan kompresif uniaksial dari pillar (kg/m ² ) =  kuat tekan uniaksial (kg/m ² )
Hubungan  antara  bentuk  dan  kekuatan  percontoh dapat dituliskan :
S 2 = (3.18) dengan  :
S 2 = kekuatan pillar yang memperhitungkan bentuk pillar nya (kg/m ² ) S 1 =  kekuatan kompresif uniaksial dari pillar (kg/m ² ) A  dan  B  =  konstanta  berdasarkan  karakteristik endapan H   = tinggi endapan yang ditambang (m) W p = lebar pillar (m)
Untuk menghitung S 2 , digunakan rumus Bienieawski (1983) :
S 2 = (3.19)
Sehingga  perhitungan pillar yang  termuat  pada kekuatan kekuatan pillar menjadi :
-* ) .* " / * . 2 + * " * =   𝑆 ! 0𝐴 + 𝐵 * " ( 3 (3.20)
Kemudian diubah dalam satu ruas :
(3.21) Dijabarkan :
dimana dengan pembeda, jika D > 0 (D = Q 3 + R 2 ) maka (3.22)
Jika D < 0 maka (3.23)
dengan
Jadi  total beban (P) dapat dihitung dengan rumus : P =  (Wo + Wp) 2
(3.24) Untuk mengetahui faktor keamanan dari rancangan perlu  diketahui  dahulu  tegangan  rata-rata  ( σ a)  , dihitung dengan rumus :
σ a = (P /W 2 ) x 9,80665 x 10 -6
(3.25) Sehingga faktor keamanannya (FK) : FK = S 2 /
(3.26)
Dan  tinggi  runtuh  yang  mungkin  terjadi  dihitung dengan rumus : Tinggi runtuh = (3.27)
dengan RMR = hasil pembobotan massa batuan.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Tabel 1 Material Properties Batuan Utuh (Intack Rock)
a s v p o p o W W L W s . 1 1 ÷ ÷ ø ö ç ç è æ + ÷ ÷ ø ö ç ç è æ + a s 5 c s c s ÷÷ ø ö çç è æ + H W B A S p 1 ÷÷ ø ö çç è æ + H W S p 36 . 0 64 . 0 1 ( ) 0 . . . . 2 . . . 2 2 1 3 1 = - - - + v o p o v p v p W W W W S A W S B s s s ( ) 3 2 3 3 2 3 3 2 1 2 1 1 1 54 2 27 9 9 3 2 R Q R T R Q R U a c ab R a b Q BS hH W c BS H hW b BS H h AS a o o + - = + + = - - = - = - = - = - = g g g g r g = a T U W p 3 1 - + = a Q W p 3 1 3 cos 2 - ÷ ø ö ç è æ - = q 3 cos Q R - = q v s a s o W x RMR 100 100 -

## (Sumber : Penelitian, 2019)
Kegiatan  pemboran  geoteknik  dilakukan  untuk keperluan  analisis  geoteknik  dan  mendapatkan parameter  masukan  dalam  menganalisis  kestabilan lubang  bukaan  dan  pilar.  Pengambilan  sejumlah sampel yang diuji dilaboratorium dipilih berdasarkan keterwakilan  dalam  masing-masing  lubang  bor. Sampel  geoteknik  sebelumnya  yang  telah  diambil merupakan perwakilan dari sampel titik bor BAL, AP dan  AUG.  Pengujian  yang  dilakukan  meliputi pengujian  sifat  fisik (Natural water content,  Spesific gravity,  Unit  weight  natural  state,  Dry  unit  weight, Degree  saturation,  Natural  porosity,  Natural  Void ratio,  Atterbarg  Limits,  dan  Hydrometer),  dan pengujian sifat mekanik (Consolidation, Permeability, Direct  Shear,  Tensile  Strength,  Unconfined  Comp. Strength,  Point  Load  dan  Triaxial  Comp.  Strength). Hasil  pengujian  ini  merupakan  data  sekunder dilapangan  yang  diuji  oleh  pihak  ketiga  sehingga diperoleh hasil sebagai betikut (Tabel 4.1) :
Perbandingan dari Persamaan Kekuatan Pilar
Terdapat lima persamaan kekuatan pilar yang telah diterapkan secara luas pada tambang bawah tanah batubara.  Batubara  yang  digunakan  pada  daerah penelitian Airlaya memiliki nilai k = 425,75 yang akan digunakan pada persamaan (3.12). Dengan demikian besar  kekuatan  batubara  insitu  seam  Airlaya diperkirakan  161,607  psi.  Berdasarkan  lima persamaan  kekuatan  pilar,  besar  kekuatan  pilar batubara  dari  seam  Airlaya  hanya  akan menggunakan Formula Bienawski antara lain :
Bieniawski Formula
𝜎 + = 161,607 A0,64 + 0,36 0 𝑤 ℎ 3D
Analisis Kestabilan Chain Pillar Rancangan  desain  pilar  yang  digunakan  untuk menambang  batubara  berdasarkan  perhitungan untuk  metode  rancangan  chain  pillar  tradisional. Dalam metode ini, desain ukuran pilar ditentukan dengan  menjumlahkan    pilar  yang  termuat  pada kekuatan pilar tanpa menggunakan efek distribusi tekanan  nyata  pada  pilar  dan  interaksi  sebagian atap, endapan dan pilar. Perancangan chain pillar
menurut Obert dan Duvall (1967) dan Bienieawski (1983) dengan metode tradisional. Analisis kestabilan chain pillar dilakukan pada dua level penambangan dengan menggunakan seam batubara tiap level yang paling dalam. Perhitungan chain  pillar  per  level  penambangan  dapat dijabarkan pada Tabel 4.5 – Tabel 4.8 .
Perhitungan Chain pillar seam D
Data masukan untuk perhitungan chain pillar adalah sebagai berikut :
• Kedalaman penambangan (h) : 365 m
• Tinggi penambangan (H) : 2,45 m
• Lebar entry (Wo) : 3 m
• Berat jenis batuan ( γ ): 2.230,38 kg/m ³
• Rock Mass Rating (RMR) : 65
• UCS Batubara : 6.101.100 kg/m ²
• Konstanta batuan (A) : 0,64
• Konstanta batuan (B) : 0,36
Perhitungan chain pillar pada seam D adalah :
• Tegangan vertikal insitu (𝜎 3 )
(𝜎 3 ) = g h
= (2.230,38)(365)
= 814.090,38 kg/m ²
• Kekuatan kompresif uniaksial pillar (S 1 )
S 1 = 2 , 4 = (6.101.100)/5 = 1.220.220 kg/m ² • (0,36)(1.220.220)( 𝑊 + & )+(0,64*1.220.220–814.090,38) 𝑊 + ) - (2*814.090,38*3) 𝑊 + - (3 2 *814.090,38) = 0 • = - 0,18 •
Properties Coal Seam
D Coal Seam E Sandstone Siltstone Claystone Ukuran Sample (cm) silinder 6 6 6 6 6 Ukuran Sample (in) silinder 2.362 2.362 2.362 2.362 2.362 Ukuran Sample (cm) cubical 5.3172831 5.317283141 5.317283141 5.317283141 5.317283141 Unit Weight (MN/m 3 ) 0.023 0.023 0.021 0.024 0.026 Cohesion (MPa) 0.344 0.419 1.18 0.59 0.37
Friction Angle ( O ) 11.82 24.33 34.47 27.79 19.25 Tensile Strength (MPa) 1.03 1.03 0.71 0.42 0.34 Young Modulus (MPa) 139 348.19 504.47 505.85 302 0.321 0.3 0.31 0.33 0.28 Intact Compression Strength (MPa) silinder 1.91 4.35 5.1 3.79 1.91 Intact Compression Strength (psi) silinder 277.023 630.915 739.694 549.694 277.023 Intact Compression Strength (N/cm 2 ) silinder 191 435 510 379 191 Intact Compression Strength (MPa) cubical 1.528 3.48 4.08 3.032 1.528
Intact Compression Strength (N/cm 2 ) cubical 152.8 348 408 303.2 152.8 Intact Compression Strength (psi) cubical 221.618 504.732 591.755 439.755 221.618 Intact Compression Strength (psi) cubical 70.958 161.607 189.470 140.802 70.958 Intact Compression Strength (psf) cubical 31912.943 72681.310 85212.571 63324.636 31912.943 ( ) 0 . . . . 2 . . . 2 2 1 3 1 = - - - + v o p o v p v p W W W W S A W S B s s s ( ) 1 1 BS H h AS a g - = ( ) 220 . 220 . 1 * 36 , 0 45 , 2 365 * 38 , 230 . 2 220 . 220 . 1 * 64 , 0 - = a 1 2 BS H hW b o g - = 220 . 220 . 1 * 36 , 0 45 , 2 * 3 * 365 * 38 , 230 . 2 * 2 - = b
= -27,24
•
= - 40,86 • = -9,08 • = 21,27 • = - 42,46 • = 56,64 • D = Q 3 + R 2
D = (-9,08) 3 + (21,27) 2 = - 297,29 • ° • JikaD<0maka = 5,94 m
• Kekuatan Pillar berdasarkan  bentuk pillar nya
(S 2 ) S 2 =
S 2 = S 2 = 2.394.619,49 kg/m ²
• Total beban (P)
P =  (Wo + Wp) 2
P =  (3 + 9) 2 (814.090,38)
= 117.229.015,38  kg
• Tegangan rata-rata ( σ a)
σ a = (P /W 2 ) x 9,80665 x 10 -6 σ a = ((117.229.015,38 /(9) 2 ) x 9,80665 x 10 -6
= 1.447.271,79 kg/m ²
• Faktor Keamanan (FK)
FK = S 2 /
FK = (2.394.619,49)/(1.447.271,79) = 1,65 (FK > 1,3 Kategori Aman)
• Tinggi runtuh =
• Tinggi runtuh = = 1,05 m

## Kajian Kestabilan Pillar
Pillar  merupakan  sebagian  dari  batubara  yang disisakan  pada  proses  penambangan.  Pillar difungsikan  sebagai  penyangga  alamiah  untuk meningkatkan faktor keamanan pada bukaan tambang bawah  tanah.  Nilai  faktor  yang  digunakan  sebagai acuan keamanan  menurut Hoek. E, Kaiser. P.K, dan Bawden.W.F.,  1993.  Untuk  keadaan  aman  nilai  FK > 1,3 untuk pillar kategori aman. Chain pillar merupakan pillar batubara yang disisakan antara main gate dan tail gate pada sistem panel. Pada rancangan  penambangan  PT.  Bukit  Asam,  Tbk (Persero)  ditetapkan  lebar  chain  pillar  sebesar  9  m untuk tiap level penambangan. Analisi kestabilan chain pillar mengacu pada rumusan Obert dan Duvall (1967), dan  Bienieawski  (1983)  dengan  metode  tradisional. Hasil  analisis  menghasilkan  rekomendasi  lebar  chain pillar (Wp) dan nilai faktor keamanan (FK). Pada level penambangan  seam  D  ,  lebar  chain  pillar  (Wp) minimum  5,94  m  dengan  yang  digunakan  yaitu  9  m. Nilai FK yang didapat adalah 1,65 dikategorikan Aman (FK > 1,3) Batubara  yang  disisakan  sebagai  pillar  akan ditinggalkan,  dan  apabila  secara  geoteknik memungkinkan  dapat  dilakukan  pillar  robing (peruntuhan  pillar)  yang  akan  berpengaruh  terhadap
1 2 BS hH W c o g - = 220 . 220 . 1 * 36 , 0 45 , 2 * 365 * 38 , 230 . 2 * ) 3 ( 2 - = c 9 3 2 a b Q - = 9 ) 18 , 0 ( ) 24 , 27 ( 3 2 - - - = Q 54 2 27 9 3 a c ab R - - = 54 ) 18 , 0 ( 2 ) 86 , 40 ( 27 ) 24 , 27 )( 18 , 0 ( 9 3 - - - - - - = R 3 2 3 R Q R U + + = 3 2 3 ) 27 , 21 ( ) 08 , 9 ( 27 , 21 + - + = U 3 2 3 R Q R T + - = 3 2 3 ) 27 , 21 ( ) 08 , 9 ( 27 , 21 + - - = T 3 cos Q R - = q 3 ) 08 , 9 ( 27 , 21 cos - - = q 03 , 39 = q a Q W p 3 1 3 cos 2 - ÷ ø ö ç è æ - = q ) 18 , 0 ( 3 1 3 03 , 39 cos ) 08 , 9 ( 2 - - ÷ ø ö ç è æ - - = p W ÷÷ ø ö çç è æ + H W S p 36 . 0 64 . 0 1 ÷ ø ö ç è æ + 45 , 2 9 36 . 0 64 . 0 220 . 220 . 1 v s a s o W x RMR 100 100 - 3 100 65 100 x -
rasio ekstraksi pada batubara. Sesuai dengan Gambar 3.1, maka rasio ekstraksi dapat dirumuskan  (Gambar 3.1Tributary Area )sebagai berikut : Berdasarkan  geometri  lebar  chain  pillar  yang digunakan oleh PT.Bukit Asam, Tbk (Persero)sebesar 9 m, dengan data geometri seam D = 9 m, maka didapat ekstraksi  rasio  sebesar  43,75  %  pada  satu  level penambangan.  Jika  berdasarkan  hasil  perhitungan lebar  kritis  chain  pillar  tiap  levelnya  didapat  nilai ekstraksi rasio yaitu, seam D = 5,94 m, didapat nilai r = 55,85 %.

## KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Kesimpulan  dari  hasil  rencana  desain  dan stabilitas pilar pada seam Airlaya adalah sebagai beriku: Berdasarkan hasil analisis persamaan kekuatan pilar,  persamaan  Bieniawski  memprediksi  nilai kekuatan  pilar  tertinggi  pada  kondisi  seam Airlaya sehingga diperoleh persamaan kekuatan seam Airlaya adalah σ p=161,607[A+B(w/h)]. Pada  kondisi  seam  Airlaya  yang  memiliki kedalaman lebih dari 500ft, sehingga persamaan kekuatan  pilar  yang  cocok  digunakan  untuk memprediksi  nilai  kekuatan  pilat  adalah persamaan Bieniawski dan Obert-Duvall. Pilar  yang  direkomendasikan  berbentuk rectangular dengan dimensi lebar 9 meter. maka didapat  ekstraksi  rasio  sebesar  43,75  %  pada satu level penambangan. Jika berdasarkan hasil perhitungan lebar kritis chain pillar tiap levelnya didapat nilai ekstraksi rasio yaitu, seam C = 5,94 m, didapat nilai r = 55,85 %.

## Saran
Saran  yang  diperoleh  dari  rencana  desain  dan stabilitas pilar adalah sebagai berikut: 1.  Diperlukan  lebih  pengujian  perpercontohh dengan berbagai ratio w/h sehingga data yang didapatkan  lebih  informatif  dalam  penentuan dimensi  pilar  agar  nilai  ekstrasi  batubara  lebih besar.
2.  Adanya  penelitian  lebih  lanjut  mengenai tegangan abutment baik di area pilar maupun di area panel
3. Diperlukan proses validasi lanjut untuk secara empirik  untuk  memastikan  hasil  penelitian  ini dengan  konsidi  serupa  dengan  seam  Airlaya sebagai  dasar  pertimbangan  dalam  rencana desain pilar.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Ucapan  Terima  Kasih  kepada  Manajemen  PT. Bukit Asam, Tbk (Persero)

## DAFTAR PUSTAKA
Anonim  1,  1999,  “Teknologi  Pertambangan  Batubara Program  Pertukaran  Teknisi”,  New  Energy  and Industrial  Technology  Development  Organization (NEDO), Japan Coal, Jepang.
Anonim  2,  2000,  “Teknologi  Pertambangan  Batubara Program  Pertukaran  Teknisi”,  New  Energy  and Industrial  Technology  Development  Organization (NEDO), Japan Coal, Jepang.
Bienawski  ZT  (1968).  The  effect  of  specimen  size  on compressive strength of coal. Int. J. Rock Mech. Min. Sci. Geomech. Abstr.5(4): 325-326, IN5-IN10, 327-335. DOI: 10.1016/0148-962(68)90004-1.
Bieniawski ZT, VN hwl (1975). The significance of insitu test  on  Exploration  Rock  Eng.  Proc.  Symp.  (ed. Z.T. Bieniawski) 1. Cape Town, Balkema. Pp.97- 106
Bieniawski, Z. T.1984.”Rock Mechanics Design in Mining and Tunneling”.A.A. Balkema. Boston.
Hoek, E., Kaiser, P.K. and Bawden. W. F. 1995. Support of  underground  excavations  in  hard  rock .
Rotterdam : Balkema.
Hustrulid  WA  (1976).  A  review  of  coal  pillar  strength formulas.  Rock  Mech.  Rock  Eng.  8(2):115-145, DOI: 10.1007/BF01239762.
Mark  C  (1990).    Pillar  Design  Methods  for  Longwall Mining. USBM IC 9247, 53 p.
Mark  C  (1992).    Analysis  of  Longwall  Pillar  Stability (ALPS)--An  Update.    Proceedings,  Workshop  on Coal Pillar Mechanics and Design, USBM IC 9315, pp. 238-249.
Mark C (1999).  Empirical Methods for Coal Pillar Design. Proceedings, 2nd International Workshop on Coal Pillar Mechanics and Design, Vail, CO, NIOSH IC 9448,  pp. 145-154.
Molinda GM and Mark C (1994).  The Coal Mine Roof Rating (CMRR):  A Practical Guide for Rock Mass Classification in Coal Mines.  USBM IC 9387, 83 p.
Obert L, Duvall WI (1967). Rock Mechanics and the Design of Structures in Rock, John Wiley & Sons Inc. New York pp. 542-545
Peng,  S.  S.,  1986,  “ Coal  Mine  Ground  Control” ,  John Wiley & Sons, Inc., New York, U.S.A.
Peng, S, S. and Chiang, H, S., 1984, “ Longwall Mining” , John Wiley & Sons, Inc., New York, U.S.A.