Vol. 12 No. 1, pISSN: 2303-0577 eISSN: 2830-7062
http://dx.doi.org/10.23960/jitet.v12i1.3729

## ANALISA  DINAMIK  ISLANDING  OPERATION  PADA SISTEM TARAHAN DENGAN HIGH-PV PENETRATION
Muhammad Adrian Relando 1* , Khairudin 2 , Zulmiftah Huda 3 , Lukmanul Hakim 4
1,2,3,4 Jurusan Teknik Elektro, Universitas Lampung; Jl. Prof. Sumantri Brojonegoro No.1, Lampung
Riwayat artikel:
Received: 22 November 2022 Accepted: 29 Desember  2023 Published: 1 Januari  2024

## Keywords:
PLTS, Operasi Islanding, Stabilitas Frequency, Penetrasi PV.
Corespondent Email: khairudin@eng.unila.ac.id
Abstrak. Artikel  ini  menyajikan  analisis  dinamik  operasi  islanding  pada sistem tarahan dengan tingkat penetrasi PV yang tinggi. Dalam konteks ini, operasi islanding merujuk pada kondisi di mana sebagian dari sistem distribusi terisolasi  dari  jaringan  utama  setelah  terjadi  gangguan.  Studi  ini  mengkaji berbagai skenario dan parameter yang mempengaruhi stabilitas dan keandalan operasi  islanding  dalam  sistem  tarahan  yang  didominasi  oleh  PV.    Metode analisis  simulasi  komprehensif  digunakan  untuk  mengevaluasi  dampak variabel seperti daya PV, konfigurasi jaringan, dan pengendalian aliran daya terhadap  kestabilan  sistem  selama  operasi  islanding.  Hasil  analisis menunjukkan bahwa penetrasi PV yang tinggi dapat mempengaruhi dinamika operasi islanding secara yang signifikan, termasuk potensi masalah stabilitas frekuensi  dan  tegangan.  Pengendalian  aliran  daya  yang  optimal  dan penggunaan  sumber  daya  baterai  terdistribusi  dapat  menjadi  solusi  untuk mengatasi  tantangan  ini.  Penelitian  ini  memberikan  alternatif  pertimbangan yang  berharga  bagi  operator  sistem  tenaga  listrik  dan  perancang  sistem distribusi  dalam  menghadapi  pertumbuhan  penetrasi  PV  yang  terus meningkat.
Abstract. In  this  paper,  dynamic  analysis  of  islanding  operation  in  the Tarahan  system  with  a  high  PV  penetration  rate  is  presented.  In  this  case, islanding operation refers to a condition where a portion of the distribution system  is  isolated  from  the  main  network  after  a  fault  occurs.  This  study examines  various  scenarios  and  parameters  that  affect  the  stability  and reliability of islanding operations in the Tarahan system dominated by solar power  plants.   A  comprehensive  simulation  analysis  method  is  used  to evaluate  the  impact  of  variables  such  as  PV  power,  network  configuration, and power flow control on system stability during islanding operations. The results show that high PV penetration can significantly affect the dynamics of islanding  operations,  including  potential  frequency  and  voltage  stability issues. Optimal power flow control and the use of distributed battery resources can be solutions to address these challenges. This research provides important alternative considerations for power system operators and distribution system designers in the face of growing PV penetration

## 1. PENDAHULUAN
Konsumsi  energi  listrik  per  kapita  nasional di  Indonesia  mengalami  peningkatan  sebesar 178,6 GWh dari tahun 2015 yang hanya 909.91 GWh dengan rasio elektrifasi 88,30% menjadi
1.099,51  GWh  di  tahun  2020  dengan  rasio elektrifikasi  sebesar  99,20%  [1] . Posisi Indonesia  yang  berada  digaris  khatulistiwa memberikan  keuntungan  demografi  untuk pemanfaatan  energi  matahari  dikarenakan
JITET (Jurnal Informatika dan Teknik Elektro Terapan) pISSN: 2303-0577   eISSN: 2830-7062
memiliki  intensitas  cahaya  matahari  rata-rata tahunan  yang  relatif  lebih  baik  dibandingkan negara-negara  dengan  posisi  jauh  dari  garis katulistiwa.
Pembangkit  Listrik  Tenaga  Surya  (PLTS) memiliki  kekhasan  dibanding  pembangkit konvensional  yang  miliki  bagian  massa berputar,  yakni  tidak  memiliki  inersia.  Selain itu, PLTS juga memiliki sifat intermittent yakni ketersediaan  yang  tidak  terus  menerus  dan bahkan terkadang tidak tersedia saat dibutuhkan. Ketidakpastian ini dapat membuat sistem  kehilangan  keseimbangan  daya  apabila komposisi PLTS didalam sistem tidak direncakan dengan baik [2]. Neraca daya pada UID  Lampung  masih  terdapat  kekurangan supply yang  didatangkan  dari  sistem  S2JB melalui  sisi  barat  dan  sisi  timur  pada  sistem interkoneksi  Sumsel  –  Lampung  sebesar  lebih kurang 200 MW [3] [4] . Salah satu upaya untuk mencukupi  kebutuhan  daya  pada  sistem Lampung  direncanakan  di  masa  mendatang pembangunan  PLTS on-grid hingga  100  MW [3] .
Untuk mengantisipasi dampak dari penetrasi PLTS  dalam  skala  besar  tersebut  perlu dilakukannya  studi  untuk  melihat  performa sistem  dengan  masuknya  pembangkit low  – inertia tersebut  terutama  dalam  kaitannya dengan  sifat intermittent pembangkit  yang bersangkutan  dan  kemungkinan  kehilangan stabilan  pada  saat  operasi islanding ketika sistem  interkoneksi  S2JB  Lampung  terputus. Lepasnya saluran interkoneksi Sumsel- Lampung akan berdampak terhadap penurunan kestabilan  sistem  dan  dapat  memicu  efek domino  yang  menyebabkan  sistem  mengalami padam total. Untuk mencegah hal tersebut PLN menetapkan prosedur islanding tersebut didalam Pedoman Pemulihan Sistem
Sumbagsel  tahun  2022.  Berdasarkan  pedoman tersebut, terdapat 3 island pada sistem lampung, yaitu island lampung, island besai-ulubelu, dan island tarahan [5] .
Mengacu kepada skenario pemulihan dalam Prosedur Operasi Standar (POS) tersebut, pada studi  ini  dilakukan  analisa  stabilitas  dinamik pada sistem serta respon generator ketika terjadi perubahan  dalam  kondisi islanding  operation pada sistem tarahan dengan adanya penetasi PV skala besar.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA
Secara  definisi  stabilitas  sudut  rotor  adalah kemampuan  mesin  -  mesin  sinkron  dalam sistem yang terinterkoneksi  untuk tetap berada dalam    keserempakan  satu  sama  lain  [6]. Perilaku sudut rotor pada sistem pada dan sesaat setelah  gangguan  bergantung  pada  besarnya konstanta inersia masing- masing mesin [7] [8]. Inersia  rotor  pada  generator  sinkron menentukan respon frekuensi terhadap ketidakseimbangan pada sistem. Ketika terjadi usikan, generator akan menyerap atau melepaskan  energi  kinetik  ke  dalam  sistem untuk  menahan  penyimpangan  frekuensi. Inersia  berfungsi  untuk  meredam  perubahan frekuensi [9] .
Di  sisi  lain,  penetrasi  pembangkit  dengan konstanta inersia rendah akan menurunkan total damping  sistem  yang  pada  akhirnya  akan menurunkan  efektifitas  konstanta  inersia  pada masing  –  masing  mesin  konvensional  untuk membatasi deviasi frequency [10] , [11] . Ketidakseimbangan  pembangkit  dengan beban dijelaskan pada persamaan [12] .
𝑃 𝑔 −   𝑃 𝑙 = 𝑑( 1 2 𝐽 𝑠𝑦𝑠𝑡𝑒𝑚 . 𝜔 𝑒𝑙 2 ) 𝑑𝑡 (1)
Keterangan : 𝑃 𝑔 = daya generator, 𝑃 𝑙 = daya beban, 𝐽 𝑠𝑦𝑠𝑡𝑒𝑚 = inersia pada sistem, ω 𝑒𝑙 = frekuensi sudut.
Konstanta inersia (𝐻 𝑔𝑒𝑛 ) merupakan Energi kinetik yang tersimpan dalam rotor generator, dinyatakan dengan :
𝐻 𝑔𝑒𝑛 = 𝐽𝑔𝑒𝑛 𝑝2 . 𝜔 𝑒𝑙,0 2 2 .𝑆 𝑔𝑒𝑛 (2) Keterangan : 𝑆 𝑔𝑒𝑛 = daya semu nominal generator, ω 𝑒𝑙,0 = sistem frekuensi nominal, P = jumlah pasang kutub.
Islanding  operation merupakan  operasi pemisahan  unit  pembangkit  dari  sistem tenaga secara  otomatis,  dimana  sistem  tenaga  hanya memikul beban terbatas sesuai dengan kemampuan  unit  pembangkitnya.  Hal  ini dilakukan  apabila  sebuah  sistem  mengalami gangguan  [13]  [14] . Islanding  operation  dapat dilakukan dengan membuka beberapa pemutus tenaga  di  gardu  induk tertentu  secara  otomatis menggunakan  UFR,  sehingga  terbentuk  suatu sistem yang terisolasi dari sistem interkoneksi.
JITET (Jurnal Informatika dan Teknik Elektro Terapan) pISSN: 2303-0577   eISSN: 2830-7062
Suatu  islanding  operation  dikatakan  optimal apabila memiliki keseimbangan antara pembangkit dengan beban.

## 3. METODE PENELITIAN
Apabila  daya  beban  dan  daya  pembangkit tidak  seimbang,  maka  dapat  mempengaruhi kualitas  dan  keandalan  sistem  tenaga  listrik, sesuai dengan persamaan swing berikut ini [15] : H 180.F . d 2 δ dt 2 = P m −   P e (3) Keterangan : H = Inersia konstan system F = Frekuensi Pm = Daya mekanik Pe = Daya elektrik 𝛿 = Percepatan sudut rotor
Level  penetrasi PV ke grid ,  dinyatakan dengan rumus [16]:
%PEN = P pv P Load + P Losses x 100% (4)
Keterangan : %PEN  = Level Penetrasi PV P pv = Total Daya PV (MW) P Load = Total Beban (MW)
P Losses = Total rugi-rugi daya (MW)
Penelitian  dilakukan  dengan  melakukan simulasi  pada Island Tarahan  yang terdiri  dari 16  gardu  induk,  22  unit  pembangkit,  dan  28 beban  penyulang. Island Tarahan  merupakan subsistem pada sistem lampung yang terbentuk setelah  terjadinya islanding  operation pada sistem Lampung-Sumsel. Single Line Diagram pada Sistem Tarahan dapat dilihat pada Gambar 1  dan  skenario  pengujian  dapat  dilihat  pada Tabel 1.
Tabel  1. Skenario Skenario Kondisi Deskripsi Skenario Skenario 1 0%, 10%, 20%, dan 30% Penetrasi PLTS PLTU 3 New Tarahan padam Skenario 2 PLTS Padam Skenario 3 2 Saluran transmisi Sidomulyo- Kalianda trip Skenario 4 Beban naik Skenario 5 Berawan,hujan dan Gelap PLTS intermittent
Gambar  1. Single Line Diagram Sistem Tarahan
JITET (Jurnal Informatika dan Teknik Elektro Terapan) pISSN: 2303-0577   eISSN: 2830-7062

## Adrian  dkk
Data  pembangkit  serta  beban  penyulang pada Island Tarahan dapat dilihat pada Tabel 2 dan Tabel 3.
Tabel  2. Data pembangkit Sistem Tarahan
No Pembangkit Unit Daya Mampu (MW) Inersia (s) 1 PLTD 1 Teluk Betung 1 4,8 1,5 2 PLTD 2 Teluk Betung 1 3,2 1,5 3 PLTMG Sutami 1 26,4 4 4 PLTG Tarahan 1 16,8 7,04 5 PLTD Tarahan 1 8,4 1,5 6 PLTD 1.2.3 Tarahan 3 3x7,04 3 x 1,5 7 PLTD Tarahan 3 3x5,04 3 x 1,5 8 PLTU 1 & 2 Peltar 2 2x8,024 2 x 1,2 9 PLTU 3 NewTarahan 1 80 4,396 10 PLTU 4 NewTarahan 1 80 4,396 11 PLTMG sw 1 NewTarahan 1 24 4 12 PLTG 1.2 NewTarahan 2 2x20 2 x 7,04 13 PLTG 3.4 NewTarahan 2 2x20 2 x 7,04 14 PLTU 5 Sebalang 1 80 5,6 15 PLTU 6 Sebalang 1 80 5,6 Total 22 535,888

## Tabel  3. Data Beban Sistem Tarahan
No  Gardu Induk Peny ulang Daya MW MVAR 1 Teluk Betung 1 26.4 8.1 2 26.3 9 3 24 8 2 Tarahan 1 9 2.9 2 5.6 1.8 3 Sutami 1 12.6 3.7 2 16.7 4.3
4 Natar 1 13.7 4.1 2 14.6 4.9 3 18.7 5.5 5 New Tarahan 1 19.1 6.5 2 11.2 2.3 6 Kalianda 1 16.9 5.5 2 6.9 1.5 7 Sukarame 1 20.3 4.8 2 24.6 7.3 8 Sribawono 2 19.7 3.9 3 21.3 6 9 Metro 1 26 7 2 25 9 10 Seputih Banyak 1 23.34 10.75 2 11.54 4.11 3 11.11 3.73 11 Langkapura 1 9.1 2.6 12 Jati Agung 1 7.9 2.5 13 Ketapang 1 10.2 3.2 14 Sidomulyo 1 8 3.2 15 Sebalang - - - 16 Mini Sidomulyo 1 - - Total 46 439.79 136.19

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN
Setelah dilakukan simulasi dengan berbagai skenario,  maka  didapatkan  hasil  respon frekuensi sistem, yaitu :

## 4.1 PLTU 3 New Tarahan Padam
Skenario  ini  bertujuan  untuk  mengetahui respon  sistem  ketika  PLTU  3  New  Tarahan mengalami  pemadaman  (66,42  MW). Single Line  diagram pada  skenario  PLTU  3 New Tarahan  padam  dapat  dilihat  pada  Gambar  2 akan  dibandingkan  respon  sistem  terhadap pemadaman  PLTU  3  New  Tarahan  ketika sistem  tarahan  tanpa  adanya  penetrasi  PLTS, dan  dengan  adanya  penetrasi  PLTS  (level penetrasi  10%,  20%,  dan  30%).  Perbandingan ini  bertujuan  untuk  mengetahui  adanya perubahan  kemampuan  respon  sistem  apabila PLTS  sudah  dihubungkan  ke  sistem  tarahan. Simulasi  dilakukan  dengan  rentang  waktu t=30s, yang kemudian gangguan disimulasikan terjadi pada t=5s.
JITET (Jurnal Informatika dan Teknik Elektro Terapan) pISSN: 2303-0577   eISSN: 2830-7062
Gambar 2. Skenario PLTU 3 New Tarahan Padam
Gambar  3. Respon frekuensi pada saat PLTU
3 New Tarahan Padam
Respon frekuensi pada Gambar 3 Perubahan frekuensi  disebabkan  oleh  ketidakseimbangan antara  pembangkit  dan  beban  dari  sistem. Ketika  sistem  tidak  dipenetrasi  oleh PV maka frekuensi droop adalah 49.711 Hz pada waktu t=6,982s  dan  akan  mencapai  titik  frekuensi stabil  baru  nya  sebesar  49.740  Hz  pada  waktu t=16,102s. Sedangkan, ketika sistem dipenetrasi  oleh PV sebesar  10%,  20%,  dan 30%,  maka  frekuensi droop tertinggi  dicapai sebesar  49,623  Hz  pada  waktu  t=7,962s  dan mencapai  frekuensi  stabil  sebesar  49.623  Hz pada waktu t=12,902s yaitu saat level penetrasi sebesar  30%.  Dengan  demikian,  baik  sistem
dipenetrasi  oleh PV atau  tidak,  ketika pembangkit mengalami pemadaman ( generator outage )  frekuensi  mampu  kembali  stabil dikarenakan spinning  reserve yang  dimiliki oleh pembangkit pada sistem tarahan mencukupi  dan  sistem  akan  mengalami pergeseran dari frekuensi awal dimana semakin besar  level  penetrasi PV maka  pergerseran frekuensi  ( overshoot) akan  semakin  besar ( droop ),  yang  disebabkan  oleh  inersia  sistem yang  semakin  rendah  ketika  level  penetrasi PLTS semakin besar.
4.2 PLTS Padam
Gambar  4. Skenario PLTS Padam
Gambar  5. Respon Frekuensi pada saat PLTS Padam
JITET (Jurnal Informatika dan Teknik Elektro Terapan) pISSN: 2303-0577   eISSN: 2830-7062
Skenario  ini  bertujuan  untuk  mengetahui respon  sistem  ketika  PLTS  mengalami pemadaman ( droop 100%) dikarenakan adanya kerusakan  pada  peralatan  PLTS. Single  Line diagram pada  skenario  PLTS  padam  dapat dilihat  pada  Gambar  4  akan  dibandingkan respon frekuensi sistem terhadap PLTS padam ( droop 100%)  sesuai  dengan  level  penetrasi. Perbandingan  ini  bertujuan  untuk  mengetahui adanya  perubahan  kemampuan  respon  sistem apabila  PLTS  sudah  dihubungkan  ke  sistem tarahan.  Simulasi  dilakukan  dengan  rentang waktu  t=30s,  yang  kemudian  gangguan disimulasikan terjadi pada t=5s.
Respon frekuensi pada waktu t=5s ditunjukkan  pada  perubahan  frekuensi  pada
Gambar 5 disebabkan oleh ketidakseimbangan antara  daya  pembangkit  dan  daya  beban  dari sistem sehingga frekuensi mengalami penurunan ketika PLTS
mengalami pemadaman  total.  Ketika  sistem  dipenetrasi oleh PV sebesar  10%  dan  PLTS  mengalami pemadaman maka frekuensi mengalami penurunan  ( droop ) mencapai  49,836  Hz  pada waktu  t=7,272s  dan  akan  mencapai  titik frekuensi stabil baru nya yaitu 49,843 Hz pada waktu t=12,722s. Ketika sistem dipenetrasi oleh PV sebesar  20%,  maka  frekuensi  mengalami penurunan  mencapai  49.657  Hz  pada  waktu t=7,532Hz  dan  mencapai  titik  frekuensi  stabil baru  yaitu  49,66  Hz  pada  waktu  t=8,882s. ketika sistem dipenetrasi oleh PV sebesar 30%, maka  frekuensi  mengalami  penurunan  ( droop ) mencapai 49,440 Hz pada waktu t=8,062s dan mencapai frekuensi stabil yaitu 49.441 Hz pada waktu t=9,062s. Dengan demikian, ketika PLTS mengalami pemadaman ( droop 100%) frekuensi  mampu  kembali  stabil  dikarenakan spinning reserve yang dimiliki oleh pembangkit mencukupi  dan  sistem  akan  mengalami pergeseran dari frekuensi awal dimana semakin besar  level  penetrasi PV maka  pergeseran frekuensi  ( droop )  semakin  besar,  yang disebabkan  oleh  inersia  sistem  akan  semakin rendah jika level penetrasi PV semakin besar.

## 4.3 2 Saluran Transmisi Sidomulyo – KaliandaTrip
Single Line diagram pada skenario 2 saluran transmisi  Sidomulyo  –  Kalianda trip dapat dilihat  pada  Gambar  6  simulasi  dilakukan dengan  4  kondisi,  gangguan  disimulasikan terjadi pada t=5s.
Gambar  6. Skenario 2 Saluran Transmisi Sidomulyo - Kalianda Trip
Gambar  7. Respon Frekuensi pada Saat 2 Saluran Transmisi Sidomulyo - Kalianda Trip
Perubahan  frekuensi  pada  Gambar  7 disebabkan  oleh  ketidakseimbangan  antara pembangkit  dan  beban  dari  sistem.  Ketika sistem tidak dipenetrasi oleh PV maka frekuensi overshoot. adalah  50,125  Hz  pada  waktu t=7,052s  dan  akan  mencapai  titik  frekuensi stabil  baru  nya  sebesar  50,115  Hz  pada  waktu t=13,332s. Sedangkan, ketika sistem dipenetrasi  oleh PV sebesar  10%,  20%,  dan 30%,  maka  frekuensi overshoot tertinggi dicapai sebesar 50,163 Hz pada waktu t=8,152s dan  mencapai  frekuensi  stabil  sebesar  50,163 Hz  pada  waktu  t=10,672s  yaitu  saat  level penetrasi sebesar 30%. Dengan demikian, baik
JITET (Jurnal Informatika dan Teknik Elektro Terapan) pISSN: 2303-0577   eISSN: 2830-7062
sistem dipenetrasi oleh PV atau tidak, ketika 2 saluran transmisi trip frekuensi mampu kembali stabil  dikarenakan  daya  cadangan  ( spinning reserve )  yang  dimiliki  oleh  pembangkit  pada sistem  tarahan  mencukupi  dan  sistem  akan mengalami  pergeseran  dari  frekuensi  awal dimana semakin besar level penetrasi PV maka pergerseran frekuensi ( overshoot) akan semakin besar  ( droop )  dan  waktu  mencapai  titik frekuensi overshoot semakin  lama,  yang disebabkan  oleh  inersia  sistem  yang  semakin rendah  ketika  level  penetrasi  PLTS  semakin besar.

## 4.4 Beban Naik
Gambar  8. Skenario Beban Naik
Single Line diagram pada skenario 2 saluran transmisi Sidomulyo  –  Kalianda trip dapat dilihat  pada  Gambar  8  terdapat  9  beban penyulang  naik  sebesar  32,98  MW,  simulasi dilakukan  dengan  4  konidisi,  gangguan disimulasikan terjadi pada t=5s.
Perubahan  frekuensi  pada  Gambar  9 disebabkan  oleh  ketidakseimbangan  antara pembangkit  dan  beban  dari  sistem.  Ketika sistem tidak dipenetrasi oleh PV maka frekuensi overshoot adalah  49,894  Hz  pada  waktu t=7,132s  dan  akan  mencapai  titik  frekuensi stabil  baru  nya  sebesar  49,902  Hz  pada  waktu t=11,582s. Sedangkan, ketika sistem dipenetrasi  oleh PV sebesar  10%,  20%,  dan 30%,  maka  frekuensi overshoot tertinggi dicapai sebesar 49,872 Hz pada waktu t=8,032s dan  mencapai  frekuensi  stabil  sebesar  48,872 Hz  pada  waktu  t=10,102s  yaitu  saat  level
penetrasi sebesar 30%. Dengan demikian, baik sistem  dipenetrasi  oleh PV atau  tidak,  ketika beban  mengalami  kenaikan  maka  frekuensi mampu  kembali  stabil  dikarenakan  daya cadangan ( spinning reserve ) yang dimiliki oleh pembangkit pada sistem tarahan mencukupi dan sistem  akan  mengalami  pergeseran  dari frekuensi  awal  dimana  semakin  besar  level penetrasi PV maka  pergerseran  frekuensi ( overshoot) akan  semakin  besar  ( droop )  dan waktu mencapai titik frekuensi droop semakin lama, yang disebabkan oleh inersia sistem yang semakin  rendah  ketika  level  penetrasi  PLTS semakin besar.
Gambar  9. Respon Frekuensi pada saat Beban Naik
4.5 PLTS Intermittent
Gambar  10. Skenario PLTS Intermittent
JITET (Jurnal Informatika dan Teknik Elektro Terapan) pISSN: 2303-0577   eISSN: 2830-7062
Single  Line  diagram pada  skenario  PLTS Intermittent  dapat  dilihat  pada  Gambar  10 PLTS mengalami intermittent , simulasi dilakukan  dengan  3  kondisi  yaitu  pada  saat PLTS berawan ( drop 44,49 MW), PLTS gelap ( drop 88.98  MW),  dan  PLTS  hujan  ( drop 133,47  MW)  gangguan  disimulasikan  terjadi pada t=5s.
Gambar  11. Respon Frekuensi pada saat PLTS Intermittent
Respon  perubahan  frekuensi  pada  Gambar 11  disebabkan  oleh  ketidakseimbangan  antara daya  pembangkit  dan  daya  beban  dari  sistem sehingga  frekuensi  mengalami  penurunan ketika  PLTS    mengalami  perubahan  daya.
Ketika  PLTS  mengalami droop sebesar  44,49 MW maka frekuensi akan mengalami penurunan  ( overshoot ) mencapai  49,813  Hz pada  waktu  t=8,062s  dan  akan  mencapai  titik frekuensi stabil baru nya yaitu 49,813 Hz pada waktu t=8,262s. Ketika PLTS mengalami droop sebesar 88,98 MW maka frekuensi mengalami penurunan  mencapai  49.624  Hz  pada  waktu t=8,062 Hz dan mencapai titik frekuensi stabil baru  yaitu  49,624  Hz  pada  waktu  t=8,372s. ketika PLTS mengalami droop sebesar 133,47 MW  maka  frekuensi  mengalami  penurunan ( overshoot )  mencapai  49,44  Hz  pada  waktu t=8,062s  dan  mencapai  frekuensi  stabil  yaitu 49.441  Hz  pada  waktu  t=9,062s.  Dengan demikian,  ketika  PLTS  mengalami droop hingga  100%  frekuensi  mampu  kembali  stabil dikarenakan spinning  reserve yang  dimiliki oleh  pembangkit  mencukupi  dan  sistem  akan mengalami  pergeseran  dari  frekuensi  awal
dimana  semakin  besar  jumlah  gangguan maka pergeseran  frekuensi  ( overshoot )  semakin besar, dan waktu mencapai titik overshoot ialah sama  dikarenakan  jumlah  inersia  pada  sistem sama.

## 5. KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  simulasi  yang  telah dilakukan  dengan  berbagai  skenario,  dapat disimpulkan bahwa island tarahan ketika terjadi injeksi  dengan  level  penetrasi  PV  sebesar  0  - 30%  saat  terjadinya  perubahan  pada  sistem, respon  frekuensi  dan  tegangan  sistem  akan kembali  stabil  ketitik equilibrium baru.  Akan tetapi,  semakin  besar  level  penetrasi PV maka frekuensi droop dan  tegangan droop akan semakin  tinggi atau semakin menjauhi frekuensi  dan  tegangan  awal  sistem.  Hal  ini disebabkan  karena  inersia  sistem  semakin berkurang  ketika  penetrasi PV semakin  besar, yang menyebabkan sistem semakin sulit untuk meredam pergeseran frekuensi dan tegangan.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]   R. C. N. Sansuadi, Statistik Ketenagalistrikan  Tahun  2020,  Jakarta: Kementrian  Energi  &  Sumber  Daya Mineral, 2021.
[2]   R. M. G. S. E. M. J. Khoury, “Predictive demand side management of a residential house  under  intermittent  primary  energy source conditions,,” Enerrgy and Buildings, vol. 112, pp. 110-120, 2016.
[3]   P. PLN, “RUPTL PLN 2018 - 2027,” PT. PLN, Jakarta, 2018.
[4]   P.  P.  (Persero),  “Statitstik  PLN  2021 (Unadited),” PT. PLN (Persero), Jakarta, 2022.
[5]   P.  PLN,  “Pedoman  Pemulihan  Sistem Tenaga  Listrik  Sumbagsel,”  PT.  PLN
Unit Pelaksana Pengatur Beban Sumbagsel, Palembang, 2022.
[6]   P.  Kundur,  Power  System  Stability  and Control, USA: McGraw-Hill, 1994.
[7]   O.  A.  T.  A.  Ngyarmunta  Alan  Auda, “Effect of Inertia Constant on Generator Frequency and Rotor Angle,”
Engineering and Applied Sciences, pp. 6- 11, 2018.
JITET (Jurnal Informatika dan Teknik Elektro Terapan) pISSN: 2303-0577   eISSN: 2830-7062
Adrian  dkk
[8]   a.  F.  G.-L.  Ashish  Shrestha,  “Parametic Sensitivity  Analysis  of  ROtor  Angle
Stability Indicators,” Energies, 2021.
[9]   H.-R.  Hasan  Amini,  “Using  the  Rate  of Change  of  Frequency  and  Treshold Frequencies in Load Shedding in a DG - FED  Islanded  System,” Annals  of  the
Faculty of Engineering Hunedora, 2013.
[10]  A.  B.  S.  G.  F.  B.  Davide  del  Giudice, “Effect of inertia, load damping and dead- bands  on  frequency  histograms  and frequency  control  of  power  systems,”
International Journal of Electrical Power
and Energy System , 2021.
[11]  R.  L.  T.  J.  Dinesh  Pattabiraman, “Comparison of Grid Following and Grid Forming  Control  for  a  High  Inverter Penetration Power System,” IEEE Power
&  Energy  Society  General  Meeting (PESGM), pp. 1-5, 2018.
[12]  D. V. H. Pieter Tielens, “Grid Inertia and Frequency Control in Power System with
High Penetration of Renewables,” Young Researches  Symposium  in  Electrical
Engineering,  Location  :  Delfi,  The Netherlands, 2012.
[13]  H.-R.  Hasan  Amini,  “Using  the  Rate  of Change  of  Frequency  and  Treshold Frequencies in Load Shedding in a DG - FED  Islanded  System,” Annals  of  the Faculty  of  Engineering  Hunedora, no. 11(4), 2013.
[14]  T. K. L. a. S. K. K. N. C. Y. Chan, “An Impact  Study  of  ROCOF  Relays  for Islanding Detection,” in IET Advances in Power  System  Control,  Operational  and Management  (APSCOM) ,  Hongkong, 2015.
[15]  B. S. Padhi, “Solution of swing equation for  transient  stability  analysis  in  dual- machine  system,” IOSR  Journal  of Engineering, pp. 34-39, 2015.
[16]  W. M. G. Mehdi Ebad, “An Approach for Assessing  High-Penetration  PV  Impact on  Distribution  Feeder,” Electric  Power System  Research, vol.  133,  pp.  347-354, 2016.