## PERENCANAAN STUKTUR ATAS JEMBATAN KOMPOSIT DESA BOJONGLOA KEC.PAGELARAN KAB.CIANJUR
1 Salman Alfarisi, 2 Tanjung Rahayu
Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Suryakancana Salman.alfa@gmail.com 1 , tanjungrahayu@yahoo.com 2

## Abstrak
Jembatan  adalah  suatu  konstruksi  yang  gunanya  untuk  meneruskan  jalan  melalui  suatu  rintangan  yang berada  lebih  rendah.  Rintangan  ini  biasanya  jalan  lain  (jalan  air  atau  jalan  lalu  lintas  biasa).  Adapun maksud dan tujuan dari proyek pembangunan Jembatan Desa Bojongloa Kecamatan Pagelaran Kabupaten Cianjur ini adalah sebagai jalan akses yang menghubungkan Desa Bojongloa dan Desa Kartaraharja untuk mempermudah akses bagi masyarakat.
Dilakukan  pergantian  karena  jembatan  sebelumnya  yang  mengalami  kerusakan  pada  pelat  lantai menyebabkan  tidak  aman  bagi  masyarakat  untuk  melalui  jembatan  tersebut,  dan  sangat  berbahaya  bila diabaikan terlalu lama karena semakin lama lubangnya semakin membesar.
Perencanaan  ini  berpedoman  kepada  RSNI-T  02-2005  tentang  standar  pembebanan  untuk  jembatan. Jembatan  ini  direncanakan  dengan  bentuk  struktur  komposit  dengan  panjang  bentang  40  meter  dengan pembagi pilar di tengah 20 meter dan lebar total 9 meter. Dalam perencanaan ini dimensi profil IWF yang digunakan  adalah  800.300.16.30,  dimensi  profil  diafragma  IWF  175.175.7,5.11.  Penghubung  geser menggunakan paku stud diameter 16 mm 60 buah dengan jarak 170 mm dan 30 buah dengan jarak 340 mm. Penulangan  pada  trotoar ∅ 12-150  mm  dan  tulangan  bagi ∅ 10-200  mm,  tulangan  pokok  pada  lantai kendaraan ∅ 16-90  mm  dan  tulangan  bagi ∅ 14-130  mm  untuk  momen  negatif,  dan  tulangan  pokok  pada lantai kendaraan ∅ 16-130 mm dan tulangan bagi ∅ 14-190 mm untuk momen positif, tebal pelat lantai 200 mm.
Kata kunci: Jembatan, Komposit, Beton, Baja

## 1. PENDAHULUAN
Pembangunan  sarana  transportasi  sangat  penting sebagai salah satu sarana transportasi menghubungkan wilayah satu dengan wilayah yang lainnya  dengan  tujuan  untuk  meningkatkan kesejahteraan  masyarakat.  Dengan  perkembangan penduduk  pada  saat  ini  maka  dibutuhkan penambahan infrastruktur jalan ataupun peremajaan  infrastruktur  yang  sudah  ada  demi menunjang  lancarnya  mobilitas  warga  dan  secara tidak langsung akan berdampak pada pengembangan wilayah  karena usia jembatan yang sudah  terbilang  lama  dan  juga  terdapat  struktur jembatan yang melendut secara kasat mata.
Keberadaan  jembatan  saat  ini  terus  mengalami perkembangan, dari bentuk sederhana sampai yang paling kompleks, demikian juga bahan–bahan yang digunakan mulai dari bambu, kayu, beton dan baja. Penggunaan  bahan  baja  saat  ini  maupun  di  masa mendatang untuk struktur jembatan akan memberikan  keuntungan  yang  berlebih  terhadap perkembangan serta kelancaran sarana transportasi
antar daerah maupun antar pulau yang ada diseluruh Indonesia (Siswanto, 1999).
proyek  pembangunan  Jembatan  Desa  Bojongloa Kecamatan Pagelaran Kabupaten Cianjur ini adalah sebagai  jalan  akses  yang  menghubungkan  Desa Bojongloa dan Desa Kartaraharja untuk mempermudah  akses  bagi  masyarakat,  dalam mengembalikan  fungsi  jembatan  yang  seharusnya maka  dilakukan  pergantian  jembatan  sebelumnya yang  mengalami  kerusakan  pada  plat  lantai menyebabkan  tidak  aman  bagi  masyarakat  untuk melalui  jembatan  tersebut,  dan  sangat  berbahaya bila  diabaikan  terlalu  lama  karena  semakin  lama lubangnya semakin membesar.
Dari  latar  belakang  masalah  yang  telah  diuraikan diatas, dapat dirumuskan permasalahan diatas yang timbul  yaitu:  Berapa  dimensi  struktur  atas  yang digunakan  untuk  memperoleh  struktur  atas jembatan kuat dan aman.

## 2. METODOLOGI PENELITIAN
Tahap ini memberikan gambaran mengenai langkah awal  sampai  akhir  perencanaan  struktur  atas jembatan.  Penjelasannya  dapat  dituangkan  dalam bentuk bagan alur sebagai berikut:
Gambar 3.1 Aliran perencanaan struktur atas

## a. Data
Data yang dibutuhkan dalam pelaksanaan pekerjaan struktur  atas  jembatan  berupa  data  sekunder  yang diperlukan sebagai pendukung proses perencanaan. Dalam  pengumpulan  data,  peranan  instansi  yang terkait  sangat  diperlukan  untuk  perencanaan jembatan Bojongloa di Cianjur.
Data  sekunder  yang  dijadikan  data  perencanaan diperoleh dari instansi terkait meliputi:
1. Data Lalu Lintas Harian Rata-rata (LHR) untuk menentukan  beban  kendaraan  terbesar  yang melewati jembatan, sehingga jembatan
nantinya dapat menampung kapasitas kendaraan  yang  melewati  jalur  tersebut.  Data lalu  lintas  yang  diperlukan  adalah  data  LHR rata-rata pada ruas jalan, data ini diperoleh dari PU Bina Marga.
2. Data  jembatan  adalah  data  yang  diperlukan untuk  perencanaan  struktur  atas  mengenai lokasi, bentang jembatan, lebar jembatan, mutu beton, mutu baja, dan data profil baja sehingga nanti  dapat  memperoleh  perencanaan  struktur yang kuat dan aman untuk digunakan nantinya. Data  diperoleh  dari  instansi  terkait  dari  PU Bina  Marga,  adapun  data  jembatan  sebagai berikut.

## Data Jembatan
Lokasi             : Desa Bojongloa Kec.    Pagelaran Kab.Cianjur. Bentang : 40 m Lebar : 9 m Mutu Beton : K-300 Mutu Baja : BJ-50 Profil Baja : IWF 800.300.30.16 Gambar 3.2 Jembatan komposit
Sumber : Dinas PU Bina Marga
Analisis  data  dilakukan  untuk  merencanakan struktur atas jembatan yang aman dan kuat. Adapun analisis data yang dilakukan meliputi:
1. Analisa data lalu-lintas 2. Analisa data jembatan Setelah data-data yang dibutuhkan dalam perencanan struktur atas jembatan terkumpul, maka tahap  analisa  data  dapat  dilakukan  dalam perencanaan berdasarkan peraturan-peraturan yang telah ditentukan.
Selanjutnya dilakukan perencanaan yang meliputi: 1. Slab sandaran dan trotoar
2. Slab lantai jembatan
3. Girder dan diafragma

## b. Pembebanan Struktur Atas
Pembebanan  struktur  atas  didasarkan  pada peraturan  RSNI  T-02-2005  tentang  pembebanan untuk  struktur  atas  yakni  jembatan.  Beberapa langkah  dalam  menganalisa  pembebanan  struktur atas, antara lain yaitu:
1. Menghitung  beban  permanen  struktur  yang terdiri dari beban sendiri (MS) dan beban mati
TIDAK Mulai Kontrol Aman Selesai OK Pengumpulan Data Pembebanan RSNI T- 02- 2005
Perencanaan Struktur Atas jembatan
tambahan  (MA).  Perhitungan  beban  mati tambahan (MA) mencakup berat air hujan dan berat  aspal,  sedangkan  perhitungan  beban sendiri (MS) mencakup perhitungan berat:
a) Pelat lantai jembatan
b) Girder dan diafragma jembatan
c) Trotoar dan tiang sandaran
d) Sambungan
2. Menghitung beban lalu lintas yang terdiri dari beban lajur “D”, beban pejalan kaki, dan beban gaya  rem.  Perhitungan  beban  lajur  “D” mencakup  perhitungan  Beban  Terbagi  Rata (BTR) dan Beban Garis Terpusat (BGT).
3. Menghitung  beban  dari  aksi  lingkungan  yang terdiri dari beban angin dan beban gempa.
4. Menghitung beban aksi lainnya yang terdiri dari beban gesek pada tumpuan dan beban pelat injak.
5. Setelah  menganalisa  seluruh  beban  yang mencakup  beban  permanen,  beban  lalu  lintas, beban dari aksi lingkungan dan beban dari aksi lainnya,  kemudian  langkah  selanjutnya  adalah merekap  semua  perhitungan  ke  dalam  data kombinasi  pembebanan  yang  sesuai  dengan peraturan RSNI T-02-2005
tentang pembebanan jembatan.

## c. Perencanaan Struktur Atas jembatan
Perencanaan struktur atas jembatan bertujuan untuk memperoleh  hasil  perencanaan  struktur  atas  yang kuat  dan  aman  ketika  digunakan.  Perhitungan struktur dimulai dari pembebanan dan perhitungan bangunan atas, meliputi : perhitungan pelat trotoar, perhitungan  slab  lantai  jembatan,  perhitungan girder  dengan  sistem  komposit  antara  baja  dan beton mutu beton dan baja yang telah direncanakan.

## d. Kontrol Aman
Cek  keamanan  lendutan,  gaya  geser  dan  tegangan dengan beban yang telah dimasukan ke perencanaan  struktur.  Apabila  kestabilan  telah memenuhi  syarat  stabil  maka  perencanaan  selesai dan  apabila  tidak  stabil  maka  dihitung  kembali sampai memperoleh hasil yang stabil.

## 3. Pembahasan
a. Data Jembatan
Gambar 4.1 Rencana jembatan Sumber: Pu Bina Marga

## Tabel 4.1 Perencanaan jembatan
Keterangan Simbol Nila i Satuan Tebal slab lantai jembatan h 0,2 m Tebal lapisan aspal t a 0,1 m Tebal genangan air hujan t h 0,05 m Jarak antar girder baja s 1,4 m Lebar jalur lalu-lalu lintas b 2 7 m Lebar trotoar b 1 1 m Lebar total jembatan b 9 m Panjang bentang jembatan L 40 m Sumber : PU Bina Marga Tabel 4.2 Mutu baja yang digunakan Keterangan Simbol Nilai Satua n Mutu Baja Bj 50 Tegangan leleh baja fy 290 MPa Tegangan dasar Bj 41 fs = fy/1,5 193 MPa Tegangan putus minimum Fu 500 MPa Modulus elastis baja E 200.00 0 MPa Modulus geser G 80.000 MPa Angka poisson 0,3 Koefisien pemuaian 12 . 10 - 6 per o C
Sumber : RSNI T-03-2005 Perencanaan struktu r baja untuk jembatan
Tabel 4.3 Mutu baja tulangan Keterangan Simbol Nilai Satuan Untuk baja tulangan dengan ∅ 12 mm U 39 Tegangan leleh fy 390 MPa Untuk baja tulangan dengan ∅ 12 mm U 24 Tegangan leleh fy 240 MPa Sumber : RSNI T-03-2005 Perencanaan Tabel 4.4 Mutu beton yang digunakan Keterangan Simbol Nilai Satua n Kuat tekan beton fc' 25 MPa Modulus elastis beton Ec = 4700 √ fc' 23.500 MPa Koefisien muai panas MPa Angka poisson v 0,2
Modulus geser G = Ec 2 1 + u 9791,667 MPa Sumber: RSNI T-12-2004 Perencanaan struktur beton untuk jembatan b. Perhitungan analisis slab lantai jembatan
Perhitungan  analisis slab lantai  jembatan dengan  menggunakan  kombinasi  tiap  beban dengan  memperhitungkan  beban-beban  yang bekerja  pada  jembatan  perhitungan  sebagai berikut:
1. Momen slab
Tabel 4.5 Beban yang bekerja N o Jenis beban Fakt or Da ya Keada an M tump uan M lapan gan beba n lay an ultimi t (kNm ) (kNm ) 1 Berat sendiri Q MS 1 1,3 9,674 0,292 2 Beban mati tambah an Q MA 1 2 0,544 9 0,196 3 Beban truk ''T" P TT 1 1,8 44,78 9 40,31 4 Beban angin P EW 1 1,2 0,18 0,324 5 Pengar uh temper atur ∆T 1 1,2 0,000 1 0,001 6 Beban hidup trotoar P TP 1 1,8 14 0

## 2. Kombinasi 1
Kombinasi beban yang digunakan dalam kondisi ultimit karena  faktor  beban  ultimit  merupakan  faktor  beban terakhir  dengan  nilai  terbesar  dibanding  dengan  beban layan (RSNI-02-2005 Pembebanan untuk jembatan
Tabel 4.6 Kombinasi 1 N o Jenis beban Fa kt or be ba n M tump uan M lapan gan M u tumpua n M u lapang
an
(kN m) (kNm ) (kN m) (kN m) 1 Berat sendiri 1, 3 9,674 0,292 12,5 76 0,37 9
2 Beban mati tambahan 2 0,549 0,196 1,09 8 0,39 2 3 Beban truk ''T" 1, 8 44,78 9 40,31 80,6 2 72,5 58 4 Beban angin 1 0,18 0,324 0,18 0,32 4 5 Pengaruh temperatu r 1 0,000 1 0,001 0,00 01 0,00 1 6 Beban hidup trotoar Total momen ultimit slab , M u = 94,4 75 73,6 54
Catatan  :  Untuk  faktor  beban  angin,  pengaruh temperatur,  dalam  kombinasi  beban  berlambangkan  o maka nilai yang digunakan beban layan

## 3. Kombinasi 2

## Tabel 4.7 Kombinasi 2
N o Jenis beban Fakt or M tump uan M lapan gan M u tumpua n M u lapanga n beba n (kNm ) (kNm ) (kN m) (kN m) 1 Berat sendiri 1,3 9,674 0,292 12,5 76 0,37 9 2 Beban mati tambah an 2 0,549 0,196 1,09 8 0,39 2 3 Beban truk ''T" 1 44,78 9 40,31 80,6 2 72,5 58 4 Beban angin 5 Pengar uh tempera tur 1 0,000 1 0,001 0,00 01 0,00 1 6 Beban hidup trotoar 1,8 14 0 24,7 5 0 Total momen ultimit slab ,
M u = 83,2 14 41,0 82
Catatan : Untuk faktor beban truk, pengaruh temperatur, dalam  kombinasi  beban  berlambangkan  o  maka  nilai yang digunakan beban layan.
4. Kombinasi 3
Tabel 4.8 Kombinasi 3 N o Jenis beban Fakt or M tump uan M lapan gan M u tumpua n
M u lapanga n beba n (kNm ) (kNm ) (kN m) (kN m) 1 Berat sendiri 1,3 9,674 0,292 12,5 76 0,37 9 2 Beban mati tambah an 2 0,549 0,196 1,09 8 0,39 2 3 Beban truk ''T" 1 44,78 9 40,31 80,6 2 72,5 58 4 Beban angin 1 0,18 0,324 0,18 0,32 4 5 Pengar uh tempera tur 1 0,000 1 0,001 0,00 01 0,00 1 6 Beban hidup trotoar Total momen ultimit slab ,
M u = 58,6 44 41,4 06
Catatan : Untuk faktor beban truk, pengaruh temperatur, dalam  kombinasi  beban  berlambangkan  o  maka  nilai yang digunakan beban layan

## 5. Kombinasi 4

## Tabel 4.9 Kombinasi 4
N o Jenis beban Fakt or M tump uan M lapan gan M u tumpua n M u lapang an beba n (kNm ) (kNm ) (kN m) (kN m) 1 Berat sendiri 1,3 9,674 0,292 12,5 76 0,37 9 2 Beban mati tambah an 2 0,549 0,196 1,09 8 0,39 2 3 Beban truk ''T" 1 44,78 9 40,31 44,7 89 40,3 1 4 Beban angin 1,2 0,18 0,324 0,21 0,39 5 Pengar uh tempera tur 1 0,000 1 0,001 0,00 01 0,00 1 6 Beban hidup trotoar
Total momen ultimit slab , M u = 58,6 8 41,4 7
Catatan : Untuk faktor beban truk, pengaruh temperatur, dalam  kombinasi  beban  berlambangkan  o  maka  nilai yang digunakan beban layan

## 6. Kombinasi 5

## Tabel 4.10 Kombinasi 5
N o Jenis beban Fakt or M tump uan M lapan gan M u tumpua n M u lapanga n beba n (kNm ) (kNm ) (kN m) (kN m) 1 Berat sendiri 1,3 9,674 0,292 12,5 76 0,37 9 2 Beban mati tambah an 2 0,549 0,196 1,09 8 0,39 2 3 Beban truk ''T" 1 44,78 9 40,31 44,7 89 40,3 1 4 Beban angin 5 Pengar uh tempera tur 6 Beban hidup trotoar
Total momen ultimit slab , M u = 58,4 6 41,0 82
Catatan : Untuk faktor beban truk, pengaruh temperatur, dalam  kombinasi  beban  berlambangkan  o  maka  nilai yang digunakan beban layan

## 7. Kombinasi 6
Tabel 4.11 Kombinasi 6 N o Jenis beban Fakt or M tum puan M lapa ngan M u tumpu an M u lapang an beb an (kN m) (kN m) (kN m) (kN m) 1  Berat sendiri 1,3 9,67 4 0,29 2 12,5 76 0,37 9 2  Beban mati tambah an 2 0,54 9 0,19 6 1,09 8 0,39 2 3  Beban truk ''T" 4  Beban angin 1 0,18 0,32 4 0,18  0,32 4
5  Pengar uh temper atur 1 0,00 01 0,00 1 0,00 01 0,00 1 6  Beban hidup trotoar Total momen ultimit slab , M u = 13,8 5 1,09 5
Catatan : Untuk faktor beban truk, pengaruh temperatur, dalam  kombinasi  beban  berlambangkan  o  maka  nilai yang digunakan beban layan

## c. Pembesian Slab
Diambil  momen  yang  terbesar  dari  perhitungan kombinasi beban karena untuk menjaga keamanan struktur  dari  momen  terbesar  yang  diterima,  baik momen tumpuan dan lapangan.
Untuk perhitungan pembesian slab lantai jembatan karena terdapat momen tumpuan dan lapangan.
Gambar 4.1 Pembesian slab lantai kendaraan Sumber: RSNI T-12-2004 Perencanaan struktur beton untuk jembatan

## d. Kontrol Lendutan Slab
Batas-batas  lendutan  untuk  keadaan  kemampuan layan  batas  harus  sesuai  dengan  struktur,  fungsi penggunaan,  sifat  pembebanan,  serta  elemen- elemen yang didukung oleh struktur tersebut.

## Gambar 4.2 Lendutan total yang terjadi
Sumber: RSNI T-12-2004 Perencanaan struktur beton untuk jembatan

## e. Kontrol Tegangan Geser
Perencanaan  geser  untuk  komponen  struktur  terlentur didasarkan  pada  asumsi  bahwa  sebagian  gaya  geser ditahan  oleh  beton  dan  selebihnya  dilimpahkan  pada tulangan geser.

## Tabel 4.12 Kontrol tegangan geser
Keterangan Nilai Satuan Mutu beton K-300 Kuat tekan beton, fc'= 25 Mpa Kuat geser pons yang diisyaratkan        Fv=0,3 √ fc ′ = 1,5 Mpa Faktor reduksi kekuatan geser ϕ = 0,7 Beban roda truk "T" pada slab P TT = 146,25 N Selimut beton ts = 40 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d ' = ts -0,5 ∅ =
32 mm Tebal lapisan aspal t a = 100 m Tebal slab lantai jembatan h = 200 m Lebar tampak samping ban menyentuh slab a = 200 mm Lebar tampak depan ban menyentuh slab b = 500 mm Lebar tranfers beban dari tampak samping ban menyentuh slab u = a + 2 . t a + h = 600 mm Lebar tranfers beban dari tampak depan ban menyentuh slab v = b + 2 . t a + h = 900 mm Tebal efektif slab , d = h-d'= 168 mm Luas bidang geser Av = 2 . (u +h) d = 268800  mm 2
Gaya geser pons nominal Pn =Av . Fv = 403200 N ϕ Pn =  282240 N Faktor beban ultimit γ = 1,8 Beban ultimit roda truk pada slab, Pu= γ TT U . P TT = 263250 N
Pu < ϕ Pn   Aman
f. Girder Penampang Sebelum Komposit
Komposit  merupakan  material  yang  tersusun  atas campuran  dua  atau  lebih  material  dengan  sifat kimia  dan  fisika  berbeda  menghasilkan  sebuah material  baru  yang  memiliki  sifat-sifat  berbeda dengan  material-material  penyusunnya.  Kondisi sebelum  komposit  dimana  suata  campuran  dua material  atau  lebih  belum  menyatu.  Adapun
tahapan  perencanaan  struktur  jembatan  sebagai berikut
1. Kondisi Girder Sebelum Komposit
Tabel 4.13 Beban sebelum komposit No Jenis beban Beban (kN/m) 1 Berat sendiri profil baja WF 800.300.16.30 2,41 2 Berat diafragma WF 175.175.7,5.11 0,402 3 Berat bekisting dari kayu 0,5 4 Slab beton 1,4. 0,2. 25 5 Total beban mati girder sebelum komposit Q MS = 10,312 Sumber: RSNI-02-2005 Pembebanan untuk jembatan
Perancah dan bekisting berfungsi untuk mendapatkan suatu konstruksi beton yang diinginkan  sesuai  dengan  porsinnya  sebagai bangunan  pembantu.  Acuan  perancah  bersifat sementara  yang  harus  kuat  dan  kokoh,  namun mudah  dibongkar  agar  tidak  menimbulkan kerusakan pada beton.
Pada tahap pertama, kondisi tidak komposit karena beton  belum  mengeras,  beban  sepenuhnya  dipikul girder baja.
Beban hidup sebelum komposit, merupakan beban hidup  pekerja  pada  saat  pelaksanaan  konstruksi, dan diambil ql = 5 kN/m2 (Beban minimum untuk perancangan  bangunan  gedung  dan  struktur  lain SNI 03-1727-2013)
Beban hidup girder sebelum komposit QL = s . ql = 1,4 . 5 = 7 kN/m Total beban pada girder sebelum komposit QMS total = QMS + QL = 10,312 + 7 = 17,312 kN/m

## 2. Tegangan Pada Girder Sebelum Komposit
L : Panjang bentang jembatan (diambil jarak antar pilar ), QL : Beban hidup girder sebelum komposit QMS  total  :  Total  beban  pada  girder  sebelum komposit,  QMS  :  Beban  mati  girder  sebelum komposit.
Panjang bentang girder   L = 20 m Momen tahanan (Wx)   =  8.400  cm3  =  8400000 (Tabel profil baja IWF 800.300) Momen maksimum akibat beban mati
M = 1 8 Q MS total . L 2
= 1 8 17,312 . 20 2 = 865,6 kNm
Tegangan lentur yang terjadi
f = M 10 6 Wx = 865 ,6 10 6 8400000 = 1 0 3 ,0 4 8 Mpa f < 193 f < 193 MPa  Aman (OK)
3. Lendutan Pada Girder Sebelum Komposit
QMS total =17,312 kN/m L  = 20 m
E  = 200.000.000 kPa
Ix = 0,00339 m4
L 240 = 20 240 = 0,08333 m
δ = 5 . Q MS total . L 4
348E. Ix = 5 . 17,312 . 20 4
384 .  200000000 . 0,00339 = 0,05 m
δ< L 240 Aman

## 4. Beban Pada Girder Komposit
Berdasarkan  perencanaan  untuk  jembatan  dalam memperoleh  perencanaan  yang  kuat  dan  aman maka  diperhitungan  beban  yang  bekerja  sesuai pembebanan  yang  berlaku,  beban-beban  yang bekerja terhadap girder komposit Dimensi girder yang  digunakan  adalah  IWF 800.300.16.30,  adapun  data  teknis  baja  sebagai berikut.  Baja  pada girder menggunakan  baja dengan BJ – 50 dengan :
Tegangan leleh  (fy) = 290 Mpa Tegangan putus (fu) = 500 Mpa
Tabel 4.14 Data profil baja
Profil Baja
WF 800.300.16.30 Berat profil baja   W profil 2,41 kN/m Tinggi d 800 mm Lebar b 300 mm Tebal web t w 16 mm Tebal flange t f 30 mm Luas penampang A 30.760 mm 2 Tahanan momen Z x 6.700.000 mm 3 Momen inersia I x 3.390.000.000 mm 4
Sumber: Tabel profil baja Kanisius 1988
Tabel 4.15 Total beban yang bekerja berdasarkan kombinasi beban ultimit N o Jenis Beban Fact or beba n Mma x (kNm ) Vma x (kNm ) Mmax terfakt or ulitmit (kNm) Vmax terfakt or ulitmit (kN) 1 Berat sendiri (MS) 1,3 490,6 98,12 638 127,56 2 Beban mati tambah an (MA) 2 188,3 37,66 376,6 75,32 3 Beban lajur "D"
(TD)
1 1110, 2 174,0 2 1110,2 174,02 4 Gaya rem (TB) 1,8 56 6 100,89 10,09 5 Beban angin (EW) 1,2 50,4 10,08 60,48 12,10 6 Beban gempa (EQ) 1 67,89 13,57 8 67,89 13,58 Total beban terfaktor = 2354 412,66

## 5. Girder Penampang Setelah Komposit
Gambar 4.3 Girder penampng setelah komposit Sumber : RSNI T-03-2005 Perencanaan struktur baja untuk jembatan
Gambar 4.4 Perhitungan girder
komposit 1 12 Be . h = 1 12 1400. 200 3 = 933.333 mm4
Act . ytc- h 2 ! 2 = 32900 . 341,59597- 200
2 ! 2
=1.920.327.495,791mm 4
Ix = 3.390.000.000 mm 4
A d 2 -yts ! 2 =30760 800 2 -141,59597 ! 2 = 2.053.926.mm 4
Icom = 8.297.587.181,904 mm 4 Tahanan momen penampang komposit : Sisi atas beton  Wtc = Icom / ytc = 8.297.587.181,904 / 341,59597 = 24.290.646,556 mm 3
Sisi atas baja
Wts = Icom / yts
= 8.297.587.181,904/ 141,59597 = 58.600.443,754 mm 3
Sisi bawah baja Wbs = Icom / ybs = 8.297.587.181,904/ 658,40402 = 12.602.576,705 mm 3

## 6. Tegangan Pada Girder Komposit
Tegangan  yang  terjadi  setelah  campuran  dua material  beton  dan  baja  menyatu,  tahapan perhitungan  tegangan  yang  terjadi  pada girder komposit sebagai berikut :
Tabel 4.16 Tegangan terhadap girder komposit
N o Tegangan yang terjadi pada sisi Atas Beton Atas Baja Bawa h Baja Jenis Beban Mome n Ftc Fts Fbs (kNm) (MPa ) (MPa) (MPa) 1 Berat sendiri (MS) 490,6 2,373 8,372 38,92 9 2 Beban mati tambaha n (MA) 188,3 0,911 3,213 14,94 1 3 Beban lajur "D" (TD) 1100,2 5,37 18,94 5 88,09 3 4 Gaya rem (TB) 56 0,271 0,957 4,448 5 Beban angin (EW) 50,4 0,244 0,86 3,999 6 Beban gempa (EQ) 67,89 0,328 1,159 5,387
a. Kombinasi  1
Tegangan ijin beton : 100 % . Fc = 11 MPa
Tegangan ijin baja   : 100 % . Fs = 160 Mpa MPa Tabel 4.17 Tegangan terhadap girder komposit kombinasi-1 Tegangan yang terjadi pada sisi Atas Beton Atas Baja Bawah Baja No Jenis Beban ftc fts fbs (MPa) (MPa) (MPa) 1 Berat sendiri (MS) 2,373 8,372 38,929 2 Beban mati tambahan (MA) 0,911 3,213 14,941 3 Beban lajur "D" (TD) 5,73 18,945 88,093 4 Gaya rem (TB)
5 Beban angin (EW)
6 Beban gempa (EQ) Total tegangan = 8,654 30,53 141,96 <100% . Fc <100% . Fs Aman (OK)        Aman(OK)

## b. Kombinasi-2
Tegangan ijin beton : 125 % . Fc = 14 MPa Tegangan ijin baja    : 125 % . Fs = 200 MPa
Tabel 4.18 Tegangan terhadap girder komposit kombinasi-2
No  Tegangan yang terjadi pada sisi Atas Beton Atas Baja Bawah Baja Jenis Beban ftc (MPa) fts (MPa) fbs (MPa) 1 Berat  sendiri (MS) 2,373 8,372 38,929 2 Beban mati tambahan (MA) 0,911 3,213 14,941 3 Beban lajur "D" (TD) 5,73 18,945 88,093 4 Gaya rem (TB)
5 Beban  angin
(EW)
6 Beban  gempa (EQ) Total tegangan = 10,894 30,53 141,963 < 125 % . Fc <125 % . Fs
Aman(Ok)         Aman (Ok)

## c. Kombinasi 3
Tegangan ijin beton : 125 % . Fc = 11 MPa Tegangan ijin baja    : 125 % . Fs = 200 MPa
Tabel 4.19 Tegangan terhadap girder komposit kombinasi-3 No  Tegangan yang terjadi pada sisi Atas Beton Atas Baja Bawah Baja Jenis Beban ftc (MPa) fts (MPa) fbs (MPa) 1 Berat sendiri (MS) 2,373 8,372 38,929 2 Beban mati tambahan (MA) 0,911 3,213 14,941 3 Beban lajur "D" (TD) 5,73 18,945 88,093 4 Gaya rem (TB) 5 Beban angin (EW) 0,243 0,86 3,999 6 Beban  gempa (EQ) Total tegangan = 8,898 31,39 145,96 < 125 % . Fc <125  % . Fs
Aman(Ok)             Aman (Ok)

## d. Kombinasi-4
Untuk  kombinasi-4  beban  yang  bekerja  dihitung seluruhnya  untuk  memperoleh  perencanaan  yang aman  dan  kuat  dalam  kondisi  yang  berbahaya (kombinasi beban seluruhnya), hanya beban gempa saja yang tidak diperhitungkan.
Tegangan ijin beton : 140 % . Fc = 16 MPa Tegangan ijin baja    : 140 % . Fs = 224 MPa
Tabel 4.20. Tegangan terhadap girder komposit kombinasi-4 No  Tegangan yang terjadi pada sisi Atas Beton Atas Baja Bawah Baja Jenis Beban ftc (MPa) fts (MPa) fbs (MPa) 1 Berat  sendiri (MS) 2,373 8,372 38,929 2 Beban mati tambahan (MA) 0,911 3,213 14,941 3 Beban lajur "D" (TD) 5,73 18,945 88,093 4 Gaya rem (TB) 0,271 0,956 4,447
5 Beban  angin (EW) 0,243 0,86 3,999 6 Beban  gempa (EQ) Total tegangan = 9,169 32,347 150,409 <  140 % . Fc < 140 % . Fs
Aman (Ok)            Aman (Ok)
e. Kombinasi-5
Sedangkan  kombinasi-5  beban  kerja  dihitung semua  untuk  mengetahui  beban  maksimum yang bekerja seluruhnya.
Tegangan ijin beton : 150 % . Fc = 17 MPa Tegangan ijin baja    : 150 % . Fs = 240 MPa
Tabel 4.21 Tegangan terhadap girder komposit kombinasi-5
No  Tegangan yang terjadi pada sisi Atas Beton Atas Baja Bawah Baja Jenis Beban ftc (MPa) fts (MPa) fbs (MPa) 1 Berat  sendiri (MS) 2,373 8,372 38,929 2 Beban mati tambahan (MA) 0,911 3,213 14,941 3 Beban lajur "D" (TD) 5,73 18,945 88,093 4 Gaya rem (TB) 0,271 0,956 4,447 5 Beban  angin (EW) 0,243 0,86 3,999 6 Beban  gempa (EQ) 0,328 1,158 5,386 Total tegangan = 12,076 42,601 183,568 < 150 % . Fc <150 % . Fs Aman (Ok)            Aman (Ok)

## g. Perhitungan Shear Connector
Perhitungan shear  connector yang  direncanakan menggunakan  beban  terbesar  dari  gaya  geser maksimum yang diperoleh, karena untuk memperoleh  struktur  yang  aman  dan  kuat.  Dalam hal digunakan jenis penghubung geser bentuk paku ( connector  stud ),  SNI  03-  1729-2002  dan  AISC 2010  menetapkan,  kekuatan  nominal  penghubung geser  jenis  konektor stud dengan  panjang  4x diameter  (Lc  >  4D)  yang  ditanam  dalam  beton masif, adalah salah stu dari persamaan berikut.
Q n = 0,5 . A . √ fc ' . Ec atau Qn  =  A  .  fu.,  dipakai connector stud produk ANTEC. Hasil perhitungan
Jumlah connector stud seluruh bentang = 2 . (50 + 26) buah = 152 buah Gaya geser memanjang rencana per satuan panjang (RSNI T-03-2005) , VL*, harus memenuhi: V L ≤ φ V LS V LS = 0,55 . n . Qn V L = 361,04 kN V LS = 0,55 . 60 . 74355,2 = 2453721,6 N = 2453,721 kN φ V LS =  0,75  .  2453,721  =  1840,291  kN  >  V L = 361,04  kN Dimana, φ = Faktor reduksi kekuatan = 0,85 (SNI 03-1729-2002, AISC 2010)
= 0,75 (RSNI T-03-2005)
n = jumlah penghubung geser
h. Perencanaan Sambungan Girder
Bentang  40  m  terdapat  pilar  di  tengah,  bentang antar pilar 20 m dari jembatan ini dibagi menjadi 2 segmen, panjang profil yang  digunakan 10 m maka dari itu diperlukan sambungan.
Gambar 4.5 Perencanaan sambungan Sumber : RSNI T-03-2005 Perencanaan struktur baja untuk jembatan

## i. Pembebanan Untuk Pemasangan Baut
Beban yang digunakan berasal dari perhitungan beban sebelumnya dengan mengambil nilai momen maksimum, dan gaya geser maksimum sebagai b erikut :
Vumax = 419,66 kN
Mmax  = 1/4 . Vumax . L
= 0,25 . 419,66. 20 = 2098,29 kNm
Pembagian beban momen
I badan  = 1/12 . b . h 3 = 1/12 . 1,6 . 77 3 = 60871,06 cm 4
Iprofil = 339000 cm 4 Mu badan        = Ibadan Iprofil Mmax 60871,06 339000 2098,29
= 376,77 kNm Mu sayap = Mmax – Mu badan
= 2098,29 - 376,77 = 1722 kNm
j. Perencanaan Sambungan Sayap
1. Tegangan izin Baja BJ-410
Baut, " # $ = 825 Mpa Pelat, fy = 250 Mpa
fu = 410 Mpa Jumlah bidang geser (n) = 2 2. Rencana baut Memakai baut ∅ = 20 mm Diameter lobang d 1 = 20 mm + 2 mm = 22 mm 3. Tinjau terhadap kekuatan geser
Rn = m . r 1 . " # $ . Ab Dimana m  = 2 bidang geser r 1 = 0,4 untuk bidang geser baut berulir Ab  = ¼ . π . ∅ 2 = 0,25 . 3,14 . 20 2 = 314 mm 2
Maka Rn  =  2 . 0,4 . 825 . 314  = 207240 N = 207,24 kN φ Rn =  0,75 . 207,24 = 155,43 kN
4. Tinjau terhadap kekuatan tumpu,tebal pelat terkecil tp = 30 mm Rn = n . d b . tp . fu Dimana n   = 2,4 berlaku untuk semua jenis lobang baut ∅ = 20 mm, tp  = 25 mm Maka Rn  =  2,4 . 20 . 30 . 410 = 590400 N
= 590,4 kN
φ Rn =  0,75 . 590,4  = 442800 N = 442,8 kN
5. Jumlah baut  Yang menentukan adalah akibat geser, maka jumlah baut Gaya kopel sayap Tu = Mu sayap
d = 1722 0,77 = 2235,74 kN
Jumlah baut yang diperlukan
n = Tu ∅ Rn = 2235,74 155,43 = 14,39 buah,
baut yang digunakan 16 buah
6. Susunan baut  Sambungan pelat dengan pengikat baut
Keterangan : Tata letak Baut 3d ≤ S ≤ 15tp3 . 20 ≤ S ≤ 15 . 30 60 ≤ S ≤ 450 diambil jarak 60 mm
1,5d ≤ S1 ≤ (4tp + 100 mm) atau 200 mm
1,5 . 20  ≤ S1 ≤ (4 . 3 + 100 mm) atau 200 mm 30 ≤ S1 ≤ 220 Diambil jarak 50 mm Jumlah daya dukung 16 buah baut : Rn = 16 . ∅ Rn
= 16 . 155,43 =  2486,88 kN > 2235,74 kN (Ok) memenuhi
7. Pelat, Cek luas penampng minimum luas penampng bruto :
A b = 30 . 300 = 9000 mm 2 Syarat luas penampng minimum :A min = 85% . A b = 0,85 . 9000 = 7650 mm 2
Luas penampang netto : A netto = A b – 2 . d 1 . t p = 9000 - 2 . 22 . 30 = 7680 mm 2 x = 30/2 = 15 mm L = 4S = 4 . 60 = 240 mm Koefisien reduksi : U = 1 – x/L = 1 – 15/240 = 1 – 0,06 = 0,94 > 0,9 U = 1,0 (SNI 03-1729-2002,Psl. 10.2.5) Maka : A e = A netto = 7680 mm 2
8. Cek daya dukung pelat pada daerah sambungan
Ru = φ A netto . fu
= 0,75 . 7680 . 410 = 2361600 N = 2361,6 kN = 2361,6  > 2235,74  (Ok)
9. Cek terhadap geser balok Kondisi geser blok diperiksa untuk pelat sambungan dengan nilai tebal terkecl, tp = 30 mm.Daerah geser balok pada sambungan :
Luas Anv = 2.(470 – 7,5 . 20) . 30 = 19200 mm 2, Ant = 2 . (50 – 0,5 . 20) . 30 = 2400 mm 2
0,6 . fu . Anv = 0,6 . 410 . 19200 = 4723200 N = 4723,2 kN fu . Ant = 410 . 2400 = 984000 N = 984 kN Karena 0,6 . fu . Anv > fu . Ant, maka kondisi geser fraktur tarik leleh menentukan : φ R bs = φ (0,6 . fu . Anv + fy . Ant) = 0,75 (0,6 . 410 . 19200 + 250 . 2400) = 4386150 N = 4386,15 kN > Tu sayap = 2235,74 kN (Ok)

## k. Perencanaan Sambungan Badan
Dengan menggunakan SNI T-03-2005 Perencanaan struktur baja untuk jembatan, seluruh baut aman untuk digunakan karena mampu manhan gaya tarik  dan  gaya  geser,  baut  yang  bekerja mahanan  beban  ultimit  lebih  kecil  dari  kuat geser  sebesar  304,67  kN    dan  kuat  tumpu sebesar 299,7 kN
l. Sambungan Girder dan Diafragma Dalam  memperoleh  sambungan  baut  yang  aman, dengan  beban  yang  telah  ditentukan  antar sambungan girder dan diafragma .
Gambar 4.6. Sambungan diafragma pengaku Sumber : RSNI T-03-2005 Perencanaan struktur baja untuk jembatan
Resultan  gaya  pada  seluruh  baut  aman  untuk digunakan  resultan  baut  lebih  kecil  dari  kekuatan nominal terfaktor baut  < φ Rn = 16,014 kN

## 4. KESIMPULAN
Dari hasil penelitian Perhitungan Struktur Jembatan Komposit  Desa  Bojongloa,  dapat  disimpulkan beberapa kesimpulan sebagai berikut :
1. Jumlah girder pada jembatan 5 buah, sehingga jarak antar girder 1,4 m.
2. Jarak antar diafragma 4 m.
3. Panjang  bentang  rencana  40  m  dibagi  dengan pilar  tengah  menjadi  panjang  masing-masing 20 m.
4. Data hasil perencanaan dan analisis :
a. Slab trotoar
Pada  perencanaan slab trotoar  digunakan tulangan ∅ 12-150 mm, tulangan bagi atau susut  arah  melintang ∅ 10-200  mm.  Tebal slab trotoar  30  mm,  tegangan  leleh  yang digunakan 240 MPa untuk menahan beban Mu sebesar 36,2642 kNm, Mu = 36,2642 < Mn = 37,87 kNm aman untuk digunakan.
b. Slab lantai jembatan Pada  perencanaan slab lantai  jembatan, tebal slab 20  cm,  jarak  tulangan  terhadap sisi luar 32 mm, sehingga lebar efektif slab 168 mm. Momen tumpuan ultimit rencana Mu  =  94,475  kNm  <  Mn  =  102,76  kNm, dan  momen  lapangan  tumpuan  ultimit rencana Mu = 73,654 kNm < Mn = 74,18 kNm  .  Untuk  tulangan  lentur  negatif tulangan  yang  digunakan ∅ 16-90  mm, untuk tulangan lentur positif tulangan yang digunakan ∅ 16-130 mm.
c. Girder Pada perencanaan girder , digunakan profil baja WF 800.300.16.30 Lebar efektif slab
beton 1400 mm. Momen inersia penampang  komposit  8.297.587.181,904 mm 4 ,  Momen  maksimum  yang  diperoleh M u / % =  2570,49  kNm  <  M p =  2644,916 kNm girder aman untuk digunakan. d. Shear connector Pada perhitungan shear connector digunakan  tulangan  2  D  16  –  170  mm  60 buah  untuk  tumpuan  sampai  ¼  L,  dan tulangan 2 D 16 – 340 mm 30 buah untuk tumpuan ¼ sampai tengah bentang, dalam memikul  beban  rencana  sebesar  V rencana 376,9  kN  <  1840,291  kN  aman  terhadap geser.
e. Diafragma Diafragma yang  digunakan  profil  IWF 175.175.7,5.11  jarak  antar diafragma dalam  perencanaan  yang  digunakn  4000 mm. Jarak antara girder 1.400 mm, beban maksimum  yang  bekerja  untuk diafragma adalah M max 0,12 kNm < M p = 75,51 kNm diafragma aman untuk digunakan. f. Sambungan Sambungan baut yang digunakan ∅ 10 mm untuk  sambungan diafragma dengan girder ,  untuk girder dengan girder menggunakan ∅ 20 mm. Untuk sambungan diafragma dengan girder menggunakan profil L90.90.6 banyak baut 3 buah. Untuk sambungan girder
dengan girder menggunaka pelat penyambung
700.400.18  menggunakan  12  buah  baut untuk  bagian  badan,  dan16  buah  untuk bagian sayap profil.

## 5. DAFTAR PUSTAKA

## RSNI  T-02-2005  Perencanaan  Struktur  Rangka
Baja
RSNI T-12-2004 Perencanaan struktur beton untuk jembatan
RSNI T-02-2005 Pembebanan untuk jembatan SNI 03 - 1729 – 2002 Beton
SNI 03 - 1729 – 2002 Baja Setiawan Agus,”Perencanaan Struktur Baja Dengan  Metode  LRFD  (Berdasarkan  SNI 03-  1729-2002)”,  Penerbit  AIRLANGGA, Jakarta, 2008.
Charles G. Salmon, Jhon E. Johnson,”STRUKTUR BAJA,  Design  dan  Perilaku”,  Jilid          2, Penerbit AIRLANGGA, Jakarta, 1996.
Gunawan,  Rudi,’’  Tabel  profil  baja”,  Penerbit KANISIUS
(ANGGOTA IKAPI),
Yogyakarta.
http://www.ilmutekniksipilindonesia.com/2016/08 /dasar-dasar-perencanaan-jembatan.htm (Diakses  Pukul    11:00,  Sabtu,  2-Februari- 2019) https://ratnamercusuar.wordpress.com/2017/07/09/ baja-dan-besi/ (Diakses Pukul 09:00, Sabtu, 2-Februari-2019) https://tekniksipil411.wordpress.com/2016/04/17/first- blog-post/ (Diakses  Pukul  10:00  Senin,  4- Februari-2019) https://ratnamercusuar.wordpress.com/2017/07/09/baja- dan-besi/ (Diakses  Pukul  08:00,    Senin,  4- Februari-2019) http://www.hdesignideas.com/2012/06/memahami- mutu-beton-fc-mpa-dan-mutu.html (Diakses Pukul 18:00, Selasa, 5-Februari-2019) https://id.scribd.com/doc/81805676/JENIS- JEMBATAN (Diakses Pukul 21:00, Rabu, 4- Februari-2019) http://ilmusipil21.blogspot.com/2016/02/jembatan- beton-bertulang-definisi.html (Diakses  Pukul 19:00, Jumat, 6-Februari-2019) http://ali10wafa.blogspot.com/p/plat-lantaiatap-beton- plat-lantai-yang.html (Diakses Pukul 9:00, Selasa, 26-Februari-2019) http://www.datajembatan.com (Diakses  Pukul  13:00, Sabtu, 2-Februari-2019) https://docplayer.info/51369180-Plate-girder-a- pengertian-pelat-girder.html (Diakses  Pukul 15:00, Selasa, 5-Maret-2019) http://www.shantywp.co.id/gallery/swasta/Jalan-- Jembatan-and-Tower  (Diakses Pukul  18:00 Kamis, 5-Maret 2019) https://www.kompasiana.com/gapey- sandy/567c0d826d7e61fd13cc5659/inovasi- jembatan-ortotropik-lebih-cepat-dan-lebih- ringan?page=all (Diakses Pukul 11:00, Sabtu, 9- Maret-2019) https://www.radarbangka.co.id/berita/detail/belitong/43 963/jembatan-minapolitan-ternyata-sudah- pho.html (Diakses Pukul 10:00, Sabtu, 9-Maret-
2019)
http://www.newkidjoy.com/2011/03/perencanaan-
struktur-beton-pelat-lantai.html  (Diakses Pukul 09:00, Selasa, 12-Maret-2019)