## PERILAKU BANGUNAN STRUKTUR BAJA TERHADAP BEBAN GEMPA MENGGUNAKAN DATA TANAH DARI HASIL UJI CPT
oleh : Ridwan Dwi Ansyah
Teknik Sipil Universitas Muhammadiyah Jakarta

## Haryo Koco Buwono
Teknik Sipil Universitas Muhammadiyah Jakarta Email : haryo_kc@yahoo.com
ABSTRAK : Proses dalam perencanaan struktur baja tahan gempa sangat dipengaruhi oleh lokasi serta kondisi tanah. Berdasarkan SNI Gempa 1726-2012 pasal 5.3 tabel 3, ada beberapa jenis pembagian tanah yaitu  batuan keras,  batuan, tanah keras,  tanah sedang,  tanah lunak  dan  tanah khusus.  Salah satu  cara menganalisis gaya gempa yang terjadi pada suatu struktur adalah dengan Analisis Statik Ekuivalen. Beban gempa hasil  analisis  ini  terjadi  pada  kolom pinggir arah  sumbu  X  dan  Y yang besarnya dibagi  dengan jumlah kolom pada tiap sisi sumbu X dan Y. Hasil studi kasus menunjukkan bahwa terjadi perbedaan gaya dalam dan simpangan yang terjadi apabila bangunan terletak pada tanah dengan kelas situs sedang (SD) dan  lunak  (SE).  Yang  mana  pada  kelas  situs  lunak  (SE)  mempunyai  nilai  yang  lebih  besar  jika dibandingkan dengan tanah kelas situs sedang (SD).
Kata Kunci: gempa, struktur baja, kelas situs tanah, analisis statik ekuivalen.
ABSTRACT  : The  process  of  planning  earthquake-resistant  steel  structure  is  strongly  influenced  by  the location and soil conditions. Based on SNI Quake 1726-2012 article 5.3 Table 3, there is some kind of division of land that is rock hard, rock hard soil, soil medium, soft soil and special soil. One way to analyze the seismic forces that occur in a structure is the Equivalent Static Analysis. Seismic load of this analysis occurred on the edge of the column axis X and Y in the amount divided by the number of columns on each side of the axes X and Y. The results of study case show that there is a difference in style and deviation that occurs when the building is located on the ground with the class site is under (SD) and soft (SE). Which at the site class of software (SE) has a greater value than the land being the site class (SD).
Keyword : seismic, structural steel, the site class of land, equivalent static analysis

## Latar Belakang Masalah
Proses  perencanaan  struktur  tahan  gempa sangat dipengaruhi oleh lokasi serta kondisi tanah.  Berdasarkan  SNI  Gempa  1726-2012 pasal  5.3  tabel  3,  ada  beberapa  jenis pembagian tanah yaitu batuan keras, batuan, tanah keras, tanah sedang, tanah lunak dan tanah  khusus.  Masing-masing  jenis  tanah diklasifikasikan berdasarkan nilai kecepatan rambat  gelombang  (Vs),  nilai  hasil  test penetrasi  standar  (N-SPT)  atau  kuat  geser niralir (undrained) rata-rata (Su).
Ketika  dilakukan  penyelidikan  propertis tanah  menggunakan  test  sondir,  didapat nilai perlawanan konus (qc), lalu berdasarkan  nilai  qc  tersebut  dicek  pada tabel  konsistensi  tanah  menurut  Terzaghi dan Peck (1984) tidak diketahui jenis tanah tersebut  untuk  dikategorikan  sebagai  jenis tanah pada perencanaan gempa. Akan tetapi, ada banyak rumus pendekatan yang dibuat oleh para ahli yang menghubungkan antara qc dengan nilai SPT dan qc dengan Vs, tetapi rumus  tersebut  terdapat  persyaratan  dan tidak menjamin 100% benar. Tentu saja hal ini  dapat  membingungkan  perencana
struktur  dalam  hal  penentuan  jenis  tanah ketika  meng-input  kedalam  perencanaan gempa.  Apabila  kita  sebagai  perencana struktur  salah  dalam  menentukan  jenis tanah maka dapat berakibat pada kegagalan struktur.
Wiryanto  Dewobroto,  Universitas  Pelita Harapan, menulis Jurnal Teknik Sipil Vol. 3, No.1,  Januari  2006  yang berjudul  “Evaluasi Kinerja  Bangunan  Baja  Tahan  Gempa dengan SAP2000” telah melakukan penelitian terhadap bangunan struktur baja. Kemudian  Yosafat  Aji  Pranata,  Universitas Kristen  Maranatha,  menulis  Jurnal  Teknik Sipil Vol. 3, No.1, Januari 2006 dengan judul “Evaluasi  Kinerja  Gedung  Beton  Bertulang Tahan  Gempa  dengan  Push  Over  Analysis” menggunakan metode analisis dinamik Time History dan jenis tanah telah diketahui/diasumsikan
sebelumnya.
Penjelasan  2  penelitian  tersebut  tidak terdapat  data  hasil  sondir  dan  dilakukan metode  perencanaan  push  over  analysis serta memakai peraturan lama untuk gempa (SNI 1726-2002) dan baja (SNI 1729-2000) maka,  untuk  itu  perlu  dilakukan  tinjauan menggunakan  data  hasil  dari  sondir dilapangan,  peraturan  gempa  (1726-2012) dan  baja  (1729-2015)  serta metode gempa statik ekuivalen.

## Pembatasan Masalah
Beberapa  pembatasan  masalah  untuk penelitian ini adalah sebagai berikut :
1. Wilayah  untuk  penyelidikan  tanah dengan sondir adalah Cikande-Banten.
2. Kelas  situs  (kategori)  tanah  yang dipergunakan adalah jenis tanah sedang dan lunak.
3. Fungsi  bangunan  adalah  perkantoran memakai mutu baja BJ37 dan kuat tekan beton (fc’) 30 Mpa.
4. Ukuran bangunan 18m x 12m, setinggi 14,8m  dengan 4 lantai (4m + 3,6m x 3) type SRPMK  (sistem  rangka  pemikul momen  khusus)  untuk  bangunan normal dan soft story .
5. Tidak  memperhitungkan  sambungan struktur (join balok induk ke kolom dan balok anak ke balok induk).
6. Dipakai  jenis  tumpuan  jepit  ( fixed ) untuk  kolom  dan  balok  induk  serta sendi ( hinge ) untuk balok anak.
7. Dimensi  struktur  dipakai  untuk  kolom adalah H250x250, H300x300,
H350x350, H400x400 dan WF588x300.
8. Dimensi  struktur  dipakai  untuk  balok adalah  WF375x175,  WF400x200  dan WF450x200.
9. Data  propertis  tanah  yang  dipakai adalah data uji sondir.
10. Software yang  dipergunakan  adalah SAP2000 V17.1.1.
11. Standard code yang dipakai adalah SNI Baja  1729-2015  (AISC  360-10),  SNI Gempa  1726-2012,  SNI  Beton  2847- 2013  dan  SNI  1727-2013  untuk pembebanan.

## Tujuan
1. Mengoptimalisasi  hasil  dari  data  sondir untuk  penentuan  jenis  tanah  dalam perencanaan gempa.
2. Membandingkan  rasio  gaya  dalam  dan simpangan yang terjadi.
3. Mengetahui apakah akan terjadi peningkatan  dimensi  struktur  apabila ditentukan jenis tanah lunak.

## Tinjauan Pustaka
Uji sondir saat ini merupakan salah satu uji lapangan  yang  telah  diterima  oleh  praktisi dan  pakar  geoteknik.  Uji  sondir  ini  telah menunjukkan  manfaat  untuk  pendugaan profil  atau  pelapisan  tanah  terhadap
kedalaman karena jenis perilaku tanah telah dapat  diidentifikasi  dari  kombinasi  hasil pembacaan  tahanan  ujung  dan  gesekan selimutnya.  Besaran  penting  yang  diukur pada  uji  sondir  adalah  perlawanan  ujung yang  diambil  sebagai  gaya  penetrasi persatuan  luas ujung  sondir  (qc).  Besarnya gaya ini sering kali menunjukkan identifikasi dari  jenis  tanah  dan  konsistensinya.  Pada tanah  pasiran,  tahanan  ujung  lebih  besar daripada tanah butiran halus.
Rumus  Pendekatan  Nilai  q c dengan Parameter Lain
Sebagai  referensi  dari  Terzaghi  dan  Peek, korelasi  nilai  q c dengan  SPT  untuk  tanah lempung  adalah  2,5  dan  untuk  tanah  pasir adalah  4.  Kemudian  ada  banyak  rumus pendekatan  yang  dibuat  oleh  para  peneliti dalam  menghubungkan  nilai  q c dengan parameter-parameter  lain.  Rumus  ini didapat  ketika  para  peneliti  melakukan serangkaian  penelitian  suatu  jenis  tanah pada daerah tertentu.
Tabel 1. Rumus pendekatan hasil uji CPT dengan V s - tanah lempung-lanau No  Parameter Satuan Peneliti 1 V s = 6.21 (q c ) 0.444 q c dalam KPa Andrus et al 2 V s = 17.84 (q c ) 0.301
q c dalam KPa Sun et al 3 V s = 211.2 (q c ) 0.231 q c dalam MPa Madiai & Simone 4 V s = 15.70 (q c ) 0.340 q c dalam MPa Prakoso
Tabel 2. Korelasi hasil uji CPT dengan V s - tanah pasiran No  Parameter Satuan Peneliti 1 V s = 24.4 (q c ) 0.211 q c dalam KPa Andrus et al 2 V s = 15.37 (q c ) 0.289 q c dalam KPa Sun et al 3 V s = 229.7 (q c ) 0.253 q c dalam MPa Madiai & Simone Tabel 3. Rumus pendekatan hasil uji V s dengan N-SPT No  Parameter Satuan Peneliti 1 V s = 97.0 (N-SPT) 0.314 m/s Imai  dan  Tonouchi,  1982  untuk semua jenis tanah, dalam Hasancebi dan Ulusay 2 V s = 100.5 (N-SPT) 0.290 m/s Sykora dan Stokoe 1983 untuk tanah pasiran, dalam Hasancebi dan Ulusay 3 V s = 97.9 (N-SPT) 0.269 m/s Hasancebi dan Ulusay untuk lempung-lanau 4 V s = 90.8 (N-SPT) 0.319 m/s Hasancebi dan Ulusay untuk pasiran 5 V s = 75.76 (N-SPT) 0.371 m/s Sun  et  al  untuk  tanah  residual pelapukan-pasiran 6 V s = 107.94 (N-SPT) 0.418 m/s Sun et al untuk batuan lapuk-pasiran

## SNI Gempa
SNI 1726-2012 dibuat setara sesuai dengan perencanaan  ASCE  7-10  (atau  IBC  2009). Ada  beberapa  tahapan  untuk  menganalisis beban seismik menggunakan SNI 1726-2012 yaitu :
1. Menentukan  kategori  resiko  struktur bangunan dan faktor keutamaan. Sesuai dengan  pasal  4.1.2,  untuk  berbagai kategori  resiko  struktur bangunan  dan non-gedung  pada  tabel  1  dan  faktor keutamaan sesuai dengan tabel 2.
2. Menentukan  parameter  percepatan gempa (Ss dan S1). Sesuai dengan pasal 6.1.1, Parameter Ss (percepatan batuan dasar pada perioda pendek) ditentukan berdasarkan  gambar  9    dan  S1 (percepatan batuan dasar pada perioda 1  detik)  ditentukan  berdasarkan gambar 10.
3. Menentukan  kelas  situs  (SA-SF),  Profil tanah  di  situs  harus  diklasifikasikan sesuai dengan Tabel 3 (lampiran 1) dan pasal  5.3,  berdasarkan  profil  tanah lapisan 30 m paling atas.
4. Menentukan  koefisien-koefisien  situs dan  parameter-parameter  respons spektral  percepatan  gempa  maksimum yang  dipertimbangkan  resiko  tertarget (MCER).
Koefisien  situs  yang  dimaksud  sesuai dengan pasal 6.2 adalah Fa dan Fv, koefisien tersebut ditentukan berdasarkan tabel 4 dan 5  (lampiran  1).  Kemudian  ditentukan  nilai SMS  (respons  percepatan  pada  periode pendek) dan SM1 (respons percepatan pada periode 1 detik). Pada pasal 6.3 ditentukan parameter percepatan spektral desain untuk periode pendek SDS dan periode 1 detik SD1.

## Kajian Jurnal dalam Penelitian Sebelumnya
Landasan    teori  dalam  penelitian  yang dilakukan  mengambil  dari  Jurnal  Teknik Sipil  Vol.  3,  No.  1,  2006  Universitas  Pelita Harapan (UPH) “Evaluasi Kinerja Bangunan Baja Tahan  Gempa  dengan  SAP2000” , Wiryanto Dewobroto dan Jurnal Teknik Sipil Vol.  3,  No.  1,  2006  Universitas  Kristen Maranatha “Evaluasi Kinerja Gedung Beton Bertulang  Tahan  Gempa  dengan Pushover Analysis ”, Yosafat Aji Pranata.
Dalam  jurnal “Evaluasi  Kinerja Bangunan Baja  Tahan  Gempa  dengan  SAP2000” dibahas  tentang  perencanaan  tahan  gempa berbasis  kinerja  dengan  struktur  baja. Menggunakan  analisa pushover dengan bantuan software SAP2000. Peraturan yang dipakai  SNI  1726-2002  untuk  gempa  dan SNI 1729-2000 untuk struktur baja. Analisa ini  bertujuan  untuk  mengetahui  perilaku pola  keruntuhan  suatu  bangunan  dengan memperkirakan  gaya  maksimum  dan deformasi  yang  terjadi  serta  untuk memperoleh  bagian  mana  saja  yang  kritis. Kemudian pada bagian tersebut diperlukan perhatian  khusus  untuk  pendetailan  atau daktailnya.  Untuk  kondisi  jenis  tanah  dan wilayah  gempanya  diasumsikan  tersendiri. Jurnal  ini  hanya  memperhitungkan  bagian struktur atas.
Dapat  ditarik  simpulan  bahwa  jurnal “Evaluasi  Kinerja  Bangunan  Baja  Tahan Gempa  de ngan  SAP2000” yaitu  bahwa perencanaan berbasis kinerja dapat memberikan  informasi  sejauh  mana  suatu gempa  akan  mempengaruhi  struktur. Dengan  demikian  sejak  awal  pemilik bangunan,  insinyur  perencana  maupun pemakai  mendapat  informasi  bagaimana bangunan  tersebut  berperilaku  bila  ada gempa. Sedangkan  Jurnal  “Evaluasi  Kinerja
Gedung  Beton  Bertulang  Tahan  Gempa dengan Pushover  Analysis ”  membahas tentang  perilaku  bangunan  berstruktur beton  bertulang  apabila  terjadi  gempa. Analisis  respon  dinamik  menggunakan fungsi  riwayat  waktu.  Terdapat  3  beban gempa yang dipergunakan yaitu berdasarkan  El  Centro  (1940),  Bucharest (1977),  Flores  (1992)  dan  Pacoima  Dam (1971).  Kemudian  3  beban  tersebut diperbandingkan  mana  yang  lebih  besar dalam  mempengaruhi  struktur.  Kemudian dari  hasil  analisis  bahwa  beban  gempa Bucharest  terjadi  peralihan  yang  terbesar (deformasi  dan strory  drift ).  Jurnal  ini menggunakan 3 struktur beton dengan tipe 2  SRPMM  dan  1  SRPMK  yang  dianalisis secara bergantian. Kategori jenis tanah dan wilayah  gempa  diasumsikan  sendiri. Memakai  SNI  1726-2002 untuk  gempa dan SNI 2847-2002 untuk struktur beton.
Berdasarkan kajian dari kedua jurnal diatas tidak  ditemukannya  data  nilai  tanah  (nilai SPT  dan  data  sondir)  untuk  penelitian, metode  yang  dipakai  adalah  analisa gempa dinamik  dengan  time  history  dan  masih menggunakan  peraturan  yang  lama  serta tipe  bangunan  berbentuk  normal  (bukan soft story ) maka, untuk penelitian yang akan dilakukan  menggunakan  data  nilai  tanah sondir, metode beban gempa dengan statik ekuivalen  dan  memakai  peraturan  gempa SNI  1726-2012,  baja  SNI  1729-2015  serta terdapat tipe bangunan soft story .

## Hubungan  Nilai  qc  dengan  Rumus Pendekatan
Telah  diterangkan  sebelumnya  bahwa terdapat  rumus  pendekatan  antara  q c dengan V s . Nilai q c yang didapat berdasarkan data sondir di lapangan sebesar 200 kg/cm 2 = 19,61 MPa = 19.613 Kpa.
Tabel 1. Hasil uji pendekatan nilai CPT dengan V s - tanah lempung-lanau
No Parameter Nilai Vs pendekatan Satuan Kelas Situs 1 Vs = 6.21 (q c ) 0.444 500,016 m/s² SC Tanah Keras 2 Vs = 17.84 (q c ) 0.301 349,504 m/s² SD Tanah Sedang 3 Vs = 211.2 (q c ) 0.231 420,023 m/s² SC Tanah Keras 4 Vs = 115.70 (q c ) 0.34 318,274 m/s² SD Tanah Sedang
Berdasarkan  rumus  pendekatan  dan  tabel diatas, bahwa kelas situs didapat adalah SC (tanah  keras)  dan  SD  (tanah  sedang). Kemudian  ditentukan  untuk  kelas  situs tanah dipakai adalah SD (tanah sedang) dan SE  (tanah  lunak)  supaya  struktur  lebih aman.
Modelling Struktur pada SAP2000
Setelah kedua tipe struktur di- modelling -kan pada  program  SAP2000,  maka  dilanjutkan dengan meng- input beban gravitasi terlebih dahulu  untuk  mendapatkan  profil  material baja  sesuai  dengan  SNI  Baja  1729-2015 (AISC 360-10).
Input Profile Material Untuk Struktur Type Normal
Gambar 1 Profile material denah lantai
Gambar 2. Portal frame grid A dan C

## Beban Gempa
Besarnya  beban  gempa  yang  dipakai berbeda untuk jenis tanah sedang atau lunak dan type normal atau soft story (perhitungan berat total struktur pada lampiran 3).
Tabel 2. Mencari nilai gaya geser kelas situs
SD – Struktur Normal S DS 0,705 S D1 0,417 Kategori resiko II Faktor keutamaan (I e ) 1 Kategori Desain Seismik D Sistem struktur SRPMK R 8 C d 3 Ω 0 5,5 Koefisien respon seismik (C s ) 0,088 Peride fundamental (T a ) 0,721 Cs max 0,072 CS min 0,031 Cs dipakai 0,072 Berat total struktur (W) (kN) 5.282,86 Gaya geser (V) (kN) 382,20 Eksponen (k) 1,11
Tabel  3. Beban  gempa  kelas  situs  SD –

## Struktur Normal
Lantai Berat struktur (W) Tinggi dari lt dasar (h) W h k C vx Fx kN m kN.m kN 4 1.103,87 14,8 22.012,50  0,357 136,31 3 1.353,83 11,2 19.809,74  0,321 122,67 2 1.386,26 7,6 13.186,28  0,214 81,66 1 1.438,90 4 6.709,80  0,109 41,55 61.718,31  1,000  382,20
Tabel 4 Mencari nilai gaya geser kelas situs
SE – Struktur Normal S DS 0,609 S D1 0,613 Kategori resiko II Faktor keutamaan (I e ) 1 Kategori Desain Seismik D Sistem struktur SRPMK R 8 C d 3 Ω 0 5,5 Koefisien respon seismik (C s ) 0,076 Peride fundamental (T a ) 0,721 Cs max 0,109 CS min 0,027 Cs dipakai 0,076 Berat total struktur (W) (kN) 5.282,86 Gaya geser (V) (kN) 401,26 Eksponen (k) 1,11
Tabel 5. Beban gempa kelas situs SE – Struktur Normal Lantai Berat struktur (W) Tinggi dari lt dasar (h) W h k C vx Fx kN m kN.m kN 4 1.103,87 14,8 22.012,50  0,357 143,47 3 1.353,83 11,2 19.809,74  0,321 129,11 2 1.386,26 7,6 13.186,28  0,214 85,94 1 1.438,90 4 6.709,80 0,109 43,73 61.718,31  1,000  402,26
Gaya dalam maksimal yang terjadi pada tiap elemen  struktur  ditabelkan  sesuai  dengan tipe  elemen  pada  setiap  lantai.  Kemudian
nilai dari gaya dalam tersebut dibandingkan antara  jenis  tanah  kelas  situs  SD  (sedang) dengan SE (lunak).
Tabel 6. Gaya dalam maksimal, type normal - kelas situs SD Lantai Kolom Balok Induk Balok Anak Momen  Geser  Aksial  Momen  Geser  Aksial  Momen  Geser  Aksial kN.m kN kN kN.m kN kN kN.m kN kN 4 70,36 35,48 372,03 176,39  139,09  49,39 79,29 46,01 1,57 3 83,11 42,51 795,77 197,80  154,55  46,53 94,40 54,72 1,27 2 88,85 47,35  1.210,79  190,65  150,23  30,45 94,40 54,72 0,85 1 154,61  49,55  1.632,36  189,13  148,39  15,49 94,40 54,72 0,54 Tabel 7. Gaya dalam maksimal, type normal - kelas situs SE Lantai Kolom Balok Induk Balok Anak Momen  Geser  Aksial  Momen  Geser  Aksial  Momen  Geser  Aksial kN.m kN kN kN.m kN kN kN.m kN kN 4 70,36 35,48 372,03 176,39  139,09  51,98 79,29 46,01 1,65 3 87,47 44,74 795,77 197,80  154,55  48,97 94,40 54,72 1,33 2 93,39 49,83  1.210,79  190,65  150,23  32,05 94,40 54,72 0,89 1 162,73  52,15  1.632,36  189,13  148,39  15,49 94,40 54,72 0,56 Tabel 8. Perbandingan gaya dalam, type normal - situs SD terhadap SE Lantai Kolom Balok Induk Balok Anak Momen  Geser  Aksial  Momen  Geser  Aksial  Momen  Geser  Aksial 4 100% 100%  100% 100% 100%  105% 100% 100%  105% 3 105% 105%  100% 100% 100%  105% 100% 100%  105%
2 105% 105%  100% 100% 100%  105% 100% 100%  105% 1 105% 105%  100% 100% 100%  100% 100% 100%  105%
Berdasarkan tabel perbandingan persentase diatas,  terjadi  peningkatan  gaya  dalam sebesar 5% dari tanah kelas situs SD ke SE. Hal ini menunjukkan bahwa struktur dengan tanah  dengan  kelas  situs  SE  akan menghasilkan  nilai  gaya  dalam  yang  lebih besar dari kelas situs SD.

## Simpangan
Simpangan pada struktur terjadi akibat dari beban  gempa  yang  bekerja.  Terdapat batasan  yang  diijinkan  untuk  simpangan yang terjadi pada struktur. Penentuan nilai simpangan yang terjadi sesuai dengan pasal 7.8.6,  batasan  simpangan  sesuai  dengan tabel  16  (lampiran  1)  dan  pasal  7.12.1.1
untuk mereduksi nilai simpangan ijin (joint node pada struktur lampiran 4).
Batasan  simpangan  pada  struktur  diambil sebesar  0,025 h sx dikarenakan  struktur termasuk  kedalam  kategori  resiko  II,  tidak terdapat  dinding  geser  ( shear  wall )  dan bukan  struktur  rangka  batang.  Nilai  dari batasan simpangan tersebut dibagi dengan ρ karena,  struktur  hanya  terdiri  dari  rangka penahan  momen  saja  (kolom  dan  balok). Besarnya  nilai ρ  yaitu  1,0  atau  1,3  dan terdapat pada pasal 7.3.4.2 SNI gempa 2012 kemudian  diambil  nilai  1,3  karena  tidak semua  tingkat  pada  struktur type  normal maupun soft  story kelas  situs  SD  dan  SE menahan  gaya  geser  lebih  dari  35%  dari total gaya geser yang terjadi.
Tabel 9. Simpangan maksimal struktur type normal , situs SD
Lantai Tinggi, h (mm) Joint Label Simpangan, δ e (mm)
Δ (mm), C d =5,5 &
I e =1,0
Δ a =0,025 h / ρ (mm)
ρ=1,3
Syarat, Δ ≤ Δ a 1 4.000 8 7,6 41,8 76,92 Oke 2 3.600 121 17,5 54,45 69,23 Oke 3 3.600 122 27,45 54,725 69,23 Oke 4 3.600 123 34,71 39,93 69,23 Oke Tabel 10. Simpangan maksimal struktur type normal , situs SE
Lantai Tinggi, h (mm) Joint Label Simpangan, δ e (mm) Δ (mm), C d =5,5 & I e =1,0 Δ a =0,025 h / ρ (mm)
ρ=1,3
Syarat, Δ ≤ Δ a 1 4.000 8 7,99 43,945 76,92 Oke 2 3.600 121 18,42 57,365 69,23 Oke 3 3.600 122 28,89 57,585 69,23 Oke 4 3.600 123 36,53 42,02 69,23 Oke
Tabel 11. Persentase simpangan maksimal struktur type normal , situs SD terhadap SE
Lantai Kelas situs SD (mm) Kelas situs SE (mm) Persentase SD terhadap SE 1 7,60 7,99 105,13% 2 17,50 18,42 105,26% 3 27,45 28,89 105,25% 4 34,71 36,53 105,24% Dari hasil perhitungan pengecekan simpangan  ijin  antar  lantai  (tabel  diatas), didapat  semua  lantai  pada  struktur type normal maupun soft story dikelas situs tanah SD,  SE  dibawah  batas  yang  diijinkan. Diketahui pula terjadi peningkatan simpangan  sekitar  sebesar  5%  ketika struktur berdiri di tanah situs SE. Walaupun terjadi  peningkatan  simpangan  pada struktur  tetapi  masih  dalam  batas  aman yang  diijinkan.  Artinya  struktur  sudah memenuhi persyaratan simpangan ijin antar lantai SNI gempa 2012.
Gambar 3. Simpangan maksimal struktur type normal , situs SD dan SE

## Kesimpulan
Kesimpulan yang dapat ditarik dari penelitian ini adalah :
1. Kelas  situs  tanah  dipakai  untuk perencanaan baja tahan gempa apabila dipergunakan  uji  sondir  dilapangan
adalah kelas situs SE (lunak) dikarenakan  untuk  menjamin  struktur supaya lebih kuat dan aman.
2. Berdasarkan  perhitungan,  ditemukan bahwa  tanah  dengan  kelas  situs  SE (lunak)  mempunyai  gaya  dalam cenderung  5%  lebih  besar  dari  tanah kelas situs SD. Hal ini dikarenakan gaya geser  yang  terjadi  pada  tanah  situs  SE (lunak) lebih besar dari tanah situs SD (sedang). Demikian pula untuk simpangan yang terjadi pada tanah situs SE  (lunak)  lebih  besar  dari  pada  tanah situs SD (sedang).
3. Perhitungan menunjukkan bahwa tanah dengan  kelas  situs  SE  (lunak) mempunyai  nilai  persentase  5%  lebih besar dari tanah situs SD (sedang) untuk gaya  dalam  dan  simpangan maksimum yang terjadi.
4. Hasil  perhitungan  juga  menunjukkan bahwa tidak diperlukannya penampang material  yang  lebih  besar  untuk bangunan baja pada tanah kelas situs SE (lunak).  Dengan  penampang  material yang  sama  struktur  sudah  kuat  untuk menahan gaya gempa yang terjadi.

## Daftar Pustaka
A.,  Prakoso,  dkk, “ Karakteristik  Geoteknik Stasiun  Accelerometer  Tanjung  Priok (JATA)  dan  Depok  (JAUI)” ,    Jurnal Meteorologi  dan  Geofisika  Vol.  12  No.  12, 2011.
0 10 20 30 40 0 1 2 3 4 5 Si m p an ga n , m m Lantai Simpangan Struktur Normal
Kelas situs SD
Aji  Pranata,  Yosafat,  “ Evaluasi  Kinerja Gedung  Beton  Bertulang  Tahan  Gempa Dengan Pushover Analisis (sesuai ATC-40, FEMA  356  dan  FEMA  440)” ,  Jurnal  Teknik Sipil Vol. 3 No. 1, 2006. Dewobroto,  Wiryanto, “Evaluasi  Kinerja Bangunan  Baja  Tahan  Gempa  dengan SAP2000” ,  Jurnal  Teknik  Sipil  Vol.  3  No.  1, 2006.
Dewobroto,  Wiryanto, “Struktur  Baja, Perilaku, Analisis dan Desain – AISC 2010” , Lumina  Press,  Http://lumina-press.com, 2015.
Http://puskim.pu.go.id/Aplikasi/desain_sp ektra_indonesia_2011 Http://www.ibnukatsironline.com/2015/0 7/tafsir-surat-naml-ayat-91-93.html PT  Prisma  Sarana  Jaya  Utama, “Laporan Akhir  Penyelidikan  Tanah  Proyek Storage  Area  For  Deck  Raising  of  L- Subsidience” , Februari, 2013.
Standar  Nasional  Indonesia  (SNI)  1726- 2012, “Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Bangunan Gedung dan Non Gedung” , 2012.
Standar  Nasional  Indonesia  (SNI)  1727-
2013, “Beban Minimum
untuk
Perancangan  Bangunan  Gedung  dan Struktur Lain” , 2013.
Standar  Nasional  Indonesia  (SNI)  1729- 2015, “Spesifikasi  untuk  Bangunan Gedung Baja Struktural” , 2015.
Standar  Nasional  Indonesia  (SNI)  2847- 2013, “Persyaratan  Beton  Struktural untuk Bangunan Gedung” , 2013