Abstrak - Pada  pipa  yang  dipendam  didalam  tanah  sering terjadi  kegagalan  deformasi.  Kegagalan  deformasi  global yang  menyebabkan  pipa  menekuk  vertikal  ke  atas  yang disebut  sebagai upheaval  buckling .  Lengkungan  awal  pada pipa  penyalur  yang  terpasang  bisa  terjadi  akibat  kombinasi dari  kenaikan  temperatur  saat  operasional  dan  gaya  friksi tanah  akan  menghasilkan  gaya  tekan  aksial  efektif  pada pipa. Salah satu cara yang akan dibahas pada penelitian ini jika  terjadi upheaval  buckling adalah  pemasangan  loop ekspansi  pada  daerah  yang  mengalami upheaval  buckling. Loop  ekspansi  akan  divariasikan  dengan  2  tipe  yaitu  tipe loop  horizontal  dan  tipe  loop  vertical.  Pada  penelitian  ini terlebih  dahulu  pipa  dimodelkan  dengan  panjang  pipa tertentu kemudian ujung-ujungnya diberi tumpuan sehingga didapatkan  besar  tegangan  longitudinal  sebesar  41366,563 Psi. Tegangan tersebut  melebihi  tegangan ijin sehingga pipa mengalami  ekspansi  termal  atau  elongasi  yang  membentuk lengkungan  keatas  dengan  tinggi  0.259  meter.  Maka dilakukan pemodelan loop ekspansi untuk meredam elongasi tersebut dengan panjang loop 5.3 meter. Kedua loop tersebut mampu  meredam  tegangan  aksial  menjadi  3662  Psi  untuk tipe  loop  horizontal  dan  3670  Psi  untuk  tipe  loop  vertikal. Dari  kedua  tipe  loop  tersebut  kemudian  juga  dilakukan perbandingan  besar  tegangan  yang  terjadi  pada  bagian elbow .  Maka  didapatkan  bahwa  tipe  loop  horizontal mengalami  tegangan  relatif  lebih  kecil  dari  pada  tipe  loop vertikal  sehingga  sebagai  bahan  rekomendasi  maka pemasangan loop horizontal lebih diutamakan.
Kata-kunci: upheaval  buckling,  ekspansi  loop, deformasi global,elongasi

## I. PENDAHULUAN
ALUR  pipa  darat  merupakan  sebuah  jalur  pipa  yang berfungsi  untuk  menerima  aliran  fluida  dari  fasilitas offshore ataupun  mengalirkan  fluida  dari  fasilitas onshore ke  fasilitas onshore lainnya. Onshore pipeline biasanya  dipendam  di  bawah  tanah  agar  terhindar  dari aktivitas daratan .Walaupun dengan melakukan pemendaman  didalam  tanah  tetap  akan  muncul  masalah baru yang harus dipertimbangkan dalam desain. Pada pipa yang  dipendam  didalam  tanah  sering  terjadi  kegagalan yang  disebut  buckling.kegagalan  ini  berupa  deformasi tekukan  yang bisa  terjadi baik pada  dinding pipa  maupun seluruh  bagian  pipa. Buckling yang  ditinjau  kasus  ini adalah global buckling dimana deformasi yang terjadi pada seluruh bagian segmen pipa.
Kegagalan  deformasi  global  yang  menyebabkan  pipa menekuk  vertikal  keatas  seperti  ini  biasanya  disebut sebagai upheaval  buckling .  Lengkungan  awal  pada  pipa
penyalur yang terpasang bisa terjadi akibat kombinasi dari kenaikan  temperatur  saat  operasional  dan  gaya  resistant tanah  akan  menghasilkan  gaya  tekan  aksial  efektif  pada pipa  yang  akan  menimbulkan  gaya  tekan  vertikal  pipa terhadap lapisan tanah di atasnya. Jika gaya tahanan tanah tidak cukup besar untuk  menahan gaya dorongan  vertikal yang  disebabkan  pipa  maka  pipa  tersebut  akan  mencuat vertikal  keatas  menembus  tanah  hingga  membentuk tekukan  sebagai  hasil  dari  deformasi  akibat  ekspansi termal.
Hal  tersebut  sangat  membahayakan  apabila  tidak diantisipasi lebih awal. Banyak faktor yang menyebabkan upheaval  buckling terjadi  pada  saat  kondisi  operasinya antara  lain internal  pressure ,  temperatur,  dan  kondisi tanah. [1]
Gambar 1 . Upheaval Buckling pada pipa penyalur gas akibat kenaikan temperatur [2]
Beberapa  usaha  telah  dilakukan  selama  ini  untuk mengatasi  apabila  terjadi  kegagalan  pipa  akibat  upheaval buckling.  Salah  satu  cara  yang  akan  dibahas  pada penelitian  ini  adalah  pemasangan  loop  ekspansi  pada daerah  yang  mengalami upheaval  buckling .    Fungsi  loop ekspansi  adalah untuk mengontrol physical properties dari material pipa yang digunakan, misalnya elongation (stress- strain) yang  terjadi  pada  pipa  dan  lebih  disebabkan  oleh ekspansi termal.

## II. URAIAN PENELITIAN

## A. Konsep Umum Upheaval Buckling
Global  buckling sendiri  ada  beberapa  jenis  antara  lain adalah upheaval buckling, lateral buckling , dan downward pada freespan . Global buckling sendiri merupakan defleksi berlebih yang terjadi pada keseluruhan segmen pipeline .

## Analisa Pemasangan Loop Ekspansi Akibat Terjadinya Upheaval Buckling pada Onshore Pipeline
Hariono, Handayanu, dan Yoyok Setyo Hadiwidodo Jurusan Teknik Kelautan, Fakultas Teknologi Kelautan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) Jl. Arief Rahman Hakim, Surabaya 60111
e-mail : handayanu@oe.its.ac.id
J
Sistem pipeline harus cukup kuat untuk menahan beban operasi  selama  instalasi pipeline dan  saat  kondisi operasinya.  selama  kondisi  operasi  pipa  akan  mengalami pembebanan  internal  dan  eksternal  berupa  perubahan tekanan  dan  temperatur  fluida  yang  mengalir  didalamnya serta  perubahan  tekanan  dari  luar.  Pada  saat  operasional, temperatur  pipa  akan  mengalami  kenaikan  dibandingkan dengan saat instalasi dilakukan.Kenaikan ini menyebabkan elongasi  (pemanjangan)  pipa  yang  besarnya  tergantung pada  sifat  mekanik  materialnya.  Namun  karena  kondisi pipa  yang  dikubur  didalam  tanah,  maka  pipa  tidak  dapat mengalami elongasi karena ditahan oleh gaya  friksi tanah dan berat timbunan tanah tersebut [3] .Untuk mempermudah gambaran  terjadinya  fenomena soil  liquefaction dapat dilihat pada gambar berikut ini:
Gambar 2 . Ilustrasi Upheaval buckling [3]

## B. Teori Tegangan pada Sistem Pipa
Beban  yang  bekerja  pada  sistem  pipa  akan menyebabkan timbulnya tegangan dinding pipa. Kombinasi  tegangan-tegangan  yang  bekerja  pada  dinding pipa akan menyebabkan regangan atau defleksi. Besarnya tegangan akibat beban operasi tekann internal fluida  yang dialirkan  didalam  pipa  dapat  diturunkan  dari  persamaan mekanika  untuk  bejana  berdinding  tipis [4] .  Dalam  hal  ini untuk pipa penyalur fluida dalam bentuk gas menggunakan code  ASME  B31.8  sesuai  dengan  code  tersebut  terdapat batasan-batasan besarnya  tegangan  yang diijinkan bekerja pada sistem pipa baik saat operasi maupun instalasi.
Tabel 1. Tegangan ijin pada masing-masing kondisi operasi [5]
1.Tegangan Hoop
Tegangan  hoop  adalah  tegangan  yang  bekerja  pada  pipa dengan  arah  tangensial  atau circumferential .  Besar tegangan  ini  bergantung  pada  variasi  tebal  dinding  pipa
yang  mempengaruhi  tekanan  internal.Tegangan  dapat dihitung dengan persamaan berikut [6] :
Gambar 3. Arah hoop stress terhadap potongan melintang pipa
(1)
dengan,
S h = Hoop Stress (Psi) P i = Disain tekanan internal (Psi)
P e = tekanan eksternal (Psi) D = Diamater luar pipa (in) t  =  Tebal nomina pipa (in)
2. Tegangan longitudinal merupakan  tegangan  yang  timbul  sebagai  kombinasi pengaruh 2 komponen sebagai berikut :
2.1. Tegangan kompresif akibat ekspansi termal
Beda temperatur saat instalasi dan operasi menyebabkan ekspansi termal kearah longitudinal, namun karena pipeline dalam  kondisi restrained  pipeline, maka pipa  tidak  dapat  mengalami  ekspansi  sehingga  timbul tegangan termal :
(2)
dengan,
E= Modulus Young (Psi) α= Koefisien ekspansi termal = 11.7E-6 ( o F -1 ) T 2 = Temperatur operasi maksimum ( o F)
T 1 = Temperatur instalasi ( o F)
)
2.1. Tegangan tensile
Pengaruh poisson menggambarkan rasio regangan yang terjadi  pada  arah  melintang  terhadap  regangan  arah longitudinal.  Dengan  kata  lain,  tegangan hoop akan menimbulkan  pengaruh  tegangan  tarik  poisson  pada  arah longitudinal.  Berikut  adalah  tegangan  tarik  longitudinal akibat pengaruh poisson pada pipa tertahan.
(3)
dengan, ѵ= Poisson ratio = 0.3 σ h = Tegangan hoop (Psi)
Melalui  kedua  komponen  tegangan  termal  dan  tegangan pengaruh  poisson  ini,  maka  tegangan  longitudinal  pipa yang berada dalam kondisi restraint adalah :
(4) Hoop stress Longitudinal stress Combined stress Operating 72% SMYS 80% SMYS 90% SMYS Hydrotesting 90% SMYS - 96% SMYS Installation 72% SMYS 80% SMYS
90% SMYS Design Condition Allowable

## 3. Tegangan kombinasi (Von Mises)
Tegangan-tegangan  yang  bekerja  pada  arah  berbeda- beda  pada  pipa  dapat  dipandang  secara  menyeluruh dengan  menggunakan  hubungan  Von  Mises  sehingga diperoleh tegangan ekivalen Von Mises sebagai berikut:
(5)
dengan,
σ E =  Tegangan ekivalen Von Mises (Psi) σ h
=  Tegangan hoop (Psi) σ L
=  Tegangan longitudinal (Psi)
τ =  Tegangan geser (Psi)

## C. Gaya Aksial
Gaya  aksial  efektif  ini  merupakan  gaya  yang  bekerja pada  sumbu  pipa  sehingga  mendorong  terjadinya  secara global  kearah  vertikal.  Karena  pipa  diletakkan  secara horisontal,  maka  gaya  aksial  yang  terjadi  pada  pipa merupakan  gaya  yang  terbentuk  oleh  tegangan longitudinal.

## D.Gaya Friksi Tanah
Gaya friksi pada pipa merupakan kombinasi gaya friksi tanah  disekeliling  pipa  serta  berat  pipa  itu  sendiri. Besarnya  gaya  friksi  tanah  bergantung  pada  jenis  tanah timbunan yang digunakan, serta ketinggian timbunan tanah diatas  pipa  (kedalaman  pipa  dipendam).  Selain  itu  juga terdapat  pengaruh  lebar trench pipa.  Besar  gaya  friksi tanah dan berat pipa dapat dinyatakan sebagai berikut [6] :
(8)
dengan, f = Gaya friksi tanah (lb/in)
= koefisien friksi
H = Kedalaman  timbunan  tanah (in)
D = Diameter pipa (in) = Soil Shear Strength (Psi)
Tekanan  tanah  yang  bekerja  di  atas  pipa  yang  dipendam pada  kedalaman  lebih  dari  3  kali  diameter  pipa  adalah sebagai berikut:
(9)
dengan, S s = Soil Shear Strength (Psi) γ = Massa jenis tanah (lb/in 3 ) Fi = Impact Factor berdasarkan ASCE 2001 C d
= Parameter non-dimensi B d = Lebar trench pipa (in)

## E.Analisa Balok Kolom
Pada  kasus  ini  pipa  dimodelkan  sebagai  sebuah  balok yang  selain  mendapat  beban  tekan  aksial  juga mendapatkan  beban  tanah  sepanjang  kolom  tersebut. Dalam  hal  ini  beban  tekan  aksial  yang  bekerja  adalah akibat tegangan longitudinal  dan untuk beban merata yang bekerja  sepanjang  balok  adalah  penjumlahan  gaya  friksi tanah dan berat tanah itu sendiri.
Gambar 4. Balok-kolom yang mengalami gaya aksial dan transversal
Berdasarkan  gambar  diatas  didapatkan  persamaan  umum balok  dengan  beban  aksial  (P)  dan  kombinasi  beban transversal  kearah  bawah  sepanjang  balok  (w)  sebagai berikut [7] :
(10)
buckling pada pipeline akibat  beban  aksial  dapat direpresentasikan dengan persamaan dibawah ini [8] :
(11)
dengan,
Sehingga  untuk  kasus  ini  berdasarkan  persamaan  diatas maka  didapatkan  besar  defleksi  maksimum  yang  terjadi pada pipa adalah sebagai berikut:
(12)

## F. Loop Ekspansi
Loop  ekspansi  adalah  salah  satu    cara  repair  yang  bisa dilakukan apabila pipa mengalami overstress dalam hal ini pipa  mengalami  kegagalan upheaval karena  fungsi  loop ekspansi  adalah untuk mengontrol physical properties dari material pipa yang digunakan, misalnya elongation ( stress- strain )  yang  terjadi  pada  pipa  dan  lebih  disebabkan  oleh ekspansi  termal [9] .  Desain  loop  ekspansi  baik  posisi vertikal  ataupun  horizontal  dilakukan  agar  mampu mengakomodasi  bukling.  Maka  pipa  harus  memiliki panjang  loop  yang  cukup  untuk  mengatasi  hal  tersebut. Panjang  loop  yang  dibutuhkan  untuk  menahan  defleksi upheaval buckling yang terjadi adalah sebagai berikut [10] :
(13)
dengan, ℓ = Panjang Loop (m)
E = Modulus Elastisitas (MPa)
D = Diameter eksternal pipa (m) Y = Ekspansi termal yang harus ditahan pipa (m)
w L y x
S = Spesified Minimum Yield Stress (MPa) Parameter-parameter  kriteria  pemasangan loop ini  dapat diilustrasikan dalam gambar sebagai berikut :
Gambar 6. Skema design loop ekspansi

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Analisa Hasil Data
Data opersioanal pipa yang meliputi diameter ,ketebalan pipa , dsb. Diasumsikan berdasarkan data pipa yang sudah dipasang yang dikombinasikan dengan data-data pipa yang akan  didesain.  Berdasarkan  data-data  pipa    maka  dapat dihitung  harga-harga  properties pipa  yang lain antara  lain adalah sebagai berikut:
Tabel 5. Data properties pipa setelah dilakukan perhitungan
Parameter Nilai Luas Permukaan pipa melintang ( As) 14.57 in 2 Luas pemukaan pipa dalam (Ai) 113.04 in 2 Luas permukaan pipa luar (Ao) 127.61 in 2 Momen Inersia (I) 279.3 in 4 Massa pipa per  satuan panjang (Wp) 4.15 lb/in

## Gambar 7. Gambar Lokasi pipa yang dimodelkan

## B. Analisa Perhitungan Gaya Friksi dan Beban Tanah
Gaya friksi tanah dipengaruhi oleh beberapa parameter antara  lain  tekanan  tanah  yang  bekerja  pada  pipa,  luas penampang  permukaan  pipa,  dan  lebar trench .  Sehingga dapat dihitung shear strength yang bekerja pada pipa pada tiap kedalaman dengan menambahkan impact factor dalam kasus  ini  harga  F  i=  1,  akibat  beban  hidup  yang  berada diatas permukaan tanah.
Tabel 7. Shear strength yang Bekerja pada pipa (S s ) dan Gaya Friksi untuk Tiap-tiap Lokasi
lokasi S s (kg/m 3 ) f  (Kg/m) f (lb/in) BD 1 2205.792 3308.688 185.2783 BD 2 2861.568 4292.352 240.3611 BD 3 2354.832 3532.248 197.7971 BD 4 2116.368 3174.552 177.767
Sebagai  total beban yang  menahan pipa  agar tidak terjadi upheaval  buckling  maka  total  beban  merupakan  hasil penjumlahan gaya friksi tanah dan beban tanah diatasnya. Untuk beban tanah sendiri adalah beban tanah yang berada diatas  pipa  yang  sangat  tergantung  kedalaman  dan  lebar timbunan tanah.
Tabel 8. Total beban tanah per satuan panjang yang menahan
pipa untuk tiap-tiap lokasi Lokasi Beban Tanah Gaya Friksi (f) Total Beban (w) lb/in lb/in lb/in BD 1 87.791 185.2783 273.069 BD 2 113.891 240.3611 354.252 BD 3 93.723 197.7971 291.520 BD 4 84.232 177.767 261.999
Berdasarkan  hasil  tersebut  menunjukkan  kemungkinan terjadinya  upheaval  buckling  terbesar  berada  pada  lokasi BD  4  karena  memiliki  total  beban  terkecil  yaitu  sebesar 261.999  lb/in.  Tetapi  kemungkinan  terjadi  upheaval buckling juga bisa terjadi pada lokasi boring BD 1 karena nilainya  tidak  jauh  berbeda  yaitu  sebesar  273.069  lb/in  . Sedangkan untuk BD 2 juga sangat memungkinkan terjadi upheaval  buckling walaupun  beban  tanah  yang  terjadi pada titik ini paling  besar yaitu sebesar 354.252 lb/in. Hal tersebut  dapat  diketahui  dengan  menghitung  gaya  aksial kompresif yang terjadi pada pipa terlebih dahulu.

## C. Analisa Gaya Aksial Kompresif
Pada perhitungan ini dilakukan perhitungan gaya aksial yang  dialami  pipa  akibat  adanya  tegangan  longitudinal. Tegangan  longitudinal  akibat  ekspansi  termal  merupakan faktor  terbesar  munculnya  tegangan  longitudinal.  Karena adanya perbedaan temperatur (ΔT) yang cukup besar yaitu sebesar  100°F  sehingga  tegangan  longitudinal  akibat ekspansi  termal  sangat  berpengaruh  signifikan  terhadap besarnya gaya aksial yang terjadi.
Dari  hasil  perhitungan  gaya  aksial  yang  terjadi  pada pipa  maka  didapat  gaya  aksial  maksimum  sebesar 532387.8 lb. Hal ini menunjukkan bahwa gaya aksial yang terjadi  lebih  besar  dibandingkan  dengan  gaya  friksi  yang terjadi.  Lokasi  BD  1  dan  BD  2  merupakan  lokasi  yang mempunyai  kemungkinan  terbesar  mengalami  upheaval buckling.  Tetapi  lokasi  lain  juga  sangat  mungkin  terjadi karena gaya aksial yang terjadi terlalu besar dibandingkan total beban tanah (w).
D. Analisa Hasil Pemodelan Pipeline Pada software pipeline dimodelkan  di  atas  permukaan  tanah  dan diberi  tumpuan  pada  ujung-ujung  pipa  sebagai restrain - nya  dan  semua  kondisi  pemebebanan  dimasukkan
diantaranya  tekanan,  temperatur,  dan  total  beban  tanah diatasnya  maka  Berikut  adalah  tampilan  gambar  pada software yang  kemudian  akan  di-running.  Apabila  tidak terdapat  command  eror  pada  hasil  runningan  awal  maka dapat  dilanjutkan  untuk  running  berikutnya  sehingga didapatkan hasil output tegangan dan displacemennya.
Gambar 8.Gambar plot pemodelan pipeline pada software
Tabel 9. Besar komponen tegangan pada pipeline Komponen Tegangan (Psi) Koreksi (%) Analitical Numerik Allowable Hoop 12240 12758 33120 4.06 Axial 40212 41366 36800 2.79 Von Mises 35702 37273 41400 4.22
Berdasarkan  model  pipa  diatas  maka  didapatkan tegangan  axial  atau  tegangan  longitudinal  sebesar 41366,563  Psi.  Tegangan  berdasarkan  pemodelan  pada software lebih besar dari perhitungan secara analitik pada subbab sebelumnya. Nilai ini lebih besar jika dibandingkan perhitungan  analitik  pada  subbab  sebelumnya  tetapi  nilai ini  masih  memenuhi  criteria  tegangan  yang  diijinkan. Berdasarkan tabel diatas juga didapatkan rata-rata koreksi 3.69% dan dengan koreksi tertinggi 4.22 %.

## E. Analisa Balok Kolom
Berdasarkan perhitungan dengan menggunakan persamaan  defleksi  maka  didapatkan  variasi  panjang buckling  disetiap  titik  boring  dangkal  dan  besar  defleksi maksimum yang terjadi.
Tabel 10. Variasi panjang buckling yang terjadi pada setiap titik
boring Lokasi Beban Tanah (w) Panjang Buckling (L) Defleksi Maksimum (y) lb/in in in BD 1 273.069 480.360 9.517 BD 2 354.252 450.097 9.517 BD 3 291.520 472.572 9.517 BD 4 261.999 485.355 9.517
Dalam tabel diatas maka didapatkan bahwa pada lokasi BD  4  diketahui  memiliki  panjang  buckling  terbesar  yaitu sebesar  571.052  inchi  atau  sama  dengan  16  meter. Sedangkan  untuk  besar  defleksi  maksimum  relative  sama yaitu sebesat 10.264  inchi atau sama dengan 0.259 meter.
Gambar 9. Grafik defleksi yang terjadi pada pipa
Berdasarkan  analisa  secara  analitik  didapatkan  harga defleksi  yang  lebih  besar  yaitu  sebesar  9.517  inchi  atau sama  dengan  0.241  meter  dibandingkan  dengan  hasil analisa  numerik  (software)  yang  sebesar  0.243  meter, dengan  koreksi  sebesar  0.7  %.  Hal  ini  disebabkan  pada perhitungan  analitikal  dimungkinkan  ada  pengaruh  dari defleksi  searah  sumbu  lateral  sedangkan  untuk  analisa numerik  diberikan boundary  conditions searah  sumbu lateralnya.

## F. Analisa Pemasangan Loop Ekspansi
Untuk  mengakomodasi  defleksi  sebesar  0.243  meter yang  terjadi  pada  simulasi  diatas  maka  pipa  harus memilikki  panjang loop yang  cukup  agar  defleksi  tidak terjadi  dalam  bentuk buckling. Dengan  memasang loop sepanjang  5.07  m  diharapkan upheaval  buckling sebesar tidak terjadi. Panjang loop tersebut dirasa masih bisa untuk dilakukan  mengingat  masih  tersedianya  tempat  yang memungkinkan baik loop vertikal maupun loop horizontal. Maka  kedua  tipe  diatas  dapat  dimodelkan  dengan menggunakan sofware
Gambar 10.Model loop ekspansi untuk tipe horizontal
Gambar 11.Model loop ekspansi untuk tipe vertikal
Tabel 11. Perbandingan besar tegangan yang terjadi setelah dilakukan pemodelan loop horizontal dan loop vertikal
Komponen Tegangan (Psi) Loop Horizontal Loop Vertical Allowable
Hoop 12758 12758 33120 Axial 3662 3670 36800 Von Mises 15927 18347 41400
Berdasarkan  tabel  diatas  dapat  disimpulkan  adalah setelah dilakukan pemodelan loop ekspansi maka tegangan aksial akibat ekspansi termal yang sebelumnya melampaui tegangan  ijin  sehingga  menyebabkan  timbulnya  global buckling  dapat  diredam  dengan  adanya  loop  ekspansi sehingga tegangan aksial yang terjadi turun menjadi 3662 Psi untuk tipe loop horizontal dan 3670 Psi untuk tipe loop vertikal.  Dalam  hal  ini  tegangan-tegangan  yang  ditinjau adalah  tegangan  pada  daerah elbow (belokan)  pada  pipa loop dan tegangan keseluruhan setelah dimodelkan loop.
Tabel 12. Perbandingan besar tegangan yang terjadi pada bagian elbow pada masing-masing tipe loop ekspansi
Node Tegangan (Psi) Loop Horizontal Loop Vertikal 50 12010.0 11574.2 58 12397.3 13113.0 59 8387.9 14750.5 60 6754.9 15905.7 70 11136.9 15914.1 78 13278.0 15927.0 79 14749.8 14797.3 80 15729.6 13152.8
Berdasarkan  tabel  diatas  maka  dapat  diketahui  bahwa pada  titik-titik  atau  pada  bagian  elbow-elbow  loop ekspansi  merupakan  bagian  yang  paling  kritis  sehingga penting  diketahui  besar  tegangan  yang  terjadi  pada  titik- titik  tersebut.  Pada  tabel  diatas  didapatkan  tegangan sebesar 15729.6 Psi sebagai tegangan terbesar yang terjadi pada  tipe  loop  horizontal  sedangkan  pada  loop  vertical didapatkan  tegangan  terbesar  sebesar  15905.7  Psi.  Jika dilihat  dari  rata-rata  tegangan  yang  terjadi  pada  bagian elbow  maka  untuk  loop  horizontal  didapatkan  rata-rata sebesar 11634.6 Psi sedangkan untuk loop vertical sebesar 14051.9 Psi.

## IV. KESIMPULAN
Dari  analisis  yang  telah  dilakukan,  maka  dapat  diambil beberapa kesimpulan sebagai berikut:
1. Berdasarkan  permodelan  pipa  diatas  maka  didapatkan tegangan  axial  sebesar  41366,563  Psi.  Tegangan berdasarkan pemodelan pada  software  lebih besar dari perhitungan secara analitik sebesar 40212 Psi sehingga selisihnya 2.79%.
2. Untuk  mengakomodasi  defleksi  sebesar  0.243  meter yang  terjadi  pada  simulasi  dengan  memasang loop sepanjang 5.07 m
3. Setelah  dipasang  loop  maka  tegangan  aksial  yang terjadi menjadi 3662 Psi untuk tipe loop horizontal dan 3670 Psi untuk tipe loop vertical. Jika dilihat dari rata- rata  tegangan  yang  terjadi  pada  bagian  elbow  maka untuk  loop  horizontal  didapatkan  rata-rata  sebesar
11634.6  Psi  sedangkan  untuk  loop  vertical  sebesar 14051.9 Psi.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis mengucapkan terima kasih kepada semua pihak yang  telah  membantu  sehingga  penelitian  ini  dapat terselesaikan dengan baik.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]
Prayoga,  F.S.,2011, Studi  Pengaruh  Temperature, Tekanan  Internal  dan  Kedalaman  Tanah  terhadap Mekanisme Upheaval Buckling pada Onshore Pipeline , Tugas Akhir : Jurusan Teknik Kelautan.
[2] Harahap,D.,  2007,  Analisis  Kasus  Upheaval  Buckling Pada  Onshore  Pipeline,  Tugas  Akhir  :  Institut Teknologi Bandung
[3] Rahman,  F.F.,2012, Analisa  Penyebab  terjadinya upheaval  buckling  pada  pipeline  16”  dan  corrective action , Tugas Akhir: Jurusan Teknik Kelautan.
[4] Popov, E.P., 1978, Mechanism of Material, Edisi ke-2 , Prentice Hall, inc, Englewood Cliff, New Jersey, USA.
[5] American Society of Mechanical Engineering (ASME) B31.8,  “ Pipeline  Transportation  Sistem  for  gas Hydrocarbon and Other gas” , USA, 2002.
[6] American Society of Mechanical Engineering (ASME) B31.1, “Power  Piping  Non-madatory  Appendix  VII Procedur  for  The  Design  of  Restrained  Underground Piping” , USA, 2002
[7] Choi,  H.S.,2000  , Free  spanning  analysis  of  offshore pipelines, Ocean Enggineering Journal
[8] Hobbs, R. E.,1981 , Pipeline Buckling Caused by Axial Loads, Proceedings of the Institution of Civil Engineers
[9]
Rara,  D.  M.,  2009, Analisa  Hidrodinamika  Aliran Fluida  Internal  Dan  Vibrasi  Pada  Expansion  Loop Vertikal dan Horisontal , Tugas Akhir: Jurusan Teknik Kelautan ITS.
[10] Antaki,A.G.,  2003, Piping  and  Pipeline  Engineering Design,  Construction,  Maintenance,  Integrity,  and Repair, USA